INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De telles architectures matérielles dédiées visent plus généralement à effectuer efficacement des opérations appliquées à des opérandes binaires.
Un autre champ de recherche porte sur la réalisation de neurones et de synapses de réseaux de neurones sur la base d’une technologie de type CMOS (de l’anglais Complementary Metal-Oxide-Semiconductor ). Le sigle CMOS désigne aussi bien un procédé de fabrication qu’un composant obtenu par un tel procédé de fabrication.
Des exemples d’une telle implémentation sont proposés dans les articles suivants :
Unité de conversion de composés aromatiques L’invention porte sur la conversion de composés aromatiques dans le cadre de la production d’aromatiques pour la pétrochimie (benzène, toluène, paraxylène, orthoxylène). Le complexe aromatique est alimenté par des charges C6 à C10+ (ces termes désignant des hydrocarbures ayant de 6 à 10 et plus de carbones), les alkyles aromatiques y sont extraits puis convertis en intermédiaires souhaités. Les produits d’intérêt étant des composés aromatiques avec 0, 1 ou 2 méthyles, les xylènes ayant la plus forte valeur économique, il convient donc de favoriser la production de composés méthylés.
Il est connu de l’art antérieur un premier type d’isomérisation de coupes A8 (ce terme désignant des composés aromatiques, c’est-à-dire comportant un noyau aromatique, et comportant 8 carbones) principalement utilisé pour produire des isomères para/méta/ortho xylènes à leur concentration d’équilibre thermodynamique. Il est ainsi possible de transformer un radical éthyl en groupement méthyl, cette réaction permettant d’augmenter la quantité de radicaux/ groupement méthyl disponibles pour une même quantité de noyaux aromatiques, et ainsi de maximiser la production de paraxylène au détriment du benzène, et d’augmenter la quantité massique totale de paraxylène et de benzène. Il est également connu de l’art antérieur un deuxième type d’isomérisation de coupes A8, où l’on vient isomériser ou déalkyler l’éthyl benzène. Dans ce cas, la déalkylation de l’éthyl benzène produit l’effet inverse de celui obtenu avec le premier type d’unité d’isomérisation, car les groupements éthyl issus de la déalkylation ne peuvent plus participer à la production d’aromatiques : ils participent à la production d’essence (« gasoline » en anglais). Dans ce domaine, des unités commerciales telles que l’Oparis® permettent d’isomériser l’éthyl benzène, d’autres unités commerciales telles que Xymax® permettent de déalkyler l’éthyl benzène.
Cependant, l’augmentation de production de paraxylène et de benzène par isomérisation de l’éthyl benzène est souvent assez limitée, car ces types de réactions s’accompagnent de pertes en noyaux aromatiques, et parce que la quantité d’éthyl benzène, et donc des groupes éthyl disponibles, dans une coupe C8 (hydrocarbures à 8 carbones) d’un reforming, est limitée. Aussi, un autre moyen connu de l’homme de l’art pour augmenter la production de benzène et de paraxylène d’un complexe aromatique est d’isomériser les groupes éthyl contenus dans la coupe A9 (terme désignant des composés aromatiques, c’est-à-dire comportant un noyau aromatique, et comportant 9 carbones). Par rapport à la quantité de groupes éthyl présents dans l’éthyl benzène dans une coupe A8, la quantité de groupes éthyl présents dans le méthyl éthyl benzène dans une coupe A9 provenant d’un reforming est au moins aussi importante.
Ainsi, le brevet US-10214465 concerne un procédé d’augmentation du rendement global en xylènes dans un complexe aromatique, le procédé comprenant les étapes suivantes: - séparer un reformat riche en aromatiques en un premier flux d’hydrocarbures comprenant des hydrocarbures en C7-, un deuxième flux d’hydrocarbures comprenant des aromatiques en C8-C10 et un troisième flux d’hydrocarbures comprenant des aromatiques en C10+; - isomériser le deuxième flux d’hydrocarbures comprenant des aromatiques en C8-C10 pour produire un flux de produits d’isomérisation en C8 -C10; - passer le flux d’isomérisation en C8-C10 à une zone de déshydrogénation du napthène pour produire un flux de produits de la zone de déshydrogénation du napthène; - séparer le flux de produits de la zone de déshydrogénation du napthène en un premier flux de produits de la zone de déshydrogénation du napthène comprenant des hydrocarbures en C7- et un deuxième flux de produits de la zone de déshydrogénation du naphtène comprenant des aromatiques en C8+; et - passer le deuxième flux de produits de la zone de déshydrogénation du napthène comprenant des aromatiques enC8+ vers une section de récupération des xylènes ou une zone de transalkylation.
Et le brevet US-2012/271084 décrit un procédé de production d’hydrocarbures aromatiques en C8, comprenant: a) le fractionnement d’un effluent de transalkylation, sortant d’une zone de réaction de transalkylation et comprenant des hydrocarbures aromatiques en C8 etC9, pour fournir une fraction aromatique enrichie en hydrocarbures en C8 et une fraction enrichie en hydrocarbures aromatiques en C9; et b) la séparation, dans une zone de séparation du xylène, des isomères d’hydrocarbures aromatiques en C8 dans la fraction aromatique enrichie en hydrocarbures, en un extrait enrichi en paraxylène et un raffinat appauvri en paraxylène.
Ces deux brevets enseignent comment maximiser la production globale en paraxylène et en benzène, en faisant intervenir une isomérisation d’une coupe aromatique en C8-C10. Mais ces réactions d’isomérisation ne sont pas dénuées d’inconvénients : en effet, elles peuvent s’accompagnent de réactions de saturation de cycles aromatiques, d’ouverture de cycles aromatiques, et même de craquage, dans une quantité qui peut être non négligeable. Les composés non-aromatiques ainsi formés réduisent le gain de production en aromatiques, augmentent la consommation d ’hydrogène, et introduisent dans le complexe aromatique des composés non aromatiques en C6-C10, qui peuvent s’accumuler, et perturber le fonctionnement des autres unités catalytiques.
Ces produits de réactions indésirables nécessitent un traitement spécifique supplémentaire, comme une unité de déshydrogénation ou d’extraction d’aromatiques, ce qui conduit à des schémas d’installations/de procédés complexes tels que décrits dans ces deux brevets ci-dessus mentionnés. Une alternative pour augmenter la production de paraxylène et de benzène est de mettre en œuvre une unité d’hydrogénolyse sélective, comme décrit par exemple dans le brevet FR-3090633. Ce brevet propose en effet un dispositif de conversion de composés aromatiques, comprenant :
- une unité d’extraction adaptée pour extraire des composés aromatiques substitués en méthyles d’une charge hydrocarbonée comprenant des composés aromatiques ayant au moins 8 atomes de carbone, et produire au moins un effluent enrichi en composés aromatiques substitués en méthyles et un effluent appauvri en composés aromatiques substitués en méthyles; et
- une unité d’hydrogénolyse disposée en aval de l’unité d’extraction et adaptée pour convertir en groupes méthyles des chaînes alkyles en C2+ des composés aromatiques de l’effluent appauvri en composés aromatiques substitués en méthyles, et produire un effluent d’hydrogénolyse enrichi en composés aromatiques substitués en méthyles. L’hydrogénolyse est intéressante, car elle permet d’augmenter la quantité de groupements méthyls de l’effluent par rapport à la charge, comme l’isomérisation, mais celle solution n’est pas non plus dénuée d’inconvénients : elle tend à produire du méthane au détriment de la production de composés aromatiques.
L’invention a alors pour but de mettre au point un procédé et/ou un dispositif amélioré visant la production de composés aromatiques et comprenant une étape/un dispositif d’isomérisation de coupes aromatiques, ledit procédé/dispositif remédiant notamment aux inconvénients précités en permettant, notamment, un rendement de production plus élevé en composés aromatiques grâce à une réduction des réactions indésirables. L’invention cherche notamment à maximiser la production de composés aromatiques paraxylène et benzène.
L’invention a tout d’abord pour objet une une unité de conversion de composés aromatiques qui comprend : - une section de pré-fractionnement, pour le fractionnement d’au moins un flux comprenant des composés à noyaux aromatiques et à au moins 9 carbones A9+ en au moins deux effluents, dont un premier effluent enrichi en composés aromatiques uniquement substitués par des méthyls et un deuxième effluent appauvri en composés aromatiques uniquement substitués par des méthyls - une unité d’isomérisation des A9+, pour l’isomérisation du deuxième effluent appauvri en composés aromatiques uniquement substitués par des méthyls issu de la section de pré-fractionnement, et produisant un effluent d’isomérisation enrichi en composés aromatiques substitués en au moins deux groupements méthyl par conversion des groupements alkyl à plus de deux carbones des composés aromatiques en au moins deux groupements méthyl, - une section de post-fractionnement, pour le fractionnement de l’effluent d’isomérisation issu de la section d’isomérisation, en au moins deux effluents, dont un effluent enrichi en composés aromatiques à 9 carbones et un effluent appauvri en composés aromatiques à 9 carbones - des moyens de recyclage au moins partiel de l’effluent enrichi en composés aromatiques à 9 carbones issu de la section de post-fractionnement à la section de pré-fractionnement.
Avantageusement, les deux types de flux (celui qui est recyclé depuis la section de préfractionnement et le ou les autres flux) alimentent la section de pré-fractionnement par des points d’alimentation distincts, avec le flux recyclé introduit dans un point d’introduction de préférence dans le dispositif (colonne) à une hauteur supérieure au point d’introduction du ou des autres flux.
L’invention propose donc de coupler l’unité d’isomérisation des A9+ avec un fractionnement amont (le pré-fractionnement) et un fractionnement aval (le post-fractionnement). Le pré-fractionnement permet d’éviter que les composés déjà substitués uniquement en groupement méthyles, qui n’ont pas besoin d’être isomérisés, provenant de la charge fraîche (ou, notamment, de l’effluent du réacteur d’isomérisation qui est renvoyé depuis le post-fractionnement vers le pré-fractionnement) ne soient renvoyés au réacteur où ils seraient l’objet de réactions secondaires indésirables. Le post-fractionnement permet de recycler au moins des composés aromatiques à neuf atomes de carbone, substitués en alkyl à plus de deux atomes de carbone qui n’ont pas réagi et les naphtènes en C9 (désignés aussi par le terme C9N ) produits par les réactions indésirables de saturation des aromatiques. Le recyclage des produits indésirables C9N augmente la conversion par passe des A9, car les produits de la réaction sont proches de leur concentration à l’équilibre, et le recyclage des espèces non réagies augmente leur conversion nette totale aux pertes près liées aux réaction secondaires.
Ainsi le couplage des deux sections de pré-et post-fractionnement permet simultanément de minimiser les pertes en réduisant le débit au réacteur d’isomérisation et de maximiser la production de groupement méthyl fixés sur le noyau benzénique, et, par la suite, de maximiser la production de composés aromatiques paraxylène et benzène.
De préférence, la section de pré-fractionnement et/ou la section de post-fractionnement comprennent une ou plusieurs colonnes de distillation.
Après entraînement, le modèle ainsi entraîné peut être utilisé pour mettre en œuvre la méthode ci-dessous, conformément à la présente divulgation.
Identification et réalisation de modification(s) pour un ensemble de postes de travail
Pour un ensemble de postes de travail PTi devant être améliorés, les modifications préférables sont alors déterminées et réalisées de la manière suivante ( ) :
La première étape est une étape S110 de saisie des données, qui est réalisée pour chacun des postes de travail de la même manière que l’étape S10 du premier mode de réalisation.
Ensuite, l’étape S120 suivante est réalisée pour chacun des postes de travail :
S120) on fournit en entrée l’enregistrement du poste de travail à améliorer (ou une partie des données de cet enregistrement) ; cet enregistrement est alors traité par le modèle prédictif : celui-ci fournit en sortie une liste de modifications considérées comme préférables pour le poste de travail considéré PTi.
Sur la base de cette liste, pour chacun des postes de travail, la ou les modifications identifiées comme préférables à l’étape S120 pour le poste de travail considéré sont réalisées, au cours d’une opération S130 similaire à l’opération S50 du premier mode de réalisation.
Ensuite, les opérations de mise à jour sont réalisées : L’opération A de mise à jour de la base de données est réalisée de la même manière que pour le premier mode de réalisation.
L’opération B, dans le deuxième mode de réalisation, consiste à mettre à jour le modèle prédictif. Cette mise à jour peut consister en une nouvelle séance d’apprentissage pour le modèle prédictif, sur la base d’une base de données mise à jour en prenant en compte dans celle-ci les informations ajoutées à la base de données.
Système de livraison autonome de colis à domicile La présente invention concerne de manière générale le domaine de la livraison de colis et se rapporte plus particulièrement à un système de livraison autonome de colis à domicile.
La livraison à domicile est également désignée par livraison « du dernier kilomètre » chez des particuliers ayant passé une commande sur un site marchand généralement via internet.
Ce type de containers peut être utilisé par des plateformes logistiques, depuis un entrepôt, dans lequel sont préalablement stockés les containers, jusqu’à la livraison des containers contenant les colis chez ou à proximité des clients finaux, destinataires des colis.
Il est connu également des véhicules de livraison transportant des containers qui sont acheminés sur une zone de dépôt, ou point de retrait, déterminés sur lequel ont été préalablement déposées des stations de déchargement ou « docks » en terminologie anglosaxonne. Ce type de containers est agencé en casiers, « lockers » en terminologie anglosaxonne contenant de petits paquets ou colis. L’ouverture de ces casiers est conditionnée par un code connu uniquement du client qui a préalablement passé une commande et qu’il doit saisir pour pouvoir récupérer sa commande.
La présente invention a pour but de pallier notamment ces inconvénients en proposant une solution permettant d’automatiser la livraison d’un petit container depuis son espace de stockage dans un véhicule de livraison à conduite autonome, jusqu’à un lieu de dépôt du container, sécurisé, attenant au domicile d’un particulier, destinataire du colis.
Le contact MPO 5 comprend également un corps central arrière 38 à l’arrière du corps avant 30 et un dévêtisseur 32 situé autour du corps central avant 30.
L’adaptateur 6 est ici vissé de manière étanche au boitier 33 de l’équipement électronique 3.
Les figures 11 à 13 sont relatives à un deuxième mode de réalisation de contact optique de type LC duplex, selon l’invention.
Le contact optique 4 comprend deux voies optiques, de type LC simplex, côte-à-côte câblées à un câble optique C4, chacune des deux voies optiques comprenant un corps 40 dans lequel est montée une férule optique de type céramique 41. La partie arrière 400 du corps 40, loge l'extrémité du câble optique C4.
Un manchon 42 entoure directement les deux corps 40 depuis l’arrière ainsi que l’extrémité du câble C4.
Le manchon 42 comprend deux ouvertures débouchantes 420 dans chacune desquelles est insérée l’extrémité libre 430 d’un levier de verrouillage/déverrouillage 43 monté pivotant sur l’un des corps 40. Dans l’exemple illustré, le levier 43 est réalisé intégralement avec le corps 40 et peut être défléchi.
Selon l’invention, au moins l’un des bords latéraux des deux corps 40 comprend un renfoncement 44 formant une butée de retenue d’un ergot 45 qui fait saillie de l’intérieur du manchon 42.
Ainsi, lorsque le connecteur 4 est en configuration connectée et verrouillée, en cas de traction vers l’arrière inférieure à une valeur seuil prédéterminée, l’ergot 45 est retenu clipsé par la butée formée par le renfoncement 44. Et dans ce cas l’extrémité libre 430 de chaque levier 43 reste non défléchie dans l’ouverture correspondante 420 du manchon 42.
En cas de traction au-delà de la valeur seuil prédéterminée, l’ergot 45 est déclipsé de la butée, le déplacement vers l’arrière du manchon 42 provoque ensuite la mise en butée du bord de chaque ouverture 420 sur l’extrémité libre 430 du levier 43 jusqu’à défléchir celle-ci et ainsi déverrouiller chaque contact.
Les positions de l’ergot 45 et du renfoncement 44 peuvent se trouver à n’importe quel autre endroit à la périphérie du contact. L’ergot 45 peut également être réalisé sur le corps du contact LC alors que le renfoncement 44 peut être réalisé sur le manchon 42. Alternativement, l’ergot 45 peut être remplacé par une patte de clipsage élastique. De manière plus générale, tout moyen d’interférence pouvant se déformer élastiquement peut convenir.
Le moyen de retenue temporaire illustré pour des contacts de type MPO est un bras flexible réalisé intégralement sur le manchon de câble, qui vient en butée contre un épaulement du corps central. On peut envisager d’autres formes de moyen et des points fixes de retenue agencés sur un composant de connecteur autre que le corps central, tel que l’insert ou le boitier. Il en va de même avec tous les connecteurs auxquels l’invention s’applique.
SYSTEME DE MOTORISATION ELECTRIQUE DE VEHICULE AUTOMOBILE COMPORTANT UN SYSTEME A ACTIONNEMENT ELECTRIQUE EQUIPE D’UNE ALIMENTATION DE REDONDANCE Le domaine de l’invention concerne un véhicule automobile comportant un système à actionnement électrique de type « by-wire » équipé d’une alimentation de redondance. L’invention s’applique à l’alimentation d’un système de direction et d’un système de freinage, notamment.
Dans un véhicule automobile équipé d’un système à actionnement électrique de type « by-wire », en termes anglo-saxon, tel que pour une direction ou un système de freinage, aucun lien mécanique n’est pas présent entre l’organe de commande et les actionneurs. L’alimentation électrique des systèmes de véhicules électrifiés, c’est à dire à motorisation électrique (totalement ou partiellement), doit être sécurisée conformément à des normes établies du secteur, notamment la norme ISO 26262 (« Véhicules routiers-sécurité fonctionnelle »). En référence à cette norme, le niveau ASIL D (« Automotive Safety Integrity Level » en anglais) par exemple correspond à un niveau d’exigence d’intégrité le plus élevé que les constructeurs ont pour objectif de respecter pour les systèmes les plus critiques d’un véhicule automobile, notamment le système de direction et le système de freinage à actionnement électrique.
L’alimentation électrique de ces systèmes est généralement pourvue d’une alimentation redondante visant à fournir les besoins électriques nécessaires au moins pour amener le véhicule en situation de sécurité en cas de défaillance de l’alimentation principale.
On connaît de l’état de la technique le document brevet FR-A1-3072623 qui décrit un procédé de répartition d'énergie électrique d'un véhicule automobile à motorisation thermique qui comprend un accumulateur principal, un alternateur, une direction à actionnement électrique alimentée électriquement par l'alternateur et par l'accumulateur auxiliaire. La répartition électrique est pilotée de manière que l’alternateur recharge l’accumulateur auxiliaire en cas de défaillance pour assurer les besoins de la direction à actionnement électrique.
Ce dispositif de sollicitation comporte une barre de sollicitation axiale 128 qui traverse le mandrin 120 et qui comporte une extrémité avant 130 qui est agencée au contact de la racine 20 de l’aube 10. La barre de sollicitation 128 est apte à être vissée dans le mandrin 120 pour solliciter axialement la racine 20 de l’aube 10, puis à être bloquée par un contre écrou 132 qui est par exemple reçu dans un alésage 134 du mandrin 120,
Le dispositif général de sollicitation comporte aussi un dispositif de sollicitation sous couple de l’aube 10 qui comporte une plaque tournante de sollicitation 136 qui est accouplée à une extrémité arrière 138 du mandrin 120.
Plus particulièrement, la plaque tournante de sollicitation 136 n’est pas accouplée directement avec l’extrémité arrière 138 du mandrin 120, mais à un couplemètre 140 qui est interposé entre la plaque tournante 136 et le mandrin 120. Ce couplemètre 140 permet de mesurer le couple exercé par la plaque de sollicitation 136 sur le mandrin 120 et donc de régler précisément le couple auquel l’aube 10 est soumise.
La plaque tournante de sollicitation 136 est guidée en rotation par rapport à une plaque fixe 142 qui s’étend perpendiculairement par rapport au bâti 42. Par exemple la plaque tournante comprend un alésage arrière 137 qui reçoit une portée cylindrique 139 s’étendant à l’avant de la plaque fixe 142. Comme l’illustre la , la plaque tournante 136 comporte au moins deux bords opposés 144 et 146, tangents à la plaque qui offrent chacun une surface d’appui à une vis 148, 150 de pression correspondante qui traverse une patte correspondante 152, 154 perpendiculaires au bâti plan 42 et qui est apte à solliciter la surface d’appui correspondante pour exercer un couple sur la plaque tournante 136 et donc sur le mandrin 120.
Avantageusement, les deux vis de pression 148 et 150 ne sont pas identiques. Une des deux vis, comme par exemple la vis 148, est une vis micrométrique alors que la vis 150 est une vis conventionnelle. On peut donc exercer un couple grossier avec la vis 150 conventionnelle sur le mandrin 120 puis affiner ce couple à l’aide de la vis 148 micrométrique.
Une fois le couple requis atteint comme mesuré par le couplemètre 140, la plaque tournante de sollicitation 136 peut être bloquée. À cet effet, comme on peut le voir en particulier à la , la plaque tournante 136 reçoit au moins une vis de blocage 152 qui traverse une lumière 154 en arc de cercle formée dans la plaque fixe 142 et qui est apte à être serrée contre cette plaque fixe 142 pour immobiliser la plaque tournante 136, et par voie de conséquence le mandrin 120.
De préférence, la plaque tournante 136 reçoit quatre vis de blocage 152 et la plaque fixe 142 comporte quatre lumières 154.
De préférence, l’installation comporte aussi des moyens de refroidissement du couplemètre 140. Comme on peut le voir sur la , ces moyens de refroidissement comportent un manchon 156, qui entoure le couplemètre 140 et qui est alimenté par des tubes d’arrivée et de retour de fluides de refroidissement 158, 160. Le couplemètre 140 est en effet un capteur sensible qu’il convient de refroidir pour éviter qu’il ne soit dégradé par un échauffement exagéré provoqué par le chauffage par induction de l’aube 10.
Dans cette configuration, comme l’illustre la , un procédé de mesure de l’amortissement procuré par des ajouts de matière 30, 32 sur un talon 22 d’une aube 10 de turbine à l’aide d’une installation 36 du type décrit précédemment comporte une première étape ET1 de fourniture d’une aube 10. Au cours de cette étape, on sélectionne une aube 10 en fonction du procédé de déposition des ajouts de matière 30, 32 et du matériau de ces ajouts de matières.
Puis, au cours d’une deuxième étape ET2 on maintient le pied 16 de l’aube 10 dans les mors 126 du mandrin 120. Puis au cours d’une troisième étape ET3, on immobilise le talon 22 de l’aube 10, en appui sur ses ajouts de matière 30, 32 à l’aide du premier dispositif 50 en rapprochant les doigts 74, 84, comme expliqué précédemment.
Puis au cours d’une quatrième étape ET4, on sollicite axialement et sous couple le pied de l’aube 10 à l’aide du second dispositif 54, comme précédemment expliqué.