INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, pour des raisons d’annulation de toute résonance interne de l’enceinte acoustique, la section transversale caractéristique peut être divisée en plusieurs sections transversales distinctes. Cette configuration permet de garantir l’absence de résonances internes qui peuvent gravement nuire à la qualité de la restitution sonore. Contrairement aux axes antirésonance, la solution par multiplication des sections assure une annulation totale des résonances internes. C’est donc une solution à privilégier, surtout lorsque l’enceinte acoustique est soumise à de fortes puissances acoustiques.
La présente invention a également pour objet un ensemble enceinte acoustique comprenant une pluralité d’enceintes acoustiques telles que décrites ci-dessus, les haut-parleurs de la pluralité d’enceintes acoustiques étant reliés électriquement entre eux dans au moins une manière parmi en série et en parallèle.
Ainsi, la combinaison de plusieurs enceintes acoustiques selon l’invention permet d’augmenter la puissance acoustique, tout en conservant une bande passante maximale.
La pluralité d’enceintes acoustiques n’affectera ni la réponse en fréquence totale, ni la phase du signal acoustique mais multipliera d’autant la puissance totale admissible.
Selon une caractéristique particulière de l’invention, la pluralité d’enceintes acoustiques sont réparties en une pluralité de groupes d’enceintes acoustiques, chaque groupe d’enceintes acoustiques comprenant un nombre pair d’enceintes acoustiques reliées électriquement en parallèle, les groupes d’enceintes acoustiques étant reliés électriquement en série, de manière à ce que l’impédance électrique de l’ensemble enceinte acoustique soit compatible avec un amplificateur audio.
L’impédance électrique la plus communément utilisée dans les amplificateurs audio est de 8 Ohms. Ainsi, dans le cas où l’ensemble enceinte acoustique est relié à un amplificateur audio ayant une impédance électrique de 8 Ohms, les enceintes acoustiques seront reliées entre elles de manière à présenter également une impédance électrique de 8 Ohms.
Pour mieux illustrer l’objet de la présente invention, on va en décrire ci-après, à titre illustratif et non limitatif, des modes de réalisations préférés, avec référence aux dessins annexés.
est une vue en coupe schématique d’une enceinte acoustique selon un premier mode de réalisation de la présente invention ;
est une vue en coupe schématique d’une enceinte acoustique selon un deuxième mode de réalisation de la présente invention ;
est une vue en coupe schématique d’une enceinte acoustique selon un troisième mode de réalisation de la présente invention ;
représente la courbe d’évolution de l’impédance acoustique d’une ligne de transmission acoustique en fonction de la fréquence ;
est un schéma de principe dans le domaine de l’acoustique d’une enceinte acoustique selon la présente invention ;
représente la courbe d’évolution de la puissance acoustique d’une ligne de transmission acoustique en fonction de sa résistance acoustique ;
Le tronçon 12a comprend trois parties successives, à savoir une partie cylindrique 12a1, une partie tronconique 12a2 et une autre partie cylindrique 12a3. La partie 12a1 a un diamètre H1 et la partie 12a3 a un diamètre H2 qui est supérieur à H1. La partie 12a2 s’étend depuis la partie 12a1 jusqu’à la partie 12a3 et a donc un diamètre qui varie de H1 jusqu’à H2. La partie 12a3 est située du côté du tronçon 12a, et la partie 12a1 est située du côté opposé au tronçon 12a et forme une extrémité libre du raccord mâle 12.
Le raccord mâle 12 comprend une gorge annulaire 22 à sa périphérie externe. Dans l’exemple représenté, cette gorge 22 est située dans la partie 12a3 et à proximité de la partie 12a2 (ou à l’intersection entre les parties 12a2 et 12a3).
La gorge 22 a une dimension axiale L. La gorge 22 un diamètre interne H3 et un diamètre externe H2 ( ). Dans l’exemple représenté, H3 est supérieure ou égale à H1.
Le raccord mâle 12 peut en outre comprendre au moins un organe 24 en saillie ou au contraire en creux, par exemple sur sa partie 12a3, qui est configurée pour coopérer par emboîtement avec un organe 26 complémentaire du raccord femelle 14. Dans l’exemple représenté, les organes 24 sont au nombre de deux et sont diamétralement opposés. Ils sont en saillie sur la partie 12a3 et ont une forme générale allongée le long de l’axe Y. La coopération des organes 24, 26 peut avoir une fonction d’indexage et/ou de guidage en translation du raccord mâle 12 dans le raccord femelle 14.
Le raccord 12 peut être réalisé en plastique, métal ou matériau composite. Il peut être réalisé d’une seule pièce.
L’épingle 16 ( ) a une forme générale en U et est montée à cheval sur le raccord femelle 14 comme illustré à la . L’épingle 16 comporte deux branches latérales 16a, 16b qui sont reliées entre elles par un pont intermédiaire 16c.
Dans l’exemple représenté, les branches 16a, 16b sont essentiellement rectilignes mais pourraient en variante être courbées. Les extrémités libres 28 des branches 16a, 16b opposées au pont 16c sont pliées ou recourbées, par exemple à 90°.
Le pont 16c peut avoir une forme quelconque et par exemple incurvée. Il comprend de préférence une partie médiane 30 facilitant la préhension de l’épingle 16 par un opérateur, directement à la main ou à l’aide d’un outil.
L’épingle 16 est déformable élastiquement par écartement et rapprochement de ses branches 16a, 16b. L’épingle 16 peut adopter plusieurs configurations notamment entre une configuration (extrême) rapprochée visible aux figures 9 à 11, et une configuration (extrême) écartée visible aux figures 10, 12a et 12b.
Les branches 16a, 16b ont des portions 31 configurées pour traverser au moins une lumière 32 du raccord femelle 14 et pour être engagées dans la gorge 22 du raccord mâle 12 pour le bloquer axialement vis-à-vis du raccord femelle 14.
Lorsque les branches 16a, 16b sont dans la configuration (extrême) rapprochée visible des figures 9 à 11, les portions 31 sont à une distance D1 l’une de l’autre (figures 10 et 11). Dans cette configuration, les branches 16a, 16b et leurs portions 31 ne sont pas forcément parallèles et la distance D1 est la plus petite distance mesurée entre les branches 16a, 16b à l’intérieur du raccord femelle 14 et dans un plan P1 passant par l’axe X du raccord femelle 14 ( ). Dans cette configuration et comme illustré à la , les portions 31 sont logées dans la gorge 22 et on comprend donc que la distance D1 est proche ou égale à H3.
Lorsque les branches 16a, 16b sont dans la configuration (extrême) écartée visible en traits pointillés à la , les portions 31 sont à une distance D2 l’une de l’autre. Dans cette configuration, les branches 16a, 16b et leurs portions 31 ne sont pas forcément parallèles et la distance D2 est la plus petite distance mesurée entre les branches 16a, 16b dans un plan P1 passant par l’axe X du raccord femelle 14. Dans l’exemple représenté, D2 est proche ou égale à H2. D2 est donc supérieure à D1. Dans cette configuration, les branches 12a, 12b et leurs portions 31 ne sont plus logées dans la gorge 22 du raccord mâle 12 qui peut être retiré par traction axiale du raccord femelle 14.
Selon l’invention, l’épingle 16 peut adopter une configuration intermédiaire écartée visible aux figures 8a et 8b notamment. Dans cette configuration, les portions 31 sont à une distance D3 l’une de l’autre (figures 8b). Les branches 16a, 16b et leurs portions 31 ne sont pas forcément parallèles et la distance D3 est la plus petite distance mesurée entre les branches 16a, 16b à l’intérieur du raccord femelle 14 et dans un plan P1 passant par l’axe X du raccord femelle 14.
La distance D3 est comprise entre D1 et D2 et donc entre H1 et H2. On comprend donc que la partie tronconique 12a2 du raccord mâle 12 est apte à coopérer avec les portions 31 de l’épingle 16 lorsque ses branches 16a, 16b sont dans cette configuration. La coopération du raccord mâle 12 avec l’épingle 16 sera décrite dans le détail après la description détaillée du raccord femelle 14.
Lorsque les branches 16a, 16b sont dans la configuration (extrême) écartée visible des figures 12a et 12b, les portions 31 sont à une distance D4 l’une de l’autre. Dans cette configuration, les branches 16a, 16b et leurs portions 31 ne sont pas forcément parallèles et la distance D4 est la plus grande distance mesurée entre les branches 16a, 16b dans un plan P1 passant par l’axe X du raccord femelle 14 (figure 12b). Dans l’exemple représenté, D4 est supérieure à D2. L’épingle 16 peut être maintenue dans cette configuration par coopération de ses branches 16a, 16b et en particulier de ses extrémités 28 avec le raccord femelle 14.
L’épingle 16 est métallique.
123 Elément saillant de déformation de bras
131 Première borne de détection
131a Premier élément de contact
131b Elément de déplacement
131b-1 Elément de ressort de rappel
131b-2 Premier élément de déplacement
131b-3 Second élément de déplacement
132 Seconde borne de détection
132a Second élément de contact
132b Elément de contact-séparation
D11 Direction de raccordement
D12 Direction de rotation
D13 Direction de poussée
D14 Direction ascendante
S11 Etat de raccordement temporaire
S12 Premier état de raccordement
De plus, la paroi 28 peut comprendre par exemple une partie interne 282 réfléchissante pour un rayonnement, comme par exemple le rayonnement émis par la source 24. La partie interne 282 de la paroi 28 peut comprendre un revêtement doré ou argenté.
Elément de contact L’adaptateur 1 comprend un élément de contact 7 formant une extrémité libre. L’élément de contact 7 est compris dans la partie distale 5 de l’adaptateur. L’élément de contact 7 est destiné à rentrer en contact direct avec la pièce à contrôler.
L’élément de contact 7 est monté mobile par rapport à la partie proximale 3 de sorte que la partie distale 5 se déforme lorsqu’on exerce un effort sur l’élément de contact 7. En particulier, lorsque l’effort est exercé dans la direction axiale ∆, l’élément de contact 7 peut être déplacé dans cette direction. A l’endroit de la partie distale 5 occupé par l’élément de contact 7, il y a alors une déformation de la partie distale 5. La partie distale 5 présente à cet endroit une longueur selon la direction axiale ∆ qui est plus faible ou plus élevée selon que l’élément de contact 7 a été approché de la partie proximale 3 ou écarté de la partie proximale 3.
L’adaptateur comprend un élément de contact monté mobile par rapport à la partie proximale de sorte qu’en appliquant une force sur l’élément de contact, la partie distale peut se déformer pour mieux se plaquer contre une pièce à contrôler. Cette déformation dépend de la forme de la pièce, de sorte que l’adaptateur épouse davantage la forme de la pièce. Il devient possible d’approcher automatiquement le dispositif vers la pièce à inspecter, sans l’endommager. Par exemple, l’adaptateur 1 comprend un organe déformable 11 lié à l’élément de contact 7 de sorte à monter l’élément de contact 7 mobile par rapport à la partie proximale 3. Par exemple l’organe déformable peut être fixé d’un côté à la partie proximale 3 et de l’autre côté à l’élément de contact 7. Ainsi lorsque l’organe déformable 11 se déforme, la distance entre l’élément de contact 7 et la partie proximale 3 change, ce qui permet de monter l’élément de contact 7 mobile par rapport à la partie proximale 3.
L’organe déformable 11 peut être en particulier déformable selon la direction axiale ∆.
L’organe déformable 11 est de manière avantageuse choisi parmi un ressort de compression, un vérin simple effet ou un vérin double effet. Le ressort et le vérin sont avantageusement orientés pour se déformer dans la direction axiale ∆.
Lorsque l’adaptateur comprend une pluralité de tiges, au moins une des tiges peut être choisie déformable selon la direction axiale ∆. Un élément de contact peut être fixé à l’extrémité de la tige.
Les figures 1, 3 et 4 représentent le cas d’un organe déformable sous la forme d’un vérin simple effet.
L’organe déformable 11 peut être lié à l’élément de contact 7 soit de manière rigide soit selon une liaison pivot, soit encore selon une liaison rotule.
Dans le premier cas, il n’y pas de mouvement significatif possible entre l’organe déformable 11 et l’élément de contact 7.
Dans le deuxième cas, il y un mouvement significatif possible entre l’organe déformable 11 et l’élément de contact 7 qui est un mouvement de rotation selon une seule direction.
Dans le troisième cas, il y un mouvement significatif possible entre l’organe déformable 11 et l’élément de contact 7 qui est un mouvement de rotation selon les trois directions de l’espace. Ce cas est représenté en où deux éléments de contact 7 sont liés chacun à un organe déformable 11 selon une liaison rotule 13.
L’élément de contact peut être en téflon, en élastomère ou en aluminium.
L’élément de contact peut être obtenu par une impression 3D de fils fondus de polymère, par exemple de polyéthylène.
Avantageusement lorsque l’adaptateur comprend un élément de contact monté mobile par rapport à la partie proximale, l’adaptateur peut comprendre une paroi 28 d’isolation optique qui est déformable. En particulier la paroi 28 peut être déformée selon la direction axiale ∆, c’est-à-dire que selon une contrainte qui s’applique sur la paroi 28, la longueur de la paroi 28 selon la direction axiale peut varier. La paroi 28 peut être raccourcie ou rallongée dans la direction axiale. Le caractère déformable de la paroi 28 est local, c’est-à-dire que pour des positions angulaires différentes définies autour de la direction axiale ∆, la paroi 28 peut prendre des longueurs différentes dans la direction axiale ∆.
La paroi 28 peut être rendue déformable en y intégrant un tissu, du plastique, des parties plissées, et notamment des parties plissées en accordéon ou des sections configurées pour s’emboiter selon la direction axiale. La illustre l’exemple d’une paroi comprenant des parties plissées en accordéon selon la direction axiale ∆. Les parties plissées en accordéon ou les sections configurées pour s’emboiter selon la direction axiale présentent un jeu mécanique suffisant pour permettre des longueurs différentes de la paroi 28 dans la direction axiale ∆ à des positions angulaires différentes autour de la direction axiale ∆.
En effet, l’ajout de telles lentilles permet de créer des degrés de liberté supplémentaires offrant la possibilité de corriger plus d’aberrations et à des ordres plus élevés. Ainsi, la correction globale apportée par l’ensemble de ces lentilles est le résultat d’une combinaison optimale des contributions des diverses surfaces ou interfaces optiques. Plus le correcteur de champ dispose de surfaces ou d’interfaces, plus il y a de possibilités de correction, réparties sur l’ensemble de ces surfaces.
Ce mode de réalisation correspond au premier mode de réalisation de la , dans lequel le télescope 4 comprend en outre une caméra 44 positionnée en amont des lentilles asphériques 12A, 12B, au niveau du plan focal P du télescope 4 et centrée sur l’axe optique O.
Comme illustré sur la , la caméra 44 est positionnée juste en sortie du correcteur de champ 14 par rapport au sens de propagation des rayons optiques, i.e. dans le plan focal P. Par souci de concision, seules les différences par rapport à la vont être décrites.
La caméra 44 est placée en sortie du correcteur de champ 14, en vis-à-vis de ce dernier, de sorte que la lumière fournie en sortie du correcteur de champ 14 soit captée par la caméra 44. Ainsi, la caméra est configurée pour enregistrer des images des objets observés fournies en sortie du correcteur de champ 14.
Par exemple, la caméra 44 comprend un capteur optique matriciel adapté aux applications spatiales. Ce capteur est sélectionné pour fonctionner dans le domaine du visible, et plus particulièrement dans le domaine de longueur d’ondes comprises entre 475 nm et 900 nm. Ce capteur est de forme planaire et coïncide avec le plan focal P du télescope 4.
Dans des variantes de réalisation, ce capteur pourra être adapté pour fonctionner dans le domaine infrarouge, par exemple jusqu’à des longueurs d’onde de l’ordre de 2,5 µm.
De manière avantageuse, la caméra 44 est située à l’extérieur de l’ensemble formé par le miroir concave 10 et les lames asphériques 12A, 12B, ce qui est particulièrement avantageux pour remplacer la caméra 44 ou intervenir sur la caméra 44 dans le cadre d’opérations de maintenance, sans avoir à manipuler les autres composants du télescope 4 et par conséquent sans risque de désaligner les autres éléments constitutifs du télescope.
Le télescope 4 comprend en outre un baffle d’entrée 48 adapté à se fixer au correcteur de sphéricité 12A, 12B et destiné à réduire le niveau de lumière parasite afin d’assurer la meilleure détectivité possible du télescope 4. Par ailleurs, ce baffle protège la caméra 44 d’un échauffement solaire excessif.
Le télescope selon l’invention a un nombre d’ouverture inférieur à 2, de préférence inférieur ou égal à 1,3 avec un diamètre d’ouverture D compris entre 5 cm et 80 cm, en fonction de la disponibilité des verres optiques dans la dimension nécessaire. Par exemple, pour un diamètre d’ouverture D d’environ 20 cm, le télescope selon l’invention a un poids inférieur à 10 kg, en excluant le capteur au plan focal P. Un tel poids rend le télescope suffisamment léger pour être embarqué dans un satellite, tout en assurant une robustesse suffisante pour son lancement en orbite. Le télescope selon l’invention peut atteindre une longueur de l’ordre de 40-50 cm, soit environ deux fois plus courte que les télescopes de Schmidt de l’art antérieur.
Dans d’autres mode de réalisation, le diamètre D de l’ouverture pourra être augmenté à une valeur de 400 mm, 600 mm ou 800 mm dans le cas où le télescope est destiné à être embarqué dans des satellites de plus grande taille ou dans le cas où le télescope est destiné à être maintenu au sol, par exemple dans une station d’observation terrestre. On pourra même considérer un diamètre D d’ouverture de plus grande taille, par exemple compris entre 800 mm et 1000 mm.
Les avantages du télescope 4 selon l’invention sont les suivants.
Premièrement, la correction des aberrations optiques du télescope est facilitée, si bien qu’il est possible d’atteindre un nombre d’ouverture inférieur à 2 tout en améliorant la qualité optique des images fournies sur un large champ de vision et à travers un domaine étendu, rendant ainsi possible la détection de débris spatiaux de taille encore plus petite que ce qu’il est possible de détecter avec les télescopes de Schmidt de l’art antérieur.
Deuxièmement, l’équilibrage des masses est assuré pour une bonne tenue mécanique du télescope, notamment lors de son lancement en orbite.
Troisièmement, le plan focal P du télescope est maintenu en dehors de l’ensemble formé par le miroir 10, le correcteur d’asphéricité 12 et le correcteur de champ 14, permettant ainsi de placer un capteur d’image et son électronique de proximité en dehors de l’ensemble, ce qui permet d’accéder facilement au capteur et à son électronique sans avoir à intervenir sur l’ensemble, comme décrit en référence à la .
Un satellite 50 selon un mode de réalisation de l’invention va maintenant être décrit en référence à la .
Dispositif de serrage pour un système de freinage avec moyens de blocage intégrés L’invention se rapporte au domaine des systèmes de freinage pour véhicule, plus particulièrement des systèmes de freinage du type électromécanique et non autobloquants.
Un système de freinage d’un véhicule, notamment automobile, comporte en général des dispositifs mécaniques de serrage comprenant notamment des éléments de friction, tels que des plaquettes de frein. Ces éléments de friction sont reliés à un actionneur apte à rapprocher une paire de ces éléments de friction en direction de deux faces opposées d’un disque solidaire d’une roue du véhicule. Ce rapprochement permet aux éléments de friction d’enserrer le disque et ainsi freiner le véhicule par friction des éléments de friction contre le disque, ou de les écarter dans le but de cesser le freinage.
Dans le cas des systèmes de freinage du type électromécanique, les dispositifs mécaniques de serrage comportent au moins un actionneur électrique tel qu’un moteur électrique muni d’un arbre de sortie rotatif. L’actionnement de ce moteur électrique permet à la fois d’effectuer le freinage du véhicule en cours de roulement, mais assure également la fonction de frein de parking lorsque le véhicule est maintenu immobile à l’arrêt, durant des périodes pouvant être très longue. En d’autres termes, contrairement aux systèmes de freinage classique où le frein de parking est assuré par un système ad hoc, il est nécessaire que ces systèmes de freinage permettent de conserver la force de serrage exercée par les éléments de friction contre le disque pour garantir un frein de parking efficace et fiable. Pour ce faire, il existe actuellement des systèmes de freinage du type électromécanique dits « autobloquants » mais ces systèmes sont complexes à mettre en œuvre et se révèlent généralement onéreux. Alternativement, il existe des systèmes de freinage du type électromécanique dits « non autobloquants » pour lequel le moteur électrique est du type réversible. Autrement dit, la rotation du moteur électrique dans un premier sens induit in fine l’enserrement du disque par les éléments de friction, tandis que l’actionnement de ce même moteur électrique dans le sens de rotation inverse induit in fine le desserrement du disque par les éléments de friction. Afin d’assurer le blocage nécessaire des moyens des frictions lorsque la fonction de frein de parking est requise, il est connu, pour ces systèmes non autobloquants, d’ajouter un deuxième moteur électrique, ayant sa propre chaine cinétique, dont le but est d’effectuer le serrage du frein de parking. Cependant, l’ajout d’un tel second moteur est encombrant, augmentant ainsi l’espace nécessaire au dispositif de freinage électromagnétique au sein du véhicule, ce qui est contraire aux problématiques actuelles des constructeurs automobile qui cherchent à optimiser le moindre espace des véhicules. Outre son encombrement, un tel dispositif est plus onéreux et complexe à mettre en œuvre, tant dans les connexions électriques nécessaires entre ses différents éléments et l’unité de commande électronique, que dans le pilotage des deux moteurs par cette dernière.
L'invention a notamment pour but de remédier à l’ensemble des inconvénients susmentionnés, en proposant un dispositif de serrage pour un système de freinage qui soit à la fois compact, simple à mettre en œuvre et peu cher.
A cet effet l’invention a pour objet un dispositif de serrage pour un système de freinage destiné à exercer un déplacement relatif entre des éléments de friction dudit système de freinage, le dispositif de serrage comprenant :
- un premier actionneur de type moteur électrique comprenant un rotor et destiné à fournir une force de serrage aux éléments de friction par rotation du rotor,
- un système de blocage en rotation du rotor, caractérisé en ce que le système de blocage comprend :
- des premiers moyens de blocage et des deuxièmes moyens de blocage de forme complémentaire, les premiers moyens de blocage étant situés sur la surface extérieure du rotor et les deuxièmes moyens de blocage étant situés en regard du rotor,
- un deuxième actionneur de type moteur électrique configuré pour exercer un déplacement relatif entre les premiers moyens de blocage et les deuxièmes moyens de blocage de sorte qu’ils coopèrent les uns avec les autres afin de bloquer le rotor en rotation.