INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- le premier réseau de communication R1 est utilisé : -- par le premier terminal T1 pour communiquer avec le deuxième terminal T2 et avec le module d’authentification MA, ainsi que -- par le module d’authentification MA pour communiquer avec le terminal intermédiaire T3 ; -- le second réseau de communication R2 est utilisé par le premier terminal T1 pour communiquer avec le terminal intermédiaire T3.
- Le premier terminal T1, qui initie la communication sécurisée, est ici un smartphone comprenant :
-- une application mobile dialoguant avec le serveur applicatif T2 dans le réseau R1, via une passerelle API (interface de programmation d’application , Application Programming Interface en anglais) désignée PA sur la .
- Le module d’authentification MA, ici un serveur d’authentification à part entière :
-- est connecté au serveur applicatif T2,
La pièce 20 est généralement montée sur un support 11 rotatif autour d’un axe A, afin d’être observée sous toutes les directions pendant la mesure tomographique. Il peut exister un montage inverse, où la pièce est fixe et le couple dispositif d’émission / récepteur tournent autour de celle-ci.
La pièce 20 observée par tomographie peut être constituée d’un matériau composite, tel que représenté en détail sur la .
Un tel matériau composite peut présenter un tissage dit bidimensionnel, qui comprend des fibres de trames généralement orientées selon une direction de trame X et des fibres de chaines généralement orientées selon une direction de chaine Y, tissées les unes avec les autres sur un plan de tissage P, ou plusieurs plans de tissage P superposés selon une direction d’épaisseur Z.
Les fibres peuvent être des fibres de carbone, de verre ou un mélange des deux. Elles sont noyées dans une matrice 23 comprenant par exemple un ou plusieurs polymères et/ou résines, qui se solidifient pour former la pièce 20 définitive.
Alternativement, comme c’est le cas dans l’exemple de la , le tissage des fibres 21 peut être tridimensionnel, avec des fibres 21 s’étendant selon les trois directions de l’espace X, Y, Z.
Les amplitudes des ondes transmises sous les différents angles d’observations sont traduites en niveaux de gris dans un dispositif de traitement 13, et une analyse numérique permet de reconstituer une image tridimensionnelle en niveaux de gris du volume de la pièce 20. Le dispositif de traitement 13 comprend un ordinateur.
Un opérateur humain peut alors évaluer la qualité de la pièce, en recherchant dans l’image tridimensionnelle la présence ou l’absence d’une anomalie ou d’un dégât, et en évaluant la conformité du matériau aux normes applicables. Par exemple, dans le cas d’une pièce en composite tissé, l’anisotropie du tissage, la continuité des fibres et celle de la matrice sont des paramètres pertinents évalués visuellement par l’opérateur.
Cependant, l’analyse par un inspecteur qualifié d’une pièce comme une aube de soufflante est chronophage, cette opération « manuelle » et fastidieuse, une grande partie de ce temps consistant à faire défiler les images de tomographie. L’opération génère également une fatigue visuelle importante qui peut réduire la vigilance et la qualité d’analyse de l’inspecteur après un certain temps.
De plus, d’un point de vue technique, la mise en œuvre d’une telle analyse par des êtres humains peut engendrer des biais d’appréciation et in fine potentiellement une grande variabilité de résultat.
Présentation de l’invention L’invention vise à remédier à ces inconvénients, en fournissant un procédé d’analyse permettant une évaluation rapide et systématique de l’état d’une pièce mécanique sans nécessiter l’intervention d’un inspecteur humain. Cela permet de rendre l’inspection plus rapide et réduit les risques d’erreur.
A cet effet, l’invention a pour objet un procédé d’analyse tomographique d’une pièce, le procédé comprenant les étapes suivantes :
- acquisition d’au moins une image tomographique de la pièce au moyen d’un dispositif de tomographie,
- division de l’image tomographique en sous-parties élémentaires et obtention d’une pluralité d’images bidimensionnelles pour chaque sous-partie, chaque image comprenant une pluralité de pixels, chaque pixel présentant un niveau de gris respectif,
- application d’au moins un outil de traitement numérique sur chaque image de la sous-partie et obtention, pour chaque outil appliqué, d’une valeur d’au moins un paramètre représentatif pour chaque image,
- détermination de variations spatiales dans chaque sous-partie, selon trois directions caractéristiques, des valeurs de chaque paramètre et détection de valeurs des paramètres hors de plages de conformité prédéterminées,
Par exemple conviennent comme organomagnésien le butyléthylmagnésium, le butyloctylmagnésium, le chlorure d’éthylmagnésium, le chlorure de butylmagnésium, le bromure d’éthylmagnésium, le bromure de butylmagnésium, le chlorure d’octylmagnésium, le bromure d’octylmagnésium, le 1,3-diméthylphénylbutylmagnésium, le 1,3-diéthylphényléthylmagnésium, le butylmésitylmagnésium, l’éthylmésitylmagnésium, le 1,3-diéthylphénylbutylmagnésium, le 1,3-diéthylphényléthylmagnésium, le 1,3-diisopropylphénylbutylmagnésium, le 1,3-disopropylphényléthylmagnésium, le 1,3,5-triéthylphénylbutylmagnésium, le 1,3,5-triéthylphényléthylmagnésium, le 1,3,5-triisopropylphénylbutylmagnésium, le 1,3,5-triisopropylphényléthylmagnésium.
Les composés de formule (IIa) et (IIb) qui sont des réactifs de Grignard sont bien connus, même certains d’entre eux sont des produits commerciaux. Pour leur synthèse, on peut par exemple se référer aussi à la collection de volumes de « Organic Synthesis ».
Comme tout composé organomagnésien, le composé organomagnésien constituant le système catalytique, notamment de formule (IIa) ou (IIb) peut se présenter sous la forme d’une entité monomère ou sous la forme d’une entité polymère. A titre d’illustration, l’organomagnésien (IIa) peut se présenter sous la forme d’une entité monomère (MgR 3 R 4 ) 1 ou sous la forme d’une entité polymère (MgR 3 R 4 ) p , p étant un nombre entier supérieur à 1, notamment dimère (MgR 3 R 4 ) 2 .
Par ailleurs, qu’il soit sous la forme d’une entité monomère ou polymère, l’organomagnésien peut également se présenter sous la forme d’une entité coordinée à une ou plusieurs molécules d’un solvant, de préférence d’un éther tel que le diéthyléther, le tétrahydrofurane ou le méthyltétrahydrofurane.
Selon l’un quelconque des modes de réalisation de l’invention, l’organomagnésien est de préférence de formule (IIa).
Les quantités de co-catalyseur et de métallocène mises en réaction sont telles que le rapport entre le nombre de moles de Mg du co-catalyseur et le nombre de moles de la terre rare du métallocène, le néodyme, va de préférence de 0,5 à 200, de manière plus préférentielle de 1 à moins de 20. La plage de valeurs allant de 1 à moins de 20 est notamment plus favorable pour l’obtention de copolymères de masses molaires élevées.
Selon un mode de réalisation, le système catalytique est préparé de façon traditionnelle par un procédé analogue à celui décrit dans la demande de brevet WO 2007054224 A2 ou WO 2007054223 A2. Par exemple on fait réagir dans un solvant hydrocarboné le co-catalyseur, en l’espèce l’organomagnésien et le métallocène typiquement à une température allant de 20 à 80°C pendant une durée comprise entre 5 et 60 minutes. Le système catalytique est généralement préparé dans un solvant hydrocarboné, aliphatique comme le méthylcyclohexane ou aromatique comme le toluène, de préférence dans un solvant hydrocarboné aliphatique tel que le méthylcyclohexane. Généralement après sa synthèse, le système catalytique est utilisé en l’état pour l’étape a).
Selon un autre mode de réalisation, le système catalytique est préparé par un procédé analogue à celui décrit dans la demande de brevet WO 2017093654 A1 ou dans la demande de brevet WO 2018020122 A1 : il est dit de type préformé. Par exemple on fait réagir dans un solvant hydrocarboné l’organomagnésien et le métallocène typiquement à une température de 20 à 80°C pendant 10 à 20 minutes pour obtenir un premier produit de réaction, puis avec ce premier produit de réaction on fait réagir à une température allant de 40 à 90°C pendant 1h à 12h un monomère de préformation. Le monomère de préformation est utilisé de préférence selon un rapport molaire (monomère de préformation / métal du métallocène) allant de 5 à 1000, préférentiellement de 10 à 500. Avant son utilisation en polymérisation, le système catalytique de type préformé peut être stocké sous atmosphère inerte, notamment à une température allant de -20°C à la température ambiante (23°C). Le système catalytique de type préformé a pour constituant de base un monomère de préformation choisi parmi les 1,3-diènes, l’éthylène et leurs mélanges. En d’autres termes, le système catalytique dit préformé contient outre le métallocène et le co-catalyseur un monomère de préformation. Le 1,3-diène à titre de monomère de préformation peut être le 1,3-butadiène, l’isoprène ou encore un 1,3-diène de formule CH 2 =CR 6 -CH=CH 2 , le symbole R 6 représentant un groupe hydrocarboné ayant 3 à 20 atomes de carbone, en particulier le myrcène ou le β-farnésène. Le monomère de préformation est préférentiellement le 1,3-butadiène.
La polymérisation du mélange monomère est conduite de préférence en solution, en continu ou discontinu. Le solvant de polymérisation est typiquement un solvant hydrocarboné, de préférence aliphatique. A titre d’exemple de solvant hydrocarboné aliphatique convient tout particulièrement le méthylcyclohexane. Le mélange monomère peut être introduit dans le réacteur contenant le solvant de polymérisation et le système catalytique ou inversement le système catalytique peut être introduit dans le réacteur contenant le solvant de polymérisation et le mélange monomère. Le mélange monomère et le système catalytique peuvent être introduits simultanément dans le réacteur contenant le solvant de polymérisation, notamment dans le cas d’une polymérisation en continu. La polymérisation est conduite typiquement dans des conditions anhydres et en l’absence d’oxygène, en présence éventuelle d’un gaz inerte. La température de polymérisation varie généralement dans un domaine allant de 40 à 150°C, préférentiellement 40 à 120°C. L’homme du métier adapte les conditions de polymérisation telles que la température de polymérisation, la concentration en chacun des réactifs, la pression du réacteur en fonction de la composition du mélange monomère, du réacteur de polymérisation, de la microstructure et de la macrostructure souhaitées de la chaîne copolymère.
L’étape b) du procédé conforme à l’invention met en présence un agent de fonctionnalisation, un méthacrylate, avec le produit de réaction de l’étape a) pour introduire le groupe fonctionnel utile aux besoins de l’invention, une unité monomère méthacrylate, à l’une des extrémités de la chaîne de l’élastomère diénique fortement saturé produit à l’issue de l’étape a). L’étape b) est une réaction de fonctionnalisation de l’extrémité de chaîne de l’élastomère diénique fortement saturé sans qu’il y ait de polymérisation subséquente du méthacrylate.
Le méthacrylate est un méthacrylate dit fonctionnel et est de formule CH 2 =CCH 3 COOR’, R’ étant un groupe hydrocarboné substitué par une fonction amine tertiaire.
Le groupe hydrocarboné du symbole R’ est préférentiellement saturé. Le nombre d’atomes de carbone du groupe hydrocarboné du symbole R’ n’est pas limité en soi. Le groupe hydrocarboné peut contenir jusqu’à 20 atomes de carbone. Préférentiellement, le groupe hydrocarboné du symbole R’ contient de 1 à 6 atomes de carbone, plus préférentiellement de 1 à 3 atomes de carbone. Préférentiellement le groupe hydrocarboné du symbole R’ est un groupe hydrocarboné acyclique saturé substitué par ladite fonction amine tertiaire.
Le tronçon le plus bas est appelé tronçon de base (2). Il a un rôle spécifique pour la mise en place de l’invention en situation, ainsi que son déploiement. Ceux-ci sont détaillés ci-après.
Tous les tronçons peuvent être d’égale longueur ou de longueurs différentes.
La longueur d’un tronçon n’est limitée que par la capacité des outils de production employés pour sa fabrication, ainsi que son aptitude à résister au flambage mécanique.
La limite de dimension verticale de l’invention est imposée par la limite de résistance au flambage mécanique de l’un quelconque de ses composants ou de l’invention elle même.
La structure de l’invention est modulable, c’est à dire que n’importe quel tronçon peut jouer à son tour le rôle de tronçon de base. On peut ainsi avoir un mât télescopique déployée à deux, trois, quatre tronçons, etc. voire dix tronçons et plus.
montre que les tôles perforées sont disposées suivant la direction longitudinale du mât et les perforations constituent une bande suffisamment large (12) pour servir de chemin de circulation à un opérateur chaussé des sur-chaussures spéciales désignées ci-dessus.
montre des exemples de tronçons à sections en étoiles à trois branches (3), ou à quatre branches (4).
On peut envisager des sections prismatiques convexes ou en étoile comportant plus de branches et, à la limite, une section à contour lisse voire circulaire.
montre que chaque branche de l’étoile développe perpendiculairement à la section du tronçon des surfaces de guidage (5) réalisant, entre deux tronçons successifs, des liaisons de type glissière, de sorte qu’un tronçon quelconque puisse guider le tronçon qu’il contient pendant un mouvement relatif de l’un par rapport à l’autre en empêchant toute rotation relative de l’un par rapport à l’autre. On notera que le problème de portance multiple est ici résolu grâce à l’élasticité des matériaux employés et par l’emploi de jeux fonctionnels adaptés.
L’invention peut s’utiliser en position verticale ou inclinée en respectant un angle d’inclinaison limite.
présente un exemple de réalisation de l’invention avec des tronçons à section en étoile. Le mât est ici déployé verticalement et est équipé de jambes de forces rigides de deux sortes (6) et (7).
qui est un détail agrandi de la montre un premier jeu de jambes de forces (7), fixées sur le haut du tronçon de base.
montre que d’autres jeux de jambes de forces (6) peuvent être disposés sur le mât télescopique déployé, et ceci sur un ou plusieurs niveaux.
La partie en contact avec le sol d’une jambe de force sera appelée par la suite pied de jambe.
montre une solution pour aider l’opérateur dans la recherche de la verticale. Il peut utiliser, par exemple, des vérins (10), constitués de tubes télescopiques de longueur réglable, préalablement fixés latéralement sur le tronçon de base.
L’invention peut aussi être haubanée par des liens souples par exemple câbles en acier, cordes ou sangles. Elle peut aussi être utilisée sans ces accessoires, par exemple en appui, ou fixée sur une structure existante.
Le soustracteur 30 calcule la différence entre la valeur du débit d’hydrogène fourni aux injecteurs 100 et la valeur de consigne de débit d’hydrogène CQ reçu. Cette différence représente une erreur de débit d’hydrogène εQ injecté dans la chambre de combustion.
Le soustracteur 30 est relié à une entrée d’un deuxième régulateur 31, tel qu’un régulateur de débit, et lui fournit la différence entre le débit d’hydrogène injecté dans la chambre de combustion et la consigne de débit d’hydrogène CQ dans la chambre de combustion, c’est-à-dire l’erreur de débit d’hydrogène εQ injecté dans la chambre de combustion.
Le deuxième régulateur 31 commande le fonctionnement de l’organe de dosage 5 en fonction de l’erreur de débit d’hydrogène εQ injecté dans la chambre de combustion.
Le deuxième régulateur 31 est par exemple un correcteur de type PID destiné à être configuré pour rendre l’erreur de débit εQ minimale, avantageusement nulle, par le biais de la commande de l’organe de dosage 5.
Dans le cas d’un dosage sonique, des gains du deuxième régulateur 31 sont déterminés en fonction des mesures de pression et de température dans l’accumulateur d’hydrogène 4, fournies par le capteur de température d’hydrogène 7 et le capteur de pression d’hydrogène 8.
Dans le cas d’un dosage subsonique, la pression d’hydrogène en aval de l’organe de dosage 5 est mesurée par un capteur de mesure de pression, notamment par le capteur de pression d’hydrogène 8, et prise en compte dans la détermination des gains du deuxième régulateur 31.
En variante, la température n’est pas prise en compte dans la détermination des gains du deuxième régulateur 31.
Le deuxième régulateur 31 commande ainsi l’organe de dosage 5 en asservissant le débit d’hydrogène injecté dans la chambre de combustion.
Tel qu’exposé précédemment, le dispositif de contrôle moteur 40 de la turbomachine est relié au soustracteur 30 et lui fournit la valeur de consigne de débit d’hydrogène CQ à injecter dans la chambre de combustion.
Le dispositif de contrôle moteur 40 de la turbomachine est également relié à un circuit d’élaboration de consigne de pression 50 apte à déterminer la pression d’hydrogène CP accu dans l‘accumulateur d’hydrogène 4 et lui fournit des données moteur.
La illustre un mode de réalisation du circuit d’élaboration de consigne de pression 50 de la pression d’hydrogène CP accu dans l‘accumulateur d’hydrogène 4 du système d’alimentation en hydrogène A selon l’invention.
Plus particulièrement, tel qu’exposé précédemment, le circuit d’élaboration de consigne de pression 50 de la consigne de pression d’hydrogène CP accu dans l‘accumulateur d’hydrogène 4 est intégré au dispositif de régulation B du système d’alimentation en hydrogène A de la turbomachine.
Le circuit d’élaboration de consigne de pression 50 comprend une entrée reliée au dispositif de contrôle moteur 40 de la turbomachine et une sortie reliée au premier soustracteur 20 destiné à calculer la différence entre la valeur de la pression d’hydrogène P accu et la valeur de consigne de pression d’hydrogène CP accu .
Le circuit d’élaboration de consigne de pression 50 comporte un module d’élaboration de pression aval 51, apte à déterminer la pression d’hydrogène P aval en aval de l’organe de dosage 5, tel que cela sera décrit par la suite.
A cet effet, le module d’élaboration de pression aval 51 reçoit la valeur de débit d’hydrogène Q injecté dans la chambre de combustion et une valeur de pression d’hydrogène PS3 dans la chambre de combustion du moteur, qui sont transmises depuis le dispositif de contrôle moteur 40.
En prenant en compte une spécification la plus défavorable des pertes de charge ΔP inject eur des injecteurs 100, la pression d’hydrogène P aval est alors égale à la valeur de pression d’hydrogène PS3 additionnée des pertes de charge ΔP injecteur des injecteurs 100
Dans l’invention, la « modulation » de l’accumulation d’une protéine désigne soit une augmentation de l’accumulation de ladite protéine ( i.e. une augmentation de la quantité de protéine dans la cellule végétale), soit une diminution de l’accumulation de ladite protéine ( i.e. une diminution de la quantité de protéine dans la cellule végétale). Autrement dit, un mode de réalisation de l’invention a pour objet le procédé de préparation et de détermination d’un cPEP tel que décrit précédemment, dans lequel ladite modulation de l’accumulation de ladite protéine induite par ledit cPEP est : une diminution de l’accumulation de ladite protéine ; ou une augmentation de l’accumulation de ladite protéine.
Dans un mode de réalisation, l’invention concerne le procédé de préparation et de détermination d’un cPEP tel que décrit précédemment, dans lequel à l’étape e., la quantité de protéine en présence dudit peptide est supérieure à la quantité de protéine en absence dudit peptide. En d’autres termes, en présence d’un cPEP favorisant l’augmentation de l’accumulation de la protéine, la traduction de l’ARNm correspondant est augmentée, ce qui conduit à une production plus importante de la protéine sans que soit modifiée la quantité dudit ARNm.
Dans un autre mode de réalisation, l’invention concerne le procédé de préparation et de détermination d’un cPEP tel que décrit précédemment, dans lequel à l’étape e., la quantité de protéine en présence dudit peptide est inférieure à la quantité de protéine en absence dudit peptide. En d’autres termes, en présence d’un cPEP favorisant la diminution de l’accumulation de la protéine, la traduction de l’ARNm correspondant est diminuée (inhibée), ce qui conduit à une production moins importante de la protéine sans que soit modifiée la quantité dudit ARNm.
Dans l’invention, comme le fragment du pré-ARNm codant ledit cPEP est situé au sein d’une des séquences d’acides nucléiques du pré-ARNm réputées non codantes, cela signifie d’une part que ces séquences d’acides nucléiques réputées non codantes ne sont pas traduites naturellement dans ladite cellule végétale. D’autre part, cela signifie également que le fragment du pré-ARNm codant ledit cPEP n’est pas traduit naturellement dans ladite cellule végétale. L’existence d’un cPEP au sein de ladite cellule végétale est donc artificielle et a pour origine une action de l’Homme. Pour cela, il est possible soit d’introduire artificiellement ledit cPEP en tant que tel, soit d’introduire une cassette d’expression comprenant la séquence d’acides nucléiques codant ledit cPEP et les moyens de l’exprimer dans ladite cellule végétale.
Dans l’invention, une région du pré-ARNm qui n’est pas traduite naturellement, également qualifiée de « non codante », correspond à une région du pré-ARNm qui ne code aucune partie de la protéine fonctionnelle du gène, c’est-à-dire la protéine codée par le cadre ouvert de lecture principal dont on souhaite moduler l’accumulation.
Dans l’invention, les termes « cadre ouvert de lecture » et « ORF » ( open reading frame ) sont équivalents et peuvent être utilisés l’un pour l’autre. Ils correspondent à une séquence de nucléotides (acides nucléiques) dans une molécule d’ADN ou d’ARN pouvant potentiellement coder un peptide ou une protéine : ledit cadre ouvert de lecture débute par un codon START (le codon START codant généralement une méthionine), suivi d’une série de codons (chaque codon codant un acide aminé), et se termine par un codon STOP (le codon STOP n’étant pas traduit).
De manière non limitative, une région non codante d’un pré-ARNm, i.e. une des séquences d’acides nucléiques réputées non codantes, correspond à : la région 5’UTR, i.e . la région non traduite située en amont de l’ORF principal ; la région 3’UTR, i.e . la région non traduite située en aval de l’ORF principal ; ou un intron, i.e . une région du pré-ARNm supprimée par épissage et absente de l’ARNm mature.
Dans un mode de réalisation, l’invention concerne le procédé de préparation et de détermination d’un cPEP tel que décrit précédemment, l’une desdites séquences d’acides nucléiques réputées non codantes étant : la région 5’UTR ; la région 3’UTR ; ou un intron.
Dans un autre mode de réalisation, l’invention concerne le procédé de préparation et de détermination d’un cPEP tel que décrit précédemment, l’une desdites séquences d’acides nucléiques réputées non codantes étant la région 5’UTR ou la région 3’UTR. Dans un autre mode de réalisation, l’invention concerne le procédé de préparation et de détermination d’un cPEP tel que décrit précédemment, l’une desdites séquences d’acides nucléiques réputées non codantes étant la région 5’UTR. Dans un autre mode de réalisation, l’invention concerne le procédé de préparation et de détermination d’un cPEP tel que décrit précédemment, l’une desdites séquences d’acides nucléiques réputées non codantes étant la région 3’UTR. Dans un autre mode de réalisation, l’invention concerne le procédé de préparation et de détermination d’un cPEP tel que décrit précédemment, l’une desdites séquences d’acides nucléiques réputées non codantes étant un intron.