INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présente invention propose de définir une nouvelle entité/fonction EVS de validation des requêtes, de l’insérer en coupure des échanges clients/serveur et de la configurer pour qu’elle transmet les requêtes validées directement vers l’entité d’exécution du service EES. Pour ce faire, elle s’appuie sur cet en-tête de localisation. Il en résulte que la mise en œuvre de l’en-tête « 3gpp-Sbi-Target-apiRoot » faite à la diffère strictement de ce qui est décrit dans le standard 3GPP aujourd’hui.
En relation avec la , on considère maintenant, comme dans l’exemple de la qu’un entête de la requête REQ est modifié, par exemple l’entête 3gpp-Sbi-Target-apiRoot, par l’équipement SCP pour y insérer l’identifiant public URI3 de la fonction réseau NFx qui met en œuvre le service Si demandé. La différence est qu’une fois la requête REQ validée par l’entité EVS, cette dernière la transmet directement vers la fonction réseau NFx en utilisant l’identifiant URI3 qu’elle a récupéré de l’en-tête modifié. Comme précédemment décrit, elle est reçue par l’équipement proxy inversé RP qui la transmet vers l’identifiant de l’entité d’exécution EES, interne à la fonction réseau NFx. Une fois le service Si exécuté, une réponse REP’ est retournée par l’entité EES au proxy inversé RP qui la transmet vers le SCP qu’il la transmet lui-même à l’entité consommatrice du service ECS. On comprend que ce mode de réalisation implique que l’entité de validation soit configurée pour traiter l’entête « 3gpp-Sbi-Target-apiRoot », comme décrit dans la norme 3GPP pour l’entité intermédiaire SCP.
Selon encore un autre exemple de réalisation (non représenté), l’entité de validation EVS du service pourrait être intégrée directement dans le SCP.
On présente ensuite, en relation avec la , un exemple de structure matérielle d’une entité intermédiaire RP, SCP configurée pour traiter une requête d’exécution d’un service dans un réseau de communication, en provenance d’une entité, dite entité consommatrice du service, à destination une entité d’exécution dudit service dans ledit réseau, ladite entité intermédiaire étant configurée pour recevoir des messages en provenance et/ou destinés à l’entité d’exécution du service, et comprenant un module de transmission de la requête d’exécution vers une entité de validation de ladite requête, distincte de l’entité d’exécution du service, pour validation, et un module de transmission d’une réponse à ladite requête à l’entité consommatrice du service.
Avantageusement, l’entité intermédiaire RP, SCP comprend un module de réception d’un message de réponse de validation en provenance de l’entité de validation, ledit message comprenant le résultat de validation, et un module de prise de décision de transmettre ou non la requête d’exécution à l’entité d’exécution du service en fonction du résultat de validation reçu. Avantageusement, il comprend en outre un module de transmission de la requête d’exécution du service à l’entité d’exécution du service, ledit module étant configuré pour être mis en œuvre en réponse à un résultat de validation positif.
Plus généralement, une telle entité intermédiaire RP, SCP comprend une mémoire vive 103 (par exemple une mémoire RAM), une unité de traitement 102 équipée par exemple d'un processeur, et pilotée par un programme d'ordinateur Pg1, représentatif des modules précités, stocké dans une mémoire morte 101 (par exemple une mémoire ROM ou un disque dur). A l'initialisation, les instructions de code du programme d'ordinateur sont par exemple chargées dans la mémoire vive 103 avant d'être exécutées par le processeur de l'unité de traitement 102. La mémoire vive 103 peut aussi contenir par exemple des informations relatives à l’entité de validation du service et/ou à l’entité d’exécution du service, comme par exemple des identifiants, permettant d’accéder à cette ou ces entités, par exemple obtenus lors d’une phase préalable de découverte. Elle peut comprendre en outre un ou plusieurs critères de décision relatifs au déclenchement de la transmission de la requête d’exécution du service EVS reçue à l’entité de validation de service.
La illustre seulement une manière particulière, parmi plusieurs possibles, de réaliser l’entité intermédiaire RP, SCP afin qu’elle effectue les étapes du procédé de traitement d’une requête d’exécution d’un service tel que détaillé ci-dessus, en relation avec les figures 2 et 3, dans ses différents modes de réalisation. En effet, ces étapes peuvent être réalisées indifféremment sur une machine de calcul reprogrammable (un ordinateur PC, un processeur DSP ou un microcontrôleur) exécutant un programme comprenant une séquence d’instructions, ou sur une machine de calcul dédiée (par exemple un ensemble de portes logiques comme un FPGA ou un ASIC, ou tout autre module matériel).
Dans le cas où l’entité intermédiaire RP, SCP est réalisée avec une machine de calcul reprogrammable, le programme correspondant (c'est-à-dire la séquence d’instructions) pourra être stocké dans un médium de stockage amovible (tel que par exemple une carte SD, une clé USB, un CD-ROM ou un DVD-ROM) ou non, ce médium de stockage étant lisible partiellement ou totalement par un ordinateur ou un processeur.
Les différents modes de réalisation ont été décrits ci-avant en relation avec une entité intermédiaire de type équipement réseau de type proxy inversé ou équipement SCP.
Couche polymérique En particulier, la ou les couche(s) polymérique(s) figures 1 A, B, C, D (3), quel que soit le mode de mise en œuvre de l’invention, est (sont) une grille, un dépôt de poudre, un dépôt de fibres, un tissu, un non-tissé, un voile, ou de préférence un film.
De manière préférée, le polymère (12) de la couche polymérique (3) destiné à former la lame (5) et (4) est un thermoplastique. En général, le polymère thermoplastique (12) de la lame (5) et (4) représente au moins 30% en masse de la couche composite (4), de préférence de 30% à 70% en masse de la couche composite.
De manière avantageuse, dans la lame composite multicouche (5) et (4), la couche polymérique (3) présente une épaisseur moyenne de 0.025mm, de préférence de 0.01mm à 0.1mm, et de préférence inférieure à 0.1mm. Les différentes couches polymériques (3) de la composition de la lame (5) et (4) pouvant avoir des épaisseurs différentes.
La fabrication de la lame composite par moulage en compression (9) ou calandrage en continu met en œuvre, en tant qu’étape finale, une étape de diffusion, par infusion ou injection, d’un polymère (12) thermodurcissable, thermoplastique ou d’un mélange de résines thermodurcissable et thermoplastique au sein du ou des couches sèches et conductrices (1) présentes, suivie d’une étape de consolidation de la pièce souhaitée par une étape de polymérisation/réticulation/cristallisation suivant un cycle défini en température et sous pression, et d’une étape de refroidissement. Selon un mode de réalisation particulier, adapté par ailleurs à toutes les variantes de mise en œuvre décrites en relation avec l’invention, les étapes de diffusion, consolidation et refroidissement sont mises en œuvre dans un moule fermé (9).
Un second polymère (12) thermoplastique ou un thermodurcissable peut être utilisé pour ajuster la viscosité du mélange et pour aider à lier le renfort (12) et particules de charge (11) ensemble.
En particulier, le polymère (12) diffusé peut être de nature thermodurcissable ou de préférence thermoplastique, ou constituée d’un mélange de résines thermodurcissable et thermoplastique. A titre d’exemple de résine thermoplastique, on peut citer les polyamides, polyesters, polypropylènes, polyamide-imides, polyéthersulfones, polyimides, polyéthercétones, polyméthacrylates de méthyle, polyéthers aromatiques… Les résines thermodurcissables utilisables sont, en particulier, choisies parmi les époxydes, les polyesters insaturés, les vinylesters, les résines phénoliques, les polyimides, les bismaléimides, les résines phénol-formaldéhydes, urée-formaldéhydes, les 1,3,5-triazine-2,4,6-triamines, les benzoxazines, les esters de cyanates, et leurs mélanges. Une telle résine pourra également comprendre un ou plusieurs agents durcisseurs, bien connus de l’homme du métier pour être utilisés avec les polymères thermodurcissables sélectionnés. En particulier, l’invention sera mise en œuvre avec une résine thermoplastique lors de l’étape de compression (9).
La lame La lame bipolaire composite multicouche (5) et (4) selon l’invention présente un caractère unitaire et cohérent. Aussi, non seulement la couche sèche (1) et la couche polymérique (3) sont liées entre elles, et forment une couche composite (4) qui se tient, mais la couche conductrice (2) est elle aussi liée à la couche composite (4). Une telle liaison est assurée grâce à la couche polymérique (3) qui assure un collage chimique ou mécanique avec toute la composition (1) (2) de la lame composite.
Lame composite multicouche présente une épaisseur entre 40 microns et 300 microns, préférentiellement entre 50 microns et 150 microns.
Selon un autre de ses aspects, l’invention concerne un procédé de fabrication d’une lame bipolaire composite multicouche comprenant : Au moins une couche sèche poreuse (1) comprenant un ensemble de fibres de renfort sec (10) et de charges conductrices (11) non métalliques . Au moins une couche conductrice (2) non métallique d’une matière graphitique, figures 1 A, B, C. Au moins une couche polymérique (3) d’une matrice polymère intercalées entre au moins une couche sèche poreuse (1) et une couche conductrice (2), ledit procédé de fabrication comportant au moins une fois les étapes successives suivantes : Apposer au moins une couche sèche poreuse (1) comprenant un ensemble de fibres de renfort sec (10) et de charges conductrices (11) sur une zone de surface de la couche polymérique (3). Apposer au moins une couche conductrice (2) sur une zone de surface d’une couche polymérique (3). Réaliser, une opération de chauffe, de l’ensemble des couches de a) et b), conduisant à la fonte du polymère thermoplastique (3) et à sa pénétration partielle dans l’épaisseur de la couche (1). Réaliser un refroidissement, dans un moule, une opération de moulage en compression, conduisant à l’obtention d’une partie moulée, comprenant l’ensemble des couches c), avec une pénétration du polymère thermoplastique dans l’épaisseur totale de la couche (1), et un collage de la couche polymérique (3) avec la couche conductrice (2), ladite couche conductrice (2) se retrouvant ainsi liée, grâce à cette pénétration du polymère (12), dans le renfort sec (10) et la couche de charge (11) de a).
Les procédés de dépose utilisables pour former l’empilement de la lame bipolaire composite, que ce soit directement dans un moule ou pour la fabrication d’une préforme plane, voire d’une préforme selon une forme tridimensionnelle souhaitée, sont bien connus de l’homme du métier. Dans un mode de réalisation, il est possible que la couche sèche poreuse (1) et la couche polymérique (3) se trouve préalablement assemblé sous la forme d’une seule couche.
La A représente une vue de dessus d’une lame composite plane présentant une couche conductrice apposée sur une couche composite de dimension supérieure. La B représente une vue de coupe d’une lame composite à deux couches, présentant une couche conductrice apposée sur une couche composite de dimension supérieure. La C représente une vue de coupe d’une lame composite à trois couches, présentant deux couches conductrices des deux côtés d’une couche composite de dimension supérieure.
Les lames bipolaires composite aux figures 12 A, B, C peuvent être moulées en plaques bipolaires ou en plaques de champ d'écoulement comme représentées sur les figures 3 à 9.
De manière avantageuse, la couche composite (4) présente une dimension supérieure à la couche conductrice (2), figures 12 A, B, C.
Dans le cadre de l’invention, la couche conductrice (2) utilisée peut être préformée.
Dans le cadre de l’invention, les étapes de chauffe et de moulage en compression (9) entrainent la diffusion du polymère (12), qui, au final dans son état fondu, pénètre dans l’épaisseur de la couche poreuse sèche (1) et se colle à la couche conductrice (2) non poreuse. Les conditions de l’opération de moulage, en particulier la température, la pression et le temps utilisées seront adaptés, par l’homme de métier, pour obtenir une telle pénétration.
Dans certain mode de réalisation, applicable quelle que soit la variante de fabrication, un moule de forme approprié (6)(7)(14)(16)(17)(18) est utilisé pour obtenir une lame moulée de forme complexe, figures 3 à 9, par rapport à la forme de la lame plane, figures 2 A, B, C, de type plaque de distribution ou plaque bipolaire pour pile à combustible hydrogène.
Selon un premier mode de réalisation avantageux, l’étape a) de mise en contact est réalisée en présence d’eau. Préférentiellement, l’étape a) est réalisée en présence d’une solution aqueuse concentrée de la base forte, plus préférentiellement en présence d’une solution aqueuse saturée de la base forte.
Selon un deuxième mode de réalisation avantageux, l’étape a) de mise en contact est réalisée en présence d’un solvant organique polaire comprenant une fonction alcool et/ou une fonction éther. Préférentiellement, ledit solvant organique polaire est choisi parmi (i) les alcools en C1 à C4, de préférence parmi le méthanol, l’éthanol, le propan-1-ol, le propan-2-ol, le butan-1-ol, le butan-2-ol, le 2-méthylpropan-1-ol l’éthylène glycol, propylène glycol, (ii) les alcools comprenant une fonction éther, de préférence le diéthylène glycol, le triéthylène glycol, le polyéthylène glycol, le polypropylène glycol et (iii) les éthers cycliques, de préférence le tétrahydrofurane, le 2-méthyltétrahydrofurane, le cyclopentylméthyléther, le tétrahydropyrane, le 1,4-dioxane, l’eucalyptol ; et leurs mélanges.
Le terme « solvant organique polaire » au sens de la présente description recouvre toutes les espèces chimiques, seules ou en mélange, susceptibles de solvater une composition comprenant une huile de plastiques liquéfiés, et comportant au moins une liaison covalente carbone-hydrogène, carbone-halogène, carbone-chalcogène ou carbone-azote et ayant un moment dipolaire non nul.
Selon un troisième mode de réalisation avantageux, la base forte de l’étape a) de mise en contact est sous forme solide, par exemple sous forme de pastilles de soude.
Selon un mode de réalisation, le procédé de traitement comprend, entre les étapes a) et c), une étape b) de séparation de la composition d’avec la base forte.
Ladite étape b) de séparation est mise en œuvre par toutes méthodes connues de l’homme de l’art, entre autres centrifugation, décantation, filtration ou par la combinaison de ces méthodes.
De manière préférentielle, en cas de mise en œuvre du procédé de traitement dans un réacteur, la base forte récupérée à l’étape b) est recyclée en tête dudit réacteur pour l’étape a).
Dans le premier et le deuxième modes de réalisation avantageux décrits ci-dessus pour l’étape a), l’étape b) de séparation permet de séparer une première phase liquide dite huileuse, correspondant au produit issu de l’étape a), et une deuxième phase liquide contenant l’essentiel de la base forte. Selon le troisième mode de réalisation avantageux décrit ci-dessus pour l’étape a), l’étape b) de séparation permet de séparer une phase liquide, correspondant au produit issu de l’étape a), et une phase solide, comprenant l’essentiel de la base forte.
Selon une variante de réalisation, le mélange formé par la composition et la base forte à l’étape a) est directement soumis à l’étape c) de lavage. L’omission de l’étape b) est par exemple avantageuse en cas d’une quantité de base forte choisie en léger excès par rapport à la quantité minimale dont le mode de calcul est décrit ultérieurement.
Dans la présente description, notamment concernant l’étape c) de lavage, on considère qu’un solvant polaire est non miscible avec le produit issu de l’étape b) lorsque son taux de récupération est supérieur ou égal à 0,95. Le taux de récupération est défini comme le rapport du volume d’extrait sur le volume de solvant initial, cet extrait étant une phase contenant le solvant, non miscible avec la composition contenant une huile de plastiques liquéfiés, récupérée après agitation puis décantation d’un mélange d’une partie par volume de solvant avec vingt-cinq parties par volume de la composition contenant une huile de plastiques liquéfiés à purifier, à pression atmosphérique et à une température de 20°C. Une méthode pour déterminer le taux de récupération est par exemple décrite dans la demande FR2109395 citée précédemment.
Selon un mode de réalisation dans lequel le solvant polaire de l’étape c) de lavage comprend un solvant organique polaire, ledit solvant organique polaire est avantageusement choisi parmi (i) les éthers de glycol, incluant notamment le polyéthylène glycol de formule chimique HO-(CH 2 -CH 2 -O) n -H de masse molaire moyenne en masse de 90 à 800g/mol, par exemple le diéthylène glycol et le tétraéthylène glycol, le polypropylène glycol de formule chimique H[OCH(CH 3 )CH 2 ] n OH de masse molaire moyenne en masse de 130 à 800g/mol, par exemple le dipropylène glycol et le tétrapropylène glycol, (ii) les dialkyl formamides, dans lesquels le groupe alkyl peut comprendre de 1 à 8 ou de 1 à 3 atomes de carbones, notamment le N,N -diméthyl formamide (DMF), (iii) les dialkyl sulfoxydes, dans lesquels le groupe alkyl peut comprendre de 1 à 8 ou de 1 à 3 atomes de carbones, notamment le diméthylsulfoxyde (DMSO) et le sulfolane, (iv) les composés comprenant un cycle furane, (v) des esters de carbonate cycliques, comprenant notamment de 3 à 8 ou de 3 à 4 atomes de carbones, notamment le carbonate de propylène et le carbonate d’éthylène ; et leurs mélanges.
Selon un mode de réalisation avantageux, le solvant polaire de l’étape c) de lavage est de l’eau à pH neutre (pH=7) ou acide (pH 6 H 8 O 7 ), l'acide formique (CH₂O₂), l'acide acétique (CH₃COOH), l'acide sulfamique (H 3 NSO 3 ). Des exemples d’acides inorganiques sont l’acide chlorhydrique (HCl), l'acide nitrique (HNO 3 ), l'acide sulfurique (H 2 SO 4 ), l'acide phosphorique (H 3 PO 4 ).
Selon un mode de réalisation avantageux, lors de l’étape c) de lavage, un ratio en volume solvant polaire/composition est compris entre 10/90 et 90/10, préférentiellement compris entre 20/80 et 80/20, plus préférentiellement compris entre 30/70 et 70/30, encore plus préférentiellement compris entre 40/60 et 60/40.
Selon un mode de réalisation avantageux, l’étape c) de lavage est mise en œuvre à une température comprise entre 0°C et 120°C, préférentiellement comprise entre 10°C et 90°C, plus préférentiellement à température ambiante.
Préférentiellement, l’étape c) de lavage est mise en œuvre à une pression comprise entre 1 bar et 50 bars, plus préférentiellement entre 1 bar et 30 bars, plus préférentiellement entre 1 bar et 10 bars, encore plus préférentiellement à pression atmosphérique.
L’étape c) de lavage est par exemple mise en œuvre par agitation du produit issu de l’étape a) ou b) et du solvant de lavage dans un même récipient, ou encore par circulation à contre-courant. La durée de l’étape c) est préférentiellement d’au moins 1 mn, plus préférentiellement comprise entre 1 mn et 10 mn.
caractérisé en ce qu’il comporte un système secours relié au régulateur auxiliaire et aux injecteurs pour alimenter ces injecteurs en carburant avec la pompe auxiliaire pour redémarrer le turboréacteur en cas de défaillance du circuit principal.
Cette architecture permet au moteur de fonctionner en cas de panne simple du circuit d’alimentation principal susceptible d’entrainer une extinction de ce moteur, sans devoir ajouter de pompe de secours ni d’élément d’entrainement mécanique d’une telle pompe de secours .
L’invention concerne également un turboréacteur ainsi défini, dans lequel le système de secours comprend un limiteur de pression.
L’invention concerne également un turboréacteur ainsi défini, dans lequel le système de secours comprend un régulateur de secours, et dans lequel le limiteur de pression est interposé entre le régulateur de secours et le régulateur auxiliaire auquel ce système de secours est relié.
L’invention concerne également un turboréacteur ainsi défini, dans lequel le système de secours comprend un clapet commandé qui est interposé entre le régulateur auxiliaire et le limiteur de pression pour alimenter le limiteur de pression lorsque ce clapet est à un état ouvert.
L’invention concerne également un turboréacteur ainsi défini, dans lequel le système de secours comprend une électrovanne reliée au clapet commandé pour l’ouvrir ou le fermer.
L’invention concerne également un turboréacteur ainsi défini, dans lequel la pompe volumétrique principale est une pompe à engrenage.
L’invention concerne également un turboréacteur ainsi défini, dans lequel le système de secours comporte un commutateur relié au régulateur de postcombustion et aux injecteurs pour alimenter les injecteurs depuis la pompe auxiliaire à travers le régulateur de postcombustion pour redémarrer le moteur en cas de défaillance du circuit principal.
L’invention concerne également un turboréacteur ainsi défini, dans lequel le commutateur est relié au régulateur de postcombustion par un conduit équipé d’un clapet anti-retour pour arrêter l’alimentation du régulateur de postcombustion par le circuit auxiliaire lorsque la pompe de postcombustion est activée.
L’invention concerne également un turboréacteur ainsi défini, dans lequel le système de secours comprend un sélecteur de pression relié au régulateur principal et au limiteur de pression pour activer le système de secours lorsque la pression du régulateur principal est inférieure à la pression du limiteur de pression.
L’invention concerne également un turboréacteur ainsi défini, dans lequel le sélecteur de pression comporte une sortie reliée à des géométries variables du turboréacteur.
La est une vue en coupe longitudinale d’un turboréacteur à post combustion connu ;
La est une représentation schématique des circuits d’alimentation en carburant d’un moteur militaire ;
La est une représentation schématique des circuits d’alimentation en carburant d’un moteur militaire selon l’invention ;
La est une représentation schématique d’un régulateur dans le cas où la pompe volumétrique auxiliaire est de type à cylindrée variable ;
La est une représentation schématique des circuits d’alimentation en carburant d’un moteur militaire selon un deuxième mode de réalisation de l’invention dans une configuration de fonctionnement normal ;
La est une représentation schématique des circuits d’alimentation en carburant d’un moteur militaire selon un deuxième mode de réalisation de l’invention dans une configuration de redémarrage sur défaillance du circuit principal ;
La est une représentation schématique des circuits d’alimentation en carburant d’un moteur militaire selon un deuxième mode de réalisation de l’invention dans une configuration de fonctionnement après redémarrage suit à une défaillance du circuit principal.
Un moteur militaire comporte, comme représenté sur la , un circuit principal d’alimentation en carburant 11, un circuit d’alimentation en carburant de postcombustion 12 et un circuit d’alimentation en carburant auxiliaire 13.
Le circuit principal 11 est destiné à fournir le carburant à une chambre de combustion principale du moteur, et à fournir à des géométries variables du moteur l’énergie nécessaire pour les manœuvrer. Ces géométries variables sont par exemple des aubes fixes de compresseur ayant un calage variable manœuvré hydrauliquement.
Ce circuit principal 11 comporte une pompe centrifuge principale 14 montée en série avec une pompe volumétrique principale 16 pour alimenter un régulateur principal hydromécanique 17 alimentant lui-même des injecteurs 18 de la chambre de combustion principale du moteur.
La pompe principale 14 est une pompe centrifuge, de sorte qu’elle délivre un débit de carburant proportionnel au carré de son régime de rotation. La pompe 16 est ici une pompe à engrenage, il s’agit d’une pompe volumétrique, de sorte qu’elle délivre un débit qui est proportionnel à son régime de rotation. Ces deux pompes sont entraînées par un arbre rotatif du moteur, par l’intermédiaire d’une boîte à engrenages généralement désignée par AGB (Auxiliary Gear Box).