INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le système de transmission 40 , 42 , 44 , 46 , 48 peut également comprendre au moins un organe d’actionnement linéaire 46 , de préférence une pluralité d’organes d’actionnement linéaire 46 s, chacun monté mobile par rapport à la cellule 10 , 14 . Chaque organe d’actionnement linéaire 46 est configuré pour entraîner des mouvements de faible amplitude des gouvernes 20 , 22 par rapport à la cellule 10 , 14 , et ce à une fréquence élevée, afin d’améliorer la stabilité de l’aéronef 1 en vol. A cet égard, chaque organe d’actionnement linéaire 46 peut comprendre au moins un moteur électrique. Les organes d’actionnement linéaire 46 s sont prévus pour fonctionner sans que leur action ne soit ressentie par le pilote dans sa manipulation des commandes de vol 30 , 32 , 34 .
Par ailleurs, l’aéronef 1 comprend un système de contrôle 6 , illustré en , configuré pour piloter au moins l’un des actionneur 52 des compensateurs 5 , typiquement une position et/ou une vitesse d’un mouvement de l’actionneur 52 par rapport au châssis 50 . Le système de contrôle 6 peut typiquement comprendre un calculateur (ou processeur) configuré pour recevoir des informations et pour les traiter de sorte à transmettre une commande au compensateur 5 , typiquement au moteur électrique du compensateur 5 , pour piloter l’actionneur 52 . Le cas échéant, le système de contrôle 6 peut également être configuré pour piloter au moins l’un des organes d’actionnement linéaire 46 .
L’aéronef 1 illustré sur la est un hélicoptère 1 .
La voilure 12 de l’hélicoptère 1 est tournante, c’est-à-dire qu’elle comprend au moins un rotor principal 20 monté mobile à rotation par rapport au fuselage 10 . A cet égard, le rotor principal 20 comprend une pluralité de pales 200 , chaque pale 200 présentant une forme aérodynamique et étant propre à être contrôlée, notamment en incidence, pour générer la portance nécessaire à la sustentation de l’hélicoptère 1 lors de la mise en rotation du rotor. En outre, la position du plan de rotation des pales 200 peut également être contrôlée pour commander un mouvement de l’hélicoptère 1 autour de l’axe de tangage Y-Y et de l’axe de roulis X-X . Dès lors, le rotor principal 20 constitue à la fois la gouverne de tangage et la gouverne de roulis de l’hélicoptère 1 .
L’empennage 14 de l’hélicoptère 1 comprend un rotor anti couple 22 , ou rotor de queue 22 , qui comprend également une pluralité de pales 220 présentant chacune une forme aérodynamique et étant également propre à être contrôlée, notamment en incidence, pour contrôler les mouvements de l’hélicoptère 1 autour de l’axe de lacet Z-Z , l’axe de rotation du rotor de queue 22 étant orthogonal à l’axe de rotation du rotor principal 20 . Le rotor de queue 22 constitue donc la gouverne de lacet de l’hélicoptère 1 .
Les commandes de vol 30 , 32 , 34 de l’hélicoptère 1 comprennent un manche 30 , qui est prévu pour s’étendre entre les jambes du pilote et permet de contrôler les mouvements de l’hélicoptère 1 autour de l’axe de tangage Y-Y et de l’axe de roulis X-X , notamment par pilotage de l’inclinaison du plan de rotation des pales 200 du rotor principal 20 , un palonnier 32 , de préférence deux pédales de palonnier 32 , qui permettent de contrôler les mouvements de l’hélicoptère 1 autour de l’axe de lacet Z-Z , notamment par pilotage de la vitesse de rotation du rotor de queue 22 et/ou de l’incidence des pales 220 du rotor de queue 22 , et un collectif 34 qui permet de contrôler les mouvement de l’hélicoptère 1 selon l’axe de lacet Z-Z , c’est-à-dire les mouvement d’élévation verticale de l’hélicoptère 1 , notamment par pilotage de la vitesse de rotation du rotor principal 20 et/ou de l’incidence des pales 200 du rotor principal 20 .
La illustre un système de transmission 40 , 42 , 44 , 46 , 48 mécanique qui comprend un ensemble de tringleries 40 , de câbles 42 et de guignols 44 reliés entre eux, aux commandes de vol 30 , 32 , 34 , aux compensateurs 5 et aux gouvernes 20 , 22 . Dans un tel système de transmission 40 , 42 , 44 , 46 , 48 , les organes d’actionnement linéaire 46 sont, chacun, agencés sur un des câbles 42 de sorte à relier deux extrémités de câble 42 libres entre elles. En outre, l’extrémité libre du bras formé par l’actionneur 52 est reliée à au moins un des câbles 42 .
La illustre en outre que le système de transmission 40 , 42 , 44 , 46 , 48 mécanique peut comprendre au moins un servomoteur hydraulique 48 , de préférence une pluralité de servomoteurs hydrauliques 48 , par exemple un servomoteur hydraulique 48 relié au rotor de queue 22 et une pluralité de servomoteurs hydrauliques 48 reliés au rotor principal 20 . Les servomoteurs hydrauliques 48 sont configurés pour démultiplier l’effort transmis par le pilote aux commandes de vol 30 , 32 , 34 et/ou l’effort généré par l’actionneur 52 , lesquels efforts sont destinés à être transmis au rotor principal 20 et au rotor de queue 22 . De cette manière, le contrôle des gouvernes 20 , 22 est facilité, notamment dans des conditions où les efforts aérodynamiques auxquels sont soumis les pales du rotor principal 20 et du rotor de queue 22 sont élevés, ce qui rend le contrôle de leur mouvement par rapport à la cellule 10 , 14 particulièrement difficile.
Le poids des servomoteurs hydrauliques 48 et des systèmes d’alimentation hydrauliques nécessaires à leur fonctionnement réduit l’autonomie en vol de l’hélicoptère 1 . C’est pourquoi il peut être prévu que le système de transmission 40 , 42 , 44 , 46 , 48 mécanique en soit dépourvu.
Le cas échéant, il est toutefois nécessaire d’assurer la fonction des servomoteurs hydrauliques 48 , typiquement au moyen d’actionneurs électriques de puissance, qui présentent l’avantage de ne plus nécessiter la présence de systèmes d’alimentation hydrauliques, mais nécessitent l’intégration d’une électronique de puissance pilotée par les compensateurs 5 et/ou les organes d’actionnement linéaire 46 .
Une autre manière d’assurer la fonction des servomoteurs hydrauliques 48 est d’utiliser au moins un des compensateurs 5 en adaptant le pilotage réalisé par le système de contrôle 6 de sorte à permettre au compensateur 5 de générer des efforts plus importants pour déplacer et/ou maintenir en position les gouvernes 20 , 22 par rapport à la cellule 10 , 14 sans que le ressenti haptique du pilote manipulant les commandes de vol 30 , 32 , 34 ne soit modifié.
A cet égard, comme illustré sur la , le système de contrôle 6 est configuré pour piloter l’actionneur 52 du compensateur 5 en fonction d’un effort exercé sur la commande de vol 30 , 32 , 34 de sorte à contrôler un mouvement de la gouverne 20 , 22 par rapport à la cellule 10 , 14 . L’effort est exercé sur la commande de vol 30 , 32 , 34 par le pilote. Mais, au lieu d’être transmis à au moins une des gouvernes 20 , 22 par le système de transmission 40 , 42 , 44 , 46 , 48 mécanique, il est mesuré pour piloter le compensateur 5 afin que ce soient les efforts exercés par l’actionneur 52 qui soient transmis aux gouvernes 20 , 22 par le système de transmission 40 , 42 , 44 , 46 mécanique en vue de les contrôler. De cette manière, outre ses fonctions de régulation de retour d’effort perçu par le pilote et de pilotage automatique pour maintenir l’équilibre de l’hélicoptère 1 , le compensateur 5 remplit la fonction d’assistance au pilotage manuel de l’hélicoptère 1 qui était auparavant remplie par les servomoteurs hydrauliques 48 .
Pour ce faire, il peut être prévu que l’hélicoptère 1 comprenne un capteur d’effort 7 configuré pour mesurer une intensité de l’effort exercé sur la commande de vol 30 , 32 , 34 . Le système de contrôle 6 est alors configuré pour piloter l’actionneur 52 en fonction d’une mesure de l’intensité de l’effort réalisée par le capteur.
Alternativement, ou en complément, il peut être prévu que l’hélicoptère 1 comprenne un interrupteur 7 . L’hélicoptère 1 est alors configuré de sorte que l’effort exercé sur la commande de vol 30 , 32 , 34 entraîne une commutation de l’interrupteur 7 d’un premier état à un deuxième état, typiquement l’effort exercé sur le manche 30 entraîne un mouvement du manche 30 qui entre en contact avec l’interrupteur 7 et le fait commuter. Le système de contrôle 6 est, dans ce cas, configuré pour piloter l’actionneur 52 en fonction d’une durée de commutation durant laquelle l’interrupteur 7 est commuté dans le deuxième état.
La illustre plus précisément la logique de pilotage de l’actionneur 52 du compensateur 5 qui est mis en œuvre par le système de contrôle 6 en fonction de l’effort exercé sur la commande de vol 30 , 32 , 34 , que le pilotage soit mis en œuvre en fonction de l’intensité de l’effort mesurée par le capteur d’effort 7 ou de la durée de commutation durant laquelle l’interrupteur 7 est commuté dans le deuxième état.
Cet exemple diffère de l’Exemple 1 en ce qu’à l’étape S1, la pyrolyse primaire a été effectuée à 950°C, et les autres paramètres de processus et conditions opératoires étaient les mêmes que ceux dans l’Exemple 1.
Cet exemple diffère de l’Exemple 1 en ce qu’à l’étape S3, le matériau d’adsorption primaire et la solution contenant du magnésium étaient dans un rapport solide-liquide de 0,8 g:40 mL, et les autres paramètres de processus et conditions opératoires étaient les mêmes que ceux dans l’Exemple 1.
Cet exemple diffère de l’Exemple 1 en ce qu’à l’étape S4, la pyrolyse secondaire a été effectuée à une température de 550°C, et les autres paramètres de processus et conditions opératoires étaient les mêmes que ceux dans l’Exemple 1.
Cet exemple diffère de l’Exemple 1 en ce qu’à l’étape S4, la pyrolyse secondaire a été effectuée à une température de 950°C, et les autres paramètres de processus et conditions opératoires étaient les mêmes que ceux dans l’Exemple 1.
Cet exemple comparatif diffère de l’Exemple 1 en ce qu’à l’étape S3, le matériau d’adsorption primaire a été secoué et mélangé avec une solution contenant du cuivre (Cu(II)) ayant une concentration de 130 mg/L selon un rapport solide-liquide de 0,8 g:80 mL, et les autres paramètres de processus et conditions opératoires étaient les mêmes que ceux dans l’Exemple 1.
Le matériau d’adsorption primaire et le matériau d’adsorption secondaire obtenus dans les Exemples 1 à 8 et l’Exemple Comparatif 1 ont été soumis respectivement à une mesure de performances d’adsorption, et les conditions de mesure étaient les suivantes :
(1) Mesure de performances d’adsorption du matériau d’adsorption primaire : 200 mL d’eaux usées contenant du magnésium ayant une concentration d’environ 100 mg/L ont été ajustés à un pH de 6 à 7 avec de l’acide chlorhydrique dilué ayant une fraction massique de 10% en poids et une solution d’hydroxyde de sodium ayant une fraction massique de 5% en poids. Une certaine quantité de matériau d’adsorption primaire a été ajoutée aux eaux usées contenant du magnésium. Le mélange a été secoué à température ambiante pendant 24h de réaction et laissé au repos. Après la séparation solide-liquide, la concentration d’ions magnésium dans le filtrat a été mesurée et le taux d’élimination des ions magnésium a été calculé.
(2) Mesure de performances d’adsorption du matériau d’adsorption primaire : 500 mL d’eaux usées contenant du phosphore ayant une concentration d’environ 100 mg/L ont été ajustés à un pH de 6 à 8 avec de l’acide chlorhydrique dilué ayant une fraction massique de 10% en poids et une solution d’hydroxyde de sodium ayant une fraction massique de 5% en poids. Une certaine quantité de matériau d’adsorption primaire a été ajoutée aux eaux usées contenant du phosphore. Le mélange a été secoué à température ambiante pendant 24h de réaction et laissé au repos. Après la séparation solide-liquide, la concentration de phosphore dans le filtrat a été mesurée et le taux d’élimination du phosphore a été calculé.
(3) Mesure de performances d’adsorption du matériau d’adsorption secondaire : 500 mL d’eaux usées contenant du phosphore ayant une concentration d’environ 100 mg/L ont été ajustés à un pH de 6 à 8 avec de l’acide chlorhydrique dilué ayant une fraction massique de 10% en poids et une solution d’hydroxyde de sodium ayant une fraction massique de 5% en poids. Une certaine quantité de matériau d’adsorption secondaire a été ajoutée aux eaux usées contenant du phosphore. Le mélange a été secoué à température ambiante pendant 24h de réaction et laissé au repos. Après la séparation solide-liquide, la concentration de phosphore dans le filtrat a été mesurée et le taux d’élimination du phosphore a été calculé.
Le matériau d’adsorption primaire obtenu dans l’Exemple 1 a été soumis à une mesure des performances d’adsorption de magnésium. Les résultats de mesure sont présentés dans le Tableau 1. Quantité d’ajout de matériau d’adsorption primaire (g) 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 Concentration d’ions magnésium avant traitement (mg/L) 129,85 129,83 129,93 129,88 129,90 129,89 129,84 Concentration d’ions magnésium après traitement (mg/L) 129,15 110,31 95,32 85,68 73,32 60,74 50,30 Taux d’élimination de l’ion magnésium (%) 0,53 15,03 26,64 34,03 43,56 53,24 61,26
Le matériau d’adsorption secondaire obtenu dans l’Exemple 1 a été soumis à une mesure des performances d’adsorption de phosphore. Les résultats de mesure sont présentés dans le Tableau 2. Quantité d’ajout de matériau d’adsorption secondaire (g) 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 Concentration de phosphore avant traitement (mg/L) 99,85 99,79 99,24 99,68 99,73 99,55 99,80 Concentration de phosphore après traitement (mg/L) 99,61 88,42 75,13 54,59 25,18 4,36 1,60 Taux d’élimination du phosphore (%) 0,24 11,39 24,29 45,23 74,75 95,62 98,40
est une vue en plan schématique d’un dispositif de motorisation hybride selon l’art antérieur ;
est une vue schématique d’un moteur thermique selon l’art antérieur ;
illustre les signaux d’injection et d’allumage dans les phases de compression et de détente d’un cycle du moteur selon l’art antérieur ;
illustre les ouvertures des soupapes d’échappement et d’admission respectivement dans les phases d’échappement et d’admission d’un cycle du moteur selon l’art antérieur ;
est un organigramme illustrant les différentes étapes d’un procédé de chauffage d’un catalyseur selon l’invention ;
illustre les signaux d’injection et d’allumage dans les phases de compression et de détente d’un cycle du moteur selon l’invention ;
illustre les ouvertures des soupapes d’échappement et d’admission respectivement dans les phases d’échappement et d’admission d’un cycle du moteur selon l’invention ;
illustre un réglage de post-combustion du moteur selon un mode de réalisation ; et
illustre un réglage de post-combustion du moteur selon un autre mode de réalisation.
Exposé détaillé d’au moins un mode de réalisation La illustre de manière schématique un dispositif de motorisation 1 hybride connu en lui-même, notamment monté sur un véhicule automobile.
Le dispositif de motorisation 1 hybride comprend un moteur thermique 2 à combustion interne et à allumage commandé, une première machine électrique 3 et une deuxième machine électrique 4.
Le moteur thermique 2 produit un couple moteur, qui résulte de la combustion d’un mélange d’air frais et de carburant dans des quantités définies par un calculateur du moteur thermique 2 non représenté.
Les machines électriques 3, 4 sont aptes à fonctionner en mode « générateur » sous la supervision d’un boîtier de commande non représenté. En outre, au moins la première machine électrique 3 est apte à fonctionner en mode « moteur ». En d’autres termes, la première machine électrique est réversible. Cependant, il n’est pas indispensable à la mise en œuvre du procédé selon l’invention que la deuxième machine électrique 4 soit apte à pouvoir fonctionner en mode « moteur ».
En mode « générateur », une machine électrique 3, 4 est un alternateur qui fournit un courant électrique destiné à être stocké dans une batterie d’accumulateurs non représentée.
En mode « moteur », la première machine électrique 3 est au contraire alimentée par du courant précédemment stocké dans la batterie d’accumulateurs et fournit un couple moteur qui peut être transmis aux roues du véhicule, en complément ou en remplacement du couple fourni par le moteur thermique 2.
Émollients Dans divers modes de réalisation, les compositions de la présente divulgation incluent un ou plusieurs émollients. Néanmoins, dans d’autres modes de réalisation, un ou plusieurs émollients ne sont pas présents, à savoir, la composition est exempte ou essentiellement exempte d’émollients. Les exemples non limitatifs d’émollients incluent les esters gras, les éthers gras, les esters d’acide gras de propylène glycol, les esters de carbonate gras, et une combinaison de ceux-ci. Dans un mode de réalisation préféré, les un ou plusieurs émollients sont sélectionnés parmi le carbonate de dicaprylyle, l’éther dicaprylylique, le dicaprylate/dicaprate de propylène glycol, et une combinaison de ceux-ci.
i. Esters gras
Les exemples non limitatifs d’esters gras incluent les esters gras d’un acide gras en C 6 -C 32 et/ou d’un alcool gras en C 6 -C 32 . Ces esters peuvent être des esters de monoacides ou polyacides aliphatiques saturés ou insaturés, linéaires ou ramifiés en C 1 -C 26 et de monoalcools ou polyalcools aliphatiques saturés ou insaturés, linéaires ou ramifiés en C 1 -C 26, le nombre total d’atomes de carbone dans les esters étant supérieur ou égal à 10. Dans certains cas, pour les esters de monoalcools, au moins un de l’alcool ou de l’acide dont proviennent les esters de l’invention est ramifié. Parmi les monoesters de monoacides et de monoalcools, on peut citer le palmitate d’éthyle, le palmitate d’isopropyle, les myristates d’alkyle tels que le myristate d’isopropyle ou le myristate d’éthyle, le stéarate d’isocétyle, l’isononanoate de 2-éthylhexyle, l’isononanoate d’isononyle, le néopentanoate d’isodécyle et le néopentanoate d’isostéaryle.
Dans divers modes de réalisation, les compositions de la présente divulgation peuvent inclure des esters cétyliques. Les esters cétyliques sont un mélange des esters suivants d’acides gras saturés et d’alcools gras : palmitate de cétyle, stéarate de cétyle, myristate de myristyle, stéarate de myristyle, myristate de cétyle et stéarate de stéaryle.
On peut également utiliser des esters d’acides dicarboxyliques ou tricarboxyliques en C 4 -C 22 et d’alcools en C 1 -C 22 , ainsi que des esters d’acides monocarboxyliques, dicarboxyliques ou tricarboxyliques et d’alcools non sucrés dihydroxy, trihydroxy, tétrahydroxy ou pentahydroxy en C 4 -C 26 . On peut en particulier mentionner le sébacate de diéthyle, le sébacate de diisopropyle, l’adipate de diisopropyle, l’adipate de di-n-propyle, le citrate de triisopropyle, le trilactate de glycéryle, le trioctanoate de glycéryle, le diheptanoate de néopentyl glycol et le diisononanoate de diéthylène glycol.
Les exemples non limitatifs d’esters liquides (huiles d’ester) ou d’esters gras liquides qui peuvent être mentionnés incluent, par exemple, l’huile de tournesol, l’huile de maïs, l’huile de soja, l’huile de moelle, l’huile de pépins de raisin, l’huile de graines de sésame, l’huile de noisette, l’huile d’abricot, l’huile de macadamia, l’huile d’arara, l’huile de ricin, l’huile de ricin, l’huile d’avocat, l’huile d’olive, l’huile de colza, l’huile de noix de coco, l’huile de germe de blé, l’huile d’amande douce, l’huile d’abricot, l’huile de carthame, l’huile de noix de bancoul, l’huile de noix de coco, l’huile de camelina, l’huile de tamanu, l’huile de babassu et l’huile de pracaxi, l’huile de jojoba et l’huile de beurre de karité, et le triglycéride caprylique/caprique.
Les exemples non limitatifs d’esters gras solides incluent les esters solides obtenus à partir d’acides gras en C 9 -C 26 et d’alcools gras en C 9 -C 26 . Parmi ces esters, on peut mentionner le béhénate d’octyldodécyle, le béhénate d’isocyle, le lactate de cétyle, l’octanoate de stéaryle, l’octanoate d’octyle, l’octanoate de cétyle, l’oléate de décyle, le stéarate de myristyle, le palmitate d’octyle, le pelargonate d’octyle, le stéarate d’octyle, les myristates d’alkyle tels que le myristate de cétyle, le myristate de myristyle ou le myristate de stéaryle, et le stéarate d’hexyle.
Dans un mode de réalisation préféré, au moins l’un des un ou plusieurs émollients est sélectionné parmi les esters de cétyle, l’huile de purcelline (octanoate de cétéaryle), le myristate d’isopropyle, le palmitate d’isopropyle, le benzoate d’alkyle en C12-C15, le benzoate de 2-éthylphényle, le lanolate d’isopropyle, le laurate d’hexyle, l’adipate de diisopropyle, l’isononanoate d’isononyle, l’érucate d’oléyle, le palmitate de 2-éthylhexyle, l’isostéarate d’isostéaryle, le sébacate de diisopropyle, les octanoates, décanoates ou ricinoléates d’alcools ou de polyalcools, les esters hydroxylés, les esters de pentaérythritol, le malate de diisostéaryle, le dioctanoate de néopentyl glycol, le sébacate de dibutyle, le malate de di-alkyle en C12-13, le dilinoléate de dimère de dicétéaryle, l’adipate de dicétyle, l’adipate de diisocétyle, l’adipate de diisononyle, le dilinoléate de dimère de diisostéaryle, le fumarate de diisostéaryle, et une combinaison de ceux-ci.
Dans un mode de réalisation préféré, les un ou plusieurs émollients incluent du carbonate de dicaprylyle et optionnellement un ou plusieurs émollients additionnels.
ii. Éthers gras Les exemples non limitatifs d’éther gras incluent l’éther cétylique/stéarylique de polyoxyéthylène, l’éther de polyoxyéthylène cholestérol, le laurate ou le dilaurate de polyoxyéthylène, le stéarate ou le distéarate de polyoxyéthylène, l’éther laurylique ou stéarylique de polyoxyéthylène, l’éther dicaprylylique, l’éther dicétylique, l’éther distéarylique, l’éther dodécylique, l’éther dilaurylique, l’éther dimyristylique, l’éther diisononylique, ou une combinaison de ceux-ci. Les exemples non limitatifs d’éthers gras de polyoxyéthylène appropriés incluent, mais sans s’y limiter, l’éther cétylique/stéarylique de polyoxyéthylène, l’éther de polyoxyéthylène cholestérol, le laurate ou le dilaurate de polyoxyéthylène, le stéarate ou le distéarate de polyoxyéthylène, l’éther laurylique ou stéarylique de polyoxyéthylène, et les combinaisons de ceux-ci, dans lesquels le groupe de tête de polyoxyéthylène se situe dans la plage d’environ 2 à environ 100 groupes. Dans certains modes de réalisation, les éthers gras de polyoxyéthylène incluent l’éther stéarylique de polyoxyéthylène, l’éther myristylique de polyoxyéthylène, l’éther laurylique de polyoxyéthylène comportant d’environ 3 à environ 10 unités d’oxyéthylène et des combinaisons de ceux-ci. Dans encore un autre mode de réalisation, au moins l’un des émollients est un éther gras sélectionné parmi l’éther stéarylique, l’éther dicaprylylique, l’éther dicétylique, l’éther distéarylique, l’éther dodécylique, l’éther dilaurylique, l’éther dimyristylique, l’éther diisononylique, ou une combinaison de ceux-ci.
Dans un mode de réalisation préféré, la composition inclut de l’éther dicaprylylique, et optionnellement un ou plusieurs émollients additionnels.
iii. Esters d’acide gras de propylène glycol Les exemples non limitatifs d’esters d’acide gras de propylène glycol incluent les esters de propylène glycol d’acides gras à chaîne moyenne (acides gras comportant de 6 à 12 atomes de carbone), tels que le dicaprylate/dicaprate de propylène glycol, le dipelargonate de propylène glycol et le dilaurate de propylène glycol. Un ester d’acide gras de propylène glycol préféré est le dicaprylate/dicaprate de propylène glycol. Le terme « dicaprylate/dicaprate de propylène glycol » est compris par l’homme du métier comme faisant référence à une combinaison contenant du dicaprylate de propylène glycol, du dicaprylate-caprate de propylène glycol et du dicaprate de propylène glycol, qui peut varier dans le rapport de ces composants. Un exemple d’une forme disponible dans le commerce de dicaprylate/dicaprate de propylène glycol est CAPTEX® 200, disponible auprès de Abitec Corp. (Columbus, OH, États-Unis).
Dans un mode de réalisation préféré, les compositions incluent du dicaprylate/dicaprate de propylène glycol, et optionnellement, un ou plusieurs émollients additionnels.