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Le circuit de refroidissement peut présenter plusieurs fonctions comme la participation à la reliquéfaction du gaz à l’état vapeur circulant dans le circuit de traitement thermique, ou encore à la gestion de la pression de la cuve. Pour ce faire, le gaz à l’état liquide de la cuve est prélevé par la pompe et circule au sein du circuit de refroidissement, cette pompe pouvant par exemple être immergée au fond de la cuve.
L’avantage du système de traitement thermique selon l’invention est la présence de deux portions au sein desquelles circulent le gaz à l’état vapeur à des pressions différentes. Ainsi, en fonction par exemple de la durée du trajet effectué par l’ouvrage flottant et/ou en fonction de la quantité de gaz à l’état vapeur généré dans le ciel de cuve, il peut être plus judicieux de comprimer le gaz à l’état vapeur jusqu’au premier niveau de compression ou jusqu’au deuxième niveau de compression, le système de gestion permettant un tel choix afin d’opérer une reliquéfaction du gaz à l’état vapeur la moins consommatrice d’énergie.
Du fait de la pression du gaz à l’état vapeur y circulant, la deuxième portion est apte à assurer la détente du gaz à l’aide de l’organe de détente. Une mise sous pression par le deuxième étage de compression puis une détente par la suite favorise la reliquéfaction du gaz non consommé, par exemple lorsque la durée du trajet est importante et/ou que la quantité de gaz à l’état vapeur générée dans le ciel de cuve est élevée. Si le trajet est court, par exemple inférieur à deux jours, et/ou que la quantité de gaz à l’état vapeur générée dans le ciel de cuve est faible, alors il est préférable d’élever la pression du gaz à l’état vapeur seulement via le premier étage de compression et de le faire circuler au sein de la première portion.
Selon une caractéristique de l’invention, la première portion du circuit de traitement thermique est dépourvue d’organe de détente. Le gaz à l’état vapeur qui circule dans la première portion est détendu par les pertes de charge de cette première portion, mais le système ne comprend pas d’organe actif qui génère une détente au sein de la première portion.
Selon une caractéristique de l’invention, la première portion comprend une première vanne et la deuxième portion comprend une deuxième vanne, la première vanne et la deuxième vanne étant configurées pour contrôler la circulation du gaz au sein desdites portions. En fonction de la portion au sein de laquelle il est souhaitable de faire circuler le gaz comprimé, un tel choix étant relatif à la pression souhaité dans le circuit de traitement thermique du gaz à l’état vapeur, la première vanne et la deuxième vanne sont aptes à être ouvertes ou fermées.
Selon une caractéristique de l’invention, le circuit de traitement thermique comprend un point de divergence à partir duquel débutent la première portion et la deuxième portion, le point de divergence étant disposé entre le premier échangeur de chaleur et le deuxième échangeur de chaleur. Il s’agit d’un premier mode de réalisation du circuit de traitement thermique. Peu importe à quelle pression le gaz à l’état vapeur est élevé, celui-ci traverse au moins le premier échangeur de chaleur en circulant au sein d’une unique portion du circuit de traitement thermique. C’est seulement en aval du premier échangeur de chaleur que le gaz à l’état vapeur circule dans la première portion ou dans la deuxième portion.
Selon une autre caractéristique de l’invention, la première portion et la deuxième portion débutent respectivement au premier étage de compression et au deuxième étage de compression du dispositif de compression. Il s’agit donc d’un deuxième mode de réalisation du circuit de traitement thermique. Chaque portion est directement rattachée au dispositif de compression, au niveau de l’étage de compression qui lui est propre.
Selon une caractéristique de l’invention, la première portion et la deuxième portion se rejoignent en un point de convergence. Quel que soit le mode de réalisation du circuit de traitement thermique, les deux portions s’étendent en parallèle l’une par rapport à l’autre jusqu’au point de convergence. Plusieurs emplacements peuvent être choisis au sein du circuit de traitement thermique pour ledit point de convergence.
Selon une caractéristique de l’invention, le point de convergence est disposé entre le premier échangeur de chaleur et le deuxième échangeur de chaleur. Autrement dit, dans cette configuration, c’est une unique portion du circuit de traitement thermique qui traverse le deuxième échangeur de chaleur. Selon un aspect, si le circuit de traitement thermique est pourvu d’un point de divergence, alors le point de convergence est disposé entre le point de divergence et le deuxième échangeur de chaleur.
Selon une autre caractéristique de l’invention, le point de convergence est disposé en aval du deuxième échangeur de chaleur. Dans ce mode de réalisation du circuit de traitement thermique, la première portion et la deuxième portion traversent donc le deuxième échangeur de chaleur avant de se rejoindre en aval de celui-ci.
Selon une caractéristique de l’invention, le circuit de traitement thermique comprend au moins une première branche raccordée au premier étage de compression du dispositif de compression et une deuxième branche raccordée au deuxième étage de compression du dispositif de compression, la première branche et la deuxième branche se rejoignant en un point de jonction du circuit de traitement thermique disposé entre le dispositif de compression et le point de divergence. Une telle configuration est spécifique au premier mode de réalisation, où la première portion et la deuxième portion ne sont pas directement raccordées au dispositif de compression. Lorsque la première portion et la deuxième portion ne sont pas directement raccordées au dispositif de compression, ce sont la première branche et la deuxième branche qui mettent en œuvre cette fonction. Le point de jonction est quant à lui situé sur le circuit de traitement thermique, en aval du dispositif de compression et en amont du point de divergence. Autrement dit, le circuit de traitement thermique débute à partir de la première branche et de la deuxième branche qui se rejoignent au niveau du point de jonction. Puis, le circuit de traitement thermique se sépare au niveau du point de divergence et forme la première portion et la deuxième portion qui s’étendent jusqu’au point de convergence.
Selon une caractéristique de l’invention, la première branche comprend une première valve et la deuxième branche comprend une deuxième valve, la première valve et la deuxième valve étant configurées pour contrôler la circulation du gaz au sein desdites branches. Tout comme la première vanne et la deuxième vanne disposées respectivement sur la première portion et la deuxième portion, la première valve et la deuxième valve sont disposées sur la première branche et la deuxième branche et assurent la gestion de la circulation du gaz au sein de celles-ci.
Selon une caractéristique de l’invention, la première portion et la deuxième portion du circuit de traitement thermique comprennent chacune une passe du premier échangeur de chaleur et/ou du deuxième échangeur de chaleur. En fonction du positionnement du point de convergence, et éventuellement de celui du point de divergence et du point de jonction, la première portion et la deuxième portion peuvent toutes deux traverser le premier échangeur de chaleur et/ou le deuxième échangeur de chaleur. Ces derniers peuvent donc être des échangeurs de chaleur à deux passes ou trois passes, à raison d’une passe par portion et d’une passe formant une partie du circuit d’alimentation pour le premier échangeur de chaleur, et d’une passe formant une partie du circuit de refroidissement pour le deuxième échangeur de chaleur.
La solution selon l’invention sera maintenant décrite en se référant à la qui montre le procédé de la opérant à charge réduite.
Les unités membranaires M1, M2 permettent à différentes espèces de pénétrer différemment. Les molécules « les plus rapides » imprègnent en premier, et les « plus lentes » imprègnent moins. Une membrane crée ainsi un flux enrichi en espèces « rapides » et un flux appauvri en ces espèces.
Pour les membranes utilisées dans un procédé selon l’invention, les molécules les plus rapides sont H2 et CO2, et les plus lentes sont CH4, CO et N2. Théoriquement, pour une surface de membrane donnée, un flux avec une teneur plus élevée en CO, N2 et CH4 générera un débit de résidu plus élevé qu'un flux avec une teneur plus élevée en H2 et CO2.
Par conséquent, il serait avantageux pour les turbines d'enrichir le gaz d'alimentation 25 en N2, CO et CH4, car plus de résidu R2 serait disponible et moins d’envoi de gaz à traiter directement à la turbine serait nécessaire.
Heureusement, tout le gaz 35 n'a pas besoin d'être utilisé pour la régénération des sécheurs 13 quand on opère à faible charge. En effet, le débit détendu est éventuellement maintenu constant en ouvrant la vanne V10 et en envoyant une partie 25’ du débit à séparer directement aux turbines, sans passer par les unités membranaires, alors que le débit requis pour la régénération des sécheurs 13 est à peu près proportionnel à la charge unitaire. Au fur et à mesure que la charge unitaire diminue, une part croissante 32 du gaz 35 est disponible pour d'autres usages que la régénération des sécheurs 13 (si présents). D’ailleurs les sécheurs 13 peuvent être régénérés par un autre gaz présent sur le site et ainsi tout le gaz 35 peut être envoyé au compresseur 9 pour être comprimé.
Cette partie 32 du gaz 35 peut être recyclée à l’entrée de l’unité de traitement pour être comprimé dans un compresseur 9 en amont des sécheurs avec le gaz 7 venant de l’adsorption PSA.
De préférence, l’envoi du débit 32 en amont du compresseur est déclenché par un débitmètre qui mesure le débit 1 et/ou le débit 3 et/ou le débit 7 et permet l’envoi du débit 32 uniquement si le débit 1 et/ou le débit 3 et/ou le débit 7 passe en dessous d’un seuil. L’appareil comprend ainsi des moyens pour mesurer ou déduire le débit de mélange 7 envoyé au compresseur 9 et des moyens pour ouvrir la conduite reliée à la sortie de l’au moins une turbine T2 pour envoyer au moins une partie 32 du résidu à l’entrée du compresseur 9 en fonction du débit de mélange 7 envoyé au compresseur 9.
Le débit 32 peut donc être régulé afin de compenser une baisse du débit 7 de sorte que le compresseur 9 comprime un débit constant.
Le procédé a plusieurs avantages : La perte de performance de la membrane augmente la teneur résiduelle en H2 et CO2 du gaz combustible. Le recyclage d'une fraction de ce flux compense en partie la baisse des performances, car le CO2 et l'H2 seront en partie séparés et valorisés dans les sections cryogénique et membranaire. Comme l'unité est à charge très réduite, le compresseur de gaz d'échappement doit fonctionner sur son recyclage. Le recyclage supplémentaire du gaz combustible n'a donc aucun impact sur la consommation d'énergie de l'unité Le gaz combustible 35 étant riche en N2, CO et CH4, composés à perméation la plus lente, ce recyclage augmente d'autant plus le débit de résidu, et limite, voire supprime, ainsi le besoin de détourner une partie du gaz à traiter sans passer par les unités membranaires pour alimenter suffisamment les turbines. Cela réduit encore plus la perte de performances.
La compare des pertes de performances pour le CO2 (rendement CO2) avec la diminution de la charge pour les deux schémas. La compare des pertes de performances pour le H2 (rendement H2) avec la diminution de la charge pour les deux schémas. Comme on peut le voir, le recyclage du gaz combustible stabilise les performances, même à faible charge. La perte de performance relative est marginale par rapport à ce qui serait attendu sans cet appareil.
Système comprenant au moins un piège à froid et un mélangeur de solvants relié à l’entrée du piège froid, Installation de mesure de gaz contenant le système, Application à l’analyse de gaz operando générés par une batterie au lithium. La présente invention concerne de manière générale toute installation mettant en œuvre au moins un piège à froid pour condenser des vapeurs.
Elle a trait plus particulièrement aux installations d’analyse de gaz dans lesquelles au moins un piège à froid est agencé en amont du dispositif de mesure proprement dit, de sorte à collecter/piéger le maximum de solvants volatils, afin d’améliorer la mesure des gaz en aval.
Bien que décrite plus spécifiquement en relation avec une application d'analyse de gaz, en conditions operando, d’une batterie au lithium, les applications envisagées pour l’invention concernent toutes les installations d’analyse de gaz mettant en œuvre au moins un piège à froid.
De manière plus générale, l’invention peut être mise en œuvre dans toute installation dans laquelle on utilise un piège à froid qui présente un risque de colmatage dû à la formation d’une quantité trop importante de produits solides lors du fonctionnement. En particulier, une installation d’analyse de gaz dans laquelle un piège à froid est agencé en amont du dispositif de mesure proprement dit.
Par « piège à froid » on entend ici et dans le cadre de l’invention, le sens usuel à savoir un dispositif est un appareil qui condense toutes les vapeurs sauf les gaz permanents en liquide ou solide.
Par « gaz permanent » on entend un gaz qui ne peut pas se liquéfier à une température de fonctionnement d’un piège à froid et par simple augmentation de pression.
Suivant un autre aspect de la présente invention, il est proposé un système de fabrication d’objectifs optiques pour des caméras de véhicule comprenant : au moins un moyen d’empilement des éléments optiques formant un objectif optique ; et un dispositif de caractérisation dudit objectif optique selon l’invention ; configurés pour mettre en œuvre le procédé de fabrication selon l’invention.
Dans la présente demande, par objectif optique on entend un objectif optique pour une caméra d’un véhicule, et en particulier d’un véhicule autonome.
Le véhicule peut être tout type de véhicule, et en particulier un véhicule terrestre, tel qu’une voiture autonome ou non.
Le véhicule peut être tout type de véhicule, et en particulier un véhicule volant, tel qu’un avion, un hélicoptère, un drone, etc. autonome ou non.
De préférence le volume délimité par la seconde paroi 4 est sous vide et par exemple communique avec l’espacement 7, par exemple par un orifice ou passage (et donc partage de préférence le même vide).
Système de gestion d’un gaz contenu dans une cuve La présente invention se rapporte au domaine des ouvrages flottants de stockage et/ou de transport de gaz à l’état liquide et concerne plus particulièrement un système de gestion d’un gaz stocké et/ou transporté au sein de tels ouvrages.
Au cours d’un trajet effectué par un ouvrage flottant comprenant une cuve de gaz à l’état liquide destiné à être consommé et/ou à être livré à un point de destination, ledit ouvrage flottant peut utiliser le gaz s’étant évaporé au sein de la cuve, puis comprimer celui-ci afin d’alimenter le ou les moteurs de l’ouvrage flottant.
Il est également connu, en cas d’excès de gaz évaporé au sein de la cuve, de reliquéfier le gaz n’ayant pas servi à alimenter le ou les moteurs de l’ouvrage flottant en le faisant circuler à travers un ou plusieurs échangeurs de chaleur, puis en le renvoyant dans la cuve.
Lors d’un trajet d’un point de départ vers un point de destination effectué par l’ouvrage flottant, il arrive que ce dernier ne présente pas les mêmes besoins en termes d’alimentation des consommateurs en gaz à l’état vapeur, par exemple en fonction de la durée du trajet, ou en fonction d’une quantité de gaz à l’état vapeur susceptible de se former au sein de la cuve. Ces données influent par ailleurs sur la capacité de reliquéfaction du gaz à l’état vapeur par le système de gestion.
Il est donc connu de reliquéfier ce gaz pour éviter que celui-ci devienne une perte. Il est notamment connu de reliquéfier une part de gaz comprimé qui n’a pas été consommé sur l’ouvrage flottant.
Un premier inconvénient de ces technologies connues réside dans le fait qu’elles ne sont pas optimisé d’un point vue consommation globale du système. Par exemple, des moyens surdimensionnés dans une majorité des cas d’utilisation sont mis en œuvre, ce qui provoque une surconsommation. Dans un tel cas, le refroidissement de la cargaison de gaz à l’état liquide est excessif et entraîne ainsi une surconsommation d’énergie.
La présente invention permet une gestion optimale du gaz en proposant un système de gestion d’un gaz contenu dans au moins une cuve d’un ouvrage flottant qui comporte au moins un appareil consommateur de gaz, le système de gestion comprenant : au moins un circuit d’alimentation en gaz de l’appareil consommateur de gaz, le circuit d’alimentation comprenant au moins un dispositif de compression comportant au moins un premier étage de compression, un deuxième étage de compression et un troisième étage de compression et configuré pour comprimer du gaz prélevé à l’état vapeur dans la cuve, le dispositif de compression délivrant le gaz à l’état vapeur à trois niveaux de pression différents, au moins un circuit de traitement thermique du gaz à l’état vapeur comprimé par au moins l’un des étages de compression du dispositif de compression, au moins un premier échangeur de chaleur configuré pour opérer un échange de chaleur entre le gaz à l’état vapeur circulant dans le circuit d’alimentation entre la cuve et le dispositif de compression et le gaz à l’état vapeur circulant dans le circuit de traitement thermique, au moins un circuit de refroidissement comprenant au moins une pompe configurée pour prélever le gaz à l’état liquide dans la cuve, au moins un deuxième échangeur de chaleur configuré pour opérer un échange de chaleur entre le gaz à l’état vapeur circulant dans le circuit de traitement thermique en aval du premier échangeur de chaleur et le gaz circulant dans le circuit de refroidissement,
caractérisé en ce que le circuit de traitement thermique comprend au moins une première portion configurée pour faire circuler du gaz comprimé par le premier étage de compression du dispositif de compression et une deuxième portion configurée pour faire circuler du gaz comprimé par le deuxième étage de compression du dispositif de compression, le deuxième étage de compression étant disposé en aval du premier étage de compression, la première portion et la deuxième portion s’étendant au moins partiellement entre le dispositif de compression et le deuxième échangeur de chaleur, la deuxième portion étant pourvue d’un organe de détente.
Grâce au système de gestion selon l’invention, le gaz à l’état vapeur, notamment le gaz à l’état vapeur destiné à être reliquéfié, peut être comprimé à différents niveaux de pression, chacun de ces niveaux de pression étant adaptés à différentes situations dans lequel se trouve l’ouvrage flottant. A partir de ces différents niveaux de pression, le gaz à l’état vapeur est traité différemment en circulant dans le circuit de traitement thermique, notamment au niveau des échanges de chaleur se produisant au sein des échangeurs de chaleur et de la potentielle détente du gaz à l’état vapeur. L’invention permet ainsi d’exploiter des ressources en froid disponibles sans pour autant sur-consommer pour reliquéfier le gaz à l’état vapeur.
Le circuit d’alimentation permet de prélever le gaz à l’état vapeur qui s’accumule au niveau d’un ciel de cuve. Ce gaz à l’état vapeur provient de l’évaporation d’une partie de la cargaison de gaz à l’état liquide contenu dans la cuve. Le gaz à l’état vapeur peut donc être consommé ou reliquéfié, mais doit d’une manière générale être évacué afin de réguler la pression dans la cuve.
Le dispositif de compression assure donc l’aspiration du gaz à l’état vapeur hors de la cuve et comprime celui-ci. Le dispositif de compression peut par exemple être une pluralité de compresseurs disposés en série les uns par rapport à autres, ou un unique compresseur avec des étages de compression multiples.
La première portion est ainsi associée au premier niveau de pression, c'est-à-dire lorsque le gaz comprimé sort du dispositif de compression entre le premier étage de compression et le deuxième étage de compression.
La deuxième portion est associée au deuxième niveau de pression, c'est-à-dire lorsque le gaz comprimé sort du dispositif de compression entre le deuxième étage de compression et le troisième étage de compression.
Le gaz comprimé par le troisième étage de compression est ainsi comprimé par la totalité du dispositif de compression. Le gaz à l’état vapeur peut alors atteindre une pression comprise entre 250 et 400 bars. Le gaz à l’état vapeur comprimé par le deuxième étage de compression atteint une pression inférieure à la pression délivrée par le troisième étage de compression, par exemple entre 120 et 150 bars, et le gaz à l’état vapeur comprimé par le premier étage de compression atteint une pression inférieure à la pression délivrée par le deuxième étage de compression, par exemple entre 7 et 20 bars.
La pression du gaz à l’état vapeur est notamment importante pour alimenter l’appareil consommateur de gaz car ce dernier ne peut consommer le gaz à l’état vapeur que si celui-ci est à une pression compatible.
La composition 1 selon l’invention présente de bonnes qualités cosmétiques, elle est en particulier non collante et non grasse.
Par ailleurs, elle permet d’obtenir une bonne protection solaire, avec un SPF de 50 et un PPD de 17.
Exemples 2 à 5 – Influence du ratio massique entre les filtres UV organiques hydrophiles et les filtres UV organiques lipophiles
Les compositions suivantes sont préparées. [Table 3] Phase Composition 2 (invention) 3 (invention) A1 WATER / AQUA 30 30 A1 PROPANEDIOL 3 3 A1 AGENT(S) COMPLEXANT(S) 0,3 0,3 A1 CAPRYLYL GLYCOL 0,3 0,3 A2 PEG-20 0,2 0,2 A2 SODIUM STEAROYL GLUTAMATE (AMISOFT HS 11 de AJINOMOTO) 0,3 0,3 A2 INULIN LAURYL CARBAMATE (INUTEC SL1 de CREACHEM) 0,3 0,3 A3 PHENYLBENZIMIDAZOLE SULFONIC ACID (EUSOLEX 232 de MERCK) 7 7 A3 SODIUM HYDROXIDE 1,02 1,02 B1 CETEARYL ALCOHOL (and) CETEARYL GLUCOSIDE (MONTANOV 68 de SEPPIC) 1,4 1,4 B1 ETHYLHEXYL SALICYLATE (NEO HELIOPAN OS de SYMRISE) - 5 B1 OCTOCRYLENE (UVINUL N 539 T de BASF) - 1 B1 BUTYL METHOXYDIBENZOYLMETHANE (PARSOL 1789 de DSM NUTRITIONAL PRODUCTS) 3 3,5 B1 BIS-ETHYLHEXYLOXYPHENOL METHOXYPHENYL TRIAZINE (TINOSORB S de BASF) 3 3 B1 DIETHYLAMINO HYDROXYBENZOYL HEXYL BENZOATE (UVINUL A PLUS GRANULAR de BASF) 2 2 B1 ETHYLHEXYL TRIAZONE (UVINUL T150 de BASF) 2,5 3 B1 DICAPRYLYL CARBONATE 15 10 B2 DIMETHICONE 3,4 3,4 B2 PARFUM 0,25 0,25 B2 TOCOPHEROL 0,1 0,1 B3 HYDROXYETHYL ACRYLATE / SODIUM ACRYLOYLDIMETHYL TAURATE COPOLYMER (SEPINOV EMT 10 de SEPPIC) 1,2 1 B3 XANTHAN GUM 0,1 0,1 C WATER / AQUA QSP 100 QSP 100 D ALCOHOL DENAT. 5 5 E SILICA (SUNSPHERE H51 de AGC Si-TECH) 2 2 E CELLULOSE (CELLULOBEADS USF de DAITO KASEI KOGYO) 0,25 0,25 E LAUROYL LYSINE (AMIHOPE LL de AJINOMOTO) 0,75 0,75 F METHYLENE BIS-BENZOTRIAZOLYL TETRAMETHYLBUTYLPHENOL (and) POLYGLYCERYL-10 LAURATE (TINOSORB WPGL de BASF) 4 - Ratio massique entre les filtres UV organiques hydrophiles et les filtres UV organiques lipophiles 0,85 0,4