INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Après l'instant t11 la tension V+ est, dans cet exemple, devenue inférieure à la tension V-. A un instant t12 suivant, du fait que, dans cet exemple, la tension V+ est inférieure à la tension V-, les convertisseurs 114 et 116 appliquent des décalages de tension sur les tensions V+ et V- similaires à ceux décrits en relation avec l'instant t2 de la .
Après l'instant t12, la tension V+ est, dans cet exemple, devenue supérieure à la tension V-. A un instant t13 suivant, du fait que, dans cet exemple, la tension V+ est supérieure à la tension V-, les convertisseurs 114 et 116 appliquent des décalages de tension sur les tensions V+ et V- similaires à ceux décrits en relation avec l'instant t3 de la .
Après l'instant t13, la tension V+ est, dans cet exemple, inférieure à la tension V-.
Le signe de la différence de tension V+ - V- entre les instants t10 et t11, t11 et t12, t12 et t13 et t13 et t14 permet déterminer la valeur des bits de poids forts.
A un instant t14 suivant, dans cet exemple, les premier et deuxième décalage de redondance sont appliqués aux tension respectives V+ et V- par convertisseurs respectifs 124 et 126, étant entendu que, dans d'autres exemple, ces décalages peuvent être omis. Dans cet exemple où, à l'instant t14, la tension V+ est inférieure à la tension V-, le premier décalage en tension appliqué sur la tension V+ est négatif et le deuxième décalage en tension appliqué sur la tension V- est positif.
A un instant t15 suivant débute la conversion temps-numérique (étape 206 ou 208). Du fait qu'à la fin de la conversion analogique-numérique par approximations successives (instant t14), la tension V+ est, dans cet exemple, inférieure à la tension V-, la première rampe appliquée par le convertisseur 124 sur la sortie 118 du convertisseur 114 est croissante et la deuxième rampe appliquée par le convertisseur 126 sur la sortie 120 du convertisseur 116 est décroissante (étape 206).
Dans l'exemple illustré, les décalages en tension de la première et les décalages en tension de la deuxième rampe sont alternés.
Ainsi, à des instants suivants successifs t16, t17, t18, t19 et t20, l'application des première et deuxième rampes de décalage en tension provoque respectivement un décalage négatif sur la tension V-, un décalage positif sur la tension V+, un décalage négatif sur la tension V-, un décalage positif sur la tension V+ et un décalage négatif sur la tension V-, les tension V+ et V- se croisant, dans cet exemple, à l'instant t20 marquant la fin de la conversion temps-numérique.
Après l'instant t20, le convertisseur 1 calcul puis fourni le signal OUT résultat de la conversion analogique-numérique de la tension Vdiff, à partir des bits de poids fort déterminés entre les instants t10 et t14 et à partir des bits de poids faible déterminés entre les instants t15 et t20, en tenant compte, dans cet exemple, de la redondance introduite par les décalages en tension effectués à l'instant t14.
La personne du métier sera en mesure d'adaptée la description faite ci-dessus des exemples des figures 3 et 4 à des exemples où : - le nombre de bits de poids fort déterminés lors de conversion par approximations successives est différent de celui des exemples des figures 3 et 4 ; et/ou - les décalages de redondance sont omis ; et/ou - la tension V+ est inférieure à la tension V- au début de la détermination des bits de poids fort par approximations successives ; et/ou - les décalages en tension de la première rampe et les décalages en tension de la deuxième rampe ne sont pas alternés mais simultanés.
Typiquement, ledit solvant peut être choisi parmi l’acétonitrile (ACN), le diméthylformamide (DMF), le carbonate de diméthyle (DMC), le méthanol, l’isopropanol, le diméthylsulfoxyde (DMSO), le cyclohexane et le sulfolane.
Le polymère ionique fait référence aux polymères classiquement utilisés dans les batteries polymère solide. Typiquement le polymère ionique est choisi parmi les (co)polymères à base d’éther, de carbonate, de nitrile, d’acétate, d’imine, ou de lactone, etc.
Ainsi, on peut notamment citer l’oxyde de polyéthylène (PEO) ou le polycaprolactone (PCL), notamment PEO.
Selon un mode de réalisation, l’électrolyte solide hybride peut également comprendre un ou plusieurs ingrédients additionnels, typiquement présent dans les électrolytes solide hybrides.
On peut ainsi citer la présence additionnelle de sel de métal, notamment un sel de lithium, tel que LiTFSI (Lithium bis(trifluoromethanesulfonyl)imide), LiFSI (Lithium bis(fluorosulfonyl)imide), LiNO 3 (nitrate de lithium ) , LiBOB (Lithium bis(oxalato)borate), LiDFOB (difluoro(oxalato)borate de lithium), LiPF 6 (Hexafluorophosphate de lithium), LiBF 4 (tetrafluoroborate de lithium), LiCF 3 SO 3 (triflate de lithium, LiTf), LiClO 4 (lithium perchlorate) ou un mélange de sels.
Lorsque le polymère ionique a été préparé par voie solvant, il peut éventuellement comprendre des traces de solvant résiduel issues de son procédé de préparation.
Ainsi, selon un mode de réalisation, l’électrolyte solide hybride selon l’invention peut comprendre des traces de solvant résiduel à titre d’ingrédient additionnel.
Selon un autre objet, la présente invention concerne également le procédé de préparation d’un électrolyte solide hybride selon l’invention, ledit procédé comprenant les étapes de : Pré-traitement dessicant d’une céramique de type oxyde présentant un pourcentage atomique d’oxygène dans les fonctions hydroxyle %O(OH) i , de façon à obtenir une céramique pré-traitée présentant un pourcentage atomique d’oxygène présent dans les fonctions hydroxyles de surface %O(OH) f , lesdits pourcentages étant mesurés par XPS, et tel que le rapport %O(OH) f /%O(OH) i est compris entre 20 et 60%, et Mise en contact de la céramique ainsi pré-traitée avec un polymère conducteur ionique.
Selon un mode de réalisation, le traitement dessicant peut comprendre le traitement thermique de la céramique à température comprise entre 100 et 700°C, préférentiellement entre 200 et 400°C.
Selon un mode de réalisation alternatif ou cumulatif, le pré-traitement dessicant peut comprendre la mise en contact de la céramique avec un solvant hydrophile et polaire. Ceci peut notamment être réalisé par aspersion du solvant sur la céramique ou l’immersion (ou trempage) de la céramique dans le solvant.
Selon l’une ou l’autre des alternatives, le procédé peut comprendre en outre l’étape préalable de préparation du polymère par voie sèche et/ou solvant. Il est donc entendu que le polymère ionique peut éventuellement comprendre des traces de solvant résiduel issues de son procédé de préparation.
On entend par mise en contact le montage de l’électrolyte au moyen de la céramique pré-traitée et du polymère conducteur. Selon un mode de réalisation, cette étape de mise en contact peut être réalisée par simple mélange de ces deux constituants, ou par un assemblage de type sandwich (deux couches de polymères extérieures englobant une couche de céramique intérieure), ou encore selon un système à couches déposées polymère/céramique /polymère).
Selon un autre objet, la présente invention concerne également un procédé pour améliorer la résistance interfaciale d’un électrolyte solide hybride céramique/polymère tel que la céramique est de type oxyde et tel que le polymère est conducteur ionique, ledit procédé comprenant :
le traitement dessicant préalable de ladite céramique de type oxyde présentant un pourcentage atomique d’oxygène dans les fonctions hydroxyle %O(OH) i , de façon à obtenir une céramique pré-traitée présentant un pourcentage atomique d’oxygène présent dans les fonctions hydroxyles de surface %O(OH) f , lesdits pourcentages étant mesurés par XPS, et tel que le rapport %O(OH) f /%O(OH) i est compris entre 20 et 60%, et
le mélange de la céramique ainsi pré-traitée avec le polymère conducteur ionique.
Selon un autre objet, la présente invention concerne également un élément électrochimique comprenant un électrolyte solide hybride selon l’invention.
Les parois latérales de chaque passage 36 sont définies par les portions des éléments de grille 38, 40 délimitant le passage 36.
Ainsi, des parois latérales des passages situés dans chaque deuxième zone Z2 sont plus hautes que les parois latérales des passages situés dans la première zone Z1.
Comme illustré en particulier sur la , chaque passage 36 est délimité entre deux parois latérales opposées qui s’étendent sensiblement de manière parallèle en étant incurvées
Ainsi chacun de ces passages 36 s’étend de manière curviligne, son entrée 36A et sa sortie 36B étant décalées transversalement l’une par rapport à l’autre et inclinées l’une par rapport à l’autre.
En particulier, dans chaque deuxième zone Z2, chaque premier élément de grille 38 de hauteur variable, et en particulier chaque premier élément de grille 38, présente une portion supérieure 42 qui s’étend plus haut que le reste de la première face 32A de la grille 32 dans la première zone Z1.
La portion supérieure 42 de chaque premier élément de grille 38 est par exemple incurvée pour définir les passages 36 courbes.
Chacun des deuxièmes éléments de grille 40 s’étend par exemple sensiblement suivant un plan.
Dans chaque deuxième zone Z2, des deuxièmes éléments de grille 40 de hauteur variable possèdent des portions supérieure 44 qui croisent les portions supérieures 42 des premiers éléments de grille 38 de hauteur variable.
La grille 30 est par exemple réalisée par un procédé de fabrication par ajout de matière (fabrication additive) et/ou par un procédé de fabrication avec enlèvement de matière (usinage).
Pour l’obtention de la grille 32 avec des passages 36 ayant des axes d’entrée A1 inclinés les uns par rapport aux autres et des axes de sortie A2 parallèles entre eux, une ébauche de grille 32 est par exemple fabriquée initialement avec une épaisseur constante, chaque passage 36 s’étendant suivant une ligne centrale C courbe avec un angle d’inclinaison non nul entre son axe d’entrée A1 et son axe de sortie A2, les passages 36 s’étendant parallèlement entre eux.
Initialement, les axes d’entrée A1 des passages 36 sont parallèles entre eux et les axes de sortie A2 des passages 36 sont parallèles entre eux.
Ensuite, l’ébauche de grille 32 est usinée sur sa première face 32A de manière à former la première zone Z1 et chaque deuxième zone Z2.
Du fait de la variation d’épaisseur de la grille 32 usinée, certains passages 36 sont réduits en hauteur, et des passages 36 présentent finalement des axes d’entrée A1 inclinés les uns par rapport aux autres.
En outre, chacun des procédés décrits en référence aux figures 3 et 4, met en œuvre des calculs algébriques à l’aide d’opérations algébriques (addition, produit, soustraction) sur des scalaires.
La représente sous forme de logigramme les étapes principales d’un procédé de traitement cryptographique selon un premier mode d’implémentation de l’invention.
Ce procédé est mis en œuvre par le dispositif électronique 2 en coopération avec un dispositif de vérification, typiquement le dispositif de vérification 12.
Selon une étape d’enregistrement E120, le processeur 4 enregistre dans une mémoire du dispositif électronique 2 une clé privée racine r.
Cette étape est dans une phase du procédé dite phase d’initialisation (Phase P1) d’un ensemble d’au moins un premier scalaire secret, formant la clé privée racine r, ladite clé privée racine r étant associée à une clé publique racine R.
Cette phase d’initialisation est typiquement mise en œuvre par le module d’initialisation du dispositif électronique 2.
Ici la clé privée racine r est formée d’un seul premier scalaire secret r 1 .
Autrement dit, l’ensemble d’au moins un premier scalaire secret, formant la clé privée racine r, possède un seul premier scalaire secret, r 1 .
Le procédé est ainsi simplifié. Le procédé permet l’utilisation d’une seule et unique clé privée racine r pour une clé publique racine R déterminée. Le procédé permet aussi l’utilisation d’une seule et unique clé publique racine R pour une clé privée racine r déterminée.
Typiquement, la clé publique racine R est égale au produit scalaire du point générateur G par le premier scalaire secret r 1 : R = [r 1 ]·G .
Selon un exemple, lorsque le procédé est mis en œuvre par chaque dispositif électronique d’une pluralité de dispositifs électroniques, le même premier scalaire secret et la même clé publique racine R sont utilisés pour chacun des dispositifs électroniques de ladite pluralité. Ainsi, la vérification est simplifiée car elle nécessite l’utilisation d’une seule et unique clé publique racine R, qui est commune à tous les dispositifs électroniques de ladite pluralité.
Selon un autre exemple, lorsque le procédé est mis en œuvre par chaque dispositif électronique d’une pluralité de dispositifs électroniques, chacun des dispositifs électroniques de ladite pluralité utilise un premier scalaire secret et une clé publique racine R qui lui sont propres, ce qui rend le procédé plus sécurisé.
Au cours de cette étape d’enregistrement (étape E120), le processeur 4 enregistre donc dans une mémoire du dispositif électronique 2 le premier scalaire secret r 1 .
La phase d’initialisation (Phase P1) peut comprendre les étapes complémentaires suivantes (étapes E110, E112 et E114).
- chaque plaque de refroidissement porte un seul module de batterie électrique ;
- chaque plaque de refroidissement comporte des canaux de refroidissement du circuit de refroidissement ; et
- l’ensemble de stockage d’énergie électrique comprend, pour chaque module de batterie électrique, un élément interface thermiquement conducteur, ayant une conductivité thermique supérieure à la conductivité thermique de l’air, notamment une conductivité thermique supérieure à 0,05 W/m.K, de préférence supérieure à 0,5 W/m.K, et chaque élément interface thermiquement conducteur est disposé entre la plaque de refroidissement et le module de batterie électrique associé.
L’invention a également pour objet un procédé d’assemblage ou de désassemblage d’un ensemble de stockage d’énergie électrique, caractérisé en ce que l’ensemble de stockage d’énergie électrique est un ensemble tel que défini ci-dessus, et en ce que le procédé comprend les étapes successives suivantes :
- fourniture des éléments de la structure de support et de l’au moins un module de batterie électrique,
- assemblage de la structure de support à partir des éléments de la structure de support de telle sorte que le circuit de refroidissement est à l’état assemblé, et
- soit insertion du ou de chaque module de batterie électrique dans le logement de réception associé pendant que le circuit de refroidissement est à l’état assemblé
- soit retrait du module de batterie électrique du logement de réception associé pendant que le circuit de refroidissement est à l’état assemblé.
La montre en perspective un ensemble de stockage d’énergie électrique selon un premier mode de réalisation de l’invention ;
La montre le détail II de la à plus grande échelle ;
La montre une vue de côté de l’ensemble de stockage d’énergie électrique de la ;
La est une vue en coupe de l’ensemble de stockage d’énergie électrique de la , le plan de coupe s’étendant perpendiculairement au plan de la et passant par la ligne IV-IV de la ;
La montre schématiquement un ensemble de stockage d’énergie électrique selon un second mode de réalisation de l’invention ;
La montre un détail de la à plus grande échelle ; et
La montre le détail de la lors de la mise en place ou retrait d’un module de batterie électrique.
On préférera le cétylstéaryl(poly)glucoside comme le produit commercial MONTANOV 68®.
De préférence, la teneur en alkyl(poly)glycosides varie de 0,05 à 10% en poids, de préférence de 0,1 à 5% en poids, et de manière plus préférée de 0,2 à 5%, mieux de 0,25 à 3% en poids par rapport au poids total de la composition.
De préférence, la composition selon l’invention comprend un mélange de tensioactifs choisis parmi un ester d’acide gras et de polyéthylène glycol, un ester de glycéryle et d’acide gras en C 16 -C 22 et un alkylC8-C30(poly)glycoside.
Plus préférentiellement, la composition selon l’invention comprend un mélange d’au moins un ester d’acide gras et de polyéthylène glycol, d’au moins un ester de glycéryle et d’acide gras en C 16 -C 22 et d’au moins un alkylC8-C30(poly)glycoside.
De préférence, la teneur totale en tensioactif(s) non ionique(s) varie de 1 à 20% en poids, de préférence de 2 à 15% en poids, et de manière plus préférée de 4 à 10% en poids par rapport au poids total de la composition.
Huile hydrocarbonée non volatile La composition selon l’invention comprend au moins une huile hydrocarbonée non volatile.
Par « huile » on entend un composé non aqueux, liquide à 25°C et pression atmosphérique (1,013 .10 5 Pa), non miscible à l’eau.
Par « huile non volatile », on entend une huile dont la pression de vapeur à 25°C et pression atmosphérique, est non nulle et inférieure à inférieure à 10 -3 mm de Hg (0,13 Pa).
Elle peut contenir des groupes alcool, ester, éther, acide carboxylique, amine et/ou amide. De préférence, l’huile hydrocarbonée est exempte d’hétéroatomes tels que l’azote, le soufre et le phosphore.
En particulier, cette huile hydrocarbonée non volatile peut comprendre au moins une fonction alcool (il s’agit alors d’une « huile alcool ») ou au moins une fonction ester (il s’agit alors d’une « huile ester »).
De préférence, l’huile hydrocarbonée non volatile selon l’invention est choisie parmi :
- les alcools en C 10 -C 26 ;
- les huiles esters ayant entre 17 et 40 atomes de carbone, de préférence choisies parmi :
* les monoesters comprenant entre 17 et 40 atomes de carbone au total, en particulier les monoesters de formule R 1 COOR 2 dans laquelle R 1 représente le reste d’un acide gras linéaire ou ramifié ou aromatique comportant de 4 à 40 atomes de carbone, saturé ou non, et R 2 représente une chaîne hydrocarbonée notamment ramifiée contenant de 3 à 40 atomes de carbone à condition que R 1 + R 2 soit supérieur ou égal à 17 ; et
En particulier, les axes de sortie A2 des passages 36 de la première zone Z1 et de chaque deuxième zone Z2 sont par exemple parallèles entre eux.
Les axes d’entrée A1 de passages 36 de chaque deuxième zone Z2 sont par exemple inclinés d’un angle non nul par rapport aux axes d’entrée A1 des passages 36 de la première zone Z1. Les axes d’entrée A1 de ces passages 36 de chaque deuxième zone Z2 font un angle non nul avec les axes d’entrée A1 des passages 36 de la première zone Z1.
L’angle d’inclinaison θ entre l’axe d’entrée A1 et l’axe de sortie A2 de chaque passage 36 de la première zone Z1 est par exemple sensiblement nul. Les passages 36 de la première zone Z1 sont par exemple rectilignes.
Dans ce but, il est proposé une porte latérale de véhicule automobile comprenant : un caisson comportant une paroi intérieure et une paroi extérieure s’étendant en regard l’une de l’autre ; une garniture accrochée audit caisson en regard de ladite paroi intérieur, ladite garniture présentant une portion en relief définissant, d’une part un espace libre entre ladite garniture et ladite paroi intérieure et d’autre part, un flanc d’appui formant accoudoir ; un boîtier engagé à l’intérieur dudit espace libre à travers ledit flanc d’appui, ledit boîtier présentant une bordure périphérique solidaire dudit flanc d’appui pour maintenir ledit boîtier en position fixe ; une équerre présentant une partie de fixation solidaire de ladite paroi intérieure et une partie en porte-à-faux s’étendant dans ledit espace libre, ledit boîtier prenant appui sur ladite partie en porte-à-faux. Ladite équerre est sécable pour pouvoir se rompre lorsque ledit caisson est enfoncé et que ladite paroi intérieure et ledit boîtier sont entraînés en mouvement l’un vers l’autre, de manière à libérer ledit boîtier de ladite paroi intérieure, par quoi ladite bordure périphérique dudit boîtier demeure solidaire dudit flanc d’appui.
Ainsi, une caractéristique de l’invention réside dans la mise en œuvre d’une équerre sécable entre la paroi intérieure et le boîtier, laquelle équerre sécable peut se rompre lorsque les contraintes qui s’exercent sur elle dépassent un certain seuil.
En effet, la fonction essentielle de l’équerre sécable est de transmettre les efforts que peut exercer un usager sur le flanc d’appui formant accoudoir, à la paroi intérieure du caisson de la porte. Ces efforts s’exercent selon une composante verticale du haut vers le bas et sont généralement compris entre 50 daN et 100 daN, par exemple 70 daN.
À l’inverse, lorsque le caisson est enfoncé et que la paroi extérieure vient déformer la paroi intérieure selon une composante horizontale, l’équerre se rompt, alors que les contraintes qu’elle subit sont inférieures à la valeur des efforts que peut exercer un usager.
De la sorte, la paroi intérieure et le boîtier sont désolidarisés l’un de l’autre, et le boîtier demeure encastré dans la portion en relief de la garniture. Partant, sa bordure périphérique demeure en prise dans le flanc d’appui et elle ne vient pas heurter l’usager.
Selon un mode de mise en œuvre de l’invention particulièrement avantageux, ladite partie en porte-à-faux comprend deux bras parallèles solidaires de ladite partie de fixation et une platine de réception reliée auxdits deux bras par une pluralité d’éléments de liaison frangibles.
Ainsi, la partie en porte-à-faux comporte deux bras qui s’étendent de la partie de fixation, écartés l’un de l’autre, et la platine de réception qui est reliée aux deux bras par la seule pluralité d’éléments de liaison frangibles. Autrement dit, lors d’un choc latéral, les seuls éléments de liaison frangibles se rompent et la platine de réception se désolidarise des bras.
Préférentiellement, ladite platine de réception s’étend entre lesdits deux bras. De la sorte, les efforts spécifiquement liés à un choc latéral vont pouvoir provoquer la désolidarisation de la platine de réception et des bras.
Aussi, la platine de réception est avantageusement sensiblement écartée de la partie de fixation de l’équerre de manière à faciliter le mouvement relatif de la platine de réception et de la partie de fixation comme on l’expliquera plus en détail dans la suite de la description.
Selon un mode de réalisation de l’invention particulièrement avantageux, les éléments de liaison frangibles comprennent des becs, tandis que ladite platine de réception présente deux bords opposés venant en prise dans lesdits becs. Ainsi, les éléments de liaison frangibles s’étendent des faces en regard des deux bras. Par exemple, les bras présentent deux paires de becs espacés l’une de l’autre ; les becs de chacune des paires s’étendant en regard l’un de l’autre. Et les deux bords opposés de la platine de réception sont en prise dans les quatre becs ainsi formés.
En outre, ladite partie en porte-à-faux est sensiblement inclinée par rapport à la normale à ladite partie de fixation. Comme on l’expliquera dans la suite de la description, la partie en porte-à-faux est inclinée à l’opposé de la partie supérieure du caisson de manière à s’étendre sensiblement parallèlement au flanc d’appui qui est lui-même incliné sensiblement. Le boîtier s’étend alors entre le flanc d’appui et la partie en porte-à-faux sensiblement perpendiculairement. Cela permet au boîtier de prendre appui à plat sur la partie en porte-à-faux.
Selon un autre mode de mise en œuvre particulièrement avantageux, lesdits bras présentent respectivement une jonction amincie avec ladite partie de fixation, pour pouvoir rendre ladite jonction frangible. De la sorte, les bras sont amenés à se désolidariser de la partie de fixation de l’équerre lorsque l’amplitude d’enfoncement est importante. Et en conséquence, à l’amplitude maximale de déformation, le boîtier demeure toujours en position fixe, encastré dans la garniture.
Préférentiellement, ledit boîtier et ladite partie en porte-à-faux sont reliés ensemble par une pièce de liaison vissable. De la sorte, le boîtier est aisément solidarisé à la partie en porte-à-faux. Par exemple, le boîtier présente un fond et la pièce de liaison vissable est engagée à travers le fond puis ensuite à travers la partie en porte-à-faux.