INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans cet exemple, en référence à la , le système de correction 9 comprend quatre dispositifs de mesure 4a-4d qui sont écartés de 90°. Dans cet exemple, chaque dispositif de mesure 4a-4d se présente sous la forme d’un capteur de mesure monté sur le carter fixe 1 de manière périphérique à l’arbre 2, en particulier, à une même distance radiale de l’axe d’arbre X. Dans cet exemple, les dispositifs de mesure 4a-4d sont montés sur une pièce de support 50 solidaire du carter fixe 1.
Dans cet exemple, l’arbre 2 comporte une pluralité de cibles mobiles 42 solidaires de l’arbre 2 configurées pour interagir avec les dispositifs de mesure 4a-4d pour déterminer précisément le niveau de précession NP, en particulier, de manière optique, inductive ou capacitive. Dans cet exemple, il est représenté autant de cibles mobiles 42 que de dispositifs de mesure 4a-4d mais il va de soi qu’elles pourraient être plus nombreuses. Comme illustré à la , quatre cibles mobiles 42 sont écartées de 90°. Dans cet exemple, les cibles mobiles 42 sont montées sur une pièce de support 70 solidaire de l’arbre 2. L’utilisation de pièces de support 50, 70 permet un positionnement précis des dispositifs de mesure 4a-4d et des cibles mobiles 42 tout en tenant compte de l’architecture de la turbomachine T.
Toujours en référence à la , dans cet exemple, le système de correction 9 comporte quatre électroaimants 5a-5d qui sont écartées de 90°, c’est-à-dire, deux paires d’électroaimants diamétralement opposés afin d’agir précisément sur la position de l’arbre 2 selon deux directions d’alignement perpendiculaires (une direction verticale et une direction horizontale dans cet exemple). Il va de soi que le nombre d’électroaimants 5a-5d pourrait être différent.
Dans cette première forme de réalisation, en référence à la , chaque électroaimant 5a-5d est configuré pour générer un effort magnétique Fa-Fd sur l’arbre 2 selon une direction radiale par rapport à l’axe d’arbre X de manière à réaliser une correction « directe » du mouvement de précession P+. Les efforts sont radiaux et dirigés vers l’axe d’arbre X.
Sur la , les dispositifs de mesure 4a-4d et les électroaimants 5a-5d sont représentés dans un même plan transversal à l’axe d’arbre X afin de permettre de mesurer de manière précise l’impact des efforts magnétiques Fa-Fb des électroaimants 5a-5d sur l’arbre 2. Il va néanmoins de soi que les dispositifs de mesure 4a-4d et les électroaimants 5a-5d pourraient être dans des plans transversaux différents.
De préférence, les électroaimants 5a-5d sont fixés à la pièce de support 50 du carter fixe 1. Dans cet exemple, des éléments magnétiques 7 sont fixés à la pièce de support 70 de l’arbre 2 en regard des électroaimants 5a-5d. En référence à la , les éléments magnétiques 7 sont positionnés radialement intérieurement aux électroaimants 5a-5d. De manière préférée, la pièce de support 70 fixée à l’arbre 2 est ajourée pour réduire sa masse et permettre le passage de servitudes (électricité, conduite d’huile, etc.). Le système de correction 9 est ainsi aisément intégrable dans la turbomachine T.
Dans cet exemple, l’arbre 2 tourne dans le sens horaire R+. En l’absence de mouvement de précession P+, en référence à la , le calculateur 6 n’émet aucun ordre de commande COM aux électroaimants 5a-5d de manière à générer un effort magnétique global FGLOB de valeur nulle. De manière alternative, le calculateur 6 émet un ordre de commande COM identique à chaque électroaimant 5a-5d de manière à générer des efforts magnétiques Fa-Fd de valeur identique afin de générer un effort magnétique global FGLOB de valeur nulle. Ainsi, l’arbre 2 n’est pas déplacé magnétiquement en l’absence de mouvement de précession P+.
Au cours du fonctionnement de la turbomachine T, les dispositifs de mesure 4a-4d réalisent des mesures de distance pour déterminer le niveau de précession NP de l’arbre 2, en particulier, en surveillant l’excentrement de l’arbre 2, le sens de précession et la position de précession via les dispositifs de mesure 4a-4d et les cibles mobiles 42.
Dans cet exemple, en référence aux figures 7 et 8, du fait des vibrations, l’arbre 2 a un mouvement de précession P+. Dans cet exemple, le niveau de précession NP correspond à une précession dans le sens horaire (précession directe P+) avec un degré de précession qui correspond à l’écartement de l’arbre 2 par rapport à l’axe d’arbre X (excentrement). De manière préférée, l’étape consistant à déterminer le niveau de précession NP de l’arbre 2 n’est mise en œuvre que lorsque les vibrations mesurées sur l’arbre 2 dépassent un seuil prédéterminé. Cela permet d’éviter de surveiller le niveau de précession NP de manière continue.
En référence à la , si le niveau de précession NP dépasse un seuil prédéterminé, les électroaimants 5a-5d génèrent des efforts magnétiques Fa-Fd sur les éléments magnétiques 7 de l’arbre 2. Les efforts magnétiques Fa-Fd sont fonction du niveau de précession NP de manière à générer un effort magnétique global FGLOB s’opposant au mouvement de précession P+ de l’arbre 2. En particulier, il est appliqué un effort magnétique global FGLOB qui s’oppose à un mouvement de précession P+ dans le sens horaire avec une amplitude qui est fonction de l’excentrement.
A titre d’exemple, en référence à la , à un premier instant t1, l’arbre 2 est décalé par rapport à l’axe d’arbre X et est situé à 12h, c’est-à-dire à proximité de l’électroaimant 5a. Une telle position de précession est par exemple déterminée par les dispositifs de mesure 4a, 4d situés à proximité de l’électroaimant 5a. Comme l’arbre 2 suit un mouvement de précession horaire P+, il va se déplacer à un deuxième instant t2 à 3h vers l’électroaimant 5b. Autrement dit, l’arbre 2 va se déplacer vers la droite en référence à la .
Pour tenir compte du niveau de précession NP, le calculateur 6 du système de correction 9 détermine un ordre de commande COM pour l’électroaimant 5b qui génère un effort magnétique Fb dirigé radialement vers l’intérieur, c’est-à-dire, vers l’axe d’arbre X. Les autres électroaimants 5a, 5c, 5d ne reçoivent pas d’ordre de commande et il en résulte un effort magnétique global FGLOB qui tend à déplacer l’arbre 2 vers la gauche, c’est-à-dire, de manière opposée au mouvement de précession P+. Le mouvement de précession P+ de l’arbre 2 est amorti.
Par ailleurs, des contraintes de réglementations et des normes de qualification type EURONCAP deviennent de plus en plus exigeantes en demandant aux constructeurs automobiles d’afficher des indications réglementaires de circulation contextuelles qui parfois ne sont pas claires pour les conducteurs de véhicule.
Habituellement, les indications réglementaires de circulation obtenues sont affichées dans des zones d’un écran central du véhicule qui est par exemple utilisé par le système SLI.
Un nombre relativement important d’indications réglementaires de circulation peut ainsi être fourni au conducteur du véhicule qui peut avoir des difficultés à comprendre les raisons de toutes ces indications. Des notices explicatives sont habituellement fournies par les constructeurs de véhicule mais les conducteurs ne prennent pas souvent le temps de parcourir l’ensemble de ces notices et se retrouvent dans une incompréhension lorsqu’ils voient s’afficher sur l’écran central de leurs véhicules certaines indications réglementaires de circulation qui correspondent à des contextes routiers difficilement compréhensibles.
Par ailleurs, afficher systématiquement des indications réglementaires de circulation et combiner cet affichage avec l’affichage d’éventuelles informations explicatives textuelles de ces indications peut rendre l’utilisation ennuyeuse des systèmes de rendu d’informations relatives à des panneaux de signalisation sur le long terme.
De plus, la multiplicité des informations affichées sur un écran central réduit la taille des représentations de ces informations, les rendant illisibles en pratique.
Un autre objet de la présente invention est de contrôler un système de rendu d’informations relatives à des panneaux de signalisation embarqué dans un véhicule.
Selon un premier aspect, la présente invention concerne un procédé de contrôle d’un système de rendu d’informations relatives à des panneaux de signalisation routière embarqué dans un véhicule circulant sur une chaussée d’un environnement routier, ledit procédé comprenant les étapes suivantes : - obtention d’images de panneaux de signalisation routière le long de la chaussée par un système de reconnaissance et détection de panneaux de signalisation routière embarqué du véhicule ; - mémorisation des images de panneaux de signalisation routière dans une mémoire embarquée du véhicule en relation avec des indications réglementaires de circulation obtenues à partir desdits panneaux de signalisation routière ; - détection d’un appui tactile d’un usager du véhicule sur une zone d’un écran tactile embarqué du véhicule, ladite zone affichant une indication réglementaire de circulation courant du véhicule circulant sur la chaussée ; - obtention d’une information explicative de l’indication réglementaire de circulation courante ; - recherche dans la mémoire d’une image correspondante à l’indication réglementaire de circulation courante ; - génération d’un signal portant l’information explicative obtenue et l’image obtenue si elle existe dans la mémoire ; - émission du signal à destination de l’écran tactile ; et - calcul d’un rendu dans au moins une zone de l’écran tactile de l’information explicative portée par le signal et de l’image si elle est portée par le signal.
La présente invention fournit un procédé intuitif qui permet à un usager du véhicule, par un simple appui sur l’écran tactile, d’obtenir des informations explicatives d’une indication réglementaire de circulation affichée sur l’écran tactile. La quantité d’informations affichées simultanément sur l’écran tactile est donc limitée à des indications réglementaires de circulation qui peuvent prendre la forme d’icônes. Des informations explicatives de ces indications ne sont alors affichées sur l’écran tactile que si l’usager manifeste son souhait de prendre connaissance de ces informations en appuyant sur des zones de l’écran tactile correspondantes à ces indications.
Le procédé permet de contrôler l’affichage des informations issues des systèmes SLI et ETSR.
Selon une variante, le rendu est un rendu audio.
Selon une variante, le rendu est un rendu visuel.
Selon une variante, les images de panneaux de signalisation routière sont acquises par au moins une caméra du système de reconnaissance et détection de panneaux de signalisation routière et l’indication réglementaire de circulation courante est extraite à partir d’au moins une image acquise.
Selon une variante, l’indication réglementaire de circulation courante est obtenue à partir de données cartographiques de l’environnement routier ou d’un dispositif débarqué du véhicule.
Le circuit de pré-régulation 3 comprend une alimentation à découpage 31. L’alimentation à découpage 31 est un régulateur de type abaisseur de tension configuré pour générer une première tension d’alimentation Vo à partir d’une source d’alimentation VIN. La source d’alimentation VIN est par exemple une source de tension non-régulée telle que par exemple une batterie de produit portable ou une alimentation de type secteur.
La première tension d’alimentation Vo générée par ce type d’alimentation à découpage 31 comporte typiquement des composantes parasites de bruit telles qu’une composante haute-fréquence Vhf de bruit correspondant par exemple à la fréquence de découpage de l’alimentation à découpage 31 et une composante basse-fréquence Vbf de bruit correspondant par exemple au bruit de régulation de la boucle de contre réaction Vfb.
Ainsi, le filtre passe-bas 2, recevant la première tension d’alimentation Vo, permet de rejeter la composante parasite haute-fréquence Vhf du bruit. La tension filtrée Vo-filt, en sortie 24 du filtre 2, est ainsi transmise au régulateur à faible chute de tension 1.
Le régulateur à faible chute de tension 1, recevant la tension filtrée Vo-filt, permet d’une part de générer une deuxième tension d’alimentation VOUT à partir de la tension filtrée Vo-filt, et permet d’autre part de rejeter la composante parasite basse-fréquence Vbf du bruit non filtré par le filtre passe-bas 2. En particulier, le transistor 10 et l’amplificateur 11 sont conçus pour atténuer, voire éliminer la composante basse-fréquence Vbf du bruit en entrée 12 du régulateur à faible chute de tension 1.
Dans l’alternative où le régulateur REG ne comporte pas le filtre passe-bas 2, le régulateur à faible chute de tension 1 reçoit la première tension d’alimentation Vo générée en sortie 311 du circuit de pré-régulation 3. Ainsi, le régulateur à faible chute de tension 1 permet d’une part de générer la deuxième tension d’alimentation VOUT à partir de la première tension d’alimentation Vo, et permet d’autre part de rejeter la composante parasite basse-fréquence Vbf de la première tension d’alimentation Vo.
La borne de sortie 13 du régulateur à faible chute de tension 1 peut servir à alimenter une charge d’un périphérique (non-représenté) avec la deuxième tension d’alimentation VOUT régulée qui est constante et à extrêmement faible bruit.
En d’autres termes, le régulateur REG du type abaisseur de tension, présente un haut rendement énergétique et un très faible bruit, et comprend à cet égard le circuit de pré-régulation 3, le régulateur à faible chute de tension 1 et le circuit de filtre passe-bas 2.
D’une part, le circuit de pré-régulation 3 est configuré pour générer la première tension d’alimentation Vo à partir d’une source d’alimentation VIN et le régulateur à faible chute de tension 1 est configuré pour générer une deuxième tension d’alimentation VOUT à partir de la première tension d’alimentation Vo.
D’autre part, le circuit de filtre passe-bas 2 est configuré pour filtrer la composante haute-fréquence Vhf de la première tension d’alimentation Vo, tandis que le régulateur à faible chute de tension 1 est configuré pour filtrer la composante basse-fréquence Vbf de la première tension d’alimentation Vo.
Le circuit de pré-régulation 3 peut représenter la principale source de bruit au sein du régulateur de tension REG, produisant typiquement la composante haute-fréquence Vhf qui peut être déterminée selon des paramètres du circuit de pré-régulation 3. Le circuit de filtre passe-bas 2 est à cet égard spécifiquement conçu pour atténuer, voire éliminer, la composante haute-fréquence Vhf du bruit sur la première tension d’alimentation Vo.
La composante haute-fréquence Vhf issue du circuit de pré-régulation 3 tel que décrit précédemment peut avoir une fréquence constante et connue, notamment si on commande l’alimentation à découpage 31 dans un mode forcé de modulation de largeur d’impulsions.
La composante basse-fréquence Vbf du bruit sur la première tension d’alimentation Vo, peut également être principalement générée par le circuit de pré-régulation 3. La composante basse-fréquence Vbf est quant à elle atténuée, voire entièrement éliminée, en concevant le régulateur à faible chute de tension 1 avec une bande-passante adaptée pour le filtrage du bruit basse-fréquence Vbf.
Le régulateur linéaire 1 est ainsi avantageusement configuré pour à la fois assurer la régulation à partir de la première tension d’alimentation Vo et en même temps agir comme un filtre passe-haut sur son entrée 12, de manière spécifiquement adaptée aux fréquences de la composante basse-fréquence Vbf du bruit.
Ainsi, le filtrage de la composante haute-fréquence Vhf et de la composante basse-fréquence Vbf de la première tension d’alimentation Vo permet d’atténuer voire d’éliminer le bruit en sortie 13 du régulateur à faible chute de tension 1, c’est-à-dire dans la deuxième tension d’alimentation VOUT.
Par conséquent, le régulateur de tension REG selon cet aspect permet de fournir une tension d’alimentation régulée (la deuxième tension d’alimentation VOUT) et sans bruit (ou du moins à extrêmement faible bruit), et en outre selon une efficacité énergétique optimale, (ou du moins très avantageuse).
Par exemple, le circuit de filtre passe-bas 2 est un filtre passe-bas de deuxième ordre permettant de filtrer la composante haute-fréquence Vhf avec une atténuation égale à 40 dB par décade sur une gamme de fréquences supérieures ou égales à la fréquence de coupure Fc du filtre passe-bas 2. Le filtre passe-bas 2 est composé par exemple d’un premier élément inductif 21 et d’un premier élément capacitif 22.
La illustre un élément de cuisson revêtu (1) selon l’invention formant un récipient de cuisson. Le film (3) assemblé avec le substrat métallique (2) forme la face de cuisson (4) agencée à l’intérieur du récipient de cuisson.
Article culinaire Un autre objet de l’invention concerne un article culinaire (100) comprenant un élément de cuisson revêtu (1) tel que décrit ci-dessus ou obtenu selon le procédé tel que décrit ci-dessus.
L’élément de cuisson revêtu (1) selon le procédé de l’invention peut former un récipient de cuisson dans un article culinaire (100).
Selon un mode de réalisation illustré sur la , l’article culinaire (100) comporte une face de chauffe (8) destinée à être mise en contact avec une source de chauffage extérieure, la face de chauffe (8) étant opposée à la face de cuisson (4) destinée à être mise en contact avec les aliments lors de la cuisson. L’article culinaire (100) est équipé en outre d’un organe de préhension (9) fixé sur ledit élément de cuisson revêtu (1).
Selon un mode de réalisation, l’article culinaire (100) comprend un élément de cuisson revêtu (1) comprenant un fond (10) et une paroi latérale (11) et tel que la face de cuisson (4) au niveau dudit fond présente ladite structuration (5).
Selon une variante de ce mode de réalisation, seul le fond (10) présente la structuration (5).
Selon une autre variante de ce mode de réalisation, le fond (10) et la paroi latérale (11) présentent la structuration (5).
De préférence la structuration (5) s’étend sur tout le fond (10).
Lorsqu’elle est présente sur la paroi latérale (11), la structuration (5) ne s’étend pas nécessairement sur toute la paroi latérale (11).
Selon un mode de réalisation préféré, l’intégralité de la face de cuisson (4) de l’élément de cuisson revêtu (1) présente la structuration (5). L’élément de cuisson revêtu (1) est ensuite mis en forme par emboutissage, et le cas échéant étirage, de sorte que le fond (10) et la paroi latérale (11) présentent la structuration (5).
Selon un mode de réalisation préféré, après emboutissage, et le cas échéant étirage, seul le fond (10) de l’élément de cuisson (1) de l’article culinaire (100) présente la structuration (5).
L’article culinaire (100) peut être choisi dans le groupe constitué de casserole, poêle, poêlons ou caquelons pour fondue ou raclette, fait-tout, wok, sauteuse, crêpière, grill, plancha, marmite, cocotte, cuve de cuiseur ou de machine à pain, moule culinaire.
Appareil électrique de cuisson Un autre objet de l’invention concerne un appareil électrique de cuisson (200) comportant un élément de cuisson revêtu (1) tel que décrit ci-dessus ou obtenu selon le procédé décrit ci-dessus et une source de chauffage (210) configurée pour chauffer ledit élément de cuisson revêtu (1).
L’élément de cuisson revêtu (1) selon le procédé de l’invention peut former un récipient de cuisson dans un appareil électrique de cuisson (200).
Selon un mode de réalisation illustré sur la , l’appareil électrique de cuisson (200) selon l’invention comporte un élément de cuisson revêtu (1) et une source de chauffage (210) configurée pour chauffer ledit élément de cuisson revêtu (1). L’élément de cuisson revêtu (1) formant récipient de cuisson est agencé dans une base chauffante (230) comportant la source de chauffage (210) composée de plusieurs éléments de chauffe (220). La face (8) repose sur les éléments de chauffe (220). Si désiré, la face (8) peut être solidaire des éléments de chauffe (220).
Selon un mode de réalisation, l’appareil électrique de cuisson (200) comprend un élément de cuisson revêtu (1) comprenant un fond (10) et une paroi latérale (11) et tel que la face de cuisson (4) au niveau dudit fond présente ladite structuration (5).
Par « pâte », on entend une composition présentant une viscosité supérieure à 0,5 Pa.s (5 poises) et de préférence supérieure à 1 Pa.s (10 poises), mesurée à 25°C et à un taux de cisaillement de 1 s -1 ; cette viscosité pouvant être déterminée au moyen d’un rhéomètre Coneplan.
Les tensioactifs cationiques sont avantageusement choisis parmi les 'amines grasses primaires, secondaires ou tertiaires, éventuellement polyoxyalkylénées ; les sels d'ammonium quaternaire, et leurs mélanges.
Comme sels d’ammonium quaternaire, on peut notamment citer :
les sels d'ammonium quaternaire de formule (Ia) : dans laquelle : les groupes R 8 à R 11 , identiques ou différents, représentent un groupe aliphatique linéaire ou ramifié, comportant de 1 à 30 atomes de carbone, ou un groupe aromatique tel que aryle ou alkylaryle, au moins l’un des groupes R 8 à R 11 comportant de 8 à 30 atomes de carbone, de préférence de 12 à 24 atomes de carbone; les groupes aliphatiques pouvant comporter des hétéroatomes tels que notamment l'oxygène, l'azote, le soufre et les halogènes ; et X - est un anion notamment choisi dans le groupe des halogénures, phosphates, acétates, lactates, alkyl(C 1 -C 4 )sulfates, alkyl(C 1 -C 4 )sulfonates ou alkyl(C 1 -C 4 )aryl-sulfonates.
Les groupes aliphatiques R 8 à R 11 peuvent être choisis parmi les groupes alkyle en C 1 -C 30 , alcoxy en C 1 -C 30 , polyoxyalkylène (C 2 -C 6 ), alkylamide en C 1 -C 30 , alkyl(C 12 -C 22 )amidoalkyle(C 2 -C 6 ), alkyl(C 12 -C 22 )acétate et hydroxyalkyle en C 1 -C 30 .
A titre d’exemple de colorants triarylméthaniques, on peut citer les colorants Acid Blue 1 ; Acid Blue 3 ; Acid Blue 7, Acid Blue 9 ; Acid Violet 49.
A titre d’exemple de colorants xanthéniques on peut citer : Acid Violet 9
A titre d’exemple de colorants indoliques on peut citer : Acid Blue 74 A titre de colorants directs cationiques utilisables selon l’invention, on peut citer les colorants Basic Blue 6, Basic Blue 7, Basic Blue 9, Basic Blue 26, Basic Blue 41, Basic Blue 99, Basic Violet 1, Basic Violet 2, Basic Violet 3, Basic Violet 10, Basic Violet 14, et Basic Yellow 87.
Les colorants directs préférés sont le EXT. VIOLET 2, l’Acid Blue 62, l’Acid Blue 9 et le Basic Violet 2, plus préférentiellement le EXT. VIOLET 2, l’Acid Blue 62, l’Acid Blue 9.
Le ou (les) colorant(s) direct(s) est (sont) présente(s) en une quantité totale pouvant varier de 0,001% à 3%, de préférence, de 0,005% à 1%, mieux de 0,0075% à 0,5% en poids par rapport au poids total de la composition.
De préférence le ou (les) colorant(s) direct(s) anionique(s) est (sont) présente(s) en une quantité totale pouvant varier de 0,001% à 3%, de préférence, de 0,005% à 1%, mieux de 0,0075% à 0,5% en poids par rapport au poids total de la composition.
Monoalcools en C2-C4 La composition selon la présente invention comprend un ou plusieurs monoalcools en C2-C4.
Les monoalcools en C2-C4 sont notamment choisis parmi l'éthanol, l'isopropanol, le tertiobutanol, le n-butanol. De préférence, le monoalcool utilisé est l’éthanol.
Les monoalcools en C2-C4 sont généralement présents en une quantité totale allant de 10 à 80 % en poids par rapport au poids total de la composition, et plus préférentiellement allant de 20 à 70 % en poids et encore plus particulièrement allant de 30% à 60 % en poids par rapport au poids total de la composition.
Additifs :
Les compositions peuvent également contenir au moins un agent utilisé habituellement en cosmétique, choisi, par exemple, parmi des agents réducteurs, des solvants organiques différents des monoalcools en C2-C4, des adoucissants, des agents anti-mousse, des agents hydratants, des filtres UV, des peptisants, des solubilisants, des parfums, des tensioactifs anioniques, cationiques, non ioniques ou amphotères, des protéines, des vitamines, des silicones, des huiles minérales, des huiles végétales, des esters gras, des éther gras, agents modificateurs de pH et leurs mélanges.
Solvants organiques :
La composition selon l'invention peut comprendre un ou plusieurs solvants organiques différents des monoalcools en C2-C4.