INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avec a la distance longitudinale entre l’essieu arrière 19 du véhicule tracteur 11 et l’axe de rotation Z0, b la distance longitudinale entre l’essieu 14 du véhicule tracté 10 et l’axe de rotation Z0, x˙ 2 la vitesse longitudinale du véhicule tracté 10 et x˙ 1 la vitesse longitudinale du véhicule tracteur 11.
Comme illustré dans la , une quatrième unité de balise 29 du calculateur 2 reçoit par exemple également des informations représentatives de vitesse longitudinale x˙ 1 , x˙ 2 du véhicule tracteur 11 et/ou du véhicule tracté 10 par communication filaire ou sans fil avec des capteurs de vitesse du véhicule tracteur 11 et du véhicule tracté 10, par exemple des capteurs de vitesse associées aux roues des essieux 19, 14. Selon l’exemple de la , le véhicule tracté 10 embarque ainsi un capteur de vitesse 14’ associé à l’essieu 14. Le capteur de vitesse 14’ correspond avantageusement à un capteur assujetti à l’essieu 14 et coopérant avec des plots magnétiques disposés à intervalles réguliers sur le pourtour d’une roue directrice de l’essieu 14, par exemple un capteur inductif détectant un ou plusieurs trous dans une surface métallique associée à la roue directrice.
Selon un autre exemple, la quatrième unité de balise 29 reçoit des informations représentatives de vitesse longitudinale x˙ 1 , x˙ 2 du véhicule tracteur 11 et/ou du véhicule tracté 10 par évolution d’une position GPS du véhicule tracteur 11 et/ou du véhicule tracté 10.
De préférence, le pilotage du réglage du système d’obturation 36 est effectué durant une utilisation normale du récupérateur de chaleur 3, notamment hors détection d’un incendie ou franchissement de la valeur de seuil mesurée par le capteur 72.
Des filtres à graisses peuvent être prévus dans le compartiment 32 et/ou le compartiment 33, pour réduire l’encrassement de l’échangeur 34 et/ou du conduit 35, et/ou pour capturer des graisses transportées par le flux F1 afin qu’elles ne soient pas libérées dans l’atmosphères à l’extérieur du bâtiment. On peut aussi prévoir des filtres dans les autres compartiments 30 et/ou 31 pour le flux d’air F2.
Toute caractéristique décrite ci-avant pour un mode de réalisation ou une variante peut être mise en œuvre dans les autres modes de réalisation et variantes décrits ci-avant, pour autant que techniquement possible.
Réservoir d’eau chaude sanitaire et procédé de réalisation d’un tel réservoir DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention se rapporte à un réservoir d’eau chaude sanitaire et à un procédé de réalisation d’un tel réservoir.
ETAT DE LA TECHNIQUE Actuellement les réservoirs d’eau chaude sanitaire combinés à une pompe à chaleur intégrée dans un équipement sont munis d’un habillage adapté à l’habillage de la pompe à chaleur.
Or, comme les fabricants de pompe à chaleur et les fabricants de réservoirs d’eau chaude sanitaire ne sont pas les mêmes, il est nécessaire d’adapter les réservoirs d’eau chaude sanitaire à la pompe à chaleur à laquelle ils sont combinés.
Pour cela, les réservoirs d’eau chaude sanitaire munis de leur enveloppe isolante sont installés dans une ossature métallique formée d’un socle et d’arêtes latérales pour recevoir des panneaux latéraux d’affichage et l’ensemble est couvert par un dessus fixé aux montants et recevant les panneaux latéraux.
Ce système d’installation est relativement compliqué puisqu’il nécessite d’abord la mise en place de l’ossature puis la fixation des panneaux d’habillage à l’ossature.
La présente invention a pour but de développer un réservoir d’eau chaude sanitaire combiné à une pompe à chaleur et dont l’habillage puisse s’adapter simplement à celui de la pompe à chaleur à laquelle il est destiné.
A cet effet, l’invention a pour objet un réservoir d’eau chaude sanitaire comprenant une cuve cylindrique verticale équipée d’un échangeur alimenté par une source de chaleur extérieure, cette cuve étant équipée d’une isolation couverte par un habillage, réservoir caractérisé en ce qu’il comprend : un module composé de la cuve et d’une enveloppe isolante expansée directement sur la cuve pour former un module parallélépipédique rectangulaire, un habillage comprenant au moins un socle portant le module, deux côtés et, un dessus traversé par les branchements de liquide caloporteur et d’eau sanitaire en attente, les côtés en tôle sont reliés au socle par des liaisons mécaniques, le dessus est relié aux côtés par des liaisons mécaniques, les côtés sont reliés au module par des fixations magnétiques intégrées dans la partie haute de l’enveloppe isolante des côtés du module.
Le réservoir d’eau chaude sanitaire selon l’invention a l’avantage de s’adapter très simplement à l’environnement dans lequel il est installé par son habillage qui se combine très simplement et de manière interchangeable à la cuve intégrée dans le module.
Suivant une autre caractéristique, la liaison mécanique reliant chaque côté au bord du socle est une liaison par fente et languette, le côté du socle ayant au moins une fente et le bord inférieur du panneau latéral ayant une languette engagée dans cette fente.
Suivant une autre caractéristique, le dessus est relié par chaque bord latéral au bord supérieur du panneau latéral par une liaison mécanique par enclipsage de broches portées par les bords du dessus venant dans des cavités d’enclipsage complémentaires réalisées dans le dessus du bord supérieur des panneaux latéraux.
Selon une autre caractéristique les deux côtés du module sont munis en partie haute de fixations magnétiques (FA) intégrées dans l’enveloppe isolante.
Les véhicules automobiles possèdent désormais tous un système de projection de liquide de nettoyage pour maintenir le pare-brise du véhicule propre et permettre une vision optimale du conducteur vers l’extérieur. D’autres dispositifs optiques, tels que des capteurs ou des caméras, peuvent également nécessiter de tels systèmes de projection.
Ces systèmes comprennent généralement un réservoir de liquide de nettoyage, une pompe et au moins une vanne configurée pour autoriser ou bloquer le passage du liquide de nettoyage vers les différents embouts de projection ou gicleurs.
L’un des problèmes avec les vannes hydrauliques placées dans le circuit hydraulique des systèmes de projection est le risque de dysfonctionnement des vannes lié au givrage des vannes. De plus, en cas de températures très basses, le liquide de nettoyage présent dans la vanne peut geler, ce qui risque d’engendrer une détérioration de la vanne du fait de la dilatation de l’eau lorsqu’elle gèle, provoquant ainsi une panne du système de projection de liquide nettoyant. En effet, lorsque la vanne est fermée, une partie importante de liquide reste coincée dans le corps de vanne et une pression s'installe. En cas de forte chute des températures (par exemple pour des températures inférieures à 5°C), le liquide gèle et s'expand au sein du corps de vanne, risquant ainsi d'endommager les composants internes de cette dernière et de nuire à son bon fonctionnement.
Afin d’éviter de telles détériorations, il est connu des systèmes avec des vannes pourvues d'un élément de compression interne, par exemple pourvues d'un élément élastique compressible refermant un gaz et étant disposé dans la cavité hydraulique, autour du piston. Néanmoins, de telles solutions sont compliquées à mettre en œuvre compte tenu de la complexité d’assemblage requise pour ce faire, notamment à cause de la localisation de cet élément élastique compressible. En outre, la localisation de cet élément interne induit également des risques de détérioration des éléments internes de la vanne lors de l’assemblage dudit élément de compression. Autrement dit, la complexité d’assemblage précitée va de pair avec un risque de détérioration des éléments internes de la vanne risquant là-encore de de nuire à son bon fonctionnement.
L'invention a notamment pour but de remédier à cet inconvénient en proposant une vanne qui soit à la fois résistante lorsque les températures sont basses et qui puisse être assemblée de manière simple et sécurisée.
A cet effet l’invention a pour objet une vanne d’un système de projection d’un liquide de nettoyage, ladite vanne comprenant :
- un corps de vanne renfermant une cavité hydraulique configurée pour être reliée fluidiquement à un canal hydraulique et destinée à recevoir le liquide de nettoyage,
caractérisé en ce que la vanne comprend en outre des moyens de compensation destinés à compenser une expansion de volume du liquide gelé au sein de la cavité hydraulique, lesdits moyens de compensation comprenant :
- un élément élastique compressible et imperméable au liquide et
- un boitier formant logement et butée pour l’élément élastique compressible et comprenant une entrée de liquide relié fluidiquement à la cavité hydraulique.
Ainsi, il est possible de compenser la prise de volume du liquide emprisonné au sein du corps de vanne, lorsque celle-ci est fermée et que les températures chutent, de sorte à éviter tout endommagement des éléments constituant et permettant le bon fonctionnement de la vanne. La vanne selon l’invention permet en outre un assemblage plus aisé des moyens de compensation puisque ceux-ci sont déportés par rapport au corps de vanne. Il est dès lors également possible de réduire drastiquement les risques d’endommagement liés à l’assemblage des moyens de compensation des éléments internes de la vanne. Il en résulte donc une vanne dont la durée de vie et le fonctionnement sont améliorés, même en cas de gèle du liquide en son sein, par rapport aux vannes actuellement disponibles dans l’état de la technique.
- le corps de vanne comprend un plongeur configuré pour être déplacé dans la cavité hydraulique entre une position d’ouverture dans laquelle il laisse passer le liquide de nettoyage dans le canal hydraulique et une position de fermeture dans laquelle il bloque le passage du liquide de nettoyage à travers le canal hydraulique ;
- le corps de vanne comprend une portion inférieure dans laquelle sont ménagés un premier orifice correspondant à un orifice d’entrée du liquide et un deuxième orifice correspondant à un orifice de sortie du liquide, le boitier étant assemblé à ladite portion inférieure du corps de vanne, de préférence le boitier étant assemblé par soudage à ladite portion inférieure du corps de vanne ;
- le boitier est assemblé au plus près d’une zone de soudure du corps de vanne ;
- l’élément élastique compressible est une mousse ou un caoutchouc ;
Le bord périphérique proximal 109 présente un bord libre 117 portant des pattes 119, régulièrement espacées circonférentiellement. Les pattes 119 sont légèrement inclinées vers l’intérieur de la plaque proximale 83. Elles forment avec l’axe central C un angle compris entre 0° et 30°, de préférence entre 5° et 15°. Elles sont prévues pour guider le fond extérieur proximal 19 lors de sa mise en place.
Comme précédemment, des ouvertures 121 sont découpées dans la zone centrale proximale 107. Les ouvertures 121 sont espacées circonférentiellement. Elles délimitent entre elles des rayons 123 raccordant un moyeu 125 de la zone centrale proximale 107 au bord périphérique proximal 109. L’orifice central 103 est découpé dans le moyeu 125.
Les zones en creux 113 sont situées dans le prolongement des rayons 123, de manière à allonger le chemin thermique entre le réservoir extérieur 7 et le réservoir intérieur 3.
La plaque proximale 83 reprend environ la moitié de la masse du réservoir intérieur 3, y compris le fluide cryogénique stocké dans le volume interne 5. Elle reprend également environ la moitié des efforts appliqués au volume interne 5 dans un plan perpendiculaire à l’axe central C. Elle reprend la totalité des efforts appliqués au réservoir intérieur 3 selon l’axe central C.
La plaque distale 31 reprend elle aussi 50 % du poids du réservoir intérieur 3, y compris le fluide cryogénique stocké dans le volume interne 5, et 50% des efforts appliqués au réservoir intérieur 3 dans un plan perpendiculaire à l’axe central C. En revanche, la plaque distale 31 ne reprend aucun effort appliqué au réservoir intérieur 3 selon l’axe central C.
De ce fait, la plaque proximale 83 est renforcée par rapport à la plaque distale 31. Elle est réalisée dans un matériau métallique plus épais que la plaque distale 31. Par ailleurs, elle est rigidifiée par des nervures 127, ménagées autour des ouvertures 121.
Comme visible sur la , la virole extérieure 17 présente un tronçon d’extrémité proximal 129 présentant un sixième diamètre intérieur D6 supérieur au deuxième diamètre extérieur D2 et égal au cinquième diamètre extérieur D5.
Le tronçon d’extrémité proximal 129 présente axialement une faible longueur par rapport au tronçon central 79. Dans un plan perpendiculaire à l’axe central C, il est de section circulaire constante sur toute sa longueur axiale.
Le sixième diamètre intérieur D6 est strictement supérieur au deuxième diamètre extérieur D2. La différence entre le sixième diamètre intérieur D6 et le deuxième diamètre extérieur D2 est typiquement comprise entre 2 mm et 14 mm, plus précisément entre 4 mm et 10 mm, et typiquement de 8 mm.
Le sixième diamètre intérieur D6 est égal au troisième diamètre intérieur D3.
Le bord périphérique proximal 109 de la plaque proximale 83 est engagé dans le tronçon d’extrémité proximal 129. Sa surface externe est plaquée contre la surface interne du tronçon d’extrémité proximal 129. Il est rigidement fixé à celui-ci.
Ainsi, la plaque proximale 83 s’étend en vis-à-vis axialement de l’extrémité axiale proximale 13 du réservoir intérieur 3. Elle est légèrement décalée axialement par rapport à cette extrémité axiale proximale 13, suivant la première direction E1. Elle s’étend axialement entre le fond intérieur proximal 11 du réservoir intérieur 3 et le fond extérieur proximal 19 du réservoir extérieur 7.
Comme visible sur la , la zone centrale proximale 107 est bombée. Elle est convexe à l’opposé du fond intérieur proximal 11, c’est-à-dire vers la première direction E1.
L’invention porte selon un second aspect sur un procédé de fabrication de l’unité de stockage de fluide cryogénique décrit ci-dessus.
Le procédé comprend une étape d’obtention du réservoir intérieur 3, de la virole extérieure 17 et de la plaque distale 31.
Au cours de cette étape d’obtention, la suspension proximale 85 et la suspension distale 33 sont montées sur le réservoir intérieur 3.
Selon un mode de réalisation du chariot de mesure, le dispositif de correction de dévers est configuré pour maintenir la plateforme de mesure horizontale lorsque le plan de roulement est incliné par rapport au plan de rail bas dans le plan transversal de mesure.
Selon un mode de réalisation du chariot de mesure, le dispositif de correction de dévers est configuré pour déplacer en rotation la plateforme de mesure autour d’un axe perpendiculaire au plan transversal de mesure.
Selon un mode de réalisation du chariot de mesure, le dispositif de correction de dévers comprend au moins une portion de guidage et au moins guide configuré pour coopérer avec ladite au moins une portion de guidage, l’un parmi ladite au moins une portion de guidage et ledit au moins un guide étant solidaire du châssis support, l’autre parmi ladite au moins une portion de guidage et ledit au moins un guide étant solidaire de la plateforme de mesure, le dispositif de correction de dévers étant configuré pour déplacer ledit au moins un guide le long de ladite au moins une portion de guidage pour maintenir la distance prédéterminée constante entre le point de mesure et le plan de rail bas le long de l’axe vertical lorsque le plan de roulement est incliné par rapport au plan de rail bas dans le plan transversal de mesure.
Selon un mode de réalisation du chariot de mesure, le dispositif de correction comprend : - une première portion de guidage et un premier guide configuré pour coopérer avec la première portion de guidage, l’un parmi la première portion de guidage et le premier guide étant solidaire du châssis support, l’autre parmi la première portion de guidage et le premier guide étant solidaire de la plateforme de mesure, - une deuxième portion de guidage et un deuxième guide configuré pour coopérer avec la deuxième portion de guidage, l’un parmi la deuxième portion de guidage et le deuxième guide étant solidaire du châssis support, l’autre parmi la deuxième portion de guidage et le deuxième guide étant solidaire de la plateforme de mesure, et dans lequel les première et deuxième portions de guidage sont disposées de part et d’autre du point de mesure.
Selon un mode de réalisation du chariot de mesure, les première et deuxième portions de guidage s’étendent respectivement le long d’un premier et d’un deuxième profils de guidage, le premier profil de guidage s’étendant le long d’une portion de cercle ayant pour centre le deuxième guide, le deuxième profil de guidage s’étendant le long d’une portion de cercle ayant pour centre le premier guide.
Selon un mode de réalisation du chariot de mesure, le dispositif de correction de dévers est configuré pour corriger un dévers dans un premier sens de dévers en déplaçant le premier guide le long de la première portion de guidage et dans un deuxième sens de dévers en déplaçant le deuxième guide le long de la deuxième portion de guidage.
Selon un mode de réalisation du chariot de mesure, le dispositif de correction de dévers comprend un organe de commande configuré pour commander la correction de dévers en fonction de l’inclinaison du plan de roulement par rapport au plan de rail bas dans le plan transversal de mesure.
Selon un mode de réalisation du chariot de mesure, le dispositif de correction de dévers comprend au moins un vérin s’étendant entre la plateforme de mesure et le châssis support, l’organe de commande étant configuré pour commander l’ouverture dudit au moins vérin.
Selon un mode de réalisation du chariot de mesure, celui-ci comprend les étapes suivantes : - déterminer un angle d’inclinaison du plan de roulement par rapport au plan de rail bas dans le plan transversal de mesure, - déplacer la plateforme de mesure par rapport au châssis support à l’aide du dispositif de correction de dévers en inclinant la plateforme d’un angle de correction de dévers égal à l’angle d’inclinaison du plan de roulement de manière à maintenir la distance prédéterminée constante entre le point de mesure et le plan de rail bas le long de l’axe vertical.
La représente une vue de face d’un chariot de mesure dans un plan transversal d’une voie ferré dont le plan de roulement est horizontal;
La représente le chariot de mesure de la positionné sur une voie ferré inclinée dans un premier sens de dévers;
La représente le chariot de mesure de la positionné sur une voie ferré inclinée dans un deuxième sens de dévers.
En référence à la , un chariot de mesure 10 est représenté sur une voie ferrée 12. Le chariot de mesure 10 est capable de se déplacer sur la voie ferrée 12. Une paroi 13 est disposée sur le côté de la voie ferrée 12. Cette paroi 13 peut être un mur ou bien un voussoir d’un tunnel.
On suppose désormais que la turbomachine 4 est à l’arrêt, l’aéronef 2 étant par exemple au sol.
Le procédé débute par une étape de commande 56 de la machine électrique 16 en mode moteur de sorte que la machine électrique 16 utilise une puissance électrique pour générer une puissance mécanique de rotation.
De préférence, le dispositif de commande 20 pilote la machine électrique 16 en mode moteur de sorte que la machine électrique 16 génère une puissance mécanique suffisante pour entraîner en rotation l’arbre rotorique de la machine électrique 16, mais insuffisante pour entraîner en rotation l’arbre rotatif 6.
On effectue ensuite les étapes 42, 44 et 46 décrites précédemment.
Durant la première étape de comparaison 48, la vitesse de rotation de l’arbre rotatif 6 est nulle. Le profil d’évolution temporelle comprend la vitesse de rotation de la machine électrique 16 découplée.
Le procédé se poursuit aux étapes 50, 52, 54 telles que décrites précédemment.
Lorsque le dispositif de commande 20 pilote la machine électrique 16 en mode moteur de sorte que la machine électrique 16 génère une puissance mécanique suffisante pour entraîner en rotation l’arbre rotorique de la machine électrique 16 et pour entraîner en rotation l’arbre rotatif 6, durant une étape de blocage 58 de la rotation de l’arbre rotatif 6, un frein d’hélice est par exemple activé pour empêcher la rotation de l’arbre rotatif 6.
Puis le procédé se poursuit à l’étape 56.
L’étape de blocage 58 permet également d’empêcher une mauvaise évaluation de l’état de fonctionnement du dispositif d’accouplement 18 lorsque l’arbre rotatif 6 est entraîné en rotation par le vent « windmilling » en anglais.
L’ajustement de la valeur du seuil de détection selon le paramètre de pilotage P, l’écart de fonctionnement et la vitesse de rotation de la machine électrique 16 permet de tenir compte des conditions d’utilisation de la turbomachine 4 afin d’améliorer la détection d’une défaillance du dispositif d’accouplement 18.
Système de correction d’un mouvement de précession d’un arbre d’une turbomachine, turbomachine et procédé associés La présente invention concerne le domaine des turbomachines. L’invention concerne plus particulièrement la correction d’un mouvement de précession d’un arbre d’une turbomachine d’aéronef.
De manière connue, en référence à la , il est représenté de manière schématique une turbomachine d’aéronef T comprenant un arbre 2 solidaire d’une soufflante 20 et d’une pluralité d’aube de compresseur mobiles 21. L’arbre 2 est guidé axialement autour d’un axe d’arbre X par un ou plusieurs paliers R1 solidaires d’un carter fixe 1 appelé stator. La turbomachine d’aéronef T comporte également des aubes de redresseur 11, solidaires du carter fixe 1, pour redresser un flux d’air A accéléré par les aubes de compresseur mobiles 21.
En pratique, l’arbre 2 d’une turbomachine T subit des vibrations au cours de sa rotation qui sont susceptibles d’induire un mouvement de précession (appelé aussi orbitage) de l’arbre 2. En référence à la , il est représenté un mouvement de précession de l’arbre 2 entre des instants temporels successifs t1, t2, t3. Dans cet exemple, le mouvement de précession P+ est dans le sens horaire mais il va de soi qu’il pourrait également être dans le sens anti-horaire. Un tel mouvement de précession P+ peut conduire à une dégradation des performances ainsi qu’à une usure prématurée de la turbomachine T (fatigue des pièces et/ou augmentation des jeux au niveau des roues mobiles et des étanchéités). De plus, il peut être source de gêne pour les passagers de l’aéronef puisque ces précessions transmettent des vibrations via les paliers R1 soutenant l’arbre 2 dans les structures et la cellule avion.
Pour corriger le mouvement de précession P+, il est connu dans l’art antérieur de prévoir des organes d’amortissement mécaniques mais ceux-ci sont dimensionnés de manière à amortir le plus efficacement possible un mode vibratoire prédéterminé de l’arbre 2. De tels organes d’amortissement mécaniques sont ainsi peu efficaces sur les autres modes vibratoires présents dans la plage de fonctionnement de la turbomachine d’aéronef T, ce qui présente un inconvénient.
PRESENTATION DE L’INVENTION L’invention concerne un système de correction d’un mouvement de précession d’un arbre d’une turbomachine comprenant un élément magnétique, l’arbre étant monté rotatif selon un axe d’arbre dans un carter fixe, le système de correction comprenant : Au moins un dispositif de mesure configuré pour déterminer un niveau de précession de l’arbre par rapport au carter fixe de la turbomachine, Au moins un électroaimant configuré pour générer un effort magnétique sur l’élément magnétique de l’arbre à partir d’un ordre de commande, et Au moins un calculateur configuré pour déterminer l’ordre de commande en fonction du niveau de précession de manière à générer un effort magnétique global s’opposant au mouvement de précession de l’arbre pour l’amortir.
La voie ferrée 12 s’étend le long d’un axe de voie et définit un plan transversal perpendiculaire à cet axe de voie. La représente la voie ferrée 12 et le chariot de mesure 10 dans ce plan transversal.