INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ces désignations USY, Beta, ZSM-12 etc. sont fréquentes dans la littérature mais elles ne restreignent pas pour autant les caractéristiques des zéolithes utilisées dans le procédé de la présente invention à une telle appellation.
La zéolithe USY qui peut être utilisée dans le support de catalyseur du procédé selon l’invention présente avantageusement au moins l’une des caractéristiques suivantes :
- une surface spécifique mesurée par physisorption d’azote selon la méthode B.E.T. supérieure à 500 m 2 /g, de manière préférée comprise entre 600 m 2 /g et 1100 m 2 /g, de manière encore plus préférée entre 750 m 2 /g et 1000 m 2 /g,
- un volume mésoporeux compris entre 0,05 mL/g et 0,9 mL/g, de manière préférée entre 0,08 mL/g et 0,7 mL/g et de manière encore plus préférée entre 0,1 mL/g et 0,6 mL/g,
- présente un paramètre de maille (pouvant être mesuré par Diffraction des Rayons X selon la norme ASTM 03942-80) compris entre 24,10 Å et 24,70 Å, de manière préférée entre 24,15 Å et 24,60 Å, de manière encore plus préférée entre 24,20 Å et 24,56 Å,
- un rapport molaire Si/Al compris entre 2 et 300, de manière préférée entre 2,5 et 150, de manière encore plus préférée entre 2,5 et 100 (caractérisation possible par fluorescence X semiquantitative pour la teneur en Si) et ICP (Induced Coupled Plasma)).
La zéolithe Beta qui peut être utilisée dans le support de catalyseur du procédé selon l’invention présente avantageusement un rapport atomique molaire Si/Al compris entre 5 et 300, préférentiellement entre 6 et 200, et de manière préférée entre 6 et 100.
La zéolithe Beta utilisée peut également présenter une surface spécifique mesurée par physisorption d’azote selon la méthode B.E.T. supérieure à 500 m 2 /g, de manière préférée comprise entre 550 m 2 /g et 900 m 2 /g, de manière encore plus préférée entre 550 m 2 /g et 800 m 2 /g, et un volume mésoporeux compris entre 0,05 mL/g et 0,9 mL/g, de manière préférée entre 0,1 mL/g et 0,9 mL/g et de manière encore plus préférée entre 0,15 mL/g et 0,85 mL/g.
Lorsque les moyens de déplacement 120 sont deux chenilles, le plan d’appui au sol P est défini comme le plan passant par les surfaces de contact au sol de chacune des chenilles. Lorsque les moyens de déplacement 120 sont des roues, par exemple au nombre de 4, le plan d’appui au sol P est défini comme le plan passant par les points de contact (ou surfaces de dimension réduites, assimilables à des points) des roues avec un sol plan.
L’extrémité inférieure de la bordure sensible 131, c’est-à-dire l’extrémité de la bordure sensible qui est orientée vers le sol lorsque l’engin 100 évolue sur un sol, est située à une distance h1 du plan d’appui au sol P, tel que représenté à la . L’extrémité inférieure de l’organe de contact 132, c’est-à-dire l’extrémité de l’organe de contact 132 qui est orientée vers le sol lorsque l’engin 100 évolue sur un sol, est située à une distance h2 du plan d’appui au sol P, tel que représenté à la .
La distance h2 est inférieure à la distance h1.
Comme cela est représenté à la , les distances h1 et h2 sont mesurées orthogonalement au plan d’appui au sol P.
En d’autres termes, lorsque l’engin 100 est en utilisation avec ses moyens de déplacement 120 qui reposent sur le sol, l’extrémité inférieure de l’organe de contact 132 est située plus basse sur l’engin 100, que l’extrémité inférieure de la bordure sensible 131.
On précise ici qu’il n’est pas envisageable de simplement fixer la bordure sensible 131 plus à distance du plan d’appui au sol des moyens de déplacement, afin d’éviter son déclenchement.
En effet, dans de nombreux Etats, les réglementations locales imposent la présence de dispositifs de détection d’obstacles, et prescrivent leur position sur les véhicules. La position prescrite en France est de maximum 200 à 300 mm du plan d’appui au sol des moyens de déplacement. Une telle position ne permet pas une utilisation satisfaisant d’un engin 100 sans la présence de l’organe de contact 132.
Ainsi, l’extrémité inférieure de l’organe de contact 132 est de préférence située sensiblement à une distance comprise entre 50 et 300 mm du plan d’appui au sol des moyens de déplacement de l’engin.
On précise que les distances précitées sont des distances orthogonales au plan d’appui au sol des moyens de déplacement de l’engin.
La distance de l’extrémité inférieure de l’organe de contact 132 du plan d’appui au sol P sera choisie en fonction de la distance de l’extrémité inférieure de la bordure sensible 131 du plan d’appui au sol P, et de la distance des moyens de déplacement 120 de la bordure sensible 131.
Sur la , la droite passant par le point le plus éloigné de l’engin 100 à l’extrémité inférieure de la bordure sensible 131, et par le point de contact au sol d’un moyen de déplacement 120 le plus proche de la bordure sensible 131, est représentée en pointillé. Le point de contact au sol d’un moyen de déplacement 120 le plus proche de la bordure sensible 131 correspond à un point de bascule de l’engin 100. Dans le cas de moyens de déplacement 120 qui sont des chenilles, ce point correspond à point (ou ligne) de contact au sol proximale de la bordure sensible 131. Dans le cas de roues comme moyens de déplacement 120, le point correspond au point de contact au sol de la roue la plus proche de la bordure sensible 131.
La position précise de l’organe de contact 131 est choisie de manière à ce que son extrémité inférieure se situe sous la droite susmentionnée, lorsque l’engin 100 est repose sur le sol, tel que cela est illustré à la .
De préférence, l’organe de contact 132 comprend au moins une roulette. La roulette est fixée à la structure de support 133 par une fourche de la roulette, de manière à ce que la roue de la roulette puisse rouler sur le sol lorsque cette dernière touche le sol.
L’organe de contact 132 peut comprendre deux roulettes. Une première roulette est disposée sensiblement au niveau d’une première extrémité de la bordure sensible 131. Une deuxième roulette est disposée sensiblement au niveau d’une deuxième extrémité de la bordure sensible 131. Ici, comme décrit auparavant, les roulettes de l’organe de contact 132 sont fixées sur la structure de support 133, qui court sensiblement le long de la bordure sensible 131.
Alternativement, l’organe de contact 132 peut comprendre au moins un galet (non représenté) de contact avec le sol. Un tel galet peut être monté mobile, par exemple rotatif, ou non, sur la structure de support 133. Le galet peut également prendre la forme d’un bloc de matière, notamment de matière élastique.
On rappelle plus généralement que l’invention ne se limite pas aux exemples décrits ci-avant.
Le dispositif de commande et d'acquisition 30 comprend en outre : - un microcontrôleur 37 relié à l'amplificateur 35, au module de traitement 36, au module de commande 34, et au générateur 33 ; - un ordinateur 38 relié au microcontrôleur 37 ; et - une interface homme-machine 39 reliée au microcontrôleur 37 et/ou à l'ordinateur 38 et comprenant notamment un écran d'affichage.
A titre de variante, le module de commande 34 et/ou le module de traitement 36 peuvent être intégrés au microcontrôleur 37.
Le dispositif de commande et d'acquisition 30 illustré en est configuré pour la génération d'une impulsion de courant dans le fil conducteur 50 d'intensité I et de durée Δt et se produisant éventuellement après l'écoulement d'un délai T suivant une impulsion du signal de synchronisation Sync dans le cas d'une mesure synchrone.
L'ordinateur 38 est configuré pour échanger des signaux avec le microcontrôleur 37, par exemple via un port UART (sigle anglais pour Universal asynchronous receiver-transmitter), notamment les valeurs du délai T, de la durée Δt, de l'intensité I, et la valeur du gain G de l’amplificateur programmable 35.
Selon un mode de réalisation, la valeur du gain G de l’amplificateur programmable 35 est déterminée à partir de l'amplitude B z du champ magnétique déterminée au cours de la mesure précédente. Plus l'amplitude B z déterminée lors de la mesure précédente est faible, plus la valeur du gain G est grande, par exemple selon des paliers correspondant à des plages de mesure de l'amplitude B z .
Selon un mode de réalisation, le déclenchement du processus de mesure se produit à partir du signal synchronisation Sync si la mesure est synchrone. Selon un autre mode de réalisation, le déclenchement du processus de mesure se produit de façon automatique et périodique avec une période de mesure définie par l’utilisateur si la mesure est asynchrone. Dans ce cas, la période de mesure est de préférence supérieure au temps d’amortissement de l’impulsion acoustique se propageant dans le guide fuselé 40 dû à l’impulsion de courant précédente.
Selon un mode de réalisation, le générateur 33 applique une impulsion de courant d’intensité I dans le fil conducteur 50 couplé à la pointe 42 du guide fuselé 40 avec un délai T et une durée Δt définies dans le module de commande 34. En présence du champ magnétique , une onde acoustique ultrasonore, dont l'amplitude crête est proportionnelle à la composante B z , remonte de la pointe 42 vers la base 41 du guide fuselé 40. L'onde acoustique est convertie en signal électrique de mesure S par le transducteur acoustique 60 couplé à la base 41, et le signal électrique de mesure S est amplifié par l’amplificateur programmable 35 pour fournir le signal de mesure amplifié S amp .
Selon un mode de réalisation, le module de traitement 36 est configuré pour détecter l'amplitude de crête du signal de mesure amplifié S amp et fournir une valeur analogique de l’amplitude crête détectée au microcontrôleur 37. Selon un mode de réalisation, le module de traitement 36 est en outre configuré pour déterminer une valeur binaire Polar I/O représentative du signe positif ou négatif de la première impulsion du signal de mesure amplifié S amp . En effet, la phase de l’onde acoustique change de 180° selon que la polarisation de la composante B z est orientée dans un sens ou le sens opposé. Le microcontrôleur 37 peut en outre comprendre un convertisseur analogique/numérique adapté à recevoir la valeur analogique de l’amplitude crête détectée et fournir un signal numérique de l’amplitude crête.
Selon un mode de réalisation, le microcontrôleur 37 est configuré pour recevoir directement le signal de mesure amplifié S amp et réaliser un échantillonnage du signal de mesure amplifié S amp , par exemple sur une profondeur de 10 à 16 bits et à une cadence de 5 à 12 méga échantillons par seconde sur une fenêtre temporelle de 1 µs à 100 µs. Selon un mode de réalisation, le microcontrôleur 37 est configuré pour réaliser une interpolation des points de mesure de façon à reconstituer finement le signal de mesure amplifié et obtenir une valeur précise de l’amplitude crête et de la phase du signal de mesure amplifié.
Selon un autre mode de réalisation, le microcontrôleur 37 est configuré pour déterminer la transformée de Fourier du signal de mesure amplifié S amp . De préférence, la transformée de Fourier est déterminée à partir de la trace temporelle du signal de mesure amplifiée S amp incluant les pics du signal de mesure amplifié S amp et en excluant le couplage parasite de l’impulsion de courant ou de tension de sorte qu’il ne reste dans la trace temporelle que les pics dus à la réception du paquet d'ondes acoustiques par le transducteur 60 avec un signal de mesure nul avant son arrivée et après son arrivée.
Selon un mode de réalisation, le signal de mesure amplifié S amp est traité de façon à ce que ses valeurs soient nulles après le quatrième ou cinquième passage à zéro du signal de mesure amplifié S amp , ce qui correspond au moment où l’essentiel du paquet d’ondes acoustiques a été reçu par le transducteur 60 et que l’on entre dans la queue du paquet d’ondes acoustiques. La raie spectrale d'amplitude maximale du spectre obtenu correspond à la fréquence centrale du paquet d’ondes acoustiques. L'amplitude de la raie spectrale est représentative de la valeur d’amplitude maximale du signal de mesure amplifié S amp .
La détermination de l’amplitude crête du signal de mesure amplifié S amp à partir de la transformée de Fourier du signal de mesure amplifié S amp plutôt que directement à partir du signal de mesure amplifié S amp est plus précise et plus indépendante du bruit analogique existant au niveau du signal de mesure amplifié S amp . Ceci permet d’accéder à des champs magnétiques faibles proches du champ magnétique terrestre. Dans ces cas extrêmes, la sensibilité est augmentée en remplaçant l’impulsion de courant par un train d’impulsions, comprenant par exemple 2 à 10 impulsions et préférentiellement 4 impulsions de courant équidistantes, avec une porteuse centrée sur la fréquence centrale du transducteur électromécanique 60. En outre, de façon avantageuse, la transformée de Fourier du signal de mesure amplifié S amp est indépendante de la durée de propagation des ondes acoustiques dans le guide fuselé 40. L’effet d’un changement de température du guide fuselé 40 se résume alors à une avance ou un retard d’arrivée du paquet d’ondes acoustiques au transducteur 60, soit simplement un changement de phase dans l’espace de Fourrier.
Le microcontrôleur 37 est configuré pour déterminer la valeur du champ B z en multipliant la valeur crête par un coefficient d’étalonnage. La valeur du champ magnétique B z et sa polarisation (nord, sud) sont affichées sur l’afficheur 39 dans une unité de mesure choisie ou transmise à l'ordinateur 38 pour un traitement complémentaire.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de commande et d'acquisition 30 peut piloter une, deux, ou plus de deux sondes 20 à partir du même signal de synchronisation Sync, chacune des sondes 20 pouvant être excitée avec un délai T identique ou différent par rapport aux autres sondes 20 de sorte que l’on peut multiplier l’échantillonnage spatial et temporel par le nombre de sondes 20 utilisées. Si plusieurs sondes 20 sont excitées avec des délais T légèrement différents et disposées pratiquement au même endroit d’une source magnétique relativement étendue spatialement mais oscillant très rapidement, on peut multiplier le nombre de points d’échantillonnage du champ magnétique par le nombre de sondes 20 utilisées.
La représente un schéma par blocs du système de détection 10 illustrant un mode de réalisation du dispositif de commande et d'acquisition 30 pour la mise en oeuvre du mode de fonctionnement réciproque. Le dispositif de commande et d'acquisition 30 représenté en comprend les mêmes éléments que le dispositif de commande et d'acquisition 30 représenté en à la différence que le signal de mesure S amp reçu par l'amplificateur 35 correspond à la tension aux bornes du fil conducteur 50 et que le générateur 33 d'impulsions de courant est remplacé par un générateur 33 d'impulsions de tension fournies au transducteur 60.
La est une vue en coupe, partielle et schématique, d'un mode de réalisation du transducteur électroacoustique 60 de la sonde 20. En , le transducteur électroacoustique 60 est un transducteur électroacoustique à ondes transversales comprenant un guide d'ondes acoustiques 61, un fil conducteur électriquement 62, et un aimant permanent 63.
Selon une ou plusieurs mises en œuvre de l'invention, le catalyseur d’hydroconversion comprend :
- entre 0,1% et 50% poids dudit au moins un élément hydro-déshydrogénant du groupe formé par les éléments du groupe VIB et du groupe VIII non nobles, exprimé en poids d'oxyde par rapport au poids total dudit catalyseur ; - entre 0,1 à 99,9% poids d’un support poreux par rapport au poids total dudit catalyseur, ledit support comportant entre 0,1% et 80% poids de zéolithe par rapport au poids total dudit support, et entre 0,1% et 99,9% poids d’une matrice minérale poreuse exprimé en poids d'oxyde par rapport au poids total dudit support ; - entre 0 à 20% poids, et de préférence entre 0,1% et 20% poids, d'au moins un élément choisi dans le groupe formé par le phosphore, le bore, et le silicium, exprimé en poids d'oxyde par rapport au poids total dudit catalyseur ; - entre 0 à 20% poids d'au moins un élément du groupe VIIA, de préférence 0,1 à 20% ; - entre 0 à 20% poids d'au moins un élément du groupe VIIB, de préférence 0,1 à 20%, 0 à 60% poids d'au moins un élément du groupe VB, de préférence 0,1 à 60% ; les pourcentages étant exprimés en pourcentage poids par rapport à la masse totale de catalyseur, la somme des pourcentages des éléments constituants ledit catalyseur étant égale à 100%.
Selon une ou plusieurs mises en œuvre de l'invention, le catalyseur d’hydroconversion comprend une matrice minérale poreuse constituée d’au moins un oxyde réfractaire choisi dans le groupe formé par l’alumine, la silice-alumine, l’argile, l’oxyde de titane, l’oxyde de bore et la zircone, pris seuls ou en mélange, et de manière préférée la matrice minérale poreuse est de l’alumine.
Selon une ou plusieurs mises en œuvre de l'invention, le catalyseur d’hydroconversion comprend, en tant qu’éléments hydro-déshydrogénants, au moins un métal du groupe VIII non noble choisi parmi le nickel et le cobalt, de préférence le nickel, et au moins un métal du groupe VIB choisi parmi le molybdène et le tungstène, de préférence le molybdène.
Selon une ou plusieurs mises en œuvre de l'invention, la source de radicaux comportant du soufre est choisie dans la liste constituée par l’H 2 S, le soufre élémentaire, le disulfure de carbone (CS 2 ), le sulfure de diméthyle (DMS), le diméthylsulfoxyde (DMSO), le sulfure de diéthyle (DES), le disulfure de diméthyle (DMDS de formule (CH 3 S) 2 ), les mercaptans, les polysulfures tel que le polysulfure de di-tert-nonyl, pris seuls ou en mélange, et de préférence est choisie parmi l’H 2 S, le DMS, le DMDS, et le DES.
Selon une ou plusieurs mises en œuvre de l'invention, le procédé comprend en outre : (a0) une étape préalable de conditionnement de ladite charge pour son introduction dans un réacteur dans lequel est réalisé au moins la première étape (a1), ladite étape (a0) comportant : - l’envoi de la charge plastique sous forme de particules solides dans une extrudeuse, de préférence avec un diluant plastique, dans laquelle elle est progressivement chauffée jusqu’à une température supérieure à la température de fusion de ladite charge plastique, et mise à la pression du premier réacteur d’hydroconversion, lors d’un convoyage, et - l’introduction de la charge plastique extrudée dans ledit réacteur.
Selon une ou plusieurs mises en œuvre de l'invention, les étapes (a1) et (a2) sont mises en œuvre à une pression absolue comprise entre 2 MPa et 25 MPa, et à une température supérieure ou égale 300°C et inférieure à 400°C.
L’enveloppe de l’article de conditionnement comprend un ou plusieurs composés hydrosolubles et/ou liposolubles, de préférence un ou plusieurs composés hydrosolubles choisis avantageusement parmi les polymères hydrosolubles et leurs mélanges.
Le ou les polymères hydrosolubles utilisables selon la présente invention contiennent dans leurs squelettes des motifs hydrosolubles. Les motifs hydrosolubles sont obtenus à partir d'un ou plusieurs monomères hydrosolubles.
Par « monomère hydrosoluble », on entend un monomère dont la solubilité dans l’eau est supérieure ou égale à 1%, de préférence supérieure ou égale à 5% à 25°C et à pression atmosphérique (760 mm Hg).
Le ou lesdits polymères hydrosolubles susceptibles de former l’enveloppe sont avantageusement obtenus à partir de monomères hydrosolubles comportant au moins une double liaison. Ces derniers peuvent être choisis parmi des monomères cationiques, anioniques, non-ioniques et leurs mélanges.
A titre de monomères anioniques, on peut notamment citer l’acide (méth)acrylique, l’acide acrylamido-2-méthylpropanesulfonique, l’acide itaconique et leurs sels d’un métal alcalin, d’alcalinoterreux ou d’ammonium ou ceux issus d’une amine organique telle que l’alcanolamine.
A titre de monomères non-ioniques, on peut notamment citer le (méth)acrylamide, le N-vinylformamide, le N-vinylacétoamide et le (méth)acrylate d’hydroxypropyle, l'alcool vinylique de formule CH 2 =CHOH, et l’acétate de vinyle de formule CH 2 =CHOC(O)CH 3 .
Les monomères cationiques sont, de préférence, choisis parmi les sels d’ammonium quaternaire dérivés d’une diallylamine, et ceux répondant à la formule suivante: H 2 C=C(R 1 )-D-N + R 2 R 3 R 4 , X - dans laquelle : • R 1 représente un atome d’hydrogène ou un groupement méthyle, • R 2 et R 3 , identiques ou différents, représentent un atome d’hydrogène ou un groupe alkyle en C 1 à C 4 linéaire ou ramifié, • R 4 représente un atome d’hydrogène, un groupe alkyle en C 1 à C 4 linéaire ou ramifié ou un groupe aryle, • D représente le motif divalent suivant: -(Y) n -(A)- dans lequel : - Y représente une fonction amide, un ester (O-C(O) ou C(O)-O), un uréthane ou une urée, - A représente un groupement alkylène en C 1 à C 10 linéaire ou ramifié, cyclique ou acyclique, pouvant être substitué ou interrompu par un groupement aromatique ou hétéroaromatique divalent. Les groupements alkylènes peuvent être interrompus par un atome d’oxygène, un atome d’azote, un atome de soufre ou un atome de phosphore ; l’alkylène pouvant être interrompu par une fonction cétone, un amide, un ester (O-C(O) ou C(O)-O), un uréthane, ou une urée, - n est un nombre entier variant de 0 à 1, • X - représente un contre ion anionique, comme par exemple un chlorure ou un sulfate.
A titre d’exemples de monomères cationiques hydrosolubles, on peut notamment citer les composés suivants ainsi que leur sels: (méth)acrylate de diméthylaminoéthyle, (méth)acrylate de (méth)acryloyl-oxyéthyltriméthylammonium, (méth)acrylate de (méth)acryloyloxyéthyl-diméthylbenzyl-ammonium, (méth)acrylate de N-[diméthylaminopropyl](méth)-acrylamide, (méth)acrylate de (méth)acryl-amidopropyltriméthylammonium, (méth)acrylate de (méth)acrylamido-propyldiméthylbenzylammonium, (méth)acrylate de diméthylaminohydroxypropryle, (méth)acrylate de (méth)acryloyloxyhydroxypropyl-triméthylammonium, (méth)acrylate de (méth)acryloyloxyhydroxypropyl-diméthylbenzylammonium et (méth)acrylate de diméthyldiallylammonium.
Parmi les polymères hydrosolubles utilisables selon la présente invention, on peut également citer les polyhydroxyalcanoates (PHA), les poly(hydroxybutyrate)(PHB), les poly(hydroxyvalerate) (PHV), des polyesters biodégradables et leurs mélanges.
De préférence, les polymères hydrosolubles sont polymérisés à partir d’un ou plusieurs monomères choisis parmi l'alcool vinylique de formule CH 2 =CHOH, l’acétate de vinyle de formule CH 2 =CHOC(O)CH 3 et leurs mélanges.
Les polymères hydrosolubles susceptibles de former l’enveloppe de l’article de conditionnement peuvent également être choisis parmi les polymères hydrosolubles issus de produits naturels, tels que les polysaccharides, i.e. des polymères à motifs sucres. Ces polymères hydrosolubles sont différents du ou des polysaccharides cationiques pouvant être présents dans la composition solide.
Par « motif sucre », on entend un motif issu d’un carbohydrate de formule C n (H 2 O) n-1 ou (CH 2 O) n pouvant être éventuellement modifié par substitution et/ou par oxydation et/ou par déshydratation. Les motifs sucres susceptibles d'entrer dans la composition des polymères de l’invention sont de préférence issus des sucres suivants : glucose, galactose, arabinose, rhamnose, mannose, xylose, fucose, fructose, anhydrogalactose, acide galacturonique, acide glucuronique, acide mannuronique, galactose sulfate, anhydrogalactose sulfate.
Les polymères à motif(s) sucre(s) selon l’invention peuvent être d'origine naturelle ou synthétique. Ils peuvent être non ioniques, anioniques, amphotères ou cationiques. Les unités de base des polymères à motif sucre de l’invention peuvent être des mono- ou disaccharides.