INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On prépare un extrait riche en triterpènes neutres de l’ingrédient obtenu à l’exemple 1 par séparation de l’ingrédient sur gel de silice en chromatographie ouverte, suivie d’une évaporation de la fraction riche en triterpènes neutres. La composition en triterpènes de l’extrait ainsi obtenu est indiquée dans le Tableau 4 ci-dessous. [Table 4] % massique Lanostérol (triterpène neutre) 15.89 ± 0.14 β-amyrine (triterpène neutre) 12.72 ± 0.39 α-amyrine (triterpène neutre) 28.59 ± 0.75 Acide élémolique (triterpène acide) 0 Acide β-élémonique (triterpène acide) 0 Acide tsugarique A (triterpène acide) 1.57 ± 0.01 Tableau 4 : Composition en triterpènes de l’extrait riche en triterpènes neutres de l’ingrédient.
Mise en évidence de l’effet cicatrisant
Les tests sont menés de la même façon qu’explicité à l’exemple 2.
Les résultats sont présentés dans le Tableau 5 ci-après. [Table 5] T0 T1 (8h) T2 (24h) T3 (32h) T4 (48h) Surf* %Ci** Surf* %Ci** Surf* %Ci** Surf* %Ci** Surf* %Ci** Témoin éthanol 100±0 0±0 84±3 15,87±2,71 51±4 48,96±1,29 35±3 64,57±1,03 0±0 100,00 ±5,53 Sol 1 (1,0 μg/ml) 100±0 0±0 90±3 10,53±2,70 48±4 51,91±3,37 26±2 74,24±0,37 0±0 100,00±2,37 Sol 2 (2,5 μg/ml) 100±0 0±0 89±3 10,80±3,02 43±4 57,11±4,64 22±2 77,82±2,33 0±0 100,00 ±1,07 Sol 3 (5,0 μg/ml) 100±0 0±0 85±2 14,97±1,67 34±3 65,77±4,60 14±2 85,66±5,41 0±0 100 ±5,35 *Surface des plaies exprimées en % de la surface initiale de la plaie considérée
** Pourcentage de cicatrisation
Tableau 5 : Résultats d’activité cicatrisante de l’extrait riche en triterpènes neutres de l’ingrédient de l’invention selon trois concentrations d’application différentes
On constate une augmentation de la cinétique de cicatrisation des plaies sur lesquelles sont appliquées les solutions contenant l’ingrédient de l’invention en comparaison avec le témoin éthanol. L’effet cicatrisant est dépendant de la concentration des solutions utilisées. Les différences enregistrées aux temps T2, en particulier pour les solutions 2 et 3, et T3 pour les trois solutions sont statistiquement significatives par rapport au témoin éthanol. Les solutions 1, 2 et 3 permettent par ailleurs d’assurer une fermeture complète de la plaie artificielle à T4 (48h).
Ces résultats montrent que les triterpènes neutres de l’agent actif de l’invention participent activement à l’effet cicatrisant de l’ingrédient.
Exemple 4 : Comparaison des p ropriétés cicatrisantes d e l’ingrédient issu d’une fraction non volatile de Canarium schweinfurthii et de l’ingrédient issu d’une fraction non volatile d’un résidu d’exsudat de Canarium luzonicum
L’ingrédient sous forme de poudre issu de l’exsudat de Canarium schweinfurthii est obtenu selon l’exemple 1 et l’ingrédient sous forme de poudre issu de l’exsudat de de Canarium luzonicum est obtenu selon les mêmes conditions opératoires que celles de l’exemple 1 à partir d’un exsudat de de Canarium luzonicum .
La composition en triterpènes des deux ingrédients est indiquée dans le Tableau 6 ci-dessous, ainsi que les résultats de variabilité obtenus à partir d’une pluralité d’échantillons d’ingrédients. [Table 6] Canarium schweinfurthii Canarium luzonicum (% massique du résidu de l’exemple 1) Variabilité (% massique) (% massique du résidu de l’exemple 1) Variabilité (% massique) Lanostérol (triterpène neutre) 9,56 ± 1.91 entre 6,62 et 10,66 2,85 ± 0,37 entre 2,12 et 3,57 β-Amyrine (triterpène neutre) 10,67 ± 0.88 entre 7,83 et 14,57 19,49 ± 0,57 entre 18,37 et 20,61 α-Amyrine (triterpène neutre) 23,91 ± 0.89 entre 18,99 et 29,15 28,32 ± 0,66 entre 27,03 et 29,61 Acide élémolique (triterpène acide) 3,07 ± 0.38 entre 1,45 et 3,85 9,37 ± 0.47 entre 8,45 et 10,29 Acide β-élémonique (triterpène acide) 5,47 ± 0.21 entre 2,49 et 6,69 4,48 ± 0.22 entre 4,05 et 4,91 Acide tsugarique A (triterpène acide) 3,58 ± 0.15 entre 1,02 et 3,87 2.06 ± 0.11 entre 1,84 et 2,27 Tableau 6 : Composition en triterpènes des ingrédients issus de Canarium schweinfurthii et de Canarium luzonicum
Comparaison de l’effet cicatrisant
Un but de l’invention est de fournir un procédé capable de mener à la détermination des concentrations de composés présentant une activité antioxydante, ou composés antioxydants, dans un produit quelconque présentant une activité antioxydante.
A ces effets, l’invention concerne un procédé de caractérisation d’un produit-cible à caractériser présentant une activité antioxydante, comprenant une étape de réception d’un signal représentatif d’une mesure d’une activité antioxydante globale du produit-cible à caractériser, le procédé comprenant en outre les étapes de récupérer dans une base de donnée, au moyen d’un module de traitement informatique, (a) des identifiants de constituants antioxydants du produit à caractériser, (b) des coefficients respectivement représentatifs des activités antioxydantes des constituants dans le produit-cible à caractériser, et (c) des activités antioxydantes individuelles des constituants considérés individuellement ; et calculer, au moyen du module calcul et de traitement informatique (Calc), des concentrations des constituants antioxydants dans le produit-cible à caractériser à partir du signal représentatif d’une activité antioxydante globale du produit-cible, des coefficients, et des activités antioxydantes.
Ce procédé peut être mis en œuvre au moyen de la technologie PAOT ® ou de toute autre technologie permettant de mesurer l’activité antioxydante globale d’un produit.
Un premier avantage des ce procédé est que, au niveau de l’utilisateur final, une seule mesure de l’activité antioxydante globale d’un produit permet de déduire l’ensemble des concentrations des constituants de ce produit qui participent à l’activité antioxydante de ce dernier.
Un second avantage est qu’aucune expertise particulière n’est nécessaire à la mise en œuvre du procédé, les aspects du procédé nécessitant de l’expertise étant reportés dans les phases préparatoires à la détermination des concentrations de constituants antioxydants du produit à caractériser.
Des avantages supplémentaires, découlant directement du procédé, consistent en un coût réduit, une grande flexibilité et une grande réactivité du procédé, puisque ne nécessitant de la part de l’utilisateur que la préparation d’un échantillon unique pour une mesure unique pouvant être réalisé très simplement au moyen d’un dispositif de mesure électrochimique de l’activité antioxydante totale d’un produit telle que la technologie PAOT ® .
Ainsi, la mise en œuvre du procédé selon l’invention, flexible et de coût modeste, permet une suivi de la production de produits tels que le vin, les fruits et leurs jus, le thé, le café de manière par exemple à optimiser leur composition en vue de prévenir ou soigner des maladies liées au stress oxydatif.
- le procédé peut comprendre les étapes de recevoir, au moyen du module de traitement informatique, un signal représentatif d’un type du produit-cible à caractériser, et d’identifier un produit de référence de la base de données correspondant au produit-cible à caractériser sur la base du signal représentatif d’un type du produit à caractériser, la récupération dans la base de donnée desdits identifiants de constituants antioxydants pouvant être effectuée sur la base du signal représentatif d’un type du produit à caractériser ;
- le calcul peut n’être effectué de manière à ne considérer que des constituants antioxydants dont les activités antioxydantes individuelles multipliées par leurs concentrations respectives dépassent 5%, de l’activité antioxydante globale du produit de référence ou du produit-cible à caractériser ;
- le calcul peut n’être effectué de manière à ne considérer que des constituants antioxydants dont la somme des activités antioxydantes pondérées par leurs concentrations respectives dépassent 80% de l’activité antioxydante globale du produit de référence ou du produit-cible à caractériser ; et
- le procédé peut comprendre les étapes de mesurer l’activité antioxydante globale du produit-cible au moyen d’un dispositif de mesure, et de générer le signal représentatif d’un type du produit-cible à caractériser sur la base d’une information stockée dans une mémoire informatique et le signal représentatif d’une activité antioxydante globale du produit-cible sur la base d’un résultat de la mesure.
L’invention s’étend à un système de caractérisation d’un produit-cible à caractériser présentant une activité antioxydante, le système comprenant une base de données et une unité de calcul configurés pour mettre en œuvre le procédé.
La illustre un procédé selon l’invention ;
La illustre un système de mise en œuvre d’un procédé selon l’invention ; et
En référence à la , l’invention concerne une machine thermique 100 pour la production de froid. Cette machine thermique 100 est du type par compression et détente d’un fluide frigorigène.
La machine thermique 100 comprend un circuit fermé, dans lequel circule un fluide frigorigène. Ce circuit comprend, en séquence dans le sens de circulation du fluide frigorigène, un moyen de compression apte à aspirer le fluide frigorigène à basse pression et basse température, à le comprimer pour produire du fluide frigorigène à haute pression et haute température. Le fluide frigorigène rejoint ensuite un détendeur 7 apte à détendre le fluide frigorigène en réduisant sa pression. Le fluide frigorigène rejoint ensuite un premier échangeur thermique 8. Cet échangeur thermique 8 est apte à échanger entre le fluide frigorigène et un premier médium. Il est apte à évaporer le fluide frigorigène. Ceci produit du froid qui est transmis au premier médium. Concomitamment, cette évaporation / détente réchauffe le fluide frigorigène. Le premier médium peut être soit directement l’air de la pièce à refroidir ou alternativement un fluide caloporteur permettant de transporter les frigories vers la pièce à refroidir proprement dite ou un autre fluide caloporteur. Tel qu’illustré à la , le froid est transmis à un deuxième circuit fermé comprenant un fluide caloporteur et aboutissant à un diffuseur 20. La circulation de fluide caloporteur est contrôlée par l’électrovanne 17.
Ensuite, le fluide frigorigène est à nouveau transmis au moyen de compression, fermant ainsi le circuit.
Selon une caractéristique de l’invention, le moyen de compression comprend une enceinte étanche basse 1 et une enceinte étanche haute 12.
L’enceinte étanche basse 1 est remplie de fluide frigorigène en équilibre de phase, soit à une pression et une température telles que les deux phases, liquide et gazeuse, coexistent dans l’enceinte étanche basse 1. La première enceinte étanche 1 est équipée d’un deuxième échangeur 4. Ce deuxième échangeur 4 comprend un circuit fermé et permet la circulation d’un deuxième médium chaud. La circulation du deuxième médium chaud est contrôlée par l’électrovanne 16. Ce circuit est principalement plongé de manière étanche et séparé du fluide frigorigène dans l’intérieur de la première enceinte étanche 1, de manière à permettre d’augmenter la température, et par voie de conséquence la pression, du fluide frigorigène contenu dans l’enceinte étanche basse 1.
Selon une autre caractéristique, l’enceinte étanche basse 1 est connectée, en partie basse, par une troisième conduite 6, à l’entrée du détendeur 7. Ainsi, en cas d’augmentation de la pression dans l’enceinte étanche basse 1, le liquide contenu dans l’enceinte étanche basse 1 est poussé et dirigé vers le détendeur 7.
De plus, la sortie du détendeur 7 est connectée à l’entrée du premier échangeur thermique 8. Ensuite, la sortie du premier échangeur thermique 8 est connectée à l’enceinte étanche haute 12 en partie haute, via un exutoire 9.
Comme visible sur la , la connexion via la troisième conduite 6 entre l’enceinte étanche basse 1 et le détendeur 7 est une connexion permanente. Le piquage de la troisième conduite 6 est réalisé à gauche de l’électrovanne 15.
Selon une autre caractéristique, l’enceinte étanche haute 12 est située de manière à ce que son point le plus bas se trouve sensiblement à mi-hauteur de l’enceinte étanche basse 1. Cette différence d’altitude relative permet, lorsque l’électrovanne 15 est ouverte, au liquide présent dans l’enceinte étanche haute 12 de couler par gravité vers l’enceinte étanche basse 1, jusqu’à égaliser les niveaux.
Afin d’initialiser la machine thermique 100, le circuit fermé constitué par les enceintes étanches 1, 12, 11 est rempli de fluide frigorifique de telle manière à ce que les deux enceintes étanches basse 1 et haute 12 contiennent du fluide frigorifique sous forme liquide. Ainsi, à température ambiante, à titre indicatif 20 à 25 °C) une pression de 57 bars est retenue pour un fluide frigorifique composé de gaz carbonique CO 2 .
Les première et seconde pressions peuvent être identiques.
Selon un second mode de réalisation, le dépôt CVI de l’étape (d) est réalisé en mode pulsé. Le mode pulsé peut être réalisé par de multiples arrêts et renvois de gaz de réactif sur un intervalle de durée prédéterminée (tel que de 30 minutes à 3 heures) pour réaliser la couche sacrificielle. Ce mode pulsé permet notamment d’augmenter la concentration de microstructure de grains fins SiC dans la couche sacrificielle 7. De plus, le mode pulsé permet de contrôler de façon précise la microstructure des dépôts de couches sacrificielles formées. A cet effet et de manière non limitative, le renfort fibreux 1 est placé dans une enceinte (non illustrée sur les figures) où sont établies les conditions de température et de pression précitées. Un volume de la phase gazeuse réactionnelle donnant le dépôt de la couche sacrificielle 7 est admis dans l'enceinte et y séjourne pendant la durée précitée, avant évacuation des espèces gazeuses de l'enceinte et introduction d'un nouveau volume de phase gazeuse. Le cycle comprenant l'introduction de la phase gazeuse dans l'enceinte, le séjour de la phase gazeuse à l'intérieur de l'enceinte et l'évacuation des espèces gazeuses hors de l'enceinte est répété le nombre de fois nécessaire pour atteindre l'épaisseur de dépôt de couche sacrificielle voulue.
L’étape (d) peut comprendre au moins deux cycles successifs, préférentiellement entre deux et dix cycles. Chacun des cycles peut avoir une durée comprise entre 3 et 18 minutes.
Le second mélange gazeux peut avoir la même proportion 50/50 en volume du méthyltrichlorosilane et du dihydrogène que le premier mélange gazeux.
En référence à la , le procédé peut comprendre une étape (e) d’incorporation d’une poudre 5 dans la préforme fibreuse 1 obtenue à l’étape (d). Préférentiellement, la poudre 5 peut être une poudre de carbure de silicium SiC.
La préforme fibreuse 1, issue de l’étape (d) ou de l’étape (e), partiellement densifiée et poreuse, peut poursuivre la densification par un processus de type MI. Pour cela, une étape (f) de densification de cette préforme fibreuse 1 consolidée peut être réalisée en l’imprégnant par une matrice céramique 6 liquide ou fondu pour former ainsi la pièce en matériau CMC 10. Préférentiellement, la matrice 6 est à base de carbure de silicium.
Infiltration d’une structure fibreuse comprenant une couche réactive au silicium liquide. L’invention concerne la fabrication d’une pièce en matériau composite à matrice en céramique (« Ceramic Matrix Composite » ; « CMC ») durant laquelle la matrice céramique est formée par infiltration à l’état fondu (« Melt-Infiltration » ; « MI ») d’une composition à base de silicium. La pièce en matériau composite ainsi obtenue peut trouver une application en tant que pièce de partie chaude de turbomachine, notamment de turbomachine aéronautique, telle qu’une pièce de turbine.
Pour cela, elle propose un procédé de fabrication d’une pièce en matériau composite à matrice céramique, comprenant :
- l’infiltration d’une structure fibreuse pré-densifiée par une composition d’infiltration à l’état fondu comprenant du silicium afin de former une matrice céramique dans une porosité résiduelle de ladite structure fibreuse pré-densifiée, ladite structure fibreuse pré-densifiée comprenant une matrice de pré-densification comprenant une première couche de carbure de silicium, une couche réactive comprenant un matériau réactif comprenant du carbone et apte à réagir avec le silicium de la composition d’infiltration, la couche réactive recouvrant la première couche, et une couche mouillante au silicium fondu en carbure de silicium ou en carbone, recouvrant la couche réactive.
Dans la demande, l’expression « mouillante » doit être entendue au sens habituel du mouillage physique entre une surface et un liquide, la surface étant ici la surface de la couche mouillante et le liquide la composition d’infiltration. Le mouillage peut se mesurer par l’angle de contact tel qu’il est défini habituellement, c’est-à-dire par la tangente au liquide au point d’interface air/liquide/surface. Le mouillage est d’autant meilleur que l’angle de contact est petit.
Une couche sera dite « mouillante » si l’angle de contact est inférieur à 50°.
Par exemple, l’angle de contact permettant de quantifier le mouillage peut être mesuré selon une méthode de la goutte posée, de la goute pendante via l’utilisation d’un goniomètre, de la méthode de Wilhelmy ou encore de la montée capillaire.
Dans un mode de réalisation préféré, les compositions de base de coloration des poils de la présente divulgation fournissent un pH d'environ 6 à environ 8, de préférence d'environ 6,1 à environ 7,9, ou de manière davantage préférée d'environ 6,2 à environ 7,8 lorsqu'elles sont mélangées avec une composition de révélateur en un rapport pondéral de 1:1, dans lesquelles la composition de révélateur est constituée de :
(a) environ 7,5 % en poids de peroxyde d'hydrogène ;
(b) environ 82 % en poids d'eau ;
(c) environ 0,5 % en poids de glycérine ;
(d) environ 2,3 % en poids d'alcool cétéarylique ;
(e) environ 0,9 % en poids de tridécéth-2 carboxamide MEA ;
(f) environ 0,6 % en poids de cétéaréth-25 ; et
dans lesquelles tous les pourcentages en poids pour les composants de la composition de révélateur sont basés sur le poids total de la composition de révélateur.
Une composition de base de coloration des poils qui fournit un pH d'environ 6 à environ 8, de préférence d'environ 6,1 à environ 7,9, ou de manière davantage préférée d'environ 6,2 à environ 7,8 lorsqu'elle est mélangée avec la composition de révélateur spécifique décrite ci-dessus n'est pas nécessairement mélangée avec la composition de révélateur spécifique décrite ci-dessus pendant l'utilisation. Au lieu de cela, la composition de révélateur spécifique décrite ci-dessus peut être utilisée pour évaluer les propriétés de la composition de base de coloration des poils. Autrement dit, la composition de révélateur spécifique décrite ci-dessus peut être utilisée dans un procédé pour déterminer si une composition de base de coloration des poils particulière est capable de former une composition de coloration des poils prête à l'emploi selon la présente divulgation.
La présente divulgation porte sur une composition de coloration des poils prête à l'emploi comprenant une combinaison d'une composition de base de coloration des poils selon la présente divulgation et d'une composition de révélateur comprenant un agent oxydant. Dans divers modes de réalisation, la composition de révélateur est choisie parmi les compositions de révélateur décrites tout au long de la présente divulgation. Les exemples non limitatifs d'agents oxydants utiles dans les compositions de révélateur incluent le peroxyde d'hydrogène, les peroxydes inorganiques de métal alcalin (tels que le périodate de sodium et le peroxyde de sodium), les peroxydes organiques (tels que le peroxyde d'urée et le peroxyde de mélamine), les sels de perhydrate inorganiques (tels que les sels de métal alcalin de perborates, percarbonates, perphosphates, persilicates, persulfates), les bromates, et un mélange de ceux-ci. Dans certains modes de réalisation, l'agent oxydant est un composé peroxo, de préférence du peroxyde d'hydrogène. Dans divers modes de réalisation, la composition de coloration des poils prête à l'emploi comprend ou est constituée d'une composition de base de coloration des poils et d'une composition de révélateur combinées en un rapport pondéral d'environ 5:1 à environ 1:5, d'environ 4:1 à environ 1:4, d'environ 3:1 à environ 1:3, d'environ 1:2 à environ 2:1, ou d'environ 1:1.
Dans divers modes de réalisation, la composition de coloration des poils prête à l'emploi comprend ou est constituée d'une combinaison d'une composition de base de coloration des poils et d'une composition de révélateur combinées en un rapport pondéral d'environ 5:1 à environ 1:5, d'environ 4:1 à environ 1:4, d'environ 3:1 à environ 1:3, d'environ 1:2 à environ 2:1, ou d'environ 1:1, dans laquelle
(b) un ou plusieurs coupleurs ;
(c) moins de 3 % en poids, de préférence moins de 2,5 % en poids, de manière davantage préférée moins de 2 % en poids, de manière encore davantage préférée moins de 1,5 % en poids d'un ou plusieurs agents alcalifiants organiques et/ou minéraux, sur la base du poids total de la composition de base de coloration des poils°;
Selon un mode de réalisation, le premier guide d'ondes acoustiques fuselé s'étend selon un axe de la première base vers la première extrémité effilée, la section droite du premier guide d'ondes acoustiques fuselé diminuant depuis la première base jusqu'à la première extrémité effilée, et le premier fil conducteur électriquement comprend une portion orthogonale audit axe au niveau de la première extrémité effilée.
Selon un mode de réalisation, le transducteur électroacoustique est un transducteur électroacoustique à ondes transversales polarisées perpendiculairement au plan défini par l’axe du premier guide d'ondes acoustiques fuselé et la tangente au premier fil conducteur électriquement lorsqu’il est orthogonal à l’axe au niveau de la première extrémité effilée et qui se propagent dans la direction première base-première extrémité effilée.
Selon un mode de réalisation, le premier guide d'ondes acoustiques fuselé a la forme d'un cône ou d'un tronc de cône.
Selon un mode de réalisation, le premier guide d'ondes acoustiques fuselé a un angle au sommet inférieur à 15 °.
Selon un mode de réalisation, le premier guide d'ondes acoustiques fuselé a la forme d'un tronc de cône, la première extrémité effilée comprenant une surface plane.
Selon un mode de réalisation, la surface plane a un diamètre inférieur ou égal à une demi-longueur d’onde de la vitesse de phase des ondes de flexion dans la première extrémité effilée.
Selon un mode de réalisation, la surface plane a un rayon inférieur à 1 mm.
Selon un mode de réalisation, le premier guide d'ondes acoustiques fuselé comprend une encoche dans la surface plane recevant le premier fil conducteur électriquement.
Selon un mode de réalisation, le premier guide d'ondes acoustiques fuselé a la forme d'un prisme à base triangulaire.
Selon un mode de réalisation, le premier fil conducteur électriquement comprend une piste conductrice électriquement déposée sur le premier guide d'ondes acoustiques fuselé.
Selon un mode de réalisation, le premier fil conducteur électriquement comprend une lame conductrice électriquement s'étendant le long d'un flanc du premier guide d'ondes acoustiques fuselé à distance dudit flanc et connectée à la première extrémité effilée.
Selon un mode de réalisation, le transducteur électroacoustique est un transducteur piézoélectrique à ondes transversales ou un transducteur électromagnétique à ondes transversales.
Selon un mode de réalisation, le premier guide d'ondes acoustiques fuselé est en un matériau non magnétique.
Selon un mode de réalisation, le premier guide d'ondes acoustiques fuselé est en un matériau choisi dans le groupe comprenant le verre, le silicium, la céramique, les métaux non magnétiques, l'acier austénitique et les alliages de métaux non magnétiques.
Selon un mode de réalisation, la température de fusion du premier guide d'ondes acoustiques fuselé et la température de fusion du premier fil conducteur électriquement sont supérieures à 1000°C.
Selon un mode de réalisation, le dispositif comprend un support en un matériau isolant électriquement entourant le premier guide d'ondes acoustiques fuselé à mi-chemin entre la première base et la première extrémité effilée.