INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
D’autres ratios ont été testés avec les compositions suivantes (même composition de phase huileuse, cf ci-dessous): Ratio 70% phase aqueuse/30% phase huileuse ; et Ratio 56% phase aqueuse/44% phase huileuse.
Composition phase aqueuse
La phase aqueuse a la même composition que celle du Tableau 1 .
Composition phase huileuse
Phase Matière première Pourcentage A Isododécane 65% A Isopropyl palmitate 15% A Isopropyl myristate 17,7% A Additifs Qsp 100
Essais à différents ratios
Ratio 1 Ratio 2 Ratio 3 Pourcentage phase aqueuse 85 70 56 Pourcentage phase huileuse 15 30 44 Présence de gouttelettes sur les parois de la phase huileuse au J4 d’agitation Fines et éparses (= cible) Fines et éparses (= cible) Fines et éparses (= cible) Netteté de l’interface au J4 d’agitation Nette, pas de gouttelettes (= cible) Nette, pas de gouttelettes (= cible) Nette pas de gouttelettes (= cible)
Selon un exemple, le système de détermination peut comprendre en outre une boucle à verrouillage de phase agencée en aval du dispositif de traitement, et le dispositif de traitement peut en outre être configuré pour transmettre le signal électrique extrait à la boucle à verrouillage de phase, pour réguler le fonctionnement de la machine électrique en fonction du signal électrique extrait.
Selon un exemple, la boucle à verrouillage de phase peut être configurée, conjointement à la boucle de contrôle fermée de la machine électrique, pour réguler le courant électrique d’alimentation de la machine électrique en fonction du signal électrique extrait.
Selon un exemple, la boucle à verrouillage de phase peut être configurée pour traiter le signal électrique transmis de sorte à en extraire un premier signal électrique représentatif de la vitesse estimée de la pièce mobile de la machine électrique et un deuxième signal électrique représentatif de la position estimée de la pièce mobile de la machine électrique, et pour transmettre le premier signal électrique et le deuxième signal électrique à la boucle de contrôle fermée du système électrique.
Selon un exemple, le signal électrique d’injection peut présenter une fréquence prédéterminée au moins cinq fois supérieure, de préférence au moins dix fois supérieure, à une fréquence fondamentale maximale du signal électrique d’alimentation de la machine électrique.
Selon un exemple, le dispositif de modulation peut être agencé en amont d’un étage de puissance du système électrique configuré pour alimenter la machine électrique.
Selon un exemple, le système de détermination peut comprendre en outre un amplificateur et un convertisseur analogique-numérique agencés en amont du dispositif de traitement et configurés pour amplifier et convertir la réponse vibro-acoustique mesurée par le capteur acoustique.
Selon un exemple, le dispositif de traitement peut comprendre au moins : un premier filtre passe-bande centré sur la fréquence du signal électrique d’injection pour filtrer la réponse vibro-acoustique mesurée par le capteur acoustique, un multiplicateur configuré pour démoduler l’amplitude en quadrature du signal électrique filtré par le premier filtre passe-bande, et un deuxième filtre passe-bande centré sur au moins un multiple de la fréquence du signal électrique d’alimentation de la machine électrique pour filtrer le signal électrique démodulé par le multiplicateur.
Selon un exemple, la machine électrique peut comprendre une machine synchrone à aimants permanents.
Selon un exemple, le procédé de détermination peut comprendre en outre : La transmission, par le dispositif de traitement, du signal électrique extrait à une boucle à verrouillage de phase agencée en aval du dispositif de traitement, pour réguler le fonctionnement de la machine électrique en fonction du signal électrique extrait.
Selon un exemple, le procédé de détermination peut comprendre : le traitement, par la boucle à verrouillage de phase, du signal électrique transmis de sorte à en extraire un premier signal électrique représentatif de la vitesse estimée de la pièce mobile de la machine électrique et un deuxième signal électrique représentatif de la position estimée de la pièce mobile de la machine électrique, et la transmission, par la boucle à verrouillage de phase, des premier et deuxième signaux électriques à la boucle de contrôle fermée du système électrique.
Selon un exemple, le procédé de détermination peut être tel que l’extraction du signal électrique représentatif de ladite au moins une variable d’état comprend une démodulation de la réponse vibro-acoustique mesurée par le capteur acoustique pour obtenir un signal électrique démodulé proportionnel à ladite au moins une variable d’état.
Selon un exemple, le procédé de détermination peut comprendre en outre l’amplification et la conversion, par un amplificateur et un convertisseur analogique-numérique agencés en amont du dispositif de traitement, de la réponse vibro-acoustique mesurée par le capteur acoustique.
Selon un exemple, le procédé de détermination peut être tel que le traitement, par le dispositif de traitement, de la réponse vibro-acoustique mesurée par le capteur acoustique comprend au moins : Le filtrage, par un premier filtre passe-bande centré sur la fréquence du signal électrique d’injection, de la réponse vibro-acoustique, La démodulation, par un multiplicateur, de l’amplitude en quadrature du signal électrique filtré par le premier filtre passe-bande, et Le filtrage, par un deuxième filtre passe-bande centré sur au moins un multiple de la fréquence du signal électrique d’alimentation de la machine électrique, du signal électrique démodulé.
En référence à la annexée, il est présentement fourni, selon un aspect de la présente invention, un système électromécanique 0 avec régulation en boucle de contrôle fermée comprenant au moins : une machine électrique 2 présentant une partie mobile 21, en rotation et/ou en translation, et un système de détermination 1 d’au moins une variable d’état représentative de la position et/ou de la vitesse de la partie mobile 21 de la machine électrique 2 selon un autre aspect de l’invention.
Plus particulièrement, est illustré, sur la , un système électrique 0’ connu et disponible dans le commerce qui est avantageusement équipé d’un système de détermination 1 selon le premier aspect de l’invention, pour obtenir un système électromécanique 0 selon le deuxième aspect de l’invention. Notons ici que la description du procédé de détermination selon le troisième aspect de l’invention découle immédiatement de la description faite ci-dessous des premier et deuxième aspects de l’invention.
De façon connue, le système électrique 0’ peut comprendre, outre la machine électrique 2 : une boucle de contrôle fermé 22 permettant de commander la machine électrique 2, par rétroaction, en fonction d’un signal de sortie de la machine électrique 2, et un étage de puissance 23.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de nettoyage comporte en outre un élément de raccordement comprenant un raccord de sortie connecté à ladite entrée d’air comprimé et deux raccords d’entrée étant chacun connecté à un compresseur ou destiné à être connecté à un réseau d’air comprimé.
Selon une variante de cet autre mode de réalisation du dispositif de nettoyage, les raccords d’entrée et le raccord de sortie sont équipés de raccords express appelés raccords « tête de chat ».
Les raccordements sont ainsi réalisés facilement et rapidement, tout en garantissant une étanchéité parfaite. Le dispositif peut ainsi être installé, raccordé et mis en fonctionnement très facilement et rapidement directement sur le site d’utilisation de l’échangeur à nettoyer.
Selon une variante de cet autre mode de réalisation du dispositif de nettoyage, les raccords d’entrée sont équipés de clapets anti-retours qui empêchent l’air comprimé de ressortir du dispositif.
L’installation située en amont du dispositif est ainsi protégée de tout retour involontaire d’air comprimé.
Selon une variante de cet autre mode de réalisation du dispositif de nettoyage, l’élément de raccordement comporte en outre une prise d’air comprimée à laquelle est raccordée une unité de soufflage.
Une telle unité de soufflage permet d’avoir une sortie d’air comprimée facilement utilisable pour l’opérateur qui se sert de la machine de nettoyage. Il peut par exemple l’utiliser pour nettoyer la machine ou la zone de travail une fois l’opération de nettoyage des plaques terminée ou pour toute autre usage dans lequel le soufflage d’un jet d’air comprimé pourrait lui être utile.
Cette unité de soufflage comprend par exemple un moyen de raccord rapide, suivi d’un tuyau flexible, puis d’un pistolet et/ou d’une buse de soufflage.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de nettoyage comporte en outre un tuyau flexible, raccordé à ladite sortie d’air cryogénique, et terminé par un pistolet muni d’une buse allongée à ouverture de sortie en fente.
L’opérateur peut ainsi facilement contrôler la sortie ou l’arrêt du flux d’air cryogénique et le diriger précisément vers la plaque à nettoyer. La buse allongée permet à l’opérateur de travailler confortablement sans avoir besoin de se baisser.
L’ouverture de sortie en fente permet une projection optimisée du flux d’air cryogénique et des particules de glace carbonique qu’il contient, dont la forme est parfaitement adaptée à celle des rainures, gorges et stries des plaques à nettoyer.
Selon une variante préférentielle de ce mode de réalisation, cette buse allongée est longue d’au moins 30 cm, préférentiellement d’au moins 40 cm, et l’ouverture de sortie en fente est de forme rectangulaire et mesure entre 2.5 et 4 cm de long et entre 3 et 5 mm de large.
la est une vue générale schématique d’un premier exemple de dispositif de nettoyage selon l’invention ;
la est vue générale schématique d’un deuxième exemple de dispositif de nettoyage selon l’invention ;
la est un schéma fonctionnel de l’élément de raccordement du dispositif de nettoyage de la et de sa connexion à un réseau d’air comprimé ;
De préférence, le matériau de cathode dopé a une formule moléculaire LiNi x Co y Mn z R a O 2 , dans laquelle l’élément dopant R est sélectionné dans le groupe constitué de Ni, Co, Mn, Zr, Al, Mg, Ti, Sr, W, Y, Zn, La, Ce, Nb, Sb, Mo, Ta, F, S et d’une combinaison de ceux-ci, où 0<x≤1, 0≤y≤0,3, 0≤z≤0,6, 0,001≤a≤0,01 et x+y+z+a=1.
De manière plus préférée, l’élément dopant R est sélectionné dans le groupe constitué de Zr, Mo, Ce, Y, Sr et d’une combinaison de ceux-ci.
Les types sélectionnés ci-dessus de l’élément R peuvent former une liaison chimique forte avec l’élément oxygène dans le matériau de cathode, stabilisant ainsi la structure en réseau, et améliorant les performances du matériau de cathode dopé à haute tension.
De manière plus préférée, le matériau de cathode dopé est sélectionné dans le groupe constitué d’un matériau de cathode dopé polymorphe, d’un matériau de cathode dopé de type monocristallin, et d’un matériau de cathode dopé monocristallin et d’une combinaison de ceux-ci.
De manière plus préférée, le matériau de cathode dopé est préparé par les étapes suivantes consistant à : mélanger de manière uniforme une source de lithium, une source de nickel, une source de cobalt, une source de manganèse et un composé contenant un élément dopant R, chauffer le mélange dans une atmosphère contenant de l’oxygène, maintenir la température, et broyer le mélange obtenu pour obtenir le matériau de cathode dopé.
De manière plus préférée, la source de lithium est sélectionnée dans le groupe constitué d’hydroxyde de lithium, de carbonate de lithium et d’une combinaison de ceux-ci, et le chauffage est effectué à une température de 750 à 1 050°C.
De préférence, l’agent de revêtement A est un oxyde d’élément N, et l’élément N est sélectionné dans le groupe constitué de Ti, La, Nb, Sb et d’une combinaison de ceux-ci.
Étant donné que l’agent de revêtement A est directement mélangé avec le matériau de cathode dopé et revêtu d’un agent de revêtement colloïdal C, il existe sous la forme d’un revêtement en îlots pendant le processus de chauffage et de maintien de température. Par conséquent, il a le meilleur effet de réaction sous forme d’oxydes, en particulier les oxydes des éléments ci-dessus en tant que composants.
De préférence, l’agent de revêtement colloïdal C est choisi dans le groupe constitué de sol d’Al, sol de Ti, sol de Zr et d’une combinaison de ceux-ci.
Parmi les sols ci-dessus, le sol d’Al est principalement un sol d’hydroxyde d’aluminium, qui peut subir un changement de phase dans une certaine mesure et être converti en oxyde d’aluminium sous la température élevée engendrée par le processus d’atomisation à ultrasons. De même, le sol de Ti principalement composé de dioxyde de titane de type anatase sera partiellement converti en dioxyde de titane de type rutile à haute température. Comme mentionné ci-dessus, un tel changement de phase partiel raccourcira la durée du chauffage et du maintien de température ultérieurs de la poudre D, ce qui améliore non seulement la capacité de production, mais garantit également que le produit ne souffrira pas de perte d’oxygène et présente des performances de cycle normales.
De préférence, le chauffage et le maintien de la température lors de l’étape (3) sont effectués à une température de 250 à 750°C pendant 1 à 10 h.
De manière plus préférée, le chauffage et le maintien de la température lors de l’étape (3) sont effectués pendant 3 à 8 heures.
En raison du traitement d’atomisation à ultrasons, l’agent de revêtement colloïdal C a terminé une partie du changement de phase à l’avance, de manière à raccourcir efficacement la durée du traitement de chauffage et de maintien de la température.
Les modes de réalisation de la présente demande fournissent en outre un matériau de cathode modifié à revêtement composite préparé par le procédé de préparation d’un matériau de cathode modifié à revêtement composite.
De préférence, le matériau de cathode modifié à revêtement composite a une formule générale de LiNi x Co y Mn z R a O 2 @M b N c , où 0<x≤1, 0≤y≤0,3, 0≤z≤0,6, 0,001≤a≤0,01, 0<b≤0,03, 0<c≤0,03, x+y+z+a=1.
Le procédé décrit dans la présente demande utilise deux procédés de revêtement différents pour revêtir et modifier le matériau de cathode dopé LiNi x Co y Mn z R a O 2 avec un agent de revêtement composite. Les deux agents de revêtement ont des effets synergiques, ce qui peut améliorer efficacement la stabilité d’interface du matériau de cathode dopé, et supprimer la réaction secondaire entre le matériau de cathode dopé et l’électrolyte. Le produit obtenu LiNi x Co y Mn z R a O 2 @M b N c a de bonnes performances de sécurité et une bonne stabilité de cycle. En raison de la préférence des éléments dopants, le produit obtenu peut également présenter une bonne activité électrochimique dans un environnement de travail à haute tension, et a une valeur commerciale élevée.
est une vue en coupe structurale de côté d'une lentille de contact pour voir sous l'eau selon un mode de réalisation de la présente invention, dans lequel la couche supérieure de la lentille hydrogel comprend une surface incurvée.
est une vue en coupe structurale de côté d'une lentille de contact pour voir sous l'eau selon un autre mode de réalisation de la présente invention, dans lequel la couche supérieure de la lentille hydrogel comprend une surface incurvée.
est un diagramme schématique structural d'une lentille de contact pour voir sous l'eau selon un mode de réalisation de la présente invention, dans lequel la partie de bord supérieur et la partie de bord inférieur de la couche inférieure de verres d’hydrogel sont respectivement disposées à l'intérieur de la paupière supérieure et de la paupière inférieure afin d'assurer la stabilité lors du port.
Afin de faciliter la compréhension du contenu de la présente invention et des effets qui peuvent être obtenus, des modes de réalisation spécifiques sont énumérés en association avec les dessins, et la description détaillée est la suivante : en référence aux Figures 4 à 9, une lentille de contact pour voir sous l'eau 1 selon la présente invention comprend principalement : une couche inférieure de verres d'hydrogel 11 portée sur le globe oculaire 2 ; la lentille de contact 1 présentée comprenant en outre une couche supérieure de verres d'hydrogel 12 ; la couche supérieure de verres d'hydrogel 12 couvre la couche inférieure de verres d'hydrogel 11. La couche supérieure de verres d’hydrogel 12 et la couche inférieure de verres d’hydrogel 11 se chevauchent pour former un espace d'air scellé 13 pour un remplissage de gaz (air) ; l'espace d'air 13 couvre un cham de vision d'un globe oculaire 2.
En application pratique, la lentille de contact 1 présentée est portée sur les yeux avant de plonger, et la couche inférieure de verres d’hydrogel 11 est adsorbée sur le globe oculaire 2 par l’intermédiaire des larmes d’œil 21 sur le globe oculaire 2 comme une ventouse ; lors de la plongée dans l'eau, la lumière dans l'eau entre dans le globe oculaire 2 successivement à travers l'eau, la couche supérieure de verres d’hydrogel 12, l’espace d'air 13 et la couche inférieure de verres d’hydrogel 11. L'indice de réfraction de l'eau étant plus élevé que celui de l'air, une fois que la lumière est entrée dans l’espace d'air 13, l'air contenu dans l’espace d’air 13 (ou l'oxygène pur ou d'autres gaz transparents connus pour ne pas provoquer de condensation de vapeur d'eau) est réfracté puis entre dans le globe oculaire 2. L'image est correctement focalisée sur la rétine, et le nageur peut voir clairement le monde sous-marin.
De préférence, comme le montrent les Figures 4 et 6, la couche inférieure de verres d'hydrogel 11 et la couche supérieure de verres d'hydrogel 12 sont formées d'un seul tenant. La structure monobloc formée d'un seul tenant est plus solide.
Dans un mode de réalisation préféré, comme le montrent les Figures 4 à 6, la couche supérieure de verres d’hydrogel 12 comprend une surface plate 121, et la surface plate 121 couvre le champ de vision du globe oculaire 2. La surface plate 121 offre à l'utilisateur une vision claire qui est plus équivalente à celle sur la terre ferme.
Dans un mode de réalisation préféré, comme le montrent les Figures 7 à 8, la couche supérieure de verres d’hydrogel 12 comprend une surface incurvée 122, et la surface incurvée 122 couvre le champ de vision du globe oculaire 2. La surface incurvée 122 offre à l'utilisateur une expérience de port plus confortable, et la courbure de la surface incurvée 122 permet un champ de vision large.
De préférence, comme le montre la , lorsque la couche inférieure de verres d’hydrogel 11 est dans un état ouvert, la partie de bord supérieur 111 et la partie de bord inférieur 112 de la couche inférieure de verres d’hydrogel 11 sont respectivement disposées à l'intérieur de la paupière supérieure 22 et de la paupière inférieure 23 des yeux. L’objectif de conception de cette structure est de fournir un meilleur effet stabilisateur en bloquant la couche inférieure de verres d’hydrogel 11 à la fois à l'intérieur de la paupière supérieure 22 et de la paupière inférieure 23 lorsque l'utilisateur plonge sous l'eau.
Par rapport à la technologie classique existante, la lentille de contact de vision sous-marine selon la présente invention offre une vision claire et beaucoup plus large aux nageurs et aux plongeurs, qui peuvent ainsi voir clairement et librement sous l'eau, comme un poisson, pour la première fois dans l'histoire de l'humanité.
Ce qui précède ne constitue que des modes de réalisation préférés de la présente invention et ne doit pas être utilisé pour limiter le cadre de la présente invention. Par conséquent, tous les changements équivalents et toutes les modifications équivalentes effectués sur la base de la présente invention et du contenu de la spécification de l'invention s'inscrivent dans le cadre de la présente invention.
Procédé pour ordonner les véhicules d’une flotte de véhicules selon un besoin de maintenance ; Programme d’ordinateur et système informatique associés. La présente invention a pour domaine celui de la maintenance d’une flotte de véhicules, notamment de véhicules ferroviaires, comme des trains, des métros, des tramways, etc.
On connaît des systèmes de surveillance des défaillances potentielles d’un véhicule ferroviaire fondés sur la génération d’événements au cours de l’exploitation de ce véhicule. Plus précisément, le véhicule surveillé est équipé d’une pluralité de capteurs propres à acquérir des données qui, une fois traitées, permettent de générer des évènements caractéristiques. Un événement constitue une nouvelle entrée dans une base de données de surveillance. Il est défini par une pluralité d’attributs, comme par exemple un identifiant du véhicule, un identifiant de l’évènement, un instant d’occurrence de l’évènement, le type dont relève l’évènement, et différentes valeurs le caractérisant (qui peuvent dépendre du type dont relève l’évènement).
Actuellement, les événements générés pour un véhicule sont analysés par des opérateurs de maintenance afin d’effectuer un diagnostic sur l’état du véhicule et déterminer s’il est nécessaire d’effectuer une opération de maintenance sur ce véhicule et la nature de cette opération de maintenance : simple inspection ou remplacement de tel ou tel composant défaillant (ou sur le point de défaillir) du véhicule ferroviaire considéré.
Cependant, de tels systèmes de surveillance génèrent des milliers d’événements chaque jour et pour chaque véhicule d’une flotte.
Pour les mesures de Potentiel Zeta, les suspensions contenant les microcapsules de type 110 ont été pré-diluées avec de l’eau déminéralisée d’un factor 1000, afin d’obtenir une dispersion limpide et transparente, adaptée à l’analyse. Trois itérations de mesures sont réalisées pour chaque échantillon avec un Malvern Zetasizer Nano (Malvern Instruments).
Les mesures des tailles de diamètre sont réalisées avec un granulomètre Mastersizer 3000 (Malvern). Avant chaque mesure, l’échantillon de départ est dilué avec de l’eau déminéralisée jusqu’à atteindre un niveau optimal de saturation des détecteurs optiques. La granulométrie obtenue peut être pondérée selon trois différents modes : en volume, en nombre et en surface. Pour cette étude sont retenus les résultats du paramètre Ds 50 de la granulométrie pondérée en surface (voir la ) et du paramètre Dv 50 de la granulométrie pondérée en volume (voir la ). Sur les figures 5, 6 et 7, la courbe (a) correspond à l’échantillon 110A, la courbe (b) à l’échantillon 110B, la courbe (c à l’échantillon 110C et la courbe (d) à l’échantillon 110D.
Les résultats de Potentiel Zeta en montrent bien une augmentation nette de la charge sur la surface des microcapsules qui passent de -40 mV à -66 mV avec la présence de sel pendant la synthèse. Cette augmentation est toutefois faiblement dépendante de la concentration de NaCl, c’est-à-dire que la charge ne varie de façon très faible en fonction de concentration de sel (0,35 % ; -67 mV ; échantillon 110B) et la plus grand (1,4 % ; -74 mV ; échantillon 110D).
Les résultats de granulométrie présentées en Figures 5 et 6 montrent bien que l’augmentation de la charge de surface est due à la présence du sel ; cependant la dispersion de taille des microcapsules est indépendante ou presque de la présence de sel. Les distributions en surface et en volume ont toutes les deux une répartition bimodale qui suggère la présence de deux familles de microcapsules avec des tailles moyennes centrées autour de 0,6 µm et 1,3 µm. La famille de microcapsules plus finement dispersée devient majoritaire lorsque la concentration de NaCl atteint 1,4 %.
Cet exemple montre que la présence de NaCl fait augmenter le potentiel zêta négatif à la surface des microcapsules indépendamment de la concentration du sel testé.
Par conséquent la stabilité des suspensions des microcapsules est directement impactée par la présence du sel lors de la synthèse. Les charges superficielles plus intenses stabilisent les dispersions de microcapsules en favorisant la répulsion électrostatique et minimisent les effets d’agrégation. Cet effet peut être obtenu avec une faible concentration de sel (0,35 %). Cela explique pourquoi lors de la synthèse des suspensions on peut obtenir des suspensions plus concentrées et sans agrégats lorsque l‘on ajoute du sel.
Exemple 5 : Etude de la photostabilité des compositions de filtres UV selon l’invention