INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A noter aussi notamment figures 6, 7 et 8, le cas où tous les couples de pales adjacentes de la rangée statorique aval 16 présentent entre eux un dit espacement azimutal identique, Δθ 2 , sauf le couple des deux pales adjacentes 18a,18b (espacement azimutal Δθ 1 ) de la série de pales de ladite rangée statorique aval 16 situées respectivement de part et d’autre de la proéminence 270 et/ou la structure de fixation 27. Dans le cas retenu, Δθ 1 > Δθ 2 , que la structure de fixation 27 et/ou la proéminence 270 soi(en)t à, ou vers, 12H (δ=0° ou δ≠0°) ou autre, et notamment située latéralement, à ou vers 3H ou 9H (δ=0° ou δ≠0°).
, il s’agit d’une situation d’intégration d’un berceau 39 au niveau de la grille de stator 16, dans une installation latérale juste en amont du bord d’attaque 310 d’une aile 31 ou sous une aile (configuration dite « high wing » en anglais); dans l’exemple légèrement en contrebas d’une aile.
Une intégration en berceau 39 a ceci de particulier qu’elle correspond à une structure (plutôt, souvent) tubulaire qui se met autour du propulseur aéronautique ; Une proéminence 270 peut y prendre la forme d’une ou plusieurs excroissance(s) plutôt tubulaire(s).
Dans un certain mode de réalisation, on privilège qu’au moins l’une des pales du stator aval 16 soit située aux alentours de 180° (par exemple à 6H), soit entre 4H et 8H. Cela pourrait permettre l’intégration de certains sous-systèmes à cette position « basse », tels que le circuit de récupération de l’huile qui bénéficiera alors d’un effet « gravité ».
D’autres cas de figures peuvent se présenter, en liaison avec des pales de stator aval 16 - et donc de pales 18 d’un couple comme ci-avant présenté de rotor amont 14 et stator aval 16 - installées en contrebas d’une aile 31 (typiquement en sous-aile ou sous-voilure). En fonction du choix d’installation du propulseur aéronautique dans l’aéronef, le pylône 37 ou le berceau 39 peut être aligné avec la position 12H et/ou θ=0°, comme illustré sur la . Dans ce cas-là δ=0°, où δ correspond à l’écart angulaire entre l’axe de pale (dans l’exemple 18c) qui passe par 12H et 6H et l’axe de référence de la structure de fixation 27 (pylône 37 ou berceau 39) pour une installation sous-aile 31.
L’axe de référence de la structure de fixation 27 considérée - le pylône 37 dans l’exemple ci-dessus - et/ou de sa proéminence 270 est l’axe, tel que 18a,18b ou 19, suivant lequel la structure de fixation ou la proéminence s’étend et de part et d’autre duquel existe la situation où Δθ i ≥ (360°/V) +1°, et de préférence (360°/V) +2°≤ Δθ i ≤ (360°/V)+45°, et encore de préférence (360°/V)+5°≤ Δθ i ≤ (360°/V)+25°.
Dans une situation d’installation du propulseur aéronautique via donc un pylône 37 ou un berceau 39, pour une installation sous-aile 31, la proéminence 270 - et/ou la structure de fixation 27 - s’étend suivant une direction (A1) verticale ou formant, par rapport à la verticale et autour de l’axe longitudinal (X), un dit angle δ tel que : δ=0° (comme par exemple ou 12) ou δ non nul, avec 1°≤ δ ≤ 30°, de préférence 1°≤ δ ≤ 15° (comme par exemple ou 13).
Ce mode de réalisation peut en particulier correspondre à celui de pylônes 37 sur des turbomachines aéronautiques (dites « turbofans ») à double flux, équipées donc d’une soufflante.
Le cas où, en référence est la direction A1, le pylône 37 ou le berceau 39 s’élève en étant incliné d’un dit angle δ≠0° (1°≤ δ ≤ 30°, de préférence 1°≤ δ ≤ 15°) par rapport donc à l’axe 12H-6H, on pourra augmenter la garde au sol, c’est-à-dire la distance entre le sol et les extrémités radialement externes 25 des pales 18 les plus proches du sol, ce qui simplifie l’intégration sur l’avion. Par exemple, cela peut être intéressant lorsqu’on souhaite intégrer le propulseur aéronautique sous une aile d’aéronef mais on ne souhaite pas augmenter la hauteur de l’aile par rapport au sol.
Dans d’autre cas, l’angle δ peut être défini par rapport à une direction (A2) qui passe par 3H et 9H lorsque le propulseur aéronautique est installé sur un fuselage 33 et si δ=0° (sinon voir remarques relatives à δ≠0°), comme par exemple vers l’arrière du fuselage (voir exemple 8 ou 15, ou tout autre cas où la structure de fixation 27 serait orientée en conséquence).
On notera dans ce cas une intégration d’un pylône/mât au niveau de la grille de stators 16, avec prise en compte des contraintes d’intégration autour du pylône ou mât.
Quelle que soit la solution retenue, référentiel suivant la direction A1 ou A2 et δ=0° ou δ≠0°, on préservera toutefois utilement : - des pales du stator aval 16 positionnées azimutalement, autour donc de l’axe longitudinal (X), de manière symétrique par rapport à l’axe A1 ou A2, perpendiculaire à l’axe longitudinal (X) et qui passe donc par la structure de fixation 27 et/ou la proéminence 270, et même favorablement, pour allier contrainte d’intégration, limiter des éventuels écarts dans le bruit émis par les pales 18 statoriques situées de part et d’autre de la proéminence 270, mieux repartir les charges sur les pales 18 statoriques en vol sans incidence et/ou simplifier la conception de la rangée de pales 18 du stator aval 16. - comme espacement azimutal Δθ i le plus grand entre deux pales 18 adjacentes parmi toutes les pales 18 du stator aval 16, celui situé autour de la position azimutale de la proéminence 270 (et/ou donc la structure de fixation 27, et par conséquent du pylône 37 ou du berceau 39 ou mât 35, suivant le cas).
A titre complémentaire, les cas spécifiques suivants (qui pourront être combinés, lorsque cela est possible, voire être associés à ce qui précède) pourront en outre être privilégiés, pour les raisons expliquées.
Premier cas, dont un exemple est schématisé : - la proéminence 270 (et/ou la structure de fixation 27) s’élève suivant une dite direction A1 verticale ou formant donc, par rapport à la verticale et autour de l’axe longitudinal X, ledit angle δ, tel que 1°≤ δ ≤ 30°, de préférence 1°≤ δ ≤ 15° (cas non illustré , mais que l’on peut construire aisément en ayant noté l’angle δ sur la ou 15, par exemple), et - les pales 18 du stator aval 16 présentent au moins trois espacements azimutaux (Δθ i ) différents, les deux plus importants angulairement étant situés entre les deux pales adjacentes (telles que 18a,18b) disposées de part et d’autre de la proéminence 270 (et/ou de la structure de fixation 27) et entre les positions angulaires à 2H et 4H et/ou à 8H et 10H, le plus faible angulairement étant situé entre lesdites pales 18 du stator aval 16 disposées entre les positions angulaires à 4H et 8H.
Ceci permet de réduire le nombre de pales en partie haute (vers 12H) pour permettre l’intégration d’un système de fixation 27, ainsi que sur les côtés, c’est-à-dire autour des positions azimutales à 3H et à 9H. Limiter le nombre de pales sur les côtés permet de modifier la directivité du son qui est rayonné vers le sol. Cela est particulièrement performant en mode USF avec pylône 37 ou berceau 39, sous aile. Toutefois, un inconvénient de ce mode de réalisation est d’avoir plus de pales concentrées vers 6H et donc, de ne pas pouvoir agir sur le bruit dirigé vers le fuselage 33.
D’un point de vue aérodynamique, avoir plus de pales 18 de stator aval 16 à l’amont du bord d’attaque de l’aile 31 (autour des positions azimutales à 2H et 4H et/ou 8H et 10H) permet de filtrer la remontée de pression qui sera perçue par les pales 18 du rotor amont 14.
Selon une caractéristique essentielle de l’invention, ladite écorce comprend au moins un polymère réticulé. On obtient ainsi des microcapsules qui présentent une bonne robustesse mécanique. Il faut donc choisir des monomères ou oligomères appropriés qui permettent d’obtenir un polymère réticulé. Les groupements fonctionnels A’ du composé A comprenant plus de deux groupements fonctionnels A’ sont choisis parmi les groupements isocyanates, en particulier parmi les polyisocyanates, qui sont des molécules contenant deux ou plusieurs groupement isocyanate, tel que les diisocyanates. On préfère les diisocyanates et les trisiocyanates, dont les groupements isocyanate peuvent être liés à un squelette aliphatique ou aromatique. Les polyisocyanates aliphatiques peuvent être sélectionnés parmi les polyisocyanates aliphatiques contenant, deux, trois ou plus que trois fonctions isocyanates, ou des mélanges de ces polyisocyanates. De manière préférée, le polyisocyanate aliphatique comprend un ou plusieurs squelettes cycolakyl.
A titre exemple, le composé A peut être sélectionné dans le groupe formé par : le dicyclohexylméthane 4,4’-diisocyanate, le hexaméthylène 1,6-diisocyanate, l’isophorone diisocyanate, le triméthyl-hexaméthylène diisocyanate, le trimère de hexaméthylène 1,6-diisocyanate, le trimère de isophorone diisocyanate, le 1,4-cyclohexane diisocyanate, le 1,4-(diméthylisocyanato) cyclohexane, l’hexa-méthylène diisocyanate biuret, l’biuret de hexaméthylène diisocyanate (n° CAS 4035-89-6), le triméthylène diisocyanate, le propylène-1,2-diisocyanate, le butylène-1,2-diisocyanate, le tetraméthylène diisocyanate, le pentaméthylène diisocyanate, le hexaméthylène diisocyanate, le 4-(isocyanatométhyl)-1,8-octyl diisocyanate ; les mélanges entre des diisocyanates aliphatiques et des triisocyanates aliphatiques, les polyisocyanates aromatiques tels que le 2,4-toluène diisocyanate, le 2,6-toluène diisocyanate, le naphthalène diisocyanate, le diphénylméthane diisocyanate, le triphénylméthane-p,p’,p’’-trityl triisocyanate, les isocyanates aromatiques tels que le toluène diisocyanate, le polyméthylène polyphenylisocyanate, le 2,4,4’-diphényl ether triisocyanate, le polyméthylène polyphénylisocyanate, le 2,4,4’-diphenyl éther triisocyanate, le 3,3’-diméthyl-4,4’-diphényl diisocyanate, le 3,3-diméthoxy-4,4’ diphényl diisocyanate, le 1,5-naphtalène diisocyanate, le 4,4’,4’’-triphénylméthane triisocyanate, le isophoron diisocyanate.
Les groupements fonctionnels B’ du composé B comprenant plus de deux groupements fonctionnels B’ sont choisis de manière à ce que le composé B soit une amine (telle que les diamines ou les polyamines). A titre d’exemple, on peut utiliser l’une ou plusieurs des amines suivantes : l’éthylène diamine, la diéthylène triamine, la propylène diamine, la tétraéthylène pentaamine, la pentaméthylène hexamine, un alpha oméga dimaine, la propylène-1,3-diamine, la tétraméthylène diamine, la pentaméthylène diamine, la 1,6-hexaméthylène diamine, la triéthylène triamine, la pentaéthylène hexamine, la 1,3-phénylène diamine, la 2,4-toluylène diamine, le 4,4’-diaminodiphényl méthane, le 1,5-diamino naphthalène, le 1,3,5-triaminobenzène, le 2,4,6-triaminotoluène, le 1,3,6-triamino naphthalène, le 2,4,4’-triaminodiphényl éther, le 3,4,5-triamino-1,2,4-triazole, le bis(hexaméthylène triamide), le 1,4,5,8-tétraamino anthraquinone.
Une amine préférée est le carbonate de guanidine.
Selon un mode de réalisation avantageux, on utilise dans le procédé de polymérisation interfaciale une quantité de prépolymère dans la phase huileuse qui est supérieure à 25% en volume.
Selon une caractéristique essentielle de l’invention, ladite écorce constituant une paroi autour dudit cœur représente une fraction massique d’au moins 20 %. Avantageusement cette fraction est comprise entre environ 20 % et environ 45 %, et plus préférentiellement entre environ 25 % et environ 35 %.
Avec certains isocyanates conduisant à une écorce relativement dure, la fraction massique de la paroi autour du cœur représente avantageusement entre environ 28 % et environ 32 % de la masse totale de la microcapsule.
Selon un aspect avantageux de l’invention, les microcapsules présentent une taille D S50 inférieure ou égale à 0,80 µm. Cela permet de bénéficier d’un effet que les inventeurs ont découvert de manière inattendue : pour une formulation de protection solaire comprenant une teneur donnée en filtre solaire, le facteur SPF augmente lorsque la taille Ds 50 des microcapsules renfermant cette formulation est inférieure ou égale à 0,80 µm. Au choix, cela permet d’obtenir un facteur SPF plus important avec une teneur donnée en formulation de protections solaire, ou d’obtenir un facteur SPF donné avec une quantité de formulation solaire plus faible. On préfère une taille Ds 50 inférieure ou égale à 0,75 µm, encore plus préférentiellement inférieure ou égale à 0,70 µm, et encore plus préférentiellement inférieure ou égale à 0,65 µm, voire même inférieure ou égale à 0,60 µm, car au-dessous d’une taille Ds 50 d’environ 0,8 µm, le facteur SFP augmente lorsque la taille des microcapsules diminue.
A l’issue de la troisième étape on obtient une suspension comprenant une phase dispersée (appelée « slurry » par l’homme du métier) comportant les microcapsules, et une phase liquide comportant des solvants, de l’agent tensioactif, des réactifs qui n’ont pas réagi, ainsi que divers produits réactionnels secondaires. Dans un mode de réalisation typique, le slurry comporte environ 20 % en masse de microcapsules. Les microcapsules sont lavées et concentrées selon de méthodes connues de l’homme du métier. Après enlèvement de la phase continue on peut atteindre une suspension présentant plus de 50 % en masse de microcapsules, de préférence entre environ 50 % et environ 70 %, et encore plus préférentiellement entre environ 60 % et environ 70 %, le reste étant de l’eau (ainsi que des résidus divers). Cette suspension peut être utilisée directement pour l’élaboration de formulations de protection solaire incorporant les microcapsules selon l’invention ; cela peut se faire en utilisant des méthodes connues, comme cela sera illustré dans les exemples. Il est également possible de poursuivre le séchage pour obtenir une poudre de microcapsules.
Afin d’éviter le ramollissement des microcapsules et leur rupture, les microcapsules doivent être introduites sous agitation modérée, et de préférence à une température ne dépassant pas celle à laquelle l’émulsion a été élaborée (troisième étape du procédé décrit ci-dessus), et encore plus préférentiellement à une température inférieure à 60°C.
D’une manière générale, on peut utiliser des ingrédients de base, des principes actifs ainsi que des excipients et additifs cosmétiques de type connu. La nature et les quantités de filtres solaires utilisées doivent permettre de respecter la législation en vigueur sur les compositions contenant des filtres solaires selon les pays de commercialisation. A titre d’exemple pour une commercialisation du produit formulation de protection solaire aux USA il ne faut dépasser une concentration d’avobenzone de 3 %.
Les microcapsules selon l’invention peuvent renfermer tous types de substances actives (appelées aussi « principes actifs »). Nous donnons ici, à titre indicatif, une liste de principes actifs capables d’agir comme filtre solaire, qui sont préférés pour l’exécution de la présente invention. Ces principes actifs sont identifiés ici par leur dénomination INCI (International Nomenclature of Cosmetic Ingredients, nomenclature internationale des ingrédients cosmétiques) et par leur numéro CAS :
Glyceryl PABA (n° CAS 136-44-7), Menthyl antranilate (N° CAS 134-09-8), Diethylamino hydroxybenzoyl hexylbenzoate (N° CAS 302776-68-7), Polysilicone-15 (N° CAS 207574-74-1), Bis-ethylhexyloxyphenol methoxyphenyl triazine (N° CAS 187393-00-9-6), Ethylhexyl dimethyl PABA (N° CAS 21245-02-3), Ethylhexyl salicylate (N° CAS 118-60-5), 3-Benzylidene camphor (N° CAS 15087-24-8), Diethylhexyl butamimido triazone (N° CAS 154702-15-5), 4-Methylbenzylidene camphor (N° CAS 38102-62-4 / 36861-47-9), PABA (N° CAS 150-13-0), Homosalate (N° CAS 118-56-9), Benzophenone-3 (N° CAS 131-57-7), Butyl methoxydibenzoylmethane (N° CAS 70356-09-1), Octocrylene (N° CAS 6197-30-4), Ethylhexyl methoxycinnamate (N° CAS 5466-77-3), Isoamyl p-methoxycinnamate (N° CAS 71617-10-2), Ethylhexyl triazone (N° CAS 88122-99-0).
On peut ajouter des agents stabilisants, qui peuvent être de type connu.
Les formulations contenant le Butyl méthoxydibenzoylmethane gagnent en photostabilité si au moins un des ingrédients suivants est ajouté à la formulation de la phase microencapsulée : butyloctyl salicylate, C 12-15 alkyl benzoate, diéthylhexyl 2,6-naphtalate, polyester-8, éthylhexyl méthoxycrylene, octocrylène, diéthylhexyl syringylidene malonate, tocopherol, triéthylcitrate.
On obtient ainsi des formulations de protection solaire qui présentent de nombreux avantages. Ces formulations résistent bien à l’étalement sur la peau, car les microcapsules résistent à des forces de cisaillement importantes en milieu aqueux lors de leur application sur la peau. Ces formulations minimisent la pénétration du filtre solaire dans la peau, dans la mesure où les microcapsules qui le renferment sont mécaniquement très stables. Ces formulations présentent, pour une concentration de filtre solaire donnée, un facteur de protection solaire plus élevé. On peut réaliser ces formulations avec un facteur SPF qui varie dans des limites assez larges. On préfère que le SPF soit d’au moins 10, de préférence d’au moins 15, plus préférentiellement d’au moins 30, et encore plus préférentiellement d’au moins 40. On peut réaliser des formulations avec un SPF supérieur à 50.
Cela doit permettre d’assurer que le Δθi autour de la protubérance est suffisant (ou assez grand) pour installer le structure de fixation, mais pas trop grand pour éviter d’avoir un espacement azimutale pénalisant pour l’aérodynamique (pas de récupération de la giration de l’écoulement) entre deux pales adjacentes d’un côté et d’autre de la protubérance.
Encore une autre proposition concerne le cas dans lequel, sur la rangée statorique aval de pales statoriques, il existe un rapport C/E entre la corde, C, et l’espacement azimutal E entre deux pales de stator consécutives, autour de de l’axe longitudinal (X) tel que C/E est inférieur à 3 sur l’ensemble de l’envergure, de préférence inférieur à 1 aux extrémités radialement externes de deux pales axialement consécutives.
Ce critère sera utilement respecté pour un nombre de pales de stator (entre 8 et 14 de préférence) que l’on pourra choisir de privilégier. Un avantage à une solidité (rapport C/E) faible (C/E de préférence inférieur à 1 en tête/extrémité libre de la pale) est de réduire les interactions d’aube à aube. D’un point de vue aérodynamique, si C/E est grand (supérieur à 3 ou 4), le canal ou section de passage de l’écoulement entre les pales est réduit. Cela augmente la vitesse de l’écoulement entre les pales, ce qui peut produire la génération d’ondes de chocs (entre les pales) et donc des pertes de rendement à certains points de fonctionnement. D’un point de vue acoustique, plus la solidité (C/E) est faible plus on réduit la corrélation des sources de bruit entre les pales.
Outre ce qui précède, est aussi ici concerné un aéronef présentant un axe longitudinal d’aéronef (X1), l’aéronef comprenant une structure d’aéronef (ou bâti), à laquelle est fixée ladite structure de fixation du propulseur aéronautique précité.
Sur cet aéronef, on pourra en particulier trouver : - un nombre paire de dits propulseurs aéronautiques, - avec une dite structure de l’aéronef comprenant un fuselage, - le fuselage présentant un plan de symétrie (P2) passant par l’axe longitudinal aéronef (X1) et pouvant être parallèle à des plans passant par les positions angulaires à 6H et 12H de chaque propulseur aéronautique, - ledit nombre paire de propulseurs aéronautiques incluant un couple, aligné perpendiculairement au plan de symétrie (P2), de rangées annulaires amont de pales rotoriques de deux desdits propulseurs aéronautiques, - les pales rotoriques dudit couple de rangées annulaires amont de pales rotoriques, situées de part et d’autre du fuselage, tournant dans des sens opposés, et - la répartition azimutale des pales des rangées annulaires aval de pales statoriques, entre lesdits deux propulseurs aéronautiques, étant symétrique par rapport audit plan (P2) de symétrie.
La répartition de la rangée des pales de stator entre les propulseurs à droite et à gauche du fuselage est alors symétrique par rapport au plan de symétrie de l’aéronef / du fuselage ; et cela permet de mieux équilibrer les charges sur les pales de stator ainsi que sur l’aéronef. En effet, lorsque les pales rotoriques tournent dans des sens opposés, le pales rotoriques ascendantes et descendantes de chaque propulseur aéronautique peuvent être situées de manière symétrique (ou à une distance similaire) par rapport à l’axe de l’aéronef.
Dès lors qu’il y est fait référence ci-après, il est précisé que « l’incidence avion » (angle α ci-après) peut être définie comme l’angle entre l’axe longitudinal du fuselage (axe X1 ci-après) et la direction de l’écoulement à l’amont du fuselage (ou la direction d’avancement de l’aéronef). Il est à noter qu’il peut avoir un angle ( ) différent de zéro degré entre l’axe longitudinal du fuselage et l’axe longitudinal du propulseur aéronautique (parfois appelé ‘tilt angle’ ou ‘cant angle’ en anglais). Ces axes peuvent ne pas être parallèles. Par exemple, cela peut être utile pour réduire l’incidence qui est perçue par le rotor lors des phases de décollage. L’axe principale X du propulseur aéronautique et l’axe du fuselage/aéronef X1 peuvent ne pas être alignés. Cela permet de réduire les effets d’installation, tel que les efforts 1P.
D’autres caractéristiques, détails et avantages apparaîtront à la lecture de la description détaillée ci-après, et à l’analyse des dessins annexés, sur lesquels toutes les pales sont non carénées, et : est une vue schématique partielle en coupe d’une turbomachine utilisable ici, donc à rotor amont et stator aval, dans une configuration « pusher »,
est une vue schématique d’un propulseur dans une configuration qui peut être « puller », dans une phase qui peut être de décollage, avec donc une incidence avion (angle α),
vue schématique partielle en coupe d’une turbomachine utilisable ici, dans une configuration « puller »,
peut représenter la turbomachine de la dans le plan de coupe IV-IV (stator) normal à l’axe longitudinal X, avec un exemple d’agencement possible de la rangée annulaire de pales du stator aval,
est une vue schématique en perspective (vue de l’amont) illustrant un autre agencement de la rangée annulaire de pales du stator aval,
est une vue schématique de face (vue de l’amont) illustrant l’agencement de la , selon une vue comme la ,
schématise une autre solution, avec montage via un berceau de fixation entre le propulseur et une aile de l’aéronef,
b) un groupe hydrocarboné saturé linéaire en C 1 -C 5 ou ramifié en C 3 -C 5 ou cyclique en C 3 -C 8 comme en C5-C6 , facultativement substitué par un ou plusieurs groupes, qui peuvent être identiques ou différents, choisis parmi v) -C(O)-O-R3, de préférence substitués par un groupe iii) -C(O)-O-R 3 ;