INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De plus, comme mentionné, lorsqu’une tension de filet est différente, la hauteur du filet sera différente. Cela malgré le fait que le poteau de filet est à une hauteur définie, tout comme l’est la sangle centrale (107 cm et 91,4 cm respectivement). Le filet traverse le court typiquement à 12,8 m de longueur (ou 10,97 m pour un poteau de filet de simple). Le filet lui-même pèse approximativement 10 kg (alternativement approximativement deux fois plus pour les filets de Tour du monde ATP). En conséquence, il y aura un affaissement mesurable du filet même s’il est monté à la manivelle pour atteindre la sangle centrale à une hauteur de 91,4 cm. Plus on actionne la manivelle par la suite, plus le filet est tendu, ainsi à mesure que la tension de filet augmente, l’affaissement entre les poteaux de filet/piquets de simple et la sangle centrale diminuera, puisque le câble de filet se raidira tout en étant tiré plus fort (il en résulte différentes hauteurs entre ces deux points). Ce serrage à la manivelle non mesuré (réalisé essentiellement par « ressenti ») peut conduire non seulement à une tension de filet incohérente, mais également à une hauteur de filet incohérente. Bien que la hauteur d’un filet soit la même pour des joueurs des deux côtés, un joueur avec plus d’effet lifté aura un avantage sur un joueur qui tape une balle plus à plat lorsque la hauteur de filet peut varier autant que plusieurs millimètres sur la plupart des zones de jeu du filet (et jusqu’à 1 cm au niveau du point médian entre le piquet de simple et la sangle centrale lorsque l’affaissement est le plus grand). En outre, des joueurs qui préfèrent rabattre sur la ligne (par opposition à croisé) auront une hauteur de filet inférieure/supérieure précisément à cette partie du filet, avec des résultats potentiellement différents d’un tel tir, en fonction de la tension de filet. Puisque le court lui-même a des dimensions définies strictement et des mesures en millimètres, comme déterminées par les organismes régulateurs du tennis, et ainsi définissent la hauteur du filet à un point donné quelconque en vertu de la connaissance (et création) de la tension de filet.
Pour les services, les règles actuelles prévoient un « let de service », qui est lorsque la balle mord le filet et tombe quand même dans le carré de service. Des filets lâches conduiront probablement à plus de lets tandis que des filets tendus amènent plus probablement la balle soit à rebondir vers l’arrière, se redresser, ou s’envoler plus loin et sortir ainsi (une « faute »). Le tennis professionnel a récemment envisagé d’enlever le « let de service ». Si ceci devait se produire dans le futur, plus « d’aces » se produiront avec des filets lâches (puisque la balle tombera sur l’autre côté) tandis que des filets tendus amèneront plus de balles à se redresser pour des points gagnants faciles par l’opposant ou iront s’envoler à l’extérieur pour une perte du point. Le résultat est différent en fonction de la tension de filet. Ceci est inacceptable, comme l’effet peut être différent sur différents courts et même changer sur le même court le même jour lorsque le filet a souvent besoin d’être démonté sur des courts extérieurs pendant une pluie, ou pour changer des filets pendant des événements avec des tours différents (qui ont des filets différents). Le résultat est une tension et une hauteur de filet toujours variables pour pratiquement chaque fois qu’un filet est installé. Ceci est dû au fait que la hauteur précise du filet sur de chaque côté de la sangle centrale à chacun des poteaux de filet (et ainsi la majorité de la zone de jeu) est dépendante de la tension de filet. Même après que la tension est suffisante pour tirer la sangle centrale jusqu’à sa hauteur réglementaire de 91,4 cm (3 pieds), il reste un affaissement. Un serrage ultérieur à la manivelle du filet n’augmente pas uniquement la tension de filet mais redresse également l’affaissement, ce qui lève le filet à des degrés variables le long de sa longueur, avec l’augmentation la plus grande au milieu du filet entre la sangle centrale et les poteaux de filet où la plupart des balles passent, et la quantité la plus faible se déplaçant plus à proximité soit de la sangle centrale soit du poteau de filet. Au niveau de ce point médian, la hauteur différentielle entre un filet lâche et un filet tendu peut conduire à jusqu’à un centimètre ou plus de divergence. Une telle différence peut avoir des effets significatifs sur le jeu. En conséquence, le besoin de réguler la tension de filet est plus que simplement la façon dont la balle réagit après avoir heurté la partie supérieure de la corde de filet. Il détermine la hauteur précise du filet au niveau des parties les plus critiques du court.
Il existe un besoin pour une cohérence de la tension de filet à travers le tennis. Ce qui est divulgué est un système et un procédé de mesure de tension d’un filet de tennis, et, alternativement ou en plus, pour déterminer si un let de service se produit par l’intermédiaire de la mesure de la tension. Les modes de réalisation divulgués mesurent une force exercée par le filet sur une sangle centrale ou un piquet de simple. Dans ces modes de réalisation, la force mesurée fournit un reflet précis de la tension du filet.
Les modes de réalisation, exemples et alternatives des paragraphes précédents, ou la description suivante et les dessins, comprenant un quelconque de ces divers aspects ou caractéristiques individuelles respectives, peuvent être pris indépendamment ou selon toute combinaison. Des caractéristiques décrites en relation avec un mode de réalisation sont applicables aux autres modes de réalisation, à moins que de telles caractéristiques soient incompatibles.
Un objet de l’invention est un procédé, comprenant :
mesurer une force associée à un filet s’étendant à travers un court de tennis ;
indiquer, en utilisant un indicateur, si la force atteint ou dépasse une force seuil pendant une durée courte en utilisant au moins l’un parmi (1) une force de vibration, (2) une lumière, et (3) un son, la force seuil étant indicative d’un impact entre une balle et le filet ;
appuyer sur un bouton sur l’un parmi un combiné et une tablette pour armer une fonction de détection de let, dans lequel l’étape d’indication est uniquement effectuée lorsque la fonction de détection de let a été armée ; et
appuyer sur un bouton d’un parmi : le combiné ; un autre combiné ; et la tablette pour commander un chronomètre de tir afin d’aider à faire respecter une limite de temps imposée à un joueur à plusieurs étapes d’un match de tennis.
Selon un mode de réalisation, l’étape d’appui du bouton commande le chronomètre de tir pour aider à faire respecter une limite de temps imposée au joueur pendant un jeu de service.
Selon un mode de réalisation, une commande du chronomètre de tir comprend démarrer, arrêter, mettre en pause, ou reprendre le chronomètre de tir.
Selon un mode de réalisation, un bouton est appuyé sur le combiné qui envoie un signal à la tablette pour démarrer, arrêter, mettre en pause, ou reprendre le chronomètre de tir.
Selon un mode de réalisation, la fonction de détection de let est armée pendant le jeu de service du joueur et n’est pas armée pendant un échange du match de tennis de telle sorte que l’étape d’indication n’est pas effectuée pendant l’échange.
b) un groupe alkyle saturé linéaire en C1-C4 ou ramifié en C3-C4 facultativement substitué par un ou plusieurs groupes, qui peuvent être identiques ou différents, choisis parmi i) -OR3, plus préférentiellement non substitué ;
b) un groupe hydrocarboné saturé linéaire en C1-C10 ou ramifié en C3-C10 ou cyclique en C3-C8 comme en C5-C6, facultativement substitué par un ou plusieurs groupes, qui peuvent être identiques ou différents, choisis parmi :
iv) un groupe aryle en C5-C12, facultativement substitué par un ou plusieurs hydroxyles et/ou par un ou plusieurs radicaux alcoxy en C1-C4 ;
b) un groupe alkyle saturé linéaire en C1-C4 ou ramifié en C3-C4 tel que méthyle ou éthyle.
R1 est un atome d’hydrogène ; et
b) un groupe hydrocarboné saturé en C 1 -C 12 linéaire ou en C 3 -C 12 ramifié ou en C 3 -C 8 cyclique, optionnellement substitué par un ou plusieurs groupes, qui peuvent être identiques ou différents, choisis parmi :
iv) un groupe aryle en C 5 -C 12 , optionnellement substitué par un ou plusieurs hydroxyles et/ou par un ou plusieurs radicaux alcoxy en C 1 -C 8 ;
c) un groupe aryle en C 5 -C 12 , optionnellement substitué par un ou plusieurs hydroxyles et/ou par un ou plusieurs radicaux alcoxy en C 1 -C 8
La pollution de l’environnement extérieur est également considérablement limitée car les déchets produits à l’intérieur de la cage peuvent être collectés et retraités et le contact entre les poissons sauvages et les poissons captifs est évité.
L’invention se place dans le cadre de ces cages d’élevage aquacole dites fermées.
Cependant, lorsqu’elles sont immergées, ces cages fermées sont soumises à de fortes sollicitations mécaniques en raison de la pression de l’eau qui s’exerce sur leurs parois, ainsi que de la houle et des courants aquatiques parfois très importants en mer ou dans les rivières. Pour résister à la pression sans s’écraser et conserver leur forme malgré la houle et les courants, les cages fermés classiques sont le plus souvent réalisées dans des matériaux rigides très résistants, tels que du béton ou des fibres de verre. De ce fait, elles sont très onéreuses, extrêmement lourdes, volumineuses et encombrantes. Elles sont donc particulièrement difficiles à stocker, à transporter et à mettre en place.
En outre, une fois mise en place à leur emplacement de fonctionnement, ces cages doivent être remplies d’eau par le dessus au moyen de pompes, pendant de nombreuses heures, avant de pouvoir être utilisées.
Des cages fermées à paroi souple, moins lourdes et plus facilement manipulables, ont également été proposées dans l’art antérieur. Grâce à leur souplesse, elles ont également une meilleure capacité à absorber l’énergie des vagues et des courants sans se rompre.
Cependant, pour résister à la déformation liée aux courants et conserver une forme stable avec un volume interne important, elles doivent constamment se trouver en surpression par rapport à l’eau qui les entoure et dans laquelle elles sont immergées. Cela impose de remplir la cage au moyen d’un système de pompage qui fonctionne en continu pour assurer une hauteur d’eau plus importante à l’intérieur de la cage qu’à l’extérieur, et ceci malgré le renouvellement de l’eau et la mise en mouvement de celle-ci qui sont nécessaires au bien-être des poissons captifs et qui impliquent d’évacuer en continu une partie de l’eau se trouvant dans la cage.
En outre, tout comme les cages fermées rigides, ces cages fermées à paroi souple mises en place à l’état vide à leur emplacement de fonctionnement, et doivent être remplies d’eau par des pompes, une fois installées. Or, tant que le remplissage n’est pas terminé et suffisant pour assurer une surpression interne, leur paroi souple ballote dans le courant et les vagues pendant des heures, au risque d’être gravement endommagée comme cela a pu se produire dans l’art antérieur.
La cage aquacole fermée selon l’invention pallie les inconvénients de ses dispositifs antérieurs à paroi souple, sans présenter les désavantages des cages rigides antérieures.
En effet, grâce à la configuration spécifique de ses portions de membrane en forme de tronçons d’hyperboloïde de révolution, elle présente une forme auto-stable par gravité lorsqu’elle est déployée, qui lui permet de résister à la pression de l’eau environnante et aux fortes sollicitations liées à la houle et au courant, sans qu’il soit nécessaire de la maintenir en surpression.
En outre, grâce à sa structure emboîtable, elle peut avantageusement être repliée avec une hauteur limitée lorsqu’elle n’est pas utilisée, ce qui facilite grandement son stockage et son transport.
Enfin, dans le cas préférentiel où elle comporte un élément d’obturation amovible ou susceptible d’être ouvert lors de la mise en place de la cage, elle est avantageusement auto-remplissable. C’est-à-dire que, lors de sa mise en place, l’eau pénètre naturellement à l’intérieur de la cage à travers l’ouverture laissée libre par cet élément d’obturation et la remplit automatiquement lors de son déploiement. Le remplissage de la cage est ainsi beaucoup plus rapide qu’avec le système de pompage des cages à paroi souple de l’art antérieur et donc beaucoup moins risqué pour la membrane.
L'invention enseigne un dispositif d’élevage aquacole de type cage fermée qui peut être alternativement replié pour son stockage ou son transport, ou déployé pour son utilisation.
Ce dispositif comprend : - au moins quatre structures annulaires de diamètre différents, dont une structure annulaire supérieure, une structure annulaire médiane haute, une structure annulaire médiane basse et une structure annulaire inférieure, ces structures étant emboîtables les unes dans les autres à l’état replié du dispositif et étant disposées coaxialement l’une au-dessus de l’autre à l’état déployé du dispositif ; - au moins trois portions de membrane imperméables à l’eau, dont une portion de membrane supérieure, une portion de membrane médiane et une portion de membrane inférieure, qui relient chacune deux structures annulaires consécutives et se succèdent de manière étanche, chacune de ces portions de membrane présentant la forme d’un tronçon d’hyperboloïde de révolution à l’état déployé du dispositif ; et - un élément d’obturation qui ferme le dispositif en partie inférieure.
L’ensemble de ces portions de membrane et de l’élément d’obturation délimite un volume central creux apte à contenir de l’eau et à servir de zone d’élevage aquacole.
Grâce à leurs diamètres différents, les structures annulaires peuvent avantageusement être placées les unes dans les autres de façon gigogne et par exemple concentrique, lorsque le dispositif est hors de l’eau.
Les portions de membranes qui relient les structures annulaires deux à deux peuvent alors s’intercaler entre les anneaux en étant chacune repliée sur elle-même, par exemple sensiblement en accordéon, et ce malgré leur foisonnement.
iv) un groupe phényle optionnellement substitué par un ou plusieurs hydroxyles et/ou par un ou plusieurs radicaux alcoxy en C 1 -C 4 tels que le méthoxy ;
de préférence substitué par un ou plusieurs groupes sélectionnés parmi i) et iii), de préférence iii) tel que carboxy
b) un groupe alkyle saturé en C 1 -C 6 linéaire ou en C 3 -C 6 ramifié ;
b) un groupe alkyle saturé en C 1 -C 4 linéaire ou en C 3 -C 4 ramifié optionnellement substitué par un ou plusieurs groupes, qui peuvent être identiques ou différents, choisis parmi i) -OR 3, de manière davantage préférée non substitué ;
une ou plusieurs huiles ; et
dans laquelle la composition cosmétique huile-dans-eau est une macroémulsion et dans laquelle la pénétration du composé de type thiopyridinone i) est rapide et amplifiée.
La présente divulgation porte sur des procédés d’utilisation de la composition cosmétique, comprenant l’application de la composition cosmétique de la présente divulgation sur la surface d’une peau, dans laquelle la composition cosmétique amplifie la pénétration du composé de type thiopyridinone dans la peau.
Un autre aspect de la présente divulgation est les procédés d’augmentation du pourcentage du composé de type thiopyridinone déposé dans la peau, le procédé comprenant l’application topique de la composition cosmétique de la présente divulgation sur la peau, dans laquelle la composition cosmétique de la présente divulgation augmente le pourcentage du composé de type thiopyridinone déposé sur la peau.
Ces aspects et d’autres de l’invention sont décrits plus en détail dans la description détaillée de l’invention.
La présente divulgation décrit des modes de réalisation exemplaires selon les concepts inventifs généraux et n’a pas pour but de limiter la portée de l’invention de quelque manière que ce soit. En effet, l’invention telle que décrite dans le mémoire descriptif est plus large que et non limitée par les modes de réalisation exemplaires présentés dans le présent document, et les termes utilisés dans le présent document ont leur pleine signification ordinaire.
La est un graphique montrant le pourcentage de pénétration du composé de type thiopyridinone (THP) appliqué pour les Exemples de Formule de base et comparatifs.
La est un graphique montrant le pourcentage de pénétration du composé de type thiopyridinone (THP) appliqué pour les Exemples de l’invention et comparatifs.
La est un graphique montrant le pourcentage de pénétration de niacinamide appliqué pour les Exemples de Formule de base et comparatifs.
Il est entendu que les divers aspects de la présente divulgation ne se limitent pas aux agencements et aux instruments montrés sur les figures.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE DE LA DIVULGATION La présent divulgation porte sur des compositions cosmétiques incluant typiquement au moins un composé correspondant à la formule (I) ou (I’) suivante, appelé « composé de type thiopyridinone ».
La présente divulgation porte sur des compositions cosmétiques qui amplifient la pénétration de composé de type thiopyridinone dans la peau en utilisant des esters de polyglycéryle d’acide gras.
Les inventeurs ont découvert que la combinaison de composé de type thiopyridinone avec certains esters de polyglycéryle d’acide gras amplifierait la pénétration du composé de type thiopyridinone et contribuerait également à une pénétration rapide comparativement aux compositions utilisant des amplificateurs de pénétration connus.
Les compositions cosmétiques huile-dans-eau incluent typiquement :
au moins un composé sélectionné parmi les composés de formule (I) et le tautomère de formule (I’) ci-dessous ; et leurs isomères optiques, racémates, et/ou solvates tels que les hydrates, seuls ou en mélange :
La est un schéma fonctionnel d’un mode de réalisation du système d’excitation 24. Plus spécifiquement, le système d’excitation 24 est montré comme comportant un système de stabilisateur de système électrique (PSS) adaptatif 50 et un régulateur de tension automatique (AVR) 52. Tel que mentionné précédemment, la turbine 12 commandée par le dispositif de commande de turbine 15 peut produire une puissance mécanique (Pmec) et utilisée pour faire tourner de manière rotative un rotor inclus dans le générateur 14. Tel que généralement illustré, le(s) dispositif(s) de commande 15 peu(ven)t comporter un ou plusieurs processeurs 17 et une mémoire 19, qui peuvent être utilisés collectivement pour prendre en charge un système d’exploitation, des applications et systèmes logiciels, et ainsi de suite, utiles dans la mise en œuvre des techniques décrites ici. La rotation du rotor dans un champ magnétique peut produire de l’énergie électrique, qui peut alors être transmise à travers un transformateur (X T ) 54 et des lignes (X L ) 56. Un bus infini 58 est également montré.
Le bus infini 58 est traditionnellement décrit comme étant un bus dont la fréquence et la tension restent constantes indépendamment d’une quantité de charge sur le bus infini. Par exemple, un très grand nombre de générateurs 14 (par exemple, machines synchrones) peuvent être connectés à un bus de sorte que le bus est dit avoir une puissance active et réactive infinie. Ainsi, les dispositifs électriques connectés au bus infini n’affecteront typiquement pas les autres dispositifs électriques lorsqu’ils seront allumés ou éteints. Toutefois, à mesure que de plus en plus de sources d’énergie renouvelables (par exemple, panneaux solaires, turbines éoliennes, turbines hydrauliques, et autres) sont ajoutées au bus infini, des sources d’énergie importantes (par exemple, 1 kW et plus) peuvent perturber les autres dispositifs, par exemple, le générateur 14, venant maintenant en ligne et hors ligne. En conséquence, les techniques décrites ici modélisent le bus infini, par exemple, par l’intermédiaire d’estimateurs, pour qu’il se comporte comme s’il pouvait réellement exister des fluctuations de tension et/ou de fréquence.
Dans le mode de réalisation représenté, un premier estimateur 60 peut maintenant comporter un système de calcul de bus infini 62 et un estimateur à état unique 64. L’estimateur 64 peut comporter, mais sans s’y limiter, un estimateur de type filtre de Kalman. Les entrées dans le premier estimateur 60 peuvent comporter des mesures prises à partir d’un réseau de capteurs 66. Le réseau de capteurs 66 peut détecter des propriétés du générateur 14 telles que la tension, l’intensité de courant, la puissance active, la puissance réactive, le glissement, la fréquence, l’angle de phase, le bruit, et ainsi de suite. Les mesures provenant du réseau de capteurs 66 peuvent être fournies à l’estimateur 60 et à un deuxième estimateur en cascade 68, en tant qu’entrées.
Le premier estimateur 60 peut utiliser l’Estimateur à état unique 64 pour fournir en tant que sortie (par exemple, estimation d’état) une réactance externe . Le système de calcul de bus infini 62 peut alors fournir une valeur de bus infini dérivée, telle qu’une tension et/ou une fréquence de bus infini. Dans le mode de réalisation représenté, l’Estimateur à état unique 64 peut utiliser certains paramètres de modèle tels qu’une covariance de bruit de procédé (qEK) représentative d’une incertitude dans les calculs du procédé, une covariance de bruit de capteur (rEK) représentative du bruit dans des capteurs (par exemple, le réseau de capteurs 66).
L’estimateur à état unique 64 peut utiliser en tant qu’entrée un courant de stator de générateur lst , une tension de stator de générateur Ust , et un angle de phase , à savoir, l’angle entre la tension de stator et le courant de stator, dans une relation où est la réactance externe à fournir en tant que sortie et IB est la tension de bus infini pour dériver . Les mesures pour lst , Ust et peuvent être fournies par le réseau de capteurs 66 et IB peut être calculée numériquement par le système 62. Tout type d’estimateur à état unique peut être utilisé, y compris, mais sans s’y limiter, le filtre de Kalman-Bucy traditionnel, par exemple, un estimateur quadratique linéaire ou un autre type d’estimateur approprié pour utiliser la relation pour résoudre sur la base de valeurs, y compris de valeurs historiques, pour les termes restants.
Le deuxième estimateur 68 peut utiliser en tant qu’entrées une puissance mécanique (Pmec) qui peut être fournie par le dispositif de commande de turbine 15, une tension de champ de générateur (Efd) qui peut être fournie par le système d’excitation 24, et la tension IB qui peut être dérivée par l’intermédiaire du système de calcul de bus infini 62. Le deuxième estimateur 68 peut utiliser certains paramètres de modèle tels qu’une covariance de bruit de procédé (Q EK ) représentative sur une incertitude dans les calculs du procédé, une covariance de bruit de capteur (R EK ) représentative du bruit dans les capteurs (par exemple, le réseau de capteurs 66).
Le deuxième estimateur 68 peut estimer certains états internes du générateur 14 (par exemple, machine synchrone), tels que , un angle entre un champ électromagnétique de générateur (EMF) et un vecteur de tension de référence ; , vitesse du générateur 14 (par exemple, tr/min) ; E’, tension interne du générateur 14 ; et , flux dans le générateur 14. Le deuxième estimateur 68 peut en outre estimer la réactance externe , et certains paramètres du modèle de machine lui-même, tel que décrit plus en détail ci-dessous. En effet, le deuxième estimateur 68 peut modéliser ou bien comporter des paramètres de modèle en plus des paramètres de machine. Le deuxième estimateur 68 peut comporter une logique de commutation 70 qui peut être utilisée, par exemple, pour commuter entre certains modèles d’estimateur tel que décrit plus en détail ci-dessous.
Un Modèle étendu 72 est également montré, qui peut fournir en tant que sortie certains états de générateur 14, une dérivation de la réactance externe , et certains paramètres de générateur 14. Le Modèle étendu 72 peut également délivrer en sortie des estimations de mesure pour la puissance (puissance active et réactive), des composantes de courant, et/ou des composantes de tension. Le Modèle étendu 72 peut être un filtre de Kalman multi-état qui incorpore un modèle du générateur 14 connecté au bus infini 58 comme suit :
Équation 2 : Z