INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, la butée 1 hydraulique selon l’invention est capable de moduler sa réponse en fonction de la sollicitation qu’elle subit. La distance parcourue par le piston lors d’une sollicitation modifie l’inertie de la butée 1 en adaptant la distance parcourable par le fluide hydraulique dans le circuit inertiel 5. La butée 1 selon l’invention présente donc un comportement progressif.
L’invention ne se limite pas au mode de réalisation de butée hydraulique de fin de course décrit ci-avant, seulement à titre d’exemple, mais d’autres modes de réalisation peuvent être conçus par l’homme de métier sans sortir du cadre et de la portée de la présente invention.
BOITE DE VITESSES DE VEHICULE AUTOMOBILE A VERROUILLAGE DE MARCHE ARRIERE COMMANDE PAR CABLE La présente invention concerne une boîte de vitesses de véhicule automobile équipée d’un verrouillage de marche arrière à commande à câbles, ainsi qu’un véhicule automobile comportant cette boîte de vitesses, et un procédé d’assemblage de la commande à câbles sur cette boîte de vitesses.
Un type de boîte de vitesses de véhicule automobile connu, présenté notamment par le document FR-A1-3065048, comporte un levier actionné par le conducteur qui commande les différents rapports de marche avant et le rapport de marche arrière par deux câbles principaux travaillant dans les deux directions. On effectue par un déplacement latéral du levier des mouvements de sélection d’un manchon de synchronisation, puis par un déplacement longitudinal des mouvements de coulissement de ce manchon pour effectuer un passage d’une vitesse.
Le levier de vitesse comporte de plus une commande de déverrouillage de l’engagement de la marche arrière, agissant sur un câble métallique coulissant dans une gaine dont l’extrémité entre dans la boîte de vitesses pour libérer le passage de cette marche arrière. Lors d’un actionnement du levier de vitesse pour l’engagement d’un rapport de marche avant, la commande de déverrouillage qui n’est pas activée évite empêche un engagement de la marche arrière suite à une erreur de sélection.
En particulier l’extrémité de la gaine de la commande de déverrouillage arrive sur un support fixé sur la boîte de vitesses, pour être maintenue sur ce support en permettant au câble d’entrée dans la boîte afin d’appliquer un effort de déverrouillage.
L’extrémité de la gaine est soumise à des efforts alternés suivant l’application des tractions sur le câble, dans un environnement présentant des températures pouvant être élevées, et des vibrations. On peut obtenir une usure des pièces. De plus la fabrication en grande série entraîne des tolérances dimensionnelles sur les différents composants. On obtient dans certains cas au niveau de l’entrée de la gaine sur ce support, des pertes d’huile contenue dans la boîte de vitesses. Ces pertes posent des problèmes de niveau d’huile dans la boîte de vitesses qui baisse, de pollution extérieure, et d’obligation de réparation demandée lors du contrôle technique obligatoire des véhicules.
Dans le cas d’un parc de véhicules en circulation, la réparation de ces fuites nécessite une simplicité de réparation qui doit pouvoir être faite sur le véhicule complet, sans démonter les pièces existantes afin de limiter le temps de main-d’œuvre, avec toutefois une garantie de tenue dans le temps de cette solution sur la totalité des interventions.
Elle propose à cet effet une boîte de vitesses de véhicule automobile comportant un système interne de verrouillage de l’engagement du rapport de marche arrière, une gaine contenant un câble de déverrouillage de ce système, et un support fixé sur la boîte de vitesses, présentant une face extérieure recevant de manière perpendiculaire l’extrémité de la gaine pour passer le câble au travers du support, cette boîte de vitesses étant remarquable en ce qu’elle comporte une plaque de serrage entourant la gaine, qui est serrée sur la face extérieure du support avec l’interposition d’une étanchéité entourant cette gaine.
Un avantage de cette boîte de vitesses est que de manière simple, par l’ajout de l’étanchéité puis d’une plaque sur des véhicules déjà mis en circulation, venant sur la face extérieure du support, on obtient un maintien mécanique sous cette plaque de l’étanchéité qui est comprimée en enserrant l’extrémité de la gaine.
Dans le cadre de la présente invention, on pourra sélectionner les deux lentilles du correcteur de sphéricité 12 par exemple parmi les types suivants :
- une lentille plan-convexe, c’est-à-dire comprenant une face planaire et une face courbe de forme convexe, au moins l’une de ces faces présentant un profil asphérique ;
- une lentille plan-concave, c’est-à-dire comprenant une face planaire et une face courbe de forme concave, au moins l’une de ces faces présentant un profil asphérique ;
- une lentille bi-courbe, c’est-à-dire comprenant deux faces courbes, dont au moins présente un profil asphérique ; par exemple l’une des faces est de forme sphérique, concave ou convexe et l’autre face est asphérique.
Les deux lentilles sélectionnées ne sont pas nécessairement de même type. Par exemple, on pourra associer, au sein du correcteur de sphéricité, une lentille de type plan-convexe et une lentille de type bi-courbe ; ou une lentille de type plan-concave et une lentille de type bi-courbe, ou plus généralement toute combinaison possible des types de lentilles précités.
Par contre, on exclura tout composant optique qui ne rentre pas dans la définition d’une lentille telle que fournie ci-dessus, par exemple une lentille en forme de ménisque ou une lame optique à faces parallèles (i.e. lame de Schmidt).
Par la suite, l’expression « lentille asphérique » désignera toute lentille (au sens de la définition donnée ci-avant) comprenant au moins une face asphérique (ou asphérisée), c’est-à-dire présentant un profil asphérique. La face de la lentille peut être asphérisée selon des procédés d’asphérisation connus (e.g. usinage, polissage, etc ). Le profil asphérique va être à présent décrit plus en détails en référence à la .
La illustre de manière schématique une lentille asphérique, dans un repère orthonormé (X,Y) en deux dimensions, où X correspond à l’axe optique O de la lentille (ou du télescope). L’une des faces de la lentille (e.g. la face d’entrée S) est configurée selon un profil asphérique défini de manière générale par l’équation suivante (Eq. 1):
où z(r) définit, selon l’axe X, la distance entre le plan T v tangent au sommet (ou vertex) V de la lentille (perpendiculairement à l’axe optique O) et la face S de la lentille en fonction de la distance radiale r selon l’axe Y par rapport à l’axe optique O, R désigne le rayon de courbure au sommet V de la lentille (correspondant au rayon de courbure d’une sphère parfaite coïncidant avec la surface de la sphère en son sommet V), k désigne une constante de conicité, telle que k>0 pour une ellipse oblate, -1 { A n } désignent les coefficients d’une correction polynomiale d’asphéricité correspondant à des termes de déformations d’ordre supérieur n en puissances paires de r , où n est un entier naturel supérieur à 2 (i.e. termes d’asphéricité A n .(r 2 ) n ; e.g. pour n=2, A 2 .r 4 , pour n=3, A 2 .r 6 , etc ).
Dans le cadre de la présente invention, on considère que la constante de conicité k est non nulle et/ou que les coefficients d’asphéricité {A n } sont non nuls, de manière à exclure tout profil sphérique de la définition d’un profil asphérique.
Ainsi, toute lentille, dont au moins une face (i.e. face d’entrée et/ou face de sortie) est façonnée selon un profil défini par l’équation 1 ci-dessus est une lentille asphérique.
Les différences d’épaisseurs entre le centre et les bords de la lentille asphérique illustrée sur la ont été exagérées par rapport à la réalité, uniquement pour bien visualiser le caractère asphérique de la lentille sur une de ses faces. En particulier, on observe clairement que selon le profil asphérique la surface S de la lentille asphérique s’écarte de celui du profil d’une lentille sphérique tel qu’indiqué en traits pointillés.
En ajustant les paramètres définis par l’équation 1 ci-dessus, il est possible de réduire la quantité de verre utilisée pour former la lentille asphérique, dans la mesure où le rayon de courbure est réduit progressivement contrairement au cas de la lentille sphérique pour laquelle le rayon de courbure reste constant sur toute la surface pour une face donnée.
Un exemple de lentille asphérique mise en œuvre dans le correcteur de sphéricité 12 va être à présent décrit plus en détails en référence à la .
Selon l’exemple de la , les surfaces 12A.1, 12A.2, 12B.1, 12B.2 des lentilles asphériques 12A, 12B sont toutes courbées en direction du plan focal P du télescope 1. Dans d’autres modes de réalisation (non illustrés), d’autres orientations de ces courbures pourront être envisagées, par exemple avec des orientations différentes pour au moins deux surfaces.
Dans le présent exemple, chacune des deux lentilles 12A, 12B est asphérisée seulement sur l’une de ses deux faces, e.g. sur la face de sortie 12A.2 de la première lentille 12A et sur la face d’entrée 12B.1 de la deuxième lentille 12B. Autrement dit, seules les surfaces 12A.2, 12B.1 présentent un profil (ou contour) selon l’équation 1. Pour chaque lentille 12A, 12B, le profil asphérique peut être ajusté de manière spécifique par modification des paramètres de l’équation 1, en fonction des performances à atteindre en fonction de la nature des aberrations à corriger.
De préférence, comme dans l’exemple, la deuxième phase de rodage P4 comprend le même nombre de cycles que la première phase de rodage P2.
Dans l’exemple de la , la première condition d’arrête est atteinte au bout de cinq cycles des étapes 1 à 5.
Au cours de la phase optionnelle de contrôle P5, la charge électrique impose une densité de courant constante à la pile à combustible 10 pendant une durée prédéterminée, et l’évolution de la tension de cellule de la pile est observée. Cette phase optionnelle de contrôle P5 permet de vérifier si les performances de pile sont bien entièrement stables. S’il est observé que la tension de cellule de la pile reste stable tout au long de la phase de contrôle P5, alors la bonne exécution du protocole de rodage est confirmée et la pile à combustible est prête à être mise en service.
La durée de la phase de contrôle P5 optionnelle est de préférence comprise entre 45 minutes et 75 minutes. Dans l’exemple, cette durée est égale à 60 minutes
La densité de courant pendant la phase de contrôle P5 est de préférence comprise entre 0,3 et 1,9 A/cm². Dans l’exemple, la densité de courant est égale à 1 A/cm². En outre, dans l’exemple, la phase de contrôle P5 dure 60 minutes. La durée de la phase de contrôle peut être différente. Elle est de préférence supérieure à 10 minutes, par exemple comprise entre 10 et 100 minutes.
En outre, la mesure de la tension de cellule lors de la phase de contrôle permet de mesurer le gain en performances de la pile à combustible 10 procuré par le protocole de rodage.
À titre d’exemple, sur une pile à combustible formée par un empilement de cellules 12 avec une surface utile de chaque assemblage membrane-électrode 14 égale à 250 cm², le gain de performance obtenu grâce au protocole de rodage sur la tension de cellule de la pile à combustible est compris entre 10 % et 50 %, par exemple égal à 30 %, lorsque la charge électrique impose une densité de courant de 1 A/cm² à la pile à combustible, pour une durée totale du protocole de rodage comprise entre 20 minutes et 300 minutes. Le gain de performance est, de préférence, mesuré en comparant la quantité d’énergie électrique produite par la pile à combustible 10 par kilogramme de dihydrogène consommé par les réactions électrochimiques avant et après l’exécution du protocole de rodage, l’énergie électrique produite par la pile à combustible étant par exemple mesurée en Wh.
De manière connue en soi, on peut considérer en pratique que la densité de courant débitée par la pile à combustible est imposée et contrôlée par la charge électrique connectée aux bornes de la pile à combustible 10, et ne dépend donc pas de la quantité de réactifs présent dans les compartiments anodique et cathodique, tant que cette quantité est suffisante, telle que déterminée par les lois de Faraday, pour alimenter les réactions électrochimiques se produisant dans les couches catalytiques anodique 22 et cathodique 24, c’est-à-dire tant que le débit de gaz réactifs fourni aux entrées de dihydrogène 28 et d’air 32 est suffisant. En d’autres termes, un surplus de dihydrogène et d’air n’entraîne pas d’augmentation de la densité de courant. À l’inverse, un manque de dihydrogène et/ou d’air, donc d’oxygène, entraîne une baisse de la tension de cellule, comme dans l’exemple de l’étape d’appauvrissement en oxygène 5 des première et deuxième phases de rodage P2 et P4.
En pratique, les lois de Faraday énoncent que le courant fourni par une réaction électrochimique est une mesure directe de la vitesse de la réaction électrochimique, c’est-à-dire du débit molaire de réactif consommé. Ainsi, le courant fourni i par une réaction électrochimique est égal à :
Avec i le courant en Ampères, n le nombre d’électrons transférés par la réaction électrochimique, F la constante de Faraday, environ égale à 96 485 C/mol (coulombs par mole), et v la vitesse de réaction, exprimée en mol/s (moles par seconde), également désignée comme débit molaire consommé, correspondant à la vitesse de consommation des réactifs.
Ainsi, tant qu’on assure, au niveau des sites actifs, un débit molaire suffisant de réactifs, la vitesse de réaction v , et donc le débit molaire de réactifs consommés, dépend du courant fourni par les réactions électrochimiques se produisant au niveau des sites actifs, et ne varie pas en cas de présence de surplus de réactifs.
Avantageusement, tout au long des phases de rodage P2 et P4, le coefficient stœchiométrique anodique est constant et égal au coefficient stœchiométrique anodique nominal de la pile à combustible 10, de préférence compris entre 1,3 et 1,5, de préférence encore égal à 1,5. Cette valeur, relativement basse, permet de limiter la consommation de dihydrogène au cours du procédé de rodage, et ainsi de réduire le coût d’exécution du procédé de rodage.
Avantageusement, tout au long des phases de rodage P2 et P4, le coefficient stœchiométrique cathodique est constant et supérieur au coefficient stœchiométrique cathodique nominal de la pile à combustible 10, sauf pendant les phases d’appauvrissement en oxygène 5 où le coefficient stœchiométrique cathodique est strictement inférieur à 1, de préférence inférieur ou égal à 0,9, plus préférentiellement égal à 0. De préférence, tout au long des phases de rodage P2 et P4, sauf pendant les phases d’appauvrissement en oxygène 5, le coefficient stœchiométrique cathodique est supérieur à 2, pour une pile à combustible présentant un taux d’humidité compris entre 30% et 80% au niveau du compartiment cathodique. Dans l’exemple, le coefficient stœchiométrique cathodique est égal à 2,3.
Ce coefficient stœchiométrique cathodique relativement élevé permet de réduire la durée du protocole de rodage. En effet le débit élevé d’oxygène, a fortiori d’air, dans le compartiment cathodique entraîne une circulation de gaz plus important dans les pores de la couche catalytique cathodique, ce qui permet d’agrandir les pores, ou canaux, déjà existants et d’ouvrir de nouveaux canaux dans la couche catalytique cathodique, entrainant ainsi l’augmentation du nombre de sites actifs de la couche catalytique cathodique. De plus, ce débit élevé favorise l’évacuation des impuretés désorbées de la couche catalytique cathodique 24 tout au long du procédé de rodage. Cette évacuation des impuretés est particulièrement efficace au cours des étapes d’hydratation 2 des phases de rodage P2 et P4. Par ailleurs, ce coefficient stœchiométrique cathodique relativement élevé, qui impose donc un débit relativement élevé à la cathode, permet d’améliorer le temps de réponse de la pile à combustible, et ainsi de réduire la durée de l’étape d’augmentation de densité de courant 1 des phases de rodage P2 et P4.
En comparaison avec les procédés de rodage déjà connus, le procédé de rodage de l’invention présente plusieurs avantages.
Tout d’abord, le procédé de rodage est particulièrement efficace pour augmenter les performances de la pile à combustible 10 sans générer de dégradations susceptibles de réduire la durée de vie de la pile à combustible. Notamment, l’alternance entre des étapes d’appauvrissement en oxygène 5, et des étapes de tension de cellule plus basse, c’est-à-dire les étapes d’hydratation 2, favorise la désorption des impuretés et polluants présents dans les couches catalytiques 22 et 24, en permettant de successivement réduire et oxyder un maximum d’impuretés. Le procédé permet également d’utiliser tous les moyens d’amélioration des performances de la pile à combustible 10, à savoir l’hydratation de la membrane échangeuse de protons 20, l’augmentation du nombre de sites actifs des couches catalytiques et la désorption et l’évacuation des impuretés et polluants présents dans et en surface des couches catalytiques. Les dégradations de la pile à combustible sont notamment évitées grâce aux étapes de stabilisation 4, qui permettent d’enchaîner les étapes d’hydratation 2 et d’appauvrissement en oxygène 5 sans générer de conditions de fonctionnement négatives pour la pile à combustible, et, grâce à la coupure totale ou partielle d’air, donc d’oxygène, telle que définie ci-dessus réalisée au cours des étapes d’appauvrissement en oxygène, permettant d’éviter des fluctuations de tension de cellule nocives pour la pile à combustible.
Selon l’invention, la piscine comprend des margelles configurées pour être positionnées sur les supports margelles, sur le contour de la piscine. Ces margelles dissimulent les supports margelles et les bords supérieurs des panneaux, une fois celles-ci installées sur le contour de la piscine.
Selon une réalisation de la piscine objet de l’invention, les supports margelles comprennent sur leur face supérieure des bossages configurés pour maintenir un espacement entre une face inférieure des margelles et la face supérieure des supports margelle. Ces bossages évitent la stagnation d’eau entre les margelles et les supports margelles, ce qui améliore notamment la durée de vie des margelles, en particulier lorsque celles-ci sont conçues en bois.
Selon une réalisation, la piscine objet de l’invention comprend des profils configurés pour être fixés au-dessus du bord supérieur des panneaux, de manière juxtaposée au bord longitudinal interne des supports margelle. Les profils comprennent un organe d’accrochage configuré pour recevoir et maintenir un bord supérieur d’un liner destiné à recouvrir de manière étanche une face interne de la paroi de contour, lesdites margelles étant configurées pour recouvrir les profils une fois posées sur les supports margelles. Ainsi, les profils sont placés sous les margelles, ce qui permet de totalement les masquer. En outre, cet agencement permet de tendre convenablement le liner qui est soumis à une tension sur les bords supérieurs des panneaux du fait que les profils sont placés en équerre par rapport à la face interne de la paroi de contour de la piscine.
Selon une réalisation de la piscine objet de l’invention, les profils comprennent une face d’appui supérieure sur laquelle prend appui une face inférieure des margelles lorsqu’elles sont posées sur les supports margelles. De préférence, en la présence de bossage sur la face supérieure des supports margelles, la face d’appui supérieure des profils est située dans un même plan que les bossages, une fois lesdits profils fixés sur les bords supérieurs des panneaux.
Selon la piscine objet de l’invention, les extrémités inférieures des poteaux et les bords inférieurs des panneaux sont configurés pour être ancrés dans une surface de support, notamment une dalle, grâce à des moyens d’ancrage. Cela assure une parfaite immobilisation de l’ossature de la piscine sur la surface de support.
Selon la piscine objet de l’invention, au moins les supports margelles, les poteaux et les panneaux sont en métal, notamment de l’acier inoxydable.
Selon l’invention, la piscine peut être configurée pour une installation enterrée, semi-enterrée ou hors sol. Lorsque la piscine est configurée pour être semi-enterrée ou hors sol, celle-ci comprend des plaques d’habillage configurées pour être fixées sur les poteaux grâce à des quatrièmes moyens d’assemblage.
illustre une première vue d’ensemble de la piscine selon un premier angle de vue, les margelles n’étant toutefois pas illustrées sur la figure ;
illustre une seconde vue d’ensemble de la piscine selon un second angle de vue, les margelles n’étant toutefois pas illustrées sur la figure ;
illustre la piscine des figures 1 et 2, vue de côté, une dalle béton étant illustrée et recevant ladite piscine ;
illustre la piscine des figures 1 et 2, vue latéralement ;
illustre la piscine des figures 1 et 2, de dessus ;
illustre la piscine selon un plan de coupe A-A de la ;
illustre le détail B de la ;
illustre le détail C de la ;
La face de la structure lumineuse qui est tournée vers la face fonctionnelle, reçoit principalement la fonction d’éclairage. La fonction de chauffage est présente sur l’autre face de la structure lumineuse.
Dans un autre exemple de mise en œuvre de l’invention, les électrodes et la couche résistive de la structure chauffante sont portées sur un substrat dédié, distinct de la structure lumineuse.
Selon l’un des aspects de l’invention, ce substrat est réalisé dans un matériau tissé ou non-tissé.
Selon l’un des aspects de l’invention, les électrodes et/ou la couche résistive sont déposées sur le substrat par impression, sérigraphie ou lamination de plusieurs matériaux.
Selon l’un des aspects de l’invention, le dispositif de chauffage et d’éclairage comporte un décor visible depuis l’intérieur de l’habitacle, ce décor étant par exemple un habillage de l’habitacle, tel que par exemple un tissu, un cuir ou un revêtement esthétique.
Selon l’un des aspects de l’invention, le dispositif de chauffage et d’éclairage comprend au moins une zone réfléchissante agencée pour réfléchir de la lumière produite par la structure lumineuse en direction de la face fonctionnelle.
Selon l’un des aspects de l’invention, la zone réfléchissante est présente entre la structure lumineuse et la structure chauffante.
Selon l’un des aspects de l’invention, la zone réfléchissante s’étend de manière continue, notamment en regard de toute la structure lumineuse.
En variante, la zone réfléchissante s’étend de manière discontinue, notamment en formant un ou plusieurs motifs discrets réfléchissants.
Selon l’un des aspects de l’invention, la zone réfléchissante est formée par une couche réfléchissante, notamment de peinture blanche, capable de réfléchir de la lumière produite par la structure lumineuse.
Selon l’un des aspects de l’invention, cette couche réfléchissante est déposée sur la structure chauffante.
Selon l’un des aspects de l’invention, cette couche réfléchissante s’étend, au moins en partie, sur la couche résistive de la structure chauffante.
Ainsi, par exemple, la peinture blanche peut être déposée sur l’encre formant la couche résistive, cette encre étant elle-même présente sur un substrat. La zone réfléchissante peut être fabriquée en même temps que la structure chauffante, comme une couche supplémentaire sur cette structure chauffante. Ceci permet d’avoir un procédé de fabrication relativement simple pour la zone réfléchissante, et permet de disposer d’un large de choix de matériaux quant à la couche réfléchissante.
Selon un autre des aspects de l’invention, la zone réfléchissante est formée par la couche résistive de la structure chauffante, laquelle couche résistive contient des composés pour réaliser la fonction de chauffage et des composés pour réaliser la fonction de réflexion de la lumière.
La couche résistive peut ainsi, par exemple, contenir une encre résistive mélangée à des composés de réflexion tels qu’une matière de couleur blanche.
L’avantage de cette manière de faire, c’est que l’on évite une couche supplémentaire pour réaliser la fonction de réflexion de la lumière. La couche résistive assure la double fonction de chauffage et de réflexion.