INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Étape 10. Le produit a été calciné à 850°C pendant 6 h sous la protection d’un gaz inerte, et naturellement refroidi à température ambiante pour obtenir un produit fini de matériau d’électrode positive de phosphate de lithium-manganèse-fer.
Dans cet exemple comparatif, un phosphate de lithium-manganèse-fer a été préparé. Cet exemple comparatif diffère de l’Exemple 1 en ce que le procédé de préparation du pyrophosphate de manganèse ferreux était différent. Le processus spécifique est comme suit.
Étape 1. De l’oxalate ferreux, de l’oxalate de manganèse et du pentoxyde de phosphore ont été mélangés selon un rapport molaire du fer sur le manganèse de 0,25 : 1 et un rapport molaire de (fer + manganèse) : phosphore de 1 : 1, puis le mélange a été broyé à boulets dans une atmosphère d’azote sec pendant 0,5 h.
Étape 2. Le produit broyé à boulets a été placé dans un four à résistance et sous la protection de l’azote gazeux, chauffé à 550°C à une vitesse de 5°C/min, et maintenu à cette température pendant 0,5 h pour obtenir du pyrophosphate de manganèse ferreux, qui a ensuite été concassé jusqu’à une taille de particule D50 de 250 nm.
Étape 3. Le pyrophosphate de manganèse ferreux broyé concassé obtenu à l’étape 2 a été mélangé avec du chlorure de lithium et du glucose selon un rapport molaire de (Fe+Mn) : Li : source de carbone de 1 : 1,1 : 0,3, puis de l’eau désionisée avec une masse de 100% de la masse totale des matières solides de pyrophosphate de manganèse ferreux, de chlorure de lithium et de glucose a été ajoutée. De l’acide chlorhydrique a été ajouté pour ajuster le pH à 2,5. Une réaction hydrothermale a été réalisée dans un réacteur fermé à une température de 100°C pendant 2 heures.
Étape 4. Une séparation solide-liquide a été réalisée. Le produit solide a été calciné à 600°C pendant 20 h sous la protection d’un gaz inerte, et naturellement refroidi à température ambiante pour obtenir un produit fini de matériau d’électrode positive de phosphate de lithium-manganèse-fer.
Les matériaux d’électrode positive de phosphate de lithium-manganèse-fer obtenus dans les exemples et les exemples comparatifs, du noir d’acétylène comme agent conducteur et du PVDF comme agent de liaison ont été mélangés selon un rapport massique de 8 : 1 : 1. Une certaine quantité de solvant organique NMP a été ajoutée. Le mélange a été agité et appliqué sur un film d’aluminium pour préparer une feuille d’électrode positive. Une feuille de lithium métallique a été utilisée comme électrode négative. Le séparateur était une membrane poreuse de polypropylène Celgard2400. Le solvant dans la solution électrolytique était une solution composée d’EC, de DMC et d’EMC selon un rapport massique de 1 : 1 : 1, et le soluté était du LiPF 6 avec une concentration de 1,0 mol/L. Une pile plate de type 2023 a été assemblée dans une boîte à gants. La pile a été soumise à un test de performances de cycle de charge-décharge. Dans une plage de tension de coupure de 2,2 à 4,3 V, la capacité spécifique de décharge a été mesurée à 0,1 C et 1 C. Les résultats du test des performances électrochimiques sont présentés dans le Tableau 1. Capacité de décharge à 0,1 C mAh/g Capacité de décharge à 1 C mAh/g Taux de rétention de capacité à 1 C après 600 cycles Exemple 1 166,2 142,1 90,1% Exemple 2 165,7 141,8 90,6% Exemple 3 165,5 141,2 89,8% Exemple Comparatif 1 57,4 40,1 43,7% Exemple Comparatif 2 55,6 41,3 46,1% Exemple Comparatif 3 56,9 41,4 44,5% Exemple Comparatif 4 148,6 122,4 73,7% Performances électrochimiques des matériaux d’électrode positive de phosphate de lithium-manganèse-fer
On peut voir d’après le Tableau 1 que les performances électrochimiques des Exemples Comparatifs 1 à 3 étaient extrêmement mauvaises. Cela s’explique par le fait que le pyrophosphate de manganèse ferreux n’a pas été soumis à une réaction hydrothermale et le radical pyrophosphate ne peut pas être converti en radical phosphate par séchage par pulvérisation. Par conséquent, dans les exemples comparatifs, le phosphate de lithium-manganèse-fer ne peut pas être préparé avec succès. Il était difficile d’appliquer les produits dans les exemples comparatifs au matériau d’électrode positive. Le procédé de préparation du pyrophosphate de manganèse ferreux dans l’exemple comparatif 4 était la réaction mixte en phase solide de matières premières. Ses performances électrochimiques n’étaient toujours pas aussi bonnes que celles de l’Exemple 1. Cela s’explique par le fait que, dans le procédé en phase solide, il était difficile pour le métal de transition d’être réparti uniformément dans la structure principale du matériau, ce qui affectait principalement les performances de vitesse et les performances de cycle.
Les exemples de la présente invention ont été décrits en détail ci-dessus conjointement avec les dessins, cependant, la présente invention n’est pas limitée aux exemples décrits ci-dessus. Dans le champ des connaissances de l’homme du métier, diverses modifications peuvent être apportées sans s’écarter de l’esprit de la présente invention. De plus, les exemples de la présente invention et les caractéristiques dans les exemples peuvent être combinés les uns avec les autres s’il n’y a pas de conflit.
Dans le mode de réalisation illustré en , la surface d'appui 44 est plane et le diamètre de la surface d'appui 44 est égal à environ 3 fois le diamètre du fil conducteur 50. Le fil conducteur 50 est posé à plat sur la surface d'appui 44 et est protégé par le matériau de collage 70.
Dans le mode de réalisation illustré en , le diamètre de la surface d'appui 44 est égal à environ 3 fois le diamètre du fil conducteur 50 et la surface d'appui 44 comprend une encoche 45 dans laquelle est enfoui le fil conducteur 50.
Dans le mode de réalisation illustré en , le guide fuselé 40 comprend une ouverture traversante 46 dans la pointe 42 à proximité de l'extrémité de la pointe 42, par exemple à une distance de l'extrémité de la pointe 42 variant de une fois à deux fois le diamètre du fil conducteur 50. Le diamètre de l'ouverture traversante 46 est légèrement supérieur au diamètre du fil conducteur 50, et le fil conducteur 50 passe par l'ouverture 46. Le fil conducteur 50 est couplé de façon rigide au guide fuselé 40 par le matériau de collage 70 ou par compression et déformation de l’extrémité de la pointe 42 qui vient légèrement pincer le fil conducteur 50.
Les modes de réalisation illustrés sur les figures 3, 4, et 5 sont avantageusement plus robustes que le mode de réalisation illustré en . Les modes de réalisation illustrés sur les figures 3, 4, et 5 sont notamment adaptés à des applications pour lesquelles on envisage de pouvoir mettre la sonde 20 en contact avec une surface aimantée. En outre, les risques d'écrasement du fil conducteur 50 dans les modes de réalisation illustrés sur les figures 4 et 5 sont réduits par rapport aux modes de réalisation illustrés sur les figures 2 et 3.
Plus le diamètre de la surface d'appui 44 est grand et moins il y a de perturbation de la mesure lorsque la pointe 42 entre en contact avec une surface dure. En effet, l’impédance de rayonnement de la pointe 42 chute considérablement lorsque l’on se rapproche de l’extrémité de la pointe 42. Son blocage par une surface dure pourrait limiter l’amplitude de l’impulsion mécanique engendrée par la force de Lorentz qui s’applique sur un petit volume de matière, latéralement libre. Cela pourrait fausser la mesure en diminuant l’amplitude du signal. En outre le contact de la pointe 42 avec un milieu solide peut engendrer des ondes ultrasonores dans le milieu qui peuvent revenir dans la pointe 42 et fausser la mesure.
De façon avantageuse, l’encombrement latéral de la pointe 42 de la sonde 20 est au moins dix fois plus faible que l'encombrement latéral des sondes à effet Hall disponibles actuellement dans le commerce.
Selon un mode de réalisation, le guide fuselé 40 est en un matériau solide non magnétique, notamment un matériau choisi dans le groupe comprenant le verre, le silicium, la céramique, les métaux non magnétiques (notamment l’aluminium, le cuivre, ou le titane), l'acier austénitique et les alliages de métaux non magnétiques, notamment les alliages à base d’aluminium, de cuivre, et/ou de titane.
Le guide fuselé 40 permet, de par sa forme géométrique effilée, de réaliser de façon avantageuse un tampon thermique entre la zone de mesure à la pointe 42 et une zone de réception au niveau du transducteur électroacoustique 60. La zone de mesure peut alors être portée à une température élevée de plusieurs centaines de degrés Celsius tandis que la zone de réception peut être soumise à une température plus basse compatible avec la plage de température tolérée par le transducteur électroacoustique 60.
Le matériau de collage 70 peut être une résine cyanoacrylate, ou une résine époxy, ou une résine polyimide, ou une résine céramique, ou un verre fondu, ou un émail enrobant le fil conducteur 50. Selon un mode de réalisation, le matériau de collage 70 est adapté pour résister aux hautes températures, par exemple jusqu’à 1000°C, ou jusqu'à la plus petite des températures de fusion de la pointe 42 du guide fuselé 40, et la température de fusion du fil conducteur 50. Le matériau de collage 70 correspond par exemple à la colle haute température commercialisée sous l'appellation Ceramabond par la société Aremco.
Dans le mode de fonctionnement direct, le transducteur acoustique 60 est configuré pour recevoir une onde acoustique et fournir un signal électrique analogique, par exemple une tension ou un courant, appelé signal de mesure par la suite. L'amplitude du signal de mesure dépend de l'amplitude de l'onde acoustique, de préférence est proportionnelle à l'amplitude de l'onde acoustique. Dans le mode de fonctionnement direct, le transducteur acoustique 60 reçoit un paquet et fournit un signal électrique de mesure comprenant au moins un pic, et de façon générale plusieurs pics positifs et négatifs. Dans le mode de fonctionnement réciproque, le transducteur acoustique 60 est configuré pour recevoir un signal électrique analogique, par exemple une tension ou un courant, appelé signal de commande par la suite, et fournir une onde acoustique. L'amplitude de l'onde acoustique dépend de l'amplitude du signal de commande, de préférence est proportionnelle à l'amplitude du signal de commande. Le transducteur acoustique 60 peut être un transducteur acoustique à ondes transversales. Selon un mode de réalisation, le transducteur acoustique 60 est un transducteur piézoélectrique ou un transducteur acoustique électromagnétique. Le transducteur 60 correspond par exemple au transducteur piézoélectrique commercialisé par la société Olympus sous l'appellation V153 qui peut présenter une fréquence centrale autour de 1 MHz.
La est une vue en coupe, partielle et schématique, d'un autre mode de réalisation de la sonde 20. La sonde 20 représentée sur la comprend l'ensemble des éléments de la sonde 20 représentée en et comprend, en outre, un guide d'ondes acoustiques droit 80 interposé entre le guide fuselé 40 et le transducteur électroacoustique 60. Le guide d'ondes acoustiques droit 80 a une section droite constante et s'étend de façon rectiligne et est appelé guide droit 80 par la suite. Selon un mode de réalisation, le guide droit 80 s'étend selon l'axe D et comprend deux faces opposées 81 et 82. Le transducteur électroacoustique 60 est fixé à la face 82 du guide droit 80. Selon un mode de réalisation, le guide fuselé 40 et le guide droit 80 sont des pièces distinctes. La base 41 du guide fuselé 40 est alors fixée à la face 81 du guide droit 80. Selon un autre mode de réalisation, le guide fuselé 40 et le guide droit 80 sont fabriqués d'une même pièce. La base 41 du guide fuselé 40 est alors incluse dans la face 81 du guide droit 80. Dans le mode de réalisation illustré en , le guide droit 80 a une forme cylindrique à base circulaire et la face 81 du guide droit 80 a le même diamètre que la base 41 du guide fuselé 40.
La sonde 20 comprend, en outre, un support 83 du guide fuselé 40 fixé au guide droit 80. Le support 83 est en un matériau isolant électriquement, par exemple en matière plastique, notamment un polymère. Le support 83 permet notamment la manipulation du guide fuselé 40. Le fil conducteur 50 peut être fixé au support 83. La sonde 20 peut comprendre, en outre, un support supplémentaire 84 fixé au guide fuselé 40, par exemple à mi-hauteur du guide fuselé 40 entre la pointe 42 et la base 41. Le fil conducteur 50 peut être fixé au support supplémentaire 84. Le support supplémentaire 84 est en un matériau isolant électriquement, par exemple en matière plastique, notamment un polymère.
La est une vue en coupe, partielle et schématique, d'un autre mode de réalisation de la sonde 20. La sonde 20 représentée sur la comprend l'ensemble des éléments de la sonde 20 représentée en à la différence que le le guide droit 80 comprend deux portions cylindriques successives 85 et 86 à base circulaire de diamètres différents. La face 81 du guide droit 80 a le même diamètre que la base 41 du guide fuselé 40 et la face 82 du guide droit 80 a sensiblement le même diamètre que le transducteur électroacoustique 60. Dans le mode de réalisation illustré en , la sonde 20 comprend en outre une jupe 87 entourant complétement la paroi latérale 43 du guide fuselé 40. Dans le cas où le guide fuselé 40 a une forme conique, la jupe 87 peut correspondre à un tronc de cône creux. Un interstice 88 est prévu entre la jupe 87 et le guide fuselé 40 de sorte que la jupe 87 n'est pas en contact direct avec le guide fuselé 40. La jupe 87 peut être maintenue par le support 83. La jupe 87 peut être en un matériau métallique. La jupe 87 comprend une ouverture 89 au travers de laquelle émerge la pointe 42 du guide fuselé 40 et la portion 52 du fil conducteur 50 repliée sur la pointe 42. La jupe 87 protège le guide fuselé 40 et constitue un écran de blindage pour les parties du fil conducteur 50 s'étendant le long de la paroi latérale 43 du guide fuselé 40.
La représente un schéma par blocs du système de détection 10 illustrant un mode de réalisation du dispositif de commande et d'acquisition 30 pour la mise en oeuvre du mode de fonctionnement direct. Selon un mode de réalisation, le transducteur électroacoustique 60 est un transducteur piézoélectrique.
Le dispositif de commande et d'acquisition 30 comprend notamment une chaîne de commande 31 et une chaîne d'acquisition 32. La chaîne de commande 31 comprend : - un générateur 33 d'impulsions de courant dans le fil conducteur 50 relié aux deux extrémités du fil conducteur 50 ; et - un module de commande 34 du générateur d'impulsions de courant 33 recevant un signal de synchronisation Sync.
La chaîne d'acquisition 32 comprend : - un amplificateur 35 programmable recevant le signal de mesure analogique S fourni par le transducteur électroacoustique 60 et fournissant un signal de mesure analogique amplifié S amp sensiblement égal au signal de mesure S multiplié par un gain d'amplification G ; et - un module de traitement 36 recevant le signal de mesure amplifié fourni par l'amplificateur 35.
Dans un mode de réalisation, l’invention concerne la composition telle que décrite précédemment, dans laquelle la traduction du fragment du pré-ARNm est opérée dans le même cadre de lecture que le cadre ouvert de lecture de la séquence d’acides nucléiques naturellement traduite dans ladite cellule végétale. Autrement dit, l’invention concerne la composition telle que décrite précédemment, dans laquelle la traduction du fragment du pré-ARNm est opérée dans le cadre de lecture déterminé par le codon d’initiation du cadre ouvert de lecture de ladite protéine.
Dans un mode de réalisation, l’invention concerne la composition telle que décrite précédemment, dans laquelle la traduction du fragment du pré-ARNm est opérée dans un cadre de lecture différent du cadre ouvert de lecture de la séquence d’acides nucléiques naturellement traduite dans ladite cellule végétale. En particulier, l’invention concerne la composition telle que décrite précédemment, dans laquelle la traduction du fragment du pré-ARNm est opérée dans un cadre de lecture décalé d’un nucléotide en 3’ (ou de deux nucléotides en 5’) par rapport au cadre ouvert de lecture de la séquence d’acides nucléiques naturellement traduite dans ladite cellule végétale. En particulier, l’invention concerne également la composition telle que décrite précédemment, dans laquelle la traduction du fragment du pré-ARNm est opérée dans un cadre de lecture décalé de deux nucléotides en 3’ (ou d’un nucléotide en 5’) par rapport au cadre ouvert de lecture de la séquence d’acides nucléiques naturellement traduite dans ladite cellule végétale. Autrement dit, l’invention concerne la composition telle que décrite précédemment, dans laquelle la traduction du fragment du pré-ARNm est opérée dans un cadre de lecture décalé d’un (ou deux nucléotides en 5’) ou deux nucléotides en 3’ (ou d’un nucléotide en 5’) par rapport au codon d’initiation du cadre ouvert de lecture de la séquence d’acides nucléiques naturellement traduite dans ladite cellule végétale.
Dans un mode de réalisation, l’invention concerne une composition comprenant un cPEP en tant que substance active, ledit cPEP : ayant une taille comprise de 4 à 70 acides aminés, en particulier de 4 à 41 acides aminés, dont la séquence d’acides aminés correspond à la traduction via le code génétique d’un fragment d’une séquence d’acides nucléiques d’un pré-ARNm d’une protéine, ledit fragment ayant une taille de 3 n nucléotides, n étant compris de 4 à 70, en particulier n étant compris de 4 à 41, et ladite séquence d’acides nucléiques comprenant deux parties contiguës : une partie située au sein d’une séquence d’acides nucléiques réputée non codante ( i.e. non traduite naturellement, e.g. intron) ; et une partie située au sein d’une séquence d’acides nucléiques réputée codante ( i.e. traduite naturellement, e.g. exon) ; et étant capable de moduler l’accumulation de ladite protéine dans la cellule végétale et n’étant pas capable de moduler l’accumulation de l’ARNm codant ladite protéine.
Au vu de ce qui précède, on comprend que l’invention concerne également la composition telle que décrite précédemment comprenant un cPEP en tant que substance active, ledit cPEP : ayant une taille comprise de 4 à 70 acides aminés, en particulier de 4 à 41 acides aminés, dont la séquence d’acides aminés correspond à la traduction via le code génétique d’un fragment d’une séquence d’acides nucléiques réputée non codante présente sur un pré-ARNm d’une protéine ; étant capable de moduler l’accumulation de ladite protéine dans la cellule végétale et n’étant pas capable de moduler l’accumulation de l’ARNm codant ladite protéine ; et étant notamment à une concentration comprise de 5 µM à 500 µM ou de 30 µM à 70 µM, ou étant notamment à une concentration de 50 µM.
illustre une première variante du deuxième mode de réalisation du système de gestion,
illustre une deuxième variante du premier mode de réalisation du système de gestion,
illustre une deuxième variante du premier mode de réalisation du système de gestion.
La illustre un premier mode de réalisation d’un système de gestion 1 selon l’invention. Le système de gestion 1 peut être intégré au sein d’un ouvrage flottant, par exemple un navire de stockage et/ou de transport d’un gaz à l’état liquide contenu dans au moins une cuve 2 qui équipe l’ouvrage flottant. Le gaz à l’état liquide peut de manière naturelle s’évaporer partiellement au sein d’un ciel 3 de la cuve 2.
Afin de gérer la pression de la cuve 2 qui augmente du fait de la présence de gaz à l’état vapeur au sein du ciel 3, le système de gestion 1 peut traiter ce gaz afin que ce dernier alimente en carburant au moins un appareil consommateur de gaz. Sur la , le système de gestion 1 est configuré pour pouvoir alimenter un appareil consommateur de gaz à haute pression 4 et un appareil consommateur de gaz à basse pression 5. L’appareil consommateur de gaz à haute pression 4 peut par exemple être un moteur assurant la propulsion de l’ouvrage flottant. L’appareil consommateur de gaz à basse pression 5 peut quant à lui être un générateur alimentant l’ouvrage flottant en électricité.
Afin d’assurer une alimentation des appareils consommateurs de gaz 4, 5, le système de gestion 1 comprend un circuit d’alimentation 6 s’étendant entre la cuve 2 et les appareils consommateurs de gaz 4, 5. Le circuit d’alimentation 6 comprend un dispositif de compression 7 permettant d’aspirer le gaz à l’état vapeur contenu dans le ciel 3 et la cuve 2 et de comprimer celui-ci jusqu’à une pression compatible avec les besoins de l’appareil consommateur de gaz à haute pression 4, par exemple au-delà de 250 bars, ou de l’appareil consommateur de gaz à basse pression 5, notamment entre 7 et 20 bars.
Sur la , le dispositif de compression 7 est illustré par une série de compresseurs, mais le dispositif de compression 7 peut également être un unique compresseur multi-étagé. Ainsi, le dispositif de compression 7 présente plusieurs étages de compression afin de comprimer le gaz à l’état vapeur à une pression plus ou moins élevée, un tel dispositif de compression 7 comprenant au moins trois sorties dont au moins deux sont disposées entre deux étages de compression. Plus le gaz à l’état vapeur traverse d’étages de compression, plus la pression de celui-ci est augmentée.
Ces trois sorties 56, 57, 58 assurent chacune une sortie du gaz à l’état vapeur hors du dispositif de compression 7. Le gaz à l’état vapeur traverse l’ensemble du dispositif de compression 7 et sort par la troisième sortie 58 pour atteindre la pression compatible à l’alimentation de l’appareil consommateur de gaz à haute pression 4. En sortie du troisième étage de compression 13 du dispositif de compression 7, le gaz à l’état vapeur peut atteindre une pression comprise entre 250 et 400 bars.
Le gaz à l’état vapeur comprimé par le premier étage de compression 11 présente une pression comprise entre 7 et 20 bars tandis que le gaz à l’état vapeur comprimé par le deuxième étage de compression 12 présente une pression comprise entre 120 et 150 bars. Le premier étage de compression 11 permet par ailleurs d’élever la pression du gaz à l’état vapeur à une valeur compatible pour l’alimentation de l’appareil consommateur de gaz à basse pression 5.
Le système de gestion 1 comprend également un circuit de traitement thermique 8. Le circuit de traitement thermique 8 est connecté au circuit d’alimentation 6, plus particulièrement au niveau du dispositif de compression 7. Selon le premier mode de réalisation du système de gestion 1, le circuit de traitement thermique 8 comprend une première branche 9 et une deuxième branche 10, respectivement connectées à la première sortie 56 du dispositif de compression 7 disposée en aval du premier étage de compression 11 et en amont du deuxième étage de compression 12, et à la deuxième sortie 57 du dispositif de compression 7 disposée en aval du deuxième étage de compression 11 et en amont du troisième étage de compression 13. La première branche 9 et la deuxième branche 10 permettent de faire circuler le gaz à l’état vapeur au sein du circuit de traitement thermique 8 à deux niveaux de pression différents.
La première branche 9 et la deuxième branche 10 se rejoignent au niveau d’un point de jonction 53. D’une manière préférentielle, le gaz à l’état vapeur ne circule qu’au sein de l’une des deux branches 9, 10. Afin de contrôler la circulation au sein desdites branches 9, 10, la première branche 9 comprend une première valve 43 et la deuxième branche 10 comprend une deuxième valve 44.
L’un des objectifs du circuit de traitement thermique 8 est de participer à la reliquéfaction du gaz à l’état vapeur non utilisé pour l’alimentation des appareils consommateurs de gaz 4, 5. Pour ce faire, le système de gestion 1 comprend un premier échangeur de chaleur 14 configuré pour opérer un échange de chaleur entre le gaz à l’état vapeur comprimé circulant dans le circuit de traitement thermique 8 et le gaz à l’état vapeur circulant dans le circuit d’alimentation 6 en amont du dispositif de compression 7.