INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La cage 18 du tourbillon étant solidaire en rotation du pont d’échappement 34, elle tourne sur elle-même.
Les rapports de transmission entre les différentes roues et différents pignons sont choisis de sorte que la cage 18 du tourbillon fasse un tour complet sur elle-même en une minute. Il peut être envisagé de fixer un indicateur des secondes ou aiguille des secondes sur la cage de tourbillon.
Sur la , on peut voir un autre exemple de réalisation dans lequel le support 54 est intégré au pont supérieur 58, le support 54 est alors d’un seul tenant avec le pont supérieur 58.
Sur la on peut voir un autre exemple de réalisation, dans lequel le pignon d’échappement 138 s’étend sur toute la hauteur de l’arbre de transmission 16, et engrène une roue de seconde fixe 152 qui est fixée sur le pont supérieur 58 et la bague extérieure 19b du roulement à billes 19. Dans l’exemple représenté, la roue de seconde fixe est fixée au pont supérieur 58 au moyen de vis (non visibles).
Par exemple, le dispositif d’estimation 20 est configuré pour afficher sur l’afficheur 30, l’interface présentée sur la figure 2. Ainsi, l’utilisateur du dispositif d’estimation 20 interagit avec le dispositif d’estimation 20 pour renseigner les paramètres, i.e. le nombre de dispositifs thermiques 25, le type de journée, la durée d’effacement , l’écart maximal souhaité et le pourcentage de confiance . Ceci est fait par exemple via des boutons et/ou des menus déroulants.
L’interface représentée sur la , indique par exemple en outre un tutoriel présentant la manière d’interagir avec cette interface. En particulier, lorsque les dispositifs thermiques 25 sont des radiateurs, ce tutoriel indique que les informations complémentaires suivantes sur les entrées à renseigner : Nombre de radiateurs : le nombre de radiateurs dans votre portefeuille, Type de journée : définie à partir de la température extérieure moyenne sur la journée entre les horaires suivants : 7h-15 et 18h-20h et à partir de la journée à températures extrême selon les règles de mécanisme de capacité RTE, Durée d’effacement : durée maximum de l’effacement ciblé, Ecart max à la TC de consigne : contrainte d’écart entre la température intérieure et la température de consigne, lors d’un effacement. Si la contrainte est atteinte, l’effacement s’arrête pour le radiateur en question avant la fin du créneau d’effacement, et % de confiance : pourcentage de chance que l’output atteigne une certaine valeur.
Le tutoriel met en avant la présence d’un bouton « Run all » et indique que l’utilisateur doit cliquer dessus.
Enfin, le tutoriel précise la manière dont l’indicateur collectif I col doit être interprété. En particulier, le tutoriel indique que les sorties suivantes sont obtenues pour chaque créneau t h , comme décrit ci-après : le pourcentage de la puissance installée qui est effaçable (en %), le facteur de surdimensionnement (l’inverse de la part de la puissance installée qui est effaçable), le volume d’énergie effaçable (en KWh), le capacité moyenne effaçable (en KW).
Le module de détermination 60 est configuré pour déterminer, pour chaque dispositif thermique 25, un indicateur individuel de potentiel de réduction de consommation I indiv (t) à la pluralité d’instants t successifs. L’indicateur individuel de potentiel de réduction de consommation I indiv (t) est aussi appelé indicateur individuel dans la suite de la description. Pour cela, le module de détermination 60 est configuré pour déterminer chaque indicateur individuel I indiv (t) à partir du modèle thermique et de la durée d’effacement souhaitée . Préférentiellement, le module de détermination 60 détermine ledit indicateur individuel I indiv (t) en outre à partir de l’écart maximal souhaité .
A cet effet, le module de détermination 60 est configuré pour calculer, à chaque instant t, l’énergie consommée par chaque dispositif thermique 25 entre l’instant t et l’instant successif t+D, i.e. à chaque pas de temps D. Préférentiellement, le module de détermination 60 est configuré pour calculer cette énergie à partir de la puissance P(t) du dispositif thermique 25 et du pas de temps D, par exemple selon l’équation suivante.
Le module de détermination 60 est en outre configuré pour, à chaque instant t , simuler l’évolution de la température intérieure T int (t) en l’absence de pilotage de la température intérieure T int (t) par le dispositif thermique 25. Par exemple, l’évolution de la température suit l’équation suivante.
où t est l’instant auquel est calculé l’évolution de la température intérieure T int (t), et
est une durée inférieure à la durée d’effacement souhaitée .
Le module de détermination 60 est configuré pour déterminer s’il existe une durée au bout de laquelle la température intérieure T int (t+ ) s’écarte de la température de consigne T c (t) d’une valeur égale à l’écart maximal souhaité . Autrement dit, le module de détermination 60 est configuré pour déterminer s’il existe une durée respectant l’équation suivante :
Le module de détermination 60 est configuré pour, s’il existe une telle durée alors déterminer cette durée comme la durée effective d’effacement. Autrement dit, l’effacement n’aura lieu que pendant la durée , si la durée est inférieure ou égale à la durée d’effacement souhaitée , sinon il aura lieu pendant la durée d’effacement souhaitée . Ainsi, partant de l’instant t, l’effacement aura lieu à tous instants successifs inférieurs à , la durée étant par exemple différente d’un dispositif thermique 25 à un autre.
Le module de détermination 60 est configuré pour déterminer, pour chaque instant t i , t i+ 1 dans la durée d’effacement effective, l’énergie consommée par le dispositif thermique 25.
Pour chaque instant t et pour chaque dispositif thermique 25, le module de détermination 60 est configuré pour calculer un pourcentage de puissance installée de l’ensemble des dispositifs thermiques 25 propre à être économisé lors d’un créneau t h , aussi appelé pourcentage de puissance installée effaçable comme étant égal au rapport entre la puissance effaçable et la puissance qui aurait été consommée si le dispositif thermique 25 fonctionnait à pleine puissance, i.e. à la puissance installée durant la durée d’effacement souhaitée , par exemple selon l’équation suivante
où est égal à zéro si la température intérieure T int (t) s’éloigne de la température de consigne T c (t) de plus que de l’écart maximal souhaité , et respecte l’équation 3, et
est la puissance installée du dispositif thermique 25.
Un créneau t h est un créneau horaire délimitant une durée entre deux instants choisis. Tous les créneaux t h ont par exemple une même durée.
Les particules d’aérogel 5 ont une taille comprise entre 0,015 et 3 mm.
L’aérogel 5 peut être un aérogel hydrophobe ou hydrophile.
L’aérogel 5 est de préférence un aérogel hydrophile, notamment lorsque le liant est un liant de type organique. L’aérogel hydrophile présente l’avantage de ne pas être combustible, et confère donc au séparateur 1 la capacité de ralentir voire d’empêcher la propagation du feu entre les cellules 2 séparées par le séparateur 1.
Un aérogel 5 hydrophobe peut être préféré lorsque le liant est un liant de type minéral.
Dans le cadre de la présente invention, un aérogel « hydrophile » est défini comme étant un aérogel facilement dispersible dans l’eau dans des conditions ambiantes telles que 20°C et la pression atmosphérique. En conséquence, l’aérogel hydrophile forme une dispersion stable avec l’eau, contrairement aux aérogels hydrophobes qui, lorsqu’ils sont dispersés dans l’eau, se séparent en une couche de matériau à la surface de l’eau. Le caractère hydrophile est dû à la présence de groupes hydrophiles ayant des radicaux -OH sur la surface de l’aérogel, y compris la surface interne de ses pores.
Par exemple, l’aérogel hydrophile selon l’invention forme une dispersion stable avec l’eau qui est caractérisée en ce qu’après avoir mélangé 1, 2, 5 ou 8 g de matériau, avec 60 g d’eau distillée dans un pot en plastique pendant 1 min à 20°C en utilisant un mélangeur SpeedMixer™ DAC 150.1FV fonctionnant à 2750 rpm et en laissant reposer le mélange résultant pendant 60 min, aucune séparation de phase visible ou formation d’une couche séparée de matériau à la surface de l’eau n’a lieu.
L’aérogel 5 peut être basé sur tout matériau pertinent pour cette application. Il peut s’agir par exemple d’un aérogel de silice, d’un aérogel hybride silice-polymère, d’un aérogel de carbone, ou d’un mélange de certains de ces aérogels.
L’aérogel 5 est de préférence un aérogel de silice, qui est un très bon isolant thermique, avec une conductivité thermique par exemple de l’ordre de 0,012 W/m.K. L’aérogel de silice peut par exemple être réalisé avec des matières premières dont plus de 75% en poids sont des matériaux recyclés issus de l’industrie de la démolition, ce qui permet de réduire le coût de fabrication et de réduire la consommation d’énergie nécessaire à la fabrication des matières premières.
Le liant peut être de type organique, c’est-à-dire qu’il comporte une matière organique dont la teneur en poids représente au moins 50% du liant. Il s’agit par exemple d’un élastomère, de préférence un élastomère de silicone, qui présente l’avantage d’avoir une bonne résistance mécanique, notamment dans le contexte d’une batterie 3 placée sur un véhicule, qui subit des vibrations pendant son utilisation. L’élastomère de silicone permet donc d’allonger la durée de vie du séparateur 1.
Alternativement, le liant peut être de type minéral, c’est-à-dire qu’il comporte une matière minérale dont la teneur en poids représente au moins 50% du liant. Il s’agit par exemple d’un hydroxyde de calcium, qui présente l’avantage d’avoir un poids réduit.
Dans certains modes de réalisation, la couche d’isolation peut comporter un élément de renforcement, par exemple en forme de nid d’abeille tel que le produit « Nomex Honeycomb » (marque déposée) commercialisé par la société DuPont, réalisé en papier couvert de résine phénolique. Différents types de matrices peuvent être utilisés, dans différents matériaux que l’homme du métier saura choisir, par exemple un papier céramique. Un tel élément de renforcement est particulièrement intéressant lorsque le liant, par exemple de type minéral, a tendance à s’effriter.
La teneur en volume des particules d’aérogel 5 dans le matériau composite 4 est supérieure à 20 %, ce qui permet de conférer au matériau composite 4 une bonne isolation thermique.
Si un liant de type organique est utilisé, la teneur en volume des particules d’aérogel 5 dans le matériau composite 4 est de préférence comprise entre 20 % et 80 %, ce qui correspond à une teneur en poids par exemple comprise entre 1 et 15 %.
Si un liant de type minéral est utilisé, la teneur en volume des particules d’aérogel 5 dans le matériau composite 4 peut être supérieure à 90 %, ce qui correspond à une teneur en poids par exemple comprise entre 10 et 65 %.
Le liant et les particules d’aérogel 5 représentent la plus grande partie du matériau composite 4, en particulier la somme de la teneur en poids des particules d’aérogel 5 et de l’élastomère dans le matériau composite 4 est supérieure à 80%, de préférence supérieure à 90%. Le matériau composite 4 peut, en plus du liant et des particules d’aérogel 5, comporter différents additifs, par exemple un agent tensio-actif permettant d’optimiser la distribution des particules d’aérogel 5 dans le matériau composite 4.
Le séparateur 1 peut comporter également au moins une couche de gestion de la réduction du volume 6. En effet le volume des cellules 2 d’une batterie 3, en particulier leur épaisseur, peut varier pendant le cycle de charge/décharge. Le bloc batterie, qui comporte les cellules 2 et les séparateurs 3, ayant un volume constant, les séparateurs 3 doivent pouvoir faire face à une réduction du volume qui leur est alloué. Lorsque le volume du séparateur 1 est réduit, la couche de gestion de la réduction du volume 6 permet de limiter la montée en pression à l’intérieur du matériau composite 4, particulièrement au niveau des particules d’aérogel 5 qui risquent de casser sous l’effet d’une haute pression.
De préférence, le détecteur optique comprend au moins un mur électriquement isolant agencé entre deux capteurs optiques adjacents de sorte à isoler électriquement la couche photosensible et l’anode d’un des deux capteurs optiques de la couche photosensible et de l’anode de l’autre des deux capteurs optiques. De préférence le mur électriquement isolant du détecteur optique est en une résine électriquement isolante, ou un oxyde, ou un semi-conducteur, ou un métal. De préférence, il est opaque à au moins une, de préférence à toutes les longueurs d’ondes comprises entre 400 nm et 1700 nm.
De préférence, selon un axe d’observation normal au substrat, l’aire du substrat est supérieure ou égale à somme de l’aire de l’émetteur optique et de l’aire du détecteur optique et, le cas échéant, l’aire de la barrière opaque. De préférence, le substrat s’étend sur une surface d’aire inférieure ou égale à 100 mm 2 , de préférence inférieur ou égale à 50 mm 2 , de préférence inférieure ou égale à 25 mm 2 .
De préférence, le dispositif comprend un via électriquement conducteur en contact électrique avec l’anode et traversant le substrat de part en part selon l’épaisseur du substrat. De préférence, le via est en semi-conducteur dopé N ou P, ou en métal ou en alliage métallique, par exemple en tungstène (W), ou en cuivre (Cu), ou en aluminium (Al), ou un bicouche de titane/nitrure de titane (Ti/TiN). Il permet ainsi d’établir une liaison électrique avec l’anode à partir du côté du substrat opposé à la face de contact. Il permet notamment le pilotage de l’anode par un circuit intégré de type CMOS. Dans la variante où plusieurs anodes sont disposées sur le substrat, le dispositif comporte plusieurs vias qui chacun connectent une des anodes et traverse le substrat de part en part.
De manière alternative, le dispositif peut comprendre une ou des pistes électriquement conductrices en contact électrique avec l’anode et s’étendant au-delà de la portion du substrat portant l’émetteur optique et le détecteur optique. La ou les pistes électriquement conductrices peuvent être agencées dans l’épaisseur du substrat.
Le substrat peut être rigide ou souple. Contrairement à un substrat rigide, un substrat souple se déforme élastiquement sous l’effet de son propre poids. Un substrat souple permet, avantageusement, de conformer le dispositif au corps diffusant et/ou absorbant, pour améliorer le contact optique.
Le substrat peut être en un matériau choisi parmi le silicium, un polymère, et un verre. Il peut comporter une portion en silicium portée par un support électriquement isolant.
De préférence, le substrat peut porter un plot de contact électrique connecté électriquement à la ou les cathodes et agencé à distance de la portion du substrat portant l’émetteur optique et le détecteur optique.
De préférence, le dispositif comprend un revêtement transparent à au moins une, de préférence à toutes les longueurs d’onde comprise entre 400 nm et 1700 nm, recouvrant la face de l’émetteur optique et la face du détecteur optique opposées au substrat. De préférence, le revêtement transparent est en alumine (Al 2 O 3 ), ou en monoxyde de silicium (SiO), ou en résine organique, ou en un multicouche formé des matériaux précités. De préférence, le revêtement transparent présente une épaisseur inférieure ou égale à 10 µm.
De préférence, le dispositif comporte un absorbeur optique agencé entre l’émetteur optique et le détecteur optique, l’absorbeur optique comprenant une face confondue avec la face de contact. L’absorbeur optique empêche les réflexions du rayonnement lumineux à l’interface entre le corps diffusant et/ou absorbant et l’absorbeur optique., De préférence, l’absorbeur optique présente un indice de réfraction supérieur à 1,3, voire supérieur à 1,4. L’absorbeur optique peut comporter, voire être constitué par, la barrière opaque.
Le dispositif peut comprendre un absorbeur optique additionnel agencé entre deux capteurs optiques adjacents, l’absorbeur optique additionnel comprenant une face confondue avec la face de contact et présentant un indice de réfraction supérieur à 1,3, voire supérieur à 1,4. Ledit absorbeur optique additionnel peut être formé à partir d’un des murs isolants.
L’invention concerne également un procédé de fabrication d’un dispositif selon l’invention, le procédé comprenant le dépôt de couches sur le substrat pour former l’émetteur optique et le détecteur optique.
Par ailleurs, l’invention concerne l’utilisation d’au moins un dispositif selon l’invention pour la spectroscopie par réflectance diffuse d’un corps diffusant et/ou absorbant, de préférence le corps diffusant et/ou absorbant étant organique, par exemple un aliment d’origine animale, végétale ou fongique, ou un tissu biologique, en particulier humain ou animal.
L’utilisation peut comprendre : - l’irradiation du corps diffusant et/ou absorbant par un rayonnement lumineux émis par l’émetteur optique du dispositif, - la détection, par le détecteur optique du même dispositif que l’émetteur optique ayant irradié le corps diffusant et/ou absorbant, d’une partie rétrodiffusée par le corps diffusant et/ou absorbant du rayonnement lumineux, et/ou, d’une partie du rayonnement lumineux réfléchie par la surface du corps diffusant et/ou absorbant.
L’utilisation peut comprendre le calibrage du détecteur optique et/ou de l’émetteur optique à partir de la détection de la partie du rayonnement lumineux réfléchie par la surface du corps diffusant et/ou absorbant de sorte à limiter le bruit de mesure lors d’une spectroscopie par réflectance diffuse. La partie du rayonnement lumineux réfléchie par la surface du corps diffusant et/ou absorbant également dénommée réflexion spéculaire, dépend du corps diffusant et/ou absorbant. Par exemple, pour un tissu cutané, la réflexion spéculaire est dépendante de la carnation dudit tissu.
L’utilisation peut comprendre : - l’irradiation du corps diffusant et/ou absorbant par d’au moins deux rayonnements lumineux de longueur d’onde différente émis par l’émetteur optique, - pour chacun des rayonnements lumineux émis, la détection, par le détecteur optique du même dispositif que l’émetteur optique ayant irradié le corps diffusant, d’une partie rétrodiffusée par le corps diffusant et/ou absorbant du rayonnement lumineux correspondant, - la détermination, à partir des détections desdites parties rétrodiffusées, de la longueur d’onde adaptée à l’étude du constituant du corps diffusant et/ou absorbant considéré.
Une pluralité de dispositifs selon l’invention peut être utilisée pour la mise en œuvre d’une spectroscopie par réflectance diffuse. La mesure peut se faire de manière impulsionnelle et/ou fréquentielle.
Le dispositif de transmission acoustique permet une augmentation du rendement total de l’enceinte acoustique et donc une diminution du renvoi vers l’amplificateur audio de puissance réactive néfaste pour les amplificateurs digitaux (Classe D) tout particulièrement dans les basses fréquences.
L’utilisation de petits haut-parleurs pourra permettre d’assurer une bande passante maximale pouvant atteindre jusqu’à 20 kHz. Des haut-parleurs plus gros ne pourront pas atteindre 20 kHz. L’utilisation de petits haut-parleurs n’affectera pas la fréquence de coupure basse du dispositif de transmission acoustique. Seule la puissance sera réduite, il suffira donc d’ajouter plusieurs enceintes acoustiques pour atteindre la puissance souhaitée.
Avec la présente invention, contrairement aux enceintes traditionnelles, tous les effets de bords sont corrigés.
La présente invention est basée sur la technologie à ligne de transmission acoustique qui permet, dans le domaine acoustique, un contrôle stricte du spectre de fréquence de l’enceinte acoustique. Elle peut fournir une réponse spectrale plate des fréquences les plus élevées à celles les plus basses, où ces dernières sont définies par la longueur de la ligne de transmission acoustique suivant une relation linéaire simple.
L’enceinte acoustique selon l’invention est indépendante de la fréquence de résonance de l’au moins un haut-parleur. Même si le haut-parleur a une fréquence de résonance de 80 Hz ou même 120 Hz, cela n’empêchera pas l’enceinte acoustique d’atteindre des fréquences plus basses comme 20 Hz ou même moins uniquement selon la longueur du dispositif de transmission acoustique.
Etant donné que l’architecture à ligne de transmission acoustique n’a pas de limite dans les hautes fréquences, la fréquence la plus élevée de l’enceinte acoustique sera limitée par la fréquence maximale que l’au moins un haut-parleur pourra fournir.
La présente invention permet, avec un seul haut-parleur, de couvrir au moins toute la gamme de fréquences 20Hz – 20kHz. En outre, avec la présente invention, il n’y a pas de gestion de recouvrement de fréquences, ni de décalage de phase incontrôlé, ce qui permet de réduire les comportements de résonances/réjections non souhaités.
Pratiquement aucune égalisation n’est nécessaire avec l’enceinte acoustique selon l’invention, ce qui permet une réponse en fréquence rendue plate par la technologie à ligne de transmission acoustique, une auto-compensation des défauts du haut-parleur, et une sensibilité moindre aux réverbérations de la salle.
La résistance acoustique du dispositif de transmission acoustique étant bien plus élevée que la résistance acoustique d’une salle (ayant un volume important par rapport à celui du dispositif de transmission acoustique et donc aucune contrainte sur les variations de pression d’air), cela rend la réponse en fréquence de l’enceinte acoustique de la présente invention quasiment indépendante de sa localisation ainsi que de la taille et de l’ameublement de la salle dans laquelle elle est installée. Au contraire, les enceintes acoustiques classiques ont généralement une résistance acoustique faible et non constante en fréquence, ce qui les rend très dépendantes de la configuration des salles.
L’enceinte acoustique selon l’invention possède une efficacité en puissance importante (puissance acoustique / puissance électrique) pour toutes les fréquences : utilisation à la fois de la puissance acoustique avant et arrière du haut-parleur (la puissance acoustique arrière étant restituée à travers l’évent avec la même réponse en fréquence que la puissance acoustique avant en ajoutant simplement un déphasage fixe (identique à la réverbération d’un mur)), gamme dynamique élevée, capacité d’obtenir une gamme complète dans un petit volume (par exemple, 20Hz – 20kHz avec une enceinte de 2 litres pour 20 Watts RMS en puissance acoustique équivalente), la fréquence minimale de réponse ne dépend pas de la fréquence de résonance du haut-parleur (par exemple, 20Hz peut être atteint avec un haut-parleur ayant une fréquence de résonance de 80Hz ou même de 120Hz), inutilité d’un caisson de basses séparé.
Le coût global de la solution est réduit : un haut-parleur bas de gamme est suffisant pour obtenir un résultat acoustique de haut niveau (la solution peut être utilisée pour des solutions acoustiques professionnelles), compatibilité avec les amplificateurs classe D même en basses fréquences (faible retour en puissance réactive), totalement évolutive en puissance par association de plusieurs enceintes acoustiques sans impact sur la réponse en fréquence ni sur le décalage de phase.
Selon une caractéristique particulière de l’invention, la longueur caractéristique Lo LT (en mètre) du dispositif de transmission acoustique est définie selon l’équation suivante :
où c est la vitesse du son dans l’air (en m/s), et F C est la fréquence de coupure basse souhaitée du dispositif de transmission acoustique (en Hz).
Ainsi, le choix de la fréquence de coupure basse du dispositif de transmission acoustique permet de définir la longueur caractéristique de ce dernier.
Selon une caractéristique particulière de l’invention, la surface Su LT (en m²) de la section transversale caractéristique du dispositif de transmission acoustique est définie selon l’équation suivante :
On peut prévoir, par configuration, que certaines des caractéristiques des unités de charge logistique telles qu’elles sont connues des moyens 10 les rendent exemptes du calcul du taux de vide et donc de cette étape 706-B et ses variantes.