INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La teneur totale du ou des agents antimottants, lorsqu’ils sont présents dans la composition solide selon l’invention, va de préférence de 0,1 à 20% en poids, plus préférentiellement de 1 à 15% en poids, et mieux de 5 à 10% en poids, par rapport au poids total de la composition.
La composition solide selon l’invention peut comprendre en outre de l’eau.
De préférence la teneur en eau est inférieure ou égale à 20% en poids, préférentiellement inférieure ou égale à 15% en poids, mieux inférieure ou égale à 10% par rapport au poids total de la composition.
De préférence, la teneur en eau va de 0,1 à 20% en poids, plus préférentiellement de 1 à 15% en poids, et mieux de 2 à 10% en poids, par rapport au poids total de la composition
La composition solide selon l’invention peut comprendre en outre du chlorure de sodium. Sa teneur peut aller de 0,01 à 5% en poids, plus préférentiellement de 0,1 à 3% en poids, et mieux de 0,2 à 2% en poids par rapport au poids total de la composition.
La composition selon l’invention peut présenter un pH allant de 3 à 6, de préférence 3,5 à 5,5, plus préférentiellement allant de 4 à 5.
La présente invention a également pour objet un procédé de traitement cosmétique, notamment de soin, des fibres kératiniques, en particulier des fibres kératiniques humaines telles que les cheveux, comprenant l’application sur lesdites fibres kératiniques d’une composition solide telle que définie ci-avant ; la composition solide étant appliquée directement sur lesdites fibres kératiniques ou après avoir été préalablement humidifiée avec de l’eau.
La composition solide selon l’invention peut être appliquée sur des fibres kératiniques sèches ou humides, et de préférence sur des fibres kératiniques humides.
La composition solide, ainsi appliquée, peut éventuellement être rincée ou non, après un éventuel temps de pose pouvant aller de 1 à 15 minutes, de préférence de 2 à 10 minutes.
- la représente schématiquement un module d’évacuation de fumées associé à une voute munie d’éléments unitaires selon l’invention ;
- les figures 15 et 16 représentent une vue de dessus d’un four selon l’invention ;
- les figures 17 et 18 représentent une vue de côté d’un four muni de panneaux mobiles et d’une module d’évacuation des fumées en aval selon l’invention ;
Description détaillée de l’invention L’invention représentée sur la porte sur un four verrier 1. Un tel four verrier comprend une cuve 10 dans laquelle la matière première est fondue. Cette cuve 10 a une empreinte au sol s’étendant selon deux directions perpendiculaires. La cuve a ainsi une empreinte au sol de forme carrée ou rectangulaire. Cette cuve est formée d’un fond 11 et de parois verticales 12 chacune réalisée par des couches de matériaux résistants aux températures de la matière première fondue tels que des matériaux réfractaires comme du béton. Ces matériaux réfractaires peuvent être frittés ou électrofondus.
Le four comprend en outre une ouverture d’entrée OE par laquelle la matière première est apportée et une sortie par laquelle le matériau fondu sort. L’ouverture d’entrée est située en face amont FAm. La face opposée à la face amont est appelée face aval FAv. L’ouverture de sortie OS est placée sur la face aval FAv ou sur une autre face appelée face latérale FL comme visible aux figures 15 et 16.
Selon l’invention, le four comprend un système d’évacuation des fumées 40. Un tel système d’évacuation des fumées comprend une base support 42, un conduit principal 44 et une unité de modulation de la sortie du système 46 comme visible à la .
La base support 42 est la partie du système qui est solidaire de la voute. Cette base support 42 consiste en un bloc en matériau réfractaire. Ce bloc comporte une ouverture centrale 420. Ce bloc support 42 se présente sous la forme d’une plaque à partir de laquelle un conduit 422 s’étend, orthogonalement au plan de ladite plaque comme visible à la . Ce conduit présente une forme identique à celle de l’ouverture centrale.
Dans une seconde forme, l’unité de réglage du débit consiste en une plaque coulissante au-dessus du conduit principal. Cette plaque coulissante est motorisée zt commandé par une unité de commande ou non et se déplace sur le conduit principal pour l’obstruer partiellement ou totalement. Cette seconde forme présente l’avantage de permettre un réglage plus fin.
Les enceintes étanches 1, 12, 11 peuvent être réalisées par tout moyen en tout matériau apte à tenir la pression. Elles peuvent ainsi être réalisées en matériau composite, en matériau métallique ou encore en béton.
Selon une autre caractéristique, l’une au moins parmi les enceintes étanches 1, 12, 11, et avantageusement toutes, sont des bouteilles aptes à supporter la pression. Chaque bouteille comprend avantageusement un unique goulot 303. Ce goulot 303 est disposé vers le bas.
Une connexion en partie basse est alors réalisée au niveau du goulot 303. Une telle connexion permet alors de puiser/remplir du liquide. Une connexion en partie haute pourrait être réalisée par un deuxième goulot disposé en partie haute de l’enceinte étanche, comme illustré à la .
Cependant, afin de limiter les goulots et d’avantageusement réutiliser des bouteilles ou réservoirs existant, au contraire, une connexion en partie haute est réalisée en passant par le goulot 303 unique, au moyen d’un tube traversant le goulot 303 et remontant vers le haut de la bouteille. Une telle connexion permet de puiser/remplir du gaz.
Avantageusement, ces bouteilles réutilisent des bouteilles de plongée, aptes à supporter une pression de 300 bars, typiquement réalisées en aluminium.
Tel que détaillé à la , vue en détail du goulot de l’enceinte étanche basse 1, l’échangeur 4 comprend une pluralité de tubes capillaires 204. Ces tubes capillaires 204 traversent le goulot 303. Ils sont bouclés par connexion deux à deux afin de permettre une circulation dans le volume de l’enceinte étanche basse 1 depuis un pompage disposé à l’extérieur de l’enceinte étanche basse 1.
Les tubes capillaires 5, 204, 205 sont avantageusement réalisés en matériau à haute conduction thermique, tel du cuivre, Cu ou de l’aluminium, Al.
Selon une autre caractéristique, le fluide frigorigène est du dioxyde de carbone, CO 2 . Ce fluide frigorigène est avantageux en ce qu’il présente des caractéristiques physiques et notamment de changement d’état particulièrement adaptées au fonctionnement du présent compresseur thermique 100. De plus le CO 2 présente avantageusement des caractéristiques parmi les moins nocives en termes de gaz à effet de serre, GES.
Selon une autre caractéristique, le médium chaud qui apporte son énergie calorique au fluide frigorigène dans l’échangeur 4, est chauffé par un chauffe-eau solaire. Ce chauffage du fluide frigorigène étant le seul apport d’énergie extérieur au compresseur thermique 100 utile pour le faire fonctionner, une telle énergie calorique sensiblement gratuite permet avantageusement de produire de la compression sensiblement gratuitement.
Un chauffage solaire est une possibilité. Alternativement, tout en conservant l’avantage de la gratuité, la chaleur peut être fournie par une source naturellement chaude, une récupération de chaleur issue d’un process industriel, par exemple issu d’une centrale nucléaire ou encore de la géothermie.
De plus, ni le chauffage du médium chaud, ni le fonctionnement du moyen de compression de l’invention ne produit de bruit. Aussi le compresseur thermique 100 est avantageusement silencieux.
Le médium chaud peut être tout fluide caloporteur. A titre d’exemple il peut s’agir d’eau glycolée ou de glycol. Le médium chaud est préférentiellement de l’eau.
Selon une autre caractéristique l’enceinte étanche basse 1 comprend encore un capteur de température et/ou un capteur de pression 7.
Selon une autre caractéristique, le capteur de température est un thermocouple avantageusement disposé dans un capillaire 5, 205 borgne, solitaire et disposé en travers du goulot 303 à l’instar des capillaires 204 du deuxième échangeur 4. Tel qu’illustré à la , ce capillaire 5 est avantageusement arqué, tel que visible à la , de manière à éloigner le thermocouple des autres capillaires 204 où circule le médium chaud et ne pas perturber la mesure par la chaleur apportée par le médium chaud via l’échangeur 4.
Tel qu’illustré à la , le capteur de pression 7 peut être disposé sur une conduite 25 connectée à l’enceinte étanche basse 1 en partie haute.
Le capteur de température ou de pression 7 est avantageusement utilisé pour sécuriser le compresseur thermique 100 en empêchant le fluide frigorigène d’atteindre une température ou une pression prédéterminée.
- une première extrémité couplée fluidiquement au conduit de distribution 16 entre le deuxième mélangeur 12 et le catalyseur 14 ; et
- une deuxième extrémité couplée fluidiquement au conduit de distribution 16 entre la baie de prélèvement 17 et ledit catalyseur 14.
Ainsi, la voie de dérivation 15 est bien une dérivation d’un tronçon du conduit de distribution 16 sur lequel le catalyseur 14 est monté.
Selon une configuration particulièrement avantageuse illustrée sur les figures 1 et 2, le système d’évaluation 1 comporte enfin un organe d’injection d’azote P3 dans le conduit de distribution 16, au niveau d’une zone d’injection 19 prise entre le catalyseur 14 et la baie de prélèvement 17. Cette configuration permet ainsi d’injecter un gaz neutre – préférentiellement de l’azote P3 – dans la partie du conduit de distribution 16 – la zone d’injection 19 – sur laquelle le catalyseur 14 est monté, afin de la mettre en surpression et de mieux isoler le catalyseur 14 lorsqu’on souhaite orienter le gaz d’échappement G vers la voie de dérivation 15. L’organe d’injection comporte avantageusement une vanne pilotable pour autoriser ou empêcher l’introduction d’azote P3 dans la zone d’injection 19.
L’organe d’injection est avantageusement situé dans une position intermédiaire entre le catalyseur 14 et la baie de prélèvement 17, en aval dudit catalyseur 14.
Ainsi, lorsque le dispositif de commutation 18 est configuré dans sa deuxième configuration afin d’orienter le gaz d’échappement G produit en direction de la voie de dérivation 15, lors d’une phase de réglage du gaz d’échappement G en cours de production par le système de production 10, alors le gaz neutre est injecté dans la zone d’injection 19.
Cette injection de gaz neutre est préférentiellement faite à faible débit afin de traverser le catalyseur 14.
Par la suite, lorsque le dispositif de commutation 18 est configuré dans sa première configuration, alors le gaz d’échappement G produit passe au travers du catalyseur 14, et il est possible de mesurer alors les variations de concentration et de débit à l’aide de la baie de prélèvement 17 pour vérifier la validité du mélange gazeux ainsi réalisé par le système de production 10.
En référence à la , l’invention adresse aussi un procédé d’analyse 2 d’un gaz d’échappement G produit synthétiquement, le procédé d’analyse 2 étant mis en œuvre par le système d’évaluation 1 tel que décrit précédemment, le procédé d’analyse 2 comportant les étapes suivantes :
- une étape de production 21 du gaz d’échappement G ;
- une étape de commutation 22 du dispositif de commutation 18 dans une première configuration dans laquelle le gaz d’échappement G est orienté dans la voie de dérivation 15 ;
- une étape de contrôle 23 d’une concentration du gaz d’échappement G provenant de la voie de dérivation 15 par la baie de prélèvement 17 ;
- lorsque la concentration contrôlée est au moins égale à une valeur prédéterminée, une étape de commutation 22 du dispositif de commutation 18 dans une deuxième configuration dans laquelle le gaz d’échappement G est orienté vers le catalyseur 14 ;
- une étape de mesure 24 de la concentration du gaz d’échappement après réaction G3 sur le catalyseur 14.
Avantageusement, le procédé d’analyse 2 comporte une étape d’injection 25 d’azote P3 dans le conduit de distribution 16 pris au niveau du catalyseur 14, de sorte à établir une surpression par rapport au conduit de distribution 16 pris au niveau du système de production 10 et/ou de la voie de dérivation 15.
En synthèse, l’invention concerne un système d’évaluation 1 d’un gaz d’échappement G synthétique fabriqué à l’aide d’un système de production 10 et servant à tester un catalyseur 14 placé en aval dudit système de production 10. Le système d’évaluation 1 comporte de manière astucieuse une voie de dérivation 15 et une seule baie de prélèvement 17, en aval de la voie de dérivation 15 et du catalyseur 14, permettant de réaliser des économies de fabrication tout en proposant de meilleures performances du fait de la capacité à pouvoir isoler le catalyseur 14 à tester lors de l’établissement des concentrations attendues du gaz d’échappement G durant sa production.
L’objet de la présente invention a en effet l’avantage d’utiliser des techniques et des matériaux usuels dans l’art, facilitant son intégration dans la conception et la fabrication de tels réservoirs ou éléments de réservoirs.
Dans un mode de réalisation particulier, les fibres de lin sont noyées dans la matrice translucide
Ainsi, la combinaison des fibres de lin avec la matrice translucide qui entoure totalement ces fibres rend ce composite facilement intégrable dans les réservoirs avec les techniques usuelles. En effet, le composite utilisé dans la présente invention présente une surface de contact extérieure très majoritairement constituée de matrice translucide, ce qui le rend conforme en termes de propriétés de surface et d’interface avec les autres composites de l’état de la technique.
De manière préférée, les fibres de lin se présentent sous forme d’une nappe tressée de fibres d’une longueur comprise entre 30 et 50cm, avec une laize comprise entre 200mm et1500mm, préférentiellement de 1000mm ou de 400mm et un grammage compris entre 20g/m2 et 1000g/m2, préférentiellement entre 100g/m2 et 800g/m2 ou 50 g/m2 et 300g/m2. Cette définition de produit est dite « sergée » ou roving. Alternativement, les fibres de lin longues peuvent être présentées sous la forme d’un voile unidirectionnel, en rouleau, pour un grammage compris entre 50g/m2 et 300g/m2. La laize est alors de 400mm.
De manière préférée, les fibres de lin sont dites courtes (de moins de 1cm), et se présentent sous la forme de rouleaux de mat, d’un grammage compris entre 100 et 500g/m2, avec une laize de 1000mm. D’autres références de fibres de lin courtes (moins de 1cm) peuvent également être appliquées, et qui se présentent sous la forme de rouleaux de mat, d’un grammage compris entre 100 et 500g/m2, avec une laize de 1000mm.
Sous l’effet de cet échauffement la pression dans l’enceinte étanche basse 1 augmente de manière significative. Une élévation de température de quelques degrés Celsius provoque, à la densité où se trouve le fluide frigorigène, une élévation importante de la pression au niveau du ciel gazeux de l’enceinte étanche basse 1.
Cette pression va être mise à profit par l’invention. Le fluide frigorigène sous forme gazeuse sous forte pression est avantageusement utilisé par une application. Cette application récupère le fluide frigorigène sous forte pression grâce à un puisage auprès de l’enceinte étanche basse 1. Après utilisation, le fluide frigorigène précédemment puisé est restitué à l’enceinte étanche haute 12.
Ainsi, le fluide frigorigène sous forme gazeuse rejoint l’enceinte étanche haute 12 via l’exutoire 9. Lorsqu’il atteint l’enceinte étanche haute 12 ledit fluide frigorigène rejoint le ciel gazeux de l’enceinte étanche haute 12 qui se trouve à une densité et à une pression moindre. L’abaissement de la température dans l’enceinte étanche haute 12 permet la liquéfaction du fluide frigorigène . Aussi, le niveau de liquide dans l’enceinte étanche haute 12 augmente en conséquence. Cette augmentation du niveau de liquide n’a pas un effet significatif sur la pression de gaz, car la densité du fluide frigorigène est très faible dans l’enceinte étanche haute 12. Le niveau de liquide augmente jusqu’à atteindre un niveau de liquide haut. Ce niveau de liquide haut est détecté par le détecteur de niveau 10 qui commande alors l’ouverture des première et deuxième électrovannes 14, 15.
Le cycle est ici bouclé. Il se reproduit ensuite, sensiblement à l’identique.
Afin de bien séparer l’évènement d’ouverture des électrovannes 14, 15 et l’évènement de fermeture des électrovannes 14, 15, selon une autre caractéristique, le détecteur de niveau 10 de liquide comprend une hystérésis afin d’éloigner le niveau haut du niveau bas.
Selon une autre caractéristique, le détecteur de niveau 10 est basé sur un flotteur placé dans l’enceinte étanche haute 12 afin de flotter sur la surface du liquide. Pour cela, tel qu’illustré à la , le détecteur de niveau 10, 301 comprend un flotteur 310 apte à flotter sur la surface du liquide frigorigène. Ce flotteur 310 est solidaire d’un élément magnétique 313 et l’entraîne dans son mouvement vertical lorsqu’il monte ou descend avec le niveau de liquide. Cet élément magnétique 313 est apte à être aimanté et détecté par un capteur magnétique 314. Ce capteur magnétique 314 est avantageusement disposé à l’extérieur de l’enceinte étanche haute 12.
Avantageusement, le flotteur 310 est réalisé en matière souple afin de permettre sa déformation pour lui permettre de passer par le goulot 303 de l’enceinte étanche haute 12, cette déformation étant réversible afin de lui permettre de reprendre ensuite sa forme initiale.
Selon une autre caractéristique, l’hystérésis est réalisée au moyen d’une tige 312, solidaire de l’un des éléments parmi l’élément magnétique 313 ou le flotteur 310, coulissant avec butées distantes dans un fourreau 311 solidaire de l’autre des éléments parmi le flotteur 310 et l’élément magnétique 313.
Ainsi, lorsque le flotteur 310 monte avec le niveau de liquide, il emporte avec lui le corps 307, le fourreau 311 et la tige 312 en position repliée dans le fourreau 311. La tige 312 est en butée basse, son extrémité proximale en appui contre le corps 307.
Lorsque l’élément magnétique 313, porté par l’extrémité distale de la tige 312, vient en contact avec le toit de l’enceinte étanche haute 12, il est aimanté et est détecté par le capteur magnétique 314. Ceci correspond au niveau haut de liquide.
Cette configuration commande l’ouverture des électrovannes 14, 15, ce qui stoppe la montée du niveau de liquide et entraîne la baisse dudit niveau, par écoulement gravitaire.
Lors de la baisse du niveau de liquide, le flotteur 310 redescend. Il entraîne avec lui le corps 307 et le fourreau 311 solidaire du corps 307. La tige 312 toujours aimantée reste en position haute en contact avec le toit de l’enceinte étanche haute 12. Elle reste aimantée au toit et se déploie hors du fourreau 311 jusqu’à ce que la tige 312 vienne en butée haute, son extrémité proximale en contact contre la partie distale du fourreau 311 qui l’attire vers le bas et stoppe l’aimantation, lorsque le flotteur 310 arrive au niveau bas de liquide.
La distance entre les deux butées, soit sensiblement la longueur de la tige 312, détermine l’étendue de l’hystérésis et la distance entre le niveau bas et le niveau haut.
Selon une autre caractéristique, plus particulièrement illustrée à la , le compresseur thermique 100 comprend encore une enceinte étanche additionnelle 11. Cette enceinte étanche additionnelle 11 est située au moins aussi haut que l’enceinte étanche haute 12 et est connectée par une troisième conduite 13 en partie haute de l’enceinte étanche haute 12. Cette connexion est avantageusement permanente. Le piquage de la troisième conduite 13 est disposé à droite de l’électrovanne 14.
Cette enceinte étanche additionnelle 11 est destiné à accueillir uniquement du gaz. Elle sert d’extension à l’enceinte étanche haute 12. Elle permet d’augmenter le volume apte à accueillir du gaz. Ceci permet de diminuer la densité du fluide frigorigène et favorise ainsi la liquéfaction du fluide frigorigène lors de son retour sous forme gazeuse.
Selon une autre caractéristique, l’enceinte étanche additionnelle 11 est située de manière à ce que son point le plus bas se trouve sensiblement à mi-hauteur de l’enceinte étanche haute 12.
Lors de la pratique du ski de randonnée, l'utilisateur remonte des pentes enneigées avec les planches de glisse attachées à l'avant de ses chaussures. Dans une telle configuration, l'utilisateur soulève le talon de ses chaussures à chaque pas. Pour empêcher les branches de freins de frotter contre la neige, il est connu de munir les dispositifs de freinage d'un moyen de blocage du dispositif de freinage en position inactive. Ainsi, l'utilisateur peut pratiquer le ski de randonnée en minimisant les frottements sur la neige. L'utilisateur peut activer ou désactiver manuellement le moyen de blocage. Lorsque l'utilisateur descend une piste enneigée, il désactive le moyen de blocage de manière à ce que le dispositif de freinage puisse être enclenché si besoin, par exemple en cas de chute. Le brevet EP3437703B1 divulgue un tel dispositif de freinage. Les moyens de blocage connus de l'état de la technique sont généralement complexes à fabriquer, particulièrement encombrant et parfois difficile à manipuler. De plus, ils sont difficiles à intégrer avec tout type de système de fixation.
Présentation de l'invention Le but de l’invention est de fournir un dispositif de freinage muni d’un dispositif de blocage du frein pour une planche de glisse, destiné à la pratique du ski de randonnée, et remédiant aux inconvénients ci-dessus et améliorant les dispositifs de freinage connus de l’art antérieur.
Plus précisément, un premier objet de l’invention est un dispositif de freinage pour une planche de glisse, qui puisse être bloqué dans une position inactive, qui soit particulièrement compact, simple à manipuler et qui puisse être facilement intégré à tout système de fixation.
L'invention se rapporte à un dispositif de freinage pour une planche de glisse, le dispositif de freinage comprenant une pédale et au moins une branche de frein reliée à la pédale, la pédale étant destinée à être actionnée avec une semelle d'une chaussure, le dispositif de freinage étant mobile entre une position active dans laquelle l'au moins une branche de frein est apte à frotter contre une surface de glisse et une position inactive dans laquelle l'au moins une branche de frein est en position surélevée par rapport à la surface de glisse, la pédale de frein comprenant au moins une première partie se déplaçant vers la planche de glisse lorsque le dispositif de freinage passe de sa position inactive à sa position active, le dispositif de freinage comprenant en outre un élément de blocage mobile entre une position de blocage et une position de déblocage, l'élément de blocage étant positionné sur la trajectoire de la première partie de la pédale de frein lorsqu'il est dans sa position de blocage, et l'élément de blocage étant positionné hors de la trajectoire de la pédale de frein lorsqu'il est dans sa position de déblocage.
L'élément de blocage peut être mobile en translation entre sa position de blocage et sa position de déblocage.
L'élément de blocage peut être positionné sous la première partie de la pédale de frein lorsqu'il est en position de blocage et que le dispositif de freinage est dans sa position inactive.
Le dispositif de freinage peut comprendre une embase destinée à être fixée directement ou indirectement à la planche de glisse, et la pédale peut être articulée par rapport à l'embase de sorte à pivoter autour d'un axe lorsque le dispositif de freinage passe de sa position inactive à sa position active, ladite première partie étant comprise entre un bord de la pédale et ledit axe, notamment entre un bord avant de la pédale et ledit axe.
L'élément de blocage peut être mobile en translation entre sa position de blocage et sa position de déblocage, et : - L'élément de blocage peut être positionné vers l’arrière lorsqu'il est en position de déblocage et l'élément de blocage peut être positionné vers l’avant lorsqu'il est en position de blocage, ou - l'élément de blocage peut être positionné vers l'avant lorsqu'il est en position de déblocage et l'élément de blocage peut être positionné vers l'arrière lorsqu'il est en position de blocage.