INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation, lors de la conversion temps-numérique, les décalages sur la sortie du premier convertisseur et les décalages sur la sortie du deuxième convertisseur sont alternés.
Selon un mode de réalisation, entre la fin des approximations successives et le début de la conversion temps-numérique, un premier décalage en tension est appliqué sur la sortie du premier convertisseur par le troisième convertisseur et un deuxième décalage en tension de même amplitude mais de signe opposé au premier décalage en tension est appliqué sur la sortie du deuxième convertisseur par le quatrième convertisseur.
Selon un mode de réalisation, le signe des premier et deuxième décalages est déterminé par la comparaison des sorties des premier et deuxième convertisseurs à la fin des approximations successives.
Selon un mode de réalisation, l'amplitude des premier et deuxième décalages détermine une redondance entre les bits de poids fort déterminés et les bits de poids faible déterminés.
Selon un mode de réalisation, les premier et deuxième convertisseurs sont des convertisseurs numériques-analogiques capacitifs comprenant chacun une même première pluralité d'éléments capacitifs, les troisième et quatrième convertisseurs étant des convertisseurs numériques-analogiques capacitifs comprenant chacun une même deuxième pluralité d'éléments capacitifs.
Selon un mode de réalisation, chaque élément capacitif de la première pluralité d'éléments capacitifs du premier convertisseur, respectivement du deuxième convertisseur, a une première borne connectée à la sortie du premier convertisseur, respectivement à la sortie du deuxième convertisseur, et chaque élément capacitif de la deuxième pluralité d'éléments capacitifs du troisième convertisseur, respectivement du quatrième convertisseur, a une première borne connectée à la sortie du troisième convertisseur, respectivement du quatrième convertisseur.
Selon un mode de réalisation, le premier noeud est connecté à la sortie des premier et troisième convertisseurs, le deuxième noeud étant connecté à la sortie des deuxième et quatrième convertisseurs.
Selon un mode de réalisation : - chacun des premier et deuxième convertisseurs comprend plusieurs premières paires d'éléments capacitifs ; - chaque première paire comprend deux éléments capacitifs identiques ; - lors de l'échantillonnage, un premier élément capacitif de chaque première paire a une première borne couplée à une tension de référence haute et un deuxième élément capacitif de chaque première paire a une première borne couplée à une tension de référence basse ; - chacun des troisième et quatrième convertisseurs comprend plusieurs deuxièmes paires d'éléments capacitifs ; - chaque deuxième paire comprend deux éléments capacitifs identiques ; et - lors de l'échantillonnage, un premier élément capacitif de chaque deuxième paire a une première borne couplée à la tension de référence haute et un deuxième élément capacitif de chaque deuxième paire a une première borne couplée à une tension de référence basse.
Selon un mode de réalisation, dans chacun des premier, deuxième, troisième et quatrième convertisseurs numérique-analogique, chacun des premier et deuxième éléments capacitifs a une deuxième borne connectée à la sortie dudit convertisseur numérique-analogique.
Selon un mode de réalisation, lors de chacune des approximations successives, en fonction de la comparaison des sorties des premier et deuxième convertisseurs : soit la première borne du premier élément capacitif de la première paire correspondante du premier convertisseur est commutée vers la tension de référence basse et la première borne du deuxième élément capacitif de la première paire correspondante du deuxième convertisseur est commutée vers la tension de référence haute ; soit la première borne du deuxième élément capacitif de la première paire correspondante du premier convertisseur est commutée vers la tension de référence haute et la première borne du premier élément capacitif de la première paire correspondante du deuxième convertisseur est commutée vers la tension de référence basse.
Selon un mode de réalisation, en fonction de la comparaison des sorties des premier et deuxième convertisseurs à la fin de la conversion par approximations successives : - soit chaque décalage en tension de la première rampe correspond à la commutation de la première borne du premier élément capacitif d'une deuxième paire correspondante du troisième convertisseur vers la tension de référence basse et chaque décalage en tension de la deuxième rampe correspond à la commutation de la première borne du deuxième élément capacitif d'une deuxième paire correspondante du quatrième convertisseur vers la tension de référence haute ; - soit chaque décalage en tension de la première rampe correspond à la commutation de la première borne du deuxième élément capacitif de la deuxième paire correspondante du troisième convertisseur vers la tension de référence haute et chaque décalage en tension de la deuxième rampe correspond à la commutation de la première borne du premier élément capacitif de la deuxième paire correspondante du quatrième convertisseur vers la tension de référence basse.
Selon un mode de réalisation, lors desdites approximations successives, les comparaisons de la sortie du premier convertisseur avec la sortie du deuxième convertisseur sont mises en œuvre par un circuit comparateur verrouillé sur un signal d'horloge cadençant les approximations successives, et, de préférence, lors de la conversion temps-numérique, les comparaisons de la sortie du premier convertisseur avec la sortie du deuxième convertisseur sont mises en œuvre par un autre circuit comparateur.
Selon un mode de réalisation, une détection que les sorties des premier et deuxième convertisseurs se croisent pendant la conversion temps-numérique détermine la fin de la conversion temps-numérique.
Dans des modes de réalisation avantageux mais optionnels, le rapport entre : - la longueur curviligne de la ou chaque portion d’allongement, et - la longueur curviligne de la portion centrale, est supérieur ou égal à 0,1, de préférence à 0,2 et plus préférentiellement va de 0,2 à 0,5.
Ainsi, on s’assure que la ou chaque extrémité borgne ne soit pas trop proche d’une arête du pain et ne risque d’engendrer à son tour des fissurations.
De préférence, afin de réduire le risque de fissuration et d’arrachement, le ou chaque pain comprend une unique incision, l’unique incision étant l’incision allongée.
Ainsi, le pain ne comprend aucune autre incision, allongée ou non, que l’incision allongée.
De façon à réduire la sensibilité d’un nombre important de pains à l’apparition des fissures et des arrachements, au moins 20%, de préférence au moins 30% du nombre des pains de la bande de roulement comprennent une incision allongée. L’homme du métier saura déterminer les pains sur lesquels il est le plus intéressant de mettre en œuvre l’invention par essais successifs.
De façon avantageuse, au moins 50%, de préférence 75% et plus préférentiellement 100% du nombre des pains présentant un élancement circonférentiel comprennent une incision allongée.
Avantageusement, la ou chaque incision allongée présente une profondeur supérieure ou égale à 50%, de préférence à 70% et plus préférentiellement à 90% de la hauteur du ou de chaque pain dans lequel la ou chaque incision allongée est ménagée.
Avantageusement, la ou chaque incision allongée présente une profondeur supérieure ou égale à 9 mm, de préférence allant de 10 à 14 mm. Dans certaines variantes, la profondeur est sensiblement constante. Dans d’autres variantes, la profondeur est variable et, plus préférentiellement, la ou chaque portion d’allongement présente une profondeur inférieure à la profondeur de la portion centrale.
Avantageusement, la ou chaque incision allongée présente une largeur inférieure ou égale à 2,0 mm, de préférence allant de 0,5 mm à 2,0 mm.
Les caractéristiques indiquées précédemment caractérisent le pneumatique à l’état neuf.
L’invention a pour autre objet l’utilisation d’un pneumatique tel que défini ci-dessus en compétition, de préférence en compétition rallye et plus préférentiellement en compétition rallye au moins sur sol terreux et/ou graveleux et/ou boueux et très préférentiellement en compétition rallye sur sol terreux.
L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple non limitatif et faite en se référant aux dessins dans lesquels: - la est une vue schématique de dessus d’une bande de roulement du pneumatique de l’état de la technique MICHELIN LATITUDE CROSS ®, - la est une vue de dessus d’un pneumatique selon l’invention, - la est une vue de dessus d’un couple de premier et deuxième pneumatiques selon l’invention, - les figures 4 à 8 sont des vues de détail d’un même pain de la bande de roulement du pneumatique de la , et - les figures 9 à 12 sont des vues de détails de pains selon différents modes de réalisation.
On a représenté sur la un pneumatique, conforme à l’invention et désigné par la référence générale 10. Le pneumatique 10 présente une forme sensiblement torique autour d’un axe de révolution R sensiblement parallèle à la direction axiale Y. Le pneumatique 10 présente les dimensions 17/65 R15 et est destiné à une utilisation en compétition, ici en compétition rallye et plus préférentiellement en compétition rallye au moins sur sol terreux et/ou graveleux et/ou boueux et très préférentiellement en compétition rallye sur sol terreux. La grandeur « 17 » est relative à la largeur théorique de la bande de roulement, ici 17 cm, la grandeur 65 est relative au diamètre théorique du pneumatique, ici 65 cm et la grandeur « R15 » caractérise un pneumatique à carcasse radiale adaptée pour être monté sur une roue de 15 pouces. Sur les différentes figures, le pneumatique 10 est représenté à l’état neuf, c’est-à-dire n’ayant pas encore roulé.
Le pneumatique 10 comprend un sommet 12 comprenant une bande de roulement 14 destinée à entrer en contact avec un sol lors du roulage par l’intermédiaire d’une surface de roulement 16. La bande de roulement 14 comprend et est délimitée par des premier et deuxième bords axiaux 16A et 16B définissant une largeur axiale L de surface de roulement 16. Ici L=178 mm. Le pneumatique 10 comprend un côté intérieur INT et un côté extérieur EXT imposés lorsque le pneumatique 10 est monté sur un véhicule. Le premier bord axial 16A est agencé du côté intérieur INT et le deuxième bord axial 16B est agencé du côté extérieur EXT.
Le pneumatique 10 comprend deux flancs 18 prolongeant le sommet 12 radialement vers l'intérieur. Le pneumatique 10 comporte en outre deux bourrelets (non illustrés) radialement intérieurs aux flancs 18 destinés à permettre l’accrochage du pneumatique 10 sur un support de montage, par exemple une jante. Chaque flanc 18 relie chaque bourrelet au sommet 12.
ELECTROLYTE SOLIDE HYBRIDE A RESISTANCE INTERFACIALE POLYMERE/CERAMIQUE REDUITE La présente invention concerne le domaine des batteries, et notamment les batteries à électrolyte hybride tout solide.
Contrairement aux électrolytes organiques liquides, inflammables, les électrolytes solides représentent des candidats prometteurs pour le développement de batteries lithium métal et Li-ion plus sures.
Les électrolytes solides peuvent être de type polymère solide ou céramique : Les électrolytes de type polymère permettent de bons contacts avec les particules de matériau actif et peuvent être mis en forme par des procédés sans solvant économiques et automatisés tels que l’extrusion, mais présentent de faibles conductivités ioniques. Les électrolytes de type céramique bénéficient d’une conductivité ionique élevée, mais sont limités par leur faible capacité à maintenir des contacts intimes avec les matériaux d’électrode.
Les électrolytes solides hybrides (ou composites) combinant les électrolytes céramique et polymère ont notamment été décrits par Keller et al, J. Power Sources, 2018, 392, 206-225. Ils représentent une voie de développement privilégiée. Ces électrolytes imposent cependant une interface organique/inorganique, dont la résistance doit être minimisée pour optimiser les performances électrochimiques.
Chen et al ACS Energy Letters 2019, 4, 1080-1085 rapporte les effets contrastés de polymères plastifiants, tels que TEGDME et DMC, sur la résistance interfaciale entre le polyéthylène glycol (PEO, polyethylene oxide) et une céramique LiCGC.
Il reste donc à améliorer la résistance interfaciale des électrolytes solides hybrides afin d’accélérer le progrès des technologies tout-solide pour envisager leur industrialisation avec des risques limités en termes de sécurité, tout en conservant une conductivité et des densités d’énergie satisfaisantes.
Il a maintenant été découvert que la résistance interfaciale peut être diminuée par un traitement approprié de la céramique.
Selon un premier objet, la présente invention vise un électrolyte solide hybride comprenant
une céramique de type oxyde pré-traitée et
un polymère conducteur ionique,
caractérisé en ce que la céramique pré-traitée est déshydratée en surface.
L’invention concerne donc un électrolyte solide hybride, c’est-à-dire un électrolyte polymère solide (EPS) à base de céramique et de polymère, dont la céramique a subi un pré-traitement dessicant avant assemblage avec le polymère.
Selon l’invention, la céramique est de type oxyde. Elle peut être choisie parmi les céramiques conductrices ionique de lithium, et peut être notamment choisie parmi les céramiques des familles Nasicon, Lisicon, Garnet, Perovskite.
On peut plus particulièrement citer les céramiques LATP, LAGP, LLTO, LLZO.
Ces céramiques ainsi que leur utilisation dans des électrolytes solides sont connues de la littérature.
Ainsi, LATP désignent des céramiques comprenant Li, Al, Ti, P, et éventuellement d'autres éléments de substitution tels que Ge, Zr. Des LATP représentatifs peuvent répondre à la formule Li 1+x Al x Ti 2-x (PO 4 ) 3 (où 0<x<1) et sont par exemple décrites par Thokchom, et al dans J. Power Sources, vol. 195, p. 870, 2010.
La composition selon l’invention peut également être associée à d’autres compositions cosmétiques, en vue d’application de type savons, shampoings, crèmes de jour, sérum, masque pour les cheveux, lotions corporelles, gels ou huiles de massage etc... Dans ce cas, la composition selon l’invention est ajoutée dans les compositions cosmétiques susmentionnées en addition de ses propres composants.
Dans un autre aspect, l’invention concerne la composition susmentionnée, pour le traitement des maladies de peau, notamment l’acné.
La composition selon l’invention peut également être utilisée dans un contexte thérapeutique pour traiter les affections de la peau, notamment les affections bactériennes telles que l’acné.
L’invention concerne également une méthode cosmétique non thérapeutique d’enveloppement d’un individu, comprenant une étape d’application topique d’une couche de la composition telle que définie ci-dessus.
La composition cosmétique selon l’invention est utilisée pour mettre en œuvre une méthode cosmétique non thérapeutique, qui comprend : la préparation de la composition selon l’invention, en mélangeant sous agitation de la craie et de l’argile dans de l’eau ou un vin désalcoolisé ou l’un de ses précurseurs, tels que définis ci-dessus, dans une proportion craie : argile de 60 : 40 à 75 : 25, l’étalement de la composition ainsi obtenue sur une surface corporelle à recouvrir, et éventuellement laisser la composition en contact avec la surface corporelle pendant une durée de 15 à 45 min, suivi d’un rinçage à l’eau.
Avantageusement, l’invention concerne la méthode susmentionnée, où la couche présente une épaisseur de 1 à 20 mm.
Selon le soin cosmétique choisi, il est possible d’appliquer une couche plus ou moins épaisse sur la surface corporelle à recouvrir. Avec une couche fine, il sera préférable de laisser la composition un temps court sur la surface recouverte, du fait de l’évaporation du liquide. En revanche, avec une couche épaisse, la composition peut être laissée plus longtemps sur la surface corporelle. Elle peut même être chauffée pour une sensation de bien-être.
L’invention sera mieux comprise à l’aide des figures et des exemples ci-dessous détaillés.
Brève description des figures La figure n°1 représente des photographies d’une composition constituée de craie et d’eau (100% craie) laissée décantée. A montre le résultat après 30 min de décantation, B montre le résultat après 3h de décantation.
La figure n°2 représente des photographies d’une composition constituée de craie (75%), d’argile (25%) et d’eau laissée décantée. A montre le résultat après 30 min de décantation, B montre le résultat après 3h de décantation.
La représente de photographies des trois compositions après 17h de décantation. A : A : composition 100% craie ; B : composition 75% craie, 25% argile et C : composition 70% craie, 30% argile.
La figure n°4 représente un graphique illustrant les mesures de viscosité en mPA.s des 3 formulations à base de craie + argile en fonction du temps, exprimé en heure. A : composition 100% craie ; B : composition 75% craie, 25% argile et C : composition 70% craie, 30% argile.
Exemples Exemple 1 : Exemple de composition selon l’invention
Cette formulation comprend deux phases :
- une phase poudreuse à base de craie (70%) et d’argile (30%),
- une phase liquide à base de vin mousseux désalcoolisé +/- enrichi en CO 2 .
Selon un mode de réalisation particulier, l’électrode positive est constituée de ou comprend un matériau de formule (I) suivante :
(Li 2 O) a1 -(P 2/5 O) b -(Fe 2/3 O) c1 (V 2/5 O) c2 (I), avec c1+c2=c.
Selon un mode de réalisation particulier, l’électrode positive est constituée de ou comprend un matériau du système Li 2 O-V 2 O 5 -P 2 O 5 .
(Li 2 O) a1 -(P 2/5 O) b -(V 2/5 O) c (I).
Selon un mode de réalisation particulier, l’électrode positive est constituée de ou comprend un matériau est de formule 25Li 2 O–50V 2 O 5 –25P 2 O 5 , correspondant notamment à un matériau de formule (I), avec A=Li ; a1=0,25 ; a2=0 ; M=P ; y1=2 ; y2=5 (ou y1=2/5 ; y2=1); b=0,25 ; M’ représentant V, z1=2, z2 = 5 (ou z1=2/5, z2 = 1) et c=0,5.
Un tel matériau est par exemple décrit par Dollé et al. (Solid State Ionics 237 (2013) 22–27).
Selon un mode de réalisation particulier, l’électrode positive est constituée de ou comprend un matériau est de formule 25Li 2 O-17,5Fe 2 O 3 -15MnO 2 -50SiO 2 , correspondant notamment à un matériau de formule (I), avec A=Li ; a1=0,30 ; a2=0 ; M=Si ; y1=0,50 ; y2=1 ; b=0,61 ; M’ z1 représentant Fe 0,42 Mn 0,18 ; z2=1 ; c=1.
Selon un mode de réalisation particulier, l’électrode positive est constituée de ou comprend un matériau est de formule 25Li 2 O-25Fe 2 O 3 -50SiO 2 , correspondant notamment à un matériau de formule (I), avec A = Li, a1=0,25, M représentant Si, y1=1 et yz2=2 (ou y1=1/2 et yz2=1) et b=0,5, M’ représente Fe, z1=2 et z2=3 (ou z1=2/3 et z2=1), c=0,25.
Selon un mode de réalisation particulier, l’électrode positive est constituée de ou comprend un matériau est de formule 25Li 2 O-25MnO 2 -50SiO 2 , correspondant notamment à un matériau de formule (I), avec A = Li, a1=0,25, M représentant Si, y1=1 et yz2=2 (ou y1=1/2 et yz2=1) et b=0,5, M’ représente Mn, z1=1 et z2=2 (ou z1=1/2 et z2=1), c=0,25.
Selon un mode de réalisation particulier, l’électrode négative est constituée de ou comprenant un matériau de formule (III) suivante :
SiO x (III),
avec x tel que 0<x<2, en particulier 0,5<x<1,6, plus particulièrement 0,8<x<1,2, x étant notamment de 1.
Selon un mode de réalisation particulier, l’électrode filaire (i) renferme un collecteur de courant intérieur filaire (i 0 ).
Selon un mode de réalisation plus particulier, le collecteur de courant intérieur filaire (i 0 ) est constitué de ou comprend un matériau choisi parmi les métaux ayant une température de fusion comprise de 1500°C à 2500°C, notamment Sc, Y, Lu, Ti, Zr, Hf, V, Nb, Cr, Mn, Tc, Fe, Ru, Rh, Ir, Pd, Pt et leurs combinaisons, par exemple Pt, et parmi Ni, Al, Cu, Pt, Au, Ag, acier, notamment acier inoxydable, et oxyde d’indium-étain (ITO).
Par exemple, le collecteur de courant intérieur filaire (i 0 ) est constitué de ou comprend de l’acier, en particulier l’acier inoxydable, ou Ni.
Le procédé comprend alors une étape de réception (étape E1119), en provenance du dispositif de configuration, d’un autre premier scalaire secret de la clé privée racine (r). Pendant cette étape, le dispositif électronique 2 reçoit l’autre premier scalaire secret de la clé privée racine (r) chiffré de la même manière homomorphe, le chiffré dudit autre premier scalaire secret ayant été déterminé à partir de la clé privée maitre et du chiffré transmis par le dispositif électronique au dispositif de configuration, et le dispositif électronique 2 déchiffre le chiffré de l’autre premier scalaire secret.
Le procédé est particulièrement sécurisé car la détermination de la clé privée racine nécessite une coopération du dispositif de configuration. La sécurisation du procédé est en outre augmentée via la mise en œuvre par le dispositif électronique de la détermination d’un premier scalaire secret de la clé privée racine r, et la non divulgation par le dispositif électronique du premier scalaire secret déterminé par ledit dispositif électronique.
Typiquement, la clé privée maitre est un quatrième scalaire secret m tel que R = [m]·G et le dispositif de configuration peut déterminer l’autre premier scalaire secret de la clé privée racine (r), chiffré de la même manière homomorphe, comme suit : hom(r 2 ) = h -1 ·( hom(m)- hom(r 1 )) avec hom la fonction de chiffrement homomorphe et hom(r 1 ) le chiffré de manière homomorphe du premier scalaire secret déterminé par le dispositif électronique.
Pour chacune de ces trois possibilités, le dispositif de configuration peut avantageusement certifier la clé publique racine R.
Après l’étape d’enregistrement (étape E1120), le procédé comprend alors une étape (étape E1220) de calcul d’un deuxième scalaire secret formant une clé privée dérivée a égal à f(s, k) où f est une fonction de dérivation, s est un sous-ensemble non vide de l‘ensemble d'au moins un premier scalaire secret, et k est un troisième scalaire secret : a = f(s, k).
Ici, l’ensemble d'au moins un premier scalaire secret possède deux premiers scalaires secrets r 1 ,r 2 , et le sous-ensemble s possède un seul premier scalaire secret, le premier scalaire secret r 1 .
Le procédé comprend alors une étape de calcul d’une clé publique dérivée A associée au deuxième scalaire secret a (étape E1240), c’est-à-dire à la clé privée dérivée a.
Typiquement, le processeur 4 peut calculer la clé publique dérivée A comme suit : A = [a]·G .
Selon une première autre possibilité, quand la fonction de dérivation f utilisée pendant l’étape de calcul d’un deuxième scalaire secret (étape E1220) est définie selon le premier exemple décrit ci-avant, le processeur 4 peut calculer la clé publique dérivée A comme suit : A = [k]·R – [k.r 2 ].H.
Selon une deuxième autre possibilité, quand la fonction de dérivation f utilisée pendant l’étape de calcul d’un deuxième scalaire secret (étape E1220) est définie selon le deuxième exemple décrit ci-avant, le processeur 4 peut calculer la clé publique dérivée A comme suit : A = R + [k]·G – [r 2 ].H .
L’étape de calcul d’un deuxième scalaire secret (étape E1220) et l’étape de calcul d’une clé publique dérivée A (étape E1240) sont dans une phase du procédé dite phase de génération d’une clé privée dérivée et d’une clé publique dérivée (phase P2).
a. Une étape de vérification de la donnée numérique reçue ;
Selon un autre aspect matériel, l’invention se rapporte à un terminal comprenant une entité de gestion telle que définie ci-dessus.
est une vue schématique des circuits présents dans le terminal.
est une vue schématique des étapes mises en œuvre selon un mode de réalisation possible de l’invention.
La représente une architecture d’un terminal MOB sur lequel sont stockées deux applications APP1-APP2. Le nombre d’applications ne se limite pas à deux, un nombre quelconque d’applications pourrait être utilisé pour la mise en œuvre de l’invention.
Le terminal MOB peut être un téléphone mobile (ou smartphone), une tablette, un ordinateur, etc.