INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le processeur 401 est apte à exécuter des instructions, stockées dans la mémoire 402, pour la mise en œuvre des étapes 202 et 203 du procédé illustré en référence à la . De manière alternative, le processeur 401 peut être remplacé par un microcontrôleur conçu et configuré pour réaliser les étapes 202 et 203 du procédé selon la .
Le module de quantification 114 présenté précédemment est ainsi réalisé par le processeur 401 ou le microcontrôleur. Encore en variante, un processeur ou un micro-contrôleur dédié à la fonction de quantification est prévu en plus du processeur 401, qui réalise ainsi le traitement par la première partie du réseau de neurones convolutionnel auto-encodeur.
L’encodeur 110 peut comprendre une interface d’entrée 403 apte à obtenir les données d’entrée lors de l’étape 201 décrite précédemment. Aucune restriction n’est attachée à la première interface d’entrée 403 qui peut être une interface filaire par exemple, ou alternativement sans fil.
L’encodeur 110 peut comprendre en outre une deuxième interface, de sortie, 404 apte à transmettre le vecteur latent quantifié, lors de l’étape 204 décrite précédemment. La deuxième interface 404 est ainsi reliée fonctionnellement au canal de communication 130.
La illustre la structure d’un décodeur 120 selon des modes de réalisation de l’invention.
La mémoire 502 est apte à stocker, de manière permanente ou temporaire, l’ensemble des données générées suite à la mise en œuvre des étapes 301 à 304 du procédé de décodage de données décrit ci-dessus, et peut stocker la deuxième partie 122 du réseau de neurones convolutionnel lors de l’étape 300.
Le processeur 501 est apte à exécuter des instructions, stockées dans la mémoire 502, pour la mise en œuvre des étapes 302 et 303 du procédé illustré en référence à la . De manière alternative, le processeur 501 peut être remplacé par un microcontrôleur conçu et configuré pour réaliser les étapes 302 et 303 du procédé selon la .
Le module de dé-quantification 121 présenté précédemment est ainsi réalisé par le processeur 501 ou le microcontrôleur. Encore en variante, un processeur ou un micro-contrôleur dédié à la fonction de dé-quantification est prévu en plus du processeur 501, qui réalise ainsi le traitement par la deuxième partie 122 du réseau de neurones convolutionnel auto-encodeur.
Le décodeur 120 peut comprendre une interface d’entrée 503 apte à recevoir le vecteur latent quantifié, lors de l’étape 301 décrite précédemment. Aucune restriction n’est attachée à la première interface d’entrée 503, qui est reliée fonctionnellement au canal de communication 130 décrit précédemment.
Le décodeur 120 peut comprendre en outre une deuxième interface, de sortie, 504 apte à transmettre les données de sortie, lors de l’étape 304 décrite précédemment.
Récepteur pour décompression de données avec rehaussement par auto-encodeur La présente invention se rapporte au domaine de la réception et du traitement de données, notamment de données d’images. L’invention s’applique en particulier, mais non exclusivement, à des données échangées dans ou par un véhicule automobile.
Il est connu de compresser des données, notamment des données d’image, afin de limiter la quantité de données transmises sur un canal de communication.
En effet, certains canaux de communication sont limités en bande passante. C’est le cas notamment du bus CAN, bien que ce type de canal de communication soit très utilisé car sécurisé et peu cher. Ce canal de communication est notamment utilisé dans les véhicules automobiles, par exemple pour transmettre des images photométriques entre un module de contrôle central du véhicule et un dispositif d’éclairage du véhicule.
Les données images transmises, y compris dans des véhicules automobiles, ont désormais des résolutions élevées. A niveau de contrainte égale en débit sur le canal de communication, il en résulte des taux de compression élevés, qui peuvent induire des défauts, tels que du bruit, des artefacts ou un PSNR faible dans les images décompressées côté récepteur. PSNR se rapport au rapport signal à bruit de crête, et signifie « Peak Signal to Noise Ratio » en anglais.
Composés β , β - diphénylacrylate :
Octocrylene vendu notamment sous le nom commercial « UVINUL N 539® » par BASF,
On empêche ainsi un déverrouillage intempestif, c’est-à-dire non volontaire, en cas de traction insuffisante. Ce seuil prédéterminé peut être ajusté par conception en fonction notamment des critères d’applications requis.
- la suppression du risque de déverrouillage intempestif d’un contact de sa cavité réceptrice d’un connecteur électrique et/ou optique et par-là la perte de transmission du signal ;
- la simplicité de réalisation du moyen de retenue temporaire qui n’augmente pas l’encombrement du contact et/ou du connecteur et donc permet de conserver une forte densité d’intégration ;
- la possibilité d’ajuster aisément le seuil prédéterminé au-delà duquel la retenue temporaire n’est plus effective, et en particulier d’augmenter celui-ci pour des applications notamment aéronautiques pour lesquelles un connecteur étanche peut être soumis à des fortes dépressions.
- la possibilité d’ajuster aisément le seuil prédéterminé au-delà duquel la retenue temporaire n’est plus effective, le tout, sans avoir d’impact sur l’effort d’insertion.
- la compatibilité de connexion avec des contacts de l’art antérieur.
la représente en vue en coupe longitudinale partielle un ensemble de connexion optique, de type contact MPO (acronyme anglo-saxon pour « Multiple-Fibre Push-On/Pull-off »), selon l’état de l’art en configuration connectée et verrouillée.
la est une autre vue en coupe longitudinale partielle d’un ensemble de connexion selon la .
la est une vue en perspective d’un contact optique de type MPO, selon l’invention.
la est une vue en éclaté d’un contact selon la .
la est une vue en coupe longitudinale partielle d’un contact selon la ou 4.
la est une vue en coupe longitudinale partielle d’un contact selon l’une des figures 3 à 5 dans sa configuration installée dans un insert de connecteur ou dans un adaptateur.
la est une vue en coupe longitudinale partielle d’un contact selon l’une des figures 3 à 5 illustrant les bras flexibles en tant que moyens de retenue temporaires conformes à l’invention, dans leur position de retenue et montrant l’insert et sa cavité dans laquelle les contacts optiques sont insérés.
la reprend une partie de la illustrant un des bras flexibles dans sa position dégagée qui permet le déverrouillage volontaire.
Ainsi, la boucle permet de solidariser deux sangles mécaniquement et électriquement et/ou fluidiquement et/ou optiquement par un seul mouvement. De plus, les vibrations et contraintes mécaniques pouvant abîmer les connecteurs sont amoindries à l’aide du caractère flottant de ces derniers, obtenu à l’aide du moyen d’insertion d’un débattement angulaire entre le connecteur mâle et le connecteur femelle.
Dans divers modes de réalisations, les connecteurs mâle et femelle sont des connecteurs électrique et/ou fluidique et/ou de fibre optique, de préférence électrique.
Dans un mode de réalisation, la boucle d’attache comprend au moins un joint d’étanchéité positionné entre le connecteur mâle et le connecteur femelle.
Avantageusement, la boucle comprend au moins un joint de blindage électromagnétique autour des connecteurs mâle et femelle.
Avantageusement, les connecteurs mâle et femelle comprennent chacun une reprise de blindage à une extrémité destinée à être prolongée par un câble entouré d’une tresse de blindage, la reprise de blindage étant configurée pour maintenir la tresse de blindage dudit câble.
Dans un mode particulier de réalisation, les connecteurs mâle et femelle sont cylindriques.
Dans un mode de réalisation, la boucle comprend un élément détrompeur de manière à empêcher la solidarisation de l’élément mâle avec l’élément femelle dans un mauvais sens.
Avantageusement, l’élément mâle comprend un guide central comprenant l’un des connecteurs mâle ou femelle.
Avantageusement, le guide central comprend le moyen d’insertion d’un débattement angulaire entre le connecteur mâle et le connecteur femelle.
Dans un mode particulier de réalisation, le moyen d’insertion d’un débattement angulaire entre le connecteur mâle et le connecteur femelle comprend une enveloppe en forme de portion de sphère, l’un des connecteurs mâle ou femelle comprenant une portion de sphère insérée dans la portion de sphère de l’enveloppe de sorte que ledit connecteur a un débattement angulaire.
La présente invention a également pour objet un équipement comprenant une première sangle, une seconde sangle, et une boucle d’attache telle que définie précédemment, la première sangle étant associée à l’un des connecteurs mâle et femelle, la seconde sangle étant associée à l’autre connecteur.
est une vue schématique d’un détail d’un mode de réalisation d’un équipement, tel un gilet tactique ou une ceinture, comprenant une boucle d’attache selon l’invention ;
est une vue schématique en coupe d’une boucle d’attache selon l’invention ;
est une vue schématique en coupe d’un autre mode de réalisation d’une boucle d’attache selon l’invention ; et
est une vue schématique d’un mode de réalisation d’une boucle d’attache de type « Cobra® » selon l’invention.
Les systèmes d'amenée de carburant sont généralement vissés au moyen de vis de fixation sur des supports ou directement sur le cylindre ou sur le carter de vilebrequin du moteur à combustion interne. Les vis de fixation sont avantageusement accessibles lorsque le filtre à air est déposé sans avoir à démonter le pot amortisseur. Pour obtenir, en dépit de l'espace réduit, une disposition favorable, il est prévu de manière avantageuse que le pot amortisseur présente deux ouvertures de fixation pour des vis de fixation. Les vis de fixation sont de préférence des vis de fixation destinées à la fixation du système d'amenée de carburant. Le système d'amenée de carburant est logé de manière particulièrement avantageuse sur un carter de l'appareil de travail par l'intermédiaire du pot amortisseur. A cet effet, le pot amortisseur présente de manière avantageuse au moins un élément d'appui, par exemple au moins un manchon de butée.
Une des ouvertures de fixation est disposée avantageusement, en position d’arrêt, au-dessus du plan médian de la paroi de séparation, et une des ouvertures de fixation est disposée sous celui-ci. Les ouvertures de fixation s’étendent par voie de conséquence sur des côtés opposés de la paroi de séparation. Ceci rend possible une disposition compacte des vis de fixation.
Le canal de mélange est avantageusement divisé dans le pot amortisseur en deux bras, entre lesquels s'étend une paroi d'isolement. La paroi d'isolement se raccorde avantageusement à la paroi de séparation entre les deux ouvertures de fixation. Il en résulte ainsi une structure compacte. La paroi d'isolement forme avantageusement, avec le plan médian de la paroi de séparation, un angle inférieur à 80°. La paroi d'isolement ne s'étend pas par voie de conséquence de manière perpendiculaire au plan médian de la paroi de séparation. Ainsi, une section d’écoulement suffisamment grande peut également être réalisée pour les deux bras lorsque les ouvertures de fixation sont disposées de manière non symétrique par rapport aux bras.
Au moins une ouverture de fixation est réalisée avantageusement sur un œillet de vissage, auquel est raccordée une douille. Au moins une section de la douille est ce faisant évidée de manière avantageuse pour le passage du canal de mélange. Ceci permet également de disposer d’une section d’écoulement suffisamment grande pour le canal de mélange.
Un recouvrement, qui recouvre en direction du haut l’ouverture d'embouchure en position d’arrêt, est disposé avantageusement dans le pot amortisseur sur au moins une ouverture d'embouchure. Il s’est avéré que du carburant peut s’accumuler sur le fond du pot amortisseur. Lors du pivotement de l'appareil de travail, ledit carburant peut parvenir dans la chambre blanche du canal d’air par l’ouverture d'embouchure. Ceci est empêché par le recouvrement. Le recouvrement est disposé de manière préférée au moins sur l’ouverture d'embouchure située plus bas en position d’arrêt. Le recouvrement se raccorde de manière préférée à la paroi arrière du pot amortisseur. Il s’est avéré que du mélange peut s’accumuler en particulier dans cette zone du pot amortisseur. Il peut toutefois être prévu également de prévoir des recouvrements correspondants sur les deux ouvertures d'embouchure.
Le moteur à combustion interne est avantageusement un moteur à deux temps avec au moins un canal de trop-plein, qui raccorde de manière fluide à la chambre de combustion un espace intérieur de carter de vilebrequin du carter de vilebrequin dans la zone du point mort bas du piston. Le canal d’air est raccordé avantageusement de manière fluidique au canal de trop-plein au moins par l'intermédiaire d'une partie d'une course du piston. La course du piston est ce faisant le trajet que le piston parcourt entre son point mort haut et son point mort bas.
L’invention concerne par ailleurs un pot amortisseur destiné à être disposé dans la chambre blanche du filtre à air du moteur à combustion interne d’un appareil de travail à guidage manuel.
Une section d’un canal de mélange et une section d’un canal d’air du moteur à combustion interne sont guidées de manière avantageuse dans le pot amortisseur. Le pot amortisseur présente de manière avantageuse une première et une deuxième partie de pot amortisseur, qui délimitent la section du canal de mélange. La première et la deuxième partie de pot amortisseur se chevauchent de manière préférée au moins sur un fond de pot amortisseur du pot amortisseur dans une direction radiale par rapport à un axe central du pot amortisseur. L'axe central du pot amortisseur est prévu de manière préférée pour être disposé en superposition avec un axe longitudinal de canal d'aspiration du moteur à combustion interne. Une section d’une paroi de séparation du canal d'aspiration du moteur à combustion interne est formée avantageusement sur le pot amortisseur. La section de la paroi de séparation se raccorde de manière préférée à une paroi arrière du pot amortisseur, qui forme avec un plan médian de la section de la paroi de séparation un angle de 100° à 170°, en particulier de 110° à 160°. Une paroi d'isolement, qui s'étend entre deux bras de la section du canal de mélange guidée dans le pot amortisseur se raccorde de manière préférée entre deux ouvertures de fixation du pot amortisseur à la section de la paroi séparation dans le pot amortisseur. Un recouvrement, qui recouvre au moins en partie l’ouverture d'embouchure, est disposé avantageusement dans le pot amortisseur sur au moins une ouverture d'embouchure.
Les exemples de réalisation de l’invention sont expliqués ci-après à l’aide des figures, lesquelles illustrent :
une coupe schématique d’un moteur à combustion interne,
une représentation schématique d’un appareil de travail à guidage manuel,
un agrandissement partiel du pot amortisseur de la ,
une représentation en perspective du pot amortisseur de l'appareil de travail sur le système d'amenée de carburant,
une autre représentation en perspective du pot amortisseur,
une vue latérale schématique du pot amortisseur sur le système d'amenée de carburant,
et des vues éclatées en perspective d’une partie de pot amortisseur sur le système d'amenée de carburant,
13 Elément de couplage de lame d’essuyage/élément de rainure en forme de T
17a,b Segments de rail élastique
30 Directions d’essuyage
50a Direction longitudinale
90 Evidement latéral
102 Plan de symétrie du balai d'essuie-glace 10
104 Paroi latérale
105 Elément de retour
107 Logement
L’unité d’isomérisation des A9+ selon l’invention comprend un réacteur d’isomérisation 11 adapté pour :
- traiter l’effluent 4 appauvri en composés aromatiques substitués uniquement en groupement méthyles, au moyen d’un apport en hydrogène 6 et en présence d’un catalyseur, pour convertir en groupes méthyles fixés sur le noyau benzénique des chaînes alkyles en C2+ des composés aromatiques ; et
- produire l’effluent 7 d’isomérisation enrichi en composés aromatiques uniquement substitués en méthyles.
Selon un mode de réalisation, le réacteur d’isomérisation 11 est adapté pour traiter l’effluent 4 appauvri en composés aromatiques uniquement substitués en méthyles en transformant un ou plusieurs groupe(s) alkyle(s) à au moins deux atomes de carbone (groupes éthyle, propyle, butyle, isopropyle, etc..) fixé(s) sur un noyau benzénique, en deux ou plusieurs groupes méthyles fixés sur le noyau benzénique.
Selon un mode de réalisation, l’isomérisation des composés aromatiques A9+ de la charge hydrocarbonée est effectuée dans au moins une des conditions opératoires suivantes : - température comprise entre 250°C et 450°C préférentiellement comprise entre 355°C et 390°C, telle qu’une température de 385°C ; - pression comprise entre 0,1 MPa absolus et 3 MPa absolus, préférentiellement comprise entre 0,2 MPa absolus et 1,5 MPa absolus ; - rapport molaire H 2 /HC compris entre 1 et 5, et préférentiellement compris entre 3 et 4,5, tel qu’un rapport molaire de H 2 /HC de 4 ; - PPH comprise entre 1 h -1 et 30 h -1 , préférentiellement comprise entre 3 h -1 et 12 h -1 , le terme PPH correspondant au poids de charge hydrocarbonée injecté par heure et rapporté au poids de catalyseur chargé.
Selon un mode de réalisation, le catalyseur d’isomérisation des A9+ comprend au moins un métal du groupe VIIIB de la classification périodique des éléments en tant que fonction hydro/déshydrogénante, au moins un tamis moléculaire en tant que fonction hydro-isomérisante, et optionnellement au moins une matrice.
Dans la présente demande, le terme hydro/déshydrogénant correspond à la promotion d’une réaction d’hydro/déshydrogénation qui comprend/consiste à incorporer/éliminer des atomes d’hydrogène dans une molécule. Dans la présente demande, le terme hydro-isomérisant correspond à la promotion d’une réaction d’hydroisomérisation qui comprend/consiste à transformer une molécule en un isomère, en présence d’hydrogène.
Selon l’invention, le catalyseur hydro/déshydrogénant et hydro-isomérisant comprend au moins un métal du groupe VIIIB de la classification périodique des éléments en tant que fonction ou élément hydro/déshydrogénant et au moins un tamis moléculaire en tant que fonction ou élément hydro-isomérisant. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le catalyseur d’isomérisation comprend en outre au moins une matrice.
L’élément hydro-isomérisant
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le tamis moléculaire zéolithique 10 MR monodimensionnel du catalyseur d’hydroisomérisation est avantageusement choisi parmi les tamis moléculaires zéolithiques de type structural TON (par exemple choisis parmi la ZSM-22 et la NU-10, prises seules ou en mélange), FER (par exemple choisis parmi la ZSM-35 et la ferriérite, prises seules ou en mélange), EUO (par exemple choisis parmi la EU-1 et la ZSM-50, prises seules ou en mélange), AEL (par exemple la SAPO-11) ou *MRE (par exemple choisis parmi la ZSM-48, ZBM-30, EU-2 et EU-11, prises seules ou en mélange). Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le tamis moléculaire zéolithique 12 MR du catalyseur d’hydroisomérisation est choisi parmi les tamis moléculaires zéolithiques de type structural MTW (par exemple choisis parmi la ZSM-12, TPZ-12, Theta-3, NU-13, CZH-5, prises seules ou en mélange) et MOR (par exemple choisis parmi la mordénite ou la LZ-211, prises seules ou en mélange). Les codes structuraux sont définis dans la classification de l’International Zeolite Association (IZA : http://www.iza-structure.org/databases/).
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le catalyseur comprend de la zéolithe IZM-2. La zéolithe IZM-2 est un solide microporeux cristallisé présentant une structure cristalline décrite dans la demande de brevet FR2918050A1. La zéolithe IZM-2 présente un diagramme de diffraction de rayons X incluant au moins les raies inscrites dans la table 1 représentant les valeurs moyennes des d hkl et intensités relatives mesurées sur un diagramme de diffraction de rayons X du solide cristallisé IZM-2 calciné. Dans le tableau 1 ci-dessous, voici les significations des termes employés :
, FF = très fort ; F = fort ; m = moyen ; mf = moyen faible ; f = faible ; ff = très faible. L'intensité relative Irel est donnée en rapport à une échelle d'intensité relative où il est attribué une valeur de 100 à la raie la plus intense du diagramme de diffraction des rayons X : ff < 15 ; 15 ≤ f < 30 ; 30 ≤ mf < 50 ; 50 ≤ m < 65 ; 65 ≤ F < 85 ; FF ≤ 85.
Le diagramme de diffraction est obtenu par analyse radiocristallographique au moyen d’un diffractomètre en utilisant la méthode classique des poudres avec le rayonnement Kα 1 du cuivre (λ = 1,5406Å). A partir de la position des pics de diffraction représentée par l’angle 2θ, on calcule, par la relation de Bragg, les équidistances réticulaires d hkl caractéristiques de l’échantillon. L’erreur de mesure Δ(d hkl ) sur d hkl est calculée grâce à la relation de Bragg en fonction de l’erreur absolue Δ(2θ) affectée à la mesure de 2θ. Une erreur absolue Δ(2θ) égale à ± 0,02° est communément admise. L’intensité relative I rel affectée à chaque valeur de d hkl est mesurée d’après la hauteur du pic de diffraction correspondant. Le diagramme de diffraction des rayons X du solide cristallisé IZM-2 selon l'invention comporte au moins les raies aux valeurs de d hkl données dans le tableau 1. Dans la colonne des d hkl , on a indiqué les valeurs moyennes des distances inter-réticulaires en Angströms (Å). Chacune de ces valeurs doit être affectée de l’erreur de mesure Δ(d hkl ) comprise entre ± 0,6Å et ± 0,01Å.
Selon un mode de réalisation avantageux, le moyen de retenue temporaire est agencé tel qu’une fois inactif, le manchon se déplace vers l’arrière selon une course non nulle pour réaliser l’activation du moyen de déverrouillage.
Selon une première configuration avantageuse, le contact comprend, en tant que moyens de verrouillage/déverrouillage:
- un corps périphérique, appelé dévêtisseur, monté coulissant autour du corps central,
- un ou plusieurs ergots de clipsage sur au moins l’un des bords latéraux du corps central pour réaliser le clipsage de ce dernier dans la cavité,
le moyen de retenue temporaire étant un bras flexible fixé ou réalisé intégralement avec le manchon, le bras flexible étant adapté pour venir et être retenu en butée contre un épaulement du corps central, en cas d’effort de traction (F1) exercé sur le manchon inférieur ou égal au seuil prédéterminé (F2), et être défléchi et se dégager de la butée au-delà de ce seuil prédéterminé, le manchon étant monté coulissant vers l’arrière par rapport au corps central et au dévêtisseur selon une course au-delà de la butée jusqu’à accrocher un ou plusieurs reliefs du dévêtisseur et le déplacer vers l’arrière en cas d’effort de traction (F3) dans une position de déverrouillage dans laquelle il dégage l’(les) ergot(s) et ainsi activer son(leur) déclipsage.
Selon une variante de réalisation avantageuse, le contact comprend deux corps centraux, dont l’un constituant la partie avant dans laquelle la férule optique est logée et l’autre constituant la partie arrière monté dans le manchon.
Selon une autre variante de réalisation avantageuse, le contact comprend au moins un ressort de rappel monté entre le corps central et le dévêtisseur et adapté pour ramener le dévêtisseur de sa position de déverrouillage à sa position de verrouillage dans laquelle il empêche le déclipsage de l’(des) ergot(s) de clipsage de la(leur) cavité.
Selon cette première configuration, le contact comprend une férule optique de type férule MT, comportant une pluralité de voies optiques adaptées pour loger individuellement une fibre optique, la férule optique étant logée dans le corps central. La férule optique peut permettre une connexion à partir d’un câble optique sous la forme d’un ruban à au moins 8 fibres optiques, pour fournir une connexion multifibres optiques, telle que celle que l’on rencontre usuellement dans les connecteurs de type MPO ou MTP.