INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les blocs polyamides du PEBA (c’est-à-dire, la nature du polyamide) peuvent être tels que les polyamides décrits dans la section précédente, en relation avec le polyamide comprenant des bouts de chaîne amines (que les blocs polyamides du PEBA proviennent de blocs polyamides à bouts de chaîne diamines ou à bouts de chaînes dicarboxyliques). En particulier, on peut avantageusement utiliser trois types de blocs polyamides correspondant aux trois types de polyamides décrits ci-dessus.
Plus particulièrement, les blocs polyamides du copolymère utilisé dans l’invention peuvent comprendre des blocs de polyamide PA 6, PA 10, PA 11, PA 12, PA 5.4, PA 5.9, PA 5.10, PA 5.12, PA 5.13, PA 5.14, PA 5.16, PA 5.18, PA 5.36, PA 6.4, PA 6.6, PA 6.9, PA 6.10, PA 6.12, PA 6.13, PA 6.14, PA 6.16, PA 6.18, PA 6.36, PA 10.4, PA 10.9, PA 10.10, PA 10.12, PA 10.13, PA 10.14, PA 10.16, PA 10.18, PA 10.36, PA 10.T, PA 12.4, PA 12.9, PA 12.10, PA 12.12, PA 12.13, PA 12.14, PA 12.16, PA 12.18, PA 12.36, PA 12.T, ou des mélanges ou copolymères de ceux-ci.
De préférence, les blocs polyamides du copolymère comprennent des blocs de polyamide PA 6, PA 10, PA 11, PA 12, PA 6.10, PA 6.12, PA 10.10, PA 10.12, ou des mélanges ou copolymères de ceux-ci, plus préférentiellement des blocs de polyamide PA 6, PA 11, PA 12, PA 6.12, ou des mélanges ou copolymères de ceux-ci.
Les blocs polyéthers peuvent notamment être des blocs PEG (polyéthylène glycol) c'est à dire constitués de motifs oxyde d'éthylène, et/ou des blocs PPG (propylène glycol) c'est à dire constitués de motifs oxyde de propylène, et/ou des blocs PO3G (polytriméthylène glycol) c’est-à-dire constitués de motifs polytriméthylène éther de glycol, et/ou des blocs PTMG (polytétraméthylène glycol) c'est à dire constitués de motifs tetraméthylène de glycol appelés aussi polytétrahydrofurane. De préférence, les blocs polyéthers du PEBA sont des blocs de polyéthylène glycol et/ou de polypropylène glycol et/ou de polytétrahydrofurane. Les copolymères peuvent comprendre dans leur chaîne plusieurs types de polyéthers, les copolyéthers pouvant être à blocs ou statistiques.
Selon un deuxième type, les polyamides résultent de la condensation d'un ou plusieurs acides α,ω-aminocarboxyliques et/ou d'un ou plusieurs lactames ayant de 3 à 18 atomes de carbone, de préférence de 6 à 14 atomes de carbone en présence d'un diacide carboxylique ayant de 2 à 48 atomes de carbone, de préférence de 4 à 20 atomes de carbone, ou d'une diamine. A titre d’exemples de lactames, on peut citer le caprolactame, l’oenantholactame et le lauryllactame. A titre d’exemples d'acide α,ω-amino carboxylique, on peut citer les acides aminocaproïque, amino-7-heptanoïque, amino-10-décanoïque, amino-11- undécanoïque et amino-12-dodécanoïque.
Avantageusement les polyamides du deuxième type sont des PA 10 (polydécanamide), PA 11 (polyundécanamide), PA 12 (polydodécanamide) ou PA 6 (polycaprolactame). Dans la notation PA X, X représente le nombre d’atomes de carbone issus des résidus d’aminoacide ou des résidus de lactame.
Selon un troisième type, les polyamides résultent de la condensation d'au moins un acide α,ω-aminocarboxylique (ou un lactame), au moins une diamine et au moins un diacide carboxylique.
Dans ce cas, on prépare les polyamides PA par polycondensation : de la ou des diamines aliphatiques linéaires ou aromatiques ayant X atomes de carbone ; du ou des diacides carboxyliques ayant Y atomes de carbone ; et du ou des comonomères {Z}, choisis parmi les lactames et les acides α,ω-aminocarboxyliques ayant Z atomes de carbone et les mélanges équimolaires d’au moins une diamine ayant X1 atomes de carbone et d’au moins un diacide carboxylique ayant Y1 atomes de carbones, (X1, Y1) étant différent de (X, Y), ledit ou lesdits comonomères {Z} étant introduits dans une proportion pondérale allant avantageusement jusqu’à 50%, de préférence jusqu’à 20%, encore plus avantageusement jusqu’à 10% par rapport à l’ensemble des monomères précurseurs de polyamide ; en présence d’un limiteur de chaîne choisi parmi les diacides carboxyliques.
Selon une variante de ce troisième type, les polyamides résultent de la condensation d'au moins deux acides α,ω-aminocarboxyliques ou d'au moins deux lactames ayant de 6 à 12 atomes de carbone ou d'un lactame et d'un acide aminocarboxylique n'ayant pas le même nombre d'atomes de carbone en présence éventuelle d'un limiteur de chaîne. A titre d'exemples d'acide α,ω-aminocarboxylique aliphatique, on peut citer les acides aminocaproïques, amino-7-heptanoïque, amino-10-décanoïque, amino-11-undécanoïque et amino-12-dodécanoïque. A titre d'exemples de lactame, on peut citer le caprolactame, l'oenantholactame et le lauryllactame. A titre d'exemples de diamines aliphatiques, on peut citer la pentaméthylènediamine, l’hexaméthylènediamine, la dodécaméthylènediamine et la triméthylhexaméthylène diamine. A titre d'exemples de diacides cycloaliphatiques, on peut citer l'acide 1,4-cyclohexyldicarboxylique. A titre d'exemples de diacides aliphatiques, on peut citer les acides butane-dioïque, adipique, azélaïque, subérique, sébacique, dodécanedicarboxylique, les polyoxyalkylènes α,ω-diacides et les acides gras dimérisés. Ces acides gras dimérisés correspondent au produit de la réaction de dimérisation d’acides gras (contenant généralement 18 atomes de carbone, souvent un mélange d’acide oléique et/ou linoléique) ; ils ont de préférence une teneur en dimère d'au moins 98% ; de préférence ils sont hydrogénés ; il s’agit de préférence d’un mélange comprenant de 0 à 15 % en poids de monoacides en C18, de 60 à 99 % en poids de diacides en C36, et de 0,2 à 35 % en poids de triacides ou polyacides en C54 ou plus ; il s’agit par exemple des produits commercialisés sous la marque "PRIPOL" par la société "CRODA", ou sous la marque EMPOL par la société BASF, ou sous la marque Radiacid par la société OLEON. A titre d'exemples de diacides aromatiques, on peut citer les acides téréphtalique (T) et isophtalique (I). A titre d'exemples de diamines cycloaliphatiques, on peut citer les isomères des bis-(4-aminocyclohexyl)-méthane (BACM), bis-(3-méthyl-4-aminocyclohexyl)méthane (BMACM) et 2-2-bis-(3-méthyl-4-aminocyclohexyl)-propane(BMACP), et le para-amino-di-cyclo-hexyl-méthane (PACM). Les autres diamines couramment utilisées peuvent être l'isophoronediamine (IPDA), la 2,6-bis-(aminométhyl)-norbornane (BAMN) et la pipérazine.
A titre d'exemples de polyamides du troisième type, on peut citer les suivants : le PA 6.6/6, où 6.6 désigne des motifs hexaméthylènediamine condensée avec l'acide adipique et 6 désigne des motifs résultant de la condensation du caprolactame ; le PA 6.6/6.10/11/12, où 6.6 désigne l'hexaméthylènediamine condensée avec l'acide adipique, 6.10 désigne l'hexaméthylènediamine condensée avec l'acide sébacique, 11 désigne des motifs résultant de la condensation de l'acide aminoundécanoïque et 12 désigne des motifs résultant de la condensation du lauryllactame.
Avantageusement, le polyamide utilisé dans l’invention comprend ou consiste en un polyamide PA 6, PA 10, PA 11, PA 12, PA 5.4, PA 5.9, PA 5.10, PA 5.12, PA 5.13, PA 5.14, PA 5.16, PA 5.18, PA 5.36, PA 6.4, PA 6.6, PA 6.9, PA 6.10, PA 6.12, PA 6.13, PA 6.14, PA 6.16, PA 6.18, PA 6.36, PA 10.4, PA 10.9, PA 10.10, PA 10.12, PA 10.13, PA 10.14, PA 10.16, PA 10.18, PA 10.36, PA 10.T, PA 12.4, PA 12.9, PA 12.10, PA 12.12, PA 12.13, PA 12.14, PA 12.16, PA 12.18, PA 12.36, PA 12.T, ou des mélanges ou copolymères de ceux-ci ; et de préférence comprend, ou consiste en, des blocs de polyamide PA 6, PA 10, PA 11, PA 12, PA 6.10, PA 6.12, PA 6.13, PA 10.9, PA 10.10, PA 10.12, PA 12.9, ou des mélanges ou copolymères de ceux-ci, plus préférentiellement des blocs de polyamide PA 6, PA 10, PA 11, PA 12, PA 6.10, PA 6.12, PA 6.13, PA 10.9, PA 12.9, ou des mélanges ou copolymères de ceux-ci, encore plus préférentiellement des blocs de polyamide PA 6, PA 11, PA 12, PA 6.12, PA 6.13, PA 10.9, PA 12.9, ou des mélanges ou copolymères de ceux-ci.
De préférence, les liaisons amides du polyamide sont dépourvues d’amides tertiaires (c’est-à-dire d’amides dans lequel l’amine est une amine tertiaire). Plus préférentiellement, toutes les liaisons amides du polyamide sont des amides secondaires (c’est-à-dire que les amines des liaisons amides sont des amines secondaires).
Le polyamide comprenant des bouts de chaîne amines a avantageusement une masse molaire moyenne en nombre de 1000 à 60000 g/mol, de préférence de 2000 à 40000 g/mol, très avantageusement de 3000 à 20000 g/mol. Dans des modes de réalisation, le polyamide à bouts de chaîne amines peut avoir une masse molaire moyenne en nombre de 1000 à 2000 g/mol, ou de 2000 à 3000 g/mol, ou de 3000 à 5000 g/mol, ou de 5000 à 10000 g/mol, ou de 10000 à 15000 g/mol, ou de 15000 à 20000 g/mol, ou de 20000 à 25000 g/mol, ou de 25000 à 30000 g/mol, ou de 30000 à 35000 g/mol, ou de 35000 à 40000 g/mol, ou de 40000 à 45000 g/mol, ou de 45000 à 50000 g/mol, ou de 50000 à 55000 g/mol, ou de 55000 à 60000 g/mol.
La masse molaire moyenne en nombre du polyamide peut être mesurée par chromatographie par perméation de gel (GPC).
De préférence, au moins 50 % en poids du polyamide comprenant des bouts de chaîne amines (par rapport au poids total du polyamide comprenant des bouts de chaîne amines) a une masse molaire inférieure ou égale à 20000 g/mol, plus préférentiellement de 50 à 80 % en poids du polyamide comprenant des bouts de chaîne amines a une masse molaire inférieure ou égale à 20000 g/mol. Ces quantités de polyamide peuvent être déterminées par GPC. Ces gammes permettent d’obtenir une plus faible densité de la mousse.
Sur une même composition de phases mais sur différents ratios, les essais sont tous stables par rapport aux cibles.
Exemple 2 : Evaluation de compositions selon l’invention et de compositions comparatives
On évalue l’efficacité démaquillante de différentes compositions biphases (référence, Invention 1 ou 1’ et Invention 2 ou 2’), sur un fond de teint et un mascara :
Application du fond de teint (FDT) : 0,1mL de Maybelline Fit Me Matte Pore less teinte 220 par demi-visage.
Application du mascara : 30 passages sur les cils supérieurs du mascara Voluminous Blackest Black.
Attendre 30 minutes avant le démaquillage :
Pour le FDT : par demi-visage, on utilise 5 cotons imbibés dans 2ml de composition biphase. On démaquille chaque partie du visage. On attend 5 minutes, puis on applique 2 ml de Bifacil de Lancôme sur un coton, avec un maximum de 6 cotons.
On compte le nombre de cotons imbibés de Bifacil nécessaires pour éliminer les résidus.
Pour le mascara : par œil, on utilise 3 cotons imbibés dans 2ml de composition biphase. On démaquille l’œil. On attend 5 minutes, puis on applique 2 ml de Bifacil sur un coton, avec un maximum de 6 cotons.
1/ Formules testées (ratio 85/15) :
Composition totale des phases + ratio des phases
Référence (Garnier SkinActive Biphase micellaire tout en 1) Invention 1 Invention 2 Phase aqueuse (85%) Composition du Tableau 1 Composition du Tableau 1 + 0,03% de polyglyceryl-6 caprylate Phase huileuse (15%) En poids du poids total de phase huileuse : Cyclopentasiloxane (60%) Isohexadecane (40%) En poids du poids total de phase huileuse : Isododécane (65%) Isopropyl palmitate (15%) Isopropyl myristate (17,7%) Additifs Qsp 100
Résultats : La référence se situe à 1 coton de démaquillage pour le FDT et 1,5 coton pour le mascara, alors que les 2 biphases selon l’invention sont à 0 coton pour le FDT et 1 coton pour le mascara.
Les 2 biphases selon l’invention démaquillent mieux le maquillage que la référence.
2/ Formules testées (ratio 70/30) :
Les polysiloxanes diols utilisables dans l’invention ont de préférence une masse molaire moyenne en nombre de 500 à 15000 g/mol, de préférence de 1000 à 3000 g/mol. La masse molaire moyenne en nombre peut être déterminée par GPC, de préférence selon la norme ISO 16014-1 :2012. De manière avantageuse, le polysiloxane diol est un polysiloxane de formule (I) :
Les polycarbonates diols utilisables dans l’invention sont de préférence des polycarbonates diols aliphatiques. Le polycarbonates diol est de préférence à base d’alcanediol. De préférence, il est strictement bifonctionnel. Les polycarbonates diols préférés sont ceux à base de butanediol, pentanediol et/ou d’hexanediol, en particulier le 1,4-butanediol, le 1,5-pentanediol, le 1,6-hexanediol, le 3-méthylpentane-(1,5)-diol, ou de mélanges de ceux-ci, plus préférentiellement à base de 1,4-butanediol, 1,5-pentanediol, 1,6-hexanediol, ou de mélanges de ceux-ci. En particulier, le polycarbonate diol peut être un polycarbonate diol à base de butanediol et d’hexanediol, ou à base de pentanediol et d’hexanediol, ou à base d’hexanediol, ou peut être un mélange de deux ou plus de ces polycarbonates diols. Le polycarbonate diol a avantageusement une masse molaire moyenne en nombre de 500 à 4000 g/mol, de préférence de 650 à 3500 g/mol, plus préférentiellement de 800 à 3000 g/mol. La masse molaire moyenne en nombre peut être déterminée par GPC, de préférence selon la norme ISO 16014-1 :2012.
C’est pourquoi, divers systèmes et procédés de gestion de la pression intérieure d’un réservoir ont été envisagés pour éviter l’évacuation de ces gaz d’évaporation vers l’extérieur. Ces systèmes et procédés consistent, soit à consommer une portion de la fraction liquide contenue dans le réservoir de sorte à abaisser régulièrement la pression intérieure du réservoir, soit à extraire du réservoir une partie de la fraction gazeuse et à la recomprimer via un système complexe et onéreux de compression gazeuse.
Cependant, pour des raisons écologiques et économiques évidentes, de telles solutions ne peuvent être envisagées pour des applications commerciales à des installations de stockage.
Un but de la présente invention est donc de pallier tout ou partie des inconvénients relevés ci-dessus.
A cette fin, l’invention propose un procédé simple, dont sa mise en œuvre est peu onéreuse, qui permet de contrôler la pression intérieure d’un réservoir cryogénique de sorte à éviter qu’une partie au moins de la fraction gazeuse ne soit évacuée hors du réservoir cryogénique en raison d’une élévation trop importante de sa pression intérieure.
A cet effet, il est proposé en premier lieu un procédé de contrôle de la pression intérieure d’un réservoir cryogénique contenant une fraction liquide et une fraction gazeuse d’un fluide dont l’enthalpie peut baisser lors d’une compression isothermique en phase liquide, le procédé comprenant les étapes suivantes : - prélèvement d’une portion de la fraction liquide pour obtenir une portion prélevée définie à un état A par : - une première température T1, - une première pression P1, - une première enthalpie E1, et - une première densité D1, - compression sensiblement isothermique de la portion prélevée pour obtenir une portion comprimée définie à un état B par : - une deuxième température T2 sensiblement égale à la première température T1, - une deuxième pression P2 supérieure à la première pression P1, et - une deuxième densité D2 supérieure à la première densité D1, ladite compression étant apte à conduire à une diminution d’enthalpies entre la première enthalpie E1 de l’état A et une deuxième enthalpie E2 de l’état B, - détente de la portion comprimée pour obtenir une portion détendue définie à un état C par : - une troisième température T3 inférieure à la deuxième température T2, - une troisième pression P3 inférieure à la deuxième pression P2, et - une troisième densité D3 inférieure à la deuxième densité D2 et supérieure à la première densité D1, - injection de la portion comprimée ou de la portion détendue dans le réservoir de stockage, ladite détente étant réalisée pendant ou après l’étape d’injection lorsque la portion comprimée est injectée dans le réservoir, ou ladite détente étant réalisée entre l’étape de compression et l’étape d’injection lorsque la portion détendue est injectée dans le réservoir.
Le procédé selon l’invention permet de s’opposer à une augmentation de la pression intérieure du réservoir cryogénique causée naturellement par son environnement ambiant. Ainsi, une évacuation hors du réservoir d’une partie de la fraction gazeuse, par exemple par l’actionnement d’une soupape de sécurité ou au travers des parois du réservoir cryogénique, est évitée.
Diverses caractéristiques supplémentaires peuvent être prévues seules ou en combinaison : - l’étape de compression conduit à une baisse continue de l’enthalpie de la portion prélevée depuis l’état A jusqu’à l’état B, - l’étape de compression est arrêtée lorsque la baisse d’enthalpie de la portion comprimée est inférieure à 0,1 kJ/kg pour une hausse de pression de 1 bar, - le fluide est de l’hydrogène, - la troisième pression P3 est supérieure ou sensiblement égale à la première pression P1, - la détente est une détente sensiblement isenthalpique lorsque celle-ci est réalisée entre l’étape de compression et l’étape d’injection.
Il est proposé en deuxième lieu une installation de stockage d’une fraction liquide et d’une fraction gazeuse d’un fluide susceptible de mettre en œuvre le procédé ci-avant décrit, l’installation comprenant : - un réservoir cryogénique destiné à contenir le fluide, - un moyen de prélèvement d’une portion de la fraction liquide, - un moyen compresseur apte à réaliser une compression sensiblement isothermique de la portion prélevée pour obtenir une portion comprimée, - un moyen détendeur apte à réaliser une détente de la portion comprimée pour obtenir une portion détendue, et - un moyen injecteur apte à injecter dans le réservoir cryogénique la portion comprimée ou la portion détendue, installation dans laquelle le moyen détendeur et le réservoir sont, soit confondus, soit distincts.
L’installation selon l’invention présente l’avantage d’être compacte et facile à mettre en œuvre. En outre, cette installation est composée uniquement d’éléments simples et économiques.
Diverses caractéristiques supplémentaires peuvent être prévues seules ou en combinaison : - l’installation comprend en outre un réservoir tampon disposé entre le moyen compresseur et le moyen détendeur, - le moyen détendeur comprend une vanne de laminage.
L'invention peut concerner également tout procédé ou dispositif alternatif comprenant toute combinaison des caractéristiques ci-dessus ou ci-dessous.
La est une représentation schématique d’une installation de stockage selon un premier exemple de réalisation de l’invention.
La est une représentation schématique d’une installation de stockage selon un deuxième exemple de réalisation de l’invention.
La est une représentation schématique d’une installation de stockage selon un troisième exemple de réalisation de l’invention.
La est un diagramme montrant l’évolution de l’enthalpie (en kJ/kg) en fonction de la pression (en bar) d’une partie d’une fraction liquide d’hydrogène extraite d’un réservoir d’une installation de stockage selon l’invention.
illustre l’accouplement nominal du conducteur femelle sur le conducteur mâle conforme au premier aspect de l’invention ;
illustre un premier accouplement anormal du conducteur femelle sur le conducteur mâle conforme au premier aspect de l’invention ;
illustre un deuxième accouplement anormal du conducteur femelle sur le conducteur mâle conforme au premier aspect de l’invention ;
illustre un diagramme synoptique d’un procédé d’assemblage conforme au deuxième aspect de l’invention.
En référence aux FIGURES 1 à 4, l’invention adresse un conducteur mâle 11 d’un système de conduits fluidiques 1 comportant le conducteur mâle 11 et un conducteur femelle 2 avec lequel le conducteur mâle 11 est destiné à être accouplé.
Le conducteur mâle 11 comporte :
- une portée cylindrique creuse 110 s’étendant le long d’un axe d’élongation propre O1, la portée cylindrique étant délimitée, radialement par rapport à l’axe d’élongation propre O1, par une paroi extérieure 111 et une paroi intérieure 112. La paroi intérieure 112 définit ainsi un conduit pour la circulation d’un fluide dans le conducteur mâle 11 ;
- une butée d’arrêt 13 configurée pour réaliser un arrêt axial du conducteur femelle 2, lorsque le conducteur femelle 2 est emmanché sur le conducteur mâle 11 ;
- une rainure 14 située entre une extrémité axiale 12 de la portée cylindrique creuse 110 et la butée d’arrêt 13 marquant un emmanchement minimal.
Ainsi, la butée d’arrêt 13 et la rainure 14 forment chacune une marque sur le conducteur mâle 11 afin de permettre un accouplement optimal du conducteur femelle 2 sur le conducteur mâle 11, tel que représenté sur la . Plus particulièrement, la butée d’arrêt 13 et la rainure 14 forment chacune une marque sur le conducteur mâle 11 afin d’éviter respectivement de trop enfoncer le conducteur femelle 2 sur le conducteur mâle 11, comme illustré sur la , ou de ne pas assez enfoncer le conducteur femelle 2 sur le conducteur mâle 11, comme illustré sur la .
Comme visible sur les FIGURES 1 à 4, la butée d’arrêt 13 forme une butée de fin d’engagement pour le conducteur femelle 2 sur le conducteur mâle 11, relativement à l’axe d’élongation propre O1. La butée d’arrêt 13 permet ainsi d’établir une limite axiale maximale à l’emmanchement du conducteur femelle 2 sur le conducteur mâle 11, relativement à l’axe d’élongation propre O1. La butée d’arrêt 13 permet ainsi de déterminer une position axiale maximale du conducteur femelle 2 accouplé au conducteur mâle 11 et pour laquelle l’accouplement est conforme et opérationnel, c’est-à-dire pour lequel la circulation fluidique au travers du conducteur mâle 11 et du conducteur femelle 2 est réalisée sans perte, comme visible sur la .
La butée d’arrêt 13 forme un épaulement axial 133 pour le conducteur femelle 2 avec lequel le conducteur mâle 11 est destiné à être accouplé. A cet effet, dans l’exemple de réalisation illustré sur les FIGURES 1 à 4, la butée d’arrêt 13 comporte une nervure 132 circonférentielle qui s’étend le long d’un contour périphérique de la portée cylindrique du conducteur mâle 11. La nervure 132 circonférentielle formant la butée d’arrêt 13 est délimitée, relativement à l’axe d’élongation propre O1, par une face arrière 131 et par un épaulement axial 133 situé d’un côté proximal de la nervure 132. La nervure 132 s’étend radialement vers l’extérieur depuis la portée cylindrique creuse 110, et relativement à l’axe d’élongation propre O1 du conducteur mâle 11.
De manière avantageuse, une hauteur de la nervure 132, prise perpendiculairement à l’axe d’élongation propre O1 et depuis la paroi extérieure 111, est supérieure ou égale à une épaisseur du conducteur femelle 2 prise entre une face extérieure 22 et une face intérieure 21 dudit conducteur femelle 2, afin d’autoriser un arrêt axial du conducteur femelle 2 abouté sur la butée d’arrêt 13. Alternativement, la hauteur de la nervure 132, prise perpendiculairement à l’axe d’élongation propre O1 et depuis la paroi extérieure 111, est inférieure à l’épaisseur du conducteur femelle 2 prise entre une face extérieure 22 et une face intérieure 21 dudit conducteur femelle 2.
L’eau de trempe de maïs selon l’invention est caractérisée en ce qu’elle comprend une teneur de moins de 0,5%; préférentiellement moins de 0,25%; encore plus préférentiellement 0% (c’est-à-dire est exempte) de particules insolubles décantables.
De manière préférée, l’eau de trempe de maïs selon l’invention est exempte de particules insolubles décantables.
La teneur en particules insolubles décantables est de préférence mesurée à l’aide du test A suivant : 1. Introduction de 160 ml d’eau de trempe de maïs dans un récipient cylindrique de hauteur 10 cm et de diamètre 5 cm puis fermeture du récipient, 2. Stockage de l’eau de trempe ainsi conditionnée pendant 30 jours à une température ambiante de 20°C +/- 2°C, 3. Observation de l’absence ou de la présence d’un dépôt de particules insolubles au fond du récipient cylindrique, 4. En cas de présence d’un dépôt, mesure de la hauteur de celui-ci afin de calculer le pourcentage en référence de la hauteur du récipient.