Dispositif pour le craquage catalytique en lit fluidisé à co-courant gaz-solide descendant comprenant, de haut en bas : - une conduite (1) adaptée pour transporter un flux descendant (4) de particules de catalyseur ; - une chambre de mélange (2) connectée à la conduite (1) et adaptée pour être alimentée par la conduite (1) en flux descendant (4), la chambre de mélange (2) comprenant au moins un premier injecteur (5) de charge hydrocarbonée (6) ; et - un réacteur à lit fluidisé à co-courant gaz-solide descendant (3) connecté à la chambre de mélange (2) et adapté pour être alimenté par la chambre de mélange (2) en un mélange comprenant des particules de catalyseur et de la charge hydrocarbonée, dans lequel l’au moins un premier injecteur (5) présente un angle α prédéterminé par rapport à l’horizontale répondant aux deux critères suivants : - le vecteur de la quantité du mouvement résultant (M tot ), calculé à partir de la somme vectorielle de la quantité de mouvement de charge (M 6 ) et de la quantité de mouvement de catalyseur (M 4 ), présente un angle λ par rapport à un plan horizontal compris entre 70° et 80° ; et - le ratio du composant vertical de la quantité du mouvement de charge (M 6v ) et de la quantité de mouvement de catalyseur (M 4 ), est compris entre -0,2 et 0,1. Dispositif selon la revendication 1, dans lequel la chambre de mélange (2) comprend entre 2 et 12 premiers injecteurs (5), préférablement entre 3 et 8 premiers injecteurs (5). Dispositif selon la revendication 1 ou la revendication 2, dans lequel le vecteur de la quantité du mouvement résultant (M tot ) présente un angle λ par rapport à un plan horizontal compris entre 72° et 77° ; et/ou le ratio du composant vertical du vecteur de la quantité du mouvement de charge (M 6v ) et de la quantité de mouvement de catalyseur (M 4 ), est compris entre -0,13 et 0,04. Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel les premiers injecteurs (5) sont disposés à contre-courant du flux descendant (4) selon un angle α compris entre 15° et 45° par rapport à l’horizontale. Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel au moins un premier injecteur (5) présente une orientation désaxée par rapport au diamètre de la chambre de mélange (2) selon un angle θ supérieur à 0° et inférieur ou égal à 45°, et de préférence compris entre 10° et 20°. Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel des premiers injecteurs (5) sont disposés selon une ou plusieurs rangées horizontales. Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la chambre de mélange (2) comprend au moins un deuxième injecteur (7) de diluant (8). Dispositif selon la revendication 7, dans lequel les deuxièmes injecteurs (7) présentent un angle β par rapport à l’horizontale compris entre 0° et 80°, et de préférence entre 10° et 45°. Dispositif selon la revendication 7 ou la revendication 8, dans lequel des deuxièmes injecteurs (7) sont disposés selon une ou plusieurs rangées horizontales. Dispositif selon l’une quelconque des revendications 7 à 9, dans lequel la position radiale de deuxièmes injecteurs (7) est dans un espace de séparation entre les positions radiales adjacentes de deux premiers injecteurs (5). Dispositif selon l’une quelconque des revendications 7 à 10, dans lequel la position radiale d’au moins un deuxième injecteur (7) est disposée par rapport à la position radiale d’un premier injecteur (5) adjacent selon un angle δ sensiblement égal à la moitié d’un l’angle de séparation γ entre deux premiers injecteurs (5) adjacents. Dispositif selon l’une quelconque des revendications 7 à 11, dans lequel au moins un deuxième injecteur (5) présente une orientation désaxée par rapport au diamètre de la chambre de mélange (2) selon un angle σ supérieur à 0° et inférieur ou égal à 45°, et de préférence compris entre 10° et 20°. Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel au moins une partie de la chambre de mélange (2) comprend une pièce d'encombrement centrale (10) disposée sensiblement le long d’un axe central/vertical (Z) de la chambre de mélange (2) et définissant un orifice annulaire (11) de la chambre de mélange (2), par lequel les particules de catalyseur de déversent et/ou s’écoulent dans la chambre de mélange (2). Procédé pour le craquage catalytique en lit fluidisé à co-courant gaz-solide descendant comprenant les étapes suivantes : - transporter un flux descendant (4) de particules de catalyseur dans une conduite (1) ; - alimenter une chambre de mélange (2) par la conduite (1) avec le flux descendant (4), la chambre de mélange (2) comprenant au moins un premier injecteur (5) de charge hydrocarbonée (6) ; - alimenter un réacteur à lit fluidisé à co-courant gaz-solide descendant (3) par la chambre de mélange (2) avec un mélange comprenant des particules de catalyseur et de la charge hydrocarbonée ; et - craquer au moins partiellement la charge hydrocarbonée (6) en présence des particules de catalyseur dans le réacteur à lit fluidisé à co-courant gaz-solide descendant (3), pour produire un effluent (9) comprenant du catalyseur au moins partiellement coké et des produits gazeux de craquage, dans lequel l’au moins un premier injecteur (5) présente un angle α prédéterminé par rapport à l’horizontale répondant aux deux critères suivants : - le vecteur de la quantité du mouvement résultant (M tot ), calculé à partir de la somme vectorielle de la quantité de mouvement de charge (M 6 ) et de la quantité de mouvement de catalyseur (M 4 ), présente un angle λ par rapport à un plan horizontal compris entre 70° et 80° ; et - le ratio du composant vertical de la quantité du mouvement de charge (M 6v ) et de la quantité de mouvement de catalyseur (M 4 ), est compris entre -0,2 et 0,1. Procédé selon la revendication 14, comprenant au moins une des conditions opératoires suivantes : - les particules de catalyseur comprennent une matrice faite d’argile, de silice ou de silice alumine, optionnellement de liant, optionnellement de dopant, et/ou de zéolithe, par exemple de 15% à 70% poids de zéolithe par rapport au poids du catalyseur, préférablement une zéolithe Y et/ou une zéolithe ZSM-5, très préférablement une zéolithe ZSM-5, optionnellement dopée ; - la densité de grain des particules de catalyseur est comprise entre 1000 kg/m 3 et 2000 kg/m 3 , préférablement entre 1250 kg/m 3 et 1750 kg/m 3 ; - la charge hydrocarbonée (6) est une charge hydrocarbonée de température de début d’ébullition supérieure ou égale à 340°C ou une charge hydrocarbonée de température de fin d’ébullition inférieure ou égale à 450°C ; - le flux descendant (4) des particules de catalyseur dans la conduite (1) en amont de la chambre de mélange (2) est en régime fluidisé dense et de préférence avec un flux massique supérieur à 200 kg/m 2 s ; - température de sortie de réacteur comprise entre 520°C et 750°C et de préférence inférieure à 650°C ; - pression totale absolue comprise entre 0,1 MPa et 0,5 MPa ; - rapport massique du catalyseur (4) sur la charge hydrocarbonée (6) C/O compris entre 5 (kg/h)/(kg/h) et 35 (kg/h)/(kg/h) et de préférence entre 15 (kg/h)/(kg/h) et 30 (kg/h)/(kg/h) ; - temps de contact tc entre la charge hydrocarbonée (6) et le catalyseur inférieur à 10 secondes, préférablement compris entre 0,5 seconde et 4 secondes ; - flux massique de particules de catalyseur compris entre 50 et 850 kg/(m²s), de préférence entre 400 et 750 kg/(m²s) ; - vitesse superficielle gaz comprise entre 2 m/s et 26 m/s, de préférence entre 6 m/s et 16 m/s ; - injection de diluant (8) par le premier injecteur (5) et/ou au moins un deuxième injecteur (7) à raison d’une quantité représentant 0% ou 0,1% à 40% poids, de préférence 1% à 35% poids et de manière préférée comprise entre 1% et 30% poids par rapport à la masse de la charge hydrocarbonée (6).