INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le module d’acquisition et le module de traitement peuvent être implémentés dans deux dispositifs différents.
Deux exemples sont proposés ci-après pour démontrer les performances et l’utilité de la méthode 100. Le premier exemple concerne la surveillance d’un train épicycloïdal sur un banc de mesure. Le deuxième exemple porte la surveillance d’une progression d’un endommagement.
Dans le premier exemple, la couronne 11 possède dents et est fixe. L’entrée de l’engrenage est le solaire 14 avec dents et la sortie est le porte planète 12 avec planètes 13 de dents. Le signal vibratoire est acquis à une fréquence d’échantillonnage kHz. Sur ce banc, un grippage sur le solaire 14 a été constaté. La méthode 100 est donc appliquée pour extraire la signature du défaut du solaire 14, dont la période est égale à la période de rotation dudit solaire 14.
La figure 3 est un extrait du signal vibratoire acquis ainsi que la fréquence de rotation du porte planète 12, exprimés fonction du temps t.
Sur la figure 4 est représenté le spectre du signal vibratoire en fonction des ordres machines dont la référence ici est le porte planète 12.
La méthode 100 permet d’extraire la signature de l’endommagement du solaire 14 du signal vibratoire sans prendre en compte la modulation induite par le porte planète 12. Le nombre d’harmonique de la signature du solaire 14 est fixé, pour illustration, à M=3.
Sur la est représenté le spectre du signal brut ainsi que la signature du solaire déterminée à partir de l’estimation du vecteur des paramètres du modèle associé. Sur la est représenté le spectre de la signature du solaire 14 sans prise en compte de l’effet de la modulation par le porte planète 12. La proéminence des pics liés à l’ordre du défaut du solaire, qui est à 2.8235, et ses harmoniques, y sont clairement distinguables. Cependant cette estimation ne prend pas en compte l’effet de la modulation générée par le porte planète 12.
Sur la figure la est représenté le spectre de l’estimation de la signature du solaire 14 avec l’effet de l’engrènement et l’effet de modulation de l’harmonique 1 du porte planète 12. Sur la est représenté le spectre de la signature avec la prise en compte de l’effet de la modulation du porte planète 12 lorsque le premier harmonique de la fréquence du solaire 14 est considéré, et que ce dernier est modulé par l’harmonique 4 du porte planète 12.
Il peut donc être observé que la prise en compte de l’interaction entre les fréquences de la signature et celles du porte planète 12 permet de mieux expliquer les pics dans le spectre et ainsi de mieux refléter l’état réel des dentures d’une transmission de puissance par train épicycloïdal 10.
Dans le deuxième exemple, la méthode 100 est appliquée sur des données vibratoires d’un endommagement du train épicycloïdal 10 avec propagation de l’endommagement.
Au cours de l'essai, une fissure a été détectée dans le pied de denture d’une planète 13, qui s'est ensuite propagée sur toute la largeur du corps de l'engrenage.
Pour appliquer la méthode 100, les paramètres suivants sont choisis : , , , , , étant la matrice identité de taille appropriée.
Les initialisations pour le filtre de Kalman sont faites par tirage aléatoire suivant une loi gaussienne.
L’indicateur de défaut éventuel est ici la valeur efficace RMS (en anglais, « root-mean-square »), appliquée à la signature du défaut dont la fréquence fondamentale est celle du défaut de la planète 13. L’évolution de l’indicateur de défaut éventuel est affichée sur la Figure 9. Le seuil est ici fixé, de manière illustrative, à 2 fois l’écart-type (indiqué par la notation où est la valeur moyenne de l’indicateur et est l’écart-type) du même indicateur en absence de l’endommagement sur l’engrenage, ce qui est le cas avant la 350 e mesure. Il est possible d’observer une nette augmentation de la valeur efficace, traduisant une propagation de l’endommagement sur tout le corps de l’engrenage, ainsi que cela a été observé lors du test.
Composition et procédé de transparisation d’échantillons biologiques Domaine de l’invention La présente invention concerne une composition de transparisation d’échantillons biologiques et son utilisation pour rendre un échantillon biologique transparent. Plus particulièrement, la présente invention concerne une composition de transparisation et un procédé de transpiration rapide et non-toxique d’échantillons biologiques.
Arrière-plan technique L’étude de la structure tridimensionnelle des échantillons biologiques comme les tissus et les organes donne lieu à la nécessité d'une imagerie optique volumétrique, ou 3D pour acquérir des informations structurelles complètes. Cependant, l'imagerie optique de tissus épais ou d'organes entiers est limitée par l’auto-fluorescence de l’échantillon biologique, l’absorption de la lumière et plus particulièrement par la diffusion de la lumière.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement sur les figures 3 et 6, la deuxième paroi P2 peut comprendre une zone de fixation ZF définie par une face principale FP et des première F1, deuxième F2 et troisième F3 faces. La face principale FP est prolongée sur deux bords opposés, sensiblement perpendiculairement, par les première F1 et deuxième F2 faces. Cette face principale FP est aussi prolongée sur un autre bord, qui relie les deux bords opposées, sensiblement perpendiculairement, par la troisième face F3. Cette dernière (F3) comporte chaque premier élément d’indexage EI1 et chaque trou fileté TF.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement sur les figures 2 et 4 à 11, la pièce de support PS peut comprendre des troisième P3, quatrième P4 et cinquième P5 parois. Les troisième P3 et quatrième P4 parois sont sensiblement perpendiculaires entre elles. Le mot « sensiblement » signifie ici faire un angle compris entre 85° et 95°.
La troisième paroi P3 est plaquée contre la face principale FP de la zone de fixation ZF afin d’assurer une fonction anti-rotation par rapport à cette zone de fixation ZF, comme illustré sur les figures 6, 9 et 11.
La quatrième paroi P4 comprend le second élément d’indexage EI2 et l’élément d’appui EA, comme illustré sur les figures 2 et 4 à 6.
La cinquième paroi P5 s’étend sensiblement perpendiculairement à la troisième paroi P3, de façon opposée à la quatrième paroi P4 afin d’être placée en regard de la troisième face F3. Le mot « sensiblement » signifie ici faire un angle compris entre 85° et 95°. Cette cinquième paroi P5 comprend la zone d’indexage ZI1 et chaque troisième trou traversant TT3.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement sur les figures 4 à 7 et 11, la pièce de support PS peut aussi comprendre une sixième paroi P6 s’étendant sensiblement perpendiculairement à la troisième paroi P3 (et ici à la cinquième paroi P5). Cette sixième paroi P6 est ainsi placée en regard de la deuxième face F2 de la zone de fixation ZF afin d’assurer une fonction anti-rotation par rapport à cette zone de fixation ZF.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement et au moins partiellement sur les figures 3, 7, 8 et 11, un premier élément d’indexage EI1 de la cinquième paroi P5 peut comprendre un trou fileté TF. On notera que dans l’exemple illustré non limitativement sur les figures 3, 7, 8 et 11 la troisième face F3 comprend deux premiers éléments d’indexage EI1 distants, le premier a été présenté plus haut est ici agencé sous la forme d’une protubérance en forme de croix, le second est ici agencé sous la forme d’une protubérance à trois branches et comportant l’un des deux trous filetés TF dans sa partie centrale. Dans ce cas, la cinquième paroi P5 comprend aussi une autre zone d’indexage ZI2 agencée sous la forme d’un logement cylindrique creux communiquant avec l’un des troisièmes trous traversants TT3 et logeant le second premier élément d’indexage EI1. Cet agencement est de nature à optimiser la précision du positionnement de la pièce de support PS par rapport à la deuxième paroi P2 (au niveau de la zone de fixation ZF), mais aussi à empêcher encore plus un entraînement en rotation de la pièce de support PS par rapport à la deuxième paroi P2.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement et au moins partiellement sur les figures 5 à 7, la pièce de support PS peut comprendre au moins une nervure de rigidification NR reliant entre elles les troisième P3 et quatrième P4 parois. Cela permet de renforcer la rigidité de la pièce de support PS et d’empêcher un fléchissement de la quatrième paroi P4 lorsque l’intensité de son appui sur la première paroi P1 (au niveau de la deuxième zone d’appui et d’indexage ZAI2) est importante. On notera que dans l’exemple illustré non limitativement sur les figures 5 à 7 la pièce de support PS comprend trois nervures de rigidification NR parallèles entre elles et présentant une forme générale triangulaire (ou en équerre). Mais le nombre de nervures de rigidification NR peut prendre n’importe quelle valeur supérieure ou égale à un.
On notera également que la pièce de support PS peut être réalisée par moulage d’un matériau plastique ou synthétique dans un moule d’injection. Par exemple, ce matériau peut être du polypropylène (ou PP).
BLOC OPTIQUE À FONCTIONS D’ÉCLAIRAGE ET DE SIGNALISATION SÉPARÉES PAR UNE PARTIE DE PARE-CHOCS, POUR UN VÉHICULE Domaine technique de l’invention L’invention concerne les blocs optiques qui sont destinés à équiper des véhicules et qui assurent au moins une fonction d’éclairage et une fonction de signalisation.
Etat de la technique Dans certains véhicules, généralement de type automobile, on utilise des blocs optiques qui comprennent un boîtier logeant un premier dispositif optique propre à délivrer des premiers photons assurant au moins une fonction d’éclairage et un second dispositif optique propre à délivrer des seconds photons assurant une fonction de signalisation. Un inconvénient de ce type de bloc optique réside dans le fait que la distance séparant la fonction de signalisation de la fonction d’éclairage est petite, à moins que le bloc optique ait une glace avant ayant une extension verticale importante, ce qui s’avère notamment inesthétique. En outre, cela rend difficile la réalisation d’une signature lumineuse originale, au moins par la forme, pour la fonction de signalisation, en particulier lorsqu’il s’agit d’une fonction de feu de jour (ou DRL (« Daytime Running Light (ou Lamp) »)).
Pour éviter les inconvénients mentionnés ci-avant, on peut classiquement utiliser un premier bloc optique pour la fonction d’éclairage et un second bloc optique, distant du premier bloc optique et séparé de ce dernier par une sous-partie supérieure d’un pare-chocs, pour la fonction de signalisation. On est alors contraint de prévoir une interface de pare-chocs au niveau de la partie inférieure du premier bloc optique pour maîtriser l’accostage entre ce dernier et la sous-partie supérieure du pare-chocs. Cependant, cela peut induire plusieurs problèmes.
En effet, le volume nécessaire sous le premier bloc optique pour réaliser l’interface avec le pare-chocs peut poser des problèmes d’intégration dans l’environnement du véhicule. Par ailleurs, si l’on souhaite qu’une partie au moins du second bloc optique soit située à proximité du premier bloc optique, il n’y a plus localement d’espace suffisant pour loger l’interface (par exemple, un tiers de la ligne inférieure d’accostage peut ne pas être couverte à cause du second bloc optique), et donc il y un risque élevé de défaut visuel. En outre, l’utilisation de deux blocs optiques indépendants augmente le coût et le poids du véhicule.
Présentation de l’invention Elle propose notamment à cet effet un bloc optique comprenant un boîtier délimitant un espace logeant un premier dispositif optique propre à délivrer des premiers photons assurant au moins une fonction d’éclairage et un second dispositif optique propre à délivrer des seconds photons assurant une fonction de signalisation.
Ce bloc optique se caractérise par le fait qu’il comprend une glace avant solidarisée fixement au boîtier et comprenant, d’une part, des première et deuxième parties propres à être traversées respectivement par les premiers et seconds photons délivrés, et, d’autre part, une troisième partie reliant la première partie à la deuxième partie en définissant entre ces dernières un logement concave propre à recevoir une première sous-partie d’un pare-chocs.
Le dernier perçage 385 de plus petit diamètre de cette chambre de réception est lui-même percé par une branche 310 donnant sur la surface de contact 360 du bloc de connexion 30, cette branche 310 formant l’entrée 370 de fluide réfrigérant du bloc de connexion 30. Cette branche 310 est ici également un perçage cylindrique, de plus petit diamètre que le dernier perçage 385 et coaxial à celui-ci. Le dernier perçage 385 de la chambre de réception 380 présente une surface d’appui 386, référencée , enserrant un pourtour de l’entrée de la valve d’expansion de l’organe de détente 6. Cette surface 386 d’appui forme ainsi un raccord étanche entre l’entrée de la valve d’expansion de l’organe de détente 6, et l’entrée 370 de fluide réfrigérant du bloc de connexion 30. En variante le diamètre de la branche 310 est identique à celui du dernier perçage 385. Dans une autre variante, l’entrée de la valve d’expansion de l’organe de détente 6 est maintenue contre l’épaulement entre le dernier perçage 385 et la branche 310, pour former le raccord étanche entre l’entrée de la valve d’expansion de l’organe de détente 6, et l’entrée 370 de fluide réfrigérant du bloc de connexion 30.
La partie de l’organe de détente 6 contenue dans le perçage 381 de plus grand diamètre de la chambre de réception 380, prend appui sur un épaulement entre ce perçage 381 de plus grand diamètre et le perçage 383 de diamètre intermédiaire de la chambre de réception 380, fermant tout passage entre le perçage 381 de plus grand diamètre et le perçage 383 de diamètre intermédiaire. Le perçage 383 de diamètre intermédiaire comporte de ce fait un volume fermé 388 entre la valve d’expansion de l’organe de détente 6, et la surface cylindrique de ce perçage 383 de diamètre intermédiaire logeant la partie de la valve d’expansion comportant les sorties de fluide réfrigérant de cette valve d’expansion. Ainsi ce volume fermé 388 reçoit de manière étanche le fluide réfrigérant en sortie de la valve d’expansion. Le fluide réfrigérant en sortie de la valve d’expansion sort de ce volume fermé 388 par un premier passage 330 ménagé entre la surface cylindrique du perçage 383 de diamètre intermédiaire et une première sortie 320 de fluide réfrigérant du bloc de connexion 30, et également par un deuxième passage 350 ménagé entre la surface cylindrique du perçage 383 de diamètre intermédiaire et une deuxième sortie 340 de fluide réfrigérant du bloc de connexion 30.
Le premier passage 330 est plus précisément formé par un premier perçage cylindrique 322, continué par un deuxième perçage cylindrique de plus petit diamètre qui rejoint le perçage 383 de diamètre intermédiaire de la chambre de réception 380 au niveau d’une portion du bloc de connexion 30. Ces premier et deuxième perçages sont réalisés orthogonalement à partir de la surface de contact 360.
Vue en coupe par un plan parallèle à la surface de contact 360, la portion du bloc où le premier passage 330 rejoint le volume fermé 388 de la chambre de réception 380 montrerait donc le premier passage 330 et la chambre de réception 380 sous forme de sections rondes et d’intersection non vide mais sans que l’une soit inclue dans l’autre. Autrement dit dans ce plan parallèle, la distance entre l’axe de révolution du deuxième perçage du premier passage 330 et l’axe de révolution du perçage 383 de diamètre intermédiaire de la chambre de réception 380 est inférieure à la somme des rayons des cylindres formés par ces perçages.
En variante, le premier passage 330 débouche entièrement dans l’épaulement entre le perçage 383 de diamètre intermédiaire de la chambre de réception 380 et le dernier perçage 385 de plus petit diamètre de la chambre de réception 380.
Le deuxième passage 350 est réalisé de manière symétrique au premier passage 330 par rapport à un plan orthogonal à la surface de contact 360 passant par un diamètre du perçage cylindrique formant la branche 310 du bloc de connexion 30.
La montre également les flux suivis par un fluide réfrigérant FR à l’intérieur du bloc de connexion 30. Le fluide réfrigérant FR en sortie de la canalisation 29 arrive à haute pression à l’entrée 370 du bloc de connexion 30 et pénètre dans la valve d’expansion de l’organe de détente 6. Après expansion dans cette valve, le fluide réfrigérant FR arrive depuis les sorties de cette valve à basse pression dans le volume fermé 388 et ressort de ce volume fermé 388 par le premier passage 330 et par le deuxième passage 350 jusqu’aux sorties respectives 320 et 340 du bloc de connexion 30. Cette sortie double du bloc de connexion 30 permet d’envoyer le fluide réfrigérant FR basse pression dans la bouche d’admission 22 par deux entrées distinctes, c’est-à-dire une première entrée 221 et une deuxième entrée 223, alimentant respectivement un premier corps 25 de l’échangeur thermique 2 et un deuxième corps 27 de l’échangeur thermique 2, comme illustré . Cette séparation du fluide réfrigérant FR en deux flux distincts permet de mieux maîtriser les pertes de charge à l’intérieur de l’échangeur thermique 2 comme cela sera expliqué ci-après en relation avec cette .
Dans un deuxième mode de réalisation de l’invention illustré , un dispositif de refroidissement 10 selon l’invention comporte un premier organe de détente 64, un deuxième organe de détente 62, un bloc de connexion 3 selon l’invention ainsi que l’échangeur thermique 2 et l’échangeur de chaleur interne 4 du premier mode de réalisation de l’invention. Comme dans le premier mode de réalisation de l’invention, le bloc de connexion 3 comporte une surface de contact 36 (référencée ) brasée à la joue 251 de l’échangeur thermique 2, qui est assemblé avec l’échangeur de chaleur interne 4 comme dans le premier mode de réalisation de l’invention.
Les organes de détente 62 et 64 sont commandé électroniquement. En variante ils sont commandés thermiquement.
Le bloc de connexion 3 comporte beaucoup de caractéristiques similaires à celles du bloc de connexion 30 et sera donc moins détaillé que celui-ci. Par rapport au bloc de connexion 30, les valves des premier et deuxième organes de détente 64 et 62 sont insérées dans les moyens de réception du bloc de connexion 3, représenté , ces moyens de réception comprenant une première chambre de réception 38 logeant la valve d’expansion du premier organe de détente 64 et une deuxième chambre de réception 39 logeant la valve d’expansion du deuxième organe de détente 62. Ces chambres sont réalisées en trois perçages cylindriques de manière semblable à la chambre 380 du bloc de connexion 30. Les valves d’expansion respectives des organes de détente 64, 62 y sont disposées de la même manière.
L’entrée 37 de fluide réfrigérant FR du bloc de connexion 3 est formée par une première rainure 31 creusée sur la surface de contact 36. Le dernier perçage de plus petit diamètre de la chambre de réception 38 est lui-même percé par un premier conduit 312 cylindrique débouchant dans la première rainure 31. De même le dernier perçage de plus petit diamètre de la chambre de réception 39 est lui-même percé par un deuxième conduit 314 cylindrique débouchant dans la première rainure 31. Ainsi les chambres de réception 38, 39 sont reliées fluidiquement à l’entrée 37 de fluide réfrigérant du bloc de connexion 3 par une même branche interne au bloc de connexion 3, cette branche étant formée de la première rainure 31 et par des conduits 312, 314 orthogonaux à la surface de contact 36 qui prolongent les extrémités de la première rainure 31.
Comme dans le premier mode de réalisation de l’invention, une surface d’appui 382 (référencée ) du dernier perçage de plus petit diamètre de la première ou la deuxième chambre de réception 38, 39 forme un raccord étanche entre l’entrée respective de la valve d’expansion du premier ou du deuxième organe de détente 64, 62 et respectivement le premier ou le deuxième conduit 312, 314, donc entre les entrées de ces valves d’expansion et l’entrée 37 du bloc de connexion 3.
Contrairement au premier mode de réalisation de l’invention, la première chambre de réception 38 est reliée à une première sortie 32 seulement du bloc de connexion 3, par un premier passage 33. Le premier passage 33 est réalisé de la même manière que le premier passage 330. Notamment il reçoit le fluide réfrigérant FR en sortie de la valve d’expansion du premier organe de détente 64, de manière étanche grâce à un volume fermé 384 (référencé ) compris entre cette valve d’expansion et le perçage de diamètre intermédiaire de la première chambre de réception 38. Cette étanchéité est réalisée grâce à l’insertion serrée de cette valve d’expansion dans la première chambre de réception 38, de la même façon que dans le premier mode de réalisation de l’invention.
Comme dans le premier mode de réalisation, le premier passage 33 est formé d’un premier évidement cylindrique 326 suivi d’un deuxième évidement cylindrique de plus petit diamètre. Le premier évidement cylindrique 326 est disposé en vis-à-vis de la deuxième entrée 223 de fluide réfrigérant de l’échangeur thermique 2.
De même, la deuxième chambre de réception 39 est reliée à une deuxième sortie 34 seulement du bloc de connexion 3, par un deuxième passage 35. Le deuxième passage 35 est réalisé de la même manière que le deuxième passage 350. Notamment il reçoit le fluide réfrigérant FR en sortie de la valve d’expansion du deuxième organe de détente 62, de manière étanche grâce à un volume fermé compris entre cette valve d’expansion et le perçage de diamètre intermédiaire de la deuxième chambre de réception 39.
Afin de relier le deuxième passage 35 à la première entrée 221 de fluide réfrigérant de l’échangeur thermique 2, une deuxième rainure est réalisée sur la surface d’échange 36 du bloc de connexion 3. Une première extrémité de cette deuxième rainure débouche dans le deuxième passage 35, et une deuxième extrémité de cette deuxième rainure est disposée en vis-à-vis de la première entrée 221 de fluide réfrigérant de l’échangeur thermique 2. Ainsi la deuxième sortie 34 de fluide réfrigérant du bloc de connexion 3 est formée par cette deuxième rainure.
La teneur en blocs rigides dans le TPU est de préférence inférieure ou égale à 90 % en poids et de préférence encore inférieure ou égale à 80 % en poids (par rapport au moins total du TPU). Plus avantageusement, la teneur en blocs rigides dans le TPU vaut de 30 à 60 % en poids (la quantité de blocs souples valant de 40 à 70 % en poids). Plus particulièrement, la teneur en blocs rigides dans le TPU peut valoir de 10 à 20 % en poids (la quantité de blocs souples valant de 80 à 90 % en poids), ou de 20 à 30 % en poids (la quantité de blocs souples valant de 70 à 80 % en poids), ou de 30 à 40 % en poids (la quantité de blocs souples valant de 60 à 70 % en poids), ou de 40 à 50 % en poids (la quantité de blocs souples valant de 50 à 60 % en poids), ou de 50 à 60 % en poids (la quantité de blocs souples valant de 40 à 50 % en poids), ou de 60 à 70 % en poids (la quantité de blocs souples valant de 30 à 40 % en poids), ou de 70 à 80 % en poids (la quantité de blocs souples valant de 20 à 30 % en poids), ou de 80 à 90 % en poids (la quantité de blocs souples valant de 10 à 20 % en poids). La teneur en blocs rigides, exprimée en pourcentage, est définie de la manière suivante :