INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il est cependant tout à fait possible d’imaginer d’autres moyens afin de définir par quelle branche le fluide réfrigérant circule, comme par exemple des vannes trois-voies disposées stratégiquement sur des points de jonction.
Lorsque le circuit 10 de climatisation fonctionne en mode de pompe à chaleur interne (aussi appelé couramment mode « heat recovery » par l’homme du métier), les vannes d'arrêt sont commandées de manière que le fluide réfrigérant circule dans la troisième branche de dérivation A4 et ne circule pas dans l’évapo-condenseur 26. L'échangeur de chaleur bifluide 14 remplit alors la fonction d'évaporateur du fluide réfrigérant, tandis que le fluide réfrigérant ne circule pas dans l'évapo-condenseur 26 de manière que seules les calories du fluide caloporteur du circuit 12 du premier fluide caloporteur sont utilisées pour réchauffer le flux d'air Fi interne. Dans ce mode de fonctionnement en pompe à chaleur interne, l'échangeur de chaleur bifluide 14 est actif avec une fonction d'évaporateur du fluide réfrigérant.
On décrit à présent le circuit 12 du premier fluide caloporteur en référence à la .
Le circuit 12 du premier fluide caloporteur comporte une première branche B1 de circulation du premier fluide caloporteur comportant, selon le sens de circulation du fluide caloporteur, un dispositif 54 de chauffage du fluide caloporteur et ledit échangeur de chaleur bifluide 14. Le circuit 12 comporte également une pompe 52 de circulation, laquelle est par exemple en amont dispositif 54 de chauffage du fluide caloporteur.
Le dispositif 54 de chauffage du fluide caloporteur est ici un dispositif de chauffage électrique, par exemple qui chauffe le fluide caloporteur par exemple au moyen de résistances électriques ou de tout autre moyen de chauffage électrique adapté.
Le circuit 12 du premier fluide caloporteur comporte aussi une deuxième branche B2 dont une extrémité amont est raccordée directement à la première branche B1 en un premier point 56 de raccordement en aval de l'échangeur de chaleur bifluide 14. Une extrémité aval de la deuxième branche B2 est raccordée directement à la première branche B1 en un deuxième point 58 de raccordement agencé en amont du dispositif de chauffage électrique 54, plus particulièrement en amont de la première pompe 52 dans cet exemple.
De même, la deuxième branche B2 ne comporte aucun dispositif susceptible de modifier sensiblement la quantité de chaleur accumulée par le fluide caloporteur. La deuxième branche B2 ne comporte notamment aucun échangeur de chaleur. A noter que la deuxième branche B2 comporte par exemple, selon une variante non représentée, un dispositif de type vase d’expansion.
Le circuit 12 du premier fluide caloporteur est configuré de manière que, dans un premier mode de chauffage du flux d'air Fi interne, la totalité du fluide caloporteur passant à travers le dispositif 54 de chauffage passe ensuite à travers l'échangeur de chaleur bifluide 14 avant de revenir au dispositif de chauffage électrique 54 par la deuxième branche B2,formant ainsi une première boucle L1 de circulation du premier fluide caloporteur, laquelle inclut aussi la première 52 . A noter que la pompe 52 peut être située à un autre emplacement dans la boucle L1, par exemple directement en amont ou en aval de l’échangeur de chaleur biluide 14.
Dans ce premier mode de chauffage du flux d'air Fi interne, le dispositif 54 de chauffage est actif et l'échangeur de chaleur bifluide 14 actif avec une fonction d'évaporateur du fluide réfrigérant. Ce mode de fonctionnement est notamment illustré à la dans laquelle les conduites dans lesquelles le fluide caloporteur circule sont indiquées en gras, le fluide caloporteur restant sensiblement immobile dans les conduites qui ne sont pas en gras. Le sens de circulation du fluide caloporteur est indiqué par le sens du triangle dans la pompe 52.
Pour permettre un chauffage rapide, la première boucle formée uniquement par la première branche B1 et la deuxième branche B2 est avantageusement très courte. Avantageusement, cette boucle comporte uniquement la première pompe 52, le dispositif 54 de chauffage et l'échangeur de chaleur bifluide 14 et en option un vase 60 d'expansion, ainsi que des moyens pour rediriger le fluide caloporteur uniquement dans cette première boucle L1.
Le circuit 12 du premier fluide caloporteur comporte une troisième branche B3 qui comporte une deuxième pompe 64 de circulation du premier fluide caloporteur et un échangeur de chaleur « machines électriques » ,qui est configuré pour permettre l'échange de chaleur entre de l'électronique de puissance et/ou un moteur électrique du véhicule, d'une part, et le fluide caloporteur, d'autre part. En variante il s’agit d’un échangeur de chaleur dédié à une autre fonction dans le véhicule. D’une manière générale, il s’agit d’un échangeur de chaleur dans lequel circule le fluide caloporteur.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la couverture de bassin est un tablier à lames, également nommé volet à lames.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les premier et deuxième éléments de verrouillage sont configurés pour délimiter, lorsqu’ils occupent la configuration de verrouillage, une fente de réception qui s’étend sensiblement verticalement.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’ouverture de passage est prévue sur une face avant du boîtier de fixation.
La présente invention concerne en outre un système de recouvrement configuré pour recouvrir un bassin, le système de recouvrement comprenant :
- une couverture de bassin comprenant une première portion d’extrémité et une deuxième portion d’extrémité opposée à la première portion d’extrémité,
- un dispositif d’enroulement configuré pour être relié à la première portion d’extrémité de la couverture de bassin, et configuré pour enrouler et dérouler la couverture de bassin entre une position déployée dans laquelle la couverture de bassin recouvre le bassin et une position rétractée dans laquelle la couverture de bassin libère l’accès au bassin, et
- un système de verrouillage selon la présente invention, l’élément de retenue étant fixé à la couverture de bassin, et par exemple à la deuxième portion d’extrémité de la couverture de bassin, et le boîtier de fixation étant fixé à une paroi du bassin, et par exemple à une paroi du bassin opposée au dispositif d’enroulement.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le système de recouvrement comporte une pluralité de systèmes de verrouillage selon l’invention, par exemple réparties le long de la deuxième portion d’extrémité de la couverture de bassin et/ou le long de la première portion d’extrémité de la couverture de bassin.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le module de communication de chaque système de verrouillage est configuré pour communiquer avec le module de communication de chaque autre système de verrouillage appartenant au système de recouvrement.
De toute façon l’invention sera bien comprise à l’aide de la description qui suit en référence aux dessins schématiques annexés représentant, à titre d’exemples non limitatifs, plusieurs formes d’exécution de ce système de verrouillage.
est une vue partielle en coupe d’un système de recouvrement d’un bassin selon l’invention.
est une vue partielle de dessus du système de recouvrement de la .
est une vue partielle en perspective du système de recouvrement de la montrant la couverture de bassin dans une configuration verrouillée.
est une vue en perspective d’un système de verrouillage selon un premier mode de réalisation de l’invention, montrant le système de verrouillage dans un état de verrouillage.
est une vue partielle en perspective du système de verrouillage de la .
est une vue en coupe de dessus du système de verrouillage de la dans un état de verrouillage.
Préférentiellement, on utilise le procédé de fusion à l'arc long décrit dans le brevet français n°1 208 577 et ses additions n°75893 et 82310.
Ce procédé consiste à utiliser un four à arc électrique dont l'arc jaillit entre la charge et au moins une électrode écartée de cette charge et à régler la longueur de l'arc pour que son action réductrice soit réduite au minimum, tout en maintenant une atmosphère oxydante au-dessus du bain en fusion et en brassant ledit bain, par exemple par l'action de l'arc lui-même.
A l’étape c), le refroidissement est de préférence effectué à une vitesse inférieure à 20°C par heure, de préférence à la vitesse d’environ 10°C par heure, de préférence dans un moule aux dimensions souhaitées, compte tenu du masselottage et d’un éventuel usinage après l’étape c).
Tout procédé conventionnel de fabrication de produits fondus à base de zircone destinés à des applications dans des fours de fusion de verre peut être mis en œuvre, pourvu que la composition de la charge de départ permette d’obtenir des produits présentant une composition conforme à celle d’un produit selon l’invention.
Dans ces exemples, on a employé les matières premières suivantes : - de la zircone Q1 contenant en moyenne 99% de ZrO 2 + HfO 2 , - de la silice « Sable BE01 Bédouin » contenant en moyenne 99% de SiO 2 , - de l’alumine de type AC34 contenant en moyenne 99% d’Al 2 O 3 , - du carbonate de sodium contenant en moyenne 99,5% Na 2 CO 3 comme source de Na 2 O, - du carbonate de potassium contenant en moyenne 99,5% K 2 CO 3 comme source de K 2 O.
Les produits ont été préparés selon le procédé classique de fusion en four à arc, puis coulés dans un moule pour obtenir des blocs de format minimum 150 mm x 250 mm x 500 mm après démasselottage.
Analyse chimique L’analyse chimique moyenne des produits obtenus est donnée dans le tableau 1 ; il s’agit d’une analyse chimique de la charge liquide coulée dans le moule, donnée en pourcentages massiques.
Les espèces autres que ZrO 2 , HfO 2 , SiO 2 , Al 2 O 3 , B 2 O 3 , Na 2 O et K 2 O, en particulier Fe 2 O 3 , TiO 2 et Y 2 O 3 (éventuellement présents) sont des impuretés, avec Y 2 O 3 2 O 3 + TiO 2 < 0,3%.
Dans le tableau 1, la teneur en HfO 2 est toujours inférieure à 4%. Le rapport (K 2 O/1,52) / (Na 2 O + K 2 O/1,52) est noté « Ratio ».
Faisabilité L’état extérieur des produits obtenus est observé. Leur taille, avec les trois dimensions supérieures à 150 mm et au moins une dimension d’au moins 400 mm, permet d’estimer la faisabilité industrielle. En cas de présence d’une fente traversante, la faisabilité est jugée insatisfaisante. Les produits sont ensuite coupés en deux pour observer le remplissage. En cas de remplissage incorrect, la faisabilité est jugée insatisfaisante. Sinon, la faisabilité est jugée satisfaisante. Tous les exemples de l’invention présentent une faisabilité satisfaisante.
Mesure de la propagation des ondes Sur les différents exemples de blocs réalisés, des barreaux cylindriques de produit d’environ 4 mm de diamètre et de 13 mm de hauteur ont été pénétrés par une onde de 2,4 gigahertz à 1000°C (correspondant à une température proche de celle de la face externe des blocs de cuve). On étudie le signal reçu pour évaluer la profondeur à laquelle l’onde a perdu la moitié de sa puissance (« half power depth » en anglais, ou HPD) ; celle-ci est ensuite divisée par la valeur obtenue pour la référence (Exemple 1*) et multipliée par 100 pour donner un indice P de propagation des ondes.
ZrO 2 + HfO 2 (%) SiO 2 (%) Al 2 O 3 (%) Na 2 O (%) K 2 O (%) B 2 O 3 (%) Na 2 O + K 2 O (%) Ratio P 1* 40,0 12,0 46,7 1,00 1,10 0,00 100 2* 35,9 14,0 48,6 1,35 1,35 0,00 58 3* 49,6 11,7 36,8 1,21 1,21 0,00 46 4* 46,5 12,5 39,3 0,94 0,38 1,32 0,21 80 5* 40,2 11,8 45,9 0,77 0,79 1,56 0,40 98 6 45,3 12,2 40,7 0,58 0,69 1,27 0,44 120 7 45,2 12,3 40,3 0,45 1,16 1,61 0,63 143 8 46,7 11,9 39,5 0,19 0,68 0,45 0,87 0,70 224 9 44,6 12,4 40,8 0,21 1,40 0,09 1,61 0,81 207 10 50,0 11,8 36,6 0,12 1,17 0,02 1,29 0,87 252
* signifie « hors invention »
Il apparaît que l’indice P augmente lorsque le Ratio augmente. L’enrichissement des produits en oxyde de potassium par rapport à la quantité d’oxyde de sodium de manière que le Ratio soit supérieur à 0,30 lorsque la teneur en Na 2 O est inférieure à 0,60%, ou de manière que le Ratio soit supérieur à 0,60, permet de favoriser la pénétration des ondes dans le produit réfractaire, et ainsi améliorer la qualité du suivi, sans détérioration de la faisabilité.
Comme cela apparaît clairement, l’invention fournit donc un produit qui présente des performances remarquables dans l’environnement d’une cuve de four de fusion de verre.
Le renfort élastique permet ainsi d’éviter le décollement de la deuxième extrémité par rapport à la face de réception, ou plus généralement d’effectuer une retenue de la deuxième extrémité contre la face de réception, avec les mêmes avantages que listés ci-avant vis-à-vis des deuxièmes moyens d’assemblage. Cette conception permet en particulier d’effectuer une retenue en l’absence de deuxièmes moyens d’assemblage, c’est-à-dire en maintenant une translation sensiblement libre de la deuxième extrémité. Une telle conception est particulièrement avantageuse afin de générer des forces de rappel centrées vers la première extrémité, par exemple afin de générer une poussée additionnelle dans une direction opposée à la position de la première extrémité par rapport à une position centrale du système d’amortissement.
Dans un mode de réalisation particulier, le système comprend des moyens de réduction des frottements entre la deuxième extrémité et la face de réception.
On comprend ici que les moyens de réduction des frottements permettent de limiter l’usure de la deuxième extrémité et de la face de réception et d’éviter les forces entre les deux éléments, en particulier une adhérence de la deuxième extrémité sur la face de réception générant un comportement irrégulier.
De préférence, les moyens de réduction des frottements comportent au moins un galet disposé entre la deuxième extrémité et la face de réception.
En d’autres termes, l’au moins un galet sert d’intermédiaire entre la deuxième extrémité et la face de réception, la rotation de l’au moins un galet accompagnant le déplacement de la deuxième extrémité vis-à-vis de la face de réception selon au moins une direction, de préférence selon le deuxième axe.
Bien évidemment, il est possible de concevoir une pluralité de modes de mise en œuvre de l’au moins un galet, par exemple une pluralité de roulements assemblés sur la deuxième extrémité et orientés en direction de la face de réception ou à l’inverse assemblés sur la face de réception selon un intervalle longitudinal de déplacement de la deuxième extrémité. Selon un autre exemple, on prévoit un galet assemblé avec la deuxième extrémité venant s’engager dans une rainure disposée sur la face de réception et définissant l’intervalle longitudinal de la deuxième extrémité, par exemple un galet de section sensiblement égale à une section interne d’un support présentant une section transversale en U.
Dans un autre mode de réalisation, les moyens de réduction des frottements comportent un revêtement anti adhérent disposé entre la deuxième extrémité et la face de réception.
Le revêtement anti adhérent est par exemple disposé sur la deuxième extrémité et/ou sur la face de réception et est réalisé à partir d’une matière antiadhésive, par exemple en polytétrafluoroéthylène, dit Teflon®. Cette conception permet en particulier de réduire le nombre de pièces employées et le volume du système d’amortissement.
Dans un mode de réalisation spécifique, le système d'amortissement comporte des troisièmes moyens d’assemblage de la deuxième lamelle ressort avec le support.
On comprend ici que les troisièmes moyens d’assemblage permettent d’éviter tout décrochement ou déplacement latéral de la deuxième lamelle ressort vis-à-vis du support, de manière à assurer des performances régulières et maintenir la deuxième lamelle ressort sensiblement centrée, tout en laissant les troisièmes et quatrième extrémités coulisser librement par rapport à la première lamelle ressort. Les troisièmes moyens d’assemblage correspondent par exemple à des moyens d’assemblage amovibles, par exemple un système vis-écrou, permettant de changer et remplacer facilement la deuxième lamelle ressort, ou encore d’alterner entre un fonctionnement avec et sans deuxième lamelle ressort, par exemple de manière à adapter le système d’amortissement à une gamme de poids élargie en retirant la deuxième lamelle ressort pour les charges plus faibles.
Un second aspect de la présente invention concerne un kit pour système d’amortissement, le kit comprenant un support rigide assemblé à une première lamelle ressort, le kit comprenant une pluralité de deuxièmes lamelles ressort présentant chacune des dimensions distinctes, chacune des deuxièmes lamelles ressort étant aptes à s’assembler de manière amovible avec le support rigide et la première lamelle ressort de manière à former le système d’amortissement selon le premier aspect de l’invention.
On comprend ici que le kit est configuré pour permettre l’intégration d’une variété de deuxièmes lamelles ressort au système d’amortissement, la sélection d’une deuxième lamelle ressort permettant la réalisation d’une gamme de systèmes d’amortissement présentant des caractéristiques variées en puissance et/ou résistance et/ou souplesse tout en conservant la compacité du système d’amortissement et sans impacter fortement le poids du système d’amortissement. La pluralité de deuxièmes lamelles ressort correspond par exemple à un ensemble de deuxièmes lamelles ressort de largeur variable, selon un intervalle s’étendant jusqu’à la largeur de la première lamelle ressort et/ou du support.
Un troisième aspect de la présente invention concerne un article recevant un système d’amortissement selon le premier aspect de l’invention.
On comprend ici que l’article vient recevoir le système d’amortissement de sorte que le système d’amortissement reçoive au moins partiellement le poids de l’article et/ou d’un utilisateur de l’article lors de son mouvement et/ou de son utilisation.
Le système d’amortissement sert par exemple d’intermédiaire entre l’article et le sol, ou encore entre des moyens de réception de l’utilisateur disposés sur l’article et une structure de l’article.
De préférence, le support du système d’amortissement forme un élément monobloc avec l’article.
pour m variant entre 0 et M, et n variant entre 0 et N.
Le terme désigne un sous-filtre de la structure de Farrow 14, la structure de Farrow 14 comprenant M+1 sous-filtres.
La illustre schématiquement un exemple de la structure de Farrow 14.
La structure de Farrow 14 comprend M+1 sous-filtres notés , …, , , M+1 banques de mémoire 19, 20, 21, M multiplicateurs 22, 23 ayant chacun un gain variable G22, G23, et M additionneurs 24, 25.
Chaque multiplicateur 22, 23 comprend une entrée, une sortie délivrant un signal reçu sur l’entrée multiplié par le gain variable G22, G23, et une entrée de commande recevant la valeur du gain variable.
Chaque additionneur 24, 25, comprend une première et une deuxième entrée, et une sortie délivrant la somme de la première et de la deuxième entrée.
Chaque sous-filtre , …, , comprend une entrée 26, 27, 28 connectée à l’entrée 141 de la structure de Farrow et une sortie 29, 30, 31 connectée à une entrée d’une banque de mémoire différente 19, 20, 21.
Une sortie de la M e banque de mémoire 19 est connectée à l’entrée du M e multiplicateur 22.
Chaque sortie du M-1 e vers les premières banques de mémoire 20, 21 est connectée à la première entrée d’un additionneur différent 24, 25.
La sortie du M e multiplicateur est connectée à l’entrée de l’additionneur de l’étage suivant. Par exemple, comme le montre la , la sortie du multiplicateur 23 est connectée à la deuxième entrée de l’additionneur 25.
La sortie de l’additionneur final 25 est connectée à la sortie 142 de la structure de Farrow 14.
Chaque banque de mémoire 19, 20, 21 est connectée à l’entrée de commande 143 pour sélectionner l’élément de données de mémoire de chaque banque de mémoire 19, 20, 21 qui est transmis au multiplicateur G22, G23 et aux additionneurs 24, 25.
L’entrée de commande des M gains variables G22, G23 est connectée à l’entrée de commande 143 de la structure de Farrow 14 pour commander la valeur des gains variables ayant chacun la même valeur.
Comme la structure des sous-filtres , …, , est identique, seule la structure des sous-filtres est détaillée.
- un moteur fixé à la deuxième membrure de manière à présenter son arbre moteur parallèlement au troisième axe de rotation et où l’arbre moteur est équipé d’une roue crantée,
- une poulie crantée montée mobile en rotation sur la deuxième membrure autour du troisième axe de rotation et solidaire de la troisième membrure, et
- une courroie crantée montée entre la roue crantée et la poulie crantée.
- un moteur fixé à la deuxième membrure de manière à présenter son arbre moteur perpendiculairement au troisième axe de rotation,
- un arbre monté mobile en rotation sur la deuxième membrure autour du troisième axe de rotation et solidaire de la troisième membrure, et
- un système de renvoi d’angle entre l’arbre moteur et l’arbre.
Avantageusement, le robot comporte un outil comportant une base fixée à la troisième membrure et portant un moteur rotatif principal dont l’arbre moteur est coaxial avec un axe outil.
Avantageusement, l’axe outil est orienté perpendiculairement au troisième axe de rotation, et l’intersection entre le troisième axe de rotation et l’axe outil est dans un plan de travail perpendiculaire au premier axe de rotation et passant par l'axe principal de rotation.
Avantageusement, la base est fixée mobile en rotation à la troisième membrure autour de l’axe outil, et l’outil comporte un moteur rotatif additionnel qui est fixé à la troisième membrure et dont l’arbre moteur porte la base.
montre une vue en perspective d’un robot selon l’invention,
montre une vue en détail du robot selon l’invention,
montre une vue en perspective d’un détail du robot selon l’invention vu selon la flèche III de la ,
montre une vue en perspective d’un détail du robot selon l’invention vu selon la flèche IV de la ,
montre une vue en perspective du bras du robot selon l’invention,
-un caisson de sortie (10), faisant partie ou monté dans l’enveloppe (1’) le cas échéant, coopérant avec la ou les paroi(s) de séparation (8) pour constituer un compartiment (11) de réception des objets (2) non éjectés et au moins un compartiment (11’) de réception des objets (2) éjectés, ces compartiments (11, 11’) présentant des exutoires (12) respectifs d’évacuation des objets (2) catégorisés qui y sont tombés.
Conformément à l’invention, le caisson de sortie (10) est soumis à une aspiration d’air pour évacuer vers l’extérieur l’air excédentaire dans l’installation (1), sensiblement sans perturber les flux des objets (2) à trier ou triés. En outre, ladite installation (1) comprend deux dispositifs de circulation d’air (13, 14) mutuellement indépendants, par exemple à turbines, dont l’un (13) assure l’injection d’air extérieur pour la génération du flux d’air laminaire (FAL) et dont l’autre (14) assure l’aspiration et l’évacuation vers l’extérieur de l’installation (1) de l’air excédentaire au niveau du caisson de sortie (10). De plus, le dispositif (14) d’aspiration et d’évacuation d’air précité est réglé ou piloté en fonction au moins de la surface et de la quantité des objets (2) triés, ainsi que des possibilités de passage d’air au niveau des exutoires (12) d’évacuation.