INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans la présente demande, la température de la pyrolyse primaire est limitée entre 600 et 900°C. Lorsque la température est inférieure à 600°C, l’effet de magnétisation des boues de Fenton sera affaibli et une certaine matière organique pourra subsister. Cela est dû au fait que l’effet de déshydrogénation de FeOOH et de Fe(OH) 3 dans les boues est faible en raison de la basse température et ils ne peuvent pas être convertis en Fe 3 O 4 en grandes quantités, ce qui affecte l’effet de séparation magnétique. Lorsque la température est supérieure à 900°C, les propriétés magnétiques des boues de Fenton seront affaiblies. Cela est dû au fait que, dans des conditions de température élevée, le Fe 3 O 4 formé est davantage désoxydé et converti en Fe 2 O 3 ou FeO non magnétique, ce qui réduit les propriétés magnétiques des boues de Fenton et n’est pas propice à la séparation magnétique.
Facultativement, la pyrolyse primaire est réalisée pendant 2 à 3h, par exemple 2h, 2,1h, 2,2h, 2,3h, 2,4h, 2,5h, 2,6h, 2,7h, 2,8h, 2,9h ou 3h, mais cela n’est pas limité aux valeurs répertoriées, et d’autres valeurs non répertoriées dans la plage de valeurs sont également applicables.
Selon l’invention, le système d’alimentation 13 comporte en outre une branche de redondance dédiée exclusivement pour l’alimentation du système à actionnement électrique 12.
En , on a représenté le système d’alimentation 13 selon l’invention comportant la branche d’alimentation de redondance.
Le système d’alimentation 13 comporte un moyen de stockage d’énergie électrique principal 131, pouvant être une batterie de traction, laquelle comprend des éléments de stockage d’énergie comportant des cellules électrochimiques, par exemple de type Lithium-ion, Ni-mh, Lithium-Fer-Phosphate, plomb ou bien encore pile à combustible. La batterie de traction 131 alimente la machine électrique de traction du véhicule, ainsi qu’un réseau dit haute tension comprenant des convertisseurs de tension DC/DC pour l’alimentation électrique des systèmes embarqués. D’autres composants électriques peuvent être alimentés par le réseau haute tension. La batterie de traction est prévue pour fournir une tension supérieure à 120 volts.
Dans cet exemple, la tension de la batterie de traction 131 est de type 400 volts selon le mode de réalisation préférentielle. La tension est comprise entre 350 volts et 450 volts en fonctionnement nominal, la tension dépendant notamment du niveau d’état de charge de la batterie. En variante, la tension peut être supérieure, de type 800 volts (comprise entre 700 volts et 900 volts), ou voire plus. Le système d’alimentation 13 comporte en outre un chargeur embarqué (non représenté sur la ) permettant de brancher le véhicule à une source d’énergie externe à travers une interface de recharge, par exemple un boitier de prise de recharge.
De façon connue en soi, le système de stockage principal 131 peut comporter des moyens de protection électrique, de type contacteurs haute tension, dont la fonction est d’isoler la batterie des autres systèmes électriques du véhicule. En fonctionnement nominal et sécuritaire de la batterie de traction, les contacteurs haute tension reliant les systèmes électriques du véhicule sont fermés. A l’arrêt et lorsque le véhicule est en contact « OFF » et véhicule en veille (« STAND-BY »), ces contacteurs sont généralement ouverts .
Le système d’alimentation 13 comporte une branche d’alimentation principale comprenant un premier convertisseur de tension 132 DC/DC prévu pour l’alimentation d’une pluralité de systèmes embarqués du véhicule, parmi lesquels les calculateurs du véhicule, la direction à actionnement électrique, le freinage à actionnement électrique, ou bien encore le système de régulation thermique du véhicule, ou les systèmes de l’habitacle.
Dans la présente description, étant donné que l’invention concerne plus spécifiquement l’alimentation du système d’actionnement électrique de direction ou de freinage, nous avons représenté uniquement un système d’actionnement électrique 12 dont une borne d’alimentation principale B1 est connectée électriquement à la tension d’alimentation continue délivrée par le convertisseur 132, dans cet exemple en basse tension dans une plage de valeurs comprises entre 8 volts et 16 volts. La tension d’alimentation délivrée par le convertisseur 132 dépend des spécifications électriques du système à actionnement électrique 12 et peut être de valeur distincte. Dans tous les cas, le niveau de tension est inférieur à la tension délivrée par la batterie de traction 131 alimentant le convertisseur 132.
L’architecture d’alimentation électrique de chaque système à actionnement électrique du véhicule pour lequel une alimentation de redondance est nécessaire pour le respect d’exigences de sécurité fonctionnelle peut être identique à celle de la .
Le système d’alimentation 13 comporte en outre une branche d’alimentation de redondance 136 comportant un deuxième convertisseur de tension 134 DC/DC alimenté électriquement par la batterie de traction 131. Le deuxième convertisseur 134 est relié électriquement et en permanence à la batterie de traction 131, c’est à dire que le deuxième convertisseur 134 est alimenté en permanence par la batterie de traction 131 en fonctionnement nominal de la batterie 131 lorsque celle-ci alimente les systèmes électriques du véhicule.
Dans toute la description, le terme en permanence au sens de la connexion électrique entre deux composants, par exemple entre le convertisseur 134 de l’alimentation de redondance et la batterie de traction 131, signifie qu’il n’y a pas de composants de commutation électrique, de type MOSFET, configurés pour s’activer spécifiquement en réponse à un besoin de reconfiguration de l’alimentation électrique. On améliore ainsi la fiabilité et disponibilité de la branche de redondance. En particulier, cette configuration permet de répondre aux exigences de sécurité de type ASIL D particulièrement contraignantes pour des composants de commutation électronique dont il faut garantir et démontrer la fiabilité du composant ainsi que le comportement des signaux électroniques de pilotage du commutateur.
Le deuxième convertisseur 134 délivre une tension d’alimentation exclusivement à un moyen de stockage d’énergie auxiliaire 135 et au système d’actionnement 12 sur une deuxième borne d’alimentation auxiliaire B2. La sortie d’alimentation du convertisseur 134 est connectée à la deuxième borne B2.
Le deuxième convertisseur 134 délivre une tension d’alimentation comprise entre 0,5 volts et 16 volts. La fonction principale est d’assurer la charge du moyen de stockage auxiliaire 135 à tout instant en fonctionnement nominal de la batterie de traction 131.
Le deuxième convertisseur 134 est apte à délivrer une tension en phase de recharge de la batterie de traction 131 et dès que la machine électrique de traction du véhicule est en capacité de délivrer un couple moteur à la roue. Une variante peut être d’avoir les convertisseurs principal 132 et redondant 134 commandés au moment d’une sollicitation du client comme par exemple la demande de déverrouillage du véhicule, l’ouverture d’une porte ou toute autre fonctions sollicitées comme l’info divertissement.
La tension d’alimentation délivrée par le convertisseur 134 dépend des spécifications électriques du système d’actionnement électrique 12 et peut être de valeur distincte. Le niveau de tension est inférieur à la tension délivrée par la batterie de traction 131 alimentant le convertisseur 134.
En fonctionnement nominal, le moyen de stockage d’énergie auxiliaire 135 est alimenté en permanence par le deuxième convertisseur 134 et est relié électriquement en permanence à la borne d’alimentation auxiliaire B2 du système à actionnement électrique 12. Dans le cas exceptionnel de défaillance de la batterie de traction 131, le moyen de stockage auxiliaire assure les besoins énergétiques du système d’actionnement 12 pour mettre le véhicule en sécurité sans nécessité d’activer une reconfiguration des connexions de l’alimentation électrique.
Le moyen de stockage d’énergie 135 est dans ce mode de réalisation préférentielle une ultra-capacité. Ce type de capacité ayant un niveau de fiabilité et sécuritaire élevé présente l’avantage qu’il n’est pas obligatoire d’intégrer un moyen de protection électrique pour la sécurité de surintensité et thermique. L’absence d’un tel moyen de protection facilite la validation en démonstration en regard des normes de sécurité, notamment ASIL D.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE DE LA DIVULGATION Les compositions cosmétiques de la présente divulgation sont particulièrement utiles pour traiter les cheveux. Les compositions sont typiquement solubilisées (non émulsifiées) jusqu’à ce qu’elles soient appliquées sur un substrat mouillé ou humide, par exemple, les cheveux. Dans divers modes de réalisation, la composition est une composition solubilisée, non émulsifiée, jusqu’à ce qu’elle soit appliquée sur cheveux mouillés ou humides, moyennant quoi la composition forme une phase lamellaire in situ . Dans divers modes de réalisation, la composition est transparente ou translucide, moyennant quoi lors d’une application sur cheveux mouillés ou humides, la composition a un aspect opaque. Les compositions augmentent et améliorent étonnamment le dépôt d’agents actifs revitalisants tels que les tensioactifs cationiques et les composés gras sur les cheveux. Les compositions incluent typiquement :
(a) un ou plusieurs composés cétal/acétal de glycérine de Formule (I):
(I) dans laquelle R 1 et R 2 peuvent être identiques ou différents et sont indépendamment sélectionnés parmi un hydrogène, un alkyle en C 1 -C 6 , un alcényle en C 1 -C 6 , un hétéroalkyle en C 1 -C 6 , un hétéroalcényle en C 1 -C 6 , un aryle, un hétéroaryle, un cycloalkyle en C 3 -C 6 , un hétéro (en C 3 -C 6 )cycloalkyle en C 3 -C 6 , un aryle, un hétéroaryle, optionnellement substitué ; ou R 1 et R 2 peuvent former ensemble un cycloalkyle en C 3 -C 6 , un hétérocycloalkyle en C 3 -C 6 , un aryle ou un hétéroaryle, optionnellement, substitué ;
dans laquelle les hétéroatomes sont sélectionnés parmi N, O ou S ;
(b) un ou plusieurs polysaccharides cationiques ;
(c) un ou plusieurs alcools gras comportant au moins 8 atomes de carbone ; et
(d) un ou plusieurs acides gras ;
(e) un ou plusieurs polyols comportant de 2 à 10 atomes de carbone ; et
(f) moins de 5 % en poids d’eau et de monoalcools comportant de 1 à 6 atomes de carbone ;
dans laquelle tous les pourcentages en poids sont basés sur un poids total de la composition.
Les compositions sont typiquement solubilisées (non émulsifiées) jusqu’à ce qu’elles soient appliquées sur un substrat mouillé ou humide, par exemple, les cheveux. Lors de l’application sur le substrat mouillé ou humide, les compositions forment une phase lamellaire in situ . En outre, les compositions sont typiquement transparentes ou translucides.
Le terme « transparent » par rapport à une composition transparente indique que la composition a une transmittance d’au moins 80 % à une longueur d’onde de 600 nm, mesurée par exemple à l’aide d’un spectromètre UV-visible Lambda 40. Les compositions peuvent avoir, par exemple, une transmittance d’au moins 80 %, d’au moins 90 % ou d’au moins 95 % à une longueur d’onde de 600 nm, mesurée, par exemple, à l’aide d’un spectromètre UV-visible Lambda 40. Le terme « clair » est interchangeable avec le terme « transparent » aux fins de la présente divulgation.
Le terme « translucide » par rapport à une composition translucide indique que la composition a une transmittance d’au moins 50 % à une longueur d’onde de 600 nm, mesurée par exemple à l’aide d’un spectromètre UV-visible Lambda 40.
(a) Composés cétal/acétal de glycérine de Formule (I)
Les compositions de la présente divulgation incluent un ou plusieurs composés cétal/acétal de glycérine de Formule (I) :
(I) dans laquelle
Considéré comme un aliment prébiotique, le pain de singe est 2,5 fois plus riche en vitamine C qu’une orange, contient 2,5 fois plus de calcium que le lait et six fois plus de potassium que la banane. Il contient aussi des fibres solubles, de la vitamine B6 et vitamine B1 (thiamine).
Le pain de singe est riche en fibres solubles et insolubles qui permettent un rééquilibrage de la flore intestinale, et le retour à un fonctionnement optimal du transit.
Dans le cadre de la présente invention, le baobab se présente de préférence sous la forme de poudre de pulpe de fruit, en une quantité allant de 1 à 50%, de préférence 5 à 40% de baobab en pourcentage en poids par rapport au poids total de la composition.
L’ acacia
La gomme arabique est un exsudat de sève élaborée solidifié, produit naturellement ou à la suite d’une incision sur le tronc et au pied d'arbres du genre Acacia sensu lato (famille des Fabaceae). Ce polysaccharide acide fortement ramifié est comestible et récolté principalement en Afrique saharienne (Maghreb, Mali, Sénégal, Tchad, Égypte, Soudan, etc.). La gomme arabique est une matière première essentielle pour l'industrie agro-alimentaire et sert principalement d'émulsifiant, spécialement pour les huiles d'agrumes, de colloïde protecteur dans les émulsions et de supports pour les arômes.
La gomme arabique est principalement utilisée dans l'industrie agroalimentaire, qui représente entre 60 et 80 % de la consommation. En effet, elle a deux fonctions importantes : elle empêche la cristallisation du sucre dans les produits qui en contiennent en grande quantité (comme les sodas par exemple) et elle agit en tant qu'émulsifiant, maintenant les corps gras uniformément distribués dans le produit, afin d'empêcher ces derniers de s'accumuler à la surface du produit et donc d'être facilement oxydés.
Le rôle joué par la gomme arabique est absolument essentiel car elle est le seul émulsifiant naturel capable de réaliser cette opération de stabilisation de l’eau et des différents composants des boissons gazeuses sucrées.
En outre, la gomme arabique contient une quantité importante de fibres et est vendue comme un supplément de fibres, généralement commercialisée sous le nom de fibre d'acacia. Les fibres alimentaires de la gomme arabique sont des prébiotiques et sont recommandées pour le renforcement de la flore intestinale. Une étude de la British Journal of Nutrition a montré que la supplémentation avec de la gomme arabique provoquait une augmentation des souches bactériennes, plus particulièrement des bifidobactéries et des bactéries Lactobacillus acidophilus.
Dans le cadre de la présente invention, l’acacia se présente de préférence sous la forme de poudre de fibres issues de la gomme arabique, en une quantité allant de 1 à 50%, de préférence 5 à 40% d’acacia en pourcentage en poids par rapport au poids total de la composition.
Tout actif additionnel présentant un intérêt nutritionnel et/ou aidant au traitement et/ou à la prévention de la constipation peut également être ajouté aux produits de combinaison de l'invention. Le produit de combinaison pourra comprendre, à titre d'exemple, des vitamines, des sels minéraux, des acides aminés essentiels, des acides gras essentiels, des oligoéléments, divers extraits végétaux, des fibres, des antioxydants, des flavonoïdes.
Le procédé de désinfection de l'eau d'une piscine peut comprendre une valeur de seuil S1 non nulle la plus basse inférieure ou égale à 3g/m3/jour, voire inférieure ou égale à 2g/m3/jour, voire inférieure ou égale à 1g/m3/jour.
Le procédé de désinfection de l'eau d'une piscine peut comprendre une valeur de seuil maximale pour une valeur de température de l’eau de la piscine inférieure ou égale à 20°C inférieure ou égale à 3g/m3/jour, voire inférieure ou égale à 2g/m3/jour.
Le procédé de désinfection de l'eau d'une piscine peut comprendre une valeur de seuil maximale pour une valeur de température de l’eau de la piscine inférieure ou égale à 25°C inférieure ou égale à 5g/m3/jour, voire inférieure ou égale à 4g/m3/jour.
Le procédé de désinfection de l'eau d'une piscine peut comprendre une valeur de seuil maximale pour une valeur de température de l’eau de la piscine inférieure ou égale à 30°C inférieure ou égale à 6g/m3/jour, voire inférieure ou égale à 5g/m3/jour.
L’étape de prédéfinition d’une valeur de seuil de quantité maximale de produit de désinfection par unité de volume et par période prédéterminée peut être variable en fonction de l’état de la piscine, en considérant au moins deux états parmi l’état de piscine extérieure non couverte, piscine extérieure couverte et piscine intérieure, les valeurs de seuil étant plus basses pour une piscine intérieure relativement à une piscine extérieure non couverte, notamment plus basse d’au moins 40%, voire d’au moins 50%, et/ou les valeurs de seuil étant plus basses pour une piscine extérieure couverte relativement à une piscine extérieure non couverte, notamment plus basse d’au moins 10%, voire d’au moins 20%, et/ou les valeurs de seuil étant plus basses pour une piscine intérieure relativement à une piscine extérieure couverte.
L’invention porte aussi sur une piscine ou bassin, caractérisée en ce qu’elle comprend un dispositif de désinfection de l'eau qui comprend une unité centrale configurée pour mettre en œuvre un procédé de désinfection de l'eau tel que décrit précédemment.
Le dispositif de désinfection de l'eau peut comprendre un distributeur de produit de désinfection, comme du chlore ou du brome, au moins un capteur de température de l’eau de la piscine et une unité centrale agissant sur des actionneurs pour la mise en route ou l’arrêt du distributeur de produit de désinfection et configurée pour mettre en œuvre un procédé de désinfection de l'eau tel que décrit précédemment.
Le dispositif de désinfection de l’eau peut comprendre un deuxième dispositif de distribution de produit de désinfection, comme un électrolyseur au sel, et l’unité centrale peut comprendre un logiciel configuré pour mettre en œuvre le procédé de désinfection de l'eau appliqué à la quantité de produit de désinfection transmise par ledit distributeur de produit de désinfection et/ou par le deuxième dispositif de distribution de produit de désinfection.
Ces objets, caractéristiques et avantage de la présente invention seront exposés en détail dans la description suivante d’un mode de réalisation particulier fait à titre non limitatif en relation avec les figures jointes parmi lesquelles:
La représente un dispositif de désinfection de l'eau d'une piscine selon un mode de réalisation de l’invention.
La représente une piscine équipée d'un dispositif de désinfection de l'eau d'une piscine selon un mode de réalisation de l’invention.
La représente un dispositif de désinfection de l'eau 10 d'une piscine selon un mode de réalisation de l’invention. Ce dispositif comprend un électrolyseur au sel 2, un distributeur de chlore 3, et une unité centrale 4 comprenant au moins un calculateur.
L’électrolyseur au sel 2 est agencé sur un circuit adapté pour la recirculation de l’eau d’une piscine. Notamment, il peut être prévu pour un montage conventionnel sur un circuit de filtration 11 d’eau d’une piscine, équipé d’un moyen de filtrage de l’eau de la piscine.
Le distributeur de chlore 3 comprend une pompe doseuse 31 raccordée à un bidon de stockage de chlore 32. Le distributeur de chlore peut, par exemple, être raccordé au circuit de filtration 11 d'eau de la piscine, pour l’injection d’une quantité de chlore souhaitée dans la piscine par l’intermédiaire de ce circuit. En variante, l’admission de chlore dans la piscine peut être obtenue par tout autre moyen permettant l’introduction directe de chlore dans la piscine. Cela peut être fait à partir d’un stockage de chlore sous forme solide, aspiré dans un bac tampon avant une injection sous forme liquide dans la piscine. Nous utiliserons ainsi le terme générique de réservoir pour désigner tout élément de stockage sous forme liquide ou solide, comme un bidon.
En remarque, l’invention est décrite dans le cadre d’un dispositif de désinfection de l’eau d’une piscine à partir de chlore, obtenu par deux dispositifs de distribution complémentaires de produit de désinfection, formant ainsi un système hybride avantageux. En variante, elle peut être implémentée avec tout autre composant compatible avec la mise en œuvre d’une électrolyse, comme le brome. Nous appellerons plus généralement produit de désinfection un tel composant.
Le calculateur de l’unité centrale 4 exécute un logiciel pour commander le fonctionnement de l’électrolyseur au sel 2 et du distributeur de chlore 3. Pour cela, il commande le fonctionnement d’un premier actionneur, non représenté, qui agit sur l’électrolyseur au sel 2 en envoyant ou non un courant électrique pour la mise en fonctionnement ou non de la cellule de l’électrolyseur. Il commande de plus le fonctionnement d’un deuxième actionneur, non représenté, qui agit sur la pompe doseuse 31 pour aspirer ou non du chlore du bidon de stockage de chlore 32, et injecter du chlore ou non dans le circuit de recirculation puis dans la piscine.
Le procédé de l’invention permet de définir une pluralité d’indicateurs de fonctionnement {KPI i } i[1 ; k] et des indicateurs de fonctionnement normalisés {KPI i ’} i[1 ; k] associés restituant une information sur l’état des membranes notamment au regard de leur encrassement et de leur vieillissement. Dans l’objectif d’obtenir des indicateurs fiables, robustes et indépendants des données environnementales ayant notamment des effets de saisonnalité, le procédé de l’invention permet de normaliser les indicateurs de fonctionnement {KPI i ’ } i[1 ; k].
KPI2 (Pf) Un second indicateur KPI 2 est défini par le paramètre de fonctionnement relatif à une pression du flux incident Pf exercée sur le premier ensemble des membranes ENS 1 , également appelé pression d’alimentation Pf. La pression du flux incident Pf peut être soit calculée à partir d’un modèle et de mesures de paramètres physiques d’un modèle, soit directement mesurée à partir d’au moins un capteur de pression agencé en entrée du premier ensemble de membranes ENS 1 .
Lorsque ce second indicateur KPI 2 est calculé à partir d’un modèle, la pression du flux incident Pf peut être modélisée selon une fonction f 2 des paramètres environnementaux suivants : la température Ti, la concentration du flux entrant Cf, le débit du flux du perméat Qp et le débit du flux du concentrat Qc du premier ensemble de membranes ENS 1 , par exemple d’un étage ou d’une passe de l’usine de traitement comportant un premier ensemble de membranes ENS 1 . Selon d’autres exemples, d’autres paramètres physiques externes pourraient être pris en compte pour calculer ou modéliser l’influence de ces paramètres dans l’évolution de cet indicateur.
On obtient l’expression suivante : KPI 2 = Pf = f 2 (Ti, Cf, Qp, Qc).
L’exemple décrit cite 4 paramètres retenus comme influençant le second indicateur, toutefois d’autres paramètres environnementaux peuvent également être pris en compte dans le cadre de cette invention. L’invention permet de prendre en compte au moins un paramètre qui influence l’évolution du second indicateur.
Le procédé de l’invention permet donc à partir des mesures de températures Ti, de la concentration Cf, du débit du perméat Qp et du débit du flux du concentrat Qc du premier ensemble de membranes ENS 1 d’obtenir un second indicateur de fonctionnement KPI 2 .
Selon un second exemple, la pression du flux entrant Pf peut être directement mesurée à partir d’un capteur de pression ou une pluralité de capteurs de pression agencés en amont du premier ensemble de membranes ENS 1 .
Le second indicateur KPI 2 peut avantageusement prendre la forme d’une seconde série temporelle SERIE 2 . On rappelle que chaque série temporelle correspondante à un indicateur de fonctionnement est notée SERIE 2 bien qu’il s’agisse de séries temporelles différentes selon les indicateurs choisis. Chaque valeur calculée ou mesurée de la pression du flux entrant Pf est dans ce cas associée à une date. La date de chaque valeur de l’indicateur de fonctionnement peut être prise égale à la date de chaque valeur de paramètre de fonctionnement d’une première série temporelle SERIE 1 utilisée dans le calcul du second indicateur de fonctionnement KPI 2 .