INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation, la machine comporte une unité de commande équipée de moyens de traitement du signal délivré par le capteur de position spatiale qui sont configurés pour délivrer des informations relatives à une position des objets dans l’environnement de la machine en fonction dudit signal délivré par le capteur de position spatiale, ladite unité de commande étant configurée pour commander le déplacement de la machine et/ou de la flèche et/ou du cadre porte-outil en fonction desdites informations.
Dans un mode de réalisation plus préféré, les polyesters de l’invention ont des indices d’acide finaux de 0,1 à < 5 mg de KOH/g de polymère.
En exprimant la fin de la réaction comme (1 – AV final)/AV initial, l'achèvement de réaction de ces mélanges de réacteur jusqu'au polymère final est >80 %.
Dans un mode de réalisation préféré, l'achèvement de réaction de ces mélanges de réacteur jusqu'au polymère final est > 90 %.
Dans un mode de réalisation davantage préféré, l'achèvement de réaction de ces mélanges de réacteur jusqu'au polymère final est > 95 %.
Dans un mode de réalisation plus préféré, le polyester de l’invention est le produit de réaction d’un polyglycérol-3, d'un acide dimère hydrogéné en C 36 et d’acide isostéarique dans un rapport molaire de 1/0,5/1, comme divulgué dans l’exemple 10 de US 2021/0259945.
Composant b), huile non volatile Des huiles non volatiles sont utiles en tant que composant b) pour former le mélange contenant du polyester avec le polyester du composant a).
Solution de polyester avec une huile non volatile Selon un mode de réalisation préféré particulier de l’invention, le mélange contenant du polyester peut se présenter sous la forme d’une solution huileuse contenant le polyester comme composant a) et b) au moins une huile non volatile.
Ce type de solution d’huile(s) et de polyester est décrit dans les demandes de brevet US202110259945, US202110259946 et US202110259930.
Huiles non volatiles L’huile qui est présente dans le mélange de l’invention peut être choisie dans le groupe constitué des huiles hydrocarbonées, des huiles de silicone et de leurs mélanges.
Le terme « huile » fait référence à une substance grasse qui est liquide à température ambiante (25 °C) et à pression atmosphérique (760 mmHg, c’est-à-dire 105 Pa).
Au sens de la présente invention, le terme « huile de silicone » désigne une huile comprenant au moins un groupe Si-O, et plus particulièrement un organopolysiloxane.
Le terme « huile hydrocarbonée » désigne une huile contenant principalement des atomes d’hydrogène et de carbone et facultativement une ou plusieurs fonctions choisies parmi les fonctions hydroxyle, ester, éther et carboxylique. En d’autres termes, l’huile hydrocarbonée est de préférence une huile non-silicone.
On entend par « huile non volatile » une huile qui reste sur la peau ou sur la fibre kératineuse à température ambiante et à pression atmosphérique pendant au moins plusieurs heures et qui a notamment une pression de vapeur inférieure à 2,66 Pa, de préférence inférieure à 0,13 Pa. À titre d’exemple, la pression de vapeur peut être mesurée selon la méthode statique ou par la méthode d'effusion par thermogravimétrie isotherme, en fonction de la pression de vapeur (norme OCDE 104).
Selon l’invention, au sens de l’utilisation en tant que composant b), une huile non-silicone non volatile est préférée. À titre d’exemples d’huiles non-silicone non volatiles qui peuvent être utilisées dans la présente invention, on peut mentionner :
- les huiles végétale, telles que les esters de phytostéaryle, tels que l'oléate de phytostéaryle, l'isostéarate de phytostéaryle et le glutamate de lauroyl/octyldodécyl/phytostéaryle (AJINOMOTO, ELDEW PS203), les diesters tels que le sébécate de diisopropyle, les triglycérides formés d'esters d'acides gras du glycérol, en particulier dans lesquels les acides gras peuvent avoir des longueurs de chaîne allant de C4 à C36 et notamment de C18 à C36, ces huiles pouvant être linéaires ou ramifiées, saturées ou insaturées ; ces huiles peuvent notamment être des triglycérides heptanoïques ou octanoïques, huile de karité, huile de luzerne, huile de pavot, huile de courge d'hiver, huile de millet, huile d'orge, huile de quinoa, huile de seigle, huile de bancoulier, huile de passiflore, beurre de karité, huile d'aloe vera, huile d'amande douce, huile de noyau de pêche, huile d'arachide, huile d'argan, huile d'avocat, huile de baobab, huile de bourrache, huile de brocoli, huile de calendula, huile de caméline, huile de canola, huile de carotte, huile de carthame, huile de lin, huile de colza, huile de coton, huile de coco, huile de graines de courge, huile de germe de blé, huile de jojoba, huile de lis, huile de macadamia, huile de maïs, huile de muguet, huile de monoï, huile de noisette, huile de noyau d'abricot, huile de noix, huile d'olive, huile d'onagre, huile de palme, huile de pépins de cassis, huile de pépins de kiwi, huile de pépins de raisin, huile de pistache, huile de courge d'hiver, huile de citrouille, huile de quinoa, huile de rose musquée, huile de sésame, huile de soja, huile de tournesol, huile de ricin et huile de pastèque, et leurs mélanges, ou en variante triglycérides d'acide caprylique/caprique, par exemple ceux vendus par la société Stéarineries Dubois ou ceux vendus sous les noms Miglyol 810®, 812® et 818® par la société Dynamit Nobel ;
- les hydrocarbures linéaires ou ramifies d’origine minérale ou synthétique, telles que les paraffines liquides et leurs dérivés, les isoparaffines en C 13 -C 16 , la gelée de pétrole, les polydécènes, les polybutènes, le polyisobutène hydrogéné tel que Parleam, ou le squalane ;
Par ailleurs, le procédé de synthèse de la présente invention, est un procédé continu ce qui représente un avantage non négligeable par rapport aux procédés de synthèses industrielles conventionnelles, nécessitant généralement des installations de grandes tailles, avec des lots de fabrications souvent peu homogènes en termes de qualité de produit fabriqué. Le procédé continu selon la présente invention apporte ainsi de très nombreux avantages comme indiqué plus haut, auxquels on peut ajouter la réduction de la taille des installations, la diminution des dépenses énergétiques et l’amélioration de la régularité de la qualité de la production.
Le procédé en continu selon la présente invention assure un mélange homogène du milieu réactionnel et en particulier lors de la cristallisation, ce qui permet l'obtention, de manière tout à fait simple et efficace, de cristaux présentant une granulométrie et une morphologie homogènes. Ainsi le procédé de l’invention génère en continu des cristaux de zéolithe de type ZSM-5 ayant un ratio Si/Al de 10 à 60, de préférence de 10 à 50, de préférence de 12 à 40.
Selon un mode de réalisation, les cristaux obtenus grâce au procédé de la présente invention présentent une taille supérieure à 0,2 µm, et de préférence supérieure à 0,3 µm, bornes incluses, et, le plus souvent, une taille comprise entre 0,2 µm et 20,0 µm, de préférence entre 0,2 µm et 10,0 µm, mieux encore entre 0,3 µm et 7,0 µm, avantageusement entre 0,3 µm et 5,0 µm.
L'estimation de la taille moyenne en nombre des cristaux de zéolithe est réalisée par observation au microscope électronique à balayage (MEB). Afin d’estimer la taille des cristaux de zéolithe sur les échantillons, on effectue un ensemble de clichés à un grossissement d'au moins 5000. On mesure ensuite la longueur d'au moins 200 cristaux à l’aide d'un logiciel dédié, par exemple le logiciel Smile View de l’éditeur LoGraMi. La précision est de l’ordre de 3%. Les cristaux de ZSM-5 sont purs, cette pureté est vérifiée par l’absence de phases parasites identifiées par DRX.
Ainsi, les cristaux obtenus selon le procédé de la présente invention se caractérisent généralement et le plus souvent par un volume de Dubinin égal ou supérieur à 0,10 g.cm -3 , de préférence égal ou supérieur à 0,13 g.cm -3 , de préférence égale ou supérieur à 0,14 g.cm -3 . Le volume de Dubinin (ou microporeux V mi ) est déterminé de manière classique connue de l’homme du métier, notamment à partir de la mesure de l'isotherme d'adsorption d’un gaz à sa température de liquéfaction, par exemple azote, argon, oxygène, et autres. De préférence, l’azote est utilisé.
Préalablement à cette mesure d'adsorption, les cristaux de zéolithe de l’invention sont dégazés entre 300°C et 450°C pendant une durée de 9 heures à 16 heures, sous vide (P -4 Pa). Par exemple, pour une zéolithe de structure MFI tel que la ZSM-5, la mesure de l'isotherme d'adsorption d'azote à 77K est ensuite effectuée sur un appareil de type ASAP 2020 de Micromeritics, en prenant au moins 35 points de mesure à des pressions relatives de rapport P/P 0 compris entre 0,002 et 1. Le volume microporeux est déterminé selon l’équation de Dubinin et Raduskevitch à partir de l'isotherme obtenu, en appliquant la norme ISO 15901-3:2007. Le volume microporeux ainsi évalué s'exprime en cm 3 d'adsorbant liquide par gramme d'adsorbant anhydre. L'incertitude de mesure est de ± 0,003 g/cm 3 .
Comme indiqué précédemment, le procédé de la présente invention permet notamment de s’affranchir de l’utilisation d'un agent structurant organique. Outre l’avantage de simplification de mise en œuvre, l’absence d’utilisation d’agent structurant réduit notablement l'impact sur l'environnement, ces agents organiques étant très souvent toxiques. Un autre avantage est que le procédé sans agent structurant évite une étape supplémentaire d'élimination de l'agent structurant organique permettant ainsi une réduction des coûts de production de zéolithe.
Sans vouloir être lié par la théorie, il apparaît que le procédé de la présente invention, dans lequel le milieu réactionnel est rapidement porté à la température de cristallisation, facilite l'obtention d'un matériau bien cristallisé, homogène et sans impureté qui se caractérise par des cristaux présentant une cristallinité relative, mesurée selon la norme ASTM D5758 comprise entre 95% et 140%, de préférence entre 95% et 135%, de manière tout à fait préférée entre 95% et 130%.
Les Figures 1, 2 et 3 représentent les diffractogrammes des rayons X des cristaux obtenus respectivement aux exemples 1, 2 et 3.
Exemple 1 (selon l'invention) : Synthèse de ZSM-5 en continu, avec ajout de semences
La synthèse en continu de la zéolithe ZSM-5 consiste à alimenter un réacteur tubulaire par la solution de silicate, d'aluminate et des semences. Une solution de silicate de sodium de composition 6,9 Na 2 O – 93 SiO 2 – 951 H 2 O est préparée. Une solution d'aluminate de sodium de composition 1,4 Na 2 O – 1 Al 2 O 3 – 311 H 2 O est préparée. Les semences sont constituées de cristaux de ZSM-5 (Alfa AESAR, CAS 1318-02-1) à raison de 2% en poids par rapport au poids du milieu de synthèse.
Le milieu de synthèse est donc préparé en alimentant simultanément la chambre du mélangeur en ligne cisaillant à l'aide de deux pompes : le débit de la solution d'aluminate est égal à 100 g/min et celui de silicate est égal à 450 g/min. Les semences sont ajoutées juste avant l’entrée dans le réacteur tubulaire. Le milieu de synthèse est chauffé dans le réacteur tubulaire au moyen d'une double enveloppe pour atteindre la température de cristallisation de 200°C sur une longueur équivalente à 1/6 de la longueur totale du réacteur tubulaire. Le débit d'alimentation est fixé afin de garantir un temps de séjour total dans le réacteur tubulaire de 120 minutes. À l'issue de cette synthèse, une zéolithe ZSM-5 pure, c’est-à-dire présentant un diffractogramme strictement caractéristique d’une zéolithe de type MFI, est obtenue (voir diffractrogramme des rayons X, ), et présente un volume de Dubinin de 0,14 g.cm -3 .
Exemple 2 (Comparatif) : Synthèse de ZSM-5 en continu, sans ajout de semences
Dans cet exemple de synthèse en continu de zéolithe ZSM-5, on alimente un réacteur tubulaire avec une solution de silicate de sodium de composition 6,9 Na 2 O – 93 SiO 2 – 951 H 2 O et un solution d'aluminate de sodium de composition 1,4 Na 2 O – 1 Al 2 O 3 – 311 H 2 O.
Le milieu de synthèse est préparé en continu, à l'aide d'un mélangeur cisaillant de type rotor/stator par mélange simultané de la solution d'aluminate et de la solution de silicate. Le milieu de synthèse est donc préparé en alimentant simultanément la chambre du mélangeur en ligne cisaillant Silverson à l'aide de deux pompes péristaltiques: le débit de la solution d'aluminate est égal à 100 g min -1 et celui de silicate est égal à 450 g min -1 . Le milieu de synthèse est chauffé dans le réacteur tubulaire au moyen d'une double enveloppe pour atteindre la température de cristallisation de 200°C sur une longueur équivalente à 1/6 de la longueur totale du réacteur tubulaire. Le débit d'alimentation est fixé afin de garantir un temps de séjour dans le réacteur tubulaire de 120 minutes.
Avantageusement, en sélectionnant l’identifiant d’un train, l’opérateur accède aux Y événements (par exemple, Y=5) les plus récurrents affectant ce train
Avantages Le présent procédé aide les opérateurs de maintenance à sélectionner le train prioritaire pour la maintenance de manière rapide et rationnelle.
Ce qui est pertinent pour le classement des trains les uns par rapport à autres, n'est pas le nombre d'occurrences d'événements en tant que tel, mais plutôt un changement significatif dans la proportion d'événements générés par un train par rapport au reste de la flotte, dans une certaine période de temps et éventuellement pour un certain type d’évènements.
Si une augmentation inhabituelle et abrupte se produit pour un train particulier (dans le nombre total d'événements, ou seulement pour un seul type d'événement), on peut alors considérer que, pour une raison quelconque, le comportement de ce train est altéré. Il est important de le signaler automatiquement car cela peut être symptomatique de quelque chose d'anormal qu’il convient de rectifier au plus vite.
DISPOSITIF D’AUTHENTIFICATION D’UN PERIPHERIQUE NON POE La présente invention concerne le domaine de l’authentification de périphériques connectés sur un réseau informatique.
L’invention concerne plus particulièrement l’authentification de périphériques connectés sur un injecteur ou un commutateur, c’est-à-dire un dispositif apte à injecter une tension électrique dans un câble réseau. Cette technologie d’alimentation est appelée « POE » (selon l’expression anglo-saxonne « Power Over Ethernet ») dans la littérature.
Plus spécifiquement, l’invention vise l’authentification d’un périphérique non POE connecté sur un injecteur ou un commutateur POE.
Au sens de l’invention, un « périphérique » peut correspondre à un ordinateur, un système embarqué, un dispositif électromécanique tel qu’une caméra, un contacteur de porte, une climatisation connectée ou à tout autre système qui peut être connecté par un câble réseau. Un « périphérique non POE » correspond à un périphérique qui n’est pas alimenté par la technologie POE.
Ainsi, l’invention peut être utilisée dans un grand nombre de secteurs d’activité pour gérer des équipements divers.
Art antérieur Pour authentifier un périphérique sur un réseau, il est connu de demander l’adresse physique du périphérique et de vérifier si cette adresse physique est enregistrée dans une liste d’adresses prédéfinies. L’adresse physique est plus connue sous l’acronyme adresse MAC pour « Media Access Control » dans la littérature. Cette adresse MAC est censée être unique pour chaque périphérique.
Cependant, il est possible de modifier cette adresse MAC et, ainsi, de contourner l’authentification réalisée par l’adresse MAC. En outre, il peut être contraignant de rechercher l’adresse MAC d’un périphérique et de l’enregistrer sur le dispositif d’authentification lors de l’installation d’un nouveau périphérique.
Il existe beaucoup d’autres systèmes d’authentification plus sécurisés. Cependant, ces systèmes d’authentification sont souvent plus complexes à mettre en œuvre que l’authentification par adresse MAC.
L’invention vise particulièrement à authentifier des appareils assurant le fonctionnement structurel d’un bâtiment ou d’une agglomération. Les appareils concernés peuvent être une alimentation commandée, une caméra, un dispositif de contrôle d’accès d’une porte, un système d’alarme, une climatisation, etc… Il n’est pas rare d’utiliser plus d’un millier d’appareils pour assurer le fonctionnement structurel d’une tour en comptant les dispositifs de contrôle d’accès associés à chaque porte, les dispositifs de surveillance, les dispositifs de climatisation, et toutes les alimentations commandées.
Tous ces appareils sont classiquement connectés sur un ou plusieurs réseaux afin d’assurer une maintenance globale ou semi-globale de l’ensemble des appareils. Cependant, ces appareils présentent une grande hétérogénéité et embarquent classiquement très peu de puissance de calcul de sorte qu’il n’est pas possible d’utiliser des méthodes d’authentification complexes avec un programme exécuté sur les appareils.
En outre, lors du déploiement ou du remplacement de ces appareils, il peut être fastidieux de rechercher l’adresse MAC de chaque appareil pour la renseigner dans une centrale d’authentification.
La centrale d’authentification est également un point sensible d’une architecture d’authentification car elle comporte classiquement des informations stratégiques sur les appareils autorisés à se connecter sur un réseau.
Une fois en appui contre la première paroi d’extrémité circonférentielle 66a de la saillie 66, la première surface d’extrémité circonférentielle 56a de la languette 56, le premier organe emporte alors dans sa rotation le deuxième organe. Un couplage en rotation des premier et deuxième organes suivant R1 est alors rendu effectif, le premier ensemble de blocage 90a ne s’opposant pas à cette rotation suite au décoincement du rouleau 50a. La tige filetée 31, solidaire en rotation du deuxième organe 48, est alors entraînée en rotation suivant le sens R1.
A noté également que le deuxième ensemble de blocage 90b n’assure pas un rôle de blocage en rotation du deuxième organe 48 suivant ce premier sens de rotation R1. En effet, le rouleau 50b du deuxième ensemble de blocage va naturellement être chassé vers le fond de rainure 82b par la rotation du deuxième organe 48 par le premier organe 46, et ainsi pouvoir rouler sur la paroi interne 76 de la bague 44. Cet aspect résulte du fait que : - si le couple de rotation appliqué sur le premier organe 46 est suffisant pour surpasser la sollicitation appliquée sur le rouleau 50a par le ressort 52a du premier groupe de blocage 90a ; alors - le couple de rotation induit sur le deuxième organe est également suffisant pour que le rouleau 50b soit amené à se déplacer vers le fond de rainure 82b en s’opposant à la sollicitation du ressort 52b du deuxième groupe de blocage 90b.
De la même manière, en considérant que le premier organe 46 est entraîné en rotation dans le sens R2, qui est opposé au sens R1, une rotation de la tige filetée 31 dans le sens R2 est rendue possible.
Une deuxième surface d’extrémité circonférentielle 56b de la languette 56 est amenée en appui contre une deuxième surface d’extrémité circonférentielle 66b de la saillie 66, qui s’étend radialement jusqu’à l’ouverture de rainure 84b.
De la même manière que la première surface d’extrémité circonférentielle 56b, cette deuxième surface d’extrémité circonférentielle 56b s’étend radialement également le long de l’ouverture de rainure 84b, de sorte qu’une mise en appui de la deuxième surface d’extrémité circonférentielle 56b contre la deuxième surface d’extrémité circonférentielle 66b de la saillie 66 la conduit à presser le rouleau 50b vers le fond de rainure 82b de la rainure 78b.
Avec un couple de rotation suffisant, délivré par le moteur électrique 26, la pression exercée sur le rouleau 50b par la deuxième surface d’extrémité circonférentielle 56b de la languette 56 permet de surpasser la sollicitation du ressort 52b. Il s’ensuit un dégagement du rouleau 50b hors de sa position de coincement, en se déplaçant vers le fond de rainure 82b en opposition à la sollicitation du ressort 52b.
Une fois en appui contre la deuxième surface d’extrémité circonférentielle 66b de la saillie 66, la première surface d’extrémité circonférentielle 56b de la languette 56, le premier organe 46 emporte alors dans sa rotation le deuxième organe 48. Un couplage en rotation des premier et deuxième organes suivant R2 est effectif, le premier ensemble de blocage 90a ne s’opposant pas à cette rotation suite au décoincement du rouleau 50b. La tige filetée 31, solidaire en rotation du deuxième organe 48, est alors entraînée en rotation suivant le sens R2.
Par effet miroir dans le cas d’une rotation du premier organe 46 suivant R1, le premier ensemble de blocage 90a n’assure pas un rôle de blocage en rotation du deuxième organe 48 suivant ce deuxième sens de rotation R2. En effet, le rouleau 50a du premier ensemble de blocage 90a va naturellement être chassé vers le fond de rainure 82a par la rotation du deuxième organe 48 par le premier organe 46, et ainsi pouvoir rouler sur la paroi interne 76 de la bague 44.
Dans la description réalisée ci-dessus, basée sur la figures, la languette 56 est conformée de sorte que les surfaces d’extrémité circonférentielle 56a et 56b constituent chacune à la fois : - une portion de déblocage en s’étendant en vis-à-vis suivant la direction circonférentielle d’une ouverture de rainure pour être apte à venir en appui contre le rouleau et le presser vers le fond de rainure correspondant; et - une portion d’appui en s’étendant en vis-à-vis suivant la direction circonférentielle d’une des paroi du deuxième organe pour être apte à venir en appui sur cette paroi et l’emporter dans son mouvement de rotation.
Il est à noter cependant que l’invention n’est pas limitée à cette particularité. En pratique, la languette 56 peut s’étendre radialement de sorte à présenter uniquement des surfaces d’extrémité circonférentielle 56a, 56b qui sont alignées circonférentiellement avec les ouvertures des rainures 78a, 78b des premier et deuxième groupes de blocage 90a, 90b respectivement.
Avec cet arrangement, la dynamique de couplage en rotation des premier et deuxième organes 46, 48 telle qu’exposée au-dessus en phase de réglage reste applicable. L’unique différence repose sur le fait que la mise en rotation du deuxième organe 48 par le premier organe 46 implique que les surfaces d’extrémité circonférentielle 56a, 56b de la languette pressent le rouleau 50a, 50b vers le fond de rainure 82a, 82b jusqu’à déformer assez ressort 52a, 52b pour faire transiter le couple de rotation du premier organe 46 au deuxième organe 48.
En pratique, dès lors que le rouleau 50a, 50b presse suffisamment le ressort 52a, 52b contre la paroi de fond de rainure 82a, 82b, ils forment conjointement une continuité de matière entre la surface d’extrémité circonférentielle 56a, 56b considérée et la paroi de fond de rainure 82a, 82b en vis-à-vis. A noter qu’en pareil cas, les ressorts sont conformés pour que la déformation qu’il subissent reste dans le domaine élastique pour conserver leur aptitude à presser le rouleau vers l’ouverture de rainure pour le coincer.
Les exemples des figures 6A et 6B font intervenir des sens de rotation arbitraire pour définir la coopération dynamique des éléments constitutifs du dispositif de couplage mécanique 38. Il est compris que, selon l’orientation du filetage de la tige filetée 31 et de l’écrou 32 : - le premier sens de rotation R1 défini peut correspondre à une rotation de la tige qui induit un déplacement de l’écrou dans le sens S1 ou S2 de la ; et corolairement - le deuxième sens de rotation R2, opposé au sens R1, peut correspondre à une rotation de la tige qui induit un déplacement de l’écrou dans le sens S2 ou S1 de la .
Quel que soit le sens de translation S1 ou S2 correspondant au sens R1 ou R2 de rotation de la tige filetée 31, la combinaison miroir des ensembles de blocage 90a, 90b du dispositif de couplage mécanique 38 tel que décrit permet un blocage translation de l’écrou 32 dans un sens ou dans l’autre par le biais d’un blocage en rotation de la tige filetée 31.
Il s’ensuit que le dispositif de couplage mécanique 38 permet de bloquer en position le volant porté par l’arbre de direction 18 en situation de conduite, quand le moteur électrique 26 est désactivé.