INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La illustre une séquence opératoire pour produire de l’électricité dans une formation souterraine avec des conduits thermoélectriques s’étendant dans un réservoir géothermique, selon des exemples de la présente divulgation. À l’étape 600, le fluide est pompé de la surface dans un conduit qui s’étend dans un réservoir géothermique souterrain (par exemple, voir la ). Le conduit peut comporter une forme pour maximiser la surface afin d’augmenter la production d’électricité. Par exemple, le ou les conduits peuvent comporter au moins un tuyau en forme de U (par exemple, voir les figures 1A et 2), au moins un tuyau hélicoïdal (par exemple, voir les figures 3 et 4), et/ou au moins un tuyau disposé à l’intérieur d’un autre tuyau (par exemple, voir la ). Dans certains exemples, la configuration des tuyaux peut comporter des configurations excentriques, concentriques et/ou coaxiales.
À l’étape 602, le différentiel de température entre le fluide et le réservoir géothermique génère de l’électricité. L’effet Seebeck génère la tension avec le matériau thermoélectrique à partir de la différence de température rencontrée dans la formation souterraine (par exemple, l’eau froide pompée entrant en contact avec la zone géothermique souterraine chaude). Le diamètre interne du conduit a une température plus basse en raison du fluide de refroidissement pompé qui est en contact avec le diamètre interne (par exemple, voir la ). Le diamètre externe du conduit a une température plus élevée en raison du réservoir géothermique. Le fluide peut comporter de l’eau froide ou de l’eau à température ambiante, ou de l’eau dont la température est au moins 5 ºF ou au moins 10 ºF plus froide que le ou les réservoirs géothermiques. La différence de température est suffisante pour produire de l’énergie via le matériau thermoélectrique.
À l’étape 604, l’électricité générée est récupérée en surface. Par exemple, un ou plusieurs câbles (par exemple, des fils) peuvent s’étendre à partir du conduit pour transférer l’électricité générée du conduit vers un réseau électrique et/ou une batterie (par exemple, voir la ).
Par conséquent, les systèmes et procédés de la présente divulgation permettent de générer de l’électricité en fond de trou à l’aide de l’énergie géothermique. Les systèmes et procédés peuvent comporter l’une quelconque des diverses caractéristiques divulguées ici, y compris un ou plusieurs des énoncés suivants.
Énoncé 1. Un procédé comprenant : le pompage de fluide dans au moins un conduit thermoélectrique, le conduit thermoélectrique s’étendant dans un réservoir géothermique ; et la génération d’électricité avec le conduit thermoélectrique en raison d’un différentiel de température entre le fluide et le réservoir géothermique.
Énoncé 2. Le procédé selon l’énonce 1, comprenant en outre la récupération du fluide hors du conduit thermoélectrique.
Énoncé 3. Le procédé selon l’énoncé 1 ou l’énoncé 2, comprenant en outre la récupération d’électricité à une surface d’un puits, le conduit thermoélectrique s’étendant dans le puits.
Énoncé 4. Le procédé selon l’un quelconque des énoncés 1 à 3, dans lequel le fluide comporte de l’eau.
Énoncé 5. Le procédé selon l’un quelconque des énoncés 1 à 4, dans lequel le conduit thermoélectrique comporte une forme en U pour maximiser la surface pour la génération d’électricité.
Énoncé 6. Le procédé selon l’un quelconque des énoncés 1 à 5, dans lequel le conduit thermoélectrique comporte une forme hélicoïdale pour maximiser la surface pour la génération d’électricité.
Énoncé 7. Le procédé selon l’un quelconque des énoncés 1 à 6, dans lequel un premier conduit thermoélectrique est disposé dans un second conduit thermoélectrique pour maximiser la surface pour la génération d’électricité.
Le système 1 comprend un conduit 6, notamment de forme sensiblement tubulaire et raccordé au soubassement 23 de véhicule 100. Le conduit 6 est destiné à un écoulement ou à la circulation ou au passage d’un fluide, notamment de l’air.
Le déflecteur 10 est agencé en aval de l’ouverture d’entrée 8 du conduit 6, c’est-à-dire en arrière de l’ouverture d’entrée 7 du conduit 6 suivant le sens de déplacement du véhicule, et suivant une paroi interne, notamment une face interne du conduit 6. Le déflecteur 10 est mobile entre une position déployée vers l’extérieur dans le prolongement du conduit 6, la position déployée étant de nature à augmenter le flux d’air entrant à l’intérieur du conduit, et une position rétractée, dans laquelle il est replié à l’intérieur du conduit 6.
En détails sur la est représenté le déflecteur en position rétractée, c’est-à-dire replié à l’intérieur du conduit. Dans cette position rabattue, ou position repliée du déflecteur 10, le déflecteur 10 est sans interférence avec le flux d’air entrant. La position repliée du déflecteur 10 est la position par défaut du déflecteur 10.
L’ouverture d’entrée 7 du conduit 6 présente dans le mode de réalisation représenté sur les figures, une forme de demi-cercle et le déflecteur 10 s’étend suivant le diamètre w du demi-cercle, suivant la paroi intérieure sensiblement verticale du conduit, bordant le diamètre du demi-cercle. L’ouverture présente par exemple une dimension d’environ 50 à 100 mm suivant X.
Le conduit 6 s’étend notamment selon une direction principale, ou direction principale d’élongation Δ1. Le conduit 6 comprend au moins un premier tronçon tubulaire 61 s’étendant selon la direction principale Δ1, à partir de l’ouverture d’entrée 7. Le diamètre d de la section transversale du premier tronçon tubulaire 61 du conduit 6, est par exemple compris entre 50 mm et 100 mm.
Comme visible sur la , la direction principale Δ1 du conduit 6 forme un angle α dit angle d’inclinaison, avec la direction longitudinale X.
Avantageusement, l’angle d’inclinaison α entre la direction principale Δ1 du conduit 6 et la direction longitudinale X, qui est aussi la direction du soubassement est compris entre 30° et 60°.
L’angle d’inclinaison α pourra notamment être choisi en fonction du véhicule 100 et/ou en fonction des dimensions d’une roue 2 d’un véhicule.
Avantageusement, le conduit 6 est incliné de sorte à déboucher en sortie en direction de l’aval par rapport à la direction verticale Z.
Le déplacement du déflecteur de la position rétractée à la position déployée et de la position déployée à la position rétractée s’effectue par translation. Cette translation s’effectue dans une direction sensiblement verticale, dans le prolongement du conduit 6 suivant la direction principale Δ1. Le déflecteur 10 est apte à s’étendre perpendiculairement ou sensiblement perpendiculairement au soubassement 23 du véhicule 100 en position déployée.
Avantageusement, une motorisation permet le déplacement en translation du déflecteur 6.
En détail, le système 1 peut comprendre un actionneur relié au déflecteur 10. L’actionneur peut être actif. L’actionneur peut être contrôlé par un ordinateur, notamment par un ordinateur d’un véhicule 100. L’actionneur peut notamment être contrôlé, en particulier de façon active, en fonction de la vitesse du véhicule 100.
Dans un mode de réalisation illustré en , le déflecteur 10 s’étend transversalement sur toute la largeur w du conduit 6, ce qui permet de maximaliser le flux d’air à l’intérieur du conduit, pour une dimension de déploiement du déflecteur. Plusieurs hauteurs h1 et h2 de déploiement peuvent être envisagées. Une hauteur de déploiement du déflecteur plus importante h2 supérieure à h1 permet d’envoyer plus de flux d’air à l’intérieur du conduit.
Comme visible en , dans la position déployée ou position ouverte du déflecteur 10, le déflecteur 10 interfère avec la direction d’entrée ou direction principale Δ1 du conduit 6, ce qui permet d’augmenter le flux d’air entrant à l’intérieur du conduit.
Avantageusement, l’ouverture de sortie 8 du conduit 6 présente une surface inférieure à la surface de l’ouverture d’entrée 7 du conduit 6 et l’ouverture de sortie 8 du conduit 6 présente par exemple une forme rectangulaire ou sensiblement rectangulaire. De préférence, la forme du conduit 6 à l’emplacement de l’ouverture de sortie 8 est différente de la forme du conduit 6 en amont de l’ouverture de sortie 8. La forme du conduit 6 à l’emplacement de l’ouverture de sortie 8 peut notamment être choisie de sorte que le conduit 6 ne vienne pas en butée contre un ou plusieurs éléments d’une roue 2 ou contre un ou plusieurs éléments associés à une roue 2 d’un véhicule 100.
La section du tube guide jauge est inférieure à celle de la goulotte de remplissage afin que le tube guide jauge puisse assurer sa fonction de guidage de la jauge vers le fond du réservoir de fluide. Ainsi, une restriction de débit peut se produire au niveau du tube guide jauge lors du remplissage en fluide du réservoir.
En raison de cette restriction de débit imposée au niveau du tube guide jauge et lorsque le fluide est versé dans la goulotte de remplissage avec un débit trop important, un refoulement du fluide peut se produire et le fluide peut alors déborder de la goulotte de remplissage.
Dans le cas où le réservoir de fluide équipé d’un tel tube guide jauge correspond à un carter d’huile moteur d’un moteur de véhicule, un tel refoulement de l’huile moteur lors du remplissage du carter d’huile moteur par l’intermédiaire du tube guide jauge (par exemple après une vidange du carter d’huile moteur ou lors d’un appoint d’huile moteur) est particulièrement problématique car l’huile moteur peut déborder partout dans le moteur et notamment sur des points chauds du moteur d’où un risque d’incendie.
Afin d’éviter un tel refoulement de fluide lors du remplissage du réservoir, il est alors nécessaire de limiter le débit avec lequel le fluide est versé dans la goulotte de remplissage, ce qui a pour inconvénient d’allonger la durée de remplissage du réservoir.
Un but de la présente invention est d’améliorer les tubes guide jauge existants, et notamment de limiter voire éliminer le risque de refoulement du fluide lorsque le fluide est versé dans la goulotte de remplissage avec un débit trop important.
Premier objet de l’invention
A cette fin, un premier objet de l’invention est un assemblage d’un réservoir de fluide et d’un système de jauge apte à mesurer le niveau de fluide dans le réservoir de fluide, le système de jauge comportant un tube débouchant dans le réservoir de fluide et dans lequel une tige servant de jauge peut coulisser pour atteindre le fond du réservoir de fluide, le tube comprenant une paroi dans laquelle est ménagée une ou plusieurs ouvertures traversantes permettant au fluide de circuler entre l’intérieur du tube et le réservoir de fluide.
Lors de l’introduction du fluide dans le tube pour remplir en fluide le réservoir de fluide, la ou les ouvertures traversantes permettent au fluide de circuler de préférence de l’intérieur du tube vers le réservoir de fluide.
Ainsi, lors de l’introduction du fluide dans le tube afin de remplir le réservoir avec le fluide, le fluide s’écoule à l’intérieur du tube vers le réservoir également à travers la ou les ouvertures traversantes ménagées dans la paroi du tube.
La présence de la ou des ouvertures traversantes peut ainsi permettre, d’une part de limiter voire éliminer le risque de refoulement du fluide lors de l’introduction du fluide dans le tube afin de remplir le réservoir, et d’autre part de diminuer la durée de remplissage du réservoir.
En effet, la présence de la ou des ouvertures traversantes peut permettre d’augmenter le débit de fluide s’écoulant de l’intérieur du tube vers le réservoir, et ce sans modifier la section du tube.
Le tube conserve ainsi sa fonction de guidage de la tige servant de jauge et le débit de fluide s’écoulant de l’intérieur du tube vers le réservoir n’est alors plus uniquement imposé par la section du tube contrairement aux tubes guide jauge de l’art antérieur.
La paroi du tube peut être réalisée en matière plastique ou en métal.
La plus grande dimension de la section du tube peut être comprise entre 8 mm et 16 mm, mieux entre 9 mm à 15 mm, encore mieux entre 10 mm et 14 mm.
Le tube est de préférence de section circulaire. Par exemple, le tube présente un diamètre interne compris entre 8 mm et 16 mm, mieux entre 9 mm à 15 mm, encore mieux entre 10 mm et 14 mm.
Avantageusement, mais facultativement, le procédé précédemment décrit peut comprendre l’une au moins des caractéristiques suivantes, prise seule ou dans une quelconque combinaison : - la modification du débit de flux d’air est une réduction du débit de flux d’air ; - la modification du taux de compression est une diminution du taux de compression ; - le procédé comprend une modification d’un angle de calage d’une aube d’une partie rotor et/ou d’une partie stator d’un étage de la section de compresseur ; - le procédé comprend une modification d’un angle de calage d’une aube d’un redresseur d’un compresseur basse pression de la section de compresseur ; - le procédé comprend une modification d’un angle de calage de chacune des aubes du redresseur du compresseur basse pression de la section de compresseur ; - la modification de l’angle de calage est mise en œuvre en fonction d’un régime du moteur ; - la modification de l’angle de calage est mise en œuvre en fonction d’une marge de la section de compresseur ; et - la température d’air entourant le moteur est mesurée en atmosphère standard.
Selon un autre aspect du présent exposé, il est proposé un moteur d’aéronef comprenant : une section de compresseur comprenant un redresseur, le redresseur comprenant une aube ; une chambre de combustion agencée en aval de la section de compresseur ; et un dispositif de contrôle configuré pour modifier un angle de calage de l’aube en fonction d’une température d’air entourant le moteur de sorte à diminuer une température d’un flux d’air circulant à travers la section de compresseur, entre la section de compresseur et la chambre de combustion.
La est une vue en coupe schématique d’un système propulsif pour aéronef.
La est un organigramme illustrant un procédé de pilotage d’un moteur d’aéronef.
Le moteur 2 illustré sur la est un turboréacteur caréné à double corps, double flux et entraînement direct de la soufflante 20 . Ceci n’est toutefois pas limitatif puisque le moteur 2 peut comporter un nombre différent de corps et/ou de flux, et/ou être un autre type de turboréacteur, tel qu’un turboréacteur à entraînement de la soufflante via un réducteur (ou « geared engine » dans la terminologie anglo-saxonne), un turbopropulseur ou un turboréacteur non caréné (ou « unducted fan », dans la terminologie anglo-saxonne), de type pousseur ou tracteur.
Comme visible sur la , le moteur 2 comprend, de l’amont vers l’aval, une section de soufflante 20 , une section de compresseur 22 comprenant un compresseur basse pression 220 et un compresseur haute pression 222 , une chambre de combustion 24 et une section de turbine 26 comprenant une turbine haute pression 262 et une turbine basse pression 260 .
Chacun du compresseur basse pression 220 , du compresseur haute pression 222 , de la turbine haute pression 262 et de la turbine basse pression 260 comprend une partie rotor et une partie stator, la partie rotor étant susceptible d’être entraînée en rotation par rapport à la partie stator autour de l’axe longitudinal X-X . En outre, chacune de la section de compresseur 22 et de la section de turbine 26 comprend une succession d’étages, chaque étage comprenant une roue d’aubes mobiles (partie rotor) prévue pour tourner devant (dans le cas de la section de compresseur 222 ) ou derrière (dans le cas de la section de turbine 26 ) une roue d’aubes fixes (partie stator). Chaque étage de la partie rotor comprend un disque duquel s’étend une pluralité d’aubes réparties de manière circonférentielle autour de l’axe longitudinal X-X , en étant monoblocs avec le disque ou amovibles par rapport au disque. En outre, les aubes peuvent être fixes par rapport au disque ou bien présenter un calage variable. Le cas échéant, le pied de chacune des aubes est monté pivotant suivant un axe de calage, s’étendant généralement radialement par rapport à l’axe longitudinal X-X , et se trouve relié à un mécanisme de changement de pas du système propulsif 1 . En outre, le mécanisme de changement de pas est commandé par un dispositif de contrôle du système propulsif 1 afin d’ajuster l’angle de calage de chacune des aubes, autour de l’axe de calage, en fonction, notamment, des phases de vol et/ou de fonctionnement du système propulsif 1 . De la même manière, chaque étage de la partie stator comprend une virole annulaire interne et une virole annulaire externe entre lesquelles s’étendent une pluralité d’aubes réparties de manière circonférentielle autour de l’axe longitudinal X-X . Les aubes peuvent être fixes par rapport à chacune des viroles ou bien présenter un calage variable. Le cas échéant, une extrémité de l’aube est montée pivotant dans la virole correspondante, typiquement la virole externe, suivant un axe de calage s’étendant généralement radialement par rapport à l’axe longitudinal X-X , et se trouve relié à un mécanisme de changement de pas du système propulsif 1 . La partie stator de l’étage le plus en amont du compresseur basse pression 220 est le redresseur, également appelé redresseur d’entrée du moteur 2 .
La partie rotor de la section de soufflante 20 , la partie rotor du compresseur basse pression 220 , et la partir rotor de la turbine basse pression 260 sont reliées entre elles par un arbre basse pression 280 s’étendant le long de l’axe longitudinal X-X , formant ainsi un corps basse pression. La partie rotor du compresseur haute pression 222 et la partie rotor de la turbine haute pression 262 sont reliées entre elles par un arbre haute pression 282 s’étendant également le long de l’axe longitudinal X-X , autour de l’arbre basse pression 280 , formant ainsi un corps haute pression.
Comme visible sur la , la section de compresseur 22 , la chambre de combustion 24 et la section de turbine 26 sont entourés par un carter moteur 23 , auxquels sont reliés les parties stator du compresseur basse pression 220 , du compresseur haute pression 222 , de la turbine haute pression 262 et de la turbine basse pression 260 , tandis que, dans la mesure où le moteur 2 est caréné, la section de soufflante 20 est entourée par un carter de soufflante 25 . Le carter moteur 23 et le carter de soufflante 25 sont reliés entre eux par des bras 27 profilés formant des redresseurs (ou OGV pour « Outlet Guide Vanes » dans la terminologie anglo-saxonne) de la section de soufflante 20 , répartis de manière circonférentielle tout autour de l’axe longitudinal X-X . Au moins certains de ces bras 27 peuvent être prévus structuraux.
avec et ;
Le module de calcul 22 définit en outre le voisinage de tirage aléatoire d’une solution voisine comme une zone homothétique de la zone de théâtre de rayon R évoluant entre 1/coef_Rmax = 1/10 du rayon initial Ro de la zone de théâtre (T=T0) vers Rmin = 0,1 m (pour T=Tmin)
L’algorithme cœur de recuit simulé consiste à itérer les paliers en abaissant progressivement la température : .
Chaque nouvelle solution x n+1 est tirée aléatoirement autour de x n avec un rayon R n = R(T n ) (différencié en horizontal et en vertical).
Elle est retenue (x e = x n+1 ) si :
- Δe <0 ;
- selon une probabilité P(Δe) = si Δe >0.
Le critère d’arrêt de l’algorithme cœur est f(x n ) min et n = kmax.
Le critère d’arrêt global est f(x e ) e et K = Kmax.
À la fin de cette étape, le module de calcul 22 obtient ainsi une approximation initiale de la position du dispositif mobile 12.
Lors de l’étape 140 suivante, le module de calcul 22 détermine une approximation améliorée de la position du dispositif mobile 12 à partir de l’approximation initiale et desdits écarts angulaires . Cette approximation améliorée est dite également par la suite première approximation de la position du dispositif mobile 12.
Pour cela, le module de calcul 22 utilise un estimateur du maximum de vraisemblance, de préférence un algorithme de type Gauss-Newton.
Autrement dit, l’écart de température en valeur absolue est avantageusement inférieur à 2°C entre la température minimale et la température maximale desdites cellules de batterie 4.
En outre, le fait que le canal d’écoulement de fluide diélectrique 17 s’étende au-dessus desdites cellules de batterie 4, en étant distantes des cellules de batterie 4, permet que le fluide dans le canal ne soit pas chauffé outre mesure par les cellules de batterie 4 qui sont en-dessous. Le fluide diélectrique distribué à travers les orifices O S1 , O S2 , O S3 , O S4 présente ainsi une température relativement homogène pour tous les orifices O S1 , O S2 , O S3 , O S4 .
Dans les exemples qui suivent, les orifices de distribution O S1 , O S2 , O S3 , O S4 sont disposés suivant une ou plusieurs rangées, l’écoulement de fluide diélectrique se faisant le long de cette rangée ou de ces rangées.
Les rangées d’orifices de distribution sont parallèles au grand côté de la plaque de distribution 26.
Les orifices de distribution O S1 , O S2 , O S3 , O S4 sont régulièrement espacés entre eux.
En se référant particulièrement à l’exemple de la , les orifices de distribution sont disposés suivant sept rangées, ces orifices de distribution étant disposés dans des trois groupes d’orifices ayant des différentes sections de passage S1, S2, S3, à savoir trois groupes d’orifices O S1 , O S2 , O S3 . Dans chaque rangée, les orifices O S1 , O S2 , O S3 sont alignés sur des trois droites.
L’entrée de fluide diélectrique 19 est orientée de façon à guider le fluide diélectrique selon la plus grande longueur de la plaque de distribution 26 dudit boîtier 6.
Ladite zone de distribution de fluide diélectrique est connectée à l’entrée de fluide diélectrique.
Tel que cela est notamment visible sur la , les orifices de distribution O S1 , O S2 , O S3 , O S4 sont disposés suivant trois rangées. Pour certains seulement des orifices consécutifs, à savoir les orifices O S4 , O S3 , l’orifice aval présente une section de passage de fluide diélectrique plus grande que celle de l’orifice amont, et pour les autres orifices, par exemple es orifices O S1 , la section reste constante lorsque l’on passe d’un orifice amont vers un orifice aval.
Tel que cela est notamment visible sur les figures 5 et 6, pour tous les orifices consécutifs O S1 , O S2 , O S3 , O S4 , l’orifice aval présente une section de passage de fluide diélectrique plus grande que celle de l’orifice amont.
En se référant à l’exemple de la , le dispositif 2 comporte deux entrées 19, chaque entrée communiquant avec l’un des deux canaux d’écoulement de fluide diélectrique 17.
En se référant à l’exemple de la , le dispositif 2 comporte trois entrées, chaque entrée communiquant avec l’un des trois canaux d’écoulement de fluide diélectrique 17.
Dans ces exemples des figures 5 et 6, lesdites entrées 19 étant côte à côte les unes par rapport aux autres de manière à former les entrées successives 19.
Les figures 5 et 6 illustrent des alternatives de réalisation de l’invention dans lesquelles le dispositif 2 comporte respectivement une ou deux cloisons rectilignes 60 pour délimiter deux canaux séparés 17ou trois canaux séparés 17. Les deux entrées ou trois entrées successives sont séparées entre elles par une ou deux cloisons de manière à former deux ou trois canaux d’écoulement, ces canaux d’écoulement donnant naissance aux écoulements de fluides Fa1, Fa2, Fa3. Ces cloisons s’étendent sur toute la longueur de la plaque de distribution. Ainsi, les canaux d’écoulement ont une forme rectiligne.
Ces cloisons 60 permettent de faciliter la répartition équilibrée du fluide dans les orifices, le débit principal étant d’abord séparé en 3 avant de parvenir à chaque orifice.
Une variante de réalisation de l’invention est illustrée sur la , dans laquelle, le dispositif comporte trois déflecteurs 70 ayant une forme rectiligne configurés pour imposer trois virages en U Fd1, Fd2, Fd3 à l’écoulement de fluide diélectrique. Les orifices O S1 , O S2 , O S3 , O S4 , sont disposés à suivre ces virages.
un diacide aliphatique, un diacide cycloaliphatique et un diacide aromatique ou un mélange de ceux-ci,
Les proportions molaires en diamine et en diacide carboxylique sont préférentiellement stœchiométriques.
Ladite diamine comprend de 4 à 36 atomes de carbone, avantageusement de 6 à 18 atomes de carbone.