INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans ce premier mode de réalisation, le message Record émis par le serveur autoritaire 17 au cours de l’étape F0 comprend en plus du paramètre relatif audit équipement 10, du paramètre relatif à l’identifiant de nommage à résoudre et du certificat de propriété du serveur autoritaire 17, un paramètre de redirection de la requête en résolution d’identifiants de nommage . Un tel paramètre de redirection est par exemple un identifiant tel qu’une adresse IP du résolveur d’identifiants de nommage 16 lequel est par exemple opéré par le fournisseur de service internet auprès duquel un utilisateur de l’équipement 10 a souscrit une offre de service.
Le résolveur 12 transmet alors la requête en résolution d’un identifiant de nommage RDN à destination du résolveur 16, au cours de l’étape F4, au lieu de la traiter lui-même comme demandé par l’équipement 10.
Le pré-mélange de l’invention peut être utilisé pour obtenir un effet biologique qui est amélioré de façon significative en comparaison du même effet biologique d’une source d’oligoélément de l’art antérieur, à doses de pré-mélange de l’invention et dose de source d’oligoélément comparables, en ce sens que le nombre molaire en oligoélément dans la dose de pré-mélange de l’invention et le nombre molaire en oligoélément dans la dose de source d’oligoélément sont identiques. La source d’oligoélément de l’art antérieur est par exemple choisie parmi les sels inorganiques d’oligoéléments et les sels organiques d’oligoéléments.
L’effet biologique peut être la pénétration de l’oligoélément à travers les cellules intestinales, la limitation de complexation avec la matière organique dans le tractus digestif, en particulier, la limitation de complexation avec les phytates, la biodisponibilité de l’oligoélément.
La présente demande décrit en outre l’utilisation du pré-mélange de l’invention pour produire au moins une activité choisie parmi le retard de la cinétique de solubilisation de l’oxyde d’oligoélément dans l’estomac et l’augmentation de l’absorption de l’oligoélément au niveau du duodénum.
En particulier, le pré-mélange de l’invention contenant de l’oxyde de zinc et de l’oxyde magnésium permet d’obtenir un effet supérieur à de l’oxyde de zinc seul, à quantités égales de pré-mélange et quantités d’oxyde de zinc administrées chez un animal.
Le pré-mélange de l’invention, dans le cas du zinc, peut être également utile comme agent anti-bactérien, notamment comme alternative aux antibiotiques, en cas de développement bactérien intestinal anormal.
Le prémélange de l’invention contenant du zinc comme oligoélément peut avoir une cinétique de solubilisation particulièrement avantageuse, définie selon les conditions suivantes, T0 étant le moment d’introduction du pré-mélange de l’invention dans une solution d’acide chlorhydrique à pH=2,5: - insolubilisation totale de Zn 2+ (concentration molaire en Zn 2+ nulle) entre T0 et T100 minutes, et solubilisation totale de Zn 2+ à T 120 minutes, - solubilisation de Zn 2+ inférieure à 50% en mole, de préférence inférieure à 40% en mole, à T 30 minutes et solubilisation totale à T120 minutes.
L’invention sera décrite plus en détail dans les exemples qui suivent. Sauf mention contraire, la température est comprise entre 20°C et 25°C, et la pression est égale à 1 bar.
Exemple 1 : Préparation d’un pré-mélange selon l’invention comprenant du zinc : ZnO-MgO
On a mélangé à sec 47.6% massique de [ZnCO3]2.[Zn(OH)2]3 (CAS : 5263-02-5) fourni par Sigma-Aldrich et 52.4% massique de MgO (CAS : 342793) de pureté 99% fourni également par Sigma-Aldrich.
Le mélange a été porté de la température ambiante à une température de 1000°C dans un récipient à une vitesse de 20°C/ min, puis maintenu à cette température pendant 16 heures.
La quantité de Zn dans le pré-mélange obtenu était de 25% molaire.
Exemple 2 : Préparation d’un pré-mélange selon l’invention comprenant du fer : Fe2O3-MgO
On a mélangé à sec 45,8% massique Fe 2 O 3 (CAS : 1345-25-1) de pureté > 96% et de granulométrie
Le mélange a été porté de la température ambiante à une température égale à 950°C dans un récipient fermé à une vitesse de 12°C/ min, puis maintenu à cette température pendant 4 heures.
La quantité de Fe dans le pré-mélange obtenu était de 30% molaire.
Exemple 3 : Préparation d’un pré-mélange selon l’invention comprenant du cuivre : CuO-MgO
Sans sortir du cadre de l’invention, ladite ligne de pliage disposée en regard dudit bord de préhension peut présenter une longueur inférieure ou supérieure à la longueur dudit bord de préhension.
De préférence, ladite ligne de pliage disposée en regard du bord de préhension de l’ouverture formant poignée présente une longueur supérieure ou égale à la longueur dudit bord de préhension. Un intérêt est que la longueur de ladite ligne de pliage soit sensiblement égale ou supérieure à la largeur de la paume de l’utilisateur. Aussi, lorsque l’utilisateur saisit la caisse par l’ouverture formant poignée, sensiblement toute sa paume vient en appui sur ladite ligne de pliage en regard du bord de préhension, réduisant encore le risque de blessure.
De préférence, ladite ligne de pliage disposée en regard du bord de préhension de l’ouverture formant poignée présente une longueur strictement supérieure à la longueur dudit bord de préhension.
Préférentiellement, ladite ouverture formant poignée est située à proximité desdites lignes de pliage reliant la première paroi latérale et le premier rabat de couvercle. Un intérêt est de permettre à l’utilisateur d’insérer ses doigts fonctionnels dans l’ouverture formant poignée tout en ayant la paume de sa main qui repose sur la ligne de pliage en regard du bord de préhension, et éventuellement en partie sur le premier rabat de couvercle. Ceci améliore l’ergonomie de la caisse en permettant à l’utilisateur de saisir sa caisse tout en plaçant sa main dans une position naturelle.
De préférence, la distance entre le bord de préhension et la ligne de pliage en regard dudit bord de préhension est inférieure à la longueur du bord de préhension. De préférence, la distance entre le bord de préhension et la ligne de pliage en regard dudit bord de préhension est comprise entre 5 et 10 centimètres.
Avantageusement, ladite ouverture formant poignée est formée par une découpe réalisée dans ladite première paroi latérale de manière à définir une languette reliée à ladite première paroi latérale par une ligne de jonction confondue avec le bord de préhension de l’ouverture formant poignée. Un intérêt est de faciliter la formation de l’ouverture formant poignée par la réalisation d’une découpe. En outre, la ligne de jonction forme une ligne de pliage reliant ladite languette à ladite première paroi latérale. De préférence, un rainage est formé sur ladite ligne de jonction. Les doigts fonctionnels de l’utilisateur viennent en contact avec ladite ligne de jonction lorsqu’il saisit la caisse repliable. Aussi, le risque de blessure pour l’utilisateur est encore réduit, dans la mesure où ses doigts fonctionnels ne viennent pas en contact avec une arrête saillante formée par une découpe, mais en contact avec une ligne de pliage au profil doux.
La longueur de la découpe définissant l’ouverture formant poignée est avantageusement supérieure à la longueur du bord de préhension.
Ladite ligne de jonction forme avantageusement le bord de préhension.
De manière avantageuse, ladite ouverture formant poignée comprend en outre une bordure de découpe en forme de « U ». Un intérêt est de ménager un espace suffisant pour permettre à l’utilisateur d’insérer ses doigts fonctionnels dans l’ouverture formant poignée, sans que l’extérieur de ses doigts ne vienne en contact avec ladite bordure de découpe. Le risque de se blesser est encore réduit.
Ladite bordure de découpe présente avantageusement une première extrémité située au niveau d’une première extrémité du bord de préhension et une seconde extrémité située au niveau d’une seconde extrémité du bord de préhension. Autrement dit, ladite bordure de découpe s’étend avantageusement de la première extrémité du bord de préhension à la seconde extrémité du bord de préhension.
De préférence, au moins un des rabats de fond est relié à la première paroi latérale par l’intermédiaire d’une pluralité de lignes de pliage entrecoupées de découpes. Un intérêt est de faciliter le pliage et dépliage dudit rabat de fond par rapport à la première paroi latérale, de manière à faciliter le pliage et la mise en forme de ladite caisse.
Préférentiellement, chacun des rabats de fond et chacun des rabats de couvercle est relié à une paroi latérale de la caisse par l’intermédiaire d’une pluralité de lignes de pliage entrecoupées de découpes. Un intérêt est là-encore de faciliter le pliage et la mise en forme de la caisse, et notamment la formation du fond et du couvercle de la caisse.
Avantageusement, ladite caisse comprend en outre au moins une deuxième paroi latérale, adjacente à la première paroi latérale et reliée à la première paroi latérale par l’intermédiaire d’une bande de jonction ayant un premier bord longitudinal relié à ladite première paroi latérale et un deuxième bord longitudinal relié à ladite deuxième paroi latérale. Ladite bande de jonction permet de renforcer la caisse au niveau de la jonction entre la première paroi latérale et ladite deuxième paroi latérale. Le risque de déchirure au niveau de la jonction entre ladite première paroi latérale et ladite deuxième paroi latérale est donc réduit.
Le premier bord longitudinal forme avantageusement une ligne de pliage. Le deuxième bord longitudinal forme avantageusement une ligne de pliage. Un intérêt est de faciliter le pliage et le dépliage de la première paroi latérale par rapport à ladite deuxième paroi latérale, afin de faciliter le pliage ou la mise en forme de la caisse repliable. Un rainage est avantageusement appliqué audit premier bord longitudinal et/ou audit deuxième bord longitudinal, afin de faciliter encore de pliage.
De préférence, au moins ladite première paroi latérale est formée dans un matériau plastique extrudé alvéolaire. Une telle plaque est constituée par deux feuilles planes, parallèles, qui sont reliées par des cloisons intérieures transversales, formant des alvéoles longitudinales dans le sens d’extrusion de la plaque. Un tel matériau plastique extrudé alvéolaire est particulièrement résistant, notamment aux déchirures. De préférence, la première paroi latérale est formée dans un matériau cannelé.
De préférence, ledit premier rabat de couvercle est également formé dans un matériau plastique extrudé alvéolaire. De préférence, la caisse repliable est formée dans un matériau plastique extrudé alvéolaire. Les fentes pratiquées dans les rabats de fond longitudinaux suivent avantageusement la direction générale des alvéoles formée sur lesdits rabats de fond longitudinaux.
- comparaison de la séquence d’estimations successives et de la partie de la séquence de mesures successives de sorte à déterminer une valeur d’un paramètre de recalage, le paramètre de recalage étant configuré pour être utilisé par l’estimateur pour améliorer l’estimation, et
- estimation de la valeur future de la grandeur physique du système par l’estimateur en utilisant la valeur du paramètre de recalage.
- une étape de relevé au cours du temps de mesures successives des variables de sorte à obtenir les séquences de mesures successives ;
-le système industriel étant un réacteur nucléaire, la pluralité de variables physiques comprend une puissance du réacteur, une température moyenne d’une cuve du réacteur, un déséquilibre axial de puissance, une concentration en une espèce chimique dans un fluide caloporteur circulant dans le réacteur, l’espèce chimique étant configurée pour absorber des neutrons dans le réacteur, et une position d’un dispositif configuré pour absorber des neutrons dans le réacteur, la variable particulière étant le déséquilibre axial de puissance ;
- l’estimation de la valeur future de la grandeur physique du système prend en compte un scénario de commande du réacteur correspondant à une séquence de valeurs successives d’au moins une variable contrôlable par un opérateur ;
- une étape d’estimation de valeurs futures des variables de la pluralité de variables du système et une étape de détermination d’une valeur future du paramètre de stabilité à partir des valeurs futures des variables de la pluralité de variables du système ;
-une étape de détermination d’un score du scénario de commande, le score étant une valeur d’une grandeur choisie parmi un volume d’effluent produits, un écart moyen au déséquilibre axial de référence et une distance moyenne à des limites d’un domaine de fonctionnement du réacteur ; et
- le scénario de commande est un premier scénario de commande, l’estimation de la valeur future de la grandeur physique du système étant réalisée une seconde fois en remplaçant le premier scénario par un deuxième scénario de commande du réacteur correspondant à une autre séquence de valeurs successives d’au moins une variable contrôlable, le procédé comprenant de préférence une étape de comparaison des scores du premier scénario et du deuxième scénario.
L’invention porte également sur un programme d’ordinateur comprenant des instructions adaptées à la mise en œuvre d’au moins une des étapes du procédé tel que présenté plus haut lorsque ledit programme est exécuté sur un ordinateur.
L’invention porte enfin sur un dispositif d’estimation d’une valeur future d’une grandeur physique d’un système industriel, le dispositif étant configuré pour mettre en œuvre le procédé tel que présenté plus haut, le dispositif comprenant une unité de traitement configuré pour
- pour chaque variable de la pluralité de variables du système, obtenir les séries temporelles de mesures de variables du système, une séquence de mesures successives de la variable, chaque variable étant associée à une variable normalisée définie comme le rapport de la variable à une valeur de référence, et normaliser la séquence des mesures successives de sorte à obtenir une séquence de mesures successives de la variable normalisée,
- déterminer le paramètre de stabilité du système de sorte à obtenir une séquence de valeurs successives du paramètre de stabilité, le paramètre de stabilité étant une somme pondérée par des coefficients prédéterminés de taux de variation des variables normalisées,
- identifier l’intervalle temporel de stabilité le plus récent dans lequel pour chaque point de l’intervalle le paramètre de stabilité est inférieur ou égal à un seuil prédéterminé depuis une durée supérieure ou égale à une durée prédéterminée
le dispositif comprenant en outre l’estimateur configuré pour estimer pour une variable particulière de la pluralité des variables une partie de la séquence de mesures successives de la variable particulière, de sorte à obtenir une séquence d’estimations successives de la variable particulière, un début temporel de la séquence de mesures successives correspondant à un instant compris dans l’intervalle temporel,
l’unité de traitement étant configurée pour comparer la séquence d’estimations successives et la partie de la séquence de mesures successives de sorte à déterminer une valeur d’un paramètre de recalage, le paramètre de recalage étant configuré pour être utilisé par l’estimateur pour améliorer l’estimation,
Par exemple, un rail en tant que pièce mâle 13 portée latéralement par chaque sous-structure interne 11 peut s’insérer dans une rainure en tant que pièce femelle 14 portée par une portion des branches 3 en vis-à-vis de la sous-structure interne 11. Il est aussi possible d’utiliser des tenons en tant que pièces mâles 13 pénétrant dans des mortaises ou évidements portées par les branches 3. L’inverse est aussi possible.
Toute liaison mécanique peut aussi être utilisée sous réserve que cette liaison assure une butée dans un sens axial au rotor 1 et une liberté limitée de déplacement dans un sens radial au rotor 1.
En se référant notamment aux figures 2 et 3, chaque sous-structure interne 11 ou externe 12 peut être noyée dans une première couche 15 de composite enrobant entièrement la sous-structure interne 11 ou externe 12.
Dans le cas d’une sous-structure interne 11, la première couche 15 de composite peut être configurée pour former les pièces mâles 13 chacune étant portée latéralement sur un côté par chaque sous-structure interne 11.
En se référant notamment à la , les deux sous-structures 11, 12 interne et externe de chaque structure d’aimant 10 entre deux branches 3 adjacentes peuvent être noyées dans une deuxième couche 16 de composite enrobant entièrement la structure d’aimant 10.
Dans ce cas, quand présent, la deuxième couche 16 de composite peut être conformée pour porter une pièce mâle 14 sur chacun de ses côtés latéraux.
En addition, le rotor 1 peut aussi être enrobé dans une troisième couche 17 de composite, cette troisième couche 17 pouvant aussi enrober au moins un disque de recouvrement 27.
Une portion de la troisième couche 17 est montrée à cette espacée de la deuxième couche 16 et du disque de recouvrement 27 pour être visible alors qu’en réalité cette troisième couche est adjacente à la deuxième couche, intercalant ou non entre elles un disque de recouvrement 27.
Les couches de composite peuvent contenir des fibres de renforcement. La teneur en fibres peut différer entre les couches. Ainsi, sans que cela soit limitatif, la première couche 15 de la sous-structure interne 11 peut être moins chargée en fibres et être un peu plus déformable que les deuxième ou troisième couches 16, 17 afin que la sous-structure interne 11 puisse légèrement se rapprocher de la sous-structure externe 12, le rotor étant en rotation.
Le volume d’aimant de chaque sous-structure externe 12 peut être plus important que le volume d’aimant de chaque sous-structure interne 11. Ceci peut être vu à la , la sous-structure externe pouvant être de forme conique tronquée en étant ouverte vers la frette 8.
Le fait de placer chaque sous-structure externe 12 d’aimant avec sa plus grande ouverture orientée vers la périphérie externe du rotor 1, c’est-à-dire la frette 8, permet d’augmenter les parties d’aimant placées à la périphérie du rotor 1 et donc d’augmenter la surface totale d’aimantation.
Comme il peut être le mieux vu à la pour une seule branche, des bases de deux branches 3 adjacentes peuvent être séparées par une portion intermédiaire 9 du moyeu 2 interne.
Le moyeu 2 et les branches 3 peuvent être en fibres de verre coulées dans de la résine. Des fibres en plastique résistant peuvent aussi être utilisées afin d’augmenter la résistance du rotor 1 et notamment la rigidité à la flexion et au flambement.
Pour solidifier le rotor 1, le corps du rotor 25a, 25b et les branches 3 peuvent être d’un seul tenant. Les branches 3 peuvent être solidarisées ou non à la frette 8 par leur extrémité effilée 3b.
Comme il est visible notamment aux figures 1, 2, 5 et 6 prises en combinaison, la étant une vue agrandie d’une portion de branche entouré et référencé A à la , les branches 3 peuvent présenter en coupe une forme de losange 19 relié au moyeu 2 interne par un pied 18 s’élargissant vers l’extérieur du losange 19 en rapprochement du moyeu 2.
Les deux faces du losange 19 en coupe les plus internes au rotor 1 de deux branches 3 adjacentes associées peuvent encadrer la sous-structure interne 11 de chaque structure d’aimant 10. Les deux faces du losange 19 en coupe les plus externes au rotor 1 de deux branches 3 adjacentes associées peuvent encadrer la sous-structure externe 12 de chaque structure d’aimant 10.
Ces couches d’oxyde de zinc ont une épaisseur : - d'au moins 1,0 nm, d'au moins 2,0 nm, d'au moins 3,0 nm, d'au moins 4,0 nm ou d'au moins 5,0 nm, et/ou - d’au plus 25 nm, d’au plus 15 nm, d’au plus 10 nm ou d’au plus 8,0 nm.
Ces couches diélectriques à fonction barrière ont, par ordre de préférence croissant, une épaisseur :
- inférieure ou égale à 40 nm, inférieure ou égale à 30 nm, inférieure ou égale à 25 nm, et/ou
- supérieure ou égale à 5 nm, supérieure ou égale à 10 nm ou supérieure ou égale à 15 nm.
La couche à base d’oxyde de zinc et d’étain peut avoir une épaisseur comprise entre 2 et 30 nm, de préférence entre 5 et 20 nm. La couche à base d’un nitrure ou d’oxynitrure d’aluminium et/ou de silicium et/ou de zirconium peut avoir une épaisseur comprise entre 2 et 30 nm, de préférence entre 5 et 20 nm. La couche à base d’oxyde de zinc et d’étain est située en dessous, de préférence au contact, d’une couche à base d’oxyde de zinc.
Le substrat revêtu du revêtement électroconducteur ou le revêtement seulement est destiné à subir un traitement thermique. Cependant, la présente invention concerne également le matériau non traité thermiquement.
Par ailleurs, tel que visible à la , la première gorge 70 et la deuxième gorge 72 sont espacées axialement l’une de l’autre par une surface d’appui 74. Plus particulièrement, la surface d’appui 74 s’étend en saillie de la première gorge 70 et de la deuxième gorge 72 du mandrin 66 et axialement entre ces dernières selon l’axe Z.
La surface d’appui 74 s’étend axialement selon l’axe Z, sur une dimension sensiblement égale à la dimension axiale DA des bras de liaison 48 visible à la . En d’autres termes, la surface d’appui 74 est configurée pour recevoir en appui au moins les bras de liaison 48 du bouchon 4 lors du procédé de fabrication dudit bouchon 4.
Une telle surface d’appui 74 permet entre autres de maintenir la forme du bouchon 4 lors de son découpage au niveau des premières fentes et des deuxièmes fentes.
On comprend par ailleurs que la bague d’inviolabilité 42 du bouchon 4 s’étend en regard au moins de la première gorge 70, de la deuxième gorge 72 et de la surface d’appui 74 du mandrin 66 lorsqu’il est emmanché sur ce dernier.
On tire avantage d’un tel mandrin 66 en ce que la configuration de la première gorge 70 et de la deuxième gorge 72 permet de positionner le bouchon 4 sur le mandrin 66 sans nécessiter d’indexation dudit bouchon 4 sur ledit mandrin 66. Dit autrement, les gorges 70, 72 du mandrin 66 s’étendant sur l’intégralité du périmètre dudit mandrin 66 en présentant une forme de révolution, et la première gorge 70 présentant une distance axiale AD1 au moins supérieure à la dimension axiale de languette DAL visible à la , les premières fentes 56, les deuxièmes fentes 58 et la languette 38 peuvent être découpées lors du procédé de fabrication, indépendamment de la position angulaire du bouchon 4 sur le mandrin 66.
Le procédé de fabrication met en œuvre deux lames 68 particulièrement visibles aux figures 7 à 9. Les deux lames 68 sont superposées l’une sur l’autre, et de telle sorte qu’elles soient disposées en regard chacune d’une des gorges 70, 72 du mandrin 66 lors du procédé de fabrication tel que visible à la . Dit autrement, on définit une première lame 68a configurée pour être en regard de la première gorge 70 lors du procédé de fabrication, et une deuxième lame 68b configurée pour être en regard de la deuxième gorge 72 du mandrin 66 lors du procédé de fabrication.
La première lame 68a présente alors une première extrémité de contact 78a présentant un profil découpé pour former les premières fentes, les ponts frangibles et la forme de la languette.
Plus précisément, le profil découpé de la première extrémité de contact 78a, visible à la , comprend au moins un évidement de matière 80 configuré pour former les ponts frangibles. On comprend notamment que l’évidement de matière 80 correspond à un évidement radial de matière par rapport à l’axe Z, de telle sorte que la première lame 68a ne découpe pas le bouchon au contact de l’évidement de matière 80. Le profil découpé de la première extrémité de contact 78a comprend également une déviation axiale selon l’axe Z, de telle sorte à former une vague 81 configurée pour découper la languette arrondie telle que décrite précédente.
On tire alors avantage de la forme de la languette en ce qu’elle permet de limiter les découpes angulaires et réduit ainsi les risques de résidu de matière dans les angles de découpe. En d’autres termes, la forme arrondie de la languette assure une découpe nette de cette dernière par la première lame 68a.