INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En résumé, dans le présent document, la valeur économique de la batterie d’alimentation cible est obtenue par le modèle pré-entraîné pour l’accès à des valeurs de batterie sur la base de la quantité de cycles restants. Ainsi, la valeur économique de la batterie d’alimentation cible peut être obtenue avec précision.
Sur la base des modes de réalisation précédents, un mode de détermination du modèle pour l’accès à des valeurs de batterie est en outre fourni selon un mode de réalisation de la présente divulgation. La est un organigramme schématique d’un processus de détermination d’un modèle pour l’accès à des valeurs de batterie selon un mode de réalisation de la présente divulgation. Comme le montre la , le procédé comprend en outre les étapes S201 à S203 avant l’obtention de la valeur économique de la batterie d’alimentation cible par le modèle pré-entraîné pour l’accès à des valeurs de batterie sur la base de la quantité de cycles restants.
En S201, un ensemble de données de recyclage de batterie est acquis.
L’ensemble de données de recyclage de batterie comprend des échantillons de données de recyclage de batterie, et chaque échantillon de données de recyclage de batterie comprend la quantité de cycles restants d’une batterie d’alimentation recyclée historique et la valeur économique de la batterie d’alimentation recyclée historique.
À titre d’exemple, la valeur économique de la batterie d’alimentation recyclée historique peut être un prix auquel la batterie d’alimentation recyclée historique est vendue dans le cadre du recyclage. Le volume de l’ensemble de données de recyclage de batterie doit être suffisamment important pour garantir la qualité du modèle. Par exemple, une quantité d’échantillons dans l’ensemble de données de recyclage de batterie est supérieure à 100.
En S202, les échantillons de données de recyclage de batterie d’une quantité prédéfinie sont sélectionnés de manière aléatoire à partir de l’ensemble de données de recyclage de batterie et servent d’ensemble d’échantillons d’entraînement.
La quantité prédéfinie doit être supérieure à la moitié du volume de l’ensemble de données de recyclage de batterie pour garantir la précision d’entraînement de modèle. Par exemple, la quantité prédéfinie est de 80% du volume de l’ensemble de données de recyclage de batterie. L’ensemble d’échantillons d’entraînement sélectionné peut être plus représentatif de l’ensemble de données de recyclage de batterie en raison de la sélection aléatoire sur l’ensemble de données de recyclage de batterie.
Capteur MEMS résonant adapté pour générer un signal de sortie à impulsions La présente invention concerne les capteurs MEMS (pour « Microelectromechanical systems » en anglais) résonants. Ces capteurs MEMS résonants forment une large famille de capteurs MEMS : capteurs de masse, capteurs de gaz, accéléromètres, etc. Ces capteurs fonctionnent autour d’une fréquence de résonance, qui dépend du paramètre d’intérêt. Dans le cas d’un capteur de gaz, la fréquence de résonance dépend directement de la masse de la structure mobile, qui dépend elle-même des espèces adsorbées à la surface et donc de la concentration en gaz. Dans le cas d’un accéléromètre résonant, la fréquence d’une structure mobile résonante dépend de l’accélération via le déplacement quasi-statique d’une masse soumise aux efforts inertiels. Pour l’ensemble de ces capteurs, le signal mécanique d’intérêt est un signal alternatif, même lorsque le signal à mesurer est un signal DC (accélération constante, ou concentration en gaz constante).
Le signal issu du MEMS est traité par une électronique d’interface, notée « analogue front-end » (Dit AFE) par la suite. A la sortie de l’AFE, le signal peut être traité de différentes manières, par une électronique embarquée, ou par des unités de traitements déportés, en temps réel ou en différé, de manière à délivrer l’information pertinente.
L’invention porte sur l’ensemble des capteurs MEMS résonants. Elle est particulièrement pertinente quand le traitement du signal est réalisé en temps réel par des traitements de type neuromorphique embarqué en temps réel, c’est-à-dire des traitements imitant le fonctionnement des neurones.
Durant les dernières années les capteurs se sont multipliés dans de nombreux domaines (IoT, automobile, etc.). Les données issues de ces capteurs sont de plus en plus traitées par des traitements de type « machine learning », qui permettent d’extraire une information pertinente à partir d’un grand nombre de données. Ces traitements peuvent se faire sur des unités digitales classiques, i.e. des microprocesseurs dont les transistors reproduisent la structure d’un réseau de neurones, ou bien, de manière avantageuse, avec des circuits dont la structure hardware mime au plus près le fonctionnement d’un réseau de neurones. Ce type de circuit a plusieurs avantages : - Réduction de la consommation de plusieurs ordres de grandeurs - Pas de stockage intermédiaire des données générées - Pas de transfert de données vers une unité de contrôle externe - Traitement en temps réel.
Ce type de circuits repose sur des réseaux de neurones à impulsions (SNN pour « spiking neural network »). Cependant, le couplage optimal avec les capteurs générant les impulsions est rarement effectué. Nous définissons comme « spike-based sensor » tout type de capteurs auquel est ajouté une électronique traitant l’information comme une suite d’évènements ou d’impulsions sans passer par un convertisseur analogique-numérique classique. Dans l’article « Towards spike-based machine intelligence with neuromorphic computing » de K. Roy, A. Jaiswal, and P. Panda, Nature, vol. 575, no. 7784, pp. 607–617, Nov. 2019, doi: 10.1038/s41586-019-1677-2, un état de l’art des traitements neuromorphiques en circuit intégré est présenté. Ces « spike-based sensors » sont utilisés pour la vision, comme il est indiqué dans le document « A Spike-Based Neuromorphic Architecture of Stereo Vision » de N. Risi, A. Aimar, E. Donati, S. Solinas, and G. Indiveri dans Frontiers in Neurorobotics, vol. 14, 2020, Accessed: Jul. 07, 2022. [Online]. Available: https://www.frontiersin.org /articles/10.3389/fnbot.2020.568283. Ces « spike-based sensors » sont également utilisés pour l’audio, comme il est indiqué dans le document “AER EAR: a matched silicon cochlea pair with address event representation interface,” de A. van Schaik and S.-C. Liu dans 2005 IEEE International Symposium on Circuits and Systems (ISCAS), May 2005, pp. 4213-4216 Vol. 5. doi: 10.1109/ISCAS.2005.1465560.
En ce qui concerne les capteurs d’odeur, il est proposé dans le document « Rapid online learning and robust recall in a neuromorphic olfactory circuit » de N. Imam and T. A. Cleland dans Nature Machine Intelligence, vol. 2, no. 3, pp. 181–191, Mar. 2020, doi: 10.1038/s42256-020-0159-4 une conversion temps-réel en impulsion de la tension de sortie après conversion en numérique d’un « chemo-sensor » mesurant les changements de conductivité. Cette étape de conversion en numérique rend le système sous-optimal mais elle permet de réaliser facilement la conversion en impulsions avec des composants électroniques du marché.
Il existe de nombreux travaux sur les capteurs résonants et sur la manière de lire la fréquence de résonance avec l’échantillonnage et la résolution souhaitée.
On peut notamment citer des approches faisant intervenir une PLL (pour « Phase-Locked Loop »en anglais). Dans ce type d’architecture, la structure résonante est excitée à sa fréquence de résonance via un asservissement en phase. La fréquence d’excitation reproduit donc une variable d’intérêt comme il est expliqué dans le document « Frequency-addressed NEMS arrays for mass and gas sensing applications » de E. Sage et al . dans 2013 Transducers & Eurosensors XXVII: The 17th International Conference on Solid-State Sensors, Actuators and Microsystems (TRANSDUCERS & EUROSENSORS XXVII) , Jun. 2013, pp. 665–668. doi: 10.1109/Transducers.2013.6626854.
D’autres approches font intervenir une boucle d’auto-oscillation comprenant le MEMS et une électronique d’amplification comme il est indiqué dans le document « Improved Interface Circuits for CMUT Chemical Sensors » de Q. Stedman, J. D. Fox, and B. T. Khuri-Yakub dans 2019 IEEE International Ultrasonics Symposium (IUS), Oct. 2019, pp. 989–992. doi: 10.1109/ULTSYM.2019.8926206. Avec un bon dimensionnement, ce type d’architecture se met naturellement à osciller à une fréquence proche de la fréquence de résonance. Un deuxième étage électronique réalise la fonction de compteur de fréquence, qui donne un signal de sortie numérique proportionnel à la fréquence d’auto-oscillation. Un type particulier de capteur est le nez électronique. Il s’agit d’un ensemble de capteurs, par exemple « gravimétrique », présentant chacun une affinité chimique particulière envers les différents gaz susceptibles d’être mesurés. Ainsi, la réponse de chaque capteur à un ensemble de gaz donné est particulière. Le traitement des données issues des différents capteurs permet de remonter à la composition du gaz. Ce principe, qui mime le fonctionnement du nez humain, porte le nom de nez électronique.
Dans le cas d’un nez électronique à base de capteurs gravimétriques résonants (cMUT, SAW, NEMS, microbalance à quartz…), le signal de chaque capteur est une fréquence de résonance, ou d’auto-oscillation.
Le traitement de l’information consiste donc à détecter pour chaque capteur la valeur de la fréquence de résonance, puis à combiner les différentes fréquences pour extraire l’information quant à la nature (et la quantité) du gaz. Ce traitement se fait via une base de données de référence. Dans le cas d’un traitement de type « machine learning », cette base de données sert à l’apprentissage, qui permettra la classification.
Il existe un besoin de proposer une architecture générique pour des capteurs MEMS résonants adaptés pour délivrer des signaux sous forme d’impulsions.
Plus particulièrement, la présente invention a pour objectif de couvrir un capteur MEMS résonant adapté pour générer un signal de sortie à impulsions à partir d’un signal d’intérêt, ledit signal d’intérêt étant un signal carré ayant une fréquence oscillant autour d’une fréquence porteuse, ledit capteur MEMS comprenant au moins un canal de traitement du signal d’intérêt, chaque canal de traitement comportant : - un bloc de démodulation du signal d’intérêt pour former un signal démodulé, ledit bloc de démodulation comprenant un mixeur de fréquence entre ledit signal d’intérêt et un signal de référence, ledit signal démodulé ayant une composante basse fréquence et une composante haute fréquence ; - un bloc de filtration du signal démodulé pour former un signal filtré, le bloc de filtration étant adapté pour laisser passer la composante basse fréquence du signal démodulé ; - un bloc de comparaison du signal filtré avec un signal seuil fixe pour former un signal de comparaison, ledit signal de comparaison comprenant des fronts montants et des fronts descendants ; - un bloc de détection des fronts montants, chaque front montant correspondant à une impulsion du signal de sortie.
Ainsi, l’invention permet d’obtenir une architecture générique pour les capteurs MEMS résonants dont on mesure la fréquence porteuse appelée également fréquence de résonnance, de manière à ce que ces capteurs soient des « spike-based sensors », délivrant des signaux sous forme d’impulsions. En termes d’électronique les avantages sont nombreux, notamment pour l’intégration. En outre, la nature binaire du signal le rend très robustes aux perturbations électromagnétiques. De plus, la quantité d’impulsions est proportionnelle à l’activité/intensité du signal. Ce qui permet une consommation réduite lorsque le signal est peu présent ou absent. C’est le capteur MEMS résonant, via son électronique de conditionnement, qui est adapté pour générer le signal de sortie à impulsions.
Dans un mode de réalisation particulier, le capteur comprend un transducteur CMUT adapté pour générer le signal d’intérêt à partir d’une variation d’une caractéristique physique étudiée.
En ce qui concerne les éléments élastiques 52, ils se présentent chacun sous la forme d’un feuillard métallique, et sont installés chacun précontraint entre la paroi de fond de rainure 82 et le rouleau 50 d’une rainure 78 distincte. Ils sont conformés pour écarter passivement de la paroi de fond de rainure 82, sous sollicitation élastique, le rouleau 50 pour le presser vers l’ouverture de rainure 84. Entendu que le rouleau 50 ne peut pas se dégager de la rainure 78 au travers de l’ouverture de rainure 84, il s’ensuit un maintien en position coincée de ce rouleau 50 entre la piste 80 et la surface interne de bague 76.
En pratique la précontrainte est assurée en dimensionnant les feuillards métalliques de sorte que leur installation entre les deux parois résiduelles de saillie impose de les déformer.
Entendu que le rouleau 50 ne peut pas se dégager de la rainure 78 au travers de l’ouverture de rainure 84, il s’ensuit un maintien en position coincée de ce rouleau 50 entre la piste 80 et la surface interne de bague 76.
En pratique, chaque ensemble formé d’une rainure 78 et du couple formé d’un rouleau 50 et d’un ressort 52 qui est disposé dans cette rainure, constitut un ensemble dit de blocage 90.
Dans la suite, la dynamique de rotation ou de blocage en rotation de la tige filetée 31 va être expliquée sur la base des figures 6A et 6B, dans lesquelles les éléments constitutifs d’un même groupe de blocage sont indicés avec soit la lettre a soit la lettre b à des fins de compréhension.
En référence à la , durant une phase de non-réglage, à savoir quand le moteur électrique 26 est au repos, une impulsion longitudinale sur l’écrou 32 tend à mettre en rotation la tige filetée 31. Cette rotation peut correspondre soit un vissage ou à un dévissage de tige 31 selon le sens de l’effort longitudinal appliqué sur l’écrou 32.
Considérons que la tige filetée 31 tend à être mise en rotation autour de son axe de tige AX1 dans un sens arbitraire repéré par R1. Entendu que le deuxième organe 48 est solidaire en rotation de la tige filetée 31, il est compris que ce deuxième organe 48 tend également à être mis en rotation selon R1.
Dans l’exemple de la , ce sens R1 est opposé au sens de sollicitation du ressort 52a appliqué sur le rouleau 50a d’un premier groupe de blocage 90a. Etant donné que le ressort 52a presse le rouleau 50a dans le sens opposé au sens R1 pour le maintenir bloqué entre la paroi interne de bague 76 et la piste 80a délimitant la rainure 78a du premier groupe, il s’ensuit que la rotation selon R1 du deuxième organe 48 est bloquée.
En effet, pour qu’une rotation du deuxième organe 48 soit possible, il s’agit que le rouleau 50a puisse tourner sur lui-même, en roulant sur la paroi interne de bague 76. Or cette mise en rotation est rendue impossible du fait de l’effet de coincement généré sur le rouleau, celui-ci étant enserré par la piste 80a et la paroi interne de bague 76 sous l’effet conjugué de la réduction d’étendue radiale de rainure 78a et de la sollicitation élastique du ressort 52a.
Le deuxième organe 48 étant bloqué en rotation dans le sens R1, il s’ensuit un blocage en rotation de la tige fileté selon ce même sens R1.
De la même manière, en considérant que la tige filetée 31 tend à être mise en rotation dans un sens R2 qui est opposé au sens R1, autour de son axe de tige AX1, par un effort longitudinal exercé sur l’écrou 32, c’est le deuxième groupe de blocage 90b qui assure un blocage en rotation.
De façon analogue, l’effet de coincement appliqué au rouleau 50b du deuxième groupe 90b sous l’effet conjugué de la réduction d’étendue radiale de rainure 78b et de la sollicitation élastique du ressort 52b, empêche ce rouleau 50b de tourner. Cet effet de coincement est issu dans ce cas de la sollicitation élastique du presse le rouleau 50b dans le sens opposé au sens R2 pour le maintenir bloqué entre la paroi interne de bague 76 et la piste 80b délimitant la rainure 78b du deuxième groupe.
En référence à la , durant une phase de réglage, à savoir quand le moteur électrique 26 est activé pour mettre en rotation l’arbre de transmission 42, le premier organe 46 est entraîné en rotation du fait de l’engrènement de son pignon 54 avec l’arbre de transmission 42.
Considérons en premier lieu une rotation du premier organe 46 dans le sens S1. Une rotation dans le sens S1 conduit la languette 56 à tourner vers la rainure 78a du premier groupe de blocage 90a.
Plus en détail, une première surface d’extrémité circonférentielle 56a de la languette 56 est alors amenée en appui contre une première paroi d’extrémité circonférentielle de la saillie 66, notée 66a, qui s’étend radialement jusqu’à l’ouverture de rainure 84a, comme illustré sur la . Cette première surface d’extrémité circonférentielle 56a de la languette 56 s’étend radialement également le long de l’ouverture de rainure 84a, de sorte qu’une mise en appui de la première surface d’extrémité circonférentielle 56a contre la première paroi d’extrémité circonférentielle de la saillie 66a la conduit à presser le rouleau 50a vers le fond de rainure 82a de la rainure 78a.
Avec un couple de rotation suffisant, délivré par le moteur électrique 26, la pression exercée sur le rouleau 50a par la première surface d’extrémité circonférentielle 56a de la languette 56 permet de surpasser la sollicitation du ressort 52a. En pareil cas, il s’ensuit un dégagement du rouleau 50a hors de sa position de coincement, en se déplaçant vers le fond de rainure 82a en opposition à la sollicitation du ressort 52a.
De préférence, la ou les matière(s) colorante(s) pulvérulente(s) est(sont) présente(s), de préférence, dans la composition en une teneur allant de 0,5 à 30% en poids, de préférence de 1 à 25% en poids, plus particulièrement de 3 à 20% en poids par rapport au poids total de la composition.
La quantité de la (des) (f) huile(s) dans la composition selon la présente invention peut être de 0,01 % en poids ou plus, de préférence de 0,05 % en poids ou plus, et plus préférentiellement de 0,1 % en poids ou plus, par rapport au poids total de la composition.
La quantité de la (des) (f) huile(s) dans la composition selon la présente invention peut être de 50 % en poids ou moins, de préférence de 40 % en poids ou moins, et plus préférentiellement de 30 % en poids ou moins, par rapport au poids total de la composition.
La quantité de la (des) (f) huile(s) dans la composition selon la présente invention peut être de 0,01 % à 50 % en poids, de préférence de 0,05 % à 40 % en poids, et plus préférentiellement de 0,1 % à 30 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
[Ingrédients facultatifs]
La composition selon la présente invention peut comprendre, en plus des composants susmentionnés, au moins un ingrédient facultatif typiquement employé en cosmétique, qui peut être choisi parmi, spécifiquement, des tensioactifs (en particulier, des tensioactifs non ioniques) ou des émulsifiants, des épaississants hydrophiles ou lipophiles, des solvants organiques volatils ou non volatils tels que des polyols, en particulier des glycols, des silicones et des dérivés de silicone autres que la (f) huile, des extraits naturels dérivés d’animaux ou de légumes, des cires, des filtres UV et similaires, dans une gamme qui n’affecte pas les effets de la présente invention.
La composition selon la présente invention peut comprendre le ou les ingédien(s) facultatif(s) en une quantité de 0,01 % à 50 % en poids, de préférence de 0,05 % à 30 % en poids, et plus préférentiellement de 0,1 % à 10 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Cependant, il est préférable que la composition selon la présente invention inclue une quantité très limitée de tensioactif(s) ou d’émulsifiant(s). La quantité de tensioactif(s) ou d’émulsifiant(s) dans la composition selon la présente invention peut être de 1 % en poids ou moins, de préférence de 0,1 % en poids ou moins et, plus préférentiellement, de 0,01 % en poids ou moins, par rapport au poids total de la composition. Il est particulièrement préférable que la composition selon la présente invention ne comporte pas de tensioactif ou émulsifiant.
La composition selon la présente invention peut être utilisée en tant que composition cosmétique. Ainsi, la composition cosmétique selon la présente invention peut être destinée à être appliquée sur un fibre kératineuse. Par substance kératineuse, on entend ici une matière contenant de la kératine comme élément constitutif principal, et à titre d'exemple, la peau, le cuir chevelu, les lèvres, les cheveux ou poils et similaires. Il est préférable que la composition cosmétique selon la présente invention soit utilisée pour un processus cosmétique pour la fibre kératineuse, en particulier la peau.
Ainsi, la composition selon la présente invention peut être une composition cosmétique pour la peau, de préférence, une composition cosmétique de soin de la peau ou une composition de maquillage de la peau, et plus préférentiellement, une composition cosmétique de soin de la peau.
La composition selon la présente invention peut être préparée par mélange simple ou facile avec un moyen de mélange classique tel qu’un agitateur. Par conséquent, il n’est pas nécessaire de cisailler fortement, par exemple à l’aide d’un homogénéisateur. De plus, le chauffage n’est pas nécessaire.
Si la composition selon la présente invention inclut la (les) (f) huile(s), elle peut prendre la forme d’une émulsion, d’une émulsion H/E ou d’une émulsion E/H. Il est préférable que la composition selon la présente invention soit sous la forme d’une émulsion H/E car elle peut offrir une sensation de fraîcheur due à (e) l’eau qui en forme la phase externe.
Il est préférable que la quantité de tensioactif(s) ou d’émulsifiant(s) dans l’émulsion, en particulier une émulsion H/E, soit de 3 % en poids ou moins, de préférence de 2 % en poids ou moins, et plus préférentiellement de 1 % en poids ou moins, par rapport au poids total de la composition, car le(s) tensioactif(s) peut/peuvent affecter négativement la résistance à l’eau. Il est particulièrement préférable que l’émulsion, en particulier une émulsion H/E, ne contienne aucun agent tensioactif ou émulsifiant.
La composition selon la présente invention peut être utilisée pour préparer facilement un film, appelé le film selon la présente invention. Le (a) polymère cationique et le (b) polymère anionique, ainsi que le (c) acide non polymérique ayant deux ou plus de deux valeurs de pKa ou sel(s) de celui-ci, qui peuvent former un complexe polyionique, peuvent s’intégrer pour former un film continu.
Ainsi, la présente invention peut également porter sur un processus de préparation d’un film, de préférence un film cosmétique, facultativement d’une épaisseur de 0,1 μm ou plus, plus préférentiellement de 1,5 μm ou plus, et encore plus préférentiellement de 2 μm ou plus, comprenant :
Selon la , l’invention a pour objet un réservoir d’eau chaude sanitaire RECS comprenant une cuve cylindrique verticale 1 ( ) dans une enveloppe isolante 2 expansée, formant un module parallélépipédique rectangle M, debout, entouré d’un habillage 3 composé d’un socle 31 sur lequel repose le module M, de deux panneaux latéraux 32 reliés au socle et à la partie supérieure du module M ; ces deux panneaux reçoivent un dessus 33 muni de perçages 332 traversés par les extrémités des tuyaux et paires de tuyaux des circuits de chauffage 145, 155 et d’eau chaude 165, 166 ; le devant du module M est couvert par une façade 34 reliée au socle 31 et au dessus 33 ; l’arrière est laissé libre.
Selon la , le réservoir RECS est une cuve 1 formée d’un cylindre 11 de section circulaire, en position verticale, terminé en bas et en haut par une calotte 12, 13. La calotte inférieure 13 est reliée à une virole 131 pour son appui sur le socle 31 et la calotte supérieure 12 porte le tuyau de sortie d’eau chaude 166.
La cuve 1 est équipée en partie basse d’un premier échangeur de chaleur 14, relié à une pompe à chaleur non représentée et d’un deuxième échangeur de chaleur 15 relié à une source d’alimentation telle qu’un panneau solaire.