INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le circuit 1700 comprend, en outre, entre le noeud VSUPP1700 et le noeud milieu entre la résistance R1701 et le transistor T1702, et sur un deuxième branche, un transistor T1703 de type d-mode et une résistance R1702. Le drain du transistor T1703 est relié, de préférence connecté, au noeud VSUPP1700, et la source du transistor T1703 est reliée, de préférence connectée, à une première borne de la résistance R1702. La deuxième borne de la résistance R1702 est reliée, de préférence connectée, au noeud milieu entre la résistance R1701 et le transistor T1702. Selon une variante de réalisation, les transistors T1701 et T1702 peuvent être des transistors de type e-mode.
Le circuit 1700 comprend, entre les noeuds VSUPP1700 et VREF1700, et sur une troisième branche, un résistance R1703, un transistor T1704 de type d-mode, et un transistor T1705 de type d-mode. Une première borne de la résistance R1703 est reliée, de préférence connectée, au noeud VSUPP1700, et deuxième borne de la résistance R1703 est reliée, de préférence connectée, au drain du transistor T1704 et à la grille du transistor T1703. La source du transistor T1704 est reliée, de préférence connectée, au drain du transistor T1705. La source du transistor T1705 est reliée, de préférence connectée, au noeud VREF1700. La grille du transistor T1704 est reliée, de préférence connectée, au noeud N1700+.
- une première étape de fourniture d’une aube,
- une deuxième étape au cours de laquelle on maintient le pied de l’aube,
- une troisième étape au cours de laquelle on immobilise le talon de l’aube, en appui sur ses ajouts de matière,
- une quatrième étape au cours de laquelle on sollicite axialement et sous couple le pied de l’aube,
- une cinquième étape au cours de laquelle on met en vibration le bâti, et
- une sixième étape au cours de laquelle le moyen de mesure mesure les vibrations de la pale en réponse à la mise en vibration du bâti.
La est une vue en perspective d’une aube de turbine de turbomachine ;
La est une vue de détail en perspective sous un premier angle d’un talon de l’aube de turbine de la ;
La est une vue de détail en perspective sous un second angle d’un talon de l’aube de turbine de la ;
La est une vue en perspective d’ensemble d’une installation selon l’invention ;
La est une vue de détail en perspective des premier et second dispositifs de l’installation selon l’invention ;
La est une vue en perspective du premier dispositif, vu du côté de l’aube ;
La est une vue en perspective avec arrachement du premier dispositif, vu du côté opposé à l’aube ;
La est une vue en coupe axiale du premier dispositif de l’installation selon l’invention ;
La est une vue en perspective du second dispositif, vu du côté de l’aube ;
La illustre un calcul du paramètre de stabilité pour une plage temporelle d’environ 16 heures. Le temps est reporté en abscisse sur un axe gradué en heures. La courbe 34 représente la puissance, la courbe 37 le déséquilibre axial de puissance, la courbe 38 la position d’un premier dispositif d’absorption de neutrons, et la courbe 39 la position d’un deuxième dispositif d’absorption de neutrons, le groupe de régulation R. Enfin la bande 40 représente le paramètre de stabilité. Le niveau de gris de la bande 40 est déterminé de la manière suivante : le niveau de gris 41 correspond aux intervalles temporels de stabilité, où le paramètre de stabilité est inférieur au seuil depuis une durée supérieure ou égale à la durée prédéterminée ; le niveau de gris 41 correspond à un état stable du réacteur ; le niveau de gris 42 correspond aux intervalles où le paramètre de stabilité est inférieur au seuil mais depuis une durée inférieure à la durée prédéterminée ; le niveau de gris 42 correspond à un état en cours de stabilisation du réacteur ;et le niveau de gris 43 correspond aux intervalles où le paramètre de stabilité est supérieur au seuil ; le niveau de gris 43 correspond à un état instable du réacteur.
Un tel affichage du paramètre de stabilité sur le dispositif d’interaction humain machine 10 permet à l’opérateur selon le niveau de gris ou bien selon le code couleur vert (stable) / orange (en cours de stabilisation) / rouge (non stable) d’apprécier immédiatement l’état de la tranche. Cela peut être une aide, par exemple, au lancement de certains essais nécessitant un point de départ suffisamment stable.
Dans cet exemple, une manœuvre du réacteur est effectuée dans une première partie à gauche de la courbe correspondant à un paramètre de sécurité indiquant le plus souvent un état instable du réacteur (zones à niveau de gris 42). La deuxième partie, une fois la manœuvre achevée, permet de visualiser un état en cours de stabilisation du réacteur (zones à niveau de gris 42) puis un état stable du réacteur. Cette visualisation permet à l’opérateur de s’assurer de lancer un essai prévu ou une nouvelle manœuvre lorsque le réacteur est dans un état stable.
L’estimation de la valeur future de la grandeur physique du système peut aussi prendre en compte un scénario de commande du réacteur correspondant à une séquence d’au moins une variable contrôlable par un opérateur.
Une variable contrôlable peut être une consigne de puissance, la position d’un dispositif configuré pour absorber des neutrons dans le réacteur, un débit du fluide caloporteur ou encore la concentration en une espèce chimique dans le fluide caloporteur. Une consigne de puissance ou un programme de charge est une évolution de la puissance électrique du réacteur en fonction du temps. Cette évolution peut notamment être donnée sous la forme d’une séquence de valeurs successives d’une puissance à respecter, c’est-à-dire de valeurs d’une consigne de puissance, en fonction du temps. Une consigne de puissance est donc ici entendue comme une grandeur physique homogène à une puissance et qui est la puissance à respecter.
L’opérateur peut définir un scénario de pilotage, c’est-à-dire les différentes actions qu’il envisage de réaliser. Celles-ci sont relatives aux variables contrôlables comme par exemple les positions des barres de contrôle ou la concentration en Bore. L’opérateur choisit pour au moins une variable contrôlable une séquence de valeurs successives que prend la variable au cours des prochaines heures.
L’opérateur entre alors les données caractérisant le scénario en entrée de l’estimateur 7 via une connexion 12 entre l’estimateur 7 et le dispositif d’interface humain machine, comme illustré en .
Par exemple, l’opérateur peut se fonder sur une première estimation de l’évolution du déséquilibre axial de puissance sans qu’un scénario ne soit précisé et sur la base de cette simulation, il détermine un scénario et relance une deuxième estimation de l’évolution du déséquilibre axial de puissance qui cette fois prend en compte le scénario déterminé. Les première et deuxième estimations sont transmises via une connexion 13 depuis l’estimateur 7 vers le dispositif d’interface humain machine 10, comme illustré en .
Le procédé tel qu’on l’a présenté peut également comprendre une étape d’estimation de valeurs futures des variables de la pluralité de variables du système et une étape de détermination d’une valeur future du paramètre de stabilité à partir des valeurs futures des variables de la pluralité de variables du système.
Pour cela, c’est chaque variable de la pluralité de variables qui est la grandeur physique dont le procédé estime une valeur future.
Un premier avantage du procédé ainsi modifié est d’identifier de possibles futures plages de stabilité du réacteur. Lorsque le paramètre de stabilité estimé est inférieur ou égal au seuil prédéterminé depuis la durée prédéterminée, un intervalle temporel de stabilité commence. Il dure aussi longtemps que le paramètre de stabilité estimé reste inférieur ou égal au seuil prédéterminé.
Le deuxième avantage de ce procédé est de résoudre le problème de la première valeur des estimations qui est différente de la mesure correspondante.
Comme évoqué précédemment, lorsque le temps t=0, correspondant au moment où l’estimation est produite, ne fait pas partie d’un intervalle temporel de stabilité, il y a un risque que les premières valeurs des estimations soient significativement différentes des premières mesures. Pour garantir que les premières valeurs des estimations soient sensiblement identiques aux premières mesures on peut modifier le procédé de la manière suivante.
Le paramètre de recalage pour estimer la première valeur est le paramètre de recalage local, c’est-à-dire associé au temps d’estimation temps t=0. Le paramètre de recalage local est déterminé en comparant une séquence d’estimations et de mesures successives du déséquilibre axial avec un début temporel de la séquence de mesures successives correspondant à un temps juste précédent au temps t=0.
Pour estimer les valeurs suivantes, on conserve le paramètre de recalage local tant que le paramètre de stabilité estimé reste significativement constant. Le paramètre de stabilité utilisé à cette fin est estimé à partir des valeurs estimées des variables de la pluralité de variables.
Si le paramètre de stabilité varie, alors on remplace le paramètre de recalage local par un paramètre de recalage mixte qui se calcule en prenant en compte le paramètre de recalage local et le paramètre de recalage ‘vert’. Autrement dit le paramètre de recalage local se fonde à la fois sur une comparaison d’une séquence d’estimations et de mesures successives du déséquilibre axial avec un début temporel de la séquence de mesures successives correspondant à un temps juste précédent au temps t=0, et à la fois sur une comparaison d’une séquence d’estimations et de mesures successives du déséquilibre axial avec un début temporel de la séquence de mesures successives correspondant à un instant qui est compris dans l’intervalle temporel de stabilité le plus récent.
De manière générale, l’élément de couplage 81 présente une forme allongée et s’étend selon un axe longitudinal X7-X7, X8-X8. En outre, comme notamment visible sur la et sur la , l’élément de couplage 81 comprend avantageusement une pièce de serrage 811 et un manchon 812.
La pièce de serrage 811 comprend au moins deux portions complémentaires 8110, formant mâchoires, prévues pour enserrer au moins une portion du cordon 7 au niveau de la deuxième extrémité 72. Les portions complémentaires 8110 sont allongées et s’étendent selon un axe longitudinal X7-X7. A cet égard, au moins une des portions complémentaires 8110 comprend avantageusement, au moins une excroissance 81101, telle qu’un picot 81101 ou une nervure de serrage 81101 visible sur la , pour renforcer le serrage du cordon 7, l’excroissance 81101 s’étendant à partir de sa surface active destinée à venir en regard du cordon 7. De préférence, comme également visible sur la et sur la , la pièce de serrage 811 comprend en outre au moins un élément d’articulation 8111, au moins deux des portions complémentaires 8110 étant reliées par l’élément d’articulation 8111. De cette manière, la pièce de serrage 811 est plus aisée à manipuler. L’élément d’articulation 8111 et les au moins deux des portions complémentaires 8110 sont avantageusement monoblocs, ce qui est plus aisé à fabriquer. La illustre que, dans un mode de réalisation, la pièce de serrage 811 comprend trois portions complémentaires 8110, tandis que la illustre que, dans un mode de réalisation alternatif, la pièce de serrage 811 comprend deux portions complémentaires 8110.
La illustre en outre que, la pièce de serrage 811 peut être prévue pour enserrer l’organe de renfort 77. Pour ce faire, la surface active d’au moins une des portions complémentaires 8110, laquelle est destinée à s’étendre en regard de l’organe de renfort 77, comprend au moins une deuxième extension d’anti-arrachage 81102 s’étendant en saillie de la surface active. La deuxième extension d’anti-arrachage 81102 de la pièce de serrage 811 est prévue pour coopérer avec la première extension d’anti-arrachage 7710 de l’organe de renfort 77, déjà décrite, lorsque les portions complémentaires 8110 enserrent l’organe de renfort 77. Ceci permet d’empêcher une translation de l’élément de couplage 81 par rapport à l’organe de renfort 77 le long de l’axe longitudinal X6-X6 de l’organe de renfort 77, une fois la pièce de serrage 811 rapportée sur l’organe de renfort 77. La deuxième extension anti-arrachage peut avantageusement prendre la forme d’une nervure de blocage 81102, laquelle peut s’étendre selon ou transversalement à l’axe longitudinal X7-X7 des portions complémentaires 8110. La illustre que la pièce de serrage 811 peut comprendre une pluralité de nervures de blocage 81102 réparties le long des portions complémentaires 8110, dont certaines sont des nervures de blocage 81102 transversales s’étendent transversalement à l’axe longitudinal X7-X7 des portions complémentaires 8110 et prévues pour empêcher une translation de la pièce de serrage 811 par rapport à l’organe de renfort 77, et d’autres sont des nervures de blocage 81102 longitudinales s’étendant le long de cet axe longitudinal X7-X7 et prévues pour empêcher une rotation de la pièce de serrage 811 à l’organe de renfort 77 ce qui, étant donné la présente de la spirale 771 sur l’organe de renfort 77, prévient également une translation de la pièce de serrage 811 par rapport à l’organe de renfort 77. Les nervures de blocage 81102 présentent avantageusement des dimensions adaptées aux dimensions de la spirale 771, et ce afin de prévenir efficacement l’arrachage de l’organe de connexion 8 du cordon 7. Ainsi, les nervures de blocage 81102 transversales présentent une hauteur radiale sensiblement identique à la profondeur radiale des espaces entre deux spires 7710 successives de la spirale 771, tandis que les nervures de blocage 81102 longitudinales présentent une longueur longitudinale supérieure ou égale à l’espacement longitudinal entre deux spires 7710 successives de la spirale 771. De cette manière, une fois les portions complémentaires 8110 en position de serrage de l’organe de renfort 77, les spires 7710 de la spirale 771 sont en butée 2013 contre les nervures de blocage 81102.
La illustre également que la pièce de serrage 811 peut en outre comprendre une portion de maintien 8112 s’étendant à partir d’au moins une des portions complémentaires 8110 selon l’axe longitudinal X7-X7 de cette portion complémentaire 8110. La portion de maintien 8112 est prévue pour maintenir la gaine électrique 73, et plus précisément l’extrémité de la gaine électrique 73 prévue pour s’étendre en regard de la base de diffusion de vapeur 2 lorsque l’organe de connexion 8 est couplé à la base de diffusion de vapeur 2. En outre, la portion de maintien 8112 est prévue pour laisser libre le conduit de diffusion de vapeur 74, et plus précisément l’embout 75. De cette manière, l'étanchéité de l'organe de connexion 8 est améliorée. En outre, en cas d’arrachage de l’organe de connexion 8 du cordon 7, la portion de maintien 8112 participe à la préservation de la gaine électrique 73 et, partant, des fils électriques 730 qui s’y trouvent logés. Comme visible sur la la portion de maintien 8112 comprend de préférence une paroi délimitant un canal de maintien 81120 à l’intérieur duquel une portion de la gaine électrique 73 est prévue pour s’étendre. En outre, le canal de maintien 81120 comprend avantageusement un coude 81121 prévu pour maintenir la gaine électrique 73 fixe par rapport à la pièce de serrage 811, notamment en cas d’arrachage de l’organe de connexion 8 du cordon 7.
La illustre que la pièce de serrage 811 peut en outre comprendre un premier élément de fixation 81103 prévu pour coopérer avec un deuxième élément de fixation 8121 du manchon 812, décrit plus en détails ci-après, pour maintenir fixe le manchon 812 à la pièce de serrage 811. Le premier élément de verrouillage 261 peut prendre la forme d’un ergot s’étendant en saillie d’une surface externe de la pièce de serrage 811, c’est-à-dire la surface opposée à la surface active des portions complémentaires 8110 de la pièce de serrage 811, pour coopérer par encliquetage avec le deuxième élément de fixation 8121. A cet égard, le deuxième élément de fixation 8121, comme visible sur la , peut prendre la forme d’une languette flexible s’étendant à partir d’une surface externe du manchon 812, c’est-à-dire une surface radialement opposée à la surface du manchon 812 destiné à venir en contact avec la pièce de serrage 811, la languette étant prévue pour coopérer avec l’ergot de la pièce de serrage 811 par encliquetage.
Comme illustré sur la , la et la , le manchon 812 est prévu pour être emmanché sur la pièce de serrage 811 de sorte à entourer la pièce de serrage 811 en la serrant et à maintenir fixe les portions complémentaires 8110 sur la portion du cordon 7. Dès lors, le manchon 812 présente une forme sensiblement allongée selon un axe longitudinal X8-X8.
Comme visible sur la et la , alternativement ou en complément de la fixation par encliquetage, le manchon 812 peut être prévu pour être emmanché en force autour de la pièce de serrage 811 de sorte à être maintenu fixe par rapport à la pièce de serrage 811. Dans ce cas, le manchon 812 et la pièce de serrage 811 peuvent alors avantageusement être dépourvus des éléments de fixation 81103, 8121.
Comme visible de la à la , l’élément de liaison 821, 822 est destiné à coopérer avec l’ouverture de connexion 2021 et à s’étendre au sein du canal de connexion 2022 de sorte à coupler l’organe de connexion 8 à la base de diffusion de vapeur 2.
A cet égard, l’élément de liaison 821, 822 est prévu pour être assemblé à l’élément de couplage 81 de sorte à entourer le manchon 812 et pour être raccordé de manière amovible à la base de diffusion de vapeur 2. Ainsi, l’élément de liaison 821, 822 est une pièce sensiblement allongée s’étendant le long d’un axe longitudinal X9-X9, X10-X10.
La , la et la illustrent que l’élément de liaison 821, 822 peut être en plusieurs pièces et comprendre un corps longitudinal 821 et un couvercle 822. Ceci n’est toutefois pas limitatif, puisque l’élément de liaison 821, 822 pourrait tout à fait être formé d’une seule pièce.
Le corps longitudinal 821 présente une première extrémité 8211 qui est traversée par le cordon 7 au niveau d’une ouverture de passage 8210. En outre, le corps longitudinal 821 est prévu pour être assemblé à l’élément de couplage 81 par emmanchement, de préférence en en force le long de l’axe longitudinal X7-X7, X8-X8 de l’élément de couplage 81, de sorte à entourer au moins en partie, et de préférence en totalité, l’élément de couplage 81, et plus précisément au moins en partie, et de préférence en totalité, le manchon 812, et s’étendre au-delà de l’élément de couplage 81 dans une direction opposée au cordon 7. Plus précisément, le corps longitudinal 821 présente une forme allongée et s’étend selon un axe longitudinal X9-X9. De cette manière, l’élément de couplage 81 est maintenu fixe sur le cordon 7, et se trouve protégé par le corps longitudinal 821 de toute projection extérieure.
En outre, le corps longitudinal 821 peut comprendre une bride d’étanchéité 8214 positionnée au niveau de la première extrémité 8211 du corps longitudinal 821. La bride d’étanchéité 8214 s’étend radialement vers l’axe longitudinal X9-X9 et se trouve prévue pour coopérer avec un rebord d’étanchéité 8120 du manchon 812, une fois le corps longitudinal 821 emmanché autour de l’élément de couplage 81 de sorte à former un joint d’étanchéité entre l’élément de couplage 81 et le corps longitudinal 821. De cette manière, du liquide et/ou du gaz ne risque pas de pénétrer au sein de l’organe de connexion 8 par l’interface entre le corps longitudinal 821 et le manchon 812. Comme visible sur la , le rebord d’étanchéité 8120 est positionné au niveau l’extrémité de l’élément de couplage 81 la plus proche de l’organe de diffusion de vapeur 6 une fois l’élément de couplage 81 serré autour de la deuxième extrémité 72.
Par ailleurs, comme illustré sur la , le corps longitudinal 821 comprend une deuxième extrémité 8212, opposée à la première extrémité 8211, comprenant une lèvre d’étanchéité 8213 s’étendant sur tout le pourtour du corps longitudinal 821, en faisant saillie d’un rebord radialement externe du corps longitudinal 821. Bien entendu, plusieurs lèvres d’étanchéité peuvent être prévues sur le rebord externe. La lèvre d’étanchéité 8213 est prévue pour coopérer avec au moins une gorge d’étanchéité 8222 complémentaire, ménagée au niveau du couvercle 822, comme décrit plus en détails ci-après.
Comme visible de la à la , le couvercle 822 est prévu pour relier l’organe de connexion 8 à la base de diffusion de vapeur 2, c’est-à-dire pour être raccordé de manière amovible à la base de diffusion de vapeur 2, typiquement par coopération avec le canal de connexion 2022 après introduction à travers l’ouverture de connexion 2021. A cet égard, le couvercle 822 est prévu pour être assemblé au corps longitudinal 821 par emmanchement le long de l’axe longitudinal X9-X9 du corps longitudinal 821, de sorte à ce qu’au moins une portion du couvercle 822 entoure au moins une portion du corps longitudinal 821. En outre, le couvercle 822 présente une forme allongée et s’étend selon un axe longitudinal X10-X10. Par ailleurs, le cas échéant, c’est le couvercle 822 qui comprend le deuxième élément de verrouillage 8220 destiné à coopérer avec le premier élément de verrouillage 261 de la base de diffusion de vapeur 2, de la manière illustrée sur la .
La illustre que le couvercle 822 comprend une paroi externe 8221 comportant une extrémité venant au contact de la lèvre d’étanchéité 8213 dans laquelle une gorge d’étanchéité 8222 est ménagée. La gorge d’étanchéité 8222, également visible sur la et la , s’étend sur tout le pourtour du couvercle 822 et est prévue pour coopérer avec la lèvre d’étanchéité 8213 une fois le couvercle 822 emmanché sur le corps longitudinal 821 de sorte à former un joint d’étanchéité entre le couvercle 822 et le corps longitudinal 821. De cette manière du liquide et/ou du gaz ne risque pas de pénétrer au sein de l’organe de connexion 8 par l’interface entre le corps longitudinal 821 et le couvercle 822. Le cas échéant, une pluralité de gorges d’étanchéité peut être prévue.
La et la illustrent en outre que le couvercle 822 peut comprendre une paroi de séparation 8223 délimitant une chambre de vapeur 8224 et une chambre électrique 8225.
- selon un deuxième mode de réalisation, l’au moins un transducteur et l’au moins un appareil sont situés d’un même côté de la surface optique. En d’autres termes, l’au moins un appareil et l’au moins un transducteurs d’ondes sont situés du même côté de la surface optique, relativement à une direction de propagation du rayonnement émis par l’au moins un appareil. Cette configuration avantageuse permet ainsi de placer l’au moins un transducteur du côté de l’au moins un appareil, en fonction de l’encombrement disponible. Aussi, dans cette deuxième configuration, l’au moins un transducteur d’ondes est avantageusement configuré pour générer des ondes de cœur – ou Lamb – en direction de la région d’intérêt optique et au travers de la surface optique, afin d’atteindre la face de la surface optique qui est soumise à la projection de gouttes de pluies et/ou de particules et qu’il convient donc de nettoyer ;
- selon une première alternative, l’au moins un trou traversant est situé dans une position intermédiaire entre l’au moins un transducteur et la région d’intérêt optique au travers de laquelle l’au moins un appareil émet et/ou capte le rayonnement. En d’autres termes, relativement à un plan formé par la surface optique, l’au moins un trou traversant est situé entre l’au moins un transducteur et le trou traversant par lequel l’au moins un fil électrique s’étend. Cette configuration avantageuse permet ainsi d’éviter que l’au moins un fil électrique ne passe au travers de la région d’intérêt optique ;