INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’ensemble des autres caractéristiques structurelles et fonctionnelles du deuxième mode de réalisation du système de gestion 1 étant identiques à celles du premier mode de réalisation, on se réfèrera à la description de la concernant la description des caractéristiques communes aux deux modes de réalisation.
Les figures 3 à 6 représentent une variante du premier mode de réalisation ou une variante du deuxième mode de réalisation du système de gestion 1 selon l’invention. Seules les différences structurelles et fonctionnelles par rapport à ce qui a été évoquées précédemment seront décrites au sujet de ces variantes. On se réfèrera donc à la description de la et/ou de la pour toutes les caractéristiques non détaillées ci-dessous concernant ces variantes.
Les figures 3 et 4 représentent ainsi respectivement une première variante du premier mode de réalisation et une première variante du deuxième mode de réalisation. Cette première variante se distingue de ce qui a été décrit précédemment notamment par l’absence du troisième échangeur de chaleur permettant de sous-refroidir le gaz à l’état liquide circulant dans le circuit de refroidissement 17.
A la place, selon une telle variante du système de gestion 1 selon l’invention, celle-ci comprend une branche additionnelle 48 connectée à la première sortie 56 du dispositif de compression 7, en parallèle de la première branche 9 ou de la première portion 51 selon le mode de réalisation, et qui s’étend jusqu’à la cuve 2. Cette branche additionnelle 48 conduit le gaz à l’état vapeur à travers un échangeur thermique 49, qui est configuré pour opérer un échange de chaleur entre le gaz à l’état vapeur et un fluide réfrigérant circulant dans une boucle de reliquéfaction 50. En sortie de l’échangeur thermique 49, le gaz reliquéfié circule dans la branche additionnelle 48 jusqu’à retourner dans la cuve 2.
La branche additionnelle 48 et l’échangeur thermique 49 peuvent ainsi être utilisés lorsque qu’il n’est pas possible de sous-refroidir le gaz à l’état liquide au sein du circuit de refroidissement 17, ce qui peut conduire à une mauvaise reliquéfaction du gaz à l’état vapeur traversant le deuxième échangeur de chaleur 16, par exemple dans un cas où on souhaite limiter le réchauffement de la cargaison ou en cas de gaz à l’état vapeur en trop grande quantité. Tout comme ce qui a été décrit précédemment, le fonctionnement du système de gestion 1 peut également dépendre de la durée du trajet de l’ouvrage flottant.
Dans une telle situation, il peut être judicieux de répartir le gaz à l’état vapeur comprimé entre le circuit de traitement thermique 8 et la branche additionnelle 48 afin que l’ensemble dudit gaz à l’état vapeur soit reliquéfié, tout en réduisant au maximum l’utilisation de la boucle de reliquéfaction 50.
Une autre différence par rapport à ce qui a été décrit est la présence d’un élément de compression 32, agencé au moins partiellement en parallèle du dispositif de compression 7, notamment au moins du premier étage de compression 11. Cet élément de compression 32 assure une redondance au moins partielle avec le dispositif de compression 7. Cet élément de compression 32 est facultatif.
Sur les figures 3 et 4, l’élément de compression 32 est configuré pour comprimer le gaz à l’état vapeur jusqu’au une pression identique ou similaire à celle délivrée par le premier étage de compression 11 du dispositif de compression 7. Une admission de l’élément de compression 32 est raccordée au circuit d’alimentation 6 en un point situé entre la sortie du premier échangeur de chaleur 14 et une entrée du dispositif de compression 7. L’élément de compression 32 est aussi apte à alimenter l’appareil consommateur de gaz basse pression 5 en gaz à l’état vapeur, le circuit d’alimentation 6 comprenant alors une ligne reliant une sortie de l’élément de compression 32 avec une entrée l’appareil consommateur de gaz basse pression 5.
Le gaz à l’état vapeur comprimé par l’élément de compression 32 peut aussi circuler dans la première branche 9 ou directement dans la première portion 51 en fonction du mode de réalisation du système de gestion 1. Enfin, le gaz à l’état vapeur comprimé par l’élément de compression 32 peut aussi rejoindre le dispositif de compression 7 et être davantage comprimé par ce dernier au moyen du deuxième étage de compression 12, pour circuler dans la deuxième branche 10 ou la deuxième portion 52, ou être davantage comprimé par le troisième étage de compression 13 pour alimenter l’appareil consommateur de gaz haute pression 4.
L’élément de compression 32 est représenté sur les figures 3 et 4, mais peut également être intégré aux modes de réalisation illustrés sur les figures 1 et 2, ainsi qu’aux variantes décrites ci-dessous.
Les figures 5 et 6 représentent respectivement une deuxième variante du premier mode de réalisation et une deuxième variante du deuxième mode de réalisation. Cette deuxième variante se distingue de ce qui est illustré sur les figures 1 et 2 en ce que le circuit de traitement thermique 8 comprend au moins un dispositif de séparation 21 agencé en aval du deuxième échangeur de chaleur 16. Un tel dispositif de séparation 21 présente l’avantage d’éviter qu’une fraction de gaz à l’état vapeur ne circule jusqu’à la cuve 2.
En sortie du deuxième échangeur de chaleur 16, le gaz majoritairement reliquéfié ou totalement reliquéfié peut circuler jusqu’au dispositif de séparation 21. Celui-ci comprend une entrée 22 par laquelle entre ce gaz dans un volume du dispositif de séparation 21. Ce dernier permet de séparer une fraction liquide d’une fraction vapeur du gaz si ce dernier n’est pas entièrement reliquéfié. Le dispositif de séparation 21 comprend une sortie vapeur 23 autorisant la sortie de la fraction vapeur hors du dispositif de séparation 21 et une sortie liquide 24 autorisant la sortie de la fraction liquide hors du dispositif de séparation 21.
41 : premier organe de la bague rapportée
42 : deuxième organe de la bague rapportée
51 : gorge
52 : collerette
EMBOITURE PROTHETIQUE CONCUE POUR S’ADAPTER NOTAMMENT A UNE VARIATION DE VOLUME D’UN MEMBRE AMPUTE DOMAINE DE L’INVENTION L’invention concerne une emboiture prothétique qui est conçue pour s’adapter à une variation de volume ou à une variation de forme d’un membre amputé, ladite emboiture étant conçue pour accueillir un moignon.
Les personnes amputées, quelles qu’elles soient, aimeraient retrouver la sensation de leur membre perdu, avec une bonne proprioception et le moins de contraintes possibles.
On comprendra par « proprioception » l’ensemble des informations nerveuses transmises au cerveau, notamment par la peau, permettant la régulation de la posture et des mouvements du corps.
ETAT DE LA TECHNIQUE On connait des emboitures qui se fixent sur un membre amputé, en accueillant un moignon, et qui sont associées à un dispositif articulé, ou non ; permettent de prolonger le membre amputé, le dispositif visant à remplacer la partie de membre manquant : le document FR 3 011 176 décrit un exemple d’emboiture qui comporte une couche interne en silicone (qui est une matière élastomère) recouverte au moins partiellement par une structure rigide, l’ensemble étant emmanché dans une couche externe de silicone.
La couche interne en silicone apporte un certain confort pour le patient : la couche étant souple et élastique, elle s’adapte au mouvement du membre accueilli dans l’emboiture.
Malheureusement, cette souplesse n’est pas suffisante et ne permet pas d’adapter l’emboiture à une variation de volume du membre accueilli sur une longue période : par exemple, après une opération, la forme et la taille du moignon va varier durant une année ou plus, suivant que le patient présente une désorganisation du système lymphatique et vasculaire ou non, qu’il fait travailler ou non les muscles du membre amputé, etc.
Il est donc nécessaire de refaire l’emboiture désadaptée dans le cas d’une succion. Si le patient a un manchon préfabriqué standard sur la peau, il peut mettre un bonnet entre le manchon et l’emboiture pour venir combler la perte de volume (ce qui diminue de 50% la proprioception).
PRESENTATION DE L’INVENTION Il existe ainsi un besoin de disposer d’une emboiture dont le diamètre interne puisse s’adapter aux variations de tailles du membre accueilli.
L’invention concerne à cet effet une emboiture prothétique pour membre amputé, apte à accueillir un moignon dudit membre amputé et apte à s’adapter aux variations de volume dudit membre amputé et ou dudit moignon, ladite emboiture s’étendant suivant une direction longitudinale et comportant une couche interne réalisée au moins partiellement en matière élastomère, en forme de chaussette, apte à envelopper ledit moignon et au moins partiellement ledit membre amputé, ladite couche interne étant recouverte au moins partiellement d’une structure rigide, ladite structure rigide comportant au moins deux mâts qui s’étendent suivant une direction parallèle ou sensiblement parallèle à ladite direction longitudinale, ainsi qu’une coque de réception dudit moignon, ladite coque étant reliée à une extrémité de chacun desdits au moins deux mâts.
L’emboiture conforme à l’invention est remarquable en ce que ladite couche interne comporte au moins une découpe qui s’étend suivant ladite direction longitudinale, ou sensiblement suivant la direction longitudinale depuis un bord libre de ladite couche jusque dans ladite coque de réception, la couche interne présentant deux lèvres longitudinales réalisées au moins partiellement en matière élastomère, qui s’étendent de part et d’autre de ladite au moins une découpe et qui se superposent au moins partiellement l’une sur l’autre suivant une surface de contact qui s’étend suivant une direction parallèle à une direction tangentielle de ladite couche interne ou suivant une direction inclinée par rapport à ladite direction tangentielle.
La superposition des lèvres permet de pouvoir les écarter l’une de l’autre et d’agrandir ou de rétrécir plus ou moins l’ouverture de la couche interne : ainsi, la couche interne peut s’adapter à des variations de volume. De plus, la réalisation de la couche interne en matière élastomère assure une adhérence des lèvres ensemble, ce qui permet le maintien en position de la couche interne sur la peau du membre accueilli.
(I) la composition de base de coloration des poils comprend ou est constituée de°:
(a) de la 2-méthoxyméthyl-P-phénylènediamine, et facultativement un ou plusieurs précurseurs de teinture oxydative additionnels ;
(b) un ou plusieurs coupleurs ; et
(c) 3 % en poids ou moins, de préférence 2,5 % en poids ou moins, de manière davantage préférée 2 % en poids ou moins, de manière encore davantage préférée 1,5 % en poids ou moins d'un ou plusieurs agents alcalifiants, dans laquelle les un ou plusieurs agents alcalifiants sont de préférence de la monoéthanolamine ;
(d) environ 0,1 à environ 10 % en poids, de préférence environ 0,1 à environ 5 % en poids, de manière davantage préférée environ 0,5 à environ 3 % en poids d'un ou plusieurs alcools gras comportant de 12 à 24 atomes de carbone, de préférence choisis parmi l'alcool cétylique, l'alcool stéarylique, l'alcool cétéarylique, l'alcool béhénylique, l'alcool laurylique, l'alcool myristique ou myristylique, l'alcool arachidylique, l'alcool lignocérylique, l'alcool oléylique et les mélanges de ceux-ci ;
(e) environ 5 à environ 40 % en poids, de préférence environ 10 à environ 30 % en poids, de manière davantage préférée environ 15 à environ 30 % en poids d'un ou plusieurs tensioactifs, de préférence d'un ou plusieurs tensioactifs non ioniques et facultativement d'un ou plusieurs tensioactifs anioniques, en particulier, dans laquelle les un ou plusieurs tensioactifs non ioniques sont choisis parmi les amides oxyéthylénés, les alcools gras oxyéthylénés, et les tensioactifs à copolymères séquencés (polycondensés) d'oxyde d'éthylène et d'oxyde de propylène, et un mélange de ceux-ci, de manière davantage préférée choisis parmi les amides oxyéthylénés (par exemple, amide de graines de colza PEG-4), les alcools gras oxyéthylénés (par exemple, décéth-3), les tensioactifs à copolymères séquencés (polycondensés) d'oxyde d'éthylène et d'oxyde de propylène (par exemple, Poloxamer 338), ou une combinaison de ceux-ci.
(f) environ 10 à environ 40 % en poids, de préférence environ 15 à environ 35 % en poids, de manière davantage préférée environ 15 à environ 30 % en poids d'un ou plusieurs solvants organiques solubles dans l'eau, en particulier, d'un ou plusieurs solvants organiques solubles dans l'eau choisis parmi la glycérine, les mono-alcools, les polyols (alcools polyhydriques), les glycols et un mélange de ceux-ci, de préférence, les un ou plusieurs solvants solubles dans l'eau sont choisis parmi la glycérine, le propylène glycol, le butylène glycol, le pentylène glycol, le dipropylène glycol, l'hexylène glycol, l'éthanol, l'isopropanol, l'alcool t-butylique, et un mélange de ceux-ci ;
(g) environ 25 à environ 60 % en poids, de préférence environ 30 à environ 55 % en poids, de manière davantage préférée environ 35 à environ 50 % en poids d'eau ;
dans laquelle (e), (f) et (g) sont en des quantités telles qu'une quantité combinée de (e), (f) et (g) constitue au moins 70 % en poids, de préférence au moins 75 % en poids, de manière davantage préférée au moins 80 % en poids et de manière encore davantage préférée au moins 83 % en poids de la composition de base de coloration des poils°;
(h) moins de 15 % en poids, de préférence moins de 10 % en poids, de manière davantage préférée moins de 5 % en poids d'huiles ;
(i) facultativement, environ 0,1 à environ 10 % en poids, de préférence environ 0,1 à environ 5 % en poids, de manière davantage préférée environ 0,1 à environ 3 % en poids d'un ou plusieurs agents réducteurs, par exemple choisis parmi le métabisulfite de potassium, le sulfite de potassium, l'hydrosulfite de sodium, le métabisulfite de sodium, le sulfite de sodium, le bisulfite de sodium, l'acide thioglycolique, l'acide thiolactique, l'acide déshydroascorbique, un sel de ceux-ci, et un mélange de ceux-ci, de préférence l'acide thioglycolique, l'acide thiolactique, les sels de ceux-ci, et les mélanges de ceux-ci ; et
(j) facultativement, environ 0,01 à environ 10 % en poids, de préférence environ 0,01 à 5 % en poids, de manière davantage préférée environ 0,1 à environ 5 % en poids d'un ou plusieurs ingrédients divers, par exemple, des agents de conservation, des parfums, des correcteurs de pH, des sels, des agents chélateurs, des tampons, des antioxydants, des flavonoïdes, des vitamines, des extraits botaniques, des agents filtrant les UV, des protéines, des hydrolysats et/ou des isolats de protéines, des charges, des colorants de composition, des polymères cationiques, des agents épaississants, et des mélanges de ceux-ci ;
dans laquelle les pourcentages en poids sont basés sur le poids total de la composition de base de coloration des poils ; et
(a) environ 1 à environ 40 % en poids, environ 1 à environ 25 % en poids, ou environ 1 à environ 15 % en poids d'un ou plusieurs agents oxydants, par exemple, un ou plusieurs agents oxydants choisis parmi le peroxyde d'hydrogène, les peroxydes inorganiques de métal alcalin (tels que le périodate de sodium et le peroxyde de sodium), les peroxydes organiques (tels que le peroxyde d'urée et le peroxyde de mélamine), les sels de perhydrate inorganiques (tels que les sels de métal alcalin de perborates, percarbonates, perphosphates, persilicates, persulfates), les bromates, et un mélange de ceux-ci, de préférence le peroxyde d'hydrogène ;
b) environ 0,1 à environ 20°% en poids, environ 0,1 à environ 10°% en poids, ou environ 1 à environ 10°% en poids d'un ou plusieurs tensioactifs non ioniques, par exemple, d'un ou plusieurs tensioactifs non ioniques choisis dans le groupe constitué des amides oxyéthylénés, des alcools gras, des alcools gras oxyéthylénés, et d'un mélange de ceux-ci ;
Selon une autre caractéristique, plus particulièrement illustrée à la , la machine thermique 100 comprend encore une enceinte étanche additionnelle 11. Cette enceinte étanche additionnelle 11 est située plus haut que l’enceinte étanche haute 12 et est connectée par une quatrième conduite 13 en partie haute de l’enceinte étanche haute 12. Cette connexion est avantageusement permanente. Le piquage de la quatrième conduite 13 est disposé à droite de l’électrovanne 14.
Cette enceinte étanche additionnelle 11 est destiné à accueillir uniquement du gaz. Elle sert d’extension à l’enceinte étanche haute 12. Elle permet d’augmenter le volume apte à accueillir du gaz. Ceci permet de diminuer la densité du fluide frigorigène et favorise ainsi la liquéfaction du fluide frigorigène revenant du premier échangeur 8 sous forme gazeuse.
Selon une autre caractéristique, l’une au moins parmi les enceintes étanches 1, 12, 11, et avantageusement toutes, sont des bouteilles aptes à supporter la pression. Chaque bouteille comprend un unique goulot 303. Ce goulot 303 est disposé vers le bas.
Une connexion en partie basse est alors réalisée au niveau du goulot 303. Une telle connexion permet alors de puiser/remplir du liquide. Une connexion en partie haute pourrait être réalisée par un deuxième goulot disposé en partie haute de l’enceinte étanche.
Avantageusement, l’épaisseur de la couche sacrificielle 7 est comprise entre 1 μm et 4 μm. Préférentiellement, l’épaisseur de la couche sacrificielle est comprise entre 1 µm et 2µm. Ceci permet de renforcer une surface de joint de grains fins pour que le silicium liquide réagisse avec le carbone de la couche sacrificielle 7.
La préforme fibreuse 1 peut comprendre plusieurs couches sacrificielles 7 superposées les unes aux autres et s’étendant sur la couche pré-densifiée 4. Le nombre de ces couches sacrificielles 7 peut être au plus de cinq. Ceci permet d’augmenter la surface de couche sacrificielle et bloquer davantage l’attaque du silicium liquide sur la couche pré-densifiée. Sur l’exemple des figures 3 et 4, une seule couche sacrificielle 7 enrobe la couche pré-densifiée 4.
La illustre un exemple de la préforme fibreuse 1 selon l’invention, dans laquelle on peut observer une dégradation de la couche sacrificielle 7 alors que la couche pré-densifiée 4 (ainsi que la couche d’interphase 4 et les fibres 20) restent intactes. L’attaque de cette couche sacrificielle 7 par le silicium liquide est repérée par des flèches sur la . Puisque la illustre qu’aucune fissure ne se propage dans la couche pré-densifiée 4, contrairement à celles de l’art antérieur ( ), il peut être conclu qu’une couche sacrificielle 7 permet de protéger la couche pré-densifiée 4 d’une attaque par le silicium liquide lors du procédé de réalisation de la pièce en matériau CMC.
L’invention concerne également une pièce en matériau CMC 10 comportant la préforme fibreuse 1 décrite ci-dessus en référence aux figures 3 à 5, et une matrice 6 céramique densifiée.
La pièce 10 peut être une pièce d’une turbomachine en particuliers d’aéronef. A titre d’exemple, cette pièce de turbomachine est une aube d’une turbine ou d’un compresseur de la turbomachine, une paroi annulaire d’une chambre de combustion de la turbomachine, etc.
Avantageusement, la matrice 6 est à base de carbure de silicium notamment lorsque les fibres 20 sont en SiC ou en carbone.
En référence à la , la présente demande va maintenant décrire un exemple de procédé de fabrication de la préforme fibreuse 1 et également de la pièce en matériau CMC 10.
Le procédé de fabrication de la préforme fibreuse 1 comprend les étapes consistant à : (a) obtenir le renfort fibreux 2 comportant des fibres 20 à base de SiC, (b) former la couche d’interphase 3 sur chacune des surfaces 22 des fibres 20 à base de SiC, (c) former la couche pré-densifiée 4 à base de SiC sur la couche d’interphase 3 par infiltration chimique en phase vapeur (CVI), et (d) déposer au moins une couche sacrificielle 7 à base de SiC sur la couche pré-densifiée 4 de l’étape (c) par infiltration chimique en phase vapeur (CVI), pour obtenir la préforme fibreuse 1 notamment qui est partiellement pré-densifiée.
Le renfort fibreux 2 à l’étape (a) peut avoir une forme voisine de celle de la pièce à fabriquer. Tel que décrit précédemment, le renfort fibreux 2 peut être obtenu par tissage multicouches ou 3D à partir de fils ou mèches. Il est possible aussi de partir d’une texture 2D, telle qu’un tissu ou une nappe de fils ou de mèches, pour former des strates qui seront ensuite drapées sur une forme et éventuellement liées entre elles par exemple par couture ou implantation de fils.
A titre d’exemple, la couche d’interphase 3 peut être déposée également par infiltration chimique en phase vapeur (CVI).
La technique de dépôt CVI est bien connue. On pourra se référer par exemple au document FR-A1-2 742 433 .
Le dépôt CVI de l’étape (c) peut être réalisé à partir d’un premier mélange gazeux comprenant du méthyltrichlorosilane (MTS) et du dihydrogène (H 2 ) comme espèces réactives. Le rapport de volume de dihydrogène sur le méthyltrichlorosilane peut être compris entre 5 et 15. Pour réaliser le dépôt CVI de la couche pré-densifiée 4, au moins un des paramètres ci-dessous peut être choisi : - une première pression comprise entre 70 mbar et 150 mbar, - une première température comprise entre 900°C et 1100°C, et - une première durée comprise entre 10 heures et 30 heures.
Le dépôt CVI de l’étape (d) peut être réalisé à partir d’un second mélange gazeux comprenant du méthyltrichlorosilane (MTS) et du dihydrogène (H 2 ).
Pour le dépôt CVI de la couche ou des couches sacrificielles 7, au moins un des paramètres ci-dessous peut être : - une seconde pression comprise entre 70 mbar et 150 mbar, - une seconde température comprise entre 900°C et 1100°C, et - une seconde durée comprise entre 30 minutes et 3 heures.
Selon un premier mode de réalisation, le dépôt CVI de l’étape (d) est réalisé en mode classique. Pour cela, le dépôt CVI peut être réalisé par un arrêt volontaire de l’approvisionnement en débit de gaz réactif (à savoir le MTS), puis un nouvel envoi du gaz réactif par exemple pour une durée comprise entre 30 minutes et 3 heures.
Le second mélange gazeux comprend une proportion de méthyltrichlorosilane supérieure à celle du dihydrogène. Préférentiellement, la proportion de méthyltrichlorosilane et de dihydrogène est comprise entre 70/30 et 85/15 en volume. Cette proportion permet notamment d’obtenir la taille et/ou la densité de grains SiC précitée(s) de la couche sacrificielle 7. Ces proportions permettent avantageusement de générer un excès en carbone dans la couche sacrificielle.
Le taux moyen d’IL-6 est rapporté au taux moyen de protéines. Les valeurs finales sont exprimées en pg/mg.prot. et en pourcentages par rapport au pourcentage en IL-6 induit dans le témoin éthanol. Les résultats sont présentés dans le Tableau 3 ci-après. [Table 3] IL-6 induit (pg/mg prot.) IL-6 induit (%) Témoin éthanol 1305,14 100% Sol 1 (1,4 μg/ml) 643,87 49% Sol 1 (3,5 μg/ml) 602,05 46% Sol 1 (7,0 μg/ml) 546,65 42% Dexa (100μM) 105,10 8% Tableau 3 : Résultats d’activité anti-inflammatoire de l’ingrédient de l’invention selon trois concentrations d’application différentes
Les taux d’IL-6 enregistrés pour les solutions contenant l’ingrédient de l’invention sont nettement inférieurs au taux d’IL-6 enregistré pour le témoin éthanol. Les différences observées sont statistiquement significatives. On constate également que les résultats sont dépendants de la concentration en ingrédient. Dans les même conditions expérimentales, l’échantillon de Dexa inhibe de 92% la libération d’IL-6 induites par les UVs ce qui confirme la bonne réactivité du système et valide ces essais.
Il est ainsi démontré que l’ingrédient de l’invention présente un effet anti-inflammatoire notable vis-à-vis, au moins, de la production d’IL-6.
Exemple 3 : P ropriétés cicatrisantes de s triterpènes neutres extraits de l’ingrédient issu d’une fraction non volatile d’exsudat de Canarium sc h weinfurthii