INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Parallèlement, dans l’étape 180, le module 23 crée une tâche asynchrone pour gérer cette mise en attente du fil d’exécution appelant. La création d’une tâche asynchrone consiste à définir la machine à états associée à cette tâche asynchrone et à enregistrer une nouvelle entrée dans la liste des tâches asynchrone 35, définissant l’état courant de la tâche asynchrone et l’évènement attendu pour faire évoluer cet état. Une zone mémoire 36 est réservée pour la tâche asynchrone.
Puis, dans l’étape 190, le moteur est exécuté. Il exécute le contenu de la section « async» de la tâche asynchrone sur la pile noyau en utilisant les informations nécessaires à l’exécution de la tâche asynchrone stockées dans la zone de la mémoire de l’ordinateur dédiée au moteur.
L’exécution de la tâche avance jusqu’à un état d’exécution bloquant nécessitant la survenue d’un évènement attendu.
Dans l’exemple précédent, ceci correspond à l’exécution de la tâche jusqu’à l’instruction « .await » (cf. tableau ci-dessous). L’instruction « .await » indique qu’un évènement est attendu.
S’il n’est pas encore survenu, l’exécution de la tâche asynchrone est bloquée. Le moteur met à jour la liste 35 en indiquant l’état courant de la tâche et l’évènement attendu pour pouvoir reprendre l’exécution de la tâche.
Le processeur peut alors exécuter le fil d’exécution suivant dans la file d’attente 26 ou d’autres tâches du noyau (en utilisant la pile privilégiée).
En particulier, dans une étape 210, suite à une interruption indicative de la survenue d’un nouvel évènement (étape 200), le moteur est exécuté sur la pile privilégiée du noyau pour parcourir la liste des tâches 35 afin de vérifier si ce nouvel évènement correspond à l’évènement attendu par l’une ou l’autre des tâches asynchrones de la liste 35.
Lorsque cet évènement correspond à l’évènement attendu par la tâche asynchrone associée à l’appel système de l’étape 110, alors dans l’étape 220, l’exécution de cette tâche asynchrone par le noyau est reprise de manière à réaliser la transition de l’état d’exécution courant à l’état d’exécution suivant. Plus précisément, le moteur poursuit l’exécution du contenu de la section « async» de la tâche asynchrone, jusqu’à atteindre une autre instruction « .await ».
A l’étape 230, le nouvel état atteint par la tâche asynchrone est testé pour savoir s’il correspond à l’état « tâche terminée ». Dans la négative, les étapes 190 à 230 sont itérées.
En revanche, si à l’étape 230, il s’avère que l’état de la tâche asynchrone est l’état « tâche terminée », alors, dans l’étape 240, le noyau exécute la fin de la section « async» de la tâche asynchrone de manière à la finaliser. Puis, cette tâche est détruite en la retirant de la liste 35.
La suppression de la tâche de la liste 35 étant constatée par le module 23, dans l’étape 250, le moteur retourne l’appel système en mettant à jour le contexte d’exécution du fil d’exécution appelant avec le résultat de l'exécution de la tâche asynchrone. Le moteur modifie l’état du fil d’exécution appelant en le basculant vers l’état « Ready ».
Dans l’étape 260, le fil d’exécution appelant étant dans l’état « Ready », l’ordonnanceur peut le replacer dans la liste d’attente 36 pour poursuivre l’exécution de ce fil d’exécution par le processeur dans le mode non-privilégié en tenant compte des informations présentes dans la pile non-privilégiée de ce fil d’exécution.
L’article recyclé comprend de préférence moins de 5% en poids de copolymères blocs styréniques par rapport au poids total dudit article recyclé.
La teneur en copolymères blocs styréniques peut être déterminée par Chromatographie par Perméation de Gel (GPC), avec un étalon approprié.
L’article recyclé présente avantageusement une force à la rupture supérieure ou égale à 20 MPa, de préférence supérieure ou égale à 22 MPa, mesurée selon la norme ISO 527-1 (type 1A,dimensions éprouvette 80 x 10 x 4, vitesse de traction 50 mm/min).
L’article recyclé présente avantageusement une résistance aux chocs (méthode Charpy) supérieure ou égale à 5,0, de préférence supérieure ou égale à 5,5, mesurée selon la norme ISO 179-2 1eA à 23°C (dimensions éprouvettes 80 x 10 x 4 mm, vitesse de 2,9 m/s).
Plus particulièrement, l’utilisation de la composition auto-adhésive thermofusible CA de l’invention permet avantageusement d’améliorer d’au moins 2%, de préférence d’au moins 5%, encore plus préférentiellement d’au moins 15%, la résistance aux chocs d’un article recyclé comprenant ladite composition auto-adhésive thermofusible, par rapport à un article contrôle constitué de 100% de polypropylène (de préférence de polypropylène recyclé) et dépourvu de ladite composition auto-adhésive thermofusible. Il va de soit que l’article recyclé et l’article contrôle ont des tailles et formes similaires pour une comparaison appropriée.
La première paroi latérale comprend avantageusement une pluralité d’alvéoles.
Préférentiellement, la direction générale des alvéoles de la première paroi latérale est perpendiculaire à la direction des lignes de pliage reliant le premier rabat de couvercle à ladite première paroi latérale. Un intérêt est d’améliorer la résistance de la première paroi à la compression verticale et donc de réduire le risque qu’elle ne s’affaisse ou ne se casse, notamment lorsque des éléments lourds sont posés sur la caisse repliable, par exemple lorsque plusieurs caisses repliables sont empilées.
Lesdites alvéoles sont avantageusement dirigées parallèlement à une ligne de jonction reliant la première paroi latérale à une autre paroi latérale adjacente à la première paroi latérale. Lesdites alvéoles forment avantageusement des cannelures.
Lesdites alvéoles sont avantageusement longitudinales.
De manière avantageuse, la caisse repliable comprend un couvercle formé par un repliement et assemblage de quatre rabats de couvercle, à savoir deux rabats de couvercle longitudinaux superposables et deux rabats de couvercle transversaux, au moins un rabat de couvercle présentant des découpes périphériques et des lignes de liaison délimitant, dans ledit rabat de couvercle, deux ailes d’assemblage repliables selon lesdites lignes de liaison, les rabats de couvercle sans aile d’assemblage présentant au moins une ouverture d’assemblage disposée de sorte que l’assemblage des quatre rabats de couvercle est obtenu en rabattant les rabats de couvercle sans aile d’assemblage puis le ou les rabats de couvercle avec ailes d’assemblage et en faisant pénétrer chaque aile d’assemblage des rabats de couvercle repliée dans lesdites ouvertures d’assemblage, de telle sorte que les ailes d’assemblage puisse être disposées vers l’intérieur de la caisse.
Selon une première variante avantageuse, les deux rabats de couvercle longitudinaux présentent deux ailes d’assemblage, tandis que les deux rabats de couvercle transversaux ne présentent pas d’aile mais au moins une ouverture d’assemblage.
Selon une autre variante avantageuse, les deux rabats de couvercle transversaux présentent deux ailes d’assemblage, tandis que les deux rabats de couvercle longitudinaux ne présentent pas d’aile mais au moins une ouverture d’assemblage.
De préférence, chacun des rabats de couvercle sans aile d’assemblage présente une unique ouverture d’assemblage configurée pour recevoir une aile d’assemblage d’un premier rabat de couvercle avec aile d’assemblage et une aile d’un deuxième rabat de couvercle avec aile d’assemblage.
De préférence, le premier rabat de couvercle relié à la première paroi latérale est un rabat de couvercle sans aile.
De préférence, ledit au moins un rabat de couvercle avec ailes d’assemblage présente un bord de liaison relié à une paroi latérale de la caisse, ledit rabat de couvercle avec ailes d’assemblage présentant au moins une encoche biseautée définissant une portion de bordure biseautée pour ledit rabat de couvercle située entre une aile et ledit bord de liaison dudit rabat de couvercle. Aussi, la base des ailes d’assemblage est située à distance des lignes de pliage reliant le rabat sans aile et la paroi latérale correspondante, lorsque les rabats de couvercle sont assemblés. Un intérêt est de pouvoir positionner l’ouverture d’assemblage à distance desdites lignes de pliage pour éviter que les ailes d’assemblage n’obstruent l’ouverture formant poignée lorsque la caisse repliable est mise en forme et que les rabats de couvercle sont assemblés.
De préférence, la profondeur de ladite encore biseautée est sensiblement égale à la distance entre l’ouverture d’assemblage et la ligne de pliage disposée en regard du bord de préhension de l’ouverture formant poignée.
la montre un premier panneau d’une caisse repliable selon l’invention;
la montre l’ouverture formant poignée du premier panneau de la caisse de la ;
la est une vue de dessus d’une caisse repliable selon l’invention formée par assemblage de deux panneaux tels que celui de la ; et
la est une vue en perspective de la caisse repliable de la .
la représente en vue en coupe longitudinale partielle un ensemble de connexion optique, de type contact MPO, selon l’invention en configuration connectée et verrouillée.
la est une vue en coupe longitudinale partielle d’un contact de type MPO selon l’invention en configuration connectée et verrouillée dans un adaptateur installé sur un équipement électronique.
la est une vue en perspective d’un contact optique de type LC ( acronyme anglo-saxon pour “Lucent Connector”) duplex, selon l’invention dans une configuration de verrouillage.
la est une autre vue en perspective du contact selon la dans une configuration de déverrouillage, le moyen de retenue temporaire étant dans une position dégagée.
la reprend la en vue de côté.
Description détaillée Dans l’ensemble de la présente demande, les termes «interne» et «externe » sont à comprendre par rapport à un contact électrique et/ou optique selon l’invention ou d’un accessoire de contact électrique et/ou optique selon l’invention.
On a représenté sur les figures 3 à 5 un premier mode de réalisation de contact optique de type MPO étanche, selon l’invention.
Ce contact 1 s’étend selon un axe longitudinal X1 et comprend tout d’abord, à l’avant, un corps central avant 10.
Il comprend également un joint d’étanchéité 15 monté à l’arrière du manchon 12 et réalisant l’étanchéité entre un câble C1 et l’extrémité arrière du manchon 12 monté autour. Un joint d’étanchéité supplémentaire 16, par exemple torique, est monté en périphérie et l’arrière du manchon 12, réalisant l’étanchéité entre le contact 1 et la cavité 130. Ces joints 15 et 16 réalisent donc à l’intérieur de la cavité 130 dans laquelle est monté le corps central 10 une zone d’étanchéité.
Cette zone d’étanchéité est donc délimitée à l’intérieur de la cavité 130 autour du contact optiques et/ou électriques 1 dans sa configuration connectée au niveau de la zone d’accouplement Z.
Le contact 1 comprend en outre une férule optique 17 comprenant une ou plusieurs voies optiques, typiquement 8, 12 ou 24, logée et maintenue dans le corps central avant 10. Cette férule 17 est destinée à être reliée à une extrémité d’un câble optique C1.
Le contact 1 comprend, à l’arrière, un corps central arrière 18 emboîté dans le corps avant 10 et qui est destiné à être traversé par une partie du câble C1. Le corps central arrière 18 peut lui-même être composé d’une ou plusieurs pièces.
Le corps central avant 10 comprend un ou plusieurs ergots de clipsage 100 sur ses bords latéraux permettant au corps central 10 d’être clipsé dans sa cavité réceptrice et d’assurer la connexion des voies optiques au sein de la férule 17 dans la configuration connectée du connecteur 1.
Un dévêtisseur 11 est monté coulissant autour du corps central avant 10. Le montage du dévêtisseur 11 sur le corps central avant 10 peut être réalisé par exemple par un emmanchement à force ou une fixation par clipsage/encliquetage notamment par au moins une patte 111.
Si au moins un des potentiels de référence V REF_i déterminés à l’étape 102 est supérieur au premier seuil, alors le procédé comprend la comparaison 105 des potentiels de référence V REF_i à un deuxième seuil supérieur au premier seuil.
Le deuxième seuil peut être une valeur de potentiel choisie par l’utilisateur ou une fonction dépendante du potentiel de l’alimentation du moteur V DC ou encore une fonction dépendante du nombre de phases N du moteur et du potentiel de l’alimentation du moteur V DC . Par exemple, on peut choisir le deuxième seuil égal à 1,1 x V DC /2.
De manière avantageuse, le deuxième seuil s’exprime par la fonction suivante, en fonction du nombre de phases N du moteur et du potentiel d’alimentation du moteur V DC :
Suite à cette comparaison 105, si les potentiels de référence V REF_i sont tous inférieurs ou égaux au deuxième seuil quel que soit i (étape 106), alors les potentiels à réaliser V i des N phases du moteur sont égaux à V i = V REF_i + V H , avec V H un potentiel homopolaire s’exprimant par la formule suivante :
où désigne le potentiel maximal parmi les potentiels de référence V REF_i déterminés à l’étape 102, et désigne le potentiel minimal parmi les potentiels de référence V REF_i déterminés à l’étape 102.
Si au moins un des potentiels de référence V REF_i est supérieur au deuxième seuil, alors les potentiels à réaliser V i des N phases du moteur sont égaux à V i = V REF_i + V S_i + V H , avec V H un potentiel homopolaire dépendant du nombre de phases N et des potentiels électriques de référence V REF_i et V S_i un potentiel secondaire dépendant du nombre de phases N et des potentiels électriques de référence V REF_i .
avec : U un vecteur à N lignes défini par U = T- 1 u et u un vecteur à N lignes défini par une valeur 1 pour ses indices iP, une valeur 0 pour son indice iM et une valeur -1 pour ses indices iN ; V un vecteur à N lignes défini par V = T -1 v et v un vecteur à N lignes défini par une valeur 0 pour ses indices iP et iN et une valeur 1 pour son indice iM ; iP les p indices des p plus grandes valeurs des potentiels de référence V REF_i ; iN les p indices des p plus petites valeurs des potentiels de référence V REF_i ; iM l’indice de la valeur médiane des potentiels de référence V REF_i ; i variant de 1 à N, et T une matrice de transformation définie par : les colonnes impaires de 1 à 2 ⌊(N-1)/2 ⌋ notée 2k-1 (k variant de 1 à ⌊(N-1)/2 ⌋), correspondent au vecteur ayant comme i-ème composante (avec i variant de 1 à N) : c(i, 2k-1) = cos (2πk(i-1)/N) ; les colonnes paires de 1 à 2⌊(N-1)/2 ⌋ notée 2k (k variant de 1 à ⌊(N-1)/2 ⌋) correspondent au vecteur ayant comme i-ème composante (avec i variant de 1 à N) : c(i, 2k) = sin (2πk(i-1)/N) ; dans le cas où N est impair, la colonne N est définie par un vecteur constant à la valeur 1/√2 ; dans le cas où N est pair, la colonne N-1 est définie par un vecteur de constantes alternées de valeur 1/√2 et de valeur -1/√2 et la colonne N est définie par un vecteur constant à la valeur 1/√2. Si N est pair, avec p = N/2 : V H = 0 et V SAB_i (k) est défini par : Si k varie de 1 à p-2 : Pour les autres k entre 1 et N-3 : V SAB_i (k) = 0 ;
q le vecteur ligne formé des éléments de la ligne de la matrice de transformation T correspondant au dernier indice de iP correspondant aux colonnes indicées où k varie de 1 à p-2 ; et
Q la matrice formée des éléments de la matrice de transformation T à l’intersection des lignes correspondant aux p-2 premiers indices des iP et des colonnes indicées où k varie de 1 à p-2.
Ainsi les potentiels électriques à réaliser V i déterminés par le procédé 100 peuvent comprendre un potentiel homopolaire et/ou un potentiel secondaire selon les valeurs des potentiels de référence V REF_i par rapport aux premier et deuxième seuils.
Selon le premier mode de réalisation représentée en figures 1 à 3, les moyens formant poussoir 4 forment un coude qui débouche hors du corps au travers d’une ouverture 20 pratiquée dans le couvercle 2 et suivant un axe sensiblement orthogonal au premier axe x. Ce coude débouchant peut être assimilé à un levier.
Avantageusement, l’ouverture 20 pratiquée dans le couvercle 2 comporte au moins un premier godron 21 qui induit un effort supplémentaire pour faire coulisser les moyens formant poussoir 4.
Tout aussi avantageusement, l’ouverture 20 pratiquée dans le couvercle 2 comporte au moins un deuxième godron 22 qui induit également un effort supplémentaire pour faire coulisser les moyens formant poussoir 4.
Ainsi, tel que représenté en figures 1 à 3, la cloche 7 est bloquée linéairement par le corps 1 et reste en rotation par rapport au couvercle 2.
Le couvercle 2, recouvre l’élément de blocage 5 du câble 9, et est clipsé sur le corps 1. L’élément de blocage 5 accueille un plomb supérieur du câble serti 9, ce câble traversant les moyens formant poussoir 4.
Un cache 6 entoure les moyens formant poussoir 4, de manière à boucher l’ouverture 20 lorsque les moyens formant poussoir coulissent vers le marteau. Un plomb inférieur du câble serti 9 est en contact avec un joint torique 10 situé dans le lamage du marteau 8. Ce joint torique permet de compenser les tolérances de l’assemblage et permet aussi d’amortir les vibrations. La goupille 12 sécurise le mécanisme en bloquant l’élément de blocage 5 et le corps 1 ensembles.
Bien entendu, les moyens de retenue peuvent prendre une autre forme qu’un câble et leur accroche dans le corps 1 peuvent être réalisée autrement qu’avec l’élément de blocage 5.
Selon un deuxième mode de réalisation représenté sur les et 5, les moyens formant poussoir 4 forment un bouton poussoir doté d’un ressort 46, et débouchant hors du corps 1 suivant le premier axe x, ledit bouton poussoir admettant une première position stable hors du corps et une deuxième position stable enfoncée dans le corps et en contact avec le marteau.
Ce bouton poussoir débouche hors du corps 1 suivant le premier axe (x) dans une première position stable dite « haute ».
Il est doté d’un ressort 46 de sorte que lors d’un appui de l’utilisateur sur sa première extrémité, il coulisse dans le corps pour s’enfoncer dans ce dernier selon une deuxième position stable dite « basse ». Dès lors, la deuxième extrémité du bouton-poussoir entre en contact avec le marteau et l’immobilise.
Lorsque l’utilisateur exerce à nouveau un appui sur la première extrémité du bouton-poussoir, ce dernier sous l’action du ressort retrouve sa première position stable dite « haute » et le marteau n’est plus en contact avec la deuxième extrémité du bouton-poussoir.
Dans ce mode de réalisation, la cloche 7 est fixée au corps 1 au moyen d’un support de cloche 70. Le marteau 8 est quant à lui fixé au câble 9 au moyen d’un support de câble 80. Les moyens formant le bouton poussoir 4 comporte un bouton, une cale de butée 43 emmanchée d’une part sur le bouton et d’autre part sur un pressoir 44. Le pressoir est prolongé par un bloqueur destiné à imprimer une pression sur le marteau lors de la translation de l’ensemble formant le bouton poussoir.
Selon un troisième mode de réalisation représenté sur les et 7, les moyens formant poussoir 4 sont un levier prévu pour coopérer avec le couvercle 2 du corps selon un montage du type baïonnette. Ainsi, selon un mouvement de rotation, puis translation selon l’axe (x), puis rotation, le corps 40 du levier translate à l’intérieur du corps 1.
Dans ce troisième mode de réalisation, la cloche 7 est fixée au corps 1 au moyen d’un support de cloche 70 et le câble 9 est fixé d’une part au marteau et d’autre part au couvercle 2 au moyen de plombs.
De manière avantageuse et pour l’ensemble des modes de réalisation, la cloche et le marteau sont constitués de matériaux métalliques et de préférence sont en laiton ou en acier. Ces matériaux permettent lorsque le marteau entrechoque la paroi interne de la cloche, d’assurer un tintement suffisant.
De manière également avantageuse et pour l’ensemble des modes de réalisation, l’extrémité des moyens formant poussoir 4 qui est en contact avec le marteau, est munie d’un amortisseur de vibrations qui contribuent à annuler toute émission sonore de la part du marteau lorsque ce dernier est immobilisé par les moyens formant poussoir 4.
La représente une autre variante d’intégration du dispositif de conversion des aromatiques dans un complexe aromatique, mettant en œuvre une colonne de xylènes à cloison (paroi).
La représente une variante d’intégration du dispositif de conversion des aromatiques dans un complexe aromatique représenté sur la , mettant en œuvre deux colonnes de xylènes.
La représente une variante d’intégration du dispositif de conversion des aromatiques dans un complexe aromatique représenté sur la , dans laquelle la charge du dispositif de conversion par isomérisation des A9+ selon l’invention est une coupe A9+ provenant d’un soutirage latéral de la colonne de xylène. Les mêmes références correspondent au même flux, au même dispositif dans l’ensemble des figures, qui, par ailleurs, sont toutes extrêmement schématiques.
Dans cette optique les mono-aromatiques substitués en méthyles, préférablement les mono-aromatiques uniquement substitués en méthyles, sont directement valorisables, ce qui n’est pas le cas des mono-aromatiques comprenant des groupement alkyl à plus de 2 atomes de carbone (exemple : méthyl éthyl benzène, éthyle benzène, propyle benzène). Il est donc préférable de convertir ces composés mono-aromatiques en composés aromatiques uniquement substitués en méthyles.
L’objectif de l’unité d’isomérisation des A9 est de produire des groupes méthyl fixés sur les noyaux benzéniques, en lieu et place des groupes alkyles à plus de deux atomes de carbones, sans produire de méthane, de façon à maximiser le rendement liquide de la réaction, et ainsi à améliorer le rendement global en aromatiques du complexe aromatique.
Avec la présente invention, on peut à la fois : - réduire les inconvénients spécifiques de la réaction d’isomérisation, inconvénients associés aux réactions secondaires de saturation et de déshydrocyclisation des composés aromatiques, - augmenter le taux de conversion de la réaction du méthyl éthyl benzène notamment, en recyclant sélectivement les espèces non réagies, ainsi qu’un intermédiaire réactionnel . (l’intermédiaire réactionnel correspond ici au composé C9N : on veut convertir les composés C9 aromatiques avec une chaine alkyl à 2 carbones ou plus, en C9 aromatique avec des méthyls, par la saturation du noyau aromatique et donc la formation de C9 naphténique, que l’on veut recycler. En effet, si on perd l’intermédiaire réactionnel, on perd le produit aussi de la réaction).
L’invention consiste à coupler l’unité d’isomérisation des A9+ à deux fractionnements, l’un en amont et l’autre en aval de l’unité d’isomérisation (ces fractionnements étant en pratique des distillations en cas général) pour former une unité de conversion des aromatiques lourds. Selon l’invention, on opère donc un pré-fractionnement en amont de l’unité, la section de pré-fractionnement étant alimentée, d’une part par une charge comprenant (constituée de) composés aromatiques d’au moins 9 carbones A9+, et d’autre part par un flux de recyclage provenant d’un flux de la section de post-fractionnement (le flux de fond de distillation), permettant de réduire la teneur en composés aromatiques uniquement substituées en groupement méthyles de la charge au réacteur d’isomérisation des A9+.
Et, en aval de l’unité d’isomérisation des A9+, on opère un post-fractionnement de l’effluent isomérisé généralement une distillation, dont l’un des effluents (le produit de fond dans le cas d’une distillation) est recyclé dans la section de pré-fractionnement, et dont un autre de ses effluents (le produit de tête ou distillat dans le cas d’une distillation) est renvoyé dans le complexe aromatique .