INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un autre aspect, l’aéronef 1 comporte au moins un système de stabilisation 50 couplé à un conduit d’échappement 30. En présence de plusieurs moteurs 10 et de plusieurs conduits d’échappement 30 respectifs, chaque conduit d’échappement 30 est couplé à son propre système de stabilisation 50.
Indépendamment du nombre de système de stabilisation 50, un tel système de stabilisation 50 permet de modifier le comportement dynamique et vibratoire du conduit d’échappement 30, sans contrainte sur la structure porteuse 3 ou le compartiment moteur 5 par exemple.
Un tel système de stabilisation 50 comprend un anneau raidisseur 55 qui est accolé au conduit d’échappement 30. L’anneau raidisseur peut entourer totalement le conduit d’échappement, à savoir à 360 degrés autour d’un axe géométrique, ou peut entourer partiellement le conduit d’échappement.
Cet anneau raidisseur 55 est ainsi rendu solidaire au conduit d’échappement 30.
Par exemple, l’anneau raidisseur 55 est agencé contre le tronçon éjecteur 32.
Eventuellement, l’anneau raidisseur 55 peut être disposé au moins partiellement dans le milieu extérieur EXT.
Selon une variante, l’anneau raidisseur 55 et le conduit d’échappement 30 forment une seule et même pièce, l’anneau raidisseur 55 et le conduit d’échappement 30 étant indissociables sans casse. Par exemple, l’anneau raidisseur 55 est soudé au conduit d’échappement 30.
Selon une autre variante, l’anneau raidisseur 55 est fixé au conduit d’échappement 30 par des attaches de raidissement 56 dissociables. Selon une illustration de cette possibilité, les attaches de raidissement 56 comprennent des rivets.
Selon une autre caractéristique, l’anneau raidisseur 55 peut avoir un profil en L, en T, en C ou en omega. Un tel anneau raidisseur 55 permet de modifier la fréquence propre du conduit d’échappement 30 relativement facilement et à moindre coût.
Quelle que soit la manière de réaliser l’anneau raidisseur 55, le système de stabilisation 50 comporte aussi une ou des fixations 60 connectant le conduit d’échappement 30 au capot 35. Au moins une fixation 60 peut notamment être fixée au tronçon éjecteur 32. Selon les exemples illustrés, le système de stabilisation 50 comporte plusieurs fixations 60 disposées autour du conduit d’échappement 30.
Texture fibreuse pour carter en matériau composite auto-raidi L'invention concerne les carters de turbine à gaz, et plus particulièrement, mais non exclusivement, les carters de soufflante de turbine à gaz pour moteurs aéronautiques.
Une fois la préforme fibreuse réalisée, c’est-à-dire à la fin de l’enroulement de la texture fibreuse, l’outillage portant la préforme fibreuse est fermé par des contres-moules puis transporté jusqu’à une étuve ou un four dans lequel la densification de la préforme par une matrice est réalisée, la matrice pouvant être notamment obtenue par injection et polymérisation d’une résine dans la préforme fibreuse.
Les deux premières fonctions s’avèrent peu exigeantes en termes de propriétés mécaniques mais sont actives en permanence. En revanche, la troisième fonction, même si elle est très peu utilisée, est très exigeante en termes de propriétés mécaniques. A cet effet, la quantité, la nature et l’agencement des fibres sont définies de manière optimisée dans la zone de rétention du carter de soufflante afin d’être apte à supporter un impact et à retenir les fragments d’aube ou des objets à hautes énergies. Un exemple de carter de soufflante en matériau composite avec une zone de rétention renforcée est décrit notamment dans le document US 2020/271015. La zone de rétention correspond à la partie la plus lourde du carter. Les brides sont également épaisses car elles sont essentielles pour assurer la tenue des interfaces et la reprise des efforts.
Par conséquent, les zones structurales présentes entre les brides et la zone de rétention du carter sont les seules à pouvoir être amincies dans l’optique d’optimiser la masse du carter. Cependant, leur amincissement entraîne une baisse de résistance mécanique dans la structure du carter qui peut être problématique en particulier vis-à-vis du comportement dynamique du carter. En effet, cet amincissement conduit à la diminution des fréquences propres du carter de soufflante et augmente le risque de croisement fréquentiel entre un de ses modes propres et le sillage des aubes de soufflante en vis-à-vis du carter dans la plage de fonctionnement du moteur. Le carter peut alors entrer en résonance lorsqu’une de ses fréquences propres croise une harmonique d’excitation produite par le sillage des aubes, ce qui peut entraîner la ruine du carter.
Par conséquent, le carter de soufflante doit présenter une raideur minimale afin de ne pas répondre à des excitations vibratoires néfastes pour ce dernier, comme dans le cas par exemple d’un croisement avec les sillages des aubes de la soufflante.
Il existe dans l’art antérieur des solutions qui ont pour but d’éviter l’apparition de modes indésirables dans un carter en matériau composite. Une solution, notamment divulguée dans le document US 2014/212273, consiste à munir le carter en matériau composite de raidisseurs rapportés. Cependant, cette solution entraîne une augmentation significative de la masse globale du carter, en particulier lorsqu’il s’agit d’un carter de soufflante ayant un grand diamètre. Elle est en outre compliquée à mettre en œuvre, en particulier en ce qui concerne la fixation des raidisseurs qui doit être la plus fiable possible.
Une autre solution, divulguée dans le document US 2017/266893 consiste à raidir un carter de soufflante en matériau composite en le dotant d’une portion présentant un profil en oméga. Toutefois, cette solution résulte en une augmentation importante de l’encombrement et de la masse du carter. Par ailleurs, de par sa géométrie complexe en oméga, la réalisation et la mise en place d’équipements (par exemple panneaux acoustiques, cartouches d’abradable) sur ce type de carter se révèle fastidieuse. Enfin, le creux formé par la portion en oméga doit être comblé avec un matériau, ce qui pénalise encore la masse globale du carter.
Ainsi, il existe un besoin pour améliorer la tenue d’un carter en matériau composite vis-à-vis des sollicitations vibratoires et ce sans augmenter de manière significative la masse et/ou l’encombrement du carter.
A cet effet, l’invention propose une texture fibreuse présentant une forme de bande s’étendant dans une direction longitudinale sur une longueur déterminée entre une partie proximale et une partie distale et dans une direction latérale sur une largeur déterminée entre un premier bord latéral et un deuxième bord latéral, la texture fibreuse présentant un tissage tridimensionnel entre une pluralité de couches de torons de chaîne s’étendant dans la direction longitudinale et une pluralité de couches de torons de trame s’étendant dans la direction latérale,
Les résultats démontrent les avantages de la restauration ou de l’amélioration de l’intégrité des fibres et donc de la réduction des dommages aux cheveux apportés par la combinaison synergique des composants selon la présente divulgation, telle qu’inclus dans la composition 1A.
4.3 Durabilité des fibres des cheveux traités via la routine de prétraitement -décoloration
L’intégrité des fibres des mèches de cheveux traitées à deux reprises selon la routine de prétraitement-décoloration, où la composition 1A et les compositions C1 et C2 ont été respectivement appliquées sur une mèche de cheveux séparée avant l’application de la composition de décoloration, a été mesurée à l’aide d’un test de fatigue cyclique selon le processus décrit ci-dessus. Les résultats du test de fatigue cyclique obtenus sont présentés en .
Comme le montre la , les cycles nécessaires pour casser les cheveux qui ont été prétraités avec la composition 1A avant l’application de la composition de décoloration étaient significativement plus nombreux que les cycles nécessaires pour casser les cheveux décolorés avec la composition de décoloration seule ou les cheveux prétraités avec les compositions C1 et C2 avant l’application de la composition de décoloration. Les résultats ont démontré que la combinaison synergique des composants inclus dans la composition 1A a considérablement amélioré la durabilité des fibres des cheveux soumis à décoloration.
4.4 I ntégrité des fibres des cheveux traités avec la composition 1A via différentes routines
L’intégrité des fibres des mèches de cheveux respectivement traitées deux fois selon les protocoles de la routine de prétraitement-décoloration, de la routine mixte traitement-décoloration et de la routine de décoloration post-traitement décrites ci-dessus, où la composition 1A a été appliquée sur une mèche de cheveux séparée avant, pendant ou après que la composition de décoloration ait été appliquée sur la mèche de cheveux, a été évaluée à l’aide du Miniature Tensile Tester (MTT 688, de Dia-Stron Ltd) les cheveux étant à l’état humide (et statistiquement selon le processus décrit ci-dessus, par rapport aux cheveux non traités et aux cheveux décolorés uniquement (décolorés 2X).
Les résultats de la contrainte de rupture des mèches de cheveux traitées avec la composition 1A dans des routines de décoloration différentes par rapport aux mèches de cheveux non traitées et décolorées 2X sont illustrés en . Comme le montre la , après deux décolorations des cheveux en utilisant la composition de décoloration seule, la contrainte de rupture des cheveux a considérablement diminué, indiquant que les cheveux ont été endommagés en raison du traitement chimique de la composition de décoloration. Cependant, lorsque les cheveux ont été prétraités avec la composition 1A avant que ne soit appliquée sur les cheveux la composition de décoloration, la contrainte de rupture des cheveux a été significativement améliorée, par rapport aux cheveux décolorés seuls et aux cheveux traités avec la composition 1A pendant ou après avoir appliqué sur les cheveux la composition de décoloration. Les cheveux traités avec la routine de pré-traitement 1A présentaient une contrainte de rupture significativement plus élevée que les routines 2x décoloration, Mixte-traitement et post-traitement. Les résultats ont montré que parmi les 3 routines différentes, le prétraitement permettait une prévention des dommages.
4.5 Durabilité des fibres des cheveux traités selon différentes routines
La durabilité des fibres (cycles jusqu'à rupture (CTB)) des mèches de cheveux respectivement traitées deux fois selon la routine de prétraitement-décoloration, la routine mixte traitement-décoloration et la routine décoloration post-traitement décrites ci-dessus, où la composition 1A a été appliquée sur une mèche de cheveux séparée avant, pendant ou après avoir appliqué sur la mèche de cheveux la composition de décoloration, a été évaluée par essai de fatigue cyclique selon le processus décrit ci-dessus. Les résultats du test de fatigue cyclique obtenus sont présentés en .
Comme le montre la , les cycles nécessaires pour casser les mèches de cheveux traitées avec la composition 1A avant, pendant ou après l’application de la composition de décoloration étaient significativement plus importants que les cycles nécessaires pour casser les cheveux traités avec la composition de décoloration seule. En tant que tel, le traitement utilisant la composition 1A dans toutes les routines de prétraitement, de mélange-traitement et de décoloration post-traitement a amélioré la durabilité des fibres des cheveux décolorés. Les résultats montrent en outre que les cheveux traités via la routine de pré-traitement et de post-traitement avaient des cycles de rupture significativement plus élevés que les cheveux traités via la routine mixte-traitement.
4.6 Température de dénaturation des cheveux traités via différentes routines
Les températures de dénaturation des mèches de cheveux traitées avec la composition 1A dans différentes routines de décoloration, où la composition 1A a été appliquée sur les cheveux avant, pendant ou après avoir appliqué sur les cheveux la composition de décoloration, ont été évaluées à l’aide de la calorimétrie différentielle à balayage (DSC) selon le processus décrit ci-dessus, en comparaison avec la mèche de cheveux non traitée et la mèche de cheveux décolorée deux fois avec la composition de décoloration seule. Les résultats sont illustrés en .
Comme le montre la , par rapport aux cheveux non traités, les cheveux traités avec la composition de décoloration deux fois seulement (décolorés 2X) avaient une température de dénaturation significativement inférieure à celle des cheveux non traités, indiquant que les cheveux ont été endommagés pendant le traitement avec la composition de décoloration. Cependant, les cheveux traités via la routine de pré-traitement décoloration et la routine décoloration post-traitement avec la composition 1A avaient une température de dénaturation accrue par rapport aux cheveux décolorés 2X, et l’augmentation était significative lorsque les cheveux avaient été traités via la routine de décoloration post-traitement.
Les résultats démontrent que le pré-traitement et le post-traitement des cheveux à l’aide de la composition 1A améliorent considérablement l’intégrité thermique des fibres de cheveux.
4.7 Définition des boucles traitées à l’aide de différentes routines
La définition des boucles des mèches de cheveux traitées selon les routines de prétraitement, de mélange-traitement et de décoloration post-traitement telles que décrites ci-dessus, où la composition 1A a été utilisée comme composition de traitement et appliquée aux cheveux avant, pendant ou après l’application de la composition de décoloration a été évaluée à l’aide d’un système RUMBA selon la méthode décrite ci-dessus.
2. Des éléments électrochimiques de type bouton comprenant une électrode positive qui est l’une des électrodes A, B, C ou D et une électrode négative en graphite ont été fabriqués. Les éléments ont été chargés à différents régimes de charge. La capacité chargée au régime de C/20 constitue la capacité de référence. Les capacités chargées aux régimes de C/5, C/3, C/2, 2C et 3C ont été exprimées par rapport à la capacité de référence. Les résultats sont représentés à la . Les résultats sont conformes avec ceux représentés à la , c’est-à-dire que le passage de la structure monocouche à la structure multicouche n’apporte un bénéfice que si le collecteur de courant est revêtu de carbone. Le passage d’une structure monocouche (Exemple C) à une structure multicouche (Exemple D) augmente la capacité chargée d’environ 10 % pour une charge au régime de 3C.
Préparation d’une électrode de référence à partir d’un matériau électro-actif à un état de charge intermédiaire La présente invention concerne le domaine des systèmes de stockage électrochimique, plus précisément le domaine des dispositifs électrochimiques de type accumulateurs ou batteries métal-ion, notamment des batteries sodium-ion, lithium-ion, potassium-ion, magnésium-ion ; des batteries lithium-soufre ou lithium-air ; et supercondensateurs, par exemple des supercondensateurs hybrides au potassium.
D’une manière générale, comme répertorié par exemple dans le document Cengiz et al . [1] ou proposé dans les documents US 2009/0104510 et US 9,379,418, les électrodes de référence proposées pour des systèmes de stockage électrochimique, notamment pour des batteries métal-ion, telles que des batteries lithium-ion, sodium-ion, calcium-ion, lithium-ion, potassium-ion, magnésium-ion, ou pour des supercondensateurs, reposent sur la mise en œuvre, comme matériaux d’électrode : - de métaux purs, tels que le lithium, le sodium ou le potassium, ou des alliages à base de lithium (par exemple, Li x Sn, Li x Bi, Li x Au, Li x In, Li x Si, Li x Al, etc.), respectivement à base de sodium, de potassium, etc. ; et - de matériaux d’intercalation/insertion de type LiMO 2 avec M représentant Co, Ni ou Mn ; LiM’ 2 O 4 avec M’ représentant Ni ou Mn ; LiM’’PO 4 avec M’’ représentant Fe, Co, Mn ou Ni ; ou de type Li 4 Ti 5 O 12 .
Pour ce qui est des métaux et alliages, ils sont directement utilisables dans un système à trois électrodes, mais présentent une instabilité potentielle au cours du temps/cyclage, en raison notamment de leur potentiel thermodynamique très bas. En effet, leur pouvoir réducteur induit une forte réactivité avec les électrolytes, et leur potentiel inférieur à celui du couple H 2 O/H 2 ou O 2 /H 2 O (ce qui autorise des réactions spontanées avec H 2 O et O 2 ) nécessite un contrôle de l’atmosphère lors des étapes d’assemblage. De plus, le potentiel thermodynamique d’une électrode à base de métaux purs est susceptible de varier en fonction des variations de concentration en ions lithium dans l’électrolyte. Certes, on peut considérer que la concentration moyenne en ions lithium dans l’espace inter-électrodes ne change pas. Toutefois, des gradients de concentration peuvent s’établir, plus importants lorsque les courants appliqués sont importants, et sont donc susceptibles de faire varier le potentiel thermodynamique de l’électrode de référence. En outre, il y a également un risque de variation du potentiel de l’électrode de référence au cours du vieillissement, car la concentration des ions lithium dans l’électrolyte est susceptible de varier du fait des mécanismes de dégradation (assèchement de la phase liquide).
La cellule de batterie a été soumise à un traitement de vieillissement à 45°C : après que la cellule de batterie préparée a été maintenue immobile pendant 2 heures, elle a été chargée à un courant constant de 0,02 C à 3,4 V, puis maintenue immobile pendant 5 minutes, puis chargée à un courant constant de 0,33 C à 3,75 V, puis maintenue immobile pendant 5 minutes, et elle a continué à être chargée à 4,4 V à un courant constant de 0,33 C.
La batterie à emballage souple a été placée sur l’armoire de mesure, et le régime de charge a été réglé en fonction des étapes de mesure. Le stockage de production de de gaz de la batterie à emballage souple a été mesurée à une fréquence d’une fois tous les 5 jours, et le volume de gaz a été mesuré par la procédé de drainage. Les résultats de mesure sont présentés sur la .
On peut voir sur la figure que, par rapport au produit de l’Exemple Comparatif 2 préparé par des procédés de revêtement conventionnels, la production de gaz de la batterie à emballage souple préparée par le produit obtenu dans l’Exemple 2 a été considérablement réduite, en particulier après 30 jours, la production de gaz de la batterie à emballage souple préparée par le produit de l’Exemple Comparatif 2 a été considérablement améliorée.
Exemple d’Incidence 2 Afin d’explorer la préférence de transition de phase de l’agent de revêtement colloïdal dans le procédé de préparation de la présente demande, le sol d’Al utilisé dans l’Exemple 1 a été directement séché à l’air dans l’air et soumis à une détection XRD. Dans le même temps, le sol d’Al a été soumis au même procédé d’atomisation à ultrasons que dans l’Exemple 1, et les particules ont été collectées et soumises à une détection XRD. Les résultats sont présentés sur la . On peut voir que le sol d’Al qui n’a pas été soumis à un traitement d’atomisation à ultrasons était principalement AlOOH, et ses pics de diffraction ont montré un effet d’élargissement évident. Le sol soumis à une atomisation à ultrasons a présenté un changement de phase partiel et a été converti en oxyde d’aluminium, mais ses pics de diffraction n’étaient pas nets, ce qui indique que le degré de conversion n’était pas complet. Par la suite, le produit a été préparé selon la même procédé que dans l’Exemple 1, mais la durée du chauffage et du maintien de température à l’étape (3) a été étendue à 7 h pour obtenir un produit de référence 1. Le produit de l’Exemple 1 et le produit de référence 1 ont été soumis respectivement à une détection XRD, et les résultats sont présentés sur la . On peut voir que les formes de pic des deux étaient fondamentalement les mêmes, mais le rapport d’intensité de pic de I(003)/I(104) diminuait légèrement avec la prolongation de la durée du chauffage et du maintien de température, ce qui indique que le degré de mélange cationique augmentait légèrement. Le produit de référence 1 a été soumis à la même mesure de cycle que l’exemple d’Incidence 1, et les résultats sont présentés sur la . On peut voir que les performances initiales de charge-décharge du produit de référence 1 étaient similaires à celles du produit de l’Exemple 1, mais que les performances de cycle étaient manifestement médiocres, et que le taux de rétention de capacité était inférieur à 90 % après 100 cycles, ce qui indique que la procédé de préparation de la présente demande peut non seulement raccourcir la durée de la calcination et du frittage et améliorer une capacité de production, mais aussi éviter que la stabilité électrochimique du produit ne soit affaiblie en raison d’une sur-combustion.
En fin de compte, il convient de noter que les exemples ci-dessus ne sont utilisés que pour illustrer les modes de réalisation techniques de la présente demande plutôt que pour limiter la portée de protection de la présente demande. Bien que la présente demande ait été décrite en détail en référence aux modes de réalisation préférés, l’homme du métier doit comprendre que la solution technique de la présente demande peut être modifiée ou remplacée de manière équivalente sans s’écarter de l’esprit et de la portée de la solution technique de la présente demande.
Electrode multicouches Domaine technique de l’invention Le domaine technique de l’invention est celui des électrodes utilisables comme électrodes positives (cathodes) dans des éléments électrochimiques de type lithium-ion.
Contexte de l'invention Capacité massique élevée et puissance massique élevée sont deux objectifs difficiles à concilier lors de la conception d’une électrode d’un élément électrochimique. Généralement, l’obtention d’une électrode offrant une capacité massique élevée se fait au détriment de la puissance massique. En effet, obtenir une capacité massique élevée implique de déposer une quantité importante de matière active sur le collecteur de courant de l’électrode, donc de réaliser une couche épaisse contenant la matière active. Or, dans une couche épaisse, la matière active située au voisinage du collecteur de courant, en raison de son éloignement avec l’électrolyte, est moins rapidement accessible par l’électrolyte que la matière active située directement en contact avec l’électrolyte. Une couche épaisse constitue donc un frein à une bonne imprégnation de la matière active par l’électrolyte et au transport des ions lithium de l’électrolyte vers la matière active. Cet inconvénient se traduit par des performances limitées de l’élément au cours de décharges ou de charges à courant élevé. On recherche donc un moyen de déposer des couches épaisses de matière active sans sacrifier la puissance disponible.
Afin d’améliorer l’imprégnation de la matière active par l’électrolyte dans le cas d’une couche épaisse de matière active, il est connu de superposer sur le collecteur de courant plusieurs couches de matière active, l’ensemble des couches étant caractérisé par un gradient de porosité.
Les documents US 2012/0328942 et US 2011/0168550 décrivent par exemple un arrangement de couches dans lequel, la couche de matière active la plus éloignée du collecteur comprend un premier type de particules de matière active. La couche de matière active au contact du collecteur de courant comprend un second type de particules de matière active, la couche la plus éloignée du collecteur de courant présentant une porosité supérieure à celle de la couche au contact du collecteur de courant.