INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les résultats ont été obtenus avec des méthodes in vitro spécifiques pour la détermination de l’indice de protection solaire SPF, de la protection UV-A et du calcul de la Longueur d’Onde Critique (abrégée LOC) sur support de polyméthacrylate de méthyle (PMMA) de type Sunplate.
Quatre mesures sont réalisées avec un spectrophotomètre Kontron™ 933 équipé d'une sphère d'intégration afin de déterminer les facteurs de protection solaire. On a utilisé les méthodes HelioTest® n°1, HelioTest® n°2, HelioTest® n°3 et HelioTest® n°5 permettant respectivement de déterminer les valeurs de SPF, d’UVA, de LOC et d’évaluer la photostabilité.
L’irradiation solaire test a été réalisée avec un simulateur Suntest Atlas CPS+ à 550 W/m 2 par tranches de 30 minutes ; la correspondance avec l’unité DEM (dose érythémateuse minimale) est : 30 min = 4 DEM, 60 min = 8 DEM, 120 min = 16 DEM. De manière connue de l’homme du métier, l’unité DEM exprime la plus petite quantité de lumière capable de déclencher après 24h, un coup de soleil à l’endroit de l’exposition.
Les résultats sont rassemblés dans le tableau 2 ci-dessous, ainsi que sur les figures 8 et 9.
Référence échantillon IR [min] SPF mesuré SPF affiché UVA LOC CM [nm] Photostabilité [%] 8S0F1-1021 Phase grasse FDA Réf. 5421_15L (23%) 0 23,8 20 18,2 378 - 30 6,0 6 4,1 380 25 60 3,1 * 1,8 378 13 120 1,6 * 1,3 378 6 22SOF1-1021 Slurry µCaps US Extrait sec 23% (23%) 0 31,2 30 21,7 382 - 30 21,7 20 13,0 380 69 60 12,7 10 6,9 380 40 120 6,4 6 3,1 380 20 22SOF2-1021 Phase grasse FDA Réf. 5421_15L (35%) 0 28,4 25 16,7 378 - 30 7,5 6 4,9 380 26 60 3,8 * 2,4 378 13 120 1,6 * 1,3 382 5 8SOF2-1021 Slury µCaps US Extrait sec (35%) 0 63,6 50+ 56,7 382 - 30 48,6 30 37,4 382 77 60 34,6 30 22,0 381 55 120 13,9 10 4,7 378 22 IR = irradiation solaire à 550 W/m 2 avec simulateur Suntest Atlas CPS+
La montre l’évolution du facteur SPF en fonction de la concentration de filtre UV dans le cœur de la microcapsule, et compare un échantillon encapsulé, avec une teneur en filtre solaire de 23 % par rapport à la masse totale de la microcapsule (courbe (c) ; UV-A ; courbe (d) : UV-B), selon l’invention, avec la même substance active non encapsulée (courbe (a) : UV-A ; courbe (b) : UV-B) contenue dans une phase grasse selon l’état de la technique sans microcapsules. L’axe vertical représente la valeur SPF (100 % étant la valeur initiale), l’axe horizontal représente le nombre de périodes d’irradiation de 30 minutes.
On note que la phase grasse n’est pas stable sous irradiation UV : cette instabilité est totale après deux heures d’irradiation à 550 W/m 2 (16 DEM). La suspension est stable lors des premières irradiations, et développe ensuite une instabilité qui devient très importante après deux heures d’irradiation à 550 W/m 2 (16 DEM). L’encapsulation du filtre UV améliore la photo-stabilité de la formulation aussi bien pour le facteur SPF que pour la protection contre l’UV-A.
La montre le même type de courbe pour une microcapsule représentant une teneur en filtre solaire de 35 %. Les courbes se réfèrent à une formulation microencapsulée selon l’invention (courbe (c) : UV-A ; courbe (d) : UV-B) et à une formulation grasse selon l’état de la technique sans microcapsules (courbe (a) : UV-A ; courbe (b) : UV-B).
Les observations quant à la photo-stabilité de la phase grasse et de la suspension sont les mêmes que pour la figure précédente. La phase grasse n’est pas stable sous irradiation UV : cette instabilité est totale après deux heures d’irradiation à 550 W/m 2 (16 DEM). La suspension est stable lors des premières irradiations, et développe ensuite une instabilité qui devient très importante après deux heures d’irradiation à 550 W/m 2 (16 DEM). L’encapsulation du filtre UV améliore la photo-stabilité de la formulation aussi bien pour le facteur SPF que pour la protection contre l’UV-A.
On en déduit deux valeurs possibles de en fonction de lorsque :
avec et les coordonnées de la balise terrestre de transfert de temps d’indice .
L’erreur associée au biais affectant le vecteur d’état vaut :
Le biais minimum détectable pour la mesure dans le cas d’un biais de position 2D sur une balise de transfert de temps ( ) correspondant au biais d’estimation le plus grand peut donc être déterminé en recherchant le maximum de la fonction pour variant entre 0 et , en considérant les deux solutions possibles pour , avec
Il n’est pas nécessaire d’examiner les solutions négatives de car les maximums sont identiques pour les solutions opposées.
la notation V[t] désignant la composante temps d’un vecteur d’état V, et
La huitième étape 308 du procédé selon l’invention consiste à déterminer une zone de protection de l’information de décalage temporel du récepteur calculée lors de la deuxième étape 302, à partir des biais minimum détectables calculés aux étapes 306 et 307, et à la comparer avec une zone d’alerte (ou zone de confiance).
Cette zone de protection associée au service de radiodiffusion de temps correspond à un cercle TPL (pour Time Protection Level , ou niveau de protection temporel) dont le rayon est égal au biais maximum non détectable sur l’estimation du vecteur d’état, associé à la i ème mesure et au j ième type de défaillance, c’est-à-dire :
avec : dans le cas d’un biais d’horloge sur une balise de transfert de temps ( ) dans le cas d’un biais de position sur une balise de transfert de temps ( )
pour , avec
b1 y ,i =
b2 y ,i =
En l’absence d’alerte à la quatrième étape 304 du procédé, la zone de protection TPL sur le service temps est alors garantie avec une probabilité donnée (c’est-à-dire un risque d’intégrité ) et une probabilité de fausse alarme donnée tant que le rayon de protection temporel est inférieur à la borne d’alerte, c’est-à-dire tant que la zone de protection de l’information de décalage temporel est incluse dans la zone de confiance (TPL < TAL).
Cible : 0,5 centimètres de haut Hauteur de la phase huileuse (limpide) 1 minute après agitation en centimètres
Protocole : agiter le biphase 10 fois sous forme de basculement puis déclencher le chronomètre. Au bout d’une minute, mesurer la hauteur de la phase huileuse démixée à l’aide d’une règle.
Cible : 1,2 centimètre de haut Présence de gouttelettes sur les parois de la phase huileuse après 4 jours d’agitation
Protocole : durant 5 jours, agiter chaque jour le biphase 10 fois sous forme de basculement. Laisser reposer le biphase 24h puis répéter l’opération le jour suivant. Le 5 e jour, ne pas agiter et faire l’évaluation du biphase.
La présence de gouttelettes sur les parois de la phase huileuse peut être détectée, et notée de la façon suivante :
0 = pas de gouttelettes ; 1 = très fines gouttelettes/éparses ; 2 = fines gouttelettes/peu nombreuses ; 3 = moyennes gouttelettes/plutôt nombreuses ; 4 : grosses gouttelettes/nombreuses
Cible : 2 ou moins Netteté de l’interface après 4 jours d’agitation
Protocole : durant 5 jours, agiter chaque jour le biphase 10 fois sous forme de basculement. Laisser reposer le biphase 24h puis répéter l’opération le jour suivant. Le 5 e jour, ne pas agiter et faire l’évaluation du biphase. L’interface correspond à la ligne de séparation entre la phase aqueuse et la phase huileuse.
Les instabilités sont notées de la façon suivante :
1 = interface très voilée/grosses gouttelettes ; 2 = interface voilée/moyennes gouttelettes ; 3 = interface nette – gouttelettes éparses ; 4 = interface nette - quelques microgouttelettes ; 5 = interface nette
Cible : 3 ou plus Influence du taux d’alcanes en C15-C19 Phase huileuse (% en poids de phase huileuse) Exemple 1 selon l’invention Comparatif 1 (Cp1) hors invention Comparatif 2 (Cp2) hors invention Isododécane Qsp 100 Qsp 100 0% Isopropyl myristate 17,7% 17,7% 17,7% Isopropyl palmitate 15% 15% 15% C15-C19 alcanes 0% 0,1% Qsp 100 Hauteur de phase huileuse après 45s d’agitation 0,5 cm (= cible) 0,7 cm 1,2 cm
La vitesse de démixtion des 2 phases est évaluée par la mesure de la hauteur de phase huileuse après 45 secondes d’agitation. La cible est placée à 0,5 cm. Lorsque des alcanes en C15-C19 sont ajoutés à la composition (Comparatif 1) ou remplacent entièrement l’isododécane (Comparatif 2), la cible n’est pas atteinte.
La composition biphase et le mélange ternaire selon l’invention ne doivent donc pas contenir d’autre alcane que l’isododécane.
Influence du taux d’isopropyl myristate Phase huileuse (% en poids de phase huileuse) Ex2 selon l’invention Ex3 selon l’invention Ex4 selon l’invention Ex5 selon l’invention Cp3 hors invention Cp4 hors invention Isododécane Qsp 100 Qsp 100 Qsp 100 Qsp 100 Qsp 100 Qsp 100 Isopropyl myristate 8% 12% 15% 18% 7,9% 18,1% Isopropyl palmitate 15% 15% 15% 15% 15% 15% Hauteur de phase huileuse après 1 min d’agitation 1,2 cm (= cible) 1,2 cm (= cible) 1,25 cm (= cible) 1,25 cm (= cible) 1,4 cm 1,3 cm Présence de gouttelettes sur les parois de la phase huileuse à J4 d’agitation 1 (= cible) 1 (= cible) 1,1 (= cible) 1,2 (= cible) 2,2 3
La hauteur de la phase huileuse après 1 minute d’agitation et la présence de gouttelettes sur les parois après 4 jours d’agitation ont été évaluées.
Lorsque le taux d’isopropyl myristate est strictement inférieur à 8% ou strictement supérieur à 18%, les cibles ne sont pas atteintes.
La LED 503 est quant à elle revêtue, du côté de sa face supérieure, d’une couche 507 transparente (T) à la longueur d’onde d’émission de la LED 503.
Ainsi, dans cet exemple, la LED 501 et l’élément de conversion 505 définissent une première cellule émissive adaptée à émettre majoritairement de la lumière rouge, la LED 502 et l’élément de conversion 506 définissent une deuxième cellule émissive adaptée à émettre majoritairement de la lumière verte, et la LED 503 et la couche transparente définissent une troisième cellule émissive adaptées à émettre majoritairement de la lumière bleue.
Les éléments de conversion photoluminescents 505 et 506 sont par exemple en des matériaux pérovskites. Dans cet exemple, les éléments de conversion photoluminescents 505 et 506 ne sont pas contactés électriquement.
La micropuce comprend en outre, comme dans l’exemple de la , une cellule d’émission-réception de lumière infrarouge du type décrit en relation avec les figures 1 à 3, comprenant, dans cet exemple, une LED 405 adaptée à émettre de la lumière bleue (B), et, superposée à la LED 405, un élément 406 adapté, en émission, à convertir la lumière émise par la LED 405 en un rayonnement infrarouge (IR) et, en réception, à mesurer l’intensité d’un rayonnement infrarouge incident.
Le substrat 101 comprend par exemple un circuit intégré de contrôle des LED visibles 501, 502, 503 et de la cellule d’émission-réception de lumière infrarouge 405, 406. Le circuit de contrôle est par exemple réalisé en technologie CMOS.
On notera que dans les exemples des figures 4 et 5, chaque micropuce de pixel comprend trois cellules d’émission de lumière visible à LED et une cellule d’émission-réception de lumière infrarouge, disposées sur un même substrat de support intégrant un circuit de contrôle desdites cellules.
A titre de variante, chaque pixel peut comprendre plusieurs micropuces discrètes, par exemple quatre micropuces, par exemple une première micropuce comportant uniquement la cellule d’émission de lumière rouge 401/501-505 et son circuit de contrôle, une deuxième micropuce comportant uniquement la cellule d’émission de lumière verte 402/502-506 et son circuit de contrôle, une troisième micropuce comportant uniquement la cellule d’émission de lumière bleue 403/503-507 et son circuit de contrôle, et une quatrième micropuce comportant uniquement la cellule d’émission-réception de lumière infrarouge 405-506 et son circuit de contrôle. Autrement dit, dans les exemples des figures 4 et 5, les quatre cellules peuvent être singularisées par découpe du substrat 101 entre les cellules.
Dans une autre variante, les différentes cellules d’émission de lumière visible et d’émission-réception de lumière infrarouge peuvent être réalisées sous la forme de micropuces élémentaires n’intégrant pas de circuit de contrôle. Dans ces cas, les micropuces peuvent être reportée sur une dalle d’interconnexion intégrant des transistors de sélection réalisés, par exemple, en technologie TFT (de l’anglais « Thin Film Transistor » - transistor déposé en couches minces). Pour chaque puce, la dalle de report comprend des plots métalliques de connexion destinés, lors du report, à être connectés électriquement aux électrodes de la LED et, dans le cas des cellules d’émission-réception, aux électrodes du photodétecteur de la cellule.
Divers modes de réalisation et variantes ont été décrits. La personne du métier comprendra que certaines caractéristiques de ces divers modes de réalisation et variantes pourraient être combinées, et d’autres variantes apparaîtront à la personne du métier. En particulier, bien que l’on ait décrit ci-dessus des exemples de réalisation dans lesquels la cellule d’émission réception de lumière est adaptée à émettre et détecter majoritairement de la lumière infrarouge, les modes de réalisation décrits ne se limitent pas à ce cas particulier. A titre de variante, l’élément de conversion 111 peut être choisi pour émettre et recevoir de la lumière dans une autre gamme de longueurs d’ondes, par exemple de la lumière visible.
En outre, les modes de réalisation décrits ne se limitent pas aux exemples décrits ci-dessus dans lesquels les cellules d’émission-réception sont intégrées de manière distribuées dans un dispositif d’affichage émissif à LED. A titre de variante, les cellules d’émission-réception décrites peuvent être intégrés dans d’autres types de dispositifs d’affichage, par exemple des dispositifs LCD, ou plus généralement, dans tout type de dispositif optoélectronique, par exemple des capteurs d’empreintes digitales ou tout autre type de capteur basé sur l’émission et la réception de rayonnement lumineux.
En outre, bien les matériaux pérovskites soient particulièrement avantageux pour la mise en oeuvre de la fonction de conversion de longueur d’onde et la fonction de photo-détection de la couche de conversion 111, les modes de réalisation décrits ne se limitent pas à ces matériaux. Plus généralement, la couche de conversion 111 peut être réalisée en tout autre matériau semiconducteur à gap direct présentant une bande interdite à la longueur d’onde de fonctionnement recherchée. Par exemple, la couche de conversion 111 peut comprendre des boîtes quantiques (quantum dots en anglais) noyés dans une couche ou matrice en un matériau polymère.
En outre, les modes de réalisation décrits ne se limitent pas aux exemples de matériaux et de dimensions mentionnés dans la description, notamment pour la réalisation des LED des cellules d’émission-réception décrites.
Enfin, la mise en oeuvre pratique des modes de réalisation et variantes décrits est à la portée de la personne du métier à partir des indications fonctionnelles données ci-dessus, en particulier, pour ce qui est de la réalisation des circuits électroniques de contrôle des cellules d’émission-réception décrites.
Substrat piézoélectrique sur isolant (POI) et procédé de fabrication d’un substrat piézoélectrique sur isolant (POI) L’invention concerne un substrat piézoélectrique sur isolant (POI) et un procédé de fabrication d’un tel substrat piézoélectrique sur isolant (POI).
Un substrat piézoélectrique sur isolant (POI) est utilisé pour des dispositifs à ondes acoustiques, tel capteurs, filtres ou autre, car il permet d’obtenir de bonnes performances grâce à de meilleures valeurs de qualité Q et de coefficients électromécaniques k comparé à d’autres substrats de l’état de l’art.
Un tel substrat comprend une couche mince de matériau piézoélectrique sur une couche diélectrique, elle-même agencée sur un substrat support. Pour certaines applications, une couche de piégeage est mise en place entre le substrat support et la couche diélectrique. La couche de piégeage est typiquement une couche non cristalline présentant des défauts structurels tels que des dislocations, des joints de grains, des zones amorphes, des interstices, des inclusions, et/ou des pores. Ces défauts structurels forment des pièges pour des charges susceptibles de circuler dans le matériau. La couche de piégeage présente ainsi une résistivité élevée ce qui résulte en une conduction de charge réduite à l’intérieur de la couche, et par conséquent un courant réduit à l’intérieur de la couche de piégeage. La couche de piégeage permet de réduire des pertes liées à des effets de conduction parasitique à l’interface entre le substrat support et la couche diélectrique. En effet, la couche de piégeage sert à réduire la durée de vie des charges dans cette région.
Où est la tension du signal d’injection dans le référentiel dq de la machine, est l’amplitude de la tension d’injection et est la pulsation du signal d’injection.
Dès lors, les courants statoriques obtenus dans la machine synchrone à aimants permanents peuvent être modélisés par la formule suivante :
Où et sont respectivement les valeurs des inductances statoriques de la machine dans le repère diphasé tournant dq , et .
On constate ainsi analytiquement que les courants statoriques comprennent au moins une composante à la fréquence et au moins une composante à la fréquence . L’on retrouve donc ici l’influence annoncée plus haut de ces composantes sur la réponse vibro-acoustique 100 de la machine synchrone à aimants permanents. Plus particulièrement, il est ainsi démontré que, lorsqu’un courant de fréquence bien supérieure à la fréquence du courant d’alimentation de la machine électrique 2 est injecté dans le repère rotorique de la machine en rotation, les courants qui en résultent dans le repère statorique triphasé de la machine ont des fréquences fondamentales et .
Le bruit alors émis par la machine est donc composé, dans le domaine fréquentiel, de compositions de ces deux fréquences et . En connaissant la fréquence du signal électrique d’injection, puisque c’est celle que l’on injecte, il est possible en traitant le signal sonore avec une série de filtres judicieusement choisis d’extraire un signal de fréquence représentatif de la fréquence de rotation du rotor. Ainsi, le signal acoustique 100 d’une machine 2 soumise à l’injection d’un signal électrique de fréquence comprend au moins une composante de fréquence et au moins une composante de fréquence , où k appartient à l’ensemble {0, 2, 4, 6, 8, …}.
La constante k qui correspond à la composante de fréquence dont l’amplitude est dominante par rapport aux autres, dépend fortement de la machine 2 et peut être déterminée par une analyse préliminaire de la réponse acoustique de la machine 2 à un signal électrique d’injection telle que celle présentée en figures 6, 7 et 8.
Il ressort de la démonstration analytique qui précède qu’un traitement adéquat de la réponse vibro-acoustique 100 de la machine 2 doit permettre de déterminer une variable d’état représentative de la position estimée de la pièce mobile 21 de la machine électrique 2, par récupération de l’angle du rotor de la machine par rapport au stator, et une variable d’état représentative de la vitesse de rotation du rotor de la machine, par intégration de l’évolution déterminée de l’angle du rotor.
Le traitement de la réponse vibro-acoustique 100 de la machine électrique 2 est réalisé par le dispositif de traitement 13 tel qu’introduit ci-dessus et est plus particulièrement illustré sur les figures 2 et 4 annexées.
Notons que les considérations ci-dessous faites en références aux figures 2 et 4 ne concernent plus spécifiquement l’essai susmentionné, et en particulier ne sont pas nécessairement limitées à la mise en œuvre d’une machine synchrone à aimants permanents.
Comme illustré sur la , le dispositif de traitement 13 comprend au moins : un premier filtre passe-bande 131, un multiplicateur 132, et un deuxième filtre passe-bande 133.
Le premier filtre passe-bande 131 est centré sur la fréquence du signal électrique d’injection. Comme illustré sur la , il reçoit, en entrée, la réponse vibro-acoustique 100, mesurée par le capteur acoustique 12, et le cas échéant amplifiée. Il émet, en sortie, un signal filtré tel qu’illustré dans la boîte « stage II » de la .
Le multiplicateur 132 est configuré pour démoduler l’amplitude en quadrature du signal électrique filtré par le premier filtre passe-bande 131. Il reçoit, en entrée, le signal électrique filtré par le premier filtre passe-bande 131 et un vecteur de démodulation complexe composé des sinus et cosinus du signal électrique d’injection, de sorte à pouvoir multiplier le premier par le second. En réponse à ses entrées, le multiplicateur 132 émet un signal dit orthogonalisé, tel qu’illustré dans la boîte « stage III » de la , vers le deuxième filtre passe-bande 133.
Le deuxième filtre passe-bande 133 est centré sur au moins un multiple de la fréquence du signal électrique d’alimentation de la machine électrique 2 pour filtrer le signal électrique démodulé par le multiplicateur 132. On obtient ainsi un signal complexe modulé en fréquence 101, tel qu’illustré dans la boîte « stage IV » de la figure 4, composé de deux fonctions : et , où correspond à la pulsation électrique liée à la vitesse rotorique de la machine. Autrement dit, ce sont deux signaux orthogonaux de fréquence qui sont obtenus en sortie du deuxième filtre passe-bande 133.
Le signal complexe modulé en fréquence 101 à la valeur d’un premier niveau de détermination d’une variable d’état représentative de la position et/ou de la vitesse de la partie mobile 21 de la machine électrique 2, au moins en ce sens qu’il porte intrinsèquement l’information représentative de la position et de la vitesse de la partie mobile 21 de la machine électrique 2, comme ceci ressort de ce qui suit.
Un deuxième niveau de détermination, plus poussé que le premier, de la variable d’état représentative de la position et/ou de la vitesse de la partie mobile 21 de la machine électrique 2 est atteint, lorsque le système de détermination 1 comprend en outre une boucle à verrouillage de phase 14 agencée en aval du dispositif de traitement 13 et en amont de la boucle de contrôle fermée du système électrique 0’.
Plus particulièrement, la boucle à verrouillage de phase 14 peut être telle qu’illustrée sur le schéma de la annexée. Une telle boucle à verrouillage de phase 14 est connue et disponible dans le commerce ; elle n’est donc pas plus détaillée ici que ne le permet la . Elle peut être dite hétérodyne en ce sens le traitement du signal qu’elle met en œuvre repose sur la multiplication de plusieurs fréquences.
Lorsque l’utilisateur 101 veut retrouver le fichier stocké, il soumet une requête en téléchargement ( download en anglais) au serveur relai 102. Le serveur relai 102 requiert alors les différents fragments 107, 108, 109 aux différents services de stockage en ligne 103, 104, 105. A partir de ces fragments 107, 108, 109, il reconstitue le fichier initial 106 et le transmet à l’utilisateur 101.
La figure illustre trois services de stockage en ligne. Cette figure n’est qu’un exemple et le nombre de services en ligne utilisé par un mode de réalisation particulier de l’invention peut être quelconque avec un minimum de deux services. De manière similaire, la figure illustre la sauvegarde d’un seul fragment par service de stockage en ligne. Dans la pratique, plusieurs fragments peuvent être stockés sur un même service de stockage en ligne.
Avantageusement, ces fragments comportent un certain degré de redondance pour permettre la reconstitution du fichier initial à partir seulement d’un sous-ensemble de l’intégralité des fragments disponibles pour ce fichier. Cette propriété apporte la résilience du système face à la perte potentielle ou la compromission d’un service de stockage en ligne.
Avantageusement, les communications entre l’utilisateur et le serveur relai ainsi qu’entre le serveur relai et les services de stockage en ligne utilisent des tunnels chiffrés permettant de garantir la confidentialité des échanges. Chaque acteur du système est authentifié auprès des acteurs avec lesquels il communique. L’utilisateur, en particulier, doit être authentifié auprès du système qui lui délivre un jeton d’accès qui peut être vérifié par le serveur relai et/ou les services de stockage en ligne.