INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, la couche de blocage se trouve entre la couche fonctionnelle et la couche métallique à base de zinc ou d’indium.
Dans les paragraphes suivants, les couches métalliques à base de zinc ou d’indium sont définies telles qu’elles sont obtenues lors du dépôt, c’est à dire avant traitement thermique. Dans la mesure où le traitement thermique induit la migration d’éléments zinc métallique, il n’est pas possible de déterminer avec certitude, selon les épaisseurs déposées, comment est modifiée cette couche de zinc ou d’indium métallique suite au traitement thermique.
Le premier logement est cylindrique et s’étend selon un axe.
Le premier canal débouche dans le premier logement, l’axe du premier logement étant non concourant avec l’axe du premier canal.
Le premier détendeur comprend une entrée radiale de fluide réfrigérant et une sortie axiale de fluide réfrigérant.
Le deuxième détendeur comprend une entrée radiale de fluide réfrigérant et une sortie axiale de fluide réfrigérant.
Le premier détendeur et le deuxième détendeur peuvent être identiques.
La première vanne d’arrêt comprend une entrée radiale de fluide réfrigérant et une sortie axiale de fluide réfrigérant.
La deuxième vanne d’arrêt comprend une entrée radiale de fluide réfrigérant et une sortie axiale de fluide réfrigérant.
La première vanne d’arrêt et la deuxième vanne d’arrêt peuvent être identiques.
Le troisième canal du bloc élémentaire comprend un deuxième logement de réception du deuxième détendeur.
Le premier canal du bloc élémentaire comprend un troisième logement de réception de la première vanne d’arrêt.
Le cinquième canal du bloc élémentaire comprend un quatrième logement de réception de la deuxième vanne d’arrêt.
Selon un exemple de réalisation du module de distribution de fluide réfrigérant, la deuxième entrée et la deuxième sortie sont disposées sur une première face du bloc élémentaire.
La première face est plane.
Selon un exemple de réalisation du module de distribution de fluide réfrigérant, la troisième entrée et la troisième sortie sont disposées sur une deuxième face du bloc élémentaire.
La deuxième face est plane.
Selon un exemple de réalisation du module de distribution de fluide réfrigérant, la première sortie est disposée sur une troisième face du bloc élémentaire.
Exemples I. Revêtements electroconducteurs Des revêtements électroconducteur ont été déposés par pulvérisation cathodique sur un substrat de verre transparent. Les substrats de verre sont des substrats de verre de type aluminosilicate de 2,1 mm.
Les couches fonctionnelles (F) sont des couches métalliques à base d’argent.
Les revêtements diélectriques comprennent : - des couches à base de nitrure du silicium, - des couches à base d’oxyde de zinc et d’étain, - des couches de zinc dopé à l’aluminium, - des couches indium et d’étain.
Les couches de blocage sont choisies parmi les couches de titane, de nitrure de titane, de nickel et de chrome, de zinc. Les conditions de dépôt des couches, qui ont été déposées par pulvérisation (pulvérisation dite « cathodique magnétron »), sont résumées dans le tableau 1. Couche Cible employée Pression Pa Gaz ITO In 2 O 3 90%, SnO 2 10% pds 0,2 Ar/(Ar + O2) à 99 % Zn Zn 0,2 Ar à 100% NiCr Ni:Cr à 80%:20% en poids 0,2 Ar à 100% TiN Ti 0,1 à 1 Ar 85% - N2 15% Ti Ti 0,1 à 1 Ar à 100% Ag Ag 0,1 à 1 Ar à 100% SnZnO Zn:Sn à 64:36 % at. 0,1 à 1 Ar/(Ar + O2) à 50 % Si3N4 Si:Al à 92:8 % en pds 0,32 Ar /(Ar + N2) à 55 %
Le tableau 2 liste les matériaux et les épaisseurs en nm (sauf autre indication) de chaque couche ou revêtement qui constitue les revêtements en fonction de leur position vis-à-vis du substrat porteur de l’empilement (dernière ligne en bas du tableau).
Rev. électroconducteur Rev. 1 Rev. 6 Rev. 7 Inv. 4 RD Sup. AZO 60 60 60 60 Zn - - - 2 CB Ti 0,5 - - - TiN - - - - NiCr - 1 - 1 Zn - - 2 - CF Ag 10 10 10 10 RD inf. AZO 5 5 5 5 SnZnO 5 5 5 5 Si3N4 20 20 20 20 Substrat verre 2 mm 2 mm 2 mm 2 mm
Les premiers revêtements diélectriques comprennent une séquence SiN/SnZnO/ZnO pour prévenir la diffusion d’espèce chimique à partir du substrat et diminuer la rugosité de surface et optimiser la qualité de l’argent.
II. Détermination des propriétés électrochimique Afin de déterminer les propriétés électrochimiques des revêtements conducteurs par rapport aux espèces mobiles de l’électrolyte tels que Li/Li+, des cycles voltampérométriques ont été réalisés. Pour cela, la réponse en courant résultant d'une variation continue du potentiel du revêtement électroconducteur (utilisé comme électrode de travail) sur laquelle se produit la réaction électrochimique étudiée est mesurée.
Les figures 1 et 2 représentent des cycles voltampérométriques réalisés à partir d’un montage à base de trois électrodes avec une contre électrode de lithium métallique, une électrode de référence de lithium métallique et une électrode de travail comprenant les différents revêtements électroconducteurs. L’électrolyte est composé d'une solution de LiClO4/PC.
Les voltamogrammes sont réalisés dans la fenêtre de potentiel de 2 à 4 V par rapport à Li/Li+ à une vitesse de balayage de 2 mV/s.
La est un agrandissement de la autour de 3,7 V.
Composés benzophénone : 1,1'-(1,4-piperazinediyl)bis[1-[2-[4-(diethylamino)-2-hydroxybenzoyl]phenyl]-methanone (CAS 919803-06-8) tel que décrit dans la demande WO2007/071584 ; ce composé étant avantageusement utilisé sous forme micronisée (taille moyenne en volume de 0,02 à 2 µm) pouvant être obtenue par exemple selon le procédé de micronisation décrit dans les demandes GB-A-2 303 549 et EP-A-893119 et notamment sous forme de dispersion aqueuse,
Composés méthylène bis-(hydroxyphényl benzotriazole) : Methylène bis-Benzotriazolyl Tetramethylbutylphénol sous forme d’une dispersion aqueuse de particules micronisées ayant une taille moyenne en volume des particules qui varie de 0,01 à 5 μm, et plus préférentiellement de 0,01 à 2 μm, et plus particulièrement de 0,020 à 2 μm, avec au moins un tensioactif alkylpolyglycoside de structure C n H 2n+1 O(C 6 H 10 O 5 ) x H dans laquelle n est un entier de 8 à 16 et x est le degré moyen de polymérisation de l’unité (C 6 H 10 O 5 ) et varie de 1,4 à 1,6 telle que les dispersions aqueuses décrites dans le brevet GB-A-2 303 549, notamment le produit vendu sous le nom commercial « TINOSORB® M » par la société BASF, ou sous la forme d’une dispersion aqueuse de particules micronisées ayant une taille moyenne en volume des particules qui varie de 0,02 à 2 μm, et plus préférentiellement de 0,01 à 1,5 μm, et plus particulièrement de 0,02 à 1 μm, en présence d’au moins un mono-(C 8 -C 20 )alkyl-ester de polyglycérol ayant un dégré de polymérisation de glycérol d’au moins 5 telle que les dispersions aqueuses décrites dans la demande WO2009/063392, notamment le produit commercialisé sous la dénomination Tinosorb WPGL par la société BASF,
Composés triazine : - Bis-Ethylhexyloxyphenol Methoxyphenyl Triazine sous sa forme hydrodispersible de nom INCI Bis-Ethylhexyloxyphenol Methoxyphenyl Triazine (and) Acrylates/C12-22 Alkyl Methacrylate Copolymer, sous le nom commercial TINOSORB® S LiteAqua par la société BASF, - les filtres triazines symétriques substituées par des groupes naphthalenyles ou des groupes polyphényles utilisés sous forme micronisée (taille moyenne de particule de 0,02 à 3 µm) pouvant être obtenue par exemple selon le procédé de micronisation décrit dans les demandes GB-A-2 303 549 et EP-A-893119, et notamment sous forme dispersion aqueuse, notamment la 2,4,6-tris(bi-phenyl)-triazine et la 2,4,6-tris(ter-phenyl)-triazine commercialisée sous la dénomination TINOSORB® A2B par la société BASF et qui est reprise dans les demandes de brevet WO06/035000, WO06/034982, WO06/034991, WO06/035007, WO2006/034992, WO2006/034985,
Composés benzoxazole : Le 2-[4-(1,3-benzoxazol-2-yl)phényl]-1,3-benzoxazole, de numéro cas 904-39-2.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, la quantité en filtres UV organiques hydrodispersibles est inférieure ou égale à 3 % en poids par rapport au poids total de la composition.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, la composition est exempte de filtres UV organiques hydrodispersibles.
Par « exempte de filtres UV organiques hydrodispersibles », on entend, au sens de la présente invention, une quantité en filtres UV organiques hydrodispersibles inférieure 2 % en poids, de préférence inférieure à 1 % en poids, et encore plus préférentiellement inférieure à 0,5 % en poids par rapport au poids total de la composition.
Selon un autre mode de réalisation particulier de l’invention, le ratio massique entre les filtres UV organiques hydrophiles et les filtres UV organiques lipophiles (quantité massique en filtres UV organiques hydrophiles divisée par quantité massique en filtres UV organiques lipophiles) est supérieur à 0,3.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, le ratio massique entre les filtres UV organiques hydrophiles et les filtres UV organiques lipophiles est compris entre 0,35 et 1.
Filtres UV inorganiques Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, les compositions comprennent au moins un filtre UV inorganique.
Les filtres UV inorganiques pouvant être utilisés conformément à la présente invention sont des pigments d’oxyde métallique. Plus préférentiellement, les filtres UV inorganiques de l’invention sont des particules d’oxyde métallique ayant une taille moyenne de particule élémentaire inférieure ou égale à 0,5 µm, plus préférentiellement comprise entre 0,005 et 0,5 µm, et encore plus préférentiellement comprise entre 0,01 et 0,2 µm, encore mieux entre 0,01 et 0,1 µm, et plus particulièrement entre 0,015 et 0,05 µm. Ils sont notamment décrits dans l’annexe VI mise à jour le 22/09/2021 du règlement européen des produits cosmétiques numéro 1223/2009, mais ne se limitent pas à cette liste.
varie de la quantité
pendant l’intervalle de temps
. Ces variations se déduisent de la séquence de mesures successives de la variable
Les taux de variation de deux variables différentes ne se déterminent pas nécessairement sur les mêmes durées d’intervalle de temps. Cela peut notamment être le cas si les deux variables ne sont pas mesurées avec le même pas de temps. Mais cela peut aussi être le cas si un temps caractéristique de variation de la première variable est très différent d’un temps caractéristique de variation de la deuxième variable.
On peut imposer que la somme des coefficients soit égale à 1 :
Les coefficients sont prédéterminés à partir de données historiques au cours d’une phase préliminaire d’analyse des données.
Plus précisément, on dispose d’une base de données historiques de fonctionnement de systèmes industriels dont le comportement est suffisamment proche du système que l’on souhaite simuler. La base de données comprend en particulier des relevés de mesures horodatées de variables
de ces autres systèmes industriels. Au sein de cette base, on peut pour chaque système industriel définir des plages de fonctionnement stable et des plages de fonctionnement instable. On cherche ensuite des coefficients
vérifiant que
et un seuil « s » de sorte que : [Math. 15]
pour toutes les plages de fonctionnement stable ; et [Math. 16]
pour toutes les plages de fonctionnement instable.
A l’issue de la phase préliminaire d’analyse des données, on dispose donc d’un seuil s – désigné ci-après « seuil prédéterminé » - et des coefficients
qui sont les coefficients prédéterminés.
Lors d’une troisième étape, l’unité de traitement 6 détermine un intervalle temporel de stabilité le plus récent dans lequel pour chaque point de l’intervalle le paramètre de stabilité est inférieur ou égal à un seuil prédéterminé depuis une durée supérieure ou égale à une durée prédéterminée.
Il existe un besoin de becs maïs avec des largeurs de travail de plus en plus grandes. Il existe ainsi un besoin de becs maïs qui présentent une largeur de travail jusqu’à 10,5 m ou même jusqu’à 12 m. De tels becs maïs doivent eux aussi être transférables dans une position de transport qui autorise un transport routier du bec maïs dans un état accouplé à l’ensileuse. Ainsi la largeur de transport d’un bec maïs pour le transport routier ne doit pas être supérieure à environ 3,3 m. Avec des becs maïs dont la largeur de travail augmente, il est difficile d’obtenir une largeur de transport de cet ordre. Il existe un besoin d’un bec maïs qui, même s’il présente une grande largeur de travail jusqu’à par exemple 12 m, peut être transféré dans une position de transport qui autorise un transport routier dans le respect de la largeur de transport admise.
Sur la base de ce constat, la présente invention a pour but de fournir un bec maïs d’un genre nouveau pour une ensileuse ainsi qu’une ensileuse avec un tel bec maïs.
Ce but est atteint par l’intermédiaire d’un bec maïs pour une ensileuse.
Vus dans la direction de récolte, derrière les unités de moissonnage et d’amenée, sont disposés des tambours d’alimentation tournant autour d’un axe vertical ou à peu près vertical ainsi que des tambours de retournement, dans la position de travail du bec maïs étant disposé, derrière les deux unités de moissonnage et d’amenée centrales vues dans la direction de récolte, respectivement un tambour d’alimentation, et dans la position de travail du bec maïs étant disposé, derrière une zone de remise entre chacune des unités de moissonnage et d’amenée centrales et une première unité de moissonnage et d’amenée latérale disposée latéralement directement à côté de celles-ci, respectivement un premier tambour de retournement.
Pour transférer le bec maïs entre la position de travail et la position de transport, les unités de moissonnage et d’amenée sont pivotables les unes par rapport aux autres autour d’axes horizontaux ou à peu près horizontaux, de sorte que chacune des premières unités de moissonnage et d’amenée latérales est pivotable conjointement avec un des premiers tambours de retournement par rapport à l’unité de moissonnage et d’amenée centrale adjacente respective, de façon que, dans la position de transport, une enveloppante tronconique du premier tambour de retournement respectif se trouve entièrement à l’intérieur de la largeur de transport admise du bec maïs dans la position de transport du bec maïs.
Dans un bec maïs selon l’invention sont disposés, derrière les unités de moissonnage et d’amenée vues dans la direction de récolte, des tambours de retournement qui, lors du transfert du bec maïs entre la position de travail et la position de transport, sont déplacés conjointement avec les unités de moissonnage et d’amenée qui lors du transfert du bec maïs sont déplaçables entre la position de travail et la position de transport.
Ces tambours de retournement présentent une enveloppante tronconique qui, dans la position de transport, se trouve entièrement à l’intérieur d’une largeur de transport admise du bec maïs. De tels tambours de retournement à contour tronconique permettent d’obtenir, même en présence de becs maïs qui présentent une grande largeur de travail par exemple jusqu’à 12 m, une largeur de transport qui autorise un transport routier avec des dimensions de transport admises.
Préférentiellement, la largeur de transport admise du bec maïs est limitée par l’intermédiaire de deux droites ou plans s’étendant dans la direction verticale, un premier des premiers tambours de retournement étant adjacent, dans la position de transport du bec maïs, à un premier des deux droites ou plans s’étendant dans la direction verticale, et un second des premiers tambours de retournement étant adjacent, dans la position de transport du bec maïs, à un second des deux droites ou plans s’étendant dans la direction verticale, de sorte que l’enveloppante tronconique du premier tambour de retournement respectif ne coupe pas la droite ou le plan s’étendant dans la direction verticale. Cela est particulièrement préférentiel pour le respect de la largeur de transport admise.
Préférentiellement, un angle de conicité de l’enveloppante tronconique du premier tambour de retournement respectif est adapté à un angle de rabattement de la première unité de moissonnage et d’amenée latérale respective, de façon qu’un côté latéralement extérieur ou un bord latéralement extérieur de l’enveloppante tronconique respective s’étende, dans la position de transport du bec maïs, parallèlement ou à peu près parallèlement à la droite ou au plan respectifs s’étendant dans la direction verticale. Cela aussi est particulièrement préférentiel pour le respect de la largeur de transport admise du bec maïs pour permettre un transport routier.
Préférentiellement, chacun des deux premiers tambours de retournement est un organe de raclage qui comporte plusieurs languettes de raclage et qui est pivotable conjointement avec le premier tambour de retournement respectif par rapport à l’unité de moissonnage et d’amenée centrale respectivement adjacente, de sorte que, dans la position de transport, les languettes de raclage se trouvent entièrement à l’intérieur de la largeur de transport admise du bec maïs. À cet effet, il est prévu préférentiellement que, dans la position de transport du bec maïs, un trajet sur lequel se trouvent des arêtes de l’organe de raclage respectif situées à l’opposé d’arêtes de raclage des languettes de raclage ne coupe pas la droite ou le plan respectif s’étendant dans la direction verticale. En particulier, le trajet respectif s’étend, dans la position de transport du bec maïs, parallèlement ou à peu près parallèlement aux droites ou aux plans respectifs s’étendant dans la direction verticale. Cela aussi est particulièrement préférentiel pour le respect de la largeur de transport admise du bec maïs pour permettre un transport routier.
Préférentiellement, dans la position de travail du bec maïs, vu dans la direction de récolte derrière une zone de remise entre chacune des premières unités de moissonnage et d’amenée latérales et une seconde unité de moissonnage et d’amenée latérale disposée latéralement à côté de celle-ci, est disposé un second tambour de retournement qui est pivotable pour transférer le bec maïs dans la position de transport conjointement avec la seconde unité de moissonnage et d’amenée latérale respective. Les deux seconds tambours de retournement sont disposés, dans la position de transport du bec maïs, sur des côtés différents d’une droite centrale ou d’un plan central s’étendant dans la direction verticale, lesquels s’étendent au centre entre les deux droites ou plans définissant la largeur de transport admise du bec maïs.
Dans la position de transport du bec maïs, un premier des deux tambours de retournement est adjacent sur un premier côté et un second des seconds tambours de retournement est adjacent sur un second côté aux droites centrales ou aux plans centraux s’étendant dans la direction verticale, de sorte qu’une enveloppante tronconique du second tambour de retournement respectif ne coupe pas les droites centrales ou les plans centraux. Cela sert également à ce qu’un bec maïs qui présente une largeur de travail par exemple jusqu’à 12 m puisse être transféré dans une position de transport compacte en respectant une largeur de transport admise afin de permettre un transport routier du bec maïs dans un état accouplé à l’ensileuse.
Lorsque l’oligo-élément est le manganèse, l’oxyde d’oligoélément peut être choisi parmi MnCO 3 , MnO, Mn 2 O 3 , MnO 2 , Mn 3 O 4 , Mn(OH) 2 . Le carbonate de magnésium peut être anhydre ou hydraté.
Enfin, un oxyde de cuivre peut être choisi parmi CuCO 3 , CuO, Cu 2 O et Cu(OH) 2 , le carbonate de cuivre pouvant être anhydre ou hydraté.
La matière première utilisée comme source d’oxyde d’oligoélément peut être toute matière première minérale naturelle connue de l’homme du métier comprenant l’oxyde d’oligoélément, qui aura subi, après extraction, des traitements physiques tels que broyage, criblage, granulation, lessivage, purification, traitement chimique, séchage, calcination et tamisage.
Des exemples de matière première d’oxyde de zinc sont le produit ZnO fourni par la société Acros Organics sous la référence Zinc oxide, ACS Reagent® (CAS : 1314-13-2), l’hydroxycarbonate de zinc vendu par Sigma Aldrich sous la référence Zinc Carbonate Basic® de formule [ZnCO 3 ] 2 ·[Zn(OH) 2 ] 3 (CAS : 5263-02-5) ou l’oxyde de zinc granulé de marque ZnO-KB® vendu par le fournisseur Silar.
Dans un mode de réalisation de l’invention, la granulométrie de la matière première d’oxyde de l’oligoélément, et la granulométrie de la matière première d’oxyde de magnésium, toutes deux définies comme le D90, sont inférieures à 200 microns.
La quantité molaire de l’oligoélément dans le pré-mélange peut varier. Lorsque l’oligoélément est le zinc, le zinc peut représenter de 1% à 45% en mole du pré-mélange. Lorsque l’oligoélément est le cuivre, le cuivre peut représenter de 1% à 25% en mole du pré-mélange.
Procédé de Fabrication
La présente demande décrit en outre un pré-mélange synergique pour la nutrition animale susceptible d’être obtenu par le procédé comprenant une étape de préparation d’un mélange consistant à mélanger à sec une matière première d’oxyde de l’oligoélément et une matière première d’oxyde de magnésium, puis à calciner le mélange.
Le pré-mélange de l’invention est susceptible d’être obtenu par le procédé comprenant une étape de préparation d’un mélange consistant à mélanger à sec une matière première d’oxyde de l’oligoélément de qualité alimentaire en poudre, et une matière première d’oxyde de magnésium de qualité alimentaire en poudre, puis une étape de chauffage dudit mélange à une température allant de 700°C à 1500°C dans un récipient fermé, en l’absence d’eau, pendant une durée de 3 à 48 heures.
La quantité de matière première d’oxyde de zinc est de préférence choisie pour que l’élément zinc représente par exemple de 1% à 40% en mole du nombre de moles de l’élément zinc de la matière première d’oxyde de zinc, et de l’élément magnésium de la matière première d’oxyde de magnésium.
La vitesse de montée et de descente en température est par exemple comprise entre 10°C/min et 20°C/min. La durée totale du traitement thermique est comprise entre 3 h à 48 h.
La température maximale atteinte pendant le frittage est de préférence comprise entre 1100°C et 1500°C, en particulier dans le cas d’une matière première d’oxyde de zinc.
Outre l’étape le frittage, le procédé de l’invention peut comprendre une étape postérieure consistant en une étape de recuit. Cette étape de recuit peut être suivie d’une étape de surprotection par l’hydromagnésite.
Complément nutritionnel
Le pré-mélange de l’invention peut prendre différentes formes parmi lesquelles un seau à lécher, un bloc à lécher, une poudre, une suspension ou une solution. Il peut être introduit directement dans la ration ou dans la boisson de l’animal.
Alternativement, il peut être formulé dans un aliment ou dans un complément alimentaire comprenant d’autres ingrédients.
En variante, selon le mode de réalisation illustré à la , les enroulements tertiaires T1, T2, T3 sont connectés à trois demi-ponts du redresseur 41. Les interrupteurs SR_S1 à SR_S6 forment plusieurs ensembles d'interrupteurs connectés respectivement à l'un des enroulements tertiaires T1, T2, T3. L'enroulement tertiaire T1 est relié à un premier ensemble d'interrupteurs composé des interrupteurs SR_S1 et SR_S2. De même, les enroulements tertiaires T2 et T3, sont respectivement connectés à un deuxième ensemble d'interrupteurs composé des interrupteurs SR_S3, SR_S4 et à un troisième ensemble d'interrupteurs composé des interrupteurs SR_S5, SR_S6.