INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il faut comprendre qu’étant donné que le polyacétal conducteur possède lui-même un certain pouvoir lubrifiant, lorsque le broyage dans un broyeur à boulets est réalisé, le polyacétal conducteur peut réduire efficacement la perte par frottement du noyau cristallin de blanc de Prusse pendant le broyage dans un broyeur à boulets, évitant ainsi efficacement la déformation du noyau cristallin de blanc de Prusse, de manière à garantir que le noyau cristallin de blanc de Prusse peut fournir un support de squelette supérieur pour le revêtement de polyacétal conducteur pendant le processus de broyage dans un broyeur à boulets, et garantir en outre que le matériau d’électrode de blanc de Prusse présente de meilleures performances de cycle.
S150. Le produit semi-fini de matériau d’électrode de blanc de Prusse est lavé à l’eau et le produit semi-fini lavé de matériau d’électrode de blanc de Prusse est filtré pour obtenir un second résidu de filtration.
On peut comprendre qu’étant donné que l’acétal cyclique, la solution de formaldéhyde et l’initiateur sont tous solubles dans l’eau, le produit semi-fini de matériau d’électrode de blanc de Prusse peut être lavé à l’eau pour dissoudre l’acétal cyclique, le formaldéhyde et l’initiateur résiduels sur la surface du matériau d’électrode positive de blanc de Prusse dans l’eau. Ensuite, le produit semi-fini lavé de matériau d’électrode de blanc de Prusse est filtré pour éliminer l’acétal cyclique, le formaldéhyde et l’initiateur redondants, de manière à obtenir un second résidu de filtration d’une grande pureté.
S160. Le second résidu de filtration est séché pour obtenir le matériau d’électrode de blanc de Prusse. On peut comprendre que l’eau dans le second résidu de filtration peut être efficacement éliminée par séchage du second résidu de filtration, pour obtenir le matériau d’électrode de blanc de Prusse d’une plus grande pureté, ce qui résout efficacement le problème de la difficulté à contrôler la quantité de dopage, de manière à garantir l’obtention d’un matériau d’électrode de blanc de Prusse présentant une bonne conductivité et de bonnes performances de cycle.
Dans le procédé décrit ci-dessus de préparation du matériau d’électrode de blanc de Prusse, une solution de ferrocyanure de sodium, un agent complexant et un sel de manganèse sont mélangés et chauffés de sorte qu’un noyau cristallin de blanc de Prusse ayant moins de défauts de lacunes puisse être généré dans la suspension. Ensuite, la suspension est soumise à une réaction de vieillissement de sorte que le noyau cristallin de blanc de Prusse continue à croître lentement pour obtenir un noyau cristallin de blanc de Prusse ayant moins de défauts de lacunes. Ensuite, la solution à filtrer est filtrée pour obtenir un premier résidu de filtration, dans lequel le premier résidu de filtration est un noyau cristallin de blanc de Prusse. Ensuite, de l’acétal cyclique, une solution de formaldéhyde et un initiateur sont ajoutés au premier résidu de filtration, et le mélange est broyé dans un broyeur à boulets de sorte que l’acétal cyclique, la solution de formaldéhyde et l’initiateur puissent être appliqués sur la surface du noyau cristallin de blanc de Prusse pour former un revêtement de polyacétal conducteur ayant une meilleure compacité et un meilleur degré de relâchement, de sorte que la densité après tassement, la capacité spécifique volumique et la densité d’énergie du matériau d’électrode de blanc de Prusse puissent être améliorées, améliorant ainsi la conductivité et les performances de cycle du matériau d’électrode positive de blanc de Prusse. Ensuite, le produit semi-fini de matériau d’électrode de blanc de Prusse est lavé à l’eau, de sorte que l’acétal cyclique, le formaldéhyde et l’initiateur résiduels sur la surface du matériau d’électrode positive de blanc de Prusse puissent être dissous dans l’eau. Ensuite, le produit semi-fini lavé du matériau d’électrode de blanc de Prusse est filtré pour éliminer l’acétal cyclique, le formaldéhyde et l’initiateur redondants afin d’obtenir un second résidu de filtration d’une grande pureté. Enfin, le second résidu de filtration est séché pour éliminer efficacement l’eau dans le second résidu de filtration afin d’obtenir un matériau d’électrode de blanc de Prusse d’une plus grande pureté, ce qui permet de résoudre efficacement le problème de la difficulté à contrôler la quantité de dopage, de manière à garantir l’obtention d’un matériau d’électrode de blanc de Prusse présentant une bonne conductivité et de bonnes performances de cycle.
Dans le procédé décrit ci-dessus de préparation du matériau d’électrode de blanc de Prusse, de l’acétal cyclique, une solution de formaldéhyde et un initiateur sont ajoutés au premier résidu de filtration et le mélange est broyé dans un broyeur à boulets. D’une part, le traitement de broyage dans un broyeur à boulets permet de mélanger efficacement le noyau cristallin de blanc de Prusse, l’acétal cyclique, la solution de formaldéhyde et l’initiateur de manière uniforme, de sorte que la surface du noyau cristallin de blanc de Prusse soit revêtue pour former une couche de revêtement de polyacétal conducteur ayant une meilleure compacité et un meilleur degré relâchement. Voir la , d’autre part, la taille de particule du matériau d’électrode de blanc de Prusse après le broyage dans un broyeur à boulets devient plus petite, ce qui aide à éliminer l’eau de cristallisation à l’intérieur du noyau cristallin de blanc de Prusse, améliorant ainsi la conductivité du noyau cristallin de blanc de Prusse. D’autre part, un matériau d’électrode de blanc de Prusse ayant une taille de particule plus uniforme peut être obtenu après le broyage dans un broyeur à boulets, de sorte que le matériau d’électrode de blanc de Prusse préparé puisse être uniformément appliqué sur une feuille d’électrode, ce qui permet d’obtenir une batterie avec une densité d’énergie plus élevée, améliorant ainsi la conductivité et les performances de cycle de la batterie.
Dans le procédé décrit ci-dessus préparation du matériau d’électrode de blanc de Prusse, étant donné que le polyacétal conducteur possède lui-même un certain pouvoir lubrifiant, lorsque le broyage dans un broyeur à boulets est réalisé, le polyacétal conducteur peut réduire efficacement la perte par frottement du noyau cristallin de blanc de Prusse pendant le broyage dans un broyeur à boulets, évitant ainsi efficacement la déformation du noyau cristallin de blanc de Prusse, de manière à garantir que le noyau cristallin de blanc de Prusse peut fournir un support de squelette supérieur pour le revêtement de polyacétal conducteur pendant le processus de broyage dans un broyeur à boulets, et garantir en outre que le matériau d’électrode de blanc de Prusse présente de meilleures performances de cycle.
Dans d’autres modes de réalisation, l’étape de mélange et de chauffage de la solution de ferrocyanure de sodium, de l’agent complexant et du sel de manganèse pour obtenir la suspension comprend les étapes spécifiques suivantes : l’ajout de la solution de ferrocyanure de sodium, de l’agent complexant et d’une partie du sel de manganèse dans un réacteur pour un premier mélange et chauffage afin de générer une suspension primaire ; l’ajout du sel de manganèse restant à la suspension primaire pour un second mélange et chauffage afin d’obtenir la suspension.
On peut comprendre qu’étant donné que la vitesse de réaction de la solution de ferrocyanure de sodium et du sel de manganèse ajoutés est trop rapide, il est facile de générer des défauts de lacunes de ferrocyanure et plus de défauts de l’eau de cristallisation dans le noyau cristallin de blanc de Prusse, ce qui se traduit par une mauvaise conductivité et de mauvaises performances de cycle du noyau cristallin de blanc de Prusse. Par conséquent, dans la présente demande, le sel de manganèse est ajouté en deux parties pour supprimer efficacement la vitesse de réaction de la solution de ferrocyanure de sodium et du sel de manganèse. Pendant ce temps, l’ajout d’une quantité suffisante d’agent complexant permet de supprimer davantage la vitesse de réaction de la solution de ferrocyanure de sodium et du sel de manganèse, de manière à obtenir un noyau primaire de blanc de Prusse ayant moins de défauts de lacunes de ferrocyanure et de défauts de l’eau de cristallisation, ce qui peut fournir une structure de squelette supérieure pour la couche interne du noyau cristallin de blanc de Prusse. En d’autres termes, le noyau primaire de blanc de Prusse obtenu ayant moins de défauts de lacunes de ferrocyanure et de défauts de l’eau de cristallisation peut garantir que la couche interne du noyau de blanc de Prusse présente une meilleure conductivité et de meilleures performances de cycle. Ensuite, le sel de manganèse restant est ajouté à la suspension primaire, et le mélange est mélangé et chauffé, de sorte que le sel de manganèse restant puisse réagir lentement avec la solution de ferrocyanure de sodium, et ensuite la suspension est soumise à une réaction de vieillissement, de sorte que le noyau cristallin de blanc de Prusse continue à croître lentement, et à obtenir en outre un noyau cristallin de blanc de Prusse ayant moins de défauts de lacunes, de manière à garantir que les couches interne et externe du noyau de blanc de Prusse obtenu ont toutes deux une meilleure conductivité et de meilleures performances de cycle.
Dans certains autres modes de réalisation, le rapport massique du sel de manganèse sur la solution de ferrocyanure de sodium est de 1 à 2,5, et le rapport massique de l’agent complexant sur le sel de manganèse est de 0,1 à 20, de manière à garantir l’obtention d’un noyau primaire de blanc de Prusse ayant moins de défauts de lacunes de ferricyanure et de défauts de l’eau de cristallisation.
Dans certains autres modes de réalisation, l’étape d’ajout de la solution de ferrocyanure de sodium, de l’agent complexant et d’une partie du sel de manganèse dans le réacteur pour le premier mélange et chauffage afin de générer une suspension primaire comprend les étapes spécifiques suivantes : sous une atmosphère inerte, l’ajout d’une solution de ferrocyanure de sodium dans un réacteur, l’agitation et le chauffage du mélange à 50°C à 90°C, puis l’ajout lentement d’une partie d’un sel de manganèse et d’un agent complexant dans le réacteur, et le contrôle de la durée de l’ajout d’une partie du sel de manganèse et de l’agent complexant pour qu’elle soit de 0,2 h à 2 h, de manière à garantir l’obtention d’un noyau primaire de blanc de Prusse ayant moins de défauts de lacunes de ferrocyanure et de défauts de l’eau de cristallisation.
Dans certains autres modes de réalisation, lors de l’ajout du sel de manganèse restant à la suspension primaire pour le second mélange et chauffage, la durée de l’ajout du sel de manganèse restant est contrôlée pour être de 6 h à 7,8 h, et le second mélange et chauffage sont effectués à une température de chauffage de 40°C à 60°C.
On peut comprendre qu’en contrôlant la durée de l’ajout du sel de manganèse restant pour être de 6 h à 7,8 h et la température de chauffage pour être de 40°C à 60°C, on peut garantir que le sel de manganèse réagit lentement avec la solution de ferrocyanure de sodium et que la vitesse de réaction du sel de manganèse et de la solution de ferrocyanure de sodium est mieux contrôlée, ce qui permet d’éviter efficacement que la couche externe du noyau cristallin de blanc de Prusse ne présente plus de défauts de lacunes de ferrocyanure et de défauts de l’eau de cristallisation causés par un ajout trop rapide de sel de manganèse, de manière à garantir l’obtention d’un noyau cristallin de blanc de Prusse présentant une meilleure conductivité et de meilleures performances de cycle à la fois dans les couches interne et externe.
Dans certains autres modes de réalisation, le rapport massique de la quantité d’ajout d’une partie du sel de manganèse sur la quantité d’ajout du sel de manganèse restant est de 1 : 4. On peut comprendre qu’en contrôlant le rapport massique de la quantité d’ajout d’une partie du sel de manganèse sur la quantité d’ajout du sel de manganèse restant à 1 : 4, on peut garantir que le sel de manganèse est ajouté lentement à la solution de ferrocyanure de sodium, garantissant ainsi que la réaction entre le sel de manganèse et la solution de ferrocyanure de sodium est relativement lente, ce qui est bénéfique pour l’obtention d’un noyau cristallin de blanc de Prusse ayant une meilleure conductivité et de meilleures performances de cycle à la fois dans les couches interne et externe.
Il convient de noter qu’étant donné que le rapport massique de la quantité d’ajout d’une partie du sel de manganèse sur la quantité d’ajout du sel de manganèse restant est de 1 : 4, la quantité d’ajout de la partie du sel de manganèse est relativement inférieure à la quantité d’ajout du sel de manganèse restant. Pendant ce temps, le rapport massique du sel de manganèse sur la solution de ferrocyanure de sodium est de 1 à 2,5, le rapport massique de l’agent complexant sur le sel de manganèse est de 0,1 à 20, et le premier mélange et chauffage est effectué à une température de 50°C à 90°C, de sorte que dans des conditions de solution de ferrocyanure de sodium et d’agent complexant suffisants, la partie ajoutée du sel de manganèse puisse réagir entièrement, complétement et lentement avec la solution de ferrocyanure de sodium, pour former une couche interne de blanc de Prusse ayant moins de défauts de lacunes de ferrocyanure et de défauts de l’eau de cristallisation.
Dans certains autres modes de réalisation, la température de chauffage pour le premier mélange et chauffage est plus élevée que la température de chauffage pour le second mélange et chauffage.
Les lames orientables 22 sont par exemple réalisées en polycarbonate alvéolaire
Dans l’exemple décrit, la partie d’aération 20 est une partie centrale dans la direction transversale Y, encadrée de part et d’autre par des parties latérales dépourvues de lames orientables. Ces parties latérales 24 sont des parties de panneau classiques.
Par exemple, les parties latérales 24 sont en polycarbonate alvéolaire, ou en polycarbonate plein transparent.
On notera que le panneau 14 pourrait présenter toute autre configuration envisageable, comme par exemple comporter plusieurs parties d’aérations séparées par des parties dépourvues de lames orientables.
L’abri de piscine 12 comporte des moyens 26 d’actionnement des lames orientables 22, pour leur déplacement entre leurs positions ouverte et fermée.
Comme cela est représenté sur la , les moyens d’actionnement 26 comporte par exemple un rail 28 sur chaque traverse 16, dans lequel un élément de support est monté coulissant dans la direction transversale Y. Chaque lame orientable 22 est reliée d’une part à l’élément coulissant par une première liaison pivot 30, et d’autre part à la traverse 16 par une seconde liaison pivot 32. Ainsi, le coulissement de l’élément coulissant entraine la rotation de chaque lame 22 autour de sa seconde liaison pivot 32.
Les moyens d’actionnement 26 sont par exemple manuels, et ainsi actionnés manuellement par un utilisateur lorsqu’il le juge nécessaire. A cet effet, les moyens d’actionnement 26 comportent une poignée 34 solidaire de l’un des éléments de support.
En variante, les moyens d’actionnement sont motorisés, l’élément de support étant déplacé au moyen d’un moteur porté par la traverse 16 et commandé à distance.
Dans ce dernier cas, les moyens d’actionnement peuvent être automatisés, grâce à des moyens automatiques de commande, propres à commander les moyens d’actionnement motorisés pour l’ouverture ou la fermeture des lames orientables en fonction de conditions mesurables ou de conditions climatiques.
Par exemple, les moyens de commande comportent un thermomètre pour mesurer la température de l’eau de la piscine, et sont configurés pour commander l’ouverture des lames lorsque la température de l’eau est supérieure à un premier seuil prédéfini, et pour commander la fermeture des lames lorsque la température de l’eau est inférieure à un second seuil prédéfini.
Dans un autre exemple, les moyens de commande comportent des moyens pour déterminer des conditions climatiques, par exemple un baromètre et/ou un thermomètre mesurant la température de l’air extérieur, et sont configurés pour actionner les lames en fonction des conditions climatiques, par exemple pour les ouvrir en cas de forte chaleur et les fermer en cas de pluie.
On notera que l’abri 10 peut présenter plusieurs configurations de modules possibles.
Dans l’exemple représenté sur la , l’abri 10 comporte une pluralité de modules, dont deux sont munis de lames orientables.
De préférence, les deux modules pourvus de lames orientables sont deux modules d’extrémité, dans la direction longitudinale X, entre lesquels sont agencés d’autres modules classiques dépourvus de lames orientables. Cette configuration est avantageuse pour générer un courant d’air sous l’abri lorsque les lames des deux modules sont en configuration ouvertes.
En variante, l’abri 10 comporte une pluralité de modules, dont un seul est muni de lames 22. Les autres modules sont alors classiques.
Conformément à une autre variante, l’abri 10 comporte une pluralité de modules, tous étant équipés de lames orientables.
Une telle borne inférieure corrigée 28 prend ainsi en compte l’impact de l’interférence réelle souhaitée entre les surfaces d’étanchéité pour valider ou rejeter une connexion tubulaire 1.
Dans le cadre d’une surface d’étanchéité plane, l’inclinaison d’une telle surface d’étanchéité plane correspond à l’angle formé entre cette surface d’étanchéité plane et l’axe X de la connexion tubulaire 1.
Dans le cadre d’une surface d’étanchéité torique, l’inclinaison de ladite surface d’étanchéité torique correspond à l’angle formé par une droite reliant les points de jonction de ladite surface d’étanchéité torique avec les portions de composant tubulaire situées axialement de part et d’autre de ladite surface d’étanchéité torique.
Une perte d’interférence acceptable entre les surfaces d’étanchéité peut être déterminée en fonction de la forme des surfaces d’étanchéité, des performances souhaitées de la connexion tubulaire 1 ou toute autre raison. Cette perte d’interférence entre les surfaces d’étanchéité est par exemple de 30%, c’est à dire qu’une interférence minimale de 70% est assurée par la borne inférieure corrigée.
De façon analogue, la borne supérieure répond à l’équation : dans laquelle SI est le pourcentage d’interférence à l’étanchéité, R2 est l’interférence maximale acceptable entre les surfaces d’étanchéité, ST1 est l’inclinaison de la première surface d’étanchéité, ST2 est l’inclinaison de la deuxième surface d’étanchéité.
Une interférence maximale acceptable entre les surfaces d’étanchéité peut être déterminée en fonction de la forme des surfaces d’étanchéité, des performances de la connexion tubulaire souhaitée ou toute autre raison. Cette interférence maximale acceptable entre les surfaces d’étanchéité est par exemple de 40%.
Une telle borne supérieure corrigée prend ainsi en compte l’impact de l’interférence réelle souhaitée entre les surfaces d’étanchéité pour valider ou rejeter une connexion tubulaire 1.
Selon un mode de réalisation préférentiel prenant en compte l’interférence réelle entre les surfaces d’étanchéité mais également l’interférence entre les filetages, , la borne inférieure corrigée est égale à une valeur minimale entre une première borne inférieure corrigée et une deuxième borne inférieure corrigée, lesdites première borne inférieure corrigée et deuxième borne inférieure corrigée répondant aux équations : (1) , et (2) si , alors , et si , alors dans lesquelles SI est le pourcentage d’interférence à l’étanchéité, R1 est la perte de tolérance acceptable, ST1 est l’inclinaison de la première surface d’étanchéité, ST2 est l’inclinaison de la deuxième surface d’étanchéité et TTdeg est une inclinaison du filetage correspondant au composant tubulaire sur lequel est agencé le repère 26 et Ti est une interférence nominale entre le premier filetage et le deuxième filetage au couple cible de la connexion.
Une telle borne inférieure corrigée prenant en compte d’une part l’interférence les surfaces d’étanchéité et, d’autre part, l’interférence entre les filetages, permet de déterminer une borne inférieure corrigée d’une grande finesse, garantissant de façon précise qu’une interférence minimale est assurée à l’état montée de la connexion tubulaire 1.
De façon analogue, la borne supérieure corrigée est égale à une valeur minimale entre une première borne supérieure corrigée et une deuxième borne supérieure corrigée, lesdites première borne supérieure corrigée et deuxième borne supérieure corrigée répondant aux équations : (3) , et (4) si , alors , et si , alors dans lesquelles SI est le pourcentage d’interférence à l’étanchéité, R2 est la perte de tolérance acceptable entre les surfaces d’étanchéité, ST1 est l’inclinaison de la première surface d’étanchéité, ST2 est l’inclinaison de la deuxième surface d’étanchéité et TTdeg est l’inclinaison du filetage correspondant au composant tubulaire sur lequel est agencé le repère 26, et Ti est une interférence nominale entre le premier filetage et le deuxième filetage au couple cible de connexion.
Dans ce mode de réalisation préférentiel, à la fois l’impact de l’interférence réelle souhaitée entre les surfaces d’étanchéité et l’impact de l’interférence réelle entre les filetages sont pris en compte pour valider ou rejeter une connexion tubulaire de façon fiable et précise.
Les figures 1 et 2 illustrent une connexion tubulaire 1 dans laquelle le repère 26 est agencé sur la surface externe du corps principal 4 d’un premier composant tubulaire 2 de type mâle et permet de valider ladite connexion tubulaire en fonction de la position relative de la deuxième extrémité libre 12 par rapport au repère 26. Cependant, l’invention s’applique de façon analogue dans le cadre de connexion tubulaire présentant d’autres configurations.
Les figures 3 et 4 illustrent de tels exemples d’autres configuration, la description ci-dessus au regard du repère 26, de la position corrigée 27, de la borne inférieure corrigée 28 et de la borne supérieure corrigée 29 s’appliquant de façon analogue dans de telles autres configurations de la connexion tubulaire 1. Sur ces figures 3 et 4, les éléments identiques ou remplissant la même fonction que des éléments décrits ci-dessus en regard des figures 1 et 2 portent la même référence. Dans la description ci-dessous des figures 3 et 4, seuls les éléments différents de ceux déjà décrits ci-dessus en regard des figures 1 et 2 sont détaillés, les éléments non décrits en regards des figures 3 et 4 étant identiques à ceux déjà décrits en regard des figures 1 et 2.
La illustre le cas d’une connexion tubulaire 1 dite « flush », c’est-à-dire dont le diamètre externe est inférieur à 101% des diamètres externes des composant tubulaire 2 et 3 qui la forment. Dans cette connexion tubulaire 1, le repère 26 est agencé sur la surface externe de la première portion de connexion 5 du premier composant tubulaire 1. Plus particulièrement, le repère 26 est agencé entre le premier corps principal 4 et la première surface d’étanchéité externe (non illustrée.
La illustre le cas d’une connexion tubulaire 1 dans laquelle le repère 26 est agencé sur la surface interne du deuxième composant tubulaire 3, c’est-à-dire sur le composant tubulaire 3 de type femelle. Ce repère 26 permet alors de valider ou rejeter la connexion tubulaire 1 en fonction de la position relative entre le repère 26 et la première extrémité libre 6. Par ailleurs, le repère 26 est alors agencé sur la surface interne de la deuxième portion de connexion 11 axialement entre le deuxième corps principal 10 et la deuxième surface d’étanchéité interne 13.
Seuls les éléments pertinents dans le cadre de l’invention ont été décrits en regard des figures 1 à 4, la connexion tubulaire pouvant comporter d’autres caractéristiques non décrites ci-dessus. Ainsi par exemple la connexion tubulaire illustrée sur la comporte une gorge externe pour recueillir la graisse pouvant être appliquée sur les composants tubulaires, le premier composant tubulaire peut comporter un chanfrein reliant une face de l’extrémité libre du premier composant tubulaire et une surface interne dudit premier composant tubulaire, etc.