INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Au contraire, dans la moitié du compartiment cathodique la plus proche de la sortie d’air 34, notée « D » sur la , c’est-à-dire là où la concentration en oxygène est la plus faible voire nulle, on observe la présence de réactions électrochimiques consommant les protons ayant traversés la membrane 20 et les électrons en provenance de la face côté cathode 16B de la plaque bipolaire 16 adjacente pour former des molécules de dihydrogène. En effet, du fait du manque de molécules d’oxygène, les réactions de réduction se produisant en temps normal dans le compartiment cathodique ne peuvent pas se produire, permettant aux électrons et aux protons de réagir ensemble pour former du dihydrogène. Ce phénomène est connu comme un phénomène de « pompe à protons ».
La présence de dihydrogène dans le compartiment cathodique et la tension de cellule basse génèrent des conditions réductrices fortes dans la moitié D du compartiment cathodique, permettant de réduire certaines impuretés situées dans la couche catalytique cathodique 24, dans cette moitié du compartiment, ainsi que des oxydes de platine. Grâce à ces réactions de réduction, les impuretés sont désorbées et les oxydes de platine réduits en particules de platine, d’une part, et en impuretés désorbées d’autre part, faisant ainsi augmenter la quantité de platine non-oxydé disponible dans la couche catalytique cathodique, et donc le nombre de sites actifs, tout en diminuant le nombre d’impuretés de la couche catalytique cathodique.
En pratique, les conditions réductrices obtenues au cours de l’étape d’appauvrissement en oxygène 5 sont plus fortes que les conditions réductrices obtenues au cours de l’étape d’hydratation 2, permettant ainsi de désorber des impuretés de la couche catalytique cathodique avec plus d’efficacité, en particulier, pour cette première phase de rodage P2, dans la moitié D du compartiment cathodique. Notamment, l’étape 5 permet de désorber des impuretés ne pouvant pas être désorbées au cours de l’étape 2 faute de conditions réductrices suffisamment fortes. Ces impuretés désorbées sont majoritairement évacuées hors du compartiment cathodique au cours des étapes 1 et 2.
De plus, l’étape d’appauvrissement en oxygène 5 permet également d’hydrater la membrane échangeuse de protons 20. En effet, l’absence d’oxygène dans le compartiment cathodique, en particulier dans la moitié du compartiment la plus proche de la sortie d’air 34, conduit à une augmentation de la fraction molaire d’eau à l’interface entre la membrane et la couche catalytique cathodique, et l’absence de débit d’air dans le compartiment cathodique entraîne une absence d’évacuation d’eau. Ainsi, la quantité d’eau en présence de la membrane augmente, permettant son hydratation. Plus précisément, lorsque l’oxygène contenu dans l’air est consommé sans être renouvelé, ou en étant renouvelé moins vite qu’il n’est consommé, alors la fraction moléculaire d’eau devient plus importante dans la composition du mélange d’air et d’eau présent dans le compartiment cathodique.
En outre, l’absence d’alimentation en air, alors que l’alimentation en dihydrogène est maintenue, entraîne une augmentation de la différence entre la pression régnant dans le compartiment anodique et la pression régnant dans le compartiment cathodique. Cette différence de pression entraîne l’ouverture de nouveaux pores, ou canaux, dans les couches catalytiques anodique 22 et cathodique 24, et l’agrandissement des pores déjà existants.
Avantageusement, afin de forcer davantage l’ouverture de pores dans les couches catalytiques anodique et cathodique, et afin d’obtenir des conditions réductrices plus fortes, il est possible d’augmenter davantage la différence entre la pression régnant dans le compartiment anodique et la pression régnant dans le compartiment cathodique, par exemple jusqu’à une valeur égale 500 millibars, en ajustant les consignes de pression du banc d’essai, c’est-à-dire en ajustant la pression de dihydrogène dans le compartiment anodique et la pression d’air dans le compartiment cathodique. En effet, il est possible de contrôler la pression de dihydrogène et d’air indépendamment du débit de dihydrogène et d’air, en contrôlant les entrées de dihydrogène 28 et d’air 32 ainsi que les sorties de dihydrogène 30 et d’air 34.
La fin de l’étape d’appauvrissement en oxygène 5 marque la fin d’un cycle de la première phase de rodage P2.
- La est une représentation schématique de la structure lumineuse de la , sur l’autre face ;
- La est une vue de détail de la nappe textile de la structure lumineuse de la ;
- La est une représentation schématique, en coupe, d’un dispositif de chauffage et d’éclairage selon un autre exemple de réalisation de l’invention ;
- La est une représentation schématique, en coupe, d’un dispositif de chauffage et d’éclairage selon encore un autre exemple de réalisation de l’invention ;
- La est une représentation schématique, en coupe, d’un dispositif de chauffage et d’éclairage selon un autre exemple de réalisation de l’invention, intégrant une zone réfléchissante ;
- La est une représentation schématique, en coupe, d’un dispositif de chauffage et d’éclairage selon encore un autre exemple de réalisation de l’invention, intégrant une zone réfléchissante.
Dans l’exemple décrit, des dispositifs de chauffage et d’éclairage 1 sont intégrés au toit 102 de l’habitacle. Ces dispositifs 1 peuvent également être intégrés à une portière 101.
Le dispositif de chauffage et d’éclairage 1 selon l’invention peut être réalisé de différentes manières.
Dans l’exemple illustré sur la , le dispositif de chauffage et d’éclairage 1 est intégré dans un composant 104 fixé sur une structure interne de porte 105 et ce composant 104 comprend, selon un empilement, successivement : un support de maintien 5, qui est, dans l’exemple décrit, une pièce de structure en matériau plastique translucide, ou en matériau plastique transparent, une couche en matériau souple 6, ici une couche de mousse, agencée pour conférer au dispositif de chauffage et d’éclairage 1 une sensation de douceur au toucher, cette couche 6 pouvant être omise le cas échéant, une structure chauffante 7, décrite en détails pus bas, du dispositif de chauffage et d’éclairage 1, une structure lumineuse 8 capable d’émettre une lumière visible, décrite en détails pus bas, du dispositif de chauffage et d’éclairage 1, un décor 9 qui peut être de type textile, cuir, bois ou plastique.
Dans l’exemple décrit, les éléments 5 à 9 sont laminés ensemble avant d’être fixé sur la structure de porte 105.
Le dispositif 1 comprend une face fonctionnelle 2 vers laquelle de la chaleur H produite par la structure chauffante 7 et la lumière L produite par la structure lumineuse 8 peuvent être envoyées, cette face fonctionnelle 2 étant configurée pour diffuser la chaleur et la lumière ainsi reçues vers l’extérieur du dispositif de chauffage et d’éclairage 1, en direction d’une zone d’un habitacle de véhicule.
La face fonctionnelle 2 est formée sur le décor 9 qui est tourné vers l’habitacle de véhicule.
En effet, la présence des ouvertures traversantes 6 peut permettre d’augmenter le débit de fluide s’écoulant de l’intérieur du tube 4 vers le réservoir 2, et ce sans modifier la section du tube 4.
Le tube 4 conserve ainsi sa fonction de guidage de la tige 5 servant de jauge et le débit de fluide s’écoulant de l’intérieur du tube 4 vers le réservoir 2 n’est alors plus uniquement imposé par la section du tube 4 contrairement aux tubes guide jauge de l’art antérieur qui ne comportent pas d’ouvertures traversantes dans leurs parois.
Dans l’exemple illustré en , le tube 4 est monté dans le carter de distribution 10 du moteur du véhicule. Le tube 4 est donc logé à l’intérieur du moteur du véhicule.
Le montage du tube 4 dans le carter de distribution 10 du moteur du véhicule est réalisé par l’intermédiaire de pattes de fixation 11. Dans l’exemple illustré en , on utilise deux pattes de fixation 11. Etant donné que la présence des ouvertures traversantes dans la paroi du tube 4 peut fragiliser le tube 4, et en particulier réduire sa rigidité, il est possible d’utiliser un nombre plus élevé de pattes de fixation 11, par exemple trois, quatre ou cinq, afin de rétablir la rigidité du tube 4, et également afin de contribuer à améliorer le NVH (pour Noise, Vibration, and Harshness).
On a représenté en , le système de jauge 3 selon l’invention de manière isolée. Le système de jauge 3 comporte un tube 4 destiné à déboucher dans un réservoir et dans lequel une tige 5 servant de jauge peut coulisser pour atteindre le fond du réservoir.
Le tube 4 comporte une première extrémité 7 destinée à être reliée à une goulotte de remplissage 9 et une deuxième extrémité 8 destiné à déboucher dans le réservoir.
Le tube 4 comporte une paroi dans laquelle sont ménagées une pluralité d’ouvertures traversantes 6, ladite paroi étant une paroi grillagée.
La plus grande dimension de la section des ouvertures traversantes 6 de la paroi grillagée 20 est environ égale à 0,3 mm dans cet exemple.
Les ouvertures traversantes 6 sont situées exclusivement sur une portion d’extrémité 20 du tube 4 située au niveau de la première extrémité 7 du tube 4. Ainsi, la paroi du tube 4 comporte une portion de paroi pleine 21, c’est-à-dire dépourvue d’ouvertures traversantes, au niveau de la deuxième extrémité 8 du tube 4.
La longueur de ladite portion d’extrémité 20 est inférieure à la moitié de la longueur du tube 4. Ainsi, la longueur de la portion de paroi pleine 21 est supérieure à la moitié de la longueur du tube 4.
On a représenté aux figures 3 et 4, des variantes du système de jauge 3 illustré en .
Aux figures 3 et 4, la paroi du tube 4 comportant les ouvertures traversantes 6 au niveau de la portion d’extrémité 20 du tube 4 est une paroi ajourée ou perforée.
A la , les ajours 6 de la paroi ajourée ou perforée ont une section circulaire et ont un diamètre compris entre 1 et 3 mm dans cet exemple.
A la , les ajours 6 de la paroi ajourée ou perforée correspondent à des rainures orientées dans le sens de la longueur du tube 4. La largeur des rainures est comprise entre 1 et 3 mm dans cet exemple.
Dispositif de surveillance de l’état d’endommagement d’une transmission de puissance DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION Le domaine technique de l’invention est celui de la surveillance de l’état de santé de composants mécaniques utilisés pour de la transmission de puissance.
La présente invention concerne une méthode et un dispositif de surveillance de l’état de santé d’un train épicycloïdal.
La combinaison de plusieurs enceintes acoustique identiques permet en outre, si chacune d’entre elles est commandée individuellement de façon très précise par traitement numérique, une spatialisation très précise du son. Cette méthode est très couramment utilisée pour simuler des enceintes arrières à partir d’une barre de son unique à l’avant, incluant un nombre important de haut-parleurs (d’une dizaine à quelques dizaines) chacun commandé individuellement en utilisant l’effet laser de la propagation d’onde lumineuse, mais appliquée ici aux ondes sonores. Dans le cas précis de la présente invention, cette méthode est particulièrement intéressante car plus le nombre de haut-parleurs sera important, plus la précision de spatialisation sera augmentée.
Si l’on se réfère aux Figures 14 à 16, on peut voir qu’il y est représenté différents exemples de connexions d’enceintes acoustiques 1 dans des ensembles enceintes acoustiques 27, 28 et 29.
La pluralité d’enceintes acoustiques 1 sont réparties en une pluralité de groupes d’enceintes acoustiques 30, chaque groupe d’enceintes acoustiques 30 comprenant un nombre pair d’enceintes acoustiques 1 reliées électriquement en parallèle, les groupes d’enceintes acoustiques 30 étant reliés électriquement en série, de manière à ce que l’impédance électrique de l’ensemble enceinte acoustique 27, 28 ou 29 soit compatible avec un amplificateur audio (non représenté sur les Figures).
L’impédance électrique la plus communément utilisée dans les amplificateurs audio est de 8 Ohms. Ainsi, dans le cas où l’ensemble enceinte acoustique 27, 28 ou 29 est relié à un amplificateur audio ayant une impédance électrique de 8 Ohms, les enceintes acoustiques 1 seront reliées entre elles de manière à ce que l’ensemble enceinte acoustique 27, 28 ou 29 présente également une impédance électrique de 8 Ohms.
L’interconnexion de plusieurs enceintes acoustiques 1 n’a pas d’impact sur le spectre global et le déphasage dans la mesure où toutes les enceintes acoustiques 1 restent identiques et alimentées par le même signal électrique.
A titre d’exemple, dix enceintes acoustiques 1 de 10 Watts RMS avec un volume de 10 litres restitueront 100 Watts RMS de puissance acoustique à toutes les gammes de fréquences.
La représente les connexions d’un ensemble enceinte acoustique 27 à titre d’exemple comprenant deux groupes 30 de deux enceintes acoustiques 1 (chacune avec un haut-parleur 3 de 8 Ohms).
La représente les connexions d’un ensemble enceinte acoustique 28 à titre d’exemple comprenant quatre groupes 30 de quatre enceintes acoustiques 1 (chacune avec un haut-parleur 3 de 8 Ohms).
La représente les connexions d’un ensemble enceinte acoustique 29 à titre d’exemple comprenant huit groupes 30 de quatre enceintes acoustiques 1 (chacune avec un haut-parleur 3 de 4 Ohms).
Ainsi, chacun des ensembles enceintes acoustiques 26, 27 et 28 des Figures 14 à 16 présente une impédance électrique de 8 Ohms.
Si l’on se réfère à la , on peut voir qu’il y est représenté une vue en coupe verticale partielle de l’enceinte acoustique 1 représentée à la .
On constate que la section transversale du dispositif de transmission acoustique 5 formé par les parois internes de séparation 17 verticales possède une forme rectangulaire.
Etant donné que la structure du dispositif de transmission acoustique 5 est créée à partir de surfaces rectangulaires (parois internes de séparation 17 constituant le conduit du dispositif de transmission acoustique 5), certains renforcements doivent être intégrés à la conception pour éviter des résonances internes inattendues.
Un dispositif de transmission acoustique 5 pour une gamme de fréquences complète peut être constituée de 10 à 20 parois internes de séparation 17 qui ont quasiment toutes la même taille et donc ont toutes la même fréquence de résonance interne. Ceci peut faire vibrer l’enceinte acoustique 1 et donc affecter fortement la réponse en fréquence.
Pour éviter cela, une première solution est d’ajouter des axes antirésonance 18 traversant chaque paroi interne de séparation 17, sur toute la largeur de l’enceinte acoustique 1. Le diamètre des axes antirésonance 18 doit rester faible pour ne pas avoir d’impact sur la section du conduit du dispositif de transmission acoustique 5.
Si l’on se réfère à la , on peut voir qu’il y est représenté une vue en coupe verticale partielle de l’enceinte acoustique 1 selon une variante de l’invention.
Volume de l’enceinte acoustique = Vo LT + (½ à 1) * Vo LT = (3/2 à 2) * Vo LT
Si l’on se réfère aux Figures 8 à 13, on peut voir qu’il y est représenté différents ensembles enceintes acoustiques 21, 22, 23, 24, 25 et 26 selon des modes de réalisation particuliers de la présente invention.
Chaque ensemble enceinte acoustique 21, 22, 23, 24, 25 et 26 comprend une pluralité d’enceintes acoustiques 1 telles que décrites ci-dessus, les haut-parleurs 3 de la pluralité d’enceintes acoustiques 1 étant reliés électriquement entre eux dans au moins une manière parmi en série et en parallèle.
Ainsi, la combinaison de plusieurs enceintes acoustiques 1 permet d’augmenter la puissance acoustique de l’ensemble enceinte acoustique 21, 22, 23, 24, 25 et 26, tout en conservant une bande passante maximale.
La pluralité d’enceintes acoustiques 1 n’affectera ni la réponse en fréquence totale, ni la phase du signal acoustique mais multipliera d’autant la puissance totale admissible.
Etant donné que la taille d’un haut-parleur 3 définit sa puissance maximale, la relation entre la puissance et la taille d’une enceinte acoustique 1 selon l’invention est constante et évaluée pour un haut-parleur 3 de 10 Watts RMS à environ 10 Watts RMS/dm 3 ou 10 Watts RMS/litre. Cette valeur peut être diminuée en augmentant l’impédance acoustique du dispositif de transmission acoustique 5 et donc en augmentant l’impédance acoustique du haut-parleur 3.
Pour un haut-parleur 3 donné, étant donné que la puissance d’une enceinte acoustique 1 selon l’invention dépend linéairement seulement de sa taille, l’empilement de plusieurs enceintes acoustiques 1 multipliera linéairement la puissance globale du système.
La représente un ensemble enceinte acoustique 21 en barre de son utilisant deux enceintes acoustiques 1 de 20W (60 x 300 x 110mm) permettant d’obtenir une puissance globale de 40W.
Les Figures 9 à 11 représentent des ensembles enceintes acoustiques 22, 23 et 24 d’étagères utilisant des enceintes acoustiques 1 de 20W (60 x 150 x 220mm).
L’ensemble enceinte acoustique 22 de la comprend deux enceintes acoustiques 1 espacées l’une de l’autre (à savoir, une enceinte acoustique 1 de 20W par canal), pour obtenir deux petites enceintes d’ambiance (ou « surround »).
L’ensemble enceinte acoustique 23 de la comprend deux enceintes acoustiques 1 de 20W accolées, pour obtenir une enceinte centrale de 40W (avec une taille totale de 60 x 300x 220mm).
L’ensemble enceinte acoustique 24 de la comprend deux groupes de quatre enceintes acoustiques 1 de 20W superposées (à savoir un groupe par canal), pour obtenir des enceintes principales de 80W par canal (avec une taille totale de 240 x 150 x 220mm ou 120 x 300 x 220mm).
Les Figures 12 et 13 représentent des ensembles enceintes acoustiques 25 et 26 de forte puissance utilisant des enceintes acoustiques 1 de 20W (60 x 75 x 440mm).
Dans la , 4*8 = 32 enceintes acoustiques 1 de 20W sont utilisées pour obtenir une puissance acoustique globale de 640W (avec une taille totale de 480 x 300 x 440mm ou 240 x 600 x 440mm).
Dans la , 16*8 = 128 enceintes acoustiques 1 de 20W sont utilisées pour obtenir une puissance acoustique globale de 2560W (avec une taille totale de 960 x 600 x 440mm).
Il est à noter que tous les ensembles enceintes acoustiques 21, 22, 23, 24, 25 et 26 auront la même bande passante (par exemple, 20Hz à 20kHz).
Il existe dans la littérature de nombreux procédés d’estimation du facteur K de Rice en l’absence de « shadowing ». Un nombre relativement limité de documents traite de l’estimation du facteur en présence de « shadowing ». Parmi ces documents, on distingue le brevet CN106850109B, le document « Estimation of Rician K-Factor in the Presence of Nakagami Shadowing for the LoS Component de G. Giunta, C. Hao and D. Orlando dans IEEE Wireless Communications Letters, vol. 7, no. 4, pp. 550-553, Aug. 2018 » dit document Giunta et al. et le document « Estimation of the Ricean $K$ Factor in the Presence of Shadowing, de X. Leturc, P. Ciblat and C. J. Le Martret dans IEEE Communications Letters, vol. 24, no. 1, pp. 108-112, Jan. 2020 », dit document Leturc et al. Ces différents documents cherchent à améliorer l’estimation du facteur de Rice du modèle de canal de propagation décrit dans le document Abdi et al. Ces documents décrivent ainsi des méthodes statistiques conventionnelles afin d’estimer le facteur de Rice en présence de « shadowing », telles que la méthode des moments dans le brevet CN106850109B et dans le document Giunta et al. ou la méthode EM « pour Expectation Maximization en anglais » dans le document Leturc et al.
Le principal inconvénient de la méthode des moments est que lorsque le nombre d’échantillons de canal à disposition pour réaliser l’estimation est faible, la variance d’estimation de la méthode est élevée, ce qui est préjudiciable lors de l’utilisation de l’estimation du facteur dans le cadre d’une allocation de ressources adaptée.
Les performances de la méthode EM sont meilleures que celle de la méthode des moments, mais cette méthode est difficile à implémenter dans un système embarqué car il s’agit d’une méthode itérative dont la convergence n’est pas maîtrisée et est potentiellement longue (plusieurs centaines d’itérations). De plus, dans cette méthode EM, chaque itération fait intervenir des fonctions mathématiques spéciales, par exemple une fonction parabolique cylindrique, pour lesquelles une implémentation embarquée est couteuse. En outre, comme il est montré dans le document Leturc et al. l’estimateur au sens du maximum de vraisemblance sur le modèle de canal de propagation du document Abdi et al. n’est pas implémentable avec une complexité raisonnable du fait de la complexité mathématique de ce modèle de canal.
Le brevet EP3503649 décrit un procédé et un dispositif pour calculer des paramètres statistiques d’un canal de propagation. Ce procédé comprend plusieurs étapes exécutées par un processeur d’un lien de communication dans le canal de propagation. Ainsi, à partir d’une séquence d’apprentissage contenue dans le signal de communication reçu par un nœud récepteur, le processeur du lien de communication estime le canal de propagation, puis la statistique de ce canal. Ces informations sont transmises à un allocateur de ressources afin de réaliser une allocation des ressources. Lors d’une dernière étape, le gestionnaire de ressources va procéder à l’allocation des ressources pour une prochaine émission. Ces ressources allouées sont, par exemple, la puissance, le schéma de modulation et de codage. L’allocation optimisée des ressources aux différents nœuds du réseau de communication va permettre de maximiser les performances de ce réseau, et ceci de manière dynamique afin de pouvoir adapter le réseau en permanence aux conditions de propagation qui évoluent suivant la mobilité des nœuds. Cette allocation optimisée des ressources trouvent une application particulière pour des nœuds d’un système embarqué pour lesquels les conditions de propagation évoluent.
Le brevet EP3503649 décrit ainsi l’estimation d’un facteur de Rice uniquement en l’absence de « shadowing ». Il décrit également le « tracking » du facteur en se basant sur des outils provenant d’une détection de rupture.
Le document « Rician K-Factor Estimation Using Deep Learning de M. Alymani, M. H. Alhazmi, A. Almarhabi, H. Alhazmi, A. Samarkandi and Y. -D. Yao dans 2020 29th Wireless and Optical Communications Conference (WOCC) » dit document Alymani et al. , le document « CNN Based Rician K factor estimation for non-stationary industrial fading channel de G. Lu, Q. Zhang, X. Zhang, F. Shen and F. Qin dans 2018 IEEE Global Conference on Signal and Information Processing (GlobalSIP) » dit document Lu et al. et le document « Ricean K-factor Estimation based on Channel Quality Indicator in OFDM Systems using Neural Network de Kun Wang publié en 2018 et disponible sur arxiv » dit document Wang, traitent de l’estimation du facteur de Rice en utilisant des outils provenant du « deep learning ». Cependant, ces publications présentent des limites dans leur approche.
En premier lieu, ces documents se placent dans un contexte sans « shadowing ». Ensuite, tous ces documents utilisent des outils de classification sur le facteur de Rice donc la granularité d’estimation est fixée par une grille des valeurs autorisées pour la classification. Par exemple dans le document Wang, les classes considérées vont de 1 à 11 par pas de 1, or il peut être intéressant d’être en mesure d’estimer des valeurs du facteur intermédiaires, en effet les performances entre , et sont différentes. De plus, les trois documents décrivent des architectures de réseaux de neurones conventionnelles issues de la littérature sans chercher à les adapter aux spécificités du problème d’estimation considéré. En outre, ces approches supposent toutes que le nombre d’échantillons en entrée d’une architecture de réseau de neurones est identique d’un scénario à l’autre, ce qui n’est pas forcément le cas en pratique. Enfin, le document Wang décrit une architecture de type « perceptron totalement connecté » qui est peu complexe, mais cette architecture peut être considérée comme inefficiente dans certains cas, car elle ne prend pas en compte une invariance par permutation des données d’entrées.