INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un bloc serrure 302 est fixé sur le montant 3 pour recevoir une patte 303 solidaire de la tringle 301 lorsque la tringle 301 est à proximité du montant 3. La patte 303 comprend une ouverture dans laquelle s’engage un pêne lorsque la patte 303 est introduite dans le bloc serrure 302 qui verrouille ainsi les caissons 300 dans leur position avancée. Le bloc serrure 302 peut être remplacé par un système à cadenas.
Bien entendu l’invention n’est pas limitée aux modes de réalisation décrits mais englobe toute variante entrant dans le cadre de l’invention tel que défini par les revendications.
En particulier, il est possible d’avoir un panneau selon les figures 1 à 4 qui soit dépourvu d’opercule
Le mécanisme de verrouillage peut être différent de celui des figures 5, 5a, 5b.
Les revêtements présentent une épaisseur supérieure à 15 nm, de préférence comprise entre 15 et 200 nm.
Les couches diélectriques des revêtements présentent les caractéristiques suivantes seules ou en combinaison : - elles sont déposées par pulvérisation cathodique assistée par champ magnétique, - elles sont choisies parmi les oxydes ou nitrures d’un ou plusieurs éléments choisi(s) parmi le titane, le silicium, l’aluminium, le zirconium, l’étain, l’indium et le zinc, - elles ont une épaisseur supérieure à 2 nm, de préférence comprise entre 2 et 100 nm.
Le revêtement diélectrique situé au-dessus de la couche fonctionnelle métallique à base d’argent doit être suffisamment conducteur pour que le revêtement électroconducteur conserve sa fonction d’électrode.
Le revêtement diélectrique situé au-dessus de la couche fonctionnelle métallique à base d’argent comprend au moins une couche d’oxyde conducteur. Les couches d’oxyde conducteur sont choisies parmi l’oxyde d’indium, l’oxyde mixte d’étain et d’indium, l’oxyde d’indium dopé à l’étain (ITO « Indium Tin Oxide »), l’oxyde d’étain, l’oxyde d’étain dopé, l’oxyde de zinc, l’oxyde de zinc dopé tel que l’oxyde de zinc dopé notamment à l’aluminium (AZO) et/ou au gallium, l’oxyde de ruthénium, l’oxyde de ruthénium dopé et l’oxyde d’étain dopé au fluor (SnO2:F).
On utilise de préférence l’oxyde mixte d’étain et d’indium (ITO) ou l’oxyde de zinc dopé à l’aluminium et/ou au gallium.
La somme des épaisseurs de toutes les couches d’oxyde conducteur situées dans le revêtement diélectrique directement au-dessus de la couche fonctionnelle à base d’argent est supérieure à 50 nm ou supérieure à 60 nm.
La somme des épaisseurs de toutes les couches d’oxyde conducteur situées dans le revêtement diélectrique directement au-dessus de la couche fonctionnelle à base d’argent est inférieure à 150 nm, inférieure à 100 nm ou inférieure à 80 nm.
De préférence, le revêtement diélectrique situé directement au-dessus de la couche fonctionnelle à base d’argent comprend au moins une couche d’oxyde conducteur d’épaisseur supérieure à 50 nm ou 60 nm.
De préférence, le revêtement diélectrique situé directement au-dessus de la couche fonctionnelle à base d’argent comprend au moins une couche d’oxyde conducteur à base d’oxyde de zinc dopé à l’aluminum d’épaisseur supérieure à 50 nm ou 60 nm. La combinaison d’une couche de blocage selon l’invention avec une couche d’oxyde conducteur épaisse à base d’oxyde de zinc dopé donne les meilleurs résultats en terme de stabilité électrochimique.
Selon un mode de réalisation, le revêtement diélectrique peut comprendre au moins deux couches, une couche d’oxyde de zinc dopé à l’aluminium et une couche d’oxyde mixte d’étain et d’indium (ITO).
Selon l’invention, on entend par oxyde d'indium-étain (ou encore oxyde d'indium dopé à l'étain ou ITO pour l'appellation anglaise : Indium tin oxide) un oxyde mixte ou un mélange obtenu à partir des oxydes d'indium(III) (In2O3) et d'étain (IV) (SnO2), de préférence dans les proportions massiques comprises entre 70 et 95% pour le premier oxyde et 5 à 20% pour le second oxyde. Une proportion massique typique est d'environ 90 % massique d'In2O3 pour environ 10 % massique de SnO2.
Selon l’invention, les couches d’oxyde conducteur à base d’oxyde de zinc, peuvent comprendre, au moins 50 %, au moins 60 %, au moins 70 %, au moins 80 %, au moins 90 %, au moins 95 % en masse de zinc par rapport à la masse totale de tous les éléments constituant la couche à base d’oxyde de zinc à l’exclusion de l’oxygène et de l’azote. Pour être suffisamment conductrice, les couches à base d’oxyde de zinc sont dopées à l’aide d’au moins un autre élément dit « élément dopant ». Les couches à base d’oxyde de zinc peuvent donc comprendre un ou plusieurs éléments dopants choisis parmi l’aluminium, le titane, le niobium, le zirconium, le magnésium, le cuivre, l’argent, l’or, le silicium, le molybdène, le nickel, le chrome, le platine, l’indium, l’étain et l’hafnium, de préférence l’aluminium.
Les couches conductrices à base d’oxyde de zinc dopé, peuvent comprendre : - au moins 1 %, au moins 2 % ou au moins 5 %, et/ou - au plus 15 % ou au plus 10 %, en masse d’élément dopants par rapport à la masse totale de tous les éléments constituant la couche à base d’oxyde de zinc à l’exclusion de l’oxygène et de l’azote.
Le revêtement diélectrique situé en-dessous de la couche fonctionnelle métallique à base d’argent ne doit pas nécessairement être conducteur. Avantageusement, il peut comprendre une couche cristallisée appelée également couche stabilisante ou de mouillage. On entend par couche stabilisante, une couche en un matériau apte à stabiliser l'interface avec la couche fonctionnelle. Ces couches sont en général à base d’oxyde de zinc.
La composition selon l’invention comprend entre 1 et 30 pce de résine époxyde. Compte tenu du durcisseur aminé utilisé dans le cadre de la présente invention, en dessous du taux minimum de résine indiqué, l'effet technique visé est insuffisant, alors qu'au-delà du maximum indiqué, on s'expose à des risques d’augmentation trop importante de la rigidité et de pénalisation excessive de l'hystérèse et des propriétés d’extensibilité du matériau. Pour toutes ces raisons, le taux de résine époxyde est préférentiellement compris entre 10 et 25 pce. De préférence encore, le taux de résine époxyde dans la composition selon l’invention est compris entre 10 et 20 pce.
L’invention concerne également un procédé de fabrication d’une composition de caoutchouc telle que décrite précédemment comprenant une étape d’incorporation d’un composé urée au sens de la présente invention dans la composition de caoutchouc au moyen d’un mélange maître urée selon l’invention.
Exemples Méthodes de mesures Essais de traction
Les essais ont été effectués conformément à la norme française NF T 46-002 de septembre 1988. Toutes les mesures de traction ont été effectuées dans les conditions normales de température (23±2°C) et d'hygrométrie (50±5% d'humidité relative), selon la norme française NF T 40-101 (décembre 1979).
On a mesuré en seconde élongation (c’est-à-dire après accommodation) le module sécant nominal calculé en se ramenant à la section initiale de l’éprouvette (ou contrainte apparente, en MPa) à 10% d'allongement noté MA 10 , sur des échantillons cuits 60 minutes à 150°C.
Les résultats sont exprimés en base 100, la valeur 100 étant attribuée à la composition C-1. Un résultat supérieur à 100, indique que la composition de l'exemple considéré présente une plus forte rigidité que le témoin.
Ont également été mesurées les contraintes à la rupture (en MPa), à 23°C ± 2°C, selon la norme NF T 46-002, sur des échantillons crus ou sur des échantillons cuits 25 minutes à 150°C ou 90 minutes à 160°C. L’énergie rupture est égale au produit de l’allongement rupture par la contrainte rupture.
Les résultats sont exprimés en base 100, la valeur 100 étant attribuée à la composition C-1. Un résultat supérieur à 100, indique que la composition de l'exemple considéré présente une plus forte contrainte à rupture que le témoin.
Les valeurs sont exprimées en base 100, la référence étant la P60 de la composition C-1. Une valeur supérieure à 100 montre que la perte au choc est plus faible, et donc que la composition présente de meilleures propriétés de résistance au roulement.
La cuisance est exprimée par la valeur de t90 mesurée en minute. La valeur de t90 est déterminée selon la norme ISO6502 de 2018.
Fabrication des mélanges maître Urée On fabrique les mélanges maître dont les compositions sont indiquées dans le tableau 1 de la manière suivante :
On introduit dans un mélangeur interne (taux de remplissage final : environ 75% en volume), dont la température initiale de cuve est d’environ 80 °C, successivement, l’élastomère diénique, l’urée, la charge organique ou inorganique et l’eau. On conduit alors un travail thermomécanique (phase non-productive) en une étape, qui dure au total environ 4 à 5 min, avec un travail d’au moins 1,5min au-delà de 80°C, jusqu’à atteindre une température maximale de « tombée » de 95°C.
Les compositions du tableau 1 sont indiquées en pce (partie pour cent en élastomère)
Un tel ensemble télescopique, notamment décrit dans le document EP2914793, permet par exemple de maintenir un capot en position ouverte par rapport à une structure.
Les nacelles de moteurs d’aéronefs comprennent des capots qu’il est nécessaire de maintenir fermés en vol. Les capots sont alors exposés à d’importants différentiels de pression, ainsi qu’à de larges variations de température. Il est donc essentiel de sécuriser leur système de fermeture.
La présente invention a pour but de proposer un dispositif permettant d’assurer la fermeture de capots de nacelles de moteurs d’aéronefs, notamment dans un contexte d’importantes variations de pression et de température.
A cet effet, l’invention a pour objet un ensemble télescopique du type précité comprenant en outre un dispositif de verrouillage de la configuration rétractée, ledit dispositif de verrouillage comprenant une virole s’étendant selon l’axe principal, une première extrémité axiale de ladite virole étant disposée autour d’une première extrémité de la tige du deuxième corps tubulaire, à proximité de la portion élargie ; une deuxième extrémité axiale de la virole comprenant une butée interne ; la première extrémité axiale du premier corps tubulaire comprenant une contre-butée, apte à coopérer avec ladite butée interne pour bloquer en translation le premier corps tubulaire et la virole ; la virole étant bloquée en translation axiale par rapport au deuxième corps tubulaire et mobile en rotation autour dudit deuxième corps, entre une position de déverrouillage et une position de verrouillage ; l’ensemble télescopique étant tel que : dans la position de déverrouillage, la butée interne est décalée angulairement par rapport à la contre-butée, de sorte à permettre un coulissement du deuxième corps tubulaire dans le premier corps tubulaire entre la configuration déployée et la configuration rétractée ; et dans la position de verrouillage, la butée est angulairement alignée avec la contre-butée, de sorte à bloquer le deuxième corps tubulaire dans le premier corps tubulaire en configuration rétractée.
Suivant d’autres aspects avantageux de l’invention, l’ensemble télescopique comporte l’une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou suivant toutes les combinaisons techniquement possibles :
- l’ensemble télescopique comprend en outre un organe de blocage apte à autoriser ou à interdire la rotation de la virole, dans lequel l’organe de blocage comporte : une douille disposée autour de la première extrémité de la tige ; et un ressort de compression, le ressort de compression étant disposé axialement entre la portion élargie du deuxième corps tubulaire et la douille ;
- l’ensemble télescopique comprend en outre un pion solidaire de la première extrémité axiale de la virole et en saillie interne par rapport à ladite virole, et dans lequel l’organe de blocage comprend une rainure en L, ladite rainure en L comprenant une branche longitudinale et une branche transversale, respectivement parallèle et perpendiculaire à l’axe principal, tel que : dans la position de déverrouillage, la première extrémité du premier corps est à distance de la douille, le ressort est dans un état de compression minimale, et le pion est disposé dans la branche longitudinale de la rainure en L de l’organe de blocage ; et dans la position de verrouillage, la première extrémité du premier corps est en contact avec la douille, le ressort est dans un état de compression maximale, et le pion est disposé dans la branche transversale de la rainure en L ;
- le deuxième corps tubulaire comporte une jupe s’étendant autour de la première extrémité de la tige, ladite jupe comprenant une fente transversale dans laquelle le pion est apte à coulisser ;
- le dispositif de verrouillage comprend en outre un organe de maintien de la virole dans une position de verrouillage ou de déverrouillage ;
-l’organe de maintien comprend : une bille apte à coulisser radialement dans un logement interne de la virole ; et une cupule apte à accueillir la bille en saillie interne par rapport à la virole ;
- l’ensemble télescopique comprend en outre au moins un tube intermédiaire entre la tige et le premier corps tubulaire, l’au moins un tube intermédiaire étant apte à coulisser autour de la tige et dans la première extrémité axiale du premier corps tubulaire ;
- l’ensemble télescopique comprend en outre un actionneur apte à faire pivoter la virole autour de l’axe principal, entre les positions de verrouillage et de déverrouillage.
L’invention se rapporte en outre à un appareil comprenant : une structure ; un capot articulé sur ladite structure ; et un ensemble télescopique tel que décrit ci-dessus, le premier corps tubulaire et le deuxième corps tubulaire étant assemblés respectivement au capot et à la structure, la configuration déployée de l’ensemble télescopique permettant de disposer le capot dans une position ouverte, la configuration rétractée de l’ensemble télescopique permettant de disposer et de maintenir le capot en position fermée.
la est une vue éclatée partielle, en perspective, d’un ensemble télescopique selon un mode de réalisation de l’invention ;
la est une vue partielle, en coupe longitudinale, de l’ensemble de la dans une première configuration ;
Enfin, l’invention est de pouvoir adapter le système intermédiaire en silicone avec des duretés différentes de compensation, en fonction du tireur et de son âge (homme ou femme), de l’arme utilisée, du calibre, de la munition, de la tenue (été, hiver)
A cet effet, l’invention propose un système de compensation pour compenser et amortir le recul d’une arme à feu munie d’une crosse, comprenant un élément principal réalisé en matériau souple, déformable et élastique et comportant un fond prévu pour former une surface d’appui pour une épaule d’un utilisateur de l’arme à feu et une jupe déformable élastiquement et s’étendant en périphérie du fond, et un élément secondaire réalisé en matériau souple, déformable et élastique, disposé à l’intérieur de l’élément principal contre son fond, ledit élément secondaire présentant une face interne prévue pour venir en appui contre ledit fond et une face externe opposée à ladite face interne, ledit élément secondaire comportant une pluralité d’alvéoles débouchant au moins sur la face externe et présentant des dimensions respectives et des densités surfaciques respectives, dans lequel les dimensions et/ou les densités surfaciques des alvéoles sont variables sur la face externe de l’élément secondaire.
L’élément principal, réalisé en matériau souple, forme ainsi une sortie de « chaussette » déformable et adaptable sur une grande majorité de crosse, se terminant de façon borgne sur une partie pleine (en l’occurrence le fond) dont l’épaisseur est délimitée par une surface externe prévue pour former une surface d’appui pour une épaule d’un utilisateur de l’arme à feu.
L’élément secondaire, à insérer dans l’élément principal, comporte une pluralité d’alvéoles dont les densités surfaciques ou les dimensions sont variables entre différentes zones de sa face externe, par exemple entre une zone droite et une zone gauche, entre le centre et la périphérie, entre une zone basse et une zone haute. Cette spécificité permet de compenser un éventuel changement de direction du canon au moment du tir, et offre une plus grande adaptabilité au tireur selon qu’il est droitier ou gaucher.
Par ailleurs, le fait que l’élément secondaire soit indépendant de l’élément principal permet d’avoir plusieurs éléments secondaires qui ont des épaisseurs distinctes et/ou des alvéoles distinctes. Ces éléments secondaires permettent ainsi une adaptation au tireur pour offrir une meilleure répartition des forces de réaction sur l’épaule de l’utilisateur de l’arme à feu, tel qu’un fusil muni d’une crosse, et par conséquent une atténuation des mouvements de réaction de l’arme à feu lors d’un tir, en particulier le mouvement de basculement vers le haut du canon de l’arme à feu.
De plus, les variations de densité et/ou des dimensions des alvéoles selon les zones procurent avantageusement des variations de rigidité ou de souplesse au sein de l’élément secondaire, contribuant ainsi à une répartition mesurée et contrôlée de l’absorption du recul.
Au sens de l’invention, la densité surfacique des alvéoles correspond à un nombre d’alvéoles par unité surfacique, comme par exemple par cm2. Autrement dit, il est envisageable d’avoir une zone avec une grande densité d’alvéoles (contribuant à une souplesse supérieure de cette zone) et une autre zone avec une faible densité d’alvéoles (contribuant à une souplesse inférieure de cette autre zone).
Il est aussi possible de jouer sur la dureté (shore) du matériau de l’élément secondaire (shore).
Ainsi, avec ces deux facteurs (facteur géométrique défini par les dimensions et les densités surfaciques des alvéoles, et facteur matériau défini par la dureté), l’invention permet au tireur (professionnels ou pas), d’harmoniser le recul de l’arme et le mouvement du canon, et permettra donc une remise en position de visée vers la cible de l’arme à feu, plus rapide et plus précise.
L’élément principal et l’élément secondaire procurent donc le confort et la stabilité d’utilisation de l’arme à feu dans le cas de tirs répétitifs.
Cette stabilité concerne notamment le phénomène indésirable du mouvement de l’arme à feu provoqué par le recul lors d’un tir, ce mouvement étant caractérisé par le glissement de la crosse sur l’épaule du tireur, et par le mouvement de basculement vers le haut du canon de l’arme à feu.
L’invention va donc permettre une absorption contrôlée de ces mouvements parasites et indésirables, grâce aux alvéoles de dimensions et/ou densités variables qui procurent un comportement variable à l’écrasement et à la déformation selon les zones, et ainsi réduire les traumatismes provoqués notamment sur l’épaule du tireur et sur sa joue.
L‘élément secondaire comporte une pluralité d’alvéoles, par exemple en forme de nid d’abeilles. Ces alvéoles s’étendent dans une direction sensiblement alignée sur l’axe de tir de l’arme à feu, et débouchent librement sur la face externe de l’élément secondaire, au contact de la crosse.
Le fond de l’élément principal (formant une partie pleine) peut être d’une épaisseur constante, ou bien d’une épaisseur variable de manière à procurer au système de compensation un comportement variable à l’écrasement et à la déformation sous l’effet des forces de recul lors du tir avec l’arme à feu.
La surface externe du fond de l’élément principal peut donc être avantageusement de différentes géométries de manière à épouser, dans les meilleures conditions de confort et de stabilité de l’arme à feu lors d’un tir, l’épaule de l’utilisateur de l’arme à feu, tout en se déformant sous l’effet des forces de recul. Cette forme peut être sensiblement rectiligne selon une vue perpendiculaire au plan de symétrie de la crosse de l’arme à feu, ou bien être concave ou convexe.
D’autre part, cette forme externe du fond de l’élément principal peut être rectiligne, concave ou convexe selon tout plan de coupe perpendiculaire au plan de symétrie de la crosse de l’arme à feu.
Un avantage de ce mode de réalisation est qu'il permet de fournir une protection contre les surintensités ayant un temps de réponse assez rapide pour qu'une surintensités ne provoque pas de dégât au niveau du transistor de puissance 401.
Les figures 30 à 32 représentent très schématiquement des modes de réalisation de bornes de connexion pouvant être une des bornes de connexion 470 à 478du dispositif 400 décrit en relation avec la .
La décrit d'une structure 2900 comprenant un premier mode de réalisation d'une borne de connexion pouvant faire partie du dispositif 400.
La structure 2900 comprend la structure 100 décrite en relation avec la , et comprend un substrat 101 recouvert d'une couche de Nitrure de Gallium 102.
La structure 2900 comprend, en outre, sur la structure 100, un empilement 2900M formant des niveaux de métallisations, en particulier trois niveaux de métallisations en . Plus particulièrement, l'empilement 2900 comprend : - une couche 2901 isolante électriquement reposant sur et en contact avec la couche 102 de la structure 100 ; - une couche 2902 conductrice électriquement, par exemple une couche métallique, reposant sur et en contact avec la couche 2901 ; - une couche 2903 isolante électriquement reposant sur et en contact avec la couche 2902 ; - une couche 2904 conductrice électriquement, par exemple une couche métallique, reposant sur et en contact avec la couche 2903 ; - une couche 2905 isolante électriquement reposant sur et en contact avec la couche 2904 ; et - une couche 2906 conductrice électriquement, par exemple une couche métallique, reposant sur et en contact avec la couche 2905.
Dans un autre mode de réalisation, pour modifier la table prédéfinie 30, le distributeur d’électricité et/ou le distributeur de gaz transmettent à l’unité de traitement 25, via le deuxième module de communication 22, des données d’entrée permettant à l’unité de traitement 25 de déterminer les tarifs de l’électricité et/ou les tarifs du gaz. L’unité de traitement 25 détermine alors les tarifs à partir des données d’entrée, et produit à partir de ces tarifs, pour chaque jour courant, les indications prédéterminées associées aux périodes successives dudit jour courant.
Les tarifs peuvent donc dépendre des types de journées (semaine, week-end, jours fériés, vacances), et la table prédéfinie 30 est donc susceptible d’être remise à jour régulièrement, tous les jours par exemple, par le ou les distributeurs (ou par l’unité de traitement 25 à partir des données transmises par le ou les distributeurs).
L’horloge 28, qui est remise à l’heure régulièrement par l’un ou les distributeurs (via le deuxième module de communication 22), permet de gérer le calendrier tarifaire associé à la table prédéfinie 30.
La table prédéfinie 30 peut aussi être modifiée localement par l’utilisateur. L’utilisateur communique avec la passerelle 20 via le troisième module de communication 23 de celle-ci.
Un exemple de table prédéfinie est fourni ci-dessous : Période Indications prédéterminées Tarif préférentiel 1 Deuxième indication Gaz 2 Première indication Electricité … Première indication Electricité k Première indication Electricité … Deuxième indication Gaz N-1 Deuxième indication Gaz N Première indication Electricité
Les indications prédéterminées comprennent ici la première indication et la deuxième indication.
On voit que les indications prédéterminées associées aux périodes successives dépendent bien des tarifs de l’électricité et du gaz.
Pour les périodes 2 à k (incluses) et la période N, le tarif préférentiel est le tarif de l’électricité, et l’indication prédéterminée associée à chacune de ces périodes est la première indication : seul le système de chauffage électrique 2 doit être activé.
Pour les autres périodes, le tarif préférentiel est le tarif du gaz, et l’indication prédéterminée associée à chacune de ces périodes est la deuxième indication : seul le système de chauffage à eau 3 doit être activé.
En référence à la , on décrit un mode de réalisation du procédé de gestion.
Puis, la variable « Période » est initialisée à 0.