INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par ailleurs, la plaque intermédiaire 36, la plaque de fermeture 34 et la bande métallique 26 sont formées d’Invar®, de Cryostal® ou de Cryoval®. Cependant, une membrane d’étanchéité 20, 24 comprenant une ou plusieurs plaques intermédiaires 36, une ou plusieurs plaques de fermeture 34 et/ou une ou plusieurs bandes métalliques 26 formées par un autre matériau ne sortirait pas du cadre de l’invention.
Les figures 8 à 11 montrent des exemples de réalisation de la jonction entre une plaque intermédiaire 36 et des bandes métalliques 26 de la membrane d’étanchéité 20, 24. Cette jonction est celle entourée par des cercles 52 présents sur les figures 3 à 6 et correspond à toutes les zones autour du puisard où au moins deux bandes métalliques 26 (première ou deuxième, notamment) et une plaque intermédiaire 36 se rejoignent au niveau de bords et flancs relevés. Ici aussi, ces exemples de réalisation s’appliquent autant à la membrane d’étanchéité primaire 24 qu’à la membrane d’étanchéité secondaire 20.
Sur ces figures 8 et 10, on constate que la membrane d’étanchéité 20, 24 comprend plusieurs bandes métalliques 26 alignées longitudinalement et une bande métallique 26 disposée à côté de ces bandes métalliques alignées. Les deux bandes métalliques 26 disposées côte-à-côte sont reliées l’une à l’autre par leur bord relevé 32 respectif.
Entre ces deux bords relevés 32, l’invention prévoit un organe de liaison 54 de la membrane d’étanchéité sur sa couche thermiquement isolante. Selon un exemple, cette organe de liaison 54 est une languette dont le profil suit un « L », une branche du « L » étant solidaire de la couche thermiquement isolant tandis que l’autre branche du « L » est prise en sandwich entre les bords relevés des deux bandes métalliques 26.
Comme évoqué plus haut, la plaque intermédiaire 36 telle que définie ci-dessus comprend son flanc relevé 44 qui vient en appui contre le bord relevé 32 de l’une des bandes métalliques 26. Un organe de liaison 54 telle que décrit ci-dessus est également interposé entre ce flanc relevé 44 et ce bord relevé 32.
Tel qu’illustré sur les figures 9 et 11, les bords relevés 32 de bandes métalliques attenantes sont solidaires l’un de l’autre au moyen d’un cordon de soudure 56, celui-ci s’étendant de manière rectiligne en étant disposé à une distance H1 d’un plan principal de la membrane d’étanchéité 20, 24. Ce plan principal passe par les faces internes 28 des bandes métalliques concernées. Cette distance H1 est par exemple comprise entre 10 et 14mm, avantageusement 12mm.
Le flanc relevé 44 de la plaque intermédiaire 36 et le bord relevé 32 de la bande métallique 26 adjacente sont rendus solidaires par une ligne de soudure 58 qui s’étend parallèlement au plan principal de la membrane d’étanchéité 20, 24. Cette ligne de soudure 58 est disposée de manière rectiligne en étant installée à une distance H2 d’un plan principal de la membrane d’étanchéité 20, 24. Cette distance H2 est par exemple comprise entre 18 et 22mm, avantageusement 20mm.
Selon l’exemple des figures 8 et 9, la ligne de soudure 58 et le cordon de soudure 56 sont parallèles et non confondus.
Particulièrement préférentiellement, dans la position de travail du bec maïs 2, l’écartement vertical za des premiers axes de pivotement 16a avec le dessus des organes de moissonnage des unités de moissonnage et d’amenée centrales 10a est de 325 plus ou moins 5 mm, et/ou l’écartement vertical zb des seconds axes de pivotement 16b avec le dessus des organes de moissonnage des premières unités de moissonnage et d’amenée latérales 10a est de 185 plus ou moins 5 mm, et/ou l’écartement vertical zc des troisièmes axes de pivotement 16c avec un dessus des organes de moissonnage des secondes unités de moissonnage et d’amenée latérales 10b est de 350 plus ou moins 5 mm.
Dans la position de travail du bec maïs 2, vu transversalement à la direction de récolte, un écartement horizontal xb1 entre l’axe de rotation 22b de la première unité de moissonnage et d’amenée latérale respective 10b et le premier axe de pivotement respectif 16a est de 805 plus ou moins 25 mm, et un écartement horizontal xc1 entre l’axe de rotation 22c des secondes unités de moissonnage et d’amenée latérales 10c et le second axe de pivotement respectif 16b est de 755 plus ou moins 25 mm, et un écartement horizontal xd1 entre l’axe de rotation 22d de chacune des troisièmes unités de moissonnage et d’amenée latérales respectives 10d et le troisième axe de pivotement respectif 16c est de 860 plus ou moins 25 mm.
Préférentiellement, dans la position de travail du bec maïs 2, l’écartement horizontal xb1 entre l’axe de rotation 22b de la seconde unité de moissonnage et d’amenée latérale respective 10b et le premier axe de pivotement respectif 16a est de 805 plus ou moins 15 mm, et l’écartement horizontal xc1 entre l’axe de rotation 22c des secondes unités de moissonnage et d’amenée latérales 10c et le second axe de pivotement respectif 16b est de 755 plus ou moins 15 mm, et l’écartement horizontal xd1 entre l’axe de rotation 22d de chacune des troisièmes unités de moissonnage et d’amenée latérales respectives 10d et le troisième axe de pivotement respectif 16c est de 860 plus ou moins 15 mm.
Particulièrement préférentiellement, dans la position de travail du bec maïs 2, l’écartement horizontal xb1 entre l’axe de rotation 22b de la seconde unité de moissonnage et d’amenée latérale respective 10b et le premier axe de pivotement respectif 16a est de 805 plus ou moins 5 mm, et l’écartement horizontal xc1 entre l’axe de rotation 22c des secondes unités de moissonnage et d’amenée latérales 10c et le second axe de pivotement respectif 16b est de 755 plus ou moins 5 mm, et l’écartement horizontal xd1 entre l’axe de rotation 22d de chacune des troisièmes unités de moissonnage et d’amenée latérales respectives 10d et le troisième axe de pivotement respectif 16c est de 860 plus ou moins 5 mm.
Les premiers tambours de retournement 14 sont pivotables, respectivement rabattables autour des axes de pivotement respectifs 16 conjointement avec les premières unités de moissonnage et d’amenée latérales respectives 10b, et les seconds tambours de retournement 15 le sont conjointement avec les secondes unités de moissonnage et d’amenée latérales respectives 10c, et ce, lors du transfert du bec maïs entre la position de travail et la position de transport.
Sur les et 3, des droites, respectivement des plans 17, 18 s’étendant dans la direction verticale symbolisent une dimension du bec maïs 12 dans la position de transport transversalement à la direction de récolte F, l’écartement entre ces plans, respectivement droites 17, 18 correspondant à la largeur de transport maximale admise du bec maïs 2. Celle-ci est préférentiellement de 3 270 mm.
Une hauteur d’empilement verticale du bec maïs 2 dans la position de transport de celui-ci est préférentiellement de 2 483 mm.
Au milieu entre ces deux droites, respectivement, plans 17, 18 est montré une droite centrale, respectivement un plan central 19 qui s’étend au milieu entre les deux unités de moissonnage et d’amenée centrales 10a.
Un écartement entre le premier axe de pivotement respectif 16a et cette droite centrale, respectivement ce plan central 19 est de 1 445 plus ou moins 25 mm, préférentiellement de 1 445 plus ou moins 15 mm, particulièrement préférentiellement de 1 445 plus ou moins 5 mm.
Un écartement entre le premier axe de pivotement respectif 16a et le second axe de pivotement directement voisin 16b est de 1 550 plus ou moins 25 mm, préférentiellement de 1 550 plus ou moins 15 mm, particulièrement préférentiellement de 1 550 plus ou moins 5 mm.
Un écartement entre le second axe de pivotement respectif 16b et le troisième axe de pivotement directement voisin 16c est de 1 550 plus ou moins 25 mm, préférentiellement de 1 395 plus ou moins 15 mm, particulièrement préférentiellement de 1 395 plus ou moins 5 mm.
Comme déjà exposé, pour transférer le bec maïs 2 entre la position de travail et la position de transport, les unités de moissonnage et d’amenée 10 sont pivotables et donc rabattables les unes par rapport aux autres autour des axes de pivotement 16.
Chacune des premières unités de moissonnage et d’amenée latérales 10b du bec maïs 2 est ainsi pivotable et donc rabattable, conjointement avec le premier tambour de retournement 14 associé à celle-ci, par rapport à l’unité de moissonnage et d’amenée centrale respective adjacente 10a du bec maïs 2, et ce, de façon qu’une enveloppante tronconique du premier tambour de retournement respectif 14 et donc le premier tambour de retournement respectif 14, se trouvent entièrement à l’intérieur de la largeur de transport admise du bec maïs 2 définie par les droites ou les plans 17, 18 s’étendant dans la direction verticale dans la position de transport du bec maïs 2 montrée sur les , 3.
L’enveloppante tronconique des premiers tambours de retournement 14 se rétrécit du bec maïs 2 de haut en bas dans la position de travail.
Les tambours d’alimentation 12 du bec maïs 2 se rétrécissent également suivant une enveloppante tronconique qui se rétrécit cependant de bas en haut et par conséquent s’élargit de haut en bas.
Les seconds tambours de retournement 15 du bec maïs 2 ont également un contour tronconique, et ce, dans une orientation semblable aux premiers tambours de retournement 14, c’est-à-dire de façon que, dans la position de travail du bec maïs 2, l’enveloppante des seconds tambours de retournement 15 se rétrécisse de haut en bas et par conséquent s’élargisse de bas en haut.
Une sortie 162 des moyens de détermination 16 est connectée à une entrée des moyens de commande 17.
Les moyens d’analyse spectrale 15 comprennent un algorithme d’analyse spectrale ALGO1, par exemple un algorithme de transformée de Fourier rapide.
Les moyens de détermination 16 comprennent un algorithme ALGO2 pour déterminer un paramètre d’éparpillement.
Le paramètre d’éparpillement comprend par exemple l’asymétrie ou l’aplatissement.
On suppose que l’algorithme ALGO2 détermine l’asymétrie de telle sorte que les moyens de détermination 16 sortie émettent l’asymétrie des données reçues à l’entrée 161 des moyens de détermination 16.
Les moyens de commande 17 comprennent un algorithme de recherche de ligne ALGO3, par exemple une taille de pas fixe, un changement de vitesse, une section dorée ou une estimation de gradient.
La structure de Farrow 14 ajuste de manière itérative les retards entre échantillons (rééchantillonnage) des données de mesure.
La structure de Farrow 14 est basée sur un filtre FIR à réponse impulsionnelle finie d’ordre N dont les coefficients h(n, Δ) peuvent être modifiés au moyen d’une variable de commande Δ égale à la position inter-échantillon ou au retard de la structure de Farrow, n étant un nombre entier compris entre 0 et N.
Les coefficients du filtre h(n, Δ) sont formés à partir d’un polynôme de la variable de commande Δ.
Le coefficient h(n, Δ) est égal à :
où M est l’ordre d’un ensemble de polynômes dont la valeur est choisie en fonction des besoins de performance. La matrice C représente la collection de chaque coefficient de chaque polynôme d’ordre M pour chaque coefficient de filtre h(n, Δ). Chaque coefficient met en œuvre le filtre à (n+1) trous mettant en œuvre un retard de Δ dénoté par h(n, Δ).
Les coefficients peuvent être représentés sous la forme d’une matrice de coefficients C de dimension (M+1)×(N+1).
La fonction de transfert H(z, Δ) de la structure de Farrow 14 est donnée par :
La est une vue du système de la dans sa phase de début de remplissage.
Les figures 4A-4B sont des vues du système de la , respectivement dans sa phase de fin de remplissage et d’arrêt de remplissage.
Les figures 5A-5B sont des vues du système de la , respectivement dans sa phase de début et de fin de vidange.
La est une vue en perspective d’un système selon un autre mode de réalisation de l’invention.
La est une vue du système en perspective d’un système selon encore un autre mode de réalisation de l’invention.
La représente en perspective un système de production d’énergie hydroélectrique 2 selon un premier mode de réalisation de l’invention.
Le système 2 se compose d’un ou plusieurs modules M de production d’énergie, chaque module comprenant un corps cylindrique 4 dont l’axe longitudinal X-X est positionné verticalement. Ce corps cylindrique 4 est divisé dans le sens de la hauteur par un plancher intermédiaire 6 entre une chambre haute 8 et une chambre basse 10.
Le système 2 comprend également un (ou plusieurs) premier conduit d’admission d’eau 12 qui débouche à l’intérieur dans la partie basse de la chambre haute. Ce premier conduit d’admission d’eau 12 est destiné à être relié à une source d’eau extérieure, typiquement au lit d’une rivière, par l’intermédiaire d’une première vanne 14. Le conduit d’admission d’eau 12 est dimensionné pour permettre un remplissage rapide de la chambre haute.
Le corps cylindrique 4 du module comprend également au moins une trappe 16 qui s’ouvre à l’intérieur de la chambre basse 10 et qui débouche vers l’extérieur afin de permettre d’effectuer une évacuation de l’eau présente dans la chambre haute vers l’extérieur.
La chambre basse 10 renferme un plancher 18 qui est incliné vers la trappe 16 de façon à faciliter l’évacuation de l’eau vers l’extérieur.
Le corps cylindrique 4 du module comprend encore un piston 20 qui est monté à une extrémité supérieure d’une tige 22 centrée sur l’axe longitudinal X-X et traversant le plancher intermédiaire 6. Ce piston 20 est apte à coulisser verticalement de bas en haut à l’intérieur de la chambre haute 8.
Plus précisément, la tige 22 vient coulisser verticalement à l’intérieur d’un fourreau 24 dont l’extrémité supérieure est fixée sur le plancher intermédiaire 6.
Une chambre annulaire de compression 26 prolonge le fourreau depuis l’extrémité inférieure de celui-ci sur laquelle elle est fixée. Cette chambre de compression 26 s’étend le long de l’axe longitudinal X-X vers le fond 28 du corps cylindrique pour se prolonger par un coude 30 qui se termine à une extrémité aval par un nez d’injection 32.
Au moins un second conduit d’admission d’eau 34 débouche à l’intérieur de la chambre de compression 26 au niveau d’une extrémité basse de celle-ci. Ce second conduit d’admission d’eau 34 est destiné à être relié à une source d’eau extérieure, typiquement au lit d’une rivière, par l’intermédiaire d’une seconde vanne 36. Il est par ailleurs muni d’un clapet anti-retour 38.
Le système 2 selon l’invention comprend également une turbine hydroélectrique 40 qui est alimentée en eau sous pression par le nez d’injection 32 de la chambre de compression 26. Cette turbine hydroélectrique 40 est par exemple une turbine Pelton, Kaplan, Francis, ou autre.
De plus, la tige 22 débouche à une extrémité supérieure par l’intermédiaire d’un clapet équilibreur de pression 42 de façon à favoriser l’admission d’air et le remplissage de la chambre de compression 26 lors de la montée du piston 20.
De façon particulièrement préférée, l’organopolysiloxane O est un composé de formule (III) dans laquelle R 1 , identique ou différent, représente : -un groupe alcényle comprenant de 2 à 6 atomes de carbone, de préférence vinyle, -un groupe hydroxyle (OH), -un groupe alkyle linéaire ou ramifié comprenant de 1 à 10 atomes de carbone, de préférence de 1 à 5 atomes de carbone, substitué par au moins un atome de fluor, par exemple 1 à 10 atomes de fluor, par exemple (C 1 -C 5 )alkyle-CF 3 , l’alkyle étant linéaire ou ramifié, ou -un hydrogène.
De façon particulièrement préférée, l’organopolysiloxane O est un composé de formule (III) dans laquelle, R 1 , identique ou différent, représente : -CH 3 , vinyle, H, (C 1 -C 5 )alkyle-CF 3 ou OH.
De façon particulièrement préférée, l’organopolysiloxane O est un composé de formule (III) dans laquelle, R, identique ou différent, représente CH 3 ou phényle, de préférence CH 3 ; R 1 , identique ou différent, représente : -un groupe alcényle comprenant de 2 à 6 atomes de carbone, de préférence vinyle, -un groupe hydroxyle (OH), -un groupe alkyle linéaire ou ramifié comprenant de 1 à 10 atomes de carbone, de préférence de 1 à 5 atomes de carbone, substitué ou non par au moins un atome de fluor, par exemple 1 à 10 atomes de fluor, par exemple (C 1 -C 5 )alkyle-CF 3 , l’alkyle étant linéaire ou ramifié, ou -un hydrogène.
De façon particulièrement préférée, l’organopolysiloxane O est un composé de formule (III) dans laquelle, R, identique ou différent, représente CH 3 ou phényle, de préférence CH 3 , R 1 , identique ou différent, représente CH 3 , vinyle, H, (C 1 -C 5 ) alkyle-CF 3 ou OH.
Les silicones S de l’invention peuvent également être de type matériau silicone réticulé comme par exemple des gels ou élastomères. Les matériaux silicones réticulés sont bien connues de l’Homme de l’art. Ces matériaux peuvent notamment être obtenus par polycondensation, polymérisation radicalaire, polyaddition thermique ou irradiée sous UV.
Les produits en silicone présentent une multitude d’applications. A titre illustratif nous pouvons les retrouver dans les applications alimentaires comme par exemple les moules de cuisson, médicales et dans le secteur pharmaceutique comme par exemple dans les tétines pour biberon, les cathéters, les implants ou les tubes à application médicale. Dans les applications industrielles techniques, le silicone est souvent utilisé comme matériau pour les joints ou les membranes. Dans le secteur automobile, il est utilisé pour les flexibles, le gainage ou l'isolation des câbles et comme matériau d’amortissement.
Les élastomères silicones sont des matériaux silicones réticulés comprenant des charges, comme la silice, pour obtenir de bonnes propriétés mécaniques.
Les élastomères silicones peuvent être divisés en trois grands groupes bien connus de l’Homme du Métier. Les élastomères vulcanisables à chaud (EVC ou en anglais high temperature vulcanisation (HTV) ou heat cured rubber (HCR)), sont des élastomères silicone obtenus à partir de compositions silicones avec une viscosité très élevée comprenant des gommes silicones et des charges. Ils sont vulcanisés à haute température, généralement entre 140 °C et 200 °C. La réticulation est soit radicalaire catalysée par des peroxydes ou obtenue par une réaction d'addition où les composés du platine sont utilisés comme catalyseurs.
Les élastomères silicone liquides (en anglais liquid silicone rubber (LSR)), sont des élastomères silicone obtenus à partir de compositions comprenant des huiles silicones visqueuses et des charges. La réticulation se produit par une réaction d'addition à des températures similaires à celles des EVC, la réticulation se produisant généralement beaucoup plus rapidement.
Le troisième groupe est celui des silicones obtenus par réticulation à température ambiante de compositions silicones à partir d’huiles silicones et de charges réticulant par des réactions de polycondensation ou de polyaddition. Ces élastomères sont connus sous le nom en français élastomère silicone vulcanisables à froid (EVF, en anglais room temperature vulcanization (RTV)). Ces compositions sont disponibles dans des systèmes à un et deux composants.
Dans le procédé de la présente demande, on entend également par silicone S des matériaux à base de silicone, par exemple des matériaux comprenant au moins 0,1% en masse de silicone par rapport à la masse totale de matériau à base de silicone. Classiquement, on peut retrouver ces matériaux dans des textiles enduits de silicones (airbags ou cuir synthétique), les revêtements silicones (papier alimentaire).
Le matériau à base de silicone peut comprendre jusqu’à 100% en masse de silicone, de préférence jusqu’à 99,9% en masse de silicone par rapport à la masse totale de matériau à base de silicone. Ces matériaux à base de silicone peuvent également comprendre des additifs ou des charges tels que des colorants, de la silice, du carbonate de calcium, de l’oxyde de calcium, de la célite, du quartz, de l’oxyde de titane, de l’hydroxyde de cérium, de l’oxyde de magnésium, du mica, etc.
Selon un mode de réalisation, le silicone S comprend de la silice, de l’oxyde de calcium, du quartz, de l’oxyde de titane, de l’oxyde de magnésium, du mica et leurs mélanges.
Dans le cadre de la présente invention, on entend par nombre de mole de (Si-O), le nombre de mole de liaisons (Si-O) du silicone S .
Dans le cas où le silicone S de départ serait de formule inconnue, notamment dans le cas de produits commerciaux formulés, il est possible d’estimer le nombre de mole de liaisons (Si-O). En effet, pour les élastomères silicones formulés l’homme du métier sait que la quantité de charge est comprise entre 20 et 40% massique, ainsi, en estimant à en moyenne 30% massique la quantité de charge on a 70% massique de silicone ce qui permet de calculer le nombre de mole de liaisons (Si-O), à partir de la masse molaire moyenne de l’unité de répétition.
Dans ce scenario, les requêtes en résolution d’identifiants de nommage sont transmises à des résolveurs d’identifiants de nommage sans concertation avec le fournisseur de service internet ISP auprès duquel un utilisateur de l’équipement 10 a souscrit une offre de service, notamment une offre de service de connectivité pouvant contenir des qualités de service différenciées en fonction des offres/besoins des partenaires du fournisseur de services ISP, et sans que celui-ci ait accès à ces requêtes en résolution d’identifiants de nommage puisque ces dernières sont transmises au travers du tunnel Tun.
Cela impacte la gestion des ressources des différents équipements de communication, gérés par le fournisseur de service internet ISP auprès duquel un utilisateur de l’équipement 10 a souscrit une offre de service et impliqués dans la résolution d’identifiants de nommage qui peuvent ne pas être utilisés de manière optimale. Le fournisseur de service, par ailleurs, ne peut pas intervenir par exemple sur la requête en résolution et la réponse à cette requête, notamment pour adapter la réponse à l’architecture du fournisseur de services ou des partenaires au fournisseur de services. L’intervention peut consister en effet à enrichir la requête avec une information pouvant être utilisée pour adapter la réponse en fonction de cet enrichissement ou bien à équilibrer par exemple la charge entre plusieurs serveurs opérés pour le compte d’un ou plusieurs partenaires du fournisseur de services ISP stockant les données relatives à la mise en œuvre du service. Il existe donc un besoin d'une technique de résolution d’identifiants de nommage présentant pas tout ou partie des inconvénients précités.
L'invention répond à ce besoin en proposant un procédé de traitement d’une requête en résolution d’au moins un identifiant de nommage émise par un équipement au travers d’un chemin établi entre ledit équipement et un serveur mandataire, ledit procédé étant mis en œuvre par ledit serveur mandataire et comprenant les étapes suivantes : - interception de ladite requête comprenant un identifiant d’au moins une première entité implémentant une fonction de résolution d’au moins un identifiant de nommage, dite entité par défaut, à destination de laquelle elle a été émise, - transmission de ladite requête à destination d'au moins une deuxième entité implémentant une fonction de résolution d’au moins un identifiant de nommage, ladite deuxième entité étant sélectionnée en fonction d’au moins un paramètre relatif audit équipement et/ou d’au moins un paramètre relatif à l’identifiant de nommage à résoudre, - transmission à destination dudit équipement d’un identifiant d’au moins un serveur associé à l’identifiant de nommage à résoudre transmise par ladite deuxième entité.
Par serveur mandataire on entend tout équipement intermédiaire connu de l’équipement ou découvert lors des échanges protocolaires mis en œuvre lors de l’établissement du tunnel.
Une telle solution permet de forcer la transmission de la requête en résolution d’un identifiant de nommage émise par l’équipement à destination d’un résolveur d’identifiants de nommage par défaut vers un autre résolveur d’identifiants de nommage.