INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On notera également qu’afin de rendre invisible la portion de la seconde partie P2 de la première ouverture OL1, la glace (ou l’écran) avant GV peut être en matière opaline ou recouverte de prismes et/ou de billages.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement sur les figures 4 et 6, la seconde liaison rigide LR2 peut comprendre un premier élément de couplage EC1, et le support SG peut comprendre un second élément de couplage EC2 coopérant avec ce premier élément de couplage EC1 pour participer à l’immobilisation des guides de lumière GLn par rapport au support SG. Cela est particulièrement avantageux, car cela évite de réduire les dimensions des zones optiques de guidage de photons des guides de lumière GLn puisque le premier élément de couplage EC1 est défini sur une zone technique (non optique), ici la seconde liaison rigide LR2.
On comprendra que dans l’exemple illustré non limitativement, le second élément de couplage EC2 est défini dans la seconde partie d’extrémité PES2 du support SG, sur une petite paroi arrière additionnelle située à l’opposé de sa face avant et dédiée au couplage (voir figures 4 et 6).
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement sur les figures 4 et 6, le second élément de couplage EC2 peut être un trou de clippage, et le premier élément de couplage EC1 peut être une patte (ou un cran) de clippage qui est en partie logé(e) dans le trou de clippage EC2 en fin de translation de l’ensemble de guides de lumière (et donc en fin d’assemblage). Ainsi, une simple opération de clippage permet d’immobiliser l’ensemble de guides de lumière par rapport au support SG, et de l’empêcher de se translater.
Chacune des structures annulaires 2 présente un diamètre différent. A l’état replié du dispositif 1, elles peuvent ainsi être disposées les unes dans les autres à la manière de structures gigognes concentriques comme représenté sur la . Les portions de membrane 7 (non représentées sur la ) sont repliées sur elles-mêmes, par exemple sensiblement en accordéon, et viennent se loger dans les espaces intercalaires 18 situés entre deux structures annulaires 2 consécutives. L’ensemble du dispositif d’élevage 1 selon l’invention est ainsi beaucoup moins volumineux et présente une hauteur limitée. Il peut donc être stocké et transporté beaucoup plus facilement.
En utilisation, c’est-à-dire lorsque le dispositif est immergé, les structures annulaires 2 sont positionnées l’une en dessous de l’autre et les portions de membrane 7 sont déployées comme représenté sur les figures 1 à 3. Les densités relatives des différentes structures annulaires 2 sont préférentiellement choisies de manière à exercer une tension verticale sur chacune des portions de membranes 7 pour qu’elles soient parfaitement déployées et ainsi en forme d’hyperboloïde de révolution.
Ainsi par exemple, selon un mode de réalisation préférentiel, la structure annulaire supérieure 3 présente une flottabilité positive de manière à pouvoir flotter à la surface 19 de l’eau et assurer la flottabilité de l’ensemble.
La structure annulaire médiane haute 4 et la structure annulaire médiane basse 5 présentent des flottabilités de valeurs de sensiblement égales mais de sens inversés, la structure annulaire médiane haute 4 étant à flottabilité positive alors que la structure annulaire médiane basse 5 est à flottabilité négative. Ces deux structures annulaires 4 et 5 se compensent donc l’une l’autre, tout en garantissant que la portion de membrane médiane 9 soit tendue verticalement.
La structure annulaire inférieure 6 est également à flottabilité négative de manière à tirer l’ensemble du dispositif 1 vers le bas et ainsi à tendre verticalement la portion de membrane inférieure 10, mais également la portion de membrane supérieure 8 dont l’extrémité est maintenue en surface 19 par la structure annulaire supérieure 3.
Pour que l’ensemble reste flottant, la valeur de flottabilité de la structure annulaire supérieure 3 doit être supérieure à celle de la structure annulaire inférieure 6 qui est de sens inverse. Plus précisément, le bilan des masses, des flottabilités et de l’action verticale des lignes d’ancrage 20 doit être équilibré.
Mais la situation peut être différente selon les modes de réalisation. Si l’on souhaite par exemple que le dispositif d’élevage aquacole 1 soit entièrement immergé, on choisira pour la structure annulaire inférieure 6 une valeur de flottabilité sensiblement égale à celle de la structure annulaire supérieure 3 bien que de sens inverse, de manière qu’elles se compensent l’une l’autre et que l’ensemble reste en équilibre à une profondeur choisie.
Une fois immergé, le dispositif d’élevage aquacole 1 est maintenu en position par un ensemble de lignes d’ancrage 20 qui le relient au sol subaquatique et/ou éventuellement à la berge ou à la côte si elle est à proximité. Ces lignes d’ancrage 20 sont fixées à une ou plusieurs structures annulaires 2, de préférence en faisant tout le tour de la circonférence de la structure annulaire concernée selon la technique dite de cravatage.
Sur l’exemple représenté sur les figures, ces lignes d’ancrage 20 sont au nombre de quatre et sont toutes accrochées à la structure annulaire médiane haute 4. Bien entendu, de nombreux autres modes de réalisation sont possibles.
Comme représenté sur les figures 1 à 4, le dispositif 1 peut également comporter des câbles 21 qui relient deux structures annulaires 2 entre elles.
Ces câbles 21 peuvent avoir plusieurs fonctions différentes.
Ils peuvent servir à garantir le maintien et le positionnement relatif des structures annulaires 2 les unes par rapport aux autres, en leur laissant suffisamment de liberté pour qu’elles puissent s’adapter aux mouvements de l’eau, tout en s’opposant par exemple à leur rotation relative. C’est par exemple le cas des câbles 21a représentés sur les figures 1 et 2 qui relient la structure annulaire médiane haute 4 à la structure annulaire supérieure 3, en faisant le tour de la structure annulaire supérieure 3 selon la technique de cravatage.
Ces câble 21 peuvent également être intégrés à la membrane à la manière d’une armature, comme les câbles 21b représentés sur la , afin de renforcer la portion de membrane 7 concernée. Pour cela, les câbles 21b s’étendent préférentiellement dans un fourreau 22 ménagé dans la membrane 7 et formé par exemple par un repli de textile ou par le recouvrement de deux bordures 38 adjacentes, les câbles 21b étant ainsi prisonniers de la membrane 7.
De tels câbles 21 de renfort sont très utiles lorsque le dispositif d’élevage 1 est destiné à être implanté dans une zone où l’eau est très agitée ou bien dans une zone où s’exercent de forts courants. D’autres moyens de renfort des portions de membranes sont également envisageables, à la place ou en plus de ces câbles 21, comme par exemple une confection partielle ou complète en multi-plis.
Par ailleurs, l’utilisation des câbles de renfort 21 n’est pas forcément uniforme sur tout le dispositif d’élevage aquacole 1. Ces câbles peuvent être limités aux parties soumises aux contraintes les plus fortes, ou peuvent être plus nombreux ou plus robustes dans ces parties, comme par exemple au niveau de la portion de membrane supérieure 8 qui est la plus durement sollicitée par les perturbations de surface.
D’autre part, en renforçant la membrane, ces câbles 21 peuvent également permettre de choisir une membrane moins résistante, par exemple moins épaisse ou réalisée en une matière moins solide, mais qui en contrepartie sera moins couteuse.
Selon un autre mode de réalisation et tel que cela est représenté sur la , l’élément d’amortissement 5 peut comporter une pluralité de ressorts de traction 53, en particulier deux ressorts de traction 53. Chacun des ressorts de traction 53 est relié d’une part à la seconde région 32 de la pointe de pied 3 au moyen d’une liaison de type pivot 54 et d’autre part au talon 2 au moyen d’une autre liaison de type pivot 54.
Selon encore un autre mode de réalisation et tel que représenté sur la , l’élément d’amortissement 5 peut comporter trois ressorts de traction 53. Chacun des ressorts de traction 53 est relié d’une part à la seconde région 32 de la pointe de pied 3 au moyen d’une liaison de type pivot 54 et d’autre part au talon 2 au moyen d’une autre liaison de type pivot 54.
La lame 6 est d’une part articulée à la pointe de pied 3 et d’autre part reliée au support de cheville 4. Cette lame 6 est articulée à la pointe du pied 3 au moyen d’une liaison pivot 61 formant un axe orthogonal au plan de symétrie de la pointe de pied 3.
En particulier, la lame 6 est articulée à la première région 31 de la pointe de pied 3, cela est rendu particulièrement visible sur les figures 1 et 2.
Avantageusement, la lame 6 est flexible de sorte à se fléchir lors du mouvement métatarso-phalangien.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la lame 6 peut être en fibre de verre.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, la lame 6 peut être en fibre de verre et comporter une couche de fibre de carbone.
Selon encore un autre mode de réalisation de l’invention, la lame 6 peut être obtenue par injection plastique ou par injection de polymère.
Selon encore un autre mode de réalisation de l’invention, la lame 6 peut être en fibre de carbone.
L’élément d’amortissement 5 et la lame 6 sont tous deux reliés par une liaison pivot respectivement 54 et 61 à la pointe de pied 3, respectivement à la seconde région 32 et à la première région 31. La liaison pivot 61 est disposée entre une extrémité libre de la pointe de pied 3 et la liaison pivot 54 de la seconde région 32 selon l’axe longitudinal 11.
Tel que cela est visible sur la , dans la position dite à plat, l’élément d’amortissement 5 et la lame 6 sont disposés parallèlement l’un à l’autre.
De plus, l’élément d’amortissement 5 est relié au support de cheville 4 par l’intermédiaire du talon 2 et de la lame 6. En particulier, l’élément d’amortissement 5 est relié au moyen de la liaison pivot 54 au talon 2, qui est lui-même fixé à la lame 6, elle-même fixée au support de cheville 4. Dans cette position à plat, le ressort 53 de l’élément d’amortissement 5 est en position de repos.
Le talon 2 du pied prothétique 1 présente une section en forme de U. Le talon 2 est disposé entre la lame 6 et le sol.
En outre, le talon 2 comporte un amortisseur 22 disposé dans la section en U dudit talon 2.
Avantageusement, l’amortisseur 22 est une mousse en polyuréthane expansé.
Une telle géométrie du talon, couplée à un tel amortisseur 22, permet un meilleur amortissement du choc lors de la phase d’appui, lorsque le talon 2 entre en contact avec le sol.
Mousse de TPU et PEBA Avantageusement, la quantité en blocs polyamides dans la mousse est d’au moins 15 % en poids, de préférence d’au moins 20 % en poids, de préférence encore d’au moins 25 % en poids, de préférence encore d’au moins 30 % en poids, de préférence encore d’au moins 35 % en poids (par rapport au poids total de la mousse). La quantité en blocs polyamides dans la mousse peut être déterminée en RMN du proton dans un mélange TFA/CDCl 3 (1/4 v/v), de préférence à l’aide d’un spectromètre Brucker AM 500, selon le protocole décrit dans l’article « Synthesis and characterization of poly(copolyethers-block-polyamides) - II. Characterization and properties of the multiblock copolymers », Maréchal et al. , Polymer , Volume 41, 2000, 3561–3580 (l’attribution des signaux étant réalisée en utilisant la figure 5 dudit article).
La quantité en blocs rigides du polyuréthane thermoplastique dans la mousse est de préférence inférieure ou égale à 50 % en poids, de préférence encore inférieure ou égale à 35 % en poids, de préférence encore inférieure ou égale à 25 % en poids, de préférence encore inférieure ou égale à 15 % en poids, par rapport au poids total de la mousse. La quantité en blocs rigides du polyuréthane thermoplastique dans la mousse peut être mesurée en RMN du proton dans le DMSO D6, selon le protocole décrit dans l’article : « Reactivity of isocyanates with urethanes: Conditions for allophanate formation », Lapprand et al. , Polymer Degradation and Stability , Volume 90, N°2, 2005, 363-373.
Les quantités indiquées ci-dessus permettent d’obtenir une plus faible densité, une plus grande souplesse et une meilleure résilience de rebondissement, de la mousse.
La mousse selon l’invention comprend de préférence de 40 à 95 % en poids de PEBA, et de 5 à 60 % en poids de TPU, plus préférentiellement de 50 à 90 % en poids de PEBA, et de 10 à 50 % en poids de TPU, par rapport au poids total de la mousse. Plus avantageusement, la mousse selon l’invention comprend de 55 à 80 % en poids de PEBA, et de 20 à 45 % en poids de TPU, plus préférentiellement de 60 à 75 % en poids de PEBA, et de 25 à 40 % en poids de TPU, par rapport au poids total de la mousse. Dans des modes de réalisation, la mousse comprend de 40 à 45 % en poids de PEBA, et de 55 à 60 % en poids TPU, ou de 45 à 50 % en poids de PEBA, et de 55 à 50 % en poids de TPU, ou de 50 à 55 % en poids de PEBA, et de 45 à 50 % en poids de TPU, ou de 55 à 60 % en poids de PEBA, et de 40 à 45 % en poids de TPU, ou de 60 à 65 % en poids de PEBA, et de 35 à 40 % en poids de TPU, ou de 65 à 70 % en poids de PEBA, et de 30 à 35 % en poids de TPU, ou de 70 à 75 % en poids de PEBA, et de 25 à 30 % en poids de TPU, ou de 75 à 80 % en poids de PEBA, et de 20 à 25 % en poids de TPU, ou de 80 à 85 % en poids de PEBA, et de 15 à 20 % en poids de TPU, ou de 85 à 90 % en poids de PEBA, et de 10 à 15 % en poids de TPU, ou de 90 à 95 % en poids de PEBA, et de 5 à 10 % en poids de TPU, par rapport au poids total de la mousse.
De manière avantageuse, la mousse contient une teneur totale en blocs souples du ou des PEBA et du ou des TPU comprise entre 30 et 80 % en poids, de préférence entre 40 % et 75 % en poids, par rapport au poids total de la mousse. La teneur totale en blocs souples peut être déterminée par résonance magnétique nucléaire (RMN), tel que décrit ci-dessus. En particulier, ces blocs souples comprennent les blocs polyéthers du PEBA et les blocs souples du TPU.
La mousse selon l’invention a une concentration en fonction OH de 0,002 meq/g à 0,2 meq/g, de préférence de 0,005 meq/g à 0,1 meq/g, de préférence encore de 0,01 meq/g à 0,08 meq/g. En particulier, la mousse selon l’invention peut avoir une concentration en fonction OH de 0,002 à 0,005 meq/g, ou de 0,005 à 0,01 meq/g, ou de 0,01 à 0,02 meq/g, ou de 0,02 à 0,03 meq/g, ou de 0,03 à 0,04 meq/g, ou de 0,04 à 0,05 meq/g, ou de 0,05 à 0,06 meq/g, ou de 0,06 à 0,07 meq/g, ou de 0,07 à 0,08 meq/g, ou de 0,08 à 0,09 meq/g, ou de 0,09 à 0,1 meq/g, ou de 0,1 à 0,15 meq/g, ou de 0,15 à 0,2 meq/g.
Avantageusement, la mousse selon l’invention a une concentration en fonction COOH de 0,001 meq/g à 0,2 meq/g, de préférence de 0,005 meq/g à 0,1 meq/g, de préférence encore de 0,01 meq/g à 0,08 meq/g. En particulier, la mousse selon l’invention peut avoir une concentration en fonction COOH de 0,001 à 0,005 meq/g, ou de 0,005 à 0,01 meq/g, ou de 0,01 à 0,02 meq/g, ou de 0,02 à 0,03 meq/g, ou de 0,03 à 0,04 meq/g, ou de 0,04 à 0,05 meq/g, ou de 0,05 à 0,06 meq/g, ou de 0,06 à 0,07 meq/g, ou de 0,07 à 0,08 meq/g, ou de 0,08 à 0,09 meq/g, ou de 0,09 à 0,1 meq/g, ou de 0,1 à 0,15 meq/g, ou de 0,15 à 0,2 meq/g.
La concentration en fonction COOH de la mousse peut être déterminée par analyse potentiomètrique selon la méthode suivante : un échantillon de mousse est dissout dans de l’alcool benzylique, puis les fonctions COOH de cet échantillon sont dosées par potentiométrie par une solution d’hydroxyde de tétrabutylammonium à 0,02N. La concentration en fonction OH peut être déterminée en RMN du proton dans un mélange TFA/CDCl 3 (1/4 v/v), de préférence à l’aide d’un spectromètre Brucker AM 500, comme décrit dans l’article « Synthesis and characterization of poly(copolyethers-block-polyamides) - II. Characterization and properties of the multiblock copolymers », Maréchal et al. , Polymer , Volume 41, 2000, 3561–3580 (l’attribution des signaux étant réalisée en utilisant la figure 5 dudit article).
Avantageusement, la mousse de TPU et de PEBA selon l’invention comprend au moins une partie du total de copolymère à blocs polyamides et à blocs polyéthers lié de manière covalente à du polyuréthane thermoplastique par une fonction uréthane.
De préférence, la partie du copolymère à blocs polyamides et à blocs polyéthers lié de manière covalente à du polyuréthane thermoplastique par une fonction uréthane représente 10 % ou moins en poids, de préférence encore 5 % ou moins en poids, de préférence encore 3 % ou moins en poids, plus préférentiellement 2 % ou moins en poids, de la quantité du copolymère à blocs polyamides et à blocs polyéthers.
La mousse selon l’invention peut consister essentiellement en, ou consister en, l’au moins un copolymère à blocs polyamides et à blocs polyéthers et en l’au moins un polyuréthane thermoplastique et optionnellement un agent d’expansion, dans la matrice de la mousse et/ou dans les pores de la mousse, notamment s’il s’agit d’une mousse à pores fermés. La matrice de la mousse peut consister essentiellement en, ou consister en, l’au moins un TPU et l’au moins un PEBA. La mousse peut également comprendre des produits de dégradation d’un agent d’expansion (en particulier dans sa matrice), en particulier lorsqu’un agent d’expansion chimique a été utilisé pour former la mousse.
Alternativement, la mousse peut comprendre un ou plusieurs additifs, par exemple des copolymères d’éthylène et acétate de vinyle ou EVA (par exemple ceux commercialisés sous le nom d’Evatane® par SK Chemical), ou des copolymères d’éthylène et d’acrylate, ou des copolymères d’éthylène et d’alkyl(méth)acrylate, par exemple ceux commercialisé sous le nom de Lotryl® par SK Chemical. Ces additifs peuvent permettre d’ajuster la dureté de la pièce moussée, son aspect et son confort. D’autres additifs appropriés pour l’invention incluent les pigments (tels que TiO 2 et autres pigments colorés compatibles), les promoteurs d'adhésion (pour améliorer l'adhérence de la mousse à d'autres matériaux), les charges (par exemple, carbonate de calcium, sulfate de baryum et/ou oxyde de silicium), les agents de nucléation (en particulier sous forme pure ou sous forme concentrée, par exemple CaCO 3 , ZnO, SiO 2 , ou des combinaisons de deux ou plus de ceux-ci), les caoutchoucs (pour améliorer l'élasticité caoutchouteuse, comme le caoutchouc naturel, le SBR, le polybutadiène et/ou les terpolymères d'éthylène propylène), les stabilisants (par exemple, les antioxydants, les absorbeurs d'UV et/ou les retardateurs de flamme), les additifs pour améliorer la processabilité (« processing aids » en anglais) (par exemple, l’acide stéarique), les antioxydants, notamment les antioxydants phénoliques tels que IRGANOX de Ciba Geigy Inc. Les additifs peuvent être présents dans une teneur de 0 à 30 % en poids, préférentiellement de 0,1 à 20 % en poids, de préférence encore de 0,2 % à 10 % en poids, par rapport au poids total de la mousse.
La mousse selon l’invention présente de préférence une densité inférieure ou égale à 800 kg/m 3 , de préférence encore inférieure ou égale à 600 kg/m 3 , plus préférentiellement inférieure ou égale à 400 kg/m 3 , encore plus préférentiellement inférieure ou égale à 300 kg/m 3 , et de manière particulièrement préférée inférieure ou égale à 230 kg/m 3 . Elle peut par exemple présenter une densité de 25 à 600 kg/m 3 , et de manière plus particulièrement préférée de 50 à 300 kg/m 3 . La densité de la mousse peut valoir de 25 à 100 kg/m 3 , ou de 100 à 200 kg/m 3 , ou de 200 à 250 kg/m 3 , ou de 250 à 300 kg/m 3 , ou de 300 à 400 kg/m 3 , ou de 400 à 500 kg/m 3 , ou de 500 à 600 kg/m 3 , ou de 600 à 800 kg/m 3 . Le contrôle de la densité peut être réalisé par une adaptation des paramètres du procédé de fabrication. La densité peut être mesurée à 23°C selon la norme ISO 1183-1.
De préférence, la mousse selon l’invention a une dureté Asker C de 20 à 90, de préférence de 25 à 70. . Notamment, la dureté Asker C de la mousse peut être de 20 à 25, ou de 25 à 30, ou de 30 à 40, ou de 40 à 50, ou de 50 à 60, ou de 60 à 70, ou de 70 à 80, ou de 80 à 90. La dureté Asker C peut être déterminée à 23°C, après 15 secondes, selon la norme ISO 7619-1.
De préférence, la mousse présente une résilience de rebondissement supérieure ou égale à 50 %, de préférence supérieure ou égale à 55 %. La résilience de rebondissement est mesurée selon la norme ISO 8307:2007 mais en utilisant une bille de 18,8 g.
Avantageusement encore, la lame est en fibre de verre et comporte une couche de fibre de carbone.
Avantageusement encore, la lame est obtenue par injection plastique ou de polymère.
La lame se fléchie lors du mouvement métatarso-phalangien du pied prothétique, de sorte à accompagner le mouvement du pied et de sorte à permettre à l’utilisateur d’effectuer un pas de manière aisée et naturelle.
Préférentiellement, le talon présente une section en forme de U et comporte un amortisseur, ledit amortisseur étant disposé dans ladite section en forme de U dudit talon.
Avantageusement, l’amortisseur est une mousse en polyuréthane expansé.
Le talon, étant donné sa section en U, se déforme de sorte à écraser l’amortisseur ce qui amortit le choc dû à l’entrée en contact du pied prothétique avec le sol et permet de le stabiliser. Le talon accumule alors de l’énergie. Cette énergie accumulée par le talon est ensuite restituée afin de faciliter la rotation du pied prothétique, de la position de dorsiflexion à la position à plat.
Préférentiellement encore, le talon comporte au moins un connecteur mâle, en ce que la lame comporte au moins un connecteur femelle et en ce que le support de cheville comporte au moins un connecteur femelle, le connecteur mâle du talon étant configuré pour coopérer avec le connecteur femelle de la lame et avec le connecteur femelle du support de cheville.
De façon avantageuse, le pied prothétique comporte en outre un élément d’ajustement configuré pour permettre le réglage de l’angle entre ledit pied prothétique et le sol sur lequel ledit pied est en appui.
Avantageusement, l’élément d’ajustement est fixé sur la lame.
: la représente une vue schématique en perspective d’un pied prothétique conforme à l’invention, prise de gauche, dans une position à plat, le pied prothétique comportant un élément d’amortissement, une lame, un élément d’ajustement et un support de cheville ;
: la représente une vue schématique, prise de dessus du pied prothétique de l’invention de la ;
: la représente une vue schématique, prise de dessous du pied prothétique de l’invention de la , mais avec ici deux ressorts plutôt que trois ;
: la représente, de façon semblable à la , le pied prothétique selon l’invention mais sans la lame, sans l’élément d’ajustement et sans le support de cheville ;
: la représente de façon semblable à la le pied prothétique selon l’invention mais sans l’élément d’ajustement et sans le support de cheville ;
: la représente une vue schématique en perspective du pied prothétique conforme à l’invention, prise de gauche, dans une position de flexion plantaire, le pied prothétique comportant un élément d’amortissement, une lame, un élément d’ajustement et un support de cheville ; et
illustre de façon schématique un exemple d’architecture d’un système de gestion d’un réseau de télécommunications mobiles mis en œuvre selon un mode de réalisation de l’invention ;
décrit sous forme d’un logigramme les étapes d’un procédé d’évaluation d’un déploiement d’une configuration candidate d’un site dans un réseau de télécommunications, selon un exemple de réalisation de l’invention ;
détaille une phase d’apprentissage d’un modèle de prédiction mis en œuvre par le procédé d’évaluation selon un exemple de réalisation de l’invention ;
illustre un exemple de période temporelle d’apprentissage pendant laquelle les données d’apprentissage sont obtenues, comprenant une sous-période de déploiement ;
illustre un exemple de carte de tissu urbain obtenue par fusion d’une carte des zones de couverture radio associées aux sites d’un réseau de communication et des données topographiques et démographiques dans une zone géographique ;
illustre de façon schématique l’obtention de sous-polygones pour les secteurs d’un site à partir du polygone de Voronoï du site ;