INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, la direction cristallographique Y-Y de chaque portion 400 présente un décalage angulaire α par rapport à chacune des directions cristallographiques des portions 400 qui lui sont adjacentes. Le décalage angulaire α est avantageusement inférieur à 15°. En effet, le matériau métallique est ici un alliage à base de nickel. Un tel alliage métallique présente la propriété de cristalliser dans le système cubique à faces centrées. Dans un tel système, le décalage angulaire en bord de grain de moins de 15° n’induit pas de réduction significative de la résistance mécanique en bord de grain, et donc du disque 4. Autrement formulé, pour une structure cubique à faces centrées, au-delà d’un décalage angulaire de 15°, la résistance mécanique de la jonction entre grain diminue substantiellement (cette valeur seuil de décalage est liée au type de symétries de ce réseau cristallin). En limitant ce décalage à une valeur inférieure à 15° (on parle alors de « désorientation faible », dans ce domaine technique), on obtient un disque 4, dit quasi-monocristallin, ayant des propriétés mécaniques très proches d’un disque monocristallin, tout en ayant une orientation cristalline avantageusement radiale au niveau de chaque portion 400. La direction cristallographique Y-Y mentionnée plus haut est, pour cet exemple, la direction de l’une des arrêtes de maille cubique de ce réseau.
Bien entendu, si un alliage avec une autre structure cristalline, comme par exemple hexagonale compacte ou cubique centrée, venait à être utilisé comme matériau métallique, pour former le disque 4, le décalage angulaire maximal entre les directions cristallographiques Y-Y adjacentes pourraient être plus faibles, typiquement au plus 10°. En effet, ces structures cristallographiques sont plus sensibles aux désorientations entre les grains voisins. Il peut alors être possible de réduire le décalage angulaire jusqu’au plus 5° afin d’améliorer d’autant les propriétés mécaniques du disque 4.
Un tel disque 4 aubagé monobloc formé de portions 400 angulaires jointives présentant chacune une structure monocristalline dont l’orientation est maitrisée, peut être fabriqué de différentes manières, notamment au moyen du procédé de fabrication décrit ci-après.
Procédé de fabrication d’un disque aubagé monobloc
La illustre un four 5 pour la fabrication d’un disque 4 aubagé monobloc.
Le four 5 est, par exemple, un four 5 de type four à croissance cristalline de Bridgman. Le four 5 comprend une enceinte 50 délimitant une chambre 500, et un dispositif de tirage vertical progressif 51. Le dispositif de tirage vertical progressif 51 est mobile par rapport à l’enceinte 50 et prévu pour supporter un ensemble de moulage 6. L’ensemble de moulage 6 comprend un moule 60 délimitant une cavité 600 dans laquelle le matériau métallique est coulé (étape E1 illustrée sur la ) et une structure d’amorçage de solidification 61 fixée au moule 60 et en communication avec la cavité 600 de sorte à être en contact avec le matériau métallique coulé dans la cavité. Le déplacement progressif de l’ensemble de moulage 6, grâce au dispositif de tirage vertical progressif 51, permet de l’extraire progressivement de la chambre 500, ce qui entraîne son refroidissement et la solidification (étape E2 illustrée sur la ) du matériau métallique qu’il contient. La structure d’amorçage 61 permet en outre de cristalliser le matériau métallique au cours de la solidification E2, par épitaxie.
Dès lors, la solidification E2 du matériau métallique coulé est mise en œuvre de manière dirigée. En contrôlant les paramètres de solidification, le disque 4 acquiert les caractéristiques cristallographiques recherchées. Par exemple, la vitesse de déplacement du dispositif de tirage vertical progressif 51, la température de la chambre 500, la température à l’extérieur de la chambre 500, ou une vitesse de refroidissement permettent de déterminer la forme et l’évolution d’un gradient de température au sein de la cavité 600, pour permettre une solidification dirigée, à partir de la structure d’amorçage de solidification 61. A ce sujet, des dispositifs annexes de chauffage peuvent être agencés dans la chambre pour obtenir une composante radiale du gradient de température, en plus de sa composante verticale (c’est-à-dire axiale, parallèle à l’axe longitudinal X-X).
La illustre plus précisément l’ensemble de moulage 6. La cavité 600 présente avantageusement la forme externe du disque 4 (autrement formulé, elle a une forme complémentaire de celle du disque). En outre, la cavité 600 est centrée sur l’axe longitudinal X-X.
Selon un mode de réalisation, le module de couplage reçoit le signal de sortie du dispositif de détection et le transmet au dispositif de pilotage qui peut alors émettre un ordre de coupure.
Selon un mode de réalisation, le système de contrôle comporte une batterie d’alimentation et le module de couplage comporte un circuit adaptateur de la tension de la batterie pour l’adapter à la tension du dispositif de pilotage. Selon une alternative, le système de contrôle comporte une prise d’alimentation de type USB.
Selon un mode de réalisation, la télécommande du dispositif de pilotage, le dispositif de détection et le module de couplage sont contenus dans un seul boîtier. Le boîtier contient également la batterie d’alimentation et l’indicateur de charge de la batterie.
Selon un mode de réalisation, le boîtier est fixé à l’intérieur de l’appareil électrique.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de pilotage du système de contrôle comprend plusieurs prises électriques qui sont télécommandées par la télécommande et qui accueillent chacune une prise d’alimentation d’un appareil électrique distinct, le dispositif de pilotage étant alors capable d’envoyer un ordre de coupure à chacune des prises électriques télécommandées.
brÈve description des figures D’autres caractéristiques et avantages de l’invention ressortiront à la lecture de la description qui suit, en référence aux figures annexées suivantes : : la représente un schéma fonctionnel simplifié d’un système de contrôle selon l’invention,
description DÉTAILLÉE d’un mode de rÉalisation En référence à la , un système de contrôle 10 d’un appareil électrique comporte un dispositif de détection 12 d’un paramètre environnemental identifié, un dispositif de pilotage 13 de l’appareil électrique et un module de couplage 11 reliant le dispositif de détection 12 au dispositif de pilotage 13. Pour des raisons de simplification, l’appareil électrique n’est pas représenté sur la figure.
Le mode de réalisation qui est décrit en détail dans la suite du présent document se réfère à un système de protection utilisant un dispositif de détection incendie 12, mais il serait être facilement transposable à tout dispositif de détection capable de détecter le franchissement d’un seuil prédéterminé relatif à tout autre paramètre environnemental, tel que par exemple un dispositif capable de détecter un taux d’humidité de l’air ambiant trop élevé, une teneur en gaz toxique trop élevée ou une teneur en oxygène trop faible.
Le dispositif de détection 12 est du type détecteur de fumée, mais pourrait être également d’un autre type tel qu’un détecteur de flamme, un détecteur de chaleur ou autres. Le dispositif 12 comporte un relais de sortie 121 qui est préférentiellement de type normalement ouvert, c’est-à-dire que ses contacts de sortie se ferment uniquement en présence d’une anomalie. Ainsi, lorsque le dispositif de détection incendie 12 détecte une anomalie là où il est installé (présence anormale de fumée, de flamme ou de chaleur dans le local), alors le relais de sortie 121 se ferme de sorte qu’un signal de sortie 122 est généré.
En fonctionnement, le dispositif de détection incendie 12 est destiné à être installé à proximité de l’appareil électrique à surveiller. Dans le cadre de la présente invention, l’expression «à proximité» englobe bien entendu un mode de réalisation particulier dans lequel le dispositif de détection 12 est fixé à l’intérieur même de l’appareil électrique pour être au plus proche de la source potentielle de fumée. Comme le dispositif de détection 12 est intégré dans un boîtier unique avec les autres éléments du système de contrôle 10 (voir description plus loin), cela signifie que le boîtier du système de contrôle est alors directement fixé à l’intérieur de l’appareil électrique.
Le dispositif de pilotage 13 comporte une prise télécommandée 131 comprenant un socle 134 capable d’accueillir la prise d’alimentation électrique d’un appareil électrique et une télécommande 132 capable de piloter la prise télécommandée 131. Une fois installée, la prise 131 est donc placée entre la prise d’alimentation de l’appareil électrique et une borne murale standard d’alimentation secteur. Cette prise 131 comporte un récepteur et est télécommandée par la télécommande 132 dont l’émetteur envoie un ordre de commande 133, par exemple via des ondes radio ou infrarouge. Cet ordre de commande 133 est basique car il permet uniquement au dispositif de pilotage 13 d’envoyer un ordre de coupure (touche OFF) ou un ordre de branchement (touche ON) à la prise télécommandée 131, ce qui contribue avantageusement à la simplicité du système de contrôle 10. Par ailleurs, une simple opération initiale d’appairage classique est suffisante pour relier et établir une communication entre une télécommande 132 et une prise 131. Préférentiellement, les informations relatives à cet appairage sont mémorisées dans la prise télécommandée 131.
Ainsi, dès que la télécommande 132 du dispositif de pilotage 13 émet un ordre de coupure 133, la prise télécommandée 131 s’ouvre et déconnecte automatiquement la prise de l’appareil électrique de la borne murale d’alimentation secteur, ce qui a évidemment pour effet de couper l’alimentation de l’appareil électrique. La prise 131 doit recevoir ensuite un nouvel ordre de branchement 133 pour se refermer et rebrancher ainsi l’appareil électrique.
La télécommande 132 peut de plus comporter des touches manuelles ON et OFF (non représentées sur les figures) qui permettraient à un opérateur de pouvoir également couper ou brancher manuellement à distance l’appareil électrique. Ces touches manuelles peuvent également être avantageusement utilisables dans certaines configurations pour faciliter l’appairage entre télécommande 132 et prise 131.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le système de contrôle 10 comporte une batterie 18 pour l’alimenter, ce qui le rend avantageusement autonome. La batterie 18 alimente les différents éléments du système de contrôle, en particulier le dispositif de détection 12 et le module de couplage 11. Cependant, comme la tension délivrée par la batterie 18 (par exemple 9V) peut être différente de celle utilisée par la télécommande 132 (par exemple 3V), le module de couplage 11 peut comporter en entrée un circuit adaptateur de tension 111 (en l’occurrence un abaisseur de tension) pour obtenir une tension compatible notamment avec le module de pilotage 13.
Néanmoins la batterie 18 ayant forcément une durée de vie limitée, ceci impose des contraintes d’exploitation. Pour pallier à ce problème, une solution consiste à coupler la batterie 18 avec un indicateur 19 de sa charge pour informer les opérateurs d’une charge trop faible de la batterie 18. Préférentiellement, comme l’indicateur de niveau de charge 19 consomme de l’énergie et n’a pas besoin de fonctionner en permanence, il n’est actif que par l’intermédiaire d’un bouton poussoir.
Pour pallier au problème de la batterie, un autre mode de réalisation plus simple de l’invention consiste à doter le système de contrôle 10 d’une prise USB (Universal Serial Bus) pour remplacer la batterie 18. Cette variante est facilement implantable car la plupart des appareils électriques contrôlés (en particulier les imprimantes 3D) disposent déjà d’un port USB qui peut être facilement raccordé à la prise USB du système de contrôle 10 pour alimenter celui-ci.
-une base composée d’un hydroxyde métallique ;
-un agent séquestrant ;
-un agent de surface non ionique ; et caractérisé en ce qu’il comprend ;
une association d’un premier parfum et des microcapsules renfermant un deuxième parfum, et
-un agent rhéologique composé de gomme de diutane.
Avantageusement, la gomme de diutane s’est avérée le seul des agents rhéologiques testés capable de garantir la dispersion homogène et stable de l’association du premier parfum (dit « parfum libre ») et des microcapsules parfumées en présence du sel d’ammonium quaternaire. Cette dispersion homogène permet de mieux maitriser l’apport en parfum par les utilisateurs et de garantir une suspension stable et homogène des microcapsules dans le temps. Il sera aussi possible d’augmenter le taux de microcapsules parfumées dans le produit. Selon le mode de réalisation de l’invention, le premier parfum peut être égal ou différent du deuxième parfum.
Dans un mode de réalisation préféré, la composition comprend également un agent dispersant choisi parmi un homopolymère d'acide acrylique dispersant partiellement neutralisé, de préférence dans une concentration massique de 0,1 à 0,5 %. Avantageusement, celui-ci permet d’éviter la formation de filaments élastiques de type chewing gomme lorsque le produit est rejeté dans les canalisations.
De préférence, ladite composition désinfectante comprend les concentrations massiques suivantes : -0,5 à 5 % du sel d’ammonium quaternaire ; -0,5 à 5% d’aminoalcool ; -0,1 à 15 % d’alcool ; -0,1 à 10% d’un solvant organique choisi parmi un éther de glycol ; -0,1 à 1% de soude ; -0,5 à 5 % d’agent séquestrant ; -1 à 8 % des tensioactifs non ioniques ; -0,01 à 0,2 % de gomme de diutane ; -0,2 à 2% du premier parfum ; -0,2 à 3,5 % des microcapsules renfermant ledit deuxième parfum. -eau déminéralisée q.s.p 100%
Les concentrations massiques sont exprimées par rapport au poids total de la composition, et ceci dans l’ensemble du document. Dans un mode de réalisation, le produit d’entretien de l’invention est un produit biocide concentré destiné à sa dilution avant utilisation et comprend : -2 à 5% % du sel d’ammonium quaternaire -1 à 2 % du premier parfum et -2 à 3,5% des microcapsules contenant ledit deuxième parfum, et caractérisé en ce qu’il comprend également : - 2 à 8 % d’une cellulose micro-fibrillée, et de préférence 2 à 8 % d’un solvant organique choisi parmi un éther de glycol.
Avantageusement, la composition ci-dessus est optimisée pour incorporer de plus hautes concentrations de microcapsules et de sel d’ammonium quaternaire.
Selon un mode de réalisation, les microcapsules présentent un diamètre moyen compris entre 12 et 18 µm, et particulièrement 15 µm. Ce choix est avantageux pour un produit concentré en microcapsules et leur maintien en suspension stable.
Selon un mode de réalisation particulier, le produit comprend un mélange de microcapsules parfumées : - un premier groupe de microcapsules parfumées dites « A » présentant un diamètre moyen compris entre 12 et 18 µm, et particulièrement 15 µm, -et un deuxième groupe de microcapsules parfumées dites « B » présentant un diamètre moyen compris entre 6 et 12 µm, particulièrement de 10 µm, et dans lequel mélange les microcapsules de type A sont majoritaires, et de préférence le ratio massique de microcapsules A:B est compris entre 80:20 et 95:05, et est plus préférentiellement de 90:10. Les microcapsules B (minoritaires) permettront de prolonger la rémanence du parfum, sans compromettre la stabilité de la suspension.
Dans un autre mode de réalisation, ledit produit est un produit biocide prêt à l’utilisation et comprend : -0,5 à 1,5% % du sel d’ammonium quaternaire -0,2 à 0,8 % du premier parfum et -0,2 à 1% des microcapsules contenant ledit deuxième parfum, lesdites microcapsules présentant un diamètre moyen compris entre 6 et 12 µm, et particulièrement de 10 µm. Ce produit permet de prolonger la rémanence du parfum pour plus de 24 heures.
Soit, ledit produit désinfectant comprend : - un premier groupe de microcapsules parfumées dites « A » présentant un diamètre moyen compris entre 12 et 18 µm, et particulièrement 15 µm, -et un deuxième groupe de microcapsules parfumées dites « B » présentant ledit diamètre moyen compris entre 6 et 12 µm, particulièrement de 10 µm, et dans lequel mélange les microcapsules de type B sont majoritaires, et de préférence le ratio massique de microcapsules A/B est compris entre 40:60 à 05:95, et est plus préférentiellement de 10:90.
Dans un mode de réalisation préféré pour augmenter la rémanence du parfum, ledit premier parfum comprend une base parfumante constituée de composés parfumés à volatilité variable et définissant les notes olfactives dudit premier parfum, caractérisé en ce que : - le deuxième parfum comprend une base parfumante à base de composés parfumés présents dans le premier parfum, et dans laquelle des composés parfumants présentant la volatilité la plus élevée dans le premier parfum, dits notes de tête, sont présents dans le deuxième parfum à une concentration massique réduite d’au moins 60% par rapport à leur concentration dans le premier parfum, et de préférence réduite entre 60% et 95%, ou entre 70 % et 90%.
Lesdites notes de tête correspondent à des composés parfumants ayant une pression de vapeur >0.01 mmHg, ou ne pouvant plus être détectés de manière prédominante dans les premières notes olfactives ressenties du premier parfum par un « nez » après 30 minutes de son application sur une bande de carton à test de parfum.
De manière avantageuse, un nouvel effort magnétique global FGLOB est déterminé à chaque passage de l’arbre 2 devant un électroaimant 5a-5d. A cet effet, en référence à la , au deuxième instant t2, l’arbre 2 est décalé par rapport à l’axe d’arbre X et est situé à 3h, c’est-à-dire à proximité de l’électroaimant 5b. Comme l’arbre 2 suit un mouvement de précession horaire, il va se déplacer au troisième instant t3 à 6h vers l’électroaimant 5c. Autrement dit, l’arbre 2 va se déplacer vers le bas.
Pour tenir compte du niveau de précession NP, le calculateur 6 du système de correction 9 détermine un ordre de commande COM pour l’électroaimant 5c qui génère un effort magnétique Fc dirigé radialement vers l’intérieur, c’est-à-dire, vers l’axe d’arbre X. Les autres électroaimants 5a, 5b, 5d ne reçoivent pas d’ordre de commande et il en résulte un effort magnétique global FGLOB qui tend à déplacer l’arbre 2 vers le haut, c’est-à-dire, de manière opposée au mouvement de précession P+. Le mouvement de précession P+ de l’arbre 2 est amorti.
De manière avantageuse, à chaque fois que l’arbre 2 s’approche d’un électroaimant 5a-5d, le mouvement de précession P+ peut être compensé.
Ainsi, dans cet exemple, le calculateur 6 est configuré pour activer successivement chaque électroaimant 5a-5d de manière à générer un effort magnétique global tournant FGLOB s’opposant au mouvement de précession P+ au cours du temps. Ainsi, l’effort magnétique global tournant FGLOB permet de compenser le mouvement de précession P+ de manière progressive et synchronisée, ce qui est avantageux. Dans cet exemple, l’effort magnétique global tournant FGLOB suit le mouvement de précession P+, c’est-à-dire, tourne selon le sens horaire.
De manière préférée, chaque électroaimant 5a-5d est activé avec une avance de phase par rapport à la position de précession de l’arbre 2 afin d’amortir son mouvement de précession P+ et limiter les contraintes mécaniques appliquées à l’arbre 2. De préférence, l’avance de phase correspond à l’écartement angulaire entre deux électroaimants 5a-5d consécutifs. De manière préférée, l’avance de phase est déterminée en fonction du temps de réponse du système complet, en particulier, le temps de mesure du déplacement, le temps de traitement de la donnée (acquisition, filtrage, …), le temps de transmission de l’information au calculateur, le temps de traitement du calculateur, le temps de transmission de la commande aux électroaimants 5, le temps d’activation de l’électroaimant, etc.
Dans cet exemple, le système de correction 9 est configuré pour commander un électroaimant 5a-5d à la fois mais il va de soi que plusieurs électroaimants 5a-5d pourraient être commandés simultanément pour obtenir l’effort magnétique global FGLOB désiré.
Le niveau de précession NP est de préférence surveillé de manière continue lors de la correction afin d’adapter de manière dynamique les ordres de commande COM et l’effort magnétique global FGLOB qui en résulte. De préférence, dès que le niveau de précession NP est inférieur à un seuil prédéterminé, la correction est stoppée. De manière préférée, une boucle de régulation est mise en œuvre pour permettre d’adapter la correction.
De manière préférée, les ordres de commande COM sont enregistrés ainsi que les régimes de rotation associés de l’arbre 2. Cela permet de déterminer, à un régime donné, si l’effort magnétique global FGLOB est conforme par rapport aux corrections passées. De manière avantageuse, on peut déterminer un dysfonctionnement de la turbomachine T si l’effort magnétique global FGLOB est plus élevé qu’anticipé. De manière avantageuse, on peut estimer un état d’usure de la turbomachine T en connaissant l’effort magnétique global FGLOB, ce qui permet de réaliser des opérations de maintenance prédictive.
Une variante de la première forme de réalisation est représentée aux figures 9 et 10. Par souci de clarté et de concision, les éléments communs aux figures 5 et 6 ne sont pas décrits de nouveau. Dans cette variante, les éléments magnétiques 7 sont positionnés radialement extérieurement aux électroaimants 5a-5d. Par ailleurs, le nombre d’élément magnétiques 7 est supérieur au nombre d’électroaimants 5 comme illustré à la . Dans cette forme de réalisation, les élément magnétiques 7 couvrent sensiblement uniformément la périphérie de manière à permettre à un électroaimant 5 d’être toujours en vis-à-vis d’un élément magnétique 7. Par souci de concision, les cibles mobiles 42 n’ont pas été représentées.
Il va de soi que le nombre d’élément magnétiques 7 peut également être supérieur au nombre d’électroaimants 5 lorsque les éléments magnétiques 7 sont positionnés radialement intérieurement aux électroaimants 5a-5d.
Dans une deuxième forme de réalisation, en référence à la , chaque électroaimant 5a-5d est configuré pour générer un effort magnétique Fa-Fd sur l’arbre 2 selon une direction parallèle à l’axe d’arbre X. Cela permet avantageusement de générer un couple de flexion FLEX sur l’arbre 2 de manière à réaliser une correction « indirecte » du mouvement de précession P+. Ainsi, de manière avantageuse, on tire avantage de la flexibilité de l’arbre 2 pour corriger son mouvement de précession P+.
De préférence, les électroaimants 5a-5d sont fixés au carter fixe 1 via une pièce de support 50 et les éléments magnétiques 7 sont fixés à l’arbre 2, en regard des électroaimants 5a-5d, via une pièce de support 70, par exemple, une couronne. Dans cet exemple, en référence à la , les éléments magnétiques 7 sont positionnés en amont des électroaimant 5a-5d. La pièce de support 70 peut être ajouré pour réduire sa masse et permettre le passage de servitudes. Le système de correction 9 est ainsi aisément intégrable dans la turbomachine T.
De manière préférée, dans les deux formes de réalisation, les pièces de support 50, 70 possèdent des formes adaptées à la structure de la turbomachine T et sont montées au niveau d’interfaces de montage existantes.
En référence à la représentant le système de correction 9 vu depuis l’aval, il est représenté quatre électroaimants 5a-5d décalés angulairement de 90° pour commander un effort global FGLOB générant un moment de flexion FLEX sur l’arbre 2. De manière analogue à la première forme de réalisation, des dispositifs de mesure 4 (non représentés) déterminent le niveau de précession NP et le calculateur 6 (non représenté) détermine les efforts magnétiques Fa-Fd déterminant le moment de flexion FLEX en fonction dudit niveau de précession NP. Une telle forme de réalisation est avantageuse sur le plan de l’encombrement. De manière préférée, le système de correction 9 est indépendant des paliers de guidage de l’arbre 2.