INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Sur cette ligne fluidique 3 sont agencés en aval de l’entrée d’argon et en amont de l’accumulateur A, reliés les uns aux autres en série fluidique, un régulateur de pression 4, un régulateur de débit 5 et un barboteur de solvants 6.
Une fonction du barboteur de solvants 6 est de saturer l'argon avec des composants électrolytiques volatils pour empêcher l'électrolyte de sécher dans la ou les cellules électrochimiques de l’accumulateur A pendant la réaction électrochimique puisqu’un test de mesure des gaz peut prendre plusieurs jours.
Un potentiostat et/ou galvanostat 7 est(sont) relié(s) électriquement en parallèle à l’accumulateur A pour faire des cycles de test en maintenant un courant électrique suffisamment constant et/ou une tension suffisamment constante afin de pouvoir évaluer le potentiel électrique de la (des) cellule(s) électrochimique(s) de l’accumulateur A.
Les vapeurs de solvants volatils provenant de la (des) cellule(s) électrochimique(s) de l’accumulateur A et du barboteur 6, tels que le carbonate de diméthyle (DMC), le carbonate de diéthyle (DEC) et le carbonate de méthyle éthyle (EMC) peuvent polluer le spectromètre de masse 2 et masquer les signaux des gaz générés à l'intérieur de la (des) cellule(s).
Par exemple, le CO 2 , dont le signal de spectrométrie de masse m/z est égal à 44, est normalement formé par la décomposition de l'électrolyte pendant le cycle de fonctionnement de l’accumulateur A. Cependant, les solvants DMC et EMC donnent également un signal m/z égal à 44 en raison de la fragmentation de DMC et EMC à l'intérieur de la chambre d'analyse du spectromètre de masse 2.
Ainsi, le signal émis par CO 2 peut être masqué si une quantité de solvants DMC et d'EMC trop importante entre dans le spectromètre de masse 2 par rapport à la quantité de CO2 générée par la(les) cellule(s) électrochimique (s). Cela est également le cas de signaux émis par le CO à m/z égal à 28, le C 2 H 4 à m/z égal à 26, O 2 à m/z égal à 32.
La publication [2] a proposé l’utilisation d'une membrane spécifique, non perméable aux solvants pour éviter la pollution d’un spectromètre de masse avec les solvants dégagés sous haute tension à une cathode de matériau LiNi 0.5 Mn 1.5 O 4 (LNMO).
Dans l’installation selon la , au lieu d’une membrane spécifique, un piège à froid 8 alimenté en liquide cryogénique par un cryostat 9 est agencé sur la ligne fluidique 3 entre l’accumulateur A et le spectromètre de masse 2.
Ce piège à froid 8 a pour but de collecter un maximum de solvants volatils pour améliorer les mesures de gaz, notamment du CO 2 , H 2 , CO, C 2 H 4 , O 2 et le cas échéant d'autres espèces possibles en fonction de la composition de l'électrolyte comme C 2 H 6 , C 2 H 2 , CH 2 . La température du piège à froid 8 est régulée à une basse température, typiquement à -76°C dans un exemple de fonctionnement de l’installation de la , afin de garantir un maximum d'efficacité de la collecte.
Mis en œuvre dans l’unité 2 de séparation ou purification par adsorption, le module 1 ; 1a ; 1b selon l’invention permet une commutation entre la première et la deuxième étape tout en présentant un bon compromis entre la limitation des pertes de charge, les volumes morts et les contraintes mécaniques. La première et la deuxième étape d’un même procédé de distribution et commutation sont des étapes d’un cycle d’adsorption, décalées dans le temps d’un temps de phase.
Procédé et appareil de séparation d’un mélange d’hydrogène et de dioxyde de carbone La présente invention est relative à un procédé et appareil de séparation d’un mélange d’hydrogène et de dioxyde de carbone en particulier d’un mélange comprenant également au moins un autre composant, tel que le monoxyde de carbone, le méthane ou l’azote. Le mélange peut éventuellement comprendre de l’eau.
Il présente un avantage particulier pour de tels procédés dans lequel le mélange à séparer a été précédemment séparé par adsorption, par exemple dans un PSA H2, pour produire un gaz enrichi en hydrogène et appauvri en dioxyde de carbone et ce mélange sous forme gazeuse qui est appauvri en hydrogène et enrichi en dioxyde de carbone par rapport au gaz traité dans l’adsorption.
Pour de tels procédés équipés de turbines, l’invention permet de réduire la charge du procédé de séparation de manière stable et performant.
Le procédé d’adsorption qui produit le mélange à séparer traite souvent un gaz issu d’un procédé de reformage tel qu’un reformeur à vapeur d’eau et à méthane connu sous l’acronyme SMR, un reformeur autothermique connu sous l’acronyme ATR ou une oxydation partielle connue sous l’acronyme POX.
WO2012/064938, WO2012/064941 et WO2012/158673 décrivent la séparation par perméation d’un débit d’incondensables venant d’une séparation à basse température de CO2, impliquant la détente en turbine d’un résidu et la compression d’un perméat.
Selon l’invention, le procédé traite un gaz, pouvant être le gaz résiduaire appauvri en hydrogène venant d’un procédé d’adsorption, par exemple de type à bascule de pression connu sous l’acronyme PSA. Ce gaz peut être comprimé, séché, séparé par condensation partielle et/ou distillation pour produire un fluide enrichi en CO2, un gaz résiduaire de la condensation partielle et/ou la distillation étant séparé par perméation dans deux unités membranaires.
Selon un objet de l’invention, il est prévu un procédé de séparation d’un mélange contenant de l’hydrogène, du dioxyde de carbone, et au moins un composant tel que le monoxyde de carbone, le méthane ou l’azote et éventuellement de l’eau comprenant les étapes suivantes : Compression du mélange depuis une première pression jusqu’à une deuxième pression pour former un mélange comprimé, Éventuellement séchage du mélange comprimé pour former un mélange séché à la deuxième pression, Séparation du mélange comprimé et éventuellement séché à la deuxième pression ou à une troisième pression plus élevée que la deuxième pression par condensation partielle et/ou distillation générant au moins un produit enrichi en CO2 et un premier flux appauvri en CO2, Séparation par perméation dans un système membranaire du premier flux appauvri en CO2 pour former au moins un perméat du système membranaire enrichi en hydrogène et en dioxyde de carbone et appauvri en l’au moins un composant par rapport au premier flux appauvri en CO2 et un résidu du système membranaire appauvri en hydrogène et dioxyde de carbone et enrichi en l’au moins un composant par rapport au premier flux appauvri en CO2, Détente d’au moins une partie du résidu dans au moins une turbine
caractérisé par le recyclage d’au moins une partie du résidu issu de l’au moins une turbine au compresseur pour y être comprimé, éventuellement après s’être mélangé avec le mélange à la première pression à l’entrée du compresseur.
L’étape de séchage n’est pas nécessaire si le mélange ne contient pas d’eau.
Selon d’autres aspects facultatifs : le système membranaire comprend une première unité membranaire et une seconde unité membranaire et dans lequel on envoie au moins une partie du premier flux à la première unité membranaire pour obtenir un premier perméat enrichi en hydrogène et en dioxyde de carbone et appauvri en l’au moins un composant par rapport au premier flux appauvri en CO2 et un premier résidu appauvri en hydrogène et dioxyde de carbone et enrichi en l’au moins un composant par rapport au premier flux appauvri en CO2, on envoie au moins une partie du premier résidu dans la seconde unité membranaire permettant d’obtenir un second perméat enrichi en hydrogène et dioxyde de carbone et appauvri en l’au moins un composant par rapport au premier résidu et un second résidu appauvri en hydrogène et dioxyde de carbone enrichi en l’au moins un composant par rapport au premier résidu qui est le résidu de l’étape e). on détend le résidu dans deux turbines en série. on envoie une autre partie du résidu issu de l’au moins une turbine pour régénérer l’unité où s’effectue le séchage du mélange comprimé de l’étape b). on comprime le perméat dans un ou plusieurs surpresseurs ou selon la revendication 2 dans lequel on comprime du premier perméat et/ou du second perméat dans un ou plusieurs surpresseurs.
Selon un autre objet de l’invention, il est prévu un procédé de séparation d’un mélange contenant majoritairement de l’hydrogène, du dioxyde de carbone, et au moins un composant tel que le monoxyde de carbone, le méthane ou l’azote et éventuellement de l’eau opérant selon deux modes d’opération et qui pour les deux modes comprend les étapes suivantes : Compression du mélange depuis une première pression jusqu’à une deuxième pression pour former un mélange comprimé Éventuellement séchage du mélange comprimé pour former un mélange séché à la deuxième pression Séparation du mélange comprimé et éventuellement séché à la deuxième pression ou à une troisième pression plus élevée que la deuxième pression par condensation partielle et/ou distillation générant au moins un produit enrichi en CO2 et un premier flux appauvri en CO2 Séparation par perméation dans un système membranaire du premier flux appauvri en CO2 pour former au moins un perméat du système membranaire enrichi en hydrogène et en dioxyde de carbone et appauvri en l’au moins un composant par rapport au premier flux appauvri en CO2 et un résidu du système membranaire appauvri en hydrogène et dioxyde de carbone et enrichi en l’au moins un composant par rapport au premier flux appauvri en CO2 Détente d’au moins une partie du résidu dans au moins une turbine
caractérisé en ce que selon un premier mode d’opération dans lequel le débit du mélange envoyé au compresseur a une première valeur, on n’envoie aucune partie du résidu issu de l’au moins une turbine au compresseur et selon un deuxième mode d’opération dans lequel le débit du mélange envoyé au compresseur a une deuxième valeur inférieure à la première valeur, on recycle une partie du résidu issu de l’au moins une turbine au compresseur pour être comprimée avec le mélange à la première pression.
Selon d’autres aspects facultatifs : pendant le deuxième mode on envoie une partie du premier flux à l’entrée de l’au moins une turbine sans l’avoir traitée dans le système membranaire. pendant le deuxième mode on n’envoie pas de partie du premier flux à l’entrée de l’au moins une turbine sans l’avoir traitée dans le système membranaire. pendant le premier mode on n’envoie pas une partie du premier flux à l’entrée de l’au moins une turbine sans l’avoir traitée dans le système membranaire.
Selon un autre aspect de l’invention, il est prévu un appareil de séparation d’un mélange contenant de l’hydrogène, du dioxyde de carbone et au moins un composant tel que le monoxyde de carbone, le méthane ou l’azote ainsi qu’éventuellement de l’eau comprenant un compresseur pour la
compression du mélange depuis une première pression jusqu’à une deuxième pression pour former un mélange comprimé, éventuellement une unité de séchage pour le séchage du mélange comprimé pour former un mélange séché à la deuxième pression, une unité de séparation par condensation partielle et/ou distillation pour la séparation du mélange comprimé et éventuellement séché à la deuxième pression ou à une troisième pression plus élevée que la deuxième pression pour former au moins un produit enrichi en CO2 et un premier flux appauvri en CO2, un système membranaire pour la séparation par perméation dans du premier flux appauvri en CO2 pour former au moins un perméat du système membranaire enrichi en hydrogène et en dioxyde de carbone et appauvri en l’au moins un composant par rapport au premier flux appauvri en CO2 et un résidu du système membranaire appauvri en hydrogène et dioxyde de carbone et enrichi en l’au moins un composant par rapport au premier flux appauvri en CO2,
(1 - AV final)/AV initial.
Dans un mode de réalisation, les polyesters de l'invention ont des indices d'acide finaux de 0,1 à < 25 mg de KOH/g de polymère.
Dans un mode de réalisation préféré, les polyesters de l'invention ont des indices d'acide finaux de 0,1 à < 10 mg de KOH/g de polymère.
Dans un mode de réalisation préféré entre tous, les polyesters de l'invention ont des indices d'acide finaux de 0,1 à < 5 mg de KOH/g de polymère.
Le taux d’achèvement de la réaction étant défini par l’équation 1- AV final/AV initial, le taux d’achèvement de la réaction de tels mélanges en polymère final est > 80 %.
Dans un mode de réalisation préféré, le taux d’achèvement de la réaction de tels mélanges en polymère final est > 90 %.
Dans un mode de réalisation préféré entre tous, le taux d’achèvement de la réaction de tels mélanges en polymère final est > 95 %.
Dans un mode de réalisation préféré, le polyester de l'invention est un produit de réaction d’un polyglycerol-3, d'un acide dimère hydrogéné en C 36 et d'acide isostéarique dans un rapport molaire de 1/0,5/1 comme décrit dans l'exemple 10 (copolymère) du document US 2021/0259945.
Selon une forme particulièrement préférée de l’invention, la composition comprend au moins une solution huileuse comprenant : a) au moins un polyester qui est le produit de réaction des composants (i), (ii) et (iii) suivants : (i) au moins un polyglycérol-3 ; (ii) au moins un acide dimère ; et (iii) au moins un monoacide gras ayant de 8 à 30 atomes de carbone, les composants (i), (ii) et (iii) mis en réaction étant dans un rapport molaire de 1 mole de polyglycérol-3, de 0,5 à 1 mole d'acide dimère et 0,1 à 2,0 moles d'acides gras ; et b) au moins une huile non volatile telle que définie précédemment .
Selon une forme particulière, l’huile non volatile est un triglycéride d'acides gras contenant de 4 à 24 atomes de carbone, et plus particulièrement un triglycéride d'acides caprylique/caprique (Nom INCI : Caprylic/Capric Triglyceride).
La solution huileuse de polyester de l'invention peut être obtenue en mélangeant le polyester avec l’huile ou les huiles non volatiles à environ 80-100°C. L'ensemble est ensuite encore refroidi à 50-70°C pour être évacué du réacteur et stocké.
Le solution huileuse de polyester de l'invention contient de préférence le polyester à une concentration de 10 à 99 % en poids, plus préférentiellement de 30 à 90 % en poids, plus particulièrement de 50 à 80 % en poids par rapport au poids total de la solution huileuse.
Selon un mode de réalisation préféré, la composition de l'invention contient une solution huileuse comprenant 40% en poids de triglycéride d'acides caprylique/caprique et 60% en poids de polyester de polyglycerol-3, d'acide dimère hydrogéné en C 36 et d'acide isostéarique par rapport au poids total de la solution huileuse dans un rapport molaire de 1/0,5/1 comme décrit dans l'exemple 10 (copolymère) et l'exemple 28 (mélange huileux) du document US 2021/0259945.
Selon une forme particulièrement préférée de l’invention, la composition comprend une solution huileuse comprenant a) un polyester obtenu par réaction ’ (i) du polyglycerol-3, et (ii) d’un dimère acide hydrogéné en C 36 ; et (iii) de l’acide isostéarique ; les composants (i), (ii) et (iii) mis en réaction étant dans un rapport molaire de 1 mole de polyglycérol-3, de 0,5 à 1 mole d'acide dimère et 0,1 à 2,0 moles d'acides gras ; et b) un triglycéride d'acides caprylique/caprique ; ledit mélange ayant comme nom INCI : DIISOSTEAROYL POLYGLYCERYL-3 DIMER DILINOLEATE (AND) CAPRYLIC/CAPRIC TRIGLYCERIDE.
Un telle solution huileuse est commercialisée sous le nom SOLAMAZE NATURAL® par la société NOURYON comprenant 60% en poids en matière active de polyester et 40% en poids un triglycéride d'acides caprylique/caprique par rapport au poids total de la solution huileuse .
Cires La composition conforme à l’invention comprend au moins une cire.
Selon une autre variante, l’indication réglementaire de circulation courante est obtenue à partir de données de cartographies de l’environnement routier reçues d’un système de navigation ou d’un dispositif distant en fonction de la localisation du véhicule 10. Un dispositif distant est un dispositif débarqué du véhicule 10.
Selon une variante, l’information explicative d’une indication réglementaire de circulation courante est obtenue à partir d’un mémoire embarquée dans le véhicule 10.
Selon une variante, l’information explicative d’une indication réglementaire de circulation courante est obtenue à partir d’un dispositif distant (débarqué du véhicule 10).
Dans une troisième opération, un appui tactile d’un usager du véhicule 10 sur une zone de l’écran tactile 102 est détecté, ladite zone affichant une indication réglementaire de circulation courante du véhicule 10 circulant sur la chaussée.
Dans une quatrième opération, une information explicative de l’indication réglementaire de circulation courante est obtenue.
Dans une cinquième opération, une image correspondante à l’indication réglementaire de circulation courante est recherchée dans la mémoire.
Dans une sixième opération, un signal est généré. Le signal porte soit l’information explicative obtenue si aucune image correspondante à l’indication réglementaire de circulation courante n’est trouvée dans la mémoire et l’information explicative obtenue et ladite image obtenue si elle trouvée dans la mémoire.
Dans une septième opération, le signal est émis à destination de l’écran tactile 102.
Dans une huitième opération, un rendu est calculé de l’information explicative portée par le signal et de l’image si elle est portée par le signal. Le rendu est destiné à être affiché dans une ou plusieurs zones de l’écran tactile 102.
Selon une variante, un rendu audio de l’information portée par le signal est calculé.
Par exemple, le rendu audio de l’information explicative obtenue est un message audio préenregistré dans une mémoire embarqué du véhicule 10. Le rendu audio de l’image obtenue peut aussi être un message audio préenregistré dans une mémoire embarqué du véhicule 10. Ce message peut, par exemple, décrire sommairement une indication réglementaire de circulation courante extraite de l’image.
Selon une variante, un rendu visuel de l’information portée par le signal est calculé.
Par exemple, un message écrit est affiché sur la zone de l’écran tactile 102. Ce message donnant des explications relatives à l’indication réglementaire de circulation courante. L’image, si elle est trouvée dans la mémoire, est également affichée dans une zone de l’écran tactile 102.
Selon une variante, l’indication réglementaire de circulation courante est relative à l’une des situations suivantes : - une vitesse réglementaire ; - une vitesse limite exceptionnelle ; - un arrêt du véhicule ; - un céder le passage.
La illustre schématiquement des indications réglementaires de circulation, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention.
Huit indications réglementaires de circulation I1 à I8 sont illustrées ici sous la forme d’icônes.
De façon remarquable, la première extrémité 12 de la plaque est inclinée vis-à-vis de la partie centrale 16 de la plaque, selon un premier sens de rotation, de manière à ce que la première extrémité 12 forme un angle 22 aigu avec l’axe longitudinal 10. La seconde extrémité 14 est également inclinée vis-à-vis de la partie centrale 16 de la plaque, selon un sens de rotation inverse au premier sens de rotation, de sorte à former un angle 24 aigu avec l’axe longitudinal 10.
En d’autres termes, les angles 22 et 24 formés par les extrémités de la plaque sont de signe opposé. La valeur absolue de ces angles peut être comprise entre 5° et 40°, de préférence entre 10° et 20°.
De préférence, les extrémités de la plaque sont liées à sa partie centrale 16 par une ligne ou zone de jonction 26, s’étendant perpendiculairement ou sensiblement perpendiculairement à l’axe longitudinal 10. Les zones de jonctions 26 peuvent correspondre à des lignes ou zones de pliage de la plaque.
Selon une autre caractéristique remarquable de l’invention, chaque bord latéral de la plaque, s’étendant le long de l’axe longitudinal 10, est prolongé par une paroi latérale 28. Les parois latérales sont en vis-à-vis et s’étendent depuis la face inférieure 8 de la plaque. Plus précisément, chaque paroi latérale 28 forme avec la face inférieure 8 de la plaque, un angle dont la valeur est comprise entre 85° et 120°. La hauteur des parois latérales, mesurée selon une direction perpendiculaire ou sensiblement perpendiculaire à la face inférieure 8, peut être comprise entre 5 cm et 30 cm, de préférence entre 10 cm et 20cm.
Selon une autre caractéristique de l’invention, les bords 30 des parois latérales 28, opposés à la face inférieure 8 de ladite plaque, sont échancrés. Les échancrures 32 peuvent être en forme de créneaux ou bien, de préférence, en forme de sinusoïde.
Ainsi, de façon avantageuse, comme illustré par la le renfort mécanique 2 peut être placé dans un tunnel central 34 de véhicule automobile, afin de renforcer localement la rigidité mécanique du tunnel central entre deux portions. Plus précisément, le renfort mécanique 2 est destiné à être maintenu dans le tunnel central de sorte que la face supérieure 6 du renfort mécanique soit en vis-à-vis d’une paroi supérieure 36 du tunnel central. La paroi supérieure 36 est destinée à être parallèle ou sensiblement parallèle au plancher d’un véhicule automobile.
Le renfort mécanique 2 est agencé dans le tunnel central 34 de sorte que son axe longitudinal 10 soit parallèle ou sensiblement parallèle à l’axe longitudinal du tunnel central.
De façon avantageuse, la première extrémité 12 ainsi que la seconde extrémité 14 du renfort mécanique 2 prennent appui contre deux portions 38 et 40 de la paroi supérieure 36 du tunnel central, parallèles ou sensiblement parallèles entre elles, mais non alignées. En d’autres termes, la forme particulière du renfort mécanique 2 permet de lier mécaniquement les deux portions 38 et 40 du tunnel central qui ne sont pas alignées, mais parallèles ou sensiblement parallèles entre elles. Ainsi, le renfort mécanique selon l’invention permet d’accroître la rigidité mécanique du tunnel central entre ces deux portions, en cas de choc frontal subi par un véhicule automobile équipé dudit tunnel.
Le renfort mécanique peut être maintenu par un boulon inséré à travers la plaque par l’intermédiaire d’un passage 20 mentionné ci-dessus.
La largeur de la plaque 4 est configurée afin que les parois latérales 28 du renfort mécanique prennent également appui contre les parois latérales du tunnel central 34. Les parois latérales du tunnel central prolongent les bords de la paroi supérieure 36 du tunnel central, les parois latérales du tunnel central sont destinées à être perpendiculaires ou sensiblement perpendiculaires au plancher d’un véhicule automobile. Ainsi, le renfort mécanique 2 selon l’invention permet d’accroître la rigidité mécanique du tunnel central 34 entre ces deux portions 38 et 40, en cas de choc latéral subi par un véhicule automobile équipé dudit tunnel.
De façon avantageuse, le renfort mécanique 2 permet donc d’accroître localement la rigidité mécanique du tunnel central 34 pour véhicule automobile, sans impacter l’architecture intérieure de l’habitacle d’un véhicule automobile, car le renfort mécanique est fixé à l’intérieur du tunnel central. La solution proposée par l’invention est ainsi plus économe en termes de pièces, la solution proposée est donc plus économique et offre un gain de poids non négligeable vis-à-vis les solutions actuelles.
Structure de véhicule automobile compact L’invention traite de l’étanchéité d’un véhicule automobile. Plus précisément l’invention concerne l’étanchéité d’une structure de véhicule automobile compact. L’invention propose une structure de véhicule automobile et un véhicule automobile avec une telle structure.
Afin d’offrir une solution de mobilité urbaine, les constructeurs proposent des véhicules automobiles de faible encombrement. Ces véhicules compacts ou micro-urbains accueillent jusqu’à deux occupants et présentent une longueur d’au plus 3,00 m, préférentiellement d’au plus 2,50 m. Un tel véhicule tend également à réduire les coûts et la masse de manière drastique. En complément, cette approche se prête à la motorisation électrique tout en offrant une autonomie propre aux déplacements urbains.