INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'intensité du champ magnétique de référence émis par l'aimant permanent 63 peut varier de 10 mT à 500 mT. Selon un mode de réalisation, chaque guide fuselé 40 et 101 et le guide droit 80 a une épaisseur de 0,05 mm à 0,5 mm, de préférence de 0,05 mm à 0,3 mm, par exemple environ 0,2 mm. Selon un mode de réalisation, chaque guide fuselé 40 et 101 a un angle au sommet inférieur à 5 ° et la base de la face triangulaire 47, 67 a une largeur inférieure à 1 mm. A titre d'exemple, la sonde biconique 20 peut avoir une épaisseur égale à 0,1 mm, une longueur totale, mesurée de la pointe 42 du guide fuselé 40 à la pointe 104 du guide fuselé 101, égale à 20 mm, une largeur égale à 1 mm, chaque guide triangulaire fuselé 40 et 101 ayant une hauteur environ 9,5 mm et chaque fil conducteur 50 et 102 ayant une largeur égale à 100 µm et une épaisseur égale à 100 μm.
Selon un mode de réalisation, la fréquence de travail se situe entre 500 kHz et 10 MHz et préférentiellement à une fréquence correspondant au cas où le produit de la fréquence par l'épaisseur de chaque guide fuselé 40 et 101 est voisin de 1 MHz.mm. A titre d'exemple, pour des guides fuselés 40 et 101 ayant chacun une épaisseur égale à 0,1 mm, la fréquence de travail peut être proche de 10 MHz.
Selon un mode de réalisation, il peut être déterminé que le guide fuselé 40 n'est pas endommagé à partir du contrôle de l'écho de pointe remontant du guide fuselé 40 jusqu'au guide fuselé 101. Si le guide fuselé 40 est endommagé, le signal sera modifié. Il suffit de contrôler l'amplitude de l'écho provenant du guide fuselé 40 avec un retard égal au temps de transit total d'une extrémité à l'autre de la sonde 20.
Selon un autre mode de réalisation, chaque guide fuselé 40 et 101 et le guide droit 80 peuvent être en un matériau isolant, et, par exemple, fabriqués par gravure dans une plaque isolante. Dans ce cas, les fils conducteurs 50 et 102 peuvent être réalisés par dépôt d'une encre ou pâte conductrice sur les flancs du guide fuselé 40 et 101.
Selon un mode de réalisation, deux sondes 20 peuvent être agencées selon un montage biaxial orientées à 90° l'une de l'autre, ou trois sondes 20 peuvent être agencées selon un montage triaxial orientées à 90° les unes des autres, les sondes étant réunies au niveau des pointes. Ceci permet de réaliser localement la détermination des composantes vectorielle 2D ou 3D du champ magnétique à mesurer.
Selon un mode de réalisation, le guide fuselé 40 et le guide fuselé 101 ont les mêmes dimensions de sorte que les signaux de mesure relatifs aux paquets d'ondes reçus depuis le fil conducteur 50 et le fil conducteur 102 sont identiques lorsque le champ magnétique de référence Br est égal à la composante B z à mesurer. En cas d’écart supérieur à une certaine tolérance, par exemple 3 %, on peut ajuster un facteur K de correction, voisin de l’unité et traduisant une différence de performance entre le guide fuselé 40 et le guide fuselé 101.
Selon un mode de réalisation, le système 10 de détection d'un champ magnétique est utilisé comme une tête de lecture de surfaces aimantées. L’aimant permanent 63 fournissant le champ magnétique de référence Br peut devenir très petit et encapsulé dans une enceinte de confinement des lignes de champ Br. La valeur de Br peut être inférieure ou supérieure à l’amplitude maximale envisageable du champ à mesurer B z . Elle a néanmoins une valeur suffisante pour que le rapport signal/bruit permette une mesure du champ de référence Br reproductible à mieux que 1 % d’une mesure à l’autre ou une autre tolérance prédéfinie et comprise entre 0,1 % et 5 % pour le système 10.
Des exemples d'applications des modes de réalisation du système de mesure de champ magnétique décrits précédemment concernent notamment l’étude de la compatibilité électromagnétique des composants, la caractérisation de composants inductifs ou de sondes inductives de forte intensité, notamment l’étalement des lignes de champ à distance ou de fuites électromagnétiques à travers des fentes ou des ouvertures dans un blindage, ou la caractérisation de la susceptibilité magnétique des matériaux. Un autre exemple d'application est la réalisation d'une tête de lecture pour réaliser des cartographies de champs magnétiques ou lire des données stockées sous forme magnétique par détection d’une polarisation locale binaire ou d’un champ d’amplitude donnée.
Les modes de réalisation du système de mesure de champ magnétique décrits précédemment permettent d'échantillonner un champ magnétique transitoire ou oscillant, de façon synchrone, et très localisé dans l’espace et également très localisé dans le temps via une période d’échantillonnage très courte. En particulier, la résolution spatiale de mesure peut être inférieure à 0,1 mm, la durée d’échantillonnage peut être inférieure à 10 ns. Il est ainsi notamment possible de mesurer des champs magnétiques impulsionnels de durée minimale d'environ 10 ns ou des champs magnétiques variables dont la fréquence maximale est de l'ordre de 100 MHz.
Des essais ont été réalisés. Pour les premier, deuxième, troisième, quatrième, et cinquième essais, la sonde 20 a été utilisée pour mesurer le champ magnétique statique émis par un aimant permanent composé d'un alliage de néodyme, de fer et de bore. L'aimant permanent est de forme cylindrique à base circulaire de diamètre égal à 3 mm placé quasiment au contact de la pointe 42 du guide fuselé 40, l'axe de l'aimant permanent étant aligné avec l'axe D du guide fuselé 40. Pour tous les essais, le transducteur électroacoustique 60 est le transducteur piézoélectrique commercialisé par la société Olympus sous l'appellation V153 centré sur 1 MHz. Pour tous les essais, le guide fuselé 40 est en aluminium et le fil conducteur 50 est un fil en cuivre émaillé collé avec une résine cyanoacrylate à la surface d'appui 44 du guide fuselé 40. Pour tous les essais, le gain d'amplification de l'amplificateur programmable est égal à 48 dB.
Quand le panneau 17 est d’un faible poids et d’une longueur longitudinale limitée, il est possible que la chaine cinématique 19 ne comporte qu’une seule biellette 23, avec une seule liaison rotative biellette-caisse 25 et une seule liaison rotative biellette-panneau 27. En variante, la chaine cinématique peut comporter plus de deux biellettes, chacune avec une liaison rotative biellette-caisse et une liaison rotative biellette-panneau.
De même, dans l’exemple représenté, la chaine cinématique 19 comprend deux guidages 29 identiques. En variante, la chaine cinématique 19 comporte un seul guidage, ou plus de trois guidages. Seul l’un de ces guidages sera décrit ci-dessous.
Comme visible sur les figures, la biellette 23 a de préférence une forme en U, avec deux branches dissymétriques.
Elle comporte une branche courte 37, dont une extrémité est liée à la caisse 9 par la liaison rotative biellette-caisse 25. Elle comporte également une branche longue 39, dont une extrémité est liée au panneau 17 par la liaison rotative biellette-panneau 27.
Les branches 37 et 39 sont sensiblement parallèles l’une à l’autre. Elles sont raccordées l’une à l’autre par une portion arquée 41.
La liaison rotative biellette-caisse 25 est une liaison pivot.
La liaison 25 lie la biellette 23 directement à la caisse 9, ou lie la biellette 23 à une structure elle-même rigidement fixée à la caisse 9.
La liaison rotative biellette-panneau 27 est une liaison pivot.
La liaison 27 lie la biellette 23 à une face interne 41 du panneau 17.
Dans la position d’obturation du panneau 17, la face interne 41 du panneau est tournée vers l’intérieur de la zone sous châssis 5.
Le panneau 17 est délimité par un bord supérieur 43, un bord inférieur 45, un bord avant 47 et un bord arrière 49. Des bords supérieur et inférieur sont sensiblement rectilignes, et longitudinaux. Les bords avant et arrière 47 et 49 sont parallèles l’un à l’autre. Ils sont légèrement arqués en partie inférieure. Ils raccordent l’un à l’autre les bords supérieur et inférieur 43 et 45.
La liaison rotative biellette-panneau 27 est raccordée à une zone du panneau située, suivant la direction verticale, à distance à la fois du bord supérieur 43 et du bord inférieur 45.
Comme illustré sur les figures 3, 5, 7 et 9, quand le panneau 17 se déplace entre sa position d’obturation et sa position de dégagement, la biellette 23 pivote autour de la liaison biellette-caisse 25, la liaison rotative biellette-panneau 27 décrivant un arc de cercle autour de la liaison 25.
De préférence, le rail 31 est lié à la caisse 9 et le chariot 33 est lié au panneau 17 par la liaison rotative chariot-panneau 35.
Ce sont des cas d’application où le transpondeur radiofréquence utilise le signal d’émission radiofréquence qu’il reçoit pour transmettre la réponse à son interrogation. Ce mode de fonctionnement est particulièrement employé dans les transpondeurs radiofréquence passif de type étiquette RFID, c’est-à-dire ne disposant pas de source d’énergie propre pour émettre. Ces modes de communication emploient diverses modulations selon que l’on souhaite favoriser la sensibilité de communication du câble de communication bidirectionnelle ou la vitesse de communication entre les deux dispositifs radiofréquences La modulation est caractérisée principalement par deux grandeurs : le nombre de transitions pour un état binaire, physiquement il s’agit d’un changement d’état de l’impédance du transpondeur radiofréquence de la puce électronique d’une étiquette RFID par exemple, qui induit une modification de l’amplitude et de la phase du signal retour, et la période unitaire pour observer les transitions. En favorisant la sensibilité du câble de communication, il convient de travailler sur un nombre important de transitions pour un état binaire sur une période unitaire élevée. Par exemple, le codage en Miller 8 applicable en RFID UHF, permet de gagner 5 à 10 dBm de sensibilité. A l’inverse, limiter le nombre de transitions, jusqu’ à une seule transition par période unitaire sur une période unitaire courte favorise le débit des transactions entre le transpondeur radiofréquence et le câble de communication bidirectionnelle, le maximise en fait, Le modulation FMO, c’est à-dire une transition par période unitaire de 7,6 µs par exemple, permet d’augmenter d’un facteur 10 le taux de lecture du câble de communication bidirectionnelle par rapport à une modulation en Miller 8.
Description détaillée de modes de réalisation Sur la on visualise un bandage pneumatique 12 représentant la partie déformable d’un ensemble mobile 1 constituée du bandage pneumatique monté et gonflé sur une jante, la jante n’étant pas représentée ici. Le bandage pneumatique 12 tourne autour d’un axe naturel de rotation 102. Le bandage pneumatique 12 définit un plan médian 101 qui est perpendiculaire à l’axe de rotation 102, séparant le bandage pneumatique 12 en deux sous parties symétriques par rapport au plan médian 101. Ce bandage pneumatique 12 est équipé d’un transpondeur radiofréquence de type RFID, c’est-à-dire sans source d’énergie propre, servant à mesurer la pression de gonflage de l’ensemble mobile à l’aide d’un capteur de pression ce qui correspond à un dispositif électronique de type RFID capteur. Ce bandage pneumatique 12 comprend aussi un capteur actif de type TPMS monté à la valve de la jante. La position radiale, azimutale et axiale de ces dispositifs radiofréquences sont généralement quelconques dans l’ensemble mobile.
Le bandage pneumatique 12 est circonscrit dans un cylindre 108 d’axe de révolution 102 s’appuyant sur la position radialement la plus extérieure du sommet de l’enveloppe pneumatique par rapport à l’axe de rotation 102. Ici, le bandage pneumatique 12b est gonflé mais pas chargé statiquement, le cylindre 108 s’appuie sur une multitude de points du sommet équitablement réparties sur le périmètre du sommet.
On peut alors définir l’espace d’implantation 104 de la partie continue de la partie rayonnante du câble de communication bidirectionnelle comme étant un cylindre d’axe de révolution coaxial à l’axe 102, s’étendant radialement par rapport à l’axe 102 depuis la surface extérieure du cylindre 108 à une distance R matérialisée par la flèche grise représentée dans la plan médian 101. Ce cylindre 104 est droit puisqu’il est limité par des faces planes colinéaires au plan médian 101 situées de part et d’autre du plan médian 101 à une distance axiale A du plan médian 101 selon la direction de l’axe 102. Ces distances axiales A sont visualisées par des flèches grises portées par l’axe 102. Il est impératif de positionner une partie continue de la partie rayonnante du câble de communication directionnelle, préférentiellement d’une longueur d’au moins une unité de longueur du câble, définie par la fréquence F0 d’émission du système de lecture, dans le cylindre droit 104 afin que les dispositifs radiofréquences de l’ensemble mobile puissent communiquer avec le système de lecture embarqué sur le moyen de transport à l’aide du dit câble de communication bidirectionnelle.
[Exemples 1 à 3 et exemples comparatifs 1 à 4] [Préparation]
Chacune des compositions selon les exemples 1 à 3 et les exemples comparatifs 1 et 4 a été préparée en mélangeant les ingrédients figurant dans le tableau 1 conformément aux étapes 1 à 8 suivantes.
1. Les ingrédients de la Phase A ont été mélangés et homogénéisés à 75 °C+/-5 °C pour obtenir un mélange de Phase A.
2. Les ingrédients de la phase B ont été ajoutés au mélange de phase A obtenu à l’étape 1 et homogénéisés à 75 °C+/-5 °C pour obtenir un mélange de phases A et B.
3. L’ingrédient de la phase C a été ajouté au mélange des phases A et B ci-dessus obtenu à l’étape 2 et homogénéisé à 75 °C+/-5 °C pour obtenir un mélange des phases A, B et C.
4. L’ingrédient de la phase D a été ajouté au mélange ci-dessus des phases A, B et C obtenu à l’étape 3 et homogénéisé à 75 °C+/-5 °C pour obtenir un mélange des phases A, B, C et D.
5. L’ingrédient de la Phase E a été ajouté au mélange des phases A, B, C et D ci-dessus obtenu à l’étape 4 et homogénéisé à 75 °C+/-5 °C pour obtenir un mélange des Phases A, B, C, D et E.
6. Les ingrédients de la phase F ont été ajoutés au mélange des phases A, B, C, D et E obtenu à l’étape 5, et homogénéisés à 75 °C+/-5 °C pour obtenir un mélange des phases A, B, C, D, E et F.
7. L’ingrédient de la phase G a été ajouté au mélange ci-dessus des phases A, B, C, D, E et F obtenu à l’étape 6, et homogénéisé à température ambiante pour obtenir un mélange des phases A, B, C, D, E, F et G.
8. L’ingrédient de la phase H a été ajouté au mélange des phases A, B, C, D, E, F et G ci-dessus obtenu à l’étape 7 et homogénéisé à température ambiante pour obtenir une composition homogène.
Les valeurs numériques des quantités d’ingrédients dans le Tableau 1 sont toutes basées sur un « % en poids » de matières premières.
Les (a) à (f) du Tableau 1 correspondent à ceux des revendications.
Phase 　 Ex. 1 Ex. 2 Ex. 3 Ex. Ex. 1 Ex. comp. 2 Ex. Comp. 3 Ex. Comp. 4 A (e) Eau qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 Propanediol 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 Pentylène glycol 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 Chlorphénésine 0,27 0,27 0,27 0,27 0,27 0,27 0,27 Éthylènediamine disuccinate trisodique 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 Bétaïne 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 B Stéarate citrate de glycéryle 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 Caprate de polyglycéryle-4 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 (f) Alcool béhénylique 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 (f) Myristate d'isopropyle 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 (f) Isononanoate de cétéaryle 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 (f) Squalane 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 C (a) Hyaluronate de sodium (1100 kDa) 0,15 0,15 0,15 - 0,15 0,15 0,15 (a) Hyaluronate de sodium (50 kDa) 0,15 0,15 0,15 - 0,15 0,15 0,15 D (b) Polyepsilon-lysine 0,60 0,60 0,60 0,60 - 0,60 0,60 E (c) Acide phytique 0,17 0,17 0,17 0,17 0,17 - 0,17 F (d) polyacrylate amidon de sodium (taille de particule : 35 μm) 0,75 - - 0,75 0,75 0,75 - (d) Polyacrylate amidon de sodium (taille de particule : 183 μm) - 0,75 - - - - - (d) Carbomère de sodium (taille de particule : 90 μm) - - 0,75 - - - - Hectorite 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 Polymère réticulé d'acrylates/acrylate d'alkyle en C10-30 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 Gomme de xanthane 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 G Silylate de silice 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 H Hydroxyde de potassium qs qs qs qs qs qs qs Contrôle du sébum Bon Bon Bon Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Nouille Bon Bon Bon Mauvais Mauvais Mauvais Bon Stabilité Bonne Bonne Bon Bonne Bonne Bonne Mauvaise
Taille de particule : taille de particule moyenne en nombre déterminée par microscopie
(Contrôle du sérum)
On comprend ici, vis-à-vis des modes de réalisation précédents, que la détermination de la quatrième donnée implique une ou plusieurs fusions des première, deuxième et troisième donnée, de manière à en extraire les informations pertinentes et à compléter ou préciser une information issue d’un capteur via les autres capteurs.
Dans un mode de réalisation supplémentaire, la détermination comprend en outre une détermination d’une information représentative d’un effet additionnel d’une extinction du geste musical à partir de la troisième donnée.
On comprend ici que l’extinction du geste musical est associée à la partie d’éloignement du geste musical telle que décrite ci-avant, le relâchement résultant en une extinction progressive du son, laquelle est dans ce mode de réalisation modulée en fonction de la troisième donnée.
Dans encore un mode de réalisation, la troisième donnée comprend : - une information représentative d’une orientation de l’organe ; et/ou - une information représentative d’une vitesse entre l’organe et la zone de jeu ; et/ou - une information représentative d’une distance entre l’organe et la zone de jeu.
On comprend ici, de même que précédemment, que les informations comprises dans la troisième donnée peuvent varier en fonction du troisième capteur et des traitements effectués au cours de l’exécution du procédé. De même, l’information représentative d’orientation ou de distance de l’organe peut varier selon que l’organe désigne un doigt, plusieurs doigts, une main, ou un autre objet spécifique, et la vitesse d’approche ou d’éloignement entre l’organe et la zone de jeu est par exemple dérivée de l’évolution de la distance entre l’organe et la zone de jeu.
Dans un mode de réalisation, le procédé comprend en outre une restitution d’au moins un son d’un instrument à partir de la quatrième donnée.
On comprend ici que la quatrième donnée a pour but de caractériser le son et/ou le timbre d’un instrument au cours du jeu, de la manière la plus précise et nuancée possible. Le procédé peut par conséquent inclure une restitution du son caractérisé, par exemple via un dispositif sonore de type enceinte, haut-parleur ou autre. La restitution du son est par exemple déterminée également en fonction d’un type d’instrument de musique électronique sélectionné, en particulier d’un type d’instrument acoustique émulé. Un tel procédé s’applique par exemple ainsi à différents instruments à percussion ou encore à clavier, les caractéristiques du procédé et/ou du son restitué étant adaptées de manière à faire correspondre le son ou encore la zone de jeu à un instrument donné.
Dans un autre mode de réalisation, le procédé comprend en outre une transmission de la quatrième donnée à destination d’un dispositif distant.
On comprend ici que le procédé est conçu de manière à générer un signal électronique enregistrable, sans nécessairement résulter lui-même en une restitution du son. La quatrième donnée correspond à une description de paramètres de contrôle d’un son à produire, à partir des caractéristiques du geste musical. Il est donc possible dans ce mode de réalisation de transmettre la quatrième donnée à un dispositif distant, par exemple un dispositif dédié à la restitution du son et distinct des moyens mettant en œuvre le procédé selon l’invention. On prévoit par exemple une transmission de la quatrième donnée à destination d’un dispositif sonore tel que décrit ci-avant, ou à destination d’un dispositif distant comprenant un dispositif sonore.
La transmission de la quatrième donnée est par exemple effectuée selon un protocole de communication spécifique, par exemple un protocole de communication MIDI (de l’anglais « Musical Instrument Digital Interface »). Un tel protocole de communication permet notamment la communication entre un contrôleur servant d’interface physique, comprenant par exemple la zone de jeu et les capteurs, et un périphérique de synthèse ou de traitement du son.
Dans encore un mode de réalisation, le procédé comprend en outre une détermination d’une cinquième donnée représentative d’une émulation d’un comportement d’un instrument à partir de la quatrième donnée.
On comprend ici que la cinquième donnée permet de caractériser en autant de détails que possible le comportement d’un instrument donné en fonction du geste musical, c’est-à-dire d’adapter les informations de la quatrième donnée à l’instrument. La cinquième donnée est ensuite par exemple transmise à destination d’un dispositif distant ou employée pour la restitution d’un son de l’instrument à l’instar des modes de réalisation décrits ci-avant. La cinquième donnée est par exemple déterminée de manière spécifique à un instrument prédéterminé, ou encore en fonction d’une information représentative d’un type d’instrument de musique électronique sélectionné. Un tel mode de réalisation est en particulier adapté pour une communication avec un dispositif distant ne permettant qu’une restitution directe du son, sans être capable de traiter lui-même la quatrième donnée.
Selon un deuxième aspect, la présente invention concerne un programme d’ordinateur comportant des instructions pour la mise en œuvre du procédé selon le premier aspect de la présente invention, ceci notamment lorsque ces instructions sont exécutées par un processeur.
Selon un troisième aspect, la présente invention concerne un support d’enregistrement lisible par un ordinateur sur lequel est enregistré un programme d’ordinateur comprenant des instructions pour l’exécution des étapes du procédé selon le premier aspect de l’invention.
Optionnellement, la structure creuse comprend un deuxième support externe configuré pour maintenir un bornier à fusibles.
Avantageusement, la structure creuse comprend un troisième support externe configuré pour maintenir une goulotte de câblage.
Optionnellement, la structure creuse comprend un quatrième support externe configuré pour maintenir un boîtier de pilotage du moteur.
Avantageusement, la structure creuse comprend un cinquième support externe configuré pour maintenir un câble électrique.
La présente invention a également pour objet un véhicule automobile comprenant un boîtier d’interconnexion tel que défini précédemment disposé dans le compartiment moteur du véhicule.
De préférence, le véhicule comprend un calculateur disposé entre le châssis du véhicule et le boîtier d’interconnexion.
illustre schématiquement un boîtier d’interconnexion selon l’invention ; et
illustre schématiquement le boîtier d’interconnexion de la , des éléments logés dans le compartiment moteur étant maintenus en contact avec le boîtier.
Description détaillée La représente schématiquement un véhicule automobile 2 comprenant un compartiment moteur 4. Le véhicule 2 comprend un boîtier d’interconnexion 6 disposé dans le compartiment moteur. Le véhicule 2 est par exemple un véhicule thermique, hybride ou électrique. Le véhicule 2 comprend un moteur (non représenté) disposé dans le compartiment moteur 4. En outre, le boîtier d’interconnexion 6 est compatible avec un moteur transversal thermique dont la plus grande dimension est orientée dans une direction transverse au véhicule 2, avec un moteur thermique longitudinal dont la plus grande dimension est orientée dans la direction longitudinale du véhicule 2 et avec un moteur électrique transversal ou longitudinal.
Le véhicule 2 comprend un calculateur 8 disposé entre le châssis 10 du véhicule 2 et le boîtier d’interconnexion 6. Cette disposition particulière nécessite de démonter le boîtier d’interconnexion 6 pour accéder au calculateur 8, augmentant ainsi la sécurité du véhicule 2 au regard des vols. En outre, cette disposition ne nécessite pas de capot d’inviolabilité.