INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le système 1 est par exemple contrôlé, notamment de façon active, par un actionneur agencé dans le soubassement du véhicule apte à faire passer le déflecteur 10 de la position déployée à la position rétractée et inversement, au moyen d’un procédé de contrôle actif du déflecteur 10. Un tel procédé améliore la capacité de refroidissement des freins et la performance aérodynamique du véhicule, notamment à des vitesses élevées du véhicule, à partir par exemple de 80 km/h. Le déflecteur 10 est apte à être contrôlé en fonction du besoin de refroidissement d’un disque de frein 31 d’un véhicule 100 et/ou du besoin couplé de performance aérodynamique et de freinage.
Le système 1 est par exemple apte à fonctionner selon deux modes : un mode de performance de freinage et un mode de performance combinée aérodynamique et freinage.
Le mode de performance de freinage du système 1 ou du véhicule 100 correspond au mode de fonctionnement du système 1 décrit en relation avec la . Le mode de performance combinée aérodynamique et freinage du système 1 ou du véhicule 100 correspond au mode de fonctionnement du système 1 décrit en relation avec les figures 2 et 3.
Lorsqu'une performance aérodynamique élevée du véhicule est requise, par exemple sur une autoroute à hautes vitesses, le système 1 fonctionne en mode de performance combinée aérodynamique et freinage. Le déflecteur 10 est alors placé en position déployée comme représenté en et 3.
Par exemple, si la vitesse du véhicule 100 est supérieure ou égale à une valeur seuil, notamment supérieure ou égale à 80 km/h, la mise du système 1 et/ou du véhicule 100 dans un mode de performance combinée aérodynamique et freinage peut être réalisée de manière automatique.
Le déflecteur 10 est alors déplacé en position déployée comme représenté en et 3, de sorte que le déflecteur 10 puisse augmenter la circulation d’air dans le conduit 6 afin d’améliorer le refroidissement. La forme du conduit permet notamment d’atteindre directement le disque à l’endroit requis pour un refroidissement efficace. La position déployée du déflecteur 10 permet d’augmenter le flux et de remplir au maximum le conduit. La position déployée du déflecteur ou muret améliore aussi la performance aérodynamique du véhicule en déviant l’air incident en amont de la roue placée derrière le déflecteur. Cette configuration permet ainsi une performance combinée freinage et aérodynamique. Plusieurs positions de déploiement peuvent être envisagées h1 et h2 en fonction de la vitesse, de l’environnement véhicule et du pilotage par le conducteur.
Lorsqu'un refroidissement encore plus performant des freins, en particulier d’un disque de frein, du véhicule est requis, par exemple en cas de très forte décélération sur autoroute, et que le disque de frein atteigne une température élevée au-delà d’une température de consigne, malgré l’air supplémentaire envoyé par le déflecteur 10 dans le conduit produisant un refroidissement qui s’avèrerait insuffisant, il peut être prévu que le système 1 soit placé en mode performance de freinage. Le déflecteur est dans ce cas rétracté, ce qui est défavorable pour l’aérodynamisme du véhicule, car cette rétractation a alors pour effet de laisser passer l’air incident en direction de la roue. L’arrivée d’air à haute vitesse directement sur la roue et le dispositif de freinage favorise encore plus le refroidissement des freins et permet de faire baisser rapidement la température trop haute du dispositif de freinage. De plus, si la température du dispositif de freinage redevient plus basse que la température de consigne et que le véhicule se déplace toujours à une vitesse supérieure à la vitesse de consigne, un retour au mode performance combinée freinage et aérodynamique peut être envisagé avec un redéploiement du déflecteur, permettant ainsi d’alimenter et de remplir le conduit en air.
De plus, lorsque le véhicule voit sa vitesse redescendre en dessous de la vitesse de consigne, le rabattement total du déflecteur s’opère. Ainsi en basses vitesses, le déflecteur est en position rabattue, ce qui permet notamment de faciliter les franchissements de ralentisseurs en ville notamment.
Le procédé peut ainsi comprendre une ou plusieurs étapes de comparaison de la vitesse du véhicule 100 par rapport à une valeur de vitesse seuil pour le déploiement du déflecteur 10 et une ou plusieurs étapes de comparaison de la température du système de freinage par rapport à une température seuil pour la rétractation du muret dans le cas de hautes vitesses. La valeur seuil de vitesse du véhicule est par exemple de l’ordre de 80 km/h. La valeur seuil de température du système de freinage est par exemple de 680°C, une température de seuil plus basse peut être envisagée, 400°C par exemple.
Le système présente ainsi l’avantage d’être adaptable et de présenter plusieurs possibilités de refroidissement selon l’état du véhicule.
Il permet ainsi d’augmenter la capacité de refroidissement des freins, en augmentant le flux d’air dans le conduit tout en augmentant la performance aérodynamique, tout en permettant la possibilité d’un fort refroidissement si besoin.
De plus, le système est aisé à fabriquer et/ou à assembler et présente un coût réduit. Un tel système a été décrit pour une roue, il est bien sur prévu pour les 2 roues avant d’un véhicule 100.
La parclose 5 présente une première face 5a destinée à être orientée vers l’intérieur et une seconde face 5b destinée à être orientée vers l’extérieur du bâtiment. La première face 4a du vitrage isolant 4 est en contact avec la seconde face 5b de la parclose 5. La structure 1 comprend en outre des tasseaux 6 disposés sur le pourtour du vitrage isolant 4, entre la première face 2a du mur 2 et la seconde face 5b de la parclose 5. Les tasseaux 6 sont traversés par des éléments de fixation 7 tels que des vis de fixation ou des clous, par exemple par quatre éléments de fixation comme illustré sur la . Dans une alternative, la structure 1 comporte six éléments de fixation afin d’augmenter la pression de la parclose 5 sur le vitrage isolant 4 et ainsi obtenir une meilleure tenue.
Le mur 2 comporte une rainure 8 disposée sur la première face 2a prenant la forme d’un pourtour rectangulaire. La rainure 8 contient un joint de colle 9 en contact avec la seconde face 4b du vitrage isolant 4. De cette manière le vitrage isolant 4 est fixé au mur 2 au moyen du joint de colle 9 et de l’effort presseur généré par la parclose 5 et les éléments de fixation 7. Le joint de colle 9 assure par ailleurs une étanchéité entre l’extérieur et le vitrage isolant 4.
Dans une alternative, le mur 2 ne comporte pas de rainure 8. Le joint de colle 9 est directement apposé sur la première face 2a.
La matière du joint de colle 9 est un polymère modifié silane car il présente des propriétés de perméabilité, de temps de polymérisation et des performances mécaniques adaptés à l’assemblage de la structure 1.
La structure 1 comporte également un joint d’étanchéité 10 permettant, notamment, d’éviter les infiltrations d’eau ou de poussières. Le joint 10 est disposé au contact de la seconde face 4b du vitrage isolant 4 et de l’ouverture 3.
Une première épaisseur de mousse (non représentée) est agencée entre la première face 2a du mur 2 et la seconde face 4b du vitrage isolant 4 et une seconde épaisseur de mousse (non représentée) est agencée entre la première face 4a du vitrage isolant 4 et la seconde face 5b de la parclose 5. Ces épaisseurs de mousse, présentant une fonction de calfeutrement, permettent de rattraper les divers jeux pouvant exister suite à la fixation de la parclose 5 sur le mur 2.
Des cales d’assise (non représentées) sont disposées entre la partie basse du vitrage isolant 4 et le tasseau 6 inférieur. Elles permettent de reprendre les efforts générés par le vitrage isolant 4.
Dans un mode de réalisation alternatif, le tasseau disposé en dessous du vitrage isolant 4 comporte un système d’évacuation d’eau (non représenté). Le système d’évacuation est, par exemple, un canal creusé dans le tasseau.
En référence maintenant à la , il est illustré une vue en coupe d’une structure 101 selon un deuxième mode de réalisation de l’invention. La structure 101 comporte une ouverture 103 de forme rectangulaire et un mur 102 présentant une première face 102a et une seconde face 102b. Dans une alternative, l’ouverture 103 a une forme carrée. En référence à la , l’ouverture 103 présente un premier côté 103a sur lequel est disposé un premier tasseau 111a, le premier côté 103a étant destiné à être orienté verticalement lorsque la structure 100 est installée dans le bâtiment, un deuxième côté 103b destiné à être orienté horizontalement, dans la partie supérieure du mur 2 sur lequel est disposé un deuxième tasseau 111b et un troisième côté 103c destiné à être orienté verticalement sur lequel est disposé un troisième tasseau 111c. En référence à nouveau à la , la structure 100 comporte un vitrage isolant 104, présentant des caractéristiques techniques similaires à celles du vitrage isolant 4 présenté dans le premier mode de réalisation, en contact avec le premier tasseau 111a, le deuxième tasseau 111b et le troisième tasseau 111c. Le vitrage isolant 104 présente une première face 104a destinée à être orientée vers l’intérieur du bâtiment, et une seconde face 104b destinée à être orientée vers l’extérieur. Un joint de colle 109 est disposé entre les tasseaux 111a, 111b, 111c et la seconde face 104b du vitrage isolant 104.
Dans une alternative, les tasseaux sont directement intégrés au mur 102. Dans une autre alternative, le mur 102 présente des déports en lieu et place des tasseaux.
La structure 100 comporte également un joint profilé 113 dans lequel est inséré le vitrage isolant 104. Le joint profilé 113 est disposé dans l’ouverture 103. Le joint profilé 113 peut comporter un élément d’étanchéité supplémentaire dans sa partie basse pour améliorer l’étanchéité entre le joint profilé 113 et l’ouverture 103.
La structure 100 comporte en outre un rebord 114, appelé également bavette, agencée entre le mur 102 d’une part et les tasseaux et le joint profilé 113 d’autre part.
De préférence, le joint profilé 113 est fait de silicone afin d’obtenir une protection contre les ultra-violets et l’ozone. En alternative, la matière du joint profilé 113 peut être du polyuréthane ou un autre polymère.
Dans une alternative du deuxième mode de réalisation, le vitrage isolant 4 est encapsulé. Il comporte ainsi sur tout le pourtour un joint. La structure 100 ne comporte pas, par conséquent, le joint profilé 113 dans cette alternative. Un quatrième tasseau 111d (non représenté) est disposé dans la partie basse de l’ouverture 103. Le joint de colle 109 est également disposé sur le quatrième tasseau 111d.
L’invention porte en outre sur un procédé d’assemblage de la structure 1. Dans une première étape E1, on dépose un joint de colle 9 sur le mur 2 et/ou sur le vitrage isolant 4. Lors d’une deuxième étape E2, on colle le vitrage isolant 4 sur le mur 2 de manière à disposer le vitrage isolant 4 en vis-à-vis de l’ouverture 3. Dans une troisième étape E3, on fixe la parclose 5 sur le mur 2 au moyen d’éléments de fixation tels que des vis de fixation 7 ou des clous. De préférence, la troisième étape E3 est réalisé au moyen de quatre vis de fixation.
Dans une alternative, lors de la première étape E0, le joint de colle 9 est déposé dans la rainure 8 du mur 2.
Liste de références 1 : vanne
3 : corps de vanne
3a : première partie du corps de vanne
3b : deuxième partie du corps de vanne
3c : zone de soudure du corps de vanne
5a : première partie de la cavité hydraulique
5b : deuxième partie de la cavité hydraulique
7 : plongeur
7a : première portion du plongeur
9 : premier orifice de la vanne
11 : deuxième orifice de la vanne
13 : bobine
15 : canal hydraulique
17 : élément de contrainte élastique/ressort hélicoïdal
20 : système de projection de liquide de nettoyage
A l’étape a), pour chaque exemple, 500 g d’hydroxyde d’aluminium sont ajoutés à 2000 g d’eau, à une température égale à 25°C, dans un broyeur LabStar commercialisé par la société Netzsch et broyés pendant 75 minutes. A la fin de l’étape a), l’hydroxyde d’aluminium en suspension dans l’eau présente une taille médiane égale à 0,55 µm.
A l’étape b), pour chaque exemple, (LiOH, H 2 O) est ajouté dans le mélange obtenu en fin d’étape a), de manière que le rapport molaire entre le OH apporté par (LiOH, H 2 O) et l’Al présent initialement dans le mélange soit tel décrit dans le tableau 1. Pour chaque exemple, la température à laquelle s’est déroulée cette étape, le temps de mélange ainsi que le pH du mélange mesuré en fin de cette étape sont également décrits dans le tableau 1.
A l’étape c), pour chaque exemple, LiCl est ajouté dans le mélange obtenu en fin d’étape b), de manière que le rapport molaire entre le Cl apporté par LiCl et l’Al présent initialement dans le mélange soit tel décrit dans le tableau 1. Pour chaque exemple, la température à laquelle s’est déroulée cette étape et le temps de mélange sont décrits dans le tableau 1.
En fin d’étape c), la quantité de lithium dans le mélange, exprimée par le rapport molaire Li/Al est telle que décrite dans le tableau 1.
A l’étape d), le mélange est chauffé à l’aide d’une plaque chauffante, à une température T 1 , le temps t 1 étant le temps pendant lequel ledit mélange est à une température supérieure ou égale à 50°C. Le tableau 1 décrit pour chaque exemple la température T 1 et le temps t 1 .
A l’étape e), pour chaque exemple, le mélange est maintenu à une température constante T 21 pendant un temps t 2 . Le tableau 1 décrit pour chaque exemple la température T 21 et le temps t 2 .
A l’étape f), pour chaque exemple, HCl est ajouté dans le mélange obtenu en fin d’étape e), de manière que le pH du mélange soit abaissée à la valeur indiquée dans le tableau 1, la valeur du rapport molaire Cl/Al dans le mélange après ajout de HCl étant tel que décrit dans le tableau 1, l’introduction de l’acide s’effectuant à une température égale à T 31 maintenue constante pendant l’étape f), le temps t 3 étant le temps pendant lequel le mélange est à une température supérieure ou égale à 50°C. T 31 et t 3 sont décrits dans le tableau 1.
A l’étape g), pour chaque exemple, le mélange est filtré sur Büchner, à température ambiante (inférieure à 50°C), avec des papiers filtres de perméabilité égale à 2 µm de manière à obtenir une pâte. Le temps t 4 pendant lequel le mélange est à une température supérieure ou égale à 50°C est décrit dans le tableau 1.
Le temps t 5 , égal à la somme des temps t 1 +t 2 +t 3 +t 4 , est également décrit, pour chaque exemple, dans le tableau 1.
Le tableau 1 suivant résume les paramètres utilisés dans les étapes de fabrication des exemples 2 à 5.
Exemple 2 Exemple 3 Exemple 4 (*) Exemple 5 Etape b), quantité de LiOH,H 2 O ajoutée, en g 134,15 134,15 134,15 134,15 Etape b), rapport molaire OH/Al 0,5 0,5 0,5 0,5 Température à laquelle s’est déroulée l’étape b) 25°C 25°C 25°C 25°C Etape b), temps de mélange 15 min 5 min 15 min 15 min Etape c), rapport molaire Cl/Al 1 1 1 1 Température à laquelle s’est déroulée l’étape c) 25°C 25°C 25°C 25°C Etape c), temps de mélange 15 min 37 min 15 min 15 min Rapport molaire Li/Al dans le mélange en fin d’étape c) 1,5 1,5 1,5 1,5 Etape d), température T 1 50°C 60°C 60°C 60°C Etape d), temps t 1 0 min 15 min 15 min 15 min Etape e), température T 21 50°C 60°C 60°C 60°C Etape e), temps t 2 4 h 45 45 min 10 min 20 min Etape f), pH après ajout de HCl 3 3 3 3 Etape f), rapport molaire Cl/Al après ajout de HCl 1,6 1,6 1,6 1,6 Etape f), température T 31 50°C 60°C 60°C 60°C Etape f), temps t 3 15 min 15 min 5 min 5 min Etape g), temps t 4 0 5 min 5 min 5 min Temps t 5 = t 1 +t 2 +t 3 +t 4 5 h 1 h 20 35 min 45 min
Les différentes pâtes obtenues présentent les caractéristiques figurant dans le tableau 2 suivant.
Exemple 1 (*) Exemple 2 Exemple 3 Exemple 4 (*) Exemple 5 Quantité d’eau, en pourcentage massique 60% 60% 65% 65% 70% Taille moyenne des cristallites de bayérite lithiée (nm) 55 15,4 16,8 18,2 17,3 Phases cristallisées mises en évidence Bayérite lithiée Bayérite lithiée Bayérite lithiée Bayérite lithiée, gibbsite Bayérite lithiée, gibbsite Taux cumulé d’hydroxyde d’aluminium et de boehmite (%) Non déterminé 0 0 30 10 Analyse chimique par spectrométrie à plasma à couplage inductif, après séchage sous air à 200°C pendant 16 heures, à la pression atmosphérique, en pourcentage poids Teneur en Li (%) 4,31 4,21 3,83 3,13 4,23 Teneur en Cl (%) 22,02 21,51 19,56 15,99 21,61 Teneur en Al (%) 21,1 19,1 21,9 20,5 20,3 Teneur en éléments autres que Li, Al, Cl, O et H (%) 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 Eléments O et H (%) Complément à 100 Complément à 100 Complément à 100 Complément à 100 Complément à 100
Les produits des exemples 2 et 3 sont constitués pour plus de 99% en masse d’eau, de bayérite lithiée, et de LiCl.
L’auto-fluorescence a pour effet de gommer le contraste entre le fond et le marquage spécifique, le marquage spécifique se confond alors avec la fluorescence intrinsèque provenant de l’échantillon.
L’absorption de la lumière a pour effet de réduire le nombre de photons exponentiellement avec l’épaisseur de l’échantillon biologique. L’effet est alors double en imagerie par fluorescence car, (i) la lumière d’excitation de la fluorescence n’atteint pas la totalité d’un échantillon épais, et (ii) l’absorption atténue également le signal crée, la fluorescence avant d’être collecté par l’objectif.
Enfin, la diffusion de la lumière a pour effet de redistribuer spatialement les photons dans l’échantillon ce qui résulte en une hétérogénéité des indices de réfractions composants l’échantillon biologique. Or, l’imagerie par microscopie optique (conventionnelle) repose typiquement sur la détection spatiale des photons non-déviés de leurs trajectoires initiales. La diffusion réduit donc la profondeur des techniques d’imagerie à quelques dizaines de µm. Par conséquent, l’imagerie des tissus biologiques est fondamentalement limitée par la diffusion de la lumière.
Des avancées majeures dans le domaine ont été réalisées grâce au développement de techniques de transparisation d’échantillons biologiques qui reposent notamment sur l’homogénéisation des indices de réfraction dans l’échantillon biologique afin de réduire les défauts d’homogénéité de la diffusion de la lumière et permettre l’observation de structures plus profondes de l’échantillon biologique.
Cependant, ces techniques ont en commun leur lenteur, souvent de l’ordre de plusieurs heures ou jours, selon la taille de l’échantillon transparisé, réduisant le nombre d’échantillons pouvant être analysés par jour, voir par semaine, et immobilisant des moyens matériels et humains.
De plus, ces techniques comprennent des méthodes de clarification à base de solvants et impliquent la manipulation de réactifs dangereux. A titre d’exemple, le saliciate de méthyle, l'alcool benzylique, le benzoate de benzyle, le dichlorométhane et l'éther dibenzylique sont utilisés comme composition de transparisation (Becker et al. (2012) Plos one, 7 : e33916).
Ainsi, malgré les progrès importants réalisés dans le domaine, aucune technique n’est satisfaisante et il y a un besoin de méthodes de transparisation d’échantillons biologiques alternatives plus rapides, moins toxiques et présentant de bonnes performances de transparisation. De plus, les méthodes actuelles qui fonctionnent bien le font souvent sur un type d’échantillon seulement ; lorsque la préparation ou le modèle animal change, tout reste à refaire, optimiser, modifier la méthode afin d’obtenir des résultats satisfaisants. Ainsi, il y a un besoin, notamment pour des services de microscopie et des plateformes d’imagerie, d’une méthode plus généralement applicable.
La présente invention découle de la mise en évidence inattendue, par les inventeurs, qu’une composition de transparisation comprenant un terpène, en particulier du D-limonène, et du thiodiéthanol (TDE) en une concentration de 60% permet d’obtenir une transparisation maximale d’échantillons biologiques plus rapide que la transparisation obtenue avec les compositions de transparisation classiques.
Les inventeurs ont mis en évidence que le procédé de transparisation d’échantillons biologiques utilisant une composition de transparisation telle que définie ci-dessus est très rapide, a de bonnes performances de transparisation, est non toxique pour le manipulateur et non corrosif pour le matériel employé, notamment l’objectif du microscope.
De plus, l’échantillon biologique transparisé par le procédé ou la composition de transparisation selon l’invention conserve sa morphologie, son volume et sa fluorescence.
Par ailleurs, les inventeurs ont mis en évidence que le procédé de transparisation utilisant la composition de transparisation définie ci-dessus revêt un caractère universel car il s’applique à la transparisation d’échantillons biologiques épais tels ceux de mammifères, d’insectes, de végétaux, et de petits poissons.
Ainsi, la présente invention concerne une composition de transparisation d’échantillons biologiques, comprenant au moins :
dans laquelle l’agent de délipidation et de perméabilisation est un composé sélectionné dans le groupe constitué des terpènes et des terpénoïdes, de préférence des terpènes.
La présente invention concerne également l’utilisation d’une composition de transparisation telle que définie ci-dessus, pour rendre un échantillon biologique transparent.
L’invention concerne aussi un coffre de volet roulant, comprenant : un sous-ensemble de montage tel que décrit précédemment, et au moins un cache, chaque cache étant associé à une pièce d’adaptation respective,
dans lequel : chaque cache comprend des rebords complémentaires, qui sont configurés pour coopérer avec les rebords de la pièce d’adaptation correspondante, de manière à guider en translation le cache par rapport à la pièce d’adaptation associée selon l’axe d’engagement de cette pièce d’adaptation.
L’invention concerne également une installation de volet roulant, comprenant un coffre tel que décrit précédemment, dans lequel le coffre est fixé à un mur, au-dessus d’une ouverture ménagée dans ce mur, les axes d’engagement étant orthogonaux au mur.
Selon un autre aspect, l’invention concerne un procédé de montage du coffre de volet roulant tel que défini précédemment, le procédé comprenant les étapes suivantes : fixer la pièce d’adaptation sur une première ouverture d’extrémité du boitier, par coopération des organes de fixation avec les alvéoles des panneaux, de manière à former des glissières transversales, ensuite, aligner les rebords complémentaires du cache avec les rebords de la pièce d’adaptation selon l’axe d’engagement correspondant, ensuite, approcher le cache de la pièce d’adaptation par translation du cache selon le mouvement d’engagement, de manière que chaque rebord coopère avec le rebord complémentaire associé.
Ce procédé induit les mêmes avantages que ceux mentionnés ci-dessus au sujet de la pièce d’adaptation de l’invention.
L’invention sera mieux comprise, et d’autres avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement à la lumière de la description qui va suivre, de deux modes de réalisation d’une pièce d’adaptation, d’un coffre de volet roulant, d’une installation de volet roulant et d’un procédé de montage, conformes à son principe, donnée uniquement à titre d’exemple et faite en référence aux dessins annexés, dans lesquels :
- la est une perspective d’une installation de volet roulant conforme à un premier mode de réalisation de l’invention, comprenant un coffre de volet roulant, lui aussi conforme au premier mode de réalisation de l’invention, certaines pièces étant cachées ;
- la est une vue partielle et à plus grande échelle d’un sous-ensemble de montage du coffre de la , le sous-ensemble de montage comprenant un boitier et une pièce d’adaptation, elle aussi conforme au premier mode de réalisation de l’invention, le sous-ensemble de montage étant représenté dans une configuration démontée ;
- la représente respectivement, sur trois inserts a), b) et c), deux détails IIIa et IIB du sous-ensemble de montage de la , et un détail d’une coupe du sous-ensemble de montage en configuration assemblée ;