INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une troisième variable est la température moyenne de référence de la cuve. La température moyenne de référence correspond à la température qui devrait régner au sein de la cuve compte-tenu de la puissance fournie par le réacteur tandis que la température moyenne mesurée correspond à la température réellement mesurée de la cuve. Pour déterminer les variations futures de cette troisième variable, la température moyenne de référence est déterminée à partir d’une relation fonction de la puissance thermique future du réacteur.
Une quatrième variable est un débit du fluide caloporteur circulant dans le réacteur. Le fluide caloporteur est le fluide primaire qui permet la thermalisation des neutrons et la transmission de chaleur depuis le cœur de réacteur vers le circuit secondaire. Pour déterminer les variations futures de cette quatrième variable, le débit primaire peut être établi à partir de la puissance thermique future du réacteur. Plus précisément, une valeur « nominale » du début au début du cycle est définie au cours d’un essai périodique dédié. Ensuite cette valeur « nominale » varie en fonction de la puissance thermique selon une loi linéaire empirique.
Une cinquième variable est une concentration en une espèce chimique dans le fluide caloporteur, l’espèce chimique étant configurée pour absorber des neutrons dans le réacteur. Par exemple cette espèce chimique est le Bore. Les valeurs futures de la concentration en l’espèce chimique comme le Bore peuvent être déterminées à l’aide d’un deuxième modèle statistique utilisant en entrée la concentration en Xénon et la position du dispositif configuré pour absorber des neutrons dans le réacteur. Ce deuxième modèle statistique est semblable au premier modèle d’estimation de valeurs futures du déséquilibre axial de puissance, à la différence que, dans le premier modèle, la concentration en bore est une variable explicative et que, dans le deuxième modèle, la concentration en bore est la variable expliquée ou variable de réponse.
Lorsque les variations futures de la cinquième variable, et notamment la concentration en bore sont imposées, alors il est nécessaire d’utiliser une autre variable d’ajustement, comme notamment le groupe R.
Si la concentration en Bore n’est pas fournie par l’opérateur, le modèle de prévision n’utilise pas le Bore comme variable explicative.
Une sixième variable est un taux de combustion d’un combustible nucléaire contenu dans le réacteur. Pour déterminer les variations futures de cette sixième variable, le taux de combustion futur du combustible est considéré comme étant égal au produit de la puissance thermique par le temps de fonctionnement, produit que l’on divise ensuite par la masse initiale de combustible. On peut également utiliser l’intégrale de la puissance thermique sur le temps de fonctionnement, intégrale que l’on divise ensuite par la masse initiale de combustible.
En outre, la détermination de la série temporelle du déséquilibre axial de puissance peut également être effectuée en prenant en compte un type de gestion du combustible correspondant à un fractionnement d’un cœur du réacteur lors d’un renouvellement du combustible, un enrichissement de noyaux fissiles du réacteur et un type de noyaux lourds du réacteur Le type de gestion du combustible et le type de noyaux lourds sont des variables catégorielles et restent constantes tout au long d’un cycle. Par exemple, le type de noyaux lourds du réacteur correspond aux catégories uranium enrichi, uranium retraité, plutonium, etc…
La détermination de la série temporelle de la pluralité de variables du réacteur et la détermination de la série temporelle du déséquilibre axial de puissance peut aussi prendre en compte un scénario de commande du réacteur correspondant à une séquence d’au moins une variable contrôlable par un opérateur.
Une variable contrôlable peut être la position d’un dispositif configuré pour absorber des neutrons dans le réacteur ou encore la concentration en une espèce chimique dans le fluide caloporteur.
Par exemple, l’opérateur peut se fonder sur une première estimation de l’évolution du déséquilibre axial de puissance sans qu’un scénario ne soit précisé et sur la base de cette simulation, il détermine un scénario et relance une deuxième estimation de l’évolution du déséquilibre axial de puissance qui cette fois prend en compte le scénario déterminé.
Le procédé peut en outre comprendre une étape de détermination d’un score du scénario de commande. Ce score peut être par exemple une valeur d’une grandeur choisie parmi un volume d’effluent produits, un écart moyen au déséquilibre axial de référence et une distance moyenne ou marge moyenne à des limites d’un domaine de fonctionnement du réacteur. D’autres formules de calcul du score peuvent être utilisées.
Le déséquilibre axial de référence correspond à la droite de référence dans le diagramme de pilotage qui représente le déséquilibre axial référence en fonction de la puissance totale instantanée.
Le domaine de fonctionnement du réacteur et donc les limites de ce domaine sont également définies en rapport avec le diagramme de pilotage. Ce domaine de fonctionnement est une zone de sécurité qui se situe autour de la droite de référence. Il peut être par exemple défini par des droites de déséquilibres axiaux limites dans le diagramme. La distance moyenne aux limites peut être évaluée comme la distance à l’une de ces droites de déséquilibres axiaux limites.
– dans le cas où le pied avant 11 est un élément tubulaire sur lequel il est possible de réaliser une soudure, alors la traverse longitudinale 14 est soudée – au niveau de sa deuxième extrémité 142 – sur le pied avant 11. Cet exemple de réalisation est illustré plus précisément sur la
– en revanche, dans le cas où le pied avant 11 est du type d’un corps creux, alors une fixation par soudage pourrait être insuffisante et manquer de rigidité. Dans ce cas, il est préférable que la deuxième extrémité 142 de la traverse longitudinale 14 soit encastrée entre deux cloisons 16 du pied avant 11. Cet exemple de réalisation est illustré plus précisément sur la . Chaque cloison 16 forme ainsi une paroi de mise en appui de la deuxième extrémité 142 de la traverse longitudinale 14. Complémentairement, la deuxième extrémité 142 de la traverse longitudinale 14 peut être soudée ou vissée à l’une et/ou l’autre des cloisons 16 du pied avant 11 et encadrant la traverse longitudinale 14.
En synthèse, l’invention concerne un ensemble de renfort avant 1 pour véhicule automobile, l’ensemble de renfort avant 1 comportant :
- une traverse longitudinale 14 dont une première extrémité 141 est fixée solidairement au brancard avant 13 et dont une deuxième extrémité 142 est fixée solidairement au pied avant 11, la traverse longitudinale 14 renforçant ainsi le brancard avant 13.
PIÈCE DE RENFORT À ENCAISSEMENT D’EFFORTS TRANSVERSAUX, POUR UNE PROLONGE DE BERCEAU D’UNE STRUCTURE DE VÉHICULE AUTOMOBILE Domaine technique de l’invention L’invention concerne les véhicules automobiles, et plus précisément les parties avant des structures de tels véhicules.
Etat de la technique Certains véhicules, généralement de type automobile, comprennent une structure comportant dans une partie avant un berceau avant, des prolonges droite et gauche, des brancards droit et gauche, des bras supérieurs droit et gauche, des montants avant droit et gauche, et des pieds avant droit et gauche (auxquels sont solidarisés respectivement des longerons droit et gauche).
Le berceau avant, les prolonges, les brancards droit et gauche et les bras supérieurs droit et gauche assurent notamment le support d’une partie au moins du groupe motopropulseur (ou GMP) de leur véhicule.
Le berceau avant a des parties d’extrémité avant, droite et gauche, auxquelles sont respectivement solidarisées des extrémités arrière des prolonges, droite et gauche. Ces dernières s’étendent vers l’avant du véhicule et sont situées respectivement sous les brancards.
Le berceau avant et les prolonges droite et gauche définissent une voie d’effort basse. Les brancards droit et gauche définissent une voie d’effort intermédiaire. Les bras supérieurs droit et gauche définissent une voie d’effort haute.
Lorsque le véhicule subit un choc par l’avant, par exemple contre un mur rigide ou une barrière, les prolonges subissent des efforts de compression et leurs extrémités arrière ont tendance à se comprimer suivant la direction longitudinale. Afin de renforcer ses extrémités arrière de prolonge, certaines structures comprennent deux pièces de renfort qui sont solidarisées fixement aux prolonges et aux parties d’extrémité avant associées du berceau en ayant sensiblement la forme des parties arrière des prolonges. Ces pièces de renfort sont dimensionnées de manière à absorber une partie de l’effort longitudinal et à transmettre au berceau une autre partie de ses efforts longitudinaux.
Lorsque le choc par l’avant subi par le véhicule est suivant une direction qui a une composante longitudinale et une composante transversale non nulle (on parle alors de choc à faible recouvrement (ou « small overlap »)), les pièces de renfort encaissent des efforts transversaux qui sont plus importants que les efforts longitudinaux. Or, ces pièces de renfort étant agencées pour encaisser principalement des efforts longitudinaux, elles ont tendance à se déformer avec leurs prolonges, ce qui engendre un effondrement de la sous-partie inférieure de la partie avant de la structure, ce qui peut s’avérer dangereux pour passagers du véhicule.
Il serait certes possible d’augmenter notablement l’épaisseur des prolonges et des pièces de renfort, mais cela induirait une augmentation du poids du véhicule, et donc des augmentations de sa consommation d’énergie lors de ses déplacements et de son prix.
La partie centrale 6.3 est en contact avec le renfort de calandre (non représenté ici afin de faciliter la lecture de la figure).
Avantageusement, la face avant 6.2 du renfort comprend plusieurs bossages 10 d’appui longitudinal en vis-à-vis d’une face arrière du pare-chocs 8.
Préférentiellement, les bossages 10 de la partie centrale 6.3 s’étendent longitudinalement en saillie depuis deux protubérances centrales 12, et les bossages 10 des deux extrémités latérales 6.4 s’étendent depuis des protubérances latérales 14.
De préférence, les bossages 10 sont identiques sur toute l’étendue transversale de l’absorbeur 6. Chacun des bossages 10 correspond à un téton comprenant une extrémité distale arrondie, préférentiellement sphérique, de manière à former un contact ponctuel avec la face arrière du pare-chocs 8.
Préférentiellement, chaque bossage 10 comprend un diamètre compris entre 1 et 15 mm, plus préférentiellement compris entre 2 et 10 mm. Les bossages 10 comprennent une hauteur d’au plus 15 mm, et préférentiellement d’au plus 10 mm et d’au moins 1 mm.
Avantageusement, chacune des protubérances centrales 12 et latérales 14 présentent une face avant 12.1 et 14.1, respectivement, chacune étant parallèle à la face arrière de pare-chocs correspondant.
Préférentiellement, les bossages 10 sont intégralement formés avec les protubérances 12, 14 et avec l’absorbeur 6.
La représente une vue en perspective de la partie centrale 6.3 de l’absorbeur 6, où on peut mieux observer la forme demi-sphérique des bossages 10 permettant d'assurer un contact ponctuel avec le pare-chocs.
Chaque protubérance centrale 12 et latérale comprend au moins deux bossages 10, et peut comprendre jusqu’à six bossages 10. La protubérance centrale 12 comprend préférentiellement trois bossages 10, et la protubérance latérale comprend quatre bossages 10, de manière à former un appui statique homogène sur la face arrière du pare-chocs.
L’absorbeur 6 peut comprendre plusieurs évidements traversant longitudinalement et intégralement ledit absorbeur 6, de manière à faciliter sa déformabilité en cas de choc frontal et assurer un gain de masse.
La représente une vue en coupe selon l’axe A-A du pare-chocs 8 de véhicule automobile 2 de la .
Il peut être observé à la , le contact ponctuel présenté entre l’extrémité distale 10.1 du bossage 10 et la face arrière 8.1 du pare-chocs 8, correspondant ici à la face arrière 8.1 du renfort de calandre 8.
Chaque bossage 10 présente une distance longitudinale avec la face arrière 8.1 qui est préférentiellement nulle (correspondant à un contact ponctuel direct), toutefois, ladite distance peut aller jusqu’à 5 mm pour une partie des bossages 10 de l’absorbeur 6, cela peut être dû à des tolérances d’ajustement lors du montage.
Avantageusement, le contact longitudinal entre l’absorbeur 6 et le pare-chocs 8 se fait exclusivement suivant les bossages 10. En effet, aucun autre type de contact, hormis le seul contact ponctuel présenté au droit des bossages 10, n’est présenté entre l’absorbeur 6 et la face arrière 8.1 du pare-chocs 8.
Dans cette configuration, l’hyperstaticité entre l’absorbeur 6 et le pare-chocs 8 est évitée tout en gardant un appui longitudinal. A cet effet, les bruits parasites en conditions de roulage du véhicule automobile (mode vibratoire) ainsi que les craquements en cas d’appui sur le pare-chocs (mode statique) sont évités.
Peau de pare-chocs avant de véhicule automobile L’invention concerne un ensemble de façade avant de véhicule automobile. Plus précisément, l’invention traite de l’interface de maintien d’un ensemble a de façade avant de véhicule automobile. L’invention a également pour objet un véhicule automobile.
PRESENTATION DE L’INVENTION L’invention concerne un système de génération électrique pour alimenter au moins un réseau électrique d’un aéronef, l’aéronef comprenant au moins une turbomachine d’aéronef comprenant un arbre basse pression et un arbre haute pression configurés pour être entraînés en rotation, le système de génération électrique étant configuré pour recevoir une consigne de génération définissant une stratégie d’hybridation, le système de génération électrique comprenant : Une première voie d’alimentation comprenant : Une première génératrice configurée pour générer un courant alternatif en prélevant de l’énergie mécanique sur un des arbres basse pression et haute pression, Un premier convertisseur, associé à la première génératrice, pour convertir le courant alternatif généré en une première intensité de distribution en fonction de son paramétrage, le premier convertisseur générant une première puissance qui est fonction d’une tension de distribution, Une deuxième voie d’alimentation comprenant : Une deuxième génératrice configurée pour générer un courant alternatif en prélevant de l’énergie mécanique sur l’autre des arbres basse pression et haute pression, Un deuxième convertisseur, associé à la deuxième génératrice, pour convertir le courant alternatif généré en une deuxième intensité de distribution en fonction de son paramétrage, le deuxième convertisseur générant une deuxième puissance qui est fonction de la tension de distribution, Un dispositif de contrôle configuré pour déterminer une première consigne de paramétrage pour le premier convertisseur et une deuxième consigne de paramétrage pour le deuxième convertisseur, le dispositif de contrôle comprenant : Une première unité de traitement configurée pour déterminer une première consigne de paramétrage pour le premier convertisseur à partir d’une première consigne de puissance, Une deuxième unité de traitement configurée pour déterminer une deuxième consigne de paramétrage pour le deuxième convertisseur à partir d’une deuxième consigne de puissance, Une première unité de régulation configurée pour déterminer une première cible de puissance en fonction d’une consigne de tension de distribution et d’une mesure de la tension de distribution, Une deuxième unité de régulation configurée pour déterminer la deuxième consigne de puissance en fonction de la consigne de tension de distribution et de la mesure de la tension de distribution, Une unité d’hybridation configurée pour déterminer une deuxième cible de puissance à partir d’une mesure de la première puissance, d’une mesure de la deuxième puissance et de la consigne de génération, Une unité de sélection configurée pour sélectionner par défaut la deuxième cible de puissance comme première consigne de puissance et pour sélectionner la première cible de puissance comme première consigne de puissance en cas de dysfonctionnement de l’alimentation électrique par le deuxième convertisseur.
De manière avantageuse, la deuxième cible de puissance correspond à une cible de puissance par défaut qui permet de respecter la stratégie d’hybridation. La première cible de puissance est déterminée par la régulation de tension et correspond à une cible de secours lorsque la stratégie d’hybridation ne peut plus être respectée. De manière avantageuse, la deuxième cible de puissance peut être transmise par une ligne de communication lente, la première cible de puissance pouvant prendre le relais de manière réactive en cas de dysfonctionnement.
Selon un aspect de l’invention, le système de génération électrique comprend au moins un bloc de détermination configuré pour déterminer la première puissance et la deuxième puissance à partir de la mesure de la première intensité de distribution, de la mesure de la deuxième intensité de distribution et de la mesure de la tension de distribution. Les intensités de distribution peuvent être mesurées de manière simple et réactive en sortie des convertisseurs, ce qui permet de déterminer la deuxième cible de puissance de manière fiable. La stratégie d’hybridation est ainsi respectée de manière scrupuleuse.
Selon un aspect de l’invention, la consigne de génération définit au moins un ratio de la première puissance sur la puissance totale générée. Un partage de puissance précis peut ainsi être réalisé conformément à la stratégie d’hybridation.
De préférence, l’unité d’hybridation est configurée pour déterminer la deuxième cible de puissance en boucle fermée. Cela permet avantageusement de garantir un partage en puissance précis entre les convertisseurs.
Selon un aspect préféré, l’unité d’hybridation appartient à l’unité de distribution électrique. Ainsi, l’unité d’hybridation peut partager les ressources de calcul de l’unité de distribution. Il n’est pas nécessaire d’utiliser un calculateur supplémentaire. De préférence, le bloc de détermination appartient à l’unité de distribution électrique. De préférence encore, l’unité de distribution électrique est configurée pour déterminer la consigne de génération.
Selon un aspect de l’invention, le système de génération électrique comprend : Au moins une troisième voie d’alimentation comprenant au moins un troisième convertisseur, alimenté par une troisième source électrique, pour générer une troisième intensité de distribution en fonction de son paramétrage, le troisième convertisseur générant une troisième puissance qui est fonction de la tension de distribution, l’unité d’hybridation étant configurée pour déterminer la deuxième cible de puissance à partir d’une mesure de la première puissance, d’une mesure de la deuxième puissance, d’une mesure de la troisième puissance et de la consigne de génération.
Selon un aspect, l’unité de sélection est configurée pour sélectionner par défaut la deuxième cible de puissance comme première consigne de puissance et pour sélectionner la première cible de puissance comme première consigne de puissance en cas de dysfonctionnement de l’alimentation électrique par le deuxième convertisseur et/ou le troisième convertisseur.
De préférence, le troisième convertisseur est associé à une batterie électrique. Le troisième convertisseur est de préférence du type continu/continu.
L’invention concerne également un procédé de génération électrique pour alimenter au moins un réseau électrique d’un aéronef à partir d’un système de génération électrique tel que présenté précédemment, l’aéronef comprenant au moins une turbomachine d’aéronef comprenant un arbre basse pression et un arbre haute pression configurés pour être entraînés en rotation, le procédé comportant des étapes consistant à : Recevoir une consigne de génération définissant une stratégie d’hybridation, Déterminer une première consigne de paramétrage pour le premier convertisseur à partir d’une première consigne de puissance, Déterminer une deuxième consigne de paramétrage pour le deuxième convertisseur à partir d’une deuxième consigne de puissance, Déterminer une première cible de puissance en fonction d’une consigne de tension de distribution et d’une mesure de la tension de distribution, Déterminer la deuxième consigne de puissance en fonction de la consigne de tension de distribution et de la mesure de la tension de distribution, Déterminer une deuxième cible de puissance à partir d’une mesure de la première puissance, d’une mesure de la deuxième puissance et de la consigne de génération, Sélectionner par défaut la deuxième cible de puissance comme première consigne de puissance et sélectionner la première cible de puissance comme première consigne de puissance en cas de dysfonctionnement de l’alimentation électrique par le deuxième convertisseur.
Les images 2D obtenues avec le système RUMBA pour les mèches de cheveux traités ont été illustrées en . Comme on peut le voir en , les cheveux traités avec 1A dans toutes les routines de pré-traitement, mixte-traitement et post-traitement n’avaient pas d’allongement des boucles et avaient moins de frisottis que les cheveux seulement décolorés. De plus, les mèches de cheveux traitées et décolorées via des routines de décoloration avant et après traitement ont montré une meilleure définition des boucles, par rapport aux cheveux décolorés seuls (décolorés 2X) et aux cheveux traités via la routine mixte-traitement. Les résultats ont démontré que la composition 1A utilisée dans l’une des routines de décoloration avec pré-traitement ou avec post-traitement divulguées ici a permis d’éviter l’allongement des boucles et d’offrir une meilleure définition et maniabilité des boucles des cheveux bouclés.
4.8 Résumé des résultats de l’étude
Les performances de la composition 1A dans la routine de décoloration pré-traitement, la routine mixte-décoloration-traitement et la routine de décoloration post-traitement, par rapport aux compositions comparatives C1 et C2, sont résumées ci-dessous dans le Tableau 2.
Traitement de décoloration MTT humide (Liaisons covalentes) MTT sec (qualité de la fibre) CFTT DSC Module d’élasticité (EM) Contrainte de rupture (BS) Module d’élasticité (EM) Robustesse Cycles jusqu'à rupture (CTB) Td Pré-trt-1A √ √ √ √ √ √ Pré-trt-C2 √ Pré-trt-C1 √ √ √ Post-trt-1A NA NA √ √ √ √ Post-trt-C2 NA NA √ Post-trt-C1 NA NA Mix-trt-1A √ Mix-trt-C2 Mix-trt-C1 √ √ √
En résumé, la composition 1A, lorsqu’elle a été appliquée sur les cheveux avant ou après l’application de la composition de décoloration sur les cheveux, a fourni des améliorations globales de la qualité des fibres, des liaisons covalentes, de la durabilité des cheveux et de la résistance des cheveux, par rapport aux résultats avec application de la composition 1A sur les cheveux dans un mélange avec la composition de décoloration. En outre, les résultats démontrent que les bénéfices ont été obtenus par la combinaison synergique de composants inclus dans la composition 1A.
Exemple 5 – Performances de la composition 1A sur les cheveux afro-américains ayant des boucles serrées
Les performances de la composition 1A ont été testées et évaluées sur des mèches de cheveux afro-américains ayant des boucles serrées suivant la routine de prétraitement-décoloration décrite ci-dessus, comparée à une mèche non traitée et une mèche de cheveux traitée avec la composition de décoloration seule suivant le protocole de la routine de décoloration général modifié décrit ci-dessus. Les mèches de cheveux ont été décolorées respectivement une et deux fois. Chaque mèche de cheveux utilisée dans le test pesait environ 2,0 grammes.
La illustre l’apparence des mèches de cheveux traitées avec la composition de décoloration seule une fois (décolorées 1X) et deux fois (décolorées 2X), et les mèches de cheveux traitées selon la routine de prétraitement-décoloration une fois (1A(pré)+décolorées 1X) et deux fois (1A(pré)+décolorées 2X), avec prétraitement des cheveux avec la composition 1A avant l’application de la composition de décoloration, en comparaison de l’apparence d’une mèche de cheveux non traitée.