INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Afin de faciliter le transfert des granulés de glace carbonique de la cuve de stockage 30 vers la zone de mélange 35, le fond 36 de la cuve de stockage peut avantageusement être réalisé en pente convergente vers l’ouverture 32 à la manière d’une trémie.
Dans la zone de mélange 35, les granulés de glace carbonique tombent sur un disque tournant 37 sur lequel ils viennent se fragmenter en particules de glace carbonique.
La zone de mélange 35 est également en communication avec l’entrée d’air comprimée 9 par l’intermédiaire d’un canal 38 et avec la sortie d’air cryogénique 12 par l’intermédiaire d’un canal 39.
L’air comprimé entrant dans l’appareil cryogénique 3 pénètre donc dans la zone de mélange 35 où il rencontre les particules de glace carbonique se trouvant sur le disque tournant et les entraine vers la sortie d’air cryogénique 12, formant ainsi le flux d’air cryogénique 4.
L’appareil cryogénique 3 comporte également un régulateur d’air comprimé 40, qui agit par exemple au niveau de la conduite 38, afin de réguler l’entrée d’air comprimé dans l’appareil à une pression comprise entre 7 et 10 bars et à un débit compris entre 250 et 350 m 3 /h.
Il comporte également un régulateur de glace carbonique 41 qui régule la quantité de granulés de glace carbonique qui tombe de la cuve de stockage 30 pour être mise en contact avec l’air comprimé dans la zone de mélange 35, de manière à consommer entre 60 et 80 kg de granulés de glace carbonique par heure. Le régulateur de glace carbonique 41 peut par exemple commander le mouvement du moyen d’obturation 33 pour régler la taille de l’ouverture 32.
Grâce à cette régulation des paramètres du flux d’air comprimé qui entre dans l’appareil cryogénique 3, et de la quantité de glace carbonique qui est consommée, le flux d’air cryogénique 4 généré par le dispositif de nettoyage 1 présente des caractéristiques optimisées pour obtenir un nettoyage efficace de la plaque 2 sans l’endommager.
De préférence, l’appareil cryogénique 3 comporte également un moyen de réglage 42 du régulateur d’air comprimé 40 et un moyen de réglage 43 du régulateur de glace carbonique 41 que l’opérateur 6 peut actionner pour choisir les valeurs de fonctionnement qu’il souhaite pour la pression et le débit de l’air comprimé d’une part et la consommation de glace d’autre part, tout en restant à l’intérieur des gammes de paramètres indiquées ci-dessus.
Grâce à ce dispositif de nettoyage 1, l’opérateur 6 peut facilement mettre en œuvre le procédé de nettoyage de l’invention dont un exemple va être décrit ci-après.
Les plaques 2 à nettoyer de l’échangeur à plaques doivent être préalablement démontées de l’échangeur.
Les joints intercalés entre chacune des plaques 2 sont préférentiellement retirés avant de réaliser le nettoyage cryogénique. Il est ainsi possible de mieux nettoyer la gorge 16 dans laquelle le joint est monté sur la plaque 2. C’est également l’occasion de remplacer le joint usagé par un joint neuf après avoir terminé le nettoyage, afin que la maintenance soit complète.
Cependant, en cas de besoin, il est également possible de réaliser le procédé de nettoyage cryogénique de l’invention en laissant le joint en place sur la plaque, ce dernier n’étant pas abimé par le nettoyage cryogénique selon l’invention.
La est un organigramme d’un mode de réalisation d’un procédé 200 approprié pour ajuster les paramètres du PSS adaptif 50 par l’intermédiaire d’estimateurs en cascade 60 et 68. Le procédé 200 peut être stocké en tant qu’instructions informatiques dans la mémoire 38 et être exécuté par le(s) processeur(s) 36. Dans le mode de réalisation représenté, le procédé 200 peut obtenir (bloc 202) des mesures par l’intermédiaire du réseau de capteurs 66. Par exemple, le réseau de capteurs 66 peut comporter un ou plusieurs capteurs, tels que des capteurs de tension, des capteurs de courant électrique, des capteurs d’inductance, des capteurs de capacité, des capteurs de flux magnétique, et autres, disposés dans le générateur 14, dans le transformateur 54, sur la ligne 56, et/ou dans le système de turbine 12.
Le procédé 200 peut alors dériver (bloc 204) certaines sorties par l’intermédiaire du premier estimateur 60. Tel que mentionné précédemment, le premier estimateur 60 peut comporter l’Estimateur à état unique 64 pour fournir une réactance externe en tant que sortie (par exemple, estimation d’état). Le premier estimateur 60 peut également comporter le système de calcul de bus infini 62, qui peut prendre des mesures regroupées au niveau du bloc 202 pour dériver la tension et/ou la fréquence pour le bus infini 58. Le procédé 200 peut alors utiliser une logique de commutation (bloc 206) incluse dans la deuxième estimation 68 pour déterminer un modèle à utiliser. Le modèle à utiliser peut être un modèle multi-état tel qu’un modèle de Filtre de Kalman étendu.
Pendant le démarrage du système de production d’énergie électrique 10, le premier modèle devant être utilisé peut être le premier modèle 112. Le premier modèle 112 peut être un filtrage de Kalman étendu modélisant le générateur 14 par l’intermédiaire des Équations 1 et 2 ci-dessus. Le procédé 200 peut alors dériver (bloc 208) des sorties pour le deuxième estimateur 68. Les sorties pour le deuxième estimateur 68 peuvent comporter certains états internes du générateur 14 (par exemple, machine synchrone), tels que , un angle entre EMF et le vecteur de tension de référence ; , vitesse du générateur 14 (par exemple, tr/min) ; E’, tension interne du générateur 14 ; et , flux dans le générateur 14 ; réactance externe ; puissance en watts pour le générateur 14 ; courant du générateur 14 ; et/ou tension du générateur 14. Le procédé 200 peut alors appliquer (bloc 210) les sorties des premier et/ou deuxième estimateurs 60, 68 pour la stabilisation. Le PSS adaptif 50, par exemple, peut utiliser l’AVR 52 pour injecter des tensions, un courant, et ainsi de suite, sur la base des sorties des premier et/ou deuxième estimateurs 60, 68. De cette manière, un système de production d’énergie électrique 10 plus efficace et adaptatif peut être fourni.
Les effets techniques des modes de réalisation divulgués comportent un système de production d’énergie électrique ayant un stabilisateur de système électrique (PSS) adaptatif. Le PSS adaptif peut utiliser un ensemble d’estimateurs en cascade, où des sorties d’un premier estimateur sont alors utilisées en tant qu’entrées dans un deuxième estimateur. Dans certains modes de réalisation, le premier estimateur peut comporter un filtre de Kalman à état unique et un système de calcul de bus infini. L’estimateur à état unique peut être utilisé pour dériver une réactance externe et des valeurs pour un bus infini. La réactance externe , les valeurs pour le bus infini, et les variables du premier estimateur peuvent être utilisées par le deuxième estimateur. Le deuxième estimateur peut comporter une logique de commutation qui commute entre divers modèles. Chaque modèle subséquent peut comporter le modèle précédent plus une variable d’état supplémentaire. La logique de commutation peut être basée sur le temps ou basée sur le seuil d’erreur. En utilisant un système de modèles en cascade avec des modèles commutables, les techniques décrites ici peuvent permettre d’obtenir un PSS plus exact et adaptif qui renforce la stabilité pour le système de production d’énergie électrique.
L’objet décrit en détail ci-dessus peut être défini par une ou plusieurs clauses, telles qu’exposées ci-dessous.
Un système de production d’énergie électrique comporte un stabilisateur de système électrique (PSS) adaptatif. Le PSS adaptif comporte un premier estimateur configuré pour recevoir une pluralité de mesures de capteur en tant qu’entrée et pour délivrer en sortie une valeur de bus infini (IB) dérivée. Le PSS adaptif comporte en outre un deuxième estimateur disposé en aval du premier estimateur et configuré pour recevoir la valeur IB dérivée en tant qu’entrée et pour délivrer en sortie un paramètre de générateur électrique dérivé, dans lequel le PSS adaptif est configuré pour utiliser le paramètre de générateur électrique dérivé pour fournir la stabilisation d’un générateur électrique.
Le système selon une quelconque clause précédente, dans lequel le premier estimateur comprend un estimateur à état unique configuré pour dériver une première réactance externe et la valeur IB dérivée, dans lequel le deuxième estimateur est configuré pour utiliser la première réactance externe et la valeur IB dérivée en tant qu’entrées et pour dériver un ensemble de sorties comportant au moins l’un d’états de générateur ou une deuxième réactance externe , et dans lequel le PSS adaptif est configuré pour utiliser l’ensemble de sorties pour fournir la stabilisation du générateur électrique.
Le système selon une quelconque clause précédente, dans lequel la pluralité de mesures de capteur comprend une pluralité de mesures de générateur électrique et dans lequel l’estimateur à état unique est configuré pour utiliser la pluralité de mesures de générateur électrique pour dériver la première réactance externe
Le système selon une quelconque clause précédente, dans lequel la pluralité de mesures de générateur électrique comprend un courant de stator de générateur lst , une tension de stator de générateur Ust , un angle de phase entre la tension de stator et le courant de stator, ou une combinaison de ceux-ci.
Le système selon une quelconque clause précédente, dans lequel l’estimateur à état unique comprend un filtre de Kalman à état unique configuré pour utiliser une relation pour résoudre la première réactance externe , et dans lequel l’IB dans la relation comprend une valeur de tension.
Le système selon une quelconque clause précédente, dans lequel le deuxième estimateur comprend un modèle qui modélise les états internes du générateur électrique, les états internes comprenant un angle entre un champ électromagnétique de générateur (EMF) et un vecteur de tension de référence ; une vitesse de générateur électrique ; une tension interne de générateur électrique E’, un flux dans le générateur électrique, ou une combinaison de ceux-ci.
Le système selon une quelconque clause précédente, dans lequel le PSS adaptif est configuré pour utiliser le paramètre de générateur électrique dérivé pour fournir la stabilisation du générateur électrique.
Le système selon une quelconque clause précédente, dans lequel le PSS adaptif est inclus dans un système d’excitation, et dans lequel le système d’excitation est configuré pour créer un champ électrique par l’intermédiaire d’un excitateur pour opérer le générateur électrique à une tension de sortie, un facteur de puissance, une fréquence souhaités, ou une combinaison de ceux-ci.
Le système selon une quelconque clause précédente, dans lequel le générateur électrique est couplé mécaniquement à une turbine configurée pour fournir une puissance de rotation au générateur électrique.
Un procédé comporte l’obtention, par l’intermédiaire d’un réseau de capteurs, d’une pluralité de mesures de capteur, et la dérivation, par l’intermédiaire d’un premier estimateur, d’une valeur de bus infini (IB) ; dans lequel le premier estimateur est configuré pour utiliser la pluralité de mesures de capteur en tant qu’entrée pour délivrer en sortie la valeur IB. Le procédé comporte en outre la dérivation, par l’intermédiaire d’un deuxième estimateur disposé en aval du premier estimateur, un paramètre de générateur électrique dérivé, dans lequel le deuxième estimateur est configuré pour utiliser la valeur IB et la pluralité de mesures de capteur en tant qu’entrées pour délivrer en sortie le paramètre de générateur électrique dérivé. Le procédé comporte également la stabilisation d’un générateur électrique par l’intermédiaire d’un stabilisateur de système électrique (PSS) adaptatif sur la base du paramètre de générateur électrique dérivé.
Le procédé selon une quelconque clause précédente, dans lequel le premier estimateur comprend un estimateur à état unique configuré pour dériver une première réactance externe , et la valeur IB dans lequel le deuxième estimateur est configuré pour utiliser la première réactance externe . et la valeur IB en tant qu’entrées et pour dériver un ensemble de sorties comportant au moins l’un d’états de générateur ou une deuxième réactance externe , et dans lequel le PSS adaptif est configuré pour utiliser l’ensemble de sorties pour fournir la stabilisation du générateur électrique.
La couche active 105 est par exemple une couche semiconductrice inorganique ou un empilement de couches semiconductrices inorganiques, par exemple à base d’un ou plusieurs matériaux semiconducteurs de type III-V, par exemple à base de nitrure de gallium. A titre d’exemple, la LED 103 est adaptée à émettre majoritairement de la lumière bleue, par exemple dans une gamme de longueurs d’onde comprise entre 380 et 500 nm.
Le dispositif de la comprend en outre, du côté de la face supérieure de la LED 103, un élément de conversion de longueur d’onde photoluminescent 111. L’élément 111 est une couche d’un matériau semiconducteur adapté à absorber des photons dans une gamme de longueurs d’onde d’émission de la LED 103, et à réémettre des photons dans une autre gamme de longueurs d’onde appelée gamme de longueurs d’onde d’émission de l’élément de conversion, par exemple une gamme de longueurs d’onde infrarouge, par exemple comprise entre 780 nm et 3 µm, par exemple entre 800 nm et 1,5 µm.
Le dispositif de la comprend en outre une électrode 113 disposée du côté de la face inférieure de la couche de conversion 111 et une électrode supérieure 115 disposée du côté de la face supérieure de la couche de conversion 111. L’électrode 113 est en contact, par sa face supérieure, avec la face inférieure de la couche de conversion 111, et l’électrode 115 est en contact, par sa face inférieure, avec la face supérieure de la couche de conversion 111.
Les électrodes 113 et 115 et la couche de conversion 111 définissent un photodétecteur 117 adapté à convertir en un signal électrique un signal lumineux reçu dans une gamme de longueurs d’onde caractéristique de la couche de conversion 111.
Dans l’exemple de la , l’électrode inférieure 113 du photodétecteur 117 est isolée électriquement de l’électrode supérieure 109 de la LED 103 par une couche isolante 119. Dans l’exemple représenté, la couche isolante 119 est en contact, par sa face inférieure, avec la face supérieure de l’électrode 109, et, par sa face supérieure, avec la face inférieure de l’électrode 113.
En phase d’émission, la LED 103 est activée. Pour cela, un courant est injecté dans sa couche active 105 par l’intermédiaire des électrodes 107 et 109. Il en résulte l’émission de photons par la couche active 105 de la LED.
Les photons émis par la LED 103 sont absorbés par la couche de conversion 111 qui émet en réponse des photons dans la gamme de longueurs d’onde d’émission de la couche 111.
Pendant la phase d’émission, les électrodes 113 et 115 sont maintenues en circuit ouvert, non polarisées. Par exemple, les électrodes 113 et 115 sont laissées flottantes. Ceci permet de ne pas évacuer les charges électriques photo-générées dans la couche 111 lors de l’absorption des photons émis par la LED 103, et permet ainsi la réémissions de photons par la couche 111, dans sa gamme de longueurs d’onde d’émission.
En phase de réception, la LED 103 est désactivée, c’est à dire qu’aucun courant n’est injecté dans sa couche active 105 qui n’émet alors pas de photons. A titre d’exemple, les électrodes 107 et 109 de la LED sont laissées en circuit ouvert ou mises en court-circuit.
Les électrodes 113 et 115 du photodétecteur sont quant à elles connectées à un circuit de lecture adapté à mesurer un signal électrique représentatif d’un rayonnement lumineux absorbé par la couche de conversion 111 dans sa gamme de longueurs d’onde d’absorption. A titre d’exemple, le circuit de lecture est adapté à mesurer un photo-courant circulant entre les électrodes 113 et 115 sous l’effet du rayonnement lumineux incident.
La réalisation du circuit électronique de contrôle du dispositif, adapté, en phase d’émission, à activer la LED pour émettre de la lumière et à maintenir les électrodes 113 et 115 du photodétecteur 117 en circuit ouvert, et, en phase de réception, à désactiver la LED et à mesurer, par l’intermédiaire des électrodes 113 et 115, un signal électrique représentatif du rayonnement lumineux incident, n’a pas été détaillé, la réalisation d’un tel circuit étant à la portée de la personne du métier à partir des indications fonctionnelles de la présente description.
Dans l’exemple de la , le dispositif est adapté à émettre et recevoir de la lumière par sa face supérieure.
L’électrode inférieure 107 comprend de préférence au moins une couche réfléchissante dans la gamme de longueurs d’onde d’émission de la LED 103, par exemple une couche métallique, par exemple en aluminium.
L’électrode supérieure 109 est de préférence transparente à la longueur d’onde d’émission de la LED 103. A titre d’exemple, l’électrode supérieure 109 est en un oxyde conducteur transparent, par exemple en oxyde d’indium étain (ITO).
La couche électriquement isolante 119 est de préférence transparente dans la gamme de longueurs d’onde d’émission de la LED 103. A titre d’exemple, la couche 119 est oxyde de silicium (SiO 2 ).
L’électrode inférieure 113 du photodétecteur 117 est de préférence transparente dans la gamme de longueurs d’onde d’émission de la LED 103. A titre d’exemple, l’électrode 113 comprend un empilement d’une ou plusieurs couches d’un ou plusieurs oxydes conducteurs transparents.
La valeur D X50(surface) des microcapsules était de 720 nm.
Exemple 1-4
Le monomère A était un mélange d’un polyisocyanate aliphatique (90 %) et d’un polyphényl-polyméthylène polyisocyanate (10 %). Le monomère B était un mélange de carbonate de guanidine (90 %) et de glycérol (10 %). Le principe actif à encapsuler était un mélange de butyl méthoxydibenzoylméthane (13 %), éthylhexyl salicylate (18 %), homosalate (65 %) et tocophéryl acétate (4 %).
On a préparé une phase lipophile qui contenait 69,7 % du mélange de principe actif (filtres solaires) à encapsuler avec 30 % de monomères A et 0,3 % d’un agent tensioactif non-ionique SPAN™ 60. On a préparé une phase continue aqueuse avec 6500 mL d’eau déminéralisée, 1 % de l’agent tensioactif Texapon™ et 0,3 % de NaCl. On a préparé une solution de 500 ml avec une quantité stœchiométrique de monomères B.
La valeur D X50(surface) des microcapsules était de 750 nm.
Exemple 1-5
On a répété l’exemple 1-1 avec les changements suivants : Le monomère A était un polyisocyanate aliphatique. Le monomère B était le carbonate de guanidine. Le principe actif à encapsuler était un mélange de butyl méthoxydibenzoylméthane (15 %), éthylhexyl triazone (8 %), bibutyl adipate (69 %), tocophéryl acétate (8 %).
La valeur D X50(surface) des microcapsules était de 450 nm.
Exemple 1-6
On a répété l’exemple 1-1 avec les changements suivants : Le monomère A était un mélange d’un polyisocyanate aliphatique (90 %) et d’un polyphényl-polyméthylène-polyisocyanate (10 %). Le monomère B était un mélange de carbonate de guanidine (90 %) et de lysine (10 %). Le principe actif à encapsuler était un mélange de butyl méthoxydibenzoylméthane (15 %), éthylhexyl triazone (7 %), dibutyl adipate (55 %), éthylhexyl méthoxycinnamate (15 %), polyester-8 (8 %).
La valeur D X50(surface) des microcapsules était de 560 nm.
Exemple 1-7
Le monomère A était un mélange d’un polyisocyanate aliphatique (50 %) et d’un polyphényl-polyméthylène polyisocyanate (50 %). Le monomère B était le carbonate de guanidine. Le principe actif à encapsuler était un mélange de butyl méthoxydibenzoylméthane (13 %), éthylhexyl triazone (7 %), dibutyl adipate (55 %), éthylhexyl méthoxycinnamate (15 %) et triéthyl citrate (10 %).
On a préparé une phase lipophile qui contenait 69,7 % du mélange de principe actif (filtres solaires) à encapsuler avec 30 % de monomères A, 1 % de l’agent tensioactif SPAN™ et 1 % de l’agent tensioactif Tween™20. On a préparé une phase continue aqueuse avec 6500 mL d’eau déminéralisée et 0,1 % de NaCl. On a préparé une solution de 500 ml avec une quantité stœchiométrique de monomères B.
représente, en vue de dessus, le dispositif de protection illustré en ,
représente, en vue de côté, le dispositif de protection illustré en figures 17 et 18,
représente, en vue en coupe, un mode de réalisation particulier d’un dispositif de protection de genou humain,
représente, en vue de côté, un mode de réalisation particulier d’un dispositif de protection de coude humain,
représente, en vue en perspective, un troisième mode de réalisation particulier d’un dispositif postérieur objet de l’invention,
représente, en vue de côté partielle, le dispositif illustré en sur un animal,
représente, en vue de devant, le dispositif illustré en figures 22 et 23,
représente, en vue de côté, une coque module du dispositif illustré en à 24,
représente, en vue de face, la coque illustrée en ,
représente, en vue de dessus, un animal portant le dispositif illustré en figures 22 à 26 et deux dispositif antérieurs illustrés en figures 4 à 9, et
Dans toute la description, on appelle « de face », ce qui est vu lorsque l’animal est debout et vu de face et porte au moins un dispositif objet de l’invention. On appelle « supérieur » ou « haut » ce qui est en haut lorsque l’animal est debout. On appelle « inférieur », ou « bas », ce qui est en bas lorsque l’animal est debout. On appelle « de dessus », ce qui est vu de dessus lorsque l’animal porte au moins un dispositif objet de l’invention. Ces orientations correspondent donc à celles des dispositifs lorsque l’animal est debout et les porte.
On appelle « interne » ou « intérieur » ce qui est proche ou tourné vers le plan de symétrie du corps de l’animal et « externe » ou « extérieur », ce qui est éloigné de ce plan ou tourné vers l’éloignement de ce plan. On appelle « proximale », ce qui est proche du tronc de l’animal, par exemple l’épaule ou la hanche, et « distal » ce qui en est éloigné, par exemple les coudes des membres antérieur et postérieur. On appelle droit et gauche les côtés de l’animal vu de cet animal, comme illustré en figures 1 à 3 sur lesquels des dispositifs sont apposés sur le côté droit de l’animal.
On note que les figures 1 à 27 ne sont pas à l’échelle.
On observe, sur les figures 1 à 3, un animal 30, ici un chien, portant un dispositif de protection antérieur droit 40 sur son membre antérieur 34 objet de l’invention et un dispositif de protection postérieur droit 50 sur son membre postérieur 35 objet de l’invention. Bien que, dans la suite de la description, on représente des dispositifs objets de l’invention adaptés à la morphologie d’un chien 30, la présente invention ne se limite à pas à ce type d’animal mais s’étend à tous les animaux vertébrés, notamment aux mammifères et, particulièrement aux animaux dont on prend soin, par exemple les animaux domestiques, les animaux d’élevage, les animaux engagés dans des activités sportives ou des jeux et les animaux présents dans des zoos, des réserves zoologiques ou des zones de protection. L’adaptation des modes de réalisation du dispositif décrits dans les figures 4 à 27 à des animaux différents ou de tailles différentes ne présente pas de difficulté à l’homme du métier car il n’a qu’à connaître les différences morphologiques entre les animaux pour savoir quelles adaptations de formes ou de dimension sont nécessaires. Dans toute la demande de brevet l’expression « propre à » signifie « configurée pour » ou « géométriquement adapté à la morphologie de l’animal prédéterminé pour ». Comme exposé ci-dessus, « propre à » est ainsi une définition technique ne comportant pas d’ambiguïté pour l’homme du métier connaissant la morphologie de cet animal.
L’invention porte enfin sur un dispositif d’estimation d’une valeur future d’un déséquilibre axial de puissance dans un réacteur nucléaire, le dispositif comprenant un module de calcul configuré pour mettre en œuvre le procédé tel que décrit ci-avant, le module de calcul étant configuré pour
- obtenir une séquence de valeurs successives d’une consigne de puissance du réacteur,