INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La première source lumineuse S1 est configurée pour émettre un premier faisceau lumineux et est positionnée de sorte que le premier faisceau illumine le premier guide de lumière G1. Par exemple, la première source lumineuse S1 est positionnée en regard d’une extrémité e1 du premier guide de lumière G1, comme illustré à la . Le premier faisceau lumineux est tantôt de couleur orange, tantôt de couleur blanche, de sorte que le dispositif de signalisation 2 peut être bifonctionnel, comme il va être expliqué par la suite. Par « bifonctionnel », il est entendu que le dispositif de signalisation 2 peut faire fonction soit d’indicateur de direction, soit de feu diurne. Par exemple, la première source lumineuse S1 est une diode électroluminescente accordable pouvant émettre, entre autres, un faisceau de couleur orange ou un faisceau de couleur blanche. Dans un autre exemple, la première source lumineuse S1 est une diode électroluminescente bi-puce, comprenant une première puce émettant une lumière de couleur orange, et une deuxième puce émettant une lumière de couleur blanche.
La deuxième source lumineuse S2 est configurée pour émettre un deuxième faisceau lumineux et est positionnée de sorte que le deuxième faisceau illumine le deuxième guide de lumière G2. Par exemple, la deuxième source lumineuse S2 est positionnée en regard d’une extrémité du deuxième guide de lumière G2. Le deuxième faisceau lumineux est tantôt de couleur orange, tantôt de couleur blanche, de sorte que le dispositif de signalisation 2 peut être bifonctionnel, comme il va être expliqué par la suite. Par exemple, la deuxième source lumineuse S2 est une diode électroluminescente accordable pouvant émettre, entre autres, un faisceau de couleur orange ou un faisceau de couleur blanche. Dans un autre exemple, la deuxième source lumineuse S2 est une diode électroluminescente bi-puce, comprenant une première puce émettant une lumière de couleur orange, et une deuxième puce émettant une lumière de couleur blanche.
La troisième source lumineuse S3 est configurée pour émettre un troisième faisceau lumineux et est positionnée de sorte que le troisième faisceau lumineux illumine le troisième guide de lumière G3. Par exemple, la troisième source lumineuse S3 est positionnée en regard d’une extrémité du troisième guide de lumière G3. Le troisième faisceau lumineux est tantôt de couleur orange, tantôt de couleur blanche, de sorte que le dispositif de signalisation 2 peut être bifonctionnel, comme il va être expliqué par la suite. Par exemple, la troisième source lumineuse S3 est une diode électroluminescente accordable pouvant émettre, entre autres, un faisceau de couleur orange ou un faisceau de couleur blanche. Dans un autre exemple, la troisième source lumineuse est une diode électroluminescente bi-puce, comprenant une première puce émettant une lumière de couleur orange, et une deuxième puce émettant une lumière de couleur blanche.
Le circuit électrique de commande 10 est configuré pour commander l’allumage de la première source lumineuse S1, de la deuxième source lumineuse S2, ou de la troisième source lumineuse S3. Préférentiellement, une seule source, dénommée ci-après source lumineuse active, parmi la première source lumineuse S1, la deuxième source lumineuse S2, et la troisième source lumineuse S3 est allumée individuellement. Dans d’autres modes de réalisation, deux sources parmi la première source lumineuse S1, la deuxième source lumineuse S2, et la troisième source lumineuse S3 sont allumées simultanément.
Le circuit électrique de commande 10 est également configuré pour commander le passage de la couleur orange à la couleur blanche du premier faisceau lumineux, du deuxième faisceau lumineux et du troisième faisceau lumineux de sorte à permettre la commutation du dispositif de signalisation 2 d’une fonction d’indicateur de direction en une fonction de feu diurne et inversement, comme il va être expliqué par la suite.
Lorsque le diacide carboxylique est aromatique, il peut être choisi parmi l’acide téréphtalique (noté T), l'acide isophtalique (noté I) et un acide naphtalénique (noté N).
Dans un mode de réalisation, la composition du premier élément est constituée d’un seul homopolyamide.
Dans un autre mode de réalisation, l’homopolyamide de la composition du premier élément est un homopolyamide semi-cristallin aliphatique.
Un homopolyamide semi-cristallin, au sens de l’invention, désigne un matériau généralement solide à température ambiante, et qui se ramollit lors d’une augmentation de température, en particulier après passage de sa température de transition vitreuse (Tg), et pouvant présenter une fusion franche au passage de sa température dite de fusion (Tf), et qui redevient solide lors d’une diminution de température en dessous de sa température de cristallisation.
L’homopolyamide semi-cristallin, au sens de l’invention, présente une température de fusion (Tf) mesurée selon la norme ISO 11357-3 :2013 par DSC, et une enthalpie de cristallisation mesurée lors de l’étape de refroidissement à une vitesse de 20K/min par DSC selon la norme ISO 11357-3 de 2013 supérieure à 25 J/g, de préférence supérieure à 40 J/g.
La masse moléculaire moyenne en nombre Mn dudit homopolyamide semi-cristallin est de préférence dans une plage allant de de 10000 à 85000, notamment de 10000 à 60000, préférentiellement de 10000 à 50000, encore plus préférentiellement de 12000 à 50000. Ces valeurs Mn peuvent correspondre à des viscosités inhérentes supérieures ou égales à 0,8 telle que déterminées dans le m-crésol selon la norme ISO 307:2007 mais en changeant le solvant (utilisation du m-crésol à la place de l’acide sulfurique et la température étant de 20°C).
L’homopolyamide ou le copolyamide de la première composition et le polyamide à motifs (Ba1) de la deuxième composition peuvent être identiques ou différents.
Dans une première variante, seule l’une des deux compositions comprend une charge, l’autre en étant dépourvue.
Dans une seconde variante, la première composition et la deuxième composition comprennent le même polyamide, en particulier un PA11.
Dans une troisième variante au moins 10% en poids des motifs, en particulier au moins 30% en poids, constituant ledit au moins un homopolyamide ou ledit au moins un copolyamide de la première composition et ledit polyamide à motifs (Ba1) de la deuxième composition sont identiques, en particulier lesdits motifs sont des motifs PA11.
Dans une quatrième variante la première composition et la deuxième composition comprennent le même polyamide, en particulier un PA11.
Dans un mode de réalisation de ces quatre variantes, ledit homopolyamide à longue chaîne de la première composition est choisi parmi :
le polyamide 11 (PA11), le polyamide 12 (PA12), le polyamide 1010 (PA1010), le polyamide 1012 (PA1012), le polyamide 1212 (PA1012), ou un mélange de ceux-ci ou un copolyamide de ceux-ci, en particulier le PA11 et le PA12.
Plus particulièrement, ledit homopolyamide à longue chaîne est choisi parmi : le polyamide 11 (PA11), le polyamide 12 (PA12), le polyamide 1012 (PA1012), le polyamide 1212 (PA1012), ou un mélange de ceux-ci ou un copolyamide de ceux-ci, en particulier le PA11 et le PA12.
Encore plus particulièrement, ledit homopolyamide à longue chaîne est le polyamide 11.
Tout d’abord, selon la présente invention, un hélicoptère hybride comporte : une cellule, un rotor de sustentation comportant deux pales diamétralement opposées, un mécanisme pour faire varier un pas des pales autour d’axes de pas AXPAS respectifs, une aile composée de deux demi-ailes agencées de part et d’autre de la cellule, au moins une hélice d’avancement, et une installation motrice reliée au rotor de sustentation par une première chaîne de transmission mécanique.
Le rotor de sustentation est par exemple agencé au-dessus de la cellule et peut être entraîné en rotation autour d’un axe de rotation AXROT par l’installation motrice, par l’intermédiaire de la première chaîne de transmission mécanique débouchant sur le rotor principal. La ou les hélices d’avancement sont également entraînées en rotation par l’installation motrice, par l’intermédiaire d’une seconde chaîne de transmission mécanique. La première chaîne de transmission mécanique et la seconde chaîne de transmission mécanique peuvent avoir des organes communs, par exemple une boîte principale de transmission de puissance.
Les deux pales du rotor de sustentation sont identiques et diamétralement opposées, à savoir réparties de façon symétrique, de part et d’autre de l’axe de rotation AXROT.
L’hélicoptère hybride selon l’invention est remarquable en ce qu’il comporte un système d’arrêt et de positionnement configuré pour arrêter une rotation du rotor de sustentation autour de l’axe de rotation AXROT en vol de croisière, et pour positionner les pales dans une position d’arrêt, perpendiculairement à une direction parallèle à un axe de roulis X de l’hélicoptère hybride.
Le système d’arrêt et de positionnement permet ainsi, lors d’un vol de croisière, d’arrêter la rotation des pales autour de l’axe de rotation AXROT et de positionner les pales à la position d’arrêt pour laquelle les pales ont respectivement des azimuts prédéterminés. La position d’arrêt est ainsi définie par des azimuts égaux respectivement pour les deux pales à +/-90° par rapport à l’axe de roulis de l’hélicoptère hybride. La position d’arrêt est aussi définie par les pales positionnées afin que leurs axes de pas AXPAS respectifs soient dans un plan perpendiculaire à un axe de roulis de l’hélicoptère hybride et parallèle à son axe de tangage.
Dans cette position d’arrêt, les pales peuvent par exemple être positionnées sensiblement parallèlement et au-dessus des demi-ailes et former alors avec les deux demi-ailes un système d’ailes biplan.
De la sorte, la traînée aérodynamique générée par chacune des pales de ce rotor principal dans la position d’arrêt, dont la rotation est arrêtée, est avantageusement significativement réduite par rapport à des pales en mouvement, même à vitesse de rotation réduite. Par la suite, la consommation d’énergie de l’hélicoptère hybride selon l’invention peut être réduite durant une phase de vol en croisière ou bien la vitesse de croisière peut être augmentée pour une consommation sensiblement identique à un giravion dont le rotor de sustentation est en rotation.
L’hélicoptère hybride est par exemple considéré être en vol de croisière dès que la vitesse d’avancement de l’hélicoptère hybride par rapport à l’air est supérieure à une vitesse seuil. Le vol de croisière est généralement un vol en palier horizontal, à savoir à une altitude sensiblement constante. La vitesse seuil est par exemple égale à 80 nœuds, soit environ 150 kilomètres par heure. Afin de déterminer que l’hélicoptère hybride est en vol de croisière, l’hélicoptère hybride peut comporter un dispositif de mesure d’une vitesse déterminant une vitesse d’avancement de l’hélicoptère hybride par rapport à l’air. Un dispositif de mesure d’une vitesse, habituel sur tout type d’aéronef, peut par exemple comporter un système à tube de Pitot.
De plus, l’axe de roulis X de l’hélicoptère hybride selon l’invention s’étend de l’avant vers l’arrière de la cellule, plus précisément d’une pointe avant de la cellule à l’extrémité arrière d’une poutre de queue prolongeant la cellule vers l’arrière de l’hélicoptère hybride, et est sensiblement confondu avec la direction d’avancement de l’hélicoptère hybride lors d’un vol de croisière à incidence nulle. L’incidence de l’hélicoptère hybride est l’angle entre son axe de roulis X et la direction du vent relatif balayant l’hélicoptère hybride, cet angle étant défini dans le plan vertical de l’hélicoptère hybride porté par ses axes de roulis et de lacet.
En vol de croisière, la direction du vent relatif balayant l’hélicoptère hybride peut souvent être sensiblement confondue avec la direction d’avancement de l’hélicoptère hybride. Les pales du rotor de sustentation sont alors arrêtées sensiblement perpendiculairement à une direction parallèle à cette direction d’avancement de l’hélicoptère hybride en vol de croisière.
Le flux d’air balayant les pales peut permettre aux pales de participer à la sustentation de l’aéronef, en complément de la portance générée par les deux demi-ailes. La portance totale de l’hélicoptère hybride est répartie entre les demi-ailes et les deux pales. Cette portance totale est donc fonction des dimensions des deux demi-ailes et de celles des deux pales. Par exemple, les deux demi-ailes peuvent générer 90% de la portance totale de l’hélicoptère hybride, les deux pales générant les 10% restants.
L’hélicoptère hybride selon l’invention peut comporter une ou plusieurs des caractéristiques qui suivent, prises seules ou en combinaison.
Selon un exemple, les pales peuvent comporter des profils aérodynamiques bidirectionnels permettant des comportements aérodynamiques identiques des pales, qu’elles soient balayées par un flux d’air d’un bord d’attaque des profils aérodynamiques vers un bord de fuite des profils aérodynamiques ou par un flux d’air du bord de fuite vers le bord d’attaque. Ainsi, lorsque le rotor de sustentation est arrêté en vol de croisière, une des deux pales est balayée par un flux d’air allant d’un bord d’attaque de ses profils aérodynamiques vers un bord de fuite de ses profils aérodynamiques alors que l’autre des deux pales est balayée par un flux d’air allant du bord de fuite vers le bord d’attaque de ses profils aérodynamiques.
Les profils aérodynamiques bidirectionnels de ces deux pales permettent ainsi que les deux pales aient des comportements aérodynamiques sensiblement identiques et génèrent notamment la même portance.
Chaque profil aérodynamique bidirectionnel des deux pales comporte par exemple un bord d’attaque et un bord de fuite identiques. Chaque profil aérodynamique bidirectionnel peut être symétrique par rapport à un plan vertical situé à mi-distance des bords d’attaque et de fuite.
Chaque profil aérodynamique bidirectionnel peut être un profil elliptique. Un tel profil aérodynamique bidirectionnel elliptique peut comporter une cambrure nulle ou bien avoir une ligne de cambrure elle aussi symétrique par rapport à un plan vertical situé à mi-distance des bords d’attaque et de fuite.
Le raccord femelle 14 (figures 4a et 4b) a une forme générale tubulaire et comprend un axe principal X qui correspond à l’axe d’allongement de son passage interne. Bien que le raccord femelle 14 ait une forme allongée rectiligne dans les dessins, il pourrait en variante avoir une forme coudée.
Lors de l’engagement du raccord mâle 12 dans le raccord femelle 14, les axes X et Y sont confondus ou alignés.
Le raccord femelle 14 comprend deux parties 14a, 14b dans l’exemple représenté qui sont dissociées l’une de l’autre aux figures 4a et 4b. En variante, le raccord femelle 14 pourrait être formé d’une seule pièce.
Les deux parties 14a, 14b sont destinées à être emboîtées l’une dans l’autre. La partie 14a de la figure 4b est une partie d’engagement dont un premier tronçon 14a1 est destiné à recevoir le raccord mâle 12 et un second tronçon 14a2 est destiné à recevoir l’autre partie 14b.
La partie 14b de la figure 4a est une partie de raccordement dont un premier tronçon 14b1 est destiné à être engagé dans le tronçon 14a2 et un second tronçon 14b2 est destiné à être raccordé à un tuyau ou à une conduite d’un circuit de fluide. Ce second tronçon 14b2 peut par exemple comprendre un filetage externe ou des nervures d’ancrage 35 bien que cet aspect ne soit pas limitatif.
Dans l’exemple représenté qui n’est pas limitatif, la partie 14b et en particulier son tronçon 14b1 comprend des pattes 36 réparties autour de l’axe X et configurées pour coopérer par encliquetage élastique avec des moyens 37 complémentaires de la partie 14a et en particulier du tronçon 14a2 de cette dernière. Cette coopération et la position montée des parties 14a, 14b l’une dans l’autre est notamment visible à la .
Le raccord femelle 14 comprend un passage interne 34 comportant notamment trois parties 34a, 34b, 34c qui sont destinées à recevoir le raccord mâle 12. La partie 34a est une partie de plus grand diamètre R1 qui est légèrement supérieur au diamètre H2 pour que cette partie 34a puisse accueillir la partie 12a3 du raccord mâle 12 comme illustré à la . Cette partie 34a est définie par le tronçon 14a1 dans l’exemple représenté. La partie 34c est une partie de plus petit diamètre R2 qui est légèrement supérieur au diamètre H1 pour que cette partie 34c puisse accueillir la partie 12a1 du raccord mâle comme illustré à la . Enfin, la partie 34b est une partie tronconique qui est située entre les parties 34a, 34c et a un diamètre qui varie de R1 à R2. Cette partie 34a est destinée à accueillir la partie 12a2 du raccord mâle 12 comme illustré à la .
Le raccord femelle 14 et en particulier sa partie 14a comprend à son extrémité libre les organes 26 précités, qui sont ici deux encoches diamétralement opposées. Cette extrémité libre du raccord femelle 14 définit l’orifice O d’insertion du raccord mâle 12.
Le raccord femelle 14 et en particulier sa partie 14a comprend ici deux lumières 32 diamétralement opposées et qui sont destinées à être traversées par les branches 16a, 16b de l’épingle 16.
Chaque lumière 32 une forme allongée en direction circonférentielle autour de l’axe X. Chaque lumière 32 a par exemple une étendue circonférentielle supérieure ou égale à 30° autour de l’axe X.
Le raccord femelle 14 et en particulier sa partie 14a comprend en outre deux encoches 38 qui sont diamétralement opposées et qui communiquent respectivement avec les lumières 32. Les encoches 38 sont ici formées en aval des lumières 32.
Dans l’exemple représenté, chaque encoche 38 a une forme générale en V ou en coin et comprend une extrémité fine 38a et une extrémité élargie 38b. L’extrémité fine 38a de l’encoche est située au niveau d’une extrémité libre de la lumière 32 correspondante et communique avec cette extrémité libre. L’encoche 38 a une forme allongée également en direction circonférentielle et peut avoir une étendue circonférentielle similaire à celle de la lumière 32. L’extrémité élargie 38b de chaque encoche 38 est située du côté de l’autre extrémité libre de la lumière 32.
Du côté opposé à l’orifice O, chaque lumière 32 a une paroi latérale 32a qui est située dans un plan perpendiculaire à l’axe X. Cette paroi 32a a pour fonction de guider l’épingle 16 lors de ses déformations et peut se prolonger au-delà de la lumière 32. Dans l’exemple représenté, les parois 32a des lumières 32 sont prolongées grâce à des premiers rebords circonférentiels 40 prévus sur le raccord femelle 14 à sa périphérie externe. Ces rebords 40 sont situés en amont des lumières 32 et sur une partie supérieure du raccord 14.
Chacune des encoches 38 a une paroi latérale 38c qui est inclinée par rapport à un plan perpendiculaire à l’axe X. Le raccord femelle 14 comprend des seconds rebords circonférentiels 42 à sa périphérie externe et à son extrémité supérieure, qui sont écartés axialement des rebords 40, et qui forment des prolongements 38c’ des parois latérales 38c des encoches 38. Ces prolongements 38c’ peuvent également être inclinés par rapport à un plan perpendiculaire à l’axe X. Les rebords 42 sont situés en aval des lumières 32. Les rebords 42 sont sensiblement alignés axialement avec les rebords 40.
Les parois 39 des encoches 38 sont destinées à coopérer par appui axial avec l’épingle et en particulier ses branches 16a, 16b. Les parois 32a et les prolongements 39’ sont destinés à coopérer avec les branches 16a, 16b pour les guider lors de leurs déformations.
Chacune des encoches 38 comprend une première partie (supérieure) 38c qui débouche à l’intérieur du raccord femelle 14, et une seconde partie (inférieure) qui définit une marche 44. Les dessins et en particulier la montrent que la lumière 32 et la partie 38c de l’encoche 38 associée forme un « P ».
Le terme « hydroconversion » fait référence à un procédé dont le but principal est de réduire la plage de point d’ébullition d’une charge, et dans lequel une partie substantielle de la charge est convertie en des produits dotés de plages de point d’ébullition plus basses que celles de la charge d’origine. L’hydroconversion implique généralement la fragmentation de molécules d’hydrocarbures plus grandes en fragments moléculaires plus petits possédant un nombre d’atomes de carbone plus petit et un rapport hydrogène sur carbone plus élevé. Les réactions mises en œuvre pendant l’hydroconversion permettent de réduire la taille de molécules d’hydrocarbures, principalement par clivage de liaisons carbone–carbone, en présence d’hydrogène afin de saturer les liaisons coupées et les cycles aromatiques. Le mécanisme par lequel l’hydroconversion se produit implique typiquement la formation de radicaux libres d’hydrocarbure pendant la fragmentation principalement par craquage thermique, suivie du coiffage des terminaisons ou fragments de radicaux libres avec de l’hydrogène en présence de sites de catalyseur actifs. Bien sûr, pendant un procédé d’hydroconversion, d’autres réactions typiquement associées à de l’hydrotraitement peuvent se produire, comme, entre autres, l’élimination de soufre ou d’azote de la charge, ou la saturation d’oléfines, et tel que défini plus largement ci-dessous.
Le terme « hydrotraitement », couramment appelé « HDT » fait référence à une opération plus douce dont le but principal est d’éliminer des impuretés telles que le soufre, l’azote, l’oxygène, des halogénures, et des traces de métaux de la charge, et de saturer des oléfines et/ou de stabiliser des radicaux libres d’hydrocarbures en les mettant à réagir avec de l’hydrogène plutôt que de les laisser réagir avec eux-mêmes. Le but principal n’est pas de changer la plage de point d’ébullition de la charge. Ainsi, l’hydrotraitement comprend notamment des réactions d’hydrodésulfuration (couramment appelé « HDS »), des réactions d’hydrodésazotation (couramment appelé « HDN ») et des réactions d’hydrodémétallation (couramment appelé « HDM »), accompagnées de réactions d’hydrogénation, d’hydrodéoxygénation (couramment appelé « HDO »), d’hydrodéaromatisation, d’hydrodéchloration, d’hydroisomérisation, d’hydrodéalkylation, d’hydrocraquage, d’hydrodéasphaltage et de la réduction du carbone Conradson.
Dans la suite du texte, on entend par « huile de pyrolyse » une huile issue de la pyrolyse de plastiques et/ou de pneus et/ou de CSR, sauf indication contraire. Également par souci de simplification, on désigne par la « fraction lourde d’hydrocarbures » de la charge une fraction lourde d’hydrocarbures d’origine fossile, sauf indication contraire.
La charge Selon un aspect primordial de l’invention, la charge comprend majoritairement une fraction lourde d’hydrocarbures d’origine fossile et une fraction mineure d’huile de pyrolyse de plastiques et/ou de pneus et/ou de CSR.
Selon un mode de réalisation préféré, la charge est constituée de ladite fraction mineure d’huile de pyrolyse de plastiques et/ou de CSR et d’une fraction lourde d’hydrocarbures d’origine fossile. Le procédé selon l’invention est ainsi spécifique à l’hydroconversion d’un mélange d’huile de pyrolyse de plastiques et/ou de pneus et/ou de CSR à faible teneur et d’une fraction lourde d’hydrocarbures d’origine fossile.
La fraction d’huile de pyrolyse de plastiques et/ou de pneus et/ou de CSR constitue moins de 50% poids de la charge (poids total de la charge), de préférence entre 1% et 45% poids de la charge, plus préférentiellement entre 2% et 30% poids de la charge, encore plus préférentiellement entre 2% et 25% poids de la charge, encore plus préférentiellement entre 3% et 20% poids de la charge, et de manière encore plus préférée entre 5% et 20% poids de la charge, voire entre 5% et 15% poids de la charge.