INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En pratique, étant donné que les ingrédients bruts contiennent une plage de motifs polyglycérol-3 et une plage de teneurs d'acide dimère et trimère, les nombres ci-dessus peuvent être ajustés à l’aide des fractions hydroxyle et fractions acide carboxylique réelles (et non théoriques), telles qu’elles sont déterminées par des méthodes standard telles que la spectrométrie de masse, la RMN et la chromatographie liquide. Les plages d’estérification ci-dessus sont basées sur la structure idéalisée du polyglycérol-3 et d’acide dimère en C36 . Les plages réelles peuvent donc être légèrement différentes des valeurs indiquées ci-dessus et peuvent être calculées sur la base de ces analyses analytiques.
Il est plus pratique de définir l’étendue de la polymérisation par l’indice d'acide final. Les indices d'acide initiaux, à la lumière de la répartition des fractions polyglycérol, monoacide et polyacide présentes, peuvent être calculées de manière fiable à l’aide de l'indice d’acide réel déterminé par l’ingrédient brut utilisé.
Par exemple, l'indice d'acide initial (« IA », qui est couramment défini en mg KOH/g de réactif total) est de 135 IA. Cela comprend 68 IA pour l’acide dimère et 67 IA pour l’acide isostéarique d’un mode de réalisation préféré contenant 1mole de polyglycérol-3, 0,5 mole d’acide dimère hydrogéné en C 36 et 1 mole d’acide isostéarique. Tous les modes de réalisation de rapports préférés décrits ci-dessus ont un IA initial correspondant qui peut être calculé. Lorsque, au cours de la réaction de polymérisation, les motifs IA sont réduits, ce rapport donne la conversion en pourcent de la réaction de fractions acides réactives initiales totales en fractions acides résiduelles finales. Ainsi, l’achèvement de la réaction est égal à 1 moins le rapport de l’IA final sur l’IA initial.
Dans un mode de réalisation, les polyesters de l’invention ont des indices d’acide finaux de 0,1 à <25 mg de KOH/g de polymère.
Dans un mode de réalisation préféré, les polyesters de l’invention ont des indice d’acide finaux de 0,1 à <10 mg de KOH/g de polymère.
Il est encore plus préférable d’avoir une estérification totale de 28 % à 57 %, y compris une estérification avec de l’acide dimère hydrogéné de 20 % à 30 % et une estérification avec monoacide entre 8 % et 27 %.
Il est également encore plus préférable d’avoir une estérification totale d’environ 40 %, y compris une estérification avec un acide dimère hydrogéné d’environ 20 % et une estérification avec monoacide d’environ 20 %.
Il est également encore plus préférable d’avoir une estérification totale d’environ 40 %, y compris une estérification avec un acide dimère hydrogéné d’environ 27 % et une estérification avec monoacide d’environ 13 %.
Dans un mode de réalisation, les composants ayant réagi sont dans un rapport molaire de 1 mole de polyglycérol-3, 0,5 à 1 mole d’acide dimère et 0,2 à 1,7 mole d’acide gras.
Dans un autre mode de réalisation, les composants ayant réagi sont dans un rapport molaire de 1 mole de polyglycérol-3, 0,5 à 0,75 mol d’acide dimère et 0,4 à 1,35 mole d’acide isostéarique.
Dans un autre mode de réalisation, les composants ayant réagi sont dans un rapport molaire de 1 mole de polyglycérol-3, 0,5 à 0,7 mol d’acide dimère et 0,65 à 1 mole d’acide isostéarique.
Dans un autre mode de réalisation, les composants ayant réagi sont dans un rapport molaire de 1 mole de polyglycérol-3, 0,5 à 1 mol d’acide dimère hydrogéné et 0,2 à 1,7 mole d’acide isostéarique.
Dans un autre mode de réalisation, les composants ayant réagi sont dans un rapport molaire de 1 mole de polyglycérol-3, 0,5 à 0,75 mol d’acide dimère hydrogéné et 0,4 à 1,35 mole d’acide isostéarique.
Dans un autre mode de réalisation, les composants ayant réagi sont dans un rapport molaire de 1 mole de polyglycérol-3, 0,5 à 0,7 mol d’acide dimère hydrogéné et 0,65 à 1 mole d’acide isostéarique.
Dans un autre mode de réalisation, les composants ayant réagi sont dans un rapport molaire de 1 mole de polyglycérol-3, 0,67 mole d’acide dimère hydrogéné en C 36 et 0,67 mole d’acide isostéarique.
Dans un autre mode de réalisation préféré, les composants ayant réagi sont dans un rapport molaire de 1 mole de polyglycérol-3, 0,5 mole d’acide dimère en C 36 hydrogéné et 1 mole d’acide isostéarique.
En ajustant le rapport molaire des molécules de coiffe d'acide gras et en équilibrant la quantité de polyglycérol et d’acide dimère, il est également possible de contrôler le degré d’extension d'acide dimère-polyglycérol et de coiffage de sorte que la réticulation, par exemple via l’acide trimère, conduit à des viscosités beaucoup plus élevées.
La viscosité cible du polymère pur doit être > 50 000 cPs et inférieure à 5 000 000 mPa.s à 25 °C.
Dans un mode de réalisation préféré, la viscosité cible est >75 000 mPa.s et <2 500 000 mPa.s à 25 °C.
Dans un autre mode de réalisation préféré, la viscosité cible est >100 000 mPa.s et <2 000 000 mPa.s à 25 °C.
Enfin, l’invention peut être montée directement sur le sol à l’endroit souhaité ou positionnée à demeure sur une plate-forme roulante pour avoir plus de mobilité.
Pour simplifier, dans ce qui suit jambes de force désigne aussi bien des éléments réalisés à l’aide de tubes cylindriques emboités que des haubans en câbles d’acier, cordes ou sangles. Dans tous les cas les jambes de force sont de longueur réglable.
montre que les pieds de jambes peuvent être immobilisés les uns par rapport aux autres à l’aide d’écarteurs principaux (8) faits de tubes télescopiques ou de liens souples (câbles, cordes ou sangles) et de longueur réglable. D’autres écarteurs, appelés plus loin écarteurs secondaires (non représentés sur les figures et inutiles pour un montage sur plate-forme mobile), raides ou souples, et de longueur réglable également peuvent être utilisés pour immobiliser la base du tronçon de base par rapport aux pieds de jambes (exemple dans le cas d’utilisation sur un sol dur, lisse et éventuellement glissant).
Le verrouillage des éléments télescopiques peut être obtenu par friction ou par liaison par obstacle.
Friction : Les jambes de forces et les écarteurs secondaires télescopiques sont faits de tubes emboités. A une de ses extrémités, le tube intérieur est lié au mât par une liaison pivot d’axe horizontal. Il possède à l’autre extrémité un dispositif permettant son l’expansion en diamètre par un excentrique ou bien cette extrémité comporte un système couple vis-écrou expansible (dans le couple vis-écrou, la vis est fendue et l’un des deux éléments au moins a sa surface de contact conique). A son extrémité libre le tube extérieur est relié au pied de jambe par une liaison pivot d’axe colinéaire à l’axe longitudinal de la jambe ou de l’écarteur. Ceci permet la rotation du tube extérieur par rapport au tube intérieur jusqu’à ce que l’expansion signalée plus haut permette la liaison complète des deux tubes par frottement.
Liaison complète par obstacle : La liaison complète peut aussi être obtenue par l’introduction d’une goupille traversant à la fois le tube intérieur et le tube extérieur. Une bonne précision pour la longueur souhaitée de l’ensemble peut être obtenue en choisissant des distributions régulières des perçages avec des intervalles légèrement différents sur les tubes intérieurs et les tubes extérieurs, (en s’inspirant par exemple de la méthode de distributions des graduations d’un vernier de pied à coulisse).
Pour les jambes de force et écarteurs souples, le verrouillage signifie qu’on immobilise les câbles, cordes ou sangles en tension avec des tendeurs.
On notera au passage que les liaisons pivot des jambes de force et des écarteurs secondaires télescopiques contribuent à empêcher l’effet de vrillage du mât en service (rotation intempestive du mât autour de son axe longitudinal).
On notera aussi que pour les jambes de force et écarteurs secondaires souples, l’élimination de l’effet de vrillage est obtenue par l’application de tensions appropriées dans les câbles, cordes et sangles employés.
Dans ce qui suit, on distinguera les expressions mise en place et déploiement du mât télescopique. L’expression : mât mis en place, suppose dans ce document que le mât télescopique est en configuration rétracté, et que la verticalité du mât télescopique est ajustée et stabilisée. Les termes déploiement, ou déployé (et autres termes dérivés) s’appliquent à l’élévation des tronçons situés à l’intérieur du tronçon de base, ou supposent que ceux-ci sont levés.
Le mât télescopique peut être mis en place en réalisant l’assemblage de ses composants progressivement : positionnement du tronçon de base équipé des vérins (10), emboitement des tronçons, pose des jambes de forces (6) et (7), des écarteurs (8) et des écarteurs secondaires, ceci à l’endroit préalablement choisi, chaque composant étant monté après le précédent dans un ordre logique.
Une fois la mise en place achevée, les tronçons à l’intérieur du tronçon de base restent mobiles les uns par rapport aux autres suivant la verticale.
Idéalement les jambes de forces télescopiques doivent travailler en compression, ceci pour augmenter la résistance de l’invention au flambage mécanique.
Les haubans, quand à eux, sont souples et doivent être munis de tendeurs. Ils sont toujours en traction. Ce dernier type d’utilisation limite en évidence la résistance au flambage mécanique de l’ensemble.
Pendant sa mise en place, le mât télescopique dispose de ses trois degrés de liberté en rotation autour d’un point situé en dessous du tronçon de base.
montre que l’on peut utiliser avantageusement une rotule (9) pour régler les trois angles de positionnement du mat télescopique par rapport à la verticale.
Dans un mode de réalisation optionnel, le procédé comprend en outre :
le lavage et le séchage sous vide du précipité de graphène poreux.
Dans un deuxième aspect, la présente invention fournit un matériau d’électrode négative en graphène modifié, qui est préparé par le procédé de préparation d’un matériau d’électrode négative en graphène modifié tel que décrit dans l’un quelconque des modes de réalisation ci-dessus.
Dans un troisième aspect, la présente invention fournit une feuille d’électrode négative, comprenant le matériau d’électrode négative en graphène modifié préparé par le procédé de préparation du matériau d’électrode négative en graphène modifié tel que décrit dans l’un quelconque des modes de réalisation ci-dessus ; ou comprenant le matériau d’électrode négative en graphène modifié du mode de réalisation ci-dessus.
Dans un quatrième aspect, la présente invention fournit une batterie, comprenant la feuille d’électrode négative du mode de réalisation ci-dessus.
Les modes de réalisation de la présente invention ont les effets bénéfiques suivants :
Le procédé de préparation du matériau d’électrode négative en graphène modifié fourni par les modes de réalisation de la présente invention présente les avantages suivants :
(1) Ce procédé utilise une séparation de phases non induite par un solvant pour précipiter un précipité de graphène poreux avec du dioxyde de titane déposé dans la structure poreuse avec une structure stable, ce qui peut garantir la stabilité de la structure et les performances du matériau d’électrode ;
(2) Ce procédé utilise une séparation de phases non induite par un solvant pour précipiter un précipité de graphène poreux avec du dioxyde de titane déposé dans la structure poreuse, qui peut profiter de la formation d’une structure poreuse pour augmenter les passages d’ions lithium, raccourcir le chemin de diffusion des ions lithium, augmenter la surface de réaction des matériaux d’électrode, de sorte que plus d’ions lithium puissent être stockés dans la structure poreuse, augmentant ainsi la capacité réversible et augmentant la capacité spécifique du matériau d’électrode négative. De plus, la structure poreuse peut augmenter les sites actifs réactifs, ce qui est bénéfique pour la charge et la décharge du graphite et l’extraction et l’insertion répétées d’ions lithium, améliorant ainsi les performances électrochimiques et la capacité de débit du matériau d’électrode.
(3) Ce procédé utilise une séparation de phases non induite par un solvant pour précipiter un précipité de graphène poreux avec du dioxyde de titane déposé dans la structure poreuse, ce qui peut améliorer la conductivité du matériau d’électrode à travers le dioxyde de titane déposé dans la structure poreuse, de manière à garantir davantage les performances électrochimiques et la capacité de débit du matériau d’électrode.
Le matériau d’électrode négative en graphène modifié fourni par les modes de réalisation de la présente invention est préparé par le procédé susmentionné. Par conséquent, le matériau d’électrode négative en graphène modifié présente les avantages d’excellentes performances électrochimiques et capacité de débit.
La feuille d’électrode négative et la batterie fournies par les modes de réalisation de la présente invention sont préparées par le matériau d’électrode négative en graphène modifié susmentionné. Par conséquent, il présente également l’avantage d’excellentes performances électrochimiques et capacité de débit.
Afin d’illustrer plus clairement les solutions techniques des modes de réalisation de la présente invention, les dessins annexés utilisés dans les modes de réalisation seront brièvement présentés ci-dessous. Il convient de comprendre que les dessins suivants illustrent uniquement certains modes de réalisation de la présente invention et ne doivent donc pas être considérés comme limitant la portée. L’homme du métier peut également obtenir d’autres dessins connexes sur la base de ces dessins sans travail créatif.
montre la topographie microscopique du matériau d’électrode négative en graphène modifié fourni par le mode de réalisation de la présente invention.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE Afin de rendre plus clairs l’objectif, les solutions techniques et les avantages des modes de réalisation de la présente invention, les solutions techniques dans les modes de réalisation de la présente invention seront clairement et complètement décrites ci-dessous. Les étapes pour lesquelles aucune condition particulière n’est indiquée dans les exemples sont réalisées selon les conditions conventionnelles ou les conditions proposées par le fabricant. Tous les réactifs ou instruments utilisés sans indication du fabricant sont des produits conventionnels qui sont achetés sur le marché.
Les caractéristiques et les performances de la présente invention seront décrites plus en détail ci-dessous conjointement avec les exemples.
L’anneau d’étanchéité 2 est prévu radialement entre l’aubage 6 et le carter 1.
Un élément abradable 11 peut être prévu entre l’anneau d’étanchéité 2 et l’aubage 6, permettant d’assurer un meilleur contrôle des tolérances relativement à l’aubage 6 et ainsi limiter le débit de fuites contournant l’aubage 6.
L’anneau d’étanchéité 2 est monté entre le support amont 3 et le support aval 4, en appui contre le support amont 3 et le support aval 4.
L’anneau d’étanchéité 2 présente une extrémité radialement la plus à l’extérieur, à une distance R1 de l’axe principal.
Par exemple, l’anneau d’étanchéité 2 comprend une portion radialement en saillie 2A dont une extrémité est à une position radialement la plus à l’extérieur de l’anneau d’étanchéité 2, à une distance R1 de l’axe principal.
Autrement dit, l’anneau d’étanchéité 2 est inclus dans un cylindre de révolution virtuel centré sur l’axe principal, s’étendant axialement selon des positions communes avec l’anneau d’étanchéité 2 et de rayon égal à la distance R1, le cylindre de révolution étant tangent à l’anneau d’étanchéité 2 (et à la portion radialement en saillie 2A, le cas échéant) à la position radialement la plus à l’extérieur.
Le carter 1 peut ainsi être virtuellement scindé en une moitié amont de carter 1 et une moitié aval de carter 1, où la moitié amont de carter 1 correspond à une moitié du carter 1 positionnée en amont de l’extrémité de l’anneau d’étanchéité 2 radialement la plus à l’extérieur, et la moitié aval de carter 1 correspond à une moitié du carter 1 positionnée en aval de l’extrémité de l’anneau d’étanchéité 2 radialement la plus à l’extérieur.
Une position radialement la plus à l’intérieur de la moitié amont du carter 1 est située à une distance R2 de l’axe principal.
Autrement dit, un cylindre de révolution virtuel centré sur l’axe principal et de rayon égal à la distance R2, s’étendant axialement selon des positions communes avec la moitié amont du carter 1 et de rayon égal à la distance R2, est inclus dans la moitié amont du carter 1, le cylindre de révolution étant tangent à la moitié amont du carter 1 à la position radialement la plus à l’intérieur de la moitié amont du carter 1.
Les distances R1 et R2 sont prévues telles que R1<R2 (« R1 strictement inférieur à R2 »).
Ainsi, la turbine est dimensionnée de manière à ce que la section maximale de l’anneau d’étanchéité 2 soit strictement incluse dans toute section du carter 1 selon l’axe principal en amont de l’axe principal.
Autrement dit, il est possible de construire un demi-cylindre infini virtuel contenant l’anneau d’étanchéité 2 et s’étendant à l’infini vers l’amont sans intersecter ni tangenter la moitié amont du carter 1.
En d’autres termes, la turbine est dimensionnée de sorte que le rayon maximal R1 de l’anneau d’étanchéité 2 soit strictement inférieur au rayon R2 de l’extrémité amont du carter 1, l’extrémité amont correspondant à la moitié amont du carter 1.
De telle façon, il est possible de déplacer l’anneau d’étanchéité 2 par translation vers l’amont sans que l’anneau d’étanchéité 2 n’entre en contact avec la partie amont du carter 1.
Cela permet également d’assurer le montage par insertion axiale de l’anneau d’étanchéité 2 et du support d’anneau amont 3 contre le support d’anneau aval 4.
L’anneau d’étanchéité 2 peut alors être démonté par l’amont et sorti de l’intérieur du carter 1 par translation axiale vers l’amont, les différents moyens d’accrochage avec les autres pièces de la turbine, lesquels seront décrits ci-après, étant préalablement décrochés et/ou désassemblés.
Anneau d’étanchéité pour turbine démontable par l’amont Le présent exposé concerne un anneau d’étanchéité pour turbine de turbomachine, en particulier un anneau d’étanchéité pour turbine démontable par l’amont.
On connait les contraintes de maintenance de turbines de turbomachines, nécessitant un accès à des pièces internes aux turbines.
Par exemple, les aubes de turbine basse pression sont généralement difficiles d’accès pour les opérations de maintenance.
Afin de faciliter la maintenance, et ainsi réduire les coûts d’exploitation, des turbomachines ont été prévues avec un anneau d’étanchéité démontable par l’amont.
Toutefois, la possibilité de démontage par l’amont de l’anneau d’étanchéité se fait généralement au détriment de la capacité d’étanchéité de l’anneau d’étanchéité, et ainsi d’une consommation en carburant augmentée.
Le présent exposé vise à proposer une turbine visant à résoudre les problèmes ci-dessus.
A cet effet, le présent exposé concerne une turbine pour turbomachine , la turbine ayant un axe principal et comprenant un carter, typiquement annulaire, un support d’anneau amont, un support d’anneau aval, un anneau d’étanchéité, l’anneau d’étanchéité étant configuré pour s’étendre autour et venir radialement en regard d’un aubage d’un rotor de la turbine, dans laquelle : le support d’anneau amont et le support d’anneau aval sont montés contre une surface radialement interne du carter, le support d’anneau amont et le support d’anneau aval présentant une extrémité amont et une extrémité aval, l’anneau d’étanchéité étant configuré pour être disposé radialement entre l’aubage et le carter, et étant monté contre le support d’anneau amont et le support d’anneau aval, l’anneau d’étanchéité présentant un rayon maximal vis-à-vis de l’axe principal, et le carter étant dimensionné de sorte que le rayon maximal de l’anneau d’étanchéité soit strictement inférieur au rayon de l’extrémité amont du carter de sorte à permettre un montage par insertion axiale, de l’anneau d’étanchéité et du support d’anneau amont, contre le support d’anneau aval.
Dans le présent exposé, les termes « axial », « radial », « circonférentiel », « intérieur », « extérieur » et leurs dérivés sont définis par rapport à l’axe principal de la turbomachine ; enfin, les termes « amont », « aval », « avant » et « arrière » sont définis par rapport à l’axe principal, selon la direction générale de circulation du fluide au sein de la turbomachine. Par « s’étend axialement, radialement ou circonférentiellement » on comprend « s’étend selon une direction ayant une composante non nulle selon une direction axiale, radiale ou circonférentielle », respectivement. Une direction circonférentielle est perpendiculaire à la direction axiale et à une direction radiale. L’axe principal de la turbomachine correspond à l’axe de rotation de la turbomachine.
Dans certains modes de réalisation, le support d’anneau amont est circonférentiel, de préférence sur 360°. De préférence, le support d’anneau amont est continûment monté en appuis contre une surface radialement interne du carter, le long d’une circonférence.
Dans certains modes de réalisation, le support d’anneau aval est circonférentiel, de préférence sur 360°. De préférence, le support d’anneau aval est sectorisé.
Par support d’anneau amont et par support d’anneau aval, on entend respectivement un support en amont, et un support en aval.
Un tel dimensionnement de l’anneau d’étanchéité et du carter permet, après démontage du support d’anneau amont, de démonter l’anneau d’étanchéité par translation selon l’axe principal vers l’amont sans que le carter ne fasse obstacle.
En particulier, le montage par l’avant peut être réalisé sans basculement, permettant un montage plus précis, plus rapide et avec un risque d’endommagement de pièces réduit.
Naturellement, sauf mention contraire, toute caractéristique décrite relative à une opération de démontage est également applicable à une opération de montage réalisée dans l’ordre inverse, et vice versa.
Le démontage par l’amont de l’anneau d’étanchéité permet ainsi de réduire le temps et le coût de maintenance par rapport à une turbine dont l’anneau d’étanchéité est seulement démontable par l’aval.
L’appui de l’anneau d’étanchéité sur les supports permet d’assurer le centrage de l’anneau d’étanchéité, réduisant ainsi l’usure relative des pièces tout en étant compatible avec le démontage par l’amont de l’anneau d’étanchéité.
illustre schématiquement un écran 102 de l’habitacle de la , selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention ;
illustre schématiquement un dispositif de contrôle d’un système de rendu d’informations relatives à des panneaux de signalisation routière embarqué dans un véhicule 10 de la circulant sur une chaussée d’un environnement routier, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention ;
illustre un organigramme des différentes étapes d’un procédé de contrôle d’un système de rendu d’informations relatives à des panneaux de signalisation routière embarqué dans un véhicule de la circulant sur une chaussée d’un environnement routier, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention.
Un procédé et un dispositif de contrôle d’un système de rendu d’informations relatives à des panneaux de signalisation routière vont maintenant être décrits dans ce qui va suivre en référence conjointement aux figures 1 à 8. Des mêmes éléments sont identifiés avec des mêmes signes de référence tout au long de la description qui va suivre.