INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un rapport compris entre les valeurs proposées ci-dessus permet d’assurer une épaisseur suffisante de la première couche de carbure de silicium pour que la structure fibreuse pré-densifiée ait les propriétés attendues. Le rapport assure également que la couche réactive soit suffisamment loin de la surface externe de la matrice de pré-densification (surface la plus éloignée des fibres) pour que la couche mouillante au silicium fondu empêche le silicium liquide de directement réagir avec la couche réactive, ce qui n’est pas souhaitable.
L’invention vient d’être décrite avec une unique couche réactive.
Dans d’autres modes de réalisation, la matrice de pré-densification peut comprendre au-dessus de la couche mouillante au silicium fondu entre une et huit structures additionnelles de protection, chaque structure additionnelle comprenant une couche réactive additionnelle comprenant un matériau réactif comprenant du carbone et apte à réagir avec le silicium de la composition d’infiltration et une couche additionnelle mouillante au silicium fondu recouvrant la couche réactive additionnelle.
On obtient ainsi une alternance de couches réactives et de couches mouillantes au silicium fondu, ce qui assure que même dans le cas où le silicium franchit une couche réactive, il sera dévié à la couche réactive suivante.
En outre, une structure alternée dans laquelle il y a plus d’une couche réactive, permet à la structure fibreuse de mieux accommoder la chaleur générée par la réaction chimique entre le silicium et une des couches réactives.
En effet, la réaction entre le silicium et la couche réactive peut alors avoir lieu sur plusieurs couches réactives plutôt que sur une seule, ce qui assure une meilleure répartition de la chaleur produite, évitant ainsi les points chauds qui peuvent nuire à l’intégrité de la structure fibreuse
Pour obtenir des estimations précises de l’état de charge et de l’état de puissance, une méthode basée sur un modèle avec une estimation précise et robuste de l'impédance de la batterie est nécessaire.
L’art antérieur a proposé des méthodes d’évaluation d’impédance non satisfaisantes.
Dans une première méthode, l’impédance de la batterie estimée à l'aide d’une cartographie d'impédance obtenue à partir d'un test HPPC (caractérisation de puissance par pulses hybride) hors ligne. Malheureusement, la cartographie de l’impédance est obtenue en laboratoire dans certaines conditions de test qui ne peuvent pas représenter l'environnement de conduite réel. L'estimation d'impédance obtenue à partir de la cartographie peut avoir des erreurs élevées pour certains cas de conduite, tels qu’en accélération/rupture de courant de crête.
Dans une deuxième méthode la résistance de la batterie estimée en temps réel par la division d’une variation de tension par une variation de courant (∆U/∆I). Malheureusement, une seule résistance (résistance ohmique à court terme) peut être estimée à l'aide de ∆U/∆I, et donc le modèle est beaucoup moins précis par rapport à un modèle RC de premier ordre ou de deuxième ordre qui inclut d’autres résistances représentant des procédures de transfert charge. La simplification d'une seule résistance peut entraîner une erreur élevée sur les estimations d’état de charge et d’état de puissance en utilisation dynamique. En utilisation réelle, ∆I est difficile à maintenir à une valeur constante requise pendant un certain nombre de secondes.
Troisièmement, l’impédance de la batterie estimée à l'aide d'algorithmes récursifs en ligne tels que la méthode basée sur la méthode récursive des moindres carrés. Malheureusement, les performances des algorithmes récursifs en ligne dépendent beaucoup de l'utilisation. Utiliser seulement une estimation brute obtenue par des algorithmes en ligne, peut entraîner des estimations non robustes qui peuvent même conduire à une divergence des estimations dans certains cas d'utilisation. Dans ce cas, cela aura un impact énorme sur les erreurs de d’état de charge et d’état de puissance.
Un objectif de la présente invention est de remédier aux défauts de l’art antérieur, et notamment de proposer une solution d’estimation d’impédance limitant le besoin de calculs à bord tout en étant suffisamment précise.
Pour atteindre cet objectif, l’invention propose un véhicule automobile comprenant une batterie, et un système de gestion de batterie recevant des signaux de courant de la batterie, et comprenant un système de détermination d’impédance qui comprend : - un moyen d’estimation en ligne pour estimer un paramètre d’impédance sur la base d’une méthode récursive des moindres carrés à facteur d'oubli appliquée à des paramètres de la batterie ; - un moyen d’activation pour activer le moyen d’estimation si des variations de signaux de courant sont supérieurs à des premiers seuils correspondants, et leurs rapports signal-bruit sont inférieurs à des deuxièmes seuils correspondants, ou le désactiver dans le cas contraire ; - un moyen de vérification de convergence pour vérifier s’il y a une cohérence du paramètre d’impédance issu du moyen d’estimation en ligne, en tenant compte d’au moins l’un parmi une plage d’états numériques et physiques estimés, l’activation ou non du moyen d’estimation, une qualité de l’erreur d’estimation de tension de la batterie, le mode d’utilisation du véhicule, un niveau de variation de l’état de charge ou de la température en temps réel ; - un moyen d’estimation hors ligne pour estimer le paramètre d’impédance sur la base d’une cartographie en fonction de l’état de charge et de la température ; - un moyen de combinaison pour combiner l’estimation en ligne et l’estimation hors ligne au moyen d’une méthode hystérésis-rebonds pour obtenir une détermination précise dudit paramètre d’impédance
Avantageusement, l’invention propose une solution d'estimation d'impédance de batterie robuste combinant les algorithmes récursifs en ligne et les paramètres hors ligne, avec une vérification automatique des conditions d'activation/désactivation et une vérification de convergence plus complète, en tenant compte du faible état de charge et de la situation de charge de la prise. L'invention garantit sensiblement les performances d'estimation du paramètre d'impédance avec une implémentation optimisée et un coût de calcul réduit.
Cette invention garantit la précision de l'estimation des paramètres de la batterie et donc des estimations de l’état de charge et de la puissance associées, et améliore l'expérience de conduite des utilisateurs.
Le paramètre d'impédance en ligne peut également aider à l'estimation de l'état de santé pour la résistance pour quantifier l'augmentation de la résistance interne de la batterie.
Selon une variante, le moyen d’activation - désactive le moyen d’estimation si une variation de courant d’entrée est inférieure à un premier seuil, et un courant d'entrée est inférieur à un deuxième seuil, ou - active le moyen d’estimation si la variation de courant d’entrée est supérieure à audit premier seuil pendant un seuil de temps
Cela permet de ne pas mettre en œuvre l’algorithme dans les conditions où les paramètres de la batterie ne seraient pas pertinents.
Selon une variante, le moyen d’estimation en ligne estime l’impédance, dans un montage d’un module de batterie comprenant deux résistances en série, et une cellule en parallèles avec une desdites résistances, au moyen de la formule suivante : et après une transformation bilinéaire en Z, on obtient la formule : et après la discrétisation, la formule est transformée sous la forme d’un modèle de régression linéaire : après identification du paramètre avec l’algorithme FFRLS, on obtient des estimations des paramètres numériques de ce modèle , , , d’où on obtient finalement des estimations des paramètres de batteries R0, R1 et , avec , la tension en circuit ouvert qui dépend de l’état de charge ; ou de la température et du vieillissement ; , la tension de polarisation sur la paire de R1 et C1; , un paramètre de temps discret ; k-1, un paramètre de temps discret pour le dernier moment passé ; I, le courant mesuré sur la batterie ; , , , des paramètres numériques estimés, et ensuite convertis en paramètres physiques RC : , , .
Cela permet d’avoir une estimation précise dudit paramètre d’impédance en temps réel.
Selon une variante, le système de gestion de batterie comprend en outre un moyen d’estimation de santé pour estimer un état de santé relatif à la résistance au moyen d’un modèle de circuit équivalent estimé, et sur la base des formules suivantes avec , et , la résistance interne pour un horizon temporel de x secondes xsec : avec , l’état de santé relatif à la résistance ; , la valeur de référence de la résistance interne de la cellule en début de vie d’un test HPPC au niveau de la cellule.
Cela permet d’avoir une estimation précise du vieillissement de la batterie en temps réel.
Lors de l’étape i), une dispersion aqueuse comprenant au moins une structure de coordination et un alginate est préparée.
La structure de coordination est dispersée dans la dispersion aqueuse (lors de l’étape i)).
La structure de coordination utilisée dans l’étape i) représente de préférence au moins 0,5% en masse, de façon particulièrement préférée de 0,6% à 2% en masse environ, et de façon plus particulièrement préférée de 0,7% à 1,5% en masse environ, par rapport à la masse totale de la dispersion aqueuse. Cela correspond à la concentration massique en structure de coordination C SC .
Une trop grande quantité de structure de coordination dans la dispersion aqueuse peut engendrer des séparations de phase et la formation d’une fibre composite macroscopique qui n’est pas homogène.
La structure de coordination est également bien connue selon l’anglicisme « Metal Organic Framework » ou l’acronyme MOF.
Au sens de la présente invention, on entend par structure ou composé de coordination ou complexe de coordination, un composé constitué d'ions métalliques ou de clusters coordonnés à des ligands organiques pour former une structure ou un réseau en une, deux ou trois dimensions. La structure de coordination (MOF) est notamment formée à partir de la réaction entre des molécules organiques en tant qu’espèces organiques et des ions métalliques en tant qu’espèces inorganiques. Plus formellement, une structure de coordination est également décrite comme un réseau de coordination avec des ligands organiques contenant des vides potentiels (Batten et al. , Pure Appl. Chem. , 2013 , 85, 8, 1715–1724), ou une organisation d’unités secondaires ou blocs associant des clusters métalliques, jouant le rôle de nœud, reliant des ligands organiques, jouant le rôle de lien, pour former un réseau poreux et cristallin.
La structure de coordination est donc une structure cristalline.
La structure de coordination utilisée dans l’étape i) peut être une structure appartement à la sous-famille des ZIF (« zeolite imidazol e framework »), des UiO (« Universitetet I Oslo »), et des MIL (« Materials of Institute Lavoisier »).
La nomenclature des MOFs est notamment basée sur le lieu d’origine du MOF suivi d’un chiffre, et éventuellement du métal de l’ion métallique associé.
Selon une forme de réalisation préférée de l’invention, la structure de coordination utilisée dans l’étape i) est choisi parmi ZIF-8, MIL-100(Fe), MIL-100(Cr), MIL-101(Cr), et UiO-66.
La structure de coordination utilisée dans l’étape i) est de préférence sous la forme d’une poudre.
De façon particulièrement préférée, la structure de coordination utilisée dans l’étape i) [et à l’issue de l’étape i)] est sous la forme de particules nanométriques, i.e. de taille moyenne inférieure à 1 µm, et de façon plus particulèrement préférée allant de 50 nm à 500 nm environ.
La structure de coordination peut avoir un potentiel zéta ou charge de surface d’au plus + 50 mV, et de préférence allant de + 25 mV à +45 mV environ. Cela permet ainsi d’ssoir une affinité de charge entre l’alginate et la structure de coordination tout en évitant ou diminuant le bouchage des pores.
La dispersion étant une dispersion aqueuse, elle comprend essentiellement de l’eau en tant que liquide, de préférence au moins 90% en masse d’eau environ, de façon particulièrement préférée au moins 95% en masse d’eau environ, et de façon plus particulièrement préférée au moins 98% en masse d’eau, par rapport à la masse totale de liquide dans la dispersion.
L’eau représente de préférence au moins 90% en masse environ, et de façon particulièrement préférée 92 à 96% en masse environ, par rapport à la masse totale de la dispersion aqueuse.
Selon une forme de réalisation particulière du procédé conforme à l'invention, l'étape i) comprend les sous-étapes suivantes : 1a) l’ajout d’au moins une structure de coordination et d’un alginate dans de l’eau, pour former une dispersion aqueuse, 1b) l’homogénéisation de la dispersion aqueuse à l’aide d’ultrasons.
Les processus de démarrage logiciel lors des réveils du contrôleur NFC engendrent des consommations inutiles d’énergie et éventuellement aussi une latence avant la mise en place effective de l’alimentation des périphériques.
Par ailleurs, si le contrôleur NFC est forcé dans l’état éteint, le réveil du contrôleur pour la gestion de l’alimentation des périphériques est classiquement impossible. En conséquence, les contrôleurs NFC classiques mettant en œuvre la gestion de l’alimentation des périphériques ne peuvent pas bénéficier de la fonctionnalité d’être forcés dans l’état éteint.
Ainsi, il existe un besoin de remédier aux inconvénients mentionnés ci-dessus.
A cet égard, des modes de réalisation et de mise en œuvre prévoient une configuration matérielle d’un contrôleur NFC pour effectuer la gestion de l’alimentation des périphériques, de manière automatisée et indépendante du mode de fonctionnement du contrôleur.
En particulier, des modes de réalisation et de mise en œuvre prévoient une alimentation des périphériques par une tension d’alimentation externe fournie en dérivation par le contrôleur NFC.
Selon un aspect, il est proposé un circuit intégré de contrôleur de communication en champ proche comportant une unité de gestion d’alimentation adaptée pour retransmettre une tension d’alimentation externe depuis au moins un nœud d’entrée d’alimentation vers au moins un nœud de sortie d’alimentation dans un mode d’alimentation en dérivation, l’unité de gestion d’alimentation étant matériellement configurée pour automatiquement activer le mode d’alimentation en dérivation si la tension d’alimentation externe est présente sur ledit au moins un nœud d’entrée d’alimentation.
Par « matériellement configuré » on entend que le circuit est fabriqué pour mettre en œuvre la fonction correspondante, et en particulier, que la fonction correspondante n’est pas issue d’une exécution logicielle d’un programme.
Selon un mode de réalisation, l’unité de gestion d’alimentation comporte au moins un circuit de détection de tension matériellement configuré pour détecter la présence de la tension d’alimentation externe sur ledit au moins un nœud d’entrée d’alimentation.
Selon un mode de réalisation, l’unité de gestion d’alimentation comporte un circuit logique matériellement configuré pour automatiquement activer le mode d’alimentation en dérivation, de manière conditionnée par ladite présence de la tension d’alimentation externe, et par au moins une donnée de configuration contenue dans un registre de configuration.
Selon un mode de réalisation, l’unité de gestion d’alimentation comporte au moins un limiteur de courant configuré pour limiter le courant sur ledit au moins un nœud de sortie d’alimentation, et l’unité de gestion d’alimentation est configurée pour commander un démarrage du limiteur de courant dans le mode d’alimentation en dérivation.
Le limiteur de courant permet notamment de prévenir le risque de dégradation causée par un appel de courant sur le nœud de sortie d’alimentation.
Selon un mode de réalisation, l’unité de gestion d’alimentation est matériellement configurée pour fonctionner de manière indépendante et automatique dans un mode basse consommation du contrôleur de communication en champ proche.
Selon un mode de réalisation, l’unité de gestion d’alimentation comporte en outre au moins un générateur de tension adapté pour générer une tension d’alimentation interne sur ledit au moins un nœud de sortie d’alimentation, dans un mode d’alimentation autonome.
Selon un autre aspect, il est également proposé un système électronique comportant un circuit intégré de contrôleur de communication en champ proche tel que défini ci-avant, une unité de commande de télécommunications apte à fournir la tension d’alimentation externe sur ledit au moins un nœud d’entrée d’alimentation du contrôleur de communication en champ proche, et au moins un périphérique de sécurité apte à être alimenté sur ledit au moins un nœud de sortie d’alimentation du contrôleur de communication en champ proche.
Selon un autre aspect, il est également proposé un procédé de gestion de l’alimentation, mis en œuvre au sein d’un contrôleur de communication en champ proche, comprenant une retransmission d’une tension d’alimentation externe depuis au moins un nœud d’entrée d’alimentation vers au moins un nœud de sortie d’alimentation dans un mode d’alimentation en dérivation, le procédé comprenant une activation automatique du mode d’alimentation en dérivation, par une unité de gestion d’alimentation configurée matériellement, si la tension d’alimentation externe est présente sur ledit au moins un nœud d’entrée d’alimentation.
Selon un mode de mise en œuvre, le procédé comprend une détection de la présence de la tension d’alimentation externe sur ledit au moins un nœud d’entrée d’alimentation, par au moins un circuit de détection de tension configuré matériellement.
Plus préférentiellement, la composition solide selon l’invention comprend un ou plusieurs polymères cationiques choisis parmi polysaccharides cationiques (famille (2)) et leurs mélanges, plus préférentiellement parmi les gommes de galactomannanes cationiques et leurs mélanges, et mieux encore parmi les gommes de guar cationiques et leurs mélanges.
Encore préférentiellement, la composition solide selon l’invention comprend un ou plusieurs polymères cationiques choisis parmi les polysaccharides cationiques (famille (2)), les cyclopolymères d'alkyl diallyl amine ou de dialkyl diallyl ammonium (famille 7) et leurs mélanges, encore plus préférentiellement choisis parmi les mélanges de gommes de galactomannanes cationiques et de cyclopolymères d'alkyl diallyl amine ou de dialkyl diallyl ammonium, mieux encore choisis parmi les mélanges de gommes de guar cationiques et les copolymères de sels (par exemple chlorure) de diallyldiméthylammonium et d'acrylamide.
La teneur totale du ou des polymères cationiques, lorsqu’ils sont présents dans la composition solide selon l’invention, est de préférence supérieure ou égale à 0,05% en poids, plus préférentiellement va de 0,05 à 5% en poids, mieux encore de 0,1 à 2% en poids, et encore plus préférentiellement de 0,2 à 1,5% en poids, par rapport au poids total de la composition.
Selon un autre aspect de la cupule réalisée selon les enseignements de l’invention, chaque moyen d’accrochage comporte une pluralité de branches reliées entre elles.
Selon un autre aspect de la cupule réalisée selon les enseignements de l’invention, elle comporte au moins un moyen d’accrochage s’étendant depuis une première extrémité inférieure reliée à la paroi de fond radialement à distance de la paroi latérale, jusqu’à au moins une extrémité supérieure reliée à la face interne de la paroi latérale, à distance au-dessus de la paroi de fond.
Selon un autre aspect de la cupule réalisée selon les enseignements de l’invention, le moyen d’accrochage est relié à la face interne de la paroi latérale par une pluralité d’extrémités.
Selon un autre aspect de la cupule réalisée selon les enseignements de l’invention, le moyen d’accrochage comporte plusieurs extrémités reliées à la paroi de fond de la cupule à distance radiale de la paroi latérale.
Selon un autre aspect de la cupule réalisée selon les enseignements de l’invention, le moyen d’accrochage présente la forme générale d’une cage en forme d’ogive.
Selon un autre aspect de la cupule réalisée selon les enseignements de l’invention, le moyen d’accrochage présente la forme générale d’une cage en forme de pyramide.
Selon un autre aspect de la cupule réalisée selon les enseignements de l’invention, la paroi latérale délimitant le logement est entièrement pleine.
Selon un autre aspect de la cupule réalisée selon les enseignements de l’invention, la paroi de fond du logement présente la forme d’une grille.
Selon un autre aspect de la cupule réalisée selon les enseignements de l’invention, la cupule comporte au moins un organe d’entraînement en translation dans le dispositif d’application.
Selon un autre aspect de la cupule réalisée selon les enseignements de l’invention, les organes d’entraînement sont formés par des ergots s’étendant en saillie radialement vers l’extérieur.
Selon un autre aspect de la cupule réalisée selon les enseignements de l’invention, l’organe d’entraînement est formé par une vis.
Selon un autre aspect de la cupule réalisée selon les enseignements de l’invention, l’au moins un organe d’entraînement est réalisé en une seule pièce avec la paroi latérale délimitant le logement.
Selon un autre aspect de la cupule réalisée selon les enseignements de l’invention, l’au moins un organe d’entraînement est porté par une pièce distincte qui est rapportée sur la paroi latérale délimitant le logement.
Selon un autre aspect de la cupule réalisée selon les enseignements de l’invention, elle est réalisée par un procédé de fabrication par impression en trois dimensions, tel que le frittage laser ou des procédés par photopolymérisation de résine.
L’invention concerne aussi un dispositif d’application de produit cosmétique, notamment d'un raisin de produit cosmétique, ledit dispositif comportant :
A titre d’exemples d’huiles volatiles siliconées, on peut citer notamment les dimethicone de viscosité de moins de 5cSt (5 x 10 -3 mm²/s, mesuré notamment selon la norme ASTM D-445 standard), l'octaméthyl cyclotétrasiloxane, le décaméthyl cyclopentasiloxane, le dodécaméthyl cyclohexasiloxane, l'heptaméthyl hexyltrisiloxane, l'heptaméthyloctyl trisiloxane, l'hexaméthyl disiloxane, l'octaméthyl trisiloxane, le décaméthyl tétrasiloxane, le dodécaméthyl pentasiloxane, et leurs mélanges.
En ce qui concerne les huiles siliconées non volatiles, ces dernières peuvent être non phénylées, ou phénylées comprenant ou non au moins un fragment dimethicone.
Parmi les silicones non volatiles non phénylées, on peut citer les polydiméthylsiloxanes (nom INCI : DIMETHICONE), les alkyldiméthicones comprenant au moins un groupe alkyle en C 2 -C 24 , ainsi que leurs mélanges.
Parmi les silicones non volatiles phénylées comprenant au moins un fragment dimethicone, on peut citer les composés de nom INCI suivants : Trimethylsiloxyphenyl Dimethicone, Diphenyl Dimethicone, Tetramethyl Tetraphenyl Trisiloxane ainsi que leurs mélanges.
En ce qui concerne les huiles non volatiles siliconées phénylées, dépourvues de fragment(s) dimethicone(s), on peut citer les composés de noms INCI suivants Phenyltrimethicone, les Trimethyl Pentaphenyl Trisiloxane, seuls ou en mélanges.
Plus particulièrement, si la composition en comprend, la teneur en huile(s) siliconée(s) est inférieure ou égale à 10% en poids par rapport au poids total de la composition, de préférence inférieure ou égale à 5% en poids, par rapport au poids total de la composition, et de préférence la composition en est dépourvue.