INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ces travaux de recherche et de développement soutenus portent notamment sur de nouvelles générations de moteurs d’aéronef hybrides thermiques et électriques. L’objectif de la Déposante est notamment de développer des aéronefs intégrant un système de génération électrique de forte puissance. Ceci permettrait d’augmenter la part des équipements électriques à bord afin de réduire la consommation de carburant et d’optimiser la partie thermodynamique des turbomachines.
En pratique, dans une turbomachine d’aéronef classique, il est connu d’intégrer une machine électrique dans le boîtier d’accessoires qui prélève ou génère un couple sur l’arbre haute pression de la turbomachine d’aéronef pour produire de l’énergie électrique ou assurer le démarrage de la turbomachine. La puissance d’une telle machine électrique est toutefois très faible.
La est identique à la , et permet de définir un paramétrage angulaire des barrières de flux. Le centre du rotor est noté C. On trace le rayon R, qui est perpendiculaire à l’évidement central 5. Sur cette figure, on représente un pôle magnétique primaire 16’ et un pôle magnétique secondaire 16. L’angle du pôle magnétique primaire 16’ est noté γp1, et l’angle du pôle magnétique secondaire 16 est noté γp2. Ces deux angles sont différents. De plus, l’angle d’inclinaison interne du pôle magnétique primaire 16’ est noté δ1p1 et l’angle d’inclinaison externe du pôle magnétique primaire 16’ est noté δ2p1. En outre, l’angle d’inclinaison interne du pôle magnétique secondaire 16 est noté δ1p2 et l’angle d’inclinaison externe du pôle magnétique secondaire 16 est noté δ2p2. Ces angles sont différents, et on a les relations suivantes δ1p1< δ1p2, δ2p1< δ2p2, δ2p1< δ1p1 et δ2p2< δ1p2.
En outre, on représente sur la , le rayon du rotor r, ainsi que le rayon interne r int de la barrière de flux interne et le rayon externe r ext de la barrière de flux externe. Ces rayons interne et externe sont identiques pour le pôle magnétique primaire et pour le pôle magnétique secondaire. Cette conception permet de simplifier la fabrication et le nombre d’aimants permanents différents utilisés.
Toutefois, les rayons internes et externes des pôles magnétiques primaires peuvent être différents des rayons interne et externe des pôles magnétiques secondaires. Ainsi, asymétrie plus importante peut être obtenue, et un degré de liberté supplémentaire est disponible pour réduire les ondulations de couple et maximiser le couple.
Les figures 3 à 8 illustrent, schématiquement et de manière non limitative, différentes modes réalisations, sur la base du rotor des figures 1 et 2. Ces figures sont des vues d’une section transversale perpendiculaire à l’axe du rotor. De plus, ces figures sont des vues partielles du rotor : elles représentent un quart du rotor correspondant à deux pôles magnétiques d’un rotor à quatre paires de pôles magnétiques. La différence entre ces modes de réalisation correspond à l’agencement des aimants permanents dans les pôles magnétiques. Pour ces figures, seule la disposition des aimants permanents est détaillée. Bien que les figures 3 à 8 soient représentées avec une asymétrie des pôles magnétiques, et avec des évidements d’allègement, ces modes de réalisation peuvent être mis en œuvre avec des pôles magnétiques identiques et/ou sans évidements d’allègement 8.
Pour le mode de réalisation de la (non conforme à l’invention), uniquement chaque évidement central 5 de la barrière de flux interne 2 est pourvu d’un aimant permanent 12, ici de section rectangulaire.
Pour le mode de réalisation de la , un aimant permanent 12 est agencé dans chaque évidement central 5 de la barrière de flux interne 2, et un aimant permanent 13 est agencé dans chaque évidement incliné 7 de la barrière de flux externe 3. Les aimants permanents 12 et 13 sont de section rectangulaire. De préférence, les aimants permanents 12 et 13 sont de dimensions identiques.
Pour le mode de réalisation de la , un aimant permanent 13 est agencé dans chaque évidement incliné 7 de la barrière de flux externe 3, et un aimant permanent 14 est agencé dans chaque évidement incliné 6 de la barrière de flux interne 2. Les aimants permanents 13 et 14 sont de section rectangulaire. De préférence, les aimants permanents 13 et 14 sont de dimensions identiques.
Pour le mode de réalisation de la , un aimant permanent 12 est agencé dans chaque évidement central 5 de la barrière de flux interne 2, un aimant permanent 13 est agencé dans chaque évidement incliné 7 de la barrière de flux externe 3, et un aimant permanent 14 est agencé dans chaque évidement incliné 6 de la barrière de flux interne 2. Les aimants permanents 12, 13 et 14 sont de section rectangulaire. De préférence, les aimants permanents 12, 13 et 14 sont de dimensions identiques.
Pour le mode de réalisation de la (non conforme à l’invention), un aimant permanent 14 est agencé dans chaque évidement incliné 6 de la barrière de flux interne 2. Les aimants permanents 14 sont de section rectangulaire. De préférence, les aimants permanents 14 sont de dimensions identiques.
Pour le mode de réalisation de la , un aimant permanent 13 est agencé dans chaque évidement 7 de la barrière de flux externe 3. Les aimants permanents 13 sont de section rectangulaire. De préférence, les aimants permanents 13 sont de dimensions identiques.
Dispositif de connexion électrique entre une machine électrique et un module d’électronique de puissance La présente invention se rapporte au domaine de l’électrotechnique et concerne plus précisément un dispositif de connexion électrique entre une machine électrique et un module d’électronique de puissance.
Dans un véhicule électrique ou hybride électrique, le moteur électrique de traction/propulsion est alimenté par un courant alternatif formé par un module d’électronique de puissance, lui-même alimenté en courant continu par une batterie électrique dite haute tension, c’est-à-dire de l’ordre de plusieurs centaines de volts. Le moteur électrique de traction/propulsion est généralement une machine électrique polyphasée utilisée en mode moteur ou générateur suivant l’utilisation du véhicule. Le module d’électronique de puissance loge un onduleur, et éventuellement un chargeur électrique utilisé lors d’une charge de la batterie électrique haute tension.
Or le compartiment moteur d’un véhicule hybride électrique doit loger, en plus d’une machine électrique, d’un module d’électronique de puissance et d’une batterie électrique haute tension, les composants d’un autre groupe motopropulseur, par exemple un moteur thermique et un réducteur. L’encombrement du compartiment moteur est donc important et nécessite d’agencer ses différents éléments étroitement les uns contre les autres. Cela nécessite de concevoir des connexions électriques entre ces éléments qui prennent le moins de place possible. Or pour mettre en contact les sorties de la machine électrique et du module d’électronique de puissance, il est courant de prolonger par exemple les sorties du module d’électronique de puissance pour les recourber et les faire venir se mettre en contact avec les sorties de la machine électrique, ce qui consomme de l’espace dans le compartiment moteur.
De plus dans le cas où la machine électrique comporte deux stators, le nombre de connexions électriques de la machine électrique avec le module d’électronique de puissance est doublé, ce qui complique la tâche de fournir un accès à chacune de ces connexions pour leur montage/démontage, sans augmenter le volume à laisser libre dans le compartiment moteur pour permettre cet accès.
La présente invention remédie au moins en partie aux inconvénients de la technique antérieure, en fournissant un dispositif de connexion électrique entre une machine électrique et un module d’électronique de puissance, un ensemble machine électrique et module électronique de puissance, et un procédé d’assemblage du dispositif de connexion électrique, qui permettent un assemblage simplifié des connexions entre la machine électrique et le module d’électronique de puissance, tout en nécessitant très peu d’espace pour leur montage ou leur démontage.
Cette première étape a pour effet de n’autoriser que le déplacement des lames 300 par rapport à la première partie 210 du corps 200 selon un mouvement de translation M1 suivant l’axe d’insertion A.
Par la suite, la première coque 221 et la deuxième coque 222 sont amenées sur la première partie 210 du corps 200, selon les mouvements de translation M2 et M3, de sorte que la première partie 210 supporte la deuxième partie 220 du corps.
Cela a pour effet d’engager les saillies formant le deuxième organe de fixation 250 de la deuxième partie 220 du corps 200 dans chaque encoche 330 de la portion de fixation 310 des lames 300.
Ainsi, la coopération entre le deuxième organe de fixation 250 et chaque encoches 330 permet de bloquer les lames 300 par rapport au corps 200 selon l’axe d’insertion A.
Pour finaliser l’assemblage du rabotin 100, les moyens de fixation 230 sont alors utilisés pour bloquer l’une par rapport à l’autre la première coque 221 et la deuxième coque 222.
Cela a pour effet de maintenir et de bloquer la première partie 210 du corps 200 par rapport à la deuxième partie 220.
En effet, la première partie 210 est bloquée sur les lames 300 par la présence de la deuxième partie 220 du corps 200, et de chaque butée 241 qui est reçue dans une empreinte 340 d’une lame 300.
Le rabotin 100 selon l’invention peut ainsi être adapté aisément et rapidement à différents types de travaux par un changement rapide des lames 300 et/ou par la constitution d’un corps 200 comprenant une pluralité de tronçons T.
Cela facilite alors le travail des tailleurs de pierres qui, pour un travail en hauteur, peuvent disposer d’une pluralité d’outils différents en un seul outil.
En effet, les tailleurs de pierres n’ont qu’à transporter une boite contenant différentes sortes de lames 300 qui peuvent être montées sur un même corps 200 du rabotin 100 de manière rapide et aisée.
FABRICATION ADDITIVE D’UNE PIÈCE D’UN AÉRONEF Domaine technique de l’invention La présente invention concerne une machine de fabrication additive, ainsi qu’un procédé et un programme d’ordinateur correspondant.
Arrière-plan technologique On connait de l’état de la technique une machine de fabrication additive d’une pièce, en particulier pour un aéronef, à partir de matière chauffée, comportant : un dispositif de chauffage de la matière ; une buse de dépôt de la matière chauffée ; un dispositif de mesure d’une température de la matière chauffée ; et un dispositif de commande conçu pour commander le dispositif de chauffage pour que la température mesurée suive une consigne de température.
La consigne de température est constante et choisie pour que la matière présente les caractéristiques souhaitées pour son dépôt.
Les autres paramètres asservis sont généralement une vitesse d’acheminement de la matière à la buse et un déplacement de la buse par rapport à un plateau où la pièce est fabriquée.
L’asservissement de ces trois paramètres est suffisant pour la plupart des usages. Cependant, les cas d’applications aéronautique demandent plus de maitrise du procédé de fabrication pour atteindre un niveau de performance pouvant être certifié en vol.
Par exemple, la viscosité de la matière utilisée peut influer sur le comportement rhéologique de la matière et donc, dans le cadre des procédés de fabrication additive, sur les caractéristiques de la pièce finale. Par exemple, le MFR (de l’anglais « Melt Flow Rate ») est un indicateur de la viscosité de la matière à une température et un effort donnés. En passant d’un lot de matière à un autre, le MFR est amené à évoluer dans un intervalle considéré comme acceptable.
1. Synthèse du composé bisamidure de fer(II) :
Le bis(triméthylsilyl)amidure de fer de formule Fe(N(SiMe 3 ) 2 ) 2 est synthétisé selon le mode opératoire décrit par Andersen, R. A.; Faegri, K.; Green, J. C.; Haaland, A.; Lappert, M. F.; Leung, W. P.; Rypdal, K. Inorg. Chem. 1988, 27 (10), 1782-1786.
Dans les modes de synthèse qui suivent, les équivalents sont exprimés comme le rapport molaire du réactif donné au composé bisamidure de fer(II) préparé.
2. Activation du complexe du fer et procédé de polymérisation du butadiène :
Le bis[N,N-bis(triméthylsilyl)amidure] de fer (II) stocké en boîte à gants est pesé (40 mg, 0.108 mmol) dans un Schlenk. L'agent cationisant : tétrakis(pentafluorophényl)borate de trityle (TBAr F ), ou tétrakis(pentafluorophényl)borate de N,N-diméthylaniline (ABA F ) le cas échéant, est ajouté selon les proportions figurant dans le tableau 1 ( par exemple pour 1 éq. soit 0.108 mmol: 99,6 mg TBAr F et 86.5 mg ABA F ). Un volume d'un solvant sec, tels qu'indiqués dans le tableau 1, est ajouté.
Indépendamment, 0.81 mL d’une solution d’alkylaluminium (triisobutyl aluminium, 1.33 M, 10 éq. ou hydrure de diisobutylaluminium 1.51 M, 10 éq.) dans le méthylcyclohexane (MCH) est mélangé à 100 mL de MCH. Ce mélange est introduit dans un réacteur inerté. Le mélange est fortement agité pendant 10 min. Le réacteur est ensuite placé sous pression réduite à l’aide d’une pompe à palettes avant d’ajouter 30 mL de butadiène (361.84 mmol, 3350 eq.) qui sont préalablement condensés dans une ampoule après passage dans un piège d’alumine, puis évaporés vers le réacteur. Une fois l’introduction du monomère terminée, le réacteur est chauffé à 60°C.
La solution de complexe du fer et d'agent cationisant, pré-activée après 2 heures d’agitation, est introduite dans le réacteur. Une fois le catalyseur introduit, la polymérisation dure 1 à 4 heures à 60°C.
En fin de réaction, le milieu réactionnel est précipité dans une solution de diBHT dans le méthanol. Le polymère est ensuite séché et conservé à 4°C. Le récapitulatif des essais et l'analyse des polybutadiènes obtenus sont reportés dans le tableau 1.
rapport molaire [Al]/[Fe]= 10 ; Monomère M= butadiène, 30 mL, 361 mmol, rapport molaire [M]/[Fe]= 3350; Agent cationisant= [CPh 3 ][B(C 6 F 5 ) 4 ] (TBAr F ) ou [HNPhMe 2 ][B(C 6 F 5 ) 4 ] (ABAr F ); Température de polymérisation= 60°C η pol = rendement de la polymérisation tr = temps de réaction nd* = non défini, le polymère ne pouvant être solubilisé pour la mesure
3. Activation du complexe du fer et Procédé de polymérisation de l’isoprène :
Le bis[N,N-bis(triméthylsilyl)amidure] de fer (II) stocké en boîte à gants est pesé (20 mg, 0.054 mmol) dans un Schlenk, il est solubilisé dans le MCH (25 mL), de même, 1 équivalent de TBAr F (50 mg, 0.054 mmol) est solubilisé dans le toluène (7mL). Les deux solutions sont ajoutées dans 27 mL d’isoprène (18.4 g, 5000 eq). Après quelques secondes, une solution d’alkyl aluminium est ajoutée (TiBA, 0.59 mL, 0.91 M, 10 éq. ou TEA 0.54 mL, 1 M, 10 éq.). Le mélange est ensuite agité jusqu’à la température indiquée dans le tableau 2, la réaction dure 4 heures. En fin de réaction, le milieu réactionnel est précipité dans une solution de diBHT dans le méthanol. Le polymère est ensuite séché et conservé à 4°C.
Al T°C poly. η (%) Microstructure Mw (kg.mol-1 eq. PS) Đ 1,4-cis 1,4-trans 3,4 TiBA 35 11.5 68 8 24 23.2 2.0 TiBA 60 25,9 66 7 27 13.0 2.1 TEA 25 9.8 66 8 26 27.3 1.7 TEA 60 11.0 70 6 24 18.7 2.0
Dépolymérisation de polymères silicones en organopolysiloxanes La présente invention concerne de manière générale la réutilisation, le retraitement ou le recyclage de polymères silicones. Plus précisément, le procédé de la présente invention concerne la dépolymérisation des polymères silicones pour obtenir des organopolysiloxanes OR de plus faible masse moléculaire pouvant être utilisés par la suite dans des réactions de polymérisation ou directement dans des formulations diverses.
Un défi majeur sociétal et industriel des années à venir est la transition écologique. Ainsi, d’un point de vue économique, le modèle économique dit « linéaire » (prendre, fabriquer, utiliser, jeter) doit être remplacé à terme par un modèle dit circulaire.
Une économie circulaire décrit un système économique basé sur des modèles qui remplacent le concept produit en "fin de vie" par la réduction, la réutilisation alternative, le recyclage et la récupération de ces matériaux dans les processus de production/distribution et de consommation, dans le but d'accomplir un développement durable au profit des générations actuelles et futures.
Avec une augmentation toujours croissante du marché du silicone et la multiplication des applications de tels matériaux, le recyclage des produits silicones usagés est un défi majeur dans l’industrie du silicone. Le recyclage de silicone pourrait réduire de 75% les émissions de gaz (CO, CO 2 ) relatives à l’industrie silicone et de 65% les déchets silicones.
- une unité de traitement ou processeur 901, ou CPU, destinée à charger des instructions en mémoire, à les exécuter, à effectuer des opérations ;
- un ensemble de mémoires, dont une mémoire volatile 902, ou RAM utilisée pour exécuter des instructions de code, stocker des variables, etc., et une mémoire de stockage 903 de type EEPROM. En particulier, la mémoire de stockage 903 est agencée pour mémoriser un module logiciel d’inférence qui comprend des instructions de code pour mettre en œuvre les étapes du procédé d’inférence tel que décrit précédemment.
L’orchestrateur d’inférence comprend également : - un module MRI de réception de données de données initiales ;
- un module MOI d’ordonnancement configuré, pour envoyer à chacun des sous-réseaux d’ordre n issus d’une partition hybride, des données d’entrée de ce sous-réseau, lesdites données d’entrée étant : (i) au moins une partie des données initiales pour ledit au moins un sous-réseau d’ordre 1 ou ; (ii) pour un sous-réseau d’ordre n supérieur à 1, des données obtenues à partir de données de sortie DOUT, DFOUT obtenues par l’inférence d’au moins un sous-réseau d’ordre n-1 ; - un module MCI de restitution de l’inférence dudit réseau de neurones, celle-ci étant obtenue à partir des données de sortie dudit au moins un sous-réseau d’ordre maximal.
Conformément à l’invention, les sous-réseaux sont ordonnés, l’ordre d’un sous-réseau correspondant à l’ordre de la couche dont ils sont issus dans le réseau de neurones.
Circuit neuromorphique La présente description concerne de façon générale un circuit neuromorphique et, plus particulièrement, un circuit neuromorphique mis en œuvre en utilisant une mémoire vive résistive (RRAM).
Des circuits neuromorphiques ont été proposés pour reproduire les caractéristiques principales d'un neurone biologique. De tels circuits sont configurés pour intégrer des signaux, provenant d'autres circuits neuromorphiques, dans le temps.
Des circuits neuromorphiques classiques sont basés sur une technologie CMOS (de l'anglais "Complementary Metal Oxide Semiconductor", métal oxyde semiconducteur complémentaire). Une mémoire vive statique (SRAM) ou une mémoire vive résistive (RRAM) est utilisée pour stocker l'équivalent du coefficient synaptique. Des condensateurs de taille importante sont utilisés pour mettre en œuvre les neurones dynamiques, équivalents au potentiel de membrane d'un neurone biologique. Selon une variante, des solutions numériques peuvent être utilisées, en échantillonnant des signaux et en les copiant vers une mémoire externe.
Toutefois, l'utilisation de condensateurs de taille importante ou de solutions numériques requiert généralement une consommation d'énergie et/ou une surface de circuit excessives.
Il existe un besoin dans l'état de la technique de mettre en œuvre des circuits neuromorphiques qui pallient tout ou partie des problèmes de l'état de l'art.
Des modes de réalisation de la présente description pallient tout ou partie des inconvénients des circuits neuronaux connus.
Selon un aspect, on prévoit un circuit neuronal comprenant : - une première pluralité de synapses, comprenant chacune un premier élément mémoire résistif ayant une capacité parasite associée, chacun des premiers éléments mémoire résistifs étant configurés pour fournir un courant à une première ligne conductrice commune ; et - un dispositif de sortie configuré pour comparer une première tension sur la première ligne conductrice commune à une tension seuil et pour générer une tension de sortie du circuit neuronal sur la base de la comparaison.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de sortie est un comparateur de tension configuré pour générer une transition de la tension de sortie du circuit neuronal lorsque la première tension dépasse la tension seuil.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de sortie est un amplificateur de tension configuré pour générer une tension de sortie analogique.
Selon un mode de réalisation, le circuit neuronal comprend en outre un premier circuit de retard relié à une sortie du comparateur de tension et configuré pour réinitialiser la première tension sur la première ligne conductrice commune en réponse à la transition de la tension de sortie.
Lorsque le match de football commence, l’unité de contrôle reçoit les données de localisation et va venir contrôler le dispositif de déplacement 600 en fonction de ces données de localisation. Le dispositif de déplacement 600 déplace le chariot 500 en conséquence. Le déplacement du chariot correspond dans l’exemple au déplacement du ballon dont les positions successives sur le terrain de football sont comprises dans les données de localisation.
Lorsque le chariot 500 se déplace, à chaque fois qu’il se retrouve en vis-à-vis d’un plot 400, une force magnétique de répulsion entre l’élément magnétique du chariot et l’élément magnétique dudit plot est créée et entraine la translation du plot de la position de repos à la position active.
Ainsi, avant le passage du chariot, les plots ne sont soumis à aucune force magnétique de répulsion, et les plots sont en position de repos et ne dépassent pas la face externe du plateau. Au passage du chariot, les plots sont soumis à une force magnétique de répulsion et passent successivement de la position de repos à la position active, dépassant la face externe du plateau. Après le passage du chariot, lorsqu’ils ne sont plus soumis à la force magnétique de répulsion, les plots reviennent à leurs positions de repos, sous l’effet de la gravitation terrestre.
Les plots 400 translatés vers la position active, quel que soit leur hauteur, engendrent une série de pressions locales successives sur les mains de l’utilisateur.
Chaque pression locale renseigne ainsi l’utilisateur, de manière haptique, sur la position du ballon sur le terrain de sport durant le match de football. L’utilisateur peut ainsi suivre en temps réel la trajectoire du ballon.
L’utilisateur peut conjuguer la donnée de localisation informant sur la position du ballon avec celle informant d’une passe entre les joueurs. Dans ce cas, l’utilisateur active le dispositif de vibrations 1000 via le commutateur.
La donnée de localisation informant d’une passe entre les joueurs étant synchronisée avec la donnée de localisation informant sur la position du ballon, l’appareil permet ainsi à l’utilisateur, en parallèle et en complément du suivi de la trajectoire du ballon que l’appareil génère de manière haptique via le déplacement des plots 400, d’être informé d’une passe réalisée par le joueur porteur du ballon. Ainsi, le suivi du match de football, par l’utilisateur, est amélioré par rapport à un appareil de suivi qui ne comprendrait pas de dispositif de vibrations ou de transmission haptique.
L’utilisateur peut également conjuguer la réception des données de localisation avec la réception des données événementielles. Dans ce cas, l’utilisateur choisit, via l’interface utilisateur, le mode de réception de ces données événementielles : haut-parleur ou un casque audio connecté à la sortie audio de l’appareil 100.
Dans l’exemple, les données événementielles renseignent les fautes signalées. Ainsi, à chaque fois qu’une faute est signalée, l’utilisateur est averti.
Les données de localisations étant synchronisées avec les données événementielles, l’appareil permet ainsi à l’utilisateur, en parallèle et en complément du suivi de la trajectoire du ballon que l’appareil génère de manière haptique via le déplacement des plots 400, et de l’information sur une passe, de connaitre une faute signalée grâce à la vibration ponctuelle dudit appareil.