INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En remarque, l'écartement entre les modules optiques adjacents résulte d'un compromis entre une distance la plus faible possible pour minimiser la quantité de rayons lumineux passant entre deux modules optiques adjacents et une distance la plus grande possible pour à la fois faciliter le procédé d'assemblage et éviter un contact entre les modules optiques adjacents lorsque le dispositif optique 3 est courbé. Plus la distance entre les modules optiques 4 adjacents est importante, plus le rayon de courbure de la ligne courbe C peut être faible avant d'aboutir à un contact entre deux modules optiques adjacents. Avantageusement, les bords 5A et 5B peuvent présenter une forme bombée et/ou chanfreinée afin d'éviter un contact entre les modules optiques adjacents et ainsi augmenter l'amplitude de rotation sans augmenter la dimension de l'interstice entre ces modules optiques.
La illustre un deuxième mode de réalisation d'un dispositif optique selon l'invention. Les mêmes signes de référence que pour le premier mode de réalisation sont utilisés pour décrire ce deuxième mode de réalisation. Selon le deuxième mode de réalisation, le dispositif optique comprend un unique élément flexible 7 sous la forme d'un film 8 flexible agencé en aval des modules optiques 4 selon le sens de propagation des rayons lumineux. Le film 8 comprend ainsi une première face 8A sur laquelle sont fixés tous les modules optiques 4 et une deuxième face 8B, opposée à la première face et libre de tout composant. Dans une telle configuration le film optique est nécessairement transparent de manière à permettre le passage des rayons lumineux au travers du dispositif optique 3. Selon une variante de réalisation, le film 8 pourrait être agencé en amont des modules optiques 4 selon le sens de propagation des rayons lumineux, toutefois une telle variante conduirait à un espacement entre les modules optiques augmenté une fois que le dispositif optique est courbé le long de la ligne courbe C.
Étape 4. Selon un rapport molaire des ions métalliques totaux de fer et de manganèse sur l’ion bicarbonate de 1 : 2,2, la solution mixte de sels préparée à l’étape 1 et la solution de bicarbonate d’ammonium préparée à l’étape 2 ont été ajoutées au réacteur en même temps et mises en réaction, le réacteur a été agité à une vitesse de 200 tr/min, et la température à l’intérieur du réacteur était de 40°C.
Étape 7. Le carbonate de manganèse ferreux et le pentoxyde de phosphore ont été mélangés selon un rapport molaire d’éléments de (Fe+Mn) : P de 1 : 1, puis le mélange a été broyé à boulets dans une atmosphère d’azote sec pendant 0,5 h.
Étape 9. Le pyrophosphate de manganèse ferreux concassé obtenu à l’étape 8 a été mélangé avec du chlorure de lithium et du glucose selon un rapport molaire de (Fe+Mn) : Li : source de carbone de 1 : 1,1 : 0,3, puis de l’eau désionisée avec une masse de 100% de la masse totale des matières solides de pyrophosphate de manganèse ferreux, de chlorure de lithium et de glucose a été ajoutée. De l’acide chlorhydrique a été ajouté pour ajuster le pH à 2,5. Une réaction hydrothermale a été réalisée dans un réacteur fermé à une température de 100°C pendant 2 heures.
Étape 10. Une séparation solide-liquide a été réalisée. Le produit solide a été calciné à 600°C pendant 20 h sous la protection d’un gaz inerte, et naturellement refroidi à température ambiante pour obtenir un produit fini de matériau d’électrode positive de phosphate de lithium-manganèse-fer.
est une vue schématique, selon un plan de coupe vertical, d’un siphon de sol résistant au feu et à garde d’eau connu de l’état de la technique, dans une situation dans laquelle il est exposé à un feu ;
est une vue analogue à la , le siphon permettant l’évacuation d’un trop plein d’eau dans le local dans lequel il est positionné ;
est une vue analogue à la qui montre comment le siphon empêche le transfert de gaz ou de particules potentiellement dangereux ou contaminés entre deux locaux superposés ;
est une vue détaillée et en coupe verticale d’un siphon selon l’art antérieur, implanté dans le sol d’un local ;
est une vue en perspective d’un siphon sensiblement identique à celui de la ;
est une vue analogue à la , d’un autre mode de réalisation d’un siphon selon l’art antérieur ;
est une vue détaillée et en coupe verticale d’un siphon conforme à un mode de réalisation possible de l’invention ;
est une vue en perspective d’un équipement que renferme le siphon de la ;
est une vue en coupe verticale de l’équipement de la ;
est un premier schéma destiné à illustrer comment fonctionne un siphon selon l’invention, dans le cas d’un incendie en cours dans le local inférieur ;
est un deuxième schéma destiné à illustrer comment fonctionne le siphon selon l’invention, dans le cas d’un incendie en cours dans le local inférieur ;
est un schéma destiné à illustrer comment fonctionne le siphon selon l’invention, lorsque l’incendie est éteint.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION La présente invention va maintenant être décrite en référence aux figures 7 à 12, qui en représentent seulement un mode de réalisation possible.
Le siphon 1, tel qu’il est représenté sur les figures 7 et suivantes, présente la même physionomie générale que ceux des figures précédentes.
Ainsi, en référence à la , on a affaire à un siphon 1 qui comprend un corps 10 en forme de cuvette C, lequel comporte une paroi de fond 100 et une paroi périphérique 101, ladite paroi de fond 100 étant traversée par un conduit 12 qui s’étend généralement perpendiculairement à la paroi 100 et dont l’extrémité supérieure 120 est située à l’intérieur de ladite cuvette C.
Le corps 10 présente une ouverture supérieure O partiellement obturée par une plaque ajourée 11 formant grille, une cloche 111 généralement tubulaire étant prévue, qui présente une paroi de fond 112 solidaire de la plaque 11 formant grille et une paroi périphérique 113 s’étendant autour et à distance du conduit 12 et à distance de la paroi de fond 100 du corps 10.
Le véhicule automobile comprend en outre un moyen pour modifier une configuration de chaîne de traction de sorte à appliquer un couple donné. Le moyen d’optimisation permet donc de mettre en œuvre un couple modifié C M adapté au changement de mode de conduite M pour un meilleur confort en utilisation.
Le couple C M à appliquer est mis en œuvre au moyen d’une consigne de couple et d’une consigne en potentiel de couple.
La consigne de couple est comprise entre le couple minimal et maximal accessible à la chaîne de traction sans changement état (état moteur courant, état de boîte de vitesse BVA courant, état de couplage courant (embrayage, crabot, etc.). Elle pilote directement les organes.
La consigne en potentiel de couple est comprise entre le couple minimal et maximal réalisable par la chaîne de traction. Pour réaliser ce couple, la chaîne de traction peut être contrainte de changer d’état (exemple : allumage du moteur thermique MT et/ou rétrogradage et/ou crabotage etc.)
Les commandes émettent une consigne en potentiel de couple et une consigne de couple.
La consigne en potentiel de couple est basée sur une accélération cible.
La consigne de couple est basée sur une deuxième accélération prédéterminée (ou une accélération dite « de confort »).
Si la chaîne de traction dans son état courant peut réaliser la consigne en potentiel de couple, alors il n’y a pas d’impact sur les couplages.
Si la chaîne de traction dans son état courant ne peut pas réaliser la consigne en potentiel de couple, alors la chaîne de traction va se reconfigurer (en changeant son état : par exemple allumage du moteur thermique MT, rétrogradage, couplage du train arrière etc..) afin que la consigne en potentiel de couple soit réalisable dans son nouvel état.
Par exemple sur un moteur conventionnel en rapport courant en 3 ème vitesse, le couple maximal est de 1000Nm par roue ; le couple potentiel maximal est de 2000Nm (suite au passage du rapport 2).
Si la consigne en potentiel de couple dépasse 1000Nm, cela va provoquer un rétrogradage.
Dans un autre exemple de répartition de potentiel de couple :
Dans un premier cas, la consigne en potentiel couple ne demande pas l’allumage du moteur thermique. Dans ce cas, on alloue tout le potentiel de couple vers la machine électrique de meilleur rendement, puis tout le potentiel non réalisable par la machine de meilleur rendement est alloué à la machine de rendement inférieur.
Dans un deuxième cas, la consigne en potentiel couple demande l’allumage du moteur thermique. Dans ce cas, on alloue tout le potentiel de couple vers le moteur thermique MT et son rapport de boîte associé (afin de déterminer son régime optimal), puis tout le potentiel non réalisable par le moteur thermique MT vers la machine électrique de meilleur rendement, par exemple la première ME1, puis tout le potentiel non réalisable par la machine électrique de meilleur rendement ME1 et le moteur thermique MT est alloué à la machine de rendement inférieur par exemple la deuxième ME2.
Description des figures La décrit un mode de réalisation possible de l'invention.
La décrit un autre mode de réalisation possible de l'invention.
Sur les figures, les mêmes sections sont désignées par les mêmes références.
Dans le mode de réalisation de la , l'huile de liquéfaction de plastique (100) est introduite dans une première section de lavage (B) pour y être soumise au premier lavage W1. Une première phase organique (101) et un premier effluent aqueux (102) sortent de la première section de lavage (B). La première phase organique (101) est envoyée à la section de traitement (C). En amont de la section de traitement (C), un composé basique (103) est ajouté à la première phase organique (101), via une conduite et une ou plusieurs vannes. Le mélange (104) de la phase organique (101) et du composé basique (103) traverse ensuite deux échangeurs de chaleur (105), (106) pour y être chauffé avant d’entrer dans la section de traitement (C). L’effluent (107) sortant de la section de traitement (C) sert notamment à chauffer le mélange (104) via le premier échangeur de chaleur (105). Il peut ensuite être refroidi dans un troisième échangeur de chaleur (108) avant d’entrer dans la deuxième section de lavage (D) pour y être soumis au deuxième lavage W2. Une deuxième phase organique (109) et un deuxième effluent aqueux (110) sortent de la deuxième section de lavage (D). La phase organique (109) forme la composition purifiée qui peut ensuite être traitée par exemple tel que décrit en référence à la .
Dans ce mode de réalisation, un circuit (111) relie la première et la deuxième section de lavage (B) et (D) via une première conduite (112) allant de la deuxième section de lavage vers la première et une deuxième conduite (113) allant de la première section de lavage vers la deuxième. Ce circuit (111) comprend une pompe (114), une conduite d’injection d’eau (115) et une conduite de soutirage (116), ici situées sur la deuxième conduite (113). Des vannes (117), (118) permettent de fermer la conduite de soutirage (116) et la conduite d’injection d’eau (115). Le deuxième effluent aqueux (110) peut être envoyé entièrement à la première section de lavage (B) comme solution de lavage, tel que représenté. Comme décrit en référence à la , il pourrait être prévu des sections optionnelles de prétraitement et de séparation.
Une huile de liquéfaction de plastique purifiée sortant de l’étape d) du procédé selon l’invention peut être hydrotraitée en deux étapes selon la procédure suivante :
Le solvant supplémentaire peut être un solvant pour la solubilisation de la quinone ou un solvant pour la solubilisation de l’hydroquinone (formée après l’hydrogénation de la quinone). Un ou plusieurs solvants supplémentaires peuvent être présents dans la solution de travail. Par exemple, un premier solvant supplémentaire pour la solubilisation de la quinone et un second solvant supplémentaire pour la solubilisation de l’hydroquinone peuvent être présents dans la solution de travail.
Dans le cas où le solvant supplémentaire est destiné à la solubilisation de l’hydroquinone (solvant pour hydroquinone), ce solvant peut être un solvant organique polaire de préférence non soluble dans l’eau. Un tel solvant peut être choisi parmi les alcools, les urées, les amides, les caprolactames, les esters, les substances contenant du phosphore et les pyrrolidones, et peut comprendre les phosphates d’alkyle (par exemple le phosphate de trioctyle), les phosphonates d’alkyle, les esters d’alkylcyclohexanol (par exemple l’acétate de 2-méthyl-cyclohexyle), les N,N-dialkylcarbonamides, les tétraalkylurées (par exemple la tétrabutylurée), les N-alkyl-2-pyrrolidones et les alcools à haut point d’ébullition, de préférence avec de 8 à 9 atomes de carbone (par exemple le diisobutylcarbinol). Les solvants pour hydroquinones préférés sont choisis parmi les phosphates d’alkyle, les tétraalkylurées, les esters d’alkylcyclohexanol et les alcools à haut point d’ébullition
Alternativement, la solution de travail selon l’invention est dépourvue de tout solvant supplémentaire.
De préférence, la solution de travail peut consister en (ou essentiellement consister en) le solvant organique de formule (I) et la quinone.
Procédé de production du peroxyde d’hydrogène Comme indiqué ci-avant, l’invention concerne un procédé de production de peroxyde d’hydrogène, en particulier par le procédé AO. Un tel procédé comprend des étapes alternées d’hydrogénation et d’oxydation de la solution de travail décrite ci-dessus.
En d’autres termes, de préférence, l’invention porte sur un procédé de production de peroxyde d’hydrogène par le procédé AO comprenant au moins les deux étapes alternées de: hydrogénation d’une solution de travail en présence d’un ou plusieurs catalyseurs, ladite solution de travail comprenant au moins une quinone dissoute dans au moins un solvant organique, pour obtenir au moins une hydroquinone correspondante ; et oxydation de ladite au moins hydroquinone ;
le solvant organique étant une lactone répondant à la formule (I) suivante :
Selon un mode de réalisation préféré, le catalyseur peut être soit sous une forme libre, par exemple du noir de palladium en suspension dans la solution de travail, soit déposé sur un support solide tel que des particules utilisées sous la forme d’une suspension ou d’un lit fixe.
Selon un autre mode de réalisation préféré, le catalyseur peut se présenter sous la forme d’un métal actif sur un support monolithique, par exemple, comme décrit dans les brevets US 4 552 748 et 5 063 043.
L’étape d’hydrogénation peut être réalisée à une température de 20 à 120°C, et de préférence de 30 à 90°C.
Un cPEP n’est présent dans une cellule végétale qu’une fois que celui-ci y a été introduit sous la forme d’un peptide ou sous la forme d’un acide nucléique codant ledit peptide.
La spécificité du cPEP vis-à-vis d’une protéine cible (d’un gène cible) est déterminée par sa séquence d’acides aminés. En effet, la séquence d’un cPEP correspond à la traduction in silico (artificielle) en acides aminés d’un fragment de l’ARN pré-messager (pré-ARNm) codant ladite protéine, ledit fragment étant choisi sur une des séquences d’acides nucléiques réputées non codantes dudit pré-ARNm. En particulier, ledit fragment a une taille inférieure à celle de la séquence d’acides nucléiques naturellement traduite.
La séquence peptidique d’un cPEP peut donc être déterminée à partir d’un fragment de l’ARN pré-messager (pré-ARNm) codant ladite protéine en appliquant, dès le premier nucléotide dudit fragment, le code génétique attribuant à chaque triplet de nucléotides un acide aminé spécifique (AUC = Isoleucine, ACA = Thréonine, etc .).
Dans l’invention, le fragment du pré-ARNm utilisé pour déterminer la séquence du cPEP peut être choisi dans les trois cadres de lecture existants sur la séquence du pré-ARNm. En d’autres termes, un fragment peut être sélectionné dans les cadres de lecture +1, +2 ou +3. Sur ce point, il est possible que les trois des cadres de lecture contiennent l’information d’un cPEP comme il est possible que seulement un des trois des cadres de lecture (le +1, le +2 ou le +3) ou deux des trois des cadres de lecture (le +1 et le +2, le +1 et le +3, ou le +2 et le +3) contiennent l’information d’un cPEP.
D’une manière générale, les cPEPs ont une taille comprise de 4 à 70 acides aminés, en particulier de 4 à 41 acides aminés, notamment une taille comprise de 5 à 40 acides aminés, de 7 à 20 acides aminés ou plus particulièrement une taille comprise de 8 à 15 acides aminés. Par conséquent, la séquence d’un cPEP correspond à la traduction d’un fragment compris de 4 à 70 triplets de nucléotides, en particulier compris de 4 à 41 triplets de nucléotides, notamment d’un fragment compris de 5 à 40 triplets de nucléotides, de 7 à 20 triplets de nucléotides ou plus particulièrement d’un fragment compris de 8 à 15 triplets de nucléotides.
En d’autres termes, la séquence d’un cPEP correspond à la traduction en acides aminés d’un fragment de « 3 n » nucléotides du pré-ARNm de la protéine cible, n étant compris de 4 à 70, en particulier n étant compris de 4 à 70, en particulier compris de 4 à 41, notamment compris de 5 à 40, de 7 à 20 ou plus particulièrement compris de 8 à 15.
Par exemple, si n est égal à 5, le cPEP a une taille de 5 acides aminés et correspond à la traduction d’un fragment de 15 (= 3 x 5) nucléotides. Par exemple, si n est égal à 40, le cPEP a une taille de 40 acides aminés et correspond à la traduction d’un fragment de 120 (= 3 x 40) nucléotides. Par exemple, si n est égal à 70, le cPEP a une taille de 70 acides aminés et correspond à la traduction d’un fragment de 210 (= 3 x 70) nucléotides. Etc.
Les cPEPs ont une taille de 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22, 23, 24, 25, 26, 27, 28, 29, 30, 31, 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38, 39, 40, 41, 42, 43, 44, 45, 46, 47, 48, 49, 50, 51, 52, 53, 54, 55, 56, 57, 58, 59, 60, 61, 62, 63, 64, 65, 66, 67, 68, 69 ou 70 acides aminés, et correspondent respectivement à la traduction de fragments de 12, 15, 18, 21, 24, 27, 30, 33, 36, 39, 42, 45, 48, 51, 54, 57, 60, 63, 66, 69, 72, 75, 78, 81, 84, 87, 90, 93, 96, 99, 102, 105, 108, 111, 114, 117, 120, 123, 126, 129, 132, 135, 138, 141, 144, 147, 150, 153, 156, 159, 162, 165, 168, 171, 174, 177, 180, 183, 186, 189, 192, 195, 198, 201, 204, 207 ou 210 nucléotides.
Dans un mode de réalisation, l’invention concerne le procédé de préparation et de détermination d’un cPEP tel que décrit précédemment, dans lequel ledit fragment a une taille de 3 n nucléotides, n étant compris : de 4 à 41 ; de 5 à 40 ; de 7 à 20 ; ou de 8 à 15.
Dans un mode de réalisation, l’invention concerne le procédé de préparation et de détermination d’un cPEP tel que décrit précédemment, dans lequel ledit peptide a une taille choisie parmi : 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22, 23, 24, 25, 26, 27, 28, 29, 30, 31, 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38, 39, 40, 41, 42, 43, 44, 45, 46, 47, 48, 49, 50, 51, 52, 53, 54, 55, 56, 57, 58, 59, 60, 61, 62, 63, 64, 65, 66, 67, 68, 69 et 70 acides aminés.
Dans un mode de réalisation, l’invention concerne le procédé de préparation et de détermination d’un cPEP tel que décrit précédemment, dans lequel ledit cPEP a une taille inférieure à celle de ladite protéine ( i.e. celle dont le cPEP module l’accumulation).
Comme indiqué plus haut, les cPEPs ont la capacité de moduler spécifiquement l’accumulation d’une protéine sans que l’accumulation de l’ARNm lui correspondant soit impacté. Autrement dit, l’ajout d’un cPEP dans une cellule végétale ne modifie pas la quantité d’ARNm permettant d’exprimer la protéine qu’il a la capacité de réguler, mais seulement la quantité de ladite protéine.
Selon l’invention, le terme « protéine » désigne une séquence d’acides aminés dont l’information est codée par un gène présent sur le génome d’une cellule végétale. Par « gène », on désigne donc, notamment, la séquence d’acide nucléique nécessaire à la synthèse de ladite protéine. Aussi, un gène comprend davantage que les nucléotides codant la séquence d’acides aminés de la protéine. Par exemple, un gène inclut les séquences d’ADN nécessaires à la synthèse d’un pré-messager (pré-ARNm), lequel est ensuite maturé par la machinerie cellulaire en un ARN messager (ARNm). Ce dernier peut alors être traduit, via les ribosomes, en une protéine.
Pour préparer un cPEP capable de moduler l’accumulation d’une protéine, il convient de traduire un fragment de l’ARN pré-messager (pré-ARNm) codant ladite protéine afin obtenir la séquence dudit cPEP, lequel fragment est choisi dans une séquence d’acides nucléiques du pré-ARNm réputée non codante ( e.g. introns, partie 5’-UTR ou partie 3’-UTR).
Les fumées sont alors bloquées et la température est contrôlée.
Quand l’incendie est terminé, ce qui correspond à la , et la température est redescendue par exemple en dessous de 68°C moins l’hystérésis (soit vers par exemple 55°C), le ressort R2 retrouve sa raideur d’origine et reprend sa place initiale dans la capsule 3. Il se contracte et comprime le ressort R1.
Le mécanisme est de nouveau au repos en position initiale, l’eau peut de nouveau s’évacuer par le siphon et le mécanisme est prêt à réagir de nouveau à une éventuelle montée de température.
On notera que la solution selon l’invention fonctionne dans n’importe quelle condition, c'est-à-dire avec une garde d’eau à sa côte nominale, à sa côte dégradée et même sans eau.
La raideur des ressorts R1 et R2 sera définie afin de ne pas provoquer le soulèvement la plaque 11 formant grille, lorsque le mécanisme est déployé comme montré sur la , tout en maintenant une force suffisante sur l’opercule 4 et le joint 5 pour garantir l’étanchéité au contact du conduit 12.
Ce mécanisme qui fait usage d’un ressort à mémoire de forme permet d’empêcher, par obturation, la propagation des fumées chaudes d’un incendie et de limiter fortement le transfert de température par conduction au travers des éléments métalliques du siphon. Ainsi, même en cas d’absence de garde d’eau 2, le requis de sectorisation est respecté.
Le fonctionnement du mécanisme repose essentiellement sur les propriétés intrinsèques de la matière du ressort à mémoire de forme. Il s’agit de préférence d’un alliage de nickel et de titane connu sous la marque Nitinol. A ce titre, le système reste passif.
On notera que cet ensemble de pièces est démontable et le bon fonctionnement du mécanisme peut être testé sur un banc d’essai très simple, par exemple à déplacement d’air chaud pulsé à la température d’action du matériau à mémoire de forme et vérification visuel ou instrumenté du bon fonctionnement de l’obturateur.
On notera que la capsule 3 peut être utilisée également au sein d’un siphon tel que celui de la , dans laquelle la cloche 111 est distincte de la plaque formant grille 11.
On peut aussi envisager de ne pas faire usage de la capsule 3, de sorte que les ressorts sont directement fixés dans le fond de la cloche 111.
Dans les modes de réalisation décrits ci-dessus, les deux ressorts sont centrés selon l’axe du corps 10 du siphon 1. Toutefois, à simple titre d’exemple non représenté ici, on pourrait faire usage de plus d’une paire de ressorts, tel que trois jeux de deux ressorts, imbriqués par paires l’un autour de l’autre et positionnés à 120° les uns des autres.
De la même manière, les ressorts peuvent être de type ressort à lame ou tout autre dispositif assurant la même fonction. La seule condition est que l’un au moins des deux ressorts soit à mémoire de forme.
On notera que la présente invention ne modifie pas la fonction d’évacuation d’eau du siphon, laquelle reste respectée. Elle permet d’avoir une redondance par rapport au requis de sectorisation incendie, ce qui est le but premier d’un siphon résistant au feu. Ainsi, l’invention permet, en cas d’insuffisance du niveau de la garde d’eau 6 ou en l’absence, d’éviter la propagation verticale de l’incendie pendant un temps défini (requis).
L’invention permet de renforcer la sécurité du personnel et des installations industrielles ainsi que la sûreté dans les sites nucléaire en proposant une voie de secours à une sectorisation fragilisée par la diminution ou la perte de la garde d’eau des siphons résistants au feu.