INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Autres modes de réalisation Les modes de réalisation et les exemples de variantes effectués dans au moins une des mentions écrites et illustrations de la présente description visent à faciliter la compréhension de la présente divulgation, et ne limitent pas le concept de la présente divulgation. Les modes de réalisation et les exemples de variantes susmentionnés peuvent être modifiés et améliorés sans s'écarter de l'objectif prévu. Ledit objectif prévu englobe des éléments égaux, des modifications, des suppressions, des combinaisons (par exemple, des combinaisons de caractéristiques entre les modes de réalisation et les variations), des améliorations et des changements qui peuvent être reconnus par l’homme du métier sur la base des modes de réalisation divulgués dans la présente description. Les limitations de la portée des revendications du brevet doivent être interprétées largement sur la base des termes utilisés dans le champ desdites revendications de brevet, et ne doivent pas être limitées aux modes de réalisation et aux exemples de variations décrits dans le présent document ou dans la poursuite de cette demande. De tels modes de réalisation et de tels exemples de variations doivent être interprétés comme non exclusifs. Par exemple, dans le présent document, les termes « préférable » et « bien » sont non exclusifs et signifient « préférable mais non limité à » et « bien mais non limité à ».
Légende 10 : Système de propositions interactif 22 : Unité de réception des données d'entrée 24 : Unité de sortie 32 : Modèle génératif de propositions
Procédés d’affichage sur une interface de sortie d’un équipement informatique d’un objet graphique tridimensionnel et de chiffrement d’un modèle initial d’un objet graphique tridimensionnel DOMAINE TECHNIQUE GÉNÉRAL
La présente invention se rapporte au domaine de l’infographie tridimensionnelle. Plus précisément, elle concerne des procédés d’affichage sur une interface de sortie d’un équipement informatique d’un objet graphique tridimensionnel, et de chiffrement d’un modèle initial d’un objet graphique tridimensionnel
On a aujourd’hui la capacité de générer et rendre des objets graphiques tridimensionnels en les plaçant par exemple dans une scène virtuelle, ou en réalité augmentée. On obtient des images informatiques de synthèse, qui présentent un réalisme croissant.
Des objets graphiques tridimensionnels peuvent à ce titre avoir une valeur et être par exemple vendus par des infographistes à des utilisateurs.
Il est cependant courant que de tels objets graphiques soient piratés et diffusés sur internet, ce qui les rend alors accessibles gratuitement par tout le monde.
Il est alors très difficile, d’un point de vue juridique, de faire respecter le droit d’auteur existant sur ces objets graphiques.
On connait par conséquent des techniques de chiffrement (AES, triple DES, etc.) où l’objet graphique est transmis chiffré à un utilisateur disposant d’une clé privée de chiffrement.
Les risques de piratage sont moindres, mais : Soit l’utilisateur peut, une fois que l’objet a été déchiffré, le manipuler comme il veut, mais alors il y a toujours le risque que l’objet soit diffusé sur internet en clair. Soit l’objet doit être manipulé chiffré, mais alors la gestion du déchiffrement peut être lourde en termes de ressources informatiques, rendant par exemple impossible une animation en temps réel.
PRÉSENTATION DE L’INVENTION La présente invention se rapporte donc selon un premier aspect à un procédé d’affichage sur une interface de sortie d’un équipement informatique d’un objet graphique tridimensionnel, caractérisé en ce qu’il comprend la mise en œuvre, par des moyens de traitement de données d’un équipement informatique d’étapes de : Obtention d’un modèle chiffré dudit objet graphique tridimensionnel ; Application au modèle chiffré d’au moins une transformation géométrique paramétrisée par une clé privée de déchiffrement associée audit objet graphique tridimensionnel, de sorte à obtenir un modèle déchiffré dudit objet graphique tridimensionnel ; Mise en œuvre d’un algorithme de rendu dudit modèle déchiffré.
Le circuit 10 de fluide réfrigérant comporte en outre une deuxième branche de dérivation 34 de fluide réfrigérant entre un deuxième point de dérivation 36 et un deuxième point de jonction 38, le deuxième point de dérivation 34 étant situé sur la boucle principale LP entre le deuxième échangeur de chaleur 26 et le premier organe de détente 20, par exemple entre le premier point de jonction 26 et le premier organe de détente 20, et le deuxième point de jonction 38 étant situé sur la boucle principale LP entre l’échangeur de chaleur bifluide 22 et le compresseur 12.
La première branche de dérivation 24 comporte, dans le sens de circulation du fluide réfrigérant, un deuxième organe de détente 40 et un cinquième échangeur de chaleur 42 agencé pour échanger des calories, de façon directe ou indirecte, avec un cinquième fluide caloporteur, notamment de façon à ce que ledit cinquième échangeur de chaleur 42 puisse fonctionner en évaporateur de fluide réfrigérant lorsque le système est en mode de climatisation et en mode de déshumidification, le cinquième fluide caloporteur étant dans cet exemple un flux d’air interne (Fi) soufflé dans l’habitacle du véhicule. En effet, le cinquième échangeur de chaleur 42 est typiquement un évaporateur intégré dans le dispositif de ventilation 56 d’air intérieur. Il s’agir plus généralement d’un échangeur de chaleur pour évaporer le fluide réfrigérant circulant en son sein.
Le deuxième organe de détente 40 est typiquement une vanne électronique d’expansion, ou « détenteur » électronique.
Le circuit 10 de fluide réfrigérant comporte en outre une troisième branche de dérivation 44 de fluide réfrigérant entre un troisième point de dérivation 46 et un troisième point de jonction 48, le troisième point de dérivation 46 étant situé sur la boucle principale LP entre le premier dispositif de stockage 18 de fluide réfrigérant et le premier point de jonction 28 de la première branche de dérivation 24, et le troisième point de jonction 48 étant situé sur la deuxième branche de dérivation 34 entre le cinquième échangeur de chaleur 42 et le deuxième point de jonction 38 de la deuxième branche de dérivation 34.
Le circuit 10 de fluide réfrigérant est par ailleurs muni de différents types de vannes ou clapets.
Le circuit 10 de fluide réfrigérant comporte une première vanne trois voies 33 reliant le deuxième dispositif de stockage 30 de fluide réfrigérant, le deuxième échangeur de chaleur 16 et la première branche de dérivation 24 au premier point de jonction 26. Cette première vanne trois voies 33 permet de faire circuler le fluide réfrigérant du premier échangeur de chaleur 14 vers le deuxième échangeur de chaleur 16 ou vers la première branche de dérivation 24. En variante, il s’agit de deux vannes d’arrêt respectivement sur l’une et l’autre des branches en aval du premier point de dérivation 26.
La troisième branche de dérivation 44 comporte une vanne d’arrêt 50, mais ne comporte pas, dans cet exemple, un échangeur de chaleur.
La deuxième branche de dérivation 34 comporte un premier clapet anti-retour 52 situé entre le premier point de jonction de la deuxième branche de dérivation 34 et le troisième point de jonction 48 de la troisième branche de dérivation 44.
La boucle principale LP comporte un deuxième clapet anti-retour 54 situé entre le premier dispositif de stockage 18 de fluide réfrigérant et le premier point de jonction 28 de la première branche de dérivation 24, plus précisément entre le troisième point de dérivation 46 de la troisième branche de dérivation 44 et le premier point de jonction 28 de la première branche de dérivation 24.
Les principaux modes de fonctionnement de circuit de la seront expliqués plus en détail en référence aux figures 3 à 5.
La illustre à titre d’exemple un circuit possible de liquide caloporteur pour ledit troisième fluide caloporteur traversant ledit échangeur de chaleur bifluide 22.
Le circuit 11 de troisième fluide caloporteur comporte une première branche B1 de circulation de fluide caloporteur comportant une première pompe 58 et l’échangeur de chaleur bifluide 22. Le circuit 11 de troisième fluide caloporteur comporte aussi une branche dite « externe » BE de circulation du troisième fluide caloporteur, ladite branche externe BE comportant ledit quatrième échangeur de chaleur (32).
De façon à former une boucle de circulation du troisième fluide caloporteur, une extrémité amont de ladite branche externe BE est raccordée à une extrémité aval de ladite première branche B1 et une extrémité aval de ladite branche externe étant raccordée à une extrémité amont de ladite première branche B1. De cette façon, lorsque la premier pompe 58 est active, le liquide caloporteur circule à travers l’échangeur de chaleur bifluide 22 et à travers le cinquième échangeur de chaleur 32, ce qui permet un réchauffement passif du liquide caloporteur et ainsi un réchauffement passif du fluide réfrigérant traversant l’échangeur de chaleur bifluide.
Le circuit 11 de troisième fluide caloporteur comporte également une deuxième branche B2 de circulation du troisième fluide caloporteur, une extrémité amont de la deuxième branche B2 de circulation étant raccordée à une extrémité aval de ladite première branche B1, par exemple en aval de l’échangeur de chaleur bifluide 22, et une extrémité aval de ladite deuxième branche B2 étant raccordée à une extrémité amont de ladite première branche B1, de façon à former ensemble une boucle de circulation de troisième fluide caloporteur.
Ladite deuxième branche B2 ne comporte de préférence aucun dispositif susceptible de modifier sensiblement la quantité de chaleur accumulée par le premier fluide caloporteur.
Cet agencement des première et deuxième branches B1, B2 permet la circulation du troisième fluide caloporteur en boucle dans la première pompe 58, le dispositif de chauffage électrique 60 et dans l’échangeur de chaleur bifluide 22, ce qui permet ce réchauffement actif du fluide réfrigérant lorsque le dispositif de chauffage électrique 60 est actif. De préférence le dispositif de chauffage électrique 60 est directement en amont de l’échangeur de chaleur bifluide 22. Ce mode de chauffage du fluide réfrigérant est utile par exemple lorsque la température extérieure est trop froide pour réchauffer le fluide réfrigérant. Cette température minimale dépendra du type de réfrigérant utilisé.
Ce système de poulie peut être commander manuellement ou être motorisé. Dans le cas de poulie motorisée, une unité de commande, comme celle qui pilote l’unité de réglage du débit, est utilisée pour commander le système de poulie des panneaux.
Ainsi, deux panneaux contigus sont agencés pour que leurs portions latérales en contact soient complémentaires.
Dans une autre variante, le module d’évacuation de fumée 40 est en partie supporté par la structure externe 2. Pour cela, le conduit principal 44 consiste en une coque métallique enserrant des parois réalisées en matériau réfractaire. Cette coque métallique permet la fixation d’au moins une cale. Cette cale est positionnée sur le conduit principal pour lorsque ledit conduit est en place, être en contact avec la structure externe 2. La cale est alors posée sur la structure ou suspendue à celle-ci, fixée par vissage ou rivetage ou non. Cette variante permet avantageusement de faire porter une partie de la masse du module d’évacuation des fumées 40 par la structure externe. Ainsi, la voute ne doit pas être conçue pour porter toute la masse dudit système d’évacuation des fumées.
Pour la mise en œuvre de l’évacuation des fumées, le four selon l’invention présente une configuration particulière. Cette configuration particulière est telle que le module d’évacuation des fumées est placé, au niveau de la voute, à l’opposé de l’ouverture d’entrée OE. Pour cela, on considère que le four est divisé en deux parties par un axe ou plan parallèle à la face amont FAm, c’est-à-dire par la face sur laquelle l’ouverture d’entrée OE est agencée. De préférence, les deux parties sont de même taille. La zone amont est donc la zone du four englobant la face amont. Le module d’évacuation des fumées 40 est donc agencé en zone aval. De préférence, le module d’évacuation est positionné de façon centrée par rapport à cette zone aval. On comprend par là que pour un four comprenant un module d’évacuation des fumées, ce module est centré alors que pour un four comprenant deux modules d’évacuation des fumées, ceux-ci sont placés de façon centrée et symétriquement de part et d’autre d’un axe.
Cette configuration particulière consiste en outre à avoir la face amont, la face opposée à la face aval qui présente des panneaux mobiles comme visible aux figures 17 et 18. Ces panneaux mobiles, sur cette face amont, sont utilisées, ouverts, pour favoriser l’aspiration. En effet, les panneaux mobiles situés en face amont peuvent être ouverts pour créer un appel d’air qui provoque une aspiration dans le conduit principal du système d’évacuation des fumées. Ces panneaux servent aussi pour d’autres choses comme faire passer une enfourneuse.
On peut utiliser une ouverture partielle des panneaux de cheminée pour réguler la pression du four pendant l’attrempage.
PREFORME FIBREUSE ET SON PROCEDE DE FABRICATION POUR REALISER UNE PIECE EN MATERIAU COMPOSITE A MATRICE CERAMIQUE L’invention se rapporte au domaine général de la fabrication des pièces en matériau composite à matrice céramique, notamment à base de carbure de silicium. Plus particulièrement, l’invention concerne une préforme fibreuse pour réaliser une pièce en matériau composite à matrice céramique. L’invention concerne également un procédé de fabrication d’une telle préforme fibreuse et d’une telle pièce en matériau composite à matrice céramique.
Arrière-plan technique Les matériaux composites à matrice céramique (CMC) possèdent de bonnes propriétés thermo-structurales, c’est-à-dire des propriétés mécaniques élevées qui les rendent aptes à constituer des pièces structurales et la capacité de conserver ces propriétés à hautes températures (notamment jusqu’à 1200°C et même au-delà) et dans un environnement oxydant.
L’utilisation de matériaux CMC à la place de matériaux métalliques, est avantageuse dans le domaine aéronautique, telle que dans les turbomachines d’aéronef. En effet, ces matériaux CMC sont relativement légers par rapport aux matériaux métalliques et sont propres à une utilisation à plus haute température que ces derniers.
De manière générale, un matériau CMC est une matrice céramique dans laquelle des fibres (ou filaments) en céramiques sont incorporées. Le matériau CMC peut être à base de carbure, tel que des fibres de carbure de silicium (SiC) ou des fibres de carbone (C) qui peuvent être renforcées par une matrice de carbure de silicium, ou tout autre renfort fibreux céramique non oxyde avec une matrice céramique non oxyde.
Un procédé de fabrication de matériaux CMC, notamment renforcés par des fibres de carbure de silicium, comprend la réalisation d’une préforme fibreuse dont la forme est voisine de celle de la pièce à fabriquer, suivi de la densification de cette préforme fibreuse par une matrice.
La plaque 310 de la première partie est telle que sa surface est celle d’un quadrilatère du type carré ou rectangle. Cette plaque est astucieuse en ce qu’elle présente, sur au moins deux côtes, des moyens d’emboitement 314 comme visible à la . Ces moyens d’emboitement 314 se présentent sous la forme de deux surfaces complémentaires 315 du type mâle-femelle comme par exemple un creux et un demi-cercle ( ou convexe concave) qui s’associent. Chaque plaque comprend ainsi, sur un premier coté, une première surface complémentaire et sur le côté opposé, une seconde surface complémentaire. Cela permet d’associer les plaques pour les aligner comme visible à la . Un matériau de type réfractaire I est placé entre les plaques. Les surfaces complémentaires d’une même plaque peuvent être agencées sur des côtés opposés.
De préférence, les quatre côtés d’une plaque 310 sont munis de surfaces complémentaires 315, agencées de façon opposé ou non. On comprend alors que les surfaces complémentaires mâle et femelle peuvent être agencées sur des côtés adjacents ou opposés.
Selon une autre préférence, les plaques de deuxlignes? contiguës sont décalées comme visible à la . En effet, une solution consiste à voir les plaques alignées dans les deux directions. Dans ce cas, les plaques forment ainsi un damier dans lequel quatre plaques se joignent en un point. Ce décalage peut être obtenu en utilisant des plaques ayant des dimensions identiques ou avec des plaques identiques mais avec une portion de plaques en début de ligne.
Ainsi, la pression d’hydrogène P aval est déterminée à partir de la pression d’hydrogène PS3 dans la chambre de combustion par une relation (2) :
P aval = PS3 + Δ P i njecteurs = PS3 + f ( Q ) (2)
Il est à noter que dans le cas où d’autres équipements du système d’alimentation en hydrogène A, tel que l’organe de coupure 6, sont situés entre l’organe de dosage 5 et les injecteurs 100, une spécification la plus défavorable des pertes de charge de ces équipements peut aussi être prise en compte dans la détermination de la pression d’hydrogène P aval .
Alternativement, la mesure du débit d’hydrogène Q à travers l’organe de dosage 5 peut être remplacée par une consigne de débit élaborée par le dispositif de contrôle-moteur 40.
Le module d’élaboration de pression aval 51 a une sortie reliée à une entrée d’un module d’élaboration de consigne stabilisée 52 apte à déterminer une consigne stabilisée de pression d’hydrogène CP accustab dans l’accumulateur d’hydrogène 4.
A cet effet, tel que détaillé précédemment, le module d’élaboration de pression aval 51 fournit la valeur de pression d’hydrogène P aval . au module d’élaboration de consigne stabilisée 52.
Pour garantir le dosage sonique, en régime stabilisé, la pression d’hydrogène P accu dans l’accumulateur d’hydrogène 4 correspond à la pression d’hydrogène P amont en amont de l’organe de dosage 5. Avantageusement, la pression d’hydrogène P accu dans l’accumulateur d’hydrogène 4 est environ au moins deux fois supérieure à la pression d’hydrogène P aval en aval de l’organe de dosage 5.
Dans un tel cas de dosage sonique, en régime stabilisé, la consigne stabilisée de pression d’hydrogène C P accustab dans l’accumulateur d’hydrogène 4 doit respecter une relation (3) :
CP accustab ≥ 2 × P aval , soit
CP accustab ≥ 2 × ( PS3 + f ( Q )) (3)
Dans le cas d’un dosage subsonique, en régime stabilisé, la consigne stabilisée de pression d’hydrogène CP accustab dans l’accumulateur d’hydrogène 4 doit respecter une relation (3bis) :
CP accustab ≥ P aval , soit
CP accustab ≥ PS3 + f ( Q ) (3bis)
Un dosage subsonique permet de :
- réduire des besoins en gradients de pression demandés à l’organe de pressurisation 2, par le premier régulateur 21, pour suivre la consigne stabilisée de pression d’hydrogène CP accustab en régime transitoire ; et
- réduire des besoins en pression en régime stabilisé induisant une optimisation du dimensionnement des équipements de l’organe de pressurisation 2. Il est ainsi possible de réduire les contraintes en pression sur le dimensionnement des équipements entre l’organe de pressurisation 2 et l’organe de dosage 5.
Selon en exemple, le conduit principal est fixé à une structure externe.
Selon en exemple, le conduit principal comprend une coque métallique enserrant un conduit maçonné.
L’invention concerne en outre un four verrier comprenant une cuve surmontée d’une paroi latérale et fermée par le haut par une voute, ladite voute étant supportée par une structure extérieure, caractérisée en ce que la voute porte le module d’évacuation de cheminée selon l’une des revendications précédentes.
Selon en exemple, la voute comprend une pluralité d’éléments unitaires fixés directement à la structure extérieure.
Selon en exemple, les éléments unitaires d’une même ligne sont pourvus de moyens d’emboitement pour s’emboiter les uns aux autres.
Selon en exemple, les moyens d’emboitement comprennent des surfaces complémentaires.
Selon en exemple, la base support comprend des surfaces complémentaires pour être emboitées avec au moins un élément unitaire.
Selon en exemple, la paroi latérale comprend au moins un panneau monté en rotation.
- la représente une vue d’un four;
- les figures 2 et 3 représentent schématiquement un module d’évacuation des fumées selon l’invention ;
- les figures 4 à 6 représentent schématiquement des variantes d’un module d’évacuation des fumées selon l’invention;
- la représente schématiquement un module d’évacuation des fumées muni d’une sortie variable selon l’invention ;
- la représente schématiquement une voute d’un four selon l’invention ;
- les figures 9 à 12 représentent différentes vues d’un élément unitaire d’une voute pour un four selon l’invention ;
- les figures 13a, 13b, 13c, 13d et 13e représentent différentes variantes d’un panneau mobile selon l’invention ;
Il existe donc une nécessité de proposer une approche plus flexible, mais également qui puisse garantir l’atomicité d’une transaction nécessitant l’application d’une séquence de services, et ce, même si les niveaux de sécurité appliqués par les dispositifs électroniques mettant en œuvre ces services diffèrent.
De manière avantageuse mais non limitative de l’invention, le véhicule automobile est du type d’un véhicule électrifié. Un véhicule automobile électrifié est du type d’un véhicule automobile électrique ou hybride. D’une manière générale, une chaîne de traction d’un tel véhicule automobile électrifié est mise en rotation par une machine électrique, alimentée électriquement par une batterie électrique de traction, afin de générer un couple moteur servant à la mise en mouvement du véhicule automobile. Complémentairement ou alternativement, la machine électrique est configurée pour récupérer une énergie mécanique sur la chaîne de traction et la convertir en énergie électrique, produisant ainsi un couple de freinage sur ladite chaîne de traction et permettant de recharger la batterie électrique de traction.
illustre une première variante de réalisation de l’ensemble de renfort frontal conforme au premier aspect de l’invention, dans un état nominal d’utilisation ;
illustre la variante de réalisation illustrée sur la lors d’un choc avant à faible recouvrement ;
illustre une deuxième variante de réalisation de l’ensemble de renfort frontal conforme au premier aspect de l’invention dans un état nominal d’utilisation ;
illustre une troisième variante de réalisation de l’ensemble de renfort frontal conforme au premier aspect de l’invention dans un état nominal d’utilisation ;
illustre la variante de réalisation illustrée sur la lors d’un choc avant à faible recouvrement.
Dans les FIGURES décrites ci-dessous, on définit un axe longitudinal X, un axe latéral et un axe vertical Z relativement au véhicule automobile sur lequel l’ensemble de renfort frontal 1 conforme au premier aspect de l’invention est destiné à être monté.
Fig. 4 représente schématiquement une vue partielle d’un dispositif diphasique de transfert de chaleur selon un mode de réalisation.
Fig. 5a ; Fig. 5b ; Fig. 5c; Fig. 5d ; ; ; représentent schématiquement les principales étapes d’un procédé d’assemblage d’un dispositif diphasique de transfert de chaleur.
Il est maintenant fait référence à la , qui représente schématiquement un dispositif 1 diphasique de transfert de chaleur apte à fonctionner en environnement spatial. Le dispositif 1 comprend une cavité 10 fermée de façon étanche, contenant un fluide diphasique à saturation à l’état d’équilibre liquide-vapeur, c’est-à-dire comprenant une phase vapeur et une phase liquide. Une partie du dispositif 1 est en contact thermique avec une source dite chaude, par exemple un équipement à refroidir, et une autre partie est en contact thermique avec une source dite froide, par exemple l’espace. Le fluide diphasique circule au sein de la cavité, la partie liquide du fluide s’évaporant au voisinage de la source de chaleur, la vapeur obtenue se déplaçant vers la source froide où elle est condensée, et où elle restitue ainsi l’énergie thermique emmagasinée à la source froide.