INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On considère que les teneurs en silicium et en chlore du SGRO sont négligeables.
On considère les mélanges ci-dessous dudit SGRO avec le produit de l’étape 2 (HPP4 traité) ou avec le HPP4 initial non traité (HPP4), selon leurs taux de silicium et de chlore (tableau 5). Les mélanges sont exprimés en pourcentage massique de HPP4, traité ou non. La colonne « Spécification HDS » correspond aux valeurs maximales admissibles de taux de silicium et de chlore dans un produit, avant passage sur un réacteur industriel d’hydrodésulfuration catalytique :
[Table 5] Tableau 5 Teneurs (ppm) Spécification HDS SGRO + 2% HPP4 SGRO + 2% HPP4 traité SGRO + 10% HPP4 SGRO + 10% HPP4 traité Si 0,9 4,5 Cl 3,3 0,3 16,4 1,6
Le procédé de traitement selon l’invention de l’huile HPP4 permet de l’introduire à hauteur de 10% en masse dans un mélange avec le SGRO, tout en satisfaisant aux exigences requises pour l’étape d’hydrodésulfuration catalytique.
Au contraire, en l’absence de traitement selon l’invention, le mélange à 10% d’HPP4 dépasse les spécifications pour le silicium et le chlore, et le mélange à 2% d’HPP4 dépasse les spécifications pour le chlore.
Le procédé de traitement selon l’invention permet donc d’augmenter la quantité d’huile issue de recyclage de plastiques dans des mélanges avec des produits pétroliers, notamment destinés à produire des carburants.
Composition de carburant marin à basse teneur en soufre La présente invention a pour objet une composition de carburant destinée aux bateaux et notamment aux navires, qui présente une teneur en soufre inférieure ou égale à 0,50% en masse et contient un additif particulier assurant sa stabilité au stockage.
La présente invention a également pour objet l’utilisation de cet additif dans un carburant marin.
- calcul d’un score de conformité de chaque sous-partie, à partir des valeurs des paramètres hors des plages de conformité, et
Un tel procédé permet une analyse de la totalité d’une pièce mécanique, la détection de non-conformités, et la formulation d’un diagnostic global de l’état de la pièce sans nécessiter la présence d’un inspecteur humain.
Le procédé peut comprendre une étape de traitement des images bidimensionnelles, mise en œuvre avant l’étape d’application d’au moins un outil de traitement numérique, au cours de laquelle chaque pixel dont le niveau de gris est hors d’une plage médiane prédéterminée est remplacé par un pixel corrigé présentant un niveau de gris compris dans ladite plage médiane.
Une telle étape permet d’éliminer les pixels dont les niveaux de gris présentent des valeurs extrêmes, et qui pourraient générer de forts gradients et fausser les calculs suivants, en étant considérés comme des singularités par les outils numériques.
Le niveau de gris corrigé peut être déterminé aléatoirement à partir d’une distribution des niveaux de gris des pixels de l’image dont le niveau de gris est dans la plage médiane.
Une telle caractéristique permet de fondre les pixels corrigés dans le reste de l’image, avec une distribution de type « bruit blanc ».
L’au moins un outil de traitement numérique peut comprendre un calcul d’autocorrélation, comprenant la génération d’une image d’autocorrélation à partir de l’image, la détection d’un pic central de l’image d’autocorrélation et la détermination d’un rapport d’isotropie du pic central, le rapport d’isotropie étant choisi comme valeur de paramètre représentatif.
Un tel outil permet de qualifier l’anisotropie d’une image, et par exemple de détecter les directions de tissage préférentielles d’une pièce composite.
L’au moins un outil de traitement numérique peut comprendre un calcul de filtrage, comprenant l’application à l’image d’au moins un filtre de Gabor et l’obtention d’une image filtrée, la détermination, pour chaque pixel de l’image d’une somme des valeurs correspondantes des images filtrées avec chacun des filtres de Gabor, le maximum sur l’image des sommes étant choisi comme valeur de paramètre représentatif.
Un tel outil permet de détecter des anomalies d’entrelacement locales.
Plusieurs filtres de Gabor peuvent être appliqués, avec des bases respectives obtenues à partir des directions caractéristiques de l’image par rotation.
Dans un mode de réalisation quatre filtres de Gabor peuvent être appliqués, avec des bases respectives obtenues à partir des directions caractéristiques de l’image par rotation par exemple d’un angle respectivement de 0°, 45°, 90° et 135° pour une structure tissée à 0° et 90 °. Une telle caractéristique permet de traiter toutes les orientations de l’image.
L’au moins un outil de traitement numérique peut comprendre un calcul d’un écart-type des niveaux de gris sur l’ensemble des pixels de l’image, le dit écart-type étant choisi comme valeur de paramètre représentatif. Un tel outil permet de détecter une surreprésentation locale d’une phase du matériau, par exemple un amas de résine dans le cas d’une pièce en composite tissé.
Trois outils de traitement numériques différents peuvent être appliqués sur chaque image, l’étape de calcul du score de conformité comprenant le calcul d’un score partiel pour chaque outil de traitement numérique et pour chaque direction, à partir de la quantité de valeurs des paramètres hors des plages de conformité obtenue pour ledit outil de traitement numérique et ladite direction, le score de conformité étant la somme des scores partiels.
Une telle caractéristique permet d’observer plusieurs facteurs différents en vue d’établir un diagnostic plus précis quant à l’état de la pièce.
Lorsque le composé luminophore est un composé de type grenat de formule Y 3 Al 5 O 12 dopé par du chrome et du cérium, la poudre précurseur dudit composé luminophore peut être une poudre de composé de type grenat de formule Y 3 Al 5 O 12 dopé par du cérium.
Avant la mise en œuvre des étapes de formation susmentionnées et lorsque la technique mise en œuvre est la technique LPBF ou, à défaut lorsque la technique mise en œuvre est la technique de fusion laser de poudre projetée et que l’une des poudres ne présente pas une bonne coulabilité, le procédé peut comprendre une étape de préparation préalable du mélange comprenant la poudre dudit alliage métallique et une poudre précurseur dudit composé luminophore. Cette étape préalable de mélange est adaptée, avantageusement, lorsque l’une au moins des poudres ne présente pas une morphologie adaptée à une bonne coulabilité (par exemple, une poudre présentant une morphologie sphérique avec une granulométrie allant de 45 µm à 106 µm dans le cas où la technique choisie est la fusion laser sur poudre projetée). Cette étape de préparation peut consister à mettre en contact ladite poudre d’alliage métallique et ladite poudre précurseur et à soumettre le mélange résultant à toutes techniques de mélange permettant notamment d’améliorer sa coulabilité. En particulier, la mise en contact peut être effectuée dans un mélangeur rotatif ou dans un récipient soumis à une agitation par fixation à un agitateur.
Dans ce dernier cas, des objets de désagglomération, tels que des billes, peuvent être ajoutés dans le récipient.
En particulier, ces objets de désagglomération, tels que des billes, présentent une résistance suffisante et n’induisent pas de pollution du mélange de poudres. Il peut s’agir, en particulier, de billes en céramique(s) ou de billes métalliques et, plus spécifiquement encore, de billes en acier.
Les billes peuvent présenter un diamètre allant de 5 mm à 15 mm, de préférence, de 3 mm à 7 mm et, encore plus spécifiquement, des billes présentant un diamètre d’environ 5 mm.
Le rapport volumique entre les objets de désagglomération, tels que des billes, et les poudres (poudre atomisée+poudre d’oxyde(s)) peut aller de 0,5 à 3.
Le réservoir, dans lequel sont placés les poudres et les objets de désagglomération de la poudre, peut être un réservoir en matériau plastique ou métallique, étant entendu que le matériau doit être suffisamment résistant pour résister sous les chocs induits par l’opération de mélange. Le réservoir peut être un réservoir présentant un volume allant de 1 à 2 litres.
Le réservoir présente, avantageusement, un taux de remplissage allant de 30 à 70% (par exemple, égal à 40%), ce taux de remplissage correspondant au % de volume total du réservoir occupé par les poudres et les objets de désagglomération de la poudre.
Le réservoir est fixé à un agitateur qui va imprimer au réservoir un mouvement d’agitation, cet agitateur pouvant être notamment un agitateur tridimensionnel, tel que ceux commercialisés sous la marque Turbula®. Dans un tel agitateur, le réservoir est soumis à un mouvement tridimensionnel du fait de l’action de l’agitateur et le contenu du réservoir (à savoir, les poudres et les objets de désagglomération de la poudre) est ainsi soumis à un mouvement pulsé changeant continuellement.
Enfin, quelle que soit la technique de fabrication additive retenue, les étapes de formation de couches sont réitérées autant de fois que possible jusqu’à obtention de la pièce désirée avec une épaisseur et une forme choisies.
représente une photographie d’une coupe de l’échantillon avec insertion du composé luminophore obtenu selon l’exemple 1, les particules foncées correspondant aux particules luminescentes, les vues agrandies au-dessus de la photographie correspondant aux différents spots pour les essais de spectroscopie laser.
est un graphique illustrant l’évolution de l’intensité I (en unités arbitraire u.a) en fonction de la longueur d’onde λ (en nm), la courbe a) correspondant au spot 1 de l’échantillon de la , la courbe b) au spot 2 de l’échantillon de la , la courbe c) au spot 3 de l’échantillon de la et la courbe d) au spot 4 de l’échantillon de la .
représente une photographie d’une coupe de l’échantillon avec insertion du composé luminophore obtenu selon l’exemple 2.
représente un graphique illustrant l’évolution de l’intensité I (en unités arbitraire u.a) en fonction de la longueur d’onde λ (en nm), la courbe a) correspondant au spot 2 de l’échantillon de la , la courbe b) au spot 4 de l’échantillon de la , la courbe c) au spot 5 de l’échantillon de la , la courbe d) au spot 6 de l’échantillon de la , la courbe e) au spot 7 de l’échantillon de la , la courbe f) au spot 9 de l’échantillon de la , la courbe g) au spot 10 de l’échantillon de la , la courbe h) au spot 15 de l’échantillon de la , la courbe i) au spot 18 de l’échantillon de la et la courbe j) au spot 20 de l’échantillon de la .
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, le support est venu de matière avec la base.
La présente invention a également pour objet une cuve de stockage et/ou de transport d’un gaz liquéfié comprenant au moins une paroi de plafond, une paroi de fond et plusieurs parois latérales s’étendant entre la paroi de plafond et la paroi de fond, les parois de la cuve de stockage définissant un volume de stockage du gaz liquéfié, la cuve de stockage comprenant au moins une tour caractérisée selon l’une quelconque des caractéristiques précédentes, la tour s’étendant entre la paroi de plafond et la paroi de fond.
Pour faire écho à ce qui a été préalablement expliqué, la disposition de l’organe de pompage à l’avant du mât avant s’apprécie par rapport à une orientation de la cuve de stockage. La tour est avantageusement disposée à l’arrière de la cuve de stockage, la disposition à l’avant du support permet ainsi de limiter la rigidification de la paroi de fond entre la tour et une paroi latérale disposée à l’arrière de la cuve de stockage.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, la cuve de stockage comprend un puisard disposé dans la paroi de fond et dans lequel est logé au moins partiellement l’organe de pompage de la tour et la douille du système anti-ballotement.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, la cuve de stockage s’étend principalement le long d’une direction longitudinale, au moins deux parois de protection de la douille s’étendant l’une en face de l’autre le long d’une direction transversale perpendiculaire à ladite direction longitudinale et à la direction principale d’extension de la tour.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, les parois de protection participent à former deux fentes en regard l’une de l’autre le long de la direction longitudinale.
est une représentation schématique d’un navire vu de dessus et équipé d’une cuve de stockage d’un gaz liquéfié comportant une tour de chargement et/ou de déchargement selon l’invention ;
est une représentation schématique de la tour illustrée sur la ;
est une représentation schématique de l’extrémité inférieure de la tour selon la ;
est une coupe longitudinale d’une extrémité inférieure de la tour selon la ;
est une représentation schématique d’un support d’un organe de pompage protégé par un système anti-ballotement de la tour selon la ;
est une vue éclatée d’un organe de pompage protégé par un système anti-ballotement de la tour selon la .
Dans la description détaillée qui va suivre, les dénominations « longitudinale », « transversale » et « verticale » se réfèrent à l’orientation d’une cuve de stockage équipée d’une tour de chargement et/ou de déchargement selon l’invention. Une direction longitudinale correspond à une direction principale d’allongement de la cuve de stockage, cette direction longitudinale étant parallèle à un axe longitudinal L d’un repère L, V, T illustré sur les figures. Une direction verticale correspond à une direction le long de laquelle la tour s’étend principalement, cette direction verticale étant parallèle à un axe vertical V du repère L, V, T et cet axe vertical V étant perpendiculaire à l’axe longitudinal L. Enfin, une direction transversale correspond à une direction parallèle à un axe transversal T du repère L, V, T, cet axe transversal T étant perpendiculaire à l’axe longitudinal L et l’axe vertical V.
Enfin dans une quatrième étape 730, on réalise une sélection d’un nombre déterminé d’étoiles observables, les étoiles étant sélectionnées selon l’ordre de classement des étoiles stockées.
Pour réaliser une géolocalisation fiable, par exemple sur un navire en pleine mer, et donc pour s’affranchir d’une dérive du dispositif de navigation, l’invention propose de mettre en œuvre le procédé de correction de dérive illustré sur le logigramme de la .
Le procédé de correction de dérive d’un dispositif de navigation d’un véhicule à l’aide d’un moyen de géolocalisation par visée stellaire présenté sur le logigramme de la comprend tout d’abord une étape de pré-sélection d’étoiles comportant une étape initiale 800 de sélection d’étoiles à utiliser par le dispositif de géolocalisation par visée stellaire à partir du procédé de sélection d’étoiles observables à utiliser le procédé illustré sur la .
Puis, le procédé de correction comprend une étape suivante 810 de mesures comprenant, tout d’abord, un relevé des coordonnées géographiques du viseur stellaire par le dispositif de navigation, les coordonnées géographiques du viseur stellaire comprenant une longitude L et une latitude ϕ, puis, pour chacune des étoiles sélectionnées, une vérification de l’accessibilité de l’étoile et une mesure des coordonnées horizontales de l’étoile, les coordonnées horizontales mesurées étant enregistrées en association avec les coordonnées équatoriales correspondantes pour l’étoile et l’instant de mesure.
L’étape de mesures 810 comprend un calcul 811 des coordonnées horizontales de l’étoile sélectionnée à partir de l’instant de calcul, des coordonnées géographiques du viseur stellaire à l’instant de calcul, et des coordonnées équatoriales indiquées dans un catalogue où chaque étoile est associée à des coordonnées équatoriales à une date spécifique appelée J2000, les coordonnées équatoriales comportant une ascension droite α et une déclinaison δ et les coordonnées horizontales comportant un azimut A et une élévation h. Elle comprend ensuite une orientation 812 d’un viseur stellaire selon les coordonnées horizontales calculées, et une vérification 813 de l’accessibilité de l’étoile sélectionnée.
Si l’étoile sélectionnée est inaccessible, elle comprend une nouvelle réalisation des trois étapes précédentes avec une nouvelle étoile de la sélection d’étoiles, alors que si l’étoile est accessible, elle comprend un recalage 814 de l’étoile sélectionnée au centre du viseur stellaire, une mesure 815 pendant 5 secondes par le dispositif de navigation des coordonnées horizontales de l’étoile visée par le viseur stellaire après recalage, et un enregistrement 816 de l’instant de mesure, des coordonnées horizontales recalées ainsi mesurées, des coordonnées équatoriales associées et des coordonnées géographiques du viseur à l’instant de mesure.
Puis, le procédé de correction comprend une étape suivante 820, de traitement comportant, pour toutes les étoiles pour lesquelles des coordonnées horizontales mesurées ont été enregistrées, un calcul 822 des coordonnées géographiques du viseur stellaire à partir des coordonnées horizontales mesurées enregistrées pour l’étoile, de l’instant de mesure enregistré, des coordonnées équatoriales enregistrées et du système d’équations [Math 1], et une estimation 824 de l’erreur entre les coordonnées géographiques calculées et les coordonnées géographiques relevées par le dispositif de navigation lors de la visée de l’étoile.
Puis, il comprend une étape suivante 830 d’estimation de l’erreur de dérive du dispositif de navigation à partir des erreurs estimées sur les coordonnées géographiques.
Enfin, il comprend une étape 840 de correction de la dérive du dispositif de navigation à partir de l’erreur de dérive estimée.
En d’autres termes, si on prend l’étoile choisie parmi les N étoiles présélectionnées, t le temps UTC échantillonné à f e , et (L i (t), ϕ i (t)) l’estimation de position renvoyée par la centrale inertielle et/ou le système de navigation par satellite du dispositif de navigation, i.e. un signal échantillonné à f e .
Dynamiquement, c’est-à-dire à chaque période d’échantillonnage, le procédé calcule précisément (A i (t), h i (t)) de l’étoile St i à partir du catalogue donnant les coordonnées équatoriales (α i (t), δ i (t)) de St i à l’instant UTC t, de (L i (t), ϕ i (t)) et du système d’équations [Math 1].
Si (A i (t), h i (t)) est trop proche d’une singularité, alors l’étoile est ignorée et on passe à l’étoile suivante.
Sinon, on pointe le viseur dans la direction (A i (t), h i (t)) et, si l’étoile n’est pas visible, alors celle-ci est ignorée et on passe à l’étoile suivante. Sinon, on mesure dans le repère géographique local à l’aide de la centrale inertielle, i.e. la position réelle de l’étoile dans le ciel à l’instant (différente de (A i (t), h i (t)). Cette mesurée est réalisée pendant 5 secondes.
On sauvegarde les signaux ainsi que le temps universel, UTC, pendant les 5 secondes d’observation.
A la suite de la séquence de mesure, pour chaque étoile mesurée on calcule le signal en résolvant le système d’équations [Math 1] à partir du temps UTC de la mesure, de et de (α i (t), δ i (t)).
On calcule alors l’erreur entre la position retournée par le dispositif de navigation et la position estimée par visée stellaire :
Dans un mode de réalisation, l’invention concerne le procédé tel que décrit précédemment, dans lequel la traduction du fragment du pré-ARNm est opérée dans le même cadre de lecture que le cadre ouvert de lecture de la séquence d’acides nucléiques naturellement traduite dans ladite cellule végétale. Autrement dit, l’invention concerne le procédé tel que décrit précédemment, dans lequel la traduction du fragment du pré-ARNm est opérée dans le cadre de lecture déterminé par le codon d’initiation du cadre ouvert de lecture de ladite protéine.
Dans un mode de réalisation, l’invention concerne le procédé tel que décrit précédemment, dans lequel la traduction du fragment du pré-ARNm est opérée dans un cadre de lecture différent du cadre ouvert de lecture de la séquence d’acides nucléiques naturellement traduite dans ladite cellule végétale. En particulier, l’invention concerne le procédé tel que décrit précédemment, dans lequel la traduction du fragment du pré-ARNm est opérée dans un cadre de lecture décalé d’un nucléotide en 3’ (ou de deux nucléotides en 5’) par rapport au cadre ouvert de lecture de la séquence d’acides nucléiques naturellement traduite dans ladite cellule végétale. En particulier, l’invention concerne également le procédé tel que décrit précédemment, dans lequel la traduction du fragment du pré-ARNm est opérée dans un cadre de lecture décalé de deux nucléotides en 3’ (ou d’un nucléotide en 5’) par rapport au cadre ouvert de lecture de la séquence d’acides nucléiques naturellement traduite dans ladite cellule végétale. Autrement dit, l’invention concerne le procédé tel que décrit précédemment, dans lequel la traduction du fragment du pré-ARNm est opérée dans un cadre de lecture décalé d’un (ou deux nucléotides en 5’) ou deux nucléotides en 3’ (ou d’un nucléotide en 5’) par rapport au codon d’initiation du cadre ouvert de lecture de la séquence d’acides nucléiques naturellement traduite dans ladite cellule végétale.
Dans un mode de réalisation, l’invention concerne le procédé tel que décrit précédemment, ladite séquence d’acides nucléiques réputées non codantes ( i.e. non traduite naturellement) étant : la région 5’UTR ; la région 3’UTR ; ou un intron.
Plus précisément, le support 38 de l’organe de pompage 34 est solidaire de la base 25 de la tour 16, voire forme une excroissance de cette dernière, comme illustré sur les figures 3 à 5. Cette solidarité du support 38 avec la base 25 facilite le maintien en position de l’organe de pompage 34 par rapport à la tour 16 notamment lorsque ladite tour 16 est au moins partiellement immergée dans du gaz liquéfié. Selon l’exemple illustré ici sur les figures 3 à 5, le support 38 forme avantageusement un élément monobloc avec la base 25, c’est-à-dire que la séparation du support 38 et de la base 25 entraînerait la destruction du support 38 et/ou de la base 25. Dans un tel cas, le support 38 est venu de matière avec la base 25, mais ce support peut également être soudé et/ou boulonné à cette base.
Tel qu’illustré sur les figures 3 à 5, le support 38 comprend au moins une plateforme 40 portant l’organe de pompage 34, la plateforme 40 s’étendant principalement dans un plan confondu avec un plan dans lequel s’étend la base 25 de la tour 16. Plus précisément, la plateforme 40 comprend deux branches 42, particulièrement visibles sur la , s’étendant parallèlement l’une par rapport à l’autre depuis un bord de la base 25, la plateforme 40 présentant une section en « U » vue dans un plan s’étendant perpendiculairement par rapport à la direction principale d’extension de la tour 16, chacune des branches 42 formant les bras de la forme en « U ».
Les branches 42 de la plateforme 40 sont disposées l’une par rapport à l’autre en définissant un espace au sein duquel s’étend au moins partiellement l’organe de pompage 34. Selon un exemple, ces branches 42 comportent chacune une extrémité libre qui peuvent être reliée l’une à l’autre, ou dépourvue de lien.
Les branches 42 de la plateforme 40 sont espacées l’une de l’autre selon une première dimension mesurée le long d’une direction perpendiculaire aux directions le long desquelles s’étendent les branches 42, l’organe de pompage 34 présente une deuxième dimension correspondant au diamètre d’un cercle dans lequel s’inscrit une surface externe de l’organe de pompage 34, la première dimension étant supérieure à la deuxième dimension de manière à autoriser la disposition de l’organe de pompage.
Selon l’invention, le support 38 comprend un système anti-ballotement 44 du gaz liquéfié qui protège l’organe de pompage 34 d’un choc résultant d’un mouvement dudit gaz liquéfié. Le système anti-ballotement 44 permet de réduire la force du choc du gaz liquéfié contre l’organe de pompage 34 et le support 38, limitant le risque de dégradation de ces derniers, notamment lorsque le navire navigue en mer et que le tangage du navire entraîne la formation d’une houle de gaz liquéfié dans la cuve 2.