INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par exemple, l'enveloppe principale a un format de 21cmx25cm ou de 30cmx38cm dans la configuration déployée et l'enveloppe secondaire a un format de 21,5cmx14.5cm, ou bien l'enveloppe principale a un format de 44cmx55cm ou de 50cmx70cm dans la configuration déployée et l'enveloppe secondaire a un format de 26cmx19,5cm.
De même, la commande de couple M 1 de rotation autour de l’axe de roulis X est moins prioritaire que la commande M 2 de couple de rotation autour de l’axe de tangage Y.
La fonction de désaturation, pour une consigne de haut niveau donnée, (couple de lacet M 3 , poussée collective T, couple de roulis M 1 ou couple de tangage M 2 ) réduit ou augmente la consigne en question jusqu’à la désaturation de la commande de poussée saturée (T 1 , T 2 , T 3 ou T 4 ).
Le procédé comprend une étape de prise en compte 141 des informations de désaturation par les boucles de contrôle afin de limiter les actions intégrales des boucles d’asservissement pour éviter les phénomènes ‘anti-windup’, et pour réduire les consignes de haut niveau (par exemple réduction de l’enveloppe de vol) selon les capacités des moteurs restants fonctionnels.
Le procédé comprend également une étape de détermination de commandes 142, au cours de laquelle sont déterminées des commandes de régimes à partir des poussées T 1 -T 4 désaturées et d’envoi desdites commandes de régimes aux électroniques des moteurs 5. Cette étape est connue en soit et dépend des types de moteur et de leur configuration, selon la gamme de l’aéronef 1.
Le procédé comprend en parallèle une étape de calcul d’un centre de gravité optimal 150 à partir des niveaux de saturation des moteurs 5, qui permet de maximiser la pilotabilité de l’aéronef 1.
Cette étape vise ainsi à déterminer les valeurs des décalages δx et δy qui assurent la contrôlabilité selon les axes de roulis X et tangage Y, augmentent les marges par rapport aux valeurs de saturation T min , T max des moteurs 5 et réduisent les erreurs de suivi des consignes ayant servi à la désaturation. Le centre de gravité optimal est celui qui en situation d’équilibre stationnaire correspond à des poussées égales sur les rotors 7 fonctionnels.
Les valeurs de δx et δy correspondant à cette position optimale, ainsi que la valeur de poussée optimale T’ permettant d’égaliser la poussée demandée à chacun des rotors fonctionnels, sont données par le système d’équations suivant :
dans lequel m est la masse de l’aéronef 1, g est la gravité, l’indice i recense les moteurs fonctionnels, dont les positions respectives sont notées x i et y i , et l’indice j recense les moteurs défaillants dont les positions respectives sont notées x j et y j , chaque moteur défaillant fournissant une poussée T j * (nulle en cas de panne totale).
Le procédé comprend alors une étape d’actionnement 151 d’une commande de déplacement d’au moins un élément lourd de l’aéronef, notamment des batteries 9 montées sur les rails 11, pour rapprocher le centre de gravité actuel de l’aéronef du centre de gravité optimal, comme décrit plus haut.
Dispositif pour la préservation des glaciers. Objet : Suite au réchauffement climatique la fonte des glaciers s’accélère, ce brevet a pour objet de trouver un palliatif à la fonte des glaciers par rayonnement du soleil, principale source de leur fonte.
Description : Le brevet décrit une méthode pour limiter la fonte des glaciers par les rayonnements du soleil avec l’utilisation de « drones » équipés de paroi solaire (verres de lunettes solaires) qui protègent les zones du glacier en fonction du déplacement du soleil. Voir .
Point technique N°1 : Dispositif comprenant une pluralité d’objets volants (« drones »), munis de parois solaires (verres), permettant une couverture antiradiation solaire, sur une surface déterminée couvrant la surface des glaciers.
Point technique N°2 : Ces dispositifs ont un système de guidage qui leur permettent de « voler » à très faibles distance les uns des autres et permettant une couverture de la zone à protéger optimum.
Point technique N°3 : Ces dispositifs sont autonomes pour aller se recharger sur une base alimentée par des capteurs solaires.
Point technique N°4 : Ces dispositifs pourrait-être autonomes pour se recharger avec leur propre capteurs solaires.
Point technique N°5 : Ces dispositifs sont guidés en fonction du vent, du soleil et des précipitations afin de protéger la zone du glacier.
Pour cela, des films ont été préparés de la manière suivante : 6 g de produit ont été placées au centre d’un cadre d’épaisseur 1 mm, lui-même placé entre deux plaques de métal épaisses de 2 mm. L’ensemble a été mis entre les plateaux d’une presse (presse CARVER) chauffés à 180°C. Les plateaux ont été mis en contact avec l’ensemble, sans pression, pendant 5 min. Puis une pression de 10 MPa a été appliquée pendant 2 min. Après ce temps de compression, l’ensemble a été sorti de la presse, placé à l’air ambiant sous une charge de 12,5 kg et refroidi pendant 30 min. Le fait d’avoir deux plaques de 2 mm permet de refroidir lentement et de bien cristalliser le film. Des films de 700 à 800 µm d’épaisseur, sans relief et sans bulle, ont été obtenus. Les films n’ont pas été étuvés et ont été analysés tels quels le jour suivant.
Les tests élongationnels ont été réalisés sur les films avec les conditions opératoires suivantes : Rhéomètre : ARES G2 Géométrie : module EVF (« Extensional Viscosity Fixture ») Température : 180°C ou 200°C Vitesse de rotation : 1 s -1 Dimension des échantillons : 700 µm d’épaisseur et 10 mm de largeur Atmosphère : Balayage d’azote Temps de mise en place : 1 min
La température du test a été fixée à 180°C pour la composition polymère et le PEBA seul et à 200°C pour le TPU seul afin que chaque échantillon soit complètement fondu.
Lorsque la viscosité élongationnelle augmente en fonction de la déformation sans atteindre de plateau, le matériau testé présente un comportement appelé « strain hardening ». La viscosité du matériau polymère polymérique fondu augmente avec le niveau de déformation qui lui est appliqué. Autrement dit, plus la déformation appliquée au matériau polymérique est importante, plus celui-ci s’oppose à cette déformation. Cet effet induit une meilleure moussabilité du matériau car le matériau polymérique est alors capable de limiter la croissance des cellules de la mousse lors de la mise en œuvre du moussage. Ce phénomène permet la formation de cellules plus fines et plus homogènes, et donc l’obtention de mousses plus performantes.
Les viscosités élongationnelles du PEBA seul et du TPU seul atteignent un plateau à haute déformation. L’absence de « strain hardening » limite ainsi la moussabilité de ces produits. Les mousses formées avec ces produits sont donc limitées en termes de densité et/ou propriétés mécaniques.
A l’inverse, la composition polymère a une viscosité qui augmente continuellement avec la déformation appliquée. Le phénomène de « strain hardening » est bien observé dans cet alliage ce qui suggère une meilleure moussabilité de la composition polymère.
Evaluation des mousses Des mousses ont ensuite été préparées : Mousse 1 (comparative) : fabriquée à partir du PEBA 1 seul ; Mousse 2 (comparative) : fabriquée à partir du PEBA 2 seul ; Mousse 3 (selon l’invention) : fabriquée à partir de la composition polymère.
Les mousses de 15 mm d’épaisseur ont été préparées au moyen d’une presse à injecter Arburg Allrounder 520A 150T, avec un système d’injection d’agent d’expansion physique de type Trexel series II. Cette machine utilise la technologie Mucell® avec ouverture partielle du moule (procédé core-back). Les paramètres opératoires sont les suivants : Température du fourreau : 250°C Géométrie du moule (mm) : 200 x 100 x 1,6 mm Vitesse d’injection : 120 cm 3 /s Temps de maintien avant ouverture du moule : 1 s Pression de maintien : 25,0 MPa Temps de refroidissement : 240 s Température du moule : 15°C Longueur d’ouverture du moule : 15 mm
L’agent d’expansion utilisé est du diazote (N 2 ) introduit à hauteur de 0,7 % en poids.
Les propriétés des mousses suivantes ont été évaluées : Densité : selon la norme ISO 1183-1, à 23°C, selon la méthode de poussée verticale dans l’eau ; 5 répétitions ont été effectuées. Δ densité : caractérise l’homogénéité de la mousse et correspond à la différence de densité de la pièce moussée entre le point le plus proche du point d’injection et le point le plus éloigné du point d’injection ; plus cette grandeur est faible, plus la mousse est homogène. Résilience de rebondissement : selon la norme ISO 8307 excepté qu’une bille de 18,8 g a été utilisée (une bille d’acier de 18,8 g et de diamètre 16 mm est lâchée d’une hauteur de 500 mm sur un échantillon de mousse, la résilience de rebondissement correspond alors au pourcentage d’énergie restituée à la bille, ou pourcentage de la hauteur initiale atteinte par la bille au rebond) ; 5 répétitions ont été effectuées. Dureté Asker C (15 s) : selon la norme ISO 7619-1, mesurée avec un duromètre Hildebrand Asker C. Test de compression : selon la norme ISO 3386-1, mesuré à l’aide d’une machine de compression ZWICK. Les échantillons de mousse de 50 x 50 x 15 mm sont soumis à quatre cycles de compression jusqu’à une déformation de 70%, avec une vitesse de déplacement de 100 mm/min à une température de 23°C. Les mesures au 4 e cycle de compression sont représentatives du comportement intrinsèque de la mousse et les contraintes correspondant à 25, 40 et 50% de déformation sont relevées.
Mousse 1 (comparative) Mousse 2 (comparative) Mousse 3 (invention) Densité (kg/m 3 ) Moyenne 0,297 0,250 0,216 Ecart-type 0,002 0,015 0,004 Δ densité (kg/m 3 ) 0,031 0,025 0,004 Résilience de rebondissement (%) Moyenne 59 59 58 Ecart-type 1 2 2 Dureté Asker C (15 s) 71 70 58 Contrainte en compression à différentes déformations (kPa) 25 % ND 99 88 40 % ND 199 165 50 % ND 316 262
ND = non déterminé
La mousse selon l’invention présente une densité plus faible et plus homogène que les mousses comparatives préparées à partir de PEBA seul. En outre, la mousse selon l’invention présente une plus grande souplesse, illustrée par la dureté Asker C, et des contraintes en compression inférieures à celles des mousses de PEBA comparatives, le tout en présentant une résilience de rebondissement similaire. En conclusion, alors que les mousses de PEBA seul ne permettent pas d’atteindre des faibles densités et des faibles duretés simultanément, la mousse selon l’invention est plus légère et plus souple tout en conservant une performance de rebond équivalente.
Mousse de polyuréthane thermoplastique et de copolymère à blocs polyamides et à blocs polyéthers à bouts de chaîne amines Domaine de l’invention La présente invention concerne des mousses polymères, comprenant un polyuréthane thermoplastique et un copolymère à blocs polyamides et à blocs polyéthers à bouts de chaîne amines, ainsi que des procédés de préparation de celles-ci.
Comme l'enveloppe secondaire, l'enveloppe principale peut être réalisée dans un matériau léger. Pour l'enveloppe principale, il s'agit par exemple de papier, de carton ou de tissu.
Ensemble comportant une boîte et un mécanisme distributeur se fixant sur la boîte La présente invention concerne le conditionnement et la distribution d’un produit en vrac. Le produit est de préférence un produit sec, notamment alimentaire, par exemple des céréales, fruits secs, épices, sucre, farine, confiseries, etc…
La demande WO2019/110532 A1 décrit un dispositif de stockage et de distribution d’un produit en vrac comportant un contenant sous forme de boîte présentant un fond incliné, guidant l’écoulement du produit vers un bec verseur.
La demande FR3099754 divulgue un distributeur d’un produit en vrac, comportant un contenant de forme générale parallélépipédique, présentant un corps et un fond au moins partiellement articulé sur le corps, et un support de réception du contenant, permettant de maintenir celui-ci vertical tout en permettant un pivotement d’une partie au moins du fond du contenant vers le bas sous le corps du contenant, de manière à prendre une inclinaison suffisante pour l’écoulement par gravité du produit présent dans le contenant, en vue de sa distribution.
WO2018142315A1 divulgue un distributeur agencé pour recevoir une boîte présentant une sortie de produit pourvue d’un rabat d’obturation pouvant être relevé vers le haut pour permettre au produit de gagner un mécanisme distributeur.
US4039118A divulgue une boîte pourvue en partie inférieure de sa paroi frontale d’une sortie de produit. Une rampe est prévue dans la boîte pour guider l’écoulement du produit par gravité vers la sortie.
Il demeure un besoin pour bénéficier d’un moyen permettant de conditionner un produit dans un récipient, et d’utiliser ce récipient pour délivrer le produit de manière contrôlée à des consommateurs dans un magasin, sans avoir à transvaser le contenu du récipient dans un autre contenant.
L’invention vise à répondre à ce besoin et elle y parvient, selon un premier de ses aspects, grâce à un ensemble de distribution d’un produit, comportant : Une boîte en carton contenant le produit à distribuer, la boîte présentant deux parois latérales opposées reliées à l’avant par une paroi frontale et en partie inférieure par une paroi de fond, de préférence inclinée vers le bas et vers l’avant, et une sortie de produit en partie inférieure de la paroi frontale, et au moins deux rabats latéraux d’obturation de la sortie, pouvant passer d’une position d’obturation de la sortie à une position repliée dans laquelle ils sont rabattus chacun contre une paroi latérale correspondante, Un mécanisme distributeur, comportant un corps définissant un passage d’écoulement du produit, le corps étant agencé pour s’engager frontalement sur la boîte de manière à s’accrocher sur les rabats en position repliée et faire communiquer la sortie de produit avec ledit passage, et un obturateur mobile relativement au corps, entre une position de fermeture dudit passage et une position ouverte de distribution du produit.
L’accrochage sur les rabats permet un assemblage simple et rapide de la boîte et du mécanisme distributeur, sans outil particulier, tout en limitant le risque de désassemblage lors de l’utilisation par les consommateurs.
L’ensemble peut comporter un support de maintien du mécanisme distributeur, qui fait partie de la structure d’accueil, et peut présenter diverses formes.
De préférence, le mécanisme distributeur comporte une semelle configurée pour se fixer dans un logement correspondant du support. Ainsi, le montage du mécanisme distributeur sur le support peut se faire également d’une manière simple et rapide, tout en rendant difficile un démontage accidentel par un consommateur lors de la distribution du contenu de la boîte.
De préférence, la semelle présente une gorge de maintien, et le support comporte une plaque, par exemple métallique, présentant une découpe permettant d’y engager la semelle et de la verrouiller en position en introduisant, par un déplacement de la semelle relativement au support, le bord de la plaque dans la gorge de maintien.
Le mécanisme distributeur peut comporter un ergot de guidage, la plaque présentant une ouverture de réception de cet ergot, cette ouverture présentant une zone d’introduction de l’ergot et une zone étroite moins large que la zone d’introduction, l’ergot passant de la zone d’introduction à la zone étroite lors dudit déplacement. On peut si on le souhaite choisir les dimensions de la zone étroite du support de manière à ce que celle-ci effectue un léger serrage sur l'ergot de guidage, ce qui contribue à immobiliser la semelle sur le support.
La découpe de la plaque peut présenter une forme généralement trapézoïdale, l’ouverture de réception de l’ergot débouchant sur la plus grande base de la découpe, à l’arrière.
Le déplacement précité, qui est opéré lors du montage de la semelle sur le support, s’effectue de préférence de l’arrière vers l’avant, c’est-à-dire vers l’opérateur qui effectue le montage si celui-ci se trouve en regard de la paroi frontale de la boîte.
La semelle peut comporter au moins un premier relief de verrouillage et le support au moins un deuxième relief de verrouillage coopérant avec le premier par encliquetage pour immobiliser la semelle au terme dudit déplacement.
Si les molécules qui constituent le principe actif P2 sont utilisées telles quelles dans un solvant, elles peuvent être mélangées toutes ensemble dans ledit solvant.
Si les molécules dans le principe actif P2 sont conjuguées à des polymères pour une partie et dans des micelles pour d’autres, le procédé de fabrication peut comprendre les étapes suivantes : - a. créer un premix (pré-mélange) amphiphile : mélanger dans une solution aqueuse un ou plusieurs conjugués choisis parmi : - un ou plusieurs conjugués Taurine-Poly-L-Lysine - un ou plusieurs conjugués Spermine-Poly-L-Lysine - un ou plusieurs conjugués Alpha tocophérol-Poly-L-Lysine - un ou plusieurs conjugués Biotinyl-Poly-L-Lysine - un ou plusieurs conjugués Glutathion-Poly-L-Lysine - b. ajouter dans le premix amphiphile au moins du co-enzyme Q10, et mettre sous agitation de façon à former des micelles formées par un ou plusieurs des conjugués du premix amphiphile encapsulant le co-enzyme Q10.
En effet, une variante de l’invention consiste à tirer parti de la nature amphiphile de la plupart des composants individuels, pour créer un prémélange amphiphile qui permet la solubilisation contrôlée du co-enzyme Q10 hydrophobe. Le processus de solubilisation selon un mode de réalisation préféré consiste en une addition contrôlée des molécules hydrophobes aux prémélanges amphiphiles et à laisser le temps nécessaire à leur dissolution sous agitation.
Préférentiellement, l’agitation est réalisée pendant au moins 5 minutes, encore plus préférentiellement entre 5 et 20 minutes, et de façon préférée à une vitesse d’agitation inférieure ou égale à 900 tours par minute, en particulier à une vitesse d’agitation comprise entre 50 et 800 tours par minute.
Selon un mode de réalisation préféré, le procédé de fabrication selon l’invention comprend également une étape c. de séparation des phases soluble et insoluble, pour récupérer la phase soluble. Dans ce cas la phase insoluble est éliminée et la phase soluble constitue le principe actif P2 selon l’invention. En effet, un processus de séparation physique (filtration, ultrafiltration) est préférentiellement réalisé pour assurer l'isolement de la fraction soluble, contenant à la fois le prémélange amphiphile, les copolymères et les molécules solubilisées.
Le principe actif P2 sous forme liquide peut ensuite être lyophilisée ou déshydratée pour être sous forme solide, préférentiellement par lyophilisation lente par exemple entre 12 et 36 heures.
Par ailleurs si des conjugués molécule -polymère du principe actif P2 ne sont pas intégrés dans le premix de l’étape a, ceux-ci peuvent être ajoutés dans le mélange après l’étape b. c’est-à-dire après la formation des micelles et l’encapsulation du co-enzyme Q10.
Les conjugués molécule active-polymère peuvent être fabriqués par tout moyen connu de l’homme du métier pour conjuguer une molécule de façon covalente à un polymère en fonction de leur nature chimique. Ainsi : - la spermine et la taurine sont conjugués à un polymère par une liaison urée. - le glutathion, la biotine, l’alpha tocophérol sont conjugués à un polymère par une liaison amide.
Des exemples de réalisation de liaisons urée et carbamates sont décrits par exemple dans : - Zhuxian Z, Jianbin T, Qihang S, William J. A multifunctional PEG–PLL drug conjugate forming redox-responsive nanoparticles for intracellular drug delivery Issue 38, 2015. Journal of Materials Chemistry B (liaisons amide), - Scheper V, Wolf M, Scholl M, Kadlecova Z, Perrier T, Klok HA, Saulnier P, Lenarz T, Stöver T. Potential novel drug carriers for inner ear treatment: hyperbranched polylysine and lipid nanocapsules. Nanomedicine (Lond). 2009 Aug;4(6):623-35 (liaisons urée), - Stéphanie Gac-Breton, Jean Coudane, Mahfoud Boustta & Michel Vert (2004) Norfloxacin-Poly( l -Lysine Citramide Imide) Conjugates and Structure-dependence of the Drug Release, Journal of Drug Targeting, 12:5, 297-307, (liaisons carbamate), - Elmore, W. M. (2013). Nanoparticles Stabilized with MPEG-Polylysine Carbamate: Synthesis and Characterization, (liaisons carbamate), - Ning-Ping Huang, Janos Vörös, Susan M. De Paul, Marcus Textor, and Nicholas D. Spencer. Biotin-Derivatized Poly(l-lysine)-g-poly(ethylene glycol):  A Novel Polymeric Interface for Bioaffinity Sensing. Langmuir 2002 18 (1), 220-230 (liaisons carbamate).
Utilisation du principe actif P1
L’invention concerne également le principe actif P1 pour son utilisation en tant que médicament, en particulier pour prévenir et/ou traiter les maladies multifactorielles, notamment les maladies chroniques multifactorielles, et en particulier les maladies impliquant une perméabilité intestinale.
Le principe actif P1 est capable d’agir de façon combinée : - comme substrat synergique cellulaire, en particulier grâce à la présence de butyrate, - pour réguler les muqueuses et la flore intestinale, en particulier grâce à la présence d’acétate, de lactate, de propionate et de Butyrate
Les différentes molécules présentes agissent en synergie et permettent notamment de rétablir la fonction de la perméabilité intestinale.
Avantageusement, la présence de ces 4 acides gras à courte chaine est suffisante pour rétablir la fonction de la perméabilité intestinale.
Ainsi, le principe actif P1 peut être utilisée pour rétablir la fonction de la membrane intestinale et/ou pour maintenir la perméabilité intestinale et/ou prévenir ou lutter contre une hyperperméabilité de la muqueuse intestinale.
L'invention permet ainsi, grâce au dispositif de débrayage s’actionnant avant l'application par l'opérateur d'un couple critique susceptible d’endommager le drain, d'éviter une mise sous tension de l'ergot de la soupape et donc d'éviter la casse du mécanisme interne du drain due à une mauvaise manœuvre de la part de l'opérateur.
Selon une réalisation de l'invention, un ressort de rappel est disposé entre un épaulement de la soupape et le guide mobile.
Par ailleurs, le guide fixe peut comporter une portion annulaire, le creux étant réalisé dans une extrémité de la portion annulaire du guide fixe.
De plus, le guide fixe peut comporter et au moins une portion saillante, destinée à coopérer avec une rainure de forme correspondante réalisée dans le corps.
Selon une forme de réalisation de l'invention, une face externe de la portion annulaire du guide fixe et une face interne du corps comportent respectivement une première gorge et une deuxième gorge en vis-à-vis l'une de l'autre.
Dans une telle configuration, un jonc est apte à coopérer avec la première gorge et la deuxième gorge.
Par ailleurs, le guide mobile comporte une portion cylindrique insérée à l'intérieur d'un espace interne creux du guide fixe et comprenant le logement de réception de l'ergot.
Selon cette forme réalisation de l'invention, le guide mobile comporte un épaulement annulaire s'étendant radialement depuis une face externe de la portion cylindrique.
Dans une telle configuration, la saillie est réalisée sur une face supérieure de l'épaulement annulaire du guide mobile.
De plus, la portion cylindrique du guide mobile comprend au moins une ouverture traversante décalée angulairement par rapport au logement de réception de l'ergot, notamment de sorte à permettre le passage de la soupape dans une position de maintenance.
L'invention a également pour objet un réservoir d'aéronef comportant un drain tel que précédemment défini et un aéronef comportant un tel réservoir d'aéronef.
L’invention sera mieux comprise et d’autres caractéristiques et avantages apparaîtront encore à la lecture de la description détaillée qui suit comprenant des modes de réalisation donnés à titre illustratif en référence avec les figures annexées, présentés à titre d’exemples non limitatifs, qui pourront servir à compléter la compréhension de l’invention et l’exposé de sa réalisation et, le cas échéant, contribuer à sa définition, sur lesquelles :
La est une vue en perspective d’un drain selon l’invention ;
La est une vue en perspective éclatée d’un drain selon l’invention dépourvu des ressorts de rappel et de pression ;
La est une vue en coupe longitudinale du drain selon l'invention dans une position fermée ;