INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le vitrage comporte en outre des moyens d’extraction de lumière, lumière guidée dans la deuxième feuille (moyens d’extraction de lumière liés à la première feuille, en contact optique ou même direct avec la face F3 ou la face F4 ou dans la deuxième feuille).
En outre, le vitrage sur la face F4, une couche de protection optique, transparente, diélectrique, et d’indice de réfraction n1 dans le visible, avec n1<n2, notamment à la longueur d’onde de référence, et même pour toute la gamme spectrale de la source (notamment source polychromatique, par exemple RGB ou lumière blanche) et d’épaisseur E1 d’au moins 100nm ou même d’au moins 200nm et submillimétrique, et de préférence d’au plus 100µm ou 50µm ou 5µm ou1µm ou 500nm.
Avec l’architecture du toit de l’art antérieur, toute contamination de la face F4 est une cause d’extraction de la lumière et est donc très visible lorsque la lumière est allumée, En effet la lumière rebondit sur la face F4, où elle peut interagir avec les empreintes digitales ou la poussière.
Selon l’invention, la couche de protection optique isole la face F4 à l’air libre (face étain par exemple pour un verre flotté) d’une contamination qui entrerait en contact avec elle. Cette couche de protection optique permet de rendre le guidage lumineux insensible à la contamination de surface, sans perte d’efficacité d’extraction de la lumière.
La couche de protection optique est efficace, de par sa transparence, son caractère diélectrique, le choix de son indice de réfraction n2 avec une épaisseur E1 raisonnable. En fonction des matériaux disponibles et de l’intégration de la couche de protection optique, on abaisse plus ou moins E1, on se rapproche plus ou moins de n2.
Son indice n2 et son épaisseur E1 sont en particulier ajustés pour autoriser uniquement une onde évanescente aux angles d’incidence du mode guidé (au-delà de l’angle critique).
La couche de protection optique est notamment en contact optique avec la face F4, sur une sous couche fonctionnelle (barrière, etc), notamment minérale, par exemple d’au plus 120nm ou 100nm par exemple d’indice de réfraction supérieur à n2 (et à n1) dans le visible notamment à la longueur d’onde de référence.
Par simplicité, la couche de protection optique (notamment un revêtement) peut être en contact direct avec la face F4 (dépôt directement sur la face F4).
La couche de protection optique (film ou revêtement) peut présenter de préférence une absorption lumineuse d’au plus 3% même à 1% dans le visible (à la longueur d’onde de référence voire sur tout le visible).
La tranche ou bord extérieur de la couche de protection optique peut être décalée du clair de vitre par exemple défini par une couche de masquage interne périphérique (formant cadre périphérique de masquage) entre la face F2 et la face F3, notamment la couche de protection optique s’étendant sous cette couche de masquage interne sur au plus 10 cm ou au plus 3 cm.
On peut choisir pour tous les indices de réfraction selon l’invention une longueur d’onde de référence qui est 550nm et même selon la norme DIN 67507. De préférence les relations entre indices de réfraction n1 n2 sont vraies pour toute la gamme spectrale visible de la source de lumière, pour tout le visible.
La Demanderesse a identifié que l’absorption de la lumière visible par une couche contaminante est non négligeable. Toutefois, l’absorption de la lumière visible à incidence normale demeure faible car la lumière traverse la perpendiculairement. L’interaction entre le rayonnement et la couche contaminante se fait uniquement sur l’épaisseur ef de la couche contaminante.
Or la situation est différente pour la lumière du mode guidé, avec couche contaminante directement sur la face F4 du guide de lumière, la lumière guidée étant susceptible d’interagir avec la couche contaminante. Les rayons du mode guidé sont « rasants », se propageant suivant un θ d’incidence par exemple supérieur à 78° environ dans la configuration avec couche intercalaire inférieure à base de butyral de polyvinyl (PVB) et une deuxième feuille de verre minéral.
Ainsi, une partie importante de la lumière guidée rentrant en contact avec cette couche contaminante avec un angle rasant et est donc susceptible d’être absorbée.
Corollairement, on comprend également qu’au fur et à mesure des étapes de rinçage, le liquide de rinçage devient de moins en moins concentré en polluants, favorisant ainsi le rinçage effectif des pièces 16 .
De préférence, l'enceinte de rinçage 4 est disposée au-dessus des réceptacles 5a - 5c et du réceptacle de récupération 11 de sorte à utiliser la gravité pour transférer les eaux grises collectées au fond de ladite enceinte 4 et de les acheminer jusqu'au réceptacle de récupération 11 ou aux réceptacles 5a - 5c .
Typiquement, les étapes d’aspersion respectives ont une durée voisine de 2 minutes chacune, et sont suivies d’un égouttage d’environ 30 secondes.
Il résulte de ce mode de fonctionnement que les deux étapes de rinçage, respectivement brumisation et aspersion, disposent d’un réseau distinct d’alimentation en liquide de rinçage et de ses buses dédiées.
L’ensemble de ces phases, qu’il s’agisse de brumisation et d’aspersion, est quoiqu’il en soit callé avec le cycle de transfert des outils préhenseurs ou récepteurs 12 , également dénommés dans le domaine considéré par balancelles.
L’expérience démontre que le volume d’eau souillée, c’est-à-dire non susceptible d’être utilisée pour le rinçage, et donc typiquement issues du réceptacle 5a , voire du réceptacle 11 (dans l’hypothèse où la cuve 3 permet une remise à niveau) est d’au minimum quatre fois moindre que pour les installations conventionnelles connues à ce jour.
On a représenté sur la , une variante de l’invention, dans laquelle l’enceinte de rinçage 4 est remplie de liquide de rinçage, ce qui peut s’avérer nécessaire dans certains cas. Dans cette configuration, le liquide de remplissage est constitué par le contenu du réceptacle de collecte 5c , voire d’eau propre.
L'automate 15 est également configuré pour permettre à un opérateur de paramétrer le taux d'ouverture où la durée d'ouverture des électrovannes 7b - 7d et du fonctionnement de la pompe 7a d’alimentation des buses d’aspersion 20 en fonction de la géométrie des pièces 16 , de sorte à régler le débit du liquide de rinçage, la pression ainsi que la durée d'aspersion et d'égouttage des pièces 16 dans l'enceinte de rinçage 4 .
On a représenté sur les figures 8 et 9, une vue schématique en perspective d’une installation conforme à l’invention, respectivement en mode brumisation et en mode aspersion. Typiquement, les quatre réceptacles de collecte des liquides de rinçage sont répartis concentriquement. On a représenté par la référence 21 l’évacuation des eaux sales aux fins d’acheminement vers une station d’épuration.
On conçoit tout l’intérêt de la présente invention, qui permet de diminuer significativement le volume nécessaire d’eau consommée, tout en conservant la qualité de rinçage requise et tout en contenant l’encombrement d’une installation de galvanoplastie.
procédé de préparation d’au moins une fibre composite macroscopique comprenant un alginate et au moins une structure de coordination, ladite fibre et ses applications La présente invention est relative à un procédé de préparation d’au moins une fibre composite macroscopique comprenant au moins une structure de coordination et un alginate, une fibre obtenue selon ledit procédé, ainsi que ses utilisations en tant qu’adsorbant de gaz, et dans le domaine de la catalyse hétérogène, de la filtration, de la photonique, ou de la superradiance.
Les structures métallo-organiques ou MOFs (bien connus selon l’anglicisme « Metal Organic Frameworks ») ou encore structures ou composés de coordination, apparus dans les années 1990, sont des matériaux nanoporeux et cristallins construits par l’assemblage d’unités inorganiques et de ligands organiques. Les centres des unités inorganiques sont interconnectés aux ligands organiques. Les MOFs sont par conséquent basés sur des liaisons fortes (liaisons covalentes des ligands organiques) et des liaisons plus faibles (liaisons de coordination, liaisons hydrogène), définissant ainsi une structure tridimensionnelle présentant de nombreux pores. Les MOFs peuvent être synthétisées à partir d’une large gamme d’espèces métalliques (généralement des cations de métaux de transition), et d’une large gamme de ligands. On peut ainsi obtenir des MOF de type carboxylates, amines, ou phosphorâtes, bi-, tri-, voire tétra dentâtes. De nombreuses applications dans de nombreux domaines sont en cours de développement pour exploiter la structure en cage des MOFs, comme le stockage et la séparation des gaz, la séparation et la purification des liquides, le stockage de l'énergie électrochimique, la catalyse et la détection. Cependant, les limites de ces matériaux qui peuvent être retenues en comparaison avec les charbons actifs et les zéolithes sont : les coûts élevés en particulier ceux des ligands organiques utilisés pour la synthèse, ainsi que leur stabilité dans le temps, en présence d’eau et à de très hautes températures. Par ailleurs, les méthodes conventionnelles de synthèses produisent des poudres cristallines dont la taille varie de quelques nanomètres à plusieurs centaines de microns. De manière générale, les poudres rencontrent de nombreux problèmes dans les applications industrielles telles que des difficultés de traitement (chute de pression lors de l'écoulement d’un fluide à travers un lit tassé, poussière, colmatage, abrasion, perte de masse), et des problèmes de transfert et/ou de manipulation.
Des équipes de recherche ne sont par conséquent concentrées sur des méthodologies de synthèses qui permettent d’obtenir des MOFs sous d’autres formes telles que des granules, des pastilles, des mousses, des hydrogels, ou des films minces à base de MOFs.
En particulier, Zhu et al. [Applied Materials & Interfaces, 2016, 8, 27, 17395–17401] décrivent la préparation d’un composite alginate-MOF (e.g. alginate-ZIF-8) comprenant l’injection d’une solution d’un alginate de sodium dans une solution de nitrate de cuivre pour former un hydrogel de type fibre qui est ensuite transféré dans une solution d’acide trimésique pour la croissance du MOF à 85°C pendant 18h. Le composite alginate-MOF est lavé puis séché. Le composite décrit a toutefois les désavantages suivants : il présente de faibles propriétés mécaniques (matériau trop fragile) notamment en termes de module d’Young. Les MOF synthétisés in situ se révèlent soit amorphes par diffraction aux rayons X, soit en quantités trop faibles pour diffracter. Les surfaces spécifiques décrites sont faibles, de par une quantité trop faible de MOF actif au sein des fibres néoformées, ou un caractère amorphe ne permettant pas de révéler la porosité des MOF. Par ailleurs, une montée en échelle du procédé décrit n’est pas envisageable puisqu’il requiert au moins une étape longue de croissance du MOF au sein du composite,et induit une cristallinité faible ou inexistante des MOF générées in situ et une porosité associée également faible ou inexistante.
Par conséquent, il existe un besoin en un procédé de fabrication de nouveaux matériaux stables à base de MOFs cristallins qui soit simple à mettre en œuvre, bénéfique sur le plan environnemental, industrialisable, et qui permette de conserver les propriétés initiales des MOFs pulvérulents, en particulier en termes de porosité et de performances dans le domaine de l’adsorpton de gaz, tout en garantissant de bonnes propriétés mécaniques.
Le but de l’invention est atteint par le procédé de préparation d’au moins une fibre composite macroscopique qui va être décrit ci-après.
Comme illustré à la , la grille déflectrice 50 peut ainsi comporter un collecteur 52a, 52b à chaque extrémité de la série de pales 51 de sorte que le fluide caloporteur puisse circuler entre lesdits collecteurs 52a, 52b en passant par la lumière 510 desdites pales 51.
Selon un premier mode de réalisation illustré à la , un même premier collecteur 52a comporte à la fois une entrée de fluide caloporteur 53a et une sortie de fluide caloporteur 53b. Ce premier collecteur 52a comprend également une paroi interne 520 séparatrice entre l’entrée 53a et ladite sortie 53b de fluide caloporteur. Ce premier collecteur 52a est disposé à une première extrémité des pales 51. La grille déflectrice 50 comporte un deuxième collecteur 52b disposé à une deuxième extrémité des pales 51 opposée à leur première extrémité. Ce deuxième collecteur 52b récupère le fluide caloporteur en provenance des pales 51 reliées à l’entrée de fluide caloporteur 53a et renvoi le fluide caloporteur dans les pales 51 reliées à la sortie de fluide caloporteur 53b.
Selon un deuxième mode de réalisation non représenté, un premier collecteur comporte une entrée de fluide caloporteur 53a. Ce premier collecteur est disposé à une première extrémité des pales 51. La grille déflectrice 50 comporte un deuxième collecteur 52b disposé à une deuxième extrémité des pales 51 opposée à leur première extrémité. Ce deuxième collecteur comporte quant à lui une sortie de fluide caloporteur 53b.
Ainsi, on voit bien que la grille déflectrice 50 permettent un échange de chaleur entre le flux d’air la traversant et un fluide caloporteur circulant dans la lumière 510 des pales 51. Cet échange de chaleur permet à la grille déflectrice 50 d’agir comme un échangeur de chaleur supplémentaire. Cet échangeur de chaleur supplémentaire peut ainsi permettre la gestion thermique dédiée ou supplémentaire d’éléments comme par exemple les batteries ou encore l’électronique de puissance du véhicule 10.
Module de refroidissement d’un véhicule automobile électrique ou hybride à turbomachine tangentielle L’invention se rapporte à un module de refroidissement pour véhicule automobile électrique ou hybride, à turbomachine tangentielle, et plus particulièrement à un boîtier collecteur d’un tel module de refroidissement.
En roulage, une vitesse élevée du véhicule peut suffire à créer le flux d’air sans aide de la turbomachine tangentielle. Cependant, la forme de la volute peut faire obstacle au flux d’air traversant le module de refroidissement et plus particulièrement le boîtier collecteur, augmentant ainsi fortement les pertes de charges, ce qui peut nuire au bon fonctionnement des échangeurs thermiques et potentiellement dégrader l’aérodynamisme du véhicule automobile. Afin de remédier à cet inconvénient, le module de refroidissement peut comporter, en plus de la sortie d’air de la turbomachine tangentielle, au moins une autre ouverture située au niveau d’une face arrière du module de refroidissement, cette face arrière étant juxtaposée à la sortie d’air de la turbomachine tangentielle. Ainsi, lorsque le véhicule est en roulage et a atteint une vitesse de déplacement suffisante, cette ou ces ouvertures permettent de laisser passer le flux d’air et de contourner (de l’anglais « by-pass ») la turbomachine tangentielle.
Cependant, l’espace disponible au sein du véhicule automobile pour l’agencement du module de refroidissement est relativement restreint. Ainsi, l’équipement disposé autour du module de refroidissement, tel que le moteur électrique du véhicule électrique ou hybride, peut former un potentiel obstacle au flux d’air et/ou aux volets du dispositif d’obturation, notamment dans le cas où la ou les ouvertures supplémentaires et le ou les dispositifs d’obturation qui y sont associés sont agencés sur la face arrière du module de refroidissement. Il convient donc d’optimiser l’emplacement de cette ou ces ouvertures d’évacuation du flux d’air en fonction de l’agencement prévu pour les potentiels obstacles et de l’espace disponible autour du module de refroidissement tout en privilégiant une conception compacte de celui-ci.
Le but de la présente invention est donc de remédier au moins partiellement aux inconvénients de l’art antérieur et de proposer un module de refroidissement amélioré permettant d’évacuer le flux d’air tout en optimisant l’espace disponible.
La présente invention concerne donc un module de refroidissement pour véhicule automobile électrique ou hybride, ledit module de refroidissement étant destiné à être traversé par un flux d’air et comportant : – un carénage formant un conduit interne suivant une direction longitudinale du module de refroidissement à l’intérieur duquel est disposé au moins un échangeur de chaleur destiné à être traversé par le flux d’air, et – un boîtier collecteur comportant une turbomachine tangentielle comportant une turbine montée rotative autour d’un axe de rotation s’étendant parallèlement au plan de l’au moins un échangeur de chaleur et configurée pour générer le flux d’air, le boîtier collecteur comprenant une volute au sein de laquelle la turbomachine tangentielle est disposée, ledit boîtier collecteur étant disposé en aval du carénage suivant la direction longitudinale, la turbine étant disposée de façon médiane de sorte que, selon un plan parallèle à l’au moins un échangeur de chaleur, la distance entre l’axe de rotation de ladite turbine et le bord le plus proche de l’au moins un échangeur de chaleur est comprise entre une et deux fois le diamètre de ladite turbine.
Selon un aspect de l’invention, la volute comporte une sortie du flux d’air (F) orientée dans la direction du bord de l’au moins un échangeur de chaleur dont la distance avec l’axe de rotation de ladite turbine est comprise entre une et deux fois le diamètre de ladite turbine.
Selon un autre aspect de l’invention, la volute comporte une sortie du flux d’air (F) orientée dans la direction opposée au bord de l’au moins un échangeur de chaleur dont la distance avec l’axe de rotation de ladite turbine est comprise entre une et deux fois le diamètre de ladite turbine.
Selon un autre aspect de l’invention, le boîtier collecteur comporte deux parois de guidage du flux d’air, lesdites parois de guidage étant inclinées et disposées de part et d’autre de la turbine, au moins une desdites parois de guidage comportant au moins une ouverture et au moins un moyen d’obturation de ladite ouverture mobile entre une position de fermeture et une position d’ouverture.
Selon un autre aspect de l’invention, la paroi de guidage opposée au bord de l’au moins un échangeur de chaleur dont la distance avec l’axe de rotation de ladite turbine est comprise entre une et deux fois le diamètre de ladite turbine comporte au moins une ouverture et au moins un moyen d’obturation de ladite ouverture mobile entre une position de fermeture et une position d’ouverture.
Selon un autre aspect de l’invention, la paroi de guidage contiguë au bord de l’au moins un échangeur de chaleur dont la distance avec l’axe de rotation de ladite turbine est comprise entre une et deux fois le diamètre de ladite turbine comporte au moins une ouverture et au moins un moyen d’obturation de ladite ouverture mobile entre une position de fermeture et une position d’ouverture.
Le récipient comprend entre dix et vingt nervures et/ou rainures réparties sur l’ensemble des faces intérieures du récipient.
Un tel nombre d’éléments de relief permet d’obtenir un effet de décollement particulièrement important, en combinaison avec un jet de fluide.
Le récipient comprend deux faces intérieures principales opposées et deux faces intérieures latérales opposées, et entre quatre et huit nervures et/ou rainures sont disposées sur chacune des faces intérieures principales, et une à deux nervures et/ou rainures sont disposées sur chacune des faces intérieures latérales.
Une telle disposition est particulièrement efficace, en combinaison avec un jet de fluide.
De plus, la section du récipient est alors sensiblement oblongue, et les aliments sont préférentiellement déversés par une face intérieure principale.
Chacune des faces intérieures principales possède une section sensiblement en forme de V, formant une rigole centrale sur chaque face intérieure principale, les nervures et/ou rainures sur chacune des faces intérieures principales étant disposées en nombre égal de part et d’autre de la rigole centrale.
Ainsi, le déversement par la face intérieure principale peut être davantage facilité encore. De plus, l’introduction d’aliments dans le récipient est également facilitée. Le récipient peut également être utilisé selon deux directions d’inclinaison différentes.
Le récipient comprend uniquement des nervures.
Les nervures sont un type d’éléments de relief particulièrement efficace pour le décoller des aliments, et qui présente en plus l’avantage d’un nettoyage simplifié.
L’au moins un module de projection de fluide comprend au moins deux buses de projection orientées dans des directions distinctes, une première buse de projection étant orientée sensiblement en direction d’une première face intérieure du récipient lorsque celui-ci est en position de déversement et une deuxième buse de projection étant orientée sensiblement en direction d’une deuxième face intérieure du récipient, opposée à la première face intérieure, lorsque celui-ci est en position de déversement.
Ainsi, chacune des faces intérieures peut être balayée ou affleurée par un jet de fluide. La possibilité de projeter du fluide sur deux faces différentes permet de mélanger le fluide à l’intérieur du récipient, et de décoller plus efficacement des aliments.
Le système comprend une unité de commande configurée de sorte que la première buse de projection et la deuxième buse de projection projettent des jets de fluide en alternance.
L’effet de décollement est renforcé par l’alternance des jets de fluide, qui sont projetés sur une face, puis sur l’autre en alternance.
Au moins un module de projection de fluide est configuré pour pouvoir projeter du fluide en sortie d’au moins une des buses de projection dudit module de projection de fluide au moins à une première pression de sortie dite inférieure et à une seconde pression de sortie dite supérieure.
Ainsi, selon le type d’aliment à décoller, notamment selon leur poids, au moins l’un ou l’autre des pressions de projection de fluide peut être utilisée. Un premier niveau de pression plus élevé est réservé à des aliments plus lourds et/ou collants, tel qu’un morceau de volaille crue, et un second niveau de pression de niveau plus faible est réservé à des aliments plus légers et/ou moins collants, tel que des crudités découpées en morceaux par exemple. Des niveaux de pressions intermédiaires peuvent être prévus pour ajuster plus finement le force du décollage de différents aliments selon leurs caractéristiques.
Au moins une buse de projection est de type buse à jet plat ou lame, de façon à projeter un jet de fluide plat affleurant au moins une face intérieure du récipient, de manière à favoriser le décollement d’un aliment adhérant à une face intérieure du récipient.
On entend par amidoamine grasse, une amidoamine comprenant, en général, au moins une chaîne hydrocarbonée en C 6 -C 3 0. De préférence, les amidoamines grasses utiles selon l’invention ne sont pas quaternisées.
De préférence, la composition solide selon l’invention comprend un ou plusieurs tensioactifs cationiques.
Lorsqu’ils sont présents dans la composition solide contenue dans l’article de conditionnement selon l’invention, la teneur totale du ou des tensioactifs cationiques va de préférence de 0,01 à 15% en poids, préférentiellement de 0,1 à 10% en poids, mieux de 0,5 à 8% en poids, et mieux encore de 1 à 5% en poids, par rapport au poids total de la composition.
Corps gras La composition solide contenue dans l’article de conditionnement selon la présente invention peut éventuellement comprendre en outre un ou plusieurs corps gras de préférence liquides.
Au cours de l’étape initiale S10 de ce procédé, il est prévu de numériser le contour de l’ensemble des coupons C 1 , …, C i , … C n dans leur état initial et de déterminer avec précision la position des défauts de ces coupons à l’intérieur de leur contour. La numérisation de la position des défauts peut être réalisée de façon automatique à l’aide du scanner ou bien par un opérateur.
Cette étape de numérisation initiale des coupons est réalisée sur une table de numérisation munie d’un scanner et est désynchronisée par rapport aux autres étapes du procédé de découpe. Les données numériques des coupons C 1 , …, C i , … C n sont stockées et les coupons numérisés peuvent ensuite être rangés dans un lieu de stockage.