INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On remarque ici que la chambre 400 est unique et peut contenir un bain de graisse afin de garder lubrifier les ressorts. La chambre 400 est de préférence une cavité circulaire usinée, forgée ou moulée.
Chaque organe élastique 4 comprend à ses deux extrémités 40 une forme de spires. Ces derniers sont configurés pour amortir les acyclismes de rotation produits par le moteur du véhicule automobile.
Dans la suite de la description, on considérera un système d’amortissement 30 comprenant deux ressorts hélicoïdaux. Ces deux ressorts disposés en parallèle mais la présente invention s'applique aussi à des système d’amortissement 30 comprenant un seul ressort ou un nombre de ressorts supérieur à deux.
Le système d’amortissement 30 peut comprendre aussi un dispositif pendulaire (non illustré) configuré pour améliorer la filtration des acyclismes de rotation. La présente invention peut aussi s'appliquer à des système d’amortissement 30 comprenant des ressorts droits ou des ressorts disposés en série ou une combinaison de ces caractéristiques précédentes.
Le double volant amortisseur 1 peut comprendre en outre un système d'hystérésis 30’ , tel qu’illustré en . C’est ici un empilement de rondelles 301, 302 de friction, intercalées entre les premier et deuxième masses d’inertie principales 210, 220 Ce volant amortisseur 2 et notamment la première masse d’inertie principale 11 , est remarquable en ce qu’elle comprend un moyeu central 21 d’extension radiale p0 qui est supérieure à l’extension radiale d’une chambre 400 . L’extension radiale de cette chambre est définie entre les diamètres intérieur Dp0 et extérieur Dp1 .
Par ailleurs, le prolongement de matière p0 du moyeu central 21 forme un plateau central 210 de diamètre extérieur Dp1 , conçu pour réaliser une partie des butées au plus près des organes élastiques 4 .
En outre, la première masse d’inertie principale 11 comprend une collerette 291 de centrage du deuxième élément. La collerette 291 de centrage est destinée à recevoir la douille 8 d’arrêt axiale et une douille 9 d’arrêt radiale centrant le deuxième élément.
Le moyeu central 21 est remarquable en ce qu’il comprend au moins un dégagement de matière 28, 29 destiné à contenir une douille 8, 9 d’arrêt, de préférence usiné le long dudit moyeu central.
Maintenant, le béton présente un impact environnemental tel que le maintien des modes de construction utilisant ce matériau pour les siècles à venir est aujourd’hui impensable. Dans le cadre de cette prise de conscience, une nouvelle réglementation environnementale pour les bâtiments neufs, logements individuels et collectifs a vu le jour en France (RE 2020). Cette nouvelle règlementation impose d’améliorer la performance environnementale d’un bâtiment en prenant en compte non plus seulement l’isolation mais bien les impacts environnementaux globaux associés à cette construction. Il est ainsi obligatoire de prendre en compte l’impact global du chantier, et non plus seulement celui du bâtiment. Dès lors, il convient d’intégrer, outre le détail des matériaux de constructions utilisés, les consommations d’énergie et d’eau du chantier, les rejets en eau du chantier, ou encore l’évacuation et le traitement des déchets du terrassement.
De tels changements imposent aujourd’hui la révision en profondeur des procédés de construction de sorte à optimiser la dépense énergétique.
Dans ce cadre, il est apparu des mortiers de construction bas carbone, notamment des mortiers utilisant les terres d’excavation du chantier comme ceux décrits dans les demandes de brevets FR3108055 ou FR3108054. Si de tels mortiers permettent d’améliorer considérablement le bilan carbone d’un chantier, leurs caractéristiques de mise en œuvre les cantonnent à ce stade aux seuls logements individuels et excluent de ce fait leur utilisation dans les logements collectifs.
Les inventeurs ont maintenant développé un nouveau procédé de fabrication de logements collectifs, de bâtiments ERP (Etablissement Recevant du Public) ou industriels permettant l’utilisation de tout type de béton ou mortier, notamment les mortiers ou de bétons de moindre résistance (ex : béton de site) et les mortiers ou bétons « bas carbone », sans compromettre la durabilité des logements obtenus et permettant également l’obtention de logements dont le coût est comparable à celui des logements collectifs actuels.
Pour se faire, l’invention a pour objectif de permettre la préfabrication industrielle d’éléments porteurs en BFUP, à même d’accueillir un tel mortier ou béton de terre, de même que des panneaux d’isolants, lesquels éléments porteurs préfabriqués permettent de garantir une rapidité d’exécution sur le chantier ainsi que l’optimisation des coûts de construction.
En outre, l’élément porteur est finalement « noyé » au sein du mur, entre des matériaux isolants, ce qui permet de supprimer les ponts thermiques. Dans cette structure, le mortier ou béton utilisé est confiné par les chainages béton armé et le panneau BFUP pour reprendre uniquement les charges verticales pesantes : charges permanentes et d'exploitation. Ainsi, ce mortier ou béton utilisé ne travaille qu’en compression ce qui permet l’utilisation de mortiers ou de bétons de moindre résistance (ex : béton de site) et notamment des mortiers ou bétons « bas carbone ».
Finalement, et en fonction du mortier ou béton utilisé, le procédé selon l’invention permet potentiellement de couler en une fois le mortier ou béton structurel et le parement de façade.
Ainsi, un premier objet de l’invention porte sur un système constructif pour la réalisation d’un mur qui comprend :
1) au moins un coffrage, de préférence au moins deux coffrages ; et
2) au moins un panneau en béton fibré à ultra hautes performances (BFUP) qui constituera l’âme du mur et qui comprend :
Où chaque montant latéral du panneau BFUP partage, avec au moins un coffrage, au moins un moyen d’assemblage ; de sorte à obtenir après leur assemblage un volume libre dans lequel couler au moins un poteau vertical.
Maintenant, l’assemblage de deux panneaux BFUP tels que décrits précédemment, lequel assemblage correspond à celui d’un de leurs montant latéraux, permet également d’obtenir un volume libre dans lequel couler au moins un poteau vertical. De la sorte, l’assemblage de deux panneaux BFUP ensemble peut également constituer un système constructif.
Alternativement, le système constructif pour la réalisation d’un mur selon l’invention comprend au moins deux panneaux en béton fibré à ultra hautes performances (BFUP) qui constitueront chacun l’âme du mur et qui comprennent chacun :
Deux dégagements de matière 28, 29 sont usinés depuis un renfoncement 292 de la collerette de centrage, comme illustrés aux à . Chaque dégagement de matière 28, 29 est délimité en butée par au moins un épaulement de matière 280, 290 . Ainsi le dégagement de matière 28 retient la douille 8 d’arrêt axiale, ici via un épaulement de matière 280 . Le dégagement de matière 29 retient une douille 9 d’arrêt radiale, ici via l’épaulement de matière 290 .
Par ailleurs, le système d’amortissement 30 peut comprendre un voile 14 configuré pour venir en appui et comprimer les ressorts 4 en fonctionnement. Alternativement, le voile 14 peut être disposé entre deux série de ressorts (cas d'un amortisseur de torsion à plusieurs étages de ressorts),
- une première série de ressorts disposée entre la première masse d’inertie principale 11 et le voile 14 et
- une deuxième série de ressorts étant disposée entre le voile 14 et la deuxième masse d’inertie principale 22 (ou plus généralement un élément fixé au deuxième élément par exemple une rondelle de guidage).
En outre le volant moteur 2 comprend des demi-butées ou butées dites butées inférieures et supérieure, ménagées à chaque extrémité 40 des organes élastiques pour leur compression par exemple par le voile. Toutes ces butées citées s’assurent de répartir l'appui des ressorts 4 , et évitent un déséquilibre pouvant endommager le ressort 4 en cas de couple important transmis par l'amortisseur de torsion.
Les butées de la partie supérieure sont formées par une série des embouties 35’ dans le couvercle 20 .
Par ailleurs, les organes élastiques 4 sont par exemple des ressorts cintrés disposés ensemble dans une chambre 400 en forme de chambre de la première masse d’inertie principale, sur 360 degrés. La chambre 400 est obtenue par un seul outillage, qui simplifie l’étape de fraisage.
En générale, une chambre des organes élastiques peut comprendre une seule piste de guidage formée dans le fond la chambre 400 et en outre des goulottes 4 , tel qu’illustrés à titre d’exemple sur la .
Dans les premier et deuxièmes modes de réalisation, on a illustré au contraire que la chambre 400 est exemptée de goulotte de guidage pour les organes élastiques. En effet, la chambre 400 est remarquable en ce qu’elle guide directement les organes élastiques, au moyen d’une cuvette 415 circonférentielle. Grâce à cette cuvette 415 , aucune goulotte additionnelle n'est requise. La cuvette 415 est de forme spécifiquement adaptée à guider directement les organes élastiques, telle qu’illustrée sur la .
La cuvette 415 a en section transversale, une forme générale d’arc de cercle complémentaire d’une forme générale en tronçon de tore autrement dit d’une spire des organes élastiques. La chambre 400 est remarquable en ce qu’elle peut comprendre en son sein des logements 400a des organes élastiques ménagés à cet effet. A ce titre, la cuvette 415 peut être de forme discontinue autour de l’axe X .
La cuvette 415 est intégrée à la chambre en particulier depuis le bord externe de la chambre 400 .
Aux à , la cuvette 415 délimite au moins une piste latérale 40L de contact et une piste centrale 40C de contact des organes élastiques. La piste centrale 40C forme le fond de la cuvette 415 .
Le fond de la cuvette 415 peut définir un diamètre extérieur Dp1 . La piste centrale 40C de la cuvette 415 peut être entièrement discontinue autour de l’axe X . La piste centrale 40C de la cuvette 415 est formée d’au moins une paroi plane de contact, parallèle à l’axe X , qui peut définir en son centre un plan central P0 de la cuvette. Le plan central P0 contient un voile central 14 du système d’amortissement.
L’au moins une piste latérale 40L est formée d’au moins une paroi plane p1 de contact.
Cette paroi plane p1 de contact est définie selon un angle d’inclinaison θ1 par rapport au plan central Pc . Cette paroi plane p1 de contact est prolongée d’un côté par un premier rayon de courbure c1 reliant par exemple la paroi plane de la piste centrale 40C .
En outre, la paroi plane p1 de contact de la piste latérale 40L peut être prolongée de l’autre côté par un second rayon de courbure c1’ reliant par exemple le fond de la chambre 400 .
On peut comprendre que lorsque la solution de ferrocyanure de sodium réagit avec le sel de manganèse, un précipité de noyau cristallin de blanc de Prusse peut être généré dans la suspension, réduisant ainsi le liquide dans la suspension. En d’autres termes, plus le moment de la fin de la réaction est proche, moins la quantité de liquide dans la suspension est importante et plus le précipité de noyau cristallin de blanc de Prusse sera généré, de sorte que la quantité totale de liquide de la suspension primaire lors du premier mélange et chauffage est supérieure à la quantité totale de liquide de la suspension lors du second mélange et chauffage. Si la température de chauffage pour le premier mélange et chauffage est la même que la température de chauffage pour le second mélange et chauffage, ou si la température de chauffage pour le premier mélange et chauffage est inférieure à la température de chauffage pour le second mélange et chauffage, la vitesse de réaction de la solution de ferricyanure de sodium et du sel de manganèse lors du premier mélange et chauffage et la vitesse de réaction de la solution de ferricyanure de sodium et du sel de manganèse lors du second mélange et chauffage seront très différentes, ce qui affecte la formation du squelette du noyau cristallin de blanc de Prusse, ce qui ne permet pas de fournir un support de squelette supérieur pour le revêtement de polyacétal conducteur. Par conséquent, dans la présente demande, la température de chauffage pour le premier mélange et chauffage est contrôlée pour être plus élevée que la température de chauffage pour le second mélange et chauffage, de manière à garantir que la différence entre la vitesse de réaction de la solution de ferricyanure de sodium et du sel de manganèse lors du premier mélange et chauffage et la vitesse de réaction de la solution de ferricyanure de sodium et du sel de manganèse lors du second mélange et chauffage est faible, c’est-à-dire la vitesse de réaction des deux est relativement uniforme, de manière à garantir que la taille du noyau cristallin dans les couches interne et externe du noyau cristallin de blanc de Prusse est relativement plus petite, et garantir en outre que la taille du noyau cristallin dans les couches interne et externe du noyau cristallin de blanc de Prusse est relativement uniforme, et que la conductivité et les performances de cycle sont bonnes, ce qui permet non seulement de fournir un support de squelette supérieur pour le revêtement de polyacétal conducteur, mais aussi d’améliorer la conductivité et les performances de cycle du noyau cristallin de blanc de Prusse, de manière à garantir l’obtention ultérieure d’un matériau d’électrode de blanc de Prusse ayant une bonne conductivité, de bonnes performances de cycle et une bonne stabilité structurelle.
Dans certains autres modes de réalisation, la réaction de vieillissement est réalisée pendant 3 h à 24 h, de manière à garantir que le noyau cristallin de blanc de Prusse peut croître lentement, et garantir l’obtention d’un noyau cristallin de blanc de Prusse ayant moins de défauts.
Dans certains autres modes de réalisation, l’acétal cyclique comprend au moins l’un parmi le 1,3-dioxolane, le propylène glycol formal et le diéthylène glycol formal. On peut comprendre que le 1,3-dioxolane, le propylène glycol formal et le diéthylène glycol formal peuvent fournir des substrats de réaction pour le revêtement de polyacétal conducteur. En plus, le 1,3-dioxolane, le propylène glycol formal et le diéthylène glycol formal sont tous solubles dans l’eau, de sorte que, ultérieurement, l’acétal cyclique résiduel puisse être rapidement éliminé par un lavage à l’eau.
Dans certains autres modes de réalisation, l’acétal cyclique est un mélange de 1,3-dioxolane, de propylène glycol formal et de diéthylène glycol formal. On peut comprendre que puisque le 1,3-dioxolane a une structure cyclique, le propylène glycol formal a une structure en chaîne et le diéthylène glycol formal a une structure en chaîne. En mélangeant le 1,3-dioxolane, le propylène glycol formal et le diéthylène glycol formal avec une solution de formaldéhyde en chaîne, la surface du noyau cristallin de blanc de Prusse peut être revêtue pour former une couche de revêtement de polyacétal conducteur ayant une meilleure compacité et un meilleur degré de relâchement.
Dans d’autres modes de réalisation, le rapport massique du 1,3-dioxolane sur le propylène glycol formal sur le diéthylène glycol formal est de 5 : 1 : 1, de manière à garantir que l’acétal cyclique et la solution de formaldéhyde peuvent former une couche de revêtement de polyacétal conducteur ayant une meilleure compacité et un meilleur degré de relâchement sur la surface du noyau cristallin de blanc de Prusse.
Dans certains autres modes de réalisation, la solution de formaldéhyde comprend au moins l’une d’une solution de formaldéhyde à 40%-50% et d’une solution de polyoxyméthylène dont le degré de polymérisation est inférieur à 4, de manière à fournir un substrat de réaction pour le revêtement de polyacétal conducteur. En plus, la solution de formaldéhyde à 40%-50% et la solution de polyoxyméthylène dont le degré de polymérisation est inférieur à 4 sont toutes deux solubles dans l’eau, de sorte que la solution de formaldéhyde résiduelle puisse être rapidement éliminée par un lavage à l’eau.
Dans certains autres modes de réalisation, la solution de formaldéhyde est une solution mixte de la solution de formaldéhyde à 40%-50% et de la solution de polyoxyméthylène dont le degré de polymérisation est inférieur à 4. On peut comprendre que si la solution de formaldéhyde est entièrement une solution de formaldéhyde à 40%-50%, la solution de formaldéhyde et l’acétal cyclique peuvent générer du paraformaldéhyde dont le degré de polymérisation sur la surface du noyau cristallin de blanc de Prusse est plus élevé, et le paraformaldéhyde dont le degré de polymérisation est élevé est compact et ferme. Étant donné que le revêtement de polyacétal conducteur plus compact et plus ferme n’est pas propice au passage des ions sodium dans le matériau d’électrode de blanc de Prusse, les performances de cycle du matériau d’électrode de blanc de Prusse sont réduites. Par conséquent, de manière à garantir que le revêtement de polyacétal conducteur présente une meilleure compacité et un meilleur degré de relâchement, dans la présente demande, une solution de formaldéhyde à 40%-50% et une solution de polyoxyméthylène dont le degré de polymérisation est inférieur à 4 sont mélangées et utilisées, de sorte que la solution de polyoxyméthylène ajoutée dont le degré de polymérisation est inférieur à 4 et la solution de formaldéhyde à 40%-50% sont utilisées en combinaison avec l’acétal cyclique, de sorte qu’un revêtement de polyacétal conducteur ayant une meilleure compacité et un meilleur degré de relâchement puisse être formé sur la surface du noyau cristallin de blanc de Prusse, ce qui est propice au passage des ions sodium, améliorant ainsi la conductivité et les performances de cycle du matériau d’électrode de blanc de Prusse.
En outre, étant donné que la solution de polyoxyméthylène dont le degré de polymérisation est inférieur à 4 présente les caractéristiques de particules uniformes et de bonne solubilité dans l’eau, lorsqu’elle est utilisée en combinaison avec l’acétal cyclique, un revêtement de polyacétal conducteur ayant une meilleure uniformité, un meilleur degré de relâchement et une meilleure compacité peut être généré sur la surface du noyau cristallin de blanc de Prusse, de manière à améliorer la densité après tassement du matériau d’électrode de blanc de Prusse, et améliorer encore la capacité spécifique volumique et la densité d’énergie du matériau d’électrode de blanc de Prusse, améliorant ainsi la conductivité et les performances de cycle du matériau d’électrode positive de blanc de Prusse, ce qui est bénéfique pour éliminer rapidement le formaldéhyde, l’acétal cyclique et l’initiateur résiduels lors du lavage à l’eau ultérieur, afin d’obtenir un second résidu de filtration d’une pureté relativement plus élevée.
Il convient de noter qu’étant donné que la taille du noyau cristallin généré dans les couches interne et externe du noyau cristallin de blanc de Prusse est relativement uniforme, compte tenu de l’utilisation d’une solution composée d’une solution de polyoxyméthylène dont le degré de polymérisation est inférieur à 4 et d’une solution de formaldéhyde à 40%-50%, on peut garantir qu’un revêtement de polyacétal conducteur ayant une meilleure uniformité, un meilleur degré de relâchement et une meilleure compacité est formé sur la surface du noyau cristallin de blanc de Prusse, garantissant ainsi que le matériau d’électrode de blanc de Prusse présente une meilleure uniformité de l’intérieur à l’extérieur, afin d’obtenir le matériau d’électrode de blanc de Prusse présentant une bonne conductivité, de bonnes performances de cycle et une bonne stabilité structurelle.
Dans certains autres modes de réalisation, la masse de l’acétal cyclique représente 5% à 8% de la masse du formaldéhyde dans la solution de formaldéhyde, pour garantir que l’acétal cyclique et le formaldéhyde puissent former un revêtement de polyacétal conducteur ayant une meilleure compacité et un meilleur degré de relâchement sur la surface du noyau cristallin de blanc de Prusse.
Dans certains autres modes de réalisation, la somme de la masse de l’acétal cyclique et de la solution de formaldéhyde représente 1,8% à 2,5% de la masse du premier résidu de filtration, ce qui permet d’éviter efficacement le phénomène de gaspillage de l’acétal cyclique et de la solution de formaldéhyde ou le fait que le revêtement de polyacétal conducteur n’est pas entièrement appliqué, de manière à garantir que le revêtement de polyacétal conducteur peut être entièrement appliqué sur la surface du noyau cristallin de blanc de Prusse, améliorant ainsi la conductivité et les performances de cycle du matériau d’électrode de blanc de Prusse.
Dans certains autres modes de réalisation, l’initiateur comprend au moins l’un du trifluorure de bore et du tétrachlorure de titane, de manière à garantir que le trifluorure de bore et le tétrachlorure de titane ajoutés coopèrent avec le noyau cristallin de blanc de Prusse pour accélérer la réaction de polymérisation de l’acétal cyclique et de la solution de formaldéhyde sur la surface du noyau cristallin de blanc de Prusse, de manière à obtenir rapidement un revêtement de polyacétal conducteur ayant une meilleure uniformité, un meilleur degré de relâchement et une meilleure compacité. En outre, le trifluorure de bore et le tétrachlorure de titane peuvent être tous deux dissous dans l’eau, de sorte que le trifluorure de bore et le tétrachlorure de titane résiduels puissent être rapidement éliminés par un lavage à l’eau, de manière à obtenir un matériau d’électrode de blanc de Prusse d’une plus grande pureté.
En outre, dans certains autres modes de réalisation, l’initiateur est utilisé à raison de 0,1 mmol à 0,5 mmol. On peut comprendre que le noyau cristallin de blanc de Prusse peut jouer un rôle catalytique dans la réaction de polymérisation, réduisant ainsi la quantité utilisée de l’initiateur, de sorte que l’utilisation combinée du noyau cristallin de blanc de Prusse avec l’initiateur puisse accélérer la réaction de polymérisation de l’acétal cyclique et de la solution de formaldéhyde sur la surface du noyau cristallin de blanc de Prusse, de manière à garantir l’obtention rapide d’un revêtement de polyacétal conducteur ayant une meilleure uniformité, un meilleur degré de relâchement et une meilleure compacité.