INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cette architecture est bien évidemment particulièrement pertinente si le traitement du signal se fait par « machine learning », notamment en cas de couplage avec un circuit de traitement neuromorphique à impulsions. En particulier, elle s’applique bien aux capteurs matriciels ou multi-voies, qui sont autant d’entrées parallèles pour le circuit neuromorphique. Le cas du nez électronique est le cas-cible le plus intéressant puisque le principe même du capteur s’appuie sur une classification, parfois réalisé avec du « machine learning ».
Cette invention s’inscrit dans le cadre de systèmes low-power, ce qui sous-tend des architectures particulières (pas d’ADC, pas de compteur de fréquence). Néanmoins, l’invention s’applique également pour des systèmes qui ne sont pas low-power.
Procédé de traitement d’une requête d’exécution d’un service dans un réseau de communication, procédé de validation de la requête, entité intermédiaire, entité de validation, système et programme d’ordinateur correspondants Domaine de l’invention Le domaine de l’invention est celui d’un réseau de communication, en particulier d’un réseau de communication mettant en œuvre une architecture orientée services et basée sur des fonctions réseau.
Dans un tel réseau, l’invention concerne en particulier la validation d’une requête d’exécution d’un service avant sa transmission à l’entité d’exécution du service.
Art antérieur Le réseau cœur 5G est composé de multiples fonctions réseau NF (en anglais, « Network Function »), chacune ayant un rôle et une logique propre. Une NF est généralement en charge de l’exécution de plusieurs services. Chaque service a un rôle et une logique propres au sein de sa NF. Afin qu’un service communique avec un autre, chaque service est accessible sous la forme d’une interface de type interface de programmation ou API (en anglais, « Application Programming Interface »).
L’organisme de normalisation 3GPP spécifie l’API de chacun des services mis en œuvre par les fonctions réseau NF qu’il a définies pour le réseau cœur 5G, dans un document écrit dans un langage de description dédié (OpenAPI version 3). Ce document décrit entre autres les opérations supportées par le service et le format des structures des données échangées. Ces structures de données sont un ensemble d’attributs, chaque attribut étant caractérisé par un type simple (chaîne de caractères, nombre, booléen, etc.) ou le type d’une structure, d’un nom et des valeurs autorisées. Il peut, le cas échéant, préciser des contraintes applicables à des attributs ou à des groupes d’attributs. Le 3GPP spécifie en outre que toute requête d’exécution d’une opération du service qui n’est pas conforme au format de l’API de ce service doit être rejetée par le service sollicité et prévoit différents messages d’erreur à retourner à l’entité qui a émis la requête.
La illustre un capteur MEMS résonant 10 selon un premier mode de réalisation de l’invention. Dans ce mode de réalisation le capteur MEMS résonant comporte : - un ensemble 100 ; - un bloc de démodulation 101 ; - un bloc de filtration 102 ; - un bloc de comparaison 103 ; - un bloc de détection 104.
L‘ensemble 100 est adapté pour générer un signal d’intérêt S Int à partir d’une variation d’une caractéristique physique étudiée. Une telle caractéristique physique étudiée est, par exemple, un gaz, une masse ou une accélération. On notera que le signal d’intérêt S Int est ici un signal périodique, par exemple un signal carré. Par signal carré, on entend un signal alternant régulièrement et instantanément entre deux niveaux.
Plus particulièrement, l’ensemble 100 comprend un capteur CMUT 1000 et un auto-oscillateur 1001. Cette électronique d’auto-oscillation est conçue de manière à ce que le MEMS se mette spontanément en oscillation lorsque l’électronique est alimentée, notamment par une tension DC. La fréquence d’oscillation d’un MEMS résonant est dictée par sa structure mécanique, dessinée pour obtenir les performances souhaitées. Par exemple, dans le cas d’un transducteur cMUT, cette fréquence peut être comprise entre 10 et 50 MHz pour une bande passante de 100 kHz.
Le bloc de démodulation 101 est adapté pour démoduler le signal d’intérêt S Int pour former un signal analogique démodulé S Dem . Ce bloc de démodulation 101 comprend un mixeur de fréquence 1010 entre le signal d’intérêt S Int et un signal de référence V demod . Ce signal analogique démodulé S Dem a une composante basse fréquence et une composante haute fréquence. L’électronique de démodulation a ainsi pour rôle de ramener le signal à une fréquence faible entre 0 Hz et la valeur de sa bande passante, 100 kHz dans notre exemple. En cas d’absence de signal physique d’intérêt, par exemple en cas de non accélération ou d’absence de gaz, l’électronique de démodulation ramène le signal une fréquence nulle. Ceci permet d’avoir un signal DC en l’absence de signal physique d’intérêt, ce qui permet de limiter la consommation de certains blocs ultérieurs.
Le traitement réalisé par le bloc de démodulation 101 repose sur le principe du mixage de fréquence entre un signal d’intérêt sin(w 0 + dw)t appelé S Int et un signal de référence sin w 0 t appelé (V demod ). C’est la méthode hétérodyne, basée sur une multiplication de plusieurs fréquences illustrée par l’équation suivante :
sin(w 0 t) * sin (w 0 +dw)t = ½*cos(dwt) – ½*cos(2w 0 +dw)t
dans laquelle w 0 correspond à une pulsation et dw correspond à une variation de pulsation.
Le mixage en fréquence fait ici intervenir des switches. L’utilisation de switch on/off sur le signal d’intérêt S Int revient à le mixer avec un signal carré.
Le bloc de filtration 102 du signal démodulé S Dem est adapté pour former un signal analogique filtré S Fil . Il permet ainsi de laisser passer la composante basse fréquence du signal analogique démodulé S Dem . Ce bloc de filtration 102 est également appelé « Low Pass Filter ».
Le bloc de comparaison 103 est adapté pour comparer le signal filtré S Fil avec un signal seuil fixe Vth pour former un signal de comparaison S Comp . Ce signal de comparaison S Comp comprend des fronts montants et des fronts descendants. Ce bloc de comparaison 103 est également appelé « comparator ».
Le bloc de détection 104 est adapté pour détecter des fronts montants. Chaque front montant va correspondre à une impulsion du signal de sortie S Imp . Ce bloc de détection 104 est également appelé « Rising Edge ».
Le transducteur CMUT 100, le bloc de démodulation 101, le bloc de filtration 102, le bloc de comparaison 103, le bloc de détection 104 forment un canal de traitement C ou voie du capteur MEMS 10.
La illustre un capteur MEMS résonant selon un second mode de réalisation de l’invention comportant une pluralité de canaux de traitement C 0, .. , C i, … , C N . Un tel capteur est appelé cMUT ou capteur cMUT multi-voies. Chaque canal de traitement C 0, .. , C i, … , C N comprend un transducteur CMUT, un bloc de démodulation, un bloc de filtration, un bloc de comparaison et un bloc de détection. L’ensemble des canaux de traitement C 0, .. , C i, … , C N est couplé en sortie à un même classificateur, par exemple un classificateur de type réseau de neurones à impulsions SNN. Un tel classificateur est adapté pour classifier la caractéristique physique étudiée.
On notera que le couplage entre un cMUT et le SNN n’est pas évident car les expertises sont portées par des acteurs différents, issus de communautés différentes.
On notera également que dans le cas d’un accéléromètre résonant, on peut concevoir un système mono-voie qui délivre une information temporelle sous forme d’impulsions, qui est traité pour analyser le type de mouvements. A titre de comparaison, les algorithmes de fusion de données au sein d’un smartphone permettent de déterminer si le porteur du smartphone marche, est dans un train, une voiture.
Un système formé par plusieurs accéléromètres résonants mesurant l’accélération suivant les 3 axes peut également être proposé.
– Selon un mode de réalisation, l’élément d’appui est amovible.
– Selon un mode de réalisation, la distance entre le fond du corps et la portion d’appui est ajustable, avant ou après la fermeture du boitier.
- Selon un mode de réalisation, l’un parmi l’extrémité de l’élément d’appui et le fond comprend un filetage, et l’autre parmi l’extrémité de l’élément d’appui et le fond comprend un taraudage, le filetage coopérant avec le taraudage. Ainsi on peut ajuster la déformation du couvercle et modifier ainsi sa fréquence propre.
– Selon un mode de réalisation l’élément d’appui est forme sur une pièce distincte du corps et du couvercle et peut être inséré après mise en place du couvercle sur le corps.
– Le cas échéant, le couvercle présente un trou traversé par l’élément d’appui, l’élément d’appui ayant une extrémité solidaire du fond et l’extrémité opposée de l’élément d’appui comprenant une tête plus large que le trou, la portion d’appui étant située à l’interface entre la tête et le couvercle.
Selon un mode de réalisation, le couvercle comprend un relief coopérant avec l’élément d’appui.
Selon un mode de réalisation, le couvercle est en tôle et le relief a une forme de chicane formée directement dans la tôle du couvercle.
Selon un autre mode de réalisation, le couvercle peut être fabriqué dans un matériau thermoplastique, notamment par moulage.
L’invention porte aussi sur un dispositif électronique de puissance, par exemple un onduleur, comprenant un boitier tel que décrit précédemment.
Selon un mode de réalisation, le dispositif électronique de puissance comprend une carte sur laquelle sont disposés les composants électroniques, la carte comprenant au moins une ouverture, chaque ouverture étant traversé par un élément d’appui correspondant.
Selon un mode de réalisation, chaque élément d’appui est disposé dans le logement avant la fermeture du boitier. Ainsi, il est plus simple de proposer un boitier étanche.
Selon un autre aspect, l'invention concerne également un groupe motopropulseur comprenant un boîtier ou dispositif électronique de puissance tel que défini précédemment.
Selon un autre aspect, l’invention porte aussi sur un procédé de fabrication d’un boitier tel que décrit précédemment, le procédé comprenant une étape d’usinage ou de découpe de l’élément d’appui.
Selon un mode de réalisation, l’élément d’appui est porté par le corps et l’étape de découpe ou d’usinage est réalisée une fois que l’élément d’appui est associé au corps. Ainsi, la déformation du couvercle peut être déterminée avec plus de précision (pas de tolérance d’assemblage à prendre en compte).
brÈve description des figures D’autres caractéristiques et avantages de l’invention ressortiront à la lecture de la description qui suit, en référence aux figures annexées, qui illustrent : : un schéma de principe d’un dispositif électronique de puissance connu. : un schéma de principe d’un premier mode de réalisation de l’invention, : un schéma de principe du corps du boitier du premier mode de réalisation de l’invention, vu du dessus, selon une première variante, : un schéma de principe du corps du boitier du premier mode de réalisation de l’invention, vu du dessus, selon une deuxième variante, : un schéma de principe d’un deuxième mode de réalisation de l’invention, : un schéma de principe du corps du deuxième mode de réalisation de l’invention, vu du dessus, : un schéma de principe d’un troisième mode de réalisation de l’invention, : un schéma de principe d’un quatrième mode de réalisation de l’invention, : un schéma de principe, vu du dessus des troisième et quatrième modes de réalisation, selon une première variante. : un schéma de principe, vu du dessus des troisième et quatrième modes de réalisation, selon une deuxième variante. : un schéma de principe, vu du dessus des troisième et quatrième modes de réalisation, selon une troisième variante. : un schéma de principe d’un cinquième mode de réalisation de l’invention, : un schéma de principe d’un sixième mode de réalisation de l’invention, : un schéma de principe d’un septième mode de réalisation de l’invention, : un schéma de principe d’un huitième mode de réalisation de l’invention, : un schéma de principe d’un neuvième mode de réalisation de l’invention.
- ladite boucle principale comporte un troisième organe de détente situé entre ledit premier point de dérivation de ladite première branche de dérivation et ledit deuxième échangeur de chaleur, notamment de façon à ce que ledit deuxième échangeur de chaleur puisse fonctionner en évaporateur de fluide réfrigérant lorsque le système est en mode de pompe à chaleur par exemple conjointement ou non avec l’échangeur de chaleur bifluide fonctionnant par exemple lui aussi en évaporateur de fluide réfrigérant lorsque le système est en mode de pompe à chaleur.
- ledit troisième organe de détente est intégré dans une première vanne trois voies reliant le deuxième dispositif de stockage de fluide réfrigérant, le deuxième échangeur de chaleur et la première branche de dérivation au niveau du premier point de jonction.
Un autre aspect de l’invention concerne un procédé de fonctionnement d'un système réalisé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel, dans un premier mode de pompe à chaleur, ledit premier échangeur de chaleur fonctionne en condenseur ou refroidisseur de fluide réfrigérant, l’échangeur de chaleur bifluide fonctionnant en évaporateur de fluide réfrigérant.
Selon certains aspects de l’invention, le procédé ci-dessus comprend l’un ou plusieurs des caractéristiques ci-dessous prise(s) isolément ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles :
- dans un deuxième mode de pompe à chaleur, ledit premier échangeur de chaleur et ledit deuxième échangeur de chaleur fonctionnent en condenseur ou refroidisseur de fluide réfrigérant, l’échangeur de chaleur bifluide fonctionnant en évaporateur de fluide réfrigérant.
- dans un premier mode de climatisation, ledit premier échangeur de chaleur et ledit deuxième échangeur de chaleur fonctionnent en condenseur ou refroidisseur de fluide réfrigérant, le cinquième échangeur de chaleur fonctionnent en évaporateur de fluide réfrigérant.
- dans un mode de refroidissement de batteries du véhicule, ledit premier échangeur de chaleur et ledit deuxième échangeur de chaleur fonctionnent en condenseur ou refroidisseur de fluide réfrigérant, l’échangeur de chaleur bifluide fonctionnant en évaporateur de fluide réfrigérant.
- dans un mode de climatisation et refroidissement conjoint des batteries du véhicule, ledit premier échangeur de chaleur (et ledit deuxième échangeur de chaleur fonctionnent en condenseur ou refroidisseur de fluide réfrigérant, l’échangeur de chaleur bifluide et ledit cinquième échangeur de chaleur fonctionnant en évaporateur de fluide réfrigérant.
- dans un mode de déshumidification de la cabine du véhicule, ledit premier échangeur de chaleur fonctionne en condenseur ou refroidisseur de fluide réfrigérant, et ledit cinquième échangeur de chaleur fonctionne en évaporateur de fluide réfrigérant.
- dans un troisième mode de pompe à chaleur, ledit premier échangeur de chaleur fonctionne en condenseur ou refroidisseur de fluide réfrigérant, ledit deuxième échangeur de chaleur fonctionnant en évaporateur de fluide réfrigérant.
-dans un quatrième mode de pompe à chaleur, ledit premier échangeur de chaleur fonctionne en condenseur ou refroidisseur de fluide réfrigérant, ledit deuxième échangeur de chaleur et l’échangeur de chaleur bifluide fonctionnant en évaporateur de fluide réfrigérant, ledit troisième fluide caloporteur circulant dans ledit échangeur de chaleur bifluide étant par exemple réchauffé dans ledit quatrième échangeur de chaleur.
Brève description des figures D'autres caractéristiques et avantages des aspects de l'invention apparaitront au cours de la lecture de la description détaillée qui va suivre, fournie à titre d’exemple illustratif, et pour la compréhension de laquelle on se reportera aux dessins annexés décrits succinctement ci-dessous.
La est une vue d’un exemple de circuit du fluide caloporteur traversant l’échangeur de chaleur bifluide de la .
La est une vue schématique qui représente le circuit de la dans un premier mode de pompe à chaleur.
La est une vue schématique qui représente le circuit de la dans un mode de refroidissement des batteries.
Le régulateur de courant comprend également un quatrième étage correspondant à un filtre de sortie P4 disposé en aval du troisième étage associé au hacheur P3 et configuré pour lisser les impulsions de courant à la sortie S3 du hacheur P3.
Le quatrième étage du filtre de sortie P4 comprend une inductance L1 comprenant une première borne configurée pour être reliée d’une part à l’entrée E4 du filtre de sortie P4 reliée à la sortie S3 du hacheur P3 et d’autre part à la cathode d’une deuxième diode D2 dont l’anode est reliée à la masse GND et une deuxième borne configurée pour être reliée d’une part à la masse GND via un troisième condensateur C3 et d’autre part à la sortie S4 du filtre de sortie P4 correspondant à la sortie S du régulateur de courant.
Le quatrième étage du filtre de sortie P4 permet ainsi de lisser les impulsions de courant lorsque le hacheur P3 est en mode limitation et réduit son rapport cyclique.
Ainsi, en fonctionnement, une mesure du courant crête en entrée E du régulateur de courant est réalisée via la résistance R1 de l’étage de mesure P1.
Une tension image du courant crête notée V FB et mise en forme par l’étage de mise en forme P2 est appliquée à la borne de contre-réaction FB du contrôleur CR du hacheur P3. Tant que cette tension V FB n’atteint pas la tension de référence notée V REF , par exemple 0,6V, le rapport cyclique du hacheur P3 est de 100% de sorte que la tension V S au niveau de la sortie S du régulateur de courant est égale à la tension V E à l’entrée E du régulateur de courant V S =V E .
Lorsque le courant I S , aussi appelé courant de charge, au niveau de la sortie S du régulateur de courant atteint une valeur I TRIP , la tension V FB atteint la tension V REF , le régulateur de courant est alors asservi de sorte que si le courant de charge I S augmente davantage, le rapport cyclique tend à diminuer pour maintenir la tension V FB égale à V REF . En conséquence, la tension de sortie V S baisse et, à courant de charge I S donné, la puissance délivrée chute. Cette transition est d’autant plus abrupte que le gain de boucle du hacheur P3 est élevé.
Ainsi, à mesure que le courant de charge I S augmente, le rapport cyclique diminue et tend vers 0% et le courant crête dans l’interrupteur du contrôleur CR du hacheur P3 augmente. Lorsque ce courant crête atteint une valeur limite, le hacheur P3 entre en mode « burst ». Dans ce mode « burst », le hacheur P3 opère en salves afin de maintenir cette valeur limite du courant crête. La tension de sortie V S est alors proche de 0V et le courant de sortie I S atteint une valeur limite. La puissance délivrée à la charge est pratiquement nulle et la puissance dissipée par le régulateur de courant reste faible.
Lorsque le courant de charge I S diminue (sous la valeur I TRIP ), le régulateur de courant retrouve son mode de fonctionnement normal (en opposition au mode « burst ») sans nécessiter de réarmement manuel.
Le régulateur de courant de la a été testé pour une tension d’alimentation de 24V d’un accessoire 5 déporté et en simulant l’accessoire 5 déporté par une charge électronique décrivant un courant trapézoïdal d’une durée de 1,5 secondes et d’amplitude 1,5A tel que représenté sur la . La résistance R8 est choisie pour que le courant I TRIP soit égal à 0,65A.
Une telle charge trapézoïdale permet de tester le régulateur de courant dans toutes les conditions de fonctionnement, c’est-à-dire à vide, en fonctionnement normal, c’est-à-dire avec un courant de sortie I OUT inférieur à I TRIP , en mode limitation de courant lorsque le courant de sortie I OUT est supérieur à I TRIP et en mode de retour en fonctionnement normal lorsque le courant de sortie I OUT est de nouveau inférieur à I TRIP .
La représente un chronogramme de l’évolution au cours du temps du courant I IN en entrée du régulateur de courant et de la tension V OUT et le courant I OUT à la sortie S du régulateur de courant au cours de la charge décrite à la .
Le chronogramme peut être divisé en cinq phases distinctes (délimitées par des pointillés sur la ) :
- une première phase 1 dans laquelle aucun courant de sortie I OUT n’est débité via la charge électronique simulant l’accessoire ; Dans cette phase la tension de sortie Vout est égale à la tension V IN à l’entrée E du régulateur de courant, V OUT =V IN =24V.
- une deuxième phase 2 dans laquelle le régulateur de courant est en fonctionnement nominal car le courant de sortie I OUT débité est inférieur à I TRIP et donc V FB est inférieure à V REF , le hacheur P3 est inactif (son rapport cyclique est de 100%). La chute de tension de sortie V OUT observée provient de la résistance R1 de mesure de courant et de la résistance du hacheur P3 à l’état passant ;
- une troisième phase 3 dans laquelle le courant débité I OUT (ou courant de sortie) atteint et dépasse I TRIP , le rapport cyclique du hacheur commence alors à diminuer faisant chuter la tension de sortie V OUT ainsi que le courant d’entrée du régulateur de courant I IN ;
- une quatrième phase 4 dans laquelle le rapport cyclique tend vers 0%, le hacheur entre en mode « burst » et le courant d’entrée I IN chute à une valeur minimale (environ 80mA), le courant débité en sortie I OUT atteint une valeur limite (environ 1,1A) et la tension de sortie V OUT tend vers 0V (court-circuit franc). Le régulateur de courant peut rester indéfiniment dans cette configuration ; Le courant d’entrée I IN faible permet qu’il y ait peu de dissipation de puissance et donc peu d’échauffement. L’efficacité énergétique peut être améliorée et la fiabilité accrue.
Procédé de fabrication par fabrication additive d’une pièce métallique comprenant des inclusions d’au moins un composé luminophore La présente invention a trait à un procédé de fabrication par fabrication additive d’une pièce en alliage métallique, telle qu’une pièce en acier, comprenant au moins un composé luminophore. La présente invention trouve naturellement son application dans tous types d’industries souhaitant concevoir des pièces métalliques présentant des propriétés optiques par incorporation de composé(s) luminophore(s) dans lesdites pièces.
Classiquement, les pièces en alliage métallique comprenant des additifs sont préparées par une étape de co-broyage mécanique et très énergétique (par exemple, via un broyeur à boulets ou un attriteur) d’une poudre d’un alliage métallique destiné à entrer dans la constitution de la pièce et d’une poudre du composé luminophore, ladite étape de co-broyage étant suivie d’une étape de frittage du mélange des poudres pour former la pièce métallique souhaitée. La fabrication des pièces en alliage métallique par cette voie ne permet pas d’obtenir facilement des pièces de formes trop complexes, du fait de la difficulté d’obtenir des moules appropriés pour ce type de formes.
Ainsi, au vu de ce qui existe déjà, les auteurs de la présente invention se sont proposé de mettre au point un procédé de fabrication d’une pièce en alliage métallique mettant à profit une technique spécifique de fabrication additive et les avantages en découlant, telle que les conditions opératoires pour permettre la formation du ou des composés luminophores inclus dans ladite pièce et une plus grande variété de formes pouvant être atteinte, ce qui permet d’élargir ainsi le champ d’application dans tous les domaines nécessitant l’utilisation de pièces métalliques à propriétés luminophores.