INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Chaque nervure NA2 est ici érigée sur la face interne de la doublure de pare-chocs DP en étant orientée vers le bas en direction de la paroi inférieure PI sur une hauteur qui est inférieure à celle du logement concave LC. Lors du logement de chaque nervure NA2 dans le logement concave LC, la partie inférieure de chaque nervure NA2 vient s’appuyer sur la paroi inférieure PI de la troisième partie P3. Chaque nervure NA2 participe ainsi à la définition de l’interface du pare-chocs PC sur la glace avant GV. Cela peut notamment permettre de réduire, si nécessaire, la hauteur du bloc optique BO dans sa partie inférieure (et plus précisément dans la seconde sous-partie SPE2 de son premier espace EB1).
De préférence, la doublure de pare-chocs DP comprend au moins deux nervures NA2 espacées l’une de l’autre (ici suivant la direction transversale Y). Mais le nombre de nervures NA2 peut prendre n’importe quelle valeur supérieure ou égale à un.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement sur les figures 1, 3 et 5, la deuxième partie P2 de la glace avant GV peut comprendre des première SP1 et seconde SP2 sous-parties. La première sous-partie SP1 est en saillie et permet la sortie des seconds photons délivrés par le second dispositif optique. La seconde sous-partie SP2 entoure partiellement la première sous-partie SP1 (ici à droite, à gauche et en dessous), et est destinée à être masquée par une seconde sous-partie SPP2 du pare-chocs PC qui est liée à la première sous-partie SPP1 de ce dernier (PC). Un tel agencement est destiné à faciliter le positionnement du bord supérieur de la seconde sous-partie SPP2 par rapport à la première sous-partie SP1, en particulier lorsque la seconde sous-partie SPP2 est incurvée vers l’intérieur.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement sur les figures 1, 3 et 5, le pare-chocs PC peut comprendre au moins une ouverture OP délimitée par un bord qui se referme sur lui-même. Cette ouverture OP est située sous la première sous-partie SPP1 et placée devant au moins une sous-partie de la deuxième partie P2 de la glace avant GV. Ici, le bord fermé précité vient affleurer la portion de la deuxième partie P2 qui est située devant lui et qui est une partie périphérique de la première sous-partie SP1. Ainsi, une sous-partie au moins de la deuxième partie P2 se retrouve totalement entourée par le pare-chocs PC, ce qui renforce l’impression d’indépendance entre les fonction(s) d’éclairage et fonction de signalisation.
On notera également que le véhicule peut aussi comprendre dans sa partie avant droite un autre bloc optique BO similaire à celui décrit ci-avant, et dans ce cas le pare-chocs PC est agencé en conséquence dans sa partie droite pour recevoir une partie de cet autre bloc optique BO.
Dispositif d'éclairage pour un véhicule automobile Domaine Technique de l'invention L’invention a trait au domaine de l’éclairage et de la signalisation lumineuse, plus particulièrement dans le domaine automobile.
Ainsi, la rangée statorique aval 16 (ou stator) est fixe autour de l’axe longitudinal X. Autrement dit, la rangée statorique aval 16 n’est pas entrainée en rotation autour de l’axe longitudinal X. Cela n’exclut pas que chaque pale 18 de la rangée statorique aval 16 peut être à calage variable.
Si le propulseur aéronautique considéré est (ou comprend) une turbomachine, celle-ci sera donc un moteur à turbine comprenant successivement, parallèlement à l’axe longitudinal (X), d’amont en aval à l’intérieur de la nacelle 40 (y compris sous le carter moteur 13) : - un (ou des) compresseur(s) 2, - au moins une chambre de combustion 4, - une (ou des) turbine(s) 6 entrainant le(s) compresseur(s), et - au moins une tuyère d’échappement 8.
Parmi ces turbomachines à soufflante non carénée, on connait les turbomachines de type « Unducted Single (or Stator) Fan » (USF) dans chacune desquelles, comme illustré aux figures 1 à 3, la rangée rotorique amont 14 de pales 18 non carénées est montée mobile en rotation autour de l’axe longitudinal X et la rangée statorique aval 16 de pales 18 non carénées est fixe. Le sens de rotation des pales 18 de la rangée rotorique amont 14 (ou rotor) n’est pas déterminant.
La rangée statorique aval 16 peut être centrée sur un axe coïncidant ou non avec l’axe longitudinal X. Dans les exemples présentés, la rangée statorique aval 16 est centrée sur l’axe longitudinal X. Une telle configuration de la rangée rotorique amont 14 et de la rangée statorique aval 16 permet de valoriser, à travers la rangée statorique aval 16, l’énergie de giration de l’écoulement d’air issu de la rangée rotorique amont 14. Le rendement de la turbomachine 10 est ainsi amélioré, notamment vis-à-vis d’une hélice rotative unique (comme celle 14) dans le cas d’un turbopropulseur classique. La rangée rotorique amont 14 est entraînée en rotation autour de l’axe longitudinal X par la (ou les) turbine(s) 6 qui entraîne(nt) elle(s)-même(s) le(ou les) compresseur(s) 2. La turbomachine 10 comprend généralement un boitier de réduction de vitesse (« gearbox » en anglais) afin de découpler la vitesse de rotation des turbines 6 par rapport à la vitesse de rotation de la rangée rotorique amont 14. Par ailleurs, l’un des intérêts d’une turbomachine de type USF par rapport à une turbomachine type « Counter-Rotating Open Rotor » est de réduire le bruit tonal émis par la turbomachine du fait que la rangée statorique aval 16 de pales 18 non carénées est fixe.
Comme schématisée aux figures 2 et 3, le propulseur peut avoir une configuration dite « puller » (rangée rotorique amont 14 et rangée statorique aval 16 situées au niveau d’une portion d’extrémité amont du propulseur) ou, comme schématisé à la , une configuration dite « pusher » (rangée rotorique amont 14 et rangée statorique aval 16 situées au niveau d’une portion d’extrémité aval du propulseur).
Dans la configuration puller, la rangée rotorique amont 14 et la rangée statorique aval 16 peuvent entourer une section du(des)compresseur(s) 2 de la turbomachine ou du boitier de réduction de vitesse. Dans la configuration pusher, la rangée rotorique amont 14 et la rangée statorique aval 16 peuvent entourer une section de la(des) turbine(s) 6 de la turbomachine 10.
Indépendamment du type de propulseur (turbomachine, hybride…), un système de fixation 27 permettra de fixer le propulseur à l’aéronef 29 qui en est équipé, et plus précisément à sa voilure (aile) 31, ou à son fuselage 33, ou toute autre partie adaptée. Typiquement, on pourra pour cela utiliser : - pour un fuselage : un mât 35 (comme dans les exemples de la ), ou - pour une fixation à une aile ou une voilure : un pylône 37 (comme dans les exemples des figures 5, 10, 13, 16) ou un berceau 39 (comme dans l’exemple de la ). Les pales 18 de la rangée rotorique amont 14 et/ou de la rangée statorique aval 16 peuvent être à calage variable. Il est ainsi possible d’adapter le calage des pales 18 de la turbomachine 10 selon le point de fonctionnement du propulseur ou la phase de vol. Il peut être prévu un système de changement de calage 38 situé pour partie dans la nacelle 40 (moyeu 12 et/ou carter 13) afin d’adapter l’incidence des pales pour chaque phase de vol. Chaque pale 18 peut ainsi être ajustée en rotation autour d’un axe 19 de changement de calage respectif. L’axe 19 de changement de calage de chacune des pales 18 est un axe : - s’étendant radialement et/ou positionné longitudinalement au niveau d’une portion médiane de la pale respective, et - autour duquel l’angle de calage d’une pale peut être adapté.
La solution ici présentée peut couvrir les cas où : - l’axe de changement de calage est perpendiculaire à l’axe longitudinal X, - l’axe de changement de calage n’est pas perpendiculaire à l’axe longitudinal X, c’est-à-dire qu’il est incliné ; Par exemple, si l’axe de changement de calage a une composante longitudinale et/ou une composante circonférentielle.
Chaque pale 18 de la rangée rotorique amont 14 et de la rangée statorique aval 16 s’étend selon une direction radiale depuis le moyeu 12 de sorte à définir une dimension radiale entre ledit moyeu 12 et une extrémité radialement externe de la pale 18 respective. En d’autres termes, la dimension radiale d’une pale 18 est mesurée entre une extrémité radialement interne 23 de la pale 18 et une extrémité radialement externe 25 de la pale 18. L’extrémité radialement interne de chaque pale 18 est située au niveau du moyeu 12 de la turbomachine 10. Chaque pale 18 peut notamment être fixée au moyeu 12 de la turbomachine 10 au niveau de l’extrémité radialement interne. L’extrémité radialement externe de chaque pale 18 est ici une extrémité libre (i.e. non-carénée). Il est précisé que l’envergure d’une pale 18 est en conséquence la distance radiale entre ses extrémités interne 23 et externe 25 (cf. ).
On pourrait définir ici L1 comme la hauteur maximale des pales rotoriques et L2 comme la hauteur maximale des pales statoriques (que toutes les pales aient une hauteur identique ou qu’un clipping 360° existe ; cf. hauteur L21 par exemple ).
Autrement dit : - L1 = Re1-Ri1 pour une pale de la rangée rotorique amont, et - L2 = Re2-Ri2 pour une pale de la rangée statorique aval.
En outre, chaque pale 18 de la rangée rotorique amont 14 et de la rangée statorique aval 16 présente un rayon radialement interne respectivement Ri1, Ri2 considéré comme la distance radiale à l’axe longitudinal X de l’extrémité radialement interne de la pale 18, par exemple située au niveau du (c’est-à-dire la plus proche du) moyeu 12 (rangée rotorique) ou du carter 13 (rangée statorique). L’extrémité radialement interne 23 est, dans la , à proximité de l’axe de changement de calage de la pale respective. L’extrémité radialement interne de chaque pale peut alternativement être à proximité du bord d’attaque en pied de pale. Un rayon radialement externe, tel que Re1 ou Re2 , de chaque pale 18 est considéré comme la distance radiale à l’axe longitudinal X de l’extrémité radialement externe de ladite pale 18, c’est-à-dire, comme le rayon maximal de la pale.
Comme on le comprend en regardant à titre d’exemple à la , où toutefois seule une petite partie d’une des pales rotoriques est représentée, l’extrémité radialement externe 25 des pales 18 de la rangée rotorique amont 14 et de la rangée statorique aval 16 sont inscrites, respectivement, dans une enveloppe externe 20 de la rangée rotorique amont 14 et une enveloppe externe 22 de la rangée statorique aval 16.
Une projection, dans le plan de coupe IV-IV (cf. ou 3), de l’enveloppe externe 20 de la rangée statorique aval 16 peuvent définir un cercle de rayon Re2, ou encore de diamètre Ds, qui peut être centré sur l’axe longitudinal X (Ds = 2*Re2).
Le diamètre D ou cercle de rayon Re1, dans un plan de coupe radial au niveau de l’enveloppe externe 20 de la rangée rotorique amont 14, peut représenter le diamètre externe du propulseur considéré, la turbomachine 10 dans l’exemple (cf. ).
La dimension radiale de chaque pale 18 de la rangée statorique aval 16 peut être inférieure à la dimension radiale de chacune des pales 18 de la rangée rotorique amont 14 de manière à limiter l’impact des tourbillons formés au niveau de l’extrémité radialement externe des pales 18 de la rangée rotorique amont 14 avec les pales 18 de la rangée statorique aval 16. L’enveloppe externe 20 de la rangée rotorique amont 14 entourera alors l’enveloppe externe 22 de la rangée statorique aval 16 lorsque celles-ci sont projetées dans un plan de projection commun normal à l’axe longitudinal X, tel qu’ici le plan de coupe IV-IV.
L’extrémité proximale de l’âme de l’organe d’application peut être fixée par pincement à l’intérieur de la rainure hélicoïdale. L’extrémité distale peut quant à elle être fixée par pincement à l’intérieur d’une gorge prolongeant de la rainure hélicoïdale.
Les éléments d’application et de peignage de l’organe d’application peuvent être agencés sur l’âme sous la forme d’au moins une rangée. Ces éléments peuvent être disposés sous la forme d’une unique rangée. Alternativement, ces éléments peuvent être disposés sous la forme de plusieurs rangées, par exemple deux. Les éléments des rangées adjacentes de l’âme peuvent être alignés ou décalés en considérant une direction perpendiculaire à l’axe d’allongement de l’âme.
Dans un mode de réalisation, les éléments d’application et de peignage de l’organe d’application s’étendent selon un axe d’extension orthogonal à l’axe d’allongement de l’âme.
Alternativement, les éléments d’application et de peignage peuvent être inclinés vers l’extrémité proximale ou vers l’extrémité distale de la tige. Il est également possible de prévoir qu’une partie des éléments d’application et de peignage soit inclinée vers l’extrémité proximale et que l’autre partie des éléments d’application et de peignage soit inclinée vers l’extrémité distale.
Lorsque les éléments d’application et de peignage de l’organe d’application sont inclinés, ils peuvent s’étendre selon un axe d’extension formant un angle compris entre 45° et 89°, et de préférence compris entre 70° et 80°, par rapport à l’axe d’allongement de l’âme.
Dans un mode de réalisation, les éléments d’application et de peignage et l’âme de l’organe d’application sont réalisés en une seule pièce. Alternativement, les éléments d’application et de peignage peuvent être rapportés sur l’âme.
Les éléments d’application et de peignage peuvent être relativement souples par rapport à la tige, voire déformables élastiquement.
Par « déformables élastiquement », on entend des éléments capables, de par le ou les matériaux utilisés et/ou de par leur dimensionnement, de se déformer sous l’action d’une sollicitation exercée par l’utilisateur, et de reprendre par élasticité sa position initiale après arrêt de la sollicitation.
Selon une conception particulière, la tige peut être relativement souple, voire déformable élastiquement.
La tige peut être réalisée en matière polymérique. Ceci facilite le recyclage en fin de vie dans la mesure où l’applicateur est formé de moyens mettant en œuvre une seule nature de matériau, à savoir les matériaux polymériques.
L’invention concerne également un dispositif de conditionnement et d’application d’un produit, notamment d’un produit cosmétique, comprenant un récipient de stockage dudit produit équipé d’un col, un essoreur fixé à l’intérieur du col du récipient de stockage, et un applicateur tel que défini précédemment monté de manière amovible entre une position de prélèvement dans laquelle l’organe d’application dudit applicateur est situé à l’intérieur du récipient de stockage et une position d’application dans laquelle l’applicateur est séparé dudit récipient.
est une vue en perspective d’un applicateur selon un exemple de réalisation de l’invention,
sont des vues de côté de l’applicateur de la ,
est une vue de face de l’applicateur des figures 1 à 3,
sont des vues de côté de l’applicateur des figures 1 à 5 sur lesquelles un organe d’application a été représenté partiellement,
Les figures 10 et 11 représentent un mode de réalisation particulier d’un dispositif 70 de protection d’articulation droite de la carpe ou du tarse d’un animal, respectivement en vue de côté et en vue en coupe. Le dispositif 70 est constitué de deux demi-coques 71 (voir ) semirigide entourées et reliées par une housse (voir figures 12 à 15) ou d’une seule coque présentant une ouverture extensible de passage du membre de l’extérieur au volume intérieur de cette coque 71, comme illustré en figures 10 et 11 préférentiellement entourée par une housse.
Cette coque 71 est dotée d’un volume intérieur vide 72 et, débouchant dans ce volume 72 : - une ouverture distale 73 propre à envelopper le membre en dessous du tarse du membre postérieur 35 ou de la carpe du membre antérieur 34 et, - une ouverture proximale 74 propre à envelopper le membre au-dessus du tarse du membre postérieur 35 ou de la carpe du membre antérieur 34.
Le dispositif 70 est ouvert sur les ouvertures cylindriques 76 et 77 dont les axes se croisent dans le volume intérieur 72 au niveau de l’articulation à protéger. Ces ouvertures 76 et 77 sont positionnées à l’endroit où se situent les zones à risque d’escarres, fragiles et sensibles, c’est-à-dire l’articulation.
La forme générale du dispositif 70 est un ovoïde, percé au regard des os saillants. L’axe principal d’inertie 79 correspond à un moment d’inertie minimal du dispositif 70. Cet axe principal d’inertie 79 traverse l’ouverture 73 distale et l’ouverture proximale 74. Le dispositif 70 permet la réduction, voire l’élimination, des pressions à risque tout en laissant le membre se plier sans difficulté. Le même dispositif 70 peut convenir aux quatre membres, antérieurs et postérieurs de l’animal. Pour les membres antérieurs, les zones protégées sont la tête inférieure du radius et du cubitus, la carpe, le métacarpe et les phalanges. Pour les membres postérieurs, les zones protégées sont la tête inférieure du tibia, le tarse, le métatarse et les phalanges. Différentes tailles du dispositif 70 sont proposés en fonction de l’animal à protéger.
Dans le mode de réalisation illustré en figures 12 à 14, la housse 130 prend la forme d’une bande élastique munie d’ouvertures 131 à 133 et de tissus auto-agrippant 134 à 137. Dans le mode de réalisation illustré en , la housse 140 prend la forme d’un fourreau élastique muni d’ouvertures 141 à 143. Bien entendu, les ouvertures 131 à 133 et 141 à 143 sont destinées à recouvrir les ouvertures de la coque 71.
La représente, en vue en coupe, un mode de réalisation particulier d’un dispositif 80 de protection de coude humain. La représente, en vue de dessus, le dispositif de protection illustré en . La représente, en vue de côté, le dispositif de protection illustré en figures 17 et 18. Le dispositif 80 est constitué de deux demi-coques 81 semirigide.
Cette coque 81 est dotée d’un volume intérieur vide 82 et, débouchant dans ce volume 82 : - une ouverture distale 83 propre à envelopper le membre en dessous du coude et, - une ouverture proximale 84 propre à envelopper le membre au-dessus du coude.
Le dispositif 80 est ouvert sur les ouvertures cylindriques 86 et 87 dont les axes se croisent dans le volume intérieur 82 au niveau du coude. Ces ouvertures 86 et 87 sont positionnées à l’endroit où se situent les zones à risque d’escarres, fragiles et sensibles. La partie basse du dispositif 80 forme un bracelet dans lequel vient rentrer le bras du patient.
La forme générale du dispositif 80 est un ovoïde, percé au point des os saillants. L’axe principal d’inertie 89 correspond à un moment d’inertie minimal du dispositif 80. Cet axe principal d’inertie 89 traverse l’ouverture 83 distale et l’ouverture proximale 84. Le dispositif 80 permet la réduction, voire l’élimination, des pressions à risque tout en laissant le coude se plier sans difficulté. Les deux demi-coques 81 sont reliées par un tissu auto-agrippant (non représenté). Le même dispositif 80 peut convenir aux deux coudes du patient. Différentes tailles du dispositif 80 sont proposés en fonction de la taille du patient à protéger.
La représente, en vue en coupe, un mode de réalisation particulier d’un dispositif 90 de protection de genou humain. La représente, en vue de côté, un mode de réalisation particulier d’un dispositif 90 de protection de coude humain.
Le dispositif 90 est constitué de deux demi-coques 91 semirigide. Cette coque 91 est dotée d’un volume intérieur vide 92 et, débouchant dans ce volume 92 : - une ouverture distale 93 propre à envelopper le membre en dessous du coude et, - une ouverture proximale 94 propre à envelopper le membre au-dessus du coude.
Le dispositif 90 est ouvert sur les ouvertures cylindriques 96 et 97 dont les axes se croisent dans le volume intérieur 92 au niveau du genou. Ces ouvertures 96 et 97 sont positionnées à l’endroit où se situent les zones à risque d’escarres, fragiles et sensibles. La partie basse du dispositif 90 forme un bracelet dans lequel vient rentrer la jambe du patient.
La forme générale du dispositif 90 est un ovoïde, percé au point des os saillants. L’axe principal d’inertie 99 correspond à un moment d’inertie minimal du dispositif 90. Cet axe principal d’inertie 99 traverse l’ouverture 93 distale et l’ouverture proximale 94. Le dispositif 90 permet la réduction, voire l’élimination, des pressions à risque tout en laissant le genou se plier sans difficulté. Les deux demi-coques 91 sont reliées par un tissu auto-agrippant (non représenté). Le même dispositif 90 peut convenir aux deux genoux du patient. Différentes tailles du dispositif 90 sont proposés en fonction de la taille du patient à protéger.
On donne, ci-dessous, des exemples de matériaux pouvant être utilisés pour réaliser un dispositif 40, 50, 70, 80 ou 90. La housse est en néoprène de deux centimètres d’épaisseur. Cette matière est assez douce pour ne pas créer de pression ou griffure, souple mais avec une certaine tenue pour une installation facilitée et une fermeture pérenne et correspondant à la bonne taille de pied. Le biais est une bande tissus élastique utile à la finition de la housse. La housse comporte, par exemple, un tissu technique mousse et velours pour velcros contrecollé. La coque comporte, par exemple, une mousse à cellules ouvertes, par exemple de polyuréthane (« PU ») de densité comprise entre 35 et 40 kg/m 3 . La mousse est préférentiellement traitée par une peinture élastique configurée pour adhérer à la mousse de la coque et fermer les cellules de surface de la mousse de la coque.
L’ensemble des dispositifs 40, 50, 70, 80 et 90 est, par exemple, composé de mousse polyuréthane à faible densité et une peau de surface projetée. Dans le cas d’une coque en mousse de polyuréthane, elle peut être traitée par une peinture élastique polyuréthane « sole vanter » mono composante à projeter lisse et satinée qui adhère à la mousse polyuréthane et forme une « peau » de surface. En variante, cette peinture ou la mousse formant la coque, est thermochromique. Elle comporte un adjuvant dont la couleur varie avec la température, notamment vers 37,5 °C pour un humain et 40 °C pour un chien. Par exemple, cet adjuvant est de marque déposée « Naxagoras Technology ». La peau de surface facilite l’utilisation d’une mousse simple par sa fermeture et son utilisation. Elle fiabilise la tenue du dispositif sur le membre, garantit les normes réglementaires concernant notamment la toxicité, l’innocuité pour l’animal ou le patient, le nettoyage et la désinfection.
Dans des modes de réalisation, la coque comporte une enveloppe étanche renfermant du gel. La coque peut comporter, à la fois, une enveloppe étanche contenant du gel et de la mousse. L’enveloppe et/ou le gel peut comporter des composants thermochromiques.
Il est généralement admis que le choix des matières premières précédemment citées est nécessaire pour obtenir une bonne qualité de verre notamment après son fibrage. Parmi les propriétés jugées comme essentielles, on peut citer l’homogénéité du verre (notamment l’homogénéité en CaO, constituant essentiel du verre E). Une bonne homogénéité du verre en composition conditionne la qualité du fibrage, et plus particulièrement le taux de casse de la fibre et donc le rendement de la fabrication de fibres de verre E. En particulier, la concentration locale du verre en CaO impacte la viscosité de celui-ci à la température du fibrage, ce qui peut modifier le diamètre de la fibre et entrainer des casses pendant le fibrage en cas de variations même minime de la concentration locale en CaO.
La consommation énergétique (énergie nécessaire à la fusion du mélange de matières première) est également un élément à prendre en compte.
Pour répondre aux requis précédents, le verre est habituellement préparé par la fusion dans un four de matières premières comprenant de la silice et au moins un alcalino-terreux (pour donner au verre de la résistance à l’hydrolyse) sous la forme de calcaire (carbonate de calcium). Un porteur d’alumine (tel que le kaolin) et un porteur de bore (par exemple du borax ou de l’acide borique ou la colémanite), sont les deux autres éléments majeurs de la composition d’un bain actuel.