INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A noter aussi que la projection de l’enveloppe externe de la rangée statorique aval 16 dans un plan de projection commun normal à l’axe longitudinal X, tel que le plan de coupe IV-IV dans l’exemple, pourra aussi définir un cercle, voire un ovale comme ci-avant, dont le centre peut être désaxé par rapport à l’axe longitudinal X, par exemple selon la direction de l’axe passant par les positions angulaires à 12H et à 6H. La distance radiale entre le centre de l’enveloppe externe 22 de la rangée statorique aval 16 en forme de cercle et l’axe longitudinal X peut être comprise entre 0,005 Ds et 0,2 Ds.
Ainsi, la répartition hétérogène des pales 18 du stator aval 16 (dans la direction azimutale) pourra être compatible avec d’autres technologies de réduction de bruit, tel que le «clippling 360°». Il est donc possible, sur au moins un secteur angulaire : - de disposer de façon hétérogène (dans la direction circonférentielle) les pales 18 du stator aval 16, et - que les pales 18 du stator aval 16 aient chacune, ou individuellement, un rayon maximal (Re2) ou hauteur inférieur(e) à un rayon maximal (Re1) ou hauteur des pales 18 du rotor amont 14.
Dans ce cas, il pourra y avoir des pales 18 de stator 16 plus courtes entre 8H et 4H (dans le cas d’une configuration pusher avec pylône à 3H ou 9H, il pourra y avoir des pales de stator 16 entre 10H et 2H). On pourra toutefois privilégier en particulier ou de préférence des pales de stator en partie basse (entre 4H et 8H) et sur les côtés (entre 2H et 4H ou entre 8H et 10H, vers l’extérieur et/ou vers le fuselage) ; le tout afin de minimiser le bruit d’interaction lors des phases en incidence (atterrissage/décollage).
Le centre du cercle dans lequel l’extrémité radialement externe 25 de chaque pale 18 de la rangée statorique aval de pales statoriques 16 est inscrite pourrait être désaxé par rapport à l’axe longitudinal X, ceci permettant d’adapter la configuration de ces pales à leur environnement (position sur l’aéronef / types de bruits à contrôler / écoulement fluidique à privilégier / contraintes mécaniques à satisfaire…).
Disposer moins de dites pales de stator 16 que de dites pales du rotor amont 14 pourra également être utile, pour allier diminution du bruit, efficacité aérodynamique, chargement en efforts moindre de certaines pales du stator aval et limitation de poids et d’encombrement. Il est préconisé que : B ≥ V+1, ou de préférence B ≥ V+2.
Conformément à un aspect important précité, il est donc ici intéressant d’avoir un espacement azimutal hétérogène des pales du stator aval 16, pour les raisons mentionnées : aérodynamiques, acoustiques et/ou des contraintes d’intégration.
Plusieurs modes de réalisation sont envisageables en fonction de l’objectif (aérodynamique, acoustique, intégration …) ou du compromis multi-métier recherché.
Comme déjà indiqué, deux pales adjacentes, telles que 18a,18b, de la rangée statorique aval de pales statoriques 16 présentent entre elles, autour de l’axe longitudinal (X), un espacement azimutal (Δθ, Δθ i , Δθ j ) défini par l’angle entre des axes respectifs 180a,180b.
L’ensemble obtenu selon l’invention présente alors une tenue à la traction au niveau de la traverse d’attelage beaucoup plus élevée que celle obtenue dans les configurations de l’art antérieur.
Selon des caractéristiques optionnelles de l’ensemble selon l’invention : - ledit orifice de fixation de ladite pièce de renfort structurel est pratiqué à proximité d’un bord avant de ladite pièce de renfort structurel ; - ladite traverse d’attelage comporte une surface de contact contre laquelle ladite pièce de renfort structurel vient en appui, et ledit longeronnet arrière latéral comporte un embout de longeronnet agencé au niveau d’une extrémité arrière dudit longeronnet arrière latéral et s’interfaçant entre ladite pièce de renfort structurel et ladite surface de contact de ladite traverse d’attelage ; - ledit flasque de recouvrement s’étend depuis un bord arrière de ladite pièce de renfort structurel, en contact avec ledit embout de longeronnet, jusqu’à un bord avant de ladite pièce de renfort structurel ; - ledit flasque de recouvrement latéral présente une forme géométrique sensiblement trapézoïdale ; - ladite traverse d’attelage comporte une platine de fixation longitudinale et ledit orifice de fixation de ladite traverse d’attelage est pratiqué sur ladite platine de fixation longitudinale ;
est une vue isométrique d’un soubassement arrière d’un véhicule automobile selon l’invention.
est une vue isométrique de la traverse d’attelage du véhicule automobile selon l’invention.
On se réfère à la à laquelle on a illustré en vue isométrique un soubassement arrière 1 d’un véhicule automobile selon l’invention, le soubassement arrière 1 étant représenté en position retournée par rapport à sa position dans le véhicule automobile.
Le soubassement arrière 1 du véhicule automobile comporte un plancher arrière 3, bordé latéralement par des éléments horizontaux inférieurs 5 comportant, de l’avant vers l’arrière de la caisse de véhicule, deux longerons latéraux 7 et deux longeronnets arrières latéraux 9, en arrière des longerons latéraux 7.
Les longeronnets arrières latéraux 9 s’étendent en-dessous de passages de roues 11, relativement à une direction verticale du véhicule automobile.
Le soubassement arrière 1 comporte en outre une traverse d’attelage 13 permettant d’accrocher au véhicule automobile une remorque, une caravane, un support de porte-vélo, etc.
On se réfère à la montrant un exemple de réalisation de la traverse d’attelage 13.
La traverse d’attelage 13 comporte une barre d’attelage transversale 15, pouvant s'étendre sensiblement sur toute la largeur du véhicule automobile et recevant un crochet d’attelage 17.
Le système objet de l’invention, comprend : - au moins un électrolyseur 100, et - une cuve de dilution 300 dédiée à la préparation de la solution désinfectante.
Par « au moins un électrolyseur » il faut comprendre un électrolyseur (voir ), deux électrolyseurs (voir ), trois électrolyseurs (voir ) ou plus de trois électrolyseurs. Aussi, par souci de simplification, seul le cas du système avec un seul électrolyseur, représenté sur la , sera abordé dans la suite de la description, mais le système et le procédé selon la présente invention fonctionne de façon similaire avec deux, trois ou plus de trois électrolyseurs, et, avantageusement, avec des performances élevées en production d’acide hypochloreux et de solutions désinfectantes le contenant.
Par ailleurs, l’électrolyseur 100 mis en œuvre comporte une enceinte d’électrolyse 110 équipée d’au moins un jeu d’électrodes 120.
Par « au moins un jeu d’électrodes », il faut comprendre un jeu d’électrodes (voir par exemple la ), deux ou plus de deux jeux d’électrodes (voir ). Là aussi, par souci de simplification, seul le cas de l’électrolyseur avec un seul jeu d’électrodes, représenté sur la , sera abordé dans la suite de la description, mais le système et le procédé selon la présente invention fonctionne de façon similaire avec deux ou plus de deux jeux d’électrodes, et, avantageusement, avec des performances élevées en production d’acide hypochloreux et de solutions désinfectantes le contenant.
D’un autre côté, comme nous le décrirons par la suite, la cuve de dilution 300 du système munie d’au moins une sortie de fond 303. En principe, chaque au moins une sortie de fond 303 est destinée à être utilisée avec à un électrolyseur 100. La cuve de dilution 300 peut être munie de deux, trois ou plus de trois sorties de fond 303 mais dont seulement une sortie de fond 303 est raccordée à un électrolyseur 100. Par exemple, en relation avec la , un seul électrolyseur 100 équipe le système selon l’invention, et la cuve de dilution 300 est représentée avec une seule sortie de fond 303. Cependant, la cuve de dilution 300 peut être une cuve à plusieurs sorties de fond dans laquelle les sorties de fond non utilisées peuvent être fermées par un moyen de fermeture approprié (par exemple bouchon, robinet, vanne de fermeture, etc.).
Electrolyseur 100
Le ou les jeux d’électrodes 120 de l’au moins un électrolyseur 100, sont destinés chacun à être alimentés en électricité par une source d’énergie 101 produisant un courant électrique. Celui-ci peut être un courant continu et/ou pulsé.
En se référant à la , l’électrolyseur 100 comprend une enceinte d’électrolyse 110 stockant du chlorure alcalin sous forme solide, et présentant généralement une ouverture supérieure 111, laquelle peut être fermée de façon étanche par un couvercle amovible 130.
Le chlorure alcalin stocké sous forme solide dans l’enceinte d’électrolyse 110 est destiné à être mélangé avec de l’eau dans cette enceinte 110 afin de produire la solution aqueuse contenant des ions de chlorure dont l’électrolyse permet d’obtenir de l’acide hypochloreux.
Par « chlorure alcalin » on entend selon la présente invention le chlorure de sodium, le chlorure de potassium et leur mélange. Par souci de simplification, seul le cas du chlorure de sodium sera abordé dans la suite de la description, mais le système et le procédé selon la présente invention s'applique à tous types de chlorure alcalin.
Par « forme solide » on entend selon la présente invention toute forme solide ayant un poids d’environ 5 g à 30 g. De préférence, la forme solide de chlorure alcalin tel que le chlorure de sodium est choisie parmi des pastilles, des comprimés, et des tablettes. Les avantages d'utiliser le chlorure alcalin sous forme solide seront discutés ultérieurement.
L’enceinte 110 peut être réalisée en n'importe quelle matière appropriée électriquement isolante et résistante à la corrosion par la solution aqueuse contenant le chlorure alcalin tel que le chlorure de sodium ainsi que par les produits générés lors de l’électrolyse. De préférence, l’enceinte 110 est réalisée en verre ou en plastique rigide, de préférence, transparent, par exemple, en chlorure de polyvinyle (PVC), en polypropylène renforcé de fibres de verre (PRV), ou en Acrylonitrile-Butadiène-Styrène (ABS) ou en polycarbonate (PC). Il est clair cependant que cette liste n'est pas limitative. L’utilisation d’une matière, verre ou plastique, transparente permet de réaliser une inspection visuelle des composants internes de la cellule 110 et d’observer l'électrolyse pendant les opérations normales.
En pratique, l’enceinte 110 a la forme d’un cylindre à section circulaire qui s'étend selon la direction verticale. Sa hauteur varie par exemple de 15 cm à 150 cm ou plus de 150 cm, et son diamètre varie par exemple de 10 cm à 80 cm, ou plus de 80 cm. Les formes et dimensions décrites pour l’enceinte 110 ne sont données qu'à titre d'exemple, car cette dernière peut avoir toute autre forme (ex. parallélépipédique ou cylindre de section ovale, ou autres forme) et dimensions appropriées, convenant au mieux à l'utilisation à laquelle l’enceinte 110 et le système selon l’invention sont destinés. Par ailleurs, l’enceinte 110 peut présenter toute forme engendrée par une droite qui se déplace parallèlement à un axe, en s'appuyant sur deux plans fixes. Ainsi la section circulaire d’une enceinte cylindrique peut être tronquée pour présenter une partie plane 112 dans presque toute sa hauteur telle qu'illustré sur la .
Comme représenté sur les figures 2 et 8 à 12, l’enceinte d’électrolyse 110 du système selon l’invention est munie d’un jeu d’électrodes 120, lequel est destiné à être raccordé la source d’énergie 101 produisant un courant électrique. Nous pouvons rappeler ici que l’invention n’est pas limitée à ce mode de réalisation et que deux, trois voire plus de trois jeux d’électrodes 120 peuvent équiper l’enceinte d’électrolyse 110. Le nombre de jeux d’électrodes 120 à utiliser peut être choisi en fonction des performances globales souhaitées (ex. temps de production de la solution désinfectant contenant de l’acide hypochloreux). En effet, la Demanderesse a pu constater qu’avec un système selon l’invention comprenant une seule enceinte d’électrolyse 110, plus le nombre de jeux d’électrodes augmente plus le temps de production de la solution désinfectante ayant une teneur en chlore libre donnée est réduit. Ceci est mis en évidence dans le [Table 1] des exemples et qui montre l’effet du nombre de jeu d’électrodes 120 par électrolyseur 100 sur le temps de production de la solution désinfectante selon la présente invention.
Le ou les jeux d’électrodes 120 comprennent chacun au moins une anode et une cathode (non représentées). Nous rappelons ici que, selon des définitions bien connues de l'homme du métier, doit être entendu : par « anode » une électrode positive, laquelle va être le siège de la réaction d’oxydation d’équation n°4 (2Cl - ( aq ) ⇌ Cl 2(g) + 2e - ) mentionnée plus haut, et par « cathode » une électrode négative , laquelle va être le siège de la réaction de réduction d’équation n°5 (2H 2 O (l) + 2e - ⇌ H 2(g) + 2OH - ( aq ) ) mentionnée plus haut.
Les électrodes du (au moins un) jeu d’électrodes 120 peuvent être réalisées en titane, en titane recouvert par un revêtement catalytique contenant des oxydes métalliques, tels que l’oxyde de titane, l’oxyde de ruthénium, l’oxyde d’iridium et l’oxyde d’étain ; en alliage de titane ; en alliage hastelloy® (alliage nickel-chrome-molybdène) ou en tout autre métal ou alliage résistant à la corrosion. A titre d’exemple, un tel revêtement catalytique peut être constitué de 45 à 55% d'oxydes de titane, 25 à 30 % d'oxyde de ruthénium et 20 à 20% d'iridium. Les électrodes peuvent avoir une forme du type plaques planes ou d’autres formes appropriées convenant au mieux à l'utilisation à laquelle le (au moins) un jeu d’électrodes 120 est destiné dans le cadre de la présente invention. De préférence, les électrodes du (au moins) un jeu d’électrodes 120 sont sous forme de plaques planes faites d'une épaisseur suffisante (ex. 1 mm à 4 mm) pour être rigides. Ces plaques planes peuvent avoir une largeur allant par exemple de 25 mm à 100 mm et une longueur suffisante pour pouvoir insérer le (au moins) un jeu d’électrodes 120 dans le sens diamétral dans l’enceinte 110 et de sorte que les électrodes de l’au moins un jeu d’électrodes 120 soit au moins partiellement disposées à l’intérieur l’enceinte 110. A titre d’exemple pour une enceinte de 25 cm de diamètre, les plaques planes peuvent avoir une largeur inférieure à 25 cm, par exemple une longueur comprise entre 15 cm à 24 cm. En particulier, l'espace inter-électrodes est compris entre 0,1 cm et 1,2 cm, de préférence entre 0,1 cm et 0,5 cm. Il convient de noter que plus les électrodes sont proches les unes des autres, plus la surface de contact/échange par unité de volume est importante et donc moins la tension nécessaire est importante. En effet, à mesure que la distance augmente, le besoin énergétique pour faire passer le courant électrique (transporté par les ions) à travers la solution aqueuse contenant des ions chlorures augmente. L'augmentation de la distance augmente la résistance électrique et donc à intensité de courant identique, il faut augmenter la tension (loi d'Ohm).
La est un exemple d’aéronef pouvant comprendre au moins un système propulsif conforme au premier ou au deuxième mode de réalisation de l’invention ;
La est un organigramme illustrant des exemples d’étapes d’un procédé de dimensionnement ou de fabrication conforme à une forme de réalisation de l’invention.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION Un système propulsif 1 présente une direction principale s’étendant selon un axe longitudinal X et comprend, d’amont en aval dans le sens de l’écoulement des gaz dans le système propulsif 1 lorsqu’il est en fonctionnement, une section de soufflante 2 et un corps primaire 3, souvent appelé « générateur de gaz », comportant une section de compresseur 4, 5, une chambre de combustion 6 et une section de turbine 7, 8. Le système propulsif 1 est ici un système propulsif 1 aéronautique configuré pour être fixé sur un aéronef 100 par l’intermédiaire d’un pylône (ou mât).
La section de compresseur 4, 5 comprend une succession d'étages comprenant chacun une roue d'aubes mobiles (rotor) 4a, 5a tournant devant une roue d'aubes fixes (stator) 4b, 5b. La section de turbine 7, 8 comprend également une succession d'étages comprenant chacun une roue d'aubes fixes (stator) 7a, 8a derrière laquelle tourne une roue d'aubes mobiles (rotor) 7b, 8b.
Dans la présente demande, la direction axiale correspond à la direction de l'axe longitudinal X, en correspondance avec la rotation des arbres du générateur de gaz, et une direction radiale est une direction perpendiculaire à cet axe X et passant par lui. Par ailleurs, la direction circonférentielle (ou latérale, ou encore tangentielle) correspond à une direction perpendiculaire à l'axe longitudinal X et ne passant pas par lui. Sauf précision contraire, interne (respectivement, intérieur) et externe (respectivement, extérieur), respectivement, sont utilisés en référence à une direction radiale de sorte que la partie ou la face interne d'un élément est plus proche de l'axe X que la partie ou la face externe du même élément.
En fonctionnement, un flux d’air F entrant dans le système propulsif 1 est divisé entre un flux d’air primaire F1 et un flux d’air secondaire F2, qui circulent d’amont en aval dans le système propulsif 1.
Le flux d’air secondaire F2 (appelé également « flux d’air de dérivation ») s’écoule autour du corps primaire 3. Le flux d’air secondaire F2 permet de refroidir la périphérie du corps primaire 3 et sert à générer la majeure partie de la poussée fournie par le système propulsif 1.
Le flux d’air primaire F1 s’écoule dans une veine primaire à l’intérieur du corps primaire 3, en passant successivement à travers la section de compresseur 4, 5, la chambre de combustion 6 où il est mélangé avec du carburant pour servir de comburant, et la section de turbine 7, 8. Le passage du flux d’air primaire F1 à travers la section de turbine 7, 8 recevant de l’énergie de la chambre de combustion 6 provoque une rotation du rotor de la section de turbine 7, 8, qui entraine à son tour en rotation le rotor de la section de compresseur 4, 5 ainsi qu’une partie rotor 9 de la section de soufflante 2.
Dans un système propulsif 1 à double-corps, la section de compresseur 4, 5 peut comprendre un compresseur basse pression 4 et un compresseur haute pression 5. La section de turbine 7, 8 peut comprendre une turbine haute pression 8 et une turbine basse pression 7. Le rotor du compresseur haute pression 5 est entrainé en rotation par le rotor la turbine haute pression 8 par l’intermédiaire d’un arbre haute pression 10. Le rotor du compresseur basse pression 4 et la partie rotor 9 de la section de soufflante 2 sont entrainés en rotation par le rotor de la turbine basse pression 7 par l’intermédiaire d’un arbre basse pression 11. Ainsi, le corps primaire 3 comprend un corps haute pression comprenant le compresseur haute pression 5, la turbine haute pression 8 et l’arbre haute pression 10, et un corps basse pression comprenant la section de soufflante 2, le compresseur basse pression 4, la turbine basse pression 7 et l’arbre basse pression 11. La vitesse de rotation du corps haute pression est supérieure à la vitesse de rotation du corps basse pression. Dans un système propulsif 1 à triple-corps, la section de turbine 7, 8 comprend en outre une turbine intermédiaire, positionnée entre la turbine haute pression 8 et la turbine basse pression 7 et configurée pour entrainer le rotor du compresseur basse pression 4 par l’intermédiaire d’un arbre intermédiaire. Le rotor de soufflante 9 et le rotor du compresseur haute pression 5 restent entrainés par l’arbre basse pression 11 et l’arbre haute pression 10, respectivement.
L’arbre basse pression 11 est généralement logé, sur un tronçon de sa longueur, dans l’arbre haute pression 10 et est coaxial à l’arbre haute pression 10. L’arbre basse pression 11 et l’arbre haute pression 10 peuvent être corotatifs, c’est-à-dire être entraînés dans le même sens autour de l’axe longitudinal X. En variante, l’arbre basse pression 11 et l’arbre haute-pression sont contrarotatifs, c’est-à-dire être entraînés dans des sens opposés autour de l’axe longitudinal X. Le cas échéant, l’arbre intermédiaire est logé entre l’arbre haute pression 10 et l’arbre basse pression 11. L’arbre intermédiaire et l’arbre basse pression 11 peuvent être corotatifs ou contrarotatifs.
La section de soufflante 2 comprend au moins le rotor de soufflante 9 propre à être entrainé en rotation par rapport à une partie stator du système propulsif 1 par la section de turbine 7, 8. Chaque rotor de soufflante 9 comprend un moyeu 13 et des aubes 14 s’étendant radialement à partir du moyeu 13. Les aubes 14 de chaque rotor 9 peuvent être fixes par rapport au moyeu 12 ou présenter un calage variable. Dans ce cas, le pied des aubes 14 de chaque rotor 9 est monté pivotant suivant un axe de calage et est relié à un mécanisme de changement de pas 15 monté dans le système propulsif 1, le calage étant ajusté en fonction des phases de vol par un mécanisme de changement de pas 15. Le mécanisme de changement de pas 15 est illustré en traits discontinus sur la pour montrer que cette caractéristique est optionnelle.
La section de soufflante 2 peut en outre comprendre un stator de soufflante 16, ou redresseur, qui comprend des aubes 17 montées sur un moyeu 18 du stator de soufflante 16 et ont pour fonction de redresser le flux d’air secondaire F2 qui s’écoule en sortie du rotor de soufflante 9. Les aubes 17 du stator de soufflante 18 peuvent être fixes par rapport au moyeu 18 ou présenter un calage variable. De manière similaire aux aubes 14 de rotor, le pied des aubes de stator 17 est monté pivotant suivant un axe X de calage et est relié à un mécanisme de changement de pas 15a, qui est généralement distinct de celui du rotor de soufflante 9, le calage étant ajusté en fonction des phases de vol par le mécanisme de changement de pas.
Afin d’améliorer le rendement propulsif du système propulsif 1 et de réduire sa consommation spécifique ainsi que le bruit émis par la section de soufflante 2, le système propulsif 1 présente un taux de dilution (bypass ratio) élevé. Par taux de dilution élevé, on comprendra ici un taux de dilution supérieur ou égal à 10, par exemple compris entre 10 et 80 inclus. Pour calculer le taux de dilution, le débit massique du flux d’air secondaire F2 et le débit massique du flux d’air primaire F1 sont mesurés lorsque le système propulsif 1 est stationnaire, non-installé, en régime de décollage dans une atmosphère standard (telle que définie par le manuel de l’Organisation de l’aviation civile internationale (OACI), Doc 7488/3, 3 e édition) et au niveau de la mer. On notera que, dans la présente demande, les paramètres (pression, débit, poussée, vitesse, etc.) sont systématiquement déterminés dans ces conditions. Par « non installé », on comprendra ici que les mesures sont effectuées lorsque le système propulsif 1 est dans un banc d’essai (et non installé sur un aéronef 100), les mesures étant alors plus simples à réaliser. Les distances (longueur, rayon, diamètre) sont en revanche mesurées à température ambiante (environ 20°C) lorsque le système propulsif 1 est à froid, c’est-à-dire lorsque le système propulsif est à l’arrêt depuis une période suffisante pour que les pièces du système propulsif soient à température ambiante.
Le rotor de soufflante 9 est découplé de l’arbre basse pression 11 à l’aide d’un mécanisme de réduction 19, placé entre une extrémité amont de l’arbre basse pression 11 et le rotor de soufflante 9, afin d’optimiser indépendamment leur vitesse de rotation respective. Dans ce cas, le système propulsif 1 comprend en outre un arbre supplémentaire, dit arbre de soufflante 20. L’arbre basse pression 11 raccorde la turbine basse pression 7 à une entrée du mécanisme de réduction 19 tandis que l’arbre de soufflante 20 raccorde la sortie du mécanisme de réduction 19 au rotor de soufflante 9. Le rotor de soufflante 9 est donc entrainé par l’arbre basse pression 11 par l’intermédiaire du mécanisme de réduction 19 et de l’arbre de soufflante 20 à une vitesse de rotation inférieure à la vitesse de rotation de la turbine basse pression 7.