INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les moyens de fixation 64 comprennent une patte de fixation supérieure 66 et une patte de fixation inférieure 68. Chaque protrusion s’étend verticalement entre la patte de fixation supérieure 66 et la patte de fixation inférieure 68. Les protrusions sont reparties verticalement entre la patte de fixation supérieure 66 et la patte de fixation inférieure 68. Les moyens de fixation 64 permettent une rétention suivant la direction longitudinale, dans le sens opposé au panneau support. En exerçant un effort de démontage supérieur à un seuil prédéfini, les moyens de fixation 64 libèrent le panneau amovible 32 du panneau de support. Les moyens de fixation 64 sont formés par l’élément de doublure 60.
Le panneau amovible 32 comprend des ailes de positionnement 70. Chaque protrusion est à distance des ailes de positionnement 70. Les ailes de positionnement 70 peuvent être parallèles. Les ailes de positionnement 70 forment des plaquettes horizontales. Elles permettent un positionnement suivant la direction verticale et la direction transversale. Au moins une ou chaque protrusion 42 est agencée entre les ailes de positionnement 70.
Afin de sécuriser le maintien du panneau amovible 32, ce dernier est équipé d’un harpon de sécurité 72. Le harpon de sécurité 72 coopère avec le panneau support, il s’étend depuis le bord externe 44.
La est une coupe d’un ensemble de façade 16 de véhicule automobile. Le véhicule automobile peut correspondre à celui présenté en relation avec l’une des figures 1 à 4. Dans la présente illustration, seule une protrusion 42 est représentée. Toutefois les caractéristiques décrites en relation avec cette protrusion 42 s’appliquent à chaque protrusion 42, à moins que le contraire ne soit mentionné.
Le panneau amovible 32 et le panneau support 30 définissent une direction d’empilement 74. La direction d’empilement 74 peut être selon l’épaisseur de l’évidement 36. La direction d’empilement 74 peut être selon l’épaisseur du panneau amovible 32 et/ou du panneau support 30. Chaque protrusion 42 faisant saillie suivant la direction d’empilement 74. La ou au moins protrusion 42 est en position centrale du panneau amovible 32.
L’ensemble de façade 16 forme donc un empilement présentant, de l’avant vers l’arrière, l’élément extérieur 34, l’élément de doublure 60, la protrusion 42, l’élément de peau de pare-chocs 46 et l’élément de renfort 48. D’autres supports peuvent être ajoutés derrière l’élément de renfort 48.
La première surface extérieure 76 est formée par l’élément extérieur 34 du panneau amovible 30. La protrusion 42 permet de maintenir la distance entre l’élément de peau de pare-chocs 46 et l’élément de doublure 60. La protrusion 42 est séparée de l’élément de renfort 48 par l’élément de peau de pare-chocs 46.
Généralement, la au moins une protrusion peut former des moyens d’entretoisement.
La présente description a été donnée en relation avec un ensemble de façade avant de véhicule automobile. Toutefois, elle peut être adaptée à un ensemble de façade arrière.
Dispositif de désembuage de vitrage de véhicule terrestre La présente invention concerne un dispositif de désembuage de vitrage de véhicule terrestre.
Un tel dispositif est destiné à faire disparaître la buée se formant sur les vitrages du véhicule, tel que le pare-brise, durant un déplacement dudit véhicule avec un conducteur et d’éventuels passagers. Il est en effet nécessaire de garantir une visibilité satisfaisante lors de la conduite.
Des dispositifs connus, tels que le dispositif décrit dans le document WO2014044977, sont raccordés à une installation de traitement d’air du véhicule, assurant la ventilation et le chauffage ou la climatisation de l’air intérieur. Il est ainsi difficile d’incorporer de tels dispositifs à des véhicules existants.
L’invention a pour but de proposer un dispositif de désembuage facile à incorporer à des véhicules existants
A cet effet, l’invention a pour objet un dispositif de désembuage du type précité, comprenant : un caisson définissant un premier compartiment ; un premier conduit d’entrée d’air, ouvrant sur une première extrémité du premier compartiment ; et un premier ventilateur disposé entre le premier conduit d’entrée d’air et le premier compartiment ; le caisson comprenant une première fente disposée à une seconde extrémité du premier compartiment, ladite première fente formant une première sortie d’air destinée à envoyer, vers le vitrage du véhicule terrestre, un premier flux d’air issu du premier ventilateur.
Le coefficient instantané représente la variation de température T int (t+D) à l’intérieur du logement 15 pendant la durée D en fonction de la différence de température entre l’intérieur T int (t) et l’extérieur T ext (t) du logement 15, lors d’une séquence de repos.
Le module d’obtention 50 est en outre configuré pour calculer, pour chaque séquence de repos, un coefficient de déperdition thermique de séquence. Le module d’obtention 50 est par exemple configuré pour calculer le coefficient de séquence à partir des coefficients instantanés de la séquence de repos correspondante. En particulier, le module d’obtention 50 est configuré pour calculer, pour chaque séquence de repos, le coefficient de séquence comme étant la médiane des coefficients instantanés durant ladite séquence de repos.
Le module d’obtention 50 est en outre configuré pour calculer, pour chaque dispositif thermique 25, un coefficient de déperdition thermique de dispositif 25. À cet effet, le module d’obtention 50 est par exemple configuré pour sélectionner, parmi les séquences de repos, uniquement celles ayant une durée supérieure à un premier seuil prédéfini et pour lesquelles la température extérieure T ext (t) respecte une contrainte prédéfinie. Le premier seuil prédéfini est par exemple égal à une heure. La contrainte prédéfinie sur la température extérieure T ext (t) est par exemple que la température extérieure moyenne T ext pendant la séquence soit inférieure ou égale à 15°C. Le module d’obtention 50 est configuré pour alors calculer le coefficient de déperdition thermique du dispositif 25 à partir des coefficients de déperdition thermique de séquence correspondants aux séquences sélectionnées. Par exemple, le module d’obtention 50 est configuré pour calculer le coefficient du dispositif comme étant la médiane des coefficients des séquences sélectionnées.
En complément facultatif, le module d’obtention 50 est configuré pour calculer le coefficient de déperdition thermique de dispositif 25, uniquement si le nombre de séquences de repos du dispositif thermique 25 respectant les contraintes de durée et de température extérieure T ext est supérieur à un deuxième seuil prédéfini, par exemple égal à 5.
On comprend alors que le coefficient de déperdition thermique de dispositif représente la variation médiane de température intérieure T int (t) par unité de temps et en fonction de la température extérieure T ext (t), lorsque le dispositif thermique 25 ne pilote pas ladite température intérieure T int (t).
Le module d’acquisition 55 est configuré pour acquérir une durée d’effacement souhaitée et une puissance installée de chaque dispositif thermique 25. La puissance installée de chaque dispositif thermique 25 est la puissance maximale que chaque dispositif thermique 25 est propre à déployer.
On entend par « effacement » le fait de suspendre le pilotage de la température intérieure T int d’un ou plusieurs dispositifs thermiques 25. Durant un effacement, la température de consigne T c (t) n’est pas nécessairement respectée.
La durée d’effacement souhaitée correspond à la durée maximale pendant laquelle le pilotage de la température intérieure T int de chaque dispositif thermique 25 cesseraient, alors que la température de consigne n’est pas nécessairement atteinte. Autrement dit, en l’absence d’effacement, durant ladite durée, chaque dispositif thermique 25 piloterait la température T int en activant le dispositif thermique 25.
La durée d’effacement est par exemple égale à 30 minutes ou 1 heure.
En complément facultatif, le module d’acquisition 55 est configuré pour acquérir en outre le nombre de dispositifs thermiques 25 dans le système de contrôle énergétique 10, un écart maximal souhaité à la température de consigne T c (t) pendant la durée d’effacement , un type de journée, et un pourcentage de confiance souhaité qui sera décrit ci-après.
L’écart maximal souhaité est un écart maximal acceptable à la température de consigne T c donnée à chaque dispositif thermique 25. Ainsi, si cet écart maximal souhaité est par exemple égal à 0,5°C, alors uniquement des effacements pour lesquels la température T int dans l’environnement 15 ne s’éloigne pas de la température de consigne T c (t) de plus de l’écart maximal souhaité sont acceptables. Autrement dit, lors d’un effacement, la température intérieure T int doit respecter à tout instant t l’équation suivante :
L’écart maximal souhaité est par exemple égal à 0,5°C, 0,75°C, 1°C, 1,5°C, 2°C, ou 3°C.
On entend par « type de journée », une segmentation des journées en fonction de la température extérieure T ext . Par exemple, l’ensemble des journées de chaque dispositif thermique 25 est segmenté en au moins deux types de journées, préférentiellement de deux à cinq types de journées, plus préférentiellement cinq types de journées, respectivement nommées : journée chaude, journée tempérée, journée froide, journée très froide, et journée extrême.
Une journée chaude est une journée pour laquelle la température extérieure T ext moyenne entre 7h et 15h et entre 18h et 20h, est supérieure à 15°C. Une journée tempérée est une journée pour laquelle la température extérieure moyenne T ext est comprise, pour la même période de temps, entre 10°C et 15°C. Une journée froide est une journée pour laquelle la température extérieure T ext moyenne est comprise, pour la même période de temps, entre 5°C et 10°C. Une journée très froide est une journée pour laquelle la température extérieure moyenne T ext , pour la même période de temps, est inférieure à 5°C. Une journée extrême est une journée étalon définie par une norme, par exemple dans les règles du mécanisme de capacité de RTE.
Le pourcentage de confiance sera détaillé ci-après.
Préférentiellement, le module d’acquisition 55 est configuré pour acquérir les paramètres précités, depuis un utilisateur du dispositif d’estimation 20, par exemple via des périphériques non-représentés sur la .
Par conséquent, la combinaison de ces caractéristiques rend possible la configuration du télescope pour atteindre un tel nombre d’ouverture N inférieur à 2, voire inférieur ou égal à 1,3, ce qui est largement réduit par rapport à la valeur limite de 2,2 obtenues pour les télescopes de Schmidt le plus performants de l’art antérieur. Ainsi, le télescope selon l’invention peut atteindre une compacité et/ou une rapidité d’acquisition largement réduite par rapport à l’art antérieur.
De manière surprenante, le caractère asphérique des lentilles contribue avantageusement à corriger la coma à des ordres supérieurs ainsi que l’astigmatisme, en combinaison avec le correcteur de champ. Autrement dit, la correction de coma s’effectue conjointement par le correcteur de champ et le correcteur de sphéricité pour atteindre un niveau de correction encore jamais atteint dans les télescopes de Schmidt de l’art antérieur, notamment ceux utilisant un correcteur de Houghton.
La colocalisation du doublet asphéro-achromatique du correcteur de sphéricité et du correcteur de champ à proximité du plan focal P du télescope permet de corrigeant les aberrations optiques comme décrit ci-dessus, y compris les aberrations de champ (e.g. coma, astigmatisme, distorsion) grâce au correcteur de champ notamment. Ce positionnement du correcteur de sphéricité et du correcteur de champ permet avantageux de rendre le télescope encore plus compact et avec une faible inertie, ce qui est particulièrement avantageux lorsque le télescope est mis en orbite selon la deuxième application. Bien que les contraintes de compacité et d’inertie soient moins critiques dans le cas de la première application, un tel positionnement serait également bénéfique pour intégrer le télescope dans une station terrestre qui serait alors plus agile pour scanner le ciel.
La combinaison des caractéristiques distinctives présentées ci-dessus permet avantageusement au télescope de Schmidt d’obtenir un nombre d’ouverture inférieur à 2, de préférence inférieur à 1,5, voire inférieur à 1,3 tout en augmentant sa qualité optique de manière suffisante pour détecter des objets spatiaux de faible taille, sur un large champ de vision, e.g. de l’ordre de 6° et sur un domaine spectral étendu pouvant inclure une partie du spectre UV et/ou IR. En fonction de l’application visée, le diamètre d’ouverture D et la longueur focale F du télescope pourront être librement fixés de sorte que le nombre d’ouverture N=F/D soit inférieur à 2 ou 1,5 ou 1,3.
Une difficulté majeure qui a été surmontée avec succès par l’inventeur est d’avoir réussi à trouver une solution répondant précisément à l’ensemble de ces contraintes optiques et mécaniques précitées.
De façon optionnelle, chaque lentille asphérique présente une variation d’épaisseur maximale entre un centre et un bord de ladite lentille, qui est non nulle et inférieure à 5%, de préférence non nulle et inférieure à 3% d’un diamètre de ladite lentille. Plus particulièrement, cette variation d’épaisseur est comprise entre 1% et 5% du diamètre de la lentille, de préférence entre 1% et 3% dudit diamètre.
En raison de cette variation d’épaisseur maximale contrainte, les deux lentilles asphériques du correcteur de sphéricité disposent d’une faible puissance optique paraxiale. Ceci a pour effet notamment de fournir une correction du chromatisme, de l’aberration sphérique et de la coma à proximité de l’axe optique à des ordres plus élevés, permettant ainsi d’améliorer la qualité optique de l’image fournie.
Cette contrainte d’épaisseur permet avantageusement d’étendre le champ de vision du télescope à travers lequel les corrections sont effectuées, contrairement au cas des lames de Schmidt qui ne disposent pas de puissance optique, ou encore des deux lentilles sphériques de type Houghton. En effet, comme décrit précédemment, dans le cas d’un doublet de Houghton, chaque lentille dispose d’une puissance optique individuelle élevée à l’origine d’aberrations résiduelles.
Ainsi, la puissance optique résiduelle paraxiale des deux lentilles asphériques introduite par la limitation de leur variation d’épaisseur permet d’accroître la qualité de l’image formée par le télescope dans son plan focal, à travers l’intégralité de son champ de vision, tout en évitant l’introduction de lentilles trop épaisses et donc trop lourdes pour optimiser la compacité et le poids du télescope.
De manière surprenante, la faible puissance optique paraxiale des deux lentilles telle que décrite ci-dessus combinée à leur caractère asphérique permet de corriger conjointement l’aberration de chromatisme axial, l’aberration sphérique et la coma. Combinées au correcteur de champ, ces deux lentilles asphériques permettent d’atteindre une correction optique totale remarquable.
En particulier, l’inventeur a constaté que cette combinaison de caractéristiques (i.e. asphéricité et faible variation d’épaisseur des lentilles) a pour effet d’améliorer sensiblement des aberrations optiques principalement chromatiques et d’ouverture (i.e. aberrations sphériques et chromatisme axial) à des ordres supérieurs, notamment à des nombres d’ouverture inférieurs à 1,5 et plus particulièrement inférieurs à 1,3.
De tels effets ne peuvent nullement être obtenus par les correcteurs de sphéricité connus de l’art antérieur, notamment ceux utilisant une ou plusieurs lames de Schmidt (asphérisées ou pas) ou des lentilles de Houghton.
De façon optionnelle, le télescope selon l’invention peut en outre comporter toutes ou parties des caractéristiques suivantes prises seules ou en combinaison : le nombre d’ouverture N=F/D n’est pas égal à 1,31, plus particulièrement le diamètre d’ouverture D n’est pas égal à 190 mm et la distance focale F n’est pas égale à 250 mm ; et le correcteur de champ comprend un ensemble d’au moins deux lentilles configurées pour convertir un champ optique courbe en sortie du miroir concave en un champ optique planaire et pour corriger l’aberration de coma et l’aberration d’astigmatisme du télescope ; le correcteur de champ comprend en outre au moins une lentille additionnelle configurée pour autoriser la correction de la distorsion ; au moins une lentille du correcteur de champ est asphérique ; les lentilles du correcteur de champ sont composées d’un même verre optique ; le miroir concave est sphérique ; le miroir concave est asphérique ; le télescope est configuré pour fonctionner dans un domaine spectral visible et un domaine spectral infrarouge et/ou un domaine ultraviolet, selon l’application visée ; le télescope comprend en outre un capteur optique positionné dans le plan focal du télescope en vis-à-vis du correcteur de champ.
L’invention concerne également un satellite comprenant un télescope selon l’invention tel que décrit ci-avant, en particulier pour la détection de débris spatiaux et/ou de nanosatellites depuis l’espace selon la deuxième application.
L’invention concerne également une station terrestre comprenant un télescope selon l’invention tel que décrit ci-avant, en particulier pour la détection de débris spatiaux et/ou de nanosatellites depuis la Terre selon la première application.
L’invention concerne également un procédé de détection d’au moins un objet spatial, tel qu’un débris spatial ou un nanosatellite, comprenant les étapes suivantes : fourniture d’un télescope selon l’invention dans un satellite ou dans une station terrestre ; acquisition d’au moins une image par le télescope; détection dudit au moins un objet spatial par traitement de ladite au moins une image.
Bien entendu, l’extrémité 110 de la bande de film 11 de protection est préalablement décrochée de la toiture 10 métallique.
Le décrochage de l’extrémité 110 de la bande de film 11 est réalisé par exemple de façon manuelle tel que cela est pratiqué selon l’art antérieur.
L’organe de manipulation 4 du cylindre 2 permet de faire rouler le cylindre 2.
A cet effet, le cylindre 2 est monté à rotation sur l’organe de manipulation 4.
Selon les présents modes de réalisation, le cylindre 2 est circulaire de révolution.
Selon d’autres modes de réalisation envisageables, le cylindre 2 peut présenter une section polygonale, par exemple octogonale.
En référence aux figures 1 et 2, le cylindre 2 présente une surface externe 21 et deux joues 22.
Selon ce mode de réalisation, les joues 22 forment les deux bases du cylindre de révolution.
Il est toutefois envisageable un mode de réalisation dans lequel le cylindre ne présenterait pas de joues, et présenterait seulement des rayons couplant la surface externe 21 à un axe de rotation.
Ce cylindre 2 est creux et présente une cavité interne 20.
Tel que cela est visible sur les figures, les moyens d’accrochage 3 comprennent un trou ménagé sur une surface externe 21 du cylindre 2.
Le trou ménagé sur la surface 21 du cylindre 2 débouche dans la cavité interne 20 du cylindre 2.
Cette cavité interne 20 est destinée à loger l’extrémité 110 de la bande de film 11 de protection qui a été préalablement décrochée de la toiture métallique 10.
Selon le présent mode de réalisation, le trou présente une ouverture principale 30.
Cette ouverture principale 30 présente une forme essentiellement circulaire.
Le trou présente également une première portion d’accrochage 31 qui s’étend en s’amenuisant depuis l’ouverture principale 30 le long de la surface externe 21 du cylindre 2.
En réponse à ce problème technique, il est donc proposé un télescope de Schmidt compact et à performances optiques hautement améliorée. Ce télescope configuré pour former une image dans un plan focal, comprenant un miroir concave, un correcteur de sphéricité adapté à corriger l’aberration sphérique du miroir concave, un correcteur de champ comprenant une surface d’entrée optique, le miroir concave, le correcteur de sphéricité et le correcteur de champ étant centrés sur un même axe optique du télescope.
Le correcteur de sphéricité comprend deux lentilles asphériques telles que : chaque lentille asphérique comprend deux faces, dont l’une au moins est courbe et dont l’une au moins présente un profil asphérique, les deux lentilles asphériques sont composées d’un verre optique différent de manière à former un doublet achromatique, de préférence de type Flint-Crown ; les deux lentilles asphériques présentent un trou central centré sur l’axe optique et dans lequel est placé le correcteur de champ ; les deux lentilles asphériques sont placées entre : un premier plan situé à une première distance du plan focal du télescope en s’éloignant du miroir concave ; et un deuxième plan situé à une deuxième distance de la surface d’entrée optique du correcteur de champ en se rapprochant du miroir concave, où les première et deuxième distances sont égales à 1/10 d’une distance séparant le miroir concave du plan focal du télescope ;
En outre, le télescope selon l’invention est configuré de sorte qu’il présente un nombre d’ouverture inférieur ou égal à 2, de préférence inférieur ou égal à 1,5 ou 1,3.
De manière optionnelle, pour au moins l’une des deux lentilles asphériques, l’une des deux faces est courbe, de préférence de forme sphérique et l’autre des deux faces présente un profil asphérique ; ou au moins l’une des deux faces est courbe et présente en outre un profil asphérique.
Ainsi, les deux lentilles asphériques présentent une faible puissance optique paraxiale et un volume et un poids limités.
Le caractère asphérique des deux lentilles du correcteur de sphéricité selon l’invention permet avantageusement de corriger conjointement les aberrations chromatiques et les aberrations d’ouverture du télescope, telles que l’aberration sphérique et l’aberration chromatique axiale.
Les deux lentilles asphériques ont pour effet de créer un front d’onde optique asphérique et achromatique en sortie correcteur de sphéricité, si bien que l’aberration sphérique est corrigée sur un domaine de longueurs d’onde étendu par rapport au cas où les lentilles ne seraient pas asphériques.
En raison de leur courbure et de leur caractère asphérique, le volume et la masse de chaque lentille asphérique peuvent être avantageusement réduits par rapport à ceux d’une lentille sphérique qui dispose de deux faces sphériques.
Par conséquent, la puissance optique paraxiale de de chacune des deux lentilles asphériques est non nulle, contrairement au doublet de lames de Schmidt. En outre, cette puissance optique est réduite par rapport à celle des lentilles sphériques typiques d’un doublet de Houghton, notamment en raison du profil asphérique. Ainsi, l’ensemble formé par les deux lentilles asphériques du télescope selon l’invention permet de bien mieux s’affranchir des aberrations optiques rencontrées avec un correcteur de Schmidt conventionnel ou avec un correcteur de Houghton conventionnel.
De manière surprenante, les deux lentilles asphériques de verres différents ont pour effet de corriger, non seulement les aberrations de chromatisme, en particulier le long de l’axe optique, sur toute la longueur focale du télescope mais également de corriger la variation chromatique de l’aberration sphérique, si bien que la correction due au caractère asphérique des lentilles est invariante à la longueur d’onde. Ainsi, la combinaison achromatique des asphérisations faites dans deux verres de type différents, par exemple Crown et Flint, ajoute un effet multiplicateur par rapport au cas de lentilles asphériques réalisées dans un même verre. Ceci permet avantageusement de réduire le nombre d’ouverture tout en élargissant le domaine spectral à travers lequel la correction est effectuée.
Par conséquent, l’utilisation de deux verres différents pour former les deux lentilles asphériques rend parfaitement achromatique les corrections des aberrations notamment sphériques, réalisées par l’ensemble des deux lentilles achromatiques, à un niveau de correction encore jamais atteint par les différentes variantes du télescope de Schmidt de l’art antérieur, si bien que la qualité optique de l’image fournie est améliorée.