INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une fraction massique du ou des polymères acrylique(s) dans la matière sèche du latex 5 peut être comprise entre 0,21 et 0,62, notamment comprise entre 0,21 et 0,51, et préférentiellement comprise entre 0,21 et 0,35. Ainsi, après le séchage de la couche de latex, et notamment après la quatrième étape 104, le matériau formant la couche d’amortissement viscoélastique 4 peut présenter une fraction massique du ou des polymères acrylique(s) dans la couche d’amortissement viscoélastique 4 respectivement comprise entre 0,21 et 0,62, notamment comprise entre 0,21 et 0,51, et préférentiellement comprise entre 0,21 et 0,35. Ainsi, le matériau formant la couche d’amortissement viscoélastique 4 présente un facteur de perte tan δ supérieur à 1. Le latex 5 peut présenter une proportion d’eau de sorte qu’une fraction massique du ou des polymères acrylique(s) dans le latex 5 est comprise entre 0,20 et 0,60, notamment comprise entre 0,20 et 0,50, et préférentiellement comprise entre 0,20 et 0,30.
Les matériaux connus pour l'affaiblissement acoustique comprenant un polymère acrylique présentent une fréquence f p pour laquelle une valeur du facteur de perte tan δ du matériau de la couche d’amortissement viscoélastique 4 est supérieure à 50 kHz. Cette fréquence n’est pas comprise dans le spectre de fréquences audibles, ce qui diminue les propriétés d’affaiblissement acoustique de l’élément vitré 1.
Une fraction massique du ou des agent(s) plastifiants dans la matière sèche du latex 5 peut être comprise entre 0,07 et 0,43, notamment comprise entre 0,12 et 0,31, et préférentiellement comprise entre 0,16 et 0,26. Ainsi, après le séchage de la couche de latex, et notamment après la quatrième étape 104, le matériau formant la couche d’amortissement viscoélastique 4 peut présenter une fraction massique du ou des agent(s) plastifiants dans la couche d’amortissement viscoélastique 4 respectivement comprise entre 0,07 et 0,43, notamment comprise entre 0,12 et 0,31, et préférentiellement comprise entre 0,16 et 0,26. Ainsi, la fréquence f p pour laquelle la valeur du facteur de perte tanδ du matériau de la couche d’amortissement viscoélastique 4 est maximale est comprise dans le spectre de fréquences audibles tout augmentant la valeur du facteur de perte tanδ au regard des matériaux connus. Le latex 5 peut présenter une proportion d’eau de sorte qu’une fraction massique du ou des agent(s) plastifiants est comprise entre 0,05 et 0,25, notamment comprise entre 0,07 et 0,18, et préférentiellement comprise entre 0,09 et 0,15.
En effet, les inventeurs ont découvert que, pour une concentration en polymère(s) acrylique(s) prédéterminée, la fréquence f p pour laquelle le facteur de perte est maximal varie dans le même sens que la fraction massique de l'agent plastifiant dans la couche d’amortissement viscoélastique 4. Les inventeurs ont ainsi découvert la gamme de fraction massique de l'agent plastifiant dans le latex 5 pour laquelle la fréquence f p est comprise dans le spectre de fréquences audibles. De plus, la valeur du facteur de perte tanδ du matériau de la couche d’amortissement viscoélastique 4 varie dans le même sens que la fraction massique de l'agent plastifiant dans le latex 5.
Une fraction massique du ou des agent(s) tackifiant(s) dans la matière sèche du latex peut être comprise entre 0,17 et 0,60, notamment comprise entre 0,22 et 0,35, et préférentiellement comprise entre 0,22 et 0,26. Ainsi, après le séchage de la couche de latex, et notamment après la quatrième étape 104, le matériau formant la couche d’amortissement viscoélastique 4 peut présenter une fraction massique du ou des agent(s) tackifiant(s) dans la première couche respectivement comprise entre 0,17 et 0,60, notamment comprise entre 0,22 et 0,35, et préférentiellement comprise entre 0,22 et 0,26. Ainsi, la fréquence f p pour laquelle la valeur du facteur de perte tan δ du matériau de la couche d’amortissement viscoélastique 4 est maximal est comprise dans le spectre de fréquences audibles. Le latex 5 peut présenter une proportion d’eau de sorte qu’une fraction massique du ou des agent(s) tackifiant(s) est comprise entre 0,20 et 0,70, notamment comprise entre 0,25 et 0,40, et préférentiellement comprise entre 0,25 et 0,30.
L’élément de longeron 26 comprend également une lame inférieure de fixation 34 s’étendant sous, et depuis la paroi inférieure 32. En complément, l’élément de longeron 26 comporte une lame supérieure de fixation 36 s’étendant depuis la paroi supérieure 30. La lame inférieure de fixation 34 et la lame supérieure de fixation 36 sont parallèles, et éventuellement coplanaires. La lame inférieure de fixation 34 présente un renfoncement 50 formant un passage dans le longeron 22.
L’élément de longeron 26 est évidé. Il présente un logement 42 dans lequel est agencé l’élément de renfort 20. Le logement 42 s’étend sur toute la longueur du longeron 22. Le logement 42 forme un tunnel longitudinal. L’élément de renfort 20 est disposé dans l’élément de longeron 26. L’élément de renfort 20 comprend une portion centrale 44, une aile supérieure 46 et une aile inférieure 48. La portion centrale 44 épouse la paroi verticale. Elle est contre la paroi verticale 28.
L’aile supérieure 46 peut être horizontale, et l’aile inférieure 48 généralement verticale. L’aile supérieure 46 est fixée à la paroi supérieure 30, par exemple à l’aide de points de soudure (non représentés). L’aile supérieure 46 longe la portion centrale 44. L’aile supérieure 46 est inclinée par rapport à la paroi latérale 28, par exemple d’un angle compris entre 45° et 80°.
L’aile supérieure 46 comprend une surface supérieure de forme complémentaire à la surface inférieure 52 de la paroi supérieure 30. La surface supérieure de l’aile supérieure est en appui contre la surface inférieure 52 de la paroi supérieure 30. Cet agencement permet une répartition des efforts, et une transmission des efforts de levage de l’aile inférieure 48 à la paroi supérieure 30 via la portion centrale 44.
L’aile inférieure 48 s’étend de la portion centrale 44 à la zone d’appui 40. L’aile inférieure 48 est une aile d’appui inférieure. Elle présente un bord inférieur sous la lame inférieure de fixation 34, et qui forme l’extrémité inférieure de la structure 16 dans la zone d’appui 40. L’aile inférieure 48 est fixée à la lame inférieure de fixation 34, par exemple à l’aide de points de soudure (non représentés).
L’aile inférieure 48 est au moins partiellement logée dans le renfoncement 50. Elle peut s’étendre en dessous du renfoncement 50. L’aile inférieure 48 et la lame inférieure de fixation 34 peuvent être parallèles, et s’étendre verticalement. L’aile inférieure 48 est dans la zone d’appui 40.
La est une vue plongeante sur une portion de la structure 16 de véhicule automobile. Le véhicule automobile peut correspondre à celui présenté en relation avec l’une des figures 1 à 2.
L’élément de renfort 20 est agencé dans l’élément de longeron 26 à une extrémité longitudinale, préférentiellement un élément de renfort 20 est placé dans l’élément de longeron 26 vers chaque extrémité longitudinale. L’élément de renfort 20 s’étend entre la lame inférieure de fixation 34 et la lame supérieure de fixation 36.
L’élément de renfort 20 comprenant une portion centrale 44 agencée verticalement et contre l’élément de longeron 26. Son aile inférieure 48 s’étend de la portion centrale 44 à la zone d’appui 40. L’aile supérieure 46 présente une surface supérieure 54 de forme complémentaire à la surface inférieure 52 de la paroi supérieure 30. La surface supérieure 54 est une surface conjuguée de la surface inférieure 52. La surface supérieure 54 est en butée contre la surface inférieure 52 de la paroi supérieure 30, ce qui permet un appui vertical entre l’élément de longeron 26 et l’élément de renfort 20. La paroi verticale 28, la paroi supérieure 30 et la paroi inférieure 32 abritent et/ou épousent l’élément de renfort 20.
Lors du levage en plaçant le cric à l’aplomb de la zone d’appui 40 ; les efforts sont répartis en différentes surfaces de l’élément de longeron 26. La structure 16 est rigidifiée, et résiste mieux au levage malgré la tendance à l’alourdissement des véhicules automobiles ; notamment à entraînement électrique.
La structure 16 comprend un élément de plancher 56 (partiellement représenté). L’élément de plancher 56 traverse transversalement la structure 16. Il s’étend sur l’étendue de l’habitacle (non représenté) du véhicule automobile. Etant agencé sous les batteries électriques d’entraînement tapissant le plancher ; il les protège. L’élément de plancher 56 comporte une traverse 58. La traverse 58 s’étend transversalement d’un longeron 22 à l’autre.
L’élément de plancher 56 comprend une languette de fixation 60. La languette de fixation 60 s’étend de, et prolonge transversalement la traverse 58. La languette de fixation 60 est positionnée au-dessus de la paroi supérieure 30, et optionnellement au-dessus de l’aile supérieure 46. En formant un tel empilement réunissant la languette de fixation 60, la paroi supérieure 30, et l’aile supérieure 46 ; l’élément de renfort 20 parvient à transmettre des efforts à l’élément de plancher 56. Ainsi, l’invention utilise un appui sur une zone rigide à trois strates.
La paroi supérieure 30 est intercalée entre la languette de fixation 60 et l’aile supérieure 46. La paroi supérieure 30 est fixée à la languette de fixation 60 et/ou à l’aile supérieure 46 ; optionnellement par soudure. Alternativement la fixation est par collage ou par vis.
L’élément de longeron 26 et l’élément de plancher 56 peuvent être formés de tôles embouties. Ils peuvent être en acier ou en alliage d’aluminium. L’élément de longeron 26 comprend une première épaisseur, et l’élément de plancher 56 comprend une deuxième épaisseur supérieure à la première épaisseur. L’élément de longeron 26 comprend un premier module d’Young, et l’élément de plancher 56 comprend un deuxième module d’Young supérieur au premier module d’Young. L’élément de plancher 56 peut être réalisé en acier 22MnB5 afin d’optimiser sa résistance. D’autres nuances d’acier sont envisagées.
Selon un mode réalisation, la paroi supérieure 30 est fixée à la languette de fixation 60 et à l’aile supérieure 46 avec au moins un, éventuellement plusieurs points de soudure 62. Les points de soudure 62 peuvent être des points de soudure triple épaisseur. Les points de soudure triple épaisseur traversent la paroi supérieure 30. Ces points de soudure triple épaisseur permettent de faciliter l’assemblage puisqu’une même opération de soudage permet de solidariser trois entités de la structure 16.
L’élément de longeron 26 est un élément de longeron interne 64. Le longeron 22 comprend en outre un élément de longeron externe 66 (représenté par un profil en pointillés). L’élément de longeron interne 64 et l’élément de longeron externe 66 délimitent entre eux le logement 42 dans lequel est agencé l’élément de renfort 20. Ils sont fixés l’un à l’autre. Ils peuvent présenter des profils en « U » ouverts l’un vers l’autre. Ils présentent généralement des architectures symétriques. Alternativement, l’élément de longeron externe est plat.
La pièce de liaison 46 est par exemple boulonnée d’une part à un rail 44 de la paire de rails 44 et d’autre part à la portion supérieure 54.
Avantageusement, la pièce de liaison 46 comprend un doigt 48 faisant saillie depuis la pièce de liaison 46, de sorte que la portion supérieure de l’escalier escamotable 52 vienne en butée contre la pièce de liaison 46 lorsque ladite portion supérieure 54 est en position ouverte.
La portion supérieure 54 de l’escalier escamotable 52 peut ainsi être déplacée lorsqu’il est nécessaire d’accéder à des composants 35 situés sous cette portion supérieure 54.
L’escalier escamotable 52 comprend par exemple en outre une portion inférieure 60 fixe.
La portion inférieure 60 comprend par exemple entre une et trois marches 62.
La portion inférieure 60 est par exemple rapportée au rails 44 par de la visserie 64, et au sol 33 de la partie structurelle d’extension 32 par de la visserie 66.
Avantageusement, l’escalier escamotable 52 est réalisé à l’aide d’un matériau ayant des propriétés anti-dérapantes, afin de garantir la sécurité du personnel.
Par exemple, l’escalier escamotable 52 est réalisé à l’aide de tôles embouties et/ou larmées.
Le plancher 40 modulable comprend avantageusement une trappe 68 mobile entre une position fermée ( ) recouvrant l’escalier escamotable 52, et une position ouverte ( ) laissant accès à l’escalier escamotable 52.
La trappe 68 est articulée sur un seul des deux rails 44 de la paire de rails 44 autour d’un axe longitudinal A pour former une liaison pivot.
La trappe 68 en position fermée garantit le recouvrement de l’escalier escamotable 52 et évite tout risque de chute dans les marches 56, 62 lorsqu’un utilisateur travaille au-dessus du plancher 40 modulable.
Avantageusement, la trappe 68 est configurée pour se refermer sur l’escalier escamotable 52 par sa propre masse.
Un utilisateur est ainsi obligé de maintenir la trappe 68 manuellement ouverte pour passer dans un sens ou dans l’autre dans l’escalier escamotable 52.
La position relevée de la portion supérieure 54 de l’escalier escamotable 52 permet le verrouillage en position ouverte de la trappe 68 en réalisant une butée.
La trappe 68 est réalisée à l’aide d’un matériau ayant des propriétés anti-dérapantes.
Par exemple, la trappe 68 est réalisé à l’aide d’une tôle emboutie et/ou larmée.
Selon l’invention, le déplacement axial de l’épingle 16 de sa position non fonctionnelle à sa position fonctionnelle est réalisé au moyen du connecteur mâle 12. C’est-à-dire que c’est le raccord mâle 12 lui-même qui, lors de son insertion dans le raccord femelle 14, provoque le déplacement axial de l’épingle 16. Lors de l’insertion du raccord mâle 12, sa partie tronconique 14a2 prend appui sur les portions 31 des branches 16a, 16b. Lorsque l’insertion est poursuivie, les branches 16a, 16b glissent sur la partie 14a2 et s’écartent l’une de l’autre en passant de la distance D3 à la distance D2. L’épingle 16 est déplacée jusqu’à ce qu’elle prenne appui axialement sur les parois 32a des lumières 32. L’épingle 16 est alors dans le plan P3. Lorsque la position axiale du raccord mâle 12 dans le raccord femelle 14 est telle que la gorge 22 du raccord mâle 12 est également situé dans le plan P3, les branches 16a, 16b se logent dans la gorge 22 par retour élastique.
Plus D3 est grand, c’est-à-dire plus les branches 16a, 16b sont écartées l’une de l’autre, et plus la force nécessaire pour engager le raccord mâle 12 dans le raccord femelle 14 est faible. D3 est ainsi de préférence plus proche de H2 que de D1. En pratique, cela signifie que les portions 31 des branches 16a, 16b vont prendre appui sur des zones Z de la partie 12a2 du raccord mâle 12, qui sont plus proches de son extrémité de plus grand diamètre H2 que de son extrémité de plus petit diamètre H1. Ces zones Z sont schématiquement illustrées aux figures 2 et 3.
La présente invention concerne également un circuit de fluide pour un véhicule automobile, comportant au moins un connecteur 10 tel que décrit ci-dessus.
La présente invention concerne également un procédé d’assemblage du connecteur fluidique 10, comprenant les étapes évoquées dans ce qui précède de :
- montage de l’épingle 16 sur le raccord femelle 14, l’épingle 16 étant dans sa position non fonctionnelle, et
- engagement du raccord mâle 12 dans le raccord femelle 14, cet engagement provoquant le déplacement de l’épingle 16 de sa position non fonctionnelle à sa position fonctionnelle dans laquelle lesdites portions 31 sont situées au niveau de ladite au moins une lumière 32 et se logent dans la gorge 22 du raccord mâle 12 par retour élastique.
INJECTEUR DE FLUIDE DE TRAITEMENT MONTÉ SUR UN COLLIER DE PRISE EN CHARGE D’ACCESSOIRE SUR CANALISATION La présente invention concerne de manière générale le montage sur une canalisation d’un injecteur de traitement de fluide, notamment dans un équipement de traitement de l’eau des piscines, ou des spas, par injection de chlore et/ou d’acide. Plus particulièrement, l’invention se rapporte à un ensemble formé d’un injecteur de fluide de traitement monté sur un collier de prise en charge d’accessoire.
Dans l’état de la technique, il est connu un collier de prise en charge d’accessoire comprenant deux demi-colliers assemblés l’un à l’autre par des ensembles vis-écrou, tel que le collier CA1 montré à la . Ce collier CA1 de la technique antérieure est utilisé pour le montage d’un injecteur de fluide de traitement. Un injecteur IF de la technique antérieure prévu pour un montage sur le collier CA1, ainsi que l’assemblage des pièces le constituant, sont montrés en détail à la .
Comme bien visible à la , le collier CA1 comprend un demi-collier bas CB1 et un demi-collier haut CH1 qui se montent à cheval sur une canalisation (non représentée) et enserrent celle-ci. Quatre ensembles de vis-écrou VE sont prévus pour le montage et le serrage du collier CA1 sur la canalisation. Le demi-collier haut CH1 comprend un puits PT destiné à recevoir un accessoire qui est ici l’injecteur de fluide de traitement IF susmentionné. L’injecteur IF est un injecteur utilisé dans un équipement de traitement de l’eau des piscines ou des spas, pour injecter dans l’eau à traiter une solution fluide de dosage à base de chlore et/ou acide. Le puits PT est traversant et est conçu pour un montage étanche de l’injecteur IF dans la canalisation. Un orifice (non représenté) est percé dans la canalisation en regard du puits PT pour l’injection du fluide de traitement par l’injecteur IF. L’étanchéité à la surface de contact entre le demi-collier CH1 et la canalisation est obtenue typiquement au moyen d’un joint (non représenté) logé dans une gorge circulaire du demi-collier haut CH1 et agencé pour entourer l’orifice percé dans la canalisation. Un ruban téflon enroulé sur la canalisation de part et d’autre de l’orifice peut aussi être utilisé pour assurer l’étanchéité.
En référence aussi à la , l’injecteur IF comprend une pluralité de pièces incluant un raccord de fixation sur collier RF, un raccord mâle de clapet RM, un écrou femelle EF de raccordement de tuyau, un clapet à lèvres CL en matériau élastomère et un joint torique d’étanchéité JT.
Le raccord de fixation RF et le raccord de clapet RM ont tous deux des alésages traversants. Le raccord de fixation RF comporte une portion extérieure mâle filetée et un alésage fileté. La portion mâle du raccord RF est destinée à être vissée dans le puits PT du collier CA1, en utilisant un ruban téflon pour l’étanchéité. L’alésage du raccord RF est prévu pour recevoir le clapet à lèvres CL et le raccord de clapet RM. Le clapet CL est agencé en appui périphérique contre un rebord intérieur d’assise dans l’alésage du raccord RF. Le clapet CL est ainsi logé à l’intérieur de l’alésage du raccord RF et est maintenu en position par une pression de serrage exercée par le raccord de clapet RM visé dans l’alésage du raccord RF. Le joint torique JT assure l’étanchéité entre les raccords RF et RM. Un tuyau TA d’amenée de la solution fluide à injecter est raccordé à une extrémité formant embout du raccord de clapet RM. L’écrou femelle EF est vissé sur une portion filetée de l’extrémité formant embout du raccord RM est assure un serrage de maintien mécanique du tuyau TA et d’étanchéité.
L’ensemble susmentionné de la technique antérieure formé de l’injecteur de fluide de traitement monté sur son collier de prise en charge présente plusieurs inconvénients, notamment ceux indiqués ci-dessous :
L’injecteur de fluide de traitement a tendance à s’obturer. L’entité inventive a constaté que ce phénomène d’obturation est dû notamment à des précipités de la solution injectée qui peuvent se former en sortie de l’injecteur et qui s’accumulent à l’intérieur de l’alésage du raccord de fixation dans lequel est logé le clapet à lèvres de l’injecteur, comme visible à la . Ces précipités sont dus à une réaction chimique entre l’eau et la solution injectée, du fait d’une stagnation de celle-ci par manque de flux d’eau. L’accumulation de ces précipités et de particules d’impuretés véhiculées par l’eau, provoquant l’obturation, est facilitée par la localisation des lèvres d’ouverture du clapet à l’intérieur de l’alésage du raccord de fixation, qui est un espace réduit et relativement confiné.
Par ailleurs, l’injecteur de fluide de traitement comporte un grand nombre de pièces pour réaliser sa fonction, avec la nécessité d’usiner l’une d’elle. Il en découle notamment des coûts matière et process, ainsi que des coûts d’installation et d’intervention en après-vente, qui ne sont pas optimisés. L’étanchéité du montage du raccord de fixation de l’injecteur dans le puits du collier de prise en charge se fait avec un ruban téflon, ce qui peut provoquer une contrainte mécanique en cas de surépaisseur de ruban et entraîner une rupture du puits.
Concernant le collier de prise en charge, les ensembles de vis-écrou utilisés pour l’assemblage et le serrage des deux demi-colliers sur la canalisation s’oxydent avec le temps, ce qui pose des problèmes de démontabilité et de durabilité. La force de serrage exercée avec les ensembles de vis-écrou n’est pas maitrisée et un serrage trop fort peut entrainer à long terme une rupture du collier. L’utilisation du ruban téflon pour l’étanchéité du montage du collier sur la canalisation peut conduire à une rupture de pièce en cas de surépaisseur de ruban, notamment une rupture du puits.
En variante, le coffre pourrait loger un réservoir et une batterie d’accumulateurs.
Quoiqu’il en soit, il est prévu des moyens pour amener l’énergie issue de cette source vers le groupe motopropulseur du véhicule.
Ici, cette alimentation est réalisée grâce à des moyens de connexion 230 équipant le coffre 210.
Afin de pouvoir enlever le dispositif de stockage d’énergie 200 du véhicule automobile 100, il est prévu de pouvoir débrancher ces moyens de connexion 230, qui sont alors qualifiés de « déconnectables ». Pour cela, il est prévu que les moyens de connexion 230 comportent un connecteur 231 configuré pour être branché sur une trappe de raccordement 121 prévue sur le véhicule automobile 100.
Le branchement étant ici réalisé à l’extérieur du véhicule (de préférence au niveau du toit), le connecteur 231 est étanche afin de garantir la sécurité du véhicule automobile 100 et du dispositif de stockage d’énergie 200.
On pourra prévoir que la trappe de raccordement 121 soit directement intégrée dans les barres de toit 110.
Comme le montre la , le véhicule automobile 100 comporte en outre des moyens de connexion internes 120 permettant de transporter l’énergie de la trappe de raccordement 121 jusqu’à la zone voulue.
Si le véhicule est de type électrique, les moyens de connexion internes comportent des câbles électriques connectés à une prise de courant prévue dans la trappe de raccordement 121. Les moyens de connexion 230 du coffre 210 comportent pour leur part un câble électrique connecté à une fiche électrique (par exemple à quatre broches) qui forme le connecteur 231 et qui est adaptée à s’enficher dans la prise de courant.
Si le véhicule automobile 100 contient une batterie d’accumulateurs électriques interne, les moyens de connexion internes 120 peuvent transmettre l’énergie électrique à la batterie d’accumulateurs électriques interne du véhicule automobile 100. D’une manière alternative, les moyens de connexion internes 120 peuvent transmettre l’énergie électrique directement au moteur.
Dans l’éventualité où le véhicule est du type à hydrogène, les moyens de connexion 230 équipant le coffre 210 peuvent comprendre des tuyaux adaptés à transporter le fluide, et le connecteur étanche 231 peut être un embout adapté à se brancher sur une prise de fluide équipant le véhicule.
Si le véhicule automobile 100 contient un réservoir intérieur, les moyens de connexion internes 120 au véhicule automobile 100 peuvent transmettre le fluide venant de cette prise vers le réservoir intérieur. D’une manière alternative, les moyens de connexion internes 120 peuvent transmettre le fluide directement à une pile à combustible du groupe motopropulseur.