INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De plus, les termes tels que « premier/première » et « deuxième » sont uniquement destinés à distinguer les objets dans la description et ne doivent pas être interprétés comme indiquant ou impliquant une importance relative.
Il convient de noter que les caractéristiques dans les modes de réalisation de la présente divulgation peuvent être combinées lorsqu’il n’y a pas de conflit.
Un procédé et un appareil de surveillance d’une batterie d’alimentation, un dispositif et un support de stockage sont fournis selon les modes de réalisation de la présente divulgation. Ainsi, l’utilisateur peut se voir rappeler avec précision le moment de vente d’une batterie d’alimentation.
Ci-après, un système de surveillance d’une batterie d’alimentation selon un mode de réalisation de la présente divulgation est illustré dans un exemple. La est un diagramme structurel schématique d’un système de surveillance d’une batterie d’alimentation selon un mode de réalisation de la présente divulgation. Comme le montre la , le système comprend un dispositif de surveillance 100, un compteur de cycles 200, un télémètre 300 et un dispositif monté sur véhicule 400.
Le dispositif de surveillance 100 est relié au compteur de cycles 200, au télémètre 300 et au dispositif monté sur véhicule 400, respectivement.
Le compteur de cycles 200 est configuré pour enregistrer une quantité de cycles restants d’un bloc-batterie d’un véhicule électrique et transmettre la quantité de cycles restants au dispositif de surveillance 100. Un cycle de batterie fait référence à une période complète de charge et de décharge du bloc-batterie. Le compteur de cycles 200 acquiert une quantité de cycles consommés du bloc-batterie et obtient la quantité de cycles restants sur la base d’une quantité totale de cycles du bloc-batterie et de la quantité de cycles consommés. Par exemple, en supposant que la quantité totale de cycles est de 5000 et que la quantité de cycles consommés est de 2000, la quantité de cycles restants est égale à 3000.
Le télémètre 300 est configuré pour enregistrer une distance parcourue du véhicule électrique sur la base de la batterie d’alimentation cible, et transmettre la distance parcourue au dispositif de surveillance 100.
Le dispositif de surveillance 100 est configuré pour évaluer la batterie d’alimentation cible pour le recyclage sur la base de la quantité de cycles restants, de la distance parcourue et des informations d’attribut de la batterie d’alimentation.
Le dispositif de surveillance 100 peut en outre transmettre des informations sur l’évaluation de recyclage au dispositif monté sur véhicule 400 comme rappel pour un utilisateur. À titre d’exemple, le dispositif monté sur véhicule 400 peut être un écran d’affichage, un haut-parleur, ou autre analogue, du véhicule électrique, qui n’est pas limité dans le présent document.
Ci-après, un procédé de surveillance d’une batterie d’alimentation selon un mode de réalisation de la présente divulgation est illustré à titre d’exemple. La est un organigramme schématique d’un procédé de surveillance d’une batterie d’alimentation selon un mode de réalisation de la présente divulgation. Le procédé est exécuté par un dispositif de surveillance, et le dispositif de surveillance peut être un dispositif ayant une fonction de calcul et de traitement. Comme le montre la , le procédé comprend les étapes suivantes S101 à S104.
En S101, une quantité de cycles restants d’une batterie d’alimentation cible dans le véhicule électrique est acquise à partir d’un bloc-batterie d’un véhicule électrique.
Un compteur de cycles est installé pour le bloc-batterie du véhicule électrique, et la quantité de cycles restants de la batterie d’alimentation cible est acquise à partir du compteur de cycles. Le véhicule électrique inclut un véhicule électrique, un vélo électrique et d’autres véhicules alimentés par l’électricité.
En S102, une valeur économique de la batterie d’alimentation cible est déterminée sur la base de la quantité de cycles restants.
Un cycle de batterie fait référence à une période complète de charge et de décharge du bloc-batterie, et la quantité de cycles restants représente une durée de vie restante de la batterie d’alimentation cible. La durée de vie restante correspond à une valeur de la batterie d’alimentation cible. Autrement dit, plus la durée de vie résiduelle est longue, plus la valeur de la batterie d’alimentation cible est élevée, et plus la durée de vie résiduelle est courte, plus la valeur de la batterie d’alimentation cible est faible. Par conséquent, la valeur économique de la batterie d’alimentation cible peut être déterminée sur la base de la quantité de cycles restants et des données de transaction historiques de recyclage d’une batterie d’alimentation du même type que la batterie d’alimentation cible. Par exemple, la valeur économique est un prix auquel la batterie d’alimentation du même type que la batterie d’alimentation cible est vendue lors du recyclage, et le prix représente une valeur commerciale réelle de la batterie d’alimentation cible sur un marché.
En S103, une valeur d’utilisation résiduelle de la batterie d’alimentation cible est déterminée sur la base d’une valeur d’utilisation initiale de la batterie d’alimentation cible et d’une distance historique parcourue par le véhicule électrique en utilisant la batterie d’alimentation cible.
La valeur d’utilisation initiale de la batterie d’alimentation cible fait référence à un prix de vente initiale. Les paramètres de chaque batterie d’alimentation comprennent une distance totale initiale en plus de la valeur d’utilisation initiale. La distance totale initiale caractérise une distance totale qui peut être parcourue par le véhicule électrique en utilisant la batterie d’alimentation cible dans un cycle de vie complet de la batterie d’alimentation. À titre d’exemple, la distance totale initiale peut être de 100000 kilomètres.
La montre des images MEB : a) d’une fibre composite conforme à l’invention F 1 (x1,0k), b) d’une fibre composite conforme à l’invention F 1 (x4,0k), c) d’une fibre composite conforme à l’invention F 1 (x4,0k), d) d’une fibre composite conforme à l’invention F 4 (x1,0k), e) d’une fibre composite conforme à l’invention F 4 (x5,0k), f) d’une fibre composite conforme à l’invention F 4 (x3,0k).
La montre des images MEB : a) d’une fibre composite conforme à l’invention F 2 (x1,0k), b) d’une fibre composite conforme à l’invention F 2 (x5,0k), c) d’une fibre composite conforme à l’invention F 2 (x4,0k), d) d’une fibre composite conforme à l’invention F 3 (x1,0k), e) d’une fibre composite conforme à l’invention F 3 (x5,0k), f) d’une fibre composite conforme à l’invention F 3 (x4,0k).
2.8.2 Densité des fibres
La densité des fibres composites F1 à F5 obtenues et par comparaison celle d’une fibre d’alginate F0 a été mesurée de la façon suivante : la densité correspond à la masse divisée par le volume. Des morceaux de 3,5 m de fibres ont été prélevés. Cette longueur permet d’obtenir un volume suffisant pour que la masse correspondante soit mesurable sur une balance à 5 chiffres significatifs. Les fibres de 3,5 m de longueur ont ensuite été pliées, coincées entre deux soucoupes d’aluminium (tarées auparavant) , puis mises une nuit sous vide a 100°C afin de désorber l’eau éventuellement présente dans les fibres. Le volume de la fibre peut être celui d’un cylindre mais les fibres n’étant pas totalement régulières, leur surface a été calculée en faisant une moyenne de 10 diamètres mesurés au MEB. La densité a été calculée trois fois pour chaque fibre.
Le tableau 1 ci-dessous répertorie les densités calculées.
2.8.3 Composition chimique des fibres
Des analyses par diffusion des rayons X grand angle (WAXS) sont réalisées à l’aide d’un dispositif vendu sous la dénomination commerciale Rigaku Nanoviewer, équipé d’un générateur de microsource XRF de référence MicroMax 007HF, et d’une anode rotative couplée à un miroir osmique de référence Max-Flux® confocal de Applied Rigaku Technologies, produisant un faisceau d’une longueur d’onde de 1,5418 Å ou une énergie de 8 KeV.
Les échantillons sont introduits dans des capillaires en verre qui sont exposés aux faisceaux de rayons X et placés à une distance de 129 mm du détecteur permettant d’accéder à un angle 2θ dans la plage de 2° à 50°. Les images sont collectées sur un détecteur de plaques d’image de référence MAR345 de MARResearch et les spectres sont intégrés avec le logiciel FIT2D.
La montre les diffractogrammes (coups en unités arbitraires en fonction de 2Θ) obtenus pour a) la fibre composite F1 , b) MIL-100(Fe), c) la fibre composite F 2 , d) MIL-100(Cr), d) la fibre composite F 3 , e) MIL-101(Cr), f) la fibre composite F 5 , g) ZIF-8, h) la fibre composite F 4 , et i) UiO-66.
D’après la , on observe que les MOF sont bien présents dans les fibres composites de l’invention et que leur structure est conservée.
Des analyses thermogravimétriques (TGA) ont été effectuées à l’air (débit d’air de 25 ml/min) en utilisant un appareil vendu sous la dénomination commerciale TA Instruments machine model TGA5500, avec une chauffe jusqu’à 800°C à une vitesse de chauffe de 5°C/min, un plateau de 15 minutes, et un refroidissement jusqu’à la température ambiante à une vitesse de chauffe de 30°C/min. Les analyse TGA permettent de révéler la proportion en masse d’eau dans les fibres.
Des analyses élémentaires par spectrométrie de masse à plasma à couplage inductif (PCI) ont également été effectuées en utilisant un appareil vendu sous la dénomination commerciale ICP AES iCAP 6500 Duo par la société Thermo-Scientific.
L’analyse élémentaire (PCI) a été effectuée afin de déterminer les proportions en masse des métaux dans les fibres. Grâce à ces proportions, ainsi que la proportion en masse d’eau déterminée par TGA, il est possible de calculé la proportion en masse d’alginate au sein des fibres qui est égale à 100% en masse - % en masse d’eau déterminé par TGA - % en masse de métaux déterminé par PCI ; ainsi que la proportion en masse de MOF au sein des fibres à partir des proportions en masse des métaux dans les fibres déterminées par PCI et des proportions en masse des métaux dans le MOF (formule brute). Le tableau 2 ci-dessous répertorie les résultats de stoechimétrie des fibres F0 à F5 .
2.8.4 Porosité des fibres
Des mesures de sorption de gaz des fibres composites F1 , F3 et F5 de l’invention ont été effectués à l’aide d’un appareil vendu sous la dénomination commerciale 3Flex, par la société Micromeritics. Avant la caractérisation, les échantillons sont dégazés à 120°C pendant 12h sous vide primaire (1.10 -3 bar). Des isothermes de sorption-désorption d’argon mesurés à 87 K sont collectés sur les figures 5, 6 et 7 respectivement et interprétés en utilisant la méthode BET pour évaluation des surfaces spécifiques dans la gamme de pression relative P/P 0 allant de 0,01 à 0.3 avec une section transversale d’argon de 0,143 nm 2 à 87K.
La représente des isothermes de sorption d’argon (quantité de gaz adsorbé en cm 3 /g) en fonction de la pression relative P/P 0 pour la fibre F1 (quantité de gaz adsorbé par rapport à la masse de MIL-100(Fe)) (courbe avec les ronds gris pleins), et à titre comparatif pour MIL-100(Fe) (courbe avec les carrés noirs pleins).
La fibre composite macroscopique obtenue selon le procédé de l’invention peut être telle que définie ci-après dans le deuxième objet de l’invention.
La présente invention a également pour deuxième objet une fibre composite macroscopique comprenant au moins une structure de coordination, un alginate et de l’eau, caractérisée en ce qu’elle est susceptible d'être obtenue par la mise en œuvre du procédé tel que défini dans le premier objet de l'invention et en ce que le rapport massique alginate/structure de coordination dans ladite fibre composite macroscopique est d’au plus 2.
La structure de coordination et la fibre composite macroscopique sont telles que définies dans le premier objet de l’invention.
Le rapport massique alginate/structure au sein de ladite fibre composite macroscopique est d’au plus 2.
Cela signifie que la structure de coordination et l’alginate ont des concentrations massiques respectives (de même unité) C’ SC et C’ A dans la fibre composite macroscopique de sorte que : C’ A /C’ SC (définissant le rapport massique) est d’au plus 2.
Dans la fibre composite macroscopique, le rapport massique alginate/structure de coordination varie de préférence de 0,6 à 1,5 environ, et de façon particulièrement préférée de 0,8 à 1,2 environ.
Le rapport massique est particulièrement important pour obtenir des performances d’adsorption de gaz, tout en garantissant de bonnes propriétés mécaniques, notamment en termes de module d’Young.
La fibre composite macroscopique peut comprendre au moins 5% en masse environ, de préférence au moins 10% en masse environ, de façon particulièrement préférée au moins 15% en masse environ, et de façon plus particulièrement préférée au moins 20% en masse environ de la structure de coordination, par rapport à la masse totale de la fibre composite macroscopique (i.e. contenant la structure de coordination ; l’alginate et l’eau).
De préférence, la fibre composite macroscopique comprend au plus 45% en masse environ, et de façon particulièrement préférée au plus 40% en masse environ de la structure de coordination, par rapport à la masse totale de la fibre composite macroscopique (i.e. contenant la structure de coordination, l’alginate et l’eau). Au-delà de ces concentrations, la fibre composite macroscopique peut présenter des propriétés mécaniques plus faibles.
La fibre composite macroscopique a de préférence une structure poreuse, comportant préférentiellement des micropores (i.e. de diamètre < 2 nm) et des mésopores (i.e. de diamètre allant de 2 à 50 nm).
Les micropores et les mésopores résultent du réseau poreux de la structure de coordination.
La fibre composite macroscopique peut comprendre en outre des macropores (i.e. de diamètre 50 nm).
Les macropores peuvent notamment résulter de la présence d’interstices entre les particules (porosité interstitielle).
Les macropores (taille supérieure à 50 nm) peuvent être identifiés par microscopie électronique à balayage (MEB).
La mésoporosité peut être identifiée par microscopie électronique à transmission (MET) et quantifiée par adsorption/désorption d’azote ou d’argon.
La mésoporosité et la microporosité peuvent être quantifiées et ségrégées par une technique d'adsorption-désorption d'azote ou d’argon dont le dépouillement se fait par la méthode de calcul BET (modèle de Brunauer, Emmett et Teller ou méthode BET) globalisant mésoporosité et microporosité (S. Brunauer, P. H. Emmet, E. Teller, Journal of the American Chemical Society, 1938, 60, 2, 309-319) ; et par la méthode de calcul BJH (Barrett, Joyner et Halenda, Journal of the American Chemical Society, 1951, 73, 373-380), selon laquelle la ségrégation entre microporosité et mésoporosité devient effective, la méthode BJH ne considérant que les pores supérieurs à 1,5 nanomètre.
L’anneau de couplage 62 comporte une saillie radiale 66. Cette saillie radiale 66 s’étend sur une partie de la circonférence de l’anneau de couplage 62. Deux évidements radiaux 68 sont formés dans la saillie 66, et dans chacun desquels est disposé à la fois un des deux éléments de roulements 50 et un des deux éléments élastiques 52. Les évidements s’étendent suivant la direction circonférentielle, chacun au niveau d’une extrémité circonférentielle de la saillie radiale 66. Dans l’exemple des et 3B, ces évidements 68 sont délimités longitudinalement par deux parois résiduelles de saillie 66. Ces parois résiduelles de saillie 66 assurent une retenue longitudinale des éléments de roulement 50.
L’invention n’est cependant pas limitée à cette forme particulière de saillie 66, et permet une retenue longitudinale des éléments de roulement et de ressort entre les premier et deuxième organes qui s’étendent en vis-à-vis.
Les éléments de roulement 50 se présentent sous la forme de rouleaux d’orientation longitudinale, et les éléments élastiques se présentent sous la forme de ressorts formés chacun d’un feuillard métallique.
L’anneau de couplage 62 est aligné longitudinalement, au niveau d’une portion dite de chevauchement C du dispositif de couplage mécanique 38, avec la languette 56 du premier organe 46.
Dans l’exemple des figures, la bague 44 présente des surfaces extérieure et intérieure cylindriques. Elle est orientée de sorte que l’axe de révolution de sa surface intérieure est confondu avec l’axe AX1 de tige filetée 31. Elle est insérée en force au niveau de sa surface extérieure dans une emprunte correspondante formée dans le boitier 40 de sorte à bloquer sa rotation selon AX1, tandis que sa surface intérieure entoure les premier et deuxième organes en ajustement glissant au niveau de la portion de chevauchement C.
A noter que la surface extérieure de la bague 44 n’est pas limitée en ce qu’elle présente un contour circulaire. Cette surface extérieure peut notamment être prismatique, à savoir à contour polygonal. En pareil cas, il est compris qu’une rotation de la bague 44 n’est pas permise en étant encastrée dans l’emprunte du boitier 40 qui est conformée pour présenter un contour formant le négatif du contour de la surface extérieure.
En variante, cette bague 44 peut également être constitutive du boitier 40, autrement dit formée directement par le boitier 40. En pareil cas, il est compris que c’est le boitier 40 qui définit simplement une surface intérieure annulaire qui fait office de surface intérieure de bague 44.
Le mécanisme d’entraînement 28 comprend en outre : - un roulement à billes 70 qui présente une bague extérieure portée fixement par le boitier 40 et une bague intérieure qui entoure l’anneau de terminaison 60. Comme il est compris cet arrangement forme un palier de guidage en rotation de la tige filetée 31 par le biais du deuxième organe 48 ; - une bague de conditionnement 72 qui est encastrée dans le boitier 40 et au travers de laquelle s’étend un élément de visserie 74 qui est engagé dans l’anneau de terminaison 60, en serrage, pour contribuer au maintien de la tige filetée 31 axialement par rapport au corps de colonne 14.
L’agencement des éléments s’étendant au niveau de la portion de chevauchement C va être décrit sur la base des figures 4 et 5 annexées.
La paroi interne de la bague 44, notée 76, entoure la saillie 66 et la languette 56. Elle s’étend radialement autour des évidements 68 pour délimiter conjointement des rainures 78.
Chaque rainure 78 est délimitée : - radialement à la fois par une piste 80 qui correspond au contour radial de la saillie 66 ôtée de l’évidement 68 associé, et par la surface intérieure de la bague 44 , de manière à assurer une retenue radiale de l’élément de roulement 50 correspondant ; - circonférentiellement par une paroi de fond 82 de rainure, qui correspond à l’extrémité circonférentielle de la saillie ôtée de l’évidement 68 associé, et par une ouverture de rainure 84 qui correspond à l’extrémité circonférentielle de cet évidement.
Comme il est compris, les évidements 68 correspondent à des volumes évidés dans la saillie 66 qui limitent son étendue circonférentielle.
Une particularité majeure réside dans l’orientation des rainures. Ces rainures 78 présentent des orientations opposées, à savoir que le sens circonférentiel définit depuis la paroi de fond 82 vers l’ouverture de rainure 84 de l’une correspond au sens contraire de l’autre.
Chaque piste 80 du deuxième organe 48 est conformée de manière à ce que l’étendue radiale de la rainure 78 correspondante diminue à mesure de s’approcher de l’ouverture de rainure 84 suivant la direction circonférentielle. Cette diminution de section radiale est aménagée de manière que l’étendue radiale de rainure 78 qui est mesurée au niveau de l’ouverture de rainure 84, notée M sur la , soit inférieure à la dimension radiale de l’élément de roulement 50 associé, noté D. Il s’ensuit que l’élément de roulement 50 ne peut pas se dégager de la rainure 78 au travers de l’ouverture de rainure 84.
Au niveau de chaque rainure 78, l’élément de roulement 50 associé est ainsi retenu circonférentiellement dans cette rainure à la fois par la paroi de fond de rainure 82 et par l’ouverture de rainure 84.
Les éléments de roulement 50 se présentent sous la forme de rouleaux orientés de manière à ce que leur axe s’étende longitudinalement.
Procédé de gestion d’une phase de redémarrage d’un moteur à combustion interne en mode dégradé La présente divulgation concerne un procédé de gestion d’une phase de redémarrage d’un moteur à combustion interne en mode dégradé.
Le domaine technique de la présente invention est ainsi le domaine du contrôle moteur pour un moteur à combustion interne. La présente divulgation est destinée notamment à un véhicule automobile ou similaire (moto, camion, etc.). Elle peut aussi être utilisée pour un autre type de véhicule (bateau ou autre).
Dans un moteur à combustion interne, des pistons coulissent dans des cylindres et entrainent en rotation par un système bielle-vilebrequin un volant moteur (ou volant d’inertie) puis ce mouvement est retransmis aux roues du véhicule pour le mouvoir. Dans un moteur dit à quatre temps, un cycle complet de combustion s’effectue sur deux tours (du volant moteur) soit 720° (appelés degrés vilebrequin ou °CRK). Pour commander l’admission et l’échappement d’air dans et hors des cylindres, au moins un arbre à cames commande des soupapes. La vitesse de rotation d’un arbre à cames correspond à la moitié (exactement) de la vitesse de rotation du volant moteur (ou du vilebrequin).
La synchronisation d’un moteur (à combustion interne dit à quatre temps) est généralement réalisée à partir de deux informations : une information sur la position angulaire d’un arbre à cames et l’autre sur la position angulaire du vilebrequin. L’arbre à cames est associé à une cible. Le vilebrequin est associé à une roue dentée appelée aussi cible vilebrequin. Des dents sont régulièrement disposées à la périphérie du cible vilebrequin. Une singularité, généralement une ou deux dents consécutives manquantes, permet de donner une référence de position pour la cible vilebrequin. Un capteur, dit capteur vilebrequin, détecte le passage de chaque dent de la cible vilebrequin et transmet l’information à une unité de commande électronique pour le calcul de la position du moteur. Dès que la singularité est détectée, l’unité de commande est capable de connaitre la position angulaire du vilebrequin.
De manière similaire, un capteur, dit capteur arbre à cames, est associé à la cible qui se présente sous la forme d’une roue dentée pour connaitre la position de l’arbre à cames correspondant.
Compte tenu de la différence de vitesse de rotation de l’arbre à cames par rapport au vilebrequin, il est possible à un système de gestion électronique de déterminer la position du moteur modulo 720°CRK à l’aide du capteur arbre à cames.
La présente divulgation concerne plus particulièrement le cas où un problème survient et que le signal donnant la position de l’arbre à cames n’est plus disponible. Dans ce cas, la position angulaire du moteur est connue modulo 360° (et non plus 720°). Le moteur doit alors fonctionner dans un mode dégradé.
Dans ce mode dégradé, il est connu de faire une supposition sur la phase de combustion en cours dans les cylindres : quand un piston arrive à son point mort haut par exemple, sa position est connue mais le système de gestion électronique, sans le signal de position de l’arbre à cames, ne peut pas savoir si ce piston vient de comprimer de l’air (ou un mélange air/carburant) ou bien s’il vient de chasser des gaz brûlés hors du cylindre. On suppose alors par exemple que le point mort haut correspond à un point mort haut en fin de compression dans le cylindre considéré et le système de gestion fait le nécessaire pour provoquer une combustion dans ce cylindre. Si le moteur accélère, la supposition était bonne, sinon elle était mauvaise. Cet essai permet alors de connaitre la position du moteur à nouveau modulo 720°CRK. Le moteur est recalé et peut fonctionner normalement jusqu’au calage suivant.