INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un mode de réalisation, l’invention concerne la plante modifiée comprenant un altPEP introduit par voie exogène, ledit altPEP ayant une taille comprise de 4 à 70 acides aminés, en particulier de 4 à 41 acides aminés, dont la séquence d’acides aminés correspond à la traduction via le code génétique d’un fragment d’une séquence d’acides nucléiques naturellement traduite sur un ARNm dans une cellule végétale laquelle correspond au cadre ouvert de lecture d’une protéine codée par ledit ARNm,
Dans un mode de réalisation, l’invention concerne la plante modifiée telle que décrite précédemment, dans laquelle ledit fragment comprend : un codon initiateur codant une méthionine initiatrice ; et un codon STOP choisie parmi les codons : UAG, UGA et UAA,
Dans un mode de réalisation, l’invention concerne la plante modifiée telle que décrite précédemment, dans laquelle la traduction du fragment de l’ARNm est opérée dans un cadre de lecture différent du cadre ouvert de lecture de la séquence d’acides nucléiques naturellement traduite dans ladite cellule végétale. En particulier, l’invention concerne la plante modifiée telle que décrite précédemment, dans laquelle la traduction du fragment de l’ARNm est opérée dans un cadre de lecture décalé d’un nucléotide en 3’ (ou de deux nucléotides en 5’) par rapport au cadre ouvert de lecture de la séquence d’acides nucléiques naturellement traduite dans ladite cellule végétale. En particulier, l’invention concerne également la plante modifiée telle que décrite précédemment, dans laquelle la traduction du fragment de l’ARNm est opérée dans un cadre de lecture décalé de deux nucléotides en 3’ (ou d’un nucléotide en 5’) par rapport au cadre ouvert de lecture de la séquence d’acides nucléiques naturellement traduite dans ladite cellule végétale. Autrement dit, l’invention concerne la plante modifiée telle que décrite précédemment, dans laquelle la traduction du fragment de l’ARNm est opérée dans un cadre de lecture décalé d’un (ou deux nucléotides en 5’) ou deux nucléotides en 3’ (ou d’un nucléotide en 5’) par rapport au codon d’initiation du cadre ouvert de lecture de la séquence d’acides nucléiques naturellement traduite dans ladite cellule végétale.
Dans un mode de réalisation, l’invention concerne la plante modifiée telle que décrite précédemment, ladite plante appartenant à une espèce végétale choisie parmi : Alopecurus myosuroides, Amaranthus hypochondriacus, Amaranthus palmeri, Amaranthus tuberculatus, Arabidopsis halleri, Arabidopsis lyrata, Arabidopsis lyrata, Arabidopsis thaliana, Barbarea vulgaris, Boechera stricta, Brachypodium distachyon, Brassica napus (colza) , Brassica oleracea, Brassica rapa (colza) , Camelina sativa, Capsella grandiflora, Capsella rubella, Carica papaya, Eutrema salsugineum, Glycine max (soja) , Gossypium raimondii, Gossypium spp. (coton) , Hordeum vulgare (orge) , Lollium spp., Lotus japonicus (lotier) , Medicago sativa (luzerne), Medicago truncatula (luzerne) , Nicotiana benthamiana (tabac) , Oryza sativa (riz) , Pisum sativum (pois), Raphanus sativus, Solanum lycopersicum (tomate) , Solanum melongena (aubergine) , Solanum tuberosum (pomme de terre) , Thellungiella halophila, Theobroma cacao, Triticum spp. (blé) , Vitis vinifera (vigne) et Zea mays (maïs).
Dans un autre aspect, l’invention ci-dessus concerne une plante transgénique comprenant un acide nucléique codant un altPEP et les moyens de l’exprimer,
ledit altPEP ayant une taille comprise de 4 à 70 acides aminés, en particulier de 4 à 41 acides aminés, dont la séquence d’acides aminés correspond à la traduction via le code génétique d’un fragment d’une séquence d’acides nucléiques naturellement traduite sur un ARNm dans une cellule végétale laquelle correspond au cadre ouvert de lecture d’une protéine codée par ledit ARNm,
Dans un mode de réalisation, l’invention concerne la plante transgénique telle que décrite précédemment, dans laquelle ledit fragment comprend : un codon initiateur codant une méthionine initiatrice ; et un codon STOP choisie parmi les codons : UAG, UGA et UAA,
Dans un mode de réalisation, l’invention concerne la plante transgénique telle que décrite précédemment, dans laquelle la traduction du fragment de l’ARNm est opérée dans un cadre de lecture différent du cadre ouvert de lecture de la séquence d’acides nucléiques naturellement traduite dans ladite cellule végétale. En particulier, l’invention concerne la plante transgénique telle que décrite précédemment, dans laquelle la traduction du fragment de l’ARNm est opérée dans un cadre de lecture décalé d’un nucléotide en 3’ (ou de deux nucléotides en 5’) par rapport au cadre ouvert de lecture de la séquence d’acides nucléiques naturellement traduite dans ladite cellule végétale. En particulier, l’invention concerne également la plante transgénique telle que décrite précédemment, dans laquelle la traduction du fragment de l’ARNm est opérée dans un cadre de lecture décalé de deux nucléotides en 3’ (ou d’un nucléotide en 5’) par rapport au cadre ouvert de lecture de la séquence d’acides nucléiques naturellement traduite dans ladite cellule végétale. Autrement dit, l’invention concerne la plante transgénique telle que décrite précédemment, dans laquelle la traduction du fragment de l’ARNm est opérée dans un cadre de lecture décalé d’un (ou deux nucléotides en 5’) ou deux nucléotides en 3’ (ou d’un nucléotide en 5’) par rapport au codon d’initiation du cadre ouvert de lecture de la séquence d’acides nucléiques naturellement traduite dans ladite cellule végétale.
L’opération à relativement plus basse température que d’autres procédés comme la pyrolyse, permet au procédé d’être plus économe en énergie et en cout d’opération et d’investissement.
Exemples Les exemples ci-dessous visent à montrer certaines performances du procédé selon l’invention, en comparaison avec des procédés selon l’art antérieur.
Les exemples 1 à 5 sont non conformes à l’invention. L’exemple 6 est conforme à l’invention.
Dans les exemples ci-dessous, une charge plastique de polypropylène (Poids moléculaire moyen en poids Mw=456000 Da et masse moléculaire moyenne en nombre Mn=76800 Da) est introduite sous forme de particules solides dans un réacteur autoclave, aussi appelé ci-dessous réacteur « batch ».
température de réaction 380°C, pression partielle H 2 : 7 MPa, durée du test : 150 minutes, vitesse d’agitation : 1400 rpm.
Mode opératoire pour l’ensemble des exemples ci-dessous : Le réacteur batch est chargé avec la charge plastique, le catalyseur préalablement activé par une procédure de sulfuration tel que connu par l’Homme du métier, et le DMDS, quand ils sont utilisés. Le réacteur est fermé, purgé à l’azote et purgé à l’hydrogène, puis pressurisé à l’hydrogène jusqu’à une pression d’environ 3 MPa. Le réacteur est ensuite mis en chauffe jusqu’à la température de test. L’agitation est actionnée à partir de 300°C. Lorsque la température de réaction est atteinte, la pression dans le réacteur est instantanément ajustée à la valeur ciblée par ajout d’H 2 . À ce moment, le temps de réaction est décompté. À la fin de la durée de l’expérience, le réacteur est refroidi rapidement pour stopper la réaction et l’agitation est arrêtée. Les effluents liquides et gazeux sont récupérés et séparés des éventuels produits solides non convertis.
Les résultats concernant les produits de conversion et les performances d’hydroconversion sont résumées dans le tableau 1 plus bas.
Exemple 1 : Procédé d’hydroconversion sans source de radicaux soufrée et sans catalyseur (non conforme)
Sans ajout d’une source de radicaux soufrée ni catalyseur, aucune conversion de la charge plastique n’est observée : 100% de la charge plastique est solide à la fin du test.
Exemple 2 : Procédé d’hydroconversion avec une source de radicaux soufrée à 4% poids S et sans catalyseur (non conforme)
Dans cet exemple 2, la source de radicaux soufrée qui est du DMDS, est ajoutée dans la proportion de 4% en poids de soufre par rapport au poids de la charge plastique. On observe une conversion de la charge plastique de 93,5% par rapport à la charge (rendement en produits non solides), avec un rendement en produits liquides de 93% poids par rapport à la charge.
Exemple 3 : Procédé d’hydroconversion sans source de radicaux soufrée et avec un catalyseur C1 (non conforme)
Le catalyseur C1 est dans une proportion massique de 10% catalyseur par rapport à la charge. Le catalyseur C1 est un catalyseur composé de 17% poids de WO 3 , 3% poids de MoO 3 et 2,2% poids de NiO par rapport au catalyseur sur un support comprenant de la silice-alumine amorphe dans une matrice alumine, comportant 27% poids de SiO 2 par rapport au support.
Nous obtenons une conversion de la charge plastique de 5% par rapport à la charge, avec en outre une totalité des produits liquides appartenant à une coupe extra lourde de point initial d’ébullition supérieur ou égal à 740°C.
Selon un autre mode de réalisation, les moyens d'affichage présentent une forme allongée et s’étendent le long de la partie externe du bras d’articulation.
Ceci permet d’utiliser un écran d’affichage plus long avec d’avantage d’informations ou des pictogrammes plus grands.
Selon un autre mode de réalisation, les moyens d'affichage sont reliés à une source d’énergie et à une unité de contrôle apte à transmettre des informations vers les moyens d'affichage, par un faisceau électrique longeant le bras d’articulation.
Selon un autre mode de réalisation, les moyens d'affichage comprennent un écran d’affichage affichant au moins un indicateur de niveau de charge de la batterie.
Selon un autre aspect de l’invention, celle-ci a trait à un véhicule mû au moins partiellement par de l’énergie électrique comprenant une trappe de rechargement électrique telle que définie précédemment.
Selon un mode de réalisation, le volet est relié à une partie supérieure du boîtier positionnée du côté d’un toit du véhicule. Le volet est pivoté vers le toit du véhicule lorsqu’il est dans sa position d’ouverture de façon à aligner le bras d’articulation et les moyens d'affichage suivant une direction verticale.
Lorsque l’utilisateur ouvre le volet vers le haut, les moyens d’affichage lui sont directement visibles. La fiche de charge est distante des moyens d’affichage et est positionnée en dessous des moyens d’affichage. Elle ne les masquent donc pas.
brève description des figures D’autres caractéristiques et avantages de l’invention ressortiront à la lecture de la description qui suit, en référence aux figures annexées, qui illustrent : : une vue schématique d’un véhicule comprenant une trappe de rechargement électrique, selon un mode de réalisation de l’invention ; : une vue schématique de profil de la trappe de rechargement électrique de la en position fermée ; : une vue schématique de profil de la trappe de rechargement électrique de la en position ouverte.
description détaillée d’un mode de réalisation La illustre un véhicule 2 mû au moins partiellement par de l’énergie électrique comprenant une trappe de rechargement électrique 1 montée sur un élément de carrosserie 10 du véhicule 2.
On entend par véhicule 2 mû au moins partiellement par de l’énergie électrique, un véhicule automobile à traction ou propulsion électrique ou hybride, comportant une machine électrique (de traction ou de propulsion) alimentée par un ou plusieurs modules de batterie reliés à un réseau de puissance.
Dans cet exemple, la trappe de rechargement électrique 1 est positionnée au-dessus d’un passage de roue arrière 18 du véhicule 2, à proximité d’un feu stop arrière 19.
En variante, la trappe de rechargement électrique 1 peut également être positionnée à l’avant du véhicule 2, dans la partie médiane de la calandre juste en dessous d’un capot du véhicule 2.
La trappe de rechargement électrique 1 comprend un boîtier 3 logeant une prise de charge 4 destinée à être connectée à une fiche d’une source d'alimentation électrique externe (typiquement, une borne ou une station de recharge) pour recharger une batterie principale du véhicule, généralement appelée pack batterie. Le pack batterie comprend au moins un module de batterie contenant au moins une cellule électrochimique.
La prise de charge 4 est fixée à une paroi de fond 20 du boîtier 3. Le boîtier 3 comprend une ouverture 21.
La prise de charge 4 est connectée électriquement à des câbles de puissance (non représenté) traversant de manière étanche la paroi de fond 20 du boîtier 3 et prévus pour être raccordés à la batterie principale du véhicule.
La teneur en composé(s) organique(s) contenant de l’oxygène et/ou de l’azote et/ou du soufre sur le catalyseur est comprise entre 1 et 30 % poids, de préférence entre 1,5 et 25 % poids, et de manière plus préférée entre 2 et 20 % poids par rapport au poids total du catalyseur.
La préparation du catalyseur est connue de l’Homme du métier et comprend généralement une étape d’imprégnation des métaux du groupe VIII et/ou du groupe VIB et éventuellement du phosphore et/ou du composé organique sur le support comprenant au moins une zéolithe, suivie d’un séchage, puis d’une calcination optionnelle permettant d’obtenir les métaux sous leurs formes oxydes. Avant son utilisation dans un procédé d’hydrocraquage de coupes hydrocarbonées, le catalyseur est généralement soumis à une sulfuration afin d’obtenir les métaux sous leurs formes sulfurées ou partiellement sulfurées.
Lorsqu’un composé organique est présent, le catalyseur ne subit de préférence pas de calcination lors de sa préparation, c'est-à-dire que le précurseur catalytique imprégné n'a pas été soumis à une étape de traitement thermique à une température supérieure à 200°C sous une atmosphère inerte ou sous une atmosphère contenant de l’oxygène, en présence d’eau ou non.
Le catalyseur peut subir alternativement une étape de calcination lors de sa préparation, c'est-à-dire que le précurseur catalytique imprégné a été soumis à une étape de traitement thermique à une température comprise entre 200°C et 1000°C et de préférence entre 250°C et 750°C, pendant une durée typiquement comprise entre 15 minutes et 10 heures, sous une atmosphère inerte ou sous une atmosphère contenant de l’oxygène, en présence d’eau ou non.
Un exemple de catalyseur préféré comprend, et de préférence est constitué par, au moins un métal du groupe VI et au moins un métal du groupe VIII non noble, à l’exception du fer, une silice alumine amorphe et un liant alumine.
Un autre exemple de catalyseur comprend, et est de préférence constitué par, du nickel, du molybdène, une silice alumine amorphe, de l’alumine, et éventuellement du phosphore.
Opération des étapes (a1) et (a2) Equipements
Les étapes (a1) et (a2) peuvent être réalisées au sein d’un même réacteur, ou réalisées dans deux réacteurs séparés.
De préférence, les étapes (a1) et (a2) sont réalisées au sein d’un même réacteur.
Selon un ou plusieurs modes réalisation, les étapes (a1) et (a2) sont réalisées au sein d’un même réacteur à lit bouillonnant.
Selon un ou plusieurs modes réalisation dans lesquels les étapes (a1) et (a2) sont réalisées dans deux réacteurs séparés, les étapes (a1) et (a2) sont réalisées dans deux réacteur à lits bouillonnant séparés.
Selon un ou plusieurs modes réalisation dans lesquels les étapes (a1) et (a2) sont réalisées dans deux réacteurs séparés, l’étape (a1) est réalisée dans un réacteur à lit bouillonnant et l’étape (a2) est réalisée dans un réacteur à lit fixe.
Plusieurs réacteurs, disposés en série ou en parallèles, peuvent être mise en œuvre pour la réalisation de l’étape (a1) et/ou de l’étape (a2).
Lorsque les étapes (a1) et (a2) sont réalisées dans un même réacteur, l’hydroconversion est réalisée « one pot », c’est-à-dire que les réactions d’hydroconversion des étapes (a1) et (a2) ont lieu concomitamment, dans un même milieu réactionnel. La réalisation des étapes (a1) et (a2) dans un même réacteur permet notamment de limiter le nombre d’équipements nécessaire à l’hydroconversion et un fonctionnement simplifié.
Selon le ou les modes de réalisation dans lesquels les étapes (a1) et (a2) sont réalisées dans des réacteurs séparés, il est possible de mettre en œuvre des réacteurs de technologies différentes, par exemple pour l’étape (a1) un réacteur biphasique (gaz et liquide) ou un réacteur triphasique (gaz, liquide et solide) de type lit bouillonnant ou slurry dans lequel la phase solide n’est pas un catalyseur mais la charge plastique, et un réacteur triphasique de type lit fixe pour l’étape (a2). De cette manière, le procédé présente notamment plus de souplesse quant à l’introduction de la charge plastique dans le premier réacteur d’hydroconversion.
La réalisation des étapes (a1) et (a2) dans deux réacteurs séparés permet également plus de souplesse relativement aux conditions opératoires, comme la possibilité d’opérer à des pressions différentes, par exemple avec une pression plus importante à l’étape (a1) qu’à l’étape (a2), ou encore à des températures différentes ou pilotées différemment, par exemple avec un réacteur en lit bouillonnant à l’étape (a1) et un réacteur à lit fixe à l’étape (a2).
montre un procédé selon l’invention opérant selon un premier mode où le débit 7 envoyé au compresseur 9 est un débit nominal.
montre un procédé pouvant être utilisé pour séparer le débit 25 de la par perméation. Il sera compris que d’autres procédés peuvent y être substitués en particulier des procédés utilisant une seule turbine pour détendre le gaz 35. Le gaz 25 provient de la séparation par condensation partielle et/ou par distillation 21 et ainsi a été épuré pour enlever du dioxyde de carbone. Il contient de l’hydrogène, du dioxyde de carbone et au moins un autre composé, de préférence du monoxyde de carbone et/ou du méthane et/ou de l’azote, et est réchauffé dans un échangeur de chaleur E, typiquement jusqu’à une température entre 70 et 90°C, et envoyé à une première unité membranaire M1. Le gaz 25 est séparé par perméation du flux dans la première unité membranaire M1 pour obtenir un premier perméat P1 enrichi en hydrogène et en dioxyde de carbone et appauvri en l’au moins un composant par rapport au gaz 25 et un premier résidu R1 appauvri en hydrogène et dioxyde de carbone et enrichi en l’au moins un composant par rapport au gaz 25.
Le premier résidu R1 est séparé par perméation dans une seconde unité membranaire M2 permettant d’obtenir un second perméat P2 enrichi en hydrogène et dioxyde de carbone et appauvri en l’au moins un composant par rapport au premier résidu R1 et un second résidu R2 appauvri en hydrogène et dioxyde de carbone enrichi en l’au moins un composant par rapport au premier résidu R1.
Le premier perméat P1 est comprimé par deux surpresseurs en série C1, C2 et envoyé à l’échangeur E pour se refroidir avant d’être envoyé pour être séparé par adsorption dans l’unité PSA comme gaz 29.
Le deuxième perméat P2 est refroidi dans l’échangeur E et recyclé au compresseur comme débit 31 pour être de nouveau séparé par condensation partielle et/ou distillation par la suite.
Le deuxième résidu est détendu dans deux turbines en série T1, T2, n’est pas envoyé à l’échangeur E mais sort comme gaz 35 qui sert d’abord à régénérer les sécheurs 13 et ensuite comme gaz 35’ est envoyé à l’unité de production du gaz de synthèse 1 soit pour produire de la chaleur en étant brûlé dans les brûleurs soit pour participer à la réaction chimique.
Si le procédé fonctionne à pleine charge, la vanne V10 reliant l’entrée de la première unité membranaire avec l’entrée de la turbine T1 sera fermée.
Les surpresseurs C1, C2 sont ici couplés aux turbines T1, T2 respectivement.
Un procédé avec une seule turbine de détente peut remplacer celui de la . Un procédé avec une ou plusieurs turbine(s) couplée(s) avec un/d’autre(s) surpresseurs peut aussi remplacer celui de la .
Il sera également compris que le système membranaire peut comprendre une seule unité membranaire produisant un seul perméat enrichi en dioxyde de carbone et en hydrogène et appauvri en l’au moins un autre composant et un seul résidu enrichi en l’au moins un autre composant et appauvri en dioxyde de carbone et en hydrogène.
Selon le procédé, l’au moins une turbine T1, T2 est alimentée par le résidu R2 d’une unité membranaire M2 qui est le second de deux unités membranaires en série M1, M2. Le débit de l’au moins une turbine dépend du débit envoyé à la première des deux unités membranaire ainsi que de la surface des membranes installées. Quand la charge des unités membranaires réduit, le débit à l’entrée des unités membranaires réduit de manière proportionnelle (les performances de la section de distillation et/ou de condensation partielle sont quasiment indépendantes de la charge).
Or puisque la surfaces des membranes est constante, la proportion du gaz à séparer qui permée augmente avec le débit du gaz à séparer dans l’unité membranaire. Ainsi le débit de résidu réduit plus vite que le débit d’alimentation. Par exemple, à une charge de 85% du nominal, le débit du résidu sera de 80%.
Ceci a un impact direct sur les turbines T1, T2, car la vitesse des machines est directement corrélée au débit détendu dans la turbine. Des vitesses insuffisantes peuvent entraîner une instabilité de la machine, une mauvaise opérabilité et finalement des dommages. Notez que l'ordre de grandeur de la variation minimale à laquelle les turbodétendeurs peuvent fonctionner en toute sécurité est d'environ 80 %.
Une solution à ce problème peut être de d’envoyer du gaz à séparer 25 directement à l’au moins une turbine T1, T2, sans le séparer dans les unités membranaires M1, M2. De cette manière, le débit à détendre peut-être régulé et en conséquence la turbine peut être protégée et fonctionner avec un débit qui ne pose pas de problème de sécurité.
Or en passant le gaz à séparer directement à la turbine ou aux turbines, on réduit l’efficacité globale de la séparation par perméation en envoyant au réseau de gaz produit par la séparation des gaz qui n’ont pas été purifié par les unités membranaires. De plus, en envoyant du gaz à séparer directement aux turbines, on réduit encore plus le débit traité par les unités membranaires qui reçoivent moins de gaz à séparer et ainsi le résidu de la seconde unité membranaire réduit encore plus. La fraction 25’ de gaz à traiter envoyée directement aux turbines doit être assez grand pour maintenir les débits à détendre, ce qui réduit encore plus l’efficacité du procédé.
Un autre problème est que la composition du gaz détendu est modifiée en envoyant du gaz à traiter envoyée directement à la turbine ou aux turbines puisque le contenu en hydrogène et CO2 augmentera de manière significative. Ainsi la ou les turbines doivent être conçues pour détendre des compositions très variables.
- l’actuateur comprend un moteur d’actuateur comprenant une roue dentée et une crémaillère configurée pour déplacer en translation l’un des éléments mobiles de la pluralité d’éléments mobiles lors d’une rotation de la roue dentée ;
- le dispositif de positionnement comprend un bras doté d’un premier moteur et portant l’actuateur, le premier moteur étant configuré pour déplacer l’actuateur selon une première direction dans le plan de positionnement, de préférence par l’intermédiaire d’une première courroie dentée ;
- le dispositif de positionnement comprend en outre un second moteur configuré pour déplacer le bras portant l’actuateur selon une seconde direction dans le plan de positionnement perpendiculaire par rapport à la première direction, de préférence le second moteur étant configuré pour déplacer le bras par l’intermédiaire d’une seconde courroie dentée.
L’invention a aussi pour objet un ensemble de représentation comprenant un système de représentation tel que décrit ci-dessus et comprenant en outre au moins un dispositif de projection configuré pour projeter, sur le relief, une série d’images comprenant une pluralité d’objets.
Suivant un aspect avantageux de l’invention, l’ensemble de représentation comporte en outre au moins un dispositif de pointage et commande mobile par rapport au système de représentation, configuré pour pointer sur une position tridimensionnelle du relief présentant au moins un objet de la pluralité d’objets pour interagir avec ledit objet.