INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’étape b) d’hydrotraitement selon l’invention est mise en œuvre dans des conditions d’hydrotraitement. Elle peut avantageusement être mise en œuvre à une température comprise entre 300°C et 500°C, de préférence entre 350°C et 430°C et sous une pression absolue comprise entre 5 MPa et 35 MPa, de préférence entre 11 MPa et 26 MPa, de manière préférée entre 14 MPa et 20 MPa. La température est habituellement ajustée en fonction du niveau souhaité d’hydrotraitement et de la durée du traitement visée. Le plus souvent, la vitesse spatiale de la charge, encore appelée vitesse volumique horaire (liquid hourly space velocity « LHSV » ou hourly space velocity « HSV » selon la terminologie anglo-saxonne), couramment appelée VVH, et qui se définit comme étant le débit volumétrique de la charge divisé par le volume total du catalyseur, peut être comprise dans une gamme allant de 0,1 h -1 à 5 h -1 , préférentiellement de 0,1 h -1 à 2 h -1 , et plus préférentiellement de 0,1 h -1 à 1 h -1 . La quantité d’hydrogène mélangée à la charge peut être comprise entre 100 et 5000 normaux mètres cube (Nm 3 ) par mètre cube (m 3 ) de charge liquide, préférentiellement entre 200 Nm 3 /m 3 et 2000 Nm 3 /m 3 , et plus préférentiellement entre 300 Nm 3 /m 3 et 1500 Nm 3 /m 3 . L’étape b) d’hydrotraitement peut être effectuée industriellement dans un ou plusieurs réacteurs à courant descendant de liquide.
Les catalyseurs d’hydrotraitement utilisés sont de préférence des catalyseurs connus. Il peut s’agir de catalyseurs granulaires comprenant, sur un support, au moins un métal ou composé de métal ayant une fonction hydro-déshydrogénante. Ces catalyseurs peuvent avantageusement être des catalyseurs comprenant au moins un métal du groupe VIII, choisi généralement dans le groupe constitué par le nickel et le cobalt, et/ou au moins un métal du groupe VIB, de préférence du molybdène et/ou du tungstène. On peut employer par exemple un catalyseur comprenant de 0,5% à 10% en poids de nickel, de préférence de 1% à 5% en poids de nickel (exprimé en oxyde de nickel NiO), et de 1% à 30% en poids de molybdène, de préférence de 3% à 20% en poids de molybdène (exprimé en oxyde de molybdène MoO 3 ) par rapport au poids du catalyseur, sur un support minéral. Ce support peut par exemple être choisi dans le groupe constitué par l’alumine, la silice, les silices-alumines, la magnésie, les argiles et les mélanges d’au moins deux de ces minéraux.
Avantageusement, ce support peut renfermer d’autres composés dopants, notamment des oxydes choisis dans le groupe constitué par l’oxyde de bore, la zircone, la cérine, l’oxyde de titane, l’anhydride phosphorique et un mélange de ces oxydes. On utilise le plus souvent un support d’alumine et très souvent un support d’alumine dopée avec du phosphore et éventuellement du bore. Lorsque l’anhydride phosphorique P 2 O 5 est présent, sa concentration est inférieure à 10% en poids par rapport au poids de l’alumine et avantageusement d’au moins 0,001 % poids par rapport au poids total de l’alumine. Lorsque le trioxyde de bore B 2 O 5 est présent, sa concentration est inférieure à 10% en poids par rapport au poids de l’alumine et avantageusement d’au moins 0,001 % par rapport au poids total de l’alumine. L’alumine utilisée peut être une alumine γ (gamma) ou η (êta). Ce catalyseur est le plus souvent sous forme d’extrudés. La teneur totale en oxydes de métaux des groupes VIB et VIII peut être de 3% à 40% en poids et en général de 5% à 30% en poids par rapport au poids du catalyseur, et le rapport pondéral exprimé en oxyde métallique entre métal (ou métaux) du groupe VIB sur métal (ou métaux) du groupe VIII est en général compris entre 20 et 1, et le plus souvent entre 10 et 2.
Dans le cas d’une étape d’hydrotraitement incluant une étape b1) d’hydrodémétallation (HDM) puis une étape b2) d’hydrodésulfuration (HDS), on utilise de préférence des catalyseurs spécifiques adaptés à chaque étape. Des catalyseurs utilisables dans l’étape b1) d’hydrodémétallation sont par exemple indiqués dans les documents de brevets EP 0113297, EP 0113284, US 5221656, US 5827421, US 7119045, US 5622616 et US 5089463. Des catalyseurs utilisables dans l’étape b3) d’hydrodésulfuration sont par exemple indiqués dans les documents de brevets EP 0113297, EP 0113284, US 6589908, US 4818743 ou US 6332976. On peut également utiliser un catalyseur mixte aussi appelé catalyseur de transition, actif en hydrodémétallation et en hydrodésulfuration, à la fois pour la section d’hydrodémétallation b1) et pour la section d’hydrodésulfuration b2) tel que décrit dans le document de brevet FR 2940143.
Dans le cas d’une étape d’hydrotraitement incluant une étape b1) d’hydrodémétallation (HDM) puis une étape b2) de transition, puis une étape b3) d’hydrodésulfuration (HDS), on utilise de préférence des catalyseurs spécifiques adaptés à chaque étape. Des catalyseurs utilisables dans l’étape b1) d’hydrodémétallation sont par exemple indiqués dans les documents de brevets EP 0113297, EP 0113284, US 5221656, US 5827421, US 7119045, US 5622616 et US 5089463. Des catalyseurs utilisables dans l’étape b2) de transition, actifs en hydrodémétallation et en hydrodésulfuration sont par exemple décrits dans le document de brevet FR 2940143. Des catalyseurs utilisables dans l’étape b3) d’hydrodésulfuration sont par exemple indiqués dans les documents de brevets EP 0113297, EP 0113284, US 6589908, US 4818743 ou US 6332976. On peut également utiliser un catalyseur de transition tel que décrit dans le document de brevet FR 2940143 pour les sections b1), b2) et b3).
L’étape b) d’hydrotraitement est réalisée dans des conditions permettant d'obtenir un effluent hydrotraité, c’est-à-dire à teneur réduite en soufre, azote, asphaltènes et carbone Conradson.
En fin d’étape b) d’hydrotraitement, la teneur en soufre est généralement inférieure à 0,5 % (5000 ppm) poids, et de préférence inférieure à 0,48 % (4800 ppm) poids par rapport au poids d’effluent.
En fin d’étape b) d’hydrotraitement, la teneur en azote est généralement inférieure à 3500 ppm poids, et de préférence inférieure à 3000 ppm poids par rapport au poids d’effluent.
En fin d’étape b) d’hydrotraitement, la teneur en asphaltènes C 7 est généralement inférieure à 2 % poids, et de préférence inférieure à 1 % poids par rapport au poids d’effluent.
En fin d’étape b) d’hydrotraitement, la teneur en carbone Conradson est généralement inférieure à 8 % poids, et de préférence inférieure à 6% poids par rapport au poids d’effluent.
Généralement, de tels panneaux de signalisation sont portés par des poteaux, de forme cylindrique. Il peut alors être utile de définir l’ensemble panneau et poteau ou simplement le poteau comme une zone d’intérêt.
Concernant les zones planes, un critère permettant d’indiquer qu’une zone est plane est de déterminer que tous les points de cette zone appartiennent au même plan, tel que décrit ci-dessus. Il est possible de définir un tel critère pour des formes plus complexes telles que des cylindres.
Il s’agit alors de déterminer si un cylindre peut passer par tous les points de l’ensemble de points initial correspondant à l’élément de forme cylindrique. Un tel élément peut être un poteau, mais également un tronc d’arbre, un piquet, etc.
En d’autres termes, un cylindre est défini par son axe u, son centre c et son rayon r. Il peut être déterminé qu’un cylindre passe par tous les points d’un ensemble de points initial, ou passe au moins à proximité d’une majorité des points si la distance entre chacun de ces points, ou la grande majorité des points, et ce cylindre est petite, voire égale à zéro.
La distance d’un point x i à un tel cylindre s’écrit . Il est possible de déterminer qu’un cylindre passe par ou à proximité de tous les points, ou de la majorité des points, si la moyenne des distances au carré est inférieure au seuil prédéfini correspondant à l’erreur quadratique moyenne des mesures de distance du Lidar, en général fournie par le constructeur du lidar. Cette erreur est généralement de l’ordre de 1cm mais peut varier en fonction du lidar utilisé.
Selon cette réalisation, pour déterminer si les paramètres du cylindre u, r, c correspondent aux points x 1 , … x n , la distance quadratique moyenne des points x 1 , … x n au cylindre, représentative d’une épaisseur, est calculée selon :
Toutefois, seuls les points x i de la potentielle zone d’intérêt sont connus. Les paramètres u, c et r du cylindre que les points pourraient former ne sont pas connus. La manière de déterminer si un cylindre passe par tous les points , ou au moins la majorité des points, est de dire qu’il existe au moins un cylindre pour lequel C sera minime, voire égal à zéro, où C s’écrit :
Finalement, la valeur minimale de C en appliquant la correction du mouvement Δmouv, notée C’, est le critère permettant de déterminer si la potentielle zone d’intérêt est effectivement une zone d’intérêt. C’ est obtenu selon :
Où Δmouv est une correction du mouvement du dispositif de mesure le long de la potentielle zone d’intérêt, i.e. de sa trajectoire et/ou de sa vitesse.
Si le résultat de la double minimisation est inférieur à un seuil prédéfini tel que l’erreur quadratique moyenne des mesures de distance du Lidar, alors la potentielle zone d’intérêt est déterminée comme étant effectivement une zone d’intérêt, ici une forme cylindrique.
Si le résultat de la double minimisation est supérieur à un seuil prédéfini tel qu’un multiple de l’erreur quadratique moyenne des mesures de distance du Lidar, il est alors déterminé que la potentielle zone d’intérêt représentée par l’ensemble de points initial considéré n’est pas une zone d’intérêt.
Il est à noter que, dans les cas où une correction de la vitesse locale du dispositif de mesure a été décrite, une correction de la trajectoire locale du dispositif de mesure peut être faite en variante et/ou en complément. Dans les cas où une correction de la trajectoire locale du dispositif de mesure a été décrite, une correction de la vitesse locale du dispositif de mesure peut être faite en variante et/ou en complément.
Enfin, selon une dernière réalisation, le critère permettant de déterminer si une potentielle zone d’intérêt est effectivement une zone d’intérêt est la répartition de l’intensité des points d’un ensemble de points initial. Ici, l’intensité représente la fraction de l’énergie lumineuse du laser émise par le lidar 101 et réfléchie par le matériau touché.
Une telle zone d’intérêt peut être une inscription, par exemple une inscription sur un mur, un véhicule, etc., ou encore une image représentée sur un panneau, par exemple un panneau publicitaire ou un panneau de signalisation.
Dans cette réalisation, c’est une trajectoire locale du dispositif de mesure 10 le long de la potentielle zone d’intérêt qui est corrigée pour chaque ensemble de points initial représentant une potentielle zone d’intérêt. Il s’agit alors de déterminer si, pour une potentielle zone d’intérêt, les variations de dispositions des points portant une intensité sont corrélées aux variations de position du dispositif de mesure. En d’autres termes, il s’agit de déterminer si une variation locale la trajectoire du dispositif de mesure le long de la potentielle zone d’intérêt comprenant des points portant des intensités différentes entraîne une répartition différente des points permettant de définir qu’une potentielle zone d’intérêt est effectivement une zone d’intérêt. Notamment, une telle différence dans la répartition des points portant l’intensité peut permettre de rendre lisible une inscription qui ne le serait pas sans correction locale du dispositif de mesure le long de cette zone.
Un tel critère E peut s’écrire :
La pièce comportant avantageusement un roulement à billes entre un pont supérieur et le support de la roue de seconde fixe.
De préférence, la roue de seconde fixe a une forme annulaire et l’arbre de transmission est logé dans le suppor et est connecté à la cage de tourbillon en passant à travers la roue de seconde fixe.
La pièce d’horlogerie peut comporter un pont d’échappement interposé entre l’arbre de transmission et la cage de tourbillon, et le pont d’échappementsupporte en rotation le pignon d’échappement et une roue d’échappement, le pont d’échappement étant tel qu’il chevauche la roue de seconde fixe de sorte à disposer le pignon d’échappement à l’extérieur de la roue de seconde fixe présentant une denture extérieure ou à l’intérieur de la roue de seconde fixe présentant une denture intérieure.
Dans un autre mode de réalisation, le pignon d’échappement s’étend le long de l’arbre de transmission et la roue de seconde fixe est fixée sur un pont supérieur.
Dans un exemple de réalisation, l’axe de rotation du tourbillon est coaxial à l’axe du barillet.
La pièce d’horlogerie peut comporter un premier rouage entre le barillet et l’arbre de transmission, et un pignon de transmission solidaire en rotation de l’arbre de transmission et coaxial à celui-ci.
Selon une caractéritistique additionnelle, la pièce d’horlogerie comporteun deuxième rouage entre le barillet et les indicateurs des minutes et l’indicateur des heures, et l’indicateur des minutes est porté par une couronne disposée autour du support de la roue de seconde fixe, ladite couronne étant solidaire en rotation d’une roue entraîneuse solidaire d’un roulement à billes des minutes, et l’indicateur des heures étant porté par un équipage mobile coopérant avec une roue des heures fixe, l’équipage moible étant solidaire d’un roulement à billes des heures. La pièce d’horlogerie peut comporter un pignon de centre qui engrène une denture du barillet, le pignon de centre entraînant le rouage du tourbillon et une chaussée du deuxième rouage étant chassée sur l’arbre du pignon de centre.
Dans un exemple préféré, la pièce d’horlogeriecomport une glace au moins en partie bombée de sorte à loger le tourbillon en position surélevée.
La présente demande sera mieux comprise à l’aide de la description qui va suivre et des dessins en annexe sur lesquels : est une vue en perspective d’un mécanisme d’horlogerie selon un exemple de réalisation, est une vue en perspective du mécanisme d’horlogerie selon un autre point de vue, est une vue en coupe du mécanisme d’horlogerie de la le long du plan A à parti du point de vue V1, est une vue en coupe du mécanisme d’horlogerie de la le long du plan E à partir du point de vue V2, est une vue en perspective d’un exemple de pièce d’horlogerie pouvant intégrer le mécanisme d’horlogerie de la , est une vue de côté de la pièce d’horlogerie de la , est une vue de dessus du mécanisme de la , duquel le tourbillon et l’aiguille des heures ont été retirés, est une vue en perspective partielle du mécanisme de la dans lequel le tourbillon a été retiré, ainsi que l’indicateur des heures, montrant le mécanisme d’entraînement des indicateurs, est une vue en coupe du mécanisme d’entraînement des indicateurs de la le long du chemin de coupe B-B, est une vue en coupe d’une pièce d’horlogerie selon un autre exemple de réalisation, est une vue en coupe d’une pièce d’horlogerie selon un autre exemple de réalisation, est une vue en perspective d’une pièce d’horlogerie selon un autre exemple de réalisation, est une vue en perspective d’une pièce d’horlogerie selon un autre exemple de réalisation, est une vue en perspective d’une pièce d’horlogerie selon un autre exemple de réalisation, est une vue en perspective d’une pièce d’horlogerie selon un autre exemple de réalisation.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE DE MODES DE RÉALISATION Sur les figures 1 et 2, on peut voir une vue en perspective d’un exemple de mécanisme de la pièce d’horlogerie de la .
Sur les figures 5A et 5B, on peut voir une vue en perspective d’une pièce d’horlogerie pouvant intégrer le mécanisme des figures 1 et 2.
La pièce d’horlogerie comporte un boîtier de montre B comprenant une carrure C, un fond F et une glace G. La pièce d’horlogerie comporte à l’intérieur du boîtier, un cadran CA formé par un réhaut, un mécanisme d’horlogerie M, un indicateur des heures ou aiguille des heures 2 et un indicateur des minutes ou aiguille des minutes 4. Le mécanisme d’horlogerie M est un système d’entraînement mécanique des aiguilles. La pièce d’horlogerie peut être à remontage automatique ou à remontage manuel.
Dans cet exemple, la glace G a une forme bombée suffisamment incurvée pour loger le tourbillon surélevé selon l’invention. Toute autre forme de glace permettant de loger le tourbillon surélevé est envisageable par exemple une glace en forme de fond de bouteille.
L’invention porte plus particulièrement sur le mécanisme d’horlogerie M. Le mécanisme d’horlogerie M comporte un barillet 6 d’axe X, un ensemble de rouage assurant l’entraînement des indicateurs 2, 4 et un tourbillon 8 à échappement à ancre disposé au centre de la pièce. Le tourbillon selon l’invention est un tourbillon volant surélevé.
Le tourbillon 8 comporte un équipage mobile classique, à savoir un balancier 10, un ressort spiral 12, une ancre (non visible) et une roue d’échappement 14. L’agencement de ces composants sur le tourbillon 8 et leur fonctionnement est classique et il ne sera pas décrit ici de façon plus détaillée.
Le tourbillon 8 est monté mobile en rotation autour de l’axe X et est monté coaxial au barillet 6.
Grâce à toutes les expressions déterminées précédemment lors de l’application du théorème de superposition, on peut déterminer les expressions des courants i 1 , i 2 , i 3 et des sources de tension V1, V2, V3 en fonction de la fréquence de découpage normalisée λ 2 et des facteurs K1 et K3 :
Ainsi, lorsque la fréquence de découpage ω sw est modifiée, alors la fréquence de découpage normalisée λ 2 est également modifiée, modifiant par conséquent les impédances équivalentes Z1, Z2, Z3 des circuits à résonance série Cell1, Cell2, Cell3, modifiant ainsi l’intensité des courants i 1 , i 2 , i 3 . Ainsi, on peut choisir le sens de déplacement du courant entre les cellules résonantes Cell1, Cell2, Cell3, et donc dans les circuits de pont résonant Pont1, Pont2, Pont3, afin notamment de contrôler le mode de fonctionnement du système électrique 1, et notamment du convertisseur continu-continu ICU en choisissant la fréquence de découpage ω sw adaptée.
Ainsi, dans le mode de « direct » G2H, la fréquence de découpage normalisée λ 2 est paramétrée (comprise entre 1 et 1,5), de sorte que la contribution du courant i 1 dans le système électrique 1 soit plus importante que la contribution du courant i 3 . Cela signifie que le circuit à résonance série Cell2 est alimenté par le circuit à résonance série Cell1 et non par le circuit à résonance série Cell3, lorsque la fréquence de découpage du circuit de pont résonant Pont1 est proche de la valeur de la deuxième fréquence de résonance F2.
Dans le mode « inverse » H2G, la fréquence de découpage normalisée λ 2 est paramétrée (comprise entre 1 et 1,5), de sorte que la contribution du courant i 2 dans le système électrique 1 soit plus importante que la contribution du courant i 3 . Cela signifie que le circuit à résonance série Cell1 est alimenté par le circuit à résonance série Cell2 et non par le circuit à résonance série Cell3, lorsque la fréquence de découpage du circuit de pont résonant Pont2 est proche de la valeur de la première fréquence de résonance F1.
Dans le mode « directe » H2L, la fréquence de découpage normalisée λ 2 est paramétrée (proche de 0,5) de sorte que la contribution du courant i 2 dans le système électrique 1 soit plus importante que la contribution du courant i 1 . Cela signifie que le troisième circuit de pont résonant Pont3 est alimenté par le deuxième circuit de pont résonant Pont2 et non par le premier circuit de pont résonant Pont1, lorsque la fréquence de découpage du circuit de pont résonant Pont2 est proche de la valeur de la troisième fréquence de résonance F3.
Dans le mode « inverse » L2H, la fréquence de découpage normalisée λ 2 est paramétrée (proche de 1), de sorte que la contribution du courant i 3 dans le système électrique 1 soit plus importante que la contribution du courant i 1 , cela signifie que le circuit de pont résonant Pont2 est alimenté par le circuit de pont résonant Pont3 et non par le circuit de pont résonant Pont1, lorsque la fréquence de découpage du circuit de pont résonant Pont3 est proche de la valeur de la deuxième fréquence de résonance F2.
Il est précisé que l’invention n’est pas limitée aux exemples décrits et est susceptible d’adaptations à la portée de l’homme de l’art.
VEHICULE AUTOMOBILE COMPRENANT UNE BATTERIE PRINCIPALE COULISSABLE, CONFIGURE POUR AJOUTER OU RETIRER UNE BATTERIE ADDITIONELLE, ET PROCEDE SUR LA BASE D’UN TEL VEHICULE L'invention se rapporte au domaine des véhicules automobiles comprenant une batterie électrique de traction dans un logement dans le véhicule automobile, en particulier dans un soubassement sous une caisse du véhicule automobile.
L’art antérieur comporte des solutions généralement basées sur un logement sous une caisse de véhicule, dans lequel une batterie de traction peut être logée et fixée de sorte à être figée.
Cette solution n’est pas pleinement satisfaisante car dans certaines circonstances, il y a un besoin d’ajouter une batterie supplémentaire de manière adaptée, en équilibrant les répartitions de poids des batteries sur le véhicule.
Pour répondre à ce besoin, l’invention propose un véhicule automobile comprenant un logement de batterie dans une caisse du véhicule automobile, caractérisé en ce que le logement de batterie présente un axe de symétrie, et comprend : - au moins un rail de batterie traversant le logement de batterie, et étant de préférence parallèle à l’axe de symétrie ; - une batterie principale montée mobile à coulissement sur ledit rail de batterie entre une position d’équilibre où la batterie principale est centrée sur l’axe de symétrie, et au moins une position décalée différente de la position d’équilibre, la batterie principale pouvant être fixée dans l’une ou l’autre desdites positions ; - au moins une batterie additionnelle configurée pour pouvoir être montée dans le logement de batterie lorsque la batterie principale est dans une ou ladite position décalée.
Avantageusement, l’invention permet de pouvoir rajouter une batterie additionnelle, pouvant être identique à une batterie principale, dans le soubassement du véhicule automobile. Le principe est de rendre amovible la batterie additionnelle et de rendre mobile la batterie principale de façon à pouvoir équilibrer les masses du véhicule.
Selon une variante, ladite batterie additionnelle est configurée pour être montée sur ledit rail de batterie. Cela permet de monter la batterie additionnelle de la même manière que la batterie principale, et d’affiner également la position de la batterie additionnelle de sorte à équilibrer la répartition des poids.
Selon une variante, le logement de batterie comprend deux rails de batterie parallèles entre eux traversant le logement de batterie.
Cela permet d’équilibrer le déplacement et le soutien desdites batteries de sorte à répartir le poids des batteries sur les rails et le logement.
Selon une variante, le véhicule automobile est dans un repère dans l’espace comprenant un axe avant-arrière suivant une direction de déplacement du véhicule automobile, un axe latéral perpendiculaire à l’axe avant-arrière, et un axe vertical perpendiculaire à l’axe avant-arrière et à l’axe latéral, et est caractérisé en ce que ledit rail de batterie est disposé au-dessus des batteries dans le logement de batterie en référence à l’axe vertical.
Ainsi, les axes antirésonance permettent de réduire fortement les résonances internes de l’enceinte acoustique. Toutefois, ils ne permettent pas de les annuler totalement en cas d’utilisation à forte puissance.
Selon une caractéristique particulière de l’invention, chaque dispositif de transmission acoustique comprend une pluralité de lignes de transmission acoustique superposées, chaque ligne de transmission acoustique étant constituée d’un conduit étanche ayant la longueur caractéristique, la somme des sections transversales de la pluralité de conduits correspondant à la section transversale caractéristique du dispositif de transmission acoustique.