INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, si pour une eau de trempe de maïs testée, on observe à l’issue du Test A un dépôt d’une hauteur de dépôt de 1 cm, la teneur en particules insolubles décantables est calculée comme suit : 1 cm (hauteur du dépôt) / 10 cm (hauteur du récipient cylindrique de 10 cm de hauteur et de 5 cm de diamètre) = 0,1 = 10%. Si, pour une eau de trempe de maïs testée, on observe à l’issue du Test A aucun dépôt, la teneur est considérée comme nulle (0 cm / 10 cm = 0 cm), autrement dit on considère que l’eau de trempe de maïs est exempte de particules insolubles décantables.
L’eau de maïs selon l’invention, si elle ne contient que peu ou pas de particules décantables, peut tout de même contenir des particules insolubles dont la granulométrie, en particulier la valeur modale, peut être mesurée par granulométrie laser, comme par exemple selon le Test B détaillé ci-dessus.
Les expressions « valeur modale », « Dmode », « mode » ou « valeur dominante » peuvent être utilisés de manière interchangeable. La valeur modale est bien connue de l’homme du métier. De manière générale, elle correspond à la valeur la plus représentée d'une variable quelconque dans une population donnée. Elle correspond généralement au maximum de la courbe des fréquences relatives. Dans le cas d'une répartition en classes d'amplitudes égales, la classe modale désigne celle qui a le plus fort effectif. La convention est alors d'appeler mode le centre de la classe modale.
De préférence, la distribution granulométrique et le calcul consécutif de la valeur modale est réalisée à l’aide du Test B de la manière suivante : - L’équipement utilisée est de préférence un MASTERSIZER 3000 de MALVERN en dispersion humide. Le système de dispersion humide est de préférence le module HYDRO LV avec un volume de dispersion de 600ml. Le liquide est disposé dans un réservoir équipé d’un transducteur à ultrasons (pour faciliter la dispersion de l’échantillon et éliminer les bulles) résistant aux acides forts. - Le logiciel intégré au MASTERSIZER 3000 contrôle toutes les fonctions de mesure, la fourniture du produit dans la dispersion et le nettoyage. - La plage de mesure va de 0,01µm à 3500µm. - Avant l’analyse, l’environnement (lentilles et circuit) doit être propre. L’analyse de fond doit être inférieure à 100 en énergie sur le premier détecteur (le profil de la courbe doit être une exponentielle décroissante). - L’échantillon est dispersé directement généralement dans un solvant : eau déminéralisée (Indice Réfraction = 1,33). L’agitation est de 1900rpm. Lors de l’ajout de l’échantillon, l’obscurcissement doit être compris entre 5% et 10% et stable avant la mesure. - Le modèle optique doit être adapté à l’échantillon selon la théorie MIE. - Les données collectées en mode volume comprennent automatiquement la valeur modale ou Dmode qui est le diamètre de la population principale de la répartition granulométrique.
De préférence, la matière sèche de l’eau de trempe de maïs selon l’invention est comprise entre 40% et 60% de matière sèche, préférentiellement entre 42% et 55%, encore plus préférentiellement entre 42% et 50%.
La matière sèche est mesurée à l’aide de tout protocole utilisable par l’homme du métier. De manière préférée, la méthode dite par dessication suivante est utilisée : L’appareillage nécessaire est le suivant : - Sable séché à l'étuve à 103°C - Etuve ventilée réglée à 103°C ± 2°C - Cristallisoir en verre de diamètre 70 mm - Petite tige en verre préalablement séché à l'étuve (4-1) - Etuve réglée à 80°C ± 2°C permettant d'opérer sous une pression réduite comprise entre 0 et 135 mbar. - Dessiccateur muni d'un dessiccant efficace - Balance analytique au 1/1000ème de gramme Prise d'essai - Dans un cristallisoir introduire environ 15 à 20 g de sable et un petit agitateur en verre. Placer l'ensemble à l'étuve pendant 1 heure minimum, puis au dessiccateur et refroidir à température ambiante. - Peser, introduire une prise d'essai d'environ 2 à 3 g, exactement pesée, de l'échantillon à analyser et homogénéiser à l'aide de l'agitateur en verre. Séchage - Placer ce cristallisoir dans l'étuve en maintenant une pression réduite comprise entre 0 et 135 mbar. Après 4 heures minimum, débrancher la pompe à vide et laisser l'étuve se remplir lentement d'air, jusqu'à ce que la pression atmosphérique soit atteinte. Retirer le cristallisoir et le placer dans le dessiccateur - Laisser refroidir jusqu'à température ambiante et repeser. La matière sèche exprimée en pourcentage en masse, du produit tel quel, est donnée par la formule : ( (m1– m2) * 100 ) / m0 - m0 est la masse, en grammes, de la prise d'essai - m2 est la masse, en grammes, du cristallisoir + sable + agitateur - m1 est la masse, en grammes, du cristallisoir + sable + agitateur + produit après séchage - Exprimer le résultat à 0,1 unité près.
De manière préférée, l’eau de trempe de maïs selon l’invention est caractérisée en ce que sa teneur en protéines sur matière sèche totale est comprise entre 35% et 50%, préférentiellement entre 37% et 47%, encore plus préférentiellement entre 40% et 45%
La teneur en protéines totales peut être déterminée par tout protocole bien connu par l’homme du métier, comme par exemple le dosage de la quantité totale d’acides aminés. De manière préférentielle, on réalisera un dosage de l’azote total selon la méthode de Dumas et on multipliera la valeur par le coefficient 6,25.
Procédé selon l’invention Selon un deuxième aspect, l’invention concerne un procédé de filtration d’une eau de trempe de maïs, dans lequel une eau de trempe de maïs à filtrer est filtrée en utilisant un adjuvant de filtration choisi parmi l’amidon de pomme de terre, la cellulose, les terres de diatomées et la perlite, de préférence pour obtenir comme filtrat une eau de trempe de maïs selon le premier aspect de l’invention.
Procédé et dispositif pour la surveillance d’au moins un airbag d’un véhicule La présente invention concerne les procédés et dispositifs pour le suivi du ou des airbags d’un véhicule, et notamment mais pas exclusivement d’un véhicule automobile. L’invention vise en particulier la surveillance d’un airbag de véhicule pour déterminer s’il a été déclenché de façon normale ou anormale, notamment pour détecter des défauts ou fraudes liés aux déclenchements anormaux d’airbags.
Pour améliorer la sécurité routière, de nombreux véhicules automobiles sont aujourd’hui équipés d’airbags. Il s’agit de coussins gonflables de sécurité (appelés aussi coussins gonflables ou enveloppes flexibles) dans lesquels un gaz est brusquement injecté par une réaction chimique explosive de façon à gonfler très rapidement l’enveloppe et ainsi servir de coussin pour amortir un choc. Ces dispositifs de sécurité peuvent ainsi être déclenchés lors d’un accident ou choc anormal d’un véhicule afin d’assurer la protection du ou des occupants du véhicule. Les airbags jouent un rôle essentiel dans la sécurisation des véhicules automobiles ou autres.
Cependant, il arrive que les airbags soient actionnés de façon anormales, en raison par exemple d’un défaut du système d’airbag lui-même ou éventuellement en cas de fraude. Or, il est essentiel de pouvoir s’assurer que les airbags d’un véhicule ont été utilisés de façon normale, notamment pour vérifier s’ils sont toujours fonctionnels. S’assurer de l’intégrité d’un airbag dans un véhicule pose aujourd’hui des difficultés techniques. Il est difficile de connaître l’état d’un airbag équipant un véhicule, de type automobile ou autre, ce qui pose des problèmes de confiance, sécurité, traçabilité, etc., notamment en cas de revente du véhicule en question.
Un autre objet de la présente invention est de permettre un suivi de l’état d’un ou plusieurs airbags d’un véhicule, par exemple de type automobile ou autre.
Un autre objet de la présente invention est de vérifier si un ou des airbags équipant un véhicule sont été utilisés de façon normale.
Selon un premier aspect, la présente invention concerne un procédé (dit aussi procédé de suivi ou procédé de traitement), mis en œuvre par un dispositif de traitement, pour surveiller au moins un airbag d’un véhicule, ledit procédé comprenant : - obtention de données d’historique représentatives d’au moins un déclenchement d’airbag survenu parmi ledit au moins un airbag du véhicule ; - si des données de contexte, représentatives d’un contexte dans lequel s’est produit ledit au moins un déclenchement d’airbag, sont récupérées en association avec les données d’historique, détermination de si ledit au moins un déclenchement d’airbag est normal ou anormal par analyse de conformité desdites données de contexte par rapport à au moins un critère d’intégrité ; et - génération, à partir d’un résultat de ladite détermination, d’un indicateur d’intégrité indiquant un degré d’intégrité des données d’historique.
La présente invention permet avantageusement de surveiller de façon fiable et sécurisée les airbags d’un véhicule, par exemple de type automobile ou autre. Un utilisateur peut notamment déterminer l’état des airbags d’un véhicule en consultant l’indicateur d’intégrité qui indique si les données d’historique sont intègres ou non. On peut ainsi vérifier si un ou des airbags équipant un véhicule ont été utilisés de façon normale.
Si un airbag d’un véhicule est par exemple déclenché lors d’un accident, d’une activation d’un appel d’urgence et/ou d’une opération de maintenance (passage en atelier), alors l’indicateur d’intégrité peut indiquer que ce déclenchement est normal. En revanche, si un airbag est déclenché dans un contexte autre que ceux précités, alors l’indicateur d’intégrité peut indiquer que ce déclenchement constitue une anomalie et donc le signe d’une potentielle fraude.
La génération d’un tel indicateur d’intégrité est possible en prenant en compte à la fois des données d’historique et des données de contexte. Autrement dit, les données d’historique et les données de contexte sont agrégés afin d’en déduire si des déclenchements d’airbag sont normaux ou anormaux. Les données de contexte permettent avantageusement d’évaluer si un déclenchement d’airbag est conforme à l’utilisation qui attendue pour l’airbag en question. Sans justification appropriée, un déclenchement d’airbag peut en particulier est détecté comme potentiellement frauduleux.
En outre, une considération importante peut être d’assurer l’intégration du propulseur, en particulier de son système de changement de calage de pales s’il en possède, ceci en liaison avec la présence : - d’un pylône, ou mât ou berceau de fixation (voir ci-après « structure de fixation ») de ce propulseur à une voilure ou un fuselage de l’aéronef à propulser, et - en particulier d’une proéminence sur ladite structure de fixation qui modifie localement l’écoulement autour de la structure de fixation.
Résumé A ce stade, il est d’emblée précisé que, même si l’art antérieur qui précède est donc relatif à une turbomachine, la solution de l’invention s’applique à tout propulseur aéronautique non caréné et/ou de type « Open Rotor », dès lors qu’une partie de la problématique précitée n’est pas nécessairement spécifique au type de propulseur aéronautique précité.
Dans ce cadre, il est donc ici, et de façon générale, proposé un ensemble propulsif pour un aéronef : - l’ensemble comportant un propulseur aéronautique ayant un axe longitudinal (X) et comprenant un carter et, espacées l’une de l’autre suivant ledit axe longitudinal (X), une rangée annulaire amont de pales rotoriques, non carénées, et une rangée statorique aval de pales statoriques, non carénées et s’étendant autour du carter, deux pales adjacentes de ladite rangée statorique aval de pales statoriques présentant entre elles, autour de l’axe longitudinal (X), un espacement azimutal (Δθ, Δθ i ) défini par l’angle entre des axes respectifs : -- soit d’adaptation d’un angle de calage desdites deux pales adjacentes, lorsque ces axes sont projetés dans un plan perpendiculaire à l’axe longitudinal (X) et si lesdites deux pales adjacentes sont à angle de calage variable, -- soit radiaux à l’axe longitudinal (X) et passant par les extrémités radialement internes ou les extrémités radialement externes desdites deux pales adjacentes, respectivement, si lesdites deux pales adjacentes sont à angle de calage fixe, -- soit, pour l’un desdits axes respectifs, d’adaptation d’un angle de calage de l’une desdites deux pales adjacentes, lorsque la pale est à angle de calage variable, et, l’autre, radial à l’axe longitudinal (X) et passant par l’extrémité radialement interne ou par l’extrémité radialement externe ou par le centre de gravité, est celui d’une pale à angle de calage fixe, - l’ensemble comportant en outre une structure de fixation du propulseur aéronautique à l’aéronef, la structure de fixation étant fixée au carter et présentant, ou définissant, vu dans un plan (P1) perpendiculaire audit axe longitudinal (X) et de préférence intersectant au moins (partiellement) l’une des pales de la rangée statorique aval, une proéminence s’étendant entre deux pales de ladite rangée statorique aval de pales statoriques ou de façon axialement adjacente à elles, et - autour de l’axe longitudinal (X), on définit une position angulaire à 12H comme positionnée verticalement vers le haut par rapport à l’axe longitudinal (X) et une position angulaire à 6H comme positionnée verticalement vers le bas par rapport à l’axe longitudinal (X), l’ensemble étant caractérisé en ce que l’espacement azimutal entre lesdites deux pales adjacentes, quand elles sont situées de part et d’autre de la structure de fixation et/ou de ladite proéminence, dans un plan perpendiculaire à l’axe longitudinal (X), est entre 1° et 75° supérieur, de préférence entre 5° et 40° supérieur ou encore de préférence entre 8° et 20° supérieur, au plus petit espacement azimutal existant sur ladite rangée statorique aval de pales statoriques.
Autrement dit : l’espacement azimutal entre lesdites deux pales adjacentes, quand elles sont situées de part et d’autre de la structure de fixation et/ou de ladite proéminence, dans un plan perpendiculaire à l’axe longitudinal (X) s’étend azimutalement (ou circonférentiellement autour de l’axe longitudinal X) sur un secteur angulaire qui est entre 1° et 75° supérieur, de préférence entre 5° et 40° supérieur, ou encore de préférence entre 8° et 20° supérieur, au plus petit espacement azimutal existant sur ladite rangée statorique aval de pales statoriques.
Encore autrement dit : - la répartition des pales de stator autour de l’axe longitudinal (X) du propulseur aéronautique est hétérogène ; certains au moins des espacements azimutaux des pales du stator sont différents entre eux. Hétérogène, non homogène, irrégulière et non uniforme sont ici des synonymes concernant cette répartition azimutale, autour donc de l’axe longitudinal X, et - sous le carter précité, c’est-à-dire dans la nacelle, notamment en présence d’un pylône, berceau ou mât, il pourra être utile de prévoir un espacement azimutal, tel que Δθ i ou Δθ j , augmenté entre les deux pales de stator d’un côté et de l’autre de la structure de fixation et/ou de ladite proéminence.
Un synonyme de proéminence est : moyeu non-axisymétrique autour de l’axe longitudinal X et vu dans un plan (P1) perpendiculaire audit axe longitudinal (X), de préférence intersectant au moins (partiellement) l’une des pales de la rangée statorique aval.
Dans le texte, Δθ i et Δθ j définissent respectivement deux espacements azimutaux distincts entre deux aubes adjacentes quelconques. I et j sont des indices (nombres entiers naturels: i,j=1,2, …) distincts lorsque i≠j et inférieurs ou égaux a nombre de pales statoriques (i,j ≤ V), V définissant le nombre de pales sur la rangée statorique aval de pales statoriques. Autrement dit : i et j sont différents et peuvent prendre une valeur (quelconque) de nombre entier parmi 1, 2, 3, … et (au maximum) V. Et, uniquement lorsque tous les espacements azimutaux sont différents/hétérogènes, i ou j peuvent prendre la valeur i=V ou j=V. Ainsi, Δθ i peut être égal à Δθ 1 , Δθ 2 , Δθ 3 , Δθ 4 ou Δθ 5 , comme par exemple sur la . Comme conventionnellement, les positions 3H, 6H, 9H, 12H sont considérées comme sur une horloge et orientées dans le sens des aiguilles d'une montre, vu de face, depuis l’amont/l’avant sur le propulseur ou l’aéronef considéré.
Conventionnellement également, l’angle de calage d’une pale peut être l'angle formé par la corde de l'un des profils et le plan de rotation de la pale. La pale étant vrillée, par convention on dit que le calage est celui du profil se situant à 70% du rayon maximum.
D’un point de vue « intégration », une répartition hétérogène de pales de stator permet donc de contourner les servitudes sous le carter ou le moyeu, réduire la remontée de pression de la voilure/surface portante à l’aval des pales de stator et/ou éviter l’interaction des sillages du stator avec la voilure, ainsi que de s’adapter à l’intégration du pylône si nécessaire. A noter qu’il est connu que le pylône soit situé à l’amont des pales de rotor/stator (configuration dite « pusher »), à la différence d’une configuration privilégiée type « puller » avec le pylône à l’aval ou au niveau des pales de stator, pour une architecture type USF. D’un point de vue acoustique, un avantage d’une configuration type « puller » est d’éviter l’impact du sillage du pylône avec l’ensemble de pales du rotor. D’un point de vue aérodynamique, un avantage d’une configuration type « puller » est de ne pas introduire une distorsion ou hétérogénéité dans l’écoulement d’air à l’amont du rotor, ce qui peut dégrader sa performance et augmenter les phénomènes de réponse vibratoire sur les pales du rotor.
En outre, différentes solutions de l’art antérieur ne sont souvent relativement adaptées que dans une configuration isolée de la turbomachine et à incidence nulle. En effet, la présence d’éléments environnants (mât, fuselage, voilure, volets, etc.), une incidence non nulle du flux d’air perçu par le propulseur et la forme des pales de la rangée rotorique amont peuvent modifier, d’une part, la contraction et l’axisymétrie autour de l’axe longitudinal X du tube de courant de l’écoulement d’air en aval de la rangée rotorique amont, et/ou d’autre part, la taille des tourbillons présents dans l’écoulement d’air en aval de la rangée rotorique amont de sorte que la troncature des pales de la rangée statorique aval définie à partir d’une configuration isolée et à incidence nulle ne prévient plus de l’interaction entre les pales de la rangée statorique aval et les tourbillons formés par les pales de la rangée rotorique amont.
Pour parfaire l’intégration et améliorer encore l’aérodynamisme, donc limiter aussi le bruit émis, il est même proposé que la structure de fixation soit reliée à, c’est-à-dire intègre, l’une des pales de la rangée statorique aval, de sorte à former avec elle un ensemble aérodynamique unique.
On notera que ceci doit être compatible avec le fait que l’espacement azimutal le plus grand - sur toute la circonférence (de la rangée) des pales statoriques - puisse être situé entre les deux pales disposées de chaque côté de la structure de fixation (mât, berceau, pylône…).
Pour focaliser le problème du traitement de cette intégration du propulseur dans l’environnement de la proéminence précitée et éviter d’en diluer l’effet, il est aussi proposé que : - l’espacement azimutal entre les deux pales adjacentes de la série de pales de ladite rangée statorique aval situées respectivement de part et d’autre de la proéminence soit plus important que tout autre espacement azimutal entre tout autre couple de pales adjacentes de ladite rangée statorique aval et/ou - que tous les couples de pales adjacentes de ladite rangée statorique aval présentent entre eux un dit espacement azimutal identique, sauf le couple desdites deux pales adjacentes de la série de pales de ladite rangée statorique aval situées respectivement de part et d’autre de la proéminence.
A noter que ci-avant, mais aussi ci-après, quand il est indiqué « de part et d’autre de la proéminence » (référence 270 plus loin dans la description), on doit lire aussi « et/ou de la structure de fixation » (référence 27 plus loin dans la description).
Pour aussi équilibrer le poids du propulseur et éviter un moment résiduel sur l’axe longitudinal X lié à la distribution hétérogène des pales de stator, il est par ailleurs proposé que les pales de ladite rangée statorique aval soient positionnées azimutalement, autour donc de l’axe longitudinal (X), de manière symétrique par rapport à un axe (A1 ou A2) perpendiculaire à l’axe longitudinal (X) et qui passe par la structure de fixation et/ou la proéminence. A noter qu’il s’agit d’un axe pouvant être contenu dans le plan P1.
Plus particulièrement, ledit homopolyamide à longue chaîne est choisi parmi : le polyamide 11 (PA11), le polyamide 12 (PA12), le polyamide 1012 (PA1012), le polyamide 1212 (PA1012), le polyamide B12, le polyamide PACM12, ou un mélange de ceux-ci, en particulier le PA11 et le PA12.
Dans un autre mode de réalisation de ces trois variantes, ledit copolyamide à longue chaine est choisi parmi 11/10T, 11/BI, 11/B10, 11/BI/BT, 12/BI, 1010/B10 ou un mélange de ceux-ci.
Ledit adhésif peut être un adhésif polyuréthane, acrylique, acrylonitrile, polyester, polysisoprène, polybutadiène, vinylique, de préférence il est choisi parmi un adhésif polyuréthane, acrylique et polyester, avantageusement il correspond à un adhésif polyuréthane. Ledit objet mono-matériau défini ci-dessus peut comprendre au moins un troisième élément constitué d’une troisième composition comprenant
au moins un homopolyamide ou au moins un copolyamide à longue chaine ou au moins un copolyamide à motifs amides (Ba1) et à motifs polyéthers (Ba2) ou un mélange de ceux-ci, ledit au moins un homopolyamide ou au moins un copolyamide à longue chaine étant tel que défini ci-dessus.
S’agissant du copolyamide à motifs amides (Ba1) et à motifs polyéthers (Ba2) (PEBA)
La définition ci-dessous est valable aussi bien pour le PEBA exclu des compositions des premiers et deuxièmes éléments que pour le PEBA possiblement présent dans la composition du troisième élément.
Préparation de la mousse La mousse selon l’invention peut être préparée en mélangeant une composition polymère comprenant au moins un TPU, au moins un PA comprenant des bouts de chaîne amines et optionnellement au moins un PEBA, avec un agent d’expansion (et optionnellement avec un ou plusieurs additifs), puis en réalisant une étape de moussage.
Dans des modes de réalisation, on utilise un agent d’expansion physique et celui-ci est mélangé avec la composition polymère à l’état fondu. L’agent d’expansion physique peut se présenter sous forme liquide ou supercritique et est ensuite converti en phase gazeuse lors de l’étape de moussage. Le moussage peut être provoqué par lune baisse de pression, par exemple résultant de la sortie d’une extrudeuse.
De manière particulièrement préférée, la composition polymère comprenant le TPU, le PA et éventuellement le PEBA est préparée préalablement à son mélange avec l’agent d’expansion. De préférence, la composition polymère est un alliage de TPU, PA et éventuellement PEBA. Par « alliage », on entend un mélange homogène (macroscopiquement, c’est-à-dire à l’œil nu).
Selon une première variante avantageuse, la composition polymère peut être préparée par un procédé comprenant une étape de mélange du polyamide comprenant des bouts de chaîne amines et du polyuréthane thermoplastique, et optionnellement du copolymère à blocs polyamides et à blocs polyéthers, à l’état fondu. Un tel procédé de préparation permet, dans certaines conditions de température et de temps de mélange, qu’une réaction ait lieu entre les fonctions amines d’une partie du polyamide et les fonctions uréthane du TPU, ce qui améliore la compatibilité entre le polyamide et le polyuréthane thermoplastique.
Classement des déploiements à réaliser sur la base des évolutions prédites
Un score global Sci pour chaque site/secteur candidat STi est calculé en 24 en fonction des valeurs de KPIs ou de taux d’évolution de KPIs produites en sortie du module d’intelligence artificielle. Préférentiellement, ce score global est défini de la même façon que celui utilisé pendant la phase d’entraînement puisqu’on connaît la précision du modèle sur celui-ci.
Les sites/secteurs candidats sont ensuite classés en 25 par ordre décroissant de score.