INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Certaines caractéristiques préférées mais non limitatives du système propulsif selon le premier aspect sont les suivantes, prises individuellement ou en combinaison : - une densité de poussée par aube du rotor de soufflante du système propulsif est supérieure ou égale à 3,3 x 10 4 et inférieure ou égale à 20,0 x 10 4 N/m² où la densité de poussée par aube est définie par la formule suivante : et où : FN est la poussée générée par le rotor de soufflante et est mesurée lorsque le système propulsif est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer et est exprimée en Newton (N) ; et n est le nombre de aubes dans le rotor de soufflante ; - une densité de puissance par aube du rotor de soufflante est supérieure ou égale à 3,65 x 10 6 et inférieure ou égale à 22,0 x 10 6 W/m², où la densité de puissance par aube du rotor de soufflante est définie par la formule suivante : et où : la puissance de la soufflante correspond à la puissance du rotor de soufflante et est mesurée lorsque le système propulsif est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer et est exprimée en Watts (W) ; et n est le nombre de aubes dans le rotor de soufflante ; - la section de soufflante présente en outre un taux de compression de soufflante, correspondant à un rapport de pression entre une sortie du rotor de soufflante et une entrée du rotor de soufflante inférieur ou égal à 1,45, de préférence inférieur ou égal à 1,30 ; - le diamètre du rotor de soufflante est compris entre 80 pouces et 185 pouces inclus, de préférence entre 85 pouces et 120 pouces inclus, par exemple de l’ordre de 90 pouces ; - la section de soufflante est carénée et un taux de dilution du système propulsif est supérieur ou égal à 10, par exemple compris entre 10 et 35 inclus, de préférence entre 10 et 18 inclus ; - la section de soufflante est carénée et une vitesse périphérique au sommet des aubes du rotor de soufflante, lorsque le système propulsif est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer, est comprise entre 260 m/s et 400 m/s ; - la section de soufflante est non carénée et un taux de dilution du système propulsif est supérieur ou égal à 40, par exemple compris entre 40 et 80 inclus ; - dans lequel la section de soufflante est non carénée et une vitesse périphérique au sommet des aubes du rotor de soufflante, lorsque le système propulsif est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer, est comprise entre 210 m/s et 260 m/s ; - un rapport moyeu-tête du rotor de soufflante est compris entre 0,22 et 0,32 ; - la turbine d’entrainement comprend au moins 3 et au plus 5 étages ; - le compresseur comprend au moins 2 et au plus 4 étages ; - le système propulsif comprend en outre une turbine haute pression et un compresseur haute pression raccordés par l’intermédiaire d’un arbre haute pression, l’arbre haute pression tournant plus rapidement que l’arbre d’entrainement, la turbine haute pression étant biétage ; et/ou - le compresseur haute pression comprend au moins 8 et au plus 11 étages.
Selon un troisième aspect, la présente demande propose un procédé de dimensionnement ou de fabrication d’un système propulsif comprenant un mécanisme de réduction couplant un arbre d’entrainement et un rotor de soufflante pour entrainer le rotor de soufflante à une vitesse inférieure à une vitesse de l’arbre d’entrainement, et un compresseur entrainé directement par l’arbre d’entrainement, le compresseur étant dimensionné de sorte qu’une densité de puissance du compresseur est supérieure ou égale à 0.64 et inférieure ou égale à 0.97, où la densité de puissance du compresseur est définie par la formule suivante : et où : D est le diamètre du rotor de soufflante, mesuré dans un plan normal à l’axe de rotation au niveau d’une intersection entre un sommet et un bord d’attaque des aubes du rotor de soufflante, et est exprimé en mètres (m) ; BPR est le taux de dilution du système propulsif et est mesuré lorsque le système propulsif est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer et est exprimée en livres de poussée ; n et est le nombre d’étages du compresseur ; Um est la vitesse périphérique moyenne du rotor du compresseur mesurée lorsque le système propulsif est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer et est exprimée en livres de poussée et est exprimée en mètres par seconde (m/s) ; et Rext_moy est le rayon externe moyen du compresseur, qui est égal à une moyenne arithmétique des rayons externes des rotors du compresseur basse pression, le rayon externe correspondant à une distance entre un sommet du rotor et l’axe de rotation, à mi-distance au sommet entre un bord d’attaque et un bord de fuite du rotor, et est exprimé en mètres (m).
Certaines caractéristiques préférées mais non limitatives du procédé de dimensionnement ou de fabrication selon le premier aspect sont les suivantes, prises individuellement ou en combinaison : - le rotor de soufflante est dimensionné de sorte qu’une densité de poussée par aube du rotor de soufflante du système propulsif est supérieure ou égale à 3,3 x 10 4 et inférieure ou égale à 20,0 x 10 4 N/m² où la densité de poussée par aube du rotor de soufflante est définie par la formule suivante : et où : FN est la poussée du rotor de soufflante et est mesurée lorsque le système propulsif est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer et est exprimée en Newton (N) ; et n est le nombre de aubes dans le rotor de soufflante ; et/ou - le rotor de soufflante est en outre dimensionné de sorte qu’une densité de puissance par aube du rotor de soufflante est supérieure ou égale à 3,65 x 10 6 et inférieure ou égale à 22,0 x 10 6 W/m², où la densité de puissance par aube du rotor de soufflante est définie par la formule suivante : et où : la puissance de la soufflante correspond à la puissance du rotor de soufflante et est mesurée lorsque le système propulsif est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer et est exprimée en Watts (W) ; et n est le nombre de aubes dans le rotor de soufflante.
Les manchons 21a,b ne sont pas jointifs mais séparés d’un intervalle pour pouvoir être expansés librement par la broche 11 tout en restant réunis pour former un seul composant facile à mettre en place sur la broche 11 ou dans le perçage P1, malgré les dimensions réduites de la broche 11.
Les couronnes 211a,b sont réunies par deux prolongements latéraux 213a,b soulignant la forme en U non seulement des couronnes 211a,b mais aussi la section en U dans la direction de l’axe Z2Z2, avec une forme en U renversé dans la partie B de la ; l’inverse s’applique au manchon 21b n’apparaissant pas dans cette figure, mais correspondant à une simple symétrie par rapport à l’axe de basculement Y2Y2.
L’ouverture 212b du manchon 21b laisse apparaître un logement de blocage 214b pour la broche 11.
La comparaison des deux parties A, B de la et de la broche 11 représentée en parallèle dans les parties AA, BB explicite la pseudo-symétrie de la forme de la broche 11 et de celle de la douille 2 ; les manchons 21a,b se déduisent l’un de l’autre par une translation selon l’axe Z2Z2 combinée à une rotation de 180° autour de l’axe Z2Z2.
En résumé, tenant compte de la pseudo-symétrie, et sans les suffixes (a) et (b), la douille 2 est composée de deux manchons ouverts 21 à section en U combinés tête-bêche et décalés l’un par rapport à l’autre selon l’axe de basculement transversal Y2Y2 perpendiculaire au plan médian des deux manchons ouverts 21. Les deux manchons 21 sont reliés par des prolongements latéraux 213. La douille 2 est ainsi ouverte non seulement aux extrémités, mais aussi latéralement, de façon alternée suivant l’axe Z2Z2 par la situation tête bèche et décalée axialement, des deux manchons ouverts 21.
La broche 11 peut se préassembler à la douille 2 à l’extérieur du perçage P1 ou dans la douille 2 déjà installée dans le perçage P1 suivant une position inclinée ZoZo par rapport à l’axe d’assemblage ZZ du perçage P1.
Selon les parties AA et BB de la , comme déjà indiqué, la broche 11 comporte deux cames d’expansion 111a,b dans des positions diamétralement opposées et décalées axialement pour être dans une position homologue respective à chacune des cavités 210a,b des deux manchons 21a,b de la douille 2.
Les cames d’expansion 111a,b sont ainsi en attente en position préassemblée, devant le relief d’enclipsage et d’expansion des deux manchons ouverts 21a,b. L’axe de préassemblage ZoZo occupé par l’axe Z1Z1 de la broche 11 en position de préassemblage coupe schématiquement l’axe Z2Z2 de la douille 2 suivant l’axe de basculement Y2Y2 transversal, autour duquel bascule la cheville 1 pour s’aligner sur l’axe d’assemblage ZZ en coopérant avec les reliefs d’enclipsage et d’expansion des deux cavités 210 a,b des manchons ouverts 21a,b.
Cet axe de basculement Y2Y2 n’est pas matérialisé par une position fixe, mais désigne une région dans laquelle se trouve l’axe transversal de basculement de la cheville 1 par rapport à l’axe d’assemblage ZZ. Cette position de l’axe de basculement Y2Y2 dépend de la position de préassemblage ZoZo de la broche 11 et de ses deux cames d’expansion 111a,b par rapport à leur relief d’enclipsage. En fin de basculement de la cheville 1, les deux manchons ouverts 21a,b sont accrochés à la paroi du perçage P1 et les ergots 112a,b sont engagés dans les logements 214a,b des cavités 210b,a de sorte que la broche 11 est solidarisée axialement selon l’axe d’assemblage ZZ, du perçage P1 par la douille 2.
La juxtapose la cheville 1 et la douille 2 vues en perspective mais représentées à des échelles différentes. Les axes Z1Z1 et Z2Z2 sont parallèles ; l’orientation de la cheville 1 autour de son axe Z1Z1 correspond à l’orientation de la douille 2 autour de son axe Z2Z2 pour montrer comment la broche 11 de la cheville 1 peut se loger dans la douille 2 à l’état préassemblé avec son axe Z1Z1 incliné par rapport à l’axe Z2Z2 de la douille.
Le préassemblage peut se faire sur la broche 11 avant l’introduction de la douille 2 dans le perçage P1 ou en variante, par la mise en place de la douille 2 dans le perçage P1 avec son axe Z2Z2 nécessairement incliné par rapport à l’axe du perçage P1 qui est l’axe d’assemblage ZZ, à cause de la forme tronquée des deux manchons 21a,b. La broche 11 se place alors dans la douille 2 suivant la direction Z1Z1 représentée à la partie A de la et à la partie A de la , montrant la cheville dans la broche 2 esquissées en position d’attente dans le perçage P1. Cette position indiquée de la broche 11 est la seule possible à cause du relief des cames 111a,b non enclipsées dans le manchon 21 et des ergots 112a,b non engagés dans les logements 214.
La section de la broche 11 est symétrique par rapport au plan médian PM passant par l’axe Z1Z1 de la broche 11 aussi la description sera limitée à la moitié de la broche ; l’autre moitié porte les mêmes références.
A cheval sur le plan de symétrie correspondant au plan les parties A ou AA de la ou 5, d’un côté, la broche a l’ergot de guidage et de blocage 112 pour venir en fin d’expansion (et de redressement de l’axe Z1Z1 sur l’axe d’assemblage ZZ) dans le logement 214 du manchon 21. A l’opposé de l’ergot 112, la broche 11 porte la came 111 en forme de relief l’entourant et formant deux becs 1112 rejoignant la broche 11 par une rampe d’enclipsage 1111.
La montre la position préassemblée de la cheville 1 en position inclinée (axe de préassemblage Z0Z0) et engagée dans la douille 2 avec ses manchons 21a,b esquissés et dans lesquelles la broche 11 est déjà engagée.
La cheville 1 sera redressée par son basculement schématique autour de l’axe Y2Y2 (perpendiculaire au plan de la ) pour venir dans l’axe d’assemblage ZZ en comprimant et en expansion les manchons 21a,b dans le perçage P1 et y être bloquée.
La montre une section de la came 111, perpendiculairement à l’axe Z1Z1 et une section homologue d’un manchon 21 de la douille 2 par un plan perpendiculaire à son axe Z2Z2.
L'ouverture peut comprendre un ou plusieurs bras élastiques qui poussent la fixation dans une position prédéterminée par rapport au support.
Les bras élastiques peuvent être disposés de manière à pousser ou à agir sur la fixation capturée.
Cela permet d'amortir le mouvement de la fixation à l'intérieur de l'ouverture. Cela garantit que la fixation, tout en étant capable de se déplacer librement dans l'ouverture, se déplace lentement et de manière prévisible et est généralement poussée vers le centre de l'ouverture. Cela facilite la localisation et la mise en place de la fixation sur un goujon.
La fixation peut comprendre un verrou de position, par exemple de sorte que lorsque la fixation saisit un goujon, la position relative du support et de la fixation est verrouillée par le verrou de position. Le support peut comprendre un verrou de position, par exemple de sorte que lorsque la fixation saisit un goujon, la position relative du support et de la fixation est verrouillée par le verrou de position.
Dans certains exemples, la fixation et/ou le support comprend un verrou de position, de sorte que lorsque la fixation saisit un goujon, la position relative du support et de la fixation est verrouillée par le verrou de position.
De cette manière, un repositionnement involontaire du support par rapport à la fixation peut être évité. Cela peut, par exemple, éviter un détachement involontaire de la fixation du goujon si la rotation de la fixation par rapport au support n'est pas entravée par le verrouillage.
Le verrou peut être à sens unique, par exemple de telle sorte que le système de fixation doit être détruit pour rouvrir le verrou. Le verrou peut également être placé dans une position déverrouillée par l'application d'une force délibérée par l'utilisateur final. Le verrou peut prendre la forme de caractéristiques d'interférence disposées sur l'un ou les deux supports et la fixation, telles que des nervures.
Le verrou de position peut comprendre une ou plusieurs nervures disposées sur le support. Le verrou de position peut comprendre une ou plusieurs nervures disposées sur la fixation. Les nervures radiales peuvent coopérer pour verrouiller la position relative du support et de la fixation. Dans certains exemples, les nervures radiales peuvent coopérer pour verrouiller la position relative du support et de la fixation dans l'une sur plusieurs orientations différentes possibles.
Plus précisément, le verrou de position peut comprend des nervures radiales coopérant sur le support et la fixation pour verrouiller la position relative du support et de la fixation dans l'une sur plusieurs orientations différentes possibles.
Le support peut comprendre une plaque. La fixation peut comprendre une colonne. La plaque peut comprendre l'ouverture. L'ouverture peut être ouverte d'un côté, par exemple pour recevoir la colonne de la fixation.
Dans certains exemples, le support comprend une plaque avec l'ouverture et l'ouverture est ouverte d'un côté pour recevoir une colonne de la fixation.
Le support peut être formé de plusieurs parties. Le support peut comprendre une section sensiblement en forme de C. Le support peut comprendre une pièce de fermeture. La pièce de fermeture peut s'emboîter avec la pièce en forme de C pour former un support complet.
La fixation peut comprendre au moins une bride. La fixation peut comprendre une paire de brides. Les brides peuvent faire saillie radialement par rapport à la colonne. Les brides peuvent être espacées pour recevoir la plaque entre elles.
Plus précisément, la fixation peut comprendre une paire de brides faisant saillie radialement à partir de la colonne et espacées l'une de l'autre pour recevoir la plaque entre elles.
Au moins une des brides peut comprendre au moins une des nervures radiales. Le support peut comprendre au moins une des nervures. Le support peut comprendre une pluralité de nervures. La ou les nervures radiales de la ou les brides peuvent coopérer avec une paire de la pluralité de nervures du support.
Plus précisément, au moins une des brides peut comprendre au moins une des nervures radiales pour coopérer avec une paire d'une pluralité de nervures du support.
Dans les exemples illustrés aux figures 10 à 15, Les plaques latérales 19b sont dépourvues de liaison mécanique avec la plaque de liaison 46, de manière à autoriser leur mouvement.
On note que les deux plaques latérales 19b s’étendent dans un même plan. Une extrémité de chaque plaque latérale 19b chevauche localement la plaque centrale 19a, dans un état avant rupture du dispositif de sécurité 12.
On note également que le massif isolant comprend une cavité ménagée dans son épaisseur et tournée vers l’espace principal. Cette cavité reçoit au moins la plaque de liaison 46 et la ou les plaques centrales 19a.
Le dispositif de sécurité 12 comprend un organe de rupture 44 qui prend ici la forme d’une soudure latérale 41b. En se déformant comme illustré sur le schéma de droite de la , la plaque latérale 19b pivote autour de la soudure latérale 41b sous l’effet du différentiel de pression entre le premier espace 21 et la deuxième espace 22, ce qui provoque une rupture de cette soudure latérale 41b. Un tel pivotement est facilité par le fait que la plaque centrale 19a est solidement attaché à la plaque de liaison 46 par la soudure centrale 41a.
Selon une deuxième variante de réalisation de cette forme de réalisation illustrée sur la , le dispositif de sécurité 12 comprend au moins deux plaques centrales 19a et deux plaques latérales 19b qui sont chacune soudées sur une plaque centrale 19a adjacente, par l’intermédiaire de soudures latérales 41b. Deux soudures centrales 41a lient chacune une plaque centrale 19a à la plaque de liaison 46 du massif isolant du premier espace 21.
Selon cet exemple de réalisation, les deux plaques latérales 19b s’étendent dans un même premier plan, tandis que les deux plaques centrales 19a s’étendent dans un même second plan, ce premier plan et ce second plan étant parallèle mais distinct dans un état avant rupture du dispositif de sécurité 12. On note que chaque plaque centrale 19a est reliée à la plaque de liaison 46 par des soudures centrales 41a disposées en vis-à-vis l’une de l’autre.
Le dispositif de sécurité 12 comprend l’organe de rupture 44 qui prend ici la forme d’une ou plusieurs soudures latérales 41b. En se déformant comme illustré sur le schéma de droite de la , la ou les plaques latérales 19b pivotent autour de la soudure latérale 41b sous l’effet du différentiel de pression entre le premier espace 21 et la deuxième espace 22, ce qui provoque une rupture de cette ou de ces soudures latérales 41b. Un tel pivotement est facilité par le fait que chaque plaque centrale 19a est individuellement et solidement attaché à la plaque de liaison 46 par des soudures centrales 41a.
Selon une troisième variante de réalisation de cette forme de réalisation illustrée sur la , le dispositif de sécurité 12 comprend une unique plaque centrale 19a et deux plaques latérales 19b, qui sont soudées sur la plaque centrale 19a par l’intermédiaire de soudures latérales 41b. Une soudure centrale 41a solidarise l’unique plaque centrale 19a à la plaque de liaison 46 solidaire du massif isolant du premier espace 21. Chaque plaque latérale 19b est constituée de deux plaques élémentaires 19’ reliée l’une à l’autre par une plaque supérieure 19’’. La plaque supérieure 19’’ est reliée à chacune des plaques élémentaires 19’ par l’intermédiaire de soudures supérieures référencées 41’. Ainsi, de part et d’autre de la plaque centrale 19a, une des plaques élémentaires 19’ est fixée à la plaque supérieure 19’’ par l’intermédiaire d’une soudure supérieure 41’ et à la plaque centrale 19a par l’intermédiaire d’une soudure latérale 41b.
Selon cet exemple de réalisation, les quatre plaques élémentaires 19’ s’étendent dans un même premier plan, tandis que les deux plaques supérieures 19’’ s’étendent dans un même troisième plan, ce premier plan et ce troisième plan étant parallèle mais distinct dans un état avant rupture du dispositif de sécurité 12. Le premier plan est ainsi interposé entre ce troisième plan et le second plan dans lequel s’étend l’unique plaque centrale 19a.
Une des plaques élémentaire 19’ comprend une soudure latérale 41b qui relie un bord de cette plaque élémentaire 19’ à la plaque centrale 19a et un bord opposé couvert par la plaque supérieure 19’’. Cette plaque supérieure 19’’ comprend une première arête et cette dernière est reliée à une face de la plaque élémentaire 19’ par la soudure supérieure 41’.
Une autre des plaques élémentaires 19’ comprend un premier bord et un autre bord fixé à la plaque supérieure 19’’ par une soudure supérieure 41’, cette dernière s’étendant entre une deuxième arête de la plaque supérieure 19’’ et une surface de la plaque élémentaires 19’.
Comme c’est le cas de la , l’unique plaque centrale 19a est reliée à la plaque de liaison 46 par une unique soudure centrale 41a.
Le dispositif de sécurité 12 comprend l’organe de rupture 44 qui prend ici la forme d’une ou plusieurs soudures latérales 41b et/ou d’une ou plusieurs soudures supérieures 41’, que celle-ci soit ménagée entre une plaque élémentaire 19’ et la plaque centrale 19a ou entre la plaque supérieure 19’’ et l’une et/ou l’autre des plaques élémentaires 19’ adjacentes à la plaque supérieure 19’’.
En se déformant comme illustré sur le schéma de droite de la , chaque ensemble constitué par les plaques élémentaires 19’ et la plaque supérieure 19’’ pivote autour de sa soudure latérale 41b, reliant une plaque élémentaire 19’ à la plaque centrale 19a sous l’effet du différentiel de pression entre le premier espace 21 et la deuxième espace 22, ce qui provoque une rupture de cette ou de ces soudures latérales 41b et/ou de la ou des soudures supérieures 41’. Un tel pivotement est facilité par le fait que la plaque centrale 19a est solidement attachée à la plaque de liaison 46 par la soudure centrale 41a.
Selon une quatrième variante de réalisation de cette forme de réalisation illustrée sur la , chaque plaque latérale 19b est pourvue d’un amincissement ménagé sur une face supérieure 43 de la plaque latérale19b, la face supérieure 43 étant la face de la plaque latérale 19b qui fait face au deuxième espace 22. Un tel amincissement local forme un organe de rupture 44 qui répond fonctionnellement au même critère que les soudures évoquées ci-dessus. Selon un exemple de réalisation, l’amincissement prend la forme d’une rainure 42.
On comprend qu’une telle rainure 42 constitue une zone de fragilité de matière qui peut rompre lors d’une déformation de la plaque latérale 19b tout comme l’une des soudures latérales 41b, comme illustré sur le schéma de droite de la .
La représente un deuxième mode de réalisation d’un dispositif de vérification selon l’invention dans sa configuration de repos ;
La représente le deuxième mode de réalisation du dispositif de vérification selon l’invention dans sa configuration de vérification ;
La représente un organigramme des étapes d’un procédé de vérification mettant en œuvre le dispositif de vérification selon l’invention ;
La représente une demi-zone d’angle de cuve avec deux états différents de tension pour une feuille souple.
La représente schématiquement une zone d’angle de cuve connue de l’art antérieur et a été décrite auparavant.
La représente une vue en coupe d’une zone d’angle de cuve connue de l’art antérieur et a été décrite précédemment.
La représente deux états différents de tension pour une feuille souple. Sa description a permis d’illustrer la problématique d’un glissement de panneau et/ou d’un mauvais angle entre les panneaux et la conséquence directe sur la tension de la feuille souple.
La représente un premier mode de réalisation d’un dispositif de vérification 100 selon l’invention dans sa configuration de repos. La représente le premier mode de réalisation du dispositif de vérification 100 selon l’invention dans sa configuration de vérification, contre le premier panneau 5 et le deuxième panneau 6.