INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un drain selon l’état de la technique est fiable si un opérateur respecte les instructions d'utilisation. Toutefois, dans le cas de non-respect d’une consigne de manœuvre lors d’une phase d'ouverture, l'opérateur peut appliquer un couple non maitrisé sur la soupape sans l’avoir préalablement déplacée en translation. L'application d'un tel couple alors que l'ergot de la soupape se trouve encore dans le logement engendre une casse de celui-ci.
Etant donné qu’une opération de drainage est réalisée sur un réservoir plein, une casse du mécanisme interne du drain oblige à effectuer un arrêt en maintenance. Au cours d’un tel arrêt, il est alors procédé à une vidange complète des réservoirs concernés, à une ouverture d'au moins un "trou d’homme" permettant un passage d'un opérateur pour une inspection du réservoir, à une intervention de plusieurs opérateurs de maintenance avec des équipements spéciaux afin de démonter et d’extraire le drain défaillant pour un remplacement par un neuf. Il est ensuite nécessaire de refermer le "trou d’homme" et d'effectuer des essais d’étanchéité du réservoir et du drain.
Les opérations précédemment décrites sont longues et imposent une immobilisation de l’aéronef pendant toute la durée de leur réalisation.
L’invention vise à remédier efficacement aux inconvénients précités en proposant un drain comportant: un corps ayant au moins une ouverture d'admission de fluide et au moins une ouverture de refoulement de fluide, en particulier permettant un drainage du réservoir, et une soupape montée mobile en translation et en rotation par rapport au corps, la soupape comprenant au moins un ergot.
De plus, le drain comporte en outre un dispositif de débrayage comprenant : un guide fixe, apte à être monté de façon à être fixe par rapport au corps, un guide mobile, comportant au moins un logement de réception de l'ergot, le guide fixe et/ou le guide mobile comportant au moins une saillie et/ou au moins un creux, en particulier de forme complémentaire à la saillie, et un ressort de pression, apte à solliciter le guide mobile contre le guide fixe de sorte que la saillie coopère avec le creux.
Ainsi, le ressort de pression est apte à se comprimer pour autoriser une rotation du guide mobile par rapport au guide fixe, lorsqu'un surcouple est appliqué sur la soupape alors que l'ergot se trouve encore à l'intérieur du logement de réception.
Cette borne inférieure peut être définie de nombreuses manières. Par exemple, cette borne inférieure peut être définie de manière arbitraire, sur la base de statistiques de bornes inférieures considérées comme acceptables. De préférence cette borne inférieure est déterminée en fonction de l’interférence entre la première surface d’étanchéité et la deuxième surface d’étanchéité. Idéalement, cette borne inférieure est déterminée en fonction d’une part de l’interférence entre la première surface d’étanchéité et la deuxième surface d’étanchéité et, d’autre part, de l’interférence entre le premier filetage et le deuxième filetage.
Selon un mode de réalisation, la borne inférieure corrigée répond à l’équation : dans laquelle SI est un pourcentage d’interférence à l’étanchéité, R1 est une perte d’interférence acceptable, ST1 est une inclinaison de la première surface d’étanchéité, ST2 est une inclinaison de la deuxième surface d’étanchéité.
Dans le cadre d’une surface d’étanchéité plane, l’inclinaison ST1 ou ST2 d’une telle surface d’étanchéité plane correspond à l’angle formé entre cette surface d’étanchéité plane et l’axe longitudinal de la connexion tubulaire. Dans le cadre d’une surface d’étanchéité torique, l’inclinaison de ladite surface d’étanchéité torique correspond à l’angle formé par une droite reliant les points de jonction de ladite surface d’étanchéité torique avec les portions de composant tubulaire situées axialement de part et d’autre de ladite surface d’étanchéité torique.
Selon un mode de réalisation, la borne inférieure corrigée est égale à une valeur minimale entre une première borne inférieure et une deuxième borne inférieure, lesdites première borne inférieure et deuxième borne inférieure répondant aux équations : (1) , et (2) si , alors , et si , alors dans lesquelles SI est un pourcentage d’interférence à l’étanchéité, R1 est une perte de tolérance acceptable, ST1 est une inclinaison de la première surface d’étanchéité, ST2 est une inclinaison de la deuxième surface d’étanchéité et TTdeg est une inclinaison de l’un parmi le premier filetage et le deuxième filetage, ledit un parmi le premier filetage et le deuxième filetage étant agencé sur le composant tubulaire comportant le repère et Ti est une interférence nominale entre le premier filetage et le deuxième filetage au couple cible.
Une telle borne inférieure prenant en compte d’une part l’interférence entre les surfaces d’étanchéité et, d’autre part, l’interférence entre les filetages permet de déterminer une borne inférieure d’une grande finesse, garantissant de façon précise qu’une interférence minimale est assurée entre les surfaces d’étanchéité lorsque, à l’état monté de la connexion tubulaire, l’extrémité distale du composant tubulaire ne comportant pas le repère est radialement au droit du repère entre la position relative optimale corrigée et la zone de tolérance inférieure.
Dans le cadre de d’une connexion tubulaire dont les dents des filetages présentent une crête et/ou une racine inclinées par rapport à l’axe longitudinal de la connexion, l’inclinaison du filetage correspond à l’inclinaison de la crête et/ou de la racine. Dans le cadre d’une connexion tubulaire dont les dents des filetages présentent une crête et une racine parallèles à l’axe longitudinal de ladite connexion tubulaire, alors l’inclinaison du filetage correspond à l’inclinaison d’une droite passant par un même point de la racine ou de la crête de dents successives, les dents présentant des singularités telles que les dents imparfaites ne permettant pas de définir un point correspondant sur cette droite étant ignorées dans la définition de cette inclinaison.
Selon un mode de réalisation, la connexion tubulaire comporte en outre une zone de tolérance supérieure.
Une telle zone de tolérance supérieure permet de définir une zone de positions relatives entre les composants tubulaires garantissant qu’il n’y ait pas de dommage causé par une interférence trop importante entre les surfaces d’étanchéité. En outre, cette zone de tolérance supérieure permet de s’assurer de l’absence de déformation vers l’intérieur de la connexion tubulaire liée à un vissage trop important des composants tubulaires entre eux, une telle déformation pouvant entraver le passage d’un outil de contrôle (« drift » du terme anglais).
Selon un mode de réalisation, la zone de tolérance supérieure est déterminée d’une part par la position relative optimale corrigée du repère et, d’autre part, par une borne supérieure, la zone de tolérance supérieure s’étendant sur une distance correspondant à ladite borne supérieure depuis la position relative optimale corrigée selon une direction s’éloignant d’une extrémité libre dudit un parmi le premier composant tubulaire et le deuxième composant tubulaire comportant le repère.
Cette borne supérieure peut être définie de nombreuses manières. Par exemple, cette borne supérieure peut être définie de manière arbitraire, sur la base de statistiques de bornes supérieures considérées comme acceptables. De préférence cette borne supérieure est déterminée en fonction de l’interférence entre la première surface d’étanchéité et la deuxième surface d’étanchéité. Idéalement, cette borne supérieure est déterminée en fonction d’une part de l’interférence entre la première surface d’étanchéité et la deuxième surface d’étanchéité et, d’autre part, de l’interférence entre le premier filetage et le deuxième filetage.
Selon un mode de réalisation, la borne supérieure répond à l’équation : dans laquelle SI est un pourcentage d’interférence à l’étanchéité, R2 est une perte de tolérance acceptable, ST1 est une inclinaison de la première surface d’étanchéité, ST2 est une inclinaison de la deuxième surface d’étanchéité.
Selon un mode de réalisation, la borne supérieure est égale à une valeur minimale entre une première borne supérieure et une deuxième borne supérieure, lesdites première borne supérieure et deuxième borne supérieure répondant aux équations : (3) , et (4) si , alors , et si , alors dans lesquelles SI est un pourcentage d’interférence à l’étanchéité, R2 est une perte de tolérance acceptable, ST1 est une inclinaison de la première surface d’étanchéité, ST2 est une inclinaison de la deuxième surface d’étanchéité et TTdeg est une inclinaison de l’un parmi le premier filetage et le deuxième filetage, ledit un parmi le premier filetage et le deuxième filetage étant agencé sur le composant tubulaire comportant le repère, et Ti est une interférence nominale entre le premier filetage et le deuxième filetage au couple cible de la connexion.
Selon un mode de réalisation, le premier composant tubulaire comporte une pluralité de premières surfaces d’étanchéité et le deuxième composant tubulaire comporte une pluralité de deuxièmes surfaces d’étanchéité.
Dans le cadre d’une pluralité de surfaces d’étanchéité sur chacun des composants tubulaires, la borne inférieure et la borne supérieure sont définies comme indiqué ci-dessus pour chacune des zones d’étanchéité de la connexion tubulaire, de telles zones d’étanchéité étant formées par l’une des premières surface d’étanchéité et l’une des deuxièmes surface d’étanchéité coopérant. La zone de tolérance inférieure est alors définie par la position relative optimale corrigée et la borne inférieure minimale parmi l’ensemble des bornes inférieures. De même, la zone de tolérance supérieure est alors définie par la position relative optimale corrigée et la borne supérieure minimale parmi l’ensemble des bornes supérieures.
Brève description des figures L’invention sera mieux comprise, et d'autres buts, détails, caractéristiques et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description suivante de plusieurs modes de réalisation particuliers de l’invention, donnés uniquement à titre illustratif et non limitatif, en référence aux dessins annexés. La est une vue en coupe d’une connexion tubulaire selon un mode de réalisation de l’invention. La est une représentation schématique d’une zone de la connexion tubulaire illustrée sur la , ladite zone comportant un repère de positionnement relatif des composants tubulaires. La est une représentation schématique d’une première variante de la connexion tubulaire illustrée sur la illustrant une zone de ladite variante, ladite zone comportant un repère de positionnement relatif des composants tubulaires. La est une représentation schématique d’une deuxième variante de la connexion tubulaire illustrée sur la illustrant une zone de ladite variante, ladite zone comportant un repère de positionnement relatif des composants tubulaires.
Dans la description, les figures et les revendications, l’axe X correspond à l’axe de révolution des composants tubulaires à l’état monté de la connexion tubulaire, ledit axe X définissant également un axe de la connexion tubulaire. Par convention, l'orientation « radiale » est dirigée orthogonalement à l'axe X et l’orientation « axiale » est dirigée parallèlement à l’axe X.
En pratique, le courant électrique d’alimentation des électrodes de l’au moins un jeu d’électrodes 120 (ou électrodes de l’au moins un électrolyseur 100) est un courant continu. En variante, l’électrolyse selon l'invention peut être conduite avec un courant pulsé.
L’électrolyse dans l’enceinte d’électrolyse 110 est généralement conduite à un pH d’environ 6-8, sous une tension comprise entre 1V à 15 V, préférentiellement, entre 2 et 10 V.
Le courant continu (et/ou pulsé) utilisé peut avoir une densité de courant comprise entre 0,1 A/dm 2 et 10 A/dm 2 , ou même au-dessus de 10 A/cm 2 . De préférence, on conduit l’électrolyse avec un courant continu (et/ou pulsé) ayant une densité de courant comprise entre 0,1 A/dm 2 et 5 A/dm 2 .
Après une période d'électrolyse suffisante pour obtenir une solution désinfectante contenant de l’acide hypochloreux avec la teneur souhaitée de chlore libre, on interrompe l'électrolyse (nous reviendrons sur ce dernier point en détail plus loin).
Durant l’électrolyse, au moins une partie des ions chlorures présents dans la solution aqueuse contenue dans l’enceinte d’électrolyse est oxydée au niveau de l’au moins une anode de l’électrolyseur pour générer du chlore (Cl 2(g) ) suivant la réaction d’équation 4 mentionnée plus haut. Le chlore ainsi généré réagit instantanément avec l’eau présent dans la solution aqueuse pour produire l’acide hypochloreux (HOCl ( aq ) ) et de l’acide chlorhydrique (HCl ( aq ) ) suivant la réaction réversible d’équation 2 mentionnée plus haut. Parallèlement à la réaction d’oxydation des ions chlorures, il y a une réduction de l’eau, au niveau de l’au moins une cathode de l’électrolyseur, en hydrogène gazeux (H 2(g) ) et en ions hydroxyde (OH - ) suivant la réaction d’équation 5 mentionnée plus haut. Ainsi, globalement l’électrolyse de la solution aqueuse contenant du chlorure alcalin tel que le chlorure de sodium, à un pH de 6 à 8 (pH de l’eau de ville), conduit à la formation de produits de chlore (chlore gazeux, acide hypochloreux et/ou ions hypochlorites) et de l’hydrogène gazeux, au sein de l’enceinte d’électrolyse 110. Or, celle-ci se trouve en communication fluide avec la cuve de dilution 300, laquelle est remplie d’eau.
Le gaz d’hydrogène, et le cas échéant une partie du gaz de chlore, généré(s) dans l’enceinte d’électrolyse 110 emprunte donc le conduit 220 de cette dernière, puis la sortie de fond 303 de la cuve de dilution 300 et ensuite traverse la cuve de dilution 300 contenant l’eau pour s’évacuer dans l’atmosphère.
D’un autre côté, l’eau contenue dans la cuve de dilution 300 et la solution aqueuse contenue dans l’enceinte d’électrolyse 110 forment ensemble un système qui a une tendance automatique à rendre les concentrations des espèces chimiques (En l’espèce ici : l’eau, l’acide hypochloreux et/ou les ions hypochlorites et les ions chlorures) qui le composent homogènes. Ce phénomène de déplacement « irréversible » des espèces chimiques qui tend à homogénéiser la composition du système correspond à ce qu'on appelle en chimie-physique la « diffusion » chimique.
Ainsi, en l’espèce, l’acide hypochloreux et/ou les ions hypochlorites ainsi que les ions chlorures ont donc tendance à se déplacer (ou migrer) de la solution aqueuse depuis l’enceinte d’électrolyse 110 vers la cuve de dilution 300 et, inversement, de l’eau a tendance à se déplacer (ou migrer) depuis la cuve de dilution 300 vers l’enceinte d’électrolyse 110.
Il convient de préciser que la diffusion chimique est un phénomène qui, en principe, se produit très lentement si aucune agitation ne vient l’accélérer.
Or, il est du mérite de l’auteur de la présente invention d'avoir trouvé, en dépit de ce préjugé hautement défavorable, qu'il est possible de produire une solution désinfectante dont la teneur en chlore libre (acide hypochloreux et/ou ions hypochlorites) peut atteindre 1000 ppm voire plus de 1000 ppm en des temps acceptables, en pratique industrielle, par exemple moins de 12 h, en disposant la cuve de dilution 300 au-dessus de l’enceinte d’électrolyse 110, en les raccordant de manière fluidique, et en se servant du mouvement des bulles de gaz d’hydrogène et le cas échéant de gaz de chlore, générées dans la solution aqueuse de l’enceinte d’électrolyse 110. En effet, ce mouvement de bulles de gaz engendre de minuscules tourbillons qui favorise le déplacement ou la diffusion d’au moins une partie des molécules d’acide hypochloreux et/ou d’ions hypochlorites (ou produit de chlore) du milieu concentré qui est représenté en l’espèce par la solution aqueuse contenue dans l’enceinte d’électrolyse 110 vers le milieu le moins concentré qui est représenté en l’espèce par l’eau de la cuve de dilution 300.
Par ailleurs, il est possible de régler l’électrolyse de manière à générer la formation de bulles de gaz notamment de gaz d’hydrogène, de sorte que ces bulles créent des turbulences aptes à forcer la migration de l’au moins une partie de l’acide hypochloreux de l’enceinte d’électrolyse 110 vers la cuve de dilution 301. Pour cela, l’auteur de la présente invention a montré qu’augmenter le nombre d’électrodes par jeu d’électrodes 120 et/ou le nombre jeux d’électrodes par électrolyseur permet de favoriser la génération de telles bulles de gaz et de réduire la durée de production d’une solution désinfectante contenant de l’acide hypochloreux à une teneur en chlore libre donnée ou désirée.
Par ailleurs, l’auteur de la présente invention a trouvé de manière surprenante et inattendue que les solutions désinfectantes obtenues grâce au système selon la présente invention peuvent éventuellement contenir du chlorure alcalin tel que le chlorure de sodium, mais en des teneurs très faibles, inférieures à 1 ppm, ce qui est très avantageux dans un procédé ou un système de production de solutions désinfectantes.
Nous revenons ici sur la notion de « période d’électrolyse suffisante » mentionnée plus haut. En fait la présente invention laisse le choix à l’utilisateur du système de production de la solution désinfectante comprenant l’acide hypochloreux de déterminer lui-même la teneur en chlore libre qui convient le mieux à l’opération de désinfection qu'il envisage d’effectuer, par exemple désinfection de l’air, désinfection de surfaces dures ou molles, désinfection de dispositifs médicaux, désinfection de la peau, désinfection de coupures sur la peau, désinfection de végétaux (ex. salades, fruits, légumes, vignes, plantes), désinfections de bâtiments d’élevages d’animaux, etc.
Aussi, pour obtenir la solution désinfectante avec une teneur en chlore libre donnée qui est adaptée à l’utilisation qu’il souhaite en faire, l’utilisateur peut surveiller, pendant le processus de production, la teneur en chlore libre de l’eau contenue dans la cuve de dilution 300. Par ailleurs, lorsque la valeur de la teneur en chlore libre correspond à ce qu’il désire, l’utilisateur peut interrompre l’électrolyse dans le ou les électrolyseurs.
Nous désignons par « chlore libre » : l’acide hypochloreux (HOCl) et les ions hypochlorites (OCl - ).
Pour surveiller l’évolution de la production de la solution désinfectante contenant l’acide hypochloreux, l’utilisateur peut prélever des échantillons de solution désinfectante en formation dans la cuve de dilution 300 et analyser ces échantillons pour déterminer leur teneur en chlore libre. Les prélèvements des échantillons comme les analyses de ces derniers peuvent être réalisés de façon ponctuelle ou en ligne, de préférence, en ligne.
Par ailleurs, le couvercle 130 peut être équipé d’un joint d'étanchéité (non représenté) approprié, par exemple en élastomère, permettant de réaliser ou de renforcer l’étanchéité entre l’enceinte 110 et le couvercle 130.
Sur les figures 2 à 5, et 8 à 12, le couvercle 130 est muni d’un conduit de 200 (dénommé conduit de communication). Celui-ci est destiné à permettre une communication fluidique entre l’intérieur et l’extérieur de l’enceinte d’électrolyse 110. Le conduit de communication 200 peut être utilisé pour le remplissage de l’enceinte d’électrolyse 110 en eau pour la dissolution du chlorure alcalin qui y est déjà chargé sous forme solide (via l’ouverture supérieure 110) afin de former la solution aqueuse contenant des ions chlorures à électrolyser. Le conduit de communication 200 autorise également le déplacement du gaz d’hydrogène, d’au moins une partie d’acide hypochloreux et le, cas échéant, du chlore gazeux générés dans l’enceinte 110 pendant la réaction d’électrolyse depuis cette enceinte 110 vers la cuve de dilution 300 dédiée à la préparation de la solution désinfectante comme cela sera décrit plus en détail par la suite.
Ce conduit de communication 200 est réalisé en une matière sensiblement similaire ou identique à celle de l’enceinte 110 ou au couvercle 130, notamment en PVC, en ABS ou en PC. Il a de préférence la forme d'un tube cylindrique de base circulaire. En usage, il débouche par son extrémité inférieure dans l’enceinte 110 à travers un orifice de couvercle 131 agencé dans le couvercle amovible130. L’extrémité supérieure libre de ce conduit de communication 200 est destinée à être raccordée à la cuve de dilution 300 comme cela sera décrit plus bas.
Un tel conduit de communication 200 peut être réalisé monobloc avec le couvercle 130 ou être rapporté fixement de façon étanche, par exemple par l’intermédiaire d’une bague d’étanchéité en caoutchouc (non illustrée) dans ce couvercle 130.
Dans des modes de réalisation particuliers de l’invention (non représentés), l’enceinte d’électrolyse peut en outre comprendre à sa partie inférieure un orifice de sortie permettant son vidage. Cet orifice de sortie peut être par exemple fermé par tout moyen d’obturation approprié, par exemple par un bouchon, un robinet ou autres.
Un exemple d’électrolyseur qui peut être utilisé avec le système selon la présente invention est décrit dans la demande de brevet WO2012172118A1 au nom de la Demanderesse, ou est commercialisé par cette dernière sous le nom de marque Chlor’in ( https://www.chlor-in.com/concept-chlor-in-p3.php ).
Sur les figures annexées, le conduit 200 est un conduit droit et vertical ou sensiblement droit et vertical, mais il est envisageable de prévoir un conduit incliné, ou un conduit de forme hélicoïdale, vertical ou incliné.
Cuve de dilution
Le système selon la présente invention comporte en outre une cuve de dilution 300 dans laquelle la solution désinfectante va être préparée par dilution de l’acide hypochloreux provenant de l’au moins un électrolyseur dans de l’eau fournie par la source d’eau S.
La cuve 300 est destinée à être placée au-dessus de l’au moins un électrolyseur 100. Le nombre d’électrolyseurs peut être de 1, 2 ou 3 ou plus tel qu’indiqué plus haut. Comme on peut le voir sur les figures 2, 3 et 4, cette cuve 300 est placée au-dessus de, respectivement, 1, 2 et 3 électrolyseurs 100. Le nombre d’électrolyseurs 100 est choisi en fonction des performances globales souhaitées (ex. temps de production de la solution désinfectant contenant de l’acide hypochloreux, teneur en acide hypochloreux souhaitée pour la solution désinfectant). En effet, la Demanderesse a pu constater que pour une cuve de dilution 300 d’un volume donné d’eau, plus il y a d’électrolyseurs plus la solution désinfectante est obtenue avec une concentration donnée en acide hypochloreux en un temps plus court. Ceci est mis en évidence dans le [Table 1] des exemples présentés plus avant, et qui montre l’effet du nombre d’électrolyseurs 120 sur le temps de production de la solution désinfectante selon la présente invention.
La cuve 300 selon l’invention présente à sa partie supérieure une entrée d’eau 302 et à son fond 305 au moins une sortie (ou orifice) de fond 303 (une sortie de fond par électrolyseur).
L’entrée d’eau 302 est dédiée à l’introduction d’eau pour remplir d’eau dans la cuve de dilution 300. Il est destiné à être reliée à une source d'alimentation en eau ‘’S’’ telle que par exemple un robinet ou un conduit d’eau municipale, ou autre.
En pratique, l’eau à apporter dans la cuve de dilution 300 est une eau de ville, mais il est bien évidement possible d’utiliser une eau de source naturelle, une eau distillée, ou une eau désionisée ou filtrée.
Aussi, dans un mode de réalisation particulier (non représenté), le système selon la présente invention peut en outre comprendre un filtre à eau agencé entre la source d'alimentation en eau S et l’entrée d’eau 302 de la cuve de dilution 300. Ce filtre à eau a pour but d’éliminer, ou tout au moins de réduire, des éventuels composés organiques (ou polluants organiques) qui seraient présents et qui pourraient interagir avec le chlore, entre autres produits d’électrolyse de l’eau saturée en chlorure de sodium. Le filtre à eau peut être de n’importe quel type connu de l'Homme du métier tel que par exemple un filtre particulaire (filtre cartouche, membrane de microfiltration, sable) ; un filtre à charbon actif ; une membrane d'ultrafiltration ; un contacteur membranaire ou une membrane de filtration gazeuse.