INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La composition filmogène selon l’invention peut comprendre en outre une phase aqueuse comprenant de l’eau et optionnellement au moins un solvant organique soluble dans l’eau à la température ambiante (25°C) et/ou au moins un agent gélifiant de phase aqueuse.
Selon l’invention, le ou les solvants organiques solubles dans l’eau sont choisis parmi les solvants volatils hydrosolubles et particulièrement sont choisis parmi les mono-alcools ayant de 2 à 5 atomes de carbone tels que l’éthanol, le propanol, l’isopropanol, le butanol, l’isobutanol, le tert-butanol, le sec-butanol.
Dans un mode de réalisation, la composition filmogène selon l’invention comprend en outre au moins un mono-alcool ayant de 2 à 5 atomes de carbone. Dans un mode de réalisation préféré, le solvant volatil hydrosoluble est de l’éthanol.
Selon un mode de réalisation, la phase aqueuse représente au moins 30% en poids par rapport au poids total de la composition. Dans un mode de réalisation, la phase aqueuse représente de 30% à 90% en poids par rapport au poids total de la composition, préférentiellement de 40% à 80%, plus préférentiellement de 50% à 70%
Dans un mode de réalisation, l’eau représente au moins 50% en poids par rapport au poids total de la phase aqueuse. Dans un mode de réalisation, l’eau représente de 50% à 90% en poids par rapport au poids total de la phase aqueuse, préférentiellement de 50% à 80%, plus préférentiellement de 50% à 70%.
Dans un mode de réalisation, l’eau est présente en une quantité allant de 15% à 70% en poids par rapport au poids total de la composition, préférentiellement de 20% à 65%, plus préférentiellement de 25% à 60%, encore plus préférentiellement allant de 30% à 50%.
Dans un mode de réalisation particulier, le ou les solvants volatils hydrosolubles sont présents en une quantité allant de 5% à 60% en poids par rapport au poids total de la composition filmogène, préférentiellement de 10% à 40%, plus préférentiellement de 15% à 25%.
Avantageusement, la présence d’un mono-alcool ayant de 2 à 5 atomes de carbone dans cette proportion, de préférence l’éthanol, permet un séchage accéléré de la composition filmogène ou de la composition cosmétique selon l’invention, conduisant à la formation d’un film couvrant en un temps inférieur à 20 min, préférentiellement inférieur à 15 min, plus préférentiellement inférieur à 5 min.
Gélifiant de phase aqueuse
La composition filmogène selon la présente invention peut comprendre en outre au moins un agent gélifiant de phase aqueuse.
Dans un mode de réalisation, le ou les agents gélifiants de phase aqueuse pouvant être utilisés dans la composition selon l’invention sont choisis parmi les gélifiants synthétiques, les gélifiants naturels, les gélifiants hémi-synthétiques ou d’origine naturelle transformés chimiquement, ou un mélange de ceux-ci.
La composition lubrifiante utilisée selon l’invention peut également comprendre au moins un additif améliorant l’indice de viscosité de type polymère de butylène et de styrène hydrogéné, de type copolymère d’éthylène propylène, ou encore de type polymère polyméthacrylate, de préférence un polymère de butylène et de styrène hydrogéné. La composition lubrifiante selon l’invention peut donc comprendre également au moins un additif améliorant l’indice de viscosité choisi dans le groupe constitué des polymères de butylène et de styrène hydrogénés, des copolymères éthylène propylène et des polymères polyméthacrylate, ledit additif améliorant l’indice de viscosité étant de préférence un polymère de butylène et de styrène hydrogéné. La composition lubrifiante selon l’invention peut comprendre de 0.1% à 15% en poids par rapport au poids total de composition lubrifiante, d’additif améliorant l’indice de viscosité.
La composition lubrifiante utilisée selon l’invention peut également comprendre au moins un additif.
Les additifs préférés pour la composition lubrifiante utilisée selon l’invention sont choisis parmi les additifs détergents, les additifs modificateurs de frottement diffèrent des composés molybdène défini ci-dessus, des additifs extrême pression, des dispersants, abaisseurs du point d'écoulement, agents anti-mousse, épaississants et leurs mélanges.
De préférence, les compositions lubrifiantes utilisées selon l’invention, comprennent au moins un additif extrême pression, ou un mélange.
Il existe une grande variété d’additifs anti-usure. De préférence, pour les compositions lubrifiantes utilisées selon l’invention, les additifs anti-usure sont choisis parmi les additifs comprenant du phosphore et du soufre tels que les métaux alkylthiophosphate, en particulier zinc alkylthiophosphate, et plus précisément le zinc dialkyldithiophosphate ou ZnDTP. Les composés préférés sont de formule Zn((SP(S)(OR)(OR'))2, dans laquelle R et R', identique ou différent, représente indépendamment un groupe alkyle, de préférence un groupe alkyle comprenant de 1 à 18 atomes de carbone.
Les phosphates d’amine sont également des additifs anti-usure qui peuvent être utilisés dans les compositions lubrifiantes utilisées selon l’invention. Cependant, les atomes de phosphore apportés par ces additifs peuvent agir comme poison des systèmes catalytiques des automobiles puisqu’ils génèrent des cendres. Il est possible de minimiser ces effets en substituant une partie des phosphates d’amine avec des additifs n’apportant pas de phosphore, tels que par exemple les polysulfides, notamment les oléfines contenant du soufre.
Avantageusement, les compositions lubrifiantes utilisées selon l’invention peuvent comprendre de 0,01% à 6% en poids, de préférence de 0,05% à 4% en poids, plus préférentiellement de 0,1% à 2% en poids par rapport au poids total de composition lubrifiante, d’additifs anti-usure et extrême pression.
Avantageusement, les compositions lubrifiantes utilisées selon l’invention comprennent de 0,01% à 6% en poids, de préférence de 0,05% à 4% en poids, plus préférentiellement de 0,1% à 2% en poids par rapport au poids total de composition lubrifiante, d’additifs anti-usure (ou composé anti-usure).
Avantageusement, les compositions utilisées selon l’invention peuvent comprendre au moins un additif modificateur de friction différents des composés molybdène de l’invention. Les additifs modificateurs de friction peuvent notamment être choisis parmi les composes apportant des éléments métalliques et des composes sans cendres. Parmi les composes apportant des éléments métalliques il peut être fait mention des complexes de métaux de transition tels que Mo, Sb, Sn, Fe, Cu, Zn pour lesquels les ligands peuvent être des composés hydrocarbonés comprenant des atomes d’oxygène, d’azote, de soufre ou de phosphore. Les additifs modificateurs de friction sans cendres sont généralement d’origine organique ou peuvent être choisis parmi les monoester d’acide gras et de polyols, les amines alcoxylées, les amines grasses alcoxylées, les époxydes gras, les borates d’époxydes gras, les amines grasses ou les esters d’acide de glycérol. Selon l’invention, les composes gras comprenant au moins un groupe hydrocarboné comprenant de 10 à 24 atomes de carbone.
Avantageusement la composition lubrifiante utilisée selon l’invention peut comprendre de 0,01% à 2% en poids ou de 0,01% à 5% en poids, de préférence de 0,1% à 1,5% en poids ou de 0,1% à 2% en poids par rapport au poids total de la composition lubrifiante, d’additif modificateur de friction différent des composés molybdène selon l’invention.
Avantageusement, la composition lubrifiante utilisée selon l’invention peut comprendre au moins un additif antioxydant.
Les additifs antioxydants généralement retardant la dégradation de la composition lubrifiante. Cette dégradation s’exprime le plus souvent par la formation de dépôt, par la présence de boues ou par une augmentation de la viscosité de la composition lubrifiante.
Le mélange est étalé sur une plaque de verre. Après séchage, le film fin est découpé en morceaux, lesquels sont ensuite introduits dans l’extrudeuse (comme illustré sur la ).
Le filament de diamètre 2 mm est fabriqué à l’aide d’une extrudeuse monovis (Filabot Original), à une température de 190°C.
Ainsi assemblée, la cellule subit une étape de stockage à température ambiante pendant 24 heures afin de permettre l’imprégnation de l’électrolyte au sein de l’électrode. La cellule est cyclée à température ambiante, à courant constant entre 2,6 et 4V versus Li + /Li°.
On constate que d’une part que la capacité augmente régulièrement durant les 6 premiers cycles ( ), traduisant une imprégnation difficile et progressive du disque d’électrode. D’autre part, les capacités calculées par gramme de matière active (graphite), obtenues à différents régimes sont très inférieures à la capacité théorique du graphite de 372 mAh/g. Ceci s’explique par des chemins de percolation électronique discontinus liés au faible rapport volumique carbone/polymère ( ).
Après cyclage, le disque d’électrode a tendance à s’effriter suite à la gélification du polymère PLA avec l’électrolyte ( ). Ce disque présente deux inconvénients majeurs : une imprégnation lente de l’électrolyte, une perte de son intégrité mécanique en cyclage et une faible percolation électronique conduisant à de faibles performances électrochimiques.
MATERIAU D’ELECTRODE DE BLEU DE PRUSSE, SON PROCEDE DE PREPARATION ET SON APPLICATION La présente demande appartient au domaine technique des matériaux pour l’énergie, et se rapporte en particulier à un matériau d’électrode de bleu de Prusse, à son procédé de préparation et à son application.
ARRIÈRE-PLAN Avec l’arrivée de « l’ère de la neutralité carbone », une révolution de transformation de l’énergie fossile en énergie propre est en train de reconstituer la carte mondiale de l’innovation et de remodeler la structure économique mondiale. La consommation continue d’énergie fossile traditionnelle a provoqué une série de problèmes tels que la pollution de l’environnement et le réchauffement de la planète. Dans ce contexte, les nouvelles énergies renouvelables, propres et non polluantes, sont devenues l’objet clé du développement dans le monde. La conversion et le stockage de l’énergie sont au cœur du développement des nouvelles énergies. À l’heure actuelle, les ressources renouvelables telles que l’énergie hydraulique, l’énergie éolienne, l’énergie solaire, etc., représentent une proportion croissante de la consommation d’énergie de la Chine. Cependant, en raison de leurs caractéristiques telles que l’instabilité, la discontinuité et l’incontrôlabilité, il est difficile de procéder à une collecte et à un stockage à grande échelle, ce qui entraîne un faible taux d’utilisation des ressources. Par conséquent, le développement d’équipements pour le stockage et la conversion efficaces et stables de l’énergie est un moyen efficace de réaliser une utilisation efficace de l’énergie propre. Les batteries au lithium-ion présentent les avantages d’une énergie spécifique élevée, d’une plate-forme haute tension, de bonnes performances de cycle, du respect de l’environnement et d’une absence de pollution ainsi que d’un effet de mémoire. Cependant, les réserves de matières premières de lithium sont limitées et inégalement réparties, la plupart des ressources de lithium en Chine dépendent des importations, et les batteries au lithium-ion ont un coût élevé et des performances de sécurité insatisfaisantes. À long terme, les batteries au lithium-ion ne peuvent pas répondre aux exigences du stockage d’énergie à grande échelle. Par rapport aux batteries au lithium-ion, les batteries au sodium-ion présentent les avantages d’une rentabilité plus élevée et de répondre aux exigences de stockage d’énergie à long terme, qui constituent un nouveau type d’énergie approprié pour le stockage à grande échelle.
Un matériau d’électrode positive d’une batterie au sodium-ion comprend principalement un oxyde métallique en couches, un composé polyanionique, un matériau de bleu de Prusse, etc. Parmi eux, le matériau de bleu de Prusse est devenu le point névralgique de la recherche pour le matériau d’électrode positive pour batteries au sodium-ion, en raison de ses avantages tels que son faible coût, ses bonnes performances de cycle, sa capacité spécifique réelle élevée et sa plate-forme haute tension.
Le bleu de Prusse et ses analogues (PBA) ont une structure cubique à faces centrées avec la formule générale
[Chem. 1]
A x M[Fe(CN) 6 ]·zH 2 O
dans laquelle A représente des ions de métaux alcalins et M représente des métaux de transition (Fe, Cu, Ni, Mn ou Co, etc.), z représente l’eau interstitielle. Sa structure présente les caractéristiques suivantes : les ions métalliques M et Fe sont agencés en alternance et liés à C≡N pour former une structure d’ossature rigide ouverte –Fe–C≡N–M–. Les positions interstitielles de cette structure ouverte peuvent accueillir une certaine quantité d’ions de métaux alcalins (tels que Li + , Na + ou K + , etc.) et de molécules d’eau. Cependant, lors de la formation du matériau bleu de Prusse, des lacunes de Fe(CN) 6 se formeront dans la structure. Les atomes métalliques insaturés sur les lacunes se combineront avec l’hydrogène de la molécule d’eau pour introduire de l’eau coordonnée et de l’eau de cristallisation dans la structure, ce qui est presque inévitable dans son processus de synthèse chimique.
L’existence d’eau coordonnée et de lacunes réduit la stabilité structurelle et la conductivité électrique du matériau d’électrode des analogues de bleu de Prusse lors de l’intercalation et de la désintercalation des ions sodium, affecte les performances de débit et la puissance de sortie de celui-ci et limite considérablement l’application des analogues de bleu de Prusse dans le matériau d’électrode positive pour les batteries au sodium-ion.
RÉSUMÉ Ce qui suit est un résumé du sujet décrit de manière détaillée ici. Ce résumé n’est pas destiné à limiter la portée de protection des revendications.
En visant les défauts présents dans l’art antérieur, l’objectif de la présente demande est de fournir un matériau d’électrode de bleu de Prusse et son procédé de préparation et son application. Le matériau d’électrode de bleu de Prusse peut résoudre le problème tel qu’une conductivité électrique plus faible du matériau d’électrode de l’analogue de bleu de Prusse dans l’art antérieur.
Ces étapes peuvent être mises en œuvre par l’unité de traitement 8.
Par exemple, la deuxième étape de mesure peut comprendre par exemple après l’étape d’arrêt de l’enregistrement pour la deuxième contraction :
une sous étape de détection d’une initiation d’une troisième contraction appliquée sur le corps gonflable par le périnée de la personne provoquant un enregistrement de la pression mesurée au sein du corps gonflable par les deuxièmes moyens de mesure, et
une sous étape d’enregistrement de la pression au sein du corps gonflable par les deuxièmes moyens de mesure.
Le procédé peut comprendre pour chaque contraction, une étape d’enregistrement de la pression de contraction ou une étape d’enregistrement de la pression de contraction et de la durée de contraction appliquée telles que précédemment décrites.
Le procédé peut comprendre avant chaque étape de détermination d’une nouvelle contraction, une étape de détection d’un arrêt de la contraction précédente.
Par exemple, les contractions peuvent être espacées les unes des autres, par exemple d’au moins 30 secondes, par exemple de 60 secondes.
En outre, le procédé peut comprendre une succession de deuxième étape de mesure.
Par exemple pour chaque deuxième étape de mesure, le corps gonflable inséré au moins en partie dans les voies génitales de la personne peut être gonflé en fonction d’une consigne de dimension prédéterminée différente.
Par exemple, le procédé peut comprendre une étape de mesure de dimension dans laquelle le corps gonflable peut être gonflé à une consigne de dimension, par exemple de diamètre de 3 cm et une ou plusieurs contraction pourraient être appliquées puis une étape de mesure de dimension dans laquelle le corps gonflable peut être gonflé à une consigne de dimension, par exemple de diamètre de 4 cm et une ou plusieurs contractions peuvent être appliquées, puis une étape de mesure de dimension dans laquelle le corps gonflable peut être gonflé à une consigne de dimension, par exemple de diamètre de 5 cm et une ou plusieurs contraction peuvent être appliquées.
Par exemple, le procédé peut comprendre entre chaque deuxième étape de mesure, une étape dans laquelle le corps gonflable est, au moins en partie, par exemple en intégralité, dégonflé.
Le dégonflage du corps gonflable peut être mis en œuvre par l’unité de traitement 8 du dispositif.
Le procédé selon l’invention peut comprendre en outre une étape dans laquelle selon un mode de réalisation, une valeur de tonicité du périnée est calculée ou déterminée à partir de la pression mesurée au sein du corps gonflable lors de la deuxième étape de mesure. La valeur de tonicité du périnée peut être calculée ou déterminée par l’unité de traitement 8 du dispositif.
Les modes de réalisations illustrés des figures 2 à 4 permettent d’améliorer sensiblement la situation et offrent de meilleures performances en termes de résistance à la charge et de résistance à la fatigue.
A cet effet, la languette 3 comprend outre ladite portion principale 30 définissant la surface fonctionnelle d’appui SAP, au moins une portion de soutien, prolongeant latéralement la portion principale 30 d’un côté de la portion principale, ou encore de préférence deux portions de soutien 31, 32 prolongeant latéralement la portion principale 30 respectivement des deux côtés de la portion principale et 30, et comme illustré à la ou encore à la , à titre d’exemple.
La portion de soutien, ou chacune des deux portions de soutien 31,32 s’étend en saillie de la portion principale 30 de la languette 3, du côté opposé à la surface fonctionnelle d’appui SAP pour constituer un moyen de renfort entre la portion principale 30 et le profilé.
Un tel moyen de renfort s’oppose à un fléchissement de la languette 3 lorsque la surface fonctionnelle d’appui SAP, supérieure, subit un effort transmis par les deuxièmes dents D2 de la roue dentée RD. Aux figures on remarque que le profil de la languette (comprenant la portion principale 30 et les deux portions de soutien 31, 32) forme une arche lorsque vue suivant la direction d3.
Selon un mode de réalisation, illustré à titre indicatif aux figures 2, 2a, 2b, 2c, la portion de soutien, ou tout ou partie des portions de soutien 31, 32 relie la portion principale 30 de la languette 3 à la paroi POV du profilé portant les ouvertures OV qui est une paroi plane.
De manière générale et comme illustré à titre indicatif à la , la portion principale 30, peut être prolongée latéralement par : - une première portion de soutien 31 de la languette, reliant un premier bord latéral à la portion principale 30 à la paroi P OV , - une deuxième portion de soutien 32 de la languette, reliant un deuxième bord latéral à la paroi P OV .
La dimension séparant la première portion de soutien 31 et la deuxième portion de soutien 32, délimitant la dimension de la portion principale 30 de la languette 30 suivant cette direction transversale peut être typiquement comprise entre 10 mm et 100 mm.
De manière générale, la portion principale s’étend via la ligne de pli transversale PLD1 qui définit le bord supérieur de l’ouverture OV, alors que la première portion de soutien 31 s’étend via une première ligne de pli latérale PLL1, qui définit un premier bord latéral de l’ouverture Ov, et que la deuxième portion de soutien s’étend via une deuxième ligne de pli latérale PLL2 qui définit un deuxième bord latéral de l’ouverture Ov.
La est une vue schématique de la découpe dans la paroi du profilé portant les ouvertures, permettant l’obtention d’une languette, la découpe consistant en une ligne de coupe CT, inférieure, permettant lors de l’emboutissage, la formation de la languette par une ligne de pli transversale PLD1 et deux lignes de plis latérales PLL1, PLL2, reliant respectivement une extrémité de la ligne de pli transversale PLD1 à la ligne de coupe CT, inférieure.
Selon un mode de réalisation illustré notamment à la , le bord supérieur de l’ouverture OV formé par la ligne de pli transversale, le premier bord latéral de l’ouverture formé par la première ligne de pli latérale PLL1et le deuxième bord latéral de l’ouverture formé par le deuxième ligne de pli latérale PLL2 , ainsi que le bord inférieur sont contenus dans le plan de la paroi P OV qui est une paroi plane P89 qui peut être une paroi plane P 89 délimitée latéralement par les lignes de plis PL8 et PL9 selon le mode de réalisation illustré.
Selon un autre mode de réalisation, visible à la , la paroi P OV du profilé portant les ouvertures OV est contenue seulement partiellement dans la paroi plane P89, délimitée entre le pli longitudinal référencé PL8 et le pli longitudinal référencé PL9 ) la .
La paroi P OV du profilé portant les ouvertures OV se prolonge ainsi, de part et d’autre de la portion principale 30 des languettes 3, par deux parois latérales P78, P910 s’étendant en saillie de la paroi plane P89, du même côté que les languettes 3, les deux parois latérales P78, P910 jouxtant les languettes 3.
La paroi latérale P78 s’étend en saillie de la paroi plane P89 via le pli longitudinal référencé PL8 et la paroi latérale P910 s’étend en saille de la paroi plane P89 via le pli longitudinal référencé PL9. A la , et de manière générale les deux parois latérales P78 et P910 sont planes, parallèles entre elles, et s’étendent sensiblement perpendiculairement à la paroi plane P79. Selon le mode de réalisation de la , la ligne de coupe CT inférieure s’étend sur toute la dimension transversale de la paroi 79 s’étendant selon la direction Y, en se prolongeant dans les deux parois latérales P78, P910.
Dans un tel mode de réalisation selon la , les deux portions de soutien 31, 32 relient respectivement la portion principale 30 aux dites deux parois latérales P78, P910. Contrairement au mode de réalisation de la , un tel mode de réalisation selon la implique une ouverture OV dans la paroi P OV qui s’étend non seulement dans la paroi plane P89, mais qui se prolonge au moins partiellement dans les deux parois latérales P78, P910. Le bord supérieur de l’ouverture OV qui s’étend dans le paroi plane P89 et les bords latéraux de l’ouverture, qui s’étendent respectivement dans les deux parois latérales P78 et P910, typiquement perpendiculaire à la paroi plane P89, ne sont donc pas contenus dans un même plan.
De manière générale, le profilé de poutre peut présenter d’autres fonctions et en particulier : - au moins une série d’ouvertures de fixation OF, réparties suivant la longueur du montant, et permettant la fixation de la poutre à d’autres composants du rack de stockage, et/ou - au moins une paroi de guidage PG, typiquement parallèle à la paroi portant les languettes, s’étendant suivant la longueur du profilé, configurée pour coopérer avec un organe de guidage OG tel qu’un galet, ou un patin, couplé à un support de la roue dentée.
Selon un mode de réalisation, la paroi de guidage est matérialisée par un flanc d’une rainure formée par le profilé, s’étendant suivant la longueur de la poutre. A la une première rainure est matérialisée par trois parois planes délimitées entre les plis longitudinaux référencés PL11, PL12, PL13, PL14. La paroi plane entre les plis longitudinaux PL12, PL13 forme le fond de la rainure, et les deux parois opposées délimitées respectivement entre les plis longitudinal PL11, PL12, d’une part, et PL13, PL14, d’autre part, les deux flancs de la rainure. La paroi de guidage PG est délimitée entre les plis PL11 PL12.
Selon un mode de réalisation, le premier élément résistif de chaque synapse est relié à une sortie d'un circuit neuronal correspondant supplémentaire.
Selon un mode de réalisation, le premier élément résistif de chaque synapse est relié à une tension d'alimentation par l'intermédiaire d'un premier transistor correspondant, chacun des premiers transistors ayant sa grille reliée à une sortie d'un circuit neuronal correspondant supplémentaire.