INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La source 10 comprend un autre générateur de tension 34 raccordé entre l’anode 18 et la masse électrique 32. Le générateur de tension 34 permet de générer une différence de potentielle suffisante entre l’anode 18 et la cathode 14 pour accélérer le faisceau d’électrons 16. Le générateur de tension 34 peut être un générateur de tension continue à très haute tension, typiquement entre 20kV et 200kV.
La est représentée de façon fonctionnelle. Plus précisément, on considère que le générateur de courant variable 26, lorsqu’il est soumis à une commande constante provenant du module de pilotage 28, est configuré pour générer un courant constant lorsque la tension à ses bornes évolue dans sa plage de fonctionnement. De même un générateur de tension est configuré pour générer une tension constante lorsque le courant qu’il délivre évolue dans sa plage de fonctionnement.
La représente, plus en détail, un exemple de la source 10 et notamment un exemple de schéma permettant de réaliser le générateur de courant 26 autour d’un transistor 40 de type MOSFET utilisé en mode linéaire. Dans l’exemple représenté, le transistor 40 est mis en œuvre dans un montage de type source commune.
Le drain D du transistor 40 est raccordé à la cathode 14 pour l’alimenter en courant Ik et la source S du transistor 40 est raccordée à la masse électrique 32 au travers d’une résistance R4. Le courant Ik traversant le transistor 40 pour alimenter la cathode 14 est piloté par un amplificateur opérationnel 42 dont la sortie est raccordée à la grille G du transistor 40. L’entrée non inverseuse de l’amplificateur opérationnel 42 est raccordée à un générateur de tension variable 44 dont la tension Uc est proportionnelle au courant Ik désiré. L’entrée inverseuse de l’amplificateur opérationnel 42 reçoit la tension aux bornes de la résistance R4 qui est proportionnelle au courant Ik, éventuellement par l’intermédiaire d’une résistance R3. L’amplificateur opérationnel 42 ajuste la commande de grille G pour asservir le courant Ik à une valeur de consigne formée par la tension Uc.
En complément, dans l’exemple représenté, la grille 24 peut être raccordée à la cathode 14 par l’intermédiaire d’une résistance R1 et l’entrée inverseuse de l’amplificateur opérationnel 42 peut être raccordée à la cathode 14 par l’intermédiaire d’une résistance R2. Afin d’améliorer la qualité du générateur de courant variable 26, c’est-à-dire lui permettre d’améliorer l’indépendance du courant qu’il délivre à son environnement, notamment la tension à ses bornes, il est avantageux de respecter la condition suivante pour les valeurs de résistances : R4/R3 = R1/R2. Dans cette condition, le courant Ik est commandé par la tension de commande Uc, selon la fonction affine suivante : Ik = ((R3+R2)/R2 * Uc/R4) - Ug/R1.
Préférentiellement, les données physiologiques comprennent des données de rythme cardiaque.
Préférentiellement, les données physiologiques comprennent une température d’occupant.
Préférentiellement, les moyens d’acquisition comprennent une caméra adaptée pour mesurer au moins un rythme cardiaque d’occupant
Préférentiellement, les moyens d’acquisition comprennent une caméra adaptée pour mesurer une température de peau d’occupant.
Préférentiellement, l’unité de contrôle est configurée pour détecter plusieurs occupants dans l’habitacle via la caméra, pour calculer un bilan thermique pour chaque occupant en fonction des données de température, pour calculer une moyenne des bilans thermiques des occupants, et pour définir la proportion du flux d’air chaud entre le pare-brise et l’habitacle de manière à ce que la moyenne des bilans thermiques atteigne le seuil d’équilibre thermique au bout de la durée prédéfinie.
Préférentiellement, le générateur de flux d'air chaud comprend une première pompe à chaleur et une deuxième pompe à chaleur, l’unité de contrôle étant configurée pour activer la première pompe à chaleur et/ou la deuxième pompe à chaleur de manière à ce que le bilan thermique atteigne le seuil d’équilibre thermique au bout de la durée prédéfinie.
Préférentiellement, le générateur de flux d'air chaud comprend un ventilateur ; l'unité de contrôle étant configurée pour contrôler une vitesse de rotation du ventilateur de sorte à ce que le bilan thermique atteigne le seuil d’équilibre thermique au bout de la durée prédéfinie.
Préférentiellement, l’unité de contrôle est configurée de sorte à modifier progressivement la proportion de partage, notamment en augmentant la proportion d’air chaud vers l’habitacle et en diminuant la proportion d’air chaud vers le pare-brise ; de manière à ce que le bilan thermique atteigne le seuil d’équilibre thermique au bout de la durée prédéfinie.
Préférentiellement, le bilan thermique comprend un besoin de chauffage d'occupant en fonction des données de température et optionnellement de données physiologiques, pour comparer le besoin de chauffage à un besoin cible, et pour contrôler le module de partage de sorte à réduire un écart entre le besoin de chauffage et un besoin cible.
Préférentiellement, la durée prédéfinie est comprise entre 3 minutes et 10 minutes.
Préférentiellement, la durée prédéfinie est comprise entre 4 minutes et 6 minutes.
Préférentiellement, les moyens d’acquisition comprennent une caméra.
Préférentiellement, la paroi extérieure délimite l’habitacle.
Préférentiellement, le système de chauffage est apte à détecter en simultané plusieurs passagers dans l'habitacle, les moyens d'obtention sont configurés pour obtenir des données physiologiques de chacun desdits passagers, et l'unité de contrôle est configurée pour contrôler le module de partage en fonction de données physiologiques de chacun desdits passagers, notamment grâce à une moyenne des bilans thermiques des passagers.
Préférentiellement, le ventilateur est commun à la première pompe à chaleur et à la deuxième pompe à chaleur.
Préférentiellement, la première pompe à chaleur est associée à l'habitacle, et la deuxième pompe à chaleur est associée au pare-brise.
Suivant la présente divulgation, plusieurs types d’opérateurs peuvent être utilisés. De manière non limitative, les opérateurs utilisés peuvent être basés sur au moins un des opérateurs suivants : - un gradient ; - un Laplacien ; - des ondelettes ; - une transformée de Gabor ; - des statistiques à partir d’informations extraites sur les n images ou sur l’hologramme numérique H ; - une transformée en cosinus discrète.
Le choix de l’opérateur dépend du bruit présent sur chaque vignette 5. En effet, le bruit de tavelure ou de chatoiement et/ou le flou présent sur chaque vignette 5 influence(nt) le choix de l’opérateur OPT.
A titre d’exemple, l’opérateur OPT basé sur le gradient est facile à mettre en œuvre et peu couteux en temps de calcul. Toutefois, cet opérateur OPT peut augmenter le flou des vignettes 5 et donc induire des erreurs ou imprécisions dans l’estimation de la carte de profondeur C. Par conséquent, ce type d’opérateur OPT est de préférence sélectionné lorsque le flou moyen sur s’ensemble des vignettes 5 est faible.
De manière privilégiée, l’opérateur OPT basé sur les statistiques à partir d’informations extraites sur les n images ou sur l’hologramme numérique H permet d’obtenir de meilleurs résultats dans la sélection de la profondeur attribuée à chaque pixel (étape E10), améliorant la précision du procédé 100. A titre d’exemple, l’opérateur statistique utilisé est l’opérateur de variance locale du niveau d’intensité sur les n images, de préférence l’opérateur de variance locale de niveau de gris lorsque les images I i sont en niveau de gris.
L’étape d’application E6 fournit en sortie une métrique par vignette 5 et par profondeur. Ainsi, toutes les vignettes 5 des différents plans de reconstruction 3 sont associées à une métrique.
Le procédé 100 comprend ensuite l’étape de détermination E8 par le module de détermination 14 de la profondeur Dp associée à chaque région bidimensionnelle R sur la base au moins des métriques relatives aux vignettes 5 associées à la région bidimensionnelle concernée R.
De préférence, l’étape de détermination E8 du procédé 100 travaille de manière séparée sur chaque région bidimensionnelle R. Chaque région bidimensionnelle R est étudiée sur l’ensemble des plans de reconstruction 3. Pour cela, l’étape de détermination E8 du procédé 100 utilise un critère d’optimisation qui est appliqué de manière individuelle à chaque région bidimensionnelle R positionnée dans les différents plans de reconstruction 3. Cela permet de suivre l’évolution de l’information contenue dans la région bidimensionnelle R donnée dans les différents plans de reconstruction 3.
Dans cet exemple, le critère d’optimisation est basé sur au moins un des critères suivants : - argmin et calculé dans cet exemple suivant la formule suivante :
; - argmax et calculé dans cet exemple par la formule suivante :
avec OPT(R i , m , n ) correspondant à la métrique d’une région bidimensionnelle R dans le plan de reconstruction 3 associé à une profondeur z d’indice i avec i correspondant à l’image de reconstruction (i.e. donnant ainsi la profondeur du plan de reconstruction 3), Dp m , n correspondant à la profondeur attribuée à la région bidimensionnelle R comprenant le pixel de centrage de coordonnées m, n dans l’image I i .
Dans la présente divulgation, il est recherché pour une région bidimensionnelle R donnée évoluant dans les différents plans de reconstruction 3 la profondeur z i pour laquelle la région bidimensionnelle R présente le moins de bruit de tavelure ou de chatoiement.
Selon un premier mode de réalisation, une telle profondeur z i peut soit correspondre à : - un minimum global atteint en recherchant par exemple la valeur maximale d’intensité du pixel sur lequel est centré la région bidimensionnelle R donnée dans les plans de reconstruction 3 avec le critère argmin, ou - un maximum global atteint en recherchant par exemple la valeur maximale d’intensité du pixel sur lequel est centré la région bidimensionnelle R donnée dans les plans de reconstruction 3 avec le critère argmax.
Ainsi, suivant ce mode de réalisation il est donc nécessaire de vérifier la variation de la métrique dans les différents plans de reconstruction 3 pour chaque région bidimensionnelle R.
Dans un deuxième mode de réalisation, la profondeur Dp associée à chaque région bidimensionnelle R est déterminée par sélection de la profondeur pour laquelle est maximal l'écart en valeur absolue entre la métrique relative à la région bidimensionnelle R concernée et à la profondeur concernée, et la moyenne, notée µ des métriques relatives à la région bidimensionnelle R concernée.
Suivant ce deuxième mode de réalisation, la profondeur Dp associée à chaque région bidimensionnelle R peut être déterminée suivant la formule suivante :
(a) la formation d’un substrat temporaire comprenant un substrat support et une pluralité de portions de pavés d’un premier matériau disposées sur le substrat support, la formation dudit substrat temporaire comprenant :
(i) le prélèvement d’une pluralité de pavés à partir d’au moins un substrat donneur et le placement de chaque pavé sur un substrat intermédiaire, chaque substrat donneur présentant un diamètre inférieur au diamètre du substrat intermédiaire,
(ii) la formation d’une zone de fragilisation dans chaque pavé par implantation d’espèces atomiques, de sorte à délimiter une portion de pavé à transférer,
(iii) le collage du substrat intermédiaire sur le substrat support par l’intermédiaire des pavés, et
(iv) le détachement des pavés le long de la zone de fragilisation, de sorte à transférer les portions de pavés sur le substrat support,
(b) l’assemblage du substrat temporaire avec un substrat receveur en un second matériau différent du premier matériau par l’intermédiaire desdites portions de pavés, et
(c) le retrait du substrat support de sorte à transférer au moins une partie des portions de pavés sur le substrat receveur pour former la structure composite.
Par « assemblage par l’intermédiaire des portions de pavés », on entend dans le présent texte que l’assemblage du substrat temporaire sur le substrat receveur se fait avec les portions de pavés orientées vers le substrat receveur (le substrat support étant situé du côté des portions de pavés opposé au substrat receveur). Ceci n’implique pas un contact direct des portions de pavés et du substrat receveur. Ainsi, si, comme exposé plus bas, des couches additionnelles ont été formées sur les portions de pavés dans le cadre d’un ou plusieurs traitements des portions de pavés avant l’étape d’assemblage, c’est la couche située à la surface libre des portions de pavés qui est en contact avec le substrat receveur.
L’invention permet donc de différer autant que possible l’assemblage de deux substrats non compatibles entre eux lors de la fabrication de la structure composite, en évitant en particulier de traiter les pavés selon des procédés incompatibles avec le matériau du substrat receveur.
De manière particulièrement avantageuse, le procédé comprend au moins une étape de traitement des portions de pavés avant l’assemblage desdites portions de pavés sur le substrat receveur.
Ledit traitement peut comprendre :
- une épitaxie d’une couche d’un troisième matériau sur chaque pavé,
- une gravure,
- un traitement de surface,
- un dopage,
- un traitement thermique, et/ou
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement et partiellement sur les figures 2 et 4 et 5, au moins une zone prédéfinie ZPj peut comprendre un trou traversant TT qui est propre à être traversé par un élément de couplage EC propre à assurer un couplage d’un équipement sur la doublure de volet DV. Comme évoqué plus haut, cet équipement peut, par exemple, être un bloc optique. On notera que l’élément de couplage EC peut, par exemple, être une vis. Mais il pourrait également s’agir d’un pion ou d’une patte de clippage. On notera également que dans l’exemple illustré non limitativement et partiellement sur les figures 2, 4 et 5, les première ZP1 et seconde ZP2 zones prédéfinies comprennent chacune un trou traversant TT qui est propre à être traversé par l’élément de couplage EC. Par exemple, l’un de ces deux trous traversants TT peut comporter un filetage interne. Mais une nervure de protection NPj peut être destinée à protéger autre chose qu’un trou traversant TT dans une zone prédéfinie ZPj ne devant pas recevoir de colle.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement et partiellement sur les figures 2, 4 et 5, au moins une nervure de protection NPj peut avoir une forme semi-circulaire. Mais d’autres formes peuvent être envisagées, et notamment une forme circulaire ou quasi circulaire, ou une forme en U ou en V ou encore en L, par exemple.
On notera également que la doublure de volet DV peut, par exemple, être réalisée avec chaque nervure de protection NPj par moulage d’une matière plastique de préférence rigide et résistante. Cette dernière peut, par exemple, être du polypropylène (ou PP).
De même, un panneau inférieur PRV ou supérieur PSV peut, par exemple, être réalisé avec chaque nervure de protection NPj par moulage d’une matière plastique de préférence rigide et résistante. Cette dernière peut, par exemple, être du polypropylène (ou PP).
Porte latérale de véhicule automobile La présente invention se rapporte à une porte latérale de véhicule automobile permettant de prévenir les conséquences des impacts latéraux.
Des portes latérales de véhicules automobiles connues comprennent un caisson délimité par deux tôles en regard, une tôle extérieure et une tôle intérieure. La tôle intérieure est orientée vers l’habitacle du véhicule automobile, tandis que la tôle extérieure définit une portion de paroi extérieure du véhicule. Les deux tôles convergent l’une vers l’autre dans la partie supérieure du caisson en définissant une fente apte à autoriser le passage d’une paroi vitrée.
La tôle intérieure est recouverte d’une garniture accrochée au caisson en regard de la paroi intérieure, et la garniture présente une portion en relief définissant un flanc d’appui formant accoudoir, et conséquemment, un espace libre entre la garniture et la paroi intérieure. La garniture est usuellement réalisée dans une plaque en matériau polymère thermoformée et elle est par exemple recouverte d’un textile.
En outre, la porte est équipée d’un boîtier encastré à travers le flanc d’appui et venant s’étendre à l’intérieur de l’espace libre. Le boîtier affleure à la surface du flanc d’appui et il présente une bordure périphérique venant en prise dans le flanc d’appui. Ainsi, il est maintenu en position fixe à travers le flanc d’appui.
Le boîtier comporte usuellement un logement en creux, dénommé « bénitier », et il se prolonge, le cas échéant, sur le flanc d’appui, par des contacteurs électriques permettant d’actionner la paroi vitrée. Le logement en creux permet de former poignée pour tirer la porte vers l’habitacle du véhicule automobile.
Aussi, à l’intérieur de l’espace libre, une équerre est installée sur la tôle intérieure et elle vient s’étendre sous le boîtier auquel elle est rattachée. De la sorte, l’équerre permet à la fois d’améliorer le maintien en position fixe du boîtier, et aussi, de pouvoir reprendre les efforts exercés sur le flanc d’appui formant accoudoir.
En revanche, lorsque la porte est percutée par un autre véhicule automobile, sa déformation peut provoquer, notamment, une dislocation du boîtier et de la garniture. En effet, si l’impact est important, il provoque l’enfoncement de la paroi extérieure, puis ensuite, celui de la paroi intérieure sur laquelle elle vient s’appuyer. La déformation de la paroi intérieure vers l’intérieur de l’habitacle tend alors à entraîner l’équerre en translation et en pivotement de sorte que le boîtier tend lui, à être entraîné en saillie du flanc d’appui. Le bord contondant de la bordure périphérique du boîtier peut alors venir blesser le passager du véhicule automobile.
Aussi, un problème qui se pose et que vise à résoudre la présente invention est de fournir une porte latérale sans risque pour les passagers en cas de choc latéral.
Dans le but de résoudre ce problème, il est proposé une porte latérale de véhicule automobile comprenant : un caisson comportant une paroi intérieure et une paroi extérieure s’étendant en regard l’une de l’autre ; une garniture accrochée audit caisson en regard de ladite paroi intérieur, ladite garniture présentant une portion en relief définissant, d’une part un espace libre entre ladite garniture et ladite paroi intérieur et d’autre part, un flanc d’appui formant accoudoir ; un boîtier engagé à l’intérieur dudit espace libre à travers ledit flanc d’appui, ledit boîtier présentant une bordure périphérique solidaire dudit flanc d’appui ; une équerre présentant une partie de fixation solidaire de ladite paroi intérieure et une partie en porte-à-faux s’étendant dans ledit espace libre, ledit boîtier prenant appui sur ladite partie en porte-à-faux.
Ladite partie en porte-à-faux comporte une platine de réception mobile entre une position dans laquelle elle est bloquée en pivotement par rapport à ladite partie de fixation, et une autre position dans laquelle elle est libre en pivotement ; et ladite platine de réception est adaptée à être entraînée dans ladite autre position lorsque ledit caisson est enfoncé et que ladite paroi intérieure et ledit boîtier sont entraînés en mouvement l’un vers l’autre, de façon que ladite platine de réception pivote et que ladite bordure périphérique dudit boîtier demeure solidaire dudit flanc d’appui.
Ainsi, une caractéristique de l'invention réside dans la mise en œuvre d'une partie en porte-à-faux munie d'une platine de réception mobile. Cette platine de réception est, dans une première position, verrouillée en position fixe par rapport à la partie de fixation afin de reprendre les appuis du boîtier. Lorsque le caisson est enfoncé, la platine de réception se déverrouille et peut pivoter. De la sorte, durant le rapprochement de la paroi intérieure et du boîtier, la platine de réception pivote, sans provoquer l'intrusion substantielle de le bordure périphérique du boîtier dans l'habitacle. Par conséquent, le passager est préservé.
Selon une caractéristique de l'invention particulièrement avantageuse, ladite platine de réception est écartée de ladite partie de fixation dans ladite une position, tandis qu’elle est rapprochée de ladite partie de fixation dans ladite autre position. Autrement dit, lorsque la platine de réception est entraînée en translation, d'une position dans laquelle elle est écartée de la partie de fixation et où elle est bloquée en pivotement, vers une position dans laquelle elle est rapprochée de la partie de fixation et où elle est libre en pivotement, elle peut alors pivoter. Ainsi, lorsque la paroi intérieure et le boîtier sont entraînés l'un vers l'autre, au cours du choc, la platine de réception est entraînée en translation, de la position écartée vers la position rapprochée.
- au moins un passage 36 situé dans une deuxième zone Z2 est délimité entre deux parois latérales opposées incurvées ;
- la grille 32 est formée d’éléments de grille 38, 40 entrecroisés entre lesquels sont délimités les passages 36, incluant au moins un élément de grille 38, 40 de hauteur variable s’étendant dans la première zone Z1 et au moins une deuxième zone Z2, la hauteur de chaque élément de grille 38, 40 de hauteur variable étant plus grande dans chaque deuxième zone Z2 traversée par l’élément de grille 38, 40 de hauteur variable et plus petite dans la première zone Z1 ;
- la grille 32 présente un contour quadrangulaire, en particulier un contour carré ;
- la grille 32 possède quatre deuxièmes zones Z2 ;
- les deuxièmes zones Z2 sont réparties sur la grille 32 de manière matricielle ;
Selon ledit autre aspect, l’invention propose aussi un embout inférieur d’assemblage de combustible nucléaire équipé d’un filtre anti-débris tel que défini ci-dessus et/ou un assemblage de combustible nucléaire, en particulier pour réacteur nucléaire à eau pressurisée, comprenant un filtre anti-débris tel que défini ci-dessus.
Bobine multicouche isolée électriquement pour transformateur électrique. Domaine technique de l’invention La présente invention se rapporte au domaine technique des transformateurs électriques et plus particulièrement des bobines multicouches pour transformateurs électriques.
État de la technique On connait les transformateurs électriques du type de ceux décrits dans la norme IEC61869-1, IEC61869-3 et IEC61869-4. Un transformateur de ce type comprend une bobine (10) multicouche telle que celle représentée à la figure . La bobine (10) comprend généralement une partie électriquement conductrice (101) et une partie électriquement isolante (102).
La partie électriquement conductrice (101) comprend plusieurs couches électriquement conductrices. Chacune des couches électriquement conductrices comprend un fil conducteur enroulé en spirale autour d’un axe (A0) et s’étendant axialement d’un premier plan orthogonal audit axe jusqu’à un deuxième plan orthogonal audit axe. Les couches électriquement conductrices étant agencées de manière coaxiale les unes autour des autres.
La partie électriquement isolante (102) comprend plusieurs couches électriquement isolantes. Chacune des couches électriquement isolantes est agencée entre deux des couches électriquement conductrices de manière à isoler les deux couches électriquement conductrices entre-elles. En pratique, chacune des couches électriquement isolantes peut se présenter sous la forme de plusieurs sous-couches isolantes de même longueur superposées. La couche électriquement isolante comporte une première et une deuxième zone de débordement s’étendant axialement, sur une première, respectivement deuxième, longueur de débordement dans une direction axiale, au-delà du premier, respectivement du deuxième, plan orthogonal de la plus longue deux dites couches électriquement conductrices. Ces zones de débordement sont aménagées de manière à limiter la création d’arcs électriques entre les couches électriquement conductrices aux extrémités de la bobine (10). Cette longueur de débordement est identique pour l’ensemble des couches. Également, les zones de débordement permettent d’éviter le glissement du fil conducteur hors de la bobine, sous l’effet de la tension mécanique appliquée par la machine durant le bobinage.