INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- après qu'une matrice fusionnée de transformation, de codage et de permutation, conforme à un cryptosystème de McEliece, a été combinée avec une matrice d’encodage pour former une matrice encodée de codage, permutation et transformation, application de la matrice encodée de codage, permutation et transformation à la suite de données de manière à former une suite de données codée, permutée et transformée ;
- ajout volontaire d’une ou plusieurs erreurs, conformément au cryptosystème de McEliece, à la suite de données codée, permutée et transformée, de manière à former une suite de donnée chiffrée.
Selon un mode de réalisation particulier, la génération du sous-ensemble d’échantillons d’entraînement TR_SUB comprend une évaluation du modèle analytique et un ajout du bruit à celui-ci afin d’obtenir le sous-ensemble d’échantillons d’entraînement TR_SUB . Il convient de rappeler que la fonction désigne un modèle analytique exprimant un signal de corrélation sans bruit.
Un exemple de mise en œuvre du procédé d’entraînement proposé est à présent énoncé. Par exemple, le réseau de neurones ENC a été entraîné en utilisant un optimiseur Adam et 5000 sous-ensembles d’entraînement d’échantillons générés par simulation. Les sous-ensembles d’entraînement d’échantillons ont été générés avec différentes valeurs de et uniformément réparties dans la plage et , et avec différentes valeurs de SNR allant de -10 dB à 20 dB. Ensuite, la solution proposée atteint, pour un signal de corrélation de test, une précision de 97 % pour l’estimation de l’avance temporelle et de 92 % pour l’estimation du décalage de fréquence
La et la illustrent des performances d’un procédé d’estimation d’une avance temporelle et/ou d’un décalage de fréquence selon des modes de réalisation de l’invention. Les graphiques des et 9B montrent la relation entre la qualité du canal (axe x) et la précision de l’avance temporelle TA et du décalage de fréquence porteuse CFO estimés (axe y).
Précisément, le graphique de la FIG. 9A illustre la racine de l'erreur quadratique moyenne (RMSE, en anglais « root-mean square error ») de l’avance temporelle TA estimée obtenue avec la solution proposée en fonction du SNR en dB. Le graphique de la FIG. 9B illustre la racine de l'erreur quadratique moyenne du décalage de fréquence porteuse CFO estimé obtenue avec la solution proposée en fonction du SNR en dB.
Afin d’évaluer la performance de la solution proposée, la racine de l'erreur quadratique moyenne des estimations et sont comparées à la racine de leur borne de Cramer-Rao (CRLB, en anglais « Cramer-Rao Lower Bound ») respective. Il convient de rappeler que la borne de Cramer-Rao fournit la limite inférieure de la variance d’un estimateur sans biais, i.e. l’erreur quadratique moyenne minimale atteignable.
Nous considérons le modèle analytique précédemment exposé et un bruit gaussien complexe à symétrie circulaire , le SNR étant exprimé par . Il peut être montré en dérivant la borne de Cramer-Rao que les erreurs minimales atteignables (i.e. ) et (i.e. pour les estimations de l’avance temporelle et du décalage de fréquence sont données par :
Comme illustré par les FIG. 9A et 9B, les racines des erreurs quadratiques moyennes des estimations et obtenues avec la solution proposée pour l’avance temporelle TA et le décalage de fréquence CFO se rapprochent de leur erreur minimale atteignable respective.
Comme discuté précédemment, la précision des solutions existantes pour l’estimation de l’avance temporelle est limitée à un multiple de la période d’échantillonnage. En revanche, la précision de la solution proposée n’est pas limitée à un multiple de la période d’échantillonnage et permet une estimation plus fine de l’avance temporelle (i.e. elle permet l’estimation d’une avance temporelle fractionnaire). Il convient de souligner que, par rapport à l’art antérieur, la solution proposée améliore sensiblement la précision de l’estimation pour l’avance temporelle TA et le décalage de fréquence porteuse CFO.
Plus généralement, il est supposé que l’estimateur proposé (à partir du critère de maximum de vraisemblance) est l’estimateur non biaisé à variance minimale et qu’il est, pour cette raison, optimal en termes de précision. En effet, les estimations de l’avance temporelle TA et du décalage de fréquence porteuse CFO sont sans biais (i.e. les valeurs des estimations sont en moyenne les vraies valeurs de ces paramètres) et atteignent leur CRLB à un SNR élevé (i.e. elles présentent la plus petite variance atteignable).
Le premier dispositif de communication TX présente, selon un mode de réalisation, l’architecture matérielle d’un ordinateur. Comme le montre la , le premier dispositif de communication TX comprend au moins un processeur PROC_TX. Généralement, le processeur PROC_TX exécute des instructions pour réaliser les opérations du premier dispositif de communication TX et tout algorithme, procédé, fonction, processus, flux et procédure décrits dans la présente divulgation.
Le premier dispositif de communication TX comprend également, selon un mode de réalisation, des moyens de communication COM_TX qui sont utilisés par le premier dispositif de communication TX pour communiquer notamment avec le deuxième dispositif de communication RX. Aucune limitation n’est attachée à la nature des interfaces de communication entre les dispositifs de communication TX et RX, qui peuvent être filaires ou non filaires, et mettre en œuvre tout protocole connu de l’homme du métier (Ethernet, Wi-Fi®, Bluetooth®, 3G, 4G, 5G, 6G, etc.).
Selon un mode de réalisation, le premier dispositif de communication TX comprend une mémoire MEM_TX qui constitue un support de stockage conforme à l’invention. La mémoire MEM_TX est lisible par le processeur PROC_TX et stocke un programme informatique PROG_TX conforme à l’invention, contenant des instructions pour effecteur les étapes mises en œuvre par le premier dispositif de communication TX d’un procédé conforme à l’invention.
Le deuxième dispositif de communication RX présente, selon un mode de réalisation, l’architecture matérielle d’un ordinateur. Comme le montre la , le deuxième dispositif de communication RX comprend au moins un processeur PROC_RX. Généralement, le processeur PROC_RX exécute des instructions pour réaliser les opérations du deuxième dispositif de communication RX et tout algorithme, procédé, fonction, processus, flux et procédure décrits dans la présente divulgation.
Le deuxième dispositif de communication RX comprend également, selon un mode de réalisation, des moyens de communication COM_RX qui sont utilisés par le deuxième dispositif de communication RX pour communiquer en particulier avec le premier dispositif de communication TX.
Selon un mode de réalisation, le deuxième dispositif de communication RX comprend une mémoire MEM_RX qui constitue un support de stockage conforme à l’invention. La mémoire MEM_RX est lisible par le processeur PROC_RX et stocke un programme informatique PROG_RX conforme à l’invention, contenant des instructions pour effectuer les étapes, mises en œuvre par le deuxième dispositif de communication RX, d’un procédé conforme à l’invention.
Selon un mode de réalisation, la teneur en soufre dans le catalyseur d’hydroisomérisation est telle que le rapport du nombre de moles de soufre sur le nombre de moles de l’au moins un métal du groupe VIIIB soit compris entre 0,3 et 3. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la présence de soufre dans le catalyseur provient d’une étape de sulfuration optionnelle du catalyseur d’hydroisomérisation. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la présence de soufre dans le catalyseur provient d’impuretés potentiellement présentes, telles que par exemple dans le liant alumine.
Selon un mode de réalisation, le catalyseur d'hydroisomérisation est mis en forme sous la forme d'extrudés cylindriques ou polylobés tels que bilobés, trilobés, polylobés de forme droite ou torsadée. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le catalyseur d'hydroisomérisation est mis en forme sous la forme de poudres concassées, de tablettes, d'anneaux, de billes, de roues. D’autres techniques que l'extrusion, telles que le pastillage ou la dragéification, peuvent avantageusement être utilisées.
Dans le cas où le catalyseur d'hydroisomérisation contient au moins un métal noble, le métal noble contenu dans ledit catalyseur d'hydroisomérisation peut avantageusement être réduit. Une des méthodes préférées pour conduire la réduction du métal est le traitement sous hydrogène (par exemple entre 0,4 et 40 normaux m 3 hydrogène/ h / m 3 catalyseur (Nm 3 /h/m 3 ), et préférablement entre 1 et 16 Nm 3 /h/m 3 , tel que sensiblement 4 Nm 3 /h/m 3 ) à une température comprise entre 150°C et 650°C et une pression totale comprise entre 0,1 et 25 MPa. Par exemple, une réduction peut comprendre en un palier à 150°C de deux heures puis une montée en température jusqu'à 450°C à la vitesse de 1°C/min puis un palier de deux heures à 450°C ; durant l’étape de réduction, le débit d'hydrogène peut être de 1000 normaux m 3 hydrogène / m 3 catalyseur et la pression totale peut être maintenue constante à 0,1 MPa. Toute méthode de réduction peut avantageusement être envisagée, soit in situ (la réduction du catalyseur est opérée dans l’unité même où la réaction catalytique de la charge est réalisée), soit ex situ (la réduction est opérée hors de l’unité où la réaction catalytique de la charge est réalisée, avant chargement du catalyseur dans l’unité donc).
Le procédé d’isomérisation
Selon un mode de réalisation, et comme représenté à la , l’effluent appauvri 4 est mélangé à un apport en hydrogène 6 dans le réacteur d’isomérisation 11 et/ou (par exemple directement) en amont du réacteur d’isomérisation11, pour former le mélange d’effluent appauvri 12.
Selon un mode de réalisation, l’unité 25 comprend en outre une unité de chauffe 13 pour chauffer l’effluent appauvri 4 ou le mélange d’effluent appauvri 12 (par exemple directement) en amont du réacteur d’isomérisation 11. L’unité de chauffe 13 peut être précédée d’un équipement de récupération de chaleur de l’effluent 7 utilisé pour préchauffer l’effluent appauvri 4 ou le mélange appauvri 12. Selon un mode de réalisation, l'unité de chauffe 13 est adaptée pour être utilisée dans les conditions opératoires suivantes : température d’entrée comprise entre 25°C et 400°C ; et/ou température de sortie comprise entre 100°C et 550°C. L’effluent de chauffe 14 de l’unité de chauffe 13 est envoyé (par exemple directement) vers le réacteur d’isomérisation11.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’effluent d’isomérisation ou isomérat 7 est envoyé (par exemple directement) vers une unité de refroidissement 15A (par exemple un échangeur thermique) pour former un effluent d’isomérisation, ou isomérat, refroidit 16. L’unité de refroidissement 15A peut être précédée d’un équipement de récupération de chaleur de l’isomérat 7 utilisé pour préchauffer l’effluent appauvri 4 ou le mélange appauvri 12. L'unité de refroidissement 15A est adaptée pour être utilisée dans les conditions opératoires suivantes : température d’entrée comprise entre 100°C et 550°C ; et/ou température de sortie comprise entre 25°C et 400°C.
L’isomérat refroidi 16 est envoyé (par exemple directement) vers un ballon séparateur 17 pour produire un effluent gazeux 18 comprenant de l’hydrogène et un effluent liquide 19.
L’effluent gazeux 18 est envoyé vers un compresseur de recycle 20 de l’effluent gazeux 18 avec l’appoint en hydrogène 6 pour former un gaz riche en hydrogène 22 envoyé avec l’effluent appauvri 4 vers le réacteur d’isomérisation 11.
L’effluent liquide 19 du ballon séparateur est envoyé vers la section de post-fractionnement 8 qui produit au moins deux effluents liquides 9 et 10. Optionnellement, cet effluent liquide peut être réchauffé au moins par un préchauffeur 15B. L’effluent 10 dit lourd sortant de la section de post-fractionnement 8 est dirigé, au moins en majeure partie, et préférentiellement en totalité, vers la section de pré-fractionnement 1 préférentiellement au-dessus de la position de l’alimentation de la charge hydrocarbonée 2.
Les figures 2 et suivantes sont des exemples d’intégration du dispositif de conversion des aromatiques 5 ainsi formé par l’unité d’isomérisations des A9+, 25, couplée aux sections de préfractionnement 1, et post fractionnement 8 selon l’invention dans un complexe aromatique. Avant de les décrire de façon détaillée une à une, on décrit ci-dessous les complexes aromatiques d’intérêt et différente possibilités (non limitatives) d’intégration, selon les éléments communs à l’ensemble de ces figures :
L’unité de conversion selon l’invention est avantageusement intégrée dans un complexe aromatique comprenant une unité de transalkylation et produisant du benzène et du paraxylène. L’unité de conversion échange alors des flux avec le complexe aromatique. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le complexe aromatique est alimenté avec des coupes hydrocarbonées contenant majoritairement des molécules dont le nombre de carbone s’étend de 6 à 10.
Voici différentes configurations (non limitatives) alimenter l’unité de conversion intégrée à un complexe aromatique :
- L’unité de conversion peut être utilisée pour convertir une coupe A9 + obtenue par un réformage catalytique (« catalytic reforming » en anglais) en amont du complexe aromatique ainsi que la coupe A9+ de l’unité de transalkylation. Dans ce cas, les coupe A8+ provenant de ces deux unités sont fractionnées dans une même colonne de xylène, afin de produire en fond la coupe A9+ constituant la charge hydrocarbonée du dispositif 2.
- L’unité de conversion peut être utilisée comme unité de prétraitement de la coupe A9 + obtenue par un réformage catalytique en amont du complexe aromatique. Dans ce cas, le reformat est fractionné dans une colonne de xylène dédiée, de façon à produire une coupe A9+ constituant la charge hydrocarbonée du dispositif 2. Une deuxième colonne de xylènes est nécessaire pour récupérer la coupe A8 de l’effluent de la transalkylation, et l’envoyer dans une boucle xylène, avant de recycler les A9+ vers l’unité de transalkylation.
L’ensemble comprend une plaque de montage qui est solidaire du support et qui est pourvue d’au moins une portion radiale s’étendant radialement vers l’extérieur par rapport à la portion de montage du support.
Selon une caractéristique générale de l’invention, la plaque de montage est pourvue en outre d’au moins une portion axiale prolongeant axialement ladite portion radiale, entourant radialement au moins en partie la portion de montage du support et étant espacée radialement de la portion de montage, et d’au moins une portion de retenue prolongeant radialement vers l’intérieur la portion axiale.
Avantageusement, ladite portion de retenue de la plaque de montage prolonge l’extrémité libre de la portion axiale.
De préférence, ladite portion radiale de la plaque de montage s’étend purement radialement.
De préférence, ladite portion axiale de la plaque de montage s’étend purement axialement.
De préférence, ladite portion de retenue de la plaque de montage s’étend purement radialement.
Dans un mode de réalisation, la plaque de montage comprend une pluralité de portions radiales espacées les unes par rapport aux autres dans le sens circonférentiel. Alternativement, la plaque de montage peut comprend une unique portion radiale annulaire ou non.
Dans un mode de réalisation, la plaque de montage et le support sont réalisés en une seule pièce.
De préférence, la portion radiale de la plaque de montage, la portion axiale de la plaque de montage, la portion de retenue, les premier et deuxième rebords latéraux ainsi que la portion de montage présentent chacun une forme annulaire. Alternativement, la portion radiale de la plaque de montage, la portion axiale de la plaque de montage, la portion de retenue, les premier et deuxième rebords latéraux ainsi que la portion de montage peuvent s’étendre sur un secteur angulaire inférieur à 360°.
Avantageusement, l’ensemble comprend en outre un ressort situé axialement au moins en partie entre ladite portion radiale et ladite portion de retenue de la plaque de montage, et radialement au moins en partie entre la portion de montage du support et ladite portion axiale de la plaque de montage, ladite portion de retenue de la plaque de montage coopérant avec au moins une des spires du ressort pour la retenue axiale dudit ressort relativement à la plaque de montage.
- une étape de diminution 34 d’une intensité lumineuse de chaque au moins une source lumineuse 211 cible, au moins une partie – formant un premier sous-ensemble – de l’au moins une source lumineuse 211 cible pilotée durant l’étape de diminution 34 faisant partie de celle(s) générant les rayons lumineux RL de la partie inférieure FL2 du faisceau lumineux FL située en dessous de la ligne de coupure LC.
L’étape de diminution 34 de l’intensité lumineuse de l’au moins une source lumineuse 211 cible comporte une étape de pilotage en courant de ladite au moins une source lumineuse 211 cible, de sorte à diminuer une intensité et/ou une fréquence et/ou une phase du courant pilotant chaque au moins une source lumineuse 211 cible. Alternativement, l’étape de diminution 34 de l’intensité lumineuse de l’au moins une source lumineuse 211 cible comporte une étape de pilotage d’un rapport cyclique de ladite au moins une source lumineuse 211 cible afin de réduire la durée – pour un cycle donné – durant laquelle la source lumineux émet ses rayons lumineux RL.
L’étape d’identification de l’au moins une source lumineuse 211 cible comporte une étape de sélection 33 de toutes les sources lumineuses 211 dont une partie des rayons lumineux RL générés atteint au moins un de l’au moins un objet OBJ cible.
Ainsi, le procédé de pilotage 3 décrit ici permet de sélectionner, parmi les sources lumineuses 211 du premier groupe 214, celles qui contribuent à éclairer trop fortement l’objet OBJ cible identifié. Consécutivement, le procédé de pilotage 3 pilote les sources lumineuses 211 ainsi identifiées afin de réduire un flux lumineux produit par elles, réduisant ainsi le flux lumineux atteignant l’objet OBJ cible identifié, réduisant son éclairement et, par suite, l’intensité de la réflexion produit par lui.
Cette configuration avantageuse permet ainsi de résoudre des situations d’éblouissement non traitées jusqu’à présent et qui sont illustrées dans la :
– la premier schéma – celui du haut – illustre une situation d’éclairement nominal d’une scène de route SR, le faisceau lumineux FL généré et mis en forme par le système d’éclairement éclairant ladite scène de route SR en avant du véhicule automobile 1 ;
– le second schéma – celui du milieu – illustre une situation d’éclairement d’une scène de route SR sur laquelle un objet OBJ réfléchissant est présent au niveau du sol. Il peut s’agir par exemple d’un panneau de signalisation indiquant la présence temporaire d’un chantier routier. Sur une route pane, comme indiquée ici, l’objet OBJ cible n’est pas éclairé par la partie supérieure FL1 du faisceau lumineux FL. A contrario, l’objet OBJ cible est éclairé par la partie inférieure FL2 du faisceau lumineux FL. Le procédé de pilotage 3 conforme à l’invention est alors en mesure de détecter cet objet OBJ réfléchissant situé très bas sur la scène de route SR, et de rétroagir sur les sources lumineuses 211 du premier groupe 214 afin de réduire leur flux lumineux généré pour atténuer l’éclairement de l’objet OBJ cible et – de fait – réduire l’éblouissement du conducteur ;
– le troisième schéma – celui du bas – illustre une situation d’éclairement d’une scène de route SR sur laquelle le véhicule automobile 1 se trouve en amont d’une route descendante, le véhicule n’ayant pas encore entamé la descente. Si un objet OBJ réfléchissant est présent le long de la route, comme par exemple un panneau routier traditionnel, alors ce dernier est éclairé par la partie inférieure FL2 du faisceau lumineux FL, et non pas par sa partie supérieure FL1. Le procédé de pilotage 3 conforme à l’invention est alors en mesure de détecter cet objet OBJ réfléchissant situé en contrebas par rapport au véhicule automobile 1, et de rétroagir sur les sources lumineuses 211 du premier groupe 214 afin de réduire leur flux lumineux généré pour atténuer l’éclairement de l’objet OBJ cible et – de fait – réduire l’éblouissement du conducteur.
Selon un autre aspect de l’invention, le procédé de pilotage 3 selon l’invention étend ses fonctionnalités à d’éventuelles sources lumineuses 211 du deuxième groupe 213 afin de pouvoir en atténuer le flux lumineux si elles contribuent, en complément de sources lumineuses 211 du premier groupe 214, à éclairer un objet OBJ cible identifié précédemment.
En synthèse, l’invention concerne un procédé de pilotage 3 qui, consécutivement à la détection, l’identification et la localisation d’un objet OBJ réfléchissant sur une scène de route SR par un dispositif optique 22, pilote sélectivement des sources lumineuses 211 d’un système d’éclairage 21 afin d’en moduler l’émission de rayons lumineux RL pour atténuer l’éclairement de l’objet OBJ réfléchissant et limiter un éblouissement du conducteur d’un véhicule automobile 1 équipé d’un tel système d’éclairage 21. De manière avantageuse, les sources lumineuses 211 ainsi pilotées font partie, au moins en partie, d’un premier groupe 214 associé à la génération d’une partie inférieure FL2 d’un faisceau lumineux FL située en dessous d’une ligne de coupure LC.
Structure opto-mécanique et procédés de fabrication associés DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION Le domaine technique de l’invention est celui des MOEMS (microsystèmes électro-opto-mécaniques).
La présente invention concerne une structure opto-mécanique ainsi qu’un premier procédé de fabrication et un deuxième procédé de fabrication permettant d’obtenir une telle structure.
ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE DE L’INVENTION Les MOEMS comprennent en général un résonateur mécanique interagissant avec des signaux lumineux, typiquement de la lumière laser cohérente. Ainsi, la lumière laser permet d’actionner ou bien de détecter le mouvement du résonateur mécanique. Cependant, il est également possible d’actionner le résonateur mécanique d’un MOEMS par effet piézoélectrique (dit actionnement piézoélectrique), c’est à dire une structure comprenant un résonateur mécanique avec une lecture optique et un actionnement piézoélectrique. De tels systèmes ont plusieurs champs d’application, allant des capteurs résonants aux bases de temps en passant par les convertisseurs de fréquence. Dans de tels systèmes, l’actionnement piézoélectrique est lié à l’effet piézoélectrique inverse qui prévoit la déformation mécanique d’un matériau lorsque celui-ci est soumis à un champ électrique. Il s’agit d’une technique standard d’actionnement dans le domaine des microsystèmes, que ce soit pour des structures mécaniques résonantes ou statiques.
L’actionnement piézoélectrique nécessite de pouvoir générer un champ électrique, ce champ pouvant par exemple être généré en appliquant un potentiel entre deux électrodes ou par la mise en mouvement de porteurs de charge électrique (c’est le cas par exemple des résonateurs micro-ondes de type circuits inductance capacitance (LC) ou résistance-capacitance (RC) qui peuvent servir de structures d’actionnement).