INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’intestin joue donc un rôle clef d’initiateur, de régulateur sur la chronicité des maladies. Ainsi, le principe actif P1 peut notamment être administrée à l’Homme ou l’animal pour prévenir ou lutter contre des maladies dans lesquelles l’intestin joue un rôle important, notamment des maladies chroniques, et en particulier des maladies chroniques dégénératives, telles que des maladies neurodégénératives telles que par exemple la maladie de Charcot. Le principe actif P1 peut aussi être utilisée comme activateur du système immunitaire pour prévenir ou lutter contre des maladies auto immunes et infectieuses.
Le principe actif P1 peut être utilisée en particulier pour diminuer la chronicité des maladies chroniques.
Préférentiellement, le principe actif P1 est utilisée en prévention ou en traitement dès les premiers symptômes d’une hyperperméabilité intestinale ou d’une maladie chronique, de façon à empêcher le développement de la chronicité de ladite maladie et ainsi éviter l’orage inflammatoire qui découle d’une hyperperméabilité intestinale prolongée.
De façon spécifique, le principe actif P1 est particulièrement utile pour au moins : - réduire le processus inflammatoire, et/ou - réduire le processus auto-immun, et/ou - diminuer la perméabilité intestinale.
En particulier l’invention a pour objet un principe actif P1 pour son utilisation dans la prévention et/ou le traitement d’une pathologie multifactorielle, en particulier une pathologie multifactorielle chronique, notamment une pathologie choisie parmi les maladies inflammatoires, les maladies neurodégénératives, les maladies bactériennes, les maladies virales, les maladies auto-immunes, les allergies et intolérances alimentaires.
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention a pour objet un principe actif P1 pour son utilisation dans la prévention et/ou le traitement d’une pathologie choisie parmi l’eczéma, le psoriasis, les maladies inflammatoires chroniques intestinales (notamment maladie de Crohn et Coeliaque), la maladie d’Alzheimer, la maladie de Parkinson, la sclérose en plaque, la maladie de Charcot.
L’invention a donc également pour objet une composition C1 comprenant le principe actif P1 selon l’invention pour son utilisation comme médicament, notamment chez l’Homme ou l’animal c’est-à-dire pour un sujet Humain ou animal.
En particulier l’invention a pour objet une composition C1 pour son utilisation dans la prévention et/ou le traitement d’une pathologie multifactorielle, en particulier une pathologie multifactorielle chronique, notamment une pathologie choisie parmi les maladies inflammatoires, les maladies neurodégénératives, les maladies bactériennes, les maladies virales, les maladies auto-immunes, les allergies et intolérances alimentaires.
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention a pour objet une composition C1 pour son utilisation dans la prévention et/ou le traitement d’une pathologie choisie parmi l’eczéma, le psoriasis, les maladies inflammatoires chroniques intestinales (notamment maladie de Crohn et Coeliaque), la maladie d’Alzheimer, la maladie de Parkinson, la sclérose en plaque, la maladie de Charcot.
Selon un mode de réalisation, la composition C1 est administrée en une seule prise, préférentiellement une seule injection.
La composition C1 peut être utilisée seule ou avec une ou plusieurs autres compositions.
Selon un autre mode de réalisation, la composition C1 est préférentiellement utilisée avec une composition C2.
Les compositions C1 et C2 peuvent également être utilisées seules ou combinées pour traiter ou prévenir des maladies associées à une dysbiose pathologique du microbiote intestinal. Notamment les compositions C1 et C2 peuvent être utilisée seules ou combinées pour prévenir ou traiter : - une maladie neurodégénérative associée à une dysbiose pathologique du microbiote intestinal, par exemple une maladie choisie parmi la sclérose latérale amyotrophique, la sclérose en plaque, la maladie de Parkinson, et la maladie d’Alzheimer ; - une maladie intestinale associée à une dysbiose pathologique du microbiote intestinal, par exemple une maladie choisie parmi la maladie de Crohn, les maladies inflammatoires chronique de l’intestin, la rectocolite hémorragique, le syndrome de l’intestin irritable, la colite ulcéreuse, la polyarthrite rhumatoïde et l’intolérance alimentaire en particulier l’intolérance au gluten.
Selon un autre mode de réalisation, le principe actif P1 est utilisé en combinaison avec le principe actif P2 dans une composition C3.
Le système de fixation 1 peut comprendre au moins deux troisièmes dispositifs de fixation 15 fixés aux deux panneaux supérieurs 14 symétriquement par rapport au plan de symétrie vertical P1. Les au moins deux troisièmes dispositifs de fixation 15 sont configurés pour lier chacun un troisième point de fixation 16 respectif du réservoir 2 à un panneau supérieur 14 respectif. Chacun des au moins deux deuxièmes dispositifs de fixation 15 est configuré pour permettre un transfert de charges F5, F6 selon l’axe X ( ).
Le troisième point de fixation 16 peut être compris dans un plan perpendiculaire à l’axe Y. Ce plan peut être compris entre le plan de symétrie vertical P1 et le plan comprenant le premier point de fixation 9, les deux deuxièmes points de fixation 12 et le centre de gravité CG du réservoir 2.
Avantageusement, le système de fixation 1 comprend en outre deux longerons supérieurs 73 s’étendant parallèlement à l’axe X et disposés symétriquement de part et d’autre du plan de symétrie vertical P1. Chacun des cintres supérieurs 7 présente une extrémité longitudinale de chaque côté du plan de symétrie verticale P1. Chacun des deux longerons supérieurs 73 est fixé à chaque extrémité des cintres supérieurs 7 située du même côté du plan de symétrie vertical P1. Les deux longerons supérieurs 73 s’étendant selon l’axe X en épousant une surface interne d’une coque supérieure 27 du corps de fuselage 3 de l’aéronef AC.
Les deux longerons supérieurs 73 peuvent servir de référence pour positionner les dispositifs de fixations 9 et 15 qui reprennent le réservoir 2.
Avantageusement, le système de fixation 1 comprend en outre deux longerons inférieurs 13 s’étendant parallèlement à l’axe X et disposés symétriquement de part et d’autre du plan de symétrie vertical P1. Chacun des cintres inférieurs 10 présente une extrémité longitudinale de chaque côté du plan de symétrie verticale P1. Chacun des deux longerons inférieurs 13 est fixé à chaque extrémité des cintres supérieurs 10 située du même côté du plan de symétrie vertical P1. Les deux longerons supérieurs 13 s’étendant selon l’axe X en épousant une surface interne d’une coque inférieure 33 du corps de fuselage 3 de l’aéronef AC.
Dans la suite de la description, l’adjectif double qualifiant un élément signifie que ledit élément comprend deux éléments simples identiques accolés l’un à l’autre. Ainsi, une plaque double comprendre deux plaques simples identiques accolées l’une à l’autre. Une biellette double comprend deux biellettes simples identiques accolées l’une à l’autre.
Les efforts exercés sur un élément double (par exemple des efforts exercés par un réservoir 2) sont divisés en deux chemins d’efforts : une première partie des efforts s’exerce sur un premier élément simple et une deuxième partie des efforts s’exerce sur le deuxième élément simple. Ainsi, s’il survient une rupture d’un des deux éléments simples, l’autre élément simple (qui ne s’est pas rompu) a la capacité à reprendre tous les efforts. De préférence, les deux éléments simples ne sont pas fixés ensemble afin que, si un premier élément simple venait à rompre, la rupture de ce premier élément simple n’entraînerait pas la rupture du deuxième élément simple.
Selon un mode de réalisation, chacun des deux premiers dispositifs de fixation 8 comprend une plaque de fixation double 80 perpendiculaire à l’axe X. La plaque de fixation double 80 est percée d’un orifice permettant le passage de l’axe pivot A2. La plaque de fixation double 80 de chacun des deux premiers dispositifs de fixation 8 fixée à une extrémité d’un cintre supérieur de fixation 7a. Ainsi, les deux premiers dispositifs de fixation 8 d’un contre supérieur de fixation 7a sont fixés à des extrémités opposées dudit cintre supérieur de fixation 7.
Selon un mode de réalisation, chacun des deux deuxièmes dispositifs de fixation 11 comprend une première plaque triangulaire double 19 et deux premières biellettes doubles 20 ( ).
La première plaque triangulaire double 19 est comprise dans un plan vertical perpendiculaire à l’axe X. La première plaque triangulaire double 19 présentant la forme d’un triangle ayant un côté de fixation C1 et un sommet de fixation S1 opposé au côté de fixation C1. La première plaque triangulaire double 19 est fixée à un cintre inférieur de fixation 10a par le côté de fixation C1.
Les deux premières biellettes doubles 20 sont parallèles à l’axe Y. Les deux premières biellettes doubles 20 présentent une première extrémité 20a liée au sommet de fixation S1 par une première liaison pivot L1 parallèle à l’axe X. Les deux premières biellettes doubles 20 présentent en outre une deuxième extrémité 20b destinée à être liée au réservoir 2 par une deuxième liaison pivot L2 parallèle à l’axe X.
Selon un mode de réalisation, chacun des deux troisièmes dispositifs de fixation 15 comprend une deuxième plaque triangulaire double 21 et deux deuxièmes biellettes doubles 22 ( ).
La deuxième plaque triangulaire double 21 est comprise dans un plan vertical perpendiculaire à l’axe Y. La deuxième plaque triangulaire double 21 présente la forme d’un triangle ayant un côté de fixation C2 et un sommet de fixation S2 opposé au côté de fixation C2. La deuxième plaque triangulaire double 21 est fixée au panneau supérieur 14 par le côté de fixation C2.
Les deux deuxièmes biellettes doubles 22 sont parallèles à l’axe X. Les deux deuxièmes biellettes doubles 22 présentent une première extrémité 22a liée au sommet de fixation S2 par une première liaison pivot L3 parallèle à l’axe Y. Les deux deuxièmes biellettes doubles 22 présentent une deuxième extrémité 22b destinée à être liée au réservoir 2 par une deuxième liaison pivot L4 parallèle à l’axe Y.
Selon un mode de réalisation, le caisson longitudinal 4 peut comprendre au moins deux plaques longitudinales 5, 6 parallèles au plan de symétrie vertical P1 et symétriques par rapport au plan de symétrie vertical P1. Les deux plaques longitudinales 5, 6 s’étendent sur toute la longueur du système de fixation 1 selon l’axe X et sur toute la hauteur du système de fixation 1 selon l’axe Z.
Selon un mode de réalisation, chacun des cintres supérieurs 7 peut comprendre une paire de demi-cintres supérieurs 71 fixés au caisson longitudinal 4 symétriquement de part et d’autre du plan de symétrie vertical P1. Chacun des cintres supérieurs 7 peut également comprendre un centre de cintre supérieur 72 fixé entre les demi-cintres supérieurs 71 et entre les deux plaques longitudinales 5, 6. Pour chacun des cintres supérieurs 7, la paire de demi-cintres supérieurs 71 et le centre de cintre supérieur 72 sont compris dans un même plan perpendiculaire à l’axe X.
- la mise en contact s’effectue pendant une durée de 1 minute à 60 minutes, de préférence de 1 minute à 30 minutes,
- la mise en contact s’effectue à une température de 50 à 250°C, de préférence de 90 à 225°C, davantage de préférence de 120 à 200°C, plus préférentiellement de 120 à 190°C, encore plus préférentiellement de 140 à 190°C,
- la mise en contact s’effectue à une pression absolue de 0,1 à 100 bars, de préférence de 1 à 50 bars,
- la base forte est choisie parmi LiOH, NaOH, CsOH, Ba(OH) 2 , Na 2 O, KOH, K 2 O, CaO, Ca(OH) 2 , MgO, Mg(OH) 2 et leurs mélanges.
Le procédé selon l’invention peut en outre comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : préalablement à l’étape (a), ladite composition est soumise à (i) une filtration, (ii) un lavage avec de l’eau ou un solvant polaire non miscible avec la composition, (iii) une distillation, (iv) une décantation, ou (v) à la combinaison de deux, trois ou quatre des étapes (i) à (iv), entre l’étape (a) et (b), une étape de séparation entre la solution aqueuse d’une base forte et la composition modifiée issue de l’étape (a). L’étape de séparation peut notamment s’effectuer par (i) centrifugation, (ii) décantation, ou (iii) par la combinaison de ces deux étapes. La solution aqueuse d’une base forte séparée au cours de l’étape de séparation peut être renvoyée, partiellement ou en totalité, dans l’étape (a) de mise en contact. l’étape de séparation est précédée d’une étape de séparation des solides par (i) filtration, (ii) centrifugation ou (iii) une combinaison des deux étapes, la composition purifiée issue de l’étape (b) subit (c) un hydrotraitement catalytique en une ou deux étapes, la composition purifiée issue de l’étape (b) ou l’effluent issu de l’étape (c) est (d) purifié par passage sur un adsorbant solide afin de diminuer la teneur en au moins un élément parmi F, Cl, Br, I, O, N, S, Se, Si, P, As, Fe, Ca, Na, K, Mg et Hg et/ou la teneur en eau, le solvant autre que l’eau utilisé lors de l’étape (b) est récupéré, régénéré et renvoyé à l’étape (b), la régénération étant par exemple réalisée par adsorption, distillation ou autre et permettant de purifier le solvant issu de l’étape (b).
Selon un mode de réalisation, au moins une partie de la composition purifiée issue de l’étape (b) ou de l’effluent issu de l’étape (c) ou (d) peut être :
(e) utilisée telle quelle ou séparée en des flux utilisables pour la préparation de carburants et combustibles tels que GPL, essence, diesel, fuel lourd, kérosène et/ou pour la préparation de lubrifiants et/ou d’huiles de base,
et/ou peut être traitée, pure ou diluée, optionnellement séparée en des flux utilisables, dans : (f) un vapocraqueur pour produire des oléfines, et/ou (g) un craqueur catalytique en lit fluidisé, et/ou (h) un hydrocraqueur, puis optionnellement dans un vapocraqueur, et/ou (i) un réacteur d’hydrotraitement, notamment un réacteur d’hydrogénation catalytique, et/ou un réacteur de gazéification.
L’étape (i) peut notamment être réalisée dans les mêmes conditions que l’étape (c).
De préférence, la composition purifiée de l’étape (b) ou la composition purifiée hydrotraitée de l’étape (c) peut être soumise, pure ou diluée, optionnellement après séparation en des flux utilisables, à une étape de vapocraquage (f) pour produire des oléfines telles que l’éthylène et le propylène, lesquels peuvent ensuite servir à fabriquer de nouveaux polymères par polymérisation.
La spécification d’un domaine numérique sans décimales inclut tous les nombres entiers et, lorsque c’est approprié, des fractions de ces derniers (par exemple, 1 à 5 peut inclure 1, 2, 3, 4 et 5 lorsque référence est faite à un nombre d’éléments, et peut aussi inclure 1,5, 2, 2,75 et 3,80, lorsque référence est faite à, par exemple, une mesure.). La spécification d’une décimale comprend également la décimale elle-même (par exemple, « de 1,0 à 5,0 » inclut 1,0 et 5,0). Toute plage de valeurs numériques récitée ici comprend également toute sous-plage de valeurs numériques mentionnée ci-dessus.
Les expressions % en poids (noté aussi %pds) et % en masse (noté aussi %m) ont une signification équivalente et se réfèrent à la proportion de la masse d’un produit rapportée à 100g d’une composition le comprenant.
Sauf indication contraire, les mesures données en parties par million (ppm) sont exprimées en masse.
On pourra par ailleurs prévoir que la rangée rotorique amont de pales rotoriques et la rangée statorique aval de pales statoriques présentent des nombres de pales différents.
Dans l’art antérieur, un inconvénient est lié à l’ajout de stators à l’amont des pales de rotor. En effet, cela risque de créer de nouvelles sources de bruit, telles que l’interaction des sillages du stator amont avec les pales du rotor aval. Ainsi, la réduction de bruit à laquelle on pourrait s’attendre en augmentant le nombre de pales de l’hélice amont peut être (au moins partiellement) masquée par les nouvelles sources de bruit.
Au contraire, dans la présente solution, on pourra privilégier que le nombre de pales du rotor amont soit effectivement supérieur au nombre de pales du stator aval, limitant ainsi les sources de bruit parasites ou supplémentaires.
Ainsi, par exemple, dans le cas où les pales rotoriques et les pales statoriques sont distribuées de manière homogène dans la direction azimutale, utiliser la solution de l’invention avec douze dites pales à la rangée rotorique amont de pales rotoriques et huit dites pales à la rangée statorique aval de pales statoriques génèrerait quatre sillages de rotor pouvant interagir simultanément avec quatre pales de stator, ce qui pourrait augmenter le bruit émis par le propulseur aéronautique. Mais, avec une distribution azimutale de pales statoriques hétérogène, on peut éviter cette problématique, tout en conservant donc le nombre de pales de rotor et de stator optimisé précité.
Cela est un exemple qui illustre l’intérêt d’une distribution azimutale de stators hétérogène, mais ce ne sera pas nécessairement le cas à privilégier. Les nombres de pales à privilégier pourront en effet être plutôt (rotor-stator) : 12-10 ou 14-12 ou encore 14-11.
Au moins pour une uniformisation/limitation des sillages et une limitation du bruit, il est aussi proposé qu’il y ait au moins 2 familles de pales statoriques dans la rangée de pales statoriques, de préférence au moins 3 familles de pales statoriques, et dans lequel chaque famille de pales statoriques comprenne une ou plusieurs pales statoriques ayant les mêmes caractéristiques géométriques (comprenant au moins la corde (C), l’épaisseur (e), la hauteur (telle que L2 ou L21 ci-après) d’une pale statorique) dans laquelle au moins une desdites caractéristiques géométriques (au moins corde, épaisseur, hauteur) est différente des mêmes caractéristiques géométriques (corde, épaisseur, hauteur) des pales statoriques d’une autre famille de pales statoriques
Prévoir par ailleurs : - que max{Δθ i } - min{Δθ j } ≤ 120°, de préférence ≤75°, ou encore de préférence ≤50°, pour i,j = 1, 2,… lorsque i≠j avec i,j ≤ V et V≥5 (V : nombre de pales sur ladite rangée aval de pales statoriques), et/ou - que ‖Δθ i -Δθ adjacent ‖ ≤ 120°, de préférence ≤75°, ou encore de préférence ≤50° avec V≥5, permettrait d’éviter qu’un secteur angulaire trop importante soit complètement dépourvue de pales de stators, ce qui pourrait réduire le redressement de l’écoulement à l’aval du rotor amont, donc générer : - un problème aérodynamique lié à une perte de poussée et/ou de rendement, et/ou - des problèmes de répartition et/ou d’équilibrage du poids autour de l’axe longitudinal X et quant à l’intégration précitée.
Un intérêt à l’optimisation évoquée des valeurs d’angle est de s’assurer qu’il n’y a pas plus d’espacements azimutaux différents que de pales de stator (physiquement impossible), tel qu’on les a définis.
Δθ i et Δθ adjacent sont deux secteurs angulaires ou espacements azimutaux (Δθ, Δθ i , Δθ j ) adjacents entre eux dans la direction circonférentielle, c’est-à-dire ayant un axe de stator (axe autour duquel sont circonférentiellement disposées les pales du stator 16) commun.
L’axe de stator (axe autour duquel sont disposés radialement les pales de stator) peut bien sûr être l’axe longitudinal X, en général.
Prévoir par ailleurs que le nombre d’espacements azimutaux différents (Δθ, Δθ i , Δθ j ), sur l’ensemble des pales de ladite rangée aval de pales statoriques, soit compris entre 2 et 6 permettrait de mieux adapter la géométrie de la pale aux propriétés locales de l’écoulement (sous incidence) et/ou de mieux repartir le poids de la grille d’aubes (ou pales, les deux termes sont confondus) autour de l’axe longitudinal (X) du propulseur.
Concernant l’aspect « incidence », il est noté que l’incidence avion (angle α ci-après) peut être défini comme l’angle entre l’axe longitudinal du fuselage (axe X1 ci-après) et la direction de l’écoulement à l’amont du fuselage (ou la direction d’avancement de l’aéronef). Il peut avoir un angle (angle ci-après) différent de zéro degré entre l’axe longitudinal X du propulseur et l’axe longitudinal X1 du fuselage - repère 33 ci-après - ou de l’aéronef, lorsque ces axes sont projetés dans un plan vertical passant par les positions 12H et/ou 6H et contenant l’axe longitudinal X du propulseur (l’angle est parfois appelé « tilt angle » ou « cant angle » en anglais). Il s’agit du plan à prendre en compte sur la figure 2 ci-après mentionnée, où l’angle est représenté (ici, de façon non exclusive/limitative, dans une situation de montage du propulseur sous une aile - repère 31 ci-après - de l’aéronef concerné).
L’axe longitudinal du fuselage (ou de l’aéronef, axe X1 ci-après) peut être défini comme l’axe de roulis de l’aéronef, qui peut correspondre : - à un axe allant du nez (à l’amont ; repère 33a ci-après) à la queue (à l’aval) du fuselage, ou en alternative - à l’axe qui passe par la position la plus à l’amont et la plus à l’aval du fuselage, en vol de croisière. Ces axes X et X1 peuvent ne pas être parallèles ( ). Par exemple, cela peut être utile pour réduire l’incidence et donc les efforts 1P qui sont perçus par les pales rotoriques lors des phases de décollage. Afin de minimiser ces effets pénalisants pour l’aérodynamique et la tenue mécanique des pales, (la valeur absolue de) l’angle ‖ ‖ peut varier entre 0,5° et 30°, de préférence entre 2° et 20°, ou encore de préférence entre 3° et 10°.
L’aspect « valeur absolue » de) l’angle (‖ ‖) est important car l’inclinaison : - devrait typiquement être vers le bas en cas d’installation du propulseur sous une aile de l’aéronef, mais - pourrait être vers le haut, en cas d’installation vers l’arrière du fuselage, ceci pour limiter les effets d’incidence en phase de décollage et/ou atterrissage.
A ce sujet, il pourra d’ailleurs être pertinent que l’invention puisse s’appliquer à un aéronef (qui présentera un axe longitudinal (X1) et comprendra un propulseur aéronautique comme défini dans le présent texte, avec tout ou partie des caractéristiques évoquées, un fuselage et une aile à laquelle ou auquel sera fixé le propulseur), cet aéronef étant utilement tel : -- que (la valeur absolue ‖ ‖ de) l’angle entre l’axe longitudinal (X) du propulseur aéronautique et l’axe longitudinal de l’aéronef (X1) varierait entre 0.5° et 30°, de préférence entre 2° et 20°, ou encore de préférence entre 3° et 10°, et/ou -- que l’on aurait : d1≠d2, et, d1ou d2 inférieurs à 0,75*D, de préférence inférieurs à 0,5*D ou encore de préférence inférieurs à 0,3*D.
L’intérêt sur l’angle est comme ci-avant sur une efficience accrue en phase de décollage et/ou atterrissage et/ou d’installation vers l’arrière du fuselage ; L’intérêt lié à d1 ou d2 est de couvrir des cas de fixation du propulseur aéronautique à (notamment sous) une aile ou, plus généralement encore à notamment (sous) toute voilure, de l’aéronef concerné.
- une source électrique radiofréquence (idéalement de fréquence 13,5 MHz inductive),
- une bobine inductive pour appliquer l’énergie électromagnétique émise par la source, alternativement, dans les cas où la source est une source microonde, un applicateur permet d’injecter l’énergie dans l’enceinte plasma.
- un groupe de pompage et de jauge de pression adapté pour créer un vide moyen entre 0,1 et 100 mbar dans le réacteur plasma.
- un port substrat dont la température peut être contrôlée et régulée.
Dans un mode de réalisation particulier, le réacteur plasma comprend plusieurs voies d’injection parallèles. Ces voies d’injection parallèle peuvent permettre l’injection de précurseurs séparément en même temps. Elles peuvent permettre, au moyen d’injections successives également de créer des couches homogènes en concentration et ainsi de former des strates multicouches.
Exemple : propriétés électrochimiques de couches cristallines obtenues selon le procédé selon l’invention.
Le procédé plasma selon l’invention pour l’élaboration de couches d’oxydes mixtes de Zn x Mn y O Z a permis de réaliser des couches minces de l’ordre de un micron d’épaisseur tout en contrôlant de la stœchiométrie en oxygène et le rapport Zn/Mn.