INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le module 1 peut être monté dans une unité 2 de séparation ou purification par adsorption comprenant au moins un couple d’un premier adsorbeur 3a et d’un deuxième adsorbeur 3b, au moins deux collecteurs dont un collecteur 4a de gaz d’alimentation et un collecteur 4b de gaz évacué et le module 1 de la . Dans ce cas : - le collecteur 4a de gaz d’alimentation est connecté fluidiquement à la conduite d’alimentation 5, - le collecteur 4b de gaz évacué est connecté fluidiquement à la conduite d’évacuation 12, - le premier adsorbeur 3a est connecté fluidiquement à la première conduite 7, - le deuxième adsorbeur 3b est connecté fluidiquement à la deuxième conduite 8.
Les adsorbeurs comprennent par exemple des grappes de modules d’adsorption, les modules d’adsorption opérant en parallèle, ce qui veut dire que chacun des modules d’adsorption d’une même grappe subit la même étape du cycle de pression ou de température de l’unité 2 de séparation ou purification par adsorption que les autres modules d’adsorption de ladite grappe. Le module de distribution et commutation est alors connecté à un tronçon de conduite commun des modules d’adsorption.
L’unité 2 de séparation ou purification par adsorption est par exemple une unité modulée en température (unité TSA) ou une unité modulée en pression. En particulier, l’unité 2 est configurée pour produire un flux enrichi en oxygène à partir d’air atmosphérique, la teneur en oxygène de la production étant préférentiellement comprise entre 88 % et 94 % mole, notamment entre 90 % et 93 % mole. Il s’agit par exemple d’une unité VSA ou VPSA dans laquelle une pompe à vide est connectée fluidiquement au collecteur de gaz résiduaire. La pompe à vide est notamment une soufflante à air (air blower en anglais).
L’unité 2 dans le mode de réalisation particulier de la va maintenant être décrite. Le collecteur 4a de gaz d’alimentation est un collecteur d’un gaz de charge, l’unité 2 de séparation ou purification étant configurée pour, lors d’une étape d’adsorption, séparer dans l’un des premier et deuxième adsorbeur 3b ledit gaz de charge en un gaz produit et un gaz résiduaire et le collecteur 4b de gaz évacué est un collecteur dudit gaz résiduaire. L’unité 2 comprend en outre un collecteur d’un gaz de régénération ou élution, pour, suite à l’étape d’adsorption, régénérer le premier ou le deuxième adsorbeur 3b et un collecteur dudit gaz produit (collecteur de gaz produit). Un agencement de modules de distribution et commutation est illustré par référence à un procédé de séparation ou purification dans lequel le gaz produit est produit à la haute pression du cycle. L’unité 2 comprend un premier module 1a et un deuxième module 1b selon l’invention. Ainsi : - la conduite d’alimentation 5 du deuxième module 1b est connectée fluidiquement au collecteur de gaz de régénération ou élution, - la conduite d’évacuation 12 du deuxième module 1b est connectée fluidiquement au collecteur du gaz produit, - la première conduite 7 du deuxième module 1b est connectée fluidiquement au premier adsorbeur 3a, - la deuxième conduite 8 du deuxième module 1b est connectée fluidiquement au deuxième adsorbeur 3b. Par référence à un procédé dans lequel le gaz produit est produit à la basse pression du cycle, le collecteur 4a de gaz d’alimentation est un collecteur de gaz de charge et le collecteur 4b de gaz évacué est un collecteur de gaz produit. La conduite d’alimentation du premier module 1a est alors connectée fluidiquement au collecteur de gaz de charge et la conduite d’évacuation du premier module 1a est alors connectée fluidiquement au collecteur de gaz produit. En outre, l’unité comprend un collecteur du gaz résiduaire et un collecteur de gaz de régénération ou élution. La conduite d’évacuation 12 du deuxième module 1b est alors connectée fluidiquement au collecteur de gaz résiduaire et la conduite d’alimentation du deuxième module est connectée fluidiquement au collecteur de gaz de régénération ou élution. Néanmoins, une telle illustration par référence à un procédé dans lequel le gaz produit est produit à la basse pression du cycle ou par référence à un procédé dans lequel le gaz produit est produit à la haute pression du cycle ne change rien à l’agencement dans l’unité du premier et du deuxième module de distribution et commutation.
Comme visible sur la le premier adsorbeur 3a de type cylindrique comprend une première extrémité et une deuxième extrémité opposée à la première extrémité. Le deuxième adsorbeur 3b de type cylindrique comprend une troisième extrémité située au niveau de la première extrémité. Le deuxième adsorbeur 3b comprend une quatrième extrémité opposée à la troisième extrémité et située au niveau de la deuxième extrémité. Le premier module 1a est agencé dans l’unité 2 entre le premier et le deuxième adsorbeur 3b, au niveau de la première et de la troisième extrémité, tandis que le deuxième module 1b est agencé dans l’unité 2 entre le premier et le deuxième adsorbeur 3b, au niveau de la deuxième et de la quatrième extrémité.
L’unité 2 de la en fonctionnement, alimentée en gaz de charge, peut mettre en œuvre un procédé de distribution et commutation pour la séparation ou purification par adsorption d’un gaz de charge.
Le premier procédé comprend une première étape représentée à la , la première étape comprenant les sous-étapes suivantes : - ouverture du premier obturateur 21 et du quatrième obturateur 24, - fermeture du deuxième obturateur 22 et du troisième obturateur 23, - circulation du gaz de charge dans le collecteur de gaz de charge et dans la première voie 15, - redirection du gaz de charge circulant vers le premier obturateur 21 selon l’angle A1, - circulation du gaz de charge à travers le premier obturateur 21, - redirection du gaz de charge circulant vers le premier adsorbeur 3a selon l’angle A5, - alimentation du premier adsorbeur 3a en gaz de charge, - séparation dans le premier adsorbeur 3a du gaz de charge en un premier gaz résiduaire adsorbé et un premier gaz produit, - régénération ou élution du deuxième adsorbeur 3b et désorption d’un deuxième gaz résiduaire adsorbé dans le deuxième adsorbeur 3b, - circulation du deuxième gaz résiduaire dans la quatrième voie 18, - redirection du deuxième gaz résiduaire circulant vers le quatrième obturateur 24 selon l’angle A8, - circulation du deuxième gaz résiduaire à travers le quatrième obturateur 24, - redirection du deuxième gaz résiduaire circulant vers le collecteur de gaz résiduaire selon un l’angle A4. Durant la première étape, le deuxième obturateur 22 fermé empêche le gaz de charge de circuler dans la deuxième conduite 8 et d’être redirigé vers le deuxième adsorbeur 3b dans la bifurcation 6. Le troisième obturateur 23 fermé empêche le deuxième gaz résiduaire de circuler dans la troisième conduite 9 et d’être redirigé vers le premier adsorbeur 3a.
Le premier procédé comprend en outre une deuxième étape représentée à la , la deuxième étape comprenant les sous-étapes suivantes: - ouverture du deuxième et du troisième obturateur 23, - fermeture du premier et du quatrième obturateur 24, - circulation du gaz de charge dans le collecteur de gaz de charge et dans la deuxième voie 16, - redirection du gaz de charge circulant vers le deuxième obturateur 22 selon l’angle A2, - circulation du gaz de charge à travers le deuxième obturateur 22, - redirection du gaz de charge circulant vers le deuxième adsorbeur 3b selon l’angle A7, - alimentation en gaz de charge du deuxième adsorbeur 3b régénéré lors de la première étape, - séparation dans le deuxième adsorbeur 3b du gaz de charge en le deuxième gaz résiduaire adsorbé et un deuxième gaz produit, - régénération ou élution du premier adsorbeur 3a et désorption du premier gaz résiduaire adsorbé dans le premier adsorbeur 3a lors de la première étape, - circulation du premier gaz résiduaire dans la troisième voie 17, - redirection du premier gaz résiduaire circulant vers le troisième obturateur 23 selon l’angle A6, - circulation du premier gaz résiduaire à travers le troisième obturateur 23, - redirection du premier gaz résiduaire circulant vers le collecteur de gaz résiduaire selon l’angle A3. Durant la deuxième étape, le premier obturateur 21 fermé empêche le gaz de charge de circuler dans la première conduite 7 et d’être redirigé vers le premier adsorbeur 3a dans la bifurcation 6 et le quatrième obturateur 24 fermé empêche le premier gaz résiduaire d’être redirigé vers le deuxième adsorbeur 3b.
L’unité 2 de la alimentée en gaz de charge et en un gaz de régénération ou élution et/ou l’unité 2 produisant ledit gaz de régénération ou élution peut, en fonctionnement, mettre en œuvre un deuxième procédé de distribution et commutation pour la séparation ou purification par adsorption d’un gaz de charge.
Le deuxième procédé comprend une première étape, également représentée à la , la première étape comprenant les sous-étapes suivantes : - ouverture du premier obturateur 21 et du quatrième obturateur 24, - fermeture du deuxième obturateur 22 et du troisième obturateur 23, - circulation du gaz de régénération ou élution dans le collecteur de gaz de régénération ou élution et dans la première voie 15, - redirection du gaz de régénération ou élution circulant vers le premier obturateur 21 selon l’angle A1, - circulation du gaz de régénération ou élution à travers le premier obturateur 21, - redirection du gaz de régénération ou élution circulant vers le premier adsorbeur 3a selon l’angle A5, - alimentation du premier adsorbeur 3a en gaz de régénération ou élution, - régénération ou élution du premier adsorbeur 3a, - séparation du gaz de charge dans le deuxième adsorbeur 3b en un deuxième gaz résiduaire adsorbé et un deuxième gaz produit, - circulation du deuxième gaz produit dans la quatrième voie 18, - redirection du deuxième gaz produit circulant vers le quatrième obturateur 24 selon l’angle A8, - circulation du deuxième gaz produit à travers le quatrième obturateur 24, - redirection du deuxième gaz produit circulant vers le collecteur de gaz produit selon l’angle A4. Durant la première étape, le deuxième obturateur 22 fermé empêche le gaz de régénération ou élution de circuler dans la deuxième conduite 8 et d’être redirigé vers le deuxième adsorbeur 3b dans la bifurcation 6 et le troisième obturateur 23 fermé empêche le deuxième gaz produit de circuler dans la troisième conduite 9 et d’être redirigé vers le premier adsorbeur 3a.
Le deuxième procédé comprend une deuxième étape, également représentée à la , la deuxième étape comprenant les sous-étapes suivantes : - ouverture du deuxième et du troisième obturateur 23, - fermeture du premier et du quatrième obturateur 24, - circulation du gaz de régénération ou élution dans le collecteur de gaz de régénération ou élution et dans la deuxième voie 16, - redirection du gaz de régénération ou élution circulant vers le deuxième obturateur 22 selon l’angle A2, - circulation du gaz de régénération ou élution à travers le deuxième obturateur 22, - redirection du gaz de régénération ou élution circulant vers le deuxième adsorbeur 3b selon l’angle A7, - alimentation du deuxième adsorbeur 3b en gaz de régénération ou élution, - régénération ou élution du deuxième adsorbeur 3b, - séparation dans le premier adsorbeur 3a régénéré durant la première étape du gaz de charge en un premier gaz résiduaire adsorbé et un premier gaz produit - circulation du premier gaz produit dans la troisième voie 17, - redirection du premier gaz produit circulant vers le troisième obturateur 23 selon l’angle A6, - circulation du premier gaz produit à travers le troisième obturateur 23, - redirection du premier gaz produit circulant vers le collecteur de gaz produit selon l’angle A3. Durant la deuxième étape, le premier obturateur 21 fermé empêche le gaz de régénération ou élution de circuler dans la première conduite 7 et d’être redirigé vers le premier adsorbeur 3a et le quatrième obturateur 24 fermé empêche le premier gaz produit de circuler dans la quatrième conduite 10 et d’être redirigé vers le deuxième adsorbeur 3b.
L’unité 2 de la peut mettre en œuvre une étape d’équilibrage (non-représentée) durant laquelle le premier, le deuxième, le troisième et le quatrième obturateur 24 du premier module 1a et du deuxième module 1b sont fermés, isolant ainsi complètement le premier et le deuxième adsorbeur 3b des différents collecteurs. Ladite étape d’équilibrage peut se faire grâce à une conduite d’équilibrage non-comprise dans le module, conduite d’équilibrage comprenant une première extrémité reliée à la première conduite et une deuxième extrémité reliée à la deuxième conduite.
En particulier, le premier et le deuxième procédé de commutation et distribution peuvent avoir lieu simultanément, la première étape du premier procédé ayant lieu durant la deuxième étape du deuxième procédé, la deuxième étape du premier procédé ayant lieu durant la première étape du deuxième procédé.
L’étape d’initialisation des informations permet de garantir que, même en cas de rupture de communication avec la base distante avant qu’un cycle d’actualisation ait pu avoir lieu, le système de calcul embarqué ait à disposition des informations permettant une désorbitation la plus sécurisée possible.
La mise en œuvre de cycles d’actualisation périodiques des données servant à la détermination de l’instant d’activation du système actif de désorbitation permet de s’assurer que ces dernières seront suffisamment récentes pour éviter toute collision ou du moins permet de réduire considérablement le risque collision avec un débris spatial ou un satellite secondaire lors de la descente du satellite vers l’atmosphère terrestre.
La sauvegarde de ces données dans une mémoire embarquée permet une autonomie du satellite en cas de rupture de communication avec la base distante.
Un deuxième objet de l’invention concerne un système de désorbitation d’un satellite comprenant : un dispositif de communication configuré pour recevoir, lorsque le satellite est sur Terre ou dans l’espace atmosphérique, des données relatives à : au moins un critère de fin de mission initial, au moins une position initiale d’au moins un corps secondaire, au moins une trajectoire initiale de l’au moins un corps secondaire, le dispositif de communication étant configuré pour recevoir, lorsque le satellite est dans l’espace extra-atmosphérique, lors de N cycles d’actualisation, des données relatives à : au moins un critère de fin de mission n°i, au moins une donnée dite donnée de corps secondaire, l’au moins une donnée de corps secondaire étant prise parmi : au moins une position n°i de l’au moins un corps secondaire, au moins une trajectoire n°i de l’au moins un corps secondaire, avec N et i étant des nombres entiers, N≥1 et 1≤i≤N, un système de calcul, configuré pour déterminer un instant de désorbitation en fonction de l’au moins une donnée des corps secondaire et de l’instant de survenue d’au moins un parmi les événements suivants : la réception par le dispositif de communication d’une instruction de désorbitation, la détection par des moyens de sécurité embarqués dans le satellite d’un dysfonctionnement du satellite, l’observation d’un critère de fin de mission.
Un troisième objet de l’invention concerne un satellite comprenant un système selon le deuxième objet de l’invention et comprenant en outre un propulseur, le satellite étant configuré pour activer le propulseur en fonction de l’instant de désorbitation le plus proche dans le temps calculé par le système de calcul.
La illustre un satellite en orbite autour de la Terre, en communication avec une base terrestre distante, ainsi que des corps secondaires.
La est un schéma bloc illustrant le déroulement des différentes étapes du procédé selon l’invention.
La est un schéma bloc représentant la base distante et les principaux éléments du satellite et leurs interactions entre eux.
La est un schéma illustrant un exemple de déroulé du processus de désorbitation selon l’invention.
Les dessins sont donnés à titre d'exemples et ne sont pas limitatifs de l’invention. Ils constituent des représentations schématiques de principe destinées à faciliter la compréhension de l’invention et ne sont pas nécessairement à l'échelle des applications pratiques. En particulier les dimensions et distances entre les différents objets représentés ainsi que leurs tailles et nombres ne sont pas représentatifs de la réalité.
Selon un mode de réalisation, le critère de fin de mission est une durée de mission et l’observation du critère de fin de mission correspond à l’expiration de la durée de mission ou dans lequel le critère de fin de mission correspond à au moins une action que le satellite doit accomplir et l’observation du critère de fin de mission correspond à l’accomplissement de cette au moins une action par le satellite.
Selon un mode de réalisation, le dysfonctionnement correspond à l’un parmi une avarie du satellite, une rupture de communication entre le satellite et une base distante, une avarie d’une charge utile du satellite.
Selon un exemple avantageux, durant la phase de désorbitation l’activation du propulseur déplace le satellite depuis l’espace extra-atmosphérique jusque dans l’espace atmosphérique. De préférence, le propulseur reste activé durant tout le déplacement du satellite depuis l’espace extra-atmosphérique jusque dans l’espace atmosphérique.
Avantageusement, le procédé comprend, après le calcul de l’instant de désorbitation, une sauvegarde de l’instant de désorbitation dans la mémoire embarquée.
Cette solution permet de simplifier le raccordement de ces éléments avec le tuyau d’évacuation, le conduit et le connecteur électrique du véhicule qui sont placés dans le bloc moteur.
Selon un autre mode de réalisation, le module de climatisation portable comprend un ensemble de poignées, positionné au niveau d’une arrête formée entre une première paroi supérieure et une deuxième paroi supérieure du boîtier.
L’ensemble de poignée permet d’extraire facilement le module de climatisation portable hors du compartiment et de faciliter son guidage dans le compartiment .
Selon un autre aspect de l’invention, celle-ci a trait à un véhicule comprenant un module de climatisation portable tel que défini précédemment et destiné à être inséré de manière amovible dans un compartiment du véhicule. Le module de climatisation portable comprend un boîtier comportant un système de climatisation, au moins une entrée d’air pour amener un flux d’air ambiant depuis l’extérieur ou l’intérieur du véhicule vers le système de climatisation, au moins une sortie d’air froid pour évacuer un flux d’air froid généré par le système de climatisation vers l’habitacle du véhicule, une sortie d’air pour évacuer de l’air depuis le système de climatisation vers l’extérieur du véhicule et un premier connecteur électrique connecté par contact direct à un connecteur du véhicule prévu dans le compartiment du véhicule, lorsque le module de climatisation portable est inséré dans le compartiment du véhicule.
Selon un mode de réalisation, le compartiment est positionné dans un tableau de bord du véhicule.
Ceci permet à la fois de refroidir le conducteur et les passagers et de dégivrer le pare-brise du véhicule.
Selon un autre mode de réalisation, le véhicule comprend un conduit reliant une entrée d’air ambiant externe du module de climatisation portable à l’extérieur du véhicule.
: une vue schématique d’un véhicule comprenant un module de climatisation portable, selon un mode de réalisation de l’invention ;
: une vue schématique du module de climatisation portable extrait du véhicule et utilisé dans une tente ;
: une vue schématique détaillée de la face avant du module de climatisation portable ;
: une vue schématique détaillée du dessus du module de climatisation portable.
description DÉTAILLÉE d’un mode de rÉalisation La illustre un véhicule 2 comprenant un module de climatisation portable 1 inséré de manière amovible dans un compartiment 3 du véhicule 2.
Le module de climatisation portable 1 comprend un boîtier 4 logeant un système de climatisation.
Le système de climatisation est connu et comprend un compresseur qui comprime un fluide caloporteur. Le fluide comprimé qui est chaud, passe dans un radiateur (appelé « condenseur »). Le condenseur peut être muni d'un ventilateur qui force un courant d'air provenant de l’extérieur ou de l’intérieur du véhicule 2 pour refroidir le fluide, augmentant ainsi le rendement de l'échangeur.
Dans un mode de réalisation particulièrement préféré, les composants mis à réagir sont dans un rapport molaire de 1 mole de polyglycérol-3, 0,5 mole d'acide dimère en C 36 hydrogéné et 1 mole d'acide isostéarique.
En ajustant le rapport molaire de la terminaison des acides gras et en équilibrant la quantité de polyglycérol-3 et d'acide dimère, il est également possible de contrôler le degré d'extension acide dimère-polyglycérol et de la terminaison de sorte que la réticulation, par exemple, via le trimère acide, conduit à des viscosités beaucoup plus élevées.
La viscosité cible du polymère pur doit être > 50 000 mPa.s et inférieure à 5 000 000 mPa.s à 25°C.
Dans un mode de réalisation préféré, la viscosité cible est > 75 000 mPa.s et < 2 500 000 mPa.s à 25°C.
Dans un autre mode de réalisation préféré, la viscosité cible est > 100 000 mPa.s et < 2 000 000 mPa.s à 25°C.
Dans un mode de réalisation préféré entre tous, la viscosité cible est > 1 000 000 mPa.s et< 2 000 000 mPa.s à 25°C.
La viscosité est mesurée à l'aide d'un rhéomètre MCR3O2® d'Anton Paar Inc. Des plaques plates jumelles rugueuses ou lisses de 50 mm de diamètre ont été utilisées, recouvertes d'un échantillon de polymère, ajustées à un écart de 0,5 à 1 mm, et des balayages de température et de taux de cisaillement ont été effectués. Les polyesters de l'invention présentent un comportement newtonien et ont donc une viscosité constante sur une large gamme de taux de cisaillement. De plus, les polymères de cette description ont démontré une viscosité réduite avec la température. Ainsi, les mesures de viscosité sont rapportées à une température contrôlée avec précision et généralement sous la forme d'un taux de cisaillement de 1. Les valeurs sont rapportées en mPa.s.
Les polyesters de l'invention sont caractérisés par des masses moléculaires moyennes en poids > 2500 Da et < 1 000 000 Da mesurées par GPC à l'aide d'étalons de polystyrène linéaire.
La colonne GPC utilisée pour ces tests était constituée de : Phénolgel, 300 x 4,6 mm ; une phase continue de Tétrahydrofurane (THF) a été utilisée et injectée à 0,35 ml/min, four à colonne maintenu à 40°C ; une injection de 50 µL et un détecteur d'indice de réfraction Wyatt Ri. Les étalons de calibration utilisés étaient du polystyrène strictement linéaire destiné à être monodispersé. Les étalons d'étalonnage GPC en polystyrène à plage étroite ont été préparés en phase mobile et avaient des poids moléculaires maximaux de 1 290 000 Da; 560 000 Da ; 65 500 Da ; 28 500 Da ; 10 100 Da ; 1 680 Da ; 580 Da et 208 Da. À partir de méthodologies standard, la masse moléculaire moyenne en poids et en nombre est automatiquement calculée par un logiciel GPC standard.
Dans un mode de réalisation préféré, les polyesters décrits ont un poids moléculaire moyen en poids > 4 000 Da et 5 000 Da et < 150 000 Da mesuré par GPC en utilisant des étalons de polystyrène linéaire.
Dans encore un autre mode de réalisation, le polyester de l'invention présente une combinaison de masse moléculaire moyenne en poids > 5000 Da et 100 000 mPa.s et < 2 000 000 mPa.s.