INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le guide d'ondes acoustiques 61 peut avoir la même forme que le guide fuselé 40, c'est-à-dire une forme fuselée selon un axe D' depuis une base 64 jusqu'à une extrémité 65, appelée pointe par la suite, opposée à la base 64. Le guide d'ondes acoustiques 61 est appelé guide fuselé 61 par la suite. Selon un mode de réalisation, le guide fuselé 61 a une forme générale d'un cône de révolution d'axe D', éventuellement tronqué, de faible angle au sommet. Selon un mode de réalisation, le fil conducteur 62 est replié sur la pointe 65 du guide fuselé 61 et est fixé à la pointe 65 par un matériau de collage 66. Le fil conducteur 62 forme une demi-boucle sensiblement coplanaire avec la demi-boucle formée par le fil conducteur 50. L'aimant permanent 63 est situé à proximité de la pointe 65 du guide fuselé 61, de préférence quasiment au contact du guide fuselé 61 sans toutefois le toucher, par exemple à une distance de 100 µm pour un aimant de diamètre égal à 2 mm ou 3 mm. L'aimant permanent 63 génère un champ magnétique de référence au niveau de la pointe 65 du guide fuselé 61. En , l'axe de révolution D du guide fuselé 40 et l'axe de révolution D' du guide fuselé 61 sont parallèles, de préférence confondus.
En , la sonde 20 comprend en outre le guide droit 80 comprenant deux faces opposées 81 et 82 et un élément de support 83 du guide droit 80. Dans le mode de réalisation illustré en , le guide droit 80 a une forme cylindrique à base circulaire. Selon un mode de réalisation, le guide fuselé 61, le guide droit 80 et le guide fuselé 40 sont des pièces distinctes. La base 41 du guide fuselé 40 est alors fixée à la face 81 du guide droit 80 et la base 64 du guide fuselé 61 est fixée à la face opposée 82 du guide droit 80. Selon un autre mode de réalisation, le guide fuselé 61, le guide droit 80 et le guide fuselé 40 sont fabriqués d'une même pièce. La base 41 du guide fuselé 40 est alors incluse dans la face 81 du guide droit 80 et la base 64 du guide fuselée 61 est alors incluse dans la face 82 du guide droit 80.
Le fonctionnement du transducteur électroacoustique 60 représenté en figure 10 est le suivant : lorsque l’onde ultrasonore provenant du guide fuselé 40, que ce soit dans le mode de fonctionnement direct ou réciproque, arrive à la base 64 du guide fuselé 61, elle se propage jusqu'à la pointe 65 du guide fuselé 61 en s’amplifiant au fur et à mesure qu'elle se rapproche de la pointe 65. Le mode de flexion imposé à la pointe 65 du guide fuselé 61 engendre, en présence du champ magnétique de référence , une force électromotrice FEM dans le fil conducteur 62. On obtient ainsi une méthode de détection à moindre coût d’une onde ultrasonore large bande quasi ponctuelle selon le même principe que la méthode de génération de l’onde ultrasonore large bande servant à la mesure du champ B z .
La est une vue en coupe, partielle et schématique, d'une variante de réalisation de la sonde 20 de la . La sonde 20 représentée en comprend l'ensemble des éléments de la sonde 20 représentée en et comprend, en outre, un guide d'ondes acoustiques courbe 90 interposé entre le guide fuselé 40 et le guide droit 80. Le guide d'ondes acoustiques courbe 90 a une section droite constante et s'étend selon une courbe. Le guide d'ondes acoustiques courbe 90 est appelé guide courbe 90 par la suite. A titre de variante, le guide courbe 90 est interposé entre le guide droit 80 et le guide fuselé 61. Le guide fuselé 40, le guide courbe 90, le guide droit 80, et le guide fuselé 61 peuvent être des pièces distinctes ou peuvent être fabriqués d'une même pièce. Le guide courbe 90 peut avoir une section droite circulaire.
Le guide courbe 90 permet que l'axe de révolution D du guide fuselé 40 et l'axe de révolution D' du guide fuselé 61 ne soient pas parallèles, ce qui peut faciliter le montage de la sonde 20 sur un bras de positionnement. La condition de courbure du guide courbe 90 est que le rayon de courbure soit grand devant le diamètre du guide courbe 90, typiquement au moins 3 fois plus grand, afin que la propagation des ondes ultrasonores dans le guide courbe 90 soit faiblement perturbée.
La est une vue de dessus, partielle et schématique, d'un autre mode de réalisation du système 10 de détection d'un champ magnétique et la est une vue de côté de la sonde 20 du système 10 de détection d'un champ magnétique de la .
Le système 10 de détection d'un champ magnétique représenté sur la comprend l'ensemble des éléments du système 10 de détection d'un champ magnétique représenté en dans lequel le guide fuselé 40 a la forme d'un prisme triangulaire droit et le guide droit 80 a la forme d'un parallélépipède rectangle. La paroi latérale 43 du guide fuselé 40 comprend deux faces principales 47 correspondant chacune par exemple à un triangle isocèle et des flancs 48 correspondant à des rectangles. Le guide fuselé 40 peut être dans les matériaux décrits précédemment pour le mode de réalisation illustré en . En particulier, dans le cas où le guide fuselé 40 est en un matériau conducteur, un couche isolante, non représentée, peut être interposée entre le guide fuselé 40 et la piste conductrice 50. Le guide fuselé 40 peut être réalisé sur une plaquette en verre ou en un matériau semiconducteur, par exemple en silicium, d’épaisseur de l’ordre de 100 µm et préférentiellement moins de 1000 µm avec les techniques de photogravure. Dans le présent mode de réalisation, le fil conducteur 50 correspond à une piste conductrice déposée sur une face principale triangulaire 47 du guide fuselé 40, par exemple par pulvérisation cathodique ou croissance électrochimique. Les connexions électriques se font aux moyens de fils de connexion fixés à des plots conducteurs 54 situés par exemple sur le guide droit 80. La piste conductrice 50 peut avoir une largeur de l’ordre du micromètre à la pointe 42 du guide fuselé 40. Comme cela est représenté en , la piste conductrice 50 a une largeur sensiblement constante.
Lorsque le guide fuselé 40 correspond à un prisme, le mode de flexion dans le guide d'onde fuselé 40 qui apparaît en fonctionnement correspond plus précisément au premier mode antisymétrique de Lamb A 0 .
La est une vue de dessus, partielle et schématique, d'une variante de la sonde 20 dans laquelle la piste conductrice 50 a une largeur qui croît depuis la pointe 42 jusqu'à la base 41 du guide fuselé 40. Ceci permet de réduire la résistance ohmique de la piste conductrice 50.
Selon un mode de réalisation, la face triangulaire 47 du guide fuselé 40 est recouverte partiellement d’une couche conductrice électriquement réalisant un blindage électrique.
La est une vue de dessus, partielle et schématique, d'une variante de réalisation de la sonde 20 et du transducteur électroacoustique 60 du système 10 de détection d'un champ magnétique illustré en . La sonde 20 et le transducteur électroacoustique 60 représentés en comprennent l'ensemble des éléments de la sonde 20 et du transducteur électroacoustique 60 représentés en à la différence que le guide fuselé 40, le guide droit 80, et le guide fuselé 61 du transducteur électroacoustique 60 ont chacun la forme d'un prisme. Plus précisément, le guide fuselé 40 a la structure décrite précédemment en relation avec les figures 12 et 13. Le transducteur électroacoustique 60 est un transducteur électroacoustique à ondes transversales comprenant un guide prismatique 61 ayant la même forme que le guide fuselé 40. En outre, le fil conducteur 62 correspond à une piste conductrice déposée sur une face triangulaire 67 du guide fuselé 61, par exemple par pulvérisation cathodique ou croissance électrochimique. Le guide fuselé 40, le guide droit 80, et le guide fuselé 61 peuvent être fabriqués d'une même pièce par découpe d'une plaquette.
La est une vue en coupe, partielle et schématique, d'une variante de réalisation de la sonde 20 et du transducteur électroacoustique 60 du système 10 de détection d'un champ magnétique illustré en . La sonde 20 et le transducteur électroacoustique 60 représentés en comprennent l'ensemble des éléments de la sonde 20 et du transducteur électroacoustique 60 représentés en à la différence que le guide fuselé 40, le guide courbe 90, le guide droit 80, et le guide fuselés 61 du transducteur électroacoustique 60 ont des structures prismatiques. Le guide fuselé 40, le guide courbe 90, le guide droit 80, et le guide fuselé 61 peuvent être fabriqués d'une même pièce par découpe d'une plaquette.
La est une vue de dessus, partielle et schématique, d'un autre mode de réalisation de la sonde 20 et la est une vue de côté de la sonde 20 de la .
La sonde 20 comprend l'ensemble des éléments de la sonde 20 représentée en à la différence que le guide fuselé 40 est en un matériau conducteur électriquement, par exemple en métal, et que le fil conducteur 50 correspond à une lame conductrice électriquement s'étendant le long d'un flanc 48 du guide fuselé 40 depuis la pointe 42 du guide fuselé 40, à distance du flanc 48 du guide fuselé 40, et qui est connectée au guide fuselé 40 à la pointe 42 du guide fuselé 40. Selon un mode de réalisation, le guide fuselé 40, et le fil conducteur 50 sont fabriqués d'une même pièce par découpe d'une plaquette métallique. Ceci permet de faciliter le montage/positionnement fin du fil conducteur 50 à la pointe 42 du guide fuselé 40. En particulier, le rayon et la forme du fil conducteur 50 au niveau de la pointe 42 du guide fuselé 40 peuvent être adaptés de façon à optimiser la force de Lorentz sur un segment de matière orienté perpendiculairement à la composante axiale Bz. Selon un mode de réalisation, le fil conducteur 50 est agencé en forme de "U" au niveau de la pointe 42 du guide fuselé 40.
Selon un mode de réalisation, le transducteur électroacoustique 60 comprend des première et deuxième plaquettes piézoélectriques 68, 69 fixées au centre du guide droit 80 de la sonde 20, par exemple par collage ou par brasage, la première plaquette piézoélectrique 68 étant fixée sur une face 87 du guide droit 80, coplanaire avec la face triangulaire 47 du guide fuselé 40 et la deuxième plaquette piézoélectrique 69 étant fixée sur la face 88 du guide droit 80 opposée à la face 87.
Le moyen de compression précédemment décrit fonctionne de la manière suivante. Son fonctionnement est cyclique. Aussi, la description du cycle peut se faire à partir de n’importe quel évènement.
Le fonctionnement est basé sur un cycle matérialisé par des transferts de fluide frigorigène d’une enceinte étanche basse 1, dans laquelle règne une haute pression, vers une enceinte étanche haute 12 dans laquelle la pression est moindre.
Lors de la fermeture des électrovannes 14, 15, l’enceinte étanche basse 1 est remplie de fluide frigorigène majoritairement sous forme liquide et présentant une densité importante, avantageusement comprise entre 0, 8 et 0, 9 g par cm 3 . Le fluide frigorigène à forte densité est d’autant plus sensible à une élévation de température même faible, qui produit une très forte pression, du fait de l’isolement de l’enceinte étanche basse 1.
Le fluide frigorigène contenu dans l’enceinte étanche basse 1, maintenant isolée de l’enceinte étanche haute 12, par la fermeture de la première électrovanne 14 et de la deuxième électrovanne 15, est chauffé par le contact avec le deuxième médium chaud circulant dans le deuxième échangeur 4.
Ce dernier applique une poussée sur le liquide contenu dans l’enceinte étanche basse 1 qui le conduit via la troisième conduite 6 vers l’entrée du détendeur 7.
En fonction du besoin en production de froid, le détendeur 7 laisse échapper ledit liquide afin que celui-ci rejoigne l’échangeur thermique 8 ou évaporateur. La détente du fluide frigorigène produit du froid au niveau du premier échangeur thermique 8 et le fluide frigorigène sort du premier échangeur thermique 8 sous forme gazeuse. La sortie de l’échangeur thermique 8 est connectée à l’enceinte étanche haute 12. Ainsi, le fluide frigorigène sous forme gazeuse rejoint l’enceinte étanche haute 12 via l’exutoire 9.
Lorsqu’il atteint l’enceinte étanche haute 12 ledit gaz rejoint le ciel gazeux de l’enceinte étanche haute 12 qui se trouve à une densité et à une pression moindre. L’abaissement de la température dans l’enceinte étanche haute 12 permet la liquéfaction du fluide frigorigène . Aussi, le niveau de liquide dans l’enceinte étanche haute 12 augmente en conséquence. Cette augmentation du niveau de liquide n’a pas un effet significatif sur la pression de gaz, car la densité du fluide frigorigène est très faible dans l’enceinte étanche haute 12. Le niveau de liquide augmente jusqu’à atteindre un niveau de liquide haut. Ce niveau de liquide haut est détecté par le détecteur de niveau 10 qui commande alors l’ouverture des première et deuxième électrovannes 14, 15.
On comprend en outre que les vitesses de variations sur la zone de jeu correspondent aux vitesses associées aux différents déplacements possibles des doigts sur la surface. L’information représentative de vitesse de variations sur la zone de jeu et l’information représentative d’orientation de l’organe par rapport à la zone de jeu sont par exemple regroupées dans un vecteur représentatif de mouvement de l’organe sur la zone de jeu.
Ainsi, l’information représentative de surface de contact entre l’organe et la zone de jeu correspond par exemple à une surface d’écrasement d’un doigt, laquelle permet de simuler en partie la pression exercée et par exemple de compléter les informations de force issues de la deuxième donnée. La première donnée comprend par exemple des informations de vitesse et/ou d’accélération complétant les informations de position, par exemple correspondant à une évolution des positions, ou encore une vitesse d’éloignement ou de rapprochement entre plusieurs organes.
On comprend en outre que, lorsque l’organe correspond à une main ou à plusieurs doigts de l’utilisateur, certaines des informations peuvent être liées entre elles, le mouvement global de la main pouvant impacter le mouvement de doigts distincts. Au contraire, lorsque l’organe correspond à plusieurs mains, de nombreuses caractéristiques, notamment d’orientation et de vitesse des organes, peuvent être complètement indépendantes.
Dans un mode de réalisation spécifique, la deuxième donnée comprend : - une information représentative d’une amplitude d’une enveloppe d’un signal du deuxième capteur ; et/ou - une information représentative d’un contenu spectral du signal du deuxième capteur ; et/ou - une information représentative d’interférométrie entre une pluralité de deuxièmes capteurs.
On comprend ici que les notions d’enveloppe de signal et de contenu spectral de signal sont associées à une analyse dynamique des informations issues du deuxième capteur. De telles informations sont par exemple déterminées au cours de l’exécution du procédé à partir de données brutes issues du deuxième capteur. Ces informations permettent notamment d’obtenir une mesure de dynamique et/ou une dynamique d’entretien et/ou de frottements sur la zone de jeu.
L’homme du métier comprend en outre que l'information représentative de mesure de dynamique énoncée ci-avant peut être obtenue, ou découle directement, de l’information représentative d’amplitude de l’enveloppe du signal. De même, l’information représentative de mesure de dynamique d’entretien et/ou de frottement sur la zone de jeu peut être obtenue, ou découle directement, de l’information représentative de contenu spectral du signal.
On comprend également, comme énoncé ci-avant, que lors de l’emploi de plusieurs deuxièmes capteurs, par exemple plusieurs capteurs piézo-électriques, l’interférométrie permet d’obtenir une estimation de position associée aux forces mesurées. Cette estimation de position peut être employée pour compléter la première donnée, ou encore pour distinguer plusieurs forces mesurées par les deuxièmes capteurs et les associer à des positions ou zones données, lesquelles peuvent être par exemple précisées via la première donnée.
Dans un mode de réalisation supplémentaire, le procédé comprend en outre une réception d’une troisième donnée représentative d’un geste d’approche et/ou d’éloignement de l’organe vis-à-vis de la zone de jeu à partir d’un troisième capteur, la quatrième donnée étant déterminée en outre à partir de la troisième donnée.
On comprend ici que la troisième donnée comprend des informations sur la vitesse ou l’orientation de l’organe, avant ou après l’impact. La quatrième donnée est ainsi modifiée de manière à introduire d’une part des variations en fonction des vitesses et direction d’approche, d’autre part pour augmenter la dimension spectaculaire du geste musical, en particulier vis-à-vis du mouvement d’éloignement de l’organe. Cette conception permet ainsi d’une part de mieux retranscrire et anticiper les gestes musicaux en fonction de l’approche, d’autre part d’ajouter des variations supplémentaires uniques en fonction de l’éloignement. Bien évidemment, il est également possible de considérer uniquement l’approche ou l’éloignement, selon l’intention de l’homme du métier.
Le troisième capteur comprend par exemple un capteur de champ électrique, aussi appelé capteur « E-field ». L’homme du métier comprend qu’un capteur de champ électrique est capable de mesurer la position de l’organe, en particulier d’une main, au-dessus d’une surface, notamment de la zone de jeu, pour anticiper l’approche avant et après l’impact. Un tel capteur n’étant pas plus précis sur la position de l’impact en lui-même ou sur la distinction de plusieurs doigts, cette mesure reste approximative et se doit d’être complétée, notamment via les informations du premier capteur et du deuxième capteur. Selon un autre exemple, le troisième capteur comprend un capteur optique et/ou un capteur radio, permettant une mesure alternative des mouvements d’approche et d’éloignement. Comme énoncé ci-avant en regard du premier capteur et du deuxième capteur, il est possible d’employer des informations issues d’un des capteurs afin d’estimer ou de substituer certains aspects de l’un des autres capteurs.
Ainsi, l’intégration du troisième capteur permet de caractériser et dissocier des parties supplémentaires du geste musical : - l’approche, c’est-à-dire la période avant le déclenchement, laquelle ne produit normalement pas de son en elle-même mais peut modifier le déclenchement ; et - l’éloignement, c’est-à-dire la période après le relâchement, laquelle peut introduire des variations dans la disparition progressive du son.
Bien sûr, bien que les variations dans la création et la disparition du son résultent principalement des parties de déclenchement, d’entretien et de relâchement du geste musical, caractériser également l’approche et/ou l’éloignement permet de conserver des possibilités supplémentaires de variation, par exemple afin d’augmenter ou d’exagérer la gestuelle à partir des paramètres de vitesse et direction d’approche et d’éloignement.
De préférence, la détermination comprend en outre une obtention d’une information représentative de vitesse d’approche de l’organe vis-à-vis de la zone de jeu à partir de la troisième donnée, l’information représentative de déclenchement du geste musical étant déterminée en outre en fonction de l’information représentative de vitesse d’approche.
En d’autres termes, la manière dont la quatrième donnée est déterminée en fonction de la troisième donnée comprend une modification du déclenchement du geste musical selon la vitesse d’approche de la zone de jeu, c’est-à-dire de la surface de contact avec l’organe. Cette vitesse d’approche est par exemple déterminée en avance et enregistrée dans une mémoire lors de l’exécution du procédé selon l’invention, de manière à prédéterminer la dynamique du son avant la réception d’informations plus précises de la part des premier et deuxième capteurs.
Dans encore un autre mode de mise en œuvre, la détermination comprend en outre une obtention d’une information représentative d’orientation d’un geste d’approche à partir de la troisième donnée, les informations représentatives de variations de son et/ou de timbre et d’entretien du geste musical étant déterminées en outre en fonction de l’information représentative d’orientation du geste d’approche.
En d’autres termes, la manière dont la quatrième donnée est déterminée en fonction de la troisième donnée comprend une modification du son (ou du timbre) et/ou de l’entretien associé au geste musical, selon l’angle de l’approche de l’organe.
De préférence, la composition selon l’invention est anhydre (0% d’eau).
Dispositif :
Le dispositif aérosol comprend au moins un récipient pressurisé comprenant au moins un agent propulseur b).
Le ou les agents propulseurs b) peuvent être présents ou non dans la composition a) telle que décrite précédemment.
Le récipient du dispositif selon l’invention peut être à parois rigides et contenir directement la composition a).
En variante, le récipient peut être à parois rigides et renfermer une poche à paroi souple qui contient la composition a).
Selon cette configuration, la composition a) dans la poche peut ne pas comprendre d’agent propulseur b), ce ou ces dernier(s) se trouvant dans le volume défini entre les parois rigides du récipient et la poche.
De préférence, la composition a) contenue dans la poche comprend elle aussi au moins un agent propulseur b).
De préférence, la composition a) comprend un ou plusieurs propulseurs b), et est directement contenue dans le récipient du dispositif.
L'élément flexible peut s'étendre dans un espace formé entre les deux modules optiques adjacents qu'il relie.
L'élément flexible peut comprendre un film transparent, et tous les modules optiques peuvent être fixés audit film.
Le film peut être agencé en aval des modules optiques selon le sens de propagation des faisceaux lumineux issus des sources de lumière associées à chaque module optique.
Ledit film peut être configuré pour modifier l'orientation des rayons lumineux qui le traversent.
L'invention se rapporte également à un procédé de fabrication d'un dispositif optique tel que défini précédemment, le procédé de fabrication comprenant :
- la fixation des modules optique sur le film, le film s'étendant selon un plan, puis
- la mise en forme du dispositif optique de sorte que les modules optiques soient positionnés les uns à côté des autres le long d'une ligne courbe.
L'invention se rapporte également à un dispositif lumineux de signalisation pour un véhicule automobile, comprenant une série de sources de lumière aptes à produire un faisceau lumineux et un dispositif optique tel que défini précédemment, les modules optiques étant positionnés les uns à côté des autres le long d'une ligne courbe s'étendant sensiblement transversalement au faisceau lumineux, chaque module optique étant configuré pour collimater et redresser un faisceau lumineux produit par la source de lumière qui lui est associé.
La est une vue schématique de profil d'un dispositif lumineux selon un premier mode de réalisation de l'invention.
La est une vue schématique de profil d'un dispositif lumineux selon un deuxième mode de réalisation de l'invention.
La est une vue schématique de profil d'un dispositif lumineux selon un troisième mode de réalisation de l'invention.
La est une première vue en perspective d'un module optique selon un mode de réalisation de l'invention, le module optique coopérant avec une source lumineuse fixée à une carte de circuit imprimé.
La est une deuxième vue en perspective du module optique de la .
La est une vue en coupe du module optique de la selon un premier plan médian P1.
La est une vue en coupe du module optique de la selon un deuxième plan médian P2.
Le type de module de commutation tel que présenté précédemment selon la première forme de réalisation ou selon la deuxième forme de réalisation est simple en elle-même et simple à intégrer dans un véhicule.
L’invention concerne également un véhicule automobile comprenant un système d’alimentation électrique tel que présenté précédemment.
L’invention concerne également un procédé d’alimentation d’un réseau d’alimentation de véhicule automobile par un système d’alimentation électrique tel que présenté précédemment, ledit procédé comprenant une étape consistant à activer le mode de décharge de toutes les batteries.