INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un autre aspect de la présente invention, la station de mesure comprend également : - un premier réservoir comprenant un fluide ayant une concentration prédéterminée d’un ou plusieurs contaminants à surveiller, une première vanne additionnelle associée à un premier débitmètre massique pour contrôler la mise en communication fluidique entre le premier réservoir et l’analyseur, - un second réservoir comprenant un fluide exempt du contaminant à surveiller, une deuxième vanne additionnelle associée à un deuxième débitmètre massique pour contrôler la mise en communication fluidique entre le deuxième réservoir et l’analyseur, l’unité de contrôle étant configurée, lors de la vérification de la justesse de l’analyseur, pour piloter l’ouverture de l’une de la première ou la deuxième vanne additionnelle, pour commander une mesure de la concentration du contaminant dans l’un du premier ou du deuxième réservoir par l’analyseur, pour piloter la fermeture de l’une de la première ou la deuxième vanne additionnelle, pour piloter l’ouverture de l’autre de la première ou la deuxième vanne additionnelle, pour commander une mesure de la concentration du contaminant dans l’autre du premier ou du deuxième réservoir par l’analyseur, pour comparer les valeurs mesurées avec les concentrations prédéterminées de contaminant et pour vérifier que l’écart entre les valeurs mesurées et les concentrations prédéterminées est inférieur à un écart maximal prédéterminé.
Selon un autre aspect de la présente invention, l’unité de contrôle peut être configurée pour commander la mesure de la concentration dans le premier réservoir avant la mesure de la concentration dans le deuxième réservoir. D’autres concentrations peuvent également être obtenues avec les deux réservoirs en réalisant une dilution du contaminant du premier réservoir par le gaz du deuxième réservoir, les débitmètres massiques associés au premier et au deuxième réservoir peuvent être utilisés pour réaliser la dilution voulue.
Selon un autre aspect de la présente invention, l’unité de contrôle est configurée pour émettre et/ou envoyer un signal d’alarme en cas de détection d’une concentration d’un contaminant supérieure à un seuil prédéterminé par l’analyseur dont la justesse est vérifiée. Le signal d’alarme est par exemple envoyé à un serveur distant tel qu’un serveur client.
Selon un autre aspect de la présente invention, la station de mesure peut comprendre une pluralité d’analyseurs disposés en parallèle et une pluralité de deuxièmes vannes d’isolation pilotables interposées entre la pluralité d’entrées d’air et la pluralité respective d’analyseurs pour contrôler la mise en communication fluidique des analyseurs avec les entrées d’air.
Selon un autre aspect de la présente invention, l’unité de contrôle est configurée pour piloter l’ouverture et la fermeture des premières et deuxièmes vannes d’isolation pilotables de manière à mettre en communication fluidique les lignes de prélèvement et les analyseurs successivement et/ou simultanément selon un ordre prédéterminé.
Selon un autre aspect de la présente invention, l’unité de contrôle est configurée pour commander une vérification de la justesse de l’analyseur lorsqu’une concentration d’un contaminant supérieure à un seuil prédéterminé est détectée par ledit analyseur seulement pour certains analyseurs.
Selon un autre aspect de la présente invention, l’unité de contrôle est configurée pour émettre et/ou envoyer un signal d’alarme lorsqu’une concentration d’un contaminant supérieure à un seuil prédéterminé est détectée et qu’une vérification de la justesse est lancée. Le signal d’alarme est par exemple envoyé à un serveur distant tel qu’un serveur client.
Selon un autre aspect de la présente invention, les entrées d’air comprennent des moyens de régulation du débit d’air de manière à ce que la conductance des différentes lignes de prélèvement auxquelles sont reliées les entrées d’air soit la même quels que soient leur longueur et/ou leur diamètre.
Selon un autre aspect de la présente invention, les moyens de régulation du débit d’air sont des vannes avec microfuite, c’est-à-dire des vannes permettant de régler de manière précise le débit.
Selon un autre aspect de la présente invention, pendant la vérification de la justesse de l’analyseur, dans le cas où l’écart entre les valeurs mesurées de concentration et les concentrations prédéterminées est supérieur à un écart maximal prédéterminé, l’unité de commande est configurée pour commander un recalibrage de l’analyseur.
La présente invention concerne également un procédé de détection d’une contamination moléculaire véhiculée par l’air à l’aide d’une station de mesure comprenant un analyseur de gaz et une pluralité d’entrées d’air configurées pour être en communication fluidique avec l’analyseur de gaz et configurées pour être reliées à une ou plusieurs lignes de prélèvement, ledit procédé comprenant les étapes suivantes : - mise en communication fluidique, des lignes de prélèvement associées aux entrées d’air avec l’analyseur puis mesure de la concentration d’un ou plusieurs contaminants à surveiller dans les lignes de prélèvement, les lignes de prélèvement étant mises en communication fluidique avec l’analyseur de manière successive pour mesurer la concentration de la contamination dans les différentes lignes de prélèvement, - lorsque la mesure de la concentration d’un contaminant dépasse un seuil prédéfini, vérification de la justesse de l’analyseur.
Selon un autre aspect de la présente invention, lorsque la justesse de l’analyseur est vérifiée, un signal d’alarme est émis par la station de mesure ou est envoyé vers un serveur distant.
Selon un autre aspect de la présente invention, la station de mesure comprend une pluralité d’analyseurs permettant de mesurer un contaminant ou un ensemble de contaminants et les analyseurs sont mis en communication fluidique avec les lignes de prélèvement de manière simultanée.
Selon un autre aspect de la présente invention, l’étape de vérification de la justesse de l’analyseur comprend une mise en communication fluidique entre l’analyseur et un premier réservoir comprenant un fluide ayant une concentration prédéterminée d’un contaminant à surveiller et une mesure de la concentration par l’analyseur puis une mise en communication fluidique entre l’analyseur et un deuxième réservoir comprenant un fluide exempt du contaminant à surveiller et une mesure de la concentration par l’analyseur.
est un schéma d’une station de mesure et des lignes de prélèvement associées selon un premier mode de réalisation ;
De préférence, les montants sont en aluminium ou en acier.
De préférence, les panneaux sont formés à partir d’opérations de découpe de tôles en alliage d’aluminium.
De préférence, le ou les profilés sont formés à partir d’opérations d’extrusion de billettes en alliage d’aluminium.
Selon un mode de réalisation préféré, l’un au moins des panneaux latéraux ou arrières comporte une pluralité de profilés parallèles entre eux et s’étendant suivant une direction horizontale.
Selon un mode de fabrication avantageux, les deux nervures sont fixées en appui contre le panneau par des opérations de soudage, et préférentiellement par des points de soudage espacés de 10 à 30 mm.
Selon un autre mode de fabrication également avantageux, les deux pans latéraux sont fixés en appui contre le panneau par des opérations de soudage, et préférentiellement par des points de soudage espacés de 10 à 30 mm.
Selon une configuration préférentielle, l’un au moins des panneaux latéraux ou arrières est monté pivotant sur l’ossature hexaédrique de manière à permettre l’ouverture dudit panneau et par voie de conséquence l’accès à l’intérieur du volume de la structure rigide de recouvrement.
Selon cette configuration, l’un au moins des panneaux latéraux ou arrières comporte avantageusement au moins un mécanisme de poignée à verrou.
L’invention a également pour objet un véhicule automobile doté en partie arrière d’un espace de chargement du type benne, caractérisé en ce qu’il comprend une structure rigide recouvrant ledit espace de chargement, conforme à un mode de réalisation de l’invention.
: la représente une vue schématique d’un véhicule équipé d’une structure de recouvrement.
: la représente une vue schématique en perspective d’une structure de recouvrement selon l’art antérieur.
et : les et représentent une vue schématique en perspective d’une structure de recouvrement selon un mode de réalisation de l’invention.
et : les et représentent une vue schématique en perspective de détails de la structure de recouvrement selon un mode de réalisation de l’invention.
: la représente une vue schématique en perspective d’une structure de recouvrement selon un mode de réalisation de l’invention avec un agrandissement d’une zone particulière.
Le procédé comprend une étape de préchauffage 170 du deuxième moule carapace 6 comprenant les premières portions 2 agencées dans chaque cavité de moulage 7. L’étape de préchauffage 170 est destinée à fondre une partie des premières portions 2 d’éprouvettes. Cette étape de préchauffage 170 est réalisée préalablement à l’étape de coulée 123. L’étape de préchauffage 170 permet d’éviter un choc thermique du deuxième moule 6 (qui peut casser le deuxième moule) lors d’un versement d’un alliage en fusion. Le deuxième moule 6 est généralement préchauffé jusqu’à une température proche de celle de l’alliage qui sera versé. Dans le cadre de cet exemple de réalisation, cette étape de préchauffage 170 est également utilisée pour faire fondre une partie des germes (premier matériau métallique).
Pour cela, le deuxième moule carapace 6 est agencé par rapport à une position de référence P et de manière avantageuse dans le dispositif de chauffage 30. Le dispositif de chauffage 30 est ici un four avec un gradient thermique selon l’axe des premières portions de longueurs différentes. De manière avantageuse, mais non limitativement, le four est de type Bridgman.
Dans la position de référence P, les premières portions 2 d’éprouvette sont positionnées suivant une hauteur spécifique par rapport aux zones froides 31 et zones chaudes 32 du four. La position de référence P est dans le présent exemple, la séparation entre les zones chaudes et froides 31, 32 par rapport à l’axe du four.
De manière avantageuse, le deuxième moule carapace 6 est disposé sur un socle connu sous le terme de « sole » et qui sera utilisé dans la suite de la description. De manière avantageuse, la sole est mobile. La sole est également avantageusement froide (environ 20°C). La sole 40 permet de positionner facilement le deuxième moule carapace 6 par rapport à la position de référence P. Les orifices 8 sont de la sorte orientés vers la sole 40 (soit tournés vers le bas). De cette manière, les premières portions 2 sont situées en partie inférieure du deuxième moule carapace 6 en référence à l’axe vertical de la (ou axe d’allongement A de l’éprouvette). Avantageusement, les premières portions 2 sont même en contact (via leurs extrémités inférieures) avec la sole 40 dans cet exemple de réalisation.
En fonction de la longueur L10 (i.e. : hauteur) de chaque première portion 2, certaines premières portions 2 comprennent une partie qui est située d’une part, au-dessus de la position de référence P et dans la zone chaude et une partie qui est située d’autre part en-dessous de la position de référence P et dans la zone froide. La partie des premières portions 2 au-dessus de la position de référence P permettra de définir la zone de jonction 4 avec le deuxième matériau métallique qui sera coulé avec refusion. Au moins une première portion est entièrement située en-dessous de la position de référence P.
Lors de la phase de préchauffage 170 du deuxième moule carapace 6, les parties des premières portions 2 du premier matériau métallique qui seront en face (au niveau) des zones chaudes du four seront essentiellement fondues (vont devenir liquides) lorsque la température sera supérieure à la température de fusion du premier matériau métallique. Une certaine hauteur/longueur d’au moins une première portion est fondue de manière à définir une zone de refusion Z (puisque le premier matériau métallique a déjà été fondu). En d’autres termes, en-dessous de la position de référence P, la température des zones froides est inférieure à la température de fusion du premier matériau métallique. La partie dans la zone froide reste essentiellement solide (en tout cas avant que le deuxième matériau métallique, liquide, ne soit versé). Au-dessus de la position de référence P, la température des zones chaudes est supérieure à la température de fusion du premier alliage. Ainsi, lors de la coulée du deuxième matériau métallique, il y aura une interaction entre cette zone de refusion et de deuxième matériau métallique.
La zone de refusion Z correspondra à la zone de jonction 4 de l’éprouvette finale obtenue.
La illustre partiellement et suivant une vue en coupe longitudinale un exemple de four avec un gradient thermique. Le four est avantageusement, mais non limitativement un four de Bridgman. Ce dernier comprend une enceinte 33 qui est destinée à recevoir le deuxième moule carapace 6. L’enceinte 33 comprend un fond 34 depuis lequel s’élève une paroi latérale 35 suivant un axe de révolution D. L’enceinte 33 comprend une première ouverture 36 débouchant à l’intérieur de celle-ci. La première ouverture 36 est opposée au fond 34 de l’enceinte. L’enceinte 34 peut comprendre en outre une deuxième ouverture 37 permettant le passage de la sole 40 suivant l’axe de révolution D. L’enceinte 33 comprend une zone froide 31 et une zone chaude 32 qui s’étendent suivant l’axe de révolution D. De manière avantageuse, la zone froide 31 en située en partie inférieure de celle-ci et la zone chaude 32 est située en partie supérieure de celle-ci suivant l’axe de révolution D.
L’étape de coulée 123 a lieu après l’étape de préchauffage 170.
Préalablement à l’étape de coulée 123, le procédé comprend une étape de détermination 180 du volume et de la masse du deuxième matériau métallique. Le volume nécessaire du deuxième matériau métallique nécessaire pour le remplissage de chaque cavité de moulage 7 est calculée à partir du volume du deuxième moule carapace 6 et du volume des premières portions après dilatation. La formule pour déterminer le volume à verser est la suivante :
Volume du deuxième matériau métallique = volume totale du deuxième moule carapace – le volume des premières portions à l’état solide.
De même, la masse du deuxième matériau métallique est déterminée à partir de la masse de la masse volumique du deuxième matériau métallique.
Le procédé comprend une étape de solidification dirigée 200 du deuxième matériau métallique. En particulier, la solidification dirigée permet de maîtriser la germination et la croissance des cristaux solides dans le métal en fusion du deuxième matériau métallique. Plus précisément encore, lors de l’étape de solidification dirigée, le deuxième matériau métallique peut adopter (de manière imposée) la structure du premier matériau métallique, ici la structure monocristalline, ou de façon alternative prendre une structure colonnaire ou équiaxe selon les paramètres de solidification et la composition du deuxième matériau métallique. De la sorte, le premier matériau métallique est un germe monocristallin. Cette étape est réalisée dans le deuxième moule carapace 6 et dans le four avec les premières portions installées en partie inférieure du deuxième moule carapace 6.
La illustre plusieurs exemples d’éprouvettes avec des zones de refusion et de jonctions différentes. Nous voyons que les éprouvettes ont ici toutes la même longueur/hauteur totale, mais de manière non limitative. Les trois premières éprouvettes 1a, 1b, 1c n’ont pas de zones de refusion Z en tant que telle, car la hauteur des premières portions 2 et la position de la sole 40 sont telle que l’extrémité supérieure de la première portion 2 est située à une hauteur inférieure à la position de référence P. Les éprouvettes 1d, 1e présentent chacune une zone de refusion Z au-dessus de la position de référence P. L’extrémité supérieure (opposée à l’extrémité inférieure de la première portion suivant sa longueur) de ces premières portions des éprouvettes 1d, 1e sont au-dessus de la position de référence. Les deux zones de refusion Z présentent une hauteur différente.
Des opérations standards de parachèvement de l’éprouvette sont réalisées pour récupérer les éprouvettes bi-matériaux.
Une fois les opérations de parachèvement de l’éprouvette bi-matériaux ont eu lieu, le procédé comprend une étape de traitement thermique 210 de la deuxième portion 3 dans un four. Ce dernier est le même utilisé pour le traitement thermique des premières portions 3, soit un four sous vide.
1. La présente invention utilise les caractéristiques selon lesquelles le Ksp du précipité de l’ion ferreux avec le radical carbonate et le Ksp du précipité de l’ion manganèse avec le radical carbonate sont relativement proches. Premièrement, du carbonate de manganèse ferreux est préparé par un procédé de co-précipitation, de sorte que le fer et le manganèse soient uniformément mélangés pour obtenir du carbonate de manganèse ferreux avec une petite taille de particule. Ensuite, du pentoxyde de phosphore et du carbonate de manganèse ferreux sont soumis à une réaction eutectique pour générer du pyrophosphate de manganèse ferreux, de manière à obtenir (Fe+Mn) : P de 1 : 1. Ensuite, le radical pyrophosphate est hydrolysé par une réaction hydrothermale à faible pH pour générer un radical phosphate. Le produit existe sous forme de phosphate de lithium-manganèse-fer. La source de carbone est carbonisée par voie hydrothermale pour former du carbone amorphe, qui est appliqué sur la surface de phosphate de lithium-manganèse-fer. Après la calcination finale et la solidification, la structure cristalline du phosphate de lithium-manganèse-fer est encore stabilisée. Son équation de réaction est la suivante.
Réaction de co-précipitation :
xFe 2+ +yMn 2+ +2HCO 3 - →Fe x Mn y CO 3 +CO 2 +H 2 O (x+y=1) ;
Réaction eutectique :
2Fe x Mn y CO 3 +P 2 O 5 →(Fe x Mn y ) 2 P 2 O 7 +2CO 2 ; et
Réaction hydrothermale :
H 2 O+2Li + +(Fe x Mn y ) 2 P 2 O 7 →2LiFe x Mn y PO 4 +2H + .
2. Étant donné que les environnements de précipitation du phosphate ferrique et du phosphate de manganèse sont différents, il est difficile d’obtenir une co-précipitation. La présente invention utilise la propriété d’environnements de précipitation proches de sels de carbonate de fer et de manganèse pour préparer d’abord le précipité, du carbonate de manganèse ferreux dans lequel le fer et le manganèse sont uniformément mélangés, puis le pentoxyde de phosphore et le carbonate de manganèse ferreux sont soumis à une réaction eutectique pour former du pyrophosphate de manganèse ferreux, de manière à obtenir (Fe+Mn) : P de 1 : 1, garantissant ainsi une teneur en phosphore suffisante pour la synthèse ultérieure de phosphate de lithium-manganèse-fer, et évitant le problème de supplémentation d’une source de phosphore.
La présente invention sera décrite plus en détail ci-dessous conjointement avec les dessins et les exemples, dans lesquels :
est une image SEM du carbonate de manganèse ferreux préparé dans l’Exemple 1 de la présente invention ; et
est une image SEM du phosphate de lithium-manganèse-de fer préparé dans l’Exemple 1 de la présente invention.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE DE MODES DE RÉALISATION Le concept et les effets techniques de la présente invention seront clairement et complètement décrits ci-dessous conjointement avec les exemples, de manière à bien comprendre le but, les caractéristiques et les effets de la présente invention. Apparemment, les exemples décrits ne représentent que certains des exemples de la présente invention, plutôt que tous. Sur la base des exemples de la présente invention, d’autres exemples obtenus par l’homme du métier sans faire d’efforts créatifs appartiennent au champ de protection de la présente invention.
En outre, la composition selon la présente invention peut offrir des effets cosmétiques, tels que des effets hydratants, basés sur l’acide hyaluronique ou ses dérivés.
En outre, la composition selon la présente invention pourrait être moins collante. Par exemple, le caractère collant de la composition selon la présente invention comportant de l’acide hyaluronique comme ingrédient formant un complexe polyionique, pourrait être réduit en comparaison à une composition comportant de l’acide hyaluronique sans former un complexe polyionique.
La composition, le processus et les autres propriétés selon la présente invention seront décrits de manière plus détaillée ci-après.
La composition selon la présente invention inclut (a) au moins un polymère cationique, (b) au moins un polymère anionique et (c) au moins un acide non polymérique ayant deux ou plus de deux valeurs de pKa ou sel(s) de celui-ci, comme expliqué ci-dessous.
Les ingrédients (a), (b) et (c) cités ci-dessus peuvent former un complexe polyionique. Le complexe polyionique peut prendre la forme d’une particule. Deux types de particules différents ou plus peuvent être présents en combinaison. Ainsi, un seul type de particule ou une combinaison de différents types de particules peut être présent dans la composition selon la présente invention.
Si le complexe polyionique est sous la forme de particule, la taille de la particule peut être comprise entre 5 nm et 100 μm, de préférence de 100 nm à 50 μm, plus préférentiellement, de 200 nm à 40 μm et, encore plus préférentiellement, de 500 nm à 30 μm. On peut mesurer une taille de particule inférieure à 1 μm par une méthode de diffusion dynamique de la lumière et on peut mesurer une taille de particule supérieure à 1 μm au microscope optique. Cette taille de particule peut être basée sur le diamètre moyen en nombre.
La quantité de particule(s) dans la composition selon la présente invention peut être de 0,01 % en poids ou plus, de préférence de 0,05 % en poids ou plus et, plus préférentiellement, de 0,1 % en poids ou plus, par rapport au poids total de la composition.
Par ailleurs, la quantité de particule(s) dans la composition selon la présente invention peut être de 15 % en poids ou moins, de préférence de 10 % en poids ou moins et, plus préférentiellement, de 5 % en poids ou moins, par rapport au poids total de la composition.
La quantité de(s) particule(s) dans la composition selon la présente invention peut être de 0,01 % à 15 % en poids, de préférence de 0,05 % à 10 % en poids et, plus préférentiellement, de 0,1 % à 5 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Si la composition selon la présente invention comprend (f) au moins une huile, expliquée ultérieurement, une pluralité de particules peut être présente à l’interface entre (e) l’eau et (f) l’huile. Ainsi, les particules peuvent stabiliser une émulsion. Par exemple, si (e) l’eau constitue une phase continue et que (f) l’huile constitue des phases dispersées, les particules peuvent former une émulsion H/E qui peut être similaire à une émulsion dite de Pickering.
En variante, une pluralité de particules peut former une capsule ayant une portion creuse. La (f) huile peut être présente dans la portion creuse. En d’autres termes, la (f) huile peut être incorporée dans la capsule. La paroi de la capsule peut être composée d’une couche continue ou d’un film formé à partir des particules. Sans souhaiter en faire une théorie, on pense que les particules peuvent être réorganisées à l’interface entre (e) l’eau et (f) l’huile pour former spontanément une capsule ayant une portion creuse pour inclure (f) l’huile. Par exemple, une phase continue constituée de (e) l’eau et de phases dispersées constituées avec (f) l’huile peut former une émulsion H/E qui peut également être similaire à une émulsion dite de Pickering.
Cela signifierait que la particule elle-même est amphiphile. La particule elle-même est insoluble dans l’huile ou l’eau.
La composition selon la présente invention peut comprendre (a) au moins un polymère cationique. Deux types différents de polymères cationiques ou plus peuvent être utilisés en combinaison. Ainsi, un seul type de polymère cationique ou une combinaison de différents types de polymères cationiques peuvent être utilisés.