INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A l'issue de l'étape de gravure, la structure comprend une partie centrale comportant successivement, sur la face supérieure de la couche conductrice 11, l'électrode 13, la couche diélectrique 15, l'électrode 17 et la couche conductrice 29. Dans cette structure, l'électrode 13 et une partie de la couche 15 se prolongent au delà des flancs de la couche 19 et sont surmontées par la couche 23 formée sur une partie des flancs des couches 19 et 15 et de l'électrode 17, de sorte que les flancs de l'électrode 13 et de la couche 15 soient alignés avec les flancs de la couche 23.
On notera que selon les matériaux utilisés, la vitesse de gravure de l'électrode 13 peut être légèrement supérieure à celle des couches 15 et 23. Dans ce cas, l'étape de gravure peut créer un léger retrait (non représenté) du flanc de l'électrode 13 par rapport au flanc des couches 15 et 23.
A l'issue de cette étape, un plot métallique, non représenté, par exemple en cuivre, est par exemple disposé sur la face supérieure de la couche conductrice 19.
Un avantage du présent mode de réalisation est qu'il permet de former un condensateur à un coût limité dans la mesure où le procédé comprend une unique étape de photolithographie.
Un autre avantage du présent mode de réalisation est qu'il permet de réduire l'écart entre le flanc de la couche conductrice 19 et le flanc de l'électrode 13, du fait de la protection conférée par la couche diélectrique 23 sur les flancs des couches 15 et 19.
Divers modes de réalisation et variantes ont été décrits. La personne du métier comprendra que certaines caractéristiques de ces divers modes de réalisation et variantes pourraient être combinées, et d’autres variantes apparaîtront à la personne du métier. En particulier, les modes de réalisation ne se limitent pas aux exemples de valeurs numériques ni aux exemples de matériaux mentionnés dans la présente description.
DISPOSITIF ELECTRONIQUE DE TYPE SIP ET PROCEDE DE REALISATION D’UN TEL DISPOSITIF L’invention concerne le domaine du packaging, ou encapsulation, de puces électroniques pour la réalisation de dispositifs électroniques de type SiP (« System-in-Package » en anglais, ou système en boîtier), en particulier de type FOWLP (« Fan Out Wafer Level Packaging » en anglais).
État de la technique antérieure Le packaging FOWLP devient un standard, notamment pour l’intégration de puces électroniques de type SiP. Dans ce type de packaging, les plots d’interconnexion des puces, qui se trouvent du côté d’une face d’interconnexion de chaque puce, sont interconnectés, via une ou plusieurs couches de redistribution formées contre les faces d’interconnexion des puces, à des éléments d’interconnexion de plus grandes dimensions que les plots d’interconnexion des puces et répartis sur une plus grande surface que celle de la face d’interconnexion de chaque puce. Ces éléments d’interconnexion correspondent par exemple à des microbilles de matériau fusible. Les puces électroniques sont en outre encapsulées dans une résine d’encapsulation.
Un point critique dans ce type de packaging est la dissipation thermique qui doit être réalisée pour évacuer la chaleur produite par les puces électroniques. Les solutions existantes pour réaliser cette dissipation thermique font appel à des dissipateurs externes, actifs ou passifs, reportés sur le matériau d’encapsulation ou directement sur les puces, à la fin du procédé de packaging. Un matériau d’interface thermique, tel que de la colle ou de la graisse thermique, est disposé entre les dissipateurs et le matériau d’encapsulation, ou directement entre les dissipateurs et les puces, pour permettre leur assemblage et assurer le meilleur contact possible en comblant les irrégularités présentes entre les dissipateurs et les puces ou le matériau d’encapsulation. Ces solutions sont toutefois coûteuses du fait que les dissipateurs ne sont pas couplés aux puces de manière collective mais individuellement. De plus, les performances de dissipation thermique obtenues ne sont pas optimales du fait que le matériau d’interface thermique utilisé limite la conduction thermique entre les puces et les dissipateurs.
Un but de la présente invention est de proposer un dispositif électronique de type SiP adapté à un packaging de type FOWLP, ne nécessitant pas l’utilisation d’un matériau d’interface thermique et améliorant les performances de dissipation thermique obtenues.
Pour cela, il est proposé un dispositif électronique de type SiP, comprenant au moins : - une puce électronique dotée d’une face d’interconnexion électrique ; - une couche de redistribution couplée électriquement à la face d’interconnexion électrique de la puce électronique ; - des éléments de connexion électrique couplés électriquement à la puce électronique par la couche de redistribution qui est disposée entre la puce électronique et les éléments de connexion électrique ; - une première couche métallique disposée du côté d’une deuxième face de la puce électronique, opposée à la face d’interconnexion électrique, et solidaire de la deuxième face de la puce électronique ; - un matériau d’encapsulation disposé autour de la puce électronique, entre la couche de redistribution et la première couche métallique ; - une deuxième couche métallique comprenant une première face solidarisée par collage direct à la première couche métallique ; - un substrat disposé contre une deuxième face, opposée à la première face, de la deuxième couche métallique.
Dans les deux modes de réalisation, la plaque de fermeture 34 comprend deux grandes plaques de fermeture 34a, d’une longueur supérieure au diamètre du puisard 12, et une unique petite plaque de fermeture 34b, d’une longueur inférieure au diamètre du puisard 12, disposée transversalement entre les deux grandes plaques de fermeture 34a et longitudinalement en avant ou en arrière du puisard 12.
La et la montrent l’arrangement décrit ci-dessus au niveau de la membrane d’étanchéité secondaire 20 alors que la et la montrent ce même arrangement au niveau de la membrane d’étanchéité primaire 24.
Le mode de réalisation à trois pièces illustré aux figures 2 à 4 et 7 peut être mise en œuvre selon au moins trois variantes, tant pour la membrane d’étanchéité primaire 24 que pour la membrane d’étanchéité secondaire 20.
Une première variante réside dans le fait que la ou les plaques de fermetures 34 présentent une épaisseur E2 de 1,5mm à +/-10%. Dans cette variante, la membrane d’étanchéité comprend deux grandes plaques intermédiaires 36a d’une épaisseur E3 égale à 1mm et plusieurs petites plaques intermédiaire 36b, par exemple quatre, d’une épaisseur E3 égale à l’épaisseur E2 de la plaque de fermeture, soit 1,5mm +/-10%. Les bandes métalliques 26 qui encerclent ces plaques intermédiaires 36, 36a, 36b sont d’une épaisseur égale à 0,7mm.
Une deuxième variante réside dans le fait que la ou les plaques de fermetures 34 présentent une épaisseur E2 de 1,5mm à +/-10%. Dans cette variante, la membrane d’étanchéité comprend plusieurs petites plaques intermédiaires 36b, par exemple quatre, et deux grandes plaques intermédiaires 36a. Les petites 36b et les grandes 36a plaques intermédiaires sont d’une épaisseur E3 égale à 1mm, les bandes métalliques 26 qui encerclent ces plaques intermédiaires étant d’une épaisseur égale à 0,7mm.
Une troisième variante réside dans le fait que la ou les plaques de fermetures 34 présentent une épaisseur E2 de 1,5mm à +/-10%. Dans cette variante, la membrane d’étanchéité comprend plusieurs petites plaques intermédiaires 36b, par exemple quatre, et deux grandes plaques intermédiaires 36a. Les petites 36b et les grandes 36a plaques intermédiaires sont d’une épaisseur E3 égale à l’épaisseur de la plaque de fermeture 34, ici 1,5mm. Les bandes métalliques 26 qui encerclent ces plaques intermédiaires sont d’une épaisseur égale à 0,7mm.
Le mode de réalisation à quatre pièces illustré aux figures 5 et 6 peut être mise en œuvre selon au moins trois variantes, tant pour la membrane d’étanchéité primaire 24 que pour la membrane d’étanchéité secondaire 20.
Une première variante réside dans le fait que la ou les plaques de fermetures 34 présentent une épaisseur E2 de 1,5mm à +/-10%. Dans cette variante, la membrane d’étanchéité comprend deux grandes plaques intermédiaires 36a d’une épaisseur E3 égale à 1mm et plusieurs petites plaques intermédiaire 36b, par exemple quatre, d’une épaisseur E3 égale à l’épaisseur E2 de la plaque de fermeture, soit 1,5mm +/-10%. Les bandes métalliques 26 qui encerclent ces plaques intermédiaires sont d’une épaisseur égale à 0,7mm, y compris une bande métallique, appelée première bande métallique 26a, qui comprend une échancrure de réception de la plaque intermédiaire 36.
Une deuxième variante réside dans le fait que la ou les plaques de fermetures 34 présentent une épaisseur E2 de 1,5mm à +/-10%. Dans cette variante, la membrane d’étanchéité comprend plusieurs petites plaques intermédiaires 36b, par exemple quatre, et deux grandes plaques intermédiaires 36a. Les petites 36b et les grandes 36a plaques intermédiaires sont d’une épaisseur E3 égale à 1mm. Les bandes métalliques 26 qui encerclent ces plaques intermédiaires sont d’une épaisseur égale à 0,7mm, y compris la première bande métallique 26a qui se distingue des autres bandes métalliques en ce qu’elle comprend une échancrure de réception de la plaque intermédiaire 36.
Une troisième variante réside dans le fait que la ou les plaques de fermetures 34 présentent une épaisseur E2 de 1,5mm à +/-10%. Dans cette variante, la membrane d’étanchéité comprend plusieurs petites plaques intermédiaires 36b, par exemple quatre, et deux grandes plaques intermédiaires 36a. Les petites 36b et les grandes 36a plaques intermédiaires sont d’une épaisseur E3 égale à l’épaisseur de la plaque de fermeture 34, ici 1,5mm. Les bandes métalliques 26 qui encerclent ces plaques intermédiaires sont d’une épaisseur égale à 0,7mm, y compris la première bande métallique 26a décrite ci-dessus.
La et la illustrent le mode de réalisation à trois pièces, c’est-à-dire une plaque de fermeture 34 solidaire d’une plaque intermédiaire 36, elle-même solidaire d’une bande métallique 26, une largeur de la bande métallique 26 étant égale à une largeur de la plaque intermédiaire 36.
Dans ce mode de réalisation à trois pièces, la plaque intermédiaire 36 présente au moins un bord longitudinal qui prend la forme d’un flanc relevé 44, tourné vers le volume interne de la cuve. Ce flanc relevé 44 est un bandeau plié à 90° par rapport à une partie plate 46 de la plaque intermédiaire 36.
Ce flanc relevé 44 est placé contre le bord relevé 32 de la bande métallique 26 immédiatement adjacente et est rendu solidaire de ce dernier par une ligne de soudure visible aux figures 8 à 11.
La plaque intermédiaire 36 présente aussi au moins un premier bord de liaison 38 qui recouvre longitudinalement la plaque de fermeture 34, une soudure à clin étant réalisée entre ce premier bord de liaison 38 et une tranche de la plaque de fermeture 34.
La et la illustrent le mode de réalisation à quatre pièces, c’est-à-dire une plaque de fermeture 34 solidaire d’une plaque intermédiaire 36, elle-même solidaire de la première bande métallique 26a, cette dernière étant soudée à une deuxième bande métallique 26b.
Sur ces figures, on constate que la deuxième bande métallique 26b est de conformation identique aux autres bandes constitutives de la paroi de fond. Elle s’étend ainsi sur plusieurs mètres en longueur, voire dizaines de mètres, présente une largeur inférieure au mètre et comporte deux bords relevés 32 formés le long des côtés longitudinaux de cette bande.
La languette 38 présente ici une forme sensiblement arrondie à un bord d’extrémité libre 40. Les caractéristiques fonctionnelles de la languette seront évoquées plus loin dans la suite de la description détaillée.
Selon le mode de réalisation représenté, le bouchon 4 comprend également une bague d’inviolabilité 42 centrée sur l’axe de révolution R du bouchon 4. Notamment, la bague d’inviolabilité 42 est disposée dans le prolongement de la jupe périphérique 26. Des ponts frangibles 44 s’étendent alors entre le corps 22 de bouchon 4 et la bague d’inviolabilité 42 de telle sorte qu’ils les relient avant un état de première ouverture du bouchon 4. Plus précisément, les ponts frangibles 44 s’étendent entre un coté libre 46 de la jupe périphérique 26 et la bague d’inviolabilité 42. Les ponts frangibles 44 sont alors configurés pour se rompre définitivement lors de la première ouverture du bouchon 4.
Il convient de considérer que, selon l’exemple de l’invention dans lequel le bouchon 4 comprend la languette 38 décrite précédemment, au moins un pont frangible 44 peut s’étendre entre ladite languette 38 et la bague d’inviolabilité 42.
On comprend alors de ce qui précède, que lorsque le bouchon 4 est monté sur le col 2 du récipient 1, visible à la , la jupe périphérique 26 du corps 22 de bouchon 4 s’étend autour de la portion intermédiaire 12 du col 2 et la bague d’inviolabilité 42 s’étend dans la gorge 14 dudit col 2. Ainsi, la bague d’inviolabilité 42 est enserrée longitudinalement par la collerette 16 et le collet 18 du col 2 du récipient 1, de telle sorte qu’elle soit maintenue immobile en translation selon l’axe longitudinal L du col 2 du récipient 1, dans la gorge 14. La solidarisation entre la bague d’inviolabilité 42 et le corps 22 de bouchon 4 via les ponts frangibles 44 bloque alors également en translation longitudinale ledit corps 22 de bouchon 4, lorsque ledit bouchon 4 n’a pas été ouvert une première fois.
Le bouchon 4 comprend au moins deux bras de liaison 48 comprenant chacun une première extrémité 50 reliée à la bague d’inviolabilité 42 et une deuxième extrémité 52, opposée à la première extrémité 50, et reliée au corps 22 de bouchon 4. La deuxième extrémité 52 de chacun des bras de liaison 48 forme alors une charnière 52 entre ledit bras de liaison 48 et le corps 22 de bouchon 4.
Plus particulièrement, les bras de liaison 48 s’étendent axialement entre le corps 22 de bouchon 4 et la bague d’inviolabilité 42 lorsque le bouchon 4 est à l’état fermé tel qu’illustré sur les figures 2 à 5. De manière encore plus précise, les bras de liaison 48 s’étendent axialement entre le coté libre 46 de la jupe périphérique 26 et la bague d’inviolabilité 42. Par ailleurs, selon l’exemple de l’invention illustré mais de manière non limitative, la deuxième extrémité 52, formant la charnière 52, de chacun des bras de liaison 48 est reliée à la languette 38 du corps 22 de bouchon 4 décrite précédemment.
On comprend alors que la bague d’inviolabilité 42 comprend un dégagement de matière de telle sorte à loger les bras de liaison 48 ainsi que la languette 38 du corps 22 de bouchon 4 qui fait saillie de la jupe périphérique 26 vers ladite bague d’inviolabilité 42. Ainsi, la bague d’inviolabilité 42 est reliée partiellement au corps 22 de bouchon 4 via les ponts frangibles 44, préalablement à une première ouverture du bouchon 4, et partiellement au corps 22 de bouchon 4 via les bras de liaison 48, indépendamment que le bouchon 4 ait été ouvert une première fois, tel que cela est visible à la . Une telle structure du bouchon 4, et notamment du dégagement de matière de la bague d’inviolabilité 42, permet à une arrête d’extrémité libre 54 de la bague d’inviolabilité 42, opposée axialement au corps 22 de bouchon 4, d’être contenue intégralement dans un même plan perpendiculaire à l’axe de révolution R du bouchon 4.
Par ailleurs, on comprend également que lorsque le bouchon 4 est monté sur le col du récipient dans un état fermé, la bague d’inviolabilité 42, les bras de liaison 48 et la languette 38 du corps 22 de bouchon 4 sont logés dans la gorge 14 du col.
Les bras de liaison 48 sont chacun séparés au moins en partie de la bague d’inviolabilité 42 et du corps 22 de bouchon 4 respectivement par une première fente 56 et par une deuxième fente 58. Plus particulièrement, chacune des premières fentes 56 et des deuxièmes fentes 58 s’étend au moins entre la première extrémité 50 et la deuxième extrémité 52 de leur bras de liaison 48 associé. On comprend que les fentes 56, 58 forment des ouvertures traversantes qui suivent le périmètre du bouchon 4 et permettent ainsi de dissocier physiquement les bras de liaison 48 du corps 22 de bouchon 4 et de la bague d’inviolabilité 42.
De manière non limitative, les premières fentes 56 et les deuxièmes fentes 58 peuvent comprendre au moins un pontet, non illustré, s’étendant entre leur bras de liaison et respectivement la bague d’inviolabilité et le corps de bouchon de telle sorte à les relier. De tels pontets sont structurellement identiques aux ponts frangibles 44 décrits précédemment et sont destinés à être rompus lors de la première ouverture du bouchon.
Selon le mode de réalisation représenté aux figures 4 et 5, les premières fentes 56 et les deuxièmes fentes 58 présentent un profil biseauté respectivement aux premières extrémités 50 et aux deuxièmes extrémités 52, formant les charnières 52, de chacun des bras de liaison 48, dans un plan perpendiculaire à l’axe de révolution R du bouchon 4. De manière plus précise, le profil biseauté de chacune des fentes 56, 58 est fuyant vers une périphérie externe 62 du bouchon 4, opposée radialement à l’espace de réception 24 du corps 22 de bouchon 4. Dit autrement, une épaisseur P des fentes 56, 58, prise selon un des axes radiaux AR du bouchon 4 est décroissante à mesure que l’on s’approche de la périphérie externe 62 du bouchon 4, formant ainsi le profil biseauté desdites fentes 56, 58.
Ainsi, et visible aux figures 4 et 5, le profil biseauté de chacune des fentes 56, 58 forme un angle α compris entre 10° et 80° par rapport à la périphérie externe 62 du bouchon 4. De préférence, l’angle α est compris entre 40° et 60° par rapport à la périphérie externe 62 du bouchon 4.
Selon un exemple avantageux de l’invention, le profil biseauté de chacune des fentes 56, 58 forme un angle α de 45° par rapport à la périphérie externe 62 du bouchon 4, le profil biseauté s’étendant, dans cet exemple de l’invention, sur 0.5mm autour de l’axe de révolution R du bouchon 4.
Il convient de considérer que le profil biseauté des fentes 56, 58 peut former une arrête rectiligne, c’est-à-dire s’étendant le long d’une droite, ou former une arrête courbée, c’est-à-dire incurvée.
De telles caractéristiques des fentes 56, 58 et notamment leur profil biseauté permet d’assurer une solidité optimale des bras de liaison 48 avec le corps 22 de bouchon 4 et la bague d’inviolabilité 42 tout en améliorant la flexibilité des bras de liaison 48 lors de l’utilisation du bouchon 4 par un consommateur.
Les bras de liaison 48 présentent une dimension radiale DR d’au moins 0.5mm et une dimension axiale DA d’au moins 1.2mm. Dit autrement, une épaisseur des bras de liaison 48, selon un des axes radiaux AR du bouchon 4 est avantageusement au minimum de 0.5mm et une hauteur axiale, selon l’axe de révolution R, est avantageusement d’au moins 1.2mm. Les bras de liaison 48 visibles à la , présentent une dimension d’allongement DL prise entre leur première extrémité 50 et leur deuxième extrémité 52 formant la charnière 52, correspondant à une plage comprise entre 7.35% à 11.5% d’un périmètre du bouchon 4.
Comme on peut le voir le mieux sur les et 3, un premier des premiers tambours de retournement 14 est adjacent, dans la position de transport du bec maïs 2, à un premier des deux droites ou plans 17 s’étendant dans la direction verticale, et un second des premiers tambours de retournement 14 est adjacent à un second des deux droites ou plans 18 s’étendant dans la direction verticale, et ce, de façon que l’enveloppante tronconique du premier tambour de retournement respectif 14 ne coupe pas la droite ou le plan respectifs 17, 18 s’étendant dans la direction verticale. Un angle de conicité de l’enveloppante tronconique du premier tambour de retournement respectif 14 est adapté à l’angle de pivotement α1 de la première unité de moissonnage et d’amenée latérale respective 10b, de façon que, dans la position de transport du bec maïs 2, un côté latéralement extérieur respectif ou un bord latéralement extérieur respectif de l’enveloppante tronconique respective du premier tambour de retournement respectif 14 s’étende parallèlement ou à peu près parallèlement aux droites ou plans respectifs 17, 18 s’étendant dans la direction verticale.
Pour le transfert du bec maïs 2 de la position de travail à la position de transport, les seconds tambours de retournement 15 sont pivotables, conjointement avec les secondes unités de moissonnage et d’amenée latérales 10c, autour des axes 16b par rapport aux premières unités de moissonnage et d’amenée latérales 10b. Dans la position de transport du bec maïs 2, les deux seconds tambours de retournement 15 sont disposés, selon les et 3, sur des côtés différents de la droite centrale ou du plan central 19 s’étendant dans la direction verticale, dans la position de transport du bec maïs 2 un premier des seconds tambours de retournement 15 étant adjacent à un premier côté et un second des seconds tambours de retournement 15 l’étant à un second côté de la droite centrale ou du plan central 19 s’étendant dans la direction verticale, de façon que l’enveloppante tronconique du second tambour de retournement respectif 15 ne coupe pas la droite centrale ou le plan central 19. Un angle de conicité de l’enveloppante tronconique du second tambour de retournement respectif 15 est adapté à l’angle de pivotement, respectivement à l’angle de pivotement α2 de la seconde unité de moissonnage et d’amenée extérieure respective 10c, de façon que, dans la position de transport du bec maïs 2, un côté latéralement intérieur ou un bord latéralement intérieur de l’enveloppante tronconique respective du second tambour de retournement respectif 15 s’étende parallèlement ou à peu près parallèlement à la droite centrale ou au plan central respectifs 19.
Avec chacun des deux premiers tambours de retournement 14 coopère un organe de raclage 21 comportant plusieurs languettes de raclage 20. Des organes de raclage 21 de ce type sont également associés aux seconds tambours de retournement 15. Les organes de raclage 20 associés aux tambours de retournement 14, 15 sont pivotables, respectivement rabattables, conjointement avec les tambours de retournement respectifs 14, 15, lors du transfert du bec maïs 2 entre la position de travail et la position de transport. Par conséquent, les organes de raclage 21 associés aux premiers tambours de retournement 14 sont pivotables, respectivement rabattables autour des axes de pivotement 16a par rapport aux unités de moissonnage et d’amenée centrales 10a conjointement avec les premiers tambours de retournement 14 et les premiers organes de moissonnage et d’amenée latéraux 10b. Les organes de raclage 21 associés aux seconds tambours de retournement 15 sont pivotables, respectivement rabattables autour des axes de pivotement 16b par rapport aux premières unités de moissonnage et d’amenée latérales 10b conjointement avec les seconds tambours de retournement 15 et les secondes unités de moissonnage et d’amenée latérales 10c.
Les languettes de raclage 20 des organes de raclage 21 associés aux premiers tambours de retournement 14 et donc ces organes de raclage 21 se trouvent, dans la position de transport du bec maïs 2, conjointement avec les premiers tambours de retournement 14, entièrement à l’intérieur de la largeur de transport du bec maïs 2 définie par les droites ou les plans 17, 18 s’étendant dans la direction verticale.