INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A l’issue de l’étape g), optionnelle, le temps cumulé t 1 +t 2 +t 3+ t 4 , ou t 5 , temps pendant lequel le mélange a été exposé à une température supérieure ou égale à 50°C et inférieure ou égale à 60°C est supérieur ou égal à 45 minutes et inférieur à 15 heures.
Il est ainsi possible de conserver la rigidité des plaques 2 et 4 empilées grâce à la réalisation d’une fenêtre 12 sur l’une seulement des première et deuxième plaques 2 et 4, donc sur un coté seulement de l’empilement.
La première plaque 2, qui est plane, est en aluminium ou acier.
La deuxième plaque 4, dans laquelle est réalisée la fenêtre 12, est en matière thermoplastique composite, avec par exemple une base en thermoplastique, et éventuellement des fibres de renfort telles que des fibres de verre ou de carbone. Cette plaque 4 peut être obtenue à partir d’une feuille en matière composite.
Les zones de jonction 10 et 11 longent le canal d’écoulement 5, sur toute la longueur de celui-ci, entre une entrée de fluide 15 et une sortie de fluide 16.
Optionnellement, les zones de jonction 10 et 11 respectives des première et deuxième plaques 2 et 4 comportent une déformation, le long de la fenêtre 12, configurée pour renforcer la jonction entre les première et deuxième plaques, cette déformation correspondant à un emboutissage ou un pli des plaques 2 et 4.
Dans l’exemple décrit, comme illustré sur la , la zone de jonction 10 de la première plaque 2 comporte une surface texturée 17, au moins le long de la fenêtre 12, configurée pour renforcer la jonction entre les première et deuxième plaques 2 et 4.
La fenêtre 12 est une ouverture à contour fermé, ici de forme sensiblement rectangulaire. Ainsi cette fenêtre 12 est totalement à l’intérieur du pourtour externe 6 de la plaque correspondante 4.
La fenêtre 12 peut présenter toute autre forme adaptée, circulaire ou polygonale ou plus complexe par exemple. Plusieurs fenêtres peuvent prévues sur la même plaque 4.
Dans une variante non illustrée, la fenêtre 12 est une ouverture à contour ouvert.
Sur la plaque 4, la fenêtre 12 occupe, en totalité, au moins 5% de la superficie totale de la plaque 4 correspondante, et au plus 45% ou 50% de la superficie totale de la plaque 4 correspondante.
La deuxième plaque 4 comprend un relief 19 configuré pour former, une fois les plaques 2 et 4 fixées ensemble, le canal d’écoulement 5.
Ainsi la circonférence 20 interne du canal d’écoulement 5 est formée, pour une partie, par le relief 19 de la deuxième plaque 4 et, pour le restant de la circonférence, par le plat de première plaque 2.
Le relief 19 est un embouti de la plaque 4, et présente une forme sensiblement trapézoïdale.
Dans l’exemple décrit, la fenêtre 12 est formée entre deux tronçons rectilignes 21 de canal 5.
Le canal 5 présente une pluralité de virages, en formant deux U à la suite.
Pour ce faire, on connaît, un dispositif de régulation thermique destiné à réguler la température des packs-batterie qui est mis en œuvre pour assurer les fonctions de chauffage et/ou de refroidissement des cellules de batterie formant ces packs-batteries et ainsi optimiser le fonctionnement de ces cellules de batterie.
Ces dispositifs de régulation thermique sont généralement parcourus par un fluide caloporteur, notamment un fluide diélectrique, à savoir un fluide inerte électriquement, qui peut, selon les besoins, soit absorber la chaleur émise par chaque pack-batterie afin de le refroidir, soit apporter de la chaleur, si la température du pack-batterie est insuffisante pour son bon fonctionnement.
Il existe un besoin d’améliorer le dispositif de régulation thermique permettant un échange de chaleur homogène entre lesdits composants et le fluide caloporteur afin de réduire les différences de température entre chaque composant.
La présente invention a ainsi pour objet un dispositif de régulation thermique pour des composants dont le fonctionnement est sensible à la température, ces composants étant notamment destinés au stockage d’énergie et pouvant être des cellules de batterie, notamment pour véhicule, ledit dispositif comportant :
- au moins un canal d’écoulement de fluide diélectrique, ce canal comprenant :
o au moins une entrée de fluide diélectrique, et
o une succession d’orifices de distribution de fluide diélectrique vers lesdits composants,
ces orifices étant répartis le long du canal, et
ces orifices présentent une section de passage de fluide qui augmente ou reste constante lorsque l’on passe d’un orifice au suivant dans le sens d’écoulement de fluide diélectrique, et
Selon l’un des aspects de l’invention, lorsque le dispositif de régulation thermique est monté sur un véhicule, le canal d’écoulement de fluide diélectrique s’étend au-dessus desdits composants de sorte que le fluide diélectrique distribué à travers les orifices de distribution de fluide diélectrique tombe par gravité le long des composants.
Selon l’un des aspects de l’invention, le canal d’écoulement de fluide diélectrique est configuré pour être placé au-dessus desdits composants de sorte que le fluide diélectrique distribué à travers les orifices de distribution de fluide diélectrique puisse être projeté vers les composants, sous l’action de la gravité et, en outre de préférence sous l’action d’une pompe.
Grâce à l’invention, il est possible de répartir le débit de fluide diélectrique qui est distribué à travers les orifices de distribution de manière optimisée de sorte à compenser des pertes de charge qui croissent du fait que les orifices de distribution sont de plus en plus éloignés de l’entrée de fluide diélectrique. Ceci est permis grâce au fait que les sections de passage de fluide selon l’invention ont une tendance à augmenter au fur et à mesure que l’on s’éloigne de l’entrée de fluide. Ainsi, les débits à travers les orifices étant optimisés, l’invention permet d’éviter d’avoir des composants qui sont moins bien refroidis/chauffés que d’autres. De préférence, l’écart de température entre le composant le plus chaud et le composant le plus froid est maintenu dans une limite requise, par exemple une limite de 2°C.
Autrement dit, l’écart de température en valeur absolue est avantageusement inférieur à 2°C entre la température minimale et la température maximale desdits composants.
En outre, le fait que le canal d’écoulement de fluide diélectrique s’étende au-dessus desdits composants, en étant distants des composants, permet que le fluide dans le canal ne soit pas chauffé outre mesure par les composants qui sont en-dessous. Le fluide diélectrique distribué à travers les orifices présente ainsi une température relativement homogène pour tous les orifices.
De préférence, le rapport molaire entre le Cl apporté par ledit sel de chlore et l’Al présent dans le mélange est supérieur à 0,25, de préférence supérieur à 0,4, de préférence supérieur à 0,5, et de préférence inférieur à 10, de préférence inférieur à 9, de préférence inférieur à 8, de préférence inférieur à 7, de préférence inférieur à 6, de préférence inférieur à 5, de préférence inférieur à 4, de préférence inférieur à 3, de préférence inférieur à 2, de préférence inférieur à 1,5.
De préférence le sel de chlore ne contient pas l’élément aluminium.
De préférence encore, le sel de chlore est choisi parmi LiCl, NaCl, KCl, CaCl 2 , NH 4 Cl, MgCl 2 et leurs mélanges, de préférence choisi parmi LiCl, NaCl, KCl, CaCl 2 et leurs mélanges. De préférence le sel de chlore est LiCl.
De préférence, le temps d’agitation est supérieur à 5 minutes, de préférence supérieur à 10 minutes, de préférence supérieur à 15 minutes, et de préférence inférieur à 48 heures.
De préférence, le mélange est maintenu en agitation à une température supérieure à 15°C, de préférence supérieure ou égale à 20°C, de préférence supérieure ou égale à 25°C.
La base à l’étape b), le sel de chlore à l’étape c), et leurs quantités respectives sont choisis de manière à apporter une quantité de lithium dans le mélange telle que le rapport molaire Li/Al soit supérieur ou égal à 1. De préférence, ledit rapport molaire est supérieur à 1,1, de préférence supérieur à 1,2, et de préférence inférieur à 4, de préférence inférieur à 2.
Dans un mode de réalisation, les étapes a), b) et c) sont réalisées de manière simultanée.
A l’étape d) , la température du mélange est augmentée jusqu’à une température T 1 supérieure ou égale à 50°C et inférieure ou égale à 60°C, le temps t 1 étant le temps pendant lequel ledit mélange est à une température supérieure ou égale à 50°C.
De préférence, le mélange est maintenu en agitation pendant l’étape d).
De préférence, le temps t 1 est supérieur à 5 minutes, de préférence supérieur à 10 minutes, et de préférence inférieur à 15 heures, de préférence inférieur à 10 heures.
A l’étape e) , le mélange est maintenu à une température supérieure ou égale à 50°C et inférieure ou égale à 60°C pendant un temps t 2 .
De préférence, le mélange est maintenu en agitation pendant l’étape e).
Soit T 20 , la température moyenne lors de l’étape e)
De préférence, lors de l’étape e), la température du mélange est sensiblement constante et égale à T 21 .
De préférence, le temps t 2 est supérieur à 40 minutes, de préférence supérieur à 45 minutes, de préférence supérieur à 60 minutes, et de préférence inférieur à 10 heures, de préférence inférieur à 7 heures.
A l’étape f) , optionnelle, un acide est ajouté dans le mélange sous agitation de manière à diminuer le pH dudit mélange à une valeur inférieure ou égale à 8, de préférence inférieure ou égale à 7,5, et de préférence supérieure ou égale à 6, de préférence supérieure ou égale à 6,5, le sel de chlore à l’étape c), ledit acide, et leurs quantités respectives étant choisis de manière à ce que le rapport molaire Cl/Al dans le mélange soit supérieur ou égal à 1, de préférence supérieur à 1, le mélange étant maintenu à une température inférieure ou égale à 60°C, le temps t 3 étant le temps pendant lequel le mélange est à une température supérieure ou égale à 50°C.
Selon un aspect supplémentaire de l’invention, l’écrou porte-roulement présente un épaulement déporté selon l’axe X en direction de la pièce élastiquement déformable, ledit épaulement présentant une partie radiale filetée dont le filetage coopère avec le filetage du premier épaulement fileté de la pièce élastiquement déformable. Cette partie radiale filetée permet avantageusement à l’écrou porte-roulement d’être assemblé par vissage avec la pièce élastiquement déformable.
Selon un aspect de l’invention, l’écrou de fixation présente un épaulement déporté selon l’axe X en direction de la pièce élastiquement déformable et présentant une partie radiale filetée dont le filetage coopère avec le filetage du second épaulement fileté de la pièce élastiquement déformable. Cette partie radiale filetée permet avantageusement à l’écrou de fixation d’être assemblé par vissage avec la pièce élastiquement déformable.
Selon un autre aspect de l’invention, l’écrou porte-roulement comprend un organe de retenue axiale du roulement. En formant une butée, un tel organe permet avantageusement de bloquer le déplacement du roulement selon l’axe X par rapport au carter dans une direction. Prévoir deux organes de retenue axiale de chaque côté du roulement permet avantageusement de bloquer le déplacement selon l’axe X de celui-ci par rapport au carter dans les deux directions.
Selon un aspect de l’invention, la longueur selon l’axe X de l’écrou porte-roulement représente au moins 30% de la longueur selon l’axe X du dispositif de suspension. Cette longueur permet avantageusement de loger entièrement le roulement dans l’écrou porte-roulement et de fournir une surface externe suffisamment importante pour l’écrou porte-roulement de sorte que si celui-ci entre en contact avec la face interne du carter, la zone de contact soit grande, ce qui évite de détériorer l’écrou porte-roulement.
Selon un autre aspect de l’invention, le diamètre externe de la pièce élastiquement déformable est inférieur au diamètre externe de l’écrou porte-roulement. Ainsi, la distance séparant le carter de la partie radiale externe de la pièce élastiquement déformable est supérieure à la distance séparant le carter de la partie radiale externe de l’écrou porte-roulement. Le diamètre inférieur de la pièce élastiquement déformable par rapport à l’écrou porte-roulement et à l’écrou de fixation facilite avantageusement le montage de ces différentes pièces à l’intérieur du carter et facilite également le retrait de celle-ci en vue de son remplacement.
Un aspect de l’invention concerne également un ensemble pour machine tournante comprenant, centrés selon l’axe X : un arbre rotatif monté dans un carter de la machine tournante, un roulement monté sur l’arbre rotatif, et dans lequel un dispositif de suspension tel que décrit précédemment est fixé autour du roulement.
Un aspect de l’invention concerne aussi une machine tournante de type turbomachine comprenant, centrés selon l’axe X : un carter, un arbre rotatif monté dans le carter, un roulement monté sur l’arbre rotatif et assurant le centrage et le guidage en rotation de celui-ci par rapport au carter, et dans laquelle le roulement est fixé au carter par l’intermédiaire d’un dispositif de suspension tel que décrit précédemment.
Selon un autre aspect de l’invention, au sein de la machine tournante, l’écrou porte-roulement est fixé au carter par frettage et l’écrou de fixation est fixé sur le roulement par frettage. Ce type de fixation permet avantageusement de solidement immobiliser l’écrou porte-roulement et l’écrou de fixation sur leur support respectif.
La est une vue schématique en coupe illustrant un arbre rotatif équipé d’un roulement monté à l’intérieur d’un carter par l’intermédiaire d’une cage souple selon l’art antérieur.
La est une vue en perspective d’une cage souple selon l’art antérieur.
La est une vue en perspective en coupe verticale d’une cage souple selon l’art antérieur monté sur un roulement.
La est une vue en coupe illustrant un roulement monté entre un arbre rotatif et un carter par l’intermédiaire d’une cage souple selon l’art antérieur.
La est une vue schématique en perspective d’un roulement et d’un dispositif de suspension selon l’invention représenté à l’état dissocié.
La est une vue en coupe illustrant un arbre rotatif équipé d’un roulement monté à l’intérieur d’un carter par l’intermédiaire d’un dispositif de suspension selon l’invention.
Les diagrammes DRX des solides A, B, C et D sont déterminés par analyse radiocristallographique au moyen d’un diffractomètre en utilisant la méthode classique des poudres avec le rayonnement Kα1 du cuivre (λ = 1,5406 Å). La position des pics (ou raies) de diffraction est représentée par l’angle 2θ mesuré avec une erreur absolue Δ(2θ) égale à ± 0,1°. L’intensité relative Irel est mesurée d’après la hauteur du pic (ou raie) de diffraction correspondante. Les diagrammes DRX des solides A, B, C et D sont montrés sur les Figures 3, 4, 5 et 6 respectivement, et présentés dans tableau 2 ci-dessous.
où FF = très fort ; F = fort ; m = moyen ; mf = moyen faible ; f = faible ; ff = très faible.L'intensité relative I rel est donnée en rapport à une échelle d'intensité relative où il est attribué une valeur de 100 à la raie la plus intense du diagramme de diffraction des rayons X : ff <15 ; 15 ≤f <30 ; 30 ≤ mf <50 ; 50 ≤ m < 65 ; 65 ≤ F < 85 ; FF ≥ 85.
Le solide A correspond à la forme α.
Les solides B, C et D correspondent à la forme cristalline conforme à l’invention. D’après les diagrammes DRX, il apparait que la forme cristalline selon l’invention est stable puisque les diagrammes DRX des solides C (séchage du solide à 30°C pendant 15 heures) et D (séchage du solide à 30°C pendant 15 heures puis à 60°C pendant 15 heures) ne sont pas ou peu modifiés par rapport à celui du solide B.
Exemple 2 : Essorage centrifuge des solides E (non conforme) et F (conforme à l’invention)
Des solides E et F, obtenus par cristallisation de solutions de BHET dans l’eau par baisse progressive de la température de 60°C à 20°C respectivement pendant 4 heures et 6 heures, et récupérés après filtration, comprennent au moins 98,5% poids de BHET par rapport à leur poids de solide sec. Ils sont observés au microscope optique et leur diagramme DRX est déterminé, selon la même méthode que celle détaillée en Exemple 1.
Le solide E a une morphologie de type plaquettes et présente une forme cristallographique α.
Le solide F a une morphologie de type aiguilles et présente une forme cristallographique conforme à l’invention.
Chacun des solides E et F subit un lavage à l’eau tel que chaque mélange est une suspension de 20% poids de solide dans 80% poids d’eau, puis une séparation solide-liquide par essorage centrifuge à 20°C.
La teneur en eau résiduelle de chaque solide après lavage est déterminée par la perte de masse des solides après séchage à l’étuve, à 40°C sous vide pendant 15 heures.
Le tableau 3 présente les résultats obtenus pour les deux solides E et F.
Solide E Solide F Teneur en BHET (%) 98,5 98,5 Forme cristalline α selon l’invention Humidité résiduelle après essorage centrifuge (%) 26 10
Les résultats montrent que le solide F avec une forme cristalline selon l’invention et présentant une forme de type aiguilles permet d’atteindre une humidité résiduelle (10%) sensiblement plus faible que celle atteinte par le Solide E ayant une forme cristalline α et présentant une forme de type plaquettes. Le solide F sera donc beaucoup plus facile à sécher par rapport au solide F car il y a moins d’eau à retirer.
NOUVEAUX PEPTIDES ET LEUR UTILISATION POUR MODULER L’ACCUMULATION D’UNE PROTEINE DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention concerne de nouveaux peptides (cPEPs), leur procédé de préparation et leur utilisation pour moduler l’accumulation de protéines spécifiques.
L’invention concerne également un procédé de fabrication d’un produit selon l’invention et tel que précédemment décrit, comprenant les étapes suivantes : Mise en suspension aqueuse d’une source d’aluminium, de préférence d’une unique source d’aluminium, choisie parmi une boehmite ou un hydroxyde d’aluminium et leurs mélanges, de préférence un hydroxyde d’aluminium, broyage de ladite suspension aqueuse de manière à obtenir une taille médiane inférieure ou égale à 3 µm si la taille médiane de ladite source d’aluminium est supérieure à 3 µm, ladite suspension étant maintenue lors de cette étape a) à une température inférieure à 50°C, Augmentation du pH par l’ajout d’une base, de telle manière que le rapport molaire entre le OH apporté par ladite base et l’Al présent dans le mélange soit supérieur à 0,20, ledit mélange étant maintenu en agitation après introduction de ladite base, à une température inférieure à 50°C ; Ajout d’un sel de chlore, de telle manière que le rapport molaire entre le Cl apporté par ledit sel de chlore et l’Al présent dans le mélange, soit supérieur à 0,25, ledit mélange étant maintenu en agitation après introduction dudit sel de chlore à une température inférieure à 50°C ; la base à l’étape b), le sel de chlore à l’étape c) et leurs quantités respectives étant choisis de manière à apporter une quantité de lithium dans le mélange telle que le rapport molaire Li/Al soit supérieur ou égal à 1 ; Elévation de la température du mélange jusqu’à une température supérieure ou égale à 50°C et inférieure ou égale à 60°C, le temps t 1 étant le temps pendant lequel ledit mélange est à une température supérieure ou égale à 50°C ; Maintien du mélange à une température supérieure ou égale à 50°C et inférieure ou égale à 60°C pendant un temps t 2 ; Optionnellement, ajout d’un acide dans le mélange, sous agitation, de manière à diminuer le pH du mélange à une valeur inférieure ou égale à 8, le sel de chlore à l’étape c), ledit acide, et leurs quantités respectives étant choisis de manière à ce que le rapport molaire Cl/Al dans le mélange soit supérieur ou égal à 1, le mélange étant maintenu à une température inférieure ou égale à 60°C, le temps t 3 étant le temps pendant lequel le mélange est à une température supérieure ou égale à 50°C, le rapport molaire entre le Cl apporté par le sel de chlore et l’Al présent dans le mélange à l’étape c) étant supérieur ou égal à 0,5 si le procédé ne comporte pas ladite étape f) ; Optionnellement, et de préférence, filtration du mélange de manière à obtenir une pâte, le mélange étant maintenu à une température inférieure ou égale à 60°C, le temps t 4 étant le temps pendant lequel le mélange est à une température supérieure ou égale à 50°C ;
le temps cumulé t 1 +t 2 +t 3 +t 4 = t 5 étant supérieur ou égal à 45 minutes et inférieur à 15 heures.
L’invention concerne enfin un dispositif de captation du lithium, en particulier une colonne d’extraction, comportant un produit selon l’invention ou un produit obtenu par le procédé selon l’invention tels que décrits précédemment.
Définitions On appelle « bayérite lithiée » le composé de formule LiCl.2Al(OH) 3 .xH 2 O tel qu’indiqué dans la fiche ICDD PDF 00-031-0700, mais également par extension, des composés présentant un rapport des quantités molaires du lithium et de l’aluminium, Li/Al différent de 0,5. Dans certains modes, il peut être inférieur à 0,5. Selon d’autres modes, il peut être supérieur à 0,5. On appelle « hydroxyde d’aluminium » le composé de formule Al(OH) 3 . La gibbsite, la bayérite, la doyleite et la nordstrandite sont des hydroxydes d’aluminium. On appelle « boehmite » le composé de formule γ-AlO(OH). Le « taux cumulé d’hydroxyde d’aluminium et de boehmite », en %, dans un produit, est calculé selon la formule (1) suivante :
T = 100* (A HA + A BO )/ (A HA + A BO + A BL ) (1)
où A HA est la somme des aires des phases hydroxydes d’aluminium, mesurées sur un diagramme de diffraction X dudit produit, par exemple obtenu à partir d’un appareil du type diffractomètre X’Pert de la société Panalytical, pourvu d’un tube DX en cuivre, sans traitement de déconvolution, après avoir éliminé la raie Kα2. L’aire d’une phase hydroxyde d’aluminium est celle de son pic de diffraction se trouvant dans un domaine angulaire 2θ sensiblement égal à 18,3° ; A BO est l’aire du pic de diffraction de la boehmite se trouvant dans un domaine angulaire 2θ sensiblement égal à 14°, mesurée sur le même diagramme, sans traitement de déconvolution, après avoir éliminé la raie Kα2 ; A BL est l’aire du pic de diffraction du plan (003) de la bayérite lithiée se trouvant dans un domaine angulaire 2θ sensiblement égal à 11,3°, mesurée sur le même diagramme, sans traitement de déconvolution, après avoir éliminé la raie Kα2. On appelle « polysaccharides », selon la définition classique, des polymères composés d’enchaînements d’unités osidiques reliées par des liaisons glycosidiques. On appelle « polysaccharide gélifiable » sous l’action d’un agent de gélification, un polysaccharide apte à former un gel sous l’action dudit agent de gélification. Un polysaccharide gélifié résulte de l’association de chaînes du polysaccharide sous l’action d’un agent gélifiant. A titre d’exemple, l’alginate a pour formule (C 6 H 7 O 6 - ) n . L’alginate est une chaîne polyosidique comprenant des groupements carboxylates COO - . Des ions calcium Ca 2+ (agent de gélification) réagissent avec deux brins d’alginate, c’est-à-dire avec les groupements carboxylates COO - , entraînant la polymérisation des chaînes d’alginate et la liaison des molécules entre elles. La réaction permet ainsi la création d’un gel. On entend par « produit sec », un produit obtenu après séchage sous air à 200°C pendant 16 heures (à la pression atmosphérique), ce séchage étant par exemple classiquement effectué dans une étuve. On appelle « taille médiane » d’une poudre de particules ou d’une suspension de particules, la taille divisant lesdites particules de la poudre ou de la suspension, en première et deuxième populations égales en masse, ces première et deuxième populations ne comportant que des particules présentant une taille supérieure ou égale, ou inférieure respectivement, à la taille médiane. La taille médiane peut par exemple être déterminée à l’aide d’un granulomètre laser.
Tous les pourcentages de la présente description sont des pourcentages en masse, sauf indication contraire.
Les verbes « contenir », « comprendre » et « présenter » doivent être interprétés de manière large, non limitative, sauf indication contraire.