INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A cette effet, l’invention concerne une piscine en kit comprenant des panneaux assemblés entre eux sur leurs bords latéraux de manière à former une paroi de contour de la piscine. La piscine comprend des supports margelles ayant des bords d’extrémité assemblés entre eux grâce à des premiers moyens d’assemblage, de manière à former une ceinture. Ces supports margelles comprennent un bord longitudinal interne, les bords longitudinaux internes des supports margelles étant configurés pour épouser les bords supérieurs des panneaux lorsque la ceinture et la paroi de contour sont formées, des seconds moyens d’assemblage étant configurés pour assembler lesdits bords longitudinaux internes auxdits bords supérieurs. En outre, la piscine comprend des poteaux configurés pour soutenir les supports margelles, les poteaux étant répartis autour de la paroi, à l’extérieur de celle-ci, les extrémités supérieures des poteaux étant fixées aux supports margelles respectifs grâce à des troisièmes moyens d’assemblage. Au moins deux poteaux permettront de soutenir un support margelle, de préférence entre trois et six, selon la longueur du support margelle. La mise en œuvre de cette ceinture par un assemblage de supports margelles permet de constitué un parallélépipède parfait, contrairement aux autres systèmes qui mettent en œuvre une ceinture en béton ferraillé. Ainsi, il n’est plus nécessaire d’attendre le séchage de la ceinture en béton pour prendre des cotes précises de la piscine finie, afin de fabriquer les accessoires de la piscine.
Selon l’invention, la piscine comprend des jambes de force agencées entre les poteaux et les bords latéraux des panneaux. Ces jambes de force permettent de renforcer l’assemblage entre les poteaux et les panneaux et, ainsi, de consolider l’ossature de la piscine.
La illustre seulement une manière particulière, parmi plusieurs possibles, de réaliser le dispositif 100 afin qu’il effectue les étapes du procédé tel que détaillé ci-dessus, en relation avec les figures 2, 3, 8 et 9, dans ses différents modes de réalisation. En effet, ces étapes peuvent être réalisées indifféremment sur une machine de calcul reprogrammable (un ordinateur PC, un processeur DSP ou un microcontrôleur) exécutant un programme comprenant une séquence d’instructions, ou sur une machine de calcul dédiée (par exemple un ensemble de portes logiques comme un FPGA ou un ASIC, ou tout autre module matériel).
Les différents modes de réalisation ont été décrits ci-avant en relation avec un dispositif 100 intégré dans un équipement de gestion d’un réseau de télécommunications mobiles.
L’invention qui vient d’être décrite présente de nombreux avantages. Elle propose en effet une méthode d’évaluation des déploiements de configurations candidates de ressource d’accès radio sur des sites existants ou de nouveaux sites d’un réseau de communication. Cette méthode est basée sur un calcul d’indicateurs d’évolution du réseau en limitant les effets de saisonnalité, l’entraînement de modèles de prédiction pour apprendre à prédire ces indicateurs en se basant sur des données réseaux, cartographiques et socio-économiques. Elle est utilisable par les équipes techniques et/ou geomarketing d’un opérateur pour arbitrer et prioriser les emplacements de nouveaux déploiements en fonction de l’impact positif ou négatif prédit.
PROCEDE ET DISPOSITIF DE GESTION DE MESSAGES DIFFUSES DANS UN RESEAU LOCAL La présente invention concerne un procédé et un dispositif de gestion de messages diffusés dans un réseau local comprenant un sous-réseau dit sous-réseau primaire et un ou plusieurs sous-réseau(x) dit sous-réseau(x) secondaire(s), le réseau local comprenant des nœuds permettant une extension de couverture de communication sans-fil.
Les nœuds du sous-réseau d’acheminement sont connectés les uns aux autres grâce à une structure maillée en forme d’arbre, un nœud pouvant alors servir de relais entre deux autres nœuds du sous-réseau d’acheminement. Les nœuds du sous-réseau d’acheminement sont ainsi interconnectés grâce à des liaisons filaires, par exemple de type Ethernet, ou à des liaisons sans-fil. Les nœuds du sous-réseau d’acheminement sont connectés entre eux par un réseau qu’on appelle aussi « Réseau BackHaul » pouvant être soit filaire, soit sans fil, ou une combinaison des deux.
Chaque nœud du sous-réseau d’acheminement émet éventuellement au moins un réseau sans fil qu’on appelle « Réseau FrontHaul » ou réseau frontal sur lequel se connectent les stations de l’utilisateur. Ce réseau frontal, s’il utilise la technologie Wi-Fi / IEEE 802.11, est l’équivalent de ce qui se nomme BSS (Basic Service Set).
Au moins un des nœuds du sous-réseau d’acheminement est connecté à une passerelle résidentielle « gateway » en anglais qui fournit l’accès au réseau Internet. La passerelle résidentielle peut aussi faire partir du sous-réseau d’acheminement.
Actuellement, lorsqu’une station, appelée aussi client, est connectée par une liaison filaire telle qu’Ethernet, la station peut recevoir des données qui ne lui sont pas destinées.
En plus des risques de sécurité (divulgation d’information), cette situation peut également entraîner des problèmes de fonctionnement. En effet, certains équipements n’opèrent pas correctement le filtrage à la réception des messages et traitent de manière équivalente les messages du sous-réseau primaire et ceux provenant d’un sous-réseau secondaire.
Un tel équipement peut donc par exemple recevoir indifféremment des configurations de type IPv6 destinées respectivement à chacun des deux sous-réseaux. Ces différentes configurations peuvent provoquer pour un client une perte de l’accès au sous-réseau primaire, le client retenant la configuration correspondant au sous-réseau secondaire.
L’invention proposée permet de garantir que seuls les destinataires légitimes reçoivent un message, par exemple un message diffusé, selon le critère des VLANs appliqués à ces messages.
À cette fin, selon un premier aspect, un mode de réalisation propose un procédé de gestion de messages diffusés dans un réseau local comprenant des nœuds permettant une extension de couverture de communication sans fil et des stations, les nœuds permettant une extension de couverture étant reliés entre eux par un sous-réseau d’acheminement, au moins un nœud permettant une extension de couverture de communication sans fil émettant au moins un réseau sans-fil, appelé réseau frontal, sur lequel se connectent les stations, le réseau local comprenant un sous-réseau primaire et un sous-réseau secondaire, le sous-réseau primaire étant un sous-réseau auquel appartiennent les liens du réseau d’acheminement et les nœuds, le sous-réseau secondaire étant un sous-réseau composé d’au moins une station et qui est isolé du reste du réseau local par un réseau virtuel, caractérisé en ce que le procédé comporte les étapes, exécutées par un nœud apte à appliquer des règles de filtrage, de :
- commande d’une analyse de la topologie du réseau local,
- détermination à partir de la topologie du réseau local de règles de filtrage à appliquer,
Dans un mode de réalisation, la composition du premier élément et celle du deuxième élément sont chacune constituée d’un seul homopolyamide.
Dans un autre mode de réalisation, l’homopolyamide de la composition du premier élément et celle du deuxième élément est un homopolyamide semi-cristallin aliphatique.
Dans une première variante, la première et la deuxième composition des deux éléments sont différentes.
Par différentes, il faut comprendre que soit l’homopolyamide ou le copolyamide de la première composition est différent de celui de la deuxième composition, soit l’homopolyamide ou le copolyamide sont identique mais dans ce cas, les compositions diffèrent par un constituant autre que le polyamide.
Avantageusement, dans ce dernier cas, seule l’une des deux compositions comprend une charge, l’autre en étant dépourvue.
Dans une troisième variante au moins 10% en poids des motifs, en particulier au moins 30% en poids, constituant ledit au moins un homopolyamide ou ledit au moins un copolyamide de la première composition et la deuxième composition sont identiques, en particulier lesdits motifs sont des motifs PA11.
Dans un mode de réalisation de ces trois variantes, ledit homopolyamide à longue chaîne est choisi parmi :
La est un diagramme montrant l’évolution du coefficient de Joule-Thomson (en K/bar) en fonction de la température (en K) pour différentes pressions d’une partie d’une fraction liquide d’hydrogène extraite d’un réservoir d’une installation de stockage selon l’invention.
Description détaillée de l'invention Dans la description qui va suivre, des éléments identiques, similaires ou analogues seront désignés par les mêmes références alphanumériques.
L’installation de stockage des exemples de réalisation de l’invention ci-après décrit comprend un réservoir 100 de stockage de fluide et notamment d'un mélange diphasique de liquide et de gaz.
Le réservoir 100 est un réservoir cryogénique.
Le fluide est un fluide cryogénique.
Le réservoir 100 contient le fluide sous une pression de stockage supérieure à la pression atmosphérique, par exemple sous une pression inférieure à 20 bar, de préférence inférieure à 12 bar. Le réservoir 100 est de préférence configuré pour stocker un volume de fluide allant jusqu’à 50 000 L à une température d’équilibre comprise entre 3,15 K et 213,15 K, de préférence comprise entre 18,15 K et 73,15 K.
Le fluide adapté à être stocké dans le réservoir 100 est un fluide dont l’enthalpie peut baisser lors d’une compression isothermique en phase liquide. Par exemple, le fluide peut être de l’hélium ou de l’hydrogène. Le fluide adapté peut être défini par une courbe enthalpique à température constante du fluide liquide qui présente une forme sensiblement parabolique avec un point d’inflexion. Le point d’inflexion est atteint lorsque le coefficient de Joule-Thomson caractéristique de la phase liquide du fluide est égal à zéro. Il est à noter que le point d'inflexion de la courbe enthalpique varie avec la température.
Avantageusement, le fluide est de l’hydrogène. Il est à noter que la température de l’hydrogène liquide est inférieure à 33,15 K à pression atmosphérique.
Par hydrogène, au sens de la présente invention, on entend un para hydrogène, un ortho hydrogène ou un mélange des deux.
Le réservoir 100 est de préférence à double enveloppe, comprenant une première enveloppe interne destinée à contenir le fluide. De cette façon, le réservoir 100 présente une isolation thermique optimisée pour minimiser les échanges thermiques entre l’extérieur du réservoir 100 et le fluide.
La première enveloppe est de préférence entourée d'une seconde enveloppe et le réservoir 100 comprend une isolation thermique dans l'espacement entre les deux enveloppes (notamment un espace sous vide).
Le fluide contenu dans la première enveloppe du réservoir 100 forme une fraction liquide 1002 en partie inférieure, c’est-à-dire au fond du réservoir 100, et une fraction gazeuse 1004 en partie supérieure, c’est-à-dire au sommet du réservoir 100, séparés par une surface supérieure de la fraction liquide 1002.
Classiquement, le réservoir 100 peut comprendre un organe de protection tel qu'une soupape et/ou un disque de rupture permettant une libération de fluide vers l'extérieur en cas de pression excédant une limite dans la première enveloppe. Cette limite est typiquement la pression maximale admissible du réservoir 100 (donnée par le constructeur). Cependant, l’invention a pour but d’éviter l’actionnement de cet organe de protection, celui-ci étant présent uniquement en cas d’extrême urgence, en particulier si le procédé selon l’invention dysfonctionne.
De préférence, le réservoir 100 comprend en outre un ou plusieurs moyens de mesure d’un paramètre représentatif de la pression du fluide à l’intérieure de la première enveloppe du réservoir 100. Par exemple, comme moyen de mesure, on peut citer un manomètre, un capteur de pression électronique ou tout autre moyen de mesure d’un paramètre représentatif de la pression d’un fluide connu de l’homme du métier.
Ce réservoir 100 est en outre adapté pour alimenter un ou plusieurs éléments demandeurs en liquide de préférence issu d’une partie de la fraction liquide 1002 extrait du fond du réservoir 100 (éléments demandeurs non représentés sur les figures).
Le réservoir 100 peut donc comporter en outre une conduite d’alimentation agencée pour fournir en aval à au moins un élément demandeur une partie au moins de la fraction liquide 1002 contenue dans le réservoir 100.
La rainure 14 s’étend de manière circonférentielle autour de l’axe d’élongation propre O1 de la portée cylindrique creuse 110, à partir de la paroi extérieure 111 du conducteur mâle 11. Plus particulièrement, la rainure 14 est formée sur la paroi extérieure 111 de la portée cylindrique creuse 110, formant ainsi une cavité depuis la paroi extérieure 111 de la portée cylindrique creuse 110 qui s’étend autour d’un contour périphérique de ladite portée cylindrique creuse 110 et en direction de la paroi intérieure 112.
La rainure 14 est ainsi délimitée par une paroi de fond 142 qui s’étend de manière sensiblement parallèle à la paroi intérieure 112 de la portée cylindrique creuse 110, la paroi de fond 142 étant délimitée, relativement à l’axe d’élongation propre O1, par une paroi arrière 141 située du côté de la butée d’arrêt 13 et une paroi frontale 143 située du côté de l’extrémité axiale 12 de la portée cylindrique. Dans l’exemple de réalisation illustré sur les FIGURES 1 à 4, la rainure 14 a une forme en U dans un plan transversal tel que représenté sur lesdites FIGURES. Alternativement, la rainure 14 peut prendre un profil en V.
De manière avantageuse, la rainure 14 s’étend circonférentiellement autour de la parois extérieure de la portée cylindrique creuse 110 le long d’un contour circulaire fermé.
Comme évoqué précédemment, les positions relatives :
– de la rainure 14 par rapport à l’extrémité axiale 12 du conducteur mâle 11,
– de la rainure 14 par rapport à la butée d’arrêt 13,
– de la butée d’arrêt 13 par rapport à l’extrémité axiale 12 du conducteur mâle 11,
Ne sont pas anodines et revêtent une importance cruciale pour la bonne tenue du conducteur femelle 2 sur le conducteur mâle 11.
Ainsi, le long de l’axe d’élongation propre O1, une position de retrait X1 de la rainure 14 prise par rapport à la butée d’arrêt 13 est comprise entre 0 mm et 20 mm. En particulier, dans le cas où le fluide destiné à circuler dans le conducteur mâle 11 est du type d’un gaz, alors la position de retrait X1 est comprise entre 0 mm et 20 mm. En revanche, dans le cas où le fluide destiné à circuler dans le conducteur mâle 11 est du type d’un liquide, alors la position de retrait X1 est comprise entre 0 mm et 5 mm.
De manière analogue, le long de l’axe d’élongation propre O1, une position de recul X2 de la rainure 14 prise par rapport à l’extrémité axiale 12 de la portée cylindrique creuse est comprise entre 4 mm et 20 mm. En particulier, dans le cas où le fluide destiné à circuler dans le conducteur mâle 11 est du type d’un gaz, alors la position de recul X2 est comprise entre 6 mm et 20 mm. En revanche, dans le cas où le fluide destiné à circuler dans le conducteur mâle 11 est du type d’un liquide, alors la position de recul X2 est comprise entre 4 mm et 20 mm.
Enfin, afin de faciliter l’engagement du conducteur femelle 2 sur le conducteur mâle 11, le conducteur mâle 11 comporte un chanfrein 15 d’entrée formé sur l’extrémité axiale 12 de la portée cylindrique creuse 110. Le chanfrein 15 est formé sur la paroi extérieure 111 de la portée cylindrique creuse 110, le chanfrein 15 formant un angle de dégagement avec ladite paroi extérieure 111. Le chanfrein 15 comporte ainsi une surface conique 153 au niveau de l’extrémité axiale 12 qui fait face à la terminaison axiale 23 du conducteur femelle 2 lorsque celui-ci est approché du conducteur mâle 11 pour y être accouplé.
Cette forme particulière du chanfrein 15 conduit à disposer d’un rebord 152 qui s’étend de manière circonférentielle autour de l’axe d’élongation propre O1. Le rebord 152 s’étend à distance de la paroi extérieure 111 de la portée cylindrique creuse 110, formant ainsi une face de retenue 151 qui s’étend radialement par rapport à l’axe d’élongation propre O1. La face de retenue 151 forme ainsi une face d’élongation radiale en regard de la rainure 14 et qui permet d’éviter que le conducteur femelle 2 engagé sur le conducteur mâle 11 ne se rétracte ou ne se détache de manière incontrôlée. En d’autres termes, le rebord 152 du conducteur mâle 11 forme un organe anti-arrachement pour le conducteur femelle 2.
Comme évoqué précédemment, la illustre un engagement optimal du conducteur femelle 2 sur le conducteur mâle 11 : dans un tel accouplement optimal, la terminaison axiale 23 du conducteur femelle 2 accouplé au conducteur mâle 11 est située entre la rainure 14 et la butée d’arrêt 13. Cette configuration garantit un accouplement optimal pour lequel les risques d’arrachement intempestifs et/ou de déchirement du conducteur femelle 2 sont minimaux, voire inexistants.
La illustre un accouplement non souhaité du conducteur femelle 2 sur le conducteur mâle 11, dans lequel le conducteur femelle 2 serait trop engagé, relativement à l’axe d’élongation propre O1, de sorte que la terminaison axiale 23 du conducteur femelle 2 est située au-delà de la butée d’arrêt 13, relativement à la rainure 14. En d’autres termes, la butée d’arrêt 13 est alors dans une position intermédiaire entre la rainure 14 d’une part et la terminaison axiale 23 du conducteur femelle 2 d’autre part, relativement à l’axe d’élongation propre O1. Dans une telle configuration non souhaitée, un risque de déchirement du conducteur femelle 2 serait à craindre. Cette configuration est finalement rendue impossible voire difficile à réaliser du fait de la présence de la butée d’arrêt 13 qui formera un arrêt axial pour la terminaison axiale 23 du conducteur femelle 2, comme décrit précédemment.
La illustre un accouplement non souhaité du conducteur femelle 2 sur le conducteur mâle 11, dans lequel le conducteur femelle 2 ne serait pas assez engagé, relativement à l’axe d’élongation propre O1, de sorte que la terminaison axiale 23 du conducteur femelle 2 est située en avant de la rainure 14, relativement à la butée d’arrêt 13. En d’autres termes, la rainure 14 est alors dans une position intermédiaire entre la terminaison axiale 23 du conducteur femelle 2 d’une part, et la butée d’arrêt 13 d’autre part, relativement à l’axe d’élongation propre O1. Dans une telle configuration non souhaitée, un risque d’arrachement intempestif du conducteur femelle 2 serait à craindre. La présence de la rainure 14 permet ainsi de vérifier que le conducteur femelle 2 sera suffisamment emmanché sur le conducteur mâle 11 afin de réaliser un accouplement fonctionnel et durable.
La illustre un synoptique d’un procédé d’assemblage 3 du système de conduits fluidiques 1 objet de l’invention. Le procédé d’assemblage 3 comporte les étapes suivantes :
Dans des modes de réalisation, la concentration en fonction urée, telle que mesurée en RMN 13C dans le DMSO D6, est de 0,001 meq/g à 0,1 meq/g, de préférence encore de 0,003 meq/g à 0,08 meq/g, de préférence encore de 0,005 meq/g à 0,05 meq/g.
Dans des modes de réalisation, le polyamide a une concentration en fonction amine NH 2 , telle que mesurée par dosage potentiométrique dans le métacrésol à l’aide d'une solution d’acide perchlorique à 0,02N, de 0,01 meq/g à 2,0 meq/g, de préférence de 0,02 à 1,5 meq/g, plus préférentiellement de 0,02 à 1 meq/g, encore plus préférentiellement de 0,02 meq/g à 0,4 meq/g.
Dans des modes de réalisation, l’au moins un polyuréthane thermoplastique est un copolymère à blocs rigides et à blocs souples, dans lequel : les blocs souples sont choisis parmi les blocs polyéthers, les blocs polyesters, les blocs polycarbonates et une combinaison de ceux-ci, de préférence les blocs souples sont choisis parmi les blocs polyéthers, les blocs polyesters, et une combinaison de ceux-ci, et sont plus préférentiellement des blocs de polytétrahydrofurane, de polypropylène glycol et/ou de polyéthylène glycol ; et/ou les blocs rigides comprennent des motifs issus du 4,4'-diphénylméthane diisocyanate et/ou du 1,6-hexaméthylène diisocyanate et, de préférence, des motifs issus d’au moins un allongeur de chaine choisi parmi le 1,3-propanediol, le 1,4-butanediol et/ou le 1,6-hexanediol.
Dans des modes de réalisation, le polyamide comprenant des bouts de chaîne amines est choisi dans le groupe constitué du polyamide 11, du polyamide 12, du polyamide 10, du polyamide 6, du polyamide 6.10, du polyamide 6.6, du polyamide 10.10, du polyamide 10.12, du polyamide 6.13, du polyamide 10.9, du polyamide 12.9 et des combinaisons de ceux-ci.
Dans des modes de réalisation, la mousse comprend en outre au moins un copolymère à blocs polyamides et à blocs polyéthers.
Dans des modes de réalisation, la mousse comprend, par rapport au poids total de la mousse : de 10 à 99 % en poids, de préférence de 15 à 89 % en poids, d’au moins un polyuréthane thermoplastique, de 1 à 40 % en poids, de préférence de 1 à 30 % en poids, d’au moins un polyamide comprenant des bouts de chaîne amines, et de 0 à 89 % en poids, de préférence de 10 à 70 % en poids, d’au moins un copolymère à blocs polyamides et à blocs polyéthers.
Dans des modes de réalisation, le copolymère à blocs polyamides et à blocs polyéthers comprend au moins 30 % en poids, de préférence au moins 40 % en poids, de blocs polyamides, par rapport au poids total du copolymère, tel que mesuré en RMN du proton dans un mélange TFA/CDCl 3 (1/4 v/v).
Dans des modes de réalisation, les blocs polyamides du copolymère à blocs polyamides et à blocs polyéthers sont choisis parmi les blocs de polyamide 6, de polyamide 6.10, de polyamide 6.12, de polyamide 11, de polyamide 10, de polyamide 12, de polyamide 6.13, de polyamide 10.9 et/ou de polyamide 12.9 ; et/ou les blocs polyéthers du copolymère à blocs polyamides et à blocs polyéthers sont des blocs de polyéthylène glycol et/ou de polypropylène glycol et/ou de polytétrahydrofurane.
Dans des modes de réalisation, le polyamide comprenant des bouts de chaîne amines a une masse molaire moyenne en nombre de 1000 à 60000 g/mol, de préférence de 2000 à 40000 g/mol, encore plus préférentiellement de 3000 à 20000 g/mol.
Dans des modes de réalisation, la mousse présente une densité, telle que mesurée à 23°C selon la norme ISO 1183-1, inférieure ou égale à 800 kg/m 3 , de préférence inférieure ou égale à 400 kg/m 3 , plus préférentiellement inférieure ou égale à 300 kg/m 3 , encore plus préférentiellement inférieure ou égale à 230 kg/m 3 .
L’invention concerne également un procédé de fabrication d’une mousse telle que décrite ci-dessus, comprenant les étapes suivantes : la fourniture d’une composition polymère comprenant l’au moins un polyuréthane thermoplastique et l’au moins un polyamide comprenant des bouts de chaîne amines, et le cas échéant au moins un copolymère à blocs polyamides et à blocs polyéthers; le mélange de ladite composition polymère avec un agent d’expansion ; et le moussage du mélange de composition polymère et d’agent d’expansion.
La présente invention permet de répondre au besoin exprimé ci-dessus. Elle fournit plus particulièrement une mousse polymère régulière, homogène, de faible densité, présentant une souplesse améliorée et de bonnes propriétés mécaniques, notamment une bonne résistance à la déchirure et une bonne résistance à l’abrasion, tout en maintenant une résilience de rebondissement élevée et une déformation rémanente en compression relativement faible.
Cela est accompli grâce à l’utilisation, pour la formation de la mousse, d’un mélange d’un polyuréthane thermoplastique (TPU) et d’un polyamide (PA) ayant des bouts de chaîne amines (NH 2 ).
- génération d’une table représentant la liste des équipements du réseau local,
- génération d’une table représentant le type de chaque équipement du réseau local,
- génération d’une table permettant de déterminer l’interface de connexion de chaque équipement du réseau local,
- génération d’une table décrivant pour chaque interface son appartenance au sous-réseau d’acheminement ou au sous-réseau frontal,
- génération d’une table décrivant pour chaque équipement s’il est physiquement lié à une interface du réseau frontal,