INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans certains autres modes de réalisation, le broyage dans un broyeur à boulets est effectué à une température de 80°C à 100°C pendant 2 h à 4 h. On peut comprendre que le traitement de broyage dans un broyeur à boulets peut réduire la taille de particule du noyau cristallin de blanc de Prusse et éliminer efficacement l’eau de cristallisation à l’intérieur du noyau cristallin de blanc de Prusse, de manière à obtenir un matériau d’électrode de blanc de Prusse uniforme et compact ayant une taille de particule plus petite et peu d’eau de cristallisation. Si le broyage dans un broyeur à boulets est effectué pendant plus de 4 heures à une température supérieure à 100°C, la taille de particule du matériau d’électrode de blanc de Prusse sera si petite que le squelette du noyau cristallin de blanc de Prusse sera facilement déformé, ce qui entraîne une baisse des performances de cycle du matériau d’électrode de blanc de Prusse. Si le broyage dans un broyeur à boulets est effectué pendant moins de 2 heures à une température inférieure à 80°C, la teneur en eau de cristallisation à l’intérieur du noyau cristallin de blanc de Prusse sera si élevée que la conductivité du squelette du noyau cristallin de blanc de Prusse se détériorera, ce qui entraîne une conductivité moins bonne du matériau d’électrode de blanc de Prusse. Par conséquent, dans la présente demande, en contrôlant le broyage dans un broyeur à boulets de manière à être réalisé à une température de 80°C à 100°C pendant 2 h à 4 h, on peut non seulement garantir l’élimination efficace de l’eau de cristallisation à l’intérieur du noyau cristallin de blanc de Prusse, mais aussi garantir l’obtention d’un matériau d’électrode de blanc de Prusse ayant une meilleure taille de particule et une meilleure uniformité, et garantir en outre la formation d’une couche de revêtement de polyacétal conducteur ayant une meilleure uniformité, une meilleure compacité et un meilleur degré de relâchement sur la surface du noyau cristallin de blanc de Prusse, améliorant ainsi la conductivité et les performances de cycle du matériau d’électrode de blanc de Prusse.
Dans certains autres modes de réalisation, le produit semi-fini de matériau d’électrode de blanc de Prusse présente une taille de particule de 0,8 μm à 2,8 μm, de manière à garantir l’obtention ultérieure d’un matériau d’électrode de blanc de Prusse ayant une taille de particule plus petite et une meilleure stabilité structurelle, ce qui convient particulièrement aux batteries miniaturisées, de manière à obtenir des batteries plus minces avec une densité d’énergie élevée, telles que les piles boutons.
Dans certains autres modes de réalisation, avant l’étape d’ajout d’acétal cyclique, de la solution de formaldéhyde et de l’initiateur au premier résidu de filtration, et le broyage dans un broyeur à boulets du mélange pour obtenir un produit semi-fini de matériau d’électrode de blanc de Prusse, le procédé comprend en outre les étapes suivantes : le séchage à l’air du premier résidu de filtration.
Le volume de la cavité est plus important lorsque le doigt 2 est dans la position de fermeture que dans la position d’ouverture. Le volume de la cavité est plus important lorsque le verrou 3 est dans la position de blocage que dans la position de déblocage.
De manière à protéger les ressorts 4, il est avantageux d’installer chaque ressort 4 dans une cavité. La cavité est délimitée d’une part par le corps 1 et d’autre part par une première aile 3a et une deuxième aile 3a.
En utilisant deux ailes du verrou 3 qui s’installent face au corps 1 et qui sont séparées du corps 1 par les ailes du doigt 2, les orifices qui existent entre les ailes 3a et le corps 1 sont plus petits que les orifices de l’art antérieur ce qui rend plus compliqué l’introduction de boue ou poussière dans le mousqueton. Les ressorts 4 sont mieux protégés.
Comme illustré aux figures 3 à 7, le corps 1 définit au moins en partie un premier logement 5 qui reçoit le premier ressort 4. Le premier logement 5 est incurvé. Le premier ressort 4 est incurvé entre ses deux extrémités pour suivre la courbure du premier logement 5. Dans les modes de réalisation illustrés, le premier logement 5 est formé en partie par le corps 1 et en partie par le verrou 3. De manière préférentielle, le corps 1 définit une première rainure qui forme au moins en partie le logement recevant le premier ressort 4. Il est avantageux d’avoir une deuxième rainure formant au moins en partie le logement recevant le deuxième ressort 4.
Afin de faciliter l’actionnement du verrou 3 préalablement à l’actionnement du doigt 2 pour obtenir l’ouverture du doigt 2, il est particulièrement avantageux d’avoir un premier ressort 4 qui est incurvé entre ses deux extrémités 4a/4b. Dans la position de fermeture, le premier ressort 4 définit un arc de cercle avec un rayon de courbure constant ou plusieurs rayons de courbure différents entre les deux extrémités.
Dans la position de fermeture, le premier ressort 4 présente une première valeur moyenne de rayon de courbure, le long de l’arc de cercle qui s’étend de la première extrémité 4a à la deuxième extrémité 4b. Dans la position d’ouverture, le premier ressort 4 présente une deuxième valeur moyenne de rayon de courbure, le long de l’arc de cercle qui s’étend de la première extrémité 4a à la deuxième extrémité 4b. La deuxième valeur de rayon de courbure est différente de la première valeur de rayon de courbure. Préférentiellement, la première valeur est inférieure à la deuxième valeur.
Il est également avantageux que le rayon de courbure moyen défini par le premier ressort 4 lorsque le verrou 3 est dans la position de blocage et que le doigt 2 est dans la position de fermeture soit différent du rayon de courbure moyen défini par le premier ressort 4 lorsque le verrou 3 est dans la position de déblocage et que le doigt 2 est dans la position d’ouverture, par exemple d’ouverture totale. La variation du rayon de courbure permet de modifier le comportement mécanique du premier ressort 4.
La première extrémité 4a du premier ressort 4 est liée fonctionnellement au doigt 2. La première extrémité 4a du premier ressort 4 se déplace lorsque le doigt 2 se déplace. La deuxième extrémité 4b du premier ressort 4 est liée fonctionnellement au verrou 3. La deuxième extrémité 4b du premier ressort 4 se déplace lorsque le verrou 3 se déplace. L’effort fourni par le premier ressort 4 plaque la première extrémité 4a contre le doigt 2 et la deuxième extrémité 4b contre le verrou 3. De manière préférentielle, la distance de déplacement de la deuxième extrémité 4b du premier ressort 4 entre le verrou 3 dans la position de déblocage et le verrou 3 dans la position de blocage est inférieure à la distance de déplacement de la première extrémité 4a du premier ressort 4 entre le doigt 2 dans la position de fermeture et le doigt 2 dans la position d’ouverture totale.
Dans un mode de réalisation avantageux illustré aux figures 3 à 7, le rayon de courbure d’une première portion du premier ressort 4 est sensiblement rectiligne au moyen d’un guide alors que la deuxième portion du premier ressort 4 est incurvée. Le guide impose la forme de la première extrémité 4a du premier ressort 4. Le guide est mobile par rapport au corps 1 et il est avantageux que le guide forme l’interface de contact entre la première extrémité 4a et le doigt 2. L’utilisation d’un guide qui impose une forme au premier ressort 4 permet de modifier la forme libre incurvée ou rectiligne.
Dans une configuration avantageuse illustrée aux figures 3 à 7, le doigt 2 est monté à pivotement autour d’un premier arbre de pivotement 7 fixé au corps 1. L’extrémité 2a du doigt 2 opposée à l’extrémité fixée au corps 1 se déplace selon un arc de cercle ce qui définit un premier rayon de courbure. De manière arbitraire, le signe du rayon de courbure est défini par l’orientation du vecteur qui s’étend le long d’un rayon depuis le centre de l’arc de cercle accessible. Il est avantageux que le premier ressort 4 soit incurvé avec un rayon de courbure de signe opposé au rayon de courbure représenté par le déplacement de l’extrémité 2a. En d’autres termes, l’extrémité mobile du doigt 2 et le premier ressort 4 présente des courbures opposées, l’une est concave et l’autre est convexe selon que l’on observe les courbures d’une extrémité ou de l’autre du corps selon l’axe BB représenté à la .
Avantageusement, le verrou 3 est monté à pivotement par rapport au corps 1. Le verrou 3 est monté à pivotement par rapport à un deuxième arbre de pivotement 8 qui est fixé au corps 1. L’extrémité mobile la plus éloignée par rapport au deuxième arbre de pivotement 8 définit un arc de cercle. Le premier ressort 4 est incurvé avec un rayon de courbure de signe opposé au rayon de courbure du verrou 3.
De manière préférentielle, le doigt 2 possède un point d’application de l’effort sur le premier ressort 4 qui est éloigné de l’axe de pivotement du doigt 2 d’une première distance. Le verrou 3 possède un point d’application de l’effort sur le premier ressort 4 qui est éloigné de l’axe de pivotement du verrou 3 d’une deuxième distance. La deuxième distance est inférieure à la première distance. Préférentiellement, le doigt 2 possède un point d’application de l’effort sur le premier ressort 4 qui est disposé entre l’extrémité 2a et l’axe de pivotement du doigt 2. Avantageusement, le verrou 3 possède un point d’application de l’effort sur le premier ressort 4 qui est disposé entre la zone d’actionnement du verrou 3 et l’axe de pivotement du verrou 3.
En éloignant le point d’application de l’effort du doigt par rapport au verrou 3, une plus grande longueur de premier ressort 4 est utilisée ce qui permet d’avoir un verrou 3 plus facile à déplacer que le doigt 2. En d’autres termes, le doigt 2 présente une raideur apparente plus importante ce qui permet d’avoir plus rapidement un retour dans la position de fermeture.
De manière préférentielle, l’axe qui relie le premier axe de pivotement 7 et le deuxième axe de pivotement 8 est disposé d’un côté du premier ressort 4, il ne traverse pas le premier ressort 4.
Dans un mode de réalisation particulier, le doigt 2 est monté à pivotement autour du premier axe de pivotement défini par le premier arbre de pivotement 7. La première extrémité 4a du premier ressort 4 est terminée par une tête 6 montée à pivotement autour d’un troisième axe de pivotement défini qui est parallèle au premier axe de pivotement 8. Préférentiellement, le déplacement de l’extrémité 2a du doigt 2 opposée au premier arbre de pivotement 7 depuis la position de fermeture jusqu’à la position d’ouverture se traduit par un rapprochement de l’extrémité 2b par rapport à la portion centrale 1c du corps 1. Avantageusement, l’extrémité 3c opposée au deuxième arbre de rotation 8 se rapproche du doigt 2 lorsque le verrou 3 se déplace depuis la position de blocage jusqu’à la position de déblocage.
Lorsque le doigt 2 pivote autour du premier arbre de pivotement 7 de manière à basculer entre la position de fermeture et la position d’ouverture, la première extrémité 4a du premier ressort 4 se déplace le long du premier logement 5. En plus de se déplacer le long du premier logement 5, la tête 6 pivote contre le doigt 2. Le pivotement de la tête 6 par rapport au doigt 2 permet d’avoir un comportement mécanique du premier ressort 4 qui est dépourvu d’une composante de flexion avec un effort qui est plus proche d’un effort de compression selon l’axe longitudinal du premier ressort 4 au lieu de combiner un effort de compression et un effort en flexion.
On peut comprendre qu’étant donné que l’eau est présente dans le premier résidu de filtration obtenu par filtration, et que l’acétal cyclique, la solution de formaldéhyde et l’initiateur sont tous solubles dans l’eau, si l’acétal cyclique, la solution de formaldéhyde et l’initiateur sont directement ajoutés au premier résidu de filtration, l’acétal cyclique, la solution de formaldéhyde et l’initiateur seront dissous sur la surface du premier résidu de filtration lors du contact avec le premier résidu de filtration, ce qui non seulement augmentera la quantité utilisée d’acétal cyclique, de solution de formaldéhyde et d’initiateur, augmentant ainsi le coût de production, mais réduira également la vitesse de réaction du revêtement de polyacétal conducteur, affectant ainsi l’efficacité de production, et affectera en outre la structure et la morphologie du revêtement de polyacétal conducteur produit, affectant ainsi la conductivité et les performances de cycle du revêtement de polyacétal lui-même.
Par conséquent, dans la présente demande, le premier résidu de filtration est séché à l’air pour éliminer efficacement l’eau sur la surface du premier résidu de filtration, de manière à garantir que l’acétal cyclique, la solution de formaldéhyde et l’initiateur ajoutés et le premier résidu de filtration sont en contact direct, dans lequel le premier résidu de filtration est le noyau cristallin de blanc de Prusse, de manière à garantir que l’acétal cyclique et la solution de formaldéhyde peuvent être directement polymérisés sur la surface du noyau cristallin de blanc de Prusse pour former un revêtement de polyacétal conducteur. D’une part, il est garanti que la solidité de la liaison entre le revêtement de polyacétal conducteur et le noyau cristallin de blanc de Prusse est assurée, et la vitesse de réaction pour générer le revêtement de polyacétal conducteur est accélérée, ce qui permet d’améliorer l’efficacité de production. D’autre part, l’hydrolyse de l’acétal cyclique, de la solution de formaldéhyde et de l’initiateur est évitée, de manière à réduire la quantité utilisée d’acétal cyclique, de solution de formaldéhyde et d’initiateur, réduisant ainsi les coûts de production. D’autre part, il est garanti qu’un revêtement de polyacétal conducteur ayant une meilleure uniformité, une meilleure compacité et un meilleur degré de relâchement peut être formé sur la surface du noyau cristallin de blanc de Prusse, garantissant ainsi que le revêtement de polyacétal présente une excellente conductivité et d’excellentes performances de cycle.
Dans certains autres modes de réalisation, le séchage à l’air est effectué à 100°C-120°C pendant 2 min à 10 min, de manière à éliminer rapidement l’eau sur la surface du premier résidu de filtration.
Dans certains autres modes de réalisation, le produit semi-fini de matériau d’électrode de blanc de Prusse est lavé à l’eau désionisée ou à l’eau pure, pour garantir l’obtention d’un produit semi-fini de matériau d’électrode de blanc de Prusse d’une grande pureté.
Dans certains autres modes de réalisation, la filtration est une filtration centrifuge, ce qui permet de réaliser rapidement l’opération de filtration, améliorant ainsi l’efficacité de production du matériau d’électrode de blanc de Prusse.
Dans certains autres modes de réalisation, le séchage est effectué à une température de 150°C à 180°C pendant 4 h à 8 h. On peut comprendre que si le séchage est effectué à une température inférieure à 150°C pendant moins de 4 heures, il sera plus difficile de garantir l’élimination complète de l’eau dans le second résidu de filtration. Si le séchage est effectué à une température supérieure à 180°C pendant plus de 8 heures, il sera facile de provoquer la déformation de la structure du revêtement de polyacétal conducteur, ce qui affecte la conductivité et les performances de cycle du revêtement de polyacétal conducteur. Par conséquent, dans la présente demande, en contrôlant le séchage à une température de 150°C à 180°C pendant 4 h à 8 h, le revêtement conducteur de polyacétal en contact avec la surface du noyau cristallin de blanc de Prusse est dans un état légèrement fondu, de manière à mieux adhérer à la surface du noyau cristallin de blanc de Prusse, améliorant ainsi davantage la solidité de la liaison entre le noyau cristallin de blanc de Prusse et le revêtement de polyacétal conducteur, évitant le phénomène de détachement facile du revêtement de polycondensation conducteur, ce qui améliore les performances de cycle du matériau d’électrode de blanc de Prusse, et garantissant également que l’eau dans le second résidu de filtration est complétement éliminée, de manière à obtenir un matériau d’électrode de blanc de Prusse ayant moins de défauts de lacunes, ce qui permet d’obtenir un matériau d’électrode de blanc de Prusse présentant une bonne conductivité, de bonnes performances de cycle et une bonne connectivité.
Il convient de noter qu’étant donné qu’un revêtement de polyacétal conducteur présentant une meilleure uniformité, une meilleure compacité et un meilleur degré de relâchement est formé sur la surface du noyau cristallin de blanc de Prusse dans la présente demande, la vitesse de conduction de chaleur de la présente demande est plus lente que celle des demandes traditionnelles. Par conséquent, dans la présente demande, en augmentant la température de séchage, on peut garantir que l’eau sur le revêtement de polyacétal conducteur est complétement éliminée, c’est-à-dire que la température de séchage dans la présente demande est contrôlée à 150°C-180°C, qui est plus élevée que la température de séchage de 80°C à 120°C dans la modification traditionnelle du matériau d’électrode de blanc de Prusse, de manière à garantir que l’eau sur le revêtement de polyacétal conducteur est complétement éliminée. Pendant ce temps, la température de séchage de 150°C à 180°C peut garantir efficacement que le revêtement de polyacétal conducteur en contact avec la surface du noyau cristallin de blanc de Prusse présente un état légèrement fondu, c’est-à-dire le revêtement de polyacétal conducteur en contact avec la surface du noyau cristallin de blanc de Prusse présente un état fondu sur la surface et une structure solide à l’intérieur. De cette manière, la surface du revêtement de polyacétal conducteur est maintenue dans un état légèrement fondu sans détruire la structure globale du revêtement de polyacétal conducteur, de sorte que le revêtement de polyacétal conducteur puisse mieux adhérer à la surface du noyau cristallin de blanc de Prusse, améliorant ainsi davantage la solidité de la liaison entre le noyau cristallin de blanc de Prusse et le revêtement de polyacétal conducteur, évitant le phénomène de détachement facile du revêtement de polyacétal conducteur, et améliorant davantage les performances de cycle du matériau d’électrode de blanc de Prusse.
Il faut également comprendre qu’étant donné que l’ajout d’acétal cyclique, de solution de formaldéhyde et d’initiateur au premier résidu de filtration et le broyage dans un broyeur à boulets du mélange ont déjà traité l’eau dans les couches interne et externe du noyau cristallin de blanc de Prusse, la durée de séchage ultérieur peut être efficacement raccourcie, et la durée de séchage de la présente demande est donc plus courte que celle de la modification traditionnelle du matériau d’électrode de blanc de Prusse. Par conséquent, le séchage de l’eau du matériau d’électrode de blanc de Prusse peut être effectué par lots, de manière à garantir l’obtention d’un matériau d’électrode de blanc de Prusse ayant moins de défauts de lacunes, ce qui permet d’obtenir un matériau d’électrode de blanc de Prusse présentant une bonne conductivité, de bonnes performances de cycle et une bonne connectivité.
Dans certains autres modes de réalisation, le ferrocyanure de sodium a une concentration de 0,3 mol/L à 0,6 mol/L.
Dans certains autres modes de réalisation, le sel de manganèse a une concentration de 0,4 mol/L à 2 mol/L.
Dans certains autres modes de réalisation, l’agent complexant comprend au moins l’un de l’acide citrique, de l’acide maléique, de l’acide 2-O-β-D-Glucopyranosyl-L-ascorbique, de l’acide éthylènediamine tétraacétique, du citrate de sodium et de l’ammoniaque.
Dans certains autres modes de réalisation, l’agent complexant a une concentration de 0,4 mol/L à 15 mol/L.
Dans certains autres modes de réalisation, le procédé de préparation d’un matériau d’électrode de blanc de Prusse décrit dans l’un des modes de réalisation ci-dessus est réalisé pour obtenir un matériau d’électrode de blanc de Prusse présentant une bonne conductivité, de bonnes performances de cycle et une bonne connectivité.
Par rapport aux technologies connexes, les modes de réalisation de la présente demande présentent au moins les avantages suivants :
1. Dans le procédé décrit ci-dessus de préparation du matériau d’électrode de blanc de Prusse, une solution de ferrocyanure de sodium, un agent complexant et un sel de manganèse sont mélangés et chauffés, de sorte qu’un noyau cristallin de blanc de Prusse ayant moins de défauts de lacunes puisse être généré dans la suspension. Ensuite, la suspension est soumise à une réaction de vieillissement de sorte que le noyau cristallin de blanc de Prusse continue à croître lentement pour obtenir un noyau cristallin de blanc de Prusse ayant moins de défauts de lacunes. Ensuite, la solution à filtrer est filtrée pour obtenir un premier résidu de filtration, dans lequel le premier résidu de filtration est un noyau cristallin de blanc de Prusse. Ensuite, de l’acétal cyclique, une solution de formaldéhyde et un initiateur sont ajoutés au premier résidu de filtration, et le mélange est broyé dans un broyeur à boulets, de sorte que l’acétal cyclique, une solution de formaldéhyde et l’initiateur puissent être appliqués sur la surface du noyau cristallin de blanc de Prusse pour former un revêtement de polyacétal conducteur ayant une meilleure compacité et un meilleur degré de relâchement, de sorte que la densité après tassement, la capacité spécifique volumique et la densité d’énergie du matériau d’électrode de blanc de Prusse puissent être améliorées, améliorant ainsi la conductivité et les performances de cycle du matériau d’électrode positive de blanc de Prusse. Ensuite, le produit semi-fini du matériau d’électrode de blanc de Prusse est lavé à l’eau, de sorte que l’acétal cyclique, le formaldéhyde et l’initiateur résiduels sur la surface du matériau d’électrode positive de blanc de Prusse puissent être dissous dans l’eau. Ensuite, le produit semi-fini lavé du matériau d’électrode de blanc de Prusse est filtré pour éliminer l’acétal cyclique, le formaldéhyde et l’initiateur redondants afin d’obtenir un second résidu de filtration d’une grande pureté. Enfin, le second résidu de filtration est séché pour éliminer efficacement l’eau dans le second résidu de filtration pour obtenir un matériau d’électrode de blanc de Prusse d’une plus grande pureté, ce qui permet de résoudre efficacement le problème de la difficulté à contrôler la quantité de dopage, de manière à garantir l’obtention d’un matériau d’électrode de blanc de Prusse présentant une bonne conductivité et de bonnes performances de cycle.
2. Dans le procédé décrit ci-dessus de préparation du matériau d’électrode de blanc de Prusse, de l’acétal cyclique, une solution de formaldéhyde et un initiateur sont ajoutés au premier résidu de filtration et le mélange est broyé dans un broyeur à boulets. D’une part, le traitement de broyage dans un broyeur à boulets permet de mélanger efficacement le noyau cristallin de blanc de Prusse, l’acétal cyclique, la solution de formaldéhyde et l’initiateur de manière homogène, de sorte que la surface du noyau cristallin de blanc de Prusse est revêtue pour former une couche dense de revêtement de polyacétal conducteur. D’autre part, la taille de particule du matériau d’électrode de blanc de Prusse après le broyage dans un broyeur à boulets devient plus petite, ce qui aide à éliminer l’eau de cristallisation à l’intérieur du noyau cristallin de blanc de Prusse, améliorant ainsi la conductivité du noyau cristallin de blanc de Prusse. D’autre part, un matériau d’électrode de blanc de Prusse ayant une taille de particule plus uniforme peut être obtenu après le broyage dans un broyeur à boulets, de sorte que le matériau d’électrode de blanc de Prusse préparé puisse être uniformément appliqué sur une feuille d’électrode, ce qui permet d’obtenir une batterie avec une densité d’énergie plus élevée, améliorant ainsi la conductivité et les performances de cycle de la batterie.
: la illustre schématiquement une vue éclatée du mousqueton.