INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Facultativement, la durée de la réaction à l’étape (2) peut être de 6 à 72 h, par exemple de 6 h, 10 h, 20 h, 30 h, 40 h, 50 h, 60 h, 70 h ou 72 h, mais elle n’est pas limitée aux valeurs répertoriées, et d’autres valeurs non répertoriées dans la plage de valeurs sont également applicables.
Facultativement, la durée du traitement de vieillissement à l’étape (2) peut être de 6 à 24 h, par exemple de 6 h, 10 h, 14 h, 18 h, 22 h ou 24 h, mais elle n’est pas limitée aux valeurs répertoriées et d’autres valeurs non répertoriées dans la plage de valeurs sont également applicables.
Facultativement, la température du traitement de vieillissement à l’étape (2) peut être de 25 à 35°C, par exemple de 25°C, 27°C, 29°C, 31°C, 33°C ou 35°C, mais elle n’est pas limitée aux valeurs répertoriées et d’autres valeurs non répertoriées dans la plage de valeurs sont également applicables.
Facultativement, la température du séchage à l’étape (2) peut être de 100 à 180°C, par exemple de 100°C, 120°C, 140°C, 160°C ou 180°C, mais elle n’est pas limitée aux valeurs répertoriées et d’autres valeurs non répertoriées dans la plage de valeurs sont également applicables.
Facultativement, la durée du séchage à l’étape (2) peut être de 12 à 36 h, par exemple de 12 h, 16 h, 20 h, 24 h, 28 h, 32 h ou 36 h, mais elle n’est pas limitée aux valeurs répertoriées et d’autres valeurs non répertoriées dans la plage de valeurs sont également applicables.
Facultativement, l’acide organique contenant du fluor à l’étape (3) comprend de l’acide fluoroacétique et/ou de l’acide fluoropropionique.
Dans la présente demande, dans la matière organique contenant du fluor, C≤3. Si la teneur en C est trop élevée, le poids moléculaire de la matière organique contenant du fluor sera trop important et il n’est pas facile pour la matière organique contenant du fluor de se lier aux lacunes dans l’échantillon de Fe-PBA, détruisant ainsi la structure du matériau d’électrode de bleu de Prusse et affectant ses performances.
Dans la présente demande, le fluor dans la matière organique contenant du fluor peut se combiner avec l’eau coordonnée dans l’échantillon de Fe-PBA en formant une liaison hydrogène, jouant ainsi un rôle de conducteur électrique pendant le cycle de la batterie et améliorant ainsi les performances de conductivité électrique du matériau d’électrode positive au sodium de Prusse. Pendant ce temps, comme l’acide organique contenant du fluor occupe la position de l’eau de cristallisation, il peut empêcher le matériau d’électrode positive au sodium de Prusse d’absorber l’humidité dans l’air. L’acide organique contenant du fluor peut réduire les lacunes dans le matériau d’électrode positive de Prusse et ne réagira pas avec la solution électrolytique organique, améliorant ainsi les performances de cycle des batteries.
Facultativement, le rapport molaire de l’acide organique contenant du fluor sur le décahydrate de ferrocyanure de sodium peut être de (1 à 3) : 1, par exemple 1 : 1, 2 : 1 ou 3 : 1, mais il n’est pas limité aux valeurs répertoriées et d’autres valeurs non répertoriées dans la plage de valeurs sont également applicables.
Dans la présente demande, le rapport molaire de l’acide organique contenant du fluor sur le décahydrate de ferrocyanure de sodium peut être de (1 à 3) : 1. Si la quantité d’utilisation de l’acide organique contenant du fluor est trop élevée, cela augmentera le coût du matériau d’électrode de bleu de Prusse. Si la quantité d’utilisation de l’acide organique contenant du fluor est trop faible, cela réduira le remplacement de l’eau de cristallisation par du fluor et affectera les performances du matériau d’électrode de bleu de Prusse.
Facultativement, la température du trempage à l’étape (3) peut être de 30 à 80°C, par exemple de 30°C, 40°C, 50°C, 60°C, 70°C ou 80°C, mais elle n’est pas limitée aux valeurs répertoriées, et d’autres valeurs non répertoriées dans la plage de valeurs sont également applicables.
Facultativement, la durée du trempage à l’étape (3) peut être de 6 à 24 h, par exemple de 6 h, 10 h, 14 h, 18 h, 22 h ou 24 h, mais elle n’est pas limitée aux valeurs répertoriées et d’autres valeurs non répertoriées dans la plage de valeurs sont également applicables.
Facultativement, le degré de vide pour le séchage sous vide à l’étape (3) peut être de 80 à 120 Pa, par exemple de 80 Pa, 90 Pa, 100 Pa, 110 Pa ou 120 Pa, mais il n’est pas limité aux valeurs répertoriées, et d’autres valeurs non répertoriées dans la plage de valeurs sont également applicables.
Avantageusement, le nombre de branches est équivalent au nombre de languettes. Préférentiellement, lorsque le nombre de languettes est de trois, le nombre de branches de la tête du connecteur est également de trois. Alternativement, lorsque le nombre de languettes est de deux, le nombre de branches de la tête de connecteur est également de deux. Alternativement, deux languettes distinctes peuvent être positionnées aux extrémités de chacune des branches. La formation de branches permet de limiter la quantité de matériau utilisé tout en gardant une bonne efficacité pour la dissipation thermique. La formation de branches permet, en outre, de réduire les coûts de fabrication du connecteur en raison de la moins grande quantité de matériau.
De manière alternative, la portion centrale plane peut former une coupelle pleine métallique, ladite coupelle présentant une portion principale plane terminée dans sa périphérie par une unique portion courbe, ladite portion se terminant ponctuellement par des languettes situées préférentiellement à équidistance les unes des autres. La coupelle métallique plane présente la même fonction de dissipateur thermique, qui sera dans ce cas légèrement plus efficace en raison de la plus grande quantité de matériau.
Selon un mode de réalisation de l’invention, chaque branche comporte au moins une portion courbe de manière à orienter chaque languette suivant leur axe longitudinal secondaire respectif.
Avantageusement, la portion courbe forme un angle d’approximativement 90°, ± 5°, par rapport au plan perpendiculaire de la portion centrale plane. La portion courbe permet aux languettes d’être positionnées parallèlement et du même côté de la tête de connecteur que la broche dudit connecteur. La portion courbe diminue la fragilité du connecteur et favorise le bon positionnement des languettes dans le circuit imprimé.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la portion courbe comprend au moins une zone d’appui configurée pour venir en butée contre le circuit imprimé lorsque le connecteur est monté sur ledit circuit.
Avantageusement, la présence d’au moins une zone d’appui sur la portion courbe du connecteur permet d’améliorer le bon positionnement dudit connecteur et de le stabiliser avant le soudage des languettes. Selon un mode de réalisation préféré, au moins deux zones d’appui sont retrouvées à l’extrémité de chacune des branches, de part et d’autre de la languette. Alternativement, la présence de plusieurs languettes à l’extrémité de chaque branche peut faire varier le nombre de zones d’appui. De manière alternative, lorsque la tête de connecteur forme une coupelle, au moins une zone d’appui peut être formée entre deux languettes consécutives.
Avantageusement, les branches présentent un écart angulaire entre elles identique.
Avantageusement, l’écart angulaire entre les branches est identique ce qui permet au connecteur d’avoir le meilleur équilibre possible pour son positionnement dans le circuit imprimé. Cet équilibre facilitera le maintien spontané du connecteur avant et pendant la soudure, ce qui aidera à la fabrication du circuit imprimé. Pour le connecteur, un écart angulaire identique entre les branches permet également de simplifier sa fabrication et de diminuer son temps de montage sur le circuit imprimé. Plus préférentiellement, lorsque le connecteur comprend trois branches, l’écart angulaire prévu entre deux des branches consécutives est de 120°. La disposition des branches à 120° est particulièrement préférée, car elle permet une pose plus homogène du connecteur sur le circuit imprimé et une mécanique plus intéressante, y compris pour le passage du courant électrique. Alternativement, lorsque le connecteur présente deux branches, l’écart angulaire entre lesdites branches est de 180°.
Avantageusement, le connecteur est en un alliage à base de cuivre.
Avantageusement, le connecteur comprend une couche de nickel et une couche d’étain.
Avantageusement, la couche d’étain est une couche externe dudit connecteur.
Avantageusement, au moins les languettes du connecteur sont en cuivre.
Avantageusement, l’utilisation de certains matériaux métalliques facilitent le soudage. Ainsi, le cuivre ou l’étain sont des matériaux particulièrement préférés. Par alliage à base de cuivre, on entend un alliage comprenant au moins 5% de cuivre dans sa composition. Plus préférentiellement, un alliage à base de cuivre s’entend comme un alliage comprenant au moins 50% en poids de cuivre dans sa composition totale. Préférentiellement, les languettes entièrement réalisées en cuivre permettent de faciliter le soudage du connecteur sur le circuit imprimé. De manière alternative, la présence d’une couche externe d’étain permet également de faciliter le soudage du connecteur sur le circuit imprimé.
Avantageusement, au moins une des branches présente une longueur comprise entre 5mm et 7mm, et une largeur comprise entre 3.5mm et 4.5mm.
Avantageusement, la longueur et la largeur des branches sont adaptées pour permettre une dissipation thermique optimale.
Avantageusement, toutes les branches d’un même connecteur sont de dimensions identiques. Cela permet notamment de faciliter son positionnement sur le circuit imprimé.
Dans un autre mode de réalisation, la plaque de montage comprend une pluralité de languettes pour la retenue axiale et radiale sur le support. Dans ce mode de réalisation, la plaque de montage et le support sont deux pièces distinctes.
L’invention concerne également une machine ou moteur électrique comprenant un carter, un arbre, un ensemble de brosse de mise à la terre tel que défini précédemment monté radialement entre le carter et l’arbre, au moins un palier interposé entre l’arbre et l’alésage du carter, un moyen de retenue solidaire du carter, et au moins un moyen de précontrainte axiale situé axialement au moins en partie entre ladite portion radiale de la plaque de montage dudit ensemble et le moyen de retenue, les fibres conductrices dudit ensemble étant en contact avec l’arbre, un jeu radial subsistant entre l’extrémité libre de ladite portion radiale de la plaque de montage et l’alésage du carter.
Un tel ensemble de brosse de mise à la terre permet de monter ledit palier axialement libre à l’intérieur du carter du moteur en conservant les propriétés de dissipation, par ledit ensemble, des charges électriques s’accumulant sur l’arbre. Lors du fonctionnement du moteur, les charges électriques peuvent être dissipées via l’ensemble de brosse, le moyen de précontrainte axiale et le moyen de retenue.
Dans un mode de réalisation particulier, ledit moyen de précontrainte axiale et ladite portion radiale de la plaque de montage sont réalisés en une seule pièce. Dans ce cas, ledit moyen de précontrainte axiale peut être formé par ladite languette de la plaque de montage.
Dans un autre mode de réalisation, ledit moyen de précontrainte axiale comprend un ressort interposé axialement entre ladite portion radiale de la plaque de montage et le moyen de retenue.
De préférence, ledit moyen de précontrainte axiale exerce sur le moyen de retenue un effort de précontrainte axiale supérieur au couple de frottement exercé par les fibres conductrices sur l’arbre.
est une vue en coupe axiale d’un ensemble de brosse de mise à la terre monté radialement entre un arbre rotatif et un carter de moteur électrique selon un troisième exemple de réalisation de l’invention ; et
est une vue en coupe axiale de l’ensemble de la monté radialement entre un arbre rotatif et un carter de moteur électrique.
Avantageusement, l’élément d’isolation est une pièce préformée, ou l’élément d’isolation est formé à travers le traitement de moulage par injection et encapsulation de borne d’électrode, et une partie de limitation est formée en faisant saillie à la paroi périphérique extérieure de l’élément d’isolation ; une pression est appliquée à la borne d’électrode, de sorte qu’avec la bague d’étanchéité à l’état comprimé sous pression, la paroi d’anneau est pliée vers la direction de la borne d’électrode pour former un corps riveté, et le corps riveté se trouve au moins partiellement au-dessus de la partie convexe, une rainure de limitation est formée en évidant vers l’intérieur à la paroi périphérique intérieure de la paroi d’anneau, la partie de limitation coopère dans la rainure de limitation, pour assurer une limitation radiale entre l’élément d’isolation et la fixation de borne.
Avantageusement, plusieurs rainures de limitation sont formées sur la paroi d’anneau ; une pression est appliquée à la borne d’électrode, de sorte qu’avec la bague d’étanchéité à l’état comprimé sous pression, l’élément d’isolation est moulé par injection, l’élément d’isolation comprend une partie de plaquage de borne, une partie de plaquage de paroi d’anneau, une partie de plaquage de corps riveté et une partie de limitation coopérant dans la rainure de limitation, une cavité de verrouillage est constituée entre la paroi extérieure de la partie de plaquage de borne, la paroi intérieure de la partie de plaquage de paroi d’anneau et la partie de plaquage de corps riveté, une dépression fixe est formée en évidant vers l’intérieur la paroi extérieure de la partie de plaquage de borne, la face inférieure intérieure de la dépression fixe sert à la face étagée, la paroi d’anneau et le corps riveté sont encastrés dans la cavité de verrouillage, le corps riveté est encastré dans la dépression fixe, de sorte que la partie de plaquage de borne se trouve entre la borne d’électrode et la paroi périphérique intérieure de la paroi d’anneau, la partie de plaquage de paroi d’anneau est plaquée sur la paroi périphérique extérieure de la paroi d’anneau, la partie de borne de la borne d’électrode est au moins partiellement plaquée par la paroi périphérique intérieure de la partie de plaquage de borne, la paroi périphérique extérieure de la paroi d’anneau est prévue en contact avec la paroi périphérique intérieure du trou d’assemblage ; la partie de limitation est prévue d’être formée à la paroi intérieure de la partie de plaquage de paroi d’anneau, la cavité concave est formée à la paroi périphérique intérieure de la partie de plaquage de borne, la partie de plaquage de borne, la partie de plaquage de paroi d’anneau, la partie de plaquage de corps riveté et la partie de limitation sont combinées pour former un élément d’isolation monobloc.
Avantageusement, plusieurs rainures sont formées sur la paroi intérieure de la cavité de fixation de borne, et plusieurs renflements sont formés sur la paroi extérieure de l’élément d’isolation, et les renflements sont encastrés dans les rainures d’une manière correspondante.
Avantageusement, plusieurs brides sont formées sur la paroi extérieure de la paroi d’anneau, et plusieurs dépressions sont formées sur la paroi intérieure du trou d’assemblage, et les brides sont encastrés dans lesdites dépressions.
Par rapport à l’art antérieur, la structure de couvercle supérieur de batterie de traction conçue par la présente invention présente les effets bénéfiques suivants.
1. La structure de borne conductrice fabriquée et formée d’une manière indépendante est adoptée, et il suffit d’effectuer une fixation par soudage de la partie de connexion au trou d’assemblage de la plaque de couvercle supérieur pour construire la structure de borne conductrice, réalisant ainsi l’assemblage modulaire du couvercle supérieur de batterie, tout en n’ayant pas besoin de trop considérer les propriétés des matériaux (telles que la ductilité) de la plaque de couvercle supérieur, simplifiant la conception et le processus de fabrication du couvercle supérieur de batterie afin d’améliorer l’efficacité de la fabrication du couvercle supérieur de batterie, et réduisant également de manière correspondante le coût de fabrication.
2. La configuration selon laquelle l’anneau convexe est encastré dans la rainure d’anneau et la partie convexe est pressée sur la feuille d’anneau d’étanchéité, améliore la performance d’étanchéité entre la borne et le fond d’anneau, de sorte que la performance d’étanchéité de borne moulée par injection peut répondre aux exigences de conception.
3. La configuration selon laquelle la partie convexe et la cavité concave sont prévues pour empêcher la borne de se déplacer axialement vers le haut et vers le bas après la fixation de borne dans la cavité de fixation de borne.
4. Plusieurs rainures de limitation sont formées sur la fixation de borne, de sorte qu’après le formage de l’élément d’isolation, lorsque la partie de limitation de l’élément d’isolation est située dans la rainure de limitation pour augmenter la force de couple et empêcher la rotation relative entre l’élément d’isolation et la fixation de borne, afin de répondre aux fonctions du produit et de satisfaire aux exigences de conception.
5. La configuration de la structure dans laquelle l’élément convexe de positionnement est encastré dans l’élément concave de positionnement, vise à augmenter la force de couple et empêcher la rotation relative entre la borne d’électrode et l’élément d’isolation ; afin de répondre aux fonctions du produit et de satisfaire aux exigences de conception.
6. Le formage du corps riveté est pour empêcher la chute de borne d’électrode assemblée dans la cavité d’assemblage de borne.
est une vue schématique qui montre la séquence d’assemblage de la structure de borne conductrice assemblée à la plaque de couverture supérieure (I).
est une vue schématique qui montre la séquence d’assemblage de la structure de borne conductrice assemblée à la plaque de couverture supérieure (II).
est une vue schématique qui montre la structure de borne conductrice de la structure de borne conductrice assemblée à la plaque de couverture supérieure (I).
est une vue schématique qui montre la structure de borne conductrice de la structure de borne conductrice assemblée à la plaque de couverture supérieure (II).
est une vue schématique et stéréoscopique de la structure de borne conductrice (I) ;
De préférence, la polyoléfine fonctionnalisée comprend au moins un groupe fonctionnel de type éther cyclique ou ester cyclique, avantageusement au moins un groupe fonctionnel de type époxyde.
De préférence, la polyoléfine fonctionnalisée est un copolymère obtenu par copolymérisation d’un monomère oléfinique (ou insaturé) comprenant au moins un hétérocycle comprenant au moins un atome d’oxygène, et d’un ou plusieurs autres monomères, différents du monomère oléfinique comprenant au moins un hétérocycle comprenant au moins un atome d’oxygène.
Ce copolymère peut être linéaire, ramifié, statistique, greffé, à blocs, ou présenter une structure cœur-couronne ou en peigne.
Le monomère oléfinique comprenant au moins un hétérocycle comprenant au moins un atome d’oxygène est, selon un mode de réalisation particulier, un monomère (méth)acrylique à fonction éther cyclique, de préférence à fonction époxy. Le terme "(méth)acrylique" comprend les monomères acryliques et méthacryliques, ainsi que leurs sels ou esters d’alkyle en C1-C4, de préférence en C1-C2. Par exemple, les monomères (méth)acryliques à fonction éther cyclique incluent ceux contenant des groupes 1,2-époxy, tels que l'acrylate de glycidyle, le méthacrylate de glycidyle, l'éther glycidylique d'allyle et l'éthacrylate de glycidyle.
Préférentiellement, l’additif modificateur de fluidité est choisi parmi les polymères obtenus par copolymérisation d’un monomère (méth)acrylique à fonction éther cyclique avec au moins un autre monomère différent du monomère (méth)acrylique à fonction éther cyclique.
Avantageusement, l’additif modificateur de fluidité est choisi parmi les polymères obtenus par copolymérisation de (méth)acrylate de glycidyle avec au moins un autre monomère différent du (méth)acrylate de glycidyle.
Le(s) autre(s) monomère(s) sont de préférence choisis parmi les monomères vinyliques.
Par monomère vinylique, on entend une molécule organique comprenant au moins une double liaison carbone-carbone. De préférence, le monomère vinylique présente la formule suivante : CH 2 =CRR’, avec R et R’ étant indépendemment choisis dans le groupe constitué d’un atome d’hydrogène, un groupement aromatique, de préférence un phényle, un groupement hydrocarboné comprenant de 1 à 10 atomes de carbone, de préférence de 2 à 10 atomes de carbones, saturé ou insaturé, comprenant en outre éventuellement un groupement ester, un groupement nitrile, un groupement carboxyle, un groupement amine ou un groupement amide. De préférence, le(s) autre(s) monomère(s) est(sont) choisi(s) dans le groupe constitué d’un alcène en C2-C8, d’un diène en C4-C8, d’un monomère styrénique et d’un monomère acrylique. Préférentiellement, le(s) autre(s) monomère(s) est(sont) choisi(s) dans le groupe constitué de l’éthylène, du 1-octène, du styrène, du butadiène, de l’acrylonitrile et des (méth)acrylates d’alkyle en C1-C4 (de préférence du (méth)acrylate de méthyle ou d’éthyle).
Dans un mode de réalisation préféré, l’additif modificateur de fluidité est choisi parmi les polymères obtenus par copolymérisation de (méth)acrylate de glycidyle avec au moins un autre monomère tel que défini ci-dessus. De préférence, la teneur massique en (méth)acrylate de glycidyle varie de 4 à 20% en poids, de préférence de 8 à 15% en poids, par rapport au poids total du polymère obtenu par copolymérisation de (méth)acrylate de glycidyle avec ledit au moins un autre monomère. De préférence, ledit au moins un autre monomère comprend de l’éthylène ou du styrène, et éventuellement un (méth)acrylate d’alkyle en C1-C4, de préférence un (méth)acrylate de méthyle.
Préférentiellement, l’additif modificateur de fluidité est choisi parmi les terpolymères obtenus par polymérisation d'un monomère (méth)acrylique à fonction époxy, de préférence le (méth)acrylate de glycidyle, avantageusement le méthacrylate de glycidyle, d’éthylène ou de styrène, et éventuellement d'un monomère (méth)acrylique sans fonction éther cyclique, de préférence un (méth)acrylate d’alkyle en C1-C4, avantageusement un (méth)acrylate de méthyle.
Dans un mode de réalisation particulièrement préféré, l’additif modificateur de fluidité est choisi parmi les terpolymères, de préférence statistiques, obtenus par polymérisation d'un monomère (méth)acrylique à fonction époxy, de préférence le (méth)acrylate de glycidyle, d'un alcène en C2-C8, de préférence l’éthylène, et d'un monomère (méth)acrylique sans fonction éther cyclique, de préférence un (méth)acrylate d’alkyle en C1-C4, préférentiellement un (méth)acrylate de méthyle, avantageusement l’acrylate de méthyle.
Avantageusement, l’additif modificateur de fluidité est choisi parmi les terpolymères, de préférence statistiques, obtenus par polymérisation de méthacrylate de glycidyle, d’éthylène et d’acrylate de méthyle.
Dans un autre mode de réalisation préféré, l’additif modificateur de fluidité est choisi parmi les terpolymères, de préférence statistiques, obtenus par polymérisation d'un monomère (méth)acrylique à fonction époxy, de préférence le (méth)acrylate de glycidyle, avantageusement de méthacrylate de glycidyle, de styrène, et d'un monomère (méth)acrylique sans fonction éther cyclique, de préférence un (méth)acrylate d’alkyle en C1-C4, préférentiellement un (méth)acrylate de méthyle, avantageusement le méthacrylate de méthyle.
Dans un autre mode de réalisation préféré, l’additif modificateur de fluidité est choisi parmi les copolymères comprenant une chaîne principale constituée d’un copolymère d’éthylène et de 1-octène, et de chaînes latérales constituées d’un terpolymère de styrène, de (méth)acrylate de glycidyle, avantageusement de méthacrylate de glycidyle et de (m)éthacrylate de (m)éthyle, avantageusement de méthacrylate de méthyle.
Dans un autre mode de réalisation préféré, l’additif modificateur de fluidité est choisi parmi les copolymères cœur-couronne avec un cœur de type copolymère dibloc butadiène-styrène et une couronne époxy.