INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
(b) d’environ 0,1 à environ 10 % en poids, de préférence d’environ 0,5 à environ 6 % en poids, plus préférentiellement d’environ 1 à environ 5 % en poids d’un ou de plusieurs tensioactifs cationiques, de préférence d’un ou de plusieurs tensioactifs cationiques sélectionnés parmi des composés de composés quaternaires et des alkylamines grasses (comme les dialkylamines grasses), plus préférentiellement sélectionnés parmi le chlorure de cétrimonium, le chlorure de béhentrimonium, le méthosulfate de béhentrimonium, la stéaramidopropyl diméthylamine et une combinaison de ceux-ci ;
(c) environ 0,1 à environ 10, environ 0,5 à environ 8 % en poids, plus préférentiellement environ 1 à environ 5 d’un ou plusieurs alcools gras comportant de 10 à 24 atomes de carbone , de préférence un ou plusieurs alcools gras choisis parmi l’alcool caprylique, l’alcool pelargonique, l’alcool décylique, l’alcool undécylique, l’alcool laurylique, l’alcool tridécylique, l’alcool myristylique, l’alcool pentadécylique, l’alcool cétylique, l’alcool palmitoléylique, l’alcool isostéarylique, l’alcool isocétylique, l’alcool héptadécylique, l’alcool stéarylique, l’alcool cétéarylique, l’alcool oléylique, l’alcool nonadécylique, l'alcool arachidylique, l'alcool hénéicosylique, l'alcool béhénylique, l'alcool érucique, l'alcool lignocérylique, l'alcool cérylique, le 1-heptacosanol, l'alcool montanylique, le 1-nonacosanol, l'alcool myricylique, et une combinaison de ceux-ci, plus préférentiellement un ou plusieurs alcools gras choisis parmi l'alcool caprylique, l'alcool décylique, l'alcool undécylique, l'alcool laurylique, l'alcool myristylique, l'alcool cétylique, l'alcool isostéarylique, l'alcool isocétylique, l'alcool stéarylique, l'alcool cétéarylique, l'alcool oléylique, l'alcool arachidylique, l'alcool béhénylique et une combinaison de ceux-ci ;
Les nombreux essais sur plaques n’ont pas donné des résultats probants comme indiqué dans le tableau 2 ci-dessous :
N° de plaque Revêtement Pression de sablage (bar) Média Ra après sablage (μm)2 Ra après application (μm) Epaisseur μm Quadrillage Observation 1 Primaire poudre + PTFE poudre 3 80 1,49 - 1,61 1,11 - 1,23 7 à 10,7 Classe 0 La finition n'a pas réussi à s'accrocher au primaire. Les informations transmissent ne concernent que le primaire. Il y a eu un inversement des éprouvettes, la n°3 correspond à l'essai n°1 et inversement 2 Primaire liquide + PTFE poudre 3 80 1,63 - 2,05 1,36 - 1,49 17,1 à 23,3 Classe 0 mais le scotch a laissé une empreinte 3 Primaire liquide + PTFE liquide 3 80 1,56 - 1,58 1,19 - 1,33 8,4 à 16,2 Classe 0 Il y a eu un inversement des éprouvettes, la n°1 correspond à l'essai n°3 4 Deltaflon Poudre Objectif Ra après revêtement iso éléments aluminium revêtus 5 36 3,54-4,09 1,32-1,72 26 à 36,1 Classe 0 L'augmentation importante du sablage a eu une incidence sur l'épaisseur.
EXEMPLE 3 : essai positif pour un mélange selon l’invention
La composition de micro-poudres comprend un mélange de fluoroéthylènepropylène (FEP) et de polyétheréthercétone (PEEK), de préférence entre 70 à 90% poids de FEP et de 10% à 30% poids de PEEK. Après lecture au permascope d'un substrat métallique recouvert d'un revêtement les données suivantes ont été obtenues : Coefficient de frottement : de 0.08 à 0.2 Température maximum d’utilisation : 210°C Epaisseur : 10µm +/-5µm Teinte : Dépend du support.
Méthode : Permascope
Contrôle visuel à 100 % : OUI
Résultats : Conforme – Les résultats mesurés au moyen du test de quadrillage selon la Norme internationale ISO 2409 :2007 tel que décrit dans l’exemple 2, ont tous donnés un résultat égal à la classe O.
De nombreuses combinaisons peuvent être envisagées sans sortir du cadre de l'invention ; l'homme de métier choisira l'une ou l'autre en fonction des contraintes économiques, ergonomiques, dimensionnelles ou autres à respecter. L'homme du métier adaptera par exemple les températures aux masses thermiques des pièces.
Procédés de formation de revêtements mats Domaine de l’invention La présente invention concerne des procédés de revêtement d’une surface à partir de compositions durcissables et permettant l’obtention d’un aspect mat ainsi que les revêtements obtenus par de tels procédés.
Arrière-plan technique Les compositions durcissables ou réticulables par irradiation actinique sont couramment utilisées pour la formation de revêtement sur une surface. Elles permettent notamment de s’affranchir de l’utilisation de solvants et permettent une réticulation rapide.
Pour certaines applications, il est désirable d’avoir un revêtement mat. Par « revêtement mat », on entend un revêtement présentant un brillant spéculaire à 85° inférieur à 15 UB.
Une option connue pour obtenir de tels revêtements mats est l’ajout d’un agent matant dans la composition durcissable en une quantité suffisante pour qu’une partie de l’agent affleure à la surface du revêtement, créant ainsi des aspérités sur ladite surface. Alternativement, un matage peut être obtenu sans avoir recours à des agents matants par l’irradiation de la composition de revêtement par des rayonnements successifs à différentes longueurs d’onde de manière à ne réticuler en premier lieu la couche de revêtement que sur une très faible épaisseur au niveau de sa surface pour créer des plis, puis à réticuler le reste de la couche dans un deuxième temps.
Cependant, cette dernière technique conduit généralement à une rugosité de surface inhomogène, en raison de l’alternance de zones très plissées et de zones peu plissées ou bien d’une orientation des plis en forme d’éventails. Le revêtement obtenu présente alors un aspect hétérogène, avec des zones mates et des zones plus brillantes, ce qui altère l’aspect du revêtement. De plus, ces revêtements non homogènes présentent une résistance à la salissure faible car les zones de plis en éventail retiennent la poussière et la saleté.
Le document US 2014/0371384 concerne un procédé pour matifier une surface comprenant trois étapes d’irradiation pour réticuler un agent de revêtement appliqué sur un substrat.
Le document US 2016/0145449 décrit une composition photoréticulable comprenant un composant réticulable, une charge, un stabilisant UV, un photoinitiateur et un composant choisi parmi les charges non-gonflables et les polymères gonflables ou solubles.
Le document US 2020/0024439 concerne un produit réticulé fabriqué en soumettant une composition acrylique à trois étapes d’irradiation.
Après le passage de l’outil d’usinage, le profil du flasque dans un plan contenant l’axe X et coupant l’excroissance 16 et l’ouverture 171 est tel qu’illustré à la . La surface de l’appui radiale est dans le même plan qu’une surface radiale 180 de l’excroissance 16. L’excroissance 16 présente donc un muret 18, dû au fait que le fraisage balaye au même niveau axial l’excroissance et l’oreille. La surépaisseur de l’oreille sur laquelle s’étend la surface d’appui 170 permet d’éviter lors de l’appui de la surface 52 côté réducteur toute interférence entre la machine et le réducteur, par la distance D illustrée à la .
L’oreille 17 comprend également avantageusement un ouverture oblongue 19, recevant une goupille 19a emmanchée illustrée à la , pour assurer le positionnement angulaire de l’ensemble par rapport au moteur.
Les ouvertures circulaire 171 et oblongue 19 sont avantageusement obtenues par simple perçage, sans reprise de côte précise. Ceci est possible du fait de l’alignement très précis déjà obtenu par l’utilisation des surfaces d’appui 160, 170. La réalisation de ces ouvertures d’assemblage et d’alignement angulaire est très facile par simple perçage.
Flasque de rotor de machine électrique La présente invention concerne les machines électriques tournantes, et plus particulièrement celles refroidies par une circulation d’un fluide de refroidissement, notamment de l’air, circulant au moins partiellement autour du rotor de la machine.
Il est connu de refroidir les machines électriques tournantes, notamment les têtes de bobines du stator, au cours du fonctionnement de la machine électrique tournante par un fluide, notamment par un gaz, en particulier par de l’air circulant dans la machine électrique.
De telles machines électriques présentent souvent des zones de hautes températures localisées à proximité des têtes de bobines du stator et dans le rotor de la machine électrique. Les têtes de bobines étant en contact avec le fluide de refroidissement, la qualité de leur refroidissement dépend de la convection forcée interne du fluide de refroidissement dans la machine électrique.
Les demandes JP 2020 120486 et EP 3 934 065 divulguent des flasques ne comportant pas de cavités réparties circonférentiellement autour de l’alésage central du flasque.
La demande WO 2021/115806 a pour objet un flasque comportant des ailettes rectilignes sur sa face extérieure, c’est-à-dire la face qui n’est pas tournée vers la masse rotorique.
La demande CN 211266684 divulgue un flasque comportant des ailettes rectilignes.
Les demandes KR 10-2018-0094446, CN 207459903 et EP 3 672 035 divulguent des flasques ne comportant pas de cavités délimitées au moins par une bordure circonférentielle s’étendant le long de la tranche du flasque.
La demande US 2021/0242746 divulgue un flasque ne comportant pas d’ailettes sur sa face extérieure, c’est-à-dire la face qui n’est pas tournée vers la masse rotorique.
L’invention vise à répondre à ce besoin et elle y parvient, selon l’un de ses aspects, grâce à un flasque de rotor de machine électrique tournante autour d'un axe de rotation X, le flasque comportant une face intérieure tournée vers une masse rotorique du rotor, une face extérieure opposée à la face intérieure, une tranche radialement extérieure s'étendant entre la face intérieure et la face extérieure, et un alésage central, le flasque comportant : - au moins deux cavités ménagées sur la face extérieure du flasque et réparties circonférentiellement autour de l’alésage central, chaque cavité étant délimitée au moins par une bordure circonférentielle s’étendant le long de la tranche du flasque, et - au moins une ailette séparant deux cavités consécutives, l’ailette s’étendant sensiblement radialement et étant courbée lorsque le flasque est observé selon l’axe de rotation X.
Chaque cavité peut être délimitée au moins partiellement par deux ailettes et une bordure circonférentielle.
L’épaisseur du flasque, mesurée dans la direction axiale, entre les faces intérieure et extérieure, peut être comprise entre 5 et 30 mm, mieux entre 7 et 20 mm, encore mieux entre 10 et 15 mm, étant par exemple de l’ordre de 9 mm ou de 13 mm.
Dans la négative, le système de vissage n’est pas correctement serré. Le contrôleur peut alors émettre une alerte. La phase initiale de serrage peut être réalisée une deuxième fois, avec le même système de vissage si un couple maximal autorisé n’a pas été dépassé ou un autre système de vissage.
Ainsi le procédé permet de réaliser facilement et rapidement deux étapes de vérification du serrage, une par le biais du serrage initial au couple nominal et l’autre en comparant une mesure du système de mesure à une plage de conformité. La vérification que la charge de serrage axiale finale est dans la plage de conformité nécessite simplement de déterminer la charge de serrage axiale finale avec le système de mesure déjà installé, et non pas un desserrage/resserrage.
Un tel procédé n’est pas évoqué par le document WO2021/104679 A1 et permet d’obtenir et de garantir un serrage répondant aux spécifications techniques facilement et rapidement.
Le procédé peut comporter une phase de vérification comprenant : mesure d’une charge de serrage axiale de vérification avec le système de mesure et vérification que la charge de serrage axiale de vérification est comprise dans la plage de conformité.
La phase initiale de serrage est réalisée lors d’un serrage initial de l’assemblage.
Par la suite, une phase de vérification peut être entreprise à de multiples occurrences pour vérifier que les conditions d’utilisation du système de vissage n’ont pas provoquées un desserrage inacceptable. Cette phase de vérification nécessite simplement de mesurer la charge de serrage axiale de vérification, avec le système de mesure déjà installé, et non pas un desserrage/resserrage potentiellement chronophage. Les opérations de surveillance sont ainsi facilitées.
Eventuellement, la phase de vérification peut être réalisée périodiquement à une fréquence prédéterminée.
Un manuel d’utilisation peut prévoir de réaliser une phase de vérification au bout d’un temps prédéterminé de fonctionnement, par exemple toutes les 50 heures d’utilisation. Cette durée est juste donnée à titre illustratif.
Selon une possibilité compatible avec les précédentes, le procédé peut comporter une émission d’une alerte de maintenance prédéterminée si la charge de serrage axiale de vérification est en dehors de la plage de conformité.
Le contrôleur peut émettre un signal d’alerte transmis à un alerteur lorsque la charge de serrage axiale de vérification est en dehors de la plage de conformité.
Selon une possibilité compatible avec les précédentes, le système de vissage peut être agencé sur un aéronef, le procédé pouvant comporter l’émission d’une interdiction de vol dès que la charge de serrage axiale de vérification est en dehors de la plage de conformité, voire l’émission d’une autorisation de vol lorsque la charge de serrage axiale de vérification est comprise dans la plage de conformité.
Le contrôleur peut émettre un signal d’alerte transmis à un alerteur, l’alerteur générant une alerte indiquant si le vol de l’aéronef est interdit voire autorisé.
Selon une possibilité compatible avec les précédentes, le procédé peut comporter une mémorisation de la charge de serrage axiale initiale, ou de la charge de serrage axiale finale, ou de la charge de serrage axiale initiale et de la charge de serrage axiale finale.
La charge de serrage axiale initiale est l’image du couple de serrage nominal appliqué et peut ainsi représenter une référence exploitable lors des vérifications qui suivent.
Selon une possibilité compatible avec les précédentes, la plage de conformité peut être prédéterminée.
(c) environ 0,1 à environ 10 % en poids, environ 0,5 à environ 8 % en poids, plus préférentiellement environ 1 à environ 5 % en poids d’un ou plusieurs alcools gras comportant de 10 à 24 atomes de carbone, de préférence un ou plusieurs alcools gras choisis parmi l'alcool caprylique, l'alcool pélargonique, l'alcool décylique, l'alcool undécylique, l'alcool laurylique, l'alcool tridécylique, l'alcool myristylique, l'alcool pentadécylique, l'alcool cétylique, l'alcool palmitoléylique, l'alcool isostéarylique, l'alcool isocétylique, l'alcool heptadécylique, l'alcool stéarylique, l'alcool cétéarylique, l'alcool oléylique, l'alcool nonadécylique, l'alcool arachidylique, l'alcool hénicosylique, l'alcool béhénylique, l'alcool érucylique, l'alcool lignocérylique, l'alcool cérylique, le 1-heptacosanol, l'alcool montanylique, le 1-nonacosanol, l'alcool myricylique et une combinaison de ceux-ci, plus préférentiellement un ou plusieurs alcools gras choisis parmi l'alcool caprylique, l'alcool décylique, l'alcool undécylique, l'alcool laurylique, l'alcool myristylique, l'alcool cétylique, l'alcool isostéarylique, l'alcool isocétylique, l'alcool stéarylique, l'alcool cétéarylique, l'alcool oléylique, l'alcool arachidylique, l'alcool béhénylique et une combinaison de ceux-ci ;
(d) un ou plusieurs polyols comportant de2 à 10 atomes de carbone, par exemple, environ 20 à environ 90 % en poids, plus préférentiellement d’environ 40 à environ 85 % en poids, encore plus préférentiellement d’environ 55 à environ 85 % en poids, et encore plus préférentiellement d’environ 65 à environ 80 % en poids d’un ou plusieurs polyols comportant de 2 à 10 atomes de carbone, de préférence sélectionnés parmi l’éthylène glycol, le propylène glycol, le butylène glycol, l’hexylène glycol, le pentylène glycol, 1,3-propanediol, le diéthylène glycol, le dipropylène glycol, le caprylyl glycol et la glycérine, de préférence, dans lesquels le polyol est le propylène glycol ;
Dans un mode de réalisation préféré, la composition cosmétique comprend ou consiste en :
Selon l’exemple illustré, la tige filetée 17 peut être solidaire d’une tête de vis 16 pour former une vis 15. Selon d’autres exemples, la tige filetée peut être vissée à deux écrous ou peut être solidaire d’une des pièces mécaniques 2, 3 à serrer.
Selon l’exemple illustré, l’écrou à freiner 20 est un écrou à créneaux. Un écrou à créneaux peut comprendre une base 21 ayant un tronçon de filetage femelle et un tronçon 22 à fentes 23. Ce tronçon 22 présente ainsi une succession de fentes 23 réparties en azimut autour d’un axe AX, deux fentes adjacentes étant séparées en azimut par une séparation 24. L’écrou peut comprendre un nombre pair de fentes, chaque fente étant diamétralement opposée à une autre fente au regard de l’axe AX. Chaque fente 23 peut s’étendre radialement au regard de l’axe AX, chaque séparation 24 s’étendant circonférentiellement au regard de l’axe AX entre deux fentes 23. Le tronçon 22 peut avoir une forme annulaire.
La base 21 peut être prolongée par le tronçon 22 à fentes 23. Alternativement, le tronçon 22 à fentes 23 peut être emmanché sur la base lorsque la base est vissée à la tige filetée.
Les séparations 24 peuvent être filetées afin de définir un tronçon de filetage femelle dans le prolongement du tronçon de filetage femelle de la base 21.
Selon un autre exemple, l’écrou à freiner 20 peut être un écrou coopérant avec une rondelle de freinage muni d’au moins une languette externe rabattable dans une encoche ou contre un pan de l’écrou à freiner 20.
Afin de pérenniser le serrage, le système de vissage comporte un frein 25.
Par exemple, une zone d’extrémité 18 de la tige filetée 17 coopérant avec un écrou à freiner de type écrou à créneaux peut comporter un orifice traversant 19, à savoir un orifice débouchant à l’extérieur de la tige filetée 17 selon deux sens opposés. Un frein 25 peut alors traverser l’orifice traversant 19 et deux fentes 23 d’un écrou à créneaux 20. Cet orifice traversant 19 et le frein 25 ne sont pas visibles sur le mais visibles sur d’autres figures décrites par la suite. Cet orifice traversant 19 peut s’étendre diamétralement au regard d’un cercle centré sur ledit axe AX.
En présence d’un système à languettes, une rondelle de freinage peut comprendre une languette interne disposée dans une rainure de la tige filetée 17 et une languette externe pliée dans une encoche ou contre un pan de l’écrou à freiner.
Selon l’exemple illustré, une vis 15 comporte une tête 16 solidaire de la tige filetée 17, un assemblage pouvant être serré selon ledit axe AX entre la tête 16 et l’écrou à freiner de type écrou à créneaux 20.
Selon un autre exemple non illustré, la tige filetée 17 peut être vissée à deux écrous, un assemblage pouvant être serré selon ledit axe AX entre deux écrous, au moins un des deux écrous pouvant être un écrou à créneaux 20.
Selon un autre exemple non illustré, la tige filetée 17 peut comprendre un pied solidaire d’une pièce de l’assemblage 1.
Par ailleurs, le système de vissage 10 peut coopérer avec un système de contrôle 80. Le système de contrôle 80 a pour fonction de contrôler le serrage du système de vissage 10.
Le système de contrôle 80 comprend dès lors un système de mesure 30 configuré pour déterminer une valeur d’une charge de serrage axiale dans le système de vissage 10.
A cet effet, le système de mesure 30 est muni d’au moins un senseur 33 de tension dans la tige filetée. Un tel senseur 33 de tension dans la tige filetée peut comprendre par exemple une ou des jauges de contrainte disposées sur une rondelle instrumentée ou sur la tête 16 voire sur l’assemblage par exemple.
Ce système de mesure 30 peut par exemple comprendre une rondelle instrumentée 31 traversée par tige filetée 17 et serrée. Par exemple, la rondelle instrumentée 31 peut être serrée entre une tête 16 solidaire de tige filetée 17 et l’assemblage 1, ou entre un écrou du système de vissage 10 et l’assemblage 1.
La rondelle instrumentée 31 peut en particulier comprendre un corps de rondelle 32 traversé par la tige filetée 17. Ce corps de rondelle 32 peut porter au moins une jauge de déformation 33. Par exemple, une telle jauge de déformation 33 peut être disposée sur une paroi latérale circonférentielle externe du corps de rondelle 32. Cette jauge de déformation 33 est configurée pour émettre un signal de mesure variant en fonction d’une déformation du corps de la rondelle 32 due aux forces de serrage du système de vissage 10.
Il est représenté dans l’exemple de la un système électrique 100 comprenant un unique dispositif d’entraînement mécanique 5, alimentant un unique équipement d’aéronef 50. Il va cependant de soi, comme illustré sur la , que le nombre de dispositifs d’entraînement mécanique 5 est quelconque, égal à deux dans cet exemple. De plus, un même dispositif d’entraînement mécanique 5 pourrait alimenter plusieurs équipements d’aéronef 50.
L’architecture redondante du système électrique 100 selon l’invention permet avantageusement de prélever l’énergie mécanique sur deux sources différentes, l’arbre basse pression 41 et l’arbre haute pression 42 de la turbomachine d’aéronef 40. De plus, chaque équipement d’aéronef 50 est commandé par deux unités de distribution électrique 3, 4 différentes, connectées chacune avec les deux machines électriques 1, 2. Une telle architecture redondante assure au système électrique 100 une fiabilité et une disponibilité élevées, même en cas de défaillance de l’un quelconque de ses composants.
Selon un aspect préféré illustré sur la , le système électrique 100 comprend également des interrupteurs commandables 31-A, 31-B, 32-A, 32-B, 33, 34 configurés pour isoler de manière indépendante un composant en cas de défaillance. Dans cet exemple, un interrupteur 31-A, 32-A est associé à chaque sortie d’alimentation primaire S1-A, S2-A et un interrupteur 31-B, 32-B est associé à chaque sortie d’alimentation secondaire S1-B, S2-B. Toujours dans cet exemple, un interrupteur 33, 34 est associé à chaque entrée de commande E5-A, E5-B.
Selon un aspect préféré, au moins une partie du système électrique 100 est montée dans la turbomachine d’aéronef 40. De préférence, les machines électriques 1, 2 sont montées dans la turbomachine d’aéronef 40, par exemple dans le boîtier d’accessoires pour faciliter l’accouplement avec les arbres 41, 42. Selon un aspect préféré, les unités de distribution électrique 3, 4 sont montées sur la turbomachine d’aéronef 40 afin de réduire le câblage de tension continue les reliant aux machines électriques 1, 2. De préférence également, le dispositif d’entraînement mécanique 5 est monté à proximité de l’équipement d’aéronef 50 qu’il alimente.
En référence à la , chaque machine électrique 1, 2 comprend un moteur-générateur électrique 6, 12 et un convertisseur électrique 9, 15 configurés : dans le mode générateur G, pour prélever de l’énergie mécanique sur un arbre 41, 42 de la turbomachine d’aéronef 40 et la transformer en énergie électrique à destination des unités de distribution électrique 3, 4, dans le mode moteur M, pour transformer de l’énergie électrique provenant des unités de distribution électrique 3, 4 et la transformer en énergie mécanique pour l’injecter sur un arbre 41, 42.
La première machine électrique 1 prélève/injecte l’énergie mécanique uniquement sur l’arbre basse pression 41 et la deuxième machine électrique 2 uniquement sur l’arbre haute pression 42. Les deux machines électriques 1, 2 alimentent chacune les deux unités de distribution électrique 3, 4.
Comme illustré sur la , le moteur-générateur électrique 6, 12 de chaque machine électrique 1, 2 comprend : un rotor couplé en rotation à l’arbre 41, 42 de la turbomachine 40, et un stator comprenant un premier enroulement statorique 7, 13, configuré pour fournir dans le mode générateur G une tension primaire alternative U1-A, U2-A à la sortie d’alimentation primaire S1-A, S2-A, et un deuxième enroulement statorique 8, 14, configuré pour fournir dans le mode générateur G une tension secondaire alternative U1-B, U2-B à la sortie d’alimentation secondaire S1-B, S2-B.