INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A titre d’exemple non limitatif, l’au moins un échantillon 24 peut présenter une longueur de 70 mm.
L’amplitude du signal mesuré en sortie de l’amplificateur 22 est liée à la densité de charge dans l’au moins un échantillon et le retard lié à la distance des charges par rapport au capteur piézoélectrique 20 donne la position des charges dans l’au moins un échantillon. Ainsi, le dispositif 10 permet de mesurer la charge d’espace dans l’au moins un échantillon 24 du câble électrique.
Les vecteurs , et peuvent être reconstruits de la même façon que pour le vecteur .
L’étape 104 est ensuite une étape de comparaison de la ou des signatures vibratoires de défaut éventuel avec la signature de référence .
Si aucune signature de référence n’est disponible, la ou au moins l’une des signatures vibratoires de défaut éventuel devient alors la ou les signatures de référence . Préférentiellement, la signature vibratoire de défaut éventuel est celle d’une train épicycloïdal sain, c’est-à-dire sans défaut.
La comparaison fournit une distance entre chacune des signatures vibratoires de défaut éventuel et la signature de référence . La distance est déterminée comme étant une différence entre un écart-type d’un indicateur de défaut éventuel et un écart-type d’un indicateur de référence.
L’indicateur de défaut éventuel et l’indicateur de référence sont de même nature, c’est-à-dire qu’ils sont obtenus à partir d’une même formule mathématique. En particulier, les indicateurs peuvent être des indicateurs d’énergie, par exemple une valeur efficace de la signature, et/ou un indicateur statistique, par exemple un kurtosis.
A titre d’exemple, la valeur efficace de la signature est sachant que . Dans ce cas, la distance est la différence entre l’écart-type de la valeur efficace de la signature vibratoire de défaut éventuel et l’écart-type de la valeur efficace de la signature de référence .
L’étape 105 est, enfin, une étape d’émission d’une alerte en fonction de la distance calculée à l’étape précédente.
L’alerte est déclenchée lorsque la valeur absolue de la distance est supérieure ou égale à un seuil d’alerte. Ce seuil d’alerte peut-être un multiple entier ou réelle de l’écart-type de l’indicateur de référence. Par exemple, ce seuil est égal à trois fois la valeur absolue de l’écart-type de l’indicateur de référence.
En outre, une alarme peut être déclenchée lorsque la distance dépasse un seuil d’alarme. Ce seuil d’alarme peut-être un multiple entier ou réel de l’écart-type de l’indicateur de référence. Par exemple, ce seuil est égal à six fois la valeur absolue de l’écart-type de l’indicateur de référence.
L’alerte et/ou l’alarme permettent d’informer l’opérateur sur l’état de la machine tournante, en particulier que le défaut est détecté sur l’un des éléments train épicycloïdal 10. A partir de cette alerte et/ou de l’alarme, l’opérateur peut décider de déclencher une opération de maintenance afin de corriger le défaut détecté. L’alerte informe d’un endommagement peu sévère qui ne nécessite l’arrêt de la machine tandis que l’alarme informe d’un endommagement sévère nécessitant l’arrêt de la machine.
Une fois l’alerte et/ou l’alarme émise(s), il est possible de répéter l’exécution de la méthode 100 pour acquérir un nouveau signal vibratoire, selon l’étape 101, et effectuer l’analyse dudit nouveau signal selon les étapes 102 à 105.
Dans le cas où aucune alerte ni alarme n’est émise, il est également possible de répéter l’exécution de la méthode 100 pour acquérir le nouveau signal vibratoire, selon l’étape 101, et effectuer l’analyse dudit nouveau signal selon les étapes 102 à 105
Dans une alternative, la surveillance est traduite sous forme graphique. Dans ce cas, l’évolution des différents indicateurs est affichée, ainsi que les seuils d’alerte et/ou d’alarme, tout au long de la surveillance, par l’exécution répétée de la méthode 100.
Un deuxième aspect selon l’invention concerne un dispositif de surveillance de l’état de santé du train épicycloïdal 10. Le dispositif comprend des moyens logiciels et matériel pour mettre en œuvre la méthode 100.
En particulier le dispositif de surveillance comprend un module d’acquisition comprenant le capteur de vibrations, un conditionneur de signal, un convertisseur analogique-numérique, une mémoire volatile et/ou non-volatile et un processeur. Des instructions sont comprises dans la mémoire du module d’acquisition qui, lorsqu’exécutées par le processeur, permettent la mise en œuvre de l’étape 101 d’acquisition de la méthode 100, pour l’acquisition du signal vibratoire et, au besoin, de la vitesse de rotation de l’arbre relié au train épicycloïdal 10.
Le dispositif de surveillance comprend également un module de traitement, comprenant un processeur et une mémoire volatile ou non-volatile. La mémoire du dispositif de traitement comprend des instructions qui, lorsqu’exécutées par le processeur, permettent la mise en œuvre des étapes 102 à 105 de la méthode 100. Le module traitement peut également comprendre des moyens d’affichage, comme un écran et une interface graphique, pour traduire la surveillance sous forme graphique.
La taille moyenne des cristallites de bayérite lithiée , D, des produits des exemples est classiquement déterminée par diffraction des rayons X sur une poudre dudit produit, préalablement exposée à l’air pendant 170 heures à 25°C, à la pression atmosphérique, au moyen d’un appareil du type X’Pert de la société Panalytical, à l’aide de l’équation de Debye-Scherrer suivante :
K étant égal à 0,89, λ étant la longueur d’onde des rayons X, ici égale à celle du cuivre, soit 1,54 Angström, B étant la largeur à mi-hauteur du pic du plan (003) de la bayérite lithiée (fiche de données PDF 00-031-0700 de la base de données ICCD), en degrés, b étant la largeur à mi-hauteur du pic de l’étalon en silicium monocristallin utilisé, ici mesurée égale à 0,05°, et 2θ étant l’angle du maximum d’intensité du pic correspondant au plan (003) de la bayérite lithiée, en degrés.
L’acquisition des diagrammes de diffraction de l’étalon en silicium monocristallin et de l’exemple est réalisée, sur un domaine angulaire 2θ compris entre 5° et 80°, avec un pas de 0,017°, et un temps de comptage de 300 s/pas pour l’exemple et de 100 s/pas pour l’étalon en silicium monocristallin. L’optique avant comporte une fente de divergence fixe de 0,25°, une fente de Soller de 0,02 rad, un masque de 10 mm et une fente anti-diffusion fixe de 0,5°. L’échantillon est en rotation sur lui-même. L’optique arrière comporte une fente anti-diffusion fixe de 0,25°, une fente de Soller de 0,02 rad et un filtre nickel.
Après avoir éliminé la raie Kα2, la largeur à mi-hauteur des pics est déterminée à l’aide du logiciel EVA, et la taille moyenne des cristallites de bayérite lithiée est déterminée à l’aide de la fonction FWHM.
La détermination du taux cumulé d’ hydroxyde d’aluminium et de boehmite a été effectuée à partir des mêmes diagrammes de diffraction X utilisés pour la mise en évidence des phases cristallisées présentes. Après avoir éliminé la raie Kα2 et à l’aide du logiciel EVA, il est possible de mesurer l’aire A HA du pic de diffraction d’hydroxyde d’aluminium présent dans un domaine angulaire 2θ sensiblement égal à 18,3°, l’aire A BO du pic de diffraction de la boehmite se trouvant dans un domaine angulaire 2θ sensiblement égal à 14°, et l’aire A BL du pic de diffraction de la bayérite lithiée se trouvant dans un domaine angulaire 2θ sensiblement égal à 11,3°. Le taux cumulé d’hydroxyde d’aluminium et de boehmite est alors calculé suivant la formule (1) donnée précédemment :
Ainsi, lorsque le produit ne contient pas d’hydroxyde d’aluminium, ni de boehmite, le taux cumulé d’hydroxyde d’aluminium et de boehmite est égal à 0.
A l’exception des éléments O et H, les teneurs des différents éléments présents dans les produits des exemples sont déterminées, sur des produits séchés sous air à 200°C pendant 16 heures, à la pression atmosphérique, par spectrométrie à plasma à couplage inductif (ou « ICP » en anglais).
La teneur en eau est déterminée comme étant la perte de masse, exprimée en pourcentage, après séchage sous air à 200°C pendant 16 heures, à la pression atmosphérique. Après un tel séchage, le produit est dit « sec ».
La teneur en les éléments autre que H et O, en partie en Li, Cl et Al, est déterminée sur le produit sec par spectrométrie à plasma à couplage inductif, en utilisant un appareil 5800 ICP-OES de la marque Agilent.
La taille médiane d’une poudre ou d’une suspension est mesurée à l’aide d’un granulomètre laser de modèle LA950V2 commercialisé par la société Horiba.
Protocole de fabrication Les matières premières suivantes ont été utilisées pour les exemples. Une poudre de gibbsite Al(OH) 3 , présentant une taille médiane égale à 1,6 µm, de pureté supérieure à 99,5% en masse et une surface spécifique égale à 5 m²/g, pour les exemples 1 à 5, De l’hydroxyde de lithium monohydraté (LiOH,H 2 O), de pureté supérieure à 99,5% en masse, pour les exemples 2 à 5 , Du chlorure de lithium LiCl, de pureté supérieure à 99,5%% en masse, pour les exemples 1 à 5, De l’acide chlorhydrique HCl, de pureté supérieure à 99% en masse, en solution aqueuse à 16M, pour les exemples 2 à 5, Un alginate d’ammonium de pureté supérieur à 99% en masse, pour les exemples 2 à 5.
Le produit de l’exemple 1, hors invention et conforme à l’enseignement de US4,348,295, est le produit de l’exemple 1 de US 4,348,295 et a été obtenu de la manière suivante :
50g de gibbsite sont ajoutés à 200 ml d’une solution de LiCl à 20% massique, puis le mélange obtenu est agité pendant 2 heures à 115°C.
Le mélange obtenu est filtré sur Büchner, à température ambiante (inférieure à 50°C), avec des papiers filtres de perméabilité égale à 2 µm de manière à obtenir une pâte.
Les produits des exemples 2 à 5 ont été obtenus de la manière suivante :
Selon une ou plusieurs mises en œuvre de l'invention, le procédé selon l’invention comprend en outre une étape d) de traitement ultérieur du au moins un produit liquide issu de l’étape c), ladite étape d) comprenant au moins une étape choisie dans la liste constituée par l’hydrotraitement, le vapocraquage, le craquage catalytique en lit fluidisé, l’hydrocraquage, le désasphaltage, l’extraction d’huiles lubrifiantes.
Selon une ou plusieurs mises en œuvre de l'invention, à l’étape (a), la fraction d’huile de pyrolyse et la fraction lourde d’hydrocarbures de la charge sont préalablement mélangées avant leur introduction dans l’un desdits réacteurs permutables.
Selon une ou plusieurs mises en œuvre de l'invention, à l’étape (a), la fraction d’huile de pyrolyse de la charge est introduite séparément de la fraction lourde d’hydrocarbures dans l’un desdits réacteurs permutables.
Selon une ou plusieurs mises en œuvre de l'invention, l’étape (a) comporte une étape de préchauffage de ladite fraction lourde d’hydrocarbures, de préférence à une température comprise entre 280°C et 450°C, et une étape de préchauffage de la fraction d’huile de pyrolyse effectuée à une température plus basse que celle de ladite fraction lourde d’hydrocarbures, avant l’introduction de la charge dans l’un desdits réacteurs permutables.
Un tel produit comporte avantageusement une teneur en silicium inférieure ou égale à 10 ppm poids, et/ou une teneur en élément chlore inférieure ou égale à 10 ppm poids par rapport au poids du produit.
Dans le sens de la présente invention, les différentes plages de paramètre pour une étape donnée, telles que les plages de pression et les plages de température, peuvent être utilisés seules ou en combinaison. Par exemple, dans le sens de la présente invention, une plage de valeurs préférées de pression peut être combinée avec une plage de valeurs de température plus préférées.
Dans la présente description, des modes de réalisation particuliers et/ou préférés de l’invention peuvent être décrits. Ils peuvent être mis en œuvre séparément ou combinés entre eux, sans limitation de combinaison lorsque cela est techniquement réalisable.
Le terme « procédé de traitement » fait référence à un procédé incluant des réactions d’hydroconversion et d’hydrotraitement.
De façon généralisée, considérons que le train épicycloïdal 10 comprend planètes 13 avec dents, le porte planète 12, le solaire 14 avec dents et la couronne 11 avec dents. La vitesse angulaire du porte planète 12, la vitesse angulaire du solaire 14, la vitesse angulaire de la couronne 11 et la vitesse angulaire de l’une des planètes 13 sont respectivement notées , , et .
De façon similaire, les vitesses angulaires d’un défaut sur le porte planète 12, sur le solaire 14, sur la couronne 11 et sur l’une des planètes 13 sont respectivement notées , , et . Par généralisation, est la vitesse angulaire du défaut qu’importe l’élément sur lequel elle se trouve.
Il est considéré que le signal vibratoire du train épicycloïdal 10 comprend deux composantes : Une composante naturelle liée à l’engagement des dents des planètes avec celles de la couronne ou entre celles du solaire ; Une composante anormale liée à la présence du défaut sur l’un des éléments.
L’amplitude associée à chacune des composantes est modulée du fait de la mobilité des organes de l’engrenage. L’amplitude de chaque composante dans le signal vibratoire est donc plus ou moins forte en fonction de la position relative du point de contact entre les dents, qui sont mobiles, avec le capteur, qui est fixe.
De manière explicite, le signal d’engrènement en présence du défaut peut être modélisé au moyen d’un modèle phénoménologique, en temps discret, sous la forme
[Math. 1] , où : est un nombre d’harmoniques de l’engrènement, défini par un opérateur en fonction de la précision du modèle souhaitée, est une fonction de pondération résultant de la position du point de contact de la -ème planète par rapport à la position du capteur fixe, est le signal généré par le défaut en contact avec la -ème planète, est le -ième harmonique d’engrènement généré par la -ème planète, est un bruit de mesure, caractérisé par une variance et contenant le bruit de capteur, le bruit de structure et les composantes vibratoires non modélisées, Et est l’index du temps discret ou celui de l’échantillon du signal.
Quatre configurations de sollicitation du train épicycloïdal 10 sont à considérer : Configuration 1 : la couronne est fixe et les autres organes de l’engrenage sont mobiles ; dans ce cas, la fonction de pondération est non nulle. Configuration 2 : le porte planète est fixe et les autres organes de l’engrenage sont mobiles avec les planètes tournant autour de leur axe de rotation ; dans ce cas, la fonction de pondération est nulle. Configuration 3 : le solaire est fixe et les autres organes de l’engrenage sont mobiles ; dans ce cas, la fonction de pondération est non nulle. Configuration 4 : tous les organes de l’engrenage sont mobiles ; dans ce cas, la fonction de pondération est non nulle.
Dans la suite, seules les configurations 1, 3 et 4, où la fonction de pondération est non-nulle, sont considérées. Dans la deuxième configuration, la fonction de pondération est nulle et le train épicycloïdal 10 est traité comme un engrenage à axes parallèles.
Dans les configurations 1, 3 et 4, la fonction de pondération est considérée comme étant périodique à la période de rotation du porte planète . Par conséquent, la fonction peut être approchée par une série trigonométrique à coefficients variables tels que
[Math. 2] , avec : le nombre d’harmoniques contenus dans la fonction de pondération , défini par l’opérateur en fonction de la précision du modèle souhaité, une amplitude de la fonction de pondération pour le -ième harmonique de la -ème planète, la période d’échantillonnage inverse de la fréquence d’échantillonnage , un décalage temporel entre la vibration de la -ème planète et celle de la ( )-ième planète et est égal à avec le déphasage angulaire entre deux planètes consécutives.
Sous forme vectorielle, la fonction de pondération s’écrit
[Math. 3] , avec : [Math. 3a] , Et [Math. 3b] .
L’engrènement entre les dents étant périodique à la période d’engrènement, le -ième harmonique d’engrènement de la -ème planète s’écrit
[Math. 4] , avec : l’enveloppe complexe de l’engrènement considéré ; cette enveloppe contient l’amplitude et la phase de l’engrènement.
Pour un défaut sur le train épicycloïdal 10, le signal caractéristique du défaut est périodique à la période du défaut , où est la vitesse angulaire du défaut. Comme précédemment, ce signal peut s’exprimer sous forme d’une série trigonométrique telle que
[Math. 5] , avec : [Math. 5a] , [Math. 5b] , Et est le nombre d’harmonique du signal caractéristique du défaut, défini par l’opérateur en fonction de la précision désirée du modèle.
Selon une possibilité, l’élément mobile du dispositif entrebâilleur est apte à être commuté entre les premières et secondes positions par une action indépendante de l’utilisateur sur tout ou sur une partie de l’élément mobile du dispositif d’entrebâilleur.
Selon une caractéristique additionnelle possible, l’élément mobile du dispositif entrebâilleur est apte à être déplacé entre la première position et la deuxième position par un mouvement de translation dans une direction de déplacement, la direction de déplacement étant de préférence parallèle à la direction de coulissement.
Selon une variante, le dispositif entrebâilleur comporte en outre au moins un moyen de rappel, tel qu’un ressort de compression, positionné entre l’embase et l’élément mobile et apte à être précontraint et comprimé dans la direction de déplacement, le moyen de rappel étant précontraint et comprimé lorsque l’élément mobile du dispositif entrebâilleur prend la première position.
Selon une variante préférentielle du système de verrouillage, l’embase présente une surface de butée contre laquelle s’appuie une surface complémentaire de l’élément mobile lorsque l’élément mobile prend la deuxième position, la surface complémentaire étant de préférence maintenue en appui contre la surface de butée par le moyen de rappel.
De préférence, le dispositif entrebâilleur comporte une coulisse guidée apte à guider l’élément mobile dans la direction de déplacement.
Selon une variante préférentielle, l’élément mobile du dispositif entrebâilleur est apte à être déplacé entre la première position et la deuxième position par un mouvement de pivotement autour d’un axe de pivotement.
Selon une caractéristique additionnelle possible, le dispositif entrebâilleur comporte un dispositif de maintien déplaçable entre une position de maintien dans laquelle le dispositif de maintien maintient l’élément mobile dans la première position, et une position de libération dans laquelle le dispositif de maintien permet le déplacement de l’élément mobile depuis la première position vers la deuxième position, de préférence sous l’action de l’élément de rappel.
L’invention concerne encore une menuiserie coulissante de type porte ou fenêtre comportant un dormant, deux ouvrants dont au moins un est mobile en translation par rapport au dormant le long d’une direction de coulissement entre une position d’ouverture et une position de fermeture et un système de verrouillage selon l’invention.
, et sont des représentations schématisées du système de verrouillage selon un premier exemple de réalisation ;
, et sont des représentations schématisées du système de verrouillage selon un deuxième exemple de réalisation ;
et sont des représentations schématisées en perspective du système de verrouillage selon un troisième exemple de réalisation ; et
et sont des représentations schématisées en perspective et en coupe du système de verrouillage selon le troisième exemple de réalisation.
Telle que représentée dans les figures des dessins ci-joints, la présente invention concerne un système de verrouillage pour une menuiserie coulissante 0 de type porte ou fenêtre.
- une couche d’isolant thermique, avec une partie intermédiaire placée autour de la virole intérieure du réservoir intérieur, ladite partie intermédiaire présentant un premier diamètre extérieur;
- une plaque distale liée à l’extrémité axiale distale du réservoir intérieur et présentant un deuxième diamètre extérieur supérieur au premier diamètre extérieur, pour protéger la couche d’isolant thermique pendant une étape d’insertion du réservoir intérieur dans la virole extérieure.
Au moment de l’assemblage de l’unité de stockage, le réservoir intérieur est avantageusement engagé par son extrémité distale dans la virole extérieure, puis déplacé axialement jusqu’à insertion complète. La plaque distale garantit, au niveau de l’extrémité axiale distale du réservoir intérieur, un écartement radial entre la virole intérieure et la virole extérieure supérieur à l’épaisseur de la couche d’isolant thermique.
Si, au cours de l’insertion, le réservoir intérieur adopte une orientation légèrement oblique par rapport à l’axe central, la plaque distale vient au contact de la virole du réservoir extérieur, la couche d’isolant thermique ne touchant pas de ce fait le réservoir extérieur.
Du fait de la présence de la plaque distale, l’orientation du réservoir intérieur par rapport à l’axe central du réservoir extérieur est facile à maitriser pendant l’opération d’insertion. En effet, l’extrémité axiale proximale du réservoir intérieur est située à l’extérieur du réservoir extérieur. Sa position par rapport à l’axe central peut être facilement contrôlée. La position radiale de l’extrémité axiale distale quant à elle est maitrisée du fait de la présence de la plaque distale.
L’unité de stockage de fluide cryogénique peut en outre présenter une ou plusieurs des caractéristiques ci-dessous, considérées individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles :
- l’unité de stockage comprend une suspension distale du réservoir intérieur au réservoir extérieur avec un tube distal interne présentant une première extrémité distale interne liée au réservoir extérieur par la plaque distale et une deuxième extrémité distale interne fixée au réservoir intérieur, la plaque distale étant montée coulissante axialement sur la première extrémité distale interne ;
- la première extrémité distale interne présente une butée bloquant un déplacement axial de la plaque distale selon la première direction ;
- la virole extérieure comprend un tronçon central présentant un troisième diamètre intérieur supérieur au deuxième diamètre extérieur et un tronçon d’extrémité distal présentant un quatrième diamètre intérieur égal au deuxième diamètre extérieur, la plaque distale étant engagée dans le tronçon d’extrémité distale ;
- la plaque distale présente une zone centrale distale d’orientation générale perpendiculaire à l’axe central, et un bord périphérique distal se dressant axialement à partir de la zone centrale distale selon la première direction ;
- l’unité de stockage comprend une plaque proximale fixée à l’extrémité axiale proximale du réservoir intérieur et présentant un cinquième diamètre extérieur supérieur ou égal au deuxième diamètre extérieur ;
- la virole extérieure comprend un tronçon d’extrémité proximal présentant un sixième diamètre intérieur supérieur au deuxième diamètre extérieur et égal au cinquième diamètre extérieur, la plaque proximale étant engagée dans le tronçon d’extrémité proximal ;
- l’unité de stockage comprend une suspension proximale du réservoir intérieur au réservoir extérieur avec un tube proximal interne présentant une première extrémité proximale interne fixée au réservoir extérieur par la plaque proximale et une deuxième extrémité proximale interne fixée au réservoir intérieur ;
- la plaque proximale présente une zone centrale proximale d’orientation générale perpendiculaire à l’axe central et un bord périphérique proximal se dressant axialement à partir de la zone centrale proximale selon la première direction.
- obtention du réservoir intérieur, de la virole extérieure et de la plaque distale ; - montage de la partie intermédiaire de la couche d’isolant thermique autour de la virole intérieure du réservoir intérieur;