INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présente les zones des CH2CO des différentes fonctions amides secondaires, amides primaires et acides carboxyliques en RMN C13 dans un mélange de solvant avec un ratio HFIP/CD2Cl2 de 1/3.
Spectre du dessus: PA 11 de boitier de montre électronique porté cinq ans au bras toute la journée et spectre du dessous: PA 11 à base de 100% de matière vierge.
EXEMPLES Le boitier et le bracelet des montres électronique EC1 et EI 1 sont assemblés à l’aide de vis. Les pourcentages indiqués sont des pourcentages massiques. Les vis ont été retirées avant recyclage.
Les compositions et leur évaluation sont présentées au tableau 1.
Montre électronique EI 1 EC1 Elément 1 : boitier PA 11 PA 11 70% 70% Elément 2 : Bracelet PEBA TPU 30% 30% Densité 1.04 1.08 Module (MPa) 711 733
Dans un mode de réalisation préféré, une suspension aqueuse d’une source d’aluminium choisie parmi une boehmite ou un hydroxyde d’aluminium et leurs mélanges, de préférence un hydroxyde d’aluminium, est broyée de manière à obtenir une taille médiane ≤ 1 µm, ladite suspension étant maintenue lors de cette étape à une température inférieure à 50°C.
De préférence l’hydroxyde d’aluminium est la gibbsite.
De préférence, l’hydroxyde d’aluminium, la boehmite et leurs mélanges sont les seules sources d’aluminium utilisées dans l’ensemble des étapes du procédé selon l’invention. De préférence, l’hydroxyde d’aluminium est la seule source d’aluminium utilisée dans l’ensemble des étapes du procédé selon l’invention.
De préférence, la taille médiane obtenue après broyage est inférieure ou égale à 0,7 µm, de préférence inférieure ou égale à 0,5 µm.
De préférence, la suspension est maintenue lors de l’étape a) à une température supérieure à 15°C, de préférence supérieure ou égale à 20°C.
Le broyage peut être effectué selon toute technique connue de l’homme du métier, comme par exemple par broyage humide.
A l’étape b) , le pH du mélange obtenu en fin d’étape a) est augmenté par l’ajout d’une base, de telle manière que le rapport molaire entre le OH apporté par ladite base et l’Al présent dans le mélange soit supérieur à 0,20, ledit mélange étant maintenu en agitation après introduction de ladite base, à une température inférieure à 50°C.
De préférence, le rapport molaire entre le OH apporté par ladite base et l’Al présent dans le mélange est supérieur à 0,25, de préférence supérieur à 0,4, de préférence supérieur ou égal à 0,5, et/ou de préférence inférieur à 10, de préférence inférieur à 9, de préférence inférieur à 8, de préférence inférieur à 7, de préférence inférieur à 6, de préférence inférieur à 5, de préférence inférieur à 4, de préférence inférieur à 3, de préférence inférieur à 2, de préférence inférieur à 1,5.
De préférence, en particulier lorsque la source d’aluminium utilisée à l’étape a) est un hydroxyde d’aluminium, le pH du mélange après ajout de la base est supérieur à 9, de préférence supérieur à 10, et de préférence inférieur à 13, de préférence inférieur à 12.
De préférence, la base ne contient pas l’élément aluminium.
De préférence encore, la base utilisée est choisie parmi NaOH, LiOH, NH 4 OH, KOH, Ca(OH) 2 , RbOH, CsOH, Sr(OH) 2 , Ba(OH) 2 , Mg(OH) 2 , et leurs mélanges. De préférence la base est choisie parmi NaOH, LiOH, NH 4 OH, et leurs mélanges. De préférence la base est LiOH.
De préférence, le temps d’agitation est supérieur à 5 minutes, de préférence supérieur à 10 minutes, de préférence supérieur à 15 minutes, et de préférence inférieur à 5 heures.
Dans un mode de réalisation, les étapes a) et b) sont réalisées de manière simultanée.
A l’étape c) , un sel de chlore est ajouté au mélange, de telle manière que le rapport molaire entre le Cl apporté par ledit sel de chlore et l’Al présent dans le mélange, soit supérieur à 0,25, ledit mélange étant maintenu en agitation après introduction dudit sel de chlore à une température inférieure à 50°C, ledit rapport molaire entre le Cl apporté par ledit sel de chlore et l’Al présent dans le mélange étant supérieur ou égal à 0,5, de préférence supérieur ou égal à 1, de préférence supérieur à 1, si le procédé ne comporte pas l’étape f).
Dans un mode de réalisation, le procédé comporte l’étape f).
Comme visible sur cette , la turbomachine 12 est allongée suivant un axe longitudinal X. Elle présente typiquement une symétrie angulaire autour dudit axe longitudinal X, c’est-à-dire qu’il existe au moins un angle pour lequel la turbomachine est invariante par rotation autour de l’axe longitudinal X.
Les huiles de pyrolyse de plastiques et/ou de pneus et/ou de CSR peuvent également être valorisées, éventuellement via des procédés de raffinage, pour produire des carburants, par exemple de l’essence ou du diesel, et/ou des produits chimiques comme des oléfines pour la production de divers polymères de l’industrie chimique.
Cependant, cette voie de valorisation des huiles de pyrolyse de plastiques et/ou de pneus et/ou de CSR est confrontée aux problématiques générées par la composition spécifique de ces huiles, en particulier par les impuretés qu’elles contiennent, la composition de ces huiles étant elle-même liée à la diversité des composants des déchets plastiques, des pneus ou des CSR. En effet, les déchets plastiques, les pneus ou les CSR sont généralement des mélanges de plusieurs polymères, par exemple des mélanges de polyéthylène, de polypropylène, de polyéthylène téréphtalate, de polychlorure de vinyle, de polystyrène. De plus, en fonction des usages, les plastiques peuvent contenir, en plus des polymères, d’autres composés, comme des plastifiants, des pigments, des colorants ou encore des résidus de catalyseurs de polymérisation, ainsi que d’autres impuretés très variées, organiques et minérales, provenant des opérations de séparation des centres de tri, opération dont la sélectivité ne peut-être totale. Les huiles issues de la pyrolyse comprennent ainsi généralement beaucoup de dioléfines et d’impuretés, en particulier des métaux, du silicium, ou encore des composés halogénés, notamment des composés à base de chlore, des hétéroéléments comme du soufre, de l’oxygène et de l’azote, des insolubles, à des teneurs souvent élevées et qui peuvent être incompatibles avec certaines unités de raffinage.
Le traitement de ces huiles peut poser des problèmes d’opérabilité et notamment des problèmes de corrosion, de cokage, de désactivation catalytique, ou encore des problèmes d’incompatibilité dans les usages des polymères cibles. La présence de dioléfines par exemple conduit très souvent à des problèmes d’instabilité de l’huile de pyrolyse se caractérisant par la formation de gommes. Les gommes et les insolubles éventuellement présents dans l’huile de pyrolyse peuvent générer des problèmes de colmatage dans les équipements.
Une voie pour éliminer ces impuretés contenues dans les huiles de pyrolyse de plastiques et/ou de pneus et/ou de CSR est d’effectuer un hydrotraitement en présence de catalyseurs.
Objectifs et Résumé de l’invention La présente invention relève du domaine de la valorisation de charges lourdes d’origine fossile difficilement valorisables telles que les résidus pétroliers, qui contiennent généralement de hautes teneurs en impuretés comme des métaux, du soufre, de l’azote, du carbone Conradson et des asphaltènes, pour les convertir en produits plus légers, valorisables comme carburants, par exemple pour produire des essences, des gazoles ou des fiouls de soute, ou des matières premières pour la pétrochimie.
Plus particulièrement, la présente invention propose un procédé de traitement d’une charge comportant une fraction lourde d’hydrocarbures d’origine fossile ayant une température initiale d'ébullition d'au moins 340°C et une température finale d'ébullition d'au moins 550°C et contenant du soufre et de l’azote, et une fraction d’huile de pyrolyse de plastiques et/ou pneus et/ou de combustibles solides de récupération, ladite fraction d’huile de pyrolyse constituant moins de 50% poids de ladite charge, ledit procédé comprenant :
a) une étape d’hydrodémétallation mise en œuvre dans une section réactionnelle à lit fixe comportant au moins deux réacteurs permutables, ladite section étant alimentée au moins par ladite charge et un flux gazeux comprenant de l’hydrogène, en présence d’au moins un catalyseur d’hydrodémétallation, à une température entre 300 et 500°C, une pression absolue comprise entre 5 MPa et 35 MPa et une vitesse volumique horaire entre 0,1 et 5,0 h -1 ,
b) une étape d’hydrotraitement mise en œuvre dans une section réactionnelle comportant au moins un réacteur à lit fixe, ladite section étant alimentée au moins par ledit effluent issu de l’étape a) et éventuellement un flux gazeux comprenant de l’hydrogène, en présence d’au moins un catalyseur d’hydrotraitement, à une température entre 300 et 500°C, une pression absolue comprise entre 5 MPa et 35 MPa et une vitesse volumique horaire entre 0,1 et 5,0 h -1 ,
c) une étape de séparation de l’effluent issu de l’étape b) effectuée dans une section de séparation conduisant à une fraction gazeuse et au moins un produit liquide.
Les inventeurs ont mis en évidence que, de manière surprenante, il était possible d’incorporer une fraction mineure d’huile de pyrolyse de plastiques et/ou de pneus et/ou de CSR, chargée en impuretés, à une charge hydrocarbonée lourde d’origine fossile, typiquement un résidu atmosphérique ou un résidu sous-vide, traditionnellement traitée dans un procédé d’hydroconversion en lit fixe, permettant ainsi un traitement optimisé des deux charges difficiles en traitant efficacement les impuretés présentes et en convertissant les charges en des produits valorisables.
La présente invention propose ainsi un procédé d’hydroconversion d’une charge lourde d’hydrocarbures d’origine fossile, notamment de type résidu atmosphérique et/ou résidu sous-vide, en lit fixe, ladite charge incluant une fraction mineure d’huile de pyrolyse de plastiques et/ou de pneus et/ou de CSR, permettant ainsi la production de base carburants et autres hydrocarbures valorisables et/ou des charges adéquates à un vapocraqueur pour la production d’oléfines et/ou d’aromatiques.
La présence d’huile de pyrolyse de plastiques permet une augmentation importante du rendement de la coupe PI-180°C tout en réduisant les rendements des coupes lourdes. Un des aspects primordiaux de l’invention réside dans la capacité du ou des réacteur(s) en lit fixe à convertir au moins partiellement l’huile de pyrolyse en produits plus légers grâce à la combinaison d’une température élevée et de la présence d’un catalyseur qui permet l’hydrogénation des molécules insaturées (oléfines ou aromatiques). Le co-traitement d’huile de pyrolyse permet ainsi d’améliorer le rendement de certaines coupes obtenues dans l’effluent hydrotraité, en particulier la coupe essence.
Il a été également mis en évidence que malgré la présence de silicium dans l’huile de pyrolyse, les produits issus du procédé selon l’invention n’en contiennent sensiblement plus, ce qui indique que le silicium a été capté par le catalyseur ou les catalyseurs. De même, le chlore a été sensiblement entièrement capté et/ou converti (en HCl). Les produits issus de cette étape sont donc pauvres en impuretés.
Un autre avantage de l’invention est de limiter l’augmentation de température entre l’entrée et la sortie d’un réacteur à lit fixe, induite notamment par la chaleur dégagée par l’hydrogénation des dioléfines ou oléfines contenues notamment dans la fraction d’huile de pyrolyse, cette chaleur étant en partie absorbée par la fraction lourde d’hydrocarbures d’origine fossile qui est traitée simultanément. Il en résulte un procédé optimisé et limitant le recours important au recycle d’effluent et/ou aux flux refroidissants gazeux et/ou liquide.
représente une vue partielle arrière du dossier de la dans lequel la traverse a été retirée ;
représente une vue partielle en perspective du dossier de la dans lequel la traverse a été retirée et dans lequel le dispositif de réglage de haut de dossier est dans la position reculée ;
représente une vue partielle en perspective du dossier de la dans lequel la traverse a été retirée et dans lequel le dispositif de réglage de haut de dossier est dans la position avancée ;
comporte les figures 8a à 8c qui représentent respectivement une pièce intermédiaire, un premier arbre et un deuxième arbre relié à une pièce de liaison, chacun appartenant au dispositif de réglage de haut de dossier du dossier de la ;
comporte les figures 9a à 9c : la figure 9a est un graphique comparant le dispositif de réglage de haut de dossier de l’art antérieur (appelé UBA connu) et selon la présente description (appelé UBA selon la présente description) en termes d’effort d’actionneur ; la figure 9b est un graphique comparant le dispositif de réglage de haut de dossier de l’art antérieur et selon la présente description en termes de paramètres cinématiques ; la figure 9c est un graphique comparant le dispositif de réglage de haut de dossier de l’art antérieur et selon la présente description par rapport à la résistance suite à une collision.
Dans la suite, la direction longitudinale X s’entend de la direction longitudinale du siège. La direction longitudinale X du siège est considérée être la même que la direction longitudinale du véhicule automobile dans lequel le siège est monté. Cette direction longitudinale X correspond à la direction normale d’avancement du véhicule. La direction longitudinale X est de préférence horizontale. La direction transversale Y est la direction transversale du siège. La direction transversale du siège correspond ainsi à la direction transversale ou latérale du véhicule automobile. Cette direction transversale correspond à une direction perpendiculaire à la direction normale d’avancement du véhicule. La direction transversale Y est de préférence horizontale. Enfin, la direction verticale Z est une direction verticale du siège, perpendiculaire aux directions longitudinale X et transversale Y.
La représente de façon schématique un siège 10 de véhicule automobile. Celui est ici monté sur un mécanisme à glissières permettant de coulisser le siège 10 dans la direction longitudinale X.
Le siège 10 comporte une assise 13 avec une armature d’assise 14. Le siège 10 comprend également un dossier 11 avec une armature de dossier 12. L’armature de dossier 12 est montée sur l’armature d’assise 14, pivotante autour d’un axe transversal d’articulation A7 (nommé aussi septième axe transversal A7 dans la présente description en référence aux autres axes transversaux décrits ci-après), par au moins un mécanisme d’articulation. De tels mécanismes d’articulation sont connus. Par conséquent, ces mécanismes d’articulation ne sont pas décrits plus en détail ici. Le siège 10 comprend également un appui-tête 15.
Dans la suite, on décrit de manière plus détaillée le dossier 11 de siège 10 en référence aux figures 4 à 9. Ici le dossier 11 comprend un dispositif de réglage de haut de dossier (communément appelé sous l’acronyme UBA pour « Upper Backrest Adjustment » en anglais).
L’armature de dossier 12 comprend un premier montant 16 et un deuxième montant 16’. Dans l’exemple illustré, l’armature de dossier 12 comprend en outre une traverse 17. La traverse 17 est ici une traverse 17 haute. En effet, la traverse 17 est fixée sur des portions d’extrémité haute du premier montant 16 et du deuxième montant 16’ de l’armature de dossier 12. Les extrémités hautes du premier montant 16 et du deuxième montant 16’, sont par exemple les extrémités des premier et deuxième montant 16, 16’, opposées à leur extrémité respective, destinée à recevoir un mécanisme d’articulation.
Le dispositif de réglage de haut de dossier comporte tout d’abord un organe d’appui 20. L’organe d’appui 20 comporte un corps 21 destiné à recevoir en appui sur une face avant le haut du dos d’un occupant du siège 10 notamment avec les épaules et/ou les omoplates de l’occupant. Le corps 21 de l’organe d’appui 20 peut être destiné à être en contact, éventuellement par l’intermédiaire d’une garniture et/ou d’une housse recouvrant au moins partiellement celui-ci. Le corps 21 présente une face avant, destinée à être orientée en direction du haut du dos d’un occupant du siège 10. La face avant peut être plane ou concave. Le corps 21 comprend également une face arrière opposée à la face avant. La face arrière comprend ici des nervures de renfort visibles aux figures 5 à 7, celles-ci formant des alvéoles. Le corps 21 de l’organe d’appui 20 est situé en vis-à-vis dans la direction longitudinale X et à l’avant de la traverse 17. Enfin, le corps 21 de l’organe d’appui 20 peut être adapté à recevoir des broches de l’appui-tête 15, de préférence de manière à pouvoir régler la position en hauteur par rapport à l’organe d’appui 20.
L’organe d’appui 20 est monté pivotant autour d’un premier axe transversal A1 sur l’armature de dossier 12. En particulier, l’organe d’appui 20 est mobile autour du premier axe transversal A1 entre une position reculée représentée aux figures 4a et 6 et une position avancée représentée aux figures 4b et 7. La rotation de l’organe d’appui 20 autour du premier axe transversal A1 entre la position reculée et la position avancée peut correspondre à une rotation d’un angle θmax égal à 15° de l’organe d’appui 20 autour du premier axe transversal A1. L’organe d’appui 20 est déplacé dans la position avancée après une rotation vers l’avant depuis la position reculée. En d’autres termes, l’organe d’appui 20 est davantage écarté de la traverse 17 dans la position avancée que dans la position reculée. La position avancée peut permettre d’assurer un appui entre le haut du dos d’un occupant du siège 10 et l’organe d’appui 20, améliorant ainsi le confort de l’occupant.
Pour permettre la rotation de l’organe d’appui 20 autour du premier axe transversal A1, l’organe d’appui 20 et les montants 16, 16’ de l’armature de dossier 12 peuvent comprendre des reliefs associés, notamment par complémentarité de forme, pour guider 18 l’organe d’appui 20 en rotation autour du premier axe transversal A1, par rapport aux premier montant 16 et deuxième montant 16’ de l’armature de dossier 12. Les reliefs 22 de l’organe d’appui 20 sont ici saillants transversalement du corps 21 de l’organe d’appui 20. Les reliefs 22 de l’organe d’appui 20 s’étendent depuis des faces latérales du corps 21 de l’organe d’appui 20 et sont chacun reçus respectivement dans un logement du premier montant 16 et un logement du deuxième montant 16’ de l’armature de dossier 12.
Le dispositif de réglage de haut de dossier comprend une première bielle 30 et une seconde bielle 30’. La première bielle 30 et la seconde bielle 30’ sont chacune articulées pivotantes par rapport à l’armature de dossier 12 autour d’un deuxième axe transversal A2. La première bielle 30 et la seconde bielle 30’ comprennent chacune une première extrémité et une seconde extrémité. La première bielle 30 et la seconde bielle 30’ sont chacune articulées pivotantes par rapport à l’armature de dossier 12 au niveau de leur première extrémité. En particulier, la première bielle 30 et la seconde bielle 30’ peuvent chacune être articulées pivotantes par rapport une branche respective d’un guide 18 en U qui est solidaire de la traverse 17.
Le dispositif de réglage de haut de dossier comprend une pièce intermédiaire 40 entre l’organe d’appui 20 et chacune de la première bielle 30 et seconde bielle 30’. La pièce intermédiaire 40 comprend un premier flasque 41 et un second flasque 41’ écartés l’un de l’autre dans la direction transversale Y. Le premier flasque 41 et le second flasque 41’ s’étendent chacun perpendiculairement à la direction transversale Y. La pièce intermédiaire 40 comprend en outre un longeron 42 qui s’étend transversalement et qui relie le premier flasque 41 et le second flasque 41’ l’un à l’autre. Le longeron 42 permet de maintenir l’écartement dans la direction transversale Y entre le premier flasque 41 et le second flasque 41’. Plus particulièrement visibles à la figure 8a, le premier flasque 41 et le second flasque 41’ comprennent chacun un premier trou 43, un deuxième trou 44 et un troisième trou 45 dont le positionnement et la fonction sont décrits plus en détails ci-après.
La est une vue de détail de la partie encerclée sur la .
La illustre le principe de fonctionnement d’une cage souple 1 selon l’art antérieur. Sur cette figure, un roulement 2 est monté entre un arbre rotatif 3 d’axe longitudinal X et un carter 4 par l’intermédiaire d’une cage souple 1 selon l’art antérieur. La illustre ce montage tel qu’il est réalisé habituellement selon l’art antérieur.
Comme cela apparaît sur les figures 2 et 3, dans sa partie médiane 5, la cage souple 1 selon l’art antérieur présente des languettes ou colonnettes 6 réparties de façon annulaire sur le pourtour de la cage souple 1 et délimitant des ouvertures 7 qui, par leur longueur et leur espacement mutuel, permettent à la cage souple 1 de se déformer élastiquement et radialement. A une extrémité située au droit du roulement 2, la cage souple 1 présente une première bague annulaire de fixation 8 pour sa fixation sur le roulement 2, tandis qu’à l’extrémité opposée, la cage souple 1 présente une seconde bague annulaire de fixation 9 pour sa fixation au carter 4. Ces bagues annulaires de fixation 8, 9 sont reliées entre elles par les languettes ou colonnettes 6. Dans une cage souple 1 selon l’art antérieur, toutes ces parties 5, 6, 7, 8, 9 sont d’une seule pièce monobloc. La seconde bague annulaire de fixation 9 présente un diamètre inférieur à celui de la partie médiane 5 et de la première bague annulaire de fixation 8, ce qui crée localement un espace vide 10 entre la cage souple 1 et le carter 4. L’épaisseur E de cet espace vide 10 est volontairement accentuée sur la pour plus de visibilité. Lorsque la cage souple 1 se déforme, cet espace vide 10 autorise un débattement radial du roulement 2 par rapport au carter 4.
La présente invention consiste entre autres à décomposer les fonctions des différentes parties d’une cage souple pour notamment offrir une interchangeabilité des pièces qui la composent.
Ainsi, le dispositif de suspension 11 selon l’invention comprend trois pièces distinctes, de forme générale tubulaire, à assembler mutuellement par vissage, à savoir un écrou porte-roulement 12, un écrou de fixation 13 et une pièce élastiquement déformable 14 quoi est prévue entre l’écrou porte-roulement 12 et l’écrou de fixation 13.
De manière classique, le dispositif de suspension 11 selon l’invention est utilisé au sein d’une machine tournante afin d’offrir un débattement radial pour un roulement 2 assurant le centrage et le guidage en rotation d'un arbre rotatif 3 au sein d’un carter 4. De manière générale, par carter 4 on entend ici tout support présentant une surface interne cylindrique prévue pour loger un arbre rotatif 3 guidé à rotation et centré dans celui-ci par l’intermédiaire d’un ou plusieurs roulement 2
Le dispositif de suspension 11 selon l’invention est prévu pour être interposé entre le carter 4 et le ou les roulements 2 montés sur un arbre rotatif 3.
Le dispositif de suspension 11 selon l’invention et un roulement 2 sont représentés à l’état dissocié sur la . Cet ensemble est représenté assemblé et monté sur un arbre rotatif 3 au sein d’un carter 4 sur les figures 6 et 7. L’écrou porte-roulement 12, l’écrou de fixation 13 et la pièce élastiquement déformable 14 s’étendent selon le même axe X. Après assemblage et montage sur un roulement 2, ces trois pièces 12, 13, 14 et le roulement 2 se trouvent centrés selon l’axe X autour de l’arbre rotatif 3 à l’intérieur du carter 4, eux-mêmes centrés selon l’axe X. L’écrou porte-roulement 12, l’écrou de fixation 13 et la pièce élastiquement déformable 14 sont préférentiellement des pièces de forme générale cylindrique.