INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le revêtement isolateur (et le revêtement réfléchissant les infrarouges) peut être déposé sur la deuxième feuille de verre plane avant l’opération de bombage trempe (et donc doit être trempable). Le revêtement réfléchissant les infrarouges (minéral) est alors de préférence trempable également. Sinon le revêtement isolateur optique (et le revêtement réfléchissant les infrarouges) peut être déposé (par voie liquide de préférence) sur la deuxième feuille de verre bombée en particulier si revêtement isolateur organique. Typiquement l’opération de bombage trempe est à une température d’au moins 600°C.
Le revêtement isolateur peut être déposé après le feuilletage en particulier si revêtement isolateur adhésif avec un élément porteur du revêtement réfléchissant les infrarouges, par exemple une un verre trempé.
Le revêtement isolateur peut être minéral, et sur la deuxième feuille de verre de préférence minéral de préférence revêtement à base de silice (dense ou de préférence poreuse) en particulier sol-gel avec E1 au plus 1,5µm, 1,1µm ou 1µm. De préférence la deuxième feuille de verre est alors minérale dans le cas d’un dépôt sol gel impliquant une élimination d’agent porogène par traitement thermique (par exemple lors du bombage-trempe).
Le revêtement isolateur comporte (notamment est constitué de) de préférence :
- couche sol-gel à base de silice poreuse et E1 est d’au plus 1µm mieux d’au plus 800 nm et même 700 nm, pour éviter le risque de fissures, n1 peut aller aisément jusqu’à 1,3
- ou couche à base d’oxyde (de silice etc) déposée par voie physique en phase vapeur PVD tel que la pulvérisation magnétron et E1 est d’au plus 1µm mieux d’au plus 700 nm et même 400 nm car le dépôt est très lent,
-ou une couche à base de silice poreuse obtenue à partir d’une couche SiOxCyHz déposée par une combinaison entre voie chimique assisté par plasma (PECVD) et pulvérisation magnétron, avec E1 d’au plus 500nm de préférence, et après (bombage)-trempe devenant de la silice (plus) poreuse, par exemple procédé de dépôt d’une telle couche décrit dans la demande de brevet WO2012172266.
En pulvérisation magnétron la couche de silice peut contenir un ou d’autres éléments comme de l’aluminium et l’indice de réfraction peut être de 1,48.
Analyse chromatographique en fonction de la température en phase gazeuse par réduction en température programmée de CO 2 pour chacun des oxydes mixtes de l’invention
Au vu de la , on constate qu’il existe pour les trois catalyseurs trois pics de désorption du dioxyde de carbone : un à 150°C, un second à 249°C et le troisième à 470°C.
Le tableau 7 ci-dessous regroupe les valeurs de basicité calculées.
Catalyseur Basicité totale (mmol/g.cat) % de sites basiques Sites faiblement basiques Sites moyennement basiques Sites fortement basiques 1P-NMA 0,115 11,9 52,8 35,3 3P-NMA 0,121 22,1 58,9 19,0 5P-NMA 0,079 29,8 58,5 11,7
Au vu des résultats du tableau précité, on constate que la basicité est réduite pour 5P-NMA. Plus le pourcentage massique de surfactant utilisé est important, plus la basicité diminue, plus le % de sites faiblement basique augmente et le pourcentage de sites fortement basiques diminue. Le catalyseur 3P-NMA comporte lui le plus grand pourcentage de sites moyennement basiques ; il est le plus homogène en termes de % de basicité des sites des trois catalyseurs testés. Etant donné que les sites moyennement et faiblement basiques sont considérés comme les plus actifs dans la réaction de méthanation, le catalyseur 3P-NMA s’avère donc être le plus efficace.
PROCÉDÉ DE SYNTHÈSE DE ZÉOLITHE ZSM-5 EN CONTINU La présente invention concerne le domaine des zéolithes et plus particulièrement le domaine des zéolithes synthétiques, et plus particulièrement la préparation de zéolithes synthétiques, notamment de zéolithes à fort taux de silicium, et tout particulièrement la préparation en continu de zéolithes synthétiques à fort taux de silicium, avec des taux de pureté et de cristallinité élevés.
Les zéolithes sont des aluminosilicates cristallisés dans lesquelles la proportion de silicium et d’aluminium, souvent notée ratio atomique Si/Al, est très variable. Par ailleurs, plusieurs structures cristallines sont possibles pour un même ratio Si/Al et plusieurs zéolithes de ratio Si/Al différents peuvent présenter une même structure cristalline. Les voies de synthèse sont très diverses et plus ou moins aisées à mettre en œuvre et à conduire, en fonction du ratio Si/Al visé et de la structure cristalline recherchée.
En particulier, la zéolithe dénommée ZSM-5, qui est une zéolithe de structure MFI, est un aluminosilicate cristallin microporeux impliqué dans diverses applications industrielles telles que l'adsorption, la catalyse, la séparation et l'échange d'ions. L’industrie a donc besoin de quantités relativement importantes de cette zéolithe ZSM-5 qui est fabriquée de manière synthétique.
Les voies de synthèse de zéolithe ZSM-5 connues aujourd’hui souffrent cependant de nombreux inconvénients parmi lesquels on peut citer l'utilisation d’agents structurants organiques, des durées de synthèse relativement longues, par exemple de quelques dizaines d'heures à quelques jours, ainsi que l'utilisation d’autoclaves, puisque la synthèse réclame le plus souvent des températures élevées et donc une mise sous pression.
En outre, les synthèses industrielles conventionnelles de ZSM-5 sont le plus souvent réalisées avec des installations de grandes tailles, généralement avec chauffage du gel de synthèse et/ou du milieu réactionnel, par injection de vapeur et/ou par double enveloppe, ce qui réclame des dépenses énergétiques élevées et entraîne souvent des problèmes de régularité de production.
Des synthèses de ZSM-5 avec agent structurant organique sont par exemple décrites dans les documents US7244409 et AU2014413311. Ces synthèses nécessitent d’une part la présence d’agent structurant organique dans le milieu réactionnel et d’autre part la destruction, généralement par calcination, après synthèse de la zéolithe, de cet agent structurant organique.
L’utilisation d’agents structurants organiques est par conséquent dommageable pour l’environnement. Par ailleurs, l’utilisation d’agents structurants entraîne des coûts de fabrication élevés et une étape industrielle supplémentaire d’élimination dudit agent structurant organique.
Afin de pallier ces inconvénients, d’autres publications mentionnent des synthèses sans agent structurant organique, comme par exemple la publication US2013144100 qui décrit une synthèse de zéolithes ZSM-5 à gros cristaux. Dans cette description, le procédé met cependant en œuvre l’utilisation d’acide gluconique ou de ses sels comme agent(s) complexant(s) de l’aluminium. Par ailleurs, la durée de synthèse (environ 2 heures à 100 heures), reste trop importante pour des synthèses industrielles efficaces, économiques et rentables.
Le brevet US5240892 décrit quant à lui des synthèses en batch d’une durée de plusieurs heures, où l’étape de cristallisation est réalisée en autoclave. Le brevet US6261534 décrit également un procédé de synthèse de zéolithe ZMS-5, sans agent structurant mais en présence de deux sources d’oxydes de métaux et de non-métaux dont le ratio molaire est supérieur à 12. En outre, les durées de synthèse sont longues, par exemple supérieures à 24 heures.
Parmi les procédés réalisés en continu dans des réacteurs tubulaires, on peut citer en particulier la demande internationale WO2017216236 et la demande internationale WO2018167414 qui toutes deux n’exemplifient que des synthèses de zéolithes dont le ratio Si/Al est peu élevé (chabazite, zéolithes A et X).
La présente invention a par conséquent comme objectif principal de proposer une nouvelle méthode de préparation de zéolithe ZSM-5 s’affranchissant des inconvénients précités. En particulier, un objectif de la présente invention est de fournir un procédé de synthèse de zéolithe ZSM-5 facilement industrialisable, économique et efficace. Un autre objectif de l’invention est de fournir un procédé de synthèse de zéolithe ZSM-5 facilement industrialisable, économique et efficace, avec de courtes durées de synthèse. Un autre objectif encore est de fournir un procédé de synthèse de zéolithe ZSM-5 facilement industrialisable, économique et efficace, avec de courtes durées de synthèse, la zéolithe obtenue se présentant sous forme de cristaux de taille compatible avec les utilisations industrielles, et en particulier des tailles supérieures aux tailles nanométriques.
Le panneau 30 comprend par ailleurs des lignes de pliage LP21-LP26 horizontales et des lignes de découpe LD1-LD6 horizontales traversant le panneau 30 horizontalement de manière à définir une partie verticalement inférieure P1, une partie verticalement médiane P2 et une partie verticalement supérieure P3 formées chacune par des parties respectives des parties 31-47.
La partie inférieure P1 et la partie médiane P2 du panneau 30 sont reliées l’une à l’autre par les lignes de pliage LP21-LP23, tandis que la partie supérieure P3 et la partie médiane P2 sont reliées l’une à l’autre par les lignes de pliage LP24-LP26.
Plus précisément, en référence à la , la ligne de pliage LP21 relie l’une à l’autre la partie inférieure P1 et la partie médiane P2 de la partie 35 du panneau 30 et, symétriquement, la partie inférieure P1 et la partie médiane P2 de la partie 43 du panneau 30.
La ligne de découpe LD1 s’étend dans la continuité de la ligne de pliage LP21 de manière à délimiter la partie inférieure P1 et la partie médiane P2 des parties 31-34 du panneau 30 et, symétriquement, la partie inférieure P1 et la partie médiane P2 des parties 44-47.
La ligne de découpe LD2 s’étend dans la continuité de la ligne de pliage LP21 de manière à délimiter la partie inférieure P1 et la partie médiane P2 de la partie 36 et d’une première portion de la partie 37 du panneau 30 et, symétriquement, la partie inférieure P1 et la partie médiane P2 de la partie 42 et d’une première portion de la partie 41.
Les lignes de pliage LP22 et LP23 s’étendent verticalement de part et d’autre d’une ligne fictive passant par les lignes LD1, LD2, LD3 et LP21 de manière à définir verticalement entre elles deux portions intermédiaires 59. La ligne de pliage LP22 délimite la partie médiane P2 et une première des portions intermédiaires 59 formées par une deuxième portion de la partie 37, la partie 38 et une première portion de la partie centrale 39 du panneau 30 et, symétriquement, la partie médiane P2 et la deuxième portion intermédiaire 59 formées par une deuxième portion de la partie 41, la partie 40 et une deuxième portion de la partie centrale 39 du panneau 30. Concernant la ligne de pliage LP23, celle-ci délimite la partie inférieure P1 et la première portion intermédiaire 59 formées par ladite deuxième portion de la partie 37, la partie 38 et ladite première portion de la partie centrale 39 du panneau 30 et, symétriquement, la partie inférieure P1 et la deuxième portion intermédiaire 59 formées par ladite deuxième portion de la partie 41, la partie 40 et ladite deuxième portion de la partie centrale 39 du panneau 30.
Lesdites portions intermédiaires 59 sont délimitées par des lignes de découpe LD7 verticales s’étendant de la ligne de pliage LP22 à la ligne de pliage LP23 de sorte que ces lignes de découpe LD7 rejoignent chacune une extrémité respective des lignes de découpe LD2 et LD3 (voir ).
La description qui précède relative à la délimitation de la partie inférieure P1 par rapport à la partie médiane P2 s’applique par analogie à la délimitation de la partie supérieure P3 par rapport à la partie médiane P2, l’ensemble formé par les lignes de pliage LP24-LP26 et les lignes de découpe LD4-LD6, aussi appelé « deuxième ensemble de lignes de pliage et de découpe », étant semblable à l’ensemble formé par les lignes de pliage LP21-LP23 et les lignes de découpe LD1-LD3, aussi appelé « premier ensemble de lignes de pliage et de découpe » (voir ).
Dans cet exemple, la partie inférieure P1 du panneau 30 forme ainsi quatre desdites ouvertures 50, la partie médiane P2 forme huit autres desdites ouvertures 50 et la partie supérieure P3 forme quatre autres desdites ouvertures 50.
En outre, la partie inférieure P1 du panneau 30 forme une première des deux ouvertures 51 et une première des deux ouvertures 52, tandis que la partie médiane P2 forme la deuxième ouverture 51 et la deuxième ouverture 52 (voir ).
En référence à la , il est représenté sur cette figure le panneau 60 ainsi qu’un référentiel définissant des directions D1, D2 et D3 orthogonales entre elles.
Dans la configuration à plat de la , ladite première surface et ladite deuxième surface du panneau 60 sont espacées l’une de l’autre selon la direction D3.
Le panneau 60 présente une symétrie par rapport à un axe A1 parallèle à la direction D2.
Le panneau 60 comprend une partie centrale 61, une partie arrière 62, un élément de verrouillage 63 arrière et deux languettes 64 et 65 latérales.
Les languettes 64 et 65 sont espacées l’une de l’autre selon la direction D1 qui définit une direction latérale.
La partie centrale 61 comprend dans cet exemple trois parties 66-68.
Pour exploiter un tel principe, une machine thermique comprend un circuit fermé, dans lequel circule un fluide frigorigène. Sur ce circuit fermé sont disposés, en séquence dans le sens de circulation du fluide frigorigène, un moyen de compression apte à aspirer le fluide frigorigène à basse pression et basse température, à le comprimer pour produire du fluide frigorigène à haute pression et haute température, un détendeur apte à détendre le fluide frigorigène en réduisant sa pression et un échangeur thermique, apte à évaporer le fluide frigorigène en produisant du froid, et à transmettre à nouveau le fluide frigorigène au moyen de compression.
Le moyen de compression est classiquement un compresseur mécanique. Un tel compresseur mécanique présente l’inconvénient principal de consommer une énergie importante qui, s’agissant d’électricité ou de carburant pouvant être fossile, est couteuse économiquement et/ou écologiquement.
De plus, un tel compresseur mécanique est généralement une machine avec des pièces mobiles sujettes à l’usure et nécessitant une lubrification, source de pollution.
Le besoin de froid, principalement en matière de climatisation, s’est accru ces dernières années, en raison d’une élévation moyenne des températures sur la planète. Le marché de la climatisation s’accroît rapidement. Pour faire face à la consommation d’énergie électrique d’un million de climatiseurs, d’une puissance de 1kW, il convient de construire au moins une centrale nucléaire supplémentaire.
L’invention propose une solution alternative en remplaçant la compression mécanique par une compression d’origine thermique, en obtenant avec une énergie thermique, issue d’une source chaude, via un changement de phase du fluide frigorigène, une dilation importante du fluide frigorigène au sein d’une enceinte étanche.
La source chaude est avantageusement obtenue à partir d’un médium préférentiellement chauffé par l’énergie solaire, par exemple au moyen d’un chauffe-eau solaire plan classique. Ceci permet alors de rafraichir des locaux, y compris la nuit, avec le médium chaud stocké dans un ballon.
Ceci permet encore de réaliser une climatisation en passant d’un coût important en énergie électrique, à une quasi-gratuité de l’énergie nécessaire.
Ceci permet encore de réaliser une climatisation silencieuse.
Ceci permet encore de réaliser une climatisation par une compression thermique supprimant les pièces en mouvement et donc toute usure et toute lubrification.
Pour cela, l’invention a pour objet une machine thermique pour la production de froid comprenant un circuit fermé, dans lequel circule un fluide frigorigène, comprenant, en séquence dans le sens de circulation du fluide frigorigène, un moyen de compression apte à aspirer le fluide frigorigène à basse pression et basse température, à le comprimer pour produire du fluide frigorigène à haute pression et haute température, un détendeur apte à détendre le fluide frigorigène en réduisant sa pression et un premier échangeur thermique, entre le fluide frigorigène et un premier médium, apte à évaporer le fluide frigorigène en produisant du froid dans le premier médium, et à transmettre à nouveau le fluide frigorigène au moyen de compression, où le moyen de compression comprend une enceinte étanche basse remplie de fluide frigorigène en équilibre de phase et un deuxième échangeur permettant la circulation d’un deuxième médium chaud, afin d’augmenter la température et la pression du fluide frigorigène contenu dans l’enceinte étanche basse, une enceinte étanche haute remplie de fluide frigorigène en équilibre de phase, située plus haut que l’enceinte étanche basse, l’enceinte étanche basse et l’enceinte étanche haute étant connectées en parties hautes par une première conduite, sélectivement interruptible au moyen d’une première électrovanne, l’enceinte étanche basse et l’enceinte étanche haute étant connectées en parties basses par une deuxième conduite, sélectivement interruptible au moyen d’une deuxième électrovanne et l’enceinte étanche haute comprenant encore un détecteur de niveau de liquide apte à commander la première électrovanne et la deuxième électrovanne ouvertes pour un niveau haut et fermées pour un niveau bas.
Des caractéristiques ou des modes de réalisation particuliers, utilisables seuls ou en combinaison, sont : - l’enceinte étanche basse est connectée en partie basse, par une troisième conduite, à l’entrée du détendeur, la sortie du détendeur est connectée à l’entrée du premier échangeur thermique et la sortie du premier échangeur thermique est connectée à l’enceinte étanche haute en partie haute, - l’enceinte étanche haute est située de manière à ce que son point le plus bas se trouve sensiblement à mi-hauteur de l’enceinte étanche basse, - le détecteur de niveau de liquide comprend une hystérésis afin d’éloigner le niveau haut du niveau bas, - le détecteur de niveau de liquide comprend un flotteur disposé dans l’enceinte étanche haute de manière à flotter sur la surface du liquide, solidaire d’un élément magnétique apte à être aimanté et détecté par un capteur magnétique disposé à l’extérieur de l’enceinte étanche haute, - l’hystérésis est réalisée au moyen d’une tige, solidaire de l’élément magnétique, respectivement du flotteur, coulissant avec butées distantes dans un fourreau solidaire du flotteur, respectivement de l’élément magnétique, la distance entre les butées déterminant l’étendue de l’hystérésis, - la machine thermique comprend encore une enceinte étanche additionnelle située plus haut que l’enceinte étanche haute et connectée par une quatrième conduite en partie haute de l’enceinte étanche haute, - les enceintes étanches sont des bouteilles comprenant un unique goulot, disposé vers le bas, une connexion en partie basse étant réalisée au niveau du goulot, afin de puiser/remplir du liquide, et une connexion en partie haute étant réalisée par un tube traversant le goulot et remontant vers le haut de la bouteille, afin de puiser/remplir du gaz, - le deuxième échangeur comprend une pluralité de tubes capillaires formant des boucles plongeant dans l’enceinte étanche basse et débouchant au travers d’un goulot, - le fluide frigorigène est du dioxyde de carbone, CO 2 , - le deuxième médium est chauffé par un chauffe-eau solaire et est préférentiellement de l’eau, - l’enceinte étanche basse comprend encore un capteur de température et ou un capteur de pression, - le deuxième médium est remplacé par un troisième médium froid afin de refroidir le fluide frigorigène lorsque le fluide frigorigène risque de dépasser sa température ou sa pression critique.
montre, en vue schématique, une machine thermique selon l’invention,
montre, en vue coupée selon un plan vertical, une enceinte étanche haute.
Le volet mobile 9 peut également être déplacé dans une ou plusieurs configuration(s) intermédiaire(s), obtenues lorsque qu’un point de l’élément de guidage 93 coopérant avec le moyen de déplacement 6, sélectionné le long de la longueur de celui-ci, présente une hauteur comprise entre la hauteur la plus faible et la hauteur la plus élevée relativement à la surface interne 901 du volet mobile 9. Un principe inverse s’applique mutatis mutandis à un élément de guidage 93 comprenant une rainure.
De manière optionnelle, tel qu’illustré à la , l’agencement 1 selon l’invention peut également comprendre un organe d’étanchéité et/ou d’amortissement 11, tel qu’un joint, configuré pour coopérer avec une extrémité libre du volet mobile 9. L’organe d’étanchéité et/ou d’amortissement 11 peut, par exemple, fixé sur ou aux abords de l’ouverture 21 de la caisse 2. Par exemple, il peut être porté par une pince 12 portant un joint d’entrée de porte bordant l’ouverture 21.
De manière optionnelle, le volet mobile 9 peut comprendre des organes de renfort 94 de l’élément de guidage 93. Les organes de renfort 94 peuvent être répartis le long de tout ou partie de la longueur de l’élément de guidage 93. Les organes de renfort 94 s’étendent transversalement, notamment orthogonalement à l’élément de guidage 93 et à la direction principale 500. Avantageusement, lorsque l’élément de guidage est amovible et/ou rapporté, les organes de renfort 94 ont également fonction de maintien de l’élément de guidage 93.
De manière optionnelle mais préférentielle, le volet mobile 9 peut comprendre au moins un renfoncement 95 et/ou au moins un emplacement 95’ configuré pour recevoir au moins en partie le bras articulé 7. Le renfoncement 95 peut notamment être configuré de sorte à recevoir le bras articulé 7 lorsque celui-ci, relié au moyen de déplacement 6, est dans au moins l’une des positions extrêmes avant ou arrière décrites précédemment le long du rail 51, correspondant à la position ouverture ou de fermeture de l’ouvrant 3 coulissant relativement à la caisse 2.
Dans l’exemple illustré, la paroi intermédiaire 92 du volet mobile 9 comprend un premier renfoncement 95a, configuré pour recevoir le bras articulé 7 lorsque l’ouvrant 3 est disposé en position d’ouverture. La paroi intermédiaire 92 du volet mobile 9 comprend également un deuxième renfoncement 95b, situé à l’opposé du premier renfoncement 95a le long de la direction principale 500 et du rail 51, configuré pour recevoir le bras articulé 7 lorsque l’ouvrant 3 est disposé en position de fermeture. Une profondeur du renfoncement 95 considéré peut dépendre de la variation de la dimension 90 considérée de l’élément de guidage 93 tel qu’exposé précédemment, par exemple, plus la dimension 90 considérée est importante, plus la profondeur du renfoncement 95 est réduite, et inversement. De manière alternative, le renfoncement 95 peut être remplacée par une découpe délimitant un emplacement 95’ apte à recevoir au moins partiellement le bras articulé 7. Le volet mobile 9 illustré représente également une alternative d’exemple d’emplacement 95’ apte à recevoir le bras, au niveau duquel les organes de renforts 94 sont arrangés de sorte à permettre le positionnement d’une partie du bras articulé 7 parallèlement, ou sensiblement parallèlement, à l’élément de guidage 93 et/ou au rail 51 dans l’une des positions précitées.
De manière optionnelle mais préférentielle, l’agencement 1 comprend, en outre, au moins un moyen de blocage 96 disposé au niveau d’une portion extrême, le long de la direction principale 500, du volet mobile 9, configuré pour maintenir le volet mobile 9 dans la configuration extrême de fermeture. Notamment, le moyen de blocage 96 peut être un ou plusieurs ressort(s). Dans l’exemple illustré, un ressort est disposé au niveau des portions extrêmes opposées du volet mobile 9 de sorte à s’étendre entre l’un des flancs extrêmaux 81 de l’enjoliveur 8 et l’une des parois extrêmales 91 du volet mobile 9. Le moyen de blocage 96 permet de rappeler le volet mobile 9 vers la configuration « nominal » ou « clos » lorsque l’organe de guidage 62 n’abaisse pas l’élément de guidage 93.
L’invention s’étend également à un procédé de fonctionnement de l’agencement 1 selon l’invention. Un tel procédé peut également être assimilé à un procédé d’utilisation de l’agencement 1 ou d’un véhicule 100 équipé d’un agencement 1 selon l’invention.