INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Evaluation du lisse au toucher : l’expert prend une mèche de cheveux au niveau de la racine et la fait glisser entre les doigts sur toute la longueur de la mèche jusqu’en pointes. Plus les cheveux sont uniformes, homogènes de la racine à la pointe, moins ils présentent d’aspérités, moins ils accrochent les doigts, meilleur est le lisse au toucher.
Evaluation de l’enrobage : l’expert prend la mèche de cheveux dans la main, part de la racine, et glisse jusqu’aux pointes. Plus on sent un dépôt sur la fibre, meilleur est l’enrobage.
Performances sensorielles (moyenne des notes des 2 experts) Composition A1 (invention) Composition B1 (comparative) Sur cheveux humides Démêlage 3 1 Toucher lisse 2 1 Enrobage 2 1 Sur cheveux séchés Toucher lisse 4 3 Enrobage 3 2
La composition A1 selon l’invention comprenant une combinaison d’une silicone alpha-omega bis-aminée et d’une amodimethicone à une concentration de silicones de 0,6% permet d’obtenir de meilleures performances cosmétiques sensorielles, à la fois sur cheveux humides et sur cheveux secs, que la composition B1 avec une concentration totale en silicone alpha-omega bis-aminée et amodimethicone égale à 1,7%.
Exemple 2 Les compositions A2 (selon l’invention) et B2 (comparative) ont été préparées à partir des ingrédients dont les teneurs sont indiquées dans les tableaux ci-dessous (% MA) :
Composition A2 (invention) Composition B2 (comparative) Sodium lauryl sulfoacétate 0,97 0,97 Disodium laureth sulfosuccinate 2,5 2,5 Cocamidopropyl bétaïne 0,56 0,56 Bis-Aminopropyl diméthicone 0,3 0,85 Amodimethicone 0,3 0,85 Chlorure de sodium 0,1 0,1 Conservateur qs qs Eau Qsp100 Qsp100 Teneur totale en silicones 0,6% 1,7%
• Performances cosmétiques sensorielles Deux experts évaluent la performance sensorielle sur cheveux humides des compositions A2 et B2 sur des mèches sensibilisées par un traitement de décoloration.
Les compositions A2 et B2 sont appliquées selon le protocole suivant : sur des mèches ayant subi un traitement de décoloration, on applique chacune des compositions A2 ou B2, à raison de 0,4g de composition par g de mèches ; on malaxe et on fait mousser ; on laisse poser 1 minute puis on rince la mèche à l’eau pendant 15 secondes (débit = 300l/h, température = 35°C).
Les avantages découlant de la présente invention sont substantiels. En particulier le dispositif de renvoi de fouillot 20 conforme à la présente demande permet de garantir un positionnement de fin de course du moyen de manœuvre 12, en position ouverte ou fermée du système de verrouillage 10, parfaitement aligné avec la traverse de la menuiserie 0 qu’il équipe.
Serrure à clé ARRIÈRE-PLAN DE L'INVENTION
1. Domaine de l'invention
La présente invention concerne de manière générale des serrures à clé, et plus particulièrement un cadenas à clé ayant un système de serrure à plaquettes.
2. Technique apparentée
Il existe un certain nombre de serrures à clé construites à l'aide de systèmes de gorge à levier.
Un mode de réalisation donné à titre d'exemple de la présente invention est une serrure à clé qui est prévue pour incorporer un système de serrure à plaquettes ayant un manchon pour maintenir et commander la rotation du barillet et la mise en place du barillet.
Un objet de la présente invention consiste à fournir un cadenas pouvant fonctionner au moyen d'un barillet à clé.
Un autre objet de la présente invention est de fournir un cadenas ayant un barillet à clé contenant une ou plusieurs plaquettes qui commandent le fonctionnement du cadenas.
Encore un autre objet de la présente invention est de fournir un cadenas ayant un manchon conçu pour commander la rotation du barillet.
Encore un autre objet de la présente invention est de fournir une fente de plaquette au sein du manchon pour commander les plaquettes de sorte que lorsqu'une clé correctement taillée est insérée dans le cadenas, les plaquettes sont poussées vers le bas pour permettre au barillet d'effectuer une rotation au sein du manchon.
Encore un autre objet de la présente invention est de fournir des bords de commande et un doigt de commande de rotation correspondant de façon à limiter le mouvement angulaire du barillet au sein du manchon de sorte que les plaquettes s'alignent avec la fente de plaquette pour laisser les plaquettes s'étendre à l'extérieur du barillet.
Encore un autre objet de la présente invention est de fournir une ailette s'étendant à partir du manchon pour mise en prise avec une fente d'ailette de manchon au sein du corps du cadenas de sorte que le manchon n'effectue pas de rotation pendant le mode verrouillé ou le mode déverrouillé du cadenas.
Un autre objet de la présente invention est de fournir un tenon de retenue de barillet pour interaction avec une fente de retenue de barillet sur le manchon pour fournir un mécanisme supplémentaire ou alternatif destiné à empêcher une rotation du manchon au sein du cadenas.
Encore un autre objet de la présente invention est qu'une fente de retenue du barillet interagisse avec le tenon de retenue de barillet de sorte que le barillet aura un mouvement de rotation, mais pas de mouvement vertical au sein du corps de serrure.
Un autre objet de la présente invention est de fournir un bord de plus grand rayon sur une extrémité du barillet de façon à couvrir les plaquettes pour interdire un crochetage de serrure depuis l'extérieur, et pour empêcher le manchon de coulisser à l'extérieur du barillet.
où EPproduct10 est le potentiel électrochimique à la fin de l'analyse, c'est-à-dire lorsque le potentiel de la solution se stabilise (arrêt automatique de l'analyse) et EPcontrôle0 est le potentiel électrochimique au temps 0, instant de l’ajout de l’échantillon.
L’expression « activité antioxydante » désigne aussi bien un phénomène physico-chimique qu’une estimation numérique de cette activité que l’on pourrait reformuler comme « niveau d’activité antioxydante ».
Selon les produits considérés, la molécule M utilisée peut être de natures différentes, comme déterminée par le praticien.
On peut se référer à la publication de Joël Pincemail et al., « PAOT-Liquid ® Technology: An Easy Electrochemical Method for Evaluating Antioxidant Capacity of Wines », Diseases 2019 Jan 21;7(1):10.
Les résultats des mesures des étapes S30-1 et S30-2 sont stockées dans la base de données DB, en association avec les constituants concernés, données pouvant par exemple être visualisées sous la forme du tableau représenté par la comprenant les données correspondant à deux produits i Prod i, leurs constituants respectifs Const i j , les concentrations C i j et les activités antioxydantes individuelles respectives AA i j de chaque constituants j dans un produit i, i variant de 1 à 2 pour les deux produits considérés, j variant de 1 à 5 pour le produit 1, indiquant que 5 constituants sont associés ce produit 1, j variant de 1 à 3 pour le produit 2, indiquant que 3 constituants sont associés à ce produit 1, dans cet exemple.
A ce stade, on peut optionnellement introduire au moins un critère de sélection des constituants pour chacun des produits de manière à ne conserver dans la base de données BD que les constituants ayant une activité antioxydante significative pour le produit concerné, au cours d’une étape S40.
Alternativement, tous les constituants peuvent être conservés dans la bases de données, mais on ne tiendra compte dans les calculs subséquents que des constituants répondant au dit critère de sélection.
Des avantages de cette pratique sont que la base de données ne requiert par d’être exhaustive en ce qui concerne l’identification des constituants antioxydants de chacun des produits de référence pour être exploitable, ce qui peut considérablement réduire la somme de travail nécessaire pour l’alimenter en données et la rendre accessible pour la caractérisation de produits au sujet desquelles les connaissances ne sont pas encore complètes.
En outre une simplification des données prises en compte peut permettre une mise en œuvre plus simple du procédé et une meilleurs prise en main par un utilisateur non spécialiste.
Un premier critère de sélection possible consiste à ne considérer pour chaque produit de référence que les constituants antioxydants dont les activités antioxydantes pondérées par leurs concentrations respectives dépassent un seuil défini par l’utilisateur, par exemple 5%, préférablement 10%, de l’activité antioxydante globale du produit considéré.
Un deuxième critère de sélection possible consiste à ne considérer pour chaque produit de référence que les constituants antioxydants dont la somme des activités antioxydantes pondérées par leurs concentrations respectives, c’est-à-dire le produit de l’activité antioxydante par la concentration pour chacun des constituants considérés, dépassent 80%, préférablement 90%, de l’activité antioxydante globale du produit considéré.
Ces deux critères nécessitent la mesure de l’activité antioxydante globale du produit de référence considéré, qui peut être enregistrée dans la base de données DB.
Ces critère peuvent être cumulés, c’est-à-dire qu’un constituant donné d’un produit donné peut avoir à respecter un deux, ou trois des critères ci-dessus pour être retenu dans la base de donnée ou pour être pris en compte dans les calculs subséquents.
A une étape S50, en partant des données obtenues, on peut définir des coefficients Coef j indiquant la contribution relative d’un constituant Const j à l’activité antioxydante globale d’un produit de référence Prod i selon l’équation 2, Equation 2
puis les stocker dans la base de données DB, comme visible dans le tableau Tab 1.
Les étapes ci-dessus peuvent être réalisées progressivement, en laboratoire et de manières décentralisée de manière à enrichir peu à peu la base de données en produits listés en vue d’applications de plus en plus diverses et de résultats de plus en plus précis.
Dans un mode de réalisation, la composition solide comprend au moins deux amidons. Plus particulièrement, la composition solide comprend au moins un amidon non modifié comme un amidon de maïs ou un amidon de pomme de terre ou encore un amidon de riz, et au moins un amidon modifié notamment choisi parmi ceux décrits ci-dessus, et plus particulièrement parmi les amidons phosphatés mentionnés ci-dessus, tels que les phosphates de diamidon.
Encore plus préférentiellement, lesdits amidons comprennent au moins un amidon de maïs, de riz ou de pomme de terre, et au moins un amidon modifié tel qu’un amidon phosphaté.
La teneur totale du ou des amidons ii), présents dans la composition solide selon l’invention va de préférence de 10 à 90% en poids, préférentiellement de 20 à 85 % en poids, mieux de 30 à 80% en poids, et mieux encore de 40 à 75% en poids par rapport au poids total de la composition.
Acide(s) carboxylique(s) iii) La composition solide selon la présente invention comprend au moins 10 % en poids d’un ou plusieurs acides carboxyliques en C 1-6 iii).
Le troisième composant de la composition solide selon la présente invention répond de préférence à la formule (Xa) suivante : (Xa) dans laquelle : A représente un groupe monovalent quand n vaut 0, ou polyvalent quand n est supérieur ou égal 1; A représente un groupe hydrocarboné saturé ou insaturé, cyclique ou non-cyclique, aromatique ou non-aromatique, comprenant de 1 à 6 atomes de carbone, éventuellement interrompu par un ou plusieurs hétéroatomes, et/ou substituté par un ou plusieurs groupes hydroxy et/ou amino; de préférence A représente un groupe monovalent alkyle en C 1 -C 6 ou phényle, ou un groupe polyvalent alkylène en C 1 -C 6 ou phénylène éventuellement substitué par un ou plusieurs groupes hydroxy; n représente un nombre entier allant de 0 à 10, de préférence de 0 à 5, mieux de 0 à 2.
Il est décrit un système de conditionnement SC comprenant un unique premier échangeur de chaleur 31, un unique deuxième échangeur de chaleur 32 et un unique échangeur de chaleur à recirculation 4, cependant il va de soi que le système de conditionnement SC peut tout aussi bien comprendre un nombre d’échangeurs de chaleur différents. En particulier, chaque échangeur de chaleur 31, 32, 4 pourrait tout aussi bien comprendre une pluralité d’échangeurs de chaleurs successifs, de manière à réchauffer le flux de carburant Q, Q2 progressivement par paliers. Une telle forme de réalisation permettrait également d’utiliser pour chaque échangeur de chaleur 31, 32 plusieurs sources de chaleur différentes.
En outre, différents types de technologies peuvent être mis en œuvre dans les échangeurs de chaleur 31, 32, 4 à savoir, une technologie tubulaire, une technologie à plaques, une technologie à ailettes, etc.
De même, les échangeurs de chaleur 31, 32, 4 peuvent comprendre chacun des surfaces secondaires d’échanges thermiques, par exemple des rainures ou des ailettes, pour favoriser les échanges thermiques entre le flux de carburant Q, Q2 et les sources chaudes C.
Dans une forme de réalisation, le circuit de carburant 1 comporte des conduits d’interface (non représentés) permettant le passage d’un référentiel à un autre, un premier conduit pour le flux de carburant principal Q en sortie du collecteur 6, un deuxième conduit pour le flux de carburant secondaire Q2 entre le côté froid 4F de l’échangeur de chaleur à recirculation 4 et le deuxième échangeur de chaleur 32 et un troisième conduit pour le flux de carburant secondaire Q2 entre le deuxième échangeur de chaleur 32 et le côté chaud 4C de l’échangeur de chaleur à recirculation 4. De préférence, les conduits sont logés dans la structure de l’aéronef, en particulier dans les ailes.
Dans une première forme de réalisation, le deuxième conduit et le troisième conduit sont concentriques. Les conduits remplissent alors un rôle d’échangeur de chaleur, dans lequel le flux de carburant secondaire Q2 dans le deuxième conduit est réchauffé au moyen de calories transférées par le flux de carburant secondaire Q2 dans le troisième conduit et préalablement réchauffé dans le deuxième échangeur de chaleur 32.
Dans une deuxième forme de réalisation, les trois conduits sont concentriques, de manière à réchauffer le flux de carburant secondaire Q2 froid circulant dans le deuxième conduit et le flux de carburant principal Q circulant dans le premier conduit au moyen de calories transférées par le flux de carburant secondaire Q2 chaud circulant dans le troisième conduit.
Dans de telles configurations, les conduits concentriques comportent dans une forme de réalisation, des espaces de séparation concentriques entre chaque tube dans lesquels circule un fluide inerte sous pression, permettant de détecter une fuite de l’un des conduits par exemple en mesurant de manière continue la pression du fluide inerte. Le fluide inerte est par exemple de l’azote ou de l’hélium. Il va de soi que le fluide pourrait être différent.
Il va dorénavant être présenté un procédé d’alimentation en carburant d’une turbomachine M selon un mode de mise en œuvre de l’invention, en référence à la . Dans cet exemple de mise en œuvre, le carburant est du dihydrogène et est stocké à l’état liquide dans le réservoir cryogénique R. Le carburant Q est initialement à une température initiale T0 comprise entre -253 à -248°C (20 à 25 Kelvins). Dans cet exemple, la première pompe mécanique 21 et la deuxième pompe mécanique 22 sont montées en série sur la portion amont 1A du circuit de carburant 1.
Le procédé comprend une étape préliminaire E0 de pompage du flux de carburant principal Q par la première pompe mécanique 21. Dans cette étape préliminaire E0, le flux de carburant principal Q est acheminé dans le circuit de carburant 1 et sa pression est augmentée jusqu’à une première pression P1. En sortie de la première pompe mécanique 21, le flux de carburant principal Q est à une première température T1, dans cet exemple comprise entre -248 et -243 °C (25 et 30K).
Le flux de carburant principal Q est ensuite pompé, dans une étape E1, par la deuxième pompe mécanique 22 de manière à faire circuler le flux de carburant principal Q dans le circuit de carburant 1 jusqu’à la turbomachine M. La deuxième pompe mécanique 22 étant montée en amont de tout réchauffage du flux de carburant principal Q, celui-ci est à l’état liquide en entrée de la deuxième pompe mécanique 22 et présente peu de risque de posséder des particules de vapeur.
Dans le procédé selon l’invention, le flux de carburant principal Q circulant dans la portion amont 1A du circuit de carburant 1 entre ensuite dans la vanne de distribution 5 où il est divisé, dans une étape E2, en un flux de carburant primaire Q1 et un flux de carburant secondaire Q2. Dans cet exemple, le deuxième débit d2 du flux de carburant secondaire Q2 correspond à environ 10 à 30% du débit global d0 du flux de carburant principal Q.
Le flux de carburant secondaire Q2 est alors dirigé dans la branche secondaire 12 au moyen de la troisième pompe 23 montée sur la branche secondaire 12, le flux de carburant primaire Q1 circulant dans la branche primaire 11.
Le flux de carburant secondaire Q2 entre ensuite, dans une étape E3, dans le côté froid 4F de l’échangeur de chaleur à recirculation 4 où il est réchauffé par le flux de carburant secondaire Q2 chaud qui est à une deuxième température de recirculation Tr2. Dans cette étape, le flux de carburant secondaire Q2 est en sortie du côté froid 4F de l’échangeur de chaleur à recirculation 4 est à une première température de recirculation Tr1, dans cet exemple, comprise entre -193 et -123 °C (80 à 150 K).
Le flux de carburant secondaire Q2 circulant toujours dans la branche secondaire 12, entre ensuite, dans une étape E4, dans le deuxième échangeur de chaleur 32 dans lequel il est réchauffé jusqu’à la deuxième température de recirculation Tr2. Dans cette étape, le flux de carburant secondaire Q2 est de préférence réchauffé par des calories transmises dans cet exemple par des sources chaudes C présentes dans le référentiel turbomachine REF-M. Dans cet exemple, la deuxième température de recirculation Tr2 est comprise entre 77 et 227 °C (350 à 500 K).
Dans une cinquième étape E5, le flux de carburant secondaire Q2 circule à nouveau dans le référentiel aéronef REF-A dans la branche secondaire 12 et entre dans le côté chaud 4C de l’échangeur de chaleur à recirculation 4 où il transfère des calories au flux de carburant secondaire Q2 circulant dans le côté froid 4F de manière à le réchauffer jusqu’à la première température de recirculation Tr1. Dans cette étape, le flux de carburant secondaire Q2 est en sortie du côté chaud 4C de l’échangeur de chaleur à recirculation 4 à une troisième température de recirculation Tr3, dans cet exemple, comprise entre -23 et 127 °C (250 à 400 K).
Après avoir traversé le côté chaud 4C de l’échangeur de chaleur à recirculation 4, le flux de carburant secondaire Q2 entre dans le collecteur 6, dans une étape E6. Dans le collecteur 6, le flux de carburant secondaire Q2, alors à la troisième température de recirculation Tr3, est mélangé au flux de carburant primaire Q1 qui circulait dans la branche primaire 11 à la première température T1. En sortie du collecteur 6, le flux de carburant principal Q circule dans la portion aval 1C à une température de circulation Tc, dans cet exemple comprise entre -193 et -123 °C (80 à 150 K).
Les sous-étapes précitées permettent de former une dispersion stable (solution colloïdale).
La sous-étape 1b) peut être effectuée en plaçant la dispersion dans un bain à ultrasons, ou en introduisant une sonde à ultrasons dans la dispersion.
Dans un mode de réalisation, la sous-étape 1b) peut être suivie d’une sous-étape 1c) au cours de laquelle on laisse la dispersion sédimenter, puis on prélève le surnageant pour l’étape ii) suivante. Cela permet ainsi d’améliorer la stabilité de la dispersion aqueuse avant l’étape ii).
L’étape i) est de préférence réalisée à température ambiante (i.e. 18-25°C).
L'étape ii) d'extrusion unidirectionnelle du procédé conforme à l'invention est effectuée selon un axe d’extrusion.
L'étape ii) d'extrusion unidirectionnelle du procédé conforme à l'invention consiste préférentiellement à injecter la dispersion aqueuse de l'étape i) dans un bain de coagulation de façon à provoquer la solidification quasi immédiate de l’alginate et former une pré-fibre de matériau composite comprenant au moins la structure de coordination et l’alginate.
Le bain de coagulation comprend de préférence une solution d'un ou plusieurs sels en solution dans un solvant, le ou les sels étant des agents de coagulation de l’alginate.
Le solvant du bain de coagulation peut être choisi parmi l'eau, les alcools en C1-C4 tels que par exemple le méthanol ou l'éthanol, un polyol, et leurs mélanges. Parmi ces solvants, l'eau est particulièrement préférée.
Le ou les sels présents dans la solution du bain de coagulation ont pour fonction d'induire et/ou de faciliter la solidification de l’alginate.
Le ou les sels sont de préférence divalents, en particulier choisis parmi le chlorure de calcium et le chlorure de barium. Le chlorure de calcium est particulièrement préféré. Les ions calcium (ou barium) réagissent avec l'alginate de sodium pour former immédiatement un alginate de calcium (ou de barium).
A contrario , les sels de métaux de transition (e.g. sels de cuivre) ne font pas floculer l’alginate.
La température du bain de coagulation peut varier de 20 à 40°C environ, et de préférence de 20 à 25°C environ.
Le ou les sels, et notamment le chlorure de calcium, représente de préférence au plus 10% en masse environ, de façon particulièrement préférée de 0,5 à 5,0% en masse environ, et de façon plus particulièrement préférée de 0,5 à 1,5 % en masse environ, par rapport à la masse totale de la solution du bain de coagulation.
Lors de l’étape ii), le rapport massique alginate/sel(s) au sein de la solution du bain de coagulation (ou du bain de coagulation) va de préférence de 0,5 à 4, et de façon particulièrement préférée de 1 à 2 environ. Ce rapport permet d’éviter une trop grande concentration en sels de la solution dans le bain de coagulation qui pourrait avoir les conséquences suivantes : abaisser le rapport massique de la fibre en MOF et modifier ses propriétés mécaniques.
L’étape ii) d’extrusion est de préférence réalisée au moyen d'une ou d'un ensemble d'aiguilles cylindriques d'injection ou de buses, de préférence coniques, d'injection.
RÉSUMÉ Un objet de la présente divulgation consiste à aborder les problèmes précédents dans la technologie conventionnelle. Un procédé et un appareil de surveillance d’une batterie d’alimentation, un dispositif et un support de stockage sont fournis selon des modes de réalisation de la présente divulgation. Des problèmes tels que la faible précision de la détermination d’un moment optimal pour mettre hors service une batterie dans la technologie conventionnelle sont abordés.
Afin d’atteindre l’objet ci-dessus, les solutions techniques suivantes sont fournies dans les modes de réalisation de la présente divulgation.
Dans le premier aspect, un procédé de surveillance d’une batterie d’alimentation est fourni selon un mode de réalisation de la présente divulgation. Le procédé comprend : l’acquisition, à partir d’un bloc-batterie d’un véhicule électrique, d’une quantité de cycles restants d’une batterie d’alimentation cible dans le véhicule électrique ; la détermination, sur la base de la quantité de cycles restants, d’une valeur économique de la batterie d’alimentation cible ; la détermination, sur la base d’une valeur d’utilisation initiale de la batterie d’alimentation cible et d’une distance historique parcourue par le véhicule électrique en utilisant la batterie d’alimentation cible, d’une valeur d’utilisation résiduelle de la batterie d’alimentation cible ; et l’évaluation, sur la base de la valeur économique et de la valeur d’utilisation résiduelle, de la batterie d’alimentation cible pour le recyclage afin de déterminer si la batterie d’alimentation cible répond à une condition de recyclage.
Dans un mode de réalisation, la détermination, sur la base de la quantité de cycles restants, de la valeur économique de la batterie d’alimentation cible comprend : l’obtention de la valeur économique de la batterie d’alimentation cible sur la base de la quantité de cycles restants par un modèle pour l’accès à des valeurs de batterie qui est pré-entraîné.