INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On notera également, comme illustré non limitativement sur la , que le calculateur de batterie CB (ou le calculateur du dispositif de surveillance DS) peut aussi comprendre une mémoire de masse MM1, notamment pour stocker chaque tension (ici U10, U60 et U62) intervenant dans une différence dk, ainsi que d’éventuelles données intermédiaires intervenant dans tous ses calculs et traitements. Par ailleurs, ce calculateur de batterie CB (ou le calculateur du dispositif de surveillance DS) peut aussi comprendre une interface d’entrée IE pour la réception d’au moins chaque tension (ici U10, U60 et U62) intervenant dans une différence dk pour les utiliser dans des calculs ou traitements, éventuellement après l’avoir mise en forme et/ou démodulée et/ou amplifiée, de façon connue en soi, au moyen d’un processeur de signal numérique PR2. De plus, ce calculateur de batterie CB (ou le calculateur du dispositif de surveillance DS) peut aussi comprendre une interface de sortie IS, notamment pour délivrer un message (ou ordre) d’isolement de la batterie rechargeable BP, un éventuel message (ou ordre) de déclenchement d’alerte, et un éventuel message contenant un code défaut.
On notera également que l’invention propose aussi un produit programme d’ordinateur (ou programme informatique) comprenant un jeu d’instructions qui, lorsqu’il est exécuté par des moyens de traitement de type circuits électroniques (ou hardware), comme par exemple le processeur PR1, est propre à mettre en œuvre le procédé de surveillance décrit ci-avant pour surveiller dans le véhicule V la réalité des placements dans l’état ouvert des premier C1 et deuxième C2 contacteurs du dispositif d’interface DI.
SURVEILLANCE DU COURANT DE RECHARGE FOURNI PAR UNE SOURCE D’ALIMENTATION EXTERNE POUR RECHARGER EN COURANT CONTINU UNE BATTERIE D’UN VÉHICULE Domaine technique de l’invention L’invention concerne les véhicules comprenant une batterie rechargeable au moins en courant continu, et plus précisément la surveillance au sein de tels véhicules du courant de recharge qui est fourni pendant une phase de recharge par la source d’alimentation externe à laquelle est temporairement couplé leur connecteur de recharge.
Généralement, cette batterie rechargeable est notamment chargée d’alimenter une machine motrice électrique du groupe motopropulseur (ou GMP) du véhicule, et donc constitue une batterie principale (ou de traction).
Il est rappelé que dans une recharge en courant continu (parfois appelée recharge en mode 4) la batterie est rechargée, via un circuit électrique principal qui est couplé au dispositif d’interface, en courant continu élevé (typiquement de 125 A à 500 A) qui est issu directement d’une source d’alimentation (en courant continu) externe, temporairement connectée au circuit électrique principal via un câble de recharge connecté au connecteur de recharge du véhicule, généralement sans conversion par un convertisseur.
Au début d’une phase de recharge, et donc après le couplage temporaire précité, un calculateur de batterie, associé à la batterie rechargeable, détermine le courant de recharge maximal que cette dernière est en capacité de recevoir sans risque d’endommagement. Puis, un calculateur du véhicule, généralement celui qui est associé au chargeur interne, détermine une consigne de courant de recharge en fonction de ce courant de recharge maximal déterminé, et transmet cette consigne déterminée à la source d’alimentation externe afin qu’elle fournisse un courant de recharge qui va converger vers cette consigne transmise.
En cas de défaillance (ou dysfonctionnement) de la source d’alimentation externe, par exemple en raison d’une défaillance de sa régulation ou de sa mesure de courant interne, il peut arriver que le courant de recharge qu’elle fournit au véhicule soit supérieur à la consigne transmise par ce dernier. Dans cette situation, lorsque la consigne est sensiblement égale au courant de recharge maximal que peut recevoir la batterie rechargeable, il y a un risque d’endommagement de composants du véhicule et notamment de sa batterie rechargeable avant qu’elle ne puisse être protégée contre le sur-courant. Cela peut aussi provoquer un échauffement qui peut être à l’origine d’un incendie.
L’invention a donc notamment pour but d’améliorer la situation, et en particulier d’éviter que le circuit électrique principal du véhicule reçoive un courant de recharge qui est supérieur au courant de recharge maximal que peut recevoir la batterie rechargeable.
Présentation de l’invention Elle propose notamment à cet effet un procédé de surveillance, d’une part, destiné à être mis en œuvre dans un véhicule comprenant une batterie rechargeable ayant un courant de recharge maximal déterminable, et un connecteur de recharge permettant une recharge en courant continu de la batterie rechargeable lorsqu’il est couplé temporairement à une source d’alimentation externe, et, d’autre part, comprenant une étape dans laquelle, en présence de ce couplage temporaire, on détermine, en fonction du courant de recharge maximal déterminé, une consigne de courant de recharge, et on transmet cette dernière à la source d’alimentation.
Ce procédé de surveillance se caractérise par le fait que dans son étape on détermine une consigne qui est variable temporellement selon un profil choisi dans lequel elle est strictement inférieure au courant de recharge maximal déterminé, et, lorsqu’un courant de recharge fourni par la source d’alimentation est supérieur à un premier seuil fonction de ce profil, on détermine une consigne réduite strictement inférieure au courant de recharge maximal déterminé.
Grâce à l’invention, on peut désormais tester la source d’alimentation pour vérifier si le courant de recharge qu’elle fournit en réponse à la consigne variable correspond effectivement à cette dernière. Ainsi, en cas de dysfonctionnement de la source d’alimentation il n’y a plus de risque d’endommagement de composants du véhicule, et notamment de sa batterie rechargeable.
- dans son étape, le premier seuil peut être égal à une valeur de la consigne variable à un instant choisi du profil ;
Dans un mode de réalisation, l’invention concerne le procédé tel que décrit précédemment, dans lequel ledit cPEP a une taille comprise de 4 à 41 acides aminés, de 5 à 40 acides aminés, de 7 à 20 acides aminés ou plus particulièrement une taille comprise de 8 à 15 acides aminés. En particulier, ledit cPEP a une taille de 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22, 23, 24, 25, 26, 27, 28, 29, 30, 31, 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38, 39, 40, 41, 42, 43, 44, 45, 46, 47, 48, 49, 50, 51, 52, 53, 54, 55, 56, 57, 58, 59, 60, 61, 62, 63, 64, 65, 66, 67, 68, 69 ou 70 acides aminés.
Dans un mode de réalisation, l’invention concerne le procédé tel que décrit précédemment, dans lequel ladite cellule végétale ou ladite plante appartient à une espèce végétale choisie parmi : Alopecurus myosuroides, Amaranthus hypochondriacus, Amaranthus palmeri, Amaranthus tuberculatus, Arabidopsis halleri, Arabidopsis lyrata, Arabidopsis lyrata, Arabidopsis thaliana, Barbarea vulgaris, Boechera stricta, Brachypodium distachyon, Brassica napus (colza) , Brassica oleracea, Brassica rapa (colza) , Camelina sativa, Capsella grandiflora, Capsella rubella, Carica papaya, Eutrema salsugineum, Glycine max (soja) , Gossypium raimondii, Gossypium spp. (coton) , Hordeum vulgare (orge) , Lollium spp., Lotus japonicus (lotier) , Medicago sativa (luzerne), Medicago truncatula (luzerne) , Nicotiana benthamiana (tabac) , Oryza sativa (riz) , Pisum sativum (pois) , Raphanus sativus, Solanum lycopersicum (tomate) , Solanum melongena (aubergine) , Solanum tuberosum (pomme de terre) , Thellungiella halophila, Theobroma cacao, Triticum spp. (blé) , Vitis vinifera (vigne) et Zea mays (maïs).
Dans un autre mode de réalisation, l’invention concerne le procédé tel que décrit précédemment, dans lequel ledit cPEP est choisi parmi les séquences : SEQ ID NOs : 162 à 206, 404 et 406 à 417.
En particulier, l’invention concerne le procédé tel que décrit précédemment, dans lequel ledit cPEP est choisi parmi les séquences : SEQ ID NO : 162, SEQ ID NO : 163 et SEQ ID NOs : 164 à 174. En particulier, l’invention concerne le procédé tel que décrit précédemment, dans lequel ledit cPEP est de séquence SEQ ID NO : 162. En particulier, l’invention concerne le procédé tel que décrit précédemment, dans lequel ledit cPEP est de séquence : SEQ ID NO : 163. En particulier, l’invention concerne l’utilisation d’un cPEP telle que décrite précédemment, dans laquelle ledit cPEP est choisi parmi les séquences : SEQ ID NOs : 164 à 174.
Dans un mode de réalisation, l’invention concerne le procédé tel que décrit précédemment, dans lequel l’introduction dudit cPEP entraîne une précocité de la montaison chez ladite plante.
Dans un mode de réalisation, l’invention concerne le procédé tel que décrit précédemment, dans lequel l’introduction dudit cPEP entraîne une précocité de la floraison chez ladite plante.
Dans un mode de réalisation, l’invention concerne le procédé tel que décrit précédemment, dans lequel l’introduction dudit cPEP entraîne une augmentation de la taille de la tige chez ladite plante.
Dans un mode de réalisation, l’invention concerne le procédé tel que décrit précédemment, dans lequel l’introduction dudit cPEP entraîne une précocité de croissance de la tige chez ladite plante.
Phase Composition 9 10 A1 WATER / AQUA 30 30 A1 PHENYLBENZIMIDAZOLE SULFONIC ACID (EUSOLEX 232 de MERCK) 7 7 A1 SODIUM HYDROXIDE 1,02 1,02 A1 PROPANEDIOL 3 3 A1 AGENT(S) COMPLEXANT(S) 0,3 0,3 A1 PEG-20 0,2 0,2 A2 SODIUM STEAROYL GLUTAMATE (AMISOFT HS 11 de AJINOMOTO) 0,3 0,3 A2 INULIN LAURYL CARBAMATE (INUTEC SL1 de CREACHEM) 0,3 0,3 B1 CETEARYL ALCOHOL (and) CETEARYL GLUCOSIDE (MONTANOV 68 de SEPPIC) 1,4 1,4 B1 ETHYLHEXYL SALICYLATE (NEO HELIOPAN OS de SYMRISE) 4,5 4,5 B1 BUTYL METHOXYDIBENZOYLMETHANE (PARSOL 1789 de DSM NUTRITIONAL PRODUCTS) 3 3 B1 BIS-ETHYLHEXYLOXYPHENOL METHOXYPHENYL TRIAZINE (TINOSORB S de BASF) 3 3 B1 ETHYLHEXYL TRIAZONE 2,5 2,5 B1 DIETHYLAMINO HYDROXYBENZOYL HEXYL BENZOATE (UVINUL A PLUS GRANULAR de BASF) 2 2 B1 DICAPRYLYL CARBONATE 10 10 B1 CAPRYLYL GLYCOL 0,3 0,3 B2 TOCOPHEROL 0,1 0,1 B2 DIMETHICONE 3,4 3,4 B2 PARFUM 0,25 0,25 B3 AMMONIUM POLYACRYLOYLDIMETHYL TAURATE (HOSTACERIN AMPS de CLARIANT) 0,5 - B3 CARBOMER (CARBOPOL 980 POLYMER de LUBRIZOL) - 0,4 B3 XANTHAN GUM 0,1 0,1 C WATER / AQUA QSP 100 QSP 100 C TRIETHANOLAMINE - 0,4 D ALCOHOL DENAT. 5 5 D SILICA (SUNSPHERE H51 de AGC Si-TECH) 2 2 D LAUROYL LYSINE (AMIHOPE LL de AJINOMOTO) 0,75 0,75 D CELLULOSE (CELLULOBEADS USF de DAITO KASEI KOGYO) 0,25 0,25 E METHYLENE BIS-BENZOTRIAZOLYL TETRAMETHYLBUTYLPHENOL (and) POLYGLYCERYL-10 LAURATE (TINOSORB WPGL de BASF) 4 4
Résultats obtenus Les résultats de stabilité sont les suivants. [Table 9] Composition 6 (invention) 7 (invention) 8 (invention) Caractérisation physico-chimique macroscopique Fluide, lisse et brillant, blanc cassé, parfumé Fluide, lisse et brillant, blanc cassé, parfumé Fluide, aéré et brillant, blanc cassé, parfumé Viscosité en mPa.s 270 391 278 pH 6,8 +/- 0,3 7,0 +/- 0,3 7,1 +/- 0,3 Centrifugation RAS RAS RAS Stabilité microscopique après 1 semaine à 55 °C Stable Stable Stable Stabilité microscopique après 1 mois à 4 °C, 25 °C, et 45 °C Stable Stable Stable
Composition 9 (comparatif) 10 (comparatif) Caractérisation physico-chimique macroscopique Fluide, lisse et brillant, blanc cassé, parfumé Fluide, lisse et brillant, blanc cassé, parfumé Viscosité en mPa.s 374 295 pH 6,8 +/- 0,3 6,2 +/- 0,3 Centrifugation RAS Crémage Stabilité microscopique après 1 semaine à 55 °C Instable – Emulsion hétérogène avec des globules de différentes tailles et des bords lâches Instable – Emulsion hétérogène avec des globules de différentes tailles et des bords lâches
Ces résultats montrent que lorsque les compositions comprennent un copolymère d’AMPS, en particulier le SEPINOV EMT 10 de SEPPIC (cf composition 6), le SEPIMAX ZEN de SEPPIC (cf composition 7) et le SEPIMAX C de SEPPIC (cf composition 8), celles-ci présentent une meilleure stabilité dans le temps que lorsque les compositions comprennent un homopolymère d’AMPS tel que l’Hostacerin AMPS de Clariant (cf composition 9) ou un polymère acrylique tel que le CARBOPOL 980 POLYMER de LUBRIZOL (cf composition 10).
Le film polymère est de préférence choisi parmi le polyéthylène (PE), polypropylène (PP), poly(tétrafluoroéthylène) (PTFE), poly(chlorure de vinyle) (PVC)), fibres d'aramide (polyamide aromatique), le difluorure de polyvinylidène (PVDF) et leurs mélanges, le cas échéant en étant revêtu d’un ou plusieurs revêtements céramiques.
Selon une variante de réalisation avantageuse, le mélange de solvants comprend une pastille frittée poreuse agencée en aval du média poreux.
Ainsi, l’invention consiste essentiellement à agencer en amont d’un piège à froid un mélangeur de solvants avec un média poreux déjà imprégné d’au moins un solvant qui par ses propriétés physiques va pouvoir se mélanger avec des vapeurs de solvants qui entrent dans le mélangeur.
Grâce à ce mélangeur, on peut collecter/piéger le maximum de solvants volatils, et éviter à tout le moins fortement réduire le colmatage du piège à froid en aval qui va donc pouvoir garder son efficacité sur une période plus longue.
Au final, l’invention apporte de nombreux avantages, notamment par à la solution selon la , parmi lesquels on peut citer : simplicité de mise en œuvre du mélangeur de solvants sans modifier le reste d’une installation existante, suppression du colmatage du piège à froid, efficacité du piège à froid sur une période de fonctionnement plus longue, amélioration de la mesure des gaz notamment par spectrométrie de masse en aval du piège à froid.
la est une vue schématique d’une installation de mesure de gaz générés par une batterie au lithium mettant un spectromètre de masse OEMS selon l’état de l’art.
la est une vue schématique d’une installation de mesure de gaz générés par une batterie au lithium mettant un spectromètre de masse OEMS selon l’invention.
la est une vue en coupe longitudinale d’un pièce à froid utilisé dans l’installation de la et fixé dans un vase dans lequel un liquide cryogénique circule.
la est une vue en coupe longitudinale montant les deux pièces principales formant le piège à froid de la .
la est une vue en perspective et transparence d’un mélangeur de solvants selon un mode de l’invention, destiné à être utilisé en amont du piège à froid dans l’installation de la .
la est une vue en coupe longitudinale montant les deux pièces principales formant une variante d’un mélangeur à solvants.
, les figures 7A et 7B sont des diagrammes de phase pour les mélanges de solvants binaires DMC/DEC d’une part et EMC/DEC présents au sein d’un accumulateur A et le barboteur depuis le début d’un essai en tant que partie de l'électrolyte à base de carbonate organique introduit dans l’accumulateur, testé dans l’installation de la .
la est une vue en perspective et en transparence d’un mélangeur de solvants selon une variante de l’invention, destiné à être utilisé en amont du piège à froid dans l’installation de la .
la illustre sous forme de courbes les quantifications des gaz mesurés par le spectromètre de masse de l’installation de la selon l’état de l’art.
la illustre sous forme de courbes les quantifications des gaz mesurés par le spectromètre de masse de l’installation de la selon l’invention.
De préférence, n varie de 8 à 14, de préférence de 10 à 12, et le solvant organique présente un point d’éclair supérieur ou égal à 60°C.
Plus préférentiellement, n varie de 10 à 12 et le solvant organique présente un point d’éclair supérieur ou égal à 65°C.
De préférence, le solvant organique a une pression de vapeur inférieure ou égale à 450 Pa mesurée à une température de 20°C, ce qui permet de maintenir les vapeurs dans les réacteurs tout le temps en dessous des limites explosives même lorsque la réaction est réalisée à des températures élevées.
Plus préférentiellement, le solvant organique a une pression de vapeur inférieure ou égale à 400 Pa, encore plus préférentiellement inférieure ou égale à 350 Pa mesurée à une température de 20°C. Par exemple, le solvant de formule (I) peut avoir une pression de vapeur inférieure ou égale à 450 Pa, ou inférieure ou égale à 400 Pa, ou inférieure ou égale à 350 Pa, ou inférieure ou égale à 300 Pa, ou inférieure ou égale à 250 Pa, ou inférieure ou égale à 200 Pa, ou inférieure ou égale à 250 Pa, ou inférieure ou égale à 200 Pa, ou inférieure ou égale à 150 Pa, ou inférieure ou égale à 100 Pa, à 20°C.
De préférence, n varie de 8 à 14, de préférence de 10 à 14, et le solvant organique a une pression de vapeur inférieure ou égale à 450 Pa mesurée à une température de 20°C.
Avantageusement, le solvant organique a une solubilité dans l’eau inférieure ou égale à 2000 mg/kg à une température de 25°C.
Une telle solubilité dans l’eau réduite pour le solvant organique permet de réduire la perte de solvant notamment lors de l’étape d’extraction du procédé (dans laquelle la solution de travail oxydée est traitée avec de l’eau pour extraire le peroxyde d’hydrogène). De plus, une telle solubilité dans l’eau réduite pour le solvant organique permet de fournir une solution de peroxyde d’hydrogène brute de pureté plus élevée.
De préférence, le solvant organique est non soluble (ou essentiellement non soluble) dans l’eau, et a de préférence une solubilité inférieure ou égale à 1500 mg/kg, de préférence inférieure ou égale à 1200 mg/kg, mesurée à une température de 25°C.
La solubilité dans l’eau peut être déterminée par titrage coulométrique de Karl Fischer selon la norme ASTM-D6304.
De préférence, n varie de 8 à 14, de préférence de 10 à 14, et le solvant organique a une solubilité inférieure ou égale à 1500 mg/kg, de préférence inférieure ou égale à 1200 mg/kg, mesurée à 25°C.
Avantageusement, le solvant organique présente une densité spécifique strictement inférieure à 1 ce qui facilite la séparation du solvant de l’eau lors de l’étape d’extraction du peroxyde d’hydrogène de la solution de travail.
De préférence, le solvant organique présente une densité spécifique inférieure ou égale à 0,97, de préférence variant de 0,89 à 0,97.
La densité spécifique peut être déterminée au moyen d'un hydromètre conformément à la norme ASTMD891.
De préférence, n varie de 8 à 14, de préférence de 10 à 14, et le solvant organique a une densité spécifique strictement inférieure à 1, de préférence une densité spécifique inférieure ou égale à 0,97.
Le solvant organique est de préférence choisi dans le groupe constitué par la γ-octalactone, la δ-octalactone, la γ-nonalactone, la δ-nonalactone, la 3-methyl-γ-octalactone, la γ-décalactone, la δ-décalactone, la ε-décalactone, la 4-methyl-γ-nonalactone, la 4-ethyl-γ-octalactone, la 4-methyl-7-isopropyl-ε-heptalactone, γ-undécalactone, δ-undécalactone, la 3-methyl-γ-décalactone, la γ-dodécalactone, la δ-dodécalactone, la ε-dodécalactone, la γ-tridécalactone, la δ-tridécalactone, la γ-tétradécalactone, δ-tétradécalactone, et leurs mélanges.
Dans la présente demande, on entend par connexion en partie haute, une connexion à une enceinte étanche 1, 12, 11 dans sa partie haute. Une telle connexion permet à la conduite connectée de déboucher dans le ciel gazeux de l’enceinte étanche 1, 12, 11, et permet à cette conduite de réaliser un puisage ou un remplissage de gaz. Alternativement, on entend par connexion en partie basse, une connexion à une enceinte étanche 1, 12, 11 dans sa partie basse. Une telle connexion permet à la conduite connectée de déboucher dans le fond liquide de l’enceinte étanche 1, 12, 11, et permet à cette conduite de réaliser un puisage ou un remplissage de liquide.
L’enceinte étanche basse 1 et l’enceinte étanche haute 12 sont connectées par une première conduite 18 en parties hautes. La première conduite 18 est connectée en partie haute de l’enceinte étanche basse 1, et en partie haute de l’enceinte étanche haute 12. La première conduite 18 est équipée d’une première électrovanne 14, permettant de sélectivement connecter ou interrompre la liaison entre les ciels gazeux des deux enceintes étanches 1, 12.
L’enceinte étanche basse 1 et l’enceinte étanche haute 12 sont encore connectées par une deuxième conduite 19 en parties basses. La deuxième conduite 19 est connectée en partie basse de l’enceinte étanche basse 1, et en partie basse de l’enceinte étanche haute 12. La deuxième conduite 19 est équipée d’une deuxième électrovanne 15, permettant de sélectivement connecter ou interrompre la liaison entre les fonds liquides des deux enceintes étanches 1, 12.
Telle que détaillée à la , l’enceinte étanche haute 12 comprend encore un détecteur de niveau 10 de liquide. Ce détecteur de niveau 10 est utilisé pour commander la première électrovanne 14 et la deuxième électrovanne 15. Sur détection d’un niveau haut, les deux électrovannes 14, 15 sont commandées en position ouverte. Sur détection d’un niveau bas, les deux électrovannes 14, 15 sont commandées en position fermée.
Selon une autre caractéristique, l’enceinte étanche haute 12 est située de manière à ce que son point le plus bas se trouve sensiblement à mi-hauteur de l’enceinte étanche basse 1. Cette différence d’altitude relative permet, lorsque l’électrovanne 15 est ouverte, au liquide présent dans l’enceinte étanche haute 12 de couler par gravité vers l’enceinte étanche basse 1, jusqu’à égaliser les niveaux 2, 3.
Afin d’initialiser le compresseur thermique 100, le circuit fermé constitué par les enceintes étanches 1, 12, 11 est rempli de fluide frigorifique de telle manière à ce que les deux enceintes étanches basse 1 et haute 12 contiennent du fluide frigorifique sous forme liquide. Ainsi, à température ambiante, à titre indicatif 20 à 25 °C, une pression de 57 bars est retenue pour un fluide frigorifique composé de gaz carbonique CO 2 .
Le compresseur thermique 100 précédemment décrit fonctionne de la manière suivante. Son fonctionnement est cyclique. Aussi, la description du cycle peut se faire à partir de n’importe quel évènement.
Le fonctionnement est basé sur un cycle matérialisé par des transferts de fluide frigorigène d’une enceinte étanche basse 1, dans laquelle règne une haute pression, vers une enceinte étanche haute 12, dans laquelle la pression est moindre.
Supposons que l’on démarre la description du cycle de fonctionnement à l’ouverture des électrovannes 14, 15.
Un liquide est sensiblement incompressible. Aussi, le fait que l’électrovanne 15 soit ouverte entraîne que le liquide contenu dans les deux enceintes étanches 1, 12 coule de l’une vers l’autre, par effet de vase communiquant, jusqu’à ce que le niveau 2 dans l’enceinte étanche basse 1 soit égal au niveau 3 dans l’enceinte étanche haute 12, tel qu’illustré à la .
Bien que le niveau 2 soit égal au niveau 3 dans l’absolu, l’enceinte étanche haute 12 étant située à une altitude supérieure à l’enceinte étanche basse 1, le niveau relatif, soit le niveau de remplissage, est bien plus important dans l’enceinte étanche basse 1 que dans l’enceinte étanche haute 12.
Le fait que la première électrovanne 14 soit ouverte entraîne que les pressions de gaz s’équilibrent entre les deux enceintes étanches 1, 12. La pression de gaz dans l’enceinte étanche basse 1 est ainsi égale à la pression de gaz dans l’enceinte étanche haute 12. Cette égalisation des pressions provoque encore dans l’enceinte étanche basse 1, qui était en haute pression, un refroidissement important, bénéfique pour la suite du cycle.
Lors de l’équilibrage des pressions de gaz par ouverture de la première électrovanne 14, la pression est telle que, à température ambiante, le fluide frigorigène soit en phase liquide dans les deux enceintes étanches, l’enceinte étanche basse 1 et l’enceinte étanche haute 12.
L’écoulement de liquide via l’électrovanne 15 s’effectue généralement de l’enceinte étanche haute 12 vers l’enceinte étanche basse 1. La baisse du niveau de liquide permet d’atteindre un niveau bas de remplissage en liquide de l’enceinte étanche haute 12. Ce niveau bas est détecté par le détecteur de niveau 10 qui commande en conséquence une fermeture des deux électrovannes 14, 15.