INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un produit selon l’invention peut être fabriqué selon un procédé selon l’invention comportant les étapes a) à g), en particulier et de préférence les étapes a) à i) mentionnées précédemment.
A l’étape a) , une source d’aluminium choisie parmi une boehmite ou un hydroxyde d’aluminium et leurs mélanges, de préférence un hydroxyde d’aluminium, est mise en suspension aqueuse, et
si la taille médiane de ladite source d’aluminium est supérieure à 3 µm, ladite suspension aqueuse est broyée de manière à obtenir une taille médiane inférieure ou égale à 3 µm, de préférence inférieure ou égale 2 µm, de préférence inférieure ou égale 1 µm, de préférence inférieure ou égale à 0,7 µm, de préférence inférieure ou égale à 0,5 µm,
ladite suspension étant maintenue lors de cette étape a) à une température inférieure à 50°C.
La mise en suspension aqueuse de la source d’aluminium et le broyage de ladite suspension aqueuse peuvent être effectués de manière simultanée.
De préférence, le broyage de la suspension aqueuse est réalisé si la taille médiane de la source d’aluminium est supérieure à 2 µm, supérieure à 1 µm.
L’invention permet avantageusement d’optimiser le compromis entre des performances aérodynamiques élevées du véhicule, et une capacité de refroidissement élevée du système de freinage ou des freins, en particulier des disques de freins du véhicule lors de fortes décélérations/accélérations sur autoroute. Grâce au contrôle actif du système, en fonction des conditions de fonctionnement du véhicule, des performances aérodynamiques élevées du véhicule, ou une capacité de refroidissement élevée des disques de freins dans les vitesses de déplacement plus importantes et lorsque les freins sont utilisés peuvent être aisément obtenues.
Butée hydraulique de fin de course de suspension à inertie progressive. Le domaine technique concerne les butées de fin de course de suspension ainsi que les véhicules automobiles équipés de telles butées hydrauliques de fin de course.
De manière classique, une butée de fin de course est généralement constituée d’un tampon en élastomère, qui confère un confort médiocre au véhicule. Aussi, pour améliorer le confort, il existe des butées inertielles hydrauliques qui permettent d’arrêter plus progressivement la suspension en fin de course. Une butée inertielle comprend typiquement un piston compressant une chambre remplie d’un liquide qui expulse du fluide hydraulique dans une conduite d’inertie vers un réservoir de fluide. Une butée inertielle est ainsi capable de produire un effort hydraulique d’inertie, c’est-à-dire qu’elle oppose une inertie hydraulique en réponse à une sollicitation. Cette inertie hydraulique, notée I, peut-être calculée à partir de la formule suivante :
dans laquelle ρ est la masse volumique du fluide utilisé, s est la section de la conduite d’inertie, Sp est la section du piston de la butée et enfin L représente la longueur de la conduite d’inertie.
Si les butées inertielles apportent un accroissement de confort certain, elles ne sont toutefois pas toujours adaptées à tous les types de routes et/ou tous les obstacles et des compromis doivent être fait pour obtenir un confort acceptable. En effet, les butées inertielles connues présentent généralement une inertie figée ne permettant pas d’adapter le comportement de la butée à la route et aux obstacles rencontrés sur le trajet du véhicule. Ainsi, si les butées inertielles offrent un bon filtrage des tressautements, dans certaines situations, le filtrage s’effectue au détriment de la tenue de caisse. Par exemple, les butées inertielles connues provoquent des surtensions de caisse très importantes susceptibles de poser des problèmes sur certaines mauvaises routes ou obstacles de type ralentisseur. L’expérience a montré que la plupart des inconvénients d’une butée inertielle trouvent leur origine dans le fait que leur réponse est indépendante de la course de la suspension.
Ainsi, il existe un besoin d’une solution permettant d’améliorer le comportement d’une butée inertielle en permettant de modifier l’inertie de la butée inertielle.
La présente invention a pour objet de pallier les problèmes exposés précédemment. Dans ce contexte technique, un but de la présente invention est de fournir une butée hydraulique de fin de course présentant une inertie variable en fonction de la sollicitation.
A cet effet, la présente invention se rapporte à une butée hydraulique de fin de course de suspension de véhicule automobile, comprenant une chambre de compression conçue pour se comprimer sous l’effet d’une force de compression imprimée par un piston se déplaçant sous l’effet d’une sollicitation, la chambre de compression étant reliée à un réservoir par un circuit inertiel, la compression de la chambre de compression expulsant du fluide vers le réservoir par le circuit inertiel, le circuit inertiel permettant le déplacement du fluide avec une inertie hydraulique variable dépendant de la distance parcourue par le piston durant de la sollicitation de la butée.
L’invention concerne enfin un véhicule automobile comportant au moins une butée de fin de course selon l’invention.
Ainsi, la butée hydraulique selon l’invention permet de moduler l’inertie en fonction de la distance parcourue par le piston, c’est-à-dire en fonction de la sollicitation. Ainsi, l’inertie hydraulique de la butée selon l’invention n’est pas figée mais automatiquement adaptée pour offrir un meilleur comportement et notamment en améliorant la tenue de route. Durant une même sollicitation, l’inertie varie tandis que le piston se déplace pour compresser la chambre de compression. Ainsi, la butée selon l’invention offre un comportement plus progressif qu’une butée inertielle connue.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’inertie hydraulique du circuit inertiel varie en fonction de la distance parcourue par le piston par modification de la longueur du circuit inertiel parcourable par le fluide.
Avantageusement, la longueur du circuit inertiel parcourable par le fluide augmente lorsque la distance parcourue par le piston augmente.
Selon une possibilité, le circuit inertiel présente une pluralité d’orifices conçus pour mettre en communication fluidique le circuit inertiel et le réservoir, la longueur du circuit inertiel parcourable par le fluide étant modifiable par l’obstruction ou l’ouverture d’au moins un des orifices. Ainsi, l’obturation en fonction de la position du piston permet d’adapter l’inertie durant une réaction à une sollicitation.
Selon un mode de réalisation de la butée, le piston sépare la chambre de compression et le réservoir disposés autour d’un axe principal, le circuit inertiel étant disposé au moins en partie autour du réservoir et autour de la chambre de compression.
Avantageusement, le réservoir comporte un cylindre s’étendant depuis le piston et jusqu’à une extrémité basse fermée par une membrane souple, le cylindre étant mobile avec le piston dans un corps de la butée entre une position de repos et une position de compression maximale, la position de l’extrémité basse définissant la longueur du circuit inertiel parcourable par le fluide.
Ainsi cet outil de chauffage peut être amené au plus près de la colle, présente sur les zones de jonction qui bordent la fenêtre.
Selon l’un des aspects de l’invention, l’outil de chauffage est amené du côté de la plaque qui est pourvue de la fenêtre.
L’outil de chauffage est par exemple capable d’émettre un laser, ou de chauffer par induction. L’outil de chauffage est, d’une manière générale, une source de chaleur capable d’augmenter localement la température de la matière.
Dans le cas du collage, la présence de la fenêtre permet de choisir différentes formes pour les zones de jonction, formes susceptibles d’améliorer la résistance structurelle des zones de jonction.
Le cas échéant, il est possible d’appliquer, avec précision, la colle le long de la fenêtre, en même temps que cette colle déposée est réticulée par l’outil de chauffage.
Selon l’un des aspects de l’invention, les zones de jonction des première et deuxième plaques sont jointes par une colle, et additionnellement par chauffage et pressage. La colle est par exemple un adhésif méthacrylate, notamment avec deux composants, ou un adhésif polyuréthane.
- la illustre, schématiquement et partiellement, un échangeur de chaleur selon un exemple de mise en œuvre de l’invention ;
- la illustre, schématiquement et partiellement, en coupe, l’échangeur de chaleur de la ;
- la illustre, schématiquement et partiellement, une texturation de l’une des plaques d’échangeur de chaleur selon un exemple de mise en œuvre de l’invention ;
- la illustre, schématiquement et partiellement, un échangeur de chaleur selon un autre exemple de mise en œuvre de l’invention.
On a représenté, sur les figures 1 et 2, un échangeur de chaleur 1 intégrable dans un dispositif de refroidissement de cellules de batterie de véhicule automobile, ces cellules étant posées contre l’échangeur de chaleur 1 pour être refroidies.
L’échangeur de chaleur 1 comporte : une première plaque 2 présentant un pourtour externe 3, une deuxième plaque 4 assemblée avec la première plaque 2 pour former avec la première plaque 2 un canal d’écoulement 5 pour un fluide caloporteur, par exemple un fluide réfrigérant ou une eau glycolée, cette deuxième plaque 4 présentant un pourtour externe 6.
La première plaque 2 présente une zone de jonction 10 configurée pour être liée à une zone de jonction 11 de la deuxième plaque 4, et la deuxième plaque 4 comporte une fenêtre 12 adjacente à ladite zone de jonction 11 et inscrite à l’intérieur du pourtour externe 6 de la plaque 4 correspondante.
Cette fenêtre 12 de la deuxième plaque 4 fait face à une région pleine 14, qui est plane, de la première plaque 2.
Ainsi la fenêtre 12 est bouchée par la plaque 2 opposée, étant une fenêtre 12 traversant la plaque 4 sur laquelle elle est formée mais qui est rendue borgne lorsque les première et deuxième plaques 2 et 4 sont assemblées ensemble.
La pièce intermédiaire 40 est d’abord articulée pivotante par rapport à l’organe d’appui 20 autour d’un troisième axe transversal A3. A cet effet, le dispositif de réglage de haut de dossier comprend un premier arbre 81 qui s’étend selon le troisième axe transversal A3. Le premier arbre 81 est solidaire de l’organe d’appui 20 et la pièce intermédiaire 40 est montée pivotante sur le premier arbre 81. A cet effet, le deuxième trou 44 du premier flasque 41 et du second flasque 41’ sont chacun centrés sur le troisième axe transversal A3 et le premier arbre 81 s’étend au travers du deuxième trou 44 de chacun du premier flasque 41 et du second flasque 41’.
L’organe d’appui 20 comprend ici une première patte 23 et une seconde patte 23’ s’étendant chacune depuis la face arrière du corps 21. Le premier arbre 81 s’étend transversalement depuis la première patte 23 jusqu’à la seconde patte 23’. La première patte 23 et la seconde patte 23’ peuvent chacune comprendre un trou centré sur le troisième axe transversal A3 à travers duquel s’étend le premier arbre 81. Plus particulièrement visibles à la figure 8b, le premier arbre 81 comprend une première partie de rétention 83 par rapport à l’organe d’appui 20 dans un premier sens du troisième axe transversal A3 et une seconde partie de rétention 84 par rapport à l’organe d’appui 20 dans un second sens du troisième axe transversal A3, le second sens étant opposé au premier sens. La première partie de rétention 83 et la seconde partie de rétention 84 sont en appui dans la direction du troisième axe transversal A3 respectivement sur une face de la première patte 23 et une face de la seconde patte 23’ qui sont opposées l’une de l’autre selon la direction du troisième axe transversal A3. La seconde partie de rétention 84 est élastiquement déformable de sorte à pouvoir être insérée dans le trou de chacune des pattes 23, 23’ et le deuxième trou 44 de chaque flasque, et pour coopérer par retour élastique avec la face d’appui de la seconde patte 23’.
La pièce intermédiaire 40 est aussi articulée pivotante par rapport à la première bielle 30 et la seconde bielle 30’ autour d’un quatrième axe transversal A4. En particulier, le premier flasque 41 est articulé pivotant par rapport à la première bielle 30 autour du quatrième axe transversal A4 et le second flasque 41’ est articulé pivotant par rapport à la seconde bielle 30’ autour du quatrième axe transversal A4. La première bielle 30 et la seconde bielle 30’ sont chacune articulées pivotantes respectivement par rapport au premier flasque 41 et au second flasque 41’ au niveau de leur seconde extrémité. A cet effet, le premier trou 43 de chacun du premier flasque 41 et du second flasque 41’ est centré sur le quatrième axe transversal A4 et un organe de pivot s’étend au travers du premier trou 43 de chaque flasque. De manière avantageuse, l’agencement des deux bielles 30, 30’ permet de renforcer la structure du dispositif de réglage de haut de dossier en cas de collision du véhicule, notamment cela permet d’éviter un vrillage du dispositif de réglage de haut de dossier.
Le dispositif de réglage de haut de dossier comprend enfin un actionneur qui permet de régler la position de l’organe d’appui 20 autour du premier axe transversal A1 entre une position reculée et une position avancée.
L’actionneur comprend tout d’abord une pièce de liaison 50 articulée pivotante par rapport à la pièce intermédiaire 40 autour d’un cinquième axe transversal A5. Pour ce faire, le dispositif de réglage de haut de dossier comprend un second arbre 82 qui s’étend selon le cinquième axe transversal A5. Le second arbre 82 est solidaire de la pièce intermédiaire 40 et la pièce de liaison 50 est montée pivotante sur le second arbre 82. Le troisième trou 45 de chacun du premier flasque 41 et du second flasque 41’ est centré sur le cinquième axe transversal A5 et le second arbre 82 s’étend au travers du troisième de chacun du premier flasque 41 et du second flasque 41’. La pièce de liaison 50 comprend une partie tubulaire 51 d’axe le cinquième axe transversal A5 et au travers de laquelle le second arbre 82 s’étend libre en rotation autour du cinquième axe transversal A5.
Le second arbre 82 est de forme semblable au premier arbre 81. Ainsi, comme plus particulièrement visible à la figure 8c, le second arbre 82 comprend une première partie de rétention 83 par rapport à la pièce intermédiaire 40 dans un premier sens du cinquième axe transversal A5 et une seconde partie de rétention 84 par rapport à la pièce intermédiaire 40 dans un second sens du troisième axe transversal A3, le second sens étant opposé au premier sens. La première partie de rétention 83 et la seconde partie de rétention 84 sont en appui dans la direction du cinquième axe transversal A5 respectivement sur une face du premier flasque 41 et une face du second flasque 41’ qui sont opposées l’une de l’autre selon la direction du cinquième axe transversal A5. La seconde partie de rétention 84 du second arbre 81 est élastiquement déformable de sorte à pouvoir être insérée dans le troisième trou de chaque flasque 41, 41’ , et pour coopérer par retour élastique avec la face d’appui du second flasque 41’.
De manière remarquable, le premier flasque 41 et le second flasque 41’ ont chacun une forme sensiblement triangulaire dont les sommets sont respectivement au voisinage du troisième axe transversal A3, du quatrième axe transversal A4 et du cinquième axe transversal A5.
L’actionneur est par ailleurs adapté pour déplacer la pièce de liaison 50 en translation selon un premier axe perpendiculaire C1 à la direction transversale Y. L’actionneur comprend ici un moteur 60 et une vis sans fin 70 s’étendant selon le premier axe perpendiculaire C1 à la direction transversale Y. La pièce de liaison 50 est solidaire, par exemple par encastrement, d’une extrémité de la vis sans fin 70. Le moteur 60 est adapté pour déplacer la vis sans fin 70 en translation selon la direction du premier axe perpendiculaire C1 à la direction transversale Y. Par exemple, le moteur 60 peut déplacer la vis sans fin 70 en translation selon le premier axe perpendiculaire C1 à l’axe transversal au moyen d’un engrenage. De tels moyens d’entrainement de la vis sans fin 70 par le moteur 60 sont connus et ne sont donc pas décrits plus en détails.
Comme visible aux figures 6 et 7, le corps 21 de l’organe d’appui 20 forme au niveau de la face arrière un renfoncement dans lequel est, en partie, reçu la pièce intermédiaire 40, ladite au moins une première bielle 30 et l’actionneur quelle que soit la position angulaire de l’organe d’appui 20 autour du premier axe. Le dispositif de réglage de haut de dossier présente ainsi avantageusement un faible encombrement.
Il est maintenant fait référence à la figure 9a qui représente un graphique illustrant la variation de l’effort requis par l’actionneur pour pivoter l’organe d’appui 20 vers l’avant en fonction de la position angulaire de l’organe d’appui 20 entre la position reculée et la position avancée, pour un dispositif de réglage de haut de dossier de l’état de la technique et selon la présente description. Le dispositif de réglage de haut de dossier présente avantageusement une cinématique qui permet de réduire la variation de l’effort requis par l’actionneur lors de la rotation vers l’avant de l’organe d’appui 20 autour du premier axe transversal A1 entre la position reculée et la position avancée. En particulier, la variation relative maximale observée de l’effort requis par l’actionneur pour entrainer l’organe d’appui 20 en rotation autour du premier axe transversal A1 vers l’avant est inférieure à 20%.
Par ailleurs, la cinématique du dispositif de réglage de haut de dossier permet une réduction de l’effort requis par l’actionneur pour entrainer l’organe d’appui 20 autour du premier axe transversal A1 vers l’avant lorsque celui-ci est au voisinage de de la position reculée par rapport aux dispositifs de réglage de haut de dossier connus. Ainsi, le moteur 60 peut présenter des dimensions réduites permettant son intégration dans le dossier 11 tout en limitant, voire en évitant, que celui-ci soit soumis à une charge excessive. Cela permet de préserver le moteur 60 d’une usure prématurée et de conserver un dispositif de réglage de haut de dossier compacte.
Il est maintenant fait référence à la figure 9b qui représente un graphique illustrant la variation de la position angulaire de l’organe d’appui 20 entre la position reculée et la position avancée en fonction du déplacement en translation de la vis sans fin 70, pour un dispositif de réglage de haut de dossier de l’état de la technique et selon la présente description. Il peut être constaté que, contrairement au dispositif de l’art antérieur, le dispositif de réglage de haut de dossier selon la présente description permet une relation linéaire entre la translation de la vis sans fin 70 selon la direction du premier axe perpendiculaire C1 et la rotation de l’organe d’appui 20 autour du premier axe transversal A1. Le réglage de la position de l’organe d’appui 20 autour du premier axe transversal A1 est ainsi plus aisé et plus confortable pour un occupant assis sur le siège 10.
Par ailleurs, le moteur 60 et la vis sans fin 70 sont articulés pivotant par rapport à l’organe d’appui 20 autour d’un sixième axe transversal A6. Cela permet de réduire les contraintes d’isostatisme du dispositif de réglage de haut de dossier. Ainsi, le dispositif de réglage de haut de dossier est avantageusement isostatique ce qui facilite son assemblage et réduit, voir supprime, les risques de fléchissement de la vis sans fin 70 en cas de collision du véhicule. Le débattement angulaire autour du sixième axe transversal A6 du moteur 60 et la vis sans fin 70 par rapport à l’organe d’appui 20 peut être inférieur ou égal à 4°.
La figure 9c représente un graphique illustrant la variation de l’effort transmis à l’actionneur en cas de collision du véhicule en fonction de la position angulaire de l’organe d’appui 20 entre la position reculée et la position avancée, pour un dispositif de réglage de haut de dossier de l’état de la technique et selon la présente description. Le graphique de la figure 9c correspond en l’occurrence à une collision arrière au véhicule de l’ordre 32 G. La cinématique du dispositif de réglage de haut de dossier selon la présente description permet tout d’abord une réduction de l’effort maximal transmis à la cinématique et à l’actionneur lors d’une collision (i.e. lorsque l’organe d’appui 20 est en position reculée). En particulier, il a été mesuré une réduction de l’ordre 40% de l’effort transmis à la cinématique et à l’actionneur lors d’une collision lorsque l’organe d’appui 20 est dans la position reculée. La cinématique du dispositif de réglage de haut de dossier permet en outre une réduction de la variation relative de l’effort transmis à l’actionneur lors d’une collision sur la plage angulaire de rotation de l’organe d’appui 20 autour du premier axe transversal A1.
De manière remarquable à la figure 4b, le deuxième axe transversal A2, le quatrième axe transversal A4 et le cinquième axe transversal A5 sont sensiblement alignés lorsque l’organe d’appui 20 est dans la position avancée ou au voisinage de la position avancée. Ainsi, lorsqu’un occupant a le haut du dos en appui sur le corps 21 de l’organe d’appui 20, l’effort induit sur l’organe d’appui 20 est transmis à la première bielle 30 et ensuite à l’armature de dossier 12 au lieu d’être transmis à l’actionneur, ce qui préserve l’actionneur d’une usure prématurée.
La désignation numérique (premier, deuxième, troisième, etc.) des axes transversaux ne résulte que d’un choix de rédaction. Ainsi, la désignation numérique des axes transversaux peut être intervertie dans n’importe quel ordre.
Le circuit électrique de commande 10 est également configuré pour commander deux modules de signalisation 1, l’un des modules étant destiné à être positionné sur le côté droit d’un véhicule et l’autre module étant destiné à être positionné sur le côté gauche dudit véhicule.
Un exemple de couplage optique entre la première source lumineuse S1, le premier guide de lumière G1 et la première couche C1 du film transparent 5 est décrit ci-après et illustré sur la . Cet exemple peut être également utilisé pour le couplage optique entre la deuxième source lumineuse S2, le deuxième guide de lumière G2 et la deuxième couche C2 du film transparent 5 d’une part, ainsi que pour le couplage optique entre la troisième source lumineuse S3, le troisième guide de lumière G3 et la troisième couche C3 du film transparent 5 d’autre part.
Selon cet exemple de couplage, la première couche C1 est divisée, au niveau de la face d’entrée de lumière 6, en plusieurs bandes longitudinales 71. Les bandes longitudinales sont alors repliées selon des plis 81 à 90 degrés le long de la face d’entrée de lumière 6 et superposées en des bandes transversales 91. Les bandes transversales 91 constituent alors le premier guide de lumière G1. La première source de lumière S1 est positionnée en regard de l’extrémité e1 des bandes transversales 91 opposée à l’extrémité des bandes transversales 91 la plus proche des plis 81.
Tout autre type de couplage optique peut être utilisé entre la première source lumineuse S1, respectivement la deuxième source lumineuse S2 ou la troisième source lumineuse S3, et la première couche C1, respectivement la deuxième couche C2 ou la troisième couche C3.
Ainsi, lorsque le module de signalisation 1, est placé dans le volume intérieur défini par le boîtier 3 et la glace de fermeture 4, la face avant du film transparent 5 est placée en regard de la glace de fermeture 4 de sorte qu'au moins une partie du premier faisceau lumineux, ou du deuxième faisceau lumineux, ou du troisième faisceau lumineux sorte du dispositif de signalisation 2 à travers la glace de fermeture 4.
On décrit ci-après un procédé d’activation d’une fonction de signalisation par le dispositif de signalisation 2 précédemment décrit.
On suppose que deux dispositifs de signalisation 2 sont installés sur un véhicule occupé et conduit par un utilisateur, l’un étant un dispositif de signalisation situé du côté gauche du véhicule, et l’autre étant un dispositif de signalisation situé du côté droit du véhicule.