INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans les variantes des figures 6 et 7, un de l’au moins deux orifices de projection 10, 10’ fait partie de la rampe de distribution 80 de liquide et l’autre 10’’ fait partie d’une buse de projection 93 disposée soit à proximité immédiate du dispositif de connexion 13 tel qu'illustré à la , soit au sein du dispositif de connexion 13 tel qu’illustré à la .
Tel que représenté aux Figures 1 à 7, le balai d’essuie-glace 2 comprend en outre à chacune de ses extrémités longitudinales un embout d’extrémité 11, 12, qui a notamment pour fonction d’autoriser le montage, le démontage et éventuellement la solidarisation de la lame d’essuyage 6 par rapport à la monture de support 4, ladite lame d’essuyage 6 pouvant être remplacée par translation de la lame vis-à-vis de la monture de support 4.
Dans les variantes de modes de réalisation illustrées aux figures 1 à 3 et aux figures 5 et 6, un de ces embouts d’extrémité 11 seulement a également pour fonction de raccorder une première terminaison longitudinale 801 de la rampe de distribution 80 à un système d’alimentation (non représenté) en liquide du véhicule. Avantageusement, cet embout d’extrémité 11 est celui qui est situé à l’extrémité longitudinale du balai d’essuie-glace la plus proche de l’axe de pivotement A du bras d’entrainement 20.
En effet, tel qu’illustré aux figures 2, 3 et 5, 6, cet embout d’extrémité 11 comporte un moyen d’alimentation 64 en liquide, constitué dans cet exemple par un canal longitudinal raccordé hydrauliquement à la rampe de distribution 80 de liquide du balai d’essuie-glace par une canule de sortie 642. Le liquide est issu d’un système d’alimentation extérieur au balai d’essuie-glace qui comprend un réservoir (non représenté), une pompe de mise en circulation du liquide (non représenté) et un tube d’alimentation 50. Le liquide stocké dans le réservoir est mis en circulation au sein du tube d’alimentation par l’intermédiaire de la pompe en mise en circulation pour venir alimenter la rampe de distribution 80 de liquide du balai d’essuie-glace via le tube d’alimentation 50, le tube d’alimentation 50 étant raccordé hydrauliquement au canal longitudinal de l’embout d’extrémité 11 du balai d’essuie-glace 2 par l’intermédiaire d’une canule d’entrée 641, le canal longitudinal étant lui-même hydrauliquement raccordé à la première terminaison longitudinale 801 de la rampe de distribution 80 de liquide par la canule de sortie 642.
Avantageusement, cela permet d’introduire la fonction d’arrosage à moindre coût puisque seulement une partie du balai d’essuie-glace 2 comprend le dispositif de distribution et/ou de projection de liquide 8, l’autre partie du balai d’essuie-glace 2 comprenant les éléments d’un balai d’essuie-glace « classique », c'est-à-dire d’un balai d’essuie-glace dépourvu de dispositif de distribution et/ou de projection de liquide, avec un embout d’extrémité 12 et une monture de support « classiques », ce qui est particulièrement avantageux en termes de coût de conception et de fabrication.
En outre, le fait que le système d’alimentation en liquide et plus particulièrement le tube d’alimentation 50 soit raccordé à l’embout d’extrémité 11 du balai d’essuie-glace qui est agencé à proximité de l’axe de pivotement A du bras d’entrainement 20, permet avantageusement d’avoir une longueur du tube d'alimentation 50 du système d’alimentation en liquide réduite.
Alternativement et tel que représenté aux figures 4 et 7, les deux embouts d’extrémité 11, 12 sont “standards”, c'est-à-dire qu’ils ne comportent pas de moyen d’alimentation en liquide. C’est la deuxième buse de projection 92 (pour le mode de réalisation de la ) ou l’unique buse de projection 93 (pour le mode de réalisation de la ), celle disposée au voisinage immédiat du dispositif de connexion 13, qui est configurée pour raccorder hydrauliquement le dispositif de distribution et/ou de projection de liquide 8 à un système d’alimentation en liquide d’un véhicule. La deuxième buse de projection 92 ou l’unique buse de projection 93 permet ainsi son approvisionnement en liquide ainsi que l’approvisionnement en liquide de la rampe de distribution 80 de liquide.
Le dispositif de connexion 13 du balai d’essuie-glace 2 au bras d’entrainement 20, tel que représenté aux figures 1 à 7, s’étend selon la direction longitudinale L du balai d'essuie-glace 2 entre deux extrémités longitudinales 131, 132. Selon une variante de réalisation, et notamment celle de la , il peut comprendre un élément d’obturation 30, par exemple un bouchon, configuré pour obturer la deuxième terminaison longitudinale 802 de la rampe de distribution 80 de liquide. Cet élément d’obturation 30 est porté par une des extrémités longitudinales 131 du dispositif de connexion 13 et s’étend au sein de la deuxième terminaison longitudinale 802 de la rampe de distribution 80 de liquide en direction de l’embout d’extrémité 11 destiné à raccorder la première terminaison longitudinale 801 de la rampe de distribution 80 de liquide au système d’alimentation en liquide du véhicule.
De préférence, cet élément d’obturation 30 est rapporté au dispositif de connexion 13. Il est fixé à une des extrémités longitudinales 131 du dispositif de connexion 13 par collage, ou par soudage ou tout autre moyen apte à assurer une liaison mécanique pérenne entre l’élément d’obturation 30 et le dispositif de connexion 13.
Cela présente l’avantage d’utiliser un dispositif de connexion existant, classiquement utilisé pour des balais d’essuie-glace « standard » ne comprenant pas de dispositif de distribution et/ou de projection de liquide. On comprendra que cela est particulièrement avantageux en termes de coût de conception et de fabrication.
Selon une autre variante de réalisation, la deuxième terminaison longitudinale 802 de la rampe de distribution 80 de liquide comprend l’élément d’obturation 30 configuré pour obturer hydrauliquement ladite terminaison longitudinale 802 de la rampe de distribution 80 de liquide agencée à proximité du dispositif de connexion 13. Cet élément d’obturation 30 est par exemple un bouchon inséré en force dans la deuxième terminaison longitudinale 802 de la rampe de distribution 80 de liquide avoisinant le dispositif de connexion 13. Cette autre variante de réalisation est avantageuse car elle permet de s’affranchir de l’étape de fixation de l’élément d’obturation 30 sur le dispositif de connexion 13 de la variante de réalisation précédemment décrite.
L’orifice de projection 10’’ de la première et/ou de la deuxième buse de projection 91, 92 ou encore de l’unique buse de projection 93 présente une direction de projection de liquide inclinée par rapport à un plan perpendiculaire à la direction de la rampe de distribution 80 de liquide de sorte à ce que le faisceau de liquide projeté en sortie de cet orifices de projection 10’’ forment une ligne d’impact sensiblement parallèle à la direction longitudinale L du balai d’essuie-glace 2 tout le long du balai d’essuie-glace 2.
Tel qu’illustré aux figures 5 à 7, correspondant au deuxième mode de réalisation de l’invention, la rampe de distribution 80 de liquide comprend une pluralité d’orifices de projection 10, le nombre, la forme et l’orientation de ces orifices de projection étant adaptés pour que le liquide projette sur toute la longueur du balai d’essuie-glace 2 et également sur la longueur de la partie du balai d’essuie-glace dépourvue de dispositif de projection et/ou de distribution de liquide.
L’occurrence d’un accident grave peut résulter de différents évènements initiateurs. Pour des cœurs de grandes tailles (forte puissance), des études ont conduit à retenir comme initiateur de référence la séquence de perte de débit primaire sans chute des barres d’arrêt d’urgence (acronyme anglo-saxon ULOF pour « Unprotected Loss Of Flow »).
Un objectif que se sont fixés les inventeurs est de concevoir un cœur de réacteur RNR-Na qui, en situation d’accident grave ,c’est-à-dire de fusion généralisée du combustible, ne conduit pas à un dépôt d’énergie mécanique i.e. à la libération d’une énergie mécanique à des niveaux susceptibles d’endommager ou de nuire à l’intégrité des barrières de confinement radiologique, en particulier pour ce qui concerne la deuxième barrière (la cuve principale).
Cette énergie mécanique peut provenir de: l’interaction énergétique entre le combustible fondu et le sodium primaire liquide (phénomène appelé FCI, acronyme anglo-saxon pour « Fuel-Coolant Interaction »), interaction à l’origine d’une vaporisation soudaine du sodium liquide et de la propagation d’une onde de pression dans le circuit primaire du réacteur ; la vaporisation du combustible fondu, liée à une augmentation soudaine de la puissance du réacteur pour des raisons d’emballement de la réaction nucléaire en chaîne, par exemple du fait de la vidange du sodium, la vidange d’acier ou la compaction axiale du cœur de réacteur.
Dans les deux cas, l’onde de pression provoquée est susceptible de nuire à l’intégrité de la cuve principale et de la dalle surmontant cette cuve, qui sont des composants constituant l’essentiel de la deuxième barrière de confinement des produits radiologiques.
Cet objectif peut être résolu en mettant en œuvre un cœur hétérogène qui va, par conception, limiter le niveau d’énergie mécanique libérée. On peut citer ici les cœurs hétérogènes connus sous la dénomination « Cœur à Faible effet de Vidange » (CFV) ou encore celui décrit dans la demande de brevet FR2961337.
La principale spécificité des cœurs hétérogènes est que la contre-réaction neutronique liée à la dilatation ou à la vidange du sodium dans le cœur est globalement très faible, voire négative, contrairement aux cœurs homogènes. En conséquence : la phase d’initiation est beaucoup plus longue pour les coeurs hétérogènes que pour les coeurs homogènes. En cas d’ébullition, celle-ci n’entraîne pas d’excursion de puissance primaire,ni de libération de l’énergie mécanique associée à la détente du combustible qui découle de cette excursion, mais fait au contraire chuter la puissance totale du cœur. Selon les conditions de puissance, cette ébullition peut même se stabiliser dans les structures supérieures, auquel cas la séquence accidentelle s’arrête avant même la fusion du cœur ; si la fusion du cœur se produit, la puissance est largement plus faible que pour un cœur homogène, et cette fusion est beaucoup plus tardive. La possibilité d’interaction entre combustible fondu et sodium liquide (FCI) est donc largement diminuée, puisque le sodium est déjà vaporisé au moment de la fusion du combustible, contrairement à ce qui se passe dans un cœur homogène.
Quel que soit le type de cœur, la gestion du combustible fondu (contrôle de la réactivité, refroidissement) peut être à prévoir.
On a représenté aux figures 3 et 3A, un cœur hétérogène CHe, de type CFV tel qu’il a été envisagé dans le projet de réacteur ASTRID.
Le cœur hétérogène CHe comprend essentiellement trois parties : une partie de cœur interne CI, entourée d’une partie de cœur externe CE, elle-même entourée d’un réflecteur neutronique RE.
La partie de cœur interne CI comprend des assemblages combustibles 1’ à zone fissile surmontée d’une zone fertile et surmontant une autre zone fertile.
La partie de cœur externe CE comprend des assemblages combustibles 1 à zone uniquement fissile 12 comme ceux illustrés aux figures 1 à 2B.
Par ailleurs, des barres de sécurité 2 et des barres de contrôle 3 sont implantées au sein de la partie de cœur interne CI.
L’intégralité des assemblages combustibles 1, 1’ définit des colonnes fissiles exclusivement fissiles ZFi dans la partie du cœur externe CE et des colonnes fissiles ZFi et fertiles CFe, ZFe en couches. Typiquement, la hauteur de la colonne fissile ZFi de la partie cœur externe CE est égale à 90cm, tandis que la hauteur cumulée des deux colonnes fissiles ZFi et de la colonne fertile Zfe entre les deux est égale à 80 cm.
Comme montré, le cœur hétérogène comprend un réflecteur RE présent autour et sur le dessous à la fois des parties CE et CI, une zone d’absorbant neutronique ZA et un plénum de sodium liquide PLE présent à la fois sur le dessous à la fois des parties CE et CI, avec une portion du plénum sur le côté interne de la partie CE.
Les cœurs hétérogènes CH engendrent des problématiques nouvelles, notamment du fait de la nécessité d’une plaque fertile médiane dans chaque assemblage 1’ qui va définir la colonne fertile ZFe. Ces problématiques sont en particulier la fabricabilité de la colonne de combustible (fissile et fertile), la tenue thermomécanique pendant la séquence accidentelle…
Pour atteindre l’objectif visé, au lieu d’envisager des cœurs hétérogènes, on peut ajouter des systèmes supplémentaires. Il est ainsi possible d’utiliser des barres de sûreté à déclenchement passif, qui permettent d’insérer des absorbants neutroniques suite au dépassement d’un seuil. Par exemple, le seuil peut être un débit inférieur à 40% pour une barre à déclenchement hydraulique, une température supérieure à 650°C pour un fusible thermique. Des dispositifs dont l’actionnement est dépendant de la pression en entrée du cœur permettent également de déplacer des niveaux libres de matériaux liquides absorbants, tels que du lithium. Cependant, l’ajout de tels systèmes apportent nécessairement de la complexité au réacteur dans sa globalité.
Selon une caractéristique non limitative du deuxième mode de réalisation, l’unique buse de projection est disposée au niveau du dispositif de connexion.
Selon une caractéristique non limitative du deuxième mode de réalisation, l’unique buse de projection est disposée au sein du dispositif de connexion ou rapportée à proximité immédiate à celui-ci.
Selon une caractéristique non limitative du deuxième mode de réalisation, l’unique buse de projection est configurée pour projeter du liquide depuis celle-ci en direction de la surface vitrée disposée en regard de la portion longitudinale de la paroi de la monture de support du balai d’essuie-glace disposée, qui n’est pas muni d’orifices de projection.
Selon une première variante du deuxième mode de réalisation, ledit au moins un embout d’extrémité est configuré pour permettre le raccordement hydraulique du dispositif de distribution et/ou de projection de liquide à un système d’alimentation en liquide d’un véhicule.
On comprendra également que l’autre embout d’extrémité (également appelé second embout d’extrémité) est un embout d’extrémité « standard » utilisé pour les balais d’essuie-glace « classiques », dépourvu de dispositif de distribution et/ou de projection de liquide. Ledit second embout d’extrémité ne comprend donc pas de moyen d’alimentation en liquide. Cela est donc particulièrement avantageux en termes de coûts de conception et de fabrication.
Le fait également de raccorder hydrauliquement le dispositif de distribution et/ou de projection de liquide à un système d’alimentation en liquide d’un véhicule au niveau de l’au moins un embout d’extrémité plutôt qu’au niveau d’un dispositif de connexion bras / balai présente l’avantage de réduire la longueur d'un tube d’alimentation du système d’alimentation en liquide, d’éviter l’utilisation d’élément de maintien du tube d’alimentation sur le bras d’entrainement et de simplifier le dispositif de connexion bras / balai hydraulique existant et par conséquent de réduire le coût global du balai d’essuie-glace.
Selon une caractéristique non limitative de cette variante, l’au moins un embout d’extrémité comporte un moyen d’alimentation en liquide, constitué par exemple par un canal longitudinal raccordé hydrauliquement au dispositif de distribution et/ou de projection de liquide du balai d’essuie-glace par une canule de sortie.
Plus particulièrement, ledit au moins un embout d’extrémité est configuré pour permettre le raccordement hydraulique de l’au moins une rampe de distribution de liquide à un système d’alimentation en liquide d’un véhicule et l’alimentation de l’unique buse de projection, le cas échéant.
Selon une deuxième variante du deuxième mode de réalisation, l’unique buse de projection est configurée pour permettre le raccordement hydraulique du dispositif de distribution et/ou de projection de liquide à un système d’alimentation en liquide d’un véhicule.
Plus particulièrement, l’unique buse de projection est configurée pour permettre le raccordement hydraulique de l’au moins une rampe hydraulique à un système d’alimentation en liquide d’un véhicule.
Selon une caractéristique non limitative du deuxième mode de réalisation, les orifices de projection de la rampe de distribution de liquide sont consécutifs et séparés entre eux par un pas.
Selon une caractéristique non limitative de l’invention, les orifices de projection de la rampe de distribution de liquide et/ou de l’unique buse de projection sont disposés dans un plan longitudinal, vertical dudit balai d’essuie-glace.
Selon une caractéristique non limitative de l’invention, les orifices de projection de la rampe de distribution de liquide et/ou de l’unique buse de projection ne sont pas tous disposés dans un même plan longitudinal, vertical dudit balai d’essuie-glace.
est une vue schématique d’un taille-haie selon un mode de réalisation de l’invention, comprenant un ensemble lamier courbé pour taille-haie selon un mode de réalisation de l’invention.
est une vue schématique de l’ensemble lamier courbé et du taille-haie de la , en utilisation.
est une vue en perspective de l’ensemble lamier de la .
est une vue en coupe longitudinale des deux lames de l’ensemble lamier de la , les deux lames étant espacées l’une de l’autre pour plus de clarté.
est une vue éclatée de dessus d’une lame de l’ensemble lamier de la , au niveau des moyens de liaison à double articulation.
est une vue en perspective de détail de l’ensemble lamier de la , montrant les moyens de liaison à double articulation.
est une vue en coupe transversale d’un ensemble lamier courbé pour taille-haie selon une variante du mode de réalisation de la , avec des dents de coupe inclinées.
est une vue de dessus des moyens de liaison à double articulation selon une variante de la .
est une vue en coupe longitudinale suivant le plan IX-IX de la .
Si l’on se réfère tout d’abord aux Figures 1 et 2, on peut voir que l’on y a représenté un ensemble lamier courbé 1 pour taille-haie selon un mode de réalisation de l’invention, et un taille-haie 2 selon un mode de réalisation de l’invention.
Un ensemble lamier courbé 1 et un taille-haie 2 selon l’invention permettent de réaliser facilement des tailles de végétaux en arrondi, comme représenté sur la .
Par ailleurs, un ensemble lamier courbé 1 selon l’invention est destiné à être monté sur un corps de taille-haie 21 et accouplé à des moyens d’entraînement portés par le corps de taille-haie 21, de manière à être entraîné en va-et-vient selon un mouvement de coupe pour être apte à réaliser une coupe d’un végétal.
Si l’on se réfère également aux Figures 3 à 7, on peut voir qu’un ensemble lamier courbé 1 selon un mode de réalisation préféré de l’invention comprend deux guides rigides 11, 14 et deux lames mobiles 12, 13, à savoir un guide supérieur 11, une lame supérieure 12, une lame inférieure 13 et un guide inférieur 14, qui sont disposés les uns sur les autres et empilés dans cet ordre.
Les guides 11, 14 et les lames 12, 13 s’étendent chacun selon une direction longitudinale moyenne respective, qui est défini par l’axe longitudinal médian de la partie droite et la courbe longitudinale médiane de la partie courbée, et qui définit la direction du mouvement de coupe de l’ensemble lamier courbé 1, toutes les directions longitudinales moyennes étant contenues dans un même plan, parallèle à des directions locales d’empilement des guides 11, 14 et des lames 12, 13.
De plus, les guides 11, 14 comprennent des moyens de guidage 113, 143 configurés pour guider un mouvement de translation des lames mobiles 12, 13 selon la direction du mouvement de coupe de l’ensemble lamier courbé 1. De préférence, et comme cela est représenté sur les Figures 1 à 6, les moyens de guidage 113, 143 sont disposés à la fois sur les parties droites 111, 141 et les parties courbées 112, 142 des guides 11, 14, de façon à assurer un guidage en translation à la fois des parties droites 121, 131 et des parties courbées 122, 132 des lames 12, 13.
2,4-bis-(n-butyl 4’-aminobenzalmalonate)-6-[(3-{1,3,3,3-tetramethyl-1-[(trimethylsilyloxy]disiloxanyl}propyl)amino]-s-triazine,
De façon analogue, du fait de la symétrie du véhicule automobile 2, le câble de communication 32b comprend une partie rayonnante présentant deux parties continues disjointes communiquant chacune avec un ensemble monté situé respectivement sur l’essieu avant et l’essieu arrière. Comme pour le câble 32a situé sur le côté gauche du véhicule 2, le câble 32b présente au niveau de la première partie continue 32b-1, un méandre. Comme la partie continue 32b-1 est située radialement extérieurement à l’ensemble monté, la direction de la droite médiane du méandre s’étend majoritairement selon la direction axiale définie par l’axe de l’essieu avant du véhicule 2.
La longueur totale du câble de communication bidirectionnelle 32a et 32b n’excède pas ici la longueur de 5 mètres. La longueur de la partie continue et rayonnante 32a-1, 32a-2, 32b-1 et 32b-2 est supérieure à 50 centimètres, correspondant au quart du développement d’une enveloppe pneumatique pour véhicule particulier. Cette longueur est au-delà de l’unité de longueur du câble pour une communication radiofréquence en UHF à 920 MHz ou 2.4 GHz.
La représente une vue de détail d’une enveloppe pneumatique qui constitue le bandage pneumatique d’un ensemble mobile que représente l’ensemble monté constitué d’une enveloppe pneumatique dans un état monté gonflé sur jante. La jante représente la partie indéformable de l’ensemble mobile Le schéma se focalise au niveau du bourrelet 84 de l’enveloppe pneumatique. Cette figure illustre le positionnement d’un transpondeur radiofréquence 100 de type étiquette RFID dans la zone extérieure de l’enveloppe pneumatique par rapport à la nappe carcasse 87.
La est une illustration d’un transpondeur radiofréquence 100 fonctionnant dans la gamme de fréquence entre 860 et 960 Mhz destinée à être incorporée dans une enveloppe pneumatique par l’intermédiaire d’un patch d’identification en matériaux élastomère. Pour faciliter la performance de radiocommunication et l’intégrité physique du transpondeur radiofréquence 100 au sein de l’enveloppe pneumatique, il sera préférable de disposer l’axe de révolution de l’antenne rayonnante 10, parallèle à la direction U dans une direction perpendiculaire aux fils de la nappe carcasse de l’enveloppe pneumatique à structure radiale, en particulier si ceux–ci sont métalliques.
Le transpondeur radiofréquence 100 présente ici une antenne rayonnante 10 et une partie électronique située à l’intérieur de l’antenne rayonnante 10. La partie électronique comprend une puce électronique connectée à un circuit imprimé. Une antenne primaire constituée d’un fil conducteur est connectée au circuit imprimé. La face opposée du circuit imprimé à l’antenne primaire comprend un circuit galvanique en forme de méandre. Enfin, le diamètre du cylindre circonscrit de l’antenne primaire est de 0.8 millimètres. Aussi bien l’antenne primaire que le circuit galvanique sur la face opposée du circuit imprimé permettent d’adapter l’impédance de l’antenne primaire à celle de la carte électronique.
La carte électronique ainsi constituée est noyée dans une masse 300 en résine époxy assurant la fiabilité mécanique des composants électroniques et l’isolation électrique de la carte électronique. Le cylindre circonscrit à la masse rigide 300 a un diamètre de 1.15 millimètres et une longueur de 6 millimètres.
La longueur L de l’antenne rayonnante 10 est ici de 45 millimètres et correspond à la demi-longueur d’onde des ondes radioélectriques à la fréquence de 915 MHz dans un milieu de permittivité diélectrique relatif environ égale à 5. L’antenne rayonnante 10 est réalisée à l’aide d’un fil d’acier 120 de diamètre 0,225 millimètre revêtu en surface d’une couche de laiton. Ce fil d’acier 120 est le brin filaire de l’antenne rayonnante du transpondeur radiofréquence 100 définissant le premier axe longitudinal du transpondeur radiofréquence100.