INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En effet, l’accumulation de charge d’espace est généralement considérée comme le facteur principal d’accélération de la dégradation de l’isolation électrique d’un câble, notamment l’isolation polymérique pour les câbles HVDC, par comparaison avec les câbles HVAC (câbles à courant alternatif à haute tension, en anglais « High Voltage Alternating Current »). Cela est dû à l’amplification du champ électrique local produite par la charge accumulée, qui conduit à une augmentation du taux de dégradation dans des conditions de courant continu.
Actuellement, ces tests de validation sont généralement effectués sur des systèmes d’isolation électriques réels et sur des câbles réels en grandeur nature.
On connaît par exemple la méthode électro-acoustique pulsée (PEA, en anglais « Pulsed Electro-Acoustic »), qui consiste à appliquer une impulsion de tension à un matériau placé entre deux électrodes. La charge d’espace et les charges au niveau des électrodes en réponse à cette impulsion électrique lancent des ondes acoustiques qui se propagent dans le matériau. Ces ondes sont détectées par un capteur piézoélectrique fixé à l’une des électrodes. Le capteur piézoélectrique agit comme un convertisseur qui convertit le signal acoustique en un signal électrique. Ce signal électrique est introduit dans un amplificateur et un oscilloscope pour acquérir un signal facilement mesurable. L’amplitude du signal mesuré à partir de l’amplificateur est liée à la densité de charge et le retard lié à la distance des charges par rapport au capteur donne la position des charges.
On connaît également la méthode de l’onde thermique (TSM, en anglais « Thermal Step Method »), qui consiste à appliquer une variation rapide de température au câble. La diffusion thermique induit une variation locale de la permittivité et une dilatation locale du câble. La charge d’espace en réponse à ces modifications crée un courant mesurable.
Ces techniques connues nécessitent des investissements considérables en temps et sont très coûteuses. En outre, lors de telles mesures, il est souvent difficile de décorréler le signal de charge d’espace du bruit provenant de l’environnement des câbles.
Dans ce but, la présente invention propose un dispositif de mesure de la charge d’espace dans un câble électrique à courant continu à haute tension, comportant : une source de tension à courant continu ; un générateur d’échelon de tension ; une première électrode reliée à la source de tension à courant continu et au générateur d’échelon de tension ; une seconde électrode reliée à la masse ; un capteur piézoélectrique relié à la seconde électrode ; un amplificateur de signaux électriques relié au capteur piézoélectrique ; le dispositif étant remarquable en ce qu’il comporte en outre au moins un échantillon du câble électrique placé entre les première et seconde électrodes et consistant en une coupe du câble réalisée à une profondeur prédéterminée dans le système d’isolation électrique du câble, l’amplitude du signal mesuré en sortie de l’amplificateur étant liée à la densité de charge dans l’au moins un échantillon et le retard lié à la distance des charges par rapport au capteur piézoélectrique donnant la position des charges dans l’au moins un échantillon.
Ainsi, la présente invention permet, grâce à un circuit électrique simple et peu coûteux, de réaliser des tests de validation en laboratoire sur des coupes de câble réalisées à des profondeurs prédéterminées dans le système d’isolation, de façon plus rapide et plus économique que sur le terrain.
En outre, sachant que la mesure est faite, non pas sur le câble dans son environnement bruité, mais sur un échantillon, le problème consistant à décorréler le signal de charge d’espace du bruit provenant de l’environnement des câbles ne se pose pas.
Dans un mode particulier de réalisation, le dispositif comporte une pluralité d’échantillons du câble électrique placés successivement individuellement entre les première et seconde électrodes et consistant en des coupes du câble réalisées à une pluralité de profondeurs prédéterminées dans le système d’isolation électrique du câble.
Cela permet de prendre en considération l’influence du gradient de température et de champ électrique dans l’accumulation de charge d’espace du système d’isolation électrique du câble.
Le module de détermination 60 est configuré pour ensuite déterminer, pour chaque instant t et pour chaque dispositif thermique 25, un indicateur individuel respectif I indiv (t), par exemple comme étant égal au pourcentage de puissance effaçable , respectant ainsi l’équation suivante.
L’indicateur individuel I indiv (t) représente donc le rapport entre l’énergie consommée effaçable pendant la durée d’effacement souhaitée et l’énergie qui aurait été consommée si le dispositif thermique 25 fonctionnait à pleine puissance.
Le module d’association 65 est configuré pour associer, à chaque indicateur individuel I indiv (t), un type de journée parmi les types de journée précités. Préférentiellement, le module d’association 65 est configuré, pour associer, à chaque indicateur individuel I indiv (t), un type de journée parmi une journée chaude, une journée tempérée, une journée froide, ou une journée très froide.
Le module d’association 65 est configuré pour associer le type de journée à chaque indicateur individuel I indiv (t) en fonction de la température extérieure moyenne de la journée associée. La température extérieure moyenne est par exemple calculée entre 7h et 15h et entre 18h et 20h, pour le dispositif thermique 25 en question.
Le module de conversion 70 est configuré pour convertir chaque puissance effaçable en une puissance effaçable extrême ( , afin de déterminer un indicateur individuel I indiv (t) correspondant à un indicateur de référence associé à la journée de type extrême. À cet effet, le module de conversion 70 est configuré pour appliquer les équations suivantes.
où est la puissance effaçable ) par un dispositif thermique 25 pendant un créneau à un jour ,
est la puissance effaçable ) par le même dispositif thermique 25 pendant le même créneau à un jour une semaine avant le jour ,
T extrême (t) est une température extrême représentant une chronique de 48 valeurs de températures, par pas de temps demi-horaire, telle que présentée dans l’Annexe 1.1.2 des règles du mécanisme de capacité de RTE,
TFLS(t) est une température correspondant à une moyenne pondérée de températures demi-horaires de 32 stations météo dont le résultat est ensuite lissé, tel que disponible sur le site internet https://data.enedis.fr/explore/dataset/donnees-de-temperature-et-de-pseudo-rayonnement/information/, et
représente une chronique de valeurs en Watt par degré Celsius à un pas demi−horaire pour chaque dispositif thermique 25, associée à un couple de deux chroniques, la première chronique étant une chronique de puissances à un pas demi−horaire et la deuxième chronique étant une chronique de Température France Lissée (TFLS), tel qu’expliqué en Annexe E des règles du mécanisme de capacité de RTE.
Le module de conversion 70 est configuré pour déterminer l’indicateur I indiv (t) de référence correspondant à la journée de type extrême, comme étant égal au pourcentage de puissance effaçable extrême ( , par exemple selon l’équation suivante :
Le module de calcul 75 est configuré pour calculer, à partir de tous les indicateurs individuels déterminés I indiv (t), et pour chaque type de journée, des quantiles Q I (t h ) d’indicateur individuel. Autrement dit, le module de calcul 75 est configuré pour calculer, pour une pluralité de créneaux t h , quel pourcentage de la puissance installée est au moins économisable par 50% des dispositifs thermique 25, par 20% des dispositifs thermiques 25, par 80% des dispositifs thermiques 25, etc. Les créneaux t h sont espacés les uns des autres d’une durée égale à la durée d’effacement souhaitée . Ainsi, le créneau t h commence à un instant et s’étend jusqu’à l’instant .
Par exemple, si la durée d’effacement souhaitée est égale à 30 min, alors 48 créneaux t h sont considérés.
Le module d’estimation 80 est configuré pour estimer, pour chaque créneau t h , l’indicateur collectif I col (t h ) de réduction de consommation énergétique à partir des indicateurs individuels I indiv (t). À cet effet, le module d’estimation 80 est configuré pour filtrer, les indicateurs individuels I indiv (t) associés au type de journée acquis par le module d’acquisition 55.
Le module d’estimation 80 est configuré pour ensuite itérer un premier nombre de fois les actions suivantes.
Pour chacun du premier nombre de fois, le module d’estimation 80 est configuré pour sélectionner, pour chaque créneau t h , aléatoirement un deuxième nombre de quantiles Q I (t h ), par exemple égal au nombre de dispositifs thermiques 25, parmi les quantiles Q I (t h ) correspondant aux indicateurs individuels filtrés. Toujours pour chacun du premier nombre de fois, le module d’estimation 80 est configuré pour calculer une moyenne des quantiles Q I (t h ) sélectionnés. Ainsi, le module d’estimation 80 est configuré pour obtenir, pour chaque créneau t h , un nombre de quantiles Q I (t h ) moyennés égal au premier nombre. À titre d’exemple, le premier nombre est égal à 1000 et le deuxième nombre est égal à 500. Ainsi, le module d’estimation 80 est configuré pour calculer, pour chaque créneau t h , 1000 quantiles Q I (t h ) moyennés, chacun obtenu en moyennant 500 quantiles Q I (t h ) sélectionnés aléatoirement parmi les quantiles Q i (t h ) correspondant aux indicateurs individuels I indiv (t) filtrés. Le module d’estimation 80 est ensuite configuré pour ordonner, pour chaque créneau t h , les moyennes des quantiles Q i (t h ) calculés, par exemple du plus petit au plus grand.
Avantageusement, le calculateur principal est configuré pour envoyer des configurations et/ou des scriptes à un calculateur secondaire.
L’invention concerne également un véhicule automobile comprenant un calculateur principal tel que présenté précédemment et une pluralité de calculateurs secondaires tel que présenté précédemment.
La illustre schématiquement une forme de réalisation du calculateur secondaire selon l’invention.
Le véhicule 1 comprend un calculateur principal 10 et quatre calculateurs secondaires 20. En variante, le véhicule 1 pourrait comprendre plus ou moins de quatre calculateurs secondaires 20.
Le calculateur principal 10 est relié aux quatre calculateurs secondaires 20 par un réseau de communication 30 qui peut être de type filaire ou sans fil.
Calculateur principal 1 0
Le calculateur principal 10 est configuré pour envoyer, via le réseau de communication, à un calculateur secondaire dudit véhicule, une requête de configuration comportant l’identifiant d’une configuration.
L’identifiant de configuration permet d’identifier une configuration stockée dans la zone mémoire d’un calculateur secondaire 20. Chaque configuration définit un mode opératoire qui implique l’utilisation d’un mode passif et/ou actif de la bande ultra-large de fréquences par ledit calculateur secondaire 20.
Le calculateur principal 10 est de préférence configuré pour envoyer des configurations et/ou des scriptes à chacun des calculateurs secondaires 20 afin de les mettre à jour.
Le calculateur principal comprend un processeur apte à mettre en œuvre un ensemble d’instructions permettant de réaliser ces fonctions.
Calculateur secondaire 20
Selon une première caractéristique le gabarit à bouquet se présente sous la forme d'une forme simple ou complexe prédécoupée , dans une matière souple, semi-rigide ou rigide. Toutes les matières ayant moins d' un centimètre d'épaisseur peuvent être utilisées. Le gabarit à bouquet permet d'éviter d'avoir à dessiner soit-même la forme en ayant à chercher et trouver la matière de base qui servira à créer le support ou la structure ainsi que les outils de dessin comme un compas, un rapporteur, une règle, une équerre ou tout autre outil de traçage et de découpage.
Selon une seconde caractéristique le gabarit à bouquet est perforé en toute ou partie sur le contour interne ou global de sa surface ce qui permet d'y insérer des éléments végétaux, naturels, artificiels ou comestibles permettant de maintenir verticalement, de biais ou à l'horizontal les éléments dans le gabarit sans que ceux-ci puissent en tomber. Les éléments insérés prennent naturellement la forme du gabarit sans aucun effort de maintien de la part de l'utilisateur. Il peut y avoir plusieurs rangées de perforations sur un même gabarit, ceci permettant de créer un bouquet répétant la même forme déclinée en plusieurs couleurs ou éléments naturels, végétaux ou artificiels. Les perforations peuvent être assorties de découpes tout autours de celle ci, ce qui permet à la matière du gabarit de se plier légèrement vers le bas lors de l'insertion de l'élément végétal, nature ou artificiel, au niveau de chaque perforation, et d'assurer un maintien encore plus accentué de l'élément végétal, naturel ou artificiel
Selon une troisième caractéristique, le gabarit présente un ou des renforts internes faisant partie intégrante du gabarit à bouquet ou pouvant être indépendants et venir assemblés au gabarit par toute technique .Les renforts permettent la solidité du gabarit lors de la mise en place des éléments végétaux, naturels ou artificiels dans les perforations qui ne peut ainsi pas se déformer. Les renforts permettent également une meilleure prise en main par l'utilisateur et une facilité de réalisation du bouquet. Cela permet également le travail de confection avec la technique florale de « la vrille », élément indispensable à l'art floral dans la création de bouquets , puisque les éléments végétaux, naturels artificiels ou comestibles peuvent être librement insérés entre les renforts du gabarit puis réunis par leur tige, naturelle ou artificielles, en faisceau et en vrille
Selon les modes particuliers de réalisation
le gabarit à bouquet peut avoir une surface allant de 5 cm à 1 mètre
le gabarit à bouquet permet l'utilisation de tous éléments végétaux,naturels, artificiels, décoratifs ou comestibles pour la réalisation du bouquet.
le gabarit à bouquet peut être à usage unique ou ré-utilisable
les perforations du gabarit à bouquet peuvent être de toutes dimensions et peuvent être rondes, carrées, ovales, oblongues, en étoiles, triangulaires, rectangulaires, en polygones, simples ou additionnées de lignes de découpes additionnelles en croix, de triangles ou d'étoiles
Le nombre de perforations est variable selon la dimension de chaque gabarit
l'épaisseur du gabarit à bouquet peut varier de 1 mm à 2 cm.
Le gabarit à bouquet peut avoir la forme de lettres, de mots, de phrases, d'émoticons, de chiffres ,de nombres, de symboles ou de logos
Le gabarit à bouquet peut présenter plusieurs rangées de perforations ou être perforé dans son intégralité
Le gabarit à bouquet peut présenter une surface plus large présentant sur son bord interne une ou plusieurs rangées de perforations et sur son bord externe une forme identique ou différente de celle du gabarit
la surface de toutes les faces du gabarit peut être vierge, imprimée, peinte,vernie, colorée, assortie d'éléments décoratifs de nature végétale, naturelle ou artificielle, plats ou en 3 dimensions
selon la matière du gabarit à bouquet, celle-ci peut être lisse, ondulée, rugueuse, mâte, brillante, pailletée,opaque, transparente, translucide, ajourée de quelque motifs que ce soit
selon la dimension du gabarit à bouquet, celui-ci peut ne pas présenter de renfort(s) interne(s)
Classiquement, un applicateur comprend au moins un organe d’application définissant une surface d’application destinée à entrer en contact avec la partie du corps à traiter. L’organe d’application présente un corps principal ou âme, généralement allongée, pouvant porter des éléments d’application s’étendant en saillie depuis ladite âme.
L’applicateur comprend également une tige solidaire d’un organe de préhension et à l’extrémité de laquelle est fixé l’organe d’application. L’organe de préhension est généralement prévu pour venir obturer, de manière étanche, l’ouverture du récipient contenant le produit cosmétique à appliquer.
Il existe différents types d’organes d’application pour cils ou sourcils, par exemple des organes d’application dits à « fibres » ou dits « moulés ».
Les organes d’application « fibres » sont généralement formés par deux branches d’un fil métallique en forme d’une épingle en U entre lesquelles est disposée une série de fibres indépendantes et agencées côte à côte les unes des autres le long de l’espace séparant les deux branches de l’épingle. Un effort de torsion est ensuite appliqué sur les branches de l’épingle afin de former une âme torsadée comprenant les fibres enserrées entre ces branches. Le torsadage des branches permet le foisonnement hélicoïdal des fibres qui adoptent une distribution en nappes hélicoïdales.
De tels organes d’application ont pour avantage majeur une très bonne capacité de chargement en produit et donc une application immédiate d’une quantité importante de produit sur les cils sans rechargement.
Cependant, ces organes d’application « fibres » ont pour inconvénient majeur de présenter de faibles performances de peignage de la frange de cils. En effet, les fibres ne présentent pas une rigidité intrinsèque suffisante, ni une répartition le long et autour de l’organe d’application suffisamment uniforme compte tenu de leur foisonnement hélicoïdal, qui permettent de réaliser un peignage efficace de la frange de cils.
Les organes d’application dits « moulés » sont quant à eux obtenus au moins partiellement par moulage d’au moins un matériau thermoplastique, par exemple un matériau élastomère, formant une âme moulée avec des picots.
Ces organes d’application présentent de très bonnes performances de peignage dans la mesure où les picots sont suffisamment rigides et uniformément répartis sur l’organe d’application pour bien peigner la frange de cils.
Toutefois, de tels organes d’application ont une beaucoup plus faible capacité de chargement en produit que les organes d’application « fibres ».
On comprend donc qu’il existe un besoin de perfectionner encore les applicateurs pour améliorer le compromis entre la capacité de chargement en produit à appliquer et les performances de peignage des cils.
L’invention a pour objet un applicateur pour appliquer un produit sur des fibres kératiniques, notamment sur des cils, comprenant une tige d’axe longitudinal, et au moins une rainure hélicoïdale formée sur la tige et s’étendant autour et le long de l’axe longitudinal de la tige en formant une succession de spires espacées axialement les unes par rapport aux autres.
Selon une caractéristique générale, la rainure hélicoïdale est délimitée dans le sens axial par deux flancs latéraux en vis-à-vis qui présentent en coupe axiale un profil rectiligne.
L’applicateur comprend au moins un organe d’application comprenant une âme réalisée en matière polymérique et montée au moins en partie à l’intérieur de la rainure hélicoïdale.
Selon une autre caractéristique générale, l’âme de l’organe d’application s’enroule le long de la rainure hélicoïdale et supporte une pluralité d’éléments d’application et de peignage s’étendant en saillie.
Par « éléments d’application et de peignage », on entend tout corps allongé en saillie individualisable. Les éléments d’application et de peignage peuvent être de section identique ou différente. La section d’un élément d’application et de peignage peut être constante ou variable le long de sa longueur.
L’applicateur présente l’avantage d’améliorer les performances de peignage des cils par rapport aux organes d’application « fibres » tout en conservant une bonne capacité de chargement en produit à appliquer.
La granulométrie du sable et du kaolin est mesurée un granulomètre laser Mastersizer 300 ® de Malvern Instruments suivant la norme ISO13320:2009, dans de l’isopropanol comme dispersant.
On peut ainsi en déduire la répartition granulométrique telle que reportée dans les tableaux 2 à 4.
Exemple 2 : Dans cet exemple le mélange de matières premières est cette fois tel que décrit dans le tableau 3 ci-dessous. Les matières sont les mêmes que dans l’exemple 1. Dans ce mélange initial, à la différence de l’exemple 1, on introduit comme réactif, pour remplacer le calcaire, une matière minérale constituée d’un silicate de calcium selon l’invention dont le diamètre médian D 50 est de 107 micromètres.
Cette matière est introduite en mélange avec les autres constituants dans des proportions ajustées en conséquence pour l’obtention d’un verre de composition très proche de celle de l’exemple 1 de référence.
SiO 2 Al 2 O 3 CaO MgO B 2 O 3 Na 2 O K 2 O Fe 2 O 3 CO 2 SO 3 Matière Kg/tonne de verre Pourcentage poids Sable 134 99,2 0,37 0,1 0,02 0,01 0,06 Borax 27 48,5 21,9 Colemanite 138 4,7 0,1 28,1 1,9 39,9 0,07 0,03 0,03 0,27 Kaolin 370 45,9 37,7 0,21 0,19 0,54 0,02 Na-sulfate 4,3 43,4 0,02 56,1 Silicate de calcium 446 51,6 0,3 44,7 0,7 0,1 0,3 Composition finale verre (% poids) 54,0 14,2 24,0 0,4 6,1 0,6 0,06 0,2 0,04
Exemple 3 : Dans cet exemple, on a utilisé les mêmes matières premières que dans l’exemple 2 mais par exception on a utilisé un silicate de calcium de granulométrie plus élevée, c'est-à-dire de D 50 égal à 826 micromètres.
Calcaire Silicate de calcium « fin » Silicate de calcium « gros » Exemple 1 2 3 D 50 (µm) 114 107 826 Taille de grain max (µm) 250 800 4000 Nombre de grains 30 42
Ce projet comporte un aspect à la fois entrepreneurial et associatif qu'il reste à définir respectivement. La partie associative servirait à renforcer l'action entrepreneuriale et à consolider le travail entrepris ainsi que les liens entre les patients et différents intervenants.
La pandémie du covid-19 a eu pour conséquence de mettre un coup de pied dans la fourmilière déjà égrenée du système de santé et de soins français. Bien avant cette crise sanitaire, de nombreux remaniements et coupures budgétaires avaient mis à mal l'équilibre fragile d'un système, avec beaucoup d'appelés mais peu d'élus (numerus clausus pour la médecine, l'odontologie, la maïeutique et la kinésithérapie), et cette pandémie est juste venue finir de remuer le couteau dans une plaie déjà béante et suintante. Des soignants à toute échelle ont été confondus, suspendus, tout simplement pour avoir suivi leur conviction personnelle, et les lois et consignes préétablies de la médecine qui leur faisaient foi. Pour le personnel médical restant, il est maintenant question de limiter la casse autant que possible en redoublant encore et toujours d'efforts et d'investissement personnel pour pallier le manque de moyens humains et matériels.
La Guadeloupe était déjà un grand désert médical avant 2019, situation renforcée par bien des désagréments : délais d'attente extrêmement longs (6 mois pour le plus court, 1 an et plus d'attente pour le délai le plus long) pour les consultations chez un spécialiste (ophtalmologie, cardiologie, allergologie, dermatologie sont les secteurs les plus touchés) ; même en médecine générale, la demande est gérée mais les consultations sont raccourcies dans la durée afin de gérer le flux de personnes et les visites à domicile beaucoup moins fréquentes.
Finalement, de la médecine, on en fait tous les jours, qu'on le veuille ou non, qu'on soit médecin ou non. Mon but, c'est d'utiliser et de mettre à profit les compétences que j'ai déjà acquises (et celles supplémentaires que je compte acquérir) et de colmater la brèche qui existe dans le circuit de santé des patients afin de rétablir un meilleur suivi de façon continue et ainsi réduire les risques de diagnostic tardif, errance médicale, rechute, dépression face à la maladie, etc…
L'objectif global c'est de permettre aux habitants de la Guadeloupe de se sentir aidés et accompagnés au mieux à travers la maladie, que leur circuit de soins leur paraisse compréhensible et qu'ils sachent où et vers qui se tourner en fonction de leurs besoins respectifs.
Procédé de sélection d’emballages optimisés en fonction d’unités de charge logistique L’invention concerne le domaine de la livraison de colis, en particulier la préparation de commandes en entrepôt.