INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
lorsque .
Lors de l’étape 130 suivante, le module de calcul 22 détermine une approximation initiale de la position du dispositif mobile à partir desdits écarts angulaires et avantageusement à partir des positions connues des amers correspondants à ces écarts angulaires .
Pour cela, le module de calcul 22 applique par exemple un algorithme de type de recuit simulé.
En particulier, le module de calcul 22 initialise l’algorithme sur le barycentre des amers. Autrement dit, le vecteur initialisant l’algorithme peut être déterminée comme suit :
où sont les positions connues des M amers.
Le module de calcul 22 réalise également un choix optimisé d’un facteur d’énergie, d’un facteur de refroidissement et d’un espace de recherche aléatoire.
Si la lumière circulant dans un canal de circulation rencontre une ouverture dans la portion de masque associée à ce canal de circulation, la lumière peut être propagée vers la matrice de microlentilles de sortie, ce qui permet la réalisation d’une fonction lumineuse. Si cette lumière provient d’une première source lumineuse, une première fonction lumineuse peut être réalisée et si cette lumière provient d’une deuxième source lumineuse, une deuxième fonction lumineuse peut être réalisée. Dans les deux cas, la lumière participant à réaliser la fonction lumineuse sort d’une surface d’éclairage commune, formée par une surface de sortie de la matrice de microlentilles de sortie.
Le dispositif lumineux comporte un axe optique principal, les première et deuxième fonctions lumineuses étant émise globalement selon cet axe principal. En d’autres termes, les faisceaux lumineux des première et deuxième fonction lumineuses s’étendent chacun dans un volume contenant ledit axe optique principal.
La matrice de microlentilles d’entrée et à la matrice de microlentilles de sortie peuvent être toutes deux perpendiculaires à l’axe optique principal. Dans ce cas les canaux de circulation de lumière sont respectivement agencés le long de l’axe optique principal, c’est-à-dire parallèlement à cet axe.
La matrice de microlentilles d’entrée et à la matrice de microlentilles de sortie peuvent être toutes deux inclinées par rapport à l’axe optique principal, c’est-à-dire que les surfaces virtuelles médianes sur lesquelles s’appuient respectivement lesdites matrices de microlentilles sont inclinées par rapport à un plan perpendiculaire audit axe. Dans une première configuration, chaque microlentille de sortie est décalée latéralement par rapport à la microlentille d’entrée respectivement associée pour définir un canal de circulation de lumière, relativement à l’axe optique principal. Dans cette configuration les canaux de circulation de lumière sont respectivement inclinés par rapport à l’axe optique principal. Dans une autre configuration certains ensembles de microlentille d’entrée et de microlentille de sortie respectivement associées pour définir un canal de circulation de lumière sont respectivement décalés axialement par rapport à au moins un des ensembles adjacents, relativement à l’axe optique principal. Ainsi il y a des marches présentes sur les faces externes de la matrice de microlentilles d’entrée et de la matrice de microlentilles de sortie, ces marches générant une inclinaison globale de ces matrices. Dans cette configuration les canaux de circulation de lumière sont respectivement agencés le long de l’axe optique principal, c’est-à-dire parallèlement à cet axe. Il est à noter que lesdites surfaces virtuelles médianes peuvent être planes ou courbées.
A l’inverse, si la lumière circulant dans un canal de circulation ne rencontre pas d'ouverture dans la portion de masque associée à ce canal, la lumière est bloquée par le masque dans ce canal.
S’il est notable qu’une partie de l’intensité lumineuse émise est perdue au sein du dispositif matriciel, puisque des rayons lumineux émis par une source lumineuse est bloquée dans les canaux de circulation comportant un type d'ouverture qui ne correspond pas à la fonction lumineuse, le dispositif matriciel selon l’invention permet de réaliser facilement et précisément différentes fonctions lumineuses avec une même surface d’éclairage, le masque étant réalisée en lithographie pour réaliser différents types d’ouvertures spécifiques à la réalisation de telle ou telle fonction lumineuse.
Il convient de comprendre que le masque comprend une pluralité de portions et que chacun des canaux de circulation de lumière comprend une portion de masque qui est associée au canal de circulation.
Les sources lumineuses sont dites adressables sélectivement dans la mesure où elles peuvent être activées indépendamment l’une de l’autre, par un dispositif électronique de commande. Plus particulièrement, quand une des sources lumineuses est activée, l’autre ou les autres sources lumineuses sont désactivées et seule une source de lumière est apte à émettre des rayons lumineux. Dans d’autres cas, au moins certaines des sources lumineuses, notamment toutes les sources lumineuses, sont allumées simultanément, ce qui permet de générer simultanément les fonctions lumineuses respectivement associées.
Les sources lumineuses peuvent notamment être des diodes électroluminescentes.
La matrice de microlentilles d’entrée et la matrice de microlentilles de sortie sont composées de microlentilles dont les dimensions sont de l’ordre du millimètre, comprises entre 0,3 mm et 10mm.
Plus particulièrement, selon un mode avantageux de l’invention, les microlentilles de projection présentent toutes une taille, en diamètre, hauteur et/ou largeur, en vue de face, inférieure ou égale à 10mm. Cela permet de limiter l’épaisseur des microlentilles, et ainsi de limiter la masse de la pièce. Par ailleurs, selon un mode avantageux de l’invention, les microlentilles de projection présentent toutes une taille, en diamètre, hauteur et/ou largeur, en vue de face, supérieure ou égale à 0,3mm. Cela permet de fabriquer le dispositif optique par un procédé d’injection simple à mettre en œuvre. Selon un mode avantageux de l’invention, les lentilles de projection présentent toutes une taille, en diamètre, hauteur et/ou largeur, en vue de face, comprise entre 0,5 et 5mm. Cela permet aux lentilles de projection d’être suffisamment petites pour ne pas être distingué à la distance d’observation usuelle.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, le dispositif lumineux comprend un collimateur commun à la pluralité de sources lumineuses, le collimateur étant interposé entre lesdites sources lumineuses et la matrice de microlentilles d’entrée.
Le collimateur est configuré pour réorienter les rayons qui le traversent de manière à former en sortie un faisceau de rayons sensiblement parallèles les uns aux autres et pour ainsi diriger de façon homogène ces rayons lumineux vers les microlentilles de la matrice de microlentille d’entrée. Par « sensiblement parallèles » on comprend que les rayons peuvent présenter un décalage angulaire liée à la taille de la source lumineuse qui les génère. Après leur passage dans le collimateur, les rayons lumineux émis par l’une ou l’autre des sources lumineuses adressables sélectivement sont ainsi dirigés de manière homogène sur chacune des microlentilles d’entrée.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, le dispositif lumineux comprend une première source lumineuse dont l’activation participe à générer une première fonction lumineuse et une deuxième source lumineuse dont l’activation participe à générer une deuxième fonction lumineuse, les rayons lumineux émis par la première source lumineuse étant destinés à traverser le masque par une ouverture d’un premier type et les rayons lumineux émis par la deuxième source lumineuse étant destinés à traverser le masque par une ouverture d’un deuxième type.
Il convient de noter que par « participer à générer », on comprend que le dispositif lumineux selon l’invention peut être l’unique dispositif permettant la réalisation du faisceau d’éclairage ou de signalisation souhaité ou bien que le faisceau lumineux généré par ce dispositif lumineux peut être combiné à d’autres faisceaux lumineux générés par d’autres dispositifs lumineux pour former ledit faisceau, que ces autres dispositifs lumineux soient conformes ou non à l’invention. Par ailleurs l’expression couvre aussi le fait que la première fonction lumineuse puisse former une partie de la deuxième fonction lumineuse, et inversement.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, la première source lumineuse et la deuxième source lumineuse sont réparties de part et d’autre d’un plan défini, la première source lumineuse étant plus proche dudit plan défini que la deuxième source lumineuse. La première source peut le cas échéant être disposée en partie sur ce plan défini. Le plan défini considéré est un plan sensiblement perpendiculaire à l’une et/ou l’autre des matrices de microlentille et il comprend l’axe optique principal du dispositif lumineux. Ce plan défini peut notamment être un plan médian, le cas échéant plan de symétrie, du collimateur.
Le premier module lumineux peut être configuré pour réaliser une fonction d'éclairage de type route. Le deuxième module lumineux peut être configuré pour réaliser une fonction d'éclairage de type code.
Les modules lumineux peuvent être des modules d’éclairage, c’est-à-dire être configurés pour générer une ou plusieurs fonctions lumineuses d’éclairage automobile.
L'invention se rapporte également à un projecteur pour un véhicule automobile, comprenant un dispositif d'éclairage tel que défini précédemment.
Le projecteur peut comprendre un boîtier fermé par une glace transparente, le dispositif d'éclairage étant logé à l'intérieur du boîtier, l'élément de couverture recouvrant le premier appareil lumineux et le deuxième appareil lumineux de sorte à les rendre invisibles au travers de la glace.
La est une vue en perspective avant d'un dispositif d'éclairage selon un mode de réalisation de l'invention.
La est une vue en perspective de côté du dispositif d'éclairage, un masque de séparation du dispositif d'éclairage étant masqué.
La est une vue en perspective de côté du dispositif d'éclairage, le masque de séparation et un élément optique monobloc du dispositif d'éclairage étant masqués.
La est une vue en perspective avant du dispositif d'éclairage, le masque de séparation du dispositif d'éclairage étant masqué.
La est une vue en perspective de l'élément optique monobloc du dispositif d'éclairage.
La est une vue en perspective de dessous de l'élément optique monobloc.
La est une première vue en coupe de côté du dispositif d'éclairage, selon un plan P1 identifié sur la .
La est une deuxième vue en coupe de côté du dispositif d'éclairage, selon un plan P2 identifié sur la .
La est une vue en perspective de dessus du masque de séparation du dispositif d'éclairage.
La est une vue en perspective de dessous du masque de séparation du dispositif d'éclairage.
La est une vue de dessus du dispositif d'éclairage.
Mécanisme de changement de pas à cinématique inversée Domaine de l’invention La présente invention concerne le domaine général des turbomachines équipées d’au moins une soufflante dotée d’aubes à calage variable, et plus particulièrement à la commande de l’orientation des pales de soufflante de ces turbomachines.
Le pilotage de l’orientation des aubes est communément réalisé au moyen d’un mécanisme de changement de pas comprenant un vérin de commande comportant une partie mobile en translation suivant l’axe de la soufflante et un système de liaison reliant la partie mobile à l’aube de sorte à convertir la translation de la partie mobile en rotation de l’aube à calage variable. Souvent, ledit système de liaison comprend un premier pion solidaire de la partie mobile, un deuxième pion solidaire de l’aube, à l’écart de son axe de pivotement, et une bielle reliant les deux pions l’un à l’autre. Un tel mécanisme de changement de pas est par exemple connu de FR 2 980 770 A1 et WO 2017/118793 A1.
Une difficulté rencontrée avec les aubes à calage variable est qu’elles sont sollicitées, sous leur propre effet centrifuge, vers la position voile. Cela induit dans le système de liaison reliant la partie mobile à l’aube des contraintes importantes nécessitant de dimensionner les pièces de manière adaptée pour résister à ces contraintes. Le plus souvent, ce dimensionnement a un effet négatif sur le poids le système de liaison.
Un objectif de l’invention est de permettre un allègement du système de liaison d’un mécanisme de changement de pas pilotant l’orientation d’aubes à calage variable. D’autres objectifs sont de faciliter le montage du mécanisme de changement de pas, de permettre une simplification du mécanisme de changement de pas, et de faciliter l’accès au mécanisme de changement de pas lorsqu’il est assemblé à un ensemble d’aubes à calage variable.
A cet effet, l’invention a pour objet, selon un premier aspect, un mécanisme de changement de pas pour ajuster une position angulaire d’au moins une aube à calage variable autour d’un axe de pivotement de l’aube, l’aube à calage variable étant déplaçable autour de son axe de pivotement entre une position voile et une position drapeau, ledit mécanisme de changement de pas comprenant : un bâti fixe relativement à l’axe de pivotement, un vérin de commande comportant une partie fixe solidaire du bâti et une partie mobile mobile en translation suivant un axe longitudinal relativement à la partie fixe entre une position rétractée et une position déployée, et un système de liaison reliant la partie mobile à l’aube à calage variable de sorte à convertir : une translation de la partie mobile suivant l’axe longitudinal dans un premier sens en une rotation de l’aube à calage variable autour de l’axe de pivotement vers la position voile, et une translation de la partie mobile suivant l’axe longitudinal dans un deuxième sens opposé au premier sens en une rotation de l’aube à calage variable autour de l’axe de pivotement vers la position drapeau,
ledit système de liaison comprenant une première articulation solidaire de la partie mobile, une deuxième articulation solidaire de l’aube à calage variable, à l’écart de l’axe de pivotement, et un organe de liaison reliant la première articulation à la deuxième articulation, dans lequel la première articulation est disposée à l’amont, respectivement à l’aval, de la deuxième articulation, le premier sens allant de l’amont vers l’aval, respectivement de l’aval vers l’amont.
Selon des modes de réalisation particuliers de l’invention, le mécanisme de changement de pas présente également une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prise(s) isolément ou suivant toute(s) combinaison(s) techniquement possible(s) : l’organe de liaison est constitué par une bielle ; l’aube à calage variable comprend un bord d’attaque, un bord de fuite et une corde reliant le bord d’attaque au bord de fuite, la deuxième articulation étant placée à l’opposé du bord de fuite relativement à un plan orthogonal à la corde et contenant l’axe de pivotement ; le mécanisme de changement de pas comprend un dispositif de verrouillage de pas propre à bloquer la translation de la partie mobile relativement à la partie fixe au moins dans le premier sens ; le dispositif de verrouillage de pas comprend : un organe de support, mobile en translation relativement au bâti suivant l’axe longitudinal entre une position de fonctionnement et une position de verrouillage, un dispositif de rappel sollicitant l’organe de support vers sa position de verrouillage, un dispositif de maintien pour maintenir l’organe de support dans sa position de fonctionnement en conditions normales de fonctionnement, et un système vis-écrou avec : une vis solidaire en translation de l’organe de support et montée mobile en rotation autour de l’axe longitudinal relativement à l’organe de support, la vis présentant une surface de butée qui est à distance du bâti lorsque l’organe de support est en position de fonctionnement et en appui contre le bâti lorsque l’organe de support est en position de verrouillage, et un écrou solidaire de la partie mobile du vérin et coaxial à la vis, l’écrou coopérant avec la vis de sorte qu’une translation de l’écrou suivant l’axe longitudinal entraîne la rotation de la vis autour de l’axe longitudinal,
L’axe longitudinal X-X définit l’axe de rotation pour la partie rotor de la section de soufflante 20 , les parties rotor de la section de compresseur 22 et les parties rotor de la section de turbine 26 , autrement dit pour le corps basse pression et le corps haute pression, lesquels sont chacun susceptibles d’être entraînés en rotation autour de l’axe longitudinal X-X par rapport au carter moteur 23 et au carter de soufflante 25 .
En fonctionnement, la soufflante 20 aspire un flux d’air dont une portion, circulant au sein d’une veine primaire A , est, successivement, comprimée au sein de la section de compresseur 22 , enflammée au sein de la chambre de combustion 24 et détendue au sein de la section de turbine 26 avant d’être éjectée hors du moteur 2 . La veine primaire A traverse le carter moteur 23 de part en part. Une autre portion du flux d’air circule au sein de la veine secondaire B qui prend une fourme annulaire allongée entourant le carter moteur 23 , l’air aspiré par la soufflante 20 étant redressé par les redresseurs puis éjecté hors de l’ensemble propulsif 1 . De cette manière, l’ensemble propulsif 1 génère une poussée. Cette poussée peut, par exemple, être mise au profit de l’aéronef 100 sur lequel l’ensemble propulsif 1 est rapporté et fixé.
Procédé de pilotage La illustre un procédé E de pilotage du moteur 2 .
Le procédé E permet , en fonctionnement, de diminuer la température de l’air circulant au sein de la veine primaire A , en aval de la section de compresseur 22 , plus précisément entre la section de compresseur 22 et la chambre de combustion 24 , et ce sans pour autant surdimensionner le moteur 2 . Cette température peut être mesurée au moyen d’une sonde dont au moins une portion active s’étend au sein de la veine primaire A . Alternativement, ou en complément, cette température peut être déterminée à partir d’une mesure de la pression en aval de la section de compresseur 22 et/ou d’une mesure d’une vitesse de rotation de l’arbre haute pression 282 autour de l’axe longitudinal X - X .
Pour ce faire, le procédé E comprend une modification E1 d’un débit d’un flux d’air circulant à travers la section de compresseur 22 en fonction d’une température d’air entourant le moteur 2 afin, notamment, de tenir compte du cas spécifique du décollage à altitude et température élevées (« Hot and High » dans la terminologie anglo-saxonne).
Le débit de flux d’air est défini comme un rapport entre la quantité d’air totale sortant de la section de compresseur 22 durant une période donnée, et cette période donnée. Ce débit peut être déterminé à partir d’une mesure d’une vitesse de rotation de l’arbre haute pression 282 autour de l’axe longitudinal X - X et/ou de l’arbre basse pression 280 autour de l’axe longitudinal X - X , d’une mesure de la température et de la pression de l’air circulant au sein de la veine primaire A entre la section de compresseur 22 et la chambre de combustion 24 .
La température de l’air entourant le moteur 2 est la température ambiante, laquelle est de préférence mesurée en atmosphère standard. Cette température peut être mesurée au moyen d’une sonde dont au moins une portion active s’étend au sein de la veine d’air en amont de la section de soufflante 20 . L’atmosphère standard, dite « ISA » (pour « International Standard Atmosphere » dans la terminologie anglo-saxonne), est un modèle atmosphérique décrivant les variations de pression, de température, de densité et de viscosité pour un large éventail d'altitudes. Il se compose d'une table de valeurs à différentes altitudes et de formules permettant le calcul de ces valeurs. L'organisation internationale de normalisation, dite « ISO » (pour « International Organization for Standardization », dans la terminologie anglo-saxonne) publie l’ISA comme norme. Le modèle ISA divise l'atmosphère en différentes couches avec une distribution linéaire de la température. Les autres valeurs sont calculées à partir des constantes physiques fondamentales et leurs dérivées. Mesurer la température en atmosphère standard permet de mieux apprécier les situations dans lesquelles le décollage a lieu dans des conditions plus critiques que d’habitude, typiquement à température et altitudes élevées.
Cette modification E1 du débit du flux d’air circulant à travers la section de compresseur 22 entraîne une modification E2 du taux de compression à travers la section de compresseur 22 . En effet, la ligne de fonctionnement de la section de compresseur 22 , et notamment du compresseur haute pression 222 , étant unique, le débit d’air réduit circulant entre la section de compresseur 22 et la chambre de combustion 24 est constant. Le débit d’air réduit est donné par la formule suivante :
où W R est le débit d’air réduit circulant entre la section de compresseur 22 et la chambre de combustion 24 , W est le débit d’air circulant entre la section de compresseur 22 et la chambre de combustion 24 , T est la température du flux d’air circulant entre la section de compresseur 22 et la chambre de combustion 24 et P est la pression de l’air en aval de la section de compresseur 22 , mais en amont de la chambre de combustion 24 .
Dès lors, si le débit du flux d’air circulant à travers la section de compresseur 22 est modifié, la section de compresseur 22 s’adapte pour modifier le débit d’air W circulant entre la section de compresseur 22 et la chambre de combustion 24 de sorte à maintenir constant le débit d’air réduit W R circulant entre la section de compresseur 22 et la chambre de combustion 24 . C’est pourquoi le taux de compression à travers la section de compresseur 22 est également modifié.
Le taux de compression est défini comme un rapport entre une pression de l’air en aval de la section de compresseur 22 , mais en amont de la chambre de combustion 24 , et une pression de l’air en amont de la section de compresseur 22 , mais en aval de la soufflante 20 . Ces pressions peuvent être mesurées au moyen d’une sonde dont au moins une portion s’étend au sein de la veine primaire A .
En parallèle, pour satisfaire la poussée requise pour le moteur 2 , la température en aval de la chambre de combustion 24 , typiquement la température du flux d’air entre la turbine haute pression 262 et de la turbine basse pression 260 , est prévue d’augmenter lors de mise en œuvre du procédé E . Ceci ne pose toutefois pas de problème puisque cette température est généralement moins limitante, lors du fonctionnement du moteur 2 au décollage à température et altitudes élevées, que la température entre la section de compresseur 22 et la chambre de combustion 24 . Ainsi, le procédé E permet de transférer la marge de fonctionnement dont le moteur 2 dispose concernant la température en aval de la chambre de combustion 24 vers la température en aval de la section de compresseur 22 , de sorte à satisfaire les exigences de maintien de poussée lors d’un décollage à altitude et température élevées, sans pour autant surdimensionner le moteur.