INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans certains modes de réalisation, comme dans les exemples des figures 10 à 16, l'extrémité aval 10B du tube est délimitée par un plan de sortie PS, et une portion 12B de la paroi 12 se prolonge en aval du plan de sortie PS. En particulier, la portion 12B forme une languette s'étendant d'un côté du tube 10, dans le prolongement de celui-ci. L'obstacle 30 forme une saillie sur cette portion 12B de paroi. La face avant 32 de l'obstacle 30 est située en aval du plan de sortie PS. Il existe ainsi des zones de passage transversal ZT entre le plan de sortie PS et la face avant 32 de l'obstacle 30, de chaque côté de l'obstacle 30. Plus la distance axiale XF entre la face avant 32 et le plan de sortie PS augmente, plus la taille des zones de passage transversal ZT augmente. La projection des zones de passage transversal ZT dans un plan de coupe axial passant par la prise de pression 40 est représentée en hachuré sur la .
Les zones de passage transversal ZT conduisent à une surface de passage (ou d’évacuation) tridimensionnelle plus grande que dans les configurations où la face avant 32 est positionnée à l’intérieur du tube 10 ou dans le plan de sortie PS. Les zones de passage transversal ZT favorisent l'évacuation latérale des impuretés.
Dans certains modes de réalisation, la face avant 32 est située en aval du plan de sortie PS de sorte que XF < 0,5·dS, où XF est la distance axiale entre la face avant 32 et le plan de sortie PS et dS la plus grande dimension de la section droite intérieure du tube 10 dans le plan de sortie PS. Lorsque le tube 10 est de section circulaire, la plus grande dimension dS de sa section correspond à son diamètre interne d. Une telle configuration garantit le fait que l'obstacle 30 soit situé dans l'écoulement canalisé du fluide. En d'autres termes, la zone en aval du tube 10 dans laquelle se situe l'obstacle 30 est suffisamment proche du plan de sortie PS du tube 10 pour que l'écoulement du fluide soit encore canalisé dans cette zone.
Dans certains modes de réalisation, la face avant 32 de l'obstacle est délimitée en hauteur par un bord supérieur 31 et un bord inférieur 35, et en largeur par des bords latéraux 33. Le bord inférieur 35 est relié à la paroi du tube 12 tandis que le bord supérieur 31 et les bords latéraux 33 sont libres en ce sens qu'ils ne sont pas reliés à la paroi du tube 12, mais séparés de celle-ci par un espace vide. Il existe donc une surface supérieure ZA, au-dessus de l'obstacle 30, et des surfaces latérales ZB, de part et d'autre de l'obstacle 30, à travers lesquelles s'écoule le fluide. Ces surfaces ZA et ZB, sont repérées sur les figures 2, 5 et 11. Les surfaces ZA et ZB sont contiguës et planes lorsque la face avant 32 de l'obstacle 30 se situe en amont ou dans le plan de sortie PS du tube 10 (c’est-à-dire lorsque l'obstacle 30 se situe à l'intérieur ou à la sortie du tube 10). Ces surfaces ZA et ZB sont contiguës et tridimensionnelles, lorsque la face avant 32 de l'obstacle se situe en aval du plan de sortie PS du tube 10, c’est-à-dire lorsqu'il existe des zones de passage transversal ZT.
Le tube 10 délimite des sections de passage pour le fluide. On appelle section de passage la surface à travers laquelle s'écoule (ou s’évacue) le fluide entre l’obstacle 30 et la paroi 12 du tube. Dans certains modes de réalisation, le tube 10 délimite une section de passage minimum et une section de passage maximum pour le fluide, la section de passage minimum se situant au niveau de l'obstacle et étant au moins égale à 20% de la section de passage maximum. Dans le cas particulier d'un tube cylindrique de révolution, la section de passage maximum peut être égale à l'aire de la section circulaire intérieure du tube, soit π·d 2 /4 où d est le diamètre interne du tube.
Dans les exemples des figures, la section de passage minimum correspond à la somme des surfaces ZA et ZB qui entourent l'obstacle.
Dans les modes de réalisation où l'obstacle 30 se situe à l'intérieur ou à la sortie du tube 10, comme dans les exemples des figures 1 à 9, la section de l'obstacle, au niveau de sa face avant 32, mesure entre 20 % et 80 %, en particulier entre 30% et 70%, de la section de passage du tube 10 située juste en amont de la face avant 32. Dans le cas particulier d'un tube cylindrique de révolution, la section de l'obstacle, au niveau de sa face avant 32, mesure donc entre 20 % et 80 % de la section circulaire intérieure du tube.
Dans certains modes de réalisation, la face avant 32 de l'obstacle 30 est sensiblement perpendiculaire à la paroi 12 du tube (dans les exemples des dessins, la face avant32 de l'obstacle 30 est perpendiculaire à la paroi 12). En particulier, la face avant peut former avec la paroi 12 un angle compris entre 60° et 120°, en particulier entre 70° et 110°. Un angle plus faible risque de créer une zone de rétention des impuretés au niveau du bord inférieur 35 de la face avant 32, tandis qu'un angle plus élevé risque de diminuer la taille de la région d'arrêt S1.
Plus précisément et en référence à la prise comme exemple, une région d’arrêt S1 est créée au voisinage et en amont de la face avant 32. La région d’arrêt S1 est caractérisée par une zone dite d’eau-morte tourbillonnaire isobare, délimitée, dans le plan de coupe axial, par une ligne (représentée en pointillés sur la ) reliant un point de décollement A1 de l’écoulement au point de recollement A2 de l’écoulement. Le point de décollement A1 est situé sur la paroi 12 dans l'alignement et en amont de l’obstacle 30. Le point de recollement A2 est situé vers le sommet de l’obstacle.
La prise de pression 40 doit être située dans la région d'arrêt S1, en amont de la face avant 32 de l’obstacle et en aval du point A1 de décollement. Le point de décollement A1 est défini par un coefficient de frottement moyen nul. Ce point de décollement A1 peut être obtenu sans difficulté particulière par des calculs de mécanique des fluides de type Navier Stokes à la portée de la personne du métier. La prise de pression 40 capte ainsi la pression notée Pi_S1 régnant dans la région d'arrêt S1.
Dans certains modes de réalisation, la prise de pression 40 se situe en amont de l'obstacle 30 de sorte que 0,2·H ≤ X ≤ 2·H, où X est la distance axiale entre la prise de pression 40 et la face avant 32 de l'obstacle, et H la hauteur de la face avant. En deçà de 0,2·H, la prise de pression 40 est trop proche de la face avant ce qui présente un risque d'obturation temporaire par des impuretés non encore évacuées. Au-delà de 2·H, la prise de pression 40 risque de se trouver en dehors de la région d'arrêt S1. Pour diminuer encore ces risques, la prise de pression 40 peut se situer en amont de l'obstacle 30 à une distance axiale X telle que 0,3·H ≤ X ≤ H.
Par ailleurs, dans la région d’arrêt S1, il est possible qu'un tourbillon secondaire se forme dans le coin entre la face avant 32 de l'obstacle et la paroi 12 servant à canaliser l’écoulement, c’est-à-dire au niveau du bord inférieur 35 de la face avant 32. Dans certains modes de réalisation, pour éviter la formation d'un tel tourbillon secondaire qui pourrait favoriser l’accumulation de impuretés, une cassure d'angle 49 ou un arrondi 39 judicieusement dimensionné peut être formé dans le coin au pied de l’obstacle 30, comme illustré sur les figures 13, 15 et 16.
La illustre un exemple de sonde 1 montée, via un support 93, sur le fuselage 91 d'un aéronef. Une liaison pneumatique 42 traverse le support 93 et relie la prise de pression 40 à un capteur de pression P présent à bord de l'aéronef. Un dispositif de chauffage comme une résistance chauffante 95 peut être intégré à l'obstacle 30 afin d’augmenter la température des matériaux constituant l'obstacle 30 et, ainsi, limiter encore le risque que des phases condensées de l’air humide ou givrant ne se forment ou perdurent au contact des parois de l'obstacle 30 et dans la région d’arrêt S1.
Le capteur de pression P (relié à la prise de pression 40) mesure la pression Pi_S1 dans la région d’arrêt S1 en amont de l’obstacle. Il est alors possible, en appliquant une loi de correction décrite plus loin, de remonter au nombre de Mach de l'aéronef, si l'on mesure par ailleurs la pression statique P0. La pression statique P0 peut être mesurée, par exemple, à l'aide d'une ou plusieurs autres prises de pression situées ailleurs sur le fuselage 91.
Comparativement à une sonde Pitot de l'art antérieur, la sonde 1 proposée permet d’éviter que le captage de pression soit exposé frontalement à l’écoulement et d’établir une évacuation des impuretés plus efficace. La sonde 1 peut avoir une forme générale similaire à celle d’une sonde Pitot et s’intégrer de la même manière à un aéronef ou tout autre véhicule. Elle peut donc être montée en lieu et place d'une sonde Pitot. La sonde 1 peut être montée fixe sur un véhicule car elle permet une mesure fiable de la pression d’arrêt pour une plage d’incidence ou de dérapage de + ou – 15°. La sonde 1 peut aussi être montée sur girouette. Ces caractéristiques répondent aux contraintes posées par les industriels pour rééquiper les avions existants.
La qualité et la fiabilité des mesures de pression effectuées au moyen de la sonde 1 proposée ont été évaluées lors d'essais en soufflerie.
L’assemblage 1 comprend enfin une portion inférieure 13 formant le pied de l’assemblage, dans le prolongement du boîtier 10. Le pied 13 de l’assemblage présente une extrémité distale 15 en forme de cône ou arrondie pour pouvoir être inséré à la verticale dans les chandelles du sommier (support) d’un cœur de réacteur. Le pied 13 de l’assemblage comporte à sa périphérie des ouvertures 16 débouchant en son sein.
Les assemblages en position sur le sommier sont espacés les uns des autres au niveau de leur corps, typiquement de quelques mm entre les faces en regard de deux boîtiers à section hexagonale adjacents.
Il est à noter que tous les réacteurs RNR-Na en étude, construction ou fonctionnement dans le monde, utilisent des assemblages ayant pour boîtier un tube hexagonal fermé (TH), tel que décrit ci-avant, qui constitue la référence depuis l’origine de cette filière nucléaire dans les années 60.
Une problématique de sûreté est liée à un comportement qu’un cœur de réacteur RNR-Na d’une forte puissance, typiquement supérieure à 1000 MW thermique, pourrait avoir en situation de prévention et mitigation d’accidents graves c’est-à-dire induisant une fusion partielle ou totale du cœur.
Aussi les accidents graves sont étudiés afin de garantir des rejets radiologiques acceptables, et ce dès la phase de conception d’un réacteur.
Les RNR-Na n’étant pas dans leur configuration la plus réactive en fonctionnement normal, la puissance peut augmenter drastiquement en cas d’accident grave. La fusion du cœur et les relocalisations de gaines ou de combustible peuvent en effet conduire à des rejets radioactifs dans l’environnement.
Par conséquent, la démonstration de sûreté d’un réacteur RNR-Na doit prouver le bon comportement du réacteur en cas d’accident grave et que suite à un tel accident, le réacteur peut être ramené et maintenu dans un état sécurisé.
Pour étudier un accident grave dans un RNR-Na, le déroulement de la séquence accidentelle est généralement découpé schématiquement en plusieurs phases comme suit :
- la phase d’initiation, qui débute à l’instant d’occurrence de l’évènement initiateur, alors que le réacteur est en régime de fonctionnement normal, et qui se termine au début de la dégradation des aiguilles de combustible ;
- la phase primaire, qui débute à l’initiation de la dégradation des aiguilles, et qui se termine à la rupture du premier tube hexagonal (TH) d’un assemblage au sein du cœur. Cette phase est caractérisée par des mouvements majoritairement axiaux de matériaux fondus dans les assemblages dégradés, le cœur conservant sa géométrie d’ensemble ;
- la phase de transition, qui correspond à la perte d’intégrité des TH, résultant soit de leur fusion, soit de leur perte de propriétés mécaniques. Cette phase est en fait le siège d’une transition entre la relocalisation axiale des matériaux fondus dans chaque assemblage, et la propagation radiale des matériaux dégradés entre les différents assemblages ;
- la phase secondaire, pendant laquelle se forment un ou plusieurs bains fondus de grande dimension dans le cœur dégradé, pouvant être le siège de criticités réitérées ;
- la phase de relocalisation et de refroidissement pendant laquelle une partie de l’inventaire des matériaux du cœur est relocalisée jusqu’au récupérateur de matières fondues, dont il faut assurer le refroidissement.
Art antérieur Un système de transmission OMAMRC mettant en œuvre une transmission de type multiplexage par répartition en fréquence dit FDM est connu de la demande WO 2021/260308 publiée le 30 décembre 2021.
Le système de télécommunication OMAMRC décrit illustré par la figure 1 comprend sources qui appartiennent au jeu de sources , éventuellement relais qui appartiennent au jeu de relais , , , et une destination . Chaque source du jeu communique avec l’unique destination avec l’aide des autres sources (user cooperation selon la terminologie anglosaxonne) et des relais qui coopèrent. Les nœuds comprennent les relais et les sources qui peuvent se comporter comme un relais quand elles n’émettent pas leur propre message.
Les nœuds, sources et relais, accèdent au canal de transmission selon un schéma d’accès multiple orthogonal en fréquence et fonctionnent selon un mode full-duplex qui leur permet d’écouter sans interférence les transmissions des autres nœuds.
La bande du canal est divisée en B sous-bandes dont le nombre est supposé supérieur ou égal au nombre de sources : . Chaque sous-bande associée à un intervalle de temps (time slot selon la terminologie anglosaxonne) détermine F utilisations du canal (F ressource éléments selon la terminologie anglosaxonne). A chaque intervalle de temps, la transmission FDM intervient sur la bande divisée en B sous-bandes orthogonales entre elles.
Un cycle de transmission d’une trame, illustré par la figure 2, dure intervalles de temps avec et le nombre maximal d’intervalles de temps pour un cycle de transmission. A chaque intervalle de temps, aucune, une ou plusieurs sous-bandes sont allouées à un nœud selon une partition et chaque sous-bande est allouée à chaque intervalle de temps à au plus un nœud.
Pendant le premier intervalle de temps (première phase) toutes les sources transmettent, en supposant que , respectivement sur une ou plusieurs sous-bandes allouées à chaque source.
Pendant les intervalles suivants dits de retransmission (deuxième phase), seuls les nœuds sélectionnés parmi les sources et les relais transmettent et leur transmission intervient sur la ou les sous-bandes qui leur sont respectivement allouées selon une partition déterminée pour chaque intervalle courant. Ainsi, à chacun de ces intervalles, la destination détermine le vecteur de dimension B des nœuds devant transmettre à l’intervalle avec pour contrainte que chaque sous-bande est allouée à au plus un nœud.
Le nœud sélectionné pour une transmission coopérative transmet après un codage multi utilisateurs des mots qu’il a correctement décodés. Le nœud sélectionné peut transmettre des parités déterminées à partir des messages de son jeu de sources correctement décodées en utilisant un codage réseau et un codage canal conjoints (Joint Network Channel Coding selon la terminologie anglosaxonne). Les autres nœuds et la destination peuvent améliorer leur propre décodage en exploitant la transmission du nœud sélectionné et mettre à jour en conséquence leur jeu de sources correctement décodées.
La destination contrôle ainsi la transmission des nœuds en utilisant un canal de retour. Ceci permet d’améliorer l’efficacité spectrale et la fiabilité en augmentant la probabilité de décodage de toutes les sources par la destination.
Caractéristiques principales de l’invention La présente invention a pour objet un procédé de transmission de messages mis en trames destiné à un système de télécommunication comprenant une destination et nœuds dont sources et relais, , avec un accès multiple orthogonal au canal de transmission entre les nœuds, avec un nombre maximum de intervalles de temps par trame transmise répartis entre une 1 ère phase de intervalles de temps et une 2 nde phase d’au moins un intervalle de temps dit de retransmission, , le message d’une source ayant été codé avant transmission selon un codage de type à redondance incrémental qui génère plusieurs redondances, la transmission étant de type multiplexage par répartition en fréquence sur une bande divisée en sous-bandes orthogonales entre elles, . Le procédé est tel qu’il comprend : une transmission de premières redondances des messages des sources pendant la 1 ère phase, une réception par les nœuds d’une information d’ordonnancement indiquant par sous-bande une source sélectionnée non encore correctement décodée par la destination dite source à aider, l’information d’ordonnancement tenant compte d’une contrainte d’une puissance maximale d’émission par nœud, une transmission sur une même sous-bande pendant un même intervalle de retransmission de la 2 nde phase, de nœuds dits actifs ayant une connaissance correcte d’une même source sélectionnée, d’une même deuxième redondance du même message d’une même source, la transmission d’un nœud sur plusieurs sous-bandes étant sous contrainte d’une puissance maximale d’émission du nœud.
L’allocation de sous-bandes orthogonales entre les sources permet de réduire le temps nécessaire pour transmettre des données puisque toutes les sources émettent leur première redondance sur une ou plusieurs sous-bandes d’un des intervalles de temps (time slot) de la 1 ère phase. Lorsque la 1 ère phase comprend un seul intervalle de temps, , alors toutes les sources émettent simultanément pendant ce même intervalle de temps ce qui permet d’avoir une 1 ère phase très rapide. Un tel procédé est donc bien adapté pour des services exigeant en termes de latence.
La transmission d’une même redondance simultanément pendant un même intervalle de retransmission de la 2 e phase par tous les nœuds ayant une connaissance correcte de la même source permet d’augmenter la puissance à la réception à la destination et ainsi de diminuer très fortement la probabilité d’une fausse alarme i.e. d’un décodage incorrect. Cette amélioration permet une optimisation du débit et/ou permet de diminuer la puissance d’émission des sources pour un même débit. Les nœuds ayant une connaissance correcte de la même source sont aussi bien les nœuds ayant décodés correctement cette même source que la source elle-même. Ces nœuds autre que la source sont capables de coopération en transmettant une même redondance de cette même source pendant un intervalle de retransmission. La transmission de ces nœuds est dite coopérative.
Dans le cas où le système inclus des relais autres que les sources, une transmission coopérative est soit une transmission par un relais soit une transmission par une source capable d’aider la destination à décoder une source qu’elle n’a pas encore correctement décodée.
Une transmission coopérative est une transmission par un nœud qui contient des informations relatives à au moins un message d’un autre nœud. La transmission d’un relais est, par nature, une transmission coopérative mais aussi la transmission d’une source (qui est capable de coopération) qui inclut dans sa transmission des informations relatives à au moins un message d’une autre source. La coopération des nœuds assure une augmentation de la fiabilité des transmissions.
La transmission d’un nœud sur une sous-bande dépend de sa transmission sur d’autres sous-bandes. En effet, un nœud a une puissance d’émission P qui doit être répartie sur toutes les sous-bandes pour lesquels il est actif. La puissance émise par un nœud pour une sous-bande est fonction de sa puissance émise sur les autres sous-bandes pour lesquels il est actif et la somme des puissances émises par bande ne peut dépasser P.
La sélection des sources à aider est mise en œuvre par un dispositif dit ordonnanceur ou scheduleur qui peut tout aussi bien correspondre à la destination qu’à un autre dispositif qui dispose de connaissances sur la qualité des liens au sein du système considéré.
Entre cette ligne de soudure 58 et le cordon de soudure 56, l’étanchéité de la membrane est réalisée au moyen d’un joint de soudure 60 reliant le cordon de soudure 56 à la ligne de soudure 58. Alors que le cordon de soudure et/ou la ligne de soudure sont des soudures qui traversent les bords relevés 32 et l’organe de liaison 54, ou le flanc relevé 44, l’organe de liaison 54 et le bord relevé 32, le joint de soudure 60 est présent entre une arête du bord relevé 32, une arête de l’organe de liaison 54 et soit une arête du bord relevé 32 attenant ou le flanc relevé 44 adjacent. Il s’agit donc d’un soudure qui bouchonne ces arêtes et les relie solidairement.
Le joint de soudure 60 suit un profil particulier, vu dans un plan perpendiculaire au plan principal de la membrane d’étanchéité 20, 24. Ce joint de soudure 60 comprend ainsi au moins deux portions courbées 62, 64 et un portion rectiligne 66 qui s’étend entre les deux portions courbées 62, 64. Les portions courbées 62, 64 sont celles qui permettent de joindre la portion rectiligne 66 respectivement au cordon de soudure 56 et à la ligne de soudure 58.
Tel que visible sur les figures 9 et 11, une première portion courbée 62 des portions courbées suit globalement une courbe sur un secteur angulaire 68 compris entre 47° et 57 °. Sur la , la première portion courbée 62 s’étend sur le secteur angulaire 68 égale à 52° à +/-5°, tandis que la deuxième portion courbée 64 s’étend sur un secteur angulaire 70 compris entre 37° et 47°, par exemple égale à 42°.
La montre un exemple où la première portion courbée 62 s’étend sur un secteur angulaire 68 égale à 23° à +/-5°, la deuxième portion courbée 64 s’étendant sur le secteur angulaire 70 supérieure au secteur angulaire 68 de la première portion courbées 62. Selon un exemple, le secteur angulaire 70 de la deuxième portion courbées 64 est ainsi compris entre 37° et 47°°, en étant par exemple égal à 42° à +/-5°.
Dans le mode de réalisation des figures 8 à 11, la portion rectiligne 66 est parallèle à la ligne de soudure 58 et/ou au cordon de soudure 56. De manière avantageuse, un axe de cette portion rectiligne 66 est confondue avec un axe de la ligne de soudure 58.
Sur les figures 9 et 11, la portion rectiligne 66 est situé à une distance H3 du plan principal de la membrane d’étanchéité 20, 24, cette distance H3 étant égale à la distance H2 qui traduit la hauteur de ligne de soudure 58.
Sur la , on constate que la première portion courbée 62 et la deuxième portion courbée 64 comprennent chacune un fond de courbe disposé à une distance H4 égale à la distance H1 du cordon de soudure 56 mais inférieure à la distance H2 de la ligne de soudure 58.
Sur la , le fond de courbe de la première portion courbée 62 est à la même distance H4 que la distance H2 de la ligne de soudure 58, tandis que le fond de courbe de la deuxième portion courbée 64 est à une distance identique à la distance H1 du cordon de soudure 56.
Ce qui a été décrit précédemment concernant la composition de la membrane d’étanchéité 20, 24 peut s’appliquer à l’une ou l’autre des membranes d’étanchéité de la paroi de fond 4, et, avantageusement, s’applique à la fois à la membrane d’étanchéité primaire 24 et à la membrane d’étanchéité secondaire 20. On comprend que la membrane d’étanchéité primaire 24 comprend plusieurs bandes métalliques 26, au moins une plaque de fermeture 34 et au moins une plaque intermédiaire 36 telles qu’elles ont été décrites précédemment, et que la membrane d’étanchéité secondaire 20 comprend également plusieurs bandes métalliques 26, au moins une plaque de fermeture 34 et au moins une plaque intermédiaire 36 telles qu’elles ont été décrites précédemment. Une telle composition de la membrane d’étanchéité primaire 24 et de la membrane d’étanchéité secondaire 20 optimise l’élasticité de la paroi de fond 4 de la cuve 1 tout en assurant une étanchéité de ladite paroi de fond 4 au gaz liquide contenu dans la cuve 1.