INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, une telle machine de manutention est particulièrement avantageuse en ce que, d’une part, elle est autonome et d’autre part, elle est polyvalente et peut ainsi réaliser une grande diversité d’opérations de manutention en raison de sa capacité à s’accoupler de manière autonome à une pluralité d’outils différents.
Quatre solutions sont testées. Chacune d’entre elle est obtenue par dilution dans un milieu de culture et obtention d’une concentration finale d’éthanol à 1%. La solution témoin ne contient pas l’ingrédient. Les deuxième, troisième et quatrième solutions diffèrent par la concentration de l’ingrédient (respectivement 1,4 μg/ml, 3,5 μg/ml et 7,0 μg/ml).
A J0 (Jour 0), une plaie artificielle est réalisée par grattage du tapis cellulaire. Après lavage pour éliminer les débris cellulaires, les échantillons reçoivent du milieu d’essai DMEM (milieu de Eagle modifié par Dulbecco) comportant l’une des solutions testée (témoin éthanol, solution 1, solution 2 ou solution 3). Pour chaque plaie, une zone spécifique est sélectionnée à l’aide d’un microscope inversé et enregistrée après capture de l’image à l’aide d’une caméra. Après acquisition et enregistrement des images, les cultures sont replacées à l’étuve et incubées à 37°C pendant 2 à 3 jours. Les milieux sont renouvelés tous les jours après mesure biquotidienne des plaies à l’aide d’un système d’analyse d’images.
Les essais sont réalisés sur des kératinocytes épidermiques humains HaCat. Les solutions testées sont introduites au contact des cellules épidermiques immédiatement après la formation des plaies superficielles.
Pour chaque échantillon, la surface des plaies est mesurée par analyse d’images à J0, J1 et J2 donnant respectivement des résultats à T1 (8h), T2 (24h), T3 (32h) et T4 (48h). La surface des plaies aux différents temps T1, T2, T3 et T4 est évaluée en pourcentage de la surface initiale de la plaie considérée (soit 100% à T0). Un pourcentage de cicatrisation associé est également évalué.
Les résultats sont présentés dans le Tableau 2 ci-après. [Table 2] T0 T1 (8h) T2 (24h) T3 (32h) T4 (48h) Surf* %Ci** Surf* %Ci** Surf* %Ci** Surf* %Ci** Surf* %Ci** Témoin éthanol 100±0 0±0 84±3 15,87±2,71 51±3 48,96±1,29 35±3 64,57±1,03 0±0 100,00 ±5,53 Sol 1 (1,4 μg/ml) 100±0 0±0 79±4 20,49±2,88 28±5 71,88±2,62 0±0 99,93±8,50 0±0 100,00±8,41 Sol 2 (3,5 μg/ml) 100±0 0±0 82±1 17,53±1,38 25±4 74,52±4,19 0±0 99,98±1,07 0±0 100,00 ±1,09 Sol 3 (7,0 μg/ml) 100±0 0±0 81±3 18,68±0,74 23±9 76,45±11,11 0±0 100 ±14,27 0±0 100 ±14,27 *Surface des plaies exprimées en % de la surface initiale de la plaie considérée
Tableau 2 : Résultats d’activité cicatrisante de l’ingrédient de l’invention selon trois concentrations différentes
On constate une augmentation substantielle de la cinétique de cicatrisation des plaies sur lesquelles sont appliquées les solutions contenant l’ingrédient de l’invention en comparaison avec le témoin éthanol. L’effet cicatrisant est comparable pour les trois solutions 1, 2 et 3. Les différences enregistrées aux temps T2 et T3 pour les trois solutions 1, 2 et 3 sont statistiquement significatives par rapport au témoin éthanol. Les solutions 1, 2 et 3 permettent d’assurer une fermeture complète de la plaie artificielle à T3 (32h).
Ces résultats montrent que l’ingrédient de l’invention présente un effet cicatrisant notable et est donc capable d’augmenter significativement la cinétique de réparation cutanée.
Mise en évidence de l’effet anti-inflammatoire
Cet essai consiste à évaluer la production de médiateurs de l’inflammation par des kératinocytes humains en réponse à un stress irritatif. La méthode est basée sur la mesure du taux de libération de l’interleukine 6 (IL-6) par des kératinocytes cultivés en en présence de l’ingrédient et stimulés par les UV.
Cinq solutions sont testées. Chacune d’entre elles est obtenue par dilution dans un milieu de culture et obtention d’une concentration finale d’éthanol à 1%. La solution témoin ne contient pas l’ingrédient. Les deuxième, troisième et quatrième solutions diffèrent par la concentration du résidu final (respectivement 1,4 μg/ml, 3,5 μg/ml et 7,0 μg/ml). La cinquième solution est la dexaméthasone (Dexa) (SIGMA Ref D1756) qui est testée à 100μM comme contrôle positif.
A J0, 48h après ensemencement, les cellules sont rincées avec du tampon phosphate salin (PBS) puis exposées aux UVB à travers le PBS. Immédiatement après l’irradiation, le PBS est remplacé par le milieu d’essai DMEM (milieu de Eagle modifié par Dulbecco) comprenant la solution à tester. Les cellules sont replacées à 37°C et incubées 24h.
A J1 (T 24h), les milieux d’incubation sont prélevés et le taux de IL-6 est mesuré avec le kit de dosage ELISA (IL-6 HIGH SENSITIVITY ELISA KIT, ENZO). Parallèlement, les tapis cellulaires correspondants sont rincés avec une solution saline équilibrée de Hank (HBSS) et traités pour un dosage des protéines cellulaires. Une solution de NaOH est ajoutée dans chaque échantillon. Après incubation, les extraits cellulaires sont prélevés puis congelés à -20°C en attente du dosage avec le kit de dosage (BC Protein Assay - PIERCE ® ).
Les taux bruts d’IL-6 (pg par échantillon) sont déduits par interpolation à partir de la courbe étalon établie avec le standard IL-6 du kit. La moyenne des taux IL-6 est calculés dans chaque échantillon.
Le taux de protéines (μg par échantillon) est déduit par interpolation à partir de la courbe étalon établie avec un standard d’albumine de sérum bovin afin d’exprimer le taux d’IL-6 rapporté au taux moyen de protéines. La moyenne des taux est calculée dans chaque échantillon.
La est une représentation schématique d’un système de conditionnement selon une première forme de réalisation de l’invention.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION En référence à la , il est représenté un système de conditionnement SC selon une forme de réalisation de l’invention configuré pour alimenter une turbomachine M d’aéronef à partir de carburant Q issu d’un réservoir cryogénique R. La turbomachine M est configurée pour assurer la propulsion de l’aéronef, notamment, par entrainement d’au moins un organe propulsif (non représenté sur la ). Dans cet exemple, le carburant Q est de l’hydrogène liquide mais l’invention s’applique à d’autres types de carburant, par exemple, du méthane liquide, de l’ammoniaque ou du gaz naturel liquéfié.
Dans cet exemple, le carburant dans le réservoir cryogénique R est stocké à une température initiale T0 de l’ordre de -253 à -248°C (20 à 25 Kelvins). A cette température, le carburant est liquide.
Comme cela est représenté sur la , le système de conditionnement SC est défini dans un référentiel aéronef REF-A et dans un référentiel turbomachine REF-M. Le réservoir cryogénique R est positionné dans le référentiel aéronef REF-A tandis que la turbomachine M est positionnée dans le référentiel turbomachine REF-M.
Toujours en référence à la , le système de conditionnement SC selon l’invention comprend un circuit de carburant 1 relié en entrée au réservoir cryogénique R et en sortie à la turbomachine M. Un flux de carburant principal Q circule d’amont en aval dans le circuit de carburant 1. Par la suite les termes « amont » et « aval » sont définis par rapport au sens de circulation du flux de carburant principal Q d’amont en aval.
Dans cet exemple, le circuit de carburant 1 comprend une portion amont 1A, une portion intermédiaire 1B et une portion aval 1C.
La portion amont 1A s’étend uniquement dans le référentiel aéronef REF-A directement en sortie du réservoir cryogénique R. Le flux de carburant principal Q circule dans la portion amont 1A du circuit de carburant 1 selon un débit global d0.
La portion intermédiaire 1B s’étend directement en aval de la portion amont 1A. La portion intermédiaire 1B peut s’étendre alternativement uniquement dans le référentiel aéronef REF-A ou à la fois dans le référentiel aéronef REF-A et dans le référentiel turbomachine REF-M, comme cela sera décrit plus en détails par la suite. Selon l’invention, la portion intermédiaire 1B comporte une branche primaire 11 et une branche secondaire 12, montées dans le circuit de carburant 1 en parallèle l’une de l’autre.
De manière analogue, la portion aval 1C s’étend directement en aval de la portion intermédiaire 1B. La portion aval 1C s’étend à la fois dans le référentiel aéronef REF-A et dans le référentiel turbomachine REF-M et est reliée directement à la turbomachine M.
Selon l’invention, le système de conditionnement SC comprend une vanne de distribution 5 et un collecteur 6 montés dans le circuit de carburant 1 et qui relient des différentes portions 1A, 1B, 1C.
La vanne de distribution 5 est montée dans le circuit de carburant 1 entre la portion amont 1A et la portion intermédiaire 1B. La vanne de distribution 5 est configurée pour diviser le flux de carburant principal Q provenant de la portion amont 1A en un flux de carburant primaire Q1 circulant dans la branche primaire 11 de la portion intermédiaire 1B et un flux de carburant secondaire Q2 circulant dans la branche secondaire 12. Le flux de carburant secondaire Q2 est configuré pour être réchauffé dans la branche secondaire 12, comme cela sera décrit plus en détails par la suite.
Le flux de carburant primaire Q1 est configuré pour circuler dans la branche primaire 11 selon un premier débit d1 et le flux de carburant secondaire Q2 est configuré pour circuler dans la branche secondaire 12 selon un deuxième débit d2. Dans une forme de réalisation préférée, le deuxième débit d2 est compris entre 10% et 50% du débit global d0 du flux de carburant principal Q, de préférence encore le deuxième débit d2 est compris entre 10% et 30% du débit global d0 du flux de carburant principal Q. Un débit limité permet de réduire le volume et l’encombrement des conduits de circulation du flux de carburant secondaire Q2 dans la branche secondaire 12. De manière incidente, le premier débit d1 est compris, de préférence, entre 50% et 90% du débit global d0 du flux de carburant principal Q, de préférence encore le premier débit d1 est compris entre 70% et 90% du débit global d0 du flux de carburant principal Q.
Dans une forme de réalisation, la vanne de distribution 5 se présente sous la forme d’une vanne trois voies comprenant une entrée et deux sorties. Il va de soi que la vanne de distribution 5 pourrait tout aussi bien se présenter sous une forme différente, par exemple un raccord en T.
Toujours en référence à la , le collecteur 6 est monté dans le circuit de carburant 1 entre la portion intermédiaire 1B et la portion aval 1C. Le collecteur 6 est configuré pour mélanger le flux de carburant primaire Q1 issu de la branche primaire 11 de la portion intermédiaire 1B et le flux de carburant secondaire Q2 issu de la branche secondaire 12, de manière à reformer le flux de carburant principal Q dans la portion aval 1C du circuit de carburant 1, pour qu’il soit acheminé jusqu’à la turbomachine M pour l’alimenter. La circulation de chaque flux de carburant Q, Q1, Q2 sera décrite plus en détails par la suite.
La technique de la radiographie requiert la maîtrise de différents outils, notamment un tube à rayons X et un détecteur. En particulier, une exposition prolongée aux rayons X, qui sont des rayonnements électromagnétiques ionisants, peut présenter un risque pour la santé du patient de sorte que le tube à rayons X doit être manié avec soin. Le détecteur permet d’obtenir une image en niveaux de gris d’une région anatomique et nécessite de la pratique pour obtenir une image d’une qualité suffisante et être capable de l’interpréter. Par ailleurs, l’injection d’un produit de contraste, parfois nécessaire pour visualiser des tissus mous ou des organes, peut également faire l’objet d’un entraînement.
Il doit être noté que le fantôme médical 1 n’est pas affecté au seul entraînement à l’échographie et à la radiographie. Ses propriétés, détaillées dans la suite de la description, lui permettent d’être utilisé pour un entraînement à d’autres techniques d’imagerie médicale voire à des usages non médicaux.
Comme illustré sur la , le fantôme médical 1 comprend un mannequin 3 en silicone au sein duquel est ménagé un produit 5 d’imitation d’au moins un os.
Le mannequin 3 est adapté pour imiter une partie du corps humain. À ce titre, le silicone présente des propriétés similaires à celles du tissu mou en présence des ultrasons ou des rayons X. Par ailleurs, le silicone présente l’avantage d’avoir des propriétés autocicatrisantes, ce qui est utile en cas de formation d’orifices par l’utilisation répétée d’une aiguille.
Avantageusement, le mannequin 3 a une forme extérieure semblable à celle de la partie du corps qu’elle est destinée à imiter à l’échographie et à la radiographie. Une telle forme permet en effet d’augmenter le réalisme du fantôme médical 1 et de rendre l’entraînement aussi proche que possible d’un examen réel.
Par exemple, la illustre un mode de réalisation du fantôme médical 1 dans lequel le mannequin 3 prend la forme d’un pied humain. Le fantôme médical 1 représenté ici permet à un professionnel de santé de s’entraîner à l’échographie pour la détection d’un fasciite plantaire ou d’une tendinite ou à la radiographie pour évaluer le positionnement du talon lors de l’appui ou diagnostiquer une fracture du métatarse. Le produit 5, ménagé au sein du mannequin 3, n’est pas visible sur la .
Toutefois, le mannequin 3 peut également avoir une forme quelconque, auquel cas le mannequin 3 permet surtout d’imiter les tissus mous qui enveloppent et maintiennent le squelette.
Le produit 5 est adapté pour imiter un os et, plus généralement, une partie du squelette humain. Contrairement au mannequin 3 qui peut avoir une forme extérieure quelconque, la forme extérieure du produit 5 est avantageusement semblable à celle de l’os ou de la partie du squelette à imiter.
Dans l’exemple illustré sur la , le produit 5 prend la forme d’un rachis – ou colonne vertébrale – humain. Le produit 5 comprend alors plusieurs os factices de manière à imiter, entre autres, le rachis cervical, le rachis dorsal, le rachis lombaire, le sacrum et le coccyx. Le produit 5 représenté sur la est destiné à être ménagé dans un mannequin 3 en silicone prenant avantageusement la forme d’un thorax humain pour former un fantôme médical 1. Un tel fantôme médical 1 permet à un professionnel de santé de s’entraîner à l’échographie pour un repérage avant une infiltration épidurale ou à la radiographie pour rechercher un trouble de la statique tel qu’une scoliose ou une cyphose.
Les os sont des structures rigides, essentiellement constituées de tissu conjonctif, formant ensemble le squelette. Les os permettent de protéger les organes internes et de favoriser le mouvement. Ils interviennent dans le métabolisme du calcium, le stockage des minéraux et la production des cellules sanguines.
La constitution d’un os lui confère des propriétés spécifiques en présence d’ultrasons ou de rayons X qui le rendent visible à l’échographie et à la radiographie.
Tout d’abord, les os sont des structures solides hyperéchogènes. Lors d’une échographie, les os réfléchissent les ultrasons à destination de la sonde sous forme d’échos. Cette propriété permet, par exemple, de détecter une irrégularité de la ligne hyperéchogène corticale, qui suggère une fracture ou l’avulsion d’une enthèse, ainsi que de diagnostiquer puis de ponctionner des collections sous-périostées hématiques.
Par ailleurs, les os présentent un coefficient d’atténuation plus élevé que celui des tissus mous ou des organes et font ainsi obstacle au passage des photons qui constituent les rayons X. Cette propriété – la radio-opacité – permet aux os d’être visibles sur l’image en niveaux de gris obtenue par radiographie. Il est ainsi possible d’observer, au niveau osseux, une fracture, une déviation osseuse, une infection ou une tumeur et, au niveau articulaire, une arthrose, une accumulation de liquide dans une articulation (épanchement) ou une luxation.
Par conséquent, l’inventeur a orienté ses recherches sur des compositions permettant de fabriquer des os factices, ici le produit 5, dont les propriétés sont proches de celles de véritables os aussi bien à l’échographie qu’à la radiographie. Les résultats des travaux de l’inventeur sont détaillés ci-après et portent sur des compositions dans lesquelles le produit 5 est formé à partir d’un polymère dopé avec un agent radio-opaque.
L’inventeur a constaté que l’acide polylactique (plus connu sous l’acronyme anglophone PLA pour « polylactic acid »), la résine époxyde et la résine polyuréthane permettent au produit 5 de réfléchir les ultrasons d’une manière similaire à celle des os et offrent donc la visibilité souhaitée à l’échographie.
La résine époxyde est par exemple la résine resoltech 1050 commercialisée par Résoltech (marque enregistrée). La résine resoltech 1050 peut être mélangée avec un durcisseur de type 105xS pour former un polymère époxyde – ou polyépoxyde. Le dosage recommandé est de 35 parts de durcisseur 105xS pour 100 parts de résine resoltech 1050 en masse. Il est par ailleurs possible de mélanger ces durcisseurs pour ajuster la vitesse de durcissement. Il est à noter que le mélange peut être réalisé à température ambiante, c’est-à-dire entre 18 et 25°C, et qu’une post cuisson n’est pas nécessaire pour le démoulage.
De préférence, la source ferreuse dans l’étape (2) est choisie dans le groupe constitué de l’oxalate ferreux, de l’acétate ferreux et d’un mélange de ceux-ci.
De préférence, dans l’étape (2), la source de carbone est ajoutée à raison de 2 à 4 fois la quantité molaire de l’élément cuivre dans le matériau sec, et la source de carbone est choisie dans le groupe constitué du glucose, du fructose, du galactose, du lactose, du maltose et d’un mélange de ceux-ci.
De préférence, dans l’étape (3), l’ammoniac aqueux est ajouté au matériau mélangé selon un rapport liquide-solide allant de 1 à 5 mL/g, et a une concentration allant de 3 à 10 mol/L.
Plus préférablement, dans l’étape (3), l’ammoniac aqueux est ajouté au matériau mélangé selon un rapport liquide-solide allant de 2 à 3 mL/g, et a une concentration allant de 4 à 6 mol/L.
De préférence, dans l’étape (3), la réaction hydrothermique est réalisée dans un récipient fermé à une température allant de 100 à 200°C pendant 2 à 10 h.
Plus préférablement, dans l’étape (3), la réaction hydrothermique est réalisée dans un récipient fermé à une température allant de 140 à 160°C pendant 4 à 8 h.
De préférence, dans l’étape (3), l’ammoniac est évaporé à une température allant de 80 à 100°C.
Plus préférablement, dans l’étape (3), l’ammoniac est évaporé à une température allant de 90 à 95°C.
De préférence, dans l’étape (3), la calcination est réalisée à une température allant de 600 à 900°C pendant 2 à 10 h.
Plus préférablement, dans l’étape (3), la calcination est réalisée à une température allant de 700 à 850°C pendant 4 à 6 h.
De préférence, le procédé de recyclage d’une batterie au phosphate de lithium-fer usagée pour la préparation directionnelle d’un matériau d’électrode positive au phosphate de lithium-fer comprend :
l’étape (1), de lixiviation de la poudre noire de la batterie au phosphate de lithium-fer usagée avec la solution alcaline à une température allant de 50 à 90°C pendant 1 à 3 h, à mesure que le rapport liquide-solide se trouve dans la plage allant de 2 à 4 mL/g ;
l’étape (2), de réalisation de la séparation solide-liquide pour obtenir les scories solides, de lavage des scories solides avec de l’eau pure et de lixiviation des scories solides avec une solution mixte d’acide chlorhydrique et de peroxyde d’hydrogène à une température allant de 60 à 75°C pendant 1 à 3 h à mesure que le rapport liquide-solide se trouve dans la plage allant de 4 à 6 mL/g, où la concentration d’acide chlorhydrique est comprise entre 2 et 2,5 mol/L et la concentration de peroxyde d’hydrogène est comprise entre 5% en volume et 15% en volume ;
l’étape (3), d’ajout de la poudre de fer, de la poudre de cuivre ou de leur mélange comme agent réducteur dans le lixiviat pour éliminer les ions ferriques à mesure que le rapport molaire de l’agent réducteur sur les fers ferriques est de 1,05-1,1 : 1, de manière à réguler le rapport molaire de Fe sur Cu dans le lixiviat à 100 : 1-8 ;
l’étape (4), de réalisation d’une séparation solide-liquide pour obtenir un filtrat, d’ajout de l’acide phosphorique dans le filtrat pour ajuster les quantités molaires d’ions dans le filtrat afin de satisfaire à une condition de 3Li + +1,5(Fe 2+ +Cu 2+ )=2PO 4 3- ;
l’étape (5), de placement du filtrat dans un dispositif de pyrolyse par pulvérisation avec de l’azote gazeux circulant à un débit allant de 100 à 150 L/h comme gaz porteur, pour réaliser une pyrolyse par pulvérisation à une température de pyrolyse allant de 350 à 500°C pour l’élimination des ions fluorure et chlorure ;
La vitesse de rotation du deuxième rouleau peut être une vitesse V2 allant de 3 à 3,5 m/min environ.
Selon une forme de réalisation préférée de l’invention, V2 > V1, et de façon plus particulièrement préférée, V2/V1 va de 1,10 à 1,20 environ. Cela permet d’imposer une contrainte 1D dans la pré-fibre et ainsi de conserver la pré-fibre suffisamment tendue pendant le procédé de l’invention.
Le lavage de la pré-fibre lors de l'étape iv) est de préférence réalisé en continu.
L'étape de séchage de la pré-fibre lors de l'étape v) peut par exemple être réalisée par exposition de ladite pré-fibre à une température allant de 45 à 90°C, et encore plus préférentiellement de 70 à 90°C. La durée de l'étape de séchage peut varier de 1 à 2 minutes environ en fonction de la température de séchage utilisée.
Le séchage de la pré-fibre lors de l'étape iv) est de préférence réalisée en continu.
Selon une forme de réalisation préférée de l'invention, l'étape de séchage est réalisée à l’aide d’un dispositif de séchage tel qu’un four à infrarouge (par exemple équipé de lampes émettant un rayonnement infrarouge), ou un four à gaz circulant.
Le dispositif de séchage est équipé préférentiellement d’une chaine permettant d’amener la pré-fibre obtenue à l’étape iv) ou à l’étape iv’) détaillée ci-après dans celui-ci.
La chaine a de préférence une vitesse V5 qui est sensiblement identique à la vitesse V2 ou V3 si l’étape iv’) existe. Cette vitesse V5 permet d’amener la pré-fibre vers le séchage proprement dit en se décollant progressivement de la chaine.
Le séchage de la pré-fibre lors de l'étape v) est de préférence réalisé en continu, par exemple par passage continu de la pré-fibre dans le dispositif de chauffage précité.
Etape iv’) de lavage supplémentaire
Selon une forme de réalisation particulière de l'invention, le procédé peut en outre comprendre, entre l'étape iv) de lavage et l'étape v) de séchage, une étape iv’) de lavage supplémentaire de la pré-fibre dans un bain supplémentaire comprenant de l’eau en mélange avec un solvant organique protique polaire.
Cette étape iv’) permet ainsi de favoriser le séchage et notamment l’élimination de l’eau lors de l’étape ultérieure v).
Le solvant organique protique polaire peut être choisi parmi les alcools en C1-C4, tels que l’éthanol ou l’isopropanol.
La vitesse de l’étape iv’) peut être régulée au moyen d’un troisième rouleau disposé à la sortie du bain supplémentaire.
RECS Réservoir d’eau chaude sanitaire
1 Cuve
11 Cylindre
12 Calotte supérieure
13 Calotte inférieure
131 Virole
14 Premier échangeur
141 Premier serpentin
142 Deuxième serpentin
143 Paire d’extrémités de tuyau en attente
144 Paire de tuyaux de liaison
145 Extrémités de raccordement
15 Deuxième échangeur
151 Serpentin
153 Paire d’extrémités de tuyau en attente
154 Paire de tuyaux de liaison
Suivant un autre aspect de la présente invention, il est proposé un système de fabrication d’objectifs optiques pour des appareils d’imagerie médicale, comprenant : au moins un moyen d’empilement des éléments optiques formant un objectif optique ; et un dispositif de caractérisation dudit objectif optique selon l’invention ; configurés pour mettre en œuvre le procédé de fabrication selon l’invention.
Dans la présente demande, par objectif optique on entend un objectif optique d’un appareil d’imagerie médicale.
L’appareil d’imagerie médicale peut être un appareil d’imagerie médicale prévu pour être introduit, au moins une partie, dans le corps d’un sujet.