INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le module de puissance 110 possède un surmoulage 402. Le surmoulage 402 est un isolant électrique et recouvre chaque interrupteur 112, 114 et au moins une partie des faces supérieures 308, 308 1 , 308 2 , 308 3 des plaques principales 306, 306 1 , 306 2 , 306 3 .
Le surmoulage 402 est par exemple en résine, par exemple encore en époxy contenant des éléments, de préférence sphériques, de silice représentant par exemple en masse entre 80 et 90% de l’ensemble époxy/silice.
De préférence, le surmoulage 402 est intégral en une seule pièce.
Le surmoulage 402 laisse apparent la face inférieure 502 1 de la plaque principale 306 1 de la pièce de connexion électrique 304 1 . Cette partie laissée apparente est conçue pour être plaquée contre le dissipateur de chaleur 206. Ainsi, le dissipateur de chaleur 206 est en contact thermique avec la face inférieure 502 1 laissée apparente par le surmoulage 402. Ce contact thermique est ici réalisé via un élément de liaison isolant et thermiquement conducteur 600.
De même le surmoulage 402 laisse apparent les faces inférieures 502, 502 2 , 502 3 des plaques principales 306, 306 2 , 306 3 de chacune des autres pièces de connexion électrique 304, 304 2 , 304 3 . Ces parties laissées apparentes sont conçues pour être plaquées contre le dissipateur de chaleur 206. Ainsi, le dissipateur de chaleur 206 est en contact thermique avec les faces inférieures 502, 502 2 , 502 3 laissées apparentes par le surmoulage 402. Ce contact thermique est ici réalisé via l’élément de liaison électrique isolant et thermiquement conducteur 600.
L’élément de liaison 600 est dans cet exemple un film laminé comprenant deux couches diélectriques 601,603 et une couche métallique 602, la couche métallique 602 étant disposée entre les deux couches diélectriques 601, 603.
La couche diélectrique 601 dite supérieure est destinée à être au contact du module de puissance et la couche diélectrique 603 dite inférieure est destinée à être en contact avec la surface de dissipation de chaleur du dissipateur de chaleur.
Dans l’exemple décrit ici, la couche métallique n’est pas en contact électrique avec le module de puissance 110. En variante, cette couche métallique est connectée électriquement par exemple par une capacité au module de puissance 110.
Dans l’exemple décrit ici, la couche métallique est réalisée par une feuille d’aluminium d’épaisseur comprise entre 10 µm et 200 µm
Formulation 3 Ingrédient % en poids dans le mélange a)* % en poids du gummy** GA 9,88 19,09 Carraghénane 9,41 18,18 Cartidyss ® 9,41 18,18 Sorbitol 4,24 8,18 Maltitol 4,24 8,18 Poudre d’hibiscus 2,35 4,55 Acide citrique 1,18 2,27 Eau 59,29 21,37 100,00 100,00
Formulation 4 Ingrédient % en poids dans le mélange a)* % en poids du gummy** GA 10,74 20,19 Carraghénane 10,23 19,23 Dracobelle ® 4,09 7,69 Sorbitol 4,60 8,65 Maltitol 4,60 8,65 Acide citrique 1,28 2,40 Eau 64,46 33,19 100,00 100,00
Exemple 4 : Formulations de compléments de l’invention sans sucre ajouté, ni édulcorant ajouté et résultats d’essais
Les formulations 5, 6 et 7 suivantes ont été préparées selon le protocole décrit à l’Exemple 1 pour obtenir pour chacune d’elles des gummies de 2,5 g à l’issue du procédé de fabrication et ont été analysées par les méthodes décrites à l’Exemple 2.
La formulation 5 comprend le principe actif Actazin ® et les formulations 6 et 7 comprennent le principe actif Cartidyss ® cités précédemment.
Formulation 5 Ingrédient % en poids dans le mélange a)* GA 17,11 Carraghénane 11,62 Actazin ® 10,53 Glycérine 6,58 Acide citrique 1,10 Eau 53,06 100,00
Formulation 6 Ingrédient % en poids dans le mélange a)* % en poids du gummy** GA 17,79 37,50 Carraghénane 9,12 19,23 Cartidyss ® 9,12 19,23 Poudre de fruits rouge (arôme) 0,80 1,68 Glycérine 6,84 14,42 Acide citrique 1,14 2,40 Eau 55,19 5,54 100 100
Le mélange de salissures est chauffé sous agitation lente à 70°C pendant 10 min avant d’être refroidi à température ambiante.
La salissure est chauffée à 50°C avant d’être appliquée uniformément (3 mg/cm2) sur toute la surface à tester à l’aide d’un rouleau en mousse.
Laisser sécher 12h à température ambiante (22°C +/- 3°C)
Les surfaces sont ensuite nettoyées avec un abrasimètre (TQC Dry Washability Tester – modèle AB5210) avec des éponges (Spontex® Azela 86 9x4 cm) préalablement rincées 3 fois à l’eau claire, puis imprégnées uniformément avec 30g de produit à tester.
Un contrôle est réalisé en remplaçant le produit à tester par de l’eau (6°TH).
Les éponges sont installées sur l’abrasimètre et un poids de 100g est appliqué sur chaque éponge conformément aux prescriptions du fabricant.
Le nettoyage est effectué à l’aide de l’abrasimètre pendant 5 cycles aller-retours, à la vitesse de 35 cycles /min.
L’évaluation du pouvoir nettoyant est réalisé par cotation visuelle de 0 à 5 selon une échelle pré-définie, la note de 5 indiquant une élimination totale de la salissure et la note de 0 indiquant une élimination similaire au contrôle eau. Les essais sont répétés au moins 5 fois pour chaque produit testé de manière à pouvoir calculer la moyenne des résultats par produit.
Les résultats sont reportés à la . Les résultats montrent que la formulation D selon l’invention présente un pouvoir nettoyant et dégraissant au moins 50% supérieur aux formulations comparatives A et C.
La stabilité des formules est évaluée selon la méthode CIPAC MT 46.3 « Accelerated Storage Procedure » en plaçant les différentes formules dans des flacons en verre pendant 14 jours à 54°C (+/-1°C). L’aspect des formules est alors évalué visuellement une fois les échantillons revenus à température ambiante (22+/- 3 °C).
Les résultats sont reportés à la . Les flacons ont été pris en photo. Les résultats montrent que la formulation selon l’invention D est limpide contrairement aux formulations A et C, qui sont opaques.
En conclusion, la formulation selon l’invention comportant cette combinaison de tensioactifs non-ioniques présente une activité biocide améliorée par rapport à la formulation B comportant uniquement un tensioactif non-ionique à chaîne longue comme tensioactif non-ionique. De plus, la formulation selon l’invention présente un pouvoir nettoyant dégraissant et une stabilité améliorés par rapport à la formulation A, qui ne comporte pas de tensioactif non-ionique et par rapport à la formulation C, qui comporte un tensioactif anionique et un tensioactif non-ionique à chaîne courte.
Ainsi, la présence d’une combinaison de tensioactifs non-ioniques spécifiques permet d’améliorer chacune des propriétés testées.
Ustensile de cuisine pour la réalisation de préparations culinaires avec des morceaux DOMAINE TECHNIQUE ET ART ANTERIEUR La présente invention se rapporte à un ustensile de cuisine pour la réalisation de préparations culinaires avec des morceaux, notamment des gâteaux comportant des morceaux de fruit.
La réalisation de préparations culinaires, telles que des gâteaux comportant des morceaux de fruit, est relativement difficile pour obtenir une répartition sensiblement homogène des morceaux dans tout le gâteau, notamment une répartition homogène sur l’épaisseur du gâteau. En effet, les morceaux de fruits ont naturellement tendance à s’enfoncer dans la pâte crue et à s’accumuler dans le fond du gâteau.
Selon un mode de réalisation, le détecteur de particules élémentaires comprend un appareil de mise en tension configuré pour placer chaque grille conductrice le long de la direction de détection à un potentiel électrique unique prédéterminé. De cette manière, il est possible d’échelonner les grilles conductrices à un potentiel unique prédéterminé.
Le but de l’invention peut également être atteint grâce à la mise en œuvre d’un procédé de détection d’une particule élémentaire par un détecteur de particules élémentaires tel que décrit précédemment, le procédé de détection comprenant : une étape de mise à disposition dudit détecteur de particules élémentaires ; une étape de mesure dans laquelle l’au moins un capteur de signal mesure un signal électrique produit par les électrons accélérés lorsqu’ils traversent les grilles conductrices ; une étape de détermination dans laquelle une dynode de conversion correspondant à la dynode au niveau de laquelle la conversion de la particule élémentaire a eu lieu est déterminée à partir du signal électrique mesuré.
Le procédé de détection peut en outre présenter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises seules ou en combinaison.
Selon un mode de réalisation, l’étape de mesure comprend la mesure d’un premier signal électrique, d’un deuxième signal électrique, d’un troisième signal électrique, d’un premier temps de traversée, d’un deuxième temps de traversée, et d’un troisième temps de traversée ; le procédé de détection comprenant en outre une étape de localisation, dans laquelle le lieu de conversion est déterminé par une méthode de latéralisation, en fonction du premier, du deuxième, et du troisième temps de traversée, et en fonction de la position où le premier, le deuxième, et le troisième signal électrique sont mesurés.
Selon un mode de réalisation, le procédé de détection comprend en outre une étape de calcul dans laquelle pour chaque temps de traversée, un instant de traversée corrigé est calculé en retranchant à chacun des premier, deuxième, et troisième temps de traversée, un temps de propagation du signal électrique entre le lieu de conversion et l’emplacement où le signal électrique correspondant audit temps de traversée est mesuré, l’étape de calcul comprenant ensuite le calcul d’un instant de conversion calculé à partir de chaque instant de traversée corrigé, et de la position de la dynode de conversion le long de la direction de détection.
Selon un mode de réalisation, au moins une étape du procédé de détection peut être mise en œuvre par un produit programme d’ordinateur comprenant des instructions de code enregistrée dans une mémoire de l’unité de commande, lesdites instructions de code étant agencées pour mettre en œuvre le procédé de détection lorsque le programme est exécuté par un processeur, ladite étape étant choisie parmi l’étape de détermination, l’étape de localisation, et l’étape de calcul.
La est une vue schématique de côté d’un détecteur de particules élémentaires selon un premier mode de réalisation de l’invention.
La est une vue schématique en coupe d’un détecteur de particules élémentaires selon un deuxième mode de réalisation de l’invention.
La est une vue schématique de côté d’un détecteur de particules élémentaires selon un troisième mode de réalisation de l’invention.
La est une vue schématique de côté d’un détecteur de particules élémentaires selon un quatrième mode de réalisation de l’invention.
La est une vue schématique en perspective d’un détecteur de particules élémentaires selon un cinquième mode de réalisation de l’invention.
Comme cela est illustré sur les figures 1 à 5, l’invention concerne un détecteur de particules élémentaires 1 configuré pour détecter au moins une particule élémentaire. Par exemple, le détecteur de particules élémentaires 1 peut être configuré pour détecter un temps de vol de la particule élémentaire, par exemple pour des applications de Tomographie à Emission de Positons TEP. Plus précisément, le détecteur de particules élémentaires 1 selon l’invention est particulièrement adapté pour la détection des photons gammas notés « γ ».
Le détecteur de particules élémentaires 1 comprend tout d’abord des dynodes 10 empilées le long d’une direction de détection notée « X » entre une extrémité de réception 3 et une extrémité de lecture 5. De manière générale, les dynodes 10 sont des galettes de microcanaux 13 connues sous l’acronyme MCP, ou « MicroChannel Plate » selon l’appellation anglo-saxonne consacrée. La dynode 10 est ainsi traversée, de part en part, par plusieurs millions de canaux 13 souvent appelés « microcanaux 13 ». Par conséquent, le détecteur de particules élémentaires 1 fait partie des détecteurs connus sous le terme de "détecteur a galette de microcanaux" ou sous le terme anglais de "MicroChannel Plate Detector". L'architecture générale et le principe de fonctionnement de tels détecteurs sont connus. Par exemple, le lecteur peut se référer au brevet FR3091953A1. Ainsi, par la suite, seuls les éléments nécessaires pour comprendre l'invention sont décrits en détail.
La est une représentation schématique d’un exemple de réalisation non limitatif d’un procédé selon la présente invention.
Le procédé 100 de la peut être utilisé pour assister un praticien à déterminer la posologie d’antioxydants à administrer à un patient atteint de stress oxydant, et en particulier de FSHD, avec un modèle d’estimation exécuté par une unité de calcul et préalablement entrainé/déterminé pour l’estimation de la posologie pour au moins un antioxydant.
Lors d’une étape préliminaire 102, ne faisant pas partie du procédé 100 , un échantillon de sang est prélevé sur le patient. Cet échantillon de sang peut être prélevé de manière classique.
Le procédé 100 comprend une étape 104, optionnelle, de mesure d’un taux d’hémoglobine glyquée. La mesure du taux d’hémoglobine glyquée est une opération bien connue et peut être réalisée de manière classique, par exemple en laboratoire.
Le taux d’hémoglobine est comparé à un seuil prédéterminé lors d’une étape 106, optionnelle, pour déterminer si le patient souffre aussi de diabète, ou non. La sortie de cette comparaison peut être utilisée comme un paramètre d’entrée signalant si le patient est atteint ou non de diabète. Par exemple, ce paramètre d’entrée peut prendre une valeur binaire : l’une, par exemple « 0 », indiquant que le patient ne souffre pas de diabète, et l’autre, par exemple 1, indiquant que le patient souffre de diabète.
Le procédé 100 comprend une phase 108 de prédiction de posologie à partir de paramètres d’entrée biologiques du patient.
La phase de prédiction 108 comprend une étape 110 de mesure d’au moins un paramètre biologique sur l’échantillon de sang, appelé paramètre d’entrée.
En particulier, l’étape 110 de mesure comprend : une étape 112 de mesure du niveau de cholestérol, une étape 114 de mesure du niveau de zinc, une étape 116 de mesure du niveau de cuivre, une étape 118 de mesure du niveau de vitamine C, une étape 120 de mesure du niveau de vitamine E, et une étape 122 de mesure du niveau de sélénium. dans l’échantillon de sang.
De manière optionnelle, l’étape de mesure 110 peut en outre comprendre une étape 124 de mesure du taux de Fer dans l’échantillon de sang.
Chacune des valeurs mesurées dans l’étape de mesure 110 constitue un paramètre d’entrée pour un modèle d’estimation pré-entrainé, ou pré-déterminé, pour l’estimation d’une posologie d’antioxydants à administrer au patient.
Par exemple, en prenant en compte les étapes optionnelles, l’ensemble des paramètres d’entrée peut former un vecteur d’entrée, notée V E , de 8 valeurs : V E = {D, Ch, Zc, Cu, C, E, Se, Fe} dans lequel D indique si le patient souffre de diabète, ou non, et Ch, Zc, Cu, C, E, Se et Fe sont, respectivement, les valeurs mesurées des taux de cholestérol, de Zinc, de Cuivre, de vitamine C, de vitamine E, de sélénium et de Fer dans l’échantillon de sang prélevé sur le patient.
La phase de prédiction 108 comprend une étape 130 lorsque de laquelle le vecteur d’entrée V e est donné en entrée d’un modèle d’estimation, prédéterminé pour l’estimation d’une posologie pour au moins un antioxydant, et en particulier pour une combinaison d’au moins deux antioxydants, à administrer au patient.
Préférentiellement, le modèle d’estimation est un arbre décisionnel. Alternativement, le modèle d’estimation peut être un réseau neuronal ou un modèle polynomial.
En réponse au vecteur d’entrée V e , le modèle d’estimation fournit un vecteur de sortie, par exemple noté V s , comprenant au moins une valeur de posologie. Suivant un exemple de réalisation non limitatif, le vecteur de sortie comprend : une posologie pour le zinc, une posologie pour le cuivre, une posologie pour la vitamine C, une posologie pour la vitamine E, et une posologie pour le sélénium.
Le mors de serrage peut ainsi venir au contact de l’élément constitutif du bandage, puis intensifier l’effort qu’il exerce sur ledit élément constitutif du bandage, à l’encontre de la surface de réception qui soutient ledit élément constitutif de bandage, jusqu’à parvenir à l’intensité de l’effort de serrage radial souhaitée, sans risque de faire glisser l’élément constitutif du bandage sur la surface de réception, par rapport à la position que l’on souhaite assigner audit élément constitutif du bandage et qui correspond typiquement à la position de départ de l’enroulement. Le dispositif de fixation selon l’invention permet ainsi de réaliser de façon fiable, et de façon reproductible d’un élément constitutif de bandage à l’autre, un serrage et un maintien à la fois fermes et stables.
En outre, ce même mécanisme d’actionnement selon l’invention permet de définir précisément la position et l’étendue de la zone qui est couverte, notamment axialement, par le mors de serrage lorsque ledit mors de serrage se trouve en position de travail. On s’assure ainsi en particulier que la zone couverte par le mors de serrage en position de travail est suffisamment étendue pour maintenir fermement l’élément constitutif du bandage sur la surface de réception, tout en étant suffisamment restreinte pour que le mors de serrage n’interfère pas, pendant l’enroulement dudit élément constitutif du bandage sur le tambour, avec la trajectoire de pose qui est suivie par ledit élément constitutif du bandage, typiquement ici une trajectoire de pose hélicoïdale.
En d’autres termes, le dispositif de fixation, et plus particulièrement le mors de serrage, est avantageusement configuré pour ne pas gêner la pose de l’élément constitutif du bandage, et en particulier pour ne pas se retrouver coincé sous une ou plusieurs épaisseurs dudit élément constitutif du bandage ainsi posé.
Enfin, le mécanisme d’actionnement selon l’invention permet avantageusement, lors du mouvement de dégagement, une fois l’élément constitutif du bandage enroulé sur le tambour, d’éloigner tout d’abord le mors de serrage de la surface de réception au moins selon une composante de mouvement qui est radiale centrifuge, et par conséquent sensiblement normale à la surface de réception, ce qui permet de supprimer le serrage en relâchant l’effort de serrage radial et de séparer le mors de serrage de l’élément constitutif du bandage tout en évitant d’endommager ou de faire glisser accidentellement l’élément constitutif du bandage sur la surface de réception.
Ce même mécanisme d’actionnement permet également, toujours dans le mouvement de dégagement, d’escamoter axialement le mors de serrage, avantageusement sans que ledit mors de serrage ne frotte contre l’élément constitutif du bandage, et ce de manière à placer ledit mors de serrage dans une position de repos qui se trouve à l’extérieur de la zone de la surface de réception qui est occupée axialement par l’élément constitutif du bandage se trouvant sur le tambour.
On peut alors aisément accéder à la zone de la surface de réception ainsi dégagée, et donc à l’élément constitutif du bandage se trouvant sur le tambour, soit pour poser et enrouler par-dessus ledit élément constitutif du bandage un second élément constitutif du bandage, afin de poursuivre le cycle de fabrication en cours en vue de réaliser une structure de bandage stratifiée, soit pour retirer le bloc annulaire formé par ledit élément constitutif du bandage se trouvant sur le tambour, et ainsi libérer la surface de réception du tambour pour pouvoir, sans être gêné par le mors de serrage, engager l’élément constitutif d’un bandage suivant et ainsi commencer un nouveau cycle de fabrication.
Ainsi, le dispositif de fixation selon l’invention ne gêne ni la pose et l’accroche initiale de l’élément constitutif du bandage sur le tambour, ni l’enroulement sur le tambour dudit élément constitutif du bandage, ni l’enlèvement, après enroulement, dudit élément constitutif du bandage.
Par ailleurs, comme cela sera détaillé par la suite, le dispositif de fixation selon l’invention est aisément reconfigurable, et permet notamment d’adapter l’étendue axiale dudit mors de serrage et/ou d’adapter la course axiale et/ou radiale du mors de serrage, par un simple changement de mors de serrage, en fonction des dimensions de l’élément constitutif du bandage, de la position de départ souhaitée, et le cas échéant du taux de recouvrement que l’on souhaite obtenir entre spires consécutives dudit élément constitutif du bandage. Le dispositif de fixation possède ainsi une grande capacité à s’adapter à des structures et des dimensions très variées de bandages.
La figure 1A illustre, selon une vue d’ensemble en perspective, un tambour selon l’invention qui est pourvu d’un dispositif de fixation intégré à l’une des tuiles constitutives dudit tambour, dispositif de fixation dont le mors de serrage se trouve en position de travail et maintient la portion d’extrémité avant d’une bande pressée contre la surface de réception dudit tambour, surface de réception qui correspond ici à la face radialement externe de la tuile.
La figure 1B est une vue de détail en médaillon de la , dans la zone du tambour qui porte le dispositif de fixation.
La est une vue de détail en perspective de la tuile du tambour des figures 1A et 1B, dont le dispositif de fixation exerce un effort de serrage sensiblement radial sur la portion d’extrémité de la bande au moyen de son mors de serrage placé en position de travail.
La est une vue de détail, avec arrachement de matière, de la tuile de la faisant apparaître le mécanisme d’actionnement du dispositif de fixation, ici un mécanisme d’actionnement qui comprend un quadrilatère articulé portant le mors de serrage, avec le mors de serrage en position de travail.
La est une vue de détail, avec arrachement de matière, de la tuile des figures 2 et 3 faisant apparaître le mécanisme d’actionnement du dispositif de fixation, le mors de serrage se trouvant cette fois en position de repos.
Les figures 5, 6, 7 et 8 illustrent, selon des vues de détail en coupe dans un plan radial contenant l’axe central du tambour, le dispositif de fixation et son mécanisme d’actionnement dans différentes phases successives du mouvement de dégagement, la correspondant à la position de travail, la à la position de repos, et les figures 6 et 7 à une première position intermédiaire et une seconde position intermédiaire.
La présente invention concerne un tambour 1 pour la fabrication d’un bandage.
Dans les modes de réalisation décrits précédemment, il a été considéré (par souci de simplification) qu’en dehors d’une région de permutation toutes les couches 21-1 à 21-N avaient la même épaisseur. Il peut toutefois être avantageux de définir une épaisseur optimale différente pour chacune des couches 21-1 à 21-N. Par exemple, si pour une portion au moins du câble en dehors d’une région de permutation certaines couches subissent un flux magnétique plus important que d’autres, alors il est avantageux que les couches qui subissent un flux magnétique plus important présente une épaisseur plus faible que les couches qui subissent un flux magnétique moins important. Cela peut notamment être le cas pour un câble 20 enroulée sous forme de spires autour d’un noyau en matériau ferromagnétique pour former une bobine d’un transformateur à haute fréquence ou d’une inductance couplée : les couches les plus éloignées du noyau, c’est-à-dire les couches situées vers le centre de la fenêtre de bobinage, subissent un flux magnétique plus important que les couches les plus proches du noyau. Ainsi, pour une partie d’une spire qui ne comprend pas de région de permutation, si une couche de rang r, pour toute valeur de r comprise entre deux et N, est plus proche du noyau en matériau ferromagnétique que la couche de rang r-1, alors il est avantageux que l’épaisseur de la couche de rang r soit supérieure à l’épaisseur de la couche de rang r-1.