INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La quantité de résine époxyde est comprise entre 1 et 30 pce. Compte tenu du durcisseur aminé utilisé dans le cadre de la présente invention, en dessous du taux minimum de résine époxyde indiqué, l'effet technique visé est insuffisant, alors qu'au-delà du maximum indiqué, on s'expose à des risques d’augmentation trop importante de la rigidité et de pénalisation excessive de l'hystérèse et de la plasticité Mooney. De préférence encore, le taux de résine époxyde dans la composition de caoutchouc selon l’invention est compris entre 10 et 28 pce. Les teneurs en résine époxyde de la présente invention permettent d’assurer une rigidification suffisante de la composition de caoutchouc tout en permettant à celle-ci de conserver un comportement de type élastique une fois réticulée.
Durcisseur La composition de caoutchouc selon l’invention comprend de 0,5 à 15 pce d’un durcisseur. Comme durcisseur peut convenir tout durcisseur apte à réticuler la résine époxyde mise en œuvre dans les compositions de caoutchouc selon l’invention. En particulier, le durcisseur peut être choisi parmi les diamines aromatiques, les diamines aliphatiques, les anhydrides tels que par exemple l’anhydride benzoïque et l’anhydride maléique, et les urées.
Les durcisseurs urées sont des composés de formule générale (R 1 , R 2 )N-CO-N(R 3 , R 4 ) ou (R 1 , R 2 )N-CO-(NR 3 )-R 7 -(NR 4 )-CO-N(R 5 , R 6 ) dans laquelle chaque radical R 1 ,à R 6 est choisi indépendamment dans le groupe constitué par : un atome d'hydrogène, un radical alkyle ayant de 1 à 20 atomes de carbone, un radical cycloalkyle ayant de 5 à 24 atomes de carbone, un radical aryle ayant de 6 à 30 atomes de carbone et un radical aralkyle ayant de 7 à 25 atomes de carbone.
Dans la formule générale (R 1 , R 2 )N-CO-(NR 3 )-R 7 -(NR 4 )-CO-N(R 5 , R 6 ), on comprend que le groupe CO représente un atome de carbone lié par une double liaison à un atome d’oxygène, que le groupe (R 1 , R 2 )N (respectivement N(R 5 , R 6 )) représente un atome d’azote lié à un groupe R 1 et à un groupe R 2 par une liaison covalente, que le groupe (NR 3 ) (respectivement (NR 4 )) représente un atome d’azote lié à un groupe R 3 par une liaison covalente et que le groupe R 7 représente un groupe divalent lié d’une part à l’atome d’azote porteur du groupe R 3 et d’autre part à l’atome d’azote porteur du groupe R 4 .
De préférence, le durcisseur est choisi parmi les diamines aromatiques et les urées. Ces familles de durcisseur présentent en effet un compromis vitesse de réticulation lors de la cuisson/rigidité du produit réticulé particulièrement intéressant pour les compositions de caoutchouc selon l’invention.
Très préférentiellement, selon l’invention, le durcisseur diamine aromatique est choisi dans le groupe constitué par les composés ci-dessous et les mélanges de ces composés : .
Le procédé selon l’invention peut comprendre la caractéristique suivante :
- à l’étape (a1) la piste de joint (13) est fabriquée par drapage.
la est une vue schématique en coupe longitudinale d’une turbomachine d’aéronef,
la est une vue schématique en perspective de la nacelle selon l’invention équipant par exemple la turbomachine de la ,
la est une vue de détail du capot de la nacelle de la ,
la est une vue schématique de détail en coupe longitudinale de la piste de joint équipant le capot de la ,
la est une vue schématique en coupe transversale d’un dispositif de drapage,
Les termes « amont », « aval », « avant » et « arrière » sont définis par rapport au sens de circulation des gaz dans la turbomachine 1 suivant l’axe longitudinal X.
Les termes « interne », « intérieur », « externe », « extérieur », « extérieurement » sont définis par rapport à l’éloignement de l’axe longitudinal X le long d’un axe radial perpendiculaire à l’axe longitudinal X.
La turbomachine 1 comprend un moteur comprenant d’amont en aval, une soufflante 2 et un générateur de gaz. Le générateur de gaz comprend d’amont en aval, au moins un compresseur tel qu’un compresseur basse pression 3 et un compresseur haute pression 4, une chambre de combustion 5, au moins une turbine telle qu’une turbine haute pression 6 et une turbine basse pression 7.
La soufflante 2 permet l’aspiration d’un flux d’air F se divisant en un flux primaire F1 et un flux secondaire F2. Le flux primaire F1 traverse une veine primaire de la turbomachine 1 tandis que le flux secondaire F2 est dirigé vers une veine secondaire 1a entourant la veine primaire.
Le flux primaire F1 est comprimé au sein du compresseur basse pression 3 puis du compresseur haute pression 4. L’air comprimé est ensuite mélangé à un carburant et brulé au sein de la chambre de combustion 5. Les gaz formés par la combustion traversent les turbines haute pression 6 et basse pression 7. Les gaz s’échappent enfin au travers d’une tuyère dont la section permet l’accélération de ces gaz pour générer de la propulsion.
L’ensemble ainsi formé peut ensuite être monté sur l’axe de pédalier 4 du pédalier 1.
Il est à noter que les étapes de montage du premier excentrique 7 et du premier ensemble manivelle 12 sont similaires aux étapes décrites ci-dessus en référence au second excentrique 9 et au second ensemble manivelle 23.
Si l’on se réfère aux Figures 10a à 10d, on peut voir qu’il y est représenté les trajectoires du pédalier 1 pour différents réglages de PMH (à savoir, 0°, 5°, 10° et 15°).
La trajectoire circulaire 41 sur les Figures 10a à 10d représente la trajectoire que les manivelles en rotation prendraient dans le cas où elles ne seraient pas extensibles.
La trajectoire circulaire 42a sur la représente la trajectoire des ensembles manivelles 12 et 23 du pédalier 1 en rotation selon la présente invention pour un réglage de PMH de 0° à l’aide du dispositif de réglage de tension de câble. La longueur des manivelles est alors maximale à 0° et minimale à 180° (par rapport à la position verticale haute).
La trajectoire circulaire 42b sur la représente la trajectoire des ensembles manivelles 12 et 23 du pédalier 1 en rotation selon la présente invention pour un réglage de PMH de 5° à l’aide du dispositif de réglage de tension de câble. La longueur des manivelles est alors maximale à 5° et minimale à 185° (par rapport à la position verticale haute).
La trajectoire circulaire 42c sur la représente la trajectoire des ensembles manivelles 12 et 23 du pédalier 1 en rotation selon la présente invention pour un réglage de PMH de 10° à l’aide du dispositif de réglage de tension de câble. La longueur des manivelles est alors maximale à 10° et minimale à 190° (par rapport à la position verticale haute).
La trajectoire circulaire 42d sur la représente la trajectoire des ensembles manivelles 12 et 23 du pédalier 1 en rotation selon la présente invention pour un réglage de PMH de 15° à l’aide du dispositif de réglage de tension de câble. La longueur des manivelles est alors maximale à 15° et minimale à 195° (par rapport à la position verticale haute).
Si l’on se réfère aux Figures 11a et 11b, on peut voir qu’il y est représenté une bicyclette 43 comprenant le pédalier 1 selon le premier mode de réalisation de la présente invention, le palier 2 du pédalier 1 faisant partie du cadre 48 de la bicyclette 43.
La bicyclette 43 peut être de type route, VTC (vélo tout chemin), VTT (vélo tout terrain), etc.
La représente en particulier le cadre 48 de la bicyclette 43. Le cadre 48 comprend, de façon connue, une fourche 48a, un tube de direction 48b sur lequel est monté un guidon 49, un tube diagonale 48c, un tube horizontal 48d, un tube de selle 48e sur lequel est montée une selle 50, des haubans 48f, des bases 48g, une patte de fixation avant 48h, une patte de fixation arrière 48i et le palier 2 du pédalier 1, ledit palier 2 étant solidarisé par soudure au tube diagonale 48c, au tube de selle 48e et aux deux bases 48g.
Il est à noter que la rainure 46 formée dans le palier 2 est positionnée à 90° de la ligne d’axe des pattes de fixation avant et arrière (c’est-à-dire, alignée sur l’aplomb vertical 47 lorsque ladite ligne d’axe est horizontale) pour obtenir le point 0° du réglage des excentriques 7 et 9, les bagues 11 pouvant ainsi être calées par les cannelures 45 au PMH de 0°.
Comme représenté sur les Figures 11a et 11b, le dispositif de réglage de tension de câble 44 du pédalier 1, qui est relié au câble 34 et permet de régler la tension de ce dernier, est fixé sur le guidon de la bicyclette 43, mais pourrait également être fixé sur l’un des tubes du cadre 48 de la bicyclette 43, sans s’écarter du cadre de la présente invention.
Le dispositif de réglage de tension de câble 44 est ainsi installé à portée de main du cycliste, de telle sorte que ce dernier peut facilement régler le PMH du pédalier 1 tout en pédalant.
Le PMH du pédalier (c’est-à-dire, le décalage angulaire des excentriques 7 et 9 auquel l’allongement des manivelles est maximal) est réglable par l’intermédiaire du câble 34 à l’aide du dispositif de réglage de tension de câble 44.
Le pédalier 1 selon la présente invention permet ainsi un gain de puissance appréciable en côte, faux-plat et vent de face, ce qui permet de réduire l’effort du cycliste.
La turbomachine 1 comprend en outre une nacelle 8 agencée autour du moteur. La nacelle 8 est annulaire et centrée sur l’axe longitudinal X. Elle comprend de l’amont vers l’aval, une section d’entrée d’air 9, une section moteur 10 et une section arrière 11. Les sections d’entrée d’air, moteur et arrière 9, 10, 11 sont annulaires et centrées sur l’axe longitudinal X.
La section d’entrée d’air 9 comprend une paroi extérieure 9a, une paroi intérieure 9b et une lèvre d’entrée d’air 9c reliant les parois extérieure et intérieure 9a, 9b à leurs extrémités amont.
Les parois extérieure et intérieure 9a, 9b délimitent radialement un compartiment d’entrée 17.
La section moteur 10 comprend un capot comprenant un panneau extérieur 10a annulaire centré sur l’axe longitudinal X. Le panneau extérieur 10a est avantageusement formé de deux demi panneaux mobiles en rotation l’un par rapport à l’autre autour d’un axe de rotation s’étendant longitudinalement. Ceci permet l’ouverture et la fermeture du panneau extérieur 10a. Par exemple, en référence à la , les demi panneaux sont montés mobiles en rotation autour d’un mat 20. Le mat 20 permet de relier la turbomachine 1 à l’aéronef 1.
Le panneau extérieur 10a comprend un premier matériau composite. Il comprend une matrice polymérique et des fibres de renfort noyés dans la matrice. La matrice polymérique est par exemple choisie parmi les polymères thermodurcissables tels qu’une résine époxy ou les polymères thermoplastiques tel qu’une polyoléfine.
Le panneau extérieur 10a est avantageusement réalisé par drapage, en particulier par drapage de préimprégnés, notamment sous vide.
Le panneau extérieur 10a présente une face externe 12a et une face interne 12b. Les faces externe et interne 12a, 12b présentent chacune un état de surface. L’état de surface de la face externe 12a est différent de l’état de surface de la face interne 12b.
Chaque face externe et interne 12a, 12b présentent une rugosité R et une ondulation W.
L’état de surface est définit dans la norme ISO4287 :1997 ou encore la norme ASME B46.1 : 2009. L’état de surface est caractérisé notamment par deux principaux paramètres qui sont la rugosité R et l’ondulation W.
La rugosité R (également appelé « roughness » en langue anglaise) correspond aux faibles irrégularités géométriques, de l’ordre du µm, contrairement à l’ondulation W (également appelé « waviness » en langue anglaise) qui correspond aux irrégularités géométriques de grande dimension, de l’ordre du mm, et généralement périodiques.
La rugosité Ra correspond à la moyenne arithmétique des valeurs absolues des ordonnées du profil de rugosité de la surface à l’intérieur d’une longueur de base du profil. La rugosité Ra est définie dans la norme ISO4287 :1997. Elle peut être mesurée selon la norme ISO 4288:1996 ou encore ASME B46.1 : 2009.
L’ondulation Wa correspond à la moyenne arithmétique des valeurs absolues des ordonnées du profil d’ondulation de la surface à l’intérieur d’une longueur de base du profil. L’ondulation Wa est définie dans la norme ISO4287 :1997. Elle peut être mesurée selon la norme ISO 4288:1996 ou encore ASME B46.1 : 2009.
L’état de surface de la face externe 12a est supérieur, c’est-à-dire meilleur, que l’état de surface de la face interne 12b.
La rugosité R de la face externe 12a est inférieure à la rugosité R de la face interne 12b. Préférentiellement, la rugosité Ra de la face externe 12a est inférieure à la rugosité Ra de la face interne 12b.
En outre, l’ondulation W de la face externe 12a est inférieure à l’ondulation W de la face interne 12b. Préférentiellement, l’ondulation Wa de la face externe 12a est inférieure à l’ondulation Wa de la face interne 12b.
la est une représentation du dessous de la partie de la caisse automobile selon l’invention, où l’on peut distinguer une calle de fixation destinée à attacher un train arrière multi-bras.
la est une vue du longeronnet de la caisse pour véhicule automobile, permettant de visualiser le cordon d’étanchéité disposé en périphérie de la pièce de renfort.
la est une représentation de la face extérieure de la paroi inférieure du longeronnet de la caisse pour véhicule automobile selon l’invention, avec la pièce de renfort.
Une caisse pour un véhicule automobile comprend au moins un corps creux allongé sélectionné parmi l’un ou plusieurs d’un longeronnet 1, d’un longeron, ou d’un brancard. Par exemple, comme représenté sur les figures 1 à 3, le corps creux est au moins un longeronnet 1, situé en partie arrière de la caisse. Le corps creux allongé comprend un premier tronçon 3 horizontal et un deuxième tronçon 5 incliné par rapport au premier tronçon 3. Le corps creux allongé présente au moins une paroi inférieure 7 avec une face extérieure.
Afin de renforcer la caisse, et en particulier afin de rigidifier la structure du corps creux allongé, la caisse comprend en outre une pièce de renfort. Celle-ci comprend au moins une première partie 9 qui est fixée à la face extérieure de la paroi inférieure 7 du corps creux allongé. La première partie 9 de la pièce de renfort s’étend au moins le long du premier tronçon 3 et peut également s’étendre le long du deuxième tronçon 5.
Comme présenté sur la , la présente invention est remarquable en ce que la première partie 9 de la pièce de renfort montre une ou plusieurs zones de désaccostage 13 par rapport à la face extérieure de la paroi inférieure 7 du corps creux allongé. La ou les zones de désaccostage 13 sont en fait des zones agencées en décalage avec la face extérieure de la paroi inférieure 7 du corps creux allongé, laissant ainsi de l’espace ou un jeu entre la pièce de renfort et la face extérieure suffisant pour qu’un revêtement de protection puisse être appliqué sur la face extérieure de la paroi inférieure 7 du corps creux allongé. Cet écartement entre la face supérieure de la première partie 9 de la pièce de renfort et la face extérieure de la paroi inférieure 7 du corps creux allongé peut être d’au plus 5 mm, ou d’au plus 4 mm, ou d’au plus 3 mm.
Comme la première partie 9 de la pièce de renfort s’étend au moins le long du premier tronçon 3 et peut aussi s’étendre le long du deuxième tronçon 5, la ou les zones de désaccostage 13 se situent tant au niveau du premier tronçon 3 qu’au niveau du deuxième tronçon 5, car il est nécessaire que la totalité de la face extérieure de la paroi inférieure 7 du corps creux allongé puisse être protéger la corrosion par l’application du revêtement de protection.
Le revêtement de protection peut par exemple être un revêtement anti-corrosion, appliqué lors de l’immersion de la caisse dans un bain de cataphorèse.
Le corps creux allongé présente en outre une paroi latérale 15 avec une face extérieure. De préférence, la paroi latérale 15 est une paroi verticale. Pour améliorer la rigidité du corps creux allongé, la pièce de renfort peut comprendre, en plus de la première partie 9, une deuxième partie 11 fixée à la face extérieure de la paroi latérale 15 du corps creux allongé. Cette deuxième partie s’étend au moins le long du premier tronçon 3 horizontal et peut préférablement aussi s’étendre le long du deuxième tronçon 5 incliné.
Par exemple, la face extérieure de la paroi inférieure 7 du corps creux allongé montre une ou plusieurs portions en regard respectivement de la ou des zones de désaccostage 13 montrées par la première partie 9 et/ou la deuxième partie 11 de la pièce de renfort, la ou les portions étant recouvertes par un revêtement de protection. De préférence, la ou les portions sont recouvertes par le liquide de cataphorèse.
Afin d’améliorer les performances en étanchéité, comme montré sur la , la caisse peut comprendre un premier cordon 17 d’étanchéité disposé à périphérie de la pièce de renfort, soit à la fois sur la face extérieure de la paroi inférieure 7 du corps creux allongé autour de la première partie 9 de la pièce de renfort, et sur la face extérieure de la paroi latérale 15 autour de la deuxième partie 11 de la pièce de renfort.
Lorsque la paroi inférieure 7 du corps creux allongé comprend un orifice de fixation 19 (visible uniquement en ), la première partie 9 de la pièce de renfort comprend une ouverture agencée en regard de l’orifice de fixation 19 compris dans la paroi inférieure 7 du corps creux allongé. Lorsque le corps creux allongé est un longeronnet 1, l’orifice de fixation 19 peut par exemple servir à soutenir un train arrière multi-bras 21 (visible uniquement en ), préférablement par l’intermédiaire d’une calle 23. La calle 23 est une calle élastique, par exemple comprenant du caoutchouc, et est de forme cylindrique pour pouvoir être insérée dans l’orifice de fixation 19 de la paroi inférieure 7. Toujours dans l’optique d’améliorer les performances en étanchéité, un deuxième cordon d’étanchéité disposé autour de l’orifice de fixation 19 de la paroi inférieure 7 et de l’ouverture de la première partie 9 de la pièce de renfort et agencé entre ladite première partie 9 et la face extérieure de la paroi inférieure 7 du corps creux allongé, ou par exemple du longeronnet 1, permet d’empêcher l’écoulement d’eau au niveau de l’orifice de fixation 19. L’emplacement du deuxième cordon d’étanchéité est schématisé par le cercle 25 sur la .
L’état de surface de la face interne 13b de la piste de joint 13 est supérieur, c’est-à-dire meilleur, que l’état de surface de la face interne 12b du panneau extérieur 10a.
La rugosité R de la face interne 13b de la piste de joint 13 est inférieure à la rugosité R de la face interne 12b du panneau extérieur 10a. Préférentiellement, la rugosité Ra de la face interne 13b de la piste de joint 13 est inférieure à la rugosité Ra de la face interne 12b du panneau extérieur 10a.
L’ondulation W de la face interne 13b de la piste de joint 13 est inférieure à l’ondulation W de la face interne 12b du panneau extérieur 10a. Préférentiellement, l’ondulation Wa de la face interne 13b de la piste de joint 13 est inférieure à l’ondulation Wa de la face interne 12b du panneau extérieur 10a.
Grâce à cette caractéristique, le joint 14 est en appui sur une surface présentant un meilleur état de surface que celui de la face interne 12b du panneau extérieur 10a. Ceci permet d’améliorer l’étanchéité du capot.
L’état de surface de la face interne 13b de la piste de joint 13 est supérieur, c’est-à-dire meilleur, que l’état de surface de la face externe 13a de la piste de joint 13.
La rugosité R de la face interne 13b de la piste de joint 13 est inférieure à la rugosité R de la face externe 13a de la piste de joint 13. Préférentiellement, la rugosité Ra de la face interne 13b de la piste de joint 13 est inférieure à la rugosité Ra de la face externe 13a de la piste de joint 13.
L’ondulation W de la face interne 13b de la piste de joint 13 est inférieure à l’ondulation W de la face externe 13a de la piste de joint 13. Préférentiellement, l’ondulation Wa de la face interne 13b de la piste de joint 13 est inférieure à l’ondulation Wa de la face externe 13a de la piste de joint 13.
Une telle caractéristique permet de façon particulièrement avantageuse de favoriser le collage de la piste de joint 13 sur le panneau extérieur 10a. En effet, les faces de collage sont les faces présentant les moins bons états de surface, donc les plus grandes rugosité et ondulation, ce qui favorise le collage et améliore donc la force de collage de ces deux pièces.
La rugosité Ra de la face interne 13b de la piste de joint 13 est inférieure ou égale à 8 µm, inférieure ou égale à 6,5 µm, inférieure ou égale à 6,4 µm, inférieure ou égale à 4 µm, inférieure ou égale à 3,5 µm, inférieure ou égale à 3,2 µm, inférieure ou égale à 0,8 µm.
L’ondulation Wa de la face interne 13b de la piste de joint 13 est inférieure ou égale à 0,8 mm.
La rugosité Ra de la face externe 13a de la piste de joint 13 est supérieure à 3, 2µm, 5, supérieure à 6 µm, supérieure à 6,4µm.
L’ondulation Wa de la face interne 13b de la piste de joint 13 est supérieure à 0,8 mm.
La piste de joint 13 présente une épaisseur e comprise entre 0,1 mm et 10 mm, avantageusement entre 0,1 mm et 6 mm. La piste de joint 13 présente avantageusement une longueur axiale L supérieure ou égale à 5 mm, encore plus avantageusement supérieure ou égale à 10 mm. Avantageusement, la longueur axiale L de la piste de joint 13 est inférieure à une longueur axiale de du panneau extérieur 10a.
La piste de joint 13 comprend un second matériau composite. Ceci permet de favoriser la liaison par collage entre la piste de joint 13 et le panneau extérieur 10a et de limiter le risque de désolidarisation de la piste de joint 13 à cause d’une dilatation différentielle de la piste de joint 13 et du panneau extérieur 13a.
Le second matériau composite comprend une matrice polymérique et des fibres de renfort noyées dans la matrice. Les fibres sont choisies parmi des fibres de carbone ou des fibres de verre ou des fibres d’aramide ou un mélange de celles-ci. La matrice polymérique est par exemple choisie parmi les polymères thermodurcissables tels qu’une résine époxy ou les polymères thermoplastiques tel qu’une polyoléfine.
Le second matériau composite comprend au moins une couche ou pli 13’ de fibres. Avantageusement, le second matériau composite comprend une superposition de couches ou de plis 13’ de fibres. Préférentiellement, le second matériau composite comprend entre un pli 13’ et quarante plis 13’.
montre de manière schématique et en coupe un exemple d’assise réalisée à l’aide de la mise en œuvre d’un exemple de procédé selon l’invention.
L’assise 13 est montée sur des profilés mobiles 22, également appelés coulisses ou profilés mâles, par l’intermédiaire de pieds 24, 26. Chaque profilé mobile 22 fait partie d’une glissière 12 et est associé à un profilé fixe 28. Le profilé fixe 28 est également appelé rail ou profilé femelle. Le profilé fixe 28 est fixé au plancher 30 d’un véhicule automobile.
Le siège 10 comprend dans cet exemple un élément de commande manuelle 32, appelé palonnier, de commande en coulissement des glissières 12. Cet élément de commande manuelle 32 permet notamment de bloquer et débloquer des systèmes d’arrêt du coulissement des profilés mobiles 22 par rapport au profilés fixes 28 respectifs. Une fois les systèmes d’arrêt débloqués, l’élément de commande manuelle 32 peut également être utilisé pour faire coulisser les profilés mobiles 22 par rapport à leurs profilés fixes 28 respectifs de la glissière 12 dans la direction longitudinale X des glissières 12. Les profilés fixes 28 et mobiles 22 des glissières 12 sont généralement métalliques. Alternativement, le déplacement des profilés mobiles 22 par rapport aux profilés fixes 28 est commandé au moyen d’un actionneur.
Selon l’exemple illustré, le siège 10 peut également comprendre un appui-tête 34. L’appui-tête 34 peut également comprendre une armature d’appui-tête 35 et une garniture d’appui-tête 36 fixée à l’armature d’appui-tête 35. L’armature d’appui-tête 35 peut notamment être fixée à l’armature de dossier 17 ou montée coulissante selon une direction sensiblement verticale par rapport à l’armature de dossier 17.