INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Chaque forme d'onde peut être pondérée par une valeur d'impédance et/ou de courant en fonction du signal électrique cible.
la représente schématiquement un exemple d’architecture matérielle d’un dispositif de communication d’alerte apte à communiquer avec un terminal de communication distant ;
la représente schématiquement un premier cas d’usage conforme à l’invention, dans lequel un système comprend un dispositif de communication d’alerte apte à communiquer avec un terminal de communication distant, notamment un service d’alerte, voire un service d’urgence ; et,
la représente schématiquement un deuxième cas d’usage conforme à l’invention, dans lequel un système comprend un dispositif de communication d’alerte apte à communiquer avec un terminal de communication distant, notamment un service d’urgence.
Par situation d’alerte est entendu toute situation nécessitant une intervention externe, aussi bien une situation d’alerte relative à un individu nécessitant l’intervention soit d’une personne contact, tel qu’un ami, un membre de la famille, plus généralement un proche (par exemple suite à une chute), soit d’un service d’aide à la personne spécialement mandaté (aide-soignante, infirmière, etc.), soit d’un service de secours (pompiers, SAMU, police, etc.), ou une situation d’alerte relative à un environnement vide (c’est-à-dire en l’absence de tout individu), etc.
A noter que les figures ci-après sont décrites dans un cas d’usage où un premier individu est dans la situation d’alerte. Néanmoins, l’invention peut être utilisée lorsque plusieurs premiers individus sont dans la même situation d’alerte : par exemple, un véhicule accidenté avec plusieurs premiers individus à son bord, un habitacle (maison, bateau) en situation d’alerte tel qu’un incendie, un échouage, etc. avec plusieurs premiers individus à l’intérieur, etc. ou lorsque l’environnement de la situation d’alerte ne comporte personne (aucun premier individu) lors de la détection de situation d’alerte : détection d’intrusion, d’incendie, d’inondation… en l’absence des habitants.
La représente, sous la forme schéma bloc simplifié, un exemple de procédé d’alerte d’un terminal de communication distant, tel qu’il est mis en œuvre par le dispositif de communication d’alerte 100 illustré à titre d’exemple par la ou la .
En particulier, lors d’une étape d’obtention de données S100, le dispositif de communication d’alerte 100 obtient (S110), notamment des données relatives à un premier individu, telles que des données de santé du premier individu et/ou obtient (S120) des données relatives à un environnement, notamment à l’environnement du premier individu lorsqu’un premier individu est présent dans l’environnement dans lequel une situation d’alerte est évaluée. Les données obtenues sont, par exemple, des données parmi les suivantes : des données relatives à un premier individu ; des données relatives à un environnement ; des données relatives à un environnement d’un premier individu ; des données capturées par au moins un capteur connecté au dispositif.
Cette étape est notamment mise en œuvre par le module d’obtention de données, aussi nommé module MOD_OBT d’obtention de données, du dispositif de communication d’alerte 100.
Les données obtenues sont notamment : des données capturées par un ou plusieurs capteurs d’un réseau local 160 connectés audit dispositif de communication d’alerte 100 par l’intermédiaire d’une connexion filaire ou non filaire et reçues par le dispositif de communication d’alerte 100 en provenance du(des) capteur(s) via le réseau local 160, voire des données capturées par un ou plusieurs capteurs dudit dispositif de communication d’alerte 100.
Par données de santé d’un premier individu, on entend, en particulier, des données physiologiques, telles que la pression artérielle, la fréquence respiratoire, la fréquence cardiaque et/ou la température, le taux de glycémie, et/ou des données relatives à une évolution de la position du premier individu, telles que la perte de verticalité (ou chute) ou l’absence de mouvement pendant une durée prédéterminée, etc.
Les données de santé sont collectées par différents capteurs, dits capteurs de santé, avant d’être, le cas échéant, transmises de manière régulière au dispositif de communication d’alerte 100. Ces capteurs de santé prennent par exemple la forme d’un bracelet, d’une montre connectée ou d’un vêtement connecté composé d’une matière textile capable de capter et d’enregistrer ou de réagir à un signal ou à un stimulus.
De manière alternative ou complémentaire, l’obtention d’une donnée de santé résulte d’une action du premier individu, par exemple de l’appui sur un bouton d’un émetteur radio, tel qu’un objet connecté, prenant la forme d’un bracelet ou d’un médaillon, ou directement sur un bouton du dispositif de communication d’alerte (par exemple lorsqu’il est implémenté dans un téléphone mobile) afin que le dispositif de communication d’alerte 100 soit informé que ce premier individu est en situation d’alerte, notamment que le premier individu vient de chuter.
Par données relatives à l’environnement, on entend le type d’environnement dans lequel le dispositif de communication d’alerte 100 est présent, voire installé (e.g., s’il s’agit d’une habitation, d’un moyen de transport, etc.), sa localisation (e.g., son adresse et/ou ses coordonnées géographiques), les sources d’énergie de l’environnement (arrivée de gaz et/ou d’électricité, présence d’un générateur électrique (e.g., batterie), etc.), mais également des données capturées (détection de fumées, d’incendie, de pannes, d’intrusion, etc.), notamment des données sonores capturées, par un ou plusieurs capteurs de surveillance : soit d’un réseau local 160 connectés audit dispositif de communication d’alerte 100 par l’intermédiaire d’une connexion filaire ou non filaire et reçues par le dispositif de communication d’alerte 100 en provenance du(des) capteur(s) via le réseau local 160, soit dudit dispositif de communication d’alerte 100 dans l’environnement.
En particulier, le procédé d’alerte comprend une étape de détection d’une situation d’alerte S200, notamment de détermination que le premier individu est dans une situation d’alerte, par analyse des données obtenues et/ou de données sonores obtenues. Éventuellement, l’étape de détection d’une situation d’alerte S200 comporte ainsi une étape d’analyse des données obtenues et/ou des données sonores obtenues fournissant un résultat d’analyse à partir duquel la situation d’alerte est détectée. L’étape de détection S200 est, notamment, mise en œuvre par le module de détection de situation d’alerte MOD_DET du dispositif de communication d’alerte 100.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, le procédé d’alerte, voire la détection de situation d’alerte S200, en particulier l’analyse mise en œuvre par la détection de situation d’alerte, comporte, notamment, un calcul d’une valeur représentative d’une probabilité que le premier individu soit dans l’incapacité de contacter un terminal de communication distant, le calcul déclenchant l’établissement de la session de communication (S300) si ladite valeur est supérieure à une valeur seuil.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, l’analyse comporte, notamment, une évaluation d’une ou plusieurs valeurs collectées par au moins un des capteurs, par exemple par comparaison de la valeur collectée par au moins un des capteurs avec une valeur prédéterminée, éventuellement stockée en mémoire non-volatile 4 du dispositif de communication d’alerte 100.
5). ajout de la Phase F et en mélange des matières.
Performance des compositions 16 consommatrices âgées de 25 à 40 ans avec tous types de peaux ont été recrutées. Elles restaient à température ambiante (environ 25 °C) et appliquaient les échantillons d'essai sur leur contour des yeux, puis répondaient à des questionnaires pour donner des scores d’adhérence sur la peau, d’hydratation et de film souple.
1 er essai de comparaison sensorielle : Ex. A EC. B Caractère collant 2 14 Humidité 13 3 Film souple 15 1
Les données du tableau 3 montrent que la composition de l'EC. B ne comprenait pas d’élastomères émulsifiants, dans lequel 14 personnes ont ressenti que l'EC. B avait une sensation plus collante sur la peau que par l'Ex. A, alors que 13 personnes ont ressenti que l'Ex. A conférait un fini de peau plus hydraté et 15 personnes ont ressenti que l'Ex. A offrait un film souple. On peut donc voir que la composition de l’Ex. A améliorait efficacement la sensation cutanée grâce à une adhérence moindre, une meilleure hydratation et une propriété de film souple des compositions, par rapport aux compositions qui ne comprenaient pas d’élastomères émulsifiants.
2 ème essai de comparaison sensorielle : Ex. A EC. C Caractère collant 4 12 Humidité 11 5 Film souple 10 6
D'après les données du tableau 4, on peut voir que la composition de l'EC. C ne comprenait pas d’huiles de silicone supplémentaires autres que celles dans le mélange avec les élastomères, alors que 12 personnes ont ressenti que l'EC. C avait une sensation plus collante sur la peau que l'Ex. A alors que 11 personnes ont ressenti que l'Ex. A conférait un fini de la peau plus hydraté et 10 personnes ont ressenti que l'Ex. A offrait un film souple. On peut donc voir que la composition de l’Ex. A améliorait efficacement la sensation sur la peau grâce à moins d’adhérence, plus d’hydratation et une propriété de film souple des compositions, par rapport aux compositions qui ne comprenaient pas d’huiles de silicone supplémentaires.
3 ème essai de comparaison sensorielle : Ex. A EC. D Caractère collant 1 15 Humidité 13 3 Film souple 12 4
D'après les données du tableau 5, on pourrait voir que la composition de l'EC. D comprenait une quantité d’élastomère non émulsifiant inférieure à celle de l’Ex. A, dans lequel 15 personnes ont ressenti que l'EC. D avait une sensation sur la peau plus collante que l'Ex. A, alors que 13 personnes ont ressenti que l'Ex. A conférait un fini de peau plus hydraté et 12 personnes ont ressenti que l'Ex. A offrait un film souple. On peut donc voir que la composition de l’Ex. A améliorait efficacement la sensation sur la peau avec moins d’adhérence, plus d’hydratation et une propriété de film doux des compositions, par rapport aux compositions qui ne comprenaient pas le rapport spécifique entre l’élastomère non émulsifiant et l’élastomère émulsifiant de la présente invention.
4 ème essai de comparaison sensorielle : Ex. A EC. E Caractère collant 4 12 Humidité 12 4 Film souple 13 3
D'après les données du tableau 6, on pourrait voir que la composition de l'EC. E comprenait une plus grande quantité d’élastomère émulsifiant que celle de l’Ex. A, où 12 personnes ont ressenti que l'EC. E avait une sensation sur la peau plus collante que l'Ex. A, alors que 12 personnes ont ressenti que l'Ex. A offrait un fini de peau plus hydraté et 13 personnes ont ressenties que l'Ex. A offrait un film souple. On peut donc voir que la composition de l’Ex. A améliorait efficacement la sensation sur la peau avec moins d’adhérence, plus d’hydratation et une propriété de film doux des compositions, par rapport aux compositions qui ne comprenaient pas le rapport spécifique entre l’élastomère non émulsifiant et l’élastomère émulsifiant de la présente invention.
5 ème essai de comparaison sensorielle : Ex. A EC. F Caractère collant 6 10 Humidité 10 6 Film souple 12 4
L’inconvénient principal du mode FTR toute attitude décrit ci-dessus est l’interruption du fonctionnement continu des régulateurs R2 et R4 provoquée lors du basculement des commutateurs. Même si cette interruption peut être réalisée en un temps très court, inférieur à une période du signal harmonique correspondant à la vibration entretenue du résonateur, une perturbation du système de contrôle de la vibration peut être créée. Un autre aspect est aussi celui de la variation de l’amplitude des signaux d’entrée des régulateurs R2 et R4 alors que la vibration prend différentes positions angulaires dans le plan modal. Ceci conduit à une variation de la performance.
Pour remédier à cela, une variante des principes exposés ci-dessus est décrite par la où les trois commutateurs agissant sur les régulateurs R2 et R4 sont remplacés par des éléments de calculs utilisant d’autres cinquième, sixième, septième et huitième coefficients C5, C6, C7, C8, qui tout comme C1 et C2 dont les principes présentés ci-dessus restent inchangés, sont préférentiellement tabulés, i.e. stockés dans une LUT 12 qui reçoit en entrée une consigne externe à DGB notée CE. Cette consigne externe peut avoir un caractère permanent de programmation de la LUT qui renvoie alors des coefficients C1, C2, C5, C6, C7 et C8 fixes dites « usine ». Cette consigne externe CE peut conduire la LUT à définir des coefficients variables stockées dans la LUT, ou directement transférés depuis CE vers les régulateurs, via la LUT par exemple. Préférentiellement, cette consigne externe CE impose à la LUT 12 de renvoyer des valeurs stockées de coefficients C1, C2, C5, C6, C7 et C8 calculées comme des fonctions sinus et cosinus d’un angle θ qui devient alors l’angle azimutal pris par la vibration. En conséquence, le mode FTR toute attitude devient continu.
Pour cette nouvelle architecture de mise en œuvre FTR toute attitude, R3 joue toujours un rôle similaire à celui du régulateur R1, et le régulateur R1 et le régulateur R3 peuvent être conçus, préférentiellement, avec les mêmes paramètres (c’est-à-dire le gain, la largeur de bande, les fréquences). Le régulateur R1 reçoit la consigne A×C1 et s’emploie toujours à minimiser la grandeur A×C1-D1p. Le régulateur R3 reçoit la consigne A×C2 et minimise la grandeur A×C2-D2p, ces 2 régulateurs R1 et R3 contrôlant à la fois l’amplitude de la vibration et annulant l’effet des forces de Coriolis. Lorsque la condition C1 2 +C2 2 =1 est respectée, les coefficients C1 et C2 peuvent être représentées comme des fonctions harmoniques de l’angle θ qui définit la position angulaire de la vibration dans le plan modal.
Concernant le régulateur R2 de la PLL, deux nouveaux cinquième et sixième coefficients C5 et C6 sont utilisés pour agir sur le signal D12q que ce régulateur cherche à minimiser. Les coefficients C5 et C6 sont stockés dans la LUT 12 et comme pour C1 et C2, ils résultent soit d’une programmation fixe « usine », soit sont définis par un signal d’entrée de DGB qui leur attribue des valeurs variables. Le signal externe pilotant la LUT est noté CE. Le régulateur minimise alors la grandeur D12q=D1q×C5+D2q×C6. Préférentiellement, C5 2 +C6 2 =1. Préférentiellement, C5=C1 et C6=C2.
Les sorties du régulateur 2 sont inchangées et correspondent aux signaux harmoniques de référence SIN et COS, respectivement la phase et la quadrature de phase du mode primaire lorsque l’angle azimutal vaut 0°, ou du mode secondaire lorsque l’angle azimutal vaut 90°, ou d’une combinaison du mode primaire et du mode secondaire représentant l’état de la vibration lorsque l’angle azimutal est quelconque entre 0° et 90°.
Concernant le régulateur R4 du contrôle de quadrature, de façon similaire au régulateur de la PLL, deux nouveaux septième et huitième coefficients C7 et C8 sont utilisés pour agir sur le signal D21q que ce régulateur cherche à minimiser. Les coefficients C7 et C8 sont stockés dans la LUT et comme pour C1, C2, C5 et C6, ils résultent soit d’une programmation fixe « usine », soit sont définis par un signal d’entrée CE de DGB qui leur attribue des valeurs variables. Le régulateur minimise alors la grandeur D21q=D1q×C7+D2q×C8. Préférentiellement, C7 2 +C8 2 =1. Préférentiellement, C7=C2 et C8=C1.
La sortie OR4 du régulateur R4 est indirectement ajoutée aux sorties des régulateurs R1 et R3 avec une pondération -OR4×C7 pour la grandeur s’ajoutant à la sortie du régulateur R1, et une pondération OR4×C8 pour la grandeur s’ajoutant à la sortie du régulateur R3. Ce principe permet de restituer les composantes vectorielles de la force de quadrature tenant compte de la position angulaire de la vibration représentée par l’angle azimutal θ .
L’estimation de la vitesse angulaire dans ce mode continu est identique au cas toute attitude utilisant des commutateurs décrit précédemment. Autrement dit, la sortie des régulateurs R1 et R3 contient l’information Ω avec une projection non nulle sur les axes des modes primaire et secondaire, c’est-à-dire avec une composante proportionnelle à -C2 dans la direction du mode primaire, et une composante proportionnelle à +C1 dans la direction du mode secondaire. Pour extraire la vitesse angulaire Ω des signaux issus de ces régulateurs, il convient alors de multiplier la sortie OR1 du régulateur R1 par une consigne -C2, de multiplier la sortie OR3 du régulateur R3 par une consigne C1, et de calculer la différence OR3×C1-OR1×C2.
Mode WA
Un des inconvénients principal connu du mode FTR, qu’il soit standard, ou toute attitude, ou toute attitude continu comme décrits ci-dessus, est que le domaine de mesure en rotation est limité. En effet, plus l’amplitude de la rotation inertielle appliquée colinéairement à l’axe de mesure du senseur augmente, plus l’électronique de contrôle des forces de Coriolis, éléments de couplage électromécaniques inclus, doit fournir des signaux de valeurs élevées s’opposant à l’effet des forces de Coriolis, ce qui en pratique est limité par la tension d’alimentation du senseur.
Pour remédier à cette limitation, le mode FTR toute attitude, ou le mode FTR toute attitude continu décrits précédemment, peuvent être transformés en un mode gyroscope, appelé mode WA (Whole Angle) pour lequel, théoriquement, il n’y a pas de limitation pour le domaine de mesure en rotation.
En référence à la , une cinquième boucle de contrôle dudit angle azimutal θ est mise en œuvre, utilisant un cinquième régulateur R5 cherchant à minimiser la différence OR13 du produit par C2 de la sortie OR1 du premier régulateur R1 et du produit par C1 de la sortie OR3 du troisième régulateur R3, où OR13 correspond à l’amplitude de la force CP devant être fournie pour s’opposer à l’action des forces de Coriolis sur la vibration entretenue, et donc proportionnelle à la vitesse angulaire Ω selon l’axe de mesure du capteur gyroscopique vibrant 1.
Plus précisément, l’intégrale de la valeur de OR13 est proportionnelle à la position angulaire du capteur gyroscopique vibrant 1, et donc le régulateur R5 joue le rôle d’un intégrateur de la vitesse angulaire du capteur gyroscopique vibrant 1 et doit fournir une commande CI qui conduit la LUT 12 à envoyer des coefficients C1 et C2 telles que la force CP soit nulle. Une sortie du régulateur R5 est l’angle de rotation physique φ du capteur gyroscopique vibrant 1, proportionnel à l’angle azimutal θ (en pratique la moitié).
Dans ce cas, la position angulaire de la vibration n’est plus asservie par rapport au résonateur qui se met donc à tourner autour du plan de vibration. Ceci correspond au mode opératoire gyroscope.
Les coefficients C1 et C2, et C5, C6, C7, C8 sont préférentiellement comme expliqué des coefficients harmoniques, avec C1=C5=C8=cos( θ ), C2=C6=C7=sin( θ ). L’angle θ est l’angle azimutal définissant la position angulaire de la vibration entretenue dans le plan modal.
A noter que la branche de feedback de la cinquième boucle n’est pas représentée sur la . Cette branche est issue des coefficients C1 et C2, ainsi que C5, C6, C7 et C8, distribués vers les différents régulateurs présentés sur la ou la .
(S1) l’ajustement du pH d’une deuxième solution obtenue par le procédé de récupération dans le premier aspect en utilisant de l’hydroxyde de sodium pour obtenir une troisième solution contenant Na 4 [Fe(CN) 6 ] et/ou Na 4 [Mn(CN) 6 ] ; et
(S2) la soumission de la troisième solution obtenue à l’étape (S1) et d’une quatrième solution contenant un agent complexant et un sel de métal de transition divalent à une réaction de co-précipitation pour obtenir le matériau d’électrode positive de Prusse.
Comme solution technique préférée de la présente demande, à l’étape (S1), le pH de la deuxième solution est ajusté dans une plage allant de 6 à 10, par exemple 6, 6,5, 7, 7,5, 8, 8,5, 9, 9,5, ou 10, etc. Le pH n’est pas limité aux valeurs répertoriées et d’autres valeurs non répertoriées dans la plage de valeurs ci-dessus sont également applicables.
De préférence, l’étape (S1) comprend en outre l’ajout d’un additif sodique à la troisième solution obtenue.
De préférence, l’additif sodique comprend du chlorure de sodium.
De préférence, à l’étape (S2), l’agent complexant comprend de l’acide citrique.
De préférence, à l’étape (S2), le sel de métal de transition divalent comprend du sulfate de manganèse.
De préférence, à l’étape (S2), la réaction de co-précipitation est réalisée à une température de 50 à 60°C, par exemple de 50°C, 51°C, 52°C, 53°C, 54°C, 55°C, 56°C, 57°C, 58°C, 59°C ou 60°C, etc. La température n’est pas limitée aux valeurs répertoriées et d’autres valeurs non répertoriées dans la plage de valeurs ci-dessus sont également applicables.
De préférence, à l’étape (S2), la réaction de co-précipitation est réalisée à un pH de 6,5 à 9,5, par exemple de 6,5, 7, 7,5, 8, 8,5, 9 ou 9,5, etc. Le pH n’est pas limité aux valeurs répertoriées et d’autres valeurs non répertoriées dans la plage de valeurs ci-dessus sont également applicables.
De préférence, l’étape (S2) comprend en outre la réalisation d’un vieillissement, d’un lavage et d’un séchage en séquence après la réaction de co-précipitation pour obtenir le matériau d’électrode positive de Prusse.
Par rapport à l’art connexe, les modes de réalisation de la présente demande présentent au moins les effets bénéfiques ci-dessous.
Le procédé de récupération dans le mode de réalisation de la présente demande permet de séparer efficacement l’élément de métal de transition non coordonné avec le cyanure du [Fe(CN) 6 ] 4- et/ou [Mn(CN) 6 ] 4- dans le matériau de Prusse et permet de conserver la structure de [Fe(CN) 6 ] 4- et/ou [Mn(CN) 6 ] 4- sans générer d’ions cyanure et d’acide cyanhydrique, et la solution récupérée contenant [Fe(CN) 6 ] 4- et/ou [Mn(CN) 6 ] 4- peut en outre être traitée pour obtenir la matière première afin de synthétiser le matériau d’électrode positive de Prusse. Le procédé de récupération permet de traiter à grande échelle des matériaux d’électrode positive de Prusse dans des batteries au sodium usagées par des techniques simples dans un processus de traitement non toxique et inoffensif, et le procédé de récupération présente un bon avantage économique.
Les dessins sont destinés à fournir une meilleure compréhension des solutions techniques ici, constituent une partie de la spécification et expliquent les solutions techniques ici en conjonction avec des modes de réalisation de la présente demande et ne limitent pas les solutions techniques ici.
est une image MEB d’un matériau d’électrode positive blanc de Prusse à base de manganèse obtenu par un procédé de préparation dans l’Exemple 1 de la présente demande.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE Les solutions techniques de la présente demande sont décrites plus en détail ci-après à travers des exemples en conjonction avec les dessins. L’homme du métier doit comprendre que les exemples décrits ici sont utilisés pour faciliter la compréhension de la présente demande et ne doivent pas être considérés comme des limitations spécifiques à la présente demande.
Avantageusement, le C-glycoside est présent dans la composition dans une quantité allant de 0,01 à 40 % en poids, de préférence de 0,05 à 25 % en poids, et plus préférentiellement de 0,1 % en poids à 15 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Extrait de miel Selon le premier aspect, la composition de la présente invention comprend au moins un extrait de miel.
De préférence, l’extrait de miel est dérivé ou comprend du miel d’origine florale provenant sensiblement du genre Leptospermum.
Dans un mode de réalisation, le miel dont l’extrait est dérivé comprend du miel d’origine florale sensiblement issu de : Leptospermum scoparium , Leptospermum polygalifolium , Leptospermum subtenue et/ou leurs combinaisons.