INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le fait d’injecter un gaz propre dans un port de ventilation permet de simuler les conditions à risque en production relatives la purge d’une enceinte de transport via le(s) port(s) de ventilation. Si un filtre à particules du port de ventilation pose un problème de contamination particulaire alors il peut être détecté par mesure par le compteur à particules dont le prélèvement est réalisé à l’intérieur de l’enceinte de transport via l’orifice de prélèvement. Les conditions du test sont les mêmes que celles d’utilisation en production. Le comptage des particules en temps réel permet en outre de ne pas réduire les cadences de production.
La station peut en outre comporter une ou plusieurs des caractéristiques qui sont décrites ci-après, prises seules ou en combinaison.
L’orifice de prélèvement est par exemple agencé dans une tête de mesure faisant saillie d’une base de l’interface.
La station de mesure peut comporter une pompe à vide agencée en aval du compteur de particules dans la direction de pompage des gaz.
Le compteur de particules est par exemple de type aérosol. Il est par exemple optique. Le flux de pompage de la pompe à vide est par exemple 30 l/min (1,8 m 3 /h ou 0,0005 m 3 /s).
De préférence, le module de prévision détermine la variation attendue de la glycémie à un instant donné en se basant au minimum sur :
- le facteur de sensibilité à l'insuline de l'utilisateur, et/ou
De préférence, le paramètre utilisateur lié à et personnalisé selon l'utilisateur est basé sur le poids de l'utilisateur.
De préférence, le système comprend également un premier module de sécurité de l'estimation, ce premier module de sécurité de l'estimation déterminant
- si la mesure de la différence de variation de la glycémie déterminée par le module d'estimation dépasse une valeur seuil de différence de variation et paramétrant la différence de variation sur une valeur égale à la valeur seuil de différence de variation si la différence de variation déterminée par le module d'estimation dépasse la valeur seuil de différence de variation.
De préférence, le système comprend également un deuxième module de sécurité de l'estimation, ce deuxième module de sécurité de l'estimation déterminant si la taille du repas imprévu ingéré estimée par le module d'estimation dépasse une valeur seuil d'estimation de repas et paramétrant la taille sur une valeur égale à la valeur seuil d'estimation de repas si la taille du repas imprévu ingéré estimée par le module d'estimation dépasse la valeur seuil d'estimation de repas.
Le premier et le deuxième module de sécurité de l'estimation peuvent être rassemblés en un seul module de sécurité de l'estimation qui détermine :
- si la mesure de la différence de variation de la glycémie déterminée par le module d'estimation dépasse une valeur seuil de différence de variation et paramètre la différence de variation sur une valeur égale à la valeur seuil de différence de variation si la différence de variation déterminée par le module d'estimation dépasse la valeur seuil de différence de variation ; et
- si la taille du repas imprévu ingéré estimée par le module d'estimation dépasse une valeur seuil d'estimation de repas et paramètre la taille sur une valeur égale à la valeur seuil d'estimation de repas si la taille du repas imprévu ingéré estimée par le module d'estimation dépasse la valeur seuil d'estimation de repas.
Le seuil de variation correspond à une mesure de sécurité pour l'utilisateur. En effet, le paramétrage d'un seuil de variation - c'est-à-dire une valeur maximale au niveau de laquelle, si la valeur de la variation calculée dépasse cette valeur maximale, la variation est plafonnée - permet au pancréas artificiel de calculer une dose d'insuline maximale pour le repas imprévu en se basant sur ce seuil de variation maximal. Cette dose d'insuline maximale pour le repas imprévu ne peut pas être trop élevée grâce au seuil de variation. Étant donné que la dose d'insuline maximale pour le repas imprévu ne peut pas être trop élevée, l'utilisateur ne risque pas de se retrouver en hypoglycémie à cause d'elle.
Il s'agit d'une première action ou mesure de sécurité.
Le seuil d'estimation de repas a un objectif similaire : la dose maximale d'insuline pour le repas imprévu ne peut pas être trop élevée grâce au seuil appliqué à la taille estimée. Étant donné que la dose d'insuline maximale pour le repas imprévu ne peut pas être trop élevée, l'utilisateur ne risque pas de se retrouver en hypoglycémie à cause d'elle.
Il s'agit d'une deuxième action ou mesure de sécurité.
De préférence, la valeur seuil d'estimation de repas est calculée en se basant sur un paramètre de seuil déterminé pour l'instant donné.
De préférence, le système comprend en outre un module de correction,
représente une vue en coupe longitudinale d’une machine électrique selon l’invention.
représente une vue en perspective de la chambre de refroidissement de la .
représente une vue en perspective de la chambre de refroidissement et les circuits en entrée et sortie de fluide selon un premier mode de réalisation de l’invention.
représente une vue illustrant la portion d’étranglement selon le premier mode de réalisation.
représente une vue illustrant la portion d’étranglement selon un deuxième mode de réalisation.
Le carter 15 comporte un palier avant 24 et un palier arrière 30 qui sont assemblés ensemble au moyen de vis ou par soudure par friction malaxage. Chacun des paliers comporte une portion transversale qui s’étend radialement par rapport à l’axe X. Ces portions transversales sont munies centralement d’un logement de roulement dans lequel est logé un organe de roulement pour le montage à rotation de l’arbre 9. Ces paliers 24, 30 comportent en outre une jupe axiale présentant globalement une forme tubulaire s’étendant axialement depuis la périphérie externe de la portion transversale respective.
Ressorts d’origine de la suspension arrière La suspension arrière du train arrière 1 peut comporter deux ressorts 4 d’origine, de préférence à lames, qui sont conservées dans le procédé selon l’invention. Les deux ressorts 4 d’origine peuvent être de type monolame. Les deux ressorts 4 d’origine possèdent une flèche. Le point bas de la suspension arrière du train arrière 1 est défini par la flèche à vide des deux ressorts d’origine 4. Le point haut de la suspension arrière du train arrière 1 est préférentiellement défini par une butée 7 de chocs, montée sur le châssis 6 du véhicule.
Etape a) L’étape a) consiste à installer une barre anti-roulis 2 sur le train-arrière 1. Le terme « installer » couvre les deux cas suivants : (i) la suspension arrière d’origine est dépourvue d’une barre anti-roulis 2 ; (ii) la suspension arrière d’origine est pourvue d’une barre anti-roulis, auquel cas l’installation de l’étape a) consiste à remplacer la barre anti-roulis d’origine par une barre anti-roulis 2 dont la rigidité est augmentée de l’ordre de 200% par rapport à la rigidité de la barre anti-roulis d’origine.
L’étape a) est avantageusement exécutée de sorte que la barre anti-roulis 2 possède un diamètre compris entre 30 mm et 36 mm. Dans le cas (ii), la barre anti-roulis d’origine présente classiquement un diamètre de 26 mm.
L’étape a) est avantageusement exécutée de sorte que la barre anti-roulis 2 est fixée sur l’essieu arrière 5 du train arrière 1 du véhicule et sur le châssis 6 du véhicule.
Etape b) L’étape b) consiste à remplacer les deux amortisseurs d’origine de la suspension arrière par deux amortisseurs dédiés 3 possédant chacun : - une force de détente strictement inférieure à la première force de détente, pour toute vitesse de débattement comprise entre 0,1 m.s -1 et 0,4 m.s -1 ; - une force de compression strictement supérieure à la première force de compression, pour toute vitesse de débattement comprise entre 0,1 m.s -1 et 0,4 m.s -1 .
L’étape b) est avantageusement exécutée de sorte que chaque amortisseur dédié 3 de la suspension arrière possède : - une force de détente strictement supérieure à la deuxième force de détente, pour toute vitesse de débattement strictement supérieure à 0,4 m.s -1 ; - une force de compression strictement supérieure à la deuxième force de compression, pour toute vitesse de débattement strictement supérieure à 0,4 m.s -1 .
L’étape b) est avantageusement exécutée de sorte que chaque amortisseur dédié 3 de la suspension arrière possède : - une force de détente strictement inférieure à la troisième force de détente, pour toute vitesse de débattement strictement inférieure à 0,1 m.s -1 ; - une force de compression égale à la troisième force de compression avec une tolérance de ±5%, pour toute vitesse de débattement strictement inférieure à 0,1 m.s -1 .
L’étape b) est avantageusement exécutée de sorte que : - chaque amortisseur dédié 3 de la suspension arrière comporte un piston de type linéaire en détente ; - la force de détente de chaque amortisseur dédié 3 varie linéairement entre 1000 N et 3900 N lorsque la vitesse de débattement de l’amortisseur dédié 3 varie entre 0,1 m.s -1 et 0,4 m.s -1 .
L’étape b) est avantageusement exécutée de sorte que : - chaque amortisseur dédié 3 de la suspension arrière comporte un piston de type linéaire en compression ; - la force de compression de chaque amortisseur dédié 3 varie linéairement entre 400 N et 1150 N lorsque la vitesse de débattement de l’amortisseur dédié 3 varie entre 0,1 m.s -1 et 0,4 m.s -1 .
L’étape b) est avantageusement exécutée de sorte que les deux amortisseurs dédiés 3 de la suspension arrière sont des amortisseurs de type monotube. Chaque amortisseur dédié 3 de la suspension arrière est préférentiellement de type monotube à gaz. Le gaz utilisé est préférentiellement l’azote. Chaque amortisseur dédié 3 de la suspension arrière est préférentiellement de type monotube à gaz haute pression, la pression pouvant varier entre 12 bars et 25 bars.
L’étape b) est avantageusement exécutée de sorte que les amortisseurs dédiés 3 de la suspension arrière sont fixés sur l’essieu arrière 5 et sur le châssis 6 du véhicule.
L’étape b) est avantageusement exécutée de sorte que les amortisseurs dédiés 3 de la suspension arrière possèdent chacun un entraxe ouvert, adapté à la flèche des ressorts d’origine de la suspension arrière, de sorte que chaque amortisseur dédié peut se comprimer librement au point haut de la suspension arrière et peut se détendre librement au point bas de la suspension arrière. A titre d'exemples non limitatifs, l’entraxe ouvert de chaque amortisseur d’origine de la suspension arrière peut être compris entre 420 mm et 450 mm. L’entraxe ouvert de chaque amortisseur dédié 3 de la suspension arrière peut être compris entre 470 mm et 510 mm. A titre d'exemples non limitatifs, l’entraxe fermé de chaque amortisseur d’origine de la suspension arrière peut être compris entre 300 mm et 310 mm. L’entraxe fermé de chaque amortisseur dédié 3 de la suspension arrière peut être compris entre 310 mm et 330 mm.
Amortisseurs d’origine de la suspension avant Le véhicule de type VASP comporte un train avant comprenant une suspension avant avec deux amortisseurs d’origine.
Les deux amortisseurs d’origine de la suspension avant possèdent chacun : - une force de détente d’origine, pour une vitesse de débattement comprise entre 0,05 m.s -1 et 0,5 m.s -1 ; - une force de compression d’origine, pour une vitesse de débattement comprise entre 0,05 m.s -1 et 0,5 m.s -1 .
Etape c) Le procédé comporte avantageusement une étape : c) remplacer les deux amortisseurs d’origine de la suspension avant par deux amortisseurs dédiés possédant chacun : - une force de détente strictement supérieure à la force de détente d’origine, pour toute vitesse de débattement comprise entre 0,04 m.s -1 et 0,5 m.s -1 ; - une force de compression strictement supérieure à la force de compression d’origine, pour toute vitesse de débattement comprise entre 0,04 m.s -1 et 0,5 m.s -1 .
A titre d'exemples non limitatifs, la force de détente d’origine pour une vitesse de débattement de 0,04 m.s -1 peut être de 250 N tandis que la force de détente de chaque amortisseur dédié de la suspension avant peut être de 550 N pour une vitesse de débattement de 0,04 m.s -1 . La force de détente d’origine pour une vitesse de débattement de 0,4 m.s -1 peut être de 2600 N tandis que la force de détente de chaque amortisseur dédié de la suspension avant peut être de 3000 N pour une vitesse de débattement de 0,4 m.s -1 .
Connaissant les coordonnées des extrémités , du câble dans un système de coordonnées local, on peut en déduire la position de la projection orthogonale du point R où se trouve l’utilisateur dans ce même système de coordonnées et fournir celle-ci à une application de navigation spécifique (tunnel, réseau routier souterrain, par exemple).
On a supposé jusqu’ici que le câble rayonnant était rectiligne. L’homme du métier comprendra toutefois que la méthode de positionnement selon le premier mode de réalisation s’applique également à un câble curviligne dont le terminal mobile connait la courbe dans l’espace. En effet, la coordonnée n’est autre alors que l’abscisse curviligne le long du câble en prenant la première extrémité comme origine, cette coordonnée donnant la position de la projection orthogonale du point R sur le câble.
Les et 2B illustrent de manière schématique un exemple de partition de ciel ouvert pouvant être utilisée dans la mise en œuvre d’une méthode de positionnement selon le premier mode de réalisation de l’invention.
On a représenté en 210 une configuration de ciel ouvert en vue de dessus montrant une constellation satellitaire à un instant donné. Cette configuration fait ici l’objet d’une partition en deux parties, 211, 212, correspondant ici à deux directions opposées.
La Fig. 2B illustre le câble rayonnant dans l’environnement intérieur et l’attribution de satellites/ signaux GNSS à chacune de ses extrémités. On vérifie que les sous-ensembles , sont bien disjoints et que chacun d’entre eux comprend au moins un élément.
La représente de manière schématique un système de positionnement d’un terminal mobile selon un second mode de réalisation de la présente invention.
A la différence du premier système de positionnement illustré en Fig.1, le système de positionnement selon le second mode de réalisation de l’invention comprend deux câbles rayonnants coplanaires parallèles, 350 et 370, situés dans un environnement intérieur, à savoir un premier câble A, 350, de longueur et un second câble B, 370, de longueur Nous supposerons tout d’abord que ces deux câbles sont rectilignes et séparés d’une distance .
Des moyens de génération 310 reçoivent au moins un signal GNNS réel d’une antenne, 320, située dans l’environnement extérieur et fournissent des signaux GNSS synthétiques, synchronisés avec ledit au moins signal GNSS réel, aux extrémités et du premier câble rayonnant, 350, d’une part, et aux extrémités et du second câble rayonnant, 370, d’autre part.
L’ensemble des signaux synthétiques générés par les moyens de génération 310, est partitionné en quatre sous-ensembles disjoints deux à deux, à savoir , , respectivement associés à un premier et à un second point de référence simulés, notés et , les signaux de , étant respectivement injectés dans le câble rayonnant en et ; et , , respectivement associés à une troisième et un quatrième point de référence simulés, notés et , les signaux de , étant respectivement injectés dans le câble rayonnant en et .
En un instant donné, le sous-ensemble des signaux GNSS associé à un point de référence est constitué de signaux qui seraient reçus au même instant en ce point dans une configuration de ciel ouvert, c’est-à-dire sans aucun obstacle de propagation entre ce point et le ciel.
Comme dans le premier mode de réalisation, les sous-ensembles , resp. , et , resp. , peuvent être définis par des sous-ensembles de signaux GNSS reçus de satellites visibles des positions simulées , resp. en , resp. , et , resp. en , resp. , dans des cônes de visibilité définis en élévation au-dessus de l’horizon, et en azimut. Les quatre cônes de visibilité étant choisis disjoints 2 à 2.
Dans le mode de réalisation particulier précité, le sous-ensemble (resp. ) peut être défini par un sous-ensemble de signaux GNSS reçus de satellites visibles du point de référence simulé (resp. ) dans un cône de visibilité au-dessus de l’horizon, défini en élévation et azimut. Les cônes de visibilité de sommets , , , correspondant aux simulations de signaux GNSS injectés en , , , sont choisis disjoints.
On notera , , , les signaux GNSS synthétiques injectés à chaque extrémité du câble rayonnant , c’est-à-dire appartenant au sous-ensemble et , les satellites simulés correspondants. On supposera que et que pour permettre au récepteur GNSS d’effectuer des mesures de pseudodistances de manière conventionnelle.
Comme dans le premier mode de réalisation, les moyens de génération 310 des signaux GNSS synthétiques sont synchronisés avec le temps d’un signal GNSS réel. En outre, les signaux fournis par les moyens de génération peuvent être décalés dans le temps, afin de compenser les temps de propagation respectifs dans les câbles d’amenée (non représentés) reliant le simulateur et les extrémités , , , .
Les signaux GNSS synthétiques , du sous-ensemble sont injectés dans le câble rayonnant 370 en et s’y propagent en direction de tout en étant rayonnés radialement le long du câble. De manière similaire, les signaux GNSS synthétiques , du sous-ensemble sont injectés dans le câble rayonnant 370 en et s’y propagent en direction de tout en étant rayonnés radialement le long de ce même câble.
et sont un ensemble de vues illustrant une partie des moyens de purge selon un deuxième mode de réalisation de l’invention,
et sont un ensemble de vues illustrant une partie des moyens de purge selon une variante du deuxième mode de réalisation de l’invention.
DESCRIPTION DETAILLEE Les réalisations suivantes sont des exemples. Bien que la description se réfère à un ou plusieurs modes de réalisation, ceci ne signifie pas nécessairement que chaque référence concerne le même mode de réalisation ou que les caractéristiques s'appliquent seulement à un seul mode de réalisation. De simples caractéristiques de différents modes de réalisation peuvent également être combinées ou interchangées pour fournir d'autres modes de réalisations.
La représente un système de projection de liquide de nettoyage 20 comprenant un réservoir de liquide 22, une pompe 24, un embout de projection 26 du liquide de nettoyage configurés par exemple pour pulvériser un liquide de nettoyage sur le pare-brise ou sur des éléments optiques d’un véhicule automobile. Le système de projection 20 comprend également une vanne 1 pour contrôler la distribution du liquide de nettoyage vers l’embout de projection 26. La vanne 1 est reliée au réservoir 22 par une durite d’approvisionnement 28 et l’embout de projection 26 est relié à la vanne 1 par une durite de distribution 30. Un clapet antiretour (non représenté) est présent dans l’embout de projection 26 ou est situé entre ce dernier et la vanne 1. Le système de projection 20 selon l’invention comprend également des moyens de purge (non représenté sur la ) du corps de vanne 3, les moyens de purge étant configurés pour permettre une entrée d’air au sein du système 20.
En outre, le système de projection 20 peut également comprendre plusieurs vannes alimentant plusieurs embouts de projection, permettant ainsi d’alimenter en liquide de nettoyage plusieurs destinations du véhicule dans lequel le système 20 est implémenté.
La vanne 1 est par exemple une vanne électromagnétique comprenant une bobine 13 dont l’alimentation permet de contrôler le déplacement d’un plongeur 7 comme celle décrite dans la suite de la description. Cependant, l’invention ne se limite pas à des vannes électromagnétiques et peut aussi être appliquée à d’autres types de vannes.
La représente une vue en coupe de la vanne électromagnétique 1 montrant les éléments internes de la vanne électromagnétique 1. La vanne électromagnétique 1 comprend un corps de vanne 3 renfermant une cavité hydraulique 5 dans laquelle est positionné un plongeur 7. Le corps de vanne 3 comprend une première partie 3a comprenant une bobine 13 disposée autour d’une première portion 5a de la cavité hydraulique 5 et une deuxième partie 3b dans laquelle sont ménagés un premier orifice 9 correspondant à un orifice d’entrée du fluide et un deuxième orifice 11 correspondant à un orifice de sortie du fluide et renfermant une deuxième portion 5b de la cavité hydraulique 5.
Le premier orifice 9 est configuré pour être raccordé à une durite d’approvisionnement 28 du fluide, par exemple un liquide de nettoyage ou de lavage. La durite d’approvisionnement 28 est par exemple reliée à un réservoir 22 de liquide de nettoyage via une pompe d’alimentation 24 permettant l’approvisionnement du liquide de nettoyage comme sur la .
Le deuxième orifice 11 est configuré pour être raccordé à un embout de projection 26 via une durite de distribution 30.
La vanne électromagnétique 1 comprend également un canal hydraulique 15 reliant le premier orifice 9 et le deuxième orifice 11, ledit canal hydraulique 15 étant en relation fluidique avec la cavité hydraulique 5 dans laquelle est disposé le plongeur 7 (le canal hydraulique 15 est donc confondu localement avec la deuxième portion 5b de la cavité hydraulique 5). Le canal hydraulique 15 est configuré pour être prolongé de part et d’autre de la vanne électromagnétique 1, notamment via les durites 28, 30, de manière à transmettre le liquide de nettoyage depuis le réservoir 22 jusqu’à un embout de projection 26.
Le plongeur 7 est configuré pour se déplacer entre une position d’ouverture (non représentée) dans laquelle il laisse passer le liquide de nettoyage entre la durite d’approvisionnement 28 et la durite de distribution 30 et une position de fermeture (représentée sur la ) dans laquelle il bloque le passage du liquide de nettoyage entre la durite d’approvisionnement 28 et la durite de distribution 30.
Le plongeur 7 comprend une première portion 7a, correspondant à une extrémité souple dans le cas présent, par exemple une extrémité en élastomère ou en caoutchouc pour permettre une bonne étanchéité en position de fermeture, la première portion 7a venant en contact avec une paroi du corps de vanne 3 en position de fermeture pour bloquer le passage du liquide de nettoyage à travers le canal hydraulique 15, c’est-à-dire entre le premier orifice 9 et le deuxième orifice 11. Le déplacement du plongeur 7 de la position de fermeture à la position d’ouverture est réalisé via l’alimentation de la bobine 13 (par exemple au-dessus d’un seuil de tension prédéterminé). Un élément de contrainte élastique 17, par exemple un ressort hélicoïdal, peut être disposé entre le corps de vanne 3 (ou un élément fixe par rapport au corps de vanne 3) et le plongeur 7 et configuré pour contraindre le plongeur 7 en position de fermeture en l’absence d’alimentation de la bobine 13 (ou en cas d’alimentation inférieure au seuil de tension prédéterminé).