INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le contexte de la présente invention, le verrouillage des portes s’entend comme la commande d’une serrure de verrouillage de chacune desdites portes. Lorsqu’une porte est verrouillée, successivement à un verrouillage, alors il n’est plus possible d’ouvrir la porte depuis l’extérieur du véhicule automobile, sauf à forcer la serrure et endommager la porte. A contrario, lorsqu’une porte est déverrouillée, successivement à un déverrouillage, alors il est possible d’ouvrir la porte depuis l’extérieur du véhicule automobile.
Dans le contexte de la présente invention, le bouton de commande est une zone d’interface utilisateur permettant à un utilisateur de mettre en œuvre le procédé de gestion conforme au premier aspect de l’invention.
Dans le contexte de la présente invention, la rétro-vision consiste en l’affichage sur le rétroviseur intérieur numérique d’au moins une image provenant de la caméra arrière. La rétro-vision n’est pas limitative d’un mode d’affichage sur le rétroviseur intérieur numérique. La rétro-vision est dite activée lorsque le rétroviseur intérieur numérique est allumé et affiche au moins en partie une image générée par la caméra.
Ainsi, le procédé de gestion conforme au premier aspect de l’invention permet de mieux contrôler le verrouillage des portes du véhicule automobile et de mieux prendre en compte les usages réels des utilisateurs de véhicules automobiles de type utilitaire.
Complémentairement, le procédé de gestion selon l’invention est particulièrement économique car il ne nécessite pas l’ajout de composants électroniques ou de dispositifs complémentaires pour être mis en œuvre. Il peut notamment être déployé à des véhicules automobiles existant au travers d’une mise à jour logicielle ou d’une reprogrammation de certains composants, et notamment d’une unité de commande configurée pour pilotée le rétroviseur intérieur numérique.
Dans n’importe quel moteur à turbine à gaz tel que décrit, une chambre de combustion est fournie axialement en aval de la soufflante et du ou des compresseur(s). Par exemple, la chambre de combustion peut être directement en aval du (par exemple à la sortie du) deuxième compresseur, lorsqu'un deuxième compresseur est fourni. À titre d'exemple supplémentaire, le flux à la sortie vers la chambre de combustion peut être fourni à l'entrée de la deuxième turbine, lorsqu'une deuxième turbine est fournie. La chambre de combustion peut être fournie en amont de la ou des turbine(s).
Comme cela apparaît clairement sur la vue en coupe du raccord fluidique 10 représentée sur la , le joint d’étanchéité 50 est radialement compressé à l’intérieur de la gorge 22 du connecteur femelle 12 par le connecteur mâle 20.
De façon optionnelle, le raccord fluidique 10 comprend encore une bague de maintien 40. Grâce à la bague de maintien 40 qui vient former radialement l’autre des parois latérales de la gorge 22, le joint d’étanchéité 50 est retenu dans le corps principal 14 du connecteur femelle 12 entre la bague de maintien 40 et l’épaulement intérieur 24 du connecteur femelle 12.
Selon l’invention, plus spécifiquement, le profil d’extrémité 36 de l’embout de connecteur mâle 20 est ondulé le long d’un trajet circonférentiel centré autour de l’axe X qui a une amplitude axiale variable par rapport à un plan de référence transverse (non représenté) perpendiculaire à l’axe principal X entre des plans transverses inférieur PI et supérieur PS.
Comme cela est illustré en , le profil ondulé de l’embout de connecteur mâle 20 présente une pluralité d’ondulations et comprend au moins deux crêtes de sommets (A, C) et au moins deux crêtes de creux (B, D) formées par des excursions axiales par rapport au plan transverse de référence.
Grâce à cette configuration, l’emmanchement du connecteur mâle 20 à l’intérieur du connecteur femelle 12 suit un profil en marche d’escalier qui a des marches définies par chacun des plans inférieur PI, supérieur PS et intermédiaires P1 et P2 au cours de l’insertion axiale des deux connecteurs mâle 20 et femelle 12 du raccord fluidique 10 ( ). De préférence, des portions de connexion 52 de l’embout de connecteur mâle 20 s’étendant entre les crêtes de sommets et les crêtes de creux sont curvilignes. En outre, les crêtes de sommet A, C (et/ou les crêtes de creux B, D) s’étendent de façon diamétralement opposée les unes par rapport aux autres.
De préférence, le connecteur mâle 20 et/ou femelle 12 est réalisé dans une matière plastique, par exemple par moulage plastique. Toutefois, dans une variante de l’invention, le connecteur mâle 20 et/ou le connecteur femelle 12 est réalisé dans un matériau métallique.
On va maintenant décrire les principaux aspects de l’invention en référence au mode de réalisation préféré de l’invention précédemment décrit et illustré sur les figures 1 à 7.
Ensuite, dans un second temps, l’extrémité d’insertion 36 du connecteur mâle 20 est insérée dans l’extrémité de raccordement du connecteur femelle 12. Pendant cette insertion, le connecteur mâle 20 déforme radialement le joint 50 afin de pouvoir surmonter le relief créé par le joint d’étanchéité 50.
Comme l’embout connecteur mâle 50 est non plan à son extrémité d’insertion 36 mais est au contraire pourvu d’ondulations selon le profil d’extrémité très spécifique défini par l’invention, la pression exercée par le profil d’extrémité 36 du connecteur mâle 20 sur le joint d’étanchéité 50 est graduelle ce qui facilite l’insertion instantanée du connecteur mâle 20 à l’intérieur du passage axial 16 du connecteur femelle 12.
Selon une autre caractéristique particulière, les deux niveaux de verrouillage comprennent un premier niveau de pré-maintien en position du collier sur la canalisation et un deuxième niveau de serrage fort du collier sur la canalisation.
Selon encore une autre caractéristique particulière, les demi-colliers comprennent des appuis d’outil sous la forme d’un évidement et/ou d’une portion en protubérance, situés au niveau du verrou de fermeture clipsable et destinés au serrage du collier sur la canalisation à l’aide d’un outil.
Selon encore une autre caractéristique particulière, l’articulation démontable comprend plusieurs éléments femelles d’articulation formés dans l’un des demi-colliers et un axe d’articulation formé dans l’autre des demi-colliers, les éléments femelles d’articulation étant partiellement ouverts et alignés avec un écartement entre eux, l’axe d’articulation ayant des éléments porteurs dimensionnés et écartés de façon à se loger entre les éléments femelles d’articulation lorsque l’axe d’articulation est inséré dans les éléments femelles d’articulation.
Selon encore une autre caractéristique particulière, le demi-collier ne comportant pas le puits traversant de montage d’accessoire comprend un trou formant guide de perçage destiné à faciliter l’installation du collier sur une canalisation.
Selon encore une autre caractéristique particulière, le demi-collier ne comportant pas le puits traversant de montage d’accessoire comprend des éléments d’assemblage indexé de type tenon-mortaise venus de matière, agencés de façon à autoriser un assemblage côte-à-côte, démontable et aligné, de deux demi-colliers identiques.
Selon encore une autre caractéristique particulière, le collier est réalisé en matériau plastique, par moulage par injection.
Selon encore une autre caractéristique particulière, le puits traversant de montage d’accessoire est incliné d’un angle prédéterminé par rapport à une perpendiculaire à un axe central longitudinal du collier. Cette caractéristique est avantageuse, car elle permet, grâce au collier de l’invention, d’installer une sonde de mesure de pH sur une portion verticale de la canalisation.
Selon un autre aspect, l’invention concerne un ensemble comprenant un collier de prise en charge d’accessoire comme décrit brièvement ci-dessus et une sonde de mesure montée sur le collier. Conformément à l’invention, cet ensemble comprend également un raccord vissable formé d’une seule pièce et des moyens d’étanchéité équipant la sonde de mesure, qui sont agencés de façon à assurer, par presse-étoupe, un montage étanche et une fixation mécanique de la sonde sur le collier, par serrage du raccord dans un puits de montage d’accessoire du collier. La fixation mécanique de la sonde de mesure ainsi obtenue est suffisante, notamment, pour empêcher un recul de celle-ci sous l’effet de la pression d’eau dans la canalisation.
Selon une forme de réalisation particulière, la sonde est typiquement une sonde de mesure de pH.
La est une vue en perspective du collier de prise en charge d’accessoire sur canalisation de la technique antérieure.
La est une vue en perspective d’un demi-collier haut du collier de la technique antérieure de la , avec une sonde pH montée dans un puits du demi-collier.
La est une vue en perspective montrant le montage étanche de la sonde pH dans le puits du demi-collier de la , au moyen d’un raccord de sonde de la technique antérieure, dit porte sonde à insertion, comprenant une pluralité de pièces.
La est une vue en perspective montrant en détail le raccord de sonde de la technique antérieure utilisé dans le montage de la .
La est une vue en perspective d’un collier de prise en charge d’accessoire sur canalisation selon l’invention, dans un état ouvert.
La est une vue de côté du collier de prise en charge d’accessoire de la , dans un état fermé.
La technologie d’extrusion permet donc d’obtenir plus de jus, et un jus plus riche en composés, et notamment en composés bioactifs. En effet, la teneur, en % en poids, en flavonoïdes du jus obtenu par cet exemple est de 0,26%, alors qu’il n’est que de 0,02% dans le jus obtenu par pressage avec la même matière première. La teneur en flavonoïdes a donc été multipliée par 10 dans ce cas. Ces résultats sont présentés dans le Tableau 1 (MF= matière fraiche, ES= extrait sec).
C’est également ce qu’on remarque avec les saponines de l’avoine, les avénacosides, qui sont rapidement déglycosylées par pressage. Les molécules natives sont retrouvées seulement par traitement thermomécanique : les jus obtenus par extrusion à 120°C et 200°C contiennent bien des avénacosides (A et B) à hauteur de 89 mg et 93 mg pour 100 g de matière sèche. Ils n’ont donc pas été dégradés par les déglucosidases endogènes.
% Flavonoïdes (% en poids) Technique Paramètres Rdt Jus * MS (% en poids) Rdt MS/plante fraîche /MS /jus /MF Avénacosides % Pressage Broyage, (1) 51 3,78 1,94 0,44 0,02 0,01 Desglucoavenacosides Extrusion 25°C 59,70 7,50 4,47 0,80 0,06 0,04 0% 120°C 53,13 11,0 5,84 2,40 0,26 0,15 89 mg pour 100 g ES 200°C 48,07 10,0 4,81 2,30 0,22 0,12 93 mg pour 100 g ES Extraction H 2 O 1h reflux 3,10 1,10 0,03
Exemple 12 : Etude du microbiote cutané de sujets sains ou acnéiques
Le microbiome de la peau est composé des microorganismes (microbiote) présents sur la peau et des sécrétions cutanées de l'hôte et du microbiote (lipides, peptides antimicrobiens, enzymes, sels minéraux et autres composés). Il est maintenant connu qu’une dysbiose du microbiote de la peau est impliquée dans la pathologie de l'acné. C. acnes , S epidermidis et le genre Malassezia ont été décrits comme jouant un rôle dans la dysbiose de l'acné, mais aucune étude n'a été publiée sur le microbiote des zones non lésionnelles (hors papules et pustules) de l'acné. Est-il identique à celui d'un microbiote sain ? Pour répondre à cette question, les inventeurs ont comparé des échantillons prélevés sur des patients acnéiques à des échantillons prélevés chez des sujets sains. Le séquençage ciblé des bactéries a été réalisé.
30 sujets acnéiques et 21 sujets sans acné ont participé à cette étude. Chez les sujets acnéiques, les prélèvements à l’écouvillon sont réalisés sur le front sur des zones non lésionnelles (c’est-à-dire hors papules et pustules), ces sujets présentant une acné légère à modérée. Chez les sujets sains, les prélèvements sont également réalisés au niveau du front.
Après extraction de l’ADN des écouvillons, le séquençage du microbiote a été réalisé à l’INRAE (Plateforme Génomique GeT) en utilisant les cibles : bactéries V1-V3 16S. Identification des populations microbiennes par séquençage haut débit
L’identification taxonomique des bactéries est basée sur le séquençage de la région V1-V3 du gène codant pour la sous-unité 16S du ribosome. Ce gène, présent dans tous les génomes bactériens a été amplifiés par PCR à l'aide d'oligonucléotides ciblant des régions conservées communes à toutes les bactéries, entourant des zones variables. Les fragments amplifiés sont alors séquencés. Les séquences ainsi obtenues sont nettoyées, seules les séquences présentant 100% d'homologie entre elles ont été regroupées en séquences uniques puis en OTUs (Operational Taxanomic Units : seuil de 97%). La comparaison des OTU obtenus avec les bases de données internationales permet d'identifier phylogénétiquement (Phylum et genres) les microorganismes présents dans chaque échantillon, dans la limite des organismes déjà identifiés.
L'analyse permettant l'affiliation phylogénétique jusqu'au niveau du genre a été réalisée à l'aide d'outils bioinformatiques pour le traitement de grandes quantités de données de séquences (Mothur). L'identification a été réalisée sur la base de la taxonomie des bactéries Greengenes DATA BASE.
Analyse biostatistique des données
Pour comparer les profils des microbiotes obtenus chez les sujets sains et sur les sujets avec acné (zones non-lésionnelles soit hors papules et pustules), une analyse de la diversité alpha et bêta a été effectuée après normalisation par raréfaction. La significativité des différences observées entre les deux groupes a été réalisée en utilisant les tests statistiques appropriés à chaque type de données.
Une zone hypervariable flanquée de régions conservées a été amplifiée. Après le séquençage, les OTUs ont été identifiées par comparaison avec la base de la taxonomie des bactéries Greengenes DATA BASE, et les abondances des OTUs provenant de chaque sujet ont été quantifiées.
L’expression convexe est comprise ici comme en saillie, autrement dit la partie centrale présente une distance radiale à l’axe moins importante que les parties périphériques. Dans ce quatrième mode, la paroi interne 5 présente un renflement.
Dans chaque plan axial, la partie centrale d’un côté de l’axe A prend la forme d’un arc de cercle dont le centre de courbure est situé du côté de la partie centrale où ne se trouve pas l’axe A.
La partie centrale entre les points M2 et M3 est en saillie par rapport aux parties périphériques selon une forme circulaire. Cette forme circulaire présente un centre O’ et un rayon r’. Le centre O’ se situe sur le plan P central de symétrie du disque.
La est une coupe dans un plan axial qui représente le centre O’ et le rayon r’.
Ce quatrième mode de réalisation est adapté pour simuler un éclatement d’un disque de turbomachine qui présente un état de contrainte très uni-axial selon une zone plastifiée étalée.
Banc d’essai d’éclatement de disque rotatif Un objet de l’invention est un banc d’essai d’éclatement de disque rotatif qui comprend un disque d’essai tel qu’on l’a décrit jusqu’à présent.
Le banc d’essai comprend également un système de mise en rotation du disque d’essai autour de l’axe, et un capteur de vitesse de rotation du disque d’essai.
Le disque d’essai est fixé par une virole à un système d’entraînement en rotation. Le disque d’essai est mis en rotation avec la virole. La structure « disque d’essai + virole » présente une géométrie différente de la géométrie du disque d’essai seul. En particulier la structure « disque d’essai + virole » ne présente pas de symétrie par rapport au plan central P, ou plus généralement à un plan orthogonal à l’axe central.
Procédé d’essai d’éclatement de disque rotatif Un objet de l’invention est un procédé d’essai en éclatement destiné à simuler l’éclatement en rotation d’un disque de turbomachine.
Le procédé comprend les étapes suivantes. Dans une première étape, on fournit un disque d’essai tel qu’on l’a décrit jusqu’à présent. Ce disque ne comprend aucune aube montée sur sa périphérie radiale externe.
Dans une deuxième étape, on met en rotation le disque d’essai autour de l’axe. La température du disque d’essai durant l’essai est choisie afin d’être représentative de la zone critique du disque de turbine haute pression en fonctionnement. En particulier, cette température peut être choisie entre 20°C et 800°C.
Dans une troisième étape on augmente une vitesse de rotation du disque d’essai jusqu’à éclatement du disque d’essai.
La zone d’éclatement est normalement la zone d’alésage lorsque le disque d’essai 1 utilisé est tel qu’on l’a décrit plus haut.
Dans une quatrième étape, on détermine la vitesse d’éclatement du disque. C’est la vitesse de rotation mesurée par le capteur au moment de l’éclatement.
En option du procédé, on peut modifier dans une cinquième étape une géométrie de l’au moins une irrégularité de l’alésage pour modifier la vitesse d’éclatement du disque d’essai.
Cette modification locale de la géométrie de l’alésage du disque d’essai permet par exemple d’augmenter les contraintes axiales de compression. Elle rend le disque d’essai plus représentatif d’un disque de turbine échelle 1.
Moteur à turbine à gaz avec système de gestion de chaleur amélioré DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION La présente description concerne un moteur à turbine à gaz, et en particulier un moteur à turbine à gaz avec un système de gestion de chaleur amélioré.
COLLIER DE PRISE EN CHARGE D’ACCESSOIRE SUR CANALISATION ET ENSEMBLE FORMÉ D’UN TEL COLLIER ET D’UNE SONDE DE MESURE La présente invention concerne de manière générale le montage sur une canalisation d’un accessoire tel qu’un accessoire de mesure, notamment dans un équipement de traitement de l’eau des piscines et spas. Plus particulièrement, l’invention se rapporte à un collier de prise en charge d’accessoire, ainsi qu’un ensemble formé d’un tel collier et d’une sonde de mesure monté sur celui-ci.
Dans l’état de la technique, il est connu un collier de prise en charge d’accessoire comprenant deux demi-colliers assemblés l’un à l’autre par des ensembles vis-écrou, tel que le collier CA1 montré à la . Le collier CA1 de la technique antérieure supporte ici une sonde de mesure SM (cf. Figs.2 et 3). L’assemblage de la sonde de mesure SM sur le collier CA1 est montré en détail aux Figs.2 à 4.
Comme bien visible à la , le collier CA1 comprend un demi-collier bas CB1 et un demi-collier haut CH1 qui se montent à cheval sur une canalisation (non représentée) et enserrent celle-ci. Quatre ensembles de vis-écrou VE sont prévus pour le montage et le serrage du collier CA1 sur la canalisation. En référence aussi aux Figs.2 et 3, le demi-collier haut CH1 comprend un puits PT destiné à recevoir un accessoire pour équiper la canalisation, sous la forme ici d’une sonde SM de mesure de pH, dite aussi « sonde pH » par la suite, qui est utilisée pour la mesure du pH de l’eau des piscines. Le puits PT est traversant et permet l’insertion d’une tête de mesure de la sonde SM dans la canalisation, via un orifice (non représenté) percé dans la canalisation en regard du puits PT. L’étanchéité à la surface de contact entre les demi-colliers CB1, CH1, et la canalisation est obtenue typiquement au moyen d’un joint (non représenté) logé dans une gorge circulaire RC du demi-collier haut CH1 et agencé pour entourer l’orifice percé dans la canalisation pour l’insertion de la sonde SM. Un ruban téflon enroulé sur la canalisation de part et d’autre de l’orifice d’insertion de la sonde SM peut aussi être utilisé pour assurer l’étanchéité.
Brièvement, la sonde SM a globalement une forme cylindrique circulaire et comprend notamment une tête de sonde TS, une enveloppe tubulaire ET et un cordon de raccordement électrique CE se prolongeant depuis la tête TS. L’enveloppe tubulaire ET contient une électrode de mesure en verre EM, une solution liquide électrolytique et une électrode de référence (non représentée). L’enveloppe tubulaire ET est fermée hermétiquement. L’électrode de mesure en verre EM est située à une extrémité de la sonde SM, l’autre extrémité de celle-ci étant la tête de sonde TS qui recouvre les connexions électriques des électrodes avec le cordon électrique CE.
La sonde SM est montée dans le puits PT au moyen d’un porte-sonde à insertion PS, comme montré aux Figs.2 à 4, qui assure le maintien mécanique de la sonde SM au niveau de son enveloppe tubulaire ET, ainsi que l’étanchéité. Le porte-sonde PS se visse dans un filetage femelle du puits PT et maintient la sonde SM dans une position fixe adéquate pour la mesure. L’électrode de mesure en verre EM est ainsi plongée dans l’eau circulant dans la canalisation, de façon à mesurer le pH de celle-ci.
Comme visible aux Figs.3 et 4, le porte sonde PS comprend une pluralité de pièces incluant un raccord mâle RM, normalisé G1/2, un écrou femelle EF, un joint torique d’étanchéité JT, ainsi qu’une rondelle à griffes RG et une bague d’assise BG. Le raccord mâle RM est vissé dans le puits PT par une première portion filetée revêtue typiquement d’un ruban téflon d’étanchéité. L’écrou EF, le joint torique JT, la rondelle RG et la bague d’assise BG sont mis en place sur l’enveloppe tubulaire ET de la sonde SM, comme montrée à la , et celle-ci est ensuite insérée dans la canalisation via un orifice central du raccord RM. La sonde SM est fixée en position par le serrage de l’écrou femelle EF sur une deuxième portion filetée du raccord mâle RM. La rondelle à griffes RG empêche tout mouvement d’anti-retour de la sonde SM une fois serré l’écrou EF. La bague d’assise BG est intercalée entre le joint JT et la rondelle RG, assurant ainsi une mise en place adéquate de la rondelle RG et une protection du joint JT vis-à-vis des griffes de la rondelle RG.
Le collier de prise en charge d’accessoire de la technique antérieure décrit ci-dessus et l’ensemble formé de ce collier et de la sonde de mesure montée sur celui-ci présentent plusieurs inconvénients, notamment ceux indiqués ci-dessous :
Les ensembles de vis-écrou utilisés pour l’assemblage et le serrage des deux demi-colliers sur la canalisation s’oxydent avec le temps, ce qui pose des problèmes de démontabilité et de durabilité.
La force de serrage exercée avec les ensembles de vis-écrou n’est pas maitrisée et un serrage trop fort peut entrainer à long terme une rupture du collier de prise en charge d’accessoire.
L’axe central du puits est perpendiculaire à l’axe central du collier correspondant à l’axe longitudinal de la canalisation. Cela pose un problème de montage de la sonde pH sur des portions verticales de la canalisation, car la sonde pH doit être inclinée vers le haut d’au moins 5 degrés environ par rapport à l’horizontale.
Le collier de prise en charge d’accessoire n’est pas optimisé sur le plan des coûts, notamment, vis-à-vis du nombre de pièces, des coûts matière et process, ainsi que des coûts d’installation et d’intervention en après-vente.
Dans le porte sonde à insertion utilisé pour le montage de la sonde pH, l’étanchéité du montage du raccord mâle dans le puits du collier se fait avec un ruban téflon, ce qui peut provoquer une contrainte mécanique en cas de surépaisseur de ruban et entraîner une rupture de pièce. Par ailleurs, l’utilisation d’une rondelle à griffe pour un anti-retour de la sonde pH présente l’inconvénient d’une altération possible de l’enveloppe tubulaire de la sonde lors du serrage du porte sonde.
De même que le collier, le porte sonde à insertion n’est pas optimisé. Le nombre de pièces qui le composent est trop important, ce qui impacte son coût et les temps de montage/démontage en installation et en intervention.
L’invention vise à apporter une solution aux inconvénients exposés ci-dessus de la technique antérieure.
Selon un premier aspect, l’invention concerne un collier de prise en charge d’accessoire sur canalisation comprenant deux demi-colliers assemblés de manière démontable, l’un des demi-colliers comportant un puits traversant de montage d’accessoire. Conformément à l’invention, le collier comprend des moyens d’assemblage et de fermeture venus de matière comportant une articulation démontable et un verrou de fermeture clipsable formés dans les demi-colliers.