INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation, le circuit de décodage bloc est connecté à l’entrée de l’initialisation de chaque deuxième dispositif de verrou et le deuxième circuit de décodage rangées comporte au sein de chaque deuxième circuit de pilotage une deuxième porte logique connectée en entrée d’une part à la première entrée de circuit et d’autre part à une deuxième entrée de décodage apte à recevoir un signal de décodage rangée, cette deuxième porte logique étant connectée en sortie au deuxième inverseur.
La première porte logique et la deuxième porte logique sont avantageusement des portes NON ET.
Il est possible d’utiliser tout type de dispositif de verrou classique et connu en soi, comme par exemple ceux qui utilisent un schéma à 6 transistors du type point mémoire volatil (SRAM).
De tels dispositifs de verrou sont initialisés (« set » en anglais) ou réinitialisés (« reset » en anglais) sous la tension d’alimentation nominale Vdd du circuit intégré, ce qui requiert une conductivité des canaux N des transistors NMOS bien supérieure à la conductivité des canaux P des transistors PMOS.
Le mécanisme de levée est généralement appelé ensemble mécanisme de levée (EML). Ce mécanisme est un actionneur ayant pour fonction le contrôle, l’insertion ou l’extraction de la tige de commande des grappes de contrôle dans le cœur du réacteur.
Le carter et la gaine forment ensemble une enceinte sous pression, en communication fluidique avec l’intérieur de la cuve sous pression à travers l’adaptateur.
Le carter présente une extrémité inférieure de carter typiquement vissée sur une extrémité supérieure de l’adaptateur. L’étanchéité entre l’extrémité inférieure du carter et l’extrémité supérieure de l’adaptateur est réalisée par un joint soudé, appelé fréquemment joint « Canopy ».
La gaine constitue l’extrémité supérieure de l’enceinte sous pression. Elle délimite un volume interne dans lequel la tige de commande vient se loger en position haute de la grappe de commande. Ce volume interne est fermé vers le haut et communique avec le volume interne du carter vers le bas.
De manière à créer une liaison étanche entre la gaine et le carter, il est possible de prévoir une première lèvre à une extrémité supérieure du carter et une seconde lèvre à une extrémité inférieure de la gaine. La première lèvre et la seconde lèvre sont soudées l’une à l’autre de manière étanche et forment un joint connu sous le nom de joint « Oméga ».
L’EML étant composé de pièces mobiles effectuant la préhension et le déplacement de la tige de commande, il est soumis à des phénomènes d’usure qui rendent nécessaire son remplacement après plusieurs millions de cycles.
Dans la plupart des cas, les remplacements concernent des mécanismes de commande de grappes (MCG) qui arrivent en limite de leur durée de vie. Ponctuellement, les MCG peuvent être remplacés pour des raisons de dysfonctionnement.
Une solution pour le remplacement d’un mécanisme de commande de grappe (RMCG) sur site est le remplacement de la totalité du MCG en intervenant au niveau du joint « Canopy ». Cette opération prévoit le remplacement de l’EML (Ensemble mécanisme de levée) et de l’enceinte sous pression (gaine + carter).
La solution RMCG « Canopy » peut comporter les opérations suivantes :
- Découpe du joint « Canopy » (localisé entre le carter et l’adaptateur du couvercle),
- Dépose du MCG dans sa totalité,
- Usinage de l’adaptateur afin de restaurer un profil soudable,
- Repose d’un MCG neuf (avec éventuel ajustement pour appairage avec l’adaptateur),
- Reconstitution du joint soudé « Canopy »,
Une autre solution pourrait être d’intervenir au niveau du joint « Omega » par découpe dans l’axe de la soudure d’origine.
Les propriété tribologies peuvent être évaluées par un test sur tribomètre de type MTM (Mini Traction Machine appelé également bille-plan), de la marque PCS Instruments. Ce test permet notamment d’évaluer les performances de lubrifiants en termes de frottements en régime mixte/limite selon les conditions de charge, de pression ou de vitesse appliquées.
Le coefficient de traction des compositions lubrifiantes testées est déterminé à 40°C et 100 °C et 140°C en mettant en œuvre une bille en acier trempé d’environ 2 cm de diamètre, par exemple de 1,905 cm de diamètre, sur un plan en acier trempé.
Ce dispositif permet de mettre en mouvement relatif une bille d'acier et un plan en acier afin de déterminer les coefficients de friction/frottement pour une composition lubrifiante donnée, tout en faisant varier diverses propriétés comme la vitesse, la charge, et la température. Le plan en acier trempé est de référence AISI 52100 avec une finition miroir et la bille est également de référence AISI 52100 réalisée en acier trempé.
La charge appliquée est respectivement de 25 N et la vitesse de rotation varie de 20 mm/s à 2 500 mm/s. (SRR (slide-roll-ratio =5%))
Le coefficient de traction est mesuré et enregistré par l’intermédiaire d’un capteur de force.
Le tableau 2 rassemble les résultats des mesures des propriétés tribologiques à 40°C (40°C SRR 5%), 100°C (100°C SRR 5%) et 140°C (140°C SRR 5%).
E1 E2 KV40 (cSt) 1,855 1,801 KV100 (cSt) 5,31 5,086 PE mini (°C) -36 -33 VI 142 143 (40°C SRR 5%) 0,01 0,021 (100°C SRR 5%) 0,019 0,045 (140°C SRR 5%) 0,019 0,038
Comme le montrent les résultats de ce tableau, le monoester selon l’invention présente un meilleur coefficient de traction, i.e. un coefficient de traction plus bas, que le monoester comparatif de l’état de la technique. Ce coefficient de traction plus faible permettra d’avoir un meilleur gain en termes d’économie de carburant (Fuel-Eco) pour un moteur thermique et un meilleur gain en termes d’autonomie de la batterie pour un véhicule électrique ou hybride.
Compteur de colonies manuel ergonomique La présente invention porte sur un compteur pour le comptage manuel de micro-organismes et, en particulier, pour le comptage manuel de colonies bactériennes.
La présente invention trouve des applications dans le domaine de la recherche et des industries agro-alimentaires, médicales, cosmétiques et pharmaceutiques.
Etat de la technique antérieure Les compteurs manuels de colonies sont connus de l’état de la technique.
Les compteurs de colonies de l’état de l’art comprennent une zone tactile sur laquelle, usuellement, une boite de pétri, comprenant une gélose à la surface de laquelle l’encensement puis l’incubation ont été préalablement réalisées, est déposée. L’utilisateur va, au moyen d’un stylet ou d’un stylo, exercer une pression sur chaque colonie observable et va, généralement, simultanément marquer la colonie identifiée. Généralement, la préhension du stylet ou stylo peut nécessiter que, lors de l’opération de comptage/marquage, la main de l’opérateur avec laquelle il réalise le comptage soit en appui à proximité de la boite de pétri. En outre, lors de l’opération de comptage, l’opérateur doit adopter une position particulière, relativement à la boite de Pétri, de sorte que la zone de la boite de Pétri observée soit intersectée par l’axe visuel. Cette position particulière n’est pas universelle et commune à tous les compteurs de colonies mais elle dépend de la forme et de l’agencement du compteur et, en particulier, de l’agencement du dispositif d’éclairage de la zone tactile.
Les compteurs de colonies comprennent également une fonction de comptage qui incrémente chaque pression exercée par l’utilisateur, et donc chaque colonie identifiée, de sorte que le nombre total de colonies contenues dans la boite de pétri analysée soit déterminé.
Un problème récurrent des compteurs de colonies de l’état de l’art réside dans le fait que l’utilisateur en charge du comptage doit réaliser cette opération de dénombrement sur un nombre conséquent d’échantillons successivement. Aussi, un inconfort est rapidement ressenti par l’utilisateur du fait de la posture qui est imposée à l’utilisateur.
Un but de l’invention est, en outre, de proposer un compteur de colonies manuel : - dont l’ergonomique est optimisée, et/ou - permettant de réduire, voire d’éliminer, l’inconfort ressenti par l’utilisateur lors du comptage et/ou de prévenir les troubles musculo-squelettiques.
Il est donc préférable, dans certaines applications, d’utiliser un dispositif de verrou compact, capable de fonctionner sous une faible tension Vdd, ne présentant pas de conflit de courant entre transistors NMOS et PMOS, et capable de réduire autant que possible les contraintes dans les oxydes de grille (« gate stress ») des transistors PMOS, comme par exemple un dispositif de verrou du type de celui décrit dans la demande de brevet français déposée sous le n° 2205502 à laquelle l’homme du métier pourra éventuellement se référer.
Ainsi, il est avantageusement proposé d’utiliser une bascule verrou RS (« flip flop » en langue anglaise), commandable, entièrement CMOS, en combinaison avec un module de commande capable de gérer l’initialisation et la réinitialisation de la bascule ainsi les valeurs et le séquencement temporel des différentes tensions utilisées par la bascule dans ses différentes phases de fonctionnement.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de verrou, est capable sur commande de délivrer et de maintenir sur sa borne de sortie soit une haute tension, par exemple 15 volts, soit une basse tension par exemple 3,5 volts.
Le dispositif de verrou selon ce mode de réalisation comprend une bascule verrou apte à être alimentée entre une première tension d’alimentation et une deuxième tension d’alimentation inférieure à la première tension d’alimentation.
La haute tension et la basse tension ont des valeurs correspondant à celles utilisées dans des phases d’effacement ou de programmation de cellules-mémoires non volatiles.
- lesdites chambres présentent une section droite de taille égale ou croissante d’une chambre à l’autre avec le nombre de conduits d’entrée et/ou sortie que chacune des chambres est destinée à mettre en communication dans ladite position de référence de ladite chambre,
- lesdites chambres présentent une section droite, dite Sci, Sci représentant la section droite Sc de la chambre d’indice i, i variant de 1 à n, n représentant le nombre de chambres de la vanne,
- lesdites sections droites Sci des chambres sont telles que :
0,04.k² + 0,33.k + 0,37 < γ < 0,2.k² + 1,622.k + 1,81
où y = Sci / (k x SR) et k est le nombre maximum de conduits d’entrée et/ou sortie que ladite chambre d’indice i est destinée à mettre en communication dans ladite position de référence pour ladite chambre d’indice i, SR est la section desdits conduits d’entrée et/ou sortie,
- ledit logement présente une section droite SL,
- ledit corps de distribution présente une section droite SD,
- ladite section droite Sci des chambres est supérieure au dixième de la section droite SL du logement,
- ladite section droite Sci des chambres est inférieure à la moitié de la différence entre la section droite SL du logement et la section droite SD du corps de distribution,
- la somme de la section droite Sci de l’ensemble des chambres et de la section droite SD du corps de distribution est juste inférieure à la section droite SL du logement,
Selon un mode de réalisation, la bascule verrou comporte une première porte logique et une deuxième porte logique, avantageusement des portes NON OU.
Les première et deuxième portes logiques comportent des transistors NMOS ayant leur grille connectée à la première entrée de bascule ou à la deuxième entrée de bascule et le module de commande est avantageusement configuré pour, lorsque la bascule est positionnée (dans son état initialisé ou réinitialisé), délivrer à partir dudit instant de délivrance, sur chaque entrée de bascule ladite tension d’entrée correspondante ayant une valeur inférieure à la valeur de la deuxième tension d’alimentation augmentée de la tension de seuil des transistors NMOS.
La première porte logique possède une première entrée de porte apte à recevoir un signal logique d’initialisation de la bascule verrou, une deuxième entrée de porte apte à recevoir un signal de commande, et une première sortie de porte couplée à la première entrée de bascule.
Sur la , la référence DM désigne un dispositif de mémoire non volatile à architecture du type à tension partagée comprenant un plan-mémoire matriciel PM comportant des rangées et des colonnes de cellules-mémoire CEL.
Cette phase de découverte ascendante trouve une application particulièrement avantageuse pour la redécouverte d’entités qui faisaient partie du réseau de communication 10a antérieurement et qui n’en font plus partie à l’état courant du réseau. Il s’agit par exemple d’entités qui n’ont pas fonctionné récemment, ou dont la puissance du message en réception était trop faible.
De manière avantageuse, cette redécouverte d’entités permet de modifier l’architecture du réseau de communication 10a et donc d’en optimiser sa topologie.
Le procédé de gestion du réseau de communication 10a conforme à l’invention concerne également la transmission des signaux à travers ce réseau (en particulier lors des différentes phases de découverte décrites précédemment).
Comme présenté précédemment, dans le réseau de communication 10a, un message peut être émis en mode « Broadcast », c’est-à-dire à destination de l’ensemble des entités du réseau (par exemple le message de découverte de premier niveau émis par la passerelle principale 12), ou en mode « Multicast », c’est-à-dire à destination d’un groupe d’entités particulier ou encore en mode « Peer-to-Peer » (ou Pair-à-Pair »), à destination d’une entité particulière.
De manière générale, la transmission des signaux s’effectue selon trois modes possibles : un mode de transmission descendante, depuis la passerelle principale vers les entités comprises dans le réseau, un mode de transmission ascendante, depuis les entités comprises dans le réseau vers la passerelle principale et un mode de transmission horizontale, entre entités du réseau de même niveau.
Le mode de transmission est indiqué en information d’en-tête de chaque message transmis. Par exemple, dans le cas du message de présence émis par une entité lors de la phase de découverte ascendante, l’information d’en-tête précise qu’il s’agit d’un mode de transmission ascendante.
On s’intéresse tout d’abord à une phase Trans_Up de transmission ascendante.
Lors de cette phase, une entité de niveau N+k souhaite transmettre un message à destination de la passerelle principale 12 (ou d’un serveur distant externe au réseau de communication 10a). La phase Trans_Up de transmission ascendante vise donc à « remonter » le message dans le réseau de communication 10a.
Comme l’entité de niveau N+k dispose d’une table de voisinage répertoriant toutes les entités de rang supérieur avec lesquelles elle peut communiquer de manière directe, la phase Trans_Up de transmission ascendante débute par une étape lors de laquelle l’entité de niveau N+k sélectionne l’entité de rang supérieur (c’est-à-dire de niveau N+k-1) vers laquelle elle va émettre le message à transmettre. Cette sélection est par exemple effectuée de manière aléatoire parmi toutes les entités de rang supérieur avec lesquelles elle peut communiquer directement.
En variante, cette sélection peut être réalisée de manière pseudo-aléatoire afin de s’assurer que la transmission ne s’effectue pas toujours par l’intermédiaire des mêmes entités.
Une fois l’entité de niveau N+k-1 sélectionnée, le message lui est transmis. Puis, cette entité de niveau N+k-1 reçoit le message et déduit de son information d’en-tête qu’il s’agit d’une transmission ascendante. De la même façon que l’entité N+k précédemment, en se basant sur la table de voisinage dont elle dispose, l’entité de niveau N+k-1 sélectionne l’entité de rang supérieur vers laquelle elle va émettre le message à transmettre. Cette sélection est par exemple mise en œuvre de manière aléatoire ou pseudo-aléatoire.
Ces étapes successives sont mises en œuvre pour toutes les entités de rang supérieur jusqu’à atteindre la passerelle principale 12. Partant d’une entité de niveau k, il y aura k étapes de transmission du message (correspondant à chaque niveau de remontée du message dans le réseau de communication 10a). Le nombre d’étapes dépend donc du rang de l’entité émettrice.
Le message est alors finalement transmis à la passerelle principale 12.
Cette phase Trans_Up de transmission ascendante conforme à l’invention présente l’avantage qu’elle ne nécessite pas de connaître l’entité de destination pour aboutir à une transmission du message la plus efficace (c’est-à-dire selon une image du chemin le plus court).
Le procédé de gestion du réseau de communication 10a comprend également une phase Trans_Down de transmission descendante du message.
Lors de cette phase, la passerelle principale 12 souhaite transmettre un message à destination d’une entité de niveau N+k. La phase Trans_Down de transmission descendante vise donc à « descendre » le message dans le réseau de communication 10a. Contrairement à la phase Trans_Up de transmission ascendante décrite précédemment, le destinataire du message doit être connu dans la phase Trans_Down de transmission descendante.
De préférence, le module d’escalier comporte au moins deux organes de pied configurés pour être en contact avec le sol, de préférence, uniquement deux. De préférence, les organes de pied sont réglables pour assurer l’aplomb de la paroi verticale.
Selon un aspect de l’invention, les organes de pied sont configurés pour s’emboiter avec un autre module d’escalier lorsque des banches de coffrage sont superposées verticalement. Cela permet de réaliser une superposition de banches de coffrage qui soit stable afin de former une face coffrante de grande hauteur.
La est une représentation schématique en perspective d’une banche de coffrage selon une forme de réalisation.
La est une représentation schématique de côté de la banche de coffrage de la .
La est une représentation schématique de déplacement de la banche de coffrage au moyen d’élingues jusqu’au sol.
La est une représentation schématique de la banche de coffrage au sol.
La est une représentation schématique d’une banche de coffrage selon l’invention associée avec une paroi verticale inférieure.
La est une représentation schématique de la superposition de deux banches de coffrage selon l’invention.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION En référence à la , il est représenté une banche de coffrage 1 selon une forme de réalisation de l’invention.
La banche 1 comprend une paroi verticale 2 comprenant une face avant coffrante 2A est destinée à être disposée intérieurement au coffrage et à être en contact avec le matériau coulé dans celui-ci. A titre d’exemple, la face coffrante 2A est en acier, en inox ou en contreplaqué. Toujours en référence à la , la banche 1 comporte une plateforme supérieure de circulation 3 montée en partie supérieure de la banche 1 pour permettre la circulation d’un ou plusieurs opérateurs afin, par exemple, d’injecter le matériau durcisseur dans le coffrage. Dans cet exemple, la banche de coffrage 1 est définie dans un repère (X, Y, Z) dans lequel l’axe X s’étend horizontalement de l’arrière vers l’avant, l’axe Y s’étend latéralement de la gauche vers la droite, l’axe Z s’étend verticalement du bas vers le haut. La face coffrante 2A s’étend ainsi dans le plan (Y, Z).
La plateforme supérieure de circulation 3 possède une longueur définie, selon l’axe Y, qui correspond sensiblement à la longueur de la paroi verticale 2, généralement entre 1200mm et 2400mm.
En référence à la , la plateforme supérieure de circulation 3 possède une largeur L3 définie, selon l’axe X, qui est inférieure à 80cm, de préférence, inférieure à 70cm. Dans cet exemple, la profondeur est égale à 475mm. Une telle plateforme supérieure de circulation 3 possède avantageusement une masse réduite, ce qui est avantageux pour le conditionnement et le transport de la banche de coffrage 1. La plateforme supérieure de circulation 3 est de préférence articulée à la paroi verticale 2 de manière à pouvoir être déplacée entre une position horizontale d’utilisation et une position verticale de stockage. De manière préférée, la plateforme supérieure de circulation 3 est exempte d’ouverture de passage et de trappe d’accès afin de réduire sa masse, son coût et sa complexité.
Selon l’invention, la banche de coffrage 1 comprend un module d’escalier 4 pour l’accès à la plateforme supérieure de circulation 3.
En référence aux figures 1 et 2, le module d’escalier 4 comporte des marches 40, et non des barreaux d’échelles, pour permettre à un opérateur d’accéder à la plateforme supérieure de circulation 3 sans pénibilité. En effet, des marches 40 sont plus simples à franchir que des barreaux, en particulier, quand l’opérateur transporte un outil.
La machine motrice électrique MME (ici un moteur électrique) est ici couplée à la batterie cellulaire BC via le circuit électrique principal CEP, afin d’être alimentée en énergie électrique, ainsi que d’alimenter cette batterie cellulaire BC en énergie électrique, par exemple lors d’une phase de freinage récupératif.
La batterie cellulaire BC alimente ici la machine motrice électrique MME. Elle est donc dite principale (ou de traction). Elle comprend N cellules de stockage d’énergie électrique CE, avec N ≥ 2. Chaque cellule (de stockage d’énergie électrique) CE a une tension cellulaire ucm mesurable et est éventuellement électrochimique (dans ce cas elle peut, par exemple, être de type lithium-ion (ou Li-ion) ou Ni-Mh ou Ni-Cd). Egalement par exemple, la batterie cellulaire BC peut être de type basse tension (typiquement 450 V à titre illustratif). Mais elle pourrait être de type moyenne tension ou haute tension. On notera, comme illustré non limitativement sur la , que les cellules CE peuvent éventuellement faire partie de module(s) MC.
Par ailleurs, la batterie cellulaire BC est (ici) associée à un boîtier de batterie BB qui comprend des moyens de mesure de tension/courant/température interne tib (non illustrés), et un calculateur de batterie CB. Ce calculateur de batterie CB centralise les mesures de courant, les mesures de tension et les mesures de température interne tib (à l’intérieur de la batterie cellulaire BC), et détermine des paramètres de la batterie cellulaire BC en fonction de ces mesures, et notamment sa résistance interne, sa tension minimale et son état de charge en cours (ou SOC (« State Of Charge »)).
On notera, comme illustré non limitativement sur la , que le convertisseur CV peut faire partie d’un chargeur CH connecté électriquement au connecteur de recharge CR et comprenant le calculateur de recharge CA chargé au sein de son véhicule V d‘au moins contrôler la recharge de la batterie cellulaire BC, quel qu’en soit le mode.
Comme évoqué plus haut, l’invention propose notamment un procédé d’estimation destiné à permettre l’estimation précise et fiable de la puissance maximale de fonctionnement pmf de la batterie cellulaire BC.
Ce procédé (d’estimation) peut être mis en œuvre au moins partiellement par le dispositif d’estimation DE (illustré au moins partiellement sur les figures 1 et 2) qui comprend à cet effet au moins un processeur PR1, par exemple de signal numérique (ou DSP (« Digital Signal Processor »)), et au moins une mémoire MD. Ce dispositif d’estimation DE peut donc être réalisé sous la forme d’une combinaison de circuits ou composants électriques ou électroniques (ou « hardware ») et de modules logiciels (ou « software »). A titre d’exemple, il peut s’agir d’un microcontrôleur.
Dans l’exemple illustré non limitativement sur les figures 1 et 2, le dispositif d’estimation DE fait partie du calculateur de batterie CB. Cela est avantageux car c’est ce dernier (CB) qui contrôle la puissance électrique qui est fournie par la batterie cellulaire BC pendant une phase de décharge et la puissance électrique que reçoit la batterie cellulaire BC pendant une phase de recharge (ou régénérative). Mais cela n’est pas obligatoire. En effet, le dispositif d’estimation DE pourrait comprendre son propre calculateur dédié, lequel est alors couplé au calculateur de batterie CB, ou bien pourrait faire partie d’un autre calculateur embarqué que ce dernier (CB), comme par exemple le calculateur de supervision CS.