INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Où C 0 est la concentration initiale en ions orthophosphates de l’eau usée 4 et C f la concentration finale en ions orthophosphates de l’eau appauvrie en ions orthophosphates 6 à l’issue du procédé.
Des masses comprises entre 23 g et 33 g de solide comprenant de l’hydroxyde de calcium préparé à partir du traitement alcalin de phosphogypse par de l’hydroxyde de sodium ou de l’hydroxyde de potassium et tamisé à 200 µm sont dispersées dans un volume compris entre 1 L et 5 L d’eaux de lavage de gaz (effluents réels). La concentration en ions orthophosphates de ces eaux de lavage de gaz a préalablement été mesurée et évaluée comme étant de l’ordre de 500 mg/L. Le solide comprenant de l’hydroxyde de calcium est introduit dans les eaux de lavage de gaz de sorte que le rapport molaire Ca/P dans la solution dispersée soit de l’ordre de 1. La dispersion est mise en œuvre en réacteur agité pendant 10 min à une température de 40 °C et à un pH de 7. Le pH est maintenu à 7 par acidification du milieu à l’aide d’acide chlorhydrique (10%).
Le rendement est compris entre 75 % et 85 %.
Exemple 2 L’eau de lavage des gaz de l’exemple 1 est remplacée par une eau pure dopée en phosphore synthétique préparée par dissolution d’hydrogénophosphate de sodium dans de l’eau pure à une concentration de 500 mg/L. Tous les autres paramètres demeurent inchangés par rapport à l’exemple 1. Ainsi, la dispersion du solide comprenant de l’hydroxyde de calcium dans l’eau pure dopée au phosphore est mise en œuvre pendant 10 min à une température de 40 °C et à un pH de l’ordre de 7. Les masses du solide comprenant de l’hydroxyde de calcium sont également identiques à celles de l’exemple 1.
Le rendement est compris entre 75 % et 85 %
Exemple 3 La dispersion du solide comprenant de l’hydroxyde de calcium dans les eaux de lavage des gaz de l’exemple 1 (concentration initiale en ions orthophosphates de l’ordre de 500 mg/L) est mise en œuvre pendant 20 min à une température de 25 °C et à un pH de l’ordre de 11 (pH fixé par le solide comprenant de l’hydroxyde de calcium ne nécessitant pas de modification du pH par l’ajout d’un réactif supplémentaire). Les autres paramètres demeurent inchangés par rapport à l’exemple 1, notamment les masses de solide comprenant de l’hydroxyde de calcium et volumes d’eaux de lavage des gaz utilisés.
Dans ces conditions, les ions calcium réagissent quasi totalement avec le phosphore présent dans la solution. Le rendement est compris entre 85 % et 99,7 %.
Exemple 4 L’eau de lavage des gaz des exemples 1 et 3 est remplacée par une eau pure dopée en phosphore préparée par dissolution d’hydrogénophosphate de sodium dans de l’eau pure à une concentration de 500 mg/L et identique à celle de l’exemple 2. La dispersion du solide comprenant de l’hydroxyde de calcium dans l’eau pure dopée au phosphore est mise en œuvre pendant 20 minutes à une température de 25 °C et à un pH de l’ordre de 11, les autres paramètres demeurant inchangés par rapport à l’exemple 2.
Le rendement est compris entre 85 % et 99,7 %.
Ainsi, le procédé selon l’invention fonctionne de la même façon sur une solution modèle que sur effluent réel. En outre, le pH est choisi préférentiellement basique, car le rendement est meilleur.
Séparation de la monétite de l’eau usée
Dans une étape E4, le solide 5 issu de la dispersion du solide comprenant de l’hydroxyde de calcium 3 dans l’eau usée d’intérêt 4 est finalement séparé de l’eau usée appauvrie en phosphore 6 par filtration. Puis, le solide obtenu est séché par étuvage à une température comprise entre 50 °C et 70 °C, préférentiellement à une température de 60 °C, sans autre traitement supplémentaire.
On réalise plusieurs mélanges combinant de l’amidon de pois natif Pea Starch N-735, de l’isolat de protéine de pois Nutralys® F85F et de l’eau potable du réseau.
Pour chaque ratio testé, on réalise à minima 3 mélanges ayant des teneurs en protéines différentes.
Les solutions ainsi obtenues sont gélifiées à l’aide du protocole suivant : Les ingrédients sont introduits dans la cuve d’un viscosimètre RVA (« Rapid Viscosity Analyser ») Afin de réaliser le gel, le RVA est démarré avec le programme suivant : [Tableau 1] Temps (min:s) Fonction Valeur 00:00 Température 35°c 00:00 Vitesse 960 rpm 00:10 Vitesse 160 rpm 01:00 Température 35°c 09:00 Température 95°c 15:00 Température 95°c 23:00 Température 35°c 33:00 Fin
On analyse leur fermeté à l’aide du protocole suivant : 18g du gel est extrait et inséré dans une capsule métallique La capsule est placée dans un texturomêtre TA Shimadzu EZ-SX avec une sonde de type cylindre, une vitesse d’analyse d’1mm/sec et une distance d’analyse de 10mm. La mesure étant réalisée deux fois
Le Tableau 2 ci-dessous résume les différents gels réalisés ainsi que leurs valeurs de fermeté obtenues : Ratio amidon/protéine (en %) 1/1 1/1.25 1/1.5 1/2 Concentration protéine du gel (en %) 5,0% 7,5% 10,0% 5,0% 7,5% 10,0% 5,0% 7,5% 10,0% 2,5% 4,0% 5,0% 7,5% Isolat de protéine de pois NUTRALYS® F85F 1,4 2,1 2,8 1,4 2,1 2,8 1,4 2,1 2,8 0,7 1,1 1,4 2,1 Amidon de pois Pea Starch N-735 1,4 2,1 2,8 1,7 2,6 3,5 2,1 3,1 4,2 1,4 2,2 2,8 4,2 Eau potable - 25,1 23,4 22,3 24,7 23,2 21,6 24,4 22,6 20,9 25,8 24,5 23,7 21,6 Sel de table NaCl 0,1 Fermeté moyenne (2 valeurs, en N) 0,10 1,03 3,65 0,24 1,84 6,99 0,83 5,43 11,31 0,07 0,76 2,12 9,67 Ratio amidon/protéine (en %) 1/3 1/4 1/5 Concentration protéine du gel (en %) 2,5% 3,0% 4,0% 1,3% 2,5% 4,0% 1,3% 2,5% 4,0% Isolat de protéine de pois NUTRALYS® F85F 0,7 0,8 1,1 0,3 0,7 1,1 0,3 0,7 0,8 Amidon de pois Pea Starch N-735 2,1 2,5 3,4 1,4 2,8 4,5 1,7 3,5 4,2 Eau potable - 25,1 24,5 23,4 26,1 24,4 22,3 25,8 23,7 22,8 Sel de table NaCl 0,1 Fermeté moyenne (2 valeurs, en N) 0,45 1,20 2,80 0,06 1,64 6,39 0,12 3,19 5,03
On peut ainsi tracer plusieurs droites faisant apparaitre la fermeté du gel en fonction de la concentration en protéine du gel, pour chaque ratio amidon/protéine (cf ). On calcule enfin la pente de chaque droite par régression linéaire.
La présente l’évolution de cette pente en fonction du ratio amidon/protéine de pois et en comparaison avec l’albumine d’œuf qui est une des références. On voit bien que seuls des ratios compris entre 1/1.5 et ¼ permettent d’obtenir une pente similaire à celle de l’albumine d’œuf.
Exemple 2 : Impact de l’origine botanique de l’amidon :
Le but de cet exemple est d’étudier l’influence du type d’amidon sur la fermeté de gel.
Le tableau 3 ci-dessous présente les différentes compositions testées afin d’évaluer l’impact de l’origine botanique sur le gel obtenu : Composants Quantités (en g) Eau du robinet 620.70 Isolat de protéine de pois NUTRALYS F85F 72.00 Chlorure de sodium 3.30 Amidon de pois natif Pea starch N735 - ROQUETTE 144.00 Amidon de blé natif Roquette 144.00 Amidon de maïs natif Roquette 144.00 Amidon de pomme de terre natif Roquette 144.00 Amidon de tapioca natif Roquette 144.00 Amidon de pois modifié CLEARAM LI1000 - ROQUETTE 144.0
On réalise les gels avec les mélanges décrits ci-dessus avec la méthode décrite ci-dessous : Préparer de l’eau ajustée à 5 °C. Introduire l’eau et le sel dans le bol d’un mélangeur HOTMIX. Commencer à mélanger à 300 tr/min pendant 1 min. Stopper l’agitation, ajouter les protéines et l’amidon, puis recommencer le mélange à 3000rpm pour 1min. Remplissez 50 g dans un récipient en plastique équipé d’un bouchon. Chauffer à 92-98°C, pendant 10 min. Sortir le récipient et laisser refroidir à température ambiante.
La mesure de fermeté est réalisée avec la méthodologie décrite dans l’exemple 1. Cependant celle-ci est mesurée deux fois lors du cycle de refroidissement : Après environ 20 min, vérifier que la température du gel est comprise entre 55-60°C. Ouvrir le récipient, puis prélever un échantillon de 2 cm de largeur. Analyser la dureté de l’échantillon à l’aide de la méthodologie décrite dans l’exemple 1. Après 3 heures, vérifier que la température du gel est à 21-23°C. Analyser la dureté de l’échantillon à l’aide de la méthodologie décrite dans l’exemple 1.
Le tableau 4 ci-dessous résume les différentes fermetés de gel obtenues : Fermeté gel à 60°C (en N) Fermeté gel à 20°C (en N) Nutralys F85F + Pea starch N-735 44,071 56,026 Nutralys F85F + Amidon de blé natif 8,578 12,201 Nutralys F85F + Amidon de maïs natif 10,934 21,672 Nutralys F85F + Amidon de pomme de terre natif 10,935 19,198 Nutralys F85F + Amidon de tapioca natif 14,326 29,326 Nutralys F85F + Amidon de pois modifié 47,051 52,656
La représente ces valeurs de manière graphique.
Il apparait que seule l’utilisation de l’origine botanique pois, que ce soit sous forme native ou modifiée, permet l’obtention d’un gel assez ferme, avec une fermeté supérieure à 30 N, à la fois à 20°c mais également à 60°c. Le gel ainsi obtenu est cohésif à la fois à basse température mais également à température de cuisson et de consommation.
Exemple 3 : Mise en application dans une recette de burger végétal :
La doublure de renfort 32 présente une zone de collage 66. La zone de collage 66 peut former une feuillure. La zone de collage 66 forme une piste de collage parcourant le tour de la lunette arrière 22. Un adhésif (non représenté), tel un cordon de colle, fixe la lunette arrière 22 dans l’ouvrant 14. La deuxième zone de fixation 62 est attenante à la zone de collage 66. La deuxième zone de fixation 62 est au niveau de la zone de collage 66. Ainsi, les rigidités de la paroi vitrée et du renfort de fixation 54 se complètent.
Le renfort de fixation 54 est décalé vers l’intérieur par rapport au montant longitudinal 34 associé, c’est-à-dire du même côté. Chaque renfort de fixation 54 est transversalement entre les deux montants longitudinaux 34. Cet agencement libère de la place pour l’intégration d’autres organes.
Le panneau extérieur 32 comprend un premier matériau avec un premier module d’Young, par exemple d’au plus 10 GPa (giga Pascal), préférentiellement d’au plus 3 GPa. La doublure de renfort 32 comprend un deuxième matériau avec un deuxième module d’Young, par exemple d’au moins 50 GPa, préférentiellement d’au moins 200 GPa. Le deuxième module d’Young est supérieur au premier module d’Young, préférentiellement au moins cinq fois supérieur, préférentiellement au moins cinquante fois supérieur. Par exemple, le premier matériau comprend un matériau plastique, tel du polyamide ou du polypropylène ; le deuxième matériau comprend un matériau métallique tel de l’acier ou un alliage d’aluminium.
La doublure de renfort 32 peut être réalisée par moulage. Le renfort de fixation 54 peut être réalisé par emboutissage, puis être fixé par vissage au renfort de fixation 54 après démoulage.
La est une coupe d’ouvrant 14 de véhicule automobile le long du renfort de fixation 40. Le véhicule automobile peut correspondre à celui présenté en relation avec l’une des figures 1 à 4.
Dans l’ouvrant 14, le panneau extérieur 30 recouvre la doublure de renfort 32. L’évidement 40 est ménagé verticalement entre le panneau extérieur 30 et la surface externe 68 de la doublure de renfort 54. La doublure de renfort 32 comprend une surface interne 70 opposée à la surface externe 68. Cette dernière est tournée vers le panneau extérieur 30 et le renfort de fixation 54.
Au niveau de l’évidement 40, la doublure de renfort 32 forme une coquille. L’articulation pivotante 24 est fixée à la surface interne 70, ou surface avant. L’articulation pivotante 24 est à distance de la surface externe 68 de la doublure de renfort 32. L’articulation pivotante 24 est également séparée de la surface de fond 56. La surface de fond 56 est une portion ou une zone de la surface externe 68 qui s’étend au-delà de l’évidement 40.
Le renfort de fixation 54 est disposé dans l’évidement 40. Il est orienté de sorte que sa première zone de fixation 58 soit reliée à la première paroi 44, et est relié à l’articulation pivotante 24 au travers de cette première paroi 44. La première zone de fixation 58, la première paroi 44, et l’articulation pivotante 24 forment un empilement longitudinal. La deuxième zone de fixation 62 est séparé de la première zone de fixation 58 par l’évidement 40.
La jonction 60 s’étend en ligne droite de la première zone de fixation 58 à la deuxième zone de fixation 62, ce qui permet d’augmenter la rigidité. La jonction 60 est sensiblement plane, du moins sa surface supérieure. L’aspect rectiligne du ruban 61 ressort. De même le caractère intercalé du ruban 61 entre le panneau extérieur 30 et le renfort de fixation 54 ressort.
La cloison de renfort 64 de la doublure de renfort 32 fait saillie vers le renfort de fixation 54 et s’étendant le long du renfort de fixation 54. La nervure de rigidification 64 s’étend le long de la cloison de renfort 46, ce qui améliore à nouveau la rigidité la zone de fixation 48. La cloison de renfort 46 fait saillie depuis la surface de fond 56. En complément ou en alternative des nervures de rigidification 64, la jonction 60 peut comprendre un bossage longitudinal (non représenté). Un tel bossage longitudinal réduit le fléchissement de la jonction 60 autour de l’axe Y.
L’ouvrant 14 présente un empilement vertical. L’empilement vertical est optionnellement chapeauté par le béquet 36. L’ouvrant 14 comprend un axe de fixation 72 fixé au béquet 36. L’empilement vertical est défini par les éléments reliés par l’axe de fixation 72. L’axe de fixation 72 traverse la doublure de renfort 32, la deuxième zone de fixation 62 et le panneau extérieur 30.
Le béquet 36 présente une longueur longitudinale supérieure ou égale à 100 mm, préférentiellement supérieure ou égale à 300 mm. Le béquet 36 chevauche le renfort de fixation 54, notamment longitudinalement. Il chevauche la deuxième zone de fixation 62 et un tronçon longitudinal de la jonction 60. Le bossage de fixation 42 délimite l’évidement 40. Le bossage de fixation 42 reçoit l’axe de fixation 72.
Selon une alternative non représentée de l’invention, le béquet est formé par le panneau extérieur.
Le panneau extérieur 30 comprend une première surface 74 délimitant l’évidement 40 et une deuxième surface 76 opposée à la première surface 74. La deuxième surface 76 est tournée l’extérieur du véhicule automobile et donc de l’ouvrant 14. La jonction 60 est séparée et distante de la première surface 74.
Le renfort de fixation 54 présente une épaisseur constante. Le renfort de fixation 54 est monobloc. Il comprend un coude 78 reliant la première zone de fixation 58 à la jonction 60. Le coude 78 est agencé dans l’évidement 40. Le coude 78 définit un angle supérieur ou égal à 90°.
La première zone de fixation 58 est une première extrémité de fixation. La deuxième zone de fixation 62 est une deuxième extrémité de fixation. L’évidement 40 comprenant une première terminaison du côté de l’articulation pivotante 24 et une terminaison extrémité à l’opposé de la première terminaison et du côté de la deuxième zone de fixation 62. Les terminaisons sont respectivement des côtés des extrémités de fixation.
Le polyol dans la présente invention peut fonctionner comme un plastifiant qui augmente la flexibilité et la résistance du produit et, dans certains cas, les polyols peuvent fournir des bienfaits revitalisants pour la peau.
Le polyol peut être un polyol en C 2 -C 24 , de préférence un polyol en C 2 -C 9 , comprenant au moins 2 groupes hydroxy, et de préférence 2 à 5 groupes hydroxy. Le polyol peut être choisi parmi les glycérines et les dérivés de celles-ci, ainsi que les glycols et les dérivés de ceux-ci. Le polyol peut être choisi dans le groupe constitué de la glycérine, de la diglycérine, de la polyglycérine, de l’éthylène glycol, du diéthylène glycol, du propylène glycol, du dipropylène glycol, du butylène glycol, du pentylène glycol, de l’hexylène glycol, du polyéthylèneglycol en C 6 -C 24, du 1,3-propanediol, du 1,4-butanediol et du 1,5-pentanediol, des dextrines et des sorbitols.
Dans un mode de réalisation préféré, les polyols sont choisis parmi la glycérine, les glycols tels que l’éthylène glycol, le propylène glycol, les butylène glycols et les diéthylène glycols, les dextrines et les sorbitols.
La teneur du (des) polyol(s) dans la (les) couche(s) de revêtement de la présente invention n’est pas particulièrement limitée, mais peut généralement se situer dans la plage de 0,001 à 20 % en poids, de préférence de 0,01 à 15 % en poids, de manière davantage préférée de 0,1 à 10 % en poids, et de manière encore davantage préférée de 1 à 5 % en poids, par rapport au poids total de la (des) couche(s) de revêtement. Dans un mode de réalisation de la présente invention, la couche de revêtement est exempte de polyols.
- Colorants
La couche de revêtement de la présente invention peut comprendre au moins un colorant. Un seul type du colorant peut être utilisé, mais deux types différents des colorants ou plus peuvent être utilisés en combinaison.
Les colorants qui peuvent être utilisés dans la présente invention peuvent être des colorants inorganiques ou organiques. De préférence, le colorant comprend au moins un colorant inorganique, tel que des pigments et des laques. En tant que colorant, il est possible de mentionner le dioxyde de titane, l’oxyde de fer jaune, l’oxyde de fer rouge, l’oxyde de fer noir et le caramel, le carmin, le noir de carbone, le D & C Red 7 Lake, le FD & C Yellow 5 Lake, le colorant FD & C Yellow, le colorant FD & C Blue 1.
La quantité du (des) colorant(s) dans la (les) couche(s) de revêtement de la présente invention n’est pas particulièrement limitée, mais peut généralement se situer dans la plage de 0,001 % à 10 % en poids, de préférence de 0,005 % à 5 % en poids, et de manière davantage préférée de 0,01 à 1 % en poids, par rapport au poids total de la (des) couche(s) de revêtement. Dans un mode de réalisation de la présente invention, la couche de revêtement est exempte de colorants.
- Additifs optionnels
La couche de revêtement de la présente invention peut également comprendre tout (tous) additif(s) optionnel(s) habituellement utilisé(s) dans le domaine des cosmétiques, choisi(s), par exemple, parmi les tensioactifs anioniques, cationiques, non ioniques ou amphotères, les dispersants, les parfums, les neutralisants, les antiseptiques, les agents chélatants et les mélanges de ceux-ci.
Dans un mode de réalisation de la présente invention, le produit selon la présente invention est un produit de soin de la peau, et en particulier un produit de soin de la peau du visage. Dans un mode de réalisation, le produit cosmétique de type feuille est destiné au traitement ou aux soins de la peau grasse, par exemple, au traitement ou aux soins de la peau grasse du visage.
En particulier, le produit selon la présente invention peut être appliqué sur une surface mouillée de la peau et absorbe les impuretés, le sébum et l’excès d’huile de la peau.
Dans un mode de réalisation, le produit est destiné à matifier la peau.
Dans un mode de réalisation, le produit est destiné à des soins cosmétiques relaxants.
Dans un mode de réalisation, le produit est destiné à des soins rafraîchissants pour la peau.
En outre, la présente invention peut également produire des effets de régulation de l’aspect gras des substances kératineuses, d’élimination des points noirs et/ou de réduction des pores des substances kératineuses, et conférer de la brillance aux substances kératineuses.
Il a été exposé ci-dessus des options d’obtention d’un élément renforcé permettant de délimiter une face interne en contact avec du média d’adsorption, par utilisation d’une seule toile ou paroi souple dont la face extérieure est directement fixée à une partie de renforcement 4a ou 4b. Deux élément renforcés préassemblés peuvent être ainsi obtenus. Bien entendu, on peut aussi prévoir seulement un élément renforcé de ce genre, par exemple pour former l’interface par laquelle le flux d’air brut F entre dans la couche d’adsorption. Du côté arrière/aval de cette couche d’adsorption, on peut éventuellement utiliser un autre type de renforcement, par exemple avec une grille plus classique et/ou l’utilisation de portions rigidifiés localement (au niveau de plis par exemple) sur l’autre paroi perméable 5’.
Exemples non limitatifs de paramètres géométriques/dimensionnels
Sur le dispositif illustré sur la , le nombre de lignes plis LP1, LP2 est supérieur à dix, par exemple supérieur ou égal à quinze, ce qui peut s’appliquer pour au moins une des parois 5, 5’. L’angle formé par chaque pli et la distance entre deux plis (formant une largeur des pans) peuvent être choisis pour qu’une paroi ondulée perméable à l’air 5, 5’ présente une hauteur (pouvant correspondre sensiblement à la hauteur L7 d’un barreau à forme de lame) inférieure à 9 mm, par exemple inférieure ou égale à 5 ou 6 mm.
Pour un écartement inter parois perméables compris entre 5 et 15 mm, l’extension totale en hauteur de la partie d’adsorption peut être comprise entre 15 mm et 33 mm. Sur la , on a illustré une zone de compartiment C1 correspondant à une telle hauteur de la partie d’adsorption. Lorsqu’un élément filtrant 8 supplémentaire est prévu pour former un deuxième étage de filtration, la hauteur H du dispositif 1 à deux étages de filtration peut être environ le double de la hauteur de la partie d’adsorption, éventuellement sans dépasser une hauteur seuil de 60 ou 70 mm.
En référence aux figures 1 et 5, le média de l’élément 8 est plissé, conformé de façon parallélépipédique, entre deux faces 8a, 8b, avec une épaisseur similaire ou égale à celle de l’étage d’adsorption. Le média filtrant 8 peut s’étendre à l’intérieur d’un boîtier ou réceptacle 30 en étant inséré d’un seul bloc avec la partie d’adsorption. Il est ainsi formé une cassette peu épaisse (sur la , la dimension d’épaisseur est exagérée pour les besoins d’illustration). On forme ici un agencement 10, apte à séparer une zone d’amont Z1 d’une zone d’aval Z2 dans la chambre de filtration délimitée par le boîtier/réceptacle 30. L’air à purifier F, issu de l’extérieur, est acheminé dans la chambre par une entrée 1a du boîtier 30 communiquant avec la zone d’amont Z1. L’entrée peut déboucher dans le boîtier 30 en regard d’une face d’entrée formée par la partie de renforcement 4a, qui est verrouillée en position par le cadre 2 ou par une attache annulaire pour le raccordement au cadre 2. Une forme allongée peut être préférée, avec par exemple des embouts 2a deux fois ou trois fois plus courts qu’une longueur L5 des élément renforcés 4a, 5 et 4b, 5’. Pour permettre le décalage en hauteur (suivant la direction Z) des lignes de pli LP1, LP2, les barreaux 7a, 7b présentent une hauteur L7 bien plus élevée que la hauteur L7’ des barreaux 7c, 7d, par exemple avec un excès/différentiel de hauteur d’au moins 3 ou 4 mm.
Exemple(s) de composition de structures multicouches à média d’adsorption
Les parois perméables 5, 5’, souples de préférence, peuvent inclure ou consister en une toile en polyester. Indépendamment du choix du matériau de la paroi perméable 5, 5’ pour délimiter la chambre/volume intérieur V, une taille de maille commune ou similaire (préférentiellement identique) peut être choisie. A titre d’exemple non limitatif, chaque paroi perméable 5, 5’ peut avoir des mailles entre 200 et 340 µm, par exemple allant de 210 ou 250 à 300 µm.
La ou les parties de renforcement 4a, 4b peuvent consister en une pièce moulée, en matériau plastique plus rigide que le matériau constitutif des parois 5, 5’ à profil ondulé. Hormis des flasques allongés 41, 42 (sur deux côtés) et un ou plusieurs longerons 17a optionnels pouvant définir une mince surface ondulée, épousant localement la face extérieure F5 ou F5’, la structure de ces parties 4a, 4B se compose essentiellement de barreaux 7a, 7b, 7c, 7d parallèles qui sont compatibles avec une soudure plastique et/ou un surmoulage. Les parois 5, 5’ peuvent aussi inclure ou consister en une matière plastique, par exemple au moins un polyester ou des fibres synthétiques. Le ou les éléments renforcés peuvent être dépourvus de composant métallique.
Le média d’adsorption M, en vrac, peut avoir une consistance de poudre /granulaire. Comme visible notamment sur les figures 4 et 5 montrant un état rempli de la chambre V, le charbon actif ou média adsorbant est typiquement en vrac/ état granulaire, avec un écartement/épaisseur de chambre qui peut atteindre ou dépasser 5 ou 8 mm. Une épaisseur de 14 mm peut convenir pour s’adapter un débit important de ventilation/renouvellement d’air.