INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, ledit au moins un passage 3 présente une hauteur totale H mesurée suivant la direction d’empilement y, la première structure ondulée 8 et la deuxième structure ondulée 9 la somme de la première hauteur h1 et de la deuxième hauteur h2 étant supérieure d’au moins 1%, de préférence de 1 à 10% à la hauteur totale H du passage 3.
Ce surdimensionnement est défini de manière à compenser la perte de hauteur totale lors du léger emboîtement des deux structures ondulées, de sorte que la hauteur de la structure obtenue après superposition soit sensiblement égale à la hauteur du passage 3, ce qui assure l’intégrité structurelle de la matrice de l’échangeur et de ses canaux internes.
De préférence, la première structure ondulée 8 et la deuxième structure ondulée 9 sont du même type, le type de structure étant choisi parmi les structures du type ondes droites, les ondes à arêtes de hareng (« herringbone » en anglais), les ondes à décalage partiel (« serrated » en anglais), les ondes à vagues. Les ondes peuvent être perforées ou non.
Selon un mode de réalisation, chacune des première et deuxième structures ondulées est une onde droite présentant une seule série de jambes d’onde à surfaces planes, chaque jambe formant une bande qui s’étend dans toute la largeur ou la longueur du passage. L’utilisation d’ondes droites est avantageuse notamment dans des passages d’échangeur prévus par l’écoulement et la vaporisation d’oxygène car leur géométrie limite les risques de dépôts d’impuretés et de bouchage des canaux.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, chacune des première et deuxième structures ondulées est une onde à décalage partiel présentant plusieurs séries de jambes d’onde qui se succèdent suivant la direction d’ondulation D, au moins une série de jambes d’ondes étant positionnée en décalage suivant la direction d’ondulation D par rapport aux jambes d’onde d’une autre série.
De préférence, les structures ondulées 8, 9 sont disposés en configuration dite « easyway » dans le passage 3, c’est-à-dire que les jambes d’onde 83, 93 s’étendent globalement suivant la direction d’écoulement du premier fluide dans le passage 3, qui est parallèle à la direction longitudinale z en références à et . Dans ce cas, la direction d’ondulation D est parallèle aux plaques 2 et perpendiculaire à la direction longitudinale z. A noter qu’en fonctionnement de l’échangeur, la direction d’écoulement du premier fluide est de préférence verticale, le sens d’écoulement pouvant être ascendant ou descendant.
Résumé On prévoit de façon générale un dispositif de capture de signaux d'électroencéphalogramme EEG comprenant un capteur sans fil souple fixé par adhésion au niveau d'un point de mesure d'EEG d'une tête d'un utilisateur, configuré pour être télé-alimenté et transmettre, par une première liaison radiofréquence, des données EEG correspondant à des échantillons d’un signal d’EEG mesuré ; une station de base disposée à proximité du capteur, configurée pour télé-alimenter le capteur ; et un terminal configuré pour recevoir les données EEG transmises.
La station de base peut être configurée pour recevoir les données EEG transmises par le capteur et retransmettre les données EEG par une deuxième liaison radiofréquence au terminal.
Selon une alternative, le terminal est configuré pour recevoir directement les données EEG transmises par le capteur.
Le capteur peut comprendre un substrat souple ; sur une première face du substrat, deux zones conductrices configurées pour être mises en contact électrique avec la peau et former deux électrodes d'un détecteur de signal d'EEG ; une piste conductrice sur une face du substrat, formant une antenne de télé-alimentation ; un circuit de commande agencé sur une deuxième face du substrat, relié par des pistes conductrices du substrat au détecteur d'EEG et à l'antenne de télé-alimentation, le circuit de commande étant configuré pour extraire son alimentation électrique du signal reçu par l'antenne de télé-alimentation, et numériser le signal issu du détecteur EEG et transmettre les données EEG correspondantes par la première liaison radiofréquence.
L'une des zones conductrices d'électrode peut être reliée à une masse du circuit de commande et l'autre zone conductrice d'électrode former un segment de la piste d'antenne, le circuit de commande étant configuré pour extraire l'alimentation et le signal d’EEG du signal de l'antenne.
La station de base peut être fixée à un dispositif porté sur la tête de l'utilisateur.
La station de base peut être configurée pour synchroniser l'échantillonnage des signaux d’EEG du capteur sans fil.
Le dispositif peut comprendre plusieurs capteurs sans fil, les capteurs sans fil coopérant pour qu'un capteur sans fil maître synchronise l'échantillonnage des signaux EEG de l'ensemble des capteurs sans fil.
La synchronisation peut utiliser des impulsions de synchronisation transmises par radiofréquence dans une bande de fréquences distincte de celle utilisée pour la transmission des données EEG et la télé-alimentation.
La station de base peut être configurée pour suspendre la télé-alimentation à des intervalles périodiques et le capteur sans fil être configuré pour acquérir au moins un échantillon du signal EEG dès que l'alimentation du capteur sans fil devient suffisante après une suspension.
La station de base peut être configurée pour interrompre la télé-alimentation à des intervalles périodiques de manière suffisamment brève pour ne pas interrompre l'alimentation du capteur sans fil, et le capteur sans fil être configuré pour synchroniser l'échantillonnage du signal EEG sur les intervalles d'interruption de la télé-alimentation.
Le dispositif peut comprendre plusieurs capteurs sans fil répartis sur les crânes de plusieurs utilisateurs, et plusieurs stations de base agencées dans des dispositifs respectifs portés sur les têtes des utilisateurs, chaque station de base étant configurée pour relayer au terminal déporté : les données EEG reçues des capteurs dans son champ de télé-alimentation, les données EEG reçues de capteurs hors de son champ de télé-alimentation, ou les données EEG reçues d'une autre station de base.
Les données EEG peuvent être transmises par le capteur ou la station de base par une liaison Wifi ou Bluetooth.
La illustre un mode de réalisation d'un dispositif de capture de signaux EEG comprenant une pluralité de capteurs sans fil répartis sur la tête ;
La et la représentent une vue de dessus et une vue en coupe d'un mode de réalisation de capteur EEG sans fil ni batterie ;
(bi) fournir une série de reconstructions virtuelles de cavités internes d’une série d’aubes,
(bii) réaliser une reconstruction virtuelle moyenne de la cavité interne 16 basée sur une moyenne de la série de reconstructions virtuelles de l’étape (bi).
Ce mode de réalisation de l’invention permet de fabriquer un modèle moyen correspondant à une série d’aubes. Le modèle 21 pourra être ainsi utilisé pour régler la position des électrodes 20 pour l’ensemble de la série d’aubes 8.
Avantageusement, l’étape (b1) de fabrication du modèle 21 est réalisée par fabrication additive.
Selon un mode de réalisation avantageux représenté sur la , lors de l’étape (c), la distance prédéterminée P entre l’extrémité libre 20a de chaque électrode 20 et la modèle 21 est nulle de sorte que l’extrémité libre 20a de chaque électrode 20 soit en appui sur le modèle 21. Selon ce mode de réalisation, l’étape (c) comprend les sous-étapes chronologiques suivantes :
(c1) faire coulisser chaque électrode 20 dans le guide 19 de façon à ce que l’extrémité libre 20a de chaque électrode 20 soit en appui contre le modèle 21,
(c2) bloquer en position chaque électrode 20 dans le guide 19.
Ceci facilite le positionnement des électrodes 20 vis-à-vis du guide 19.
Les étapes (b) et (c) permettent ainsi de prendre en compte la géométrie réelle de la cavité interne 16 et donc l’épaisseur de la paroi 13 afin de réaliser un perçage sans impact de la paroi opposée 15a située en regard de la surface interne 15 de la cavité interne 16.
En référence à la , à l’issue de l’étape (c) de positionnement des électrodes 20, chaque électrodes est positionnée à une même distance D prédéterminée vis-à-vis de la paroi opposée 15a.
Lors de l’étape (d), les électrodes 20 sont déplacées d’un bloc.
L’arrêt de l’usinage des trous 17 par les électrodes 20 peut être réalisé par la détection par exemple d’un paramètre donné. Le paramètre peut être le courant parcouru par les électrodes 20. En effet, l’intensité du courant varie selon le milieu dans lequel se situe les électrodes 20. Lorsque les électrodes 20 traversent la paroi 13, une première intensité est mesurée tandis que lorsque les électrodes 20 atteignent la cavité interne 16, une seconde intensité est mesurée signalant l’arrêt du perçage des trous 17. D’autres moyens d’arrêt du perçage peuvent être mis en œuvre.
Grace à l’invention, il est possible de positionner correctement les électrodes 20 en fonction de la géométrie de la cavité interne 16. Comme la géométrie de la paroi opposée 15a est correctement prise en compte à l’étape (c), au moment du débouchage des électrodes 20 dans la cavité interne 16, les électrodes 20 seront correctement en position pour éviter la formation de trous dans la paroi opposée 15a située en regard de la surface interne 15 de la cavité 16. Le perçage peut donc être réalisé sans impact. Les électrodes 20 peuvent ainsi être déplacées d’un bloc sans risque d’impact.
Machine de soudage à faisceau laser La présente invention concerne des machines de soudage permettant de souder ensemble des pièces constitutives d’une cuve de transport, par exemple de gaz liquéfié.
Les machines de soudage actuelles comprennent des molettes d’entrainement ainsi qu’un organe d’entrainement apte à entrainer en rotation au moins les molettes d’entrainement le long des pièces à souder. Habituellement, les machines de soudage comprennent des molettes de soudage afin de souder les pièces à souder. Les molettes de soudage sont alimentées en courant électrique lors du déplacement de la machine de soudage au moyen d’une unité de courant électrique, assurant le soudage des pièces à souder. Le soudage par molettes de soudage est notamment efficace pour souder des pièces à souder faites en Invar™.
L’Invar™ présente des propriétés de résistance intéressantes, notamment pour une utilisation au sein d’une cuve de transport, par exemple de gaz liquéfié, et permet entre autres de garantir un transport optimal dudit gaz liquéfié. Cependant, bien qu’il soit performant, l’Invar™ est couteux et son utilisation génère donc des coûts de fabrication important pour le constructeur. Ainsi, de nouveaux alliages tentent d’être utilisés en remplacement de l’Invar™. Par exemple, un alliage à forte teneur en manganèse permet de remplacer l’Invar™ dans les cuves, et présente un coefficient de dilatation compris entre celui de l’Invar™ et celui de l’acier inoxydable, mais avec un coût moins important. Cependant, un tel alliage à forte teneur en manganèse est complexe à souder avec les machines de soudage actuelles.
L’unité de contrôle peut être configurée pour commander les premier et deuxième bras de manière à ce que ces deux bras réalisent en outre une fonction de correction de facteur de puissance (« Power factor correction » en anglais). Une telle correction permet de façon connue que le courant prélevé sur le réseau soit le plus proche d’un sinus parfait à la pulsation du réseau. On réduit ainsi le courant réactif et les sous-harmoniques qui augmentent les pertes énergétiques en conduction.
Le sous-circuit primaire comprend une cellule inductive primaire interagissant avec une cellule inductive secondaire du sous-circuit secondaire pour l’échange d’énergie électrique sans contact par couplage inductif. La cellule inductive primaire peut comprendre en série : une bobine permettant la génération d’énergie magnétique, et un condensateur, formant ainsi une cellule résonante, et la cellule inductive secondaire peut comprendre en série : une bobine permettant de récupérer l’énergie magnétique issue de la cellule inductive primaire, et un condensateur, formant ainsi une cellule résonante. Le cas échéant, ces bobines et ces condensateurs sont choisis de manière à ce que la cellule inductive primaire et la cellule inductive secondaire aient la même fréquence de résonance.
Le sous-circuit secondaire peut comprendre:
- la cellule inductive secondaire pour l'échange d'énergie sans contact, et
- un troisième onduleur/redresseur apte à réaliser une adaptation d’impédance de l’impédance sur l’entrée alternative de ce troisième onduleur/redresseur, indépendamment de l’impédance de l’unité de stockage d’énergie électrique.
L’impédance sur l’entrée alternative du troisième onduleur/redresseur est représentée par le ratio V/I où V est la tension aux bornes de la cellule inductive secondaire et I l’intensité du courant qui la traverse. L’adaptation d’impédance permet ainsi d’imposer sur l’entrée alternative du troisième onduleur/redresseur une impédance indépendante de celle de l’unité de stockage d’énergie électrique, ce qui favorise l’échange sans contact par couplage inductif d’énergie électrique à basse fréquence.
Dans un exemple, le troisième onduleur/redresseur comprend deux bras de commutation montés en parallèle, chacun de ces bras de commutation comprend deux interrupteurs électroniques commandables montés en série, l’unité de contrôle étant configurée pour commander ces deux bras de manière à ce que :
- l’un de ces deux bras commute à la fréquence de la tension alternative en entrée du sous-circuit primaire et avec un rapport cyclique de 50%, et
- l’autre de ces deux bras commute à une fréquence supérieure à celle de ladite tension alternative, par exemple à une fréquence supérieure à au moins cinq fois, notamment à au moins dix fois, la fréquence de ladite tension alternative et avec un rapport cyclique modulé selon le courant alternatif circulant dans la deuxième cellule inductive et la tension sur l’entrée alternative du troisième onduleur/redresseur. Cette fréquence supérieure à celle de la tension alternative à laquelle commute ce bras du troisième onduleur/redresseur est par exemple la même que celle à laquelle commute le premier bras.
En variante encore, le troisième onduleur/redresseur comprend deux bras de commutation montés en parallèle, chacun de ces bras de commutation comprend deux interrupteurs montés en série, seul un interrupteur étant commandable parmi les deux interrupteurs d’un bras, et l’unité de contrôle étant configurée pour commander ces deux bras de manière à réaliser l’adaptation d’impédance sur l’entrée alternative de ce troisième onduleur/redresseur.
Dans tout ce qui précède, l’unité de contrôle peut être configurée pour commander les différents bras de commutation de manière à réaliser sélectivement :
- une charge de l’unité de stockage d’énergie électrique depuis le réseau de tension, ou
- une charge du réseau de tension depuis l’unité de stockage d’énergie électrique.
Ainsi, en fonction du besoin, l’échange d’énergie électrique peut s’effectuer dans un sens ou dans l’autre.
Dans tout ce qui précède, l’unité de stockage d’énergie électrique peut être une batterie de type lithium-ion. Cette batterie a par exemple une tension nominale de 12V, 48V, 60V ou plus, par exemple supérieure à 300V, par exemple de 400V, 800V ou 1000V.
Dans tout ce qui précède, chaque interrupteur électronique commandable est par exemple un transistor, par exemple bipolaire, MOS ou IGBT, ou un thyristor. Chaque interrupteur électronique commandable est par exemple bidirectionnel.
Dans un aspect selon l’invention, la barrière thermique comprend un matériau configuré pour laisser passer la lumière produite par la structure lumineuse. La lumière produite par la structure lumineuse peut ainsi atteindre la face fonctionnelle.
Dans un aspect selon l’invention, la barrière thermique comprend un matériau translucide ou transparent configuré pour laisser passer la lumière produite par la structure lumineuse.
Dans un aspect selon l’invention, la barrière thermique comprend au moins un polymère translucide ou transparent.
Dans un aspect selon l’invention, la barrière thermique comprend un aérogel ou une mousse configurée pour laisser passer la lumière produite par la structure lumineuse. L’aérogel, comme la mousse est une structure principalement remplie d’air, ce qui lui confère cette propriété de barrière thermique La structure autour de l’air est constitué d’un matériau transparent / translucide, laissant ainsi passer la lumière issue de la structure lumineuse.
Dans un aspect selon l’invention, l’aérogel comprend au moins un matériau choisi parmi la silice (oxyde de silicium), ou encore le polyimide.
Dans un aspect selon l’invention, la mousse comprend au moins matériau choisi parmi le polyuréthane (PU), le polyamide (nylon), le polyéthylène (PE), le PVC…
La lumière visible émise par la structure lumineuse est une lumière visible par l’œil humain. Cette lumière qui traverse la couche résistive et la barrière thermique produit un effet perceptible par l’œil humain et participe, par exemple, à la décoration de l’habitacle et/ou à l’ambiance dans l’habitacle.
Dans l’exemple de la , le pas temporel Δt 2 employé par le moteur graphique MG 1 est donc plus important que le pas temporel Δt’ 2 employé par le moteur graphique MG 2 .
On constate ainsi que le nombre de cycles d’étapes E3 à E7 nécessaires pour que le temps d’avancement de l’animation A 2 soit supérieure à la durée de cette animation est plus important pour le moteur graphique MG 2 que pour le moteur graphique MG 1 . Dès lors, la durée d’affichage réelle de l’animation A 2 sur l’élément 22 est rallongée et l’effet observé par l’occupant dans l’exemple de la disparait dans l’exemple de la .
La description qui précède explique clairement comment l'invention permet d'atteindre les objectifs qu'elle s'est fixée, et notamment en proposant un procédé d’affichage d’une animation lumineuse sur un système lumineux qui permette de tester et de valider cette animation lumineuse, indépendamment de la structure, du design ou des choix technologiques du système lumineux, et qui ne nécessite pas un dimensionnement important d’une mémoire vive et/ou d’une mémoire tampon pour le calcul des instructions de contrôle du système lumineux.
Procédé d’affichage d’une animation lumineuse sur un système lumineux d’un véhicule automobile Domaine t echnique.
A ce stade, chaque écran TVm et TVs1 affiche une image équivalente à celle représentée sur la . En l’espèce, les écrans TVm et TVs1 comporte alors un flux Fm ou Fs1 selon le terminal concerné. L’écran maître TVm fait apparaître le contenu C1 et le flux lié à la visioconférence issue du décodeur exclave STBs1 ; l’écran TVm fait donc apparaître l’utilisateur UT1. A l’inverse, L’écran esclave TVs1 fait apparaître le contenu et C1 et le flux lié à la visioconférence issue du décodeur maître STBm ; l’écran TVs1 fait donc apparaître l’utilisateur UTm.
Lors d’une première étape ET1, les entités ENTm et ENTs1 présentent sur les décodeurs STBm/STBs1, respectivement, déterminent des délais de latence T1 et T2, respectivement.
Dans notre exemple, l’entité ENTm calcule le délai de latence T1 grâce au fichier de description obtenu lors de la première phase. Dans notre exemple, le calcul du premier délai de latence T1 est réalisé aussi souvent que possible de manière à exécuter de nouveau les étapes qui suivent. Aussi, dans notre exemple, dès que cette première durée de latence T1 subit une modification, le procédé est de nouveau exécuté. En effet, des perturbations peuvent apparaitre au fil du temps imposant le terminal maître à modifier par exemple la taille de la mémoire tampon et donc à modifier la première durée de latence T1.
Dans notre exemple, rappelons que le délai de latence avant restitution correspond au délai entre un instant donné, par exemple l’instant l’émission d’un segment depuis le serveur SRV, et un autre instant qui peut être l’instant d’émission du même segment à destination du téléviseur ou même l’instant de restitution de ce segment sur l’écran du téléviseur.
Dans notre exemple, pour obtenir le délai de latence, l’entité maître ENTm consulte le fichier de description HAS qui indique l’heure exacte de production et de diffusion prévu des segments HAS du contenu Live.
Le décodeur maître STBm détermine, pour un segment donné qu’il a reçu, l’heure à laquelle ce segment a été restitué sur l’écran maître TVm. Ayant l’heure de diffusion et l’heure de restitution sur le terminal maître, le décodeur maître STBm soustrait ces deux valeurs et obtient un premier délai de latence avant restitution T1. Ce délai de latence permet d’obtenir un décalage temporel réel entre ce qui est affiché à l’écran et le « vrai » live (heure de production du segment sur le serveur SRV).
Ayant obtenu le premier délai de latence T1, lors d’une deuxième étape ET2, le décodeur maître STBm transmet ce délai de latence T1 au décodeur esclave STBS1. La transmission est faite par exemple via le serveur VS.
L’entité esclave ENTs1 réalise le même calcul et obtient un deuxième délai de latence avant restitution T2. Le calcul du deuxième délai de latence sur la même base que le terminal maître STBm à savoir un délai de latence entre un instant de diffusion et un instant de restitution d’un segment.
A noter que le terminal esclave pourrait comparer le décalage de la même manière que le terminal maître et décider sur cette base de mettre en œuvre le procédé de l’invention décrit ci-dessous. Cependant, le but étant que la restitution sur les téléviseurs soient synchrone, comparer les délais de latentes T1 et T2 est plus judicieux.
Si les délais de latence T1 et T2 sont les mêmes ou quasi les mêmes, dans ce cas, les segments sont téléchargés sans modification du mode de téléchargement.
Si les délais de latence T1 et T diffèrent d’une durée de valeur T, en référence à la illustrant l’état de la technique, sans modification de la vitesse de lecture, le décalage de durée T persiste voire empire tout au long de la lecture par le décodeur STBs1 . Sur cette , sont représentés deux axes temporels associés respectivement au décodeur STBm et STBs1. Le décodeur STBm restitue le premier le contenu C1 et le décodeur STBs1 restitue le même contenu avec un retard d’une durée T.
Sur cette , « x 1 » est un coefficient multiplicateur signifiant que la lecture s’effectue à une vitesse normale.
Sur cette même , à un instant t, le décodeur STBm interrompt la restitution du contenu C1 et restitue à la place un contenu secondaire Cs. Un tel contenu secondaire est par exemple une succession de publicités.
En parallèle, le décodeur STBs1, à un instant t+T interrompt également la lecture du contenu C1 et restitue le contenu secondaire Cs toujours avec un retard T par rapport au décodeur maître STBm. On comprend que le retard de durée T est présent tout au long de la restitution du contenu C1 et du contenu secondaire Cs sur le décodeur STBs1. Ce décalage temporel T entre restitutions entraîne des discussions ingérables en visioconférence.
Selon un exemple, le dispositif permet la mesure de la saturation de l'hémoglobine en oxygène, et de l'au moins une parmi les données suivantes : à savoir le rythme cardiaque, la fréquence respiratoire, la température, l'indice de perfusion, le taux d'hémoglobine, la variabilité du rythme cardiaque, ou encore la détection d'une chute et/ ou de la position de la personne.
Selon un mode de réalisation particulier, le dispositif 1 permet une mesure des données physiologiques en temps réel. Comme par exemple, une mesure de suivi de température en cas d'hypothermie.
Comme illustré à la et selon un exemple, le dispositif 1 comprend un élément de captation 11 encapsulé successivement dans d’une première couche d'encapsulation 121 et dans une deuxième couche d'encapsulation 122.
La première encapsulation renforce la fiabilité du dispositif 1 dans le temps, en protégeant notamment les éléments électroluminescents et photorécepteurs de poussières ou d’autres entités parasites susceptibles de gêner la mesure d’oxymétrie. Pour la première couche d’encapsulation 121, l'usage d'un matériau comme le parylène permet d'assurer l'étanchéité des éléments électroluminescents 111a, 111b ainsi que des éléments photorécepteurs 112.