INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le système de gestion de chaleur peut être configuré pour fournir la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte qu’un rapport de la proportion de chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air à 85 % de la vitesse de poussée maximale au décollage (PMD) d’arbre de cœur à une température d’environnement d’ISA +40 °C à la proportion de chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air à 85 % de la vitesse de poussée maximale au décollage (PMD) d’arbre de cœur à une température d’environnement d’ISA + 10 °C se trouve dans la plage allant de 1,20 à 1,42, de préférence dans la plage allant de 1,22 à 1,41, plus préférablement dans la plage allant de 1,25 à 1,40.
Le système de gestion de chaleur peut être configuré pour fournir à une température d’environnement d’ISA +10 °C la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte qu’un rapport de la proportion de chaleur générée par la vitesse de le réducteur et de la turbomachine et dissipée dans l’air à 85 % de la vitesse de poussée maximale au décollage (PMD) d’arbre de cœur à la proportion de chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air à 65 % de la vitesse de poussée maximale au décollage (PMD) d’arbre de cœur se trouve dans la plage allant de 0,45 à 0,65, de préférence dans la plage allant de 0,45 à 0,60, plus préférablement dans la plage allant de 0,47 à 0,58.
dans lequel A est égal à -1,15, B est égal ou supérieur à 1,48, C est égal à -1,84, D se trouve dans la plage allant de 2,10 à 2,30, de préférence dans la plage allant de 2,18 à 2,30, plus préférablement dans la plage allant de 2,18 à 2,25; encore plus préférablement dans la plage allant de 2,20 à 2,25 ; et NH est la vitesse d'arbre de cœur exprimée sous forme de proportion de la vitesse de poussée maximale au décollage d’arbre de cœur et se trouve dans la plage allant de 0,65 à 1. B peut être égal ou supérieur à 1,5, ou 1,52, ou 1,54, ou 1,56.
NH peut être dans la plage allant de 0,65 à 0,85.
1,5869 g (99%) de produit ont été obtenus sous forme de poudre blanche.
1 H NMR (300 MHz, DMSO-d 6 ), δ (ppm): 8.46 (s, 3H, N H 3 ), 7.52 (d, 2H, Ar- H ), 7.42-7.18 (m, 5H, Ar- H ), 7.13 (d, J = 7.9 Hz, 2H, Ar- H ), 4.28 (m, J = 7.0 Hz, 1H, NH 3 -C H ), 4.02 (t, J = 6.4 Hz, 2H, C H 2 -O), 3.26-2.94 (m, 2H, NH 3 -CH-C H 2 ), 2.30 (s, 3H, Ar-C H 3 ), 1.43 (m, J = 6.4 Hz, 2H, C H 2 -CH 2 -O), 1.25 (m, 20H, CH 3 -(C H 2 ) 10 ), 0.86 (t, 3H, C H 3 -CH 2 ).
13 C NMR (75 MHz, DMSO-d 6 ), δ (ppm): 169.03 ( C =O), 145.36, 137.78, 134.62, 129.29, 128.49, 128.06, 127.17, 125.49, 65.54, 53.24, 36.15, 31.29, 29.05, 29.03, 29.01, 28.96, 28.86, 28.71, 28.58, 27.76, 25.10, 22.08, 20.75, 13.90.
Exemple 2 4 :
Sel de tosylate d'ammonium du L-phénylalaninate de pentadécyle
La préparation a été réalisée selon la méthode A en utilisant du pentadécan-1-ol et du L-Phe disponibles dans le commerce.
1 H NMR (400 MHz, DMSO-d 6 ), δ (ppm): 8.46 (s, 3H, N H 3 ), 7.53 (d, J = 7.9 Hz, 2H Ar- H ), 7.38 – 7.18 (m, 5H, Ar- H ), 7.14 (d, J = 7.8 Hz, 2H Ar- H ), 4.28 (m, 1H, NH 3 -C H ), 4.02 (t, J = 6.4 Hz, 2H, C H 2 -O), 3.26 – 2.94 (m, 2H, NH 3 -CH-C H 2 ), 2.30 (s, 3H, Ar-C H 3 ), 1.42 (m, J = 6.6 Hz, 2H, C H 2 -CH 2 -O), 1.25 (m, 24H, CH 3 -(C H 2 ) 12 ), 0.86 (t, 3H, C H 3 -CH 2 ).
13 C NMR (101 MHz, DMSO-d 6 ), δ (ppm): 169.04 ( C =O), 145.22, 137.90, 134.65, 129.30, 128.49, 128.11, 127.17, 125.51, 65.53, 53.26, 36.16, 31.31, 29.07, 29.03, 29.00, 28.89, 28.73, 28.62, 27.78, 25.13, 22.10, 20.76, 13.91.
Exemple 2 5 :
Sel de tosylate d'hexadécyl L-phénylalaninate d'ammonium
La préparation a été réalisée selon la méthode A en utilisant l'hexadécan-1-ol et la L-Phe disponibles dans le commerce.
1 H NMR (300 MHz, DMSO-d 6 ), δ (ppm): 8.45 (s, 3H, N H 3 ), 7.52 (d, 2H Ar- H ), 7.38-7.18 (m, 5H, Ar- H ), 7.12 (d, J = 7.8 Hz, 2H Ar- H ), 4.27 (m, 1H, NH 3 -C H ), 4.01 (m, 2H, C H 2 -O), 3.26-2.92 (m, 2H, NH 3 -CH-C H 2 ), 2.29 (s, 3H, Ar-C H 3 ), 1.40 (d, J = 6.9 Hz, 2H, C H 2 -CH 2 -O), 1.24 (m, 26H, CH 3 -(C H 2 ) 13 ), 0.84 (t, 3H, C H 3 -CH 2 ).
13 C NMR (75 MHz, DMSO-d 6 ), δ (ppm): 169.03 ( C =O), 145.30, 137.81, 134.64, 129.29, 128.47, 128.07, 127.15, 125.50, 65.51, 53.25, 36.15, 31.31, 29.07, 29.03, 29.00, 28.89, 28.73, 28.62, 27.77, 25.12, 22.09, 20.74, 13.88.
Exemple 2 6 :
Sel de tosylate d'ammonium du L-phénylalaninate d'octadécyle
La préparation a été réalisée selon la méthode A en utilisant l'octadécan-1-ol et la L-Phe disponibles dans le commerce.
dans lequel le système de gestion de chaleur est configuré pour fournir à une température dʼenvironnement d’ISA +10 °C la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte quʼun rapport de la première proportion à la seconde proportion se trouve dans la plage allant de 0,45 à 0,65.
Le présent inventeur a compris que la fourniture d’un système de gestion de chaleur configuré pour fournir, à une température d’ISA +10 °C, i.e. pendant des journées relativement chaudes, des proportions spécifiques de chaleur dissipées dans l’air à 65 % de la vitesse de poussée maximale au décollage d’arbre de cœur, i.e. une vitesse à, ou proche du ralenti en vol, et à 85 % de la vitesse de poussée maximale au décollage d’arbre de cœur, i.e. une vitesse aux, ou proche des, conditions de croisière, permet d’assurer une lubrification et un refroidissement adéquats au réducteur de puissance et aux paliers de turbomachine, minimiser la taille et donc le poids des échangeurs de chaleur, maximiser les effets bénéfiques de SFC et éviter en même temps la dégradation thermique de carburant dans toutes les conditions de fonctionnement.
À une température d’environnement d’ISA +10 °C, le rapport de la première proportion de chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air à la seconde proportion de chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air peut être dans la plage allant de 0,45 à 0,60, de préférence dans la plage allant de 0,47 à 0,58.
Le système de gestion de chaleur peut être configuré pour fournir la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte que la première proportion de chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air peut être dans la plage allant de 0,25 à 0,70, de préférence dans la plage allant de 0,35 à 0,70, plus préférablement dans la plage allant de 0,45 à 0,70, encore plus préférablement dans la plage allant de 0,50 à 0,70.
Le système de gestion de chaleur peut être configuré pour fournir la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte que la seconde proportion de chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air se trouve dans la plage allant de 0,60 à 1, de préférence dans la plage allant de 0,70 à 1, plus préférablement dans la plage allant de 0,75 à 1.
La vitesse de poussée maximale au décollage d’arbre de cœur peut être dans la plage allant de 5500 tr/min à 9500 tr/min, de préférence dans la plage allant de 5500 tr/min à 8500 tr/min.
La soufflante peut avoir une vitesse de rotation de soufflante à des conditions PMD dans la plage allant de 1500 tr/min à 2800 tr/min, de préférence dans la plage allant de 1600 tr/min à 2500 tr/min, plus préférablement dans la plage allant de 1600 tr/min à 2200 tr/min
Le système de gestion de chaleur peut être configuré pour fournir à une température d’environnement d’ISA +40 °C la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte que la première proportion de chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air à 85 % de la vitesse de poussée maximale au décollage d’arbre de cœur se trouve dans la plage allant de 0,55 à 0,70, de préférence dans la plage allant de 0,60 à 0,70.
Le système de gestion de chaleur peut être configuré pour fournir à une température d’environnement d’ISA -69 °C la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte que le rapport de la première proportion à la seconde proportion se trouve dans la plage allant de 0,30 à 0,55, de préférence dans la plage allant de 0,35 à 0,45.
Le système de gestion de chaleur peut être configuré pour fournir la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte que la première proportion se trouve dans la plage allant de 0,40 à 0,60 à une température d’environnement d’ISA +10 °C, et la seconde proportion à une température d’environnement d’ISA +10 °C se trouve dans la plage allant de 0,80 à 0,92.
Le système de gestion de chaleur peut être configuré pour fournir la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte qu’un rapport de la première proportion à une température d’environnement d’ISA +40 °C à la première proportion à une température d’environnement d’ISA -69 °C se trouve dans la plage allant de 1,5 à 4,5, de préférence dans la plage allant de 2,0 à 4,0, plus préférablement dans la plage allant de 2,0 à 3,5.
Le système de gestion de chaleur peut être configuré pour fournir la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte qu’un rapport de la seconde proportion à une température d’environnement d’ISA +40 °C à la seconde proportion à une température d’environnement d’ISA -69 °C se trouve dans la plage allant de 1,0 à 2,1, de préférence dans la plage allant de 1,2 à 2,1, plus préférablement dans la plage allant de 1,4 à 2,0.
La seconde portion 423 est incurvée. En particulier, dans l’exemple non-limitatif représenté, elle a une forme de quart de cercle. De manière générale, la courbure de cette seconde portion 423 permet à l’anneau d’étanchéité 419 de se déformer (de manière élastique) pour suivre, le cas échéant, le déplacement relatif des pièces sur lesquelles il est monté (i.e. le distributeur 403 et la chambre de combustion 431) et pour maintenir un contact étanche continu entre elles. En outre, cette capacité de déformation, contribue aussi à faciliter l’assemblage de ces pièces pour lesquelles l’anneau d’étanchéité 419 vise à assurer l’étanchéité de la liaison.
La troisième portion 425 s’étend quant à elle radialement vers l’extérieur de l’anneau d’étanchéité 419. Elle présente en outre une surface aval 433 destinée à être maintenue en contact étanche avec une surface amont 435 du rebord annulaire 417 du distributeur 403 lorsque le système d’étanchéité 407 et le distributeur 403 sont assemblés.
Dans un mode de réalisation particulier de l’ensemble 401, la troisième portion 425 de l’anneau d’étanchéité 419 est festonnée (i.e. présente une forme de découpe réduisant la quantité de matière utilisée) au niveau de son extrémité radialement externe. Avantageusement, cet aspect permet de réduire la masse de l’anneau d’étanchéité 419.
La fixation du système d’étanchéité 407 au distributeur 403 est obtenue grâce à des moyens de fixation 437 représentés aux figures 5 et 6.
En particulier, le système d’étanchéité 407 comporte des moyens de fixation 437 qui sont répartis sur le pourtour de l’anneau d’étanchéité 419, au niveau de la troisième portion 425 et qui sont configurés pour solidariser l’anneau d’étanchéité 419 et le distributeur 403 lorsque l’un est fixé à l’autre.
Ainsi, lorsque l’anneau d’étanchéité 419 est fixé au distributeur 403 (et donc rendu solidaire de celui-ci) par l’intermédiaire des moyens de fixation 437, la surface aval 433 de l’anneau d’étanchéité 419 est maintenue en contact étanche avec la surface amont 435 du rebord annulaire 417 du distributeur 403. Plus précisément, dans l’exemple représenté, la surface aval 433 de l’anneau d’étanchéité 419 qui est plane est pressée sur la surface amont 435 du rebord annulaire 417 qui est également plane, par l’intermédiaire des moyens de fixation 437, de sorte qu’aucun flux d’air ne peut circuler entre les deux, et ce sur l’intégralité du pourtour de l’anneau d’étanchéité 419.
Dans l’exemple représenté, les moyens de fixation 437 du système d’étanchéité 407 comprennent des vis 439, positionnées dans des trous traversants 441, répartis sur le pourtour de l’anneau d’étanchéité 419, au niveau de la troisième portion 425 et comprennent également des écrous 443 qui coopèrent avec les vis 439. En outre, le rebord annulaire 417 du distributeur 403 comporte également des trous traversants 445 qui doivent être alignés avec les trous traversants 441 de l’anneau d’étanchéité 419 lorsque celui-ci est fixé au distributeur 403 de façon à ce que les vis 439 traversent les deux pièces et permettent de les serrer ensemble.
C’est donc le serrage des vis 439 avec les écrous 443 qui entraîne le maintien en contact étanche de l’anneau d’étanchéité 419 avec le distributeur 403 sur tout son pourtour. En outre, les moyens de fixation 437 peuvent être, par exemple, équirépartis avec un intervalle angulaire entre deux moyens de fixation 437 adapté pour ne pas entraîner une surcharge (i.e. une masse élevée) tout en garantissant un maintien en contact étanche sur tout le pourtour.
Dans un mode de réalisation particulier, les vis 439 peuvent être de type dit à tête D. C’est-à-dire une vis avec un méplat sur une portion (d’où le terme D) afin qui ce méplat ne puisse pas faire tourner la vis lors du serrage. Une telle vis est typiquement utilisée pour visser les assemblages de pièces dans des zones dont une partie de la vis n’est plus (ou très difficilement) accessible lors du serrage. Avantageusement, l’utilisation de ce type de vis permet de faciliter le serrage et nécessite moins d’outillage lors du montage.
Comme il est visible aux figures 5 et 6, dans l’exemple représenté, le système d’étanchéité 407 comprend également des capots 447, configurés pour être maintenus par les moyens de fixation 437 et pour entourer les moyens de fixation 437, sur tout ou partie de leur périphérie, de sorte qu’ils sont isolés d’un flux d’air circulant d’amont en aval à proximité desdits moyens de fixation 437 (i.e. le flux d’air « froid » ayant circulé à l’extérieur de la chambre de combustion et qui alimente le distributeur 403).
En particulier, chaque capot 447 a sensiblement une forme de U dont l’extrémité amont est plus longue que l’autre extrémité et recourbée vers l’aval. L’extrémité aval est quant à elle percée d’un trou traversant dans lequel est insérée la vis 439 des moyens de fixation 437. La partie amont de la vis 439 et l’écrou 443 ne sont donc pas exposés au flux d’air car ils sont recouverts par le capot (on dit aussi qu’ils sont « noyés »).
Avantageusement, les capots 447 permettent de limiter les frottements de l’air en fonctionnement. En effet, les vis 439 et les écrous 443 qui se trouvent autrement au contact du flux d’air génèrent des perturbations telles que des pertes de charges et des puissances thermiques parasites. En conséquence, cet ajout d’un capot permet d’améliorer la performance de la turbomachine et de maitriser les échanges thermiques dans la cavité ou circule le flux d’air qui alimente le distributeur 403.
Outre les caractéristiques déjà décrites, dans l’exemple représenté, comme il est visible à la , l’extrémité radialement externe aval 449 de l’anneau d’étanchéité 419 est chanfreinée. Dit autrement, en lieu et place d’une arête située sur la partie la plus externe de l’anneau d’étanchéité 419, à l’aval de celui-ci, se trouve une surface plane.
Ce chanfrein est notamment avantageux lors de la fixation de l’anneau d’étanchéité 419 sur le distributeur 403 dans la mesure où il permet un montage plus facile du premier sur le deuxième. En effet, dans l’exemple représenté, l’extrémité radialement externe de l’anneau d’étanchéité 419 vient en butée sur un bras d’extension 450 vers l’amont du rebord annulaire 417 lorsque l’anneau d’étanchéité 419 et le distributeur 403 sont assemblés. Ainsi, dans ce contexte, le chanfrein réduit les frottements lors du montage et facilite le positionnement de l’anneau d’étanchéité 419.
En référence aux figures 7 à 11 nous allons maintenant décrire un procédé d’assemblage d’un distributeur 403 avec un système d’étanchéité 401 et une chambre de combustion 431 telles qu’ils ont été décrits en référence aux figures 4 à 6.
En particulier, la montre les secteurs 404 positionnés les uns à côté des autres et posés sur un outillage de montage 451 leur assemblage. Les secteurs sont placés avec leur faces amont vers le bas.
La présente invention repose sur la découverte que, d’une manière surprenante, il est possible d’arriver à cela en prévoyant que, pour le joint profilé latéral à bossage, la base s’étend dans l’environnement du coin pour être à proximité voire au contact de l’aile du joint profilé longitudinal voire que la base s’étend encore plus loin dans l’environnement du coin pour être à proximité voire au contact de la rainure du joint profilé longitudinal.
Cette configuration est particulièrement avantageuse lorsque les deux joints profilés sont fixés au vitrage en disposant une bande de primaire d’accrochage et que les deux bandes de primaire d’accrochage présentent une composition différente ; deux compositions différentes de primaire d’accrochage impliquant que, par nature, ces compositions ne sont pas compatibles entre elles et que si les deux sont présentes, aucune ne peut remplir son rôle de primaire d’accrochage.
Cette configuration est par ailleurs particulièrement avantageuse pour gérer l’écoulement de l’eau le long du profilé latéral : l’eau glissant le long du profilé latéral est guidée vers le point le plus bas et ne stagne pas : l’eau ne reste pas et cela évite ainsi le risque que l’eau dégrade un (ou les deux) primaire(s) d’accrochage ; en outre, les salissures ne risquent pas de s’accumuler.
L’invention se rapporte ainsi, dans son acceptation la plus large, à un vitrage comprenant un élément vitré présentant une face extérieure, une face intérieure et un chant situé entre ces deux faces, un bord longitudinal, un bord latéral et un coin situé entre ledit bord longitudinal et ledit bord latéral, ledit vitrage comprenant plusieurs joints profilés différents : - un joint profilé longitudinal présentant une aile longitudinale et une rainure longitudinale pour le clipage d’une pièce de couverture extérieure audit joint profilé longitudinal, ladite aile étant fixée à ladite face intérieure le long dudit bord longitudinal et ladite rainure s’étendant à partir de ladite aile plus loin que ledit chant, - un joint profilé latéral présentant une base et un bourrelet, ladite base étant fixée à ladite face intérieure le long dudit bord latéral et ledit bourrelet s’étendant à partir de ladite base plus loin que ledit chant, le vitrage étant remarquable en ce qu’une extrémité latérale dudit joint profilé latéral s’étend dans l’environnement dudit coin avec ladite base située en vis-à-vis de ladite aile du joint profilé longitudinal, voire en vis-à-vis de ladite rainure dudit joint profilé longitudinal.
Ledit joint profilé longitudinal étant de préférence un joint profilé longitudinal bas, de préférence une extrémité latérale basse dudit joint profilé latéral s’étend dans l’environnement dudit coin bas avec ladite base située en vis-à-vis de ladite aile du joint profilé longitudinal, voire plus bas encore en vis-à-vis de ladite rainure dudit joint profilé longitudinal.
Avantageusement, dans l’environnement dudit coin ledit joint profilé longitudinal est présent en étant fixé tout le long de ladite aile longitudinale audit élément vitré ; ladite base du joint profilé latéral est également fixée audit élément vitré dans l’environnement dudit coin.
Avantageusement, ledit bord latéral de l’élément vitré est orienté sensiblement perpendiculairement par rapport audit bord longitudinal de l’élément vitré.
Avantageusement, ledit joint profilé longitudinal présente deux extrémités et ledit vitrage présente ainsi deux environnements de coins ; ces deux environnements de coin sont de préférence selon la présente invention, sans nécessairement être identique. Ces deux coins sont de préférence des coins bas.
De préférence, le long dudit profilé longitudinal ladite rainure s’étend à partir de ladite aile plus loin que ledit chant en direction centrifuge ; de préférence ladite rainure s’étend à partir de ladite aile plus loin que ledit chant en direction du bas.
De préférence, le long dudit profilé latéral ledit bourrelet s’étend à partir de ladite base plus loin que ledit chant en direction centrifuge.
De préférence, ladite extrémité du joint profilé latéral est en biseau pointu ou en biseau obtus ; dans ce cas, il est plus facile de paraître au contact que lorsque l’extrémité du joint profilé latéral est droite.
Les alcools gras peuvent être des alcools gras alcoxylés. Tel qu’il est utilisé ici, le terme « alcool gras alcoxylé » fait référence à tout alcool gras avec une chaîne carbonée de C5 ou plus, telle que définie ci-dessus, comprenant en outre au moins un groupe alcoxy. Par exemple, l’au moins un alcool gras alcoxylé peut avoir une chaîne carbonée de C8 ou plus, C10 ou plus, et C12 ou plus. En outre, par exemple, l’au moins un alcool gras alcoxylé peut être choisi parmi les polymères alcoxylés (y compris des copolymères, des terpolymères et des homopolymères) dérivés d’alcools tels que le glycérol (par exemple, polyglycéryl dérivé de quatre molécules de glycérol). L’au moins un groupe alcoxy de l’au moins un alcool gras alcoxylé peut, par exemple, être dérivé d’une réaction d’alcoxylation réalisée avec de l’oxyde d’alkylène. Des exemples non limitatifs d’au moins un alcool gras alcoxylé incluent tout alcool gras comprenant au moins un éther de polyéthylène glycol et tout alcool gras comprenant au moins un éther de polypropylène glycol.
Des exemples non limitatifs de l’au moins un alcool gras alcoxylé incluent le cétéareth-2, le cétéareth-3, le cétéareth-4, le cétéareth-5, le cétéareth-6, le cétéareth-7, le cétéareth-8, le cétéareth-9, le cétéareth-10, le cétéareth-11, le cétéareth-12, le cétéareth-13, le cétéareth-14, le cétéareth-15, le cétéareth-16, le cétéareth-17, le cétéareth-18, le cétéareth-20, le cétéareth-22, le cétéareth-23, le cétéareth-24, le cétéareth-25, le cétéareth-27, le cétéareth-28, le cétéareth-29, le cétéareth-30, le cétéareth-33, le cétéareth-34, le cétéareth-40, le cétéareth-50, le cétéareth-55, le cétéareth-60, le cétéareth-80, le cétéareth-100, le laureth-1, le laureth-2, le laureth-3, le laureth-4, le laureth-5, le laureth-6, le laureth-7, le laureth-8, le laureth-9, le laureth-10, le laureth-11, le laureth-12, le laureth-13, le laureth-14, le laureth-15, le laureth-16, le laureth-20, le laureth-23, le laureth-25, le laureth-30, le laureth-40, le déceth-3, le déceth-5, l’oleth-5, l’oleth-30, le stéareth-2, le stéareth-10, le stéareth-20, le stéareth-100, le cétylstéareth-12, le cétéareth-5, le cétéareth-5, l’éther polyglycéryl 4-laurylique, l’éther polyglycéryl 4-oléylique, l’éther polyglycéryl 2-oléylique, l’éther polyglycéryl 2-cétylique, l’éther polyglycéryl 6-cétylique, l’éther polyglycéryl 6-oléylcétylique, l’éther polyglycéryl 6-octadécylique, le C9-C11 pareth-3, le C9-C11 pareth-6, le C11-C15 pareth-3, le C11-C15 pareth-5, le C11-C15 pareth-12, le C11-C15 pareth-20, le C12-C15 pareth-9, le C12-C15 pareth-12 et le C22-C24 pareth-33.