INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, le conducteur du véhicule, en regardant l’écran 9 voit en parti le chargement de grande longueur 3.
Le fonctionnement du dispositif se comprend donc comme l’enchainement des étapes suivantes, : - acquisition 31 d’une image de l’environnement extérieur arrière proche du véhicule ; - détermination 33 d’une longueur de l’objet ; - si la longueur déterminée dépasse un premier seuil prédéterminé émission 35 d’une alerte indiquant que l’objet dépasse une longueur autorisée.
Avantageusement, la première et/ou la deuxième alerte comprend une alerte visuelle affichée sur un écran du véhicule, par exemple l’afficheur 9, mais il pourrait aussi s’agir d’un écran multimédia ou d’un combiné d’instrumentation présent dans l’habitacle du véhicule.
Ainsi, le conducteur du véhicule, en regardant l’écran 9 sait immédiatement si son chargement est conforme à la règlementation.
Il est à noter que les et 4 ne présentent qu’une vue simplifiée dans un but pédagogique. Dans un contexte réel, l’écran 9 étant celui d’un rétroviseur électronique, les éléments des et 4 se superposeront à une vue de l’environnement arrière du véhicule. La montre un exemple d’une deuxième alerte. L’alerte comporte l’affichage d’un premier symbole 51 indiquant la nécessité d’utiliser une balise à l’extrémité de la charge 3 et d’un deuxième symbole 52 représentant le deuxième seuil. La montre un exemple d’une première alerte. L’alerte comporte l’affichage d’un premier symbole 61 indiquant que la charge 3 est trop longue et d’un deuxième symbole 62 représentant le premier seuil.
Une variante consiste alors à ne déterminer la longueur de l’objet que si l’ouvrant 5 est détecté en position ouverte. En effet, sans porte ouverte le dépassement de longueur de charge n’est pas possible. L’ajout de cette condition permet d’éviter d’effectuer des mesures lorsque cela est inutile.
La détermination de la longueur peut également être effectuée de façon périodique. Cela présente l’avantage de permettre au conducteur de vérifier que son chargement n’est pas en train de glisser.
La détermination de la longueur de l’objet peut être réalisée de différentes façons. Une manière aisée et peu onéreuse se base sur le fait que, dans une série de véhicules identiques, la caméra 7 aura toujours la même position et le même champ de vision, quel que soit le véhicule.
Une étape de calibration est alors réalisée sur un véhicule en mettant en place un objet avec une longueur de correspondant au premier seuil et une longueur de correspondant au deuxième seuil.
La illustre un dispositif selon un certain mode de réalisation. Le découpage présenté à un but pédagogique pour mettre en avant les différentes fonctions. Cependant, on comprend que chaque bloc peut être implémenté en utilisant différents moyens ou leurs combinaisons, tels que des composants matériels, du logiciel, un ou plusieurs calculateurs et/ou des circuits électroniques. Chacun des composants peut inclure au moins un calculateur ou une unité de contrôle-commande. Au moins une mémoire peut être comprise dans chaque composant. La mémoire peut inclure des instructions de programme d’ordinateur ou du code logiciel.
Selon un mode réalisation de l’invention, le mélange réactionnel gazeux comprenant de l’acide acrylique obtenu par oxydation en phase gazeuse d’un précurseur de l’acide acrylique comprend du carbone d’origine renouvelable.
Selon un mode réalisation de l’invention, le précurseur de l’acide acrylique est dérivé du glycérol, de l’acide 3-hydroxypropionique ou de l’acide 2-hydroxypropionique (acide lactique).
Selon un mode réalisation préféré de l’invention, le mélange réactionnel gazeux comprend de l’acide acrylique dérivé de propylène obtenu selon un procédé d’oxydation en deux étapes.
Selon un mode de réalisation, la colonne de finition est une colonne de distillation classique.
Selon un mode de réalisation, la colonne de finition est une colonne à paroi séparatrice.
Selon un mode de réalisation la colonne de finition opère sous une pression réduite de 5 à 60 kPa.
Selon un mode de réalisation, un agent chimique de réduction des aldéhydes peut être injecté dans l’alimentation de la colonne de finition.
Selon un mode de réalisation, l’évaporateur placé en pied de la colonne de finition est un évaporateur à film travaillant sous pression réduite de 0,5 à 100 kPa.
Selon un mode de réalisation, le produit de tête de l’évaporateur est recyclé dans la ligne de soutirage latéral de la colonne de finition.
Selon un mode de réalisation, le produit de tête de l’évaporateur est recyclé en pied de la colonne de finition, en dessous de la ligne de soutirage latéral.
Selon un mode de réalisation, le ratio massique eau/adduits dans l’hydrolyseur varie de 0,1 à 1,3 bornes comprises.
Selon un mode de réalisation, le craquage thermique est effectué sur des adduits d’acide acrylique.
Après l’austénitisation, la pièce 10 subit une trempe 32 : elle est plongée dans un milieu (air, eau, huile, polymères, etc.) beaucoup plus froid pour se refroidir, typiquement à une vitesse moyenne supérieure ou égale à 0,8°C/s sur l’intervalle 800°C-100°C. Selon un mode de réalisation particulier, au cours de la trempe, la pièce peut être refroidie rapidement, par exemple à une vitesse moyenne supérieure ou égale à 0,8°C/s, jusqu’à une température comprise entre 150°C et 300°C, puis maintenue à cette température pendant une durée d’au moins 10 minutes. Suite à la trempe, la température de la pièce 10 est à nouveau augmentée pour soumettre la pièce 10 à un premier revenu 34. La température de la pièce 10 pendant le revenu 34 reste inférieure à la température Ac1. Par exemple, pendant le premier revenu 34, la pièce 10 peut être maintenue à une température comprise entre 290°C et 310°C pendant une durée comprise entre 2 heures et 12 heures. Le premier revenu 34 peut être suivi d’un deuxième revenu 36, identique ou différent du premier revenu 34. Entre le premier revenu 34 et le deuxième revenu 36, la température de la pièce 10 peut être redescendue sensiblement à la température ambiante.
A l’issue du traitement de résistance, toute la pièce 10, y compris les éléments 12, 14 et le cordon de soudure 16, est à un état homogène, avec des caractéristiques mécaniques de très haute résistance à la fois statique et en fatigue. Toutefois, la résistance à la propagation de fissure peut être relativement faible. Bien que cela ne soit pas une difficulté pour les éléments 12, 14, pour lesquels une grande expérience a été accumulée, cela peut poser problème pour la certification du cordon de soudure 16.
A cette fin, le procédé de fabrication comprend l’application locale, au cordon de soudure 16, d’un traitement d’adoucissement comprenant le chauffage du cordon de soudure 16 à une température d’adoucissement inférieure à la température Ac1. Toutefois, afin d’améliorer suffisamment la résistance à la propagation de fissures, la température d’adoucissement peut être relativement proche de la température Ac1, par exemple supérieure ou égale à Ac1-150°C. De préférence, la température d’adoucissement peut être comprise entre Ac1-125°C et Ac1-25°C. Le contrôle de la température d’adoucissement peut être réalisé en référence à des essais préalables sur des pièces instrumentées de capteurs de température, par exemple des thermocouples et/ou des pyromètres. Le cordon de soudure 16 peut être maintenu à la température d’adoucissement pendant une durée comprise entre 5 minutes et 15 heures, selon la durée prévue pour l’adoucissement : plus la température est élevée, plus l’adoucissement est rapide.
Comme illustré sur la , un équipement local 22 peut être prévu pour chauffer davantage une zone de la pièce 10 comprenant le cordon de soudure 16 qu’une zone de la pièce 10 éloignée du cordon de soudure 16. L’équipement local 22 peut comprendre un chauffage de type résistance chauffante ou tapis chauffant, qui est plaqué sur la zone comprenant le cordon de soudure 16 afin de chauffer la pièce 10 par conduction. Alternativement ou en complément, l’équipement local 22 peut comprendre une spire conductrice, positionnée par exemple coaxialement autour de la pièce 10 et au droit du cordon de soudure 16 ; en étant parcourue par des courants alternatifs, la spire crée un champ magnétique local qui induit des courants dans la pièce 10 afin de la chauffer par induction.
Bien que la illustre le cas d’un équipement local 22 placé autour de la pièce 10, l’équipement local 22 peut, alternativement ou en complément, être placé à l’intérieur de la pièce 10 le cas échéant, par exemple lorsque la pièce 10 est creuse.
Le procédé de fabrication peut, si nécessaire, comprendre d’autres étapes d’usinage à la suite du traitement d’adoucissement. Cet usinage de finition concerne généralement les opérations qui requièrent une précision incompatible avec le fait de les effectuer avant le traitement de résistance et/ou le traitement d’adoucissement.
La pièce 10 ainsi obtenue peut être utilisée pour un aéronef, par exemple pour un train d’atterrissage. Grâce au fait qu’un traitement d’adoucissement s’ajoute aux autres traitements prévus, la ténacité d’une zone de la pièce 10 comprenant le cordon de soudure 16 est augmentée, ce qui a pour effet de réduire la propagation des fissures dans le cordon de soudure 16. Par exemple, la ténacité d’une zone de la pièce comprenant le cordon de soudure 16 peut être supérieure ou égale à 80 MPa. , de préférence à 90 MPa. , de préférence encore à 100 MPa. .
Le procédé de fabrication peut en outre comprendre la certification de la pièce 10. Une première méthode 24 de certification peut être utilisée pour certifier les éléments 12, 14, tandis qu’une deuxième méthode 26 de certification, différente de la première méthode 24, peut être utilisée pour certifier le cordon de soudure 16.
Selon un exemple, la première méthode 24 peut comprendre la vérification du fait que les éléments 12, 14 sont dimensionnés pour résister à un cas de charge limite, un cas de charge ultime et/ou un certain cycle de vie en fatigue, comme détaillé précédemment. Pour le cas de charge limite, les éléments 12, 14 ne doivent pas subir de déformation plastique qui pourrait empêcher un fonctionnement en toute sécurité. Le cas de charge ultime est basé sur des efforts qui n’interviennent pas en fonction normal et qui sont supérieurs, par exemple de 50%, à ceux utilisés pour dimensionner le cas de charge limite. Enfin, le cycle de vie en fatigue peut être prédéterminé, par exemple défini par l’avionneur. Typiquement, un composant de train d’atterrissage doit pouvoir supporter 60 000 atterrissages ou décollages.
En pratique, la première méthode 24 peut être validée par comparaison avec l’expérience acquise sur des éléments 12, 14 similaires, ce qui favorise la valorisation de l’expérience et accélère les certifications.
Selon un exemple, la deuxième méthode 26 peut comprendre la vérification du fait que le cordon de soudure 16 est dimensionné pour tolérer des endommagements. Grâce au traitement d’adoucissement, non seulement le cordon de soudure 16 limite la propagation des fissures en son sein (à iso-effort, la fissure se propage d’une longueur plus faible), mais de plus, il contribue à arrêter la propagation des fissures qui se seraient initiées dans l’un des éléments 12, 14.
Des exemples concrets de mise en œuvre du procédé de fabrication sont détaillés ci-dessous.
Dans un premier exemple, les deux éléments 12, 14 sont des cylindres de révolution creux d’acier 300M forgés, de composition massique 0,415% de C, 0,79% de Mn, 1,68% de Si, 1,76% de Ni, 0,81% de Cr, 0,39% de Mo, 0,068% de V, 0,07% de Cu, 0,005% de P, 0,0006% de S. La soudure des deux éléments 12, 14 est réalisée par faisceau d’électrons. L’austénitisation comprend le maintien de la pièce 10 dans un four à une température de 870° pendant 45 minutes. La pièce 10 est trempée à l’huile jusqu’à 30°C puis revenue deux fois avec un maintien à 300°C pendant deux heures.
Ensuite, de préférence après retour de la pièce à température ambiante, une résistance chauffante est appliquée sur le cordon de soudure 16 de façon à maintenir le cordon de soudure à 635°C pendant une heure.
Lors d’essais, on mesure une ténacité comprise entre 90 MPa√m et 130 MPa√m selon les dimensions de la pièce et les températures effectives d’adoucissement.
Dans un deuxième exemple, le même procédé peut être mis en œuvre avec l’alliage 35NCD16 (norme AFNOR), de composition massique 0,32% à 0,39% de C, 0,30% à 0,60% de Mn, 0, 10% à 0,40% de Si, 3,60% à 4,10% de Ni, 1,60% à 2,00% de Cr, 0,25% à 0,40% de Mo, 0,035% ou moins de P, 0,0035% ou moins de S, selon les mêmes paramètres.
Selon l’exemple représenté notamment aux figures 2, 3 et 5, les deuxièmes moyens de fixation et les premiers moyens de fixations sont des nervures hélicoïdales complémentaires qui permettent de visser le connecteur sur le dôme, le conduit 21 du connecteur étant pourvu d’une première nervure hélicoïdale se vissant sur l’embout tubulaire 31 du dôme comportant les premiers moyens de fixation 32 constitués d’une seconde nervure annulaire complémentaire de la première pour permettre le vissage du connecteur sur l’embout du dôme. D’autres modes de réalisation des moyens de fixation sont possibles, comme une nervure annulaire à pente inclinée sur l’embout qui s’encliquette avec une seconde nervure annulaire dans le conduit.
Selon la et la , l’embout 31 constitue une partie de pied du dôme adaptée à s’insérer dans le conduit 21 du connecteur et comporte un canal 33 formant un passage de transfert du produit vers une sortie du dôme.
Selon la notamment, la cuvette 34 est entourée d’une collerette périphérique 35 de fixation du dôme sur un rebord supérieur d’un boîtier tubulaire 50 tel que représenté en .
Une paroi périphérique circulaire de la cuvette 34 est terminée au niveau de ladite sortie du dôme par un rebord 36 pourvu d’un bourrelet annulaire 36a de fixation étanche de la coupelle 70 support de la valve 75 qui sont représentées en . La fixation étanche est réalisée par exemple de manière connue par un sertissage d’un rebord rabattu de la coupelle sur le bourrelet.
Le dôme comporte selon l’exemple, entre l’embout 31 et la cuvette 34, un passage tubulaire élargi 37 dont la paroi externe, à une extrémité de liaison avec ledit embout forme un épaulement d’appui 38 pour un rebord terminal 26 du conduit 21 du connecteur ou du col d’un récipient rigide se vissant sur le pied du dôme.
Le dôme peut toutefois être conçu différemment pour recevoir directement une valve sans coupelle, le passage tubulaire élargi se prolongeant dans ce cas jusqu’au sommet du dôme pour recevoir directement la valve.
De retour à la , à l’extrémité opposée de la cuvette 34, l’embout 31 reçoit, selon l’exemple où le récipient 11 est une poche souple, une tige 40 anti-écrasement de la poche qui s’insère dans la poche 11 comme représenté en lors de la solidarisation du réservoir à poche avec le dôme. La tige anti-écrasement comporte selon l’exemple une terminaison tubulaire 41 qui s’insère dans la terminaison tubulaire 33 du pied du dôme.
La représente un boîtier distributeur de produit liquide ou pâteux comportant un boîtier tubulaire 50 de réception du réservoir à poche, comportant la poche 11 et le connecteur 20 assemblé avec le dôme 30. Le dôme est assujetti de manière étanche au boîtier, un rebord 35a de la collerette annulaire 35 du dôme étant appliqué sur un rebord supérieur 51 du boîtier tubulaire au moyen d’une bague annulaire 80. Pour ce faire, la bague annulaire 80 comporte une collerette d’appui sur la périphérie de la collerette annulaire du dôme et comporte un filetage interne 81 qui se visse sur un filetage externe 81 du boîtier.
Pour permettre de remplir le boîtier avec un gaz tel que de l’air pour mettre en pression la poche et permettre la sortie du produit qu’elle contient lors de l’ouverture de la valve de sortie de produit 75, le boîtier tubulaire comporte une valve de remplissage 52 de pressurisation de l’espace libre interne du boîtier au moyen du gaz de mise en pression de la poche 11.
De retour à la , la tige anti-écrasement comporte deux bras 40a, 40b reliés par des traverses incurvées 40c pour maintenir écartées les deux faces de la poche et permettre le passage du produit dans le conduit 33 même lorsque la poche s’écrase sous l’action du gaz contenu dans le boîtier.
Pour permettre de conserver la poche remplie lorsqu’elle n’est pas assemblée avec le dôme, un obturateur 60 de fermeture du réservoir à poche tel que représenté en est prévu.
Cet obturateur comporte une tête de manœuvre 61 ici une tête de manœuvre moletée et une partie de bouchon 62 munie de troisièmes moyens de fixation 63 complémentaire desdits deuxièmes moyens de fixation 22. Ces troisièmes moyens de fixation 63 sont ici une nervure hélicoïdale identique à celle prévue en tant que deuxième moyens de fixation sur l’embout du dôme. Ici encore d’autres types de moyens de fixations adaptés à maintenir l’obturateur avec le bouchon enfoncé dans le conduit du connecteur peuvent être prévus.
Le dôme de la présente invention est particulièrement bien adapté à recevoir une poche munie d’un connecteur tel que décrits précédemment mais est aussi utilisable avec un récipient rigide ou semi rigide.
L’invention ne se limite pas aux exemples décrits ci-avant, seulement à titre d’exemple, mais elle englobe toutes les variantes que pourra envisager l’homme de l’art dans le cadre de la protection recherchée. En particulier, le dôme peut être utilisé avec un autre type de récipient qu’une poche avec connecteur, par exemple une poche avec bague de fixation ou un récipient rigide ou semi-rigide. En outre, les premiers et deuxième moyens de fixation ne sont pas limités à des nervures ou rampes hélicoïdales mais ces moyens peuvent par exemple être réalisés avec une nervure annulaire à l’intérieur du conduit et un joint torique disposé dans une rainure sur l’embout et positionné pour passer derrière la nervure annulaire et être retenu par cette dernière en position d’assemblage du connecteur avec le dôme.
Valve à gazage rapide pour aérosol rechargeable La présente invention concerne une valve de distribution à gazage rapide, notamment pour un aérosol rechargeable contenant un produit cosmétique. L'invention concerne également un dispositif de distribution de produit comprenant une telle valve et ensemble de conditionnement de produit, notamment un aérosol rechargeable, comprenant un tel dispositif de distribution. Elle vise également un procédé de fabrication de cet ensemble de conditionnement.
Les populations bactériennes sont analysées en prenant en compte d’une part la richesse et l’équitabilité des populations de microorganisme, nous parlerons alors de diversité alpha, et d’autres part la position dans l’arbre phylogénétique des microorganismes présents dans chacun des groupes (diversité beta). La diversité alpha : la richesse et l’équitabilité sont évaluée par trois indices de diversité alpha, nommés Observed ou CHAO1, SHANNON et Inv-simpson. CHAO1 est calculé avec le nombre d’OTU différents de 0 présents pour chaque sujet + le nombre d’OTU absent. Shannon tient compte de la richesse (nombre d’OTU différents) et de l’équitabilité (abondance de chacun des différents OTU).
Le calcul de l’indice Inv-simpson prend en compte l’équitabilité et la richesse de chacun des OTU étudiés, avec, pour cet indice un impact plus important de l’équitabilité que de la richesse.
Ces différents indices sont calculés pour chacun des sujets, les moyennes de ces indices par groupe sont comparées à l’aide de tests statistiques appropriés à ce type de données.
La diversité alpha (richesse et équitabilité) des populations bactériennes du microbiote de sujets sains est significativement plus importante que celle des zones non lésionnelles (hors papules et pustules) des sujets avec acné (CHAO1 p=0,0439, SHANNON p=0,0302 et Inv-simpson p=0,0415).
La composition phylogénétique du microbiote bactérien des zones non lésionnelles (hors papules et pustules) du front des sujets avec acné (diversité beta – Indices de Jaccard (p=0,023), Bray Curtis (p=0,033) at Unifrac (p=0,038) est significativement différente de celle des sujets sains.
Les populations bactériennes qui composent le microbiote cutané du front sont plus riches, leur abondance plus équitable chez des sujets sains que sur les zones non lésionnelles (hors papules et pustules) des sujets avec acné. Les microorganismes qui composent le microbiote du front des sujets sains sont phylogénétiquement différents des microorganismes présents sur les zones non lésionnelles des sujets avec acné.
Les résultats de l’analyse descriptive au niveau du genre : moyenne des abondances relatives par groupe (sujets sains ou acnéiques) des microorganismes les plus représentés. A titre d’exemple les microorganismes les plus présents sont résumés dans le tableau 2 ci-dessous.
Genre Sujets sains Sujets acnéiques (zone non-lésionnelle) Propionibacterium (Cutibacterium) 4049 5072 Staphylococcus 843 1014 Corynebacterium 334 195 Streptococcus 227 95 Paracoccus 157 41 Micrococcus 33 17 Roseomonas 8 28 Brevundimonas 35 11 Lactobacillus 3 23 Chryseobacterium 42 12 Janibacter 12 14 Finegoldia 6 13 Dermacoccus 6 11 Neisseria 21 9 Brachybacterium 16 3 Fusobacterium 15 5 Porphyromonas 25 6 Gemella 14 5 Mycobacterium 24 5 Prevotella 27 16 Brevibacterium 25 2 Peptoniphilus 3 5 Wautersiella 10 4 Granulicatella 12 5 Anaerococcus 4 9 Kocuria 5 4 Veillonella 7 3 Clostridium 0 4 Aurantimonas 7 1 Gordonia 8 4 Aerococcus 7 1 Skermanella 2 2 Sphingomonas 9 5 Dietzia 7 0 Comamonas 1 2 Leuconostoc 0 1 Abiotrophia 3 1 Lutibacterium 2 1 Amaricoccus 3 3 Massilia 2 2 Chroococcidiopsis 12 1
Parmi les microorganismes majoritaires, ce tableau montre une abondance supérieure des populations de Cutibacterium (précédemment appelé Propionibacterium ) et de Staphylococcus, et une moindre présence des genres Corynebacterium et Streptococcus dans les zones hors papules et pustules au niveau du front des patients acnéiques par rapport aux sujets sains. En ce qui concerne les microorganismes minoritaires, leur abondance est moindre chez les sujets avec Acné par rapport aux sujets sains.
En conclusion, dans cette étude, les inventeurs ont comparé la diversité, l’équitabilité et l’éloignement phylogénétique des populations de microorganismes qui composent le microbiote des zones non lésionnelles (hors papules et pustules) du front de 30 sujets acnéiques avec le microbiote du front de 21 sujets sains. Cette comparaison a permis de mettre en évidence que le microbiote des zones non lésionnelles (hors papules et pustules) du front des sujets acnéiques était significativement différent de celui des sujets sains. Le résultat principal étant une différence significative dans la diversité, l'équitabilité des espèces bactériennes et l’éloignement phylogénétique, à savoir une plus grande richesse et une population différente entre sujets sains et sujets avec acné.
Exemple 13 : Formulation d’une composition utile dans le cadre de la présente invention
La composition sous forme de crème présente une formulation telle que décrite dans le tableau 3 ci-dessous (formule A):
Composants Quantité (% en poids) Eau Qsp 100 g Benzoate de sodium 0,2 Hydroxyde de sodium Qsp pH=5 Capric Caprylic / Triglycerides 5-12 Glycérine 7,0 Stéarate de glycéryle 1-3 Alcool béhénique 1-2 Sodium stéaroyl glutamate 0,5-1 Pentylène glycol 3-5 Cellulose microcristalline 2-3 Gomme xanthane 0,3-0,5 Extrait sec de Garcinia mangostana 0,15 Jus d’ Avena sativa fraiche 1,0
Exemple 14 : Etude d’une composition selon l’invention sur l’efficacité contre l’acné
La poignée comprend également une lame élastique configurée pour coopérer avec le premier élément de blocage de la masse inertielle pour bloquer la masse inertielle en position de blocage.
Selon l’invention, la masse inertielle comprend un deuxième élément de blocage destiné à bloquer la lame élastique.
L’invention fournit ainsi une poignée d'un ouvrant de véhicule automobile comprenant un dispositif de blocage rendant le blocage du levier de préhension par la masse inertielle plus fiable et plus robuste.
En condition normale d’utilisation, lorsqu’il n’y a pas de blocage du levier de transmission par la masse inertielle, la lame élastique est en appui sur la masse inertielle, sous contrainte, correspondant à sa position initiale de repos.