INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, le copolyamide rPA et/ou vPA résulte de la condensation d'au moins deux monomères différents, par exemple d’au moins deux acides alpha-oméga aminocarboxyliques différents ou de deux lactames différents ou d'un lactame et d'un acide alpha-oméga aminocarboxylique de nombre de carbone différents. Il est également possible de citer les copolyamides résultant de la condensation d'au moins un acide alpha-oméga aminocarboxylique (ou un lactame), au moins une diamine et au moins un acide dicarboxylique. Il est également possible de citer les copolyamides résultant de la condensation d'une diamine aliphatique avec un diacide carboxylique aliphatique et au moins un autre monomère choisi parmi les diamines aliphatiques différentes de la précédente et les diacides aliphatiques différents du précédent.
La présente invention porte sur une composition dermatologique comprenant un extrait de Garcinia mangostana et un jus d’ Avena sativa fraiche, avec au moins un excipient dermatologiquement acceptable, pour son utilisation pour équilibrer le microbiote de la peau par voie topique.
La présente invention porte également sur l’utilisation cosmétique d’une composition comprenant un extrait de Garcinia mangostana et un jus d’ Avena sativa fraiche, avec au moins un excipient cosmétiquement acceptable, pour équilibrer le microbiote de la peau par voie topique.
DESCRITION DETAILLEE DE L’INVENTION
La présente invention a pour objet de répondre à ses besoins. En effet, les inventeurs ont mis en évidence, de façon tout à fait inattendue, que des compositions cosmétiques ou dermatologiques comprenant un extrait de Garcinia mangostana L. et un jus d’ Avena sativa fraîche avaient la capacité d’équilibrer les microbiotes bactériens de la peau, en particulier des peaux acnéiques, et ce dès les stades précoces de la pathologie.
L’extrait de Garcinia mangostana et le jus d’ Avena sativa fraîche, utiles dans le cadre de la présente invention peuvent être tels que décrits ci-après.
Le terme « environ » tel qu’employé ci-après signifie que la valeur concernée peut être inférieure ou supérieure de 10%, notamment de 5%, en particulier de 1%, par rapport à la valeur indiquée.
Extrait de Garcinia mangostana Garcinia mangostana L. est un arbre tropical originaire d’Asie du Sud-Est, aujourd’hui cultivé dans de nombreux pays tropicaux pour son fruit comestible, le mangoustan, également appelé « fruit de Dieux » ou « rien des fruits ».
Garcinia mangostana L. est un arbre dioïque pouvant atteindre 20 mètres de hauteur à l’état sauvage. Ses feuilles sont lisses, luisantes, coriaces, elliptiques à elliptiques-oblongues, mesurant 14 à 25 cm sur 5 à 10cm. Leur base est cunéiforme à subarrondie, l’apex est courtement acuminé. Les fleurs, mâles, rares, sont groupées 2 à 9 à l’extrémité de brindilles, tandis que les fleurs femelles, un peu plus grandes que les fleurs mâles, sont solitaires ou par paires. Le fruit est constitué d’un épais péricarpe de couleur rose à violacé très sombre à maturité, renfermant une chair blanche comestible et enveloppant 4 à 5 graines.
Le mangoustan est connu depuis des siècles dans la médecine traditionnelle asiatique pour ses activités antioxydante, anti-inflammatoire et antibactérienne. Le péricarpe notamment est utilisé en cas d’infection cutanée, de diarrhées, de douleurs abdominales, d’infection urinaire ou de contusions. Il peut également être utilisé en cas de fièvre (Ovalle-Magallanes et al., Food Chem Toxicol 109 : 102-122, 2017). On observe également en occident un fort engouement pour le mangoustan depuis une dizaine d’années. De nombreux jus de fruits à base de chair et de péricarpe, compléments alimentaires et produits topiques contenant du mangoustan sont commercialisés et de récentes études cliniques montrent leur intérêt dans diverses indications telles que la perte de poids (Udani et al., Nutr J, 8 : 48, 2009) et la parodontite (Mahendra et al., J Investig Clin Dent, 8(4), 2017). On trouve également des extraits de mangoustan comme actifs dans plusieurs références cosmétiques pour leurs propriétés anti-âge ou amincissante.
Le péricarpe de mangoustan est une source importante de xanthones dont les principales sont l’a-mangostine et la g-mangostine (Ovalle-Magallanes et al., 2017). Le péricarpe de mangoustan contient par ailleurs des tanins, des anthocyanes et des sucres. Des extraits de fruits, et plus particulièrement de péricarpe de mangoustan plus ou moins enrichis en xanthones ont fait l’objet de nombreuses études pharmacologiques, à la fois in vitro et in vivo . Les principales activités mises en évidence sont des propriétés antitumorales, notamment au niveau de la prostate, du poumon, du sein et du côlon, anti-inflammatoires, antioxydantes, anti-diabétiques, anti-hyperlipidémiques et antibactériennes.
Dans ce cas, la perte de charge pour le gaz réactif circulant dans les canaux n’est pas la même, en fonction de l’orientation au point de jonction.
En conséquence, le débit de gaz réactif n’est pas le même dans tous les canaux, et le fonctionnement de la pile à combustible n’est pas optimal.
Le gaz est en effet mal distribué au contact de la couche catalytique jouxtant la plaque de séparation.
Il est possible aussi de prévoir que les parties d’extrémité des canaux ondulés se raccordant aux canaux obliques sont rectilignes et parallèles entre elles.
Toutefois, il y a dans ce cas un risque que les parties d’extrémité des canaux ondulés des différentes plaques s’imbriquent les unes dans les autres au moment de l’assemblage de la pile, quand les plaques sont mises en pression les unes contre les autres.
Dans ce contexte, l’invention vise à proposer une plaque de séparation pour une cellule électrochimique d’une pile à combustible contribuant à résoudre les problèmes ci-dessus.
A cette fin, l’invention porte sur une plaque de séparation pour une cellule électrochimique d’une pile à combustible, la plaque de séparation comportant, dans une première face :
* une pluralité de canaux ondulés de circulation d’un premier gaz réactif, les canaux ondulés présentant des parties d’extrémité respectives s’étendant toutes suivant une même première direction et formant des ondulations ayant une même période déterminée; * une pluralité de canaux obliques, chacun s’étendant suivant une seconde direction sécante avec la première direction, la partie d’extrémité de chaque canal ondulé se raccordant à un des canaux obliques en un point de jonction;
les points de jonction définissant des points de projection en projection sur une droite parallèle à la première direction, la projection étant selon une troisième direction perpendiculaire à la première direction, lesdits points de projection étant régulièrement espacés les uns des autres selon la première direction et séparés les uns des autres par un écart constant égal à un multiple de ladite période déterminée.
Du fait que les points de projection sont régulièrement espacés les uns des autres selon la première direction, et sont séparés les uns des autres par un écart constant égal à un multiple de ladite période déterminée, l’extrémité du canal ondulé au niveau du point de jonction a toujours la même orientation, pour tous les canaux ondulés.
De ce fait, le raccordement entre les canaux obliques et les canaux ondulés est sensiblement identique pour tous les canaux ondulés.
La perte de charge pour le gaz réactif circulant dans les canaux est pratiquement la même, de telle sorte que la répartition du gaz réactif dans les différents canaux ondulés est uniforme.
De ce fait, la première couche catalytique est alimentée en gaz réactif de manière homogène, et le fonctionnement de la pile à combustible est amélioré.
Par ailleurs, les parties d’extrémité des canaux ondulés comportent des ondulations, ce qui contribue à empêcher l’imbrication des canaux des différentes plaques les uns dans les autres au moment de l’assemblage de la pile à combustible.
La plaque de séparation peut également présenter une ou plusieurs des caractéristiques ci-dessous, considérées individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles :
- les points de projection sont séparés les uns des autres par un écart constant égal à ladite période déterminée ;
Avec un tel arrangement, le dispositif de reprise des efforts de poussée est amélioré et présente des chemins secondaires de transfert d’efforts.
Avantageusement, l’attache moteur arrière est articulée à la ferrure principale.
Avantageusement, la ferrure principale comprend une bride centrale traversée par un alésage traversant coaxial avec l’axe principal, le palonnier présente une chappe arrière femelle dans laquelle s’introduit la bride centrale, la chape arrière femelle est constituée de deux branches arrière où chacune est traversée par un alésage arrière coaxial avec l’axe principal, le dispositif de reprise d’effort de poussée comporte un axe de liaison arrière emmanché dans l’alésage traversant de la bride centrale et les alésages arrière de la chape arrière femelle, pour chaque bielle, le palonnier présente une chape avant femelle dans laquelle s’introduit l’extrémité arrière de ladite bielle qui est traversée par un alésage traversant coaxial avec l’axe de liaison avant correspondant, chaque chape avant femelle est constituée de deux branches avant où chacune est traversée par un alésage avant coaxial avec l’axe de liaison avant correspondant, et pour chaque bielle, le dispositif de reprise d’efforts de poussée comporte un axe de liaison avant emmanché dans l’alésage traversant de ladite bielle et dans les alésages avant de la chape avant femelle.
Avantageusement, le palonnier comporte un corps et deux flancs, le corps est traversé par le perçage et comporte les branches arrière et les branches avant, chaque flanc est en appui extérieur contre une branche arrière et une branche avant de chaque chape avant femelle, pour chaque alésage arrière, le flanc accolé à la branche arrière correspondant audit alésage arrière est traversé par un alésage secondaire arrière coaxial avec ledit alésage arrière, l’axe de liaison arrière traverse également les alésages secondaires arrière des flancs, pour chaque alésage avant d’une chape avant femelle, le flanc accolé à la branche avant correspondant audit alésage avant est traversé par un alésage secondaire avant coaxial avec ledit alésage avant et l’axe de liaison avant traverse également les alésages secondaires avant des flancs.
L'invention propose également un aéronef, une voilure et un ensemble de motorisation selon l'une des variantes précédentes dont le mât est fixé sous la voilure.
est une vue schématique selon une coupe longitudinale d’un ensemble de motorisation selon l’invention attaché à une aile d’un aéronef,
est une vue en perspective d’un dispositif de reprise d’efforts de poussée de l’ensemble de motorisation représenté à la , selon un premier mode de réalisation de l’invention,
est une vue éclatée et en perspective du dispositif de reprise d’efforts de poussée de la ,
est une vue en perspective d’un dispositif de reprise d’efforts de poussée de l’ensemble de motorisation représenté à la , selon un deuxième mode de réalisation de l’invention,
est une vue en coupe par le plan moyen de transmission des efforts de poussée P du dispositif de reprise d’efforts de poussée de la ,
est une vue éclatée et en perspective d’un palonnier mis en œuvre dans l’invention, et
est une vue en perspective d’un dispositif de reprise d’efforts de poussée de l’état de la technique.
La montre un aéronef 50 qui présente une voilure 52 sous laquelle est monté un ensemble de motorisation 100 qui comporte une turbomachine 102 et un mât 104.
Les résonateurs axisymétriques, c’est-à-dire présentant une symétrie de révolution autour d’un axe, présentent de plus la propriété qu’en l’absence de l’application d’une force opposée aux forces de Coriolis, la mesure de la position du repère lié à l’objet tournant par rapport à la vibration fixe donne directement l’information de position angulaire de l’objet. On parle alors de fonctionnement en mode gyroscope, par opposition au précédent mode de fonctionnement, appelé mode gyromètre.
De tels CVG axisymétriques utilisent en général un résonateur de forme hémisphérique, ou cylindrique, ou annulaire ou polygonale à 8×k côtés de longueurs identiques equi-répartis angulairement avec k un nombre entier non nul. Dans ce cas, le résonateur possède deux modes de résonance de fréquences identiques appelés modes primaire et secondaire ayant la propriété d’être modalement orthogonaux, ce qui se traduit par un angle de 45 degrés dans l’espace physique du résonateur.
Ces CVG axisymétriques embarquent une électronique avancée permettant le contrôle de la vibration, c’est-à-dire le mode de vibration primaire, ainsi que le mode de vibration secondaire, ou une combinaison de ces modes. Cette électronique met également en œuvre des algorithmes visant à identifier et supprimer toute dérive de sorte à obtenir la plus grande précision de mesure possible.
Les algorithmes de contrôle, aussi appelés algorithmes de mise en œuvre, sont généralement fondés sur des principes présentés dans le guide IEEE 1431-2004, intitulé « IEEE Standard Specification Format Guide and Test Procedure for Coriolis Vibratory Gyros ». Ces algorithmes implémentent classiquement quatre boucles de contrôle de la vibration et sont appelés FTR (Force To Rebalance) pour une mise en œuvre gyromètre, et WA (Whole Angle) pour une mise en œuvre gyroscope.
Concernant les algorithmes de correction des erreurs senseurs, généralement associées au biais et au facteur d’échelle, les plus rudimentaires procèdent hors boucles de contrôle (ou en aval des boucles) par la simple application de polynômes de compensation fonction de la température, et les plus complexes, utilisant les propriétés des CVG à modes de vibration symétriques décrits ci-dessus, interviennent dans les boucles de contrôle. Ces algorithmes complexes nécessitent généralement de faire tourner le plan de vibration alors qu’aucune rotation inertielle n’est appliquée au résonateur. On parle alors de rotation électrique. Pour obtenir cela, le mode gyroscope est implémenté, avec l’ajout d’une force de précession électrique poussant électriquement la vibration de manière contrôlée tout en maintenant l’amplitude de vibration constante. La compensation des erreurs passe alors par la mise en place de matrices de correction sur les signaux de détection et d’excitation, suivies d’autres matrices de correction visant les erreurs physiques du senseur lui-même. Cependant, et en particulier lorsque d’excellentes performances sont recherchées, les algorithmes reposant sur la mise en œuvre de ces matrices de rotation exigent de fortes puissances de calcul, et restent perfectibles.
Les objets assignés à l’invention sont atteints à l’aide d’un procédé de mesure d’une vitesse angulaire d’une rotation et/ou d’une position angulaire, selon un axe sensible d’un capteur gyroscopique vibrant, comprenant la mise en œuvre, par des moyens de traitement de données du capteur gyroscopique vibrant, d’étapes de : (a) Réception, depuis une instrumentation de couplage électromécanique d’un résonateur du capteur gyroscopique vibrant, d’un premier signal de détection d’une vibration dudit résonateur selon un mode primaire de résonance, et d’un deuxième signal de détection d’une vibration dudit résonateur selon un mode secondaire de résonance ; chacun du premier et du deuxième signal de détection comprenant une composante en phase et une composante en quadrature de phase ; ledit résonateur étant mis en vibration via ladite instrumentation de couplage électromécanique selon un premier signal d’excitation du mode primaire de résonance et un deuxième signal d’excitation du mode secondaire de résonance ; (b) Mise en œuvre d’au moins quatre boucles de contrôle dont : ○ une première boucle de contrôle de l’amplitude de la vibration du résonateur selon l’axe du mode primaire de résonance, utilisant un premier régulateur ; ○ une deuxième boucle à phase asservie générant des signaux harmoniques de référence en phase et en quadrature de phase du mode primaire et/ou du mode secondaire, permettant de séparer lesdites composantes en phase et en quadrature de phase des signaux de détection, utilisant un deuxième régulateur ; ○ une troisième boucle de compensation des forces de Coriolis due à ladite rotation du résonateur excitant un mode de résonance perpendiculaire à la vibration, utilisant un troisième régulateur ; ○ une quatrième boucle de contrôle de la quadrature dudit mode de résonance perpendiculaire à la vibration du résonateur utilisant un quatrième régulateur ; (c) Estimation de ladite vitesse angulaire et/ou de ladite position angulaire, en fonction des sorties des régulateurs ; caractérisé en ce que la vibration est contrainte par les premier et deuxième signaux d’excitation de sorte à présenter un angle azimutal dans la base modale orthogonale des modes primaire et secondaire, le premier régulateur cherchant à minimiser la différence entre la composante en phase du premier signal de détection et le produit, par un premier coefficient fonction de l’angle azimutal, d’une amplitude de consigne de la vibration du résonateur, et le troisième régulateur cherchant à minimiser la différence entre la composante en phase du deuxième signal de détection et le produit, par un deuxième coefficient fonction de l’angle azimutal, de ladite amplitude de consigne de la vibration du résonateur, la première boucle étant également une boucle de compensation des forces de Coriolis et la troisième boucle étant également une boucle de contrôle en amplitude de la vibration du résonateur selon l’axe du mode secondaire de résonance.
Le procédé comprend une étape (i) préalable de sélection d’un mode opératoire parmi au moins un mode dit Force-To-Rebalance toute attitude, FTR TT, dans lequel ledit angle azimutal θ présente une valeur manuellement sélectionnée, alors qu’une cinquième boucle de contrôle n’est pas mise en œuvre, et un mode dit Whole Angle, WA, dans lequel la cinquième boucle de contrôle est mise en œuvre.
Ladite sélection d’un mode opératoire est réalisée en fonction du résultat de la comparaison entre la vitesse angulaire estimée et au moins un seuil.
Les objets assignés à l’invention sont également atteints à l’aide d’un capteur gyroscopique vibrant pour la mesure d’une vitesse angulaire ou d’une rotation selon un axe sensible, comprenant : - un résonateur présentant une instrumentation de couplage électromécanique pour la mise en vibration dudit résonateur selon un premier signal d’excitation issu d’un mode primaire de résonance et un deuxième signal d’excitation issu d’un mode secondaire de résonance ; - des moyens de traitement de données configurés pour : ○ recevoir, depuis l’instrumentation de couplage électromécanique, un premier signal de détection d’une vibration dudit résonateur selon le mode primaire de résonance, et d’un deuxième signal de détection d’une vibration dudit résonateur selon le mode secondaire de résonance ; chacun du premier et du deuxième signal de détection comprenant une composante en phase et une composante en quadrature de phase ; ○ mettre en œuvre au moins quatre boucles de contrôle dont : ■ une première boucle de contrôle de l’amplitude de la vibration du résonateur selon l’axe du mode primaire de résonance, utilisant un premier régulateur ; ■ une deuxième boucle à phase asservie générant des signaux harmoniques de référence en phase et en quadrature de phase du mode primaire et/ou du mode secondaire, permettant de séparer lesdites composantes en phase et en quadrature de phase des signaux de détection, utilisant un deuxième régulateur; ■ une troisième boucle de compensation des forces de Coriolis due à ladite rotation du résonateur excitant un mode de résonance perpendiculaire à la vibration, utilisant un troisième régulateur ; ■ une quatrième boucle de contrôle de la quadrature dudit mode de résonance perpendiculaire à la vibration du résonateur utilisant un quatrième régulateur ; ○ estimer ladite vitesse angulaire et/ou la position angulaire en fonction des sorties des régulateurs ; caractérisé en ce que la vibration est contrainte par les premier et deuxième signaux d’excitation de sorte à présenter un angle azimutal dans la base modale orthogonale des modes primaire et secondaire, le premier régulateur cherchant à minimiser la différence entre la composante en phase du premier signal de détection et le produit, par un premier coefficient fonction de l’angle azimutal, d’une amplitude de consigne de la vibration du résonateur, et le troisième régulateur cherchant à minimiser la différence entre la composante en phase du deuxième signal de détection et le produit, par un deuxième coefficient fonction de l’angle azimutal, de ladite amplitude de consigne de la vibration du résonateur, la première boucle étant également une boucle de compensation des forces de Coriolis et la troisième boucle étant également une boucle de contrôle en amplitude de la vibration du résonateur selon l’axe du mode secondaire de résonance.
Les objets assignés à l’invention sont par ailleurs atteints à l’aide d’un produit programme d’ordinateur ou programme d’un circuit logique programmable comprenant des instructions de code pour l’exécution d’un procédé selon l’invention, de mesure de la vitesse angulaire d’une rotation, ou de position angulaire, selon un axe sensible d’un capteur gyroscopique vibrant axisymétrique, et permettant à partir de ces mesures d’en déduire des corrections des erreurs du senseur applicables aux boucles de contrôle de la vibration pour améliorer les performances lorsque ledit programme est exécuté sur un ordinateur ou un circuit logique programmable au sein de l’électronique de mise en œuvre du capteur.
Les objets assignés à l’invention sont enfin atteints à l’aide d’un moyen de stockage lisible par un équipement informatique ou un circuit logique programmable sur lequel est enregistré un produit programme d’ordinateur ou un produit programme d’un circuit logique programmable comprenant des instructions de code et des paramètres fixes stockés pour l’exécution d’un procédé selon l’invention de mesure de la vitesse angulaire d’une rotation, ou de mesure de la position angulaire, selon un axe sensible d’un capteur gyroscopique vibrant axisymétrique, et permettant à partir de ces mesures d’en déduire des corrections des erreurs du senseur stockées sur un moyen de stockage lisible par un équipement informatique ou un circuit logique programmable applicables aux boucles pour améliorer les performances lorsque ledit programme est exécuté sur un ordinateur ou un circuit logique programmable au sein de l’électronique de mise en œuvre du capteur.
illustre, selon une vue schématique en perspective, un capteur gyroscopique vibrant axisymétrique.
illustre, selon une vue schématique du dessus, un résonateur du capteur gyroscopique vibrant.
Le serveur de temps 37 devant transmettre un horodatage aux différents éléments de l’installation, il est donc indexé sur une horloge de référence 38.
De préférence, ladite horloge de référence 38 est une horloge atomique.
De préférence encore, ladite horloge atomique 38 est couplée à au moins un récepteur d’un système de positionnement par satellites, ou système GNSS (GPS, GALILEO, GLONASS …). Ceci permet de pouvoir coupler l’installation 1 avec ledit système GNSS. On note toutefois que si ce système GNSS n’est pas disponible même temporairement, l’installation 1 peut continuer à fonctionner sans pertes de performances du fait que l’horloge de référence 38 soit une horloge atomique.
Ladite horloge de référence 38 fait ou non partie du système sol 3 et/ou fait ou non partie du module d’assistance à l’atterrissage 21. Dans le cas présent l’horloge de référence est incorporée au module d’assistance à l’atterrissage 21 et plus particulièrement à l’appareil de synchronisation 36.
Au sein du module d’assistance à l’atterrissage 21, une information caractéristique de l’horloge de référence 38 (telle qu’une information d’horodatage indexée sur l’horloge de référence 38) est par exemple transmise par le serveur de temps 37 au moins à l’organe de calcul 34 et à l’interface de communication spécifique 31 (soit directement soit par l’intermédiaire de l’organe de calcul 34).