INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par surface inférieure de la première couche interfaciale, au sens de la présente invention, on entend la surface en contact avec la surface supérieure de l’électrode inférieure.
Par première couche interfaciale exempte d’oxyde métallique, au sens de la présente invention, on entend une couche qui ne contient pas d’oxyde métallique comme, par exemple, un oxyde de zinc (ZnO), des oxydes de titane (TiO x ), des oxydes de zinc (AZO) ou encore un dioxyde d’étain (SnO 2 ).
Par ailleurs, à titre d’exemple uniquement, comme première couche interfaciale, on peut citer une couche comprenant, en substitution des oxydes métalliques actuellement utilisés, un matériau choisie parmi le Poly(9,9-bis(3’-(N,N-dimethyl)-N-ethylammoinium-propyl-2,7-fluorene)-alt-2,7-(9,9-dioctylfluorene))dibromide (PFN-Br), le polyéthylèneimine (PEI), le PEIE, le Poly [(9,9-bis(3'-(N,N-dimethylamino)propyl)-2,7-fluorene)-alt-2,7-(9,9–dioctylfluorene)] (PFN), N,N'-Bis(N,N-dimethylpropan-1-amine oxide)perylene-3,4,9,10-tetracarboxylic diimide (PDI-NO) ou le N,N'-Bis{3-[3-(Dimethylamino)propylamino]propyl}perylene-3,4,9,10-tetracarboxylic diimide (PDINN).
Avantageusement, il est préférable d’optimiser les interfaces entre la première couche interfaciale et les couches adjacentes afin garantir d’assurer des transferts efficaces des charges photo générées. Par conséquent, la première couche interfaciale peut présenter une rugosité Rms inférieure à 5 nm, de préférence entre 2nm et 5nm.
Avantageusement, la première couche interfaciale peut comprendre de l’azote.
Avantageusement, la deuxième couche interfaciale peut comprendre un mélange polymère de poly(3,4-éthylènedioxythiophène) et de poly(styrène-sulfonate) de sodium.
Dans une première variante d’un mode particulier de réalisation, la cellule photovoltaïque peut comprendre en outre une électrode supérieure recouvrant la deuxième couche interfaciale.
À titre d’exemple, cette électrode supérieure peut être une électrode métallique réfléchissante, par exemple en argent.
Dans une deuxième variante d’un mode particulier de réalisation, la deuxième couche interfaciale comprenant le mélange polymère de poly(3,4-éthylènedioxythiophène) et de poly(styrène-sulfonate) de sodium peut être une électrode supérieure.
Selon cette deuxième variante d’un mode particulier de réalisation, la deuxième couche interfaciale peut de préférence être continue, et peut présenter une structure fibreuse et une épaisseur moyenne comprise entre 100 nm et 400 nm. Dans ces conditions, la deuxième couche interfaciale peut présenter une résistivité électrique comprise entre 50 et 150 ohm/sq.
Par continue, au sens de la présente invention, on entend une couche qui ne contient pas de trous (toute la surface de la couche est couverte par le matériaux de la couche interfaciale).
Par structure fibreuse, au sens de la présente invention, on entend une structuration particulière de la couche à une échelle nanométrique en formant des fibres de PEDOT: PSS. Les fibres conductrices en PEDOT: PSS sont bien percolées entre elles et assurent la continuité de la matière et par conséquents le transport des charges dans la couche est facilités : on aura moins de résistance au transport des charge dans la couche et donc on améliore la conductivité de la couche.
Selon cette deuxième variante, une durée de vie significative de la cellule photovoltaïque est assurée sous un rayonnement artificiel. Cette deuxième variante présente également l’avantage de garantir le fonctionnement de cellules photovoltaïques organiques sous rayonnement artificiel en s’affranchissant de la nécessité d’être exposée à un rayonnement solaire, en particulier de la nécessité d’être exposée à une irradiation ultraviolette.
La charge introduite dans le four dans l’étape a comporte au moins un carbonate de métal alcalin ou alcalino-terreux.
Lors de l’étape b., ledit au moins un carbonate subit une réaction de dissociation. Du CO 2 gazeux est alors libéré.
L’effluent gazeux évacué du four lors de l’étape d. contient du CO 2 . Le CO 2 présent dans l’effluent gazeux inclut du CO 2 gazeux libéré suite à la dissociation décrite ci-dessus du ou des carbonates dans la charge, mais peut également comporter du CO 2 gazeux d’autre origine, par exemple du CO 2 généré quand un combustible carboné est brûlé pour chauffer le four.
Suivant la présente invention, le procédé comporte également une étape e., dans laquelle on utilise l’effluant gazeux, évacué du four pendant l’étape d., pour produire, par carbonatation avec le CO 2 présent dans ledit effluent gazeux, au moins un additif sous forme de carbonate de métal alcalin ou de métal alcalino-terreux. Au moins une partie de l’additif ainsi produit est incorporée dans la charge qui est introduite dans le four dans l’étape a.
De cette manière, au moins une partie du CO 2 présent dans l’effluent gazeux évacué du four est captée par la réaction de carbonatation et recyclée vers le four au lieu d’être émise dans l’atmosphère.
Dans le présent contexte, on comprend par ‘additif fonctionnel’ un ingrédient de la charge solide, autre que le sable (SiO 2 ). Lesdits additifs fonctionnels sont ajoutés à la charge afin d’améliorer la fusion et/ou l’affinage et/ou le formage du verre (par exemple dans le cas des fibres de verre), ou encore afin de modifier les propriétés du produit en verre solide obtenu (par exemple : l’indice de réfraction, la résistance au choc thermique, le module d’Young, etc.).
On peut ainsi ajouter à la charge : du carbonate de sodium, le cas échéant accompagné de carbonate de potassium, en tant que fondant, du carbonate de calcium, le cas échéant accompagné de carbonate de magnésium, en tant que stabilisant, de l’oxyde d’aluminium pour augmenter la résistance hydrolytique, de l’oxyde de plomb, pour augmenter la densité, l’indice de réfraction et la brillance du verre, de l’oxyde de bore en tant que formateur de réseau apportant une plus grande stabilité thermique, des oxydes métalliques des éléments de transition et/ou certains lanthanides en tant que colorant ou décolorant, et des additifs d’oxydo-reduction tels que le carbone et le sulfate de sodium.
Le réacteur dans lequel la carbonatation de l’étape e. a lieu est appelé un ‘carbonateur’. La carbonatation est avantageusement réalisée par contact direct entre l’effluent gazeux évacué du four avec l’oxyde et/ou l’hydroxyde du métal alcalin ou de métal alcalino-terreux du carbonate à produire à l’intérieur du carbonateur.
Ainsi, la carbonatation peut être réalisée par contact direct entre l’effluent gazeux et l’oxyde du métal alcalin ou de métal alcalino-terreux du carbonate, par contact direct entre l’effluent gazeux et l’hydroxyde du métal alcalin ou de métal alcalino-terreux du carbonate ou encore, par contact direct entre l’effluent et un mélange de l’oxyde et de l’hydroxyde du métal alcalin ou de métal alcalino-terreux du carbonate.
On peut, par exemple, produire du carbonate de calcium, en tant qu’additif, en mettant l’effluent gazeux contenant du CO 2 en contact avec du CaO et/ou du Ca(OH) 2 .
Quand, lors de l’étape e., il est envisagé de produire des carbonates de plusieurs métaux alcalins et/ou alcalino-terreux, ces carbonates peuvent être produits dans des carbonateurs séparés ou de l’effluent gazeux contenant du CO 2 peut être mis en contact avec l’oxyde et/ou l’hydroxyde de plusieurs métaux alcalins et/ou alcalino-terreux dans un même carbonateur.
Le carbonateur peut être un carbonateur batch, un carbonateur à lit fluidisé ou un carbonateur à lit entraîné.
Afin d’accélérer la carbonatation, il convient de maximiser la surface de contact entre, d’une part, l’effluent gazeux, et le CO 2 qu’il contient, et, d’autre part l’oxyde/hydroxyde du métal métaux alcalin ou alcalino-terreux. En effet, on distingue deux phases dans la réaction de carbonatation : une première phase à réaction très rapide, à la surface de contact entre le CO 2 gazeux et l’oxyde/hydroxide solide et une deuxième phase à réaction plus lente dont la vitesse est contrôlée par la diffusion du CO2 dans la phase solide.
Il convient ainsi d’utiliser un oxyde/hydroxyde à faible granulométrie, par exemple une granulométrie inférieure à 1mm, de préférence entre 100 et 200µm. Il est également possible d’améliorer le contact entre l’effluent gazeux et l’oxyde en utilisant un oxyde poreux, par exemple un oxyde avec une porosité d’au moins 0,078 cm3/Å/g. On utilise avantageusement un oxyde ayant une surface spécifique (BET) supérieure à 17.
La carbonatation/décarbonatation est une réaction chimique d’équilibre (réaction réversible). Il convient par conséquent de choisir, pour le carbonateur, des conditions de réaction favorisant la carbonatation sur la décarbonatation. Un paramètre important dans ce contexte est la température dans le carbonateur. La température dans le carbonateur est maintenue en-dessous des températures qui favorisent la décarbonatation. La carbonatation dans le carbonateur a généralement lieu à une température en-dessous de 1050°C, de préférence en-dessous de 950°C. Il s’est avéré avantageux d’effectuer la carbonatation dans le carbonateur à une température entre 500°C et 950°C, de préférence entre 550°C et 800°C, encore de préférence entre 550°C et 700°C. Cette température peut également être sélectionnée en fonction du métal alcalin ou alcalino-terreux du carbonate à produire ainsi qu’en fonction de l’utilisation de l’oxyde ou de l’hydroxyde dudit métal comme matière première pour la carbonatation.
La température dans le carbonateur est, dans une large mesure, déterminée par la température à laquelle l’effluent gazeux est introduit dans le carbonateur. La température à laquelle l’effluent gazeux est introduit dans le carbonateur est avantageusement entre 600°C et 1000°C, de préférence entre 650°C et 950°C, encore de préférence entre 700°C et 900°C.
13 C RMN (100 MHz, DMSOd 6 ) δ : 165,63 (C-OH), 162,22 (C=O), 161,65 (C-O), 154,65 (C-O), 124,09 (CH-Ar), 112,81 (CH-Ar), 107,19 (C-Ar), 102,27 (CH-Ar), 87,12 ( CH -COH), 69,11 (O-CH 2 ), 27,70 (O-CH 2 - CH 2 ), 27,59 (CH 2 -CH 2 ), 21,79 (CH 3 - CH 2 ), 13,86 ( CH 3 ).
Composé (I- 8 ) : 3-Chloro-4-méthyl-7-(pentoxy)- 2H -1-benzopyran-2-one
Le protocole tel que décrit ci-dessus a été mis en œuvre avec 1 g de 3-chloro-7-hydroxy-4-méthyl coumarine, 2 équivalents de K 2 CO 3 dans 20 ml de DMF. 2 équivalents de iodopentane ont été utilisés, et la réaction a été conduite à 90°C pendant 9 heures. Après recristallisation dans l’éthanol, le composé (I-8) a été obtenu sous la forme d’une poudre beige clair, avec un rendement de 75 % (m/z = 281,06 (M+H) (TR = 6,54 min), Pf = 70°C).
1 H RMN (400 MHz CDCl 3 ) δ : 7,51 (H-Ar, 1H, d, J = 8,9 Hz), 6,89 (H-Ar, 1H, dd, J = 8,9, 2,5 Hz), 6,8 (H-Ar, 1H, d, J = 2,5 Hz), 4,01 (O-CH 2 , 2H, t, J = 6,6), 2,54 (CH 3 -Ar, 3H, s), 1,82 (O-CH 2 - CH 2 , 2H, qu, J = 8 Hz), 1,44 (CH 2 -CH 2 , 4H, m), 0,94 ( CH 3 -CH 2 , 3H, t, J = 7,13 Hz).
13 C RMN (100 MHz, CDCl 3 ) δ : 161,81 (C-0), 157,13 (C=O), 152,78 (C-O), 147,66 (CH-Ar), 125,44 (CH-Ar), 117,23 (C-Cl), 112,98 (C-Ar), 112,71 (CH-Ar), 100,86 (CH-Ar), 68,37 (O-CH 2 ), 28,30 (O-CH 2 - CH 2 ), 27,73 (CH 2 -CH 2 ), 22,06 (CH 3 - CH 2 ), 15,79 ( CH 3 -CH 2 ), 13,63 (CH 3 -Ar).
Composé (I- 9 ) : 2-Oxo-7-(pentoxy)- 2H -1-benzopyran-3-carboxylic acid
Le protocole tel que décrit ci-dessus a été mis en œuvre avec 1 g d’acide 7-hydroxycoumarine-3-carboxylique , 1,5 équivalents de K 2 CO 3 dans 5 ml de DMF. 3 équivalents de iodopentane ont été utilisés, et la réaction a été conduite à 80°C pendant 16 heures. Une forme estérifiée en position 3 par un groupement pentyle.du composé (I-9) est obtenue (3-pentanoate de méthyle-7-pentoxycoumarine). Une solution de cette forme estérifiée (100 mg, 1,0 équivalent) dans 20 ml d’éthanol, dans un ballon à fond rond de 100 mL est mise en présence de soude (1,5 équivalents soit 5 ml) pour une saponification. La réaction est ensuite agitée 5 heures à 70°C. À la fin de la réaction, suivie par chromatographie sur couche mince, la solution résultante est acidifiée avec de l’acide chlorhydrique 1M goutte-à-goutte et sous agitation, jusqu’à atteindre un pH de 1. Enfin, l’extraction liquide-liquide avec de l’acétate d’éthyle et de l’eau distillée suivie d’une recristallisation dans l’éthanol est faite de la même manière que décrite précédemment afin d’obtenir le composé (I-9) sous la forme d’une poudre blanche, avec un rendement de 50 % (m/z = 277,10 (M+H) (TR = 6,0 min), Pf = 152°C).
1 H RMN (400 MHz CDCl 3 ) δ : 12,22 (COOH, 1H, s), 8,85 (H-Ar, 1H, s), 7,64 (H-Ar, 1H, d, J = 8,8 Hz), 7,01 (H-Ar, 1H, dd, J = 8,8 ; 2,4 Hz), 6,91 (H-Ar, 1H, d, J = 2,1 Hz), 4,01 (O-CH 2 , 2H, t, J = 6,5 Hz), 1,86 (O-CH 2 -CH 2 , 2H, qu, J = 6,02 Hz), 1,44 (CH 2 -CH 2 , 4H, m), 0,95 ( CH 3 -CH 2 , 3H, t, J = 7,36 Hz).
13 C RMN (100 MHz, CDCl 3 ) δ : 165,91 (COOH), 164,60 (C-O), 163,14 (C=O), 157,09 (C-O), 151,22,35 (CH-Ar), 131,65 (CH-Ar) 115,46 (CH-Ar), 112,12 (C-COOH), 110,61 (C-Ar), 101,16 (CH-Ar), 69,36 (CH 2 -O), 28,47 (O-CH 2 - CH 2 ), 27,97 (CH 2 -CH 2 ), 22,32 (CH 3 - CH 2 ), 13,93 ( CH 3 -CH 2 ).
Composé (I-1 0 ) : 4-M é thoxy-7-(pentoxy)- 2H -1-benzopyran-2-one
Une solution de 4,7-dihydroxycoumarine (1 g, 1,0 équivalent) est solubilisée dans 56 ml de méthanol, servant de réactif et de solvant, dans un ballon à fond rond de 100 ml. 0,12 équivalent d’acide sulfurique (soit 36 µl pour 1g de 4,7-hydroxycoumarine) est ajouté dans le ballon puis l’ensemble est laissé sous agitation à 60°C pendant 7 heures. À la fin de la réaction, suivie par chromatographie sur couche mince, le mélange réactionnel est refroidi dans un bain de glace et filtré sur verre fritté, rincé avec du méthanol froid pour être ensuite évaporé afin d’obtenir le produit brut sous forme de solide. Le composé 7-Hydroxy-4-méthoxy- 2H -1-benzopyran-2-one intermédiaire de formule suivante :
est obtenu sous la forme de cristaux blancs, avec un rendement de 80 % (m/z = 193,03 (M+H) (TR = 3,93 min), Pf = 210°C).
1 H RMN (400 MHz DMSOd 6 ) δ :10,55 (Ar-OH, 1H, s), 7,60 (H-Ar, 1H, d, J = 8,6 Hz), 6,77 (H-Ar, 1H, dd, J = 8,7, 2,3 Hz), 6,69 (H-Ar, 1H, d, J = 2,3 Hz), 5,66 ( CH =CO-CH 3 , 1H, s), 3,96 (O-CH 3 , 3H, s).
13 C RMN (100 MHz, DMSOd 6 ) δ : 166,46 ( C -O-CH 3 ), 162,19 (C=O), 161,68 (C-OH), 154,63 (C-O), 124,13 (CH-Ar), 112,84 (CH-Ar), 107,08 (C-Ar), 102,04 (CH-Ar), 86,91 ( CH =CO-CH 3 ), 56,75 (O-CH 3 ).
Le protocole tel que décrit ci-dessus a été mis en œuvre avec 1 g de composé 7-Hydroxy-4-méthoxy- 2H -1-benzopyran-2-one intermédiaire tel que préparé précédemment, 2 équivalents de K 2 CO 3 dans 25 ml de DMF. 2 équivalents de iodopentane ont été utilisés, et la réaction a été conduite à 80°C pendant 16 heures. Après recristallisation dans l’éthanol, le composé (I-11) a été obtenu sous la forme d’une poudre beige, avec un rendement de 70 % (m/z = 263,22 (M+H) (TR = 6,31 min), Pf = 78°C).
1 H RMN (400 MHz CD 3 OD) δ : 7,7 (H-Ar, 1H, d, J = 8,9 Hz), 6,88 (H-Ar, 1H, dd, J = 8,9, 2,4 Hz), 6,81 (H-Ar, 1H, d, J = 2,3 Hz), 5,64 ( CH =CO-CH 3 , 1H, s), 4,03 (O-CH 2 , 2H, m), 4,01 (O-CH 3 , 3H, s) 1,8 (O-CH 2 - CH 2 , 2H, qu, J = 7,55 Hz), 1,43 (CH 2 -CH 2 , 4H, m), 0,95 ( CH 3 -CH 2 , 3H, t, J = 6,80 Hz).
Par « signal de fluorescence », il est compris dans le contexte de la présente invention le signal issu de l’excitation de la chlorophylle.
Par « signal de réflexion », il est compris dans le contexte de la présente invention le signal lumineux qui n’est pas absorbé par le fruit non-céréalier et qui est donc réfléchi.
Par « même côté d’un fruit », il est compris dans le contexte de la présente invention une face du fruit vue d’un seul point extérieur du fruit.
DESCRIPTION DETAILLEE • Procédé de détermination de la maturité et de la qualité d’un fruit :
La présente invention concerne en particulier un procédé non destructif de détermination de la maturité et de la qualité d’un fruit non-céréalier, tel que du raisin, comprenant : - une première étape d’exposition dudit fruit à au moins un rayonnement électromagnétique et de mesure du signal retour, - une seconde étape d’exposition dudit fruit à au moins un rayonnement électromagnétique différent de celui de la première étape et de mesure du signal retour, dans lequel : - l’une des étapes d’expositions dudit fruit comprend la fourniture d’au moins une longueur d'onde susceptible de provoquer un signal de fluorescence de chlorophylle et une mesure, le cas échéant, dudit signal de fluorescence de chlorophylle ; et - l’une des étapes d’exposition dudit fruit à au moins un rayonnement électromagnétique comprend la fourniture d’au moins une longueur d'onde choisie susceptible de générer un signal de réflexion sur ledit fruit, et une mesure, le cas échéant, dudit signal de réflexion.
De manière préférée, le procédé selon la présente invention peut être caractérisé en ce que les mesures du signal de fluorescence de la chlorophylle et du signal de réflexion sont effectuées par un même capteur.
Il y a plusieurs avantages à l’utilisation d’un seul capteur pour la collecte des deux signaux retours selon l’invention. Par exemple, un seul capteur permet de limiter le coût financier du matériel. Un seul capteur permet de limiter la maintenance sur le matériel. Un seul capteur permet une compacité accrue du matériel. Un seul capteur implique que les signaux de fluorescence de chlorophylle et de réflexion proviennent d’une même face du fruit analysé, ce qui permet de mieux déduire une qualité générale du fruit grâce à une corrélation plus précise entre les deux signaux.
Ainsi, de manière avantageuse, le procédé selon la présente invention peut être caractérisé en ce que le capteur est une caméra optionnellement pourvue d’un filtre passe-bande, par exemple un filtre passe-bande calibré à 750 nm.
Ainsi, dans un mode de réalisation particulier, le procédé selon la présente invention peut être caractérisé en ce que d’une part, la fourniture d’au moins une longueur d'onde susceptible de provoquer un signal de fluorescence de chlorophylle, et d’autre part la fourniture d’au moins une longueur d'onde choisie susceptible de générer un signal de réflexion sur ledit fruit, sont séquencés (dans le temps de manière distincte) et/ou synchronisés, avec optionnellement au moins un temps de pause pour permettre la mesure du bruit de fond.
Dans un mode de réalisation particulier, les systèmes de rayonnement comprennent une ou plusieurs sources à base de diodes électroluminescentes (LED).
De manière préférée, le procédé selon la présente invention peut être caractérisé en ce que ladite au moins une longueur d'onde choisie pour générer une réflexion sur ledit fruit est choisie avec une longueur d’onde significativement supérieure à la longueur d’onde d’excitation de la chlorophylle.
Par « significativement supérieure à la longueur d’onde d’excitation de la chlorophylle », il est compris dans le contexte de la présente invention une longueur d’onde qui ne génère pas d’excitation de chlorophylle susceptible d’être détectée (en particulier en intensité de signal) par le capteur employé.
De manière plus préférée, le procédé selon la présente invention peut être caractérisé en ce que la longueur d’onde significativement supérieure à la longueur d’onde d’excitation de la chlorophylle est comprise entre 700 nm et 900 nm, préférentiellement de 750 nm plus ou moins 10 nm.
Par exemple, le procédé selon la présente invention peut être caractérisé en ce que la longueur d’onde significativement supérieure à la longueur d’onde d’excitation de la chlorophylle est comprise entre 710 nm et 850 nm, entre 720 nm et 800 nm, entre 730 nm et 780 nm ou encore entre 735 nm et 765 nm.
De manière plus préférée, le procédé selon la présente invention peut être caractérisé en ce que ladite au moins une longueur d'onde susceptible de provoquer une fluorescence de la chlorophylle est comprise entre 550 nm et 680 nm, préférentiellement de 625 nm plus ou moins 10 nm.
Par exemple, le procédé selon la présente invention peut être caractérisé en ce que ladite au moins une longueur d'onde susceptible de provoquer une fluorescence de la chlorophylle est comprise entre 590 nm et 660 nm, entre 600 nm et 650 nm ou encore entre 610 nm et 640 nm.
On notera que dans la sous-étape 20 de l’étape 10-30 on peut interdire (le dispositif de surveillance DS peut déclencher l’interdiction de) l’alimentation électrique du compresseur de climatisation CPI par la batterie principale BP lorsque les tensions uc mesurées successivement aux bornes du compresseur de climatisation CPI sont toutes supérieures au premier seuil s1 pendant au moins une première durée d1 choisie. Cette option permet d’éviter de prendre en compte une unique tension mesurée uc erronée ou ponctuellement anormale (par rapport aux autres tensions uc mesurées juste avant ou juste après) qui provoquerait la réalisation immédiate de l’action principale (à savoir l’interdiction de l’alimentation électrique du compresseur de climatisation CPI par la batterie principale BP).
Par exemple, la première durée d1 peut être comprise entre 500 ms et 1500 ms. A titre d’exemple illustratif, la première durée d1 peut être égale à 1000 ms. Mais d’autres valeurs de première durée d1 peuvent être utilisées. Par exemple, la première durée d1 peut être choisie pendant la phase de mise au point du système S.
Afin de déterminer la durée d’un premier problème de surtension aux bornes du compresseur de climatisation CPI, on (le calculateur de machine CM) peut déclencher dans la sous-étape 10 une première temporisation égale à la première durée d1 dès que la tension mesurée uc devient supérieure au premier seuil s1 pour une première fois. Lorsque cette première durée d1 expire (et que l’on a toujours uc > s1), on (le dispositif de surveillance DS) décide dans la sous-étape 20 d’interdire l’alimentation électrique du compresseur de climatisation CPI par la batterie principale BP.
On notera également que dans la sous-étape 20 de l’étape 10-30, en cas d’interdiction de l’alimentation électrique du compresseur de climatisation CPI, on peut aussi effectuer (le dispositif de surveillance DS peut aussi déclencher la réalisation) dans le système S au (d’au) moins une action complémentaire choisie parmi :
- la génération d’une première alerte d’un usager du système S destinée à signaler un arrêt temporaire de la climatisation, et
- l’enregistrement d’au moins un premier code défaut qui est représentatif d’un premier problème de surtension aux bornes du compresseur de climatisation CPI.
De préférence, la première alerte demande une vérification du système S par un technicien d’un service après-vente.
Cette première alerte d’usager peut se faire, par exemple, au moyen d’un voyant allumé (par exemple du tableau de bord lorsque le système S est un véhicule) et/ou d’un message affiché sur au moins un écran du système S (par exemple du tableau de bord ou d’un combiné central lorsque le système S est un véhicule) ou sur l’écran d’un téléphone intelligent (ou « smartphone ») de l’usager, et/ou diffusé par au moins un haut-parleur du système S ou de ce téléphone intelligent.
L’enregistrement d’au moins un premier code défaut représentatif d’un premier problème de surtension aux bornes du compresseur de climatisation CPI est destiné à faciliter la recherche de l’origine d’une telle surtension par un technicien d’un service après-vente, et à permettre à ce technicien de solutionner le problème et d’informer l’usager du système S de l’origine de cette surtension. Par exemple, le calculateur de supervision CS peut stocker ce premier code défaut.
On notera également que dans l’étape 10-30, lorsque la tension mesurée uc est supérieure à un deuxième seuil s2, qui est choisi et inférieur au premier seuil s1, mais inférieure au premier seuil s1 pendant au moins une deuxième durée d2 choisie (soit s2 < uc < s1), on peut effectuer (le dispositif de surveillance DS peut aussi déclencher la réalisation) dans le système S au (d’au) moins une autre action complémentaire choisie parmi :
- la génération d’une seconde alerte d’un usager du système S destinée à signaler au moins un défaut dans le circuit électrique principal CEP, et
- l’enregistrement d’au moins un second code défaut qui est représentatif d’un second problème de surtension aux bornes du compresseur de climatisation CPI.