INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon les modes de réalisation présentés, et de manière non limitative, la zone de comptage 3 comprend un évidemment 31. Le fond 8 de l’évidement 31 est formé par une surface transparente 8. Le support de culture de micro-organismes est destiné à reposer sur la surface transparente 8. La surface transparente 8 est une surface tactile agencée pour incrémenter chaque pression exercée sur la surface transparente 8 par l’utilisateur.
Selon les modes de réalisation présentés, la surface fonctionnelle 2 comprend un écran 9 sur lequel apparait le nombre de colonies incrémenté. Selon le mode de réalisation, la face fonctionnelle 2 comprend, en outre, un panneau de contrôle 10. Le panneau de contrôle comprend des commandes permettant de régler certains paramètres du compteur tels que, par exemple, le volume du signal sonore émis par le compteur lors d’une incrémentation et/ou le type de signal sonore émis et/ou la sensibilité d’un capteur agencé pour détecter une pression exercée sur la zone tactile et/ou une modification d’une intensité lumineuse.
Selon les modes de réalisation présentés, et en référence à la , la surface supérieure de la face fonctionnelle 2 forme un angle β compris entre 12,5° et 27,5° par rapport à la face 15 du compteur de colonies 1 sur lequel ce dernier est destinée à reposer. Cela permet à l’utilisateur de réaliser le comptage dans une position dans laquelle le coude est détendu. Selon le mode de réalisation, et de manière non limitative, l’angle β est de 20°.
Selon les modes de réalisation présentés, lorsque la pièce mobile 2 est en position déployée 6, l’axe 11 reliant un centre de la surface d’appui 41 à un centre de la zone de comptage 3 forme un angle λ compris entre 20° et 70° par rapport l’axe médian 12 s’étendant entre le côté, dit côté proximal, de la face fonctionnelle 2 destiné à être en regard de l’utilisateur et le centre de la zone de comptage 3. En outre, la surface d’appui 41 est suffisamment importante pour que l’utilisateur dispose de suffisamment de latitude pour positionner son avant-bras de sorte qu’il forme un angle, par rapport à l’axe médian 12, qui lui convient et qui est compris entre 20° et 70°.
Selon cette deuxième variante d’un mode particulier de réalisation, a deuxième couche interfaciale peut de préférence être continue, et peut présenter une structure fibreuse et une épaisseur moyenne comprise entre 100 nm et 400 nm.
Selon l’une ou l’autres des deux variantes d’un mode de réalisation ci-avant décrit, [ la cellule photovoltaïque peut être organique.
Par cellule photovoltaïque intégralement organique, au sens de la présente invention, on entend une cellule photovoltaïque dont chacune des couches la constituant est organique, excepté le substrat.
Il est à noter qu’une telle composition présente un stabilité significative comparée à aux encres à base de nanoparticules d’oxyde métalliques utilisées dans l’art antérieur pour réaliser les couches interfaciales des cellules photovoltaïques généralement mise en œuvre. En particulier, l’encre selon l’invention présente également l’avantage de ne générer aucune agrégation ou séparation de phase pendant au moins deux heures, ce qui permet d’assurer une phase d’impression. Par ailleurs, cette composition d’encre permet d’avoir un temps d’ouverture des buses supérieur à 5 min, ce qui permet d’éviter le bouchage rapide de celles-ci.
Par ailleurs, cette composition permet d’imprimer par impression numérique à jet d’encre des couches uniformes présentant des épaisseurs comprises entre 2 nm et 5 nm et de s’affranchir des problèmes liés à l’utilisation des oxydes métalliques, en particulier les problèmes qui peuvent découler de l’effet de l’exposition prolongée aux rayonnements lumineux. Cette composition stable est formulée pour être appliquée par impression numérique à jet d’encre à partir de solvant usuels non toxiques permettant de déposer cette composition à l’air ambiant.
En particulier, les polymères organiques et molécules organiques présentent l’avantage de ne pas être sensibles aux radiations ultraviolettes, ceci étant lié à ses caractéristiques intrinsèques qui sont différentes de celles de nanoparticules d’oxydes métalliques .
On peut utiliser ici des additifs qui permettent de solubiliser le polymère organique ou la molécule organique et qui a des températures d’évaporation pour éviter le bouchage des buses et pour améliorer la viscosité de l’encre. Par exemple, comme additifs on peut citer l’éthylène glycol, le di éthylène glycol, le glycérol.
En résumé, le dispositif de mesure de front d'onde optique de l'invention adopte la broche rotative pour faire tourner l'optique sous test à la pluralité de directions azimutales différentes les unes des autres, utilise le capteur de front d'onde pour capturer une pluralité de trames de caméra de l'optique sous test avec différentes expositions dans chacune des directions azimutales, et synthétise les trames de caméra en une image mesurée par l’intermédiaire de l'imagerie HDR. En d'autres termes, le dispositif de mesure de front d'onde optique de l'invention mesure le front d'onde sortant de l'optique sous test en combinant les images mesurées par l'imagerie HDR et le procédé d'acquisition de front d'onde par rotation d'angle azimutal, les caractéristiques des points de Hartmann pouvant être obtenues avec plus de précision à partir de l'image synthétisée à grande gamme dynamique qu'à partir d’une image mesurée classique d'une seule trame d'exposition, et des images mesurées dans différentes directions azimutales pouvant être utilisées pour séparer le front d'onde de l'optique sous test de l'erreur de front d'onde causée par l'alignement du système. Par conséquent, le dispositif de mesure de front d'onde optique de l'invention peut mesurer le front d'onde de l'optique sous test avec une meilleure précision et une plus grande flexibilité.
Bien que l'invention ait été décrite en termes de ce qui est actuellement considéré comme étant les modes de réalisation les plus pratiques et les plus préférés, il est entendu que l'invention n'a pas besoin d'être limitée au mode de réalisation divulgué. Au contraire, elle est destinée à couvrir diverses modifications et dispositions similaires comprises dans l'esprit et la portée des revendications annexées, auxquelles il convient d'accorder l'interprétation la plus large afin d'englober toutes ces modifications et structures similaires.
PHOTODETECTEUR A RESONATEURS DE FABRY-PEROT COUPLES La présente description concerne un photodétecteur ainsi qu’un capteur d’images qui comprend de tels photodétecteurs.
Usuellement, les détecteurs de lumière infrarouge se basent sur des semiconducteurs comme matériaux absorbeurs de la lumière. Ces semiconducteurs sont fabriqués par épitaxie. Cette méthode de croissance génère un coût de fabrication élevé, qui est dû à l’utilisation d’un environnement de croissance sous ultravide et également dû à la contrainte d’accord de paramètre de maille entre le substrat et le semiconducteur.
Par ailleurs, le coût des imageurs infrarouges est également dû à l’étape de couplage entre le circuit de détection qui comporte la couche absorbante de la lumière et le circuit de lecture qui est généralement réalisé par une technologie CMOS. Ce couplage entre les deux circuits se fait par des billes d’indium. Chacune de ces billes doit connecter la couche active à un pixel du circuit de lecture CMOS. L’efficacité de cette étape est limitée, ce qui génère un surcoût supplémentaire. Par ailleurs, cette procédure est d’autant plus complexe que la taille des pixels est faible. Or des faibles tailles de pixels sont souhaitables pour améliorer la qualité des images, mais les dimensions actuelles (10-15 µm) sont limitées par cette étape de couplage entre les deux circuits.
Il est donc souhaitable d’avoir recours à des matériaux alternatifs pour réduire le coût des composants infrarouges. Dans la gamme spectrale visée par cette invention, c’est-à-dire pour des longueurs d’onde supérieures à 1 µm, les polymères conducteurs ne sont pas une alternative possible, à cause du fort couplage entre l’exciton et les vibrations des molécules. D’autres alternatives possibles sont les nanocristaux de semiconducteurs à faibles bandes interdites, tels que le sulfure de plomb (PbS) ou le tellure de mercure (HgTe), ou encore des matériaux bidimensionnels comme le graphène.
Dans les matériaux comme les nanocristaux, un compromis est nécessaire. Le caractère granulaire fait que le transport se produit par sauts aux plus proches voisins entre nanoparticules. Ce mécanisme de transport est associé à des valeurs de mobilité des porteurs de charge qui sont plus faibles que dans les matériaux massifs. Il en résulte une longueur de diffusion des porteurs qui est courte, de 50 nm à 100 nm typiquement. Cette longueur de diffusion est plus courte que la longueur d’absorption du champ électromagnétique qui est de plusieurs micromètres. Le transport n’est donc efficace que sur de faibles tailles, mais il est nécessaire de fabriquer un film épais pour absorber la majorité de la lumière incidente. Une stratégie pour s’affranchir de cette limitation est donc d’introduire dans le détecteur de lumière un résonateur de lumière dont le rôle est de concentrer la lumière incidente sur une couche fine de semiconducteur dont l’épaisseur est optimale pour la collecte de charges.
Plusieurs stratégies (cavité métal-isolant-métal, résonance Fabry-Pérot, résonateur plasmonique…) ont été proposées pour améliorer le couplage lumière-matière dans les films de nanoparticules, et ainsi exalter l’absorption du composant. Dans l’article intitulé “Near Unity Absorption in Nanocrystal Based Short Wave Infrared Photodetectors Using Guided Mode Resonators” de Audrey Chu et al., ACS Photonics 6, 2553 (2019), les auteurs proposent d’introduire un miroir dans le composant afin de permettre un double passage de la lumière incidente à travers la couche absorbante. L’absorption s’en trouve augmentée d’un facteur presque deux. En plus, les auteurs ajoutent un réseau qui permet de générer un mode optique dans lequel la lumière se propage le long du substrat, ce qui génère également plusieurs passages de la lumière à travers le film.
Ce type de stratégie reposant sur un réseau périodique souffrent de deux limitations. Le détecteur obtenu présente une forte dépendance angulaire, ce qui n’est pas favorable dans la perspective d’intégration dans un imageur. Par ailleurs, pour un fonctionnement optimal, le réseau doit être quasi-infini, ce qui nécessite d’inclure un grand nombre de périodes du réseau dans chaque pixel. Ce dernier point est incompatible avec l’objectif de réduction de la taille de pixel mentionné précédemment. Il est donc intéressant de développer des nouvelles géométries de résonateurs de lumière qui soient compatibles avec les tailles de pixel utilisées dans les imageurs, et qui présentent par ailleurs une dépendance angulaire réduite de leur réponse.
Par ailleurs, il est aussi connu de former des nanostructures absorbantes de rayonnement qui sont constituées chacune d’une paire de résonateurs de Fabry-Pérot couplés. Chaque paire de résonateurs couplés présente, en plus des résonances individuelles respectives de chaque résonateur, une résonance de couplage qui produit une valeur proche de l’unité pour le coefficient d’absorption d’un rayonnement incident. Dans de telles nanostructures à résonateurs de Fabry-Pérot couplés, les deux résonateurs de chaque paire peuvent être constitués chacun par une tranchée dans la surface d’un substrat métallique, comme décrit dans l’article intitulé "Cooperative optical trapping in asymmetric plasmon nanocavity arrays" de Ling Guo et al., Optics Express 31324, Vol. 23, No. 24, novembre 2015, ou encore dans l’article intitulé "High-quality-factor double Fabry-Perot plasmonic nanoresonator" de B. Fix et al., Optics Letters, Vol. 42, No. 24, 15 décembre 2017, pp. 5062-5065. Dans ces structures, les composantes d’ondes stationnaires qui se forment à l’intérieur des tranchées se propagent perpendiculairement à la surface du substrat. Pour cette raison, les résonateurs de Fabry-Pérot correspondants sont dits à axe vertical. Mais il est aussi connu, notamment du document WO 2020/002330, de former d’autres nanostructures de résonateurs de Fabry-Pérot couplés pour lesquelles les composantes d’ondes stationnaires à l’intérieur des résonateurs se propagent parallèlement à la surface du substrat. De tels autres résonateurs de Fabry-Pérot sont dits par conséquent à axe horizontal.
Un autre aspect important de l’invention est de générer un composant dont la réponse spectrale est reconfigurable. En général, la réponse d’un détecteur infrarouge est déterminée par la nature de sa couche active. Dans le cas des nanoparticules, la taille des briques individuelles détermine la longueur d’onde de coupure. Changer la longueur d’onde de coupure nécessite donc de changer de matériau actif. Une stratégie alternative est que la réponse spectrale soit également impactée par la présence du résonateur de lumière. Audrey Chu et al. dans ACS Photonics 6, 2553 (2019), ont ainsi démontré que la réponse spectrale du matériau pouvait être ajustée par la période du réseau tout en conservant le même matériau actif. Un degré supplémentaire de reconfigurabilité serait de pouvoir changer la réponse spectrale après la fabrication du composant. Ce type de composant actif repose actuellement sur les matériaux à changement de phase, ou encore sur la technologie MEMS. Récemment Dang et al, dans l’article de Nano Letters 21, 6671 (2021) intitulé «Bias Tunable Spectral Response of Nanocrystal Array in a Plasmonic Cavity», ont démontré qu’il était possible d’obtenir un décalage de la réponse spectrale via l’application de tension. Dans cet article, l’effet obtenu est encore faible. Un des enjeux de cette invention est d’utiliser ce concept pour obtenir des détecteurs infrarouges dont la réponse spectrale est largement reconfigurable après la fabrication du composant.
Problème technique A partir de cette situation, un but de la présente invention est de proposer une nouvelle structure de photodétecteur qui procure des absorptions optiques élevées, et qui simplifie la fabrication de chaque photodétecteur.
En particulier, un but de l’invention peut être que la structure de photodétecteur soit compatible avec l’utilisation d’une couche de nanocristaux photoconducteurs déposée à partir d’une solution colloïdale.
Un but annexe de l’invention est que chaque photodétecteur puisse avoir des dimensions latérales réduites, typiquement inférieures à 15 µm et préférentiellement en dessous de 5 µm), pour permettre la réalisation de capteurs d’images à haute résolution.
Un autre but annexe de l’invention est que chaque photodétecteur reste efficace pour détecter du rayonnement dont la direction d’incidence varie à l’intérieur d’un secteur angulaire large.
Enfin, encore un autre but de l’invention est de proposer un photodétecteur dont les caractéristiques spectrales de détection puissent être modifiées simplement, et/ou que le photodétecteur soit reconfigurable en fonction de son application ou entre deux séquences d’utilisation successives du photodétecteur.
Ledit boîtier 2 est muni de conduits d’entrée et/ou sortie du fluide débouchant latéralement dans ledit logement 4. Lesdits conduits d’entrée et/ou sortie sont ici au nombre de six, à savoir un premier conduit d’entrée/sortie 10a, un deuxième conduit d’entrée/sortie 10b, un troisième conduit d’entrée/sortie 10c, un quatrième conduit d’entrée/sortie 10d, un cinquième conduit d’entrée/sortie 10e et un sixième conduit d’entrée/sortie 10f. Lesdits conduits d’entrée et/ou sortie 10a-10f présentent un orifice externe 13 et un orifice interne 15, reliés entre eux pour la circulation du fluide à travers lesdits conduit 10a-10f, ménagés en excroissance radiale d’une paroi latérale 30 du boîtier 2. Lesdits orifices externes 13 débouchent extérieurement à la vanne et lesdits orifices internes 15 débouchent, par exemple, latéralement dans le logement 4. Lesdits orifices externes 13 sont situés, par exemple, sur une paroi supérieure 19 du boîtier 2. Lesdits orifices internes 15 s’étendent sensiblement longitudinalement selon ledit axe longitudinal 8 du logement 4.
L’effusivité thermique du verre constituant la feuille de verre supérieure 11a peut aussi impacter le temps caractéristique du transfert thermique jusqu’au matériau intercalaire polymère.
Par exemple, on peut prendre en compte l’ensemble de ces facteurs d’influence en considérant que les paramètres de l’étape de séchage doivent être choisis de manière à ce que la température T_max atteinte par le système, et notamment par la surface externe du système, après une durée de chauffage t_chauff est égale à T_lim – M_sec.
Notamment dans le cas du panneau de verre feuilleté revêtu utilisé pour l’exemple 1 dont le matériau intercalaire polymère est le PVB, on peut considérer que la combinaison des temps de chauffage t_chauff et de température T_ext = T_0 correspondant à la zone hachurée sur la entre les courbes T_0 = 100°C et T_0 = 140°C est adaptée, à condition que la proportion de durcisseur chimique ou de catalyseur de réticulation soit compatible avec les durées de chauffage t_chauff correspondantes.
Procédé de détermination d’un rayon dynamique compensé d’une roue d’un véhicule, procédé d’estimation de la profondeur d’une bande de roulement d’un pneumatique et véhicule automobile pour mettre en œuvre lesdits procédés Le domaine de la présente invention est celui des pneumatiques de roues d’un véhicule automobile.
Plus spécifiquement, l’invention concerne un procédé de détermination d’un rayon dynamique compensé d’une roue d’un véhicule, un procédé d’estimation de la profondeur d’une bande de roulement d’un pneumatique et un véhicule automobile pour mettre en œuvre lesdits procédés.
De manière classique, le pneumatique comporte au niveau de sa surface extérieure une zone dite « bande de roulement », correspondant à la surface extérieure du pneumatique qui est en contact avec la chaussée.
La bande de roulement comprend un relief, également appelé « sculpture », permettant notamment d'évacuer l'eau de pluie, la neige, la poussière, la chaleur, ceci afin de limiter les pertes d'adhérence du pneumatique ou d’éviter l’aquaplanage.
Au fil des kilomètres parcourus par le véhicule, la bande de roulement du pneumatique s'use et devient lisse, ce qui augmente le risque de perte d'adhérence. Aussi, à partir d’une certaine usure, il est nécessaire de remplacer le pneumatique usé par un pneumatique neuf.
Afin de détecter l'usure d'un pneumatique, il est connu d’utiliser des témoins d'usure se présentant sous la forme d'une étiquette colorée intégrée dans la bande de roulement. Au fur et à mesure que la bande de roulement entre en contact avec la chaussée, le pneumatique s'use et son épaisseur diminue jusqu'à découvrir le témoin d'usure du pneumatique.
Cette solution est peu satisfaisante dans la mesure où le propriétaire du véhicule doit contrôler visuellement son pneumatique afin de déterminer si celui-ci doit être remplacé. Aussi, il doit penser à contrôler de lui-même, ses pneumatiques. Or, une personne d'attention moyenne ne contrôle pas ses pneumatiques de manière systématique et risque de se déplacer, au bout d'un certain temps, à bord d'un véhicule équipé de pneumatiques usés n'offrant que peu d'adhérence, ce qui présente un danger manifeste.
Aussi, il existe un besoin croissant de superviser de façon autonome l’usure d’un pneumatique notamment dans le cadre de la gestion de flotte de véhicules, modèle qui s’inscrit dans le développement croissant de nouveaux modes de mobilité pour lesquels le conducteur n’est pas le propriétaire et où le suivi et la maintenance sont effectués par des organisations spécifiques sur des ensembles importants de véhicules.
Aussi, la supervision autonome de l’usure d’un pneumatique s’applique d’autant plus pour les véhicules à conduite autonome.
Afin de surmonter ces inconvénients, il est connu de surveiller l’état d’usure de la bande de roulement du pneumatique à partir du rayon dynamique de la roue.
On se réfère à la pour définir ce que l’on entend par rayon dynamique.
Un pneumatique 1, monté dans une roue de véhicule (non représentés) repose sur un sol 3. Le pneumatique 1, chargé, est déformé au niveau de la zone de contact entre le pneumatique 1 et le sol 3, au niveau de sa bande de roulement. Au niveau de cette zone de contact, le rayon du pneumatique 1 est défini par le rayon sous charge R c , qui correspond à la distance entre l'axe de rotation 5 de la roue et le sol 3.
Le rayon sous charge R c est inférieur au rayon nominal R n , défini par le rayon du pneumatique lorsque la roue n’est pas chargée, c’est-à-dire hors montage dans le véhicule. On comprend donc que la distance parcourue par le pneumatique 1 diffère selon que l’on considère le rayon nominal ou le rayon sous charge. La longueur développée par le rayon sous charge R c sur un tour de roue est ainsi inférieure à celle obtenue par le rayon nominal R n .
Lors d’un appel téléphonique entrant, selon que la charge mentale de l’utilisateur, le dispositif d’interface homme-machine 4 est par exemple configuré pour utiliser la configuration simple de la ou la configuration complète de la .
Sur la , le dispositif d’interface homme-machine 4 est dans une configuration avec quatre éléments de commande 24 sous la forme de boutons poussoir situés au centre de la surface avant 6A du panneau tactile 6. Un pictogramme lumineux est affiché sur chaque élément de commande 24.
Les éléments de commande 24 pourraient être associé à des commandes d’un système de reproduction du son, par exemple à des commandes pour passer au morceau de musique suivant ou précédent dans une liste de morceaux de musique et des commandes pour augmenter ou diminuer le niveau sonore.
Chacun des éléments de commande 24 de la configuration de la utiliser des actionneurs communs à l’élément de commande 24 sous la forme d’un bouton rotatif des Figures 6 et 7.
Ainsi, chacun des actionneurs 14 commun est actif dans une première configuration ( ou 7) pour former un élément de commande 24 et actif dans une deuxième configuration ( ) pour former un autre élément de commande 24.
Grâce au dispositif d’interface homme-machine 4 possédant un panneau tactile 6 configurable, il est possible de proposer différentes configurations adaptées en fonction des circonstances, notamment en fonction de l’état d’une interface graphique utilisateur ou d’une disponibilité de l’utilisateur, pour limiter les sollicitations de l’utilisateur au juste nécessaire lorsque l’utilisateur est accaparé par d’autres tâches ou donner accès à plus de fonctionnalité lorsque l’utilisateur est plus disponible.
Chaque élément de commande 24 formé en saillie sur la surface avant 6A du panneau tactile 6 permet à l’utilisateur d’identifier tactilement la position de l’élément de commande 24. L’utilisateur peut ainsi interagir avec l’élément de commande 24 plus facilement qu’avec un bouton virtuel sur une interface graphique utilisateur. Il peut en particulier localiser l’élément de commande 24 tactilement sans regarder le panneau tactile 6, et, par exemple dans le cas d’un véhicule, sans détourner son regard de la route.
Un actionneur 16 à élastomère diélectrique peut présenter une épaisseur fine, en particulier plus fine qu’un actionneur pneumatique ou électromécanique. Un actionneur à élastomère diélectrique 16 est facile à assembler, fiable dans le temps (par ex. pas de risque de perte de pression pneumatique) et offre une grande liberté de création de forme de chaque élément de commande 24.