INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- une partie de maintien 3 qui comporte une première partie 31 adaptée pour prendre appui contre un bord de l’ouverture 15 et une seconde partie 32 adaptée pour prendre appui contre un bord de ladite jante 11, se positionnant dans la première gorge 13 et dans la seconde gorge 14, en bordure de ladite ouverture 15, et
- une partie d’habillage 4 adaptée pour être fixée sur la partie de maintien 3 tout en la recouvrant au moins partiellement.
La partie de maintien 3 comporte une partie intermédiaire 33 qui relie de façon rigide la première partie 31 et la seconde partie 32 de ladite partie de maintien 3.
La partie intermédiaire 33 de la partie de maintien 3 est adaptée pour se déformer élastiquement lors du montage de la première partie 31 de la partie de maintien 3 dans l’ouverture 15 de la roue 1.
La première partie 31 de la partie de maintien 3 comporte une forme en arc de cercle 311 dans laquelle est formée une rainure 312 qui est adaptée pour recevoir une partie du bord de l’ouvertures 15.
La première partie 31 de la partie de maintien 3 comporte le long de la partie en arc de cercle 311 trois rampes de guidage qui permettent de guider une partie du bord de l’ouverture 15 dans la rainure 312 de la forme en arc de cercle 311 lors de l’assemblage de la partie de maintien 3 de l’enjoliveur 2 sur la roue 1.
La première partie 31 de la partie de maintien 3 est reliée en son centre à la partie intermédiaire 33 de la partie de maintien 3 et comporte à cet emplacement central une première rampe de guidage 313.
Le long de la première partie 31 en arc de cercle 311 de la partie de maintien 3 sont positionnées symétriquement, de part et d’autre de la première rampe de guidage 313, deux secondes rampes de guidage 314, les trois rampes de guidage étant dans un même alignement circulaire.
Les deux secondes rampes de guidage 314 comportent chacune une première pente qui commence aux extrémités libres de la partie en arc de cercle 311 et qui montent progressivement le long de la partie en arc de cercle 311 jusqu’à la hauteur de la première rampe de guidage 313.
Les deux secondes rampes de guidage 314 comportent chacune une seconde pente qui commencent le long du bord extérieur de la forme en arc de cercle 311 de la première partie 31 de la partie de maintien 3 et qui montent progressivement jusqu’au bord intérieur, la seconde pente étant identique à la pente de la première rampe de guidage 313.
La partie de maintien 3 comporte un support 5 qui se prolonge de la seconde partie 32 de la partie de maintien 3, avec une forme en T, dans l’espace laissé libre de la partie intermédiaire 33.
La partie d’habillage 4 comporte deux premières pattes de clippage 41 adaptées pour être fixées sur le support 5 de la partie de maintien 3 et une troisième patte de clippage 42 adaptée pour être fixée sur la première partie 31 de la partie de maintien 3.
Le support 5 comporte une surface d’appui 51 de référence contre laquelle vient en appui une surface d’appui 43 de référence de la partie d’habillage 4, une fois la partie d’habillage 4 de fixée sur la partie de maintien 3.
La troisième patte de clippage 42, de par son positionnement dans l’alignement de la surface d’appui 43 de la partie d’habillage 4, crée une force d’appui contre la première partie 31 de la partie de maintien 3 permettant de plaquer la surface d’appui 43 de la partie d’habillage 4 contre la surface d’appui 51 du support 5.
- les deuxièmes et troisièmes tubes traversent une plaque perforée de trous vers leurs premières extrémités, la plaque perforée délimitant au moins en partie la zone de retour et les trous de la plaque perforée sont disposés suivant plusieurs rangées parallèles selon des axes différents.
- les axes des trous sont espacés d’un pas prédéterminé suivant un troisième axe et suivant un pas prédéterminé suivant un deuxième axe.
- au moins une partie des troisièmes tubes sont parallèles entre eux.
- au moins une partie des troisièmes tubes présentent une longueur identique.
- les troisièmes tubes sont disposés en diagonal et sont tous orientés dans la même direction.
- les troisièmes tubes comportent une première unité de tubes et une deuxième unité de tubes, au moins un troisième tube de la première unité formant un motif en croix avec un troisième tube de la deuxième unité.
- les trous sont disposés en quinconce.
- les troisièmes tubes comportent : une première unité de tubes d’une première longueur identique et parallèles entre eux, et une deuxième unité de tubes d’une deuxième longueur identique et parallèles entre eux, la première longueur étant différente de la deuxième longueur et les troisièmes tubes de la première unité présentant une inclinaison par rapport aux troisièmes tubes de la deuxième unité.
- au moins un troisième tube de la première unité présente une orientation différente d’un troisième tube de la première unité et au moins un troisième tube de la deuxième unité présente une orientation différente d’un troisième tube de la deuxième unité, chaque troisième tube de la première unité formant un motif en croix avec au moins un troisième tube de la deuxième unité.
- les premiers et deuxièmes tubes des rangées Ri suivant le troisième axe Z sont espacés d’un entraxe Pt1 défini par la formule suivante : , avec N étant chaque rangée de trous, Py étant le pas suivant le deuxième axe et Pz le pas suivant le troisième axe, et en ce que les premiers et deuxièmes tubes des rangées Ri+1 suivant le troisième axe sont espacés d’un entraxe Pt2 défini par la formule suivante : .
- les premiers et deuxièmes tubes sont espacés d’un entraxe Pt défini par la formule suivante : , avec N étant chaque rangée de trous, Py étant le pas suivant le deuxième axe et Pz le pas suivant le troisième axe.
L’invention concerne également une turbomachine comprenant au moins un échangeur présentant l’une quelconque des caractéristiques précédentes.
Brève description des figures L’invention sera mieux comprise, et d’autres buts, détails, caractéristiques et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement à la lecture de la description explicative détaillée qui va suivre, de modes de réalisation de l’invention donnés à titre d’exemples purement illustratifs et non limitatifs, en référence aux dessins schématiques annexés dans lesquels : La est une vue schématique et en coupe d’un échangeur de chaleur à tubes selon l’art antérieur ; La représente un mode de réalisation d’un agencement de moyens de circulation d’un échangeur de chaleur selon l’invention ; La représente un autre mode de réalisation d’un agencement des moyens de circulation de fluide d’un échangeur de chaleur selon l’invention ; La représente un autre mode de réalisation d’un agencement des moyens de circulation de fluide d’un échangeur de chaleur selon l’invention ; La représente encore un autre mode de réalisation d’un agencement des moyens de circulation de fluide d’un échangeur de chaleur selon l’invention ; et La est une vue en coupe axiale d’un exemple de turbomachine à laquelle s’applique l’invention.
Description détaillée de l’invention La représente un échangeur de chaleur de l’art antérieur qui a déjà été décrit.
La représente un échangeur de chaleur 10 qui permet un transfert d’énergie thermique entre un premier fluide 11 et un deuxième fluide 12.
Le système de gestion de chaleur peut être configuré pour fournir la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte qu’un rapport de la seconde proportion à une température d’environnement d’ISA +40 °C à la seconde proportion à une température d’environnement d’ISA +10 °C se trouve dans la plage allant de 1,10 à 1,25, de préférence dans la plage allant de 1,10 à 1,22, plus préférablement dans la plage allant de 1,11 à 1,20.
Selon un aspect, on fournit un procédé de fonctionnement d’un moteur à turbine à gaz pour un aéronef, le procédé comprenant la fourniture d’un moteur à turbine à gaz comprenant : un cœur de moteur comprenant un compresseur, une chambre de combustion, une turbine, et un arbre de cœur raccordant la turbine au compresseur ; une soufflante comprenant une pluralité d’aubes de soufflante et agencée en amont du cœur de moteur ; des paliers de turbomachine ; un réducteur de puissance adapté à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation inférieure à la turbine ; et un système de gestion de chaleur configuré pour fournir une lubrification et un refroidissement au réducteur et aux paliers de turbomachine, et comprenant un ensemble tuyau adapté à fournir un écoulement de lubrifiant au réducteur et aux paliers de turbomachine, au moins un échangeur de chaleur air-lubrifiant pour dissiper une première quantité de chaleur vers un premier dissipateur thermique, et au moins un échangeur de chaleur carburant-lubrifiant pour dissiper une seconde quantité de chaleur vers un second dissipateur thermique ; dans lequel le premier dissipateur thermique est de l’air et le second dissipateur thermique est du carburant ; et
une seconde proportion de chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air est définie comme
dans lequel le procédé comprend lʼétape consistent à faire fonctionner le système de gestion de chaleur pour fournir à une température dʼenvironnement d’ISA +10 °C la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte quʼun rapport de la première proportion à la seconde proportion se trouve dans la plage allant de 0,45 à 0,65.
Le rapport peut être dans la plage allant de 0,45 à 0,60, de préférence dans la plage allant de 0,47 à 58.
Le procédé peut comprendre l’étape consistant à faire fonctionner le système de gestion de chaleur pour fournir la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte que la première proportion de chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air se trouve dans la plage allant de 0,25 à 0,70, de préférence dans la plage allant de 0,35 à 0,70, plus préférablement dans la plage allant de 0,45 à 0,70, encore plus préférablement dans la plage allant de 0,50 à 0,70.
Préparation de la composition Les compositions selon l'invention peuvent être préparées par tous moyens connus, et en général par simple mélange des divers composants de la composition selon l’invention, dans un ordre quelconque. On préfère toutefois mélanger, sous agitation, la ou les amine(s) et le ou les composé présentant à la fois une constante de solubilité de Henry strictement supérieure à 20 mol.m -3 .Pa -1 et un pKa strictement supérieur à 7 et le ou les composés soufrés, puis éventuellement les additifs .
Utilisation La composition selon l’invention peut être utilisée dans le domaine de la protection contre la corrosion de voûte des conduites d'hydrocarbures, dans lesquelles circulent des hydrocarbures liquides et/ou gazeux, tels que des gaz, des condensats de gaz, du pétrole brut, seul ou en mélange. L'utilisation des compositions selon l'invention pour inhiber la corrosion de voûte desdites conduites forme ainsi un autre objet de la présente invention.
Ces compostions peuvent être injectées selon toutes méthodes bien connues de l'homme du métier, en continu ou en batch, de préférence en continu, dans les lignes d'extraction desdits hydrocarbures, ou dans les lignes d'injection des eaux de production, et de manière générale dans tout fluide aqueux, organique ou hydro-organique mis en œuvre dans les champs d'extraction d'hydrocarbures. On peut par exemple également injecter ces compositions via le système dit « gas-lift », bien connu de l'homme du métier.
Les compositions inhibitrices sont utilisées, de préférence en traitement en continu, à raison de 10 ppm à 10 000 ppm en volume de composition inhibitrice de corrosion pour une partie en volume de fluides circulant dans la conduite.
Procédé d’inhibition de la corrosion Selon un autre objet, la présente invention concerne un procédé d'inhibition de la corrosion d’une voûte d'une conduite, ledit procédé comprenant au moins une étape d'introduction en continu ou en batch, de préférence en continu, dans ladite conduite, dans laquelle circulent des fluides, notamment les hydrocarbures liquides et/ou gazeux, de préférence des gaz, des condensats de gaz, du pétrole brut, seul ou en mélange d'au moins une composition inhibitrice de corrosion telle que définie précédemment.
De préférence, la composition inhibitrice de corrosion est utilisée pour traiter les conduites de transport d’hydrocarbures, en d’autres termes, des conduites dans lesquelles circulent des hydrocarbures. Ainsi, la composition peut être introduite au départ de la ligne, pour traiter la totalité de la conduite ou bien les premiers tronçons de la ligne. Il est aussi possible de traiter localement un ou plusieurs tronçons de la conduite. Dans ce cas, le traitement peut se faire uniquement localement sur les tronçons à traiter.
Dans le procédé de l'invention, les compositions inhibitrices sont injectées, de préférence en traitement en continu, à raison de 10 ppm à 10000 ppm, en volume de composition inhibitrice de corrosion pour une partie en volume de fluides circulant dans la conduite.
Le procédé selon la présente invention, qui est un traitement chimique mettant en œuvre au moins une composition inhibitrice de la corrosion de voûte telle que définie précédemment, peut comprendre également la mise en œuvre d'un ou plusieurs traitements physiques, notamment à l'aide de racles, comme décrit par exemple dans la demande de brevet FR 2 791 695.
Un autre aspect de la présente invention est matérialisé par l'utilisation d'au moins une composition inhibitrice de la corrosion de voûte des conduites d'hydrocarbures utilisées dans l'extraction du gaz et/ou du pétrole, ladite au moins une composition étant telle que définie ci-dessus dans la présente description, avec un ou plusieurs traitements physiques (i.e. mécaniques), telles que par exemple les traitements par racleurs, et autres.
Préparation des compositions
Les compositions suivantes ont été préparées par mélange des réactifs selon les proportions figurant dans le tableau 1 suivant. Les compositions 1 et 2 sont des compositions comparatives. La composition 3 est une composition selon l’invention. Composé (% poids) 1 comp 2 comp 3 inv Constante de Henry mol.m -3 .Pa -1 (20-25°C - 1 atm)* pKa 2-butoxyéthanol (solvant) - - 21 - - imidazoline (1) - 5 5 - - acide thioglycolique - 10 9 520 - monoéthanolamine 100 40 50 60000 9,5 n-octylamine - 35 15 0.11 10,65 méthoxy-3-propylamine - 10 - 48 -
* Les valeurs des constantes de solubilité de Henry proviennent de l’article Atmos. Chem. Phys. , 15, 4399-4981, 2015, “Compilation of Henry’s law constants (version 4.0) for water as solvent”, de R. Sander.
(1) L’imidazoline est fournie par la société Arkema sous la dénomination NORUST 900 C.
Evaluation du point éclair des compositions
Les points d’éclair des compositions sont déterminés en appliquant la norme ISO 3679-2015, selon la méthode en coupe fermée.
L’outillage selon l’invention peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément les unes des autres ou en combinaison les unes avec les autres :
- les seconds éléments de gestion de la température sont des éléments de chauffage qui sont configurés pour chauffer l’outillage jusqu’à une température prédéterminée, notée T1 ;
- les premiers éléments de gestion de la température sont des éléments de chauffage qui sont configurés pour chauffer l’outillage jusqu’à une température prédéterminée, notée T1, lors d’une étape d’un procédé de fabrication, et jusqu’à une autre température prédéterminée, notée T2 et inférieure à T1, lors d’une autre étape du procédé de fabrication ;
- les premiers éléments de gestion de la température sont des éléments de refroidissement et chauffage qui sont configurés pour chauffer l’outillage jusqu’à une température prédéterminée, notée T1, lors d’une étape d’un procédé de fabrication, et pour refroidir l’outillage jusqu’à une température prédéterminée, notée T2 et inférieure à T1, lors d’une autre étape du procédé de fabrication ;
- l’empreinte comporte une partie intermédiaire, située entre les première et seconde parties, les éléments de gestion de la température étant configurés pour créer une zone de transition progressive de la température au niveau de cette partie intermédiaire ;
- les éléments de gestion de la température sont du type à résistance chauffante, à induction ou à circulation d’un fluide caloporteur ;
- les éléments de gestion de la température sont répartis dans le moule et le contre-moule ; et
- les éléments de gestion de la température sont intégrés dans le moule et le contre-moule ; les premiers éléments de gestion de la température peuvent être agencés au niveau de la première partie de l’empreinte, et les seconds éléments de gestion de la température peuvent être agencés au niveau de la seconde partie de l’empreinte.
L’invention propose également un procédé de fabrication d’une aube en matériau composite pour une turbomachine, en particulier d’aéronef, cette aube comportant une pale comportant un intrados et un extrados qui s’étendent depuis un bord d’attaque jusqu’à un bord de fuite de la pale, l’aube comportant également un pied et un bord supérieur opposé à son pied, l’aube comportant en outre au moins un bouclier métallique s’étendant le long d’au moins un desdits bords de la pale, le procédé utilisant un outillage tel que décrit précédemment et comprenant les étapes consistant à :
a) disposer un bouclier et une préforme réalisée par tissage de fibres dans l’empreinte de l’outillage, une colle polymérisable étant intercalée entre le bouclier et le ou les bords de la préforme destiné(s) à recevoir le bouclier, le bouclier et le ou les bords de la préforme étant positionnés dans la première partie de l’empreinte, et le reste de la préforme étant positionné dans la seconde partie de l’empreinte,
b) fermer l’outillage, et
c) gérer la température de l’outillage et injecter de la résine polymérisable dans l’empreinte de l’outillage afin qu’elle imprègne la préforme de façon à former la pale après solidification,
caractérisé en ce que l’étape c) comprend :
c1) une première sous étape d’injection de la résine pendant laquelle la seconde partie de l’empreinte est chauffée jusqu’à une température prédéterminée, notée T1, et la première partie de l’empreinte est gérée pour ne pas dépasser une température prédéterminée, notée T2 qui est inférieure à T1, et
c2) une seconde sous étape de cuisson pendant laquelle les première et seconde parties sont chauffées à la température T1.
Le procédé selon l’invention peut comprendre une ou plusieurs des étapes ou caractéristiques suivantes, prises isolément les unes des autres ou en combinaison les unes avec les autres :
Les composés organiques peuvent être des hydrocarbures aromatiques tels que des hydrocarbures aromatiques polycycliques (HAP), des dérivés du pétrole, des résidus bitumeux, des graisses et/ou des lubrifiants, et de préférence des hydrocarbures aromatiques tels que des hydrocarbures aromatiques polycycliques (HAP), des dérivés du pétrole, et/ou des résidus bitumeux.
L’injection de l’agent tensioactif anionique peut être effectuée à l’aide d’un système d’injection comprenant une pompe d’injection, une canne d’injection, et un groupe électrogène.
Le débit d’agent tensioactif lors de l’injection de l’étape i) peut être contrôlé à l’aide de la pompe à injection.
L’injection est de préférence effectuée en amont de la canalisation à nettoyer.
Lors de l’étape i), et en particulier lors de l’injection de l’agent tensioactif dans la canalisation polluée, celui-ci peut être utilisé seul ou dilué dans une solution aqueuse, et de préférence dilué dans une solution aqueuse. Cela permet ainsi de favoriser la formation d’une composition aqueuse homogène lors de l’étape i) au sein de la canalisation polluée.
L’étape i) dure de façon particulièrement préférée de 45 min à 2 heures.
L’étape ii) permet de rincer la canalisation à l’issue de l’étape i), pour obtenir une canalisation dépolluée dans laquelle il est à nouveau possible d’acheminer de l’eau potable propre à la consommation. Elle favorise l’évacuation de l’agent tensioactif anionique et des contaminants (e.g. des composés organiques précités).
L’étape ii) de rinçage est de préférence réalisée en faisant circuler de l’eau potable dans la canalisation à l’issue de l’étape i). Il s’agit de renouveler le volume de la canalisation au moins 3 fois, et de préférence au moins 4 fois.
L’étape ii) peut durer de 90 min à 4 heures.
Selon une forme de réalisation de l’invention, l’eau potable circule dans la canalisation lors de l’étape ii) avec un débit allant de 1 m 3 /h à 25 m 3 /h environ, et de préférence allant de 5 m 3 /h à 10 m 3 /h environ.
L’étape ii) est de façon particulièrement préférée effectuée en régime turbulent. En d’autres termes, cela signifie que l’on applique de préférence un nombre de Reynolds d’au moins 3000, et de préférence d’au moins 5000.
Le procédé peut comprendre en outre entre les étapes i) et ii), une étape i-1) de stagnation de la composition aqueuse dans la canalisation polluée. Cela permet ainsi de favoriser le décrochage des composés organiques adhérant aux parois internes de la canalisation polluée.
L’étape i-1) peut durer de 30 min à 4 heures, notamment selon le volume de canalisation à nettoyer.
Le procédé peut comprendre en outre une étape iii) de mesure, de préférence in situ , de la quantité d’agent tensioactif anionique dans la canalisation. Grâce à cette étape iii), il est possible de contrôler le bon déroulement du procédé de l’invention et de déterminer son efficacité, et notamment l’efficacité de l’étape i) et éventuellement de l’étape i-1) si elle existe.
Cette étape iii) est de préférence effectuée par mesure de l’absorption UV, de préférence à une longueur d’onde de 254 nm ; ou de la quantité de carbone organique total (COT) dans un liquide contenu dans la canalisation (polluée ou dépolluée). Ce liquide peut être de l’eau potable circulant dans la canalisation avant la mise en œuvre de l’étape i), la composition aqueuse circulant lors de l’étape i) et/ou stagnant lors de l’étape i-1), et/ou l’eau potable circulant lors de l’étape ii).
La mesure de la quantité de carbone organique total dans le liquide de la canalisation peut être effectuée à l’aide d’un analyseur COT portable, en particulier vendu sous la dénomination commerciale « Siever s M9 ».
Selon une autre caractéristique possible, le système comprend au moins une platine de fixation d’une part, reliée à ladite poutre, et d’autre part, configurée pour permettre la solidarisation (ou fixation) dudit système d’absorption à un élément de structure de véhicule automobile, tel qu’un brancard de véhicule automobile.
Selon une autre caractéristique possible, ladite ouverture traversante de la poutre est située en regard de ladite au moins une platine de fixation. La position de l’ouverture traversante située en regard permet de faciliter l’accès à la platine de fixation, notamment en rendant possible le passage d’outils à travers la poutre pour fixer ladite platine à un élément de structure de véhicule.
Selon une autre caractéristique possible, la platine de fixation comprend une structure configurée pour permettre la fixation de ladite platine à un élément de structure de véhicule automobile, ladite découpe de la poutre étant aménagée, au moins partiellement, en regard de ladite structure de fixation de la platine. La structure de la platine, configurée pour permettre la fixation de ladite platine à un élément de structure de véhicule automobile, est par exemple des trous, filetés ou non, permettant à des organes de fixation, tels que des vis, rivets, boulons, etc. de solidariser ladite platine à un élément de structure de véhicule.