INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ce basculement en tangage BWD_P, qui intervient dès le début du mouvement de dégagement BWD, permet avantageusement de décoller le mors de serrage 7 de la face radialement externe 3_out de l’élément constitutif du bandage 3 reposant sur la surface de réception 2 sans que le mors de serrage 7 n’exerce de frottement, et donc de traction axiale, sur ledit élément constitutif du bandage 3.
Ainsi, on ne risque pas de déplacer accidentellement la portion d’extrémité avant 3F dudit élément constitutif du bandage 3 lorsque le mors de serrage 7 quitte sa position de travail P1 pour gagner sa position de repos P0.
Un tel agencement utilisant des bras 26, 27 de longueurs différentes présente en outre l’avantage d’accentuer le caractère radial de l’orientation d’approche lors de la phase finale du mouvement d’engagement FWD, et favorise ainsi la génération d’un effort de serrage F_clamp radial de forte intensité.
On notera que le bras le plus court, ici le second bras 27, et donc les second et quatrième pivots 22, 24, sont plus proches axialement de la portion de la surface de réception 2 qui reçoit l’élément constitutif du bandage 3 que le bras le plus long, ici le premier bras 26, et les premier et troisième pivots 21, 23.
De manière équivalente, les premier et troisième pivot 21, 23, ainsi que le premier bras 26 (bras long), sont donc axialement plus éloignés du plan équatorial PE du tambour 1 que ne le sont, du même côté dudit plan équatorial PE, les second et quatrième pivots 22, 24 et le second bras 27 (bras court).
Le mécanisme d’actionnement 10 peut être motorisé par tout type de moteur, électrique, pneumatique, ou hydraulique.
De préférence, le mécanisme d’actionnement 10 est mû par un vérin 30, par exemple un vérin pneumatique double effet, dont le corps 31 est porté par l’embase 6 et dont la tige 32 vient en prise sur le premier bras 26, au niveau d’un cinquième pivot 33 par lequel ladite tige 32 s’articule sur ledit premier bras 26. Ce cinquième pivot 33 est situé entre le premier pivot 21 et le troisième pivot 23, à distance de chacun desdits premier et troisième pivots 21, 23.
L’axe Z33 de ce cinquième pivot 33 est en outre parallèle aux axes Z21, Z22, Z23, Z24 des premier, second, troisième et quatrième pivots 21, 22, 23, 24.
Avantageusement, un tel agencement, très compact, permet au vérin 30 de provoquer le basculement du premier bras 26, et donc la déformation du quadrilatère articulé 20 et par conséquent le déplacement de la plate-forme 25 et du mors de serrage 7, alternativement dans un sens correspondant au mouvement d’engagement FWD, ici, sur les figures 5 à 8, en faisant basculer le premier bras 26 dans le sens horaire, en rétractant la tige 32 dans le corps 31 en direction de la droite, puis dans un sens opposé correspondant au mouvement de dégagement BWD, ici, sur les figures 5 à 8, en faisant basculer le premier bras 6 dans le sens anti-horaire, en déployant la tige 32 hors du corps 31 vers la gauche.
De préférence, notamment pour favoriser la compacité du dispositif de fixation 5, le cinquième pivot 33 est radialement plus éloigné de l’axe central Z1 que le premier pivot 21, et radialement plus proche dudit axe central Z1 que le second pivot 22.
De préférence, le corps 31 du vérin 30 s’articule sur l’embase 6 au niveau d’un sixième pivot 34, dont l’axe Z34 est parallèle à l’axe Z33 du cinquième pivot 33.
Le vérin 30 est de préférence disposé sensiblement parallèlement à l’axe central Z1, dans le logement 13, en vis-à-vis de la face radialement interne de la tuile 32, de sorte que la direction de déplacement en translation de la tige 32 est parallèle à l’axe central Z1 à +/- 10 degrés. Le sixième pivot 34 est, à cet effet, de préférence situé axialement plus proche du plan équatorial PE que le cinquième pivot 33. Un tel agencement permet de concilier compacité et puissance du mécanisme d’actionnement 10.
Selon une caractéristique préférentielle du dispositif de fixation 5, qui peut constituer une invention à part entière, adaptable à différents types de mécanismes d’actionnement 10, y compris bien entendu au mécanisme d’actionnement 10 à quadrilatère articulé 20 décrit ci-dessus, et/ou adaptable à différents types de support de fabrication de bandage, que ledit support soit un tambour 1 ou autre, le mors de serrage 7 est formé, tel que cela est bien visible sur les figures 3 et 4, par une lame-ressort 40, qui est agencée de manière à pouvoir fléchir élastiquement sous la contrainte de l’effort de serrage F_clamp.
Ainsi, le mors de serrage 7 est non seulement simple, léger, compact et robuste, mais il présente en outre une souplesse (« compliance », en anglais) qui lui permet de fléchir élastiquement au contact de l’élément constitutif du bandage 3, à l’encontre de la résistance opposée par surface de réception 2 sous-jacente, sous l’effort de serrage F_clamp.
L’action de serrage, qui résulte de l’application forcée de la lame-ressort 40 contre l’élément constitutif du bandage 3, sous l’action du vérin 30 transmise à travers le mécanisme d’actionnement 10 (et notamment à travers le premier bras 26 qui forme un levier), s’adapte ainsi automatiquement à l’épaisseur E3 et à la rigidité intrinsèque en compression de l’élément constitutif du bandage 3.
La lame-ressort 40 est avantageusement montée à plat sur la plate-forme 25, de manière à ce que l’épaisseur E40 de ladite lame-ressort 40 soit orientée dans une direction radiale Y1 (ici la direction radiale Y1 qui, avec l’axe central Z1, génère le plan sagittal PS mentionné plus haut), afin de permettre un fléchissement qui a pour effet d’incurver la lame-ressort 40 autour de la direction circonférentielle X1, c’est-à-dire un fléchissement qui résulte d’un moment fléchissant qui est porté par ladite direction circonférentielle X1.
Exemple 80
N2, N5-di(hexadécyl L-phénylalaninate)-furan-2,5-dicarboxamide
La préparation a été réalisée selon la méthode F en utilisant le sel tosylate d'hexadécyl L-phénylalaninate d'ammonium synthétisé et le dichlorure de furan-2,5-dicarbonyle.
1 H NMR (400 MHz, CD 2 Cl 2 -d 2 / DMSO-d 6 ), δ (ppm): 8.66 (d, J = 8.3 Hz, N H (R,S) ), 8.60 (d, J = 8.1 Hz, 2H, N H (S,S) ), 7.32 – 7.16 (m, 10H, Ar- H ), 7.10 (s, 2H, C H furan (S,S) ), 7.05 (s, C H furan (R,S) ), 4.76 (td, J = 8.4, 6.0 Hz, 2H, C H -NH), 4.06 (t, J = 6.7 Hz, 4H, C H 2 -O), 3.31-3.07 (m, 4H, C H 2 -Ph), 1.55 (p, J = 6.5 Hz, 4H, C H 2 -CH 2 -O), 1.24 (m, 52H, (C H 2 ) 13 ), 0.86 (t, J = 6.6 Hz, 6H, C H 3 ).
13 C NMR (101 MHz, CD 2 Cl 2 -d 2 / DMSO-d 6 ), δ (ppm): 171.29 ( C =O ester (R,S) ), 170.98 ( C =O ester (S,S) ), 156.96 ( C =O amide (R,S) ), 156.92 ( C =O amide (S,S) ), 147.67 ( C -C=O amide (S,S) ), 147.51 ( C -C=O amide (R,S) ), 136.80 ( C(i) Ph), 128.72 ( C H (m) Ph), 127.89 ( C H (o) Ph), 126.25 ( C H (p) Ph), 114.65 ( C H furan), 64.77 ( C H 2 -O (R,S) ), 64.68 ( C H 2 -O (S,S) ), 53.40 (NH- C H), 36.75 ( C H 2 -Ph), 31.26, 29.02, 28.98, 28.91, 28.84, 28.68, 28.56, 27.90, 25.17, 22.03, 13.50.
Exemple 81
N2, N5-di(octadécyl L-phénylalaninate)-furan-2,5-dicarboxamide
La préparation a été réalisée selon la méthode F en utilisant le sel tosylate d'ammonium du L-phénylalaninate d'octadécyle synthétisé et le dichlorure de furanne-2,5-dicarbonyle.
1 H NMR (400 MHz, CD 2 Cl 2 -d 2 / DMSO-d 6 ), δ (ppm): 8.62 (d, J = 8.3 Hz, N H (R,S) ), 8.54 (d, J = 8.1 Hz, 2H, N H (S,S) ), 7.35-7.16 (m, 10H, Ar- H ), 7.10 (s, 2H, C H furan (S,S) ), 7.05 (s, C H furan (R,S) ), 4.79 (td, J = 8.4, 6.1 Hz, 2H, C H -NH), 4.10 (dt, J = 16.0, 6.7 Hz, 4H, C H 2 -O (S,S) ), 3.94 (m, C H 2 -O (R,S) ), 3.44 (q, J = 6.3 Hz, C H 2 -Ph (R,S) ), 3.31-3.11 (m, 4H, C H 2 -Ph (S,S) ), 1.58 (p, J = 6.6 Hz, 4H, C H 2 -CH 2 -O), 1.26 (m, 60H, (C H 2 ) 15 ), 0.86 (t, J = 6.6 Hz, 6H, C H 3 ).
13 C NMR (101 MHz, CD 2 Cl 2 -d 2 / DMSO-d 6 ), δ (ppm): 171.27 ( C =O ester (R,S) ), 170.95 ( C =O ester (S,S) ), 156.93 ( C =O amide (R,S) ), 156.88 ( C =O amide (S,S) ), 147.63 ( C -C=O amide (S,S) ), 147.47 ( C -C=O amide (R,S) ), 136.73 ( C(i) Ph (R,S) ), 136.69 ( C(i) Ph (R,S) ), 128.67 ( C H (m) Ph), 127.87 ( C H (o) Ph (R,S) ), 127.85 ( C H (o) Ph (S,S) ), 126.20 ( C H (p) Ph (R,S) ), 126.17 ( C H (p) Ph (S,S) ), 114.61 ( C H furan), 64.77 ( C H 2 -O (R,S) ), 64.69 ( C H 2 -O (S,S) ), 53.39 (NH- C H (R,S) ), 53.34 (NH- C H (R,S) ), 36.79 ( C H 2 -Ph), 31.23, 28.99, 28.96, 28.89, 28.82, 28.65, 28.54, 27.90, 27.86, 25.15, 22.00, 13.43.
Partie 14 : Synthèses à partir de sels de tosylate d'ammonium de L-leucinate
Exemple 82 :
N2, N5-di(éthyl L-leucinate)-furan-2,5-dicarboxamide
La préparation a été réalisée selon la méthode F en utilisant le sel de chlorure d'ammonium de L-leucinate d'éthyle synthétisé et le dichlorure de furan-2,5-dicarbonyle.
1 H NMR (400 MHz, CD 2 Cl 2 -d 2 / DMSO-d 6 ), δ (ppm): 8.51 (dd, J = 8.4, 2.6 Hz, 2H, N H ), 7.17 (d, 2H, C H furan), 4.63 (m, 2H, C H -NH 3 ), 4.16 (m, 4H, C H 2 -O), 1.72 (m, 10H, (CH 3 ) 2 -C H -C H 2 ), 1.25 (m, 6H, C H 3 ), 0.94 (m, 12H, CH-(C H 3 ) 2 ).
13 C NMR (101 MHz, CD 2 Cl 2 -d 2 / DMSO-d 6 ), δ (ppm): 172.02 ( C =O ester), 157.12 ( C =O amide), 147.77 ( C -C=O amide), 114.74 ( C H furan), 60.49 ( C H 2 -O), 50.07 (NH- C H), 39.81 ( C H-(CH 3 ) 2 ), 24.27, 22.33, 20.93, 13.63.
Parmi les hydrocarbures halogénés, on peut citer les hydrofluorocarbures, les hydrochlorofluorocarbures, les hydrofluorooléfines, les hydrochlorooléfines et les hydrochlorofluorooléfines.
A titre d’exemple, le fluide frigorigène peut être choisi parmi le 1,1,1,4,4,4-hexafluorobut-2-ène (HFO-1336mzz, isomère E ou Z), le 1-chloro-3,3,3-trifluoropropène (HCFO-1233zd, isomère E ou Z), le 3,3,4,4,4-pentafluorobut-1-ène (HFO-1345fz), le 2,4,4,4-tétrafluorobut-1-ène (HFO-1354mfy), le 1,1,2-trifluoroéthylène (HFO-1123), le 2,3,3,3-tétrafluoropropène (HFO-1234yf), le 1,3,3,3-tétrafluoropropène (HFO-1234ze, isomère E ou Z, de préférence E), le 1-chloro-2,3,3,3-tétrafluoropropène (HCFO-1224yd, isomère E ou Z, de préférence Z), le difluorométhane (HFC-32), le 1,1,1,2-tétrafluoroéthane (HFC-134a), le 1,1,2,2-tétrafluoroéthane (HFC-134), le 1,1-difluoroéthane (HFC-152a), le pentafluoroéthane (HFC-125), le 1,1,1,3,3-pentafluoropropane (HFC-245fa), le 1,1,1,2,3-pentafluoropropane (HFC-245eb), 1,1,1,2,3,3-hexafluoropropane (HFC-236ea), le 1,1,1,3,3-pentafluorobutane (HFC-365mfc), le fluoroéthane (HFC-161), le 1,1,1,2,3,3,3-heptafluoropropane (HFC-227ea), le 1,1,1-trifluoropropane (HFC-263fb), le 1,2-dichloroéthylene (HCO-1130, isomère E ou Z, de préférence E) et les combinaisons de ceux-ci.
Des composés préférés sont notamment le HCFO-1233zd (de préférence sous forme E), le HFO-1336mzz (de préférence sous forme Z) et le HCFO-1224yd (de préférence sous forme Z).
Les composés perhalogénés sont composés d’atomes de carbone et d’atomes d’halogènes uniquement. On peut citer par exemple les composés perfluorés tels que le dodécafluoropentane, le tétradécafluorohexane, l’hexadécafluoroheptane et leurs combinaisons.
Parmi les cétones fluorées, on peut citer par exemple les mono cétones fluorées, les monocétones perfluorées tels que la 1,1,1,2,2,4,5,5,5-nonafluoro-4-(trifluorométhyl)-3-pentanone et leurs combinaisons.
Parmi les éthers fluorés, on peut citer par exemple les hydrofluoroéthers tel que le méthoxynonafluorobutane (HFE7100), l’éthoxy-nonafluorobutane (HFE-7200), le 1-méthoxyheptafluoropropane (HFE-7000), les perfluoropolyethers et leurs combinaisons.
Le fluide frigorigène peut comprendre plusieurs, par exemple deux, ou trois, ou quatre ou cinq composés tels que décrits ci-dessus.
Par exemple, le fluide frigorigène peut consister (ou consister essentiellement) en : un mélange de HFO-1234yf et de HFC-134a ; un mélange de HFO-1336mzz(Z) et HCO-1130(E) ; un mélange de HFO-1234ze(E) et HFC-227ea ; un mélange de HFO-1234yf, HFC-134a et HFC-152a ; un mélange de HFC-32, HFC-152a et HFO-1234ze(E) ; un mélange de CO 2 , HFC-134a et HFO-1234ze(E) ; un mélange de HFC-32, HFO-1234ze(E) et butane ; un mélange de HFC-32, HFC-125 et HFO-1234ze(E) ; un mélange de HFC-32, HFC-125, HFO-1234yf, HFC-134a et HFO-1234ze(E) ; un mélange de HFC-32, HFC-125, HFO-1234yf et HFC-134a ; un mélange de HFC-134a et HFO-1234ze(E) ; un mélange de HFC-32, HFC-125 et HFO-1234yf ; un mélange de HFC-32 et HFO-1234yf ; un mélange de CO 2 , HFC-32 et HFO-1234yf) ; un mélange de HFC-32, HFC-134a et HFO-1234ze(E) ; un mélange de HFC-32, HFO-1234yf et HFC-152a ; un mélange de HFC-32, HFO-1234yf et HFO-1234ze(E) ; un mélange de HFC-32, HFC-125, HFC-134a et HFO-1234ze(E) ; un mélange de HFC-32, HFC-125, HFC-134a et HFO-1234ze(E) ; un mélange de CO 2 , HFC-32, HFC-125, HFO-1234yf et HFC-134a ; un mélange de HFC-32, HFC-125, HFO-1234ze(E) et HFC-227ea ; et un mélange de HFC-32, propane et HFO-1234yf.
Ainsi, le fluide frigorigène peut être un corps pur ou un mélange. Lorsqu’il s’agit d’un mélange, il s’agit de préférence d’un mélange azéotropique, ou quasi-azéotropique.
Des compositions azéotropiques préférées sont les réfrigérants : R-513A (56 % de HFO-1234yf et 44 % de HFC-134a) ; R-513B (58,5 % de HFO-1234yf et 41,5 % de HFC-134a) ; R-514A (74,7 % de HFO-1336mzz(Z) et 25,3 % de HCO-1130(E)) ; R-515A (88 % de HFO-1234ze(E) et 12 % de HFC-227ea) ; R-516A (77,5 % de HFO-1234yf, 8,5 % de HFC-134a et 14 % de HFC-152a).
Alternativement, dans certains modes de réalisation, des compositions zéotropiques peuvent être employées, et notamment les réfrigérants : R-444A (12 % de HFC-32, 5 % de HFC-152a et 83 % de HFO-1234ze(E)) ; R-444B (41,5 % de HFC-32, 10 % de HFC-152a et 48,5 % de HFO-1234ze(E)) ; R-445A (6 % de CO 2 , 9 % de HFC-134a et 85 % de HFO-1234ze(E)) ; R-446A (68 % de HFC-32, 29 % de HFO-1234ze(E) et 3 % de butane) ; R-447A (68 % de HFC-32, 3,5 % de HFC-125 et 28,5 % de HFO-1234ze(E)) ; R-447B (68 % de HFC-32, 8 % de HFC-125 et 24 % de HFO-1234ze(E)) ; R-448A (26 % de HFC-32, 26 % de HFC-125, 20 % de HFO-1234yf, 21 % de HFC-134a et 7 % de HFO-1234ze(E)) ; R-449A (24,3 % de HFC-32, 24,7 % de HFC-125, 25,3 % de HFO-1234yf et 25,7 % de HFC-134a) ; R-449B (25,2 % de HFC-32, 24,3 % de HFC-125, 23,2 % de HFO-1234yf et 27,3 % de HFC-134a) ; R-449C (20 % de HFC-32, 20 % de HFC-125, 31 % de HFO-1234yf et 29 % de HFC-134a) ; R-450A (42 % de HFC-134a et 58 % de HFO-1234ze(E)) ; R-451A (89, 8 % de HFO-1234yf et 10,2 % de HFC-134a) ; R-451B (88, 8 % de HFO-1234yf et 11,2 % de HFC-134a) ; R-452A (11 % de HFC-32, 59 % de HFC-125 et 30 % de HFO-1234yf) ; R-452B (67 % de HFC-32, 7 % de HFC-125 et 26 % de HFO-1234yf) ; R-452C (12,5 % de HFC-32, 61 % de HFC-125 et 26,5 % de HFO-1234yf) ; R-454A (35 % de HFC-32 et 65 % de HFO-1234yf) ; R-454B (68,9 % de HFC-32 et 31,1 % de HFO-1234yf) ; R-454C (21,5 % de HFC-32 et 78,5 % de HFO-1234yf) ; R-455A (3 % de CO 2 , 21,5 % de HFC-32 et 75,5 % de HFO-1234yf) ; R-456A (6 % de HFC-32, 45 % de HFC-134a et 49 % de HFO-1234ze(E)) ; R-457A (18 % de HFC-32, 70 % de HFO-1234yf et 12 % de HFC-152a) ; R-459A (68 % de HFC-32, 26 % de HFO-1234yf et 6 % de HFO-1234ze(E)) ; R-459B (21 % de HFC-32, 69 % de HFO-1234yf et 10 % de HFO-1234ze(E)) ; R-460A (12 % de HFC-32, 52 % de HFC-125, 14 % de HFC-134a et 22 % de HFO-1234ze(E)) ; R-460B (28 % de HFC-32, 25 % de HFC-125, 20 % de HFC-134a et 27 % de HFO-1234ze(E)) ; R-460C (2,5 % de HFC-32, 2,5 % de HFC-125, 46 % de HFC-134a et 49 % de HFO-1234ze(E)) ; R-460A (12 % de HFC-32, 52 % de HFC-125, 14 % de HFC-134a et 22 % de HFO-1234ze(E)) ; R-463A (6 % de CO 2 , 36 % de HFC-32, 30 % de HFC-125, 14 % de HFO-1234yf et 14 % de HFC-134a) ; R-464A (27 % de HFC-32, 27 % de HFC-125, 40 % de HFO-1234ze(E) et 6 % de HFC-227ea) ; et R-465A (21 % de HFC-32, 7,9 % de propane et 71,1 % de HFO-1234yf).
Tous les pourcentages indiqués sont en poids.
Dans certains modes de réalisation préférés, le fluide frigorigène comprend le HCFO-1233zd sous forme E ou Z, et encore de préférence sous forme E.
De préférence, la composition de transfert de chaleur selon l’invention comprend essentiellement un seul composé, en tant que fluide frigorigène. Dans ce cas, il est préférable que ce fluide frigorigène soit du HCFO-1233zd sous forme E ou Z, et encore de préférence sous forme E.
Des impuretés peuvent être présentes jusqu’à par exemple 1 % en poids au maximum.
Le fluide frigorigène peut notamment comprendre, en poids : au moins 99,5 % de HCFO-1233zd(E), de préférence au moins 99,7 %, de préférence encore au moins 99,8 % ; une teneur en HFC-245fa inférieure ou égale à 500 ppm, de préférence de 1 à 500 ppm, de préférence encore de 2 à 300 ppm ; une teneur en HFO-1234ze (E ou Z) inférieure ou égale à 100 ppm, de préférence de 1 à 100 ppm, de préférence encore de 2 à 50 ppm ; une teneur en HCFO-1233zd (Z) inférieure ou égale à 100 ppm, de préférence de 1 à 100 ppm, de préférence encore de 2 à 50 ppm.
De manière générale, toutes les sources potentielles de fuites doivent être limitées pour les raisons suivantes :
- l’augmentation du débit du flux d’air dit de contournement réduit le flux d’air dans la chambre de combustion. La diminution du flux d’air dans la chambre de combustion entraîne que le kérosène introduit par les injecteurs fait augmenter d’avantage la température du flux d’air en sortie de la chambre (appelée TGT pour température des gaz de la turbine) et la température du métal des pièces en conséquence. Or, la TGT ne doit pas dépasser certaines valeurs pour rester dans une marge acceptable pour les essais. De plus, une température trop élevée du métal des pièces peut entraîner leur brûlure ;
- l’air réintroduit après la chambre de combustion (comme les fuites) ne participe pas à la poussée de la turbomachine et réduit la quantité d’air de la chambre. La poussée axiale, notée Fax, de la turbomachine est donc réduite ;
- l’air qui a contourné la chambre (non brûlé) nécessite de l’énergie pour être comprimé ; et,
- les fuites réduisent le flux d’air utilisé pour le refroidissement des pièces et entraînent une diminution de la Ptci. La Ptci étant la pression totale de la cavité interne d’une pièce c’est-à-dire la pression de l’air à l’intérieur de la pièce utilisée pour la refroidir. Or, si la Ptci est trop faible, les risques de réintroductions d’air « chaud » dans les pièces augmentent et donc les risques de brûlure.
Plus précisément, si la Ptci de l’air dans la pièce diminue trop et atteint la pression de l’air dans la veine, alors l’air de la pièce ne peut plus sortir et la pièce perd son effet de refroidissement.
En outre, si la Ptci diminue encore davantage, la pression interne de la pièce devient plus faible que la pression de l’air de la veine (très chaud) et celui-ci fini par rentrer dans la pièce (réintroduction) en brûlant la pièce et en la détruisant in fine .
En résumé, il est essentiel de contrôler de manière optimale le flux d’air qui contourne la chambre de combustion car celui-ci a un rôle essentiel dans les performances et le rendement du moteur.
Dans ce contexte, afin d’assurer l’étanchéité entre les secteurs d’un distributeur HP et une chambre de combustion, il est connu d’utiliser un système tel que celui représenté aux figures 2a et 2b.
Le système d’étanchéité 201 consiste en des lamelles 203 d’étanchéité accrochées sur les secteurs 205 d’un distributeur 207 et venant en contact sur la chambre de combustion 209. Chaque lamelle 203 est accrochée sur un secteur à l’aide de deux pions 211 qui la traverse via des trous dédiés. Ces deux pions 211 bloquent le mouvement de la lamelle axialement et tangentiellement. Les pions 211 sont brasés sur un ressort 213 au niveau de leur tête.
Ce système permet de combler l’espace entre la partie amont du distributeur 207 et la partie aval de la chambre de combustion 209. Le ressort 213 maintien à froid la lamelle 203 en position et, en fonctionnement, la différence de pression entre l’intérieur de la veine (formée par l’intérieur de la chambre et du distributeur) et l’extérieur de la veine entraîne que la lamelle 203 se plaque sur la chambre de combustion 209 et assure l’étanchéité au niveau de la jonction entre la chambre de combustion 209 et le distributeur 207.
Dans la mesure où chaque lamelle 203 couvre un secteur 205 du distributeur 207 et où, au montage et en fonctionnement, il existe un jeu inter-secteurs, des couvres joints 215 sont insérés entre les lamelles 203 d’étanchéité de chaque secteur 205 du distributeur 207. Ces couvres joints 215 sont positionnés entre les lamelles 203 de deux secteurs 205 adjacents pour venir combler l’espace qui les sépare.
La illustre une variante connue d’un tel système (dans laquelle les mêmes éléments portent les mêmes références) pour lequel seul le type de ressort utilisé change mais le principe de fonctionnement reste inchangé.
Un inconvénient d’un tel système est que la surface de contact entre les lamelles et la chambre de combustion n’est pas homogène (à cause de tolérances de fabrication, de montage ainsi que la variation des jeux en fonctionnement). Par conséquent il existe des ouvertures ou des désalignements entre les lamelles/couvre joints qui peuvent entraîner des pertes d’étanchéité.
En outre, un autre inconvénient est le risque de rupture ou d’endommagement du système d’accroche des lamelles d’étanchéité. En effet, le cisaillement des pions (lié aux vibrations en fonctionnement), le risque de plastification du ressort (lors des opérations au montage ou à la rechange) et le risque de dégradation des lamelles à cause de la chambre de combustion peuvent être à l’origine de ce problème. Ceci peut entraîner la dégradation du distributeur HP (par exemple par obturation des cavités ou par brûlure des pièces).
Enfin, un autre phénomène d’endommagement des lamelles est causé par le fait que les jeux à froid sont importants et que les déplacements relatifs des pièces à chaud sont également importants. Une lamelle peut alors se bloquer sous la chambre et se déformer ou casser une fois que le moteur refroidi.
Exemple 83 :
N2, N5-di(octyl L-leucinate)-furan-2,5-dicarboxamide
La préparation a été réalisée selon la méthode F en utilisant le sel tosylate d'ammonium du L-leucinate d'octyle synthétisé et le dichlorure de furan-2,5-dicarbonyle.
1 H NMR (400 MHz, CD 2 Cl 2 -d 2 / DMSO-d 6 ), δ (ppm): 8.47 (d, J = 8.3 Hz, 2H, N H ), 7.15 (s, 2H, C H furan), 4.62 (m, 2H, C H -NH 3 ), 4.09 (m, 4H, C H 2 -O), 1.83-1.55 (m, 10H, (CH 3 ) 2 -C H -C H 2 + C H 2 -CH 2 -O), 1.26 (m, 20H, CH 3 -(C H 2 ) 5 ), 0.94 (dd, J = 11.9, 5.1 Hz, 12H, CH-(C H 3 ) 2 ), 0.85 (t, J = 6.7 Hz, 6H, C H 3 -CH 2 ).
13 C NMR (101 MHz, CD 2 Cl 2 -d 2 / DMSO-d 6 ), δ (ppm): 172.06 ( C =O ester), 157.08 ( C =O amide), 147.77 ( C -C=O amide), 114.70 ( C H furan), 64.52 ( C H 2 -O), 50.09 (NH- C H), 39.87 ( C H-(CH 3 ) 2 ), 31.08, 28.49, 28.46, 27.93, 25.19, 24.28, 22.26, 21.97, 20.97, 13.47.
Exemple 84 :
La préparation a été réalisée selon la méthode F en utilisant le sel de tosylate d'ammonium de dodécyl L-leucinate synthétisé et le dichlorure de furan-2,5-dicarbonyle.
1 H NMR (400 MHz, CD 2 Cl 2 -d 2 / DMSO-d 6 ), δ (ppm): 8.47 (d, J = 8.3 Hz, 2H, N H ), 7.15 (s, 2H, C H furan), 4.62 (m, 2H, C H -NH 3 ), 4.09 (m, 4H, C H 2 -O), 1.84-1.52 (m, 10H, (CH 3 ) 2 -C H -C H 2 + C H 2 -CH 2 -O), 1.25 (m, 36H, CH 3 -(C H 2 ) 9 ), 0.94 (dd, J = 11.7, 5.3 Hz, 12H, CH-(C H 3 ) 2 ), 0.86 (t, J = 6.6 Hz, 6H, C H 3 -CH 2 ).
13 C NMR (101 MHz, CD 2 Cl 2 -d 2 / DMSO-d 6 ), δ (ppm): 172.04 ( C =O ester), 157.07 ( C =O amide), 147.78 ( C -C=O amide), 114.69 ( C H furan), 64.50 ( C H 2 -O), 50.10 (NH- C H), 39.88 ( C H-(CH 3 ) 2 ), 31.24, 28.96, 28.94, 28.87, 28.84, 28.66, 28.52, 27.94, 25.20, 24.28, 22.27, 22.02, 20.99, 13.49.
Exemple 85 :
N2, N5-di(tridecyl L-leucinate)-furan-2,5-dicarboxamide
La préparation a été réalisée selon la méthode F en utilisant le sel de tosylate de tridécyl L-leucinate d'ammonium synthétisé et le dichlorure de furan-2,5-dicarbonyle.
1 H NMR (300 MHz, CD 2 Cl 2 -d 2 / DMSO-d 6 ), δ (ppm): 8.47 (d, J = 8.3 Hz, 2H, N H ), 7.15 (s, 2H, C H furan), 4.62 (m, 2H, C H -NH 3 ), 4.08 (m, 4H, C H 2 -O), 1.85-1.52 (m, 10H, (CH 3 ) 2 -C H -C H 2 + C H 2 -CH 2 -O), 1.24 (m, 40H, CH 3 -(C H 2 ) 10 ), 0.94 (dd, J = 8.7, 5.7 Hz, 12H, CH-(C H 3 ) 2 ), 0.85 (t, J = 6.7 Hz, 6H, C H 3 -CH 2 ).
13 C NMR (75 MHz, CD 2 Cl 2 -d 2 / DMSO-d 6 ), δ (ppm): 172.02 ( C =O ester), 157.06 ( C =O amide), 147.77 ( C -C=O amide), 114.67 ( C H furan), 64.49 ( C H 2 -O), 50.09 (NH- C H), 39.87 ( C H-(CH 3 ) 2 ), 31.23, 28.97, 28.94, 28.85, 28.82, 28.64, 28.50, 27.93, 25.18, 24.27, 22.25, 22.00, 20.98, 13.48.
Exemple 86 :