INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La est une coupe axiale de la partie inférieure 1 montrant le positionnement de la douille 13 dans la cavité 201 par les ergots 132 en partie inférieure de la douille 13 et aussi sous l’appui inférieur 14 ainsi que l’engagement de la lame 133 dans l’intervalle entre les languettes 123.
L’ergot 131 et l’ergot tronqué 131a qui lui est opposé diamétralement apparaissent dans la vue en coupe de la .
Selon la , la partie supérieure 2 de la paumelle 100 se compose du support 21 qui est un tronçon de profilé 200 identique à celui de la partie inférieure 1, mais en position retournée.
Le support 21 se compose d’un manchon 211 et d’une patte de fixation 212. Le dessous du support 21 est fermé par un appui supérieur 24 en forme de plaquette, munie de deux paires d’ergots 241, 242 pour venir se fixer dans les paires d’alvéoles 202, 2 03 et le retenir. L’appui inférieur 24 a un trou oblong 243 pour passer sur l’axe (fixe) 3.
Le dessus du support 21 est fermé par un couvercle 25 avec des paires d’ergots 251, 252 se logeant dans les paires d’alvéoles 202, 203.
La cavité 201 du profilé formant le manchon 211 loge le dispositif de réglage 300 de l’axe 3 ; ce réglage se fait uniquement dans la direction (XX) perpendiculaire au plan du bâti (ou de l’encadrement) B de la porte P.
Le dispositif de réglage 300 se compose d’un guide de translation 23 en forme d’anneau écrasé de section rectangulaire, de largeur égale au diamètre de l’axe 3 et se terminant par des petits côtés en forme de demi-cercle de diamètre égal à celui de l’axe 3.
La est une représentation schématique en coupe transversale du rotor du pédalier de la ;
La est une représentation schématique partielle en coupe radiale du rotor de la ;
La est une représentation schématique des dentures d’une roue dentée du pédalier de la .
DESCRIPTION DÉTAILLÉE DE L’INVENTION La illustre un pédalier générateur à couple résistif variable selon un mode de réalisation de l’invention.
Ce pédalier est composé d’un axe de pédalier 41 sur lequel les pédales 40 appliquent un couple de pédalage. Pour ce faire, les pédales 40 peuvent être visées à chaque extrémité de l’axe de pédalier 41 ou solidarisées par tout autre moyen, par exemple les pédales 40 peuvent être soudées aux extrémités de l’axe de pédalier 41 . La distance entre les points de fixation des pédales définie la distance Qf , préférentiellement comprise entre 130 et170 mm.
Entre les points de fixation des pédales 40 , l’axe de pédalier 41 pénètre dans un carter 10 .
Selon l’invention, à l’intérieur de ce carter 10 , le pédalier comporte un moteur 11 et un train d’engrenages parallèles présentant un rapport d’engrenage compris entre 25 et 55 entre l’axe de pédalier 41 et un axe du moteur 43 .
De préférence, tel qu’illustré sur la , ce rapport de réduction est obtenu avec un axe interne 42 reliant l’axe du pédalier 41 et un axe de moteur 43 . Plus précisément, une roue dentée Z1 est fixée sur l’axe du pédalier 41 et engrène une roue Z2 solidaire de l’axe interne 42 . Cette roue Z2 entraîne l’axe interne 42 sur lequel une roue dentée Z3 est fixée. Cette roue dentée Z3 engrène une roue dentée Z4 fixée sur l’axe du moteur 43 . Cette roue dentée Z4 entraîne quant à elle l’axe du moteur 43 et permet donc la rotation d’un rotor 30 du moteur 11 .
De préférence, les différents axes 41 , 42 , 43 sont reliés sur le carter 10 en utilisant des roulements à billes 20 .
Dans un mode préféré de l’invention, les roues dentées Z1 et Z2 présentent une largeur LZ1 identique et comprise entre 6 et 17 mm alors que les roues dentées Z3 et Z4 présentent une largeur LZ2 identique et comprise entre 4 et 9 mm.
Les roues dentées Z1 et Z3 présentent classiquement un diamètre supérieur aux roues dentées Z2 et Z4 de sorte que l’axe du moteur 43 tourne à une vitesse supérieure à l’axe interne 42 , tournant quant à lui à une vitesse supérieure à l’axe du pédalier 41 . Typiquement, les roues dentées Z1 et Z2 peuvent être dimensionnées pour obtenir un rapport d’engrenage compris entre 3.8 et 6.0 et les roues dentées Z3 et Z4 peuvent être dimensionnées pour obtenir un rapport d’engrenage compris entre 6.9 et 11.4. Pour ce faire, la roue dentée Z1 peut présenter un nombre de dents compris entre 74 et 95, la roue dentée Z2 peut présenter un nombre de dents compris entre 16 et 19, la roue dentée Z3 peut présenter un nombre de dents compris entre 157 et 215 et la roue dentée Z4 peut présenter un nombre de dents compris entre 19 et 23.
Tel qu’illustré sur la , les roues dentées peuvent présenter une denture hélicoïdale, c’est-à-dire une denture avec des dents orientées avec une angle différent de 90° par rapport à la circonférence de la roue. Une denture hélicoïdale est définie notamment par l’angle d’hélice AH d’orientation des dents par rapport à la circonférence de la roue. Typiquement, l’angle d’hélice AH peut être compris entre 13.5 et 45 degrés pour les roues dentées Z1 , Z2 du premier engrenage et entre 4.8 et 45 degrés pour les roues dentées Z3 et Z4 .
Outre l’angle de la denture, la géométrie d’une denture est classiquement définie par un module M . Ce module M permet de représenter le diamètre à la circonférence de la roue et la hauteur H des dents.
Pour assurer un bon fonctionnement d’un train d’engrenages, les deux roues dentées d’un même engrenage doivent avoir un module M identique afin de pouvoir s’engrener entre elles. Par exemple, le module M des roues dentées Z1 et Z2 est compris entre 1.125 et 1.36 mm alors que le module M des roues dentées Z3 et Z4 est compris entre 0.5 et 0.6 mm.
Pour répondre aux contraintes mécaniques et de poids du train d’engrenages parallèles, les roues dentées Z1 , Z2 , Z3 et Z4 sont préférentiellement composées d’acier de cémentation forgé ou d’acier nitruré.
Par ailleurs, le moteur 11 comprend classiquement un stator 31 et un rotor 30 . Selon l’invention, le stator 31 et le rotor 30 présentent une largeur L1 identique, comprise entre 25 et 45 mm. Le rayon interne R1 est défini par l’entraxe entre l’extrémité radiale du rotor 31 et l’axe du moteur 43 . Selon l’invention, ce rayon interne R1 est compris entre 17.7 et 23.5 mm. Le rayon externe R2 est défini par l’entraxe entre l’extrémité radiale du stator 31 et l’axe du moteur 43 et il est compris entre 35 et 45 mm.
Les effets et avantages de l’invention sont particulièrement marqués lorsque l’article vitrocéramique est faiblement transmissif, peu diffusant et de couleur sombre (définie par la luminosité L*), en particulier de couleur noire ou brun foncé. De préférence, l’article vitrocéramique peut demeurer adapté à l'affichage en transmission de zones lumineuses comprenant des motifs lumineux cognitifs représentatifs de valeurs de certains paramètres de fonctionnement de dispositifs électriques et/ou électroniques associés, ou encore relatifs à un l’état physico-chimique de l’article, tout en masquant les éléments sous-jacents.
En ce sens, dans un mode particulier de réalisation de l’invention, l’article vitrocéramique présente une luminosité L* inférieure ou égale à 25, de préférence inférieure ou égale à 20. Il peut également présenter, initialement, c’est-à-dire lorsqu’il est dépourvu de texture de surface, une luminosité L* inférieure ou égale à 25, de préférence inférieure ou égale à 20.
Un article vitrocéramique de couleur sombre peut présenter initialement, c’est-à-dire lorsqu’elle est dépourvue de texture de surface, un facteur d'opacité inférieur à 100, et avantageusement supérieur à 93, afin notamment de permettre ledit affichage en transmission par des sources sous-jacentes dans un mode de réalisation de l'invention ou un affichage par projection.
Le facteur d'opacité est déterminé par la formule f = 100 - ΔE* où ΔE* est l’écart de couleur. L’écart de couleur ΔE*peut être évalué en mesurant, en réflexion, les variations de la clarté L* et des paramètres colorimétriques a* et b* de la face supérieure de l’article lorsqu’il est posé sur fond noir opaque puis lorsqu’il est posé sur fond blanc opaque, dans le système colorimétrique CIELAB. L’écart de couleur ΔE* peut être calculé selon la formule suivante, ΔE* = ((LN*-LB*)² + (aN*-aB*)² + (bN*-bB*)²)½, LB*,aB*,bB* étant la clarté et les coordonnées colorimétriques de la première mesure sur fond blanc et LN*,aN*,bN* étant celles de la seconde mesure sur fond noir.
Un article vitrocéramique de couleur noire peut présenter initialement, c’est-à-dire lorsqu’elle est dépourvue de texture de surface, une luminosité L* inférieure à 10, un flou inférieur à 30 %, et une transmission lumineuse TL inférieure à 10% sous l’illuminant D65.
De préférence, l’article vitrocéramique de couleur sombre présente initialement, c’est-à-dire lorsqu’elle est dépourvue de texture de surface, une valeur de paramètre a* comprise entre -0,2 et 1,6 et une valeur de paramètre b* comprise entre -1 et 0,6.
Un article vitrocéramique selon le premier aspect de l’invention permet à des motifs lumineux transmis par des afficheurs lumineux sur ou au travers de la surface rugueuse restent nets pour un meilleur confort de visibilité pour l’utilisateur.
Selon certains modes préférés de réalisation, la brillance à 60° de l’article vitrocéramique peut être inférieure à 20, de préférence inférieur à 10. Ces niveaux de brillance sont particulièrement avantageux pour l’apparence esthétique de la surface vitrocéramique, notamment lorsque celle-là est de couleur sombre ou noire.
Aussi, selon certains modes de réalisation, l’article vitrocéramique peut comprendre en outre au moins une source lumineuse pour affichage lumineux par projection ou transmission sur la surface formant alors écran. L’afficheur peut, par exemple, être un afficheur lumineux de type LED, en particulier un afficheur à sept segments pour l’affichage de caractères alphanumériques.
Selon un deuxième aspect de l’invention, il est fourni un procédé de fabrication d’un article vitrocéramique comprenant les étapes suivantes : - un traitement thermique de céramisation d’un verre apte à former une vitrocéramique, et - un traitement chimique d’une surface dudit verre avant et/ou après ledit traitement thermique de céramisation, le traitement chimique de surface étant réalisé de sorte qu’après le traitement thermique, la valeur de rugosité quadratique hybride Rdq est comprise entre 4.4 et 11°, de préférence comprise entre 5,5 et 9°.
Selon certains modes avantageux de réalisation, le procédé peut comprendre en outre, avant le traitement chimique de surface, une étape de traitement mécanique de surface par sablage.
Le traitement chimique de surface peut être réalisé avant et/ou après le traitement thermique de céramisation. Selon un mode préféré de réalisation, le traitement chimique de surface est réalisé avant le traitement thermique de céramisation. Il a été constaté que les propriétés anti-rayures, anti-traces grasses, anti-adhésion de souillures et anti-diffusion lumineuse étaient ainsi davantage améliorées.
Selon l’invention, la rugosité est obtenue à l’aide d’un traitement chimique de surface du verre-mère de l’article vitrocéramique, c’est-à-dire avant le traitement thermique de céramisation du verre-mère permettant de former l’article vitrocéramique. Les valeurs de rugosités sont donc celles de la surface rugueuse de l’article vitrocéramique après le traitement de céramisation.
Le verre apte à former une vitrocéramique peut de préférence être à base d’aluminosilicate, notamment d’aluminosilicate de lithium.
La nature de la solution chimique utilisée pour le traitement, la température de traitement et sa durée dépendent de la composition chimique du matériau formant le verre-mère de l’article vitrocéramique.
Le procédé selon le deuxième aspect de l’invention permet de conférer une rugosité à l’article vitrocéramique sur la totalité de sa surface de travail. Il est également possible de conférer une rugosité qu’à une partie de la surface de travail de l’article vitrocéramique. Cette caractéristique peut être obtenue par exemple par l’apposition de masques de protection sur la surface du verre-mère lors du traitement chimique et/ou mécanique de surface de manière à créer des épargnes sur certaines zones de ladite surface.
Commutation temporaire sûre d'un terminal dans un mode sécurisé pour traiter une transaction L’invention est relative à des dispositifs portatifs sécurisés pour le stockage et la mise en œuvre de clés cryptographiques privées de façon cloisonnée par rapport à un réseau (stockage "à froid"), notamment des clés permettant d'effectuer des transactions sur une blockchain.
Selon certains modes de réalisation, le traitement chimique de surface peut être une attaque chimique à l’aide d’une solution à base d’acide fluorhydrique. Ces modes de réalisation sont particulièrement avantageux pour les articles vitrocéramiques à base d’aluminosilicate, notamment d’aluminosilicate de lithium.
Selon certains modes préférés de réalisation, le traitement chimique peut comprendre en outre une étape préalable, dite étape d’activation de la surface, avant l’attaque chimique susmentionnée. Cette étape d’activation peut consister en une attaque chimique à l’aide d’une solution acide comprenant de l’acide chlorhydrique et de l’acide fluorhydrique à température ambiante pendant au moins deux minutes.
Le titre massique en acide fluorhydrique de la solution acide peut être avantageusement compris entre 1% à 70% en masse. De manière générale, si le titre massique est inférieur à 1%, la durée du traitement chimique de surface est assez longue et peu avantageuse dans des applications industrielles. Si le titre massique est supérieur à 20%, le traitement chimique de surface peut être trop rapide et difficilement contrôlable. La température de la solution est de préférence inférieure à 40°C, voire 30°C, afin d’éviter que le traitement chimique de surface soit également trop rapide et difficilement contrôlable.
Selon certains modes avantageux de réalisation, la solution d’acide fluorhydrique comprend du fluorure de sodium, du fluorure de potassium, du fluorure d’ammonium, du sulfate de baryum, de l’acide silicique, de l’acide hexafluorosilicique, de l’acide chlorhydrique et/ou de l’acide sulfurique, seul ou en combinaison.
Selon un troisième aspect de l’invention, il est fourni un dispositif de cuisson comprenant une plaque vitrocéramique formée par un article vitrocéramique selon l’une des quelconques modes de réalisation du premier aspect de l’invention.
Des exemples d’éléments chauffants pour un dispositif de cuisson peuvent être des foyers radiants ou halogènes ou des éléments de chauffage par induction.
Selon un quatrième aspect de l’invention, un article vitrocéramique selon l’une quelconque des modes de réalisation du premier aspect de l’invention, peut être utilisé comme tout ou partie d’un plan de travail pour la préparation d’aliments. Le plan de travail peut, par exemple, faire partie d’un élément de mobilier de cuisine ou comme élément de surface d’un dispositif de cuisson, ledit élément de surface ayant pour fonction de permettre la préparation d’aliments
Exemples Les exemples et contre-exemples ci-après ont été réalisés à partir de verres-mères pour plaques vitrocéramiques telles que décrites dans EP 0 437 228 A1 CORNING FRANCE [FR] 17.07.1991 et/ou WO 2012/156444 A1 EUROKERA [FR] 22.11.2012, et commercialisées respectivement sous la marque KeraBlack Plus®. L’épaisseur des plaques est de 4 à 6 mm.
Les rugosités ont été obtenues à l’aide d’un traitement mécanique de surface des verres-mères par sablage et/ou d’un traitement chimique de la surface. Ces deux traitements ont été réalisés avant le traitement thermique de céramisation. Lorsque le traitement mécanique et le traitement chimique sont utilisées, ces deux traitements sont successifs, c’est que le traitement mécanique est réalisé avant le traitement chimique.
Le traitement mécanique de sablage a été réalisé selon les paramètres décrits dans la Table 2.
Table 2 Nature des grains abrasifs Silice, grenat ou corindon Taille des grains 150 ≤ D90 ≤ 300 µm 100 ≤ D50 ≤ 200 µm Débit des grains 0,5 - 10 g/s Vitesse de projection des grains 1 - 50 m/s Pression 0,5 – 5 bars, de préférence entre 2 bars et 4 bars Angle incident 45 - 90°
Le traitement chimique de surface a été réalisé à l’aide d’une solution à base d’acide fluorhydrique dont les constituants sont décrits dans la Table 3.
Table 3 Concentration NH 4 F, HF 0 – 9 mol/L NaF, HF 0 – 0,065 mol/L KF, HF 0 – 0,013 mol/L HF 0,24 – 35 mol/L HCl 0 – 12 mol/L H 2 SO 4 0 – 10 mol/L H2SiF6 0 – 0,12 mol/L SiO2 0 – 0,12 mol/L BaSO4 0-50 g/L
Lorsque les rugosités sont obtenues à l’aide d’un traitement mécanique de surface suivi d’un traitement chimique de surface, la solution acide comprend au moins un des constituants listés dans la Table 2. Lorsqu’un traitement chimique seul est utilisé, la solution acide peut comprend avantageusement au moins deux constituants listés dans la Table 2, dont un des constituants sont choisis parmi NH4F, HF ; NaF, HF et KF, HF.
Pour obtenir différentes valeurs de rugosité, les surfaces des plaques ont été soumises à des solutions d’acide fluorhydrique de pH différents en variant les proportions de leurs constituants dans les limites de la Table 3, et en les chauffants à des températures différentes entre 20°C et 50°C. Les surfaces des plaques ont été exposées pendant des durées allant de 1 min à 90 min.
A des fins illustratives, les conditions utilisées pour la fabrication de certains exemples, E1-E5, et de certains contre-exemples, CE1-CE4, sont respectivement indiquées dans les Table 4 et Table 5.
Ces moyens de validation haptique comprennent par exemple des vibreurs implantés chacun sous la surface de contact d’un bouton tactile respectif et aptes à émettre une réponse vibratoire lorsqu’un effort d’appui supérieur ou égal à une valeur prédéterminée est exercé sur le bouton correspondant.
Enfin et toujours avec l’objectif d’améliorer l’ergonomie d’utilisation, lesdits boutons de sélection présentent préférentiellement chacun une zone surfacique rétro-éclairée, se présentant sous la forme d’un pictogramme représentatif de l’organe ou de la fonction correspondante qu’il permet de sélectionner, et dont la couleur varie en fonction de l’état de ce bouton.
L’exposé de l’invention sera maintenant poursuivi par la description détaillée de plusieurs exemples de réalisation, donnée ci-après à titre illustratif mais non limitatif, en référence aux dessins annexés, sur lesquels : - représente une vue en perspective d’un dispositif de commande électrique pour véhicule selon l’invention ; - est une vue en perspective du module d’actionnement du dispositif de commande selon l’invention ; - représente une vue en élévation illustrant le montage du module d’habillage comprenant la façade de sélection sur le module d’actionnement comprenant l’actionneur à bascule ; - est une vue de dessus du dispositif de commande selon l’invention dont la façade de sélection occupe sa configuration par défaut dans laquelle un unique bouton de sélection prédéfini parmi l’ensemble des boutons de sélection reliés électriquement à l’actionneur à bascule est dans son état actif ; - représente une vue de dessus du dispositif de commande selon l’invention dont la façade de sélection occupe une configuration temporaire dans laquelle un bouton de sélection associé à un autre ouvrant du véhicule occupe son état actif ; et - représente une vue de dessus du dispositif de commande selon l’invention dont la façade de sélection occupe une configuration temporaire dans laquelle plusieurs boutons de sélection associés à différentes vitres du véhicule occupent leur état actif.
La représente un dispositif de commande électrique 1 selon l’invention destiné à être intégré dans un équipement non représenté d’un véhicule automobile tel qu’un accoudoir d’une portière latérale de ce véhicule ou sa console centrale.
Tel qu’illustré sur la , le dispositif de commande 1 se compose d’un module d’actionnement 100 et d’un module d’habillage 200 monté sur ce module d’actionnement 100 auquel il est relié électriquement.
Représenté seul sur la , le module d’actionnement 100 comporte un boîtier 110 comprenant un corps principal creux 111 de forme parallélépipédique et dont la paroi supérieure horizontale 112 présente une ouverture centrale 113.
Logeant au moins un premier contacteur et au moins un deuxième contacteur non visibles, ce boîtier 110 comprend en outre deux flasques latéraux 114, 115 s’étendant verticalement au dessus du corps principal 111 depuis les deux bords latéraux de l’ouverture 113.
Le module d’actionnement 100 comporte également un unique actionneur manuel à bascule 120 saillant au dessus du corps principal 111 du boîtier 110 entre les deux flasques latéraux 114, 115 sur lesquels il est monté à pivotement selon un premier axe transversal d’articulation T 1 par l’intermédiaire d’une tige cylindrique 121 traversant ces deux flasques 114, 115 et cet actionneur 120.
L’actionneur à bascule 120 comporte un corps d’articulation creux 122 traversé par la tige 121 et destiné à être dissimulé aux yeux de l’usager, ainsi qu’un organe de préhension en forme de nez 125 raccordé à l’extrémité avant de ce corps d’articulation 122 de sorte à s’étendre au devant de l’axe transversal d’articulation T 1 , et destiné à être manipulé par un usager pour commander un organe ou une fonction du véhicule.
Le nez de préhension 125 présente une surface supérieure d’appui 126 s’étendant sensiblement horizontalement et pouvant être pressée vers le bas de sorte à faire basculer l’actionneur 120 vers l’avant autour de l’axe transversal d’articulation T 1 et actionner ledit au moins un premier contacteur.
Ce nez de préhension 125 comprend en outre, à l’extrémité avant de cette surface supérieure d’appui 126, une protubérance 127 définie en l’espèce par une cavité 128 ménagée sur la face avant de ce nez 125 et lui permettant d’être tiré vers le haut de sorte à faire basculer l’actionneur 120 vers l’arrière autour de l’axe transversal d’articulation T 1 et actionner ledit au moins un deuxième contacteur.
En référence à la , le module d’habillage 200 comporte un boîtier creux 210 définissant dans sa partie centrale arrière un carter 211 ouvert sur le dessous et rapporté fixement sur le boîtier 110 du module d’actionnement 100 tel qu’illustré par la .
Table 4 E1 E2 E3 E4 E5 E6 Solution acide du traitement chimique HF (mol/L) 0.5 0.5 7.5 15 15 17.5 NH4F,HF (mol/L) 7 6.1 8.8 0 0 0 H2SiF6 (mol/L) 0.06 0 0.03 0.03 0.03 0.03 BaSO4 oui non oui non oui non Température (°C) 20 20 40 50 50 50 Temps (min) 10 60 10 20 20 30 Solution activation chimique HCl (mol/L) 0.5 0.5 0.5 0.5 HF (mol/L) 0.05 0.05 0.05 0.05 Temps (min) 2 2 2 2 Température (°C) Ambiante Ambiante Ambiante Ambiante Ambiante Ambiante Traitement mécanique Nature des grains abrasifs Grenat 97-98% Grenat 97-98% Grenat 97-98% Taille des grains (µm) D90 = 264 D50 = 185 D90 = 264 D50 = 185 D90 = 264 D50 = 185 Pression (bar) 2 2 2
Table 5 CE1 CE2 CE3 CE4 Solution acide du traitement chimique HF (mol/L) 1.5 7.5 10 12.5 NH4F,HF (mol/L) 5.3 8.8 0 0 H2SiF6 (mol/L) 0.06 0.03 0.03 0.03 BaSO4 non non non non Température (°C) 20 50 50 50 Temps (min) 20 30 20 20 Solution activation chimique HCl (mol/L) 0.5 0.5 0.5 HF (mol/L) 0.05 0.05 0.05 Temps (min) 2 2 2 Température (°C) Ambiante Ambiante Ambiante Ambiante Traitement mécanique Nature des grains abrasifs Grenat 97-98% Grenat 97-98% Grenat 97-98% Taille des grains (µm) D90 = 264 D50 = 185 D90 = 264 D50 = 185 D90 = 264 D50 = 185 Pression (bar) 2 2 2
Les valeurs des différents paramètres de rugosité, Rdq, Rsm et Rsk ont été mesurées à l’aide d’un palpeur mécanique Mitutoyo SJ401 et évalués selon la norme ISO 4287 sur une longueur d'évaluation de 4 mm à 12.5 mm et équipé d’un stylet de type « 12AAC731 ».
La brillance à 60°, la clarté L* et le niveau de flou des exemples et contre-exemples ont été mesurés et/ou évalués selon les normes EN ISO 2813 :1999, ISO/CIE 11664-4 :2019 et ISO 14782:1999 respectivement. Les résultats sont respectivement représentés sur les , et . Dans la table 6 et la table 7 sont reportés les résultats des exemples E1-E6 et des contre-exemples CE1-CE4.
Table 6 E1 E2 E3 E4 E5 E6 Rsm (mm) 0,066 0,117 0,091 0,451 0,413 0,608 Rdq (°) 9,52 10,42 9,77 8,73 9,84 4,36 Rsk 0,97 -0,14 -0,31 -0,32 -0,26 -0,39 L* 21,1 21,9 20,5 14,6 16,2 2,2 Brillance @ 60° 0,8 2,1 1,9 4,7 4 12,1