INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le distributeur selon l’invention peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément les unes des autres ou en combinaison les unes avec les autres : - les pales sont à calage fixe, et de préférence réparties de manière régulière autour de l’axe X ; - chaque pale comprend un corps aérodynamique délimité radialement par une tête et un pied, la tête étant placée dans une ouverture formée dans la couronne externe, le pied étant placé dans un logement formé dans la couronne interne, les pales étant de préférence brasées aux couronnes interne et externe ; - le distributeur comprend un système d’étanchéité configuré pour venir en appui avec un organe directement adjacent, le système d’étanchéité étant supporté par la couronne externe ou la couronne interne via une pluralité de supports, le nombre de supports étant inférieur au nombre de pales, et de préférence inférieur ou égal à la moitié du nombre de pales ; - le système d’étanchéité comprend une rangée annulaire de lamelles courbes disposées autour de l’axe X, le nombre de lamelles étant de préférence inférieur à la moitié du nombre de pales ; - le distributeur comprend un système d’étanchéité aval configuré pour venir en appui axial avec un carter de turbine, le système d’étanchéité aval étant supporté par la couronne externe via une pluralité de supports aval, le nombre de supports aval étant inférieur au nombre de pales, et de préférence inférieur ou égal à la moitié du nombre de pales ; - le système d’étanchéité aval comprend une rangée annulaire de lamelles courbes disposées autour de l’axe X, le nombre de lamelles étant de préférence inférieur à la moitié du nombre de pales ; - le distributeur comprend un premier système d’étanchéité amont configuré pour venir en appui axial avec une paroi externe d’une chambre de combustion, le premier système d’étanchéité amont étant supporté par la couronne externe via une pluralité de premiers supports amont, le nombre de premiers supports amont étant inférieur au nombre de pales, et de préférence inférieur ou égal à la moitié du nombre de pales ; - le premier système d’étanchéité amont comprend une rangée annulaire de lamelles courbes disposées autour de l’axe X, le nombre de lamelles étant de préférence inférieur à la moitié du nombre de pales ; - chaque le distributeur comprend un second système d’étanchéité amont configuré pour venir en appui axial avec une paroi interne d’une chambre de combustion, le second système d’étanchéité amont étant supporté par la couronne interne via une pluralité de seconds supports amont, le nombre de seconds supports amont étant inférieur au nombre de pales, et de préférence inférieur ou égal à la moitié du nombre de pales ; - la couronne interne comprend une pluralité de pattes de fixation disposées autour de l’axe (X), les pattes de fixation étant configurées pour être solidarisées à une enveloppe entourant une chambre de combustion, le nombre de pattes de fixation étant inférieur au nombre de pales, et de préférence inférieur ou égal à la moitié du nombre de pales.
La présente invention concerne encore une turbine d’une turbomachine d’aéronef comprenant un distributeur tel que décrit précédemment.
Dans un autre aspect, l’invention concerne également un procédé permettant d’obtenir une molécule hybride telle que définie précédemment.
Selon un mode de réalisation, l’invention concerne ainsi un procédé de production d’une molécule hybride telle que définie précédemment, comprenant les étapes suivantes : - (i) obtention d’un azoture couplé à un fragment Fc ou obtention d’un alcyne couplé à un fragment Fc, - (ii) obtention d’un alcyne couplé à un peptide ou obtention d’un azoture couplé à un peptide, - (iii) réalisation de la liaison covalente entre l’azoture et l’alcyne, - l’étape (i) pouvant être réalisée avant ou après l’étape (ii), ou bien de façon concomitante.
Selon un mode de réalisation, l’invention concerne ainsi un procédé de production d’une molécule hybride telle que définie précédemment, comprenant les étapes suivantes : - (i) couplage d’au moins un azoture et d’un fragment Fc, éventuellement en présence d’au moins un espaceur, ou couplage d’au moins un alcyne et d’au moins un fragment Fc, éventuellement en présence d’un espaceur, - (ii) couplage d’un alcyne et d’un peptide, éventuellement en présence d’un espaceur, ou couplage d’un azoture et d’un peptide, éventuellement en présence d’un espaceur, - (iii) réalisation de la liaison covalente entre l’azoture et l’alcyne, - l’étape (i) pouvant être réalisée avant ou après l’étape (ii), ou bien de façon concomitante.
Selon un autre mode de réalisation, l’invention concerne ainsi un procédé de production d’une molécule hybride telle que définie précédemment, comprenant les étapes suivantes : - (i) couplage d’au moins un azoture sur chaque monomère du fragment Fc, éventuellement en présence d’au moins un espaceur, ou couplage d’au moins un alcyne sur chaque monomère du fragment Fc, éventuellement en présence d’un espaceur, - (ii) couplage d’un alcyne et d’un peptide, éventuellement en présence d’un espaceur, ou couplage d’un azoture et d’un peptide, éventuellement en présence d’un espaceur, - (iii) réalisation de la ou les liaison(s) covalente(s) entre l’azoture et l’alcyne, - l’étape (i) pouvant être réalisée avant ou après l’étape (ii), ou bien de façon concomitante.
Selon un mode de réalisation, les molécules hybrides selon l’invention peuvent également être obtenues par des méthodes de bioproduction et codées par un ADN recombinant codant le peptide selon l’invention et le fragment Fc, ledit peptide et ledit fragment Fc étant optionnellement séparés par un linker polypeptidique. Dans un tel cas, le peptide de la molécule hybride est non-modifié (e.g. non cyclisé, non rétro, non rétro-inverso), et peut-être orienté N-terminal ou C-terminal. Le peptide peut être en C-terminal ou en N-terminal du fragment Fc, l’ADNc incluant sa séquence codante nucléotidique en amont ou en aval de l’ADNc du Fc.
Un espaceur (qui est optionnel) est représenté entre le fragment Fc d’anticorps et le peptide se liant à un lymphocyte auto-réactif impliqué dans une vascularite auto-immune (dénommé « peptide selon l’invention »).
La cellule NK va ainsi pouvoir détruire le lymphocyte B par ADCC. Plus spécifiquement, cette figure montre une cellule B (ou lymphocyte B) qui exprime à sa surface un BCR (l’auto-anticorps ANCA) qui interagit spécifiquement avec le peptide selon l’invention porté par la molécule hybride. L’engagement du fragment Fc porté par la même molécule hybride au FcγRIIIa (CD16a) exprimé à la surface d’une cellule NK va activer l’ADCC et induire la destruction spécifique du lymphocyte B « ANCA positif » (qui exprime un ANCA). (ADCC, Antibody-Dependent Cell Cytotoxicity; BCR, B-Cell Receptor; FcγR, Fc-gamma Receptor; NK cell, Natural Killer cell).
Le macrophage va ainsi pouvoir détruire le lymphocyte B par phagocytose. Plus spécifiquement, cette Figure montre des cellules B (ou lymphocytes B) qui expriment à leur surface un BCR (l’auto-anticorps ANCA) et qui interagissent spécifiquement avec des peptides selon l’invention portés par les molécules hybrides. L’engagement des fragments Fc portés par ces mêmes molécules hybrides à différents FcγRs exprimés à la surface d’un macrophage va activer l’ADCP, c’est-à-dire la phagocytose, et induire la destruction spécifique des lymphocytes B « ANCA positifs ». (ADCP, Antibody-Dependent Cellular Phagocytosis; BCR, B-Cell Receptor; FcγR, Fc-gamma Receptor) .
L’ajustement du modèle d’estimation réalisé à l’étape E5 comprend un ajustement de la pente initiale Ktini et/ou de l’ordonnée à l’origine initiale Bini de la fonction affine initiale Tini. Plus particulièrement, les valeurs des paramètres de et/ou d’ordonnée à l’origine de la fonction affine initiale Tini peuvent être recalées en comparant les couples estimés de référence mesurés et, pour différents points de fonctionnement de la machine, de sorte qu’une distance totale des couples estimés aux couples de référence T1, …, Tn mesurés correspondants soit minimisée, voire soit annulée. On obtient une fonction affine finale Tfin obtenue par calibration du modèle d’estimation, définit par les nouveaux paramètres Ktfin et/ou Bfin, tels qu’on obtient une valeur estimée de couple plus précise, notée T*, pour la mesure de courant électrique Ii (pour i nombre entier allant de 1 (ou k en cas de plage réduite) à n, et n étant le nombre de points de fonctionnement utilisés). Cette valeur T* est donnée par : T* = Ktfin * Ii + Bfin.
La fonction affine finale Tfin, peut être en pratique obtenue en effectuant une régression linéaire sur l’ensemble des couples de référence mesurés à l’étape E3, ou sur une sélection de couples de référence de cet ensemble, correspondant à une plage d’intérêt comme expliqué supra.
La illustre à titre d’exemple non limitatif un modèle d’estimation qui est ajusté à l’étape E5 de sorte à minimiser la distance entre les couples estimés à l’étape E2 et les couples de référence T1, …, Tn mesurés à l’étape E3, sur la plage de courant lectrique globale [I1, In]. Partant de l’ensemble des différents couples estimés par la fonction affine initiale Tini et, la fonction affine finale Tfin est obtenue en effectuant une régression linéaire sur l’ensemble des couples de référence mesurés T1, … Tn correspondants. L’ordonnée à l’origine et/ou la pente de la fonction affine d’estimation de couple sont ainsi ajustés de sorte que la fonction affine finale Tfin corresponde à la régression linéaire sur l’ensemble des couples de référence mesurés T1, … Tn sur la plage de courant électrique globale [I1, In] considérée.
La illustre à titre d’exemple non limitatif un modèle d’estimation qui est ajusté à l’étape E5 de sorte à minimiser la distance entre une sélection de couples estimés à l’étape E2 sur la plage de courant électrique prédéterminée [Ik, In] correspondant à une plage d’intérêt, et une sélection correspondante des couples de référence Tk, …, Tn mesurés à l’étape E3 sur la plage de courant électrique prédéterminée [Ik, In]. La fonction affine finale Tfin est obtenue en effectuant une régression linéaire sur la sélection des couples de référence mesurés Tk, …, Tn pour la plage de courant électrique prédéterminée [Ik, In]. L’ordonnée à l’origine initiale Bi et/ou la pente initiale Ktini de la fonction affine d’estimation de couple sont ainsi ajustées de sorte que la fonction affine finale Tfin corresponde à la régression linéaire sur la sélection de couples de référence mesurés Tk, … Tn pour les courants électriques situés dans la plage de courant électrique prédéterminée [Ik, In] considérée. Ainsi, la calibration du modèle d’estimation de couple est particulièrement précise sur la plage de courant électrique prédéterminée [Ik, In] d’intérêt.
Modèle d’estimation basé sur une fonction polynomiale
Dans un autre exemple, le modèle d’estimation est basé sur une fonction polynomiale de degré strictement supérieur à 1, par exemple une fonction quadratique, ou une fonction cubique. Le modèle d’estimation est adapté pour estimer le couple de sortie, en fonction du courant électrique d’entrée et en fonction de coefficients associés à chaque degré de la fonction polynomiale. Le modèle d’estimation comprend donc des paramètres correspondant aux coefficients associés à chaque degré de la fonction polynomiale. Ces paramètres sont ensuite enregistrés dans la mémoire du système de contrôle 20 de la machine électrique 10 au cours de l’étape E6.
Une telle fonction polynomiale de degré strictement supérieur à 1 permet de prendre en compte des non-linéarités dans l’estimation du couple à partir du courant électrique, par exemple lorsque la constante de couple de la machine électrique 10 dépend du courant électrique. En effet, on observe généralement un affaiblissement de la constante de couple lorsque la machine électrique arrive dans le « coude de saturation magnétiqueé, proche du courant maximum. L’ajustement à l’étape E5 des paramètres de la fonction polynomiale de degré strictement supérieur à 1 peut être réalisé sur la plage de courant électrique globale [I1, In], ou sur une plage de courant électrique prédéterminée [Ik, In], plus restreinte, et plus particulièrement d’intérêt de manière similaire à ce qui est décrit ci-dessus concernant la fonction affine.
Modèle d’estimation basé sur toute autre fonction reliant le courant électrique mesuré au couple estimé
De manière plus générale, le modèle d’estimation comprend toute fonction permettant d’estimer un couple fourni par la machine électrique 10 à partir d’une mesure de courant électrique dans la machine électrique 10. Le modèle d’estimation comprend le ou les paramètres qui définissent la fonction reliant le courant électrique mesuré au couple estimé. Ces paramètres peuvent être enregistrés dans la mémoire du système de contrôle 20 au cours de l’étape E6, et ajustés de manière similaire à ce qui a été présenté et décrit ci-dessus.
Modèle d’estimation basé sur une table de correspondance
Dans encore un autre exemple, le modèle d’estimation comprend une table de correspondance associant à chacun d’une pluralité de courants électriques d’entrée, un couple de sortie estimé correspondant. La table de correspondance du modèle d’estimation comprend ainsi une pluralité de courants électriques d’entrée, et une pluralité de couples de sortie estimés correspondants. L’ajustement du modèle d’estimation réalisé à l’étape E5 comprend alors un ajustement d’une ou d’une pluralité de courant électrique d’entrée et/ou de couple de sortie associé de la table de correspondance. En d’autres termes, une ou plusieurs valeurs de couple de sortie de la table de correspondance sont recalées lors de l’étape E5 en fonction de la comparaison entre le couple estimé et le couple de référence effectuée à l’étape E4, de sorte à réduire voire annuler une différence entre le couple estimé et le couple de référence. Ainsi, lorsque les mesures de courant relevées pendant l’essai de calibration correspondent exactement aux valeurs de courant d’entrée initiales, seules les valeurs de couples sont mises à jour ; en revanche, dans le cas contraire, à la fois les valeurs de courant d’entrée et de couple associé sont mises à jour afin que la table corresponde aux valeurs relevées pendant l’essai de calibration. L’utilisation d’une table de correspondance implique donc qu’il n’est pas nécessaire de comparer le couple estimé par la table initiale et le couple effectivement mesuré. C’est le fait de rentrer les valeurs de couple mesuré dans la table qui fait que l’erreur entre le couple estimé obtenu avec la table finale et le couple réel (mesuré) est minimisée. L’erreur est donc nécessairement nulle pour les points de fonctionnement correspondant exactement aux valeurs d’entrée de la table (courants). Entre ces points, l’erreur dépend de la fonction d’interpolation utilisée, de la distance entre les points et de la non-linéarité du couple réel sur l’intervalle entre les points de la table.
L’utilisation d’une table de correspondance permet une calibration précise de l’estimation du couple fourni par la machine électrique 10, notamment lorsque la relation entre le couple estimé et le courant électrique mesuré n’est pas facilement approximable par une fonction mathématique. La précision de la calibration dépend alors également du nombre de points de la table de correspondance (correspondant à un couple valeur de courant et valeur de couple mesurés). Plus la table de correspondance contient un nombre important de valeurs de courants électriques d’entrées mesurés associés aux couples estimés de sortie pour une plage de courant électrique donnée, plus la calibration est précise.
Optionnellement, ainsi qu’illustré à titre d’exemple non limitatif en , l’estimation du couple à l’étape E2 peut comprendre une sous-étape E21 de comparaison du courant électrique mesuré à l’étape E1 avec un ou plusieurs courants électriques parmi la pluralité de courants électriques d’entrée, et une sous-étape E22 d’interpolation pour en déduire le couple estimé fourni par la machine électrique 10.
Par exemple, l’interpolation de la sous-étape E22 peut être une interpolation linéaire. En particulier, si le courant électrique mesuré à l’étape E1 est situé entre un premier et un deuxième courant électrique d’entrée adjacent de la table de correspondance, alors le couple fourni par la machine électrique 10 peut être estimé par interpolation linéaire effectué entre le premier couple de sortie et le deuxième couple de sortie adjacent, associés respectivement au premier courant électrique d’entrée et au deuxième courant électrique d’entrée. Ainsi, une distance relative entre le courant électrique mesuré et le premier courant électrique d’entrée, respectivement entre le courant électrique mesuré et le deuxième courant électrique d’entrée, est égale à une distance relative entre le couple estimé et le premier couple de sortie, respectivement entre le couple estimé et le deuxième couple de sortie.
Prise en compte d’autres variables
La table de correspondance peut être une table de correspondance à une dimension, ladite dimension correspondant au courant électrique mesuré dans la machine électrique 10. Une telle table de correspondance à une dimension permet de compenser la sensibilité du flux magnétique au courant électrique, pour augmenter la précision de l’estimation du couple fourni par la machine électrique 10. En effet, un phénomène de coude de saturation du champ induit une variation plus faible du couple pour les forts courants électriques que pour les courants électriques plus faibles.
Deuxième cas de fonctionnement de la turbine auxiliaire en régime transitoire : une alimentation du système ECS est nécessaire.
1 e sous-cas : il n’est pas possible de récupérer de l’énergie du flux d’alimentation prélevé avant sa transmission au système ECS
Ce cas correspond aux situations où la pression du débit du flux d’alimentation prélevé du compresseur n’est que marginalement plus élevée que le besoin du système ECS.
Dans ce cas 2.2 la vanne bi-voie 42 transmet l’ensemble du flux d’alimentation vers la vanne de sortie 49. La vanne d’alimentation aval 44 est fermée. La configuration d’alimentation est désactivée.
Si une décharge du compresseur est nécessaire, alors les vannes de décharge amont 22 et aval 24 sont ouvertes. La configuration de décharge est activée.
2 e sous-cas : il est utile de récupérer de l’énergie du flux d’alimentation prélevé avant sa transmission au système ECS
Ce cas correspond aux situations où la pression du débit du flux d’alimentation prélevé du compresseur est significativement plus élevée que le besoin du système ECS.
Si aucune décharge du compresseur n’est nécessaire, alors les vannes de décharge amont 22 et aval 24 sont fermées. La configuration de décharge est désactivée. De plus, la vanne bi-voie 42 transmet au moins une fraction du flux d’alimentation vers la turbine auxiliaire. La vanne d’alimentation aval 44 est ouverte et la configuration d’alimentation est activée.
Si une décharge du compresseur est nécessaire, alors les vannes de décharge amont 22 et aval 24 sont ouvertes. La configuration de décharge est activée. Simultanément, la vanne bi-voie 42 transmet l’ensemble du flux d’alimentation vers la vanne de sortie 49. La vanne d’alimentation aval 44 est fermée. La configuration d’alimentation est désactivée.
Troisième cas de fonctionnement de la turbine auxiliaire en régime transitoire : panne de l’une des vannes de décharge amont 22 et aval 24
Dans ce cas, la configuration de décharge est activée et la configuration d’alimentation est désactivée. La vanne bi-voie 42 transmet l’ensemble du flux d’alimentation vers la vanne de sortie 49.
Pour ces premier, deuxième et troisième cas, et lorsque le conduit d’alimentation 30 comprend les deux voies d’extraction 32, 36 le flux d’alimentation peut être prélevé par l’une ou l’autre de ces voies d’extraction.
Pour protéger l’opérabilité du moteur, la position de la vanne bi-voie 42 peut être pilotée en priorité par les besoins de décharge moteur. Pour assurer un temps de réaction optimal la position de cette vanne peut être commandée préférentiellement par le système de régulation du moteur.
Le contrôleur reçoit des informations avion permettant de sélectionner la position de la vanne bi-voie 42 lorsque la configuration de décharge n’est pas activée.
Aéronef Dans la , il est représenté un aéronef 70 comprenant une turbomachine 1 telle qu’on a pu la présenter jusqu’à maintenant.
De manière non limitative, lorsque la housse est dans l’état initial, la première couche peut avoir une longueur supérieure à une largeur de cette première couche, de préférence supérieure à trois fois sa largeur. A titre indicatif, la longueur de la première couche peut être comprise entre 30 mm et 800 mm, de préférence entre 60 mm et 400 mm.
Dans un mode de réalisation, la première couche comprend une découpe autorisant un contact direct d’une partie du dispositif avec la surface de peau lorsque le dispositif est reçu dans l’espace de réception.
Une telle découpe autorise notamment un contact direct de parties ou éléments du dispositif, tels que des micro-aiguilles ou encore des capteurs optiques, avec la peau et/ou permet de ne pas bloquer la transpiration.
A titre indicatif, la découpe peut avoir une dimension allant jusqu’à 70 % de la surface totale de la première couche, tout en conservant néanmoins une zone de collage suffisante.
Dans un mode de réalisation, la housse comprend une troisième couche ayant une première partie reliée à la première couche et/ou à la deuxième couche et une deuxième partie configurée pour être collée sur ladite surface de peau et/ou sur une partie de la housse et/ou sur une partie du dispositif, par exemple de manière à former un brassard.
Dans un mode de réalisation, la première couche et/ou la deuxième couche comprennent une surface interne revêtue d’un matériau adjuvant tel qu’une huile, du polytétrafluoroéthylène, du talc ou encore une poudre de nanoparticules, de manière à réduire le glissement du dispositif lorsque celui-ci est reçu dans l’espace de réception de la housse.
L’invention a aussi pour objet un ensemble comprenant une housse telle que définie ci-dessus ainsi qu’un dispositif tel qu’un dispositif médical et/ou de mesure de données physiologiques et/ou de diffusion d’un principe actif et/ou de prélèvement d’un fluide corporel.
Dans un mode de réalisation, le dispositif est un dispositif médical de thermométrie, destiné par exemple à mesurer la température corporelle de manière continue pendant une période de plusieurs heures ou jours.
Plus généralement, le dispositif peut intégrer des composants électroniques tels que des capteurs ou des antennes, des moyens de communication par voie filaire ou sans fil, des moyens d’enregistrement et de mémorisation de données, des équipements électromécaniques tels que des micro-pompes, des micro-aiguilles ou encore des vibreurs, des organes agissant sur le corps tels que des diffuseurs d’actifs pharmacologiques, avec microaiguilles ou en patch, ou des aimants, des moyens de diagnostic in vitro, des moyens de captation de données et/ou d’analyse de fluides corporels, etc.
L’invention a aussi pour objet un procédé de fabrication d’une housse telle que définie ci-dessus.
Le procédé comprend de préférence une étape de déroulement d’une ou plusieurs bobines de film de manière à former la première couche et/ou la deuxième couche et une étape d’assemblage de la première couche avec la deuxième couche.
Un tel procédé, connu sous la dénomination « rouleau à rouleau » (« roll-to-roll » en anglais), permet de fabriquer des housses conformes à l’invention avec une cadence élevée, la vitesse de déroulement des bobines de film pouvant typiquement être de l’ordre d’un mètre par seconde.
Un tel procédé permet plus généralement de réduire les coûts de fabrication.
Dans un mode de réalisation, l’étape d’assemblage comprend un déroulement d’une ou plusieurs bobines d’un film adhésif, notamment un film adhésif double face.
Par ailleurs, l’invention a aussi pour objet un procédé de pose et/ou de fixation d’une housse telle que définie ci-dessus sur une surface de peau d’un individu.
Ce procédé comprend une étape d’application de la première couche sur la surface de peau.