INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un mode de réalisation préféré, la valeur seuil d'estimation de repas est calculée en se basant sur un paramètre de seuil déterminé pour un instant donné.
Dans un mode de réalisation préféré, le système comprend également un module de correction adapté pour corriger la taille du repas imprévu ingéré estimée par le module d'estimation en appliquant au minimum un coefficient de correction,
S6, placer le matériau photocatalytique hydrophobe composite à silice-terres rares obtenu à l’étape S5 dans un four à moufle, monter la température ambiante jusqu’à 600 °C à 10°C/min sous l’atmosphère de l’air, et calciner à la température constante de 600°Cpendant 3h pour obtenir un matériau photocatalytique hydrophile composite à silice-terres rares.
Irradier le matériau photocatalytique composite à silice-terres rares à l’aide d’une source lumineuse ZQ-GHX-XE-300 pendant 30 min, prendre la solution de bleu de méthylène à 20 mg / L comme objet d’essai, peser 5 g de matériau photocatalytique composite à silice-terres rares et ajouter à 1 L de la solution ci-dessus, laisser la solution dans des conditions sombres, prélever la solution toutes les 30 min et mesurer le taux de dégradation du bleu de méthylène. Le taux de dégradation du bleu de méthylène atteint jusqu’à 98% à la fin de 180 min.
Exemple de comparaison 2 (en comparant avec l’exemple de réalisation 2, la différence consiste à ce qu’aucun matériau luminescent à longue rémanence n’est ajouté)
Le présent exemple de comparaison fournit un procédé de préparation d’un matériau photocatalytique composite à silice-terres rares ayant une composition similaire à celle de l’exemple de réalisation 2, qui est comme suit :
1. La composition des matières premières est présentée dans le tableau 4 :
Numéro Matières premières Composition chimique Masse (g) Groupe A Source de silicium Si(OC 2 H 5 ) 4 1000 Solvant organique CH 3 CH 2 OH 4000 Eau H 2 O 200 Solution acide (3,5 % en masse) HCl 100 Groupe B Matériau photocatalytique (15% en masse) SnO 2 200 Groupe C Solution alcaline (3,5 % en masse) NH 3 ·H 2 O 100
S2, ajouter les matières premières du groupe B à la solution obtenue à l’étape S1 et homogénéiser sous agitation ;
L’hydrolysat selon l’invention est le résidu, aussi nommé « coproduit », correspondant à la fraction délipidée issue de tout procédé de type extraction solide-liquide, pouvant être par fluides supercritiques ou hypercritiques ou subcritiques, pouvant faire intervenir des co-traitements menés en parallèle ou en séquentiel de types micro-ondes, ultrasons, pressions, enzymatiques.
La biomasse obtenue après culture peut être extraite fraîche ou être séchée avant extraction. Elle peut avoir été congelée. On entend ici par « biomasse sèche » une biomasse microalgale déshydratée comprenant moins de 15%, avantageusement moins de 10%, encore avantageusement moins de 5% d’eau.
La biomasse peut être préalablement centrifugée puis filtrée pour éliminer l’eau avant extraction. Avantageusement, l’extraction de la biomasse est une extraction solide-liquide en présence d’un solvant ou mélange de solvant choisi parmi l’eau, l’acétone, l’hexane, l’acétate d’éthyle, le méthyltétrahydrofurane, le 2-méthyloxolane, l’heptane, un alcool choisi parmi l’éthanol, le méthanol, l’isopropanol, une huile naturelle ou ramifiée, un glycol, un polyol, un mélange eau/alcool, eau/glycol en proportion de 99/1 à 1/99 (p/v).
L’extraction solide-liquide de la biomasse est conduite à partir d’une quantité de biomasse de 0,1 à 20% en poids, avantageusement de 1 % à 20 %, très avantageusement de 5 % à 15 %, et encore plus avantageusement de 10 % en poids par rapport au volume total de la biomasse et du solvant d’extraction.
L’extraction peut être réalisée à une température allant de 4°C à 300°C, y inclus la température ambiante, c’est-à-dire une température de 20°C.
Dans un mode de réalisation de l’invention, l’extraction de la biomasse est réalisée dans l’eau en conditions subcritiques, à une température allant de 100°C à 300°C, avantageusement de 120°C à 250°C, encore avantageusement à 120°C. L’extraction peut être réalisée à une température donnée ou à des températures successives croissantes. Dans un mode de réalisation avantageux de l’invention, l’extraction est réalisée à une température de 120°C. Dans un mode alternatif, elle sera conduite selon un gradient de trois températures croissantes comprises entre 100°C et 200°C, tel que 120°C, 140°C puis 160°C ou 110°C, 130°C puis 150°C, ou encore 120°C, 145°C puis 170°C.
On entend par extraction en « conditions subcritiques » une extraction en présence d’eau, dans des conditions de température supérieures à 100°C et de pression inférieure à 221 bars, l’eau restant à l’état liquide mais possédant une viscosité et une tension de surface inférieures à celle de l’eau à température ambiante, augmentant sa constante diélectrique. Ainsi, la pression d’extraction est comprise entre 150 bars et 250 bars, préférentiellement entre 200 et 221 bars, avantageusement dans un autoclave d’extraction sous pression.
Dans un autre mode de réalisation de l’invention, l’extraction de la biomasse est réalisée par extraction au CO 2 supercritique. Dans ce cas, ladite extraction peut être menée en présence d’un co-solvant choisi parmi l’éthanol, l’acétone, le méthanol ou l’une quelconque de leur combinaison. Alternativement, l’extraction au CO 2 supercritique peut être conduite seule sans présence de co-solvant et poursuivie par une extraction supplémentaire avec un solvant polaire choisi parmi l’éthanol, l’acétone, le méthanol, l’hexane, l’heptane, avantageusement l’éthanol. Avantageusement, l’extraction au CO 2 supercritique est conduite en présence d’éthanol (10%) comme co-solvant. Les conditions d’extraction au CO 2 supercritique sont telles que la pression mesurée en bar est supérieure à 74bars, avantageusement supérieure à 100bars, encore avantageusement de 150bars. La température est supérieure à 35°C, avantageusement supérieure à 45°C, encore avantageusement de 50°C. L’hydrolysat ou fraction délipidée ainsi obtenu en tant que coproduit de l’extraction est alors soumis à une hydrolyse à chaud. On entend ici par « hydrolyse à chaud » une hydrolyse à une température d’au moins 35°C, avantageusement d’au moins 40°C, encore avantageusement d’au moins 55°C et très avantageusement de 60°C.
L’hydrolyse peut être conduite en conditions basiques ou acides. Elle est avantageusement conduite en conditions basiques. On entend ici par « conditions basiques » une hydrolyse conduite à un pH compris entre 7,0 et 11,5, avantageusement entre 10 et 11, très avantageusement un pH de 10,0.
Le pH est ensuite ajusté à une valeur comprise entre 4,0 et 7,0, avantageusement entre 4,5 et 6,0. Des filtrations séquentielles peuvent être mises en œuvre jusqu’à un seuil de coupure de 0,22µm ou 0,1µm, avantageusement de 0,22µm. La fraction ainsi obtenue est évaporée puis une matrice de dilution peut être ajoutée à l’hydrolysat, en concentration finale en poids par rapport au volume de la matrice et de l’hydrolysat comprise entre 2,5% et 10%, avantageusement entre 5% et 10%. Avantageusement, la matrice de dilution est choisie parmi le propylène glycol, le caprylyl glycol, le butylène glycol, le pentylène glycol, la glycérine, encore avantageusement le pentylène glycol.
Dans un mode de réalisation avantageux de l’invention, l’hydrolysat selon l’invention est le coproduit d’une extraction solide-liquide de la biomasse sèche d’une culture de la microalgue P. tricornutum . Avantageusement, l’extraction est effectuée en présence d’un solvant choisi parmi l’éthanol, le méthanol, l’isopropanol, une huile naturelle ou ramifiée, un glycol, un polyol, un mélange eau/alcool, eau/glycol en proportion de 99/1 à 1/99 (p/v), encore avantageusement l’éthanol.
Dans un mode de réalisation particulièrement avantageux, l’hydrolysat selon l’invention est obtenu à partir de la fraction délipidée (coproduit) issue de l’extraction solide-liquide de la biomasse sèche d’une culture de P. tricornutum en présence d’éthanol. L’extraction éthanolique de la biomasse est conduite à partir d’une quantité de biomasse de 10 % en poids par rapport au volume total de la biomasse et de l’éthanol. La fraction délipidée est rincée à l’eau puis filtrée. Elle est hydrolysée à chaud (60°C) à un pH de 10,0 puis ajustée à un pH de 6,0 et filtrée jusqu’à un seuil de coupure de 0,22µm. L’hydrolysat ainsi obtenu est solubilisé dans le pentylène glycol (5% pentylène glycol p/v), dans les conditions telles que décrites dans l’exemple 1a).
Dans un autre mode de réalisation préférentiel, l’hydrolysat selon l’invention est obtenu à partir de la fraction délipidée (coproduit) issue de l’extraction de la biomasse sèche d’une culture de P. tricornutu m avec un mélange eau/éthanol en proportion respective 30/70 (v/v). Ladite extraction de la biomasse est conduite à partir d’une quantité de biomasse de 10 % en poids par rapport au volume total de la biomasse et de l’éthanol. La fraction délipidée est rincée à l’eau puis filtrée. Elle est hydrolysée à chaud (60°C) à un pH de 10,0 puis ajustée à un pH de 6,0. Elle est ensuite filtrée jusqu’à un seuil de coupure de 0,22µm. L’hydrolysat obtenu est solubilisé dans le pentylène glycol (5% pentylène glycol p/v), dans les conditions telles que décrites dans l’exemple 1b).
Dans encore un autre mode de réalisation avantageux de l’invention, l’hydrolysat selon l’invention est obtenu à partir de la fraction délipidée (coproduit) issue de l’extraction de la biomasse sèche d’une culture de P. tricornutu m au CO 2 supercritique à une température de 50°C et une pression de 150 bars en présence d’éthanol comme co-solvant (10%). La fraction délipidée (coproduit) est rincée à l’eau puis filtrée. Elle est hydrolysée à chaud (60°C) à un pH de 10,0. La fraction obtenue est ajustée à un pH de 6,0 puis filtrée jusqu’à un seuil de coupure de 0,22µm. L’hydrolysat obtenu est solubilisé dans le pentylène glycol (5% pentylène glycol p/v), dans les conditions telles que décrites dans l’exemple 1c).
L’hydrolysat tel que préparé dans les exemples 1a) à 1c) se présente sous forme liquide. Il ne contient pas de silice ou de silicium organique, sous forme solide, ni silicates et ne contient que du silicium sous forme totalement soluble, avantageusement sous la forme d’acide orthosilicilique.
L’hydrolysat selon l’invention peut être utilisé seul ou dans une composition.
L’élément de support 55 présente ici une forme d’une languette repliée en L. Cette dernière comprend une partie de support 55A s’étendant parallèlement à la paroi de fond 22A de la partie arrière 22 et à la paroi avant 28A de la partie avant 28. Elle comprend également une partie de montage 55B s’étendant sensiblement orthogonalement à la partie de support 55A.
Ici, la partie de support 55A présente une rigidité inférieure à celle de la partie de montage 55B.
Pour comparer la rigidité entre les deux parties (de support et de montage), un test de rigidité peut être mis en œuvre. Lors de ce test, la partie de support 55A est par exemple fixée à un support de test en un premier point et une contrainte mécanique est appliquée sur cette partie de support 55A en un second point écarté du premier. La même contrainte mécanique est appliquée à la partie de montage 55B fixée sur le même support de test, avec le même écart entre le point de fixation et le point d’application de la contrainte. Il est alors considéré que la partie de montage 55B présente une rigidité supérieure à celle de la partie de support 55A si, à l’issue de l’application de la contrainte mentionnée, il est observé une déformation plus importante au niveau de la partie de support 55A qu’au niveau de la partie de montage 55B.
La partie de support 55A est conçue pour permettre la fixation du capteur de température 52. Elle présente par exemple une épaisseur inférieure à 1 millimètre (mm). De préférence, son épaisseur est de l’ordre de 0,5 mm.
Plus particulièrement, comme le montre la , le capteur de température 52 est positionné à une extrémité libre 56A de l’élément de support 55. Ici, le capteur de température 52 est positionné à l’extrémité libre 56A de la partie de support 55A.
En pratique, le capteur de température 52 est fixé sur une face intérieure de la partie de montage 55A de l’élément de support 55 de manière à pouvoir être placé au contact des cellules 40 d’accumulateurs. Ce capteur de température 52 est par exemple ici fixé par collage sur la partie de montage 55A de l’élément de support 55.
Le capteur de température 52 comprend par exemple une thermistance permettant d’obtenir des données de température des cellules 40 d’accumulateurs.
Afin de permettre le montage du dispositif 50 de mesure de température dans le module 20 de batterie d’accumulateurs de manière à acquérir des données de température des cellules 40 d’accumulateurs, l’élément de support 55 est monté dans le module 20. La partie de montage 55B est conçue pour permettre ce montage.
L’élément de support 55 est ici monté sur une partie complémentaire de la paroi latérale 23 de la partie arrière 22. Cette partie complémentaire de la paroi latérale 23 est ici la plaque latérale de fermeture 30.
Pour mettre en œuvre ce montage, la partie de montage 55B comprend des moyens 57 de montage de la partie de montage 55B de l’élément de support 55 sur la plaque latérale de fermeture 30.
Comme cela est représenté sur les figures 4 et 5, les moyens 57 de montage sont positionnés à une extrémité libre 56B, opposée à l’extrémité libre 56A au niveau de laquelle se trouve le capteur de température 52. Plus particulièrement, les moyens 57 de montage sont disposés à l’extrémité libre 56B de la partie de montage 55B.
De manière avantageuse, les moyens 57 de montage sont ici des moyens de montage coulissant conçus pour permettre le montage du dispositif 50 de mesure de température sur la plaque latérale de fermeture 30 par un mouvement de coulissement. En d’autres termes, le dispositif 50 de mesure de température est monté en translation par rapport à la plaque latérale de fermeture 30 (et donc par rapport à la paroi latérale 23 de la partie arrière 22). Ici, le mouvement de coulissement (ou de translation) du dispositif 50 de mesure de température est effectué selon une axe Z orthogonal à la paroi de fond 22A de la partie arrière 22 (figures 2 et 3).
Les moyens 57 de montages sont conformés ici en moyens de glissières de manière à autoriser ce mouvement de coulissement. Plus particulièrement, comme le montre la , les moyens 57 de montage coulissant sont formés par des rainures destinées à coopérer avec des moyens de montage complémentaires 58 formés sur la face avant 30A de la plaque latérale de fermeture 30.
Les moyens 57 de montage coulissant sont donc conçus pour coopérer avec ces moyens de montage complémentaires 58.
Comme le montrent les figures 5 et 6, les moyens de montage complémentaires 58 sont formés en saillie de la face avant 30A de la plaque latérale de fermeture 30. Ils comprennent deux montants 58 longitudinaux, s’étendant parallèlement à la face avant 30A de la plaque latérale de fermeture 30. Ces deux montants 58 longitudinaux sont conçus pour coopérer avec les rainures des moyens 57 de montage coulissant du dispositif 50 de mesure de température de manière à autoriser le mouvement de coulissement du dispositif 50 de mesure de température dans le module 20 de batterie d’accumulateurs.
En pratique, la hauteur H3 du panneau 23D, inférieure aux hauteurs des autres panneaux 23A, 23B, 23C de la paroi latérale 23 de la partie arrière 22 du boîtier 21, est particulièrement avantageuse pour le positionnement de ces moyens de montages complémentaires 58. En effet, l’espace disponible entre l’extrémité libre du panneau 23D de la paroi latérale 23 de la partie arrière 22, l’extrémité libre de la paroi avant 28A de la partie avant 28 et les extrémités libres des portions de fixation 28C permet d’accueillir ces moyens de montage complémentaires 58.
Lorsque le bloqueur 5 est installé dans le volume interne du galet 2 qui est creux 2, le bloqueur 5 ne forme pas un obstacle sur toute la hauteur du volume interne du galet. La hauteur est la dimension parallèle au premier axe de rotation AA. Le bloqueur 5 laisse un espace dans le galet 2 de manière à autoriser la rotation de la portion masselotte 4b au-dessus ou au-dessous du bloqueur 5. En d’autres termes, dans la première position de pion, une distance radiale entre le premier axe de rotation AA et la partie distale de la portion masselotte 4b est supérieure à une distance radiale entre le premier axe de rotation entre le premier axe de rotation AA et une partie proximale de la première zone de blocage 5a. La portion masselotte 4b peut alors tourner autour du premier axe de rotation AA et passer au-dessus ou au-dessous du bloqueur 5 selon une direction d’observation parallèle au premier axe de rotation AA lorsque le galet 2 tourne tant que la vitesse seuil n’est pas atteinte. Une fois la vitesse seuil atteinte, l’élément de cliquet 4c vient en appui sur le bloqueur 5 ce qui empêche la rotation de la portion masselotte 4b et la rotation du galet 2 selon le premier sens de rotation AA.
Dans un mode de réalisation particulier illustré à la , lorsque la première surface de contact 5a est en contact avec la deuxième surface de contact 4a, la portion masselotte 4b vient en contact de la paroi latérale interne 2a du galet 2. Il est avantageux que lorsque la portion masselotte 4b vient en contact de la paroi latérale interne 2a du galet 2, l’élément de cliquet 4c est inclus dans un cercle dont le rayon est égal à 2/3 du rayon défini par la paroi latérale interne 2a du galet 2 et le premier axe de rotation.
De manière particulièrement avantageuse, la portion masselotte 4b et l’élément de cliquet 4c sont montés fixement l’un à l’autre.
Dans un mode de réalisation particulier, lorsque la première surface de contact 5a n’est pas en contact avec la deuxième surface de contact 4a, la distance entre le premier axe de rotation AA et la partie distale de la portion masselotte 4b est supérieure ou égale à la distance entre le premier axe de rotation AA et la partie proximale de la première surface de contact 5a. Cette configuration permet d’augmenter l’effet de la force centrifuge sans dégrader la compacité du dispositif de détection.
De manière préférentielle, dans la première position de pion, la partie proximale de l’élément cliquet 4c est contre la paroi latérale du galet 2 définissant un trou de passage pour le premier arbre de rotation 3. Il est alors avantageux que la distance entre la partie distale de l’élément de cliquet 4c et le premier axe de rotation AA soit inférieure à égale à 2/3 du rayon entre le premier axe de rotation AA et la partie distale de la portion masselotte 4b. Cette configuration permet d’améliorer le rapport entre la sensibilité de détection de la vitesse et la compacité du dispositif de détection.
La partie distale de l’élément cliquet 4c est la partie de l’élément cliquet 4c la plus éloignée du premier axe de rotation. La partie distale de la portion masselotte 4b est la partie de portion masselotte 4b la plus éloignée du premier axe de rotation. Inversement, les parties proximales sont les parties les plus proches du premier axe de rotation AA. De préférence, la comparaison des distances entre les parties distales de l’élément cliquet 4c et de la portion masselotte 4b sont réalisées pour un même rayon. Il en va de même pour la comparaison entre les parties proximales ou entre les parties proximales et distales.
De manière particulièrement avantageuse, dans une observation selon le premier axe de rotation AA, la portion masselotte 4b s’étend radialement au-delà de la partie distale de l’élément de cliquet 4c et elle s’étend également de manière circonférentielle comme cela est illustré sur les différentes figures. Préférentiellement, la portion masselotte 4b s’étend depuis chacune des deux extrémités circonférentielles de l’élément de cliquet 4c.
Dans une observation selon le premier axe de rotation, on constate que l’élément de cliquet 4c se trouve entre la partie saillante de la portion masselotte 4b et le premier axe de rotation AA.
De manière préférentielle, la portion masselotte 4b représente au moins 20% de la masse du pion 4. Encore plus préférentiellement, la portion masselotte représente au moins 33% de la masse du pion 4. La portion masselotte 4b et l’élément cliquet 4c sont séparés par un plan perpendiculaire au premier axe de rotation AA et qui passe par l’extrémité de la première zone de contact 5a et de la deuxième zone de contact 4a. La masse de la portion de masselotte correspond à la masse du pion se trouvant du côté du plan contenant la portion de masselotte alors que la masse de l’élément cliquet 4c correspond à la masse du reste du pion 4 et qui se trouve de l’autre côté du plan.
De manière préférentielle illustrée aux figures 9 à 13, dans la deuxième position de pion, c’est-à-dire dans la position apte à bloquer le galet 2, il est avantageux que le rayon entre le premier axe de rotation AA et la partie distale de la première zone de contact 5a soit inférieur ou égal à 75% du rayon entre le premier axe de rotation et la partie distale de la portion masselotte 4b. Avantageusement, le rayon entre le premier axe de rotation et la première zone de contact 5b est inférieur ou égal à 75% du rayon de la paroi latérale interne 2a du galet 2 lorsque le galet 2 est creux et reçoit le bloqueur 5 ainsi que le pion 4.
L’utilisation d’un galet 2 creux est particulièrement avantageuse car cela permet d’améliorer la compacité de la structure. De préférence, un plan perpendiculaire au premier axe de rotation AA passe par l’élément de cliquet 4c, le bloqueur 5 et la gorge 2b du galet 2 qui doit recevoir la corde.
L’amélioration de la compacité du dispositif de détection sans dégradation de la sensibilité de détection de la vitesse de rotation du galet 2 permet de réduire le diamètre du galet 2. En réduisant le diamètre du galet 2, pour une vitesse linéaire de corde donnée dans le dispositif de blocage, on augmente la vitesse de rotation du galet 2 et donc l’effet sur la force centrifuge. En d’autres termes, la décomposition du pion 4 en une portion masselotte 4b et un élément de cliquet 4c qui sont disposés l’un après l’autre selon une direction parallèle au premier axe de rotation permet de réduire le diamètre du galet 2 sans réduire la sensibilité de détection car il devient possible d’augmenter la vitesse de rotation du galet 2 pour une vitesse linéaire de corde donnée.
Cette configuration est particulièrement avantageuse car comme cela est illustré aux figures 1 à 14, le dispositif de détection 1 de la vitesse de rotation du galet 2 est intégralement ou quasi-intégralement installé à l’intérieur du galet 2.
Dans les modes de réalisation illustrés aux figures 1 à 3 et 8 à 14, le galet 2 est disposé entre une première platine 6 et une deuxième platine 7 du corps. Le premier arbre de rotation 3 est fixé à la première platine 6 et à la deuxième platine 7. Le galet 2 tourne autour du premier arbre de rotation 3 dans le corps et plus précisément entre les platines 6 et 7 qui sont fixes. Le galet 2 est une pièce borgne à l’exception du trou pour le passage du premier arbre de rotation 3. Le pion 4 est fixé au galet 2 pour suivre la rotation du galet 2 autour du premier axe de rotation AA. Il est avantageux que le pion 4 soit monté mobile en rotation entre la première position et la deuxième position, de préférence autour d’un deuxième arbre de rotation 8. De préférence, le deuxième arbre de rotation 8 est fixé au galet 2 de sorte que le deuxième arbre de rotation 8 tourne autour du premier arbre de rotation 3. Le pion 4 est fixé au deuxième arbre de rotation 8 de sorte que le pion 4 tourne autour du premier arbre de rotation 3 et tourne autour du deuxième arbre de rotation 8.