INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ces cannelures internes 49 sont configurées pour s’engager avec des cannelures externes 50 correspondantes de l’arbre basse pression 9. Les cannelures externes 50 sont agencées sur une surface externe de l’arbre basse pression 9 et vers son extrémité amont 9a. Ces cannelures internes et externe 49, 50 permettent que l’arbre basse pression 9 entraîne en rotation l’arbre de compresseur basse pression 15 et la transmission du couple de rotation.
Sur l’exemple représenté, l’arbre de compresseur basse pression 15 comprend une première portion d’arbre 51a et une deuxième portion d’arbre 51b. La première portion 51a comprend un diamètre interne D1 qui est supérieur au diamètre interne D2 de la deuxième portion 51b. Le diamètre interne D2 de la deuxième portion 51b est sensiblement supérieur au diamètre externe de l’arbre basse pression 9.
Nous pouvons voir également sur la que l’arbre d’entrée 12 présente un diamètre interne D4 qui est de manière avantageuse inférieur au diamètre interne de l’arbre basse pression 15. Plus précisément, le diamètre interne D4 est inférieur au diamètre interne D1 de la première portion 51a de l’arbre de compresseur basse pression 15 et aussi au diamètre interne D2 à la deuxième portion 51b de l’arbre de compresseur basse pression 15. Le rendement de la turbomachine est fonction également de l’encombrement radial du réducteur de vitesse, le diamètre de l’arbre d’entrée 12 doit être faible pour limiter le diamètre de la couronne externe.
De manière avantageuse, le diamètre D4 de l’arbre d’entrée 12 est un compromis entre : - un rayon suffisant pour pouvoir passer le couple de rotation, - un rayon suffisant pour pouvoir passer un outil externe (décrit ultérieurement) à l’intérieur de l’arbre d’entrée 12, - un rayon le plus bas possible pour un gain de masse, - un rayon le plus bas possible pour laisser de la hauteur aux éléments flexibles (la hauteur de ces éléments induit la souplesse de la pièce).
De manière avantageuse, le rapport de réduction du réducteur de vitesse est compris entre 2,5 et 7. Le diamètre de l’arbre d’entrée 12 doit être suffisamment tout en permettant d’atteindre le rapport de réduction souhaité. Un rapport entre le diamètre de la couronne et le diamètre de l’arbre d’entrée 12 est préférentiellement supérieur à 1,5 pour que le rapport de réduction soit suffisant.
Un dispositif de blocage axial 55 est configuré de manière à immobiliser axialement le deuxième module 16 par rapport au premier module 14. Plus précisément, le dispositif de blocage 55 permet d’immobiliser l’arbre basse pression 9 par rapport à l’arbre de compresseur basse pression 15.
L’emballage selon l’invention est facile à utiliser, tant pour la mise en place de l’endoscope dans son emballage, que pour l’ouverture de l’emballage par le praticien. L’ouverture est aisée et rapide. Selon un mode de réalisation avantageux de l’invention, le praticien peut reposer l’endoscope médical dans son emballage au cours de son intervention si besoin, et l’utiliser de nouveau ensuite pour le même patient et au cours de la même intervention par exemple.
L’emballage selon l’invention présente avantageusement l’une ou l’autre des caractéristiques suivantes, ou une combinaison de celles-ci : - les protubérances sont positionnées en bordure de la gorge ; - les protubérances sont réparties le long de la gorge ; - les protubérances sont disposées alternativement d’un côté ou de l’autre de la gorge ; - le logement comprend une gouttière recevant un câble d’alimentation de l’endoscope médical ; - au moins une protubérance est positionnée en bordure de la gouttière ; - au moins une protubérance est présente dans la gouttière afin d’enrouler le câble d’alimentation ; - les protubérances sont des plots ou des nervures ; - l’emballage comprend deux lignes d’arrêt aménagées dans les parties de la plage périphérique situées de part et d’autre de la gorge ; - le logement comporte des clips pour maintenir en position la poignée de commande ; - le logement comprend une alvéole recevant un connecteur du câble d’alimentation de l’endoscope médical ; - l’emballage comprend une fente d’accrochage dans la plage périphérique ; - l’emballage comprend en outre une surface adhésive sur la face interne du plateau qui est recouverte d’un film pelable.
L’invention concerne également un procédé d’emballage d’un endoscope médical comprenant les étapes suivantes : a) disposer d’un endoscope médical comportant une poignée de commande, un tube d’insertion, et éventuellement un câble d’alimentation, b) disposer d’un plateau pourvu d’une face interne présentant une plage périphérique, ledit plateau comportant sur sa face interne un logement destiné à recevoir un endoscope médical, le logement étant composé d’une cavité destinée à recevoir la poignée de commande, d’une gorge rectiligne destinée à recevoir le tube d’insertion, et éventuellement d’une gouttière destinée à recevoir le câble d’alimentation, la gorge présentant une section supérieure à la section du tube d’insertion pour permettre sa libre insertion, ledit plateau comprenant des protubérances s’étendant en saillie à partir de sa face interne et disposées de part et d’autre de la gorge, c) disposer d’une feuille perméable aux gaz et aux rayonnements béta et gamma, imperméable aux microbes et thermoscellable, d) placer l’endoscope médical dans le logement, e) mettre en contact la feuille thermoscellable avec la plage périphérique et avec les protubérances, chauffer à une température de scellage, appliquer une pression de scellage périphérique sur la plage périphérique permettant un scellage hermétique de la feuille sur la plage périphérique pour obtenir un effort d’arrachement, et appliquer une pression de scellage central sur les protubérances permettant une fixation de la feuille sur les protubérances pour obtenir un effort d’arrachement, la pression de scellage périphérique et la pression de scellage central étant telles que l’effort d’arrachement entre la feuille et les protubérances est inférieur d’au moins 30% par rapport à l’effort d’arrachement entre la feuille et la plage périphérique.
Avantageusement, l’étape b) du procédé selon l’invention est telle que soit la plage périphérique et les protubérances s’étendent en saillie selon une même hauteur par rapport à la surface interne du plateau, soit les protubérances sont en saillie selon une hauteur inférieure à celle de la plage périphérique par rapport à la surface interne du plateau.
Enfin, l’invention concerne un emballage d’un endoscope médical obtenu conformément au procédé selon l’invention.
La est une vue du dessus montrant un plateau d’un emballage pour recevoir un endoscope conformément à une première variante de réalisation de l’invention selon laquelle les protubérances sont sous forme de plots.
La est une vue de dessus montrant un endoscope médical dans un emballage conformément à une première variante de réalisation de l’invention selon laquelle les protubérances sont sous forme de plots.
La est une vue en coupe selon la ligne BB de la montrant le tube d’insertion d’un endoscope médical dans la gorge d’un emballage conforme à l’invention.
La représente une vue de détail de vue de dessus montrant un emballage conforme à une deuxième variante de réalisation de l’invention selon lequel les protubérances sont sous forme de nervures et de plots.
La est une vue du dessus montrant un endoscope médical dans un emballage conformément à la deuxième variante de réalisation de l’invention dans laquelle les protubérances sont sous forme de plots et de nervures.
La est une vue en coupe prise selon les lignes AA de la .
La est une vue en coupe prise selon les lignes II de la .
La est une vue de dessus montrant un endoscope médical dans un emballage, comprenant en outre une alvéole pour le connecteur du câble.
La est une vue de dessus montrant un endoscope médical dans un emballage, comprenant une surface adhésive permettant de refermer l’emballage après son ouverture.
Tel que représenté dans les figures, l’invention concerne un emballage 1 pour un endoscope médical 2, composé de manière classique d’une poignée de commande 3, d’un tube d’insertion 4 et éventuellement d’un câble d’alimentation 5. L’emballage 1 selon l’invention comporte un plateau 6 aménagé pour recevoir l’endoscope médical 2 et fermé par une feuille 7 assemblée avec le plateau 6.
Tel que représenté à la , le plateau 6 est pourvu d’une face interne 6 i présentant une plage périphérique 6 p . Selon un premier mode de réalisation illustré aux figures 2 et 3, la plage périphérique 6 p ne dépasse pas de la face interne 6 i du plateau 6 mais est à fleur de la face interne 6 i , c’est-à-dire que la plage périphérique 6 p et la face interne 6 i du plateau 6 appartiennent à un même plan. Alternativement, selon le mode de réalisation illustré aux figures 5 à 7, la plage périphérique 6 p s’étend en saillie à partir de la face interne 6 i du plateau 6, formant ainsi un rebord périphérique.
Le dispositif de blocage 55 comprend un premier écrou 56 qui est configuré de manière à immobiliser axialement l’arbre de compresseur basse pression 15 par rapport à l’arbre basse pression 9 et à réaliser la reprise de la poussée axiale de la turbine basse pression. Le premier écrou 56 comprend un axe de révolution qui est coaxial à l’axe longitudinal X en situation d’installation. Le premier écrou 56 comme cela est visible sur la comprend avantageusement une section axiale en forme de L. Dans le présent exemple, une première portion 57a annulaire s’étend radialement et une deuxième portion 57b annulaire s’étend suivant l’axe longitudinal.
Le premier écrou 56 est vissé sur l’arbre basse pression 9 et est centré sur l’axe longitudinal. Le premier écrou 56 est disposé radialement entre l’arbre de compresseur basse pression 15 et l’arbre basse pression 9. Le premier écrou 56 comprend un filetage qui est vissé sur le deuxième module 16. Plus précisément, le premier écrou 56 comprend un filetage interne 58 qui s’engage avec un filetage externe 59 de l’arbre basse pression 9.
Avantageusement, le filetage interne 58 est portée par une surface interne de la deuxième portion 57b du premier écrou 56. Le filetage externe 59 est situé à l’extrémité amont 9a de l’arbre basse pression 9.
Dans le présent exemple, le diamètre externe du premier écrou 56 est inférieur au diamètre interne de l’arbre de compresseur basse pression 15 et supérieur au diamètre externe de l’arbre basse pression 9. Nous pouvons constater que le diamètre externe du premier écrou 56 (délimité au moins en partie par le fond du filetage externe 59) est également supérieur au diamètre interne D4 de l’arbre d’entrée 12. Cela implique que l’arbre d’entrée 12 devra être démonté et retiré afin de pouvoir accéder à l’écrou 56 et le dévisser lui et le deuxième module 16. En d’autres termes, le premier écrou 56 est prisonnier à l’intérieur de l’arbre de compresseur basse pression 15.
De manière avantageuse, le premier écrou 56 est du type M70 avec un diamètre nominal du filetage à 70 mm.
Dans l’exemple représenté, le premier écrou 56 est engagé axialement depuis l’amont sur l’extrémité amont 9a de l’arbre basse pression 9 et est vissé jusqu’à être serré axialement contre un épaulement annulaire 60 ou analogue de l’arbre basse pression du premier module 14. En particulier, l’arbre de compresseur basse pression 15 comprend cet épaulement annulaire 60 qui s’étend radialement vers l’axe X. Dans le présent exemple, l’épaulement annulaire 60 est formé en amont des cannelures internes et externes 49, 50. Le premier écrou 56 comprend une face latérale aval 56b, annulaire, venant en appui contre une surface annulaire amont 60a de l’épaulement 60. L’arbre basse pression 9 ne peut plus reculer vers l’aval de même que la turbine basse pression.
Le dispositif de blocage 55 comprend un deuxième écrou 61 qui est configuré de manière à immobiliser le premier écrou 56 par rapport à l’arbre de compresseur basse pression 15. Le deuxième écrou 61 est monté de manière à réaliser un serrage modéré qui sera suffisant pour empêcher le desserrage du premier écrou 56. A cet effet, le deuxième écrou 61 est monté en amont du premier écrou 56 suivant l’axe longitudinal. Le deuxième écrou 61 comprend un axe de révolution qui est coaxial à l’axe longitudinal.
En référence à la , le deuxième écrou 61 comprend un filetage externe 62 qui s’engage avec un filetage interne 63 de l’arbre de compresseur basse pression 15. Le filetage interne 63 est situé vers l’extrémité amont de l’arbre de compresseur basse pression 15. Le deuxième écrou 61 comprend une face aval 61b, annulaire, qui est en appui contre une face latérale amont 56a, annulaire, correspondante de la deuxième portion 57a du premier écrou 56.
Toujours sur la , le deuxième écrou 61 comprend également une face amont 61a (opposée axialement à la face aval 61b). De manière avantageuse, une pluralité de dents 72 qui s’étendent axialement vers l’amont et qui sont réparties régulièrement autour de l’axe longitudinal. Le diamètre externe (délimité au moins en partie par le fond du filetage externe) du deuxième écrou 61 est sensiblement égal à celui du premier écrou 56. En d’autres termes, le diamètre externe du deuxième écrou 61 est supérieur au diamètre interne D4 de l’arbre d’entrée 12. Par ailleurs, le deuxième écrou 61 est également prisonnier à l’intérieur de l’arbre de compresseur basse pression 15.
Sur les figures 3 et 4, de manière avantageuse, le filetage interne 63 de l’arbre de compresseur basse pression 15 présente une longueur L suivant l’axe longitudinal X. Dans l’exemple de réalisation, la longueur L est au moins égale à la longueur L4 du filetage externe 62 suivant l’axe longitudinal du deuxième écrou 61. De préférence, la longueur L du filetage interne 63 est supérieure à la longueur L4 du filetage externe du deuxième écrou 61. Comme cela est illustré, le deuxième écrou 61 comprend une longueur axiale L5 qui est supérieure à la longueur L4 du filetage externe.
Suivant une autre caractéristique avantageuse, la longueur L du filetage interne 63 est supérieure à la longueur L6 du filetage externe du premier écrou 56. Le premier écrou 56 comprend une longueur axiale L7 qui est supérieure à la longueur L6 du filetage externe.
Avantageusement, la longueur L du filetage interne 63 est supérieure à la longueur des filetages externes des premier et deuxième écrous 56, 61.
Suivant encore une autre caractéristique avantageuse et suivant la , la première portion d’arbre 51a du compresseur basse pression présente une longueur L8 qui est deux fois supérieure à la longueur des filetages externes des premier et deuxième écrous 56, 61.
Les rapports entre au moins les longueurs des filetages externes des premier et deuxième écrous 56, 61, de la longueur de la première portion d’arbre 51a permet de désengager l’arbre basse pression 9 et de la sorte à le libérer ou l’extraire sans avoir à désaccoupler les premier et deuxième écrous 56, 61 de l’arbre de compresseur basse pression 15.
Le deuxième écrou 61 est engagé axialement depuis l’amont dans l’arbre de compresseur basse pression 15 et est vissé jusqu’à être serré axialement contre la face latérale amont 56a du premier écrou 56. L’arbre de compresseur basse pression 15 ne peut plus reculer non plus vers l’aval de même que le compresseur basse pression 15 (soit le deuxième écrou 61 évite un rapprochement entre le compresseur basse pression et la turbine basse pression).
Le dispositif de blocage 55 comprend un organe anti-rotation 64 qui est configuré de manière à verrouiller le deuxième écrou 61 dans sa position. L’organe anti-rotation 64 est configuré en particulier de manière à maintenir le deuxième écrou 61 contre le premier écrou 56 (en amont du premier écrou). Celui-ci empêche la rotation du deuxième écrou 61. Ce dernier étant bloqué en rotation, empêche à son tour la rotation du premier écrou 56 et ainsi que son desserrage.
- une étape de mélange d’un ou plusieurs dialkylpolysiloxanes terminés par trialkylsilyle d’une viscosité de 40 000 à moins de 100 000 mPa.s à 25 °C et d’un ou plusieurs amino silicones d’une viscosité de 1 000 à 15 000 mPa.s à 25 °C et d’un indice d'amine de 2 à 10 mg de KOH par gramme d'amino silicone, à une température de 15 °C à 40 °C, de préférence à 25 °C, pour obtenir un fluide de silicone mixte, puis
- une étape d’ajout d’un mélange d’émulsifiants comprenant un ou plusieurs émulsifiants non ioniques, dans laquelle le mélange d’émulsifiants a une valeur HLB de 10 à 16, au fluide de silicone mixte pour obtenir un mélange silicone-émulsifiant, puis
- une étape d’homogénéisation du mélange silicone-émulsifiant suivie par
- une étape d’ajout, de préférence par étapes, d’eau, de préférence d'eau déminéralisée, pour obtenir une émulsion huile dans l'eau ayant une taille de particule D50 inférieure à 350 nm.
Le procédé de préparation de l’émulsion huile dans l'eau pourrait comprendre une étape supplémentaire d’ajout d’un biocide. Du biocide pourrait être ajouté pour préserver l’émulsion contre une contamination microbienne. Le biocide pourrait être ajouté au niveau en vue de préserver l’émulsion contre une contamination microbienne et obtenir ladite émulsion. La quantité de biocide dépend du type de biocide et des recommandations du fabricant.
La préparation du mélange d’émulsifiants pourrait être réalisée en mélangeant un ou plusieurs émulsifiants non ioniques.
Le pH de l’émulsion huile dans l'eau après neutralisation (c.-à-d. après addition du biocide) est de préférence de 4 à 6.
L’émulsion huile dans l'eau a une taille de particule D50 inférieure à 350 nm, de préférence de 100 à 300 nm, plus préférentiellement de 150 à 250 nm, encore plus préférentiellement de 150 à 225 nm, et le plus préférentiellement de 160 à 200 nm. La taille de particule D50 correspond au diamètre moyen hydrodynamique des particules et est exprimée en volume. La taille de particule D50 peut être mesurée à l’aide d’un appareil ZetaSizer de Malvern, Royaume-Uni, modèle Nano-ZS, qui est basé sur la méthode de spectroscopie par corrélation de photons (PCS).
• Mesure de taille de particule
La taille de particule d’émulsion peut être mesurée à l’aide d’un appareil ZetaSizer de Malvern, Royaume-Uni, modèle Nano-ZS, basé sur la méthode de la spectroscopie par corrélation de photons (PCS). La valeur D50 de la taille de particule (diamètre hydrodynamique moyen des particules) est mesurée, l’algorithme d’évaluation étant l'« analyse des cumulants ».
Par exemple, prélevez 0,5 g de l’échantillon d’émulsion dans un bécher de 250 mL, versez 100 mL d’eau déminéralisée dans celui-ci, puis mélangez-les correctement pour obtenir la solution d'essai échantillon. La solution d'essai échantillon est versée dans la cellule de cuvette et placée dans la fente de l’instrument pour mesurer la taille de particule de l’émulsion. D50 est défini comme la valeur du diamètre de particule à 50 % dans la distribution cumulée. Par exemple, si D50=170 nm, 50 % des particules dans l’échantillon sont plus grandes que 170 nm et 50 % plus petites que 170 nm ou environ 50 % en volume de toutes les gouttelettes dans ladite émulsion sont de 170 nm.
• Mesure de viscosité
La viscosité, en particulier des silicones ou de l’émulsion, est mesurée à 25 °C et à pression atmosphérique.
Pour des viscosités comprises entre 1 000 et 40 000 mPa.s à 25 °C : la viscosité peut être mesurée à l’aide d’un rhéomètre Anton Paar ; modèle MCR101, géométrie cylindre à simple entrefer : Broche CC27 et taux de cisaillement de 1 s -1 pendant 2 minutes, à 25 °C.
Pour des viscosités comprises entre 40 000 et 100 000 mPa.s à 25 °C : la viscosité peut être mesurée à l’aide d’un rhéomètre Anton Paar ; modèle MCR101, cône 25-6 (géométrie cône-plan : 25 mm dia./cône 6°) ; le réglage "’entrefer nul" étant effectué et avec un taux de cisaillement de 1 s-1 pendant 2 minutes, à 25 °C.
Trois mesures sont effectuées pour chaque échantillon et la valeur de viscosité est prise à 60 secondes. Les produits de la gamme MCR Rheometer fonctionnent conformément à l’USP (US Pharmacopeia Convention) 912 – Méthodes du rhéomètre rotatif.
L’organe anti-rotation 64 comprend dans le présent exemple un frein d’écrou 65. De manière alternative, l’organe anti-rotation peut être une goupille radiale ou tout autre élément ayant une fonction analogue.
Sur les figures 2, 4 et 5, le frein d’écrou 65 comprend un corps annulaire présentant un axe de révolution qui est coaxial à l’axe longitudinal de la turbomachine. Le corps annulaire du frein d’écrou 65 s’étend entre une première extrémité 65a et une deuxième extrémité 65b suivant l’axe longitudinal. La deuxième extrémité 65b comprend avantageusement une pluralité de dents complémentaires 66 avec les dents 63 du deuxième écrou 61.
Le frein d’écrou 65 est également couplé à l’arbre de compresseur basse pression 15 par des moyens permettant de faciliter son montage et son démontage. Ici les moyens comprennent par exemple au moins des cannelures. A cet effet, le corps annulaire du frein d’écrou comprend des cannelures externe 67 (premières cannelures) qui sont orientées suivant l’axe longitudinal. Ces cannelures externes 67 sont prévues sur une surface externe du corps annulaire et sont réparties régulièrement autour de l’axe longitudinal X. Les cannelures externes 67 s’engagent avec des cannelures internes 68 (secondes cannelures) correspondantes de l’arbre de compresseur basse pression 15. Les cannelures externes 67 sont disposées sur une surface interne de l’arbre de compresseur basse pression et vers son extrémité amont. Ces cannelures 67, 68 permettent que le frein d’écrou 65 coulisse à l’intérieur de l’arbre de compresseur basse pression 15.
Le frein d’écrou 65 comprend en outre, de manière avantageuse, une gorge annulaire 69 centrée sur l’axe longitudinal et qui est destinée à recevoir un jonc 70 ou segment annulaire fendu. Ce dernier est destiné à maintenir axialement le frein d’écrou 65 dans le deuxième module 16, et ici en particulier dans l’arbre de compresseur basse pression 15.
Par coulissement, le frein d’écrou 65 verrouille le deuxième écrou 61 en rotation. Le deuxième écrou 61 étant arrêté en rotation empêche le premier écrou 56 qui reprend les efforts venant de l’arrière de la turbomachine de se desserrer. De la sorte, le frein d’écrou 65 n’est pas directement engagé dans le premier écrou 56. Cette configuration est avantageuse du fait qu’il n’est pas nécessaire d’aligner les dents 66 du frein d’écrou avec éventuellement des dents du premier écrou 56. Il n’est pas nécessaire d’avoir une précision angulaire pour un outil externe destiné à visser et serrer le premier écrou.
Les figures 3 à 5 illustrent des étapes de démontage des modules de la turbomachine. Nous comprenons que le montage ou remontage des modules de la turbomachine peut être utilisé en répétant ces opérations dans l’ordre inverse. La est similaire à la dans laquelle l’organe anti-rotation 64 (ici frein d’écrou), le premier écrou 56 et le deuxième écrou 61 sont montés dans l’arbre de compresseur basse pression 15. Le premier écrou 56 est vissé sur l’arbre basse pression 9 et en appui contre l’arbre de compresseur basse pression 15, le deuxième écrou 61 est vissé sur l’arbre de compresseur basse pression 15 et en appui contre le premier écrou 56. L’organe anti-rotation 64 est monté sur l’arbre de compresseur basse pression 15 et engagé avec le deuxième écrou 61.
Comme cela est illustré sur la , une première étape du procédé consiste à insérer un outil 100 externe à travers l’arbre de compresseur basse pression 15. L’outil 100 est représenté de manière schématique. L’outil 100 a une forme allongée lui permettant d’atteindre l’organe anti-rotation 64, ici le frein d’écrou 65. L’outil 100 doit d’abord traverser l’arbre d’entrée 12 du réducteur de vitesse 3 qui présente un diamètre très petit et compact par rapport aux diamètres des autres arbres. Le diamètre de l’arbre d’entrée 12 peut présenter un diamètre interne D4 qui serait entre 20% et 50% inférieur à celui de l’arbre du compresseur basse pression 15 par exemple.
Préalablement à l’insertion de l’outil 100 dans l’arbre de compresseur basse pression 15, le premier couvercle 32 et le deuxième couvercle 33 sont ôtés de manière à libérer l’intérieur de l’arbre d’entrée 12 et de l’arbre de compresseur basse pression 15.