INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ces trous de liaison 137A, 137B sont isolés des trous de liaison 137A, 137B correspondants ménagés à travers la ou chaque carte à circuit imprimé 61 voisine par une couche isolante 59. Cette couche isolante 59 est typiquement obtenue lors du laminage-frittage des cartes à circuit imprimé 61 composant l’empilement.
Comme visible sur les Figures 4, 8 et 9, les trous de liaison 137A sont ménagés au niveau de la première extrémité longitudinale 64 de la deuxième branche 63 de la piste conductrice primaire du premier type 52 et les trous de liaison 137B sont ménagés au niveau de la première extrémité longitudinale 64 de la deuxième branche 63 de la piste conductrice primaire du deuxième type 52. Dans l’exemple représenté les trous de liaison 137A, respectivement les trous de liaison 137B, sont au nombre de quatre et sont ici alignés suivant la largeur de la deuxième branche 63 de la piste conductrice primaire 52, 53.
En référence aux Figures 5 et 7, les pistes conductrices secondaires 55, 56, 57, 58 sont également regroupées par paires de pistes conductrices secondaires 138. Chaque paire de pistes conductrices secondaires 138 prend en sandwich une paire de pistes primaires 134 respective.
Les pistes conductrices secondaires 55, 56, 57, 58 composant chaque paire 138 sont formées dans la même carte à circuit imprimé 61 que les pistes primaires 52, 53 composant la paire 134 prise en sandwich et appartiennent chacune à une couche externe de ladite carte à circuit imprimé 61. Elles sont raccordées électriquement l’une à l’autre par des deuxièmes trous de liaison 140 traversant la carte à circuit imprimé 61. Ainsi, chaque carte à circuit imprimé 61 comprend une première paire de pistes 134, constituée de pistes conductrices primaires 52, 53 raccordées électriquement l’une à l’autre par des premiers trous de liaison 136 enterrés, et une deuxième paire de pistes 138, constituée de pistes conductrices secondaires 55, 56, 57, 58 raccordées électriquement l’une à l’autre par des deuxièmes trous de liaison 140 traversants et prenant en sandwich ladite première paire 134.
En particulier, chaque paire 138 est composée d’une piste conductrice secondaire intermédiaire ou d’extrémité du premier type 55, 57 et d’une piste conductrice secondaire intermédiaire ou d’extrémité du deuxième type 56, 58. Comme visible sur les Figures 11 à 14, les deuxièmes trous de liaison 140 sont formés dans la portion saillante 104, 126 de chacune de ces pistes conductrices 55, 56, 57, 58. Dans l’exemple représenté ils sont au nombre de quatre et sont ici disposés en carré.
Comme visible sur la , les deuxièmes trous de liaison 140 s’étendent à travers les fenêtres 79 des pistes conductrices primaires 52, 53 composant la paire 134 prise en sandwich. Ainsi, le barreau intermédiaire 74 de chacune de ces pistes conductrices 52, 53 est interposé entre les premiers trous de liaison 136 d’une part et les deuxièmes trous de liaison 140 d’autre part. Par « interposé », on comprend ici et dans la suite que le barreau 74 s’étend en travers de la droite reliant les premiers trous de liaison 136 aux deuxièmes trous de liaison 140.
La direction d’extension principale de chaque module M1, M2, M3, M4 d’échange thermique est sensiblement parallèle à la direction principale de circulation DP lorsque ce module M1, M2, M3, M4 d’échange thermique est agencé dans le canal de circulation 26.
Les modules d’échange thermique M1, M2, M3, M4 peuvent être vues comme des éléments de garnissage garnissant le canal de circulation 26.
Pour chaque portion de canal 51, 52, 53, chacun des premier, deuxième, troisième et quatrième modules M1, M2, M3, M4 d’échange thermique agencés dans cette portion de canal 51, 52, 53 est obtenu par fabrication additive.
La fabrication additive est également appelée impression 3D.
Par « obtenu par fabrication additive », il est entendu un élément qui présente une structure matérielle spécifique obtenue par fabrication additive et/ou une géométrie qui peut être obtenue de préférence uniquement par fabrication additive.
L’homme du métier comprend que la fabrication additive implique des caractéristiques spécifiques sur la structure matérielle et la géométrie des modules M1, M2, M3, M4 d’échange thermique. En particulier, l’homme du métier distingue une structure matérielle et une géométrie obtenue par fabrication additive par rapport à des structures obtenues par d’autres techniques de fabrication, telles que le soudage, l’usinage, le moulage ou le forgeage.
Par exemple, chaque module M1, M2, M3, M4 d’échange thermique est obtenue exclusivement par fabrication additive.
Par exemple, chaque module M1, M2, M3, M4 d’échange thermique est en aluminium.
Chaque module M1, M2, M3, M4 d’échange thermique présente des régions de passage du fluide 28.
Plus précisément chaque module M1, M2, M3, M4 d’échange thermique présente une structure tridimensionnelle.
La structure de chaque module M1, M2, M3, M4 est définie par un corps, dans le présent exemple en aluminium, dans lequel sont ménagés les régions de passage de fluide.
Le corps pourvu des régions de passage délimite une surface d’échange thermique de ce module M1, M2, M3, M4 d’échange thermique.
La fabrication additive permet notamment de réaliser des formes ou des assemblages qui ne peuvent être obtenues par les autres techniques de fabrication précitées. Ainsi, les régions de passage de fluide des modules M1, M2, M3, M4 sont par exemple facilement réalisables par fabrication additive, alors qu’elles ne sont pas facilement obtenues par moulage en raison de contraintes pour le démoulage. Par soudage, usinage ou forgeage, la présence de telles régions de passage de fluide nécessite plusieurs opérations de réalisation, telles que des opérations complexes de découpage et/ou d’assemblage, alors qu’elles peuvent être obtenues en une seule opération de fabrication additive.
Pour chaque module M1, M2, M3, M4 d’échange thermique, les régions de passage de fluide 28 de ce module M1, M2, M3, M4 d’échange thermique sont notamment traversantes selon la direction d’extension principale de ce module M1, M2, M3, M4 d’échange thermique de sorte que le fluide 28 peut entrer dans le module M1, M2, M3, M4 d’échange thermique par la face d’entrée et sortir du module M1, M2, M3, M4 d’échange thermique par la face de sortie (i.e. traverser le module d’échange thermique).
En outre, les régions de passage 64 de fluide 28 sont traversantes selon une direction perpendiculaire à la direction principale de circulation et à la face interne du capot 32 de sorte que le fluide 28 peut sortir des modules M1, M2, M3, M4 d’échange thermique par les faces supérieures et inférieure du module M1, M2, M3, M4 d’échange thermique de sorte à venir en contact avec les surfaces internes du fond 38 de la structure de base 30 et du capot 32.
Brève description des figures représente une vue schématique en coupe d’une cellule photovoltaïque de structure classique ;
représente le spectre caractéristique de la dalle LED Philips (marque déposée) 60x60 cm2 utilisée dans les exemples,
représente les spectres de transmission de l’électrode ITO utilisée pour la réalisation des modules M2A et M2B selon l’art antérieur et des bicouches utilisées pour la réalisation des modules M1A et M1B selon l’invention avec en abscisse la longueur d’onde (λ) et en ordonnée la transmission (T).
support 20 en PET ou en verre;
solvants de nettoyage :
une première composition d’encre E11 pour la réalisation d’une première couche 210A comprenant un mélange polymère de poly(3,4-éthylènedioxythiophène) et de poly(styrène-sulfonate) de sodium discontinue de manière à ce que le support soit en partie recouvert d’une première couche 210A d’une électrode inférieure bicouche 210 des cellules photovoltaïques 21 et 22 du module photovoltaïque de la ○ encre E11 comprenant : - PEDOT:PSS commercialisé par Agfa® sous la dénomination commerciale IJ1005, et - Triton X-100 (4-(1,1,3,3-tétraméthylbutyl)phényl-polyéthylène glycol de formule Oct-C 6 H 4 -(OCH 2 CH 2 ) x OH, x= 9-10) commercialisé par Merck® à titre de détergent/tensioactif.
une deuxième composition d’encre (E12A et E12B) pour la réalisation d’une deuxième couche 210B à base d’un polymère ou molécule organique de manière à ce que la première couche 210A de l’électrode inférieure bicouche 210 soit en partie recouverte d’une deuxième couche 210B d’une électrode inférieure bicouche 210 pour former les cathodes des différentes cellules photovoltaïques organiques 21 et 22 du module photovoltaïque de la ci-après décrites : ○ encre E12A comprenant : - un premier Solvant 1 : Butanol à une concentration massique environ égale à 91.094 % par rapport au poids total de l’encre E12A - - un deuxième Solvant 2 : eau déionisé à une concentration massique environ égale à 3.124 % par rapport au poids total de l’encre E12A, - un additif : Ethylène glycol à une concentration massique environ égale à 5.563 % par rapport au poids total de l’encre E12A, - un PEI à une concentration massique environ égale à 0.219 % par rapport au poids total de l’encre E12A. Les solvants, les additifs et le PEI sont commercialisés par Merck® ○ encre E12B comprenant : - 9 mL de Butanol, - 500 µL d’Éthylène glycol, - 100µL de solution commerciale aqueuse de PEIE (à une concentration massique environ égale à 37% dans l’eau). Les solvants, les additifs et le PEIE sont commercialisés par Merck®
une troisième composition d’encre E20 pour la réalisation des couches actives photovoltaïques 211 des cellules photovoltaïques 21 et 22 du module photovoltaïque de la : ○ mélange polymère d’un dérivé de fullerène accepteur comprenant : - PC60BM: [60]PCBM, 3’H-cyclopropa[1,9][5,6]fullerene-C60-Ih-3′-butanoic acid 3′-phenyl methyl ester commercialisés par Special Carbon Products, et - un polymère semi-conducteur donneur commercialisé par Raynergy Tek® sous la dénomination commerciale PV2000) ; - O-xylène à titre de solvant (ortho-xylène de formule C 6 H 4 (CH 3 ) 2 ) ; et - Tétraline (1,2,3,4-tétrahydronaphthaline) à titre d’additif. Le polymère PV2000 est présent dans ces troisièmes compositions d’encres à raison de 15 mg/ml. Le rapport massique entre le polymère PV2000 et le PC60BM est de 1:1.5. Le Rapport volumique entre le solvant O-xylène et l’additif Tétraline est de 50 : 50 dans ces deuxièmes compositions. La troisième composition d’encre E20 est maintenue 24 heures sous agitation sur plaque chauffante à 80 °C à une vitesse de 700 RPM.
une quatrième composition d’encre E30 pour la réalisation des électrodes supérieures 212 (ou anode) des cellules photovoltaïques 21 et 22 du module photovoltaïque de la : ○ PEDOT:PSS commercialisé par Agfa® sous la dénomination commerciale IJ1005, ○ Triton X-100 (4-(1,1,3,3-tétraméthylbutyl)phényl-polyéthylène glycol de formule Oct-C 6 H 4 -(OCH 2 CH 2 ) x OH, x= 9-10) commercialisé par Merck® à titre de détergent/tensioactif ;
Mesure de la rugosité RMS
L’impact du nombre de positions covariantes ainsi que l’impact du nombre de couple de positions covariantes sur le résultat final peut être évaluée par le calcul des scores S20 et S21 respectivement.
Les couples de résidus covariants identifiés par ce calcul doivent ensuite être filtrés (étapes E15 et E16).
Dans un premier temps, il est préférable d’éliminer les couples de résidus covariants qui partagent des ancêtres communs (étape E16). Ceci peut être notamment réalisé en étudiant les séquences d'ADN codant les séquences initiales : après alignement de ces séquences d’ADN, sont identifiés et sélectionnés les codons mutés provoquant des mutations non synonymes. En effet, les mutations non synonymes induisent l’apparition d’acides aminés différents sur plan physico-chimique ; tandis que, au contraire, les mutations synonymes codent pour un même résidu. Un coefficient de déséquilibre de liaison D', dit de Lewontin peut ensuite être calculé avec l'ensemble des données de séquences d’ADN recodées (différenciant les positions synonymes des non synonymes). En utilisant ce coefficient, les couples partageant un même ancêtre, dont la covariation n'est donc pas la conséquence d'interdépendances fonctionnelles, peuvent être identifiés. Grâce à ces étapes, il est possible de déterminer si la covariation des deux résidus identifiés comme “covariants” à l’étape E14 découle de la coévolution de ces deux résidus ou si elle est due au fait qu’ils sont phylogénétiquement liés à un ancêtre commun. Dans ce dernier cas, les couples de résidus ne sont pas conservés dans la méthode de l’invention, il s’agit alors d’un “faux positif” appelé « déséquilibre de liaison ancestrale » (Lao et al. ; Petitjean et al .).
A ce stade, il est possible de calculer des scores S24 et S25 qui traduisent justement l’impact de la mutabilité non synonyme globale et l’impact de la mutabilité synonyme.
Enfin, il est avantageux d’identifier si, parmi les couples de covariants sélectionnés à l’issue de l’étape E14, certains sont capables d'induire l’impossibilité pour le virus de se répliquer (étape E16). Ces couples de covariants particuliers sont connus sous le nom de “synthétiques létaux”. De fait, il est important de distinguer les deux types de mutations covariantes qui existent, et qui ont des conséquences tout à fait inverses : les mutations compensatoires (CM) et les synthétiques létaux (SL) (Lao et al. ; Petitjean et al. ). Pour cela, il est possible par exemple de calculer un coefficient dit de dissimilarité ξ, qui permet de signer le test de . Ce signe permet de faire la différence entre CM et SL. Les CM possède un ξ qui est positif lorsque NobsA,i,B,j ≥ NexA,i,B,j avec A et B deux résidus situés respectivement aux positions i et j. Ainsi ξA,i,B,j = + tandis que les SLs possèdent un ξ qui est négatif lorsque NobsA,i,B,j ≥ NexA,i,B,j . Ainsi ξA,i,B,j = - avec Nobs le nombre de couples de résidus A et B observés aux positions i et j, Nex le nombre de couples de résidus A et B attendus aux positions i et j (Petitjean et al. ).
A ce stade, il est possible de calculer le score S22 qui traduit l’impact du nombre de SL et leur force sur le résultat obtenu à l’issue du procédé. De même, le score S23 peut aussi être calculé, car il traduit l’impact du nombre de CM et leur force sur le résultat. La force d’un couple de covariants est définie par son . En effet plus le est élevé plus le nombre de couples observés est élevé par rapport au nombre de couples attendus s’il n’y avait pas de covariation. S22 et S23 définissent donc la force de la covariation pour ce couple précis.
A l’issue de ces différentes étapes, des résidus invariants et des paires de synthétiques létaux sont sélectionnés comme faisant partie d’au moins une “région candidate” de la protéine candidate étudiée.
Il est ici possible de calculer le score S9 qui traduit l’impact de la variance aux extrémités 5’ et 3’ des séquences. En effet, dans l’étape qui consiste à aligner les séquences d’ADN pour identifier les résidus covariants qui partagent un ancêtre commun, une des deux techniques utilisées consiste à aligner toutes les séquences sur leur extrémité 5’. Or la variance de cette extrémité diminue la chance d’aligner correctement les séquences. On peut alors préférer aligner sur l’extrémité 3’, qui doit à son tour être peu variante.
La région candidate qui sera sélectionnée comme meilleure cible thérapeutique doit en outre satisfaire un certain nombre d’autres conditions avantageuses. Notamment, les acides aminés qui la composent peuvent subir des contraintes de par la structure 3D de la protéine candidate. A l’inverse, il peut être avantageux de déterminer si la région candidate contient une “poche” qui permettrait à un médicament de se loger de manière stable et forte. Pour évaluer ces aspects, la méthode de l’invention contient une étape E2 qui évalue la qualité des régions candidates obtenues à l’étape E1 vis-à-vis de la position des acides aminés qui la composent, par rapport à la structure 3D de la protéine candidate.
L’étape E2 consiste donc à identifier, parmi les régions et les résidus identifiés à l’étape E1, au moins une paire de résidus cibles situés à une distance proche dans l’espace, et étant exposée à la surface de la protéine candidate, de préférence dans une poche.
Pour pouvoir lier une petite molécule, une cible thérapeutique doit être composée de résidus qui sont proches les uns des autres dans l’espace. Aussi, dans le cadre de la présente invention, les résidus cibles de la région candidate seront de préférence distants d’au maximum 10 Angströms, de préférence au maximum 5 Angströms.
Il est ici avantageux de quantifier par le calcul de différents scores les résidus cibles qui sont distants de moins de 5 Angströms et/ou de 10 Angströms, afin d’évaluer s’ils sont en nombre suffisant pour constituer une future cible capable de lier une petite molécule potentielle (médicament). Les scores S28, S29, S30, S31 peuvent notamment être calculés (étape E21’).
Pour permettre d’obtenir ces informations, le procédé de l’invention requiert avantageusement l'accès aux structures tridimensionnelles connues et recensées pour la protéine candidate. Ces structures sont connues et décrites dans les bases de données de structure 3D dédiées, que l’on appellera ici “BDD2”. Comme pour les séquences nucléotidiques et polypeptidiques, ces séquences 3D devront souvent, au préalable de la méthode de l’invention, avoir été traitées (étape E6 de nettoyage, étape E7 d’alignement).
Les structures 3D sont en effet souvent au format pdb. Or ce format n'est pas appliqué de la même façon par toute la communauté scientifique (format du fichier lui-même, noms des sous-unités ou numérotation des résidus, ...). Ainsi un nettoyage (étape E6) des structures est de préférence mis en œuvre, permettant de définir un format unique et généralisé pour tous les fichiers pdb utilisés (uniformisation du format du fichier, de la numérotation des résidus et des atomes, des noms des sous unités et leur positions respectives entre autres).
De plus, des dizaines voire des centaines de structures d’une même protéine sont disponibles. Au même titre que pour les séquences, les structures 3D recensées pour une même protéine sont de préférence alignées. Il s’agit d’alignements structurels qui permettent de connaître à quel point les structures recensées pour cette protéine sont différentes. L’alignement est mis en œuvre à partir d’un modèle de référence. On peut ensuite calculer l’écart moyen entre toutes ces structures, que l’on appelle « RMSD ».
Une structure tridimensionnelle est définie par la position dans l’espace de chacun des atomes qui la constituent. Si beaucoup de ces positions sont manquantes (données manquantes) la structure 3D est bancale en ce sens que seulement une partie de ces atomes ont une place déterminée dans la structure. S’il manque beaucoup de données pour chacune des structures étudiées (sachant que les données manquantes ne se trouvent pas à la même position dans l’espace de la protéine), il devient difficile de faire un alignement structurel et même de comparer les résidus se trouvant à la même position. Le fait qu’une protéine possède plusieurs sous-unités complexifie en outre sa structure. D’ailleurs, dans ce cas, on parle de structure quaternaire et non plus seulement tertiaire. Dans ce cas il faut non seulement définir la position de chaque atome de chaque sous-unité, mais aussi la position de chaque sous unité les unes par rapport aux autres.
Selon une réalisation, la tête avant comportant une bride de tête avant, notamment monobloc ou assemblée par soudage avec la boîte avant ou avec la plaque tubulaire avant, pour permettre la fixation de la tête avant à une bride avant de calandre, la bride de tête avant ayant notamment sensiblement le même diamètre interne que celui de la bride avant de calandre.
Selon une réalisation, l’échangeur comporte un joint avant interposé entre la bride avant de calandre et la bride de tête avant, pour permettre l’étanchéité vis-à-vis du premier fluide.
Selon une réalisation, la tête arrière comporte un profil convergent, le profil convergeant étant convergeant lorsque l’on se déplace le long du premier axe longitudinal dans la direction allant de la partie avant vers la partie arrière, sur au moins une portion du premier axe longitudinal, la portion étant notamment comprise entre la plaque tubulaire arrière et l’orifice arrière, la boîte arrière étant notamment conique.
Selon une réalisation, la tête avant comporte un organe de préhension pour le passage d’un outillage de levage permettant le démontage de l’ensemble tubulaire démontable relativement à la calandre.
Selon une réalisation, l’échangeur comporte un dispositif d’étanchéité vis-à-vis du premier fluide, le dispositif d’étanchéité étant notamment disposé entre une ouverture arrière de la calandre et la tête arrière.
Selon une réalisation, le dispositif d’étanchéité comportant une garniture, notamment montée serrée entre la paroi interne de la calandre et la plaque tubulaire arrière, le dispositif d’étanchéité comportant notamment une bague de serrage montée solidaire d’un épaulement de la calandre.
En variante, le dispositif d’étanchéité comporte un soufflet fixé, notamment vissé, sur la calandre avec interposition d’un premier joint torique entre la calandre et le soufflet, le soufflet étant en outre fixé, notamment vissé, sur la tête arrière, avec interposition d’un deuxième joint, notamment torique, entre le soufflet et la tête arrière.
En variante, le dispositif d’étanchéité comporte un soufflet monobloc ou assemblée par soudage avec la calandre, le soufflet étant en outre vissé sur la tête arrière, avec interposition d’un deuxième joint, notamment torique, entre le soufflet et la tête arrière.
Selon une réalisation, la conduite avant s’étend selon un deuxième axe formant un angle supérieur à 45° par rapport au premier axe, notamment formant un angle sensiblement égal à 90°.
Selon une réalisation, la conduite arrière s’étend sensiblement selon le premier axe.
Selon une réalisation, la calandre est dépourvue de chicane.
Selon une réalisation, le faisceau tubulaire comporte des chicanes, notamment fixées sur la paroi externe d’au moins un des tubes.
Selon une réalisation, la tête avant est dépourvue de couvercle démontable.
Selon une réalisation, la calandre est de type « simple passe », notamment de type « E » selon la norme « TEMA ».
Selon une réalisation, la tête avant est de type « C » selon la norme « TEMA », la tête avant étant dépourvue de couvercle démontable.
Selon une réalisation, la tête arrière est de type « P » selon la norme « TEMA », la tête arrière étant dépourvue de couvercle démontable.
Ensemble pour batterie d’accumulateurs, véhicule automobile équipé d’un tel ensemble et procédé de fabrication d’un tel ensemble Domaine technique de l'invention La présente invention concerne de manière générale le domaine des batteries d’accumulateurs.
L’invention concerne plus particulièrement un ensemble pour batterie d’accumulateurs.
Elle concerne également un véhicule automobile équipé d’un tel ensemble.
L’invention concerne enfin un procédé de fabrication d’un tel ensemble pour batterie d’accumulateurs.
De manière classique, chaque module de batterie d’accumulateurs est formé d’un boîtier qui loge une pluralité de cellules de batterie d’accumulateurs.
Un tel module de batterie d’accumulateurs est par exemple connu du document EP3637495.
Le couvercle coopère avec la partie arrière par encliquetage. L’ensemble du boîtier (avec le couvercle) forme alors une structure rigide permettant d’accueillir les cellules de batterie d’accumulateurs.
Une couche thermiquement conductrice est disposée au niveau de la paroi de fond de la partie arrière (typiquement la base du U de la partie en forme de U) de manière à permettre le refroidissement des cellules de batterie d’accumulateurs.
Dans une telle configuration, les cellules de batterie d’accumulateurs sont collées à la paroi de fond de la partie arrière.
Cependant, cette configuration, avec une partie arrière en forme de U conduisant à une structure rigide d’accueil des cellules de batterie d’accumulateurs, ne permet pas de gérer de manière optimale la dilatation des cellules résultant des efforts thermiques générés par les cellules elles-mêmes lors de leur charge et décharge.