INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
4.5.2. Procédé d’extraction avec un DES hydrophobe L’algue a éventuellement été dessalée par trempage dans l’eau douce ; L’algue humide/non séchée ou séchée, à température ambiante au soleil ou au séchoir à tabac, ou au séchoir rotatif à une température comprise entre 35°C et 90°C, préférentiellement entre 45°C et 80°C, plus préférentiellement entre 55°C et 70°C a été broyée au mixeur pour obtenir une pâte ou des morceaux de 0,05 à 2,5 cm de large, préférentiellement de 0,1 à 2 cm, encore plus préférentiellement 0,2 à 1,5 cm ; Le DES, préalablement préparé, est mis en contact avec la pâte ou les morceaux d’algue sous agitation pendant une durée comprise entre 30 et 120 min, de préférence entre 50 et 70 min, à une température inférieure à 60°C, de préférence entre 15°C et 35°C, où la quantité d’algue séchée est comprise entre 6% et 10% en poids, de préférence entre 7% et 9% en poids par rapport au poids total du mélange algue/DES ; Les résidus d’algues ont été filtrés sur toile ou tamis dont le diamètre des mailles est compris entre 0,1 et 1 mm ; Une phase aqueuse et une phase comprenant le DES ont été séparées ; La phase comprenant le DES a été séchée sur du sulfate de magnésium anhydre ; L’extrait final a été filtré sur Büchner avec papier filtre présentant une capacité de filtration de 0,7 et/ou 1,2 µm ; L’extrait final sous forme liquide a été récupéré.
Les DES utilisés pour mettre en œuvre ce procédé d’extraction hydrophobe sont les DES acide lactique / dodécanol (stœchiométrie 1 :1) et acide lactique / décanol (stœchiométrie 1 :1).
Le DES préférentiel est le DES acide lactique / dodécanol.
4.5.3. Procédé d’extraction et d’hydrolyse de polysaccharides avec un DES hydrophile L’algue a éventuellement été dessalée par trempage dans l’eau douce avant séchage ; L’algue a été séchée, à température ambiante au soleil ou au séchoir à tabac, ou au séchoir rotatif à une température comprise entre 35°C et 90°C, préférentiellement entre 45°C et 80°C, plus préférentiellement entre 55°C et 70°C ; Elle a été ensuite broyée au mixeur pour obtenir des paillettes de 0,01 à 5cm de large, de préférence de 0,05 à 2,5 cm, plus préférentiellement de 0,1 à 1,5 cm ; Une extraction a ensuite été réalisée à partir des paillettes d’algue en présence d’eau déminéralisée, sous agitation pendant une durée comprise entre 10 et 60 min, de préférence entre 20 et 40 min, à une température comprise entre 10°C et 30°C, de préférence entre 15°C et 25°C, où la quantité d’algue séchée est comprise entre 3% et 5% en poids, par rapport au poids total du mélange algue/eau ; Une fraction insoluble d’algue et d’un premier extrait formé ont été séparés, par filtration sur toile ou tamis dont le diamètre des mailles est compris entre 0,1 et 1 mm ; La fraction insoluble d’algue a été récupérée et mise en contact avec le DES préalablement préparé, qui a été ajusté à une teneur en eau comprise entre 15% et 60% en poids, de préférence entre 20 % et 40 % en poids, en tenant compte de l’eau contenue dans la fraction insoluble, sous agitation pendant une durée comprise entre 1h et 4h, de préférence entre 1h30 et 3h30, à une température comprise entre 50°C et 100°C, de préférence entre 65°C et 85°C, où la quantité d’algue sèche brute est comprise entre 8% et 12% en poids, préférentiellement entre 9% et 11 % en poids, par rapport au poids total du mélange algue sèche/DES ; Le pH du mélange a été ajusté entre 4 et 7, préférentiellement entre 5 et 6, avec une solution d’hydroxyde de sodium à 30% ; Le mélange a été laissé refroidir pendant une durée comprise entre 30 et 90min ; le mélange a été ajusté pour obtenir un mélange total de 50% en glycérol en prenant en compte le glycérol apporté par le DES s’il en contient. De l’eau déminéralisée a été ajoutée pour obtenir une quantité finale d’algue séchée brute entre 3% et 5%, par rapport au poids total du mélange algue/DES ; Les résidus d’algues ont été filtrés sur toile ou tamis dont le diamètre des mailles est compris entre 0,1 et 1 mm ; L’extrait final a été filtré sur Büchner avec papier filtre présentant une capacité de filtration de 0,7 et/ou 1,2 µm ; L’extrait final sous forme liquide a été récupéré.
Le DES utilisé pour mettre en œuvre ce procédé d’extraction et d’hydrolyse de polysaccharides est le DES acide lactique / glycérol (stœchiométrie 1 :1).
Il est possible pour l’homme de métier d’obtenir à partir des algues des oligosaccharides de différents poids moléculaires et degrés de polymérisation, et donc associés à des propriétés biologiques et chimiques différentes, en jouant sur le DES et la température mis en œuvre dans l’hydrolyse, sans sortir du cadre de l’invention.
Pour valider l’efficacité des procédés et des extraits de l’invention, des tests ont été menés, dont les résultats figurent dans le tableau récapitulatif ci-dessous.
La colonne 2 de ce tableau indique la combinaison DES/procédés/algues/métabolites concernée telle qu’elle est référencée dans le tableau des combinaisons figurant plus haut dans la présente description. No. Test # Protocole d’extraction Composition du solvant d’extraction Espèce d’algue Résultats tests d’efficacité in vitro A 9 Extraction hydrophile et hydrolyse Acide lactique / glycérol / eau Codium tomentosum Augmentation de l’acide hyaluronique (synthétisé majoritairement par les fibroblastes pour améliorer la matrice extra-cellulaire (MEC)) - Diminution de MMP-1 (responsable de la dégradation du collagène dermique) - Diminution d’IL-8 (cytokine inflammatoire) - Augmentation de la croissance de S. epidermidis (bactérie commensale de la peau) en milieu appauvri en glucose B 10 Furcellaria lumbricalis - Augmentation de l’acide hyaluronique (synthétisé majoritairement par les fibroblastes pour améliorer la matrice extra-cellulaire (MEC)) - Augmentation de la croissance de S. epidermidis (bactérie commensale de la peau) en milieu appauvri en glucose - Augmentation de la flore commensale (S. epidermidis) vs pathogène (S. aureus et C. acnes) C 8 Cystoseira baccata - Augmentation de l’acide hyaluronique (synthétisé majoritairement par les fibroblastes pour améliorer la matrice extra-cellulaire (MEC)) - Augmentation de la croissance de S. epidermidis (bactérie commensale de la peau) en milieu appauvri en glucose D 1 Extraction hydrophile Acide lactique / glycérol / eau Cystoseira baccata - Augmentation de l’acide hyaluronique (synthétisé majoritairement par les fibroblastes pour améliorer la matrice extra-cellulaire (MEC)) - Diminution de MMP-1 (responsable de la dégradation du collagène dermique) - Diminution de l’accumulation lipidique (provoquée par une diminution de la différenciation des préadipocytes en adipocytes) - Augmentation de l’expression de la protéine UCP1 (induction du phénotype beige (pro-thermogénique)) E 3 Extraction hydrophile Arginine / Glycine / Sorbitol / eau Cystoseira baccata - Diminution d’IL-8 (cytokine inflammatoire) - Diminution de l’accumulation lipidique (provoquée par une diminution de la différenciation des préadipocytes en adipocytes) - Augmentation de l’expression de la protéine UCP1 (induction du phénotype beige (pro-thermogénique))
4.6. Description des résultats 4.6.1. Test A : Extrait de Codium tomentosum (#9 du Tableau antérieur des « combinaisons » DES/procédés/algues/métabolites et/ou constituants)
Des tests in vitro ont été réalisés sur fibroblastes humains en monocouche cellulaire. L’extrait augmente la production d’acide hyaluronique par rapport aux cellules témoins irradiées aux UVA à 5J/cm² et non irradiées. Ces résultats sont positifs et amènent à penser que l’extrait améliore la matrice extra-cellulaire au niveau dermique pour un effet anti-âge et hydratant, sous réserve de tests in vivo.
Des tests in vitro ont été réalisés sur fibroblastes humains en monocouche cellulaire. L’extrait diminue la production de MMP-1 par rapport aux cellules témoins irradiées aux UVA à 5J/cm². Ces résultats amènent à penser que l’extrait diminue la dégradation du collagène pour un effet anti-âge.
Des tests in vitro ont été réalisés sur fibroblastes humains en monocouche cellulaire. L’extrait diminue la production d’IL-8 par rapport aux cellules témoins irradiées aux UVA à 5J/cm². Ces résultats amènent à penser que l’extrait régule les phénomènes inflammatoires pour un effet apaisant ou anti-rougeur.
Un test in vitro de croissance bactérienne de la souche S. epidermidis en milieu appauvrit en glucose a pu montrer que l’extrait améliore la croissance de la bactérie commensale (bonne bactérie de la peau) S. epidermidis en milieu appauvri (sans glucose). Ces résultats amènent à penser qu’il améliore le microbiote cutané avec un effet pré-biotique c’est à dire une augmentation de la flore saprophyte bénéfique pour une meilleure protection cutanée et un effet barrière.
4.6.2. Test B : Extrait de Furcellaria lumbricalis (#10 du Tableau antérieur des « combinaisons » DES/procédés/algues/métabolites et/ou constituants)
Le dispositif de décor (40) doit être suffisamment résistant et rigide pour résister aux opérations de montage et démontage sur le flacon (10), et également pour ne pas se dégrader au cours du temps car le dispositif de décor (40) porte généralement la marque du produit : le dispositif de décor (40) ne doit donc pas s’altérer au cours du temps. Du papier ou un plastique souple ne seraient donc pas adaptés.
Par ailleurs, le flacon (10) et le dispositif de décor (40) peuvent être conformés différemment des exemples donnés sans sortir du cadre de l’invention, qui est défini par les revendications.
En variante non représentée, le dispositif de décor (40) est monté dans un épaulement (21) interne du corps de pompe (31). Ce mode alternatif conserve le principe de monter le dispositif de décor (40) sur le col (22), puis de l’enserrer entre la pompe (30) et un épaulement (21) du flacon (10). Dans ce mode, le dispositif de décor (40) peut être encliqueté à l’intérieur de l’épaulement (21) du corps de pompe (31).
En outre, les caractéristiques techniques des différents modes de réalisation et variantes mentionnés ci-dessus peuvent être, en totalité ou pour certaines d’entre elles, combinées entre elles. Ainsi, le flacon (10) et le dispositif de décor (40) peuvent être adaptés en termes de coût, de fonctionnalités et de performance.
Ustensile de maintien à chaud manuportable La présente invention concerne un ustensile transportable à main nue permettant de maintenir à chaud un contenu.
Au restaurant, lorsque les aliments sont déposés sur les assiettes à température ambiante, les mets refroidissent rapidement. Combiné à la perte de température le long de la dégustation, le plaisir de manger est fortement atténué. Pour pallier à ceci, certains restaurateurs préchauffent les assiettes pour maintenir à chaud le contenu. De nombreux inconvénients sont inhérents à cette façon de procéder. Pour apporter les assiettes aux clients, le serveur doit se protéger, le plus souvent de manière peu élégante, à l’aide d’une serviette ou d’un gant pour éviter de se brûler. Aussi lorsque le serveur pose l’assiette sur la table, les personnes attablées voulant réceptionner spontanément à main nue l’assiette à forte température s’expose à un risque de brûlure. À la maison, dans le quotidien ou lors de réception de convives, les mêmes désagréments sont observables.
L’idée nouvelle consiste en une assiette épargnant les inconvénients de l’état antérieur.
L'assiette comporte deux zones : le fond (1) préchauffé pour le maintien à chaud des mets et le bord (2) restant à température modérée.
Le dessin annexé de la illustre l’invention.
Ainsi les assiettes peuvent être apportées et déposées sur la table sans se brûler et sans nécessiter de protection (serviette ou gant).
Avant la disposition des aliments sur les assiettes, ces dernières sont préchauffées dans un four à micro-onde ou autre. La durée de cette opération est faible (entre 1 et quelques minutes).
Le fond de l’assiette est constitué d’un matériau minéral ayant la capacité d’emmagasiner facilement la chaleur. À l’inverse, le matériau du bord de l’assiette absorbe que très faiblement la chaleur. Ainsi la température du fond est beaucoup plus élevée que celle du bord.
D'apparence, l'assiette est identique à une assiette classique ; les deux zones ne sont pas distinguables.
Le procédé peut être élargi à d'autres objets tels les plats, les bols, etc... D’autres éléments comme, par exemple, les hanses ou les poignées des ustensiles peuvent également constituer la partie à température modérée à la place du bord.
Des applications sont également possibles dans des domaines autres que celui de l’art de la table.
Les procédés industriels ou artisanaux actuels de fabrication des ustensiles sont applicables à l’invention.
Cette ligne de récupération du produit de réaction solide 6 comprend un réacteur de régénération 60 reliée à la seconde sortie 52 du réacteur de pyrolyse 5, où ce réacteur de régénération 60 récupère le produit de réaction solide pour le chauffer à une température de régénération permettant une régénération au moins partielle du catalyseur qu’il contient. Ce réacteur de régénération 60 a donc pour fonction de régénérer le catalyseur usagé contenu dans le produit de réaction solide en sortie du réacteur de pyrolyse 5, dans le but de pouvoir le réutiliser.
Ce réacteur de régénération 60 est un réacteur fermé, aussi appelé réacteur « batch ». La température de régénération est par exemple comprise entre 300 et 900°C pour régénérer le catalyseur et séparer le catalyseur régénéré et les chars.
Comme ce réacteur de régénération 60 est un réacteur fermé, et que le produit de réaction solide sort en continu du réacteur de pyrolyse 5, il est avantageux d’employer un dispositif tampon entre la seconde sortie 52 du réacteur de pyrolyse 5 et le réacteur de régénération 60, comme par exemple une vanne bilame guillotine pour isoler le travail continu du réacteur de pyrolyse 5 et les cycles de travail du réacteur de régénération 60.
Ce réacteur de régénération 60 comprend une double enveloppe dans laquelle est présent ou circule un fluide caloporteur chauffé par un brûleur 93 ; ce brûleur 93 étant ainsi réglé pour chauffer le fluide caloporteur du réacteur de régénération 60 à la température de régénération.
Cette ligne de récupération du produit de réaction solide 6 comprend, en sortie du réacteur de régénération 60, un séparateur 61 pour effectuer une séparation entre le catalyseur régénéré et les chars ou un mélange contenant les chars et du catalyseur non régénéré. Ce séparateur 61 comprend une première sortie 62 pour récupérer le catalyseur régénéré, et une seconde sortie 63 pour récupérer les chars ou le mélange contenant les chars et le catalyseur non régénéré.
Il est avantageux d’employer un autre dispositif tampon, cette fois entre le réacteur de régénération 60 et le séparateur 61, comme par exemple une vanne bilame guillotine, pour isoler les cycles de travail du réacteur de régénération 60 et le travail continu du séparateur 61.
L’installation de conversion 1 comprend une ligne de retour 41 reliant la première sortie 62 du séparateur 61 à la ligne d’alimentation en catalyseur 4 afin de réintroduire le catalyseur régénéré à l’intérieur du réacteur de préchauffage 3. Plus précisément, la ligne de retour 41 fait partie de la ligne d’alimentation en catalyseur 4, et cette ligne de retour 41 relie la première sortie 62 du séparateur 61 à la seconde entrée 37 du réacteur de préchauffage 3, afin d’introduire le catalyseur régénéré à l’intérieur du réacteur de préchauffage 3.
Dans la mesure où le catalyseur n’est pas intégralement régénéré dans le réacteur de régénération 60 et/ou n’est pas intégralement séparé et récupéré en sortie du séparateur 61, la ligne de retour 41 est reliée au volume de stockage 40 en catalyseur neuf afin de mélanger le catalyseur régénéré et le catalyseur neuf avant introduction à l’intérieur du réacteur de préchauffage 3. La ligne d’alimentation en catalyseur 4 comprend ainsi une vis doseuse 42 pour doser et mélanger le catalyseur neuf au catalyseur régénéré dans une proportion prédéfinie et contrôlée.
La ligne de récupération du produit de réaction solide 6 comprend un collecteur 64, relié à la seconde sortie 63 du séparateur 61 pour collecter les chars et le catalyseur non régénéré, ce collecteur 64 étant suivi d’un convoyeur 65, comme par exemple une vis d’extraction 65, pour convoyer les chars et le catalyseur non régénéré vers un espace de stockage 66. Les chars ainsi collectés pourront éventuellement faire l’objet d’un traitement pour valorisation.
L’installation de conversion 1 comprend une ligne de récupération des gaz de synthèse 7 reliée à la première sortie 51 du réacteur de pyrolyse 5, les gaz de synthèse contenant des gaz condensables et des gaz incondensables. Cette ligne de récupération des gaz de synthèse 7 est tracée thermiquement à la même température que celle du réacteur de pyrolyse 5, dans le but d’éviter une condensation prématurée des gaz condensables en huiles pyrolytiques.
La ligne de récupération des gaz de synthèse comprend une unité de filtration 70 pour une filtration de particules en suspension contenues dans les gaz de synthèse, comme par exemple des particules de chars ou d’autres types de poussières.
Dans l’exemple de la , cette unité de filtration 70 comprend un cyclone 71 pour soumettre les gaz de synthèse à une filtration cyclonique, et un filtre micrométrique, disposé en aval du cyclone 71, pour soumettre les gaz de synthèse à une filtration micrométrique ; la filtration micrométrique étant une filtration plus fine des particules et contaminations restantes dans les gaz de synthèse, comparativement à la filtration cyclonique.
Par ailleurs, le cyclone 71 présente à sa base une sortie d’évacuation des particules, qui est reliée à un dispositif d’étanchéité 74 pour éviter une entrée d’air à l’intérieur du cyclone 71, et ainsi éviter de mélanger les gaz de synthèse avec de l’air.
Ce dispositif d’étanchéité 74 peut se présenter par exemple sous la forme d’un tiroir intégrant deux vannes successives pour un fonctionnement de type sas d’étanchéité. Un tel tiroir à deux vannes comprend une vanne haute en amont de la sortie d’évacuation du cyclone 71 et une vanne basse reliée à un point de collecte des particules. Le tiroir à deux vannes fonctionne comme suit de manière cyclique : - dans une première phase, la vanne haute est ouverte et la vanne basse est fermée, pour permettre l’évacuation des particules hors du cyclone vers le tiroir ; - dans une seconde phase, la vanne haute est fermée et la vanne basse est ouverte, pour permettre de purger le tiroir.
Les ouvertures et fermetures des vannes du tiroir sont gérées par le niveau de particules présentes à l’intérieur du cyclone 71 ; la purge du tiroir étant réalisée de manière cyclique.
Dans l’exemple de la , cette unité de filtration 70 comprend un premier cyclone 71a et un second cyclone 71b en parallèle pour soumettre les gaz de synthèse alternativement à une filtration cyclonique au sein du premier cyclone 71a et à une filtration cyclonique au sein du second cyclone 71b. Une vanne trois voies 73 est disposée entre la première sortie 51 du réacteur de pyrolyse 5 et les deux cyclones 71a, 71b, afin d’orienter les gaz de synthèse alternativement vers le premier cyclone 71a et vers le second cyclone 71b.
Des tests in vitro ont été réalisés sur fibroblastes humains en monocouche cellulaire. L’extrait augmente la production d’acide hyaluronique par rapport aux cellules témoins irradiées aux UVA à 5J/cm² et non irradiées. Ces résultats amènent à penser que l’extrait améliore la matrice extra-cellulaire au niveau dermique pour un effet anti-âge et hydratant, sous réserve de test in vivo.
Un test in vitro a été réalisé sur épiderme humain reconstruit (Reconstructed Human Epidermis - RHE) pour évaluer l’adhésion et la prolifération de 3 souches bactériennes Staphylococcus aureus (S. aureus), Staphylococcus epidermidis (S. epidermidis) et Cutibacterium acnes (C. acnes). L’extrait augmente la flore commensale (bonne bactérie de la peau : S. epidermidis) au détriment de la flore pathogène (C. acnes + S. aureus). L’excès de ces pathogènes peut provoquer des dérèglements (acné ou sécheresse) mais ils sont néanmoins toujours présents. Ces résultats amènent à penser qu’il régule le microbiote cutané en évitant une prolifération des bactéries pathogènes.
4.6.3. Test C : Extrait de Cystoseira baccata (#8 du Tableau antérieur des « combinaisons » DES/procédés/algues/métabolites et/ou constituants)
Des tests in vitro ont été réalisés sur fibroblastes humains en monocouche cellulaire. L’extrait augmente la production d’acide hyaluronique par rapport aux cellules témoins irradiées aux UVA à 5J/cm² et non irradiées. Ces résultats amènent à penser que l’extrait améliore la matrice extra-cellulaire au niveau dermique pour un effet anti-âge et hydratant.
4.6.4. Test D : Extrait de Cystoseira baccata (#1 du Tableau antérieur des « combinaisons » DES/procédés/algues/métabolites et/ou constituants)
Un test in vitro a été réalisé sur préadipocytes humains pour évaluer l’effet d’extraits sur l’adipogénèse. L’extrait diminue l’accumulation lipidique et donc la différentiation des préadipocytes en adipocytes (anti-adipogénique). Ces résultats amènent à penser que l’extrait a des propriétés anti-stockage des lipides pour un effet minceur.
Un test in vitro a été réalisé sur préadipocytes humains pour évaluer l’effet de l’extraits sur l’induction du phénotype beige. L’extrait augmente l’expression de la protéine UCP1 ce qui traduit une augmentation de l’induction du phénotype beige des préadipocytes (effet pro-thermogénique). Ces résultats amènent à penser que l’extrait a des propriétés de brûleur de graisse.
4.6. 5. Test E : Extrait de Cystoseira baccata (#3 du Tableau antérieur des « combinaisons » DES/procédés/algues/métabolites et/ou constituants)
4.7. Protocoles des tests d’efficacité Les protocoles des tests d’efficacité ont été les suivants :
représente une modélisation d’un écoulement aéraulique autour du mesureur orienté selon un premier angle.
représente une modélisation d’un écoulement aéraulique autour du mesureur orienté selon un deuxième angle.
représente une modélisation d’un écoulement aéraulique autour d’un mesureur de l’art antérieur orienté selon le deuxième angle de la .
représente une étape d’insertion d’un des moyens d’éclairage par un des passages arrière à l’arrière du corps tubulaire.
représente une étape d’insertion d’un des dispositifs de visualisation dans une des extensions radiales cylindriques du corps tubulaire.
Description détaillée La représente un mesureur 1A selon l’art antérieur permettant le passage d’un endoscope 2A à travers un premier support 3A et à travers un deuxième support 4A destiné à être fixé audit premier support 3A par des moyens de fixation 5A tels que des vis, ledit premier support 3A étant adapté pour être lui-même monté sur une veine secondaire de moteur de développement de turbomachine pour son observation visuelle directe.
La représente le même mesureur 1A selon l’art antérieur que sur la , dont les deux supports 3A, 4A sont assemblés l’un à l’autre, avec l’endoscope 2A traversant lesdits supports 3A, 4A.
Outre qu’il ne soit pas de section circulaire, ce qui entraine un dérèglement du flux aéraulique dans la veine, le mesureur 1A de l’art antérieur n’a pas une forme allongée qui permettrait d’inspecter la veine sur toute sa hauteur.
De plus, ce mesureur n’est équipé d’aucun moyen d’éclairage, ce qui oblige d’en adjoindre un en complément, par exemple un panneau à diode électroluminescente intégré dans un panneau du moteur modifié spécifiquement.
Le nombre de diodes électroluminescentes est dimensionné pour être suffisant pour s’affranchir complètement d’un système d’éclairage externe.
La représente le mesureur intrusif selon l’invention en vue de face.
Le mesureur 1 permet de mesurer un flux aérodynamique dans un plan de mesure d’une zone aérodynamique d’un moteur de développement de turbomachine d’aéronef où il est placé.
Le mesureur 1 comporte un corps tubulaire 2 s’étendant selon un axe longitudinal, des dispositifs de visualisation et des moyens d’éclairage.
Les dispositifs de visualisation 4 comportent par exemple une caméra.