INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La mise en œuvre de la séquence temporelle de désinfection déterminée peut comprendre l’activation de l’émission d’un faisceau de rayonnement ultraviolet par le dispositif de désinfection 13. Cette activation peut ensuite être suivie de l’exposition de l’article 2 au rayonnement ultraviolet selon la séquence temporelle de position et d’orientation de l’article 2 par rapport au dispositif de désinfection 13. L’intensité lumineuse du faisceau de rayonnement ultraviolet émis par le dispositif de désinfection peut rester constante ou peut être adaptée durant la séquence temporelle de désinfection. Dans des modes de réalisation, la source de rayonnement ultraviolets est allumée pendant toute la séquence de désinfection et éteinte entre deux séquences (entre deux articles). En variante, la source peut rester allumée en continu ou bien être éteinte entre deux phases de la même séquence de désinfection.
Le dosage D de l’irradiation à la lumière ultraviolette s’exprime notamment selon l’équation suivante, dans laquelle E est l’intensité lumineuse sur une surface exposée et ∆t est la durée d’exposition. Le dosage de l’irradiation peut notamment s’exprimer en J/m 2 , l’intensité lumineuse E en W/m 2 et la durée d’exposition ∆t en s.
La représente schématiquement une surface externe élémentaire dSi de ladite au moins une portion de l’enveloppe de l’article en regard du dispositif de désinfection 13. Les traits en tirets et les flèches représentent une séquence évoluant dans le temps de position et d’orientation de la surface dSi de l’article 2 par rapport au dispositif de désinfection 13. Les traits en pointillés représentent un angle d’ouverture du faisceau de rayonnement ultraviolet.
Plus précisément, la séquence temporelle de désinfection est déterminée de sorte que chaque surface externe élémentaire dSi de l’article 2 reçoit un dosage D de l’irradiation à la lumière ultraviolette qui est supérieur ou égal à une dose prédéterminée Dseuil.
La dose prédéterminée Dseuil est, ici, déterminée en fonction des espèces visées pour la désinfection. Par exemple, la dose prédéterminée Dseuil peut être déterminée à partir d’abaques, ou alternativement à partir de l’équation suivante, dans laquelle est une constante d’élimination de l’espèce correspondante exprimée en W -1 m 2 /s, N(t 0 ) est un nombre de germes à un instant t 0 sur une surface et N(t) est un nombre de germes restants à un instant t sur ladite surface.
Alors, la séquence temporelle de position et d’orientation de l’article par rapport au dispositif de désinfection peut être déterminée en fonction de la dose prédéterminée Dseuil. Plus précisément, la séquence temporelle de position et d’orientation de l’article peut comprendre la détermination d’une distance entre le dispositif de désinfection 13 et la surface externe élémentaire dSi recevant le dosage D de l’irradiation à la lumière ultraviolette et de la durée d’exposition en fonction de la dose prédéterminée Dseuil.
Selon un mode de réalisation, la séquence temporelle de désinfection peut comprendre une alternance de poses Pi et de mouvements relatifs entre l’article 2 et le dispositif de désinfection 13, chaque pose Pi étant définie par une position, une orientation et une durée d’exposition. Autrement dit, à chaque pose Pi, l’article est positionné et orienté fixement par rapport au dispositif de désinfection 13 pour une durée d’exposition donnée.
Selon un aspect, un procédé de fonctionnement d'un moteur à turbine à gaz pour un aéronef est fourni, le procédé comprenant la fourniture d'un moteur à turbine à gaz comprenant : un cœur de moteur comprenant un compresseur, une chambre de combustion, une turbine, et un arbre de cœur raccordant la turbine au compresseur, dans lequel l’arbre de cœur a une vitesse de poussée maximale au décollage d’arbre de cœur dans la plage allant de 5500 tr/min à 9500 tr/min, de préférence dans la plage allant de 5500 tr/min à 8500 tr/min ; une soufflante comprenant une pluralité d’aubes de soufflante et agencée en amont du cœur de moteur ; des paliers de turbomachine ; un réducteur de puissance adapté à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation inférieure à la turbine ; et un système de gestion de chaleur configuré pour fournir une lubrification et un refroidissement au réducteur et aux paliers de turbomachine, et comprenant un ensemble tuyau adapté à fournir un écoulement de lubrifiant au réducteur et aux paliers de turbomachine, au moins un échangeur de chaleur air-lubrifiant pour dissiper une première quantité de chaleur vers un premier dissipateur thermique, et au moins un échangeur de chaleur carburant-lubrifiant pour dissiper une seconde quantité de chaleur vers un second dissipateur thermique ; dans lequel le premier dissipateur thermique est de l’air et le second dissipateur thermique est du carburant ; et dans lequel le procédé comprend l’étape consistant à faire fonctionner le système de gestion de chaleur pour fournir la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte qu’une première proportion de chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air définie comme
à 85 % de la vitesse de poussée maximale au décollage d’arbre de cœur se trouve dans la plage de 0,25 à 0,70.
Le guide 45 peut alors être agencé dans le compartiment moteur 5.
Par exemple, le guide 45 comporte une gouttière 50.
Par suite, la gouttière 50 délimite un espace de récolte 55.
Cet espace de récolte 55 permet alors de recueillir par gravité un liquide 100 ruisselant sur la face interne 34 de la paroi périphérique 31 et s’écoulant par l’extrémité 35, pour des angles de roulis et de tangage prédéterminés de l’aéronef.
La gouttière 50 peut être en appui contre l‘extrémité 35 du conduit d’échappement 30, ou sous l’extrémité 35 pour recueillir par gravité le liquide s’échappant du conduit d’échappement par ruissellement par l’extrémité 35.
En particulier, la gouttière 50 peut être fixée au conduit d’échappement 30 ou à une paroi 6 du compartiment moteur 30, ou peut former une pièce monobloc avec ce conduit d’échappement 30 ou cette paroi 6.
La présente une gouttière 50.
En référence à la , le guide 45 peut être pourvu d’au moins un orifice d’évacuation 60 afin d’évacuer le liquide 100 récolté. Un tel orifice d’évacuation 60 peut déboucher sur l’espace de récolte 55 afin qu’un liquide récolté dans l’espace de récolte 55 s’échappe de l’espace de récolte 55 par cet orifice d’évacuation 60.
Ainsi, au moins un orifice d’évacuation 60 peut être ménagé dans la gouttière 50.
Eventuellement, le dispositif de drainage 40 peut être pourvu d’au moins une tuyauterie d’évacuation 65 débouchant sur l’espace de récolte via un orifice d’évacuation 60.
Ainsi, au moins une tuyauterie d’évacuation 65 est fixée à la gouttière 50. La tuyauterie d’évacuation 65 est fixée éventuellement à une structure porteuse de l’aéronef, voire à une paroi du compartiment moteur 5. La tuyauterie d’évacuation 65 peut porter la gouttière 50.
Selon un autre aspect, au moins une tuyauterie d’évacuation 65 peut le cas échéant déboucher sur le système de drainage 75.
Selon l’exemple de la , la tuyauterie d’évacuation 65 peut alors être connectée hydrauliquement au système de drainage 75. Eventuellement, la tuyauterie d’évacuation 35 peut traverser une paroi du compartiment moteur, par exemple la paroi de fond 9, pour rejoindre une tuyauterie du système de drainage.
Selon l’exemple de la , la tuyauterie d’évacuation 65 peut déboucher sur un orifice 90 du système de drainage 75. Par exemple, la tuyauterie d’évacuation 65 débouche au dessus d’un orifice 90 ménagé dans une paroi de fond 9 du compartiment moteur, cet orifice 90 étant relié à une tuyauterie du système de drainage 75.
Selon une autre variante, la tuyauterie d’évacuation 65 peut déboucher sur une zone prédéterminée non risquée sans passer par le système de drainage 75.
Une variante peut éventuellement être privilégiée afin de minimiser la masse totale de l’installation.
- la préparation d’une deuxième composition comprenant au moins un deuxième matériau céramique à base d’oxyde M’, identique ou différent du premier matériau M, ledit deuxième matériau M’ étant dans un état vitreux ou cristallin,
- la préparation d’un empilement comprenant une première couche obtenue à partir de la première composition et une deuxième couche obtenue à partir de la deuxième composition,
dans lequel l’étape de cristallisation comprend le chauffage de l’empilement densifié jusqu’à une température strictement supérieure à la température de transition vitreuse du matériau M à l’état vitreux ou à la température de transition vitreuse du matériau M’ à l’état vitreux.
De préférence, la première composition ou la deuxième composition comprend en outre au moins un matériau actif et un conducteur électronique.
Avantageusement, le matériau M et le matériau M’ sont dans un état vitreux.
La mise en œuvre d’un tel procédé permet en particulier de préparer une batterie tout solide sous forme d’un monobloc bicouche constitué d’une couche d’électrolyte céramique (CE) et d’une couche d’électrode composite.
le matériau M à l’état vitreux est défini par une température de transition vitreuse T g (M) et une température de cristallisation T c (M), le matériau M’ à l’état vitreux est défini par une température de transition vitreuse T g (M’) et une température de cristallisation T c (M’), et le matériau M’ à l’état cristallin est défini par une température de frittage T fritt (M’), telle que définie ci-dessus. On définit par (Ens1) l’ensemble consistant en :
- (T g (M) ; T g (M’)) si les matériaux M et M’ sont à l’état vitreux dans l’assemblage, ou
- (T g (M) ; T fritt (M’)) si le matériau M est à l’état vitreux et le matériau M’ est à l’état cristallin dans l’assemblage.
En outre, on définit par (Ens2) l’ensemble consistant en :
- (T c (M) ; T c (M’)) si les matériaux M et M’ sont à l’état vitreux dans l’assemblage, ou
- (T c (M) ; T fritt (M’)) si le matériau M est à l’état vitreux et le matériau M’ est à l’état cristallin dans l’assemblage.
- l’étape de densification est de préférence mise en œuvre à une température comprise dans un intervalle [a*T’ ; b*T’], a étant égal à 0,78, de préférence égal à 0,84, avantageusement égal à 0,91, b étant égal à 1,09, de préférence égal à 1,05, préférentiellement égale à 1,02, avantageusement égal à 1,01, et T’ étant la température maximale de l’ensemble (Ens1) et/ou
Le circuit imprimé flexible comporte une première face et une deuxième face opposée à la première sur laquelle est aménagée au moins une piste de connexion électrique raccordée à la masse.
Avantageusement, le circuit imprimé flexible comporte une première face et une deuxième face opposée à la première sur laquelle est aménagée au moins une piste de connexion électrique raccordée à la masse.
La est une vue générale schématique d’un système endoscopique du type cathéter ou endoscope au sens général.
La est une vue partielle d’un exemple de réalisation d’un tube d’insertion faisant partie d’un système endoscopique dont la poignée de commande est enlevée.
La est une vue en coupe longitudinale prise sensiblement selon les lignes A-A de la .
La est une vue en coupe transversale prise sensiblement selon les lignes A-A de la .
La est une vue en perspective d’un autre exemple de réalisation d’un tube d’insertion faisant partie d’un système endoscopique dont la poignée de commande est enlevée.
La est une vue montrant un exemple de réalisation d’une tête distale d’un tube d’insertion faisant partie d’un système endoscopique conforme à l’invention.
La illustre à titre d’exemple, un système endoscopique médical 1 du type endoscope ou cathéter 1 au sens général conçu pour accéder à l’intérieur d’un corps comme une cavité ou un canal par exemple. De manière classique, un système endoscopique 1 du type endoscope ou cathéter comporte un tube d’insertion 2 présentant d’un côté, une partie proximale 2 1 reliée à une poignée de commande 3 et du côté opposé, une partie distale 2 2 , qui est équipée d’une tête distale 4. Le tube d’insertion 2 est fixé de manière temporaire ou définitive sur la poignée de commande 3. Dans l’exemple illustré (figures 2 et 3), la partie proximale 2 1 du tube d’insertion est engagée dans un logement d’un embout 3a destiné à être fixé à la partie distale de la poignée 3. Ce tube d’insertion 2 qui présente une longueur et une flexibilité plus ou moins importante est destiné à être introduit dans une voie d’accès naturelle ou artificielle en vue d’effectuer diverses opérations ou fonctions à des fins thérapeutiques, chirurgicales ou de diagnostic.
Le tube d'insertion 2 est réalisé en un matériau semi rigide tel que par exemple en thermoplastique élastomère (TPE). Le tube d’insertion 2 présente une longueur adaptée à la longueur du conduit à inspecter et pouvant être comprise entre 5 cm et 2 m. Le tube d’insertion 2 présente diverses formes de section transversale telle que carrée, ovale ou circulaire. Ce tube d’insertion 2 qui est en contact avec les tissus, les organes humains ou des appareillages médicaux (trocarts ou sondes), relève essentiellement d’un usage unique ou multiple d’un patient voire d’un usage réutilisable après décontamination, désinfection ou stérilisation. Conformément à l’invention, le tube d’insertion 2 est pourvu d’un blindage pour assurer une protection électromagnétique, comme cela sera expliqué en détail dans la suite de la description.
D’une manière générale, la tête distale 4 du système endoscopique médical 1 est réalisée sous la forme d’un support permettant le montage d’au moins un capteur 5 d’une grandeur physique délivrant un signal électrique de mesure. Tel que cela ressort plus précisément des figures 6 et 7, il doit être compris que la tête distale 4 est pourvue d’un capteur 5 du type adapté à la fonction du système endoscopique médical 1. Dans l’exemple préféré de réalisation illustré dans la suite de la description pour lequel le système endoscopique 1 est un endoscope alors le capteur 5 d’une grandeur physique est une caméra. Dans le cas où le système endoscopique 1 est un cathéter, sa tête distale 4 peut être pourvue en tant que capteur 5, d’un capteur de pression ou d’un capteur ultrasonore. Il est à noter que le capteur peut être sensible aux ultrasons, aux champs magnétiques ou aux ondes électromagnétiques visibles par l’œil humain ou invisibles telles que par exemple, les rayons X, les rayons infrarouges ou les ondes radio. En effet, le système endoscopique 1 est généralement utilisé dans un environnement dans lequel fonctionnent divers équipements électriques tels que bistouris électriques, appareils de radiographie à rayons X, scanners ou écrans, susceptibles d’affecter le fonctionnement du capteur de la tête distale 4.
Le capteur 5 est monté de toute manière appropriée dans la tête distale 4. Par exemple, dans le cas où le capteur 5 est une caméra, le capteur 5 est monté à l’intérieur d’une cavité 4a de la tête distale 4 en débouchant par sa surface sensible 5a, dans la face transversale d’extrémité 4b de la tête distale 4. Le capteur 5 est fixé dans la cavité 4a par une résine.
Le capteur 5 équipant la tête distale 4 délivre ainsi un signal de mesure destiné à être traité par une unité de traitement T située dans la poignée de commande 3 comme illustré à la et/ou dans un appareil électronique médical raccordé à la poignée de commande 3. Cette unité de traitement T comporte ainsi des composants électriques Ta montés dans l’exemple illustré, sur une plaquette de circuit imprimé Tb fixée à l’intérieur de la poignée de commande 3. Bien entendu, les composants électriques Ta pour traiter le signal de mesure peuvent être situés dans la poignée de commande 3 et/ou à l’extérieur de la poignée de commande 3, comme par exemple dans un appareil électronique médical (telle qu’une tablette électronique) relié à la poignée de commande par un câble de raccordement.
Selon un exemple préféré de réalisation, le système endoscopique 1 conforme à l’invention est un endoscope comportant un système de vision apte à ramener une image de la partie distale du tube d’insertion 2. Le système endoscopique 1 comporte ainsi un système de vision pénétrant à l’intérieur du tube d’insertion 2 jusqu’à la tête distale 4. Le système de vision est apte à ramener une image de la partie distale du tube d’insertion 2. De manière classique, le système de vision comporte en tant que capteur 5, une caméra de type CMOS ou une caméra connue sous la dénomination commerciale CameraCubeChip. De préférence, le système de vision comporte également une ou plusieurs sources de lumière non représentées telles que des diodes électroluminescentes pour éclairer la zone à visualiser.
Selon un exemple préféré de réalisation, le système endoscopique 1 comporte également à l’intérieur du tube d’insertion 2, un conduit tubulaire 6 formant un canal opérateur ou de travail s’étendant à partir de la poignée de commande 3 jusqu’à la tête distale 4 pour permettre au niveau de cette tête distale, l’amenée de divers outillages et/ou de fluides et/ou l’aspiration de fluides ( ). Tel que cela ressort plus précisément de la , le conduit tubulaire 6 est donc entouré par le tube d’insertion 2 en laissant subsister entre eux un espace limité 7. Il est à noter que le conduit tubulaire 6 est entouré par le tube d’insertion 2 sur toute sa longueur entre la tête distale 4 et l’embout 3a. Classiquement, le conduit tubulaire 6 se prolonge au-delà de l’embout 3a à l’intérieur de la poignée de commande 3.
dans lequel l’étape de cristallisation comprend le chauffage de l’empilement densifié jusqu’à une température strictement supérieure à une température étant la température la plus élevée parmi la température de transition vitreuse du matériau M à l’état vitreux et la(les) températures de transition vitreuse du(des) q matériau(x) M p à l’état vitreux.
q est inférieur ou égal à p.
De préférence, p est un entier allant de 1 à 6, préférentiellement allant de 1 à 5, plus préférentiellement allant de 1 à 4, plus préférentiellement allant de 1 à 3, encore plus préférentiellement est égal à 2, 3, 4 ou 5, avantageusement est égal à 2 ou 3.
De préférence, le ou les matériau(x) M p est(sont) dans un état vitreux.
De préférence, le matériau M et le ou les matériau(x) M p est(sont) indépendamment un matériau de formule (I) ou (I’) ou (I’’) tels que définis dans la présente demande.
L’ensemble des caractéristiques préférentielles et modes de réalisation du procédé selon l’invention s’appliquent à ce mode de réalisation.
le matériau M à l’état vitreux est défini par une température de transition vitreuse T g (M) et une température de cristallisation T c (M), le ou les q matériau(x) M p à l’état vitreux est(sont) chacun indépendamment défini(s) par une température de transition vitreuse T g (M p ) et une température de cristallisation T c (M p ), et le(les) (p-q) matériaux M p à l’état cristallin est(sont) chacun indépendamment défini(s) par une température de frittage T fritt (M p ). Les températures T c , T g et T fritt sont déterminées selon les méthodes décrites ci-dessus.
On définit par (Ens) l’ensemble de (p+1) températures consistant en la température de transition vitreuse T g (M) du matériau M à l’état vitreux, les q températures de transition vitreuse T g (M p ) des matériaux M p à l’état vitreux, et les (p-q) températures de frittage T fritt (M p ) des matériaux M p à l’état cristallin. Autrement dit, (Ens) = (T g (M) ; q (T g (M p ) ; (p-q) T fritt (M p )).
On définit également par (Ens)’ l’ensemble de (p+1) températures consistant en la température de cristallisation T c (M) du matériau M à l’état vitreux, les q températures de cristallisation T c (M p ) des matériaux M p à l’état vitreux, et les (p-q) températures de frittage T fritt (M p ) des matériaux M p à l’état cristallin. Autrement dit, (Ens)’ = (T c (M) ; q (T c (M p ) ; (p-q) T fritt (M p )).
- l’étape de densification est mise en œuvre à une température comprise dans un intervalle [a*T’ ; b*T’], a étant égal à 0,78, de préférence égal à 0,84, avantageusement égal à 0,91, b étant égal à 1,09, de préférence égal à 1,05, préférentiellement égale à 1,02, avantageusement égal à 1,01, T’ étant la température maximale de l’ensemble (Ens) et/ou
- l’étape de cristallisation est mise en œuvre à une température supérieure ou égale à la température de mise en œuvre de l’étape de densification et/ou à une température comprise dans un intervalle [c*T’’ ; d*T’’], c étant égal à 0,70, de préférence égal à 0,75, de préférence égal à 0,80, avantageusement égal à 0,82, plus avantageusement égal à 0,83, et d étant égal à 1,15, de préférence égal à 1,01, préférentiellement égal à 0,92, avantageusement égal à 0,91, T’’ étant la température maximale de l’ensemble (Ens)’.
La présente invention concerne également un matériau d’électrolyte solide susceptible d’être obtenu par le procédé selon l’invention.
Selon la composition initiale, le matériau d’électrolyte solide susceptible d’être obtenu par le procédé selon l’invention est compris dans un séparateur, et/ou une électrode pour batterie tout solide.
La présente concerne également un élément électrochimique tout solide comprenant le matériau d’électrolyte solide susceptible d’être obtenu par le procédé selon l’invention.
Le procédé de fabrication du carter de soufflante 30 induit une variation importante du rayon de l’ordre du millimètre (appelé également ovalisation) de la pièce. En particulier lorsque le carter de soufflante 30 est en composite tissé 3D à matrice organique, cette variation est inhérente au processus de fabrication mais également aux dimensions de celle-ci.
En outre dû à la géométrie et des tolérances de cotations, du carter de soufflante 30 mais aussi des moyens de fixations 39 et de la virole acoustique amont 37, la longueur L entre la surface externe 301 du carter de soufflante 30 et la surface interne 371 de la virole acoustique amont 37 varie.
Il a été alors observé que le positionnement de la tête 317 de la sonde 31 pouvait se situer dans diverses positions radiales et en particulier dépasse (en saillie).
Ainsi, lorsque le rayon du carter de soufflante 30 varie, la position de la tête 317 de la sonde 31 vis-à-vis de la veine évolue également; la précision et la qualité de la mesure s’en trouvent dégradées. En effet des erreurs de mesure d’une sonde de pression 31 apparaissent dès lors que la position de la tête 317 par rapport à la surface interne 371 est en saillie ou en retrait. En particulier plus la longueur du tube 311 fait saillie par rapport à la surface interne 317 (longueur entre la tête 317 et la surface interne 317) plus il y a des erreurs de mesure de pression liées à des phénomènes de circulation de l’air provoquée par le dépassement du tube de la sonde de pression constante 31. Ainsi l’erreur de mesure est en particulier très importante dans le cas où la tête 317 dépasse de la surface interne 371
Afin de pallier ce problème, il est nécessaire de trouver une solution pour diminuer voire annuler les erreurs de mesure par la sonde de pression 31 dû aux différentes géométries des différentes pièces, en particulier la tolérance de fabrication du carter de soufflante 30.
L’invention offre une solution aux problèmes évoqués précédemment, en permettant d’ajuster la hauteur du corps de la sonde par rapport à la surface externe en ajoutant une cale si nécessaire comprenant une hauteur correspond à une longueur de la saillie de la tête de la sonde de pression par rapport à la surface interne sans ajout (dépourvue) de cette cale.