INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De plus, il est à noter qu’en cas de collision, les caractéristiques techniques spécifiques décrites dans les modes de réalisation précédents peuvent être combinées de toute manière appropriée. Afin d’éviter des répétitions inutiles, la présente demande ne précise pas davantage les diverses manières de combinaison possibles.
En outre, différents modes de réalisation de la présente demande peuvent également être combinés arbitrairement tant que la combinaison ne s’écarte pas de l’esprit de la présente demande. De même, la combinaison doit être considérée comme la divulgation de la présente demande.
Installation de traitement des eaux usées et bâtiment comportant une telle installation La présente invention entre dans le domaine de l’épuration des eaux. Elle concerne plus particulièrement une installation de traitement des eaux usées d’un bâtiment et un bâtiment comportant une telle installation.
De nos jours, avec une population urbaine en croissance constante, le traitement des eaux usées est une question d’ordre sanitaire prioritaire et récurrente. En effet, la hausse de la population urbaine augmente le volume d’eaux usées à traiter dans le réseau d’assainissement des villes. A cela s’ajoute la raréfaction et le renchérissement de la ressource « eau ».
De plus, la multiplication du nombre de bâtiments des villes et leur « bétonisation » entrainent l’imperméabilisation des sols ce qui génère un afflux rapide et volumineux d’eaux arrivant dans le réseau d’assainissement, en particulier en cas d’épisode pluvial intense, notamment pour les réseaux unitaires.
Ces flux d’eau usée de volumes conséquents en provenance de la population urbaine, ainsi que les évènements climatiques exceptionnels de type sécheresse ou forte précipitation, impactent le fonctionnement des infrastructures urbaines liées au traitement et à l’assainissement des eaux usées, notamment les stations d’épuration.
En conséquence, la collecte, le transport et l’assainissement des eaux usées notamment de type eaux ménagères, en station d’épuration, par ces infrastructures de traitement des eaux est de complexité croissante. Il a été constaté que le risque de saturation de ces infrastructures et le risque de débordement des réseaux d’assainissements ne cessent d’augmenter, notamment en milieu urbain.
En effet, les agglomérations se développent, la périurbanisation s'accélère et les infrastructures existantes d'assainissement se retrouvent sous-dimensionnées. Deux solutions peuvent être envisagées : soit revoir leur dimensionnement (engendre des milliards d'euros d'investissement), soit chercher à limiter les volumes envoyés vers les stations d’épuration centrales communes.
Par conséquent, il convient de trouver une solution, simple et adapté au milieu urbain, de gestion et de prise en charge des eaux usées limitant le désordre occasionné dans les infrastructures actuelles de prise en charge et d’assainissement des eaux usées.
En outre, dans une logique écoresponsable de développement durable et de préservation des ressources planétaires, la tendance actuelle consiste à essayer de revaloriser au maximum les eaux usées à disposition, en particulier pour une utilisation dans un contexte d’exigence sanitaire adapté, notamment moins sévère, par exemple dans les chasses d’eaux des sanitaires des bâtiments ou pour l’arrosage de cultures ou des espaces verts (par exemple pour la France : Arrêté du 25/06/2014, modifiant l’arrêté du 2 aout 2010 relatif à « l'utilisation d'eaux issues du traitement d'épuration des eaux résiduaires urbaines pour l'irrigation de cultures ou d'espaces verts «).
Les N couches de matériau conducteur de l’électricité peuvent notamment être obtenues par fabrication additive (impression 3D), par exemple en utilisant des technologies de fusion sur lit de poudre (LBM pour « Laser Beam Melting » ou EBM pour « Electron Beam Melting ») ou des technologies de frittage (MBJ pour « Metal Binder Jetting »). La fabrication additive permet en effet de concevoir aujourd’hui des pièces irréalisables auparavant. En effet, si certains exemples de réalisation décrits dans la présente demande (notamment ceux décrits en référence aux figures 9 et 11) pourraient être réalisables par des technologies de fabrication classique (non additive), la majorité d’entre eux présentent des formes géométriques complexes qu’il est préférable de réaliser avec de la fabrication additive. Pour les procédés de fusion, des techniques de supportage permettent le maintien en place des pièces en vis-à-vis lors de la fabrication additive. Ce supportage peut être supprimé mécaniquement ou par une opération d’injection sous pression du matériau isolant.
Les figures 9 et 12 d’une part, et les figures 7, 11 et 13 d’autre part, illustrent différentes possibilités d’agencement des couches dans la région de permutation pour des cas où N est égal à deux (figures 9 et 12) ou trois (figures 7, 11 et 13). Dans chacune de ces figures, la partie a) de la figure représente schématiquement la section effective des couches dans la région qui précède la région de permutation ; la partie b) de la figure représente la section effective des couches dans la région de permutation ; la partie c) de la figure représente la section effective des couches dans la région qui suit la région de permutation.
Dans l’exemple illustré sur la partie b) de la , dans la région de permutation, une seule interface 23 sépare la première couche 21-1 de la deuxième couche 21-2. Dans l’exemple illustré sur la partie b) de la , dans la région de permutation, il y a deux interfaces 23 qui séparent la première couche 21-1 de la deuxième couche 21-2 (en effet, dans cet exemple, la première couche 21-1 se divise en deux de part et d’autre de la deuxième couche 21-2 dans la région de permutation). Il serait également envisageable d’avoir un nombre d’interfaces 23 qui séparent la première couche 21-1 de la deuxième couche 21-2 supérieur à deux. Par exemple si dans la région de permutation la première couche 21-1 se divisait en trois et que la deuxième couche 21-2 se divisait en deux, alors il y aurait quatre interfaces 23 qui séparent la première couche 21-1 de la deuxième couche 21-2.
De façon similaire, et tel qu’illustré sur les figures 7, 11 et 13, lorsque le nombre N de couches est supérieur ou égal à trois, le nombre d’interfaces 23 qui séparent la couche de rang N et la couche de rang N-1 varie en fonction du nombre D de parties en lesquelles la couche de rang N se divise dans la région de permutation. Le nombre d’interfaces 23 séparant la couche de rang N et une couche de rang inférieur est alors égal à 2xD. Dans l’exemple illustré à la , pour lequel N est égal à trois, la couche 21-3 de rang N se sépare en deux parties, et il y a donc quatre interfaces 23 séparant la couche 21-3 de rang N et la couche 21-2 de rang N-1 (iI y a également quatre interfaces séparant la couche 21-3 de rang N et la couche 21-1 de rang un).
Il peut être avantageux d’augmenter le nombre d’interfaces 23 qui séparent la couche de rang N et une couche de rang inférieur dans la région de permutation 22b. Cela permet en effet d’augmenter la surface où ces couches sont directement en regard l’une de l’autre dans la région de permutation et cela conduit à une réduction des pertes à haute fréquence. Toutefois, le fait de diviser une couche en plusieurs parties peut conduire à une augmentation des pertes à basse fréquence car la section effective de chaque partie est plus faible et cela peut conduire à une augmentation de la résistance de courant continu (R DC ) pour la couche considérée. Il y a donc un compromis à adopter. La meilleure géométrie à utiliser dépend des cas d’utilisation (fréquences de travail, dimensions des couches, épaisseur de l’interface entre deux couches adjacentes, etc.). Pour déterminer la géométrie du câble qui est la plus optimale, il est notamment possible d’utiliser une méthode d’analyse et de simulation mise en œuvre par un ordinateur, dite « méthode des éléments finis » (FEM pour l’acronyme anglais « Finite Element Method »).
Les figures 14 à 17 illustrent un mode préféré de réalisation d’un câble 20 selon l’invention avec le nombre N de couches impliquées dans une permutation égal à deux.
La partie a) de la représente l’empilement d’une première couche 21-1 et d’une deuxième couche 21-2 avant qu’une permutation des couches n’ait lieu. Dans l’exemple considéré et illustré aux figures 15 à 16, dans la région 22a qui précède la région de permutation 22b, la première couche 21-1 est située en-dessous et la deuxième couche 21-2 est située au-dessus. La partie b) de la illustre la permutation des couches au niveau de la région de permutation 22b. Dans la région de permutation 22b, la position de la première couche 21-1 et la position de la deuxième couche 21-2 sont échangées de telle sorte que, dans la région 22c qui suit la région de permutation 22b, la première couche 21-1 est située au-dessus et la deuxième couche 21-2 est située en-dessous. La position des couches 21-1 et 21-2 dans la région 22c qui suit la région de permutation 22b est représentée à la partie c) de la .
La représente schématiquement la section effective de chacune des couches 21-1 et 21-2 respectivement dans la région 22a qui précède la région de permutation 22b (partie a) de la figure), à un endroit dans la région de permutation 22b (partie b) de la figure), et dans la région 22c qui suit la région de permutation 22b (partie c) de la figure).
La représente schématiquement une vue de profil du câble 20 représenté à la .
Les parties b1), b2), b3) et b4) de la représentent schématiquement la section de chacune des couches 21-1 et 21-2 dans un plan de section transversale du câble 20 en quatre endroits différents de la région de permutation 22b. Les parties a) et c) de la correspondent respectivement aux parties a) et c) de la . Tel qu’illustré sur la , dans la région de permutation, l’interface 23 qui sépare la première couche 21-1 et la deuxième couche 21-2 dans un plan de section transversale du câble effectue de façon continue une rotation de 180° autour d’un axe orthogonal à ce plan (axe passant par le centre de la section du câble dans le plan de section transversale).
Ainsi, au cours de la région de permutation, la section effective de la première couche 21-1 prend différentes formes. La section effective de la première couche 21-1 a initialement la forme d’un rectangle (tel qu’illustré sur la partie a) de la ). Ce rectangle se transforme ensuite en un trapèze rectangle dont la grande base est située sur la face latérale gauche du câble 20. La longueur de la grande base de ce trapèze augmente progressivement en même temps que la longueur de sa petite base diminue jusqu’à former un triangle rectangle (tel qu’illustré sur la partie b1) de la ). La section effective de la première couche 21-1 prend ensuite la forme d’un trapèze rectangle dont la grande base est située sur la face inférieure du câble 20 (tel qu’illustré sur la partie b2) de la ). La longueur de la grande base de ce trapèze diminue progressivement en même temps que la longueur de sa petite base augmente, jusqu’à former un rectangle. La section effective de la première couche 21-1 prend ensuite la forme d’un trapèze rectangle dont la grande base est située sur la face supérieure du câble 20 (tel qu’illustré sur la partie b3) de la ). La longueur de la grande base de ce trapèze augmente progressivement en même temps que la longueur de sa petite base diminue, jusqu’à former un triangle rectangle (tel qu’illustré sur la partie b4) de la ). La section effective de la première couche 21-1 prend ensuite la forme d’un trapèze rectangle dont la grande base est située sur la face latérale gauche du câble 20. La longueur de la grande base de ce trapèze diminue progressivement en même temps que la longueur de sa petite base augmente jusqu’à former un rectangle (tel qu’illustré sur la partie c) de la ). Au cours de la région de permutation, la section effective de la deuxième couche 21-2 est le symétrique de la section effective de la première couche 21-1 par rapport au centre de la section effective du câble 20.
Les figures 15 et 16 mettent en avant le fait que l’épaisseur de chacune des couches 21-1 et 21-2 augmente dans la région de permutation 22b En effet, dans l’exemple considéré, à un endroit au moins de la région de permutation 22b, l’épaisseur e 2b de la deuxième couche 21-2 est plus de deux fois supérieure à l'épaisseur e de ladite couche 21-2 dans la région 22a qui précède la région de permutation 22b. L’augmentation de l’épaisseur des couches 21-1 et 21-2 dans la région de permutation 22b permet de réduire les pertes par effet Joule (à basse fréquence et à haute fréquence).
Pour le mode préféré de réalisation décrit aux figures 14 à 17, la surface d’interface entre deux couches en vis-à-vis est optimisée au niveau de la région de permutation. Cela permet d’optimiser la réduction des pertes par effet Joule à haute fréquence. En outre, le changement de forme de la section d’une couche est relativement doux (le passage de la section à la partie a) de la à la section à la partie b2) de la se fait de façon plus douce que le passage de la section à la partie a) de la à la section à la partie b) de la ). Cela permet d’optimiser la réduction des pertes par effet Joule à basse fréquence.
Comme cela a été expliqué précédemment, la permutation des différentes couches à différents emplacements le long du câble 20 permet de limiter l’effet de peau et l’effet de proximité. Toutefois, pour que cela soit efficace, les différentes couches doivent subir le même champ moyenné sur leur longueur. Lorsque le câble 20 est utilisé comme un support linéaire pour une connexion électrique, les régions de permutation sont par exemple positionnées à des multiples du ratio entre la longueur du câble 20 et le nombre de couches permutées (voir par exemple la section III. du document « Strategies to Reduce Copper Losses in Connections of Medium Frequency High-Current », B. Cougo et al.). Lorsque le câble 20 est utilisé pour réaliser l’enroulement d’une bobine, les positions des régions de permutation le long du câble 20 peuvent notamment être définies en fonction du nombre de couches permutées, en fonction de la longueur d’une spire dans l’enroulement, en fonction du nombre de spires dans l’enroulement, etc. Les positions optimales des régions de permutation peuvent être calculées avec des méthodes analytiques, par exemple une méthode basée sur les équations de Dowell ou une méthode de type FEM.
La représente schématiquement un exemple de réalisation d’une bobine 30 comportant un enroulement d’un câble 20 méplat obtenu selon le mode de réalisation précédemment décrit en référence aux figures 14 à 17. Dans l’exemple considéré et illustré à la , la première couche 21-1 et la deuxième couche 21-2 échangent leur position deux fois pour chaque spire de l’enroulement. Autrement dit, il y a deux régions de permutation 22b à chaque spire de l’enroulement.
La bobine 30 représenté à la peut notamment être utilisée pour réaliser un transformateur ou une inductance couplée destinée à être intégrée dans un convertisseur électrique à haute fréquence.
- un organe d'application monté sur ladite bague de commande de manière à communiquer avec ledit orifice lorsque ladite bague de commande se trouve dans sa position ouverte.
Dans le cadre de la présente invention, le terme " fluide " désigne un produit qui peut être liquide, semi-liquide, crémeux ou pulvérulent, par exemple contenant des particules et/ou des grains, par exemple un exfoliant.
Dans le présent exposé, la bague de commande est montée amovible sur le réservoir.
Grâce à l’applicateur selon l’invention le réservoir peut être démonté de la bague de commande et de l’organe d’application et remplacé par un autre réservoir.
L’applicateur selon l’invention permet au consommateur de conserver la bague de commande et l’organe d’application qui consistent généralement en la partie de l’applicateur nécessitant l’utilisation d’un plus grand nombre de ressources (par exemple de matières premières) pour sa production, et de remplacer le réservoir vide par un réservoir neuf. Le réservoir vide pouvant être fabriqué en matériau recyclable peut être jeté dans les poubelles dédiées au recyclage.
Selon d’autres caractéristiques de l’invention, l’applicateur de l’invention comporte l’une ou plusieurs des caractéristiques optionnelles suivantes considérées seules ou selon toutes les combinaisons possibles.
La bague de commande peut être séparée du réservoir par une translation à partir de la position de démontage.
La bague de commande est montée en rotation exclusive de toute translation sur ledit réservoir entre la position fermée et la position de démontage et/ou entre la position de démontage et la position ouverte.
La position de démontage est située entre la position fermée et la position ouverte.
L’applicateur comprend des moyens de verrouillage/déverrouillage agencés pour que la bague de commande soit dans un état déverrouillé lorsque la bague de commande se trouve en position de démontage.
Lesdits moyens de verrouillage/déverrouillage comprennent une nervure du réservoir présentant au moins un évidement et au moins une nervure de la bague de commande. Ladite au moins une nervure de la bague de commande est configurée pour se positionner en regard dudit au moins un évidement lorsque la bague de commande est en position de démontage. Par exemple, ladite au moins une nervure de la bague de commande est configurée pour se positionner en dessous et au regard dudit au moins un évidement lorsque la bague de commande est en position de démontage. Ladite au moins une nervure de la bague de commande est apte à coopérer avec la nervure du réservoir de sorte à empêcher un démontage de la bague de commande lorsque ladite au moins une nervure de la bague de commande ne se trouve pas en regard dudit au moins un évidement et à autoriser le démontage de la bague de commande lorsque ladite au moins une nervure de la bague de commande se trouve en regard dudit évidement.
Des moyens de butée sont prévus pour arrêter la course de la bague de commande en position fermée, les moyens de butées comprenant deux butées de fin de course du réservoir et une butée de la bague de commande, la butée de la bague de commande étant destinée à réaliser une course entre les deux butées de fin de course du réservoir, les butées de fin de course du réservoir venant arrêter la course de la butée de la bague de commande
L’applicateur comprend des moyens pour empêcher un montage de la bague de commande sur le réservoir en dehors d’une position de montage.
Par exemple, la position de montage est confondue avec la position de démontage.
Les moyens pour empêcher le montage de la bague de commande sur le réservoir en dehors de la position de montage comprennent la butée de la bague de commande, et/ou un ergot du réservoir. Par exemple l’ergot est agencé entre les deux butées de fin de course du réservoir.
L’applicateur comprend des moyens pour permettre un montage de la bague de commande sur le réservoir par clipsage lorsque la bague de commande se trouve en position de montage.
En référence à la , les éléments 31 (notés 31X, 31X’, 31Y et 31Y’, voir ci-après) sont répartis préférentiellement de manière régulière sur la circonférence proximale du résonateur 3. Par exemple, si l’on a 8 éléments comme représentés, ils sont espacés de 45°, i.e. placés à 0° et 180° pour la paire [31X], 45° et 225° pour la paire [31Y], 90° et 270° pour la paire [31X’], et enfin 135° et 315° pour la paire [31Y’].
Le capteur gyroscopique vibrant 1 comprend en outre des moyens de traitement de données 11 (i.e. du signal) connectés aux éléments de couplage électromécanique 31 via une électronique d’interface et de conditionnement des signaux, en particulier une électronique numérique dite DGB, Digital Board, une carte électronique de proximité PB, et une carte d’interface IB. Les moyens DGB pourront inclure un processeur, un FPGA (Field-Programmable Gate Array), un microcontrôleur, un ASIC (Application-Specific Integrated Circuit), etc, ainsi que les mémoires et horloges associées.
De manière classique la carte d’interface PB (ou carte de proximité, ou Proximity Board) est une carte transformant les signaux de détection issus des éléments 31 de couplage électromécanique hautes impédances DX et DY attachés au résonateur en signaux basses impédances pouvant ainsi cheminer vers l’électronique DGB sans perturbation, et transférant les signaux d’excitation EX et EY vers les éléments d’excitation 31 attachés au résonateur. La carte d’interface IB (Interface Board) est une carte recevant les signaux de détection depuis PB et les adaptant et/ou les filtrant avant conversion analogique numérique par des convertisseurs analogique vers digital (Analog to Digital Converter, ADC) en entrée du DGB (on note D1 et D2 les versions adaptées/filtrées de DX et DY), et adaptant et/ou filtrant les signaux d’excitation (noté E1 et E2) reçus des convertisseurs digital vers analogique (Digital to Analog Converter, DAC) en sortie de DGB avant de les transmettre à l’électronique PB puis au résonateur (alors notés EX et EY comme expliqué). Pour l’adaptation d’impédance des signaux de détection on peut également avoir des amplificateurs opérationnels (AOP) sur les signaux de détections DX, DY dans PB.
Mode FTR
On connait un mode opératoire d’un capteur gyroscopique vibrant 1, mode dit FTR (Force To Rebalance), dans lequel la vibration est contrainte dans la direction de référence définie par les éléments 31 du résonateur 3. Le système de contrôle associé à ce mode est représenté en . La vibration est alors alignée avec le mode primaire. Comme expliqué les modes primaire et secondaire ont la propriété d’être modalement orthogonaux de sorte qu’ils peuvent former une base modale orthogonale définissant un plan modal (espace modal de dimension deux) du système. En notant θ l’angle azimutal définissant l’axe de la vibration dans cette base modale orthogonale des modes primaire et secondaire (i.e. par rapport à l’axe des abscisses du plan modal), on a ici θ =0°.
En référence aux figures 2 et 3, dans une configuration à huit éléments de couplage électromécanique, dans le domaine physique, l'orientation du grand axe de la vibration pour le mode primaire est alignée sur quatre premiers éléments, dont une paire 31X à 180° l’un de l’autre, et une autre paire 31X’ également à 180° l’un de l’autre, la première paire étant écartée de la deuxième de 90° dans l’espace physique, et les deux paires étant positionnées le long des directions notées X et X’ sur la . Le mode secondaire se déduit du mode primaire par une rotation de 45° dans l’espace physique ; ceci correspondant à une rotation de 90° dans le plan modal (i.e. θ =90°). Ce mode est aussi aligné sur quatre autres éléments de couplage électromécanique, une paire 31Y, et une paire 31Y’, les éléments d’une paire étant situés à 180° l’un de l’autre, les deux paires étant séparées de 90°, et chacune des paires étant alignée le long des directions notées Y et Y’. L’instrumentation de couplage électromécanique 31 reçoit le premier et le deuxième signal d’excitation EX et EY (inputs ou entrées, respectivement via les éléments 31X et 31Y, et produit le premier et le deuxième signal de détection DX et DY (outputs ou sorties, respectivement via les éléments 31X’ et 31Y’) qui vont pouvoir être interprétés par les moyens de traitement du signal et de données 11 après une normalisation et un filtrage dans la carte de proximité PB et/ou la carte d’interface IB.
En , on a représenté en pointillés la forme que prend le résonateur 3 lorsque la vibration est contrainte de sorte à être alignée avec le mode primaire, i.e. θ =0° dans le plan modal (on parlera par commodité de vibration contrainte dans la « direction θ =0° »), i.e. l’axe principal de la vibration coïncide avec la direction X-X de référence du résonateur 3 dans l’espace physique.
Lorsque le capteur gyroscopique vibrant 1 tourne autour de son axe sensible, les forces de Coriolis qui en résultent et qui agissent sur le résonateur excitent le mode secondaire.