INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Notons que l’on peut également identifier les évènements fluidiques similaires « longs » par exemple ayant une durée d’écoulement supérieure à une valeur prédéfinie, comme par exemple 30 secondes, et/ou les évènements fluidiques similaires « courts » par exemple ayant une durée d’écoulement inférieure à une valeur prédéfinie, comme par exemple 10 secondes. On peut également calculer, pour chacun des créneaux temporels, le volume cumulé de tous les évènements fluidiques identifiés dans le créneau temporel en question.
Ainsi, chacun des signaux simulés de débit global Ssim Bsim(m) comporte, par évènement fluidique Ev, des paramètres d’évènement P EV représentatifs de l’évènement fluidique en question (instant initial, durée d’écoulement, etc…) ainsi que des paramètres de temporalité P T .
Par ailleurs, il peut être avantageux de déterminer, pour chacun des signaux simulés de débit global Ssim Bsim(m) , des paramètres supplémentaires dits de comparaison P Ev|Bsim , où un débit (débit moyen par ex.) de chacun des évènements fluidiques est comparé à un débit global (débit moyen) de la maison simulée Bsim (m) . On peut ainsi calculer, pour chaque évènement fluidique, un débit normalisé défini comme étant égal au rapport du débit moyen de l’évènement fluidique sur le débit global moyen de la maison simulée Bsim (m) .
Enfin, on génère la base de données BD1 comme étant le rassemblement de tous les évènements fluidiques de tous les signaux simulés de débit global Ssim Bsim(m) , et plus précisément des paramètres d’évènement P Ev , des paramètres de temporalité P T , et ici des paramètres de comparaison P Ev|Bsim . Pour chaque évènement, on a également la classe L Ev correspondante.
Ainsi, on obtient un ensemble de NA évènements fluidiques Ev (i) avec i allant de 1 à NA, chaque évènement fluidique Ev (i) étant défini par les paramètres d’évènement P EV(i) , les paramètres de temporalité P T(i) et les paramètres de comparaison P EV|BR(i) , et par la classe L Ev(i) correspondante. Cet ensemble forme alors la base de données BD1. Le nombre NA peut ainsi être très élevé, d’autant qu’il est issu du grand nombre M de maisons simulées Bsim (m) .
Notons ici que les évènements fluidiques Ev (i) sont mélangés, dans le sens où ils ne sont plus associés à telle ou telle maison simulées Bsim (m) ni à telle et telle journée de mesure. En revanche, des informations de corrélation temporelle sont présentes via les paramètres de temporalité P T , ce qui permet d’améliorer les performances de prédiction du modèle.
Phase 200 : Paramétrisation du modèle de prédiction.
- l’acquisition, par le lecteur, des droits d’accès d’une personne présente devant une porte d’entrée,
- la détermination, par l’unité de commande, si les droits d’accès acquis satisfont des conditions d’accès pré-enregistrées, et
dans lequel si les droits d’accès acquis par le lecteur ne satisfont pas les conditions d’accès pré-enregistrées, en réponse, l’unité de commande déclenche automatiquement l’établissement de la communication avec le terminal distant par l’intermédiaire des équipements extérieur et distant d’interphonie.
- la est une illustration schématique de l’architecture d’un système de contrôle d’accès,
- la est une illustration schématique de l’architecture d’un bandeau de porte du système de la ;
- la est un organigramme d’un procédé de contrôle d’accès mis en œuvre dans avec le système de la .
Dans cette description des exemples détaillés de modes de réalisation sont d'abord décrits dans un chapitre I en référence aux figures. Ensuite, dans un chapitre II, des variantes de ces modes de réalisation sont introduits. Enfin, les avantages des différents modes de réalisation sont précisés dans un chapitre III.
La représente un système 2 de contrôle d’accès. Le système 2 est conçu pour contrôler les accès à un local. Par la suite, le système 2 est décrit dans le cas particulier où le local est le domicile d’un résident.
Le système 2 permet de s’assurer que chaque personne qui rentre à l’intérieur du domicile a bien été autorisée à cet effet. Pour cela le système 2 comporte :
- une porte 4 d’entrée,
- un terminal distant 6 destiné à être utilisé par le résident, et
- un dispositif 8 de contrôle d’accès.
Les segments 26, 27 sont fendus et comprennent chacun une coupe ou fente 30 qui forme des extrémités 31 en regard l’une de l’autre (cf. ). Cette coupe est appelée coupe droite. Chaque extrémité 31 est définie dans un plan qui est parallèle à un plan RX. Le plan RX est formé des axes longitudinal X et radial R. Les segments 26, 27 présentent une section générale carrée ou rectangulaire.
Dans la technique actuelle représentée à la , les segments 26, 27 peuvent également être fendus et comprendre chacun une coupe 30 à recouvrement. Dans ce cas, chaque extrémité comprend une langue s’étendant suivant une direction circonférentielle (axe transversal T). L’axe transversal T est perpendiculaire aux axes longitudinal X et radial R. Les deux langues présentent chacune une surface destinée à être en appui axial l’une contre l’autre et une surface opposée axialement qui est affleurante avec un côté du segment. Les segments 26, 27 peuvent être également pourvus d’encoches 32 sur leur périphérie externe. Ces encoches sont régulièrement réparties autour de l’axe du segment (parallèle à l’axe longitudinal X en situation d’installation) et permettent d’évacuer la puissance dissipée par amortissement dans le film d’huile 19.
Dans la présente invention, les segments 26, 27 sont du type à coupe droite tel qu’illustré à la . Le jeu à la coupe J, c’est-à-dire la distance entre les extrémités circonférentielles d’un segment, lorsqu’il est monté dans le dispositif, est de préférence compris entre 0,5 et 5mm.
La turbomachine 1 est également équipée d’un premier circuit d’alimentation 33 qui est connecté à une source d’alimentation (non représentée) de manière à alimenter en huile sous pression l’espace 20 et à former le film d’huile 19 dans cet espace. Ce premier circuit 33 peut également alimenter en huile les paliers de guidage en vue de leur lubrification.
Pour cela, comme illustré à la , le support de palier 22 comprend une gorge d’alimentation 34 annulaire qui s’étend autour de l’espace 19 et qui est relié à cet espace par des orifices 35 formés dans la frette 21. La gorge 34 est reliée à une conduite 36 qui est ici schématique représentée. La gorge 34 s’étend autour de l’espace 19, entre les segments 26, 27, et à une position axiale prédéterminée vis-à-vis de ces segments 26, 27. La gorge 34, les orifices 35 et la conduite 36 font partie du circuit d’alimentation 33.
Les orifices 35 sont calibrés et leur nombre est compris entre 1 et 12. Ils sont de préférence régulièrement répartis autour de l’axe X
Dans l’exemple représenté à la , la gorge 34 est du type décentré ou l’alimentation du film d’huile 19 est du type décentré. On définit par H, un plan médian perpendiculaire à X et passant sensiblement par le milieu du film d’huile. On constate que la gorge 34 n’est pas traversée par ce plan H et est au contraire à distance de ce plan H et ici en aval de ce plan, à proximité du segment aval 27.
En variante, la gorge d’alimentation pourrait être du type centré ou l’alimentation du film d’huile 19 pourrait être du type centré. Pour cela, la gorge serait traversée par le plan H et serait donc sensiblement à mi-distance des segments 26, 27.
La montre en outre la circulation de l’huile dans le circuit 33, depuis la conduite 36 jusqu’à la gorge 34 (flèche F1), à travers les orifices 35 de la frette 21, puis de l’espace 20 à travers les coupes droites des segments 26, 27. Au droit des orifices 35, la surface externe 14a de la bague 14 peut comprendre une rainure annulaire 37 de récupération de l’huile sortant des orifices 35 et de distribution de cette huile dans l’espace 20 tout autour de l’axe X.
Le gradient thermique entre les segments 26, 27 et la frette 21 sur laquelle ils s’appuient radialement n’est pas mesuré en fonctionnement et est donc mal connu. Il peut être compris entre 5 et 100°C par exemple. Ce gradient est néanmoins utilisé comme hypothèse de définition du jeu tangentiel dit « jeu à la coupe » des segments 26, 27.
En présence d’un gradient négatif (la température du segment est similaire à la température de l’huile et est supérieure à la température de la frette), le segment va vouloir s’allonger par dilatation thermique, et sa fente va donc se fermer du fait du gradient imposé.
On distingue trois cas distincts. Dans le premier cas, on constate un fonctionnement qui ne remet pas en cause le fonctionnement du film, le segment se ferme au niveau du jeu à la coupe, mais le jeu de fermeture imposé par ce gradient est inférieur au jeu à la coupe, et l’évacuation de l’huile peut donc se faire normalement. Ce cas ne remet pas en cause le fonctionnement du film.
Dans un second cas où le jeu à la coupe (jeu tangentiel) est mal défini ou que le gradient thermique utilisé pour définir ce jeu est sous-estimé, le segment va vouloir se fermer au-delà de la valeur du jeu prévu. En conséquence, l’huile du film d’huile 19 ne pourra plus être évacuée, et va donc monter très fortement en température (du fait des calories générées par amortissement du film d’huile), ce qui va réduire sa viscosité, et donc le pouvoir amortissant du film. En cas de gradient beaucoup trop important et de segment fermé de manière prolongé, il peut y avoir un risque également de cokéfaction de l’huile, rendant le film absolument non fonctionnel, et nécessitant alors un démontage pour le nettoyer.
Dans le troisième cas où le gradient thermique négatif est encore plus supérieur en valeur absolue à celui du second cas, le segment va vouloir se fermer encore plus. Du fait de la présence d’un jeu radial entre le segment 26, 27 et la rainure 28, 29 qui accueille le segment, les deux extrémités du segment vont vouloir se plaquer radialement en fond de gorge. En conséquence, l’huile sera évacuée via l’espace laissé entre le diamètre extérieur du segment et la frette, ce qui peut conduire à des fuites très importantes, plus importantes qu’en cas de fonctionnement normal. Si ces fuites sont trop importantes, il ne sera pas possible d’atteindre une pression d’alimentation suffisante dans le film d’huile, ce qui va réduire l’amortissement apporté par celui-ci.
Par ailleurs, dans les deuxième et troisième cas, une fois le retour à un gradient positif, le segment va vouloir retrouver sa position avec un jeu ouvert. Ces deux cas avec ces cycles de compression / décompression du segment, répétés à chaque mission de l’aéronef (ou pour des variations transitoires en dehors de la mission classique de l’aéronef), peuvent donc générer un risque de plastification du segment, qui garderait donc sa forme déformée au lieu de sa forme initiale, et ne serait donc plus fonctionnel.
Les conséquences dans les deuxième et troisième cas sont d’avoir un film non-fonctionnel ou avec un fonctionnement dégradé (voir très dégradé) par rapport à son fonctionnement nominal, avec une diminution voire une perte de l’amortissement apporté par ce film.
L’étape de mesure de la température de la diode 4, après ombrage, peut être mise en œuvre à l’aide d’un capteur thermique, notamment d’une caméra thermique. Le procédé comporte alors de préférence une étape préalable de réglage du capteur thermique, notamment de la caméra thermique, par exemple en effectuant un test sur une diode 4 de dérivation avant mise en œuvre des étapes d’ombrage et de mesure de température de la diode 4.
Circuit intégré comportant un convertisseur numérique-analogique et procédé de conversion numérique-analogique correspondant Des modes de réalisation et de mise en œuvre concernent les convertisseurs numérique-analogique de circuits intégrés.
Les convertisseurs numérique-analogique sont des circuits adaptés pour convertir un signal numérique, c’est-à-dire typiquement un code de donnée binaire, en signal analogique, c’est-à-dire typiquement un signal de tension dont le niveau est proportionnel à la valeur de la donnée binaire.
Les convertisseurs numérique-analogique comportent typiquement un circuit de conversion, convertissant le code numérique en un signal analogique de conversion, et un amplificateur de sortie (usuellement « buffer » en anglais), amplifiant le signal analogique de conversion pour fournir le signal analogique de sortie.
D’une part, le circuit de conversion est alimenté avec une tension d’alimentation, de sorte que la dynamique du signal analogique de conversion est définie entre une tension de masse et la tension d’alimentation. La dynamique d’un signal analogique correspond à la différence entre la tension minimale que peut avoir le signal, typiquement 0V ou la masse, et la tension maximale que peut avoir le signal, typiquement la tension d’alimentation.
D’autre part, l’amplificateur de sortie est usuellement alimenté avec la même tension d’alimentation que le circuit de conversion et génère le signal de sortie avec la même dynamique que le signal de conversion. Cela étant, en pratique, il existe des zones de tensions dites de « déchet » qui limitent la dynamique de la sortie (en anglais « output dynamic limitation voltage »), proches de la tension de masse et de la tension d’alimentation, par exemple à quelques centaines de millivolts.
Lorsque le niveau du signal de sortie se trouve dans les zones de tensions de déchet, l’amplificateur ne fonctionne pas parfaitement et l’amplitude du signal de sortie est écrêtée, ce qui réduit en pratique la dynamique du signal de sortie.
Des solutions classiques ont proposé d’augmenter la tension d’alimentation de l’amplificateur de sortie de manière à écarter la zone de tension de déchet au-delà du niveau maximal de la tension de sortie. Cela a permis d’éviter l’écrêtement dans la partie haute de la tension de sortie mais pas dans la partie basse, c’est-à-dire dans les quelques centaines de millivolts proches de la tension de masse.
Ainsi il existe un besoin d’améliorer la dynamique du signal de sortie analogique des convertisseurs numérique-analogique.
Selon un aspect, il est proposé à cet égard un circuit intégré comportant un convertisseur numérique-analogique comprenant un amplificateur de sortie adapté à être alimenté avec une tension d’alimentation commandable et une tension de référence de masse, et configuré pour générer un signal de sortie analogique ayant une dynamique centrée sur une tension de mode commun, l’amplificateur de sortie comportant un circuit d’adaptation de mode commun configuré pour positionner le niveau de la tension de mode commun à un niveau situé dans une portion milieu de l’intervalle de tensions situées entre la tension d’alimentation et la tension de référence de masse, en fonction du niveau effectif de la tension d’alimentation.
Par « tension d’alimentation commandable », on entend par exemple que la tension d’alimentation peut avoir différents niveaux, en fonction par exemple d’une commande d’un utilisateur, ou en étant générée extérieurement au circuit intégré à un niveau choisi par l’utilisateur. Par exemple, en pratique, un intervalle de tension d’alimentation commandables est spécifié pour un circuit intégré donnée.
En d’autres termes, le niveau de la tension de mode commun est généré dans une portion milieu variant en fonction de la valeur effective de la tension d’alimentation commandable, permettant ainsi au signal de sortie d’être centré entre la tension d’alimentation commandable et la tension de référence de masse. Par conséquent, la tension d’alimentation peut avantageusement être commandée de sorte que le niveau maximal et le niveau minimal soient respectivement située à distance des zones de tensions de déchet, et ainsi d’éviter les écrêtements à la fois dans la partie haute de la dynamique du signal de sortie, et dans la partie basse de la dynamique du signal de sortie.
Selon un mode de réalisation, le convertisseur numérique-analogique comprend un étage de conversion configuré pour générer, à partir d’un code numérique, un signal de conversion analogique en entrée de l’amplificateur de sortie et ayant une dynamique dont l’amplitude crête-à-crête est égale à une tension de référence, l’amplificateur de sortie étant configuré pour générer le signal de sortie au niveau de la tension de mode commun lorsque que le signal de conversion est à un niveau égal à la moitié de la tension de référence.
En d’autres termes, le niveau de mode commun correspond dans ce mode de réalisation à la valeur médiane de la donnée d’entrée et du niveau du signal de sortie. C’est ainsi la valeur médiane, et toute la dynamique du signal de sortie, qui sont décalés relativement à un décalage de la tension d’alimentation.
Selon un mode de réalisation, l’étage de conversion est configuré pour avoir une impédance constante sur l’entrée de l’amplificateur de sortie, l’amplificateur de sortie étant configuré pour avoir un gain unitaire et étant adapté à être alimenté par ladite tension d’alimentation commandable à un niveau supérieur ou égal à la tension de référence.
Cela correspond à un cas pratique avantageux. Cela étant, des alternatives telles qu’une amplification de gain non-unitaire pourront être envisagées, en adaptant le niveau de la tension de mode commun relativement à ce gain.
De préférence, l'échantillon cellulaire est configuré pour que la densité cellulaire de l’échantillon cellulaire au moment de la mesure par microscopie évite la confluence cellulaire, notamment soit telle que la confluence cellulaire est inférieure ou égale à 60%. Par exemple, pour des cellules musculaires, endothéliales ou épithéliales, la densité cellulaire de l’échantillon déposé sur la plaque microstructurée peut être supérieure ou égale à 10 000 cellules/cm² et/ou inférieure ou égale à 50 000 cellules/cm²
Mesure par microscopie La mesure par microscopie peut comporter l’acquisition d’une image de fluorescence de la surface de la plaque microstructurée. L’image de fluorescence obtenue peut être une vue du dessus ou dessous par transparence de la plaque microstructurée, notamment obtenue par épifluorescence.
En variante ou en combinaison, la mesure par microscopie peut comporter l’acquisition d’images de fluorescence dans un plan ou une pluralité de plans transverses aux microrainures, notamment par microscopie confocale.
La mesure par microscopie peut comporter, sur la ou les images de fluorescence acquises, la détection du signal de fluorescence émise par le noyau de chaque cellule.
Analyse d’images Le procédé, notamment l’étape de détermination du profil d’intensité de fluorescence et du ou des paramètres morphologiques, peut comporter la détection des noyaux sur l’image ainsi que leur contour à partir du signal de fluorescence émis par le noyau, notamment visible sur la ou les images de fluorescence acquises, et l’analyse morphométrique de ladite forme du noyau.
L’ensemble des étapes de détermination du profil d’intensité de fluorescence et du au moins un paramètre morphologique et la détermination de la classe de déformation peuvent être réalisé automatiquement, notamment par un processeur mettant en œuvre un logiciel de traitement des images de fluorescence obtenues par la mesure par microscopie. Le processeur peut comporter un logiciel d’apprentissage automatique ou profond.
Détermination profil d’intensité de fluorescence Le profil d’intensité de fluorescence de chaque noyau peut être déterminé à partir du signal de fluorescence, notamment sur l’image de fluorescence acquise, perpendiculairement à l’axe d’extension des microrainures, de préférence dans un plan sensiblement médian dudit noyau.
Détermination paramètre morphologique Le au moins un paramètre morphologique du noyau de la cellule peut être choisi parmi la circularité, la rondeur, la solidité, le rapport d’aspect et/ou le rapport de coefficients elliptiques de Fourier du noyau et/ou la courbure moyenne négative du contour du noyau.
Par « courbure moyenne négative », on comprend la moyenne des courbures concaves du contour du noyau.
Le ou les paramètres morphologiques peuvent être choisis, notamment par des analyses préalables sur des échantillons de référence, de sorte à être un ou des paramètres pertinents pour discriminer différentes caractéristiques biologiques de l’échantillon, notamment entre une caractéristique pathologique et une caractéristique saine. Le ou les paramètres morphologiques sont choisis de sorte que, pour une distribution du ou de chaque paramètre morphologique, une différence statistique soit établie entre des échantillons ayant différentes caractéristiques biologiques, notamment sain et pathologique,
Détermination de la classe de déformation De préférence, le procédé comporte, à partir du profil d’intensité de fluorescence et d’au moins un paramètre morphologique pour chaque noyau, la détermination de la classe de déformation dudit noyau dans la profondeur d’une ou plusieurs microrainures parmi au moins trois classes de déformation prédéterminées correspondants respectivement à : un noyau libre en suspension, correspondant par exemple à un profil d’intensité de fluorescence sensiblement plat ou dépourvu de pic majeur d’intensité de fluorescence associé à un ou plusieurs paramètres morphologiques caractéristique d’un contour de noyau peu déformé, notamment sensiblement circulaire, et/ou d’une tortuosité du contour du noyau réduite, par exemple une circularité, une rondeur, une solidité et/ou un rapport de coefficients elliptiques de Fourier élevé, notamment supérieur ou égal à une valeur seuil respective prédéterminée, et/ou un rapport d’aspect et/ou une courbure moyenne négative faible, notamment inférieure ou égale à une valeur seuil respective prédéterminée, un noyau déformé s’étendant dans au moins deux microrainures adjacentes, correspondant par exemple à un profil d’intensité de fluorescence présentant au moins deux pics principaux associé à au moins un paramètre morphologique caractérisant une tortuosité du contour importante, notamment une solidité faible par rapport à une valeur seuil prédéterminée et/ou un rapport de coefficients elliptiques de Fourier faible par rapport à une valeur seuil prédéterminée et/ou une courbure moyenne négative élevée par rapport à une valeur seuil prédéterminée, et/ou une circularité et/ou rondeur faible par rapport à une valeur seuil prédéterminée, un noyau piégé, notamment totalement inséré dans une microrainure, correspondant par exemple à un profil d’intensité de fluorescence présentant un pic principal associé à au moins un paramètre morphologique caractérisant une élongation du noyau, notamment une circularité et/ou rondeur faible par rapport à une valeur seuil prédéterminée, et/ou un rapport d’aspect élevé par rapport à une valeur seuil prédéterminée e
Le procédé peut comporter la comparaison d’au moins une caractéristique statistique d’au moins une classe de déformation des noyaux des cellules de l’échantillon obtenus avec la même caractéristique pour un échantillon de référence. La caractéristique statistique peut être la proportion de cellules de l’échantillon cellulaire dans au moins une classe de déformation et/ou une variable statistique ou morphométrique des noyaux des cellules classés dans au moins une classe de déformation.
Le procédé peut comporter la détermination de la proportion de cellules de l’échantillon cellulaire dans au moins une des classes de déformation, notamment la classe des noyaux piégés et/ou déformés. Le procédé peut comporter la détermination d’une caractéristique biologique de l’échantillon cellulaire par comparaison de la proportion de cellules de l’échantillon cellulaire dans la ou chaque classe de déformation, avec une proportion dans ladite au moins une classe de déformation des cellules d’un échantillon de référence du même type cellulaire et dont la caractéristique biologique est connue.