INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour cette même première étape (106) d’initialisation, le temps système courant, la position et le vecteur vitesse du porteur sont supposés être fournis en temps réel par un dispositif extérieur à l’invention, par exemple un récepteur GNSS, sans contrainte majeure sur la précision de ces estimations (typiquement quelques 10aines de mètres en position, quelques 0.1 m/s en vitesse, quelques µs sur la datation).
Toujours dans la première étape (106) d’initialisation, un deuxième ensemble de données correspondant aux positions des sources d’émission des signaux visibles au temps courant est calculé pour chaque source d’émission supposée en déplacement.
La seconde étape (108) comporte de façon générique le calcul du retard et du doppler apparent de l’émetteur du signal réfléchi attendu pour chaque cellule de réflexion virtuelle et pour chacun des émetteurs visible, établi au temps courant à partir des positions connues des sources d’émission, et de la direction de déplacement du porteur.
La troisième étape (110) correspond, dans les directions d’arrivée des signaux indirects définies par le quadrillage en cellules de réflexion virtuelles, aux différentes stratégies possibles de réalisation du filtrage spatial relatives notamment à la détermination des durées d’intégration cohérente selon la vitesse du porteur et de la zone à couvrir, et selon différents modes de réalisation décrits ultérieurement par la présente invention, avec ou sans filtrage des signaux directs, et avec ou sans soustraction de l’intercorrélation direct-réfléchi.
Dans une quatrième étape (112), optionnelle, consécutive à la quatrième étape (110), le calculateur électronique réalise la soustraction sur les signaux réfléchis de la contribution de l’autocorrélation du signal direct.
Ensuite, dans la cinquième étape (114), le calculateur réalise la détection de maxima locaux pour les cellules de réflexion virtuelles dans le domaine gisement-distance, et en effectue la poursuite dans le temps.
Les figures suivantes décrivent en détail les différents modes de réalisation selon l’invention.
illustre le principe de fonctionnement d’un filtrage conjoint en angle-distance des signaux indirects réfléchis, dans une mise en œuvre où la position de l’émetteur et du récepteur sont connues, pour lequel le filtrage adapté spatial est réalisé par formation de voie de directivité d’antenne orienté en direction de la cellule de réflexion virtuelle R 1 Le niveau du signal direct D 10 dont l’angle d’incidence est séparé de θ R1 de la direction du signal réfléchi D 12 est ainsi atténué de en puissance, correspondant au niveau des secondaires de directivité de l’antenne par rapport au signal réfléchi, réduisant ainsi d’autant le niveau résiduel de l’autocorrélation du direct. Le niveau des premiers secondaires d’une antenne linéaire, telle que l’est l’antenne à ouverture de synthèse, est de -13dB sans pondération spatiale, ce qui n’est pas suffisant pour combler le déficit entre le niveau du signal réfléchi et le niveau des secondaires d’autocorrélation des signaux directs. Le niveau de réjection de l’antenne, en dehors de son lobe principal, peut être encore être réduit par une pondération de type Triangulaire ou de Hamming, dite pondération de fenêtrage, permettant d’atteindre un plateau de niveau des secondaires de l’ordre de -30dB à -40dB.
Le signal temporel issu de la voie de directivité ainsi formée peut ensuite être traité par un filtre adaptatif en retard et doppler.
illustre l’impact sur la fonction de corrélation du signal reçu avec le code local attendu, de la réjection spatiale A R1 (θ R1 ) du trajet direct entrainée par une formation de voie pointée en direction θ R1 d’un signal indirect réfléchi, issue de la cellule R1.
où ; la puissance du signal direct D11, dans le signal reçu la puissance du signal indirect réfléchi retardé de par rapport au direct, dans le signal reçu ; le niveau des secondaires d’autocorrélation du signal direct (de l’ordre de -24dB par rapport à la puissance reçue du direct), pour lequel, typiquement, ; le niveau de réjection spatiale apporté par la fonction de directivité d’antenne en direction du trajet direct, séparé de par rapport à la direction du trajet indirect réfléchi, pour lequel, Typiquement, l'application de ladite pondération de fenêtrage permet de réduire le niveau des secondaires de la fonction de directivité à #-30dB par rapport à la direction du signal dans la voie. N 0 ; est le niveau du bruit thermique, typiquement de -203 dBW dans des conditions de réception standard. Le traitement de formation de voie d’antenne permet d’améliorer aussi le rapport signal à bruit thermique, d’un gain égal à l’index de directivité de l’antenne, définit par où L est la longueur apparente de l’antenne dans la direction visée (soit, typiquement, 10log(3/0,15) =13dB)
La figure montre le lien existant entre la durée d’intégration cohérente du filtrage adapté spatial obtenu par compensation de la variation de la phase de porteuse reçue selon le déplacement du porteur et la longueur apparente de l’antenne projetée dans la direction du signal.
La figure souligne aussi l’importance que le signal reçu soit à phase cohérente (l’écart de phase entre deux points de l’espace est uniquement liée au retard de propagation du plan d’onde entre ces deux points) et stationnaire (la référence de phase est constante à l’émission), afin d’assurer l’équivalence entre les évolutions de phase temporelle et spatiale
- une position inactive, dans laquelle les poutres transversales amovibles 34 sont retirées du châssis 31 afin de libérer le passage vertical P et d’autoriser la circulation du kiosque 2 au travers du passage vertical P ( ).
De préférence encore, tel que décrit plus en détails sur la , le châssis 31 consiste en un châssis 31 en U, comportant :
- une traverse 311 équipée des moyens d’attelage 33, et
- deux bras 312, prolongeant la traverses 311 et équipés des roues 32.
Les bras 312 délimitent ainsi l’ouverture latérale du passage vertical P.
Et le châssis 31 délimite ainsi le passage vertical P qui s’ouvre latéralement, à l’opposé de la traverse 311.
La potence 351 est avantageusement raccordée avec la traverse 311, au milieu de la longueur de cette dernière.
Par ailleurs, de manière générale, la remorque routière 3 comporte avantageusement au moins une béquille télescopique 37 qui est adaptée à stabiliser la remorque routière 3 sur le sol.
Une telle béquille télescopique 37 est en particulier utile lors des opérations de manœuvre du kiosque 2, en levage, par rapport à la remorque routière 3.
La remorque routière 3 comporte par exemple :
- une béquille télescopique jockey 37a, de préférence au niveau des moyens d’attelage 33, et/ou
- une béquille télescopique stabilisatrice 37b, de préférence au niveau des bras 312, à l’opposé de la traverse 311.
Mise en œuvre Dans une configuration « transport », le kiosque 2 est installé sur la remorque routière 3.
En particulier, le piètement 23 du kiosque 2 repose sur le support de réception 34, ici en position active.
Le kiosque 2 est avantageusement maintenu par les moyens de levage 35, en tension, et par un jeu de sangles (non représenté).
Le kiosque 2 peut ainsi être transporté vers son site d’implantation, grâce à la remorque routière 3 qui est tractée par un véhicule motorisé.
Lorsqu’ils sont présents, le ou les tensioactifs anioniques sont de préférence présents dans la composition selon l’invention en une quantité totale allant de 0,01 à 30% en poids, notamment pouvant aller de 1 à 28% en poids, en particulier de 5 à 25% en poids, de préférence de 7 à 23% en poids, mieux de 8 à 20% en poids, par rapport au poids total de la composition.
La , déjà décrite, représente de façon schématique un dispositif d’arrosage, en coupe, selon l’état de la technique ;
La représente, de façon schématique, un dispositif de brumisation selon l’invention, vu en coupe, le dispositif comportant un disque, un conduit, un système d’amenée, un cache modulaire et un dispositif d’entrainement ;
La représente, de façon schématique, le dispositif de la , vu en coupe, avec le liquide circulant dans ledit dispositif ;
La représente, de façon schématique, un agrandissement d’une extrémité du conduit débouchant sur la face inférieure du disque du dispositif de la ;
La représente, de façon schématique, un agrandissement du dispositif d’entrainement du dispositif de la ;
La représente, de façon schématique, le dispositif de la , vu en perspective ;
La représente de façon similaire à la le dispositif de l’invention, mais selon un autre angle ;
La est une vue en perspective d’un dispositif de brumisation selon un mode de réalisation de l’invention, prise de face ;
La est une vue en perspective du dispositif de la , prise de gauche ; et
La est une vue en perspective arrière du dispositif de la .
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION L’invention concerne un dispositif de brumisation 1, tel que représenté sur la , comportant un disque 2 et un conduit 3.
Le disque 2 comporte une face supérieure 201 et une face inférieure 202. La face supérieure 201 est opposée à la face inférieure 202.
Le conduit 3 est configuré pour acheminer un liquide 203 d’une réserve de liquide jusqu’au disque 2, suivant un axe d’amenée orthogonal au disque 2. Le conduit 3 s’étend longitudinalement entre une base 301 et une extrémité 302.
L’extrémité 302 du conduit 3 est configurée pour permettre la sortie du liquide 203 du conduit 3.
En particulier, le conduit 3 forme une chambre 6 configurée pour recevoir ledit liquide 203. En effet, le conduit 3 est formé par un tube creux délimitant ladite chambre 6.
une troisième borne de sortie superposée sur la deuxième borne de sortie selon la première direction X en étant décalées l’une par rapport à l’autre selon la deuxième direction Y et débouchant de la base,
le module de transformation du courant comportant en outre un troisième bloc de mesure 7 raccordé à la troisième borne de sortie,
ledit appareillage électrique de coupure est caractérisé en ce que le module de transformation du courant est selon l’invention et tel que décrit précédemment.
De préférence, l’appareillage électrique de coupure est un interrupteur à fusible NH00 de largeur 50 millimètres.
L’invention concerne également un procédé d’installation d’un module de transformation du courant selon l’invention et tel que décrit précédemment avec ledit appareillage électrique de coupure selon l’invention et tel que décrit précédemment.
Ce procédé comprend au moins :
une première étape d’assemblage du premier bloc de mesure 1 avec le socle d’assemblage 14, lors de laquelle le premier bloc de mesure 1 est assemblé avec le socle d’assemblage 14 (figures 1 et 2),
une deuxième étape d’assemblage du premier bloc de mesure 1 assemblé au socle d’assemblage 14 avec la base de l’appareillage électrique de coupure, lors de laquelle le premier bloc de mesure 1 assemblé au socle d’assemblage 14 est assemblé avec la base de l’appareillage électrique de coupure et la première extrémité 3 du premier conducteur 2 est raccordée à la première borne de sortie,
une troisième étape d’assemblage du premier bloc de mesure 1 assemblé au socle d’assemblage 14 avec le deuxième bloc de mesure 4, lors de laquelle le deuxième bloc de mesure 4 est assemblé avec le premier bloc de mesure 1 assemblé au socle d’assemblage 14 et la première extrémité 6 du deuxième conducteur 5 est raccordée à la deuxième borne de sortie ( ).
Lors de la première étape, l’assemblage du premier bloc de mesure 1 avec le socle d’assemblage 14 se fait de préférence à l’aide des moyens de fixation 22 décrits précédemment de préférence par clippage.
Lors de la deuxième étape, l’assemblage du premier bloc de mesure 1 assemblé au socle d’assemblage 14 avec la base de l’appareillage électrique de coupure se fait de préférence à l’aide des moyens de fixation 16 décrits précédemment par mouvement de translation selon la première direction X de préférence à l’aide d’une liaison glissière.
Lors de la troisième étape, l’assemblage du premier bloc de mesure 1 assemblé au socle d’assemblage 14 avec le deuxième bloc de mesure 4 se fait de préférence à l’aide des moyens d’assemblage 13a, 13b, 15 décrits précédemment par mouvement de translation selon la deuxième direction Y de préférence à l’aide d’une liaison glissière.
En outre, le deuxième bloc de mesure 4 est ensuite assemblé préférentiellement au socle d’assemblage 14 par les moyens de fixation 22 décrits précédemment à la fin du mouvement de translation.
De préférence, le procédé comprend en outre une quatrième étape d’assemblage du troisième bloc de mesure 7 avec le deuxième bloc de mesure 4, lors de laquelle le troisième bloc de mesure 7 est assemblé avec le deuxième bloc de mesure 4 et la première extrémité 9 du troisième conducteur 8 est raccordée à la troisième borne de sortie ( ).
Lors de la quatrième étape, l’assemblage du troisième bloc de mesure 7 avec le deuxième bloc de mesure 4 se fait de préférence à l’aide des moyens d’assemblage 13a, 13b, 15 décrits précédemment par mouvement de translation selon la deuxième direction Y de préférence à l’aide d’une liaison glissière.
En outre, le troisième bloc de mesure 7 est ensuite assemblé préférentiellement à la base par les moyens de fixation 22 décrits précédemment à la fin du mouvement de translation.
- les esters d'acides gras du sorbitane éthoxylés (ou ester de sorbitan oxyéthyléné) ayant de préférence de 2 à 40 motifs d'oxyde d'éthylène,
- les esters d'acides gras du saccharose,
- les esters d’acides gras polyoxyalkylénés, de préférence polyoxyéthylénés ayant de 2 à 150 moles d’oxyde d’éthylène dont les huiles végétales oxyéthylénées,
- les dérivés de N-(alkyl en C6-C24)glucamine,
- les oxydes d'amines tels que les oxydes d'(alkyl en C10-14)amines ou les oxydes de N-(acyl en C10-C14)-aminopropylmorpholine.
- les tensioactifs non ioniques de type alkyl(poly)glycoside.
Les tensioactifs non ioniques de type alkyl(poly)glycoside peuvent être représentés par la formule générale suivante : R1O-(R2O)t-(G)v
De préférence, les tensioactifs alkyl(poly)glycoside sont de formule décrite ci-dessus dans laquelle :
Une roue de véhicule 1 selon l’invention, comprend quatre jeux différents d’un tronçon cylindrique intérieur 5 et d’un tronçon cylindrique extérieur 4, lesdits deux tronçons 4, 5 variant d’un jeu à l’autre au niveau de leur diamètre.
Une roue de véhicule 1 selon l’invention est assemblée en sélectionnant au préalable le tronçon cylindrique intérieur 5 et le tronçon cylindrique extérieur 4 correspondant au modèle de véhicule dont l’aérodynamisme est à tester.
Une fois que ces deux tronçons 4, 5 ont été sélectionnés, la largeur de la roue 1 est ajustée au moyen de l’insertion d’au moins un module cylindrique intermédiaire 12 entre le tronçon cylindrique intérieur 5 et le tronçon cylindrique extérieur 4. Une roue de véhicule selon l’invention comprend ainsi quatre jeux différents de modules cylindrique intermédiaires 12 adaptés chacun à un diamètre donné du tronçon cylindrique intérieur 5 et du tronçon cylindrique extérieur 4.
En se référant aux figures 1, 4, 5, 6, 11, 13 et 14, chaque module cylindrique intermédiaire 12 est constitué par une couronne cylindrique fermée, assimilable à une bande de matière rigide et de faible épaisseur. En fonction de la largeur de le roue 1 recherchée, un certain nombre de modules cylindriques intermédiaires 12 sont insérés entre le tronçon cylindrique intérieur 5 et le tronçon cylindrique extérieur 4 de la jante 2. Ces modules cylindriques intermédiaires 12 sont tous identiques et se superposent entre le corps cylindrique 6 du tronçon cylindrique intérieur 5 et le corps cylindrique 9 du tronçon cylindrique extérieur 4. Il est à noter que chaque module cylindrique intermédiaire 12 a le même diamètre interne et le même diamètre externe, que le corps cylindrique 6 du tronçon cylindrique intérieur 5 et que le corps cylindrique 9 du tronçon cylindrique extérieur 9. Le tronçon cylindrique intérieur 5, le tronçon cylindrique extérieur 4 et chaque module cylindrique intermédiaire 12 sont agencés pour former la jante 2 résultante, de sorte que leurs axes de révolution soient confondus. Le tronçon cylindrique intérieur 5, le tronçon cylindrique extérieur 4 et chaque module cylindrique intermédiaire 12 forment un ensemble qui est délimité par une surface extérieure, qui est lisse et qui ne présente aucun relief particulier. Autrement dit, ces éléments 4, 5, 12 sont disposés dans la parfaite continuité les uns des autres, sans introduire de cassure ou d’épaulement qui pourrait biaiser l’évaluation de l’aérodynamisme du véhicule. Afin d’assurer une bonne étanchéité dans la jante 2 résultante, notamment vis-à-vis de l’air, un joint thorique 13 est inséré : -entre deux modules cylindriques intermédiaires 12 successifs, et -entre le corps cylindrique 6 du tronçon cylindrique intérieur 5 et le module cylindrique intermédiaire 12 venant en appui contre ledit corps 6, et -entre le corps cylindrique 9 du tronçon cylindrique extérieur 4 et le module cylindrique intermédiaire 12 venant en appui contre ledit corps 9.
En se référant aux figures 3 et 7, le tronçon périphérique extérieur 4 et le tronçon périphérique intérieur 5 présentent des pattes de fixation 23 ajourées régulièrement réparties autour de leur circonférence, et chaque module périphérique intermédiaire 12 possède des pions ajourés 24 régulièrement répartis sur leur circonférence.
En se référant aux figures 5, 6, et 7, une fois que le tronçon périphérique extérieur 4, le tronçon périphérique intérieur 5 et chaque module périphérique intermédiaire 12 ont été correctement agencés les uns par rapport aux autres pour former la jante 2, les pattes de fixation 23 et les pions 24 s’alignent parfaitement pour former des bâtonnets segmentés, traversés chacun par un canal interne. Ces bâtonnets s’étendent parallèlement à l’axe de révolution de la jante 2, et saillent d’une surface interne de ladite jante 2 vers l’intérieur de celle-ci.
En se référant aux figures 1, 8, 9, 10, 11 et 14, le moyeu 3 présente un corps central 14 étoilé possédant cinq extensions 15 s’étendant chacune radialement par rapport au centre dudit corps 14. Ces cinq extensions 15 sont équitablement réparties autour du corps 14 et sont chacune prolongées par une tige cylindrique 16 filetée. De cette manière, les cinq tiges 16 cylindriques et filetées s’étendent radialement sur le corps 14, lesdites extensions 15 et lesdites tiges 16 conférant au corps central 14 le caractère étoilé.
En se référant aux figures 1, 9, 10, 11 et 12, Un bâton fileté 17 de taille standard pour toutes les versions de roue 1, est vissé sur chacune des tiges 16 jusqu’à une position prédéterminée dictée par le modèle du véhicule à tester en aérodynamisme.
En se référant à la , la position prédéterminée du bâton 17 sur la tige 16 est réglée au moyen d’une cale 18 de bâton correspondant à un modèle de véhicule donné. En se référant aux figures 8 et 9, la cale de bâton 18 est manipulée de sorte qu’elle vienne en appui contre le corps central 14 du moyeu 3 en passant autour d’une tige filetée 16 comme cela est illustré à la . Un bâton 17 est alors vissé autour de la tige 16 jusqu’à venir en butée contre la cale 18 de bâton. Une fois que le bâton 17 a été correctement positionné le long de la tige 16, la cale de bâton 18 est ensuite retirée, le moyeu 3 se retrouvant alors porteur de cinq bâtons 17 équidistants du centre du moyeu 3, comme cela est illustré à la .
En se référant à la , une fois que le moyeu 3 a été équipé de ses cinq bâtons 17, il vient se fixer dans le tronçon cylindrique extérieur 4 de la jante 2. Le tronçon cylindrique extérieur 4 de la jante 2, comporte cinq pattes 19 périphériques, équitablement réparties le long de sa circonférence, lesdites pattes 19 étant planes et s’inscrivant chacune dans un plan qui est perpendiculaire à l’axe de révolution du tronçon cylindrique extérieur 4. Le moyeu 3 est placé dans le tronçon cylindrique extérieur 4 de la jante 2 de sorte qu’une extrémité de chaque bâton 17 dudit moyeu 3 vienne en appui contre une patte périphérique 19 dudit tronçon cylindrique extérieur 4.
En se référant à la , afin que cet appui soit optimisé, l’extrémité de chaque bâton 17 possède un méplat 20 qui vient au contact de la patte plane 19 périphérique, établissant ainsi un contact surfacique avec ladite patte 19 périphérique. Le moyeu 3 doté de ses bâtons 17 s’inscrit dans un plan, et lorsque ledit moyeu 3 est fixé dans le tronçon cylindrique extérieur 4 de la jante 2, ce plan s’étend perpendiculairement à l’axe de révolution dudit tronçon cylindrique extérieur 4.
En se référant à la , le positionnement du moyeu 3 le long de l’axe de révolution de la jante 2 peut être ajusté au moyen de l’insertion d’au moins une cale 21 d’ajustement entre le méplat 20 de chaque bâton 17 et la patte périphérique 19 du tronçon cylindrique extérieur 4 contre laquelle est destiné à venir en appui ledit méplat 20. Chaque cale d’ajustement 21 est plane et a une forme rectangulaire. Elle est également de faible épaisseur comparativement aux autres dimensions de ladite cale d’ajustement 21. Comme illustré aux figures 1 et 13, plusieurs cales d’ajustement 21 peuvent ainsi être superposées entre le méplat 20 de chaque bâton 17 du moyeu 3 et la patte périphérique 19 du tronçon cylindrique extérieur 4 correspondante. Sur la , à titre d’exemple, quatre cales d’ajustement 21 sont insérées entre le méplat 20 de chaque bâton 17 du moyeu 3, et la patte périphérique 19 du tronçon cylindrique extérieur 4 correspondante. Le méplat 20 de chaque bâton 17, les cales d’ajustement 21 et la patte périphérique 19 possède chacun un orifice, et lorsque le moyeu 3 est correctement positionné dans la jante 2, les orifices de ces éléments se superposent pour créer un passage destiné à une vis de fixation 22 s’étendant le long de l’axe de révolution de la jante 2 ainsi obtenue.