INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’ arbre de pivot 42 définit un axe de calage A de l’aube 4. L’arbre de pivot 42 s’étend de la pale 40, traversant l’orifice de montage 14 et l’orifice de transmission de mouvement 21. L’arbre de pivot 42 comprend une partie en méplat 421 correspondant à la portion plane, logée dans l’orifice de transmission de mouvement 21 pour transmettre le mouvement du levier 2 à l’aube en rotation suivant l’axe de calage A. En l’occurrence, l’arbre pivot 42 comprend quatre méplats 421 formant une section rectangulaire. L’arbre de pivot 42 comprend en outre une portion cylindrique 422 située dans l’orifice de montage 14.
L’arbre pivot 42 comporte en outre dans ce mode de réalisation une gorge 423 entre une extrémité libre radialement externe 420 et le méplat 421. Dans cet exemple, l’extrémité libre radialement externe 420 est cylindrique pour faciliter le montage mais pourrait aussi avoir la même forme que le méplat 421. L’extrémité libre radialement externe 420 a un diamètre inférieur à l’orifice de transmission de mouvement à la portion cylindrique 422.
Dans cet exemple, la gorge 423 a une forme en V formant une première et deuxième rampes 4231, 4232, mais pourrait comporter une seule rampe.
Dans cet exemple, l’extrémité libre radialement externe 420 comprend à son extrémité opposée à la gorge 423, un chanfrein 4203 formant une rampe conique.
En particulier, dans cet exemple, le carter 1 de l’ensemble d’un dispositif d'aubes à calage variable E comprend un manchon 17, visible sur les figures 4a et 4b, dans l’orifice de montage 14 mais pourrait en être dépourvu (comme dans les prochains modes de réalisation décrits dans la suite). Ce manchon 17 comprend dans cet exemple un collet sur lequel le levier 2 peut aussi être en appui lorsque l’aube 4 a sa deuxième platine 49 en contact avec le carter interne.
L’ ensemble d’un dispositif d'aubes à calage variable E comprend en outre un organe de butée 3, comportant une lèvre 34 élastiquement déformable emboîtée élastiquement avec l’arbre de pivot 42. Dans ce mode de réalisation, la lèvre 34 est emboîtée dans la gorge 423. En l’occurrence, dans ce mode de réalisation la lèvre 34 comprend un orifice 30 (référencé sur la ) entourant la gorge 423 de l’arbre pivot 42.
Considérant deux trajectoires distinctes T1 et T2, la trajectoire T1 comportant N1 points et la trajectoire T2 comportant N2 points, la longueur respective P1 et P2 de chacune de ces trajectoires est calculée. La longueur est calculée comme étant la somme des distances entre points successifs de chacune des trajectoires.
La longueur de chaque trajectoire peut être exprimée de manière équivalente en durée temporelle de chaque trajectoire.
Ensuite, les trajectoires T1 et T2 sont ré-échantillonnées, de manière à ce que chacune comporte un même nombre P de points, par exemple régulièrement espacés temporellement.
Ainsi la trajectoire T1 est ré-échantillonnée en une succession de P points :
{S 1i , i=1->P}
De manière analogue, la trajectoire T2 est ré-échantillonnée en une succession de P points : {S 2i , i=1->P}
Le ré-échantillonnage met en œuvre par exemple une interpolation entre positions successives de chaque trajectoire.
La distance spatiale entre les trajectoires T1 et T2 est alors calculée par :
Où d(S 1q ,S 2q ) est une distance euclidienne entre les points S 1q et S 2q dans un référentiel spatial, ou une autre distance, par exemple la distance L1.
Dans un autre mode de réalisation la métrique de proximité est une distance dans l’espace métrique HLOM. Dans ce mode de réalisation, chaque trajectoire a un vecteur de performance dans l’espace HLOM associé, et la distance est une distance entre ces vecteurs de performance dans l’espace HLOM, par exemple la distance euclidienne.
De retour à l’étape 62, le seuil R est une fraction F de la moyenne des distances entre Q trajectoires de la liste J, Q étant un entier inférieur à N, la fraction F étant par exemple comprise entre 1/10 et 1.
Le filtrage de trajectoires comprend ensuite une étape 64 d’initialisation d’une liste L de trajectoires retenues. Lors de cette étape d’initialisation, la liste L est initialisée avec la première trajectoire de la liste ordonnée J, noté J[1]. Un indice i est initialisé à 2.
Lors d’une étape suivante 66, la trajectoire suivante de la liste J est choisie comme trajectoire courante, notée TA.
Il est ensuite vérifié à l’étape 68 si la trajectoire courante est à distance inférieure, selon la métrique de proximité choisie, au seuil R d’une des trajectoires déjà mémorisées dans la liste L de trajectoires retenues.
L’étape 68 met en œuvre une boucle sur toutes les trajectoires TB de la liste L, dans laquelle la distance D AB , selon la métrique de proximité choisi, est calculée (étape 70) et comparée au seuil R (étape 72).
Dès que la distance est inférieure au seuil, l’étape 68 est suivie de l’étape 76 décrite ci-après.
Lors de la fabrication de la pièce textile 1, un même premier fil 2a peut s’étendre continument plusieurs fois d’une extrémité à l’autre. Par exemple, un même premier fil 2a forme plusieurs fils de trame, de préférence plusieurs fils de trame adjacents. La continuité des fils de trame peut disparaitre une fois la pièce textile 1 coupée à la forme du vêtement 3 ou d’une partie du vêtement 3.
De manière étonnante, bien que l’âme 4 en premier matériau soit enrobée par la gaine 5, l’utilisation d’une âme 4 formée par des fibres longues permet d’avoir une meilleure résistance au boulochage. La résistance au boulochage peut être quantifiée par la méthode de Martindale modifiée (norme ISO12945-2-2000). Une meilleure résistance au boulochage permet de conserver la pièce textile 1 plus longtemps.
L’utilisation de fibres longues permet d’avoir une meilleure résistance mécanique et de diminuer l’allongement selon la direction longitudinale de la fibre et donc du premier fil 2a. En association avec l’absence de la couche d’enduction, l’utilisation des fibres longues permet d’avoir un meilleur compromis entre la souplesse et la résistance mécanique sans dégrader la respirabilité, pour un entrelacement donné des fibres. Pour obtenir des performances mécaniques et thermiques données, l’utilisation de premiers fils 2a avec des fibres longues permet de former une pièce textile 1 dont les fils 2 sont moins serrés les uns contre les autres ce qui améliore la résistance évaporative thermique dénommée RET (en m 2 .Pa/W), c’est-à-dire la résistance qu'oppose un tissu à l'évacuation de l'humidité. Cette valeur de résistance est mesurée selon la norme ISO11092.
Dans un mode de réalisation particulier, la pièce textile 1 possède une première portion 1a et une deuxième portion 1b. La première portion 1a et la deuxième portion 1b partagent au moins un premier fil 2a, de préférence plusieurs premiers fils 2a. Il est particulièrement avantageux que la première portion 1a et la deuxième portion 1b proviennent d’une même étape de fabrication de la pièce textile 1, par exemple une même étape de tissage, une même étape de tricotage ou une même étape de tressage.
Dans un mode de réalisation particulier, la première portion 1a possède une première valeur de résistance évaporative thermique et la deuxième portion 1b possède une deuxième valeur de résistance évaporative thermique qui est différente de la première résistance évaporative thermique.
Dans un autre mode de réalisation, la première portion 1a possède une première valeur de perméabilité à l’air et la deuxième portion 1b possède une deuxième valeur de perméabilité à l’air qui est différente de la première valeur de perméabilité à l’air.
Dans encore un autre mode de réalisation, la première portion 1a possède une première valeur de perméabilité à l’eau et la deuxième portion 1b possède une deuxième valeur de perméabilité à l’eau qui est différente de la première valeur de perméabilité à l’eau.
Dans encore un autre mode de réalisation, la première portion 1a possède une première valeur d’ouverture à la flamme ou à la chaleur convective et la deuxième portion 1b possède une deuxième valeur d’ouverture à la flamme ou à la chaleur convective qui est différente de la première valeur d’ouverture à la flamme ou à la chaleur convective.
Dans encore un autre mode de réalisation, la première portion 1a possède une première valeur de masse par unité de surface et la deuxième portion 1b possède une deuxième valeur de masse par unité de surface qui est différente de la première valeur de masse par unité de surface.
Dans encore un autre mode de réalisation, la première portion 1a possède une première valeur de résistance à l’abrasion et la deuxième portion 1b possède une deuxième valeur de résistance à l’abrasion qui est différente de la première valeur de résistance à l’abrasion.
Pour obtenir la différence de performance entre la première portion 1a et la deuxième portion 1b, il est avantageux que la première portion 1a possède une configuration d’entrelacement qui est différente de la configuration d’entrelacement de la deuxième portion 1b. Préférentiellement, la première portion 1a possède une teneur en premier fil 2a qui est différente de la teneur en premier fil 2a dans la deuxième portion 1b comme cela est illustré aux figures 2, 3 et 4. En alternative ou en complément, la première portion 1a possède une teneur en premier fil additionnel 2b qui est différente de la teneur en premier fil additionnel 2b dans la deuxième portion 1b.
Dans un mode de réalisation particulier illustré à la , la pièce textile 1 forme tout ou partie d’un vêtement 3, par exemple une veste. La première portion 1a et la deuxième portion 1b possèdent des performances mécaniques et/ou thermiques différentes ce qui permet d’utiliser la même pièce textile pour former plusieurs parties différentes du vêtement 3. Les différentes parties du vêtement 3 doivent répondre à des besoins différents. En fournissant une pièce textile 1 monolithique, on réduit les étapes de confection du vêtement 3 ce qui permet de réduire le cout de fabrication et cela permet d’améliorer le compromis entre la résistance et la masse.
Par exemple, la pièce textile 1 peut comporter une portion qui présente une perméabilité à l’eau faible sur la face avant du vêtement 3 et une perméabilité à l’eau qui est forte sur la face arrière du vêtement 3 ou l’inverse selon les besoins identifiés. Ces deux portions appartiennent à la même pièce textile 1 monolithique et sont issues de la même étape de fabrication, par exemple la même étape de tissage, tricotage ou tressage.
Il est avantageux de fournir une pièce textile 1 qui présente des portions 1a et 1b ayant des caractéristiques mécaniques et/ou thermique différentes de manière à mieux adapter les performances des différentes portions aux besoins du vêtement 3. Cela permet également de mieux maitriser la masse du vêtement 3.
Dans les modes de réalisation illustrés, deux portions 1a et 1b sont représentées, mais il est possible de réaliser trois, quatre ou plus de portions différentes. Les portions se différencient l’une de l’autre par l’un des paramètres identifiés plus haut : résistance évaporative thermique, résistance à l’ouverture sous l’effet d’une flamme ou sous l’effet de la chaleur convective, perméabilité à l’air, perméabilité à l’eau, résistance à l’abrasion, résistance au boulochage.
La pièce textile 1 est particulièrement avantageuse pour former tout ou partie d’une veste de pompier destinée à combattre le feu. Cela autorise à fournir une pièce textile 1 qui différencie les zones destinées résister à des chaleurs intenses et des zones mieux adaptées à favoriser l’évacuation de la transpiration.
En sortie nous avons : Dans cette configuration épicycloïdale, l’ensemble des satellites 34 entraine en rotation le porte-satellite 36 autour de l’axe X. La couronne 38 est fixée à un stator via un porte-couronne 40 et le porte-satellites 36 est fixé à autre arbre 42. Dans une autre configuration planétaire, l’ensemble des satellites 34 est maintenu par un porte-satellites 36 qui est fixé à un stator. Chaque satellite entraine la couronne 38 qui est reliée à l’arbre 42 via un porte-couronne 40. Dans une autre configuration différentielle, l’ensemble des satellites 34 est maintenu par un porte-satellites 36 qui est relié à l’arbre 30. Chaque satellite 34 entraine la couronne 38 qui est rapportée à l’arbre 42 via un porte-couronne 40.
Chaque satellite 34 est monté libre en rotation à l’aide d’un palier 44, par exemple de type roulement ou palier hydrodynamique. Chaque palier 44 est monté sur un des axes 36b du porte-satellites 36 et tous les axes 36b sont positionnés les uns par rapport aux autres à l’aide d’un ou plusieurs châssis structurels 36a du porte-satellites 36. Il existe un nombre d’axes 36b et de paliers 44 égal au nombre de satellites 34. Pour des raisons de fonctionnement, de montage, de fabrication, de contrôle, de réparation ou de rechange, les axes 36b et le châssis 36a peuvent être séparés en plusieurs pièces.
Pour les mêmes raisons citées précédemment, la denture 34a d’un satellite 34 peut être séparée en plusieurs hélices ou dents présentant chacun un plan médian P, P’. Dans l’exemple représenté, chaque satellite 34 comprend deux séries de dents en chevron coopérant avec une couronne 38 séparée en deux demi-couronnes : Un anneau amont 38a constituée d’une jante 38aa et d’une demi-bride de fixation 38ab. Sur la jante 38aa se trouve l’hélice avant engrenée avec une hélice de la denture 34a de chaque satellite 34. L’hélice de la denture 34a engrène également avec celle du solaire 32. Un anneau aval 38b constituée d’une jante 38ba et d’une demi-bride de fixation 38bb. Sur la jante 38ba se trouve l’hélice arrière engrenée avec une hélice de la denture 34a de chaque satellite 34. L’hélice de la denture 34a engrène également avec celle du solaire 32.
Si les largeurs d’hélice varient entre le solaire 32, les satellites 34 et la couronne 38 à cause des recouvrements de denture, elles sont toutes centrées sur un plan médian P pour les dents amont et sur un autre plan médian P’ pour les dents aval.
La illustre ainsi le cas d’un réducteur à simple étage d’engrènement, c'est-à-dire qu’une même denture 34a de chaque satellite 34 coopère à la fois avec le solaire 32 et la couronne 38. Même si la denture 34a comprend deux séries de dents, ces dents ont le même diamètre moyen et forment une seule et même denture appelée chevron.
La demi-bride de fixation 38ab de l’anneau amont 38a et la demi-bride de fixation 38bb de l’anneau aval 38b forment la bride de fixation 38c de la couronne. La couronne 38 est fixée au porte-couronne 40 en assemblant la bride de fixation 38c de la couronne 38 et une bride de fixation 40a du porte-couronne 40 à l’aide d’un montage boulonné par exemple.
La montre un autre exemple d’architecture de réducteur, dit à double étage d’engrènement, dans lequel chaque satellite 34 comprend deux dentures 34a1, 34a2 distinctes configurées pour coopérer respectivement avec la couronne 38 et le solaire 32.
La denture 34a1 d’engrènement avec la couronne 38 un diamètre moyen noté D2 et est situé dans un plan médian P. La denture 34a2 d’engrènement avec le solaire 32 a un diamètre moyen noté D1 et est situé dans un autre plan médian P’. Les plans médians P, P’ sont parallèles entre eux et perpendiculaires à l’axe X. Le diamètre D2 est inférieur au diamètre D1. Enfin, chaque denture 34a1, 34a2 comprend ici une seule hélice.
Les figures 4 à 6 montrent un réducteur 28 à double denture symétrique ainsi qu’un dispositif 10 d’entraînement d’au moins une roue d’un train d’atterrissage d’aéronef.
Dans l’exemple représenté, le réducteur 28 est du type à train épicycloïdal et comprend :
- un solaire 32 ayant un axe de rotation X,
- une couronne 38 qui s’étend autour du solaire 32 et qui est configurée pour être immobile en rotation autour de l’axe X, et
- des satellites 34 qui sont engrenés avec le solaire 32 et la couronne 38 et qui sont maintenus par un porte-satellites 36 qui est configuré pour être mobile en rotation autour de l’axe X.
On définit le plan H comme étant un plan médian perpendiculaire à l’axe X et passant sensiblement au milieu du réducteur 28.
Le solaire 32 comprend une denture externe 32a d’engrènement avec les satellites 34. La denture 32a peut être du type en chevron et présenter deux séries de dents adjacentes. La denture 32a est symétrique par rapport au plan H, ses dents étant situées de part et d’autre du plan H.
montre une représentation schématique selon une vue tridimensionnelle d’une partie d’un ensemble d’un dispositif d'aubes à calage variable selon un premier mode de réalisation de l’invention.
montre une représentation schématique selon une vue tridimensionnelle d’un levier de commande et d’un organe de maintien élastique selon l’exemple de l’ensemble de la .
montre un agrandissement de la au niveau de l’organe de maintien élastique selon l’exemple de l’ensemble de la .
montre une représentation schématique d’’une section A-A selon la d’une partie de l’ensemble de la .
montre une représentation schématique selon une vue tridimensionnelle de la section A-A selon la .
montre une représentation schématique selon une vue tridimensionnelle d’une aube selon l’exemple de l’ensemble de la .
montre un agrandissement d’une zone de l’aube de la au niveau d’un arbre pivot.
La montre une représentation schématique selon une vue tridimensionnelle d’une partie de turbomachine T comprenant un carter 1 de révolution autour d’un axe de rotation X d’un rotor de la turbomachine T. La turbomachine comprend plusieurs étages d'aubes à calage variable E1, E2, E3 alignés axialement. Chaque étage E1, E2, E3 comprend une partie du carter 1 et un anneau de commande autour du carter, des aubes comprenant un arbre pivot traversant le carter 1 et un levier par aube relié à l’anneau de commande correspondant et à l’arbre pivot de l’aube. Le premier étage E1 comprend un anneau de commande 5 et au moins un ensemble d’un dispositif d'aubes à calage variable E selon un premier mode de réalisation de l’invention. L’étage d'aubes à calage variable E1 comprend une pluralité d’ensembles de dispositif d'aubes à calage variable tout autour du carter 1 pouvant être comme celui du premier mode de réalisation mais aussi selon un deuxième ou un troisième mode de réalisation décrit dans la suite. Bien entendu les autres étages E2 et E3 peuvent aussi avoir un ou plusieurs ensembles d’un dispositif d'aubes à calage variable selon le premier mode de réalisation décrit dans la suite.
L’anneau de commande 5 comprend un trou de pivot 52 par levier 2. Le levier 2 comporte une paroi 23, un arbre de liaison pivot libre 25 s’étendant perpendiculairement à la paroi 23, montée libre dans le trou de pivot 52 correspondant de l’anneau de commande 5 de l’étage E1. L’arbre de liaison pivot libre 25 est monté libre en rotation par rapport à son axe dans le trou pivot 52. En l’occurrence, il est en outre monté libre en translation selon son axe de rotation vers l’extérieur radialement (c’est-à-dire que rien l’anneau de commande 5 ne retient pas le levier 2).
Le levier 2 comporte en outre à l’autre extrémité par rapport à l’arbre de liaison pivot libre 25, un orifice de transmission de mouvement 21 référencée sur les figures 3a et 3b, dans lequel le levier 2 est représenté selon une vue tridimensionnelle. L’orifice de transmission de mouvement 21 traverse la paroi 23 et forme dans l’orifice de transmission de mouvement 21 au moins une paroi interne plane. Dans cet exemple, l’orifice de transmission de mouvement 21 a une forme rectangulaire (soit quatre paroi interne plane). En outre, le levier 2 comprend une gorge de logement 213 dans l’orifice de transmission de mouvement 21, la gorge de logement 213 est référencée sur la représentant une coupe A-A de la . Dans cet exemple de ce mode de réalisation, le levier 2 comprend un bossage 230 par rapport à une surface externe de la paroi 23 s’étendant autour de l’orifice de transmission de mouvement 21. Autrement dit, l’orifice de transmission traverse le bossage 230 et la paroi 23. La gorge de logement 213 est au niveau de ce bossage 230, c’est-à-dire est formée dans le bossage 230. Dans cet exemple, la gorge de logement 213 a une forme de demi-tore.
L’aube 4 représentée en , comporte une pale 40 mobile en rotation selon un axe de calage A s’étendant radialement par rapport à l’axe de rotation de la turbomachine. Le carter 1 représenté dans les figures 1, 2, 4a, 4b, comporte une paroi 10 et un orifice de montage 14 (référencés sur la et sur la ) par aube 4, traversant la paroi 10. Chaque aube 4 peut pivoter dans l’orifice de montage 14 correspondant.
En particulier, dans cet exemple, l’arbre de pivot 42 comporte une platine 41 s’étendant de la pale 40 à la portion cylindrique 422, venant en butée contre une surface interne du carter 1. La platine 41 s’étend sensiblement perpendiculaire à l’axe de calage A de l’aube 4. La platine 41 est située dans un logement de montage 141 du carter 1, pour qu’une surface radialement interne de la platine 41 soit alignée avec une surface interne du carter 1 pour ne pas s’opposer à l’écoulement gazeux. L’arbre de pivot 42 peut en être dépourvu, c’est-à-dire que la portion cylindrique s’étend de la pale 40.
La description du type de collecteur Type permet d’indiquer quel programme informatique installé sur le périphérique doit être exécuter, permettant ainsi d’installer plusieurs programmes distincts pour réaliser des mesures distinctes.
Lorsque le module 34 d’exécution de l'unité de centralisation 20 établi une connexion préférentiellement sécurisée avec un agent 30 , le module 34 transmet les paramètres Param à exécuter par le collecteur 25 - 26 installé sur l’agent 30 . De préférence, le module 34 peut mettre en œuvre un contrôle d’intégrité des agents 30 avant de transmettre les paramètres Param à exécuter par le collecteur 25 - 26 .
Lorsque le collecteur 25 - 26 est exécuté, l’agent 30 retourne le résultat de la mesure et le module 35 peut collecter et centraliser l’ensemble des résultats dans un fichier Mes de l'unité de centralisation 20 . Tel qu’illustré sur la , les résultats peuvent être stockés sous la forme d’un fichier Mes intégrant la date de la mesure Dmes , l’adresse MAC Add du périphérique sur lequel la mesure a été réalisée, le paramètre utilisé Param et le résultat Res de la mesure. De préférence, le résultat Res correspond à un booléen pouvant prendre la valeur « 0 » ou « 1 ».
- de 50 à 95% en masse, de préférence de 60 à 90% en masse, d’une ou plusieurs huiles de base différentes du laurate de 1-méthylheptyle,
par rapport à la masse totale de la composition lubrifiante.
De préférence, la composition lubrifiante présente une viscosité cinématique à 100°C allant de 1 à 6 mm²/s, de préférence allant de 1 à 4 mm²/s.
De préférence, le laurate de 1-méthylheptyle présente une teneur en carbone d’origine biologique d’au moins 90% en poids par rapport au poids total des atomes de carbone.
Selon un mode de réalisation, la composition lubrifiante comprend, outre le laurate de 1-méthylheptyle, au moins un additif choisi parmi les anti-oxydants, les additifs améliorant l’indice de viscosité, les additifs abaisseurs de point d’écoulement, les agents anti-mousse, les agents anticorrosion, les additifs anti-usure et/ou extrême-pression, les modificateurs de frottement, les détergents, les agents dispersants et leurs mélanges, en particulier parmi les anti-oxydants, les additifs abaisseurs de point d’écoulement, les agents anti-mousse et les agents anticorrosion.
De préférence, le ou les additifs représentent de 0,01 à 20% en masse, de préférence de 0,1 à 15% en masse, de préférence encore de 0,5 à 10% en masse, par rapport à la masse totale de la composition lubrifiante.
L’invention vise précisément à améliorer les performances de rendement des transmissions dans les moteurs thermiques ainsi que les performances de rendement pour les réducteurs des moteurs électriques.
La présente invention vise ainsi à améliorer les propriétés « fuel eco » pour les moteurs thermiques et à prolonger la durée d’autonomie de la batterie pour les moteurs électriques.
D’autres caractéristiques, variantes et avantages de la mise en œuvre d’un monoester selon l’invention ressortiront mieux à la lecture de la description et des exemples qui suivent, données à titre illustratif et non limitatif de l’invention.