INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il va de soi que, dans les formules générales (I) et (II) ci-avant, les significations de R 1 à R 8 , de X 1 à X 6 et de R 9 pourront être choisies en fonction du degré de lipophilie que l’on souhaite conférer au dérivé. Ainsi, notamment, pour un degré de lipophilie élevé, la présence dans ces formules d’un ou plusieurs groupes alkyles comprenant de 12 à 40 atomes de carbone, de préférence de 12 à 36 atomes de carbone et, plus encore, de 18 à 24 atomes de carbone sera tout à fait envisageable.
Dans la formule générale (I), on préfère que m soit égal à 0.
Par ailleurs, dans la formule générale (I), on préfère que R 1 et R 2 , identiques ou différents, représentent un atome d’hydrogène, un groupe alkyle linéaire ou ramifié en C1 à C40, un groupe cycloalkyle en C5 ou C6, un groupe aryle monocyclique, ou forment ensemble un groupe cyclohexyle ou phényle, éventuellement substitué une ou plusieurs fois par un atome d’hydrogène, un groupe alkyle linéaire ou ramifié en C1 à C40, un groupe cycloalkyle en C5 ou C6 ou par un groupe aryle monocyclique.
Aussi, le dérivé répond-il, de préférence, à la formule particulière (Ia), (Ib) ou (Ic) ci-après :
dans laquelle : R 1 , R 2 , R 3 , R 4 , R 11 , R 12 , R 13 et R 14 représentent, indépendamment les uns des autres, un atome d’hydrogène, un groupe alkyle linéaire ou ramifié en C1 à C40, un groupe cycloalkyle en C5 ou C6, ou un groupe aryle monocyclique ; et X 1 , X 2 , X 3 et X 4 sont tels que précédemment définis.
Dans ces formules particulières, on préfère que X 1 et X 2 représentent un groupe –NHR ou –NRR’ avec R et R’ représentant un groupe alkyle linéaire ou ramifié en C8 à C20, un groupe cycloalkyle en C5 ou C6 ou un groupe aryle monocyclique, auquel cas ce sont X 3 et X 4 qui représentent un groupe hydroxyle.
Plus encore, on préfère que X 1 et X 2 représentent un groupe –NRR’ dans lequel R et R’ sont identiques et représentent un groupe alkyle linéaire ou ramifié en C8 à C20 et, plus particulièrement, en C8 à C12 tel qu’un groupe n -octyle, 2-éthylhexyle, n -décyle ou n -dodécyle.
Parmi les dérivés de formule particulière (Ia), (Ib) et (Ic), toute préférence est donnée aux dérivés de formule particulière (Ia) ou (Ib) telle que précédemment définie.
De tels dérivés sont par exemple : - le dérivé de formule particulière (Ia) dans laquelle R 1 à R 4 représentent tous un atome d’hydrogène, X 1 et X 2 représentent un groupe –N(C10H21)2 tandis que X 3 et X 4 représentent un groupe hydroxyle ; - le dérivé de formule particulière (Ib) dans laquelle R 3 , R 4 et R 11 à R 14 représentent tous un atome d’hydrogène, X 1 et X 2 représentent un groupe –N(C12H25)2 tandis que X 3 et X 4 représentent un groupe hydroxyle ; et - le dérivé de formule particulière (Ib) dans laquelle R 3 , R 4 et R 11 à R 14 représentent tous un atome d’hydrogène, X 1 et X 2 représentent un groupe –N(C8H17)2 tandis que X 3 et X 4 représentent un groupe hydroxyle.
Dans la formule générale (II), on préfère que X 5 et X 6 représentent un groupe –NRR’ avec R et R’ représentant un groupe alkyle linéaire ou ramifié en C6 à C20, un groupe cycloalkyle en C5 ou C6 soit encore un groupe aryle monocyclique.
Plus encore, on préfère que X 5 et X 6 représentent un groupe –NRR’ dans lequel R et R’ sont identiques et représentent un groupe alkyle linéaire ou ramifié en C8 à C20 et, plus particulièrement, en C8 à C12 tel qu’un groupe n -octyle, 2-éthylhexyle, n -décyle ou n -dodécyle.
Plus particulièrement, on préfère que X 5 et X 6 représentent un groupe –NRR’ dans lequel R et R’ représentent un groupe 4-hexyldodécyle.
Quant à R 9 , il représente préférentiellement un groupe –CH2COOH, auquel cas R 10 est avantageusement un groupe –COOH.
Conformément à l’invention, la terre rare est, de préférence, extraite de la solution aqueuse A1 par une extraction liquide-liquide, auquel cas cette extraction comprend au moins une mise en contact de la solution aqueuse A1 avec une solution organique non miscible à l’eau, comprenant le dérivé dans un solvant organique, puis une séparation de la solution aqueuse A1 de la solution organique.
Toutefois, il va de soi qu’il est également possible d’extraire la terre rare de la solution aqueuse A1 par extraction solide-liquide, auquel cas cette extraction peut notamment comprendre une mise en contact de cette solution aqueuse avec un matériau solide insoluble dans l’eau et préalablement imprégné d’une solution organique non miscible à l’eau, comprenant le dérivé dans un solvant organique, puis une séparation de la solution aqueuse du matériau solide.
Les figures 1 à 3 illustrent : - : les coefficients d’extraction du Nd(III) obtenus en fonction du pH initial des solutions aqueuses chlorhydriques ; - : les coefficients de distribution du Nd(III) obtenus en fonction du pH initial des solutions aqueuses chlorhydriques ; et - : les coefficients d’extraction du Nd(III) obtenus en fonction du pH initial des solutions aqueuses nitriques.
Par ailleurs, la illustre l’isotherme de distribution du néodyme(III) sous la forme d’une courbe qui montre la relation à l’équilibre existant entre la concentration du Nd(III) en solution organique, notée [Nd]org,éq et exprimée en g/L, et la concentration initiale de ce même élément en solution aqueuse, notée [Nd]aq,init et exprimée en g/L, tel qu’obtenue pour les essais dans lesquels le néodyme(III) a été extrait d’une solution aqueuse comprenant 0,01 mol/L d’acide chlorhydrique ou d’acide nitrique (pH 2) en utilisant comme solution organique, une solution comprenant 0,015 mol/L dans le 1,3-diisopropylbenzène.
3 – Essais de désextraction du Nd(III) :
Les essais de désextraction ont été réalisés en utilisant : - comme solutions organiques, les solutions chargées en néodyme(III) telles qu’obtenues à l’issue des essais d’extraction rapportés au point 2 ci-avant ; et - comme solutions aqueuses, des solutions comprenant 0,01 mol/L de DTPA dans de l’eau.
Chaque essai a été réalisé en suivant un protocole opératoire analogue à celui décrit au point 2 ci-avant.
L’analyse des concentrations du Nd(III) dans les solutions aqueuses et organiques après leur séparation a également été réalisée comme décrit au point 2 ci-avant.
Ces essais ont montré qu’il est possible de désextraire la quasi-totalité du néodyme(III) d’une solution organique dans laquelle il a été préalablement extrait, au moyen une solution aqueuse comprenant du DTPA à hauteur de 0,01 mol/L.
4 – Essais d’extraction du Nd(III), du Pr(III) et du Dy(III) :
Afin de se rapprocher au mieux d’un milieu de lixiviation acide d’aimants permanents NdFeB, une deuxième série d’essais d’extraction a été réalisée en utilisant : - comme solutions aqueuses, des solutions comprenant de 0,1 mmol/L à 0,01 mol/L d’acide chlorhydrique ou d’acide nitrique et de 0,01 mol/L à 1,5 mol/L de chacune des terres rares (néodyme(III), de praséodyme(III) et dysprosium(III)) sous forme de chlorures (dans le cas d’HCl) ou de nitrates (dans le cas d’HNO3) dans de l’eau ; et - comme solutions organiques, des solutions comprenant 0,01 mol/L du dérivé dans le 1,3-diisopropylbenzène ou un mélange n-dodécane/1-octanol (93/7, v/v).
L’analyse des concentrations des trois terres rares dans les solutions aqueuses et organiques après leur séparation a également été réalisée comme décrit au point 2 ci-avant.
Leurs coefficients d’extraction, E%M, et de distribution, DM, ont été calculés à partir des concentrations ainsi déterminées, puis les facteurs de séparation du néodyme(III) vis-à-vis du praséodyme(III) d’une part, et du dysprosium(III) d’autre part, FSNd/Pr et FSNd/Dy, ont été calculés à partir des DM ainsi obtenus.
Les résultats sont illustrés sur les figures 5 et 6 et dans le tableau I ci-après qui montrent : - : les coefficients d’extraction du Nd(III), du Pr(III) et du Dy(III) obtenus en fonction du pH initial des solutions aqueuses chlorhydriques pour les extractions réalisées avec le dérivé en solution dans le 1,3-diisopropylbenzène ; - : les coefficients d’extraction du Nd(III), du Pr(III) et du Dy(III) obtenus en fonction du pH initial des solutions aqueuses nitriques pour les extractions réalisées avec le dérivé en solution dans le 1,3-diisopropylbenzène ; - tableau I : les facteurs de séparation du néodyme(III) vis-à-vis du praséodyme(III) d’une part, et du dysprosium(III) d’autre part, obtenus pour les extractions réalisées sur les solutions aqueuses comprenant 0,1 mmol/L d’acide chlorhydrique ou nitrique (pH 4) avec le dérivé en solution dans le 1,3-diisopropyl-benzène ou le mélange n -dodécane/1-octanol (93/7, v/v).
Ces résultats montrent que le dérivé permet d’extraire à la fois le néodyme(III), le praséodyme(III) et le dysprosium(III) d’une solution aqueuse chlorhydrique ou nitrique présentant un pH allant de 2 à 4.
Ils montrent également que le dérivé présente plus d’affinité pour le néodyme(III) que pour les deux autres terres rares, cette affinité s’inscrivant dans l’ordre : Nd > Pr > Dy pour les extractions réalisées avec le dérivé en solution dans le 1,3-diisopropylbenzène alors qu’elle s’inscrit dans l’ordre : Nd > Dy > Pr pour les extractions réalisées avec le dérivé en solution dans le mélange n-dodécane/1-octanol (93/7, v/v).
Exemple 2 : Utilisation de deux dérivés lipophiles du CyDTA
Tout d’abord, le fluide chaud au refoulement du compresseur, dont la température est de l’ordre de 90°C, et la pression de l’ordre de 90 bars en mode transcritique, et dont la température est de l’ordre de 70°C et la pression inférieure à 72 bars en mode subcritique, est envoyé directement dans l’échangeur chaud 9 par l’intermédiaire de la vannes trois voies 16.
Ensuite, l’échangeur chaud 9 récupère la chaleur pour chauffer l’eau du réseau de chauffage hydraulique, en utilisant le circuit 1. Le fluide est ensuite dirigé vers le refroidisseur de gaz 6 pour finir d’être refroidi et continuer son cycle.
Le mode climatisation avec récupération de chaleur est utilisé, en général, au printemps et à l’automne lorsqu’il est nécessaire d’à la fois chauffer une partie d’un bâtiment et de climatiser une autre partie de ce bâtiment en fonction des besoins de chacun, par exemple dans le cas où des locaux sont orientés de manière différente.
La priorité dans ce mode de fonctionnement est la climatisation.
En , la pompe à chaleur fonctionne en mode chauffage seul.
Dans ce mode de fonctionnement, qui est essentiellement mis en œuvre l’hiver, les batteries « évaporateurs » à air 7, qui sont imbriquées dans les refroidisseurs de gaz 6 sont utilisées. Ces batteries évaporateurs 7 permettent d’évaporer le fluide CO2, à une pression de l’ordre de 25 bars, ce fluide ayant préalablement fait l’objet d’une détente au moyen des détendeurs 13, la pression du fluide en amont à l’état liquide étant de l’ordre de 56 bars.
Le fluide CO2 à l’état gazeux est ensuite aspiré par le compresseur. Les gaz de refoulement, à une pression de l’ordre de 99 bars et à une température de l’ordre de 90°C, sont ensuite envoyés dans l’échangeur chaud 9 pour le chauffage du circuit de distribution d’eau chaude 1, la température de l’eau étant comprise entre 45 et 65°C.
Le fluide en sortie de l’échangeur 9 est dirigé vers la vanne de détente 14, qui permet de faire passer la pression d’environ 99 bars à environ 56 bars. Le fluide détendu produit 60% de liquide et 40% de gaz.
Le liquide est envoyé dans les détendeurs 13 pour y être injecté dans les batteries d’évaporateur à air 7.
La partie gaz, en partie supérieure du réservoir 3, est détendue par l’intermédiaire de la vanne de détente 15, qui permet de faire chuter la pression du gaz d’environ 56 bars à environ 25 bars. Le gaz est ensuite ré-aspiré par le compresseur 4.
Ainsi, dans cette situation, on force le système à fonctionner en mode transcritique, avec des pressions élevées, qui permettent de chauffer l’eau à haute température, jusqu’à 90°C.
En , la pompe à chaleur fonctionne en mode chauffage et dégivrage.
Lorsque l’on produit du froid à une température d’évaporation inférieure à 0°C, il se forme du givre sur les batteries des évaporateurs 7. Le givre est un isolant, qui nuit au fonctionnement du système. C’est la raison pour laquelle, de manière cyclique, on procède à des dégivrages.
Pour la mise en œuvre de ces dégivrages, on arrête la production de froid dans l’évaporateur en fermant le détendeur 12. La vanne trois voies gaz chaud 16 est alors ouverte, ainsi que la vanne du refroidisseur de gaz 6 correspondant à l’évaporateur 7 à dégivrer.
L’injection de gaz chaud dans le refroidisseur de gaz 6 permet, par conduction, de faire fondre la glace. Les ventilateurs sont à l’arrêt. Lorsque la batterie est complètement dégivrée, on remet en service les ventilateurs pour la sécher. A la suite, l’évaporateur 7 est de nouveau alimenté puis remis en service.
Dans le cas avantageux où plusieurs refroidisseurs de gaz 6/évaporateurs 7 sont montés en parallèles, le dégivrage a lieu à tour de rôle.
Les essais d’extraction liquide-liquide qui sont rapportés ci-après ont été réalisés en utilisant comme extractant, deux dérivés lipophiles du CyDTA, dans le n -dodécane, à savoir : - le dérivé de formule particulière (Ib) dans laquelle R 3 , R 4 et R 11 à R 14 représentent un atome d’hydrogène, X 1 et X 2 représentent un groupe –N(C12H25)2 tandis que X 3 et X 4 représentent un groupe –OH, dit « dérivé RP2 » ci-après ; et - le dérivé de formule particulière (Ib) dans laquelle R 3 , R 4 et R 11 à R 14 représentent un atome d’hydrogène, X 1 et X 2 représentent un groupe –N(C8H17)2 tandis que X 3 et X 4 représentent un groupe –OH, dit « dérivé RP4 » ci-après.
1 – Synthèse des dérivés :
Les dérivés ont été préalablement synthétisés en faisant réagir le dianhydride du CyTDA avec un excès de didodécylamine pour le dérivé RP2 et de dioctylamine pour le dérivé RP4.
* Synthèse du dianhydride du CyTDA :
12,64 g (36,7 mmol) du monohydrate de l’acide trans-1,2-diaminocyclohexane tétraacétique (CyDTA•H2O) et 11 mL de pyridine ont été introduits dans un ballon monocol de 250 mL. Puis, 66 mL d’anhydride acétique ont été additionnés et le mélange a été laissé sous agitation pendant une nuit. La solution obtenue a été versée goutte-à-goutte dans 350 mL d’éther diéthylique et la suspension formée a ensuite été filtrée sur un verre fritté de porosité 3. Le précipité a été lavé avec de l’éther diéthylique (3 x 100 mL) puis séché sous vide. Ont ainsi été obtenus 7,27 g du dianhydride attendu sous la forme d’une poudre jaunâtre (Rdt : 69 %).
* Synthèse du dérivé RP2 :
1 g (3,22 mmol) du dianhydride du CyDTA précédemment obtenu et 2,51 g (2,2 éq., 7,08 mmol) de didodécylamine ont été introduits dans un ballon bicol de 100 mL équipé d’un septum, surmonté d’un réfrigérant et placé sous atmosphère d’argon. Puis, 40 mL de DMF ont été ajoutés, le mélange a été est porté à 60 °C et laissé sous agitation pendant une nuit. Le DMF a ensuite été évaporé sous vide et le brut résiduel a été solubilisé dans 100 mL de dichlorométhane (ou DCM) puis versé dans une ampoule à décanter de 250 mL. La phase organique a été lavée avec une solution d’acide chlorhydrique 3 M (2 x100 mL) puis avec de l’eau désionisée (Milli-QTM - 2 x 100 mL). La phase organique a ensuite été séchée sur du sulfate de sodium (Na2SO4) puis filtrée sous pression réduite. Les sels hydratés ont été rincés au DCM (3 x 40 mL) et le filtrat a été évaporé sous pression réduite. Le résidu huileux a été purifié par chromatographie flash en phase inverse (colonne C18) et élution par gradient méthanol/isopropanol (de 100/0 à 80/20). Ont été ainsi obtenus 2,19 g du dérivé RP2 sous la forme d’une pâte blanche (Rdt : 67 %).
* Synthèse du dérivé RP4 :
1,43 g du dérivé RP4 sous la forme d’une huile jaunâtre ont été obtenus en suivant un protocole à celui décrit pour la synthèse de dérivé RP2 à ceci près que 1 g (3,22 mmol) du dianhydride du CyDTA a été mis à réagir avec 1,71 g (2,2 éq., 7,08 mmol) de dioctylamine et que l’élution de la colonne C18 utilisée pour la purification a été réalisée par gradient méthanol/eau de 95/5 à 100/0 (Rdt : 56 %).
2 – Essais d’extraction :
Les essais d’extraction ont été réalisés en utilisant : - comme solutions aqueuses, des solutions comprenant 1 mmol/L d’acide nitrique et de 0,01 mol/L à 0,1 mol/L de néodyme(III), de praséodyme(III) et de dysprosium(III) sous forme de nitrate dans de l’eau ; et - comme solutions organiques, des solutions comprenant de 0,01 mol/L à 0,1 mol/L du dérivé RP2 ou du dérivé RP4, dans le n-dodécane.
Chaque essai a été réalisé en suivant un protocole opératoire analogue à celui décrit au point 2 de l’exemple I ci-avant.
L’analyse des concentrations des trois terres rares dans les solutions aqueuses et organiques après leur séparation a également été réalisée comme décrit au point 2 de l’exemple I ci-avant.
Leurs coefficients d’extraction, E%M, ont été calculés à partir des concentrations ainsi déterminées.
Les résultats sont illustrés sur les figures 7 et 8 qui présentent les coefficients d’extraction ainsi obtenus en fonction des concentrations en RP2 ( ) et en RP4 ( ) des solutions organiques.
Ces figures montrent que, contrairement au dérivé lipophile de l’EDTA testé dans l’exemple I ci-avant, les deux dérivés lipophiles du CyDTA, en solution dans le n-dodécane, présentent une affinité identique ou quasi identique pour le néodyme(III), le praséodyme(III) et le dysprosium(III).
En référence à la , l’analyse par diffraction des rayons X dudit solide 5 comprend toutes les raies de la monétite CaHPO 4 et indique donc ainsi que ledit solide 5 comprend de la monétite.
Élément Teneur (%) SO 3 1,91 SiO 2 0,72 P 2 O 5 2,15 Na 2 O MgO 0,006 F - A l 2 O 3 K 2 O Na 2 O 0,09 0,30 CaO 53,05 Fe 2 O 3 0,052
Le tableau 2 présente un tableau de la composition chimique, en pourcentage massique, du solide comprenant de la monétite 5 issu de la dispersion du solide comprenant de l’hydroxyde de calcium 3 dans l’eau usée 4 dont on cherche à récupérer le phosphore. La composition chimique du solide 5 est déterminée par spectrométrie de fluorescence des rayons X et par ionométrie (pour les ions fluorures).
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, le solide comprenant de la monétite est directement revalorisé en tant qu’engrais, dans l’industrie du plâtre et/ou dans l’industrie des ciments.
La valorisation double du phosphore présent dans les eaux usées et du phosphogypse rend le procédé particulièrement intéressant dans le cadre d’une économie circulaire dont l’impact environnemental est réduit.
Article vitrocéramique et procédé de fabrication d’un tel article L’invention concerne un article vitrocéramique plan comprenant une surface texturée qui présente des propriétés anti-rayures, anti-adhésion de souillures, ainsi qu’un aspect esthétique de surface convenable pour un usage domestique. Elle a également pour objet un procédé de fabrication d’un tel article vitrocéramique.
Arrière-plan technique Un matériau vitrocéramique est un matériau composite comprenant une phase amorphe dans laquelle sont dispersés des phases cristallines ou cristaux. Il est généralement obtenu par le traitement thermique d’un verre apte à former une vitrocéramique, dit « verre mère », afin de faire cristalliser, de manière contrôlée, des cristaux dans son volume. Ce traitement par lequel un verre cristallise partiellement est dit « traitement de céramisation » ou simplement « céramisation ». Les propriétés physico-chimiques finales de la vitrocéramique dépendent de la composition du verre mère et du traitement de céramisation.
Les vitrocéramiques sont appréciées dans de nombreux domaines pour leurs qualités esthétiques et leurs propriétés physico-chimiques, notamment leur faible coefficient de dilatation thermique et leur résistance aux chocs thermiques. Elles sont particulièrement utilisées dans les équipements de cuisine, notamment sous la forme de plaque, par exemple comme surface de cuisson dans les dispositifs de cuisson, paroi vitrée de four, et surface de travail dans les plans, tables ou meubles de travail pour la préparation de produits alimentaires. Dans ces applications, les vitrocéramiques sont généralement à base d’aluminosilicate de lithium.
Selon leurs utilisations, les articles vitrocéramiques peuvent être munis d’un certain nombre d’accessoires, tels que commandes, capteurs et afficheurs, qui permettent une interaction entre l’utilisateur et les dispositifs dans lesquels ces articles sont incorporés.
A titre d’exemple, ils peuvent être munis de commandes, tels que des touches, sensitives ou optiques, d’actionnement et de contrôle de divers dispositifs électriques et/ou électroniques tels que des moyens de chauffage et/ou d’éclairage. Ils peuvent également comprendre des afficheurs, en particulier des afficheurs lumineux, pour la projection, notamment en transmission, de motifs lumineux cognitifs (par exemple des icônes ou des chiffres) représentatifs de valeurs de certains paramètres de fonctionnement de ces dispositifs (par exemple la puissance de chauffe d’un dispositif de chauffage), ou encore relatifs à l’état physico-chimique de l’article (par exemple la signalisation d’une zone chaude).
Ils peuvent aussi être dotés de capteurs optiques et/ou thermiques permettant, par exemple, de détecter des éléments sur leur surface tel qu’un liquide en épanchement, ou encore de mesurer la température de surface de l’article, et d’avertir l’utilisateur par une signalisation sonore ou visuelle via une zone d’affichage.
Les interactions, notamment tactiles, entre la surface de l’article vitrocéramique et l’utilisateur, et la manipulation de substances liquides ou solides alimentaires et d’instruments mécaniques de préparation (par exemple des lames de couteaux) occasionnent l’apparition de diverses traces peu esthétiques aux endroits de contacts avec la surface, notamment des traces de doigts. Elles peuvent également y occasionner des souillures telles que restes de substances alimentaires séchées ou brulées sur la surface de l’article ou des rayures.
Ces traces et souillures peuvent entrainer des nettoyages répétés par l’utilisateur à l’aide de produits abrasifs, qui eux-mêmes peuvent occasionner d’autres rayures. Ces divers problèmes sont particulièrement importants sur les articles vitrocéramiques comprenant des surfaces de travail sombres, mates ou brillantes.
Afin d’éviter les traces de doigts et les souillures et de limiter l’apparition ou la visibilité des rayures, il est connu d’utiliser divers revêtements organiques ou inorganiques, texturés ou non, possédant des propriétés hydrophobiques ou oléophobiques. Il est également connu d’altérer la surface de la vitrocéramique afin d’obtenir de telles propriétés.
JP 2007170754 NIPPON ELECTRIC GLASS CO [JP] 05.07.2007 décrit un article vitrocéramique comprenant une surface de travail présentant une rugosité comprise entre 0,1 µm et 20 µm afin de lui conférer des propriétés de diffusion de la lumière et un aspect blanc laiteux. Cet article est obtenu à l’aide d’une combinaison de traitements de surface mécaniques et chimiques.
WO 2011/137144 A1 CORNING INC [US] 03.11.2011 décrit un procédé de fabrication d’un article vitrocéramique à l’aide d’une attaque chimique de manière à former une surface rugueuse dont la valeur de rugosité arithmétique est comprise entre 100 nm et 300 nm. La rugosité obtenue apporte un effet anti-reflet.
est un tableau représentant le taux de recouvrement par rapport à la pente de la toiture et à la zone géographique.
Dans la suite de la description, on considère une base orthonormée X, Y, Z, définie par rapport à l’élément de toiture 10 dans laquelle on retrouve :
Les expressions « extérieure » et « intérieure » font référence à la partie extérieure en contact avec l’environnement extérieur et à la partie intérieure en contact avec la structure du bâtiment, dans la position assemblée de l’ensemble sur les figures 1 et 2.
Les expressions « inférieure » et « supérieure » font référence à la partie inférieure et la partie supérieure selon l’axe longitudinal X de l’élément de toiture.
Tel qu’illustré, l’élément de toiture 10 présente une forme rectangulaire délimitée par deux côtés latéraux de grande dimension 10a, 10b et deux côtés latéraux 10c, 10d de petite dimension. La direction longitudinale X correspond à une direction parallèle aux côtés latéraux de grande dimension 10a, 10b et la direction transversale Y est perpendiculaire à la direction longitudinale.