INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme vu précédemment, le problème d’optimisation vise à trouver l’antécédent d’une fonction minimisant ladite fonction, la fonction dépendant de la matrice du problème Q. Le critère d’optimisation stipule que la meilleure solution est la solution minimisant la fonction parmi l’ensemble des P solutions potentielles S 1 , …, S P .
De préférence, dans le cas d’un problème QUBO, la meilleure solution parmi les solutions potentielles S 1 , …, S P est la solution minimisant la fonction de coût , avec Q la matrice du problème QUBO.
Ainsi, le présent procédé permet de s’affranchir des étapes chronophages de réarrangement des atomes d’un registre de qubits qui sont classiquement effectuées avant l’envoi de séquences d’impulsions laser aux atomes. A la place de telles étapes de réarrangement, le présent procédé propose un post-traitement des données mesurées sur les atomes, qui est beaucoup plus rapide et tout à fait adapté pour résoudre des problèmes d’optimisation.
En particulier, le présent procédé est applicable pour la résolution de différents types de problèmes, tels que des problèmes QUBO, des problèmes combinatoires de graphes (tels que le problème de l'ensemble indépendant maximal du disque unitaire), des applications de simulation quantique où une fonction de l'hamiltonien cible doit être rapidement estimée, et en général, pour tout problème nécessitant de trouver des chaînes binaires "à faible énergie" (ou une fonction de celles-ci) pour proposer une solution à une recherche vectorielle binaire ou pour guider une recherche de paramètres dans des protocoles itératifs.
RESULTATS EXPERIMENTAUX
Les inventeurs ont mené une étude au cours de laquelle plusieurs applications du procédé décrit, basé sur un réordonnancement des atomes en post-traitement, ont été testées et comparées à trois autres alternatives.
La première alternative la plus simple est un tirage aléatoire classique sans réarrangement des atomes, effectué sur les 2N chaînes de bits possibles.
La seconde alternative est un algorithme variationnel de type QAOA (Quantum Approximate Optimization Algorithm) avec trois paramètres à optimiser (deux durées d'impulsions et la durée de la période d’interactions), 10 itérations (itérations classiques de l’optimiseur avec un certain nombre de séquences, chacune avec son budget) et 100 tirages (shots) par itération pour un total de 1000 tirages effectués. Comme il est habituel pour ce type d'algorithme, le registre des atomes est fixé pendant les 10 itérations et nécessite donc la mise en œuvre d’un réarrangement des atomes. Par conséquent, un tir de cette méthode dure plus longtemps qu'un tir de la méthode d'échantillonnage aléatoire du graphe.
Dans ces exemples, chaque “tir” désigne une opération comportant la mise en œuvre des étapes de chargement des atomes, de réarrangement des atomes, d’envoi de la séquence d'impulsions sur les atomes et de la mesure des états des atomes. Enfin, la troisième alternative consiste en l'échantillonnage aléatoire (abrégé en RGS de l’anglais « random graph sampling ») du graphe sans l'ordonnancement optimisé.
Selon l’invention, au moins pour une dimension D donnée de la cavité 20 ou du col 22, un ou plusieurs résonateurs 16 de la rangée 18 présentent une valeur de dimension D différente de la valeur de dimension D correspondante d’au moins un autre résonateur 16 de la même rangée 18. La différence de valeurs de la dimension D d’un résonateur à l’autre au sein d’une même rangée 18 permet de traiter des ondes acoustiques à deux fréquences différentes, les ondes acoustiques d’une première fréquence étant par exemple traitées principalement par les résonateurs 16 d’un dimensionnement donné, tandis que les ondes acoustiques d’une deuxième fréquence distincte de la première fréquence sont traitées principalement par un résonateur 16 d’un autre dimensionnement. Le dispositif de traitement acoustique 1 développé selon l’invention permet ainsi de diminuer la perception d’une plus grande plage fréquentielle d’ondes par le conducteur et/ou le passager présent dans l’habitacle.
De plus, au moins un résonateur 16 de la rangée 18 des résonateurs 16 présente une dimension D donnée identique à la dimension D correspondante de ces résonateurs 16 voisins. On comprend que les résonateurs 16 ne sont pas tous différents les uns des autres au sein d’un même rangée 18, au moins selon une dimension D donnée.
A propos des dimensions D mentionnées auparavant dans la description, le terme « dimension D donnée » du résonateur 16 est notamment une dimension D de référence choisie dudit résonateur 16, la « dimension D correspondante » correspondant à la dimension D donnée dudit résonateur 16 mesurée sur un autre résonateur 16 de même rangée 18. On comprend que, par exemple, on choisit comme dimension D donnée la longueur D2 de la cavité 20 d’un résonateur 16, la dimension D correspondant sur un autre résonateur 16 étant la longueur D2 de la cavité 20 dudit autre résonateur 16, les deux longueurs D2 étant différentes l’une de l’autre.
Selon un mode de réalisation particulier, parmi ces poudres, la couche intermédiaire 10 comprend au moins la poudre de fer, et éventuellement une ou deux des autres poudres.
La poudre de fer améliore la rigidité du fil fourré 1 et le rend plus facile à injecter dans le bain d’acier, notamment en facilitant la traversée de la couche de laitier.
La poudre de fluorine permet d'abaisser avantageusement la température de solidus (température à laquelle la première goutte de liquide apparaît) et/ou la température de liquidus (température à laquelle l'aluminate de chaux est complètement fondu) de l'aluminate de chaux contenu dans la couche intermédiaire 10.
La poudre d’alliage de fer et de silicium diminue avantageusement la réactivité du calcium du barreau extrudé 8 avec le bain d’acier.
Enfin, en vue de conférer un maximum d’efficacité de traitement métallurgique au fil fourré 1, le rapport des diamètres D2/D1 est compris entre 1,3 et 6,2. Cet intervalle a été déterminé à partir des critères suivants.
Afin que la couche intermédiaire 10 soit suffisamment isolante, elle doit être suffisamment épaisse. Il faut donc que l’espace entre le barreau extrudé 8 et l’enveloppe externe 4 soit suffisamment important pour contenir la poudre. Un rapport D2/D1 supérieur ou égal à 1,3 garantit l’espace minimum pour que la protection thermique de la poudre de la couche intermédiaire 10 soit suffisante.
Un rapport D2/D1 inférieur ou égal à 6,2 se fonde sur des considérations à la fois métallurgiques et économiques. Il permet de garantir une proportion minimale de substance active (barreau extrudé 8) par rapport à la substance isolante. Un trop fort déséquilibre engendre des pertes thermiques importantes du bain de métal liquide à traiter (trop d’apport de poudre au regard de l’apport de substance active), mais également une augmentation du coût de revient du fil fourré.
Le garnissage 2 peut également comporter une couche thermiquement isolante 12 recouvrant le barreau 8.
Dans la présente demande, on entend par « couche thermiquement isolante » une couche additionnelle autour du barreau extrudé 8. La couche additionnelle permet de retarder le transfert thermique depuis l’extérieur du fil fourré 1 vers son cœur lorsque le fil fourré est introduit dans un bain de métal liquide. La couche additionnelle est adaptée pour constituer une barrière thermique supplémentaire entre le milieu extérieur au fil fourré (métal liquide) et le barreau extrudé. La propagation de la chaleur est ralentie du fait de la présence de la couche additionnelle. La montée en température du barreau extrudé est donc retardée.
La couche isolante 12 comprend par exemple du papier, du papier humidifié, du papier métallisé ou du métal. La couche isolante permet d’ajuster le coefficient de transfert thermique global entre le bain de métal en fusion et le barreau extrudé 8. Avantageusement, la couche isolante 12 permet de retarder la fusion complète du fil fourré 1.
Des exemples de couches thermiquement isolantes sont fournis dans la demande FR-A-2871477 de la demanderesse.
Le fait que la couche thermiquement isolante soit avantageusement située sur le barreau extrudé 8 et l’entoure par exemple complètement améliore en outre la protection thermique du barreau extrudé.
Traitement d’une poche d’acier de d’acier en fusion de 245 tonnes.
Fil fourré de diamètre 13,6 mm comprenant :
Selon un aspect, la deuxième partie des parois est dans le prolongement de la première partie des parois, pour au moins les parois sensiblement perpendiculaires à la direction longitudinale.
Selon un aspect, la première couche a une première épaisseur qui diminue en s’éloignant des plages de connexion dans la direction longitudinale.
Selon un aspect, le support de connecteur comprend :
des premières portions situées au-dessus des pistes de connexion électrique, lesdites premières portions ayant une première épaisseur,
des deuxièmes portions non situées au-dessus des pistes de connexion électrique, lesdites deuxièmes portions ayant une deuxième épaisseur,
la deuxième épaisseur étant au moins deux fois supérieure à la première épaisseur.
Selon un aspect, les parois des premières portions sont plus éloignées des pages de connexion que les parois des deuxièmes portions.
La présente invention est aussi relative à un procédé de fabrication d’un dispositif électronique moulé comprenant les étapes de :
fourniture d’un film,
formation de pistes de connexion électrique disposées sur le film, les pistes de connexion électrique comportant des plages de connexion configurées pour être connectées à des éléments conducteurs d’un connecteur, les pistes de connexion électrique s’étendant en partie selon une direction longitudinale, et ledit connecteur étant un connecteur élastique,
formation d’un support de connecteur par moulage sur le film et sur les pistes de connexion électrique pour former des parois adaptées pour maintenir le connecteur au-dessus des plages de connexion et entre lesdites parois.
Dans divers modes de réalisation du procédé de fabrication du dispositif électronique moulé selon l'invention, on peut éventuellement avoir recours en outre à l'une et / ou à l'autre des dispositions suivantes.
Selon un aspect, le support de connecteur est réalisé par :
formation d’une première couche par moulage sur les pistes de connexion électrique, ladite première couche ayant une première épaisseur comprise entre 0,5 mm et 2,5 mm, et ladite première couche formant une première partie des parois, et
formation d’une deuxième couche par moulage sur la première couche et formant une deuxième partie des parois,
L’étape 40 d’élimination récursive de caractéristiques comprend l’itération des étapes suivantes, pour un modèle de prédiction choisi.
Le modèle de prédiction est un modèle paramétré dont les paramètres sont appris par apprentissage machine supervisé (en anglais, « supervised machine learning »), parmi : les machines à vecteurs de support ou SVC pour « Support Vector Classifier », apprentissage par arbre de décision (en anglais « decision tree classifier »), la régression logistique, classifieur de type « ridge classifier », classifieur k-voisins, classifieur de type « bagging classifier », classifieur par forêts aléatoires (« random forest classifier »), arbre de classification de type gradient boosting, ou des réseaux de neurones adéquats, comme par exemple un réseau de type perceptron multicouche.
Dans un mode de réalisation, un classifieur SVC à noyau linéaire est mis en œuvre.
L’étape 40 d’élimination récursive de caractéristiques comprend une étape 42 d’entraînement du modèle de prédiction choisi, de manière supervisée, en fournissant en entrée un sous-ensemble de valeurs de caractéristiques du spectrogramme, appelé sous-ensemble de caractéristiques d’apprentissage. Initialement, le sous-ensemble de caractéristiques d’apprentissage est égal à l’ensemble des caractéristiques du spectrogramme, i.e. la matrice de taille LxM représentative du spectrogramme.
L’application du modèle de prédiction fournit, en sortie, une classe correspondant à une estimation de courant de coupure, ce qui permet de déterminer une classification dans un domaine de déclenchement parmi les trois domaines de déclenchement : déclenchement normal, déclenchement de surcharge, ou déclenchement de défaut, dû à la présence d’un court-circuit dans le dispositif de commutation.
Par exemple, dans un mode de réalisation, le modèle de prédiction fournit en sortie une classification dans une classe parmi C classes, par exemple C=3 correspondant respectivement aux trois domaines de déclenchement.
En variante le nombre C de classes est supérieur à 3, plusieurs classes de la classification correspondant alors à un même domaine de déclenchement parmi les trois domaines de déclenchement listés.
Le seuil de courant nominal I n du disjoncteur mis en œuvre étant connu, les domaines de déclenchement sont associés au niveau de courant de coupure Ic de la manière suivante : déclenchement normal : courant de coupure Ic inférieur à In ; déclenchement de surcharge : courant de coupure Ic compris entre In et QxIn ; déclenchement de défaut : courant de coupure Ic supérieur à QxIn ,
où Q est un facteur multiplicatif prédéterminé, par exemple Q=10.
La valeur de courant de coupure Ic associée à chaque spectrogramme étant connue dans la phase d’apprentissage, les paramètres du modèle sont réglés pour que l’application du modèle fournisse, pour chaque spectrogramme, une valeur de courant de coupure estimée la plus proche, selon la classification choisie, de la valeur de courant de coupure initiale Ic.
L’étape 42 est suivie d’une étape 44 d’évaluation d’un score d’importance associé à chaque élément du sous-ensemble de caractéristiques d’apprentissage fourni en entrée par rapport au résultat de l’application du modèle de prédiction.
Par exemple, le score d’importance est obtenu par corrélation statistique, coefficients de modèles linéaires, arbres de décision ou scores de permutation selon le modèle de prédiction appliqué.
Suite à l’application de l’étape 44 d’évaluation de score d’importance, la caractéristique de score d’importance le plus faible est déterminée à l’étape 46, et éliminée du sous-ensemble de caractéristiques dont les valeurs sont fournies en entrée.
Le sous-ensemble de caractéristiques est alors mis à jour à l’étape 48.
Les étapes 42 à 48 sont répétées, tant qu’il reste au moins une caractéristique dans le sous-ensemble de caractéristiques mis à jour (test 50). En particulier l’entraînement du modèle de prédiction choisi est répété à partir du sous-ensemble de caractéristiques mis à jour.
Lorsque le sous-ensemble de caractéristiques mis à jour est vide, le test 50 est suivi d’une étape 52 d’obtention du classement des caractéristiques du spectrogramme par rang d’importance.
Ainsi, le couvercle 20 (sa partie inférieure 60) peut être encliqueté de manière fixe ou monté de manière amovible sur le contenant 10.
De même, le couvercle n’est pas forcément de type articulé avec un socle lié au contenant et un capot articulé en deux parties. Il peut s’agir d’un bouchon vissé comportant deux parties 60 et 70 liées entre elles de manière amovible comme décrit précédemment.
Le récipient peut être un pot et être d’une autre forme que rectangulaire, par exemple un cylindre à section ronde, ovale ou « carrond » (carré aux angles arrondis), dès lors que le couvercle présente une forme adaptée à la solution proposée.
Plus généralement, peu importe le matériau et la forme du contenant 10 ou ce qu’il contient, peu importe le type de liaison de la partie inférieure 60 du couvercle 20 (encliquetage, vissage, articulation) sur ledit contenant 10, et peu importe la forme du couvercle 20 (rectangle, carré, rond, ovale, hexagonal, etc.) dès lors que les moyens d’assemblage par encliquetage 80 et les moyens de désengagement par glissement 90 sont prévus respectivement sur la face supérieure 65 de la partie inférieure 60 et sur face inférieure 75 de la partie supérieure 70, et que ces moyens 80 et 90 sont parallèles le long de deux côtés opposés (par paire, donc soit 2, 4 voire 6 ou plus) pour pouvoir assurer les fonctions demandées, à savoir d’une part l’accrochage de la partie supérieure 70 sur la partie inférieure 60 perpendiculairement auxdites faces 65 et 75 à l’aide des languettes 81/crochets 82 + rebords proéminents d’accrochage 83 et d’autre part glissement de la partie supérieure 70 par rapport à la partie inférieure 60 parallèlement auxdites faces 65 et 75 pour provoquer le désengagement des crochets 82 et le soulèvement de la partie supérieure 70 par effet pop-up. Ainsi, on pourrait imaginer que le couvercle 20 est fin et de forme ronde et vissé sur le col d’un contenant 10 de type flacon en verre cylindrique à section hexagonale, tout comme il pourrait tout aussi bien être épais et de forme carré et clipsé sur le rebord d’un pot rond.
Les rampes 91 et 93 peuvent être disposées respectivement le long des bords avant 61 et arrière 62 de la partie inférieure 60 du couvercle 20 et des bords avant 71 et arrière 72 de la partie supérieure 70 du couvercle 20, auquel cas la direction de translation (T) ne se fait pas d’avant en arrière, ou inversement, mais latéralement, de droite à gauche ou de gauche à droite. Dans ce cas, les languettes 81 et crochets 82 associés ainsi que les rebords proéminents d’accrochage 83 auraient pivoté à 90°et seraient donc également disposés respectivement le long des bords avant 61 et arrière 62 de la partie inférieure 60 du couvercle 20 et des bords avant 71 et arrière 72 de la partie supérieure 70 du couvercle 20.
Les rampes 91 et/ou 93 peuvent présenter une forme courbe, en creux (concave) ou en bosse (convexe) pour permettre un glissement à progressivité « évolutive », par exemple plus résistant au départ, pour empêcher un désengagement impromptu de la partie supérieure 70, puis plus glissant juste avant la séparation de ladite partie supérieure 70, ou bien l’inverse (glissement facile au début puis plus résistant à la fin).
Bien entendu, les couples languette 81/crochet 82 peuvent être solidaires de la partie inférieure 60 du couvercle, auquel cas les rebords proéminents d’accrochage 83 sont solidaires de la partie supérieure 70 du couvercle (inversion de structure), sans que cela nuise à l’encliquetage (façon d’encliqueter et force d’accrochage de la partie supérieure 70 sur la partie inférieure 60).
Enfin, les moyens d’encliquetage 80 à force peuvent être au nombre de deux à la place de quatre et centrés le long des bords concernés (les bords latéraux par exemple, comme dans l’exemple illustré) pour les couvercles 20 de plus petites dimensions. Dans ce cas, il n’y a que deux languettes 81 élastiquement déformables, deux crochets 82 et deux rebords proéminents d’accrochage 83.
Applicateur de produit fluide tel qu'un produit cosmétique La présente invention se rapporte à un applicateur de produit fluide tel qu'un produit cosmétique.
On connaît de la technique antérieure, et notamment de la demande WO2007088296, un applicateur de produit tel qu'un produit cosmétique comprenant un réservoir muni d'un orifice de sortie, une bague de commande montée mobile en rotation sur ledit réservoir entre une position fermée où elle obture ledit orifice et une position ouverte où elle libère ledit orifice et un organe d'application monté sur ladite bague de commande de manière à communiquer avec ledit orifice lorsque ladite bague se trouve dans sa position ouverte. Dans cet applicateur, la bague de commande est montée de telle sorte à ne pas pouvoir être séparée du réservoir.
Ce type d’applicateur a pour avantage de permettre, tout au long de son cycle de vie, de conserver un alignement prédéterminé de la bague de commande par rapport au réservoir en position fermée, tout en présentant une étanchéité parfaite.
Dans le contexte actuel du changement climatique, les recherches et développement se tournent aujourd’hui vers la fourniture d’un applicateur plus éco-responsable.
A cet effet l’invention concerne un applicateur de produit fluide tel qu'un produit cosmétique comprenant :
- un réservoir muni d'un orifice de sortie,
- une bague de commande montée mobile en rotation sur ledit réservoir entre une position fermée où la bague de commande obture ledit orifice, une position ouverte où la bague de commande libère ledit orifice, et une position de démontage dans laquelle la bague de commande peut être séparée du réservoir,
Des modes de réalisation de l’invention concernent également un procédé de fabrication d’un dispositif du type qui vient d’être décrit, dans lequel la base est thermoformable à une température comprise entre 60° et 80° C, le procédé comprenant une étape initiale de fabrication du dispositif au terme de laquelle la base a une forme déterminée, et ne étape de thermoformage de la base pour adapter sa région de voûte plantaire à la forme du pied d’un utilisateur, l’étape de thermoformage comprenant les étapes consistant à porter le dispositif à une température de thermoformage, par exemple par immersion dans de l’eau bouillante, appliquer le dispositif contre le pied alors qu’il est encore chaud et se trouve encore dans une plage de températures de thermoformage, et exercer une pression sous le dispositif, dans la région de voûte plantaire, pour thermoformer le dispositif à la forme de la voûte plantaire.
Selon un mode de réalisation l’étape initiale de fabrication du dispositif est réalisée par injection bi-matière dans un moule comprenant une première empreinte prévue pour recevoir par injection un matériau formant la base du dispositif, et une deuxième empreinte recevant, après injection de la base, un matériau formant la couche souple.
Des modes de réalisation de l’invention concernent également un procédé de fabrication d’un dispositif du type qui vient d’être décrit, par injection bi-matière dans un moule comprenant une première empreinte prévue pour recevoir par injection un matériau formant la base du dispositif, et une deuxième empreinte recevant après injection de la base, un matériau formant la couche souple.
Des modes de réalisation de l’invention concernent également un procédé pour améliorer le retour veineux du pied au moyen d’un dispositif prévu pour être disposé sous tout ou partie du pied et au moins sous la voûte plantaire, le dispositif comprenant une face avant prévue pour être en contact avec le pied, le procédé comprenant le fait de prévoir, sur la face avant du dispositif, une pluralité d’excroissances destinées à venir au contact de la voûte plantaire pour y exercer une pression apte à améliorer le retour veineux, chaque excroissance présentant une base, un sommet, une hauteur et une forme déterminant le volume occupé par l’excroissance pour une hauteur donnée de celle-ci, les excroissances étant en une matière souple incompressible ou moyennement compressible. Le procédé comprend également une première phase d'éjection du sang par pression localisée de chaque excroissance sur la zone du pied en regard de laquelle elle se trouve, et une deuxième phase d'éjection du sang après déformation des excroissances sous l’effet de la pression exercée par le pied, les excroissances étant conformées et agencées de manière à ce que leur aplatissement sous l’action du pied comble tout ou partie de l'espace entre chacune d'elles et augmente de manière significative la surface du dispositif en contact avec le pied, de telle sorte que les excroissances comprimées forment ensemble une surface augmentée qui exerce une pression de retour veineux sur des zones du pied non sollicitées lors de la première phase d’éjection du sang.
Selon un mode de réalisation du procédé, les excroissances sont conformées et agencées de manière à ce qu’une diminution de 50% de leur hauteur provoque un étalement de celles-ci qui comble le volume entre chacune d’elles dans une proportion d’au moins 60%, et augmente de manière correspondante la surface du dispositif en contact avec le pied.
Selon un mode de réalisation du procédé, les excroissances sont en un matériau ayant une dureté shore A comprise entre 5 et 60 mesurée conformément à la norme ISO 48-4.
Selon un mode de réalisation du procédé, les excroissances sont en un matériau présentant un coefficient de poisson supérieur à 0,25.