INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, l’appareil est configuré pour démarrer une communication ultra large bande à partir de l’unité de communication en champ proche lorsque la plateforme est mise hors tension. L’unité de communication en champ proche peut ainsi être utilisée comme unité de réveil radio lorsque la plateforme est mise hors tension et éteinte. En particulier, l’alimentation de l’unité de communication en champ proche est maintenue même lorsque la plateforme est mise hors tension, car cette unité est directement alimentée par la batterie. Ainsi, l’unité de communication ultra large bande peut être réveillée par l’unité de communication en champ proche lorsque la plateforme est mise hors tension. Une fois l’unité de communication ultra large bande alimentée, cette dernière peut procéder à un sondage pour détecter la présence d’un champ ultra large bande.
Dans un mode de réalisation avantageux, l’unité de communication en champ proche présente des entrées/sorties connectées à des entrées/sorties de l’unité de communication ultra large bande. De préférence, l’unité de communication en champ proche comporte un régulateur de tension alimenté directement par la batterie et configuré pour alimenter les entrées/sorties de l’unité de communication en champ proche et les entrées/sorties de l’unité de communication ultra large bande lorsque la plateforme est mise hors tension.
Avantageusement, les entrées/sorties de l’unité de communication en champ proche sont configurées pour transmettre une requête de sondage aux entrées/sorties de l’unité de communication ultra large bande, l’unité de communication ultra large bande étant configurée pour effectuer un sondage d’un champ ultra large bande lorsqu’elle reçoit une requête de sondage de l’unité de communication en champ proche.
Dans un mode de réalisation avantageux, l’unité de communication en champ proche comporte un compteur configuré pour décompter une période de sondage maximale pendant laquelle l’unité de communication ultra large bande peut effectuer le sondage de champ ultra large bande.
Une composition lubrifiante peut comprendre de 0,01 à 2 % massique ou de 0,01 à 5 % massique, préférentiellement de 0,1 à 1,5 % massique ou de 0,1 à 2 % massique d’additif modificateur de frottement, par rapport à la masse totale de la composition.
Une composition lubrifiante selon l’invention peut comprendre au moins un additif permettant d’améliorer l’indice de viscosité de la composition lubrifiante (en anglais « viscosity index improver »).
L’invention concerne encore une menuiserie de type porte ou fenêtre, comportant un dormant, un ouvrant mobile en rotation par rapport au dormant selon un axe de pivotement et un système de verrouillage pourvu d’au moins un élément de verrouillage tel qu'un galet de verrouillage. La menuiserie selon l’invention est caractérisée en ce qu’elle comporte en outre un système d’ouverture et de fermeture motorisées selon l’invention.
est une représentation schématisée d’une menuiserie sous forme d’une fenêtre équipée d’un système d’ouverture et de fermeture motorisées selon un exemple de réalisation ;
est une représentation schématisée, en perspective et éclatée, du système d’ouverture et de fermeture motorisées selon l’exemple de réalisation ; et
, et sont des représentations schématisées du système d’ouverture et de fermeture motorisées selon l’exemple de réalisation illustrant un déplacement d’un ouvrant de la fenêtre depuis une position de fermeture jusqu’à une position d’ouverture en abattant.
Tel que représenté dans les figures des dessins ci-joints, la présente invention concerne un système d’ouverture et de fermeture motorisées 4 pour une menuiserie de type porte ou fenêtre ainsi qu’une menuiserie 0 équipée d’un tel système d’ouverture et de fermeture motorisées 4.
La menuiserie 0 comporte en général un ouvrant 2 adapté à coopérer avec un dormant 1, de manière connue de l'homme du métier. L'ouvrant 2 peut être mobile en rotation par rapport au dormant 1 selon un axe vertical, aussi appelé axe de pivotement P dans le contexte de la présente demande, de sorte à former une ouverture connue sous la désignation « ouverture à la française », selon un axe horizontal de sorte à former une ouverture connue sous la désignation « ouverture à soufflet », ou selon les axes horizontal et vertical alternativement, de sorte à former une ouverture connue sous la désignation « ouverture oscillo-battante ». Cette mobilité permet à l'ouvrant 2 d'occuper alternativement une position ouverte et une position fermée, c'est-à-dire d'ouvrir et/ou de fermer une baie de bâtiment dans laquelle est installée la menuiserie 0.
La menuiserie 0 est munie d’un système de verrouillage 3 apte à prendre différentes configurations, de manière à ce que l’utilisateur puisse positionner l’ouvrant 2 dans au moins deux positions différentes par rapport au dormant 1, dont l’une est la position fermée et l’autre une position en abattant. Par ailleurs un système d’ouverture et de fermeture motorisées 4 est prévu pour déplacer l’ouvrant 2 entre au moins la position fermée et la position en abattant. Le système de verrouillage 3 est pourvu d’au moins un élément de verrouillage tel qu'un galet de verrouillage 16.
Le système d’ouverture et de fermeture motorisées 4 comprend un boîtier 5 dans lequel est logée un moteur 6, entrainant une vis 7 en rotation selon un premier axe de rotation X. Le premier axe de rotation X peut s’étendre en parallèle à une direction principale 20 d’un profil de la menuiserie 0, de préférence en parallèle à une direction principale 20 d’un profil d’un dormant 1 de la menuiserie 2, profil dans lequel est reçu le système d’ouverture et de fermeture motorisées 4. Le premier axe de rotation X peut encore être agencé sensiblement perpendiculaire à la direction d’ouverture en abattant de l’ouvrant 2 par pivotement autour de l’axe de pivotement P.
Le système d’ouverture et de fermeture motorisées 4 selon la présente demande comporte en outre un moteur 6 logé dans le boîtier 5 et un dispositif de transmission de mouvement 21.
Le dispositif de transmission de mouvement 21 comprend : une vis 7 s’étendant le long d’un premier axe de rotation X et apte à être entrainée en rotation autour du premier axe de rotation X, un écrou 9 traversé par la vis 7 et apte à être déplacé le long du premier axe de rotation X suite à une rotation de la vis 7 autour du premier axe de rotation X, un élément de liaison 9A pourvu d’un logement 9B dans lequel est logé l’écrou 9 solidaire de l’élément de liaison 9A au travers d’un premier perçage 9C de l’élément de liaison 9A, un premier bras 8 pourvu d’un deuxième perçage 8A, d’un troisième perçage 8B et d’un moyen d’emprise 15 apte à saisir l’élément de verrouillage du système de verrouillage 3 de la menuiserie 0, un deuxième bras 12 pourvu d’un quatrième perçage 12A, un premier arbre 10 traversant le premier perçage 9C et le deuxième perçage 8A afin de créer une liaison pivot entre l’élément de liaison 9A et le premier bras 8 permettant une rotation relative entre l’élément de liaison 9A et le premier bras 8 autour d’un deuxième axe de rotation Y, un deuxième arbre 11 traversant le troisième perçage 8B et le quatrième perçage 12A afin de créer une liaison pivot entre l’élément de liaison 9A et le premier bras 8 permettant une rotation relative entre l’élément de liaison 9A et le premier bras 8 autour d’un troisième axe de rotation Y2, et un élément de guidage 14 pourvu d’une première glissière de guidage 14B,.
Le système d’ouverture et de fermeture motorisées 4 est caractérisé en ce que le dispositif de transmission de mouvement 21 comporte en outre au moins un téton de guidage 13A, 13B faisant saillie du deuxième bras 12, le téton de guidage 13A, 13B étant reçu dans la première glissière de guidage 14B pour guider le téton de guidage 13A, 13B au moins dans la première partie de la course de l’écrou 9 le long de la vis 7.
L’élément de guidage 14 peut en outre être pourvu d’un dégagement 14A, le deuxième arbre 11 étant reçu dans le dégagement 14A pour accueillir le deuxième arbre 11 au moins sur une première partie de la course de l’écrou 9 le long de la vis 7
La vis 7 peut être une vis à bille.
L’écrou 9 traversé par la vis 7 est libre en rotation par rapport à la vis 7 autour du premier axe de rotation X. L’écrou 9 peut être déplacé en translation le long de la vis 7 en parallèle au premier axe de rotation X entre deux positions d’extrémité suite à une rotation de l’écrou 9 par rapport à la vis 7.
Exemples Méthodes d’analyse Analyses RMN 1H Les analyses RMN 1 H ont été réalisées à l’aide d’un appareil Advance I – 400 MHz (Bruker), et les essais ont été réalisés à chaque fois dans le chloroforme deutéré (CDCl 3 ), avec une concentration en produit dilué d’environ 1-2% volumique. Les interprétations des spectres RMN ont été réalisées à partir du logiciel 2D NMR Processor (ACD Labs).
Cisaillement Lap Shear Les performances adhésives des assemblages réalisés à partir des membranes bitumineuses et des systèmes adhésifs étudiés ont été mesurées par essai mécanique à l’aide d’un appareil de traction Testometric FS300CT. Les éprouvettes sont collées sur une surface de 25x25 mm². Lors de l’essai, les deux coupons de substrat sont placés dans les mords de l’appareil de traction et étirés à une vitesse de 100mm/min. Les éprouvettes de membranes bitumineuses utilisées présentent les dimensions suivantes : 25 mm de largeur et 100 mm de longueur. L’épaisseur dépend de la nature de la membrane bitumineuse utilisée.
Viscosité Les mesures de viscosité ont été réalisées à l'aide d'un viscosimètre rotatif Brookfield LVT/DV-II à 23°C. Le diamètre du mobile à utiliser dépend de la viscosité apparente de l'échantillon et la mesure est donnée en cP. La mesure a été faite uniquement sur les réactifs liquides initiaux.
Vitesse de réticulation Le temps de gel et la vitesse de réticulation ont été mesurés à l'aide d'un rhéomètre Anton Paar MCR 302 équipé d'un système D-CP/PP 7. L'essai a été réalisé avec une géométrie plan-plan, en oscillation, avec une amplitude γ = 0,2% et une fréquence f = 1Hz. Lors de la préparation de l'essai, les réactifs sont mélangés au SpeedMixer (3min à 3000 tr/min) dans les quantités stœchiométriques de fonctions (avec ou sans catalyseur) puis le mélangé est placé entre les plateaux du rhéomètre (distance 40 mm). La distance entre les deux plateaux a été ensuite fixée à 0,25 mm. Les modules élastique/de conservation (G') et visqueux/de perte (G'') sont suivis en fonction du temps. Le temps de gel est déterminé par le croisement des deux modules, lorsque G' devient supérieur à G'', et l'éventuelle fin de réaction est déterminée lorsque les deux modules deviennent constants. Il est possible d'estimer la vitesse de réticulation au moment du temps de gel en traçant la courbe du déphasage δ en fonction du temps (basé sur la formule tanδ=G''/G').
Température de transition vitreuse (Tg) La température de transition vitreuse a été mesuré par calorimétrie différentielle à balayage sur un équipement TA Q200. Des balayages en température de -80°C à 150°C avec un gradient de 10°C/min ont été réalisés. La réaction a été faite en amont par mélange au SpeedMixer (3min à 3000 tr/min) et repos de 24h dans la cuve de mélange en polypropylène de 12mL pour s'assurer de la réticulation du système.
Abréviations des composés Abréviation nom Source 2-MTOOEAA 2-methacryloyloxy acétoacétate [21282-97-3] Sigma-Aldrich EAA éthyl acétoacétate [141-97-9] Sigma-Aldrich BAA Benzylacétoacétate [5396-89-4] Sigma Aldrich t-BAA t-butylacétoacétate [1694-31-1] Alfa-Aesar BDODAA butane-1,4-diyl-diacétoacétate Exemple 1a PPGTODAA polyoxypropylene (10) glyceryl ether diacétoacétate Exemple 1b PPODAA Pripol 2033 diacétoacétate Exemple 1c COTOTAA Huile de ricin triacétoacétate Exemple 1d TMPTA Triacrylate de triméthylolpropane [15625-89-5] Sigma-Aldrich AESO Huile de soja époxydée acrylée [91722-14-4] Sartomer
Exemple 1 Synthèse des polyacétoacétates
Les différents polyacétoacétates ont été préparés par transestérification à partir de polyol et du tert -butylacétoacétate (t-bAA, Alfa-Aesar CAS [1694-31-1]) en conditions stœchiométriques de fonctions.
Synthèse générale des composés acétoacétate
Exemple 1a Synthèse de butane-1,4-diyl-diacétoacétate (BDODAA)
Le butanediol (22 g) et le tert -butylacétoacétate (78 g, BDO) ont été introduits dans un ballon en conditions stœchiométriques de fonctions avec 1000 ppm de 2-éthylhexanoate d’étain en tant que catalyseur. La réaction a été réalisée sans solvant à 80°C avec agitation magnétique et sous reflux pendant 72h. Ensuite, le mélange réactionnel a été passé sous un évaporateur rotatif afin d’éliminer les sous-produits de la réaction de transestérification, notamment le tert -butanol libéré. Le produit obtenu a été analysé par RMN- 1 H et la conversion a été déterminée à hauteur de 90 %. Le produit présente une fonctionnalité de 2 (donc 4 en H actif). Il s’agit d’un liquide jaunâtre présentant une viscosité de 140 cP à T amb , tandis que le BDO initial était transparent pour une viscosité de 70 cP. Il affiche une masse molaire d’environ 258 g.mol -1 .
Exemple 1b Synthèse de polyoxypropylène (10) glycéryl éther diacétoacétate (PPGTODAA)
Le Polyoxypropylène glycéryl éther (45 g) et le tert -butylacétoacétate (55 g) ont été introduits dans un ballon en conditions stœchiométriques de fonctions avec 1000 ppm de 2-éthylhexanoate d’étain en tant que catalyseur. La réaction a été réalisée sans solvant à 80°C avec agitation magnétique et sous reflux pendant 72h. Ensuite, le mélange réactionnel a été passé sous un évaporateur rotatif afin d’éliminer les sous-produits de la réaction de transestérification, notamment le tert -butanol libéré. Le produit obtenu a été analysé par RMN- 1 H et la conversion a été déterminée à hauteur de 65 %. Le produit présente une fonctionnalité moyenne d’environ 2 en acétoacétate (donc 4 en H actif). Il s’agit d’un liquide fluide présentant une viscosité de 140 cP à T amb , tandis que le Polyoxypropylène glycéryl éther initial affichait une viscosité de 90 cP. Il affiche une masse molaire d’environ 551 g.mol -1 .
Exemple 1c Synthèse de Pripol 2033 diacétoacétate (PPODAA)
Le Pripol 2033 (PPO) (62 g) et le tert -butylacétoacétate (38 g) ont été introduits dans un ballon en conditions stœchiométriques de fonctions avec 1000 ppm de 2-éthylhexanoate d’étain en tant que catalyseur. La réaction a été réalisée sans solvant à 80°C avec agitation magnétique et sous reflux pendant 72h. Ensuite, le mélange réactionnel a été passé sous un évaporateur rotatif afin d’éliminer les sous-produits de la réaction de transestérification, notamment le tert -butanol libéré. Le produit obtenu a été analysé par RMN- 1 H et la conversion a été déterminée à hauteur de 94 %. Le produit présente une fonctionnalité moyenne d’environ 2 en acétoacétate (donc 4 en H actif). Il s’agit d’un liquide fluide présentant une viscosité de 300 cP à T amb , tandis que le Pripol 2033 initial affichait une viscosité de 170 cP. Il affiche une masse molaire d’environ 679 g.mol -1 .
Exemple 1d Synthèse de de l’huile de ricin triacétoacétate (COTOTAA)
Selon un mode de réalisation, le bloc isolant est un premier bloc isolant et la plaque support est une première plaque support, dans lequel après l’étape de disposition du support de mise en pression, le procédé comporte les étapes suivantes : - positionnement d’une deuxième plaque support sur la plaque de couvercle du premier bloc isolant, l’extrémité des tiges des écarteurs disposés au niveau du premier bloc isolant étant en contact avec la deuxième plaque support, - disposer un deuxième bloc isolant identique au premier bloc isolant sur la deuxième plaque support de sorte que la plaque de fond du deuxième bloc isolant repose contre la deuxième plaque support, - réaliser les étapes de disposition du support de mise en pression et d’actionnement des actionneurs sur le deuxième bloc isolant, et dans lequel l’étape d’application de la pression est réalisée sur la plaque de couvercle du deuxième bloc isolant et sur les tiges des écarteurs du support de mise en pression situé au niveau du deuxième bloc isolant, la pression étant appliquée dans la direction d’épaisseur et vers le premier bloc isolant pendant tout ou partie d’une étape de polymérisation ou séchage de la colle.
Ainsi, l’empilement d’un deuxième bloc insolant sur le premier bloc isolant permet de réaliser l’étape d’application de la pression simultanément sur les deux blocs isolants afin de réduire le temps de fabrication.
Selon un mode de réalisation, la pièce d’appui du support de mise en pression situé au niveau du premier bloc isolant est réalisée par la deuxième plaque support.
Selon un mode de réalisation, la pièce d’appui du support de mise en pression situé au niveau du deuxième bloc isolant est réalisée par un organe d’une presse, la presse étant configurée pour réaliser les étapes d’application de pression.
Selon un mode de réalisation, l’extrémité de la tige des écarteurs est équipée d’un patin déformable élastiquement.
Selon un mode de réalisation, le support de mise en pression est équipé d’un patin déformable élastiquement sous ladite surface de contact du corps principal.
Selon un mode de réalisation, l’actionneur des écarteurs est réalisé sous la forme d’un levier, le levier étant basculé afin de faire passer la tige de la position rétractée à la position déployée et réciproquement.
Selon un mode de réalisation, le bloc de mousse comporte une pluralité d’évidements, chaque évidement s’étendant dans la direction d’épaisseur au niveau d’un coin du bloc de mousse et étant destiné à recevoir un organe de retenue, et dans lequel lors de l’étape de collage du raidisseur et de l’élément d’appui, l’ élément d’appui (9) est reçu dans l’un des évidements.
Selon un mode de réalisation, le bloc de mousse comporte quatre d’évidements au niveau des quatre coins du bloc de mousse, chaque évidement s’étendant dans la direction d’épaisseur et étant destiné à recevoir un organe de retenue, et dans lequel lors de l’étape de collage, un élément d’appui s’étendant dans la direction d’épaisseur est reçu dans chacun des évidements.
Selon un mode de réalisation, chacun des éléments d’appui présente au moins une face en contact libre avec le bloc de mousse.
On entend par « face en contact libre » le fait que la face est en contact avec le bloc de mousse sans pour autant être solidaire du bloc de mousse. En particulier, la face n’est pas collée au bloc de mousse. Ainsi, lorsque le bloc isolant subit une flexion, les éléments d’appui sont susceptibles de légèrement glisser sur le bloc de mousse plutôt que de déformer le bloc de mousse.
Selon un mode de réalisation, les éléments d’appui présentent une hauteur selon la direction d’épaisseur du bloc isolant comprise entre 20 mm et 250 mm.
Selon un mode de réalisation, chaque raidisseur est fixé à l’élément d’appui et à la plaque de fond par agrafage, vissage, pointage et/ou collage.
Selon un mode de réalisation, une paire de raidisseurs est collée sur la plaque de fond le long de deux bords parallèles du bloc isolant, de part et d’autre du bloc de mousse, et un support de mise en pression est disposé sur chacun des raidisseurs.
Selon un mode de réalisation, l’invention fournit aussi un dispositif de fabrication d’un bloc isolant pour la mise en œuvre dans le procédé de fabrication précité, dans lequel le dispositif de fabrication comporte une presse et un support de mise en pression, le support de mise en pression comprenant un corps principal muni d’une première surface de contact et d’une deuxième de surface de contact, la première surface de contact étant destinée à reposer sur une face supérieure d’un raidisseur du bloc isolant et la deuxième surface de contact étant destinée à reposer sur une face supérieure d’un élément d’appui du bloc isolant, et dans lequel la presse est destinée à appliquer une pression sur une plaque de couvercle d’un bloc isolant et sur au moins une partie d’une surface du support de mise en pression opposée à la première surface de contact dans la direction d’épaisseur.
Selon un mode de réalisation, la première surface de contact et la deuxième surface de contact sont parallèles et espacées l’une de l’autre dans la direction d’épaisseur d’une distance non nulle.
De préférence, l’unité de communication en champ proche est configurée pour être mise en veille si l’unité de communication ultra large bande ne détecte pas de champ ultra large bande pendant son sondage. Avantageusement, l’unité de communication en champ proche comporte un compteur configuré pour décompter une période de veille maximale pendant laquelle l’unité de communication en champ proche est mise en veille, l’unité de communication en champ proche étant configurée pour sortir de sa mise en veille à la fin de la période de veille maximale.
Avantageusement, la plateforme comporte une unité de gestion d’alimentation comprenant au moins un régulateur de tension.
Dans un mode de réalisation avantageux, l’unité de communication ultra large bande comporte une entrée d’alimentation d’entrées/sorties configurée pour alimenter ses entrées/sorties. De préférence, l’unité de communication en champ proche comporte une entrée d’alimentation secondaire et une sortie d’alimentation secondaire, et une entrée d’alimentation d’entrées/sorties configurée pour alimenter ses entrées/sorties, l’entrée d’alimentation secondaire étant connectée à un régulateur de l’unité de gestion d’alimentation, la sortie d’alimentation secondaire étant connectée à l’entrée d’alimentation d’entrées/sorties de l’unité de communication en champ proche et à l’entrée d’alimentation d’entrées/sorties de l’unité de communication ultra large bande.
De préférence, l’unité de communication en champ proche comporte en outre un commutateur entre l’entrée d’alimentation secondaire et la sortie d’alimentation secondaire, le commutateur étant configuré pour être fermé lorsque la plateforme est mise sous tension et pour être ouvert lorsque la plateforme est mise hors tension. Ainsi, lorsque la plateforme est mise sous tension, la tension générée par le régulateur de tension de l’unité de gestion d’alimentation est appliquée sur l’entrée d’alimentation d’entrées/sorties de l’unité de communication ultra large bande et sur l’entrée d’alimentation d’entrées/sorties de l’unité de communication en champ proche via l’entrée d’alimentation secondaire, le commutateur fermé et la sortie d’alimentation secondaire. Lorsque la plateforme est mise hors tension, la tension générée par le régulateur de tension de l’unité de communication en champ proche est appliquée sur l’entrée d’alimentation d’entrées/sorties de l’unité de communication ultra large bande et sur l’entrée d’alimentation d’entrées/sorties de l’unité de communication en champ proche via la sortie d’alimentation secondaire.
De préférence, l’appareil comporte en outre une porte logique de type ‘OU’ présentant : - une première entrée connectée à une sortie de l’unité de gestion d’alimentation, - une deuxième entrée connectée à une sortie de l’unité de communication en champ proche, et - une sortie configurée pour commander le régulateur de tension, de sorte que le régulateur de tension est configuré pour être commandé par l’unité de gestion d’alimentation lorsque la plateforme est mise sous tension et par l’unité de communication en champ proche lorsque la plateforme est mise hors tension.
La illustre un appareil selon un mode de réalisation. L’appareil APP comporte une plateforme PLAT et une batterie BAT. L’appareil APP comporte également une unité de communication ultra large bande UWB_C et une unité de communication en champ proche NFC_C.
La plateforme PLAT comprend un processeur PROC et une unité de gestion d’alimentation PMU (en anglais « Power Management Unit »). L’unité de gestion d’alimentation PMU comprend différents régulateurs de tension LDO1, LDO2 et LDO3. Les régulateurs de tension LDO1, LDO2 et LDO3 sont notamment des régulateurs à faible chute de tension (en anglais « low-dropout regulator »).