INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On peut ainsi définir que la rangée 18 de résonateur 16 comprend au moins un premier sous-ensemble 30 de résonateurs 16 dont les cols 22 sont traversés par un premier plan perpendiculaire à l’axe d’allongement A et un deuxième sous-ensemble 32 dont les cols 22 sont traversés par un deuxième plan perpendiculaire à l’axe d’allongement A, le premier plan et le deuxième plan étant distincts l’un de l’autre. On comprend que les cols 22 des résonateurs 16 du premier sous-ensemble 30 s’alignent les uns par rapport aux autres en s’inscrivant dans le premier plan tandis que les cols 22 des résonateurs 16 du deuxième sous-ensemble 32 s’alignent les uns par rapport aux autres en s’inscrivant dans le deuxième plan.
Dans l’exemple illustré et visible sur les figures 8 et 9, les cols 22 des résonateurs 16 du premier sous-ensemble 30 sont disposés plus proches de l’ouverture d’entrée 12 du conduit 2 que de l’ouverture de sortie 14 du conduit 2, et les cols 22 des résonateurs 16 du deuxième sous-ensemble 32 sont disposés plus proches de l’ouverture de sortie 14 du conduit 2 que de l’ouverture d’entrée 12 du conduit 2.
Une distance d mesurée le long d’une direction parallèle à l’axe d’allongement A entre le col 22 d’un des résonateurs 16 du premier sous-ensemble 30 et le col 22 d’un des résonateurs 16 du deuxième sous-ensemble 32 est comprise entre 30mm et 80mm. Cette distance est ici mesurée le long d’une direction parallèle à l’axe d’allongement A entre des droites perpendiculaires à cet axe d’allongement A et passant par les centres des deux cols 22. A titre d’exemple, une telle distance mesurée entre le col 22 d’un des résonateurs 16 du premier sous-ensemble 30 et le col 22 d’un des résonateurs 16 du deuxième sous-ensemble 32 peut être de l’ordre de 46mm ou de l’ordre de 60mm. Cette distance peut être fonction des caractéristiques dimensionnelles des résonateurs 16 de la rangée et/ou fonction de la fréquence des ondes acoustiques que l’on souhaite traiter.
La illustre de façon schématique le gain acoustique rendu possible par une configuration conforme à ce qui vient d’être décrit, à savoir un décalage axial de certains des cols de résonateurs par rapport à d’autres cols de la même rangée de résonateurs. Les inventeurs ont pu déterminer par le calcul que, pour des résonateurs disposés dans un module de face avant et configurés pour traiter des ondes acoustiques d’une fréquence de 292Hz, une distance d entre les deux sous-ensembles de résonateurs peut avantageusement être égale à 60mm, et que pour des résonateurs disposés dans un module de face avant et configurés pour traiter des ondes acoustiques d’une fréquence de 584Hz, une distance d entre les deux sous-ensembles de résonateurs peut avantageusement être égale à 46mm. La illustre que pour chacune de ces distances d et de la fréquence des ondes acoustiques traitées correspondante, le gain de réduction de l’énergie acoustique est de l’ordre de 20 à 30%. On comprend que pour d’autres fréquences d’ondes acoustiques, cette distance d serait déterminée mathématiquement par les inventeurs pour être optimale et réduire au maximum l’énergie acoustique transmise afin d’éviter qu’elle soit perçue par un utilisateur du véhicule et/ou rayonnée à l’extérieur du véhicule créant ainsi une gêne.
Dans une première configuration, illustrée sur la et visible sur la , les résonateurs 16 du premier sous-ensemble 30 sont disposés en alternance avec les résonateurs 16 du deuxième sous-ensemble 32. Autrement dit, au moins un résonateur 16 du premier sous-ensemble 30 est encadré par deux résonateurs 16 du deuxième sous-ensemble 32 et au moins un résonateur 16 du deuxième sous-ensemble 32 est encadré par deux résonateurs 16 du premier sous-ensemble 30.
Alternativement et comme illustré sur la , les résonateurs 16 du premier sous-ensemble 30 peuvent être disposés les uns à la suite des autres, et les résonateurs 16 du deuxième sous-ensemble 32 sont disposés les uns à la suite des autres. Dans l’exemple illustré, les résonateurs 16 du premier sous ensemble 30 sont disposés les uns à la suite des autres en étant disposés sur l’un des pans verticaux 8 tandis que les résonateurs 16 du deuxième sous-ensemble 32 sont disposés les uns à la suite des autres sur l’autre pan vertical 8, mais il sera compris que les résonateurs 16 du premier sous ensemble 30 pourraient également s’étendre sur l’un des pans transversaux 10 tandis que les résonateurs 16 du deuxième sous ensemble 32 pourraient alors s’étendre sur l’autre pan transversal 10.
On va maintenant décrire une fonctionnalité différente et qui peut être mise en œuvre de façon complémentaire à ce qui vient d’être décrit. Les résonateurs 16 d’une même rangée peuvent également se distinguer du fait de leurs dimensions, de manière complémentaire à leur distinction par leur position axiale.
La différence de dimensions entre des résonateurs d’une même rangée permet tout particulièrement de traiter des ondes acoustiques de différentes fréquences. Les résonateurs 16 peuvent ainsi être regroupés en un nombre défini de sous-groupes pour traiter l’énergie acoustique pour ce nombre défini de fréquences de propagation distinctes.
Tel qu’illustré sur les figures 3 à 5, au moins pour une dimension D donnée de la cavité 20 ou du col 22, un ou plusieurs résonateurs 16 de la rangée 18 présentent une valeur de dimension D différente de la valeur de dimension D correspondante d’au moins un autre résonateur 16 de la même rangée 18. La différence de valeurs de la dimension D d’un résonateur à l’autre au sein d’une même rangée 18 permet de traiter plusieurs fréquence d’ondes acoustiques, ici deux fréquences différentes, les ondes acoustiques d’une première fréquence étant par exemple traitées principalement par les résonateurs 16 d’un dimensionnement donné, tandis que les ondes acoustiques d’une deuxième fréquence distincte de la première fréquence sont traitées principalement par un résonateur 16 d’un autre dimensionnement. Le dispositif de traitement acoustique 1 développé selon l’invention permet ainsi de diminuer l’énergie acoustique perçue à l’extérieur du véhicule sur une plus large bande fréquentielle.
De plus, au moins un résonateur 16 de la rangée 18 des résonateurs 16 présente une dimension D donnée identique à la dimension D correspondante de ces résonateurs 16 voisins. On comprend que les résonateurs 16 ne sont pas tous différents les uns des autres au sein d’une même rangée 18, au moins selon une dimension D donnée.
On peut ainsi définir que la rangée 18 de résonateurs 16 comprend un premier sous-groupe 26 de résonateurs 16 présentant une dimension D donnée d’une première valeur et au moins un deuxième sous-groupe 28 de résonateurs 16 présentant une deuxième valeur de la dimension D donnée, différente de la première valeur. Plus généralement, selon l’invention, les résonateurs 16 peuvent être regroupés en un nombre défini de sous-groupes pour traiter l’énergie acoustique pour ce nombre défini de fréquences de propagation distinctes.
A propos des dimensions mentionnées auparavant dans la description, le terme « dimension D donnée » du résonateur 16 est notamment une dimension D de référence choisie dudit résonateur 16, la « dimension D correspondante » correspondant à la dimension D donnée dudit résonateur 16 mesurée sur un autre résonateur 16 de même rangée 18. On comprend que, par exemple, on choisit comme dimension D donnée la longueur de la cavité 20 d’un résonateur 16, la dimension D correspondant sur un autre résonateur 16 étant la longueur de la cavité 20 dudit autre résonateur 16, les deux longueurs étant différentes l’une de l’autre.
Selon un aspect, on fournit un procédé de fonctionnement d’un moteur à turbine à gaz pour un aéronef, le procédé comprenant la fourniture d’un moteur à turbine à gaz comprenant : un cœur de moteur comprenant un compresseur, une chambre de combustion, une turbine, et un arbre de cœur raccordant la turbine au compresseur ; une soufflante comprenant une pluralité d’aubes de soufflante et agencée en amont du cœur de moteur ; des paliers de turbomachine ; un réducteur de puissance adapté à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation inférieure à la turbine ; et un système de gestion de chaleur configuré pour fournir une lubrification et un refroidissement au réducteur de puissance et aux paliers de turbomachine, et comprenant un ensemble tuyau adapté à fournir un écoulement de lubrifiant au réducteur de puissance et aux paliers de turbomachine, au moins un échangeur de chaleur air-lubrifiant pour dissiper une première quantité de chaleur vers un premier dissipateur thermique, et au moins un échangeur de chaleur carburant-lubrifiant pour dissiper une seconde quantité de chaleur vers un second dissipateur thermique, dans lequel le premier dissipateur thermique est de l’air et le second dissipateur thermique est du carburant. Une première proportion de chaleur générée par le réducteur de puissance et la turbomachine et dissipée dans l’air est définie comme
une seconde proportion de chaleur générée par le réducteur de puissance et la turbomachine et dissipée dans l’air est définie comme
à 65 % de la vitesse de poussée maximale au décollage d’arbre de cœur,
dans lequel le procédé comprend l’étape consistant à faire fonctionner le système de gestion de chaleur pour fournir la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte que la première proportion se trouve dans la plage allant de 0,25 à 0,70 et la seconde proportion se trouve dans la plage allant de 0,60 à 1.
Le procédé peut comprendre l’étape consistant à faire fonctionner le système de gestion de chaleur pour fournir la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte qu’un rapport de chaleur de la première proportion à la seconde proportion se trouve dans la plage allant de 0,45 à 0,65, ou dans la plage allant de 0,45 à 0,60, ou dans la plage allant de 0,47 à 0,58.
Selon un aspect, on fournit un moteur à turbine à gaz pour un aéronef comprenant : un cœur de moteur comprenant un compresseur, une chambre de combustion, une turbine, et un arbre de cœur raccordant la turbine au compresseur ; une soufflante comprenant une pluralité d’aubes de soufflante et agencée en amont du cœur de moteur ; des paliers de turbomachine ; un réducteur de puissance adapté à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation inférieure à la turbine ; et un système de gestion de chaleur configuré pour fournir une lubrification et un refroidissement au réducteur et aux paliers de turbomachine, et comprenant un ensemble tuyau adapté à fournir un écoulement de lubrifiant au réducteur et aux paliers de turbomachine pour éliminer la chaleur générée par le réducteur et les paliers de turbomachine, au moins un échangeur de chaleur air-lubrifiant pour dissiper une première quantité de chaleur vers un premier dissipateur thermique, et au moins un échangeur de chaleur carburant-lubrifiant pour dissiper une seconde quantité de chaleur dans un second dissipateur thermique ; dans lequel le premier dissipateur thermique est de l’air et le second dissipateur thermique est du carburant ;
dans lequel une première proportion de chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air est définie comme
dans lequel une seconde proportion de chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air est définie comme
La première chambre 121 de recueil de gaz est située entre le premier couvercle 18 portant le premier orifice de gaz 1-1 et le premier tamis 15, et la seconde chambre 122 de recueil de gaz est située entre le second couvercle 19 portant le second orifice de gaz 1-2 et le second tamis 16. Autrement dit, les deux tamis 15, 16 séparent la chambre centrale 124 contenant le premier lit d’adsorbant 14, des première et seconde chambres de recueil de gaz 121, 122 qui sont situées de part et d’autre de ladite chambre centrale 124, c'est-à-dire qui la prennent en sandwich en étant séparées de celle-ci par les tamis 15, 16.
De plus, comme visible sur , la cartouche 1 d’oxygène gazeux selon l’invention présente, comme déjà dit, aussi une première valve 2 et une seconde valve 3 de contrôle de flux agencées à ses deux extrémités opposés 13A, 13B, typiquement portées par les couvercles 18, 19 et agencées au niveau des premier et second orifices de gaz 1-1, 1-2. Les première et seconde valves de contrôle de flux 2, 3 servent à contrôler la circulation de gaz, c'est-à-dire les flux gazeux entrant et sortant du volume interne 12 de la cartouche 1, via les premier et second orifices de gaz 1-1, 1-2 et au travers desdites première et seconde valves de contrôle de flux 2, 3, comme expliqué ci-après et illustré sur à . Elles sont fixées de manière étanche, par exemple soudées ou serties, aux couvercles 18, 19, typiquement elles traversent les couvercles 18, 19. Les première et seconde valves 2, 3 de contrôle de flux sont préférentiellement mais pas obligatoirement identiques.
Corps de valve 20 Le corps de valve 20 est de forme générale cylindrique. Il a une longueur de l’ordre de 8 à 16 mm mesurée entre ses deux extrémités 20-1, 20-2, et un diamètre interne (Di) typiquement compris entre 18 et 30 mm.
La collerette 202 forme un épaulement externe, s’étirant sur toute la périphérie externe ou périmètre du corps de valve 20, permettant d’assurer une étanchéité fluidique entre le corps de valve 20 et le couvercle 18 intégrant la première valve 2 au sein du premier orifice 1-1, par exemple en y étant fixé par sertissage, soudage ou toute autre technique adaptée.
Moyen d’étanchéité annulaire 21 La première valve 2 comprend par ailleurs un moyen d’étanchéité annulaire 21, à savoir ici un joint annulaire plat, e.g. un joint torique.
Le but est atteint dans le cadre de la présente invention grâce à un disque d’essai destiné à simuler l’éclatement en rotation d’un disque de turbomachine, le disque d’essai étant centré sur un axe, le disque d’essai comprenant une jante dans laquelle sont formées des alvéoles, chaque alvéole comprenant une gorge qui débouche d’une part, à l’extérieur du disque d’essai et d’autre part, dans un fond d’alvéole; le fond d’alvéole étant délimité par un orifice qui s’étend axialement dans la jante et qui présente une dimension transverse, prise dans un plan transversal de l’orifice, supérieur à une dimension transverse de la gorge, prise dans un plan transversal de la gorge, et le fond d’alvéole comprenant un renfoncement formé en creux au droit de la gorge.
Un tel disque d’essai est avantageusement et optionnellement complété par les différentes caractéristiques suivantes prises seules ou en combinaison : un rapport de la dimension transverse de la gorge sur la dimension transverse de l’orifice est supérieur ou égal à 60% ; une paroi de la jante comprend une surface de section radiale circulaire, la surface délimitant l’orifice ; la dimension transverse de l’orifice est un diamètre de la section radiale de la surface ; une paroi de la jante comprend une partie de section radiale circulaire, la partie délimitant le renfoncement ; la gorge est délimitée par deux faces planes, les deux faces planes étant parallèles à un plan axial qui traverse l’alvéole, l’axe passant par le plan axial, le plan axial étant un plan de symétrie de l’alvéole ; le renfoncement présente dans un plan de section au moins l’une des formes suivantes : une forme d’ellipse, une forme d’hyperbole, une forme arrondie et une forme ovoïde ; le disque d’essai s’étendant selon l’axe depuis une face amont à une face aval, l’un au moins parmi la gorge, l’orifice et le renfoncement étant ouverts sur la face amont et la face aval, la gorge, l’orifice et le renfoncement étant ouverts sur la face amont et la face aval; et le disque d’essai étant un disque d’essai d’éclatement de disque de turbine-haute pression de turbomachine.
L’invention porte également sur un banc d’essai d’éclatement de disque rotatif comprenant un disque d’essai tel qu’on a pu le présenter plus haut, un système de mise en rotation du disque d’essai autour de l’axe, et un capteur de vitesse de rotation du disque d’essai.
Enfin l’invention aussi sur un procédé d’essai d’éclatement destiné à simuler l’éclatement en rotation d’un disque de turbomachine comprenant les étapes suivantes : - fourniture d’un disque d’essai tel qu’on a pu le présenter plus haut, - mise en rotation du disque d’essai autour de l’axe, - augmentation d’une vitesse de rotation du disque d’essai jusqu’à éclatement du disque d’essai, et - détermination d’une vitesse d’éclatement du disque d’essai.
Un tel procédé est avantageusement et optionnellement complété par une étape de modification d’une géométrie du renfoncement de l’alvéole du disque d’essai pour modifier la vitesse d’éclatement du disque d’essai.
la est une vue en perspective cavalière d’un disque d’essai d’éclatement de disque rotatif de turbomachine selon un mode de réalisation de l’invention ;
la est un détail de la ; et
les figures 3 à 8 sont des coupes schématiques dans un plan radial d’un détail d’un disque d’essai d’éclatement selon différents modes de réalisation de l’invention.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION Zone critique de l’alvéole Un disque rotatif de turbomachine, et notamment un disque de turbine haute-pression présente plusieurs zones critiques, c’est-à-dire plusieurs régions du disque où il est susceptible de rompre en condition de survitesse.
Une de ces zones critiques correspond à l’alvéole en périphérie extérieure du disque, c’est-à-dire la région radiale extérieure du disque qui est creusée d’une alvéole configurée pour recevoir un pied d’aube. Dans le cas le plus général, l’alvéole s’étend selon une direction axiale du disque sur toute la longueur axiale du disque, c’est-à-dire que l’alvéole débouche sur les faces latérales amont et aval du disque.
Un disque d’essai pour simuler un éclatement d’un disque rotatif final de turbomachine dans la zone critique de l’alvéole doit présenter le même type de contraintes que le disque rotatif final.
Il est à noter qu’un disque d’essai présente lui aussi différentes zones critiques, c’est-à-dire différentes régions où il est susceptible de rompre à partir d’une certaine vitesse de rotation (ou régime) nommée vitesse d’éclatement (ou régime d’éclatement).
Un disque d’essai pour simuler un éclatement dans la zone critique de l’alvéole doit présenter une marge suffisante entre le régime d’éclatement pour cette zone d’alvéole et le régime d’éclatement d’une autre de ses zones critiques. Cette marge doit être suffisamment élevée pour couvrir à la fois les incertitudes sur les lois de comportement du matériau testé, les incertitudes du critère de rupture et les incertitudes du modèle de calcul des régimes d’éclatement.
Par ailleurs, afin d’être représentatif du disque rotatif final, et notamment lorsqu’il s’agit d’un disque de turbine haute pression, la zone de l’alvéole du disque d’essai doit être soumise à un procédé de traitement de la surface appelé « grenaillage », c’est-à-dire une projection par une buse de grenaillage de billes de grenaillage sur la surface pour en atténuer les contraintes résiduelles dû à l’usinage du disque. Cela suppose un accès suffisamment large pour que la buse puisse être positionnée en regard des surfaces internes définies par l’alvéole.
Disque d’essai pour simuler un éclatement dans la zone critique de l’alvéole
Compositions modifiant la couleur des cheveux Dans des modes de réalisation non limitatifs, la divulgation fournit également des compositions modifiant la couleur des cheveux, qui comprennent des composants décrits ci-dessus et au moins un agent oxydant. Les compositions modifiant la couleur des cheveux sont généralement préparées en mélangeant une composition de base modifiant la couleur des cheveux divulguée ici avec une composition de révélateur décrite ci-dessus, par exemple au moment ou à proximité du moment de l’utilisation.
Selon divers modes de réalisation, une composition de base modifiant la couleur des cheveux divulguée ici peut être mélangée avec une composition de révélateur en un rapport pondéral de composition de base modifiant la couleur des cheveux au révélateur qui se situe dans la plage d’environ 1:5 à environ 5:1, telle qu’environ 1:4 à environ 4:1, environ 1:3 à environ 3:1, ou environ 1:2 à environ 2:1, ou est, par exemple, environ 5:1, environ 4:1, environ 3:1, environ 2:1, environ 1,5:1, environ 1:1, environ 1:1,5, environ 1:2, environ 1:3, environ 1:4, ou environ 1:5.
Dans divers modes de réalisation, les compositions modifiant la couleur des cheveux selon la présente divulgation peuvent être exemptes ou essentiellement exemptes de polymères cationiques. Dans certains modes de réalisation, les compositions divulguées ici sont exemptes ou essentiellement exemptes d’ammoniaque, de sels de celui-ci et/ou d’hydrates de celui-ci. Alors que dans certains autres modes de réalisation, les compositions divulguées ici peuvent comprendre de l’ammoniaque, des sels de celui-ci et/ou des hydrates de celui-ci.
Le pH de la composition modifiant la couleur des cheveux résultant du mélange de la composition de base modifiant la couleur des cheveux et de la composition du révélateur est généralement supérieur à 7, ce qui peut être ajusté à la valeur souhaitée à l’aide d’agents acidifiants/alcalinisants bien connus dans la technique. Dans certains modes de réalisation, le pH de la composition modifiant la couleur des cheveux est d’environ 7 à environ 12, tel que d’environ 8 à environ 12, d’environ 9 à environ 12, d’environ 7 à environ 11, d’environ 8 à environ 11, d’environ 9 à environ 11. Dans certains modes de réalisation, la composition modifiant la couleur des cheveux a un pH d’environ 10 à environ 11.
Dans des modes de réalisation donnés à titre d’exemple et non limitatifs, la composition modifiant la couleur des cheveux peut comprendre (a) un système de liaison comprenant : (i) au moins un premier agent liant choisi parmi l’acide citrique et/ou les sels de celui-ci ; et (ii) au moins un second agent liant choisi parmi les acides aminés, les acides aminosulfoniques, les sels de ceux-ci ou les combinaisons de ceux-ci ; (b) au moins un alcool gras ; (c) au moins un acide gras ; (d) au moins un polyglucoside alkylique ; (e) au moins un agent alcalinisant ; (f) au moins un agent oxydant ; (g) un ou plusieurs agents modifiant la couleur choisis parmi les bases d’oxydation, les coupleurs ou les combinaisons de ceux-ci ; (h) au moins un solvant comprenant de l’eau ; (i) optionnellement au moins une huile végétale, au moins un épaississant et/ou au moins un polyol. La composition de base modifiant la couleur des cheveux peut être exempte ou essentiellement exempte de polymères cationiques. Dans certains modes de réalisation, au moins un second agent liant est choisi parmi la glycine, l’arginine, la taurine, les sels de celles-ci ou les mélanges de ceux-ci. Dans un autre mode de réalisation, le rapport pondéral du (des) premier(s) agent(s) liant(s) au(x) second(s) agent(s) liant(s) est d’environ 1:1. Le pH de la composition modifiant la couleur des cheveux est supérieur à 7, tel que d’environ 10 à environ 11.
II. Kits La présente divulgation concerne également des kits comprenant les compositions de base et/ou les compositions de révélateur décrites dans le présent document. Les kits dans divers modes de réalisation peuvent comprendre au moins un conteneur approprié pour contenir et/ou distribuer les compositions de base et/ou les compositions de révélateur décrites ici. Dans certains autres modes de réalisation, un kit peut comprendre un premier conteneur contenant une composition de base modifiant la couleur des cheveux selon la divulgation, un second conteneur comprenant un révélateur comprenant au moins un agent oxydant décrit ci-dessus, et optionnellement un conteneur séparé additionnel comprenant une composition cosmétique, par exemple, un shampooing, un revitalisant, un masque capillaire, une composition de coiffage, ou une composition de traitement capillaire autre qu’un révélateur ou une base décrits ci-dessus. La composition de base modifiant la couleur des cheveux et la composition de révélateur contenues dans des récipients séparés peuvent être mélangées avant l’application sur les cheveux.