INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le mode de réalisation décrit ici, le dispositif DA dispose d’une architecture matérielle d’un ordinateur. Il comprend notamment un processeur D1, une mémoire morte D2, une mémoire vive D3, une mémoire non volatile réinscriptible D4 et des moyens de communication D5.
La mémoire morte D2 du dispositif DA constitue un support d'enregistrement conforme à l'invention, lisible par le processeur D1 et sur lequel est enregistré un programme d'ordinateur PGI conforme à l'invention, ce programme comportant des instructions pour l'exécution des étapes d'un procédé de détection d’anomalie selon l'invention décrit précédemment en référence à la .
Le programme d’ordinateur PGI définit des modules fonctionnels du dispositif DA représenté sur la .
Procédé de détection d’une tentative d’extraction linéaire du contenu d’une mémoire La présente invention concerne un procédé de détection d’une tentative d’extraction linéaire du contenu d’une mémoire d’un microcontrôleur ou d’un processeur ainsi qu’un circuit électronique configuré pour détecter une telle tentative d’extraction.
Le piratage de cartes à puce est devenu un phénomène courant. Depuis le début des années 1990 environ, presque tous les types de processeurs de cartes à puce utilisés dans les systèmes d'accès conditionnel de télévision payante européens, puis américains et asiatiques, ont été rétro-conçus avec succès. Des cartes clones illicites qui décryptent les chaînes de télévision sans revenus pour le diffuseur ont été vendues. L'industrie a dû mettre à jour la technologie des processeurs de sécurité plusieurs fois déjà et le défi est loin d'être relevé.
L’article de O. Kömmerling et al. “ Design Principles for Tamper-Resistant Smartcard Processors ” USENIX Workshop on Smartcard Technology, 1999 présente des exemples de d’attaques de circuits intégrés et certaines techniques de contremesure.
On peut distinguer deux grandes familles d’attaques : invasives et non-invasives.
Dans le cas d’une attaque non-invasive, la carte attaquée n'est pas physiquement endommagée et l'équipement utilisé dans l'attaque peut généralement être déguisé en un lecteur de carte à puce normal.
En ce qui concerne les attaques invasives, ce sont des attaques physiques par sondage consistant à accéder aux interconnexions de la logique d’un circuit intégré avec une sonde (aiguille métallique positionnée au moyen d’un micromanipulateur sur les pistes métalliques).
La sonde peut être reliée à un oscilloscope (via un amplificateur au besoin) afin de permettre la lecture des données internes manipulées par le circuit cible.
La sonde peut également être pilotée par un générateur de signaux et servir à forcer une valeur logique arbitraire sur un nœud interne du circuit cible (par exemple pour forcer un circuit dans un état donné non sécurisé en fixant la valeur d’un signal de contrôle).
Cette technique d’attaque peut être passive (pour une simple écoute : « eavesdropping » en anglais) et/ou active et générant une erreur dans le circuit.
Alternativement, pour un autre contenu musical, la zone d’écoute gauche 14 peut correspondre à une zone claire et la zone d’écoute droite 12 peut correspondre à une zone sombre.
Par superposition de ces deux états, les zones 12 et 14 peuvent être simultanément claires pour deux contenus sonores différents, tout en minimisant les perturbations et/ou mélanges d’un contenu avec l’autre.
De manière avantageuse, on obtient alors deux bulles sonores au niveau des zones d’écoute 12 et 14, avec une atténuation d’au moins 30 dB entre les deux. Améliorant ainsi l’expérience sonore des occupants 4 et 5.
La représente une vue schématique de différentes géométries des premier 8 et deuxième 10 réseaux de haut-parleurs 7 de chacun des dispositifs diffuseurs de son de la .
Préférentiellement, les plusieurs haut-parleurs 7 de chacun des deux réseaux 8 et 10 sont disposés côte à côte de manière à former au moins une des géométries suivantes : carrée 18 ou verticale 19 ou triangulaire 20 ou une combinaison 21 d’au moins deux desdites géométries.
Avantageusement, ces différentes géométries 18, 19, 20, 21 permettent d’une part de façonner la forme et la position des sous-zones d’écoute 12.1, 12.2, 14.1, 14.2 illustrées à la . Cela permet d’assurer une directivité sonore qui s’adapte à l’environnement du support, lesdites géométries permettent d’autre part aux haut-parleurs 7 de s’intégrer facilement sur le support correspondant tout en conservant l’aspect esthétique désiré.
La représente une vue de face du support 6 du dispositif 2 diffuseur de son.
Préférentiellement, les premier 8 et deuxième réseau 10 de haut-parleurs 7 sont symétriques, et sont également disposés symétriquement sur chacune des faces latérales 6.2, 6.4 par rapport à un axe longitudinal central de l’appui-tête 6.
On peut voir que les haut-parleurs de basse fréquence 16 sont disposés aux extrémités opposées des faces latérales 6.2, 6.4 de façon à rapprocher davantage les haut-parleurs 7 de la face avant 6.1. Cette disposition est avantageuse car elle permet de rapprocher et de concentrer la diffusion des sons de hautes fréquences au plus proche des oreilles de l’occupant, de manière à gagner en atténuation naturelle du son dans l’environnement du dispositif 2, aidant favorablement à l’atteinte des 30 dB d’atténuation nécessaires à la perception des bulles sonores.
La représente une vue en perspective de l’appui tête de la .
Il est possible d’observer ici une courbure de la face latérale 6.4. En effet, chacune des faces latérales 6.2, 6.4 comprend préférentiellement une courbure (autour d’une direction transversale) de manière à permettre aux haut-parleurs 7 d’accentuer la directivité sonore vers les oreilles de l’occupant.
A cet égard, la courbure de la face latérale 6.2 peut être définie par un rayon de courbure d’au moins 50 mm et pouvant atteindre 600 mm.
On peut voir que les réseaux 8, 10 comprennent une combinaison de géométries carrée et verticale, de manière à se conformer à l’architecture de l’appui tête 6 et de permettre avantageusement aux haut-parleurs 7 de s’étendre verticalement et transversalement sur les faces latérales 6.2, 6.4 afin de profiter au maximum de la courbure pour maximiser la concentration des sons vers l’oreille de l’occupant.
Préférentiellement, les haut-parleurs 7 comprennent une enceinte arrière 22 formant un volume de charge, ladite enceinte arrière 22 étant disposée directement à l’arrière des faces latérales 6.2, 6.4 et formée avec l’appui-tête 6. L’enceinte arrière 22 permet avantageusement d’assurer l’étanchéité et ainsi garantir la non-perturbation de l’onde arrière sur celle avant.
De manière avantageuse, le dispositif de diffusion sonore de la présente invention permet d’appréhender au mieux les réflexions & diffractions du son dues à l’environnement acoustique et d’atteindre des niveaux « d’isolation » optimaux, même dans un environnement complexe tel qu’un habitacle de véhicule automobile, afin de pouvoir proposer une expérience efficace de bulle sonore aux occupants, et cela sur une large plage de fréquences audibles (80 Hz - 20 kHz).
Système de restauration mobile, comprenant un kiosque, mobile, et une remorque routière Domaine technique de l'invention La présente invention concerne le domaine technique des systèmes de restauration mobile.
Les résultats de l'expérience de cycles sont comme indiqués sur la et le tableau 1 ci-dessous.
Nombre de cycles Capacité de C1 (Ah) Baisse (%) Capacité de C2 (Ah) Baisse (%) 0 2,71189 0 2,60868 0 20 2,60743 3,85192615 2,54778 2,39031628 40 2,55669 1,94597746 2,50373 1,75937501 60 2,5088 1,87312502 2,46525 1,56089646 80 2,47646 1,2890625 2,44252 0,93059627 100 2,45251 0,9671062A 2,40755 1,45251397 120 2,41896 1,36798627 2,38721 0,85204067 140 2,39184 1,12114297 2,36059 1,12768418 160 2,36071 1,30150846 2,32219 1,65361146 180 2,33593 1,04968421 2,27359 2,13758857 200 2,27778 2,48937254 2,19841 3,41974427 220 2,24559 1,41321813 2,06307 6,56012641 240 2,20535 1,79195668 1,77886 15,9770864 260 2,11861 3,93316254 1,253732 41,8851876
D'après le tableau 1 et la , il est clair que les cellules ayant subi des cycles avec l'algorithme selon l’invention (cellule C1) présentent une meilleure rétention de capacité à la fin de 260 cycles en comparaison à la cellule cyclée avec l'algorithme équivalent à courant constant-tension constante de l’art antérieur (cellule C2).
Protocole 6 : Référence est faite à la qui montre l'algorithme ou la méthode utilisant l'impulsion de courant dans le protocole 6. Dans ce protocole, l'amplitude du courant constant est augmentée par pas d'intervalle régulier pour avoir un gradient positif pendant une durée t1 jusqu’à ce que le pic de courant I pk_c soit atteint ; puis le courant constant est diminué par pas d'intervalle régulier à amplitude constante pendant une durée t2 pour avoir une pente négative jusqu'à ce que le courant atteigne zéro ampère (0 A) pour former un courant triangulaire. Dans ce protocole tous les pas de temps pendant les temps t1 et t2 peuvent être de même durée ou de durée différente. De plus, les amplitudes de pas de courant peuvent être constantes ou différentes du pas précédent. Ce protocole est également une régénération d’une impulsion triangulaire similaire à celle du protocole 1. Ces paramètres sont choisis par exemple dans les plages présentées précédemment. Le choix peut être fait en tenant compte, mais sans s'y limiter, de l'élévation de température, de l'état de la charge, de la capacité de gestion du courant de la batterie.
L'amplitude du courant de crête peut être directement proportionnelle à l'état de charge, à l'état de santé et au temps nécessaire à la recharge qui est défini par l'utilisateur. Par exemple, à 100 % SoH et 0 % SoC, le courant de crête est fixé à 4 fois la capacité de la batterie, et lorsque la batterie se charge à 80 % de SoC, le courant de crête est réduit à 2 fois la capacité de la batterie. Par contre, si la batterie est à 70 % de SoH à 0 % de SoC, le courant de crête est défini sur 3 fois la capacité de la batterie une fois qu'il atteint 80 % de SoC, le courant de crête est réduit à 1,5 fois la capacité de la batterie.
La illustre un schéma d'un exemple de système à cellule C1 unique utilisée pour générer une charge d'impulsion triangulaire dans le protocole 6. Il utilise quatre commutateurs à semi-conducteurs à commande électronique, à savoir S1, S2, S3 et S4. Ces commutateurs peuvent comprendre un transistor à effet de champ à grille isolée (MOSFET), un transistor bipolaire à grille isolée (IGBT), ou autre moyen de commutation. La référence Vs est la source d'alimentation composée d'un convertisseur DC-DC pour le circuit. Les commutateurs S1, S2, S3 et S4 sont contrôlés à partir d'un microcontrôleur qui fournit des impulsions d'entrée carrées afin d’activer ou de désactiver le courant. Le microcontrôleur module la largeur des impulsions d'entrée carrées de manière progressive pendant une courte durée afin de générer l'impulsion de courant triangulaire. Pour avoir un gradient positif, les commutateurs S1 et S4 sont activés simultanément et les commutateurs S2, S3 sont désactivés. Par contre, pour avoir un gradient négatif, les commutateurs S2 et S3 sont activés simultanément et les commutateurs S1, S4 sont désactivés.
Des essais de simulation ont permis d’estimer une limitation du placage de lithium sur les électrodes dans le cas de l’invention (cellules Li-ion avec électrode positive NMC - oxydes de Nickel Manganèse et Cobalt), démontrant une baisse du vieillissement.
Moteur électrique intelligent modulaire La présente invention se rapporte au domaine des moteurs électriques à contrôleurs intégrés et refroidissement mutuel dits intelligents, notamment pour aéronefs, et elle concerne plus particulièrement un moteur électrique intelligent modulaire permettant une ségrégation thermique.
Ces moteurs électriques intelligents sont aujourd’hui bien connus. On peut citer par exemple la demande FR3089715A1 déposée au nom de la demanderesse et qui illustre un moteur à configuration axiale pourvu d’un dispositif de refroidissement mutuel à air, la connexion de puissance, pour les signaux haute tension, étant effectuée classiquement par des contacts à visser via une grosse cosse, ou un connecteur de puissance particulièrement volumineux.
Bien que ce moteur donne globalement satisfaction, il présente toutefois encore deux inconvénients majeurs. Le premier résulte de son impossibilité de montage à l’aveugle du fait des connexions précitées et le second de son manque de modularité qui interdit d’assurer la fabrication et la réparation de la partie moteur d’une part et la fabrication et la réparation de la partie électronique d’autre part sans toucher à l’ensemble du moteur, de même qu’il n’est pas possible de réutiliser une même électronique avec plusieurs versions de moteur, plus ou moins puissants, pour en réduire les couts de maintenance comme les frais de développement.
Dans de tels moteurs, la recherche de modularité est complexe car il est nécessaire de combiner plusieurs problématiques, à savoir la ségrégation thermique de la zone moteur de la zone de l’électronique, les températures de fonctionnement des moteurs étant bien plus élevées que celles que peuvent supporter une électronique de contrôle intégrée, et l’optimisation de la ligne d’arbre pour permettre un gain de masse et de durée de vie.
La présente invention a donc pour but principal de pallier les inconvénients précités avec un moteur intelligent dont la modularité accroisse sa capacité de réutilisation dans le cadre d’une famille de produits. Un autre but est de repartir au mieux les efforts sur l’arbre et les roulements qui assurent la rotation du moteur.
Ces buts sont atteints par un moteur intelligent comprenant un convertisseur électromécanique doté d’une partie tournante définissant une direction axiale DA et une direction radiale DR, des moyens de filtrage électrique, une unité électronique de commande, deux boitiers indépendants présentant une forme cylindrique creuse et étant séparés dans la direction axiale et un dispositif de refroidissement, un premier boitier comportant une première extrémité et renfermant le convertisseur électromécanique et un second boitier comportant une première extrémité et renfermant les moyens de filtrage électrique et l’unité électronique de commande et le dispositif de refroidissement entourant les premier et second boitiers, moteur intelligent caractérisé en ce qu’il comporte en outre un premier capot refermant une seconde extrémité du premier boitier, opposée à la première extrémité, et un second capot refermant une seconde extrémité du second boitier, opposée à la première extrémité, les premier et second capots se faisant face et portant des connecteurs prêts à l’emploi, l’un au moins des premier et second capots étant constitué en un matériau thermiquement isolant.
Ainsi, les connecteurs prêts à l’emploi permettent un montage « en aveugle » en une seule opération et la barrière thermique constituée par les deux capots assure une parfaite isolation entre les deux boitiers renfermant pour l’un le moteur et pour l’autre son électronique de commande et de contrôle.
De préférence, les connecteurs prêts à l’emploi comportent au moins un connecteur des signaux de faible courant monté sur une platine mobile supportée par l’un des premier et second capots, et coopérant avec des contacts associés présents sur l’autre des premier et second capots.
Avantageusement, la platine mobile comporte au moins deux guides de centrage assurant un alignement mutuel automatique entre le connecteur comportant au moins deux pions de centrage et ses contacts.
Lors de la rupture des zones fusibles 45, le dispositif de régulation du flux d’air 25, en zone centrale du MEAP 13, se détache au moins partiellement du cadre périphérique structurel 27, ce qui permet au dispositif de régulation du flux d’air 25 de se comprimer à son tour vers l’arrière du véhicule automobile, le long de l’axe longitudinal du véhicule automobile.
Le caractère fusible du cadre périphérique structurel 27 du MEAP 13 permet ainsi d’éviter de former un point dur au niveau du dispositif de régulation du flux d’air 25, point dur qui serait préjudiciable à l’écrasement du MEAP 13.
Les efforts subis par le dispositif de régulation du flux d’air 25 sont ainsi très peu transmis au cadre périphérique structurel 27, fixé à la structure 3 de caisse de véhicule automobile par l’intermédiaire des plots de fixation 37, 39, 41, 43, ce qui permet de conserver intact le pourtour du cadre périphérique structurel 27.
Par conséquent, on évite la rupture des plots de fixation 37, 39, 41, 43, laquelle rupture pouvant entraîner une détérioration, voire une rupture, des éléments structurels de la structure 3 de caisse de véhicule automobile, notamment les appuis façade 19, les traverses transversales et les poutres structurelles longitudinales.
L’ensemble formé par le dispositif étanche d’admission et de rejet d’air 11 et par le MEAP 13 permet d’absorber un effort supplémentaire, permettant au dispositif de régulation du flux d’air 25 de se comprimer et donc d’éviter de déformer le cadre périphérique structurel 27.
En prévoyant une zone de rupture supplémentaire au niveau du cadre périphérique structurel 27 du MEAP 13, on crée, avec les amorces de rupture 65 de la partie rigide 61 du dispositif étanche d’admission et de rejet d’air 11, un ensemble s’écrasant en deux temps.
Afin de réduire encore les efforts transmis au cadre périphérique structurel 27 lors de l’impact du dispositif étanche d’admission et de rejet d’air 11 sur le MEAP 13, le dispositif étanche d’admission et de rejet d’air 11 peut comporter un cadre d’impact 67 comportant un ensemble de plots d’impact 69 légèrement décalés, relativement aux zones fusibles 45 du cadre périphérique structurel 27, vers l’intérieur du cadre périphérique structurel 27, c’est-à-dire décalés en direction de l’axe longitudinal du véhicule automobile.
Ainsi, les plots d’impact 69 sont décalés transversalement vers l’intérieur du cadre périphérique structurel 27 relativement aux zones fusibles verticales 45v et verticalement vers l’intérieur du cadre périphérique structurel 27 relativement aux zones fusibles transversales 45t.
Cela permet de privilégier la zone d’impact au niveau de la partie intérieure du cadre périphérique structurel 27.
Ainsi, on limite encore le risque de rupture des plots de fixation 37, 39, 41, 43 du cadre périphérique structurel 27, et donc la détérioration ou la rupture des éléments structurels de la structure 3 de caisse de véhicule automobile.
On se réfère aux figures 10 et 11 illustrant schématiquement le détachement du dispositif de régulation du flux d’air 25 relativement au cadre périphérique structurel 27, respectivement au niveau des zones fusibles 45 de l’ensemble supérieur droit 51 et au niveau des zones fusibles 45 de l’ensemble inférieur droit 55.
Lors de la rupture des zones fusibles 45, la cassette supérieure droite 29 et la cassette inférieure droite 33 du dispositif de régulation du flux d’air 25 se détachent du cadre périphérique structurel 27 et s’enfoncent relativement au cadre périphérique structurel 27 en effectuant une rotation, schématisée par la flèche 71.
L’axe de rotation 73 des cassettes 29, 33 est sensiblement vertical, sensiblement confondu avec un bord latéral 75 des cassettes 29, 33 opposé au bord sur lequel sont pratiqués les zones fusibles verticales 45v.
La description relative à l’ensemble supérieur droit 51 et à l’ensemble inférieur droit 55 s’applique par symétrie, respectivement à l’ensemble supérieur gauche 53 et à l’ensemble inférieur gauche 57.
Comme il va de soi, la présente invention ne se limite pas aux seules formes de réalisation de ce module d’entrée d’air piloté pour face avant de véhicule automobile, de cette face avant comportant un tel module d’entrée d’air piloté et de ce véhicule automobile comportant une telle face avant, décrites ci-dessus uniquement à titre d'exemples illustratifs, mais elle embrasse au contraire toutes les variantes faisant intervenir les équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons si celles-ci entrent dans le cadre de l’invention.
PROCEDE DE REPARTITION D’UN COUPLE ENTRE UNE PREMIÈRE ET UNE DEUXIÈME BOITES DE VITESSES D’UN VEHICULE Un aspect de l’invention se rapporte à un procédé de répartition d’un couple demandé par un conducteur entre une première boite de vitesses d’un premier train de roues et une deuxième boite de vitesses d’un deuxième train de roues d’un véhicule quatre roues motrices.
À titre d'additifs pouvant être utilisés en conformité avec l'invention, on peut citer les tensioactifs non ioniques et cationiques, polymères amphotères, anioniques ou non ioniques, agents antipelliculaires, agents anti-séborrhéiques, agents pour prévenir la chute des cheveux et/ou pour favoriser leur repousse, vitamines et provitamines incluant le tocophérol, écrans solaires, pigments minéraux ou organiques, séquestrants, plastifiants, solubilisants, épaississants minéraux ou organiques, notamment polymériques, opacifiants ou agents nacrés, antioxydants, hydroxy acides, parfums et agents de conservation.
La composition selon l’invention est une composition cosmétique, de préférence une composition de soin capillaire comme une composition capillaire pour laver et/ou conditionner les cheveux.
Un autre objet de la présente invention concerne un processus cosmétique de nettoyage et/ou conditionnement des fibres, en particulier des fibres kératineuses humaines telles que les cheveux, qui consiste à appliquer sur lesdites fibres kératineuses une composition telle que définie précédemment, et après un temps de pose optionnel, à l'éliminer facultativement par rinçage.
Enfin, la présente invention concerne l’utilisation d’une composition telle que décrite ci-dessus pour laver et/ou conditionner des fibres de kératine, de préférence les cheveux.
Les compositions A1 et A2 suivantes selon l’invention et la composition comparative B ont été préparées à partir des ingrédients indiqués dans le tableau ci-dessous (poids % de matière active).
Composition A1 (invention) Composition A2 (invention) Composition B (comparative) C14-16 Oléfine sulfonate de sodium 7,2 8 7,2 Cocamidopropyl bétaïne 1,7 1,7 1,7 Lauroyl sarcosinate de sodium 1 1 1 Glycérine 2 2 2 Diméthicone (et) Amodiméthicone (et) Tridécéth-10 (et) stéarate de PEG-100 (et) Stéaréth-6 (et) Tridécéth-3 2 % d’émulsion (soit 0,8 % MA de diméthicone + 0,2 % MA d'amodiméthicone) 3 % d’émulsion (soit 1,2 % MA diméthicone + 0,3 % MA amodiméthicone) - Amodiméthicone - - 1 Cocamide MEA 1,8 1,8 1,8 Propylène glycol (et) oléate de propylène glycol PEG-55 1,8 1,8 1,8 Distéarate de glycol 1,5 1,5 1,5 Polyquaternium-7 (QP-7) 0,1 0,1 0,1 Coco-bétaïne 0,3 0,3 0,3 Hexylène glycol 0,5 0,5 0,5 Chlorure de sodium 0,8 0,4 0,8 Carbomère 0,36 0,36 0,36 Chlorure de guar hydroxypropyltrimonium 0,2 0,2 0,2 conservateurs qs qs qs Eau Qsp 100 Qsp 100 Qsp 100
L’étape 64 est suivie, pour chaque spectrogramme calculé, de la sélection 66 d’un sous-ensemble de caractéristiques du spectrogramme, le sous-ensemble de caractéristique étant le sous-ensemble de caractéristiques opérationnelles préalablement défini et mémorisé.
Pour chaque spectrogramme calculé, les valeurs correspondant audit sous-ensemble de caractéristiques opérationnelles sont extraites à l’étape 66 et fournies en entrée d’une étape 68 d’application du modèle de prédiction paramétré par apprentissage machine supervisé, dont les paramètres ont été réglés et mémorisés lors de l’étape préalable d’apprentissage.
Dans un mode de réalisation, les valeurs correspondant audit sous-ensemble de caractéristiques opérationnelles sont extraites de chaque spectrogramme, et combinées en une structure d’entrée (e.g. vecteur ou matrice) sur lequel est appliqué le modèle de prédiction paramétré.
A l’issue de l’étape 68 est obtenue une classification fournissant une estimation de la valeur du courant de coupure, en fonction des valeurs du sous-ensemble de caractéristiques opérationnelles fournies en entrée, et un de domaine de déclenchement est ensuite déterminé, à l’étape de détermination de domaine de déclenchement 70, par comparaison de la valeur de courant de coupure estimée Ic avec le seuil de courant nominal In.