INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le volume intérieur 3 comprend, en outre, un conducteur électrique 5, 6, 7, 8 isolé électriquement du carter 2. Ce conducteur électrique 5, 6, 7, 8 comprend un matériau conducteur comprenant par exemple du cuivre ou de l’aluminium, sous des formes comme des fils, des bandes, des barres ou encore des rails. Le conducteur électrique 5, 6, 7, 8 peut être en une seule pièce ou assemblé de plusieurs éléments constitutifs, chaque élément constitutif pouvant avoir une forme de fil, de bande, de barre ou encore de rail.
Le schéma de la montre une zone 9 optionnelle, du conducteur électrique 5, 6, 7, 8, et située à une altitude h prédéterminée par rapport au fond de rétention 4. La zone 9 est par exemple la seule zone du conducteur électrique 5, 6, 7, 8 ayant un contact électrique avec le liquide conducteur indésiré lorsque le liquide conducteur indésiré est présent à l’altitude prédéterminée h. Cette altitude prédéterminée h correspond à un niveau du liquide conducteur indésiré au-delà duquel un risque de court-circuit interne à la batterie 1 est présent. Par exemple, ce court-circuit peut provenir de la mise en contact électrique de deux éléments constitutifs du conducteur électrique 5, 6, 7, 8 à deux potentiels différents, ces deux éléments constitutifs n’étant pas protégés contre un contact électrique par le liquide conducteur indésiré lorsqu’il est à un niveau supérieur à l’altitude prédéterminée h.
Le schéma de la montre aussi deux bornes de raccordement 19, 20 à un réseau électrique externe 101 au carter 2, par exemple un réseau consommateur de courant 101 extérieur à la batterie 1, par exemple un réseau de bord, ou un réseau de puissance d’un véhicule automobile comprenant une électronique de puissance et un moteur électrique réversible de traction. Par exemple, une borne 19 est reliée à un potentiel positif par un premier élément constitutif 8 du conducteur électrique 5, 6, 7, 8, alors que l’autre borne 20 est reliée à un potentiel négatif par un deuxième élément constitutif 5 du conducteur électrique 5, 6, 7, 8. Ainsi, les deux bornes 19, 20, ainsi que le premier élément constitutif 8 et le deuxième élément constitutif 5 du conducteur électrique 5, 6, 7, 8 sont à des potentiels différents, pouvant créer un court-circuit s’ils ne sont pas protégés contre un contact électrique par le liquide conducteur.
Toujours sur le schéma de la , est schématisé, dans le volume intérieur 3 : - un moyen d’isolement 100 comprenant un ensemble de relais de puissance de coupure électrique dits sectionneurs, - un élément électrique 17, 18 comprenant deux modules de cellules électrochimiques de la batterie et montés en série 17, 18, - un moyen de test d’isolement électrique 102, - un fusible 21 entre les deux modules de cellules électrochimiques 17, 18.
Le premier élément constitutif 8 et le deuxième élément constitutif 5 relient l’ensemble de relais de puissance de coupure électrique 100 aux bornes 19, 20. Le conducteur électrique 6, 7 relie d’autre part l’ensemble de relais de puissance de coupure électrique 100 aux deux modules de cellules électrochimiques 17, 18 de sorte que le moyen d’isolement 100 sectionne le conducteur électrique 5, 6, 7, 8 quand ses relais sont ouverts, et donc permet d’isoler les deux bornes 19, 20 et le réseau qui y est raccordé 101 des modules de cellules électrochimiques 17, 18.
(S2) Une quatrième solution contenant de l’acide citrique à 0,25 mol/L et du sulfate de manganèse à 0,25 mol/L a été préparée, la troisième solution obtenue à l’étape (S1) et la quatrième solution ont été soumises à une réaction hydrothermale à 50°C dans un cuve de réaction protégée par de l’azote, où les débits de la troisième solution et de la quatrième solution ont été régulés par une pompe doseuse de sorte que le pH du système réactionnel soit maintenu entre 6,5 et 9,5, et après la réaction, le système réactionnel a été vieilli pendant 10 h, lavé à l’eau pure, filtré et séché pendant 14 h à 140°C pour obtenir le matériau d’électrode positive blanc de Prusse à base de manganèse.
(1) Une batterie sodium-ion usagée au blanc de Prusse à base de manganèse et à haute teneur en manganèse (Na 2 Mn[Mn(CN) 6 ]) en laboratoire a été collectée et démontée pour obtenir une feuille d’électrode positive, un matériau d’électrode positive blanc de Prusse à base de manganèse et à haute teneur en manganèse a été retiré de la feuille d’électrode positive, et un total de 50 moles de matériaux d’électrode positive blanc de Prusse à base de manganèse et à haute teneur en manganèse ont été collectées.
(2) Le matériau d’électrode positive blanc de Prusse à base de manganèse et à haute teneur en manganèse obtenu à l’étape (1) a été ajouté à une solution mixte d’acide chlorhydrique et d’acide phosphorique (80 L) avec un pH de 6, trempé et dissous pour obtenir une première solution, où le matériau d’électrode positive blanc de Prusse à base de manganèse et à haute teneur en manganèse a été utilisé en une quantité de 0,15 mol/L.
(3) De l’oxygène a été introduit comme source d’oxygène dans la première solution obtenue à l’étape (2), où le débit de l’oxygène a été fixé à 300 Nm 3 /h, de l’oxygène a été introduit en continu pour réaliser une réaction d’oxydation pendant 240 min à 25°C, où la quantité d’oxygène a été régulée pour être une fois la quantité molaire de Mn 2+ libre dans la première solution, et le système réactionnel a été filtré pour obtenir un précipité d’oxyhydroxyde de manganèse rouge et une deuxième solution contenant H 4 [Mn(CN ) 6 ].
(S1) Le pH de la deuxième solution obtenue par le procédé de récupération a été ajusté à 10 en utilisant de l’hydroxyde de sodium, et du chlorure de sodium a été ajouté comme additif sodique à une concentration de 0,15 mol/L pour obtenir une troisième solution contenant du Na 4 [Mn(CN) 6 ].
(S2) Une quatrième solution contenant de l’acide citrique à 0,25 mol/L et du sulfate de manganèse à 0,25 mol/L a été préparée, la troisième solution obtenue à l’étape (S1) et la quatrième solution ont été soumises à une réaction hydrothermale à 60°C dans une cuve de réaction protégée par de l’azote, où les débits de la troisième solution et de la quatrième solution ont été régulés par une pompe doseuse de sorte que le pH du système réactionnel soit maintenu entre 6,5 et 9,5, et après la réaction, le système réactionnel a été vieilli pendant 14 h, lavé avec de l’eau pure, filtré et séché pendant 10 h à 180°C pour obtenir le matériau d’électrode positive blanc de Prusse à base de manganèse et à haute teneur en manganèse.
Cet exemple fournit un procédé de récupération d’un matériau d’électrode positive de Prusse. Le procédé de récupération présente les mêmes conditions que l’Exemple 1 sauf qu’à l’étape (2), le pH de l’acide chlorhydrique a été ajusté de 2 à 1,5.
Cet exemple fournit un procédé de récupération d’un matériau d’électrode positive de Prusse. Le procédé de récupération présente les mêmes conditions que l’Exemple 1 sauf qu’à l’étape (2), le pH de l’acide chlorhydrique a été ajusté de 2 à 4.
Cet exemple fournit un procédé de récupération d’un matériau d’électrode positive de Prusse. Le procédé de récupération présente les mêmes conditions que l’Exemple 1 sauf qu’à l’étape (2), le pH de l’acide chlorhydrique a été ajusté de 2 à 6.
q varie de 1 à 12, de préférence de 1 à 10 et plus préférentiellement de 1 à 8 ;
le polyéther groupe PE répond à la formule (2) suivante :
-C x H 2x (OC 2 H 4 ) y (OC 3 H 6 ) z OR 3 (2)
x varie de 1 à 8 et varie de préférence de 2 à 4 et est plus préférentiellement égal à 3 ;
y est supérieur à 0 ;
z est supérieur ou égal à 0 ; les valeurs de y et z étant telles que le poids moléculaire total de la portion polyoxyalkylène du groupe polyéther PE varie de 200 à 10000 et plus préférentiellement de 350 à 4000 ;
R 3 désigne l’hydrogène, un groupe alkyle en C 1 -C 8 ou un groupe acyle en C 2 -C 8 .
Il convient de noter que, lorsque z est différent de 0, les motifs polyoxyéthylène et polyoxypropylène peuvent être distribuées de manière aléatoire le long de la chaîne polyéther PE ou distribuées en séquences ou bien distribuées à la fois en séquences et de manière aléatoire.
De préférence, les radicaux R 2 sont choisis parmi les groupes alkyle en C 1 -C 4 et les groupes hexyle, phényle et benzyle. Plus particulièrement, les radicaux R 2 sont choisis parmi les groupes alkyle, tels que les groupes méthyle, éthyle ou butyle. Plus particulièrement, ils désignent le radical méthyle.
De préférence, les radicaux R 3 sont choisis parmi les groupes alkyle en C 1 - C 4 et désignent plus particulièrement le radical méthyle.
Les silicones modifiés par polyéther de formule (1) peuvent être obtenus selon le processus décrit dans le document brevet US N° 4 847 398.
Il est préférable d’utiliser, parmi les silicones modifiés par polyéther de formule (1), ceux de formule suivante (1') :
Me 3 SiO(MeSiO) p (MePESiO) q SiMe 3 (1')
p et q ont les mêmes valeurs que celles indiquées ci-dessus pour la formule (1),
Les compositions des exemples inventifs (EI) 1 à 5 et des exemples comparatifs (EC) 1 à 3 ont été préparées selon les quantités données dans les Tableaux 2 et 3. La quantité de chaque composant est donnée en % pondéral du poids total de la composition le contenant.
Composants EI.1 EI. 2 EI.3 EI.4 EC.1 EC.2 Hydroxypropyl Tétrahydropyrantriol 1) 0,01 0,875 0,875 0,105 7,35 3,15 Carnosine 0,01 0,2 0,105 0,105 0,1 / Neohespéridine dihydrochalcone 0,02 0,05 0,05 0,02 / / Extrait de culture de Leontopodium Alpinum Callus 0,11 1 1 1 / / Extrait de Tuber Aestivum 0,11 0,11 0,11 0,11 / / Extrait de feuille de Salvia Miltiorrhiza 0,02 0,25 0,25 0,25 / / Chlorphénésine 0,2 0,3 0,2 / 0,2 0,27 Glycérine 9 7 5 8,5 6,2 5 Gomme de xanthane 0,05 0,15 / 0,15 0,25 / Eau Qs pour 100 Qs pour 100 Qs pour 100 Qs pour 100 Qs pour 100 Qs pour 100
Composants EI. 5 EC. 3 Hydroxypropyl Tétrahydropyrantriol 0,875 0,875 Carnosine 0,2 / Neohespéridine dihydrochalcone 0,05 / Extrait de culture de Leontopodium Alpinum Callus 1 / Extrait de Tuber Aestivum 0,11 / Extrait de feuille de Salvia Miltiorrhiza 0,25 / Alcool cétylique 1,5 1,5 Stéarate de glycéryle (et) stéarate de PEG-100 2,5 2,5 Beurre de Butyrospermum Parkii(Karité) 5 5 Glycérine 7 7 Chlorphénésine 0,3 0,3 Gomme de xanthane 0,15 0,15 Glutamate diacétate tétrasodique 0,1 / Copolymère acrylamide/acryloyldiméthyltaurate de sodium (et) isohexadécane (et) polysorbate 80 1,2 / Eau Qs pour 100 Qs pour 100
Les compositions des exemples inventifs 1 à 5 sont des compositions selon la présente invention.
La composition de l’exemple comparatif 1 ne comprend pas de néohespéridine dihydrochalcone.
La composition des exemples comparatifs 2-3 ne comprend pas de néohespéridine dihydrochalcone et de composé de carnosine.
Les compositions ci-dessus ont été préparées comme suit, en prenant comme exemple la composition de l'exemple inventif 5 :
1). ajout d’eau, de glycérine, de chlorphénésine, de gomme xanthane et de glutamate diacétate tétrasodique dans un récipient principal avec agitation à 65 °C pour obtenir un mélange uniforme ;
2). prémélange d’alcool cétylique, de STÉARATE DE GLYCÉRYLE (et) de STÉARATE DE PEG-100, de beurre de Butyrospermum Parkii (karité) dans un autre récipient avec agitation à 65 °C pour obtenir une phase huileuse uniforme ; et transfert de la phase huileuse dans le récipient principal avec agitation pour obtenir une combinaison uniforme ;
3). refroidissement de la combinaison uniforme à moins de 40 °C ;
4). prémélange d’hydroxypropyl tétrahydropyrantriol, de carnosine, de néohespéridine dihydrochalcone, d’extrait de culture de leontopodium alpinum callus, d’extrait de tuber aestivum et d’extrait de feuille de salvia miltiorrhiza en un mélange ;
5). ajout du mélange obtenu en 4) dans le récipient principal à une température inférieure à 40 °C, avec agitation,
6). ajout du copolymère acrylamide/acryloyldiméthyltaurate de sodium (et) isohexadécane (et) polysorbate 80 dans le récipient principal à une température inférieure à 40 °C, avec agitation pour obtenir une composition homogène.
Évaluation Les compositions des exemples inventifs (EI) 1 à 4 et des exemples comparatifs (EC) 1-2 ont été évaluées en termes de fonction de barrière cutanée par perte d’eau transépidermique (TEWL pour TransEpidermal Water Loss) et d’effet anti-vieillissement au travers de la fermeté de la peau et la longueur des rides.
Perte d’eau transépidermique (TEWL) 33 femmes âgées de 30 à 55 ans ont été invitées à accomplir l'essai. Les compositions à évaluer ont été appliquées uniformément sur la zone d'essai – avant-bras intérieur sous 2,0 mg/cm 2 dans une pièce à 20-22 °C avec une humidité relative de 40 %-50 %.
L’écartement entre les canaux obliques 56 est sensiblement constant. Cet écartement est pris perpendiculairement à la seconde direction D2.
Les canaux ondulés 49 sont typiquement formés sur la zone centrale 38. La première direction D1 correspond alors à la direction longitudinale L. Les canaux obliques 56 sont typiquement formés dans la zone de distribution 40 ou 42.
Comme illustré sur la , la partie d’extrémité 50 de chaque canal ondulé 49 se raccorde à un des canaux obliques 56 en un point de jonction 58.
La partie d’extrémité 50 se raccorde directement au canal oblique 56 correspondant. On entend par là que le canal oblique 56 prolonge directement la partie d’extrémité 50, le premier gaz réactif s’écoulant entre le canal oblique 56 et la partie d’extrémité 50 du canal ondulé.
Les canaux obliques 56 présentent des parties d’extrémité obliques 60 raccordées aux points de jonction 58.
Ces parties d’extrémité obliques 60 sont de préférence rectilignes et parallèles entre elles. Ces parties d’extrémité obliques 60 s’étendent suivant la seconde direction D2.
La seconde direction D2 forme avec la première direction D1 un angle typiquement compris entre 30° et 90°. Par exemple, la seconde direction D2 est perpendiculaire à la première direction D1.
Les points de jonction 58 définissent des points de projection p en projection sur une droite D parallèle à la première direction D1 ( ). La projection est prise selon une troisième direction D3 perpendiculaire à la première direction D1.
Lesdits points de projection p sont régulièrement espacés les uns des autres selon la première direction D1 et séparés les uns des autres par un écart constant égal à un multiple de ladite période déterminée T1.
En d’autre termes, les points de jonction 58 sont régulièrement espacés les uns des autres selon la première direction D1. Ils sont séparés les uns des autres par un écart constant, égal à un multiple de la période déterminée T1.
Dans l’exemple représenté, l’écart entre les points de projection p est égal à la période T1.
En variante, cet écart est de deux fois T1, ou trois fois T1, ou tout autre multiple.
De ce fait, et comme illustré sur la , les parties d’extrémité 50 des canaux ondulés présentent à leurs points de jonction 58 des tangentes T respectives, toutes parallèles entre elles.
On considère ici les tangentes aux parties d’extrémité 50 des canaux ondulés, prises au niveau des points de jonction 58.
De ce fait, l’inclinaison entre l’extrémité du canal oblique 56, prise au niveau du point de jonction 58, et l’extrémité de la partie 50, prise elle aussi au niveau du point de jonction 58, est sensiblement la même quel que soit le canal ondulé 25 considéré.
Cette inclinaison est strictement la même si les parties d’extrémité obliques 60 de tous les canaux obliques 56 sont orientées suivant la même seconde direction.
Un tel système comporte un réseau de satellites ainsi qu’un réseau de stations fixes de référence, le système transmettant à son récepteur principal l’écart entre des positions supposées des stations fixes indiquées par les satellites et les positions réelles connues de ces mêmes stations.
A cet effet il est connu de se baser sur des mesures « heure d’arrivée » (plus connu sous l’acronyme anglais « Time Of Arrival » ou TOA) de signaux échangés au sein du système, directement liés à la distance entre les différents éléments du système, et de comparer ces signaux via des processus dits « processus différence d’heure d’arrivée » (pour processus « Time Difference Of Arrival » ou processus TDOA).
Une autre alternative est de se baser sur des mesures « direction d’arrivée » des signaux échangés au sein du système (plus connu sous l’acronyme anglais « Direction of Arrival » ou DOA), directement liées à l’angularisation entre les différents éléments du système, via des processus dits « processus DOA ».
Dans tous les cas, les estimations basées sur des processus TDOA ou des processus DOA présentent des biais qui peuvent devenir importants en cas de brouillage des signaux échangés, brouillages accidentels ou intentionnels, ce qui nuit à la qualité de l’assistance à l’atterrissage de l’aéronef.
L’invention a notamment pour but de proposer un procédé d’assistance à l’atterrissage d’un aéronef qui soit plus performant que les procédés existants.
A cet effet, on prévoit, selon l’invention un procédé d’assistance à l’atterrissage d’un aéronef comportant un système bord, sur une zone d’atterrissage associée à un système sol, le système sol comprenant plusieurs sous-modules de communication comprenant chacun une antenne, le système bord et le système sol étant aptes à communiquer ensemble.
Selon l’invention le procédé comporte les étapes de : Lors d’une première phase d’atterrissage, synchroniser le système bord et le système sol en échangeant au moins une information d’horodatage entre le système sol et le système bord, Lors d’une deuxième phase d’atterrissage, postérieure à la première phase d’atterrissage : premier point : Estimer au niveau de chaque sous-module au moins une information caractéristique de la distance séparant l’aéronef du sous-module concerné, et combiner lesdites informations pour en déduire au moins une information caractéristique de la direction générale brute d’arrivée de l’aéronef vis-à-vis d’un point donné de la zone d’atterrissage, deuxième point : Estimer au moins une information caractéristique de la direction d’un signal émis par l’aéronef vis-à-vis du système sol, troisième point : Comparer l’information caractéristique de la direction générale brute d’arrivée de l’aéronef établie au premier point avec au moins l’information caractéristique de la direction du deuxième point, et déterminer au moins une information caractéristique de la direction générale affinée d’arrivée de l’aéronef vis-à-vis du point donné de la zone d’atterrissage,
quatrième point : Guider l’aéronef à partir de ladite information caractéristique de la direction générale affinée d’arrivée de l’aéronef vis-à-vis du point donné de la zone d’atterrissage.
Ainsi, la localisation de l’aéronef est fondée sur l’utilisation conjointe de la détection d’au moins une distance et d’au moins un angle d’arrivée de l’aéronef vis-à-vis du point donné de la zone d’atterrissage, avec une synchronisation temporelle système bord/ système sol. Les inventeurs ont pu constater que cela permettait d’obtenir une très bonne localisation de l’aéronef. L’assistance à l’atterrissage de l’aéronef s’en trouve simplifiée.
L’invention permet en effet une très bonne localisation de l’aéronef vis-à-vis de la zone d’atterrissage dans le temps et dans l’espace (en trois dimensions). Les inventeurs ont ainsi pu constater qu’il était possible d’avoir une précision sub-métrique sur la position de l’aéronef dans l’espace.
Les inventeurs ont également pu constater qu’il était possible d’obtenir une synchronisation temporelle système bord / système sol précise à moins de 10 nanosecondes.
L’invention s’avère particulièrement intéressant dans le cas d’un atterrissage en milieu urbain où les signaux de brouillage et les signaux multi-trajets sont nombreux.
Optionnellement, l’information d’horodatage est celle d’une horloge de référence.
Optionnellement, l’horloge de référence est une horloge atomique.
Optionnellement, l’horloge atomique est couplée à au moins un récepteur d’un système de positionnement par satellites.
Les teintures de la famille des méthines sont plus particulièrement des composés comprenant au moins une séquence choisie parmi >C=C< et -N=C<, dont les deux atomes ne sont pas simultanément impliqués dans un cycle. Toutefois, il est précisé que l’un des atomes d’azote ou de carbone des séquences peut être impliqué dans un cycle. Plus particulièrement, les teintures de cette famille résultent de composés des types suivants : méthine vraie (comportant une ou plusieurs des séquences -C=C- précitées) ; azométhine (comportant au moins une ou plusieurs séquences -C=N-) avec, par exemple, les azacarbocyanines et leurs isomères, les diazacarbocyanines et leurs isomères, les tétraaza-carbocyanines ; mono- et diarylméthane ; indoamines (ou diphénylamines) ; indophénols ; et indoanilines.
En ce qui concerne les teintures de la famille des carbonyles, on peut citer, par exemple, les teintures synthétiques choisies parmi les teintures acridone, benzoquinone, anthraquinone, naphtoquinone, benzanthrone, anthranthrone, pyranthrone, pyrazolanthrone, pyrimidinoanthrone, flavanthrone, indanthrone, flavone, (iso)violanthrone, isoindolinone, benzimidazolone, isoquinolinone, anthrapyridone, pyrazoloquinazoline, périnone, quinacridone, quinophtalone, naphtalimide, anthrapyrimidine, dicétopyrrolopyrrole ou coumarine.
Ainsi, on peut tout particulièrement citer les teintures directes cationiques correspondant aux formules suivantes :
A représente un groupe choisi parmi les structures suivantes : dans lesquelles R 4 représente un radical alyle en C 1 -C 4 qui peut être substitué par un radical hydroxyle ;
La est un graphique donnant l’évolution de la température de la plaque de chauffage en fonction de la présence ou non d’un plateau-repas.
Tel que cela ressort plus précisément de la , l'objet de l'invention met en œuvre au moins un chariot isotherme 1 constituant une unité de stockage et/ou de transport d'une série de plateaux-repas 2. D'une manière classique, le chariot 1 comporte un caisson ou une enveloppe isolante 3 délimitant intérieurement au moins un, et dans l'exemple illustré, deux logements 4 accessibles à partir des deux côtés opposés du chariot et fermés chacun par au moins une porte 5.
De manière habituelle, le chariot 1 est adapté de manière à permettre un refroidissement des logements 4. A cet effet, le chariot 1 peut être pourvu d'un système de production de froid ou peut être raccordé à tout système permettant de refroidir les logements 4. Chaque logement 4 est pourvu intérieurement d'une cloison isolante de séparation 7 délimitant de part et d'autre, un compartiment dit chaud 8 et un compartiment dit froid 9.
De manière classique, le chariot 1 est équipé d’une structure 11 de support et de guidage des plateaux-repas 2. Typiquement, cette structure de support 11 est formée par tous éléments aménagés de manière superposée sur les parois des compartiments, de manière à permettre de maintenir les plateaux-repas à différents niveaux superposés à l'intérieur de chaque logement 4. Typiquement, cette structure de support 11 comporte des rainures formant des glissières de coulissement pour les plateaux-repas 2.
Chaque plateau-repas 2 comporte une première partie 12 délimitée dans l'exemple illustré par une grande alvéole et une deuxième partie 13 délimitée dans l’exemple illustré, par une petite alvéole. Chaque plateau-repas 2 comporte une zone de jonction 14 entre les alvéoles 12 et 13. Chaque plateau-repas 2 est destiné à être engagé dans un logement 4 de manière que la zone de jonction 14 se trouve placée en face de la cloison de séparation 7 qui présente des fentes superposées 15 de manière à permettre l'introduction et le passage des plateaux-repas 2. Bien entendu, l'objet de l'invention peut être mis en œuvre avec des plateaux-repas 2 présentant une première partie 12 et une deuxième partie 13 aménagées de manière différente et de toute manière appropriée en fonction des mets et des ustensiles utilisés.