INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le % NCO en poids de ladite composition de polyuréthane(s) peut varier suivant le ratio molaire composition de polyol(s) (B)/polyisocyanate.
Selon un mode de réalisation, l’étape (ii) est mise en œuvre avec, outre la composition de polyol(s) (B), au moins : un polyisocyanate choisi parmi le pentaméthylène diisocyanate, l’hexaméthylène diisocyanate, le 1,8-diisocyanatooctane, le 1,9-diisocyanatononane, le diméryl diisocyanate, l’ester méthylique de L-lysine diisocyanate, l’ester éthylique de L-lysine diisocyanate, l’isophorone diisocyanate, le 4,4’- et/ou le 2,4’-dicyclohexylméthane diisocyanate, le 2,4- et/ou le 2,6-toluène diisocyanate, le 4,4’- et/ou le 2,4’-diphénylméthane diisocyanate, le m-xylylène diisocyanate, le m-xylylène hydrogéné diisocyanate et leurs mélanges, un plastifiant, un catalyseur pour la formation de polyuréthane par réaction d'un polyisocyanate et d'au moins un polyol, et optionnellement un stabilisant UV (ou antioxydant).
De préférence, l’étape (ii) est mise en œuvre avec, outre la composition de polyol(s) (B), au moins : un polyisocyanate choisi parmi le pentaméthylène diisocyanate, l’hexaméthylène diisocyanate, l’isophorone diisocyanate, le 4,4’- et/ou le 2,4’-dicyclohexylméthane diisocyanate, le m-xylylène diisocyanate, le m-xylylène hydrogéné diisocyanate et leurs mélanges, en particulier l’isophorone diisocyanate, un plastifiant choisi parmi : un mélange d’esters méthyliques d’acides gras, en particulier d’acides gras comprenant 18 atomes de carbone tels que les acides gras issus de l’huile de ricin comprenant notamment l’acide ricinoléique, un mélange d’esters d’acides alkylsulphoniques et de phénol, tel que le mélange identifié par le n° CAS 91082-17-6, le diisodécyl phtalate, le diisononyl phtalate, l’ester diisononylique de l'acide 1,2-cyclohexanedicarboxylique, le tétravalérate de pentaérythritol, une résine polysiloxane, en particulier un silsesquioxane de masse molaire moyenne en nombre Mn allant de 400 g/mol à 4000 g/mol, préférentiellement de 500 g/mol à 2500 g/mol, et leurs mélanges, un catalyseur choisi parmi les carboxylates, notamment néodécanoate, de bismuth et/ou de zinc, et optionnellement un stabilisant UV (ou antioxydant) choisi parmi les phénols dits encombrés.
Plus préférentiellement, l’étape (ii) est mise en œuvre avec, outre la composition de polyol(s) (B), au moins : un polyisocyanate étant l’isophorone diisocyanate, un plastifiant choisi parmi : un mélange d’esters méthyliques d’acides gras, en particulier d’acides gras comprenant 18 atomes de carbone tels que les acides gras issus de l’huile de ricin comprenant notamment l’acide ricinoléique, et/ou un mélange d’esters d’acides alkylsulphoniques et de phénol, tel que le mélange identifié par le n° CAS 91082-17-6, un catalyseur choisi parmi les carboxylates, notamment néodécanoate, de bismuth et/ou de zinc, et optionnellement un stabilisant UV (ou antioxydant) choisi parmi le bis[3-(5-tert-butyl-4-hydroxy-m-tolyl)propionate] d'éthylènebis(oxyéthylène), le 2,2′-méthylènebis(6-(tert-butyl)-4-méthylphénol), le 2,2′-méthylènebis(6-(tert-butyl)-4-éthylphenol), le 2,2′-méthylènebis(4-méthyl-6-cyclohexylphénol), le 2,2′-méthylènebis(4,6-di(tert-butyl)phénol), le 4,4′-méthylènebis(2,6-di(tert-butyl)phénol), le 2,6-di(tert-butyl)-4-méthylphénol et leurs mélanges, en particulier le bis[3-(5-tert-butyl-4-hydroxy-m-tolyl)propionate] d'éthylènebis(oxyéthylène).
Les caractéristiques de l’étape (ii) divulguées ci-avant s’appliquent à ce mode de réalisation. En particulier, les quantités mises en œuvre dans ce mode de réalisation sont avantageusement telles que décrites ci-avant.
L’étape (ii) est avantageusement mise en œuvre à une température comprise entre 60°C et 120°C, de préférence entre 80°C et 100°C.
L’étape (ii) peut être mise en œuvre à pression atmosphérique.
Etape (iii) L’étape (iii) correspond à la réaction d’une amine tertiaire avec les groupements acide carboxylique de la composition de polyuréthane(s) à groupes terminaux –NCO formée à l’étape (ii).
L’amine tertiaire mise en œuvre à l’étape (iii) a un pKa à 25°C supérieur à 8, de préférence compris entre 9 et 15, plus préférentiellement entre 10 et 12.
Dans toute la demande, on entend par « pKa de l’amine tertiaire » le pKa de son acide conjugué (c’est-à-dire de l’amine tertiaire protonée). Le pKa d’un acide est égal à –log 10 (Ka), Ka étant la constante d’acidité de l’acide dans l’eau.
L’amine tertiaire peut être de formule (IV) : N(R)(R')(R") dans laquelle R, R' et R", identiques ou différents, représentent chacun un radical hydrocarboné saturé ou insaturé, comprenant éventuellement un ou plusieurs hétéroatomes choisis parmi N, O et S, et R et R' et/ou R et R’’ et/ou R’ et R" pouvant former un hétérocycle avec l’atome d’azote auquel ils sont rattachés.
Selon un mode de réalisation, l’amine tertiaire est choisie parmi la triéthylamine (ou TEA), le 1,8-diazabicyclo[5.4.0]undéc-7-ène (ou DBU), le 1,4-diazabicyclo[2.2.2]octane (ou DABCO), le 1,5-diazabicyclo[4.3.0]non-5-ène (ou DBN), la N,N-dicyclohexylméthylamine (ou DCHMA), l’éther diéthylique-2,2’-morpholine (ou DMDEE), le triazabicyclodécène (TBD), le méthyltriazabicyclodécène (MTBD), la trihexylamine (ou THA) et leurs mélanges.
Lorsque le procédé selon l’invention comprend en outre une étape (iv) de silylation, l’amine tertiaire est avantageusement choisie parmi la TEA, le DBU, le DABCO, le DBN, la DCHMA, le TBD, le MTBD, la THA et leurs mélanges.
– la représente un diffractogramme des rayons X sur poudre (tracé PXRD) comparatif de MIL-53(Fe)-Cl ;
– la représente les spectres FTIR de MIL-53(Fe)-Cl et de sa forme activée en comparaison avec le ligand libre ; et
– la représente la courbe d’analyse thermogravimétrique (ATG) de MIL-53(Fe)-Cl).
Partie Expérimentale Matériel et méthodes Les réactifs utilisés sont commercialisés par la société Alfa Aesar ® et utilisés sans autre purification.
Instrumentation PXRD : Les données de diffraction des rayons X sur poudre (PXRD) ont été recueillies à l'aide d'un diffractomètre Bruker ® D8 Advance à haut débit travaillant en mode transmission et équipé d'un miroir de Göbel focalisant. La source de rayons X était un rayonnement Cu-Kα (λ = 1,5418 Å).
Mesure de sorption Toutes les données de porosimétrie de l'azote ont été recueillies sur un instrument Micromeritics ® TriStar à 77K. Les isothermes du CO 2 et du N 2 à 298K ont été enregistrées sur un instrument Micromeritics ® Triflex. Dans tous les cas, les mesures ont été enregistrées en utilisant des gaz d'ultra-haute pureté (grade ≥4,8). Avant la mesure d'adsorption, tous les échantillons ont été dégazés à une certaine température (180-200°C) pendant 8 heures. Le dégazage a été effectué en une seule étape à l'aide d'une unité de dégazage SmartVacPrep de Micromeritics ® : évacuation à 180-200ºC sur le port de dégazage (P=10 -6 mbar), le taux de dégazage étant alors ≤ 2 μbar/min.
TGA : Les données TGA ont été recueillies sur un appareil Mettler Toledo ® TGA/DSC 2, STAR System avec une vitesse de chauffage de 5 °C/min sous flux d'oxygène.
FTIR : Les spectres infrarouges ont été mesurés avec un spectromètre FTIR Nicolet iS5 ThermoFisher™.
L’observation de la topographie de surface des échantillons a été effectuée par microscopie électronique à balayage (MEB) à l’aide d’un FEI Magellan 400™.
La distribution des tailles des particules est réalisée au MEB et les mesures de taille des particules sont effectuées avec le logiciel ImageJ™.
Exemples Partie 1 : synthèses La synthèse du MIL-53(Al), et de ses dérivés, est optimisée en utilisant différents sels métalliques tels que AlCl 3 .6H 2 O, Al 2 (SO 4 ) 3 .16-18H 2 O, Al(OH)(CH 3 COO) 2 .xH 2 O, Al(OH) 3 et NaAlO 2 en présence de différentes bases (NaOH, Urée, Piperazine). Les sels de sulfate et de chlorure sont des réactifs de choix pour l’obtention des MOFs de MIL-53(Al). Les méthodes de synthèse mettant en œuvre ces sels de sulfate (Ex.1-3) et de chlorure (Ex.4-6) desdits MOFs de MIL-53 sont décrites ci-dessous.
Préparation du MIL-53(Al)
Le MIL-53(Al) est synthétisé en utilisant la technique de reflux. 100 mmol (66,6 g) de Al 2 (SO 4 ) 3 .16H 2 O, 100 mmol (16,6 g) de 1,4-BDC (CAS : 100-21-0) et 100 mmol (6,0 g) d'urée sont dispersés dans 200 ml d'eau dans un ballon de 500 ml. Le mélange est chauffé à reflux à 120°C et maintenu à reflux pendant 12 heures. Après refroidissement du mélange réactionnel à température ambiante, la poudre incolore est filtrée et lavée avec 80 ml d'eau. L'échantillon est ensuite séché à l'air pendant une nuit. Le produit tel que synthétisé contient du 1,4-BDC libre. Le 1,4-BDC libre est éliminé de l'échantillon par lavage avec du diméthyl sulfoxyde (DMSO) :
Activation du MIL-53(Al)
En référence à la , nous allons maintenant décrire un procédé de réalisation d’un module de puissance 300 selon l’invention.
Un tel procédé comprend tout d’abord une étape E50 d’obtention d’une plaque conductrice, de préférence en métal, s’étendant selon un plan principal.
Puis le procédé comprend une étape E100 de découpe, dans la plaque conductrice d’une part, d’une pièce de cadre, d’un premier connecteur électrique 106B configuré pour être connecté à une borne positive d’une alimentation électrique et d’un troisième connecteur électrique 303 configuré pour être connecté à une phase d’une machine électrique et, d’autre part, de pattes d’attache de chaque connecteur électrique avec au moins la pièce de cadre.
Puis le procédé comprend une étape E200 d’obtention d’une pluralité d’interrupteurs commandables à semi-conducteur de côté haut HS présentent chacun une face inférieure 202 munie d’une première électrode principale D et une face supérieure 102 munie d’une deuxième électrode principale S et d’une électrode de commande G.
Puis le procédé comprend une étape E300 de montage sur une face supérieure du premier connecteur électrique 106B de la pluralité d’interrupteurs commandables à semi-conducteurs de côté haut HS de façon à connecter électriquement au premier connecteur électrique 106B la première électrode principe de chaque interrupteur de ladite pluralité;
Puis le procédé comprend une étape E400 d’obtention d’une pluralité d’interrupteurs commandables à semi-conducteur de côté bas présentent chacun une face inférieure 202 munie d’une première électrode principale et une face supérieure 102 munie d’une deuxième électrode principale S et d’une électrode de commande G ;
Puis le procédé comprend une étape E500 de montage sur une face supérieure du troisième connecteur électrique 303 de la pluralité d’interrupteurs commandables à semi-conducteurs de côté bas LS de façon à connecter électriquement au troisième connecteur électrique 303 la première électrode principe de chaque interrupteur de ladite pluralité;
Puis le procédé comprend une étape E600 de positionnement et/ou la fixation d’un isolant électrique 304 sur une portion de la face supérieure du premier connecteur électrique 106B ;
Puis le procédé comprend une étape E700 d’obtention d’un deuxième connecteur électrique en métal configuré pour être connecté à une borne négative de l’alimentation électrique et configuré pour qu’au moins une partie du deuxième connecteur électrique s’étende horizontalement entre deux interrupteur de côté haut lorsqu’une portion de la face inférieure du deuxième connecteur électrique est positionnée et/ou fixée directement en regard d’une portion de la face supérieure du premier conducteur électrique.
Puis le procédé comprend une étape E800 de positionnement et/ou de fixation directement en regard de la portion de la face supérieure du premier connecteur électrique 106B de la portion de la face inférieure du deuxième connecteur électrique 108B de sorte que l’isolant électrique 304 isole électriquement la première portion de la face supérieure du premier connecteur électrique 106B et la deuxième portion de la face inférieure du deuxième connecteur électrique 108B.
Puis le procédé comprend une étape E900 d’obtention d’une pluralité de barrettes conductrices électriques de côté haut 306.
Puis le procédé comprend une étape E1000 de connexion de chaque deuxième électrode principale de chaque interrupteur de côté haut à une barrette conductrice de côté haut et de fixation d’une patte 315 de chaque barrette de côté haut de la pluralité de barrettes de côté haut 306 contre une face supérieure du troisième connecteur électrique 303 pour connecter électriquement la barrette conductrice de côté haut 306 au troisième connecteur électrique 303;
Puis le procédé comprend une étape E1100 d’obtention d’une pluralité de barrettes conductrices électriques de côté bas 307 ;
Puis le procédé comprend une étape E1200 de connexion de chaque deuxième électrode principale de chaque interrupteur de côté bas à une barrette conductrice de côté bas et de fixation d’une patte 308 de chaque barrette de côté bas de la pluralité de barrettes de côté bas 307 contre une face supérieure du deuxième connecteur électrique 108B pour connecter électriquement la barrette conductrice de côté bas 307 au deuxième connecteur électrique 108B.
Puis le procédé comprend une étape E1300 d’obtention d’un substrat 310 isolant électrique portant sur une première face une piste de commande de côté haut PG HS et une piste d’électrode auxiliaire de côté haut dite piste de source Kelvin de côté haut PSK HS .
Puis le procédé comprend une étape E1400 de positionnement et/ou de fixation d’une deuxième face, opposée à la première face, du substrat 310 isolant électrique contre la face supérieure du deuxième connecteur électrique.
La cartographie des pressions et températures du flux est réalisée au moyen de mesureurs dits « intrusifs » car la mesure se fait directement dans le flux aérodynamique à l’aide de différentes prises de mesure radiales insérées dans les plans de mesure.
Par exemple, un mesureur équipé de caméras permet de visualiser en direct les zones aérodynamiques du moteur, plus précisément au niveau de la veine secondaire, donc de visualiser les flux aérauliques et des sources d’incompréhensions des flux.
Divers moyens peuvent mettre en avant les flux à visualiser : fils de laines accrochés dans le flux, ensemencement de l’air de la veine, par exemple par de la fumée, ou un lâcher de peinture...
Techniques antérieures On connaît des systèmes, tels que ceux décrits dans les documents FR3051044, FR3051908A1 ou WO2019-180383, qui concernent la visualisation de veines aérodynamiques par des moyens à endoscope. Ceux-ci ont néanmoins les désavantages de devoir être utilisés uniquement moteur éteint, ou alors de proposer une caméra intrusive dans un flux sur un module fixe (appelé « bossage »), qui permet uniquement la visualisation d’une partie de la veine et qui nécessite un système annexe de source lumineuse.
Les systèmes de visualisation intrusifs actuels sont donc limités car ils nécessitent un éclairage complémentaire, et donc imposent de modifier des pièces du moteur pour y intégrer un système d’éclairage
De plus, d’une part, ils ne permettent qu’une orientation fixe de la caméra, ce qui impose une unique zone exploitable dans la veine aérodynamique, et, d’autre part, ne sont adaptés que pour un montage sur un bossage unique.
L’invention a pour but de pallier au moins certains des inconvénients précités et de proposer un mesureur intrusif capable de cumuler l’avantage d’être adaptable à plusieurs plans de mesures de moteurs et d’avoir le minimum d’impact aéraulique sur les pièces du moteur, tout en permettant la visualisation dans la veine aérodynamique, sur toute la hauteur et plusieurs zones de la veine aérodynamique, tout en limitant les perturbations de flux aérodynamique dans celle-ci.
Au vu de ce qui précède, l’invention a pour objet un mesureur intrusif pour un flux aérodynamique dans un plan de mesure d’une zone aérodynamique d’un moteur de développement de turbomachine d’aéronef, comportant un corps tubulaire s’étendant selon un axe longitudinal et entourant un passage intérieur adapté pour le cheminement de câbles de connexion électrique.
Le mesureur intrusif comporte des dispositifs de visualisation orientés sensiblement parallèlement l’un à l’autre dans un plan orthogonal à l’axe longitudinal, et des moyens d’éclairage orientés sensiblement parallèlement l’un à l’autre dans un plan orthogonal à l’axe longitudinal.
De préférence, le corps comporte un module amovible et un embout tubulaire à une extrémité dudit corps tubulaire, coaxial audit corps tubulaire et adapté pour coopérer avec le module pour son montage démontable sur une paroi d’une veine annulaire secondaire d’un moteur de développement de turbomachine d’aéronef.
Par exemple, l’embout tubulaire comporte des échancrures comme moyens de coopération de l’embout tubulaire avec le module pour son montage démontable sur la paroi.
Avantageusement, le module est adapté pour la mise en place du corps selon tous les angles de position dudit corps autour de son axe longitudinal.
Selon une forme de réalisation, un joint d’étanchéité est positionné entre le module et le corps.
Dans un mode de réalisation, le corps comporte des extensions radiales cylindriques entourant les moyens d’éclairage et les dispositifs de visualisation.
Avantageusement, le corps comporte une section orthogonale sensiblement circulaire.
Le mesureur intrusif peut prévoir en outre qu’au moins deux des moyens d’éclairage et/ou des dispositifs de visualisation soient orientés parallèlement l’un par rapport à l’autre.
la illustre schématiquement une partie de l’installation selon une mise en œuvre particulière de l’invention ;
la illustre schématiquement un système bord de l’installation représentée à la ;
la illustre schématiquement un système sol de l’installation représentée à la ;
la illustre schématiquement les différentes phases d’atterrissage d’un aéronef sur une zone d’atterrissage de l’installation représentée à la ;
la est un schéma symbolisant différentes étapes pouvant être mises en œuvre dans l’installation représentée à la ;
la représente schématiquement un algorithme mis en place dans un système sol de l’installation représentée à la ;
la représente schématiquement un chronogramme d’un signal pouvant être échangé entre le système bord et le système sol de l’installation représentée à la .
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION La représente une installation 1 comprenant un système sol 2 et un système bord 3 qui est intégré à un aéronef. L’installation 1 est ainsi configurée pour assister un aéronef lors de son atterrissage sur une zone d’atterrissage 4 donnée associée au système bord 3. Par exemple une partie du système sol 2 est sur la zone d’atterrissage 4 et une autre à proximité immédiate de la zone d’atterrissage 4.
L’aéronef peut être avec pilote ou sans pilote. L’aéronef est par exemple un aéronef à décollage et atterrissage vertical (ou aéronef ADAV également connu sous le terme anglais VTOL pour « Vertical Take Off Landing ») ou en variante un aéronef qui n’est pas un aéronef ADAV. L’atterrissage peut être automatique ou non.
Le système bord 3 va être à présent décrit en référence à la .
Le système bord 3 comporte un module de communication bord 5 interconnecté avec un organe de calcul bord 6, tel que par exemple un calculateur, l’organe de calcul bord 6 faisant ou non partie du système bord 3. Le calculateur joue par exemple le rôle d’un autopilote. Le module de communication bord 5 et l’organe de calcul bord 6 sont connectés entre eux par exemple via un réseau Ethernet.
Le module de communication bord 5 comporte également au moins une antenne 7 associée à au moins un émetteur-récepteur 8 de liaison bord. L’antenne 7 est par exemple une antenne dipolaire.
Dans le cas présent, le module de communication bord 5 comporte deux antennes associées toutes les deux à l’émetteur-récepteur 8 de liaison bord. Les antennes 7 sont par exemple des antennes dipolaires.
Ledit émetteur-récepteur 8 comprend ainsi au moins une interface de communication 9 avec les antennes 7, ladite interface de communication 9 comprenant un circuit frontal de radio-fréquence (plus connu sous le terme anglais de « Front End RF »). L’aéronef est ainsi équipé d’un module de communication bord 5 lui permettant d’émettre et de recevoir, par transmission radio via ses antennes 7, des signaux avec le système sol 2.
L’émetteur-récepteur 8 comporte également ici au moins une interface de communication 10 avec l’organe de calcul bord 6. L’interface de communication 10 est ici un modulateur/démodulateur ou Modem. C’est donc ici le Modem qui est en interconnexion Ethernet avec l’organe de calcul bord 6.
Avantageusement, deux premières liaisons rotules supérieures 10, 11 comportent respectivement deux parties montées mobiles en translation au sein de respectivement deux premières rainures prévues 80, 81 au niveau d’un premier côté 60 de la structure porteuse 2. En outre, deux deuxièmes liaisons rotules supérieures 12, 13 comportent respectivement deux parties montées mobiles en translation au sein de respectivement deux deuxièmes rainures 82, 83 prévues au niveau d’un deuxième côté 62 de la structure porteuse 2 opposé au premier côté 60. Par exemple, les premières et deuxièmes rainures 80 à 83 s’étendent perpendiculairement aux premier et deuxième côtés 60, 62. On peut ainsi faciliter les rotations de la structure porteuse 2 autour d’axes A, D et C parallèles à un côté de la structure porteuse 60, 62.
Selon un autre avantage, le dispositif 1 comprend au moins deux actionneurs 70 à 73 configurés pour commander un allongement d’au moins deux pieds allongeables 4 à 7. Par exemple, les pieds allongeables 4 à 7 sont des vérins et les actionneurs 70 à 73 sont les cylindres des vérins au sein desquels les tiges peuvent être allongées ou rétractées. A l’aide de deux actionneurs 70 à 73 on peut animer la structure porteuse 2 en rotation autour des premier et deuxième axes de rotation A, B. Le dispositif 1 peut également comprendre quatre actionneurs 70 à 73 pour commander respectivement un allongement de quatre pieds allongeables 4 à 7 pour permettre d’animer la structure porteuse 2 en rotation selon les huit axes de rotation A à H.
Par ailleurs, le dispositif 1 peut comprendre une unité de commande électronique 100 configurée pour commander l’allongement des pieds allongeables 4 à 7 afin de déplacer la structure porteuse 2. L’unité de commande électronique 100 permet de déplacer la structure porteuse 2 de manière automatisée. L’unité de commande électronique 100 peut être un microprocesseur ou un automate programmable. L’unité de commande électronique 100 est couplée, par quatre connexions 101 à 104, respectivement aux quatre actionneurs 70 à 73. L’unité de commande électronique 100 peut commander les actionneurs 70 à 73 afin de modifier la longueur des pieds allongeables 4 à 7, c’est-à-dire pour allonger, ou rétracter, les pieds allongeables 4 à 7. Les changements de longueur des pieds allongeables 4 à 7 permettent d’animer la structure porteuse 2 selon les différents axes de rotation A à H. On peut donc orienter la structure porteuse 2 dans différentes directions.
Avantageusement, le dispositif 1 peut comprendre au moins un capteur 200, 201 pour mesurer au moins un paramètre. Par exemple, un capteur 200, 201 peut être fixé sur la structure porteuse 2, ou intégré au sein du module 3. Un paramètre peut être pris parmi un paramètre relatif à un ensoleillement d’un module photovoltaïque 3 et un paramètre relatif à une production énergétique photovoltaïque du module photovoltaïque 3.