INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, la pièce mobile est agencée pour être déplacée relativement à la face fonctionnelle et/ou relativement à la surface d’appui supplémentaire existante de la face fonctionnelle.
De préférence, la surface d’appui est adjacente ou contiguë à la zone de comptage.
De préférence, dans la position déployée, la surface d’appui peut constituer un prolongement de la surface d’appui supplémentaire de la face fonctionnelle. De préférence, dans la position déployée, la surface d’appui et/ou la pièce mobile : - s’étend au-delà de la face fonctionnelle, et/ou - est en saillie par rapport à la face fonctionnelle, et/ou - forme une surface ou élément distinct de la face fonctionnelle.
De préférence, dans la position reployée, la pièce mobile n’offre pas de surface d’appui à l’utilisateur et, en particulier, de surface d’appui pour la main et/ou le poignet et/ou l’avant-bras et/ou le coude de l’utilisateur.
De préférence, la pression est exercée sur le support de micro-organismes qui exerce, par réaction, une pression sur la zone de comptage.
De préférence, la face fonctionnelle s’étend principalement selon un plan.
De préférence, lors du comptage, la pièce mobile est en position déployée.
De préférence, la position déployée permet un meilleur confort d’utilisation du compteur de colonie pour l’utilisateur.
Initialement, le fluide 28 entre par l’entrée 42 du dispositif 22 d’échange thermique.
Puis, le fluide 28 traverse les premier et troisième modules M1, M3 d’échange thermique agencés dans la première voie V1 1 de la première portion de canal 51 puis traverse les quatrième et deuxième modules M4, M2 d’échange thermique agencés dans la deuxième voie V2 1 de la première portion de canal 51.
Ensuite, le fluide 28 traverse les premier et troisième modules M1, M3 d’échange thermique agencés dans la première voie V1 2 de la deuxième portion de canal 52 puis traverse les quatrième et deuxième modules M4, M2 d’échange thermique agencés dans la deuxième voie V2 2 de la deuxième portion de canal 52.
Enfin, le fluide 28 traverse les premier et troisième modules M1, M3 d’échange thermique agencés dans la première voie V1 3 de la troisième portion de canal 53 puis traverse les quatrième et deuxième modules M4, M2 d’échange thermique agencés dans la deuxième voie V2 3 de la troisième portion de canal 53 et sort par la sortie 44.
En particulier, au cours de sa circulation dans le dispositif 22 d’échange thermique, le fluide 28 passe par les régions de passage 64 de fluide 28 de chacun des modules M1, M2, M3, M4 d’échange thermique. Le passage du fluide 28 dans les régions de passage de fluide 28 permet de répartir le fluide dans le module M1, M2, M3, M4 d’échange thermique de sorte que le fluide passe sur les surfaces internes de la structure de base 30 et du capot 32 agencées au droit des modules M1, M2, M3, M4.
Une telle répartition du fluide 28 au sein des modules M1, M2, M3, M4 d’échange thermique permet un bon échange thermique avec les unités 24 de sorte à les refroidir.
Au cours de sa circulation dans le canal de circulation 26 et à travers les modules M1, M2, M3, M4 d’échange thermique, le fluide 28 échange de la chaleur par conduction et convection avec les unités 24, ce qui permet de les refroidir.
Le procédé de fabrication de l’ensemble 20 est décrit dans la suite.
Le procédé de fabrication comprend d’abord la fabrication du dispositif 22 d’échange thermique puis l’agencement des unités 24 sur les zones de contact ZC de la surface de contact.
Le procédé de fabrication du dispositif 22 d’échange thermique comprend les étapes suivantes :
- réalisation du canal de circulation 26,
- réalisation par fabrication additive, pour chaque portion de canal 51, 52, 53, des premier, deuxième, troisième et quatrième modules M1, M2, M3, M4 présentant les régions de passage 64 de fluide 28,
- pour chaque portion de canal 51, 52, 53, agencement du premier module M1 d’échange thermique de cette portion de canal 51, 52, 53 dans la première voie V1 de cette portion de canal 51, 52, 53, de sorte qu’il s’étende exclusivement dans ladite première voie V1,
- pour chaque portion de canal 51, 52, 53, agencement du deuxième module M2 d’échange thermique de cette portion de canal 51, 52, 53, dans la deuxième voie V2 de cette portion de canal 51, 52, 53 de sorte qu’il s’étende exclusivement dans la deuxième voie V2 de circulation, qu’il soit agencé en regard du premier module M1 d’échange thermique de cette portion de canal 51, 52, 53 selon une direction sensiblement perpendiculaire à la direction principale de circulation DP et qu’il soit séparé du premier module M1 d’échange thermique de cette portion de canal 51, 52, 53 par la paroi P1, P2, P3 de séparation associée à cette portion de canal 51, 52, 53,
- pour chaque portion de canal 51, 52, 53, agencement du troisième module M3 d’échange thermique dans la première voie V1 de cette portion de canal 51, 52, 53, de sorte qu’il s’étende exclusivement dans ladite première voie V1 et qu’il soit espacé du premier module M1 d’échange thermique de cette portion de canal 51, 52, 53 le long de la direction principale d’extension DP,
- pour chaque portion de canal 51, 52, 53, agencement du quatrième module M4 d’échange thermique dans la deuxième voie V2 de cette portion de canal 51, 52, 53, de sorte qu’il s’étende exclusivement dans la deuxième voie V2, qu’il soit agencé en regard du troisième module M3 d’échange thermique de cette portion de canal 51, 52, 53 selon une direction sensiblement perpendiculaire à la direction principale de circulation DP et qu’il soit séparés du troisième module M3 d’échange thermique de cette portion de canal 51, 52, 53 par la paroi P1, P2, P3 de séparation associée à cette portion de canal 51, 52, 53.
Cette bague annulaire 53 est conformée : - pour pouvoir tourner vis-à-vis de la partie centrale 54 de la poignée alors que la main n’exerce aucun effort de serrage sur la bague ; et - pour interdire la rotation de la bague 53 vis-à-vis de la partie centrale 54 dès lors que la bague 53 est serrée manuellement (le serrage génère un effort de friction entre la bague 53 et la partie centrale 54).
La poignée ergonomique permet à l’utilisateur de facilement retrouver la position stable et idéale de la tige par rapport à sa main.
Comme illustré sur la , l’extrémité terminale / longitudinale C de la cravache peut être formée par l’extrémité terminale / longitudinale de la tige 2 distale de la poignée 1.
Alternativement, comme illustré sur les figures 3a, 3b, 4, et 5, l’extrémité terminale / longitudinale C de la cravache peut être formée par une claquette 20 fixée à l’extrémité terminale / longitudinale de la tige 2 qui est distale de la poignée 1.
Cette claquette 20 est préférentiellement de forme aplatie et s’étend préférentiellement en largeur suivant une direction qui est perpendiculaire audit plan dans lequel s’étendent ledit axe longitudinal de la poignée et ledit axe de tige.
La claquette 20 est plus large que la tige 2 ce qui permet une répartition des efforts contre le flanc F de la monture comparativement au cas où les efforts seraient uniquement distribués par l’intermédiaire de la tige 2.
Dans le cas présent, la claquette 20 à une forme aplatie et va en s’évasant en largeur en allant vers l’extrémité terminale / longitudinale C de la cravache qui est distale de la poignée.
Enfin, la tige 2 est préférentiellement flexible et élastique en flexion longitudinale ce qui permet de lui conférer un aspect dynamique.
A cet effet et sans que cela ne soit limitatif de l’invention, la tige peut être constituée de fibres s’étendant en longueur de long de la tige et d’un liant de type polymère reliant ces fibres entre elles.
Par exemple, ces fibres peuvent être des fibres de verre ou de carbone et le liant est par exemple un polyester.
Il est aussi envisagé que la tige puisse être en bois et/ou en cuir, la poignée pouvant être en un matériau polymère et/ou bois et/ou cuir (comme du cuir tressé).
La liaison entre la poignée et la tige peut être réalisée, par exemple, à l’aide d’une pièce intermédiaire.
Cette pièce intermédiaire peut être en un autre matériau que le matériau constitutif de la tige et/ou que le matériau constitutif de la poignée.
La pièce intermédiaire peut être en métal ou en matériau polymère.
Dans le cas d’une liaison tige / poignée avec une pièce intermédiaire, par exemple en matériau polymère, on peut envisager qu’un matériau constitutif de la pièce déformable soit plastiquement déformable :
- au-dessus d’un effort / couple de réglage minimum prédéterminé appliqué entre la poignée et la tige de manière à permettre une variation dudit angle A ; et/ou
La cartouche thermostatique 1 comporte, en tant que composant externe principal, une enveloppe 10 creuse. Cette enveloppe 10 est conçue pour être rapportée d’un seul tenant dans le corps de robinet 3.
L’enveloppe 10 présente un volume interne qui forme une chambre 11 centrée sur l’axe X-X. Autrement dit, l’enveloppe 10 délimite intérieurement la chambre 11. Le mélange du fluide chaud et du fluide froid que la cartouche thermostatique 1 opère pour former le fluide mitigé est réalisé dans la chambre 11.
L’enveloppe 10 est pourvue, de manière distincte les unes des autres :
- d’une arrivée de fluide chaud 12, qui relie l’extérieur de l’enveloppe 10 à la chambre 11 et par laquelle le fluide chaud pénètre dans la chambre depuis l’extérieur de l’enveloppe 10, plus précisément depuis une face extérieure 10A de l’enveloppe 10,
- d’une arrivée de fluide froid 13, qui relie l’extérieur de l’enveloppe 10 à la chambre 11 et par laquelle le fluide froid pénètre dans la chambre depuis l’extérieur de l’enveloppe 10, plus précisément depuis la face extérieure 10A de cette dernière, et
- d’une évacuation de fluide mitigé 14, qui relie la chambre 11 à l’extérieur de l’enveloppe 10 et par laquelle le fluide mitigé s’écoule de la chambre 11 à l’extérieur de l’enveloppe 10.
Dans la forme de réalisation considérée sur les figures, l’enveloppe 10 présente une forme globalement tubulaire, qui est centrée sur l’axe X-X et dont la face latérale extérieure forme la face extérieure 10A. L’arrivée de fluide chaud 12 et l’arrivée de fluide froid 13 s’étendent chacune depuis la chambre 11 de manière transversale, voire radiale à l’axe X-X. Quant à l’évacuation de fluide mitigé 14, elle s’étend depuis la chambre 11 parallèlement à l’axe X-X, en étant même sensiblement centrée sur cet axe.
Pour diverses raisons, en particulier liées à l’assemblage de la cartouche thermostatique 1, l’enveloppe 10 inclut avantageusement, comme dans la forme de réalisation considérée sur les figures, deux boîtiers 15 et 16 distincts l’un de l’autre, qui se succèdent suivant l’axe X-X, le cas échéant en se chevauchant partiellement, le boîtier 15 délimitant l’évacuation de fluide mitigé 14. A l’état assemblé de la cartouche thermostatique 1, les boîtiers 15 et 16 sont solidarisés fixement l’un à l’autre, ici par vissage, étant entendu que d’autres moyens de solidarisation sont envisageables. La chambre 11 est délimitée conjointement par les boîtiers 15 et 16, en étant formée successivement suivant l’axe X-X par un volume interne du boîtier 15 et un volume interne du boîtier 16. De même, la face extérieure 10A est délimitée pour partie par le boîtier 15 et, pour le reste, par le boîtier 16. Dans la forme de réalisation considérée sur les figures, l’arrivée de fluide chaud 12 et l’arrivée de fluide froid 13 sont délimitées par le boîtier 16, mais des alternatives de réalisation sont envisageables à cet égard.
Dans tous les cas, à l’état assemblé du robinet mitigeur 2, l’arrivée de fluide chaud 12, l’arrivée de fluide froid 13 et l’évacuation de fluide mitigé 14 sont, à l’intérieur du corps de robinet 3, raccordées respectivement à l’entrée de fluide chaud 4, l’entrée de fluide froid 5 et la sortie de fluide mitigé 6. Ces différents raccordements sont étanchés vis-à-vis des fluides correspondants, ici par des joints d’étanchéité 17.1, 17.2, 17.3 et 17.4 qui sont portés par l’enveloppe 10, en particulier sur la face extérieure 10A de cette dernière, et qui, à l’état assemblé du robinet mitigeur 2, sont pressés, en particulier radialement à l’axe X-X, entre l’enveloppe 10 et le corps de robinet 3. Dans la forme de réalisation considérée sur les figures, les joints 17.1 et 17.2 sont portés par le boîtier 15 tandis que les joints 17.3 et 17.4 sont portés par le boîtier 16, étant remarqué que d’autres agencements sont possibles en variantes non représentées.
La cartouche thermostatique 1 comporte également un tiroir 20 qui est monté à l’intérieur de la chambre 11 de manière mobile suivant l’axe X-X entre deux positions extrêmes, à savoir :
- une première position extrême, dans laquelle un siège 20A du tiroir 20, qui est situé à une première extrémité axiale de ce tiroir, est en appui axial contre un siège 10B de l’enveloppe 10, qui est situé, suivant l’axe X-X, sensiblement au niveau du débouché de l’arrivée de fluide chaud 12 à l’intérieur de la chambre 11, et
- une seconde position extrême, dans laquelle un siège 20B du tiroir 20, qui est situé à une seconde extrémité axiale du tiroir 20, opposée axialement à la première extrémité axiale précitée, est en appui contre un siège 10C de l’enveloppe 10, qui est situé, suivant l’axe X-X, sensiblement au niveau du débouché de l’arrivée de fluide froid 13 à l’intérieur de la chambre 11.
Dans la forme de réalisation considérée sur les figures, le siège 10B de l’enveloppe 10 est formé par le boîtier 15, plus précisément ici par un chant d’extrémité axiale de ce dernier, tandis que le siège 10C est formé par le boîtier 16, plus précisément ici par un épaulement interne de ce dernier.
Dans tous les cas, la dimension axiale du tiroir 20, séparant l’un de l’autre ses sièges opposés 20A et 20B, est inférieure à la distance axiale séparant l’un de l’autre les sièges 10B et 10C de l’enveloppe 10. Ainsi, le siège 20A du tiroir 20 et le siège 10B de l’enveloppe 10 délimitent entre eux, suivant l’axe X-X, un passage de fluide chaud P1 sur lequel l’arrivée de fluide chaud 12 débouche dans la chambre 11. De même, le siège 20B du tiroir 20 et le siège 10C de l’enveloppe 10 délimitent entre eux, suivant l’axe X-X, un passage de fluide froid P2 sur lequel l’arrivée de fluide froid 13 débouche dans la chambre 11.
On comprend que, lorsque le tiroir 20 est dans sa première position extrême, le tiroir ferme le passage de fluide chaud P1 et donc ferme totalement, à des fuites près, l’admission de fluide chaud à l’intérieur de la chambre 11, tout en ouvrant au maximum l’admission de fluide froid dans cette chambre via le passage de fluide froid P2 ouvert. A l’inverse, lorsque le tiroir 20 est dans sa seconde position extrême, le tiroir ferme le passage de fluide froid P2 et donc ferme totalement, à des fuites près, l’admission de fluide froid à l’intérieur de la chambre 11, tout en ouvrant au maximum l’admission de fluide chaud dans cette chambre via le passage de fluide chaud P1. Bien entendu, selon la position du tiroir 20 le long de l’axe X-X entre les première et seconde positions extrêmes, les obturations respectives du passage de fluide chaud P1 et du passage de fluide froid P2 varient de manière inverse, ce qui revient à dire que les quantités de fluide chaud et de fluide froid admises à l’intérieur de la chambre 11 sont régulées, en des proportions respectives inverses, par le tiroir 20 selon sa position axiale. Sur la , le tiroir 20 occupe une position intermédiaire entre les première et seconde positions extrêmes. De plus, l’écoulement de fluide chaud dans le passage de fluide chaud P1 et l’écoulement de fluide froid dans le passage de fluide froid P2 sont respectivement indiqués par des flèches F1 et F2, tandis que l’écoulement de fluide mitigé dans la chambre 11, en particulier en aval du tiroir 20, jusqu’à l’évacuation de fluide mitigé 14 est indiqué par des flèches F3.
Pour entraîner le tiroir 20 en translation suivant l’axe X-X, la cartouche thermostatique 1 comporte un élément thermostatique 30 qui inclut un corps thermosensible 31 et un piston 32, qui, à l’état assemblé de la cartouche thermostatique 1, sont sensiblement centrés sur l’axe X-X. L’élément thermostatique 30 est conçu pour que son corps thermosensible 31 et son piston 32 se déplacent l’un par rapport à l’autre suivant l’axe X-X, ce déplacement relatif étant commandé par une variation de température appliquée au corps thermosensible 31 et étant entraîné par l’élément thermostatique 30 lui-même. Pour ce faire, le corps thermosensible 31 contient par exemple une matière thermodilatable qui, lors de sa dilatation, provoque le déploiement du piston 32 par rapport au corps thermosensible 31 et qui, lors de sa contraction, permet l’escamotage du piston par rapport au corps thermosensible. D’autres formes de thermoactionnement sont envisageables pour l’élément thermostatique 30. Dans tous les cas, afin que le déplacement axial relatif entre le corps thermosensible 31 et le piston 32 soit commandé par la température du fluide mitigé contenu dans la chambre 11, ce corps thermosensible 31 est au moins partiellement agencé dans la chambre 11 pour être en contact avec le fluide mitigé.
L’objectif 5, le dispositif optique et la caméra 6 disposent d’un axe optique commun. Le faisceau lumineux incident 2 est parallèle à l’axe optique commun. Le faisceau lumineux incident 2 et la lumière diffusée 4 traversent l’objectif 5 et le dispositif optique avant d’être imagés sur la caméra 6.
La caméra 6 reçoit un signal final qui est une superposition du faisceau lumineux incident 2 et de la lumière diffusée 4. Le signal final peut comporter un terme d’interférence en raison d’un déphasage entre le faisceau lumineux incident et la lumière diffusée.
Une intensité détectée du signal final s’exprime :
La nanoparticule 3 a une section efficace de diffusion σ, qui est proportionnelle au carré de son volume. De plus, la caméra 6 reçoit une fraction d’énergie diffusée collectée . Le microscope en transmission 1 dispose d’un grandissement M . Ainsi, une puissance diffusée vers un pixel de la caméra s’écrit :
Par ailleurs, la puissance diffusée se répartit au niveau d’une surface S d’une tâche d’Airy correspondant à une image de la nanoparticule 3 sur la caméra 6. La puissance diffusée peut donc également s’exprimer :
Cela permet de reformuler l’expression de l’intensité détectée en fonction de la section efficace de diffusion σ, de la fraction d’énergie diffusée collectée et du grandissement M :
Selon un exemple quantitatif, les grandeurs physiques ont les valeurs suivantes : une longueur d’onde du faisceau lumineux incident 2 est 450 nanomètres et la nanoparticule 3 a un diamètre de 3 nanomètres. Un indice optique de la nanoparticule 3 est 1.5 et la nanoparticule 3 est en suspension dans de l’eau, un indice optique de l’eau étant 1.33. La section efficace de diffusion est donc de 7.8 10 -14 µm 2 . . le grandissement M est de 100. Un rayon de la tâche d’Airy peut être de 400 nm dans le plan image de l’objectif 5, soit 40 µm dans le plan image de la caméra 9. La surface de la tâche d’Airy est alors de 5000 µm 2 dans le plan image de la caméra 9. L’objectif de microscope 5 peut être un microscope à huile et avoir une ouverture numérique de 1.45. Le facteur de collection peut alors être de 42%. Dans ce cas-là, la valeur numérique suivante est obtenue :
Le microscope en transmission 1 peut être utilisé en configuration interférentielle (ou de champ clair) ou en configuration de champ sombre. Lorsque le facteur de transmission de l'atténuateur placé au centre (filtre spatial 9) est nul, le microscope est en configuration de champ sombre. Schématiquement, lorsque ce facteur de transmission est non nul, le microscope est en configuration interférentielle. En fait, une configuration de champ sombre est obtenue dès lors que le terme interférométrique est négligeable devant le terme de diffusion directe de la nanoparticule.
En configuration interférentielle, la caméra 6 reçoit à la fois le faisceau lumineux incident 2 et la lumière diffusée 4 qui interfèrent.
Comme représenté sur la , le faisceau lumineux incident 2 peut être atténué plus ou moins fortement par le filtre spatial 9. En configuration de champ sombre, le facteur de transmission du filtre spatial 9 est nul.
La lentille de tube 7 est configurée pour focaliser la lumière diffusée 4 dans un plan focal objet de la lentille convergente intermédiaire 8.
Le filtre spatial 9 comprend un cache placé sur l’axe optique commun. La lentille de tube 7 et la lentille convergente intermédiaire 8 focalisent le faisceau lumineux incident 2 sur le cache du filtre spatial, le filtre spatial 9 étant positionné à une distance focale de la lentille convergente intermédiaire 8.
Le filtre spatial 9 laisse passer un faisceau filtré 11. La caméra reçoit donc la lumière diffusée 4 et le faisceau filtré 11, la lumière diffusée 4 traversant la dernière lentille convergente 10 et étant focalisée sur la caméra 6, dans un plan focal image de la dernière lentille convergente 10.
En configuration champ sombre, l’intensité incidente parvenant à la caméra est nulle et l’intensité détectée s’exprime :
Pour une valeur de grandissement M de 100, l’intensité détectée est de 6.5 10 -14 I i .
Un nombre moyen N de photons détectés par un pixel d’aire S’ pendant une durée est . En considérant un bruit de photon (en anglais shot noise ) comme une source principale de bruit et en exprimant l'intensité en nombre de photons par seconde et par unité de surface, un rapport signal sur bruit s’exprime alors :
De préférence, il y a au moins deux alternances par surface interne dans chaque canal 6 le long de la direction d’écoulement X du fluide.
Sur la , qui représente uniquement un tronçon de canal 6, il y a 3 alternances représentées le long de la direction X sur la surface interne inférieure 7b, et deux alternances représentées le long de la direction X sur la surface interne supérieure 7a.
De préférence, il y a entre 10 et 70 alternances par surface interne 7 dans chaque canal 6 le long de la direction d’écoulement X du fluide. Ceci est valable pour une longueur totale d’un canal 6. Cela correspond ainsi entre 20 et 140 alternances pour les deux faces d’un même canal 6, c’est-à-dire lorsqu’on cumul les alternances de la surface interne supérieure 7a et de la surface interne inférieure 7b.
Le nombre d’alternances dépend des différentes technologies de tubes 2 et de plaques 3, et dépend des gammes de longueur des segments A, B.
Par exemple, la longueur d’un segment hydrophobe B peut être inférieure à la longueur d’un segment normal ou hydrophile A.
Inversement, la longueur d’un segment normal ou hydrophile A peut être inférieure à la longueur d’un segment hydrophobe B.
Par exemple, les segments hydrophobes B et les segments normaux ou hydrophiles A ont des longueurs identiques.
Selon un exemple de configuration possible, le segment hydrophobe B comporte des motifs en relief.
Ces motifs en relief se répètent uniformément sur la surface hydrophobe.
De préférence, les motifs en relief consistent en des cuvettes.
L’invention concerne également un procédé de fabrication d’un échangeur 1 de chaleur comprenant au moins une étape de création des segments hydrophobes B réalisés sur des bandes métalliques formant les parois du canal 6, avant une étape de formage des canaux 6.
La montre les différentes étapes pour la création de tubes 2 comprenant des segments hydrophobes B. Ces tubes 2 sont utilisés pour un échangeur à tubes.
Sur cette , se trouve sur le côté gauche un rouleau 8 d’une bande métallique qui se déroule progressivement jusqu’à former des tubes 2 en fin de process.
Dans l’étape E1, le rouleau 8 se déroule à l’horizontale.
Dans l’étape E2, le tronçon de bande déroulé est à plat, et une molette 9 métallique texturée vient exercer un appui sur ce tronçon de bande, de manière à le déformer.
Dans l’étape E3, des roulettes 10 replient les bords latéraux de la bande vers le centre de façon à former un tube cylindrique ou plat.