INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En référence à la , chaque découpure transversale majeure 75 présente une largeur qui varie lorsqu’on se déplace radialement dans la découpure transversale majeure 75. Au moins 50%, de préférence au moins 75% de chaque découpure transversale majeure 75 et ici chaque découpure transversale majeure 75 présente une portion radialement intérieure 75i, une portion radialement médiane 75m et une portion radialement extérieure 75e. La portion radialement intérieure 75i est agencée radialement à l’intérieur de la portion radialement médiane 75m. La portion radialement extérieure 75e est agencée radialement à l’extérieur de la portion radialement médiane 75m. La portion radialement intérieure 75i est la portion la plus radialement à l’intérieur de la découpure transversale majeure 75 et la portion radialement extérieure 75e est la portion la plus radialement à l’extérieur de la découpure transversale majeure 75. La portion radialement médiane 75m s’étend radialement sur une hauteur H2’ égale à 50% de la hauteur H75 de la découpure transversale majeure 75. Chaque portion radialement intérieure 75i et extérieure 75e s’étend radialement respectivement sur une hauteur H1’, H3’ égale à 25% de la hauteur H75 de la découpure transversale majeure 75.
Au moins 50%, de préférence au moins 75% et ici chacune des découpures transversales majeures 75 ménagées dans la nervure centrale 65 présentent, dans au moins une zone 92, une largeur inférieure ou égale à 0,50 mm, de préférence à 0,40 mm et plus préférentiellement à 0,35 mm. Dans l’exemple représenté sur la , la largeur d’au moins 50%, de préférence, de 75% et ici de chacune des découpures transversales majeures 75 est inférieure ou égale à 0,50 mm, de préférence à 0,40 mm et plus préférentiellement à 0,35 mm sur au moins 10% de sa hauteur H, ici représenté par la portion de hauteur H4’, et sur au moins 10% de sa longueur.
La zone 92 s’étend sur une surface continue représentant au moins 10%, de préférence au moins 20% et au plus 80%, de préférence au moins 50% de la surface de chaque face d’attaque 75a et de fuite 75f de chaque découpure transversale majeure 75.
Dans le plan de coupe III-III’, chaque découpure transversale majeure 75 présente une largeur minimale Lmin75 ici égale à 0,24 mm. La zone 92 d’au moins 50%, de préférence d’au moins 75% et ici de chacune des découpures transversales majeures 75 est située au moins en partie, et ici intégralement dans la portion radialement médiane 75m. Cela est également vrai pour les découpures transversales majeures 71, 72, 73, 74.
Mesures d’usure
On a comparé le pneumatique 10 précédemment décrit avec un pneumatique témoin T dont la bande de roulement est illustré sur la . Les bandes de roulement des pneumatiques 10 et témoin T sont constituées par un matériau identique. A la différence du pneumatique 10, le pneumatique témoin T est tel que N1=N2 et tel qu’il n’existe aucune zone dans laquelle la largeur des découpures transversales majeures ménagées dans chaque portion axialement latérale est inférieure ou égale à 0,50 mm. En effet, les découpures transversales majeures ménagées dans chaque portion axialement latérale présentent des largeurs égales à 1,0 mm, 1,2 mm et 1,5 mm selon les découpures.
On a fait rouler quatre pneumatiques 10 et T à chaque fois sur un même véhicule et on a relevé l’usure des pneumatiques montés à l’avant du véhicule en fonction du kilométrage sur environ 15000 kms. Puis, afin de raccourcir le test, on a extrapolé l’usure jusqu’à ce qu’une des portions de la bande de roulement atteigne l’usure maximale indiquée par le témoin d’usure réglementaire. On a ensuite fait la moyenne sur les deux pneumatiques montés à l’avant du véhicule.
Ainsi, l’utilisation d’alliage à forte teneur en manganèse à la place de l’Invar™ nécessite le développement et l’utilisation de machines de soudage adaptées.
Le but de la présente invention est donc de proposer une machine de soudage apte à souder des alliages à forte teneur en manganèse tout en conservant une machine de soudage compacte.
L’invention porte donc sur une machine de soudage à faisceau laser d’au moins deux pièces à souder, configurée pour être mobile le long desdites pièces à souder, la machine de soudage s’étendant suivant une direction d’allongement principal longitudinale et comprenant au moins une paire de molettes d’entrainement destinées à mettre en mouvement ladite machine de soudage par rapport aux pièces à souder, la machine de soudage comprenant au moins un dispositif de soudage par faisceau laser des au moins deux pièces à souder, le dispositif de soudage comprenant au moins un moyen destiné à canaliser un faisceau laser apte à souder les pièces à souder.
On tire avantage de l’utilisation d’un faisceau laser pour souder les pièces à souder en ce qu’il permet de souder des alliages tel que des alliages à forte teneur en manganèse. Ainsi, l’invention propose une machine de soudage compacte apte à souder une plus grande diversité d’alliage et permettant également à souder entre eux des alliages de nature différente
Selon une caractéristique de l’invention, la machine de soudage comprend au moins un organe d’entrainement apte à entrainer en rotation au moins une des molettes d’entrainement.
Selon une caractéristique de l’invention, le moyen destiné à canaliser le faisceau laser comprend au moins une lentille de focalisation, un organe de réflexion et au moins un conduit de circulation entourant le faisceau laser.
On comprend que la lentille de focalisation permet de focaliser le faisceau laser acheminé, par exemple, au moyen d’une fibre optique. Le conduit de circulation permet par ailleurs de protéger un trajet de circulation du faisceau laser afin que ce dernier ne soit pas perturbé par l’environnement extérieur. L’organe de réflexion permet entre autres de réfléchir le faisceau laser sans modifier sa focale.
Selon un aspect optionnel de l’invention, l’organe de réflexion est par exemple un miroir. De manière avantageuse, la machine de soudage comprend un moyen de réglage de la position de l’organe de réflexion, ce qui permet d’ajuster le positionnement du faisceau laser sur les pièces à souder.
Selon un exemple, l’organe de réflexion comprend au moins un matériau résistant à la chaleur du faisceau laser, un tel matériau étant notamment du quartz. Alternativement ou de manière complémentaire, l’organe de réflexion peut comprendre un système de refroidissement configuré pour maintenir la température de l’organe de réflexion en-deçà d’un seuil de température. Ces dispositions permettent d’éviter toute déformation, ce qui détériorerait la qualité et/ou la position du faisceau.
Selon une caractéristique de l’invention, le conduit de circulation du faisceau laser s’étend depuis la lentille de focalisation jusqu’à au moins une zone de soudage des pièces à souder.
On comprend que la zone de soudage correspond à la zone des pièces à souder destinée à recevoir le faisceau laser. On comprend également que la zone de soudage évolue au fur et à mesure de l’avancement de la machine de soudage le long des pièces à souder.
Selon une caractéristique de l’invention, l’organe de réflexion est disposé dans le conduit de circulation entre la lentille de focalisation et la zone de soudage.
Selon une caractéristique de l’invention, le conduit de circulation est coudé de telle sorte à former une portion angulaire du conduit de circulation, l’organe de réflexion étant disposé dans la portion angulaire du conduit de circulation. Ainsi, on comprend que l’organe de réflexion est configuré de telle sorte à modifier la trajectoire du faisceau laser dans le conduit de circulation afin que celui-ci corresponde à la forme du conduit de circulation.
Selon une caractéristique de l’invention, le dispositif de soudage comprend au moins un boitier formant une chambre autour de la zone de soudage, le boitier étant disposé à une extrémité du conduit de circulation, opposée à la lentille de focalisation.
Par direction circonférentielle, on entend la direction qui est, dans chaque plan méridien, sensiblement perpendiculaire à la fois à la direction axiale et à un rayon du pneumatique (en d’autres termes, tangente à un cercle dont le centre est sur l’axe de rotation du pneumatique).
Par plan circonférentiel équatorial du pneumatique, on entend, dans un plan de coupe méridien, le plan passant par l’équateur du pneumatique, perpendiculaire au plan médian et à la direction radiale. L’équateur du pneumatique est, dans un plan de coupe méridien (plan perpendiculaire à la direction circonférentielle et parallèle aux directions radiale et axiale) l’axe parallèle à l’axe de rotation du pneumatique et situé à équidistance entre le point radialement le plus extérieur de la bande de roulement destiné à être au contact avec le sol et le point radialement le plus intérieur du pneumatique destiné à être en contact avec un support, par exemple une jante.
Dans des modes de réalisation permettant d’homogénéiser encore davantage l’usure entre les première et deuxième portions axialement latérales, au moins 75% des premières découpures transversales majeures et au moins 75% des deuxièmes découpures transversales majeures, de préférence, chaque première découpure transversale majeure et chaque deuxième découpure transversale majeure présente, dans au moins une zone, une largeur inférieure ou égale à 0,35 mm.
De façon optionnelle et préférée, au moins 50% des premières découpures transversales majeures et au moins 50% des deuxièmes découpures transversales majeures présentent, dans au moins une zone, une largeur inférieure ou égale à 0,40 mm, et plus préférentiellement inférieure ou égale à 0,35 mm. En diminuant la largeur de la zone, on facilite encore davantage la mise en contact des faces d’attaque et de fuite.
De façon optionnelle et préférée, au moins 75% des premières découpures transversales majeures et au moins 75% des deuxièmes découpures transversales majeures, de préférence, chaque première découpure transversale majeure et chaque deuxième découpure transversale majeure présente, dans au moins une zone, une largeur inférieure ou égale à 0,40 mm et plus préférentiellement inférieure ou égale à 0,35 mm.
De façon optionnelle et préférée, la zone s’étend sur au moins 10% de la hauteur et sur au moins 10% de la longueur des au moins 50% des premières découpures transversales majeures et au moins 50% des deuxièmes découpures transversales majeures. En augmentant la hauteur et la longueur sur lesquelles les pains sont susceptibles de venir les uns au contact des autres, on facilite encore davantage la mise en contact des faces d’attaque et de fuite.
On a ainsi rassemblé le kilométrage maximal atteint par chaque pneumatique (qui traduit la durée de vie du pneumatique) ainsi que la perte de masse subie par chaque pneumatique à l’atteinte de ce kilométrage maximal. Les résultats sont rassemblés dans le tableau 1 ci-dessous en utilisant le pneumatique T comme base 100.
T 10 Durée de vie (base 100) 100 117 Perte de masse (base 100) 100 94
Contrairement au pneumatique témoin T pour lequel la durée de vie est déterminée par l’atteinte précoce du témoin d’usure réglementaire sur la portion axialement latérale agencée côté intérieur du véhicule, la durée de vie du pneumatique 10 est déterminée par l’atteinte plus tardive du témoin d’usure réglementaire sur la portion axialement latérale agencée côté intérieur du véhicule et presque simultanément à l’atteinte du témoin d’usure réglementaire sur la portion axialement latérale agencée côté extérieur du véhicule. Ainsi, l’invention a permis d’homogénéiser l’usure de la bande de roulement et d’éviter l’atteinte précoce de la limite d’usure par la portion la plus rigide du pneumatique. Le pneumatique selon l’invention peut donc parcourir un kilométrage supérieur à celui du pneumatique témoin T.
Cela est confirmé par la perte de masse qui est supérieure pour le pneumatique 10 par rapport à la perte de masse du pneumatique témoin T. En effet, en raison d’une usure plus homogène sur l’ensemble de la bande de roulement, le pneumatique 10 perd davantage de masse jusqu’à l’atteinte du kilométrage maximal que le pneumatique témoin T dont la plupart des portions présentent encore beaucoup de matériau à user alors qu’une seule portion est usée (ici la portion axialement latérale agencée côté intérieur du véhicule) au point d’atteindre le témoin d’usure réglementaire
Evaluation du bruit
On a effectué des tests de bruit afin d’évaluer le bruit de cavité à des vitesses inférieures à 90 km/h, le bruit de battement ainsi que le bruit au freinage du pneumatique 10, du pneumatique T ainsi que d’un pneumatique de référence R particulièrement silencieux. Ces tests ont été réalisés de façon subjective par un pilote et les résultats sont rassemblés dans le tableau 2 ci-dessous dans lequel : - le signe « = » indique un bruit sensiblement équivalent à celui du pneumatique de référence R, - le signe « - » indique une légère augmentation du bruit par rapport au pneumatique de référence R, - le signe « -- » indique une forte augmentation du bruit par rapport au pneumatique de référence R, - le signe « + » indique une légère diminution du bruit par rapport au pneumatique de référence R.
T 10 Bruit de cavité -- = Bruit de battement - + Bruit au freinage = +
On notera que le pneumatique 10 selon l’invention est plus silencieux que le pneumatique témoin T et même plus silencieux que le pneumatique de référence R.
Butée hydraulique de fin de course de suspension à auto ajustable. Le domaine technique concerne les butées hydrauliques de fin de course de suspension de véhicule automobile présentant une inertie ajustable, ainsi que les véhicules équipés de tels systèmes de butée.
Les véhicules automobiles comportent, pour chaque roue, une suspension comprenant un ressort de suspension et un amortisseur télescopique qui freine les mouvements de la roue. La suspension comporte en outre une butée de fin de course prévue pour arrêter de manière rapide la course d’une suspension en cas de choc important subi par la suspension à cause d’un obstacle, par exemple.
De manière classique, une butée de fin de course est généralement constituée d’un tampon en élastomère, qui confère un confort médiocre au véhicule. Aussi, pour améliorer le confort, il existe des butées de fin de course hydrauliques qui permettent d’arrêter plus progressivement la suspension en fin de course. Les butées de fin de course hydrauliques sont importantes car elles permettent d’adapter l’amortissement pour améliorer le filtrage des vibrations venant de petites amplitudes, l’énergie restante, résultant d’une vitesse élevée générant une forte course, étant gérée par la butée de fin de course. Cependant, les butées de fin de course hydrauliques existantes ne sont pas adaptées à tous les types de routes et/ou tous les obstacles et des compromis doivent être fait pour obtenir un confort acceptable. En effet, les butées connues présentent généralement une inertie figée ne permettant pas d’adapter le comportement de la butée à la route et aux obstacles rencontrés sur le trajet du véhicule. Certaines butées, plus évoluées, peuvent présenter une inertie pilotée par des dispositifs électroniques complexes et onéreux qui ne s’avèrent toutefois pas satisfaisants.
Ainsi, il existe un besoin d’une solution permettant d’améliorer significativement le confort de suspension d’un véhicule équipé de butées hydrauliques de fin de course.
La présente invention a pour objet de pallier les problèmes exposés précédemment. Dans ce contexte technique, un but de la présente invention est de fournir une butée hydraulique de fin de course de suspension permettant de s’adapter automatiquement à la sévérité d’un obstacle rencontré par le véhicule afin de maximiser le niveau de confort, sans pilotage électronique.
A cet effet, la présente invention se rapporte à une butée hydraulique de fin de course de suspension de véhicule automobile, comprenant une chambre de compression conçue pour se comprimer sous l’effet d’une force de compression, la chambre de compression étant reliée à un réservoir de compensation par un circuit de fluide, la compression de la chambre de compression expulsant du fluide vers le réservoir par le circuit de fluide, le circuit comportant une pluralité de configurations activables et distinctes, chacune permettant, lorsqu’elle est activée, le déplacement du fluide vers le réservoir avec une inertie hydraulique propre à la configuration activée, la butée comportant en outre des moyens de sélection et d’activation conçus pour sélectionner et activer une configuration sélectionnée parmi les configurations activables en fonction de la force de compression subie par la chambre de compression.
L’invention concerne également un véhicule comportant au moins une butée selon l’invention.
La première portion axialement latérale P1 et la deuxième portion axialement latérale P2 sont agencées respectivement axialement à l’extérieur de la première découpure circonférentielle principale axialement extérieure 51 et de la deuxième découpure circonférentielle principale axialement extérieure 52. La première portion axialement latérale P1 s’étend axialement depuis le premier bord axial 41 de la surface de roulement 38 jusqu’au bord axialement extérieur 43 de la première découpure circonférentielle principale axialement extérieure 51. La deuxième portion axialement latérale P2 s’étend axialement depuis le deuxième bord axial 42 de la surface de roulement 38 jusqu’au bord axialement extérieur 44 de la deuxième découpure circonférentielle principale axialement extérieure 52.
Chaque découpure circonférentielle principale 51 à 56 présente une profondeur allant de 4,0 mm à la hauteur de sculpture Hs, de préférence allant de 5,0 mm à la hauteur de sculpture Hs et plus préférentiellement allant de 5,5 mm à la hauteur de sculpture Hs. Chaque profondeur est supérieure ou égale à 50%, de préférence 75% et plus préférentiellement à 90% de la hauteur de sculpture. Ici, Hs=6,3 mm, la profondeur de chaque première et deuxième découpure circonférentielle principale axialement extérieure 51, 52 est égale à 5,8 mm, la profondeur de chaque découpure circonférentielle principale 53, 56 est égale à 6,1 mm et la profondeur de chaque découpure circonférentielle principale 54, 55 est égale à 6,3 mm.
Chaque découpure circonférentielle principale 51 à 56 présente respectivement une largeur axiale supérieure ou égale à 1,0 mm, de préférence supérieure ou égale à 5,0 mm et plus préférentiellement allant de 5,0 mm à 13,0 mm. Ici, la largeur de chaque première et deuxième découpure circonférentielle principale axialement extérieure 51, 52 et chaque découpure circonférentielle principale 53, 56 est égale à 8,4 mm, la largeur de la découpure circonférentielle principale 54 est égale à 9,0 mm et la largeur de la découpure circonférentielle principale 55 est égale à 9,5 mm.
La portion axialement centrale P0 comprend k≥1 nervures centrales, ici k=5 nervures centrales 61, 62, 63, 64, 65. Chaque nervure centrale 61 à 65 est agencée axialement entre des première et deuxième découpures circonférentielles principales axialement adjacentes parmi les découpures circonférentielles principale 51 à 56 et ici délimitée(s) axialement par lesdites première et deuxième découpures circonférentielles principales axialement adjacentes parmi les découpures circonférentielles principale 51 à 56.
La première portion axialement latérale P1 comprend N1 premières découpures transversales 81 ménagées dans la première portion axialement latérales P1. La deuxième portion axialement latérale P2 comprend N2 deuxièmes découpures transversales 82 ménagées dans la deuxième portion axialement latérales P2.
Chaque nervure centrale 61, 62, 63, 64 et 65 comprend respectivement M61, M62, M63, M64 et M65 découpures transversales ménagées dans ladite nervure centrale 61, 62, 63, 64 et 65 et respectivement désignées par les références 71, 72, 73, 74 et 75.
Chaque découpures transversales 81, 82 s’étend sur une largeur axiale supérieure ou égale à 50% de la largeur axiale respectivement de chaque première et deuxième portion axialement latérale P1, P2, ici sur une largeur axiale égale supérieure à la largeur axiale de chaque première et deuxième portion axialement latérale P1, P2. Ainsi, chaque première et deuxième découpure transversale 81, 82 s’étend axialement depuis respectivement chaque premier et deuxième bord axial 41, 42 jusqu’à déboucher respectivement dans chaque première et deuxième découpure circonférentielle principale axialement extérieure 51, 52. Chaque découpures transversales 81, 82 présente une profondeur supérieure ou égale à 50% de la hauteur de sculpture Hs du pneumatique 10, ici une profondeur égale à 5,3 mm.
Chaque découpure transversale 71, 72, 73, 74 et 75 s’étend sur une largeur axiale supérieure ou égale à 50% de la largeur axiale respectivement de chaque nervure centrale 61, 62, 63, 64 et 65, ici sur une largeur axiale égale à 100% de la largeur axiale de chaque nervure centrale 61, 62, 63, 64 et 65. Ainsi, chaque découpure transversale 71, 72, 73, 74 et 75 s’étend axialement depuis chaque première découpure circonférentielle principale respectivement 51, 53, 54, 55, 56 jusqu’à déboucher dans chaque deuxième découpure circonférentielle principale respectivement 53, 54, 55, 56, 52. Chaque découpure transversale 71, 72, 73, 74 et 75 présente une profondeur supérieure ou égale à 50% de la hauteur de sculpture Hs du pneumatique 10, ici une profondeur égale à 6,0 mm pour chaque découpure 71, 75, une profondeur égale à 6,2 mm pour chaque découpure 72, 74 et une profondeur égale à 6,3 mm pour chaque découpure 73.
En raison de la proportion de la largeur axiale de la portion axialement latérale ou de la nervure centrale sur laquelle elles s’étendent et de leur profondeur par rapport à la hauteur de sculpture, on qualifie les découpures transversales 81, 82, 71, 72, 73, 74 et 75 de découpures transversales majeures.
Il existe au moins une nervure centrale parmi les nervures centrales 61 à 65 présentant le même nombre de découpures transversales majeures que la première portion axialement latérale P1. Ici, la nervure centrale 61 axialement adjacente à la première portion axialement latérale P1 et la nervure centrale 62 sont telles que M61=M62=N1=83. Il existe également au moins une nervure centrale parmi les nervures centrales 61 à 65 présentant le même nombre de découpures transversales majeures que la deuxième portion axialement latérale P2. Ici, la nervure centrale 65 axialement adjacente à la deuxième portion axialement latérale P2 est telle que M65=N2=134. On notera que N1 et N2 vérifient N2/N1 ≥ 1,30, de préférence N2/N1 ≥ 1,50 et N2/N1≤2,00, de préférence N2/N1≤1,75 et ici N2/N1=1,61.
Il existe au moins une nervure centrale j parmi les nervures centrales 61 à 65 comprenant Mj découpures transversales majeures telles que N1<Mj<N2. Ici les nervures centrales 63, 64 sont telles que M63=M64=106. On notera que N1, N2, M63 et M64 vérifient N2/M63=N2/M64 ≥ 1,15 et M63/N1=M64/N1 ≥ 1,15 et de préférence N2/M63= N2/M64 ≥ 1,25 et M63/N1=M64/N1≥1,25. On notera également que N2/M63= N2/M64≤1,75 et M63/N1=M64/N1≤1,75, de préférence N2/M63=N2/M64≤1,50 et M63/N1=M64/N1≤1,50.
On peut définir R1 comme le rapport de pas égal au rapport entre la distance minimale entre deux premières découpures transversales majeures 81 circonférentiellement consécutives, ici égale à 23,7 mm et la distance maximale entre deux premières découpures transversales majeures 81 circonférentiellement consécutives, ici égale à 33,9 mm. On peut également définir R2 comme le rapport de pas égal au rapport entre la distance minimale entre deux deuxièmes découpures transversales majeures 82 circonférentiellement consécutives, ici égale à 14,6 mm et la distance maximale entre deux deuxièmes découpures transversales majeures 82 circonférentiellement consécutives, ici égale à 20,9. On peut enfin définir R63 et R64 comme le rapport de pas égal au rapport entre la distance minimale entre deux découpures transversales majeures 73, 74 circonférentiellement consécutives de chaque nervure centrale 63, 64, ici égale à 18,5 mm et la distance maximale entre deux découpures transversales majeures 73, 74 circonférentiellement consécutives de chaque nervure centrale 63, 64, ici égale à 20,9 mm. Ici, R1=R2=R63=R64=0,70.