INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La est un schéma illustrant une étape de calibration d’une machine électrique, une étape de calibration d’un système de contrôle, et une étape d’enregistrement d’un modèle d’estimation dans une unité de contrôle, dans le cadre d’un procédé de calibration selon un mode de réalisation.
DESCRIPTION DETAILLEE Un procédé de calibration, également appelé procédé de conformation, d’un modèle d’estimation d’un couple fourni par une machine électrique 10, notamment par un moteur à aimants permanents, est illustré à titre d’exemple non limitatif en . Le procédé de calibration comprend les étapes suivantes :
E1 : mesure d’un courant électrique dans la machine électrique 10 pour un point de fonctionnement de la machine électrique 10 ;
E2 : estimation du couple fourni par la machine électrique 10 pour ledit point de fonctionnement de la machine électrique 10, à partir du courant électrique mesuré et d’un modèle d’estimation associant un couple de sortie à un courant électrique d’entrée ;
E3 : mesure d’un couple de référence fourni par la machine électrique 10 pour ledit point de fonctionnement de la machine électrique 10 ;
E4 : comparaison du couple estimé avec le couple de référence ; et
E5 : en fonction de ladite comparaison, ajustement du modèle d’estimation de sorte à réduire, voire annuler, une différence entre le couple estimé et le couple de référence.
Le modèle d’estimation peut par exemple être destiné à être utilisé en vol lors du fonctionnement d’une machine électrique 10 destinée à fournir un couple à un système propulsif d’un aéronef.
L’estimation du couple est ainsi réalisée par mesure indirecte, à partir de la mesure de courant électrique dans la machine électrique 10. Par conséquent, on bénéficie d’une estimation du couple précise, qui permet d’éviter le recours à un capteur spécifique de mesure de couple, et qui utilise un capteur 30 de mesure du courant électrique dans la machine électrique 10 naturellement présent.
Le verre fondu évacué du four dans l’étape c. du procédé peut être utilisé pour la fabrication de verre plat, comme les vitrages, de verre creux, comme les verres, bouteilles et flacons, ou de la fibre de verre, comme les fibres de verre d’isolation thermique, les fibres de verre de renforcement et les fibres de verre optique, chaque produit ayant une composition de verre adaptée à son utilisation. Le carbonate produit dans l’étape e. du procédé et ajouté à la charge solide est avantageusement choisi en fonction de ladite composition.
La présente invention et ses avantages sont illustrés par les exemples ci-après, référence étant faite aux figures 1 et 2, qui sont des représentations schématiques de deux formes de réalisation du procédé suivant l’invention.
Afin de respecter les normes environnementales contre le réchauffement climatique, les sites industriels doivent réduire au maximum leurs émissions de gaz à effet de serre dans l’atmosphère, tel que le CO 2 .
Les fours verriers font partie des industries émettrices de CO 2 .
Comme déjà mentionné ci-dessus, la fusion du verre fait appel dans la majorité des cas à la combustion des combustibles carbonés fossiles tels que le gaz naturel, le fioul ou le charbon comme source d’énergie pour réaliser la fusion et la vitrification. Cette combustion produit du CO 2 .
Comme également mentionné ci-dessus, les émissions de CO 2 par le procédé provient également de la décarbonatation d’un ou plusieurs carbonates présents dans la matière première.
Le remplacement de combustibles fossiles par un combustible non-carboné, comme l’hydrogène, ou par un chauffage sans combustion, notamment du chauffage électrique, permet donc de réduire les émissions de CO 2 des procédés de fusion de verre, mais ne permet pas de les éliminer.
Pour le verre creux qui contient 11% de CaO dans sa composition, 86.42 kg de CO 2 est produit par la décomposition de CaCO3 par tonne de verre creux flint produit.
Pour un four de taille moyenne de 300t/j de verre cela fait 26t/j de CO2 venant du batch. Pour un four de verre plat qui produit environ 1000t/j cette émission de CO 2 s’élève à 65t/j.
Le besoin de réduire les émissions de CO 2 des fours de fusion de verre reste donc d’actualité.
Pour les sites industriels fixes émettant des débits importants de CO 2 , il est préconisé de faire du CCS (Carbon Capture and Sequestration or Carbon Capture and Storage, en français : Capture et Séquestration du Carbone). Le CCS est un procédé comportant les étapes de capturer le CO 2 présent dans lés émissions, de liquéfier le CO 2 capté et de séquestrer le CO 2 liquéfié, par exemple dans des cavités qui contenaient anciennement le gaz naturel. Il est communément accepté que la séquestration de CO 2 ne peut être qu’une solution transitoire avant de trouver des solutions pérennes. Une alternative pour le CCS est le CCU (Carbon Capture and Utilization, en français : Capture et Utilisation du Carbone). Le CCU se distingue du CCS en ce que le carbone liquéfié n’est pas séquestré pour une durée indéfinie, mais est utilisé dans un autre procédé industriels, par exemple dans la production de boisons pétillantes. Pour une exploitation industrielle, le CCS et le CCU nécessitent non seulement des débits importants d’effluents gazeux contenant du CO 2 , mais également que les effluents ont une composition telle qu’une extraction et une purification du CO2 présents dans les effluents soient possibles sans coûts exorbitants.
Comparée aux installations thermiques de production d’électricité, la quantité de CO 2 émise par un four de fusion de verre, avec ou sans combustion de combustible fossile, est relativement faible. Ce qui plus est, l’effluent gazeux d’un four de fusion de verre contient des composants, notamment des composants également issus de la charge, rendant la capture de CO2 à la pureté requise difficile.
Dans ces circonstances, les investissements nécessaires pour organiser du CCS ou du CCU pour un four de fusion de verre n’est pas rentable.
La présente invention propose un moyen plus rentable pour réduire les émissions de CO2 d’un four de fusion de verre.
Comme illustré dans la , une charge 11 contenant de la matière vitrifiable et/ou du cullet, ainsi que des additifs fonctionnels, y compris notamment le stabilisant CaCO 3 , est introduit dans un four de fusion 1.
A l’intérieur du four 1, la charge 11 est fondu et forme un bain de verre 15. Au-dessus du bain 15 se trouve une atmosphère gazeuse 16.
Selon au moins un mode de réalisation de la présente invention, le matériau de l’élément de diffusion est choisi dans un groupe constitué de matériaux de filtre à particules, de fibres plastiques, de fibres de verre, de micro-verre, de céramiques poreuses, de céramiques cellulaires, de matériaux poreux synthétiques, d’aérogels, de céramiques en mousse, de mousses plastiques à cellules ouvertes, de polymères frittés, de métaux frittés, et de matériaux de filtre métalliques.
Brève description des figures Divers modes de réalisation d’un ensemble coussin d’air amélioré seront expliqués plus en détail à l’aide des dessins annexés, dans lesquels :
représente une vue en perspective d’un mode de réalisation d’un ensemble coussin d’air ;
représente une vue en perspective de dessous du mode de réalisation d’un chariot à coussin d’air représenté sur la ;
représente une vue en gros plan du mode de réalisation d’un chariot à coussin d’air représenté sur la Fg. 2 ;
représente une vue en coupe transversale partielle du mode de réalisation de l’ensemble coussin d’air représenté sur la ;
représente une vue en coupe transversale d’un mode de réalisation d’un raccord de pression d’air configuré pour fournir une pression d’air à l’ensemble coussin d’air représenté sur la ;
représente un exemple de simulation d’écoulement d’air à travers une région d’ajutage du raccord de pression d’air représenté sur la ;
représente une vue en coupe transversale d’un exemple de mode de réalisation d’un raccord de pression d’air amélioré configuré pour fournir une pression d’air à l’ensemble coussin d’air représenté sur la ;
représente une vue d’un exemple de mode de réalisation d’un chariot à coussin d’air prototypique ;
représente une vue en gros plan de l’exemple de mode de réalisation du chariot à coussin d’air prototypique représenté sur la .
Description détaillée de l’invention Des exemples de modes de réalisation sont décrits dans le présent mémoire descriptif en référence aux dessins annexés. Sauf indication contraire expresse, dans les dessins les dimensions, positions, etc., de composants, caractéristiques, éléments, etc., ainsi que toute distance entre ceux-ci, ne sont pas nécessairement à l’échelle, et peuvent être exagérées pour des raisons de clarté. Dans les dessins, des nombres identiques font référence à des éléments identiques. Ainsi, des nombres identiques ou similaires peuvent être décrits en référence à d’autres dessins même s’ils ne sont ni mentionnés, ni décrits dans le dessin correspondant. De même, il est également possible que des éléments non porteurs de numéros de référence soient décrits en référence à d’autres dessins.
La terminologie utilisée dans le présent mémoire descriptif a pour but unique de décrire des exemples de modes réalisation particuliers et ne saurait présenter un quelconque caractère limitatif. Sauf définition contraire, tous les termes (y compris les termes techniques et scientifiques) utilisés dans le présent mémoire descriptif ont la même signification que celle communément comprise par la personne du métier. Les termes « au moins un », « au moins une », et « un(e) ou plusieurs » peuvent inclure à la fois les formes singulières et plurielles, selon le contexte. On admettra que, dans le présent mémoire descriptif, les termes « comprend » et/ou « comprenant » indiquent la présence de caractéristiques, nombres entiers, étapes, opérations, éléments et/ou composants énoncés, mais n’excluent pas la présence ou l’ajout d’un ou de plusieurs autres caractéristiques, nombres entiers, étapes, opérations, éléments, composants et/ou groupes de ceux-ci. Sauf indication contraire, des termes tels que « premier », « deuxième », etc. ont pour unique but de distinguer un élément d’un autre. Par exemple, un coupleur pourra être qualifié de « premier coupleur » et, de même, un autre coupleur pourra être qualifié de « deuxième coupleur », ou inversement.
Sauf indication contraire, des termes indiquant des relations dans l’espace, tels que « en dessous », « sous », « inférieur(e/s) », « au-dessus » et « supérieur(e/s) », « opposé(e/s) », et similaires peuvent être employés dans le présent mémoire descriptif pour faciliter la description de la relation d’un élément ou d’une caractéristique avec un autre élément ou une autre caractéristique, comme illustré sur les figures. On admettra que des termes indiquant des relations dans l’espace englobent des orientations différentes en sus de l’orientation représentée sur les figures. Par exemple, si un objet sur les figures est retourné, des éléments décrits comme étant « en dessous » ou « sous » d’autres éléments ou caractéristiques seraient alors orientés « au-dessus » des autres éléments ou caractéristiques. Ainsi, le terme « en dessous » peut, par exemple, englober à la fois les notions au-dessus et en dessous. Un objet peut présenter une orientation différente (par exemple tourné de 90 degrés ou selon d’autres orientations) et les termes descriptifs des relations dans l’espace pourront être interprétés en conséquence. Un ensemble d’axes de référence (par exemple X, Y, Z), de directions, ou de coordonnées, et la rotation autour de ceux-ci (par exemple θX, θY, θZ) peuvent être inclus dans les figures afin d’orienter le lecteur pour faciliter la compréhension des figures et du mémoire descriptif, et n’indiquent pas nécessairement qu’une caractéristique particulière ou un élément particulier est aligné avec, ou orthogonal à, un autre.
Les numéros des paragraphes utilisés dans le présent mémoire descriptif ne sont employés qu’à des fins organisationnelles et, sauf indication contraire explicite, ne doivent pas être interprétés comme limitatifs de l’objet décrit. Il va de soi qu’un grand nombre de formes, de modes de réalisation et de combinaisons différents sont possibles sans s’écarter de l’esprit et des enseignements de la présente divulgation et que celle-ci ne saurait se limiter aux exemples de modes de réalisation décrits dans le présent mémoire descriptif. Ces exemples et modes de réalisation sont plutôt fournis dans le but d’assurer la rigueur et l’exhaustivité de la divulgation, et pour communiquer à la personne du métier toute la portée de la divulgation.
L’expression « coussin d’air » peut être utilisée de façon générique tout au long de la présente divulgation, et il est entendu que toute variété de gaz ou d’autres fluides peut être utilisée avec celui-ci. A ce titre, les expressions « surpression de fluide », « pression positive », ou « pression de fluide positive » peuvent être interprétées comme désignant une surpression de l’air, du dioxyde de carbone, de l’azote, de gaz inertes, et similaires, ou de liquides tels que l’eau, des huiles, et similaires.
Préférentiellement, le système 10 comprend, outre le laser L, une optique 2 qui focalise le faisceau laser sur l’échantillon et un système optique SO configuré pour injecter une partie du signal lumineux issu de l’échantillon dans l’entrée E de la fibre optique.
Ci-dessous sont brièvement présentés des résultats illustrant l’intérêt de la méthode de correction par encadrement. On utilise un spectromètre Jobin Yvon THR1000 muni d’un réseau à 2400 traits/mm centré à 670 nm. Le détecteur est une caméra intensifiée Andor iStar de 2048x512 pixels, avec une dispersion linéaire DL de 2.774 pm/pixel à 670 nm.
Avant et après détection de la raie spectrale d’intérêt, on mesure la raie de la source de référence constituée par une lampe à cathode creuse (HCL) de lithium, qui est connue avec précision, égale à λref = 670.776 nm.
La dérive du spectromètre est ensuite corrigée selon la méthode 100 selon l’invention.
Le graphe de la illustre les données obtenues en répétant la mesure 17 fois (mesures i numérotées de 1 à 17). Pour chaque mesure i on détermine d’une part une valeur brute λc B (i) (croix) et d’autre part une valeur corrigée λc(i) (points) déterminée selon la méthode 100 selon l’invention. Les valeurs brutes sont obtenues par mesure directe avec le système de détection. La dispersion des données brutes est évidente et résulte de la dérive du spectromètre. Les valeurs de λc corrigées sont très peu dispersées sur les 17 mesures.
La montre la moyenne et l’écart-type σ de ces 17 mesures dans les deux cas, brutes et corrigées avec λref de la lampe HCL, respectivement (λ B m, σ B ) et (λ c m, σ c ). La valeur de référence par ailleurs connue de manière très précise de la longueur d’onde de la lampe à vapeur de mercure est λ lvm = 671.643 nm. Cette valeur est également mentionnée sur la et permet de tester la pertinence de la méthode selon l’invention. La valeur λ c m est beaucoup plus proche de λ lvm que la valeur λ B m. Il en ressort que la méthode de mesure selon l’invention améliore significativement la justesse et la fidélité de la longueur d’onde mesurée.
On détermine le biais pour les deux mesures soit :
Biais(mesures brutes) = λ lvm - λ B m = 35 pm
Biais(mesures corrigées) = λ lvm - λ c m = - 3 pm
Et on en déduit les incertitudes I des deux mesures en appliquant la formule :
L’incertitude sur la mesure de longueur d’onde passe ainsi de 38 pm pour la mesure brute à 4 pm pour la mesure corrigée.
Le tableau IV ci-dessous précise, sur un exemple de mesure (n°5), les temps t0, t1, t2, les positions mesurées en pixels P1ref, Pech, P2ref par ajustement des données expérimentales avec des courbes théoriques, les coefficients a et b déterminés avec les formules (3) et (4), la position intermédiaire interpolée P0ref, la longueur d’onde de la source de référence λref, et celle de la source mesurée λc, avant et après correction par encadrement. t1 (hh:min:ss) 17:09:00 P1ref (pixel) 1028.985 t0 (hh:min:ss) 17:09:24 Pech (pixel) 1343.168 t2 (hh:min:ss) 17:11:38 P2ref (pixel) 1028.965 a 0.088 b 1028.985 λref (nm) 670.776 P0ref (pixel) 1031.088 λc avant correction (nm) 671.585 λc après correction (nm) 671.642
La présente invention concerne également un module de refroidissement pour véhicule automobile électrique ou hybride, ledit module de refroidissement étant destiné à être traversé par un flux d’air et comportant : – un carénage formant un conduit interne suivant une direction longitudinale du module de refroidissement à l’intérieur duquel est disposé au moins un échangeur de chaleur destiné à être traversé par le flux d’air, et – un boîtier colleteur tel que décrit précédemment, ledit boîtier colleteur étant disposé en aval du carénage suivant la direction longitudinale.
la montre une représentation schématique en perspective de la partie inférieure de la face arrière d’un boîtier collecteur selon une position d’ouverture des volets,
la montre une représentation schématique en perspective de la face interne d’un boîtier collecteur d’un module de refroidissement avec une gaine sur une paroi latérale transversale,
la montre une représentation schématique en coupe de la face arrière d’un boîtier collecteur avec une gaine sur une paroi latérale inférieure.
représente le spectre caractéristique de la dalle LED Philips 60x60 cm2 utilisée dans les exemples,
La est décrite dans la présentation de l’art antérieur qui précède, tandis que la est décrite plus en détail au niveau des exemples qui suivent, qui illustrent l’invention sans en limiter la portée.
EXEMPLES Produits
- support 20 en PET ou en verre;
- solvants de nettoyage : ○ dans le cas des supports rigides en verre : eau déionisée, Acétone, Ethanol, Isopropanol, et ○ dans le cas des substrats flexibles, ces derniers étant protégés par des films en plastiques, ils n’ont pas besoin d’un nettoyage comme dans le cas des substrats rigides ;
- une première composition d’encre E11 pour la réalisation d’une première couche 210A comprenant un mélange polymère de poly(3,4-éthylènedioxythiophène) et de poly(styrène-sulfonate) de sodium discontinue de manière à ce que le support soit en partie recouvert d’une première couche 210A d’une électrode inférieure bicouche 210 des cellules photovoltaïques 21 et 22 du module photovoltaïque de la ○ encre E11 comprenant : - PEDOT:PSS commercialisé par Agfa® sous la dénomination commerciale IJ1005, et - Triton X-100 (4-(1,1,3,3-tétraméthylbutyl)phényl-polyéthylène glycol de formule Oct-C6H4-(OCH2CH2)xOH, x= 9-10) commercialisé par Merck® à titre de détergent/tensioactif.
- une deuxième composition d’encre (E12A et E12B) pour la réalisation d’une deuxième couche 210B à base d’un polymère ou molécule organique de manière à ce que la première couche 210A de l’électrode inférieure bicouche 210 soit en partie recouverte d’une deuxième couche 210B d’une électrode inférieure bicouche 210 pour former les cathodes des différentes cellules photovoltaïques organiques 21 et 22 du module photovoltaïque de la ci-après décrites : ○ encre E12A comprenant : - un premier Solvant 1 : Butanol à une concentration massique environ égale à 91.094 % par rapport au poids total de l’encre E12A - - un deuxième Solvant 2 : eau déionisé à une concentration massique environ égale à 3.124 % par rapport au poids total de l’encre E12A, - un additif : Ethylène glycol à une concentration massique environ égale à 5.563 % par rapport au poids total de l’encre E12A, - un PEI à une concentration massique environ égale à 0.219 % par rapport au poids total de l’encre E12A. Les solvants, les additifs et le PEI sont commercialisés par Merck® ○ encre E12B comprenant : - 9 mL de Butanol, - 500 µL d’Éthylène glycol, - 100µL de solution commerciale aqueuse de PEIE (à une concentration massique environ égale à 37% dans l’eau). Les solvants, les additifs et le PEIE sont commercialisés par Merck®
- Troisième composition d’encre E20 pour la réalisation des couches actives photovoltaïques 211 des cellules photovoltaïques 21 et 22 du module photovoltaïque de la : ○ mélange polymère d’un dérivé de fullerène accepteur comprenant : - PC60BM: [60]PCBM, 3’H-cyclopropa[1,9][5,6]fullerene-C60-Ih-3′-butanoic acid 3′-phenyl methyl ester commercialisés par Special Carbon Products, et - un polymère semi-conducteur donneur commercialisé par Raynergy Tek® sous la dénomination commerciale PV2000) ; - O-xylène à titre de solvant (ortho-xylène de formule C 6 H 4 (CH 3 ) 2 ) ; et - Tétraline (1,2,3,4-tétrahydronaphthaline) à titre d’additif. Le polymère PV2000 est présent dans ces troisièmes compositions d’encres à raison de 15 mg/ml. Le rapport massique entre le polymère PV2000 et le PC60BM est de 1:1.5. Le Rapport volumique entre le solvant O-xylène et l’additif Tétraline est de 50 : 50 dans ces deuxièmes compositions. La troisième composition d’encre E20 est maintenue 24 heures sous agitation sur plaque chauffante à 80 °C à une vitesse de 700 RPM.
- quatrième composition d’encre E30 pour la réalisation des électrodes supérieures 212 (ou anode) des cellules photovoltaïques 21 et 22 du module photovoltaïque de la : ○ PEDOT:PSS commercialisé par Agfa® sous la dénomination commerciale IJ1005, ○ Triton X-100 (4-(1,1,3,3-tétraméthylbutyl)phényl-polyéthylène glycol de formule Oct-C6H4-(OCH2CH2)xOH, x= 9-10) commercialisé par Merck® à titre de détergent/tensioactif ;
- Mesure de la rugosité Ra
Ces mesures sont réalisées à l’aide d’un microscope à force atomique (Nanoscope III Multimode SPM de Brucker®, utilisé en mode contact intermittent (ou « tapping mode »), avec des pointes hq:nsc15 commercialisées par MiKromasch® et présentant un rayon de courbure 8 nm), les mesures ont été effectuées sur différents échantillons de cellules photovoltaïques selon l’invention et selon l’art antérieur.
- Mesure des épaisseurs des couches
La mesure de l’épaisseur des couches imprimées est effectuée au moyen d’un profilomètre à pointe de marque DektakXT commercialisé par BRUKER à partir d’une rayure faite avec une lame de cutter (on crée ainsi un canal ayant l’épaisseur du dépôt). Il s’agit d’un profilomètre de contact qui mesure des variations de relief grâce au déplacement vertical d’un stylet à pointe qui balaye la surface en appliquant une force de contact constante et en révèle toutes les dénivellations. L’échantillon est placé sur un plateau qui lui permet de se déplacer avec une vitesse donnée et sur une distance choisie. Les valeurs d’épaisseur présentées dans la présente demande de brevet correspondent à la moyenne de cinq mesures effectuées en six points différents d’une même marche d’un échantillon. Avant de réaliser les mesures, la longueur de la zone balayée, sa durée, la force d’appui du stylet et la plage de mesure doivent être définies.
- Mesure de la résistivité électrique
une partie avant, comportant les entrées d’air des canaux secs et les sorties humides des canaux humides de l’empilement, ainsi que les conduites humides ; une partie arrière, comportant les sorties froides des canaux secs de l’empilement.
La chambre de collecte humide peut être configurée pour diriger l’air de la partie avant vers la partie arrière de l’empilement, l’ouverture d’évacuation débouchant de la partie arrière de l’empilement.
Selon une possibilité, chaque empilement comporte
une partie avant, comportant les entrées d’air des canaux secs et les sorties humides des canaux humides de l’empilement, ainsi que les conduites humides ; une partie arrière, comportant les sorties froides des canaux secs de l’empilement ; une face longitudinale, reliant la partie avant et la partie arrière.
La chambre de collecte humide peut être configurée pour diriger l’air de la partie avant vers la face longitudinale de l’empilement, l’ouverture d’évacuation s’étendant sur la face longitudinale de l’empilement.
Selon une possibilité, le dispositif comporte une chambre de collecte froide, reliée aux sorties froides respectives de canaux secs de l’empilement, la chambre de collecte froide étant configurée pour collecter l’air débouchant de chaque sortie froide.