INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi le fait qu’à l’instant courant la valeur de la donnée physique « vitesse du vent », Wind_speed, soit supérieure à 10 kn et que la valeur de la donnée physique « direction du vent », Wind_direction, soit entre 220° et 320° (par rapport à la direction longitudinale de l’aéronef) conduit à la connaissance qu’il y a du vent (c’est-à-dire que la valeur de vérité de la connaissance « Vent » prend la valeur unité).
«Wind_speed NOT Vent»
Ainsi le fait que la valeur courante de la donnée physique « vitesse du vent », Wind_speed, soit inférieure à 10 kn et que la valeur courante de la donnée physique « vitesse des rafales de vent », Wind_speed_gust, soit inférieure à 10 kn conduit à la connaissance qu’il n’y a pas de vent (c’est-à-dire que la valeur de vérité de la connaissance « NOT Vent » prend la valeur unité, ou encore que la valeur de vérité de la connaissance « Vent » prend la valeur nulle).
« Chaleur => Vent »
Ainsi, la connaissance du fait qu’il fait chaud (la valeur de vérité courante de la connaissance intermédiaire « Chaleur » prenant la valeur unité) conduit à la connaissance qu’il y a du vent (c’est-à-dire que la valeur de vérité courante de la connaissance « Vent » prend la valeur unité).
Dans une étape 120, la base de connaissances est analysée pour déterminer l’ensemble K des connaissances, l’ensemble S des données physiques de description de l’environnement, et, avantageusement, pour chaque connaissance k de l’ensemble K, l’ensemble Sk des données physiques (ou causes) qui impactent la connaissance k, directement ou indirectement au travers d’une ou plusieurs connaissances intermédiaires.
L’ensemble Sk des causes de la connaissance k est un sous-ensemble de l’ensemble S.
Par exemple, pour les trois ensembles précédents de règles, le résultat de cette étape d’analyse est résumé par le tableau suivant :
Connaissance Cause(s) Givrage Temp_air Chaleur Temp_air Vent Wind_speed Wind_direction Wind_speed_gust Temp_air
Pour de tels dispositifs de commutation, un des problèmes qui se pose est de connaître la cause du déclenchement de la coupure d’alimentation électrique.
En particulier, il est utile de savoir, lorsque la manette se trouve en position « déclenchée », si la cause du déclenchement est un défaut de surcharge ou un défaut de court-circuit, car les mesures correctives à prendre, et les risques de sécurité pour l’opérateur différent selon le cas de figure.
La plupart des dispositifs de commutation à base de module de protection magnétothermique ne fournissent pas d’information sur la cause du déclenchement.
Il existe des déclencheurs électroniques qui permettent d’identifier les causes de déclenchement néanmoins il existe un besoin de proposer un moyen moins onéreux d’identifier les causes de déclenchement en proposant une fonction additionnelle au déclencheur magnétothermique.
Il existe donc un besoin de déterminer le domaine de déclenchement d’un dispositif de commutation, afin de pouvoir l’indiquer de manière à améliorer la sécurité de l’installation électrique et de l’opérateur qui intervient suite à une disjonction.
Les domaines de déclenchement comprennent respectivement :
-un déclenchement normal, sur commande d’un opérateur, par exemple par actionnement de la manette pour passer de position fermée en position ouverte ;
-un déclenchement de surcharge, dû à la présence d’une surconsommation électrique par au moins une des charges alimentées par l’installation électrique ;
-un déclenchement de défaut, dû à la présence d’un défaut électrique, par exemple un court-circuit, dans le dispositif de commutation.
Les domaines de déclenchement sont associés à des domaines de courant de coupure, définis en fonction du seuil de courant nominal.
L’invention a pour objectif de déterminer le domaine de déclenchement du dispositif de commutation et de l’indiquer à l’opérateur.
A cet effet, l’invention propose, selon un aspect, un procédé de détermination d’un domaine de déclenchement d’un dispositif de commutation de circuit électrique adapté à alimenter une installation électrique comprenant au moins une charge, le dispositif de commutation ayant une position d’ouverture dans laquelle la circulation d’un courant électrique dans ledit circuit électrique est coupée, et une position de fermeture dans laquelle un courant électrique circule dans ledit circuit électrique, le déclenchement du passage de la position de fermeture à la position d’ouverture étant effectué soit suite à une commande, soit suite à une détection d’un courant de coupure circulant dans ledit dispositif de commutation, le courant de coupure ayant un niveau dépassant un seuil de courant nominal.
Ce procédé est mis en œuvre par un module de calcul électronique configuré pour recevoir des données d’au moins un capteur de vibrations intégré dans ledit dispositif de commutation, et il comprend, dans une phase opérationnelle, des étapes de: obtention d’au moins un signal temporel de vibrations, sur une durée d’acquisition choisie, à partir de données dudit au moins un capteur de vibrations, avec une fréquence d’échantillonnage donnée, suite au passage dans ladite position d’ouverture, pour chacun des signaux temporels de vibrations, transformation du signal temporel de vibrations en un spectrogramme représenté dans un espace de représentation temps-fréquence, sélection d’un sous-ensemble prédéterminé de caractéristiques du spectrogramme, dit sous-ensemble de caractéristiques opérationnelles, application d’un modèle de prédiction paramétré par apprentissage machine supervisé, les valeurs dudit sous-ensemble de caractéristiques opérationnelles étant fournies en entrée dudit modèle de prédiction paramétré, pour obtenir une classe correspondant à une valeur estimée de courant de coupure, détermination, en fonction de la valeur de courant de coupure estimée et dudit seuil de courant nominal, d’un domaine de déclenchement du dispositif de commutation parmi : un déclenchement normal par commande, un déclenchement de surcharge suite à une surconsommation électrique d’au moins une charge de l’installation électrique et un déclenchement suite à un court-circuit.
Avantageusement, le procédé proposé permet d’estimer un courant de coupure à partir de signaux obtenus par un capteur de vibrations intégré dans le dispositif de commutation, ce qui permet d’en déduire le domaine de déclenchement du dispositif de commutation.
Le procédé de détermination d’un domaine de déclenchement selon l’invention peut présenter une ou plusieurs des caractéristiques ci-dessous, prises indépendamment ou selon toutes les combinaisons acceptables.
La détermination d’un domaine de déclenchement du dispositif de commutation comporte la comparaison de la valeur de courant de coupure estimée au seuil de courant nominal, et
les pourcentages étant des pourcentages en poids sur le poids total du mastic.
Dans un premier temps, tous les ingrédients sauf le GENIOSIL® GF9 sont ajoutés à température ambiante (environ 23°C) et à pression atmosphérique dans un mélangeur rapide puis sont mélangés pendant 2 min.
Le GENIOSIL® GF9 est ensuite ajouté et le tout est mélangé pendant 2 min.
Les mastics obtenus sont conditionnés dans des cartouches en polyéthylène.
Les propriétés des mastics S0 à S4 (mesurées conformément à l’Exemple 1) sont résumées dans le Tableau 2 ci-dessous.
Mastic S0 (comp.) S1 (comp.) S2 (inv.) S3 (inv.) S4 (inv.) Temps de réticulation (min) 105 85 25 5 45 Résistance à la traction (MPa) 2,0 1,5 3,0 4,5 3,5 Allongement à la rupture (%) 25 50 50 25 50 Profondeur de réticulation (mm) 3 3,5 10 10 10
Les mastics S0 et S1 comparatifs, préparé respectivement à partir des polyuréthanes silylés comparatifs P0 et P1 (et sans catalyseur de réticulation), ont respectivement un temps de réticulation de 105 min et 85 min.
Ce temps de réticulation diminue de plus de moitié lorsque le polyuréthane silylé comparatif est remplacé par un polyuréthane silylé ionique selon l’invention (comparaison de S0 et S2, et de S1 et S3).
Ceci montre que le polyuréthane silylé ionique selon l’invention permet d’accélérer la réticulation par rapport au polyuréthane silylé comparatif, sans qu’il soit nécessaire d’ajouter un catalyseur de réticulation dans le mastic.
En outre, le remplacement de Mesamoll® par de l’Esterol A lors de la préparation du polyuréthane silylé ionique a une influence sur le temps de réticulation (comparaison de S2 et S4).
Par ailleurs, l’utilisation des polyuréthanes silylés ioniques P2 à P4 selon l’invention, outre l’avantage d’être obtenus à partir d’un polyol biosourcé, permet d’améliorer la résistance à la traction des mastics résultants. En effet, les mastics S2 à S4 selon l’invention présentent une résistance à la traction supérieure à celle des mastics S0 et S1 comparatifs. Les mastics selon l’invention sont donc particulièrement adaptés pour du collage rigide (après réticulation), évitant que les substrats collés ne bougent l’un par rapport à l’autre.
De plus, l’utilisation des polyuréthanes silylés ioniques P2 à P4 selon l’invention, permet d’améliorer la réticulation dans l’épaisseur des mastics résultants. En effet, les mastics S2 à S4 selon l’invention sont réticulés dans l’intégralité de la profondeur du joint (10 mm), contrairement aux mastics S0 et S1 comparatifs qui ne sont réticulés que partiellement dans l’épaisseur (3 et 3,5 mm).
Composition de polyamides préparée à partir de poudre de polyamides à recycler La présente invention concerne un procédé de préparation d’une composition de polyamides à partir de poudre non transformée issue de la fabrication additive par frittage ou d’un procédé de revêtement par poudrage ou par projection électrostatique ou de poudre obtenue par broyage d’une pièce à base de polyamide d’un objet à recycler, une composition de polyamides, et son utilisation pour la préparation d’articles.
La fabrication additive (« additive manufacturing » AM en anglais) a connu une croissance rapide ces dernières années, notamment grâce à la possibilité de concevoir des objets de formes très diverses, à la courte durée entre la conception et la production et les avantages environnementaux et économiques associés.
L'agglomération de poudres par fusion (ci-après « frittage ») est provoquée par un rayonnement, tel que par exemple un faisceau laser (« laser sintering » ou « selective laser sintering » SLS en anglais), un rayonnement infra-rouge, un rayonnement UV, ou toute source de rayonnement électromagnétique permettant de faire fondre la poudre couche par couche pour fabriquer des objets tridimensionnels. La technique SLS produit une pièce par application de poudres couche par couche, chaque couche étant sous forme d’un lit de poudre de faible épaisseur, généralement de l’ordre de 100 µm. Un laser est utilisé pour faire fondre une partie de cette poudre à l’endroit souhaité, puis une nouvelle couche de poudre est déposée. Le processus se répète jusqu’à ce que soit formé un objet en polymère thermoplastique en couche par couche.
De plus, le rPA présente davantage de fonctions oxydées que le vPA, et donc plus de groupes polaires. L’ajout de rPA dans un grade de vPA, confère de meilleures propriétés d’adhésion et favorise ainsi la mise en œuvre de la composition selon l’invention par surmoulage. L’amélioration des propriétés d’adhésion peut par exemple être mise en évidence avec un test de pelage à l’interface de deux pièces associées par surmoulage.
En effet, lors du procédé de fabrication additive, de nouvelles espèces issues des mécanismes d’oxydation, notamment des fonctions amides et/ou du méthylène en alpha desdites fonctions amides, telles que des fonctions amides primaires, nitriles, groupements méthyle en fin de chaine (CH 3 (CH 2 ) n , les alcènes (CH 2 =CH-), formamides, imides, acides carboxyliques et alcools, apparaissent dans la structure des polyamides.
L’infra rouge permet la détection de la présence ou l’absence desdites nouvelles espèces issues des mécanismes d’oxydations.
La bande d’absorption de 3580 à 3670 cm -1 correspond à la fonction alcool libre.
La fonction amide est caractérisée d’une part par un couple de bandes d’absorption de 3100 à 3500 cm -1 et de 1560 à 1640 cm -1 qui correspond au groupement NH de l’amide et d’autre part par la bande d’absorption de 1650 à 1700 cm -1 qui correspond au groupement carbonyle de l’amide.
La quantification desdites nouvelles espèces issues des mécanismes d’oxydation est quant à elle effectuée par RMN du proton dans le dichlorométhane-d 2 , en ajoutant de l’HFIP (hexafluoroisopropanol) pour solubiliser le polyamide.
Par exemple, 20 mg de polymère peuvent être dissous dans 0,7 mL de solvant avec un ratio HFIP/CD2Cl2 de 1/3.
Certaines des fonctions mentionnées ci-dessous peuvent être par exemple observées en RMN du 13C. Ainsi la raie à 36 ppm correspond au CH 2 en α de l’amide primaire, celle à 34 ppm correspond au CH2 en α de l’acide carboxylique. Ces espèces peuvent être quantifiées en intégrant l’aire sous les raies et en les comparant à l’aire sous la raie 37.1 ppm correspondant à l’amide secondaire.
De façon similaire, les raies correspondant aux groupements carbonylés des fonctions amides primaire, acides carboxyliques et amides secondaires sont observées à 181.2 ppm, 179.6 ppm et 177.4 ppm respectivement.
La raie à 16.7 ppm correspond au CH 2 en α du groupement nitrile.
Le groupement formamide donne un déplacement chimique à 163.0 ppm et 166.3 ppm.
D’autres fonctions mentionnées ci-dessus peuvent être observées en RMN du proton (1H RMN) le solvant HFIP/CD2Cl2 tel que décrit ci-dessus. La raie des groupements CHO des formamides sort à 7.92 et 8.01 ppm. La raie correspondant aux CH 2 en α des amides primaires peut être observée à 2.30 ppm. La raie 0.9 ppm correspond aux groupement CH 3 de type CH 3 -(CH 2 ) n . La raie à 2.40 ppm correspond au CH 2 en α de la fonction nitrile. De façon similaire à ce qui est décrit pour la RMN du carbone, les ratios de nouvelles fonctions par rapport aux amides secondaires peuvent être déterminés en intégrant l’aire sous les raies et les comparant à l’aire sous la raie correspondant au CH 2 en α l’amide secondaire (2.20 ppm).
De préférence, la viscosité inhérente de la composition de polyamides selon l’invention est plus faible d’au moins 10%, notamment d’au moins 20%, de préférence d’au moins 30%, par rapport à celle de la poudre du mélange utilisé à l’étape a).
De préférence, lorsque le nombre moyen d'atomes de carbone (C) par rapport à l'atome d'azote (N) du polyamide rPA et du vPA est supérieur ou égal à 8, notamment supérieur ou égal à 10, de préférence supérieur ou égal à 11, en particulier lorsque le polyamide vierge et le polyamide à recycler utilisés comme produits de départ dans le mélange sont indépendamment du PA11 ou du PA12, la viscosité inhérente de la composition de polyamides selon l’invention est inférieure ou égale à 1,50, de préférence, inférieure ou égale à 1,40, à 1,30, à 1,25, à 1,20, à 1,15, ou encore inférieure ou égale à 1,10. Par exemple, la viscosité inhérente de la composition de polyamides peut être entre 0,80 et 1,50, de préférence entre 0,90 et 1,40, entre 0,90 et 1,30, entre 0,90 et 1,20 (bornes incluses).
De préférence, lorsque le nombre moyen d'atomes de carbone (C) par rapport à l'atome d'azote (N) du polyamide rPA et du vPA est supérieur ou égal à 8, notamment supérieur ou égal à 10, de préférence supérieur ou égal à 11, en particulier lorsque le polyamide vierge et le polyamide à recycler utilisés comme produits de départ dans le mélange sont indépendamment du PA11 ou du PA12, l’indice de fluidité (« melt flow index » MFI ou « melt flow rate » MFR en anglais) de la composition selon l’invention, tel que mesuré à 235 °C, sous 2,16 kg, est compris entre 0,1 et 60 cm 3 /10 min, avantageusement entre 0,2 et 45 cm 3 /10 min.
La illustre une vue en coupe dans un plan vertical d’associations entre lentilles optiques 101 et sources lumineuses 102 d’un module lumineux 100 selon un autre mode de réalisation de l’invention.
Comme pour les modes de réalisation des figures 2 et 3, les lentilles 101 de la peuvent être identiques, donc avoir des caractéristiques optiques identiques. Comme pour le mode de réalisation de la , en regard de chaque lentille optique 101, sont agencées :
- une première source lumineuse 102.1 à une première position relative par rapport à la lentille 101, formant ainsi une première association avec la lentille 101 et définissant un premier champ lumineux non représenté sur la ;
- une deuxième source lumineuse 102.22 à une deuxième position relative par rapport à la lentille 101, formant ainsi une deuxième association avec la lentille 101 et définissant un deuxième champ lumineux non représenté sur la ; et
- une troisième source lumineuse 102.3 à une troisième position relative par rapport à la lentille 101, formant ainsi une troisième association avec la lentille 101 et définissant un troisième champ lumineux non représenté sur la .
A la différence du mode de réalisation de la , plusieurs deuxièmes sources lumineuses 102.21, 102.22 et 102.23 sont agencées en regard de chaque lentille 101. Bien que les positions relatives des deuxièmes sources lumineuses 102.21 et 102.23 diffèrent de la deuxième position relative selon l’axe Z, ces positions sont identiques selon l’axe horizontal droite-gauche Y. Ainsi, si les champs lumineux sont définis dans le plan horizontal X-Y, les deuxièmes sources lumineuses 102.21 et 102.23 forment également des deuxièmes associations avec la lentille 101 qui leur est associée, de manière à émettre de la lumière dans le deuxième champ lumineux, comme la deuxième source lumineuse 102.22. Il est ainsi rendu possible de projeter, pour chaque lentille 101, donc pour chaque pixel du module lumineux, de la lumière par trois sources lumineuses dans un champ lumineux donné. Il est ainsi permis :
- d’augmenter l’intensité lumineuse dans le deuxième champ lumineux ;
- de faire varier la couleur des pixels de la deuxième image visible dans le deuxième champ lumineux, en utilisant des deuxièmes sources lumineuses 102.21, 102.22 et 102.23 de couleurs différentes, et en contrôlant ces deuxièmes sources lumineuses de manière à choisir la couleur résultant de ces trois sources lumineuses. Par exemple, les trois deuxièmes sources lumineuses 102.21, 102.22 et 102.23 peuvent comprendre une source bleue, une source verte et une source rouge.
Comme pour les autres modes de réalisation, le module lumineux 100 de la peut comprendre en outre un mur opaque 502 entre chaque paire de lentilles 101 consécutives, ce qui permet d’éviter que les rayons lumineux d’une source lumineuse associée à une lentille optique donnée, atteigne une autre lentille optique située à côté de la lentille optique donnée.
A noter que plusieurs deuxièmes sources lumineuses sont illustrées sur la , mais que ce mode de réalisation recouvre plus généralement l’utilisation de plusieurs sources lumineuses (au moins deux) associées à une lentille pour l’émission de lumière dans un même champ lumineux défini par un plan horizontal. Ainsi, au lieu d’avoir plusieurs deuxièmes sources lumineuses, le module lumineux peut avoir plusieurs premières sources lumineuses ou plusieurs troisièmes sources lumineuses pour chaque lentille 101. Encore en variante, le module lumineux 100 peut comprendre, pour chaque lentille 101, plusieurs premières sources lumineuses réparties à plusieurs positions en Z, plusieurs deuxièmes sources lumineuses réparties à plusieurs positions en Z et plusieurs troisièmes sources lumineuses réparties à plusieurs positions en Z.
Encore en variante, l’utilisation de plusieurs sources lumineuses par lentille pour émettre de la lumière dans un même champ lumineux peut être appliqué au mode de réalisation de la , qui définit deux champs de projection. Ainsi, en se référant aux notations de la :
- le module lumineux 100 peut comprendre plusieurs premières sources lumineuses 101.1 à des positions distinctes en Z mais identiques en Y ; et/ou
- le module lumineux 100 peut comprendre plusieurs deuxièmes sources lumineuses 101.2 à des positions distinctes en Z mais identiques en Y.
La illustre une vue tridimensionnelle d’un dispositif de signalisation 600 selon un mode de réalisation de l’invention.
Le dispositif de signalisation 600 comprend au moins un module lumineux 100, selon l’un des modes de réalisation précédemment décrit.
Sur la , un dispositif de signalisation 600 comprenant un premier module lumineux 100.1, un deuxième module lumineux 100.2 et un troisième module lumineux 100.3, tels que précédemment décrits, est représenté, à titre illustratif uniquement.
Pour cela, la présente invention a pour objet une turbomachine, comprenant : - un premier bec de séparation apte à séparer un flux d’air entrant en un flux d’air radialement interne et un flux d’air radialement externe, dit flux secondaire ; - un deuxième bec de séparation apte à séparer le flux d’air radialement interne en un flux primaire et un flux tertiaire, ce dernier parcourant une veine de flux tertiaire radialement externe à une veine de flux primaire parcourue par le flux primaire ; - un échangeur de chaleur disposé dans la veine de flux tertiaire ; - un carter interne ; et - une virole interne de la veine de flux tertiaire disposée en aval de l’échangeur la turbomachine étant remarquable en ce que l’échangeur comprend un corps et une bride s’étendant radialement intérieurement et en saillie du corps, la bride étant fixée au carter interne, l’échangeur comprenant, en aval de la bride, une partie aval en porte-à-faux, la turbomachine comprenant en outre, un flasque de fixation de la virole, une extrémité amont du flasque étant fixée à la bride de l’échangeur.
Préférentiellement, la virole interne ainsi que le carter interne correspondent à un capotage inter-aube de la turbomachine qui est disposé entre la veine de flux primaire et la veine de flux tertiaire. Avantageusement, les carter et virole interne sont dans une continuité aérodynamique avec la veine de flux tertiaire, et constituent, de préférence, une paroi de guidage radialement interne du flux tertiaire.
La partie aval est en porte-à-faux en aval de la bride de fixation, car elle est dépourvue de toute autre fixation, mis à part la fixation de l’échangeur à la virole au niveau de ladite bride de fixation.
Selon un mode avantageux de l’invention, le flasque comprend une portion radiale en chevauchement radial avec la partie aval de l’échangeur, et la portion radiale du flasque comprend au moins un ajour traversé par au moins une connexion hydraulique reliée à l’échangeur. La connexion hydraulique permet d’alimenter en huile l’échangeur et/ou de récupérer l’huile refroidie dudit échangeur.
Selon un mode avantageux de l’invention, la turbomachine comprend une collerette s’étendant en saillie et vers l’aval depuis le corps de l’échangeur, ladite collerette affleurant la virole.
Avantageusement, la collerette permet de conserver la continuité aérodynamique de la veine de flux tertiaire, de manière à éviter toute fuite d’air radialement intérieurement vers le flasque de fixation.
De plus, la collerette permet d’isoler thermiquement et de sécuriser davantage la liaison entre la virole et l’échangeur, de façon à constituer une coupure du pont thermique qui s’étend axialement depuis le corps de l’échangeur jusqu’à la virole. Dans cette configuration, la virole interne est protégée des chaleurs pouvant être dégagées de l’échangeur, ladite virole interne peut avantageusement être fabriquée à partir d’un matériau composite.
Selon un mode avantageux de l’invention, une paroi feu est rapportée sur une surface inférieure de la collerette.
Selon une possibilité préférée, une épaisseur e de la portion de liaison mobile 9 est égale à la profondeur p de l’épaulement 12. L’épaisseur e est par exemple égale à 4,2 millimètres.
Avantageusement, comme l’illustrent les figures 1, 2, 8 et 10 et 17, dans ce cas la surface externe 11 de la portion de liaison mobile 9 et la face externe 3’ de la paroi avant 3 peuvent être affleurantes dans la position fermée PF de la porte d’accès 5. Il en résulte une intégration harmonieuse de la portion de liaison mobile 9 dans la géométrie de la paroi avant 3 puisque le sous-ensemble charnière 6 est intégré dans la paroi avant 3 et n’est pas saillant de celle-ci dans la position fermée PF de la porte d’accès 5.