INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De manière alternative ou complémentaire, l’étape d’analyse comprend une détection dans un signal sonore capturé d’un ou plusieurs signaux de détresse, aussi nommés « bruits caractérisant une détresse ». Dans ce cas, l’étape d’analyse comprend par exemple une étape de comparaison d’une signature des signaux sonores avec une pluralité d’signaux caractérisant la détresse d’un individu.
De manière alternative ou complémentaire, une analyse spectrale de l’échantillon sonore capturé permet de déterminer si le premier individu est effectivement dans une situation d’alerte, notamment une situation d’urgence, ou pas.
Le procédé d’alerte selon l’invention comporte une étape d’établissement d’une session de communication S300 entre le dispositif de communication d’alerte et un terminal de communication distant déclenché par une détection d’une situation d’alerte en fonction de données obtenues, notamment la détection de situation d’alerte S200. Ainsi, s’il est déterminé que le premier individu est effectivement dans une situation d’alerte, le dispositif de communication d’alerte 100 se met en communication avec un terminal de communication distant d’un interlocuteur prédéterminé, tel qu’un proche ; un service d’alerte, notamment un service d’aide à la personne, un service de surveillance, etc. ; un service d’urgence, tel que les sapeurs-pompiers, la police, etc. lors de l’étape S300. Cette étape est, notamment, mise en œuvre par le module MOD_COM de communication, aussi nommé gestionnaire de communication, du dispositif de communication d’alerte 100.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, l’analyse réalisée lors de la détection de situation d’alerte S200 comprend le calcul d’une valeur représentative d’une probabilité que le premier individu est dans l’incapacité de contacter un terminal de communication distant, et l’étape d’établissement d’une session de communication S300 est réalisée si cette valeur est supérieure à une valeur seuil. Par « incapacité à contacter un terminal de communication distant » est entendu toute incapacité de déplacement notamment pour atteindre un terminal de communication et/ou le dispositif de communication d’alerte et/ou incapacité de dialoguer vocalement avec l’interlocuteur du terminal de communication distant, notamment incapacité à parler et/ou incapacité à entendre l’interlocuteur du terminal de communication distant et/ou incapacité à répondre à l’interlocuteur du terminal de communication distant (en raison de l’âge, de capacité mentale diminuée notamment par la situation d’alerte, etc.).
En particulier, le procédé d’alerte comprend en outre : une détermination du terminal de communication distant en fonction de la situation d’alerte détectée.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, l’établissement d’une session de communication comprend un appel téléphonique à un terminal de communication distant, notamment à un terminal de communication d’un proche ou d’un service d’alerte (numéro préenregistré, par exemple), voire un terminal de communication d’un service d’urgence, par exemple en composant le 18, le 112 ou le 196 pour les pompiers, le 15 pour le SAMU, le 17 pour la police, etc. Lorsque la session de communication au travers du réseau de télécommunication 200 est conforme au protocole Session Initiation Protocol , l’établissement d’une session de communication comprend par exemple la transmission d’une requête INVITE, de sorte qu’un proxy du réseau de télécommunication 200 reçoit l’adresse IP du destinataire et relaie un message, notamment un message d’alerte aussi nommé premier message et, éventuellement un ou plusieurs messages de réponse, aussi nommés deuxièmes messages, en provenance dudit dispositif de communication d’alerte 100 audit destinataire. De manière alternative ou complémentaire, l’établissement d’une session de communication comprend l’ouverture du canal 16 de la bande marine VHF.
En particulier, le procédé d’alerte comprend en outre: une génération d’un message d’alerte, aussi nommé premier message, en fonction d’au moins une donnée parmi au moins les données suivantes : au moins une donnée obtenue ; au moins une donnée fournie par analyse de données obtenues, et le message d’alerte est apte à être synthétisé vocalement et transmis, dès l’établissement de la session de communication, sous la forme d’un message vocal via la session de communication établie.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, le premier message généré comporte une information de présentation indiquant à l’interlocuteur qu’il est en communication avec un appareil numérique, tel qu’un assistant vocal d’alerte, un bot, etc. mis en œuvre par le dispositif de communication d’alerte 100. Ainsi, l’interlocuteur connaît la nature de l’appelant : un appareil et non un humain. La présentation est notamment courte car ce n’est pas l’objet de la session de communication.
En particulier, le procédé comprend en outre : une synthèse vocale S400 d’un message constitué en fonction d’au moins une information parmi les suivantes : au moins une donnée obtenue ; au moins une donnée fournie par analyse de données obtenues ; au moins une information extraite par reconnaissance vocale d’un signal vocal provenant d’un dispositif parmi les suivants : le deuxième message vocal du terminal de communication distant avec lequel la session de communication est établie ; un signal vocal d’un capteur audio local activé par le procédé d’alerte ; au moins un message d’alerte, dit premier message, généré en fonction d’une information parmi les précédentes ; au moins un message de réponse, dit troisième message, généré en fonction d’une information parmi les précédentes, le message de réponse résultant du deuxième message vocal provenant du terminal de communication distant.
En particulier, le procédé comprend en outre une étape S400 de synthèse vocale de données issues de l’analyse réalisée lors de l’étape S200, de sorte à permettre au dispositif de communication d’alerte 100 de communiquer avec un interlocuteur du service d’urgence. Cette étape est, notamment, mise en œuvre par un synthétiseur MOD_TX vocal du dispositif de communication d’alerte 100.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, le procédé d’alerte comprend en outre : une activation (S720) d’un capteur audio local, le capteur audio local étant un capteur audio parmi les suivants : un capteur audio dudit dispositif de communication d’alerte 100 ; un capteur audio connecté au dispositif de communication d’alerte 100 ; l’activation (S720) étant déclenchée en fonction d’au moins une donnée parmi les suivantes : au moins une donnée obtenue ; au moins une donnée fournie par analyse de données obtenues ; au moins une information extraite par reconnaissance vocale d’un message vocal provenant du terminal de communication distant avec lequel la session de communication est établie.
Selon un aspect de l’invention non limitatif, le seuil de vieillissement prédéterminé pour l’utilisation déterminée est déterminé au moyen d’une cartographie prédéterminée de premiers états de vieillissement en fonction de distances parcourues.
Selon un aspect de l’invention non limitatif, le procédé comporte les étapes, exécutées par les moyens de contrôle, de : Déterminer une capacité du catalyseur à stocker de l’oxygène ; Déterminer un deuxième état de vieillissement fonction de la capacité du catalyseur à stocker de l’oxygène, Déterminer une différence entre le premier état de vieillissement et le deuxième état de vieillissement, Ajuster le premier état de vieillissement si la différence déterminée est supérieure à une différence seuil.
Selon un aspect de l’invention non limitatif, le procédé comporte une étape de filtrer l’ajustement du premier état de vieillissement.
Selon un aspect de l’invention non limitatif, l’ajustement est filtré au moyen d’une atténuation de la différence déterminée et d’un écart de consommation de carburant du véhicule entre deux capacités du catalyseur à stocker de l’oxygène déterminées.
Selon un aspect de l’invention non limitatif, l’étape d’ajuster le premier état de vieillissement est exécutée périodiquement selon une période prédéterminée, la période prédéterminée étant égale à un nombre prédéterminé de cycle de conduite (également connu sous l’appellation driving cycle en anglais).
Selon un aspect de l’invention non limitatif, le procédé comporte une étape, exécutée par les moyens de contrôle, de stopper l’étape de refroidir lorsque la température du catalyseur est en deçà d’un seuil de température de désactivation.
Un autre aspect de l’invention se rapporte à un véhicule hybride comportant un moteur thermique, un moteur électrique et une ligne de gaz d’échappement munie d’un catalyseur, le véhicule étant remarquable en ce qu’il comporte des moyens de contrôle agencés pour exécuter les étapes du procédé selon l’un quelconque des aspects de l’invention précités.
illustre une courbe représentative d’états de vieillissement prédéterminés en laboratoire d’un catalyseur que comporte un véhicule conforme à celui illustré à la .
La illustre de façon schématique un véhicule 1 hybride conforme à une mise en œuvre non limitative de l’invention.
Le véhicule 1 comporte : Un moteur thermique 2, Une ligne de gaz d’échappement 3 munie d’un catalyseur 4 de gaz d’échappement issus du moteur thermique 2, Un moteur électrique 5 agencé pour entrainer le moteur thermique 2, Des moyens de contrôle 6 agencés pour exécuter les étapes du procédé de refroidissement du catalyseur 4 selon un aspect non limitatif de l’invention illustré à la .
De façon non limitative, les moyens de contrôle 6 peuvent être formés par une unité de contrôle véhicule (plus connue sous l’acronyme VCU pour Vehicle Control Unit en anglais).
Enfin, l’enceinte 25 est délimitée en aval par exemple par un deuxième support de palier 28 qui est annulaire. Le deuxième support de palier 28 comprend une extrémité externe 28a qui est fixée au carter d’entrée 24 et une extrémité interne 28b qui maintient des bagues externes de deux paliers à roulement 29.
Avantageusement, les deux paliers à roulement 29 en aval permettent le guidage de l’arbre d’entrée du réducteur de vitesse et de l’arbre de compresseur basse pression (qui est solidaire de l’arbre d’entrée).
Dans le présent exemple, les paliers à roulement 29 comprennent des bagues internes qui sont fixées à l’arbre de compresseur basse pression 15. Le deuxième support de palier 28 comprend une virole 30 annulaire dont la première extrémité 30a est fixée au deuxième support de palier 28 et dont la deuxième extrémité 30b coopère avec des éléments d’étanchéité 31 installés autour de l’arbre de compresseur basse pression 15.
En référence à la , l’enceinte 25 comprend également des moyens d’étanchéité fermant de manière étanche l’enceinte 25. Ces moyens d’étanchéité comprennent un premier couvercle 32 amovible prévu pour fermer l’enceinte 25 en amont et de manière étanche et un deuxième couvercle 33 amovible prévu pour fermer l’enceinte en aval et de manière étanche également. Le premier couvercle 32 est monté à l’intérieur de l’arbre de soufflante 13 et se trouve à proximité du réducteur de vitesse 3 suivant l’axe longitudinal. Le deuxième couvercle 33 est monté à l’intérieur de l’arbre d’entrée 12 et à une extrémité aval 12b de celui-ci. Ce deuxième couvercle 33 est monté en aval du réducteur de vitesse 3 (et plus précisément en aval de moyens de souplesse de manière avantageuse).
L’arbre de compresseur basse pression 15 et l’arbre d’entrée 12 sont tous deux creux avantageusement. L’arbre basse pression 9 est également creux.
La turbomachine 1 comprend également un carter intermédiaire 34 qui est intercalé entre le compresseur basse pression 4 et le compresseur haute pression 5, un carter inter-turbine 35 qui est intercalé entre la turbine haute pression 7 et la turbine basse pression 8 et un carter d’échappement 36 qui est situé en aval de la turbine basse pression 8.
Sur la , un ensemble d’arbres de la turbomachine sont reliés entre eux et bloqués en position l’un par rapport à l’autre. L’ensemble comprend un premier arbre et un deuxième arbre. Dans le présent exemple, le premier arbre est l’arbre d’entrée 12. Le deuxième arbre est l’arbre de compresseur basse pression 15. L’ensemble d’arbres comprend également un troisième arbre qui est l’arbre basse pression 9.
Des premiers moyens d’accouplement 40 sont configurés de manière à relier (de manière amovible) le premier module 11 et le deuxième module 14. Des seconds moyens d’accouplement 41 sont configurés de manière à relier (de manière amovible) le deuxième module 11 et le troisième module 15.
La turbomachine comprend un dispositif de blocage 42 configuré de manière à relier les modules entre eux et à immobiliser axialement les modules entre eux.
L’arbre de compresseur basse pression 15 est relié au rotor de compresseur basse pression par l’intermédiaire d’un tourillon 43. En particulier, le deuxième module 14 comprend (en plus du compresseur basse pression) le tourillon 43 qui est solidaire en rotation du rotor du compresseur basse pression et de l’arbre de compresseur basse pression 15. L’arbre de compresseur basse pression 15 est relié à l’arbre d’entrée 12.
Comme cela est représenté sur la , l’arbre de compresseur basse pression 15 comprend une forme générale cylindrique droit d’axe A. L’arbre de compresseur basse pression s’étend de manière avantageuse entre une extrémité amont 15a et une extrémité aval 15b. Le tourillon 43, annulaire, s’étend radialement depuis une surface externe de l’arbre de compression basse pression 15 à une première extrémité 43a. Le tourillon 43 comprend une deuxième extrémité 43b qui est solidarisée au rotor via des organes de fixation tels qu’une tige filetée (vis) et un écrou. Dans l’exemple représenté, le tourillon 43 est formé d’une seule pièce avec l’arbre de compresseur basse pression 15. De manière alternative, le tourillon 43 est une pièce rapportée et son extrémité interne 43a est fixée et immobilisée axialement à l’extrémité aval15b de l’arbre de compresseur basse pression 15.
L’arbre de compresseur basse pression 15 comprend de manière avantageuse une portée annulaire 44 qui s’élève radialement depuis la surface externe de celui-ci. La bague interne 29a d’un des paliers 29 est en appui axial contre cette portée annulaire 44.
L’arbre de compresseur basse pression 15 comprend un filetage externe 45 qui est destiné à s’engager avec un filetage interne d’un écrou de palier 46 qui vient bloquer axialement la bague interne 29a. Le filetage externe 45 est agencé vers l’extrémité amont 15a de l’arbre de compresseur basse pression 15.
Comme nous l’avons énoncé précédemment, l’arbre de compresseur basse pression 15 est relié à l’arbre d’entrée 12. L’arbre de compresseur basse pression 15 est accouplé à l’arbre d’entrée 12 grâce à des cannelures de manière à transmettre un couple de rotation. A cet effet et comme cela est représenté sur la , les premiers moyens d’accouplement 40 comprennent des première cannelures internes 47 qui sont formées sur une surface interne 48 de l’arbre de compresseur basse pression 15. Les premières cannelures internes 47 sont orientées suivant l’axe A (et suivant l’axe longitudinal) et sont disposées régulièrement autour de l’axe A. Les premières cannelures internes 47 sont configurées pour s’engager avec des premières cannelures externes 49 correspondantes de l’arbre d’entrée 12. Les premières cannelures internes 47 sont situées à proximité de manière avantageuse, mais non limitativement de l’extrémité amont 15a de l’arbre 15.
L’arbre de compresseur basse pression 15 comprend des deuxièmes cannelures internes 50 qui sont formées sur la surface interne 48. Ces deuxièmes cannelures externes 50 sont orientées suivant l’axe A et sont régulièrement réparties autour de cet axe A. Celles-ci sont situées avantageusement au niveau de l’extrémité aval 15b de l’arbre de compresseur basse pression.
Sur l’exemple représenté, l’arbre de compresseur basse pression 15 comprend une première portion d’arbre 15aa, une deuxième portion d’arbre 15ab et une troisième portion d’arbre 15ac. La première portion 15aa comprend un diamètre interne D1 qui est supérieur au diamètre interne D2 de la deuxième portion 15ab. Le diamètre interne D2 de la deuxième portion 15ab est supérieur au diamètre interne D3 de la troisième portion 15ac.
SPS = Spark Plasma Sintering
Synthèse du matériau :
LiOH.H 2 O (>98 %, Sigma-Aldrich), Al(OH) 3 (>76.5 %, Alfa Aesar), GeO2 (>99.999 %, Strem Chemicals) et (NH 4 ) 2 HPO 4 (>98 %, Sigma-Aldrich) sont mélangés dans un mortier dans des proportions stœchiométriques. La quantité d’eau dans Al(OH) 3 a été mesurée au préalable par ATG et est d’environ 6% en masse. 5% de LiOH.H 2 O a été ajouté afin d’anticiper les pertes de lithium par évaporation à haute température. Le mélange de poudres a été placé dans un creuset d’alumine et chauffé à 1473 K à une vitesse de 10 K/min. Le liquide en fusion est maintenu à 1473 K pendant 1h pour laisser le liquide s’homogénéiser. Ensuite, le liquide a été trempé dans un moule d’acier inoxydable à température ambiante. Les morceaux de verres ont été broyés à l’aide d’un broyeur à haute énergie (SPEX Milm) et de billes de zircone de 10 mm de diamètre pendant 15-30 min. La poudre obtenue a ensuite été tamisée à 45 µm.
Le matériau obtenu est amorphe, considérant le diffractogramme réalisé après synthèse ( ).
La taille des particules de LAGPv, est réduite à l’aide d’un broyage à haute énergie puis tamisé sous 45 µm. La T x mesurée est de 891,5 ± 0,7 K et la T g est de 803 ± 2 K ( ).
LiFePO 4 (LFP, P2) a été fourni par Johnson Matthey. LiFe 0.25 Mn 0.75 PO 4 (LFMP) a été synthétisé par voie fondue (E. B. Fredj, S. Rousselot, L. Danis, T. Bibienne, M. Gauthier, G. Liang and M. Dollé, 2020, 27 , 101116).
Abaisser la température de mise en forme au SPS d’un système avec LAGP comme électrolyte et une matière active de type olivine en matière active permet d’éviter la diffusion atomique et la formation d’interfaces entre l’électrolyte et la matière active. Ces interfaces formées lorsque la température de mise en forme est de 923 K réduisent les performances électrochimiques de la cellule.
Exemple 1 : Préparation d’un matériau d’électrolyte pour séparateur à partir d’une composition comprenant un matériau M à l’état vitreux
Une formulation de 80/20 %massique (LAGPv/LAGPc) est mis en forme à l’aide du Spark plasma sintering (SPS). La pression appliquée est de 100MPa. Le SPS chauffant grâce à des impulsions de courant continu, les températures à l’intérieur de la matrice de SPS sont inhomogènes. Il en résulte une cristallisation à une température moyenne plus basse qu’avec un chauffage naturel. Les températures plus élevées sont supposément situées aux interfaces entre les particules. Le programme de température au SPS comprends une rampe de 10 K/min et un plateau à 813 K de 10 minutes. Le LAGP est complètement cristallin à l’issue de la cristallisation et est la seule phase présente, comme le montre la . La densité relative finale à 813 K du séparateur est de 95% et la conductivité ionique de 6,0.10 -5 S.cm -1 à T=303 K.
Exemple 2 (comparatif) : Du LAGP initialement 100% cristallin a été mis en forme au SPS selon la même méthode que dans l’exemple 1. Il présente une densité de 71% et la conductivité ionique mesurée est de 1,7x10 -5 S.cm -1 à T=303 K.
Exemple 3 (comparatif) : Du LAGP 100% vitreux est mise en forme au SPS. La pression appliquée est de 100 MPa et la température maximale appliquée est de 743 K. Comme le montre l’absence de pics de diffraction sur la , le séparateur n’a pas cristallisé à cette température. La densité relative est de 83% (par rapport à la densité du verre et non au matériau cristallin). Le verre étant isolant ionique, la conductivité ionique finale est inférieure à 10 -10 S/cm.
Exe mple 4 : Préparation d’un matériau d’électrolyte pour électrode à partir d’une composition comprenant un matériau M à l’état vitreux
Une électrode composite est mise en forme à l’aide du Spark plasma sintering (SPS). Les matériaux utilisés sont LAGPv pour l’électrolyte, LFP enrobé de carbone pour la matière active et des particules de carbones amorphes C65 pour la conductivité électronique. La formulation testée est 54/22/24 %vol pour LAGP, LFP et C65 respectivement. La méthode de chauffe utilisée est la même que dans l’exemple 1. La montre la présence des deux phases LAGPc (identifiée avec la phase similaire LiGe 2 PO 4 ) et LFP après mise en forme. La densité relative finale à 813 K du mélange est de 86%. La conductivité électronique élevée du mélange empêche de bien évaluer la conductivité ionique de la composite. Le fait de pouvoir obtenir une électrode solide ayant une tenue mécanique à des températures de mise en forme aussi basses (maximum de 813 K) est un résultat complètement inattendu.
Exemple 5 : Préparation d’un matériau d’électrolyte pour électrode à partir d’une composition comprenant un matériau M à l’état vitreux
Une électrode composite est mise en forme à l’aide du Spark plasma sintering (SPS). Les matériaux utilisés sont LAGPv pour l’électrolyte, LFMP enrobé de carbone pour la matière active et des particules de carbones amorphes C65 pour la conductivité électronique. La formulation testée est 53/22/25 %vol pour LAGP, LFMP et C65 respectivement. La méthode de chauffe utilisée est la même que dans l’exemple 1. La montre la présence des deux phases LAGPc (identifiée avec la phase similaire LiGe 2 PO 4 ) et LFMP (identifiée avec la phase similaire LiMnPO 4 ) après mise en forme. La densité relative finale à 813 K du mélange est de 90%. La conductivité électronique élevée du mélange empêche de bien évaluer la conductivité ionique de la composite. Le fait de pouvoir obtenir une électrode solide ayant une tenue mécanique à des températures de mise en forme aussi basses (maximum de 813 K) est un résultat complètement inattendu.
Exemple 6 (comparatif) : Une électrode de la même composition que l’exemple 5 est mise en forme au SPS. La pression appliquée est de 100 MPa et la température maximale appliquée est de 733 K. Comme le montre l’absence de pics de diffraction associée à la phase LAGP sur la , l’électrolyte n’a pas cristallisé à cette température. La densité relative est de 83%. Le verre étant isolant ionique, la conductivité ionique finale de l’électrode est inférieure à 10 -10 S/cm.
De préférence, le dispositif de fixation 5 est intégré à l’une desdites tuiles 12.
Plus particulièrement, l’embase 6 peut être fixée, de manière réversible, par exemple par vissage, dans un logement 13 qui est creusé sur la face radialement interne de la tuile 12, tandis que la face radialement externe de ladite tuile 12 forme une portion de la surface de réception 2.
En outre, au moins une partie du mécanisme d’actionnement 10 est de préférence contenue dans ledit logement 13, en retrait radial de la surface de réception 2.
Le dispositif de fixation 5 est ainsi particulièrement compact, puisque ledit dispositif de fixation 5 est au moins en partie contenu dans l’épaisseur (radiale) de la tuile 12 elle-même, et plus globalement au moins en partie, voire en quasi-totalité, contenu à l’intérieur de l’enveloppe que délimite radialement la surface de réception 2 autour de l’axe central Z1.
De préférence, le dispositif de fixation 5 est situé sur le bord latéral axialement externe la tuile 12, c’est-à-dire sur le bord libre de la tuile 12, qui correspond au bord de ladite tuile 12 qui est le plus éloigné axialement du plan dit « plan équatorial » PE du tambour. Le plan équatorial PE du tambour est le plan qui est normal à l’axe central Z1 et situé à mi-largeur du tambour 1, c’est-à-dire axialement à égale distance de chacune des extrémités axiales du tambour 1, et plus particulièrement à égale distance de chacune des extrémités axiales de la surface de réception 2.
Ainsi, en étant placé au niveau du chant de la tuile 12, et plus globalement au niveau d’un chant du tambour 1, le dispositif de fixation 5 n’encombre pas la surface de réception 2 et peut aisément escamoter le mors de serrage 7 dans une position de repos P0 qui est située à une extrémité axiale libre de la surface de réception 2, axialement à l’écart de la zone centrale de ladite surface de réception 2.