INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un adhésif peut être déposé sur une cellule photovoltaïque par sérigraphie. Ce procédé consiste à étaler l’adhésif sur une cellule en faisant passer l’adhésif à travers un masque. Le masque correspond par exemple à un motif négatif. Il peut s’agir d’un maillage (ou d’une toile) recouvert d’une résine qui étanchéifie localement le maillage. Le masque peut également être un pochoir composé d’une fine plaque de métal ouverte localement à l’endroit où l’adhésif doit être déposé.
Dans un procédé de collage de rubans ou de fils conducteurs sur un cellule, les portions d’adhésif sont déposées sur la cellule et les rubans ou fils conducteurs sont ensuite déposés sur les portions d’adhésif. Afin de réaliser le collage, les portions d’adhésif sont dimensionnées pour compenser une erreur d’alignement des rubans ou fils conducteurs lors de leur mise en contact. Par exemple, pour un fil fin, présentant un diamètre inférieur à 500 µm, par exemple de 350 µm, les portions d’adhésif présenteront par exemple une largeur d’environ 800 µm (offrant ainsi 225 µm d’erreur d’alignement de chaque côté du fil). Il en résulte deux inconvénients majeurs d’un côté : une ombre portée plus large que le fil d’autant que cette surface métallisée plane conduit à un ombrage effectif de 100 % de sa largeur alors que le fil cylindrique présente un ombrage effectif correspondant à 70 % de sa largeur (du fait de réflexions sur sa surface courbe) ce qui réduit la puissance électrique (ou le rendement de production) du module ; et de l’autre une consommation excessive d’adhésif.
Le domaine de la production de l’énergie photovoltaïque vise à diminuer la consommation des particules nécessaires à l’élaboration des adhésifs et en particulier des particules d’argent qui sont utilisées pour réaliser les adhésifs. L’industrie photovoltaïque mondiale consomme en 2022 plus de 10 % de l’argent produit mondialement pour une production électrique annuelle de l’ordre de 100 GW. La consommation actuelle d’argent par unité de puissance électrique est estimée entre 25 mg et 40 mg d’argent par Watt.
La cage possède une surface intérieure qui a également la forme d’un segment sphérique. Sa surface extérieure peut avoir une forme correspondant à un segment sphérique obtenu par coupage d’une sphère par deux plans parallèles symétriques par rapport au centre de la sphère, ou encore une forme correspondant à une surface cylindrique.
Selon certains modes de réalisation, on pourrait imaginer que les deux plans ne soient pas parallèles et symétriques par rapport au centre de la sphère.
Par volume de section constante, on comprend que la cage présente une continuité sur toute l’étendue de son volume et ne présente donc pas de zone de rupture, telle qu’une encoche ou un vide.
Selon un aspect d’au moins un mode de réalisation de l’invention, ledit complexe autolubrifiant comporte au moins une bande ayant une épaisseur comprise entre 20µm et 200µm.
Cette bande de complexe autolubrifiant est déposée et forme les couches du premier empilement.
Dans cette bande de complexe autolubrifiant, le tissu est imprégné de résine avant d’être déposé pour former les couches du premier empilement.
Il est à noter que la résine peut comporter des charges.
Par exemple, la résine peut comporter des charges lubrifiantes.
L’utilisation de bandes de complexe autolubrifiant qui sont relativement fines permet de mieux contrôler la quantité de complexe autolubrifiant déposée à un endroit donné sur la surface de la cage, et donc de mieux contrôler l’épaisseur du premier empilement en un point donné.
Par exemple, cela peut permettre d’obtenir une cage comportant un premier empilement ayant une homogénéité de matière du fait de l’utilisation de bandes relativement fines.
En outre, une meilleure résistance aux efforts tangentiels de frottement peut être obtenue grâce à un croisement des couches de complexe autolubrifiant.
De ce fait, selon un aspect d’au moins un mode de réalisation de l’invention, ledit premier empilement comporte des croisements de bandes de complexe autolubrifiant selon un angle compris entre 0° et 90°.
A noter que le tissu destiné à être mélangé avec la résine peut être constitué par un taffetas, un satin, un sergé ou une toile sans exclure d’autres configurations de tissu.
Selon un aspect d’au moins un mode de réalisation de l’invention, ladite cage comporte une coque de renfort entourant ledit premier empilement.
La coque de renfort fait office de protection pour la cage, en formant un renfort extérieur et donc en apportant une résistance mécanique supplémentaire qui permet de limiter la déformation mais aussi la dilatation thermique de la cage lors du fonctionnement de la rotule autolubrifiante.
Selon un aspect d’au moins un mode de réalisation de l’invention, ladite coque de renfort est formée à partir d’un deuxième empilement de plusieurs couches comportant au moins un matériau composite comprenant un complexe comportant une fibre et une résine imprégnant ladite fibre.
On démarre simultanément à l’instant t 0 , l’injection de vapeur d’eau dans le produit 22 pour chauffer le produit 22 et on mesure en continue la température dudit produit 22. Ce dernier est en général conservé, avant son utilisation, à une température d’environ 5°C lorsqu’il s’agit de lait.
Lorsque la température du produit 22 atteint 15°C, à l’instant t 1 , on démarre l’injection de l’air sous pression dans le produit 22.
Avantageusement, on pilote l’injection de l’air sous pression dans le produit 22, pendant un ou plusieurs cycles C. Chaque cycle C comporte avantageusement une durée d’activation d a de l’injection d’air et une durée complémentaire de désactivation d d de l’injection d’air, la durée d’activation étant comprise entre 0% et 100% de la durée totale d t du cycle C. L’activation et la désactivation de l’injection d’air correspondent respectivement à l’ouverture et à la fermeture de la vanne électromagnétique deux voies 18b.
Une durée d’activation d a de 0%, correspond à une situation où aucun air n’est amené au mélangeur 17, car la vanne électromagnétique deux voies 18b est fermée et par conséquent aucune émulsion n'est générée.
Par ailleurs, une durée d’activation d a de 100%, correspond à une situation où la quantité d’air injectée dans le produit 22 est maximale.
L’injection de vapeur d’eau et d’air sous pression dans le produit 22 est interrompue, de préférence automatiquement, dès que l’émulsion obtenue atteint par exemple 65°C à l’instant t 3 .
Alternativement, il peut être prévu que l’injection d’air dans le produit 22 se poursuit pendant une durée déterminée et prédéfinie après l’interruption de l’injection de vapeur d’eau dans ledit produit 22. Ceci est le cas si l’injection d’air doit comprendre un nombre minimum de cycles, correspondant par exemple à une durée de 20s, pour s’interrompre à un instant situé au-delà de l’instant t 3 .
Selon un exemple de mise en œuvre du procédé, la durée d’activation d a au cours d’un cycle C est sélectionnée parmi des valeurs comprenant 0%, 25%, 50%, 75% et 100% de la durée totale d t d’un cycle. Il est ainsi possible d’adapter le dispositif à différents types de produits 22 pour obtenir une texture optimale de l’émulsion dans toutes les situations.
Selon un autre exemple de mise en œuvre du procédé, illustré à la , on choisit pour la pompe à air 14 une première vitesse nominale V N1 jusqu’à l’instant t 2 , c’est-à-dire pendant une durée initiale d i de la durée de fonctionnement de la pompe à air 14 et une seconde vitesse nominale V N2 pendant la partie restante de ladite durée de fonctionnement. La durée initiale d i permet d’améliorer et de rendre plus fiable l’amorçage de la pompe à air 14.
La vitesse nominale V N1 est d’une part supérieure à la vitesse de rotation nominale V N2 et d’autre part inférieure ou égale à la vitesse de rotation maximale de ladite pompe à air 14. A titre d’exemple, la vitesse de rotation nominale V N1 de la pompe à air 14 correspond à 60% de sa vitesse de rotation maximale et la vitesse de rotation nominale V N2 correspond à 50% de sa vitesse de rotation maximale pendant la durée restante de l’activation de la pompe à air 14.
Selon un exemple de mise en œuvre, la durée totale d’un cycle C de la pompe à air 14 est comprise entre 3s et 5s et préférence égale à 4s.
Ainsi, selon un exemple de fonctionnement du dispositif, lorsque la chaudière à vapeur 1 est à une température de 122°C, avec une pression interne comprise entre 0,9 bar et 1,2 bar, de préférence égale à 1,1 bar, avec un débit d’air en sortie de pompe à air 14 compris entre 2,2 l/min et 2,5 l/min, avec un limiteur de débit 18c présentant un diamètre de 0,2 mm, et une durée d’activation d a de 1s, la durée pour obtenir une émulsion à 65°C en partant de 250 ml de lait à 5°C, est d’environ 50s.
L’invention concerne également un produit programme d’ordinateur pouvant être chargé dans une unité de mémoire associée à un microprocesseur de l’unité de commande 12 ou de l’électronique principale 13, pour piloter la mise en œuvre des étapes du procédé tel que présenté ci-dessus, lorsque les instructions dudit produit programme d’ordinateur sont exécutées sur ladite unité de commande 12.
Selon un exemple de mise en œuvre conforme à l’invention, le procédé consiste également à sélectionner des fonctionnalités se rapportant à un mode de maintenance dans lequel on nettoie la machine ou le dispositif. Dans ce mode de maintenance, la vanne électromagnétique trois voies 19 est pilotée pour délivrer la vapeur d’eau sous forme d’impulsions successives. La vanne électromagnétique trois voies 19 est par exemple ouverte durant 2s, puis fermée durant 5s. Ce cycle est alors répété par exemple pendant 3mn. Certaines impulsions d’ouverture et de fermeture peuvent avantageusement présenter une durée plus longue, par exemple respectivement de 10s et de 30s, pour optimiser l’opération de nettoyage et/ou de débouchage.
Les différentes fonctionnalités en mode production du dispositif conforme à l’invention sont commandées par exemple par l’actionnement spécifique respectivement long et/ou court, répétitif ou non, de chacune des touches de commande 9 et 10.
A titre d’exemple, pour initier le mode maintenance, il convient de couper l’alimentation électrique de la machine intégrant le dispositif conforme à l’invention, puis de rétablir ladite alimentation électrique en appuyant simultanément sur l’une des deux touches de commande 9 ou 10 et ce pendant une durée prédéterminée, par exemple de 3s. Le mode maintenance démarre alors automatiquement. Lorsque le mode de maintenance est terminé, le mode production est à nouveau initié automatiquement et le dispositif conforme à l’invention est en attente d’actionnements des touches de commande 9 et 10.
une représentation schématique d'un sixième mode de réalisation d'un câble méplat multi-couches selon l’invention,
une représentation schématique du sixième mode de réalisation illustré à la dans le cas où chaque permutation de deux couches est réalisée telle qu'illustré à la ,
une représentation schématique d'un exemple de réalisation d’une bobine comportant un enroulement d’un câble méplat obtenu selon le mode de réalisation illustré à la .
Il est à noter que les figures 1 à 3 ont déjà été décrites ci-avant dans la présentation de l’état de la technique.
Comme expliqué ci-avant, l’invention porte notamment sur un câble méplat multi-couches utilisé par exemple pour réaliser la connexion et/ou l’enroulement d’une bobine d’un transformateur ou d’une inductance couplée dans un convertisseur haute fréquence. Le câble méplat multi-couches est réalisé de sorte à minimiser les pertes par effet Joule (les pertes à haute fréquence dues aux courants de Foucault engendrés par l’effet de proximité et l’effet de peau, mais aussi les pertes à basse fréquence).
Les figures 4 à 6 représentent schématiquement un premier exemple de réalisation d’un câble 20 méplat multi-couches selon l’invention. Le câble 20 est formé par un empilement de trois couches 21-1, 21-2 et 21-3 d’un matériau conducteur de l’électricité (par exemple du cuivre ou de l’aluminium) disposées les unes au-dessus des autres.
La partie a) de la représente l’empilement des trois couches 21-1, 21-2 et 21-3 avant qu’une permutation des couches n’ait lieu. Dans l’exemple considéré et illustré aux figures 4 à 6, dans la région 22a qui précède la région de permutation 22b, la première couche 21-1 est située au bas de l’empilement, la deuxième couche 21-2 est située au milieu de l’empilement et la troisième couche 21-3 est située en haut de l’empilement. La partie b) de la illustre la permutation des couches au niveau de la région de permutation 22b. Dans la région de permutation 22b, la première couche 21-1 et la deuxième couche 21-2 montent tandis que la troisième couche 21-3 descend de telle sorte que, dans la région 22c qui suit la région de permutation 22b, la première couche 21-1 est située au milieu de l’empilement, la deuxième couche 21-2 est située en haut de l’empilement, et la troisième couche 21-3 est située en bas de l’empilement. La position des couches 21-1, 21-2 et 21-3 dans la région 22c qui suit la région de permutation 22b est représentée à la partie c) de la .
La représente schématiquement la section effective de chacune des couches 21-1, 21-2 et 21-3 respectivement dans la région 22a qui précède la région de permutation 22b (partie a) de la figure), dans la région de permutation 22b (partie b) de la figure), et dans la région 22c qui suit la région de permutation 22b (partie c) de la figure).
Tel qu’illustré sur les figures 4 et 5, dans la région de permutation 22b, la première couche 21-1 et la deuxième 21-2 se divisent chacune en deux parties situées de part et d’autre de la troisième couche 21-3. Il serait toutefois également envisageable qu’aucune des couches 21-1, 21-2 et 21-3 ne se divise dans la région de permutation, comme cela est par exemple le cas dans l’exemple illustré à la .
Tel qu’illustré sur les figures 5 et 6, pour le câble 20 selon l’invention (et contrairement à l’art antérieur décrit ci-avant en référence aux figures 1 à 3) l’épaisseur d’au moins une des couches augmente dans la région de permutation 22b. En effet, dans l’exemple considéré, à un endroit au moins de la région de permutation 22b, l’épaisseur e 3b de la troisième couche 21-3 est nettement supérieure à l'épaisseur e de ladite couche 21-3 dans la région 22a qui précède la région de permutation 22b.
L’augmentation de l’épaisseur de la couche 21-3 dans la région de permutation 22b présente plusieurs avantages par rapport à l’art antérieur. D’une part, cela permet d’augmenter la section effective de la couche 21-3 dans la région de permutation 22b. Cela a pour conséquence de réduire la résistance de courant continu (R DC ) de la couche 21-3 dans la région de permutation 22b, et cela permet donc de limiter les pertes par effet Joule à basse fréquence. Cela permet également de limiter les pertes par effet Joule à haute fréquence car dans la région de permutation 22b la résistance de courant alternatif (R AC ) de la couche 21-3 est plus faible lorsque son épaisseur est plus grande (contrairement à ce qu’on peut observer en dehors de la région de permutation). Cette réduction de la résistance de courant alternatif (R AC ) dans la région de permutation 22b est le résultat de l’augmentation de la surface d’interface entre la couche 21-3 et chacune des couches 21-1 et 21-2 (augmentation de la surface où les couches 21-1 et 21-2 sont directement en regard de la couche 21-3 dans la région de permutation 22b). De telles dispositions conduisent à une réduction des pertes à haute fréquence.
Les figures 7 et 8 représentent schématiquement un deuxième exemple de réalisation d’un câble 20 méplat multi-couches selon l’invention. Le câble 20 du deuxième exemple de réalisation est similaire à celui du premier exemple de réalisation décrit en référence aux figures 4 à 6, à l’exception que l’épaisseur de chacune des couches 21-1, 21-2 et 21-3 augmente dans la région de permutation 22b (alors que seule l’épaisseur de la couche 21-3 augmente dans la région de permutation 22b dans le premier exemple de réalisation décrit en référence aux figures 4 à 6).
En effet, on peut observer sur la partie b) de la que, dans la région de permutation 22b, la montée de la première couche 21-1 laisse un espace libre en-dessous de la première couche 21-1. Aussi, le changement de forme de la troisième couche 21-3 laisse un espace libre au-dessus de la deuxième couche. Tel qu’illustré sur la partie b) de la , pour le deuxième exemple de réalisation, dans la région de permutation 22b, l’épaisseur e 1b de la première couche et l’épaisseur e 2b de la deuxième couche 21-2 sont augmentées pour combler ces espaces libres.
L’invention a été illustrée et décrite en détail dans les dessins et la description précédente. Celle-ci doit être considérée comme illustrative et donner à titre d’exemple et non comme limitant l’invention à cette seule description. De nombreuses variantes de réalisation sont possibles.
Par exemple, et comme déjà mentionné ci-dessus, le calcul du déport va dépendre du type d’ouvrant et de sa zone d’ouverture. Un simple calcul géométrique adapté à l’ouvrant permet le calcul du déport.
En particulier, les moyens d’ouverture peuvent comprendre 2 vérins motorisés pour assurer l’ouverture de l’ouvrant.
Le dispositif d’ouverture peut également comprendre un élément d’ouverture à distance tel qu’une télécommande du véhicule, un téléphone portable, une montre connectée, etc. Des antennes de reconnaissance du système d’ouverture à distance sont alors situées sur le véhicule et permettent d’identifier la distance à laquelle se trouve la commande d’ouverture à distance afin de n’autoriser une ouverture qu’à une distance limitée du véhicule, pour éviter ainsi les risques de vol et de malveillance (et éviter ainsi une ouverture alors que l’utilisateur est très loin du véhicule). Elles permettent également d’envoyer les informations reçues sur le réseau de bord du véhicule.
Le contrôleur d’ouverture peut être un Boîtier électronique de Commande de Motorisation (BCM) permettant d’analyser les informations circulant sur le réseau de bord CAN ou LIN et de faire transiter ces informations entre les éléments (serrure, vérins, radar de détection d’obstacle, système d’ouverture à distance). Ce boîtier permet à l’aide d’un système électronique de type PWM (« pulse width modulation » en anglais, pour modulation par largeur d’impulsion) de gérer l’alimentation électrique des vérins motorisés pour en assurer alors le pilotage et la mise en marche ou l’arrêt.
Procédé et dispositif d’ouverture motorisée automatique d’un ouvrant arrière d’un véhicule automobile La présente invention se rapporte à un procédé et un dispositif d’ouverture motorisée automatique d’un ouvrant arrière d’un véhicule automobile.
État de la technique Pour améliorer le confort des utilisateurs de véhicule automobile, il existe des dispositifs automatiques d’ouverture d’ouvrants motorisés, en particulier d’ouvrants arrière de type volets ou coffres. Ceci permet d’avoir des ouvertures d’ouvrants automatiques pilotées à distance (via la télécommande du véhicule, un téléphone intelligent, une montre connectée…). Cela a pour avantage d’ouvrir l’ouvrant sans le toucher et d’avoir un ouvrant en position ouverture au moment où l’on accède à la zone de chargement ou de déchargement du volet.
Cette automatisation des ouvertures d’ouvrant améliore grandement l’utilisation des véhicules, mais elle entraine aussi des risques. En effet, le mouvement d’ouverture des ouvrants étant automatique, l’utilisateur a tendance à ne plus se soucier de l’environnement, et alors il peut y avoir des risques de collision de l’ouvrant avec un mur à l’arrière du véhicule ou avec un plafond de parking, par exemple.
Pour protéger les ouvrants contre les chocs à l’ouverture, on dispose de systèmes de détection d’obstacle de type capteurs à ultrasons ou radar, intégrés dans l’ouvrant et pilotés avec le système de motorisation de l’ouvrant.
Le système le plus efficient et précis est basé sur une détection de l’environnement à l’aide d’un radar ce qui permet de détecter tous les obstacles potentiellement inclus dans le volume d’ouverture de l’ouvrant.
Le fonctionnement d’un dispositif de protection réalisé par un radar est simple, il repose sur le principe d’une analyse de l’environnement d’ouverture de l’ouvrant par le radar de détection d’obstacles, et si un obstacle est détecté dans cet environnement, alors le mouvement d’ouverture automatique est arrêté à l’approche de l’obstacle détecté suivant une distance prédéterminée.
Le volume de référence d’ouverture de l’ouvrant est prédéterminé en se basant sur une position de référence du véhicule automobile. Et le radar va rechercher un obstacle potentiel à l’intérieur de ce volume de référence.
Le brevet FR 3 103 511 décrit une telle solution.
Encore un autre objectif de l’invention est de fournir un capteur stable dans le temps, et permettant de mesurer à tout moment des concentrations élevées en lithium.
Dans ce contexte, les Inventeurs ont identifié de manière surprenante que la présence sur le capteur de cations organiques permet de protéger les sondes, notamment de l’autocondensation, et de les stabiliser, tout en ne gênant en rien la mesure de la concentration en lithium par les sondes. En effet, en présence de lithium, le complexe avec la sonde se reforme au détriment du cation organique. La présence de cations organiques greffés permet ainsi de conserver la sensibilité du capteur de lithium dans le temps.
Ainsi, selon un premier aspect, l’invention concerne une fibre optique portant sur au moins une partie de sa surface une pluralité de groupes A, et une pluralité de groupes B,
les groupes A portant un groupe R étant un groupe aryl ou hétéroaryl substitué par aux moins deux groupes vicinaux choisis parmi –OH et les groupes alcoxy en C 1 -C 3 , en particulier -OMe, lesdits groupes vicinaux étant plus particulièrement -OH,
les groupes B portant un groupe R’ étant un cation organique.
Par « cation organique », on entend en particulier un groupe organique portant une charge positive. Il peut par exemple s’agir d’un groupe comprenant un atome N protoné.
Selon un mode de réalisation particulier, le contre-ion de l’anion organique est PF 6 - (hexafluorophosphate).
Sauf indication contraire, lorsqu’il est mentionné « groupe A », il est entendu qu’il s’agit du groupe A, en incluant le groupe R (qui est ainsi un substituant du groupe A). Il en est de même du groupe B avec le groupe R’.
Selon un mode de réalisation particulier, la pluralité de groupes A et la pluralité de groupes B sont directement portés par ladite au moins une partie de sa surface.
Selon un autre mode de réalisation particulier, les groupes A sont substitués par au moins un groupe B, en particulier par un groupe B.
Selon un mode de réalisation particulier, le groupe R est choisi parmi les groupes suivants:
Selon un mode de réalisation particulier, le groupe R’ est choisi parmi les ammoniums quaternaires et les cations hétéroaromatiques, en particulier les cations aza-hétéroaromatiques.
Les ammoniums quaternaires sont notamment les ammoniums quaternaires des bases suivantes : aniline, phénylpyridine, quinoline, isoquinoline, pyrrole, indole et pipéridine, ces bases étant optionnellement substituées par un ou plusieurs substituants, par exemple des alkyles en C1-C3, en particulier un méthyle.
Selon un mode de réalisation particulier, le groupe R’ est choisi parmi les groupes suivants:
Selon une variante, le dispositif de panneau comprend une paire d’ailettes par segment, disposées latéralement de part et d’autre dudit segment, de préférence en formant une courbe latérale à concavité externe aux extrémités latérales des segments.
Cela permet de rigidifier le dispositif latéralement des deux côtés. La forme en courbe latérale permet de donner au pliage une grande rigidité quasi omnidirectionnelle au dispositif de panneau.
Selon une variante, le dispositif de panneau comprend au moins un moyen de maintien pour maintenir au moins une partie des ailettes en position reployées.
Cela permet de sécuriser le dispositif de panneau et d’éviter qu’il ne se replie malencontreusement.
Selon une variante, ledit moyen de maintien comprend une sangle déclipsable.