INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
EXEMPLES Propriétés dynamiques : Les propriétés dynamiques, notamment G*10% retour à 60°C et G’’10%retour à 60°C, représentatives respectivement de la rigidité et de l'hystérèse, sont mesurées sur un viscoanalyseur (Metravib VA4000), selon la norme ASTM D 5992-96. On enregistre la réponse d’un échantillon de la composition vulcanisée (éprouvettes cylindriques de 4 mm d’épaisseur et de 400 mm2 de section), soumis à une sollicitation sinusoïdale en cisaillement simple alterné, à la fréquence de10Hz, à une température de 60°C.
Pour répondre au moins partiellement aux inconvénients mentionnés ci-dessus et relatifs aux réalisations antérieures, l’invention a tout d’abord pour objet un inverseur de poussée pour ensemble propulsif d’aéronef, l’inverseur comprenant une structure fixe équipée d’une paroi de délimitation radialement interne d’une veine secondaire de l’ensemble propulsif destinée à être traversée par un flux secondaire, l’inverseur comprenant également une structure mobile comprenant au moins un capot mobile d’inverseur présentant une cavité, de préférence ouverte vers l’avant, et délimitée entre une paroi radialement externe et une paroi radialement interne du capot mobile d’inverseur, la paroi radialement interne formant une paroi de délimitation radialement externe de la veine secondaire, la structure mobile étant déplaçable en translation par rapport à la structure fixe selon un axe central longitudinal de l’inverseur, entre une position avancée de poussée directe et une position reculée d’inversion de poussée. Selon l’invention, l’inverseur comprend également un système commandé de déplacement du capot mobile vers la position reculée d’inversion de poussée, par injection d’air du flux secondaire à travers la paroi radialement interne du capot mobile d’inverseur, dans ladite cavité.
L’invention prévoit ainsi un système commandé de déplacement de la structure mobile basé sur une conception simple, fiable, facile à implanter, et de faible masse. En effet, la commande permettant à de l’air du flux secondaire de pénétrer dans la cavité du capot mobile peut être particulièrement simple à réaliser, par exemple sous la forme d’une pièce d’obturation associée à un simple verrou commandé, comme cela sera détaillé ultérieurement. L’air du flux secondaire peut ainsi facilement pénétrer dans la cavité en passant à travers la paroi radialement interne de capot mobile, sous une pression élevée engendrant le déplacement vers l’arrière du capot mobile d’inverseur.
En outre, l’invention ne nécessite pas la mise en œuvre de volets d’obturation de type écopants, mais à l’inverse, la conception des moyens d’obturation de la veine secondaire reste avantageusement libre. Néanmoins, des volets d’obturation de type écopants peuvent être retenus, sans sortir du cadre de l’invention.
Pour engendrer le déplacement vers l’arrière du capot mobile, l’air du flux secondaire traverse la paroi radialement interne de ce capot, par exemple via un ou plusieurs passages d’air à travers la paroi. En jet direct, l’étanchéité à l’air s’avère aisée à mettre en œuvre au niveau de ces passages d’air traversants, évitant ainsi l’introduction d’air non désirée dans la cavité du capot mobile.
De préférence, le système commandé de déplacement comporte :
- un passage d’air à travers la paroi radialement interne du capot mobile ;
- une pièce d’obturation équipant le capot mobile, la pièce comportant une portion d’obturation du passage d’air ;
- un dispositif de commande, comme en simple verrou commandé, permettant de maintenir la pièce d’obturation en position d’obturation du passage d’air, et de libérer cette pièce d’obturation de manière à permettre l’injection d’air du flux secondaire à travers la paroi radialement interne du capot mobile d’inverseur, dans ladite cavité.
De préférence, la pièce d’obturation est montée mobile sur la paroi radialement interne, en étant agencée radialement vers l’intérieur par rapport à cette dernière, entre la position d’obturation du passage d’air dans laquelle la pièce d’obturation est rabattue contre la paroi radialement interne, et une position en saillie radialement vers l’intérieur dans la veine secondaire, dans laquelle elle libère le passage d’air et dans laquelle elle forme, préférentiellement avec son extrémité axiale amont et conjointement avec la paroi radialement interne, une ouverture d’introduction d’air du flux secondaire ouverte axialement vers l’amont.
Alternativement, la pièce d’obturation est montée mobile sur la paroi radialement interne, en étant agencée radialement vers l’extérieur par rapport à cette dernière, donc dans ladite cavité, entre la position d’obturation du passage d’air dans laquelle la pièce d’obturation est rabattue contre la paroi radialement interne, et une position en saillie radialement vers l’extérieur, dans laquelle elle libère le passage d’air.
De préférence, la portion d’obturation du passage d’air est centrée au sein de la pièce d’obturation.
De préférence, dans la position reculée d’inversion de poussée de la structure mobile, la structure fixe de l’inverseur et une extrémité amont de la paroi radialement interne reculée du capot mobile d’inverseur laissent apparaître entre elles une ouverture de passage d’air à travers la veine secondaire, l’inverseur de poussée comprenant également des moyens d’obturation de la veine secondaire, conçus pour dévier au moins une partie du flux secondaire vers l’ouverture de passage.
De préférence, la pièce d’obturation est un volet d’obturation de la veine secondaire, appartenant auxdits moyens d’obturation, ou la pièce d’obturation est une pièce intervolets de reconstitution de la veine secondaire, agencée circonférentiellement entre deux volets d’obturation desdits moyens d’obturation.
De préférence, l’inverseur comprend un ou plusieurs passages d’air à travers la paroi radialement interne, leur nombre étant compris entre un et six, répartis circonférentiellement autour de l’axe central longitudinal, de manière régulière ou irrégulière.
Circuit résonant secondaire La présente invention concerne un circuit résonant secondaire.
La présente invention porte sur un circuit résonant secondaire et sur un dispositif de transmission de puissance sans contact par couplage inductif à résonance, notamment pour charger ou recharger une batterie d’un véhicule automobile ou tout type de véhicule, terrestre, aérien, ou maritime, propulsé par l’intermédiaire d’une énergie électrique.
De façon connue en soi, il est techniquement possible d’alimenter par transmission sans contact un véhicule automobile ou tout autre objet muni d'un dispositif de stockage d’énergie électrique à une puissance comprise entre 3 et 50 kW, lorsque cet objet est à l’arrêt (on parle dans ce cas de charge statique), ou lorsque celui-ci se déplace (on parle alors de charge dynamique). Cette alimentation par transmission sans contact se fait alors au moyen de circuits électriques distants couplés magnétiquement et accordés à la même fréquence. Les circuits couplés magnétiquement comportant chacun au moins un élément LC résonant, L et C désignant respectivement des inductances et condensateurs.
Un problème avec ce type de solution est que pour transmettre un niveau de puissance satisfaisant, notamment plusieurs kW, il faut opérer à des fréquences élevées, notamment de l’ordre de 85 kHz ou plus, pour la fréquence de résonance de chaque sous-circuit résonant. En outre, ce type de solution nécessite d'opérer à faible distance entre les éléments résonants situés à la source et à la charge.
L’invention a ainsi pour objet un circuit résonant secondaire pour réaliser, dans un mode recharge, une transmission de puissance sans contact par couplage inductif à résonance, avec un circuit résonant primaire comportant au moins un premier condensateur et une première inductance, cette transmission de puissance étant dirigée vers la charge résistive couplée au circuit résonant secondaire, ce circuit résonant secondaire comportant : un deuxième condensateur et une deuxième inductance, apte à être couplés magnétiquement et partiellement au premier condensateur et à la première inductance, un ensemble de découplage comprenant un redresseur agencé pour mettre à disposition une tension continue pour fournir une puissance de recharge à destination de la charge résistive, et un montage d’adaptation d’impédance qui est agencé pour faire varier l’impédance équivalente sur l’entrée de ce montage d’adaptation d’impédance, indépendamment de l’impédance de la charge résistive en sortie de ce montage d’adaptation d’impédance.
L’impédance équivalente sur l’entrée du montage d’adaptation d’impédance est représentée par le ratio V/I où V est la tension aux bornes du montage d’adaptation d’impédance et I l’intensité du courant qui le traverse.
L’invention permet ainsi de réaliser une transmission de puissance sans contact par couplage inductif à résonance à basse fréquence, contrairement à l’art antérieur, remédiant ainsi aux inconvénients précités.
De préférence, la pulsation de résonance des circuits primaire et secondaire est égale à 2.π.F0 avec F0 la fréquence de pulsation d’une source au circuit primaire qui fournit la puissance de recharge.
Les fonctions de redressement par le redresseur et d’adaptation d’impédance par le montage d’adaptation d’impédance peuvent être réalisées par deux étages électroniques distincts ou bien par un étage électronique unique.
Au sein d’une cellule mémoire CM ij , le premier nœud d’entrée/sortie SL est connecté à la seconde électrode EL2 du composant élémentaire mémoire NVM. Le transistor de sélection T1 a une grille connectée au nœud de sélection WL. Le transistor de sélection T1 relie la première électrode EL1 du composant élémentaire mémoire NVM au second nœud d’entrée/sortie BL. Le composant élémentaire NVM se comporte comme un élément capacitif présentant une capacité variable selon la direction de la polarisation électrique de la couche ferroélectrique centrale C2. On modélise ainsi la cellule mémoire CM ij par une architecture compacte 1C1T. Cela permet une action directe sur les électrodes EL1 et EL2 de l’élément capacitif lorsque le transistor T1 est à l’état passant.
La illustre un schéma électrique d’un premier mode de réalisation du circuit de traitement selon l’invention connecté à N=3 cellules mémoire ferroélectrique à polarisation électrique variable. L’exposé d’une opération logique à N=3 opérandes est donné à titre illustratif et non limitatif. L’invention permet de réaliser des opérations logiques élémentaires pour N>=2 opérandes stockés dans autant de cellules mémoires.
Le circuit de stockage selon l’invention comprend une matrice 2 de cellules mémoire CM ij tel que décrit dans les figures 1a et 1b et au moins un circuit de traitement de données 3. Par souci de simplification, on ne présente pas toute la matrice mémoire 2 et on se limite à la présentation des cellules mémoires d’entrée CM 1 , CM 2 et CM 3 contenant respectivement les données binaires d’entrée x1, x2 et x3.
Les cellules mémoires d’entrée CM 1 , CM 2 et CM 3 partagent la même ligne de bit formant un second nœud d’entrée/sortie BL commun auxdites cellules. Les cellules mémoires d’entrée CM 1 , CM 2 et CM 3 partagent la même ligne de source formant un premier nœud d’entrée/sortie SL commun auxdites cellules. Les noeuds de sélection WL1, WL2 et WL3 de chacune des cellules mémoires d’entrée CM 1 , CM 2 et CM 3 sont distincts.
Le circuit de traitement logique 3 est connecté au second nœud d’entrée/sortie BL commun des cellules mémoires d’entrée CM 1 , CM 2 et CM 3 à travers un interrupteur d’activation i3. L’interrupteur d’activation i3 permet d’isoler le nœud BL du circuit de traitement logique 3 en cas de besoin. La capacité parasite C BL vue par le second nœud d’entrée/sortie BL est représentée ici afin de faciliter la compréhension de l’invention.
Le circuit de traitement logique 3 comprend un étage amplificateur à transimpédance capacitive 31 (traduction du terme en anglais Capacitive Trans-Impedance Amplifier) ; un comparateur 32, une unité de contrôle 34, un circuit séquenceur 33 et un interrupteur de réinitialisation i1.
D’une manière générale, l’étage amplificateur à transimpédance 31 est configuré pour fournir un signal de lecture Vs1_ao analogique pour chacune des opérandes x1, x2, x3. Le comparateur 32 est configuré pour comparer le signal de lecture analogique Vs1_ao à une première tension de référence ajustable VREF_cmp pour générer un signal de sortie numérique Vs1_cmp. L’unité de contrôle 34 est configurée pour ajuster la première tension de référence VREF_cmp à une amplitude choisie parmi N=3 amplitudes prédéterminées VREF1, VREF2, VREF3 tel que VREF1>VREF2>VREF3.
Selon le premier mode de réalisation de l’invention, l’étage amplificateur à transimpédance capacitive 31 comprend un amplificateur opérationnel AO associé à une impédance capacitive de rétroaction (CCR). L’amplificateur opérationnel AO présente une première entrée e1_ao connectée au second nœud d’entrée/sortie BL des cellules mémoires d’entrée ; une seconde entrée e2_ao pour recevoir un second signal de référence VREF0 ; et une sortie s1_ao pour fournir ledit signal de lecture Vs1_ao analogique. L’impédance capacitive de rétroaction CCR est montée entre la sortie s1_ao et la première entrée e1_ao de l’amplificateur opérationnel. Ce type de montage permet de réaliser une lecture directe de la quantité de charges contenue dans le composant élémentaire NVM et non une lecture d’une variation de tension sur le noeud BL. Ce montage permet ainsi de réaliser une opération de lecture dont la précision est indépendante de la capacité parasite C BL .
Dans le mode de réalisation illustré, l’impédance capacitive de rétroaction CCR est réalisée par un unique élément capacitif Cap1. L’impédance capacitive de rétroaction CCR a pour fonction la conversion de la quantité de charges fournie par composant élémentaire NVM (assimilable à un élément capacitif) en une tension électrique appliquée entre la sortie s1_ao et l’entrée e1_ao. Soit Q la quantité de charge fournie par une cellule mémoire d’entrée qui stocke une donnée à un état logique haut. Dans le cas où le circuit de traitement logique 3 est destiné à réaliser des opérations logiques à N opérandes, l’élément capacitif Cap1 est apte à recevoir une quantité de charge supérieure ou égale à NxQ. En d’autres termes, si on assimile le composant élémentaire NVM de chaque cellule mémoire d’entrée ayant une capacité égale à C0, la capacité C1 de l’élément capacitif Cap1 est supérieure ou égale à NxC0.
L’amplificateur opérationnel AO présente une double fonction : maintenir le nœud BL à un potentiel fixe égal au potentiel du second signal de référence VREF0 lorsque l’interrupteur d’activation de lecture i3 est passant. générer un signal de lecture Vs1_ao analogique ayant une amplitude dépendante de la quantité de charge transmise du composant élémentaire NVM vers l’impédance capacitive de rétroaction CCR lors d’une opération de lecture d’une cellule et lors d’une étape de calcul d’opération logique élémentaire.
Le comparateur 32 présente une première entrée e1_cmp connectée à la sortie s1_ao de l’amplificateur opérationnel ; une seconde entrée e2_cmp pour recevoir ledit premier signal de référence ajustable VREF_cmp; et une sortie s1_cmp pour fournir un signal de lecture Vs1_cmp numérique résultant de la comparaison du signal de lecture Vs1_ao analogique avec le premier signal de référence ajustable VREF_cmp.
L’unité de contrôle 34 est configurée pour commander l’amplitude de la première tension de référence VREF_cmp lors de l’exécution d’une opération logique élémentaire prédéterminée. Il s’agit d’un circuit configuré selon une machine d’état implémentée à l’aide de portes logiques. L’action de l’unité de contrôle 34 sur la première tension de référence VREF_cmp sera détaillée dans une section ultérieure.
Optionnellement, le circuit de traitement 3 comprend un premier interrupteur d’activation de rétroaction i2 entre l’impédance capacitive de rétroaction CCR et la première entrée e1_ao de l’amplificateur opérationnel.
Le circuit séquenceur 33 est configuré pour commander l’application : d’un signal de contrôle d’écriture et de lecture VSL sur le premier nœud d’entrée/sortie SL de la cellule mémoire associée; et d’un signal de sélection VWL1, VWL2, VWL3 sur chaque nœud de sélection WL1, WL2 et WL3 des cellules mémoires d’entrée.
L’interrupteur de réinitialisation i1 est monté entre la sortie s1_ao et la première entrée e1_ao de l’amplificateur opérationnel. Lorsque l’interrupteur de réinitialisation i1 est à l’état passant, l’impédance capacitive de rétroaction CCR est déchargée. Cette décharge induit également la réinitialisation du signal de sortie analogique Vs1_ao à un potentiel égal à celui du second signal de référence VREF0.
Selon un mode de réalisation, un additif est ajouté dans le mélange M1 à traiter en amont du dispositif d’hydrolyse ou dans le mélange pendant l’hydrolyse ou dans le mélange M1h en aval du dispositif d’hydrolyse.
Selon un mode de réalisation, une quantité contrôlée de vapeur peut être injectée dans le réacteur d’hydrolyse et diffusée à travers le mélange M1. Ce contrôle peut être effectué par une mesure de la température dans le réacteur d’hydrolyse. Ainsi, lorsque la température de consigne est atteinte, l’injection de vapeur peut être stoppée.
La vapeur peut être injectée : en amont de l’hydrolyse dans l’entrée avec un mélangeur type mélangeur dynamique, et/ou directement dans le réacteur d’hydrolyse, préférentiellement en partie basse de manière tangentielle pour éviter les bouchages de boues, et/ou dans une boucle de recirculation de la boue hydrolysée.
Outre la réduction de granulométrie qui permet de minimiser les bouchages aval, l'étape de broyage permet une homogénéisation du mélange M1 et une réduction de la viscosité qui permettront une bien meilleure maitrise du chauffage et de la solubilisation.
Au même titre que l’étape d’hydrolyse, le broyage et la diminution de la taille des particules contribue elle aussi à l’homogénéisation de la biomasse et à sa solubilisation.
Etape de mise sous pression b) Le procédé selon l’invention comprend une étape de mise sous pression du mélange M1h à une pression allant de 20 à 350 bars, de préférence de 50 à 300 bars, de préférence allant de 150 à 270 bars, de préférence de 170 à 220 bars, de préférence de 170 à 210 bars. Un flux de mélange M1p est obtenu.
En particulier, la mise sous pression permet d’amener le mélange M1h à une pression suffisante pour que le mélange soit en phase principalement liquide. Plus spécifiquement, la pression dans le mélange M4 sera typiquement supérieure à la pression de vapeur saturante dudit mélange M4 pour maintenir l’eau en phase liquide.
- chaque dispositif générateur de tourbillon comprend une ailette s’étendant sensiblement selon un plan d’ailette sensiblement parallèle à une direction verticale orthogonale aux directions longitudinale et transversale ;
- le plan d’ailette forme un angle avec la direction longitudinale, l’angle étant sensiblement compris entre -5° et +5° ;
- chaque groupe de dispositifs générateur de tourbillon comprend un nombre entier N de dispositifs générateur de tourbillon agencés successivement de l’amont vers l’aval, l’angle formé par le plan d’ailette du i-ème dispositif générateur de tourbillon du premier groupe de dispositifs générateur de tourbillon avec la direction longitudinale est égal à l’opposé de l’angle formé par le plan d’ailette du i-ème dispositif générateur de tourbillon du deuxième groupe de dispositifs générateur de tourbillon avec la direction longitudinale, i étant un nombre entier compris entre 1 et N ; et
- chaque ailette comprend :
- une base fixée à la surface externe du carénage de jonction le long d’une ligne de fixation ;
- un bord inférieur libre opposé à la base ;
- une bord amont reliant la base et le bord inférieur libre, le bord amont étant sensiblement orienté vers l’avant de l’aéronef ;
le bord amont s’étendant selon une direction formant un angle avec la ligne de fixation, compris entre 40° et 50°.
L’invention concerne en outre une utilisation en vol d’un aéronef comprenant une portion d’aéronef telle que définie plus haut, l’utilisation comprenant les étapes suivantes :
- génération d’au moins deux tourbillons induits par l’écoulement d’air autour du carénage de jonction lors du déplacement de l’aéronef ;
- génération par le ou chaque dispositif générateur de tourbillon d’un tourbillon atténuateur présentant un sens de rotation opposé au sens de rotation du tourbillon induit.
D’autres caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple et faite en se référant aux dessins annexés, dans lesquels :
la est une vue en perspective d’un aéronef incluant une portion d’aéronef selon l’invention,
la est une vue de dessus d’une partie avant de la portion de l’aéronef de la ,
la est une vue de côté de la partie avant de la portion d’aéronef de la , prise suivant un plan de coupe marqué III sur la ;
la est une vue en perspective d’une partie arrière de la portion d’aéronef de la ;
Le produit alimentaire ou la boisson peut être utilisée dans la nutrition spécialisée, pour des populations spécifiques, par exemple pour les bébés ou les nourrissons, les personnes âgées, les athlètes, ou dans la nutrition clinique (par exemple l’alimentation par sonde ou la nutrition entérale).
La protéine de pois désodorisée peut être utilisée comme seule source de protéines, mais peut également être utilisée en combinaison avec d’autres protéines végétales ou animales.
Le terme « protéine végétale » désigne l’ensemble des protéines dérivées des céréales, des plantes oléagineuses, des légumineuses et des plantes tubéreuses, ainsi que toutes les protéines dérivées d’algues et de microalgues ou de champignons, utilisées seules ou en mélange, choisies dans la même famille ou dans des familles différentes.
Dans la présente demande, le terme « céréales » désigne les plantes cultivées de la famille des graminées produisant des grains comestibles, par exemple le blé, le seigle, l’orge, le maïs, le sorgho ou le riz. Les céréales sont souvent moulues sous forme de farine, mais sont également fournies sous forme de céréales et parfois sous forme de plantes entières (fourrages). Les tubercules peuvent être la carotte, le manioc, le konjac, la pomme de terre, le topinambour, la patate douce.
La protéine animale peut être par exemple des protéines d’œuf ou de lait, telles que des protéines de lactosérum, des protéines de caséine ou du caséinate. La protéine de pois peut ainsi être utilisée en association avec une ou plusieurs de ces protéines ou acides aminés afin d’améliorer les propriétés nutritionnelles du produit final, par exemple pour améliorer le PDCAAS ou pour apporter ou modifier d’autres fonctionnalités.
L’invention va maintenant être décrite dans des modes particuliers dans la partie Exemples, modes particuliers qui ne limitent en rien la portée de la présente invention.
TEST A : détermination de l’odeur de la protéine de pois
La poudre de protéine obtenue est mélangée avec de l’eau déminéralisée à température ambiante à une concentration de 5% en masse sèche. 5L de solution est préparée dans un bécher équipé d’un mélangeur plongeant Ultraturax quelques minutes le temps d’obtenir un mélange homogène.
Le mélange homogène, préalablement préchauffé à 80°C par passage à travers un échangeur tubulaire, est envoyé à l’aide d’une pompe centrifuge dans un dispositif de traitement thermique équipé d’un échangeur de chaleur indirecte tubulaire de marque Armfield dans lequel circule de la vapeur. Le barème de traitement thermique appliqué à la suspension est de 130°C pendant 30 secondes. La suspension est ensuite immédiatement refroidie à environ 30°C par un refroidisseur tubulaire.
L’odeur soufrée de la suspension est évaluée avant le préchauffafage ainsi qu’après le refroidissement de la suspension par un panel de 5 personnes expérimentées et entraînées à évaluer l’odeur des protéines de pois.
TEST B : Mesure de la solubilité dans l’eau à pH 7