INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La 4-fluoro-4-méthyl-1-(4-nitrobenzyl)pipéridine 16a a été obtenue en suivant la procédure générale d’écoulement sous flux en utilisant un réacteur tubulaire de longueur L = 600 cm (t R = 104 s) plongé dans un bain maintenu à 0°C. Des débits de mélange superacide HF/SbF 5 1:1 v/v (F 1 = 1 mL/min) et de substrat N -allyl- N -(4-nitrobenzyl)prop-2-èn-1-amine 16 (F 2 = 1 mL/min, c = 0,34 mol/L) dans HF ont été réglés produisant une acidité finale de 8.4 mol% SbF 5 . Le mélange réactionnel a été recueilli pendant 1 min (0,341 mmol engagée, 88,4 mg). La purification effectuée par chromatographie sur silice (CH 2 Cl 2 /MeOH 99/1) a permis d’isoler 37 mg du produit 16a (47 %).
1 H RMN (400 MHz, CDCl 3 , ppm) δ: 1.35 (d, J = 21.6 Hz, CH 3 ), 1.66 and 1.85 (m, 2CH), 2.26 (m, 2CH), 2.60 (m, 2CH), 3.62 (s, CH 2 ), 7.52 (d, J = 8.8 Hz, 2CH ar ), 8.17 (d, J = 8.8, 2CH ar ). 13 C RMN (100 MHz, CDCl 3 , ppm) δ: 26.9 (d, J = 24 Hz, CH 3 ), 36.6 (d, J = 22 Hz, 2CH 2 ), 49.5 (d, J = 1.1 Hz, 2CH 2 ), 62.1 (CH 2 ), 91.9 (d, J = 167 Hz, C-F), 123.5 (2CH), 129.4 (2CH), 146.8 (Cq), 147.1 (Cq). 19 F{ 1 H} RMN (CDCl 3 , 376 MHz, ppm) δ: -151.55. HRMS (ESI): Calc pour C 13 H 18 FN 2 O 2 : 252.1274, trouvé : 253.1346 [M+H] + .
La 3-fluoro-3-méthyl-1-(4-nitrobenzyl)pipéridine 16b a été obtenue en suivant la procédure générale d’écoulement sous flux en utilisant un réacteur tubulaire de longueur L = 600 cm (t R = 104 s) plongé dans un bain maintenu à -40°C. Des débits de mélange superacide HF/SbF 5 1:1 v/v ( F 1 = 1 mL/min) et de substrat N -allyl- N -(4-nitrobenzyl)prop-2-èn-1-amine 16 (F 2 = 1 mL/min, c = 0,34 mol/L) dans HF ont été réglés produisant une acidité finale de 8,4 mol% SbF 5 . Le mélange réactionnel a été recueilli pendant 1 min (0,341 mmol engagée, 88,4 mg). La purification effectuée par chromatographie sur silice (CH 2 Cl 2 /MeOH 99/1) a permis d’isoler 12 mg de 3-fluoro-3-méthyl-1-(4-nitrobenzyl)pipéridine 16b (35 %).
1 H RMN (400 MHz, CDCl 3 , ppm) δ: 1.34 (d, J = 21.6 Hz, CH 3 ), 1.53 (m, 2CH), 1.83 (m, 2CH), 2.22 (m, 2CH), 2.55(m, 2CH), 3.61 (s, CH 2 ), 7.51 (d, J = 8.8 Hz, 2CH ar ), 8.16 (d, J = 8.7 Hz, 2CH ar ). 13 C RMN (100 MHz, CDCl 3 , ppm) δ: 22.0 (d, J = 4 Hz, CH 2 ), 25.0 (d, J = 24 Hz, CH 3 ), 35.0 (d, J = 22.1 Hz, CH 2 ), 53.1 (CH 2 ), 61.8 (CH 2 ), 62.1 (d, J = 23 Hz, CH 2 ), 92.2 (d, J = 170 Hz, Cq), 123.5 (2CH), 129.3 (CH), 146.4 (Cq), 147.1 (Cq). 19 F{ 1 H} RMN (CDCl 3 , 376 MHz, ppm) δ: -146.8. HRMS (ESI): Calc pour C 13 H 18 FN 2 O 2 : 252.1274, trouvé : 253.1346 [M+H] + .
La Vinflunine 18a a été obtenue suivant la procédure générale en utilisant un réacteur tubulaire de longueur L = 600 cm (t R = 603 s) plongé dans un bain maintenu à -40°C. Les débits F 1 = 0,2 ou 0,3 mL/min de mélange HF/SbF 5 2:1 v/v et F 2 = 0,2 ou 0,3 mL/min de tartrate de vinorelbine 18 solubilisé dans du chloroforme anhydre (c = 0,03 mol/L) ont été appliqués. Le mélange réactionnel a été recueilli pendant 10 min ayant permis de recueillir 23 mg de résidu brut. L'analyse RMN et HPLC du mélange brut a permis l'identification de la vinflunine en quantité majoritaire avec des rendements de l'ordre de 3-15% (rendements RMN) par rapport à la référence standard. La purification du brut en utilisant une phase inverse C18 (ACN/TFA aq. 0,2% gradient pic d’intérêt isolé à 30% ACN) a permis d'isoler des fractions enrichies (HPLC).
Exemple 2: Étude comparative
1) Productivité
La productivité de chaque réaction a été calculée, donnant accès à la quantité de produit formé en un temps donné. La productivité est donnée par rapport au volume du réacteur, de sorte que des réacteurs de taille ou de constructions différentes peuvent être comparés entre eux. De même, la productivité peut être calculée pour un volume de réaction en statique et comparé à volume de réacteur pendant un temps donné en chimie sous flux. En anglais, on parle de Space-Time Yield (STY) en kg.m -3 .h -1 .
STY =
Par exemple pour le composé 1 , on peut remarquer pour la réaction de fluoration une augmentation de la productivité massique d’un facteur 34 en passant de la méthode statique au procédé de l’invention, qui est en flux.
Statique Invention (flux) Rendement (%) 69 75 Temps de réaction t R en min 10 0,14 Volume réaction (mL) 6 0,24 m produit (g) 0,13 0,062 n produit (mmol) 0,689 0,325 Productivité (mmol/min) 0,0698 2,32 Productivité (g/h) 0,78 26,6 STY (kg.m -3 .h -1 ) 130 110714
Les productivités du procédé en statique et du procédé de l’invention pour chaque produit de réaction ont été calculées à partir des données résumées dans le tableau ci-après (Table 2). De façon générale, le procédé selon l’invention est beaucoup plus efficace, notamment pour les réactions avec un temps de résidence très court (t R < 1 min), permettant d’obtenir une productivité massique multipliée par un facteur allant jusqu’à 34 par rapport au procédé en statique.
Selon un aspect, chaque organe de mise en rotation comprend une portion amont et une portion aval qui sont décalées selon la direction circonférentielle de manière à mettre en rotation le flux d’air chaud.
L’invention concerne également un dispositif de dégivrage pour une entrée d'air d'une nacelle de turboréacteur d'aéronef s’étendant selon un axe de turboréacteur, l’entrée d’air comportant une cavité intérieure s’étendant de manière annulaire autour de l’axe de turboréacteur et qui comporte une paroi intérieure tournée vers l’axe de turboréacteur et une paroi extérieure qui est opposée à la paroi intérieure, les parois étant reliées par un bord d’attaque, le dispositif de dégivrage comportant au moins un injecteur tel que présenté précédemment d’un flux d'air chaud dans la cavité intérieure selon un axe d’injection orienté d’amont vers l’aval.
Le procédé comporte une étape d’injection d’un flux d'air chaud périphérique et vrillé de manière à faire circuler un flux d’air frais dans la veine de passage, le flux d’air frais circulant d’amont vers l’aval par rapport à un axe d’injection, le flux d’air frais circulant intérieurement au flux d’air chaud de forme périphérique afin de permettre un mélange entre le flux d’air chaud et le flux d’air frais.
La est une représentation schématique d’un injecteur selon une première forme de réalisation.
Le fait que les deux systèmes d’acquisition CDAU 20 et SCI 10 soient distincts a pour conséquence qu’une demande S de traitement et d’enregistrement d’un instantané des données de vol V par la fonction de maintenance 33 arrivera trop tard pour capturer les changements de Data1 et de Data2, comme représenté à la , la fenêtre F n’englobant pas l’ensemble des changements d’états de Data1 et Data2 ayant mené à l’incident. Même si la fonction d’acquisition 20 de données de vol V était configurée pour enregistrer les données sur une fenêtre temporelle glissante, il n’y aurait pas garantie de capturer l’ensemble des données de vol V car faire une acquisition sur une fenêtre temporelle glissante demande beaucoup de ressources, lesdites ressources étant limitées dans un tel système. De plus, il n’y a alors aucune garantie à ce que la demande S de traitement et d’enregistrement arrive toujours dans le même intervalle de temps.
Comme il n’y a aucune garantie sur l’arrivée de la demande S de traitement et d’enregistrement, la fenêtre temporelle F enregistrée représentée à la ne couvre pas l’ensemble des changements d’états des flux de données data1 et data2.
Cette situation amène à tirer des conclusions erronées sur le type de précurseur à détecter par les outils de maintenance préventive et est donc plus critique comparée à la situation dans laquelle l’information d’incident n’est pas du tout remontée.
Ainsi, dans l’état de l’art, lorsqu’un système avion génère un message de panne P, il est difficile d’identifier la cause racine de la panne. Ceci est dû à l’architecture du réseau avion qui est commuté et distribué, aux différentes fonctions portées par des applicatifs et à la complexité de certains systèmes.
Il existe donc un besoin de pouvoir remonter à la cause d’un incident, dans un aéronef implémentant une fonction de détection d’incidents basée sur des messages de maintenance et des données de vol.
L’invention offre une solution aux problèmes évoqués précédemment, en permettant de remonter à la cause des incidents détectés de manière plus simple et plus rapide que l’art antérieur.
Un aspect de l’invention concerne ainsi un dispositif embarqué dans un aéronef, l’aéronef comprenant une pluralité de systèmes produisant des données de vol de l’aéronef et des données de maintenance de l’aéronef, chaque système de la pluralité de systèmes de l’aéronef étant relié au dispositif par au moins un bus de données, le dispositif étant configuré pour collecter simultanément les données de vol de l’aéronef et les données de maintenance de l’aéronef.
La présente invention, par l’acquisition simultanée des données de vol et des données de maintenance par le même dispositif, permet de remonter à la cause des incidents détectés de manière simple et rapide. En effet, un même dispositif collecte simultanément les deux types de données, garantissant une synchronisation des données de maintenance, utilisées pour détecter un incident, et des données de vol, utilisées pour remonter à la cause de l’incident.
Outre les caractéristiques qui viennent d’être évoquées dans le paragraphe précédent, le dispositif selon un aspect de l’invention peut présenter une ou plusieurs caractéristiques complémentaires parmi les suivantes, considérées individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles : la collecte des données de vol de l’aéronef comprend l’acquisition d’un premier flux de données prédéfini pour chaque système de la pluralité de systèmes de l’aéronef sur une fenêtre temporelle glissante prédéfinie et la collecte des données de maintenance de l’aéronef comprend l’acquisition d’un deuxième flux de données prédéfini pour chaque système de la pluralité de systèmes de l’aéronef sur ladite fenêtre temporelle glissante prédéfinie, le dispositif est configuré en outre pour : Traiter les données de maintenance de l’aéronef collectées pour détecter un incident, Lorsqu’un incident est détecté, stocker les données de vol collectées correspondant à l’incident, le stockage des données de vol correspondant à l’incident comprend le stockage des données de vol de l’aéronef collectées pendant la fenêtre temporelle glissante prédéfinie couvrant un instant durant lequel l’incident détecté a eu lieu, le dispositif comprend un unique processeur configuré pour réaliser les étapes de collecte et de traitement et au moins une mémoire configuré pour mettre en œuvre l’étape de stockage.
Un autre aspect de l’invention concerne un procédé d’acquisition et de traitement de données par le dispositif selon l’invention, le procédé comprenant au moins les étapes de : Collecte simultanée des données de vol de l’aéronef et des données de maintenance de l’aéronef, Traitement des données de maintenance de l’aéronef collectées pour détecter un incident, Lorsqu’un incident est détecté, stockage des données de vol collectées pendant la fenêtre temporelle glissante prédéfinie correspondant à l’incident détecté.
Un autre aspect de l’invention concerne un aéronef embarquant le dispositif selon l’invention.
BREVE DESCRIPTION DES FIGURES Les figures sont présentées à titre indicatif et nullement limitatif de l’invention. La montre une représentation schématique d’un système d’acquisition et de traitement de données d’un aéronef selon l’art antérieur, La montre une représentation schématique de flux de données d’un aéronef et d’une détection de panne selon l’art antérieur, La montre une représentation schématique de flux de données d’un aéronef, d’une détection de panne et d’une action liée à la panne détectée selon l’art antérieur, La montre une représentation schématique d’un dispositif d’acquisition et de traitement de données d’un aéronef selon l’invention, La montre une représentation schématique de flux de données d’un aéronef, d’une détection de panne et d’une action liée à la panne détectée selon l’invention, La montre une représentation schématique d’un procédé de détection d’incident selon l’invention.
Toutefois, ces dispositifs rapportés s’intègrent mal à l’habitacle du véhicule et nuisent sensiblement au niveau de qualité perçue par les utilisateurs, en particulier lorsqu’ils ne reçoivent aucun appareil.
Le document FR 2 991 934 A1 divulgue un autre type de dispositif d’accueil destiné à être implanté dans une cavité ménagée dans une façade de style d’un équipement de véhicule automobile tel qu’une planche de bord, une console centrale ou encore un accoudoir.
Ce dispositif d’accueil comporte un boîtier prévu pour être fixé à l’intérieur de la cavité, ainsi qu’un support doté d’une surface plane d’accueil pour un appareil nomade.
Ce support est monté mobile vis-à-vis dudit boîtier entre une première position stable d’affleurement dans laquelle ladite surface d’accueil se situe au niveau du pourtour périphérique de ladite cavité, et une seconde position stable d’enfoncement dans laquelle ladite surface d’accueil est enfoncée d’une hauteur prédéterminée vis-à-vis dudit pourtour périphérique de sorte que la face avant d’un dit appareil nomade d’épaisseur correspondante à ladite hauteur et reposant sur ladite surface d’accueil soit située au niveau dudit pourtour périphérique.
Les appareils nomades présentant des épaisseurs différentes, le support mobile comporte un corps principal générique ainsi qu’un adaptateur d'épaisseur interchangeable venant se positionner sur ce corps principal générique et permettant d’adapter le niveau d’enfoncement de la surface d’accueil à l’épaisseur de l'appareil nomade devant être accueilli.
Un tel dispositif d’accueil présente pour avantage de mieux s’intégrer à l’habitacle du véhicule en assurant une certaine continuité de surface de la façade de style de l’équipement dans les positions de non utilisation et de service du support.
Il oblige toutefois l’usager à remplacer systématiquement l’adaptateur d’épaisseur à chaque changement d’appareil nomade de manière à s’adapter à son épaisseur particulière, ce qui est peu pratique, coûteux et consommateur en temps.
En outre, il est peu probable que cet utilisateur puisse trouver sur le marché un adaptateur d’épaisseur correspondant parfaitement à celle de son appareil nomade de sorte que son intégration à l’habitacle ne sera en réalité que rarement optimale.
La présente invention vise à encore améliorer l’intégration des appareils nomades.
Elle propose à cet effet un dispositif d’accueil pour appareil nomade destiné à être implanté dans une cavité ménagée dans une façade de style d’un équipement, ledit dispositif comportant un boîtier prévu pour être fixé à l’intérieur de ladite cavité ainsi qu’un support doté d’une surface plane d’accueil pour un dit appareil nomade, ledit support étant monté mobile à coulissement vis-à-vis dudit boîtier par l’intermédiaire d’un mécanisme d’articulation entre une première position stable d’affleurement dans laquelle ladite surface d’accueil se situe au niveau du pourtour périphérique de ladite cavité et une seconde position stable d’enfoncement dans laquelle ladite surface d’accueil est enfoncée d’une hauteur prédéterminée vis-à-vis dudit pourtour périphérique de sorte que la face avant d’un dit appareil nomade d’épaisseur correspondante à ladite hauteur et reposant sur ladite surface d’accueil soit située au niveau dudit pourtour périphérique ; caractérisé en ce qu’il comporte des moyens de réglage de la hauteur prédéterminée de ladite position stable d’enfoncement.
L’adjonction de tels moyens de réglage de la hauteur prédéterminée de ladite position stable d’enfoncement permet ainsi au dispositif d’accueil selon l’invention de s’adapter parfaitement à des appareils nomades présentant des épaisseurs différentes.
L’invention présente en outre l’avantage de ne nécessiter l’acquisition d’aucun accessoire complémentaire, ce qui s’avère particulièrement pratique et économique pour l’usager.
Selon des caractéristiques préférées dudit dispositif d’accueil selon l’invention : - ledit mécanisme d’articulation comporte deux arceaux de levage avant et arrière comprenant chacun une tige transversale montée pivotante suivant son axe à l’intérieur dudit support, ainsi que deux bras latéraux s’inclinant en biais vers le bas et en direction d’une paroi d’extrémité longitudinale respective dudit boîtier en traversant des fentes correspondantes ménagées dans ledit support, chaque dit bras latéral portant à son extrémité inférieure un doigt suiveur saillant transversalement de sa face externe et apte à circuler le long d’un chemin de came respectif ménagé en creux sur la face interne d’une paroi latérale correspondante dudit boîtier ; - chaque dit chemin de came comprend une portion principale s’étendant suivant une direction verticale et se prolongeant à son extrémité inférieure par une boucle ceinturant une came sensiblement en forme de cœur dotée à son extrémité inférieure d’une zone d’accrochage concave ; - la boucle de chaque dit chemin de came comprend un tronçon aller longeant un premier lobe de la came cœur et dont l’extrémité inférieure est recourbée, ainsi qu’un tronçon retour longeant un second lobe de la came cœur et dont l’extrémité inférieure est également recourbée mais dans l’autre sens vis-à-vis de celle du tronçon aller ; - lesdits moyens de réglage comportent deux coulisseaux articulés chacun à libre rotation sur la tige transversale d’un dit arceau de levage respectif et étant montés coulissants à l’intérieur dudit support selon des axes longitudinaux parallèles, lesdits coulisseaux étant en outre articulés chacun par une liaison de type pignon crémaillère avec une roue dentée montée rotative autour de son axe vertical à l’intérieur dudit support et agencée entre ces derniers de sorte que lesdits coulisseaux coulissent dans des sens opposés lors de l’entraînement à rotation de ladite roue dentée ; - ladite roue dentée est manipulable à rotation au travers d’une ouverture ménagée dans ladite surface supérieure d’accueil ; - lesdits moyens de réglage comportent des moyens motorisés aptes à entraîner à rotation ladite roue dentée ; et/ou - ledit mécanisme d’articulation comporte des moyens de rappel élastique sollicitant en permanence ledit support vers sa position stable d’affleurement.
L’invention vise également sous un second aspect, un équipement pourvu d’une façade de style dans laquelle est ménagée une cavité logeant un tel dispositif d’accueil.
L’invention vise enfin sous un troisième aspect un véhicule automobile comportant un tel équipement.
L’exposé de l’invention sera maintenant poursuivi par la description détaillée d’un exemple de réalisation, donnée ci-après à titre illustratif mais non limitatif, en référence aux dessins annexés, sur lesquels : - représente une vue éclatée en perspective du dispositif d’accueil d’un appareil nomade selon l’invention ; - est une vue en perspective du dispositif d’accueil de la dépourvu de son cadre enjoliveur et dont les éléments intérieurs sont montrés par transparence au travers du boîtier afin de faciliter la compréhension de l’invention ; - représente une vue de coupe du dispositif d’accueil de la dont le support mobile en position stable d’enfoncement accueille un appareil nomade ; et - est une vue de coupe du dispositif d’accueil de la dont le support mobile occupe sa position stable d’affleurement.
La charge lamellaire (C) peut être de type 2 selon la norme ISO 10601.
La teneur en charge lamellaire (C) peut aller de 20 % à 65 % en poids par rapport au poids total du composant dans lequel elle est présente (de préférence (B)), de préférence de 30 % à 60 % en poids, plus préférentiellement de 40 % à 55 % en poids.
Accélérateur Avantageusement, le composant (B) comprend en outre un accélérateur.
L’accélérateur peut être tout accélérateur connu de l’homme du métier pour accélérer la réticulation de résine époxy.
L’accélérateur peut être choisi parmi les alcools comprenant un cycle aromatique et les amines tertiaires.
Avantageusement, l’accélérateur est un isomère de nonylphénol, l’alcool benzylique, le résorcinol, le 2-phénoxyéthanol, le phénol styréné (CAS : 61788-44-1), le bisphénol A, le cardanol, l’acide salicylique, la triéthanolamine, la benzyldiméthylamine et/ou le 2,4,6-tris(diméthylaminométhyl)phénol, de préférence l’alcool benzylique, le phénol styréné et/ou le 2,4,6-tris(diméthylaminométhyl)phénol plus préférentiellement l’alcool benzylique, le phénol styréné et le 2,4,6-tris(diméthylaminométhyl)phénol.
Par « isomère de nonylphénol », on entend un phénol ayant un substituant aliphatique à 9 atomes de carbone. L’isomère de nonylphénol peut par exemple être le 4-(2,4-diméthylheptan-3-yl)phénol ou le 4-(3,6-diméthylheptan-3-yl)phénol.
La teneur en accélérateur peut varier de 1 % à 30 % en poids par rapport au poids total du composant (B), de préférence de 7 % à 27 % en poids, plus préférentiellement de 10 % à 24 % en poids.
Additifs du composant (B) Le composant (B) peut comprendre en outre un ou plusieurs additifs choisis parmi les plastifiants, les charges minérales, les pigments, les agents débullant, les épaississants et leurs mélanges, en particulier parmi les épaississants.
La teneur totale en additifs susmentionnés, hormis les charges minérales, peut aller de 0,01 % à 10 % en poids par rapport au poids total du composant (B), de préférence de 0,1 % à 5 % en poids, plus préférentiellement de 0,2 % à 3 % en poids.
Le composant (B) peut comprendre jusqu’à 5 % en poids de plastifiant par rapport au poids total du composant (B), de préférence jusqu’à 2 % en poids.
Le plastifiant peut par exemple être choisi parmi les huiles minérales d’origine pétrolière, les huiles paraffiniques, les polyoléfines, les esters de l’acide benzoïque, phtalique, trimellitique, pyromellitique, adipique, sébacique, fumarique, maléique, itaconique et citrique, et leurs mélanges.
La charge minérale est différente de la charge lamellaire (C), et peut être choisie parmi les charges carbonatées (tel que le carbonate de calcium ou la dolomite), le quartz, le sulfate de baryum, la syénite néphélinique, les billes de verre, les microsphères creuses minérales (par exemple en borosilicate de sodium et de calcium ou en aluminosilicate), et leurs mélanges.
Le composant (B) peut comprendre jusqu’à 20 % en poids de charge minérale par rapport au poids total du composant (B). Lorsque le composant (B) comprend déjà une charge lamellaire (C), la teneur en charge minérale (autre que la charge lamellaire (C)) est de préférence choisie de sorte à ce que la teneur totale en charges (minérale et lamellaire (C)) n’excède pas 65 % en poids par rapport au poids total du composant (B).
Le composant (B) peut comprendre jusqu’à 3% en poids de pigment par rapport au poids total du composant (B), de préférence jusqu’à 2% en poids.
Le pigment peut être un pigment organique ou inorganique, par exemple à base de TiO 2 (tel que le TIONA® 595 de TRONOX) ou à base de ferrite de manganèse (tel que le BAYFERROX® 303 T de LANXESS).
Lixiviation saline à plusieurs étages (b)
Dans un réacteur de 100 L, 1 kg du phosphogypse broyé P 1 est ajouté à 100 L de la solution S 0 puis agité au moyen d'un agitateur mécanique à 800 tr/min, pendant 1 h, à température ambiante. La suspension est ensuite laissée à décanter pendant 4 h avant l’élimination du surnageant pour obtenir un premier lixiviat L b1 riche en sulfate et en calcium et un résidu R b1 plus riche en terres rares subit une cascade de 14 étages supplémentaires de solubilisation en suivant le même protocole décrit auparavant avec le respect d’un ratio solide- liquide de 1:100, pour obtenir des lixiviats salins L b2 à L b14 et des insolubles enrichis en terres rares P 2 . P 2 est calciné à 900 °C pendant 90 min dans un four à moufle pour obtenir les insolubles enrichis en terres rares calcinés P 3 . P 3 est une poudre de couleur jaunâtre, dont on obtient une masse de 17,5 g. Les analyses physiques DRX et MEB/EDS du résidu P 3 sont présentées dans les figures 5 et 6A/6B respectivement et les analyses chimiques des insolubles enrichis en terres rares calcinés P 3 sont montrées dans le tableau 4. D’autre part, les lixiviats salins L b1 à L b14 sont rassemblés et homogénéisés en une première solution enrichie en sulfate et en calcium S 1 .