INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, chacun des organes de fixation du premier ensemble, et par exemple la partie de support de chacun des organes de fixation du premier ensemble, est pourvu(e) d’une tige de fixation filetée qui est apte à permettre la fixation de l’organe de fixation respectif au dispositif de support, et chacun des organes de fixation du deuxième ensemble, et par exemple la partie de support de chacun des organes de fixation du deuxième ensemble, est pourvu(e) d’une tige de fixation filetée qui est apte à permettre la fixation de l’organe de fixation respectif au dispositif de support.
Selon un mode de réalisation de l’invention, chacun des rails de support inférieur et supérieur comporte une aile longitudinale inférieure et une aile longitudinale supérieure, les ailes longitudinales inférieures des rails de support inférieur et supérieur étant configurées pour prendre appui respectivement sur des faces supérieures de deux liteaux appartenant à deux rangs différents.
Selon un mode de réalisation de l’invention, chacun des rails de support inférieur et supérieur présente une section transversale en forme générale de U ou de Omega.
N-hexyl-L-leucinamide
La préparation a été réalisée selon la méthode G en utilisant de l'hexylamine et du L-Leu disponibles dans le commerce.
1 H NMR (300 MHz, DMSO-d 6 ), δ (ppm): 7.79 (t, J = 5.9 Hz, 1H, N H ), 3.17-2.91 (m, 3H, C H + NH-C H 2 ), 1.69 (m, 1H, C H ), 1.37 (m, 2H, C H 2 -CH 2 -NH), 1.33-1.12 (m, 8H, CH-C H 2 + (C H 2 ) 3 ), 0.86 (m, 9H, C H 3 ).
13 C NMR (75 MHz, DMSO-d 6 ), δ (ppm): 175.40 ( C =O amide), 53.18 (NH 2 - C H), 44.59 (CH- C H 2 ), 38.18 (NH- C H 2 ), 30.95, 29.10, 25.99, 24.15, 23.13, 22.03, 21.92, 13.85.
Exemple 46 :
N-2-éthylhexyl-L-leucinamide
La préparation a été réalisée selon la méthode G en utilisant la 2-éthylhexylamine et le L-Leu disponibles dans le commerce.
1 H NMR (300 MHz, DMSO-d 6 ), δ (ppm): 7.85 (t, J = 5.9 Hz, 1H, N H ), 3.24 (dd, J = 8.3, 5.9 Hz, 1H, C H ), 3.13-2.88 (m, 2H, NH-C H 2 ), 1.67 (m, 1H, C H ), 1.47-1.12 (m, 11H, C H -C H 2 + (C H 2 ) 4 ), 0.85 (m, 12H, C H 3 ).
13 C NMR (75 MHz, DMSO-d 6 ), δ (ppm): 174.24 ( C =O amide), 52.77 (NH 2 - C H), 43.81 (CH- C H 2 ), 41.16 + 41.13 (NH- C H 2 R+S ), 38.85, 38.82, 30.33, 28.36, 28.28, 24.09, 23.62, 22.95, 22.47, 21.99, 13.91, 10.72, 10.67.
Exemple 47 :
N-décyl-L-leucinamide
La préparation a été réalisée selon la méthode G en utilisant la décylamine et le L-Leu disponibles dans le commerce.
1 H NMR (400 MHz, DMSO-d 6 ), δ (ppm): 7.78 (t, J = 5.8 Hz, 1H, N H ), 3.15-2.92 (m, 3H, C H -NH 2 + NH-C H 2 ), 1.67 (m, 1H, C H ), 1.37 (m, 2H, C H 2 -CH 2 -NH), 1.31-1.14 (m, 16H, CH-C H 2 + (C H 2 ) 7 ), 0.85 (m, 9H, C H 3 ).
13 C NMR (101 MHz, DMSO-d 6 ), δ (ppm): 174.91 ( C =O amide), 53.03 (NH 2 - C H), 44.27 (CH- C H 2 ), 38.23 (NH- C H 2 ), 31.31, 29.10, 29.01, 28.94, 28.73, 28.72, 28.70, 26.33, 24.14, 23.07, 22.10, 21.97, 13.94.
Exemple 48 :
N-dodécyl-L-leucinamide
Déprotection du N-(tert-butoxycarbonyl)-L-amino amide (3)
Dans un ballon à fond rond de 100 mL, l'amino-amide protégé par boc (3,37 mmol, 1 éq) est solubilisé avec un mélange de TFA (acide trifluoroacétique) et de DCM (1:1, 20 mL). Le mélange est laissé sous agitation pendant 30 minutes à température ambiante. Le solvant est ensuite évaporé sous pression réduite et le liquide brut est dilué avec du NaOH 6M (10 mL) et extrait avec du DCM (15 mL). La couche organique est lavée avec de l'eau (2x20 mL), de la saumure (20 mL), séchée sur MgSO 4 , filtrée et le solvant est évaporé sous pression réduite.
Synthèse du furan-dicarboxamide avec l'amino-amide (Méthode H)
Cette synthèse est inspirée de [11] . Dans un ballon à fond rond séché à la flamme sous atmosphère d'argon, le dichlorure de furane-2,5-dicarbonyle (100 mg, 0,52 mmol, 1 eq.) est dissous dans du dichlorométhane sec (10 mL) à température ambiante. L'amino-amide (1.14 mmol, 2.2 eq.) est ensuite ajouté en une portion, et le mélange résultant est refroidi à 0°C avec un bain de glace/eau. Le NEt 3 (0,37 mL, 2,6 mmol, 5 eq.) est ensuite ajouté goutte à goutte, la réaction est laissée chauffer à température ambiante et agitée pendant 48h. De la saumure est ensuite ajoutée au ballon, et le mélange brut est extrait deux fois avec du DCM. Les phases organiques combinées sont séchées sur MgSO 4 , filtrées, et le solvant est évaporé sous pression réduite pour donner un mélange jaune. L'acétonitrile est alors ajouté au produit brut et un précipité blanc apparaît. Le solide est filtré, lavé trois fois avec de l'acétonitrile et séché sous vide.
Synthèse du furan-dicarboxamide avec l'amino-amide en 2 étapes (Méthode I)
Cette synthèse est inspirée de [16] .
Etape (1) : L'acide L-aminé (0,112 mol, 2 eq) est dissous dans de l'eau (20 ml) contenant de l'hydroxyde de sodium (0,112 mol, 2 eq.) et la solution est refroidie dans un bain de glace. Le dichlorure de furanne-2,5-dicarbonyle (0,056 mol, 1 eq.) dans le dichlorométhane (10 mL) et une solution d'hydroxyde de sodium (0,112 mol, 2 eq.) dans l'eau (10 mL) ont été ajoutés à la solution d'acides aminés refroidie et agitée, alternativement et par portions pendant 2 heures, qui a ensuite été agitée pendant 2 heures supplémentaires. Le mélange réactionnel a été porté à ébullition pendant 20 min, puis refroidi à 0 ºC et acidifié avec de l'acide chlorhydrique concentré. Le produit a été filtré, lavé avec 25 ml d'eau glacée.
Etape (2) : l’alkylamine respective (2,2 eq.) est ajoutée à l'acide furan-2,5-dicarboxylique aminé (1 eq.) prédissous dans du dichorométhane séché (20 mL). Le mélange est refroidi dans un bain de glace, suivi par l'addition successive de EDC.HCl (2,2 eq.), HOBt (2,2 eq.) et DMAP (0,2 eq.). Après avoir agité la solution à température ambiante pendant une nuit, le mélange est lavé avec de l'AcOH (10%, 10 mL), de l'eau, du NaHCO 3 aq. et à nouveau avec de l'eau, séché et évaporé. L'acétonitrile est ensuite ajouté au produit brut et un précipité blanc apparaît. Le solide est filtré, lavé trois fois avec de l'acétonitrile et séché sous vide.
Partie 2 : précurseurs
Synthèse du furan-2,5-dicarbonyl dichloride
A une solution de FDCA (acide furane-2,5-dicarboxylique, de numéro CAS : 3238-40-2, 500 mg) dans du chlorure de thionyle (10 mL), 3 gouttes de DMF (diméthylformamide) ont été ajoutées sous agitation. La réaction est mise sous atmosphère d'argon et portée à reflux pendant 3h. Le solvant est éliminé sous pression réduite et le solide blanc est séché sous vide (612 mg, 99%).
1 H NMR (300 MHz, CD 2 Cl 2 - d 2 ), δ (ppm): 7.59 (s, 2H, C H furan).
13 C NMR (75 MHz, CD 2 Cl 2 - d 2 ), δ (ppm): 156.45 ( C =O), 149.79 ( C -C=O), 124.29 ( C H).
Ainsi, un objectif de l’invention est d’améliorer l’étanchéité entre la chambre de combustion et le distributeur de turbine en réduisant la complexité du système d’étanchéité actuel et en fermant les jeux inter-secteurs qui génèrent des fuites.
À cet effet, l’invention selon un premier aspect a pour objet un ensemble comprenant un distributeur de turbine et un système d’étanchéité, pour une turbomachine d’aéronef,
le distributeur comportant deux parois annulaires, respectivement externe et interne, s’étendant l’une autour de l’autre et autour d’un même axe, ces parois annulaires étant reliées entre elles par des aubes, la paroi annulaire externe comportant un rebord annulaire radialement externe,
le système d’étanchéité comportant un anneau d’étanchéité qui s’étend autour dudit axe et qui est fixé audit rebord annulaire,
caractérisé en ce que l’anneau d’étanchéité présente une symétrie de rotation autour de l’axe et une section transversale comportant, d’amont en aval, une première portion rectiligne, s’étendant selon l’axe, une deuxième portion incurvée, de préférence selon une forme de quart de cercle, et une troisième portion rectiligne, s’étendant radialement vers l’extérieure de l’anneau d’étanchéité,
et en ce que le système d’étanchéité comporte en outre des moyens de fixation, répartis sur le pourtour de l’anneau d’étanchéité, au niveau de la troisième portion, et configurés pour solidariser l’anneau d’étanchéité et le distributeur de sorte qu’une surface aval de l’anneau d’étanchéité est maintenue en contact étanche avec une surface amont du rebord annulaire du distributeur.
- les moyens de fixation du système d’étanchéité comprennent des vis, positionnées dans des trous traversants, répartis sur le pourtour de l’anneau d’étanchéité, au niveau de la troisième portion, et des écrous coopérant avec lesdites vis.
- les vis sont de type à tête D.
- le système d’étanchéité comprend en outre des capots, configurés pour être maintenus par les moyens de fixation et pour entourer lesdits moyens de fixation, sur tout ou partie de leur périphérie, de sorte qu’ils sont isolés d’un flux d’air circulant d’amont en aval à proximité desdits moyens de fixation.
- l’extrémité radialement externe aval de l’anneau d’étanchéité est chanfreinée.
- la troisième portion de l’anneau d’étanchéité est festonnée au niveau de son extrémité radialement externe.
L’invention selon un deuxième aspect concerne également une turbomachine comprenant une chambre de combustion et un ensemble, selon le premier aspect, monté sur ladite chambre de combustion de sorte qu’une surface interne amont de l’anneau d’étanchéité enserre une surface externe aval de la chambre de combustion en formant un contact étanche.
L’invention selon un troisième aspect concerne un procédé d’assemblage d’un ensemble selon le premier aspect, comprenant :
- le positionnement côte à côte de secteurs de manière à former un distributeur ;
Préférentiellement, le chariot rotatif 510 comporte également un moyen de perçage ou carottage 511 d’un orifice dans la façade 400. Le moyen de perçage ou carottage 511 peut être de tout type connu de l’homme du métier.
Préférentiellement, le moyen de carottage 511 comporte un collecteur de carotte. De cette manière, lorsqu’un orifice est percé dans la façade 400, la carotte ne tombe pas sur les personnes en bas de la façade 400.
Préférentiellement, le moyen de perçage ou de carottage 511 comporte une tête de perçage ou de carottage 512 dont l’axe définit l’axe de l’orifice percé dans la façade 400.
Dans des modes de réalisation préférentiels, le moyen de perçage ou de carottage 511 est positionné d’un autre côté de la liaison pivot par rapport au support ponctuel 100 acheminé sur le rail. Dans ces modes de réalisation : - la distance entre une projection orthogonale de l’axe de l’alésage 105 du support ponctuel 100 monté sur le rail du support rotatif est fixé sur le chariot rotatif 510, sur l’axe de la liaison pivot 509 est égale à - la distance entre une projection orthogonale de l’axe de la tête de perçage ou de carottage 512, sur l’axe de la liaison pivot 509.
Grâce à ces dispositions, après le perçage ou le carottage, le chariot rotatif 510 effectue une rotation de 180 degrés et un orifice 122, aligné avec l’alésage 105 du support ponctuel 100 est aligné avec l’orifice qui vient d’être percé ou carotté dans la façade 400.
Préférentiellement, le rail du chariot rotatif 510 présente une trajectoire normale à l’axe de la tête 512 de perçage ou carottage d’une part, et à l’axe de la liaison pivot 509, d’autre part. En d’autres termes, dans la vue représentée en , le rail présente un axe qui forme un angle droit avec l’axe de la tête 512 de perçage ou carottage. Dans ces modes de réalisation, lorsque le rail est aligné au magasin 506, la tête 512 de perçage ou carottage est orientée vers la façade 400 perpendiculairement à la façade 400.
Il est donc possible de percer ou carotter la façade 400 simultanément à l’alimentation du chariot rotatif 510 avec un support ponctuel 100.
Puis, le moyen de commande 513 exécute une commande d’une rotation à 180 degrés du chariot rotatif pour positionner l’orifice 122 du support ponctuel acheminé sur le chariot rotatif 510 en regard de l’orifice percé ou carotté dans la façade 400.
Le chariot rotatif 510 comporte, de plus, un moyen de vissage (non représenté) configuré pour visser le support ponctuel à l’orifice percé ou carotté. Le moyen de vissage est configuré pour emmancher un goujon à frapper ou une cheville dans l’orifice percé ou carotté, puis, une fois que l’orifice 122 est positionné en regard de l’orifice percé ou carotté, visser une vis dans la cheville ou ajuster le goujon. Préférentiellement, le moyen de vissage comporte un moyen de détermination d’une valeur représentative de la force de vissage appliquée.
Dans des modes de réalisation, le moyen de perçage ou carottage 511 comporte un moyen de capture et de stockage d’une valeur représentative : - de la force de perçage ou de carottage et/ou - de la profondeur du trou percé ou carotté.
Préférentiellement, le moyen de commande 513 comporte un moyen de calcul de la position du robot 500 et/ou de la position d’un trou percé ou carotté, en fonction de la rotation d’un moteur 505.
Grâce à ces dispositions, il est possible d’associer, à chaque orifice, les valeurs représentatives déterminées.
Le moyen de commande 513 est, par exemple, un microprocesseur exécutant un programme informatique.
L’ascenseur, 504 et 505, du robot mobile 500 comporte un moyen de translation configuré pour s’accrocher aux supports ponctuels 100 déjà fixés et un moteur 505 configuré pour actionner le moyen de translation. Le moyen de translation est préférentiellement une roue, une chenille ou une courroie, 504, pour appui sur une dentition ou un crantage, 108 et 110, correspondant sur au moins deux supports ponctuels 100 juxtaposés.
Dans le mode de réalisation représenté en figures 9 à 11, le moyen de translation est une courroie crantée 504 dont les crans correspondent aux dents ou aux crantages, 108 et 110, du support ponctuel 100 représenté en figures 1 à 5. La courroie crantée 504 est reliée à un moteur 505 munie d’au moins une roue dentée dont les dents correspondent aux crans de la courroie crantée 505. Une telle roue dentée permet de transmettre l’énergie mécanique produite par le moteur 505 à la courroie crantée 504.
La courroie crantée 504 peut être montée sur deux roues dentées positionnées telles que la trajectoire de la courroie crantée 504 sur une distance au moins égale à la distance entre trois supports ponctuels fixés soit selon une direction 524 dite « d’ascension » parallèle à la face avant et orientée verticalement lorsque le robot mobile 500 est monté sur au moins deux supports ponctuels 100.
Au bout de ces 10 jours, on tire sur la bande du côté de la partie la plus fine (soit 1 mm) jusqu’à atteindre la partie non réticulée à cœur, c’est-à-dire une partie molle non cohésive, qui tend à rester dans la gouttière. L’épaisseur correspondante totalement réticulée est notée.
Exemple 2 : Préparation d’huile de ricin modifiée PTSI (comparatif)
Dans un réacteur de 250 mL, 84,7 g d’huile de ricin sont introduits (soit un nombre équivalent molaire de groupes –OH égal à 0,245 mol), puis le réacteur est laissé sous vide (de 0,1 kPa à 0,5 kPa) pendant 2 heures à 110°C pour déshydrater l’huile de ricin. La teneur en eau de l’huile de ricin est alors inférieure ou égale à 0,02% en poids par rapport au poids total de l’huile de ricin.
Le réacteur est ensuite refroidi à 90°C afin d’introduire sous azote et à pression atmosphérique 15,3 g de PTSI (soit un nombre équivalent molaire de groupes –NCO égal à 0,078 mol) et 0,03 g de Borchi®Kat 315. Le mélange est maintenu sous agitation jusqu’à ce que la bande caractéristique des fonctions –NCO ne soit plus détectable par spectroscopie infra-rouge (autour de 2260 cm -1 ).
Le polyol obtenu a un I OH d’environ 92 mg KOH/g.
Exemple 3 : Préparation d’huile de ricin modifiée anhydride maléique (invention)
Dans un réacteur de 250 mL, 87,3 g d’huile de ricin sont introduits (soit un nombre équivalent molaire de groupes –OH égal à 0,253 mol), puis le réacteur est laissé sous vide (de 0,1 kPa à 0,5 kPa) pendant 2 heures à 110°C pour déshydrater l’huile de ricin. La teneur en eau de l’huile de ricin est alors inférieure ou égale à 0,02% en poids par rapport au poids total de l’huile de ricin.
Le réacteur est ensuite refroidi à 90°C afin d’introduire sous azote et à pression atmosphérique 12,7 g d’anhydride maléique (soit un nombre équivalent molaire de fonctions anhydride égal à 0,130 mol). Le mélange est maintenu sous agitation jusqu’à ce que les bandes caractéristiques de l’anhydride ne soient plus détectable par spectroscopie infra-rouge (1849 cm -1 et 1779 cm -1 ).
Le polyol obtenu a un I OH d’environ 100 mg KOH/g.
Exemple 4 : Préparation d’un polyuréthane silylé P0 (comparatif)
Dans un réacteur de 250 mL, 59,94 g d’huile de ricin modifiée PTSI préparée à l’Exemple 2 (soit un nombre équivalent molaire de groupes –OH égal à 0,098 mol, déterminé grâce à son I OH ) et 14,91 g de Mesamoll® sont introduits, puis le réacteur est laissé sous vide (de 0,1 kPa à 0,5 kPa) pendant 2 heures à 110°C pour déshydrater ces composés. La teneur en eau du mélange de ces composés est alors inférieure ou égale à 0,02% en poids par rapport au poids total dudit mélange.
Le réacteur est ensuite refroidi à 90°C afin d’introduire sous azote et à pression atmosphérique 15,06 g d’IPDI (soit un nombre équivalent molaire de groupes –NCO égal à 0,135 mol), 0,03 g de Borchi®Kat 315 et 0,5 g d’Irganox® 245. Le mélange est maintenu sous agitation jusqu’à atteindre un % NCO en poids de 1,7 % par rapport au poids total des composés introduits, qui correspond à l’excès de groupes –NCO introduits par rapport aux groupes –OH (0,135-0,098=0,037 mol de groupes –NCO en excès, soit 0,037*42=1,55 g de groupes –NCO).
8,56 g de Dynasylan® 1189 sont ensuite introduits, correspondant à un rapport molaire –NH/–NCO égal à 1 (le nombre équivalent molaire de groupes –NH étant égal à 0,036 mol). L’ensemble est chauffé à 70°C et mélangé jusqu’à ce que la bande caractéristique des fonctions –NCO ne soit plus détectable par spectroscopie infra-rouge (autour de 2260 cm -1 ).
Enfin, 1 g de VTMO est ajouté à environ 40°C sous agitation.
Environ 100 g de polyuréthane silylé P0 sont obtenus et le polyuréthane silylé P0 est conditionné dans des cartouches en polyéthylène à l’abri de l’humidité.
Exemple 5 : Préparation d’un polyuréthane silylé ionique P2 (invention)
est une vue partielle, selon un plan de coupe longitudinal de l'ensemble des figures 7 et 8 ;
est un schéma montrant symboliquement la pièce d'amortissement dans deux états différents ;
est un schéma montrant symboliquement la pièce d'amortissement disposée à l'intérieur du carter ;
est un schéma analogue à la qui montre les positions possibles du fût du carter et de la pièce d'amortissement en fonction d'alternances d'un premier mode de vibration ;
est un schéma analogue à la qui montre les positions possibles du fût du carter et de la pièce d'amortissement en fonction d'alternance d'un deuxième mode de vibration ;
est un schéma destiné à montrer symboliquement les modes de déformations de la pièce d'amortissement.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION Comme indiqué précédemment, un premier aspect de l'invention se rapporte à une pièce d'amortissement des déformations d'un carter de récupération d'huile tel que décrit plus haut.
Un exemple d'une telle pièce d'amortissement 3 est tout particulièrement visible aux figures 5 et 6.
Elle comprend une tôle métallique 30 de forme générale annulaire et d'axe longitudinal X-X'. A la , sa dimension longitudinale (longueur) est référencée L et ses extrémités opposées (formant bords opposées circulaires) sont référencées 32 et 33.
Cette tôle 30 comporte une fente 31 qui s'étend parallèlement à ses génératrices et définit deux bords 300 et 301 de fente 31 longitudinaux.
Cette tôle 30 est déformable entre deux positions extrêmes, à savoir une première position extrême dite "position d'état libre" dans laquelle lesdits bords 300 et 301 de fente sont distants l'un de l'autre (c'est la position représentée sur les figures 5 et 6) et une "position d'état bridé" (non représentée sur les figures) dans laquelle lesdits bords 300 et 301) de fente sont jointifs ou quasiment jointifs, ce qui confère à l'anneau une forme axisymétrique.
Bien entendu, la tôle est susceptible d'occuper des positions intermédiaires entre ces positions extrêmes, lesquelles peuvent toutefois être également qualifiées de positions d'état bridé.
Selon un mode de réalisation possible, dans la position d'état libre des figures 5 et 6, les bords 300 et 301 de fente 31 sont distants angulairement d'un angle α compris entre 10 et 15°.
Avantageusement et comme montré sur les figures annexées, la tôle 30 est crénelée, de sorte que sa section, selon un plan de coupe longitudinal passant par la fente 31, présente, alternativement et en position extrême d'état bridé, des secteurs angulaires 302 et 303 respectivement d'un premier diamètre et d'un deuxième diamètre, le deuxième diamètre étant inférieur au précédent. On expliquera plus loin dans la description l'intérêt d'une telle structure.
Dans une variante non représentée ici, la surface de la tôle 30 pourrait être régulière, c'est-à-dire non crénelée.
Le réducteur de puissance 30 est agencé en aval du second échangeur de chaleur 105 le long du second circuit de lubrifiant 415. Dans des modes de réalisation non illustrés, le second échangeur de chaleur air-huile 104’ peut être agencé en aval de l’échangeur de chaleur carburant-huile 105 et en amont du réducteur de puissance 30.
Selon le mode de réalisation illustré, une pompe 408 est agencée le long du second circuit de lubrifiant 415 en aval du réservoir 120 et en amont du second échangeur de chaleur air-huile 104’. Dans des modes de réalisation non illustrés, la pompe 408 peut être agencée en aval du second échangeur de chaleur air-huile 104’, ou en aval de l’échangeur de chaleur carburant-huile 105, et en amont du réducteur de puissance 30.
Les systèmes de gestion de chaleur 200, 300, 350, 400 illustrés en référence aux figures 5, 6, 7 et 8 sont configurés pour fournir la première quantité de chaleur 111 et la seconde quantité de chaleur 112 de telle sorte que les proportions de chaleur générées par le réducteur de puissance et la turbomachine et dissipées dans l’air sont dans les plages décrites en référence à la .
On peut citer comme exemples de catalyseurs de réticulation pour la réticulation de polyuréthane : des carboxylates, notamment néodécanoate, de bismuth et/ou de zinc, des amines comme le DABCO ou la DMDEE, des dérivés organiques du titane comme l'acétyl acétonate de titane, le tétrapropylate de titane, le tétrabutylate de titane, des dérivés organiques du zirconium comme l'acétyl acétonate de zirconium, le tétrapropylate de zirconium, le tétrabutylate de zirconium, les catalyseurs à base d’étain tels que les composés dérivés de dioctylétain ou de dibutylétain (notamment le dilaurate de dibutylétain ou de dioctylétain).
Avantageusement, la composition d’adhésif et/ou de mastic selon l’invention ne comprend pas de solvant, le solvant étant tel que défini ci-avant. En particulier, ladite composition comprend moins de 3 % en poids d’eau par rapport au poids total de ladite composition, de préférence moins de 1 % en poids.
La composition d’adhésif et/ou de mastic selon l’invention est de préférence stockée dans un environnement anhydre, par exemple dans un conditionnement hermétique, où ladite composition se trouve à l’abri de l’humidité et de préférence à l’abri de la lumière.
La composition d’adhésif et/ou de mastic selon l'invention peut être préparée par simple mélange de ses ingrédients.
De préférence, la composition d’adhésif et/ou de mastic selon l’invention est préparée à pression atmosphérique et à une température comprise entre 10°C et 80°C, plus préférentiellement entre 18°C et 60°C.
Un exemple de préparation de la composition d’adhésif et/ou de mastic selon l’invention est décrit à l’Exemple 7.
Autres objets de l’invention L’invention a également pour objet l’utilisation de la composition d’adhésif et/ou de mastic selon l’invention, en tant qu’adhésif et/ou mastic, de préférence en tant que mastic.
De plus, l’invention vise aussi un article comprenant la composition d’adhésif et/ou de mastic selon l’invention, dans un conditionnement hermétique, à l’abri de l’air.
- l'enduction de la composition d’adhésif et/ou de mastic selon l’invention, sur au moins un des deux substrats à assembler ; puis