INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, la solution de sel d’aluminium comprend un agent complexant, et le rapport molaire de l’agent complexant sur l’aluminium est de (0,5 à 1):10 ; de préférence, l’agent complexant est au moins l’un parmi l’acide éthylènediaminetétraacétique disodique, le citrate d’ammonium, l’acide citrique, l’acide tartrique ou l’acide sulfosalicylique.
Dans la présente demande, un agent complexant est ajouté à la solution de sel d’aluminium, l’agent complexant et le sel d’aluminium sont complexés, et lorsque le précurseur de carbonate de cobalt co-dopé à l’aluminium et au nickel est préparé, le sel d’aluminium peut être co- précipité avec du cobalt et du nickel à un taux de précipitation relativement faible dans le système réactionnel sans ségrégation de l’aluminium. Une fois que l’agent complexant est entré dans le système réactionnel, les ions aluminium sont libérés et les ions aluminium sont soumis à une réaction de précipitation. Après décomplexation, l’agent complexant est évacué avec la concentration de la solution mère et ne se complexe pas avec les ions cobalt et les ions nickel dans le système réactionnel, évitant ainsi la perte de cobalt et de nickel.
De préférence, dans la préparation de cristal germe de carbonate de cobalt, le chauffage est effectué à une température de 38 à 45°C.
De préférence, dans la préparation de cristal germe de carbonate de cobalt, le pH d’une solution de base est de 8 à 9, le pH d’une solution de réaction est régulé pour être compris entre 7,5 et 8,0 dans le processus d’alimentation, et le débit de la solution de sel de cobalt par heure représente 1% à 10% du volume de la cuve de réaction.
Dans la présente demande, le cristal germe de carbonate de cobalt faiblement structuré est préparé en limitant des facteurs tels que la température du système réactionnel, le pH du système réactionnel et la vitesse de rotation du système réactionnel dans la solution de réaction. Si le pH est inférieur à 7, le cristal germe de carbonate de cobalt ne peut pas se former facilement. Si le pH est supérieur à 8, la structure du cristal germe de carbonate de cobalt formé est compacte, la distribution d’Al n’est pas uniforme et lorsque le précurseur de carbonate de cobalt co-dopé à l’aluminium et au nickel est préparé, la perméabilité des éléments dopés sur le cristal germe de carbonate de cobalt est faible, ce qui affecte l’effet dopant des éléments dopés. Lorsque la température du système réactionnel est inférieure à 38°C, le nombre de particules précipitées est grand, la taille de particules est petite. Lorsque la température de réaction est supérieure à 45°C, le nombre de particules précipitées est faible et la taille de particules est grande.
De préférence, dans la préparation de précurseur de carbonate de cobalt co-dopé à l’aluminium et au nickel, le chauffage est effectué à une température de 45 à 55°C.
De préférence, dans la préparation de précurseur de carbonate de cobalt co-dopé à l’aluminium et au nickel, le pH d’une solution de réaction est régulé pour être compris entre 7,0 et 7,5 dans le processus d’alimentation, et le débit de la solution de sel de cobalt par heure représente 1% à 10% du volume de la cuve de réaction.
Dans la présente demande, le précurseur de carbonate de cobalt co-dopé à l’aluminium et au nickel avec une structure en flocons est préparé en limitant des facteurs tels que la température du système réactionnel, le pH du système réactionnel et la vitesse de rotation du système réactionnel dans la solution de réaction. La solution de sel de cobalt, la solution de sel de nickel, la solution de sel d’aluminium et la solution de bicarbonate d’ammonium à faible concentration sont appliquées sur le cristal germe de carbonate de cobalt par co-précipitation pour augmenter la taille de particules du cristal germe de carbonate de cobalt de manière à obtenir le précurseur de carbonate de cobalt co-dopé à l’aluminium et au nickel avec une structure en flocons . Lorsque la température du système réactionnel est inférieure à 45°C ou que le pH du système réactionnel est supérieur à 7,5, la structure en flocons ne peut pas se former. Lorsque la température de réaction est supérieure à 55°C ou que le pH du système réactionnel est inférieur à 7,0, le nombre de particules de précipité obtenues est faible, la taille de particules est grande et le rendement de produit est faible.
Dans la présente demande, le cristal germe de carbonate de cobalt avec différentes morphologies et les précurseurs de carbonate de cobalt co-dopés à l’aluminium et au nickel avec différentes morphologies sont obtenus en ajustant la température de réaction et le pH du système réactionnel pour préparer le cristal germe de carbonate de cobalt et la température de réaction et le pH du système réactionnel pour préparer le précurseur de carbonate de cobalt co-dopé à l’aluminium et au nickel. La température de préparation du cristal germe de carbonate de cobalt est inférieure à la température de préparation du précurseur de carbonate de cobalt co-dopé à l’aluminium et au nickel, et le pH de préparation du cristal germe de carbonate de cobalt est supérieur au pH de préparation du précurseur de carbonate de cobalt co-dopé à l’aluminium et au nickel. De préférence, la valeur absolue entre la température de préparation du cristal germe de carbonate de cobalt et la température de préparation du précurseur de carbonate de cobalt co-dopé à l’aluminium et au nickel est supérieure à 3°C, et la valeur absolue entre le pH de préparation du cristal germe de carbonate de cobalt et le pH de préparation du précurseur de carbonate de cobalt co-dopé à l’aluminium et au nickel est supérieure à 4°C.
De préférence, le sel de cobalt est au moins un parmi le chlorure de cobalt, le sulfate de cobalt ou le nitrate de cobalt.
De préférence, le sel de nickel est au moins un parmi le sulfate de nickel ou le chlorure de nickel.
De préférence, le sel d’aluminium est au moins un parmi le chlorure d’aluminium ou le sulfate d’aluminium.
De préférence, le D 50 du cristal germe de carbonate de cobalt est de 7 à 13 µm. Si le D 50 du cristal germe de carbonate de cobalt est trop grand, les ions nickel ne peuvent pas facilement pénétrer à l’intérieur du cristal germe lors du processus de croissance, ce qui entraîne une distribution uniforme des éléments du précurseur de carbonate de cobalt et une diminution des performances électrochimiques du matériau de cathode.
De préférence, le D 50 du matériau obtenu à partir de la réaction est de 15 à 20 µm. Si le D 50 du matériau obtenu à partir de la réaction est trop grand, l’amélioration de la capacité de débit de circulation du matériau est entravée. Si le D 50 du matériau obtenu à partir de la réaction est trop petit, l’effet protecteur sur le matériau n’est pas évident et le nombre de sites actifs du nickel est faible, ce qui augmente la perte de nickel.
Lorsque les couches 2, 3, 5, 6, 7 et 11 sont assemblées de la manière décrite ci-dessus, les ouvertures 28 réalisées dans les couches 2, 5 et 6 sont alignées les unes avec les autres de manière à former ensemble une ouverture 28 commune traversant ces différentes couches. De même, les ouvertures 29 réalisées dans les couches 2, 5 et 6 sont alignées les unes avec les autres de manière à former ensemble une ouverture 28 commune traversant ces différentes couches. De plus, les découpes 30 réalisées dans les couches 2, 5 et 7 sont également alignées les unes avec les autres de manière à former ensemble une découpe 30 commune traversant ces différentes couches.
Concernant la couche 4, celle-ci présente elle aussi une géométrie globale identique à celle de la couche 2.
Dans cet exemple, la couche 4 est également réalisée en nontissé de polypropylène et a une épaisseur de 410 µm.
La couche 4 se distingue de la couche 2 en ce qu’elle est dépourvue d’ouvertures telles que les ouvertures 28 et 29 de la couche 2 et d’une découpe telle que la découpe 30 de la couche 2.
La couche 12 est une couche de colle formée de deux parties 13 et 14 disposées contre, et donc collées à, la première surface de la couche 3.
En particulier, la partie 13 est configurée pour former une zone de collage au niveau de l’extrémité longitudinale 21 de la couche 3, la partie 14 étant configurée pour former une zone de collage au niveau de l’extrémité longitudinale 22 de la couche 3.
Dans cet exemple, la partie 13 de la couche de colle 12 est recouverte sur sa première surface d’un film de protection (non représenté) du même type que le film de protection 7 et étant lui aussi destiné à être retiré lors de l’utilisation de la housse 1 (voir plus loin ci-dessous).
Dans cet exemple, la deuxième surface de la couche 4 est disposée contre la première surface des couches 12 et 3 et du film de protection recouvrant la première surface de la partie 13 de la couche de colle 12, entraînant un collage uniquement de la deuxième extrémité longitudinale de la couche 4 sur la deuxième extrémité longitudinale de la couche 3 via la partie 14 de la couche de colle 12. La partie 13 de la couche de colle 12 étant pourvue du film de protection, celle-ci n’adhère pas à la première extrémité longitudinale de la couche 4.
A l’état initial, un tel assemblage des différentes couches de la housse 1 confère à celle-ci une épaisseur totale de l’ordre de 1,3 mm, c’est-à-dire une épaisseur totale incluant les protections pelables qui reste faible par rapport aux dimensions longitudinale et latérale de la housse 1.
Une telle housse 1 est de préférence fabriquée par déroulement de bobines de films (non représentées) de manière à former avec chacun de ces films l’une respective des couches décrites ci-dessus. Autrement dit, la housse 1 de l’invention peut être fabriquée à l’aide d’un procédé du type « rouleau à rouleau » (« roll-to-roll » en anglais), qui est une technique de fabrication connue en soi permettant de fabriquer de telles housses en série à cadence très élevée et coût réduit.
Dans cet exemple, la housse 1 de la est prévue pour recevoir un dispositif, tel que le dispositif 50 représenté sur les figures 4 et 5.
Le dispositif 50, ici pris comme exemple non limitatif, est un dispositif médical de thermométrie, destiné à mesurer la température centrale de l’individu de manière non-invasive. Le document WO 2020/249665 A1 décrit des exemples de réalisation d’un dispositif analogue.
En référence aux figures 4 et 5, le dispositif 50 se présente sous la forme d’une nappe 51 allongée le long de la direction D1 et d’un boîtier 52 intégrant notamment des composants électroniques (non représentés) et une batterie (non représentée). La nappe 51 comprend une partie 53 s’étendant longitudinalement d’un premier côté du boîtier 52 et une partie 54 s’étendant longitudinalement de l’autre côté du boîtier 52.
La nappe 51 et le boîtier 52 sont ici surmoulés dans une enveloppe en matériau souple du type silicone, autorisant une déformation de la nappe 51, en particulier en rotation autour d’un axe parallèle à la direction D3.
Dans cet exemple, le dispositif 50 comprend sept capteurs 55 portés par la partie 53 de la nappe 51 et comprenant une extrémité de mesure débouchant transversalement sur une première face de la nappe 51 (voir ). Le dispositif 50 comprend aussi un capteur 56, également porté par la partie 53 de la nappe 51, comprenant une extrémité de mesure débouchant transversalement sur une deuxième face de la nappe 51 (voir ). Le dispositif 50 comprend par ailleurs un capteur 57 porté par le boîtier 52 et débouchant transversalement du boîtier du même côté que le capteur 56 (voir ).
Dans cet exemple, les capteurs 55 sont destinés à mesurer une température cutanée, le capteur 56 est destiné à mesurer une température dans une cavité formée par une aisselle de l’individu et le capteur 57 est destiné à mesurer une température ambiante.
Le bord arrière 54 de la coque 50 est en arc de cercle et comprend : un épaulement 83 qui s’étend radialement vers l’axe longitudinal X jusqu’à une paroi périphérique 84 interne de manière à réduire le diamètre du bord arrière 54, et deux saillies 85 agencées sur la paroi périphérique 84 de l’épaulement 83, de chaque côté latéral 57 de la portion inférieure 56 de la coque 50.
Chaque deuxième rail de guidage 76 de l’élément coulissant 48 est configuré pour coopérer avec un premier rail de guidage 38 du boîtier principal 12 entre une position ouverte et une position fermée du boîtier principal 12. Chaque butée de blocage 80 des deuxièmes rails de guidage 76 est configuré pour coopérer avec une butée de blocage 42 des premiers rails de guidage 38 pour arrêter la translation de l’élément coulissant 48 dans le boîtier principal 12 en position ouverte du boîtier principal 12.
Chaque deuxième rail de guidage 76 est agencé à partir d’un côté latéral 57 de la portion inférieure 56 de la coque 50. Selon une variante non représentée de cet exemple de réalisation, l’élément coulissant 48 comprend un seul deuxième rail de guidage 76.
L’élément coulissant 48 comprend deux zones de préhension 82 agencées de part et d’autre de la coque 50 et adjacentes à la paroi de fermeture 72. Chaque zone de préhension 82 de l’élément coulissant 48 est destinée à être reçue dans une entaille 44 du capot 18 du boîtier principal 12.
L’élément rotatif 86 tel que représenté de manière isolée à la comprend : un arbre 88 cylindrique qui s’étend selon l’axe longitudinal X entre une première et une deuxième extrémités 90, 92, une troisième fente de réception 94 agencée dans l’arbre 88 et ouverte jusqu’à sa deuxième extrémité 92, une molette 100 solidaire de la première extrémité 90 de l’arbre 88, et un repère 102 de positionnement agencé sur la molette 100.
La deuxième extrémité 92 de l’arbre 88 comprend un trou 98 borgne qui s’étend selon l’axe longitudinal X et configuré pour coopérer avec le trou 98 borgne de l’arbre 88 de l’élément rotatif 86.
Selon le premier mode de réalisation de l’invention illustré à la , la troisième fente de réception 94 de l’élément rotatif 86 est traversante radialement.
Tel qu’illustré aux figures 6 et 7, la troisième fente de réception 94 présente deux chanfreins 96 qui s’étendent selon l’axe longitudinal X. Préférentiellement, chaque chanfrein 96 est à une distance angulaire D1 comprise dans l’intervalle ]0-45[ degrés par rapport au plan vertical P.
Préférentiellement, la distance entre les deux saillies 85 de l’épaulement du bord arrière 54 de la coque 50 de l’élément coulissant 48 est égal au diamètre de l’arbre 88 de l’élément rotatif 86. Les saillies 85 permettent de tracter la feuille 106 roulée lors de la translation de l’élément coulissant 48 vers la position ouverte du boîtier principal 12 jusqu’à l’expulsion de la feuille 106 du dispositif de roulage 10.
Selon une variante non représentée, le diamètre de l’épaulement 83 du bord arrière 54 de la coque 50 de l’élément coulissant 48 est égal au diamètre de l’arbre 88 de l’élément rotatif 86. Dans ce cas, la feuille 106 roulée est directement tirée par l’épaulement 83 lors de la translation de l’élément coulissant 48. De plus, la paroi périphérique 84 de l’épaulement est lisse et ne présente pas de saillies 85.
Tel qu’illustré aux figures 1 et 4, l’élément rotatif 86 comprend une flèche 103 représentée sur la molette 100 pour indiquer à l’utilisateur le sens de rotation de la molette 100.
Dans une position montée et ouverte du dispositif de roulage 10 tel que représenté à la : la coque 50 de l’élément coulissant 48 est configurée pour être logée à l’intérieur du boîtier principal 12, à partir de la face avant 14 du boîtier principal 12, et l’arbre 88 de l’élément rotatif 86 est configuré pour être logé à l’intérieur du boîtier principal 12, à partir de la face arrière 16 du boîtier principal 12 visible à la .
L’agencement des différents éléments en position fermée du dispositif de roulage 10, tel que représenté aux figures 6 et 7, est le suivant : la portion supérieure 58 de la coque 50 et l’extrémité libre 66 de la lame élastique 64 de la coque 50 de l’élément coulissant 48 sont en regard de l’arbre 88 de l’élément rotatif 86 et sont positionnés au-dessus de l’arbre 88 selon l’axe vertical V, et le support 30 du boîtier principal 12 et la surface d’arrêt 104 sont en regard de l’arbre 88 de l’élément rotatif 86 et sont positionnés en-dessous de l’arbre 88 selon l’axe vertical V.
L’agencement des fentes de réception 24, 60 et 94 en position fermée du dispositif de roulage est le suivant : la première et la deuxième fentes de réception 24, 60 sont alignées selon le même plan vertical P, la deuxième fente de réception 60 est agencée entre la première fente de réception 24 et l’arbre 88 de l’élément rotatif 86 selon l’axe vertical V, et les première et deuxième fentes de réception 24, 60 sont alignées avec la rainure de maintien 32 selon le même plan vertical P.
Lorsque le repère 26 du boîtier principal 12 et le repère 102 de l’élément rotatif 86 sont alignés, la troisième fente de réception 94 de l’élément rotatif 86 est alignée avec les première et deuxième fentes de réception 24, 60 selon le même plan vertical P. L’alignement des trois fentes de réception 24, 60 et 94 est requis pour introduire la feuille 106 à l’intérieur du dispositif de roulage 10.
De plus, lorsque les repères 26, 102 sont alignés, l’extrémité libre 66 de la lame élastique 64 de la coque 50 de l’élément coulissant 48 est alignée avec le chanfrein 96 de la troisième fente de réception 94 de l’élément rotatif 86 selon la même distance angulaire D, D1 par rapport au plan vertical P. Cet angle formé par l’extrémité libre 66 et le chanfrein 96 facilite le pliage de la feuille 106 lors du roulage.
Selon la présente divulgation, en ajustant la valeur de pH entre 11 et 13, la cristallinité du produit obtenu est significativement améliorée, et la capacité de stockage de lithium du produit obtenu est également améliorée.
Selon certains modes de réalisation de la présente divulgation, le bismuthate comprend du bismuthate de sodium. Par comparaison à d'autres types de bismuthate, le bismuthate de sodium est plus propice à la formation d'un oxyde de bismuth déficient en oxygène dans des conditions alcalines, ce qui réduit la difficulté de mise en œuvre du procédé de préparation.
Selon certains modes de réalisation de la présente divulgation, le procédé de préparation de la solution aqueuse comprend un mélange du bismuthate avec de l'eau, puis un chauffage et une agitation.
Selon certains modes de réalisation de la présente divulgation, une température de chauffage et d'agitation est de 60 à 80°C.
Selon certains modes de réalisation préférés de la présente divulgation, une température de chauffage et d'agitation est d'environ 70°C.
Selon certains modes de réalisation de la présente divulgation, la vitesse de chauffage et d'agitation est de 200 à 800 tr/min.
Selon des modes de réalisation préférés de la présente divulgation, la vitesse de chauffage et d'agitation est d'environ 400 tr/min.
Selon certains modes de réalisation de la présente divulgation, le temps de chauffage et d'agitation est de 30 à 50 minutes.
Selon des modes de réalisation préférés de la présente divulgation, le temps de chauffage et d'agitation est d'environ 30 minutes.
Selon certains modes de réalisation de la présente divulgation, un instrument utilisé pour chauffer et agiter comprend au moins un parmi un agitateur magnétique et un agitateur mécanique (une palette entraînée mécaniquement).
Selon certains modes de réalisation de la présente divulgation, une concentration du bismuthate dans la solution aqueuse est d'environ 0,1 à 0,2 mol/L.
Selon certains modes de réalisation de la présente invention, la valeur de pH est ajustée par au moins un réactif d'ajustement de pH choisi parmi une solution aqueuse d'hydroxyde de sodium et une solution aqueuse d'hydroxyde de potassium.
De préférence, le réactif d'ajustement de pH est une solution aqueuse de l'hydroxyde de sodium.
Selon certains modes de réalisation de la présente divulgation, la concentration du réactif d'ajustement de pH est d'environ 3 mol/L. Le réactif d'ajustement de pH présente une concentration élevée, et la concentration de la solution aqueuse du sel de bismuth ne serait pas fortement affectée pendant l'ajustement d'une valeur de pH, et en outre, les performances du matériau d'électrode négative à base de bismuth obtenu ne seraient pas affectées.
Selon certains modes de réalisation de la présente divulgation, le procédé de préparation du réactif d'ajustement de pH comprend un mélange d'au moins un parmi de l'hydroxyde de sodium et de l'hydroxyde de potassium avec de l'eau pour agitation.
Selon certains modes de réalisation de la présente divulgation, la vitesse d'agitation est de 200 à 800 tr/min.
A l’étape 750-n, l’état de connectivité directe entre le dispositif 100-(n+1) et le dispositif 100-n est mis à jour dans la matrice de connectivité élémentaire .
A l’étape 740-S, l’identifiant (n) du dispositif de communication 100-n est déterminé à partir de données d’identification du message reçu .
PRESENTATION DE L’INVENTION L’invention concerne un dispositif de mesure d’au moins un gaz électroactif dans un milieu fluidique extérieur, le dispositif de mesure étant à calibration autonome et comprenant : une chambre ayant un volume prédéterminé, au moins un dispositif de régulation configuré pour admettre le milieu fluidique extérieur dans la chambre, au moins un capteur électrochimique, positionné dans la chambre, configuré pour être alimenté électriquement et pour fournir une mesure électrique par consommation dudit au moins un gaz électroactif dans la chambre, au moins un organe de contrôle configuré, dans un mode ampérométrique, pour : commander le dispositif de régulation pour autoriser l’admission du milieu fluidique extérieur dans la chambre, commander au capteur électrochimique une première mesure électrique, et déterminer une première mesure de concentration dudit au moins un gaz électroactif dans la chambre, à partir de la première mesure électrique, d’une ligne de base prédéterminée et d’un coefficient de sensibilité prédéterminé, ledit organe de contrôle étant configuré, dans un mode coulométrique, pour : commander le dispositif de régulation pour stopper l’admission du milieu fluidique extérieur dans la chambre, commander au capteur électrochimique une pluralité de deuxièmes mesures électriques durant un intervalle de temps prédéterminé de consommation totale dudit au moins un gaz électroactif dans la chambre, déterminer une deuxième mesure de concentration dudit au moins un gaz électroactif dans la chambre, à partir de la pluralité de deuxièmes mesures électriques, de l’intervalle de temps prédéterminé et du volume prédéterminé de la chambre, mesurer un premier écart entre la première mesure de concentration et de la deuxième mesure de concentration, et modifier le coefficient de sensibilité prédéterminé si le premier écart est supérieur à un premier seuil maximal prédéterminé.
De manière avantageuse, le dispositif de mesure à calibration autonome selon l’invention comprend un capteur électrochimique adapté pour s’autocalibrer de manière simple, rapide et peu coûteuse en combinant deux modes de mesure différents : un mode ampérométrique et un mode coulométrique. Le mode ampérométrique permet de mesurer un gaz électroactif, à savoir un gaz pouvant s’oxyder ou se réduire par voie électrochimique, de manière simple et pratique à partir de l’intensité électrique fournie par la réaction d’oxydoréduction au niveau de ses électrodes et de deux constantes de calibration : la ligne de base et le coefficient de sensibilité. Le mode coulométrique permet quant à lui de mesurer le gaz électroactif à partir de la quantité de charge produite par sa consommation totale dans un petit volume fermé. Le mode coulométrique permet de déterminer une concentration non dépendante de la température, du niveau d’humidité ou du vieillissement du capteur. La comparaison des deux modes ampérométrique et coulométrique permet ainsi avantageusement de réajuster le coefficient de sensibilité.