INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Exemple 5 Des peaux de bovins sont tannées selon le procédé de tannage selon l’invention comme suit :
Etape B) On ajoute dans le foulon, en masse par rapport à la masse des peaux : 50% d’eau froide, à 25°C, 5% de chlorure de sodium, 20% de Si(OH) 4 hydrolysé à partir du Si(OCH 2 CH 3 ) 4 comme décrit dans l’Exemple 1.
L’invention sera davantage détaillée par la description de modes de réalisation non limitatifs, et sur la base des figures annexées illustrant des variantes de l’invention, dans lesquelles : - illustre schématiquement une vue dans l’espace d’un turbogénérateur selon l’art antérieur ; - illustre schématiquement une vue dans l’espace d’un récupérateur intégrant une chambre de combustion pour un véhicule selon un mode de réalisation préféré de l’invention ; - illustre schématiquement une vue en coupe selon III-III de la ; - illustre schématiquement une architecture de turbine à gaz récupérative (RGT pour « Recuperative gas turbine » en langue anglaise) convenant à l’invention ; - illustre schématiquement une architecture de turbine à gaz récupérative avec compression refroidie (IRGT – pour « Intercooled Recuperative Gas Turbine » en langue anglaise) convenant à l’invention ; - illustre schématiquement une architecture de turbine à gaz avec compression refroidie, régénérateur et réchauffe durant la détente (RReGT – pour « Recuperative Reheat Gas Turbine » en langue anglaise) convenant à l’invention ; - illustre schématiquement une architecture de turbine à gaz avec compression refroidie, régénérateur et réchauffe durant la détente (IRReGT – pour « Intercooled Regenerative Reheat Gas Turbine » en langue anglaise) convenant à l’invention.
L’invention se base sur une architecture de turbogénérateur telle que présentée plus haut, et propose d’intégrer la chambre de combustion CC1 d’une micro-turbine ou turbogénérateur dans le récupérateur R1 (l’échangeur de chaleur permettant de récupérer l’énergie en sortie du système pour préchauffer l’entrée de la chambre de combustion CC1).
Cela permet de réduire le volume total et la complexité en termes d’intégration. Le flux d’air préchauffé en sortie du récupérateur R1 entre directement dans la chambre de combustion CC1. Celle-ci est positionnée de façon à ce qu’elle s’intègre à l’intérieur du récupérateur R1.
L’intégration d’un turbogénérateur dans une application hors-automobile (cogénération, Genset…) est relativement plus simple qu’en automobile.
En automobile, le volume et l’isolation thermique sont des critères importants.
Dans une micro-turbine, certaines pièces sont dites chaudes : où la température des parois peut dépasser les 500°C. Ces pièces sont : La chambre de combustion CC1, le récupérateur R1 (côté chaud) et le carter de la turbine et bien sur les connections / tuyaux entre ces pièces.
Dans cette invention, on propose une architecture qui permet d’intégrer la chambre de combustion CC1 dans le récupérateur R1.
La chambre de combustion CC1 étant positionnée à l’intérieur du récupérateur R1, le flux d’air chaud, en sortie du récupérateur R1 vers la chambre de combustion CC1, passe directement dans la chambre de combustion.
En faisant cela, on supprime l’isolation thermique de la chambre. En effet, la paroi de la chambre CC1 à haute température va rayonner mais à l’intérieur du récupérateur, donc pas de flux thermique perdu vers l’ambiant.
Ainsi, on réduit la complexité et les problématiques d’intégration. On a une seule pièce qui fait à la fois récupérateur R1 et chambre de combustion CC1.
Le but de l’échangeur de chaleur / récupérateur R1 est de préchauffer l’air en amont de chambre de combustion CC1 par les gaz chauds en sortie de la turbine T1 pour diminuer la quantité de carburant injecté, ce qui permet d’améliorer sensiblement le rendement.
L’invention est réalisable avec tout type de récupérateur R1 permettant de canaliser les flux d’air de façon à ce que la sortie chaude (l’air qui se réchauffe) entre dans une chambre de combustion CC1 positionnée à l’intérieur du récupérateur R1.
Le concept reste vrai avec tout type de récupérateur R1 où on réussit à canaliser le flux d’air de façon à rentrer dans une chambre de combustion CC1 intégrée à l’intérieur.
L’échangeur de chaleur du récupérateur R1 peut être à simple flux, double flux ou flux croisé, ou tout autre type de technologie.
Le nombre de passages dans le récupérateur R1 est variable et la taille de celui-ci est variable.
L’objectif est d’intégrer la chambre de combustion CC1 à l’intérieur et de pouvoir canaliser l’air de sorte qu’il entre dans la chambre de combustion CC1 après préchauffage.
La est une autre vue de côté du collier de prise en charge d’accessoire de la , dans un état fermé.
La est une vue de face du collier de prise en charge d’accessoire de la , dans un état fermé.
La est une vue en perspective du collier de prise en charge d’accessoire de la auquel est assemblé un demi-collier bas d’un autre collier identique, par des éléments de type tenon-mortaise.
La est une vue en perspective d’un ensemble formé d’un collier de prise en charge d’accessoire selon l’invention et d’une sonde de mesure de pH.
La est une vue de face de l’ensemble de la .
La est une vue en perspective d’un raccord de sonde utilisé dans l’invention pour le montage de la sonde de mesure de pH dans le collier de l’ensemble de la .
De manière générale, on notera que le référentiel spatial considéré dans la présente demande de brevet pour le collier de prise en charge d’accessoire et pour l’ensemble formé du collier et d’une sonde de mesure est le repère spatial orthogonal XYZ montré aux Figs.5 à 13. Dans ce repère spatial orthogonal XYZ, les axes X, Y et Z correspondent respectivement à un axe horizontal longitudinal, un axe horizontal transversal et un axe vertical.
En référence aux Figs.5 à 9 et 10 à 13, il est décrit ci-dessous une forme de réalisation particulière CA2 d’un collier de prise en charge d’accessoire selon l’invention, ainsi qu’un ensemble ECS formé du collier CA2 et d’une sonde pH désignée SM.
Comme bien visible aux Figs.5 à 9, le collier de prise en charge d’accessoire CA2 est de type à articulation démontable et comprend un demi-collier haut CH2 et un demi-collier bas CB2, configuré chacun en demi-cercle. Dans la description qui suit et l’ensemble des figures, le collier CA2 est considéré dans une disposition spatiale telle que le plan de fermeture des demi-colliers CH2, CB2, est situé dans le plan XY, avec un axe central longitudinal AL aligné en X.
Les demi-colliers CH2, CB2, sont fabriquées par moulage par injection, typiquement en matière plastique, en tant que deux pièces distinctes destinées à être assemblées. Le demi-collier haut CH2 comprend des moyens d’assemblage et de fermeture sous la forme de plusieurs éléments femelles d’articulation AF et d’un cliquet de fermeture CL, ainsi que le puits de montage d’accessoire PA. Le demi-collier bas CB2 comprend d’autres moyens d’assemblage et de fermeture sous la forme d’un axe d’articulation AA et d’une gâche de fermeture GD, d’éléments mâle TE et femelle MO du type tenon-mortaise et d’un trou de perçage TG. Les éléments femelles d’articulation AF et l’axe d’articulation AA coopèrent pour former l’articulation démontable susmentionnée. Le cliquet de fermeture CL et la gâche de fermeture GD coopèrent pour former un verrou de fermeture clipsable.
Dans le demi-collier haut CH2, les éléments femelles d’articulation AF sont semblables et au nombre de trois dans cet exemple de réalisation. Comme mieux visible à la , les éléments femelles d’articulation AF sont alignés en X, avec un écartement régulier, et sont partiellement ouverts par le haut pour pouvoir y introduire l’axe d’articulation AA. Des nervures de renfort NE sont prévues pour la robustesse mécanique des éléments femelles d’articulation AF. L’écartement des éléments femelles d’articulation AF procure des dégagements dans lesquels se logent des éléments porteurs EP de l’axe d’articulation AA, visibles à la .
Le cliquet de fermeture CL comporte typiquement plusieurs dents qui sont ici disposées selon deux rangées parallèles alignées en X, de façon à procurer deux niveaux de fermeture, à savoir, un premier niveau de pré-maintien en position et un deuxième niveau de serrage fort garantissant la fixation mécanique et l’étanchéité voulues.
Le puits de montage d’accessoire PA, comme bien visible aux Figs.6, 7 et 12, est incliné d’un angle AN par rapport à la l’axe Z, dans le plan XZ. L’angle AN est ici sensiblement de 5 degrés au moins. Lorsque le collier CA2 est installé sur une portion verticale de la canalisation CN, cet angle AN procure l’inclinaison voulue pour la sonde SM par rapport à l’horizontale, comme indiqué plus haut dans la description de l’état de la technique.
Par ailleurs, comme visible à la , le puits de montage d’accessoire PA comprend un filetage femelle FL, conforme à la norme G1/2, pour le montage de la sonde SM avec un raccord vissable. Un gorge circulaire GC, visible aux Figs.5 et 12, est prévue pour la mise en place d’un joint d’étanchéité JE autour de l’ouverture du puits PA donnant sur la canalisation CN.
Dans le demi-collier bas CB2, comme visible aux Figs.6 et 9, l’axe d’articulation AA se prolonge longitudinalement en X et est relié au corps du demi-collier par les éléments porteurs susmentionnés EP, ainsi que par des éléments porteurs latéraux EPL. Ces éléments porteurs EP, EPL, sont régulièrement espacés pour permettre l’assemblage de l’axe d’articulation AA avec les éléments femelles d’articulation AF.
Disque d’essai pour simuler un éclatement dans la zone critique de l’alésage central -cas de contraintes mixtes
Dans un troisième mode de réalisation en rapport avec la , la partie centrale comprend une sous-partie centrale 511 et de deux sous parties périphériques 513,515. La sous-partie centrale 511 est située entre les sous-parties périphériques 513,515 par rapport à la direction axiale. La sous-partie centrale 511 est un cylindre à section circulaire de même rayon que les cylindres des parties périphériques 53, 55, c’est-à-dire le rayon de référence. Les sous-parties périphériques 513, 515 sont concaves. Dans ce troisième mode, la paroi interne 5 présente deux renfoncements.
La sous-partie centrale 511 est symétrique par rapport au plan central P perpendiculaire à l’axe A. Les sous-parties périphériques 513, 515 sont les symétriques réciproques par rapport au plan central P.
On peut définir les points M5 et M6 illustrés en qui définissent les limites dans la direction axiale de la sous-partie centrale 511 et des sous-parties périphériques 513,515.
Les points M5 et M6 sont situés dans la partie centrale entre les points M2 et M3.
Le point M5 est situé à l’intersection entre la sous-partie périphérique 513 et la sous-partie centrale 511.
Le point M6 est situé à l’intersection entre la sous-partie périphérique 515 et la sous-partie centrale 511.
Dans chaque plan axial, la partie centrale d’un côté de l’axe A prend :
- une forme parallèle à l’axe au niveau de la sous-partie centrale,
- une forme concave au niveau des sous-parties périphériques ; le centre de courbure de ces formes concaves est situé du côté de la partie centrale où se trouve l’axe A.
Les formes concaves peuvent notamment être circulaires, elliptiques ou résulter d’une combinaison de différentes formes circulaires de rayons différents.
Ce troisième mode de réalisation est adapté pour simuler un éclatement d’un disque de turbomachine lorsque :
- l’état de contrainte a une forme bi-axiale donnée par les deux composantes aux extrémités de l’alésage, et
- un état de contrainte uni-axiale selon une direction circonférentielle au centre de l’alésage.
Disque d’essai pour simuler un éclatement dans la zone critique de l’alésage central -cas de contraintes uni-axiales
Dans un troisième mode de réalisation en rapport avec la , la partie centrale est choisie convexe, une section de la partie centrale par un plan axial présentant une forme circulaire, l’axe passant par le plan axial
Et ainsi que le montre plus particulièrement la , les première et deuxième parois 80 et 81 du déflecteur thermique annulaire D sont dimensionnées pour venir en appui et recouvrir d’une part la face 540 de la deuxième branche 54 de l’anneau 5 et, d’autre part, la première branche 53.
Et la troisième paroi 82 s’étend, quant à elle, en face de la face 62 de la virole 6, afin de matérialiser un rempart de protection thermique de cette face.
De manière avantageuse, la mise en place du déflecteur thermique annulaire D ne nécessite aucune soudure ou autre moyen de liaison au premier élément de structure 5. En effet, il repose par sa paroi 80 contre la deuxième branche 54.
Selon un mode de réalisation, le déflecteur thermique annulaire D est bloqué axialement par un organe 7 qui, comme dans présenté dans l’introduction consiste préférentiellement en un joint d’étanchéité, cet organe élastique plaquant la paroi 80 contre la première branche 53 du premier élément de structure 5. L’organe 7 peut optionnellement être un joint de type Omega. Comme cela est visible sur les figures le déflecteur thermique annulaire D comporte une quatrième paroi 83, qui s’étend dans le prolongement de la deuxième paroi 81, parallèlement et en face de la première paroi 80. Cette quatrième paroi 83 contribue à centrer l’organe 7 et à le protéger thermiquement.
Selon un mode de réalisation possible, l’anneau 5 est formé de plusieurs secteurs d’anneau 50 afin de résoudre les problèmes de dilatation de l’ensemble. Ces secteurs d’anneau 50 s’étendent circonférentiellement en arc-de-cercle, et sont agencés circonférentiellement bout à bout.
Selon un mode de réalisation, au niveau des extrémités circonférentielles des secteurs d’anneau 50 sont prévues des logements 56 en forme de fentes dans lesquelles peuvent être introduites des languettes L. Plus précisément, les languettes seraient montées pour partie dans les logements 56 d’un secteur 50 et pour partie dans les logements d’un secteur adjacents. Ce montage contribue à assurer l’étanchéité entre secteurs.
De la même manière que pour l’anneau 5, le déflecteur D peut être constitué de plusieurs secteurs identiques 8 disposés de manière adjacente dans la direction circonférentielle.
Selon un mode de réalisation, la longueur, c’est-à-dire la dimension circonférentielle d’un secteur 8 est sensiblement égale à celle d’un secteur 50 d’anneau.
En variante, cette longueur est sensiblement égale à un multiple de celle d’un secteur 50 d’anneau. Ainsi, comme illustré à la , le secteur 8 présente une longueur telle qu’il recouvre deux secteurs 50 adjacents.
Ainsi que cela est particulièrement visible à la , et selon un mode de réalisation possible, une extrémité de la troisième paroi 82 du secteur 8 du déflecteur thermique annulaire D comporte, dans le sens circonférentiel, une patte 820 qui forme un organe mâle, tandis que l’extrémité opposée de cette paroi (non visible sur la figure), comporte une patte formant un organe femelle complémentaire. De cette manière, lorsque deux secteurs sont positionnés dans la continuité l’un de l’autre, les organes mâles de l’un et femelle de l’autre se recouvrent.
Comme évoqué précédemment, chaque secteur 50 comporte au moins un appendice 57 en forme de crochet adapté pour sa fixation au carter 4.
Selon un mode de réalisation avantageux de la présente invention, un seul appendice 57 est prévu sur chaque secteur. Ceci contribue à supprimer son hyperstatisme, tout en améliorant son montage et sa fabricabilité.
Par ailleurs, le secteur 8 est pourvu de moyens de blocage qui permettent de le bloquer circonférentiellement par rapport au secteur d’anneau 50 via l’appendice 57.
Ces moyens de blocage sont tout particulièrement visibles à la . Il s’agit de deux pattes 810 d’arrêt tangentiel qui sont d’une pièce avec la paroi 81 et dont l’écartement est égal, au jeu près, à la longueur, c’est-à-dire la dimension circonférentielle de l’appendice 57.
Dans le mode de réalisation présenté dans lequel le secteur comporte une quatrième paroi 83 ( ), celle-ci est interrompue localement pour permettre le passage desdites pattes 810.
VEHICULE AUTOMOBILE COMPRENANT UN TURBOGENERATEUR EQUIPE D’UNE CHAMBRE DE COMBUSTION INTEGREE DANS UN RECUPERATEUR, SYSTEME ET PROCEDE SUR LA BASE D’UN TEL VEHICULE L’invention se rapporte au domaine des dispositifs et systèmes de turbogénérateur du type à cycle de turbine à gaz, intégrés à un véhicule.
Véhicule militaire configuré pour déterminer un diagnostic d’endommagement et procédé de détermination d’un tel diagnostic La présente invention concerne le domaine des véhicules militaires et, plus particulièrement, la détermination d’un diagnostic d’endommagement d’un véhicule militaire suite à un accident ou à une attaque.
De manière connue, un véhicule militaire comporte, comme de nombreux véhicules traditionnels, un réseau de communication primaire reliant plusieurs équipements électroniques (capteur de vitesse, état des ouvrants du véhicule, présence du conducteur, état du moteur, état des pneus, etc.) à un calculateur primaire du véhicule. Le véhicule comporte une interface, par exemple un tableau de bord, permettant au pilote du véhicule militaire ou à un centre de commandement à distance de connaître l’état des équipements du véhicule et des informations générales de panne.
En cas d’accident ou d’attaque ennemi, le véhicule militaire peut être endommagé. L’interface du véhicule militaire fournit des informations générales sur le véhicule militaire mais ne permet pas aux occupants de déterminer la gravité des endommagements et le niveau de confiance du diagnostic. En particulier, les occupants du véhicule militaire ne peuvent pas déterminer de manière pratique si le véhicule militaire est apte à rouler pour s’éloigner du danger sans sortir du véhicule et s’exposer à une attaque. En outre, les occupants disposent d’une vue limitée de l’environnement extérieur du véhicule militaire et il est difficile d’estimer visuellement les dégâts sans sortir du véhicule militaire et s’exposer au danger.
Un véhicule militaire comporte par ailleurs un réseau vétronique, c’est-à-dire un réseau électronique embarqué dans le véhicule militaire, auquel sont reliés des équipements de détection (radar, optronique, centrale inertielle, système de positionnement, etc.), de communication et d’armement. Un tel réseau vétronique est indépendant du réseau de communication primaire du véhicule. En cas d’endommagement, les occupants doivent utiliser les équipements de communication pour avertir le centre de commandement et indiquer l’état du véhicule suite à l’endommagement. Lorsque l’endommagement est très important (retournement du véhicule, etc.), les occupants peuvent être empêchés de prévenir le centre de commandement, ce qui interdit l’arrivée de secours ou le déploiement d’une stratégie militaire.
L’invention vise ainsi à éliminer au moins certains de ces inconvénients en proposant une architecture de communication pour véhicule militaire permettant aux occupants de déterminer de manière fiable et sécurisée un diagnostic d’endommagement.
PRESENTATION DE L’INVENTION L’invention concerne un véhicule militaire comportant : un réseau de communication primaire comprenant un calculateur primaire relié à une pluralité d’équipements primaires du véhicule militaire, chaque équipement primaire étant configuré pour fournir un état primaire dudit équipement primaire, un réseau vétronique comprenant un calculateur vétronique et au moins un équipement vétronique configuré pour fournir une donnée vétronique, le réseau vétronique étant relié au réseau de communication primaire par une liaison de communication, le calculateur vétronique étant configuré pour : collecter une pluralité d’états primaires via le calculateur primaire et déterminer un diagnostic d’endommagement à partir des états primaires et d’au moins une donnée vétronique corrélés temporellement.
Grâce à l’invention, on détermine un diagnostic d’endommagement pertinent qui tient compte de données issues du réseau de communication primaire mais également du réseau vétronique. Un tel diagnostic d’endommagement peut être aisément interprété par un occupant du véhicule ou d’un centre de commandement afin de déterminer la meilleure option suite à l’endommagement. Grâce aux données du réseau vétronique corrélées temporellement aux états primaires, on peut déterminer de manière fiable le risque de danger à l’extérieur du véhicule militaire et la capacité à déplacer le véhicule militaire jusqu’à une base militaire.
De manière préférée, le calculateur vétronique est relié directement au calculateur primaire par une liaison de communication. Une telle liaison permet de rendre accessible directement les données du calculateur vétronique pour le calculateur primaire.
De préférence, le calculateur vétronique est configuré pour émettre le diagnostic d’endommagement aux occupants du véhicule militaire, en particulier, sur un tableau de bord du véhicule militaire. Ainsi, les occupants peuvent connaître le risque extérieur et la capacité à rentrer à la base militaire avec le véhicule militaire sans sortir du véhicule militaire.
De manière préférée, le véhicule militaire comprend un module de communication cryptée relié au réseau vétronique. Le calculateur vétronique est configuré pour émettre le diagnostic d’endommagement via le module de communication cryptée. Ainsi, un centre de commandement peut être alerté de manière réactive pour prévoir des secours et anticiper la présence de forces hostiles sur le lieu d’endommagement.
De préférence, la liaison de communication est unidirectionnelle du réseau de communication primaire vers le réseau vétronique. Cela permet de diminuer le risque de cyberattaque sur le réseau de communication primaire.
De manière préférée, au moins un équipement vétronique est un capteur d’onde impulsionnelle configuré pour fournir une détection d’onde impulsionnelle. Une détection d’onde impulsionnelle permet de déterminer une explosion liée à une roquette, mine, etc. L’utilisation d’un tel équipement vétronique permet de déterminer si l’endommagement est lié à des forces hostiles. Le diagnostic d’endommagement permet alors de prévenir de la présence de forces hostiles dans la zone d’endommagement.
De préférence, au moins un équipement vétronique est une centrale inertielle configurée pour fournir un état inertiel. Cela permet de déterminer si le véhicule est à l’endroit, à l’envers ou couché. Cela est particulièrement pertinent pour un centre de commandement qui souhaite organiser une mission de secours.
De manière préférée, au moins un équipement primaire est un capteur d’état d’un moteur du véhicule militaire fournissant un état de fonctionnement du moteur. Cela permet de déterminer la capacité du véhicule militaire à pouvoir se mouvoir suite à l’endommagement et d’adapter, en fonction, l’organisation d’une mission de secours.
De préférence, le véhicule militaire comprend un espace mémoire stockant le diagnostic d’endommagement afin de garder en mémoire les causes de l’endommagement en cas de destruction du véhicule militaire.
L’invention concerne également un procédé de détermination d’un diagnostic d’endommagement d’un véhicule militaire tel que présenté précédemment, le procédé comportant des étapes consistant à : collecter une pluralité d’états primaires via le calculateur primaire et déterminer un diagnostic d’endommagement à partir des états primaires et d’au moins une donnée vétronique corrélés temporellement.
Etape C) Dans un premier temps, on ajoute dans le foulon, 5% de formiate de sodium en masse par rapport à la masse des peaux à une température de 25°C. Le foulon est mis en rotation pendant 1 heure. Le pH mesuré sur les peaux va de 3,8 à 4,0.
Dans un deuxième temps, on ajoute dans le foulon, 5% de formiate de sodium en masse par rapport à la masse des peaux à une température de 25°C. Le foulon est mis en rotation pendant 1 nuit. Le pH final mesuré sur les peaux va de 4,0 à 4,2.
Exemple 3 Des peaux de bovins sont tannées selon le procédé de tannage selon l’invention comme suit :
Le foulon est mis en rotation pendant une nuit à température ambiante, soit 25°C.
Comme on le voit en , le premier conduit 4 comprend une enveloppe cylindrique 41 disposant d’un conduit interne creux 42 ou lumen, ayant une forme de cylindre creux.