INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Afin de compenser les fluctuations de vitesses qui ont pour effet de varier la longueur temporelle des périodes, le signal de déformation est transformé en angulaire à une étape I2 en utilisant une interpolation cubique, préférentiellement une interpolation spline cubique, c’est-à-dire qu’il est rééchantillonné en angulaire, à partir du signal de position. Le signal de position est utilisé pour connaître le début et la fin d’un tour de rotor 12. Une grille angulaire uniforme est donc fixée où est un entier positif désignant l’index relatif à la position angulaire et est l’incrément angulaire correspondant à l’écart entre deux échantillons et calculé comme suit :
Avec désignant le nombre d’aubes 13 du rotor 12 de la turbomachine 1 et un entier désignant la résolution angulaire. Afin d’éviter toute perte d’information, doit respecter la condition suivante :
Avec désignant une vitesse de fonctionnement moyenne de la turbomachine 1 et la fréquence d’échantillonnage, 1.05 désignant une fluctuation de vitesse maximale de 5%. La valeur 1.05 peut être modifiée sans s’éloigner de l’invention, en fonction des besoins en fluctuation.
Le signal angulaire obtenu après l’initialisation est donc un vecteur tel que :
Lorsqu’il ne reste plus qu’une hypothèse plausible relative à l’indice de la dent située couramment au regard du capteur, la synchronisation est réalisée.
Le calculateur 140 comprend en outre un module de démarrage (non représenté), configuré pour générer une consigne de démarrage du moteur à combustion interne lorsque l’indice de la dent située au droit du capteur d’arbre à cames est obtenu en sortie du module d’évaluation 145. Le démarrage est alors fait sur un moteur synchronisé.
De manière avantageuse, on a N1=T n /T n-1 , avec T n et T n-1 tels que définis ci-avant.
Le premier ratio théorique correspondant est défini alors par : R th1 (j)=α j /α j-1 , avec j=1, 2, 3 ou 4, et avec : α j l’écart angulaire entre la dent d’indice j et la dent immédiatement précédente dans le sens trigonométrique ; et α j-1 l’écart angulaire entre la dent d’indice j-1 et la dent immédiatement précédente dans le sens trigonométrique.
De manière avantageuse, on a N2=(T n-1 *T n-1 )/(T n *T n-2 ), avec T n , T n-1 et T n-2 tels que définis ci-avant.
Le deuxième ratio théorique correspondant est défini alors par : R th2 (j)= (α n-1 *α n-1 )/(α n *α n-2 ), avec j=1, 2, 3 ou 4, et avec : α j l’écart angulaire entre la dent d’indice j et la dent immédiatement précédente dans le sens trigonométrique ; α j-1 l’écart angulaire entre la dent d’indice j-1 et la dent immédiatement précédente dans le sens trigonométrique ; et α j-2 l’écart angulaire entre la dent d’indice j-2 et la dent immédiatement précédente dans le sens trigonométrique.
De manière avantageuse, on a N3=(T n +T n-3 )/(T n-1 +T n-2 ), avec T n , T n-1 , T n-2 et T n-3 tels que définis ci-avant.
Le troisième ratio théorique correspondant est défini alors par : R th3 (j)= (α n +α n-3 )/(α n-1 +α n-2 ), avec j=1, 2, 3 ou 4, et avec : α j l’écart angulaire entre la dent d’indice j et la dent immédiatement précédente dans le sens trigonométrique ; α j-1 l’écart angulaire entre la dent d’indice j-1 et la dent immédiatement précédente dans le sens trigonométrique ; α j-2 l’écart angulaire entre la dent d’indice j-2 et la dent immédiatement précédente dans le sens trigonométrique ; et α j-3 l’écart angulaire entre la dent d’indice j-3 et la dent immédiatement précédente dans le sens trigonométrique.
L’invention permet notamment de synchroniser le moteur à combustion interne plus rapidement que dans l’art antérieur, lorsque le capteur de vilebrequin est défectueux.
Très souvent, la synchronisation est obtenue à l’aide des premier et deuxième modules de discrimination uniquement, le troisième module de discrimination servant alors à confirmer ou infirmer le résultat obtenu, pour une robustesse optimale de la détermination de la position angulaire de l’arbre à cames.
Ainsi, le démarreur est activé moins longtemps, et les premières combustions arrivent plus vite, ce qui fait que le véhicule automobile peut être mis en mouvement plus rapidement.
Le fait d’utiliser trois modules (respectivement étapes) de discrimination permet d’éliminer tous les fronts non plausibles, tout en ayant pour chaque module (respectivement étape) de larges intervalles correspondants, nommés plages de tolérance. La discrimination souhaitée est obtenue grâce à l’utilisation des trois modules, respectivement étapes de discrimination, plutôt que par des plages de tolérances étroites. Cela permet d’éviter une erreur d’estimation sur les fronts plausibles ou non, en particulier en cas de forte accélération ou décélération.
En particulier, les valeurs respectives des facteurs de tolérance k i, i=1, 2 ou 3 mentionnés ci-dessus peuvent chacune être supérieure ou égale à 2, voire supérieure ou égale à 2,3 voire même plus. Chaque chaque module (respectivement étape) de discrimination élimine alors moins de fronts considérés comme non plausibles. En revanche, il n’y a plus alors aucune ambiguïté lorsque le front est rejeté. Chaque module (respectivement étape), considéré séparément, est alors extrêmement robuste aux très fortes accélération et/ou décélérations.
Les valeurs prises par les facteurs de tolérance k 1 , k 2 , k 3 sont un compromis entre : - une valeur élevée, pour être robuste aux fortes accélérations et décélérations, et aux démarrages en batterie faible et à basse température ; et - une valeur faible, pour que les premier, respectivement deuxième, respectivement troisième intervalles [R th (j)/k ; R th (j)*k] (plages de tolérance) soient les plus disjoints que possible. Cela permet de discriminer le plus possible les différentes hypothèses relatives à la dent située au droit du capteur. Plus les plages de tolérance sont disjointes, meilleures seront les performances.
La détermination est réalisée grâce à des essais avec un véhicule en fonctionnement réel. Les trois facteurs k 1 , k 2 , k 3 , en fonction de la dynamique du moteur, peuvent donc avoir 3 valeurs différentes.
En tout état de cause, l’invention permet d’utiliser des valeurs des facteurs de tolérance élevées. La dégradation en termes de discrimination par un module considéré isolément est rattrapée par l’utilisation de plusieurs modules fonctionnant en parallèle.
Le fonctionnement du dispositif 1 est le suivant.
On suppose que la pipette 20 est fixée sur le récipient 1 comme sur la . L’organe d’essorage 30 est en position haute, par exemple en butée contre l’épaulement 15.
Pour charger la pipette 20, l’utilisateur presse la tétine 23 puis la relâche, ce qui chasse une partie de l’air contenu dedans puis provoque, alors que la tétine reprend par élasticité sa forme initiale, une dépression dans la canne 21 et l’aspiration de composition à l’intérieur.
Une fois la pipette 20 chargée, l’utilisateur peut l’extraire en la faisant remonter dans l’axe X du récipient.
Lors de ce retrait, la surface extérieure de la canne 21 est essuyée par la lèvre 36.
Le départ de la canne 21 tend à s’accompagner de la création d’une dépression dans le récipient, dans le volume intérieur de celui-ci situé sous la lèvre 36, qui communique avec l’intérieur de la canne 21.
Sous l’effet de cette dépression, l’organe d’essorage 30 se déplace dans le récipient, vers le fond de celui-ci, et la diminution du volume intérieur qui en résulte compense la dépression générée par la remontée de la pipette.
Ainsi, on évite une vidange excessive de la canne 21 en l’absence de trop forte dépression provoquée par l’extraction de la pipette 20.
Une fois la pipette 20 à l’extérieur du récipient, l’utilisateur peut distribuer la dose voulue de composition en pressant la tétine 23, ce qui repousse la composition présente dans la canne 21 hors de celle-ci.
L’utilisateur ramène ensuite la pipette 20 dans le récipient 10, et engage la canne 21 à travers la lèvre 36.
Il se crée une surpression dans le volume intérieur du récipient sous la lèvre 36, ce qui provoque la remontée de l’organe d’essorage 30 vers le col 12, éventuellement jusqu’à butée contre l’épaulement 15.
La présence des ondulations de la lèvre 36 ainsi que son profil en section peut permettre une certaine inclinaison de la canne 21 relativement à l’axe X, si celle-ci est causée par la manière dont l’utilisateur manipule la pipette, ou par la forme du fond du récipient (variante non illustrée).
Les canaux 71 créent des passages d’air qui permettent l’évacuation de l’air situé entre l’épaulement 15 et la paroi évasée 32 lors de la remontée de l’organe d’essorage 30 et évitent la formation d’une dépression dans ce même espace lors de la descente de l’organe d’essorage.
On peut modifier par exemple la forme de la lèvre d’essorage 36, et la réaliser sans ondulations, par exemple avec une forme conique ou annulaire plane.
DOME PORTE VALVE POUR RESERVOIR RECHARGEABLE DE BOITIER DISTRIBUTEUR RECHARGEABLE La présente divulgation relève du domaine des réservoirs rechargeables pour boitiers distributeurs de produits sous pression et les boitiers comprenant de tels réservoirs. Elle s'applique notamment à des boîtiers distributeurs de produits aérosols, liquides ou pâteux sous pression comportant un récipient contenant le produit à distribuer et un dôme porte valve, ledit récipient et ledit dôme pouvant être désolidarisés.
- une direction radiale qui est la direction passant par l’objet et qui est perpendiculaire à l’axe central A,
- une direction circonférentielle ou transverse qui est la direction perpendiculaire à l’axe central A et la direction radiale de l’objet,
- un plan radial ou transversal qui est le plan défini par la direction radiale et la direction circonférentielle ou direction transverse, et
- un plan axial qui est le plan défini par l’axe central A et la direction radiale.
Les alvéoles présentent une invariance par translation axiale de sorte que deux coupes radiales d’une alvéole définissent des formes identiques.
Chaque alvéole 13 comprend d’une extrémité radiale externe de la jante 7 en direction de l’axe A : une gorge 131, un orifice 133 et un renfoncement 135.
La gorge 131 s’étend radialement depuis l’extrémité radiale externe de la jante, de sorte que la gorge débouche sur l’extérieur du disque d’essai 1.
Situé entre la gorge 131 et l’axe A, l’orifice 133 présente une dimension circonférentielle d2 ou dimension transverse d2 qui est supérieure à une dimension circonférentielle d1 ou dimension transverse d1 de la gorge 131. Une dimension circonférentielle ou transverse de l’orifice ou de la gorge est une longueur de l’orifice ou de la gorge mesurée selon une direction circonférentielle ou transverse de l’orifice ou de la gorge. On peut choisir en particulier comme dimension circonférentielle ou transverse de l’objet la longueur maximale séparant deux points de l’objet selon les différentes directions circonférentielles ou transverses qui traversent l’objet.
La illustre le cas particulier où la gorge 131 est une gorge droite définie entre deux faces parallèles séparées d’une distance constante d1 et où l’orifice est délimité par des surfaces 33, 34 à section radiale circulaire. Une section radiale ou une coupe radiale est une section par un plan radial ou transversal. La plus grande distance d2 séparant ces surfaces selon la direction circonférentielle correspond ici dans la à la longueur d’un diamètre commun des surfaces 33, 34.
De manière préférée, un rapport de la dimension circonférentielle d1 de la gorge sur la dimension circonférentielle d2 de l’orifice est supérieur ou égal à 60%. De surcroît le rapport peut être choisi inférieur ou égal à 72%, et idéalement égal à 66%.
La gorge 131 débouche dans l’orifice 133, de sorte que l’orifice 133 est un espace qui est en communication avec l’espace de la gorge 131 qui est lui-même en communication avec l’extérieur du disque d’essai 1.
Situé entre l’orifice 133 et l’axe A, le renfoncement 135 débouche dans l’orifice 133, de sorte que le renfoncement 135 définit un espace qui est en communication avec l’espace de l’orifice 133, l’espace de la gorge 131 et l’extérieur du disque d’essai 1.
Autrement dit, chaque alvéole 13 comprend une gorge 131 qui débouche d’une part, à l’extérieur du disque d’essai 1 et d’autre part, dans un fond d’alvéole.
Le fond d’alvéole est délimité par l’orifice 133 qui s’étend axialement dans la jante 7 et qui présente la dimension transverse d2 prise dans un plan transversal de l’orifice 133. La dimension transverse d2 est choisie supérieur à une dimension transverse d1 de la gorge 131 prise dans un plan transversal de la gorge 131.
Le fond d’alvéole comprend aussi le renfoncement 135. Le renfoncement 135 est formé en creux au droit de la gorge. Cela signifie en particulier que le renfoncement est centré dans un plan transverse par rapport à la gorge.
La est une coupe radiale d’une alvéole 13. Dans la , et comme pour les figures 4 à 7, la partie grisée correspond à la matière du disque d’essai 1. La paroi externe 3 définit dans ce plan de coupe un contour curviligne séparant le disque d’essai 1 de l’extérieur de ce disque.
De préférence, le ligand chélatant polydenté est sélectionné parmi au moins un type de ligand choisi parmi un ligand bidendate, un ligand tridentate et un ligand tétradendate, et comprend avantageusement des composés aromatiques en C 6 -C 24 comportant au moins une fonction sélectionnée parmi une fonction acide carboxylique, acide phosphonique, amine, alcool, cétone et azole ; de préférence le ligand chélatant polydenté est sélectionné parmi au moins l’un des ligands: l’acide benzène-1,4-dicarboxylique ou acide téréphtalique (C 8 H 6 O 4 , CAS: 100-21-0), l’acide benzène-1,3,5-tricarboxylique (C 6 H 3 (CO 2 H) 3 , CAS: 554-95-0), l’acide 3,3’,5,5’-azobenzènetétracarboxylique (C 16 H 10 N 2 O 8 , CAS: 365549-33-3), l’acide 3,5-pyrazoledicarboxylique (C 5 H 4 N 2 O 4 , CAS: 303180-11-2), l’acide 2,5-bistrifluorométhyl-1,4-benzènedicarboxylique (C 10 H 4 F 6 O 4 , CAS: 366008-67-5), l’acide 2-(trifluorométhyl)-1,4-benzènedicarboxylique (C 9 H 5 F 3 O 4 , CAS: 1483-47-2), le 1,2,4-triazole (C 2 H 3 N 3 , CAS: 288-88-0), le 2-méthylimidazole (C 4 H 6 N 2 , CAS: 693-98-1), l’acide N,N’-pipérazine(methylènephosphonique) (C 6 H 16 N 2 O 6 P 2 , CAS: 89280-71-7), l’acide L-aspartique (C 4 H 7 NO 4 , CAS: 56-84-8), l’acide 2,5-dihydroxytéréphtalique (C 8 O 6 H 6 , CAS: 610-92-4) et le 3,4-dihydroxy-3-cyclobutène-1,2-dione (C 4 O 4 H 2 , CAS: 2892-51-5).
Avantageusement, le DMSO est éliminé par rinçage dans une étape f) de traitement à l’éthanol après l’étape e).
De préférence, le centre métallique du procédé de fabrication d’un MOF selon l’invention comprend au moins un métal sélectionné parmi Cu, Zn, Ca, Mg, Ti, Zr, In, Ga, V, Cr, Mn, Fe et Al, de préférence le métal est un ion métallique sélectionné parmi au moins un ion métallique de Fe, Al, Cr et Zr.
De préférence, le MOF préparé selon le procédé de l’invention est sélectionné parmi un MIL-53, un MIL-68, un MIL-69, un MIL-101, un MIP-206, et un DUT-7. De manière particulièrement préférée il s’agit d’un MOF sélectionné parmi MIL-53(Al), MIL-53(Fe), MIL-53(Cr), MIL-68(Al), MIL-68(Fe), MIL-68(Cr) et MIP-206(Zr).
De préférence, dans lequel le MOF est sélectionné dans la classe des MIL-53 comprenant un ion métallique au degré d’oxydation +3 d’un métal choisi parmi Cr, Al, Fe, V, Ga et In, et le ligand aromatique est de l’acide benzène-1,4-dicarboxylique ou un dérivé.
De préférence, le dérivé de l’acide benzène-1,4-dicarboxylique est de l’acide benzène-1,4-dicarboxylique substitué sur le noyau aromatique par au moins un groupement choisi parmi : -NH 2 , -OH, -CH 3 , -NO 2 , -CF 3 , -COOH, -SO 3 H, -SH, -OCH 3 , et de préférence un groupement -NH 2 , -OH et -NO 2 .
De préférence, le sulfate métallique mis en œuvre à l’étape a) est de l’Al 2 (SO 4 ) 3 .16H 2 O, et de préférence de l’urée est ajoutée à la dispersion à l’étape a).
De préférence, dans lequel le chlorate métallique mis en œuvre à l’étape a) est du FeCl 3 .6H 2 O.
De préférence, l’étape b) est maintenue pendant 8h et 48 heures ; et à l’étape e) la dispersion est chauffée à une température inférieure ou égale à 130°C pendant 1 à 4h, avec une agitation mécanique vigoureuse.
Un autre objet de la présente invention concerne un MOF de la classe des MIL-53, choisi parmi le MIL-53(Al), le MIL-53(Al)-NH 2 , le MIL-53(Al)-NO 2 , MIL-53(Al)-OH, le MIL-53(Fe) et le MIL-53(Cr), préparé suivant le procédé tel que décrit précédemment sans utilisation de DMF, et ne faisant pas intervenir d’étape de calcination.
La taille des particules est évaluée par imagerie, de préférence par microscopie MEB.
La présente invention concerne également une utilisation d’un MOF tel que décrit dans le cadre de la présente invention pour la séparation (gaz, vapeurs…) ; en particulier la capture du CO 2 (postcombustion, précombustion, ou biogaz) ; la séparation des aromatiques (xylènes), aliphatiques (alcanes branchés) ; la capture des composés organo-volatils ; la purification eau-alcools ; la désalinisation ; les matériaux pour batteries ; la catalyse telle que la déhydrogénation des alcools, ou si le MOF est dopé ou combiné à un co-catalyseur, pour l’activation de petites molécules (CO 2 , CH 4 , NH 3 …) ; la gestion de la chaleur perdue par exemple par compensation adsorption-flexibilité ; et la détection ; la séparation ou le stockage/relargage contrôlé par stimuli tel que la pression, le courant électrique, l’irradiation micro-ondes, et le champ magnétique.
Dans le cadre de la présente invention, la surface spécifique BET ainsi que le volume des pores, ont été déterminés par la méthode d’adsorption de N 2 , sur la base des isothermes d’adsorption-désorption de N 2 à -196°C (77K), et notamment avec un appareil Micromeritics ® TriStar.
Brève description des figures – la représente les spectres FTIR de MIL-53(Al) (synthétisé en utilisant le sel SO 4 ) et de sa forme activée en comparaison avec le ligand libre;
– la représente les spectres FTIR de MIL-53(Al)-NO 2 (synthétisé en utilisant le sel SO 4 ) et de sa forme activée en comparaison avec le ligand libre;
Comme il est classique, pour écrire un nouveau mot de 32 bits dans une rangée de l’une des zones mémoire sram1 à sram4, on procède tout d’abord à la lecture du mot déjà stocké dans cette rangée.
Puis, le module de code correcteur d’erreurs MECC détermine un syndrome à partir des bits de données et de l’ensemble S des bits de contrôle.
On rappelle ici qu’un syndrome est le résultat des calculs intermédiaires effectués lors de la correction d’erreur permettant de détecter et de localiser l’erreur.
Si un bit est défectueux, le bloc MECC détecte effectivement ce bit défectueux et procède à sa correction.
Avant d’écrire le nouveau mot à l’adresse du mot précédent dans la zone mémoire correspondante, le bloc MECC calcule le nouvel ensemble S des nouveaux bits de contrôle correspondant aux nouveaux octets de données. A cet égard, le nouvel ensemble S des bits de contrôle est calculé avec, le cas échéant, la valeur corrigée du bit défectueux.
Puis, le nouveau mot est écrit dans la zone mémoire correspondante à la première adresse correspondante.
Quant au nouvel ensemble S de bits de contrôle, il est, comme illustré sur la , délivrés à une une interface mémoire DM2INT du deuxième domaine mémoire DM2.
Les moyens de traitement comportent également un bloc de traitement BMT configuré pour déterminer des adresses de stockage de ces bits de contrôle S.
Ces bits de contrôle S seront en effet stockés dans la zone mémoire sram5.
Une telle adresse comporte ici l’adresse A-ecc d’une rangée de la zone mémoire sram5 ainsi qu’un masque M-ecc permettant de sélectionner dans ladite rangée, l’un des 4 octets.
Comme on le verra plus en détails ci-après, ces adresses sont déterminées à partir des adresses de rangées Add-mem-cut1-4.
Les adresses A-ecc, M-ecc sont également délivrées à l’interface DM2INT.
Les signaux WEN-cut1-4 et CSEN-cut1-4 sont délivrés à l’interface DM1INT couplée au premier domaine mémoire DM1.
La illustre plus particulièrement l’obtention des adresses associées aux données destinées à être stockées dans les zones mémoire sram1-sram4 à partir des adresses initiales HADRR reçues par l’interface mémoire SRINT.
Dans l’exemple décrit ici, les adresses initiales HADDR sont des adresses codées sur 18 bits b0-b17.
La partie gauche de la illustre ces adresses en format hexadécimal.
Un moteur à turbine à gaz tel que décrit ici peut avoir n'importe quelle poussée maximale souhaitée. Strictement à titre d'exemple non limitatif, une turbine à gaz telle que décrite peut être susceptible de produire une poussée maximale d'au moins (ou de l'ordre de) n'importe laquelle des suivantes : 160 kN, 170 kN, 180 kN, 190 kN, 200 kN, 250 kN, 300 kN, 350 kN, 400 kN, 450 kN, 500 kN ou 550 kN. La poussée maximale peut être une plage incluse délimitée par deux quelconques des valeurs dans la phrase précédente (c'est-à-dire que les valeurs peuvent former des limites supérieures ou inférieures). À titre d'exemple uniquement, une turbine à gaz telle que décrite ici peut être capable de produire une poussée maximale dans la plage de 330 kN à 420 kN, par exemple de 350 kN à 400 kN. La poussée mentionnée ci-dessus peut être la poussée nette maximale dans des conditions atmosphériques standard au niveau de la mer plus 15 degrés C (pression ambiante de 101,3 kPa, température de 30 degrés C), avec le moteur statique.
La virole acoustique amont 37 est par exemple en matériau composite tandis que l’enveloppe 30 peut être en matériau composite ou métallique.
La ligne carter de soufflante 3 comprend en outre un dispositif de fixation 39 de la virole acoustique amont 37 sur l’enveloppe 30. En l’occurrence le dispositif de fixation est une liaison boulonnée comprenant des vis, des écrous, des pièces de liaison en L reliées l’une à l’autre selon un assemblage en forme de S, des alésages destinés à loger des vis ou des rivets etc…).
Le procédé de fabrication de l’enveloppe 30 induit une variation importante du rayon de l’ordre du millimètre (appelé également ovalisation) de la pièce. En particulier lorsque l’enveloppe 30 est en composite tissé 3D à matrice organique, cette variation est inhérente au processus de fabrication mais également aux dimensions de celle-ci.
En outre dû à la géométrie et des tolérances de cotations, de l’enveloppe 30 mais aussi des moyens de fixations 39 et sensiblement celle de la virole acoustique amont 37, la longueur L entre la surface externe 301 de l’enveloppe 30 et la surface interne 371 de la virole acoustique amont 37 varie Il a été observé que les tolérances de la virole acoustique amont 37 est très infime par rapport à celle de l’enveloppe 30.
Il a été alors observé que le positionnement de la tête 317 de la sonde 31 pouvait se situer dans diverses positions radiales et en particulier dépasse (en saillie) de l’orifice de la virole.
Ainsi, lorsque le rayon de l’enveloppe 30 varie, la position de la tête 317 de la sonde 31 vis-à-vis de la veine évolue également; la précision et la qualité de la mesure s’en trouvent dégradées. En particulier, l’erreur de mesure est très importante dans le cas où la tête 317 dépasse de la surface interne 317.
Afin de pallier ce problème, il est nécessaire de trouver une solution pour diminuer voire annuler l’erreur coefficient d’erreur K de mesure par la sonde de pression 31 dû aux différentes géométries des différentes pièces, en particulier la tolérance de fabrication de l’enveloppe 30.
L’invention offre une solution aux problèmes évoqués précédemment, en permettant d’ajuster la hauteur du corps de la sonde par rapport à la tête du tube de la sonde.
Un aspect de l’invention concerne une sonde de pression pour turbomachine, comprenant : une première partie comprenant : un corps comprenant un épaulement pour former une butée contre une surface d’une première base, un premier tube s’étendant de l’épaulement, une deuxième partie amovible de la première partie comprenant : un deuxième tube adapté à rentrer dans le premier tube, un dispositif de fixation de la première partie à une deuxième base, au moins un épaulement pour former une butée contre la surface de la deuxième base.