INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Présentation de l'invention Afin de remédier aux inconvénients précités, la présente invention propose d’améliorer la fabrication d’un ensemble pour batterie d’accumulateurs.
Plus particulièrement, on propose selon l’invention un ensemble pour batterie d’accumulateurs, comprenant : - un support de réception d’un module de batterie d’accumulateurs, ledit support de réception présentant, dans une partie de fond, un circuit de refroidissement, la partie de fond étant bordée par au moins deux parois latérales, et - un module de batterie d’accumulateurs comportant une partie avant munie d’une paroi avant bordée par une paroi latérale, ladite paroi latérale s’étendant parallèlement aux parois latérales du support de réception, la paroi avant et la paroi latérale du module de batterie d’accumulateurs délimitant un logement d’accueil d’une pluralité de cellules d’accumulateurs, ladite pluralité de cellules d’accumulateurs étant maintenue dans le module de batterie d’accumulateurs par au moins un élément de maintien.
Selon l’invention, ledit ensemble pour batterie d’accumulateurs comprend au moins une cale amovible positionnée entre l’une des parois latérales du support de réception et la paroi latérale du module de batterie d’accumulateurs.
Ainsi, d’après la présente invention, la présence des cales amovibles entre la paroi latérale de la partie avant du module de batterie d’accumulateurs et les parois latérales du support de réception permet de limiter le déplacement latéral des parois de la partie avant. Cela permet alors de restreindre les contraintes exercées sur la paroi latérale de la partie avant à des contraintes restant dans le domaine de déformation élastique des matériaux formant la partie avant, notamment lors des phases de charge des cellules de batterie d’accumulateurs. Cela permet finalement d’éviter la rupture des éléments formant le module de batterie d’accumulateurs.
Définitions des scores
S1 : : Hétérogénéité de la longueur des séquences.
Considérons la moyenne et l’écart-type des longueurs en acides aminés des séquences de l’échantillon étudié.
Un score indique une hétérogénéité absolue tandis que indique aucune hétérogénéité.
S2 : : Séquences ayant un nombre aberrant de mutation.
Considérons la moyenne et l’écart-type du nombre de mutations calculés par séquences de l’échantillon étudié, en comparaison à une séquence de référence. L’échantillon étudié est constitué des séquences polypeptidiques téléchargées avant les étapes de nettoyage et la séquence de référence introduite à l’étape E0 précédemment décrite.
Sachant que le nombre de mutations aberrant est défini tel que et que correspond au nombre de séquences possédant un nombre de mutation supérieur ou égal à . On peut alors calculer : avec le nombre de séquences total.
Plus S2 est proche de 1, plus le nombre de mutations aberrantes est important.
S3 : : Séquences ayant un nombre aberrant d’acides aminé (AA) mal définis (noté NYP). A ce titre, on note qu’au cours de l’étape de séquençage des séquences nucléotidiques, il est parfois impossible de définir exactement la base azotée exacte (A, T, G, C) se trouvant à cet emplacement bien qu’il soit possible d’affirmer qu’un nucléotide existe bien à cette position. Cette position est notée N. Lorsque le séquençage ne peut pas définir le nucléotide exact, mais qu’il est possible d’affirmer qu’il s’agit d’une purine, alors un P est ajouté, et si c’est une pyrimidine, alors un Y est ajouté. Il en découle, dans la majorité des cas, une impossibilité à définir l’acide aminé qui se trouvera à cette position, qui sur l’alignement protéique sera noté comme un « gap ». Il ne sera donc plus possible de faire la différence entre une difficulté à déterminer la base azotée durant le séquençage et le fait que le séquençage n’a pas été fait. Ainsi, à partir des séquences nucléotidiques, nous pouvons calculer le nombre d’acide aminés mal définis.
Considérons la moyenne et l’écart-type du nombre de mutations calculés par séquences de l’échantillon étudié, en comparaison à une séquence de référence.
Sachant que le nombre de NYP aberrant est défini tel que et que correspond au nombre de séquences possédant un nombre de NYP supérieur ou égal à . On peut alors calculer :
Plus S3 est proche de 1, plus le nombre d’acides aminés aberrant est grand.
S4 : : Séquences ayant un nombre aberrant de gap.
Sachant que le nombre de gap aberrant est défini tel que et que correspond au nombre de séquence possédant un nombre de gap supérieur ou égal à . On peut alors calculer :
Plus le score S4 est proche de 1, plus le nombre de gap est aberrant.
Enfin, un troisième aspect de l’invention propose un procédé de fabrication d’un photodétecteur qui est conforme au premier aspect d’invention, suivant lequel les portions de matériau photoconducteur sont obtenues à partir d’un dépôt d’une solution colloïdale qui incorpore des nanocristaux du matériau photoconducteur, suivi d’un séchage de la solution colloïdale déposée. En particulier, les portions de matériau photoconducteur peuvent être obtenues en utilisant un procédé de dépôt par centrifugation, ou spin-coating.
est une vue en section transversale d’un photodétecteur conforme à l’invention ;
correspond à pour une variante de réalisation du photodétecteur ;
correspond à pour une autre variante de réalisation du photodétecteur ;
correspond à pour encore une autre variante de réalisation du photodétecteur ;
est une vue en plan d’un photodétecteur conforme à l’une quelconque de - ;
est un diagramme spectral d’absorption pour un photodétecteur qui est conforme à ;
est un diagramme spectral de réponse de détection pour un photodétecteur qui est conforme à et ;
correspond à pour un autre mode de regroupement de portions d’électrodes ;
correspond à pour le photodétecteur de ;
correspond aussi à pour encore un autre mode de regroupement des portions d’électrodes ;
correspond pour le photodétecteur de ;
est une vue en perspective d’un capteur d’images conforme à l’invention.
Le gain de Kalman est alors calculé selon :
Le filtre de Kalman étendu fonctionne avec un vecteur d’état initial X 0/0 , c’est-à-dire à un instant initial 0. Selon l’invention, le vecteur d’état initial X 0/0 est initialisé de la façon suivante :
Avec une distance initiale correspondant à la première distance obtenue par analyse d’images, et un temps avant collision initial correspondant au premier temps avant collision obtenu par analyse d’images.
La matrice de covariance associée au vecteur d’état initial est :
P 0/0 = avec :
Le temps avant collision TAC et la distance D étant considérés comme étant deux mesures décorrélées obtenues au même instant.
La prise en compte du temps avant collision TAC dès l’initialisation du filtre entraine une meilleure convergence du filtre de Kalman.
L’invention porte aussi sur un filtre de Kalman étendu permettant de gérer les cas dans lesquels seule une mesure du temps avant collision TAC a été réalisée pour l’instant courant k. Dans un tel cas, le filtre de Kalman étendu utilise la mesure de distance D la plus récente à laquelle il a accès, par exemple car les mesures en distance D sont stockées dans une mémoire, par exemple la mesure de distance D réalisée à l’instant précédent k-1, mémorisé dans le vecteur d’état.
Dans un mode de réalisation, l’estimation de vitesse radiale Vr de l’obstacle O par rapport à l’aéronef A est réalisée en utilisant plusieurs filtres de Kalman étendu, que l’on peut aussi considérer comme étant un filtre de Kalman étendu multi-modèles. Dans ce mode de réalisation, une pluralité de filtres de Kalman étendus modélisent chacun un régime cinématique différent de l’obstacle O. On entend par « un filtre Kalman étendu modélise un régime cinématique » le fait que le filtre de Kalman étendu prenne en compte, dans la matrice Q de modélisation de régime cinématique, un régime cinématique particulier de l’obstacle O. Par exemple, comme représenté à la , si la pluralité de filtres de Kalman étendus comprend trois filtres de Kalman étendus, un premier filtre de Kalman étendu F1 peut modéliser via la matrice Q1 un régime cinématique correspondant à un obstacle O non manœuvrant par rapport à l’aéronef A, c’est-à-dire un obstacle O immobile par rapport à l’aéronef A, un deuxième filtre de Kalman étendu F2 peut modéliser via la matrice Q2 un régime cinématique correspondant à un obstacle O manœuvrant en distance par rapport à l’aéronef A, et un troisième filtre de Kalman étendu F3 peut modéliser via la matrice Q3 un régime cinématique correspondant à un obstacle O très manœuvrant en distance par rapport à l’aéronef A, c’est-à-dire un obstacle O ayant de nombreux mouvements.
Dans un tel cas, c’est-à-dire dans le mode de réalisation multi-modèles, chaque filtre de Kalman étendu prend en entrée le même vecteur de mesure . C’est le cas des trois filtres F1 à F3 de la . Chaque filtre F1 à F3 comprend respectivement une matrice Q1 à Q3 de modélisation de régime cinématique, chaque matrice Q1 à Q3 modélisant un régime cinématique de l’obstacle O différent des autres régimes cinématiques. Chaque filtre F1 à F3, à chaque instant, fournit en sortie un vecteur d’état respectivement X1 à X3 de l’instant courant. Chaque vecteur d’état X1 à X3 comprend une estimation de la vitesse radiale Vr1 à Vr3 de l’obstacle O par rapport à l’aéronef A, modélisée selon le régime cinématique correspondant dans les matrices Q1 à Q3. Le vecteur d’état X résultant du filtre multi-modèles est alors le barycentre des vecteurs d’état X1 à X3 pondérés par une probabilité de réalisation du régime cinématique par l’obstacle O. La probabilité associée à chaque vecteur X1 à X3 est notée a, b et c respectivement. Les probabilités a à c sont les probabilités que l’obstacle O réalise des manœuvres se situant dans le régime cinématique représenté par la matrice respectivement Q1 à Q3.
Le vecteur d’état estimé Xk/k est alors le barycentre des vecteur d’état Xik/k des filtres F1 à F3 pondérés par leur probabilité de réalisation Pri :
Xk/k =
La matrice de covariance associée est :
Pk/k = =
Pri à l’instant k+1 suivant l’instant courant k est mis à jour à chaque mesure comme suit en utilisant la probabilité de réalisation du même régime cinématique à l’instant courant k :
le bobinage comprend au moins une pastille de métal fritté raccordant électriquement l’une à l’autre deux des pistes conductrices de l’empilement ; les pistes conductrices raccordées électriquement l’une à l’autre par la pastille de métal fritté sont des pistes conductrices secondaires, et au moins une piste conductrice primaire s’étend au droit de la pastille de métal fritté ; les pistes conductrices raccordées électriquement l’une à l’autre par la pastille de métal fritté sont des pistes conductrices secondaires, chacune desdites pistes conductrices secondaires formant une spire ; chacune des pistes conductrices primaires composant la paire de pistes conductrices primaires forme une spire ; le deuxième ensemble comprend, pour la ou au moins une des paire(s) de pistes conductrices primaires, une paire de pistes conductrices secondaires composée de pistes conductrices secondaires prenant en sandwich ladite paire de pistes conductrices primaires, lesdites pistes conductrices secondaires formant chacune une spire et étant raccordées électriquement l’une à l’autre par au moins une deuxième connexion électrique ; chaque piste conductrice primaire composant la paire de pistes conductrices primaires forme une spire comprenant une portion interposée entre la ou chaque première connexion électrique et la ou chaque deuxième connexion électrique, et chaque piste conductrice secondaire composant la paire de pistes conductrices secondaires s’étend au droit de ladite portion ; le deuxième ensemble comprend une pluralité de paires de pistes conductrices secondaires, une couche isolante étant interposée entre les deuxièmes connexions électriques raccordant électriquement les pistes conductrices secondaires de paires différentes ; l’empilement est constitué par un circuit imprimé, la ou chaque première connexion électrique étant constituée par un trou de liaison non traversant ; la ou chaque deuxième connexion électrique est constituée par un trou de liaison ; et la ou chaque première connexion électrique est constituée par un trou de liaison enterré.
L’invention a également pour objet, selon un deuxième aspect, un transformateur planaire comprenant un bobinage selon le premier aspect.
L’invention a encore pour objet, selon un troisième aspect, un procédé de fabrication d’un bobinage pour transformateur de puissance, comprenant une étape de production d’une carte à circuit imprimé, ladite étape de production incluant les sous-étapes suivantes :
fourniture d’un substrat en matériau diélectrique, réalisation d’une première piste conductrice formant spire sur une première face du substrat, réalisation d’une deuxième piste conductrice formant spire sur une deuxième face du substrat, réalisation d’au moins une première connexion électrique à travers le substrat pour connecter électriquement les première et deuxième pistes conductrices l’une à l’autre, dépôt d’une première couche isolante sur la première face du substrat, la première couche isolante recouvrant la ou chaque première connexion électrique, et réalisation d’une troisième piste conductrice formant spire sur une face de la première couche isolante opposée au substrat, ladite troisième piste conductrice s’étendant au droit de la ou de chaque première connexion électrique.
Selon des modes de réalisation particuliers de l’invention, le procédé de fabrication présente également l’une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prise(s) isolément ou suivant toute(s) combinaison(s) techniquement possible(s) :
le procédé comprend les étapes supplémentaires suivantes : dépôt d’une deuxième couche isolante sur la deuxième face du substrat, la deuxième couche isolante recouvrant le ou chaque premier trou de liaison, et réalisation d’une quatrième piste conductrice formant spire sur une face de la deuxième couche isolante opposée au substrat ; la quatrième piste conductrice s’étend au droit du ou de chaque premier trou de liaison ; le procédé de fabrication comprend une étape supplémentaire de réalisation d’au moins un deuxième trou de liaison à travers le substrat et les deux couches isolantes pour connecter électriquement les troisième et quatrième pistes conductrices l’une à l’autre ; et l’étape de production est répétée de manière à produire au moins une première carte à circuit imprimé et une deuxième carte à circuit imprimé, le procédé de fabrication comprenant encore les étapes suivantes : empilement des première et deuxième cartes à circuit imprimé, et laminage-frittage des première et deuxième cartes à circuit imprimé de manière à former une connexion électrique entre l’une des pistes conductrices formant spire de la première carte à circuit imprimé et l’une des pistes conductrices formant spire de la deuxième carte à circuit imprimé.
la est une vue en perspective d’un transformateur planaire de puissance selon un exemple de réalisation de l’invention, la est un schéma électrique du transformateur de la , la est une vue en perspective du bobinage du transformateur planaire de la , la est une vue de dessus du bobinage de la , les couches de matériau diélectrique composant ce bobinage étant laissées transparentes pour faire apparaître certains détails de réalisation, la est une vue en coupe du bobinage de la selon un plan marqué V-V sur la , les couches de matériau diélectrique composant ce bobinage étant laissées transparentes pour faire apparaître certains détails de réalisation, la est une vue similaire à celle de la , seul un premier ensemble de pistes conductrices composant le bobinage étant représenté, la est une vue similaire à celle de la , seul un deuxième ensemble de pistes conductrices composant le bobinage étant représenté, la est une vue de dessus d’un premier type de piste conductrice composant un premier enroulement du bobinage de la , la est une vue de dessus d’un deuxième type de piste conductrice composant le premier enroulement du bobinage de la , la est une vue de dessus d’un troisième type de piste conductrice composant le premier enroulement du bobinage de la , la est une vue de dessus d’un premier type de piste conductrice composant un deuxième enroulement du bobinage de la , la est une vue de dessus d’un deuxième type de piste conductrice composant le deuxième enroulement du bobinage de la , la est une vue de dessus d’un troisième type de piste conductrice composant le deuxième enroulement du bobinage de la , la est une vue de dessus d’un quatrième type de piste conductrice composant le deuxième enroulement du bobinage de la , la est un diagramme illustrant un procédé de fabrication du transformateur planaire de la , et la est un diagramme illustrant une étape de fabrication d’une carte à circuit imprimé du procédé de fabrication de la .
Description détaillée d’un exemple de réalisation Le transformateur planaire de puissance 10 représenté sur la équipe typiquement un convertisseur de tension continu-continu isolé (non représenté) opérant à des fréquences de découpage comprises entre 100 kHz et quelques MHz. Ce convertisseur de tension est par exemple un convertisseur de tension indépendant. En variante, il appartient à une chaîne de conversion destinée à convertir une tension alternative en tension continue (ou l’inverse), ladite chaîne de conversion comprenant un convertisseur de tension continu-alternatif en amont ou en aval du convertisseur de tension continu-continu.
Ledit convertisseur de tension continu-continu isolé fait par exemple partie d’un moteur plasmique (non représenté) ; typiquement, il alimente l’anode (non représentée) dudit moteur plasmique. En variante, le convertisseur de tension continu-continu isolé est embarqué à bord d’un aéronef et alimente au moins un équipement de l’aéronef tel qu’un système d’éclairage, un système de pressurisation, ou un système d’avionique.
Ce transformateur planaire de puissance 10 comprend un bobinage 12 et des plots de connexion 14, 15, 16, 17. Dans l’exemple représenté, il comprend également un circuit magnétique 18.
Comme visible sur la , le bobinage 12 comprend un enroulement primaire 20 raccordé électriquement à un premier 14 et à un deuxième 15 des plots de connexion 14, 15, 16, 17. Il comprend également un enroulement secondaire 22 raccordé électriquement à un troisième 16 et à un quatrième 17 des plots de connexion 14, 15, 16, 17.
Typiquement, l’enroulement primaire 20 est raccordé à une source d’énergie électrique, par exemple une batterie, et l’enroulement secondaire 22 est raccordé à un équipement consommateur d’énergie électrique. L’enroulement primaire 20 est de préférence raccordé à la source d’énergie électrique par un bus continu basse tension, par exemple comprise entre 70 et 100 Volts, avec avantageusement un onduleur haute fréquence, par exemple de type pont complet ou demi-pont, assurant la conversion de la tension continue en tension alternative pour alimenter l’enroulement primaire 20. L’enroulement secondaire est de préférence raccordé à l’équipement consommateur d’énergie par un bus continu haute tension, par exemple comprise entre 300 et 600 V, avec avantageusement un redresseur, par exemple de type commandé ou non-commandé, à mono ou double alternance, assurant la conversion de la tension alternative en tension continue pour l’alimentation dudit bus continu haute tension avec le courant sortant de l’enroulement secondaire 22.
L’enroulement primaire 20 comprend une pluralité de spires primaires 24, de préférence en nombre pair. Ces spires primaires 24 sont ici réparties entre plusieurs branches 26A, 26B, 26C raccordées en parallèle aux premier et deuxième plots de connexion 14, 15. Chaque branche 26A, 26B, 26C comprend plusieurs spires primaires 24, ici deux, connectées en série. Dans l’exemple représenté, ces branches 26A, 26B, 26C sont au nombre de trois.
L’enroulement secondaire 22 comprend une pluralité de spires secondaires 28, de préférence en nombre pair. Ces spires secondaires 28 sont ici connectées en série entre les troisième et quatrième plots de connexion 16, 17. Dans l’exemple représenté le nombre de spires secondaires 28 est égal au nombre de spires primaires 24.
Comme visible sur la , les spires primaires 24 et secondaires 28 sont ici empilées les unes au-dessus des autres selon une direction d’empilement Z. Chaque spire primaire 24 et chaque spire secondaire 28 s’étend en particulier autour d’un évidement 30, orienté suivant la direction d’empilement Z, commun auxdites spires 24, 28.
Enfin, on ajoute un dispositif d’étanchéité 70, 72, 73 vis-à-vis du premier fluide, entre une ouverture arrière de la calandre 2 et la tête arrière 12.
Pour démonter l’ensemble tubulaire 1 de la calandre 2, on commence par désolidariser chaque bride avec la bride contre laquelle elle est positionnée, puis on retire le dispositif d’étanchéité 70. Enfin, on fait coulisser l’ensemble tubulaire 1 par rapport à la calandre 2, de sorte à l’extraire de la calandre 2.
La représente un premier mode de réalisation du dispositif d’étanchéité 70, 72.
Le dispositif d’étanchéité comporte une garniture 72, notamment montée serrée entre la paroi interne de la calandre 2 et la plaque tubulaire arrière 15. Le dispositif d’étanchéité comporte en outre une bague de serrage 70 montée solidaire d’un épaulement 50 de la calandre 2.
Un écrou 71 permet de solidariser la bague de serrage 70 de la calandre 2.
La représente un deuxième mode de réalisation du dispositif d’étanchéité 70, 72, 73.
Le dispositif d’étanchéité comporte un soufflet 70 fixé par un écrou 71 sur la calandre 2 avec interposition d’un premier joint torique 72 entre la calandre 2 et le soufflet 70, le soufflet 70 étant en outre fixé par un écrou 74 sur la tête arrière 12, avec interposition d’un deuxième joint 73, notamment torique, entre le soufflet 70 et la tête arrière 12.
La représente un troisième mode de réalisation du dispositif d’étanchéité 70, 73.
Le dispositif d’étanchéité comporte un soufflet 70 monobloc ou assemblée par soudage avec la calandre 2, le soufflet 70 étant en outre fixé par un écrou 74 sur la tête arrière 12, avec interposition d’un deuxième joint 73, notamment torique, entre le soufflet 70 et la tête arrière 12.
La présente invention concerne donc un boîtier colleteur pour module de refroidissement d’un véhicule automobile électrique ou hybride, ledit boîtier collecteur et étant destiné à être traversé par un flux d’air, ledit boîtier collecteur une turbomachine tangentielle configurée pour générer le flux d’air, le boîtier collecteur comprenant en outre: - au moins une paroi latérale formant un conduit dans lequel le flux d’air est destiné à circuler, - une volute configurée pour guider le flux d’air vers la sortie d’air et au sein de laquelle la turbo turbomachine tangentielle est disposée, et - une paroi de guidage du flux d’air vers la sortie d’air et comportant au moins une ouverture, le boîtier collecteur comportant au moins un rideau coulissant et mobile entre une position de fermeture dans laquelle l’au moins une ouverture est obturée et une position d’ouverture dans laquelle l’au moins une ouverture est dégagée de sorte à laisser passer le flux d’air.
Le catalyseur
Conformément à l’invention, le catalyseur préparé selon l’invention comprend au moins un sel de phosphate, de type M1HxPOy, x étant un nombre fractionnaire compris entre [0-2] et y étant un nombre fractionnaire compris entre [3-4] avec M étant au moins un métal choisi dans le groupe formé par les métaux du groupe I et du groupe II de la classification périodique, pris seuls ou en mélange et un support comprenant du carbure de silicium SiC.
De préférence, les sels de phosphates peuvent être présents sous la forme oxyde MPO3, totalement hydratée MH2PO4 ou partiellement hydratée MHxPOy avec x étant un nombre fractionnaire compris entre [0-2] et y étant un nombre fractionnaire compris entre [3-4]. Le catalyseur peut être employé indifféremment sous forme oxyde, partiellement hydratée ou totalement hydratée.
De préférence, les sels de phosphate sont choisis parmi les composés suivants M1H2PO4, M2HPO4, (MPO3)n avec n>1, M2H2P2O7, M3P3O9, M4P4O12, M6P6O18, M8P8O24 seuls ou en mélange.