INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lors d’une première étape E1, l’équipement d’accès SD enregistre par unité de temps (par exemple en ms) et pendant une durée prédéterminée Δt par exemple de 0,5 s avec une fréquence d’échantillonnage de 50Hz c’est-à-dire une mesure réalisée toutes les 20ms sur la durée de 0.5s) les mesures d’amplitude AM et d’orientation OR de son magnétomètre M intégré.
Cette pièce de renfort se caractérise par le fait qu’elle est propre à être logée fixement dans un espace défini entre la paroi principale et la partie supérieure de la paroi latérale externe, et est agencée sous la forme générale d’une équerre pour renforcer une résistance de la pièce d’appui de façade dans une partie supérieure, de sorte qu’elle transmette des efforts pendant des phases de compression et de traction du bras supérieur en cas de choc par l’avant subi par le véhicule.
Grâce à sa forme en équerre reliant les parois principale et latérale externe, la pièce de renfort empêche les déformations de la partie supérieure de sa pièce d’appui de façade, ce qui renforce notablement sa résistance locale et donc lui permet de transmettre les efforts de compression dans la première phase de chargement et les efforts de traction dans la seconde phase de chargement.
- elle peut comprendre, d’une première part, une première paroi propre à être placée parallèlement à la paroi principale, d’une deuxième part, une deuxième paroi prolongeant latéralement et selon l’angle choisi la première paroi et propre à être placée parallèlement à la paroi latérale externe, et, d’une troisième part, une troisième paroi solidarisée fixement aux première et deuxième parois afin que la partie supérieure de la pièce d’appui de façade transmette des efforts pendant les phases de compression et de traction du bras supérieur en cas de choc par l’avant subi par le véhicule suivant une direction ayant une composante longitudinale et une composante transversale non nulle ;
- en présence de la première option, sa troisième paroi peut être solidarisée fixement à des bords supérieurs respectifs de ses première et deuxième parois ;
- également en présence de la première option, sa deuxième paroi peut comprendre au moins un trou traversant propre à être placé devant un autre trou traversant défini dans la paroi latérale externe et à être traversé, tout comme cet autre trou traversant, par un boulon destiné à participer à une solidarisation fixe par vissage du bras supérieur à la paroi latérale externe ;
- l’angle choisi peut être compris entre 80° et 100° ;
- elle peut être réalisée dans un acier choisi ;
- en présence de la dernière option, elle peut avoir une épaisseur supérieure ou égale à 2 mm.
L’invention propose également une pièce d’appui de façade, d’une part, destinée à équiper un véhicule automobile comprenant une structure comportant au moins un bras supérieur s’étendant jusqu’à une zone située entre un pied avant et un montant avant, et, d’autre part, comprenant une paroi principale prolongée latéralement et selon un angle choisi par une paroi latérale externe ayant une partie supérieure solidarisée fixement au bras supérieur.
Cette pièce d’appui de façade se caractérise par le fait qu’elle comprend une pièce de renfort du type de celle présentée ci-avant et logée fixement dans un espace défini entre sa paroi principale et la partie supérieure de sa paroi latérale externe.
Par exemple, dans cette pièce d’appui de façade la pièce de renfort peut être solidarisée fixement par soudage au moins à la paroi principale.
L’invention propose également un véhicule automobile comprenant, d’une part, une structure comportant des bras supérieurs, droit et gauche, s’étendant chacun jusqu’à une zone située entre un pied avant, droit ou gauche, et un montant avant, droit ou gauche, et, d’autre part, des pièces d’appui de façade, droite et gauche, du type de celle présentée ci-avant, et ayant chacune une partie supérieure de leur paroi latérale externe à laquelle est solidarisée fixement un bras supérieur, droit ou gauche.
illustre schématiquement, dans une vue en perspective du côté externe, un exemple de réalisation d’une pièce d’appui de façade gauche équipée d’un exemple de réalisation d’une pièce de renfort selon l’invention, et à laquelle sont solidarisés un brancard gauche et un bras supérieur gauche d’un véhicule automobile, et
illustre schématiquement, dans une vue en perspective, la pièce de renfort de la .
Disque d’essai pour simuler un éclatement dans la zone critique de l’alésage central -cas de contrainte bi-axiale
Dans un premier mode de réalisation en rapport avec les figures 3 et 4, la partie centrale est choisie concave, une section de la partie centrale par un plan axial présentant une forme circulaire, l’axe passant par le plan axial.
L’expression concave est comprise ici comme creuse, autrement dit la partie centrale présente une distance radiale à l’axe plus importante que les parties périphériques. Dans ce premier mode, la paroi interne 5 présente un renfoncement.
Dans chaque plan axial, la partie centrale d’un côté de l’axe A prend la forme d’un arc de cercle dont le centre de courbure est situé du côté de la partie centrale où se trouve l’axe A.
La partie centrale entre les points M2 et M3 est creusée par rapport aux parties périphériques selon une forme circulaire. Cette forme circulaire présente un centre O et un rayon r. Le centre O se situe sur le plan P central de symétrie du disque.
La est une coupe dans un plan axial qui représente le centre O et le rayon r.
Ce premier mode de réalisation permet tout d’abord que la zone plastique du disque, zone 13 représentée en , ne s’étend pas sur toute la longueur axiale de la paroi interne, c’est-à-dire sur toute la longueur axiale de l’alésage. La forme de la zone plastifiée 13 a une influence sur l’état de contrainte, et elle permet ici d’obtenir une contrainte bi-axiale recherchée comprenant une composante axiale de compression et une composante circonférentielle de traction.
Ce premier mode de réalisation permet également une vitesse d’éclatement plus faible. Une telle baisse de la vitesse d’éclatement permet de mettre en œuvre des tests d’éclatement avec des bancs d’essai moins performants et donc moins couteux.
Enfin, dans ce premier mode la présence de la concavité vient concentrer les contraintes sur celle-ci. La zone d’alésage est fragilisée par rapport aux autres zones du disque. De cette manière, les marges entre les vitesses d’éclatement de la zone d’alésage par rapport aux autres zones critiques augmentent, ce qui permet d’être moins sensible aux incertitudes des caractéristiques du nouveau matériau testé. Cela favorise les chances de réussir l’essai, car l’éclatement obtenu avec un tel disque d’essai a de très grandes chances d’être obtenu dans la zone d’alésage.
Disque d’essai pour simuler un éclatement dans la zone critique de l’alésage central -cas de contrainte bi-axiale étalée
Dans un deuxième mode de réalisation en rapport avec la , la partie centrale est choisie concave, une section de la partie centrale par un plan axial présentant une forme elliptique, l’axe passant par le plan axial. Dans ce deuxième mode, la paroi interne 5 présente un renfoncement.
Dans chaque plan axial, la partie centrale d’un côté de l’axe A prend la forme d’une portion d’ellipse définie par un centre, un demi-grand axe et un demi-petit axe. Le centre de courbure de la portion d’ellipse est situé du côté de la partie centrale où se trouve l’axe A. Le centre est également situé sur le plan P central de symétrie du disque.
La partie centrale entre les points M2 et M3 est creusée par rapport aux parties périphériques selon une forme elliptique.
La est une coupe dans un plan axial qui représente le centre B de la portion elliptique, son demi-grand axe r a dirigé selon la direction axiale et son demi-petit axe r r dirigé selon la direction radiale.
La représente le cas particulier où le centre B se situe à une distance radiale à l’axe qui est égale au rayon de référence R ref , mais d’autres situations sont possibles, notamment le centre B peut se situer à une distance radiale à l’axe qui est inférieure au rayon de référence.
Ce deuxième mode de réalisation est adapté pour simuler un éclatement d’un disque de turbine haute pression dont l’état de contrainte est bi-axiale avec une zone plastique étalée. On choisira notamment un demi-grand axe selon la direction axiale significativement plus important que le demi-petit axe. En pratique, ce rapport peut être choisi inférieur ou égal à 1/5.
L’échangeur de chaleur 10 peut comprendre une deuxième plaque perforée agencée vers la deuxième extrémité 21ab, 21bb des deuxièmes et troisièmes tubes 21a, 21b pour les maintenir en position dans l’échangeur de chaleur.
De manière avantageuse, mais non limitativement, les deuxièmes et troisièmes tubes 21a, 21b traversent la première plaque perforée 23 vers leurs premières extrémités 27aa, 21ba.
Les tubes 23 présentent une section circulaire dans ce mode de réalisation. Le diamètre des tubes est sensiblement égal ou inférieur (+/- 10 mm) à celui des trous. Les trous 24 sont également de section en forme circulaire. Bien entendu, les trous 24 peuvent présenter d’autres formes dès lors que ceux-ci permettent le passage des tubes 21a, 21b.
De manière avantageuse, les trous présentent chacun un axe parallèle au premier axe X.
Les trous 24 sont disposés suivant plusieurs rangées parallèles selon des axes différents. Les rangées de trous peuvent être alignées de manière à former un rectangle ou peuvent être disposées en quinconce.
En référence à la , l’échangeur de chaleur 10 comprend une troisième série de troisièmes tubes 25 qui permet de relier les premiers tubes 21a et les deuxièmes tubes 21b. Les troisièmes tubes 25 forment un motif prédéterminé. Ce motif permet avantageusement d’avoir au plus deux longueurs prédéterminées pour faciliter le montage d’une part, et réduire les coûts de fabrication d’autre part. Les troisièmes tubes sont représentés sur la avec des hachurages différents pour mieux les distinguer.
De manière avantageuse, les troisièmes tubes 25 sont agencés dans la zone de retour 22. Nous entendons par l’expression zone de retour, la zone où le deuxième fluide change de direction.
La illustre un agencement prédéterminé des troisièmes tubes 25. Les rangées de trous 24 présentent un agencement particulier, de manière avantageuse. La plaque perforée 23 présente six rangées de trous N1 à N6 qui sont disposées suivant un deuxième axe Y. Les rangées N1 à N6 sont chacune parallèle au troisième axe Z.
Chaque rangée de trous N1 à N6 présente un nombre de trous identiques. Ici, chaque rangée comprend huit trous. Les trous 24 de chaque rangée N1 à N6 sont espacés d’un premier pas prédéterminé Pz suivant le troisième axe Z. Les trous d’une rangée de trous sont espacés d’un deuxième pas prédéterminé Py des trous d’une rangée de trous adjacente suivant le deuxième axe Y. De manière avantageuse, mais non limitativement, le premier pas Pz est supérieur au deuxième pas Py.
De manière avantageuse, un premier ensemble 24a de trous est agencé au-dessus du plan médian PM1 et un deuxième ensemble 24b de trous est agencé en-dessous du plan médian PM1. Chaque série de trous présente une forme rectangulaire. Chaque rangée du premier ensemble 24a de trous présente un nombre de trous identiques. De même, chaque rangée du deuxième ensemble de trous présentent un nombre de trous identique.
Dans l’exemple représenté de la , le premier ensemble 24a de trous est décalé par rapport au deuxième ensemble 24b de trous. Le décalage est suivant le troisième axe Z. De la sorte, nous voyons que les premiers trous T1, T2, T3 de chaque rangée N1 à N3 du premier ensemble 24a sont décalés vers aval par rapport au troisième axe Z (et dans le plan de la ).
Les troisièmes tubes 25 sont tous parallèles entre eux. De manière avantageuse, les troisièmes tubes sont disposés en diagonal et sont tous orientés dans la même direction. En particulier, les premiers tubes 21a coopèrent avec le premier ensemble 24a de trous et les deuxièmes tubes 21b coopèrent avec le deuxième ensemble 24b de trous. Comme cela est visible sur la , les troisième tubes 25 présentent une longueur L identique.
Plus précisément encore, les entraxes Pt entre un trou T1 du premier ensemble 24a et un trou T4 du deuxième ensemble 24b qui sont traversés pas un troisième tube 25 sont identiques.
L’entraxe Pt entre chaque premier tube et deuxième tube est défini par la formule suivante :
avec N étant chaque rangée de trous (ou chaque rangée de tubes 21a, 21).
Nous pouvons voir sur cet exemple, qu’un troisième tube 25 relié à un premier tube 21a et à un deuxième tube 21b, est situé entre un premier trou T1 de la première rangée N1 premier ensemble 24a et un premier trou T4 de la première rangée N4 du deuxième ensemble 24a. Un troisième tube 25 relié à un premier tube et à un deuxième tube est situé entre un premier trou T2 de la deuxième rangée N2 du premier ensemble et un deuxième trou T5 de la deuxième rangée N3 du deuxième ensemble 24b et ainsi de suite. De la sorte, un trou T de la rangée N du premier ensemble 24a et un trou T du deuxième ensemble 24b sont traversés par un troisième tube 25. T est compris entre 1 et 10 et N est compris entre 1 et 5.
Ainsi, lors d’une phase inspiratoire de l’utilisateur, une partie de l’O 2 contenu dans le réservoir flexible 5, ressort de celui-ci puis transite dans la portion amont 42a du premier conduit 4 pour ensuite se distribuer entre la portion avale 42b dudit conduit 4 et le premier conduit de dérivation 43 du premier conduit 4.
Une quantité majoritaire de gaz (i.e. > 80% du volume) circulant dans la portion avale 42b du premier conduit 4 peut alors pénétrer dans le volume intérieur 12 de la cartouche 1, passer au travers du premier lit d’adsorbant 14, avant de ressortir du volume intérieur 12 via la portion amont 62a du second conduit 62. Dans le même temps, une quantité minoritaire de gaz (i.e. < 20% du volume) circulant dans le premier conduit de dérivation 43 traverse l’adsorbant 75 contenu dans la ligne de bipasse 71, i.e. tube allongé transparent, emprunte le second conduit de dérivation 63 du second conduit 6 pour enfin déboucher, au niveau de l’embranchement 62, dans la portion avale 62b du second conduit 6.
Le flux de gaz circulant dans la portion aval 62b du second conduit 6 est donc la somme des flux gazeux provenant de la cartouche 1 et de la ligne de bipasse 71.
Ce flux de gaz chemine ensuite au travers du lumen du second conduit 6 pour ensuite arriver à l’interface respiratoire 25, tel un masque respiratoire porté l’utilisateur.
A l’inverse, lors d’une phase expiratoire de l’utilisateur, le gaz expiré va suivre le chemin contraire depuis l’interface respiratoire 25 jusqu’au réservoir 5 au travers de la cartouche 1, d’une part, et de la ligne de bipasse 71, i.e. tube allongé transparent, d’autre part. Ce gaz expiré contient du CO 2 , de la vapeur d’eau et une concentration élevée d’O 2 , typiquement plus de 90 % en volume, étant donné qu’une partie de l’O 2 inhalé (env. 5% vol.) a été substitué par du CO 2 dans les poumons de l’utilisateur. Le gaz atteint in fine le réservoir 5 où il réside jusqu’à la phase d’inhalation suivante.
L a proportion de gaz transitant dans le premier adsorbant 14 contenu dans la cartouche 1 par rapport à celle transitant par le second adsorbant 75 contenu dans la ligne de bipasse 71, en phase inspiratoire et en phase expiratoire, dépend notamment des pertes de charges régnant des deux chemins empruntés par les flux de gaz, à savoir :
- le chemin de gaz principal comprenant notamment la cartouche 1 avec les premier et second tamis 15, 16 et le premier adsorbant 14, les première et seconde valve 2, 3 et une partie des conduits 4, 6.
- le chemin de gaz de dérivation comprenant les conduits de dérivation 63, 43, les tamis 77, 76, le second absorbant 75 et la ligne de bipasse 71.
Ainsi, en fonction des caractéristiques connues du chemin de gaz principal (i.e. sa résistance à l’écoulement d’un gaz), il est possible de dimensionner par modèle mathématique ou par expérimentation, le chemin de gaz de dérivation, c’est-à-dire la quantité de second adsorbant 75, le dimensionnement des conduits de dérivation 63, 43 et de la ligne de bipasse 71 afin de déterminer la quantité exacte de gaz transitant dans le chemin de gaz de dérivation. Par exemple, on peut s’assurer que 10% du gaz transite dans le chemin de gaz de dérivation et donc 90% dans le chemin de gaz principal, ou toute autre proportion.
Concernant les adsorbants utilisés, lorsque le premier adsorbant 14 contenu dans la cartouche de stockage d’oxygène 1 est de type zéolitique, par exemple la zéolite référencée Z10-ZZ commercialisée par la société Zeochem®, on peut choisir en tant que second adsorbant 75 contenu dans la ligne de bipasse 71, de la chaux sodée (i.e. composée majoritairement d’hydroxyde de calcium), préférentiellement un mélange contenant (au moins) de l’hydroxyde de calcium (CaOH) 2 et de l’éthyle violet en tant qu’indicateur coloré.
Un exemple d’un tel mélange adsorbant/indicateur coloré est commercialisé sous le nom de Litholyme TM par la société Allied Healthcare Product Inc. Ce mélange adsorbant/indicateur coloré se présente sous la forme de granules comprenant majoritairement de l’hydroxyde de calcium (CaOH) 2 , i.e. > 95% en poids environ, du chlorure de lithium (LiCl), i.e. <3% en poids environ, et environ 1% en poids d’éthyle violet.
L’hydroxyde de calcium (CaOH) 2 du mélange adsorbant/indicateur coloré réagit qu’avec le CO 2 contenu dans le gaz expiré par l’utilisateur pour former du carbonate de calcium CaCO 3 .
La réaction chimique est irréversible et induit une modification du pH auquel l’indicateur coloré de type « éthyle violet » ou analogue est sensible et tourne alors d’une couleur blanchâtre, tel un blanc cassé, à une couleur violette, tel un violet vif. Cette modification permet alors de visualiser l’état de chaque granule de chaux sodée.
Ainsi, lorsqu’un granule ne peut plus réagir avec le CO 2 , sa couleur change progressivement d’un blanc cassé à un violet vif, ce qui permet de visualiser alors le taux de saturation. Autrement dit, l’indicateur coloré change de couleur en fonction du pH auquel il est soumis.
La capacité d’adsorption de CO 2 de ce type de granule est de l’ordre de 130 ml de CO 2 par g de produit, i.e. 130 ml/g. A titre comparatif, le premier adsorbant 14 a une capacité de 65 ml/g, soit deux fois moindre.
Le CO 2 n’étant présent que dans le gaz expiré par l’utilisateur, lors de ses phases expiratoires, seul le gaz circulant de l’interface 25 vers le réservoir 5 est de nature à saturer les premier et second adsorbants 14, 75. Lors des phases expiratoires, le CO 2 va être progressivement capté par le premier adsorbant 14, en particulier via sa portion amont 14a située en aval du premier tamis 15 jusqu’à ce qu’il soit saturé en CO 2 , c'est-à-dire jusqu’à ce que le « front » de saturation qui se déplace, atteigne la portion aval 14b situé en regard du second tamis 16. Le premier adsorbant 14 arrive alors à saturation complète et ne peut plus adsorber de CO 2 .
La présence d’une lumière de guidage permet à un opérateur de visualiser la cinématique à réaliser pour guider le doigt de verrouillage dans le logement, ce qui facilite la réalisation du verrouillage.
Selon un aspect, la lumière de guidage possède, à son extrémité inférieure, une forme analogue à celle de la lumière de verrouillage. Cela permet de conformer un verrouillage stable. De préférence, chaque lumière comporte une portion inférieure ayant une forme d’encoche verticale.
Selon un aspect, le plateau de circulation comporte une pluralité de logements analogues pour recevoir l’organe de blocage. Cela permet de réaliser des verrouillages pour différentes largeurs du plateau de circulation.
Selon un aspect, le doigt de verrouillage comporte une cinématique comprenant au moins une première rotation angulaire, une translation verticale et une deuxième rotation angulaire de sens opposé à la première rotation angulaire.
L’invention concerne également un procédé de verrouillage d’un garde-corps d’une structure telle que présentée précédemment, le doigt de verrouillage étant orienté selon la deuxième position angulaire, le procédé comprenant des étapes consistant à : Déplacer verticalement le doigt de verrouillage dans le logement jusqu’à la lumière de verrouillage, et Orienter le doigt de verrouillage selon la première position angulaire dans la lumière de verrouillage de manière à interdire son retrait par translation verticale.
De manière avantageuse, la combinaison de ces deux étapes permet un brochage et un verrouillage au cours d’un seul et même mouvement, ce qui est avantageux.
De manière préférée, le doigt de verrouillage étant orienté selon la première position angulaire, le procédé comporte une étape préliminaire consistant à orienter le doigt de verrouillage selon la deuxième position angulaire afin de permettre de réaliser le déplacement vertical. Ainsi, un brochage direct est interdit pour permettre à l’opérateur de réaliser une cinématique particulière pour réaliser un blocage avec verrouillage.
La est une représentation schématique d’une structure pliable de travail en encorbellement avec un organe de blocage d’un garde-corps selon l’art antérieur.
La est une représentation schématique rapprochée de l’organe de blocage en position sortie.
La est une représentation schématique d’une structure pliable de travail en encorbellement avec un organe de blocage d’un garde-corps selon une forme de réalisation de l’invention.
La est une représentation schématique rapprochée du garde-corps de la .
La est une représentation en transparence du garde-corps dans lequel est monté l’organe de blocage.
La est une représentation schématique de l’extrémité supérieure de l’organe de blocage.
La est une représentation schématique de l’extrémité inférieure de l’organe de blocage et de son logement.
La , la et la sont des représentations schématiques de plusieurs orientations angulaires du doigt de verrouillage à différentes hauteurs dans le logement.
L’invention répond à ce besoin en proposant un dispositif de conditionnement et de distribution comportant une pipette présentant une canne et un organe de fermeture pourvu d’une tétine, et un récipient contenant le produit à appliquer avec la pipette, comportant un col sur lequel l’organe de fermeture peut se fixer pour fermer le récipient et un organe d’essorage pour essuyer la canne lors de son extraction du récipient,
dans lequel l’organe d’essorage, encore appelé « essoreur piston », comporte une lèvre annulaire d’essorage s’appliquant de manière étanche sur la canne, et une partie de support formant piston, à laquelle est reliée la lèvre annulaire, cette partie de support étant montée mobile dans le récipient de façon à pouvoir coulisser de manière étanche dans celui-ci et se déplacer en réponse à une dépression ou surpression dans le récipient provoquée par l’extraction ou la rentrée de la pipette dans celui-ci.
Par « de manière étanche » il faut comprendre une étanchéité suffisante entre la canne et la lèvre annulaire d’essorage et entre l’organe d’essorage et le récipient pour obtenir le fonctionnement recherché ; l’étanchéité peut être imparfaite, tant que les fuites éventuelles sont insuffisantes pour empêcher le résultat recherché d’être atteint.
Lors du retrait de la pipette, une dépression se crée sous l’organe d’essorage dans le récipient ; sous l’effet de cette dépression, l’organe d’essorage se déplace vers le fond du récipient, ce qui diminue le volume du récipient en communication avec l’intérieur de la pipette et réduit la dépression ; on évite ainsi l’apparition d’une trop forte dépression dans le récipient, susceptible de vidanger outre mesure le contenu de la pipette lors de son retrait. On peut alors réaliser un ajustement étanche de l’organe d’essorage sur la canne de la pipette sans craindre de vider entièrement la pipette de son contenu lors de son retrait, et l’essuyer ainsi efficacement. On limite par conséquent le risque de salissure du col.