INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, la composition comporte une imidazoline en tant qu’inhibiteur supplémentaire.
La composition selon l’invention peut comprendre de 0,01 à 20% en poids par rapport au poids total de la composition d’un inhibiteur supplémentaire. De préférence, la composition selon l’invention comprend de 0,10 à 8% en poids par rapport au poids total de la composition d’une imidazoline.
Les compostions inhibitrices de corrosion de voûte selon la présente invention peuvent être utilisées sous forme pure (100% de matières actives, c’est-à-dire l’amine, l’agent neutralisant et le composé soufré) ou sous forme diluée ou encore en émulsion ou suspension, dans un ou plusieurs solvants, tels qu'ils ont été décrits précédemment.
Additifs Les compositions selon la présente invention peuvent en outre comprendre un ou plusieurs additifs, inertes vis-à-vis de l'efficacité des inhibiteurs de corrosion de voûte présents dans la composition selon l’invention.
De tels additifs sont bien connus de l'homme du métier, et parmi ceux-ci, on peut citer, de manière non limitative, les stabilisants, conservateurs, anti-U.V., ignifugeants, solvants, colorants, anti mousses, désémulsionnant, H 2 S scavengers , oxygen scavengers , antiagglomérants d’hydrates, inhibiteurs cinétiques d’hydrate, inhibiteurs de dépôts minéraux et autres.
Comme indiqué ci-dessus, la composition selon l’invention peut comprendre un ou plusieurs solvants et/ou un ou plusieurs additifs. Toutefois, la composition doit présenter un point éclair supérieur à 60°C, de préférence un point éclair supérieur à 65°C.
De préférence, la composition inhibitrice de corrosion de voûte comprend : - au moins une amine présentant une constante de solubilité de Henry strictement inférieure à 10 mol.m -3 .Pa -1 au moins un composé présentant à la fois une constante de solubilité de Henry strictement supérieure à 50 mol.m -3 .Pa -1 , et un pKa strictement supérieur à 7, de préférence supérieur ou égal à 7,5, et plus particulièrement supérieur à 8, et -au moins un composé soufré, et la composition présentant un point éclair supérieur ou égal à 60°C, de préférence strictement supérieur à 60°C, et de préférence encore supérieur ou égal à 70°C.
De manière plus préférée, la composition inhibitrice de corrosion de voûte comprend : - au moins une amine présentant une constante de solubilité de Henry strictement inférieure à 5 mol.m -3 .Pa -1 , - au moins un composé présentant à la fois une constante de solubilité de Henry strictement supérieure à 100 mol.m -3 .Pa -1 , et un pKa strictement supérieur à 7, de préférence supérieur ou égal à 7,5, et plus particulièrement supérieur à 8, et -au moins un composé soufré, et la composition présentant un point éclair supérieur ou égal à 60°C, de préférence strictement supérieur à 60°C, et de préférence encore supérieur ou égal à 70°C.
De manière encore plus préférée, la composition inhibitrice de corrosion de voûte comprend : - au moins une amine présentant une constante de solubilité de Henry strictement inférieure à 1 mol.m -3 .Pa -1 , - au moins un composé présentant à la fois une constante de solubilité de Henry strictement supérieure à 500 mol.m -3 .Pa -1 , et un pKa strictement supérieur à 7, de préférence supérieur ou égal à 7,5, et plus particulièrement supérieur à 8, et -au moins un composé soufré, et la composition présentant un point éclair supérieur ou égal à 60°C, de préférence strictement supérieur à 60°C, et de préférence encore supérieur ou égal à 70°C.
Très avantageusement, la composition inhibitrice de corrosion de voûte comprend : - au moins une amine présentant une constante de solubilité de Henry strictement inférieure à 1 mol.m -3 .Pa -1 , - au moins un composé présentant à la fois une constante de solubilité de Henry strictement supérieure à 1000 mol.m -3 .Pa -1 et un pKa strictement supérieur à 7, de préférence supérieur ou égal à 7,5, et plus particulièrement supérieur à 8, et -au moins un composé soufré, et la composition présentant un point éclair supérieur ou égal à 60°C, de préférence strictement supérieur à 60°C, et de préférence encore supérieur ou égal à 70°C.
Selon un mode de réalisation particulier, la composition selon l’invention comprend : - de 10 à 60% en poids par rapport au poids total de la composition d’une amine présentant une constante de solubilité de Henry strictement inférieure à 20 mol.m -3 .Pa -1 , - de 20% à 89,9% en poids par rapport au poids total de la composition d’un composé présentant à la fois une constante de solubilité de Henry strictement supérieure à 20 mol.m -3 .Pa -1 et présentant un pKa strictement supérieur à 7, - de 0,1 à 20% en poids par rapport au poids total de la composition d’un composé soufré.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, la composition selon l’invention comprend : - de 15 à 40% en poids par rapport au poids total de la composition d’une amine présentant une constante de solubilité de Henry strictement inférieure à 20 mol.m -3 .Pa -1 , - de 30% à 60% en poids par rapport au poids total de la composition d’un composé présentant à la fois une constante de solubilité de Henry strictement supérieure à 20 mol.m -3 .Pa -1 et présentant un pKa strictement supérieur à 7, - de 0,1 à 10% en poids par rapport au poids total de la composition d’un composé soufré.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, la composition selon l’invention comprend : - de 15 à 40% en poids par rapport au poids total de la composition de n-octylamine, - de 30% à 60% en poids par rapport au poids total de la composition de mono-éthanolamine, - de 0,1 à 10% en poids par rapport au poids total de la composition d’acide thioglycolique.
Selon l’invention, l’élément de guidage comprend en outre au moins une paire de languettes de préhension coopérant avec des organes de maintien du premier élément pour retenir l‘élément de guidage sur le premier élément.
L’intégration d’au moins une paire de languettes de préhension permet de manière générale d’améliorer la rétention de l’élément de guidage sur le premier élément. Plus particulièrement, lorsque l’élément de guidage est installé sur le premier élément, chaque languette est en butée avec l’organe de maintien correspondant du premier élément. Contrairement au contact par friction entre l’élément de guidage et le premier élément de l’art antérieur, la butée entre la paire de languettes de préhension et les organes de maintien permet de stopper plus efficacement et facilement le déplacement de l’élément de guidage installé dans le premier élément.
Par ailleurs, l’absence de friction entre l’élément de guidage (notamment au niveau des parois latérales) et le premier élément dans la configuration de l’invention permet de diminuer les risques d’endommagement des pièces (à savoir l’élément de guidage et le premier élément) lors de leur assemblage et/ou désassemblage. En effet, un simple rapprochement des languettes entre elles par compression permet de déformer élastiquement l’élément de guidage (en particulier la paire de languettes et les parois latérales) pour qu’il puisse être inséré (par exemple par translation) dans un logement de guidage du premier élément. Ceci permet donc de supprimer la friction lors de l’installation et désinstallation de ces pièces. Ainsi, la paire de languettes de préhension permet de faciliter l’assemblage et le désassemblage de l’élément de guidage sur le premier élément.
L’invention présente par conséquent l’avantage de proposer une conception simple, offrant une grande fiabilité, et peu pénalisante en termes de coûts et d’encombrement de l’ensemble de guidage dans un ensemble propulsif d’aéronef.
L’ensemble de guidage selon l’invention peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément les unes des autres ou en comparaison les unes avec les autres :
- la paire de languettes de préhension s’étend sensiblement dans un plan parallèle ou dans un plan perpendiculaire à l’axe A ;
- les languettes de la paire de languette de préhension et les parois sont déformables élastiquement entre une première position, dans laquelle les languettes et les parois sont rapprochées entre elles, et une seconde position, dans laquelle lesdites languettes coopèrent avec les organes de maintien pour retenir l’élément de guidage sur le premier élément ;
- ladite au moins une paire de languettes de préhension s’étend en saillie vers l’extérieur depuis une extrémité libre des parois latérales ;
- l’ensemble de guidage comprend plusieurs paires de languettes de préhension réparties régulièrement le long de l’axe A ;
- les organes de maintien sont des gorges, chaque gorge recevant une languette de la paire de languettes de préhension de l’élément de guidage ;
- l’ensemble de guidage comprend en outre au moins un dispositif de fixation à au moins une des première et seconde extrémités longitudinales de l’élément de guidage et/ou sur ladite au moins une paire de languettes de préhension, le dispositif de fixation étant destiné à solidariser l’élément de guidage au premier élément ;
- le premier élément comprend au moins une paire de surfaces d’appui complémentaires des faces d’appui correspondantes de la paire de languettes de préhension ;
-- lesdites faces d’appui présentent une forme plane ou courbée
-- l’élément de guidage est un rail ;
-- le premier élément est un coulisseau ;
-- l’ensemble de guidage comprend le second élément qui est assemblé au moins en partie dans l’ouverture de l’élément de guidage pour que le second élément se déplace par rapport à l’élément de guidage ;
En d’autres termes, à 85 % d’une vitesse de poussée maximale au décollage d’arbre de cœur et à une température d’environnement d’ISA +40 °C de 55 % à 70 % de la chaleur générée par le réducteur de puissance et la turbomachine est dissipée dans le premier dissipateur thermique (le reste de la chaleur générée par le réducteur de puissance et la turbomachine étant dissipée dans le second dissipateur thermique), et à 65 % de la vitesse de poussée maximale au décollage d’arbre de cœur et à une température d’environnement d’ISA +40 °C de 85 % à 100 % de la chaleur générée par le réducteur de puissance et la turbomachine est dissipée dans le premier dissipateur thermique (le reste de la chaleur générée par le réducteur de puissance et la turbomachine étant dissipée dans le second dissipateur thermique).
Le présent inventeur a compris que la fourniture d’un système de gestion de chaleur configuré pour fournir, à la température la plus élevée pour laquelle un moteur est certifié, des proportions spécifiques de chaleur dissipées dans l’air à 65 % de la vitesse de poussée maximale au décollage d’arbre de cœur, i.e. une vitesse à, ou proche du ralenti en vol, et à 85 % de la vitesse de poussée maximale au décollage d’arbre de cœur, i.e. une vitesse aux, ou proche des, conditions de croisière, permet d’assurer une lubrification et un refroidissement adéquats au réducteur de puissance et aux paliers de turbomachine, minimiser la taille et donc le poids des échangeurs de chaleur, maximiser les effets bénéfiques de SFC et éviter en même temps la dégradation thermique de carburant dans toutes les conditions de fonctionnement.
La première proportion de chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air à 85 % d’une vitesse de poussée maximale au décollage d’arbre de cœur à une température d’environnement d’ISA +40 °C peut être dans la plage allant de 0,60 à 0,70, de préférence dans la plage allant de 0,62 à 0,68.
La seconde proportion de chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air à 65 % de la vitesse de poussée maximale au décollage d’arbre de cœur (PMD) à une température d’environnement d’ISA +40 °C peut être dans la plage allant de 0,90 à 1, de préférence dans la plage allant de 0,92 à 1.
Le système de gestion de chaleur peut être configuré pour fournir à une température d’environnement d’ISA +10 °C la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte que la première proportion de chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air à 85 % de la vitesse de poussée maximale au décollage (PMD) d’arbre de cœur dans la plage allant de 0,40 à 0,60, de préférence dans la plage allant de 0,45 à 0,55.
Le système de gestion de chaleur peut être configuré pour fournir à une température d’environnement d’ISA +10 °C la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte que la seconde proportion de chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air à 65 % de la vitesse de poussée maximale au décollage (PMD) d’arbre de cœur se trouve dans la plage allant de 0,80 à 0,92.
Le système de gestion de chaleur peut être configuré pour fournir la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte qu’un rapport de la première proportion de la chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air à 85 % de la vitesse de poussée maximale au décollage d’arbre de cœur à une température d’environnement d’ISA +40 °C à la première proportion de la chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air à 85 % d’une vitesse de poussée maximale au décollage d’arbre de cœur à une température d’environnement d’ISA +10 °C se trouve dans la plage allant de 1,20 à 1,42, de préférence dans la plage allant de 1,22 à 1,41, plus préférablement dans la plage allant de 1,25 à 1,40.
Le système de gestion de chaleur peut être configuré pour fournir la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte qu’un rapport de la première proportion de la chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air à 85 % de la vitesse de poussée maximale au décollage d’arbre de cœur à une température d’environnement d’ISA +40 °C à la première proportion de la chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air à 85 % d’une vitesse de poussée maximale au décollage d’arbre de cœur à une température d’environnement d’ISA -69 °C se trouve dans la plage allant de 1,5 à 4,5, de préférence dans la plage allant de 2,0 à 4,0, plus préférablement dans la plage allant de 2,0 à 3,5.
Le système de gestion de chaleur peut être configuré pour fournir la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte qu’un rapport de la seconde proportion de la chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air à 65 % de la vitesse de poussée maximale au décollage d’arbre de cœur à une température d’environnement d’ISA +40 °C à la seconde proportion de la chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air à 65 % de la vitesse de poussée maximale au décollage d’arbre de cœur à une température d’environnement d’ISA +10 °C se trouve dans la plage allant de 1,10 à 1,25, de préférence dans la plage allant de 1,10 à 1,22, plus préférablement dans la plage allant de 1,11 à 1,20.
Le système de gestion de chaleur peut être configuré pour fournir la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte qu’un rapport de la seconde proportion de la chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air à 65 % de la vitesse de poussée maximale au décollage d’arbre de cœur à une température d’environnement d’ISA +40 °C à la seconde proportion de la chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air à 65 % de la vitesse de poussée maximale au décollage d’arbre de cœur à une température d’environnement d’ISA -69 °C se trouve dans la plage allant de 1,1 à 2,1, de préférence dans la plage allant de 1,2 à 2,1, plus préférablement dans la plage allant de 1,4 à 2,0.
Le système de gestion de chaleur peut être configuré pour fournir à une température d’environnement d’ISA +10 °C la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte qu’un rapport de la première proportion à la seconde proportion se trouve dans la plage allant de 0,45 à 0,65, de préférence dans la plage allant de 0,45 à 0,60, plus préférablement dans la plage allant de 0,47 à 0,58.
Le système de gestion de chaleur peut être configuré pour fournir à une température d’environnement d’ISA -69 °C un rapport de la première proportion de la chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissiper à l’air à 85 % de la vitesse de poussée maximale au décollage d’arbre de cœur à la seconde proportion de la chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air à 65 % de la vitesse de poussée maximale au décollage d’arbre de cœur dans la plage allant de 0,30 à 0,55, de préférence dans la plage allant de 0,35 à 0,45.
La chambre de combustion peut être une chambre de combustion à mélange pauvre.
Le système de gestion de chaleur peut comporter un dispositif de modulation adapté à ajuster une distribution d’écoulement de lubrifiant entre le réducteur de puissance et les paliers de turbomachine.
La soufflante peut avoir un diamètre de soufflante dans la plage allant de 210 cm à 380 cm.
Le réducteur de puissance peut avoir un rapport d’engrenage dans la plage allant de 2,9 à 4,0, ou de 3,0 à 3,8.
Selon un aspect, on fournit un procédé de fonctionnement d’un moteur à turbine à gaz pour un aéronef, le procédé comprenant la fourniture d’un moteur à turbine à gaz comprenant : un cœur de moteur comprenant un compresseur, une chambre de combustion, une turbine, et un arbre de cœur raccordant la turbine au compresseur ; une soufflante comprenant une pluralité d’aubes de soufflante et agencée en amont du cœur de moteur ; des paliers de turbomachine ; un réducteur de puissance adapté à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation inférieure à la turbine ; et - un système de gestion de chaleur configuré pour fournir une lubrification et un refroidissement au réducteur et aux paliers de turbomachine, et comprenant un ensemble tuyau adapté - à fournir un écoulement de lubrifiant au réducteur et aux paliers de turbomachine, au moins un échangeur de chaleur air-lubrifiant pour dissiper une première quantité de chaleur vers un premier dissipateur thermique, et au moins un échangeur de chaleur carburant-lubrifiant pour dissiper une seconde quantité de chaleur vers un second dissipateur thermique ; dans lequel le premier dissipateur thermique est de l’air et le second dissipateur thermique est du carburant ;
dans lequel une première proportion de la chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air est définie comme
à 85 % d’une vitesse de poussée maximale au décollage d’arbre de cœur ; et une seconde proportion de chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air est définie comme
à 65 % de la vitesse de poussée maximale au décollage (PMD) d’arbre de cœur.
dans lequel le procédé comprend l’étape consistant à faire fonctionner le système de gestion de chaleur pour fournir la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte qu’à une température d’environnement d’ISA +40 °C la première proportion se trouve dans la plage allant de 0,55 à 0,70, et la seconde proportion se trouve dans la plage allant de 0,85 à 1.
À une température d’environnement d’ISA +40 °C la première proportion peut être dans la plage allant de 0,60 à 0,70, de préférence dans la plage allant de 0,62 à 0,68.
À une température d’environnement d’ISA +40 °C la seconde proportion peut être dans la plage allant de 0,90 à 1, de préférence dans la plage allant de 0,92 à 1.
Le procédé peut comprendre l’étape consistant à faire fonctionner le système de gestion de chaleur pour fournir la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte qu’un rapport de la première proportion de la chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air à 85 % de la vitesse de poussée maximale au décollage d’arbre de cœur à une température d’environnement d’ISA +40 °C à la première proportion de la chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air à 85 % d’une vitesse de poussée maximale au décollage d’arbre de cœur à une température d’environnement d’ISA +10 °C se trouve dans la plage allant de 1,20 à 1,42, de préférence dans la plage allant de 1,22 à 1,41, plus préférablement dans la plage de 1,25 à 1,40.
Selon un aspect, on fournit un moteur à turbine à gaz pour un aéronef comprenant : un cœur de moteur comprenant un compresseur, une chambre de combustion, une turbine, et un arbre de cœur raccordant la turbine au compresseur ; une soufflante comprenant une pluralité d’aubes de soufflante et agencée en amont du cœur de moteur ; des paliers de turbomachine ; un réducteur de puissance adapté à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation inférieure à la turbine ; et un système de gestion de chaleur configuré pour fournir une lubrification et un refroidissement au réducteur et aux paliers de turbomachine, et comprenant un ensemble tuyau adapté à fournir un écoulement de lubrifiant au réducteur et aux paliers de turbomachine, au moins un échangeur de chaleur air-lubrifiant pour dissiper une première quantité de chaleur vers un premier dissipateur thermique, et au moins un échangeur de chaleur carburant-lubrifiant pour dissiper une seconde quantité de chaleur vers un second dissipateur thermique ; dans lequel le premier dissipateur thermique est de l’air et le second dissipateur thermique est du carburant ; dans lequel une première proportion de la chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air est définie comme
à 85 % d’une vitesse de poussée maximale au décollage d’arbre de cœur,
dans lequel une seconde proportion de la chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air est définie comme
-- le second élément est une poutre fixe ;
-- chaque gorge présente une forme complémentaire ou sensiblement à celle de la languette correspondante de la paire de languettes de préhension ;
-- la paire de languettes de préhension est venue de matière avec les parois latérales ;
-- chaque languette de la paire de languettes de préhension comprend au moins une portion plate ou courbée en forme de L ;
-- l’ensemble de guidage comprend au moins un dispositif de fixation configuré pour fixer l’élément de guidage sur le premier élément ;
-- le dispositif de fixation comprend une vis, une cale et une bague épaulée intercalée entre une tête de vis et la cale.
La présente invention concerne encore un inverseur de poussée pour une nacelle d’un ensemble propulsif d’aéronef, l’inverseur de poussée comprenant au moins un capot externe mobile entre une position dite de fermeture de l’inverseur de poussée et une position dite d’ouverture de l’inverseur de poussée, et un cadre avant, dans lequel le capot externe est monté de manière mobile en translation le long d’au moins un ensemble de guidage selon l’une des particularités de l’invention.
Le premier élément de l’ensemble de guidage peut être solidaire du cadre avant de l’inverseur de poussée.
Le second élément peut être solidaire du capot externe de l’inverseur de poussée.
La présente invention peut aussi concerner un ensemble propulsif, en particulier d’aéronef, comprenant au moins un ensemble de guidage selon l’une des particularités de l’invention ou un inverseur de poussée selon l’invention.
La présente invention concerne aussi un procédé d’assemblage d’au moins un ensemble de guidage selon l’une des particularités de l’invention. Le procédé comprend les étapes consistant à : (a) fournir le premier élément et ledit au moins un élément de guidage, (b) comprimer les languettes de préhension de l’élément de guidage, (c) translater l’élément de guidage dans un logement de guidage du premier élément suivant l’axe longitudinal A, (d) libérer les languettes de préhension de façon à ce que chaque languette de ladite au moins une paire de languettes de préhension coopère en butée avec l’organe de maintien correspondant pour retenir l’élément de guidage sur le premier élément.