INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Plus préférentiellement, le polyisocyanate est choisi parmi le pentaméthylène diisocyanate, l’hexaméthylène diisocyanate, l’isophorone diisocyanate, le 4,4’- et/ou le 2,4’-dicyclohexylméthane diisocyanate, le m-xylylène diisocyanate, le m-xylylène hydrogéné diisocyanate et leurs mélanges, en particulier l’isophorone diisocyanate.
Avantageusement, l’étape (ii) est mise en œuvre avec un excès du nombre équivalent molaire de groupes –NCO du polyisocyanate par rapport au nombre équivalent molaire de groupes –OH de la composition de polyol(s) (B). De préférence, l’étape (ii) est mise en œuvre avec un rapport équivalent molaire –NCO/–OH compris entre 1,1 et 4, de préférence entre 1,2 et 3, plus préférentiellement entre 1,3 et 2,0.
Le rapport équivalent molaire –NCO/–OH est défini comme étant égal au nombre équivalent molaire de groupes –NCO du polyisocyanate divisé par la somme du nombre équivalent molaire de groupes –OH mis en œuvre lors de l’étape (ii) (notamment de la composition de polyol(s) (B) et de l’éventuel alcool (C) décrit ci-après).
Le nombre équivalent molaire de groupes –NCO du polyisocyanate est égal à : f(–NCO)*(m polyisocyanate /M polyisocyanate ), où f(–NCO) est le nombre de groupes –NCO du polyisocyanate, m polyisocyanate est la masse introduite en g du polyisocyanate et M polyisocyanate est la masse molaire en g/mol du polyisocyanate. De préférence, le polyisocyanate est un diisocyanate et f(–NCO) est donc égal à 2.
Le nombre équivalent molaire de groupes –OH de la composition de polyol(s) (B) est égal à : (I OH *m B )/56000, où I OH est l’indice hydroxyle en mg KOH/g de la composition de polyol(s) (B) et où m B est la masse introduite en g de la composition de polyol(s) (B).
Le nombre équivalent molaire de groupes –OH de l’alcool (C) est égal à : (I OH *m C )/56000, où I OH est l’indice hydroxyle en mg KOH/g de l’alcool (C) et où m C est la masse introduite en g de l’alcool (C).
Plastifiant Avantageusement, l’étape (ii) est mise en œuvre en présence d’un plastifiant.
Les résultats sont reportés dans le tableau 2 ci-dessous : Point Eclair (°C) 1 comp 85 2 comp 54 3 inv 69,5
La composition 3 est bien une composition selon l’invention. La composition 2 présente un point éclair qui n’est pas compatible avec les utilisations envisagées.
Évaluation des propriétés anti-corrosion des compositions
L’efficacité des formules anti-corrosion Top of Line se fait dans un réacteur en verre de 1 L de volume total. Il contient 700 mL d’une solution d’eau salée acide (NaCl 1 g/L + 1000 mg/L d’acide acétique glacial). Le réacteur est muni d’un réfrigérant. Un bullage continu de CO 2 se fait à l’aide d’un fritté immergé.
La température du liquide est portée à 80°C par une circulation d’eau dans la double enveloppe du réacteur. La solution est agitée à l’aide d’un barreau magnétique tournant à une vitesse de 300 tours/min. Un coupon en acier non allié (UNS G10180) de forme cylindrique, de 3,5 cm 2 de surface totale, est placé en phase gaz à une distance d’au moins 5 cm au-dessus du liquide afin d’éviter les projections de liquide. Il est précédemment poli au grade SiC600, rincé puis séché à l’acétone puis pesé au 10ème de mg près.
Dans ces conditions opératoires, des gouttes d’eau condensée se forment à la surface du coupon métallique. La vitesse de condensation est estimée entre 0,5 et 0,7 mL/m²/s d’après le nombre de gouttelettes qui retombent dans la solution en un temps donné.
La solution telle qu’elle a un pH = 3,2 à température ambiante. La quantité de composition anti-corrosion injectée se fait de telle sorte qu’une neutralisation partielle s’effectue jusqu’à un pH de 5,6.
Après 48h d’exposition à la phase gaz du réacteur, le coupon métallique est sorti, rincé à l’eau, décapé, séché puis pesé.
La vitesse de corrosion notée v et exprimée en mm/an est calculée d’après la formule suivante :
avec Δ masse = masse initiale de l’échantillon (coupon) – masse de l’échantillon (coupon) après le test de corrosion, masse volumique de l’échantillon testé = 7,89 g/cm 3
aire de l’échantillon = 3,52 cm 2
Les résultats sont reportés dans le tableau 3 ci-dessous Quantité de produit injectée (mg/L) pH du liquide Vitesse de corrosion du coupon en phase gaz (mm/an) Blanc - 3,2 1,67 1 comp 2700 5,6 0,45 2 comp 2700 5,6 0,05 3 inv 2700 5,6 0,02 Il est constaté que la composition selon l’invention conduit à une vitesse de corrosion très fortement diminuée.
Procédé et installation de conversion de matières plastiques en huiles pyrolytiques L’invention se rapporte à un procédé de conversion mettant en œuvre une dégradation par pyrolyse de matières plastiques pour une conversion en huiles pyrolytiques, ainsi qu’à une installation de conversion associée.
Elle se rapporte plus particulièrement à un procédé utilisant une pyrolyse catalytique et/ou thermique pour le recyclage chimique de matières plastiques, permettant de produire des huiles pyrolytiques par condensation des gaz de synthèse obtenus lors de la réaction de pyrolyse catalytique et/ou thermique.
L’invention trouve ainsi une application favorite, et non limitative, pour le recyclage des matières plastiques, et en particulier des déchets de matières plastiques, afin de produire des huiles pyrolytiques qui permettront de produire du plastique, inscrivant ainsi l’invention dans une filière dite « Plastic to Plastic », autrement dit dans une économie circulaire des plastiques.
De manière connue, il existe différents procédés tels que la gazéification, la pyrolyse, la solvolyse et la dépolymérisation, pour dégrader les matières plastiques, afin d’obtenir des produits chimiques de masses molaires inférieures, tels que des huiles pyrolytiques. La pyrolyse consiste en une dégradation, ou craquage, des molécules de polymère soumis à une température élevée (généralement entre 300 et 900°C) pour obtenir de plus petites molécules, en l'absence d'oxygène, avec catalyseur (pyrolyse dite catalytique) ou sans catalyseur (pyrolyse dite thermique).
X b ’ étant optionnellement substitué par un groupe A de formule (III’) suivante :
X c ’, Y’, j’, Z’ et R’ étant tels que définis ci-dessus ou ci-dessous,
Z et Z’ étant indépendamment absents ou choisis parmi les alcane diyles linéaires et branchés en C 1 -C 12 et les alcène diyles linéaires et branchés en C 2 -C 12 , Z étant en particulier un alcane ou un alcène diyle linéaire en C 2 , ledit groupe Z étant optionnellement substitué par un groupe -COOH ;
R et R’ sont tels que définis précédemment.
Selon un mode de réalisation particulier, W et W’, Y et Y’, X et X’, i et i’, et/ou j et j’ sont identiques ; W et W’, Y et Y’, X et X’, i et i’, et j et j’ étant identiques.
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne une fibre optique telle que définie précédemment, dans laquelle : les groupes de formule (I) sont choisi parmi les groupes de formule suivante :
et/ou les groupes de formule (I’) sont choisi parmi les groupes de formule suivante :
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne une fibre optique telle que définie précédemment portant sur au moins une partie de sa surface une pluralité de groupes de formule (I) suivante :
W et Y sont indépendamment choisis parmi O et NH ;
i et j sont indépendamment choisis parmi 0 et 1 ;
X a et X c sont indépendamment choisis choisi parmi : les groupes X a1 étant des alcane diyles linéaires et branchés en C 1 -C 12 , en particulier les groupes de formule –(CH 2 ) n - avec n de 1 à 12, ou des alcène diyles linéaires et branchés en C 2 -C 12 , les groupes X a1 étant notamment des alcane diyles linéaires et branchés en C 1 -C 12 ; les groupes de formule -X a1 -NH-X a1 -, où X a1 est à chaque occurrence indépendamment tel que défini ci-dessus, en particulier les groupes de formule –(CH 2 ) n -NH–(CH 2 ) m - avec n et m étant indépendamment de 1 à 12 ; les groupes de formule -X a1 -NHC(=O)-NH-X a1 - ou -X a1 -NHC(=O)-NH-X a1 -NHC(=O)-NH-X a1 -, où X a1 est à chaque occurrence indépendamment tel que défini ci-dessus, en particulier les groupes de formule –(CH 2 ) n -NHC(=O)-NH–(CH 2 ) m - avec n et m étant indépendamment de 1 à 12 ;
X b est choisi parmi : les alcane diyles linéaires et branchés en C 1 -C 12 , en particulier les groupes de formule –(CH 2 ) n - avec n de 1 à 12, et les alcane triyles branchés en C 1 -C 12 , et les alcène diyles linéaires et branchés en C 2 -C 12 , le groupe X b étant notamment choisi parmi des alcane diyles ou triyles linéaires et branchés en C 1 -C 12 ; portant optionnellement, notamment en position(s) terminale(s), au moins un groupe –(O-CH 2 -CH 2 ) p - ou –(O-CH 2 -C(CH 3 )H) p -, avec p étant un entier de 1 à 10 ; les arène diyles et les hétéroarène diyles ;
2. 1.2. Bande passante
La bande passante BP correspond à une plage de fréquences dans laquelle un signal appliqué en entrée du filtre apparaît peu ou pas atténué en sortie du filtre : dans cette plage de fréquences, l’amplitude du signal appliqué en entrée du filtre est sensiblement inchangée (ou faiblement atténuée) en sortie du filtre.
Dans le cas d’un filtre passe-haut, la bande passante BP peut être définie par une borne inférieure. Cette borne inférieure – ou nombre d’onde – correspond à un rapport entre une fréquence et une vitesse de groupe (représentative de la vitesse de propagation de la composante propagative de cisaillement) exprimé en cycles par mètre. Cette borne inférieure permet d’exprimer vers quelle fréquence le filtre cesse à produire son effet « passant ».
Dans le cadre de la présente invention, cet « effet passant » est considéré produit lorsque l’amplitude d’un signal appliqué en entrée du filtre est divisée par 2 (ou moins) en sortie du filtre (-6dB). Nous utiliserons donc le terme K -6 dans la suite du texte pour caractériser la partie basse de la bande passante.
Ainsi, la borne inférieure K -6 de la bande passante BP est représentative de la fréquence à laquelle l’amplitude d’un signal appliqué en entrée du filtre est divisée par 2 en sortie du filtre (-6dB).
Dans cette bande passante BP, l’amplitude d’un signal appliqué en entrée du filtre est donc atténuée d’un facteur d’atténuation FA 1 inférieur ou égal à 6dB.
La borne inférieure K -6 correspond au rapport entre : la fréquence moyenne de la composante propagative de cisaillement, et la vitesse maximale de groupe de la composante propagative de cisaillement.
Comme indiqué précédemment, la fréquence moyenne de la composante propagative de cisaillement est connue. De même, la vitesse de groupe maximale de la composante propagative de cisaillement est connue (de l’ordre de 6 m/s dans le cas d’un tissu mou).
Il est donc possible de définir la borne inférieure K -6 de la bande passante BP en fonction du type de tissu analysé et du type d’excitation envisagée pour la génération de la composante propagative de cisaillement.
2.1.3. Bande de transition
La bande de transition BT correspond à une plage de fréquences dans laquelle un signal appliqué en entrée n’est ni fortement atténué (bande atténuée BA) ni sensiblement conservé inchangé (bande passante BP).
Cette bande de transition BT caractérise la capacité du filtre à conserver ou rejeter plus ou moins abruptement les fréquences. Elle est donc représentative de la « réactivité » du filtre.
Dans cette bande de transition, nous caractérisons le filtre par un coefficient de raideur (ou « constante de raideur ») correspondant au rapport entre : la borne inférieure K -6 de la bande passante BP, et la borne d’arrêt K -30 de la bande atténuée BA.
Ainsi, le coefficient de raideur se définit comme le rapport suivant :
Ce coefficient de raideur illustre la pente de la réponse en amplitude du filtre dans la bande de transition entre un régime où le filtre atténue fortement et un régime où le filtre n’atténue plus.
Les inventeurs ont déterminé qu’il était préférable que le coefficient de raideur soit inférieur ou égal à 4.5 pour que le filtre permette une atténuation significative de la composante de déformation statique dans les signaux acoustiques reçus sans impacter de façon inacceptable les fréquences basses de cisaillement correspondant à des vitesses élevées des ondes de cisaillement, et donc des duretés élevées.
Le système peut avoir des fonctionnalités qui correspondent aux opérations du procédé selon la présente divulgation.
Les caractéristiques et avantages de la divulgation apparaitront à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple non limitatif, et faite en référence aux figures annexées. Notamment, les exemples illustrés dans les figures peuvent être combinés sauf incohérence notoire.
Brève description des figures D’autres caractéristiques et avantages de la présente divulgation ressortiront de la description des exemples de réalisation particuliers et non limitatifs de la présente divulgation ci-après, en référence aux figures 1 à 6 annexées, sur lesquelles :
montre un dessin schématique d'un système de pilotage d'un dispositif émetteur selon des exemples de la présente divulgation.
montre un dessin schématique d'un système d'imagerie ultrasonore selon des exemples de la présente divulgation.
montre schématiquement un diagramme temporel et un diagramme spectral illustrant un pilotage conventionnel d'un dispositif émetteur.
montre schématiquement un diagramme temporel et un diagramme spectral illustrant un pilotage d'un dispositif émetteur selon des exemples de la présente divulgation.
montre schématiquement un premier exemple de relation entre des fréquences de pilotage choisies et une distribution spectrale d'énergie résultante du champ électrique provoqué par le dispositif émetteur.
montre schématiquement un deuxième exemple de relation entre des fréquences de pilotage choisies et une distribution spectrale d'énergie résultante du champ électrique provoqué par le dispositif émetteur selon des exemples de la présente divulgation.
La montre un dessin schématique d'un système 10 pour piloter un dispositif émetteur 20 selon des exemples de la présente divulgation.
Le système 10 peut également comprendre le dispositif émetteur. En outre, le dispositif peut être externe au système. Par exemple, le dispositif 20 peut être connecté au système par un câble ou peut communiquer sans fil. Dans ce dernier cas, le dispositif 20 peut par exemple comprendre une batterie et recevoir un signal de communication du système qui représente le signal électrique (par exemple les fréquences de pilotage et/ou toute information comprise dans le signal électrique). Le dispositif 20 peut alors générer le signal électrique en interne.
Le système peut être un système conventionnel et/ou le dispositif émetteur 20 peut être un dispositif émetteur conventionnel. En conséquence, la seule différence selon la présente divulgation peut être la manière dont le dispositif émetteur est exploité par le système. Cependant, il peut ne pas y avoir de différences structurelles entre le système et le dispositif émetteur selon la présente divulgation et des systèmes et dispositifs émetteur connus.
Le système peut être stationnaire ou mobile. Le dispositif émetteur peut également être stationnaire ou mobile. Par exemple, le système peut être un système fixe (par exemple comprenant une unité de traitement et un dispositif d'affichage, comme décrit ci-dessous) et le dispositif émetteur peut être mobile (par exemple un dispositif capteur, un dispositif de mesure, ou plus particulièrement une sonde). Toutefois, il est également possible que le dispositif émetteur soit intégré au système, et que le système soit un système mobile. Par exemple, le système peut être configuré pour être piloté de manière autonome, par exemple grâce à une batterie incluse. D'autres exemples sont décrits ci-dessous.
Le dispositif émetteur peut être configuré pour fonctionner avec un signal électrique comprenant une fréquence f0. En conséquence, le dispositif émetteur 20 peut conventionnellement fonctionner avec la fréquence f0.
Le dispositif émetteur 20 provoque typiquement une émission électromagnétique EM du fait de son pilotage. Ladite émission électromagnétique (EM) peut nécessiter d'être inférieure à un seuil EM maximal, qui est par exemple défini par une norme.
Les « eaux usées » correspondent aux « eaux brutes » sortant directement des bâtiments collectifs ou individuels. Les eaux usées sont constituées par les eaux ménagères dites « eaux grises » et les eaux noires dites « eaux vannes ».
Les « eaux noires » sont issues des toilettes et sanitaires des bâtiments. Les eaux noires sont constituées d’un mélange de composés solide, notamment les matières fécales, et de composés liquides ou dissouts en milieu liquide, notamment les urines.
Les eaux dites « ménagères » ou « grises » sont celles issues principalement de douches, lavabos, machines à laver et lave-vaisselles, installés dans ces bâtiments. Les eaux ménagères sont faiblement polluées et en particulier dénuées de contaminations fécales ou d’urines. Il en résulte un fort potentiel de revalorisation des eaux ménagères, notamment pour une utilisation dans les chasses d’eaux des sanitaires ou pour l’irrigation ou l’arrosage des espaces verts.
Ainsi, le traitement et la revalorisation, si possible locale, des eaux usées, et en particulier ménagères, constituent des enjeux majeurs pour la préservation des ressources hydriques et la limitation de l’impact négatif de la présence humaine à forte densité, en particulier en milieu urbain où le volume d’eaux usées, notamment ménagères, produit est important.
Il existe déjà de nombreux dispositifs de traitement des eaux usées ménagères permettant leur redistribution directement dans des bâtiments urbains. Ces dispositifs de traitement des eaux usées d’un bâtiment comprennent au moins un moyen de récupération desdites eaux, suivi d’un moyen de traitement de ces eaux et un moyen de redistribution dans le réseau de toilettes sanitaires ou d’irrigation ou d’arrosage des cultures.
Toutefois, ces dispositifs connus de traitement des eaux usées sont généralement : de structure complexe, avec une multitude de conduits d’acheminement et de cuves de stockage ou traitement, entrainant une gestion de transfert, d’alimentation et de distribution de l’eau usée à traiter qui s’avère complexe au sein du réseau d’assainissement ; de structure encombrante avec un déploiement au sol ou au sein du bâtiments conséquent, ce qui génère une perte de disponibilité des espaces ainsi occupés dans et à proximité du bâtiment, pour un autre usage, d’une consommation énergétique importante pour son fonctionnement, notamment pour l’actionnement des vannes d’alimentation, la circulation à travers les filtres de traitement, le transfert et le stockage des eaux, de coûts de fabrication et de mise en place élevés, visuellement inesthétiques et dévalorisent l’extérieur et/ou l’intérieur du bâtiment au sein du paysage urbain.
De plus, les dispositifs connus de traitement des eaux usées d’un bâtiment nécessitent des contrôles de maintenance réguliers, en particulier pour tenir compte des effets des phénomènes de gels /dégels sur son fonctionnement, des risques de saturation voire de blocage des conduits ou filtres, lorsque l’afflux d’eaux usées est trop important.
Il existe donc une demande non satisfaite à ce jour pour un dispositif amélioré de traitement des eaux usées d’un bâtiment, en particulier de ses eaux usées ménagères ou grises, permettant une revalorisation desdites eaux et leur usage sécurisé pour les chasses d’eau du bâtiment ou pour l’arrosage des espaces verts, qui soit de structure simple, d’encombrement minimum, de maintenance et de gestion faciles, sans impact négatif sur l’environnement et d’un aspect esthétique acceptable voire améliorant dans le paysage urbain.
La présente invention a pour but principal de répondre au moins partiellement, et préférentiellement sensiblement en totalité, à la demande précitée.
A cet effet, la présente invention concerne une installation de traitement des eaux usées d’un bâtiment, caractérisée en ce qu’elle comprend : des moyens de collecte des eaux usées, éventuellement un module de pré-traitement configuré pour transformer lesdites eaux usées en eaux prétraitées, un module de traitement par phytoépuration, positionné au niveau de la toiture du bâtiment et configuré pour transformer les eaux usées, ou le cas échéant les eaux prétraitées, en eaux épurées, éventuellement un moyen de stockage desdites eaux épurées, avantageusement équipé d’un moyen de désinfection microbiologique configuré pour transformer les eaux épurées en eaux traitées, et des moyens de recirculation des eaux épurées, ou le cas échéant des eaux traitées, dans au moins un circuit intérieur ou local pour une réutilisation desdites eaux épurées ou traitées à l’intérieur ou aux alentours dudit bâtiment, et/ou de déversement desdites eaux épurées ou traitées, par défaut ou par excès, dans un réseau externe d’assainissement ou d’évacuation des eaux usées.
L’installation de traitement des eaux usées de l’invention est de structure simplifiée et nécessite peu de temps et de moyens de gestion et de maintenance par un opérateur, notamment pour le module de traitement par phytoépuration qui présente un fonctionnement quasi autonome sur la durée.
De plus, l’encombrement pris par l’installation de l’invention au sein du bâtiment est limité, notamment du fait d’une implantation du module de traitement par phytoépuration en toiture et d’un nombre de moyens de stockage restreint. Ainsi, le volume occupé par l’installation de l’invention au sein du bâtiment est optimisé pour limiter son déploiement dans des zones valorisables du bâtiment, aptes favorablement à un autre usage.
En outre, le module de traitement par phytoépuration en toiture de l’installation de l’invention permet aussi de récupérer directement et simplement les eaux de pluies, en plus des eaux usées à traiter, de créer une zone tampon, d’améliorer l’isolation thermique, voir phonique, du bâtiment et de valoriser son esthétisme en lui conférant un cachet « vert » et un marquage écologique, par la mise en place d’une zone plantée sur le toit. Cette zone végétalisée sous forme de milieu aquatique planté confère en outre au bâtiment des propriétés d’isolation thermique et de rafraichissement spécifiques au niveau du toit. Du fait de sa spécificité, elle contribue aussi à la biodiversité en milieu urbain.
De plus, l’installation de l’invention permet de limiter les consommations énergétiques et charges du bâtiment en recyclant la majorité des eaux usées, notamment ménagères. En particulier, en limitant ou évitant le recours à l’eau potable pour des utilisations sans contact direct avec les personnes, il est possible de réduire la consommation de cette ressource qui se renchérie actuellement et qu’il y a lieu de préserver.
Dans cette même logique écoresponsable, l’installation de l’invention contribue à la dépollution, au rafraichissement de l’atmosphère à proximité du bâtiment et à l’amélioration de l’environnement paysager urbain, notamment par la présence en toiture des végétaux du module de traitement par phytoépuration.
L’installation de l’invention constitue donc un moyen de structure simple et efficace pour le traitement des eaux usées d’un bâtiment, permettant favorablement leur recyclage et revalorisation localement en tant que ressources hydrique et hydraulique, en priorisant une réutilisation desdites eaux traitées à l’intérieur ou aux alentours dudit bâtiment, notamment par exemple dans le réseau des toilettes sanitaires dudit bâtiment, dans d’éventuelles installations de nettoyage de véhicules, du bâtiment ou de ses environs, ou dans un réseau d’irrigation ou d’arrosage, éventuellement automatisé, des espaces verts environnants ou de plantes installées sur des balcons par exemple.
L’exosquelette objet de l’invention est particulièrement adapté aux postes de travail imposant une position prolongée debout ou assise, notamment sur une assise sans dossier, avec une manipulation répétitive d’objets impliquant des mouvements de la zone dorso-lombaire de la colonne vertébrale.
Ces postures à risque entraînent une fatigue et des douleurs dorsales dans de nombreux secteurs et métiers (listes non exhaustives): - industrie, - distribution et commerces, - santé, et - agro-alimentaire.