INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par conséquent, au moins deux sources lumineuses sont placées en regard de chaque lentille optique, ce qui permet de mutualiser la lentille optique pour des affichages dans les premier et deuxième champs lumineux. Ainsi, à niveau de résolution donné, les coûts et l’encombrement associés au module lumineux sont réduits.
En complément, chaque lentille optique peut en outre être associée par une troisième association à une troisième source lumineuse agencée à une troisième position relative par rapport à la lentille.
Par conséquent, au moins trois sources lumineuses sont placées en regard de chaque lentille optique, ce qui permet de mutualiser la lentille optique entre les affichages dans les premier, deuxième et troisième champs lumineux. Ainsi, à niveau de résolution donné et à nombre de champs visuels différents donnés, les coûts et l’encombrement associés au module lumineux sont réduits.
Étape P20 : déterminer si la valeur de tension divisée est ou non inférieure à une valeur de référence de tension divisée par le dispositif de commande 23. Si tel est le cas, déterminer que de l'eau s'est infiltrée dans l’au moins une batterie 1 et délivrer l’instruction d'avertissement à partir du système de gestion de batterie 20, ou sinon exécuter l'étape P10. Plus particulièrement, la valeur de référence de tension divisée est définie par défaut pour le dispositif de commande 23. La valeur de référence de tension divisée représente une quantité de tension divisée de la résistance R1 à la carte de détection d'infiltration d'eau 30 lorsque la carte de détection d'infiltration d'eau 30 est sèche sans aucune infiltration d'eau. En d'autres termes, la valeur de référence de tension divisée est une mesure de tension entre les deux côtés opposés de la carte de détection d'infiltration d'eau 30 lorsque la carte de détection d'infiltration d'eau 30 est sèche. Lorsqu'un quelconque liquide entre en contact avec une surface de la carte de détection d'infiltration d'eau 30, une résistance entre les deux côtés opposés de la carte de détection d'infiltration d'eau 30 diminue et, dans ce cas, dans une condition de courant constant, la quantité de tension divisée de la résistance R1 à la carte de détection d'infiltration d'eau 30 diminue également, en d'autres termes, la mesure de tension entre les deux côtés opposés de la carte de détection d'infiltration d'eau 30 diminue.
Étape P30 : lors de la détermination du fait que de l'eau s'est infiltrée dans l’au moins une batterie 1, délivrer l’instruction d'avertissement à partir du système de gestion de batterie 20.
Étape P40 : lorsque la VCU 2 du véhicule électrique reçoit l’instruction d'avertissement par l'intermédiaire du module de communication, la VCU 2 exécute l'opération d'avertissement comme détaillé précédemment à l'étape S60 du premier mode de réalisation. Pour éviter des explications répétitives, il n'est pas nécessaire de donner plus de détails.
Étape P50 : lorsque le composant indicateur 3 du véhicule électrique reçoit l’instruction d'avertissement par l'intermédiaire du module de communication, le composant indicateur 3 exécute une autre opération d'avertissement comme détaillé précédemment à l'étape S70 du premier mode de réalisation. Pour éviter des explications répétitives, il n'est pas nécessaire de donner plus de détails.
Dans l'ensemble, la présente invention fournit un procédé d'indication d’infiltration d'eau et un système d'indication d’infiltration d'eau. Le système d'indication d'infiltration d'eau est monté sur un véhicule électrique, et le système d'indication d'infiltration d'eau comprend une batterie, une unité de commande de véhicule (VCU) et un composant indicateur. Un système de gestion de batterie à l’intérieur de la batterie est apte à déterminer si de quelconques gouttelettes de liquide sont ou non entrées à l'intérieur de la batterie. Si tel est le cas, le système de gestion de batterie délivre une instruction d'avertissement par l'intermédiaire d'un module de communication, et la VCU ou le composant indicateur reçoit l’instruction d'avertissement par l'intermédiaire d'un autre module de communication. Lorsque la VCU reçoit l’instruction d'avertissement, la VCU exécute une opération d'avertissement pour commander un véhicule électrique conformément à l’instruction d'avertissement. L'opération d'avertissement, par exemple, interdit au véhicule électrique de se charger, ou limite une vitesse que peut atteindre le véhicule électrique, etc.
De manière alternative, lorsque le composant indicateur reçoit l’instruction d'avertissement, le composant indicateur exécute une opération d'avertissement conformément à l’instruction d'avertissement. Par exemple, le composant indicateur est un tableau de bord du véhicule électrique, et l'opération d'avertissement allume un voyant lumineux de dysfonctionnement sur le tableau de bord pour avertir l'utilisateur que des gouttelettes d'eau ont pu s'infiltrer dans la batterie.
PROCÉDÉ DE RÉCUPÉRATION POUR UNE BATTERIE AU PHOSPHATE DE LITHIUM-FER La présente demande se rapporte au domaine technique de récupération de batteries au phosphate de lithium-fer et, en particulier, à un procédé de récupération pour une batterie au phosphate de lithium-fer.
Les matériaux de cathode de phosphate de lithium-fer présentent les avantages d’un prix bas, de bonnes performances de cycle, d’une capacité spécifique théorique élevée (170 mAh/g), d’une stabilité thermique supérieure, et d’une sécurité et d’une fiabilité. Les batteries au phosphate de lithium-fer sont largement utilisées dans les domaines des gros véhicules électriques, des véhicules électriques hybrides, et autres analogues. La durée de vie d’une batterie d’alimentation au lithium-ion est généralement de 3 à 5 ans. Avec le développement rapide de l’industrie des véhicules à énergie nouvelle, un grand nombre de batteries d’alimentation usagées sont mises au rebut, provoquant inévitablement un grand gaspillage de ressources et une grave pollution de l’environnement. La récupération des batteries d’alimentation au phosphate de lithium-fer usagées est d’une grande importance pour le développement durable de l’industrie des véhicules électriques à énergie nouvelle en Chine.
Les procédés actuels de récupération du phosphate de lithium-fer comprennent un procédé de réparation directe et une lixiviation sélective par un procédé par voie humide. Le brevet chinois CN113683073A divulgue un procédé de récupération et de régénération du phosphate de lithium-fer dans une batterie au lithium-ion usagée, qui comprend principalement les étapes de recristallisation du phosphate de lithium-fer par grillage au micro-ondes et de régénération d’un matériau de cathode de phosphate de lithium-fer. Le brevet chinois CN201710282875.9 divulgue une technique écologique de réparation et de régénération pour un matériau de phosphate de lithium-fer dans une batterie usagée, où les poudres de cathode de phosphate de lithium-fer sont réparées et régénérées par ajustement de la proportion de phosphate de lithium-fer, ajout d’une source de carbone, broyage à boulets, et grillage sous atmosphère. Cependant, les poudres de cathode de phosphate de lithium-fer pour la réparation doivent être de très haute qualité, et les poudres de cathode ont une teneur en aluminium inférieure à 0,02% et une teneur en carbone inférieure à 2%. Les poudres noires de batterie obtenues par concassage et tamisage des batteries au phosphate de lithium-fer usagées à grande échelle sont difficiles à répondre aux exigences de qualité pour une réparation directe.
Le brevet chinois CN110331288B divulgue un procédé d’extraction sélective du lithium à partir d’un matériau de phosphate de lithium-fer usagé, qui comprend les étapes d’immersion du matériau de phosphate de lithium-fer usagé dans une solution d’hydroxyde de sodium pour l’élimination de l’aluminium par immersion dans un alcali, de filtration et de séchage du matériau filtré avec l’aluminium éliminé pour obtenir des poudres de phosphate de lithium-fer, et de récupération du filtrat d’aluminate de sodium filtré ; de mise des poudres de phosphate de lithium-fer dans un four de chauffage, d’introduction d’un gaz d’extraction de lithium sélectif et de grillage des poudres de phosphate de lithium-fer pour obtenir un composé de phosphate de fer et de lithium ; d’ajout du composé de phosphate de fer et de lithium à un broyeur à boulets, de réalisation d’un broyage humide à boulets et de filtration pour obtenir un solide de phosphate de fer et une solution contenant du lithium ; d’ajustement du pH de la solution contenant du lithium entre 9,0 et 11,0 et d’élimination des impuretés pour obtenir une solution de lithium pure ; et d’ajout d’une solution de carbonate de sodium à la solution de lithium pure pour une réaction, de filtration, et de lavage et de séchage du solide filtré pour obtenir du carbonate de lithium. Dans le processus ci-dessus de préparation de carbonate de lithium purifié, le carbonate de lithium a un faible rendement direct, la teneur en lithium dans la liqueur résiduaire de précipitation de lithium de carbonate de sodium et de l’eau de lavage est comprise entre 1 et 3 g/L, et le rendement direct en lithium est compris entre 60% et 70% seulement. Le lithium dans la liqueur résiduaire de précipité est enrichi par évaporation et cristallisation et ensuite la liqueur résiduaire de précipité continue d’être utilisée pour la précipitation du lithium, le sel de lithium sera co-précipité avec le sel de sodium précipité pendant le processus d’évaporation, et le lithium co-précipité par le sel de sodium est difficile à récupérer. Par conséquent, le processus conventionnel de précipitation du lithium lixivié par voie humide par le carbonate de sodium et d’enrichissement du lithium par évaporation et cristallisation présente les problèmes d’un long flux de processus, d’une consommation d’énergie élevée et d’un faible rendement global en lithium.
Pour surmonter les inconvénients de l’art existant, la présente demande fournit un procédé de récupération pour une batterie au phosphate de lithium-fer, résolvant les problèmes d’un long flux de processus, d’une consommation d’énergie élevée et d’un faible rendement global en lithium dans le processus conventionnel de précipitation du lithium lixivié par voie humide par le carbonate de sodium et d’enrichissement du lithium par évaporation et cristallisation.
Pour atteindre l’objet précédent, la présente demande adopte les solutions techniques ci-dessous. Un procédé de récupération pour une batterie au phosphate de lithium-fer est fourni, lequel procédé comprend :
S1 : la décharge, le concassage et le tamisage d’une batterie au phosphate de lithium-fer usagée pour obtenir des feuilles de cuivre et d’aluminium et des poudres de cathode et d’anode de batterie ;
S2 : la soumission des poudres de cathode et d’anode de batterie à une réaction de lixiviation primaire et la réalisation d’une séparation pour obtenir une liqueur de lixiviation de lithium et un premier résidu de lixiviation ;
Cette étape sert à limiter le nombre de combinaison à utiliser pour la disposition du nombre prédéfini des éoliennes de la ferme à partir des résultats obtenus à l’étape b). En effet, grâce à la mini-ferme éolienne, on peut estimer pour différents (premiers) couples de premier et deuxième espacements prédéfinis, la production d’énergie annuelle en fonction du (deuxième) couple de première et deuxième direction prédéfinies et des première et deuxième répartition discrète de vitesse de vent et de direction de vent et la probabilité d’occurrence de chaque valeur discrète de vitesse de vent dans chaque valeur discrète de direction du vent.
On peut alors choisir au moins un (de préférence un seul) (deuxième) couple de première et deuxième direction prédéfinies pour chaque (premier) couple de premier et deuxième espacements prédéfinis, de manière à limiter le nombre de combinaison pour la suite. En effet, pour le (premier) couple de premier et deuxième espacements prédéfinis, le (ou les) (deuxième) couple de première et deuxième direction prédéfinies permettent de maximiser l’énergie annuelle produite et/ou de limiter les effets de sillage.
Pour déterminer le (ou les) (deuxième) couple de première et deuxième direction associé à chaque (premier) couple de premier et deuxième espacements prédéfinis, on peut soit comparer directement la production annuelle produite et retenir les couples de directions qui maximise cette production annuelle de la mini-ferme, soit comparer la perte d’énergie récupérée due aux effets de sillage.
Dans ce deuxième cas, on détermine la perte d’énergie de la mini-ferme considérée par rapport à la production idéale du même nombre d’éoliennes que la mini-ferme, sans tenir compte des effets de sillage des éoliennes entre elles. Ainsi, à l’étape c), on peut par exemple faire la différence entre la production d’énergie annuelle de la mini-ferme obtenue à l’étape b) et la production d’énergie annuelle d’une seule éolienne multipliée par le nombre d’éoliennes de la mini-ferme. Cette perte d’énergie Pl oss peut être déterminée par la formule suivante :
n*aep(f1, ws, wp)- aep (f2, ws, wp)
Où aep(f1, ws, wp) est l’énergie annuelle produite selon la formule [Math 1] pour une ferme f1 constituée d’une seule éolienne dans l’espace prédéfini, et où aep (f2, ws, wp) correspond à l’énergie annuelle produite selon la formule [Math 1] pour une ferme f2 constituée d’un nombre n d’éoliennes dans la mini-ferme de l’espace prédéfini, ws et wp étant les répartitions statistiques des vitesses de vent et de direction de vent, en tenant compte des probabilités d’occurrence préalablement évoquées.
L’avantage de cette formule [Math 4] est qu’elle renseigne directement sur l’impact des effets de sillage de la mini-ferme, effet qui dépend directement des directions d’alignement et des espacements choisis. On peut alors écarter les solutions pour lesquelles les pertes sont trop importantes pour ne retenir que la solution ou les solutions pertinentes (avec les pertes d’énergie les plus faibles).
Etape d) de détermination d’une première disposition d’éoliennes de la ferme
On détermine, lors de cette étape, une première disposition des éoliennes sur chaque grille définie par chaque (premier) couple de premier et deuxième espacements prédéfinis et pour chaque (deuxième) couple de première et deuxième direction prédéfinies associées obtenues à l’étape c) précédente, de manière à limiter le nombre de combinaison. Chaque éolienne est positionnée sur un point d’intersection (une seule éolienne sur un même point d’intersection pour des raisons évidentes de construction) de l’espace prédéterminé par un premier algorithme de positionnement. De préférence, ce premier algorithme de positionnement peut être un algorithme d’optimisation qui permet d’obtenir une première répartition permettant d’obtenir une énergie annuelle produite satisfaisante. Avantageusement, ce premier algorithme de positionnement peut être un algorithme glouton qui positionne chaque éolienne l’une après l’autre de manière à maximiser l’énergie annuelle produite de chaque éolienne que l’on vient ajouter. La première éolienne peut être positionnée arbitrairement dans l’espace prédéterminé (à une valeur discrète du premier maillage discret). La deuxième éolienne sera positionnée au point d’intersection de la grille considérée permettant de maximiser l’énergie annuelle produite des deux éoliennes, la position choisie la n-ième éolienne au point d’intersection de la grille permettant de maximiser l’énergie annuelle produite des n éoliennes. L’utilisation d’un algorithme glouton permet d’obtenir, de manière simple, une première disposition des éoliennes dans l’espace prédéterminé, ce qui permet d’initialiser le procédé d’optimisation de l’étape e), notamment par le procédé de recherche locale d’optimisation de l’étape e1) suivante.
Selon un mode de réalisation, pour chaque grille considérée (chaque grille définie par un premier couple de premier et deuxième espacements prédéfinis et par un deuxième couple de première et deuxième directions prédéfinies associé au premier couple de premier et deuxième espacements prédéfinis), ledit premier algorithme de positionnement réalise au moins les étapes suivantes :
- on définit arbitrairement la position de la première éolienne sur un des points d’intersection de la grille considérée ;
on définit des positions potentielles pour l’éolienne à positionner, les positions potentielles étant constituées par les points d’intersection de la grille. En d’autres termes, on sélectionne des points d’intersection de la grille où serait avantageusement positionnée la prochaine éolienne.
on calcule la production d’énergie annuelle des éoliennes positionnées et de l’éolienne à positionner pour les positions potentielles définies. De ce fait, pour chaque position potentielle définie, est associée une valeur de production d’énergie annuelle. De plus, le calcul de la production d’énergie annuelle prend en compte la première répartition discrète de vitesse de vent, la deuxième répartition discrète de direction de vent et la probabilité d’occurrence. Ce calcul fait également intervenir de manière connue les caractéristiques des éoliennes, à savoir notamment la surface balayée par le rotor de l’éolienne, le coefficient de traînée et/ou le coefficient de puissance.
On choisit la position de l’éolienne à positionner correspondant à la valeur maximale calculée de production d’énergie annuelle. Ainsi, on maximise l’énergie annuelle produite par les éoliennes dont la position est définie dans l’espace prédéterminé. Ces positions définies serviront de base pour la détermination de la position de la prochaine éolienne, notamment pour définir les positions potentielles de la prochaine éolienne à positionner.
- on détermine la première disposition correspondant à la position du nombre prédéfini d’éoliennes parmi les points d’intersection de la grille considérée dans l’espace prédéterminé.
Pour un organe de préhension métallique, Il existe un test normatif imposant des limites de température à ne pas dépasser en utilisation sur une plaque de chauffe, notamment au niveau de la surface de préhension métallique. Cette limite est fixée à 55°C pour la surface de préhension suivant un protocole détaillé dans la norme EN 12983-1 (Annexe F). Au-delà de cette température de 55°C, le fabriquant doit indiquer à l’utilisateur qu’il faut utiliser un moyen de protection thermique du type manique pour manipuler l’organe de préhension.
La combinaison de ces deux caractéristiques : l’au moins un volet réalisé en acier inoxydable austénitique et une longueur développée L de la forme en C de l’au moins un volet supérieure à 110 millimètres permettent d’obtenir une température en utilisation de la surface de préhension inférieure à 55°C suivant le test normatif.
De plus, l’utilisation d’un matériau métallique pour réaliser l’au moins un volet améliore la qualité perçue par l’utilisateur du couvercle et de l’organe de préhension.
Avantageusement, la forme en C de l’au moins un volet présente une section transversale S inférieure à 30 millimètres carré.
Une section transversale S faible permet également de ralentir les flux thermiques partant des points d’articulation de l’au moins un volet vers la surface de préhension.
De manière avantageuse, la section transversale S est en progression entre une zone de liaison en rotation avec le socle et la surface de préhension.
De préférence, la section transversale S de l’au moins un volet présente une épaisseur E comprise entre 2 et 3 millimètres.
Avantageusement, l’épaisseur E de la section transversale S de l’au moins un volet est sensiblement constante.
Une telle disposition permet de réaliser le volet par découpe à partir d’un feuillard métallique. Un tel mode de réalisation est particulièrement économique.
De préférence, la surface de préhension est agencée dans une portion centrale de la forme en C et, dans la position de préhension du volet, la surface de préhension est agencée à une distance D du couvercle, la distance D étant supérieure à 20 millimètres.
Par la surface de préhension est agencée à une distance D du couvercle, on comprend que la distance D est prise à partir d’une extrémité basse de la surface de préhension dans la position de préhension.
De manière avantageuse, l’au moins un volet présente une forme en C aplati , la surface de préhension étant agencée dans une portion centrale sensiblement droite de la forme en C aplati, la surface de préhension présentant une longueur LP supérieure à 60 millimètres.
De telles dispositions permettent d’obtenir une température en utilisation de la surface de préhension inférieure à 45°C.
Avantageusement, l’au moins un volet est mobile par rapport au socle selon un axe de rotation parallèle à un plan tangent au couvercle au niveau du socle.
De préférence, l’au moins un volet dans la position de préhension est orienté selon un plan faisant avec un plan tangent au couvercle un angle compris entre 30° et 60°, et de préférence, égal à 45°.
Ainsi, la surface de préhension est suffisamment écartée du couvercle pour être facilement saisie par l’utilisateur.
la représente une vue de côté de la face avant selon l’invention avec la porte d’accès dans une position intermédiaire,
la représente une vue en perspective du premier élément charnière,
la représente une vue en perspective du deuxième élément charnière,
la représente une vue en perspective du premier élément charnière et du deuxième élément charnière en cours d’assemblage,
la représente une vue en perspective du premier élément charnière et du deuxième élément charnière dans la position assemblée,
la représente une vue en perspective et en agrandie d’un logement de réception formé par un épaulement dans la paroi avant, et
la représente une vue en perspective et en agrandie de l’épaulement recevant le premier élément charnière.
L’invention concerne une face avant 2 pour un appareillage électrique de protection comprenant au moins :
une paroi avant 3 comprenant une ouverture 4,
une porte d’accès 5 montée rotative relativement à ladite paroi avant 3 par un sous-ensemble charnière 6 et étant configurée pour fermer ladite ouverture 4 dans une position fermée PF et pour donner accès à ladite ouverture 4 dans une position ouverte PO,
ledit sous-ensemble charnière 6 comprenant :
une première liaison pivot 7 pour permettre un premier mouvement de rotation de la porte d’accès 5 relativement à la paroi avant 3 autour d’un premier axe de rotation A1, et
une deuxième liaison pivot 8 pour permettre un deuxième mouvement de rotation de la porte d’accès 5 relativement à la paroi avant 3 autour d’un deuxième axe de rotation A2,
le premier axe de rotation A1 et le deuxième axe de rotation A2 sont parallèles entre eux et distants d’une distance d dans un plan P (figures 10 à 12).
Conformément à l’invention, la face avant 2 est caractérisée en ce que :
L’algorithme élaboré est fondé sur une architecture neuro-symbolique, réunissant l’aspect sémantique de l’intelligence artificielle symbolique et les performances des réseaux de neurones.
Dans une étape 110, une base de connaissances est fournie. Il s’agit, dans l’exemple du présent mode de réalisation, d’une base de connaissances météorologiques.
La base de connaissances est par exemple une base préparée par des experts, ici météorologues et pilotes d’avions.
Elle peut prendre différentes formes. Il s’agit par exemple d’un fichier texte. En variante, il s’agit d’une ontologie, c’est-à-dire un ensemble structuré de concepts et de relations entre concepts, qui offre une modélisation d’un champ de connaissances, en l’occurrence le champ météorologique.
La base de connaissances comporte des règles logiques. Ce sont des règles empiriques définies par les experts du domaine.
Une règle est une fonction logique prenant en entrée les valeurs courantes d’un jeu de variables d’entrée et délivrant en sortie la valeur de vérité d’une connaissance.
Le jeu de variables d’entrée comporte une ou plusieurs données physiques et/ou une ou plusieurs connaissances intermédiaires.
Une donnée physique d est une grandeur dont une valeur instantanée est mesurée par un système, embarqué à bord de l’aéronef ou distant.
L’ensemble S des données physiques d mesurées permet de décrire l’environnement.