INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A réception, en 44, le dispositif 200 configure le module de programmation SCHD de l’équipement relais ER, EXT de sorte à ce que, dans un mode programmé (« SCHD_ON »), l’équipement relais ER, EXT alterne des périodes d’écoute et des périodes de veille, comme défini par le calendrier d’activité CAL reçu. Dans cet exemple, le dispositif 100 envoie un message CNF_MSG(SCHD_ON) au dispositif 200 comprenant un ordre de basculer en mode programmé « SCHD_ON ». A réception en 45, le dispositif 200 place l’équipement relais ER, EXT en mode programmé. L’équipement relais ER, EXT s’exécute et se met à alterner les périodes d’écoute et de veille telles que définies par le calendrier CAL. Sur la , on a représenté, à titre d’exemple d’implémentation, l’envoi de trames de données de mesure provenant des capteurs à l’équipement réseau BED, mais, comme déjà évoqué plus haut, l’invention ne se limite pas à cet exemple, c’est-à-dire que la remontée des trames de données de mesure provenant des capteurs peut se faire vers un autre équipement dorsal (ou « back end ») du réseau de communication RC.
En 46, le dispositif 200 détecte une dérive entre l’instant de réception TS effectif d’au moins une trame de données de mesure en provenance d’un capteur ED1, ED2 et une fenêtre d’activité du calendrier CAL. Il notifie le dispositif 100 de cette dérive en lui transmettant un message NTF_MSG(ED1, TS1, DFT). Ce message indique au moins un identifiant du capteur ED1, la valeur de la dérive et l’instant de réception effectif TS1. En variante, il comprend le début de la fenêtre d’activité ou un index de la fenêtre temporelle unitaire FTU initialement prévue par le calendrier CAL pour la réception de trames de données de mesure en provenance de ce capteur. A réception, en 28, le dispositif 100 commande au dispositif 200 de repasser en mode non programmé (« RECVR_ON »), corrige la fenêtre d’activité de sorte à ce qu’elle comprenne l’instant de réception effectif de la trame de données de mesure concernée, détermine un calendrier mis à jour CAL’ et le transmet en 29 au dispositif 200. Avantageusement, il lui transmet ensuite une commande de basculer en mode programmé (avec le calendrier CAL’).
Avantageusement, en 30, le dispositif 100 décide de relancer une phase d’apprentissage, par exemple à l’issue d’une phase temporelle donnée, par exemple égale à plusieurs jours ou plusieurs mois selon l’application visée ou suite au dépassement d’un seuil de nombre de corrections. En effet, le dépassement de ce seuil peut indiquer un changement de comportement des capteurs, qui rend nécessaire de reprendre complètement l’apprentissage. Ainsi, l’invention met en œuvre une réactualisation du calendrier, régulière ou selon les besoins, ce qui garantit de maintenir un niveau de qualité de service satisfaisant.
L’invention qui vient d’être présentée procure de nombreux avantages. Elle permet d’une part de générer automatiquement un calendrier d’activité pour un équipement relais, qui peut ensuite être exploité par un module de programmation de cet équipement pour le faire fonctionner selon une alternance de période d’écoute (mode actif) et de veille (mode passif) et ainsi optimiser sa consommation en énergie.
L’invention contribue ainsi à faciliter la configuration d’un réseau de capteurs dans un environnement donné, en supprimant la nécessité d’une intervention manuelle sur le ou les équipements relais de ce réseau.
L’invention trouve son application dans de nombreux domaines. Elle est particulièrement adaptée aux services de télé-relève selon lesquels les mesures de capteurs sont faites de façon régulière, mais du fait qu’elle intègre un mécanisme de correction et du calendrier, elle s’adresse aussi à d’autres usages pour lesquelles les mesures de capteurs sont plus aléatoires et conditionnées par l’environnement (détections de mouvement, présence etc).
Dans un mode de réalisation particulier, l’extrudeur est un extrudeur bi-vis à vis corotatives et copénétrantes.
Avantageusement, le traitement thermomécanique est mis en œuvre dans un extrudeur bi-vis comportant une première zone bi-vis corotatives et copénétrantes où se réalise la trituration des plantes, plantules ou parties de plantules, et une seconde zone bi-vis séparées où se réalise la séparation solide/liquide. L’écoulement dans la zone bi-vis est généré par un effet de pompage et non par des forces de frottements entre vis et fourreau comme cela apparait dans un extrudeur mono-vis.
Ainsi, les plantes fraiches, en particulier les parties aériennes d’avoine fraiche, ou les plantules d’avoine fraiches, en particulier les parties aériennes de plantules d’avoine fraiches sont extraites par un procédé mécanique d’extrusion en utilisant un extrudeur bi-vis, aux environs de 100 à 130°C, en particulier aux environs de 120°C. C’est à cette température que l’extrusion des flavonoïdes de la matière végétale est optimale. Le jus ainsi obtenu peut être filtré et subir une ultrafiltration, par exemple avec un seuil de coupure de 3,5kDa. En plus de l’inactivation des protéines dans l’extrudeur, cette filtration permet de se débarrasser des dernières traces de protéines. Enfin, le jus peut subir une filtration stérilisante et une stabilisation en présence de glycérine végétale. L’extrusion des plantes fraiches d’avoine, particulièrement des parties aériennes de plantules d’avoine fraiche, permet d’obtenir : Un bon rendement en jus, Un bon rendement en matière sèche extraite, Un bon rendement en flavonoïdes, La présence dans le jus des saponines non hydrolysées.
L’analyse d’un jus d’avoine fraiche obtenu par un tel procédé donne ainsi : Des flavonoïdes : isovitexine-2’’-O-arabinoside, isoorientine-2’’-O-arabinoside, teneur : 2 à 4%, particulièrement environ 2,5% en poids par rapport à la matière sèche (0,1 à 1, particulièrement environ 0,2% en poids par rapport au jus pur), Des sucres totaux : glucose, galactose, fructose, teneur de 40 à 50% en poids par rapport à la matière sèche, particulièrement environ 44%, Des minéraux : Mg (0,3 à 0,4% en poids, particulièrement environ 0,6% par rapport à la matière sèche), Ca (0,1 à 0,5% en poids, particulièrement 27%, par rapport à la matière sèche), Des protéines : pas de protéines détectées dans le perméat ( Un taux de matière sèche compris entre 2 et 20% de matière sèche, particulièrement entre 4 et 18%, plus particulièrement encore entre 5 et 15% de matière sèche en poids, par rapport au poids du jus.
Les compositions de la présente invention comprennent typiquement un ratio massique « extrait sec de Garcinia mangostana L./jus d’ Avena sativa fraiche » allant de 0,0002/1 à 5000/1, de préférence allant de 0,005/1 à 1/1 ou de 0,01/1 à 0,5/1 ou de 0,04/1 à 0,16/1.
COMPOSITIONS COSMETIQUES OU DERMATOLOGIQUES
La présente invention concerne des compositions dermatologiques comprenant un extrait de Garcinia mangostana et un jus d’ Avena sativa fraiche, avec au moins un excipient dermatologiquement acceptable, pour leur utilisation pour équilibrer le microbiote de la peau par voie topique.
L’expression « équilibrer le microbiote de la peau » signifie réguler la population microbienne de certains genres de bactéries de manière à atteindre une abondance de leur population respective représentative d’une peau saine. En particulier « équilibrer le microbiote de la peau » signifie réduire la population microbienne d’au moins un genre de bactéries considérées comme virulentes ou d’au moins un genre de bactéries qui présente une croissance qui n’est pas représentative d’une peau saine, tout en augmentant la population microbienne d’au moins un genre de bactéries considérées comme bénéfiques ou d’au moins un genre de bactéries dont la population a diminué, c’est-à-dire dont l’abondance de la population n’est pas représentative d’une peau saine. Une peau saine désigne une peau exempte de toute infection. Il est préférable que les populations bactériennes soient réduites au niveau indicatif d’une peau saine et que les populations bactériennes soient augmentées au niveau indicatif d’une peau saine. De tels niveaux font partie du domaine de connaissance des personnes compétentes dans l'art des produits dermatologiques et cosmétiques.
L’expression « population microbienne d’au moins un genre de bactéries » désigne le nombre total de bactéries appartenant au genre considéré. Le nombre total de bactéries appartenant au genre considéré peut être déterminé selon des méthodes bien connues de l’homme du métier.
Par « microbiote cutané » ou « microbiote de la peau », on entend, au sens de la présente invention, un ensemble de microorganismes présent sur la peau d’un sujet, de préférence d’un sujet humain. Typiquement, la composante microbienne comprend au moins quatre, cinq, six, sept, huit, neuf, ou dix genres de microorganismes sélectionnés parmi les genres Cutibacterium, Staphylococcus, Corynebacterium, Streptococcus, Paracoccus, Micrococcus, Brevundimonas, Brachybacterium, Fusobacterium, Porphyromonas, Mycobacterium, Prevotella , plus préférentiellement l’ensemble de genres décrits ci-dessus. La composante microbienne comprend généralement au moins les genres suivants : Cutibacterium , Staphylococcus , Streptococcus , et Corynebacterium . La composante microbienne peut également comprendre un ou plusieurs genres ou espèces de champignon et/ou de virus.
On peut dans ce cas choisir les points M3 et N3 diamétralement opposés et symétriques par rapport au plan axial B. Cette dernière condition permet d’obtenir une continuité de courbure entre les surfaces 33, 34 et le pan 35 : la paroi 3 présente une seule tangente en chacun des points M3 et N3, ces tangentes étant dirigées selon la direction radiale.
Dans un autre mode possible le pan 35 comprend en section dans un plan radial une portion d’hyperbole. Autrement dit le renfoncement 135 présente dans un plan de section une forme d’hyperbole. En référence à la , le pan 35 définit en coupe radiale une portion d’hyperbole passant par les points M3 et N3.
Dans cet exemple, les surfaces 33,34 sont à section circulaire de même rayon et de de même centre. Le plan axial B est un plan de symétrie de l’alvéole 13. Selon cette dernière condition les asymptotes de d’hyperbole sont symétriques par rapport au plan axial B, et en particulier elles se croisent en un point situé sur le plan axial B.
La portion d’hyperbole présente une courbure plus forte, c’est-à-dire un rayon de courbure plus faible, au niveau du plan axial B. Ce rayon de courbure est plus faible que le rayon des surfaces 33, 34.
On peut choisir la position des points M3 et N3, le rayon des surfaces 33, 34 et les paramètres de l’hyperbole de sorte à obtenir une continuité de courbure entre les surfaces 33, 34 et le pan 35 : la paroi 3 présente une seule tangente en chacun des points M3 et N3, celle-ci étant commune au côté orifice et au côté renfoncement.
Dans un autre mode possible le pan 35 comprend en section dans un plan radial un segment rectiligne de direction circonférentielle. En référence à la , le pan 35 définit en coupe radiale une courbe passant par les points M3 et N3, la courbe comprenant un segment rectiligne de direction circonférentielle.
Dans cet exemple, les surfaces 33,34 sont à section circulaire de même rayon et de de même centre et le plan axial B est un plan de symétrie de l’alvéole 13. Le segment rectiligne de direction circonférentielle peut traverser le plan axial B.
La courbe du plan 35 présente une courbure plus forte aux extrémités du segment rectiligne, c’est-à-dire un rayon de courbure plus faible. Ce rayon de courbure est plus faible que le rayon des surfaces 33, 34.
On peut choisir la position des points M3 et N3, le rayon des surfaces 33, 34 et les paramètres de la courbe du pan 35 de sorte à obtenir une continuité de courbure entre les surfaces 33, 34 et le pan 35 : la paroi 3 présente une seule tangente en chacun des points M3 et N3, celle-ci étant commune au côté orifice et au côté renfoncement.
D’autres modes de réalisation du pan 35 sont possibles, en particulier le pan 35 peut comprendre en section dans un plan radial une section arrondie, une section d’ovoïde, ou tout forme concave intégrant un arc de cercle, une portion d’ellipse, un segment rectiligne ou une combinaison de ces éléments.
D’autres avantages, buts et caractéristiques particulières de l’invention ressortiront de la description non limitative qui suit d’au moins un mode de réalisation particulier du dispositif objet de la présente invention, en regard des dessins annexés, dans lesquels :
représente, schématiquement et en coupe, un premier mode de réalisation particulier d’un jonc bloquant un revêtement d’imperméabilisation dans un rail sur une paroi d’un bassin aquatique objet de la présente invention,
représente, schématiquement et en vue de face, un premier mode de réalisation particulier dispositif objet de la présente invention,
représente, schématiquement et en vue de côté, le premier mode de réalisation particulier dispositif objet de la présente invention,
représente, schématiquement et en coupe, le premier mode de réalisation particulier dispositif objet de la présente invention,
représente, schématiquement et en vue de dessus, le premier mode de réalisation particulier dispositif objet de la présente invention,
représente, schématiquement et en vue de face, le premier mode de réalisation particulier dispositif objet de la présente invention lors de son utilisation pour le déroulement et l’application d’un jonc,
représente, schématiquement et en vue de face, un deuxième mode de réalisation particulier dispositif objet de la présente invention,
représente, schématiquement et en vue de côté, le deuxième mode de réalisation particulier dispositif objet de la présente invention et
représente, schématiquement et en vue de côté, un troisième de réalisation particulier dispositif objet de la présente invention.
Les fenêtres débouchantes 400 d’une plaque 4.1 vont délimiter les ouvertures de passage des gaz réactifs. Une fois assemblées, les plaques 4.1 vont fermer les canaux 40 du fluide caloporteur mais pas ceux des gaz réactifs.
Les fenêtres débouchantes 410 d’une plaque 4.2 vont délimiter les ouvertures de passage du fluide caloporteur.
L’empilement est ensuite réalisé de la façon suivante : une plaque 4.1 à une première extrémité, un nombre de N plaques 4.2 au centre de l’empilement, le nombre N étant fonction de l’épaisseur des plaques et la hauteur de lit catalytique désirée, une plaque 4.1 à une deuxième extrémité opposée à la première extrémité.
Comme illustré à la , on peut prévoir deux plaques 4.2 entre deux plaques 4.1
A titre indicatif, les matériaux qui peuvent être envisagés sont les suivants.
Pour une réaction de méthanation: catalyseur C : poudre de nickel et/ou d’alumine ; grille d’échange thermique 4 en acier inoxydable ou en cuivre ; plaque de séparation 7 en acier inoxydable 316L
Pour une réaction de conversion Fischer-Tropsch : catalyseur C en fer, cobalt, ruthénium ou nickel ; grille d’échange thermique 4 en acier inoxydable ou en aluminium;
plaque de séparation 7 en acier inoxydable 316L ou en aluminium. L’inventeur a réalisé un exemple dimensionnement d’un réacteur-échangeur 1 selon l’invention.
Les notations des dimensions caractéristiques sont indiquées sur les figures 7 et 7A et sont évaluées ici, en ordre de grandeurs pour une réaction de méthanation.
Le tableau 1 ci-dessous synthétise les valeurs et résultats obtenus. On précise que l’acronyme anglo-saxon GHSV désigne « Gas hourly space velocity », c’est-à-dire la vitesse spatiale horaire du gaz.
Valeur U nité Notation Dimensions des canaux/catalyseur Longueur de canaux du fluide caloporteur délimités par barreaux creux 40 0.5 m LC Longueur chambres 2, 3 0.476 m X1 Largeur ouvertures 41 logeant la poudre catalytique C 0.004 m l Largeur d’un canal 40 2.00E-03 m lc Nombre de canaux 40 60 - Epaisseur d’un barreau 20 1.00E-03 m e Hauteur du lit catalytique C 3.50E-03 m hl Volume de catalyseur dans une ouverture 41 7.0E-06 m 3 Section de passage des gaz réactifs 0.002 m² Dimensions des c hambres Hauteur d’une chambre 2 ou 3 3.00E-03 m Pp et Pr Hauteur d’une grille 5 1.00E-03 m Hauteur empilement plaque 1.05E-02 m Volume plaque 2.50E-03 m Conditions de la réaction Vitesse dans le catalyseur 0.005292 m/s Débit gaz réactif 0.000011 m 3 /s Température 573 K Pression 8 bar Débit molaire de gaz réactifs entrant dans une ouverture 41 0.1452 Nm 3 /h Débit molaire de gaz réactifs entrant dans toutes les ouvertures 41 8.56829 Nm 3 /h GHSV 20746.5 h -1 Densité de la réaction 3.43E+03 Nm3/h/m3
On constate à la lecture de ce tableau, qu’en ayant fixé le même GHSV que pour un réacteur tubulaire à lit fixe, comme décrit dans la demande de brevet EP3827895, ce qui correspond à une même performance du catalyseur, la densité de conversion est augmentée d’environ 50%, puisque respectivement égales à 3400 Nm 3 /h/m 3 et 2300 Nm3/h/m3.
On précise que la valeur de 0,5 m pour la longueur totale des canaux de circulation du caloporteur délimitée par les barreaux creux 40 a été choisie de manière purement arbitraire. En fait, cette valeur sera à adapter en fonction principalement des contraintes du fabricant du réacteur-échangeur 1. Par exemple, en cas de réalisation par une technique de CIC (Compression Isostatique à Chaud) alors, la longueur des canaux 40 et la longueur des chambres 2, 3 devrait être limitée par la taille du four CIC utilisé.
On a représenté à la , un mode de réalisation avantageux d’un réacteur-échangeur 1 à empilements de plusieurs sous-ensembles 1.1, 1.2, 1.3, 1.4, avec mise en commun des ouvertures 20 et chambre 2 d’alimentation ainsi que des ouvertures 30 et chambre 3 d’évacuation.
Ainsi, chaque chambre d’alimentation 2 commune à deux sous-ensembles débouche sur les ouvertures 50 d’une grille de répartition et les ouvertures 41 d’une grille d’échange thermique adjacente.
Il en va de même avec chaque chambre d’évacuation 3 commune à deux sous-ensembles débouchant sur les ouvertures 41 d’une grille d’échange thermique et les ouvertures 50 d’une grille de répartition adjacente.
L’appareil électrique 1 comprend encore des moyens de fermeture 15 fixé chacune à une extrémité du boîtier. Les moyens de fermeture 15 sont distinct du matériau 12. Les moyens de fermeture 15 sont fixés de manière amovible sur le boitier par tout moyen approprié, ici par filetage.
L’appareil électrique 1 selon l’invention présente ainsi des performances électriques améliorées, notamment une bonne rigidité diélectrique et une meilleure résistance aux décharges partielles.
Par ailleurs, les risques de fuites du fluide diélectrique dans l’appareil électrique 1 sont amoindris, voire supprimés, y compris après son vieillissement, notamment sous des tensions continues croissantes
Les exemples suivants servent à illustrer l’invention sans toutefois présenter un caractère limitatif
Vérification de l’étanchéité du gel
Un tube à essai en verre transparent a été rempli avec 5 mL de Jarylec® C101 puis avec 1 ml de de BLUESIL ESA 6018-01A + 1 ml BLUESIL ESA 6018-01B deux produits commercialisés par ELKEM afin de former un gel silicone. Le tube à essai a ensuite été placé dans une étuve à 40°C pendant 3 heures. A l’issue de cette étape, le tube peut être renversé sans écoulement de liquide. Détermination des propriétés diélectriques d’un condensateur à film selon un mode de réalisation de l’invention .
Description de la réalisation des condensateurs à film
Les bobinages sont fabriqués avec un film de polypropylène rugueux de type PP2MAR8.3 commercialisé par la société BOLLORE Film Plastiques.
Le boitier utilisé est un boitier cylindrique de volume 250 cm 3 susceptible d’être fermé aux deux extrémités.
Deux condensateurs sont réalisés.
Dans un premier cas (boîtier n°1 - invention) , le boitier est maintenu en position verticale puis est rempli avec 8g de BLUESIL ESA 6018-01A et 8g de BLUESIL ESA 6018-01B afin de former une couche gélifiée dans la partie inférieure du boitier, i.e. au fond du boîtier. La gélification s’opère pendant une durée de 20 heures à température ambiante, i.e. une température de 23°C.
Le bobinage est alors placé dans le boitier contenant la couche de gel au fond du boîtier puis une étape d’imprégnation est effectuée avec 200g de Jarylec® C101 pendant 5 jours à 90°C. A l’issue de cette étape et après refroidissement à température ambiante sont ajoutés les composants du gel à raison de 8g de BLUESIL ESA 6018-01A et 8g de BLUESIL ESA 6018-01B afin de permettre la formation d’un gel étanche en surface. Le boitier est alors fermé. La gélification s’opère pendant 20 heures à température ambiante.
La mesure du facteur de dissipation (tangente delta) peut alors être effectuée.
Dans un second cas (boîtier n°2 - comparatif) , le bobinage est imprégné avec du Jarylec® C101 pendant 5 jours à 90°C, étape à l’issue de laquelle l’excédent de de fluide Jarylec® est retiré avant de placer le bobinage dans le boitier. Le boitier est alors rempli intégralement avec 116g de BLUESIL ESA 6018-01A et 116g de BLUESIL ESA 6018-01B. La gélification s’opère pendant 20 heures à température ambiante. La mesure du facteur de dissipation (tangente delta) peut alors être effectuée.
Les résultats des mesures de tangente delta ont ensuite été effectuées à 20°C et les résultats figurent dans le tableau suivant. Les valeurs obtenues avec le boitier n°1 (valeurs inférieures à 0,001 après 60 minutes) sont excellentes et significativement meilleures que celles obtenus pour le boitier n°2.
Selon une réalisation de l'invention, la platine de support est réalisée dans un matériau métallique, tel que de l’acier.
Les figures 1 et 2 sont des vues en perspective avant et arrière d'une soufflante de turbomachine selon l'invention munie d'aubes à calage variable;
La est une vue en perspective partielle d'une soufflante selon l'invention munie d'un pivot inséré à l'intérieur d'un logement d'un élément annulaire et maintenu dans sa position angulaire au moyen d'une bride de serrage;
La est une vue en perspective détaillée d'écrous de serrage montés sur des bases destinées à être rivetées sur une platine de support selon l'invention;
La est une représentation schématique illustrant le montage avec jeu d'un écrou sur une base correspondante;
La est une représentation schématique illustrant le montage d'une vis d'assemblage entre les deux éléments annulaires coopérant avec un écrou monté avec jeu sur la platine de support selon l'invention;
La est une représentation schématique illustrant le montage d'une vis de fixation d'une bride de serrage coopérant avec un écrou monté avec jeu sur la platine de support selon l'invention.
Les figures 1 et 2 montrent une soufflante 10 pour un banc d’essai de turbomachine d’aéronef comportant un anneau 11 ayant un axe X et une pluralité d'aubes 12. Les aubes 12 s'étendent radialement vers l'extérieur de l'anneau 11 suivant leur axe Y. Les aubes 12 sont réparties angulairement de façon régulière suivant une circonférence de l'anneau 11.
Une aube 12 est solidaire d'un pivot 13 ayant une forme globalement cylindrique. A cet effet, une aube 12 présente un pied d'aube 15 inséré dans une rainure 16 de forme complémentaire ménagée dans un pivot 13 correspondant. Les formes complémentaires du pied d'aube 15 et de la rainure 16 pourront notamment être des formes en queue d'aronde, de type marteau, ou en pied de sapin. Toute autre forme adaptée à l'application peut être utilisée.
L'anneau 11 comprend deux éléments annulaires coaxiaux 18.1, 18.2 fixés l’un à l’autre et définissant entre eux des logements 17 de montage des pivots 13. On distingue, par référence à un sens de circulation du flux d'air généré par la soufflante 10 en fonctionnement, un élément annulaire amont 18.1 et un élément annulaire aval 18.2. Ainsi, une portion d'un logement 17 est délimitée par l'élément annulaire amont 18.1 et une portion complémentaire du logement 17 est délimitée par l'élément annulaire aval 18.2.
Une paroi de butée 19 est insérée à l'intérieur d'une gorge circonférentielle 21 réalisée dans le pivot 13. Une première portion de la paroi de butée 19 est ménagée dans l'élément annulaire amont 18.1 et une deuxième portion de la paroi de butée 19 est ménagée dans l'élément annulaire aval 18.2. La paroi de butée 19 assure une retenue radiale du pivot 13 à l'intérieur du logement 17.