INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un exemple, le support est calandré par zone préalablement à son application sur la base, la au moins une zone calandrée du support, notamment les zones calandrées du support présentant une épaisseur plus faible d’au moins 10%, de préférence d’au moins 30 %, la au moins une zone non calandrée, typiquement au moins une zone s’étendant de manière continue selon la direction longitudinale, notamment aux zones non calandrées et une surface supérieure à 5 mm², notamment d’au moins 15 mm², déterminant lors de l’application du support au moins une zone, notamment des zones d’épaisseur plus forte mises en pression sur la base qui est solidarisée à la base, et au moins une zone calandrée, notamment des zones calandrées d’épaisseur plus faible qui n’est pas solidarisée à la base.
Selon un exemple, une face supérieure de la au moins une zone non calandrée du support, notamment des zones non calandrées du support s’étend selon un plan non calandré et une face supérieure de la au moins une zone calandrée du support, notamment des zones calandrées du support s’étend selon un plan calandré distinct du plan non calandré, la au moins une zone non calandrée du support ou les zones non calandrées du support étant destinées à être solidarisées à la base et la au moins une zone calandrée du support ou les zones calandrées du support étant destinées à ne pas être solidarisée à la base.
Selon un exemple, l’application du support sur la base est réalisée de manière non uniforme, de manière à ce que la face inférieure du support définisse : - un premier ensemble de zones dans lesquelles le support est solidarisé à la base, - un second ensemble de zones dans lesquelles le support n’est pas solidarisé à la base, dans lequel le premier ensemble de zones s’étend selon un premier plan P1 et le second ensemble de zones s’étend selon un second plan P2 distinct du premier plan P1, le premier plan P1 étant plus proche de la face inférieure de la base que le second plan P2.
Le premier ensemble de zones et le second ensemble de zones peuvent chacun comprendre une ou plusieurs zones.
Selon un exemple, l’application du support sur la base est réalisée au moyen d’un rouleau présentant des portions pleines adaptées pour appliquer un effort tendant à solidariser le support à la base, et des zones évidées, configurées de manière à ne pas appliquer un effort tendant à solidariser le support à la base.
La présente invention concerne également un dispositif comprenant : - un support, présentant une face inférieure et une face supérieure, le support formant une bande s’étendant selon une direction longitudinale, - une base, la base s’étendant selon la direction longitudinale entre une première extrémité et une seconde extrémité, la base présentant une face inférieure en regard de la face supérieure du support, et une face supérieure, la base présentant une épaisseur constante entre sa face inférieure et sa face supérieure, notamment sur au moins 30% de la surface de la base, ou au moins 40%, 50%, 60%, 70%, 80% de la surface de la base, - une pluralité d’éléments de retenue s’étendant depuis la face supérieure de la base, caractérisé en ce que la base est solidarisée au support de manière non uniforme, et comprend au moins un segment solidarisé au support, et au moins une portion non solidarisée au support.
L’invention concerne également un dispositif comprenant : - un support, présentant une face inférieure et une face supérieure, le support formant une bande s’étendant selon une direction longitudinale, - une base, s’étendant selon la direction longitudinale entre une première extrémité et une seconde extrémité, la base présentant une face inférieure en regard de la face supérieure du support, et une face supérieure, la base présentant une épaisseur constante entre sa face inférieure et sa face supérieure, notamment sur au moins 30% de la surface de la base, - une pluralité d’éléments de retenue s’étendant depuis la face supérieure de la base, caractérisé en ce que 100% de la surface de la portion de périphérie est solidarisée au support et tout ou partie de la portion de périphérie solidarisée au support présente une épaisseur inférieure à l’épaisseur d’une portion intérieure de la base.
Selon un exemple, la face inférieure du support définit - un premier ensemble de zones dans lesquelles le support est solidarisé à la base, - un second ensemble de zones dans lesquelles le support n’est pas solidarisé à la base, dans lequel le premier ensemble de zones s’étend selon un premier plan P1 et le second ensemble de zones s’étend selon un second plan P2 distinct du premier plan P1, le premier plan P1 étant plus proche de la face inférieure de la base que le second plan P2.
Le premier ensemble de zones et le second ensemble de zones comprennent chacun typiquement une ou plusieurs zones.
Selon un exemple, la base comprend une portion de périphérie formant une périphérie externe de la base s’étendant sur une distance maximale de 3mm, en particulier de 2mm, en particulier de 1mm, en particulier de 0,5mm , dans lequel au moins 3%, en particulier au moins 5%, 7%, 10%, 15%, 20%, 25%, 30%, 35% ou 45% de la surface de la portion de périphérie est non solidarisée au support et notamment présente une épaisseur sensiblement égale à l’épaisseur constante de la base et/ou de la portion intérieure de la base.
Selon un exemple, la base comprend une portion de périphérie formant une périphérie externe de la base s’étendant sur une distance maximale de 3mm, en particulier de 2mm, en particulier de 1mm, en particulier de 0,5mm, dans lequel au moins 3%, en particulier au moins 5%, 7%, 10%, 15%, 20%, 25%, 30%, 35% 45%, 50% ou 60% de la surface de la portion de périphérie est solidarisée au support et présente une épaisseur inférieure à l’épaisseur d’une portion centrale de la base. L’épaisseur réduite de tout ou partie d’une périphérie de la base n’est typiquement pas directement issue de la formation de la base.
Selon un exemple, la base comprend une portion de périphérie formant une périphérie externe de la base s’étendant sur une distance maximale de 3mm, en particulier de 2mm, en particulier de 1mm, en particulier de 0,5mm, dans lequel au moins 50%, en particulier au moins 55%, 60%, 65%, 70%, 75%, 80%, 85%, 90%, 95% ou 100% de la surface de la portion de périphérie est non solidarisée au support et présente une épaisseur inférieure à l’épaisseur d’une portion intérieure de la base, notamment la portion de périphérie non solidarisée au support présente une épaisseur sensiblement égale à l’épaisseur constante de la base et/ou de la portion intérieure de la base.
Selon un exemple, la base comprend une portion de périphérie formant une périphérie externe de la base s’étendant sur une distance maximale de 3mm, en particulier de 2mm, en particulier de 1mm, en particulier de 0,5mm, dans lequel au moins 50%, en particulier au moins 55%, 60%, 65%, 70%, 75%, 80%, 85%, 90% ou 95% de la surface de la portion de périphérie est solidarisée au support et tout ou partie de la portion de périphérie solidarisée au support présente une épaisseur inférieure à l’épaisseur d’une portion centrale de la base. En variante 100% de la surface de la portion de périphérie est solidarisée au support. L’épaisseur réduite de tout ou partie d’une périphérie de la base n’est typiquement pas directement issue de la formation de la base.
Selon un exemple, 100% de la surface de la portion de périphérie est solidarisée au support, une partie étant issue de calandrage de la au moins une portion non solidarisée au support, et tout ou partie de la portion de périphérie solidarisée au support présente une épaisseur inférieure à l’épaisseur d’une portion intérieure de la base
Selon un exemple, la portion de périphérie est dépourvue d’éléments de retenue.
Même si le ratio Roff/Ron du commutateur RF selon l’invention est compatible avec les applications RF, il peut s’avérer utile de diminuer encore la valeur de la résistance Ron lorsque le commutateur est passant pour diminuer les pertes d’insertion. Pour ce faire, l’invention a également pour objet un système de commutation comportant une pluralité de commutateurs 100 selon l’invention montés en parallèle. De façon symétrique, il peut également s’avérer utile d’augmenter l’isolation du commutateur en augmentant la valeur de la résistance Roff. Le système de commutation selon l’invention peut alors comporter une pluralité de commutateurs 100 selon l’invention montés en série. Le système de commutation peut également avoir une structure matricielle avec des lignes de commutateurs selon l’invention montés en série et des colonnes de commutateurs selon l’invention montés en parallèle.
Connecteur haute fréquence pour câble coaxial de transmission de signaux haute fréquence La présente invention concerne le domaine des connecteurs pour câbles et en particulier un connecteur haute fréquence de type N, SMA, HN et TNC pour les câbles coaxiaux de transmission de signaux haute fréquence et plus particulièrement des câbles coaxiaux à isolant minéral.
Un connecteur de type N est conçu pour transporter des signaux à des fréquences allant jusqu’à 11 GHz, également jusqu’à 18 GHz (type N) et, pour ceux de type SMA, voire même jusqu’à 65 GHz.
De tels connecteurs permettent ainsi de relier des câbles, en particulier des câbles à isolant minéral permettant la transmission de signaux haute fréquence qui sont utilisés dans des domaines d’application tels que le domaine spatial, le domaine des centrales d’énergies, le domaine militaire. Ces domaines d’application peuvent être soumis à des conditions sévères d’utilisation, de pression, de radiations et de température, notamment des conditions sévères en température pouvant dépasser les 500°C.
Les câbles blindés à isolant minéral sont des câbles coaxiaux constitués d’un conducteur central métallique et d’une gaine métallique creuse cylindrique entourant ledit conducteur central et entre lesquels est introduit un isolant réfractaire en poudre tel que minéral de type magnésie, alumine ou silice, la gaine externe métallique étant en acier inoxydable, cuivre ou en un alliage de nickel tel que celui connu sous la dénomination commerciale Inconel 600.
De tels câbles sont notamment résistants au feu et utilisés dans des lieux pouvant accueillir du public, tels que des centres commerciaux, des aéroports, des salles de réception, ou dans des environnements industriels comportant des zones à risques comme des zones militaires, spatiales ou des zones avec un niveau élevé de propreté (Semi-Conducteur). Ils sont notamment utilisés dans de nombreux domaines de l’industrie dans lesquels on utilise des capteurs, des éléments chauffants ou des câbles de transmission de signaux électriques qui doivent résister à des environnements présentant des conditions de plus en plus sévères telles que vide, pression, température, cryogénie, environnement radiatif, humidité...
De tels câbles servent ainsi à relier des dispositifs espacés les uns des autres et il est donc nécessaire de prévoir des moyens de raccordement de ces câbles aux dispositifs, voire des câbles entre eux.
Les dispositifs connecteurs de câbles sont des parties extrêmement critiques de ces composants puisqu’elles doivent assurer la continuité électrique des conducteurs, empêcher la migration d’humidité dans l’isolant tout en préservant la tenue diélectrique du câble.
En pratique il s’agit souvent d’un point faible car il s’avère, parfois, compliqué de réunir toutes ces qualités lorsqu’on se trouve dans un environnement très chaud et humide.
Lorsqu’un câble à isolant minéral est dénudé pour mettre en place un dispositif connecteur, on retire donc la gaine extérieure et l’isolant minéral pour laisser apparaître le fil conducteur métallique de manière à le relier à un autre composant tel qu’un passage ou traversée verre-métal ou céramique-métal ou tout autre composant approprié formant connecteur.
Un connecteur de ce type constitue donc une partie de connexion mâle ou une partie de connexion femelle, comprenant une traversée étanche et hermétique constituée d’un isolant logé dans une gaine en métal.
Ces connecteurs sont conformes aux normes applicables MIL-C-39012C / MIL-STD-202 / MIL-STD-348…, et présentent généralement une impédance de 50 ohms.
Lors d’une utilisation de ce type de connecteur dans des conditions de température standard, inférieures à 200°C, l’isolant est de préférence du PTFE (PolyTétraFluoroEthylène). Dans des conditions de température plus élevées, on utilise une traversée hermétique verre-métal qui supporte typiquement 400°C.
Comme déjà évoqué, ce type de connecteur nécessite toutefois de mettre à nu le fil conducteur du câble, laissant ainsi la possibilité à un arc électrique de se former en service entre conducteur et blindage (gaine métallique extérieure). Ce risque est d’autant plus grand que le câble de puissance fonctionne sous une tension élevée (par exemple pour un câble de transmission de signaux reliés à des détecteurs spécifiques). De fortes tensions ne sont alors pas applicables durablement.
L’invention a donc pour but de proposer un connecteur haute fréquence pour connecter des câbles de transmission de signaux tels que des signaux HF dans des conditions d’utilisation sévères permettant de garantir une bonne transmission des signaux sans risque de dégradation du signal.
Dans le cas de transmission de signaux à haute fréquence, il est crucial de garantir l’intégrité des signaux qui se propagent au travers des câbles et connecteurs. En effet les signaux au-dessus de 100MHz, sont impactés par l’impédance des composants du circuit qui, si elle est mal prise en compte, peut provoquer des pertes de signaux, à la sortie du câble de transmission et donc des pertes d’informations au travers de ce câble.
En outre, il est intéressant de remarquer que le circuit d’alimentation 7 propose une solution pour contrôler la vitesse de transition de la tension V in qui présente les avantages suivants : les performances ne sont pas dépendantes de la température ; le coût est maitrisé et la fiabilité est élevée car seulement deux composants électroniques passifs (la résistance R et le condensateur C2) assurent le contrôle de l’évolution de la tension ; il n’est pas nécessaire de prévoir un circuit dédié pour décharger le condensateur C2 lors de la mise sous tension ; la taille est maitrisée car la résistance R est de taille limitée étant donné que le condensateur C2 ne présente pas une capacité élevée (contrairement à celle par exemple du dispositif de stockage d’énergie 10 qui est élevée).
Optionnellement, le convertisseur électronique de puissance (8) est une alimentation à découpage et, avantageusement :
- le convertisseur électronique de puissance (8) est un convertisseur de tension AC-DC de type correcteur du facteur de puissance ;ou
- le convertisseur électronique de puissance (8) est un régulateur linéaire.
Optionnellement, le dispositif de stockage d’énergie électrique 10 pourrait comporter une pluralité de condensateurs connectés en parallèle ou au moins un supercondensateur ou une pluralité de supercondensateurs montés en série ou une batterie.
Alternativement, l’interrupteur 11 pourrait être tout autre type d’interrupteur, par exemple, un transistor bipolaire (en anglais, Bipolar Junction Transistor – BJT ), un transistor bipolaire à grille isolée (en anglais, Insulated Gate Bipolar Transistor – IGBT ), un transistor à effet de champ (en anglais, Junction Field Effect Transistor – JFET ).
Alternativement, si le convertisseur électronique de puissance 8 est un convertisseur de tension AC-AC ou DC-AC, alors la tension de sortie V out est une tension alternative (ou AC).
A la , il a été représenté que le circuit d’alimentation 7 selon l’invention est monté sur une carte d’alimentation 5 externe à le ou les équipements 3. Cependant, la carte d’alimentation 5 pourrait être directement intégrée dans le ou les équipements 3. Plus largement, le circuit d’alimentation 7 pourrait être directement intégré ou alors externe à le ou les équipements 3.
En outre, il a été présenté que le convertisseur électronique de puissance 8 appartenait au circuit d’alimentation 7. En variante, le convertisseur électronique de puissance 8 pourrait ne pas appartenir au circuit d’alimentation 7. Le convertisseur électronique de puissance pourrait être monté sur la carte d’alimentation 5 ou alors sur une carte électronique distincte de ladite carte d’alimentation (mais électriquement connectée à ladite carte d’alimentation 5).
Dispositif de gestion de moteur et système de démarrage et de protection de moteur comprenant un tel dispositif de gestion de moteur La présente invention concerne un dispositif de gestion de moteur et un système de démarrage et de protection de moteur comprenant un tel dispositif de gestion de moteur.
Dans le domaine du contrôle de démarrage de moteurs électriques, il est connu d’utiliser un organe de protection, tel qu’un disjoncteur, et un organe de commutation, tel qu’un contacteur, pour protéger et gérer le démarrage d’un moteur électrique. Il est également connu d’utiliser un dispositif de gestion de moteur, connecté à l’organe de protection, à l’organe de commutation et au moteur électrique, pour piloter l’organe de commutation et surveiller le fonctionnement du moteur électrique.
Il est connu d’adapter ce type de dispositif de gestion de moteur selon chaque application, car il existe de nombreux cas d’usages différents nécessitant l’intégration de fonctions variées dans le dispositif de gestion moteur.
Par exemple, en fonction du procédé souhaité de démarrage du moteur électrique, il est connu d’utiliser plus d’un organe de commutation, par exemple deux organes de commutation permettant de choisir le sens de rotation du moteur électrique, ou bien trois organes de commutation agencés en étoile-triangle pour permettre un démarrage progressif du moteur électrique. Les sorties du dispositif de gestion de moteur doivent ainsi être adaptées en fonction du nombre d’organes de commutation à piloter.
Il est également connu d’ajouter différentes entrées-sorties au dispositif de gestion de moteur, permettant par exemple de fournir une information de défaut, de connaitre l’état de l’organe de protection, de recevoir ou de fournir des données numériques, ou encore de fournir une tension auxiliaire à des accessoires.
Ainsi, ce type de dispositif de gestion de moteur doit être adapté pour chaque cas d’usage, afin de faciliter sa mise en œuvre au sein d’un système de démarrage et de protection de moteur. Cette adaptation présente l’inconvénient d’être onéreuse et complexe à mettre en œuvre.
Les propriétés de ces films sont évaluées par deux types de mesures : 1. Le temps de restitution/dissolution en milieu aqueux. Ce facteur permet d’évaluer la résistance du film au degré d’hygrométrie ambiant. L’application cosmétique nécessitant une dissolution rapide et simple afin de permettre au consommateur une utilisation aisée du produit fini, il est donc nécessaire de trouver un équilibre entre vitesse de restitution et facilité d’utilisation (SAINI, S et al. Optimization of formulation of fast dissolving films made of pullulan polymer. International Journal of Pharmaceutical Sciences Review and Research, Août 2011, 9(1), 127–131). 2. La résistance du film à l’étirement/torsion. Ce facteur permet d’améliorer la préhensibilité du film par le consommateur. Il est caractérisé par la résistance à l’étirement (σ) et le module d’élongation (ε) ainsi que la force de rupture (JOST, V. et STRAMM, C. Influence of plasticizers on the mechanical and barrier properties of cast biopolymer films. Journal of Applied Polymer Science, 2015, 133(2)). Et ( KARKI, S. et al. Thin films as an emerging platform for drug delivery. Asian Journal of Pharmaceutical Sciences, Octobre 2016, 11(5), 559–574).
Par ailleurs, il est possible de jouer sur l’épaisseur du film et sa composition. La formulation de films hydrosolubles est bien connue de l’homme de l’art dans le domaine médical, où cette galénique est utilisée comme moyen de libération de molécules actives. Elle repose sur les relations synergiques entre des molécules filmogènes telles que des polysaccharides ou des protéines et des molécules plastifiantes tels que certains oligosaccharides ou glycols (SANYANG, M.L. et al. Effect of glycerol and sorbitol plasticizers on physical and thermal properties of sugar palm starch based films. Recent Advances in Environment, Ecosystems and Development, avril 2015, 157-162). Les polysaccharides forment un réseau tridimensionnel structuré, lequel permet la formation d’un film cohésif lorsque le solvant s’évapore, alors que les plastifiants permettent de conférer à ce film les caractéristiques mécaniques souhaitées pour celui-ci, notamment sa souplesse et sa texture.
Parmi les composés filmogènes, le pullulan est l’un des polysaccharides les plus utilisés pour la formulation de films hydrosolubles, en raison de sa solubilité élevée et de sa plasticité qui facilite la formulation de produits en limitant l’adjonction de substances plastifiantes. C’est un homopolysaccharide de glucose branché en α(1-6) linked maltotriose, obtenu par fermentation d’amidon de blé par le champignon Aureobasidium pullulans. (LEATHERS, T. Biotechnological production and applications of pullulan. Applied Microbiology and Biotechnology, Juin 2003, 62:468–473.).
Cependant de nombreux autres polysaccharides sont connus pour être utilisés dans la formulation de film hydrosolubles, permettant d’obtenir différentes caractéristiques, notamment les amidons, les alginates, les carraghénanes, et les dérivés de cellulose tels que l’hydroxymethylcellulose. L’article (FERREIRA, A. et al. Polysaccharide-based membranes in food packaging applications. Membranes, Avril 2016, 6(2), 1–17.) détaille leurs principales caractéristiques.
Les composés utilisés comme plastifiants présentent un encombrement stérique plus faible, ce qui leur permet de venir se loger au sein du réseau formé par les polysaccharides, y modifiant la résistance, l’élasticité, la flexibilité, l’aspect et la vitesse de dissolution du film. Parmi ceux-ci nous pouvons dénombrer les glycols, tels que la glycerine et le polyéthylène glycol, les oligosaccharides tels que le sorbitol, le mannitol, le xylitol (SOTHORNVIT, R. et KROCHTA, J. Plasticizers in edible films and coatings. Innovations in Food Packaging, 2005, 403–433.) et (La transition vitreuse. University Mississipi. 1998). Par ailleurs, les colloïdes tels que les silices et les argiles peuvent être utilisés de façon limitée, car ne contribuant pas à la formation d'un réseau gélifié, ils ont tendance à fragiliser le film déshydraté, et diminuent par conséquent la température de transition vitreuse.
Concernant la réalisation de billes, à la différence de films hydrosolubles pour lesquels l’incorporation de particules colloïdales impacte négativement la stabilité du film, l’incorporation de colloïdes permet d’alléger le réseau matriciel généré par les polysaccharides. En effet, la nature d’une dispersion colloïdale (MONGONDRY, P. Structure et comportement rhéologique des suspensions aqueuses de Laponite en présence de plusieurs additifs. Analyse de données, Statistiques et Probabilités, Thèse de chimie et physico-chimie des polymères de l’Université du Maine, Le Mans, juin 2003, 6-20.) implique des propriétés rhéologiques particulières telles qu’une importante rhéofluidification ainsi qu’une thixotropie permettant, par exemple, une meilleure pulvérisation de suspensions colloïdales à haute viscosité.