INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
a. ombrager une partie des cellules de ladite chaîne de manière à provoquer une mise en dérivation au travers de ladite diode, ladite mise en dérivation provoquant une augmentation de température de la diode si la diode est dans un état fonctionnel;
b. mesurer au moins une température de la diode et
c. comparer la température mesurée à un seuil pour déduire un état de ladite diode.
On entend par « un état de la diode » au moins le fait qu’elle fonctionne ou non. Ainsi, « l’état fonctionnel de la diode » peut désigner a minima le fait que la diode fonctionne et peut être utilisée dans le module. On peut, de façon plus fine, caractériser son fonctionnement en relevant précisément sa température ou une variation de sa température par exemple.
La notion de « seuil » est générale. Il peut s’agir de la mesure de la température de la diode à un autre instant (qui précède par exemple le moment de la mise en dérivation), ou encore, par exemple la mesure de température d’un autre élément, comme le module photovoltaïque lui-même ou la température de la chaîne de cellules auquel est rattachée la diode testée, ou d’une zone connexe à la diode, ou encore d’une température fixe comme la température ambiante (par exemple 25°C).
L’activation de la diode, si elle est en état fonctionnel, va générer un échauffement local qui sera détecté grâce à la mesure de la température et caractérisé par la comparaison audit seuil.
- un mécanisme, qui est agencé à l’intérieur de l’enveloppe et qui est adapté pour déplacer les éléments de contact de la position fermée vers la position ouverte lorsqu’une anomalie de fonctionnement est détectée par le circuit électronique du capteur de courant mixte.
la est une vue en perspective d’un disjoncteur conforme à l’invention ;
la est une vue en perspective selon la flèche II de la ;
la est une coupe selon le plan III de la ;
la est une vue en perspective d’un capteur de courant mixte conforme à l’invention, appartenant au disjoncteur des figures précédentes ;
la est une vue en perspective d’un éclaté du capteur de courant mixte de la ;
la est une vue similaire à la , sous un angle d’observation différent ;
la est une vue en perspective d’une partie d’un capteur magnétique de courant conforme à l’invention, appartenant au capteur de courant mixte des figures 4 à 6 ;
la est une vue en perspective d’une partie de seulement certains composants du capteur magnétique de courant de la ;
la est une vue similaire à la , montrant une autre partie du capteur magnétique de courant ;
la est une coupe selon le plan X de la ;
la est une vue en perspective d’un des composants de la , montré seul ;
la est une vue en perspective illustrant les composants montrés sur les figures 8 à 11 avant leur assemblage ; et
et les figures 13 et 14 sont des vues en perspective illustrant des opérations successives d’assemblage des composants de la .
Sur les figures 1 à 3 est représenté un disjoncteur 1 à coupure dans l’air, qui permet de protéger des systèmes électriques contre des conditions anormales, comme des surtensions, des courts-circuits ou des surintensités. Le disjoncteur 1 est typiquement un disjoncteur de forte puissance, notamment à haute intensité dans le sens où, à l’état normalement fermé du disjoncteur 1, le disjoncteur 1 autorise la circulation à travers lui d’un courant permanent, continu ou bien alternatif, dont l’intensité est comprise entre quelques centaines et quelques milliers d’ampères, notamment entre 500A et 7500A.
Chaque branche peut présenter une section de forme rectangulaire ou carrée.
Chaque branche peut présenter une section de forme triangulaire.
Chaque branche peut être rectiligne. La section de chaque branche peut être définie dans un plan perpendiculaire à la direction d’extension de la branche rectiligne.
Le canal peut comporter une section rectangulaire et comprend une surface radialement interne et une surface radialement externe, le turbulateur s’étendant depuis la surface interne et/ou depuis la surface externe, sur une partie seulement de la dimension radiale ou hauteur du canal.
La surface radialement interne d’au moins un canal ou de chaque canal peut être formée par la surface radialement externe de la partie correspondante du stator. En d’autres termes, les canaux peuvent être débouchant radialement vers l’intérieur et être refermés par la partie correspondante du stator.
Le turbulateur peut s’étendent sur 30 à 80% de la hauteur dudit canal, par exemple sur 60 à 70 % de la hauteur dudit canal.
Le turbulateur peut s’étendre depuis la surface radialement externe uniquement du canal.
Les parois radialement interne et externe du canal peuvent être reliées par des flancs radiaux latéraux.
Les secondes extrémités des branches peuvent être écartés desdits flancs.
Les secondes extrémités des branches peuvent être écartées des flancs correspondants d’une distance inférieure à 10 % de la largeur du canal, c’est-à-dire de la dimension axiale du canal.
En variante, les secondes extrémités des branches peuvent être reliées audits flancs.
Au moins un canal comporte au moins deux turbulateurs, lesdits turbulateurs étant écartés l’un de l’autre le long du canal d’une distance supérieure à deux fois la largeur du canal, c’est-à-dire deux fois la dimension axiale du canal. Ladite distance est par exemple comprise entre 2 et 3 fois la largeur du canal.
Les turbulateurs d’un même canal peuvent être écartés circonférentiellement l’un de l’autre, le canal s’étendant circonférentiellement.
L’élément de refroidissement peut être réalisé en matériau élastomère.
Ledit matériau élastomère est par exemple apte à résister aux huiles et/ou à des températures élevées, par exemple de l’ordre de 150°C, sur des périodes de temps longues ou en continu.
Ledit élément de refroidissement est par exemple réalisé en caoutchouc.
Le corps 4 comporte une partie annulaire 7 et comprend par exemple trois lobes de fixation 8 ( ), s’étendant radialement vers l’extérieur depuis la partie annulaire 7. Chaque lobe 8 s’étend axialement et comporte un trou 9 de passage d’une vis de fixation 10 ( ) apte à assurer la fixation du corps 4 sur la partie externe 3 du stator 2. Bien entendu, la partie annulaire peut être dépourvue de lobes 9.
Le bobinage 5 est situé radialement à l’intérieur du corps 4.
La machine électrique 1 comporte un élément de refroidissement 11 annulaire, s’étendant autour du corps 4.
L’élément de refroidissement 11 se présente sous la forme d’une couche de matériau élastomère épousant la forme générale de la surface radialement externe du corps 4. L’élément de refroidissement 11 comporte ainsi des zones complémentaires 12 aux lobes 8 du corps 4.
L’élément de refroidissement 11 comporte un premier circuit de refroidissement 13 et un second circuit de refroidissement 14.
Le premier circuit de refroidissement 13 comporte deux parties globalement symétriques par rapport à un plan vertical. Chaque partie comportant plusieurs canaux parallèles 15, par exemple trois canaux 15, s’étendant circonférentiellement entre une entrée de fluide de refroidissement 16 et une sortie 17 de fluide.
L’entrée de fluide 16 est située en partie supérieure de l’élément de refroidissement 11 et est commune aux trois canaux 15 de la première partie et aux trois canaux 15 de la seconde partie du premier circuit de refroidissement 13. En particulier, l’entrée de fluide 16 est reliée aux extrémités supérieures des canaux de chaque partie par une zone de liaison supérieure 18. Chaque partie du premier circuit de refroidissement comporte en outre une sortie de fluide 17 commune aux canaux 15 correspondants, et débouchant au niveau d’une extrémité axiale 11a, 11b de l’élément de refroidissement 11.
La sortie 17 de fluide de la première partie du premier circuit 13 débouche au niveau d’une première extrémité axiale 11a de l’élément de refroidissement 11 et la sortie 17 de fluide de la seconde partie du premier circuit 13 débouche au niveau d’une seconde extrémité axiale 11b dudit élément 11, opposée à la première extrémité 11a.
Le second circuit de refroidissement 14 (figures 2 et 4), optionnel, comporte une première partie 14a et une seconde partie 14b, situées chacune en partie supérieure de l’élément de refroidissement 11.
Chaque partie 14a, 14b du second circuit 14 comporte une entrée commune 19 de fluide située en partie supérieure et plusieurs canaux 20 s’étendant depuis ladite entrée et débouchant au niveau d’une extrémité axiale 11a, 11b de l’élément de refroidissement 11. Chaque canal 20 du second circuit 14 comporte une sortie 20a distincte des autres canaux 20 ou débouche au niveau d’une sortie commune.
Les sorties des canaux 20 de la première partie 14a du second circuit 14 débouchent au niveau de la première extrémité axiale 11a de l’élément de refroidissement 11 et les sorties des canaux 20 de la seconde partie 14b débouchent au niveau de la seconde extrémité axiale 11b de l’élément de refroidissement 11.
L’entrée 16 du premier circuit 13 et les deux entrées 19 du second circuit 14 sont alimentées en fluide de refroidissement par un réservoir d’alimentation 21 ( ) situé en partie supérieure de la machine électrique 1.
Un réservoir de collecte 22 situé en partie inférieure est apte à recueillir le fluide de refroidissement issu des différents circuits 13, 14. Un échangeur thermique est combiné au réservoir de collecte afin de garder constante la température du liquide de refroidissement.
Une pompe 23 et des conduites 24 permettent d’acheminer le fluide de refroidissement du réservoir de collecte 22 vers le réservoir d’alimentation 21.
Le fluide de refroidissement est par exemple de l’huile.
Chaque canal 15 du premier circuit 13 comporte plusieurs turbulateurs 25, régulièrement répartis le long du canal 15 correspondant. Les turbulateurs 25 ne sont représentés que sur les figures 6 à 10.
La batterie de servitude BS est chargée de fournir de l’énergie électrique au réseau de bord RB, en complément, ici, de celle fournie par le convertisseur CV alimenté par la batterie principale BP via le circuit électrique principal CEP, et parfois à la place, ici, de ce convertisseur CV. Par exemple, cette batterie de servitude BS peut être agencée sous la forme d’une batterie de type très basse tension (typiquement 12 V, 24 V ou 48 V). Elle est rechargeable au moins par le convertisseur (de courant) CV. On considère dans ce qui suit, à titre d’exemple non limitatif, que la batterie de servitude BS est de type Lithium-ion 12 V.
La batterie BP est ici dite principale (ou de traction) du fait qu’elle est chargée de fournir de l’énergie électrique à la machine motrice électrique MME via une partie du circuit électrique principal CEP. Elle fournit également de l’énergie électrique au compresseur de climatisation CPI et au convertisseur CV via deux autres parties du circuit électrique principal CEP, différentes de celle qui est couplée à la machine motrice électrique MME.
Cette batterie principale BP peut, par exemple, comprendre des cellules de stockage d’énergie électrique, éventuellement électrochimiques (par exemple de type lithium-ion (ou Li-ion) ou Ni-Mh ou Ni-Cd). Egalement par exemple, la batterie principale BP peut être de type basse tension (typiquement 450 V à titre illustratif, et dans ce cas, la tension normale à ses bornes peut varier entre 350 V et 450 V). Mais elle pourrait être de type moyenne tension ou haute tension.
Par ailleurs, la batterie principale BP est (ici) associée à un boîtier de batterie BB qui comprend des moyens de mesure de tension/courant/température interne (non illustrés), un circuit d’isolement (non illustré), et un calculateur de batterie CB. Ce calculateur de batterie CB centralise les mesures de courant, les mesures de tension et les mesures de température interne (à l’intérieur de la batterie principale BP), et détermine des paramètres de la batterie principale BP en fonction de ces mesures, et notamment sa résistance interne, sa tension minimale et son état de charge en cours (ou SOC (« State Of Charge »)).
On notera, comme illustré non limitativement sur la , que le convertisseur CV peut faire partie d’un chargeur CH connecté électriquement au connecteur de recharge et comprenant un calculateur de recharge (non illustré) chargé au sein de son véhicule S d’au moins contrôler la recharge de la batterie principale BP, quel qu’en soit le mode.
Comme évoqué plus haut, l’invention propose notamment un procédé de surveillance destiné à permettre la surveillance de la tension uc aux bornes du compresseur de climatisation CPI de l’installation de chauffage/climatisation IC du système S, pour détecter des surtensions.
Dans l’exemple illustré non limitativement sur les figures 1 et 2, le dispositif de surveillance DS fait partie du calculateur de supervision CS. Cela est avantageux car c’est ce dernier (CS) qui supervise le fonctionnement de la chaîne de transmission et donne les autorisations et ordres d’isolement de la batterie principale BP de tout ou partie du circuit électrique principal CEP (notamment pour que le compresseur de climatisation CPI ne soit plus temporairement alimenté électriquement). Mais cela n’est pas obligatoire. En effet, le dispositif de surveillance DS pourrait comprendre son propre calculateur dédié, lequel est alors couplé au calculateur de supervision CS, ou bien pourrait faire partie d’un autre calculateur embarqué que ce dernier (CS), comme par exemple le calculateur de batterie CB.
Comme illustré non limitativement sur la , le procédé (de surveillance), selon l’invention, comprend une étape 10-30 qui est mise en œuvre lorsque la batterie principale BP alimente le compresseur de climatisation CPI pour qu’il fonctionne.
L’étape 10-30 du procédé comprend une sous-étape 20 dans laquelle, lorsque la tension uc mesurée aux bornes du compresseur de climatisation CPI (par le capteur C1) est supérieure à un premier seuil s1 choisi, on interdit (le dispositif de surveillance DS déclenche l’interdiction de) l’alimentation électrique du compresseur de climatisation CPI par la batterie principale BP.
En d’autres termes, lorsque l’on a uc > s1 on considère que le compresseur de climatisation CPI fait l’objet d’une surtension potentiellement dangereuse, et donc on cesse temporairement de l’alimenter électriquement. Pour ce faire, on peut, par exemple, ouvrir un ou plusieurs contacteurs (ou interrupteurs) du circuit d’isolement du boîtier de batterie BB. Le compresseur de climatisation CPI n’étant plus alimenté électriquement de façon temporaire, il ne fait donc plus l’objet de surtensions. Par conséquent, il ne risque plus de casser, tout comme il n’y a plus de risque d’échauffement de son électronique et donc plus de risque d’incendie du compresseur de climatisation CPI. L’invention permet donc avantageusement de renforcer la sécurité du système S et de ses usagers (ou passagers).
Par exemple, et comme illustré non limitativement sur la , l’étape 10-30 peut comprendre une sous-étape 10 dans laquelle on (le dispositif de surveillance DS) compare, de préférence périodiquement, la tension mesurée uc au premier seuil s1. Si la tension mesurée uc est inférieure ou égale au premier seuil s1, on (le dispositif de surveillance DS) effectue de nouveau la sous-étape 10 avec la tension mesurée uc suivante. En revanche, si la tension mesurée uc est supérieure au premier seuil s1, on (le dispositif de surveillance DS) effectue la sous-étape 20 afin d’au moins interdire l’alimentation électrique du compresseur de climatisation CPI par la batterie principale BP.
Egalement par, la période précitée peut être comprise entre 50 ms et 150 ms. A titre d’exemple illustratif, cette période peut être égale à 100 ms. Mais d’autres valeurs de période peuvent être utilisées. Par exemple, la période peut être choisie pendant la phase de mise au point du système S.
Egalement par exemple, dans la sous-étape 10 de l’étape 10-30, en présence d’une tension normale aux bornes du compresseur de climatisation CPI comprise entre 350 V et 450 V, le premier seuil s1 peut être compris entre 460 V et 480 V. A titre d’exemple illustratif, le premier seuil s1 peut être égal à 470 V. Mais d’autres valeurs de premier seuil s1 peuvent être utilisées (cela dépend notamment de la batterie principale BP). Par exemple, la valeur du premier seuil s1 peut être choisie pendant la phase de mise au point d’un système similaire au système S.
Le procédé de préparation selon l’invention permet la préparation d’un catalyseur comprenant au moins un sel de phosphate, de type M1HxPOy, x étant un nombre fractionnaire compris entre [0-2] et y étant un nombre fractionnaire compris entre [3-4] avec M étant au moins un métal choisi dans le groupe formé par les métaux du groupe I et du groupe II de la classification périodique, pris seuls ou en mélange et un support comprenant du carbure de silicium SiC, ledit catalyseur pouvant avantageusement être utilisé dans un procédé de déshydratation d’acide hydroxypropanoïque et ses dérivés.
Procédé de transformation
Ledit procédé de déshydratation d’acide hydroxypropanoïque et ses dérivés opère en présence du catalyseur préparé selon l’invention, et est avantageusement mis en œuvre à une température comprise entre 180°C et 450°C, de préférence entre 190°C et 430°C, de manière très préférée entre 250°C et 420°C et de manière très préférée entre 270°C et 420°C, à une pression comprise entre 0,1 et 12 MPa, de préférence entre 0.11 MPa et 10 MPa, de manière préférée entre 0.13 MPa et 9 MPa et de manière très préférée entre 0.15 MPa et 8 MPa, et à un rapport débit massique de charge sur masse de catalyseur compris entre 0,01 h-1 et 100 h-1, de préférence entre 0,02 et 50 h-1, de préférence entre 0,03 h-1 à 30 h-1 et de manière très préférée de 0.05 h-1 à 20h-1.
Ledit procédé permet d'obtenir de façon sélective un mélange de produits comprenant de l’acide acrylique.
Lors de la déshydratation d’acide hydroxypropanoïque et ses dérivés en acide acrylique, on obtient un mélange de différents produits, appelés sous-produits, comprenant notamment l’acide propanoïque, le monoxyde de carbone, le dioxyde de carbone, l’acétaldéhyde, des composés lourds contenant plus de 3 atomes de carbone.
Ledit procédé peut avantageusement être opéré sous atmosphère neutre ou oxydante.
Ledit procédé est de préférence opéré en continu, en lit fixe, de préférence à une pression ajustée pour que les produits et les réactifs soient en phase gaz, la charge liquide étant injectée dans le procédé préférentiellement en phase liquide.
La charge alimentant ledit procédé comprend avantageusement au moins un composé compris dans la liste d’acide hydroxypropanoïque et ses dérivés. Ladite charge comprend avantageusement un acide hydroxypropanoïque choisi parmi l’acide 2 hydroxypropanoïque, 3- hydroxypropanoïque. De manière préférée, ladite charge comprend de l’acide 2 hydroxypropanoïque. Ladite charge comprend entre 1% et 99,9% poids, de préférence entre 5% et 99.5% en poids, de manière très préférée entre 7% et 99% en poids et de manière encore plus préférée entre 8% et 98% en poids d’acide hydroxypropanoïque et ses dérivés.
Ladite charge peut également comprendre des impuretés liées, en particulier, aux procédés d'obtention l’acide hydroxypropanoïque et ses dérivés tels que la fermentation. La teneur en impuretés est de préférence inférieure à 10% du poids de ladite charge. Le ou les acides hydroxypropanoïques et ses dérivés compris dans ladite charge peu(ven)t être de toute origine, chimique, pétrochimique ou biosourcée.
Ladite charge comprend entre 0,1% et 99% poids, de préférence entre 0,5% et 90% poids, de manière très préférée entre 1% et 80% poids et de manière encore plus préférée entre 2% et 70% en poids d’eau.
Ladite charge comprend entre 0,1% et 99% poids, de préférence entre 0,5% et 90% poids, de manière très préférée entre 1% et 80% poids et de manière encore plus préférée entre 2% et 70% en poids de solvant organique, comme par exemple un alcool.
Les principaux produits obtenus par ledit procédé sont les acides hydroxypropanoïques et ses dérivés non convertis, l’acide acrylique issus de la réaction de déshydratation.
Les exemples illustrent la portée de l’invention sans en limiter la portée.
Exemple 1 : Préparation d'un catalyseur C1 conforme à l'invention
Le support S1 carbure de silicium sous forme d’extrudés est fourni par la société SICAT, sous la forme de trilobes de diamètre 1.6 mm. Ses principales caractéristiques sont fournies dans le tableau 1 ci-dessous.
- ledit premier lacet s’étend dans un plan sensiblement perpendiculaire à la direction axiale ;
- lesdites protubérances disjointes sont régulièrement réparties angulairement autour de la direction axiale ;
- l’au moins une protubérance comprend en outre au moins une deuxième protubérance continue ou au moins une deuxième série de protubérances disjointes, la deuxième protubérance continue ou les protubérances disjointes de la deuxième série s’étendant le long d’un deuxième lacet, le premier lacet et le deuxième lacet étant espacés axialement l’un par rapport à l’autre ; et
- le conteneur est en métal, de préférence un métal conducteur électriquement.
L’invention concerne aussi, selon un deuxième aspect, une batterie comprenant au moins un élément électrochimique tel que décrit ci-dessus.
L’invention concerne aussi, selon un troisième aspect, un procédé de fabrication d’un élément électrochimique de batterie tel que décrit ci-dessus, le procédé comprenant les étapes suivantes :
- former le faisceau électrochimique,
- bloquer mécaniquement selon la direction axiale et selon la direction d’appui le faisceau électrochimique par rapport au conteneur avec la ou chaque protubérance.
Selon un mode de réalisation particulier, le procédé comprend, avant l’étape de blocage, une étape d’insertion du faisceau électrochimique dans le volume intérieur du conteneur, l’étape de blocage comprenant une étape de déformation plastique de la paroi latérale en appliquant une pression sur une surface externe de la paroi latérale vers l’intérieur du conteneur de sorte à former la protubérance.
- la est une coupe radiale d’un élément électrochimique de batterie selon un premier mode de réalisation de l’invention,
- la est une vue schématique d’un dispositif adapté pour mettre en œuvre un procédé de fabrication d’un élément électrochimique de batterie selon le premier mode de réalisation,
- la est une vue schématique en perspective d’un élément électrochimique selon un deuxième mode de réalisation de l’invention, et
- la est une vue schématique en perspective d’un élément électrochimique selon un troisième mode de réalisation de l’invention,
Sur la , on a représenté un élément électrochimique 10 de batterie selon un premier mode de réalisation de l’invention.
Par exemple, la batterie est destinée à être embarquée dans un véhicule tel qu’un véhicule automobile, un aéronef, un satellite, ou un navire. En variante, la batterie est destinée à être implémentée dans un système de stockage d’énergie pour environnements difficiles.
- une première enceinte adaptée pour reproduire des premières conditions extérieures, la première enceinte étant adaptée pour recevoir la machine électrique lors de la calibration ; et
- une deuxième enceinte adaptée reproduire des deuxièmes conditions extérieures, la deuxième enceinte étant adaptée pour recevoir le système de contrôle de la machine électrique lors de la calibration.
DESCRIPTION DES FIGURES D’autres caractéristiques, buts et avantages de la présente demande apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui va suivre, donnée à titre d’exemple non limitatif, qui sera illustrée par les figures suivantes :
La est un schéma illustrant un dispositif de calibration pour l’estimation d’un couple fourni par une machine électrique selon un mode de réalisation.
Les figures 2a et 2b sont des graphes illustrant une calibration d’un modèle d’estimation du couple fourni par une machine électrique obtenue dans un procédé de calibration selon un mode de réalisation.
La est un schéma illustrant un procédé de calibration pour l’estimation d’un couple fourni par une machine électrique selon un mode de réalisation.
La est un schéma illustrant une étape d’estimation d’un couple fourni par une machine électrique dans le cadre d’un procédé de calibration selon un mode de réalisation.