INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La compensation de phase du déplacement sur la durée totale de l’intégration cohérente d’antenne y est réalisée en trois étapes principales ; la première étape réalise la dite compensation continue relative de la variation de phase (603) due au déplacement du porteur (601) sur la durée de ladite intégration cohérente élémentaire (602) ( la seconde étape corrige la phase de donnée selon l’une des deux approches décrites en ou la troisième étape (604) corrige ponctuellement les sorties de filtrage adapté élémentaire du déplacement de phase du porteur, et réalise une sommation supplémentaire (605) , sur une durée pouvant dépasser la durée de ladite intégration cohérente élémentaire.
Une pondération de fenêtrage supplémentaire est appliquée sur toute la durée de ladite intégration cohérente d’antenne pour diminuer le niveau des secondaires de directivité spatiale
- L’étape (601), sous les mêmes conditions que (401), représente la variation de phase de porteuse du signal reçu en fonction du temps, liée au seul déplacement du porteur relativement à la direction d’arrivée du signal , mais en présence de données codées en phase(0/π) qui limitent la durée de cohérence de la phase du signal. La continuité de la variation de phase du signal reçu avec le déplacement du porteur est potentiellement rompue à chaque transition de donnée.
- L’étape (602) représente les différents segments élémentaires d’antenne de ladite antenne à synthèse d’ouverture, synchrones des transitions de phase des données, qui composent l’élongation totale de l’antenne synthèse d’ouverture.
- L’étape (603) représente l’opération de correction de phase de déplacement, appliquée successivement sur chacun de ces segments, impliquant en cela que la phase du déplacement le long de chaque segment est compensée par rapport à la phase du signal reçu au début de chaque segment.
La phase résiduelle, qui correspond à la phase initiale de chacun des segments par rapport à la date de début d’intégration cohérente d’antenne, est ensuite compensée, selon l’opération dite de correction ponctuelle de phase, lors de la sommation des différents segments composant ladite antenne à synthèse d’ouverture.
Selon le principe de la synthèse d’ouverture, la compensation de phase de déplacement doit être menée en temps réel pour s’adapter aux variations de vitesse du porteur, ce qui nécessite de connaitre l’état de phase de la donnée avant l’application de la correction de phase.
Après l’application du traitement à synthèse d’ouverture sur chacun des segments élémentaires d’antenne, les signaux délivrés sont équivalents à ceux d’une antenne réseau qui réalise un échantillonnage spatial de la phase du signal reçu le long de l’axe de déplacement du porteur. Ces éléments d’antennes, dits segments d’antenne virtuels, peuvent alors être combinés en phase comme toute antenne composée de capteurs élémentaires ponctuels, par exemple pour orienter une voie d’un traitement de formation de voie dans une direction donnée, ou bien pour réaliser un traitement de rejection de brouilleur de type CRPA.
La truffe est le nom commun donné au corps fruité comestible d’un champignon ascomyscete corhizien, qui prend une forme plus ou moins globulaire. Le champignon peut produire plusieurs truffes.
La ou les truffes qui peuvent être utilisées dans le cadre de l’invention sont préférentiellement des truffes du genre Tuber , de la famille Tuberaceae, dans l’ordre des Pezizales. Il en existe plus d’une centaine d’espèces. Parmi ces dernières, on peut citer notamment la truffe noire (Périgord) ( Tuber melanosporum ), la truffe blanche (Piémont) ( Tuber magnatum ), la truffe blanche (été) ( Tuber aestivum ), la truffe d’hiver ( Tuber Brumale ), la truffe bianchetto ( Tuber borchii ) ou encore les truffes chinoises ( Tuber sinensis and Tuber indicum ).
Selon un mode de réalisation particulier, la ou les truffes utilisées dans le cadre de l’invention sont choisies parmi les truffes blanches et les truffes noires. Selon un mode de réalisation préféré, la ou les truffes utilisées dans le contexte de l’invention sont la truffe noire (Périgord) (Tuber melanosporum ), la truffe blanche (été) (Tuber aestivum ), ou un mélange des deux.
Dans le cadre de l’invention, le(s) extrait(s) de truffe peut (peuvent) notamment être obtenu(s) à partir d’un solvant d’extraction en utilisant une technique d’extraction choisie parmi les techniques d’extraction bien connues de l’art antérieur.
Généralement, le solvant d’extraction est choisi parmi les solvants solubles dans l’eau ou miscibles à l’eau (solvants hydrophiles) et leurs mélanges.
Parmi les solvants hydrophiles, on peut citer en particulier les monoalcools sensiblement linéaires ou ramifiés inférieurs comportant de 1 à 8 atomes de carbone, tels que l’éthanol, le propanol, le butanol, l’isopropanol ou l’isobutanol ; les polyols, tels que le propylène glycol, l’isoprène glycol, le butylène glycol, le propylène glycol, le glycérol, le sorbitol, les polyéthylène glycols et leurs dérivés ; et leurs mélanges.
Lorsque le solvant d’extraction est de l’eau, on dit que l’extrait de truffe est aqueux.
Lorsque le solvant d’extraction est un monoalcool sensiblement linéaire ou ramifié inférieur comportant de 1 à 8 atomes de carbone, l’extrait de truffe est dit alcoolique.
Lorsque le solvant d’extraction est un polyol, l’extrait de truffe est dit glycolique.
Lorsque le solvant d’extraction est un mélange d’eau et d’un ou plusieurs monoalcools inférieurs sensiblement linéaires ou ramifiés comportant de 1 à 8 atomes de carbone, l’extrait est dit aqueux-alcoolique.
Lorsque le solvant d’extraction est un mélange d’eau et d’un ou plusieurs polyols, l’extrait est dit aqueux-glycolique.
Dans le cadre de l’invention, le ou les extraits de truffe sont obtenus à partir d’un solvant d’extraction comprenant de l’eau. L’extrait ou les extraits de truffe sont alors aqueux, aqueux-alcoolique ou aqueux-glycolique. De préférence, le ou les extraits de truffe sont aqueux ou aqueux-glycoliques.
S'il est présent, avantageusement, l'extrait de truffe est présent dans une quantité allant de 0,01 % à 10 % en poids, de préférence de 0,01 % à 5 % en poids, plus préférentiellement de 0,01 % à 3 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Extraits de Salvia miltiorrhiza De préférence, la composition selon la présente invention comprend un extrait de Salvia miltiorrhiza .
Divers extraits de Salvia miltiorrhiza ont des effets antibactériens et anti-inflammatoires évidents. En outre, les extraits de Salvia miltiorrhiza ont un effet antioxydant et anti-vieillissement.
L’extrait de Salvia miltiorrhiza contient beaucoup de composants. L’extrait de Salvia miltiorrhiza dans l’invention comprend de la tanshinone II A, du Danshensu et de l’acide salvianolique, et le pourcentage en poids de tanshinone II A est de 1-60 %, et le pourcentage en poids de Danshensu est de 1-60 %, le pourcentage en poids d’acide salvianolique est de 1-60 % ; de préférence, le pourcentage en poids de tanshinone IIA est de 20-40 %, le pourcentage en poids de Danshensu est de 20-40 %, le pourcentage en poids d’acide salvianolique est de 20-40 %.
Les longueurs L1 et L2 de la passe de déflexion 8 et de la passe centrale d’accélération 10 doivent respecter des proportions permettant l’accélération progressive de la vitesse d’écoulement d’eau dans la passe de déflexion 8, et la formation d’un écoulement laminaire dans la passe centrale d’accélération 10, avant d’atteindre le module cylindrique flottant.
Les valeurs optimales déterminées par l’inventeur pour le dimensionnement de la centrale 1 sont les suivantes : – la largeur de la section d’entrée 12 de la passe de déflexion 8 est sensiblement égale à la largeur du chenal 4 diminuée de la largeur des passes latérales 15, ces dernières présentant chacune une largeur correspondant à environ 5 % de la largeur du chenal 4 ; – la largeur de la section de sortie 13 de la passe de déflexion 8 (et donc la largeur de la passe centrale d’accélération 10 qui est sensiblement égale), est égale environ au 1/4 ou au 1/5 de la largeur de la section d’entrée 12 ; – la longueur L1 de la passe de déflexion 8 (c’est-à-dire la dimension des parois verticales de déflexion 9 projetée sur la direction d’écoulement 5, voir ) est comprise entre 1,5 et 4 fois la largeur de la section de sortie 13. De manière optimale, cette longueur L1 est sensiblement égale au double de la largeur de la section de sortie 13 de la passe de déflexion 8 ;
– la longueur L2 de la passe centrale d’accélération 10 est supérieure ou sensiblement égale à la largeur de la section de sortie 13. De manière optimale, cette longueur L2 est sensiblement égale à la largeur de la section de sortie 13 de la passe de déflexion 8, ce qui permet de garder une centrale compacte, tout en favorisant suffisamment la formation d’un écoulement laminaire à l’approche du module cylindrique flottant 8.
Dans le présent exemple : – le cours d’eau 2 présente une largeur d’environ 50 m, et les passes latérales 15 ont une largeur d’environ 2 m chacune ; – la largeur de la section d’entrée 12 de la passe de déflexion 8 est donc de 46 m environ ; – la largeur de la section de sortie 13 de la passe de déflexion 8 est d’environ 12 m (soit un coefficient de réduction de section de l’ordre de 4) ; – la largeur de la passe centrale d’accélération 10 est sensiblement égale à la largeur de la section de sortie 13 de la passe de déflexion 8, soit environ 12 m ; – la longueur L1 de la passe de déflexion 8 est d’environ 24 m ; – la longueur L2 de la passe centrale d’accélération 10 est d’environ 12 m.
En référence à la , selon un mode de réalisation particulièrement avantageux, les parois verticales de déflexion 9 de la passe de déflexion 8 ont une hauteur variable, elles présentent en effet une hauteur plus importante au niveau de la section de sortie 13 que de la section d’entrée 12. De préférence, les parois verticales de déflexion 9 présentent une hauteur au niveau de la section de sortie 13 correspondant sensiblement à trois fois leur hauteur au niveau de la section d’entrée 12.
Dans le présent exemple, pour un cours d’eau 2 d’environ 40 centimètres de profondeur moyenne, la hauteur des parois verticales de déflexion 9 au niveau de la section d’entrée 12 est de 0,5 m, et leur hauteur au niveau de la section de sortie 13 est de 1,5 m.
La illustre par ailleurs une caractéristique préférée de l’invention qui procure le meilleur rendement. Sur la , les pales radiales 7 sont formées avec un profil semi-circulaire, comme sur la . En ce qui concerne l’agencement du module cylindrique flottant 6, et en variante par rapport à l’agencement illustré aux figures 1 et 2, le module cylindrique flottant 6 est ici agencé le plus en aval possible à l’intérieur de la passe centrale d’accélération 10, tout en restant dans cette passe centrale d’accélération 10. Plus précisément, le cylindre enveloppant 35 du module cylindrique flottant 6 est tangent au plan passant par les deux rebords aval 36 des parois verticales de canalisation 11 de la passe centrale d’accélération 10. Le cylindre enveloppant 35 est un cylindre théorique, coaxial au cylindre central 19, et tangent à l’extrémité de chaque pale radiale 7.
La centrale 1 fonctionne de la manière indiquée ci-après, en référence à l’ensemble des figures.
Durant l’écoulement du cours d’eau 2, la présence de la passe de déflexion 8 crée une résistance à l’écoulement dès sa section d’entrée 12. Cette résistance provoque un front turbulent 32 à la section d’entrée 12 qui élève le niveau d’eau dans tout l’intérieur de la passe de déflexion 8.
Comme illustré à la , la montée du niveau de l’écoulement est limitée par la hauteur des parois verticales de déflexion 9 de la passe de déflexion 8. Dans le présent exemple, la hauteur de la paroi verticale de déflexion 9 étant variable, la limitation de cette élévation de niveau de l’écoulement d’eau est donc limitée de manière variable : – à 0,5 m au-dessus du fond du cours d’eau 2, au niveau de la section d’entrée 12 ; – à 1,5 m au-dessus du fond du cours d’eau 2, au niveau de la section de sortie 13 ; – à une hauteur intermédiaire entre ces deux extrêmes lorsque le point considéré est entre la section d’entrée 12 et la section de sortie 13.
Au fur et à mesure de sa progression dans la passe de déflexion 8, le fluide subit une accélération par effet Venturi, tandis que sa hauteur peut continuer à augmenter au fur et à mesure de l’augmentation de la hauteur des parois verticales de déflexion 9.
Ainsi, lorsque le débit du cours d’eau est suffisant, une partie de l’écoulement d’eau passe par-dessus les parois verticales de déflexion 9 et limite la masse d’eau à l’intérieur de la passe de déflexion 8, cette sortie d’eau ayant lieu surtout sur la partie amont de la passe de déflexion 8 (du fait de la hauteur réduite des parois verticales de déflexion 9) et ayant de moins en moins lieu en se rapprochant de la section de sortie 13 (du fait de la hauteur allant en augmentant des parois verticales de déflexion 9).
Si, par un exercice de pensée, l’on considère la masse d’eau à l’intérieur de la passe de déflexion 8 de manière statique, à un moment donné de l’écoulement (comme une prise de photo), cette masse d’eau présente un niveau non pas horizontal mais sensiblement oblique qui va en augmentant vers l’aval. Ce conditionnement de la masse d’eau est conjoint à son accélération par effet Venturi.
En variante, les parois verticales de déflexion 9 peuvent cependant avoir une hauteur constante.
Que les parois verticales de déflexion 9 de la passe de déflexion 8 soient de hauteur variable ou non, ces parois verticales de déflexion 9 permettent de prévoir un module cylindrique flottant 6 avec des pales radiales 7 qui sont d’une dimension selon la direction radiale au moins égale, et de préférence supérieure, à la hauteur d’eau du cours d’eau (dans le présent exemple, les pales radiales 7 présentent une dimension radiale de 0,5 m, et le cours d’eau présente un niveau moyen d’environ 0,4 m).
Les pales radiales 7 présentent une dimension suivant la direction radiale qui est au moins égale à la hauteur des parois verticales de déflexion 9 de la passe de déflexion 8 au niveau de sa section d’entrée 12.
Ces équipements du véhicule automobile sont particulièrement impactés par la charge du véhicule, et leur adaptation permet ainsi d’améliorer le confort de conduite et la sécurité associés au pilotage du véhicule.
En complément, l’adaptation d’au moins un paramètre de conduite peut comprendre au moins l’une des adaptations suivantes : - adaptation d’un effort de direction ; - adaptation d’un amortissement en cas de suspension pilotable ; - adaptation d’une accélération longitudinale ; - adaptation d’une cartographie moteur ; - adaptation d’un contrôle moteur pour diminuer une consommation énergétique ; et - adaptation d’une loi de récupération d’énergie pour diminuer une consommation énergétique, lorsque le véhicule comprend un moteur hybride ou électrique.
De telles adaptations permettent d’améliorer le confort de conduite et la sécurité associés au pilotage du véhicule automobile.
Selon certains modes de réalisation, le procédé peut comprendre une phase préalable d’obtention du modèle par apprentissage machine et de stockage du modèle dans le véhicule.
Ainsi, la précision du modèle, et par conséquent l’adaptation du pilotage du véhicule, est améliorée.
En complément, le modèle peut être un réseau de neurones récurrent, par exemple de type mémoire longue à court terme.
Un tel modèle est adapté pour le traitement de séries temporelles. Les données acquises peuvent ainsi correspondre à plusieurs instants de mesure/acquisition successifs. La précision de l’estimation est ainsi améliorée. Un réseau de neurones de type mémoire longue à court terme est particulièrement adapté à la prise en compte du vieillissement du véhicule automobile.
Selon certains modes de réalisation, le procédé peut comprendre une calibration d’un module indicateur de charge en fonction de la charge estimée, puis suite à la calibration du module indicateur de charge, une étape de détermination de la charge du véhicule par le module indicateur de charge, et l’adaptation de la fonction d’assistance et/ou du paramètre de conduite peut être fonction de la charge estimée ou de la charge déterminée par le module indicateur de charge.
Ainsi, l’estimation de la charge peut en outre être utilisée pour calibrer un module indicateur de charge. Un tel module peut notamment alerter le conducteur lorsque la charge dépasse un seuil et peut automatiquement adapter les modes de conduite. L’adaptation de la conduite peut être basée soit sur l’estimation de charge, auquel cas l’adaptation peut avoir lieu durant une même période de conduite que l’estimation, soit être basée sur la charge déterminée par le module indicateur de charge, auquel cas l’adaptation a lieu lors d’une période de conduite consécutive à l’arrêt du véhicule après l’estimation de charge. En effet, le module indicateur de charge ne fonctionne généralement qu’à l’arrêt du véhicule.
Un troisième aspect de l’invention concerne un module de contrôle d’un véhicule automobile comprenant : - une première interface apte à recevoir des données de capteurs du véhicule et/ou de données exogènes au véhicule par un module de contrôle; - un processeur configuré pour déterminer une estimation de charge du véhicule à partir des données reçues, par application d’un modèle stocké dans ledit véhicule ; adapter au moins une fonction d’assistance à la conduite du véhicule et/ou au moins un paramètre de conduite du véhicule en fonction de l’estimation de charge du véhicule.
Figures La est une représentation schématique d’exemples de segments (A), (B), (C) et (D).
La est une représentation schématique d’un exemple de dispositif dans lequel plusieurs types de contraintes physiques sont appliquées aux cellules, ici un enchainement de contraintes de cisaillement et d’élongation. Le graphe du bas représente un grossissement du graphe du haut. La cellule subit une contrainte répétée. Ce type de contrainte peut également être défini comme une déformation dynamique, ou une déformation oscillatoire.
La représente les étapes d’isolement d’une cellule.
La représente la mesure de l’axe mineur et de l’axe majeur de l’ellipse.
La , dans l’exemple 2, représente l’état de viabilité de cellules souches mésenchymateuses humaines AD-MSC après application de contraintes de cisaillement d’intensité et de durée variables. Le pourcentage de cellules dans un état physiologique particulier est donné en fonction de la durée d’application (temps) exprimée en secondes et de l’intensité (contrainte) exprimée en Pa, de la contrainte de cisaillement. La représente ainsi le pourcentage de cellules viables (cadre A), cellules lysées (cadre B), cellules nécrosées (cadre C) et cellules en apoptose (cadre D).
La , dans l’exemple 3, représente l’état de viabilité de cellules fibroblastes après application d’une contrainte de cisaillement. Les fibroblastes sont caractérisés après l’application de contraintes de cisaillement d’intensité et de durée variables. Le pourcentage de cellules dans un état physiologique particulier est donné en fonction de la durée d’application (temps), exprimée en secondes, et de l’intensité (contrainte), exprimée en Pa, de la contrainte de cisaillement. La représente ainsi le pourcentage de cellules viables (cadre A), lysées (cadre B), nécrosées (cadre C) ou en apoptose (cadre D).
La , dans l’exemple 4, représente la proportion de cellules souches AD-MSC non–différentiées (cercle blanc) et de cellules différenciées (cercle noir) après application d’une contrainte de cisaillement, en fonction de la durée d’application (temps), exprimée en secondes, et de l’intensité (contrainte), exprimée en Pa de la contrainte de cisaillement.
La , dans l’exemple 5, représente l’état de viabilité de cellules HEK293T après application d’une contrainte d’élongation. Les cellules HEK293T sont caractérisés après l’application de contraintes d’élongation d’intensité et de durée variables. Le pourcentage de cellules dans un état physiologique particulier est donné en fonction de la durée d’application (temps), exprimée en secondes, et de l’intensité (contrainte), exprimée en Pa, de la contrainte d’élongation. La représente ainsi le pourcentage de cellules en apoptose (cadre A), viables (cadre B), nécrosées (cadre C) ou lysées (cadre D).
La , dans l’exemple 6, représente l’état de viabilité de cellules fibroblastes après application d’une contrainte de cisaillement, la viabilité étant mesurée par cytométrie (barres d’histogramme) ou par coloration au bleu trypan (cercles noirs).
La , dans l’exemple 7, représente l’état de viabilité de cellules HEK293T après application de contraintes de cisaillement d’intensité et de durée variables. Le pourcentage de cellules viables, mesuré par coloration au bleu trypan, est donné en fonction de la durée d’application (temps) exprimée en secondes, et de l’intensité (contrainte), exprimée en Pa, de la contrainte de cisaillement. Le pourcentage de cellules viables est exprimé après un petit nombre de passages (HEK293T P07, triangles blancs) ou après un nombre plus élevé de passages (HEK293T P18, cercles noirs).
La , dans l’exemple 8, représente l’état de viabilité de cellules fibroblastes après application de contraintes de cisaillement d’intensité et de durée variables, selon deux séries de mesures réalisées sur le même échantillon de cellules (P06), représentées respectivement par des triangles blancs et des cercles noirs.
EXEMPLES Exemple 1 : Matériels et méthodes pour la caractérisation de cellules après l’application d’une contrainte physique
Les cellules AD-MSCs sont cultivées dans le milieu de culture commercialisé sous le nom MSC-Growth, avec une concentration d’ensemencement de l’ordre de 2500 cellules par cm 2 . Le milieu a été changé tous les deux jours. Afin d’avoir une confluence de 70%, les cellules ont passé sept jours d’incubation dans une flasque de T175.
Les cellules fibroblastes sont cultivées dans le milieu de culture commercialisé sous le nom DMEM GLUTAMAX - Gibco, avec une concentration d’ensemencement de l’ordre de 5500 cellules par cm 2 . Afin d’avoir une confluence de 80%, les cellules ont passé sept jours d’incubation dans une flasque de T175.
Les cellules HEK293T sont cultivées dans le milieu de culture commercialisé sous le nom DMEM GLUTAMAX - Gibco avec une concentration d’ensemencement de l’ordre de 12000 cellules par cm 2 . Afin d’avoir une confluence de 80%, les cellules ont passé quatre jours d’incubation dans une flasque de T175.
Pendant la durée d’incubation, la température est maintenue à 37 °C et la concentration de CO 2 de l’ordre de 5%.
De même, on définit un plan transversal P perpendiculaire à l’axe longitudinal L. On comprend que le plan transversal P est transversal pour la portion du fil fourré 1 représentée, c'est-à-dire localement transversal.
Le fil fourré 1 est par exemple destiné à être introduit dans un bain d’acier en fusion (non représenté).
Le fil fourré 1 comprend un garnissage 2 et une enveloppe externe 4, tous deux s’étendant longitudinalement.
L’enveloppe externe 4 forme une portion périphérique du fil fourré 1, destinée à être en contact avec le bain de métal en fusion lorsque le fil fourré 1 est introduit dans le bain de métal en fusion.
L’enveloppe externe 4 est avantageusement constituée d’un feuillard métallique 6 replié sur lui-même autour de l’axe longitudinal L.
L’enveloppe externe 4 présente par exemple une épaisseur de 0,4 mm environ.
Le feuillard 6 est par exemple en acier, en cuivre, en aluminium, en nickel, ou en zinc, ou bien en un mélange de deux, ou plus, de ces éléments.
Le feuillard 6 comprend avantageusement deux replis longitudinaux 6a, 6b ( ) agrafés l’un à l’autre pour réaliser une fermeture du feuillard 6 sur lui-même selon l’axe longitudinal L. Le feuillard 6, ainsi replié, présente une forme générale tubulaire qui enveloppe le garnissage 2. Avantageusement, la forme tubulaire est sensiblement cylindrique à base circulaire et présente un diamètre équivalent D. D est avantageusement compris entre 6 et 21 mm. Par exemple, D vaut 13 mm environ.