INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Au moins certains des dispositifs de visualisation 4 sont orientés sensiblement parallèlement l’un à l’autre, par exemple dans un plan orthogonal à l’axe longitudinal, ce qui permet de dédoubler la prise de vue et donc d’augmenter la précision d’analyse des flux dans la veine.
De même, le mesureur 1 peut prévoir en outre qu’au moins deux des moyens d’éclairage 5 soient orientés sensiblement parallèlement l’un à l’autre, par exemple dans un plan orthogonal à l’axe longitudinal, ce qui permet d’en augmenter l’efficacité.
Exemple comparatif 3 - concentré de suspension à 240 g/L de pléocidine
Exemple comparatif 4 - concentré de suspension à 480 g/L de pléocidine
est une coupe longitudinale du corps de valve selon l’invention montrant des canaux de communication,
est une coupe transversale du corps d’une valve à quatre canaux de communication,
est une vue de face de la valve de la , le joint torique étant détaché du corps de valve.
L'ensemble de conditionnement 10 de la comprend un récipient 12 et un dispositif de distribution 14 d’axe longitudinal X fermant le récipient 12. Le récipient 12 comprend, de façon connue, une paroi 20 définissant une cavité interne 22 de réception d'un produit cosmétique. Ladite cavité interne 22 débouche à l'extérieur du récipient 12 par un col 24 ménagé dans la paroi 20.
Cette cavité interne 22 contient un produit cosmétique (non représenté), par exemple une eau de toilette, un parfum, un déodorant, ou un produit coiffant. Le dispositif de distribution 14 est disposé en travers du col 24 de façon à obturer intégralement le col 24. Il est fixé, à sa périphérie, au rebord 26 du col 24. Le dispositif de distribution 14 comprend une valve de distribution 30 et une coupelle 32. La coupelle 32 définit un passage 34 pour le produit cosmétique. La valve 30 est engagée dans ce passage 34 et est liée à la coupelle 32 de façon à empêcher le passage d'un fluide au travers du passage 34 entre la valve 30 et la coupelle 32 lorsque la pression de ce fluide est inférieure ou égale à la pression régnant dans la cavité 22. La coupelle 32 assure la liaison de la valve 30 au récipient 12. A cet effet, la coupelle 32 est sertie, à sa périphérie, au rebord 26. La valve 30 comprend un corps de valve 40, une tige d'actionnement 42, et un organe de rappel 44. Le corps de valve 40 est disposé intégralement d'un même côté de la coupelle 32. En particulier, le corps de valve 40 est intégralement disposé du côté de la coupelle 32 orienté vers la cavité 22. Le corps de valve 40 est lié rigidement à la coupelle 32. A cet effet, la coupelle 32 est par exemple sertie sur le corps de valve 40. Le corps de valve 40 comprend une portion cylindrique 50 définissant une chambre intérieure 52 débouchant à l'extérieur du corps de valve 40 par une ouverture 54 d'entrée du produit cosmétique et une ouverture 56 de passage de la tige 42. Les ouvertures 54, 56 sont formées à des extrémités axiales opposées de la portion cylindrique 50. On notera que le terme « cylindrique » est utilisé ici et dans le reste de la demande dans son acception la plus large, et englobe aussi bien les cylindres de révolution que les cylindres à section polygonale. Le corps de valve 40 comprend également un appendice 58 de raccordement d'un tube plongeur (non représenté). Cet appendice 58 fait saillie depuis une extrémité axiale de la portion cylindrique 50 et entoure l'ouverture d'entrée 54. Le corps de valve 40 comprend en outre un joint 60 entourant l'orifice de sortie 56 (joint interne). Ledit joint 60 est disposé en appui contre la coupelle 32 et assure l'étanchéité entre le corps de valve 40 et la coupelle 32. La tige d'actionnement 42 est sensiblement coaxiale à la portion cylindrique 50. L’orifice de la tige d’actionnement 64 est bouché par le joint 60.
Elle s'étend au travers du passage 34 et de l'ouverture 56. Elle s'étend ainsi en partie dans la chambre 52 et en partie à l'extérieur de la chambre 52. Le joint 60 est en contact avec une face latérale 61 de ladite tige 42 de façon à réaliser une étanchéité entre la tige 42 et le corps de valve 40. La tige d'actionnement 42 définit un conduit axial 62, intérieur à la tige 52, de distribution du produit cosmétique. Ce conduit 62 débouche à l'extérieur de la tige 52 par un orifice 64 d'entrée du produit cosmétique et par un orifice 66 de sortie du produit cosmétique. L'orifice d'entrée 64 est ménagé dans la face latérale 61. L'orifice de sortie 66 est ménagé dans une extrémité axiale de la tige 42 située hors de la chambre 52. La tige d'actionnement 42 est montée mobile dans la chambre 52 le long de son axe A-A' entre une position de blocage du produit cosmétique, représentée sur la , dans laquelle l'orifice d'entrée 64 n'est pas en communication fluidique avec la chambre 52, et une position de distribution du produit cosmétique (non représentée), dans laquelle l'orifice d'entrée 64 est en communication fluidique avec la chambre 52. En particulier, en position de blocage, l'orifice d'entrée 64 est positionné face au joint 60 et, en position de distribution, l'orifice d'entrée 64 est positionné dans la chambre 52. La tige d'actionnement 42 porte par exemple une butée (non représentée) pour stopper la tige d'actionnement 42 lorsqu'elle arrive en position de blocage. Cette butée est également adaptée pour empêcher la tige d'actionnement 42 de sortir intégralement de la chambre 52. A cet effet, ladite butée est, dans l'exemple représenté, adaptée pour être en contact avec le joint 60 lorsque la tige 42 est en position de blocage. La butée est ainsi, dans l'exemple représenté, constituée par un épaulement, orienté vers le joint 60, de la tige 42. L'organe de rappel 44 est adapté pour solliciter la tige 42 vers sa position de blocage. Ladite position de blocage constitue ainsi une position de repos de la tige 42. L'organe de rappel 44 est en particulier disposé dans la chambre 52. Dans l'exemple représenté, cet organe de rappel 44 est un ressort de compression interposé entre l'extrémité axiale de la tige 42 positionnée dans la chambre 52 et l'extrémité axiale de la portion cylindrique 50 dans laquelle est ménagée l'ouverture d'entrée 54. Un siège 74 est disposé dans le conduit 62.
Dans la paroi latérale du corps de valve 40, est défini un canal de communication 26 débouchant d'un côté dans la chambre 52 et de l'autre dans le récipient 12 au-dessus du niveau de la composition. Un espace intérieur élargi recevant un élément mobile comme un joint torique 28 et prolongeant une portion cylindrique 29 du canal de communication 26 par une portée hémisphérique, sert de siège 27 pour le joint torique 28. Le joint torique 28 peut être est maintenu partiellement à l’intérieur du siège 27 lors de son déplacement par un moyen élastique comme un ressort ou une lame élastique dont les extrémités peuvent être insérées dans la paroi latérale du corps de valve 40.
Le joint torique 28 vient obstruer l’orifice 26. L’orifice 26 est libéré lors du gazage car la pression de gazage est supérieure à la résistance élastique du joint torique permettant le passage du gaz à travers l’orifice 26. Dans l’exemple représenté, le canal de communication 26 est perpendiculaire à l’axe longitudinal X mais il pourrait en être autrement.
Le joint torique 28 se déplace dans son siège 27 selon l’axe Y perpendiculaire à l’axe longitudinal X, le diamètre intérieur du siège 27 étant inférieur au diamètre du joint torique 28.
La tête hémisphérique formant le siège 27 coopère avec le joint torique 28 engagé dans le canal de communication 26. Le siège 27 est prolongé par un trou transversal formant la portion cylindrique 29 traversant la paroi du corps.
Le siège 27 peut avoir une tout autre forme que celle représentée comme une forme tronconique, conique, cylindrique ou cubique et par exemple former une gorge.
La montre le canal de communication 26 comportant la portion cylindrique 29 et la portion hémisphérique formant le siège 27 dans lequel se déplace le joint torique. Sur la , le joint torique se trouve dans le fond du siège pour fermer la chambre, hors d’une opération de gazage de l’aérosol. Bien entendu, le canal 26 pourrait présenter une tout autre forme.
La montre un mode de réalisation de l’invention avec quatre canaux de communication 26, 260, 261, 262 équirépartis autour de l’axe longitudinal X, les canaux 26 et 261, respectivement 260 et 262 étant symétriques l’un de l’autre par rapport à l’axe X. D’autres canaux pourraient être ajoutés.
En tout état de cause, sauf à introduire une pièce formant rempart à cette réintroduction d’air de veine, la virole 6 est soumise à de fortes températures et à un important rayonnement, ainsi que cela est symbolisé par les ondulations S de la . On s’expose alors potentiellement à la formation de criques, ce qui n’est pas souhaitable.
Une solution pour résoudre ce problème consiste à adjoindre à la partie radialement interne 60 de la virole, une pièce (non représentée ici) formant rempart.
En pratique, cette pièce est soudée à la virole 6. Mais à nouveau, on s’expose à la formation de criques, notamment en raison de la nature différente des matériaux de la virole et de la pièce formant rempart, ce qui occasionne des coefficients de dilatation différents. Il est donc impossible d’éviter les contraintes amenant à ces criques.
Une autre solution, comme illustré à la , consiste à prolonger la deuxième branche 54 du secteur 50 par une troisième branche radialement interne 55 formant donc un déflecteur monobloc qui assure la fonction précitée de pièce rempart. Toutefois, du fait de la nécessité d’y mettre en place une languette L, cette branche a nécessairement une épaisseur négligeable, de sorte que l’écartement e entre la virole 6 et la face amont de cette branche 55, en tenant compte des tolérances de montage, est relativement élevé.
Or, un phénomène notoire dans cette zone de la turbine est que l’aube 3 est soumise à un déplacement axial important, de sorte que les léchettes 32 risquent d’entrer en contact avec la branche 55, ce qu’il faut absolument éviter.
PRESENTATION DE L'INVENTION L'invention a pour but de proposer une solution permettant de protéger thermiquement des éléments de structure tout en évitant les problèmes de formation de criques expliqués plus haut, et sans risque de contact avec des éléments mobiles.
A cet effet, l'invention concerne, selon un premier aspect, un ensemble d’étanchéité d’un carter de turbine basse pression de turbomachine, l’ensemble d’étanchéité comprenant :
- une structure annulaire s’étendant autour d’un axe longitudinal et allant de l’amont vers l’aval, la structure annulaire comprenant une extrémité amont s’étendant radialement vers l’intérieur de la structure pour définir une première branche depuis laquelle s’étend axialement vers l’amont une deuxième branche,
- une virole comprenant une face disposée en face et à distance des première et deuxième branches de la structure annulaire,
l’ensemble d’étanchéité comprenant un déflecteur thermique annulaire disposé entre la structure annulaire et virole, le déflecteur thermique comprenant une première paroi axiale reposant sur une surface externe de la deuxième branche, une deuxième paroi radiale s’étendant depuis une extrémité aval de la première paroi le long de la première branche, une troisième paroi radiale s’étendant depuis une extrémité amont de la première paroi vers l’intérieur de sorte à être en face et à distance de la face.
Selon d'autres caractéristiques avantageuses et non limitatives de l'invention, prises seules ou selon une combinaison techniquement compatible d’au moins deux d’entre elles :
- le déflecteur thermique comprend une quatrième paroi axiale qui s’étend vers l’amont depuis la deuxième paroi, parallèlement et en face de la première paroi ;
- l’ensemble comprend un organe élastique disposé entre la virole et le déflecteur, et s’étendant depuis la face de manière à plaquer le déflecteur thermique contre les première et deuxième branches du premier élément de structure ;
- l’organe élastique est un joint d’étanchéité ;
- l’organe s’étend au moins en partie entre les première et quatrième parois ;
- la structure annulaire comprend plusieurs secteurs annulaires qui s’étendent circonférentiellement autour de l’axe longitudinal, les secteurs étant adjacents ;
La montre l’ensemble comprenant le corps de valve 40 avec un orifice, un logement pour le joint torique et un joint torique.
L’ensemble de conditionnement fonctionne de la façon décrite ci-après.
Valve 30 ouverte
Lorsque l'utilisateur désire recharger en gaz l’ensemble de conditionnement, il enfonce la tige 42 par coulissement selon l’axe X et relie l’orifice 66 de sortie du produit à une recharge en gaz ( ). La pression régnant dans la chambre, et donc la pression à la sortie du corps de valve, est ainsi transmise au canal de communication 26 via l'orifice d'entrée 64 et s'exerce sur une surface du joint torique 28, correspondant à la section du canal 26, à l'encontre de l'effort développé par le ressort maintenant le joint torique 28 dans son siège. Lorsque cette pression dépasse une valeur prédéterminée, le joint torique 28 est écarté de son siège et la pression de gaz s'établit sur toute la section du récipient au-dessus du niveau de la composition.
Le gaz sous pression entre dans la chambre par l’orifice 66 de sortie du produit puis par l'orifice d'entrée 64. Il passe ensuite dans le canal 26 et repousse le joint torique 28 pour dégager un accès au récipient entre le joint torique 28 et le fond du siège 27. Le canal 26 est ouvert et le gaz pénètre dans le récipient ( ). Dans l’exemple représenté, le joint torique fait saillie hors de la paroi du corps de valve mais il pourrait en être autrement.
A la fin de l’opération de gazage, du fait que la section du récipient est largement supérieure à la section du canal 26, la force qui s'exerce sur le joint torique 28 devient largement supérieure à celle qui a provoqué le décollement de son siège et le joint torique 28 s'efface vers l'intérieur dans le sens radial en direction de l’axe longitudinal X.
Valve 30 fermée
Lorsque le gazage est terminé, la tige 42 remonte, l'orifice d'entrée 64 se positionne face au joint 60 et le joint torique 28 prend place au fond du siège 27 ( ). Le canal 26 est fermé pendant l’utilisation de l’aérosol. Le joint torique 18 est repoussé, par la pression la plus forte, contre le siège 27 du canal 26 relié à la chambre à plus faible pression, et vient fermer ce canal 26. Après chaque opération de gazage, le joint torique 28 retombe sur son siège 27 où elle est maintenue en place par le ressort par exemple. La pression la plus forte est ainsi disponible à l’intérieur du récipient 19 et donc en enfoncement du joint torique 28. Un retour de la tige de valve en position haute permet l'effacement du joint torique 28 vers l'intérieur du siège 27, dans le sens radial.
L’invention n’est pas limitée aux modes de réalisation représentées sur les figures. Par exemple, le corps de valve peut comporter davantage de canaux, coplanaires ou non. L’axe longitudinal des canaux peut être incliné ou perpendiculaire par rapport à l’axe X.
Procédé et système de préparation et de désinfection de commandes La présente divulgation se rapporte au domaine des systèmes de stockage et de récupération automatisés de produits dans des entrepôts, couramment désignés « Automated Storage and Retrieval Systems » en langue anglaise et abréviés ASRS. Plus précisément, la présente divulgation concerne un procédé et un système de préparation et de désinfection de commandes.
Comme cela est connu, les systèmes de stockage et de récupération automatisés comprennent des véhicules autonomes contrôlés par ordinateur et destinés à placer et à récupérer automatiquement des articles dans une zone de stockage d’un entrepôt. La zone de stockage inclut notamment des rayons de stockage agencés de manière compacte.
L’un des enjeux de tels systèmes de stockage et de récupération automatisés consiste en l’amélioration de l’efficacité de la préparation des commandes. Le document WO 2022/058569A1 décrit un tel système de stockage et de récupération automatisé dans lequel les véhicules autonomes acheminent les articles depuis une zone de stockage vers des postes de préparation de commandes.
Par ailleurs, les exigences des utilisateurs en termes sanitaires ont fortement augmenté avec la menace de pandémies. En particulier, les articles à expédier sont généralement manipulés par plusieurs acteurs successifs, augmentant ainsi les risques de porter des bactéries ou virus à leur surface. Il existe par conséquent un besoin de désinfecter les articles à expédier. Toutefois, une désinfection des articles peut être chronophage et inefficace.
Le présent document vise à résoudre au moins en partie les problèmes évoqués précédemment, en proposant un procédé et un système de préparation et de désinfection de commandes.
Résumé Il est proposé un procédé de préparation de commandes en un poste de préparation de commandes d’au moins un article acheminé dans un conteneur d’entrée et destiné à être transféré dans un conteneur de sortie, le poste incluant un dispositif de scan tridimensionnel et un dispositif de désinfection par irradiation à la lumière ultraviolette, le procédé comprenant : - prendre l’article dans le conteneur d’entrée, - numériser par balayage tridimensionnel au moins une portion d’une enveloppe de l’article par le dispositif de scan tridimensionnel de sorte à acquérir un modèle tridimensionnel de ladite au moins une portion de l’enveloppe de l’article, - déterminer une séquence temporelle de désinfection par une unité de calcul en fonction du modèle tridimensionnel, la séquence temporelle de désinfection comprenant une séquence temporelle de position et d’orientation de l’article par rapport au dispositif de désinfection à laquelle est associé un dosage de l’irradiation à la lumière ultraviolette, - mettre en œuvre la séquence temporelle de désinfection déterminée.
On entend notamment par position, des coordonnées en trois dimensions d’un point de référence de l’article dans un repère de référence. Le point de référence peut, par exemple, être le centre de gravité de l’article. L’orientation correspond alors à l’orientation d’un repère de l’article par rapport au repère de référence pour une position donnée.
représente, en vue de face, le bâtiment illustré en figures 14 et 15, au cours de l’installation d’éléments de couverture,
représente, sous forme de logigramme, une succession d’étapes particulière du procédé objet de la présente invention.
Comme la température d’environnement diminue, les températures de l’air et du carburant diminuent, et la quantité de chaleur qui peut être rejetée dans l’air et le carburant augmente, bien que non proportionnellement l’une par rapport à l’autre. Ainsi, pour maximiser la SFC, minimiser les dimensions (et donc le poids) des échangeurs de chaleur 104, 105, sans induire de dégradation de carburant, la gestion de chaleur 100 peut également être configurée pour assurer la première proportion dans des plages spécifiques à des températures d’environnement différentes.
À une température d’environnement d’ISA +10 °C, le système de gestion de chaleur 100 peut être configuré pour fournir la première quantité de chaleur 111 et la seconde quantité de chaleur 112 de façon à fournir la première proportion de chaleur générée par le réducteur de puissance et la turbomachine et dissipée dans l’air dans la plage allant de 0,35 à 0,65, ou dans la plage allant de 0,40 à 0,60, ou dans la plage allant de 0,45 à 0,55, par exemple 0,50.
À une température d’environnement d’ISA +10 °C le système de gestion de chaleur 100 peut être configuré pour fournir la première quantité de chaleur 111 et la seconde quantité de chaleur 112 de façon à fournir la seconde proportion de chaleur générée par le réducteur de puissance et la turbomachine et dissipée dans l’air dans la plage allant de 0,60 à 0,95, ou dans la plage allant de 0,70 à 0,95, ou dans la plage allant de 0,75 à 0,95, ou dans la plage allant de 0,80 à 0,92, par exemple, 0,86.
À une température d’environnement d’ISA -69 °C la gestion de chaleur 100 peut être configurée pour fournir la première quantité de chaleur 111 et la seconde quantité de chaleur 112 de façon à fournir la première proportion de chaleur générée par le réducteur d’alimentation et la turbomachine et dissipée dans l’air dans la plage allant de 0,20 à 0,40, ou dans la plage allant de 0,20 à 0,35, ou dans la plage allant de 0,20 à 0,30, par exemple 0,25.
À une température d’environnement d’ISA -69 °C le système de gestion de chaleur 100 peut être configuré pour fournir la première quantité de chaleur 111 et la seconde quantité de chaleur 112 de façon à fournir la seconde proportion de chaleur générée par le réducteur de puissance et la turbomachine et dissipée dans l’air dans la plage allant de 0,40 à 0,75, ou dans la plage allant de 0,50 à 0,75, ou dans la plage allant de 0,55 à 0,70, par exemple 0,63.
À une température d’environnement d’ISA +40 °C le système de gestion de chaleur 100 peut également être configuré pour fournir la première quantité de chaleur 111 et la seconde quantité de chaleur 112 de façon à fournir un rapport de la première proportion à la seconde proportion dans la plage allant de 0,50 à 0,80, ou dans la plage allant de 0,55 à 0,75, ou dans la plage allant de 0,60 à 0,70, par exemple 0,65.
À une température d’environnement d’ISA +10 °C le système de gestion de chaleur 100 peut être configuré pour fournir la première quantité de chaleur 111 et la seconde quantité de chaleur 112 de façon à fournir un rapport de la première proportion à la seconde proportion dans la plage allant de 0,40 à 0,65, ou dans la plage allant de 0,45 à 0,65, ou dans la plage allant de 0,50 à 0,60, par exemple, 0,57.
À une température d’environnement d’ISA -69 °C le système de gestion de chaleur 100 peut être configuré pour fournir la première quantité de chaleur 111 et la seconde quantité de chaleur 112 de façon à fournir un rapport de la première proportion à la seconde proportion dans la plage allant de 0,30 à 0,55, ou dans la plage allant de 0,30 à 0,50, ou dans la plage allant de 0,35 à 0,45, par exemple 0,40.
En fournissant la première quantité de chaleur 111 et la seconde quantité de chaleur 112 de telle sorte que les rapports de la première proportion à la seconde proportion à des températures d’environnement différentes sont tels que fournis ci-dessus, la SFC peut être maximisée et la dégradation de carburant peut être évitée dans toutes les conditions d’environnement et conditions de fonctionnement du moteur.
Par ailleurs, le système de gestion de chaleur 100 peut être configuré pour fournir la première quantité de chaleur 111 et la seconde quantité de chaleur 112 de telle sorte que le rapport de la première proportion à une température d’environnement d’ISA +40 °C à la première proportion à une température d’environnement d’ISA -69 °C se trouve dans la plage allant de 1,5 à 4,5, ou dans la plage allant de 2 à 4, ou dans la plage allant de 2 à 3,5, par exemple 2,6.
Le système de gestion de chaleur 100 peut être configuré pour fournir la première quantité de chaleur 111 et la seconde quantité de chaleur 112 de telle sorte que le rapport de la seconde proportion à une température d’environnement d’ISA +40 °C à la seconde proportion à une température d’environnement d’ISA -69 °C se trouve dans la plage allant de 1,0 à 2,1, ou dans la plage allant de 1,2 à 2,1, ou dans la plage allant de 1,4 à 2,0, par exemple 1,6.
En outre, le système de gestion de chaleur 100 peut être configuré pour fournir la première quantité de chaleur 111 et la seconde quantité de chaleur 112 de telle sorte que le rapport de la première proportion à une température d’environnement d’ISA +40 °C à la première proportion à une température d’environnement d’ISA +10 °C se trouve dans la plage allant de 1,20 à 1,42, ou dans la plage allant de 1,22 à 1,41, ou dans la plage de 1,25 à 1,40, par exemple 1,3.