INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une fois le relevé géométrique de la façade 721 réalisé, on fabrique les éléments de couverture 725. Chaque élément de couverture 725 est fabriqué pour glisser le long des rails 745, 746, et pour ne pas couvrir les ouvrants et fenêtres7 22, les margelles, terrasses et tuyaux présents sur la façade 721. De plus, chaque élément de couverture 725 comporte des moyens de solidarisation avec les éléments de couvertures 725 voisins et des moyens de fixation sur les rails 745, 746. De tels moyens sont décrits en regard des figures 17 à 22.
Comme illustré en , une fois les éléments de couverture 725 fabriqués en fonction du relevé géométrique de la façade et de l’écartement entre les supports de rails 724, on place ces éléments sur la façade 721. À cet effet, on positionne, successivement, chaque élément de couverture 726 à placer entre deux rails 745, 746 portés par deux supports 728 voisins les plus bas (ou les éléments de rails juste au-dessus des éléments de rails les plus bas) et on positionne un moyen d’élévation 727 en dessous de l’élément de couverture 726. Ce moyen d’élévation 727 pousse l’élément de couverture 725 vers le haut. Ce moyen d’élévation 727 mesure son déplacement le long des supports de rails 724 selon les mêmes moyens que le robot 742 et l’outil mobile motorisé (comptage de dents ou de crans). L’élément de couverture 726 étant guidé par les rails 745, 746, il vient se positionner en dessous de l’élément de couverture 725 précédemment placé sur ces rails 745, 746. Des moyens de fixation au rail 745, 746 immobilisent l’élément de couverture 726 entre les rails 745, 46. Éventuellement, on solidarise, par exemple par rivet ou vissage, l’élément de couverture 726 sur ses voisins 725 déjà positionnés sur la façade 721.
Une fois tous les éléments de couverture supérieurs 725 positionnés de cette manière, on place, par exemple manuellement, les éléments de couverture 725 les plus bas sur la façade 721.
Pour le cas des ouvrants ou des fenêtres, on peut poser des éléments de rail provisoires qui se superposent aux ouvrants et qui sont retirés au fur et à mesure de la pose des éléments de couverture 725. On peut aussi remplacer les fenêtres et ouvrants préexistants par des fenêtres et ouvrants intégrés aux éléments de couverture 725.
Pour que les isolants éventuels des éléments de couverture 725 soient plaqués contre la façade 721, le moyen d’élévation 727 peut comporter une surface de glissement, par exemple en Téflon (Marque déposée) qui est positionnée entre l’isolant et la façade pendant le déplacement des éléments de couverture 725 afin d’éviter que les isolants s’usent lors de ce déplacement. Dès que l’élément de couverture 725 est positionné, le moyen d’élévation 727 retire cette surface de glissement.
Comme on le comprend à la lecture de la description qui précède, les seules interventions humaines nécessaires sont le placement éventuel de la source laser 740, le placement des éléments de supports de rails 724 les plus bas et le placement des éléments de couverture 725 les plus bas. Aucun échafaudage et aucune nacelle n’est nécessaire, ni même un accès en toiture en l’absence de source laser ou dans le cas où la source laser est positionnée en bas de la façade.
Sel de tosylate de dioctadécyl-L-aspartate d'ammonium
La préparation a été réalisée selon la méthode A en utilisant l'octadécan-1-ol et le L-Asp disponibles dans le commerce.
1 H NMR (300 MHz, CD 2 Cl 2 -d 2 / DMSO-d 6 ), δ (ppm): 8.49 (s, 3H, N H 3 ), 7.59 (d, 2H, Ar- H ), 7.11 (d, J = 7.8 Hz, 2H Ar- H ), 4.32-3.99 (m, 5H, C H + C H 2 -O), 2.97 (dd, J = 5.4, 3.0 Hz, 2H, C H 2 ), 2.32 (s, 3H, Ar-C H 3 ), 1.59 (m, J = 6.5 Hz, 4H, C H 2 -CH 2 -O), 1.24 (m, 60H, (C H 2 ) 15 ), 0.86 (t, 6H, C H 3 ).
Partie 7 : Amino-amides préparés à partir d’alanine
Exemple 40 :
N-hexyl-L-alaninamide
La préparation a été réalisée selon la méthode G en utilisant de l'hexylamine et du L-Ala disponibles dans le commerce.
1 H NMR (300 MHz, DMSO-d 6 ), δ (ppm): 7.75 (t, J = 5.9 Hz, 1H, N H ), 3.21 (q, J = 6.8 Hz, 1H, C H ), 3.04 (dt, J = 7.8, 6.0 Hz, 2H, C H 2 -NH), 2.01 (s, 2H, N H 2 ), 1.39 (p, J = 7.3 Hz, 2H, C H 2 -CH 2 -NH), 1.25 (m, 6H, (C H 2 ) 3 ), 1.10 (d, J = 6.9 Hz, 3H, C H 3 -CH), 0.84 (t, 3H, C H 3 ).
13 C NMR (75 MHz, DMSO-d 6 ), δ (ppm): 175.44 ( C =O), 50.25 ( C H), 38.21 ( C H 2 -NH), 30.97, 29.12, 26.00, 22.02, 21.68, 13.81.
Exemple 41 :
N-dodécyl-L-alaninamide
La préparation a été réalisée selon la méthode G en utilisant la dodécylamine et la L-Ala disponibles dans le commerce.
1 H NMR (300 MHz, DMSO-d 6 ), δ (ppm): 7.77 (t, J = 5.9 Hz, 1H, N H ), 3.25 (q, J = 6.9 Hz, 1H, C H ), 3.03 (m 2H, C H 2 -NH), 2.63 (s, 2H, N H 2 ), 1.38 (m, 2H, C H 2 -CH 2 -NH), 1.26 (m, 18H, (C H 2 ) 9 ), 1.11 (d, J = 6.9 Hz, 3H, C H 3 -CH), 0.84 (t, 3H, C H 3 ).
13 C NMR (75 MHz, DMSO-d 6 ), δ (ppm): 174.90 ( C =O), 50.07 ( C H), 38.22 ( C H 2 -NH), 31.26, 29.11, 29.01, 28.98, 28.96, 28.71, 28.67, 26.31, 22.05, 21.34, 13.90.
Partie 8 : Amino-amides préparés à partir de phénylalanine
Exemple 42 :
Synthèse du diethyl furan-2,5-dicarboxylate
Cette synthèse a été reproduite à partir de [14] . A une solution de FDCA (600 mg) dans de l'éthanol anhydre (20 mL), 30 μL de H 2 SO 4 ont été ajoutés sous agitation. La réaction est portée à reflux pendant une nuit. Le solvant a été évaporé sous vide et le solide brut est redissous dans du DCM et lavé avec de l'eau (3x30 mL). La phase organique est séchée sur MgSO 4 et évaporée sous vide pour donner un solide qui, après recristallisation dans de l'hexane chaud, a donné 707 mg du produit sous forme de solide blanc (87%).
1 H NMR (300 MHz, DMSO- d 6 ), δ (ppm): 7.39 (s, 2H, C H furan), 4.33 (q, J = 7.1 Hz, 4H, OC H 2 ), 1.31 (t, J = 7.1 Hz, 6H, C H 3 ).
13 C NMR (101 MHz, DMSO-d 6 ), δ (ppm): 157.37 ( C =O), 146.19 ( C -C=O), 118.87 ( C H), 61.31 (O C H 2 ), 14.01 ( C H 3 ).
Partie 3 : Sels d'ester d'ammonium préparé à partir d’alanine
Sel de chlorure d'ammonium du L-alaninate d'éthyle
La préparation a été réalisée selon la méthode B en utilisant de l'éthanol et du L-Ala disponibles dans le commerce.
2,192 g (90%) de produit ont été obtenus sous forme de poudre blanche.
1 H NMR (400 MHz, DMSO-d 6 ), δ (ppm): 8.74 (s, 3H, N H 3 ), 4.17 (m, 2H, C H 2 -O), 3.98 (q, J = 7.1 Hz, 1H, C H ), 1.42 (d, J = 7.1 Hz, 3H, C H 3 -CH-NH 3 ), 1.21 (t, J = 7.1 Hz, 3H, C H 3 -CH 2 ).
13 C NMR (75 MHz, DMSO-d 6 ), δ (ppm): 169.88 ( C =O), 61.60 ( C H 2 -O), 47.80 ( C H), 15.64, 13.92.
Exemple 1 2 :
Sel de chlorure d'ammonium du L-alaninate d'octyle
La préparation a été réalisée selon la méthode C en utilisant de l'octanol et du L-Ala disponibles dans le commerce.
La composition selon la présente invention comprend des composés qui, une fois introduits dans le milieu corrosif par injection, en continu ou en batch, de préférence en continu, d'une part neutralisent l'acidité du milieu corrosif dans la phase où il y a l’écoulement laminaire et d'autre part passent en phase vapeur pour neutraliser l'acidité des gouttelettes d'eau, qui sont condensées (condensat) sur la voûte interne supérieure de la conduite transportant les hydrocarbures extraits.
Plus précisément, la présente invention concerne une composition inhibitrice de corrosion de voûte comprenant : - au moins une amine présentant une constante de solubilité de Henry strictement inférieure à 20 mol.m -3 .Pa -1 , de préférence inférieure à 10 mol.m -3 .Pa -1 et plus particulièrement, inférieure ou égale à 5 mol.m -3 .Pa -1 , mieux inférieure ou égale à 1 mol.m -3 .Pa -1 , - au moins un composé présentant à la fois une constante de solubilité de Henry strictement supérieure à 20 mol.m -3 .Pa -1 , de préférence supérieure ou égale à 30 mol.m -3 .Pa -1 , et plus particulièrement supérieure ou égale à 50 mol.m -3 .Pa -1 , de manière encore préférée supérieure ou égale à 100 mol.m -3 .Pa -1 , préférentiellement supérieure ou égale à 500 mol.m -3 .Pa -1 , encore avantageusement supérieure ou égale à 1000 mol.m -3 .Pa -1 et un pKa strictement supérieur à 7, de préférence supérieur ou égal à 7,5, et plus particulièrement supérieur à 8, et -au moins un composé soufré, et la composition présentant un point éclair supérieur ou égal à 60°C, de préférence strictement supérieur à 60°C, et de préférence encore supérieur ou égal à 70°C.
D’autres caractéristiques avantageuses de la composition selon l’invention sont précisées dans la suite.
L’amine présente dans la composition est choisie parmi la méthylamine, l’éthylamine, la 1-propanamine, la 2-propanamine, la 1-butanamine, la 2-butanamine, la 2-méthyl-1-propanamine, la 2-méthyl-2-propanamine, la 1-pentanamine, la 3-méthyl-butanamine, la 1-hexanamine, la 4-méthyl-2-hexanamine, la 1-heptanamine, la 1-octanamine, la 2-éthyl-1-hexanamine, la diméthylamine, la 1-tridécanamine, la diéthylamine et la dipropylamine et leur mélange.
Le composé présentant à la fois une constante de solubilité de Henry strictement supérieure à 20 mol.m -3 .Pa -1 et un pKa strictement supérieur à 7 est choisi parmi la mono-éthanolamine, la di-éthanolamine, la tri-éthanolamine, la 1-amino-propanol.
Le composé soufré présente dans la composition est choisi parmi le mercapto-éthanol, le mercapto-propanol, l'acide thioglycolique, l’acide 3-mercaptopropionique (AMP), l’acide 2–mercaptopropionique (ou acide thiolactique (ATL), l’acide 3,3’-dithiodiproponique (DTDP), le dithiodiglycolate de diammonium (DTDG), le thioglycolate de sodium, le thiosulfate de sodium, le thioglycolate d’éthylhexyle, , le 1,8-dimercapto-3,6-dioxaoctane (DMDO), le mercaptoéthyl éther, le thiosulfite de sodium, le thiosulfite d’ammonium, le thiosulfate d’ammonium, le thiosulfate de potassium, le thiosulfite de potassium, la thio-urée, le thiocyanate de sodium, le thiocyanate d’ammonium, le thiocyanate de calcium, le thioglycolate de sodium, le thioglycolate d’ammonium, la 1,2-diéthylthio-urée, la propylthio-urée, la 1,1-diphénylthio-urée, le thiocarbanilide, la 1,2-dibutylthio-urée, la dithio-urée, le thioacétamide, le thionicotimide, le thiobenzamide, le 2-mercaptoéthanol, le 3-(méthylthio)propanal, l’acide thioacétique, la cystéamine, le 3-chloro-1-propanethiol, le 1-mercapto-2-propanol, le 2,3-dimercapto-1-propanol, le 2-méthoxyéthane-thiol, le 3-mercapto-1-propanol, le 2,3-dimercapto-1-propanol, le 1-thio-glycérol, le 1,3-propane-dithiol, l’acide mercaptosuccinique, la cystéine, la N-carbomoyl-L-cystéine, la N-acétylcystéamine, le 4-mercapto-1-butanol, le 1-butanedithiol, le 1,4-butanedithiol, le 2,2'-thiodiétanethiol, le 4-cyano-1-butanethiol, le cyclopantanethiol, le 1,5-pentanedithiol, le 2-méthyl-1-butanethiol, le 2,3,5,6-tétrafluorobenzènethiophénol, le 4-chlorothiophénol, le 2-mercaptophénol, le thiophénol, le cyclohexylthiol, l’acide 4-mercaptobenzoïque, l’acide thiosalicylique, le 2-éthylhexane thiol et les composés de formule C n H 2n+1 SH avec n compris entre 1 et 10, bornes incluses.
La composition comprend : - de 10 à 60% en poids par rapport au poids total de la composition d’une amine présentant une constante de solubilité de Henry strictement inférieure à 20 mol.m -3 .Pa -1 , - de 20% à 89,9% en poids par rapport au poids total de la composition d’un composé présentant à la fois une constante de solubilité de Henry strictement supérieure à 20 mol.m -3 .Pa -1 et présentant un pKa strictement supérieur à 7, - de 0,1 à 20% en poids par rapport au poids total de la composition d’un composé soufré.
La composition comprend au moins une imidazoline.
Selon un autre aspect, l’invention concerne également l’utilisation d'une composition inhibitrice telle que définie à l'une quelconque des revendications précédentes, pour inhiber la corrosion de voûte des conduites d'hydrocarbures dans lesquelles circulent des hydrocarbures liquides et/ou gazeux, de préférence des gaz, des condensats de gaz, du pétrole brut, seul ou en mélange.
De préférence, la composition inhibitrice utile dans le procédé est injectée, de préférence en continu, à raison de 10 ppm à 10 000 ppm en volume de composition inhibitrice de corrosion pour une partie en volume de fluides circulant dans la conduite.
L’invention porte également sur un procédé d'inhibition de la corrosion de voûte d'une conduite comprenant au moins une étape d'introduction en continu ou en batch, de préférence en continu, dans ladite conduite dans laquelle circulent des fluides, notamment les hydrocarbures liquides et/ou gazeux, de préférence des gaz, des condensats de gaz, du pétrole brut, seul ou en mélange d'au moins une composition inhibitrice de corrosion telle que définie ci-dessus.
De préférence, selon ce procédé, la composition telle que définie ci-dessus est injectée à raison de 10 ppm à 10 000 ppm en volume de composition pour une partie en volume de fluides circulant dans ladite conduite.
De préférence, le procédé comprend une ou plusieurs étapes de traitement physiques, notamment à l'aide de racleurs.
Une structure commune d’inverseur de poussée comprend notamment un capot dans lequel est ménagé une ouverture destinée au flux dévié qui, en situation d’inversion de poussée, est dégagée par déplacement en translation vers l’aval (par référence au sens de l’écoulement des gaz dans l’ensemble propulsif), au moyen de vérins de déplacement du capot.
Ce capot coulissant peut être formé de deux demi-capots, de forme sensiblement hémicylindrique, qui sont articulés en partie supérieure (à 12 heures, par analogie avec le cadran d’une horloge) sur des charnières parallèles à la direction de translation du capot coulissant, et qui sont fermés par des verrous en partie inférieure (à 6 heures).
Cette disposition permet, pour des opérations de maintenance, d’accéder à l’intérieur de la nacelle, et notamment à la turbomachine ou à une structure interne de l’inverseur de poussée en ouvrant ces demi-capots.
Une autre structure d’inversion de poussée possible comprend un capot externe en une seule partie sans rupture en partie inférieure. Une telle structure est appelée structure en O.
Les vérins de déplacement sont notamment montés sur un cadre avant du capot en amont de l’ouverture. Ce capot de la nacelle, dit capot externe, est fixe. Le déplacement du cadre avant par rapport au capot fixe est réalisé le long d’un ensemble de guidage.
La illustre un exemple de cet ensemble de guidage 9 pour déplacer notamment par translation un premier élément 6 de l’inverseur de poussée de la nacelle 1 (formant un élément guidé) par rapport à un second élément 7 de l’inverseur de poussée (formant un élément guidant). Le premier élément 6 peut être une poutre fixe du cadre avant 52. Le second élément 7 peut être un coulisseau (désigné également par le terme anglais « slider ») du capot externe 5.
L’ensemble de guidage 9 comprend également au moins un élément de guidage 8. Cet élément de guidage 8 peut être un rail ou une piste de guidage.
Tel qu’illustré sur la , l’élément de guidage 8 est fixé sur le premier élément 6. Par exemple, l’élément de guidage 8 est assemblé par glissement, notamment de l’arrière vers l’avant (par rapport au sens d’écoulement de gaz dans l’ensemble propulsif), dans un logement de guidage 60 du premier élément 6.
En référence aux figures 2, 3a et 3b, l’élément de guidage 8 a une forme générale allongée le long d’un axe longitudinal A entre une première extrémité longitudinale 81 et une seconde extrémité longitudinale 82.
Cet élément de guidage 8 comprend : - une paroi de fond 83, - deux parois latérales 84, 85 reliées entre elles par la paroi de fond 83, et - une ouverture 86 délimitée entre la paroi de fond 83 et les parois latérales 84, 85.
L’ouverture 86 permet notamment de recevoir au moins en partie le second élément 7. Ce second élément 7 est ainsi apte à se déplacer dans cette ouverture 86.
L’élément de guidage 8 est actuellement retenu, d’une part, par un dispositif de fixation 90 situé en amont de l’élément de guidage 8 (à savoir sur la première extrémité longitudinale 81), et d’autre part, par une portion de contact de type friction entre l’élément de guidage 8 et le premier élément 6. Cette friction à l’interface de l’élément de guidage 8 et du premier élément 6 peut induire des frottements lors de leur assemblage (par exemple, assemblage du premier élément 6 en force) et/ou désassemblage (par exemple, dissociation des pièces 6, 8 en tirant) qui peut détériorer ces pièces 6, 8, et notamment des revêtements de protection pouvant être appliqués sur ces pièces 6, 8.
De plus, le contact par friction entre l’élément de guidage 8 (notamment par les parois latérales 84, 85 de l’élément de guidage) et le premier élément 6 peut présenter un coefficient de friction variable qui peut restreindre le maintien de l’élément de guidage 8 à l’intérieur du premier élément.
Dans ce contexte, il est intéressant de pallier les inconvénients de l’art antérieur, en proposant un ensemble de guidage (comportant le premier élément et l’élément de guidage) robuste et facile à assembler et/ou désassembler dans un ensemble propulsif d’aéronef.
A cet effet, l’invention propose un ensemble de guidage pour un ensemble propulsif d’aéronef, l’ensemble de guidage comprenant un premier élément et au moins un élément de guidage fixé sur le premier élément, l’élément de guidage ayant une forme générale allongée le long d’un axe longitudinal A entre une première extrémité longitudinale et une seconde extrémité longitudinale, l’élément de guidage comprenant : - une paroi de fond, - deux parois latérales reliées entre elles par la paroi de fond, et - une ouverture délimitée entre la paroi de fond et les parois latérales, l’ouverture étant destinée à recevoir au moins en partie un second élément configuré pour se déplacer par rapport à l’élément de guidage.
Dans cette configuration, l’aileron 4 forme un passage d’air 8 entre le pavillon 6 et le bord d’attaque 4.3 dudit aileron 4.
L’aileron 4 comprend, en outre, au droit de deux extrémités transversales des faces aérodynamiques supérieure 4.1 et inférieure 4.2, des moyens de fixation 10 au véhicule automobile 2.
La représente une vue en perspective de face aérodynamique inférieure 4.2 de l’aileron 4.
On peut voir que l’aileron 4 comprend des ailettes 12 en saillie de la face aérodynamique inférieure 4.2.
Les ailettes 12 correspondent avantageusement à des artifices aéro-acoustiques permettant de supprimer le bruit aérodynamique pouvant être généré par l’aileron 4 en conditions de roulage du véhicule automobile.
Préférentiellement, la face aérodynamique inférieure 4.2 comprend entre 20 et 200 ailettes 12, plus préférentiellement, entre 60 et 160, et encore plus préférentiellement, ladite face 4.2 comprend 126 ailerons répartis sur au moins deux rangées parallèles au bord d’attaque 4.3.
De préférence, la répartition des ailettes 12 est réalisée suivant quatre rangées 14.1, 14.2, 14.3, 14.4. Cette configuration permet de manière avantageuse de répartir les ailettes 12 sur au moins 80% d’une étendue longitudinale (suivant l’axe X de la ) totale de l’aileron 4.
Chacune des quatre rangées 14.1, 14.2, 14.3, 14.4 peut comprendre entre 15 et 40 ailettes 12, préférentiellement environ 30 ailettes 12 (le terme environ correspond à ±10% de la valeur nominale).
A cet effet, les ailettes 12 s’étendent transversalement sur au moins une moitié d’une étendue transversale totale L de l’aileron 4, et plus préférentiellement sur au moins 80% de ladite étendue transversale L.
Avantageusement, la répartition des ailettes 12 sur la face inférieure 4.2 est homogène, ladite répartition est sur au moins 80% d’une surface totale de la face inférieure 4.2 et permet aux ailettes 12 d’être en contact avec une majeure partie du flux d’air traversant le passage d’air 8 illustré suivant la , de manière à agir sur ledit flux d’air afin d’effacer la signature acoustique de l’aileron 4, et cela en présentant une pesée aérodynamique nulle, notamment grâce à la forme des ailettes 12 qui a été mise au point en soufflerie, ladite forme sera détaillée plus loin dans la présente description.
La face aérodynamique inférieure 4.2 peut comprend, en outre, au moins une barrette 16, et préférentiellement deux barrettes 16 disposées aux extrémités de la quatrième rangée 14.4 de façon proche du bord de fuite 4.4. Cela permet de minimiser l’apparition des tourbillons marginaux dans un sillage de l’aileron arrière 4 du véhicule automobile.
La représente une vue agrandie d’une partie centrale P de la face aérodynamique inférieure 4.2 de l’aileron 4 de la .
Toutes les ailettes 12 comprennent une forme identique, cette dernière correspond préférentiellement à un nageoire de requin. En effet, chacune des ailettes 12 présente un bord amont 12.1 courbé et convexe et un bord aval 12.2 pouvant être droit ou courbé et concave.
Préférentiellement, l’ailette 12 présente une hauteur maximale h comprise entre 5 mm et 15 mm, ainsi qu’une longueur maximale l comprise entre 10 mm et 30 mm.
Chaque ailette 12 est transversalement espacée d’une autre ailette 12 adjacente d’une distance s comprise entre 20 mm et 50 mm.
De préférence, la face inférieure 4.2 peut comprendre des rainures 18 pouvant séparer chacune des rangées 14.1, 14.2, 14.3, 14.4.
13 C NMR (75 MHz, DMSO-d 6 ), δ (ppm): 169.13 ( C =O), 168.31 ( C =O), 145.31 ( C(i) Tosyl), 137.83 ( C(p) Tosyl), 128.07 ( C(m) Tosyl), 125.49 ( C(o) Tosyl), 65.89 ( C H 2 -O), 64.88 ( C H 2 -O), 48.58 ( C H-NH), 34.26 (CH- C H 2 ), 30.87, 30.82, 27.92, 27.82, 24.95, 24.81, 21.97, 20.75, 13.82.
Exemple 36 :
Sel de tosylate d'ammonium du L-aspartate de didodécyle
La préparation a été réalisée selon la méthode A en utilisant du dodécan-1-ol et du L-Asp disponibles dans le commerce.
1 H NMR (300 MHz, DMSO-d 6 ), δ (ppm): 8.44 (s, 3H, N H 3 ), 7.50 (d, 2H, Ar- H ), 7.11 (d, J = 7.9 Hz, 2H Ar- H ), 4.36 (t, J = 5.4 Hz, 1H, C H ), 4.23-3.98 (m, 4H, C H 2 -O), 2.92 (qd, J = 17.4, 5.4 Hz, 2H, C H 2 ), 2.29 (s, 3H, Ar-C H 3 ), 1.56 (m, J = 6.9 Hz, 4H, C H 2 -CH 2 -O), 1.24 (m, 36H, (C H 2 ) 9 ), 0.85 (t, 6H, C H 3 ).
13 C NMR (75 MHz, DMSO-d 6 ), δ (ppm): 169.04, 168.19, 145.35, 137.74, 128.03, 125.49, 65.87, 64.84, 48.50, 34.15, 31.33, 29.13, 29.10, 29.06, 29.00, 28.76, 28.70, 27.99, 27.87, 25.32, 25.21, 22.10, 20.73, 13.85.
Exemple 37 :
Sel de tosylate d'ammonium du L-aspartate de ditridécyle
La préparation a été réalisée selon la méthode A en utilisant du tridécan-1-ol et du L-Asp disponibles dans le commerce.
1 H NMR (300 MHz, DMSO-d 6 ), δ (ppm): 8.44 (s, 3H, N H 3 ), 7.50 (d, 2H, Ar- H ), 7.11 (d, J = 7.9 Hz, 2H Ar- H ), 4.36 (t, J = 5.4 Hz, 1H, C H ), 4.24-3.94 (m, 4H, C H 2 -O), 2.92 (qd, J = 17.4, 5.4 Hz, 2H, C H 2 ), 2.29 (s, 3H, Ar-C H 3 ), 1.54 (m, J = 6.7 Hz, 4H, C H 2 -CH 2 -O), 1.24 (m, 40H, (C H 2 ) 10 ), 0.84 (t, 6H, C H 3 ).
13 C NMR (75 MHz, DMSO-d 6 ), δ (ppm): 169.02, 168.19, 145.35, 137.73, 128.02, 125.49, 65.86, 64.82, 48.49, 34.14, 31.34, 29.14, 29.11, 29.07, 29.02, 28.76, 28.71, 28.00, 27.87, 25.32, 25.22, 22.10, 20.73, 13.83.
Exemple 3 8 :
Sel de tosylate d'ammonium du L-aspartate de dihexadécyle
La préparation a été réalisée selon la méthode A en utilisant de l'hexadécane-1-ol et du L-Asp disponibles dans le commerce.
1 H NMR (300 MHz, CD 2 Cl 2 -d 2 / DMSO-d 6 ), δ (ppm): 8.47 (s, 3H, N H 3 ), 7.56 (d, 2H, Ar- H ), 7.11 (d, J = 7.9 Hz, 2H Ar- H ), 4.40-3.94 (m, 5H, C H + C H 2 -O), 2.94 (m, 2H, C H 2 ), 2.31 (s, 3H, Ar-C H 3 ), 1.58 (p, J = 6.9 Hz, 4H, C H 2 -CH 2 -O), 1.24 (m, 52H, (C H 2 ) 13 ), 0.86 (t, 6H, C H 3 ).
Exemple 3 9 :
La composition selon la présente invention peut comprendre un ou plusieurs inhibiteurs de corrosion supplémentaires, c’est-à-dire différent du composé soufré pré-cité.
L’inhibiteur supplémentaire peut être choisi les imidazolines et leur dérivés, les ammoniums quaternaires, les composés azotés amphotères, les amido-amines, les esters phosphoriques, les sels carboxyliques d’amines, les amides éthoxylées, les amines éthoxylées, les composés hétérocycliques azotés, les polyaminoacides, les polyesters amines.
Sont préférées les imidazolines provenant de la réaction de condensation entre un acide gras (ou un mélange d'acides gras) de formule RCOOH où R est une chaîne alkyle linéaire ou ramifiée comprenant de 12 à 22 atomes de carbone, et une polyalkylène-polyamine, dont le nombre de carbone peut varier de 4 à 20, telle que par exemple la DETA (diéthylènetriamine), la TETA (triéthylènetrétramine), la TEPA (tétraéthylènepentamine) ou la PEHA (pentaéthylènehexamine) répondant à la formule suivante : [Chem 1]