INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présente description se rapporte aussi à un système configuré pour mettre en œuvre un procédé tel que précédemment décrit, le système comprenant un dispositif quantique configuré au moins pour mettre en œuvre les P expériences permettant d’obtenir les P données expérimentales.
La présente description concerne aussi un support lisible d’informations sur lequel est mémorisé un produit programme d’ordinateur comprenant des instructions de programme, le programme d’ordinateur étant chargé sur une unité de traitement de données et entraînant la mise en œuvre d’un procédé de détermination tel que décrit précédemment lorsque le programme d’ordinateur est mis en œuvre sur l’unité de traitement des données.
La présente description se rapporte aussi à un dispositif de détermination d’une solution à un problème d’optimisation, le problème d’optimisation étant caractérisé par une matrice carrée de taille N, dite matrice du problème, le dispositif étant configuré pour mettre en œuvre les étapes suivantes : l’obtention d’un nombre P de données expérimentales acquises au cours de P expériences distinctes, chaque donnée expérimentale comprenant une donnée d’agencement et une donnée d’états, la donnée d’agencement étant relative à un agencement spatial de N atomes formant un réseau de qubits, N étant un nombre entier, la donnée d’états étant relative à l’état mesuré de chacun des N atomes de l’agencement spatial à la suite de l’application d’une séquence d’impulsions laser aux N atomes, le traitement des P données expérimentales pour obtenir, pour chaque donnée expérimentale, un ordonnancement optimal pour les atomes de l’agencement spatial parmi un ensemble d’ordonnancements possibles, chaque ordonnancement possible correspondant à une matrice d’interactions carrée de taille N quantifiant les interactions entre les atomes de l’agencement en fonction de l’ordonnancement desdits atomes, l’ordonnancement optimal correspondant à la matrice d’interactions la plus proche de la matrice du problème selon un critère de proximité, la détermination d’un ensemble de P solutions potentielles au problème d’optimisation en fonction des P données expérimentales et de l’ordonnancement optimal obtenu pour chaque donnée expérimentale, et la détermination de la meilleure solution au problème d’optimisation parmi les P solutions potentielles en fonction d’un critère d’optimisation.
, , un exemple schématique d’un calculateur (classique) en interaction avec un produit programme d’ordinateur, le calculateur recevant des données en provenance d’un calculateur quantique,
, , un organigramme d’un exemple de mise en œuvre d’un procédé de détermination d’une solution à un problème d’optimisation, et
, , un exemple illustratif d’un agencement spatial d’atomes et de deux ordonnancements possibles pour les atomes, correspondant chacun à une matrice d’interactions distincte, l’ordonnancement du haut ayant été obtenu aléatoirement, alors que l’ordonnancement du bas a été choisi pour que la matrice d’interactions correspondante soit plus proche de la matrice du problème à résoudre.
Avantageusement, l’invention réduit le temps de charge des systèmes de stockage d'énergie ou des batteries en limitant l'augmentation de température au-delà d'un certain point de consigne respectant les limites de sécurité prescrites et prolonge la durée de vie des batteries. De plus, l'invention réduit les exigences des systèmes de refroidissement de batterie.
En général, un courant d'amplitude constante ou un courant sous forme d'onde carrée avec un rapport cyclique et une amplitude fixes ou variables, est imposé pour recharger les batteries. Mais, dans la présente invention, un courant triangulaire est imposé aux batteries à recharger. La valeur quadratique moyenne du courant triangulaire est par exemple inférieure de 57 % à celle du courant de crête (reportez-vous à l'équation ci-dessous), ce qui entraîne une température réduite en raison de la faible perte de joules et préserve ainsi la durée de vie opérationnelle des batteries.
où - est le courant triangulaire, et - est le courant de crête.
Jusqu'à présent, de nombreux chercheurs du monde entier ont contribué aux différentes techniques, qu'elles soient simples ou complexes, mais l'influence de la forme d'onde triangulaire pour le courant est inexplorée à ce jour. Par conséquent, la présente invention se concentre sur la forme triangulaire du courant.
Selon une variante, le moyen de contrôle de courant est en outre configuré pour mettre en œuvre lesdites impulsions entre un niveau de courant nul et ledit niveau d’amplitude. Cela permet de mettre en œuvre un repos à 0 ampères limitant le vieillissement et la hausse de température de la batterie.
Selon une variante, le moyen de contrôle de courant est en outre configuré pour mettre en œuvre au moins une impulsion de courant de charge et au moins une impulsion de courant de décharge pendant ladite première phase. Cela permet de mettre en œuvre une légère phase de décharge pendant la phase de charge pour améliorer davantage la charge.
Selon une variante, le moyen de contrôle de courant est configuré pour mettre en œuvre au moins un temps de pause entre le gradient positif et le gradient négatif, avant ou pendant une impulsion. Cela permet de mettre en œuvre un temps de repos pour améliorer davantage la charge. Un temps de pause avant une impulsion permet de laisser un temps de détente à la batterie.
Selon une variante, le moyen de contrôle de tension est mis en œuvre pour démarrer la deuxième phase de décharge si la tension atteint la valeur de tension maximale. Cela permet de ne pas perturber la phase de charge.
Selon une variante, le moyen de contrôle de courant comprend un convertisseur de courant continu. Ce composant permet de mettre en œuvre le système de l’invention.
Selon une variante, le moyen de contrôle de courant comprend au moins un commutateur à semi-conducteur. Ce composant permet de mettre en œuvre le système de l’invention.
L’invention concerne en outre un appareillage comprenant une batterie et système de contrôle de charge selon l’invention, connecté à la batterie.
L’invention porte en outre sur un véhicule automobile comprenant un système de contrôle selon l’invention.
Un autre objet de l’invention concerne un procédé de contrôle de charge pour batterie de traction de véhicule automobile, comprenant : - une étape de contrôle de courant contrôlant un courant de charge quelle que soit la tension, pendant une phase de charge, jusqu'à ce que la tension atteigne une valeur de tension maximale ; - un étape de contrôle de tension contrôlant une tension de décharge quel que soit le courant, pendant une deuxième phase de décharge, jusqu'à ce que le courant atteigne une valeur de courant minimale caractérisé en ce que l’étape de contrôle de courant met en œuvre des impulsions de courant triangulaires et/ou trapézoïdales à un ou plusieurs niveaux d’amplitude, chaque impulsion comprenant un gradient positif constant ou par paliers et un gradient négatif constant ou par paliers.
L’invention sera davantage détaillée par la description de modes de réalisation non limitatifs, et sur la base des figures annexées illustrant des variantes de l’invention, dans lesquelles : - illustre schématiquement un graphique montrant le contrôle de type CC-CV de l’art antérieur ; - illustre schématiquement un graphique montrant des formes d'ondes de tension et de courant par rapport au temps (t) pour les paramètres d'impulsions triangulaires dans un premier protocole de charge de batterie (premier mode de réalisation) ; - illustre schématiquement montrant les formes d'ondes de courant par rapport au temps, pour le courant en impulsions triangulaires du protocole de la ; - illustre schématiquement un graphique montrant des formes d'ondes de courant par rapport au temps, pour un courant en impulsions triangulaires d’un deuxième protocole de charge de batterie (pendant une première phase) (deuxième mode de réalisation) ; - illustre schématiquement un graphique montrant des formes d'ondes de courant par rapport au temps, pour un courant en impulsions triangulaires d’un troisième protocole de charge de batterie (pendant une première phase) (troisième mode de réalisation) ; - illustre schématiquement un graphique montrant des formes d'ondes de courant par rapport au temps, pour un courant en impulsions triangulaires d’un quatrième protocole de charge de batterie (pendant une première phase) (quatrième mode de réalisation) ; - illustre schématiquement un graphique montrant des formes d'ondes de tension et de courant par rapport au temps, pour un courant en impulsions triangulaires d’un cinquième protocole de charge de batterie (pendant une première phase) (cinquième mode de réalisation) ; - illustre schématiquement un graphique montrant le courant et la tension dans un essai suivant le premier protocole avec des cellules C1, C2 ; - illustre schématiquement des mesures de durée de vie de cycle de la batterie en utilisant des techniques et des procédés conventionnels, et ceux de l’invention (protocole 1) ; - illustre schématiquement un graphique montrant des formes d'ondes de courant par rapport au temps, pour un courant en impulsions triangulaires d’un sixième protocole de charge de batterie (pendant une première phase) (sixième mode de réalisation) ; et - illustre schématiquement un exemple de circuit utilisé pour générer le sixième protocole d'impulsion de courant triangulaire.
L'invention propose un ensemble de techniques de charge rapide dédiées aux systèmes de stockage d'énergie. Lesdits systèmes de stockage d'énergie comprennent un certain nombre de composants individuels similaires appelés cellules, connectés dans une configuration particulière pour former une batterie afin de répondre à des spécifications de conception. Plusieurs systèmes et techniques sont décrites pour améliorer le temps de charge et atténuer l'élévation de température au-delà des limites de sécurité.
Dans le système et le procédé proposés, un ensemble d'une ou plusieurs impulsions R, Z (ou étapes ou rampes) est utilisé, avec une impulsion de relaxation intermédiaire ou une impulsion de décharge (d) ou les deux. Dans ce procédé, au moins un des paramètres de l'impulsion est modifié dans un ordre particulier donné. En pratique les paramètres R, Z et d dépendent de l’état de charge (SoC) et de l’état de santé (SoH) des cellules. La durée d’une impulsion et la durée entre les impulsions peuvent, chacune, être comprise entre 1µs et 10s. La fréquence des impulsions peut être comprise entre 10 MHz et 1 mHz. La limite maximale pour l'amplitude est de 20C (en taux de charge ou « C-rate » en langue anglaise). La technique précitée peut être utilisée alors que la batterie fournit de l'énergie à un dispositif électrique externe ou même lorsqu'elle n'alimente pas un tel dispositif.
Composition de soin de matières kératineuses et masque la contenant La présente invention concerne une composition de soin de matières kératineuses et un masque la contenant. La présente invention concerne également un processus non thérapeutique de soin de matières kératineuses.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE Un masque formé par un tissu tel qu’une feuille d'étoffe non tissée imprégnée d’une lotion ou similaire a été utilisé pour des traitements cosmétiques de la peau, en particulier du visage.
Les masques sont populaires auprès de nombreux consommateurs car ils peuvent mettre les masques sur le visage pendant un certain temps, puis les retirer, sans les masser sur le visage pendant l’application.
Il est également connu d'utiliser des ingrédients actifs dans les produits cosmétiques de soin de la peau, tels que le nettoyage, l’hydratation, la réduction des pores, etc.
Certaines formulations de masque à l’argile comprennent de l'hydroxyacide et du niacinamide pour lutter contre l’acné/le sébum et prévenir les imperfections. L’hydroxyacide entraîne une formulation avec un pH plus faible, mais rend la formulation instable car l’eau sort à la surface et la couleur change.
Ainsi, il existe un besoin pour un masque à l’argile de soin de la peau, la lotion qu’il contient comprenant un acide hydroxyle est stable.
Ainsi, un objet de la présente invention est de proposer un masque à l’argile de soin de la peau, la lotion qu’il contient comprenant un hydroxyacide est stable.
Ainsi, selon un premier aspect, la présente invention propose une composition comprenant dans une phase aqueuse :
Il a été constaté que la composition est stable dans le temps.
Dans la présente demande, « stable » signifie que la composition a des changements évidents sur le pH, l’aspect et la viscosité pendant au moins deux mois.
La composition selon la présente invention peut être utilisée pour prendre soin de la peau.
- le ou les premiers échangeurs de chaleur de cycle comprennent au moins un échangeur de chaleur en échange thermique avec un flux de fluide de pré-refroidissement du circuit sortant d’un thermosiphon,
- la première partie de l’ensemble d’échangeurs de chaleur de pré-refroidissement du circuit de gaz à refroidir, le ou les premiers échangeurs de chaleur de cycle et au moins une partie du dispositif de pré-refroidissement sont disposés dans une même première boîte froide,
- le dispositif de pré-refroidissement comprend, dans le circuit de fluide de pré-refroidissement, un ensemble de compresseur(s) composant le dispositif de compression du fluide de pré-refroidissement, un ensemble de turbine(s) de détente formant le dispositif de détente du fluide de pré-refroidissement et au moins un thermosiphon du fluide de pré-refroidissement comprenant une entrée et une sortie raccordées à une boucle du circuit de fluide de pré-refroidissement en échange thermique avec au moins un échangeur de chaleur de la première partie de l’ensemble d’échangeurs de pré-refroidissement du circuit de gaz à refroidir,
- le dispositif de pré-refroidissement comprend un thermosiphon du fluide de pré-refroidissement ayant une entrée et une sortie raccordées à une boucle du circuit de fluide de pré-refroidissement en échange thermique avec au moins un premier échangeur de chaleur de cycle,
- le thermosiphon comprenant une entrée et une sortie raccordées à une boucle du circuit de fluide de pré-refroidissement en échange thermique avec au moins un échangeur de chaleur de la première partie de l’ensemble d’échangeurs de pré-refroidissement et le thermosiphon de fluide de pré-refroidissement ayant une entrée et une sortie raccordées à une autre boucle du circuit de fluide de pré-refroidissement en échange thermique avec au moins un premier échangeur de chaleur de cycle sont deux thermosiphons distincts disposés en parallèle dans le circuit de fluide de pré-refroidissement,
- le au moins un thermosiphon comporte au moins une entrée et au moins deux sorties, les deux sorties étant raccordées à deux portions distinctes du circuit de fluide de pré-refroidissement en échange thermique avec respectivement deux échangeurs de chaleur distincts,
- la seconde partie de l’ensemble d’échangeur(s) de chaleur comprend au moins un second échangeur de chaleur de cycle assurant un échange thermique entre le circuit d’hydrogène à refroidir et le circuit de travail du dispositif de refroidissement cryogénique,
- le second échangeur de chaleur de cycle est en échange thermique avec une première portion du circuit de travail du dispositif véhiculant du gaz de cycle avant passage dans un organe de détente et avec une seconde portion du circuit de travail du dispositif véhiculant du gaz de cycle après passage dans ledit organe de détente,
- le second échangeur de chaleur de cycle est situé dans une seconde boîte froide distincte de la première boîte froide,
- le fluide de pré-refroidissement comprend ou est constitué de l’un parmi : de l’azote, un mélange du type « MRC »,
L’invention concerne également un procédé de production d’un fluide cryogénique, en particulier de l’hydrogène liquéfié, utilisant une installation selon l’une quelconque des caractéristiques ci-dessus ou ci-dessous, le procédé comprenant une étape de pré-refroidissement du flux de circuit de gaz à refroidir à une première température comprise entre 65 et 100K et préférentiellement entre 77 et 90K, au moyen du dispositif de pré-refroidissement, une étape de pré-refroidissement du fluide de cycle via le dispositif de pré-refroidissement jusqu’à une température comprise entre 77 et 90K, et une étape de refroidissement du gaz circuit de gaz à refroidir à une seconde température déterminée comprise entre 18 et 25K et préférentiellement entre 20 et 23K via le dispositif de refroidissement cryogénique.
-au moins un échangeur de chaleur de cycle et/ou au moins un échangeur(s) de chaleur configuré(s) pour pré-refroidir le circuit de gaz à refroidir à une première température déterminée est en échange thermique avec un flux de fluide de pré-refroidissement du circuit sortant d’un thermosiphon, le thermosiphon fonctionnant à une pression entre 1,5 et 3,5 bara et à une température correspondante comprise entre 80,8K et 89,6K.
Le faisceau lumineux F2 correspond à la réflexion du faisceau lumineux F1 émis par le module d’émission 2, par un obstacle ou un objet situé dans l’environnement du véhicule, vers le module de réception 3.
En revanche, l’éclairement du soleil, dans le spectre visible, est sensiblement supérieur à celui d’une fonction photométrique comme un feu diurne. En revanche, du fait de l’absorption d’une partie de la lumière par les couches atmosphériques, il existe des creux dans le spectre solaire dans lesquels l’éclairement est plus faible, voire nul. C’est notamment le cas dans le spectre visible, pour la plage de longueurs d’onde compris entre 430 nm et 460 nm, ou pour certaines plages de longueur d’onde dans le spectre infrarouge.
A cet effet, le module de réception 3 comporte un filtre optique 34 de type bande-passante qui permet de minimiser l’influence du soleil sur le faisceau F2, en éliminant toutes les longueurs d’ondes du faisceau F2 à l’exception d’une plage comportant la longueur d’onde du pic du spectre du faisceau lumineux émis F1. De la sorte, la quantité de lumière du soleil contenue dans la portion filtrée du faisceau lumineux F2 qui est reçue par les photodétecteurs est minimisée, de sorte qu’on évite ainsi une saturation de ces photodétecteurs 32a et qu’on augmente le rapport signal à bruit du système.
On notera par ailleurs que, dans le cas où la bande-passante du filtre 34 se situe dans le bleu et/ou le violet, le filtre 34 permet alors de ne conserveur que la composante du faisceau F2 correspondant aux rayons de lumière émis en premier par la source lumineuse 23, les rayons de lumière jaune étant émis avec un temps de réponse plus important compte tenu du délai introduit par la photoluminescence. Dès lors, dans la mesure où la détection est réalisée uniquement à partir de la lumière bleue reçue par le module de réception 3, on vient ainsi améliorer la résolution d’évaluation du temps de vol du faisceau lumineux F2 et/ou le débit de transmission de données entre un module d’émission et le module de réception 3.
En lien avec la , on va maintenant décrire un mode de réalisation du filtre 34 et de son intégration dans le module de réception 3.
Comme représenté en , l’unité optique 31 comporte une pluralité de lentilles dont trois lentilles 51 réalisée dans un matériau transparent ou translucide ainsi qu’une lentille 52 réalisée dans un matériau absorbant pour former un premier filtre optique de type passe-bande apte à transmettre une première plage de longueurs d’onde.
Le matériau absorbant de la lentille 52 est un verre teinté qui a été sélectionné de sorte que le premier filtre optique présente un coefficient de transmission d’au moins 80% dans la première plage de longueurs d’onde entre 400 nm et 500 nm et un coefficient de transmission inférieur à 80% en dehors de cette première plage.
Le filtre 34 est agencé au sein de cet ensemble de lentilles 51 et 52, par exemple entre la lentille 52 et la dernière lentille 51.
Le filtre 34 comporte deux lames semi-réfléchissantes 34a, agencées parallèles entre elles et avec les photodétecteurs 34, chaque lame étant ainsi agencée de façon normale à l’axe optique de l’unité optique 31.
- un gel de silicone, notamment du PolyDimethylSiloxane ou « PDMS »,
- une mousse de Polyuréthane ou « PU »,
- une mousse d’Ethylene-Vinyl Acetate ou « EVA »
- du Polyéthylène ou « PE », ou
- du Polyuréthane thermoplastique ou « TPU ».
Forme des excroissances, disposition et espacement entre les excroissances
Pour l’obtention de l’effet de massage visé, l’aplatissement et l’étalement des excroissances doit combler tout ou partie de l’espace entre chacune d’entre elles, pour obtenir la surface augmentée qui exerce une pression de retour veineux sur des zones du pied non sollicitées lors de la première phase d’éjection du sang. Ainsi, en sus de la prévision d’un matériau qui ne soit pas trop compressible, un espace trop important ne doit pas être laissé entre chaque excroissance, à défaut de quoi celles-ci ne pourront pas combler le volume de vide qui les sépare. Des calculs théoriques ou des simulations de calcul d’occupation du volume de vide dans différentes situations d’écrasement des excroissances, peuvent permettre à l’homme du métier de déterminer l’espacement optimal entre celles-ci, en fonction :
- de la forme qui leur est conférée,
- de la compressibilité et de la dureté du matériau utilisé,
- et pour un écrasement déterminé de celles-ci.
Il sera noté ici que cette forme peut être très variable si les contraintes précédemment décrites sont respectées. Ainsi, en sus de la forme hémisphérique qui est aisée à réaliser industriellement, l’homme de l’art pourra prévoir des excroissances de forme cylindrique, pyramidale à base ronde, triangulaire ou carrée, en demi ellipsoïde, etc.
Les figures 11 et 12 illustrent un exemple d’approche mathématique permettant de déterminer un espacement optimal entre des excroissances de forme hémisphérique, de même taille et équidistantes. Sur ces figures, « D » est la distance entre leurs centres, « e » la distance les séparant (distance bord à bord), « r » leur rayon, soit également leur hauteur h (non représentée), et « l » est la largeur de leur base, soit ici deux fois leur rayon r. Il peut être écrit que :
D = 2 * r + e
Pour déterminer la distance « e », on émet l’hypothèse que le volume de vide entre les excroissances doit être entièrement rempli lorsque celles-ci sont partiellement écrasées, et l’on suppose qu’elles sont constituées d’un matériau quasi-incompressible. Selon cette hypothèse, on recherche une distance « e » telle que le volume occupé par les excroissances est égal au volume de vide 15 qui les sépare. L’égalité des volumes conduit à l’égalité suivante :
(6√3 - 4π)r 3 + 6*√3*e*r 2 + (3√3/2) * e 2 * r = 0
Pour e = 1, il vient que r = 5,017
Dans l’invention, les lames semi-réfléchissantes sont disposées de façon parallèle, et forment un interféromètre de Fabry-Perrot. Ce dispositif permet de transmettre certaines longueurs d’onde seulement d’un faisceau lumineux incident, et réalise ainsi un filtre optique de type passe-bande. En outre, le coefficient de réflexion des lames semi-réfléchissantes et la distance séparant les lames permettent de définir la longueur d’onde du pic de transmission de ce filtre et la largeur de la bande-passante. En d’autres termes, selon l’invention, il est donc possible de modifier la longueur d’onde du pic de transmission du filtre optique en faisant varier cette distance au moyen du dispositif de réglage. Dans la mesure où le dispositif de contrôle reçoit une information sur un paramètre susceptible d’affecter la longueur d’onde du pic du spectre du faisceau lumineux émis par la source lumineuse du module d’émission, comme sa valeur de BIN, son âge ou sa température de jonction, le dispositif de contrôle peut alors adapter la longueur d’onde du pic de transmission du filtre optique pour la faire correspondre à la nouvelle valeur de la longueur d’onde du pic de la source lumineuse. On s’assure ainsi d’une correspondance entre le module d’émission et le module de réception et donc un maintien du rapport signal à bruit, quelles que soient les conditions de fonctionnement de la source lumineuse.