INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les deux murs d’interdiction 2e, 2f de la came 3g sont séparés par un espace 2g dimensionné et localisé pour laisser passer le roller de bras 4g lorsque la porte 1a est totalement désengagée ou pour engager la porte 1a. Pendant l’engagement/désengagement de la porte 1a, ce roller de bras 4g est en contact avec les murs d’interdiction 2e, 2f. Ce contact immobilise alors le bras 4b et la porte 1a qui ne peut donc pas effectuer la translation circulaire tant que la poignée 3 n’est pas arrivée en fin de course. Lorsque la poignée 3 est en fin de course, le roller de bras 4g est positionné à l’entrée du couloir formé par les murs d’interdiction 2e, 2f. Ces murs d’interdiction 2e, 2f permettent de s’assurer que la porte 1a est complètement désengagée de l’encadrement de porte 1c et reste parallèle au fuselage 1b à la suite de la rotation complète d’une des poignées 3a, 3b de porte et de la came 3g avant de procéder à la translation circulaire.
La et la montrent la configuration du mécanisme 2 de verrouillage à la fin du désengagement de la porte 1a, en particulier le contact des deux butées 2a, 2b de porte sur le levier 5c en et le contact de la butée 2c du levier 5c sur l’avant-bras 4c en . Également en , le roller 4g de bras apparaît positionné à l’entrée du couloir formé par les murs d’interdiction 2e, 2f. Ainsi, en poussant la porte 1a vers l’extérieur EXT de l’avion, le roller 4g de bras passe dans l’espace 2g entre les murs d’interdiction 2e, 2f initiant alors la translation circulaire de la porte 1a. De même, lors de la fermeture de la porte 1a, une traction de la porte 1a vers l’intérieur INT de l’avion à l’issue de la translation circulaire amène le roller 4g de bras dans l’espace 2g entre les murs d’interdiction 2e, 2f.
La illustre la béquille 2d de liaison mécanique fixée en rotation sur la porte 1a et en appui contre la butée 3d de béquille 3b pendant la translation circulaire. La rampe 4e de guidage de la béquille 2d pendant l’engagement/désengagement de la porte 1a de l’encadrement 1c de porte est fixée sur le bras 4b. De plus, la béquille 2d est maintenue contre la butée 3d de béquille par un moyen de rappel, ici un ressort de traction 2i visible dans l’agrandissement en , tout autre moyen de rappel pouvant être utilisé tel un piston, un vérin hydraulique ou pneumatique, ou un ressort de torsion. Dans cet exemple de réalisation, la béquille 2d est en appui sur la butée 3d que comporte la poignée extérieure 3b. Alternativement, la béquille 3d peut être en appui directement sur la poignée extérieure 3b ou la poignée intérieure 3a.
La cinématique de la béquille 2d est plus précisément détaillée successivement dans la , et .
Dans la , la porte 1a est fermée et la béquille 2d est sur la rampe 4e de guidage. Pour désengager la porte 1a de l’encadrement 1c de porte, la poignée extérieure 3b ou intérieure 3a est mise en rotation et la béquille 2d reste écartée de la poignée par la rampe de guidage 4e en réponse au déplacement de la porte 1a, comme représenté en . A l’issue du désengagement de la porte 1a en , celle-ci est de nouveau parallèle au fuselage 1b et la béquille 2d sort de la rampe de guidage 4a dans la configuration de la et vient au contact de la butée 3d interdisant ainsi la rotation des poignées intérieure ou extérieure. L’extrémité 2h de la béquille 2d est alors en appui sur la butée 3d de béquille. Lors de l’engagement de la porte le contact entre la béquille 2d et la rampe de guidage 4e entraine une rotation de la béquille 2d de telles sorte que son extrémité 2h s’éloigne de la butée 3d et permette la rotation de la poignée 3.
Le blocage de la poignée peut également être réalisé par un autre moyen de blocage tel un crochet ou un verrou mécanique.
La translation circulaire de la porte est obtenue lorsque le bras et la bielle forment un parallélogramme. Cependant, une installation du bras et de la bielle en trapèze est également possible et dans la cinématique d’ouverture de porte ainsi réalisée, la porte dévie de façon contrôlée de son orientation parallèle. Le mécanisme de verrouillage de porte peut donc être utilisé de façon générale dans toute cinématique comportant un verrouillage de la porte.
Ensemble de pièces pour turboréacteur dont une pièce est sujette à des coïncidences vibratoires et procédé de modification de la fréquence propre de cet ensemble de pièces DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION La présente invention concerne un ensemble de pièces pour turboréacteur dont la fréquence propre peut être modifiée lorsque l’une des pièces de l’ensemble est sujette à des coïncidences vibratoires. L’invention concerne également un procédé de modification de la fréquence propre de cet ensemble de pièces.
L’invention trouve des applications dans tous les domaines techniques où une pièce, qui est sujette à des coïncidences vibratoires, nécessite une surveillance accrue. L’invention trouve, en particulier, des applications dans le domaine des turboréacteurs d’aéronefs où certaines pièces ont une fréquence de résonnance proche d’une fréquence vibratoire du moteur.
ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE DE L’INVENTION Un turboréacteur d’aéronef est un environnement vibratoire qui impose de nombreuses contraintes mécaniques aux pièces montées dans cet environnement. En effet, un turboréacteur comporte différents étages (compresseurs, turbines, etc.) montés autour d’arbres de rotation, ou arbre de liaison, dont la vitesse de rotation varie en fonction des phases de vol. Les turboréacteurs ont une plage de fonctionnement très étendue avec des régimes de fonctionnement variés, contrairement à d’autres moteurs (par exemple hélicoptères ou applications spatiales) dont le régime de fonctionnement est quasiment fixe.
Certaines pièces de turboréacteurs, appelées pièces vibrantes, sont particulièrement sensibles à la fatigue vibratoire engendrée par les différents régimes de fonctionnement, ce qui peut engendrer des usures prématurées des pièces, nécessitant des changements ou des réparations de ces pièces et, souvent, des insatisfactions des compagnies aériennes clientes.
Les canalisations et conduits qui s’étendent au sein des turboréacteurs font partie de ces pièces sensibles à la fatigue vibratoire. En effet, il est fréquent qu’une canalisation, ou un conduit, ait une fréquence de résonnance, ou fréquence propre, qui soit dans la plage des fréquences excitées par le balourd des arbres de rotation de la turbomachine. Pour améliorer la tenue en fatigue d’une canalisation de turboréacteur, il a été envisagé de modifier la structure et/ou la géométrie de la canalisation pour repousser la fréquence propre de la canalisation au-delà des plages de fonctionnement du turboréacteur. Un exemple de modification de géométrie d’une canalisation est divulgué dans le document de brevet FR 3 074 876 A1. Cependant, de telles modifications structurelles et/ou de géométrie sont techniquement très contraignantes, et parfois impossibles. Elles ne permettent d’ailleurs pas toujours de repousser la fréquence propre de la canalisation car il est quasi-impossible de repousser les fréquences propres des canalisations au-delà des plages de fonctionnement du turboréacteur.
D’autres techniques envisagées pour améliorer la tenue en fatigue vibratoire d’une canalisation de turboréacteur sont l’utilisation de matériaux spécifiques et onéreux, ou l’ajout d’éléments amortissants. Un exemple d’ajout d’une gaine métallique est décrit dans le document de brevet FR 3 081 924 B1. Cependant, ces techniques entraînent une augmentation des coûts de fabrication ; elles entraînent également un gain de masse pour le turboréacteur et, par conséquent, pour l’aéronef, ce qui est contraire au principe général des fabricants d’aéronefs de diminuer la masse des aéronefs.
Pour répondre aux problèmes évoqués ci-dessus de tenue en fatigue vibratoire d’une pièce vibrante de turboréacteur, le demandeur propose d’envelopper la pièce vibrante dans une armature présentant une raideur variable pilotée en fonction du régime de fonctionnement du turboréacteur. Il propose également un procédé de modification de la fréquence propre de l’ensemble de pièce en fonction du régime de fonctionnement du turboréacteur.
Dans un aspect l’invention propose une meurtrière de contrôle de la bouteille oblongue et de son contenu
représente une vue en perspective de la présente invention dans une première variante
représente un perfectionnement d’assemblage dit puzzle
représente une vue en perspective de la présente invention dans une première variante qui comprend une cartouchière (1) qui comprend une cartouchière basse (B) qui protège les fûts de bouteille oblongue, une cartouchière haute (H) qui protège les bouchons de bouteille oblongue, une charnière de cartouchière (C) qui articule la cartouchière haute (H) avec la cartouchière basse (B). La charnière peut être en position de fermeture pour le transport et le conditionnement. Elle superpose alors les logements de protection de bouchon (22) avec les logements de protections de fût (12), la bouteille oblongue bouchée étant alors parfaitement protégée. La charnière peut être ouverte, avant l’embouteillage et pour l’embouteillage en position de chargement des fûts de bouteille oblongue. Elle permet à l’opérateur de charger une série de bouteilles oblongues, dans le cas de notre dessin au nombre de six, la cartouchière a une assise solide elle peut être convoyée sous l’embouteilleuse qui remplit chacune des six bouteilles oblongues de la cartouchière. Il est ensuite possible de procéder au bouchage des bouteilles oblongues de deux façons 1 – soit manuellement chaque bouteille oblongue une à une 2 – soit automatiquement en chargeant les bouchons de bouteille oblongue dans la cartouchière haute (H) et en faisant pivoter la cartouchière haute (H) par sa charnière (C) afin de positionner les bouchons en face des fûts. Cet alignement réalisé, une pression sur le haut de la cartouchière haute enfile en une seule opération les bouchons sur les fûts de bouteille oblongue. Les bouchons peuvent être préparés en atelier et chargés dans un tiroir (32) qui s’enfile sur la cartouchière haute (H). La cartouchière haute (H) comprenant une partie femelle complémentaire au tiroir de chargement de bouchon (32) qui permet à ces tiroirs de s’enfiler et de se retirer facilement à la préparation de l’embouteillage. Les cartouchières peuvent réalisées en mousse ou en matériau plastique. Elles doivent être légères et offrir une bonne protection par leur robustesse. Le logement de protection de fûts (12) présente sur la face avant de la cartouchière basse (B) une meurtrière (11) qui, par cette ouverture de meurtrière, permet de vérifier par un regard la qualité du remplissage de la bouteille oblongue. Le niveau effectif de remplissage pouvant être comparé aux graduations de remplissage (110) qui décorent le pourtour des meurtrières (11).
représente un perfectionnement d’assemblage dit puzzle avec sur le pourtour d’une mono-cartouchière basse (200) des empreintes males (210) et des empreintes femelles (211) qui permettent à ces mono-cartouchières par l’emboitement des empreintes males (210) et des empreintes femelles (211) de constituer une cartouchière basse (B) logeant plusieurs bouteilles oblongues. L’intérêt de cette variante est de pouvoir s’adapter à une variété de formes de bouteilles oblongues et de pouvoir aussi ensuite individualiser jusqu’au client final l’envoi de la protection et le conditionnement de sa bouteille oblongue.
La présente invention concerne donc une cartouchière (1) de remplissage et d’embouteillage de lots de bouteilles oblongues par leurs fûts et bouchées par des bouchons caractérisé en ce qu’elle comprend une cartouchière basse (B) qui protège les fûts de bouteille avec des logements de protections de fût (12), une cartouchière haute (H) qui protège les bouchons avec des logements de protection de bouchon (22), une charnière de cartouchière (C) qui s’articule au niveau de la prise de bouchon dans la bouteille pour superposer les logements de protection de bouchon (22) avec les logements de protections de fût (12), une pression sur le haut de la cartouchière haute (H) enfile les bouchons sur les fûts de bouteille oblongue logés dans la cartouchière basse (B), les bouchons sont chargés dans des tiroirs (32) qui s’enfilent sur la cartouchière haute (H), le logement de protection de fûts (12) présente sur la face avant de la cartouchière basse (B) une meurtrière (11) qui par cette ouverture de meurtrière permet de vérifier par un regard la qualité du remplissage de la bouteille oblongue.
La présente invention concerne donc une cartouchière (1) caractérisé en ce que la cartouchière basse (B) est réalisée par l’assemblage de mono-cartouchières basses (200) logeant chacune une seule bouteille oblongue et dont des empreintes males (210) et des empreintes femelles (211) sur le pourtour permettent à ces mono-cartouchières par l’emboitement des empreintes males (210) et des empreintes femelles (211) de constituer une cartouchière basse (B) logeant plusieurs bouteilles oblongues.
L’invention concerne aussi une recharge de produit fluide sur laquelle un tel distributeur peut être monté.
Arrière-plan technique Il est connu, dans le domaine de l’emballage cosmétique et pharmaceutique, de prévoir des réceptacles destinés à embarquer du produit cosmétique, lesdits réceptacles comprenant un réservoir d’une part, et une tête, d’autre part équipée d’un moyen de prélèvement et de distribution. Souvent, la tête et le réservoir forment un distributeur nomade, auto-suffisant.
Lorsqu'il est vide ou que son contenu est devenu inutilisable, l'ensemble du réceptacle est généralement jeté.
Tout d'abord, en fonction des matériaux utilisés et de son degré de finition, le coût du réceptacle peut représenter une proportion non négligeable du prix d'achat.
De plus, le nombre de matériaux utilisés, les techniques de montage des différents composants entre eux et les techniques de décoration mises en œuvre ne permettent pas de recycler dans une même chaîne de recyclage la totalité des matériaux utilisés pour fabriquer le réceptacle.
En pratique, le phosphogypse HREC P 0 est broyé par l’encrassement léger et le raffinage par une tamiseuse, puis lavé avec de l’eau de procédé.
Le lavage comprend successivement : - le mélange du phopsphogypse broyé P 0 avec de ladite eau de procédé, de sorte à obtenir un mélange d’un résidu solide et d’une solution d’acide phosphorique à une teneur massique comprise entre 10% et 20 % P 2 O 5 , - la séparation du résidu solide et de la solution d’acide phosphorique à une teneur massique comprise entre 10% et 20 % P 2 O 5.
Le mélange de l’acide phosphorique P 0 et de l’eau de procédé est par exemple mis en œuvre dans un rapport massique solide : liquide compris entre 1 :1 et 1 :2, sous agitation à une vitesse comprise entre 100 tr/min et 300 tr/min, l’agitation étant maintenue pendant une durée comprise entre 2 min et 5 min à température ambiante, puis une séparation des eaux de lavage.
Le résidu solide issu du mélange entre le phosphogypse broyé P 0 et l’eau de procédé peut constituer le phosphogypse broyé P1 utilisé dans la suite du procédé. Alternativement, ledit résidu solide peut lui-même être mélangé avec de l’eau de procédé propre dans un deuxième étage de lavage, de sorte à obtenir un mélange d’un nouveau résidu constituant le phosphogypse broyé P 1 utilisé dans la suite du procédé et une deuxième solution d’acide phosphorique à une teneur massique comprise entre 2% et 10 % P 2 O 5 . Le lavage à deux étages du phosphogypse HREC P 0 permet de récupérer une plus grande quantité d’acide phosphorique.
L’utilisation de l’eau de procédé plutôt que l’eau de mer dans l’étape de lavage du phosphogypse HREC P 0 permet d’obtenir des solutions d’acide phosphorique de bonne qualité (dont la teneur massique est comprise entre 2 % et 10 % P 2 O 5 ).
Dans ce mode de réalisation, l’étape de lavage et de broyage du phosphogypse HREC précède également les étapes précédemment décrites de : (b) lixiviation à plusieurs étages du phosphogypse broyé P 1 par de l’eau de mer S 0 , de sorte à obtenir une première solution enrichie en sulfate et en calcium S 1 et des insolubles enrichis en terres rares P 2 , P 3 , (c) lixiviation à plusieurs étages des insolubles enrichis en terres rares P 2 , P 3 par une solution acide S 0 ’, de sorte à obtenir une deuxième solution enrichie en sels de terres rares S 2 et un solide appauvri en terres rares P 4 , (d) évaporation de la première solution enrichie en sulfate et en calcium S 1 , de sorte à obtenir un mélange comprenant du sulfate de calcium solide P 5 et un filtrat riche en sels S 3 , puis séparation du sulfate de calcium solide P 5 et du filtrat S 3 .
Les étapes de lixiviation saline b , de lixiviation acide c et d’évaporation d pour le phosphogypse HREC peuvent être mises en œuvre telles que décrites dans le premier mode de réalisation. On observe notamment que le facteur d’enrichissement entre le phosphogypse broyé P 1 et les insolubles enrichis en terres rares P 2 est identique qu’on parte de phosphogypse HREC ou de phosphogypse LREC (soit compris entre 28 et 35). Cette stabilité du facteur d’enrichissement sur l’étape de lixiviation saline quelle que soit la teneur en terres rares du phosphogypse initial montre la capacité du procédé à garder un haut facteur d’enrichissement quelle que soit la matrice de phosphogypse traitée. Le procédé selon l’invention permet donc avantageusement, à partir de matrices riches en terres rares (telles que le phosphogypse HREC), d’obtenir des insolubles enrichis en terres rares P 2 présentant une teneur en terres rares plus élevées (40.10 3 ppm) que ceux issus de phosphogypse LREC pour un même nombre d’étages et un même volume de solution saline utilisée.
En outre, de la même façon que précédemment décrit, le procédé peut comprendre une étape de filtration de l’eau de mer e , de sorte que la lixiviation saline est mise en œuvre avec de l’eau de mer filtrée.
Enfin, le procédé selon ce mode de réalisation peut également comprendre les étapes supplémentaires de : - extraction des terres rares de la deuxième solution enrichie en terres rares, - transformation du solide appauvri en terres rares, - valorisation du filtrat riche en sels.
Les modalités de mises en œuvre de chacune de ces étapes optionnelles sont aussi identiques à celles précédemment décrites.
Exemples Les exemples suivants de mise en œuvre d’un procédé selon l’invention sont donnés à titre d'illustration et ne doivent pas être interprétés comme limitant la portée de l’invention.
Pour caractériser les différentes matrices, résidus et solutions obtenues, des analyses physiques et chimiques ont été effectuées. La cristallographie aux rayons X (DRX) a notamment été utilisée pour suivre le profil des phases dans les solides. La microscopie électronique à balayage (MEB) a permis d’étudier leur topographie et leur morphologie. La spectrométrie à énergie dispersive (EDS) a été utilisée pour l’analyse chimique élémentaire des solides, la spectrométrie de masse à plasma à couplage inductif (ICP-MS) pour l’analyse élémentaire des terres rares dans les solides et les liquides et la spectrométrie d'absorption atomique (SAA) pour l’analyse élémentaire des autres éléments dans les solides et les liquides.
Exemple 1 : PG LREC : Lixiviation saline en cascade à 15 étages avec calcination et lixiviation acide en deux étages
Lavage et broyage du phosphogypse (a)
Dans un réacteur de 1 m 3 , l’eau de mer est filtrée au moyen d’un dégrilleur grossier de maille 5 cm et un filtre rotatif de maille 3,15 μm pour obtenir une eau de mer S 0 .
1kg de phosphogypse LREC est broyé à l’aide d’un broyeur à boulets et raffiné par une tamiseuse entre 100 µm et 250 µm, le rejet étant éventuellement broyé à nouveau, puis lavé avec 1 L d’eau de mer S 0 pour obtenir un phosphogypse broyé P 1 . La différence de masse observée avant et après lavage est négligeable. Les analyses physiques DRX et MEB/EDS de P 1 sont présentées sur les figures 3 et 4 respectivement et les analyses chimiques sont montrées dans le tableau 3.
De préférence, les pigments sont des pigments choisis parmi les pigments organiques, plus préférentiellement parmi les composés anthraquinone, en particulier le sel monosodique de pourpre d’alizurol (ext. Violet 2, CI 60 730).
Le ou les pigments peuvent être présents en une teneur totale allant de 0,001 à 10% % en poids, de préférence de 0,005 à 5 % en poids, préférentiellement de 0,007 à 2% par rapport au poids total de la composition.
De préférence, la composition selon l’invention comprend un ou plusieurs tensioactif anionique.
La 1-(2,2-difluoropropyl)-4-phénylpipéridine 6a a été obtenue en suivant la procédure générale d’écoulement sous flux en utilisant un réacteur tubulaire de longueur L = 200 cm (t R = 2,7 s) plongé dans un bain maintenu à -40°C. Des débits de mélange superacide HF/SbF 5 3:1 v/v ( F 1 = 0,5 mL/min) et de substrat 4-phényl-1-(prop-2-yn-1-yl)pipéridine 6 (F 2 = 1 mL/min, c = 0,5 mol/L) dans HF ont été réglés produisant une acidité finale de 2,41 mol% SbF 5 . Le mélange réactionnel a été recueilli pendant 30 s (0,232 mmol engagée, 46,25 mg). La purification effectuée par chromatographie sur silice (100% CH 2 Cl 2 à 98/2 CH 2 Cl 2 /MeOH) a permis d’obtenir 40,7 mg du produit 6a (88 %).
1 H RMN (400 MHz, CDCl 3 , ppm) δ : 7.33-7.17 (m, 5H), 3.05 (d, J = 10.8 Hz, 2H), 2.70 (t, J = 13.8 Hz, 2H), 2.45 (m, 1H), 2.30 (dd, J = 11.1 Hz, J = 3.6 Hz, 2H), 1.79 (m, 4H), 1.66 (t, J = 18.7 Hz, 3H). 13 C RMN (100 MHz, CDCl 3 ) δ : 146.3, 128.4, 126.8, 126.1, 124.4 (t, J = 239 Hz), 63.0 (t, J = 28 Hz), 55.5, 42.2, 33.6, 22.0 (t, J = 27 Hz). 19 F{ 1 H} RMN (376 MHz, CDCl 3 , ppm) δ ppm: -92.3.
La 1-(2-fluoroallyl)-4-phénylpipéridine 6b a été obtenue en suivant la procédure générale d’écoulement sous flux en utilisant un réacteur tubulaire de longueur L = 30 cm (t R = 2,3 s) plongé dans un bain maintenu à -40°C. Des débits de mélange superacide HF/SbF 5 3:1 v/v ( F 1 = 1 mL/min) et de substrat 4-phényl-1-(prop-2-yn-1-yl)pipéridine 6 (F 2 = 2 mL/min, c = 0,48 mol/L) dans HF ont été réglés produisant une acidité finale de 2,4 mol% SbF 5 . Le mélange réactionnel a été recueilli pendant 30 s (0,494 mmol engagée, 90,2 mg). La purification effectuée par chromatographie sur silice (CH 2 Cl 2 100% à 98/2 DCM/MeOH) a permis d’obtenir 27,3 mg du produit 6a (25%).
1 H RMN (400 MHz, CDCl 3 , ppm) δ: 1.93-1.80 (m, 4H, 2CH 2 ), 2.24-2.09 (m, 2H), 2.58-2.42 (m, 1H, CH), 3.12 - 3.04 (m, 2H), 3.15 (d, J = 16.9 Hz, 2H), 4.48 (dd, J = 49.0, 2.7 Hz, 1H), 4.73 (dd, J = 16.8, 2.7 Hz, 1H), 7.37 - 7.16 (m, 5H). 13 C RMN (100 MHz, CDCl 3 , ppm) δ: 162.8 (Cq, d, J = 260.7 Hz), 146.3 (Cq), 128.44 (CH), 126.9 (CH), 126.2 (CH), 93.3 (d, J = 18.7 Hz, C-F), 59.1 (d, J = 27.6 Hz), 54.1 (CH 2 ), 42.5 (CH), 33.4 (CH 2 ). 19 F{ 1 H} RMN (CDCl 3 , 376 MHz, ppm) δ: 98.2. HRMS (ESI): Calc. pour C14H18NF: 219.1423, trouvé : 220.1496 [M+H] + .
La 1-(4-(3-chloro-3-fluoropropyl)piperazin-1-yl)éthan-1-one 7a a été obtenue en suivant la procédure générale d’écoulement sous flux en utilisant un réacteur tubulaire de longueur L = 400 cm (t R = 120,7 s) plongé dans un bain maintenu à -20°C. Des débits de mélange superacide HF/SbF 5 1:1 v/v (F 1 = 0,5 mL/min) et de substrat ( Z/E )-1-(4-(3-chloroallyl)piperazin-1-yl)éthan-1-one 7 (F 2 = 0,5 mL/min, c = 0.5 mol/L) dans HF ont été réglés produisant une acidité finale de 8,4 mol% SbF 5 . Le mélange réactionnel a été recueilli pendant 1 min (0,271 mmol engagée, 40,4 mg). La purification effectuée par chromatographie sur silice (gradient 100% CH 2 Cl 2 à 98/2 CH 2 Cl 2 /MeOH) a permis d’obtenir 32,5 mg du produit 7a (57 %).
1 H RMN (400 MHz, CDCl 3 , ppm) δ: 2.07 (s, 3H, CH 3 ), 2.24 (m, 2H, CH 2 ), 2.39 (m, 4H, 2CH 2 ), 3.65 – 3.55 (m, 2H), 3.50 – 3.39 (m, 2H), 2.54 (t, J = 6.9 Hz, 2H), 6.29 (dt, J = 50.9, 5.5 Hz, 1H, CHFCl). 19 F{ 1 H} RMN (CDCl 3 , 376 MHz, ppm) δ: -117.08.