INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les figures 5a et 5b montrent deux coupes d’un dispositif de régulation thermique selon un deuxième mode de réalisation de l’invention. Ces figures reprennent la numérotation des figures précédentes pour les éléments identiques ou similaires, la numérotation étant toutefois incrémentée de 100 par rapport aux figures précédentes. Il est par ailleurs fait référence à la description de ces éléments en relation avec le mode de réalisation précédent de l’invention.
Les figures 5a et 5b décrivent un mode de réalisation dans laquelle l’immersion par le fluide caloporteur des grandes faces latérales 103A.3 des cellules 103A est préférée.
Sur ces figures, un collecteur d’entrée 101C du fluide caloporteur s’étend le long de l’une des grandes parois latérales 101A.1 du boîtier 101A du dispositif de régulation thermique 101. Préférentiellement, le collecteur d’entrée 101C est formé dans la grande paroi latérale 101A.1 correspondante du boîtier 101A. Plus préférentiellement, la formation de ce collecteur 101C est réalisée par emboutissage.
La circulation du fluide caloporteur dans les collecteurs d’entrée 101C et de sortie se fait dans le même sens (le collecteur de sortie n’étant pas visible sur cette figure), la gouttière 101A.4a permettant l’évacuation du fluide caloporteur vers le collecteur de sortie. Aussi, si l’entrée de fluide est réalisée sur l’une des parois d’extrémité du boîtier 101A (lesdites parois n’étant pas visibles sur les figures 5a et 5b), alors la sortie du fluide caloporteur est réalisée sur l’autre paroi d’extrémité. Le sens de circulation du fluide caloporteur, dans la partie du circuit de circulation 101B délimitée par l’espaceur 105, est représenté sur ces figures par des flèches.
Par exemple, l’opérateur (c’est-à-dire le distributeur d’énergie ou le gestionnaire du réseau) peut gérer à distance la commande Cmde du ou des relais du limiteur et celle du ou des interrupteurs de l’organe de coupure selon des périodes horaires quotidiennes préréglées pour chaque utilisateur final. Ainsi, dans certaines plages horaires de la journée, l’opérateur peut mettre en service chez l’utilisateur le limiteur de courant ou une coupure de courant pendant une durée prédéfinie. L’opérateur transmet alors les commandes au compteur via des moyens de communication quelconques (par exemple cellulaires, par courants porteurs en ligne, etc.), et pilote à distance le limiteur et l’organe de coupure (via le microcontrôleur 11 éventuellement).
L’opérateur pourrait aussi acquérir les mesures de consommation produites par le compteur (qui les transmet via les moyens de communication qui viennent d’être évoqués), puis vérifier, période par période, les conditions prédéterminées. L’opérateur transmet alors les commandes au compteur.
Méthode d’évaluation d’une ligne de transmission par analyse automatique d’un réflectogramme L’invention concerne le domaine des systèmes et procédés de diagnostic de l’état de santé d’un câble ou plus généralement d’une ligne de transmission. Elle entre dans le champ des méthodes de diagnostic par réflectométrie qui visent à détecter et localiser des défauts électriques sur un câble ou sur un réseau de câbles.
L’invention porte plus précisément sur une méthode d’évaluation des discontinuités d’impédance sur une ligne de transmission par analyse automatisée d’un réflectogramme.
Les lignes de transmission peuvent être exposées à des conditions contraignantes internes et externes qui sont à la fois des perturbations naturelles et artificielles telles que des fluctuations de température, l'humidité, la pression, etc., entraînant ainsi l'apparition d'anomalies souvent appelées défauts. Ces défauts peuvent être localisés sur un point dans le cas des circuits ouverts ou des courts-circuits (défauts francs). Les défauts peuvent aussi résulter de dégradations superficielles du câble, on parle alors de défauts non francs.
L’analyse est réalisée à l’aide d’un réflectogramme qui donne la réponse impulsionnelle du signal mesuré après sa rétropropagation dans le câble. Ce réflectogramme comporte différentes impulsions ou pics d’amplitude qui sont caractéristiques de discontinuités d’impédance dans le câble. L’analyse du réflectogramme afin de détecter et localiser d’éventuels défauts sur le câble est en général réalisée par le biais d’une interprétation subjective d’un expert du domaine qui est capable d’identifier la signature temporelle ou spectrale d’un défaut sur le réflectogramme.
Cependant, une personne non experte ne pourra pas forcément interpréter correctement un réflectogramme afin de fournir un diagnostic sur l’état de santé du câble. Il existe donc un besoin pour une méthode d’analyse et d’interprétation automatique d’un réflectogramme en vue de fournir un diagnostic.
Il existe des méthodes d’analyse automatique de signaux dans des domaines techniques éloignés comme le médical ou la reconnaissance de formes par imagerie.
Par exemple, la référence [1] concerne l’application des réseaux de neurones pour assurer la reconnaissance et la classification des ondes et des anomalies dans un signal électrocardiographique ECG. L’article [2] propose une méthode pour détecter automatiquement des pics sur des signaux bruités. Le document [3] a pour objectif de concevoir de nouvelles techniques de représentation de signaux et de faire en sorte que ces techniques augmentent la capacité d’un système SONAR passif à reconnaître et interpréter les signaux reçus par l’antenne placée en amont du système.
Cependant, aucun de ces documents ne concerne le domaine du diagnostic de l’état de santé de câbles et l’analyse automatique de réflectogrammes.
Le réactif superacide peut notamment être un superacide de Lewis (tel que SbF 5 , AsF 5 , PF 5 , TaF 5 ), un superacide protique ou de Brønsted (tel que HF, CF 3 SO 3 H, (CF 3 SO 2 ) 2 NH, HSO 3 F) ou une combinaison de ceux-ci (telle que HF/SbF 5 , HSO 3 F/AsF 5 , H 2 SO 4 /SO 3 , HCl/AlCl 3 ).
Des exemples de superacides et leur constante d’acidité sont fournis ci-après :
- l’acide fluorosulfurique HSO 3 F, H 0 = -15,1 ;
- l’acide trifluorométhanesulfonique CF 3 SO 3 H, H 0 = -14,1 ;
- l’acide fluorhydrique HF, H 0 = -15,2 ;
- le mélange HF/SbF 5 , H 0 = -23/-24.
Dans un mode de réalisation particulier, le réactif superacide est choisi parmi :
- un superacide protique choisi parmi HF, CF 3 SO 3 H, et HSO 3 F,
- un superacide de Lewis de formule MF 5 , où M est Sb, As, P, Ta, ou Nb, et
- une combinaison d’un desdits superacides protiques et d’un desdits superacides de Lewis.
Dans un mode particulier, le réactif superacide est HF ou HSO 3 F.
Dans un autre mode particulier, le réactif superacide est choisi parmi :
- HF/MF 5 , où M est Sb, As, P, Ta, ou Nb ; et
- HSO 3 F/MF 5 , où M est Sb, As, P, Ta, ou Nb.
De manière préférée, le réactif superacide est HSO 3 F/SbF 5 ou HF/SbF 5 . De manière plus préférée, le réactif superacide est HF/SbF 5.
Lorsque le réactif superacide est HF/SbF 5 ou HSO 3 F/SbF 5 , le pourcentage molaire de SbF 5 est avantageusement inférieur ou égal à 50 %, de préférence compris entre 2 et 22%, par rapport à la quantité molaire du mélange HF+SbF 5 ou HSO 3 F+SbF 5 respectivement. Il est bien entendu que la valeur 0 % dans la gamme « inférieur ou égal à 50% » est exclue.
L'invention est particulièrement adaptée aux préformes allégées à faible épaisseur pour lesquelles les taux d'orientation sont élevés et donc la chauffe appliquée est élevée.
Effectivement les faibles épaisseurs de préformes, de l'ordre de 1.5 mm que l'on rencontre de plus en plus sont particulièrement propices à la présence de nombreuses contraintes lors de l'injection. Lors de la chauffe de la préforme, les taux de bi-orientation de la matière sont forts, et la chauffe appliquée dans la station de chauffage doit être à température élevée (125°C - 135°C). L'association de cette forte température avec les contraintes présentes dans les préformes aura pour effet de générer un retrait des préformes sur leur longueur et une légère expansion sur leur diamètre.
Le retrait important concerne essentiellement les préformes de faible épaisseur destinées à réaliser des bouteilles d'eau plate de petit volume (typiquement inférieur à 0,5 I). Les longueurs de ces préformes sont inférieures à 90mm (typiquement entre 60 et 70mm). Le retrait après chauffe sur ce type de préforme peut facilement atteindre 10mm, ce qui correspond à près de 15% de retrait sur une préforme de 70mm pour une expansion de diamètre d'environ 7%. Une même préforme avec une même résine, mais avec un niveau de contraintes réduit, aura après chauffe un retrait d'environ 5mm (soit environ 7% en retrait et 3% en expansion de diamètre).
L'invention est aussi particulièrement adaptée aux préformes réalisées en rPET pour lesquelles les valeurs de retraits sont susceptibles de varier fortement en fonction de la composition du matériau recyclé les constituant.
Suspension épaisse pour stéréolithographie et procédé de fabrication de produit additif tridimensionnel DOMAINE DE L’INVENTION Les modes de réalisation décrits ici portent de manière générale sur une suspension épaisse pour stéréolithographie et un procédé de fabrication d’un produit additif tridimensionnel.
Lors de la fabrication d’un produit additif tridimensionnel, par exemple, une suspension épaisse pour stéréolithographie contenant des particules inorganiques (particules céramiques, ou autres particules) et une résine photodurcissable liquide est tout d’abord placée dans une cuve, ensuite une platine est abaissée à partir du dessus, et une lumière est irradiée à partir d’une surface inférieure de la cuve pour durcir la résine photodurcissable, en formant ainsi une couche durcie en dessous de la platine. Ensuite, la suspension épaisse est amenée à s’écouler et apportée à une zone où la suspension épaisse prend en bref la place de la couche durcie par élévation de la platine. La formation ci-dessus de la couche durcie est répétée sur la base de données de conception tridimensionnelle du produit additif tridimensionnel, et un stratifié des couches durcies est fabriqué. Ensuite, le produit additif tridimensionnel est fabriqué, par exemple, par retrait de la résine photodurcissable durcie dans le procédé ci-dessus par accomplissement d’un traitement de dégraissage, et frittage des particules inorganiques par accomplissement d’un traitement de frittage pour le stratifié des couches durcies.
Tel que décrit ci-dessus, lors de la fabrication du produit additif tridimensionnel, il est nécessaire d’apporter la suspension épaisse pour stéréolithographie dans la cuve à la zone irradiée par la lumière et durcie lorsque la platine est élevée. Par conséquent, la suspension épaisse pour stéréolithographie ci-dessus doit avoir une thixotropie présentant une viscosité élevée lorsqu’une vitesse de cisaillement est faible et une faible viscosité lorsque la vitesse de cisaillement est élevée tout en maintenant une fluidité. De plus, une suppression de dilatance est également requise puisqu’une forte dilatance, qui a une faible viscosité à faible vitesse de cisaillement et une viscosité élevée à vitesse de cisaillement élevée, provoque la décantation des particules dans la suspension épaisse.
Toutefois, il est parfois difficile d’atteindre une thixotropie présentant une fluidité et une suppression de dilatance dans une suspension épaisse pour stéréolithographie conventionnelle. En particulier, lorsque des particules inorganiques ayant des petites tailles de particule sont utilisées pour atteindre une fabrication de haute définition, une agrégation de particules inorganiques tend à se produire dans la suspension épaisse pour stéréolithographie, ce qui augmente la propriété thixotropique de la suspension épaisse pour stéréolithographie et la suspension épaisse peut ne pas s’écouler. De plus, lorsqu’une propriété de dispersion est faible, la propriété de dilatance augmente et les particules peuvent décanter facilement. En résultat de ces facteurs, il peut être difficile de fabriquer un produit fabriqué d’additif tridimensionnel ayant une précision et une stabilité élevées.
Un problème devant être résolu par la présente invention est de prévoir une suspension épaisse pour stéréolithographie qui permette une fabrication de haute précision et stable de produits additifs tridimensionnels et un procédé de fabrication des produits additifs tridimensionnels utilisant la suspension épaisse.
Selon la présente invention, une suspension épaisse pour stéréolithographie qui permette une fabrication de haute précision et stable de produits additifs tridimensionnels et un procédé de fabrication des produits additifs tridimensionnels utilisant la suspension épaisse sont prévus.
La est un organigramme illustrant une vue d’ensemble d’un procédé de fabrication d’un produit additif tridimensionnel selon un mode de réalisation.
La est un diagramme illustrant schématiquement une vue d’ensemble d’une étape de formation de couche durcie (ST20) dans le procédé de fabrication du produit additif tridimensionnel selon le mode de réalisation.
Comme indiqué précédemment une carte « distance-doppler » représente l’intensité du signal réfléchi (qui est lié au nombre d’objets en mouvement) en fonction de la distance radiale entre l’objet en mouvement et le dispositif radar 100 et en fonction de la vitesse radiale de cet objet. Une vitesse négative représente un objet qui s’éloigne et une vitesse positive représente un objet qui se rapproche.
Dans la présente description, l’objet en mouvement est un front d’urine. Par front d’urine, il est signifié l’interface air-urine d’un volume d’urine (par exemple une goutte ou une portion de jet) Un jet d’urine comprend typiquement une pluralité de fronts d’urine successifs. La carte 602 illustre ainsi des signaux radar qui correspondent à des fronts d’urine à une distance supérieure à ceux observés sur la carte 604, ce qui correspond à une différence anatomique : l’orifice du jet d’urine chez une femme assise sur les toilettes sera plus éloigné du capteur radar 202 que l’orifice du jet d’urine chez un homme assis sur les toilettes.
La carte 602 illustre aussi des signaux radar qui correspondent à des fronts d’urine ayant une vitesse radiale plus importante, ce qui correspond à nouveau à une différence anatomique : la vitesse d’éjection de l’urine est plus importante chez les femmes, à cause des voies d’évacuation masculines plus longues qui génèrent des pertes de charge. La carte 602 illustre des signaux radar plus dispersés que ceux observés sur la carte 604, ce qui correspondent à une pluralité d’objets (le jet d’urine et ses réflexions) plus éclatées : du fait de la distance plus importante chez les femmes que chez les hommes, du fait de la nature de l’urètre, la probabilité d’un jet qui heurte la cuvette et se reflète est plus importante.
La circuiterie de contrôle 302, 406 peut extraire ces propriétés (distance radiale, de vitesse radiale et dispersion) à l’aide d’algorithmes, notamment à l’aide d’analyse d’image et de comptage de pixels.
Différentes informations peuvent être extraites de telles cartes. Premièrement, une seul carte « distance-doppler » permet d’obtenir une propriété relative au jet d’urine, ce qui signifie qu’en une seule frame, le dispositif radar 100 peut distinguer le sexe de l’utilisateur en train d’uriner. La consommation de batterie est ainsi minimisée.
Vitesse et Vmax
Un exemple d’algorithme consiste à déterminer une vitesse d’intérêt du front d’urine. Par exemple, cette vitesse d’intérêt est, ou est liée à, la vitesse positive la plus élevée (i.e., la vitesse radiale en direction du capteur radar 202) parmi les vitesses des fronts d’urine de la carte « distance-doppler ». Cette vitesse est appelée Vmax. Cette détermination peut se faire directement sur la carte « distance-doppler », notamment en identifiant le front d’urine (y compris de faible intensité) qui a la plus haute vitesse radiale. On rappelle que la carte « distance-doppler » donne déjà les vitesses radiales des fronts d’urine.
Alternativement, un exemple d’algorithme consiste à identifier une vitesse mesurée moyenne ou toute autre calcul à partir de la vitesse des fronts d’urine.
La propriété relative au jet d’urine est alors une vitesse radiale d’intérêt de fronts d’urine, comme une vitesse mesurée maximale.
Distance radiale et Rmax
Un exemple d’algorithme consiste à déterminer la distance maximale entre le capteur radar 202 et l’ensemble des fronts d’urine. A cet égard, l’algorithme peut identifier le front d’urine avec la vitesse positive la plus élevée (i.e. la vitesse radiale en direction du capteur radar, appelée Vmax) puis récupérer la position radiale dudit front d’urine. Cette distance radiale est appelée Rmax.
Le front d’urine en sortie de l’urètre, ou à proximité, est considéré comme étant le plus rapide car la composante radiale est la plus importante.
La propriété relative au jet d’urine est alors une distance radiale d’intérêt entre le capteur radar 202 et la sortie de l’urètre.
Niveau de réflexion et Npix
Un exemple d’algorithme consiste à identifier un niveau de réflexion des ondes radars. Ce niveau de réflexion est appelé Npix et il dépend de la dispersion du jet d’urine. A cet égard, l’algorithme peut compter le nombre de fronts ou le nombre de fronts ayant une intensité au-dessus d’un seuil prédéterminé. Concrètement, cela revient à mesurer l’aire des zones non uniformes sur la carte « distance doppler », indépendamment de l’intensité de l’objets dans chaque zone (la couleur).
La propriété relative au jet d’urine est alors un niveau de dispersion du jet d’urine (soit lors du jet d’urine lui-même, soit par les réflexions du jet d’urine sur la cuvette).
Ladite première phase à l’étape (a) est de préférence liquide. La première phase peut en particulier être constituée dudit alcène ou alcyne aminé, non dilué ou en solution dans un solvant. On préfère que la première phase soit une solution dudit alcène ou alcyne aminé dans un solvant, tel que HF, un solvant de type alcool (e.g. méthanol, éthanol, ou isopropanol), un solvant de type fluoroalcool (tel que hexafluoropropan-2-ol (HFIP) et ses dérivés), ou un solvant de type aromatique polyfluoré ou perfluoré (tel que le pentafluorobenzène ou le 1,2,3,4-tetrafluorobenzène).
De préférence, ledit solvant est HF. La concentration dudit alcène ou alcyne aminé dans le solvant est avantageusement comprise entre 0,02 mol/L et 2,0 mol/L, de préférence entre 0,5 mol/L et 1,0 mol/L.
La première phase peut être stockée dans une unité de stockage, telle qu’un réservoir.
Dans un mode particulier, ladite première phase est maintenue à une température comprise entre -70°C et 25 °C, de préférence entre -50 °C et 5 °C, mieux encore entre -50 °C et -20 °C, dans l’unité de stockage.
Ladite deuxième phase à l’étape (a) est de préférence liquide. La deuxième phase est avantageusement constituée du réactif superacide, non dilué. La deuxième phase peut être stockée dans une unité de stockage, telle qu’un réservoir.
Dans un mode particulier, ladite deuxième phase est maintenue à une température comprise entre -70°C et 25 °C, de préférence entre -50 °C et 5 °C, mieux encore entre -50 °C et -20 °C, dans l’unité de stockage.
L’étape (b) du procédé selon l’invention comprend la mise en contact des première et deuxième phases dans un microréacteur à flux continu.
Par « microréacteur à flux continu », on entend un réacteur de taille micrométrique ou millimétrique, permettant un écoulement continu d’une ou plusieurs phases fluides, de préférence liquides. Un microréacteur à flux continu comprend typiquement une conduite tubulaire, comprenant une entrée et une sortie, et dont le diamètre interne est de taille micrométrique ou millimétrique. Il est clair que, pour l’homme du métier, spécialiste du domaine microfluidique, le terme « microréacteur » désigne un réacteur dont la taille (plus particulièrement, celle de son diamètre interne) est micrométrique, mais peut également être millimétrique dans la mesure cette taille millimétrique n’affecte pas les propriétés microfluidiques du microréacteur, en particulier eu égard au comportement du fluide qui s’y écoule.
La longueur de la conduite tubulaire peut être de l’ordre de quelques centimètres à plusieurs mètres.
Par « taille micrométrique », on entend une taille comprise entre 1 µm et 1000 µm, de préférence entre 100 µm et 1000 µm, mieux entre 300 µm et 1000 µm (la valeur de 1000 µm étant exclue).
Par « taille millimétrique », on entend une taille comprise entre 1 mm et 10 mm, de préférence entre 1 mm et 5 mm.
Dans un mode particulier, la conduite tubulaire du microréacteur à flux continu a les dimensions suivantes :
Le diamètre externe de la conduite tubulaire peut par exemple être compris entre 0,8 mm et 3,2 mm, par exemple entre 0,8 mm et 1,0 mm, entre 1,0 et 2,0 mm, ou entre 1,6 mm et 3,2 mm.
Dans un mode particulier, la conduite tubulaire du microréacteur à flux continu a :
Lorsqu’en plus, on vient, selon la présente invention, déplacer les capteurs, tel qu’illustré par la suite, en conservant ce nouveau solveur de type Lasso, les inventeurs ont observé que le déplacement des capteurs, optimisé selon la présente invention, permet encore d’améliorer les performances de reconstruction.
Autrement dit, selon la présente invention, on va chercher à homogénéiser la couverture en déplaçant les capteurs, et se rapprocher de la couverture de la distribution de capteur théoriquement idéale à grand nombre de capteurs.
Plus précisément, en complément optionnel, ladite métrique est définie selon une variante A « sans », ou selon une variante B « avec », zone cible du plan cartésien de l’image obtenue par tomographie à onde guidée de ladite structure, zone cible dans laquelle une reconstruction correcte de défaut(s) est imposée.
Selon un aspect particulier de ce complément optionnel, ladite zone cible correspond à une fenêtre circulaire de Tukey, dont la forme dans la zone de transition est une demi-sinusoïde, la zone de transition correspondant à un espace intermédiaire entre la zone cible et la zone extérieure, dans lequel la fenêtre prend une valeur intermédiaire entre 0 et 1 (selon une sinusoïde).
En effet, le problème de maximisation de couverture peut être résolu de deux manières différentes, notamment car la couverture fréquentielle du défaut peut varier si l’on connait ou pas des informations a priori sur le défaut.
Ainsi selon la variante B, la métrique est définie avec une zone cible du plan cartésien dans laquelle on s’impose de pouvoir reconstruire correctement le défaut (accès à tous les nombres d’ondes dans cette zone), et en pratique, tel qu’indiqué précédemment, dans le cas B , on utilise une fenêtre circulaire de Tukey, connue pour avoir un support fini et relativement peu d’énergie en hautes fréquences avec un rayon externe valant le rayon du cercle de capteurs et pour rayon interne 90% de ce rayon. La forme de la fenêtre dans la zone de transition (i.e. entre ces deux rayons interne et externe) étant une demi-sinusoïde.
La variante A correspond à la configuration dans laquelle on ne définit pas de fenêtre présumant de zone cible pour la localisation du défaut.
Autrement dit, utiliser l’approche (i.e. la variante) B revient à vouloir reconstruire uniquement les défauts dans la zone cible, la qualité de reconstruction des défauts en dehors de la zone n’étant alors pas garantie, ce qui est acceptable en pratique. En effet, classiquement, on identifie d’abord une zone critique d’une structure et on vient encercler de capteurs cette zone critique.
La principale différence des allures de cartographies issues des variantes A et B, réside dans l’importances relative données aux hautes fréquences, en périphérie du cercle d’Ewald, par rapport aux basses fréquences, au centre du cercle d’Ewald.
La zone imagée dans un plan cartésien (x, y) est propre à être décrite dans l’espace des nombres d’onde par une transformée de Fourier. Dans ce plan, chaque trajet émetteur-récepteur i-j (de coordonnées et ) couvre une zone spécifique dans le plan et la mesure des champs diffracté sont reliées à la fonction objet par la relation : (3) où :
dans le cas A et
(4) dans le cas B, ’
étant la transformée de Fourier de la fonction objet et étant la fonction de Green associée à l’état sein de la structure et W est une fenêtre bornant la zone d’intérêt .