INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les Figures 5 et 6 représentent différentes vues du mesureur 1 installé sur une paroi 13 de moteur de développement de turbomachine d’aéronef.
En particulier, la paroi 13 appartient à une veine annulaire secondaire du moteur de développement de turbomachine d’aéronef.
Pour l’installation du mesureur 1 installé sur la paroi 13, le corps 2 peut comporter un module amovible 10 et un embout tubulaire 3 à une extrémité dudit corps tubulaire 2.
L’embout tubulaire 3 est coaxial au corps tubulaire 2 et adapté pour coopérer avec le module 10 pour son montage démontable sur la paroi 13.
L’embout tubulaire 3 peut comporter des échancrures 6,7 comme moyens de coopération de l’embout tubulaire 3 avec le module 10 pour son montage démontable sur la paroi 13.
Les échancrures 6,7 permettent une coopération mutuelle rapide et efficace entre l’embout 3 et le module 10, pour une mise en position rapide par simple insertion jusqu’à butée contre lesdites échancrures 6,7.
Avantageusement, le module 10 est adapté pour la mise en place du corps 2 selon tous les angles de position dudit corps 2 autour de son axe longitudinal.
Ainsi, le corps 2 peut être tourné selon son axe longitudinal avant d’être positionné fixement grâce au module 10 sur la paroi 13, ce qui permet d’orienter les moyens d’éclairage 5 précisément dans la veine et ainsi d’offrir une très grande possibilité de couverture visuelle de ladite veine, contrairement aux systèmes existants.
De plus, grâce à la forme étendue du mesureur 1 le long de son axe longitudinal et à la pluralité de moyens d’éclairage 5 agencés selon ledit axe, le mesureur 1 est capable d’éclairer la veine du moteur selon toute la hauteur L1 de ladite veine.
Pour permettre la visualisation de toute la hauteur L1 de la veine aérodynamique, le mesureur 1 est ainsi doté de plusieurs moyens d’éclairage 5, par exemple cinq diodes 51 électroluminescentes, et deux caméras 4, permettant d’assurer une couverture de l’intégralité de la hauteur de veine L1.
Les caméras sont orientées de sorte à assurer un recouvrement du champ visuel sur toute la hauteur L1, comme représenté en par des exemples de champs de visualisations.
On peut prévoir une pièce d’interface 12 entre le module 10 et la paroi 13, qui permet par exemple une facilitation de la maintenance et une diminution des vibrations entre le mesureur 1 et la paroi 13.
De cette manière, la première barre mobile 8a, respectivement la deuxième barre mobile 8b, est configurée pour être entraînée en déplacement au moyen du premier actionneur électromécanique 11a à une seule sortie, respectivement du deuxième actionneur électromécanique 11b à une seule sortie, et sans que celui-ci ne soit traversé par un arbre d’entraînement.
En outre, le support d’accouplement 21 et l’arbre de sortie 20 du premier actionneur électromécanique 11a, respectivement du deuxième actionneur électromécanique 11b, sont respectivement mobiles en rotation à l’intérieur de la première barre mobile 8a, respectivement de la deuxième barre mobile 8b, de sorte que les première et deuxièmes extrémités 11c, 11d du premier actionneur électromécanique 11a, respectivement du deuxième actionneur électromécanique 11b, sont entraînées en rotation à l’intérieur de la première barre mobile 8a, respectivement de la deuxième barre mobile 8b, lors du déplacement de la première barre mobile 8a, respectivement de la deuxième barre mobile 8b.
De cette manière, le support d’accouplement 21 et l’arbre de sortie 20 du premier actionneur électromécanique 11a, respectivement du deuxième actionneur électromécanique 11b, ne sont pas stationnaires par rapport à la première barre mobile 8a, respectivement par rapport à la deuxième barre mobile 8b, lors du déplacement de la première barre mobile 8a, respectivement de la deuxième barre mobile 8b.
Autrement dit, ni le support d’accouplement 21 ni l’arbre de sortie 20 du premier actionneur électromécanique 11a, respectivement du deuxième actionneur électromécanique 11b, n’est fixe, autrement dit n’est immobile, par rapport à la première barre mobile 8a, respectivement par rapport à la deuxième barre mobile 8b, lors du déplacement de la première barre mobile 8a, respectivement de la deuxième barre mobile 8b.
Par conséquent, le dispositif d’occultation 3 équipé des première et deuxième barres mobiles 8a, 8b et fixé à la structure de fenêtre ou de porte ou au mur du bâtiment, au moyen des premier, deuxième, troisième et quatrième cordons 4a, 4b, 4c, 4d, est motorisé par les premier et deuxième actionneurs électromécaniques 11a, 11b qui ont chacun une seule sortie.
Par ailleurs, la première barre mobile 8a, respectivement la deuxième barre mobile 8b, peut être déplacée manuellement le long des premier et deuxième cordons 4a, 4b, respectivement des troisième et quatrième cordons 4c, 4d. Dans ce cas, les premier et deuxième cordons 4a, 4b, respectivement les troisième et quatrième cordons 4c, 4d glissent, autour des poulies 9 de chacun des premier et deuxième agencements d’entraînement 6a, 6b, respectivement de chacun des troisième et quatrième agencements d’entraînement 6c, 6d, lors du déplacement de la première barre mobile 8a, respectivement de la deuxième barre mobile 8b, exercé à la main par un utilisateur.
Avantageusement, le support d’accouplement 21 du premier actionneur électromécanique 11a, respectivement du deuxième actionneur électromécanique 11b, est entraîné en rotation, autrement dit est configuré pour être entraîné en rotation, en sens inverse par rapport au sens de rotation de l’arbre de sortie 20 du premier actionneur électromécanique 11a, respectivement du deuxième actionneur électromécanique 11b, lors du déplacement de la première barre mobile 8a, respectivement de la deuxième barre mobile 8b.
Ainsi, l’arbre de sortie 20 du premier actionneur électromécanique 11a est entraîné en rotation par le moteur électrique 16 du premier actionneur électromécanique 11a dans un premier sens de rotation, alors que le support d’accouplement 21 du premier actionneur électromécanique 11a est entraîné en rotation dans un deuxième sens de rotation, opposé au premier sens de rotation, par une contre-réaction à l’entraînement en rotation de l’arbre de sortie 20 du premier actionneur électromécanique 11a. En outre, l’arbre de sortie 20 du deuxième actionneur électromécanique 11b est entraîné en rotation par le moteur électrique 16 du deuxième actionneur électromécanique 11b dans un premier sens de rotation, alors que le support d’accouplement 21 du deuxième actionneur électromécanique 11b est entraîné en rotation dans un deuxième sens de rotation, opposé au premier sens de rotation, par une contre-réaction à l’entraînement en rotation de l’arbre de sortie 20 du deuxième actionneur électromécanique 11b.
Avantageusement, le support d’accouplement 21 du premier actionneur électromécanique 11a, respectivement du deuxième actionneur électromécanique 11b, est solidaire en rotation du stator du moteur électrique 16 du premier actionneur électromécanique 11a, respectivement du deuxième actionneur électromécanique 11b. En outre, le stator du moteur électrique 16 du premier actionneur électromécanique 11a, respectivement du deuxième actionneur électromécanique 11b, est solidaire en rotation du carter 17 du premier actionneur électromécanique 11a, respectivement du deuxième actionneur électromécanique 11b.
Avantageusement, le support d’accouplement 21 du premier actionneur électromécanique 11a, respectivement du deuxième actionneur électromécanique 11b, permet de reprendre les efforts exercés par le premier actionneur électromécanique 11a, respectivement du deuxième actionneur électromécanique 11b, en particulier le poids du premier actionneur électromécanique 11a, respectivement du deuxième actionneur électromécanique 11b, et d’assurer la reprise de ces efforts par la première barre mobile 8a, respectivement la deuxième barre mobile 8b.
Avantageusement, la poulie 9 du premier agencement d’entraînement 6a, respectivement du troisième agencement d’entraînement 6c, est emmanchée, autrement dit est configurée pour être emmanchée, sur l’arbre de sortie 20 du premier actionneur électromécanique 11a, respectivement du deuxième actionneur électromécanique 11b, en particulier dans la configuration assemblée du dispositif d’occultation 3.
Ainsi, la poulie 9 du premier agencement d’entraînement 6a, respectivement du troisième agencement d’entraînement 6c, est reliée, autrement dit est configurée pour être reliée, à l’arbre de sortie 20 du premier actionneur électromécanique 11a, respectivement du deuxième actionneur électromécanique 11b.
De cette manière, l’arbre de sortie 20 du premier actionneur électromécanique 11a, respectivement du deuxième actionneur électromécanique 11b, est configuré pour entraîner en rotation, autrement dit entraîne en rotation, la poulie 9 du premier agencement d’entraînement 6a, respectivement du troisième agencement d’entraînement 6c.
Avantageusement, l’arbre de sortie 20 du premier actionneur électromécanique 11a, respectivement du deuxième actionneur électromécanique 11b, est disposé à l’intérieur de la première barre mobile 8a, respectivement de la deuxième barre mobile 8b, et au moins en partie à l’extérieur du carter 17 du premier actionneur électromécanique 11a, respectivement du deuxième actionneur électromécanique 11b.
Ainsi, l’arbre de sortie 20 est en saillie par rapport au carter 17 du premier actionneur électromécanique 11a, respectivement du deuxième actionneur électromécanique 11b, en particulier par rapport à la deuxième extrémité 17b du carter 17.
Avantageusement, le support d’accouplement 21 du premier actionneur électromécanique 11a, respectivement du deuxième actionneur électromécanique 11b, comprend une base 21a, un couvercle 21b et un arbre d’accouplement 21c. Le couvercle 21b est assemblé, autrement dit est configuré pour être assemblé, sur la base 21a, en particulier dans la configuration assemblée du premier actionneur électromécanique 11a, respectivement du deuxième actionneur électromécanique 11b. Ce couvercle 21b est omis à la .
Benzènesulfonate de dodécyle 40 g
Exemple comparatif 5 - concentré de suspension à 480 g/L de pléocidine
La ligne carter de soufflante 3 comprend un carter de soufflante 30 formée par une paroi comprenant une surface externe 301 et une surface interne 300 d'axe de révolution A qui s'étend autour des aubes de soufflante 2 de la turbomachine tel que celle de la . Le carter de soufflante 30 comprend en outre une première ouverture 305 traversant la paroi de la surface externe 301 à la surface interne 300 du carter de soufflante 30.
La ligne carter de soufflante 3 comprend en outre une virole acoustique amont 37 entourée par le carter de soufflante 30. La virole acoustique amont 37 comprend une surface externe 370 et une surface interne 371. En l’occurrence la virole acoustique amont 37 comprend une paroi interne comprenant la surface interne 371 et une paroi externe entourant la paroi interne et comprenant la surface externe 370. En l’occurrence un espace entre les parois interne et externe de la virole est formé. La ligne carter de soufflante 3 comprend un espace entre la surface externe 370 de la virole acoustique amont 37 et la surface interne 300 du carter de soufflante 30 selon un écart d’une longueur I au niveau du prolongement de la première ouverture 305.
La ligne carter de soufflante 3 comprend des dispositifs de fixation 39 de la virole acoustique amont 37 sur le carter de soufflante 30. En l’occurrence chaque dispositif de fixation est une liaison boulonnée comprenant des vis, des écrous, des pièces de liaison en L reliées l’une à l’autre selon un assemblage en forme de S, des alésages destinés à loger des vis ou des rivets etc…). Bien entendu, la ligne carter de soufflante 3 peut comprendre d’autre types de dispositifs de fixation 39, par exemple celui de la demande FR3108680.
La virole acoustique amont 37 comprend en outre une deuxième ouverture 375 traversant en l’occurrence la première et la deuxième parois et est en en vis-à-vis de la première ouverture 305. La première et la deuxième ouverture peuvent être cylindrique et être coaxiale.
La ligne carter de soufflante 3 comprend ainsi un orifice d’insertion 5 de la sonde de pression constante 31 formée par la première et deuxième ouverture 305, 375.
La ligne carter de soufflante 3 comprend en outre un support 33, ici en l’occurrence dans ce premier mode de réalisation de ce procédé, dans l’état initial, la ligne carter de soufflante comprend un bossage 330 du support 33, comprenant aussi une troisième ouverture 3305, en l’occurrence taraudée, en vis-à-vis de la première ouverture 305.
L’orifice d’insertion 5 comprend ainsi, dans ce mode de réalisation, à l’état initial, une longueur L entre une première extrémité formée par une surface externe entourant la troisième ouverture 3305 du bossage 330 et une deuxième extrémité formé par la surface interne 371 de la virole acoustique 37 entourant la deuxième ouverture 375. Autrement dit la longueur L est la somme des longueurs des premières, deuxième, troisième ouvertures 305, 375, 3305 ainsi que de la longueur I de l’écart entre la virole acoustique 37 et le carter de soufflante 30. Cette longueur L de l’orifice d’insertion 5 peut être mesurée radialement dans le cas où l’orifice d’insertion 5 est orienté radialement comme dans cet exemple.
Le procédé comprend une étape d’insertion d’une tige 41 d’un étalon 4 dans l’orifice d’installation 5 visible sur la . L’étalon 4 comprend en outre une tête 40 à partir duquel la tige 41 s’étend. La tige 41 a une longueur L4 prédéterminée plus longue que la longueur L, quels que soient les tolérances de fabrication du carter de soufflante 30, du dispositif de fixation 39 et de la virole acoustique 37 et en outre dans ce premier mode de réalisation celles du bossage 330. La longueur L4 est mesurée entre une extrémité libre de la tige 41 et une surface de la tête 40 destinée à venir en butée contre une surface.
L’insertion de la tige 41 de l’étalon 4 est réalisée jusqu’à ce que la surface de la tête 40 soit en butée contre la première extrémité ou la deuxième extrémité de l’orifice d’installation 5, ici en l’occurrence contre la première extrémité. Dans cet exemple de ce premier mode de réalisation la tête 40 est donc positionné contre une surface externe du bossage 330 du support 33, mais selon un autre exemple de ce premier mode de réalisation elle peut être positionnée contre la surface interne 371 de la virole acoustique 37. Selon un autre exemple comme l’autre exemple de ce premier mode de réalisation, la tête peut être positionnée contre la surface interne 371 de la virole acoustique 37.
Ainsi la tige 41de l’étalon 4 comprend une portion en saillie de l’orifice d’installation 5 comprenant une longueur L6 entre son extrémité libre et la deuxième extrémité de l’orifice d’installation 5. Selon l’autre exemple du premier mode de réalisation, la longueur L6 est mesurée entre l’extrémité libre de la tige 41 et la deuxième extrémité de l’orifice d’installation 5 (soit dans le cas du premier mode de réalisation entre l’extrémité libre de la tige 41 et surface externe du bossage 330 du support 33.
Le procédé comprend une étape de de mesure de cette longueur L6 de cette portion de la tige 41faisant saillie de l’orifice d’installation 5.
Le procédé comprend en outre une étape de calcul d’une longueur de débordement de la sonde de pression 31 en fonction en fonction de la longueur L6 mesurée, de la longueur prédéterminée L4 et d’une longueur d’insertion L3 d’un tube 311 de la sonde de pression 31 dans l’orifice d’installation 5. En effet, comme la longueur prédéterminée L4 soustrait de la longueur L6 mesurée correspond à la longueur L, il s’ensuit que la longueur du tube 311 de la sonde de pression 31 soustrait de cette longueur L, est égale à la longueur que dépasserai le tube 311 de la sonde de pression 31 en l’insérant dans cet orifice d’insertion 5.
Le procédé comprend en outre, si la longueur de débordement calculée de la sonde de pression 31 calculée est supérieure à une valeur prédéterminée (pouvant être 0, dans le premier mode de réalisation ou pouvant être une autre longueur par exemple celle correspondant à la longueur de la troisième ouverture 3305 dans le cas du deuxième mode de réalisation), une étape d’installation d’une cale 334 du support 33 fixé contre la surface externe 301 du carter de soufflante 30. La cale 334 comprend une longueur L5 suivant la longueur de débordement de la sonde de pression 31 calculée, soit dans le cas du premier mode de réalisation à la longueur de débordement calculée.
Enfin, le procédé comprend une étape d’insertion d’un tube 311 de la sonde de pression 31 dans l’orifice d’installation 5 jusqu’à ce qu’un corps 310 de la sonde de pression 31 soit en butée contre une surface de butée 3341 du support 33 supportant la sonde de pression 31.
Selon le premier exemple de ce mode de réalisation de la ligne carter de soufflante 3 représenté en , la surface de butée 3341 du support 33 est une surface externe de la cale 334 opposée à sa surface interne en contact avec la surface externe du bossage 330.
Ainsi dans cet exemple, la tête 317 du tube 311 est affleurant avec la surface interne 371 de la virole acoustique 37.
Sel de tosylate d'octadécyl L-alaninate d'ammonium
La préparation a été réalisée selon la méthode A en utilisant l'octadécan-1-ol et le L-Ala disponibles dans le commerce.
1 H NMR (400 MHz, DMSO-d 6 ), δ (ppm): 8.32 (s, 3H, N H 3 ), 7.49 (d, J = 7.8 Hz, 2H, Ar- H ), 7.11 (d, J = 7.8 Hz, 2H, Ar- H ), 4.20-4.05 (m, 3H, C H 2 -O + C H -NH 3 ), 2.29 (s, 3H, Ar-C H 3 ), 1.59 (m, J = 6.7 Hz, 2H, C H 2 -CH 2 -O), 1.38 (d, J = 7.2 Hz, 3H, C H 3 -CH-NH 3 ), 1.23 (m, 30H, CH 3 -(C H 2 ) 15 ), 0.85 (t, 3H, C H 3 -CH 2 ).
13 C NMR (75 MHz, CD 2 Cl 2 -d 2 / DMSO-d 6 ), δ (ppm): 169.72 ( C =O), 144.18, 138.23, 127.86, 125.29, 65.57, 48.06, 31.27, 29.03, 28.99, 28.95, 28.87, 28.69, 28.57, 27.82, 25.11, 22.05, 20.48, 15.43, 13.48.
Partie 4 : Sels d'ester d'ammonium préparé à partir de phénylalanine
Sel de chlorure d'ammonium du L-phénylalaninate d'éthyle
La préparation a été réalisée selon la méthode B en utilisant de l'éthanol et de la L-Phe disponibles dans le commerce.
1 H NMR (300 MHz, DMSO-d 6 ), δ (ppm): 8.84 (s, 3H, N H 3 ), 7.40-7.18 (m, 5H, Ar- H ), 4.18 (dd, J = 8.1, 5.4 Hz, 1H, NH 3 -C H ), 4.08 (qd, J = 7.1, 2.1 Hz, 2H, C H 2 -O), 3.33-3.01 (m, 2H, NH 3 -CH-C H 2 ), 1.08 (t, J = 7.1 Hz, 3H, C H 3 -CH 2 ).
13 C NMR (75 MHz, DMSO-d 6 ), δ (ppm): 168.84 ( C =O), 134.61 ( C(i) Ph), 129.42 ( C H (m) Ph), 128.47 ( C H (o) Ph), 127.15 ( C H (p) Ph), 61.45 ( C H 2 -O), 53.23 ( C H), 35.91 ( C H 2 -Ph), 13.72 ( C H 3 ).
Sel de tosylate d'hexyl L-phénylalaninate d'ammonium
La préparation a été réalisée selon la méthode A en utilisant l'hexan-1-ol et la L-Phe disponibles dans le commerce.
1,4761 g (96%) de produit ont été obtenus sous forme de poudre blanche.
1 H NMR (300 MHz, DMSO-d 6 ), δ (ppm): 8.45 (s, 3H, N H 3 ), 7.51 (d, J = 8.1 Hz, 2H, Ar- H ), 7.39-7.18 (m, 5H, Ar- H ), 7.13 (d, J = 7.9 Hz, 2H, Ar- H ), 4.28 (t, J = 6.9 Hz, 1H, NH 3 -C H ), 4.02 (t, J = 6.5 Hz, 2H, C H 2 -O), 3.24-2.94 (m, 2H, NH 3 -CH-C H 2 ), 2.29 (s, 3H, Ar-C H 3 ), 1.42 (p, J = 6.7 Hz, 2H, C H 2 -CH 2 -O), 1.31-1.06 (m, 6H, CH 3 -(C H 2 ) 3 ), 0.85 (t, J = 6.9 Hz, 3H, C H 3 -CH 2 ).
est une coupe transversale de la première variante du dispositif de traitement acoustique illustré sur la ;
est une coupe transversale d’une deuxième variante du dispositif de traitement acoustique ;
est un schéma illustrant la réduction d’énergie acoustique réalisée par le dispositif de traitement acoustique selon la première variante de la pour des ondes acoustiques d’une fréquence de 490Hz et pour des ondes acoustiques d’une fréquence de 900Hz ;
est un schéma permettant une comparaison entre d’une part l’efficacité du dispositif de traitement acoustique selon la première variante de la , apte à gérer un traitement acoustique des ondes d’une première fréquence de 292Hz et d’une deuxième fréquence de 584Hz, et d’autre part l’efficacité de deux dispositifs de traitement acoustique de l’art antérieur traitant chacun distinctement les ondes de première fréquence et les ondes de deuxième fréquence ;
est une représentation schématique d’une face de la paroi délimitant le conduit dans lequel débouchent les résonateurs, rendant visible le décalage axial des résonateurs du premier mode de réalisation du dispositif de traitement acoustique illustré sur la ;
est une coupe longitudinale d’une variante du premier mode de réalisation du dispositif de traitement acoustique illustré sur la ;
est un schéma illustrant la réduction d’énergie acoustique réalisée par le dispositif de traitement acoustique de la pour des ondes acoustiques d’une fréquence de 292Hz et pour des ondes acoustiques d’une fréquence de 584Hz.
Dans la description détaillée qui va suivre, les dénominations « longitudinale », « transversale » et « verticale » se réfèrent à l’orientation d’un dispositif de traitement acoustique selon l’invention. Une direction longitudinale correspond à une direction principale de circulation d’un flux d’air au travers du dispositif de traitement acoustique et un axe d’allongement d’un conduit du dispositif de traitement acoustique, cette direction longitudinale étant parallèle à un axe longitudinal L d’un repère orthonormé L, V, T illustré sur les figures. Une direction transversale et une direction verticale correspondent à des directions perpendiculaires à la direction longitudinale, respectivement parallèles à un axe transversal T et à un axe vertical V du repère L, V, T.
Sur la est illustré un dispositif de traitement acoustique 1 selon l’invention configuré pour être installé au sein d’un module de face avant 100 d’un véhicule 101. Un tel module de face avant 100 comprend par exemple au moins un dispositif de guidage 102 d’un flux d’air participant à délimiter un conduit 2 au travers duquel circule le flux d’air, un organe de ventilation 104 apte à forcer la circulation du flux d’air au travers du dispositif de guidage, un échangeur de chaleur 106 du flux d’air circulant à travers le dispositif de guidage et le dispositif de traitement acoustique 1 selon l’invention. Plus particulièrement, l’organe de ventilation force la circulation d’un flux d’air à travers le dispositif depuis l’environnement extérieur du véhicule au travers du dispositif de guidage, et l’échangeur de chaleur est installé au travers du conduit 2 et configuré pour pouvoir refroidir un liquide circulant par ailleurs au sein de cet échangeur de chaleur à des fins de refroidissement, dans une autre zone du véhicule, d’un pack-batterie.
L’utilisation de l’organe de ventilation génère des ondes acoustiques à différentes fréquences, qui se propagent à travers le module de face avant. Le dispositif de traitement acoustique 1 est configuré pour atténuer l’énergie acoustique des ondes acoustiques qui peuvent être perçues à l’extérieur du véhicule et/ou par un utilisateur du véhicule. Le dispositif de traitement acoustique 1 peut notamment être agencé au niveau de l’entrée du module de face avant, à savoir une bouche d’aspiration 108, ou au niveau de la sortie du module de face avant, à savoir une bouche de soufflage 110.
Quelle que soit la position du dispositif de traitement acoustique 1 par rapport au dispositif de guidage, le dispositif de traitement acoustique 1 participe à délimiter le conduit 2 au travers duquel le flux d’air est forcé de circuler. Plus particulièrement, et comme illustré sur la , le dispositif de traitement acoustique 1 comprend au moins une paroi 4, et plus particulièrement une face interne 6, qui participe à délimiter au moins en partie le conduit 2 au travers duquel le flux d’air est apte à circuler.
La face interne 6 de la paroi 4 est configurée de sorte à délimiter le conduit 2 autour d’un axe d’allongement A s’étendant parallèlement au sens de circulation du flux d’air à travers le conduit 2.