INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- substitué par au moins un noyau aromatique, notamment au moins un noyau benzénique, substitué par au moins une chaîne latérale, de préférence un groupement hydrocarboné insaturé en C 2 -C 10 , de préférence en C 2 -C 4 , linéaire ou ramifié, comportant une ou plusieurs insaturations éthyléniques ou
- substitué par au moins une chaîne latérale, de préférence un fragment hydrocarboné insaturé en C 2 -C 10 , plus préférablement en C 2 -C 4 , linéaire ou ramifié, contenant une ou plusieurs insaturations éthyléniques,
de préférence, R' 6 représente un groupe alkyle en C 2 -C 12 , linéaire ou ramifié, substitué par au moins un noyau aromatique, notamment au moins un noyau benzénique, substitué par au moins une chaîne latérale, de préférence un groupement hydrocarboné insaturé en C 2 -C 10 , plus préférablement en C 2 -C 4 , linéaire ou ramifié, comportant une ou plusieurs insaturations éthyléniques.
De préférence, R 6 représente un groupe alkyle ramifié en C 3 -C 10 , encore plus préférablement un groupe alkyle ramifié en C 3 -C 7 , encore plus préférablement un groupe en C 4 , encore plus préférablement un groupe tert-butyle.
De préférence, le groupe alkyle de R 6 ' est un groupe C 3 -C 5 linéaire ou ramifié, encore plus préférablement un groupe C 3 linéaire ou ramifié.
De préférence, la chaîne latérale de R 6 ' est un groupe isopropényle, vinyle ou allyle, plus préférablement un groupe isopropényle.
Le noyau aromatique de R 6 ' peut être un noyau en C 6 -C 12 , de préférence un noyau benzénique.
La est un graphe représentant l’angle de l’écoulement en fonction de la position azimutale pour la configuration de référence et la configuration décalée de la .
Afin de rendre plus concret l’exposé, un exemple de carter inter-turbines est décrit en détail ci-après, en référence aux dessins annexés. Il est rappelé que l'invention ne se limite pas à cet exemple.
Une turbomachine 1 à double flux (typiquement, une turbomachine 1 d’aéronef) comprend généralement, d’amont en aval dans le sens de l’écoulement des gaz, une soufflante 2, une veine annulaire d’écoulement primaire I et une veine annulaire d’écoulement secondaire II. La masse d’air aspirée par la soufflante 2 est ainsi divisée en un flux primaire, qui circule dans la veine d’écoulement primaire I, et en un flux secondaire, qui est concentrique avec le flux primaire et circule dans la veine d’écoulement secondaire II.
La veine d’écoulement primaire I traverse un corps primaire comprenant un ou plusieurs étages de compresseurs, par exemple un compresseur basse pression 3 et un compresseur haute pression 4, une chambre de combustion 5, un ou plusieurs étages de turbines, par exemple une turbine haute pression 6 et une turbine basse pression 7 séparées par un carter inter-turbine 8, et une tuyère d’échappement des gaz.
Dans la présente demande, l'amont et l'aval sont définis par rapport au sens d'écoulement normal des gaz dans la turbomachine 1. Par ailleurs, on appelle axe X, l'axe de rotation du rotor de la turbine basse pression 7, qui est confondu avec l’axe d’extension de la turbomachine 1. Une direction axiale correspond à la direction de l'axe X, une direction radiale est une direction perpendiculaire à cet axe X et passant par lui. Par ailleurs, une direction circonférentielle correspond à une direction perpendiculaire à l'axe X et ne passant pas par lui.
Le carter inter-turbine 8 comprend une virole interne 9 et une virole externe 10 sensiblement coaxiales à l’axe X, et un aubage fixe comprenant une pluralité de bras 11 formant ensemble une couronne. Les bras 11 s’étendent de la virole interne 9 jusqu’à la virole externe 10 et peuvent être sensiblement radiaux par rapport à l’axe X. Chaque bras 11 comprend une partie structurale, configurée pour faire transiter des efforts mécaniques entre la virole interne 9 et la virole externe 10, qui est logée dans une paroi de forme aérodynamique.
La paroi aérodynamique permet ainsi de redresser le flux en sortie de la turbine haute pression 6 et d’améliorer l’alimentation de la turbine basse pression 7, qui est située immédiatement en aval du carter inter-turbine 8.
Le carter inter-turbine 8 peut notamment comprendre entre quatre et vingt bras 11. Dans cet exemple, le carter inter-turbine 8 comprend dix bras 11. De préférence, ces bras 11 sont régulièrement espacés autour de l’axe X. Le carter inter-turbine 8 comprend également une pluralité d’aubes séparatrices 12 positionnées circonférentiellement entre les bras 11 : un jeu d’une ou plusieurs aubes séparatrices 12 est ainsi prévu entre chaque bras 11. On notera que, de manière conventionnelle, la corde de chaque aube séparatrice 12 est plus courte que la corde de chaque bras 11. Le bord de fuite 12f de chaque aube séparatrice 12 est aligné circonférentiellement avec le bord de fuite 11f de chaque bras 11 ; par conséquent, les bords d’attaque 11a des bras 11 se positionnent plus en amont que les bords d’attaque 12a des aubes séparatrices 12. De plus, de préférence, la partie aval des bras 11 possède un profil correspondant à au moins une partie aval des aubes séparatrices 12.
Le carter inter-turbine 8 peut comprendre entre une et quatre aubes séparatrices 12 entre bras 11 successifs. De préférence, chaque jeu d’aube séparatrice 12 comprend le même nombre d’aubes 12. Dans le présent exemple, trois aubes séparatrices 12 sont ainsi prévues entre chaque bras 11.
La turbine basse pression 7 comprend, de manière connue en soi, une pluralité d’étages de turbine comprenant chacun au moins une aube mobile 13. La turbine basse pression 7 peut comprendre au moins trois étages de turbine, par exemple entre trois et cinq étages de turbine dans le cas d’une turbomachine dont la soufflante 2 est entrainée par l’intermédiaire d’un mécanisme de réduction. La turbine basse pression 7 étant conventionnelle, elle ne sera pas davantage détaillée ici.
Chaque bras 11 présente une corde axiale à mi-hauteur 14. La corde axiale à mi-hauteur 14 d’un bras 11 donné est définie à partir d’une ligne à mi-hauteur 15, qui correspond à la ligne (fictive) comprise dans un plan perpendiculaire à l’axe X et qui comprend l’ensemble des points situés à mi-distance entre la virole interne 9 et la virole externe 10 et à mi-distance entre l’intrados 11i et l’extrados 11e du bras 11. La ligne à mi-hauteur 15 d’un bras 11 donné s’étend axialement du bord de fuite de la rangée d’aubes fixes du dernier étage de la turbine haute pression 6 immédiatement en amont du carter inter-turbine 8 jusqu’au bord d’attaque 12a de l’aube mobile 12 de la turbine basse pression 7 située immédiatement en aval du carter inter-turbine 8. La corde axiale à mi-hauteur 13 correspond alors à la longueur du segment de droite reliant les points A et B, qui correspondent respectivement à la projection sur l’axe X du point A’ situé à l’intersection entre la ligne à mi-hauteur 15 et le bord d’attaque 11a du bras 11, et du point B’ situé à l’intersection entre la ligne à mi-hauteur 15 et le bord de fuite 11f du bras 11.
De manière analogue, chaque aube séparatrice 12 présente une corde axiale à mi-hauteur mesurée en projetant sur l’axe X les points situés à l’intersection entre la ligne à mi-hauteur 15 et le bord d’attaque 12a de l’aube séparatrice 12, et à l’intersection entre la ligne à mi-hauteur 15 et le bord de fuite 12f de l’aube séparatrice 12.
Enfin, la distance bras-aube 16 correspond à la distance axiale, mesurée à mi-hauteur du bras 11, entre le bord de fuite 11f du bras 11 et le bord d’attaque 13a d’une aube mobile 13 immédiatement en aval du bras 11, c’est-à-dire à la longueur du segment de droite reliant les points B (défini plus haut) et C, où le point C correspond à la projection sur l’axe X du point C’ situé à l’intersection entre la ligne à mi-hauteur 15 et le bord d’attaque 13a de l’aube mobile 13. On notera ici que la distance bras-aube 16 peut être mesurée pour n’importe quelle aube mobile 13 de l’étage le plus en amont de la turbine basse pression 7 (généralement désigné par « premier étage » de la turbine basse pression), dans la mesure où les aubes mobiles 13 sont symétriques de révolution autour de l’axe X de sorte que, quel que soit l’aube mobile 13 sélectionnée dans cet étage, la projection sur l’axe X du point à l’intersection entre la ligne à mi-hauteur 15 et le bord d’attaque 13a de l’aube mobile 13 est identique et confondue avec le point C.
Dès lors, on définit le plan aval TVF 17, qui est le plan perpendiculaire à l’axe X à 50% de la distance bras-aube 16, c’est-à-dire à mi-chemin des points B et C.
Un exemple de procédé de positionnement des aubes séparatrices 12 va maintenant être décrit.
Ce procédé vise à régler l’azimut, c’est-à-dire la position angulaire autour de l’axe X, de chaque aube séparatrice 12. De préférence, tous les jeux d’aubes séparatrices 12 possèdent la même configuration, c’est-à-dire la même combinaison d’azimuts pour chacune de leurs aubes séparatrices 12 : autrement dit, la i e aube séparatrice 12 d’un jeu est toujours située à la même distance angulaire du bras 11 la précédent. Dès lors, dans cet exemple, le procédé s’attache à régler l’azimut des aubes séparatrice 12 d’un seul jeu donné puis la combinaison des azimuts obtenue pour ce jeu sera reproduite à l’identique pour les autres jeux.
Peptides correspondant à des épitopes linéaires, qui sont reconnus le plus fortement par epitope mapping
Ensuite, les inventeurs ont cherché à déterminer les épitopes conformationnels en appliquant la procédure selon l’invention en procédant de la façon suivante :
A. Calculs bioinformatiques pour identifier des paires d’épitopes conformationnels.
1. Calcul du nombre de sujets forts répondeurs communs entre deux peptides.
Pour chaque paire des 483 peptides utilisés dans l’ epitope mapping , les inventeurs identifié le nombre de forts répondeurs identiques entre les peptides de chaque paire, et ceci pour chaque groupe de patients. Dans le cadre de cet exemple, les forts répondeurs sont choisis comme étant des sujets dans les 25% ayant la réponse la plus élevée. On pourrait aussi prendre d’autres valeurs comme les 10% ayant la réponse la plus élevée, les 30%, ou bien les 50%, ce sont des choix à faire en fonction des objectifs de sélection des paires de peptides. On peut aussi choisir d’autres critères de seuil pour sélectionner les forts répondeurs, par exemple un seuil de réponse ELISA, seuil qui pourrait éventuellement être modulable selon les peptides en jeu, ou la protéine en jeu, ou le type d’immunoglobuline. Pour le présent exemple, on choisit comme forts répondeurs contre un peptide, les sujets qui sont simplement dans les 25% ayant la réponse ELISA la plus forte contre ce peptide.
2. Calcul des distances entre deux peptides.
Pour toutes les paires de peptides issus de la protéine S, les inventeurs ont aussi calculé la distance entre ces peptides. Les distances ont été obtenues à partir de la structure 3D de la protéine S disponible dans la Protein Data Bank (Référence 6VXX), et ici, la distance mesurée entre deux peptides correspond à la distance minimale entre 2 acides aminés de ces peptides. Il y avait 50086 paires de peptides testés pour S (pour 316 peptides recouvrant S), parmi eux 48827 paires de peptides disjoints, et parmi ces derniers, 7287 paires de peptides disjoints présentaient une distance inférieure à 20 Angstrom et 41540 paires de peptides disjoints une distance supérieure à 20 Angstrom.
3. Calcul du nombre maximal Nmax-groupe de sujets forts répondeurs communs entre deux peptides dans le cas des paires de peptides issus de protéines différentes, pour servir de contrôle de base.
Pour les paires de peptides issus de protéines différentes, les inventeurs ont ensuite pu comptabiliser la valeur maximale du nombre de sérums forts répondeurs (dans les 25% les plus forts) communs aux peptides de chaque paire. Ce travail est effectué séparément pour les données issues de chaque groupe de sujets : 41 contrôles non infectés, de 27 sujets asymptomatiques, de 23 sujets symptomatiques, et 32 sujets à évolution sévère. Pour le groupe sévère, la valeur maximale de sujets communs dans les 8 plus forts répondeurs (25% de 32) obtenue entre des peptides de protéines différentes était 6.
4. Pour chaque groupe, sélection des paires de peptides issus de la protéine S pour lesquels le nombre de sujets forts répondeurs communs est supérieur ou égal à Nmax-groupe.
Dans la suite de cet exemple, les inventeurs continuent avec la protéine S car c’est la plus grande et elle permet de démontrer la validité de l’approche entreprise pour identifier des épitopes tridimensionnels. Dans chacun des groupes de sujets, les inventeurs ont identifié toutes les paires de peptides disjoints pour lesquelles le nombre de sérums forts répondeurs communs était supérieur à la valeur maximale Nmax-groupe obtenue au point 3 précédent. Dans le cas de la protéine S, les inventeurs ont ainsi obtenu le tableau des paires de peptides de distance inférieure au seuil choisi de 20 Angstrom, ayant un nombre d’individus communs supérieur ou égal à 6 (valeur maximale trouvée en inter-protéines E-M, E-N, E-S, M-N, M-S, N-S), ici avec le groupe sévère qui avait une bonne réponse IgG (voir le Tableau 2).
Peptide_1 Peptide_ 2 Nb de sujets Liste des patients S008 S021 6 Patient_40;Patient_34;Patient_37;Patient_38;Patient_33;Patient_41 S008 S025 6 Patient_37;Patient_41;Patient_40;Patient_33;Patient_38;Patient_34 S008 S049 6 Patient_37;Patient_34;Patient_33;Patient_38;Patient_40;Patient_41 S009 S021 6 Patient_40;Patient_34;Patient_37;Patient_38;Patient_33;Patient_41 S009 S049 6 Patient_37;Patient_34;Patient_33;Patient_38;Patient_40;Patient_41 S013 S056 6 Patient_41;Patient_43;Patient_37;Patient_38;Patient_50;Patient_36 S013 S057 6 Patient_43;Patient_50;Patient_37;Patient_38;Patient_41;Patient_36 S021 S025 6 Patient_37;Patient_41;Patient_40;Patient_33;Patient_38;Patient_34 S021 S049 6 Patient_37;Patient_34;Patient_33;Patient_38;Patient_40;Patient_41 S022 S038 6 Patient_38;Patient_37;Patient_43;Patient_51;Patient_41;Patient_34 S022 S042 6 Patient_34;Patient_43;Patient_38;Patient_51;Patient_41;Patient_37 S023 S070 6 Patient_49;Patient_38;Patient_36;Patient_37;Patient_51;Patient_41 S025 S049 6 Patient_37;Patient_34;Patient_33;Patient_38;Patient_40;Patient_41 S026 S048 6 Patient_41;Patient_34;Patient_38;Patient_50;Patient_33;Patient_37 S026 S067 6 Patient_37;Patient_34;Patient_50;Patient_33;Patient_38;Patient_41 S038 S042 6 Patient_34;Patient_43;Patient_38;Patient_51;Patient_41;Patient_37 S048 S067 6 Patient_37;Patient_34;Patient_50;Patient_33;Patient_38;Patient_41 S074 S150 6 Patient_49;Patient_36;Patient_38;Patient_50;Patient_37;Patient_43 S078 S172 6 Patient_38;Patient_43;Patient_40;Patient_37;Patient_50;Patient_41 S084 S117 6 Patient_37;Patient_51;Patient_38;Patient_41;Patient_43;Patient_36 S088 S110 6 Patient_41;Patient_34;Patient_36;Patient_38;Patient_37;Patient_51 S089 S121 6 Patient_41;Patient_50;Patient_33;Patient_34;Patient_38;Patient_37 S098 S104 6 Patient_38;Patient_43;Patient_41;Patient_37;Patient_34;Patient_50 S099 S104 6 Patient_38;Patient_43;Patient_41;Patient_37;Patient_34;Patient_50 S113 S118 6 Patient_38;Patient_37;Patient_36;Patient_51;Patient_56;Patient_41 S187 S211 6 Patient_41;Patient_38;Patient_36;Patient_43;Patient_51;Patient_37 S191 S238 6 Patient_41;Patient_33;Patient_38;Patient_50;Patient_34;Patient_36 S227 S254 6 Patient_37;Patient_34;Patient_43;Patient_36;Patient_50;Patient_56 S284 S289 6 Patient_41;Patient_37;Patient_50;Patient_49;Patient_38;Patient_42
Couples d’épitopes conformationnels reconnus fortement par les mêmes individus. On remarque que les épitopes linéaires du Tableau 1 ne sont pas retrouvés dans la Table 2, suggérant un mécanisme de reconnaissance différent.
De manière intéressante, on observe que les peptides identifiés dans les paires à faible distance, ne correspondent généralement pas aux épitopes linéaires très forts en ELISA identifiés dans le Tableau 1. Les réponses ne montent pas jusqu’à 60 000 comme on peut voir pour le peptide épitope linéaire S du Tableau 1 chez les patients sévères, mais on peut trouver des répondeurs ayant un niveau quand même élevé d’anticorps contre les peptides identifiés de 5000 voire 10000.
5. Mesure de l’enrichissement des paires de peptides proches (distance inférieure à 20 Angstrom) parmi les paires sélectionnées au point précédent.
Les inventeurs ont sélectionné les paires de peptides présentant un nombre important de sérums forts répondeurs communs et ont évalué sur ces paires de peptides celles qui présentaient une distance supérieure 20 Angstrom entre les peptides, et celles qui présentaient une distance inférieure à 20 Angstrom (décrites de manière extensive dans le Tableau du paragraphe précédent). Les inventeurs ont pu comparer la répartition du nombre de paires de peptides obtenues avec celle de toutes les paires de peptides disjoints issus de la protéine S par un test exact de Fisher. Dans les conditions décrites dans l’exemple, voici les résultats obtenus pour les différents groupes :
Le passage radial 178 ménage deux parois planes 180 qui sont agencées en regard l’une de l’autre de part et d’autre du plan longitudinal P100. Chaque paroi plane 180 comprend deux rainures de guidage 182, qui sont chacune associées à un verrou 140 respectif.
Les rainures de guidage 182 sont ici des trous oblongs, qui s’étendent chacun parallèlement au plan longitudinal P100 et qui débouchent dans le passage radial 178.
Pour chaque verrou 140, la bague de manœuvre 170 comprend ainsi deux rainures de guidage 182, ces deux rainures 182 étant parallèles entre elles et situées de part et d’autre du plan longitudinal P100.
Les rainures de guidage 182 associées à un même verrou 140 sont géométriquement portées par un plan de guidage P182. Le plan de guidage P182 et l’axe de bague A170 – et par extension l’axe longitudinal A100 – forment entre eux un angle d’inclinaison α182, qui est, par convention, considéré comme étant égal à 90° – degrés – lorsque le plan de guidage P182 est orthogonal à l’axe longitudinal A100, et comme étant égal à 0° lorsque le plan de guidage P182 est parallèle à l’axe longitudinal A100. L’angle d’inclinaison α182 est représenté à la .
Chaque plan de guidage P182 est incliné par rapport à l’axe longitudinal A100. Par incliné, on entend que le plan de guidage P182 n’est ni parallèle, ni orthogonal à l’axe longitudinal A100. Autrement dit, l’angle d’inclinaison α182 n’est ni nul ni égal à 90°.
Ici, chaque plan de guidage P182 est incliné vers l’arrière, c’est-à-dire que les rainures de guidage 182 se rapprochent de l’axe longitudinal A100 à mesure qu’elles se rapprochent de l’arrière de l’élément femelle 100, lorsque l’élément femelle 100 est assemblé.
Lorsque l’élément femelle 100 est assemblé, chaque verrou 140 est reçu dans une ouverture radiale 130 respective et dans le passage radial 178 respectif et est guidé en translation selon l’axe de guidage A130. Les pions 156, ici équipés des galets 160, sont reçus dans les rainures de guidage 182 qui sont inclinées. Ainsi, lorsque la bague de manœuvre 170 est déplacée vers l’avant de l’élément femelle 100, chaque verrou 140 est rapproché de l’axe longitudinal A100, jusqu’à ce que les galets 160 arrivent en butée contre un fond 182A de la rainure de guidage 182 correspondante. Ici, la position avant de la bague de manœuvre 170 est donc une position de verrouillage de la bague de manœuvre 170, le ressort de compression 172 étant agencé pour repousser la bague de manœuvre 170 vers sa position de verrouillage. La position axiale des galets 160 le long de l’axe A100 détermine la butée de la bague de manœuvre 170 vers l’avant. En variante, un moyen de butée alternatif pourrait être prévu pour arrêter en translation la bague de manœuvre sur l’avant à l’encontre de l’effort de ressort 172.
À l’inverse, lorsque la bague de manœuvre 170 est déplacée vers l’arrière de l’élément femelle 100, chaque verrou 140 est éloigné de l’axe longitudinal A100 par les galets 160 qui coulissent dans les rainures de guidage 182. Ici, la position arrière de la bague de manœuvre 170 est donc une position de déverrouillage de la bague de manœuvre 170.
On comprend que la transmission des efforts entre la bague de manœuvre 170 et les verrous 140 dépend de l’angle d’inclinaison α182. L’angle d’inclinaison α182 et les caractéristiques mécaniques du ressort 172, notamment une raideur et une longueur du ressort 172, sont choisies pour satisfaire le maintien du tuyau 10 tout en autorisant une manœuvre manuelle de verrouillage/déverrouillage de l’élément femelle 100. Chaque plan de guidage P182 est incliné par rapport à l’axe longitudinal A100 d’un angle d’inclinaison α182 compris entre 2° et 30°, de préférence compris entre 5° et 10°, de préférence encore égal à 5°. Dans l’exemple illustré, l’angle d’inclinaison α182 est égal à 5°.
Dans le premier mode de réalisation, la portion distale 129A présente une forme tronconique, tandis que la portion proximale 129B, qui relie la portion distale 129A au reste la portion avant 124, est orienté vers les verrous 140, de manière à pincer le tuyau 10 entre la portion proximale 129B et les verrous 140 lorsque le tuyau 10 est emmanché sur la canule 120 et les verrous 140 maintenus en première position. Le premier plan de serrage P129 est situé à l’avant du deuxième plan de serrage P144. Le premier plan de serrage P129 et le deuxième plan de serrage P144 sont avantageusement, rapprochés l’un de l’autre, de manière à pincer le tuyau 10, avec une composante de pincement axiale par l’action radiale du verrou 140. Ainsi le premier plan de serrage P129 et le deuxième plan de serrage P144 sont séparés d’un intervalle I100, mesuré parallèlement à l’axe longitudinal A100, inférieur à 5 mm, préférablement inférieur à 2 mm. Avantageusement, le premier plan de serrage P129 est tenu à distance de la surface de butée 125, par exemple P129 et la surface 124 sont séparés d’un intervalle de 2 cm mesuré parallèlement à l’axe longitudinal A100, de sorte que la portion de surface externe 12B du tuyau susceptible d’être définitivement pincée sur une canule distincte par un collier de serrage non-représenté est distincte de la portion de surface externe 12B du tuyau pincée par les verrous 140 de l’élément femelle 100 de façon temporaire.
On appelle portion de serrage 129C une portion d’une surface externe de la canule 120 qui s’étend en regard de la surface interne 150 de serrage de chaque verrou 140. La portion de serrage 129C est donc ici située à l’arrière de la portion proximale 129B du renflement circonférentiel 128 et présente une forme de cylindre à section circulaire et centrée sur l’axe longitudinal A100. La portion de serrage 129C et la surface interne 150 de chaque verrou 140 délimitent entre elles un espace annulaire de serrage V129, qui loge le tuyau 10 emmanché sur la canule 120. Chaque verrou 140 applique ainsi une force sur une large surface de retenue du tuyau 10, ce qui contribue au maintien du tuyau 10 et évite de maquer le tuyau 10.
Avantageusement, l’élément femelle 100 comprend aussi une soupape 190, qui est ici partiellement reçue dans le passage V100 et qui est mobile par rapport au corps 102 entre une position avancée, dans laquelle la soupape obture le passage V100, et une position reculée, dans laquelle la soupape n’obture pas ce passage. La position avancée est donc une position de fermeture, tandis que la position reculée est une position d’ouverture. La soupape 190 est représentée en position avancée sur les figures 1 et 6, et en position reculée sur les figures 7 et 8.
Dans l’exemple illustré, la soupape 190 comprend un corps principal 192, de forme cylindrique centré sur l’axe longitudinal A100, et un collet 194, qui est ménagé en saillie sur le corps principal 192 radialement à l’axe longitudinal A100. Le collet 194 est ici reçu dans une cavité V122 ménagée par l’embase 122 de la canule 120. Le collet 194 est configuré pour venir en butée contre une paroi 195 du corps 102, cette paroi 195 formant un siège, lorsque la soupape 190 est en position avancée. La soupape 190 comprend aussi un deuxième organe de rappel, ici un ressort de soupape 196, qui rappelle la soupape 190 vers sa position avancée de fermeture. Dans l’exemple illustré, le ressort de soupape 196 est reçu dans la cavité V122 et repousse le collet 194 vers l’avant.