INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Sur la , les électrodes interdigitées 102, 112 sont identiques, à savoir qu'elles ont les mêmes doigts d'électrode, le même pas p et les mêmes premiers et seconds espaces 110a, 110b. Dans une variante, elles pourraient être différentes, avec un pas p différent, des espaces différents et des doigts d’électrode 102, 112 et des doigts d'électrode factices 106, 116 différents.
Selon l'invention, deux couches de suppression de mode transversal 122 et 132 sont fournies entre le substrat 120 et les électrodes en peigne interdigitées 102, 112. La première couche de suppression de mode transversal 122 est positionnée sous les premiers espaces 110a, et la seconde couche de suppression de mode transversal 132 est positionnée sous les seconds espaces 110b. Leurs propriétés physiques sont choisies de telle sorte que la vitesse de phase de l'onde guidée de la structure de transducteur est inférieure dans la zone des couches de suppression de mode transversal 122, 132 par rapport à la vitesse de phase de l'onde guidée de la structure de transducteur dans le substrat piézoélectrique 120 dans la zone restante 134 qui est la zone centrale 136 sous les doigts d'électrode alternés des première et seconde électrodes. L'onde guidée peut être une quelconque onde guidée ou un mode véritable de la surface, comprenant des ondes de type Rayleigh et des ondes de cisaillement et des ondes de cisaillement ou longitudinales pures ou quasi-pures.
Dans une variante du mode de réalisation, une seule couche de suppression de mode transversal est présente dans la structure de transducteur.
Dans ce mode de réalisation, les première et seconde couches de suppression de mode transversal 122 et 132 sont rectangulaires, et ont des dimensions et une forme identiques. Les zones 122 et 132 s'étendent le long de la direction y, sous la totalité des doigts d'électrode 104, 114 et la totalité des doigts d'électrode factices 106, 116 de la structure de transducteur 100, ainsi, le long de la longueur totale de la structure de transducteur 100. Elles sont symétriques par rapport à la ligne centrale y des électrodes interdigitées 102,112 de la structure de transducteur 100.
Les première et seconde couches de suppression de mode transversal 122 et 132 s’étendent le long de la direction x, qui est la direction de propagation d'une onde acoustique transversale non voulue dans la structure de transducteur 100, sur une longueur d . Sur la , la couche de suppression de mode transversal 122 s'étend sur le premier espace 110a et sur une partie des doigts d'électrode factices 106 et une partie des doigts d'électrode 104. De la même manière, la couche de suppression de mode transversal 132 s'étend sur le second espace 110b et sur une partie des doigts d'électrode factices 116 et une partie des doigts d'électrode 114.
Sur la , les première et seconde couches de suppression de mode transversal 122 et 132 sont situées à la même distance s de la barre omnibus 108, 118 dans la direction X. Dans une variante, elles peuvent avoir une distance différente par rapport aux barres omnibus.
Les différents modes de réalisation mentionnés ci-dessus sont combinables entre eux pour la mise en œuvre de la présente technique. Brève description des dessins
- représente le procédé de caractérisation selon la présente ;
- expose de manière plus précise le procédé mis en œuvre ;
- schématise un réseau à état d’écho mis en œuvre dans le cadre de la présente ;
- représente une architecture physique simplifiée d’un dispositif électronique pouvant convenir à la réalisation du procédé décrit. Description détaillée Rappel du principe
Comme exposé précédemment, la divulgation se distingue de la technique antérieure par la frugalité des ressources utilisées pour effectuer la classification des mouvements des utilisateurs.
Cartouche thermostatique, ainsi que robinet mitigeur comprenant une telle cartouche thermostatique La présente invention concerne une cartouche thermostatique. Elle concerne également un robinet mitigeur comprenant une telle cartouche thermostatique.
L’invention se rapporte plus généralement au domaine des installations sanitaires de distribution d’un fluide, notamment de distribution d’eau, telles qu’une douche, une baignoire ou un lavabo. Pour réguler en température un mélange d’un fluide chaud et d’un fluide froid, notamment un mélange d’eau chaude et d’eau froide dans une installation sanitaire, il est connu d’utiliser un élément thermostatique et un tiroir, qui sont agencés dans une enveloppe externe creuse. Dès lors que cette enveloppe est à même d’être rapportée d’un seul tenant dans un corps de robinet, tout en étant préalablement assemblée à l’élément thermostatique et au tiroir, l’ensemble correspondant est couramment appelé « cartouche thermostatique », cet ensemble étant à même d’être installé d’un seul bloc dans le corps de robinet. L’élément thermostatique comprend un piston, qui est normalement fixe par rapport à l’enveloppe, et un corps thermosensible, par rapport auquel le piston est déplaçable en translation suivant un axe sous l’effet d’une thermodilatation de l’élément thermostatique, le tiroir étant solidaire du corps thermosensible. Le tiroir est monté déplaçable selon l’axe à l’intérieur d’une chambre de l’enveloppe de façon à obturer, en des proportions respectives inverses, un premier passage, qui est délimité axialement entre le tiroir et l’enveloppe et qui est alimenté en fluide chaud par une arrivée de fluide chaud délimitée par l’enveloppe, et un second passage, qui est délimité axialement entre le tiroir et l’enveloppe et qui est alimenté en fluide froid par une arrivée de fluide froid délimitée par l’enveloppe. Le fluide chaud et le fluide froid que le tiroir laisse passer par ces deux passages pour atteindre la chambre s’y mélangent et forment, en aval du tiroir, un fluide mitigé qui s’écoule dans la chambre le long du corps thermosensible de l’élément thermostatique, jusqu’à sortir de l’enveloppe. En modifiant la position du piston par rapport à l’enveloppe, généralement au moyen d’un mécanisme de commande ad hoc, on peut fixer la température de régulation thermostatique, c’est-à-dire la température d’équilibrage autour de laquelle est régulée la température du fluide mitigé. Un exemple de ce type de cartouche est fourni par FR 2 921 709.
Avec le développement des objets connectés et des applications domotiques, il existe désormais le souhait que, outre leur fonction principale de distribution de fluide, les installations sanitaires puissent envoyer et/ou recevoir et/ou traiter des données électroniques, ce qui conduit à instrumenter les robinets mitigeurs, en leur ajoutant des composants électriques et/ou électroniques. Ceci étant, la présence de ces composants électriques et/ou électroniques au sein d’un robinet mitigeur, en particulier à cartouche thermostatique, induit diverses contraintes liées notamment aux conditions d’étanchéité vis-à-vis des fluides circulant dans le robinet mitigeur, ainsi qu’à la problématique de l’alimentation en électricité de ces composants électriques et/ou électroniques. A cet égard, il existe des modules hydroélectriques : un tel module, qui est rapporté dans le corps de robinet de manière indépendante de la cartouche thermostatique, permet de fournir, à l’intérieur du corps de robinet, un signal électrique pouvant être exploité à diverses fins. En pratique, ces modules hydroélectriques sont compliqués à implanter et à raccorder à l’intérieur du corps de robinet, en particulier en présence d’une cartouche thermostatique.
Le but de la présente invention est de proposer une nouvelle cartouche thermostatique qui soit particulièrement pratique et performante.
A cet effet, l’invention a pour objet une cartouche thermostatique, comportant :
- une enveloppe, qui est adaptée pour être rapportée d’un seul tenant dans un corps de robinet et dont un volume interne forme une chambre qui définit un axe et dans laquelle un fluide chaud et un fluide froid se mélangent pour former un fluide mitigé, laquelle enveloppe est pourvue à la fois d’une arrivée de fluide chaud par laquelle le fluide chaud pénètre dans la chambre depuis une face extérieure de l’enveloppe, d’une arrivée de fluide froid par laquelle le fluide froid pénètre dans la chambre depuis la face extérieure de l’enveloppe, et d’une évacuation de fluide mitigé par laquelle le fluide mitigé s’écoule de la chambre à l’extérieur de l’enveloppe,
- un élément thermostatique, qui inclut un corps thermosensible, agencé dans la chambre pour être en contact avec le fluide mitigé, et un piston relié à l’enveloppe, le corps thermosensible et le piston se déplaçant l’un par rapport à l’autre suivant l’axe en fonction de la température du fluide mitigé, et
- un tiroir de régulation de la température du fluide mitigé, le tiroir étant relié au corps thermosensible pour être déplacé suivant l’axe dans la chambre de façon à obturer, en des proportions respectives inverses, un passage de fluide chaud et un passage de fluide froid qui sont chacun délimités suivant l’axe entre le tiroir et l’enveloppe, le passage de fluide chaud étant alimenté par le fluide chaud provenant de l’arrivée de fluide chaud tandis que le passage de fluide froid est alimenté par le fluide froid provenant de l’arrivée de fluide froid,
caractérisée en ce que la cartouche thermostatique intègre :
- une turbine, qui est portée par l’enveloppe de manière mobile en rotation autour de l’axe et qui est agencée dans la chambre de manière à être entraînée en rotation par rapport à l’enveloppe par le fluide mitigé s’écoulant dans la chambre vers l’évacuation de fluide mitigé,
- au moins un aimant permanent qui est porté par la turbine de manière à être entraîné en rotation autour de l’axe conjointement avec la turbine, et
- au moins une bobine, qui est portée fixement par l’enveloppe et qui est agencée sur la face extérieure de l’enveloppe de manière que ledit au moins un aimant permanent génère dans ladite au moins une bobine un courant électrique par induction électromagnétique lorsque la turbine tourne autour de l’axe par rapport à l’enveloppe.
L’invention a également pour objet un robinet mitigeur comprenant :
- une cartouche thermostatique telle que définie ci-dessus,
- un corps de robinet, à l’intérieur duquel la cartouche thermostatique est agencée de manière que l’arrivée de fluide chaud soit raccordée à une entrée de fluide chaud par laquelle du fluide chaud est admis à l’intérieur du corps de robinet, que l’arrivée de fluide froid soit raccordée à une entrée de fluide froid par laquelle du fluide froid est admis à l’intérieur du corps de robinet, et que l’évacuation de fluide mitigé soit raccordée à une sortie de fluide mitigé par laquelle le fluide mitigé s’écoule de l’intérieur à l’extérieur du corps de robinet, et
- un dispositif de réglage de débit, qui est agencé à l’intérieur du corps de robinet et qui est adapté pour régler le débit du fluide mitigé envoyé à la sortie de fluide mitigé depuis la cartouche thermostatique.
Il peut donc être souhaitable de pouvoir adapter la répartition d’énergie thermique apportée par les électrodes en fonction des caractéristiques intrinsèques des pièces à souder, notamment afin d’obtenir une soudure par point ayant la qualité requise tout en réduisant l’énergie électrique requise. Il peut également être souhaitable d’étendre les usages possibles de la technique de soudage par point à d’autres matériaux que l’acier et l’aluminium et d’autres formes de pièces que des tôles de faible épaisseur.
Des modes de réalisation concernent un procédé de soudage par point, comprenant des étapes consistant à : disposer deux pièces à assembler, électriquement conductrices entre deux électrodes, chacune des deux pièces présentant une zone d’interface entre les deux pièces et une zone de contact avec l’une des deux électrodes, et établir un premier courant électrique entre les deux électrodes au travers des deux pièces, le premier courant électrique produisant une énergie thermique apte à former un noyau de soudage au sein des deux pièces, caractérisé en ce qu’il comprend une étape d’ajustement d’une répartition de densité d’énergie thermique produite par le premier courant électrique en fonction de caractéristiques intrinsèques de chacune des deux pièces, pour générer une zone d’amorçage du noyau de soudage, à une profondeur choisie dans les pièces à assembler.
En adaptant la répartition d’énergie thermique apportée par le courant électrique circulant entre les électrodes, en fonction des caractéristiques intrinsèques des pièces à souder, il est possible de générer une zone d’amorçage du noyau de soudage à une profondeur correspondant à la surface de contact entre les pièces à assembler et donc réaliser une soudure par point robuste, sans endommager les pièces, tout en réduisant l’énergie électrique requise. Dans ce qui suit, le terme "profondeur" est employé pour désigner la distance entre un point dans les pièces à assembler sur l’axe longitudinal commun des électrodes et la surface de contact de l’une des électrodes,
Selon un mode de réalisation, l’ajustement de la répartition de densité d’énergie thermique comprend une étape de sélection d’électrodes présentant différentes surfaces de contact, pour ajuster un différentiel de surfaces de contact des électrodes avec les deux pièces.
Ainsi, la répartition de l’énergie thermique peut être facilement ajustée dans les pièces à assembler pour former la soudure par point.
Selon un mode de réalisation, l’ajustement de la répartition de densité d’énergie thermique comprend une étape de sélection d’électrodes présentant différentes résistivités de surface de contact pour ajuster un différentiel de résistivités de surfaces de contact entre les électrodes.
Selon un mode de réalisation, l’ajustement de la répartition de densité d’énergie thermique comprend une étape de sélection d’électrodes présentant différentes résistivités pour ajuster un différentiel de résistivité entre les électrodes.
L’ajustement du différentiel de résistivité des électrodes permet d’obtenir une soudure par point de qualité avec une large gamme de pièces présentant des caractéristiques intrinsèques qui peuvent être très différentes.
Selon un mode de réalisation, l’ajustement du différentiel de résistivité des électrodes est réalisé, par au moins l’une des méthodes suivantes : en utilisant des électrodes réalisées dans des matériaux présentant le différentiel de résistivité ajusté, en recouvrant la surface de contact de l’une des électrodes E21, E23-E25) d’une couche fixe ou amovible, en un matériau présentant une résistivité permettant d’obtenir le différentiel de résistivité ajusté, et en insérant dans l’une des électrodes une couche un matériau présentant une résistivité permettant d’obtenir le différentiel de résistivité ajusté.
La diversité des méthodes d’ajustement du différentiel de résistivité entre les électrodes permet d’adapter le système de soudure par point à de nombreuses applications, tout en réduisant les coûts de cette adaptation.
Selon un mode de réalisation, les caractéristiques intrinsèques de chacune des deux pièces comprennent au moins l’une des caractéristiques suivantes : l'épaisseur, la résistivité, et la température de fusion.
Selon un mode de réalisation, l’ajustement de la répartition de densité d’énergie thermique comprend des étapes consistant à : utiliser pour l’une des deux électrodes une électrode multiple formée d’au moins deux parties d’électrodes isolées électriquement l’une de l’autre, le premier courant électrique étant établi entre l’une des parties d’électrodes et l’autre des deux électrodes, et établir un second courant électrique entre les deux parties d’électrode via les pièces à assembler pour former un premier noyau de soudage en regard de l’une des deux parties d’électrode.
L’usage d’une telle électrode à deux parties d’électrodes isolées présente l’avantage de permettre d’ajuster dynamiquement la répartition de la densité d’énergie thermique, sans avoir à changer une électrode ou à lui associer une couche en matériau plus résistif.
Selon un mode de réalisation, le procédé comprend en outre une étape d’inversion du second courant entre les deux parties d’électrode pour étendre le noyau de soudage vers une zone en regard de l’autre des deux parties d’électrode.
La combinaison des étapes d’application du second courant et d’inversion de ce courant permet d’obtenir un noyau de soudage s’étendant sur une surface correspondant à la surface de contact des électrodes, sans augmenter le temps de soudage.
Selon un mode de réalisation, l’étape d’inversion du second courant entre les deux parties d’électrode est effectuée plusieurs fois.
- Le ou chaque groupe est constitué d’au moins trois éléments de renfort mécanique qui sont répartis de manière sensiblement régulière suivant ladite direction transversale à l’axe.
- Les éléments de renfort mécanique du ou de chaque groupe sont venus de matière directement les uns avec les autres.
- Les premier et second demi-boitiers incluent des parois de fond respectives, qui sont disposées en regard l’une de l’autre suivant l’axe et qui séparent chacune le volume interne de l’extérieur du dispositif non-électrique, et chaque élément de renfort mécanique s’étend en saillie suivant l’axe depuis la paroi de fond du premier demi-boitier jusqu’à une extrémité libre de l’élément de renfort mécanique, cette extrémité libre étant en contact suivant l’axe avec la paroi de fond du second demi-boitier.
- Chacun des éléments de renfort mécanique intègre des nervures qui s’étendent chacune depuis la paroi de fond du premier demi-boitier jusqu’à l’extrémité libre de l’élément de renfort mécanique.
- Le premier demi-boitier intègre par moulage des éléments saillants, qui sont disposés à l’extérieur du volume interne et qui sont adaptés pour, lors de l’assemblage des premier et second demi-boitiers, s’encliqueter dans des reliefs en creux complémentaires, ménagés par le second demi-boitier à l’extérieur du volume interne.
L’invention a également pour objet un interrupteur-sectionneur, comportant un ou plusieurs pôles, ainsi qu’une enveloppe isolante, qui supporte le ou les pôles. Le ou chaque pôle comporte :
- deux plots terminaux, qui sont portés par l’enveloppe et qui sont raccordables depuis l’extérieur de l’enveloppe à un circuit électrique à isoler par l’interrupteur-sectionneur,
- deux éléments de contact, qui sont disposés dans une chambre de coupure délimitée à l’intérieur de l’enveloppe, et qui sont respectivement raccordés aux plots terminaux tout en étant déplaçables l’un par rapport à l’autre dans une position fermée, dans laquelle les éléments de contact sont en contact direct l’un avec l’autre, et une position ouverte, dans laquelle les éléments de contact sont écartés l’un de l’autre,
- un mécanisme, qui est agencé à l’intérieur de l’enveloppe et qui est adapté pour déplacer les éléments de contact de la position fermée vers la position ouverte, en étant commandé depuis l’extérieur de l’enveloppe, et
- un dispositif non-électrique, qui est tel que défini ci-dessus et qui est agencé dans la chambre de coupure de manière que l’un des deux plots terminaux est reçu dans le passage, en s’étendant de manière sensiblement parallèle à l’axe.
Suivant une caractéristique additionnelle avantageuse de l’interrupteur-sectionneur conforme à l’invention, le premier demi-boitier est intercalé, suivant l’axe, directement entre l’enveloppe et le second demi-boitier.
- La est une vue en perspective d’un interrupteur-sectionneur conforme à l’invention ;
- La est une vue en perspective selon la flèche II de la ;
- La est une coupe selon le plan III de la ;
- La est une vue en perspective d’un dispositif non-électrique conforme à l’invention, appartenant à l’interrupteur-sectionneur des figures précédentes ;
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION Comme indiqué précédemment, et illustré sur les figures 2, 3a, 3b, 4 et 5 qui présentent différents modes de réalisation de cravache d’équitation 0 selon l’invention, la cravache comporte :
- une poignée 1 s’étendant en longueur suivant un axe longitudinal 1x de la poignée ; et - une tige de cravache 2 s’étendant en longueur le long d’un axe de tige 2x passant par deux extrémités longitudinales de la tige 2, la poignée 1 étant mécaniquement reliée avec la tige 2.
Dans les différents modes de réalisation de l’invention, la cravache 0 est essentiellement caractérisée en ce que dans un plan dans lequel s’étendent ledit axe longitudinal 1x de la poignée 1 et ledit axe de tige 2x, l’axe longitudinal 1x de la poignée et l’axe de tige 2x qui sont sécants entre eux forment un angle A compris entre 120 degrés et 175 degrés.
Cet angle A s’étend autour d’un point où les axes 1x et 2x sont sécants entre eux et il est mesuré de l’axe de poigné 1x qui passe à l’intérieur de la poignée, jusqu’à l’axe de tige 2x.
L’avantage de la cravache 0 selon l’invention est apparent par la comparaison de la qui présente un cavalier utilisant une cravache droite de l’art antérieur vis-à-vis de la qui présente le même cavalier, sensiblement dans la même position que sur la , alors qu’il utilise une cravache 0 selon l’invention.
Dans la position idéale de tenue des rênes 40 adoptée sur les figures 1 et 2, le cavalier a son avant-bras sensiblement horizontal, la paume de la main portant la cravache 0 est orientée vers le haut et la tige 2 de la cravache s’étend du côté de l’auriculaire de la main.
Comme on le constate sur la , le cavalier a du mal à adopter cette position idéale car l’extrémité C de la cravache droite de l’art antérieur vient rapidement au contact du flanc F de la monture M lors du mouvement de supination de la main portant la cravache.
Sur la , lorsque le cavalier veut effectuer le mouvement de supination, pour éviter le contact de l’extrémité C de la cravache vis-à-vis du flanc F, il doit être particulièrement attentif et sa main doit être écartée vers l’extérieur de la monture, le cavalier s’éloigne alors de la position idéale de tenue des rênes 40.
En cas de contact involontaire de la cravache, la monture est inutilement sollicitée ce qui peut générer un stress.
La monture doit apprendre à distinguer un contact avec la cravache associé à un ordre à exécuter par rapport à un contact involontaire qui doit être ignoré par la monture.
Contrairement à cela, comme illustré sur la , avec la cravache 0 selon l’invention qui présente un décalage angulaire entre l’axe de poignée 1 et l’axe de tige 2, le cavalier peut facilement adopter / conserver la position idéale de tenue des rênes 40 sans que l’extrémité terminale C de la cravache ne vienne involontairement en contact avec le flanc F de la monture M.
Ainsi, la monture est moins stressée par des contacts inutiles de la cravache.
Le cavalier peut ainsi rester sur sa monture, dans une position naturelle / position idéale de tenue des rênes 40, aussi appelée position « rêne d’ouverture », tout en tenant la cravache en main et tout en étant plus précis dans les ordres transmis via les rênes et via la cravache.
L’angle A formé entre l’axe longitudinal 1x de la poignée 1 et l’axe de tige 2c qui s’étendent dans un même plan permet d’augmenter la capacité de mouvement en supination de la main portant la cravache tout en conservant l’extrémité C de la cravache à distance du flanc F de monture M.
Préférentiellement, ledit angle A est égal à 140 degrés à plus ou moins 5 degrés près.
Cette valeur d’angle particulière est considérée comme adaptée à la majorité des morphologies de cavaliers (cette valeur d’angle particulière permet normalement d’éviter un contact de la tige avec la cuisse du cavalier).
Selon l'étape a), un substrat piézoélectrique 420 est fourni. Sur la , le substrat piézoélectrique 420 est un substrat composite, comprenant une couche piézoélectrique 440 sur un substrat de base 444. Dans ce mode de réalisation, une couche de SiO 2 est également présente entre le substrat de base 444 et la couche piézoélectrique 440.
Selon une première variante 1), deux couches de suppression de mode transversal 422 et 432 sont fournies en dopant la couche piézoélectrique 440 avec une dose différente par rapport au reste du substrat piézoélectrique 420 dans au moins une zone du substrat piézoélectrique 420.