INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un mode de réalisation, l’hydrolysat est utilisé dans une composition cosmétique, avantageusement non thérapeutique, laquelle comprend au moins un excipient cosmétiquement acceptable. L’excipient est avantageusement choisi parmi les huiles naturelles telles que l’huile d’argan, l’huile de karité, l’huile de jojoba, l’huile d’avocat, l’huile d’amande douce, les agents conservateurs, les émulsifiants, les émollients, les tensioactifs, les hydratants, les épaississants, les agents de texture, les conditionneurs, les agents de brillance, les agents de texture, les agents filmogènes, les pigments, les colorants, les parfums, les agents antimicrobiens, les additifs biologiques, les agents chélatants, les agents biocides, les agents astringents, les polymères, les agents réducteurs, les agents régulateurs de pH, les humectants, les agents de conditionnement.
L’hydrolysat selon l’invention est présent dans la composition cosmétique à une concentration en poids par rapport au poids total de la composition comprise entre 0,1% et 5% (p/p), avantageusement entre 1% et 2% (p/p).
La composition cosmétique se présente sous la forme d’une crème, un sérum, un gel, un savon, un pain dermatologique, un gel douche, une solution aqueuse ou huileuse, une émulsion huile dans eau ou une émulsion eau dans huile, un masque, une lotion, une pommade, un shampoing, un après-shampoing, un soin pour le cuir chevelu, une mousse. Avantageusement, la composition se présente sous la forme d’une crème ou d’un sérum.
La composition cosmétique est donc utile pour exfolier la peau et/ou diminuer le microrelief de la peau, préférentiellement saine, elle est utile pour augmenter le renouvellement cellulaire de la peau.
Dans un autre mode de réalisation de l’invention, l’hydrolysat de coproduit d’extraction de Phaeodactylum tricornutum seul ou dans une composition le comprenant, est utilisé dans une composition nutraceutique pour exfolier la peau et/ou diminuer le microrelief de la peau. Cette composition est avantageusement non thérapeutique et est destinée à une administration par voie orale. L’hydrolysat ou la composition nutraceutique le comprenant peut donc être utilisé(e) en tant que complément alimentaire, à visée nutra-cosmétique. L’hydrolysat peut se présenter sous forme liquide ou être séché pour obtenir une poudre.
La composition peut se présenter sous la forme d’une émulsion et comprend alors au moins un excipient nutraceutiquement acceptable choisi parmi les huiles végétales telles que l’huile d’olive, l’huile de colza, l’huile de lin, l’huile de tournesol, l’huile de pépins de raisin, l’huile de palme, les huiles MCT (Medium Chain Tirglycérides) lesquelles sont composées à plus de 70% en poids d’un mélange d’acide caprylique et d’acide caprique, avantageusement choisies parmi l’huile de coco, l’huile de palme, avantageusement l’huile de coco, très avantageusement l’huile de noix de coco.
La composition nutraceutique peut comprendre par ailleurs un ou plusieurs anti-oxydants de synthèse ou naturels choisis parmi la vitamine E et ses dérivés, les caroténoides, extrait de romarin. On entend ici par « vitamine E» un tocophérol choisi parmi l’α-tocophérol, le γ-tocophérol, le β-tocophérol ou le δ-tocophérol, ou un tocotriénol choisi parmi l’α-tocotriénol, le β-tocotriénol, le γ-tocotriénol ou le δ-tocotriénol. Avantageusement, il s’agit de l’α-tocophérol.
En outre, la composition nutraceutique de l’invention comprend au moins un additif choisi parmi les agents conservateurs, les colorants, les arômes, les agents de délitement, les agents lubrifiants, les agents d'enrobage ou d'encapsulation. La composition peut se présenter sous forme de poudre et est alors présente sous forme de gélules aqueuses, de capsules, de comprimés, de pastilles, de liquide ou de poudre libre. Elle est utile pour exfolier la peau et/ou diminuer le microrelief de la peau, préférentiellement saine, et pour augmenter le renouvellement cellulaire de la peau.
L’hydrolysat selon l’invention est présent dans la composition nutraceutique à une concentration en poids par rapport au poids total de la composition comprise entre 0,1% et 5% (p/p), avantageusement entre 1% et 2% (p/p).
L’hydrolysat selon l’invention peut être combiné à tout autre ingrédient cosmétique ou nutraceutique (nutra-cosmétique) actif possédant un effet d’exfoliation et/ou de diminution du microrelief de la peau. L’hydrolysat selon l’invention peut aussi être combiné à tout ingrédient actif possédant un effet complémentaire à ceux de l’extrait, avantageusement choisi parmi les ingrédients anti-âges, anti-rides, améliorant la fermeté de la peau, ingrédients actifs régénérants, ingrédients actifs sur les peaux sensibles, ingrédients actifs anti-pollution ou encore actifs sur la régulation du microbiote cutané. L’hydrolysat selon l’invention peut aussi être combiné à tout ingrédient actif éclaircissant ou actif sur l’uniformité du teint de la peau.
L’hydrolysat selon l’invention peut par ailleurs être combiné à un ou plusieurs autres extraits d’algue ou microalgue parmi lesquels un extrait de Phaeodactylum tricornutum et/ou un extrait de Porphyridium cruentum , avantageusement à titre d’ingrédient actif anti-âge et protecteur contre le stress urbain et les UV, et/ou un extrait de la microalgue Tisochrysis lutea , notamment à titre d’ingrédient actif pour améliorer le confort des peaux sensibles.
Un objet de l’invention concerne encore un procédé de soin cosmétique, avantageusement non thérapeutique, comprenant l’administration par voie orale ou l’application par voie topique d’un hydrolysat de coproduit d’extraction de P . tricornutum ou d’une composition le comprenant pour exfolier la peau et/ou diminuer le microrelief de la peau, préférentiellement saine. Encore avantageusement, l’hydrolysat est un hydrolysat de coproduit d’extraction éthanolique de Phaeodactylum tricornutum .
Dans un mode de réalisation avantageux de l’invention, le procédé de soin cosmétique comprend l’application par voie topique de l’hydrolysat selon l’invention ou d’une composition cosmétique le comprenant sur au moins une zone de peau, avantageusement une peau saine, choisie parmi toute zone du visage et/ou toute zone des bras, y inclus les avant-bras, des jambes, des cuisses, du dos, du torse, du cou, du décolleté, des pieds et/ou des mains, y inclus le cuir chevelu.
Des exemples ci-après faisant référence à la description sont présentés. Ces exemples sont illustratifs et ne sauraient limiter la portée de l’invention. Les exemples font partie intégrante de la présente invention et toute caractéristique nouvelle par rapport à un état de la technique antérieure à partir de la description prise dans son ensemble fait partie de l’invention.
Sauf mention contraire, la température est exprimée en degré Celsius (°C), la pression en bar, les pourcentages sont donnés en poids/poids (p/p). Ppm signifie Partie Par Million (0,01% = 100ppm).
Liste des figures : : Effet de l’hydrolysat selon l’invention sur l’exfoliation de la peau (D0 : temps T0 de mesure de la quantité de squames ; D14 et D28 : temps de mesure de la quantité de squames après 14 et 28 jours d’application d’une crème comprenant 1,5% (p/p) de l’hydrolysat selon l’invention (Ex. 1a) ou d’une crème placebo) (Exemple 2).
L’invention a pour un objectif de réduire l’encombrement d’un dispositif de nettoyage comportant des buses de fluide.
La présente invention a ainsi pour objet un dispositif de nettoyage de la surface optique d’un dispositif optique, notamment pour un véhicule, comprenant :
- une buse primaire agencée pour distribuer un premier fluide, et comportant :
o une sortie primaire de fluide agencée pour projeter un jet primaire du premier fluide vers la surface optique du dispositif optique ; et
o un canal intérieur de la buse primaire qui débouche sur la sortie primaire ;
- une buse secondaire agencée pour distribuer un second fluide, et comportant : une sortie secondaire de fluide agencée pour projeter un jet secondaire du second fluide vers la surface optique du dispositif optique ; et un canal de distribution de la buse secondaire configuré pour convoyer le fluide jusqu’à la sortie secondaire, les sorties primaire et secondaire étant configurées de sorte que la sortie secondaire soit placée sur le chemin parcouru par le premier fluide.
L’invention permet ainsi de réduire l’encombrement du dispositif de nettoyage grâce au fait que le chemin parcouru par le premier fluide est mutualisé entre la buse primaire et la buse secondaire.
De cette manière, le dispositif selon l’invention présente une meilleure compacité qu’un dispositif de nettoyage classique comportant, par exemple une buse d’air et une buse d’eau avec deux canaux distincts de sorte qu’il y ait un lavage par eau d’un côté et le soufflage par air de l’autre.
Selon l’un des aspects de l’invention, le jet primaire entoure le jet secondaire au moins à la sortie du jet secondaire, au moins sur la moitié du pourtour du jet secondaire.
Selon l’un des aspects de l’invention, le jet primaire entoure le jet secondaire sur tout le pourtour du jet secondaire.
On entend par le « jet » le flux de fluide qui est à la sortie de chaque buse. En d’autres termes, les « jets » primaire et secondaire se réfèrent respectivement au flux de fluide aux sorties primaire et secondaire.
Le terme « chemin » est employé pour la totalité du chemin de fluide, que ce soit à l’intérieur de la buse ou à l’extérieur de la buse. Le chemin qui est à l’extérieur de la buse forme le « jet » de fluide.
On rappelle dans ce qui suit que les termes « amont » et « aval » se réfèrent à la direction d’écoulement du fluide dans le dispositif de nettoyage du dispositif optique. Le terme « amont » se réfère au côté du dispositif de nettoyage par lequel ce fluide est admis dans le dispositif, et le terme « aval » se réfère au côté du dispositif par lequel le fluide est projeté à l’extérieur de celui-ci, vers une surface d’un dispositif optique.
Le chemin est « interne » lorsqu’il est à « l’intérieur » de la buse ou « en amont de » la sortie de la buse tandis que le chemin est « externe » ou est à « l’extérieur » lorsqu’il est « en aval de » la sortie de la buse.
Selon l’un des aspects de l’invention, au moins une portion de la buse secondaire est disposée dans le canal intérieur de la buse primaire.
Selon l’un des aspects de l’invention, la sortie secondaire est dans un tronçon commun du canal intérieur de la buse primaire débouchant sur la sortie primaire.
2-2- Les thermogrammes des homopolymères polystyrène (exemple 3 , 4 , 5 , 6 et 7) sont obtenus selon le programme suivant : ● étape 1 : rampe de 25 °C à 150 °C (10 °C min -1 ), ● étape 2 : isotherme de 1 min à 150 °C , ● étape 3 : rampe de 150 °C à 25 °C (10 °C min -1 ), ● étape 4 : isotherme de 3 min à 25 °C, ● étape 5 : rampe de 25 °C à 150 °C (10 °C min -1 ). Les températures de transition vitreuse ( T g) des PS rapportées dans le tableau 2 (exemples 4, 5, 6 et 7) sont déterminées à l’étape 5 (rampe 25 °C à 150 °C à 10 °C min -1 ).
2-3- Les thermogrammes des polymères diblocs PS- b -EBR (exemple 1 et 2 ) sont obtenus selon le programme suivant : ● étape 1 : rampe de 25 °C à 180 °C (10 °C min -1 ), ● étape 2 : isotherme de 5 min à 180 °C, ● étape 3 : rampe de 180 °C à -80 °C (10 °C min -1 ), ● étape 4 : isotherme de 5 min à -80 °C, ● étape 5 : rampe de -80 °C à 180 °C (10 °C min -1 ), ● étape 6 : isotherme de 5 min à 180 °C, ● étape 7 : rampe de 180 °C à -80 °C (10 °C min -1 ), ● étape 8 : isotherme de 5 min à -80 °C ● étape 9 : rampe de -80 °C à 180 °C (10 °C min -1 ). Les températures de transition vitreuse ( T g) des blocs EBR et PS rapportées dans le tableau 2 (exemples 1et 2) sont déterminées à l’étape 9 (rampe -80 °C à 180 °C à 10 °C min -1 ).
2-4- Les thermogrammes des polymères triblocs PS- b -EBR- b -PE (exemple 3 , 4 , 5 , 6 et 7) sont obtenus selon le programme suivant : ● étape 1 : rampe de 25 °C à 180 °C (10 °C min -1 ), ● étape 2 : isotherme de 1 min à 180 °C, ● étape 3 : rampe de 180 °C à -80 °C (10 °C min -1 ), ● étape 4 : isotherme de 3 min à -80 °C, ● étape 5 : rampe de -80 °C à 180 °C (10 °C min -1 ), ● étape 6 : isotherme de 1 min à 180 °C, ● étape 7 : rampe de 180 °C à -80 °C (20 °C min -1 ), ● étape 8 : isotherme de 3 min à -80 °C, ● étape 9 : rampe de -80 °C à 180 °C (20 °C min -1 ). Les températures de transition vitreuse ( T g) et les températures de fusion ( T f) des blocs EBR et PE respectivement rapportées dans le tableau 2 (exemple 4, 5, 5’, 6 et 7) sont déterminées à l’étape 5 (rampe -80 °C à 180 °C à 10 °C min -1 ). Les températures de cristallisation ( T c) des blocs PE rapportées dans le tableau 2 (exemples 3, 4, 5, 6 et 7) sont déterminées à l’étape 3 (rampe 180 °C à -80 °C à 10 °C min -1 ).
Les températures de transition vitreuse des polymères triblocs selon l’invention qui correspondent à la Tg du bloc polystyrène et à la Tg du bloc central sont déterminées selon le protocole décrit au paragraphe 2-2 et au paragraphe 2-3 respectivement.
Les températures de fusion (Tf) et de cristallisation (Tc) des polymères triblocs selon l’invention qui correspondent à celles des blocs centraux et des blocs polyéthylène sont déterminées selon le protocole décrit au paragraphe 2-4.
Les valeurs de Tg et de Tf et de Tc sont déterminées en appliquant le retraitement de données du logiciel STARe de chez Mettler Toledo qui repose sur la méthode des tangentes pour la détermination de la Tg comme décrit dans la norme ASTM 3418, la valeur de la Tg correspondant au point désigné sous l’appellation bien connue « mid-point ». La température de fusion (Tf) correspond à la pointe du pic de fusion.
3- Essais de traction et cycles de recouvrance élastique ou reprise élastique : Les tractions sont effectuées sur un appareil MTS Criterion C42 à température de la pièce d’analyse (20-25°C), muni d’un capteur de 50 N et avec une vitesse de traverse de 500 mm/min. Les matériaux sont pressés à 150 °C sous 4/5 tonnes dans un moule de 80 mm * 60 mm * 1,5 mm. Des éprouvettes normées de type H2 (dimensions utiles 30 mm x 4 mm) sont découpées à température ambiante avec un emporte-pièce approprié.
Le test de recouvrance élastique, également appelée reprise élastique, permet de quantifier la sensibilité à la déformation permanente des polymères après une déformation ou après des cycles répétés de déformation. Un cycle de recouvrance élastique consiste à soumettre une éprouvette à une traction avec une vitesse de traverse de 500 mm/min jusqu’à 300% de déformation nominale maximum (δ max ), puis à supprimer la contrainte pendant 10 minutes, à la suite desquelles la déformation rémanente (δi) de l’éprouvette est mesurée en pourcent. L’éprouvette est soumise à 9 cycles de recouvrance. La recouvrance élastique ε recov est calculée après chaque cycle de recouvrance à partir de la relation ε recov = (δ max - δi)/δ max
4-Synthèses Toutes les réactions sensibles à l’air et/ou à l’humidité sont effectuées sous atmosphère d’argon. Les solvants de polymérisations secs (toluène, méthylcyclohexane et cyclohexane) sont prélevés à la fontaine à solvants (SPS800 MBraun). Le 2-bromomésitylène (Sigma-Aldrich) est stockés sur tamis moléculaire (3 Å). Le méthyltétrahydrofurane (MeTHF) est distillé sur Na/benzophénone. L’éthyltétrahydrofurfuryl éther (ETE) est passé sur alumine activée puis dilué dans le toluène pour obtenir une solution à 0,3 mol L -1 (stockée sur tamis moléculaire). Le styrène (Sigmal-Aldrich) est séché 24h sur CaH 2 sous atmosphère d’argon puis distillé sous vide. Le n -butyllithium (1,6M dans hexane, Sigma-Aldrich) est utilisé tel que reçu. Le BMM (bromure de 2-mésityl-magnésium, 1M dans Et 2 O, Sigma-Aldrich) est utilisé tel que reçu. Le métallocène, en l’espèce le complexe de {Me 2 Si(C 13 H 8 ) 2 Nd(BH 4 ) 2 Li(THF)} 2 , est préparé selon le protocole décrit dans la demande de brevet WO 2007054224 A2. L’éthylène (grade N35, Air Liquide) est utilisé sans purification. Le 1,3-butadiène est purifié sur une colonne de purification d’alumine « Axens » avant son utilisation. Le 2,2′-Méthylènebis (6-tert-butyl-4-méthylphénol) (bi-BHT,Sigma-Aldrich) est utilisé tel que reçu comme antioxydant. L’acétone et le méthanol (grade technique) sont utilisés pour précipiter les polymères.
L’appellation EBR est utilisée pour désigner un copolymère statistique d’éthylène et de 1,3-butadiène.
Exemple 1 : Synthèse d ’un polymère dibloc PS- b -EBR
Etape 1 : Polymérisation anionique du styrène et transmétallation (PS- MgMes ) . Dans un tube de Schlenk conditionné (3 cycles vide-argon), 40 mL de cyclohexane (ratio m solvant /m monomère = 7), 5 g de styrène (séché sur CaH 2 et distillé) et 0,166 mL (0,05 mmol, 0,2 équivalent) d’ETE (0,3 M dans le toluène et stocké sur tamis moléculaire) sont introduits. 0,156 mL (0,25 mmol, 1 équivalent) de n -BuLi (1,6 M dans hexane) sont ajoutés en dernier pour lancer la polymérisation. La solution devient orange foncé. Le milieu réactionnel est agité à 40 °C pendant 20 min pour atteindre 100% de conversion. La réaction de transmétallation est réalisée avec un ajout de 0,3 mL (0,3 mmol, 1,2 équivalent) de BMM pour obtenir un organomagnésien de formule (II) dans laquelle A est un polystyrène (PS) et R est le groupe mésityle (Mes). Le milieu est par la suite transféré à l’aide d’une canule sous flux d’argon dans le réacteur préalablement conditionné et chauffé à 90 °C.
Etape 2 : Formation du polymère dibloc PS-b-EBR. 32,7 mg (51 μmol) du complexe de Nd {Me 2 Si(C 13 H 8 ) 2 Nd(BH 4 ) 2 Li(THF)} 2 sont pesés en boite à gants dans un ballon de 50 mL. 160 mL de toluène sont prélevés de la fontaine à solvants dans un ballon de 250 mL. 0,2 mL (0,2 mmol) BMM(Et 2 O) ont été ajoutés au toluène. La solution (toluène+BMM) est agitée durant 5 min puis le complexe de Nd {Me 2 Si(C 13 H 8 ) 2 Nd(BH 4 ) 2 Li(THF)} 2 est ajouté. La solution est transférée à l’aide d’une canule sous flux d’argon dans le réacteur contenant déjà la solution de PS-MgMes. Le réacteur est isolé et la pression réduite à 0,5 bar à l’aide d’une pompe à vide avant de lancer l’agitation (1000 tr min -1 ). Le réacteur est ensuite pressurisé jusqu’à 4 bars avec un mélange éthylène/butadiène de ratio 80/20 molaire. La pression est maintenue constante dans le réacteur à l’aide d’un réservoir contenant le mélange éthylène/butadiène et la polymérisation est réalisée à 90°C. La consommation en monomères est suivie par la chute de pression dans le réservoir jusqu’à atteindre la consommation de 15 g du mélange éthylène/butadiène. Le réacteur est ensuite dépressurisé et dégazé avec précaution sous flux d’argon et le milieu est désactivé par ajout d’EtOH (environ 0,5 mL) puis refroidi à température ambiante. 0,2 g d’antioxydant 2,2’-méthylènebis(6-tert-butyl-4-méthylphénol) (di-BHT) sont ajoutés et le copolymère est précipité dans 600 mL de MeOH puis il est récupéré dans un cristallisoir et séché sous vide à 80-100 °C pendant 6h. Le polymère dibloc PS- b -EBR est pesé et analysé par SEC-THF et DSC.
Exemple 2 : Synthèse d ’ u n polymère dibloc PS- b -EBR
Les mêmes conditions expérimentales que pour l’exemple 1 sont mises en œuvre à la différence de la quantité styrène (7,5 g), de cyclohexane (67 mL) et de toluène (133 mL). Le temps de polymérisation du styrène est également augmenté à 30 min.
Exemple 3 : Synthèse d ’ u n polymère tribloc PS- b -EBR- b -PE
Dans l’exemple décrit, les moyens de serrage 52 comprennent une vis de serrage 54, traversant les surfaces de glissement complémentaires 48, 50. La vis de serrage 54 est munie d’une tête 54T en appui sur un siège passant 56 lié au support 36 et d’une extrémité filetée 54F coopérant avec un organe formant écrou 58 monté pivotant autour de l’axe de pivotement 46 dans le piètement 38, plus particulièrement dans le second pied 44. L’organe formant écrou 58 est monté pivotant dans un logement 59 (voir ) du second pied 44.
On notera que la vis de serrage 54 s’étend dans un orifice oblong 60, ménagé dans le second pied 44 du piètement (voir figures 2 et 3), destiné à limiter le débattement du pivotement du support 36 autour de l’axe de pivotement 46. Cet orifice oblong 60 a une section évolutive vers l’axe de pivotement 46 de façon que la dimension oblongue de la section diminue en se rapprochant de l’axe de pivotement 46.
Ainsi, comme on peut le voir sur les figures 2 et 3, on peut régler le dévers du support 36 entre deux positions de limitation du débattement, à savoir une position sensiblement horizontale du support 36, de dévers sensiblement nul, telle que représentée sur la , et une position de dévers maximum, telle que représentée sur la .
En se référant notamment aux figures 5 à 7, on voit que le support à position réglable 36 comporte un patin 62 d’appui sur le brin aller BA de la courroie 18 portée par ce support 36. Dans l’exemple décrit, le patin d’appui 62 est formé par un ensemble classique comprenant des maillons articulés fixes par rapport au support 36 et un patin amortisseur par exemple en élastomère.
Le support 36 est relié à son piètement 38 également par des moyens 64 de réglage angulaire autour d’un axe 66 dit de pincement. Dans ce qui suit, les moyens de réglage 64 sont appelés moyens de réglage de pincement.
L’axe de pincement 66 est sensiblement parallèle aux axes des poulies 32, 34 portées par le support 36. Dans l’exemple illustré, l’axe de pincement 66 est matérialisé par la vis 54 du premier pied 42 du piètement dont on voit la tête 54T notamment sur les figures 1, 5 et 6. En effet, cette vis 54 forme des moyens d’articulation autour de l’axe de pincement 66 porté par le premier pied 42.
En se référant plus particulièrement aux figures 7 et 8, on voit que les moyens de réglage de pincement 64 comprennent des moyens à excentrique 68 reliant le second pied 44 au support à position réglable 36.
Les moyens excentriques 68 comprennent un élément 70, par exemple en forme générale de secteur, formant excentrique, relié au support 36 par des moyens classiques 72 d’articulation autour d’un axe, dit axe d’excentrique 74, distinct de l’axe de pincement 66. L’axe d’excentrique 74 est sensiblement parallèle aux axes des poulies 32, 34 portées par le support 36. L’élément formant excentrique 70 pivote autour de l’axe d’excentrique 74.
L’élément formant excentrique 70 est également relié au support 36 par un organe de liaison formé, dans l’exemple décrit, par la vis de serrage 54 associée au second pied 44. Ainsi, en se référant aux figures 7 et 8, on voit que cette vis 54 s’étend à travers deux lumières croisées 76, 78 ménagées respectivement dans l’élément formant excentrique 70 et dans le support 36. La lumière 76 ménagée dans l’élément formant excentrique 70 a une forme courbe excentrée par rapport à l’axe d’excentrique 74.
En comparant les figures 5 et 6, on voit que l’élément formant excentrique 70 peut pivoter entre deux positions extrêmes représentées respectivement sur ces figures 5 et 6 afin de régler le contact du patin d’appui 62 sur le brin aller BA de la courroie 18. Des graduations G, ménagées sur le support 36, peuvent permettre de repérer ces positions extrêmes ainsi que des positions de réglage intermédiaires.
On comprend donc que les moyens de réglage de pincement 64, permettent, en faisant pivoter le support 36 autour de l’axe de pincement 66 sous l’effet du déplacement de l’élément formant excentrique 70, de régler la position du support 36 pour que l’extrémité de ce support 36 la plus éloignée de l’axe de pincement 66 serre plus ou moins le brin aller BA de la courroie 18 contre les corps d’emballage 13. Ainsi, on règle le pincement du corps d’emballage 13 entre les courroies 18, 20 suivant application.
Pour faciliter le démontage et le montage de la courroie 18, au moins une des poulies 32, dite rabattable, est reliée à son support 36 par un bras rabattable 80 entre une position opérationnelle de la courroie 18 portée par cette poulie rabattable 32, telle que représentée par exemple sur les figures 5 et 6, et une position rabattue de démontage de la courroie 18, telle que représentée sur la .
Dans l’exemple illustré, le bras rabattable 80 est relié au support 36 portant la poulie rabattable 32 par des moyens classiques 82 d’articulation autour d’un axe 84 de rabattement. Cet axe de rabattement 84 est sensiblement parallèle à l’axe de la poulie rabattable 32.