INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La lignine se trouve généralement dans le bois, mais aussi dans d’autres ressources végétales. Il s’agit d’une macromolécule polyphénolique comprenant plusieurs groupements hydroxyle.
Le saccharose est principalement extrait de la canne à sucre et de la betterave sucrière. Il s’agit d’un disaccharide de glucose et de fructose.
Le glucose peut être obtenu à partir de différentes plantes. Il s’agit d’un monosaccharide comprenant six atomes de carbone.
Le fructose se trouve principalement dans les fruits et le miel. Il s’agit également d’un monosaccharide comprenant six atomes de carbone.
L’amidon se trouve dans de nombreux végétaux. Il s’agit d’un mélange d’amylose et d’amylopectine, et sa formule brute est (C 6 H 10 O 5 ) n où n est un entier généralement compris entre 500 et 1000.
La cellulose se trouve généralement dans la paroi des cellules végétales. Il s’agit d’un polysaccharide linéaire constitué d’unités glucose.
L’hémicellulose se trouve principalement dans la paroi des cellules végétales et dans le bois. Il s’agit d’un polysaccharide linéaire ou branché comprenant des unités de sucre pouvant être identiques ou différentes, mais n’étant pas constitué uniquement d’unités glucose.
La bielle arrière 402 est montée articulée dans une chape arrière 404 prévue sous la semelle 313 de la ferrure principale 310.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, le palonnier 320 est constitué de trois éléments qui sont montrés en détail et en vue éclatée à la .
Le palonnier 320 comporte un corps 502 et deux flancs 504a-b accolés au corps 502 de part et d’autre du corps 502 par rapport au plan moyen de transmission des efforts de poussée P, c'est-à-dire qu’ici, il y a un flanc 504a au-dessus du corps 502 et un flanc 504b au-dessous du corps 502.
Le corps 502 est traversé par le perçage 334 et il comporte les branches arrière 322a-b pour former la chape arrière femelle 322 et les branches avant 326a-b pour former les deux chapes avant femelle 326. Chaque flanc 504a-b est en appui extérieur contre une branche arrière 322a-b de la chape arrière femelle 322 et une branche avant 326a-b de chaque chape avant femelle 326.
Pour chaque alésage arrière 323 de la chape arrière femelle 322 coaxial avec l’axe principal R1, le flanc 504a-b accolé à la branche arrière 322a-b correspondant audit alésage arrière 323 est traversé par un alésage secondaire arrière 323a coaxial avec ledit alésage arrière 323.
L’axe de liaison arrière 324 traverse également les alésages secondaires arrière 323a des flancs 504a-b. Les flancs 504a-b sont pris en sandwich entre les extrémités de l’axe de liaison arrière 324.
De la même manière, pour chaque alésage avant 327 d’une chape avant femelle 326 coaxial avec un axe de liaison avant L1, L2, le flanc 504a-b accolé à la branche avant 326a-b correspondant audit alésage avant 327 est traversé par un alésage secondaire avant 327a coaxial avec ledit alésage avant 327. L’axe de liaison avant correspondant traverse également les alésages secondaires avant 327a des flancs 504a-b. Les flancs 504a-b sont pris en sandwich entre les extrémités de chaque axe de liaison avant.
Ainsi, en cas de défaillance au niveau du corps 502, et en particulier au niveau d’une chape femelle 322, 326, les flancs 504a-b prennent le relais et constituent un chemin secondaire de transfert d’efforts par rapport au corps 502 qui constitue le chemin primaire de transfert d’efforts.
ENSEMBLE DE GUIDAGE POUR UN ENSEMBLE PROPULSIF D’AERONEF La présente invention concerne le domaine des ensembles propulsifs, en particulier d’aéronef.
Plus particulièrement, la présente invention concerne un ensemble de guidage pour un ensemble propulsif d’aéronef. La présente invention concerne également un inverseur de poussée pour une nacelle d’un ensemble propulsif d’aéronef comprenant cet ensemble de guidage, et un procédé d’assemblage de cet ensemble de guidage.
Arrière-plan technique Un ensemble propulsif, en particulier d’aéronef, comprend un moteur du type turbomachine qui est entouré par une nacelle.
La nacelle présente généralement une structure tubulaire comprenant une entrée d’air en amont de la turbomachine, une section médiane destinée à entourer une soufflante de la turbomachine, une section aval intégrant des moyens d’inversion de poussée et destinée à entourer une chambre de combustion de la turbomachine, et est généralement terminée par une tuyère d’éjection dont la sortie est située en aval de la turbomachine.
Il est connu que la nacelle peut être destinée à abriter une turbomachine double flux apte à générer par l’intermédiaire des aubes de la soufflante en rotation un flux d’air chaud (dit autrement flux primaire) et un flux d’air froid (dit autrement flux secondaire). Ce flux d’air froid circule à l’extérieure de la turbomachine à travers une veine annulaire formée entre un carénage de la turbomachine et une paroi interne de la nacelle. Ces deux flux chaud et froid sont éjectés de la turbomachine par l’arrière de la nacelle.
Un inverseur de poussée est ainsi monté en section aval de la nacelle.
Le rôle d’un inverseur de poussée est, lors de l’atterrissage d’un avion, d’améliorer la capacité de freinage de celui-ci en redirigeant vers l’avant au moins une partie de la poussée générée par la turbomachine. Dans cette phase, l’inverseur obstrue au moins une partie de la veine du flux froid et dirige ce flux vers l’avant de la nacelle, générant de ce fait une contre-poussée qui vient s’ajouter au freinage des roues de l’avion.
Les moyens mis en œuvre pour réaliser cette orientation du flux froid varient suivant le type d’inverseur de poussée.
Le bandage peut de préférence être un bandage destiné à équiper une roue de véhicule, et plus particulièrement un bandage pneumatique. Toutefois, de façon non limitative, l’invention peut également servir à fabriquer des bandages d’autre nature, tels que par exemple des chenilles, des courroies ou encore des bandes transporteuses.
Tel que cela est bien visible sur la figure 1A, le tambour 1 possède un axe central Z1 et présente une surface radialement externe 2, dite « surface de réception » 2, qui s’étend le long et autour dudit axe central Z1 et qui est destinée à recevoir au moins un élément 3 constitutif dudit bandage.
La surface de réception 2 présente sensiblement une forme de révolution autour de l’axe central Z1, de préférence une forme cylindrique droite (dont les génératrices sont des droites parallèles à l’axe central Z1), ou, encore plus préférentiellement, une forme légèrement bombée, en tonneau (dont les génératrices sont incurvées et concaves par rapport à l’axe central Z1, afin d’être bombées vers l’extérieur).
Par « axiale », on désigne une direction qui est parallèle à l’axe considéré, ici plus particulièrement une direction parallèle à l’axe central Z1 du tambour.
Par « radiale », on désigne une direction qui est perpendiculaire à l’axe considéré, ici plus particulièrement une direction Y1 qui est perpendiculaire à l’axe central Z1 du tambour ou, s’il y a lieu, par équivalence, une direction qui est normale à la surface de réception 2 au point considéré.
Par « circonférentielle », on désigne une direction qui est orthoradiale, c’est-à-dire une direction qui, en un point considéré, est normale au plan radial qui contient l’axe considéré et qui passe par ledit point considéré. Plus particulièrement, on considérera ici une direction circonférentielle X1 qui est normale, au point considéré, au plan radial qui contient l’axe central Z1 du tambour 1 et qui passe par le point considéré. La direction circonférentielle est donc contenue dans un plan normal à l’axe considéré, et, dans ce plan normal à l’axe considéré, est perpendiculaire au rayon qui joint ledit axe considéré au point considéré.
L’élément constitutif du bandage 3 est de préférence une bande 4, qui, lorsque ledit élément constitutif du bandage 3 atteint la surface de réception 2, s’étend en longueur sensiblement selon une direction circonférentielle X1 tangente à la surface de réception 2, en largeur W3 sensiblement selon la direction axiale définie par l’axe central Z1 du tambour, et en épaisseur E3 selon la direction radiale Y1.
L’élément constitutif du bandage 3, et plus particulièrement ladite bande 4, contient de préférence des fils de renfort qui s’étendent en continu dans le sens de la longueur dudit élément constitutif du bandage 3, parallèlement les uns aux autres et parallèlement aux lisières latérales dudit élément constitutif du bandage 3. Ces fils de renfort ont pour fonction de rendre l’élément constitutif du bandage 3 quasi-inextensible en traction longitudinale.
Ces fils de renfort peuvent être réalisés dans tout matériau approprié, par exemple être métalliques, ou bien en polymère (par exemple en aramide), en fibres textiles naturelles, ou bien encore en fibres de verre.
Ces fils de renforts peuvent être intégrés dans une matrice réalisée dans tout matériau approprié.
En particulier, les fils de renfort métalliques ou les fils de renfort en polymère peuvent de préférence être noyés dans une matrice à base de caoutchouc. En variante, on peut avoir des fils de renfort en fibre de verre noyés dans une matrice en résine, de telle sorte que l’élément constitutif du bandage 3 forme un composite verre-résine.
De préférence, le tambour 1 est monté en rotation autour de son axe Z1, de sorte que la mise en rotation dudit tambour 1, et donc de sa surface de réception 2, permet d’enrouler l’élément constitutif du bandage 3 sur la surface de réception 2, en une ou plusieurs spires autour de l’axe central Z1, de telle manière que l’on forme, avec ledit élément constitutif du bandage 3, un bloc annulaire.
Le tambour 1 comprend un dispositif de fixation 5 qui est destiné à maintenir l’élément constitutif du bandage 3 sur la surface de réception 2.
Le dispositif de fixation 5 est destiné à assurer une fixation temporaire et réversible de l’élément constitutif du bandage 3 sur la surface de réception 2, notamment au commencement de l’opération d’enroulement, et plus préférentiellement pendant toute la durée de l’opération d’enroulement. Une fois l’opération d’enroulement terminée, le dispositif de fixation 5 est conçu pour pouvoir libérer l’élément constitutif du bandage 3, et plus globalement le bloc annulaire qui résultera de l’opération d’enroulement.
Tel que cela est notamment visible sur les figures 1A, 1B et 2, le dispositif de fixation 5 est plus particulièrement destiné à maintenir une portion d’extrémité avant 3F de l’élément constitutif du bandage 3 dans une zone de la surface de réception 2 qui correspond à la position de départ à partir de laquelle on souhaite enrouler l’élément constitutif du bandage 3 sur le tambour 1.
En pratique, la portion d’extrémité avant 3F susmentionnée correspond avantageusement à l’extrémité frontale de la bande 4.
Activation du MIL-53(Fe)-Cl
La poudre ainsi synthétisée est finement broyée et placée dans un ballon de 100 ml. 50ml de DMSO sont ajoutés. Le mélange est porté à reflux à 120°C sous agitation pendant 2 heures. Après refroidissement à 50°C, la suspension est centrifugée suivie d'un lavage à l'éthanol (20 ml) puis à l'eau (15 ml). Le produit a ensuite été séché dans un four à 100°C. La masse en produit isolé est de 3,0 g.
Partie 2 : analyses et résultats
La comparaison des spectres FTIR et PXRD aux figures 1 à 11 montre que l’activation permet l’élimination de tout le ligand libre qui n’a pas réagi dans la synthèse du MOF.
La comparaison des spectres d’analyse thermogravimétrique (ATG) aux figures 12 à 17 montre également que l’activation permet l’élimination de tout le ligand libre qui n’a pas réagi dans la synthèse du MOF.
Le spectre d’absorption des gaz montré à la , montre que l'activation par calcination produit un MOF MIL-53(Al) avec une surface BET légèrement inférieure à celle de l'activation par lavage au DMSO.
Polyuréthane(s) ionique(s) éventuellement silylé(s) Domaine de l’invention La présente invention concerne un procédé de préparation d’une composition de polyuréthane(s) ionique(s) éventuellement silylé(s), une composition de polyuréthane(s) ionique(s) à groupes terminaux –NCO, une composition de polyuréthane(s) ionique(s) silylé(s), un polyuréthane ionique éventuellement silylé et une composition d’adhésif et/ou de mastic.
Arrière-plan technique Les polyuréthanes éventuellement silylés sont généralement utilisés à titre d’adhésifs, de mastics, de revêtements, par exemple dans l’industrie aéronautique, l’automobile ou la construction. Lorsque les polyuréthanes sont silylés, ils comprennent généralement des groupes terminaux de type alkoxysilane reliés, directement ou indirectement, à une chaîne principale de type polyuréthane. Industriellement, ils peuvent être obtenus à partir de la réaction d’un prépolymère à terminaisons isocyanates et d’un composé silylé comprenant des fonctions alkoxysilanes.
La réaction de réticulation de ces compositions à base de polyuréthane éventuellement silylé intervient en présence d'humidité : par formation d’une liaison urée entre les groupements isocyanate des molécules de polyuréthanes, ou par formation d’une liaison siloxane (–Si–O–Si–) intervenant après hydrolyse des groupements alkoxysilane des molécules de polyuréthane silylé. Ces liaisons unissent les chaînes polymériques en un réseau tridimensionnel solide.
Toutefois, le temps de réticulation de ces polyuréthanes silylés, et des polyuréthanes notamment obtenus à partir de polyisocyanate aliphatique (ne comprenant pas de structure aromatique) tel que l’isophorone diisocyanate, doit être accéléré pour répondre aux besoins des utilisateurs.
A cet effet, il est possible d’ajouter un catalyseur de réticulation dans les compositions comprenant les polyuréthanes éventuellement silylés.
Généralement, le catalyseur de réticulation utilisé dans des compositions adhésives et/ou de mastic à base de polyuréthanes éventuellement silylés est un catalyseur métallique, en particulier à base d’étain tel que le dilaurate de dibutylétain (DBTDL), le diacétate de dibutylétain ou le bis(acétylacétonate) de dibutylétain ou de dioctylétain. Cependant, la toxicité de ces catalyseurs, notamment ceux à base d’étain, est de plus en plus mise en avant, conduisant les industriels à limiter, et même éviter leur utilisation, d’autant plus que ces catalyseurs métalliques restent dans les produits finis.
Une alternative aux catalyseurs de réticulation métalliques peut être constituée par les catalyseurs de réticulation organiques, notamment le 1,8-diazabicyclo[5.4.0]undec-7-ène (DBU), le 1,5,7-triazabicyclo[4.4.0]dec-5-ène (TBD) ou le 1,4-diazabicyclo[2.2.2]octane (DABCO). Toutefois, ces derniers ont le désavantage de provoquer une coloration jaune dans les produits finis à cause de la migration du catalyseur en surface de l’adhésif et/ou du mastic.
Par ailleurs, les polyuréthanes éventuellement silylés sur le marché sont généralement obtenus à partir de matières premières issues de ressources pétrolières.
Néanmoins, cette dépendance vis-à-vis des ressources fossiles risque à long terme de limiter, voire d’empêcher, la fabrication des monomères et par conséquent des polymères. De plus, certaines matières premières d’origine pétrolière sont critiquées au niveau écologique et économique, ce qui augmente les limitations réglementaires les concernant.
Le point M3 est situé à l’intersection entre la partie périphérique 51 et la partie centrale 51. Le point M3 est le symétrique du point M2 par rapport au plan central P.
Le point M4 est une extrémité axiale de la section de la paroi interne et de la partie périphérique 55. Le point M4 est le symétrique du point M1 par rapport au plan central P.
Les parties périphériques 53, 55 de la paroi interne sont cylindriques, c’est-à-dire que les parties périphériques sont des cylindres à section circulaire. Les cylindres sont centrés sur l’axe A de sorte que la distance à l’axe (prise dans une direction radiale perpendiculaire à l’axe) d’un point de la partie périphérique est constante sur chaque partie périphérique et constante d’une partie périphérique à l’autre. Autrement dit tout plan tangent en un point de l’une des parties périphériques est un plan qui ne croise pas l’axe A, le plan tangent étant défini par une direction parallèle à l’axe et une direction tangentielle passant par le point.
En référence à la , on peut désigner par R ref ou rayon de référence le rayon des cylindres à section circulaire qui est commun aux deux parties périphériques 53, 55.
C’est la partie centrale 51 de la paroi interne 5 qui présente tout autour de l’axe au moins l’un parmi le renfoncement et le renflement, c’est-à-dire l’au moins une irrégularité formée en creux ou en relief. Dans cette situation, la partie centrale 51 comprend deux points séparés de l’axe par deux distances radiales, les deux distances radiales étant différentes.
Autrement dit, la partie centrale présente une distance à l’axe qui varie d’un point à un autre. De manière équivalente, la partie centrale présente au moins un plan tangent T, le plan tangent et l’axe A ayant une intersection qui est un point. On a représenté en le plan tangent T qui passe par le point P1.
Le plan tangent en un point de la partie centrale est défini par une direction tangentielle passant par le point et une direction qui peut être oblique à l’axe. Il y a au moins un plan tangent à la partie centrale qui est défini par une telle direction oblique à l’axe.
En rapport avec la et de manière préférentielle, un rapport d’un écart maximal entre une distance radiale d’un point de la partie centrale et le rayon R ref des cylindres à section circulaire sur une longueur L axiale de la partie centrale est supérieur ou égal à 1/15 et inférieur ou égal à 1/5.
L’écart maximal entre une distance radiale d’un point de la partie centrale et le rayon R ref des cylindres à section circulaire peut être obtenu pour un point extrême de la partie centrale qui est le plus éloigné de l’axe ou au contraire le plus proche de l’axe.
La distance radiale d’un point de la partie centrale peut être notée d en général et l’écart entre cette distance et le rayon R ref est la valeur absolue de la différence entre ces valeurs : │d - R ref │.
Au point extrême de la partie centrale qui est le plus éloigné de l’axe ou au contraire le plus proche de l’axe, la distance radiale est notée d ext .
En tout point de la partie centrale, on a │d - R ref │ ≤ │ d extr - R ref │.
La longueur L axiale de la partie centrale est mesurée parallèlement à l’axe A entre les points M2 et M3.
On peut écrire mathématiquement la condition préférée :
1/15 ≤ │ d extr - R ref │/ L ≤ 1/5.
La forme de la partie centrale peut être courbe. En particulier elle peut présenter une forme circulaire, elliptique ou résulter d’une combinaison de différentes formes circulaires de rayons différents.
Cette sous-étape de filtrage va maintenant être décrite plus en détails.
2. Sous-étape de filtrage
La sous-étape de filtrage comprend l’application d’un filtre à réponse impulsionnelle finie dont les caractéristiques sont définies en fonction : d’une fréquence moyenne de la composante propagative de cisaillement comprise typiquement entre 10Hz et 1500Hz, et d’une vitesse maximale (notamment d’une vitesse maximale de groupe) de la composante propagative de cisaillement dans la région d’intérêt.
La fréquence moyenne de la composante propagative de cisaillement dépend de la solution retenue pour la génération de cette composante propagative de cisaillement. Toutefois, dans tous les cas, cette fréquence moyenne est connue ou peut être mesurée. Par exemple, dans le cas de l’utilisation d’un excitateur, celui-ci est configuré pour générer une composante propagative de cisaillement à une fréquence moyenne souhaitée (par exemple à une fréquence moyenne de 50 Hz). Dans ce cas, la fréquence moyenne de la composante propagative cisaillement est donc connue à priori. Si la solution retenue pour la génération de l’onde de cisaillement est naturelle (génération de l’onde de cisaillement par un organe du patient), alors la fréquence moyenne de la composante propagative de cisaillement peut être calculée à partir des images de déplacement par toute technique connue de l’homme du métier.
De même, la vitesse de groupe maximale de la composante propagative de cisaillement dans la région d’intérêt dépend du type de région d’intérêt observée. Toutefois, pour chaque type de région d’intérêt, cette vitesse de groupe maximale est connue dans la littérature ou peut être mesurée. Par exemple, si la région d’intérêt consiste en un tissu mou (foie, rate, prostate, sein, muscle etc.), il est connu que la vitesse de groupe maximale de la composante propagative de cisaillement est de l’ordre de 6m/s.
Ainsi, les valeurs de la fréquence moyenne et de la vitesse de groupe maximale de la composante propagative de cisaillement sont connues et permettent le dimensionnement du filtre à réponse impulsionnelle finie qui va maintenant être présenté ci-dessous.
2. 1. Caractéristiques du filtre
En référence à la , on a illustré la réponse fréquentielle (i.e. variation du gain du filtre en fonction de la fréquence du signal qui lui est appliqué en entrée) d’un exemple de filtre pouvant être utilisé lors de la sous-étape de filtrage. Cette réponse fréquentielle est une courbe représentative d’une atténuation (en dB) en fonction d’une fréquence (en Hz).
Dans ce mode de réalisation, le filtre à réponse impulsionnelle finie est un filtre « passe-haut ».
Comme illustré à la , cette réponse fréquentielle (ou tracé de gain d’un diagramme de Bode) est composée : d’une bande atténuée BA, d’une bande passante BP, et d’une bande de transition BT entre les bandes atténuée et passante BA, BP.
2 . 1.1 . Bande atténuée
La bande atténuée BA correspond à une plage de fréquences dans laquelle un signal appliqué en entrée du filtre apparaît fortement diminué en sortie du filtre : dans cette plage de fréquences, l’amplitude du signal appliqué en entrée du filtre est atténuée (à une valeur proche de zéro) en sortie du filtre.
Dans le cas d’un filtre passe-haut, la bande atténuée BA peut être définie par une borne d’arrêt. La borne d’arrêt – ou nombre d’onde d’arrêt – correspond à un rapport entre une fréquence et une vitesse de groupe (représentative de la vitesse de propagation de la composante propagative de cisaillement) exprimé en cycles par mètre. Cette borne d’arrêt permet d’exprimer vers quelle fréquence le filtre cesse de produire son effet « atténué ».
Dans le cadre de la présente invention, cet « effet atténué » est considéré produit lorsque l’amplitude d’un signal appliqué en entrée du filtre est divisée par 32 (ou plus) en sortie du filtre (-30dB). Nous utiliserons donc le terme K -30 dans la suite du texte pour caractériser la partie haute de la bande atténuée.
Ainsi, la borne d’arrêt K -30 (ou nombre d’onde d’arrêt K -30 ) de la bande atténuée BA est représentative de la fréquence à laquelle l’amplitude d’un signal appliqué en entrée du filtre est divisée par 32 en sortie du filtre (-30dB).
Dans cette bande atténuée BA, l’amplitude d’un signal appliqué en entrée du filtre est donc atténuée d’un facteur d’atténuation FA2 supérieur ou égal à 30dB.
La certification mixte de la pièce d’acier, par deux méthodes appliquées à deux zones différentes, permet de mieux répondre aux normes de certification : cette certification mixte ou hybride s’adapte aux évolutions de la pièce, grâce à l’emploi d’une deuxième méthode pour la soudure entre les éléments, tout en s’appuyant sur l’expérience accumulée avec la première méthode pour les éléments d’acier, dont la fabrication fait intervenir des méthodes maîtrisées.
Le présent exposé concerne également une pièce d’acier pour aéronef, en particulier pour train d’atterrissage d’aéronef, réalisée par le procédé de fabrication précédemment décrit. La pièce peut avoir des caractéristiques qui découlent de tout ou partie des caractéristiques du procédé présentées précédemment.
Dans certains modes de réalisation, la ténacité d’une zone de la pièce comprenant le cordon de soudure est supérieure ou égale à 80 MPa√m, de préférence à 90 MPa√m, de préférence encore à 100 MPa√m. La résistance de cette zone à la propagation de fissures est donc très bonne.
La représente schématiquement des étapes d’un procédé de fabrication selon un mode de réalisation.