INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La première surface 20 étant sensiblement perpendiculaire à la deuxième surface 21, le premier ergot 11 s’étend donc sensiblement perpendiculairement par rapport au deuxième ergot 10.
Le troisième axe de rotation Z de la masse inertielle 5 est positionné entre la première portion 18 et la deuxième portion 19, c’est-à-dire à l’endroit où la première portion 18 et la deuxième portion 19 se rejoignent.
La lame élastique 6 comprend une deuxième extrémité de lame élastique 15, opposée à la première extrémité de lame élastique 12 et qui est fixée sur un support 27 de l’étrier 2 par des moyens de fixation 28, tel une vis. La lame élastique 6 est élastique et se déforme suivant la direction A en vibrant. C’est plus particulièrement la première extrémité de lame élastique 12 qui se déforme. La lame élastique 6 présente une épaisseur de 0,5 mm, par exemple.
L’orifice de blocage 9 de la lame élastique 6 est positionné à proximité de la première extrémité de lame élastique 12. L’orifice de blocage 9 de la lame élastique 6 est positionné environ au quart de la longueur séparant la première extrémité de lame élastique 12 de la deuxième extrémité de lame élastique 15, au plus près de la première extrémité de lame élastique 12.
Le deuxième ergot 10 de la masse inertielle 5 est légèrement décalé vers la deuxième extrémité de lame élastique 15 par rapport à l’orifice de blocage 9 de la lame élastique 6 qui est plutôt positionné vers la première extrémité de lame élastique 12, lorsque la masse inertielle 5 est en position de repos, comme illustré sur les figures 1 et 2.
En position de blocage, comme illustré sur la , le deuxième ergot 10 de la masse inertielle 5 a pivoté vers l’orifice de blocage 9 pour s’insérer dedans.
Comme illustré sur la , l’orifice de blocage 9 de la lame élastique 6 et le deuxième ergot 10 présentent une section parallélépipédique. D’autres formes sont possibles comme des formes circulaires ou des formes de crochet. Les dimensions de l’orifice de blocage 9 sont légèrement supérieure à celles du deuxième ergot 10.
L’orifice de blocage 9 est centré par rapport aux bords latéraux 32, 33 de la lame élastique 6.
Le levier de transmission 4 comprend un épaulement 22 présentant une surface de came 24 adaptée pour coopérer avec un rebord de blocage 23 de la première portion 18 lorsque la masse inertielle 5 est en position de blocage. Le rebord de blocage 23 est positionné à l’opposé de la première surface 20 de la première portion 18 et du premier ergot 11.
En position initiale de repos de la masse inertielle 5, c’est-à-dire en position normale d’utilisation lorsqu’il n’y a pas de blocage du levier de transmission 4 par la masse inertielle 5, la première extrémité de lame élastique 12 est en appui sur une surface d’appui 25 de la première portion 18 de la masse inertielle 5, en contrainte. Le rebord de blocage 23 n’est alors pas en contact avec l’épaulement 22.
Lors d’un choc contre la porte latérale (impact suivant la direction A), la masse inertielle 5 pivote autour du troisième axe de rotation Z et vers le levier de transmission 4 par son équilibrage mécanique. La rotation de la masse inertielle 5 est réalisée avant celle du levier de transmission 4, ce qui lui permet de venir bloquer la rotation du levier de transmission 4 et d’empêcher la poignée 1 d’être tirée.
Le rebord de blocage 23 de la masse inertielle 5 s’insère dans l’épaulement 22 du levier de transmission 4, entraînant son blocage. La masse inertielle 5 est alors en position de blocage, comme illustré sur la .
La première extrémité de lame élastique 12 est alors libérée de sa contrainte.
Le deuxième ergot 10 de la masse inertielle 5 rentre alors dans l’orifice de blocage 9 de la lame élastique 6. Autrement dit, l’orifice de blocage 9 de la lame élastique 6 est attrapé par le deuxième ergot 10 malgré les vibrations de la lame élastique 6.
Deux cas de figure sont alors possibles.
Selon un premier cas de figure illustré sur la , le deuxième ergot 10 reste dans l’orifice de blocage 9 de la lame élastique 6 par l’équilibrage mécanique entre la lame élastique 6 et la masse inertielle 5. La masse inertielle 5 reste en position de blocage. Le mouvement de la lame élastique 6 et plus précisément les vibrations de la lame élastique 6 sont bloquées. Ce blocage permet à la première extrémité de lame élastique 12 de s’insérer de manière sure dans une cavité 26 formée entre la première portion 18 et la deuxième portion 19 de la masse inertielle 5.
Le logement de guidage 60 peut être délimité entre des troisième et quatrième parois latérales 64, 65 et un fond 63 du premier élément 6. Les troisième et quatrième parois latérales 64, 65 sont reliées entre elles par le fond 63.
Les organes de maintien 62 de l’ensemble de guidage 9 du premier mode de réalisation sont des gorges. Chaque gorge est configurée pour recevoir une languette correspondante de la paire de languettes de préhension 80.
Les gorges sont notamment ménagées sur une surface externe des troisième et quatrièmes parois latérales 64, 65.
Chaque gorge peut comprendre une première surface d’appui 62a. Cette première surface d’appui 62a s’étend sensiblement dans un plan parallèle au logement de guidage 60 (ou à l’axe A).
Les troisième et quatrième parois latérales 64, 65 peuvent comprendre chacune au moins une seconde surface d’appui 64a, 65a. Ces secondes surfaces d’appui 64a, 65a s’étendent sensiblement dans un plan perpendiculaire au logement de guidage 60 (ou à l’axe A).
L’une des secondes surfaces d’appui 64a, 65a s’étend notamment depuis l’une des extrémités libres 840, 850 correspondante des troisième et quatrième parois latérales 84, 85, et la première surface d’appui 62a s’étend depuis cette seconde surface d’appui 64a, 65a correspondante.
La illustre des gorges qui s’étendent chacune dans un plan parallèle au logement de guidage 60.
Sur l’exemple de la , les gorges sont symétriques l’une par rapport à l’autre par le plan C.
Chaque gorge peut présenter une seconde longueur L 62 (mesurée par rapport à un plan transversal au plan C ou par rapport à l’axe A). Cette seconde longueur L 62 peut être identique à la première longueur L 80 .
Chaque gorge 62 peut présenter une seconde largeur l 62 (mesurée par rapport à un plan perpendiculaire au plan C ou par rapport à un plan transversal à l’axe A). Cette seconde largeur l 80 peut être identique à la première largeur l 80 .
Une des particularités de l’élément de guidage 8 de la , est que la paire de languettes de préhension 80 s’étend sensiblement dans un plan parallèle à l’axe A.
Chaque languette de préhension 80 comprend une portion courbée en forme de L. Cette portion courbée en L peut comprendre une première face d’appui 89a qui s’étend sensiblement dans un plan perpendiculaire à l’axe A, et une seconde face d’appui 89b qui s’étend sensiblement dans un plan parallèle à l’axe A.
La première face d’appui 89a s’étend notamment depuis l’une des extrémités libres 840, 850 des parois latérales 84, 85, et la seconde face d’appui 89a s’étend depuis cette première face d’appui 89a. Sur l’exemple de la , les première et seconde faces d’appui 89a, 89b présente une forme plane.
Lorsque l’élément de guidage 8 est installé sur le second élément 6, la première face d’appui 89a est configurée pour venir en butée contre la seconde surface d’appui 64a, 65a correspondante, et la seconde face d’appui 89b est configurée pour venir en butée contre la première surface d’appui 62a correspondante.
La illustre une variante de l’élément de guidage 8 de la , dans laquelle les premières faces d’appui 89a de la paire de languettes de préhension 80 ont une forme courbée. Cette forme courbée permet de renforcer le contact au niveau de l’interface entre les premières faces d’appui 89a et les secondes surfaces d’appui 64a, 65a en cas de mouvement de rotation de l’ensemble de guide 9 en fonctionnement.
Sur cet exemple de la , la forme courbée des premières faces d’appui 89a comprend une partie concave orientée vers les secondes surfaces d’appui 64a, 65a.
L’invention vise également une composition de polyuréthane(s) ionique(s) silylé(s) (E) susceptible d’être obtenue par le procédé selon l’invention comprenant les étapes (i) à (iv) telles que définies ci-avant.
Ainsi, la composition de polyuréthane(s) ionique(s) (E) selon l’invention comprend un ou plusieurs polyuréthanes ioniques silylés.
La teneur en polyuréthane(s) ionique(s) silylé(s) dans ladite composition (E) peut varier de 60 % à 100 % en poids par rapport au poids total de la composition (E), de préférence de 65 % à 95 % en poids, plus préférentiellement de 75 % à 85 % en poids.
Avantageusement, la composition de polyuréthane(s) ionique(s) silylé(s) (E) selon l’invention comprend un plastifiant. Le plastifiant est tel que décrit ci-avant. La teneur en plastifiant dans ladite composition (E) peut varier de 3 % à 30 % en poids par rapport au poids total de la composition (E), de préférence de 7 % à 25 % en poids, plus préférentiellement 10 % à 20 % en poids.
Avantageusement, ladite composition de polyuréthane(s) ionique(s) silylé(s) (E) ne comprend pas de solvant, le solvant étant tel que défini ci-avant. En particulier, ladite composition (E) comprend moins de 3 % en poids d’eau par rapport au poids total de ladite composition (E), de préférence moins de 1 % en poids.
De plus, les caractéristiques mentionnées ci-avant concernant la composition de polyuréthane(s) ionique(s) silylé(s) (E) obtenue par le procédé selon l’invention s’appliquent à la composition de polyuréthane(s) ionique(s) silylé(s) (E) susceptible d’être obtenue par le procédé selon l’invention.
En particulier, la composition de polyuréthane(s) ionique(s) silylé(s) (E) est avantageusement constituée d’au moins 50 % en poids d’ingrédients biosourcés, par rapport au poids total de ladite composition (E), de préférence d’au moins 85 % en poids.
Polyuréthane ionique éventuellement silylé L’invention vise en particulier un polyuréthane ionique éventuellement silylé.
Le polyuréthane ionique éventuellement silylé selon l’invention comprend un motif (M) de type :
dans lequel : R, R’, R’’ sont tels que décrits ci-avant, en particulier R, R’, R’’ sont tels que l’amine tertiaire de formule (IV) : N(R)(R')(R") est choisie parmi les amines tertiaires décrites ci-avant, R 1 est tel que décrit ci-avant et est directement lié à un atome d’azote, en particulier R 1 est tel que le diisocyanate de formule (III) : OCN-R 1 -NCO est choisi parmi les diisocyanates décrits ci-avant, R 2 est tel que décrit ci-avant, et représente un radical de valence supérieure ou égale à 3, en particulier R 2 est tel que le polyol de formule (I), dans laquelle n est égal à la somme de t et u, est biosourcé et de préférence choisi parmi la lignine, le saccharose, le glucose, le fructose, l’amidon, l’hémicellulose, la cellulose et/ou un glycéride d’acides gras, R 7 est tel que décrit ci-avant, en particulier R 7 est tel que l’anhydride cyclique de formule (II) est choisi parmi l’anhydride maléique, l’anhydride itaconique, l’anhydride citraconique, l’anhydride diméthylmaléique, l’anhydride succinique, l’anhydride tétrapropénylsuccinique, l’anhydride n-dodécénylsuccinique, l’anhydride glutarique, l’anhydride adipique, l’anhydride glycolique, l’anhydride cis-aconitique, l’anhydride 2-(2’-carboxyéthyl)maléique, l’anhydride 1-méthyl-2-(2’-carboxyéthyl)maléique, l’anhydride octénylsuccinique, l’anhydride S-acétylmercaptosuccinique, l’anhydride 1,2-cis-cyclohexanedicarboxylique, l’anhydride phtalique, l’anhydride homophtalique, l’anhydride trimellitique et leurs mélanges, t et u sont des entiers non nuls, u étant supérieur ou égal à 2, de préférence t est égal à 1 et u est égal à 2.
Le radical R 1 peut être directement lié à l’azote d’un groupement carbamate par lequel la chaîne du polyuréthane se prolonge ou à l’azote d’un groupement isocyanate (–NCO) ou à l’azote d’un groupement silylé de formule (VII) : , dans laquelle X, R 3 , R 4 , R 5 et p sont tels que définis ci-avant.
Les radicaux de ce motif sont tels que décrits ci-avant, y inclus les caractéristiques préférées et les modes de réalisation.
Ainsi, selon un mode de réalisation préféré, dans le motif ci-dessus : R, R’, R’’ sont tels que l’amine tertiaire de formule (IV) : N(R)(R')(R") est choisie parmi la TEA, le DBU, le DABCO, le DBN, la DCHMA, le DMDEE, le TBD, le MTBD, la THA et leurs mélanges, R 1 est tel que le diisocyanate de formule (III) : OCN-R 1 -NCO est choisi parmi le pentaméthylène diisocyanate, l’hexaméthylène diisocyanate, l’isophorone diisocyanate, le 4,4’- et/ou le 2,4’-dicyclohexylméthane diisocyanate, le m-xylylène diisocyanate, le m-xylylène hydrogéné diisocyanate et leurs mélanges, en particulier l’isophorone diisocyanate, R 2 est tel que le polyol de formule (I), dans laquelle n est égal à la somme de t et u, est choisi parmi la lignine, le saccharose, le glucose, le fructose, l’amidon, l’hémicellulose, la cellulose et/ou un glycéride d’acides gras, en particulier un glycéride d’acides gras, par exemple un (tri)glycéride d’acide ricinoléique, R 7 est tel que l’anhydride cyclique de formule (II) est choisi parmi l’anhydride maléique, l’anhydride itaconique, l’anhydride citraconique, l’anhydride diméthylmaléique, l’anhydride succinique, l’anhydride tétrapropénylsuccinique, l’anhydride n-dodécénylsuccinique, l’anhydride glutarique et leurs mélanges, en particulier l’anhydride maléique et/ou l’anhydride tétrapropénylsuccinique, t et u sont des entiers non nuls, u étant supérieur ou égal à 2, de préférence t est égal à 1 et u est égal à 2.
Lorsque le radical R 1 est lié à l’azote d’un groupement silylé de formule (VII), R, R’, R’’ sont tels que l’amine tertiaire de formule (IV) : N(R)(R')(R") est avantageusement choisie parmi la TEA, le DBU, le DABCO, le DBN, la DCHMA, le TBD, le MTBD, la THA et leurs mélanges.
Avantageusement, le polyuréthane ionique éventuellement silylé selon l’invention est de formule (VI) :
On notera que les première PE1 et seconde PE2 parois d’extrémité sont repliées dans un plan qui est sensiblement transversal et vertical (plan YZ).
Afin de renforcer la première paroi d’extrémité PE1, on couple à cette dernière (PE1) une pièce de renfort PR selon l’invention (voir figures 5 et 6). Comme illustré au moins partiellement sur les figures 3 à 6, une pièce de renfort PR, selon l’invention, comprend une paroi principale PP1 et une paroi périphérique PP2 solidarisée fixement à la périphérie de la paroi principale PP1.
Cette paroi principale PP1 comprend au moins un premier élément de couplage EC1 qui est propre à coopérer avec un second élément de couplage EC2 de la première paroi d’extrémité PE1 pour coupler sa pièce de renfort PR à cette dernière (PE1) (voir ).
La paroi périphérique PP2 comprend au moins deux parties (PLE, PS, PI) qui comprennent chacune au moins une nervure d’appui NA propre à s’appuyer sur des parties correspondantes de la face interne FI de l’aile AV considérée. Cette face interne FI est orientée vers l’intérieur du véhicule et opposée à la face externe FE qui est orientée vers l’extérieur.
Grâce au couplage de la pièce de renfort PR à la première paroi d’extrémité PE1 avant l’assemblage du pare-chocs PC à la partie avant supérieure PVS de chaque aile AV, cet assemblage est simplifié ce qui facilite la tâche des techniciens et améliore l’ergonomie. De plus, grâce aux appuis d’au moins deux parties (choisies parmi PLE, PS, PI) de la paroi périphérique PP2 sur la face interne FI de la partie avant supérieure PVS de l’aile AV via les nervures d’appui NA, une fois l’assemblage précité terminé il n’y a pas de jeu entre la face externe de la pièce de renfort PR et la face interne FI de cette partie avant supérieure PVS. Par conséquent, il n’y a pas de risque d’entrechoquements à l’origine de bruits gênants et/ou suspects pour les passagers et/ou de nature à endommager progressivement la pièce de renfort PR et/ou la première paroi d’extrémité PE1 associée.
Par exemple, et comme illustré non limitativement sur les figures 3 et 4, la paroi périphérique PP2 de la pièce de renfort PR peut comprendre des parties supérieure PS et inférieure PI opposées entre elles, une partie latérale externe PLE reliant entre elles les parties supérieure PS et inférieure PI, et une partie latérale interne PLI reliant aussi entre elles les parties supérieure PS et inférieure PI. Dans ce cas, la paroi périphérique PP2 est fermée. Mais cela n’est pas obligatoire, même si cela est préférable pour optimiser la résistance de la pièce de renfort PR et augmenter les surfaces d’appui de cette dernière (PR) sur la face interne FI, et ainsi augmenter le renfort apporté à la première paroi d’extrémité PE1 (pour empêcher toute variation de son angle de pliage).
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement sur les figures 3 et 4, la partie supérieure PS de la paroi périphérique PP2 peut comprendre au moins une nervure d’appui NA qui est propre à s’appuyer sur la face interne FI du bord supérieur replié BS, et la partie inférieure PI de la paroi périphérique PP2 peut aussi comprendre au moins une nervure d’appui NA qui est propre à s’appuyer sur la face interne FI du bord inférieur replié BI. Cela permet avantageusement de caler verticalement (suivant la direction verticale Z) la pièce de renfort PR.
On notera que dans l’exemple illustré non limitativement sur les figures 3 et 4 les parties supérieure PS et inférieure PI comportent chacune une unique nervure d’appui NA. Mais l’une au moins d’entre elles (PS et PI) pourrait comporter plusieurs (au moins deux) nervures d’appui NA, de manière à renforcer encore plus le calage vertical.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement sur les figures 3 et 4, la partie latérale externe PLE de la paroi périphérique PP2 peut comprendre au moins deux nervures d’appui NA qui sont propres à s’appuyer sur la face interne FI de la portion de la partie avant supérieure PVS qui relie entre eux les bords supérieur BS et inférieur BI repliés. Cela permet avantageusement de caler transversalement (suivant la direction transversale Y) la pièce de renfort PR.
On notera que dans l’exemple illustré non limitativement sur les figures 3 et 4 la partie latérale externe PLE comporte quatre nervures d’appui NA. Cela permet de bien répartir l’appui sur la portion concernée de la partie avant supérieure PVS. Mais elle (PLE) pourrait comporter n’importe quel nombre de nervures d’appui NA, dès lors que ce nombre est supérieur ou égal à deux.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement sur la , la pièce de renfort PR peut comprendre une première nervure de renfort NR1 érigée sur une face arrière FR de sa paroi principale PP1 et s’étendant entre la partie latérale externe PLE et la partie supérieure PS ou inférieure PI de la paroi périphérique PP2. Cela permet avantageusement de renforcer la rigidité de la pièce de renfort PR suivant la direction verticale Z. La face arrière FR est destinée à être orientée vers l’arrière du véhicule et est opposée à une face avant FV (destinée à être orientée vers l’avant du véhicule).
On notera que dans l’exemple illustré non limitativement sur la la première nervure de renfort NR1 s’étend entre la partie latérale externe PLE et la partie inférieure PI. Mais, dans une variante de réalisation non illustrée, la première nervure de renfort NR1 pourrait s’étendre entre la partie latérale externe PLE et la partie supérieure PS.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement sur la , la pièce de renfort PR peut comprendre au moins une seconde nervure de renfort NR2 érigée sur la face arrière FR de sa paroi principale PP1 et s’étendant entre la partie latérale interne PLI et la partie latérale externe PLE. Cela permet avantageusement de renforcer la rigidité de la pièce de renfort PR suivant la direction transversale Y.
On notera que dans l’exemple illustré non limitativement sur la la pièce de renfort PR ne comprend qu’une seule seconde nervure de renfort NR2. Mais elle (PR) pourrait comporter plusieurs (au moins deux) secondes nervures de renfort NR2.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement sur la , la pièce de renfort PR peut comprendre au moins une nervure de renfort auxiliaire NR3 érigée sur la face avant FV de sa paroi principale PP1. Cela permet de renforcer encore plus la rigidité de la pièce de renfort PR, possiblement dans toutes les directions du plan YZ lorsqu’elle comprend un réseau de nervures de renfort auxiliaires NR3 qui pour certaines d’entre elles peuvent être interconnectées, comme illustré non limitativement.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement et au moins partiellement sur les figures 2 et 4 à 6, le premier élément de couplage EC1 peut être agencé sous la forme d’une patte de clippage qui est propre à coopérer avec un trou de clippage qui définit le second élément de couplage EC2 (la patte de clippage EC1 est clippée dans le trou de clippage EC2). Mais d’autres types de premier EC1 et second EC2 éléments de couplage, propres à coopérer ensemble pour maintenir (ou coupler) la pièce de renfort PR sur (à) la première paroi d’extrémité PE1, et différents de moyens de clippage, peuvent être utilisés.
Des caractéristiques ou des modes de réalisation particuliers, utilisables seuls ou en combinaison sont : Le procédé comprend en outre une étape préalable d’acquisition de l’assiette du véhicule automobile par rapport à un plan horizontal de telle sorte que la zone de sécurité est fonction de cette acquisition ; l’étape d’acquisition de l’assiette du véhicule comprend le calcul de l’angle θ entre le plan horizontal et un axe perpendiculaire au plancher du véhicule ; la zone de sécurité est déplacée selon une fonction comprenant une composante proportionnelle à cos θ ; et/ou la zone de sécurité étant comprise dans un cône d’émission d’un radar de détection de geste, ladite zone de sécurité est déplacée par une rotation selon un axe horizontal transverse du cône d’émission.
Dans un deuxième mode de réalisation, un dispositif d’ouverture motorisée automatique d’un ouvrant d’un véhicule automobile comprend : un capteur de geste d’un utilisateur ; relié à un contrôleur d’ouverture d’un ouvrant du véhicule ; relié à des moyens d’ouverture motorisés de l’ouvrant ; le dispositif comprend en outre : des moyens de détermination d’une zone de sécurité d’un utilisateur telle que l’ouvrant ne puisse pas heurter l’utilisateur lors de son ouverture lorsque l’utilisateur se tient dans la zone de sécurité ; et le capteur de geste est adapté pour acquérir un geste d’ouverture de l’utilisateur quand l’utilisateur se tient dans la zone de sécurité.
Des caractéristiques ou des modes de réalisation particuliers, utilisables seuls ou en combinaison sont : il comprend en outre des moyens de détection de l’assiette du véhicule par rapport à un plan horizontal et les moyens de détermination d’une zone de sécurité sont adaptés pour modifier celle-ci en fonction de l’assiette détectée ; et/ou le capteur de geste comprend un radar tel que la zone de sécurité est comprise dans le cône d’émission dudit radar, et le radar est adapté pour que la zone de sécurité soit déplacée par une rotation selon un axe horizontal transverse du cône d’émission.
Dans un troisième mode de réalisation, un véhicule automobile comprend un dispositif selon le deuxième mode de réalisation.
Dans un quatrième mode de réalisation, un programme d’ordinateur à installer dans un appareil de traitement vidéo, comprend des instructions pour mettre en œuvre les étapes d’un procédé tel que défini ci-dessus lors d’une exécution du programme par une unité de calcul dudit appareil.
Brève description des figures L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit, faite uniquement à titre d’exemple, et en référence aux figures en annexe dans lesquelles : représente une vue de côté d’un véhicule comprenant un dispositif d’ouverture selon un mode de réalisation ; représente un ordinogramme d’un procédé selon un mode de réalisation ; représente le véhicule de la dans une configuration où son coffre est chargé d’objets ; représente le véhicule de la stationné sur une voie en pente ; et représente un ordinogramme d’un procédé selon un second mode de réalisation.