INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La 1-(4-(3,3-difluoropropyl)pipérazin-1-yl)éthan-1-one 7b a été obtenue en suivant la procédure générale d’écoulement sous flux en utilisant un réacteur tubulaire de longueur L = 600 cm (t R = 241 s) plongé dans un bain maintenu à 0°C. Des débits de mélange superacide HF/SbF 5 1:1 v/v (F 1 = 0,5 mL/min) et de substrat ( Z/E )-1-(4-(3-chloroallyl)pipérazin-1-yl)éthan-1-one 7 dans HF (F 2 = 0,25 mL/min, c = 0,5 mol/L) ont été réglés produisant une acidité finale de 12,1 mol% SbF 5 . Le mélange réactionnel a été recueilli pendant 2 min (0,218 mmol engagée, 44,8 mg). La purification effectuée par chromatographie sur silice (gradient 100% CH 2 Cl 2 à 98/2 CH 2 Cl 2 /MeOH) a permis d’isoler 45 mg du produit 7b (85 %).
1 H RMN (400 MHz, CDCl 3 , ppm) δ: 2.05 – 1.92 (m, 2H, CH 2 ), 2.06 (s, 3H, CH 3 ), 2.41 (dt, J = 14.7, 5.0Hz, 4H), 2.51 (t, J = 7.2 Hz, 2H), 3.44 (t, J = 5.0 Hz, 2H, CH 2 ), 3.59(t, J = 5.1 Hz, 2H, CH 2 ), 5.91 (tt, J = 56.7, J = 4.6 Hz, 1H, CHF 2 ). 13 C RMN (100 MHz, CDCl 3 , ppm) δ: 168.8 (C=O), 116.2 (t, J = 238.6 Hz, CH), 53.1 (CH 2 ), 52.5 (CH 2 ), 51.1 (t, J = 6.3 Hz, CH 2 ), 46.1 (CH 2 ), 41.2 (CH 2 ), 31.5 (t, J = 21.1 Hz, CH 2 ), 21.1 (CH 3 ). 19 F{ 1 H} RMN (CDCl 3 , 376 MHz, ppm) δ: -117.1.
La N-(2-fluoropropyl)aniline 8a a été obtenue en suivant la procédure générale d’écoulement sous flux en utilisant un réacteur tubulaire de longueur L = 50 cm (t R = 5,0 s) plongé dans un bain maintenu à -50°C. Des débits de mélange superacide HF/SbF 5 3:1 v/v (F 1 = 1,5 mL/min) et de substrat N- allyl aniline 8 (F 2 =1,5 mL/min, c = 0,57 mol/L) dans HF ont été réglés produisant une acidité finale de 3,74 mol% SbF 5 . Le mélange réactionnel a été recueilli pendant 30 s (0,429 mmol engagée, 53,6 mg). La purification effectuée par chromatographie sur silice (gradient CH 2 Cl 2 100% à 98/2 CH 2 Cl 2 /MeOH) a permis d’isoler 43 mg du produit 8a (66 %).
1 H RMN (400 MHz, CDCl 3 , ppm) δ: 1.43 (dd, J = 23.8, 6.3 Hz, 3H, CH 3 ), 3.44 -3.17 (m, 2H), 5.01 – 4.77 (dm, J = 49.56 Hz, 1H, CH-F), 6.64 (m, 2H, CH ar ), 6.75 (tt, J = 7.4, 1.0 Hz, 1H), 7.24 – 7.12 (m, 2H, CH). 19 F{ 1 H} RMN (CDCl 3 , 376 MHz, ppm) δ: -179.9.
La 3-méthylindoline 8b et la 1,2,3,4-tétrahydroquinoline 8c ont été obtenues suivant la procédure générale d’écoulement sous flux en utilisant un réacteur tubulaire de longueur L = 200 cm (t R = 40 s) plongé dans un bain maintenu à 0°C. Des débits de mélange superacide HF/SbF 5 1:1 v/v (F 1 = 0,5 mL/min) et de substrat N-allylaniline 8 (F 2 =1,0 mL/min, c = 0,74 mol/L) dans HF ont été réglés produisant une acidité finale de 5,2 mol% SbF 5 . Le mélange réactionnel a été recueilli pendant 30 s (0,429 mmol engagée, 53,6 mg). La purification effectuée par chromatographie sur silice (gradient CH 2 Cl 2 /MeOH) a permis d’isoler 31,3 mg du produit 8b (37%) et 35,9 mg du produit 8c (42%).
3-méthylindoline 8b 1 H RMN (400 MHz, CDCl 3 , ppm) δ: 1.33 (d, J = 6.8 Hz, 1H), 3.12 (t, J = 8.6 Hz, 1H), 3.45 – 3.27 (m, 1H), 3.71 (t, J = 8.6 Hz, 1H), 6.66 (d, J = 7.7 Hz, 1H), 6.75 (td, J = 7.4, 0.9 Hz, 1H), 7.04 (ddd, J = 8.7, 2.0, 1.0 Hz, 1H), 7.12 – 7.08 (m, 1H),
1,2,3,4-tétrahydroquinoline 8c 1 H RMN (400 MHz, CDCl 3 , ppm) δ: 1.95 (dtd, J = 8.8, 6.4, 4.2 Hz, 1H), 2.77 (t, J = 6.4 Hz, 1H), 3.33 – 3.28 (m, 1H), 6.48 (d, J = 7.9 Hz, 1H), 3.78 (s, 1H), 6.61 (td, J = 7.4, 1.1 Hz, 1H), 7.00 – 6.89 (m, 1H).
La N-(2-fluoropropyl)-4-nitroaniline 12b a été obtenue en suivant la procédure générale d’écoulement sous flux en utilisant un réacteur tubulaire de longueur L = 200 cm (t R = 40 s) plongé dans un bain maintenu à 0°C. Des débits de mélange superacide HF/SbF 5 1:1 v/v (F 1 = 0,5 mL/min) et de substrat N-allyl-4-nitroaniline (F 2 = 1 mL/min, c = 0,3 mol/L) dans HF ont été réglés produisant une acidité finale de 5.1 mol% SbF 5 . Le mélange réactionnel a été recueilli pendant 1 min 21 s (0,448 mmol engagée, 79,8 mg). La purification effectuée par chromatographie sur silice (gradient de CH 2 Cl 2 /MeOH) a permis d’isoler 65 mg de 12b (73%).
Avec un réacteur tubulaire L= 600 cm (t R = 241 s), F 1 = 0,25 mL/min et F 2 = 0,5 mL/min un rendement de 92% du produit 12b a été obtenu.
1 H RMN (400 MHz, CDCl 3 , ppm) δ: 1.44 (dd, J = 23.8, 6.3 Hz, 3H, CH 3 ), 3.40 (m, 2H, CH 2 ), 4.79 (bs, 1H, NH), 4.87 (dm, J = 49.1, 3 J H-H = 6.3 Hz, CFH), 6.57 (d, J = 9.3 Hz, 2-H, CH), 8.09 (d, J = 9.3 Hz, 2H, CH). 19 F{ 1 H} RMN (CDCl 3 , 376 MHz, ppm) δ: -179.9
Selon un premier aspect, l’invention concerne un ensemble de pièces pour turboréacteur comportant : au moins une pièce vibrante sujette à des coïncidences vibratoires avec un arbre de rotation du turboréacteur, plus précisément avec la fréquence de rotation d’un des arbres, ou bien un multiple de cette fréquence correspondant au nombre d’aubes de soufflante (excitations du sillage sur les redresseurs), et au moins une armature enveloppant au moins partiellement la pièce vibrante,
L’ensemble de pièces se caractérise par le fait que l’armature est solidaire de la pièce vibrante et comporte une raideur variable, la raideur de l’armature étant pilotée en fonction d’un régime de fonctionnement du turboréacteur et entraînant une modification d’une raideur résultante de l’ensemble de pièces de sorte à modifier une fréquence propre dudit ensemble de pièces.
L’armature à raideur variable montée sur la pièce vibrante permet de déplacer la fréquence propre de l’ensemble formé de la pièce vibrante et de ladite armature. Le déplacement de la fréquence propre de l’ensemble de pièces permet d’éviter une coïncidence de ladite fréquence propre avec la fréquence d’un des arbres de rotation du turboréacteur. Eviter cette coïncidence fréquentielle, permet de prévenir la fatigue vibratoire de la pièce vibrante dans la plage de fonctionnement considérée du turboréacteur.
Outre les caractéristiques qui viennent d’être évoquées dans le paragraphe précédent, l’ensemble de pièces selon un aspect de l’invention peut présenter une ou plusieurs caractéristiques complémentaires parmi les suivantes, considérées individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles : l’armature comporte une pluralité de tubes soumis chacun à une pression interne variable, pilotée en fonction du régime de fonctionnement du turboréacteur, la raideur de l’armature dépendant de la pression interne au sein de la pluralité de tubes. la pluralité de tubes contient un fluide, une circulation du fluide au sein de la pluralité de tubes générant un amortissement des vibrations subies par la pièce vibrante. au moins un tube de la pluralité de tubes comporte un diaphragme générant des pertes de charges du fluide. les tubes de l’armature sont fixés directement sur la pièce vibrante ou indirectement via une pluralité d’éléments intermédiaires. l’armature comporte une pluralité de câbles tendus dont la tension est pilotée en fonction du régime de fonctionnement du turboréacteur, la raideur de l’armature dépendant de la tension de la pluralité de câbles. la pièce vibrante est une canalisation ou un ensemble de canalisations. l’armature est réalisée en chaudronnerie et installée autour de la pièce vibrante pas coulissement. l’armature est réalisée par fabrication additive, soit par tronçons rapportés sur la pièce vibrante, soit directement sur la pièce vibrante.
Un deuxième aspect de l’invention concerne un turboréacteur pour aéronef, caractérisé en ce qu’il comporte au moins un ensemble de pièces selon le premier aspect.
Un troisième aspect de l’invention concerne un procédé de modification de la fréquence propre d’un ensemble de pièces selon le premier aspect, comportant une opération de pilotage de la raideur de l’armature en fonction d’un régime de fonctionnement du turboréacteur, une modification de la raideur de l’armature entraînant une modification d’une raideur résultante de l’ensemble de pièces.
Ce procédé permet de décaler la fréquence propre de l’ensemble de pièces pour qu’elle ne coïncide pas avec les fréquences des arbres de rotation du turboréacteur.
Avantageusement, l’opération de pilotage de la raideur de l’armature consiste, lorsque l’armature comporte une pluralité de tubes soumis à une pression interne variable, à piloter la pression interne au sein de ladite pluralité de tubes.
Avantageusement, l’opération de pilotage de la raideur de l’armature consiste, lorsque l’armature comporte une pluralité de câbles tendus, à piloter la tension de la pluralité de câbles.
La représente schématiquement, selon une vue en perspective, une partie d’un ensemble de pièces selon un premier mode de réalisation de l’invention ;
La représente schématiquement, selon une vue en perspective, une partie d’un ensemble de pièces selon un deuxième mode de réalisation de l’invention ;
La représente schématiquement, selon une vue en perspective, une partie d’un ensemble de pièces selon un troisième mode de réalisation de l’invention ; et
La représente, par des courbes temporelles, la fréquence d’arbres de rotation et la fréquence propre d’une pièce vibrante, avec et sans l’armature à raideur variable selon l’invention.
DESCRIPTION DETAILLEE Un exemple de réalisation d’un ensemble de pièces, conçu pour déplacer la fréquence propre de la pièce vibrante, est décrit en détail ci-après, en référence aux dessins annexés. Cet exemple illustre les caractéristiques et avantages de l'invention. Il est toutefois rappelé que l'invention ne se limite pas à cet exemple.
L’entier N peut être supérieur ou égal à 4 ou 5 et être inférieur ou égal à 10. L’invention peut également s’appliquer à des valeurs de N inférieures à 4 ou supérieure à 10.
L’entier M peut être supérieur ou égal à 4 ou 5 et être inférieur ou égal à 10. L’invention peut également s’appliquer à des valeurs de M inférieures à 4 ou supérieure à 10.
Les deuxièmes points P2 de la grille sont espacés d’un pas prescrit δ (non nul) le long de la deuxième commande Y v d’orientation des aubes directrices 14 de vannage de fluide. On a donc Y v,i+1 = Y v,i + δ. Les deuxièmes points P2 de la grille sont espacés d’un pas prescrit δ’ (non nul) le long de la première commande Y p d’orientation des pales 12. On a donc : Y p,i+1 = Y p,i + δ’. Le pas δ’ peut être égal au pas δ ou être différent du pas δ.
L’enveloppe prescrite ENV autour de la loi L1(Y p , Y v ) de conjugaison de départ peut être formée par une zone comprise entre une courbe inférieure ENV1 d’enveloppe et une courbe supérieure ENV2 d’enveloppe. La courbe inférieure ENV1 d’enveloppe est une fonction croissante de Y p en fonction de Y v et est située au-dessous de la loi L1(Y p , Y v ) de conjugaison de départ. La courbe supérieure ENV2 d’enveloppe est une autre fonction croissante de Y p en fonction de Y v et est située au-dessus de la loi L1(Y p , Y v ) de conjugaison de départ. Par exemple, la courbe inférieure ENV1 d’enveloppe correspond à la loi L1(Y p , Y v ) de conjugaison de départ, ayant été décalée d’un premier décalage prescrit vers le bas selon la première commande Y p d’orientation des pales 12. Par exemple, la courbe supérieure ENV2 d’enveloppe correspond à la loi L1(Y p , Y v ) de conjugaison de départ, ayant été décalée d’un deuxième décalage prescrit vers le haut selon la première commande Y p d’orientation des pales 12. Le premier décalage peut être égal en valeur absolue au deuxième décalage. Bien entendu, les courbes ENV1 et ENV2 d’enveloppe pourraient être différentes de la loi L1(Y p , Y v ) de conjugaison de départ ayant été décalée.
Au cours d’une troisième sous-étape E13 de la première étape E1, le module MOD de commande obtient le débit de la turbine 1 pour chaque deuxième point P2 à partir d’une deuxième loi prescrite, donnant la valeur du débit Q(Y p,j , Y v,i ) de la turbine 1 en fonction de Y p,j et Y v,i . La deuxième loi est prescrite dans le module MOD de commande et peut avoir été entrée dans le module MOD de commande. Par exemple, la deuxième loi peut avoir été obtenue à partir de mesures de débit de la turbine 1 précédemment enregistrées ou à partir d’abaques donnant le débit mesuré de la turbine 1, pour certaines valeurs de la première commande Y p d’orientation des pales 12 et/ou de la deuxième commande Y’ v,i d’orientation des aubes directrices 14 de vannage de fluide, ou à partir d’un modèle du débit pour certaines valeurs de la première commande Y p d’orientation des pales 12 et/ou de la deuxième commande Y’ v,i d’orientation des aubes directrices 14 de vannage de fluide. La deuxième loi peut être par exemple sous la forme d’un ou plusieurs tableaux à 3 dimensions. Ainsi, le procédé suivant l’invention se dispense d’une mesure en temps réel du débit du fluide dans la turbine 1, mais appuie sur des mesures préenregistrées du débit.
Au cours d’une quatrième sous-étape E14 de la première étape E1, le module MOD de commande sélectionne, pour chaque deuxième point P2 ayant les coordonnées Y p,j et Y v,i pour i allant de 1 à N et pour j allant de 1 à M, un troisième point P3 ayant des coordonnées Y’ p,j et Y’ v,i qui correspondent à celles des coordonnées Y p,j et Y v,i qui répondent au critère du minimum en valeur absolue entre le débit de chaque deuxième point P2 et le débit des deuxièmes points P2 voisins. Chaque troisième point P3 minimise donc la variation du débit Q. Cela permet avantageusement de préserver les aménagements, les matériels et la sécurité des tiers lors du fonctionnement du module MOD de commande. La coordonnée Y’ p,j est la première commande Y p d’orientation des pales 12. La coordonnée Y’ v,i est la deuxième commande Y v d’orientation des aubes directrices 14 de vannage de fluide. Le module MOD de commande sélectionne ainsi pour chaque deuxième point P2 le troisième point P3 voisin qui répond au critère suivant, calculé par le module MOD de commande : min { |Q(Y v i+1 ,Y p j )-Q(Y v i , Y p j )| ; |Q(Y v i+1 ,Y p j+1 )- Q(Y v i , Y p j )| ; |Q(Y v i ,Y p j+1 )- Q(Y v i , Y p j )| ; |Q(Y v i ,Y p j-1 )- Q(Y v i , Y p j )| ; |Q(Y v i+1 ,Y p j-1 )- Q(Y v i , Y p j )| ; |Q(Y v i-1 ,Y p j+1 )- Q(Y v i , Y p j )| ; |Q(Y v i-1 ,Y p j )- Q(Y v i , Y p j )| ; |Q(Y v i-1 ,Y p j-1 )- Q(Y v i , Y p j )| ; }, où min désigne le minimum de cet ensemble entre {}. Le module MOD de commande procède ainsi à une exploration automatique, point P2 après point P2, de la grille pour sélectionner les points P3 parmi les points P2. Cette exploration automatique est également appelée routine. Le point P2 de départ de la routine peut être par exemple la première ouverture minimale des pales 12 à 0 % et la deuxième ouverture minimale à 0 % des aubes directrices 11, pour la turbine 1 considérée. Le point P2 de départ de la routine pourrait être par exemple la première ouverture maximale des pales 12 à 100 % et la deuxième ouverture maximale des aubes directrices 11 à 100 %, pour la turbine 1 considérée.
Au cours d’une cinquième sous-étape E15 de la première étape E1, le module MOD de commande règle (ou envoie) sur la turbine 1, par l’interface INT3 de sortie de données du module MOD reliée aux organes réglants 121 et 141, pour une ou chacune des hauteurs H de chute données, la deuxième commande Y’ v,i d’orientation des aubes directrices 14 de vannage de fluide, associée à la première commande Y’ p,j d’orientation des pales 12 selon chaque troisième point P3.
La modification de la deuxième commande Y’ v,i d’orientation des aubes directrices 14 de vannage de fluide de l’organe réglant 141 et de la première commande Y’ p,j d’orientation des pales 12 de l’organe réglant 121 est effectuée automatiquement par le module MOD de commande selon des critères de temps d’attente, de stabilisation et d’enregistrement des données pendant l’exécution de la routine pour positionner au troisième point P3.
Selon une possibilité, un mode dit pas à pas, selon la routine, permet de passer d’une deuxième commande Y’ v,i à une autre et d’une première commande Y’ p,j à une autre sur instruction entrée par l’utilisateur sur l’interface INT1 du module MOD de commande (le point suivant P3 à tester étant quant à lui toujours désigné par le module MOD selon le critère décrit précédemment). La routine pourra être interrompue (et relancée) à tout moment pour des raisons de sécurité et préservation de la turbine 1 testée ainsi que pour la bonne exploitation de l’aménagement hydraulique.
Selon une autre possibilité, un mode automatique, selon la routine, permet de passer d’une deuxième commande Y’ v,i à une autre et d’une première commande Y’ p,j à une autre automatiquement d’une manière programmée dans le module MOD de commande.
Le module MOD de commande peut passer d’une deuxième commande Y’ v,i à une première commande Y’ p,j soit en simultané, soit l’une après l’autre, selon la technologie du contrôle-commande de la turbine testée 1.
Puis, au cours de la cinquième sous-étape E15, un organe ou capteur CAPP de mesure de puissance prévu sur la turbine 1 mesure une puissance électrique P produite par la turbine 1 (par exemple en mesurant une tension électrique V produite par la turbine 1 et en mesurant un courant électrique I produit par la turbine 1, le capteur CAPP de mesure pouvant comporter un transducteur TPA de puissance active, ainsi que représenté à titre d’exemple la ) pour chaque troisième point P3. La puissance électrique P mesurée par le capteur CAPP de mesure est envoyée au module MOD de commande, comportant une interface INT2 de réception des données de cette puissance électrique P mesurée, cette interface INT2 de réception étant reliée au capteur CAPP de mesure. Le module MOD de commande enregistre des quadruplets (Y’ p,j , Y’ v,i , H, P) de données donnant en association la première commande Y’ p,j d’orientation des pales 12, la deuxième commande Y’ v,i d’orientation des aubes directrices 14 de vannage de fluide, la au moins une hauteur H de chute donnée et la puissance électrique P ayant été mesurée et correspondant à chaque troisième point P3, dans la mémoire MEM ou base MEM de données.
Au cours d’une sixième sous-étape E16 de la première étape E1, le module MOD de commande détermine à partir des quadruplets (Y’ p,j , Y’ v,i , H, P) de données les puissances électriques cibles P 1 , P 2 , … P n et les premiers points Y p , Y v d’iso-puissance associés aux puissances électriques cibles P 1 , P 2 , … P n (premiers ensembles Y1, Y2, … Yn).
Par exemple, dans un premier cas, les puissances électriques cibles P 1 , P 2 , … P n peuvent être égales aux puissances électriques P ayant été mesurées et correspondant aux troisièmes points P3.
Par exemple, dans un deuxième cas, le module MOD de commande calcule au cours de la sixième sous-étape E16 les puissances électriques cibles P 1 , P 2 , … P n et les premiers points Y p , Y v d’iso-puissance par interpolation à partir des quadruplets (Y’ p,j , Y’ v,i , H, P) de données.
Par exemple, dans un deuxième cas, chaque puissance cible P 1 , P 2 , … P n peut être prescrite dans le module MOD de commande. Le module MOD de commande peut effectuer un tri des quadruplets (Y’ p,j , Y’ v,i , H, P) de données en fonction des puissances électriques P. Dans le cas où chaque puissance cible P 1 , P 2 , … P n a été prescrite dans le module MOD de commande, le module MOD de commande peut retenir pour cette puissance cible P 1 , P 2 , … P n le quadruplet (Y’ p,j , Y’ v,i , H, P) de données, dont la puissance mesurée P est la plus proche de la puissance cible P 1 , P 2 , … P n , par exemple à plus ou moins une valeur ΔP prédéterminée.
Avantageusement, les cales rigides sont réalisées par un moulage de matière plastique.
Avantageusement, les blocs de calage sont collés sur le couvercle.
Avantageusement, les cales souples de tous les blocs de calage présentent la même épaisseur.
En particulier, les blocs de calage peuvent présenter plusieurs épaisseurs totales.
L’invention a aussi pour objet un caisson de batterie équipé d’une base fermée par un couvercle comportant des rebords descendants fixés sur le contour de cette base, remarquable en ce qu’il comporte un dispositif de couvercle comprenant l’une quelconque des caractéristiques précédentes.
L’invention a de plus pour objet un véhicule automobile électrique ou hybride équipé d’un caisson de batterie de traction de ce véhicule, remarquable en ce qu’il comporte un dispositif de couvercle comprenant l’une quelconque des caractéristiques précédentes, présentant ses blocs de calage qui sont en appui sous le plancher de la caisse de ce véhicule.
est une vue de dessus d’un caisson de batterie comprenant un dispositif de couvercle selon l’invention ;
est une vue d’un bloc de calage présentant une petite hauteur ; et
est une vue d’un bloc de calage présentant une grande hauteur.
Dans l’ensemble du document les mentions au-dessus ou côté supérieur sont relatives à la direction verticale d’un véhicule posé sur un sol horizontal.
La présente un caisson de batterie 2 formant un ensemble plat sensiblement rectangulaire, comportant une base 4 recevant un couvercle 6 présentant sur son contour des rebords descendant 8 se terminant par un bord horizontal 10 en appui sur la base pour former une étanchéité. Le contour du caisson 2 comporte sur le bord horizontal 10 des perçages recevant des vis de fixation 16 venant par en dessous, qui fixent ce caisson sous des longerons du véhicule.
Le couvercle 6 formé par une tôle emboutie comporte une face centrale avec des parties plates 12 disposées à différentes hauteurs, séparées par des nervures 14 présentant une faible épaisseur. Des blocs de calage de petite hauteur 20 et de grande hauteur 22 sont collés directement sur des parties plates 12 du couvercle 6, et répartis en différents endroits sur l’ensemble de la face centrale, en prenant en compte des hauteurs variées des parties plates afin de compenser ces variations.
Les surfaces supérieures de l’ensemble des blocs de calage 20, 22 sont dans un plan qui correspond à la surface inférieure du plancher de l’habitacle du véhicule pour, avec le caisson 2 en position, obtenir une légère compression d’une partie élastique de ces blocs afin d’assurer un calage anti-vibratoire du couvercle 6.
La présente un bloc de calage de petite hauteur 20 présentant une forme extérieure carrée et une hauteur égale sensiblement à la moitié de la largeur de ce carré, qui comporte une cale inférieure rigide 24 et une cale supérieure souple 26 superposées, formant chacune la moitié de la hauteur.
La cale inférieure rigide 24 réalisée par un moulage de matière plastique, comporte une face inférieure 28 parallèle à une face supérieure 30, ces faces couvrant entièrement la section carrée. La cale rigide 24 reçoit en dessous un film adhésif inférieur 36 pour le collage sur le couvercle 6, et au-dessus un film adhésif supérieur 38 pour le collage de la cale souple 26.
Chaque étage de dissolution et de séparation de lixiviation acide peut être réalisé dans les mêmes conditions que celle décrites pour le premier étage de lixiviation acide.
La mise en œuvre d’étages de lixiviation acide supplémentaires, avec un même volume total de solution acide S 0 ’ (le volume total de solution S 0 ’ étant réparti sur l’ensemble des étages), permet d’augmenter encore le rendement d’extraction des terres rares à partir des insolubles enrichis en terres rares initiaux P 2 ou P 3 puisqu’à chaque étage de lixiviation acide c n , on obtient un résidu solide R cm dont la teneur en terres rares est plus faible que le résidu solide R cm-1 et un lixiviat acide L cm enrichi en terres rares. Le regroupement des lixiviats acides L c1 à L cM , le lixiviat L cM étant le lixiviat du dernier étage c M de lixiviation acide, permet d’obtenir une deuxième solution enrichie en terres rares S 2 comprenant l’ensemble des terres rares extraits des insolubles enrichis en terres rares initiaux P 2 ou P 3 qui n’a pas été plus diluée (le volume total de solution acide S 0 ’ restant le même]