INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence l’organe de gestion 35 et/ou le commutateur 2 reçoit également ladite information caractéristique de l’horloge de référence 38.
Au sein de l’installation 1, l’information caractéristique de l’horloge de référence 38 est ensuite transmise au moins aux différents sous-modules 35 (via le commutateur 32) et de préférence également au module de communication bord 5 (via l’interface de communication spécifique 31, le commutateur 32 puis le module de communication sol 20). De préférence, l’information caractéristique de l’horloge de référence 38 est également transmise à la station sol 22 (via le commutateur 32).
On comprend donc que tout le système sol 2 est ainsi synchronisé à l’horloge de référence 38, et que le système bord 3 est également synchronisé sur la même horloge de référence 38. L’installation 1 ainsi décrite permet en effet l’échange d’une information d’horodatage entre le système bord 3 et le système sol 2 pour la synchronisation de l’installation 1. On retient que cette synchronisation s’effectue sur une information d’horodatage précise i.e. sur un temps précis. Dans le cas présent, la synchronisation sur une information d’horodatage précise, entre notamment le système bord 3 et le système sol 2, est assurée en particulier par le serveur de temps 37 et le recours au protocole PTP (parfois appelé protocole IEEE1588V2) au travers des connections entre le système bord 3 et le système sol 2.
Sur un autre aspect, dans l’installation 1 ainsi décrite, les connections intra-système sol 2 sont basées sur un protocole internet classique (ou Internet Protocol ou IP) – qui permet donc d’appliquer le protocole PTP – et par exemple un protocole IP de type « protocole de diagramme utilisateur » (ou User Datagram Protocol ou UDP). Les connections intra-système bord 3 sont également basées ici sur un protocole UDP/IP – qui permet donc d’appliquer le protocole PTP.
Le système sol 2 et le système bord 3 sont configurés pour pouvoir communiquer entre eux via une liaison radio qui est de préférence également compatible d’un protocole IP – qui permet donc d’appliquer le protocole PTP – et par exemple d’un protocole UDP/IP.
De la sorte, toute l’installation 1 a recours à un même protocole (ici UDP/IP) pour l’échange de données ce qui simplifie la communication au sein de l’installation 1.
Par exemple, l’installation 1 est configurée de sorte que la liaison système sol 2/système bord 3 soit une liaison « de contrôle et de commande » encore connue sous le nom de liaison C2 (encore appelée liaison « command and control ») qui supporte les protocoles IP et par exemple le protocole UDP/IP.
Ceci est particulièrement avantageux dans le cadre d’une application militaire. En effet, la liaison C2 respecte un standard de liaison de données tactiques de l’OTAN.
On parlera donc par la suite de liaison C2 entre l’interface de communication spécifique 31 et l’interface de communication 9 du système bord 3. La liaison C2 est donc un lien bidirectionnel.
La liaison C2 est un lien radio. La liaison C2 supporte par ailleurs le protocole UDP/IP. La liaison C2 permet ainsi l’échange de l’information caractéristique de l’horloge de référence 38 entre le système bord 3 et le système sol 2.
Tout signal de liaison C2 présente une forme d’onde particulière illustrée à la . Le signal présente ici successivement un « burst guard time » 100 (ou « temps de garde en rafale »), un « HPA ramping » 101 (ou « rampe HPA), un préambule 102 (ou « preamble »), un mode 103 (ou « mode »), un champ d’horodatage 104 (ou « timestamp »), une séquence de données 105 et de nouveau un « HPA ramping » 106.
Selon une possibilité, une batterie de traction est disposée sous le plancher.
la , représente une vue en perspective et de dessous d’une structure de châssis d’un véhicule selon l’invention montrant quatre renforts de traverse.
Une structure 1 de châssis, illustrée sur la , est conçue pour équiper un véhicule automobile selon l’invention. La structure 1 comporte au moins une traverse 2 d’assise, en l’occurrence deux traverses 2 d’assise, représentées en lignes pointillées sur les figures, s’étendant chacune entre deux longerons 3 latéraux de la structure 1, illustrés sur la . Afin de faciliter l’illustration de la structure 1 selon l’invention, une partie d’un des deux longerons 3 a été omise sur la figure. Chaque traverse 2 d’assise est disposée sur un plancher 4 de la structure 1.
Le plancher 4 présente une face supérieure, masquée sur la figure, disposée en regard de l’habitacle du véhicule et une face inférieure 5, visible sur la figure et faisant face à une route sur laquelle le véhicule selon l’invention circule. En rapport avec le plancher 4, sur et en dessus font référence à la face supérieure tandis que sous et au-dessous font référence à la face inférieure 5. En l’occurrence, chaque traverse 2 d’assise est située sur la face supérieure du plancher 4.
Comme illustré sur la figure, la structure 1 de châssis comprend en outre au moins un renfort 6 de traverse, chacun solidarisé au plancher 4, au-dessous de ce dernier et au droit d’une traverse 2 d’assise. Comme illustré sur la figure, la structure 1 présente deux traverses 2 d’assise et un renfort 6 de traverse est disposé à chacune des extrémités 7 de chaque traverse 2.
Chaque renfort 6 de traverse est conçu pour renforcer au moins en partie le plancher 4 au droit de la traverse 2. Chaque renfort 6 de traverse s’étend depuis un bord latéral 8 du plancher 4 en suivant une traverse 2 d’assise sur une longueur inférieure à 25% de la distance D, illustrée sur la figure, entre les deux longerons 3 latéraux. De préférence, chaque renfort 6 s’étend suivant une traverse 2 sur une longueur inférieure à 15% de la distance D entre les deux longerons 3 latéraux.
Chaque renfort 6 de traverse est formé, par exemple, d’une tôle emboutie. La fixation d’un renfort 6 de traverse au plancher 4 est, par exemple, obtenue par soudage.
Avantageusement, comme illustré sur la , au moins une partie 9 de chaque renfort 6 de traverse s’étend entre le plancher 4 et un longeron 3, en avant et en arrière de la traverse 2 d’assise correspondante.
Chaque renfort 6 de traverse s’étend de part et d’autre d’un longeron 3 sur des longueurs, illustrées sur la figure, sensiblement égales.
Enfin, selon une possibilité de l’invention, la structure 1 présente une batterie de traction, non illustrée, disposée sous le plancher 4.
Ainsi, comme l’on montrée les simulations, la structure 1 selon l’invention permet de garantir la sécurité des passagers du véhicule selon l’invention en limitant les déformations intrusives dans l’habitacle du véhicule lors d’un choc latéral contre un poteau. Les renforts 6 de traverse assurent ainsi un renforcement adéquat tandis que la masse est réduite par rapport aux solutions habituellement rencontrées. Les gains de masse que permettent les renforts 6 de traverse représentent, par exemple, jusqu’à 60% de la masse d’un renforcement classique et un gain de masse de l’ordre de 10 kg par rapport à une caisse de véhicule classique.
L’invention ne se limite pas au mode de réalisation de la structure de châssis décrit ci-avant, seulement à titre d’exemple, mais d’autres modes de réalisation peuvent être conçus par l’homme de métier sans sortir du cadre et de la portée de la présente invention.
PIÈCE DE RENFORT POUR UNE PARTIE AVANT SUPÉRIEURE À BORDS REPLIÉS D’UNE AILE DE VÉHICULE AUTOMOBILE Domaine technique de l’invention L’invention concerne les véhicules automobiles ayant des ailes, droite et gauche, solidarisées respectivement à des extrémités, droite et gauche, d’un pare-chocs, et plus précisément les pièces de renfort qui sont rapportées sur les ailes de tels véhicules.
Etat de la technique Certains véhicules, généralement de type automobile, comprennent des ailes, droite et gauche, ayant chacune une première paroi d’extrémité repliée et solidarisée à une seconde paroi d’extrémité d’un pare-chocs.
Parfois, cette partie avant supérieure comprend au moins un bord supérieur ou inférieur qui est replié vers l’intérieur, ce qui impose à la première paroi d’extrémité de comprendre au moins une découpe permettant son repliement mais l’empêchant d’être solidarisée fixement au bord supérieur ou inférieur replié. De ce fait, le repliement de cette première paroi d’extrémité peut varier dans le temps en fonction des contraintes encaissées, ce qui peut la fragiliser, voire la casser. La situation est encore plus problématique lorsque la partie avant supérieure comprend des bords supérieur et inférieur repliés l’un vers l’autre, car on est obligé de définir deux découpes opposées dans la première paroi d’extrémité pour permettre son repliement.
Les contacts serrés peuvent être latéraux (modification d’une dimension latéral du corps principal) comme illustré sur la notamment, longitudinaux, et/ou verticaux (modification de la hauteur du corps principal 20).
La illustre plus en détail le système d’adaptation 30 de l’adaptateur 10, qui comporte : au moins un élément mobile 40 entre au moins une position extrêmale rétractée, une position extrêmale déployée (en saillie) dans laquelle la dimension du corps principal 20 est augmentée, et au moins une troisième position intermédiaire entre lesdites première et deuxième positions extrêmales ; un système de positionnement et de blocage 50 de l’élément mobile 40 dans une position donnée.
Comme illustré sur la , les éléments mobiles 40 peuvent avoir plus de deux positions déployées dans lesquelles un élément mobile 40 est plus ou moins en saillie. Selon l’exemple de la , les éléments mobiles 40 peuvent avoir trois positions : totalement rétractée (figure du bas), dans laquelle la dimension latérale du corps principal 20 est minimale ; totalement déployée (figure du haut), dans laquelle la dimension latérale du corps principal 20 est maximale ; intermédiaire ou semi déployée (figure du milieu), dans laquelle la dimension latérale du corps principal 20 est comprise entre la dimension minimale et la dimension maximale.
Bien entendu, les éléments mobiles 40 peuvent être dans des positions différentes les uns des autres, en fonction du système de positionnement et de blocage 50. En d’autres termes, le système de positionnement et de blocage 50 peut piloter individuellement les éléments mobiles 40.
Selon le mode de réalisation illustré sur la notamment, le système de positionnement et de blocage 50 constitue une languette mobile coopérant avec les éléments mobiles 40, des ailettes, pour modifier leurs positions, et les maintenir, les boquer dans cette position. Selon l’exemple de la , la languette est mobile en translation, et coopère avec les éléments mobiles 40 pour modifier par rotation ou par translation leurs positions. Ainsi, les éléments mobiles 40 (les ailettes) s’écartent de part et d’autre du corps principal 20, augmentant sa largeur car les éléments mobiles 40 forment saillie selon un axe transversale en position déployée.
Selon un mode de réalisation illustré sur la , l’adaptateur 10 comporte une zone de liaison magnétique afin de maintenir l'assemblage de la lame 140 sur le bras 120, en complément de la liaison mécanique.
Selon un exemple de réalisation, la zone de liaison magnétique est configurée pour recevoir au moins un aimant permanent 80 et coopérer avec le bras d’essuie-glace 120. A cet effet, la zone de liaison magnétique comprend une zone de réception, configurée pour recevoir l’aimant permanent 80.
De préférence, l’aimant permanent 80 est rendu solidaire de l’adaptateur 10 par coopération de formes, monté en force, collé ou surmoulé dans la zone de réception. L’aimant 80 peut également être retenu au moyen d’une griffe.
Dans l’exemple de réalisation de la , la zone de réception comporte une plaque 82 de support pour l’aimant 80 (constitué de plusieurs aimants, parallèles entre eux selon un axe transversale de l’adaptateur et surmontés d’un aimant formant une plaque). Cette plaque support 82 surmonte le corps principal 20 de l’adaptateur 10, afin que le plan supérieur de l’aimant permanent 80 soit sensiblement aligné avec le plan supérieur du corps 20 de l’adaptateur 10.
La tige 170 est métallique et permet la liaison avec le reste du bras d’actionnement 120. Dans ce mode de réalisation, la tige 170 a également la fonction de coopération magnétique avec l’adaptateur 10, au niveau d’une portion non sertie dans la chape 130.
Une extrémité de la tige 170 est plate. Elle correspond à une partie coopérante avec l’aimant permanent 80. La zone de liaison magnétique est donc la zone de contact entre l’aimant permanent 80 de l’adaptateur 10 et la partie coopérante de la tige 170.
L’invention concerne également un balai d’essuie-glace 110 d’un système d’essuyage 100 pour véhicule, comprenant au moins un adaptateur 10 selon l’invention. Le bras d’essuie-glace 110 comprend la tige sertie 170 dans la chape 130. La tige 170 fait la liaison entre la chape 130 et l’extrémité du bras 120 qui est directement liée au dispositif d’actionnement du mouvement de va-et-vient du système d’essuyage. Le balai d’essuie-glace 110 est tel que décrit précédemment et comprend l’adaptateur susmentionné.
L’invention concerne également un système d’essuyage 100 comprenant un tel balai d’essuie-glace 110.
Liste des références 10 : adaptateur 20 : corps principal de l’adaptateur 10
30 : système d’adaptation de forme du corps principal 20
40 : élément mobile du système d’adaptation 30
De préférence, le mélange est exempt d’agent de cristallisation (tel qu’un sel inorganique d’acide organique, par exemple de benzoate de sodium, potassium ou calcium) et/ou d’agent de lubrification (tel qu’un stéarate de zinc, de calcium ou de magnésium).
De préférence, le mélange est exempt d’H 3 PO 2 et/ou d’H 3 PO 3 . Au sens de la demande, d’H 3 PO 2 et d’H 3 PO 3 ne sont pas considérés comme des additifs. Les poudres non transformée issue de la fabrication additive par frittage recyclées présentent l’avantage de contenir peu voire pas d’espèces précurseurs de la formation de phosphine, contrairement aux poudres de polyamides vierges. Cet avantage permet de pouvoir transformer (par extrusion, injection en particulier) les poudres 3D recyclées de façon plus sécuritaire que les poudres de polyamides vierges.
Dans un mode de réalisation, le mélange est constitué d’un mélange de :
de 5 à 70% en poids, notamment de 20 à 65% en poids, de préférence de 40 à 60% en poids, de polyamide vierge vPA,
de 30 à 95% en poids, notamment de 35 à 80% en poids, de préférence de 40 à 60% en poids, de polyamide à recycler rPA,
de 0 et 4% en poids, notamment entre 0,01 à 4 % en poids, de préférence de 0,1 à 1%, avantageusement de 0,2 à 0,8 % d’un agent limiteur de chaine, notamment tel que défini ci-dessus,
de 0 à 20% en poids, notamment 0 à 10% en poids d’un modifiant choc, notamment tel que définis ci-dessus, et
de 0 à 10% en poids, notamment 0 à 5% en poids d’additifs, notamment tels que définis ci-dessus,
Le procédé comprend une étape b) de malaxage à l’état fondu dudit mélange, ce par quoi est obtenue une composition de polyamides.
La composition selon l’invention est particulièrement simple à préparer puisqu’il suffit de réaliser un malaxage à l’état fondu d’un mélange de vPA et de rPA.
Typiquement, la température lors du malaxage est supérieure d’au moins 5°C, de préférence supérieure d’au moins 10°C par rapport à la température de fusion la plus élevée entre celle du vPA et du rPA. Cette température doit généralement rester inférieure à 330°C de façon à éviter une dégradation thermique des polyamides.
Typiquement, la température lors du malaxage est supérieure à 200°C et inférieure à 330°C, de préférence, supérieure à 220°C et inférieure à 320°C, par exemple comprise entre 220°C et 310°C, ou par exemple comprise entre 230°C et 300°C.
Généralement, le temps de séjour du mélange lors du malaxage est de moins de 10 minutes, notamment moins de 5 minutes, ou moins de 3 minutes voire moins.
Ce procédé de malaxage à l’état fondu est réalisé de préférence en mono-vis, bi-vis co-rotatives ou en comalaxeur de type BUSS.
Le procédé comprend une étape c) de récupération de la composition de polyamides obtenue après le malaxage à l’état fondu. L’étape de la récupération c) peut être réalisée avec les méthodes connues de l’homme du métier.
La formulation biocide selon l’invention peut comprendre en outre un agent d’ajustement du pH, un agent épaississant, un colorant, un émollient, un parfum ou un mélange de ceux-ci.
Ces ingrédients peuvent représenter au total de 0% à 3% du poids total de la formulation.
Dans des modes de réalisation, la formulation biocide selon l’invention comprend de 25% à 99,1 %, notamment de 35 à 98 % d’eau.
Formulations biocides diluées, prêtes à l’emploi
Les formulations selon l’invention peuvent inclure des formulations concentrées, à diluer dans l’eau pour former des formulations prêtes à l’emploi, ou des solutions d’utilisation permettant d’obtenir l’efficacité nettoyante et biocide désirée lorsque directement mises en contact avec la surface à nettoyer.
Dans des modes de réalisation, la formulation comprend : -de 0,2% à 2,5% en poids d’au moins une substance active biocide, la substance active étant un acide organique, en C 1 -C 8 , notamment un alpha hydroxy acide carboxylique ; -de 0,1% à 5% en poids, notamment de 0,3% à 2% en poids, d’au moins un tensioactif anionique, notamment choisi parmi les carboxylates, les sulfates ou les mélanges de ceux-ci ; -de 0,08% à 4% en poids, notamment de 0,1% à 2% en poids de tensioactifs non ioniques, comprenant : - un premier tensioactif non ionique ayant une chaîne alkyle en (C 3 -C 7 ), -un deuxième tensioactif non ionique ayant une chaîne alkyle en (C 8 -C 20 ) ; ladite formulation étant prête à l’emploi.
Dans des modes de réalisation de la formulation prête à l’emploi, le premier tensioactif non ionique représente de 0,009% à 1,8% en poids, notamment de 0,02% à 0,9% en poids du poids total de la formulation.
Dans des modes de réalisation, le deuxième tensioactif non ionique représente de 0,08% à 2% en poids du poids total de la formulation.
Dans des modes de réalisation, la formulation prête à l’emploi est obtenue par dilution d’une formulation plus concentrée avec de l’eau, notamment dans un rapport de 0,1 à 25% en poids (de la formulation concentrée dans l’eau), en particulier de 0,5 à 10% en poids, plus spécifiquement de 0,5 à 5 % en poids.
Formulations biocides concentrées, à diluer
Dans des modes de réalisation, la formulation comprend : -de 5 % à 30 % en poids d’au moins une substance active biocide, la substance active étant ou comprenant un acide organique en C 1 -C 8 , notamment un alpha hydroxy acide carboxylique ; -de 5 % à 30 % en poids, notamment de 15% à 30% en poids, d’au moins un tensioactif anionique, notamment choisi parmi les carboxylates, les sulfates ou les mélanges de ceux-ci ; -de 1 % à 12 % en poids, notamment de 2% à 8% en poids de tensioactifs non ioniques, comprenant : - un premier tensioactif non ionique ayant une chaîne alkyle en (C 3 -C 7 ), -un deuxième tensioactif non ionique ayant une chaîne alkyle en (C 8 -C 20 ) ; ladite formulation étant une formulation concentrée.
Utilisation des formulations biocides
Selon un deuxième aspect, l’invention concerne l’utilisation d’une formulation biocide selon l’invention, pour nettoyer et désinfecter les surfaces dures inanimées, y compris les surfaces en contact avec les aliments ; pour l’hygiène humaine, notamment pour le lavage désinfectant des mains ; le nettoyage et la désinfection les trayons des animaux avant ou après la traite ; le nettoyage et la désinfection des fruits et légumes.
Exemples Préparation des formulations
Les formulations sont préparées par ajout des différents ingrédients dans l’eau douce (6°TH) à 22°C (+/- 3°C) selon le tableau 1 suivant.
[Tab 1] Formule A comparative Formule B comparative Formule C comparative Formule D invention Eau (% w/w) 98,9 96,9 96,9 96,9 Acide lactique (% w/w) 0,6 0,6 0,6 0,6 TA anionique (% w/w) 0,4 0,4 0,4 0,4 APG en C 12 (% w/w) 0 2 0 0,75 APG en C 5 (% w/w) 0 0 2 1,25 Parfum (% w/w) 0,1 0,1 0,1 0,1
(1) Il peut être constaté grâce à la comparaison de l’Exemple 1 et des Exemples 4 à 7 que les capacités en grammes des Exemples 1, 5 et 6 sont meilleures que celles des Exemples 4 et 7 pour les raisons ci-dessous. Étant donné que le pH de l’Exemple 4 est trop bas, une partie des groupes [Fe(CN) 6 ] 4- se décompose en acide cyanhydrique et se volatilise dans l’air ; ainsi, la deuxième solution pour préparer le matériau d’électrode positive de Prusse présente une concentration relativement faible de groupes [Fe(CN) 6 ] 4- , ce qui entraîne relativement de nombreux défauts de lacunes et une capacité en grammes réduite. Étant donné que le pH de l’Exemple 7 est trop élevé, la solubilité du matériau d’électrode positive de Prusse est relativement faible à ce pH et une quantité relativement faible de Na 2 Mn[Fe(CN)] 6 est dissoute dans la première solution ; ainsi, la deuxième solution pour préparer le matériau d’électrode positive de Prusse présente une concentration relativement faible de groupes [Fe(CN) 6 ] 4- , ce qui entraîne relativement de nombreux défauts de lacunes et une capacité en grammes réduite.
(2) Il peut être constaté grâce à la comparaison de l’Exemple 1 et des Exemples 8 à 13 que la capacité en grammes de l’Exemple 1 est supérieure à celle des Exemples 8 et 9 pour la raison suivante : étant donné que la quantité de matériau de Prusse est trop faible, la deuxième solution a une concentration relativement faible de groupes [Fe(CN) 6 ] 4- .
(3) Il peut être constaté grâce à la comparaison de l’Exemple 1 et des Exemples 14 à 17 que la capacité en grammes de l’Exemple 1 est supérieure à celle des Exemples 14 et 17 pour les raisons suivantes : une température de réaction trop basse peut entraîner une oxydation incomplète d’ions Mn 2+ dans la première solution et une température de réaction trop élevée peuvent favoriser la formation et la volatilisation d’acide cyanhydrique, affectant le taux de récupération des groupes [Fe(CN) 6 ] 4- .
Comme il ressort de ce qui précède, lorsque le pH de l’acide non oxydant, la quantité de blanc de Prusse et la température d’oxydation sont inappropriés, la première solution présente une concentration réduite en ferrocyanate ; ainsi, le blanc de Prusse synthétisé présente des défauts de lacunes accrus et une capacité spécifique réduite, mais la taille de particules du produit obtenu est relativement peu affectée ; avec la coopération de divers paramètres appropriés, le procédé de récupération et le procédé de préparation de la présente demande permettent de séparer efficacement l’élément de métal de transition non coordonné avec le cyanure du [Fe(CN) 6 ] 4- et/ou [Mn(CN) 6 ] 4- dans le matériau de Prusse et de récupérer le matériau de Prusse afin de pouvoir préparer de nouveaux matériaux d’électrode positive de Prusse avec de bonnes performances.
Bien que les caractéristiques structurelles détaillées de la présente demande soient décrites à travers les exemples décrits ci-dessus, la présente demande n’est pas limitée aux caractéristiques structurelles détaillées décrites ci-dessus, ce qui signifie que la mise en œuvre de la présente demande ne dépend pas nécessairement des caractéristiques structurelles détaillées décrites ci-dessus. Il devrait être évident pour l’homme du métier que toutes les améliorations apportées à la présente demande, les remplacements équivalents de composants sélectionnés dans la présente demande, les ajouts de composants auxiliaires et les sélections de procédés spécifiques, etc., entrent tous dans la portée de protection et la portée divulguée de la présente demande.
Bien que les modes de réalisation préférés de la présente demande aient été décrits ci-dessus en détail, la présente demande n’est pas limitée aux détails des modes de réalisation décrits ci-dessus, et diverses modifications simples peuvent être apportées aux solutions techniques de la présente demande sans s’écarter du concept technique de la présente demande. Ces modifications simples entrent toutes dans la portée de protection de la présente demande.