INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une des idées à la base de l’invention est de chercher à intégrer une turbine hydroélectrique à une cartouche thermostatique de manière à disposer d’un ensemble à même d’être installé d’un seul tenant dans un corps de robinet. Pour ce faire, la cartouche thermostatique conforme à l’invention incorpore à la fois une turbine rotative, portant au moins un aimant permanent et mue par le fluide mitigé s’écoulant en aval d’un tiroir régulé en position par un élément thermostatique, et au moins une bobine dans laquelle un courant électrique est induit par le champ magnétique du ou des aimants permanents lors de la rotation de la turbine. Une enveloppe de cette cartouche thermostatique, qui est conçue pour être rapportée d’un seul tenant dans un corps de robinet, porte à la fois la turbine, équipée du ou des aimants permanents, et la ou les bobines : la turbine et le ou les aimants permanents qu’elle supporte sont agencés à l’intérieur de l’enveloppe, plus précisément dans une chambre de celle-ci où s’écoule le fluide mitigé, tandis que la ou les bobines sont agencées à l’extérieur de l’enveloppe, plus précisément sur une face extérieure de l’enveloppe où il est possible à la fois d’étancher efficacement la ou les bobines vis-à-vis des fluides entrants et sortant de l’enveloppe et de raccorder facilement la ou les bobines pour en récupérer l’électricité qui y est générée par induction électromagnétique. Comme expliqué par la suite, les aspects relatifs à ce qui est raccordé électriquement à la ou aux bobines ne sont pas limitatifs de l’invention. Dans tous les cas, la cartouche thermostatique conforme à l’invention associe une fonction de régulation thermostatique du fluide mitigé et une fonction de production hydroélectrique, et ce sous forme d’un ensemble, ou assemblage, qui à la fois est autonome, c’est-à-dire qui se suffit à lui-même du point de vue hydraulique et électrique, et peut être rapporté d’un seul bloc à l’intérieur du corps de robinet du robinet mitigeur conforme à l’invention. La cartouche thermostatique conforme à l’invention est ainsi particulièrement pratique et performante, notamment en vue d’instrumenter le robinet mitigeur conforme à l’invention. La présence de la turbine dans la chambre, juste en aval de l’élément thermostatique, peut avantageusement permettre de se passer d’intégrer un turbulateur à la cartouche thermostatique. Par ailleurs, comme détaillé par la suite, cette cartouche thermostatique, selon sa forme de réalisation, et le robinet mitigeur correspondant présentent en outre des intérêts et avantages additionnels.
Suivant des caractéristiques additionnelles avantageuses de la cartouche thermostatique conforme à l’invention et/ou du robinet mitigeur conforme à l’invention, prises isolément ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles :
- L’enveloppe délimite, sur sa face extérieure, une zone sèche, qui est étanchée vis-à-vis du fluide chaud, du fluide froid et du fluide mitigé et dans laquelle ladite au moins une bobine est agencée.
- La cartouche thermostatique comporte également un ou plusieurs composants électriques et/ou électroniques, qui sont au moins partiellement agencés dans la zone sèche et qui sont alimentés en électricité par ladite au moins une bobine.
- Le ou les composants électriques et/ou électroniques incluent :
- des broches de connexion électrique, qui sont respectivement raccordées aux bornes de ladite au moins une bobine, et/ou
- des conducteurs d’un circuit imprimé, et/ou
- un capteur de température qui est porté par l’enveloppe en traversant l’enveloppe de manière étanche, en s’étendant d’une première extrémité, interagissant par contact avec le fluide chaud, le fluide froid ou le fluide mitigé, à une seconde extrémité, émergeant dans la zone sèche et fournissant un signal électrique représentatif de l’effet de la température sur la première extrémité.
- L’enveloppe inclut des premier et second boîtiers, qui sont distincts l’un de l’autre et qui sont solidarisés fixement l’un à l’autre en se succédant suivant l’axe, le passage de fluide chaud est délimité suivant l’axe entre le tiroir et l’un des premier et second boîtiers tandis que le passage de fluide froid est délimité suivant l’axe entre le tiroir et l’autre des premier et second boitiers, et le premier boîtier délimite l’évacuation de fluide mitigé et porte à la fois la turbine et ladite au moins une bobine.
- Le premier boîtier inclut une paroi tubulaire, qui est centrée sur l’axe, à l’intérieur de laquelle est agencée la turbine, et qui est transparente au champ magnétique généré par ledit au moins un aimant permanent, et ledit au moins un aimant permanent et ladite au moins une bobine sont disposés de part et d’autre, radialement à l’axe, de ladite paroi tubulaire.
- Le premier boîtier inclut également des paliers qui :
- sont chacun agencés fixement à l’intérieur de ladite paroi tubulaire tout en se laissant traverser par le fluide mitigé s’écoulant dans la chambre vers l’évacuation de fluide mitigé, et
- supportent et guident en rotation autour de l’axe un moyeu central de la turbine.
- Le robinet mitigeur comporte en outre une pièce de raccordement, qui est agencée à l’intérieur du corps de robinet et qui relie l’évacuation de fluide mitigé au dispositif de réglage de débit en canalisant le fluide mitigé, et un des paliers est intégré à la pièce de raccordement.
- Le dispositif de réglage de débit comporte un organe de commande qui est mobile par rapport au corps de robinet, et un organe de butée, qui est lié fixement au corps de robinet et qui forme une butée pour l’organe de commande lors du déplacement de ce dernier par rapport au corps de robinet, et le robinet mitigeur comporte en outre un organe de connexion, qui s’étend, à l’intérieur du corps de robinet, de la zone sèche à l’organe de butée et qui est adapté pour transmettre jusqu’à l’organe de butée des ondes lumineuses et/ou électromagnétiques, générées dans la zone sèche.
Pour une surface S' de 100 µm 2 et une intensité incidente de 10 10 s -1 µm -2, le rapport signal sur bruit est alors donné par : 100 [10 12 6 10 -18 τ ] 1/2 =0.2 √τ
Le rapport signal sur bruit devient supérieur à 1 si une moyenne sur une dizaine de pixels est effectuée pour une durée d’acquisition d’une seconde. Cependant, il existe un bruit de fond qui est en pratique plus grand que le signal de particules de 3 nm. Il est difficile de détecter des particules de diamètre inférieur à 10 nanomètres. Une augmentation du rapport signal sur bruit est donc une problématique cruciale.
Pour un microscope interférométrique à champ clair, l’intensité détectée s’exprime :
Le rapport signal sur bruit peut alors s’exprimer :
Le rapport signal sur bruit est alors deux fois plus élevé qu’en configuration de champ sombre. En revanche, le signal à mesurer est considérablement plus important en configuration interférométrique. On peut caractériser la différence en introduisant le contraste c défini par : . On peut alors écrire que le détecteur enregistre un signal :
En configuration interférométrique, l’amplitude du signal est ainsi 2 c I i tandis qu'elle est c 2 I i en configuration de champ sombre.
L’intensité détectée en configuration interférométrique est plus élevée ce qui permet de passer au-dessus du bruit de fond limitant la détection en configuration de champ sombre. De plus, ceci permet une collecte plus rapide des électrons sur un pixel de la caméra, et donc une acquisition plus rapide.
Cependant, les fluctuations spatiales de l’intensité incidente I i (fluctuations de speckle) sont beaucoup plus grandes que le signal et doivent être soustraites. Il est alors nécessaire d’avoir un détecteur pouvant percevoir de très faibles variations du signal afin de distinguer le bruit de fond d’un signal utile. La problématique de l’amélioration du signal sur bruit est donc également importante en configuration de champ clair.
La représente un microscope optique 100 fonctionnant en réflexion, comprenant une lamelle résonante 112 en contact avec un échantillon 133 comportant une ou plusieurs nanoparticules en suspension dans une solution. La nanoparticule peut avoir un diamètre compris entre 1 nanomètre et 100 nanomètres.
En pratique, l’échantillon 133 peut reposer sous l’effet de son propre poids sur une surface supérieure de la lamelle résonante 112. On appréciera qu’il peut exister d’autres configurations où le placement de l’échantillon au contact de la lamelle résonante 112 est assuré par d’autres moyens.
Le microscope optique 100 comprend de plus une source lumineuse 101, un objectif de microscope 105 et un détecteur 106.
La source lumineuse 101 est arrangée de manière à émettre un faisceau laser incident 102, ayant par exemple une longueur d’onde comprise entre 400 nanomètres et 1300 nanomètres. Le faisceau laser incident 102 peut être un faisceau large éclairant une zone étendue de l’échantillon 133 ou un faisceau étroit focalisé, qui balaie la zone d’intérêt de l’échantillon 133.
Le microscope optique 100 comporte un dispositif optique comprenant une première lentille convergente 107, une deuxième lentille convergente 108 et une lame séparatrice polarisante 114.
Le faisceau laser incident 102 traverse la première lentille convergente 107 et est réfléchi par la lame séparatrice polarisante 114. La première lentille convergente 107 peut être un condenseur optique. La lame séparatrice polarisante 114 comporte une surface semi-réfléchissante, positionnée de sorte qu’un angle incident du faisceau laser incident 102 sur la lame séparatrice polarisante 114 est de 45°. Selon un mode de réalisation, l’angle incident du faisceau laser incident 102 sur la lame séparatrice polarisante 114 peut avoir une valeur différente. La lame séparatrice polarisante 114 réfléchit une composante de polarisation du faisceau laser incident 102 mais laisse passer en transmission une autre composante de polarisation du faisceau laser incident 102.
Le faisceau laser incident 102 est réfléchi sur la lame séparatrice polarisante 114 puis est dirigé en direction de l’objectif de microscope 105. L’objectif de microscope 105 peut être un objectif à immersion, comprenant une huile à immersion ayant un indice de réfraction identique à un indice de réfraction du verre. L’objectif de microscope 105 présente une ouverture numérique adaptée à produire l’excitation d’un mode résonant comme décrit plus bas.
Le microscope optique 100 est de plus configuré de sorte que le faisceau laser incident 102 soit focalisé de façon excentrée par rapport à un milieu d’un axe optique de l’objectif de microscope 105. Ainsi, une distance à l’axe optique dans le plan de Fourier 113 permet de contrôler une inclinaison du faisceau laser incident 102 sur l’échantillon 133.
Enfin suivant une autre caractéristique A chaque extrémité libre un bouchon BC composé d’une plaque de section égale à la section extérieure de l’extrémité de l’élément de règle ER/ER’, portant une base 81 destinée à s’engager dans la ou les chambres de l’extrémité de l’élément de règle et portant un verrou 4, 4’ pour s’accrocher dans la fenêtre FF’ de l’extrémité de l’élément de règle ER, ER’.
RM Règle de maçon
ER Elément de règle
ERX Extrémité de l’élément de règle
FF’ Fenêtre de verrouillage
GC Grand côté de l’élément
PC Petit côté de l’élément
CL Cloison
CH Chambre
RA Raccord
BU Butée transversale
BA Base
BC Bouchon d’extrémité
LA Lame
BR Branche de la lame
Sauf mention contraire, les réactifs commerciaux et solvants ont été utilisés tels quels sans purification supplémentaire.
Pour la caractérisation des produits obtenus, les analyses RMN du proton et du carbone ( 1 H, 13 C) ont été effectuées sur un spectromètre RMN « BRUKER Ascend Avance NEO 400 MHz » (analyses 1 H à une fréquence de 400 MHz et analyses 13 C à une fréquence de 100 MHz). Les solvants deutérés tels que le DMSO-d 6 , CDCl 3 et MeOH-d 4 ont été obtenus chez Sigma Aldrich, VWR et Eurisotop. Sur les spectres RMN, les déplacements chimiques (δ) relatifs aux pics de résonnance sont déterminés à partir de l’intégration du nombre de protons et des figures de couplage qui sont reportées en parties par million (ppm) en prenant comme référence le pic des solvants suivants : DMSO-d 6 : δ 1 H 2,50 ppm et δ 13 C 39,52 ppm ; CDCl 3 : δ 1 H 7,26 ppm et δ 13 C 77,16 ppm et MeOH-d 4 : δ 1 H 3,31 ppm et δ 13 C 49,00 ppm. Les constantes de couplage ( J ) sont exprimées en Hertz (Hz) et la multiplicité des signaux est reportée de la manière suivante : s : singulet ; d : doublet ; t : triplet ; q : quadruplet ; qu : quintuplet ; sx : sextuplet ; h : heptuplet ; m : multiplet ; dd : doublet de doublet ; dt : doublet de triplet ; dq : doublet de quadruplet et ddt : doublet de doublet de triplet.
Les analyses de pureté ont été réalisées sur un appareil de chromatographie liquide haute performance « Accela Autosampler High Speed LC system », comportant une colonne en phase inverse « Thermo Hypersil Gold C18 » (1,9 μm de diamètre pour les particules) dont le volume d’injection est de 1 μL, commercialisé par Thermo Scientific. Un couplage a été effectué avec un spectromètre de masse « Thermo MSQ Plus » simple quadripôle avec ionisation par électronébulisation (bien connu sous l’anglicisme « Electrospray Ionization », ou ESI) avec, comme phases mobiles, un mélange acétate d’ammonium : isopropanol (90:10) pour les dérivés coumariniques (I-1) à (I-3), et (I-11) ; un mélange de méthanol : eau (95:05) et méthanol pour les dérivés coumariniques (I-4) et (I-12) : acide formique (95:05) pour les dérivés coumariniques (I-5) à (I-10), et (I-13). Les rapports masse/charge (m/z) et les temps de rétention (TR) ont pu être mesurés pour un temps d’analyse total de 8 minutes. La pureté de tous les produits a été validée comme supérieure à 95%.
Les points de fusion des produits finaux ont été déterminés à l’aide d’un appareil « BUCHI Melting point B-450 ».
Exemple 1 : Synthèse des dérivés coumariniques de formules (I-1) à (I-13)
Préparation générale des composés (I-1) à (I-4) et (I-11) à (I-13) par synthèse de Williamson
Une solution comprenant de l’Ombelliférone ou 7-hydroxycoumarine (1 g, 1,0 équivalent) dans 10 ml de DMF anhydre est préparée dans un ballon à fond rond de 100 ml. Une solution de K 2 CO 3 (1,5 à 4,2 équivalents dans 10 à 20 ml de DMF) est ajoutée à la solution précédente puis l’ensemble est laissé pendant 30 minutes sous agitation à température ambiante. Ensuite, un réactif halogéné de formule R 5 -X, X étant un atome d’halogène (entre 2 et 2,2 équivalents dissous dans 10 ml de DMF) est ajouté puis l’ensemble est laissé sous agitation entre 60 et 130°C pendant 5 à 20 heures selon la nature du réactif employé. À la fin de la réaction, suivie par chromatographie sur couche mince, le mélange réactionnel est refroidi sous agitation jusqu’à température ambiante puis évaporé sous vide. Enfin, on réalise une extraction liquide-liquide dans une ampoule à décanter avec de l’acétate d’éthyle (100 ml). La phase organique est ensuite lavée 3 fois avec de l’eau distillée (30 ml). La phase organique résultante est séchée sur MgSO 4 anhydre puis filtrée sur verre fritté avant d’être évaporée pour obtenir le produit brut sous forme huileuse ou solide. Les purifications nécessaires sont alors réalisées en fonction des résultats de chromatographie sur couche mince et de chromatographie liquide couplée avec la spectrométrie de masse.
Composé (I-1) : 7- ( 2-(Ac é tyloxy) é thoxy ) - 2H -1-benzopyran-2-one
Le protocole tel que décrit ci-dessus a été mis en œuvre avec 1 g de 7-hydroxycoumarine, 2 équivalents de K 2 CO 3 dans 15 ml de DMF. 2,2 équivalents de réactif halogéné de formule CH 3 C(O)OCH 2 CH 2 Br ont été utilisés, et la réaction a été conduite à 85°C pendant 12 heures. Après chromatographie sur micro-silice éther de pétrole / acétate d’éthyle (7:3) et recristallisation dans l’éthanol, le composé (I-1) a été obtenu sous la forme d’une poudre blanche cotonneuse, avec un rendement de 50 % (m/z = 249,18 (M+H) (TR = 4,40 min), Pf = 99°C).
1 H RMN (400 MHz CDCl 3 ) δ : 7,64 (H-Ar, 1H, d, J = 9,5 Hz), 7,39 (H-Ar, 1H, d, J = 8,4 Hz), 6,85 (H-Ar, 1H, dd, J = 2,3 et 8,6 Hz) , 6,83 (H-Ar, 1H, d, J = 2,5 Hz) , 6,27 (H-Ar, 1H, d, J = 9,5 Hz) , 4,46 ( CH 2 -O-C-O-CH 3 , 2H, t, J = 4,6 Hz), 4,24 (CH 2 -O-Ar, 2H, t, J = 4,8 Hz), 2,12 ( CH 3 , 3H, s).
13 C RMN (CDCl 3 ) δ : 170,84 (CH 3- C OOR), 161,57 (C=O), 161,04 (C-O-R), 155,77 (O- C =CH), 143,27 (CH-Ar), 128,65 (CH-Ar), 113,43 (CH-Ar), 112,89 (CH-Ar), 112,80 (C-Ar), 101,58 ( CH -Ar), 66,39 (CH 2 -O), 62,30 ( CH 2 -O-C-O-CH 3 ), 20,83 ( CH 3 ).
Composé (I-2) : 7 - ( 2-( é thylthio) é thoxy ) - 2H -1-benzopyran-2-one
Le protocole tel que décrit ci-dessus a été mis en œuvre avec 1 g de 7-hydroxycoumarine, 2 équivalents de K 2 CO 3 dans 15 ml de DMF. 2,2 équivalents de réactif halogéné de formule CH 3 CH 2 SCH 2 CH 2 Cl ont été utilisés, et la réaction a été conduite à 85°C pendant 12 heures. Après chromatographie sur micro-silice éther de pétrole / acétate d’éthyle (8 :2) et recristallisation dans l’éthanol, le composé (I-2) a été obtenu sous la forme de cristaux blancs, avec un rendement de 35 % (m/z = 251,18 (M+H) (TR = 5,41 min), Pf = 69°C).
1 H RMN (400 MHz CDCl 3 ) δ : 7,64 (H-Ar, 1H, d, J = 9,5 Hz), 7,38 (H-Ar, 1H, d, J = 8,6 Hz), 6,85 (H-Ar, 1H, dd, J = 2,4 et 8,5 Hz) , 6,81 (H-Ar, 1H, d, J = 2,4 Hz) , 6,26 (H-Ar, 1H, d, J = 9,5 Hz) , 4,20 ( CH 2 -O-Ar, 2H, t, J = 6,8 Hz), 2,95 (CH 2 -S, 2H, t, J = 6,8 Hz), 2,1 (CH 2 -S, 2H, q, J = 7,4 Hz), 1,31 ( CH 3 , 3H, t, J = 7,4 Hz).
13 C RMN (CDCl 3 ) δ : 161,75 (C=O), 161,08 (C-O-R), 155,81 ( O- C =CH), 143,31 (CH-Ar), 128,80 (CH-Ar), 113,25 (CH-Ar), 112,80 (CH-Ar), 112,72 (CH-Ar), 101,50 ( CH -Ar), 68,29 (CH 2 -O), 30,32 ( CH 2 -S), 26,63 ( CH 2 -S), 14,84 ( CH 3 ).
Composé (I-3) : 4- ( (2-Oxo- 2H -1-benzopyran-7-yl)oxy ) butanenitrile
Par cellule photovoltaïque organique, on entend, au sens de la présente invention, une cellule photovoltaïque dont au moins la couche active est constituée d’un matériau organique.
Art antérieur Les modules photovoltaïques comprenant des cellules photovoltaïques organiques représentent un véritable intérêt dans le domaine du photovoltaïque. En effet, la possibilité de substituer les semi-conducteurs inorganiques généralement utilisés dans les cellules photovoltaïques, comme le silicium, le cuivre, l’indium, le gallium, le sélénium, ou encore le tellurure de cadmium, permet d’accroître le nombre de systèmes réalisables et donc les possibilités d’utilisation. Le développement des modules photovoltaïques commercialisables et comprenant plusieurs cellules photovoltaïques organiques représentent actuellement un enjeu majeur.
Dans un premier temps, de nombreuses études se sont focalisées sur la réalisation d’une couche interfaciale par impression par jet d’encre d’une encre comprenant un mélange polymère de poly(3,4-éthylènedioxythiophène) et de poly(styrène-sulfonate) de sodium, usuellement désigné par l’acronyme PEDOT:PSS. Puis, les recherches dans ce domaine se sont portées sur l’impression par jet d’encre de la couche active photovoltaïque, qui est usuellement composée de deux matériaux organiques, l’un donneur d’électrons et l’autre accepteur d’électrons. Pour une couche active de nature organique, on utilise classiquement le P3HT:PCBM (P 3 HT étant l’acronyme désignant le poly(3-hexylthiophène) et le PCBM étant l’acronyme désignant [6,6]-phényl-C 71 -butanoate de méthyle).
Il est à noter, par ailleurs, que les rendements de conversion plus élevés mentionnés ci-avant sont assurés lorsque les modules photovoltaïques de l’état actuel de la technique sont exposés à un rayonnement extérieur, c’est-à-dire exposés à des rayonnements ultraviolets (UV), visibles, et infrarouges et peuvent atteindre des intensités lumineuses supérieures à 5000 lux et en particulier à un rayonnement dans des conditions standards AM1.5 qui correspond à une intensité lumineuse d’exposition ayant une puissance de 100 mW/cm2 qui équivaut à une intensité lumineuse environ égale à 100000 lux (correspondant à une puissante environ égale à 1000 W/m²). En particulier, le nombre élevé de charges photo-générées nécessite l’utilisation d’une anode à très haute conductivité électrique pour garantir une bonne collecte de charges photo-générées dans la couche active de manière à minimiser, entre autres, le phénomène d’accumulation des charges. En particulier, le nombre élevé de charges photo-générées nécessite l’utilisation d’une anode à très haute conductivité électrique pour garantir une bonne collecte, dans la couche active, de charges photo-générées de manière à minimiser le phénomène d’accumulation au niveau des couches interfaciales. C’est pourquoi généralement, dans le cas d’une structure inverse, l’électrode supérieure (ou anode) est opaque et en argent. Dans ce cas, le rendement de conversion peut atteindre, à l’échelle du laboratoire, des valeurs supérieures à 15 % pour les cellules photovoltaïques organiques.
Toutefois, lorsque l’on se trouve à une échelle industrielle, du fait des contraintes de fabrication notamment, les modules photovoltaïques comprenant ce type de cellules photovoltaïques présentent de faibles rendements de conversion, ces derniers étant en particulier divisés par deux ou plus par rapport à ceux obtenus à l’échelle du laboratoire avec des cellules fabriquées sous atmosphère contrôlée (gaz inerte type azote). En conséquence, ces modules photovoltaïques ne permettent alors pas d’être efficacement et durablement utilisés sous un rayonnement intérieur, c’est-à-dire sous une puissance inférieure à 16.2 W/m² lorsque l’intensité lumineuse est inférieure à 5000 lux, de préférence inférieure à 6.4 W/m² lorsque l’intensité lumineuse est inférieure à 2000 lux, ou encore inférieure à 3.3 W/m² lorsque l’intensité lumineuse est inférieure à 1000 lux.
la représente schématiquement un mode particulier de réalisation d’un vitrage pincé selon l’état de la technique ;
la représente schématiquement une mise en rotation du vitrage pincé de la en cas de casse des plis structuraux dudit vitrage ;
la représente schématiquement un mode particulier de réalisation d’un système vitré selon l’invention ;
la représente schématiquement un autre mode de réalisation d’un système vitré selon l’invention ;
la représente schématiquement encore un autre mode de réalisation d’un système vitré selon l’invention.
La représente schématiquement un mode particulier de réalisation d’un système vitré 100 selon l’invention.
Dans la suite de la description, on considère à titre nullement limitatif les orientations verticale, horizontale et transversale en référence au trièdre (V, H, T) représenté sur la . Aussi, le système vitré 100 de la y est représenté suivant une coupe transversale (i.e. dans l’épaisseur d’un vitrage pincé faisant partie dudit système vitré 100 et décrit ci-après).
Dans la , le système vitré 100 y est représenté tel que déjà intégré (fixé) à un véhicule de type aéronef. La suite de la description vise plus spécifiquement un aéronef de type avion commercial, encore dit plus simplement « avion ». L’invention s’applique néanmoins, de manière nullement limitative, à tout type d’aéronef destiné à être soumis à des différentiels de pressions entre un environnement extérieur EXT et l’intérieur INT dudit aéronef, comme par exemple un avion de transport de marchandises, un avion de chasse, un hélicoptère, etc.
Pour la suite de la description, on considère également, de manière nullement limitative, que le système vitré 100 est constitutif du vitrage du cockpit dudit avion commercial, plus précisément du pare-brise de ce cockpit. Cela étant, de telles dispositions ne sont pas limitatives de l’invention, et rien n’exclut d’envisager que le système vitré 100 est constitutif d’un autre vitrage du cockpit, comme par exemple un vitrage latéral dudit cockpit, ou bien encore qu’il est constitutif d’un vitrage cabine, comme par exemple un hublot.