INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’enceinte de chaque module peut être pourvue d’au moins une entrée de fluide et au moins une sortie de fluide, pour permettre à la composition de transfert de chaleur de traverser l’enceinte, les cellules étant immergées, de préférence en totalité, dans la composition de transfert de chaleur.
Pour éviter les chocs thermiques, il peut être préféré que la température de la composition de transfert de chaleur, à l’entrée de l’enceinte, soit supérieure ou égale à 10°C, par exemple entre environ 20 et environ 30°C.
Pour assurer une meilleure homogénéité de la régulation thermique de la batterie, il peut être préféré que glissement de température (différence entre la température de la composition de transfert de chaleur en sortie de l’enceinte et la température de la composition de transfert de chaleur en entrée de l’enceinte) soit, en valeur absolue, inférieur ou égal à 10°C, de préférence à 5°C, de préférence encore à 2°C, de préférence encore à 1°C.
Les modules peuvent être fluidiquement connectés en série, ou en parallèle, vis-à-vis de la circulation de la composition de transfert de chaleur.
En faisant à nouveau référence à la , le circuit principal de transfert de chaleur peut être configuré pour transporter la composition de transfert de chaleur en provenance d’au moins un échangeur de chaleur 408, 408’ vers la batterie 402, et à nouveau de la batterie 402 vers l’au moins un échangeur de chaleur 408, 408’. Le ou les enceintes de module(s) sont intégrées à ce circuit principal. La circulation dans le circuit principal peut se faire par convexion. Le circuit principal peut aussi comprendre une ou des conduites pour apporter la composition de transfert de chaleur vers la batterie et pour la collecter ; et éventuellement pour la transporter entre des modules de la batterie. Alternativement, les enceintes des modules peuvent être en contact direct de sorte à permettre l’assemblage des entrées et sorties de fluide respectives des modules. Dans ce cas, des joints peuvent être prévus entre les entrées et sorties assemblées.
Des distributeurs et collecteurs peuvent être attachés ou intégrés aux enceintes, lorsque plusieurs entrées et/ou plusieurs sorties de fluide sont prévues dans chaque enceinte. Dans certains modes de réalisation, des portions de distributeurs et collecteurs peuvent être formées dans les enceintes elles-mêmes, de sorte à permettre la collecte et la distribution de la composition de transfert de chaleur d’un module à l’autre lorsque les enceintes respectives sont assemblées.
Lorsque la composition de transfert de chaleur est utilisée pour refroidir la batterie, elle est totalement ou de préférence partiellement vaporisée au passage de la ou des enceintes.
De préférence, le changement d’état est effectué entre une composition totalement liquide et une composition biphasique liquide – vapeur lors du passage par la batterie, puis à nouveau vers une composition totalement liquide (au sein de l’échangeur de chaleur 408, 408’) avant de revenir vers la batterie.
Le transport de la composition de transfert de chaleur dans le circuit principal peut être assuré par une ou plusieurs pompes 406. De préférence, le circuit principal ne comprend pas de compresseur : autrement dit, le circuit de transfert de chaleur n’est pas un circuit de compression de vapeur.
L’échangeur de chaleur 408 peut être en particulier un radiateur assurant un échange de chaleur avec l’air ambiant.
Alternativement, l’échangeur de chaleur 408’ couple le circuit principal avec un circuit secondaire dans lequel circule une composition de transfert de chaleur additionnelle, qui elle-même échange de la chaleur avec une autre source, par exemple avec l’air ambiant.
La composition de transfert de chaleur additionnelle peut être identique à ou différente de la composition de transfert de chaleur. Par exemple, il peut s’agir d’un fluide frigorigène tel que décrit ci-dessus, non mélangé avec un fluide diélectrique. Par exemple, la composition peut comprendre du HFO-1234yf, associé le cas échéant à un ou des lubrifiants et autres additifs. Alternativement, il peut s’agir d’un mélange d’eau et de glycol par exemple.
Ce circuit secondaire peut être un circuit de réfrigération, comprenant un compresseur, un détendeur, un évaporateur et un condenseur ; ou il peut s’agir d’un simple circuit caloporteur dépourvu de compresseur.
Une vanne de détente (par exemple une vanne de détente électronique) peut être prévue en amont de l’échangeur de chaleur 408’ dans ce circuit secondaire.
- un métal ou un alliage métallique, en particulier de lithium ou d’un alliage de lithium,
- un feuillard dont la surface est exempte du métal actif, par exemple exempte de lithium, avant la charge de l’élément et se recouvre d’une couche du métal actif, par exemple de lithium, durant la charge de l’élément
- un matériau composite d’électrode composé d’une matière active d’électrode négative, d’un conducteur électronique et d’un polymère conducteur d’ions.
Dans le cas d’une électrode positive, le matériau actif d’électrode positive n’est pas particulièrement limité. Il peut être choisi dans les groupes suivants ou leurs mélanges :
- un composé ( b) de formule Li x Mn 2-y-z M' y M'' z O 4 (LMO), où M' et M" sont choisis dans le groupe consistant en B, Mg, Al, Si, Ca, Ti, V, Cr, Fe, Co, Ni, Cu, Zn, Y, Zr, Nb et Mo ; M' et M" étant différents l’un de l’autre, et 1≤x≤1,4 ; 0≤y≤0,6 ; 0≤z≤0,2 ;
- un composé ( c) de formule Li x Fe 1-y M y PO 4 (LFMP) où M est choisi dans le groupe consistant en B, Mg, Al, Si, Ca, Ti, V, Cr, Mn, Co, Ni, Cu, Zn, Y, Zr, Nb et Mo; et 0,8≤x≤1,2 ; 0≤y≤0,6 ;
- un composé (e ) de formule xLi 2 MnO 3 ; (1-x)LiMO 2 où M est au moins un élément choisi parmi Ni, Co et Mn et x≤1.
- un composé ( g ) de type LiVPO 4 F (LVPF).
Le terme « électrode positive » désigne lorsque l'accumulateur est en décharge, l'électrode fonctionnant en cathode et lorsque l'accumulateur est en charge, l'électrode fonctionnant en anode
Selon un mode de réalisation particulier, la composition initiale peut en outre comprendre un polymère sacrificiel. La présence d’un polymère sacrificiel permet de mettre en forme les différentes couches. La mise en forme peut alors s’effectuer par coulage en bande ou par autre procédé. Si un polymère sacrificiel est ajouté dans la composition des couches, il faut alors ajouter après la mise en forme de l’empilement un traitement pour éliminer le polymère. Le polymère sacrificiel est de préférence choisi parmi les polycabonates, comme le propylène carbonate, des liants, comme les éthers de cellulose, les polymères de type vinyle ou acrylique, des plastifiants, comme les glycols, et des dispersants.
Le procédé selon l’invention comprend donc, selon un mode de réalisation particulier, une étape de mise en forme de la composition initiale par coulage en bande, entre l’étape de préparation et l’étape de densification.
Selon un mode de réalisation du procédé selon l’invention, la composition initiale est une première composition comprenant au moins un premier matériau céramique à base d’oxyde M, ledit premier matériau M étant dans un état vitreux, et comprenant en outre les étapes suivantes :
Le corps 2 portant les moyens d’éclairage 5 et les dispositifs de visualisation 4, et le module 10, sont dissociables, ce qui permet, avec un module adapté, d’implémenter le mesureur 1 sur plusieurs stations axiales du moteur, en particulier sur ses différents plans de mesure.
Un système d’étanchéité (non représenté) peut être prévu entre le module 10 et le corps 2, comme un joint, notamment un joint torique, afin de garder à la fois l’étanchéité entre ledit module 10 et le corps 2 et la fonction pivot du corps 2 sur le module 10.
La représente une modélisation d’un écoulement aéraulique autour du mesureur 1 orienté selon un premier angle dans la veine secondaire.
La représente une modélisation d’un écoulement aéraulique autour du mesureur orienté selon un deuxième angle.
La représente une modélisation d’un écoulement aéraulique autour d’un mesureur de l’art antérieur dont le type de forme est connu sous l’acronyme « NACA », orienté selon le deuxième angle de la .
Par définition, un obstacle cylindrique dans un écoulement d’air va générer un sillage identique, indépendamment de son orientation, tandis qu’un profil allongé ou de type « NACA », va générer un sillage très faible lorsque l’écoulement est dans le sens du profil, mais ce sillage va très fortement se dégrader à mesure que l’on oriente le profil face à l’écoulement d’air
Les modélisations indiquent que le flux aéraulique est fortement perturbé par le mesureur de l’art antérieur illustré par la lorsque celui-ci est orienté selon le deuxième angle des Figures 8 et 9, contrairement au mesureur 1 de l’invention lorsque celui-ci a une section orthogonale circulaire.
Avantageusement, le corps 2 comporte donc une section orthogonale sensiblement circulaire, ce qui permet de ne pas perturber le flux aéraulique dans la veine lors de l’utilisation du moteur lorsque le mesureur 1 est installé sur la paroi 13, quelle que soit son orientation angulaire.
Le mesureur 1 peut donc être facilement positionné et orienté dans n’importe quel plan de mesure du moteur de développement pour éclairer la veine selon un angle optimal pour l’observation de cette veine, et ce sur toute sa hauteur L1.
La représente une étape d’insertion d’un des moyens d’éclairage 5 dans le corps 2.
De préférence, le corps comporte des passages 9 arrière à l’arrière du corps 2 adaptés pour l’insertion des moyens d’éclairage 5 et/ou des dispositifs 4 de visualisation dans ledit corps.
Chacun des moyens d’éclairage 5 est donc inséré par un des passages arrière 9 à l’arrière du corps tubulaire 2 après le montage du corps 2 sur la paroi 13.
La représente une étape d’insertion d’un des dispositifs de visualisation dans une des extensions radiales cylindriques du corps tubulaire.
Le montage du mesureur intrusif sur la paroi se fait selon un procédé comportant les étapes suivantes :
- la fourniture du corps tubulaire, cette forme permettant une rotation à trois-cents-soixante degrés et apporte une insensibilité à l’écoulement quelle que soit l’orientation du mesureur 1 ;
Le système de gestion de chaleur peut être configuré pour fournir la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte que la proportion de chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air est
dans lequel C est égal à -1,84, D se trouve dans la plage de 2,10 à 2,30, et NH se trouve dans la plage de 0,65 à 1, de préférence dans la plage de 0,65 à 0,90.
D peut être dans la plage allant de 2,18 à 2,30, de préférence dans la plage allant de 2,18 à 2,25, plus préférablement dans la plage allant de 2,20 à 2,25.
NH peut être dans la plage allant de 0,65 à 0,85, de préférence dans la plage allant de 0,65 à 0,80, plus préférablement dans la plage allant de 0,65 à 0,75.
Le système de gestion de chaleur peut être configuré pour fournir la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte qu’une première proportion de chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air à 85 % de la vitesse de poussée maximale au décollage d’arbre de cœur se trouve dans la plage allant de 0,50 à 0,70, de préférence dans la plage allant de 0,50 à 0,65.
Le système de gestion de chaleur peut être configuré pour fournir la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte qu’une seconde proportion de chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air à 65 % de la vitesse de poussée maximale au décollage d’arbre de cœur se trouve dans la plage allant de 0,75 à 1, de préférence dans la plage allant de 0,80 à 1.
Le système de gestion de chaleur peut être configuré pour fournir la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte qu’à une température d’environnement d’ISA +40 °C une première proportion de chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air à 85 % de la vitesse de poussée maximale au décollage d’arbre de cœur se trouve dans la plage allant de 0,55 à 0,70, de préférence dans la plage allant de 0,60 à 0,70.
Selon un autre mode de réalisation, la séquence temporelle de désinfection peut comprendre les mises en mouvement de l’article 2 par rapport au dispositif de désinfection 13 selon des chemins prédéterminés et à une vitesse contrôlée de sorte que la désinfection a lieu, aussi, durant des mouvements de l’article et non seulement au cours de poses Pi (article immobile). Le chemin et la vitesse sont alors adaptés pour que chaque surface externe élémentaire dSi de l’article puisse recevoir un dosage D de l’irradiation à la lumière ultraviolette qui est supérieur ou égal à la dose prédéterminée Dseuil. Par exemple, pour une vitesse contrôlée V donnée, la distance h entre le dispositif de désinfection 13 et la surface externe élémentaire dSi peut être déduite de l’équation suivante, dans laquelle E0 correspond à l’intensité lumineuse au niveau de la source de rayonnement ultraviolet et θ max correspond à l’angle maximal du faisceau de rayonnement ultraviolet.
Par ailleurs, le procédé peut avantageusement comprendre de numériser l’enveloppe de l’article au préalable, puis de déterminer et de mettre en œuvre la séquence temporelle de désinfection. Autrement dit, l’ensemble de l’enveloppe de l’article est numérisé au préalable de la détermination et de la mise en œuvre de la séquence temporelle de désinfection.
Le procédé peut comprendre, pour chaque portion d’une pluralité de portions de l’enveloppe de l’article, numériser ladite portion et déterminer et mettre en œuvre la séquence temporelle de désinfection correspondante. Autrement dit, le procédé est composé d’une succession de numérisation de portions de l’enveloppe de l’article suivie de la détermination et de la mise en œuvre de la séquence temporelle de désinfection pour la portion donnée. Ceci permet de réaliser la numérisation et la désinfection de l’article au moins en partie concomitamment, et donc de réduire le temps global de préparation d’une commande désinfectée.
En outre, le dispositif de désinfection 13 peut être actif pendant au moins une partie de la numérisation de l’article 2. En particulier, le dispositif de désinfection 13 peut être activé en parallèle de la numérisation de l’article 2. L’unité de calcul 12 peut alors être configurée pour déterminer, a posteriori , le dosage D reçu par chaque surface externe élémentaire dSi de l’article 2 durant la numérisation de l’article 2. L’unité de calcul 12 peut ensuite déterminer la séquence temporelle de désinfection à effectuer à la suite la numérisation, de sorte que chaque surface externe élémentaire dSi de l’article 2 reçoit un dosage total (c’est-à-dire durant et après la numérisation) qui est supérieur ou égal à la dose prédéterminée Dseuil. Autrement dit, une première étape de désinfection est réalisée « à l’aveugle » pendant la numérisation de l’article, puis est estimée a posteriori lorsque le modèle 3D est obtenu, puis est suivie d’une étape de désinfection déterminée selon la séquence temporelle afin d’atteindre le dosage souhaité à la surface de l’article. Dit encore autrement, la dose reçue par chaque surface élémentaire au cours de la numérisation est retranchée de la dose prédéterminé (seuil) à recevoir pour calculer la séquence temporelle de désinfection ultérieure. Cette caractéristique permet d’utiliser la durée de numérisation pour commencer la désinfection de l’article, et ainsi réduire la durée de préparation de commandes.
Par ailleurs, le procédé peut comprendre une étape de désinfection E0 d’une surface externe de préhension de l’article 2 lorsque l’article 2 est situé dans le conteneur d’entrée Cin et préalablement à la préhension de l’article 2. Cette étape de désinfection E0 permet d’offrir des surfaces de préhension déjà désinfectées et donc d’éviter la transmission de germes au robot ou à l’opérateur transférant l’article depuis le conteneur d’entrée vers le conteneur de sortie. De même, une désinfection d’une surface externe de préhension de l’article 2 lorsque l’article 2 est situé dans le conteneur de sortie Cout et postérieurement à la préhension de l’article 2 peut être mise en œuvre, afin de traiter des surfaces qui étaient restées protégées du rayonnement par la présente des organes de préhension (du robot ou de l’opérateur) au cours du transfert.
Lorsque le poste 10 de préparation de commandes comprend un robot 14, la préhension de l’article 2 et les mouvements relatifs entre l’article 2 et le dispositif de désinfection 13 lors de la mise en œuvre de la séquence temporelle de désinfection sont notamment réalisés par ledit robot 14. Le robot 14 peut en particulier amener l’article en vis-à-vis du dispositif de désinfection et adapter la position et l’orientation de l’article 2 par rapport au dispositif de désinfection 13 selon la séquence temporelle de désinfection.
Trieur haut débit avec des trains de réceptacles pour colis aiguillés sur deux convoyeurs parallèles pour l’insertion de colis L’invention se place dans le domaine de la logistique et plus particulièrement dans le domaine du tri de colis automatisé à débit élevé.
Certaines installations de tri, comme celle décrite dans le document EP2921431, utilisent des convoyeurs de tri à rails de guidage qui s’étendent dans la direction de convoyage et sur lesquels se déplace un train de chariots aptes à déplacer les réceptacles pour colis selon la direction de convoyage.
L’utilisation de rails de guidage tubulaires permet notamment de diminuer le rayon de courbure du convoyeur de tri dans les virages, par rapport à des convoyeurs de tri à rails multiples plats, ce qui permet de réduire l’emprise au sol du convoyeur de tri.
Par ailleurs, l’utilisation de ce type de convoyeur de tri impose une vitesse de convoyage constante pour l’ensemble des réceptacles se déplaçant dans la direction de convoyage. Cette vitesse doit donc être adaptée à la fois pour permettre l’évacuation des colis depuis les réceptacles dans les sorties de tri et pour permettre l’insertion des colis sur les réceptacles.
Ainsi, pour conserver un rendement de tri suffisant, une solution consiste à doubler, voire tripler, les zones d’insertion en les répartissant en aval des zones de sortie de tri.
Mais cette solution est coûteuse, augmente l’emprise au sol et est contraignante pour le client en termes de gestion des flux et d’implantation dans le bâtiment.
13 C NMR (101 MHz, DMSO-d 6 ), δ (ppm): 157.13 ( C =O), 148.12, 139.15, 128.61, 128.37, 126.17, 114.29, 35.22.
Exemple 65 :
N2, N5-dibenzhydrylfuran-2,5-dicarboxamide
La préparation a été réalisée selon la méthode D en utilisant la benzhydrylamine disponible dans le commerce et le furane-2,5-dicarboxylate de diéthyle synthétisé.
280 mg (30%) de produit ont été obtenus sous forme de solide blanc.
1 H NMR (300 MHz, DMSO-d 6 ), δ (ppm): 9.26 (d, J = 8.7 Hz, 2H, N H ), 7.33 (m, 22H, C H furan + Ar- H ), 6.38 (d, J = 8.6 Hz, 2H, C H ).
13 C NMR (101 MHz, DMSO-d 6 ), δ (ppm): 156.78 ( C =O), 148.12 ( C -C=O), 141.52 ( C(i) Ph), 128.40 ( C(m) Ph), 127.66 ( C(o) Ph), 127.21 ( C(p) Ph), 115.11 ( C H furan), 55.71 (NH- C H).
Partie 13 : Furan-dicarboxamide avec amino-acides
13.1 Synthètise à partir de sels d'ammonium de L-alaninate
Exemple 66 :
N2, N5-di(L-alaninate d'éthyle)-furanne-2,5-dicarboxamide
La préparation a été réalisée selon la méthode F en utilisant le sel de chlorure d'ammonium du L-alaninate d'éthyle synthétisé et le dichlorure de furanne-2,5-dicarbonyle.
1 H NMR (400 MHz, CD 2 Cl 2 -d 2 / DMSO-d 6 ), δ (ppm): 8.49 (d, J = 7.9 Hz, 2H, N H ), 7.13 (s, 2H, C H furan), 4.58 (m, 2H, C H -NH), 4.23-4.05 (m, 4H, C H 2 -O), 1.49 (d, J = 7.3 Hz, 6H, C H 3 -CH-NH), 1.25 (t, J = 7.1 Hz, 6H, C H 3 -CH 2 ).
13 C NMR (75 MHz, CD 2 Cl 2 -d 2 / DMSO-d 6 ), δ (ppm): 172.00 ( C =O ester), 156.84 ( C =O amide), 147.69 ( C -C=O amide), 114.65 ( C H furan), 60.54 ( C H 2 -O), 47.42 (NH- C H), 16.77 ( C H 3 -CH), 13.47 ( C H 3 -CH 2 ).
Exemple 67 :
N2, N5-di(L-alaninate d'octyle)-furan-2,5-dicarboxamide
Le système de gestion de chaleur peut être configuré pour fournir la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte que la proportion de chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air à 65 % de la vitesse de poussée maximale au décollage (PMD) d’arbre de cœur se trouve dans la plage allant de 0,70 à 1, de préférence dans la plage allant de 0,75 à 1.
Le système de gestion de chaleur peut être configuré pour fournir à une température d’environnement d’ISA +40 °C la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte que la proportion de chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air à 65 % de la vitesse de poussée maximale au décollage (PMD) d’arbre de cœur dans la plage allant de 0,85 à 1, de préférence dans la plage allant de 0,90 à 1.
Le système de gestion de chaleur peut être configuré pour fournir à une température d’environnement d’ISA +10 °C la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte que la proportion de chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air à 65 % de la vitesse de poussée maximale au décollage (PMD) d’arbre de cœur dans la plage allant de 0,80 à 0,92.
Le système de gestion de chaleur peut être configuré pour fournir la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte qu’un rapport de la proportion de chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air à 65 % de la vitesse de poussée maximale au décollage (PMD) d’arbre de cœur à une température d’environnement d’ISA 40 °C à la proportion de chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air à 65 % de la vitesse de poussée maximale au décollage (PMD) d’arbre de cœur à une température d’environnement d’ISA -69 °C se trouve dans la plage allant de 1,1 à 2,1, de préférence dans la plage allant de 1,2 à 2,1, plus préférablement dans la plage allant de 1,4 à 2,0.
Le système de gestion de chaleur peut être configuré pour fournir la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte qu’un rapport de la proportion de chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air à 65 % de la vitesse de poussée maximale au décollage (PMD) d’arbre de cœur à une température d’environnement d’ISA +40 °C à la proportion de chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air à 65 % de la vitesse de poussée maximale au décollage (PMD) d’arbre de cœur à une température d’environnement d’ISA +10 °C se trouve dans la plage allant de 1,10 à 1,25, de préférence dans la plage allant de 1,10 à 1,22, plus préférablement dans la plage allant de 1,11 à 1,20.
Le système de gestion de chaleur peut être configuré pour fournir la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte qu’une proportion de chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air à 85 % d’une vitesse de poussée maximale au décollage (PMD) d’arbre de cœur définie comme
se trouve dans la plage allant de 0,25 à 0,70, de préférence dans la plage allant de 0,35 à 0,70, plus préférablement dans la plage allant de 0,45 à 0,70, encore plus préférablement dans la plage allant de 0,50 à 0,70.
Le système de gestion de chaleur peut être configuré pour fournir à une température d’environnement d’ISA +40 °C la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte que la proportion de chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air à 85 % de la vitesse de poussée maximale au décollage (PMD) d’arbre de cœur se trouve dans la plage allant de 0,55 à 0,70, de préférence dans la plage allant de 0,60 à 0,70.
Le système de gestion de chaleur peut être configuré pour fournir à une température d’environnement d’ISA +10 °C la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte que la proportion de chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air à 85 % de la vitesse de poussée maximale au décollage (PMD) d’arbre de cœur dans la plage allant de 0,40 à 0,60, de préférence dans la plage allant de 0,45 à 0,55.