INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le caoutchouc chaud a ensuite été formé en une boule serrée et placé entre deux feuilles de polyester en Mylar®. Ce sandwich a été placé dans une presse Carver hydraulique chauffée, dont la température peut être réglée entre la température ambiante et 60 °C, en fonction de l'élastomère et des produits de vulcanisation au peroxyde utilisés. La boule de caoutchouc a été pressée à plat entre les deux lourdes feuilles de polyester en Mylar®. En portant des gants en nitrile, on ouvre la presse et on retire le sandwich de feuilles de polyester en Mylar® contenant le caoutchouc aplati. La feuille supérieure est retirée et le caoutchouc est roulé en tube. L’ensemble a été remis en sandwich et aplati à nouveau. La feuille a été à nouveau roulée, mais à 90 degrés par rapport au sens du rouleau initial, et aplatie à nouveau. Cette opération a été répétée une troisième fois, en prenant soin de l'aplatir à une épaisseur approximative de 1/8 de pouce. Le sandwich a été placé sur la paillasse et recouvert d'une feuille de métal où le caoutchouc a pu refroidir. Il a ensuite été retiré et conservé dans un sac en polyéthylène fermé hermétiquement. Ces feuilles ont ensuite été découpées avec des ciseaux ou à l'aide d'un poinçon métallique pointu pour obtenir de petites feuilles de caoutchouc non vulcanisé en forme de cercle plat pour la vulcanisation au rhéomètre et les évaluations au Mooney Scorch.
Procédures pour le rhéomètre
La procédure suivante a été utilisée pour les évaluations du rhéomètre à filière mobile et du RPA (Rubber Process Analzer). Pour le rhéomètre MDR de Alpha Technologies, la méthode de test ASTM D5289 -12 « Standard Test Method for Rubber Property-Vulcanization Using Rotorless Cure Meters » a été utilisée. La méthode de test ASTM D6204 a été utilisée avec un arc de 0,5 degré ou de 1,0 degré et une fréquence d'oscillation de 100 cpm à des températures de cuisson appropriées pour le système de cuisson, par exemple 190 °C pour les exemples ci-dessous.
Lors des évaluations au rhéomètre, environ 5 à 6 grammes d'élastomère (en fonction de la densité du composé final) ont été utilisés pour remplir complètement les matrices supérieure et inférieure du rhéomètre. Le caoutchouc non vulcanisé a été découpé dans la feuille pressée formée selon la procédure décrite ci-dessus. Le caoutchouc a été découpé en petits disques ronds d'environ 1,25 pouce de diamètre et placé entre deux feuilles de Dartek®. Ce sandwich a ensuite été placé dans le rhéomètre pour être testé selon la norme ASTM D5289.
La valeur mesurée indiquée comme MH-ML est la différence entre la valeur maximale du couple obtenue à partir de la courbe enregistrée par le rhéomètre exprimée en dN m. Elle indique le niveau de densité de réticulation.
Procédures Mooney Scorch
D'autres aspects et des modes de réalisation préférés de l'invention sont définis dans les revendications dépendantes et dans la description ci-après.
Description des dessins Les caractéristiques et les avantages de l'invention apparaîtront plus clairement à la lecture d'une description nullement limitative de trois formes d'exécution préférentielles. Cette description est donnée uniquement à titre d'exemple, et faite en se référant aux figures schématiques dans lesquelles :
La est une vue schématique d'une anode et d'une cathode avant l'assemblage de la batterie selon un premier mode de réalisation.
La est une vue schématique de la batterie de la suite à assemblage de l'anode et de la cathode et la formation in situ d'un séparateur et/ou électrolyte solide.
La est une vue schématique d'une batterie selon un autre mode de réalisation.
La est une vue schématique d'une batterie sous forme de pile à bouton selon encore un autre mode de réalisation.
Description détaillée des modes de réalisations préférés
La présente invention concerne une méthode pour fabriquer une batterie, ainsi qu'une batterie qui peut être obtenue, par exemple, par la méthode. La méthode concerne également un cadre et/ou un ensemble permettant de manière générale de préparer une batterie selon un modèle généralisable et sur la base d'un grand choix de constituants.
La méthode comporte la mise à disposition d'une anode. Dans un mode de réalisation, l'anode comporte l'un ou plusieurs choisis parmi un métal dans sa forme métallique, le graphite, le carbone dure (hard carbon), le charbon actif, un alliage métallique, un oxyde métallique, et une combinaison de plusieurs des matériaux précités.
Dans un mode de réalisation préféré, l'anode comporte un matériau choisi parmi un métal dans sa forme métallique, le graphite ou le carbone dure, de préférence le métal dans sa forme métallique. Comme sera décrit plus loin ci-après, l'anode est de préférence susceptible de contribuer ou d'assister à la formation in situ d'une couche de passivation qui servira comme séparateur entre l'anode et la cathode. Les métaux dans leurs formes métalliques sont considérés comme étant réactif. Dans une batterie lithium-ion il sera possible d'utiliser du graphite, par exemple, du graphite lithié. Dans une batterie aux ions de sodium il serait possible d'utiliser le carbone dur comme composant de l'anode, par exemple du carbone dur sodié.
Dans un mode de réalisation, l'anode est une plaque et/ou plaquette métallique. Dans un mode de réalisation, l'anode est un fil et/ou une bande métallique.
Dans le cadre du présent descriptif, l'expression in situ se réfère à une génération de l'élément concerné, généralement le séparateur et/ou la SEI, lorsque les éléments principaux, comme l'anode et la cathode, ont été assemblés et/ou mis ensemble, par exemple dans une configuration qui correspond à celle de la batterie finale. Il est aussi possible de considérer l'élément formé in situ comme électrolyte solide.
La méthode comporte de préférence la mise à disposition d'une cathode. Dans un mode de réalisation préféré, la cathode est fabriquée à partir d'un mélange de composants comportant tous les éléments en dehors de l'anode nécessaire à la formation de l'ensemble fonctionnel anode-séparateur-cathode.
Dans un mode de réalisation, la méthode de l'invention comporte la mise à disposition d'un mélange de composants comportant un matériau actif de cathode et un agent réactif. De préférence, ledit mélange de composants comporte au moins un matériau conducteur.
Le matériau actif de la cathode est un composant qui participe à la réaction redox où les espèces ioniques sont réduites ce qui permet d'obtenir un potentiel et ainsi un courant électrique pour alimenter un appareil. Le matériau actif peut intercaler des ions hydrogène et/ou des ions métalliques et/ou anions ou adsorber des ions hydrogène et/ou des ions métalliques et/ou des anions ou effectuer une réaction conversion de ce même matériau.
Le matériau actif de la cathode peut comporter un ou plusieurs des éléments chimique suivants : lithium, sodium, potassium, magnésium, calcium, manganèse, zinc, fer, aluminium, cuivre, nickel, vanadium, chrome, titane, zirconium, molybdène, plomb, sélénium, lanthane, strontium, scandium, yttrium, cobalt, baryum, niobium, ruthénium, phosphore, palladium, platine, or, argent, cadmium, tantale, bore, carbone, azote, oxygène, fluor, chlore, iode, gallium, germanium, arsenic, indium, étain, antimoine, iridium, bismuth, hydrogène, soufre, silicium ou des alliages de ceux-ci.
Le procédé comporte ensuite une détermination 38 d’un ou plusieurs plans de trajectoires pour réaliser la mission, en fonction d’un coût global fonction des premiers et deuxièmes coûts calculés, et une étape optionnelle 40 de post-traitement.
Dans le cas particulier où l’étape de détermination 38 consiste à déterminer un seul plan de trajectoires, qui satisfait au mieux les intentions de l’opérateur, l’étape optionnelle 40 de post-traitement n’est pas réalisée.
Dans le cas où l’étape de détermination 38 consiste à générer un nombre N de plans de trajectoires, l’étape 40 de post-traitement effectue un filtrage de trajectoires permettant de retenir un nombre M<N de trajectoires, qui sont dites alternatives, i.e. présentent des alternatives compréhensibles pour un opérateur.
En effet, lorsque la détermination 38 est basée sur un coût calculatoire, on constate qu’un procédé de calcul sélectionne un très grand nombre de plans de trajectoires très proches, par exemple en termes de distance ou de ressemblance selon une métrique de proximité prédéfinie (e.g. par exemple des trajectoires spatialement proches pour un aéronef). Des trajectoires très proches ne constituent pas des alternatives effectives pour un opérateur.
Il est donc avantageux de présenter des alternatives effectives, par exemple comprenant des trajectoires opérationnelles distantes spatialement, en nombre réduit, pour permettre à un opérateur de sélectionner rapidement et facilement un plan de trajectoires pour réaliser la mission donnée.
De préférence, le nombre M d’alternatives retenues est égal à 3. En situation opérationnelle, pour une planification en temps réel, le nombre M d’alternatives est de préférence limité, par exemple compris entre 2 et 5. Le nombre d’alternatives peut également être supérieur à 5, notamment dans le cas de la planification amont d’une mission.
Dans un mode de réalisation, l’étape 34 de génération d’un ensemble de trajectoires opérationnelles met en œuvre un filtrage de trajectoires décrit ci-après en référence à la .
Dans un mode de réalisation, l’étape 34 de génération d’un ensemble de trajectoire(s) opérationnelle(s) par tâche, comprend une étape 42 de génération, pour chaque tâche Tâche_i de la mission, d’un ensemble Cluster_i de P i trajectoires opérationnelles.
L’indice i est représentatif de l’ordre des tâches à effectuer.
De plus, formellement, pour la planification d’une mission, une tâche dite d’entrée, et une tâche de sortie sont formellement définies, la tâche d’entrée étant associée au point de départ de l’engin mobile et la tâche de sortie au point d’arrivée de l’engin mobile.
Pour les tâches d’entrée et de sortie, la trajectoire associée est par exemple réduite à un seul point.
Par exemple, pour chaque tâche à effectuer Tâche_i, un même nombre de trajectoires opérationnelles P i =P est généré.
Pour chaque ensemble Cluster_i, les trajectoires opérationnelles générées sont mémorisées.
Optionnellement, l’étape 42 met en œuvre un filtrage de trajectoires, dont un mode de réalisation est décrit ci-après, pour obtenir, dans chaque ensemble Cluster_i, Pi trajectoires qui présentent une variété considérée suffisante sur la base d’une métrique de proximité (ou de ressemblance) qui est définie.
L’étape 42 est suivie d’une étape 44 de calcul de premier coût, représentatif de la performance par rapport aux scores à satisfaire dans l’espace métrique HLOM, pour chaque ensemble Cluster_i et pour chaque trajectoire de cet ensemble.
Dans un mode de réalisation, l’étape 44 comporte, pour chaque trajectoire, le calcul d’un premier vecteur de performance dans l’espace métrique des performances à satisfaire (espace HLOM).
Typiquement, le circuit est aussi pourvu d’au moins une sortie de circuit disposée en aval de la deuxième partie d’échange de chaleur pour évacuer du fluide ayant circulé dans le circuit, hors de l’espace d’habitation.
Avec de telles dispositions qui utilisent les hourdis, même si la construction est fortement isolée avec des composants non susceptibles de former une zone d’accumulation thermique, l’effet d’échange réalisé au niveau des hourdis permet de former des accumulateurs aptes à dissiper thermiquement dans la durée vers les espaces/pièces sous-jacentes. De l’air peut être mis en circulation dans les hourdis, pour ainsi permettre d'utiliser de l'air chaud ou froid en provenance de tout élément de climatisation ou de ventilation de type air/air ou air/eau voir électrique ou solaire ou même géothermique ou couplé avec une VMC double flux. Un autre fluide peut le cas échéant circuler dans le hourdis pour un même type d’échanges de calories via le fluide caloporteur.
Le fluide du circuit peut être de l’air prélevé au niveau d’une ou plusieurs entrées. Une entrée peut être équipée d’un filtre monté de façon amovible, autorisant un remplacement aisé du filtre si besoin.
Pour permettre un rafraîchissement en été ou un réchauffement en hiver, cette conception peut se combiner avantageusement avec un puits climatique pour former la première partie d’échange de chaleur. Le cas échéant, un préchauffage d’une canalisation, par exemple au niveau de l’interface entre la première partie et la deuxième partie, peut être réalisé lorsqu’un mode de réchauffage est souhaité. Lorsqu’un réchauffage est souhaité, la première partie d’échange peut inclure ou être couplée à un échangeur de chaleur solaire.
Le circuit peut inclure un puits climatique. Un tel puits climatique correspond à une solution géothermique, typiquement à air, qui utilise l’inertie thermique du sol pour préchauffer ou rafraîchir l’air neuf insufflé dans le bâtiment. Le puits climatique est qualifié de "canadien" lorsqu’il permet d’insuffler de l’air chaud dans l’habitat (fonctionnement hivernal) ou encore de "provençal" lorsque cet air permet de refroidir la température intérieure (fonctionnement estival). Dans les régions pour lesquelles la température extérieure peut varier, selon les saisons et la localisation géographique, de -20°C ou -10°C à +35°C, un tel puits offre un intérêt, optimisé lorsque les canaux des hourdis reçoivent un fluide ayant transité par le puits ou ayant subi indirectement un conditionnement via un échange thermique utilisant la circulation de fluide dans le puits. En pratique, la température du sol, entre deux et six mètres de profondeur (par où passe une canalisation constitutive du puits), demeure à peu près constante, généralement entre 10 et 15°C toute l’année dans les régions précitées.
Avantageusement, les hourdis forment une structure massive qui peut être traitée thermiquement en priorité, par exemple en recevant (la première) le flux de fluide rafraîchi ou réchauffé, le cas échéant avant l’espace d’habitation.
Au moins une sortie de circuit, prévue/disposée en aval de la deuxième partie d’échange de chaleur, permet d’évacuer (hors de l’espace d’habitation) du fluide ayant circulé dans le circuit. Le circuit peut utiliser uniquement de l’air, fluide caloporteur similaire ou combiner des fluides caloporteurs, par exemple avec un circuit de liquide au niveau des hourdis, qui inclut une zone d’échange thermique avec de l’air circulant dans un système VMC et/ou de l’air circulant dans le système échangeur extérieur. L’air circulant à travers les hourdis peut ressortir par des bouches de soufflage d’un système VMC, de sorte que de l’air (air vicié) va ressortir ensuite de l’espace d’habitation, par exemple par une sortie située plus haut que les moyens de distribution. Plus généralement, un ensemble d'évacuation d'air ayant circulé dans les hourdis peut être relié aux zones d’habitation, via une sortie ou interface d’extraction distincte/séparée des ouvertures débouchant des hourdis.
Selon une particularité, l'ensemble d'évacuation d'air est utilisable pour permettre à l’air d'être extrait hors de la construction, via une sortie. En amont de cette sortie, l’air peut être sélectivement évacué des canaux intérieurs vers l’espace d’habitation intérieur, par exemple sans vanne intermédiaire entre les hourdis et cet espace d’habitation intérieur. L'ensemble d'évacuation d'air peut être monté sur la structure du toit à une position verticale plus élevée que celle où la structure du mur est reliée à la structure du toit.
Dans une forme de réalisation, la première partie d’échange et la deuxième partie d’échange peuvent fonctionner de manière inversée. Le prélèvement de calories dans le fluide (fluide caloporteur) dans l’une de ces parties est contrebalancé par un apport de calories dans l’autre de ces parties, et vice versa. Il est permis par exemple de rafraîchir un espace d’habitation par déphasage, en utilisant de l’air frais extérieur collecté principalement la nuit aux heures les plus fraiches, afin de rafraichir les hourdis et également la dalle adjacente. Le composant creux et le composant plein (dalle) ainsi superposés pourront diffuser cette fraicheur tout au long de la journée.
Selon une particularité, le circuit comporte un premier ensemble de ventilation diffusant de l’air et qui inclut : - les moyens de distribution, agencés à un niveau de hauteur déterminé dans la construction ; - un groupe de canaux intérieurs distribués les uns à côté des autres et ayant chacun un débouché sur un même côté d’entrée, recouvert par un organe collecteur/distributeur des moyens de distribution ; et - au moins une bouche d’aération pour faire descendre et sortir l’air issu des canaux intérieurs du groupe de canaux dans des pièces ou un espace d’habitation d’un même étage déterminé de la construction. La ou les bouche(s) d’aération est par exemple disposée sur un côté de sortie opposé au côté d’entrée.
L’énergie requise pour amener la température d’un tel étage à un niveau souhaité peut être ainsi minimisée si le fluide a été conditionné par un système passif d’échange thermique, par exemple sous-terrain. Plus généralement, une dissipation thermique allant dans le sens souhaité permet d’améliorer le confort dans l’espace d’habitation, grâce à de l’air ou autre fluide caloporteur ayant circulé par les hourdis, qui délimitent supérieurement cet étage. Également, l’étage supérieur peut bénéficier d’un effet de déphasage, typiquement via la dalle adjacente/superposée aux hourdis.
Selon une particularité, plus de 50%, par exemple au moins 80 ou 90% de la section utile des hourdis adjacents à une même dalle ou plancher d’étage est parcourue par le même fluide, par exemple l’air, distribué par les moyens de distribution. Les canaux intérieurs s’étendent verticalement chacun sur une hauteur qui peut être supérieure à 30 mm, par exemple supérieure à 45 mm, représentant plus de la moitié de la hauteur totale des hourdis.
Les hourdis forment une masse de dissipation ou de déphasage thermique, parallèle aux dalles de la construction, dont la température peut être augmentée ou abaissée par une circulation fluidique. Il est permis de former une surface chaude ou une surface froide sans besoin de faux-plafond. Cette surface chaude ou froide n’est située ni dans une partie de toiture ni dans une cloison externe murale, de sorte qu’il n’y a pas ou très peu de perte thermique vers l’extérieur de la construction.
Les hourdis peuvent être conçus en béton, ciment, brique et/ou autre matériau à inertie thermique, comme la terre, la pierre.
Le circuit est optionnellement utilisable pour à la fois participer à un rafraîchissement de l’espace d’habitation, dans un mode de rafraîchissement, et pour participer à un chauffage de l’espace d’habitation, dans un mode de chauffage. Pour cela une ou plusieurs zones d’échange prévues dans le système échangeur extérieur servent à transférer des calories depuis ou vers le fluide caloporteur.
Dans le cas de la , la fréquence d’accord FT1b de l’antenne à fente fermée est dans la bande de fréquences visée tandis que la fréquence d’accord FT2b de l’antenne parasite à fente ouverte est hors bande. On voit en effet sur la que l’antenne parasite à fente ouverte voit deux écrans électromagnétiques au-dessus et au-dessous d’elle, le long de son axe X de rayonnement. L’écran au-dessus est formé par la paroi 105 du châssis dans lequel elle se trouve, et l’écran au-dessous est formé par la paroi 105 du châssis du dispositif HW3-1. Le rayonnement de l’antenne à fente fermée est donc dans ce cas prédominant sur celui de l’antenne parasite à fente ouverte.
Enfin, les figures 49A et 49B montrent le gain CG1, CG2 de l’antenne résultante lorsque le dispositif HW3 est à l’air libre, et les figures 50A, 50B montrent le gain CG3, CG4 de l’antenne résultante lorsque le dispositif HW3 est posé sur une surface métallique ou sur un dispositif similaire HW3-1. Plus particulièrement, les figures 49A, 50A montrent le gain CG1, CG3 de l’antenne résultante dans le plan Y-Z, soit le plan du châssis ou plan horizontal lorsque le châssis est posé à plat. Les figures 49B, 50B montrent le gain CG2, CG4 de l’antenne résultante dans le plan vertical X-YZ, soit un plan perpendiculaire au châssis ou plan vertical lorsque le châssis est posé à plat. On obtient, dans le premier cas, un pic de gain de -1,5 dB selon un angle horizontal de 225 degrés et un angle vertical de 105 degrés. On obtient, dans le deuxième cas, un pic de gain de -3,4 dB selon un angle horizontal de 90 degrés et un angle vertical de 120 degrés.
Selon un mode de réalisation, le circuit d’adaptation de mode commun est configuré pour positionner le niveau de la tension de mode commun à un niveau situé entre une borne basse de ladite portion milieu et une borne haute de ladite portion milieu, le niveau de la borne basse étant située à la moitié de l’amplitude de la dynamique du signal de sortie et une marge au-dessus de la tension de masse, et la borne haute étant située à la moitié de l’amplitude de la dynamique du signal de sortie et une marge au-dessous de la tension d’alimentation.
La marge au-dessus de la tension de masse, et la marge au-dessous de la tension d’alimentation correspondent avantageusement aux tensions de déchets (usuellement en anglais « output dynamic limitation voltage ») typiquement de l’ordre de quelques centaines de millivolts (mV), par exemple 200 mV.
Selon un mode de réalisation, le circuit d’adaptation de mode commun est configuré pour positionner le niveau de la tension de mode commun dans ladite portion milieu, sur commande d’un signal de commande.
Cela permet avantageusement de fournir un paramétrage supplémentaire à un utilisateur, conjointement avec le paramétrage de la tension d’alimentation commandable.
Selon un mode de réalisation, le circuit d’adaptation de mode commun est configuré pour positionner le niveau de la tension de mode commun à un niveau égal à la moitié de la tension d’alimentation effective.
Selon un autre aspect, il est également proposé un procédé de conversion numérique-analogique comprenant une amplification de sortie, alimentée avec une tension d’alimentation commandable et une tension de référence de masse, générant un signal de sortie analogique ayant une dynamique centrée sur une tension de mode commun, le procédé comprenant une adaptation de la tension de mode commun à un niveau positionné dans une portion milieu de l’intervalle de tensions situées entre la tension d’alimentation et la tension de référence de masse, en fonction du niveau effectif de la tension d’alimentation.
Selon un mode de mise en œuvre, le procédé comprend une génération, à partir d’un code numérique, d’un signal de conversion analogique en entrée de l’amplification de sortie et ayant une dynamique dont l’amplitude crête-à-crête est égale à une tension de référence, l’amplification de sortie générant le signal de sortie au niveau de la tension de mode commun lorsque que le signal de conversion est à un niveau égal à la moitié de la tension de référence.
Selon un mode de mise en œuvre, l’amplification de sortie a un gain unitaire et ladite tension d’alimentation commandable a un niveau supérieur ou égal à la tension de référence.
Selon un mode de mise en œuvre, ladite adaptation de la tension de mode commun positionne le niveau de la tension de mode commun à un niveau situé entre une borne basse de ladite portion milieu et une borne haute de ladite portion milieu, le niveau de la borne basse étant située à la moitié de l’amplitude de la dynamique du signal de sortie et une marge au-dessus de la tension de masse, et la borne haute étant située à la moitié de l’amplitude de la dynamique du signal de sortie et une marge au-dessous de la tension d’alimentation.
Selon un mode de mise en œuvre, ladite adaptation de la tension de mode commun positionne le niveau de la tension de mode commun dans ladite portion milieu, sur commande d’un signal de commande.
Selon un mode de mise en œuvre, ladite adaptation de la tension de mode commun positionne le niveau de la tension de mode commun à un niveau égal à la moitié de la tension d’alimentation effective.
D’autre avantages et caractéristiques de l’invention apparaîtront à l’examen de la description détaillée de modes de réalisation et de mise en œuvre, nullement limitatifs, et des dessins annexés, sur lesquels :