INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La représente un exemple de réalisation du dispositif selon l’invention déjà représenté par la mais cette fois-ci sans que la fenêtre 20 ne soit représentée. En comparaison avec la , un tasseau 19 et un tasseau de consolidation 15 sont visibles. Également en comparaison avec la , des orifices 18 pour accueillir des languettes 25 de système de verrouillage 24 de battant de fenêtre sont visibles. L’angle entre le tasseau 19 et la pièce de forme rectangulaire 11 est compris entre 75° et 115°. Dans un mode de réalisation préféré, cet angle sera sensiblement de 90°. Un angle entre le tasseau 19 et la pièce de forme rectangulaire 11 compris entre 75° et 115° permet, lorsque qu’un battant 21 est fermé sur le tasseau 19, à la pièce de forme rectangulaire 11 de maintenir en position entrouverte un battant 22 car le rebord de ce dernier sera en butée sur la pièce de forme rectangulaire. Cet angle contribue donc au maintien en position du dispositif 10 selon l’invention et au maintien en position de la fenêtre qui accueille le dispositif 10 selon l’invention.
La représente schématiquement un exemple de réalisation d’un système de maintien en position du dispositif selon l’invention. Une partie d’une pièce de forme triangulaire 13 est représentée avec un orifice 18. Cet orifice 18 accueil une languette 25 d’un système de verrouillage 24 équipant un battant 22 d’une fenêtre lorsque le système de verrouillage 24 est dans une position verrouillée. Lorsque la languette 25 est logée dans l’orifice 18, la pièce de forme triangulaire 13 ne peut plus se déplacer latéralement par rapport au battant 22 de la fenêtre. L’orifice 18 contribue ainsi au maintien position de la pièce de forme triangulaire 13 et, par son intermédiaire, du dispositif 10 selon l’invention.
La représente schématiquement un exemple de réalisation d’une échelle 40 selon certains modes de réalisation de l’invention. Cette échelle 40 peut-être montée ou descendue par un animal de compagnie. Elle pourra être placée à proximité de la fenêtre soit à l’extérieur du bâtiment soit à un l’intérieur du bâtiment soit des deux côtés. Formulé autrement, l’échelle 40 s’adapte de part et d’autre de la fenêtre accueillant le dispositif selon l’invention. Si un animal de compagnie a des difficultés à atteindre une plateforme 16 ou une chatière 30 directement, il pourra utiliser une échelle 40 pour les atteindre.
Procédé pour prédire une diagraphie pendant le forage d’un puits La présente invention concerne notamment le domaine du géoguidage (en anglais ‘Geosteering’) qui vise à guider les opérations de forage d’un puits dans une formation souterraine, en fonction de résultats de mesures (généralement des mesures diagraphiques et sismiques) réalisées en temps réel.
Plus précisément, l’invention concerne un procédé pour prédire les valeurs d’une diagraphie dans un puits au-delà du trépan, simultanément au forage de ce puits, en vue notamment de guider le forage du puits au-delà de la profondeur du trépan de forage du puits, en fonction de la prédiction des valeurs de la diagraphie.
Le géoguidage consiste à orienter en temps réel la direction d’un puits de forage, à partir d’un plan initial, déterminé à partir d’un modèle des structures de la formation souterraine construit en amont, et de mesures diagraphiques réalisées pendant le forage. Ainsi, dans le processus de forage d'un trou de forage, le géoguidage consiste à ajuster la position du trou de forage (angles d'inclinaison et d'azimut) à la volée, pour atteindre une ou plusieurs cibles géologiques. Dans le domaine de l’exploration pétrolière, l'objectif est généralement d’orienter la direction du puits vers une zone de la formation souterraine comportant des hydrocarbures. Dans les zones matures, le géoguidage peut être utilisé pour maintenir un puits de forage dans une section particulière d'un réservoir afin de minimiser les percées de gaz ou d'eau et de maximiser la production économique du puits.
Le géoguidage nécessite la construction en amont d’un modèle de la formation souterraine, appelée aussi modèle géologique. Ces modèles, bien connus et largement utilisés dans l’industrie pétrolière, se doivent d'être représentatif des limites des couches géologiques ainsi que des roches constitutives de ces couches. Ce type de maquette du sous-sol est le plus souvent représenté sur un ordinateur, par un maillage ou grille, généralement tridimensionnel, chaque maille étant caractérisée par une ou plusieurs propriétés pétrophysiques (faciès, porosité, perméabilité, etc). La construction d’un tel modèle, qui doit notamment refléter la géométrie des limites de couches géologiques, nécessite au moins une interprétation d'une image sismique, obtenues à la suite d’une acquisition sismique et d’un traitement sismique. Le remplissage des mailles en valeurs nécessite aussi des techniques d’analyse à la fois de données sismiques (par exemple via une inversion stratigraphique) et de données diagraphiques (par exemple les diagraphies de rayons gamma, soniques, de densité apparente, les diagraphies électriques ou les diagraphies d'imagerie du puits). Ainsi l’obtention d’un modèle géologique est une étape très longue et nécessite l’intervention de plusieurs experts.
Pendant que le trou de forage est foré conformément aux informations déduites du modèle géologique, de nouvelles informations géologiques sont recueillies au moyen d’outils diagraphiques. Généralement, une configuration classique d’outils descendus dans un puits comprend des capteurs directionnels et d'inclinaison, ainsi qu'un outil de diagraphie de radioactivité naturelle (« gamma-ray logging tool »). D'autres mesures classiques sont la densité de neutrons, la sismique prospective, les mesures de pression de fond de puits (« downhole pressure »). Les mesures réalisées pendant le forage montrent généralement quelques différences par rapport à ce qui est attendu du modèle. Le modèle géologique est alors mis à jour avec les nouvelles informations géologiques, ainsi que le plan de puits pour atteindre les cibles géologiques corrigées.
Les documents suivants seront cités au cours de la description : Berg, C. R., & Newson, A. C. (2013, August). Geosteering using true stratigraphic thickness. In SPE/AAPG/SEG Unconventional Resources Technology Conference. OnePetro. Lallier, F., Caumon, G., Borgomano, J., Viseur, S., & Antoine, C. (2009). Dynamic time warping for stochastic stratigraphic well correlation. Search and Discovery Article, 40473. Naville, C., Serbutoviez, S., Throo, A., Vincké, O., & Cecconi, F. (2004). Seismic while drilling (SWD) techniques with downhole measurements, introduced by IFP and its partners in 1990-2000. Oil & Gas Science and Technology, 59(4), 371-403. Sakoe, H., & Chiba, S. (1978). Dynamic programming algorithm optimization for spoken word recognition. IEEE transactions on acoustics, speech, and signal processing, 26(1), 43-49. Song, F., & Toksoz, M. N. (2009). Model-guided Geosteering for Horizontal Drilling. Massachusetts Institute of Technology. Earth Resources Laboratory. Wang, Z. (2017). Integrated geosteering workflow for optimal well trajectory. Doctoral dissertation, Memorial University of Newfoundland.
Les méthodes de géoguidage connaissent un essor important ces dernières années.
On connait notamment le document (Berg et Newson, 2013) qui décrit une méthode de géoguidage permettant de n’utiliser que des diagraphies de radioactivité naturelle (dites diagraphies de Gamma-Ray). En effet, cette méthode consiste à comparer une diagraphie de Gamma-Ray dans un puits horizontal à la diagraphie correspondante dans un puits vertical voisin (le pilote). Selon cette méthode, l'enregistrement diagraphique à partir du puits horizontal est comprimé et/ou inversé jusqu'à ce que l'enregistrement ainsi déformé puisse être mis en correspondance au mieux avec l'enregistrement dans le puits pilote. La compression est nécessaire parce que des intervalles stratigraphiques relativement petits dans le puits pilote seront traversés sur des distances beaucoup plus grandes dans le puits horizontal. L'inversion est aussi nécessaire car le forage peut couvrir un intervalle stratigraphique donné de bas en haut comme de haut en bas. Le facteur d’échelle ayant permis la mise en correspondance des deux enregistrements est directement lié à l’inclinaison du puits horizontal. Toutefois, si cette méthode ne nécessite que peu de données en entrée, cette méthode s’appuie, comme dans toute technique de géoguidage connue, sur des mesures diagraphiques réelles, mesurées à la volée, qui ne sont valables strictement que jusqu’au trépan.
On connait également le document (Wang, 2017) qui concerne une méthodologie de géoguidage intégré pour déterminer une trajectoire de puits optimale, combinant des algorithmes géostatistiques, des mesures diagraphiques en cours de forage, et des méthodes de simulation de réservoir. Plus précisément l’'objectif de cette technique intégrée est d'explorer un processus de mise à jour relativement rapide pour l’exploration de champs pétroliers sans structure complexe. Il présente une procédure d'utilisation de réalisations géostatistiques pour piloter le processus de forage et optimiser la trajectoire du puits par rapport aux performances de production. Les réalisations statistiques du réservoir sont mises à jour avec les données diagraphiques en cours de forage tout au long du processus de forage. Toutefois, comme dans toutes les techniques de géoguidage connues, cette méthode s’appuie sur des mesures diagraphiques réelles, qui ne sont disponibles que jusqu’à la profondeur du trépan.
On connait aussi le document (Naville et al., 2004), qui concerne la sismique en cours de forage. Cette technique permet, entre autres, d’imager devant l’outil de forage en utilisant le bruit du trépan comme source sismique. Il est donc possible grâce à cette technique de connaitre, en amont du trépan, des changements pouvant impacter le plan de puits initial. Toutefois, cette méthode présente l’inconvénient de nécessiter a minima un système d’enregistrements sismiques, d’une part des échos venant des formations géologiques devant l’outil, et d’autre part des vibrations du trépan lui-même de manière à éliminer en post-traitement la signature de cette source sismique pour affiner l’imagerie. Cette technique est donc plus lourde de mise en œuvre que des méthodes basées sur de simples diagraphies.
On connait aussi le document (Song et Toksoz, 2009) qui décrit une méthode qui s’apparente à la sismique en cours de forage mais qui utilisent de vraies sources sismiques au lieu des bruits du trépan. Cette technique présente donc l’inconvénient de nécessiter à la fois des sources et capteurs sismiques sur le terrain, mais requiert également un traitement sismique qui peut être important.
La présente invention permet de pallier ces inconvénients. En effet, le procédé selon l’invention vise à prédire des valeurs d’une diagraphie au-delà de la profondeur du trépan de forage d’un puits, valeurs qui peuvent être directement exploitées par des méthodes de géoguidage classiques, au lieu des valeurs réellement mesurées de la diagraphie mais jusqu’à la profondeur du trépan uniquement. Les prédictions devant le trépan peuvent permettre de repérer, à l’avance et pendant le forage, les futurs changements de lithologie (par exemple le passage de la couverture argileuse au réservoir) qui sont des informations importantes pouvant être immédiatement utilisées comme donnée d’entrée de tout procédé de géoguidage.
Les rainures du second groupe 20 sont réparties angulairement selon un même espacement autour de l’axe de rotation 200 de l’hélice 100.
Le bol 1 comprend des ailettes de refroidissement 7 disposées au sein du logement 6. Ces ailettes 7 permettent d’améliorer la circulation de l’air dans le bol 1, favorisant le refroidissement d’un moteur destiné à mettre en rotation l’hélice 100. En adéquation avec la section débouchante 31 de la rainure d’amortissement 3 ou de l’ensemble 300 de rainures d’amortissement, les ailettes de refroidissement 7 permettent notamment de favoriser le passage de l’air en dehors du bol 1 par la section débouchante 31.
Les ailettes de refroidissement 7 s’étendent depuis le fond 4.
Les ailettes de refroidissement 7 comprennent chacune un bord rattaché 71 à la paroi périphérique 5 et un bord libre 70 qui s’étend du côté de l’axe de rotation 200 de l’hélice 100.
Les sections débouchantes 31 de l’ensemble 300 de rainures sont comprises sur une portion 60 du fond 4 formée entre la paroi périphérique 5 et les bords libres 70 des ailettes de refroidissement 7.
Les sections borgnes 32 de l’ensemble 300 de rainures sont comprises sur une seconde portion 61 du fond 4 formée entre les bords libres 70 des ailettes de refroidissement 7 et l’axe de rotation 200.
Les ailettes de refroidissement 7 s’étendent sur toute une hauteur de la paroi périphérique 5 du bol 1.
Les ailettes de refroidissement 7 sont réparties angulairement selon un même espacement autour de l’axe de rotation 200 de l’hélice 100.
De façon alternative, les ailettes de refroidissement 7 sont réparties angulairement de façon asymétrique selon la position des pales 2 de l’hélice 100.
Au moins une rainure 3 du premier groupe 10 ou du deuxième groupe est comprise angulairement entre deux nervures 3 de rigidification 7.
Le fond circulaire 4 du bol 1 comprend des orifices 8 destinés à recevoir des moyens de fixation, non visible sur les figures, pour fixer l’hélice 100 sur un moteur électrique également non illustré dans les figures.
Le fond 4 du bol 1 comprend une nervure 9 de rigidification reliant les orifices 8.
Les ailettes de refroidissement 7 comprennent des prolongements 72 qui s’étendent depuis les bords libres 70 jusqu’à la nervure 9.
Les prolongements 72 sont d’une hauteur inférieure à une hauteur des ailettes de refroidissement 7.
Cuve d’eau chaude sanitaire à accumulation avec anode de protection contre la corrosion La présente invention concerne le domaine général des cuves d’eau chaude sanitaire à accumulation, et plus précisément les cuves d’eau chaude sanitaire à accumulation équipées d’une anode de protection contre la corrosion.
Arrière-plan technologique De telles cuves sont utilisées par exemple dans les chauffe-eaux électriques.
En outre, l'unité de contrôle (1) peut être équipée d'un programme boost (7), par lequel le ventilateur central (3) est commandé à la puissance maximale, et peut être équipée d'un dispositif d’activation (6) pour activer ce programme boost (7). Un interrupteur (6) peut par exemple servir de dispositif d’activation (6) pour activer ce programme boost (7).
Ainsi, l'unité de commande (1) peut être configurée au moyen d'un module de décision correspondant (16) pour commander le ventilateur central (3) selon le programme boost (7) lorsque l'interrupteur (6) est activé, et pour mettre fin à ce programme boost (7) lorsque l'interrupteur (6) est désactivé et continuer à commander le ventilateur central (3) selon le programme de fonctionnement normal (2).
L'interrupteur (6) peut être installé dans une cuisine, par exemple, pour utiliser le système de ventilation central comme hotte lorsque le programme boost (7) est activé.
Bol d’hélice de groupe moto-ventilateur comprenant une rainure d’amortissement destinée à réduire les bruits La présente invention se rapporte au domaine des hélices de groupe moto-ventilateur pour échangeurs thermiques pour véhicules automobiles. Elle trouve une application privilégiée, mais non exclusive, aux échangeurs thermiques utilisés dans les circuits de climatisation et/ou de refroidissement de tels véhicules.
Les véhicules automobiles comportent de nombreux échangeurs de chaleur qui permettent la régulation thermique des composants nécessaires au fonctionnement d’un véhicule automobile, par exemple un moteur électrique ou à combustion. Certains de ces échangeurs de chaleur assurent, par l’intermédiaire d’un flux d’air les traversant, un transfert thermique avec le composant du véhicule auquel ils sont associés. C’est notamment le cas d’un échangeur de chaleur fonctionnant en radiateur et positionné en face avant du véhicule automobile. Un tel radiateur permet d’assurer la régulation thermique du moteur du véhicule et est généralement couplé à un système de ventilation pour former un système de régulation thermique favorisant la formation d’un flux d’air pour la gestion de l’échange thermique entre un fluide caloporteur circulant dans l’échangeur de chaleur et l’air ambient. La mise en rotation de l’hélice d’un groupe moto-ventilateur provoque la génération de bruits indésirables. Parmi ces bruits, certains sont dus aux fluctuations du couple fourni par le moteur entraînant en rotation l’hélice de refroidissement. Ces fluctuations de couple créent une charge dans la direction tangentielle par rapport à l’axe de rotation de l’hélice depuis le centre de l’hélice, au niveau de l’arbre moteur, jusqu’aux pales de l’hélice. Ces bruits sont particulièrement significatifs lorsqu’ils atteignent les pales et les font vibrer.
Afin de remédier à ce problème, il est connu de mettre en place des rainures d’amortissement. Ces rainures permettent de modifier le chemin de propagation des vibrations à l’origine des bruits ainsi que les modes propres de déformation ou de vibration de l’hélice. Ces rainures ont l’avantage d'atténuer les vibrations sans entraîner un changement de conception des pales de l’hélice, ce qui est une opération coûteuse et délicate. Les rainures présentent également l’avantage de permettre un certain refroidissement du moteur d’entraînement de l’hélice par la circulation d’air mise en mouvement par l’hélice.
Cependant, ces rainures présentent les désavantages de réduire l’étanchéité du moteur de mise en rotation de l’hélice et d’impacter l’aéraulique de l’hélice. De plus, ces rainures peuvent abaisser de façon trop importante la rigidité de l’hélice provoquant une plus grande déformation de l’hélice source notamment de cassures.
La présente invention a pour but de remédier aux problèmes cités précédemment découlant de l’usage de rainures d’amortissement des bruits tout en conservant leurs avantages.
La présente invention a ainsi pour objet, une hélice d’un groupe moto-ventilateur comprenant un bol depuis lequel des pales s’étendent de façon radiale par rapport à un axe de rotation de l’hélice, le bol comprenant une rainure d’amortissement destinée à réduire les bruits générés par la mise en rotation de l’hélice, caractérisé en ce que la rainure est borgne sur au moins une partie de sa longueur.
Ceci a pour avantage d’accroître une surface sur laquelle la rainure s’étend tout en minimisant les risques d’étanchéité d’un moteur destiné à mettre en rotation l’hélice autour de son axe de rotation.
Selon l’un des aspects de l’invention, la rainure est borgne sur toute sa longueur.
Selon l’un des aspects de l’invention et de façon alternative, la rainure comprend une section débouchante et une section borgne. On comprend ainsi que la section débouchante est entièrement ouverte et permet le passage d’air mis en mouvement par l’hélice en rotation, alors que la section borgne est une rainure non débouchante permettant de garantir l’étanchéité d’un moteur destiné à mettre en rotation l’hélice.
Selon l’un des aspects de l’invention, la rainure est de section transversale rectangulaire, demi-circulaire ou triangulaire.
Selon l’un des aspects de l’invention, le bol est formé d’un fond s’étendant principalement selon une direction radiale par rapport à l’axe de rotation de l’hélice, à partir de laquelle une paroi périphérique s’étend sur tout le pourtour du fond et selon une direction principale d’extension longitudinale par rapport à l’axe de rotation, le fond et la paroi formant un logement.
Selon l’un des aspects de l’invention, la rainure s’étend sur le fond.
Selon l’un des aspects de l’invention, la section débouchante de la rainure forme un segment de droite.
Chaque période P1 ou P2 se décompose en deux sous-périodes A et B d’une part et C et D d’autre part. Les sous-périodes A et C correspondent dans cet exemple à une durée de traction (respectivement T1 ou T3) du câble et les sous-périodes B et D correspondent dans cet exemple à une durée de relâchement (respectivement T2 ou T4) du câble.
La illustre un graphique inférieur et un graphique supérieur représentant respectivement une courbe d’évolution d’une tension du signal de pilotage de l’actionneur 20 en fonction du temps et une courbe d’évolution d’un profil de sonie en fonction d’une même échelle temporelle.
De préférence, on notera en particulier que lors des sous-périodes de relâchement du câble B et D, le signal de pilotage a une amplitude négative alors que lors des sous-périodes de traction A et C, le signal de pilotage a une amplitude positive.
Comme cela est visible sur le graphique inférieur, l’amplitude du signal de pilotage présente un profil de modulation en fonction du temps : la courbe C1 représente, dans la sous-période A, une fonction croissante sensiblement linéairement jusqu’à atteindre un sommet pour ensuite devenir décroissante selon deux tronçons linéaires de pentes différentes.
Dans la sous-période A, la courbe C1 présente plusieurs tronçons non linéaires. Il en va sensiblement de même dans la sous-période C. Le graphique présente également dans les deux-sous périodes B et D des fonctions de type paraboliques.
Le signal de pilotage en entrée de l’actionneur 20 vient entraîner en mouvement les pièces du mécanisme 104 ce qui provoque le déverrouillage de l’ouvrant. Le mouvement des pièces produit un signal acoustique bruyant.
Sur la , le signal de pilotage est représenté par la courbe C1. Ce signal de pilotage présente, comme on le voit sur la , une variation de l’amplitude en fonction du temps. On détermine une métrique de sonie correspondant au signal acoustique bruyant, qui est représentée sur la par la courbe C2.
En fonctionnement, au cours d’une première période prédéfinie T1, le module 30 pilote l’actionneur 20 pour effectuer une première action de déplacement de l’élément 26 par traction du câble 22 jusqu’à atteindre la configuration intermédiaire de verrouillage. Cette première étape se décompose en par exemple une sous-étape A de traction de câble et une sous-étape B de relâchement du câble au cours desquelles les pièces du mécanisme d’encliquetage 104 sont mises en mouvement.
Au cours d’une deuxième période prédéfinie T2, le module 30 pilote l’actionneur 20 pour effectuer une deuxième action de déplacement de l’élément 26 du câble 22 jusqu’à atteindre la configuration finale de verrouillage. Cette deuxième étape se décompose en par exemple une sous-étape de traction de câble C et une sous-étape de relâchement D du câble au cours desquelles les pièces du mécanisme d’encliquetage 104 sont mises en mouvement.
Afin d’obtenir le profil de modulation du signal électrique de pilotage, le procédé comprend encore une étape itérative d’optimisation dudit signal de pilotage (représenté sur la ).
Comme cela est visible sur la , l’étape itérative d’optimisation consiste à échantillonner le signal électrique de pilotage initial par une pluralité de points successifs i (i’, i’’, i’’’) variant de 1 à n (n’, n’’, n’’’) associée à une amplitude Vi (Vi’, Vi’’, Vi’’’) et une tranche temporelle ti (ti’, ti’’, ti’’’), à acquérir un signal acoustique résultant, à déterminer une métrique de sonie du signal acoustique résultant, et à faire varier l’amplitude Vi du signal électrique de pilotage dans ladite tranche ti et/ou la durée de ladite tranche temporelle ti afin d’obtenir une métrique de sonie dans ladite tranche ti respectant au moins ledit critère de sonie prédéterminé.
Dans l’exemple décrit, pour chaque période d’actionnement P1, P2 et sous-période d’actionnement (A, B, C, D), cette étape itérative d’optimisation est appliquée.
On a représenté sur la une comparaison entre un profil de sonie C4 obtenu à partir d’un signal de pilotage variant selon un signal carré classique, connu de l’art antérieur, (C3 en pointillé) et un profil de sonie C2 obtenu avec un procédé de gestion de bruit selon l’invention (en trait continu) à partir d’un signal de pilotage optimisé représenté par la courbe C1.