INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
réalisation sur ladite électrode inférieure d’une première couche interfaciale organique comprenant une surface inférieure comprenant des groupements amines en contact avec l’électrode inférieure, la première couche interfaciale ayant une épaisseur comprise entre 2 et 5 nm, étant continue, transparente, exempte d’oxyde métallique et susceptible d’être obtenue après impression numérique à jet d’encre de la composition d’encre,
réalisation sur ladite première couche interfaciale d’une couche active photovoltaïque ,
réalisation sur ladite couche active photovoltaïque d’une deuxième couche interfaciale qui est également l’électrode suppérieure;
ledit procédé étant caractérisé en ce que chacune des étapes précitées sont réalisées par dépôt de compositions d’encre par impression numérique à jet d’encre, suivie d’une traitement thermique, ladite composition d’encre utilisée dans l’étape de réalisation de la première couche interfaciale comprenant un mélange à base de molécules organiques solubles dans des solvants polaires
On réalise un module photovoltaïque C2 conforme à l’invention selon une deuxième variante et selon le procédé suivant (pour la description du process suivi, veuillez s’il vous plait vous baser sur les formulations ci-dessous !):
réalisation sur ladite couche active photovoltaïque d’une deuxième couche interfaciale;
réalisation sur ladite deuxième couche interfaciale d’une électrode supérieure;
selon lequel le traitement thermique de l’étape c) est un traitement de recuit réalisé à une température comprise entre 70°C et 130°C, pendant une durée comprise entre 1 et 5 minutes
La représente un troisième mode de réalisation.
Selon ce troisième mode de réalisation, le système de conditionnement thermique 100 comporte une sixième branche de dérivation G reliant un onzième point de raccordement 21 disposé sur la quatrième branche de dérivation E entre le quatrième détendeur 34 et le huitième point de raccordement 18 à un douzième point de raccordement 22 disposé sur la première branche de dérivation B entre le sixième point de raccordement 16 et le deuxième point de raccordement 12.
Le fluide réfrigérant à haute pression en sortie du compresseur 6 peut ainsi rejoindre le troisième échangeur 3, fonctionnant alors en condenseur, sans passer par le premier échangeur 1. La perte de charge est ainsi minimisée, ce qui permet d’améliorer les performances du système.
Le douzième point de raccordement 22 peut être confondu avec le sixième point de raccordement 16.
Selon une variante du troisième mode de réalisation, illustrée sur la , la boucle principale A comprend un sixième détendeur 36 disposé sur la boucle principale A entre le septième point de raccordement 17 et le premier échangeur de chaleur 1.
Ce détendeur 36 permet de détendre le fluide réfrigérant à haute pression sortant du compresseur 6. Il est ainsi possible de faire fonctionner le compresseur à sa pression de sortie maximale admissible, et de détendre le fluide réfrigérant avant sa circulation dans le premier échangeur de chaleur 1. Le travail de compression est ainsi augmenté, ce qui permet d’augmenter l’énergie transférée au fluide réfrigérant.
Le sixième détendeur 36 peut être mis en œuvre sur chaque mode de réalisation. Le sixième détendeur 36 a été représenté également pour la variante de deuxième mode de réalisation illustrée à la .
Chaque dispositif de détente 31, 32, 33, 34, 35, 36 peut être un détendeur électronique.
Dans un détendeur électronique, la section de passage permettant de faire passer le fluide réfrigérant peut être ajustée de manière continue entre une position de fermeture et une position d’ouverture maximale. Pour cela, une unité de contrôle du système de conditionnement thermique pilote un moteur électrique qui déplace un obturateur mobile contrôlant la section de passage offerte au fluide réfrigérant.
Sur les exemples illustrés, la première branche de dérivation B comprend une première vanne unidirectionnelle 25 configurée pour bloquer une circulation de fluide réfrigérant du quatrième point de raccordement 14 vers le premier point de raccordement 11.
La première vanne unidirectionnelle 25 est configurée pour autoriser une circulation de fluide réfrigérant du premier point de raccordement 11 vers le quatrième point de raccordement 14.
La deuxième branche de dérivation C comprend une deuxième vanne unidirectionnelle 26 configurée pour bloquer une circulation de fluide réfrigérant du troisième point de raccordement 13 vers le quatrième point de raccordement 14.
La deuxième vanne unidirectionnelle 26 est configurée pour autoriser une circulation de fluide réfrigérant du quatrième point de raccordement 14 vers le troisième point de raccordement 13.
La première vanne unidirectionnelle 25 est ici un clapet anti-retour. De même, la deuxième vanne unidirectionnelle 26 est ici un clapet anti-retour. Un clapet anti-retour est un organe passif ne demandant pas de commande électrique.
La troisième branche de dérivation D ne comprend ni vanne d’arrêt ni échangeur de chaleur.
Pour définir la ligne L, on considère par exemple l’isobarycentre de tous les points faisant partie de ladite surface.
Typiquement, la direction de référence est parallèle à l’axe X de déplacement de la tige.
Les première et seconde lèvres 61, 63 s’étendent chacune tout autour de l’axe X et sont à contours fermés. Elles sont courbées l’une vers l’autre.
Les premier et second arc initiaux 61a, 63a présentent typiquement chacun une forme de quart de cercle. La ligne arquée initiale 65a est un demi-cercle, centré sur le point C.
Ainsi, la forme initiale du joint oméga 65 correspond à un demi tore, coaxial à l’axe X.
Les première et seconde lèvres 61, 63 délimitent avec la surface supérieure de carter 37 et avec la surface supérieure de gaine 53 une cavité s’étendant tout autour de l’axe X.
Ce joint 65 est dit en oméga du fait de sa forme.
La méthode de maintenance vise à intervenir sur l’ensemble de commande 17 pour effectuer une opération de maintenance de celui-ci.
La méthode de maintenance comprend les étapes suivantes:
- suppression de la soudure initiale 67 et évacuation de la gaine 25 ;
- réalisation d’au moins une opération de maintenance sur l'ensemble de commande 17;
- découpe d'un bord 69 de la première lèvre 61;
- obtention d'une gaine de remplacement 25R comportant une seconde lèvre neuve 71;
- création d'une nouvelle soudure étanche 73 entre la première lèvre 61 et la seconde lèvre neuve 71, la première lèvre 61 et la seconde lèvre neuve 71 définissant ensemble un nouveau joint oméga 73.
A l’étape de suppression de la soudure initiale 67, ladite soudure initiale 67 est découpée suivant la direction de référence L ou suivant une direction formant un angle de moins de 15° avec la direction de référence L.
La suppression est effectuée typiquement en téléopération, par tous moyens adaptés (meule, scie, machine d’usinage…).
Les lames de répartition d’air 94 sont disposées horizontalement ou/et de manière inclinée dans l’espace interne 92 pour créer des canaux 102 disjoints d’alimentation d’air refroidi raccordés en amont à l’ouverture d’admission 96 et en aval chacun à une ouverture de distribution 100 respective.
Chaque canal 102 présente ainsi une section interne avantageusement croissante depuis l’ouverture d’admission 96 vers chaque ouverture de distribution 100. En variante, suivant les besoins en pression et en débit, cette section interne est constante ou décroissante.
L’air circulant dans les canaux 102 est ainsi propre à être réparti dans les différents tubes horizontaux 62 en fonction du besoin prédéterminé en air refroidi de chaque tube horizontal 62, lequel est lui-même dépendant du besoin individuel prédéterminé en air refroidi de chaque module de batterie 60 situé le long du tube horizontal 62.
Dans l’exemple représenté sur les figures, les modules de batterie 16 et le système de diffusion d’air refroidi 31 délimitent extérieurement dans le volume intérieur 14 un cheminement fluidique libre entre chaque passage d’évacuation d’air chaud 21B et l’entrée d’admission d’air chaud 68 du dispositif de génération d’air refroidi 60. Ce cheminement s’étend ici, dans les volumes intermédiaires transverses 22C, et/ou dans les volumes intermédiaires axiaux 22D entre les boitiers extérieurs 21 des modules de batterie 16 et les parois périphériques 36 du conteneur 12.
Le conteneur 12 est ainsi dépourvu de système de collecte d’air chaud comprenant des conduits propres de guidage de l’air chaud. Ceci améliore notablement le volume disponible dans le conteneur 12 pour y disposer des modules de batterie 16
Pour pallier d’éventuels échauffements au sein des modules de batteries 16, de l’air refroidi est produit en continu par le dispositif de génération d’air refroidi 60. L’air refroidi présente une température inférieure à la température ambiante au sein du volume intérieur 14, par exemple inférieure de 10 °C par rapport à la température ambiante
Le flux d’air refroidi ainsi généré est convoyé vers le plénum vertical 66 via le conduit de distribution 98 et l’ouverture 96 d’admission d’air refroidi. Il est réparti dans les tubes horizontaux 62 par l’intermédiaire des canaux de circulation 102 créés par les lames de répartition 94.
L’air refroidi circule ensuite dans les tubes horizontaux 62 via les ouvertures de distribution 100 et sort de chaque tube horizontal 62 par des ouvertures de diffusion 80 en regard des modules de batterie 16.
L’air refroidi se déplace alors vers les passages d’admission d’air frais 21A des boitiers extérieurs 21 des différents modules de batterie 16 pour refroidir chaque module de batterie 16.
L’air réchauffé dans chaque module de batterie 16 sort ensuite par le passage d’évacuation d’air chaud 21B du boitier extérieur 21 du module de batterie 16 et débouche dans le volume intérieur 14. Il chemine librement dans le volume intérieur 14 vers l’entrée d’admission d’air chaud 68 du dispositif de génération d’air refroidi 60.
Le système de diffusion d’air refroidi 31 du conteneur 12 selon l’invention refroidit donc de façon homogène tous les modules de batterie 16 en répartissant l’air refroidi de manière adaptée à la configuration thermique des modules de batterie 16. Il est donc possible de refroidir de manière plus efficace l’ensemble des modules de batterie 16 avec la même capacité de climatisation, et donc d’augmenter la durée de vie du système de stockage d’énergie 10.
Grace à la disposition d’un plénum 66 et de tubes horizontaux 62 faisant saillie à partir du plénum 66, l’écart thermique en température entre la température du module de batterie 16 le plus chaud et la température moyenne des modules de batterie 16 est avantageusement inférieur à 5°C.
En outre, la disposition horizontale des tubes 62 et la présence d’espaces intermédiaires 64 entre eux assure une compacité maximale du système de diffusion d’air refroidi 31, tout en autorisant le passage de poutres et de montants structurels du conteneur ou/et de racks de supports des modules de batterie 16 dans les espaces intermédiaires 64.
Dans une variante, représentée schématiquement sur la , le dispositif de génération d’air refroidi 60 est disposé dans une région centrale du volume intérieur 14 au sein d’un volume intermédiaire transverse 22C entre deux segments longitudinaux 120A, 120B d’une rangée 22B de modules de batteries 16.
Le plénum vertical 66 est également positionné dans la région centrale, en regard du dispositif de génération d’air refroidi 60. Les tubes horizontaux 62 font alors saillie longitudinalement de part et d’autre du plénum central 66 pour s’étendre respectivement en regard de chaque segment 120A, 120B de la rangée de modules de batterie 60.
Dans ce mode de fonctionnement, le premier détendeur 31 est grand ouvert de façon à ne pas détendre le fluide réfrigérant à haute pression. Un volet, non représenté, isole le premier échangeur 1 du flux d’air intérieur Fi qui est ici le premier fluide caloporteur F1. Un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant et le flux d’air intérieur Fi est ainsi évité.
La première vanne trois-voies 47 dirige le fluide réfrigérant à haute pression vers la troisième branche de dérivation D. La vanne d’arrêt 29 est fermée, de sorte que le fluide réfrigérant circule du sixième point de raccordement 16 vers le quatrième point de raccordement 14 et se condense dans le troisième échangeur 3. Une détente partielle dans le troisième détendeur 33 est possible.
Le fluide réfrigérant circule ensuite dans la deuxième branche de dérivation C. En effet, le premier clapet anti-retour 25 bloque la circulation depuis le quatrième point de raccordement 14 vers le premier point de raccordement 11. Le deuxième clapet anti-retour 26 permet une circulation de fluide réfrigérant du quatrième point de raccordement 14 vers le troisième point de raccordement 13. Le fluide réfrigérant traverse ensuite le premier accumulateur 8, puis rejoint le neuvième point de raccordement 19. Le deuxième détendeur 32 est en position fermée, de sorte qu’il n’y a pas de circulation de fluide réfrigérant dans le deuxième échangeur 2. Le fluide réfrigérant est détendu en traversant le cinquième détendeur 35, et passe à basse pression. Le fluide réfrigérant à basse pression s’évapore dans le quatrième échangeur 4 et refroidit le flux d’air intérieur Fi. Le fluide réfrigérant rejoint le compresseur 6, en passant successivement par le dixième point de raccordement 10 et le deuxième point de raccordement 12.
La illustre un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique 100 tel que décrit précédemment, dans un mode dit pompe à chaleur. Dans ce mode dit pompe à chaleur : - un débit Q de fluide réfrigérant à basse pression circule dans le compresseur 6 où il passe à haute pression, puis circule successivement dans le premier échangeur de chaleur 1 en cédant de la chaleur au premier fluide caloporteur F1, dans le premier dispositif de détente 31 où il subit une détente jusqu’à une pression intermédiaire, dans le premier dispositif d’accumulation 8 de fluide réfrigérant, dans le troisième dispositif de détente 33 où il passe à basse pression, dans le troisième échangeur de chaleur 3 où il s’évapore en absorbant de la chaleur du flux d’air extérieur Fe, et regagne le compresseur 6.
Dans ce mode de fonctionnement, le fluide réfrigérant à haute pression en sortie du compresseur 6 se condense dans le premier échangeur 1, ce qui permet de chauffer le flux d’air intérieur Fi, qui est ici le premier fluide caloporteur F1. Puis le fluide réfrigérant subit une détente partielle dans le premier dispositif de détente 31 et passe à pression intermédiaire. La pression intermédiaire est une pression inférieure à la haute pression, et supérieure à la basse pression. La détente partielle permet de diminuer l’enthalpie du fluide réfrigérant en sortie du premier dispositif d’accumulation 8, et ainsi augmenter l’énergie récupérable au niveau du troisième échangeur 3. La première vanne trois-voies 47 bloque la circulation de fluide réfrigérant dans la troisième branche de dérivation C et dirige le fluide réfrigérant du cinquième point de raccordement 15 vers le troisième point de raccordement 13. Le fluide réfrigérant traverse ensuite le premier dispositif d’accumulation 8. Le deuxième détendeur 32 et le cinquième détendeur 35 sont en position fermée, de sorte qu’il n’y a pas de circulation de fluide réfrigérant du premier point de raccordement 11 vers le neuvième point de raccordement 19. Le premier clapet anti-retour 25 permet une circulation de fluide réfrigérant dans la première branche de dérivation B, du premier point de raccordement 11 vers le deuxième point de raccordement 12. Le troisième détendeur 33 détend le fluide réfrigérant jusqu’à un état de basse pression. Le fluide réfrigérant à basse pression s’évapore dans le troisième échangeur 3 en absorbant de la chaleur du flux d’air extérieur Fe. La vanne d’arrêt 29 est ouverte, et le fluide réfrigérant évaporé regagne l’entrée 6a du compresseur 6. On remarque que le sens de parcours du fluide réfrigérant dans le troisième échangeur 3 est inversé par rapport au mode de fonctionnement précédent.
La illustre un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique 100 tel que décrit précédemment, dans un mode dit de récupération d’énergie. Selon ce mode dit de récupération d’énergie : - un débit Q de fluide réfrigérant à basse pression circule dans le compresseur 6 où il passe à haute pression, puis circule successivement dans le premier échangeur de chaleur 1 en cédant de la chaleur au premier fluide caloporteur F1, dans le premier dispositif de détente 31 où il subit une détente jusqu’à une pression intermédiaire, dans le premier dispositif d’accumulation 8 de fluide réfrigérant, dans le deuxième dispositif de détente 32 où il passe à basse pression, dans le deuxième échangeur de chaleur 2 où il s’évapore en absorbant de la chaleur, et regagne le compresseur 6.
La circulation de fluide réfrigérant entre la sortie 6b du compresseur 6 et le premier point de raccordement 11 est identique au mode de fonctionnement précédent. Dans le mode de fonctionnement de la , le troisième détendeur 33 est en position fermée, et le deuxième détendeur 32 est en position d’ouverture partielle. Il n’y a donc pas de circulation de fluide réfrigérant dans le troisième échangeur 3, tandis que le fluide réfrigérant circule dans le deuxième échangeur 2. Le fluide réfrigérant détendu par le deuxième détendeur 32 s’évapore dans le deuxième échangeur 2 en absorbant de la chaleur de l’élément 30 de la chaine de traction. Ce mode de fonctionnement permet de récupérer de l’énergie de la chaine de traction du véhicule au niveau du deuxième échangeur 2 et de la transférer au flux d’air intérieur Fi au niveau du premier échangeur 1. Le fluide réfrigérant évaporé traverse le deuxième dispositif d’accumulation 9 et rejoint le compresseur 6. Lorsque la température ambiante est négative, le deuxième dispositif d’accumulation 9 évite que des gouttes de réfrigérant liquide parviennent à l’entrée 6a du compresseur 6.
Ces trois modes de fonctionnement ont été représentés pour un système de conditionnement thermique selon le deuxième mode de réalisation. Ils sont également applicables aux autres modes de réalisation du système de conditionnement thermique, ainsi qu’à leur variante.
La illustre un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique 100 tel que décrit précédemment, dans un deuxième mode de refroidissement habitacle. Selon ce mode de fonctionnement : - un débit Q de fluide réfrigérant à basse pression circule dans le compresseur 1 où il passe à haute pression, puis circule successivement dans la quatrième branche de dérivation E, dans le quatrième détendeur 34, dans la sixième branche de dérivation G, dans le troisième échangeur de chaleur 3, dans le troisième dispositif de détente 33, dans la deuxième branche de dérivation C, dans le premier dispositif d’accumulation 8 de fluide réfrigérant, dans le cinquième dispositif de détente 35 où il passe à basse pression, dans le quatrième échangeur de chaleur 4 où il s’évapore en absorbant de la chaleur du flux d’air intérieur Fi, et regagne le compresseur 1.
Ce mode de fonctionnement concerne un système de conditionnement thermique selon le troisième mode de réalisation ainsi que sa variante, illustrés respectivement sur les figures 5 et 6.
Dans ce mode de fonctionnement, le premier détendeur 31 est en position fermée, ce qui empêche la circulation de fluide réfrigérant dans le premier échangeur 1. Le quatrième détendeur 34 est en position ouverte. La deuxième vanne trois-voies 48 bloque la circulation dans la quatrième branche de dérivation E entre le onzième point de raccordement 21 et la huitième point de raccordement 18, et dirige le fluide réfrigérant à haute pression dans la sixième branche de dérivation G. La vanne d’arrêt 29 est en position fermée, de sorte que le fluide réfrigérant circule dans le troisième échangeur 3. La circulation du fluide réfrigérant entre le sixième point de raccordement 16 et l’entrée 6a du compresseur 6 est identique à celle décrite dans le premier mode de refroidissement habitacle, représenté à la .
De nombreux autres modes de fonctionnement sont également possibles, et n’ont pas été représentés.
ensemble thermoélectrique de désembuage de parois vitrées Le contexte technique de la présente invention est celui du confort thermique d’un habitacle de véhicule automobile, et plus précisément la visibilité et le désembuage des parois vitrées d’un véhicule automobile. Plus particulièrement, l’invention a trait à un ensemble de refroidissement thermoélectrique.
Dans l’état de la technique, on connait l’utilisation de systèmes de chauffage, de ventilation et de climatisation, connus sous l’acronyme anglais HVAC signifiant Heating, Ventilation, and Air Conditioning devices. De tels systèmes permettent de contrôler la température, l'humidité et la pureté de l'air dans un habitacle de véhicule automobile afin d'offrir un confort thermique aux occupants de l’habitacle.
De manière connue, le traitement de l’apparition de la buée sur les parois vitrées, et notamment sur le pare-brise et sur les pérois vitrées latérales avant du véhicule automobile est assuré en introduisant dans le véhicule automobile un air depuis l’extérieur de l’habitacle, et contrôlant sa température et son hygrométrie, et en le propulsant sur les parois vitrées à désembuer.
Cependant, de tels systèmes de chauffage, de ventilation et de climatisation ne sont pas utilisés pour éviter l’apparition de buée sur les parois vitrées arrière de l’habitacle.
 Mesure du vieillissement :
Vieillissement sous éclairage permanent de type « light soacking » et vieillissement thermique à 85°C
 Caractérisation de la morphologie :
 Rendement de conversion
Le rendement de conversion est le rapport de la puissance générée et de la puissance du rayonnement incident sous un rayonnement intérieur. Le banc de mesure intérieur consiste à une enceinte isolée dans laquelle on réalise les caractérisations des cellules et des modules photovoltaïques organiques. On utilise un spectromètre qui permet de mesurer le flux lumineux incident (provenant de différentes sources de lumière comme des lampes LEDs, néons, halogènes et fluocompactes (en W/m² et en Lux). Les mesures sont aussi réalisées à l’aide d’un source-mètre Keithley 2450 (20mV - 200V, 10nA - 1A).
EXEMPLE 3 : obtention d’un exemple de troisième composition d’encre E14 pour la réalisation de la couche active photovoltaïque.
Selon que l’on utilise du PC70BM associé à PV2000 ou du PC70BM associé à du PTB7-Th, on obtient respectivement les compositions d’encre E141 et E142, dont les compositions sont détaillées dans le tableau 3 ci-après :
Composition E141 E142 PC70BM 15 mg 15 mg PTB7-Th 10 mg PV2000 10 mg O-xylène 1 mL 1 mL Tétraline 60 microlitres 60 microlitres
La composition d’encre E141 est obtenue comme suit : - 10 mg PTB7-th mélangés avec 15 mg de PC70BM (correspondant à un rapport massique 1 :1.5) dans 1 millilitre de o-xylène et 60 microlitres de tétraline. - Le mélange est mis sous agitation magnétique sur plaque chauffante à 80°C pendant 24 heures. - Avant l’impression, l’encre est préalablement filtrée avec un filtre 0.45 micromètres en AC. - Les couches imprimées subissent ensuite un recuit thermique sur plaque chauffante à 85 °C pendant 2 minutes.
La composition d’encre E142 est obtenue comme suit : - 10 mg PV2000 mélangés avec 15 mg de PC70BM (correspondant à un rapport massique 1 : 1.5) dans 1 millilitre de o-xylène et 60 microlitres de tétraline. - Le mélange est mis sous agitation magnétique sur une plaque chauffante à 80°C pendant 24 heures. - Avant l’impression par voie jet d’encre, l’encre E142 est filtrée avec un filtre 0.45 micromètres en AC. - Après impression jet d’encre d’E141 ou E142, on obtient des couches actives photovoltaïques qui, une fois imprimées sont soumises à un recuit thermique sur plaque chauffante à 85 °C pendant 2 minutes.
EXEMPLE 4 : obtention d’exemples de quatrièmes compositions d’encres E16 pour la réalisation de la couche d’électrode supérieure lorsque celle-ci est également la deuxième couche interfaciale.