INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On notera qu’il est également possible, avec cette variante, d’avoir une loi d’effort du dispositif de rappel 56 présentant plusieurs ruptures de pente. C’est en effet le cas lorsque le nombre d’organes élastiques est égal à trois ou plus. Il faut alors que le dispositif de rappel comprenne autant de doigts, de paires de pions stationnaires et de paires de pions mobiles que d’organes élastiques, chaque organe élastique étant associé à une paire de pions mobiles encadrant l’organe élastique et codistants des branches de l’organe élastique, chaque paire de pions mobiles étant à une distance des branches de l’organe élastique associé différente de la distance de chaque autre paire de pions mobiles aux branches de l’organe élastique associé.
Le poids équivalent époxy d’un ingrédient (en g/éq) correspond au poids en grammes dudit ingrédient nécessaire pour avoir 1 mole de groupements époxyde.
Il peut être mesuré conformément à la norme ASTM D 1652.
Le poids équivalent époxy du composant (A) est calculé sur la base de chacun des ingrédients e du composant (A) comprenant au moins un groupement époxyde : EEW A = m A /(Σ(m e /EEW e )), où EEW A est le poids équivalent époxy du composant (A) en grammes de (A) pour 1 mole de groupements époxyde, m A est la masse totale en grammes du composant (A), m e est la masse en grammes dans (A) d’un ingrédient e comprenant au moins un groupement époxyde, et EEW e est le poids équivalent époxy moyen de l’ingrédient e en grammes de i pour 1 mole de groupements époxyde.
Le poids équivalent en hydrogène actif d’un ingrédient (en g/éq) correspond au poids en grammes dudit ingrédient nécessaire pour avoir 1 mole d’hydrogène actif, c’est-à-dire d’atomes d’hydrogène liés à un atome d’azote.
Il peut être calculé à partir de la masse molaire de l’ingrédient et est donné par le fournisseur de l’ingrédient.
Le poids équivalent en hydrogène actif du composant (B) est calculé sur la base de chacun des ingrédients h du composant (B) comprenant au moins un groupement amine primaire ou secondaire : AHEW B = m B /(Σ(m h /AHEW h )), où AHEW B est le poids équivalent en hydrogène actif du composant (B) en grammes de (B) pour 1 mole d’hydrogène actif, m B est la masse totale en grammes du composant (B), m h est la masse en grammes dans (B) d’un ingrédient h comprenant au moins un groupement amine primaire ou secondaire , et AHEW h est le poids équivalent en hydrogène actif moyen de l’ingrédient h en grammes de h pour 1 mole d’hydrogène actif.
Le ratio en composants (A) et (B) dans la composition bicomposante selon l’invention est avantageusement choisi de sorte que le ratio AHEW B /EEW A soit supérieur ou égal à 1, de préférence supérieur ou égal à 1,0, plus préférentiellement compris entre 1,0 et 2,0, encore plus préférentiellement compris entre 1,0 et 1,5, AHEW B étant le poids équivalent en hydrogène actif du composant (B) en grammes de (B) pour 1 mole d’hydrogène actif et EEW A étant le poids équivalent époxy du composant (A) en grammes de (A) pour 1 mole de groupements époxyde.
La composition bicomposante selon l’invention a avantageusement une teneur en solvant inférieure à 3 % en poids par rapport au poids total de la composition bicomposante, de préférence inférieure à 1 % en poids, plus préférentiellement inférieure à 0,5 % en poids.
Ceci permet d’avoir une composition bicomposante qui puisse être appliquée à un fort grammage sur une surface. En particulier, la composition bicomposante selon l’invention peut être appliquée à un grammage d’au moins 300 g/m 2 , de préférence d’au moins 450 g/m 2 , notamment entre 450 g/m 2 et 700 g/m 2 .
Les solvants sont bien connus de l’homme du métier et sont notamment utilisés pour diluer, dissoudre ou mettre en suspension d’autres composés sans les modifier chimiquement et sans eux-mêmes se modifier.
Avantageusement, la composition bicomposante selon l’invention est à faible émission de composés organiques volatils (COV). En particulier, la concentration totale en COV exprimée en équivalents toluène 3 jours après l’application de ladite composition est avantageusement inférieure ou égale à 3000 µg/m 3 , de préférence inférieure ou égale à 1000 µg/m 3 , et après 28 jours est avantageusement inférieure ou égale à 300 µg/m 3 , de préférence inférieure ou égale à 200 µg/m 3 .
La concentration totale en COV exprimée en équivalents toluène peut être déterminée conformément à la norme EN 16516, en mettant en œuvre une couche de composition bicomposante appliquée à un grammage de 300 g/m 2 et à un ratio AHEW B /EEW A égal à 1,1.
Avantageusement, la composition bicomposante selon l’invention est essentiellement exempte d’ingrédients classés CMR (cancérigène, mutagène et/ou reprotoxique) et SVHC (substances extrêmement préoccupantes).
Par « essentiellement exempte », on vise en particulier une teneur en ingrédients classés CMR ou SVHC inférieure à 5 % poids, de préférence inférieure à 3 % en poids, par rapport au poids total de la composition bicomposante ; plus préférentiellement, la composition bicomposante selon l’invention est totalement exempte d’ingrédients classés CMR et SVHC.
Selon un mode de réalisation, la composition bicomposante selon l’invention comprend : un composant (A) comprenant : au moins 50 % en poids de résine époxy aromatique par rapport au poids total du composant (A), de 1 % à 30 % en poids de diluant réactif par rapport au poids total du composant (A), optionnellement de 0,01 % à 10 % en poids d’un ou plusieurs additifs choisis parmi les plastifiants, les épaississants, les pigments, les agents débullant et leurs mélanges, par rapport au poids total du composant (A), et optionnellement jusqu’à 20 % en poids de charge minérale autre que la charge lamellaire (C) par rapport au poids total du composant (A), et un composant (B) comprenant : entre 3 % et 30 % en poids de durcisseur (H) par rapport au poids total du composant (B), de 1 % à 15 % en poids de co-durcisseur par rapport au poids total du composant (B), de 20 % à 65 % en poids de charge lamellaire (C) par rapport au poids total du composant (B), entre 5 % et 37 % en poids de produits de réaction (P) par rapport au poids total du composant (B), de 1 % à 25 % en poids d’accélérateur par rapport au poids total du composant (B), de 0,01 % à 10 % en poids d’un ou plusieurs additifs choisis parmi les plastifiants, les pigments, les agents débullant, les épaississants et leurs mélanges, par rapport au poids total du composant (B), et optionnellement jusqu’à 20 % en poids de charge minérale autre que la charge lamellaire (C) par rapport au poids total du composant (B).
Une direction « circonférentielle » est la direction qui, dans chaque plan de coupe méridien, est perpendiculaire à la fois à un rayon du pneumatique et à la direction axiale.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION Les inventeurs ont mis au point des compositions de caoutchouc répondant aux besoins exprimés.
Ainsi, la présente invention porte sur un pneumatique comprenant deux bourrelets, au moins un des bourrelets comprenant une composition de caoutchouc à base de :
- 60 à 100 pce de charges renforçantes, dont de 15 à 70 pce de noir de carbone de pyrolyse et de 15 à 60 pce de noir de carbone avec une teneur totale de noir de carbone et de noir de carbone de pyrolyse allant de 60 à 90 pce ; et
La composition de caoutchouc peut en outre comprendre des poudrettes de caoutchouc et/ou des additifs et agents de mise en œuvre usuels.
Les différents constituants de la composition de caoutchouc peuvent être tels que décrits ci-dessous.
Elastomère La composition utile dans le cadre de la présente invention est à base d’au moins un élastomère (ou indistinctement caoutchouc).
Le ou chaque élastomère peut être choisi dans le groupe constitué par les élastomères diéniques et les mélanges de ces derniers.
Par élastomère « diénique », qu’il soit naturel ou synthétique, doit être compris de manière connue un élastomère constitué au moins en partie (i.e., un homopolymère ou un copolymère) d’unités monomères diènes (monomères porteurs de deux doubles liaisons carbone-carbone, conjuguées ou non).
Ces élastomères diéniques peuvent être classés dans deux catégories : "essentiellement insaturés" ou "essentiellement saturés". On entend en général par "essentiellement insaturé", un élastomère diénique issu au moins en partie de monomères diènes conjugués, ayant un taux de motifs ou unités d'origine diénique (diènes conjugués) qui est supérieur à 15% (% en moles); c'est ainsi que des élastomères diéniques tels que les caoutchoucs butyle ou les copolymères de diènes et d'alpha-oléfines type EPDM n'entrent pas dans la définition précédente et peuvent être notamment qualifiés d'élastomères diéniques "essentiellement saturés" (taux de motifs d'origine diénique faible ou très faible, toujours inférieur à 15%).
On entend particulièrement par élastomère diénique susceptible d'être utilisé :
(a) - tout homopolymère obtenu par polymérisation d’un monomère diène, conjugué ou non, ayant de 4 à 18 atomes de carbone ;
(b) - tout copolymère obtenu par copolymérisation d'un diène, conjugué ou non, ayant de 4 à 18 atomes de carbone et d’au moins un autre monomère.
Le pion mobile secondaire 108 est situé d’un deuxième côté, opposé au premier côté, de l’organe élastique secondaire 111 dans le sens trigonométrique, à proximité de la première branche 116 de l’organe élastique 111. Il est à une distance secondaire p 2 de ladite première branche 116 lorsque le berceau 30 est dans sa position neutre, cette distance p 2 étant constituée par le minimum de distance entre la surface extérieure du pion mobile secondaire 108 et la surface extérieure de ladite première branche 116.
En particulier, les distances primaire et secondaire p 1 , p 2 sont de préférence, comme représenté, sensiblement égales l’une à l’autre. Avantageusement, ces distances primaire et secondaire p 1 , p 2 sont, comme représentées, nulles, c’est-à-dire que la deuxième branche 114 de l’organe élastique primaire 110 affleure le pion mobile primaire 106 et la première branche 116 de l’organe élastique secondaire 111 affleure le pion mobile secondaire 108 lorsque le berceau 30 est dans sa position neutre.
L’organe élastique primaire 110 est ainsi interposé, suivant ladite direction transversale S1, entre le premier pion stationnaire primaire 102 et le pion mobile primaire 106. De même, l’organe élastique secondaire 111 est ainsi interposé, suivant ladite direction transversale S2, entre le deuxième pion stationnaire secondaire 105 et le pion mobile secondaire 108.
Ainsi, lorsque le berceau 30 est pivoté dans un premier sens autour de l’axe X, comme représenté sur la , le déplacement du pion mobile primaire 106 vers le premier pion stationnaire primaire 102 engendré par ce pivotement entraîne un rapprochement des première et deuxième extrémités libres 113, 115 des branches 112, 114 de l’organe élastique primaire 110, rapprochement auquel s’oppose l’organe élastique 110, exerçant ainsi un contre-effort sur le berceau 30. De même, lorsque le berceau 30 est pivoté dans un deuxième sens opposé au premier sens autour de l’axe X, comme représenté sur la , le déplacement du pion mobile secondaire 108 vers le deuxième pion stationnaire secondaire 105 engendré par ce pivotement entraîne un rapprochement des première et deuxième extrémités libres 117, 119 des branches 116, 118 de l’organe élastique secondaire 111, rapprochement auquel s’oppose l’organe élastique 111, exerçant ainsi un contre-effort sur le berceau 30.
La deuxième branche 114 de l’organe élastique primaire 110 affleurant le pion mobile primaire 106 et la première branche 116 de l’organe élastique secondaire 111 affleurant le pion mobile secondaire 108 lorsque le berceau 30 est dans sa position neutre, ce contre-effort exercé par le dispositif de rappel 54 commence à augmenter dès les premiers degrés d’inclinaison du berceau 30 autour de l’axe X.
Avantageusement, l’organe élastique primaire 110 a une raideur différente de celle de l’organe élastique secondaire 111, ce qui permet d’avoir une loi d’effort asymétrique relativement à la position neutre du berceau 30, comme visible sur la . Il est ainsi possible d’ajuster la loi d’effort du dispositif de rappel 54 de manière à compenser la différence de force du pilote entre la pronation et la supination.
Par ailleurs, l’organe élastique primaire 110 étant précontraint entre les pions stationnaires primaires 102, 103 et l’organe élastique secondaire 111 étant précontraint entre les pions stationnaires secondaires 104, 105, le dispositif de rappel 54 exerce un contre-effort sensible dès les premiers degrés d’inclinaison du berceau 30, et donc du levier 22, autour de l’axe X.
Avantageusement, la même précontrainte est appliquée aux organes élastiques primaire et secondaire 110, 111. Comme visible sur la , cela permet, à la différence de la première variante du dispositif de rappel 54, d’avoir un effort initial nécessaire au pivotement du berceau 30 autour de l’axe X (et donc à l’inclinaison du levier 22 selon l’axe X) identique quel que soit le sens de pivotement / inclinaison.
Deuxième variante du deuxième dispositif de rappel 56
Une deuxième variante du deuxième dispositif de rappel 56 est présentée sur les Figures 15 à 17.
En référence à la , le deuxième dispositif de rappel 56 comprend, selon cette deuxième variante, un doigt 120 solidaire du berceau 30, ce doigt 120 faisant saillie depuis une face du berceau 120, parallèlement à l’axe Y, vers la platine 49. Le doigt 120 est ici excentré, c’est-à-dire qu’il est à distance de l’axe Y.
Le deuxième dispositif de rappel 56 comprend également deux pions stationnaires 122, 124 chacun solidaire du berceau 30 et faisant saillie depuis une face du berceau 30, parallèlement à l’axe Y, vers la platine 49, et quatre pions mobiles 126, 127, 128, 129 chacun solidaire de la platine 49 et faisant saillie depuis une face de la platine 49, parallèlement à l’axe Y, vers le berceau 30.
Ici, les pions stationnaires 122, 124 sont sensiblement équidistants de l’axe Y. De plus, les pions stationnaires 122, 124 sont sensiblement équidistants du doigt 120 lorsque le levier 22 est dans sa position neutre.
Les pions mobiles 126, 127, 128, 129 comprennent des premiers pions mobiles 126, 127 alignés suivant une première droite R1 sécante à l’axe Y et des deuxièmes pions mobiles 128, 129 alignés suivant une deuxième droite R2 également sécante à l’axe Y. Les premiers pions mobiles 126, 127 comprennent un premier pion mobile proximal 126, relativement proche de l’axe Y, et un premier pion mobile distal 127, relativement distant de l’axe Y. Les deuxièmes pions mobiles 128, 129 comprennent un deuxième pion mobile proximal 128, relativement proche de l’axe Y, et un deuxième pion mobile distal 129, relativement distant de l’axe Y.
Ici, les pions mobiles proximaux 126, 128 sont sensiblement équidistants de l’axe Y et sont sensiblement équidistants du doigt 120 lorsque le levier 22 est dans sa position neutre. De plus, les pions mobiles distaux 127, 129 sont sensiblement équidistants de l’axe Y et sont sensiblement équidistants du doigt 120 lorsque le levier 22 est dans sa position neutre.
Par ailleurs, chacun des pions mobiles 126, 127, 128, 129 est ici à une distance de l’axe Y supérieure à la distance chacun des pions stationnaires 122, 124 à l’axe Y. De plus, lorsque le levier 22 est dans sa position neutre, chacun des pions mobiles 126, 127, 128, 129 est à une distance du doigt 120 supérieure à la distance de chacun des pions stationnaires 122, 124 au doigt 120.
Selon un aspect d’au moins un mode de réalisation de l’invention, la surface radialement extérieure comprend un rebord amont et un rebord aval s’étendant chacun radialement, ladite au moins une entrée d’air étant portée par ledit rebord amont, et/ou ladite au moins une sortie d’air étant portée par ledit rebord aval dudit moyeu.
De cette manière, l’air prélevé provenant de la veine traverse toute la longueur axiale de la surface radialement extérieure du moyeu.
Selon un aspect d’au moins un mode de réalisation de l’invention, ladite au moins une entrée d’air présente un profil évasé orienté vers une direction amont et/ou ladite au moins une sortie d’air présente un profil évasé orienté vers une direction aval.
Une telle extrémité évasée permet d’améliorer le guidage de l’air vers et/ou en dehors du circuit de circulation d’air.
Selon un aspect d’au moins un mode de réalisation de l’invention, ledit circuit d’alimentation en air comprend en outre un deuxième réseau de canaux thermiques radialement espacé dudit premier réseau de canaux thermiques, ledit premier réseau de canaux thermiques étant radialement intercalé entre ledit deuxième réseau de canaux thermiques et ladite surface radialement extérieure dudit moyeu.
Dans ce cas, selon un aspect d’au moins un mode de réalisation de l’invention, le circuit d’alimentation en air comprend une structure de maintien positionnée entre le premier réseau de canaux thermiques et le deuxième réseau de canaux thermiques.
Une telle structure de maintien permet d’amortir les effets résiduels de torsion et de compression s’appliquant au niveau du moyeu, et également de maintenir l’espacement entre le premier réseau de canaux thermiques et le deuxième réseau de canaux thermiques.
Selon un aspect d’au moins un mode de réalisation de l’invention, la structure de maintien comporte une pluralité de géométries structurelles aérées.
Dans ce cas, selon un aspect d’au moins un mode de réalisation de l’invention, la structure de maintien comprend une pluralité de croisillons.
Selon un aspect d’au moins un mode de réalisation de l’invention, ledit circuit d’alimentation en air comprend une pluralité de protubérances ménagées entre ladite au moins une entrée d’air et ladite au moins une sortie d’air.
De telles protubérances permettent de perturber le flux d’air circulant et ainsi d’améliorer les échanges thermiques.
Selon un aspect d’au moins un mode de réalisation de l’invention, ladite pluralité de protubérances comprend au moins une colonne s’étendant radialement et ménagée au voisinage de ladite entrée d’air et/ou au moins une protubérance présentant une surface supérieure courbée vers l’axe X et ménagée au voisinage de la sortie d’air.
Une protubérance en forme de colonne, c’est-à-dire s’étendant radialement, ménagée au voisinage de l’entrée d’air permet de maximiser l’absorption de chaleur dès l’arrivée du flux d’air dans le circuit d’alimentation en air. Quant à la au moins une protubérance présentant une surface supérieure courbée vers l’axe X, elle permet de redresser le flux d’air avant éjection du circuit d’alimentation en air tout en maximisant la surface d’échange thermique.
Selon un aspect d’au moins un mode de réalisation de l’invention, le carter d’échappement comprend une pluralité de bras de renforts répartis uniformément sur le pourtour intérieur de ladite surface radialement extérieure dudit moyeu.
Selon un aspect d’au moins un mode de réalisation de l’invention, chacun des bras de renfort comprend au moins une paroi latérale présentant un profil en treillis.
L’invention concerne également une turbomachine pour aéronef comprenant un carter d’échappement.
Deuxième variante du premier dispositif de rappel 54
Une deuxième variante du premier dispositif de rappel 54 est présentée sur les Figures 11 à 14.
En référence à la , le premier dispositif de rappel 54 comprend, selon cette deuxième variante, un doigt primaire 100 et un doigt secondaire 101 solidaires du bâti 20, chaque doigt 100, 101 faisant saillie depuis une face du bâti 20, parallèlement à l’axe X, vers le berceau 30. Chaque doigt 100, 101 est ici excentré, c’est-à-dire qu’il est à distance de l’axe X.
Le premier dispositif de rappel 54 comprend également quatre pions stationnaires 102, 103, 104, 105 chacun solidaire du berceau 30 et faisant saillie depuis une face du bâti 20, parallèlement à l’axe X, vers le berceau 30, et deux pions mobiles 106, 108 chacun solidaire du berceau 30 et faisant saillie depuis une face du berceau 30, parallèlement à l’axe X, vers le bâti 20. Les pions stationnaires 102, 103, 104, 105 comprennent des pions stationnaires primaires 102, 103 et des pions stationnaires secondaires 104, 105. De même, les pions mobiles 106, 108 comprennent un pion mobile primaire 106 et un pion mobile secondaire 108.
Ici, les pions stationnaires primaires 102, 103 sont sensiblement équidistants de l’axe X et sont sensiblement à équidistance du doigt primaire 100. De même, les pions stationnaires secondaires 104, 105 sont sensiblement équidistants de l’axe X et sont sensiblement à équidistance du doigt secondaire 101. En particulier, les pions stationnaires 102, 103, 104, 105 sont tous sensiblement équidistants de l’axe X.
Par ailleurs, les pions mobiles primaires 106, 107 sont ici sensiblement équidistants de l’axe X et sont sensiblement à équidistance du doigt primaire 100 lorsque le berceau 30 est en position neutre. De même, les pions mobiles secondaires 108, 109 sont sensiblement équidistants de l’axe X et sont sensiblement à équidistance du doigt secondaire 101 lorsque le berceau 30 est en position neutre. En particulier, les pions mobiles 106, 107, 108, 109 sont tous sensiblement équidistants de l’axe X.
Dans l’exemple représenté, les pions primaires 102, 103, 106 sont du même côté de l’axe X que le doigt primaire 100. En d’autres termes, il existe un plan contenant l’axe X divisant l’espace en deux moitiés, les pions primaires 102, 103, 106 étant contenus dans la même de ces moitiés que le doigt primaire 100. De même, les pions secondaires 104, 105, 108 sont du même côté de l’axe X que le doigt secondaire 101. En d’autres termes, il existe un plan contenant l’axe X divisant l’espace en deux moitiés, les pions secondaires 104, 105, 108 étant contenus dans la même de ces moitiés que le doigt secondaire 101.
Le premier dispositif de rappel 54 comprend également un organe élastique primaire 110 et un organe élastique secondaire 111 chacun en forme de V.
L’organe élastique primaire 110 comprend une première branche 112 s’étendant suivant une première direction C11 orthogonale à l’axe X depuis le doigt primaire 100 jusqu’à une première extrémité libre 113 et une deuxième branche 114 s’étendant suivant une deuxième direction C12 orthogonale à l’axe X depuis le doigt primaire 100 jusqu’à une deuxième extrémité libre 115. Ces directions C11, C12 forment un angle (non référencé). Cet angle est divisé en deux moitiés égales par une bissectrice M1. Avantageusement, cette bissectrice M1 est, comme représenté, sécante à l’axe X lorsque le berceau 30 est dans sa position neutre.
L’organe élastique secondaire 111 comprend une première branche 116 rectiligne s’étendant suivant une première direction C21 orthogonale à l’axe X depuis le doigt secondaire 101 jusqu’à une première extrémité libre 117 et une deuxième branche 118 rectiligne s’étendant suivant une deuxième direction C22 orthogonale à l’axe X depuis le doigt secondaire 101 jusqu’à une deuxième extrémité libre 119. Ces directions C21, C22 forment un angle (non référencé). Cet angle est divisé en deux moitiés égales par une bissectrice M2. Avantageusement, cette bissectrice M2 est, comme représenté, sécante à l’axe X lorsque le berceau 30 est dans sa position neutre. Préférentiellement, la bissectrice M2 est, comme représenté, confondue avec la bissectrice M1.
Chacun desdits organes élastiques 110, 111 est propre à s’opposer à un rapprochement de ses première et deuxième extrémités libres 113, 115, 117, 119.
Chaque organe élastique 110, 111 est par exemple constitué par un ressort de torsion enroulé autour du doigt primaire 100 ou secondaire 101. En variante (non représentée), au moins un de ces organes élastiques 110, 111 est constitué par un couple de ressorts lames rendus solidaires du doigt 100, respectivement 101, par l’une de leurs extrémités, chaque ressort lame constituant l’une des branches 112, 114, respectivement 116, 118, de l’organe élastique 110, respectivement 111.