INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- la membrane de filtration présente des moyens d’encliquetage au niveau de ses extrémités libres configurés pour coopérer avec des moyens d’encliquetage complémentaires formés sur la paroi latérale de la chambre optique de manière à fixer ladite membrane de filtration sur la paroi latérale de la chambre optique ;
- la membrane de filtration est fixée sur la paroi latérale de la chambre optique par interposition d’un élément de colle entre les extrémités de ladite membrane de filtration et la paroi latérale de la chambre optique ;
- il est prévu dans la paroi latérale de la chambre optique un logement d’accueil de la membrane de filtration ;
- le dispositif de génération d’image comprend, en sortie, un écran rétroéclairé, la chambre optique étant définie entre l’écran rétroéclairé et un système optique de projection du faisceau lumineux ; et
- il est prévu un système d’aération conçu pour autoriser une circulation de l’air entre l’intérieur du boîtier et l’extérieur du boîtier.
représente un exemple d’un afficheur tête-haute conforme à l’invention, et
est une vue schématique en coupe d’une ouverture d’aération présente dans une paroi latérale d’une chambre optique de l’afficheur tête-haute de la .
La représente les éléments principaux d’un afficheur tête-haute 1, équipant un véhicule, notamment un véhicule automobile. Ici, l’afficheur tête-haute 1 est par exemple monté dans un tableau de bord 5 du véhicule.
Un tel afficheur tête-haute 1 est configuré pour créer une image virtuelle dans le champ de vision d’un conducteur du véhicule, de sorte que le conducteur puisse voir cette image virtuelle et les informations éventuelles qu’elle contient sans avoir à détourner le regard de la route empruntée.
D'une manière générale les moyens de stockage électrochimique, par exemple les piles à combustible, doivent être étanches par exemple à l’eau et aux poussières mais pouvoir échanger une certaine quantité d’air avec l’environnement ambiant, et ceci dans les deux sens, afin d’équilibrer la pression. Cela permet de diminuer les contraintes sur l'enveloppe qui contient ces moyens de stockage, de faciliter le transport et d'en assurer une utilisation optimale quelles que soient les conditions extérieures (de température et de pression).
Un problème particulier est celui d'éventuelles surpressions, par exemple induites dans le cas d'un emballement thermique ou par des gaz de combustion. De telles surpressions peuvent aboutir à un éclatement de l'enveloppe, par exemple d'un pack de batterie.
Il se pose donc le problème de trouver un système ou un dispositif permettant de réaliser une respiration, ou un équilibrage, par exemple de la pression et/ou de la température et/ou d’un autre paramètre thermodynamique, entre l'atmosphère intérieure d’une enveloppe d'un ensemble de stockage de type électrochimique et l'atmosphère extérieure de cette enveloppe, ce système ou ce dispositif bénéficiant d'une protection en cas de surpressions internes à l’enveloppe.
Ce problème se pose notamment dans le cas d’un système de stockage d'énergie modulable, dans lequel on peut ajouter ou enlever un ou des modules afin de faire varier la capacité de stockage de l'ensemble.
L’invention concerne d’abord une vanne, ou vanne de respiration, pour une enceinte ou une enveloppe d’un dispositif de stockage d'énergie, par exemple sous forme électrochimique, par exemple une batterie, par exemple encore une batterie de type lithium – ion, cette vanne comportant elle-même :
- un support de membrane pour supporter une membrane permettant une circulation entre une atmosphère extérieure (V e ) et l'atmosphère intérieure (V i ) à la vanne ou à l'enveloppe ;
- des moyens d'activation, pour activer les moyens formant clapet entre une première position, dite d'ouverture, de la vanne et une deuxième position, dite de fermeture de la vanne. Par exemple, ces moyens permettent :
- d'autoriser, dans ladite première position, la circulation entre l'atmosphère intérieure et l'atmosphère extérieure à la vanne, par exemple lorsqu’une pression et/ou une température, dite de référence, par exemple égale à la pression et/ou la température de l’atmosphère intérieure, ou à la différence de pression et/ou de température entre l'atmosphère intérieure et l'atmosphère extérieure, ou à la variation de pression et/ou de température de l'atmosphère intérieure et/ou de l'atmosphère extérieure, par exemple pendant une durée prédéterminée, est inférieure à une valeur limite de pression et/ou de température,
- et/ou de fermer, dans ladite deuxième position, ladite circulation, par exemple lorsque la pression et/ou la température, dite de référence, est supérieure à ladite valeur limite de pression et/ou de température.
L’invention concerne également une vanne, ou vanne de respiration, pour une enceinte ou une enveloppe d’un dispositif de stockage d'énergie sous forme électrochimique, par exemple une batterie, par exemple encore une batterie de type lithium – ion, cette vanne comportant elle-même :
- des moyens formant clapet. Par exemple, ces moyens formant clapet permettent :
* d’autoriser, dans une première position, dite position d'ouverture, la circulation entre l'atmosphère intérieure et l'atmosphère extérieure à la vanne, par exemple lorsqu’une pression et/ou température, dite de référence, par exemple égale à la pression et/ou la température de l’atmosphère intérieure ou à la différence de pression et/ou de température entre l'atmosphère intérieure et l'atmosphère extérieure, ou à la variation de pression et/ou de température de l'atmosphère intérieure et/ou de l'atmosphère extérieure, par exemple pendant une durée prédéterminée, est inférieure à une valeur limite de pression et/ou de température,
Le procédé peut comprendre en outre une étape E8 de visualisation, mise en œuvre par l’unité de visualisation 9, comportant l’affichage en temps réel d’une représentation graphique d’au moins un des paramètres suivants : des signaux acoustiques S mesurés, des positions PS des microphones 2, des signaux vibratoires V mesurés, des positions PV des capteurs de vibration 8, des paramètres de vol FP de l’aéronef AC. Dans un mode de réalisation, l’étape E8 de visualisation suit l’étape E2 de réception.
Selon le deuxième mode de réalisation, le procédé comprend en outre une étape E4 de téléversement, mise en œuvre par l’unité de téléversement 10, comprenant le téléversement vers l’unité de calcul 5 au moins des signaux acoustiques S mesurés et des positions PS des microphones 2.
L’étape E4 de téléversement peut comprendre le téléversement vers l’unité de calcul 5 en outre des signaux vibratoires V mesurés, des positions PV des capteurs de vibration 8.
L’étape E4 de téléversement peut comprendre le téléversement vers l’unité de calcul 5 en outre des paramètres de vol FP de l’aéronef AC.
Le dispositif 1 peut être utiliser dans différentes applications.
En particulier, pendant un vol, les membres d’équipage utilisent généralement un système de microphone portatif afin de réaliser des enregistrements de bruits. Ces enregistrements durent approximativement 30 secondes et sont réalisés à l’endroit où les membres d’équipage entendent les bruits et à l’endroit où ils jugent avoir trouvé la source des bruits. La présence du dispositif 1 permet d’obtenir plus d’informations, telles que le contexte du bruit. Par exemple le dispositif permet de savoir si d’autres bruits sont apparus avant le début des enregistrements réalisés par les membres d’équipage à l’aide du système de microphone portatif.
Dans une autre application, le dispositif 1 permet de s’assurer que chaque aéronef d’un même type présente une même cartographie sonore.
Dans une autre application, le dispositif 1 permet également de vérifier pendant un temps donné l’évolution d’un système particulièrement sensible ou un système connu pour être bruyant. Dans ce cas, une surveillance de routine peut être réalisée sur un microphone 2 particulier (par exemple, proche du système dont on surveille l’évolution). Cette surveillance de routine permet d’étudier l’évolution sonore du système. Une alerte peut être alors lancée si le système devient trop bruyant.
Dans une autre application, le dispositif 1 peut être utilisé pour comparer des niveaux de bruit entre deux aéronefs différents fonctionnant dans des conditions identiques ou bien pour décider si un niveau de bruit dans un aéronef AC est acceptable pour une compagnie aérienne. Les niveaux de bruit peuvent être mesurés par la pluralité de microphones 2 ou une partie de la pluralité de microphones 2 dans une zone de l’aéronef AC.
Dans une autre application, la cartographie sonore obtenue par le dispositif 1 peut être utilisée pour généraliser la surveillance de tous les aéronefs AC d’une flotte. Ladite cartographie permet de connaître les zones silencieuses et les zones bruyantes afin de trouver des solutions pour réduire ces zones bruyantes. Elle permet également de s’assurer qu’il n’y a pas de dérive acoustique de la flotte ou qu’il n’y a pas l’apparition de nouveaux bruits avec le temps. Elle permet également les périodes de « crise » où des bruits similaires apparaissent le plus fréquemment.
Appareil de suivi d’une désignation d’au moins une cible et système de désignation correspondant L’invention concerne un appareil de suivi d’une désignation d’au moins une cible par au moins un désignateur laser.
L’invention concerne également un système de désignation comprenant un tel appareil de suivi ainsi qu’un désignateur laser.
Dans le domaine militaire, il est aujourd’hui connu de guider une munition (missile ou bombe) à l’aide d’un désignateur laser. Ce type de guidage est ainsi appelé guidage semi-actif laser (ou encore SAL).
Le désignateur laser émet de brèves impulsions laser qui, lorsqu’elles sont dirigées vers une cible donnée, permettent de générer une tâche de désignation de la cible.
Les caractéristiques principales d’un désignateur laser sont les suivantes :
L'unité de commande électronique UCE peut être configurée pour élargir en azimut, de manière progressive, le domaine de balayage du radar millimétrique, de la largeur de balayage prédéfinie LP à une largeur supérieure dépendant de la hauteur H de l'aéronef, lorsque la hauteur H de l'aéronef par rapport au seuil de la piste d'atterrissage passe sous le seuil d'élargissement SE, en tenant compte de données représentatives des précisions des paramètres comprenant l'attitude, et/ou la dérive, et/ou la position de l'aéronef.
L'unité de commande électronique UCE est configurée pour élargir en azimut, de manière progressive, le domaine de balayage du radar millimétrique, de la largeur de balayage prédéfinie LP à une largeur supérieure dépendant de la hauteur H de l'aéronef, lorsque la hauteur H de l'aéronef par rapport au seuil de la piste d'atterrissage passe sous le seuil d'élargissement SE, en tenant compte d'une donnée caractéristique de la stabilité en lacet de l'aéronef.
L'unité de commandé électronique UCE peut être configurée pour modifier la forme d'onde du radar millimétrique RDRMM lorsque la hauteur H de l'aéronef par rapport au seuil de la piste d'atterrissage devient inférieure à un seuil de modification SM.
Le seuil de modification SM peut être égal au seuil d'élargissement SE, comme représenté sur l'exemple de la .
La modification de la forme d'onde peut être quelconque, par exemple passer à une autre valeur constante, ou être modifiée continument, ou modifiées par succession de valeurs constantes par intervalles successifs d'altitudes.
L'unité de commande électronique UCE peut être configurée pour élargir en azimut le domaine de balayage du radar millimétrique RDRMM, et/ou pour modifier la forme d'onde du radar millimétrique RDRMM, en fonction d'une commande manuelle du pilote de l'aéronef.
Procédé et dispositif de diagnostic sonore d’un aéronef. La présente invention concerne un procédé et dispositif de diagnostic sonore d’un aéronef.
État de la technique De façon usuelle, avant sa livraison à un client ou au cours d’opérations de révision, on fait effectuer à un aéronef, notamment un avion de transport, des vols de test. Au cours de ces vols de test, on acquiert des données qui, une fois analysées, permettent de vérifier si l’aéronef remplit des critères de sécurité et de confort.
Généralement, l’évaluation de ces critères se base sur l’acquisition et l’analyse, par un système dédié, de données relatives à des paramètres de l’aéronef les plus précises possibles. Il peut s’agir de paramètres tels que la vitesse, l’altitude de l’aéronef pendant le vol de test mais également le bruit ou les vibrations à l’intérieur de l’aéronef. La collecte et l’analyse de ces données permettent de décider si des améliorations ou des corrections doivent être réalisées avant la livraison ou la remise en service de l’aéronef.
Le niveau sonore à l’intérieur d’un aéronef est généralement déterminé par différents procédés de diagnostic. Par exemple, il peut être déterminé à l’aide d’un nombre limité de vols spécifiques sur certains aéronefs. Il peut être également déterminé par des enregistrements pendant un temps limité à l’aide d’un dispositif d’enregistrement portable lorsqu’un bruit anormal ou un niveau anormal de bruit est entendu lors d’un vol.
Ces procédés de diagnostics utilisés jusqu’à maintenant présentent des limitations. En effet, avoir un nombre limité de vols ayant un profil de vol spécifique peut empêcher la découverte des causes profondes du bruit anormal ou du niveau anormal de bruit car une configuration de l’aéronef pendant ces vols spécifiques peut ne pas être reproduite pendant un vol spécifique. De même, il peut être difficile de connaître le contexte d’un bruit anormal ou d’un niveau anormal de bruit lorsqu’un enregistrement est effectué pendant un temps limité au moment où le bruit anormal ou le niveau anormal de bruit est entendu.
Les procédés de diagnostics actuels ne sont donc pas pleinement satisfaisants.
La présente invention concerne un procédé et un dispositif de diagnostic sonore d’un aéronef.
Selon l’invention, le procédé comprend les étapes suivantes : - une étape de mesure en temps réel de signaux acoustiques par une pluralité de microphones destinés à être montés à des positions différentes à l’intérieur de l’aéronef ; - une étape de réception, mise en œuvre par une unité centrale, comportant la réception des signaux acoustiques mesurés par les microphones ; - une étape d’enregistrement en temps réel, mise en œuvre par une unité de stockage, comportant l’enregistrement en temps réel des signaux acoustiques mesurés reçus par l’unité centrale ; - une étape de calcul, mise en œuvre par une unité de calcul, comportant la génération d’une cartographie sonore à partir des signaux acoustiques mesurés et des positions des microphones ; - une étape de comparaison, mise en œuvre par une unité de comparaison, comportant la génération d’une cartographie de comparaison à partir de la comparaison entre la cartographie sonore et une cartographie de référence ; - une étape de transmission, mise en œuvre par une unité de transmission, comportant la transmission de la cartographie de comparaison à un dispositif utilisateur.
Ainsi, grâce à l’invention, il est possible de suivre l’évolution d’un bruit anormal ou d’un niveau anormal de bruit en temps réel et d’aider à en déterminer le contexte.
De façon avantageuse, le procédé comprend en outre une étape de mesure en temps réel de signaux vibratoires par une pluralité de capteurs de vibration destinés à être montés à des positions différentes à l’intérieur de l’aéronef ;
Exemple 13 Afin d’évaluer l’influence du mode de chauffage lors du traitement solvothermal sur la formation des nanoparticules de HfO 2 , deux synthèses ont été réalisées à 200°C : Chauffage de l’autoclave en étuve, temps de traitement 3h. Chauffage micro-onde, temps de traitement 1/2h.
Les autres paramètres sont ceux du mode opératoire général des Exemples 1 à 8 avec x’= 13 g de N-méthylpyrrolidone (x’’=0,3133 mole) et y = 2,95 g (y’=0,0072 mole) d’oxychlorure d’hafnium
La montre les diagrammes de diffraction enregistrés pour ces différentes synthèses. On s’aperçoit que la phase monoclinique est obtenue dès 1/2h de traitement micro-onde. Le chauffage traditionnel s’effectue essentiellement par conduction et génère au sein du réacteur des gradients de température importants. Dans le cas d’un chauffage micro-onde, l’intégralité des molécules de solvant sont excitées et participent à l’échauffement rapide et efficace de l’ensemble du milieu réactionnel.
La est une vue MET des particules obtenues par le traitement micro-onde. Les particules obtenues sont cristallisées et ont une taille moyenne de l’ordre de 3nm.
Exemple 14 Afin de tester d’autres précurseurs d’hafnium pour la synthèse solvothermale des nanoparticules de HfO 2 , deux synthèses ont été réalisées à 200°C pendant 3h avec : Le chlorure d’hafnium HfCl 4 , y=2,31 g (y’=0,0072 mole) L’éthoxyde d’hafnium Hf(OC 2 H 5 ) 4 , y=2,58 g (y’=0,0072 mole).
Les autres paramètres sont ceux du mode opératoire général des Exemples 1 à 8 avec x’= 13 g de N-méthylpyrrolidone (x’’=0,3133 mole).
Dans un cas comme dans l’autre le précurseur d’hafnium ne se dissous pas dans la N-Méthyl-2-pyrrolidone.
La montre les diagrammes de diffraction enregistrés pour ces différentes synthèses.
Parmi les précurseurs chlorure d’hafnium et éthoxyde d’hafnium, la phase monoclinique est obtenue seulement pour le chlorure d’hafnium. Pour comparaison, le diagramme de diffraction enregistré pour HfO 2 obtenu avec l’oxychlorure d’hafnium a été reporté sur la . Les nanoparticules de HfO 2 obtenues avec le chlorure d’hafnium se dispersent difficilement dans l’eau avec un extrait extrêmement faible (quelques pourcents massiques).
L’oxychlorure d’hafnium permet d’obtenir des nanoparticules cristallisées tout en conduisant à des solutions colloïdales avec des extraits secs élevés. Même si des nanoparticules cristallisées sont obtenues à partir du chlorure d’hafnium, il n’est pas possible d’obtenir une solution colloïdale fortement concentrée.
Exemple 15 De par leur composition (présence d’atomes de haut numéro atomique, Z=72), les nanoparticules de HfO 2 présentent un fort intérêt pour augmenter l’effet de la radiothérapie. En effet, si les tumeurs sont chargées en éléments lourds, les rayons X de la radiothérapie vont être plus fortement absorbés par les nanoparticules. De plus, de nombreuses particules secondaires ( e.g. photoélectrons et électrons Auger) créées par l’interaction primaire des rayons X avec les nanoparticules augmentent localement la génération d’espèces réactives de l’oxygène (ROS), dont les radicaux hydroxyles (OH*). Ces radicaux sont associés à l’effet thérapeutique de la radiothérapie : plus on crée de radicaux OH*, plus l’efficacité de la radiothérapie est importante.
Une sonde chimique, la fluorescéine d’aminophényl (APF), dont la fluorescence augmente avec la concentration en OH*, a été utilisée pour mesurer l’augmentation de la génération de OH* en présence des nanoparticules de HfO 2 de l’Exemple 1. Pour cela, la fluorescence de l’APF dans deux échantillons a été comparée : i) un échantillon contenant uniquement de l’eau et de l’APF et ii) un échantillon contenant 10 mg/mL de nanoparticules de HfO 2 de l’Exemple 1 dans l’eau et de l’APF. Les résultats obtenus sont présentés sur la .
Il apparait clairement que les nanoparticules de HfO 2 stimulent très fortement la génération de radicaux OH*. En effet, le signal de fluorescence de l’APF est multiplié par un facteur allant de 4,3 à 8,5 selon la dose de radiation utilisée, entre l’échantillon ne contenant que de l’eau et de l’APF (effet de radiothérapie standard) et l’échantillon contenant l’eau et les nanoparticules de l’Exemple 1 (effet de radiothérapie standard + effet d’augmentation de la dose induit par les nanoparticules). Ces résultats démontrent donc le fort potentiel des nanoparticules de HfO 2 selon l’invention à stimuler la création de radicaux OH*, et ainsi, l’effet de la radiothérapie.
Procédé de fabrication d’une poudre de polyamide Domaine de l’invention La présente invention se rapporte à un procédé de fabrication d’une poudre de polyamide présentant un écart augmenté entre la température de fusion et la température de cristallisation (T f1 – T c ) de la poudre de polyamide.
Comme visible sur les figures 1 et 2, la largueur L de la portion en saille 46 est variable le long des bords périphériques 32, 38. En particulier, et comme cela sera décrit plus en détails par la suite, la largeur L est maximale autour de l’au moins un port d’accès 48.
La portion intérieure 44 déborde par exemple de part et d’autre de la portion en saillie 46 sur la face intérieure 33 de la première coque 30 et sur la face intérieure 39 de la deuxième coque 36, tout le long du premier bord périphérique 32 et du deuxième bord périphérique 38.
Comme illustré sur les figures 1 et 2, le port 48 est disposée au travers du bandeau 26. Le port 48 est par exemple disposé au travers de la portion en saillie 46. Chaque port 48 du réservoir 10 est par exemple logé dans le bandeau 48 pour permettre l’accès au volume intérieur 42, par exemple pour le remplissage et/ou le vidage du volume intérieur 42 en gaz pressurisé.
Comme illustré sur les figures 1 et 2, l’au moins un pilier 28 traverse le volume intérieur 42 et connecte la première coque 30 et la deuxième coque 36.
Le pilier 28 est par exemple allongé selon un axe d’élongation X-X’ entre sa première extrémité 52 et sa deuxième extrémité 54, la première extrémité 52 du pilier 28 étant connectée à la première coque 30 et la deuxième extrémité 54 du pilier 28 étant connectée à la deuxième coque 36.
Le pilier 28 est par exemple creux. Le pilier 28 comprend par exemple une paroi de pilier 50 délimitant une cavité de pilier 51. Le pilier 28 comprend alors par exemple une ouverture 56 sur la cavité 51 en chacune de ses extrémités 52, 54. L’orifice 35 de la première coque 30 est alors par exemple disposé en regard de l’une des ouvertures 56, l’orifice 41 de la deuxième coque 36 étant alors par exemple disposé en regard de l’autre des ouvertures 56.
Comme illustré sur la , une colonne de réservoir 16 est par exemple logée dans la cavité 51 de chaque pilier 28, la colonne de réservoir 16 débordant par exemple de part et d’autre de la cavité 51 au travers des ouvertures 56. La colonne 16 ainsi logée traverse en outre par exemple la première coque 30 et la deuxième coque 36 au travers des orifices 35, 41 de ces coques 30, 36, la colonne 16 étant ainsi connectée au corps de réservoir 14 de part et d’autre de l’enveloppe 12.
Comme visible sur la , la cavité de pilier 51 présente par exemple en chacune de ses extrémités, c’est-à-dire en chacune des extrémités 52, 54 du pilier, un élargissement 58 vers chacune de ses ouvertures 56.
Comme illustré sur la , la première extrémité 52 et la deuxième extrémité 54 sont en outre par exemple évasées, la section extérieure de la première extrémité 52 s’élargissant ainsi vers la première coque 30 et la section extérieure de la deuxième extrémité 54 s’élargissant ainsi vers la deuxième coque 36.
Comme illustré sur la , l’élargissement 58 de la cavité 51 en chacune de ses extrémités correspond par exemple à l’évasement de la section extérieure en chacune des extrémités 52, 54, la paroi de pilier étant d’épaisseur sensiblement constante tout le long du pilier 28.
Dans l’exemple illustré sur les figures 1 à 3, le première partie 22 et la deuxième partie 24 sont réalisées dans un matériau configuré pour être transparent à un rayonnement laser. Le pilier 28 et le bandeau 26 sont en outre réalisés en un matériau configuré pour absorber un rayonnement laser.
Le matériau configuré pour absorber un rayonnement laser est par exemple réalisé dans l’un des matériaux thermoplastiques présentés plus haut, ledit matériau thermoplastique comprenant un additif d’absorption de lumière, tel par exemple du carbone.
Le bandeau 26 et le pilier 28 sont alors soudés à la première partie 22 et à la deuxième partie 24 par soudage laser.
Le bandeau 26 est ainsi soudé d’une part à la première partie 22 et d’autre part à la deuxième partie 24 par soudage laser. En particulier, la portion intérieure 44 du bandeau 26 est par exemple soudée aux faces intérieures 33, 39 au travers des coques 30, 36, le long des bords périphériques 32, 38, par soudage laser.