INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les cellules peuvent être par exemple de forme cylindrique. Chaque module peut comprendre de 2 à 200 cellules, de préférence de 4 à 100 cellules, de préférence encore de 6 à 50 cellules. Les cellules peuvent être par exemple disposées en N rangées de M cellules dans chaque module. N peut valoir par exemple de 1 à 10, par exemple peut valoir 2. M peut valoir par exemple de 1 à 60, et par exemple peut être un multiple de 3 (à savoir 3, 6, 12, 18, 30…). Dans certains modes de réalisation, les cellules peuvent être rangées selon une disposition tridimensionnelle dans chaque module, avec un empilement de P couches de NxM cellules. Le nombre de couches P peut alors valoir par exemple de 2 à 5. Alternativement, une seule couche est présente.
Les cellules peuvent être par exemple des cellules rechargeables nickel-cadmium (NiCd), nickel hydrure de métal (Ni-M-H) ou lithium-ion (Li-ion).
Chaque enceinte peut être par exemple fabriquée en matière plastique, notamment en polystyrène, polychlorure de vinyle, polycarbonate, polyéthylène, polypropylène, polymère acrylique et notamment polyméthacrylate de méthyle, résine phénolique… Alternativement, elle peut être fabriquée en matière métallique, par exemple en aluminium.
La représente un autre mode de réalisation des troisième tubes 25 et des rangées de trous. Cet exemple de réalisation diffère en ce que, les rangées N1 à N6 de trous sont décalés d’une rangée sur deux suivant le troisième axe Z. Plus précisément, la rangée de trous N2 est décalé en amont par rapport aux rangées de trous N1 et N3. De même, les rangées N4 et N6 sont décalées vers l’amont suivant le troisième axe par rapport aux rangées N3 et N5.
Les troisième tubes 25 présentent également une longueur L identique. Cet exemple diffère également en ce qu’au moins une partie des troisièmes tubes 25 sont parallèles en eux. En particulier, les troisièmes tubes 25 comportent une première unité 27a de troisièmes tubes et une deuxième unité 27b de troisièmes tubes. Les troisièmes tubes de la première unité 27a sont parallèles en eux. De même les troisièmes tubes de la deuxième unité 27b sont parallèles entre eux.
Les troisièmes tubes de la première unité 27a présentent une orientation différente des troisièmes tubes de la deuxième unité 27b. De manière avantageuse, chaque troisième tube de la première unité 27a forme un motif en croix avec un troisième tube de la deuxième unité 27b.
Comme cela est visible sur la également, les premiers tubes 21a coopèrent avec le premier ensemble de trous et les deuxièmes tubes 21b coopèrent avec le deuxième ensemble de trous 24b. Les entraxes Pt entre un trou du premier ensemble 24a et un trou du deuxième ensemble 24b où est relié un troisième tube 25 sont identiques également. En d’autres termes, l’entraxe Pt entre un premier tube 21a et un deuxième tube 21b est défini par la formule suivante :
Nous pouvons voir sur cet exemple, qu’un troisième tube 25 de la première unité 27a, relié à un premier tube 21a et à un deuxième tube 21b, est situé entre un premier trou de la première rangée N1 du premier ensemble 24a de trous et un premier trou de la deuxième rangée du deuxième ensemble 24b de trous.
Les trous de la première rangée N1 du premier ensemble 24a et les trous de la première rangée N4 du deuxième ensemble 24b sont traversés par un troisième tube 25 de la première unité 27a et les trous de la troisième rangée N3 du premier ensemble 24a et les trous de la troisième rangée N6 du deuxième ensemble 24b sont traversés par un troisième tube 25 de la première unité 27a. Les trous de la deuxième rangée N2 du premier ensemble 24a et les trous de la deuxième rangée N5 du deuxième ensemble 24b sont traversés par un troisième tube 25 de la deuxième unité 27b.
De manière générale, les trous d’une rangée sur deux du premier ensemble 24a et les trous d’une rangée sur deux du deuxième ensemble 24b sont traversés par un troisième tube 25 de la première unité 27a. Les trous d’une rangée sur deux du premier ensemble et les trous d’une rangée sur deux du deuxième ensemble son traversés par un troisième tube 25 de deuxième unité 27b.
De manière avantageuse, les troisièmes tubes 25 de la première unité 27a sont disposés dans un même premier plan et les troisièmes tubes de la deuxième unité 27b sont disposés dans un même deuxième plan. Le deuxième plan est décalé suivant le premier axe X. Le premier plan et le deuxième plan sont perpendiculaires au plan médian PM1.
La illustre encore un autre mode de réalisation des troisièmes tubes et des rangées de trous. Dans ce mode de réalisation, les rangées de trous sont disposées en quinconce. De même, les rangées de tubes sont disposées en quinconce. Cependant, les trous sont alignés suivant le deuxième axe Y et chaque alignement A1 à A8 est parallèle au deuxième axe Y. Les alignements A1 – A8 sont disposés de manière adjacente suivant le troisième axe Z. En particulier, le premier ensemble de trous 24a est décalé également suivant le troisième axe Z par rapport au deuxième ensemble trou 24b.
De manière avantageuse, les troisièmes tubes 25 comportent une première unité 28a ayant une première longueur L1 identique. Les troisièmes tubes comportent en outre une deuxième unité 28b ayant une deuxième longueur L2 identique. La première longueur L1 est différente de la deuxième longueur L2.
Les troisièmes tubes 25 de la première unité 28a sont parallèles entre eux et sont orientés dans la même direction. Les troisièmes tubes 25 de la deuxième unité 28b sont également parallèles entre eux et sont orientés dans la même direction. La direction de la deuxième unité 28b est inclinée par rapport à la direction de la première unité 28a.
Dans cet exemple, les premiers trous de la première rangée N1 suivant le troisième axe Z du premier ensemble 24a et les premiers trous de la deuxième rangée N8 suivant le troisième axe Z du deuxième ensemble 24b sont traversés par les troisièmes tubes de la première unité 28a. Les deuxièmes trous de la deuxième rangée N2 suivant le troisième axe Z du premier ensemble 24a et les deuxièmes trous de la première rangée N7 du deuxième ensemble 24b sont traversés par les troisièmes tubes de la deuxième unité 28b.
Etant donné que les trous sont décalés, certaines rangées suivant le deuxième Y sont traversées par des troisièmes tubes d’unité différentes. Par exemple, les trous du premier ensemble 24a du deuxième alignement A2 suivant le deuxième axe Y sont traversés par une extrémité d’un troisième tube de la première unité 28a et les trous du deuxième ensemble 24b toujours dans le premier alignement A2 sont traversés par une extrémité d’un troisième tube de la deuxième unité 28b.
De manière avantageuse, mais non limitativement, les tubes 21a, 21b présentent un agencement similaire aux rangés de trous. De la sorte, les premiers tubes 21a qui sont alignés suivant un même alignement sont reliés via un troisième tube 25 aux deuxième tubes 21b qui sont alignés suivant un alignement décalé en amont.
Les entraxes sont différents. En particulier, les premiers et deuxièmes tubes des rangées Ni suivant le troisième axe Z sont espacés d’un entraxe Pt1 défini par la formule suivante :
L’échangeur air-huile 104 est par exemple un refroidisseur d’huile refroidi à l’air à matrice (MACOC). L’échangeur de chaleur air-huile 104 peut être agencé dans, ou à proximité immédiate de, la conduite de contournement 22 de telle sorte qu’une première quantité de chaleur 111 est rejetée vers le flux d’air de contournement B. Dans un mode de réalisation, l’échangeur de chaleur air-huile 104 peut être agencé dans la nacelle 21 et la première quantité de chaleur 111 est rejetée à l’air extérieur. Dans un autre mode de réalisation, l’échangeur de chaleur air-huile 104 peut être agencé dans d’autres parties du moteur. Dans un autre mode de réalisation, le système de gestion de chaleur 100 peut comprendre un ou plusieurs échangeurs de chaleur air-huile 104 agencés au niveau, ou à proximité immédiate, de la conduite de contournement 22 et/ou un ou plusieurs échangeurs de chaleur air-huile 104 agencés dans la nacelle 21. En d’autres termes, le premier dissipateur thermique 102 peut être de l’air de contournement ou de l’air extérieur, ou les deux. Lorsque plus d’un échangeur de chaleur air-huile 104 sont utilisés, la première quantité de chaleur 111 est la somme de la chaleur dissipée par chaque échangeur air-huile 104 .
Grâce à ces dispositions, les différents supports ponctuels peuvent être fixés à la façade itérativement, un robot mobile suivant une ascension contre le support ponctuel déjà posé avant de fixer le suivant.
Dans des modes de réalisation, le rail présente une forme de « U » comportant deux branches parallèles munies, sur au moins une partie, d’une dentition ou d’un crantage pour appui d’une roue, d’une chenille ou d’une courroie du robot mobile.
Grâce à ces dispositions, le déplacement du robot est guidé selon une ligne entre deux supports ponctuels.
Dans des modes de réalisation, le rail comporte au moins un évasement de guidage du robot mobile dans l’axe du rail.
Grâce à ces dispositions, le robot mobile est guidé dans son ascension avant que la roue, la chenille ou la courroie du robot mobile ne s’engage dans la dentition ou le crantage. Une mauvaise accroche du robot est donc évitée.
Dans des modes de réalisation, le support ponctuel objet de la présente invention comporte, de plus, un moyen de serrage comportant une deuxième roue dentée munie d’un cliquet anti-retour, coaxiale à la première roue dentée, configurée pour provoquer le rapprochement du moyen de fixation de la façade lorsque le cliquet anti-retour est bloqué et la deuxième roue dentée est activée.
Grâce à ces dispositions, les éléments de recouvrement peuvent être positionnés avant d’être rapprochés de la façade, pour écraser un isolant par exemple. De plus, les deuxièmes roues dentées de plusieurs supports ponctuels peuvent être actionnées simultanément.
Selon un deuxième aspect, la présente invention vise un élément de couverture de façade dont les dimensions correspondent à l’écartement entre au moins deux supports ponctuels juxtaposés, chaque élément de couverture comportant une première crémaillère configurée pour s’engrener avec au moins une première roue dentée d’un support ponctuel, et en ce que l’élément de couverture est configuré pour se déplacer selon une direction entre au moins deux supports ponctuels posés sur la façade et pour s’immobiliser sur les supports ponctuels sous l’effet d’une force dans la direction opposée.
Les buts, avantages et caractéristiques particulières de l’élément de couverture de façade objet de la présente invention étant similaires à ceux du support ponctuel objet de la présente invention, ils ne sont pas rappelés ici.
Dans des modes de réalisation, l’élément de couverture de façade objet de la présente invention comporte, de plus, une deuxième crémaillère configurée pour s’engrener avec au moins une deuxième roue dentée d’un support ponctuel, la deuxième roue dentée étant munie d’un cliquet anti-retour et configurée pour provoquer le rapprochement du moyen de fixation de la façade lors de l’actionnement de la deuxième crémaillère.
Dans des modes de réalisation, l’élément de couverture de façade objet de la présente invention comporte, de plus, une troisième crémaillère configurée pour s’engrener avec au moins une première roue dentée d’un autre support ponctuel, la première crémaillère et la troisième crémaillère étant parallèles et les sommets des dents de la première crémaillère étant désaxées par rapport au sommet des dents de la troisième crémaillère.
Grâce à ces dispositions, l’élément de façade est capable d’absorber des dilatations thermiques.
Dans des modes de réalisation, les sommets des dents de la première crémaillère sont désaxés de la moitié de la distance entre le sommet de deux dents juxtaposées de la troisième crémaillère par rapport au sommet des dents de la troisième crémaillère
Grâce à ces dispositions, en cas de défaillance d’un support ponctuel, l’élément de façade n’est décalé que d’un demi pas entre deux dents. Ce qui évite donc une défaillance structurelle de la façade.
Selon un troisième aspect, la présente invention vise un kit de recouvrement d’une façade, qui comporte : - des supports ponctuels objets de la présente invention et - des éléments de couverture de façade objets de la présente invention.
Les buts, avantages et caractéristiques particulières du kit objet de la présente invention étant similaires à ceux du support et de l’élément objet de la présente invention, ils ne sont pas rappelés ici.
Il existe cependant un besoin de réaliser une pyrolyse catalytique et/ou thermique pour une production d’huiles pyrolytiques à une échelle industrielle et en continu, sans régime transitoire susceptible de nuire à la qualité des huiles pyrolytiques.
Aussi, un but de l’invention est de proposer un procédé et une installation de conversion qui permettent un fonctionnement en continu pour une production d’huiles pyrolytiques qualitatives à partir d’une qualité hétérogène de matières plastiques.
A cette fin, l’invention propose un procédé de conversion mettant en œuvre une dégradation par pyrolyse de matières plastiques pour une conversion en huiles pyrolytiques, ce procédé de conversion comprenant au moins les phases suivantes : - les matières plastiques sont alimentée en continu dans un réacteur de préchauffage afin d’être mélangées et préchauffées à une température de préchauffage pour les fluidifier et obtenir un mélange pâteux ; - le mélange pâteux est transféré en continu dans un réacteur de pyrolyse pour être chauffé à une température de pyrolyse, supérieure à la température de préchauffage, sous une atmosphère anaérobie ou inerte afin d’être converti en des gaz de synthèse et un produit de réaction solide contenant au moins des chars, le mélange pâteux descendant par gravité à l’intérieur du réacteur de pyrolyse et au travers d’un lit perméable qui est chauffé à la température de pyrolyse ; - les gaz de synthèse, contenant des gaz condensables et des gaz incondensables, sont récupérés sur une première sortie du réacteur de pyrolyse située au-dessus du lit perméable, et le produit de réaction solide est récupéré sur une seconde sortie du réacteur de pyrolyse située en-dessous du lit perméable ; - les gaz condensables des gaz de synthèse sont condensés en huiles pyrolytiques qui sont récupérées.
Ainsi, l’invention propose de préchauffer les matières plastiques à la température de préchauffage puis à chauffer et craquer les matières plastiques fluidifiées à la température de pyrolyse en continu.
Le préchauffage dans le réacteur de préchauffage procure deux fonctions particulièrement avantageuses : la première fonction est de transmettre une quantité importante d’énergie aux matières plastiques pour changer d’état physique et se retrouver dans un état pâteux avant le réacteur de pyrolyse, favorisant ainsi la réaction chimique de craquage ; et la seconde fonction est de fluidifier et homogénéiser les matières plastiques (avec le changement d’état physique entre des matières plastiques initialement solides, qui vont être fluidifiées dans le réacteur de préchauffage), qui vont ensuite venir au contact du lit perméable présentant une grande surface d’échange thermique avec les matières plastiques chutant (ou coulant) de manière gravitaire au travers de ce lit perméable. L’introduction des matières plastiques de façon homogène au sein du réacteur de pyrolyse permet d’optimiser le contact avec le lit perméable chauffé qui apporte la capacité énergétique déclenchant la réaction de craquage des plastiques en gaz de synthèse (aussi appelé « syngaz »).
Il est à noter que la réaction de pyrolyse se produit, dans une atmosphère anaérobie (en absence d’oxygène) ou sous atmosphère inerte, avec une température de pyrolyse fixe et stable. Cette réaction de pyrolyse a lieu lors du contact simultané des matières plastiques fluidifiées, éventuellement mélangées avec un catalyseur, et du lit perméable chauffé au sein du réacteur de pyrolyse, entrainant la réaction chimique de craquage et donc la dépolymérisation des matières plastiques. L’utilisation d'un réacteur de pyrolyse sous la forme d’une colonne gravitaire dans laquelle les matières plastiques tombent, augmente significativement le temps de contact entre les matières plastiques entrantes et le lit perméable chauffé.
Ce procédé permet une dissociation des apports énergétiques d’activation aux matières plastiques, entre l’apport énergétique dans le réacteur de préchauffage et l’apport énergétique dans le réacteur de pyrolyse, afin d’optimiser la réaction de craquage des matières plastiques. En effet, cette dissociation des apports énergétiques permet de segmenter les températures de travail en fonction du réacteur considéré et de travailler sur une plage constante et stable de température au sein du réacteur de pyrolyse et donc d’obtenir une coupe sélective des chaînes carbonées présentes au sein des huiles pyrolytiques.
Ainsi, le procédé permet d’avoir : - un premier apport d’énergie d’activation, dans le réacteur de préchauffage, sur une plage de température entre 20 et 290°C, à hauteur de 40 à 70 % de l’énergie totale nécessaire à la réalisation de la réaction de pyrolyse ; et - un second apport d’énergie d’activation, dans le réacteur de pyrolyse, sur une plage de température entre 300 et 900°C, à hauteur de 30 à 60 % de l’énergie nécessaire pour déclencher la réaction de pyrolyse.
Ainsi, une grande quantité de l’énergie d’activation nécessaire à la réaction de pyrolyse est apportée dans le réacteur de préchauffage, le réacteur de pyrolyse ayant ainsi à fournir moins d’énergie pour permettre de craquer les matières plastiques.
De plus, les gaz de synthèse (aussi appelés « syngaz »), produits lors du craquage thermique et/ou catalytique des matières plastiques, sont extraits sur la première sortie, au-dessus du lit perméable, afin de favoriser la décantation des chars au sein du réacteur de pyrolyse et éviter le transfert des chars vers la ligne de récupération des gaz de synthèse. Cette extraction des gaz de synthèse au-dessus du lit perméable s'explique également en cas de réaction partielle du craquage à cause de la possibilité des différentes énergies apportées entre le bas et le haut du réacteur de pyrolyse (par exemple du fait d’une hétérogénéité des différentes sortes de plastiques). Aussi, cette extraction des gaz permet de limiter, voire d’éviter, le bouchage de la ligne de récupération des gaz de synthèse.
Selon une caractéristique, les matières plastiques se présentent sous la forme de granulés ou de flocons dont les dimensions sont au maximum de 15 à 25 millimètres.
De manière avantageuse, il est mis en œuvre une étape de dégazage du mélange pâteux à l’intérieur du réacteur de préchauffage.
Cette étape de dégazage consiste à dégazer, autrement dit à extraire les gaz dissous et/ou inclus dans les matières plastiques en cours de fluidification, et en particulier l’air inclus dans les matières plastiques en amont du réacteur de préchauffage et l’air incorporé dans les matières plastiques à l’intérieur du réacteur de préchauffage durant sa fluidification. L’intérêt est d’éviter, ou du moins réduire, l’introduction d’air à l’intérieur du réacteur de pyrolyse.
Cette étape de dégazage peut être réalisée par une pompe aéraulique, comme une pompe à vide, en liaison avec le réacteur de préchauffage.
Selon une possibilité du procédé, avant d’être introduites à l’intérieur du réacteur de préchauffage, les matières plastiques sont lavées à sec à l’intérieur d’une centrifugeuse d’entrée, avec un air chauffé à une température de séchage inférieure à la température de préchauffage.
Les avantages de ce lavage à sec par centrifugation et air chaud sont d’éliminer l’humidité présente dans les matières plastiques, et d’extraire les contaminants accompagnant les matières plastiques, tels que les déchets de type cellulosique, les déchets inertes, les morceaux métalliques. Cette étape permet ainsi de réduire les impacts de ces contaminants sur la qualité des huiles pyrolytiques.
On obtient des peaux tannées exemptes de métaux, en particulier de chrome.
Les peaux sont blanches, rondes et présentent un bel aspect.
Exemple 7 Des peaux d’ovins sont tannées selon le procédé de tannage selon l’invention comme suit :
Etape A) Les peaux prêtes à être tannées sont des peaux picklées issues d’un pickle de stockage ou de peaux déchaulées préalablement dégraissées et réhydratées selon le savoir-faire de l’homme du métier. Les peaux sont pesées.
Les peaux sont placées dans un foulon dans une solution salée. Le pH des peaux et de la solution salée est porté à une valeur allant de 1,5 à 2,0, par exemple par ajout d’acide sulfurique seul ou en mélange avec de l’acide formique.
Etape B) On ajoute dans le foulon, en masse par rapport à la masse des peaux : 28% de Si(OCH 2 CH 3 ) 4 .
Cette quantité de Si(OCH 2 CH 3 ) 4 représente l’équivalent de 13% de Si(OH) 4 en masse par rapport à la masse des peaux.
Le foulon est mis en rotation pendant 4h à température ambiante, soit 25°C.
Puis on ajoute dans le foulon, en masse par rapport à la masse des peaux : 150% d’eau à 25°C 15% de chlorure de sodium
Le foulon est mis en rotation pendant une durée de 20 minutes à 25°C.
Etape C) Dans un premier temps, on ajoute dans le foulon, 5% de formiate de sodium en masse par rapport au poids des peaux à une température de 25°C. Le foulon est mis en rotation pendant une durée d’une minute puis est mis à l’arrêt pendant 1 heure. Le pH mesuré sur les peaux va de 3,8 à 4,0.
Dans un deuxième temps, on ajoute dans le foulon, 5% de formiate de sodium en masse par rapport au poids des peaux à une température de 25°C. Le foulon est mis en rotation pendant une durée d’une minute puis est mis à l’arrêt pendant 1 nuit. Le pH final mesuré sur les peaux va de 4,0 à 4,2.
Le foulon est vidangé et les peaux sont rincées.
Exemple 8 Des peaux de bovins sont tannées selon le procédé de tannage selon l’invention comme suit :
A titre indicatif, la lame-ressort 40 pourra être réalisée en acier, notamment dans un acier à ressort contenant du silicium, ou bien encore dans un alliage à base d’aluminium, ou même dans un matériau composite. De préférence, la face de la lame-ressort 40, ici la face radialement interne de ladite lame-ressort 40, destinée à venir au contact de l’élément constitutif du bandage 3, ici donc destinée à venir au contact de la face radialement externe 3_out dudit élément constitutif du bandage 3, pourra être revêtue d’un matériau anti-adhésif, tel que du Xylan®.
De préférence, la lame-ressort 40 pourra présenter une épaisseur comprise entre 0,5 mm et 3 mm, par exemple entre 1 mm et 2 mm.
Cette relative finesse permettra non seulement de conférer à la lame-ressort 40 une bonne flexibilité et une élasticité en flexion adaptée, mais également de minimiser l’encombrement radial de ladite lame-ressort 40, afin de limiter, lorsque le mors de serrage 7, et donc ici la lame-ressort 40, occupe la position de travail P1, les interférences entre ladite lame-ressort 40 et des organes de guidage et de pose chargés d’acheminer l’élément constitutif du bandage 3 jusqu’au tambour 1 et de positionner et guider ledit élément constitutif du bandage 3 par rapport au tambour 1 lors de l’opération d’enroulement.
En particulier, la faible épaisseur de la lame-ressort 40 limite la hauteur radiale de l’éventuel ressaut que forme ladite lame-ressort 40 sur la surface de réception 2 en position de travail lP1 et permet ainsi à un galet applicateur, destiné à appliquer l’élément constitutif du bandage 3 sur le tambour 1, de rouler sur la surface de réception 2 selon la direction circonférentielle X1 et de franchir l’emplacement occupé par la lame-ressort 40, et donc de franchir ledit ressaut, en passant en partie sur la lame-ressort 40, sans dommage ni pour ledit galet applicateur, ni pour l’élément constitutif du bandage 3, ni pour la lame-ressort 40.
A ce titre, on pourra même, selon une possibilité d’agencement, chanfreiner ou arrondir les arêtes latérales de la face radialement externe de la lame-ressort 40, arêtes qui sont ici parallèles à l’axe central Z1, afin de former des rampes qui faciliteront le franchissement desdites arêtes, par le galet applicateur, selon la direction circonférentielle X1.