INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le tensioactif non ionique peut être, par exemple, choisi parmi les alcools, les alpha-diols, les alkylphénols et les esters d'acides gras, ces composés étant éthoxylés, propoxylés ou glycérolés et comportant au moins une chaîne grasse comprenant, par exemple, de 8 à 18 atomes de carbone, sachant que le nombre de groupes oxyde d'éthylène ou oxyde de propylène peut aller de 2 à 50, et le nombre de groupes glycérol peut aller de 1 à 30. On peut également citer les dérivés de maltose. On peut également citer, de manière non limitative, les copolymères d'oxyde d'éthylène et/ou d'oxyde de propylène ; les condensats d'oxyde d'éthylène et/ou d'oxyde de propylène avec des alcools gras ; les amides gras polyéthoxylés comprenant, par exemple, de 2 à 30 moles d'oxyde d'éthylène ; les amides gras polyglycérolés comprenant, par exemple, de 1,5 à 5 groupes glycérol, tel que de 1,5 à 4 ; les esters d'acides gras éthoxylés du sorbitan comprenant de 2 à 30 moles d'oxyde d'éthylène ; les huiles éthoxylées d'origine végétale ; les esters d'acides gras du saccharose ; les esters d'acides gras du polyéthylène glycol ; les mono ou diesters d'acides gras polyéthoxylés des alkylpolyglycosides(en C 6 -C 24 ) de glycérol ; les dérivés de N-alkylglucamine (en C 6 -C 24 ), les oxydes d'amines tels que les oxydes d'alkylamine (en C 10 -C 14 )ou les oxydes de N-acylaminopropylmorpholine (en C 10 -C 14 )et leurs mélanges.
Les tensioactifs non ioniques peuvent préférentiellement être choisis parmi les tensioactifs non ioniques polyoxyalkylénés ou polyglycérolés. Les motifs oxyalkylène sont plus particulièrement des motifs oxyéthylène ou oxypropylène, ou un mélange de ceux-ci, et sont préférentiellement des motifs oxyéthylène.
Comme exemples de tensioactifs non ioniques polyglycérolés, on utilise préférentiellement des alcools polyglycérolés en C 8 -C 40 . En particulier, les alcools polyglycérolés en C 8 -C 40 correspondent à la formule suivante :
De préférence, l’équipement de détection de présence 10 comprend deux joints toriques 28, 30. Le joint torique 28 est en appui contre la paroi d’extrémité 24 tout autour de l’ouverture centrale 26 et en appui contre la lentille 14A et le joint torique 30 est en appui contre le connecteur 18 et contre la paroi latérale 22. Ainsi, grâce aux joints toriques 28 et 30, le volume intérieur V20 est étanche, c’est-à-dire qu’il est isolé de l’extérieur. Le capteur de présence infra-rouge 14 et la carte électronique 16 sont donc protégés des projections d’eau, y-compris lorsque l’équipement de détection de présence 10 est soumis aux intempéries.
L’équipement de détection de présence 10 comprend un support de cache 32 et un cache 34, porté par le support de cache 32.
Dans l’exemple, le cache 34 est une plaque plate s’étendant perpendiculairement à l’axe X. En variante non-représentée, le cache 34 est une plaque bombée.
Le cache 34 comporte une ouverture 36. Le cache 34 est disposé en regard du capteur de présence infra-rouge 14 de sorte que le cône de détection C passe au travers de l’ouverture 36. En pratique, le cône de détection C est partiellement obturé par le cache 34, c’est-à-dire qu’une partie seulement du cône de détection C passe au travers de l’ouverture 36, de sorte que le cache restreint la zone de détection A. Ainsi, le cône de détection C est un cône de révolution d’axe parallèle à l’axe X depuis la lentille 14A jusqu’au cache 34, puis la forme du cône de détection C entre le cache 34 et le sol S est modifiée par le cache 34. En d’autres termes, le cache 34 agit comme un diaphragme optique.
En pratique, après le passage au travers de l’ouverture 36, une section du cône de détection C perpendiculaire à l’axe X a la forme de l’ouverture 36. Ainsi, la zone de détection A a également la forme de l’ouverture 36, lorsque l’axe X est perpendiculaire au sol S, comme dans l’exemple.
Le support de cache 32 est prévu pour pouvoir être monté sur le couvercle 20 en réglant la position du cache 34 par rapport au capteur de présence infra-rouge 14, selon l’axe X, c’est-à-dire en réglant la position du support de cache par rapport au couvercle. En d’autres termes, au moment du montage du support de cache 32 sur le couvercle 20, il est possible de choisir la distance séparant le cache 34 du capteur de présence infra-rouge.
Ce réglage de la distance séparant le cache 34 du capteur de présence infra-rouge 14 est particulièrement avantageux pour modifier la taille de la zone de détection A. En effet, en modifiant cette distance, la taille de la zone de détection A est modifiée sans en modifier la forme. Cette modification de la zone de détection A est donc une modification homothétique. En pratique, plus le cache 34 est proche du capteur de présence infra-rouge 14 et plus la taille de la zone de détection A est importante.
Dans l’exemple, le support de cache 32 présente une paroi latérale 38, qui s’étend parallèlement à l’axe X, et une paroi d’extrémité 40, qui s’étend perpendiculairement à l’axe X. Les parois latérale 38 et d’extrémité 40 délimitent de volume intérieur V32. Lorsque l’équipement de détection de présence 10 est assemblé, le couvercle 20 est partiellement disposé dans le volume intérieur V32.
La paroi d’extrémité 40 présente une ouverture centrale 42, qui est partiellement fermée par le cache 34. En pratique, le cache 34 est fixé contre la paroi d’extrémité 40, de préférence à l’intérieur du volume intérieur V32, de sorte à ce que l’ouverture 36 du cache est en regard de l’ouverture centrale 42 de la paroi d’extrémité 40. L’ouverture centrale 42 est plus grande que l’ouverture 36 du cache, de sorte à ne pas restreindre le cône de détection C du capteur de présence infra-rouge 14. En d’autres termes, la zone de détection A est restreinte par le cache 34, mais n’est pas restreinte par le support de cache 32.
Dans l’exemple, pour permettre le réglage de la distance séparant le cache 34 du capteur de présence infra-rouge 14, le couvercle 20 présente trois gorges 44, qui sont ici disposées sur la paroi latérale 22 du couvercle, et le support de cache 32 est monté sur le couvercle par encliquetage dans l’une des trois gorges 44. Chaque gorge 44 s’étend dans un plan perpendiculaire à l’axe X et les trois gorges 44 sont ainsi décalées les unes des autres selon l’axe X. En variante non-représentée de l’invention, le couvercle présente un nombre différent de gorges 44, par exemple deux ou quatre gorges.
Dans l’exemple, les gorges 44 sont séparées d’une distance D44, mesurée selon l’axe X, comprise entre 1 mm et 10 mm, par exemple égale à 5 mm.
En pratique, le support de cache 32 comprend deux pattes élastiquement déformables 46, présentant chacune une dent de retenue 48. Lorsque le support de cache 32 est monté sur le couvercle 20, les dents de retenue 48 des pattes élastiquement déformables 46 s’étendent dans l’une des gorges 44 du couvercle, maintenant ainsi le support de cache monté sur le couvercle. En variante non-représentée de l’invention, le support de cache 32 présente un nombre différent de pattes élastiquement déformables 46, par exemple trois pattes.
En variante non-représentée de l’invention, le support de cache 32 comprend des gorges, ménagées sur les pattes élastiquement déformables 46 à l’intérieur du volume intérieur V32, et le couvercle 20 comprend des nervures, disposées sur la paroi latérale 22 du couvercle. Dans une telle variante, le montage du support de cache sur le couvercle s’effectue par encliquetage des nervures du couvercle dans les gorges du support de cache.
En variante non-représentée de l’invention, le maintien du support de cache 32 sur le couvercle 20 s’effectue par d’autres moyens que des pattes élastiquement déformables présentant des dents de retenue, comme par exemple à l’aide d’une ou de plusieurs vis installées sur le support de cache venant se loger dans l’une des gorges 44 du couvercle lorsqu’elles sont vissées.
Ainsi, en choisissant dans laquelle des trois gorges 44 les dents de retenue 48 sont encliquetées, il est possible de régler la position du support de cache 32 par rapport au couvercle 20, et donc de régler la position du cache 34 par rapport au capteur de présence infra-rouge 14. À la , le support de cache 32 est représenté encliqueté sur la gorge 44 la plus proche du connecteur 18. Dans cette configuration, la zone de détection A est maximale, puisque le cache 34 est au plus proche du capteur de présence infra-rouge 14.
Avantageusement, chaque patte élastiquement déformable 46 comprend un organe de manœuvre 50, permettant à un utilisateur de l’équipement de détection de présence 10 de déformer les pattes 46 afin de permettre le montage du support de cache 32 sur le couvercle 20, en engageant les dents de retenue 48 dans l’une des gorges 44, et également afin de permettre le démontage du support de cache, en éloignant les dents de retenue de la gorge 44 dans laquelle les dents sont engagées. En d’autres termes, le réglage de la position du support de cache 32 par rapport au couvercle 20, selon l’axe X, est modifiable par démontage puis remontage du support de cache sur le couvercle, c’est-à-dire par dégagement des dents de retenue 48 de l’une des gorges 44 puis encliquetage des dents de retenue dans une autre des gorges.
Selon un mode de réalisation, le bloc batterie 1 présente deux ou plusieurs rangées de cellules accolées. Sur la , le bloc batterie 1 est par exemple composé de deux rangées de cellules 10, 10’ accolées côte-à-côte.
Pour permettre la tenue des cellules 10, 10’ et l’écoulement homogène le long de leurs grandes faces latérales 100, 100’, les nervures 300 de l’espaceur 3 sont conformées de manière à créer un ou des circuits de circulation forcée C présentant chacun une ou plusieurs passes, comme dans le cas d’un espaceur pour une seule cellule décrit précédemment.
Avantageusement pour que la température soit la plus homogène possible, chaque circuit C (et chacune de ses passes) s’entend – ou est à cheval - sur les deux grandes faces latérales 100, 100’ des cellules 10, 10’ disposées côte-à-côte.
L’espaceur 3 forme une étanchéité au fluide tout le long du circuit C comme avec un espaceur pour une seule cellule décrit précédemment.
Sur les figures 22, 23 et 24, l’espaceur 3 comprend une nervure médiane 301 qui s’étend dans la hauteur des cellules 10, 10’ et qui s’installe en usage entre les bords latéraux des grandes faces latérales 100, 100’. Cette nervure médiane 301 remplit ainsi l’espace entre les deux cellules 10, 10’ et forme étanchéité entre lesdites cellules. Des ouvertures 3010 sont ménagées dans la nervure médiane 301 de manière à autoriser la circulation du fluide entre les grandes faces latérales 100, 100’.
La nervure médiane 301 permet en outre une distanciation des cellules 10, 10’ disposées côte-à-côte et joue un rôle mécanique contre le gonflement desdites cellules induit par leur montée en température. Elle contribue à maintenir davantage les cellules 10, 10’ en compression sous l’effet de ce gonflement, ce qui assure une capacité maximale desdites cellules.
L’étanchéité entre les cellules 10, 10’ est particulièrement avantageuse lorsque les collecteurs d’entrée/sortie de fluide 210 1 , 210 2 sont disposés latéralement et d’un seul côté du bloc batterie 1, comme illustré sur les figures 22 et 24. L’entrée E et la sortie S ( ) du circuit C sont alors aménagées dans l’espaceur 3, au niveau d’une nervure située au bord de la cellule.
Si les collecteurs sont positionnés de part et d’autre des cellules 10, 10’ (par exemple le collecteur d’entrée positionné sur un côté de la cellule 10 et le collecteur de sortie positionné sur le côté opposé de la cellule 10’), cette étanchéité ne serait plus forcément importante. En effet, l’espace entre les cellules 10, 10’ peut être utilisé comme un collecteur intermédiaire facilitant la répartition du fluide entre les cellules. Dans ce cas, l’espaceur 3 peut ne pas comporter de nervure médiane 301 ou comporter une nervure médiane, mais qui ne remplit pas l’espace entre les deux cellules 10, 10’.
Selon un autre mode de réalisation, les nervures 300 peuvent être aménagées de sorte à former un premier circuit qui serpente le long de la grande face latérale 100 de la première cellule 10 et un deuxième circuit qui serpente le long de la grande face latérale 100’ de la deuxième cellule 10’. La communication entre les deux circuits peut être réalisée au niveau du couvercle 21 (plus particulièrement au niveau de la zone des busbars) ou de la paroi de fond 22 du boîtier 2. Ce mode de réalisation à l’avantage de ne pas nécessiter d’étanchéité entre les cellules 10, 10’, mais n’est pas optimal en termes d’homogénéité de température du fait que le fluide arrive plus chaud sur la deuxième cellule 10’ que sur la première cellule 10.
Sur la , les collecteurs d’entrée/sortie 210 1 , 210 2 sont disposés latéralement et d’un seul côté du bloc batterie 1. Pour assurer l’alimentation d’une ou plusieurs cellules 10 situées aux extrémités du bloc batterie 1, le collecteur d’entrée 210 1 et/ou le collecteur de sortie 210 2 peuvent être prolongés et coudés de manière à déboucher directement dans le circuit C formé au niveau d’au moins une desdites cellules d’extrémité.
Selon une caractéristique de l’invention illustrée sur la , des turbulateurs T (ou éléments de perturbation, les deux termes étant synonymes au sens de l’invention) sont présents dans la zone d’écoulement 30, le long du ou des circuits C, C1, C2 décrits précédemment, de manière à créer des turbulences dans l’écoulement du fluide caloporteur entre l’entrée et la sortie dudit ou desdits circuits. Les turbulences ainsi créées permettent d’améliorer les échanges thermiques entre le fluide et les cellules, notamment en augmentant le coefficient d'échange (ou de transmission) thermique. En effet, les turbulateurs, en perturbant l’écoulement, induisent une rupture de la couche limite et partant, une augmentation du coefficient d’échange
Par souci de concision et de clarté, la description qui suit décrit des turbulateurs agencés dans un seul circuit de circulation forcée C. Toutefois, l’invention couvre également des espaceurs présentant plusieurs circuits de circulation forcée, et dans lesquels les turbulateurs sont agencés dans tout ou partie de ces circuits.
Selon un mode préféré de réalisation, les turbulateurs T sont présents tout le long du circuit C, depuis l’entrée E jusqu’à la sortie S de manière à maximiser les échanges thermiques avec les grandes faces latérales 100. Selon un autre mode de réalisation, les turbulateurs T sont présents seulement sur une ou plusieurs portions du circuit C, et notamment localisés dans les zones des grandes faces latérales 100 où les températures sont les plus élevées (dans le cas où l’on cherche à refroidir les cellules) et/ou les plus basses (dans le cas où l’on cherche à réchauffer les cellules).
Selon la surface de la zone d'échange dans le circuit C, le nombre de turbulateurs T peut varier d’une dizaine à plusieurs centaines, voire plusieurs milliers. On peut par exemple prévoir une ou plusieurs dizaines de turbulateurs par cm². Ils peuvent être répartis de manière régulière, c’est-à-dire avec la même densité le long du circuit C, ou répartis de manière irrégulière, c’est-à-dire avec des densités variables le long dudit circuit.
Des densités variables de turbulateurs T permettent d’homogénéiser les échanges thermiques le long du circuit C notamment lorsque la densité des turbulateurs au niveau de la sortie S est supérieure à la densité des turbulateurs au niveau de l’entrée E. En effet, le flux thermique P peut s’écrire selon la formule suivante : P = K.Se.∆T ; où K est le coefficient d’échange thermique, Se la surface d’échange et ∆T représente l’écart de température entre le fluide et la grande face latérale 100 sur laquelle s’écoule ledit fluide. En partant de l’hypothèse que la surface d’échange est constante, que la température de la grande face latérale 100 est sensiblement la même au niveau de l’entrée E et de la sortie S, mais que la température du fluide évolue entre l’entrée E et la sortie S (du fait des échanges thermiques le long du circuit C), alors ∆T entrée E ≠ ∆ Tsortie S . Plus particulièrement ∆T décroit de l’entrée E vers la sortie S.
Pour obtenir des échanges thermiques homogènes le long du circuit C, on cherche à ce que P entrée E = P sortie S , et idéalement à ce que P soit constant le long de l’écoulement du fluide dans le circuit C. Le coefficient d’échange thermique K étant proportionnel au nombre de Reynolds, l’augmentation de la densité des turbulateurs T va permettre d’augmenter la valeur du coefficient K. Ainsi, la diminution de ∆T le long du circuit C est donc compensée par une augmentation du coefficient K de sorte qu’on peut obtenir un équilibre entre P entrée E et P sortie S . Aussi, selon un mode préféré de réalisation, la densité des turbulateurs T est croissante, graduellement ou en continu, depuis l’entrée E vers la sortie S du circuit C. Dans le cas où les turbulateurs T sont réalisés dans un matériau conducteur thermique et participent à l’échange thermique, l’augmentation de la densité desdits turbulateurs accroît la surface d’échange Se. La diminution de ∆T le long du circuit C peut donc être également compensée par une augmentation de la surface d’échange Se.
Le positionnement de la paroi de calage 3 par rapport au corps 2 est garanti même durant l’insertion de la recharge 1 dans le réceptacle 4. En effet, grâce à ses appuis stables, la paroi de calage 3 ne bouge pas même si l’insertion est un peu dure. Ceci étant dit, la paroi de calage 3 est amovible, et donc peut être retirée du corps 2 à condition que l’utilisateur fasse une action volontaire en ce sens en sortant paroi de calage de la rainure 15. Toutefois, cela sort du cadre normal d’utilisation de la recharge 1 et cela n’est pas souhaité.
En outre, paroi de calage 3 permet de maintenir la recharge 1 dans le réceptacle 4. Ceci résulte d’une part de son caractère déformable qui permet de compenser le jeu pouvant exister entre la recharge 1 et le réceptacle 4 et d’autre part de la stabilité qui lui est conférée par ses appuis stables à la fois contre la rainure annulaire 15 et l’angle 17.
En outre, paroi de calage 3 agit comme un frein lorsque la recharge 1 atteint sa position finale dans le réceptacle 4 car la paroi de calage 3 est proche de l’extrémité supérieure du corps 2 qui est la dernière partie à rentrer dans le réceptacle 4, ce qui permet de ralentir le déplacement axial de la recharge 1 en fin de course. La position finale de la recharge 1 dans le réceptacle 4 est atteinte lorsque la collerette 16 repose sur le col 44 du réceptacle 4.
La paroi de calage 3 présente une forme générale incurvée ayant une concavité orientée vers le corps 2.
La paroi de calage 3 comprend l’extrémité inférieure 30 en appui sur la rainure annulaire 15, une extrémité supérieure 31 en appui sur l’angle 17, et une portion incurvée 32 reliant lesdites extrémités inférieure 30 et supérieure 31, la portion incurvée 32 comportant la concavité orientée vers le corps 2. En d’autres termes, la paroi de calage 3 forme un bossage sur la recharge 1. Le sommet S du bossage est situé à distance de la paroi périphérique 10.
La portion incurvée 32 crée une cavité d’air 5 entre la bague déformable 3 et le corps 2. Ainsi, la cavité d’air 5 est délimitée d’une part par la surface intérieure de la paroi de calage 3 et d’autre part par la surface extérieure 14 du corps 2 située en vis-à-vis de la concavité, ceci sur toute la circonférence de la paroi périphérique 10. Le volume de cette cavité 5 varie selon les contraintes exercées sur la paroi de calage 3.
La paroi de calage 3 présente une flexibilité suffisante pour que la portion incurvée 32 puisse se déformer élastiquement en conséquence.
Les contraintes sont exercées sur la surface extérieure de la paroi de calage 3 au niveau de la portion incurvée 32.
Plus le sommet S de la zone incurvée 32 se rapproche du corps 2 plus le volume de la cavité 5 sera réduit. Le volume de la cavité 5 est minimum lorsque la recharge 1 atteint sa position finale et qu’une surface intérieure du réceptacle 4 est en appui contre la paroi de calage 3, et la compresse.
La rainure 15 est définie par un fond délimité par deux parois latérales, inférieure 33 et supérieure, orientées perpendiculairement à la paroi périphérique 10 du corps 2.
De préférence, un accrochage mécanique est réalisé entre l’extrémité inférieure 30 de la paroi de calage 3, et la rainure 15.
Il est dit « mécanique » car il résulte d’un emboîtement de la forme mâle saillant de l’extrémité inférieure 30, dans la rainure 15. La forme mâle créé un premier épaulement au niveau de l’extrémité inférieure 30 de la paroi de calage 3. Et la paroi latérale inférieure 33 de la rainure 15 créé un second épaulement avec la surface extérieure 14 du corps 2. En l’espèce, l’accrochage consiste en un emboitement du premier épaulement dans le second épaulement. D’autres types d’accrochage peuvent être envisagés sans préjudice pour le concept inventif à la base de la présente invention.
De manière avantageuse, l’extrémité supérieure 31 présente une forme arrondie qui suit les contours de l’angle 17. Cela permet de fiabiliser l’appui. Le positionnement de la paroi de calage 3 par rapport au corps 2 est ainsi garanti.
Dans ce 1 er mode de réalisation, il serait tout à fait envisageable qu’il y ait une pluralité de parois de calage 3 réparties autour de la recharge 1, plutôt qu’une seule paroi de calage 3 faisant le tour de la recharge 1.
Dans le 2 e mode de réalisation présenté en , la paroi de calage 3 reprend les mêmes caractéristiques que celles du 1 er mode de réalisation, à l’exception de l’appui de son extrémité supérieure 31 qui se fait contre la surface extérieure 14 de la paroi périphérique 10 du corps 2, et non plus dans l’angle 17. Dans ce mode de réalisation, la paroi de calage 3 peut être disposée à n’importe quelle hauteur du corps 2, aussi bien en partie supérieure, qu’en partie inférieure comme illustré en , ou qu’en partie centrale. Bien entendu, cela dépendra de la forme et des dimensions du réceptacle 4, de façon à ce que la paroi de calage 3 soit en appui contre une surface intérieure du réceptacle 4 (col 44 ou corps 40).
Dans le 3 e mode de réalisation présenté en , la paroi de calage 3 reprend les mêmes caractéristiques que celles du 1 er mode de réalisation, à l’exception de l’appui de son extrémité supérieure 31 qui se fait contre la collerette 16, et non plus dans l’angle 17. La forme de la paroi de calage 3 est adaptée en conséquence, pour que l’extrémité supérieure 31 ait une zone d’appui suffisamment grande contre la collerette 16.
EXEMPLE 1 Formules inventives [Tableau 1] Formules inventives 1-7 Fla.1 Fla.2 Fla.3 Fla.4 Fla.5 Fla.6 Fla.7 TENSIOACTIFS COCOBÉTAÏNE, PHOSPHATE PPG-5-CÉTÉTH-10, DÉCÉTH-3, ALCOOL LAURYLIQUE, COCAMIDE MIPA, OLÉFINE SULFONATE DE SODIUM C14-16 44 44 44 44 44 44 44 TEINTURE DE BASE 2-MÉTHOXYMÉTHYL-P-PHÉNYLÈNEDIAMINE 0,38 0,38 0,38 0,38 0,38 0,38 0,38 COUPLEUR 2-MÉTHYL-5-HYDROXYÉTHYLAMINOPHÉNOL 0,42 COUPLEUR 2,4-DIAMINOPHÉNOXYÉTHANOL HCl 0,60 COUPLEUR 4-AMINO-2-HYDROXYTOLUÈNE 0,31 COUPLEUR 2-AMINO-3-HYDROXYPYRIDINE 0,28 COUPLEUR m-AMINOPHÉNOL 0,27 COUPLEUR 5-AMINO-6-CHLORO-O-CRÉSOL 0,39 COUPLEUR 1-NAPHTOL 0,36 SOLVANTS ORGANIQUES ALCOOL DÉNAT, PROPYLÈNE GLYCOL, PPG-2 BUTYL ÉTHER, 22 22 22 22 22 22 22 EAU EAU q.s. q.s. q.s. q.s. q.s. q.s. q.s. SILICIUM PEG/PPG-4/12 DIMÉTHICONE 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 ANTIOXYDANTS ACIDE ÉRYTHORBIQUE, SULFITE DE SODIUM 0,9 0,9 0,9 0,9 0,9 0,9 0,9 COMPOSÉ GRAS ALCOOL OLÉYLIQUE 6,0 6,0 6,0 6,0 6,0 6,0 6,0 COMPOSÉ ACTIF ÉTHANOLAMINE 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 COMPOSÉ ACTIF TAURINE 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 EXTRAIT VÉGÉTAL ACIDES AMINÉS DU BLÉ 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 COMPOSÉ ACTIF ACIDE CITRIQUE 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2