INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, selon cette première modalité d’extraction hydrophile, le procédé comprend les étapes suivantes : broyage d’une algue séchée pour obtenir des paillettes de 0,01 à 5 cm de large, préférentiellement de 0,05 à 2,5 cm, plus préférentiellement 0,1 à 1,5 cm ; mise en contact desdites paillettes d’algue avec ledit DES, sous agitation pendant une durée comprise entre 10 et 60 min, de préférence entre 20 et 40 min, à une température comprise entre 30°C et 70°C, de préférence entre 40°C et 60°C, où la quantité d’algue séchée est comprise entre 2 et 6% en poids, de préférence entre 3 et 5% en poids par rapport au poids total du mélange algue/DES ; filtration des résidus d’algues formés à l’étape précédente sur toile ou tamis dont le diamètre des mailles est compris entre 0,1 et 1 mm ; filtration de l’extrait final obtenu sur Büchner avec papier filtre présentant une capacité de filtration de 0,7 et/ou 1,2 µm ; récupération de l’extrait final sous forme liquide, ledit extrait constituant ladite composition de métabolites d’algues à usage cosmétique.
Avantageusement, ladite algue peut être dessalée par trempage dans l’eau douce avant séchage.
Également, avantageusement, ladite algue séchée est séchée à température ambiante au soleil, ou au séchoir à tabac, ou au séchoir rotatif à une température comprise entre 35°C et 90°C, préférentiellement entre 45°C et 80°C, plus préférentiellement entre 55°C et 70°C.
Selon une autre caractéristique avantageuse, avant ladite étape de mise en contact, ledit DES est ajusté à une teneur en eau comprise entre 15% et 60% en poids d’eau, de préférence entre 20 % et 40 % en poids d’eau.
Selon une autre caractéristique avantageuse, après ladite étape de filtration des résidus d’algues, le pH dudit extrait est ajusté entre 4 et 7, préférentiellement entre 5 et 6, avec une solution d’hydroxyde de sodium à 30% ou de l’acide citrique.
Il apparaît donc que ce procédé selon l’invention est simple à mettre en œuvre et à contrôler, et présente l’avantage de ne pas nécessiter de matériel particulièrement coûteux.
Toujours selon l’invention, le procédé trouve une deuxième modalité de mise en œuvre combinant extraction hydrophile et hydrolyse, de façon notamment à permettre une étape d’hydrolyse additionnelle, permettant de dégrader en particulier les polysaccharides en oligosaccharides et monosaccharides, intéressants pour une variété plus large d’effets cosmétiques.
Dans cette deuxième modalité du procédé de l’invention, le DES acide lactique / glycérol (1 :1) est mis en contact avec une préparation d’au moins une macro-algue via une extraction et une hydrolyse, pour obtenir une composition comprenant des polysaccharides et / ou oligosaccharides et / ou monosaccharides, et comprend avantageusement les étapes suivantes : broyage d’une algue séchée pour obtenir des paillettes de 0,01 à 5 cm de large, préférentiellement de 0,05 à 2,5 cm, plus préférentiellement 0,1 à 1,5 cm ; extraction à partir desdites paillettes d’algue en présence d’eau déminéralisée, sous agitation pendant une durée comprise entre 10 et 60 min, de préférence entre 20 et 40 min, à une température comprise entre 10°C et 30°C, de préférence entre 15°C et 25°C, où la quantité d’algue séchée est comprise entre 3 et 5% en poids, par rapport au poids total du mélange algue/eau ; séparation d’une fraction insoluble d’algue et d’un premier extrait formé, par filtration sur toile ou tamis dont le diamètre des mailles est compris entre 0,1 et 1 mm ; récupération de ladite fraction insoluble d’algue et mise en contact avec ledit DES ajusté à une teneur en eau comprise entre 15 et 60% en poids, de préférence entre 20 % et 40% en poids, en tenant compte de l’eau contenue dans ladite fraction insoluble, sous agitation pendant une durée comprise entre 1h et 4h, de préférence entre 1h30 et 3h30, à une température comprise entre 50°C et 100°C, de préférence entre 65°C et 85°C, où la quantité d’algue est comprise entre 8 et 12% en poids, préférentiellement entre 9 et 11 % en poids, par rapport au poids total du mélange algue/DES ; ajustement du pH du mélange entre 4 et 7, préférentiellement entre 5 et 6, avec une solution d’hydroxyde de sodium à 30% ; refroidissement dudit mélange pendant une durée comprise entre 30 et 90min ; le mélange est ajusté pour obtenir un mélange total de 50% de glycérol en prenant en compte le glycérol apporté par le DES s’il en contient ; ajout d’eau déminéralisée pour obtenir une quantité finale d’algue séchée brute entre 3 et 5%, par rapport au poids total du mélange algue/DES ; filtration des résidus d’algues formés lors des étapes précédentes sur toile ou tamis dont le diamètre des mailles est compris entre 0,1 et 1 mm ; filtration de l’extrait final obtenu sur Büchner avec papier filtre présentant une capacité de filtration de 0,7 et/ou 1,2 µm ; récupération de l’extrait final sous forme liquide, ledit extrait constituant ladite composition de métabolites et/ou de constituants d’algues à usage cosmétique.
Enfin, selon une troisième modalité de mise en œuvre de l’invention, c’est le DES acide lactique / dodécanol qui est mis en contact avec une préparation d’au moins une macro-algue via une extraction hydrophobe, pour obtenir une composition contenant notamment des caroténoïdes et/ou des chlorophylles.
Dans cette troisième modalité, le procédé comprend avantageusement les étapes suivantes : broyage d’une algue (séchée ou non séchée / humide) pour obtenir une pâte ou des morceaux de 0,05 à 2,5 cm de large, préférentiellement de 0,1 à 2 cm, encore plus préférentiellement 0,2 à 1,5 cm ; mise en contact de ladite pâte ou desdits morceaux d’algue avec ledit DES, sous agitation pendant une durée comprise entre 30 et 120 min, de préférence entre 50 et 70 min, à une température inférieure à 60°C, de préférence entre 15°C et 35°C, où la quantité d’algue séchée est comprise entre 6 et 10% en poids, de préférence entre 7 et 9% en poids par rapport au poids total du mélange algue sèche/DES ; filtration des résidus d’algues formés à l’étape précédente sur toile ou tamis dont le diamètre des mailles est compris entre 0,1 et 1 mm ; séparation d’une phase aqueuse et d’une phase comprenant ledit DES ; séchage de ladite phase comprenant ledit DES sur du sulfate de magnésium anhydre ; filtration de l’extrait final obtenu sur Büchner avec papier filtre présentant une capacité de filtration de 0,7 et/ou 1,2 µm ; récupération de l’extrait final sous forme liquide, ledit extrait constituant ladite composition de métabolites et/ou constituants d’algues à usage cosmétique.
En conséquence, l’invention couvre également toute une série d’extraits issus de ces procédés, à savoir :
Selon une possibilité, la ligne de condensation comprend successivement au moins un condenseur primaire fonctionnant à une température de condensation primaire, et au moins un condenseur secondaire fonctionnant à une température de condensation secondaire, ladite température de condensation secondaire étant inférieure à la température de condensation primaire.
Selon une autre possibilité, l’au moins un condenseur primaire comprend un premier condenseur primaire et un second condenseur primaire en parallèle pour condenser les gaz condensables des gaz de synthèse alternativement dans le premier condenseur primaire et dans le second condenseur primaire.
Dans un mode de réalisation avantageux, l’installation comprend une ligne de récupération des gaz incondensables sur laquelle est disposée une pompe à vide en aval de l’au moins un condenseur secondaire, pour une aspiration des gaz de synthèse jusque dans l’au moins un condenseur secondaire et une évacuation des gaz incondensables.
est une vue schématique d’une partie d’une installation de pyrolyse plastique selon l’invention, comprenant notamment la ligne d’alimentation en matières plastiques, la ligne d’alimentation en catalyseur, le réacteur de préchauffage et le réacteur de pyrolyse ;
est une vue schématique d’une autre partie de l’installation de la , et en particulier de la ligne de récupération des gaz de synthèse et de la ligne de condensation ;
est une vue schématique d’une variante de l’autre partie de la .
En référence aux Figures, une installation de conversion 1 est prévue pour une dégradation par pyrolyse de matières plastiques pour une conversion de ces matières plastiques en huiles pyrolytiques.
L’installation de conversion 1 comprend une ligne d’alimentation en continu 2 des matières plastiques, qui convoie les matières plastiques en vrac et qui comprend successivement une centrifugeuse d’entrée 20 et un cyclone 21.
La centrifugeuse d’entrée 20 reçoit en entrée et de manière continue des matières plastiques pour laver à sec les matières plastiques brutes, qui se présentent sous la forme de granulés ou de flocons dont les dimensions sont au maximum de 15 à 25 millimètres. La centrifugeuse d’entrée 20 est prévue pour laver à sec les matières plastiques, dans le but de les décontaminer, avec un air chauffé à une température de séchage donnée, par exemple de l’ordre de 40 à 80 °C. Cette centrifugeuse d’entrée 20 présente une évacuation 24 pour les reflux générés par le lavage des matières plastiques.
Le cyclone 21 est reliée à une sortie de la centrifugeuse d’entrée 20 pour recevoir en entrée les matières plastiques lavées (ou épurées des contaminations), et ce cyclone 21 présente une base (en partie basse) pourvue d’une sortie d’évacuation 22, ainsi qu’une bouche d’aspiration en partie haute qui est reliée à une voie d’aspiration 23 pour aspirer l’air dans le cyclone 21. Ainsi une extraction d’air s’opère dans ce cyclone 21, et un bouchon de matières plastiques se forme à la base du cyclone 21, créant ainsi une étanchéité à l’air sur la sortie d’évacuation 22. Ce cyclone 21 permet de réduire la quantité d’air inclus dans les matières plastiques.
L’installation de conversion 1 comprend également une ligne d’alimentation en catalyseur 4 pour une alimentation en continu en catalyseur ; le catalyseur présentant une température d’activation donnée, à partir de laquelle le catalyseur est activée pour favoriser la réaction de craquage ou de pyrolyse des matières plastiques. Cette ligne d’alimentation en catalyseur 4 est reliée à un volume de stockage 40 dans lequel est stocké du catalyseur neuf.
L’installation de conversion 1 comprend un réacteur de préchauffage 3 qui est alimenté en continu en matières plastiques par la ligne d’alimentation en continu 2, et en catalyseur par la ligne d’alimentation en catalyseur 4. Les matières plastiques sont introduites par une première entrée 30 du réacteur de préchauffage 3, et le catalyseur est introduit par une seconde entrée 37 du réacteur de préchauffage 3. La première entrée 30 et la seconde entrée 37 peuvent être séparées ou être réunies.
La sortie d’évacuation 22 du cyclone 21 est reliée à la première entrée 30 du réacteur de préchauffage 3. Selon une possibilité avantageuse, la sortie d’évacuation 22 du cyclone 21 est disposée au-dessus de la première entrée 30 du réacteur de préchauffage 3 pour une alimentation par chute gravitaire des matières plastiques.
Le réacteur de préchauffage 3 comprend un moyen de chauffage et un moyen de mélange pour préchauffer les matières plastiques à une température de préchauffage afin de les fluidifier, et pour mélanger les matières plastiques au catalyseur afin d’obtenir un mélange pâteux, miscible et homogène, sur une sortie 31 du réacteur de préchauffage 3.
Classiquement, un système endoscopique médical du type cathéter médical ou endoscope médical comporte une poignée de commande à laquelle est fixé un tube d’insertion présentant à l’opposé de sa partie fixée à la poignée de commande, une tête distale. Ce tube d’insertion présente une longueur et une flexibilité plus ou moins importante de manière à pouvoir être introduit dans une voie d’accès naturelle ou artificielle en vue d’effectuer diverses opérations ou fonctions à des fins thérapeutiques, chirurgicales ou de diagnostic. Il est à noter qu’un tel système endoscopique est conçu pour présenter une section la plus petite possible pour pouvoir accéder à des voies d’accès possédant une section de passage limitée.
Pour un système endoscopique médical du type endoscope, la tête distale est équipée notamment d’un système de vision permettant d’examiner l’organe, la cavité ou le conduit du corps humain. En amont de cette tête distale, le tube d’insertion comporte une structure de flexion ou partie de béquillage formée de vertèbres articulées permettant l’orientation de la tête distale. Cet endoscope médical est destiné à être relié à un appareil électronique médical comportant une unité de traitement des signaux d’image délivrés par le système de vision de l’endoscope.
Le système de vision monté à la partie distale du tube comporte une caméra associée ou non à une ou plusieurs sources lumineuses telles que des diodes électroluminescentes. La caméra, voire les sources lumineuses sont raccordées électriquement à des composants électriques situés dans la poignée ou dans l’appareil médical. Selon l’exemple de réalisation décrit par la demande de brevet US 2022/0160218, la caméra et les sources lumineuses situées à la partie distale du tube d’insertion sont raccordées aux composants électriques situés dans la poignée, par l’intermédiaire d’un circuit imprimé flexible s’étendant à l’intérieur du canal opérateur.
Cette demande de brevet précise que ce circuit imprimé flexible est suffisamment petit pour laisser de la place à un outil de travail et aux fluides à l’intérieur du canal opérateur. Toutefois, la présence de ce circuit imprimé flexible à l’intérieur du canal opérateur est une source de difficultés pour la manipulation des outils de travail. De façon complémentaire, cette demande de brevet indique que le circuit imprimé flexible fournit des communications électriques fiables entre la tête distale et la région proximale du dispositif endoscopique. En effet, il apparait le besoin de disposer d’un signal avec la plus grande qualité possible pour le signal électrique délivré par la caméra. Or, l’utilisation d’un circuit imprimé flexible n’est pas suffisante pour garantir un signal électrique de bonne qualité.
L’objet de l’invention est de remédier aux inconvénients de l’état de la technique en proposant un système endoscopique présentant une section de passage limitée tout en assurant que le signal électrique de mesure provenant de la tête distale soit de grande qualité pour obtenir une qualité d'image optimisée et un meilleur ratio signal sur bruit.
Un autre objet de l’invention est de proposer un système endoscopique délivrant un signal électrique de mesure insensible aux perturbations électromagnétiques.
Pour atteindre de tels objectifs, le système endoscopique comporte: - un tube d’insertion présentant une partie proximale reliée à une poignée de commande et une partie distale équipée d’une tête distale comportant au moins un capteur d’une grandeur physique délivrant un signal électrique de mesure; - au moins un circuit imprimé flexible s'étendant à l'intérieur du tube d’insertion et assurant la connexion électrique entre le capteur et des composants électriques, - le tube d’insertion comportant un blindage électromagnétique entourant le circuit imprimé flexible et configuré pour réduire les perturbations électromagnétiques susceptibles d’être appliquées au signal électrique de mesure délivré par le capteur.
Selon une caractéristique avantageuse de mise en œuvre, le blindage électromagnétique est connecté à une borne de masse.
Selon un exemple préféré de réalisation, le blindage électromagnétique comporte un treillis d’un conducteur électrique s’étendant sur la longueur du tube d’insertion.
Avantageusement, le blindage électromagnétique comporte un treillis d’un conducteur électrique noyé dans une résine thermoplastique.
De préférence, le treillis comporte un nombre de croisement par unité de surface (pouce) compris entre 2 et 100.
Selon un exemple préféré de mise en œuvre, le tube d’insertion entoure un conduit tubulaire formant un canal opérateur, au moins un circuit imprimé flexible étant positionné en dehors du conduit tubulaire.
Selon un autre exemple de mise en œuvre, le tube d’insertion entoure un conduit tubulaire formant un canal opérateur, deux circuits imprimés flexibles étant positionnés en dehors du conduit tubulaire.
Selon une caractéristique de l’invention, au moins un circuit imprimé flexible comporte à son extrémité distale, à partir d’un pli, une partie repliée de fixation pour un capteur.
Par exemple, la partie repliée de fixation pour le capteur s’étend sensiblement à 90° par rapport au reste du circuit imprimé flexible.
Le circuit imprimé flexible comporte une première face sur laquelle sont aménagées des pistes de connexion électrique entre les composants électriques et le capteur.
- entre 1 % et 15 %¨en poids de plastifiant,
Les ingrédients de ce mode de réalisation et leurs teneurs particulières sont tels que décrits ci-avant, y inclus les caractéristiques préférées et les modes de réalisation.
Avantageusement, aucun catalyseur de réticulation n’est ajouté dans la composition d’adhésif et/ou de mastic selon l’invention.
En effet, le polyuréthane ionique éventuellement silylé de formule (VI) ou compris dans la composition de polyuréthane(s) ionique(s) (D) ou (E) permet à lui-seul de catalyser la réaction de réticulation. Ainsi, il n’est pas nécessaire d’ajouter un catalyseur de réticulation audit polyuréthane ionique éventuellement silylé.
De ce fait, la teneur en catalyseur de réticulation est avantageusement inférieure à 0,05 % en poids par rapport au poids total de la composition d’adhésif et/ou de mastic, de préférence inférieure à 0,02 % en poids, plus préférentiellement inférieure à 0,015 % en poids.
Par « catalyseur de réticulation », on entend un catalyseur connu par l'homme du métier pour la condensation de silanol, ou pour la réticulation de polyuréthane.
On peut citer comme exemples de catalyseurs de réticulation pour la condensation de silanol :
- des amines comme le 1,8-diazabicyclo[5.4.0]undéc-7-ène (DBU), le 1,5-diazabicyclo[4.3.0]non-5-ène (DBN), l’éther diéthylique-2,2’-morpholine (DMDEE), le 1,4-diazabicylo[2.2.2]octane (DABCO), le 1,5,7-triazabicyclo[4.4.0]dec-5-ène (TBD),
- les catalyseurs à base de carboxylate de zinc (par exemple le K-KAT® 670 commercialisé par KING INDUSTRIES),
Selon un aspect, on fournit un moteur à turbine à gaz pour un aéronef comprenant : un cœur de moteur comprenant un compresseur, une chambre de combustion, une turbine, et un arbre de cœur raccordant la turbine au compresseur ; une soufflante comprenant une pluralité d’aubes de soufflante et agencée en amont du cœur de moteur ; des paliers de turbomachine ; un réducteur de puissance adapté à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation inférieure à la turbine ; et un système de gestion de chaleur configuré pour fournir une lubrification et un refroidissement au réducteur et aux paliers de turbomachine, et comprenant un ensemble tuyau adapté à fournir un écoulement de lubrifiant au réducteur et aux paliers de turbomachine, au moins un échangeur de chaleur air-lubrifiant pour dissiper une première quantité de chaleur vers un premier dissipateur thermique, et au moins un échangeur de chaleur carburant-lubrifiant pour dissiper une seconde quantité de chaleur vers un second dissipateur thermique, dans lequel le premier dissipateur thermique est de l’air et le second dissipateur thermique est du carburant ; dans lequel le système de gestion de chaleur est configuré pour fournir la première quantité de chaleur et la seconde quantité de chaleur de telle sorte qu’une proportion de chaleur générée par le réducteur et la turbomachine et dissipée dans l’air est
Les résultats de la température de dénaturation des cheveux traités et témoins ont été illustrés dans le graphique de la . Comme le montre la , par rapport aux cheveux non traités, les cheveux traités avec le mélange de C2+D, qui contient du chlorure d’hexadiméthrine et du polymère cationique polyquaternium-22, ont une température de dénaturation similaire à celle des cheveux non traités. Les cheveux traités avec le mélange C1+D, qui n’inclut aucun agent liant divulgué ici, ou un polymère cationique, avaient diminué la température de dénaturation, indiquant que les cheveux étaient endommagés ou affaiblis en raison du traitement chimique pour modifier la couleur des cheveux. En revanche, les mèches de cheveux traitées avec des mélanges de révélateur D avec les compositions 1A-1J présentaient toutes des températures de dénaturation améliorées de manière statistiquement significative, à savoir supérieures à 0,5 °C, par rapport aux cheveux non traités et aux cheveux traités avec les mélanges C1+D et C2+D. De plus, les cheveux traités avec des mélanges de révélateur D et des compositions 1A-1J n’étaient ni gras ni emmêlés et présentaient une amélioration notable de la sensorialité et de la naturalité, par rapport aux cheveux traités avec le mélange C2+D, qui contient des polymères cationiques.
Les résultats démontrent que les compositions pour modifier la couleur des cheveux divulguées ici, qui comprennent un système de liaison comprenant de l’acide citrique, un acide aminé et/ou un acide aminosulfonique, tel que la glycine, l’arginine et/ou la taurine, lorsqu’elles sont utilisées pour traiter les cheveux, ont étonnamment amélioré la résistance et l’intégrité des cheveux. En outre, les compositions selon la présente divulgation n’incluent pas de polymères cationiques, et peuvent donc fournir aux cheveux une meilleure sensorialité et naturalité, par rapport aux cheveux traités avec une composition contenant un polymère cationique.
Il convient de noter que les exemples de formulations 1A-1J sont des compositions de base transparentes. Elles peuvent être ajoutées à n’importe quel colorant oxydant pour former des compositions de coloration capillaire afin d’apporter de la couleur aux cheveux. Selon les résultats ci-dessus, de telles compositions colorantes formulées n’endommageraient pas les cheveux, mais amélioreraient l’intégrité des cheveux colorés par ces compositions.
Exemple 5 – Évaluation de l’intégrité des fibres par essai de traction
L’intégrité des fibres des cheveux traités avec les compositions 1A-1J, qui comprennent un agent liant tel que de l’acide citrique, de l’arginine, de la glycérine et/ou de la taurine incorporés dans une composition modifiant la couleur des cheveux, a été évaluée par un test de traction par rapport aux cheveux traités avec les compositions comparatives C1 et C2, ainsi qu’avec les cheveux non traités.
Le stress de rupture représente la force/surface nécessaire pour casser la fibre capillaire. Le module d’élasticité représente une mesure de la structure élastique (élasticité) des cheveux. Le module d’élasticité fournit des informations sur la déformation des fibres, de sorte que les fibres présentant un module d’élasticité plus élevé sont plus élastiques (moins fragiles) et résistantes à la déformation. Tel qu’il est utilisé ici, le terme « ténacité à la traction » fait référence à une propriété indiquant la résistance de la fibre capillaire à la rupture lorsqu’une fissure ou un autre défaut concentrant les contraintes est présent. Pour être tenace, une fibre capillaire doit être à la fois résistante et ductile. La ténacité à la traction est généralement mesurée en unités de Joule par mètre cube (J·m −3 ) dans le système international d’unités (SI). Plus la ténacité est élevée, plus la résistance à la rupture est élevée.
Des expériences ont été réalisées sur des mèches de cheveux vierges naturels d’une longueur d’environ 12 cm et 50 fibres par mèche. Au moment ou à proximité du moment de l’utilisation, chacune des compositions 1A-1J et des compositions comparatives C1 et C2 ont été respectivement mélangées avec le révélateur D du Tableau 3 dans un rapport de mélange d’environ 1:1 à 27C pendant environ 35 minutes pour obtenir des mélanges (compositions modifiant la couleur des cheveux). Pour traiter une mèche de cheveux de 3 g, environ 4,5 g de chacune des compositions 1A-1J, C1 et C2 ont été mélangés à environ 4,5 g de révélateur D.