INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En outre, la soudure des traverses sur les parois latérales du bac permet de conférer une grande rigidité au dispositif et de s’affranchir de traverse longitudinale.
Selon une réalisation : le dispositif comprend en outre une pluralité d’embases métalliques destinées à recevoir en fixation les modules de batteries, chaque traverse reçoit en emboitement selon l’axe vertical une partie desdites embases s’étageant selon la longueur de ladite traverse, chacune desdites embases étant pourvue d’une encoche de réception en emboitement de la traverse sur laquelle elle s’emboite, de manière à présenter deux parties saillantes selon ledit axe vertical de part et d’autre de ladite traverse, lesdites embases sont fixées sur lesdites traverses, lesdites parties saillantes sont pourvues de taraudages destinés à recevoir des vis de fixation des modules de batteries.
Un tel agencement permet une fixation robuste des modules de batteries, et ceci sans empiéter de façon excessive dans l’espace dévolu à la réception desdits modules.
Selon un mode de réalisation, les embases sont fixées par soudure sur les traverses.
Selon une réalisation, les embases sont de deux types : des embases d’extrémité, disposées en extrémités des traverses, lesdites embases d’extrémité étant pourvues d’un taraudage par partie saillante, chaque taraudage étant destiné à permettre la fixation partielle d’un module de batterie respectif, des embases intermédiaires, montées entre lesdites embases d’extrémité, lesdites embases intermédiaires étant pourvues de deux taraudages par partie saillante, chacun desdits taraudages étant destiné à permettre la fixation partielle d’un module de batterie respectif.
Selon une réalisation, les traverses sont pourvues d’encoches complémentaires de réception des embases, lesdites encoches complémentaires étant dimensionnées de sorte que lesdites embases affleurent les traverses, ceci afin de ne pas créer d’excroissance.
Selon une réalisation : les traverses sont creuses et présentent une paroi, le dispositif comprend en outre une pluralité de vis de fixation desdites embases à une paroi de fond du bac, chacune desdites vis traverse des orifices prévus dans ladite paroi de fond, ladite paroi de traverse et l’embase correspondante, l’orifice de ladite embase étant pourvu d’un écrou métallique serti dedans, ledit écrou étant pourvu de collerettes d’anti-extraction, ledit écrou étant pourvu d’un filetage complémentaire de celui de ladite vis.
Selon une réalisation, le dispositif comprend en outre une plaque de refroidissement du bac s’étendant entre la paroi de fond et les traverses, ladite plaque présentant des orifices de passage des vis de fixation des embases de manière à être fixée audit bac par lesdites vis.
Selon une réalisation, la paroi de fond est pourvue d’au moins une nervure s’étendant selon la direction longitudinale de manière à améliorer la résistance du dispositif à la flexion selon ladite direction.
Selon une réalisation, une barre métallique s’étendant longitudinalement est soudée sur chacune des traverses, de manière à améliorer la rigidité en flexion dudit dispositif selon la direction longitudinale.
La solution proposée telle que décrite ci-dessus permet à l’entité de vérification CSC de déterminer et de vérifier l’usage de la suite CIPHER lors de la connexion entre les dispositifs CLT et SRV pour chiffrer des données échangées. Corrélativement, la solution proposée permet aux dispositifs CLT et SRV de prouver à l’entité de vérification CSC qu’ils utilisent la suite CIPHER pour chiffrer les échanges lors de la connexion.
Plus particulièrement, la solution proposée permet à l’entité de vérification CSC de vérifier que la suite CIPHER annoncée lors de l’établissement de la connexion HSK est effectivement utilisée par les dispositifs CLT et SRV et que celle-ci est conforme à des règles de sécurités.
Communications entre les dispositifs CLT et SRV : Tel qu’illustré par la , et selon un mode de réalisation de l’invention, les procédés de preuve et de vérification d’usage d’une suite de chiffrement proposés comprennent au moins une des étapes E130 à E150 décrites ci-dessous. Ce mode de réalisation peut, bien évidemment, être combiné aux modes de réalisation précédemment décrits.
Suite à l’établissement de la connexion entre les dispositifs CLT et SRV décrit ci-dessus, ces derniers communiquent de manière chiffrée en utilisant la clé KEY et la suite CIPHER.
À l’étape E130, les dispositifs CLT et SRV échangent un message chiffré ENC_MSG. En particulier, le message chiffré ENC_MSG est obtenu en chiffrant un message MSG en utilisant au moins la clé KEY et la suite CIPHER. L’obtention du message chiffré ENC_MSG par un des dispositifs CLT et SRV à partir du message MSG est notamment décrite plus en détails ci-après en référence aux figures 3A et 3B.
À l’étape E131, l’entité de vérification CSC obtient le message chiffré ENC_MSG, par exemple en utilisant une sonde réseau capturant le message chiffré ENC_MSG sur le réseau NET et relayant celui-ci à l’entité de vérification CSC.
À l’étape E140, l’entité de vérification CSC vérifie l’usage de la suite CIPHER en utilisant le message chiffré ENC_MSG. Selon un mode de réalisation, l’étape E140 comprend une étape E141 décrite ci-après.
À l’étape E141, l’entité de vérification CSC vérifie que la suite CIPHER a été utilisée pour obtenir le message chiffré ENC_MSG. L’étape E141 est notamment décrite plus en détails ci-après en référence aux figures 3A et 3B.
À l’étape E150, si le résultat de la vérification à l’étape E140 est négatif, l’entité de vérification CSC envoie une instruction d’interruption des échanges entre les dispositifs CLT et SRV. L’instruction d’interruption peut notamment être envoyée au dispositif CLT, et/ou au dispositif SRV, et/ou à une entité de contrôle du réseau (i.e. une fonction réseau). L’étape E150 permet d’interrompre les communications entre les deux dispositifs CLT et SRV, si le message ENC_MSG n’est pas chiffré avec la suite CIPHER. Ainsi, cette étape permet avantageusement de ne pas compromettre la sécurité des communications entre les dispositifs CLT et SRV.
La solution proposée telle que décrite ci-dessus permet à l’entité de vérification CSC de vérifier que les dispositifs CLT et SRV utilisent effectivement la suite CIPHER pour chiffrer et déchiffrer des données échangées.
Vérification d’usage lors de l’établissement de la connexion et/ou lors de communications : Il est important de souligner que, dans le cadre de l’invention, l’entité de vérification CSC peut vérifier l’usage de la suite CIPHER : soit lors de l’établissement de la connexion entre les dispositifs CLT et TLS (conformément aux modes de réalisation décrits en référence aux étapes E10 à E120) ; soit lors de communications (i.e. une fois la connexion établie) entre les dispositifs CLT et SRV (conformément aux modes de réalisation décrits en référence aux étapes E130 à E150) ; ou encore les deux.
Ainsi, la solution proposée permet d’apporter la preuve de l’usage de la suite CIPHER par les dispositifs CLT et SRV quel que soit l’instant de la connexion.
Les figures 3A , 3B et 3C représentent des exemples de messages traitées et échangées par les dispositifs de communication selon des modes de réalisation de l’invention.
Tel que précédemment mentionné, selon un mode de réalisation, les dispositifs CLT et SRV échangent à l’étape E130 un ou plusieurs messages chiffrés ENC_MSG, ces messages étant capturés par une sonde réseau et relayés à l’entité de vérification CSC à l’étape E131. Ensuite, l’entité de vérification CSC vérifie à l’étape E141 que la suite de chiffrement CIPHER a été utilisée pour obtenir le ou les messages chiffrés ENC_MSG.
Aussi, nous décrivons ci-dessous en référence aux figures 3A, 3B et 3C respectivement trois modes de réalisation des étapes E130 et E141.
Selon un premier mode de réalisation illustré par la , le message chiffré ENC_MSG, échangé à l’étape E130 entre les dispositifs CLT et SRV, est obtenu par chiffrement d’un message MSG en utilisant la suite CIPHER et la clé KEY.
Essais de Traction : Ces essais de traction permettent de déterminer les contraintes d'élasticité et les propriétés à la rupture. Sauf indication différente, ils sont effectués conformément à la norme française NF T 46-002.
Un traitement des enregistrements de traction permet notamment de tracer la courbe de module en fonction de l'allongement. Le module utilisé ici étant le module sécant nominal (ou apparent) mesuré en première élongation, calculé en se ramenant à la section initiale de l'éprouvette. On mesure en première élongation le module sécant nominal (ou contrainte apparente, en MPa) à 10% et 300% d'allongement notés respectivement MSA10 et MSA300.
On mesure également les déformations à la rupture et l’énergie de rupture de déchirabilité à 23°C. à 100°C+/-2°C, selon la norme NFT 46-002, sur des échantillons cuits 50min à 140°C.
Déchirabilité Les essais de traction permettent de déterminer les modules d'élasticité et les propriétés à rupture et sont basés sur la norme NF ISO 37 de décembre 2005.
Les indices de déchirabilité sont mesurés à 23°C. On détermine notamment la force à exercer pour obtenir la rupture (en N/mm) et on mesure la déformation à rupture (en %) sur une éprouvette de dimensions 10 x 85 x 2,5 mm entaillée au centre de sa longueur par 3 entailles sur une profondeur de 5 mm, pour provoquer la rupture de l'éprouvette. Ainsi on peut déterminer l'énergie pour provoquer la rupture de l'éprouvette qui est le produit de la force rupture et de la déformation rupture. Les résultats sont donnés en base 100, c'est-à-dire qu'on exprime les valeurs par rapport à un témoin, dont la valeur mesurée est considérée comme la référence à 100.
Indice de gonflement L’indice de gonflement est déterminé au moyen d’un rhéomètre, RHEOGRAPH 75, équipé d’un système de caméra (Société i2S, référence 21400328).
Le rhéomètre est constitué de 2 cuves identiques (diamètre 20mm) et parallèles. Les cuves sont chauffées à la température d’essai. Une seule cuve est utilisée pour la mesure de gonflement (fourreau numéro 1).
Le mélange à tester est placé au sein de la cuve, il est alors comprimé par un piston qui vient forcer ce mélange à s’évacuer au travers de la filière (extrusion du mélange) située en fond de cuve. La longueur, le diamètre et l’état de surface des deux filières sont connus. Le piston se déplace à différents paliers de vitesses prédéfinis par l’utilisateur. La pression est mesurée tout au long de l’acquisition afin de pouvoir calculer les caractéristiques rhéologiques du matériau.
Le résultat de mesure est le résultat d’une seule mesure. Le résultat obtenu est un indice de gonflement (nombre sans unité) pour chaque palier de vitesse.
Préparation des compositions de caoutchouc : Les compositions sont fabriquées dans des mélangeurs appropriés, en utilisant deux phases de préparation successives bien connues de l'homme du métier: une première phase de travail ou malaxage thermo-mécanique (parfois qualifiée de phase "non-productive") à haute température, jusqu'à une température maximale comprise entre 110°C et 200°C, de préférence entre 130°C et 180°C, suivie d'une deuxième phase de travail mécanique (parfois qualifiée de phase "productive") à plus basse température, typiquement inférieure à 110°C, par exemple entre 60°C et 100°C, phase de finition au cours de laquelle est classiquement incorporé le système de réticulation ou vulcanisation; de telles phases ont été décrites par exemple dans les demandes EP-A-0501227, EP-A-0735088, EP-A-0810258, WO 00/05300 ou WO 00/05301.
La cuisson des compositions est réalisée à 140°C pendant 50min.
Essais Des essais ont été réalisés avec différentes compositions de caoutchouc présentées au tableau 1.
Les formulations des compositions préparées sont décrites dans le tableau 1 (composants et teneur - sauf indications contraires, les teneurs sont exprimées en pce).
La teneur en zinc dans le noir de carbone de pyrolyse est réalisée après calcination de l’échantillon, puis reprise des cendres dans un milieu acide et dosage par ICP-AES (spectroscopie d'émission atomique à plasma à couplage inductif). Les cendres sont obtenues en réalisant le protocole ci-dessus. On prélève environ exactement 100 mg de cendres (prise d’essai) que l’on introduit dans un tube en PFA (perfluoroalkoxy) pour plaque chauffante HotBlock®. On ajoute ensuite 8 mL d’acide chlorhydrique concentré à 37%, 3 mL d’acide nitrique concentré à 65% et 0,5 mL d’acide fluorhydrique à 40%. On ferme le tube avec son bouchon et on chauffe à 130 C pendant 2 h. Après refroidissement, le contenu est ensuite transvasé à l’aide d’eau ultrapure dans une fiole jaugée en PTFE (polytétrafluoroéthylène) de 100 mL contenant déjà 2 g d’acide borique (pour neutraliser l’acide fluorhydrique). On complète avec de l’eau ultrapure jusqu’au trait de jauge. La solution obtenue est diluée par 100, en prélevant 1 mL dans une fiole de 100 mL en PFTE, contenant préalablement 8 mL d’acide chlorhydrique concentré à 37%, 3 mL d’acide nitrique concentré à 65%, 0,5 mL d’acide fluorhydrique à 40% et 2 g d’acide borique. Cette solution diluée est ensuite filtrée sur filtre seringue 0,45 µm GHP avant d’être analysée par spectrométrie d'émission atomique – plasma à couplage inductif (ICP-AES). En amont de l’analyse de la solution diluée, au moins 5 étalons sont analysés par ICP-AES à des concentrations en zinc de 0, 0,5, 1, 2 et 5 mg/L. Ces étalons ont été préparés dans des fioles jaugées de 100 mL, par dilution d’une solution commerciale certifiée à une concentration en zinc de 1 g/L.
La détermination du taux de soufre dans les noirs de carbone de pyrolyse est réalisée par four de la société LECO. Les analyseurs de soufre de la société LECO sont conçus pour mesurer, notamment, la teneur en soufre dans des matériaux organiques et/ou inorganiques par combustion et détection infrarouge non dispersive. Avant la réalisation de la mesure du taux de soufre sur l’échantillon, un nettoyage des nacelles et un étalonnage du four sont réalisés. Les nacelles pour four de la société LECO sont préalablement nettoyées : il s’agit d’analyser la nacelle vide, dans les mêmes conditions que les échantillons. La préparation de la courbe de calibration se fait à partir d’un standard commercial appelé « BBOT » dont la pureté est supérieure à 99,99% et dont la teneur en carbone (C), en hydrogène (H), en azote (N), en oxygène (O) et en soufre (S) est garantie. Cette teneur est la suivante C% : 72,52 ; H% 6,09 ; N% 6,51 ; O% 7,43 et S% 7,44. On pèse environ exactement 10 ± 3, 20 ± 3 et 40 ± 3 mg de BBOT dans une nacelle. L’ensemble étalon / nacelle est introduit dans le four à combustion, régulé à 1350°C sous oxygène pur. La combinaison de la température du four et du débit d’analyse provoque la combustion de l’échantillon et la libération du soufre et/ou du carbone sous forme de SO 2 (g). Après un temps de 20 s, l'oxygène commence à circuler à travers la « lance » pour accélérer la combustion des matériaux difficiles à brûler. Le soufre et/ou le carbone, sous forme de SO 2 (g), sont entraînés par un flux d’oxygène jusqu’à travers les cellules infrarouges de détection. Le logiciel de l’instrument trace une droite reliant la masse d’étalon introduite et la réponse observée (aire) sur le détecteur. On obtient ainsi une droite de calibration. Après avoir nettoyer soigneusement le matériel de prélèvement, on pèse environ exactement 80 ± 5 mg de noir de carbone de pyrolyse que l’on introduit dans une nacelle pour four LECO. L’aire du pic de SO 2 observée est reliée à la concentration grâce à la droite de calibration. Le logiciel de l’instrument calcule ensuite grâce à la masse d’échantillon introduit dans la nacelle le % massique de soufre dans l’échantillon.
Dans certains modes de réalisation, la composition de caoutchouc comprend de 40 à 65 pce, de préférence de 45 à 65 pce de noirs de carbone de pyrolyse.
Les noirs de carbone peuvent être utilisés à l'état isolé, tels que disponibles commercialement, ou sous tout autre forme, par exemple comme support de certains des additifs de caoutchouterie utilisés. Les noirs de carbone pourraient être par exemple déjà incorporés à l'élastomère diénique, notamment isoprénique sous la forme d'un mélange-maître (voir par exemple demandes WO 97/36724-A2 ou WO 99/16600-A1).
Dans certains modes de réalisation, la composition de caoutchouc comprend de 10 à 30 pce, ou de 20 à 30 pce de noirs de carbone « conventionnel », par exemple de noirs de carbone ASTM N326 ou de noirs N550.
Résines renforçantes La composition utile dans le cadre de la présente invention comprend de 10 à 20 pce d’un mélange de résines renforçantes, le mélange de résines renforçantes comprenant une résine phénolique à base de cardanol, le ratio (masse de résine phénolique à base de cardanol)/(masse totale de de résines renforçantes) allant de 0,4 à 0,6.
Résines phénoliques à base de cardanol Les résines phénoliques à base de cardanol sont des résines phénoliques obtenues par réaction entre le cardanol et un donneur de méthylène. Les composés dit « donneurs de méthylène » sont bien connus de l’homme du métier. Le donneur de méthylène peut par exemple être un formaldéhyde.
Le cardanol est un lipide phénolique obtenu en particulier à partir de l'acide anacardique, le principal composant du baume de cajou, entourant la noix de cajou.
Un exemple de résine phénolique à base de cardanol est la résine Durez® 12686 commercialisée par la société Sumitomo.
Autres résines renforçantes Le mélange de résines renforçantes comprend au moins une autre résine renforçante, typiquement choisie parmi les résines phénoliques, les résines époxydes, les résines benzoxazines, les résines polyuréthanes, les résines aminoplastes, etc.
Les résines renforçantes classiquement utilisées dans les compositions de caoutchouc pour pneumatiques sont à base d'un système accepteur/donneur de méthylène. Les termes "accepteur de méthylène" et "donneur de méthylène" sont bien connus de l'homme du métier et largement utilisés pour designer des composés aptes à réagir ensemble (réticulation). La réticulation de la résine est provoquée lors de la cuisson de la matrice de caoutchouc, par formation de ponts méthylènes (-CH2-) entre les carbones en positions ortho et/ou para des noyaux phénoliques de la résine et le donneur de méthylène et créant ainsi un réseau de résine tridimensionnel qui vient se superposer et s'interpénétrer avec le réseau charge renforçante/élastomère d'une part et, avec le réseau élastomère/soufre d'autre part (si l'agent de réticulation est le soufre). Des exemples de tels accepteur et donneur de méthylène sont décrits dans WO 02/10269.
Il existe de nombreuses autres résines renforçantes utilisables dans le cadre de la présente invention. A titre d’exemple on peut citer notamment celles décrites dans les demandes WO 2011/029938, WO 2008/080535, WO 2014/016346, WO 2013/017422 ou WO 2014/016344.
La est une vue partielle en perspective du dispositif de protection contre les surtensions de la .
La est une vue partielle latérale du dispositif de protection contre les surtensions de la .
La est une vue en perspective des électrodes et du dispositif de déconnexion thermosensible dans un état connecté dans lequel il connecte électriquement trois des varistances du dispositif de protection contre les surtensions de la .
La est une représentation en perspective du dispositif coupe-arc du dispositif de protection contre les surtensions de la , la lame isolante dudit dispositif coupe-arc étant en position déployée.
La est une représentation partielle en perspective du dispositif coupe-arc de la , la lame isolante dudit dispositif coupe-arc étant en position rétractée.
La est une vue partielle de côté du dispositif coupe-arc et du dispositif de déconnexion thermosensible, le dispositif de déconnexion thermosensible étant à l’état connecté et la lame isolante dudit dispositif coupe-arc étant en position rétractée.
La est une vue partielle de côté du dispositif coupe-arc et du dispositif de déconnexion thermosensible, le dispositif de déconnexion thermosensible étant à l’état déconnecté et la lame isolante dudit dispositif coupe-arc étant en position déployée.
La est une représentation schématique d’un circuit électrique d’un dispositif de protection contre les surtensions selon un deuxième mode de réalisation.
La est une représentation schématique d’un circuit électrique d’un dispositif de protection contre les surtensions selon un troisième mode de réalisation.
La est une représentation schématique d’un circuit électrique d’un dispositif de protection contre les surtensions selon un quatrième mode de réalisation.
La est une représentation schématique d’un circuit électrique d’un dispositif de protection contre les surtensions selon un cinquième mode de réalisation.
La est une représentation schématique d’un circuit électrique d’un dispositif de protection contre les surtensions selon un sixième mode de réalisation.
Chaque transducteur peut être positionné directement contre une face de la pièce à contrôler ou peut être séparé de la pièce par une hauteur d’eau.
L’invention présente l’avantage notable de permettre une meilleure imagerie de défauts de type fissure d’épaisseur fine située à mi- épaisseur de pièces épaisses.
Procédé de détermination du taux de Lithium dans un fluide biologique La présente invention se rapporte au domaine de la détermination de la quantité de Lithium contenu dans des fluides biologiques ou corporels au moyen d’une optode.
La présente invention concerne, en particulier, le suivi du taux de Lithium, à domicile, par des personnes souffrant de troubles de l’humeur et recevant un traitement à base de lithium comme, de manière non limitative, le trouble bipolaire ou en association avec d’autres traitements pour les troubles dépressifs résistants.
Etat de la technique antérieure On connaît dans l’état de la technique le produit vendu par la société FISIC sous le nom commercial de « Medimate Multireader ». Cet appareil permet la mesure par un utilisateur de son taux Lithium dans l’organisme. La mesure est précise car basée sur l’électrophorèse. Toutefois, l’analyse nécessite le recueil d’un échantillon de sang de l’utilisateur, ce qui constitue un acte invasif.
On connaît également dans l’état de la technique, l’utilisation d’une optode pour la détermination du taux de Lithium dans les fluides biologiques. Le document Albero et al., « Novel flow-through bulk optode for spectrophotometric determination of lithium in pharmaceuticals and saliva », Sensors and Actuators B, 145, (2010) 133–138 décrit la détermination de la concentration en Lithium dans la salive au moyen d’une optode par spectrophotométrie.
Un but de l’invention est, en outre, de proposer un procédé de détermination du taux de Lithium dans un fluide biologique : - permettant de déterminer le taux Lithium à une concentration inférieure à 5 mM, et/ou - permettant de déterminer le taux Lithium salivaire, et/ou - à bas coût, et/ou - simple à mettre en œuvre, et/ou - permettant à l’utilisateur de réaliser lui-même et à domicile le procédé.
Présentation de l’invention A cet effet, il est proposé un procédé de détermination d’une quantité de Lithium contenu dans un fluide biologique. Le procédé comprend les étapes consistant à : - obtenir, à partir d’un échantillon de fluide biologique de volume connu, une solution de fluide biologique tamponnée à un pH compris entre 6 et 8, notée étape A, - ajouter, dans la solution de fluide biologique, un volume donné d’une solution discriminante ayant pour effet de provoquer une précipitation d’au moins une partie des cations contenus dans la solution de fluide biologique à l’exception des ions Lithium, notée étape B, - déposer un volume, de préférence un volume donné, de solution de fluide biologique sur une couche active d’une optode ; ladite couche active comprend un transducteur chimique dont au moins une propriété optique est modifiée en présence d’ions Lithium dans la solution de fluide biologique, notée étape C, - mesurer au moins une caractéristique d’au moins une onde lumineuse émise ou réfléchie par la couche active de l’optode, de préférence par le transducteur chimique, - déterminer, à partir de l’au moins une caractéristique mesurée et à partir de données de calibration, une quantité de Lithium contenue dans le fluide biologique.