INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un mode de réalisation, le pigment présentant un mécanisme de transition de phase hors équilibre thermo photo induit est un pigment à changement de phase. Plus particulièrement, il peut être un dérivé organique de type diyn, transfert d’électrons et/ou de protons, en environnement micellaire ou non, et/ou un oxyde métallique de formule AMoO 4 dans laquelle A un métal préférentiellement choisi parmi le cuivre, le zinc, le fer, le nickel et le Cobalt.
Selon un mode de réalisation préféré, le pigment présentant un mécanisme de transition de phase hors équilibre thermo photo induit est un pigment à changement de phase choisi parmi : - un pigment dopé au tungstène de formule CuMo 1-x W x O 4 avec x un nombre réel compris entre 0 inclus et 1 inclus préférentiellement entre 0,07 inclus et 0,1 inclus - un pigment dopé au magnésium de formule Co 1 -x Mg x MoO 4 avec x un nombre réel compris entre 0 inclus et 1 inclus.
Dans un autre mode de réalisation, le pigment présentant un mécanisme de transition de phase hors équilibre thermo photo induit est un pigment à transition de spin, c’est-à-dire un complexe de coordination comprenant au moins un centre métallique présentant une des configurations électroniques 3d4, 3d6 ou 3d7, au moins un ligand azoté, et au moins un anion, ledit pigment présentant au moins deux états de spins stables à pression et températures ambiantes.
De façon préférée, le pigment présentant un mécanisme de transition de phase hors équilibre thermo photo induit est un pigment à transition de spin comprenant : - un centre métallique comprenant un ion ferreux Fe(II), au moins deux ligands triazoles, et au moins un anion parmi BF 4 - , ClO 4 - , CO 3 2- , Br - , Cl - , NO 3 2- , PF 6 2- .
Préférentiellement, le pigment présentant un mécanisme de transition de phase hors équilibre thermo photo induit est un pigment à transition de spin présente la formule suivante Fe 1-y M y (R-Trz) 3 (X 2/x ) 2-z (Y 2/x ’ )z dans laquelle : - R-Trz est un ligand 1,2,4-triazole portant un substituant R sur l'azote en position 4; - R est un groupe alkyle ou un groupe R1R2N- dans lequel R1 et R2 représentent chacun indépendamment de l'autre H ou un radical alkyle - X est un anion ayant la valence x dont 1 ≤ x ≤ 2 ; - Y est un anion différent de X ayant la valence x' dont 1 ≤ x' ≤ 2 ; - M est un métal autre que le Fer, ayant une configuration 3d4, 3d5, 3d6 ou 3d7 ; - y ayant une valeur comprise entre 0 inclus et 1 inclus ; et - z ayant une valeur comprise entre 0 inclus et 2 inclus.
Ainsi, selon un mode de réalisation particulièrement préféré, la composition selon l’invention comprend au moins un pigment présentant un mécanisme de transition de phase hors équilibre thermo photo induit choisi parmi : -- un pigment dopé au tungstène de formule CuMo 1-x W x O 4 avec x un nombre réel compris entre 0 inclus et 1 inclus préférentiellement entre 0,07 inclus et 0,1 inclus ; - un pigment dopé au magnésium de formule Co 1 -x Mg x MoO 4 avec x un nombre réel compris entre 0 inclus et 1 inclus ; -- un pigment comprenant : -un centre métallique comprenant un ion ferreux Fe(II) -au moins deux ligands triazoles ; et -au moins un anion parmi BF 4 - , ClO 4 - , CO 3 2- , Br - , Cl - , NO 3 2- , PF 6 2-
Selon un autre mode de réalisation, la composition selon l’invention comprend : - au moins un pigment présentant un mécanisme de transition de phase hors équilibre thermo photo induit choisi parmi l’acide 10,12-Pentacodiynoïque, un pigment présentant la formule [Fe(R-Trz)3]X2 avec R-Trz=aminotriazole et X=Br ; le phenyldecan-1-one, le methyl hexadecanoate et leur mélange ; et - au moins une matrice photoréticulable choisi parmi un vernis, une encre acrylique, une encre époxy, une encre aqueuse à base de polyuréthane.
Selon un mode de réalisation préféré, la composition selon l’invention peut comprendre également au moins un autre composé choisi parmi un pigment organique, un pigment inorganique, un chromophore ou un activateur de couleur et leur combinaison.
Avantageusement, le pigment organique ou inorganique présent en plus du pigment présentant un mécanisme de transition de phase hors équilibre thermo photo induit permet d’optimiser la couleur finale sans empêcher la photoréticulation de la composition selon l’invention.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la composition comprend : - un pigment présentant un mécanisme de transition de phase hors équilibre thermo photo induit à changement de phase préférentiellement le phenyldecan-1-one ou le methyl hexadecanoate - un chromophore, préférentiellement le 7-Anilino-3-diethylamino-6-methyl fluoran ; - un activateur de couleur, préférentiellement le 4,4′-Isopropylidenedi-o-cresol ; et - une matrice photoréticulable
Selon un mode de réalisation, la composition selon l’invention comprend au moins un pigment présentant un mécanisme de transition de phase hors équilibre thermo photo induit, au moins une résine et au moins un photo initiateur. Préférentiellement la composition selon l’invention comprend entre 1 et 50% de pigment présentant un mécanisme de transition de phase hors équilibre thermo photo induit.
Selon un autre mode de réalisation, la composition selon l’invention comprend au moins un pigment présentant un mécanisme de transition de phase hors équilibre thermo photo induit et au moins un vernis. Préférentiellement la composition selon l’invention comprend : - entre 1 et 50% de matrice photoréticulable - entre 1 et 50% de pigment présentant un mécanisme de transition de phase hors équilibre thermo photo induit.
Selon un autre aspect, la composition selon l’invention est susceptible d’être obtenue par un procédé de fabrication comprenant les étapes suivantes : a) Préparation d’une matrice photoréticulable ; b) Mélange d’au moins un pigment présentant un mécanisme de transition de phase hors équilibre thermo photo induit dans la matrice photoréticulable obtenue à l’étape a) ; et c) Broyage du mélange obtenu à l’étape b) pour obtenir une granulométrie inférieure à 5µm.
Selon un mode de réalisation, la composition selon l’invention est susceptible d’être obtenue par un procédé de fabrication selon l’invention tel que décrit dans la présente demande.
Aussi, l’invention a également pour objet un procédé de fabrication d’une composition selon l’invention comprenant au moins la mise en œuvre des étapes suivantes : a) Préparation d’une matrice photoréticulable ; b) Mélange d’au moins un pigment présentant un mécanisme de transition de phase hors équilibre thermo photo induit dans la matrice photoréticulable obtenue à l’étape a) ; et c) Broyage du mélange obtenu à l’étape b) pour obtenir une granulométrie inférieure à 5µm.
Selon une deuxième approche, illustrée sur la , les supports de préhension 351a, 351b sont connectés/reliés entre eux par une liaison pivot 354. Ainsi, l’ouverture des moules s’effectue par un pivotement/une rotation des supports de préhension 351a, 351b l’un par rapport à l’autre dans des sens de rotation (F2, F2’) sensiblement opposés. La fermeture des moules est effectuée par un mouvement inverse. Il est également possible d’envisager de supprimer la liaison pivot 354 et d’obtenir un tel mouvement de pivotement de demi-coques 3a, 3b l’une par rapport à l’autre par le biais de la force magnétique créée par les aimants 321.
Cette deuxième approche est notamment avantageuse dans le cas d’un nombre important de dispositifs juxtaposés et reliés entre eux car la liaison pivot 354 permet d’obtenir un bras de levier facilitant l’ouverture des moules.
Dans ces deux approches, la fermeture de l’ensemble des moules peut toujours être facilitée par la mise en œuvre des aimants 321. La fermeture de l’ensemble des moules peut également, en complément ou alternativement, être effectuée par d’autre moyens, comme par exemple des moyens de serrage (collier de serrage) agencés sur les des supports de préhension 351a, 351b eux même.
Les supports de préhensions 351a, 351b permettent également de garantir un déplacement et/ou un transport fiable de plusieurs dispositifs de fabrication, par exemple depuis un plan de travail vers un plat de présentation, un réfrigérateur, une vitrine réfrigérée, etc. En effet, les produits alimentaires sont maintenus de manière optimale par les moules, évitant ainsi tout risque de dégradation, de chute d’aliments, etc.
Dans une variante de réalisation, illustrée sur les figures 13 et 14 , il est possible de combiner la juxtaposition de dispositifs ainsi que la superposition de moules additionnels sur ces dispositifs.
Pour ce faire, il est possible d’utiliser des supports de préhension 351a, 351b pour relier/solidariser une pluralité de moules 3* additionnels ensemble (sans broche 2) de sorte à former une rangée ou un ensemble 30 de moules additionnels 3* destinés à être agencés de manière superposée sur un ensemble 9’ tel que décrit en relation avec les figures 9 à 12.
Il est ainsi possible de fabriquer de manière rapide et ordonnée une pluralité de produits alimentaires de hauteur importante. Les figures 13 et 14 illustrent deux exemples d’un tel ensemble 9’’. On comprend aisément qu’il est possible de prévoir des ensembles 9’’ comprenant un nombre plus important de dispositifs et de moules additionnels. On peut aussi prévoir que tous les dispositifs 1 ne présentent pas un moule additionnel 3* superposé.
En d’autres termes, un nombre très important de configuration est envisageable sans s’écarter du principe général de la divulgation. Par exemple, bien que la description du moule précise que celui-ci est en deux parties, il est possible d’envisager des moules en plusieurs parties distinctes, par exemple trois ou quatre parties, en fonction des conditions de mise en œuvre opérationnelles. Par exemple, un moule en trois ou quatre parties peut être intéressant lorsqu’il s’agit de monter un agrégat alimentaire de taille importante. Ainsi, il est tout à fait envisagé, dans la description précédemment effectuée de remplacer un moule en deux parties par un moule en plus de deux parties. À l’inverse, pour les agrégats alimentaires de tailles réduite, il est possible de disposer d’un moule en un seul bloc, qui serait positionné sur la broche, selon les principes et explications donnés précédemment et qui comprendrait des moyens de solidarisation avec cette broche, par exemple sous la forme d’aimants, comme expliqué précédemment.
La divulgation concerne également un procédé 8 de fabrication d’un ou plusieurs produits alimentaires se présentant notamment sous la forme de tours d’aliments. Un tel procédé, illustré sur la , met en œuvre un dispositif 1 de fabrication tel que décrit précédemment ou un des ensembles 9, 9’, 9’’ décrits précédemment. Le procédé 8 comprend, pour chaque dispositif 1 :
- la fourniture 81 d’une broche 2 comprenant un socle 22 et une pique 21 s’étendant perpendiculairement au socle 22 ;
- la mise en position et le verrouillage 82 des demi-coques 3a, 3b avec le socle 22 ;
- l’assemblage 83 des aliments dans l’espace de réception 20 par perçage et empilement des aliments sur la pique 21 de la broche 2 ;
- le démoulage 84 du produit alimentaire par séparation des demi-coques des moules.
Optionnellement, le procédé peut comprendre, préalablement à l’assemblage 83 des aliments, la superposition 82’ d’au moins un moule additionnel 3* lorsque l’on souhaite fabriquer un produit alimentaire de hauteur importante.
Optionnellement, le procédé peut comprendre, préalablement au démoulage 84, le déplacement 83’ du dispositif 1 ou de l’ensemble 9, 9’, 9’’ vers une zone de stockage, comme un réfrigérateur ou une vitrine réfrigérée, par exemple.
Un tel procédé permet, grâce au dispositif de la divulgation, de faciliter la fabrication de tour ou pyramide d’aliments. Le procédé permet également d’optimiser le temps de fabrication du produit alimentaire tout en permettant d’obtenir une forme régulière de ce dernier.
G Ti (%) A 4,5 91 B 4,3 87 C 3,1 90
Le Tableau 3 (Température de transition vitreuse T g et température de décomposition de 10 % de la masse initiale T d10 des réseaux A à C) présente les résultats issus des analyses DSC et ATG. On remarque que la température de transition vitreuse est faible (elle ne dépasse pas - 15 °C) ce qui traduit d’une mobilité segmentaire adéquate pour le transport du lithium sur la plage de température d’utilisation d’une batterie. Les trois formulations testées présentent une température de décomposition de 10 % de la masse initiale supérieure à 280 °C, ce qui est tout à fait satisfaisant pour le domaine d’application visé.
T g (°C) T d10 (°C) A -20 314 B -17 316 C -21 283
La représente les mesures de conductivité des réseaux issus des trois formulations testées A, B, C. On observe que lorsque la fraction massique de termineur de chaîne à ion unique («single-ion») augmente de 26 à 32 % massique, la conductivité du réseau final augmente aussi du fait de l’apport d’ions lithium mobiles au système (6,7.10 -6 vs 9,5.10 -6 S.cm -1 à 60 °C). De plus, si on ajoute à la formulation de départ une petite quantité de sel de lithium et de plastifiant, la conductivité est encore améliorée (1,4.10 -5 S.cm -1 à 60 °C).
Les nombres de transport obtenus pour les formulations A et B sont égaux à un, ce qui est caractéristique d’un système à ion unique («single-ion»). Le réseau C présente un nombre de transport inférieur à 1, du fait de la présence du sel de lithium.
Module de batterie d’accumulateurs et véhicule automobile équipé d’un tel module Domaine technique de l'invention La présente invention concerne de manière générale le domaine des batteries d’accumulateurs.
L’invention concerne plus particulièrement un module de batterie d’accumulateurs.
L’invention concerne enfin un véhicule automobile équipé d’un tel module.
Etat de la technique Les véhicules automobiles à propulsion électrique, incluant les véhicules à propulsion hybride thermique et électrique, sont généralement équipés d'un moteur électrique alimenté en courant par une pluralité de modules de batterie d’accumulateurs.
De manière classique, chaque module de batterie d’accumulateurs est formé d’un boîtier qui loge une pluralité de cellules d’accumulateurs.
Un tel module de batterie d’accumulateurs est par exemple connu du document WO2020256271.
Dans ce document, le boîtier présente une partie arrière surmontée d’un couvercle de manière à définir un logement d’accueil pour les cellules d’accumulateurs. La partie arrière présente une partie en forme de U, réalisée d’une seule pièce, avec une paroi de fond et deux parois latérales. Deux plaques de couverture latérales permettent de compléter les parois latérales de la partie arrière de manière à obtenir une structure fermée.
L’ensemble du boîtier (avec le couvercle) forme alors une structure rigide permettant d’accueillir les cellules d’accumulateurs.
Le module de batterie d’accumulateurs décrit dans ce document comprend également un capteur de température permettant de suivre la température des cellules d’accumulateurs à l’intérieur du module. Ce capteur est ici fixé à un support monté en rotation par rapport à la paroi latérale de la partie arrière du module.
Cependant, il a été observé que le contact entre les cellules d’accumulateurs et le capteur de température n’était pas réalisé de manière optimale, conduisant à des données de température acquises erronées.
Présentation de l'invention Afin de remédier aux inconvénients précités, la présente invention propose d’améliorer le positionnement du capteur de température afin d’obtenir des données de température des cellules d’accumulateurs fiables.
Le sas est constitué d’une enveloppe étanche composée de cloisons, avec généralement deux portes. Par un jeu de gradient de pression atmosphérique, le sas évite toutes contaminations des zones à protéger. Il peut être équipé de moyens de décontamination (ozone ou autre).
Etat de la technique On connaît dans l’état de la technique la demande de brevet DE10203234A1 décrivant un procédé de décontamination d'une boîte à flux, dans lequel de l'ozone est généré par un générateur d'ozone à l'extérieur de la boîte à flux, puis amené dans la boîte à flux. Une lampe UV est mentionnée comme un type possible de générateur d'ozone.
La demande de brevet EP1721684 concerne l'utilisation d'une lampe à vapeur de mercure (pas seulement une lampe à vapeur de mercure à haute pression) dans un procédé de stérilisation de l'intérieur d'un appareil. Il s'avère qu'en cyclant en permanence l'air de l'espace de travail sous l'effet du rayonnement UV induit par l'ozone émanant de la lampe à vapeur de mercure, la concentration d'ozone peut être augmentée jusqu'à des valeurs seuils biocides. En outre, ce document propose une lampe à vapeur de mercure ou un dispositif avec une lampe à vapeur de mercure dans lequel un tube de gainage transmettant la lumière de la lampe à vapeur de mercure faite de quartz avec des nanoparticules incorporées, qui filtrent le rayonnement de l'ozone entre 180 nm et 230 nm et laissent passer le rayonnement de décomposition de l'ozone entre 230 nm et 280 nm.
On connaît aussi la demande de brevet EP3347127 décrivant des portes alpha pour équiper une chambre de transfert. Dans une mise en œuvre décrite, l'ensemble comprend une configuration intermédiaire dans laquelle les orifices sont reliés de manière étanche aux portes espacées et formant une chambre entre elles, ladite chambre comportant des moyens pour introduire des moyens stériles pour la décontamination des surfaces extérieures des portes et/ou de leurs joints.
Inconvénients de l’art antérieur Les solutions de l’art antérieur ne sont pas adaptées au transfert d’un produit ou d’un équipement entre une zone « 1 » et une zone « 2 » et vice et versa, de manière sécurisée, rapide, facile, et garantissant une décontamination du produit ou de l’équipement quelle que soit sa configuration.
Le peroxyde d’hydrogène est fréquemment utilisé pour décontaminer les surfaces. C’est un liquide, présentant une taille moléculaire plus importante qu’un gaz, qui pénètre plus difficilement dans les interstices d’un produit à décontaminer. De plus, sa production sous forme de micro-condensation nécessite des équipements complexes (compresseur d’air, buse Venturi…).
Solution apportée par l’invention Afin de remédier à ces inconvénients, la présente invention concerne selon son acception la plus générale un sas de décontamination constitué par une enceinte munie d’une porte de chargement étanche et d’une porte de déchargement étanche et d’un moyen de décontamination des objets déposés dans ladite enceinte, caractérisé en ce que ledit moyen de décontamination comprend un générateur d’ozone ainsi : qu’un circuit de traitement de l’ozone comprenant au moins une buse d’aspiration communiquant avec ladite enceinte, une pompe de circulation, un catalyseur d’ozone, un filtre à air présentant un niveau de filtration compris entre G4 et F9 (de préférence de classe M5) et au moins une buse de réinjection de l’air traité dans ladite enceinte, un capteur d'ozone plongeant dans ladite enceinte, ainsi qu’un automate commandant le générateur d’ozone en fonction de la concentration d’ozone mesurée par ledit capteur d’ozone.
Selon une première variante, ledit générateur d’ozone est constitué par un système basé sur l’effet corona.
Selon une deuxième variante, ledit générateur d’ozone est constitué par au moins une lampe au Xénon disposée dans ladite enceinte.
Selon une troisième variante, ledit générateur d’ozone est constitué par un système basé sur une décharge dans un gaz émettant un rayonnement compris entre 100 nm et 200 nm disposé dans ladite enceinte. De préférence, lesdites portes sont asservies entre-elles de telle sorte que l’ouverture de l’une empêche l’ouverture de l’autre et en ce que ledit automate empêche l’ouverture desdites portes lorsque la concentration d'ozone mesurée par ledit capteur d’ozone est supérieur à une valeur seuil.
Avantageusement, lesdites portes sont du type à joint gonflable.
Avantageusement le sas de décontamination comporte en outre une sonde d’hygrométrie plongée dans l’enceinte, et un nébuliseur débouchant dans ladite enceinte.
la représente une vue en perspective d’un sas de décontamination selon l’invention.
la représente une vue schématique d’un sas de décontamination selon l’invention.
Puis dans l’étape E106 on réduit éventuellement le spectre fréquentiel à optimiser. Si certaines fréquences à optimiser sont supérieures à celles qui nous intéressent, ces fréquences peuvent être ignorés pour le calcul de la solution optimale. Le nombre de variables de commande dans le domaine fréquentiel est ainsi réduit, ce qui entraine une diminution du le temps de calcul d’une solution optimale.
Puis, l’étape E107 d’optimisation sans contraintes permet d’obtenir une solution minimale de la fonction de coût J correspondant à une dérivée nulle de la fonction de coût J.
Dans l’étape E108 on ajuste la solution optimale sans contrainte obtenue suite à l’étape E107 afin qu’elle respecte les contraintes du système.
Les contraintes du système portent sur des limites de déplacement de la cabine 21, parmi lesquelles : - une amplitude maximale de déplacement en translation de la cabine 21, et/ou - un angle maximal d’inclinaison de la cabine 21, et/ou - une vitesse maximale d’inclinaison de la cabine 21, et/ou - une accélération maximale d’inclinaison de la cabine 21 le déplacement en translation et/ou l’inclinaison pouvant simuler une accélération selon la technique de tilt.
Par exemple, la solution optimale sans contrainte obtenue dans l’étape E107 peut entrainer un franchissement de la limite de course d’un rail selon la direction X et/ou Y. Un freinage est alors nécessaire pour maintenir la plateforme mobile dans les limites de son espace physique. Ce phénomène génère un mouvement ressenti comme anormal par le conducteur. Afin d’éviter cette situation, une solution consiste à multiplier la ou les commandes de position de rail par un facteur de proportionnalité inférieur ou égal à 1.
Dans l’étape E108, on règle donc les différentes combinaisons des coefficients de pondération en déterminant un facteur de proportionnalité qui est - le plus proche possible de 1 afin de rester proche de la solution optimale sans contrainte, et - qui permet de respecter les contraintes physiques du simulateur tant pour la position du rail que pour la vitesse de l’hexapode.
L’étape E109 est le pendant de l’étape E108, en ce qui concerne l’angle de tilt. Une sous-étape de saturation sur l’angle du tilt peut être mise en œuvre si la valeur optimale calculée dans l’étape E107 dépasse la limite de l’angle du tilt de l’hexapode. Dans ce cas, une solution quasi-optimale peut exister en limitant l’angle du tilt à un angle maximal autorisé par l’hexapode afin de générer une force de tilt maximale du simulateur pour la restitution d’un mouvement linéaire. En d’autres termes, dans l’étape 109, on s’assure que la vitesse de tilt ne dépasse pas une valeur maximale. En effet, la saturation de l’angle du tilt peut générer, à certains instants de la simulation, une vitesse de tilt élevée. Afin de pallier ce problème, l’étape E109 comprend un lissage de l’angle de tilt.
Une méthode de lissage de l’angle de tilt est décrite notamment dans la formule Math 20.
En remarque, la saturation de l’angle du tilt réduit progressivement la sensation de mouvement optimisé qui est un mouvement lent, donc moins perceptible par l’humain. Il est possible de compenser cette perte de sensation par une décomposant la course de rail en deux composantes, une première composante allouée à la technique de tilt et une autre composante allouée à une compensation de la perte de perception de mouvement due à la saturation de l’angle de tilt.
Puis, dans une étape E110, on évalue les performances du simulateur. Divers critères de performance peuvent être utilisés. Par exemple, - on peut calculer des indices de corrélation entre la perception du mouvement généré par le simulateur et la perception de la référence du véhicule simulé à différentes fréquences ou, - on peut calculer des durées d’occurrences de signaux susceptibles de provoquer un mal du simulateur.
En fin d’itération sur les étapes E104 à E110, la solution quasi-optimale retenue est celle dont les coefficients de pondération fournissent le meilleur niveau d’amplitude et de cohérence de phasage du mouvement à reproduire.