INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’unité de commande et de traitement Uc comprend par exemple : un (ou plusieurs) contrôleur(s) 11, tel qu’un Smartphone, un assistant personnel (ou « PDA », sigle de l’expression anglo-saxonne « Personal Digital Assistant »), ou tout type de terminal mobile connu de l’homme du métier ; et un (ou plusieurs) calculateur(s) 12, tel qu’un/des ordinateur(s), un/des micro-ordinateur(s), une/des stations de travail, et/ou d'autres dispositifs connus de l’homme du métier incluant un/des processeur(s), un/des microcontrôleur(s), un/des automate(s) programmable(s), un/des circuit(s) intégré(s) spécifique(s) d'application, et/ou d'autres circuits programmables, une (ou plusieurs) unité(s) de stockage 13 comportant une (ou plusieurs) mémoire(s) qui peu(ven)t être une mémoire ROM/RAM, une clé USB, une mémoire d’un serveur central.
1. 3 . Principe de fonctionnement
En référence aux figures 5 et 6, le principe de fonctionnement du dispositif d’imagerie est le suivant.
Le contrôleur 11 fait générer des vibrations dans le milieu viscoélastique par l’excitateur, au cours d'une étape d'excitation (étape 100). Ceci permet de générer une onde mécanique dans le milieu, incluant une composante propagative de cisaillement et une composante propagative de compression négligeable dans les tissus biologiques.
Les déplacements du milieu induits par la propagation l’onde mécanique dans le milieu viscoélastique sont mesurés par échographie, au cours d'une étape d'observation (étape 200) concomitante à l'étape d'excitation (100).
A cet effet, le contrôleur 11 pilote l’émission d’ondes ultrasonores (à une fréquence comprise par exemple entre 15kHz et 20MHz) par les transducteurs de la sonde S. Ces ondes ultrasonores pénètrent dans le milieu où elles se réfléchissent sur des particules diffusantes contenues dans ledit milieu – comme par exemple des particules de collagène contenues dans le milieu s’il s’agit d’un tissu humain – ce qui permet de suivre les mouvements du milieu. Les ondes ultrasonores ainsi émises peuvent être « planes » (c'est à dire des ondes dont le front d'onde est rectiligne dans un plan d'analyse (D, Z)) ou spirales, ou divergentes, ou encore focalisées.
En particulier, l’étape d'observation (200) comprend les sous-étapes suivantes : le contrôleur 11 commande l’émission par le réseau de transducteurs, d’une succession de tirs d'ondes ultrasonores dans le milieu (à une cadence comprise entre 10 et 10000 tirs par seconde), le contrôleur 11 commande la détection par le réseau de transducteurs, et l’enregistrement (en temps réel) dans l’unité de stockage 13 des signaux acoustiques reçus comprenant les échos générés par les ondes ultrasonores en interagissant avec les particules diffusantes du milieu.
Les signaux acoustiques enregistrés dans l’unité de stockage 13 sont ensuite traités (généralement en temps différé) par le calculateur lors d’une étape de traitement 300.
Plus précisément, l’étape de traitement 300 comprend une sous-étape de détermination – par un processus classique de formation de voies (ou « beamforming » selon la terminologie anglo-saxonne) – d’images d’une région d’intérêt du milieu contenue dans le champ d’observation (i.e. la zone insonifiée par les ondes ultrasonores). Chaque image est représentative de la région d’intérêt après un tir respectif. Comme les tirs sont réalisés successivement dans le temps, chaque image est représentative de la région d’intérêt à un instant différent.
Ces images successives de la région d’intérêt sont ensuite comparées, par corrélation et en particulier par intercorrélation : soit deux à deux soit avec une image de référence (qui peut être une image de déplacement précédemment déterminée ou une image de la région d’intérêt obtenue lors d’une étape préliminaire d’observation), pour déterminer des images de déplacement du milieu.
Ces images de déplacement sont représentatives de la propagation de l’onde mécanique dans le milieu.
Ces images de déplacement comprennent également une composante de déformation statique, qui peut significativement gêner le suivi de la propagation de l’onde mécanique, utilisée pour la détermination d’une (ou plusieurs) propriété(s) du milieu.
C’est pourquoi les inventeurs ont développé une sous-étape de filtrage des signaux acoustiques reçus – et en particulier des images de déplacement – pour supprimer la composante de déformation statique des déplacements mesurés, et ainsi ne conserver que la composante propagative, i.e. l’onde mécanique, dans les images de déplacement.
Autrement dit, la paroi 3 de la jante délimitant l’alvéole présente un premier rayon de courbure r3 en regard du renfoncement 135 et un deuxième rayon de courbure r2 en regard de l’orifice 133, le premier rayon de courbure r3 étant inférieur au deuxième rayon de courbure r2.
De cette manière, le renfoncement est délimité par une paroi de plus forte courbure que la paroi qui délimite l’orifice. Un rayon de courbure plus faible correspond à une courbure plus forte.
Le renfoncement 135 présentant un rayon de courbure supérieur au rayon de courbure d’une des surfaces 33, 34 permet, lorsque le disque d’essai est mis en rotation autour de l’axe central A de concentrer les contraintes dans la matière du disque qui entoure le renfoncement. La zone du fond d’alvéole devient une zone critique qui éclate à une vitesse de rotation plus faible.
Autrement dit la vitesse d’éclatement de la zone de l’alvéole baisse. Une telle baisse de la vitesse d’éclatement permet de mettre en œuvre des tests d’éclatement avec des bancs d’essai moins performants et donc moins couteux.
Par ailleurs, la forme des contraintes qui s’appliquent dans la zone critique ne change pas lorsqu’on ajoute le renfoncement. En particulier la répartition de ces contraintes selon la direction axiale et la direction circonférentielle – répartition également désignée par l’expression « taux de bi-axialité » - reste sensiblement identique. Le disque d’essai 1 tel que présenté ici permet de bien simuler la forme des contraintes qui s’applique sur le disque rotatif final.
Enfin, pour le disque d’essai 1 tel que présenté ici la présence du renfoncement vient concentrer les contraintes autour de celui- ci. La zone d’alvéole est fragilisée par rapport aux autres zones du disque. De cette manière, les marges entre les vitesses d’éclatement de la zone d’alvéole par rapport aux autres zones critiques augmentent, ce qui permet d’être moins sensible aux incertitudes des caractéristiques du nouveau matériau testé. Cela favorise les chances de réussir l’essai, car l’éclatement obtenu avec un tel disque d’essai a de très grandes chances d’être obtenu dans la zone d’alvéole.
En option, il est possible de choisir la position des points M3 et N3 séparant les surfaces 33,34 du pan 35, le rayon des surfaces 33, 34 et les paramètres du pan 35 de sorte à obtenir une continuité de courbure entre les surfaces 33, 34 et le pan 35 : la paroi 3 présente une seule tangente en chacun des points M3 et N3, celle-ci étant commune au « côté orifice » et au « côté renfoncement ».
En option également, l’un au moins parmi la gorge 131, l’orifice 133 et le renfoncement 135 sont ouverts sur la face amont 15 et la face aval 17. De manière préférée, la gorge 131, l’orifice 133 et le renfoncement 135 sont ouverts sur la face amont 15 et la face aval 17.
Formes possibles du pan délimitant le renfoncement
De manière préférée, le pan 35 est de section radiale circulaire de sorte qu’il ne définit qu’un seul rayon de courbure. Autrement dit le renfoncement 135 présente dans un plan de section une forme de cercle, sous-entendu dans un plan de section radiale.
La illustre ce dernier cas particulier dans une coupe radiale de l’alvéole 13. Le pan 35 définit un arc de cercle centrés sur le point C3 et de rayon r3.
Lorsque le plan axial B est un plan de symétrie de l’alvéole 13, le point C3 appartient au plan axial.
Dans un autre mode possible le pan 35 comprend en section dans un plan radial une portion d’ellipse. Autrement dit le renfoncement 135 présente dans un plan de section une forme d’ellipse. En référence à la , le pan 35 définit en coupe radiale une portion d’ellipse passant par les points M3 et N3.
Dans cet exemple, les surfaces 33,34 sont à section circulaire de même rayon et de de même centre. Le plan axial B est un plan de symétrie de l’alvéole 13. Selon cette dernière condition les axes de l’ellipse sont dirigés selon la direction radiale et la direction circonférentielle.
La portion d’ellipse présente une courbure plus forte, c’est-à-dire un rayon de courbure plus faible, au niveau du plan axial B. Ce rayon de courbure est plus faible que le rayon des surfaces 33, 34.
On peut choisir le demi-petit axe égal au rayon des surfaces 33 et 34 et le demi-grand axe supérieur à ce rayon, le demi-grand axe étant dirigé selon la direction radiale. De cette manière le plus faible rayon de courbure de l’ellipse est inférieur au rayon des surfaces 33, 34.
1 ≤ y(O) ≤ 20,
M (I) , M (I I ) , M (I II ) , M (I V ) , M ( V ) et M ( V I) représentent un cation ou un mélange de cations respectivement de degré d’oxydation (I), (II), (III), (IV), (V) et (VI),
x(I), x(II), x(III), x(IV), x(V) et x(VI) représentent, respectivement, la fraction molaire dans le matériau de formule (I) du ou des cations M (I) , M (I I ) , M (I II ) , M (I V ) , M ( V ) et M ( V I) ,
avec x(I), x(II), x(III), x(IV), x(V) et x(VI) étant chacune supérieure ou égale à 0 et inférieure ou égale à 4,
à la condition qu’au moins une parmi x(I), x(II), x(III), x(IV), x(V) et x(VI) soit non nulle, et que les valeurs des x(I), x(II), x(III), x(IV), x(V) et x(VI) soient telles que le matériau (I) est électroneutre.
Par matériau électroneutre, on entend que la somme des charges portées par chaque élément chargé du matériau, chaque charge étant pondérée par la teneur molaire de l’élément chargé correspondant, est nulle.
De préférence, dans le matériau de formule (I),
x(i) étant la fraction molaire dans le matériau de formule (I) du ou des cations M ( i ) et DO(M (i) ) étant la valeur du degré d’oxydation du ou des cations M ( i ) .
La valeur du degré d’oxydation du ou des cations M ( I ) vaut 1, la valeur du degré d’oxydation du ou des cations M ( II ) vaut 2, la valeur du degré d’oxydation du ou des cations M ( III ) vaut 3, la valeur du degré d’oxydation du ou des cations M ( IV ) vaut 4, la valeur du degré d’oxydation du ou des cations M ( V ) vaut 5 et la valeur du degré d’oxydation du ou des cations M ( VI ) vaut 6.
De préférence, 4 ≤ y(O) ≤ 18, de préférence 8 ≤ y(O) ≤ 16, de préférence 10 ≤ y(O) ≤ 14, avantageusement y(O) = 12.
De préférence, M(I) est choisi parmi Li, Na, K, Cs et l’un quelconque de leurs mélanges, et/ou M(II) est choisi parmi Mg, Ca, Ba, Zn, Pb, Fe, Sr et l’un quelconque de leurs mélanges, et/ou M(III) est choisi parmi Fe, Al, B, Ti, Cr et l’un quelconque de leurs mélanges, et/ou M(IV) est choisi parmi Ti, Zr, Si, Ge, V et l’un quelconque de leurs mélanges, et/ou M(V) est choisi parmi P, V ou leurs mélanges, et/ou M(VI) est Mo.
Lorsque M(I), M(II), M(III), M(IV), M(V) ou M(VI) est un mélange d’au moins deux éléments choisis parmi les listes ci-dessus, la fraction molaire x(I), x(II), x(III), x(IV), x(V) ou x(VI) correspondante est égale à la somme des fractions molaires de chaque élément constituant le mélange.
Selon un mode de réalisation, au moins deux parmi x(I), x(II), x(III), x(IV), x(V) et x(VI) sont non nuls, de préférence deux parmi x(I), x(II), x(III), x(IV), x(V) et x(VI) sont non nuls.
Selon un autre mode de réalisation, au moins trois parmi x(I), x(II), x(III), x(IV), x(V) et x(VI) sont non nuls, de préférence trois parmi x(I), x(II), x(III), x(IV), x(V) et x(VI) sont non nuls.
Selon un autre mode de réalisation, au moins quatre parmi x(I), x(II), x(III), x(IV), x(V) et x(VI) sont non nuls, de préférence quatre parmi x(I), x(II), x(III), x(IV), x(V) et x(VI) sont non nuls.
Selon un autre mode de réalisation, au moins cinq parmi x(I), x(II), x(III), x(IV), x(V) et x(VI) sont non nuls, de préférence cinq parmi x(I), x(II), x(III), x(IV), x(V) et x(VI) sont non nuls.
Les deux bielles 702 et 704 sont liées au palonnier 706 par un unique axe de liaison L monté à l’horizontal, qui est disposé dans le plan moyen de transmission des efforts P et orthogonal à l’axe de rotation R. L’axe de liaison L est inséré dans un palier 708a du palonnier 708 et de chaque côté de ce dernier, au travers d’une bague rotulée montée à l’extrémité arrière 702a, 704a de chaque bielle 702, 704. L’axe de liaison L relie mécaniquement d’une part, sans jeu, les bielles 702 et 704 au palonnier 706, et d’autre part, avec jeu, les bielles 702 et 704 à la ferrure principale 706 par l’intermédiaire des deux branches 710a-b de la ferrure principale 706.
Un tel dispositif de reprise d’efforts de poussée 700 est avantageux en ce que le montage des bielles 702 et 704 au moyen d’un axe de liaison L monté à l’horizontal permet d’optimiser la compacité ainsi que l’accès aux opérateurs par les côtés gauche et droit de l’ensemble de motorisation.
En revanche, la conception d’un tel dispositif de reprise d’efforts de poussée 700 engendre des efforts hors plan dirigés vers les côtés et l’extérieur du dispositif (efforts selon les flèches U) à chaque interface d’une bielle 702, 704 avec le palonnier 708, ce qui peut, à terme, provoquer une usure prématurée des bagues rotulées.
Par conséquent, il existe un besoin de modifier la conception du dispositif de reprise d’efforts tel que décrit ci-dessus pour pallier cet inconvénient, tout en conservant un montage des bielles pour un axe de liaison monté à l’horizontal et en garantissant des chemins secondaires d’efforts en cas de rupture d’un composant.
Un objet de la présente invention est de proposer un ensemble de motorisation d’aéronef comportant un moteur, un mât sous lequel le moteur est suspendu aux moyens d’attaches moteur et d’un dispositif de reprise d’efforts de poussée générés par le moteur.
À cet effet, est proposé un ensemble de motorisation d'un aéronef, ledit ensemble de motorisation présentant un plan vertical médian et comportant :
- une turbomachine,
- à l’avant, une attache moteur avant fixant la turbomachine au mât,
- à l’arrière, une attache moteur arrière fixant la turbomachine au mât, et
- un dispositif de reprise d’effort de poussée comportant :
- une ferrure principale fixée sous le mât,
- un palonnier monté pivotant sur la ferrure principale autour d’un axe principal et présentant un perçage,
- deux bielles de reprise des efforts de poussées du moteur disposées de part et d’autre du plan vertical médian, chaque bielle présente une extrémité avant articulée à la turbomachine et une extrémité arrière articulée au palonnier, où chaque bielle présente un axe longitudinal, où les deux axes longitudinaux définissent un plan moyen de transmission des efforts de poussée, où l’axe principal est orthogonal au plan moyen de transmission des efforts de poussée et compris dans le plan vertical médian, où l’extrémité arrière de chaque bielle est articulée au palonnier autour d’un axe de liaison avant parallèle à l’axe principal et où les deux axes de liaison avant sont symétriques par rapport au plan vertical médian,
- une ferrure secondaire fixée sous le mât en avant de la ferrure principale et présentant une chape femelle secondaire constituée de deux branches secondaires, chacune étant traversée par un trou de forme oblongue où les deux trous sont alignés selon un axe secondaire inclus dans le plan moyen de transmission des efforts de poussée et perpendiculaire au plan vertical médian, et où le grand axe de chaque trou est inclus dans le plan moyen de transmission des efforts de poussée et perpendiculaire à l’axe secondaire, où le palonnier est logé dans la chape femelle secondaire de la ferrure secondaire, où le perçage est coaxial avec l’axe secondaire, et
- un axe de liaison en attente inséré avec un ajustement serré dans le perçage et avec jeu dans les trous.
Chaque sous-module pourra comporter des moyens de calibration pour prendre en compte les variations de gain et/ou de phase propre à chaque sous-module en fonction de la fréquence d’émission et/ou de réception du sous-module considérée et de la température dudit sous-module. Le système sol, et par exemple le module de communication sol, pourra ainsi comprendre un bloc d’harmonisation des gains et/ou de phases entre les différents sous-modules.
L’installation pourra voir une application civile et non militaire.
L’installation pourra ne pas respecter de standard de liaison de données tactiques de l’OTAN, la liaison système sol/système bord étant alors une autre liaison radio permettant de supporter un protocole IP et de préférence un protocole normalisé sous le nom IEEE 1588V1 pour la première version, IEEE 1588V2 pour la deuxième version ou bien encore IEC 61588.
Les différentes étapes du procédé pourront être mises en œuvre dans un sens différent de celui qui a été indiqué, étant entendu qu’au moins deux étapes pourront être effectuées en parallèle.
La TDOA transmise par le module de communication pourra ne pas être filtrée (ou pourra être filtrée au sein du module d’assistance à l’atterrissage).
La DOA affinée transmise à l’organe de gestion pourra ne pas être filtrée ou être filtrée au sein de l’organe de gestion.
Si les coordonnées de positionnement par satellites (GPS, GNSS, Galiléo …) de l’aéronef sont disponibles et/ou non brouillées, l’organe de gestion 35 pourra récupérer lesdites coordonnées par exemple par communication entre l’aéronef et l’organe de gestion 35. L’organe de gestion 35 pourra avoir recours à ces coordonnées (en remplacement ou en complément d’un ou de plusieurs paramètres précités à savoir la DOA affinée filtrée, la distance aéronef/zone d’atterrissage, la DOA des brouilleurs et le signal propre à l’aéronef) pour générer la trajectoire d’atterrissage.
On pourra se passer du pic de corrélation pour assurer la synchronisation système bord/système sol.
Procédé de gestion de la consommation d’un dispositif de mémoire lors de l’utilisation d’un code correcteur d’erreurs et système correspondant Des modes de mise en œuvre et de réalisation de l’invention concernent la gestion de la consommation d’un dispositif de mémoire lors de l’utilisation d’un code correcteur d’erreurs (ECC : Error Correction Code) dans ce dispositif de mémoire, en particulier un dispositif de mémoire volatile, par exemple un dispositif de mémoire vive statique (SRAM : Static Random Access Memory).
Un code correcteur d’erreurs est bien connu de l’homme du métier et permet de corriger la valeur logique erronée d’un bit. Plus précisément, avec un code correcteur d’erreurs, si l’on ajoute s bits de contrôle à b bits de données on peut corriger r erreurs parmi les b+s bits.
Lorsque l’on souhaite mettre en œuvre un code correcteur d’erreurs, la taille de la mémoire contenant les données et les bits de contrôle est plus importante que la taille d’une mémoire destinée à stocker des données sans utilisation de code correcteur d’erreurs.
A titre indicatif, une mémoire statique destinée à stocker des données sur une largeur de 32 bits (mots de 32 bits) présente une largeur additionnelle de 7 bits pour le stockage des bits de contrôle, ce qui conduit à une largeur globale de 39 bits, de façon à pouvoir stocker des mots de 39 bits.
Il en résulte une augmentation de surface de 22% par rapport à une mémoire de 32 bits non prévue pour stocker des bits de contrôle.
Dans le cas où un utilisateur ne veut pas utiliser de code correcteur d’erreurs dans une application particulière, cette zone mémoire additionnelle de 22% ne sera jamais utilisée car non accessible pour un stockage de données. Or, cette surface mémoire perdue a un impact direct dans les courants de fuite, ce qui n’est pas négligeable pour des produits basse consommation.
L’ajout de surface mémoire a également un impact sur le coût du dispositif.
Il a été proposé dans la demande de brevet français publiée sous le n° 3089317 d’utiliser une structure de mémoire offrant une plus grande flexibilité dans la gestion de l’espace mémoire d’une mémoire de façon à prendre en compte le caractère optionnel de l’utilisation d’un code correcteur d’erreurs.
Par convention, on appelle X la direction longitudinale de la turbomachine 102, cette direction X étant parallèle à un axe longitudinal de la turbomachine 102. On appelle Y la direction transversale de la turbomachine 102 qui est horizontale lorsque l’aéronef est au sol, et Z la direction verticale ou hauteur verticale lorsque l'aéronef est au sol, ces trois directions X, Y et Z étant orthogonales entre elles. L’ensemble de motorisation 100 comporte un plan vertical médian V (XZ) passant par l’axe longitudinal de la turbomachine 102 et orthogonal au sol et qui divise l’ensemble de motorisation 100 en deux parties gauche et droite globalement symétriques l’une de l’autre.
Les termes " avant " et " arrière " sont à considérer par rapport à une direction d'avancement de l'aéronef 50 sous l’effet de la poussée fournie par la turbomachine 102 en fonctionnement, cette direction étant représentée schématiquement par la flèche 107.
La montre l’ensemble de motorisation 100 qui comporte la turbomachine 102 et le mât 104 par lequel la turbomachine 102 est fixée sous la voilure 52. La turbomachine 102 comporte une nacelle 202 qui entoure un moteur 204 suspendu au mât 104. Le moteur 204 s’étend d’avant en arrière selon l’axe longitudinal de la turbomachine 102 et le mât 104 présente une face inférieure 104a plane et orientée vers le sol.
La fixation du moteur 204 au mât 104 est assurée par un ensemble d’attaches moteur, fixées, d’une part, au mât 104 et, d’autre part, au moteur 204. Ces attaches moteur comprennent à l’avant, une attache moteur avant 206, à l’arrière, une attache moteur arrière 208, et entre les attaches moteur avant et arrière, un dispositif de reprise d’efforts de poussée 150. Les attaches moteur avant 206 et arrière 208 ne seront pas détaillées plus avant.
Les Figs. 3 et 4 montrent un dispositif de reprise d’efforts de poussée 350 selon un premier mode de réalisation de l’invention et la montre un dispositif de reprise d’efforts de poussée 550 selon un deuxième mode de réalisation de l’invention.
Le dispositif de reprise d’efforts de poussée 350, 550 comporte une ferrure principale 310 fixée à la face inférieure 104a du mât 104, un palonnier 320 monté pivotant sur la ferrure principale 310, et deux bielles 302 et 304 de reprise des efforts de poussées du moteur disposées de part et d’autre du plan vertical médian V et articulées au palonnier 320.
La ferrure principale 310 comprend une semelle plane 313 plaquée contre la face inférieure 104a du mât 104. La fixation de la ferrure principale 310 au mât 104 s’effectue, par exemple, par l’utilisation de quatre vis de traction 313a au travers d’alésages traversants prévus à cet effet dans la semelle 313.
Chaque bielle 302, 304 présente une extrémité avant 302b, 304b articulée au moteur 204 de la turbomachine 102 et une extrémité arrière 302a, 304a articulée au palonnier 320, et s’étend longitudinalement selon un axe longitudinal T1, T2, dit axe de transmission d’efforts. Les deux axes de transmissions d’efforts T1, T2 sont inclinés par rapport à l’horizontale et se rapprochent l’un de l’autre dans une direction allant de l’avant vers l’arrière de l’ensemble de motorisation 100 (en d’autres termes, les axes T1, T2 sont convergents dans une direction allant de l’avant vers l’arrière de l’ensemble de motorisation 100). Le plan contenant les deux axes de transmission d’efforts T1 et T2 est appelé le plan moyen de transmission des efforts de poussée P. Chaque bielle 302, 304 progresse du bas vers le haut en allant de l’avant vers l’arrière de l’ensemble de motorisation 100.
Le palonnier 320 est lié à la ferrure principale 310 par un point de liaison arrière constituant une rotation autour d’un axe de rotation R1, dit axe principal, orthogonal au plan moyen de transmission des efforts de poussée P et compris dans le plan vertical médian V.
Dans le mode de réalisation de l’invention présenté ici, le point de liaison arrière est réalisé entre une bride centrale 314 de la ferrure principale 310 et une chape arrière femelle 322 du palonnier 320.