INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les figures 6 à 8 illustrent un premier mode de réalisation de l’ensemble de guidage 9 pour retenir l’élément de guidage 8 sur le premier élément 6.
L’ensemble de guidage 9 du premier mode de réalisation comprend le premier élément 6 et au moins un élément de guidage 8 tels que décrits ci-dessus.
Le premier élément 6 peut être solidaire du cadre avant 52. Par exemple, le premier élément 6 est la poutre fixe (illustrée sur la ). Ce premier élément 6 peut comprendre un logement de guidage 60, par exemple une fente longitudinale suivant un axe longitudinal qui est parallèle à l’axe A.
la est une vue en perspective d’un assemblage d’un distributeur et d’un carter selon un mode de réalisation de l’invention ;
la est une vue en perspective d’un assemblage d’un distributeur, d’un carter et d’une chambre de combustion selon un mode de réalisation de l’invention ;
la est une vue en perspective d’un assemblage d’un distributeur, d’un carter et d’une chambre de combustion selon un mode de réalisation de l’invention ; et,
la est un diagramme d’étape d’un procédé d’assemblage d’un ensemble et d’une chambre de combustion selon un mode de mise en œuvre de l’invention.
En référence aux figures 4 à 6, nous allons maintenant décrire un mode de réalisation d’un ensemble 401 selon l’invention.
Dans ce qui suit, les termes « amont » et « aval » renvoient au sens de circulation du flux d’air dans la turbomachine en fonctionnement, c’est-à-dire en allant de la gauche (pour l’amont) vers la droite (pour l’aval) sur les figures 4 à 6.
L’ensemble 401 comprend un distributeur 403 de turbine 405 et un système d’étanchéité 407 pour une turbomachine 409 d’aéronef.
Comme il est visible en particulier aux figures 5 et 6, le distributeur 403 comporte deux parois annulaires 411 et 413, respectivement externe et interne, qui s’étendent l’une autour de l’autre et autour d’un même axe X. L’homme du métier appréciera que l’axe X est représenté de manière schématique sans considération d’échelle de distance par rapport à l’ensemble 401 mais uniquement pour indiquer sont orientation.
Dans l’exemple représenté, le distributeur 403 est un distributeur dit haute pression qui est situé en aval d’un compresseur haute pression (dont le flux d’émission est symbolisé par la flèche 414 de la ) et en amont d’aubes mobiles 406 de la turbine 405 haute pression associée à ce compresseur haute pression.
En outre, comme il sera explicité plus en détail plus loin en référence à la description des différentes étapes du procédé d’assemblage de l’ensemble 401, le distributeur 403 est constitué de secteurs 404 (visibles à la ) qui couvrent chacun un secteur angulaire identique du distributeur 403 complet.
Les parois annulaires 411 et 413 du distributeur 403 sont reliées entre elles par des aubes 415. En outre, la paroi annulaire externe 411 comporte un rebord annulaire 417 radialement externe.
Le système d’étanchéité 407 comporte un anneau d’étanchéité 419 qui s’étend autour de l’axe X et qui est fixé au rebord annulaire 417.
L’anneau d’étanchéité 419 présente une symétrie de rotation autour de l’axe X, c’est-à-dire qu’il forme une pièce de révolution, invariante par rotation autour de l’axe X sur 360 degrés.
Comme il apparaitra plus clairement dans ce qui suit, le fait que l’anneau d’étanchéité 419 forme une pièce unique à symétrie de rotation permet de réduire les risques de dégradation et/ou de perte d’étanchéité liés au jeu existant entre les secteurs 404 qui composent le distributeur 403.
La section transversale de l’anneau d’étanchéité 419, représentée plus en détail à la , comporte, d’amont en aval, une première portion 421 rectiligne, une deuxième portion 423 incurvée et une troisième portion 425 rectiligne.
La première portion 421 s’étend selon l’axe X, c’est-à-dire parallèlement à l’axe X. Comme il sera décrit plus en détail plus loin, elle est destinée à venir enserrer, au niveau d’une surface interne 427 en amont de ladite première portion 421, une surface externe 429 d’une chambre de combustion 431 de la turbomachine 409 lorsque celle-ci est assemblée.
De manière quasi-similaire aux premier et second modes de réalisation, lorsque l’élément de guidage 8 est installé sur le premier élément 6, la première face d’appui 89a du troisième mode de réalisation est configurée pour venir en butée contre la seconde surface d’appui 64a, 65a correspondante.
La illustre des organes de maintien 62 du premier élément 6 qui sont similaires à ceux de la (à savoir des gorges ou des évidements de forme plane et s’étendant dans un plan parallèle à l’axe A).
En variante, les organes de maintien 62 de la sont inclinés (ou dit autrement présente un chanfrein). Ceci permet notamment de faciliter l’assemblage et/ou le désassemblage de la paire de languettes de préhension 80 sans endommager le premier élément 6. Ainsi, les premières surfaces d’appui 62a sont inclinées d’un angle α. Cet angle α est mesuré entre un plan transversal à l’axe A et un plan perpendiculaire à l’axe A qui passe par les premières faces d’appui 89a. L’angle α peut être compris entre 45° et 90°. Sur l’exemple de la , l’angle α est d’environ 60° pour former des organes de maintien 62 sous forme de chanfrein. Sur l’exemple de la , l’angle α (non illustré) est d’environ 90° pour former des organes de maintien 62 sous forme d’évidemment ou de gorge.
En référence au figures 12a, 12b, 13a, 13b, 14 et 15, nous allons maintenant décrire un procédé d’assemblage de l’ensemble de guidage 9 décrit ci-dessus.
Le procédé d’assemblage comprend de manière générale les étapes consistant à : (a) fournir le premier élément 6 et le ou les éléments de guidage 8 (tel que décrits ci-dessus notamment en référence aux figures 6 à 11), (b) comprimer les languettes de préhension 80, (c) translater l’élément de guidage 8 dans le logement de guidage 60 du premier élément 6 suivant l’axe A, (d) libérer (ou desserrer) les languettes de préhension 80 de façon à ce que chaque languette de la paire de languettes de préhension 80 coopère en butée avec l’organe de maintien 62 correspondant pour retenir l’élément de guidage 8 sur le premier élément 6.
Ce procédé d’assemblage s’applique aux trois modes de réalisations décrits ci-dessus.
Les figures 12a et 12b illustrent à titre d’exemple, les étapes (b) à (d) dans le cas de l’ensemble de guidage 9 selon le troisième mode de réalisation.
L’étape (b) de compression permet notamment de rapprocher les languettes de préhension 80 l’une vers l’autre pour faciliter l’insertion de l’élément de guidage 8 dans le logement de guidage 60 du premier élément. Ceci permet de diminuer la dimension entre les parois latérales 84, 85 et faciliter le procédé d’assemblage.
L’étape (d) permet à la paire de languettes de préhension et les parois latérales 84, 85 (et par conséquent l’ensemble de l’élément de guidage) de reprendre sa forme initiale avant compression de l’étape (b). L’état de l’élément de guidage 8 avant compression (ou après l’étape (d)) est nommé « état de repos ». Les étapes (b) à (d) peuvent être réalisées manuellement par un opérateur (notamment pour l’assemblage de l’ensemble de guidage 9 du troisième mode de réalisation).
En variante, les étapes (b) à (d) peuvent être réalisées à l’aide d’un ou plusieurs outillages T adaptés. L’outillage T peut être une pince, par exemple à molette ou à circlip. Pour cela, chaque languette de préhension 80 peut comprendre au moins un orifice 88. L’outillage T est adapté pour se fixer de façon amovible dans l’orifice 88 de façon à comprimer et/ou desserrer la paire de languettes de préhension 80, l’une par rapport à l’autre.
Les figures 13a et 13b illustrent un premier exemple d’outillage T pour l’assemblage de l’élément de guidage 8 dans le second élément 6. Chaque languette de préhension 80 comprend deux orifices 88 situés sur une extrémité amont et une extrémité aval de la languette de préhension 80. L’outillage T comprend une première tige T1, une seconde tige T2 opposée à cette première tige T1, et une molette T3 reliant les première et seconde tiges T1, T2 entre elles. Les première et seconde tiges T1, T2 des deux outillages T s’insèrent et se fixent dans les orifices 88 des extrémités amont et aval de la paire de languettes de préhension 80. La molette T3 permet ainsi de rapprocher et/ou d’éloigner les languettes de préhension 80 l’une de l’autre. Avantageusement, la seconde tige T2 peut comprendre un filet inversé pour renforcer l’action de la molette T3.
Chaque languette de préhension 80 peut également comprend au moins un trou 87. Sur les exemples des figures 13a, 14 et 15, chaque languette 80 comprend un ou plusieurs trous 87 qui sont situés entre les orifices 88 des extrémités amont et aval de la languette de préhension 80. Ce trou 87 peut servir de fixation principale (telle que réalisée par le dispositif de fixation 90 illustré sur les figures 6 et 8) de l’élément de guidage 8 sur le premier élément 6
La illustre un second exemple d’outillage T pour l’assemblage de l’élément de guidage 8 dans le second élément 6. L’outillage T du second exemple diffère de l’outillage T du premier exemple par la présence d’une seule molette T3 qui relie les première et seconde tiges T1, T2. Chacune de ces première et seconde tiges T1, T2 est reliée à une troisième tige T3 qui s’insère et se fixe à la fois dans les orifices 88 des extrémités amont et aval de la languette correspondante de la paire de languettes de préhension 80.
La illustre un troisième exemple d’outillage T pour l’assemblage de l’élément de guidage 8 dans le premier élément 6. L’outillage T du troisième exemple comprend également les première et seconde tiges T1, T2 reliées entre elles par une pince T5. Des quatrièmes tiges T6 sont également reliées à la pince T5 pour pouvoir actionner cette pinceT5 et ainsi rapprocher et/ou éloigner les languettes de préhension 80 l’une de l’autre.
Les outillages T des figures 13a, 13b, 14 et 15 peuvent également être utilisés pour désassembler l’élément de guidage 8 du premier élément 6.
Le procédé d’assemblage peut comprendre en outre, après l’étape (d), une étape (e) d’ajout d’au moins un dispositif de fixation 90 sur au moins une des première 81 et seconde 82 extrémités longitudinales de l’élément de guidage et/ou sur la paire de languettes de préhension 80.
La préparation a été réalisée selon la méthode G en utilisant de l'hexylamine et du L-Asp disponibles dans le commerce.
1 H NMR (400 MHz, DMSO-d 6 ), δ (ppm): 7.90 (q, J = 5.8 Hz, 2H, N H ), 3.52 (dd, J = 8.8, 4.4 Hz, 1H, C H ), 3.16-2.91 (m, 4H, NH-C H 2 ), 2.46-2.12 (m, 2H, CH-C H 2 ), 1.28 (m, 16H, (C H 2 ) 4 ), 0.85 (m, 6H, C H 3 ).
Exemple 52 :
N-didodécyl-L-aspartamide
La préparation a été réalisée selon la méthode G en utilisant de la dodécylamine et du L-Asp disponibles dans le commerce.
1 H NMR (400 MHz, DMSO-d 6 ), δ (ppm): 8.33 (t, J = 5.8 Hz, 1H, N H ), 8.22 (t, J = 5.7 Hz, 1H, N H ), 8.19 (s, 2H, N H 2 ), 4.00 (q, J = 6.0 Hz, 1H, C H ), 3.23-2.90 (m, 4H, NH-C H 2 ), 2.63 (d, J = 6.4 Hz, 2H, CH-C H 2 ), 1.37 (m, 4H, NH-CH 2 -C H 2 ), 1.23 (m, 36H, (C H 2 ) 9 ), 0.85 (m, 6H, C H 3 ).
13 C NMR (151 MHz, DMSO-d 6 ), δ (ppm): 168.15 ( C =O amide), 168.06, 167.05 ( C =O amide), 167.02, 49.44 (NH 2 - C H), 49.40, 38.59 (NH- C H 2 ), 38.43 (NH- C H 2 ), 35.41 (NH 2 -CH- C H 2 ), 30.83, 28.59, 28.53, 28.38, 28.33, 28.21, 26.05, 26.03, 25.93, 25.90, 21.57, 13.31.
Partie 11 : Furan-monocarboxamide avec amines
Exemple 53 :
5-(dodécylcarbamoyl)furane-2-carboxylate d'éthyle
La préparation a été réalisée selon la méthode E en utilisant la dodécylamine disponible dans le commerce et le furan-2,5-dicarboxylate de diéthyle synthétisé.
232 mg (70%) de produit ont été obtenus sous forme de poudre blanche.
1 H NMR (300 MHz, DMSO-d 6 ), δ (ppm): 8.56 (t, J = 5.8 Hz, 1H, N H ), 7.35 (d, J = 3.6 Hz, 1H, C H furan), 7.20 (d, J = 3.6 Hz, 1H, C H furan), ), 4.32 (q, J = 7.1 Hz, 2H, C H 2 -O), 3.21 (q, J = 6.7 Hz, 2H, C H 2 -NH), 1.49 (p, J = 7.0 Hz, 2H, C H 2 -CH 2 -NH), 1.39-1.10 (m, 21H, (C H 2 ) 9 + OCH 2 -C H 3 ), 0.83 (t, 3H, C H 3 ).
13 C NMR (101 MHz, DMSO-d 6 ), δ (ppm): 157.63 ( C =O ester), 156.85 ( C =O amide), 150.55 (O- C -CO furan amide), 144.42 (O- C -CO furan ester), 119.04 ( C H furan ester), 114.09 ( C H furan amide), 61.00 ( C H 2 -O), 38.66 ( C H 2 -NH), 31.27, 29.02, 29.00, 28.96, 28.94, 28.69, 26.36, 22.07, 14.11, 13.91.
Exemple 54 :
5-(tétradécylcarbamoyl)furane-2-carboxylate d'éthyle
Les polyuréthanes ioniques éventuellement silylés selon l’invention peuvent être obtenus en suivant le procédé selon l’invention tel que décrit ci-avant.
Composition d’adhésif et/ou de mastic L’invention vise aussi une composition d’adhésif et/ou de mastic comprenant le polyuréthane ionique éventuellement silylé décrit ci-avant (comprenant un motif (M), notamment de formule (VI), en particulier de formule (VIII)), ou la composition de polyuréthane(s) ionique(s) (D) ou (E), de préférence (E), selon l’invention.
La teneur en polyuréthane ionique éventuellement silylé de formule (VI), ou en polyuréthane(s) ionique(s) compris dans la composition de polyuréthane(s) ionique(s) (D) ou (E), est avantageusement comprise entre 8 % et 50 % en poids par rapport au poids total de la composition d’adhésif et/ou de mastic, de préférence de 20 % à 48 % en poids, plus préférentiellement de 35 % à 45 % en poids.
Avantageusement, la composition d’adhésif et/ou de mastic selon l’invention comprend en outre une charge.
La teneur en charge est avantageusement comprise entre 20 % et 60 % en poids par rapport au poids total de la composition, de préférence de 30 % à 58 % en poids, plus préférentiellement de 40 % à 55 % en poids.
La charge utilisable dans la composition d’adhésif et/ou de mastic selon l’invention peut être choisie parmi les charges minérales et les mélanges de charges organiques et de charges minérales.
L’échangeur de chaleur air-huile 104 et l’échangeur de chaleur carburant-huile 105 peuvent être agencés en aval du réservoir 120 et en amont du réducteur de puissance et des paliers de turbomachine (comme dans le mode de réalisation illustré), ou en aval du réducteur de puissance et des paliers de turbomachine.
L’air de refroidissement fourni à l’échangeur de chaleur air-huile 104 au moyen du circuit d’air 106 représente le premier dissipateur thermique 102 et peut être de l’air de contournement ou de l’air extérieur, ou les deux. Le circuit d’air 106 comprend un contournement d’air 107 pour faire varier le débit massique d’air traversant l’échangeur de chaleur air-huile 104 et donc la première quantité de chaleur 111. Dans des modes de réalisation, le contournement d’air 107 peut être omis et le débit massique d’air traversant l’échangeur de chaleur air-huile 104 peut être varié au moyen d’un dispositif de modulation agencé en aval, ou en amont de l’échangeur de chaleur air-huile 104.
Le carburant fourni à l’échangeur de chaleur carburant-huile 105 au moyen du circuit de carburant 109 représente le second dissipateur thermique 103. Une fois que la seconde quantité de chaleur 112 a été transférée du lubrifiant au carburant, le carburant est dirigé vers l’équipement de combustion pour combustion. Le circuit de carburant 109 comprend un contournement de carburant 110 pour faire varier le débit massique de carburant traversant l’échangeur de chaleur carburant-huile 105 et donc la seconde quantité de chaleur 112.
Des circuits de contournement de lubrifiant peuvent être prévus au niveau de l’échangeur de chaleur air-huile 104 et/ou l’échangeur de chaleur carburant-huile 105. Dans le mode de réalisation illustré, le circuit de lubrifiant 363 comprend un premier circuit de contournement de lubrifiant 372 adapté à dévier une partie de lubrifiant à l’écart de l’échangeur de chaleur air-huile 104, et un second circuit de contournement de lubrifiant 374 adapté à dévier une partie de lubrifiant à l’écart de l’échangeur de chaleur carburant-huile 105, ce qui permet de faire varier la première quantité de chaleur 111 et la seconde quantité de chaleur 112. Dans des modes de réalisation, soit l’un soit l’autre soit les deux du premier circuit de contournement de lubrifiant 372 et du second circuit de contournement de lubrifiant 374 peuvent être omis. Des dispositifs d’ajustement de débit massique de lubrifiant, tels que des soupapes, peuvent être agencés dans l’un ou l’autre ou les deux parmi le premier circuit de contournement de lubrifiant 372 et le second circuit de contournement de lubrifiant 374 pour ajuster le débit massique de lubrifiant dans les circuits de contournement de lubrifiant respectifs et ajuster ainsi le débit massique de lubrifiant passant à travers les échangeurs de chaleur respectifs.
Des dispositifs de modulation 208, 209, 210 sont prévus dans le circuit de lubrifiant 363, le circuit d’air 106 et le circuit de carburant 109 respectivement, pour faire varier la première quantité de chaleur 111 et la seconde quantité de chaleur 112. Le dispositif de modulation 208 dans le circuit de lubrifiant 363 peut être une ou plusieurs pompes, une ou plusieurs soupapes de régulation de débit, ou tout autre dispositif adapté à faire varier le débit massique de lubrifiant à travers les échangeurs de chaleur. Par exemple, le dispositif de modulation 208 peut comprendre une soupape de répartition d’écoulement pour diviser l’écoulement de lubrifiant entre la première branche 364 et la second branche 365 ; le dispositif de modulation 208 peut également comprendre des soupapes de modulation agencées le long de l’un et/ou l’autre du premier circuit de contournement de lubrifiant 372 et du second circuit de contournement de lubrifiant 374. Le dispositif de modulation 209 dans le circuit d’air 106 peut être disposé dans le contournement d’air 107 en amont de l’échangeur de chaleur air-huile 104 comme illustré, ou en aval de l’échangeur de chaleur air-huile 104, et peut être un ou plusieurs compresseurs, une ou plusieurs soupapes de régulation de débit, ou tout autre dispositif adapté à faire varier le débit massique d’air à travers le premier échangeur de chaleur 104. Le dispositif de modulation 210 dans le circuit de carburant 109 peut être agencé dans le circuit de carburant 109 en amont de l’échangeur de chaleur carburant-huile 105 comme illustré, ou en aval de l’échangeur de chaleur carburant-huile 105, et peut être une ou plusieurs pompes, une ou plusieurs soupapes de régulation de débit, ou tout autre dispositif adapté à faire varier le débit massique de carburant à travers le second échangeur de chaleur 105.
La montre un système de gestion de chaleur 400 comprenant un ensemble tuyau 401 adapté à fournir un lubrifiant et un refroidissement à un réducteur de puissance 30 et des paliers de turbomachine 430. L’ensemble tuyau 401 comprend un réservoir 120 d’alimentation en lubrifiant, par exemple de l’huile, vers un premier circuit de lubrifiant 414 et un second circuit de lubrifiant 415. En d’autres termes, un seul réservoir 120 fournit du lubrifiant à la fois au premier circuit de lubrifiant 414 et au second circuit de lubrifiant 415. Dans des variantes de réalisation, chacun des premier et second circuits de lubrifiant 414, 415 peut comprendre un réservoir dédié 120.
En détail, le premier circuit de lubrifiant 414 assure une lubrification et un refroidissement aux paliers de turbomachine 430, alors que le second circuit de lubrifiant 415 assure une lubrification et un refroidissement au réducteur de puissance 30.
Une ou plusieurs pompes 408 sont prévues dans le premier circuit de lubrifiant 414 pour faire varier le débit massique de lubrifiant.
Par ailleurs, un premier échangeur de chaleur air-huile 104 est prévu pour rejeter la chaleur générée par les paliers de turbomachine 430 vers le premier dissipateur thermique 102. L’échangeur de chaleur air-huile 104 est par exemple un refroidisseur d’huile refroidi par air à matrice (MACOC) du type décrit en référence aux modes de réalisation précédents. Comme illustré, une pompe 408 peut être agencée en aval du réservoir 120 et en amont de l’échangeur de chaleur air-huile 104.
L’air de refroidissement est fourni au premier échangeur de chaleur air-huile 104 au moyen d’un circuit d’air 406. L’air fourni à l’échangeur de chaleur air-huile 104 peut être de l’air de contournement, par exemple depuis l’aval des aubes directrices de sortie de soufflante (FOGV) agencées dans la conduite de contournement 22. Dans des variantes de réalisation, l’air fourni à l’échangeur de chaleur air-huile 104 peut être de l’air extérieur, ou une combinaison d’air extérieur et d’air de contournement. En d’autres termes, le premier dissipateur thermique 102 peut être de l’air de contournement ou de l’air extérieur, ou les deux. Un dispositif de modulation, tel qu’une soupape de restriction d’écoulement, peut être agencé le long du circuit d’air 406 en aval du premier échangeur de chaleur air-huile 104.
Le premier échangeur de chaleur air-huile 104 est agencé en aval du réservoir 120 et en amont des paliers de turbomachine 430. Dans des modes de réalisation non illustrés, l’échangeur de chaleur air-huile 104 peut être agencé en aval des paliers de turbomachine 430 et en amont du réservoir 120. Le premier échangeur de chaleur air-huile 104 peut comprendre un ou plusieurs premiers échangeurs de chaleur air-huile 104 agencés en série ou en parallèle le long du premier circuit de lubrifiant 414 pour rejeter la chaleur générée par les paliers de turbomachine 430 vers le premier dissipateur thermique 102.
Un échangeur de chaleur air/huile supplémentaire, ou second, 104’, par exemple un MACOC supplémentaire, est agencé dans le second circuit de lubrifiant 415 pour rejeter une partie de la chaleur générée par le réducteur de puissance 30 vers le premier dissipateur thermique 102. Un circuit d’air supplémentaire 406’ fournit de l’air de refroidissement au second échangeur de chaleur air-huile 104’. L’air de refroidissement du circuit d’air supplémentaire 406’ peut être de l’air de contournement, par exemple depuis l’aval des FOGV agencées dans la conduite de contournement 22, ou de l’air extérieur, ou une combinaison d’air extérieur et d’air de contournement, comme décrit en référence au premier échangeur de chaleur air-huile 104. Un dispositif de modulation, tel qu’une soupape de restriction d’écoulement, peut être agencé le long du circuit d’air supplémentaire 406’ en aval du second échangeur de chaleur air-huile 104’. Le second échangeur de chaleur air-huile 104’ peut comprendre un ou plusieurs seconds échangeurs de chaleur air-huile 104 agencés en série ou en parallèle le long du second circuit de lubrifiant 415 pour rejeter une partie de la chaleur générée par le réducteur de puissance 30 vers le premier dissipateur thermique 102.
Un circuit de contournement de lubrifiant 430 est agencé au niveau du second échangeur de chaleur air-huile 104’ pour dévier une partie du lubrifiant du second échangeur de chaleur air-huile 104’. À cet effet, une soupape de régulation de débit d’huile 420 est agencée dans le circuit de contournement de lubrifiant 430.
Le premier ou les premier(s) échangeur(s) de chaleur air-huile 104 et le second ou les second(s) échangeur(s) de chaleur air-huile 104’ rejettent ensemble la première quantité de chaleur 111 vers le premier dissipateur thermique 102. Il est à noter que dans le mode de réalisation de la , la première quantité de chaleur 111 est la somme de la chaleur générée par les paliers de turbomachine 430 et une partie de la chaleur générée par le réducteur de puissance 30.