INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’isolant a de préférence une conductivité thermique comprise entre 0.001 et 0.40 W/mK , 0.01 et 0.40 W/mK, 0.05 et 0.40 W/mK, de préférence entre 0.10 et 0.35 W/mK.
L’isolant a de préférence une résistance thermique comprise entre 150 et 250°C.
Dans certains cas, l’isolant peut avoir une résistance à la compression comprise entre 400 – 550 MPa.
Dans certains cas, l’isolant peut avoir une résistance à la flexion comprise entre 350 – 450 MPa.
L’isolant peut avoir une rigidité diélectrique comprise entre 10 – 20 kV/mm.
Une plaque en matériau conducteur thermique recouvre la couche d’isolant. Le matériau conducteur thermique a de préférence une conductivité thermique comprise entre 230 et 400 W/m.K.
De préférence, la plaque en matériau conducteur thermique comprend de l’aluminium et/ou de l’inox. De préférence, la plaque en matériau conducteur thermique est en aluminium, en inox ou en cuivre.
La plaque en matériau conducteur thermique a de préférence un coefficient de conductivité thermique compris entre 200 et 400 W.m -1 K -1 , de préférence entre 220 et 395 W.m -1 K -1 , et de préférence entre 230 et 300 W.m -1 K -1 .
La plaque en matériau conducteur thermique a de préférence un faible coefficient de dilatation linéaire, c’est-à-dire le coefficient de dilatation linéaire de 20 à 100°C est compris entre 15 x 10 -6 et 30 x 10 -6 .
De préférence, la plaque en matériau conducteur thermique recouvre de préférence au moins 70% la couche d’isolant, de préférence 80%, de préférence 90%, de préférence l’intégralité de la couche d’isolant.
la est une vue schématique partielle en perspective de l’ensemble de guidage de la ,
la est une vue schématique partielle de face de l’ensemble de guidage de la ,
la est une vue schématique en perspective d’une nacelle d’un ensemble propulsif d’aéronef comportant un inverseur de poussée en position d’ouverture ayant un ensemble de guidage selon l’invention,
la est une vue schématique en coupe axiale de l’inverseur de poussée de la ,
la est une vue schématique partielle de face de l’ensemble de guidage de la selon un premier mode de réalisation de l’invention, cet ensemble de guidage comportant un élément de guidage selon une première variante,
la est une vue schématique partielle en perspective d’un premier élément de l’ensemble de guidage de la ,
la est une vue schématique partielle de face de l’ensemble de guidage de la comportant un élément de guidage selon une seconde variante,
la est une vue schématique partielle de face de l’ensemble de guidage de la selon un second mode de réalisation de l’invention,
la est une vue schématique partielle en perspective de l’ensemble de guidage de la selon un troisième mode de réalisation de l’invention, cet ensemble de guidage comportant un second élément selon une première variante,
la est une vue schématique partielle en coupe transversale de l’ensemble de guidage de la comportant un second élément selon une seconde variante,
la est vue schématique partielle en coupe transversale des étapes de compression et de translation des languettes de préhension de l’ensemble de guidage de la ,
la est une vue schématique partielle en coupe transversale d’une étape de libération des languettes de préhension de la ,
la est vue schématique partielle en perspective de l’élément de guidage de la installé dans le premier élément par un premier exemple d’outillage,
la est une vue schématique partielle de face de la ,
la est vue schématique partielle en perspective de l’élément de guidage de la installé dans le premier élément par un second exemple d’outillage,
la est vue schématique partielle en perspective de l’élément de guidage de la installé dans le premier élément par un troisième exemple d’outillage.
Selon un exemple, le procédé de montage de la sonde de pression statique 31 dans la ligne carter de soufflante 3 pour mesurer une pression dans une veine interne d’une soufflante, comprend une étape de fixation de la deuxième partie 311 à la virole acoustique 37 comprenant : une sous étape d’insertion du deuxième tube 311 jusqu’à ce que sa tête 317 affleure la surface interne 371, une sous étape de fixation de l’épaulement 3112 par le biais du dispositif de fixation 3113 (la butée radiale 3113a et les éléments de fixations 3113b) sur la surface d’appui 370.
Ainsi la deuxième partie 311 est fixée à la virole acoustique en ayant la tête 317 du tube 311 qui affleure avec la surface interne 371 de la virole acoustique 37.
Le procédé comprend en outre une étape de fixation de la première partie 310 sur la face externe 301 de l’enveloppe 30. En l’occurrence, dans ce mode de réalisation, le procédé comprend préalablement à cette étape de fixation de la première partie 310, une étape de fixation du support de sonde 33 sur la surface externe 301, par exemple par des vis. Dans cet exemple, l’étape de fixation de la première partie 310 sur la face externe 301 comprend la fixation de la première partie 310 au support 33 par le biais du moyen de fixation 3103, ici par vissage (déplacement hélicoïdale) du premier tube 3101 dans l’ouverture du support 33, tout en vissant le tube 3101 sur le deuxième tube 3111 de la deuxième partie 311 jusqu’à avoir l’épaulement 3102 du corps 3100 en butée radiale contre une surface d’appui, ici dans cet exemple celle du support 33.
Le pas de filetage/taraudage entre le premier tube 3101 et le support 33 est identique au pas de filetage/taraudage entre le premier tube 3101 et le deuxième tube 3111.
Procédé de montage d’une sonde de pression constante DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION Le domaine technique de l’invention est celui d’une ligne carter de soufflante d’une turbomachine comprenant une sonde de pression statique et en particulier la fixation de cette sonde de pression à un carter de soufflante de la ligne carter et d’une virole acoustique fixée sur ce carter de soufflante.
ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE DE L’INVENTION De façon classique, une turbomachine comprend d’amont en aval, c'est-à-dire dans le sens d’écoulement des flux de gaz, une soufflante, un ou plusieurs compresseurs, une chambre de combustion, une ou plusieurs turbines, et une tuyère d’éjection des gaz de combustion sortant de la ou des turbines.
La ligne carter de soufflante 3 (appelée aussi ensemble de partie de soufflante) comprend typiquement un carter de soufflante 30 d'axe de révolution A qui s'étend autour des aubes de soufflante 2 de la turbomachine. Ce carter de soufflante 30 comprend une bride annulaire de fixation 35, 36 à chacune de ses extrémités axiales. Ces brides 35, 36 sont utilisées pour fixer la ligne carter de soufflante 3 à des parois annulaires de la nacelle de la turbomachine.
La ligne carter de soufflante 3 est liée, à l’amont, à une manche d’entrée d’air 5, et, à l’aval, à une virole 6 de carter intermédiaire.
Le carter comporte également une virole acoustique amont 37 (aussi appelée OPB, de l’anglais One Piece Barrel, qui signifie « fût en une pièce ») entourée par le carter de soufflante 30. Le carter comporte également des panneaux acoustiques aval 38 comprenant au moins une partie entourée par le carter de soufflante 30. La ligne carter de soufflante 3 comporte encore une couche annulaire 34 de matière abradable, entourée par une surface annulaire interne du carter de soufflante 30, positionnée axialement entre la virole acoustique amont 37 (OPB) et le panneau aval 38.
Enfin, la ligne carter de soufflante 3 comprend un capteur comprenant une sonde de pression statique 31, visible sur la représentant une coupe d’une partie de la ligne carter de soufflante 3 entourée sur la , mesurant la pression dans une veine interne. Cette mesure de pression statique est utilisée pour la gouverne des paramètres de fonctionnement moteur de la turbomachine. Le capteur comprend en outre un support 33, appelé aussi bossage, fixé sur une surface annulaire externe 301 du carter de soufflante 30 (appelée aussi peau externe du carte de soufflante 3). Le support 33 comprend un orifice, en l’occurrence comprenant un taraudage. La sonde de pression statique 31 comprend un corps 31 monté sur le support 33 en ayant une partie vissée dans le support 33. La sonde de pression statique 31 comprend en outre un tube 311 s’étendant du corps 310 jusqu’à son extrémité libre, appelée dans la suite tête de sonde 317. Le tube 311 traverse donc l’orifice du support 33, une première ouverture de la paroi du carter de soufflante 30, puis un interstice formé entre la surface annulaire interne du carter de soufflante 30 et la virole acoustique amont 37 et enfin traverse une deuxième ouverture de la virole acoustique amont 37 pour avoir sa tête de sonde 317, affleurant la surface interne 371 de la virole acoustique amont 37.
En plus de la fonction de rétention, le carter de soufflante 30 de la ligne carter de soufflante 3 est également conçu pour : assurer une continuité mécanique (des efforts et des moments) entre la manche d’entrée d’air 5 et la virole 6 de carter intermédiaire ; permettre la fixation des panneaux de veine (virole acoustique amont 37, panneau acoustique 38 et couche de matière abradable 34), permettre la fixation de la sonde de pression statique 31; tenir les spécifications de règlementation au feu et aux fuites ; permettre une continuité du courant électrique pour la tenue à la foudre, etc.
La virole acoustique amont 37 est par exemple en matériau composite tandis que le carter de soufflante 30 peut être en matériau composite ou métallique.
La ligne carter de soufflante 3 comprend en outre un dispositif de fixation 39 de la virole acoustique amont 37 sur le carter de soufflante 30. En l’occurrence le dispositif de fixation est une liaison boulonnée comprenant des vis, des écrous, des pièces de liaison en L reliées l’une à l’autre selon un assemblage en forme de S, des alésages destinés à loger des vis ou des rivets etc…).
Deux microstructures de mêmes compositions peuvent ainsi présenter des comportements totalement différents selon l'arrangement des deux phases et il est donc nécessaire d'avoir un compromis entre les deux cas extrêmes où les grains de MoSi 2 percolent et celui où aucun n'est en contact.
Dès lors, la microstructure selon l'invention est une répartition homogène des particules de MoSi 2 dans la matrice alumine (par particule on entend grain ou amas de grains de 15 nm à 5μm), ceci afin de permettre le passage des charges par effet tunnel, compenser l'arrachement de trop grosses particules de MoSi 2 qui entraînerait une rupture dans le processus de conduction par percolation lointaine et d'obtenir des propriétés mécaniques satisfaisantes.
La présence d'un « gradient de tailles de particules conductrices » au sein de la matrice isolante permet d'obtenir l'effet électrique global attendu (comportement totalement isolant puis conducteur du matériau). La distribution en taille des particules se fait par exemple selon le schéma suivant : « petites particules » : diamètre moyen inférieur à 240 nm (19.5 à 24% des particules de la phase conductrice); « particules moyennes » : diamètre moyen de 240 nm à 1 μm (45.5 à 56% des particules de la phase conductrice) ; « grosses particules » : diamètre moyen de 1 μm à 11 μm (20 à 35 % des particules de la phase conductrice).
Afin de ne pas obtenir un matériau conducteur dès l'application de la tension, il est préférable, pour un même ratio conducteur/isolant, limiter le passage des charges (pas de contact, pas de distances inter-particules uniformément faibles) ; c'est pourquoi ce gradient de tailles de particules est important.
Afin de retarder la conduction, on utilise des grosses particules, peu nombreuses et éloignées les unes des autres.
La probabilité du transfert par effet tunnel décroit avec la distance interparticules ; lorsque l'on a des grosses particules, il est préférable de compenser ces distances par des défauts dans la zone inter-particules ou par une présence de petites particules qui assurent une conduction toujours sans contact mais par effet tunnel rendu plus facile par les distances inter-particules plus petites.
Les particules moyennes sont d'une utilité « intermédiaire », elles assurent la conduction une fois qu'elle est établie (et peuvent jouer le rôle soit des grosses particules soit des petites selon l'endroit où elles se trouvent) et permettent d'homogénéiser le matériau.
La microstructure attendue est donc des grains ainsi que des agglomérats de grains de MoSi 2 (de tailles contrôlées) répartis uniformément dans la matrice.
On notera que, lorsqu'on diminue la taille de grains d'alumine, on augmente le nombre de joints de grains et on étend ainsi le nombre de régions de piégeage, la conduction augmentant ; la taille des grains d'alumine est donc également un facteur à contrôler.
On propose donc une céramique semi-conductrice comportant : 5 à 40% en volume d'une phase conductrice particulaire, préférentiellement à base de particules de MoSi2 ; 60 à 95% en volume d'une phase isolante particulaire, la taille des particules de la phase conductrice étant comprise entre 5 nm et 10 μm, et la distance entre deux particules voisines de phase conductrice étant comprise entre 0,1 et 10 μm.
Préférentiellement, on propose une céramique semi-conductrice comportant : 10 à 30% en volume d'une phase conductrice à base de particules de MoSi2, 70 à 90% en volume d'une phase isolante particulaire, la taille des particules de MoSi2 étant comprise entre 15 nm et 5 μm, et la distance entre deux particules voisines de MoSi2 étant comprise entre 0,1 et 6 μm. On entend, dans le cadre de la présente invention, par « particule », un grain ou un agrégat/amas de grains.
La méthode de mesure utilisée pour mesurer la taille des particules de MoSi 2 comprend l'observation au microscope électronique à balayage du faciès de rupture d'échantillons cassés. Les images sont ensuite retraitées à l'aide du logiciel ESIVISION AnalySIS 3.2. On obtient le diamètre moyen de la particule de MoSi 2 .
Avantageusement, la céramique semi-conductrice peut comporter 15 à 25% en volume de MoSi 2 et préférentiellement 21 à 24% en volume de MoSi 2 .
On entend, selon la présente invention, une « phase conductrice à base de particules de MoSi2 » comme étant essentiellement constituée de ces particules. Elle peut toutefois comprendre d'autres constituants comme du carbone, le bore ou différents métaux.
De manière préférentielle, la phase conductrice selon l'invention comprend plus de 90 % de particules de MoSi 2 , plus préférentiellement plus de 95 %, encore plus préférentiellement plus de 97 % de MoSi 2 .
Dans une variante de réalisation de la céramique selon l'invention, la phase conductrice en MoSi 2 comprend entre 0,1 % et 3% en masse (de la masse totale phase isolante+phase conductrice) d'un élément simple (C, B, etc.) ou d'une terre rare. Un avantage de l'introduction de carbone (bore ou terre rare) est d'améliorer les propriétés mécaniques de la phase conductrice en MoSi 2 .
Dans la suite de la description, le terme « sur » ne signifie pas nécessairement « directement sur ». Ainsi, lorsque l’on indique qu’une pièce ou qu’un organe A est en appui « sur » une pièce ou un organe B, cela ne signifie pas que les pièces ou organes A et B soient nécessairement en contact direct l’un avec l’autre. Ces pièces ou organes A et B peuvent être soit en contact direct, soit être en appui l’un sur l’autre par l’intermédiaire d’une ou plusieurs autres pièces. Il en est de même pour d’autres expressions telles que par exemple « A agit sur B » qui peut signifier que « A agit directement sur B » ou que « A agit sur B par l’intermédiaire d’une ou plusieurs autres pièces ».
Dans la description détaillée qui suit, il pourra être fait usage de termes tels que « horizontal », « vertical », « longitudinal », « transversal », « supérieur », « inférieur », « haut », « bas », « avant », « arrière », « intérieur », « extérieur ». Ces termes doivent être interprétés de façon relative en relation avec la position normale d’utilisation du dispositif, et plus particulièrement de la direction de circulation de la phase gazeuse dans le dispositif et l’assemblage. Par exemple, la notion de « longitudinal » correspond à la direction d’extension principale de l’assemblage, direction qui est sensiblement parallèle à la direction de circulation de la phase gazeuse dans l’assemblage.
Le dispositif 1 de traitement d’une phase gazeuse 2 est maintenant décrit selon plusieurs exemples de réalisation en référence aux figures.
Comme l’illustre la , le dispositif 1 est configuré de sorte qu’une phase gazeuse 2 à traiter s’écoule dans le dispositif 1. La phase gazeuse 2 peut comprendre des espèces 20 en suspension, et notamment des espèces polluantes, par exemple des COV, et/ou des micro-organismes tels que des bactéries, des champignons et/ou leurs spores, des virus, des particules. Afin de dégrader ces espèces 20, le dispositif 1 comprend un corps 10 à travers lequel circule la phase gazeuse 2. Pour cela, le dispositif peut comprendre un module d’aspiration 14 de la phase gazeuse 2, par exemple un ventilateur. Le dispositif 1 comprend donc un circuit de circulation d’air depuis une entrée du corps 10 jusqu’à une sortie du corps 10, non représentées sur les figures.
Le dispositif 1 comprend au moins un assemblage 11 d’électrodes. Chaque assemblage 11 comprend au moins une électrode d’injection 110 et au moins une électrode 111 reliée à la masse 12 du dispositif 1 désignée par la suite électrode reliée à la masse 111, comme illustré par les figures 4 à 6 décrites plus en détail ultérieurement. L’assemblage 11 est configuré de sorte que, sous l’application d’une tension électrique, un plasma est généré entre l’électrode d’injection 110 et l’électrode reliée à la masse 111. Cette tension peut être plus particulièrement appliquée par un module alimentation 13 connecté aux électrodes 110,111. Le module d’alimentation 13 peut-être configuré pour alimenter avec un courant électrique le dispositif 1, et plus particulièrement l’assemblage 11, permettant l’application de cette tension.
Lors de sa circulation dans le dispositif 1, la phase gazeuse 2 comprenant les espèces 20 à traiter circule dans l’assemblage 11. Le plasma 3 généré dans l’assemblage agit sur les espèces 20 provoquant leur dégradation. La phase gazeuse 2’ en sortie du dispositif 1 peut ainsi être considérée comme dépolluée ou décontaminée, c’est-à-dire la quantité d’espèces 20 est au moins réduite, de préférence les espèces 20 sont éliminées.
L’électrode d’injection 110 et l’électrode reliée à la masse 111 sont séparées par un matériau séparateur 112. Dans les dispositifs DBD conventionnels, ce matériau séparateur 112 est un isolant électrique. Dans le dispositif 1, le matériau séparateur 112 présente un comportement isolant électriquement lorsqu’il est soumis à une certaine tension électrique inférieure à une tension seuil, désignée dans la suite tension d’amorçage V 0 . Lorsque le matériau séparateur 112 est soumis à une tension électrique supérieure ou égale à la tension d’amorçage V 0 , celui-ci présente un comportement conducteur électrique autorisant le passage d’un courant électrique.
Ce matériau séparateur 112 présente donc une résistance électrique non linéaire (le rapport U/I n’est pas constant). En dessous de la tension d'amorçage V 0 , il présente une impédance élevée et donc un très faible courant de fuite, et de préférence d’un courant de fuite nul. Au-dessus de la tension d’amorçage V 0 , le matériau 112 présente une impédance plus faible et permet le passage d’un courant de fuite supérieur. Autrement dit, au-delà de la tension d’amorçage V 0 , l'impédance du matériau séparateur 112 chute pour permettre une conduction électrique sous la forme d’un courant de fuite. Quand la tension revient à un niveau inférieur à la tension d’amorçage, l'impédance ré-augmente pour retrouver sa valeur initiale. La transition peut être brutale lors du passage des comportements isolant/conducteur mais aussi des comportements isolant/faible courant de fuite/ conducteur. Plus la zone de transition est large (i.e., plage de tension), plus le régime homogène faiblement mixte existe.
On comprend donc que le matériau séparateur 112 peut passer d’un comportement à l’autre et inversement selon la tension appliquée, à la différence d’un isolant qui est détruit au-delà de sa tension de claquage et qui ne peut plus retrouver un comportement isolant lorsque la tension baisse.
Ces comportements électriques du matériau séparateur 112 peuvent être observés grâce au montage 4 illustré en , dans lequel une source d’alimentation 40 alimente un circuit électrique relié au matériau séparateur 112. Le circuit électrique comprend un voltmètre 41 monté en dérivation sur le matériau séparateur 112 et un ampèremètre 42 monté en série sur le circuit. On peut ainsi mesurer la tension aux bornes du matériau séparateur 112 et l’intensité du courant le traversant. Dans ce montage 4, le matériau 112 peut être maintenu entre deux électrodes (par exemple deux disques massifs de laiton) par un système de ressorts et enduit de pate conductrice pour un meilleur contact électrique. La est un graphique représentant l’intensité (I) du courant 5 en fonction de la tension 6 (V) aux bornes du matériau séparateur, pour un isolant 7 et pour trois exemples de matériau séparateur 112a, 112b, 112c.
À la tension de claquage, l’isolant 7 est détruit et ne présente plus de comportement isolant. Lorsqu’ils sont soumis à une tension supérieure à la tension d’amorçage V 0 , les matériaux séparateurs 112a, 112b, 112c passe d’un comportement isolant ou le courant I est très faible, voire nulle, un comportement plus conducteur dans lequel le courant I augmente avec la tension aux bornes du matériau, un courant de fuite étant alors mesurable. Cette augmentation peut être brutale ou plus ou moins progressive comme l’illustrent les trois courbes 112a, 112b, 112c. L’allure de cette augmentation peut influer sur la nature des différents régimes de plasma non thermique générés lors de l’utilisation du dispositif 1, parmi un régime homogène, un régime mixte ou un régime erratique (aussi désigné régime énergétique).
La tension d’amorçage peut être comprise entre 1 kV et 10 kV, de préférence entre 3kV et 6 kV. Ce type de valeur permet un fonctionnement efficace et contrôlé, en combinaison avec un signal de type AC 50 Hz, un matériau électrocéramique et une géométrie de type surfacique.
De manière générale, l'homme du métier saura adapter la valeur de la tension d'amorçage en fonction de la nature du signal, de la nature du matériau et de la géométrie pour l’application visée.
La géométrie définit notamment la forme des électrodes, le placement des électrodes par rapport au matériau séparateur, le gap inter électrodes, l’empilement ou l’arrangement des cellules.
L’homme du métier il saura adapter sans aucune difficulté les paramètres variables pour obtenir l’effet recherché. Il saura en particulier adapter la nature du signal (par exemple pour un signal impulsionnel : sa forme, son front de montée, sa durée, sa valeur), sa fréquence, la géométrie et le placement des électrodes (notamment la distance également désigné « gap » inter-électrodes. Naturellement également, le réacteur sera dimensionné par rapport à l’utilisation finale souhaité en termes de débit.
Une telle configuration présente l'avantage de pouvoir passer un rapport de vitesse en limitant au maximum une rupture de couple à la roue. En effet, pendant qu'une des demi-boîtes de vitesses présente un rapport en cours engagé et son embrayage fermé, il est possible de présélectionner un rapport de vitesse cible dans l'autre demi-boîte de vitesses dont l'embrayage est ouvert ou glissant sans transmission de couple.
Par ailleurs, un embrayage de connexion et de déconnexion du moteur thermique est apte à sélectivement connecter le moteur thermique à l''entrée de la boîte de vitesses lorsque ledit embrayage est à l'état fermé et à isoler le moteur thermique par rapport à l'entrée de la boîte de vitesses (et donc par rapport aux roues) lorsque ledit embrayage est à l'état ouvert.
Au cours d'une phase de récupération d’énergie, un couple mécanique est transmis des roues vers la machine électrique qui fonctionne en mode générateur pour recharger la batterie du véhicule automobile.