INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une configuration particulière, la gravure peut être mise en œuvre en plongeant la cellule dans un bain d’acide chlorhydrique dilué par de l’eau distillée avec un facteur de dilution compris entre 500 et 1000, pendant une durée comprise entre 25 secondes et 60 secondes. Une telle gravure est bien adaptée à la configuration de la cellule dans laquelle la largeur de gravure est importante (par exemple de l’ordre de 1,5 mm, correspondant à la largeur de la région entre deux contacts électriques de face avant voisins) et de la faible largeur des contacts électriques de face avant (par exemple égale à environ 50 µm) afin de limiter au maximum l’ombrage lié à la métallisation. Ces deux aspects pris en compte (large surface de gravure + faible largeur de masquage par la sérigraphie), le traitement chimique proposé est très bien adapté pour enlever l’intégralité de la couche d’OTC entre les métallisations avant, tout en ne retirant pas l’OTC sur la largeur des métallisations avant.
Le procédé peut comporter en outre, après la gravure, un dépôt d’un matériau antireflet, avantageusement du SiO X N Y :H, recouvrant les contacts électriques de face avant et les deuxièmes régions de la première couche de semi-conducteur sélective de charge.
Le procédé peut comporter en outre, entre la réalisation des contacts électriques et la gravure, la mise en œuvre d’un recuit sous atmosphère de N 2 , à une température comprise entre 200°C et 400°C, ou entre 300°C et 400°C, et pendant une durée comprise entre 2 minutes et 10 minutes, ou entre 5 minutes et 10 minutes. Un tel recuit permet de stabiliser la valeur du facteur de forme (FF) de la cellule pour différentes durées de gravure.
Selon un mode de réalisation particulier : - la cellule photovoltaïque réalisée peut être une cellule photovoltaïque tandem ; - le substrat, les première et deuxième couches de passivation, et les première et deuxième couches de semi-conducteur sélective de charge peuvent former une première sous-cellule de la cellule photovoltaïque ;
et le procédé peut comporter en outre, entre la réalisation des contacts électriques et la gravure, la réalisation d’une deuxième sous-cellule disposée entre la première couche d’oxyde d’indium et la première sous-cellule.
Dans tout le document, le terme « couche » est utilisé pour désigner soit une unique couche de matériau, soit un empilement de plusieurs couches distinctes superposées les unes au-dessus des autres.
Exemple comparatif 1 : Un procédé de préparation d'un précurseur de matériau de cathode comprenait les étapes suivantes :
étape 1, en sélectionnant comme matières premières du chlorure de nickel, du chlorure de cobalt et du chlorure de manganèse selon un rapport molaire de 0,70: 0,10: 0,20 (Ni: Co: Mn), une solution de sel métallique contenant du nickel, du cobalt et du manganèse présentant une concentration totale en ions métalliques nickel, cobalt et manganèse de 2,0 mol/L a été préparée ; une solution d'hydroxyde de sodium présentant une concentration de 4,5 mol/L a été préparée en tant qu'agent précipitant ; et de l'ammoniac présentant une fraction massique de 20 % a été préparé en tant qu'agent complexant ;
étape 2, une solution de base alcaline a été ajoutée dans une cuve de réaction jusqu'à débordement d'une palette d'agitation de fond, et l'agitation a été commencée ; où la solution de base alcaline était une solution mixte d'hydroxyde de sodium et d'ammoniac, la solution de base alcaline présentait une valeur de pH de 10,6, et l'ammoniac présentait une concentration de 4 g/L ;
étape 3, la solution de sel métallique contenant du nickel, du cobalt et du manganèse, la solution d'hydroxyde de sodium et l'ammoniac préparé à l'étape 1 ont été ajoutés dans la cuve de réaction en parallèle pour une réaction de synthèse d'un précurseur dans un mode continu ; où la température de réaction dans la cuve a été commandée à 65℃, la valeur de pH était de 9,8, et l'ammoniac présentait une concentration de 4 g/L ;
étape 4, une taille de particule cible D50 du précurseur dans la cuve a été fixée à 4,0 µm, une valeur de pH d'une réaction a été ajustée lorsque la taille de particule D50 du précurseur dans la cuve a été détectée à 4,0±0,3 µm, en particulier, la valeur de pH a été augmentée de 0,02 lorsque D50 était de 0,3 µm supérieure à la taille de particule cible, et la valeur de pH a été diminuée de 0,03 lorsque D50 était de 0,3 µm inférieure à la taille de particule cible ; et un matériau a été collecté en continu ;
étape 5, une séparation solide-liquide a été réalisée sur le matériau collecté, et un précipité a été lavé ; et
étape 6, le précipité a été séché à 120℃ pendant 25 h pour obtenir un précurseur de matériau de cathode.
Des échantillons de processus à l'heure 80 et à l'heure 84 de la réaction ont été prélevés pour un test (4 h fût beaucoup plus court que le temps de séjour τ des particules de précurseur dans la cuve de réaction, et seule une petite quantité de particules secondaires ont été déchargées à partir d'un orifice de débordement, de sorte que le matériau dans la cuve pourrait être considéré comme à peu près le même lot), et les morphologies des précurseurs ont été montrées à la et à la . Des probabilités de défaut d'empilement f D des précurseurs établies en utilisant le logiciel X-pert Highscore étaient de 3,6 % et 3,8 %, respectivement, une différence entre f D mesurée deux fois était de 0,2 %, et les valeurs span calculées sur la base des résultats d'un analyseur de taille de particule laser étaient de 1,12 et 1,11, respectivement.
Un précurseur de matériau de cathode préparé par le procédé de préparation mentionné ci-dessus présentait une formule chimique de Ni 0,70 Co 0,10 Mn 0,20 (OH) 2 .
Un procédé de préparation d'un matériau de cathode comprenait les étapes suivantes :
(1) le précurseur de matériau de cathode tel que décrit ci-dessus a été bien mélangé avec du LiOH et un additif de ZrO 2 , puis un frittage primaire a été effectué dans une atmosphère aérobie pour obtenir un matériau principalement fritté ; où le précurseur de matériau de cathode et du LiOH ont été mélangés à un rapport molaire de 1,05 (Li/(Ni + Co + Mn)), la quantité de ZrO 2 ajoutée était de 3000 ppm (sur la base de la masse de Zr dans le ZrO 2 par rapport au précurseur), une température pour le frittage primaire était de 925℃, et le frittage primaire a duré pendant 30 h ; et
(2) le matériau principalement fritté obtenu à l'étape (1) a été broyé grossièrement, broyé finement, puis bien mélangé avec des additifs de WO 3 et Al 2 O 3 , et un frittage secondaire a été effectué dans une atmosphère aérobie pour obtenir un matériau de cathode ; dans lequel les quantités de WO 3 et Al 2 O 3 ajoutées étaient de 2000 ppm et 1000 ppm, respectivement (sur la base des poids de W dans le WO 3 et d’Al dans le Al 2 O 3 par rapport à un matériau de base), une température pour le frittage secondaire était de 650℃, et le frittage secondaire a duré pendant 8 h.
Un matériau de cathode préparé par le procédé de préparation mentionné ci-dessus présentait une formule chimique de Li(Ni 0,70 Co 0,10 Mn 0,20 ) 0,997 Zr 0,003 O 2 @W 0,00108 Al 0,00366 .
Exemple comparatif 2 : Un procédé de préparation d'un précurseur de matériau de cathode comprenait les étapes suivantes :
étape 1, en sélectionnant comme matières premières du chlorure de nickel, du chlorure de cobalt et du chlorure de manganèse selon un rapport molaire de 0,95: 0,02: 0,03 (Ni: Co: Mn), une solution de sel métallique contenant du nickel, du cobalt et du manganèse présentant une concentration totale en ions métalliques nickel, cobalt et manganèse de 2 mol/L a été préparée ; une solution d'hydroxyde de sodium présentant une concentration de 14 mol/L a été préparée en tant qu'agent précipitant ; et de l'ammoniac présentant une fraction massique de 20 % a été préparé en tant qu'agent complexant ;
étape 2, une solution de base alcaline a été ajoutée dans une cuve de réaction jusqu'à débordement d'une palette d'agitation de fond, et l'agitation a été commencée ; où la solution de base alcaline était une solution mixte d'hydroxyde de sodium et d'ammoniac, la solution de base alcaline présentait une valeur de pH de 10, et l'ammoniac présentait une concentration de 1 g/L ;
Baumgart, M. et al. Design of buried charged networks in artificial proteins. Nat Commun 12, 1895 (2021).
Brouillet S., Valere T., Ollivier E. , Marsan L., Vanet A., Co-lethality studied as an asset against viral drug escape: the HIV protease case. Biol Direct . 2010 Jun 17;5:40.
Byrd-Leotis, L., Galloway, S. E., Agbogu, E. & Steinhauer, D. A. Influenza hemagglutinin (HA) stem region mutations that stabilize or destabilize the structure of multiple HA subtypes. J Virol 89, 4504–4516 (2015).
Cheng C, Xiao P. Evaluation of the correctable decoding sequencing as a new powerful strategy for DNA sequencing. Life Sci Alliance . 2022 Apr 14;5(8):e202101294.
Childers, M. C., Towse, C.-L. & Daggett, V. The effect of chirality and steric hindrance on intrinsic backbone conformational propensities: tools for protein design. Protein Eng Des Sel 29, 271–280 (2016).
Di Russo, N. V., Estrin, D. A., Martí, M. A. & Roitberg, A. E. pH-Dependent conformational changes in proteins and their effect on experimental pK(a)s: the case of Nitrophorin 4. PLoS Comput Biol 8, e1002761 (2012).
Donald, J. E., Kulp, D. W. & DeGrado, W. F. Salt bridges: geometrically specific, designable interactions. Proteins 79, 898–915 (2011).
Dyson, H. J., Wright, P. E. & Scheraga, H. A. The role of hydrophobic interactions in initiation and propagation of protein folding. Proceedings of the National Academy of Sciences 103, 13057–13061 (2006).
Fitch, C. A., Platzer, G., Okon, M., Garcia-Moreno E, B. & McIntosh, L. P. Arginine: Its pKa value revisited. Protein Sci 24, 752–761 (2015).
Freitas, R. F. de & Schapira, M. A systematic analysis of atomic protein–ligand interactions in the PDB. Med. Chem. Commun . 8, 1970–1981 (2017).
Galloway, S. E., Reed, M. L., Russell, C. J. & Steinhauer, D. A. Influenza HA subtypes demonstrate divergent phenotypes for cleavage activation and pH of fusion: implications for host range and adaptation. PLoS Pathog 9, e1003151 (2013).
Harms, M. J. et al. The pKa Values of Acidic and Basic Residues Buried at the Same Internal Location in a Protein Are Governed by Different Factors. Journal of Molecular Biology 389, 34–47 (2009).
Harris, T. K. & Turner, G. J. Structural Basis of Perturbed pKa Values of Catalytic Groups in Enzyme Active Sites. IUBMB Life 53, 85–98 (2002).
Harrison, J. S. et al. Role of Electrostatic Repulsion in Controlling pH-Dependent Conformational Changes of Viral Fusion Proteins. Structure 21, 1085–1096 (2013).
Hubbard, R. E. & Kamran Haider, M. Hydrogen Bonds in Proteins: Role and Strength. in eLS (John Wiley & Sons, Ltd, 2010).
Kampmann, T., Mueller, D. S., Mark, A. E., Young, P. R. & Kobe, B. The Role of Histidine Residues in Low-pH-Mediated Viral Membrane Fusion. Structure 14, 1481–1487 (2006).
Le composant quantique propose ainsi d’exercer un champ magnétique antisymétrique à fort gradient de champ magnétique le long de la direction Z orthogonale à la direction X, sous l’effet d’un champ magnétique généré par les moyens magnétiques extérieurs. Par exemple, selon des essais réalisés, la constante de champ antisymétrique atteint 26,8 micro-eV et la constante de champ symétrique atteint 29 micro-eV, permettant d’optimiser le couplage spin-photon et la réduction du bruit.
Le composant quantique permet d’optimiser la distribution des moments magnétiques autour des boîtes quantiques, le gradient de champ magnétique, et ainsi l’interaction aimant et nano-objet ou nanotube comprenant au moins deux boîtes quantiques. De préférence, le nano-objet ou nanotube se situe au-dessus du couple d’aimant considéré d’environ 100 nanomètres.
Commutateur électrique à touche de commande basculante La présente invention concerne, de manière générale, les commutateurs électriques.
L'invention concerne plus particulièrement un commutateur qui comprend une touche de commande, accessible à l’usager, adaptée à basculer d’un premier angle autour d’un premier axe de rotation, et une pièce basculante située sous la touche de commande, adaptée à basculer autour d’un deuxième axe de rotation, distinct du premier axe de rotation, d’un deuxième angle supérieur audit premier angle.
L’invention trouve une application particulièrement avantageuse dans la réalisation d’un interrupteur ou d’un va-et-vient. La pièce basculante est alors un entraîneur qui entraîne un balai de contact mobile entre deux positions de commutation.
Actuellement, il existe divers systèmes dans lesquels la touche de commande présente un faible angle de basculement et est apte à faire basculer une pièce interne d’un angle suffisant pour déplacer un élément de contact mobile entre deux positions de commutation déterminées.
Le faible angle de basculement de la touche de commande est une caractéristique recherchée par les constructeurs pour faciliter l’actionnement du commutateur et en améliorer son esthétique.
Un système déjà connu consiste à prévoir sous la touche de commande, deux éléments basculeurs présentant chacun un axe de pivotement positionné de manière décentrée par rapport à l’axe de rotation de la touche de commande. Les deux éléments basculeurs sont placés de part et d’autre de l’axe de rotation de la touche de commande de sorte qu’ils sont aptes à venir alternativement en prise avec ladite pièce interne basculante. Lors de son actionnement, la touche de commande fait basculer l’un ou l’autre des éléments basculeurs qui, lui-même, agit sur ladite pièce interne pour la faire basculer de l’angle déterminé.
Un tel système est notamment décrit dans le document CN214068620 U.
Un autre système déjà connu, décrit dans le document CN103681074, consiste à prévoir entre la touche de commande et ladite pièce interne basculante, une pièce de transition qui est articulée autour de l’axe de rotation de la touche de commande et comporte une chape formant un axe de rotation pour ladite pièce interne qui coopère avec cette chape. En outre, dans ce système, il est prévu deux bras qui s’étendent à partir de la face arrière de la touche de commande et qui prennent appui sur deux parties opposées de la pièce interne pour la faire basculer dans la chape lors du basculement de ladite touche de commande.
Le principal inconvénient des systèmes connus précités est qu’ils font intervenir entre la touche de commande et ladite pièce interne à actionner, un ou plusieurs éléments supplémentaires articulés. Chaque élément supplémentaire articulé complexifie la construction du système et augmente en conséquence son coût de fabrication.
Afin de remédier à l’inconvénient principal de l’état de la technique précité, la présente invention propose un nouveau commutateur dont la touche de commande présente un faible angle de basculement et coopère directement avec ladite pièce interne pour la faire basculer de l’angle déterminé. On entend par l’expression « coopère directement » le fait que dans le commutateur proposé selon l’invention, il n’est prévu aucune pièce supplémentaire mobile par rapport à la touche de commande qui coopère avec ladite pièce interne.
Plus particulièrement, selon l’invention, il est proposé un commutateur tel que défini en introduction, qui comporte, d’une part, un bras solidaire fixement de la touche de commande, qui s’étend à partir de la touche de commande, à l’aplomb dudit premier axe de rotation, perpendiculairement à celui-ci, en direction de ladite pièce basculante et qui comporte une extrémité libre pourvue d’une surface de glissement, et, d’autre part, une surface de came portée par la pièce basculante et présentant deux pans formant un angle compris entre 0 et 60 degrés, sur lesquels la surface de glissement de l’extrémité libre du bras glisse lorsque la touche de commande est basculée dudit premier angle pour provoquer le basculement de ladite pièce basculante dudit deuxième angle.
D’autres caractéristiques du commutateur conforme à l’invention sont les suivantes :
- ladite surface de glissement est une portion de surface cylindrique ou sphérique ;
- le premier angle de basculement de la touche de commande est compris entre 3 et 5 degrés tandis que le deuxième angle de basculement de ladite pièce basculante est compris entre 8 et 10 degrés, préférentiellement de l’ordre de 9 degrés ;
Le châssis 2 roulant comprend une cabine 20 présentant une porte permettant à un opérateur de s’installer dans la cabine 20 pour piloter la machine.
Le bras 6 de levage (ou bras de manutention) est monté sur le châssis 2 et orientable autour d’un axe de rotation 7. En particulier, ledit axe de rotation 7 est horizontal lorsque le châssis 2 roulant est en appui sur un sol horizontal. Le bras 6 est saillant vers l’avant de la machine. Selon un mode de réalisation l’axe 7 est plus proche de l’essieu arrière que de l’essieu avant de la machine.
Le système de manutention, tel que le bras 6, est équipé d’un dispositif de manutention de charge ou de personne. Dans l’exemple illustré le dispositif de manutention comprend un porte charge 14, tel qu’un système de fourche ou de godet, articulé au bras 6 par une liaison 15 et configuré pour porter une charge utile 9.
Dans l’exemple illustré à la , le bras 6 est du type télescopique. Le bras 6 comprend ainsi au moins deux segments déployables, par exemple à l’aide d’un vérin de déploiement, non représenté, agencé entre les au moins deux segments. En variante, le bras peut être un bras non télescopique.
Dans l’exemple de la , le dispositif d’actionnement du bras inclut en particulier un actionneur de levage, par exemple un vérin hydraulique 8, qui permet de déplacer le bras 6 vers le haut et vers le bas autour de l'axe horizontal 7, sous la conduite du système de pilotage. En variante, l’actionneur de levage peut être un vérin électrique. Le système de pilotage peut comprendre une unité de traitement et au moins un organe de contrôle 12, tel qu’un joystick.
L’unité de traitement peut être configurée pour commander l’actionneur de levage, par exemple par l’intermédiaire d’un circuit hydraulique (non représenté), en fonction de la sollicitation par l’opérateur de l’organe de contrôle 12.
Le circuit hydraulique peut comprendre une source de pression hydraulique et un distributeur hydraulique intercalé entre la source de pression hydraulique et une électrovanne de commande du vérin 8 hydraulique. L’électrovanne de commande du vérin 8 hydraulique peut être commandée par le système de pilotage.
En variante, la machine de manutention peut être entièrement électrique.
Système de capteur
La machine de manutention comprend un système de capteur pour fournir des signaux permettant à une unité de traitement 10 de la machine, qui peut être commune en tout ou partie avec l’unité de traitement présentée ci-dessus qui permet de piloter la machine, d’analyser les signaux des capteurs.
Le système de capteur comprend tout ou partie des capteurs suivants : - un capteur de l’angle du bras de levage 6 ; - un capteur de la position du dispositif de manutention, tel que l’angle d’inclinaison du porte outil ou de l’outil ; - un capteur de la longueur de sortie du bras, ou de l’état rentré ou sorti du bras, lorsque ledit bras est télescopique.
Le système de capteur peut comprendre bien entendu d’autres capteurs pour mesurer différents paramètres de la machine, par exemple un capteur d'inclinaison (longitudinal et/ou latéral) de la machine, et/ou un capteur de détermination de la masse d’une charge portée par le système de manutention. Comme rappelé ci-dessus, le système de capteur est raccordé à l’unité de traitement pour permettre de déterminer des valeurs de différents paramètres de la machine de manutention.
Selon un mode de réalisation et comme illustré dans l’exemple de la , la machine comprend aussi un module de communication radio 110 (i.e. un moyen de communication sans fils) qui peut être utilisé pour communiquer avec un appareil distant 31 par exemple pour accéder à des données de profils utilisateurs.
On peut prévoir que le module de communication radio 110 permette de communiquer avec l’appareil distant 31 par un réseau de communication sans fil, par exemple de type cellulaire, tel qu'un réseau de téléphonie mobile (GSM, GPRS, 3G, 4G 5G …). On peut aussi prévoir que le module de communication permette de communiquer avec un appareil distant, selon un protocole distinct de la téléphonie mobile. Le réseau peut être un réseau de l'Internet des objets (LORA, SIGFOX…).
Le module de communication radio 110 peut aussi utiliser un protocole de communication courte distance, tel que le protocole Bluetooth.
On peut ainsi prévoir que le module de communication radio 110 soit utilisé pour communiquer avec un appareil proche, par exemple une clef radio, ou un téléphone intelligent de l’utilisateur.
L’invention présente alors l’avantage de surmonter ce problème en fournissant une électrode inférieure constituée de deux couches. La deuxième couche à base d’un polymère ou molécule organique permet de réduire la barrière énergétique entre la couche active et la première couche de l’électrode inférieure en diminuant le travail de sortie de ce dernier. Plutôt qu’être en présence d’un contact Schottky, on a en définitive un contact ohmique qui est favorable à la collecte des charges, en particulier à la collecte d’électrons. En particulier, selon l’invention, l'adsorption du polymère ou de la molécule organique, due au transfert de charges, en particulier de protons, des groupements hydroxyle vers les groupements amino, génère un dipôle opposé à ( étant un dipôle surfacique) entraînant une diminution du , ce qui permet la réduction du travail de sortie de l’électrode inférieure.
Par ailleurs, la deuxième couche de l’électrode inférieure joue également le rôle de barrière pour bloquer les charges positives traversants, ce qui conduit à augmenter davantage les performances des modules photovoltaïques à la suite d’une réduction des courants de fuite.
L’invention selon ce premier aspect permet également d’avoir un module photovoltaïque qui soit exempt d’une couche d’oxyde d’indium-étain utilisée en tant qu’électrode inférieure, cette couche étant généralement utilisée dans les modules photovoltaïques de l’art antérieur. En particulier, l’électrode inférieure est ici constituée de deux couches, on peut alors désigner cette électrode inférieure comme étant une électrode inférieure bicouche. Chacune des couches constituant l’électrode inférieure est organique.
Par ailleurs, comme support transparent, on peut par exemple citer des supports en polyéthylène téraphtalate (communément désigné par l’acronyme PET), en polyéthylène naphtalate (communément désigné par l’acronyme PEN) ou encore en verre.
Le fait d’avoir une bicouche permet au module photovoltaïque de fonctionner dans la mesure où il est nécessaire que le travail de sortie de l’électrode inférieure soit différent de celui de l’électrode supérieure. En particulier, le fait d’utiliser la deuxième couche à base d’un polymère ou molécule organique permet de différencier structurellement l’électrode inférieure de l’électrode supérieure. Aussi, la présence de cette deuxième couche à base d’un polymère ou molécule organique permet à l’électrode inférieure bicouche d’assurer à la fois, d’une part, le rôle de première couche interfaciale (ou couche de transfert d’électrons), et d’autre part, d’assurer également le rôle de modificateur du travail de sortie du mélange polymère de poly(3,4-éthylènedioxythiophène) et de poly(styrène-sulfonate) de sodium.
De préférence, le matériau constituant la première couche de l’électrode inférieure peut être le même que celui constituant l’électrode supérieure. De cette façon, il est permis de s’affranchir de la nécessité de développer une formulation imprimable par impression jet d’encre qui soit dédiée uniquement à la formation de cette première couche de l’électrode inférieure. Ainsi, on s’écarte également des inconvénients, notamment écologiques et économiques, relatifs à la mise en œuvre d’une formulation supplémentaire. Par ailleurs, les matériaux utilisés pour la fabrication de l’électrode supérieure, et donc éventuellement de la première couche de l’électrode inférieure, sont présents en abondance et constitués de matières organiques.