INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un flux d’air F pour le refroidissement du moteur et/ou du module de commande est destiné à circuler dans le canal de refroidissement 73. À cet effet, le canal de refroidissement 73 présente au moins une entrée d’air 74 et au moins une sortie d’air 75 entre lesquelles peut circuler le flux d’air F. L’entrée d’air 74 et la sortie d’air 75 peuvent être diamétralement opposées.
L’entrée d’air 74 peut être réalisée par au moins une ouverture ménagée dans la paroi latérale de la bague externe 7B.
La sortie d’air 75 peut être réalisée par au moins une ouverture ménagée dans l’embase 70, par exemple dans la paroi de fond 7C. Selon un exemple particulier, l’embase 70 comprend, un pont de matière 7’, en regard et notamment au-dessus de la sortie d’air 75 en référence à l’orientation de la , qui relie la structure interne 71 à la paroi frontale 7D de la bague interne 7A.
La structure interne 71 peut présenter une saillie 76 agencée en regard de l’entrée d’air 74. Cette saillie 76 s’étend depuis la structure interne 71 en direction de l’entrée d’air 74. Notamment, lorsque la structure interne 71 présente une forme annulaire, la saillie 76 peut s’étendre depuis une paroi externe de la forme annulaire. En particulier, la saillie 76 s’étend radialement par rapport à l’axe A.
on appui sur la poche 2 et/ou le réservoir 6 (par la force 18) de manière à en diminuer le volume et faire remonter du fluide 7 et/ou du gaz de la poche 2 ou réservoir 6 vers l’orifice 10, de préférence alors que le bouchon 23 n’est pas du tout inséré dans le logement 13 du bouchon, L’appui de l’étape précédente est réalisé jusqu’à détecter un niveau de fluide 7 dans le logement 13 de bouchon par un capteur 9, de préférence optique ou ultrason, au dessus d’un seuil prédéfini, de préférence alors que le bouchon 23 n’est pas du tout inséré dans le logement 13 du bouchon ; comme illustré en , ce seuil est de préférence atteint lorsque le fluide 7 a complètement rempli la partie 132 et commence à remplir la partie 131. En pratique, le capteur 9 est agencé pour détecter ce seuil en visant une surface 15 et en détectant une transformation de cette surface 15 initialement nue et qui devient recouverte du fluide 7 en provenance de la poche 2 ou du réservoir 6 ; le capteur 9 détecte le niveau de fluide 9 par l’orifice 10 ; puis on enfonce le bouchon 23 dans le logement 13 (par une force 19 d’insertion du bouchon 23) de bouchon de manière à le faire passer de l’extérieur du logement 13 à sa première position d’insertion comme illustré en , de sorte que le volume de gaz dans le logement 13 soit remplacé par le volume du bouchon 23 (plus précisément le volume de la partie du bouchon 23 qui entre dans le logement de bouchon 13) et/ou de fluide 7 dans le logement 13 et s’échappe du logement 13 de bouchon par l’orifice 10 le long et/ou autour du bouchon 23, puis, une fois ce seuil atteint et/ou détecté, on arrête d’appuyer sur la poche 2 ou le logement, et on enfonce le bouchon 23 dans le logement 13 de bouchon (par la force 19) de manière à le faire passer de sa première position d’insertion à sa deuxième position d’insertion comme illustré en .
Le passage du bouchon 23 de sa première position d’insertion à sa deuxième position d’insertion comprend un franchissement, par l’anneau ou godron 12, d’une marche ou transition 143 séparant la grande section 141 de la petite section 142. Lorsque l’anneau ou godron 12 arrive au niveau de cette marche ou transition 143, l’anneau ou godron 12 est de préférence en contact du fluide 7.
On note que pour la première position d’insertion et pour la deuxième position d’insertion du bouchon 23, le doigt 232 est au moins partiellement inséré dans la partie amincie 132, ce qui permet ;
- un guidage du bouchon, et
- une remontée du fluide 7 vers la sortie 24 et/ou l’orifice lors du passage du bouchon de sa première position d’insertion à sa deuxième position d’insertion.
Pour la première position d’insertion du bouchon 23, le doigt 232 est partiellement inséré dans la partie amincie 132.
Pour la deuxième position d’insertion du bouchon 23, le doigt 232 est complètement inséré dans la partie amincie 132.
Le capteur optique peut-comprendre des fibres optiques émettrices réceptrices ou même une caméra.
Dans une variante non représentée, on remplit la poche 2 et/ou le réservoir 6 par l’orifice 10 depuis l’extérieur du dispositif avec des moyens de remplissage de manière à faire remonter du fluide 7 vers l’orifice 10.
On va maintenant décrire, en référence aux figures 4 à 7, un deuxième mode de réalisation de dispositif 102 selon l’invention et son deuxième mode de réalisation de procédé de remplissage, uniquement pour leurs différences par rapport au premier mode de réalisation de dispositif 101 et de procédé des figures 1 à 3.
Le dispositif 102 se distingue du dispositif 101 en ce qu’il comprend au moins une butée 27, 28 sur le bouchon 23 et/ou sur une paroi délimitant le volume intérieur du logement 13.
Typiquement, le dispositif 102 comprend :
une butée 27 (de préférence portée une paroi délimitant le volume intérieur du logement 13) agencée pour empêcher le bouchon de passer de sa première position d’insertion à sa deuxième position d’insertion tant que la force 19 (dirigée vers le bas de la ) n’est pas au-delà d’un seuil de force d’insertion, une butée 28 (de préférence portée le bouchon 23, comme illustré sur la ) agencée pour empêcher le bouchon 23 de passer de sa première position d’insertion à une position où il est complètement sorti du logement 13 tant que la force 19 (qui cette fois ci serait dirigée vers le haut de la ) n’est pas au-delà d’un seuil de force d’extraction.
Le deuxième mode de réalisation de procédé de remplissage selon l’invention comprend les étapes suivantes :
on insère le bouchon 23 dans sa première position d’insertion (par la force 19), comme illustré en , le bouchon 23 étant empêché de rentrer complètement dans le logement 13 jusqu’à sa deuxième position d’insertion par la butée 27 car à cette étape la force 19 exercée sur le bouchon 23 est inférieure au seuil de force d’insertion, puis on appui sur la poche 2 et/ou le réservoir 6 (par la force 18) de manière à en diminuer le volume et faire remonter du fluide 7 et/ou du gaz de la poche ou réservoir vers l’orifice 10, alors que le bouchon 23 est inséré dans sa première position d’insertion dans le logement 13 du bouchon, de sorte que le volume de gaz dans le logement 13 soit remplacé par le volume du bouchon 23 (plus précisément le volume de la partie du bouchon 23 qui entre dans le logement de bouchon 13) et/ou de fluide 7 dans le logement 13 et s’échappe du logement 13 de bouchon par l’orifice 10 le long et/ou autour du bouchon 23 ; l’extrémité supérieure du bouchon 23 est détecté par le capteur 9 comme étant à un niveau h1 comme illustré en . L’appui de l’étape précédente est réalisé jusqu’à détecter un niveau du bouchon par le capteur 9, de préférence optique ou ultrason, au dessus d’un seuil prédéfini h2, alors que le bouchon 23 est inséré dans sa première position d’insertion dans le logement 13 du bouchon ; comme illustré sur la , le fait d’appuyer fait remonter le fluide 7 dans le logement 13, ce qui fait remonter le bouchon 23 de son niveau h1 jusqu’à son niveau h2 ; le bouchon 23 est empêché de sortir complètement du logement 13 par la butée 28 car la force exercée par le fluide 7 (pression d’Archimède) sur le bouchon 23 est inférieure au seuil de force d’extraction, Puis, une fois le seuil h2 atteint et/ou détecté, on arrête d’appuyer sur la poche 2 ou le logement, et on enfonce le bouchon 23 dans le logement 13 de bouchon (par la force 19) de manière à le faire passer de sa première position d’insertion à sa deuxième position d’insertion, comme illustré en .
Dans un mode de réalisation optionnel, la concentration de la solution métallique est de 1,6 à 2,2 mol/l.
Dans un mode de réalisation optionnel, la concentration de l’ammoniac est de 1,8 à 3,2 g/l.
Dans un mode de réalisation optionnel, la liqueur alcaline est une solution d’hydroxyde de sodium ; et de préférence, la concentration de la solution d’hydroxyde de sodium est de 6 à 12 mol/l.
Dans un mode de réalisation optionnel, la vitesse d’agitation pour la formation de la particule primaire est maintenue à 450 à 550 tr/min.
Dans un mode de réalisation optionnel, la durée de la réaction de nucléation pour former la particule primaire est de 3 à 7 h.
Dans un mode de réalisation optionnel, le temps prédéfini est de 10 à 40 minutes.
Dans un mode de réalisation optionnel, la solution de base réactionnelle est obtenue par introduction de l’ammoniac dans de l’eau à température élevée sous agitation ; de préférence, la température élevée de l’eau est de 55 à 75 °C ; et de préférence, la vitesse d’agitation est maintenue à 450 à 500 tr/min.
Selon un deuxième aspect, la présente invention fournit un précurseur ternaire poreux et sphérique, et le précurseur ternaire poreux et sphérique est préparé par le procédé de préparation du précurseur ternaire poreux et sphérique de l’un quelconque des modes de réalisation ci-dessus.
Selon un troisième aspect, la présente invention fournit un matériau de cathode ternaire comprenant un précurseur ternaire poreux et sphérique préparé par le procédé de préparation du précurseur ternaire poreux et sphérique selon l’un quelconque des modes de réalisation ci-dessus, ou comprenant un précurseur ternaire poreux et sphérique selon les modes de réalisation ci-dessus.
Selon un quatrième aspect, la présente invention fournit une pièce polaire de cathode comprenant un matériau de cathode dans les modes de réalisation ci-dessus.
Selon un cinquième aspect, la présente invention fournit une batterie comprenant une pièce polaire de cathode des modes de réalisation ci-dessus.
La présente invention présente au moins les avantages ou effets avantageux suivants : La présente invention porte sur un procédé de préparation du précurseur ternaire poreux et sphérique, comprenant dans le procédé, quand la particule secondaire croît jusqu’à la granulométrie cible, la réduction progressive du pH dans la cuve de réaction à 11 à 11,5 et la réduction progressive de la vitesse d’agitation pour permettre à la particule secondaire de croître progressivement jusqu’à devenir poreuse et sphérique ; et, après que la particule secondaire a crû jusqu’à la granulométrie cible, l’élévation rapide du pH dans la cuve de réaction à 11,5 à 12,5 et le maintien pendant un temps prédéfini pour obtenir le précurseur intermédiaire ; et le post-traitement du précurseur intermédiaire, pour obtenir le précurseur ternaire poreux et sphérique.
Le procédé présente les effets avantageux suivants : (1) Le procédé peut assurer que les particules primaires ont une épaisseur uniforme et ont grossièrement la forme d’une « sphère cure-dent » mince et courte. Le procédé non seulement peut être favorable à l’assurance de la formation de la structure poreuse pendant la formation des particules secondaires dans le but de garantir l’aire spécifique du précurseur dans son ensemble, mais encore peut garantir la masse volumique après tassement dans le but d’améliorer la performance électrochimique de la batterie ; (2) Le procédé peut garantir que les particules sont agglomérées et croissent jusqu’à la granulométrie cible, et peut inhiber la production de petites particules, de sorte que la forme et la structure des particules ayant la granulométrie cible correspondent à des sphères poreuses stables, ce qui réalise l’unité organique de la grande aire spécifique et la masse volumique élevée après tassement, tout en assurant la performance de cyclage de la batterie ; (3) Le procédé non seulement peut garantir la stabilité de la forme et de la structure des particules secondaires, et réduire le broyage et la fissuration des particules secondaires, de façon à garantir la performance électrochimique de la batterie ; mais encore peut augmenter la distribution granulométrique des particules secondaires dans leur ensemble, de sorte que la distribution granulométrique de différentes grosseurs est plus uniforme, de façon à assurer l’uniformité et la stabilité de la structure et de la forme des particules secondaires de structure poreuse et sphérique, et en outre réaliser l’unité organique de la grande aire spécifique et de la masse volumique élevée après tassement tout en garantissant la performance de cyclage de la batterie ; et (4) Le procédé peut réduire la teneur du précurseur en soufre, rendre plus simple et plus commode l’opération de désulfuration, et réduire le coût de la désulfuration.
En conclusion, le procédé de préparation du précurseur ternaire poreux et sphérique fourni par les modes de réalisation de la présente invention peut réaliser l’unité organique d’une grande aire spécifique et d’une masse volumique élevée après tassement, sur la base de la garantie de la performance de cyclage de la batterie, de façon à améliorer complètement la performance électrochimique de la batterie.
Les modes de réalisation de la présente invention fournissent en outre un matériau de cathode ternaire, une pièce polaire de cathode et une batterie ; qui tous sont préparés à partir du précurseur ternaire poreux et sphérique ci-dessus. La présente invention a donc l’avantage d’améliorer la performance électrochimique de la batterie.
Brève description des figures Pour mieux clarifier la solution technique des modes de réalisation de la présente invention, les dessins nécessaires à l’illustration des modes de réalisation de la présente invention vont être décrits simplement ci-dessous. Il est entendu que les dessins décrits ci-dessous illustrent simplement certains modes de réalisation de la présente invention, de sorte qu’ils ne doivent pas être considérés comme une limitation de la portée. L’homme du métier peut obtenir d’autres dessins associés sans travail de création, en se fondant sur ces dessins.
From « la table 3 »
Having count(*) between N1 a2nd N2 de lignes par rapport aux nombre total de lignes de la table/partition en question
Dans la table T_S_KeysHistogram sont insérées le nom du triplet (construit par concatenation des noms des tables), toutes les valeurs de profiles et de clés qui appartiennent à un profile.
Classification des lignes de l’histogramme dans les partitions D-Séparation et D-Connections :
Si la corrélation entre la clé primaire de T1 et la clé étrangère de T3 est supérieure à la corrélation de la clé primaire de T2 et la clé étrangère de T3 alors ce paire de clé (T1,T3) va dans la partition D-Connections avec l’indicateur D-Connections par défaut
Si la corrélation entre la clé primaire de T1 et la clé étrangère de T3 est inférieure à la corrélation de la clé primaire de T2 et la clé étrangère de T3 alors le pair de clé (T2, T3) va dans la partition D-Séparation avec l’indicateur D-séparation par défaut
S’il existe une corrélation supérieure à N entre un champ entité nommée de T1 et un ou plusieurs champs entités nommées ou caractéristiques de T3 est alors l’ensemble de champs (T1, T3) va dans la partition D-Connections avec l’indicateur D-Connections au niveau des entités nommées
S’il existe une corrélation supérieure à N entre un champ entité nommée de T2 et un ou plusieurs champs entités nommées ou caractéristiques de T3 est alors l’ensemble de champs (T2, T3) va dans la partition D-séparation avec l’indicateur D-séparation au niveau des entités nommées
S’il existe une corrélation supérieure à N entre un champ caractéristiques de T1 et un ou plusieurs champs caractéristiques de T3 est alors l’ensemble de champs (T1,T3) va dans la partition D-Connections avec l’indicateur D-Connections au niveau des caractéristiques
S’il existe une corrélation supérieure à N entre un champ caractéristiques de T2 et un ou plusieurs champs entités nommées ou caractéristiques de T3 est alors l’ensemble de champs (T2, T3) va dans la partition D-séparation avec l’indicateur D-séparation au niveau des caractéristiques.
Fin de l’algorithme Un histogramme doit toujours répondre à 3 questions essentielles
Donner la cardinalité exacte de la requête Donner l’ordre exact d’accès aux tables du triplet Être un point de départ pour l’analyse BI
Voici quelques exemples pour comprendre mieux les notions des D-séparation et D-Connections dans le contexte d’une base de données.
De nombreuses études ont été effectuées pour trouver un composé ayant les mêmes avantages que Li 4 Ti 5 O 12 tant au niveau de la puissance que de la sécurité et ayant une capacité spécifique plus élevée. C’est ainsi que les oxydes de niobium et les oxydes mixtes Ti-Nb ont été envisagés, le niobium ayant un potentiel de travail proche de celui du titane et permettant d’échanger 2 électrons par atome de métal (Nb 5+ / Nb 3+ ).
Les composés les plus intéressants sont les oxydes TiNb 2 O 7 et Ti 2 Nb 10 O 29 . Ils possèdent des capacités théoriques très élevées (388mAh/g et 396mAh/g, respectivement) comparativement à Li 4 Ti 5 O 12 (175mAh/g) et présentent un potentiel de travail proche de celui de Li 4 Ti 5 O 12 , ce qui leur permet de conserver les avantages de ce dernier en matière de sécurité. Ils sont donc des candidats très intéressants en vue du remplacement de celui-ci pour des applications requérant plus d’énergie.
Toutefois, le matériau TiNb 2 O 7 , plus intéressant en terme de coût en raison du ratio plus élevé Ti/Nb que dans le matériau Ti 2 Nb 10 O 29 , présente des limitations en terme de performances en puissance et en cyclabilité.
La présente invention vise à remédier aux inconvénients mentionnés ci-dessus. A cet effet, la présente invention propose un matériau actif destiné à la fabrication d’électrode, le matériau actif comprenant un oxyde mixte monoclinique de niobium titane substitué, capable de permettre l’insertion et l’extraction d’ions Li+, le matériau actif présentant la formule brute (I) suivante :
dans laquelle la valeur x est choisie dans la plage allant de 0,05 à 0,2.
Ce matériau actif requiert la susbstitution d’une partie du niobium de l‘oxyde mixte de TiNb 2 O 7 par du tungstène et du titane tout en préservant la structure cristalline initiale. Comme on le verra par la suite à la , seul le volume de la maille augmente avec la teneur en tunsgtène. La teneur en niobium diminue en même temps que la teneur en tungstène augmente ainsi que la teneur en titane pour conserver la stoechiométrie initiale.
Ainsi optimisé, ce nouveau matériau actif offre une stabilisation des performances en cyclage au cours du temps tout en conservant un potentiel de travail élevé et une limitation des pertes performances lors du cyclage initial lent.
Selon une disposition, le matériau actif est constituté d’un unique oxyde mixte monoclinique de niobium titane substitué de la formule brute (I) suivante :
Selon une possibilité, la valeur x est choisie dans la plage allant de 0,10 à 0,2, notamment dans la plage allant de 0,12 à 0,18, et par exemple x = 0,15.
Dans le matériau actif selon l’invention, le titane présente un degré d’oxydation + IV et le niobium présente un degré d’oxydation +V. Les degrés d’oxydation des métaux dans Ti (1+x) Nb (2-2x) W x O 7 sont identiques à ceux du composé non substitué TiNb 2 O 7 . Ceci est avantageux car une réduction des degrés d’oxydation, de Ti4+ à Ti3+ ou de Nb5+ à Nb4+ limiterait de facto le nombre d’électrons disponibles lors de la première lithiation (réduction des métaux) et donc réduirait la capacité du matériau.
De manière concrète, le matériau actif comprend des particules présentant un diamètre moyen Di supérieur à 100 nm et inférieur ou égal à 0,5 mm. Ces valeurs de diamètre moyen Di répondent aux besoins de densité/compacité du matériau actif pour fournir une densité d’énergie satisfaisante. Les particules présentant une forme globale sphérique un peu allongée et dont la surface possède des contours comportant une certaine irrégularité, le diamètre moyen Di des particules correspond à la valeur moyenne des trois dimensions mesurées par granulométrie laser.
Selon une disposition, le matériau actif est uniquement constitué desdites particules.
En particulier, les particules se partagent en trois populations de diamètres moyens Di, une première population présentant un diamètre moyen D1 avec 0,1 µm < D1 < 0,8 µm, une deuxième population présentant un diamètre moyen D2 avec 1 µm < D2 < 10 µm, et une troisième population présentant un diamètre moyen D3 avec 10 µm < D3 < 0,5 mm.
Selon un premier aspect, l’invention propose une structure de véhicule automobile ; ladite structure comprenant un berceau avant avec une extrémité arrière ; un soubassement avec une zone d’appui au-dessus de l’extrémité arrière du berceau avant ; des moyens de fixation sécables reliant l’extrémité arrière à la zone d’appui, lesdits moyens de fixation sécables étant aptes à rompre en cas de collision frontale; remarquable en ce que la structure comprend en outre des moyens élastiques précontraints verticalement en compression qui sont intercalés entre la zone d’appui et l’extrémité arrière ; lesdits moyens élastiques précontraints étant destinés à être maintenus précontraints par les moyens de fixation sécables, et à écarter verticalement l’extrémité arrière de la zone d’appui en cas de rupture des moyens de fixation sécables.
L’invention permet de forcer la séparation du berceau du soubassement. Le dégagement de l’extrémité arrière par rapport à la zone d’appui du soubassement évite ou réduit la transmission d’efforts entre ces parties, si bien qu’en cas de collision, le choc subi et ressenti dans l’habitacle est moindre. La répétabilité du phénomène de scindement est mieux contrôlée, ce qui améliore la sécurité passive pour les occupants du véhicule.
Préférentiellement, les moyens élastiques précontraints entourent les moyens de fixation sécables.
Préférentiellement, les moyens de fixation sécables comprennent un pion avec une gorge de rupture, ledit pion étant fixé à la zone d’appui et présentant un tronçon s’étendant verticalement au niveau des moyens élastiques précontraints.
Préférentiellement, les moyens de fixation sécables comprennent un axe de fixation, les moyens élastiques précontraints étant aptes à exercer une contrainte de traction dans l’axe de fixation.
Préférentiellement, les moyens de fixation sécables comprennent une douille de maintien, les moyens élastiques précontraints et la douille de maintien étant superposés.
Préférentiellement, la zone d’appui comprend un logement avec une paroi verticale s’étendant verticalement au niveau des moyens élastiques précontraints et de l’extrémité arrière.
Préférentiellement, les moyens élastiques précontraints comprennent : un ressort hélicoïdal, un ressort en étoile, ou un ressort en coupelle.
Préférentiellement, les moyens élastiques précontraints comprennent une précontrainte en compression supérieure ou égale à 2000 N.
Préférentiellement, les moyens élastiques précontraints comprennent une précontrainte en compression supérieure ou égale à 4000 N.
On aura bien compris que l’invention propose une structure de véhicule automobile ; ladite structure comprenant : un berceau avant avec une extrémité arrière ; un soubassement avec une surface d’appui au-dessus de l’extrémité arrière du berceau avant ; des moyens de fixation de la surface d’appui à l’extrémité arrière ; lesdits moyens de fixation étant aptes à libérer le berceau du soubassement en cas de collision frontale, notamment à partir d’une vitesse de collision supérieure ou égale à une vitesse prédéterminée ; remarquable en ce que la structure comprend en outre des moyens d’éjection verticale de sorte à écarter verticalement la surface d’appui de l’extrémité arrière lors d’une rupture des moyens de fixation.