INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Parmi ces pressoirs horizontaux, on connaît également celui proposé par la présente Demanderesse dans le document EP 1 267 646, qui avantageusement ne nécessite pas de retournement de la cage, et dont la particularité consiste en ce que le plateau mobile et la paroi fixe présentent une inclinaison par rapport à la verticale, en direction des moyens de déplacement dudit plateau mobile, en sorte qu’après retrait de ce dernier, au moins une portion du gâteau de marc se retrouve en porte-à-faux et que ladite portion soit susceptible de s’effondrer dans l’enceinte du pressoir en réalisant ainsi l’émiettement.
Le dispositif de pressoir à capacité variable selon l’invention comporte une enceinte destinée à recevoir la vendange, où agit soit un plateau circulaire ou rectangulaire mobile en translation axiale apte à venir écraser la vendange contre une paroi fixe, soit deux plateaux circulaires ou rectangulaires mobiles en déplacement l’un vers l’autre pour écraser la vendange, et il se caractérise en ce qu’il comporte de plus des moyens de détermination et de contrôle de la distance qui sépare ledit plateau mobile de ladite paroi fixe, ou de la distance qui sépare lesdits deux plateaux mobiles, lors du recul après une presse, ainsi que des moyens d’arrêt dudit recul lorsque la distance requise est atteinte, connectés auxdits moyens de détermination de la distance qui sépare ledit plateau mobile de ladite paroi fixe, ou la distance qui sépare lesdits deux plateaux mobiles.
Ainsi, lors du recul, la distance qui sépare le plateau mobile de la paroi fixe, ou qui sépare les deux plateaux mobiles, est celle juste nécessaire à l’effondrement du gâteau de marc, c’est-à-dire ni trop petite, ce qui générerait une retrousse incomplète, ni trop grande ce qui générerait un espace vide entre le gâteau de marc et le ou les plateaux mobiles. Cette distance est bien entendue calculée en amont de l’opération de pressurage, à partir de la quantité de raisin à pressurer.
On peut ainsi faire varier la capacité de la cage en fonction de la quantité de matière première à traiter.
Selon une caractéristique additionnelle du dispositif de pressoir selon l’invention, les moyens de détermination et de contrôle de la distance qui sépare le plateau mobile de la paroi fixe, ou de la distance qui sépare les deux plateaux mobiles, consistent en un moyen de détermination et de contrôle de la distance parcourue par ledit plateau mobile, où par lesdits deux plateaux mobiles.
Selon une autre caractéristique additionnelle du dispositif de pressoir selon l’invention, les moyens de détermination et de contrôle de la distance qui sépare le plateau mobile de la paroi fixe, ou de la distance qui sépare les deux plateaux mobiles, consistent en au moins un télémètre.
Selon une autre caractéristique additionnelle du dispositif de pressoir selon l’invention, il comporte un plateau mobile et une paroi fixe, inclinés par rapport à la verticale en direction des moyens de déplacement dudit plateau mobile, en sorte qu’après retrait de ce dernier, au moins une portion du gâteau de marc se retrouve en porte-à-faux et que ladite portion soit susceptible de s’effondrer dans l’enceinte du pressoir en réalisant ainsi son émiettement.
Les avantages et les caractéristiques du dispositif de pressoir selon l’invention, ressortiront plus clairement de la description qui suit et qui se rapporte au dessin annexé, lequel en représente un mode de réalisation non limitatif.
représente une vue schématique en coupe selon un plan vertical longitudinal d’un dispositif de pressoir selon l’invention en phase de pressage d’une quantité nominale de vendange,
représente une vue schématique en coupe selon un plan vertical longitudinal du même dispositif de pressoir selon l’invention en phase de recul avant retrousse,
représente une vue schématique en coupe selon un plan vertical longitudinal d’un dispositif de pressoir selon l’invention en phase de pressage d’une quantité réduite de vendange,
De manière non limitative, le dispositif de pressoir représenté est celui du document EP 1 267 646, au nom de la présente Demanderesse.
On retient par ailleurs que le sous-aimant inférieur 12b et le sous-aimant inférieur 16b s’étendent longitudinalement dans le prolongement l’un de l’autre (selon l’axe Y).
Dans le cas présent, la structure intermédiaire 8 délimite avec le troisième montant 6 et le quatrième montant 7 et l’insert 24 des réceptacles pour la réception du sous-aimant inférieur 12b et du sous-aimant inférieur 16b. Typiquement le sous-aimant inférieur 12b est encadré par le troisième montant 6, les parois internes des flancs longitudinaux de la structure 8 et l’insert 24 et le sous-aimant inférieur 16b est encadré par le quatrième montant 7, les parois internes des flancs longitudinaux de la structure 8et l’insert 24. Ainsi agencés, le sous-aimant inférieur 12b et le sous-aimant inférieur 16b sont englobés dans la structure intermédiaire 8.
Dans ce premier mode de réalisation, le sous-aimant supérieur 12a et le sous-aimant inférieur 12b sont séparés l’un de l’autre par de l’air (selon l’axe Z). La couche d’air séparant le sous-aimant supérieur 12a et le sous-aimant inférieur 12b sera de préférence la plus fine possible pour limiter l’encombrement du moteur 1 (on comprend ainsi que la couche d’air illustrée à la a été représentée de manière exagérée afin de faciliter la compréhension de l’invention).
En effet, le sous-aimant supérieur 12a et le sous-aimant inférieur 12b sont agencés respectivement en partie supérieure et en partie inférieure de la structure intermédiaire 8. Par ailleurs, la hauteur cumulée de celle du sous-aimant supérieur 12a et du sous-aimant inférieur 12b (selon l’axe Z) est inférieure à celle de la structure 8.
Dans ce premier mode de réalisation, le sous-aimant supérieur 16a et le sous-aimant inférieur 16b sont séparés l’un de l’autre par de l’air (selon l’axe Z). La couche d’air séparant le sous-aimant supérieur 12a et le sous-aimant inférieur 12b sera de préférence la plus fine possible pour limiter l’encombrement du moteur 1 (on comprend ainsi que la couche d’air illustrée à la a été représentée de manière exagérée afin de faciliter la compréhension de l’invention).
En effet, le sous-aimant supérieur 16a et le sous-aimant inférieur 16b sont agencés respectivement en partie supérieure et en partie inférieure de la structure intermédiaire 8. Par ailleurs, la hauteur cumulée de celle du sous-aimant supérieur 16a et du sous-aimant inférieur 16b (selon l’axe Z) est inférieure à celle de la structure 8.
Par ailleurs, le sous-aimant inférieur 12b est agencé de sorte que son deuxième pôle soit agencé côté insert 24 et son premier pôle soit agencé côté troisième montant 6. Par ailleurs, le sous-aimant inférieur 16b est agencé de manière inversée vis-à-vis du sous-aimant inférieur 12b. Ainsi son premier pôle est agencé côté quatrième montant 7 et son deuxième pôle côté insert 24.
On note ainsi que le sous-aimant inférieur 12b est agencé de manière inversée vis-à-vis du troisième aimant 15.
On note ainsi que le sous-aimant inférieur 16b est agencé de manière inversée vis-à-vis du sixième aimant 19.
On note ainsi que le sous-aimant inférieur 12b et le sous-aimant supérieur 12a sont agencés de manière identique entre eux. On note ainsi que le sous-aimant inférieur 16a et le sous-aimant supérieur 16b sont agencés de manière identique entre eux.
Par ailleurs on note que lorsqu’il est indiqué que la bobine 11 s’étend à équidistance du premier montant 4 et du deuxième montant 5, la bobine 11 s’étend ici à équidistance de la paroi libre de l’insert 20 du premier montant 4 et de la paroi libre de l’insert du deuxième montant 5. On note par ailleurs que lorsqu’il est indiqué que la bobine 11 s’étend à équidistance de la face supérieure et de la face inférieure de la structure intermédiaire 8, la bobine 11 s’étend exactement à équidistance des deux parois libres de l’insert 24. Par ailleurs on note que lorsqu’il est indiqué que la bobine 11 s’étend à équidistance du premier montant 4 (respectivement deuxième montant 5) et de la structure intermédiaire 8, la bobine 11 s’étend ici à équidistance de la paroi libre de l’insert 20 du premier montant 4 (respectivement la paroi libre de l’insert 22 du deuxième montant 5) et de la paroi libre de l’insert 24 de la structure intermédiaire 8 (respectivement de l’insert 24 de la structure intermédiaire 8).
Le moteur 1 qui vient d’être décrit est symétrique par rapport à au moins un plan de symétrie, dans le cas présent au moins deux plans de symétrie et dans le cas présent trois plans de symétrie (le plan comprenant les axes X et Y, le plan comprenant les axes X et Z et le plan comprenant les axes Y et Z).
Le moteur 1 ainsi décrit présente quatre couples d’aimants tous agencés à l’intérieur de la platine 2 (deuxième aimant 14/ sous-aimant supérieur 12a – troisième aimant 15/ sous-aimant inférieur 12b – cinquième aimant 18/ sous-aimant supérieur 16a – sixième aimant 19/ sous-aimant 16b).
En service, l’alimentation de la bobine 11 génère un champ magnétique dans le moteur 1 (symbolisé par les flèches à la ) : la force de Laplace F qui est en résulte (schématisée à la ) va provoquer le déplacement des aimants relativement à la bobine 11 et donc le déplacement de la platine 2 relativement à la bobine 11.
On a vu que la platine 2 forme un encadrement de la bobine 11 : ceci permet de s’assurer que, dans le plan (YZ), la portion de bobine présente dans l’entrefer (défini par les inserts 20 et 22) demeure constante lors des déplacements de la platine 2 relativement à la bobine 11.
On limite ainsi les variations de la force de Laplace au cours du déplacement de la platine 2 relativement à la bobine 11.
afin de solubiliser (1) le(s) composé(s).
-- le compresseur est un compresseur centrifuge, axial ou mixte,
- la première volute comprend une portion annulaire amont de fixation au diffuseur et/ou à un premier carter de la turbomachine, cette portion amont définissant une partie du conduit et du second port de cette volute, des premiers bras de liaison s’étendant axialement à travers la veine du second port de cette volute depuis cette portion annulaire amont,
- la portion annulaire amont de la première volute comprend une bride annulaire, par exemple radialement interne, de fixation au diffuseur et/ou au premier carter, par des éléments du type vis par exemple,
- les première et seconde volutes ont en commun une portion annulaire intermédiaire qui définit une partie du conduit et du second port de chaque volute, lesdits premiers bras de liaison s’étendant axialement à travers la veine du second port de la première volute jusqu’à cette portion annulaire intermédiaire,
- la portion annulaire intermédiaire comprend des canaux de passage d’air qui sont répartis autour de l’axe et qui comprennent chacun une première extrémité débouchant dans la première volute, et une seconde extrémité débouchant en aval du diffuseur, de préférence au voisinage de la chambre de combustion,
- les canaux de passage d’air sont inclinés de l’amont vers l’aval radialement vers l’intérieur par rapport à l’axe, et sont au moins en partie entourés par la seconde volute,
- la seconde volute comprend une portion annulaire aval de fixation au redresseur et/ou à un second carter de la turbomachine, cette portion aval définissant une partie du conduit et du second port de cette volute,
- la portion annulaire aval de la seconde volute comprend une bride annulaire de fixation au diffuseur et/ou au second carter, par des éléments du type vis par exemple,
- des seconds bras de liaison s’étendent axialement à travers le second port de la seconde volute depuis la portion intermédiaire jusqu’à la portion aval,
- les portions intermédiaire et aval sont formées d’une seule pièce avec le redresseur, des aubes de ce redresseur formant des seconds bras de liaison entre ces portions,
- les parties des conduits définies par lesdites portions annulaires ont des épaisseurs supérieures à celles du reste de ces conduits,
- lesdites portions annulaires sont toutes formées d’une seule pièce,
- le nombre de bras de liaison de chacun des seconds ports est compris entre 6 et 60, et de préférence entre 8 et 20,
-- les bras de liaison sont régulièrement répartis autour de l’axe,
-- les bras de liaison ont des profils aérodynamiques,
-- les bras de liaison dans la veine du second port de la première volute sont alignés avec des aubes du diffuseur,
Plus précisément, l’objectif principal de l’invention est de proposer un procédé de traitement d’une eau sale de surverse provenant d’une filière de traitement de l’eau, permettant de limiter les pertes en eau.
Un autre objectif de l’invention est de réduire le volume des boues produites par une telle filière de traitement de l’eau.
Un autre objectif de l’invention est de proposer un procédé qui permet de diminuer les quantités de produits chimiques devant être mis en œuvre dans une telle filière et donc de limiter l’impact écologique du traitement correspondant.
Un autre objectif de l’invention est de proposer un dispositif pour la mise en œuvre d’un tel procédé permettant de limiter l’encombrement d’une telle filière.
Présentation de l’invention Ces objectifs, ainsi que d’autres qui apparaîtront par la suite, sont atteints à l’aide d’un procédé de traitement d’une eau sale de surverse utilisé en vue de séparer, d’une part une eau traitée, et d’autre part, des particules solides contenues dans l’eau sale de surverse, lesdites particules solides étant composées de matières en suspension et/ou d’un matériau granulaire insoluble plus lourd que l’eau. Ce procédé comprend les étapes suivantes : une étape de dégazage de l’eau sale de surverse ; une étape d’alimentation en eau sale de surverse dégazée d’un hydrocyclone via un hydroéjecteur alimenté par une pompe accélératrice, la pompe accélératrice étant apte à ajuster un débit et une pression ; une première étape de séparation des matières en suspension et/ou du matériau granulaire présents dans l’eau sale de surverse dégazée, par hydrocyclonage au sein de l’hydrocyclone ; une étape de récupération d’une surverse de l’hydrocyclone, la surverse comprenant principalement de l’eau et des matières en suspension résiduelles ; une deuxième étape de séparation des matières en suspension résiduelles de l’eau récupérée en surverse de l’hydrocyclone, au sein d’un cylindre de recirculation ; une étape de recirculation vers l’hydrocyclone d’une eau comprenant les matières en suspension résiduelles provenant du cylindre de recirculation par aspiration par l’hydroéjecteur ; une étape d’extraction d’une eau clarifiée, en sortie du cylindre de recirculation ; une étape de mesure continue du débit en entrée et sortie dudit hydroéjecteur, et en sortie du cylindre de recirculation.
Selon l’invention, afin de pouvoir éliminer les matières en suspension présentes en sortie de surverse d’une installation en amont, l’invention se propose de mettre en œuvre un procédé de traitement de cette eau sale de surverse comprenant deux étapes de séparation liquide-solide mettant en œuvre un hydrocyclone et un cylindre de recirculation, couplées à une recirculation de l’eau en sortie du cylindre de recirculation.
Selon la présente description, les termes « cylindre de recirculation » désignent un cylindre comprenant les éléments suivants : une alimentation en eau proche de l’une des extrémités du cylindre (reliée à la surverse de l’hydrocyclone), une sortie d’eau clarifiée positionnée à l’autre extrémité du cylindre, une évacuation des particules solides positionnée en périphérie du cylindre entre l’alimentation et la sortie du cylindre et raccordée à l’hydroéjecteur, et un système de centrifugation.
La fonction de ce cylindre de recirculation est similaire à celle d’un hydrocyclone en ce sens que le cylindre de recirculation met en œuvre un vortex créant une centrifugation de l’eau contenue dans le cylindre, permettant une séparation liquide-solide. La force centrifuge créée par l’écoulement tourbillonnaire dans lequel le fluide tourne autour d’un axe provoque l’éjection des particules solides en périphérie de la paroi du cylindre. L’eau évacuée par une sortie tangentielle se charge en particules solides. L’eau clarifiée s’évacue au centre du cylindre.
Selon la présente invention, l’eau sale de surverse, subit donc au moins une première étape de séparation liquide-solide (ou hydrocyclonage) dans l’hydrocyclone ; puis l’eau de surverse de l’hydrocyclone subit également au moins une deuxième étape de séparation liquide-solide dans le cylindre de recirculation, celui-ci présentant un seuil de coupure plus faible que l’hydrocyclone, et permettant de séparer la majorité des particules en suspension résiduelles n’ayant pas été séparées de l’eau au cours de la première étape de séparation liquide-solide.
Afin de limiter les pertes en eau, l’eau contenant les particules en suspension résiduelles récupérées sur la paroi du cylindre et séparées de l’eau clarifiée au cours de la deuxième étape de séparation liquide-solide est réintroduite au cours de l’étape d’alimentation de l’hydrocyclone via la boucle de recirculation. Ainsi, l’eau provenant du cylindre de recirculation et contenant des matières en suspension est aspirée par un hydroéjecteur (dispositif utilisant l’effet Venturi pour créer une aspiration), et est re-circulée vers l’hydrocyclone afin d’optimiser son traitement et d’éliminer la matière en suspension résiduelle. Ainsi, ce procédé permet d’optimiser la séparation liquide-solide, en particulier pour des particules solides (matière en suspension) extrêmement fines, tout en limitant les pertes en eau.
De plus, la mise en place d’une mesure continue du débit et pression permet également de contrôler le bon fonctionnement du procédé.
Par ailleurs, afin d’éviter tout dysfonctionnement lié à la présence d’air, le procédé décrit la mise en place d’une étape de dégazage en amont de l’étape d’alimentation.
Selon une caractéristique préférentielle de l’invention, le procédé comprend une étape de mesure en continu du débit de la pompe accélératrice et une étape d’ajustement de ce débit en continu en fonction du résultat de la mesure relevée lors de l’étape de mesure ; l’étape d’ajustement du débit de ladite pompe accélératrice étant tel que, pour un débit en entrée dudit hydroéjecteur de x m 3 /h, alors le débit en sortie d’hydroéjecteur est compris entre 1,1x et 1,5x m 3 /h, le débit en sortie de sous-verse de l’hydrocyclone est inférieur à 0,1x m 3 /h, le débit de recirculation est compris entre 0,1x et 0,5x m 3 /h, et le débit en sortie de surverse du cylindre de recirculation est compris entre 0,9x et 0,95x m 3 /h.
Afin de mettre en place la boucle de recirculation permettant d’aspirer l’eau contenant des matières en suspension résiduelles provenant du cylindre de recirculation, l’invention propose de maintenir un débit spécifique à chaque étape du procédé. Ainsi, avantageusement, l’optimisation du procédé selon l’invention est permise par l’utilisation d’une pompe accélératrice à vitesse variable et la mise en place d’une mesure continue du débit. En effet, le procédé selon l’invention présente un point de fonctionnement très spécifique, nécessitant un maintien continu des conditions adéquates. En particulier, l’ensemble des paramètres mis en œuvre dans ce procédé sont co-dépendants (débit, pression, caractéristiques de l’hydroéjecteur et des hydrocyclones, etc.). Ainsi, afin de limiter les pertes en eau et maximiser l’élimination des matières en suspension, le procédé selon l’invention propose de réguler le débit au cours de chaque étape du procédé pour obtenir en sortie du cylindre de recirculation un débit proche du débit en entrée d’hydroéjecteur, c’est-à-dire environ égal à x m 3 /h, et plus précisément, un débit compris entre 0,9x et 0,95x m 3 /h.
Selon une autre caractéristique de l’invention, le procédé comprend une étape d’adjonction de polymère dans l’eau sale de surverse dégazée en amont dudit hydroéjecteur et/ou à l’entrée du cylindre de recirculation.
Avantageusement, l’adjonction de polymère dans l’eau à traiter permet d’améliorer l’élimination des matières en suspension. En effet, l’ajout de polymères dans l’eau sale de surverse à traiter, avant l’arrivée de celle-ci dans l’hydroéjecteur, permet d’agglomérer ensemble les particules de matière en suspension, et ainsi augmenter la taille de ces particules, ce qui facilite leur séparation de l’eau au cours des différentes étapes de séparation liquide-solide.
- des données représentatives de distance de freinage lorsque la pédale de frein est actionnée, ces données représentant la distance parcourue lorsque la pédale de frein est actionnée jusqu’à ce que la vitesse du véhicule passe sous un seuil déterminé (par exemple un seuil égal à 0, 2 ou 5 km/h) ;
- des données représentatives de la décélération du véhicule, par exemple l’intensité de la décélération, laquelle est par exemple représentée par un ensemble de niveaux (très forte, forte, normale ou faible) ;
- des données représentatives de son ou de bruit acquises par un ou plusieurs microphones embarqués dans le véhicule ou dans un dispositif de communication mobile présent dans le véhicule, notamment lors de séquence de freinage du véhicule, les sons ou bruits capturés permettant d’obtenir des informations sur l’état des plaquettes de frein.
- des données représentatives de type de route, par exemple route de type voie rapide, de type autoroute, de type route en agglomération (une route en agglomération présentant par exemple une densité de carrefours, par exemple giratoires et/ou une densité de ralentisseurs plus importante que les autres types de routes) ;
- des données cartographiques ;
La est une vue en perspective partielle de la porte latérale selon le mode de réalisation de l’invention.
La est une vue en perspective partielle de la porte latérale selon une variante du mode de réalisation de l’invention.
La est une section schématique selon un plan transversal et vertical d’un renfort de ceinture selon la variante du mode de réalisation de l’invention.
La est une représentation schématique de l’avant d’une zone de ceinture de porte, selon une section suivant les plans longitudinal et transversal d’un renfort de ceinture selon le mode de réalisation ou la variante, avant et après un impact latéral.
Description détaillée La direction selon laquelle un véhicule, notamment un véhicule automobile, se déplace en ligne droite est définie comme étant la direction longitudinale X. Par convention, la direction perpendiculaire à la direction longitudinale, située dans un plan parallèle au sol, est nommée direction transversale Y. La troisième direction, perpendiculaire aux deux autres, est nommée direction verticale Z. Ainsi, on utilise un repère direct XYZ dans lequel X est la direction longitudinale dans le sens avant-arrière du véhicule, donc dirigée vers l’arrière, Y est la direction transversale dirigée vers la droite et Z est la direction verticale dirigée vers le haut. Le sens avant correspond au sens dans lequel le véhicule se déplace habituellement dans la direction longitudinale et est opposé au sens arrière. Le sens opposé à la direction verticale dirigée vers le haut est le sens vers le bas. La droite et la gauche sont définies selon le point de vue du conducteur du véhicule.
La illustre schématiquement un véhicule, de préférence un véhicule automobile 1. Le véhicule comprend une caisse 2. Le véhicule 1 ou la caisse 2 comprend au moins une porte latérale 3. La porte latérale 3 comprend de préférence une vitre 7. Une telle porte latérale peut être agencée à droite ou à gauche du véhicule. En outre, le véhicule peut comprendre plusieurs portes latérales agencées à gauche et/ou plusieurs portes latérales agencées à droite.
A noter que la porte latérale 3 illustrée sur les figures pour décrire la solution est une porte latérale avant agencée à gauche du véhicule, la porte 3 étant en position fermée. La porte 3 est de type pivotante ou battante avec un moyen de pivotement agencé à l’avant de la porte 3 pour s’ouvrir et se fermer.