INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Suivant un mode de réalisation de l’invention, le support 4 comporte, au moins devant le côté avant 22 de la source 2 d’émission de neutrons, un matériau 23 de ralentissement des neutrons dans une plage prescrite d’énergie cinétique des neutrons. Le matériau 23 de ralentissement des neutrons peut être disposé tout autour de la source 2 d’émission de neutrons. Le matériau 23 de ralentissement des neutrons peut être par exemple du polyéthylène haute densité (en abrégé : PEHD) ou de la paraffine ou autre. En effet, l’énergie cinétique des neutrons émis par la source 2 peut être très élevée (par exemple plusieurs MeV). Le polyéthylène haute densité présente l’avantage d’être un matériau ralentisseur très riche en hydrogène. La présence de beaucoup d’atomes d’hydrogène dans le matériau 23 de ralentissement permet d’amener rapidement (en peu de chocs) les neutrons rapides (issues de la source 2 d’émission des neutrons) vers l’état thermique ou épithermique. Le matériau 23 de ralentissement des neutrons peut être également appelé thermaliseur 23 ou modérateur 23. L’utilisation du PEHD permet de diminuer le volume du thermaliseur. La mesure du nombre de neutrons détectés par le détecteur 3 de neutrons, ou du taux de comptage, est choisie pour les neutrons détectés par le détecteur 3 de neutrons se trouvant dans la plage prescrite d’énergie cinétique.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, le matériau 23 est configuré (notamment par sa composition, son épaisseur et sa forme) pour ralentir les neutrons dans la plage prescrite d’énergie cinétique des neutrons, qui est thermique ou épithermique. La mesure du nombre de neutrons détectés par le détecteur 3 de neutrons, ou du taux de comptage, est choisie pour les neutrons détectés par le détecteur 3 de neutrons se trouvant dans la plage prescrite d’énergie cinétique, qui est thermique et/ou épithermique.
Cette plage prescrite d’énergie thermique correspond à des neutrons dont l’énergie cinétique de l’ordre de l’énergie thermique kT du milieu environnant, où T est la température absolue et k est la constante de Boltzmann. Ces énergies thermiques sont relativement faibles (environ 0,025 eV pour une température T de 300°K). La plage prescrite d’énergie épithermique correspond à des neutrons ayant une énergie cinétique un peu plus grande que la plage d’énergie thermique. Les plages d’énergie thermique et/ou épithermique permettent de maximiser la sensibilité du détecteur 3 de neutrons et permettent de discriminer la présence d’un simple dépôt de bore.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, le matériau 23 est configuré (notamment par sa composition, son épaisseur et sa forme) pour ralentir les neutrons dans la plage prescrite d’énergie cinétique des neutrons, qui est supérieure ou égale à 10 - 8 MeV et qui est inférieure ou égal à 10 - 1 MeV. Cela correspond à la plage prescrite d’énergie cinétique, qui est thermique et/ou épithermique. La mesure du nombre de neutrons détectés par le détecteur 3 de neutrons, ou du taux de comptage, est choisie pour les neutrons détectés par le détecteur 3 de neutrons se trouvant dans la plage prescrite d’énergie cinétique, qui est supérieure ou égale à 10 - 8 MeV et qui est inférieure ou égal à 10 - 1 MeV. Ladite plage prescrite sera choisie selon les dimensions de la canalisation de passage. Il peut ainsi y avoir plusieurs modes de réalisation en fonction des tailles (diamètres de la canalisation C, etc...), en retenant le principe que la plage prescrite d’énergie est d’autant plus élevée que les tailles le sont. Plus la distance entre la source 2 d’émission de neutrons et le détecteur 3 de neutrons croît, plus la plage énergétique prescrite croît vers les valeurs supérieures. Il peut ainsi y avoir autant de plages prescrites que de distances entre la source 2 d’émission de neutrons et le détecteur 3 de neutrons.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, le support 4 comporte tout autour de la source 2 d’émission de neutrons une (ou plusieurs) paroi 24 d’absorption des neutrons (ou blindage 24 contre les neutrons), sauf en une ouverture 242 disposée devant le côté avant 22 de la source 2 d’émission de neutrons, laquelle permet le passage des neutrons suivant la direction X d’orientation de la source 2 d’émission de neutrons vers le détecteur 3 de neutrons. L’ouverture 242 de passage des neutrons est par exemple prévue sous la forme d’un perçage 242 ménagé dans une face avant 241 de la paroi 24 d’absorption des neutrons, cette face avant 241 étant orientée suivant la direction X d’orientation de la source 2 d’émission de neutrons vers le détecteur 3 de neutrons. Cette (ou ces) paroi 24 d’absorption des neutrons peut être par exemple en cadmium. Chaque paroi 24 d’absorption des neutrons peut être par exemple sous la forme d’une plaque plane. La (ou les) paroi 24 d’absorption des neutrons permet d’absorber les neutrons générés de manière isotrope par la source 2 d’émission de neutrons, ailleurs que vers le détecteur 3 de neutrons. La (ou les) paroi 24 d’absorption des neutrons permet de minimiser l’activité nécessaire de la source 2 de neutrons, afin d’avoir un plus faible impact dosimétrique sur les intervenants en charge de la mesure.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, la source 2 d’émission de neutrons, le collimateur 21 de neutrons décrit ci-dessus, le matériau 23 de ralentissement des neutrons décrit ci-dessus et la (ou les) paroi 24 d’absorption des neutrons sont placés dans un boîtier 25, ouvert donc par l’ouverture 242 de passage des neutrons, orientée vers le détecteur 3 de neutrons.
On décrit ci-dessous des éléments associés au détecteur 3 de neutrons et pouvant être portés par le deuxième bras 42.
Le détecteur 3 de neutrons comporte un (deuxième) côté avant 32, qui est orienté vers la source 2 d’émission de neutrons suivant la direction X et un côté arrière 36, qui est plus éloigné de la source 2 d’émission de neutrons suivant la direction X que le côté avant 32 du détecteur 3 de neutrons.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, le support 4 comporte un blindage 343 contre les neutrons (ou autre paroi 343 d’absorption des neutrons) au moins sur le côté arrière 36 du détecteur 3 de. Ce blindage 343 peut être en cadmium. Ce blindage 343 permet de limiter la sensibilité du détecteur 3 de neutrons aux neutrons pouvant être rétrodiffusés (par exemple si un mur est présent à proximité de la canalisation C) et de protéger les opérateurs et le matériel environnant.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, la paroi 24 d’absorption des neutrons et/ou l’autre paroi 34, 343 d’absorption des neutrons est, dans un mode préférentiel, en cadmium, et dans des modes secondaires en Hafnium ou Gadolinium. Suivant un mode de réalisation de l’invention, le support 4 peut comporter tout autour du détecteur 3 de neutrons une (ou plusieurs) autre paroi 34 d’absorption des neutrons (ou blindage 34 contre les neutrons), sauf en une autre ouverture 342 disposée entre le côté avant 32 du détecteur 3 de neutrons et la source 2 d’émission de neutrons. Cette autre ouverture 342 permet le passage des neutrons suivant la direction X d’orientation de la source 2 d’émission de neutrons vers le détecteur 3 de neutrons. L’autre ouverture 342 de passage des neutrons est par exemple prévue sous la forme d’un perçage 342 ménagé dans la deuxième face avant 341 de la paroi 34 d’absorption des neutrons, cette deuxième face avant 241 étant orientée suivant la direction X d’orientation de la source 2 d’émission de neutrons vers la source 2 d’émission de neutrons. Chaque autre paroi 34 d’absorption des neutrons peut être par exemple sous la forme d’une plaque plane. Chaque autre paroi 34 d’absorption des neutrons peut être par exemple en cadmium.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, le support 4 comporte une première surface 27 de centrage de la canalisation C. Cette première surface 27 de centrage de la canalisation C est située du côté de la source 2 d’émission de neutrons, par exemple devant celle-ci et en face du détecteur 3 de neutrons et peut comporter deux parties planes 271, 272 faisant un angle obtus tourné vers le détecteur 3 de neutrons, pour que cette première surface 27 de centrage puisse être appuyée contre la canalisation C. La première surface 27 de centrage de la canalisation C est configurée pour centrer la direction X d’orientation pour que cette direction X d’orientation de la source 2 d’émission de neutrons vers le détecteur 3 de neutrons rencontre l’axe Y de révolution de la canalisation C. Le support 4 comporte une deuxième surface 37 de centrage de la canalisation C. Cette deuxième surface 37 de centrage de la canalisation C est située du côté du détecteur 3 de neutrons, par exemple en face de la source 2 d’émission de neutrons, et peut comporter deux parties planes faisant un angle obtus tourné vers la source 2 d’émission de neutrons, pour que cette deuxième surface 37 de centrage puisse être appuyée contre la canalisation C. La deuxième surface 37 de centrage de la canalisation C est configurée pour centrer la direction X d’orientation pour que cette direction X d’orientation de la source 2 d’émission de neutrons vers le détecteur 3 de neutrons rencontre l’axe Y de révolution de la canalisation C.
Aux figures 3A et 3B, des courbes de flux de neutrons (normalisées en cm -2 en ordonnées) reçus par le détecteur 3 de neutrons ont été simulées suivant l’invention en fonction de l’énergie cinétique des neutrons (en MeV en abscisses) reçus par le détecteur 3 de neutrons, au travers d’une canalisation C de passage d’eau borée, cylindrique circulaire de 60 mm de diamètre intérieur, avec une couche de matériau 23 de ralentissement des neutrons de 10 cm d’épaisseur de PEHD entourant la source 2 d’émission de neutrons, et pour différentes épaisseurs, à savoir 0 mm (sans bore), 2 mm, 5 mm, 15 mm, 30 mm (bouchon complet), de la couche CCB de colmatage de bore d’une longueur de 10 cm le long de la paroi intérieure C1 de la canalisation C. La courbe du nombre de neutrons émis par la source 2 d’émission de neutrons en sortie du matériau 23 de ralentissement est également représentée et dénommée « flux sortie support source » aux figures 3A et 3B. On voit sur ces figures 3A et 3B que pour les énergies cinétique des neutrons, supérieures ou égale à 10 - 8 MeV et inférieures ou égales à 10 - 1 MeV, les courbes de flux de neutrons sont sensiblement (pour la plupart des abscisses) distinctes les unes des autres au moins de 0 mm à 30 mm d’épaisseur de la couche CCB de colmatage de bore dans la canalisation C et sont d’autant plus basses que l’épaisseur de la couche CCB de colmatage de bore dans la canalisation C est grande dans cette gamme de 0 mm à 30 mm d’épaisseur (appelé cas 1). La mesure du flux de neutrons reçus pour une valeur d’énergie cinétique comprise dans ces plages d’énergie cinétique permet donc de déterminer par le compteur 5 ou calculateur 5, s’il existe un bouchon de bore obstruant quasi complètement la canalisation C et/ou de calculer une mesure de colmatage de bore, telle que par exemple l’épaisseur de la couche CCB de colmatage de bore dans la canalisation C au moins pour les épaisseurs allant de 0 jusqu’au rayon intérieur de la canalisation C.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, la mesure du nombre de neutrons reçus ou le taux de comptage de neutrons reçus, peut être représentée en coups par seconde sur l’écran 51 de l’ordinateur 5. Les mesures peuvent être réalisées en plusieurs points éloignés les uns des autres le long de la canalisation C et les variations de flux neutronique reçu par le détecteur 3 peuvent être évaluées par l’ordinateur 5.
Le dispositif 1 et procédé de détection de colmatage de bore suivant l’invention permet un contrôle non destructif et non intrusif de la canalisation C. Le dispositif 1 de détection de colmatage de bore suivant l’invention peut être portatif. L’invention permet aux intervenants de se replier dans une zone moins exposée à des radiations, qui permettra de réaliser des gains dosimétriques. Elle permet également de mieux cibler la zone d’intervention et de limiter les coûts d’intervention. L’invention permet un gain en temps d’intervention. Le dispositif 1 et procédé de détection de colmatage de bore suivant l’invention permettent de déterminer, à partir de la mesure de colmatage obtenue, de déterminer quelle quantité de produits de nettoyage ou de lessivage il faut introduire dans la canalisation C pour ôter la couche de colmatage de bore ou le bouchon de bore qui s’y trouve. Cela permet d’économiser en produits de nettoyage ou de lessivage de bore.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, le dispositif 1 de détection de colmatage de bore peut être robotisé, par exemple pour effectuer des translations le long de la canalisation C et des rotations autour de la canalisation C.
Le procédé de détection de colmatage de bore dans une canalisation C de passage d’eau borée à l’aide du dispositif 1 de détection de colmatage de bore décrit ci-dessus comporte les étapes suivantes représentées à la .
Les étapes a) à c) peuvent être réalisées sur au moins un cycle cardiaque avant la réalisation de l’étape d). De préférence, on détermine plusieurs valeurs des paramètres de commande sur les premiers cycles cardiaques, on peut moyenner les valeurs obtenues, puis on applique ces paramètres à la pompe cardiaque sur une durée ou un nombre de cycles cardiaques prédéterminés. Ensuite on détermine de nouveau les paramètres de commande avant application de ces paramètres sur une durée ou un nombre de cycles cardiaques prédéterminés, et ainsi de suite.
La est une vue schématique d’une pompe cardiaque implanté dans un ventricule du cœur d’un patient,
La illustre des graphes représentatifs du volume estimé du ventricule, d’un électrocardiogramme, et d’un signal de pilotage du moteur de la pompe cardiaque,
La est un schéma électronique d’une configuration bipolaire pour la mesure d’impédance cardiographique selon l’invention,
La est une représentation d’un électrocardiogramme affichant deux cycles cardiaques,
La est un schéma fonctionnel illustrant différentes étapes de mises en œuvre pour une détection de signaux représentatifs de l’ouverture de la valve aortique après détection d’un complexe QRS,
La est un schéma électronique d’une configuration tripolaire pour la mesure d’impédance cardiographique selon l’invention,
La est une représentation d’un électrocardiogramme affichant cinq cycles cardiaques ainsi que des instants définissant une fenêtre de mesure,
La un schéma fonctionnel illustrant différentes étapes de mises en œuvre pour une détection de signaux représentatifs de l’ouverture de la valve aortique dans une fenêtre prédéfinie après détection d’un complexe QRS.
Sur la , on distingue un cœur 1 comprenant un ventricule 2 à l’intérieur duquel une pompe cardiaque 3 est partiellement insérée.
La pompe cardiaque 3 peut être tel que celui décrit dans le document US10,744,244. D’autres types de pompe cardiaque peuvent être utilisés, tels que les pompes drainant le sang en dérivation depuis l’apex du ventricule gauche ou droit vers l’aorte (ascendante ou descendante), qu’elles soient internalisées, externalisées, à turbine axiale/centrifuge, à membranes vibratiles/mobiles, volumétriques ou non.
Cette pompe comprend un moteur disposé à l’extérieur du cœur. Toutefois, ce moteur 4 peut être entièrement ou partiellement intégré dans le cœur ou dans le ventricule 2.
Ce moteur 4 est destiné à entraîner un arbre de transmission 5 portant des pales 6. L’ensemble arbre de transmission 5 et pales 6 a pour fonction de propulser le sang contenu dans le ventricule 2 vers l’aorte (non représenté). Pour ce faire, la pompe cardiaque 3 comprend un caisson métallique 7 autour de l’ensemble arbre de transmission 5 et pales 6, ce caisson étant doté d’une entrée 8 et d’une sortie 9. En fonctionnement, le sang contenu dans le ventricule 2 pénètre par l’entrée 8, traverse le caisson puis ressort par la sortie 9.
Le présent exposé concerne par ailleurs un revêtement céramique abradable obtenu selon le procédé d’un des précédents aspects, le revêtement présentant un taux volumique de porosité ouverte compris entre 10% et 40%, de préférence entre 15% et 30%, et une microdureté Vickers comprise entre 0,1 et 3 GPa.
Dans le présent exposé, la porosité est mesurée selon la norme ISO 5017 :2013.
Dans certains modes de réalisation, le revêtement céramique abradable comprend une matrice et des charges céramiques possédant une structure cristallographique lamellaire ou pyrochlore.
Le présent exposé concerne aussi une pièce en superalliage pour turbomachine, par exemple de turbine, comprenant un revêtement selon le précédent aspect. Le substrat, tel qu’un secteur d’anneau, peut être en alliage de nickel.
La illustre schématiquement, en coupe et en perspective, une partie d’un anneau de stator selon un mode de réalisation de l’invention.
Les figures 2A et 2B illustrent de manière schématique la réalisation d'un exemple de procédé selon un mode de réalisation de l'invention.
La illustre schématiquement un procédé selon le mode de réalisation de l’invention.
Les figures 4A-4B représentent un exemple d’évolution de la pression de compression et de la température durant la fabrication de la couche abradable selon le procédé du mode de réalisation de l’invention.
La représente l’évolution de la porosité et de la microdureté en fonction du taux de charge, pour un revêtement composite YSZ/LaPO 4 fabriqué à une température de frittage de 350°C.
La représente l’évolution de la porosité et de la microdureté en fonction du taux de charge, pour un revêtement composite YSZ/Zr(OH) 4 fabriqué à une température de frittage de 350°C.
La représente l’évolution de la porosité et de la microdureté en fonction de la pression appliquée lors du frittage, pour un revêtement composite YSZ/LaPO 4 fabriqué à une température de frittage de 350°C.
La représente l’évolution de la porosité et de la microdureté en fonction de la pression appliquée lors du frittage, pour un revêtement composite YSZ/Zr(OH) 4 fabriqué à une température de frittage de 350°C.
La représente l’évolution de la porosité et de la microdureté en fonction de la température maximale de frittage, pour un revêtement composite YSZ/LaPO 4 .
Afin de rendre plus concret l’exposé, un exemple de procédé est décrit en détail ci-après, en référence aux dessins annexés. Il est rappelé que l'invention ne se limite pas à cet exemple.
La tige de piston 141 est, par exemple, une tige flexible formée par un ressort à spirales et l’élément de poussée 143 est apte à être fixé au ressort par exemple par vissage sur l’extrémité de poussée 141B. Les spires du ressort forment, par exemple, au niveau de l’extrémité 141B un taraudage propre à coopérer avec un filetage correspondant formé sur un téton ménagé sur la face arrière 143B de l’élément de poussée 143, au niveau d’une zone d’attache 145 de l’élément de poussée 143.
L’élément de poussée 143 est apte à agir sur le bouchon-piston pour expulser le produit hors du container 10. L’élément de poussée 143 est apte à traverser l’ouverture latérale pour venir au contact du bouchon-piston 104 lors de l’expulsion du produit hors du container.
La face avant 143A de l’élément de poussée 143 est équipée d’une protubérance, autrement dit d’un nez, 146 destinée à pénétrer dans un logement 106 de forme correspondante ménagé sur un côté arrière 104B du bouchon 104 tourné vers le piston 14 en configuration d’utilisation du dispositif d’administration de produit 2.
L’élément de poussée 143 est mobile entre une position de repos et plusieurs positions de fonctionnement. Dans la position de repos, représentée en particulier à la , l’élément de poussée 143 est en appui contre le boîtier 24 et avantageusement dégagé du corps 102 de la cartouche 10. Dans l’une des positions de fonctionnement, telle que présentée à la , l’élément de poussée 143 pousse le bouchon 104 vers l’extrémité d’expulsion du produit de la cartouche 10 et est avantageusement engagé dans le corps 102. Plusieurs positions de fonctionnement du piston 14 sont réparties le long d’un axe X14 de déplacement de l’élément de poussée confondu avec l’axe X10 en configuration assemblée du dispositif d’administration de produit 2.
L’organe de commande 16 comprend une tige filetée 161 destinée à être entraînée en rotation par l’ensemble de motorisation 12 et un élément de pilotage 162 destiné à être entraîné en translation le long de la tige filetée 161 lorsque la tige filetée 161 est entraînée en rotation, pour provoquer le déplacement du piston 14.
La tige filetée 161 est par exemple associée à l’engrenage 46 qui est entraîné en rotation par le moteur électrique 42. L’engrenage 46 comprend par exemple une première roue dentée 46A et une deuxième roue dentée 46B engrenées, avec la deuxième roue dentée 46B fixée à la tige filetée 161 et apte à être entraînée en rotation par le moteur électrique 42 par l’intermédiaire de la première roue dentée 46A.
L’élément de pilotage 162 est fixé à l’extrémité de pilotage 141A de la tige de piston, opposée à l’extrémité de poussée et est apte à commander le déplacement de la tige de piston 141 et donc de l’élément de poussée 143 lors de son déplacement. L’élément de pilotage 162 est par exemple apte à être fixé au ressort formant la tige de piston 141 par vissage au niveau de l’extrémité de pilotage 141A. L’élément de pilotage 162 est, par exemple, formé par un écrou, visible à la , comprenant une saillie radiale 164 et un filetage externe 169 propre à coopérer avec les spires du ressort au niveau de l’extrémité de pilotage 141A qui forment un taraudage complémentaire pour fixer l’élément de pilotage 162 à la tige de piston 141. L’élément de pilotage 162 est pourvu d’un taraudage interne 163 prévu pour coopérer avec le filetage de la tige filetée 161.
A la , les parties 162 et 164 de l’ensemble de motorisation 12 sont représentées deux fois, afin de montrer leur positionnement d’une part vis-à-vis de la tige filetée 161 et d’autre part vis-à-vis du piston 14.
La saillie radiale 164 est propre à interagir avec l’élément d’activation 20 pour commander le déplacement de l’élément d’activation.
Avantageusement l’organe de commande 16 comprend également une goulotte 165 configurée globalement en forme de J, et apte à recevoir la tige de piston 141. Ainsi la goulotte confère à la tige de piston une forme courbe lorsqu’elle est positionnée dans celle-ci de sorte que la tige de piston comprend une première partie rectiligne au nouveau de son extrémité de pilotage 141A, une deuxième partie rectiligne au niveau de son extrémité de poussée 141B et une partie courbe reliant la première partie rectiligne et la deuxième partie rectiligne.
De préférence, la goulotte forme un premier logement 166 apte à recevoir la tige de piston 141, la tige filetée 161 et l’élément de pilotage 162. Le premier logement 166 comprend une paroi 167 munie d’une fente longitudinale 168 dans laquelle est reçue la saillie radiale 164 de l’élément de pilotage 162 de sorte à bloquer la rotation de l’élément de pilotage par rapport au premier logement et ainsi à empêcher la rotation de l’élément de pilotage lors de la rotation de la tige filetée 161. La goulotte 165 est, par exemple, formée par deux demi-coques, à savoir une demi-coque inférieure et une demi-coque supérieure assemblées l’une à l’autre.
La tige filetée 161 et l’élément de pilotage 162 forment un mécanisme de transformation du mouvement rotatif de sortie de l’engrenage 46 en un mouvement de translation destiné à être transmis au piston 14 et notamment à l’élément de poussée 143 selon l’axe X14 en configuration assemblée du dispositif d’administration de produit 2.
Ici, la liaison entre les éléments 161 et 162 est de type vis-écrou.
L’élément de pilotage 162 déplacé par la tige filetée 161 est ainsi apte à piloter le déplacement du piston 14, en agissant sur l’extrémité de pilotage 141A de la tige de piston 141, pour notamment commander le mouvement du bouchon-piston 104 au sein de la cartouche 10 et donc l’expulsion du produit hors de la cartouche 10.