INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un second mode de réalisation, la deuxième variable n 2 est remplacée par un deuxième compteur de temps et le deuxième nombre prédéfini N 2 est remplacé par une limite temporelle maximale. Selon un exemple, la limite temporelle maximale est de l’ordre de 5 secondes. A l’étape 300, le sous-compteur attribue une valeur égale à la limite temporelle maximale au deuxième compteur. A l’étape 306, le deuxième compteur de temps est réinitialisé à zéro. A l’étape 320, le sous-compteur SC détermine si le deuxième compteur de temps reste inférieur à la limite temporelle maximale. Si c’est le cas, l’étape 322 est effectuée et sinon, l’étape 328 est effectuée. L’étape 326 est alors supprimée.
La illustre schématiquement la deuxième partie du procédé de pilotage de la borne de recharge 110 implémenté par le pilote P du dispositif de pilotage 120.
Dans une première étape 400, le pilote P détermine si une valeur de courant consommé I cons est transmise et reçue après une période de temporisation prédéfinie après une transmission précédente d’une valeur de courant consommé I cons . Si c’est le cas, une étape 402 est effectuée. Sinon, une étape 401 est effectuée. La période de temporisation est par exemple de 30s. Selon un mode de réalisation particulier, la période de temporisation est égale à la troisième durée prédéfinie Δ3 . En variante, la période de temporisation est égale à plusieurs fois la durée prédéfinie Δ3 . Ainsi, l’étape 401 est effectuée seulement lorsque plusieurs valeurs de courant consommé successives ne sont pas reçues.
A l’étape 401, le pilote P modifie la consigne de recharge C ch , la nouvelle consigne de recharge C ch1 étant égale à une consigne minimale ou alternativement à une consigne nulle. La consigne minimale est par exemple égale à 8A. Le pilote P transmet ensuite la nouvelle consigne de recharge C ch1 à la borne de recharge 110 avec une instruction de modification de la consigne de recharge C ch . Ainsi, en cas d’un défaut de transmission d’une valeur de courant consommé I cons , entre le dispositif de de mesure 121 et le sous-compteur SC ou entre le sous-compteur SC et le pilote P, une coupure d’alimentation du réseau électrique 10 est évitée. Le pilote P retourne ensuite à l’étape 400.
Dans une étape 402 suivante optionnelle, le pilote P détermine si la différence, en valeur absolue, entre la valeur de courant consommé I cons et le seuil maximal prédéfini S max est inférieure à un deuxième seuil prédéfini Z. Le seuil prédéfini Z est par exemple égal à 5% de la valeur de courant définie par le seuil maximal prédéfini S max. Si c’est le cas, une étape 310 est effectuée. Sinon, le pilote P n’effectue pas de modification de la consigne de recharge C ch . et retourne à l’étape 404.
Ainsi, lorsque la valeur de courant consommé I cons reste proche du seuil maximal prédéfini S max , par exemple dans une zone où l’alimentation du réseau électrique 10 ne risque pas d’être coupée, alors la consigne de recharge C ch n’est pas modifiée. En outre, des transmissions de valeurs de courant consommé I cons sont évitées, ce qui réduit la consommation du dispositif de pilotage et limite l’encombrement en termes de bande passante des liens de communication 123, 125.
En variante, les valeurs de correction peuvent être mémorisées sous la forme d’une matrice en deux dimensions prenant en entrée la valeur du gradient calculé de l’information de richesse aval et la valeur de l’information de richesse au même instant.
Ensuite, lorsqu’on détecte à une septième étape E7 que l’écart de richesse ERRav, qui est égale à la valeur de l’écart en tension entre la consigne CSRav et l’information mesurée MRav, devient inférieur à un seuil S2, le contrôle moteur active à une huitième étape E8 un correcteur proportionnel pour la régulation de richesse aval CRav. La régulation de richesse aval revient dans un mode de correction habituel. Le mode de calcul de la correction se basant sur le gradient est alors désactivé. La valeur de S2 est comprise entre 20mV et 50mV, par exemple. Durant la purge, la consigne de richesse aval CSRav peut varier selon les conditions de fonctionnement du moteur. La détection pour le déclenchement de l’action du correcteur proportionnel se base donc sur cette erreur afin de s’adapter aux variations de la consigne.
Finalement, une fois que la purge est terminée, c’est à dire lorsque la mesure aval est stabilisée sur la consigne de richesse aval, la régulation de richesse aval s’exécute conformément à un correcteur Proportionnel Intégral où la partie proportionnelle agit sur les fortes erreurs pour réduire rapidement l’erreur et la partie intégrale agit surtout sur les faibles erreurs afin d’éliminer l’erreur statique. La régulation aval peut être désactivée lorsque la consigne de richesse amont n’est plus pilotée sur la consigne optimale, de valeur égale à 1.
L’invention s’applique aux véhicules automobiles comprenant un moteur thermique à allumage et injection contrôlés électroniquement.
Colliers de serrage résistants au feu La présente invention concerne un collier de serrage résistant au feu comprenant au moins un fil minéral résistant au feu, un procédé de fabrication dudit collier de serrage, une utilisation d’au moins un fil minéral résistant au feu pour rendre résistant au feu ledit collier de serrage et un kit pour attacher au moins un câble électrique comprenant au moins un collier de serrage selon la présente invention.
En cas d’incendie, des moyens d’attache résistants au feu, tels que des colliers de serrage, permettent de limiter les dommages infligés à l’intégrité de la structure soumise au feu. Notamment, des colliers de serrage de type serre-câbles électrique résistants au feu permettent de limiter les dégâts occasionnés aux systèmes électriques, limitant ainsi potentiellement le risque d’aggravation de l’incendie par la génération par exemple de courts-circuits ou une exposition supplémentaire dangereuse de parties conductrices de câbles électriques (ces derniers n'étant plus soutenus).
Ainsi, pour améliorer la résistance au feu de colliers de serrage, plusieurs solutions sont proposées dans l’art antérieur.
Dans le document brevet US2009126989 est décrit un système de protection passif contre les incendies pour une installation électrique comprenant notamment des serre-câbles en céramique résistant au feu. Toutefois, les serre-câbles décrits ne présentent pas les aspects contemporains, en particulier pratiques tels que les systèmes autobloquants des serre-câbles modernes. Les serre-câbles décrits sont en effet de simples fils noués servant à attacher les câbles.
Dans le document EP0891028, des sangles ignifugées pour câbles sont décrites. Toutefois, les sangles décrites sont relativement larges et plutôt applicables aux câbles de télécommunication qui ne doivent pas être pliées ou serrées de manière à les plier.
Dans le document WO2015031233 sont décrits des serre-câbles fabriqués en des matériaux présentant une résistance aux flammes et à la chaleur. Toutefois, les matériaux utilisés dans les serre-câbles décrits ont plutôt des propriétés retardant leur détérioration face à un incendie. Ainsi, selon la sévérité de l’incendie, il peut ne plus subsister de moyen d’attache même sommaire du/des câble(s) initialement retenu(s).
Dans le document US2019085127 est décrit une composition pour colliers de serrage comprenant du polyamide et des charges telles que des fibres de céramique. Les serre-câbles utilisés pour fixer les câbles résistants au feu sur les chemins de câbles ou les échelles des installations électriques sont généralement en plastique à base de polyamide. Le polyamide est généralement utilisé en raison de son point de fusion élevé (220-270°C) par rapport aux autres plastiques afin qu'il puisse résister à des températures plus élevées. Cependant, le polyamide reste un plastique et est donc un bon combustible brûlant facilement. Ainsi, les colliers de serrage à base de polyamide représentent l'un des points faibles de telles installations électriques en termes de résistance au feu.
La présente invention vise notamment à pallier les inconvénients de l’art antérieur.
Plus particulièrement, un but de l’invention est de fournir un collier de serrage, notamment un serre-câble, laissant au moins un résidu du collier de serrage remplissant la fonction initiale du collier de serrage lors de sa pose.
Un premier objet selon la présente invention concerne un collier de serrage comportant une structure munie d’un relief, typiquement un relief cranté, et d’une ouverture traversante apte à coopérer avec ledit relief pour fermer le collier de serrage, caractérisé en ce que ladite structure comporte au moins une âme munie d’un orifice traversant, l’orifice et l’ouverture traversante de la structure définissant un passage pour y retenir le relief, ladite âme comportant au moins un fil continu de matière minérale résistante au feu, ladite âme délimitant ledit orifice traversant et s’étendant continûment jusqu’au relief, et en ce que ladite âme est revêtue en tout ou partie par un matériau polymère.
Ainsi, la continuité de dudit au moins un fil continu de matière minérale résistante au feu permet à celui-ci de constituer un lien résistant au feu même lorsque le(s) matériau(x) secondaire(s) du collier de serrage a/ont brulé(s).
L’invention concerne en outre un procédé de préparation d’un collier de serrage par moulage d’un matériau polymère, comprenant au moins une étape de placement d’au moins un fil continu de matière minérale résistante au feu dans un moule pour un tel collier de serrage préalablement à son moulage et/ou pendant son moulage.
Exemple 5 (selon l’invention) : Dans cet exemple illustré aux figures 13 à 15, l’évaporateur comprend également une pluralité d’inserts poreux 15 en graphite, chacun de préférence sous la forme d’une feuille plane.
L’empilement des plaques intercalaires 20 est réalisé en alternant entre deux plaques intercalaires un insert poreux 15 à l’évaporateur Z E . Puis, les deux plaques de fermeture 22 sont disposées aux extrémités de l’empilement pour fermer le ou les canaux 11, 12, 13. L’empilement est réalisé de sorte à ce qu’un insert poreux 15 soit pris en sandwich entre deux plaques intercalaires 20 ou entre une plaque intercalaire 20 et une plaque de fermeture 22 en étant comprimé.
Dans cet exemple 5, l’insert poreux 15 s’étend à travers toute la largeur selon la direction Y à la fois des canaux liquides 11, de liaison 12 et vapeur 13. Pour maintenir encore mieux l’insert poreux 15, on peut envisager une encoche longitudinale prévue à cet effet sur le bord extérieur des canaux liquides 11.
Ici, chaque extrémité latérale d’un insert poreux 15 selon la direction Y est au-dessus d’un canal liquide 11. Autrement dit, deux canaux liquides 11 sont agencés symétriquement de part et d’autre du canal vapeur 13 à l’intérieur duquel s’étendent les inserts poreux 15 en étant parallèles les uns aux autres.
La zone adiabatique Z A et le condenseur Z C sont exempts d’inserts et sont donc identiques à ceux de l’exemple 2 selon l’état de l’art.
Le flux de chaleur Φ E provenant de la source chaude parvient sur la face latérale 21 de l’enceinte 2 du caloduc en étant perpendiculaire au plan des plaques 20, 22.
Au condenseur Z C , le flux de chaleur Φ S est extrait par les faces latérales 23 ou 24. On peut aussi envisager une extraction par la face latérale 21 ou celle en regard.
Exemple 6 (selon l’invention) : Dans cet exemple illustré à la , l’évaporateur comprend également une pluralité d’inserts poreux 15 en graphite, chacun de préférence sous la forme d’une feuille plane.
Dans cet exemple 6, l’insert poreux 15 s’étend à travers toute la largeur selon la direction Y à la fois des canaux liquides 11, de liaison 12 et vapeur 13.
Ici, la partie centrale d’un insert poreux 15 selon la direction Y est au-dessus d’un unique canal liquide 11 qui est central et qui est relié à deux canaux vapeur 13 de part et d’autre par l’intermédiaire d’un canal de liaison 12.
Le flux de chaleur Φ E provenant de la source chaude parvient sur les deux faces latérales 23, 24 de l’enceinte 2 du caloduc en étant parallèle au plan des plaques 20, 22. Les canaux liquides centraux 11 sont donc éloignés des faces 23, 24 où arrivent les flux de chaleur et ont donc un risque réduit d’avoir une ébullition en leur sein.
Selon un mode de réalisation, ledit au moins un système de mesure est un capteur de distance.
Selon un mode de réalisation, ledit au moins un système de mesure comprend au moins un capteur d’angle de visée configuré pour déterminer la valeur d’une distance séparant ledit au moins un système de mesure et ledit objet externe par une mesure d’angle.
Selon un mode de réalisation, l’au moins un système de mesure est disposé sur au moins une portion d’extrémité de liaison choisie parmi la première portion d’extrémité de liaison et la deuxième portion d’extrémité de liaison.
Selon un mode de réalisation, la paire de lunettes adaptatives comprend un premier système de mesure disposé sur la première branche, par exemple au niveau de la première portion d’extrémité de liaison ; et un deuxième système de mesure disposé sur la deuxième branche, par exemple au niveau de la deuxième portion d’extrémité de liaison.
Selon un mode de réalisation, le système de mesure est configuré pour détecter la présence de l’objet externe lorsque ledit objet externe est disposé dans un volume de détection du système de mesure. Par exemple ledit volume de détection est délimité par cône ayant un sommet coïncidant avec le système de mesure, et une droite directrice dirigé dans un sens d’observation de l’utilisation de la paire de lunettes adaptatives. En d’autres termes, le volume de détection est dirigé vers l’avant de la paire de lunettes adaptatives.
Selon un mode de réalisation, le premier dispositif électronique de commande et le premier système de mesure sont disposés sur la première branche, et le deuxième dispositif électronique de commande et le deuxième système de mesure sont disposés sur la deuxième branche de sorte que la face avant soit dépourvue d’élément électronique.
De cette manière, il est possible pour un lunetier de concevoir et dessiner une nouvelle monture pour la paire de lunettes adaptatives en conservant la possibilité de commander les lentilles par l’intermédiaires du premier et du deuxième dispositif électronique de commande disposés sur la première et la deuxième branche.
Selon un mode de réalisation, au moins une portion de la première branche est configurée pour pivoter par rapport à la face avant par l’intermédiaire d’une première charnière, au moins une portion de la deuxième branche est configurée pour pivoter par rapport à la face avant par l’intermédiaire d’une deuxième charnière, le premier organe de communication sans fil, et le deuxième organe de communication sans fil sont connectés électriquement respectivement à une première antenne et à une deuxième antenne, lesdites première et deuxièmes antennes étant configurées pour permettre l’échange de l’ensemble de données entre le premier organe de communication sans fil et le deuxième organe de communication sans fil ; la première antenne étant incluse dans la première charnière, et la deuxième antenne étant incluse dans la deuxième charnière.
Selon un mode de réalisation, la première antenne et de la deuxième antenne sont disposées respectivement au niveau de première portion d’extrémité de liaison, et au niveau de la deuxième portion d’extrémité de liaison.
De cette manière, il est possible d’échanger l’ensemble de données en utilisant une puissance radio extrêmement faible pour établir la communication entre le premier organe de communication sans fil et le deuxième organe de communication sans fil. De plus le positionnement au niveau de la face avant de la première antenne et de la deuxième antenne minimise la quantité d’ondes absorbées par la tête de l’utilisateur de la paire de lunettes adaptatives. De manière générale, une puissance suffisante rayonnée par la première antenne ou la deuxième antenne est d’environ 50 µW, ce qui correspond à une puissance émise qui se situe plusieurs ordres de grandeurs en dessous des normes en vigueur.
De manière avantageuse, l’inclusion de la première antenne dans la première charnière permet de simplifier l’architecture du premier organe de communication sans fil.
Selon un mode de réalisation, le premier calculateur comprend un premier microcontrôleur.
Selon un mode de réalisation, le deuxième calculateur comprend un deuxième microcontrôleur.
Selon un mode de réalisation, au moins une antenne choisie parmi la première antenne et la deuxième antenne est connectée électriquement à au moins un dispositif électronique de commande choisi parmi le premier dispositif électronique de commande et le deuxième dispositif électronique de commande, par l’intermédiaire d’un circuit flexible de sorte à permettre la transmission de l’ensemble de données.
Selon un mode de réalisation, la première charnière et la deuxième charnière comprennent un matériau métallique.
Selon un mode de réalisation, la première charnière et la deuxième charnière présentent une forme allongée le long d’un axe parallèle à un axe de charnière, de sorte que la première charnière soit parallèle à la deuxième charnière.
A titre d’exemple non limitant, la distance D2 entre la face extrêmale supérieure 57 de la dent gauche 53 et la face extrêmale supérieure 63 de la dent droite 55 est comprise entre environ 1 millimètre et environ 3 millimètres, par exemple environ 2 millimètres.
Selon une disposition de l’invention, la face interne 61 de la dent gauche 53 comporte un chanfrein interne 75.
Dans une réalisation de l’invention, le chanfrein interne 75 présente un angle α compris entre environ 15° et environ 25° avec l’axe longitudinal de la fourchette 23, par exemple environ 20°.
Dans une réalisation de l’invention, l’extrémité supérieure 77 du chanfrein interne 75 est située à une distance D3 comprise entre environ 0,5 millimètres et environ 2 millimètres de la face extrêmale supérieure 57, par exemple environ 1 millimètre.
On se réfère à la montrant un exemple de mise en œuvre d’un procédé de raccordement entre un premier tuyau, ici le tuyau avant 7, et un deuxième tuyau, ici le tuyau arrière 9, d’un système de freinage d’un véhicule automobile.
Le raccordement est effectué grâce à une visseuse à rochet 79 selon l’invention.
La visseuse à rochet 79 comporte une tête de visseuse 81 destinée à visser l’écrou formant le raccord mâle 19 monté au niveau de l’extrémité avant 21 du tuyau arrière 9.
Selon l’invention, la visseuse à rochet comporte la fourchette anti-rotation 23. La fourchette 23 est fixée sur la visseuse à rochet 79 par l’intermédiaire des orifices de fixation 49 (visibles à la ).
La distance séparant la fourchette anti-rotation 23 de la tête de visseuse 81 correspond à la distance séparant le raccord femelle 15 du tuyau avant 7 du raccord mâle 19 du tuyau arrière 9 du système de freinage du véhicule automobile.
Lorsque l’opérateur souhaite assembler le tuyau avant 7 et le tuyau arrière 9 du système de freinage du véhicule automobile, il positionne la fourchette anti-rotation 23 de la visseuse à rochet 79 au niveau du raccord femelle 15 du tuyau avant 7.
L’opérateur initie l’introduction du raccord femelle 15 du tuyau avant 7 dans l’espace anti-rotation 74 en déplaçant la fourchette 23 de la visseuse à rochet 79 vers le raccord femelle 15.
Le raccord femelle 15, mobile en rotation sur le tuyau avant 7, est alors guidé dans la fourchette 23 par le chanfrein interne 75, qui favorise le glissement du raccord femelle 15 jusqu’à l’espace anti-rotation 74 de la fourchette 23. Le raccord femelle 15 est alors introduit très facilement dans l’espace anti-rotation 74.
Le décalage entre la face extrêmale supérieure 57 de la dent gauche 53 et la face extrêmale supérieure 63 de la dent droite 55, relativement à l’axe longitudinal L de la fourchette 23, permet d’éviter le coincement du raccord femelle 15 dans l’espace anti-rotation 74.
En effet, lorsque le raccord femelle 15 vient s’appuyer sur la face interne 65 de la dent droite 55, la dent droite 55, de longueur longitudinale supérieure à celle de la dent gauche 53, permet de réaligner le raccord femelle 15 dans l’espace anti-rotation 74.
Lorsque le raccord femelle 15 est inséré dans l’espace de rotation 74, la fourchette anti-rotation 23 de la visseuse à rochet 79 bloque la rotation du raccord femelle 15 du tuyau avant 7.
L’opérateur actionne à ce stade la tête de visseuse 81 de la visseuse à rochet 79 au niveau du raccord mâle 19.
Au condenseur Z C , le flux de chaleur Φ S peut être extrait par n’importe quelle face latérale 21, 23, 24 de l’enceinte 2 du caloduc.
Les performances des exemples 1 et 2 selon l’état de l’art sont comparées avec celles des exemples 3 à 6 selon l’invention.
Les critères de comparaison choisis sont respectivement la limite capillaire, la limite d’ébullition, la résistance thermique à l’évaporateur, comme énoncées dans la publication [3].
La limite capillaire peut être définie comme la puissance limite déterminée par l’écart entre la pression motrice à l’interface liquide/vapeur à l’évaporateur et les pertes de pression des phases liquide et vapeur migrant inversement dans le caloduc. Cette limite est calculée à l’aide de modèles thermo hydrauliques, et calculée en valeur absolue et en relatif par rapport au caloduc de l’exemple 1 selon l’état de l’art (caloduc cylindrique à rainures réentrantes).
La limite d’ébullition peut quant à elle être définie comme étant le flux au-delà duquel des bulles peuvent naitre dans les rainures et nuire au mouvement du liquide dans celle-ci. Cette limite peut être évaluée en calculant à l’aide d’un modèle aux éléments finis la surchauffe maximum dans les rainures, et est exprimée en relatif par rapport à la surchauffe dans le caloduc de l’exemple 1 selon l’état de l’art (caloduc cylindrique à rainures réentrantes).
Enfin, la résistance thermique à l’évaporateur R peut être évaluée par la formule suivante :
R=(tsemelle - tvapeur)/flux
Dans laquelle tsemelle : température moyenne de la paroi sur laquelle on applique le flux de chaleur (°C)
tvapeur : température de la vapeur du caloduc (°C)
flux : flux de chaleur sur la semelle (W/m²).
On donnera également cette valeur en relatif par rapport à l’exemple 1 selon l’état de l’art (caloduc cylindrique à rainures réentrantes).
La illustre sous formes de courbes de limite capillaire les différents exemples en fonction de la température du caloduc.
Le tableau 1 ci-dessous résume les gains en termes de limite capillaire, limite d’ébullition et résistance thermique à l’évaporateur des différents exemples de caloducs par rapport au caloduc de l’exemple 1 selon l’état de l’art (caloduc cylindrique à rainures réentrantes) dont les valeurs de référence sont égales à 1. On précise que les valeurs indiquées ont été calculées pour une température adiabatique de 60°C.
Exemples 1 (Etat de l’art) 2 (Etat de l’art) 3 (Invention) 4 (Invention) 5 (Invention) 6 (Invention) Gains limite capillaire 1 3,9 3,4 4,7 4,0 3,1 limite d’ébullition 1 1,3 4,8 4,3 2,3 6,9 résistance thermique à l’évaporateur 1 1 ,3 2,7 2,7 2,0 3,1
De ce tableau, il ressort que quel que soit l’exemple selon l’invention, tous les paramètres mesurant la performance sont significativement augmentés par rapport aux exemples 1 et 2 selon l’état de l’art. L’exemple 6 selon l’invention présente les meilleures performances.
Un autre mode de réalisation de l’invention est illustré aux figures 18 à 20.
Par ailleurs, la fabrication actuelle des blocs de connexion de tels échangeurs de chaleur nécessite des outils de brasage lourds et complexes, notamment pour braser ensemble les faisceaux de tels échangeurs de chaleur avec leurs blocs de connexion, en raison de la dimension du four de brasage nécessaire, des supports de brasage qui doivent être adaptés aux différents emplacements et blocs de connexion pour permettre leur assemblage sur les faisceaux. Le nombre de plaques du faisceau est alors limité pour permettre un brasage à plat du dispositif.
Ces différentes contraintes dégradent l’homogénéité de la performance thermique d’un tel échangeur de chaleur.