INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La illustre également que la première aube 5 comprend une première plateforme 51 , laquelle s’étend transversalement à l’aube 5 , c’est-à-dire dans un plan transversal à la direction principale de l’aube 5 , laquelle direction principale correspond à la direction radiale une fois l’aube 5 montée sur le disque rotor 4 . La première plateforme 51 est prévue pour délimiter avec un stator tel que le carter moteur 23 , une partie d’une veine d’écoulement d’air, laquelle correspond en fait à la veine primaire A . Pour ce faire, la plateforme 51 présente une première surface externe 510 destinée à faire face à la veine d’écoulement d’air A . De préférence, chaque aube 5 destinée à être montée sur le disque rotor 4 comprend une telle plateforme 51 , lesquelles plateformes 51 viennent en regard les unes des autres dans une direction circonférentielle, c’est-à-dire au niveau de leurs bords circonférentiels, lesquels bords s’étendent axialement, une fois les aubes 5 montées sur le disque rotor 4 , de sorte à former une paroi circonférentielle délimitant, avec une paroi circonférentielle du stator 23 , une partie de la veine d’écoulement d’air A . Cette paroi circonférentielle formée par les plateformes 51 des aubes 5 est notamment prévue pour guider l’écoulement d’air au sein de la veine d’écoulement d’air A , mais aussi pour protéger le disque rotor 4 des températures atteintes au sein de l’écoulement d’air. La première aube 5 comprend en outre une portion profilée 52 destinée à s’étendre au sein de la veine d’écoulement d’air A une fois la première aube 5 rapportée sur le disque rotor 4 , pour participer à la détente de l’écoulement d’air par sa rotation autour de l’axe longitudinal X-X . La première aube 5 est de préférence monobloc, par exemple de fonderie, mais pourrait tout autant être assemblée en plusieurs parties, la première plateforme 51 étant par exemple rapportée et fixée sur le reste de la première aube 5 .
La illustre que la première plateforme 51 présente également une première surface interne 512 délimitant, avec le disque rotor 4 , une première partie d’une cavité 6 . Cette cavité 6 est destinée à recevoir un écoulement d’air de refroidissement, prélevé ailleurs dans le moteur 2 , par exemple au niveau de la section de compression 22 , pour refroidir le disque rotor 4 et les aubes 5 . Là encore, une pluralité de cavités 6 est ainsi délimitée entre chaque paire d’aubes 5 adjacentes réparties tout autour de la périphérie externe du disque rotor 4 , ce qui favorise le refroidissement du disque rotor 4 et des aubes 5 . Un circuit de refroidissement dédié (non représenté) est prévu pour acheminer l’air prélevé ailleurs dans le moteur 2 jusque dans chacune des cavités 6 .
La montre également qu’un amortisseur 7 peut être logé au sein de la cavité 6 . L’amortisseur 7 présente une surface externe 700 laquelle s’étend en regard de la surface interne 512 une fois l’amortisseur 7 logé dans la cavité 6 . L’amortisseur 7 est configuré pour amortir un mouvement de la première aube 5 par rapport au disque rotor 4 , et ainsi augmenter la durée de vie de la section de détente 26 , en participant à la suppression de modes vibratoires néfastes pour l’équilibre mécanique du rotor. L’amortisseur 7 peut ne pas être fixé au sein de la cavité 6 , mais simplement être rapporté au sein de la cavité 6 , en étant libre de se mouvoir au sein de la cavité 6 , la force centrifuge lui permettant d’être plaqué sur la première surface interne 512 et ainsi participer à l’amortissement, notamment par dissipation élastique, ou viscoélastique, en prenant également appui sur la surface interne 512 de la plateforme 51 de l’aube 5 adjacente à la première aube 5 . Bien entendu, une pluralité d’amortisseurs 7 peut être prévue, chaque amortisseur 7 étant logé dans chacune des cavités 6 inter-aubes réparties sur toute la périphérie externe du disque rotor 4 . Au moins un, de préférence chacun, des amortisseurs 7 peut prendre une forme complémentaire de la forme des surfaces internes 512 des plateformes 51 correspondantes, par exemple une forme en « U » (ou « C » couché) visible sur la , le « U » étant ouvert sur le disque rotor 4 . Au moins un, de préférence chacun, des amortisseurs 7 peut comprendre une tôle emboutie. Alternativement, ou en complément, au moins un, de préférence chacun, des amortisseurs 7 peut être réalisé à l’aide d’un procédé de fabrication additive.
Comme notamment visible sur la et sur la , des jeux J sont ménagés, à froid (c’est-à-dire lors du montage du rotor), entre chacune des plateformes 51 pour éviter que, en fonctionnement, les aubes 5 ne se télescopent. De tels jeux J ont tendance à s’agrandir sous l’effet centrifuge, lors du fonctionnement du rotor, tant à cause de la dilatation centrifuge du disque rotor 4 que de chacune des aubes 5 . En effet, cette dilatation centrifuge entraîne un agrandissement de la circonférence du disque rotor 4 et de la paroi circonférentielle formée par les plateformes 51 , ce qui écarte les bords circonférentiels des plateformes 51 les uns des autres. Cette augmentation des jeux J peut s’avérer préjudiciable car des fuites peuvent se produire par circulation d’air entre la veine d’écoulement d’air A et la cavité 6 . De telles fuites peuvent diminuer la performance de la section de détente 26 par diminution du débit circulant au passage du rotor, mais aussi limiter la quantité d’air disponible pour le refroidissement de la cavité 6 . Cet agrandissement est normalement compensé par la dilatation thermique, dans une direction circonférentielle, des plateformes 51 , lesquelles s’échauffent plus rapidement que le disque rotor 4 , car elles sont moins massiques et plus exposées au flux d’air chaud circulant au sein de la veine d’écoulement d’air A . Cette dilatation circonférentielle des plateformes 51 a tendance à consommer les jeux J inter-plateformes 51 , et parfois plus rapidement que les jeux J ne s’agrandissent par effet centrifuge. Pour éviter que les plateformes 51 ne finissent par se télescoper du fait de cette consommation trop rapide des jeux J inter-plateformes 51 , une solution pourrait être de prévoir un jeu J inter-plateformes à froid d’autant plus important que la différence de températures atteintes par plateforme 51 et disque rotor 4 est importante. Mais cette solution aggraverait le risque de fuites.
La et la illustre qu’un guide 8 , agencé entre la première surface interne 512 et la surface externe 700 de l’amortisseur 7 , peut être prévu à cet égard. En effet, le guide 8 est configuré pour guider un écoulement d’air circulant au sein de la cavité 6 de sorte à ce que l’écoulement d’air circule le long de la première surface interne 512 en vue de refroidir la première plateforme 51 . De cette manière, la première plateforme 51 s’échauffe moins vite, ce qui permet non seulement d’éviter un télescopage des plateformes 51 par consommation trop rapide des jeux J , mais aussi de réduire les jeux J à froid, et de là les fuites entre veine d’écoulement d’air A et cavité 6 , ce qui augmente les performances de la section de détente 26 en maintenant un débit suffisant à travers le rotor et limite la quantité d’air de refroidissement nécessaire. En outre, il n’est pas nécessaire de redimensionner la première aube 5 .
Bien entendu, un tel guide 8 peut être prévu entre chacune des surfaces internes 512 des plateformes 51 et chacune des surfaces externes 700 des amortisseurs 7 . A cet égard, la et la illustrent une deuxième aube 5 montée sur le disque rotor 4 en étant adjacente à la première aube 5 , la deuxième aube 5 comprenant une deuxième plateforme 51 prévue pour délimiter, avec le stator 23 et la première plateforme 51 , la partie de la veine d’écoulement d’air A , la deuxième plateforme 51 présentant une deuxième surface externe 510 destinée à faire face à la veine d’écoulement d’air A et une deuxième surface interne 512 délimitant, avec le disque rotor 4 , une deuxième partie de la cavité 6 , l’amortisseur 7 étant logé dans la cavité 6 de sorte à ce que la surface externe 700 de l’amortisseur 7 s’étende en regard de la deuxième surface interne 512 , le guide 8 étant agencé entre la deuxième surface interne 512 et la surface externe 700 de l’amortisseur 7 .
La et la illustrent que le guide 8 peut comprendre au moins une paroi 80 délimitant, avec la première surface interne 512 , le cas échéant également la deuxième surface interne 512 , et la surface externe 700 de l’amortisseur 7 , au moins deux canaux 81 pour la circulation de l’écoulement d’air le long de la première surface interne 512 . Bien entendu, le guide 8 peut comprendre plusieurs parois 80 , comme d’ailleurs visible sur la et la , lesquelles peuvent délimiter plus de deux canaux 81 . Les canaux 81 s’étendent de préférence axialement, selon le sens de circulation d’air de refroidissement au sein de la cavité 6 , du fait de la différence de pression entre l’amont et l’aval du disque rotor 4 . La illustre qu’au moins une partie de la paroi 80 , si ce n’est toute la paroi 80 , voire toutes les parois 80 , s’étend en saillie de la surface externe 700 de l’amortisseur 7 , tandis que la illustre qu’au moins une partie de la paroi 80 , si ce n’est toute la paroi 80 , voire toutes les parois 80 , s’étend en saillie de la première surface interne 512 et/ou en saillie de la deuxième surface interne 512 . La paroi 80 peut, à chaque fois, être, en tout ou partie, monobloc avec l’amortisseur 7 ou la plateforme 51 , ou être, en tout ou partie, rapportée et fixée sur l’amortisseur 7 ou la plateforme 51 . D’ailleurs, certaines parois 80 peuvent être monoblocs tandis que d’autres sont rapportées et fixées. Le caractère monobloc de la paroi 80 peut être obtenu par moulage, fonderie et/ou usinage de l’amortisseur 7 ou de la plateforme 51 .
La est une vue prise depuis l’amont du rotor en regardant l’amortisseur 7 . Cette vue permet de constater qu’un distributeur 9 peut en outre être agencé entre la première surface interne 512 , le cas échéant la deuxième surface interne 512 , et la surface externe 700 de l’amortisseur 7 , de préférence au niveau de l’amont de l’amortisseur 7 lorsque celui-ci est logé au sein de la cavité 6 , le distributeur 9 étant configuré pour répartir l’écoulement d’air entre les canaux 81 . Ce distributeur 9 peut comprendre au moins un organe de distribution 90 , dont au moins une partie fait saillie de la surface externe 700 de l’amortisseur 7 . L’organe de distribution 90 peut se présenter sous la forme de parois, incurvées ou non, délimitant des conduits de distribution destinés à capter le flux d’air de refroidissement à son arrivée dans la cavité 6 , pour le répartir entre les canaux 81 . Le distributeur 9 peut comprendre d’autres organes de distribution 90 prévus pour coopérer avec l’organe de distribution 90 de l’amortisseur 7 , par exemple faisant saillie de la première surface interne 512 et/ou de la deuxième surface interne 512 pour délimiter, avec l’organe de distribution 90 de l’amortisseur 7 , les conduits de distribution. Là encore, au moins un de, si ce n’est tous, ces organes de distribution 90 peuvent être, en tout ou partie, monoblocs avec l’amortisseur 7 ou la plateforme 51 , ou, en tout ou partie, être rapportés et fixés sur l’amortisseur 7 ou la plateforme 51 . Le caractère monobloc des organes de distribution 90 peut être obtenu par moulage, fonderie et/ou usinage de l’amortisseur 7 ou de la plateforme 51 .
Amortisseur configuré pour amortir un mouvement d’aube de turbomachine et ensemble comprenant l’amortisseur DOMAINE DE L'INVENTION La présente demande concerne le domaine aéronautique. Plus précisément, la présente demande concerne le refroidissement des aubes de turbine d’un moteur aéronautique.
ETAT DE LA TECHNIQUE Une turbine de moteur d’aéronef peut comprendre un disque rotor sur lequel sont rapportées une pluralité d’aubes, réparties sur la circonférence du disque rotor. Chacune de ces aubes peut comprendre une plateforme, laquelle s’étend transversalement à l’aube, les plateformes des aubes étant adjacentes les unes aux autres de sorte à former une paroi circonférentielle. Un jeu peut néanmoins être ménagé entre chaque plateforme afin d’éviter que les aubes ne se télescopent. En fonctionnement, la dilatation centrifuge du disque rotor et des aubes a tendance à agrandir les jeux inter-plateformes, tandis que la dilatation thermiques des plateformes a tendance à combler les jeux inter-plateformes. Ces effets sont donc prévus pour se compenser. Toutefois, dans certains cas, les jeux sont comblés plus rapidement qu’ils ne s’agrandissent. Dès lors, les plateformes sont susceptibles de rentrer en contact, ce qui peut générer des contraintes mécaniques au sein des aubes, voire créer des modes vibratoires au sein de la turbine, et de là entraîner une détérioration du moteur.
Un but de l’invention est d’améliorer la durée de vie d’une turbine.
Il est à cet effet proposé, selon un aspect de la présente divulgation, un amortisseur présentant une surface externe et comprenant une paroi s’étendant en saillie de la surface externe, l’amortisseur étant prévu pour être logé dans une cavité délimitée au moins en partie par un disque rotor d’une turbomachine centré sur un axe longitudinal de la turbomachine et par une surface interne d’une plateforme d’une aube montée sur le disque rotor, de sorte à ce que la surface externe de l’amortisseur s’étende en regard de la surface interne de la plateforme et à ce que la paroi délimite, avec la surface interne de la plateforme et la surface externe de l’amortisseur, au moins deux canaux pour guider un écoulement d’air circulant au sein de la cavité de sorte à ce que l’écoulement d’air circule le long de la surface interne de la plateforme en vue de refroidir la plateforme, l’amortisseur étant configuré pour amortir un mouvement de l’aube par rapport au disque rotor.
Immunisations L’animal a reçu des injections dans le dos avec une seringue pour l’inoculation intradermique (ID). Le site d’injection est rasé.
En outre, l’animal a reçu à chaque date de vaccination 5 injections de 100 µL de chaque vaccin anti-DC-ASGPR-saCas9 espacées de 0,5 cm.
Chaque injection contient 50 µg d’anticorps.
Observations en cours de vie L’animal a été observé par le personnel du CEA 7 jours sur 7 via notamment un suivi par une webcam. La consommation de nourriture et d’eau a été enregistrée. À chaque saignement, un examen clinique a été effectué, et le poids et la température rectale ont été enregistrés.
Mortalité Suivi quotidien Signes manifestes de maladie tels que l’appétit, la diarrhée, les vomissements, l’ictère, l’inflammation de la peau Suivi quotidien Poids À chaque saignement, comme indiqué dans le protocole du programme Température corporelle À chaque saignement, comme indiqué dans le protocole du programme Consommation de nourriture Suivi hebdomadaire
Table au 2 . Observations en cours de vie
Hématologie complète L’hématologie complète a été réalisée à l’aide d’un HMX A/L (Beckman Coulter ® ) selon la procédure SOP#EXAMO006_01. Les transaminases sériques ont été mesurées chaque semaine ainsi que le LDL et la protéine PCSK9.
Activation des cellules T spécifiques de la saCas9, phénotype et production de cytokines.
Le taux de lymphocytes CD4 + autoréactifs et régulateurs spécifiques de la saCas9 parmi les PBMC circulants n’a pas été étudié chez l’animal après le transfert de gène de la saCas9. Leur stimulation et leur culture à grande échelle modifient leur phénotype et leur fonction d’origine et empêchent leur étude précise. Pour évaluer et caractériser précisément ces cellules chez le macaque, il a été utilisé un test récent qui détecte les lymphocytes T CD4+ surexprimant CD140 (OX40) et CD25 (IL2R), car ils permettent d’identifier les cellules qui répondent à une restimulation par l’antigène avec une sensibilité beaucoup plus grande que le marquage des cytokines intracellulaires (CSI) (J.J. Zaunders et al. , J Immunol 183, 2827-36 (2009)).
Parmi les PBMC, la polarisation phénotypique des cellules T CD4 + spécifiques de la saCas9 a été évaluée par stimulation ex vivo des PBMC avec de la protéine recombinante saCas9 pendant 44 heures. Dans ces conditions, les lymphocytes CD4 + spécifiques de la saCas9 surexpriment OX40 et CD25 avant que les cellules ne commencent à proliférer (N. Seddiki, et al ., Eur J Immunol 44, 1644-61 (2014)). Ainsi, des PBMC cultivées stimulées avec des épitopes saCas9, ont été marquées avec des anticorps dirigés contre CD4, CD134, CD25, CD39 et FOXP3 pour distinguer les T regs et T R1 (CD4+, CD25+, CD134+, CD39+) (N. Seddiki, et al ., Eur J Immunol 44, 1644-61 (2014)). Les différents sous-types de cellules ont été identifiés, quantifiés et triés par cytométrie.
Cette expérience nécessitant de petites quantités de sang a fourni des informations quantitatives et qualitatives de base sur le taux et le phénotype des cellules CD4+ anti-saCas9 circulant à différents moments après la vaccination avec l’anticorps anti-DC-ASGPR-saCas9.
Cytokines sériques Le TGFb1 a été mesuré à différent temps avant et après vaccination ainsi qu’une semaine après immunisation par la saCas9.
Conservation du matériel Les échantillons biologiques ont été conservés congelés à - 80°C (plasma, sérum, ARN) ou à -135°C (PBMC) pendant toute la durée de l’étude et 2 ans après la fin de l’étude.
Analyse des données Les données ont été enregistrées et analysées en utilisant des systèmes de gestion de données du type IDBS.
L’analyse statistique a été effectuée en utilisant le test non paramétrique Mann & Whitney ou Wilcoxon rank à l’aide de PRISM ® 8 (GraphPad ® ).
Les analyses de cytométrie en flux ont été réalisées à l’aide des logiciels FlowJo ® et SPICE ® .
Le procédé peut également prévoir de déposer la composition par aspersion de la surface avec ladite composition, par exemple au moyen de la technique dite de « flow coating ».
Le composant actif polymérisable est à base d’acrylate, notamment comprenant un hexaacrylate, et d’un monomère zwitteronique,
La combinaison de ces deux types de matériaux permet d’obtenir un revêtement antibuée de qualité optimale, notamment en termes de rigidité, de transparence, de résistance à la rayure et d’adhérence à la surface fonctionnalisée. Un tel revêtement présente en outre de bonnes propriétés hydrophiles, lui permettant d’assurer la tenue d’un film d’eau homogène sur toute la surface fonctionnalisée, et ainsi de limiter efficacement la formation de buée sur ladite surface.
Le monomère zwitteronique peut comprendre une bétaïne, dont les propriétés hydrophiles sont particulièrement avantageuses pour limiter la formation de buée.
En particulier, le monomère zwitteronique peut comprendre du sulfobétaïne méthacrylate (SBMA), ce qui permet par ailleurs d’améliorer la transparence du revêtement antibuée. Un tel monomère est disponible par exemple dans le produit RALU®Mer SPE commercialisé par la société Raschig®.
Selon une réalisation, le composant actif polymérisable est à base d’un oligomère acrylate d’uréthane, afin de conférer au revêtement antibuée de bonnes propriétés de rigidité, de transparence, de résistance à la rayure et d’adhérence à la surface fonctionnalisée. En particulier, l’acrylate d’uréthane peut être à base d’hexaacrylate d’uréthane aliphatique sans étain, tel que le Photomer 6692® commercialisé par la société IGM Resins®.
Selon une autre réalisation, le composant actif polymérisable est à base d’un monomère acrylate, notamment d’un dipentaerythritol d’acrylate. Le revêtement antibuée présente de bonnes propriétés en relation avec l’utilisation d’un dipentaerythritol hexaacrylate, tel que le produit numéroté 29570-58-9 (CAS RN) référencé D5688 par la société TCI. En variante, un mélange d’isomère dipentaerythritol pentaacrylate / hexaacrylate (DPHA) peut être utilisé.
La composition liquide comprend entre 0,5% et 5% en poids de composant actif polymérisable et entre 5% et 20% en poids de monomère zwitteronique, ce qui permet d’obtenir un revêtement avec un bon compromis entre les propriétés physiques et mécaniques d’une part (résistance, adhérence à la surface…), et les propriétés fonctionnelles d’autre part (hydrophilie). De façon avantageuse, la composition liquide comprend entre 1% et 1,5% en poids de composant actif polymérisable et entre 10% et 12% en poids de monomère zwitteronique.
Après dépôt de la composition liquide, le procédé prévoit d’exposer la surface à un rayonnement ultraviolet permettant de former des radicaux à partir de la surface du substrat optique.
Le substrat optique peut notamment être à base d’un polymère, notamment de polycarbonate. Dans ce cas, sous l’effet d’un rayonnement ultraviolet, des radicaux réactifs tels que présentés ci-dessous vont se former à la surface du substrat optique.
La composition liquide est dépourvue ou sensiblement dépourvue (moins de 0,2% en poids) de photoamorceur. De façon surprenante, la demanderesse a constaté que, en l’absence d’un photoarmorceur, la surface était fonctionnalisée de façon améliorée alors même qu’un photoamorceur est considéré comme nécessaire pour polymériser le composant actif.
En particulier, la polymérisation du composant actif est amorcée par les radicaux formés à la surface du substrat optique sous l’effet du rayonnement ultraviolet, de manière à fonctionnaliser ladite surface par greffage dudit polymère sur elle.
Ainsi, on obtient une fonctionnalisation superficielle de la surface à traiter, ce qui permet d’obtenir des propriétés antibuée avec un revêtement d’épaisseur très fine par rapport aux revêtements de l’art antérieur, mais également avec une durabilité améliorée, notamment après des expositions répétées à l’eau de mer.
En particulier, une composition liquide dépourvue de photoamorceur permet aux chaînes polymères d’acrylate et aux monomères zwitteroniques de réagir totalement avec les radicaux formés par rayonnement ultraviolet à la surface du substrat optique, et donc d’améliorer la tenue par greffage du polymère ainsi formé sur ladite surface.
Lorsque la composition liquide comprend moins de 0,2% en poids de photoamorceur, notamment pour accompagner la polymérisation du composant actif sous l’effet du rayonnement ultraviolet, ledit photoamorceur peut être à base de 1-hydroxycyclohexyl-phényl kétone, tel que par exemple l’Omnirad 184® ou l’Omnirad 1173® commercialisés par la société IGM Resins®.
La surface enduite de composition liquide est exposée à un rayonnement ultraviolet, par exemple en la plaçant dans un four à 450W pendant environ trois minutes.
Pour pallier ces inconvénients, le document FR-3 099 480 prévoit de traiter une surface pour lui conférer des propriétés antibuée en :
déposant sur ladite surface une composition liquide comprenant un composant actif à base d’un acrylate d’uréthane et d’un monomère zwitteronique, ainsi qu’un amorceur de polymérisation ; soumettant ladite surface à un traitement de polymérisation pour y former un revêtement antibuée par réticulation de ladite composition.
Bien que permettant d’obtenir de bons résultats, le revêtement obtenu avec cette solution ne présente pas une durée de vie suffisante. En outre, ce revêtement présente une épaisseur importante, ce qui peut entraver la vision au travers de la surface, et s’avère donc préjudiciable pour une unité optique.
L’invention vise à perfectionner l’art antérieur en proposant un procédé permettant d’obtenir des propriétés antibuée améliorées, notamment en termes de fiabilité, d’efficacité et de durabilité.
A cet effet, selon un premier aspect, l’invention propose un procédé de fonctionnalisation d’une surface d’un substrat optique en vue de lui conférer des propriétés antibuée, ledit procédé prévoyant de :
déposer sur ladite surface une composition liquide comprenant un composant actif polymérisable à base d’acrylate et d’un monomère zwitteronique ; exposer ladite surface à un rayonnement ultraviolet permettant de former des radicaux à partir de la surface dudit substrat,
la composition liquide comprenant moins de 0,2% en poids de photoamorceur de la polymérisation du composant actif de sorte que ladite polymérisation soit amorcée par lesdits radicaux pour fonctionnaliser ladite surface par greffage dudit polymère sur elle.
Selon un deuxième aspect, l’invention propose une unité optique comprenant au moins un substrat optique dont une surface présente des propriétés antibuée par mise en œuvre d’un tel procédé de fonctionnalisation.