INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Suivant un mode de réalisation de l’invention, le support 4 comporte un premier bras 41 supportant la source 2 d’émission de neutrons, et un deuxième bras 42 supportant le détecteur 3 de neutrons et la sortie physique 54. Le premier bras 41 est monté mobile par rapport au deuxième bras 42, par exemple en coulissement (translation) suivant une direction X d’écartement déterminée allant de la source 2 d’émission de neutrons au détecteur 3 de neutrons, pour faire varier la distance D entre la source 2 d’émission de neutrons et le détecteur 3 de neutrons. Le support 4 comporte un système 43 de serrage, par exemple du type à vis, pour immobiliser le premier bras 41 par rapport au deuxième bras 42 et fixer la distance D entre la source 2 d’émission de neutrons et le détecteur 3 de neutrons. Le premier bras 41 et le deuxième bras délimitent une ouverture 45 dans laquelle se trouve la distance D de trajet des neutrons de la source 2 d’émission de neutrons au détecteur 3 de neutrons et qui peut être placée autour de la canalisation C de passage d’eau borée. Le coulissement des bras 41 et 42 l’un par rapport à l’autre permet d’adapter le dispositif 1 sur des canalisations C de différents diamètres, par exemple de 5 mm à 150 mm.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, le deuxième bras 42 comporte une crémaillère 421 ayant une ouverture 422 de guidage s’étendant le long de la direction X d’écartement déterminée allant de la source 2 d’émission de neutrons au détecteur 3 de neutrons (ou suivant la direction X d’orientation de la source 2 d’émission de neutrons vers le détecteur 3 de neutrons). Le premier bras 41 comporte une patte 411 pouvant être guidée dans l’ouverture 422 de guidage le long de la direction D d’écartement déterminée lorsque le système 43 de serrage se trouve dans une position de desserrage. Le système 43 de serrage peut également avoir une position de serrage, dans laquelle la patte 411 est immobilisée dans l’ouverture 422 de guidage. Le système 43 de serrage peut être actionné manuellement entre l’une et l’autre de la position de desserrage et de la position de serrage.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, le système 44 de mesure de la distance D entre la source 2 d’émission de neutrons et le détecteur 3 de neutrons comporte des graduations 440 de distance, qui sont réparties sur la crémaillère 421 le long de la direction X d’écartement déterminée. Ces graduations 440 indiquent des mentions de distance D entre la source 2 d’émission de neutrons et le détecteur 3 de neutrons. La distance D mesurée entre la source 2 d’émission de neutrons et le détecteur 3 de neutrons correspond à la mention de celle des graduations 440, qui se trouve en face de la patte 411. Cette information de distance D mesurée peut être utilisée afin de corriger certains effets inhérents à la mesure.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, le système 43 de serrage comporte une vis 431 de serrage, qui peut être vissée et dévissée sur la patte 411, pour être serrée contre la crémaillère 421 dans la position de serrage et pour être desserrée de la crémaillère 421 dans la position de desserrage. Une molette 432 peut être fixée sur la tête de la vis 431 pour pouvoir actionner manuellement la vis 41.
On décrit ci-dessous des éléments associés à la source 2 d’émission et pouvant être portés par le premier bras 41.
La source 2 d’émission de neutrons comporte un (premier) côté avant 22, qui est orienté vers le détecteur 3 de neutrons suivant la direction X d’orientation de la source 2 d’émission de neutrons vers le détecteur 3 de neutrons. Ce côté avant 22 est donc situé entre la source 2 d’émission de neutrons et le détecteur 3 de neutrons.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, le support 4 comporte, devant le côté avant 22 de la source 2 d’émission de neutrons, un collimateur 21 de neutrons, qui est configuré pour focaliser les neutrons suivant la direction X d’orientation de la source 2 d’émission de neutrons vers le détecteur 3 de neutrons. Le collimateur 21 de neutrons peut être par exemple en cadmium.
la est une vue générale d’une turbomachine aéronautique,
la montre en coupe transversale un ensemble d’anneau de turbine conforme à l’invention, et
la est une vue en perspective du dispositif de refroidissement intégré à l’ensemble d’anneau de turbine de la .
La illustre en coupe longitudinale et à titre d’exemple une turbomachine d’aéronef double flux double corps 10 comportant d’amont en aval : une soufflante 12, un premier compresseur basse-pression 14 et un second compresseur haute-pression 16, une chambre de combustion 18 et une turbine 20, ces éléments à l’exception de la soufflante étant montés dans un carter 22 formant un conduit de passage interne pour la veine de flux primaire de la turbomachine. Des aubes directrices 24 montées entre le carter 22 et une nacelle 26 servent à canaliser le flux secondaire de la turbomachine.
La montre en coupe une partie de révolution (cylindrique continue) du carter 22 en matériau métallique constituant structure de support pour un secteur d'anneau de turbine en matériau composite à matrice céramique 28. Les secteurs d'anneau sont juxtaposés sur 360° de sorte à former un anneau de turbine sectorisé (cylindrique discontinu avec des jeux inter-secteurs) entourant un ensemble d’aubes rotatives (non représentées).
Comme l’illustre la , les secteurs d’anneau ont une section sensiblement en forme de la lettre grecque π (pi) inversée avec une base annulaire 30 dont la face radialement interne 30a revêtue d'une couche de matériau abradable délimite la veine aérodynamique d’air chaud dans la turbine et une face radialement externe 30b à partir de laquelle s'étendent deux pattes d'accrochage amont et aval 32, 34 pour la liaison radiale au carter 22. Cette liaison radiale est effectuée en amont avec une extrémité libre d’un flasque de rétention amont 36 par des pions amont 38 et en aval avec des extrémités libres d’une pluralité de secteurs d’entretoise 40 par des pions aval 42. Les pions amont et aval sont avantageusement au nombre de quatre (deux par patte d’accrochage) par secteur d’anneau. Les secteurs d’entretoise, avantageusement en alliage métallique, présentent chacun une forme sensiblement en V inversé, avec une première partie 40a (formant le premier bras du V) radiale parallèle au flasque de rétention amont et une seconde partie 40b (formant le second bras du V) s’étendant sensiblement longitudinalement depuis cette première partie jusqu’au flasque de rétention amont, les secteurs d’entretoise étant fixés à ce flasque de rétention amont par des vis d’assemblage (typiquement deux vis non représentées par secteur d’entretoise). L’effort de serrage des vis d’assemblage est repris majoritairement par les secteurs d’entretoise permettant ainsi de ne pas charger les secteurs d’anneau en compression.
Le carter de turbine 22 constituant structure de support d’anneau est formé d’une virole centrale 22a qui s’étend autour de l’anneau de turbine et de laquelle se déploient radialement, vers la veine aérodynamique d’écoulement du flux gazeux d’air chaud, deux parties, à savoir une première partie correspondant à une bride radiale annulaire amont 22b qui est destinée à recevoir une seconde extrémité du flasque de rétention amont 36, opposée à son extrémité libre, et une deuxième partie correspondant à une bride radiale annulaire aval 22c qui est destinée à recevoir des secondes extrémités des secteurs d’entretoise 40, opposées à leurs extrémités libres (et formant la jonction entre les deux bras du V). Le flasque de rétention amont 36 est solidarisé au carter par une tôle de maintien 44 s’appuyant radialement sur le flasque de rétention amont et fixée au carter par un ensemble de vis de maintien 46.
Afin de permettre une dilation axiale des secteurs d’anneau en CMC, un ensemble d’éléments flexibles 48 est monté dans une rainure 40c de la partie radiale 40a des secteurs d’entretoise en appui contre la patte d’accrochage aval 34 des secteurs d’anneau. En fonctionnement, lorsque les pièces chauffent, la variation du jeu axial entre les brides radiales annulaires amont et aval est reprise par une variation de l’allongement des éléments flexibles 48 permettant ainsi de ne pas surcharger l’anneau de turbine. Les éléments flexibles, avantageusement des joints OMEGA, sont réalisés en un alliage métallique (par exemple un alliage à base de nickel) résistant au fluage et présentant donc avantageusement une forme en S ou en W. Ils permettent d’assurer une étanchéité maitrisée à l’aval et à l’amont de l’anneau tout en maintenant un serrage graduel en fonction des différentes températures mises en jeu durant le cycle moteur.
Une fois les secteurs d’anneau juxtaposés (flasque de rétention amont et secteurs d’entretoise en place), la face externe 30b de la base annulaire 30 et les pattes radiales d'accrochage 32, 34 de l'anneau de turbine forment avec la virole centrale 22a du carter et les deux brides radiales annulaires 22b et 22c, une cavité annulaire hors-veine 50, autrement dit une cavité pressurisée externe à la veine aérodynamique d’air chaud, dans laquelle est monté un dispositif de refroidissement 52 (appelé aussi douchette de refroidissement) amenant de l’air de refroidissement et comportant chacun, sur sa face en regard de la base annulaire 30 et à une distance d de diffusion typiquement de l’ordre de 0.5 à 2mm, un ensemble de trous de refroidissement agencés de façon matricielle et formant un diffuseur d’air (voir la ). Les trous de refroidissement d’un diamètre compris entre 100 et 800 micromètres sont avantageusement réalisés par des techniques connues comme la micro-perforation laser ou l’usinage EDM. Le diffuseur d’air permet d’assurer un refroidissement par impact de la base annulaire de l’anneau grâce à la différence de pression existant entre la cavité hors-veine 50 et la veine aérodynamique d’air chaud, ce différentiel de pression permettant en outre de maintenir l’anneau appuyé sur le flasque de rétention amont et les parties radiales des secteurs d’entretoise.
L'air frais assurant le refroidissement prélevé en fond de chambre est amené depuis le côté extérieur de l'anneau de turbine par des trous de ventilation 54 formés dans le flasque de rétention amont 36 puis au travers d’au moins deux canaux de liaison 56 de sections divergentes aboutissant dans une chambre de tranquillisation 52a du dispositif de refroidissement 52 et traversant si nécessaire la seconde partie 40b des secteurs d’entretoise. Chacun des trous de ventilation 54 est avantageusement protégé par un filtre à poussières 58 monté sur le flasque de rétention amont. L’air de refroidissement sort ensuite à travers une tôle d’impact 60 clôturant la chambre de tranquillisation et munies de multiples perforations 62 pour faire impacter les jets sur l’anneau CMC, afin de diminuer la température dans l’anneau et ainsi diminuer le gradient thermique entre sa base annulaire 30 et les pattes d’accrochage 32, 34.
On notera les languettes d’étanchéité inter-secteurs 66, 68 présentes à la fois sur les secteurs d’anneaux 30 et les secteurs d’entretoises 40 et qui assurent l’étanchéité de l’ensemble d’anneau de turbine une fois ces secteurs montés circonférentiellement bout à bout.
Au moins deux ressorts 64 disposés verticalement entre le diffuseur d’air et le secteur d’anneau rattrape le jeu de montage entre les pions amont et aval et les orifices les recevant dans le secteur d’anneau. Le jeu entre le sommet de l’aube mobile haute pression de la turbine et l’anneau de turbine est ainsi mieux maitrisé pendant le cycle du vol de l’avion.
Comme le montre plus précisément la , les deux ressorts verticaux illustrés sont positionnés aux deux extrémités circonférentielles de la tôle d’impact 60 dans deux logements dédiés 70, de manière à ne pas interférer avec le plan de perçages de la tôle d’impact ni avec les jets d’impact, et avoir ainsi un refroidissement uniforme de l’anneau. Il est avantageux de prévoir aussi des perçages 72 au fond des logements pour refroidir les ressorts avec l’air de refroidissement.
Le carter formant structure de support d'anneau est réalisé en un matériau métallique, et chaque secteur d'anneau est réalisé d’un seul tenant (d’une seule pièce) par formation d'une préforme fibreuse ayant une forme voisine de celle du secteur d'anneau et densification de la préforme fibreuse par une matrice céramique. Pour la réalisation de la préforme fibreuse, on peut utiliser des fils en fibres céramique, par exemple des fils en fibres SiC, ou des fils en fibres de carbone. La préforme fibreuse est avantageusement réalisée par tissage tridimensionnel, ou tissage multicouches. Le tissage peut être de type interlock. D'autres armures de tissage tridimensionnel ou multicouches peuvent être utilisées comme par exemple des armures multi-toile ou multi-satin. On pourra pour cela se référer au document WO2006/136755. Après tissage, l'ébauche peut être mise en forme pour obtenir une préforme de secteur d'anneau qui est ensuite consolidée et densifiée par une matrice céramique, la densification pouvant être réalisée notamment par infiltration chimique en phase gazeuse (CVI) qui est bien connue en soi. Un exemple détaillé de fabrication de secteurs d'anneau en CMC est notamment décrit dans le document US2012/0027572.
Composant horloger incrusté et son procédé de fabrication L’invention se rapporte à un composant horloger incrusté d’au moins un décor métallique et/ou céramique et à son procédé de fabrication.
La montre d’une manière schématique un véhicule comprenant un dispositif de détection selon l’invention ;
La montre une coupe du dispositif de détection selon la ligne II-II de la ; et
La montre une variante d’un dispositif de détection des Figures 1 et 2, la vue de la correspondant à la vue de la .
Dans ce qui suit, les expressions telles que « connecté », « relié », « isolé » se réfèrent, sauf indication contraire, à des caractéristiques électriques et non pas à des caractéristiques mécaniques.
Sur la est représentée un véhicule désigné par la référence générale 2. Le véhicule 2 est dans le cas présent un véhicule ferroviaire telle qu’une locomotive et est représentée très schématiquement.
Le véhicule 2 comprend un châssis 4, relié à la terre électrique ou à la masse électrique, et au moins un moteur électrique 6, qui peut être un moteur synchrone ou asynchrone. Le moteur électrique 6 comprend deux ou trois phases, dont une phase P1 est représentée plus en détail et une phase supplémentaire P2 est représentée très schématiquement (voir ci-après). Le moteur électrique 6 est adapté pour entrainer des roues de traction du véhicule. Le véhicule 2 comprend une source de tension électrique 8 qui peut être une source de tension électrique direct ou alternatif et qui est adaptée pour alimenter le moteur électrique 6 en électricité. A cet effet, le moteur électrique 6 est connectée à la source de tension électrique 8 par un circuit de connexion électrique 9.
Le circuit de connexion électrique 9 comprend un dispositif de détection de court-circuit 10.
Le dispositif de détection de court-circuit 10 comprend une borne d’alimentation 12, connectée à la source de tension électrique 8, une borne alimentée 14, connectée au moteur électrique 6, dans le cas présent au bobinage d’un stator 16 du moteur électrique.
Le dispositif de détection de court-circuit 10 comprend un élément de liaison 18 de la borne d’alimentation et de la borne alimentée. Cet élément de liaison 18 relie d’une manière mécanique et électrique la borne d’alimentation et la borne alimentée et est par exemple une vis ou un boulon ou un autre élément de serrage mécanique.
La borne d’alimentation 12 comprend en l’occurrence une extrémité d’un câble 20 et la borne alimentée 14 comprend un embout de connexion de bobinage 22.
La borne d’alimentation 12, la borne alimentée 14 et l’élément de liaison 18 forment un tronçon de connexion électrique 24 qui est dépourvu d’isolation électrique et donc dénudé.
La borne d’alimentation 12 comprend un tronçon isolé 26 pourvu d’isolation électrique et la borne alimentée 14 comprend un tronçon isolé 28 pourvu d’isolation électrique.
Le dispositif de détection de court-circuit 10 comprend une boîte à bornes 30. La boite à bornes 30 est muni en l’occurrence d’un support de boîte à bornes 32 et d’un couvercle de boite à bornes 34. La borne d’alimentation 12 est disposée dans la boîte à bornes, la borne alimentée 14 est disposée dans la boîte à bornes et l’élément de liaison 18 est disposé dans la boîte à bornes. Les tronçons isolés 26, 28 sont prolongés et le prolongement s’étend à travers le support de boîte à bornes 32.
Le dispositif de détection de court-circuit 10 comprend par ailleurs un élément de détection 36 d’un arc électrique émanant du tronçon de connexion électrique 24. Cet élément de détection 36 comprend un élément électriquement conducteur 38 ayant un tronçon de détection 40.
L’élément électriquement conducteur 38 est relié à la masse électrique ou à la terre électrique, en l’occurrence au châssis 4.
L’élément électriquement conducteur 38 est par exemple en cuivre, aluminium ou en acier.
Composition cosmétique Les compositions à usage cosmétique de l’invention sont caractérisées par une phase aqueuse dispersée dans une phase grasse, la composition étant exempt de tensioactifs ou de toutes autres molécules ayant des propriétés de tensioactifs et contenant au moins un gélifiant dans la phase aqueuse et/ou la phase grasse, au moins une huile, au moins un corps gras ayant un point de fusion supérieur à 30°C, la phase aqueuse étant dispersée sous forme de gouttelettes fines de dimensions de 1-100 micromètres, avantageusement de 6 à 100 micromètres, la dispersion ainsi formée ayant un aspect macroscopiquement homogène, mais microscopiquement hétérogène. Ceci est illustré en à 8 présentant des gouttelettes figées en suspension. Les formes de gouttelettes obtenues sont majoritairement indéfinies. Les gouttelettes généralement formées dans des émulsions eau dans huile contenant des tensioactifs et une phase aqueuse liquide à 20°C sont de forme sphérique.
Plusieurs paramètres influençant la taille des gouttelettes sont ajustés pour obtenir le produit attendu. Ces paramètres sont par exemple la vitesse de rotation de l’agitateur, la géométrie du contenant et de l’agitateur, la viscosité et composition des deux phases, la température de la phase grasse, la température de la phase aqueuse, le débit d’incorporation de la phase grasse dans la phase aqueuse.
Le produit obtenu composé de gouttelettes de phase aqueuse suspendues dans une phase grasse est ensuite refroidi avec ou sans agitation. Ce refroidissement est fait par tout moyen nécessaire et adapté, tel qu’un refroidissement à l’air libre dans le cas d’un petit volume, par trempage du contenant dans un bain froid, par circulation d’un liquide réfrigérant dans une double-enveloppe contenant le mélange, par déplacement du contenant dans un environnement froid comme un frigo ou congélateur de dimensions adaptées au contenant. Après refroidissement du mélange, les gouttelettes de phase aqueuse sont piégées dans la phase grasse.
Composition de la phase aqueuse La phase aqueuse est composée majoritairement d’eau dans des proportions comprises entre 1% et 99%, de préférence entre 40% et 97%, et en particulier entre 70% et 95% en poids.
L’eau peut être déminéralisée ou non, être de source naturelle ou être une eau florale. La forte teneur en eau parmi les autres ingrédients de la phase aqueuse permet d’obtenir une facilité d’étalement et une fraicheur à l’application des compositions de l’invention. La phase aqueuse contient un gélifiant permettant de stabiliser les gouttelettes, elle contient des conservateurs lorsque la composition est sensible à des contaminations microbiennes, éventuellement un ou des glycols permettant d’allonger la durée de l’application et apporter des propriétés hydratantes, éventuellement un ou des filtres solaires, éventuellement un ou des pigments, éventuellement un ou des actifs.
Conservateurs La phase aqueuse contient des conservateurs, et selon un mode de réalisation des conservateurs couplés à d’autres molécules ayant une efficacité antimicrobienne. Parmi ceux-ci figurent les glycols, les esters de glycérine, les huiles essentielles, certains extraits de plantes, des peptides, des acides organiques et leurs sels associés. Les conservateurs et aides à la conservation sont idéalement choisis afin d’être compatibles avec les autres ingrédients, notamment les gélifiants de phase aqueuse, afin de ne pas affecter la viscosité du gel aqueux. Ces glycols peuvent être par exemple, mais sans y être limité, du propylène glycol, du butylène glycol, du pentylène glycol. Les glycols à chaînes carbonées plus longues tel que le caprylyl glycol, et le decylene glycol ne sont pas inclus dans l’invention car ils ont certaines propriétés tensioactives, bien que ce ne soit pas leur fonctionnalité primaire. Certains glycols ayant des propriétés tensioactives telle que le caprylyl glycol ont par ailleurs un potentiel irritant. Pour la même raison, les esters de glycérine sont exclus de l’invention, car ils présentent des propriétés tensioactives, c’est notamment le cas de l’ethylhexylglycerin, le glyceryl caprate, le glyceryl caprylate, le glyceryl undecylenate.
Les huiles essentielles ayant des propriétés antimicrobiennes peuvent être incorporées aux compositions, celles-ci sont par exemple, mais sans y être limité, de l’huile essentielle de cannelle, de l’huile essentielle de clous de girofle, de l’huile essentielle d’eucalyptus, de l’huile essentielle de lavande, de l’huile essentielle de thym, de l’huile essentielle de romarin, de l’huile essentielle d’arbre à thé, de l’huile essentielle de citronnelle. Les extraits de plantes ayant des propriétés antimicrobiennes peuvent être par exemple, mais sans y être limité, des extraits d’écorces d’arbres comme le tremble ou le bouleau, des extraits de cassis.
Les acides organiques et leurs sels associés peuvent être par exemple, mais sans y être limité, de l’acide benzoïque (benzoic acid), de l’acide dehydroacétique (dehydroacetic acid), de l’acide sorbique (sorbic acid), de l’acide salicylique (salycilic acid), de l’acide p-anisique (p-anisic acid), de l’acide levulinique (levulinic acid).
Gélifiants aqueux Les compositions de l’invention sont caractérisées en ce que la phase aqueuse contient un ou plusieurs gélifiants, la proportion en gélifiants par rapport à la phase aqueuse étant comprise entre 0.01% et 10%, de préférence entre 0.1% et 5%, et en particulier entre 0.5% et 1% en poids.
Parmi les gélifiant aqueux, les polymères anioniques tels que les polyacrylates (sodium polyacrylate, acrylic acid, carbomer) et dérivés de polyacrylates peuvent être employés à l’exception de la présence d’un autre composé ionisé de type cationique ou amphotère voire anionique dans la composition. Des gélifiants naturels à base de polysaccharide et leurs dérivés sont de préférence utilisés, par exemple mais sans y être limité, les gommes de cellulose (cellulose gum), les gommes de konjac (glucomannan), les gommes de xanthane (xanthan gum), les gommes de gellane (gellan gum), les gommes de sclérotium (sclerotium gum), les dérivés de biosaccharides tels que biosaccharide gum-1, biosaccharide gum-2, biosaccharide gum-4, les gommes de tara (caesalpinia spinosa gum), les gommes de caroube (ceratonia siliqua (carob) gum), les gommes de tamarin (tamarindus indica seed polysaccharide), les gommes d’acacia (acacia senegal gum), les gommes de natto (natto gum), les gommes guar (cyamopsis tetragonoloba (guar) gum) et leurs dérivés (hydroxypropyl guar, guar hydroxypropyltrimonium chloride) à l’exception de la présence d’un autre composé ionisé de type anionique ou amphotère voire cationique dans la composition, les carraghénanes (carrageenan), la cellulose (cellulose gum) et ses dérivés tels que cetyl hydroxyethylcellulose, hydroxyethylcellulose, hydroxypropyl methylcellulose, methylcellulose. Les amidons de diverses origines et leurs dérivés peuvent être utilisés, tel que l’amidon de pommes de terre (solanum tuberosum (potato) starch), l’amidon de maïs (zea mays (corn) starch), l’amidon de tapioca (tapioca starch) et les dérivés d’amidon tels que le sodium carboxymethyl starch, hydroxypropyl starch phosphate, sodium carboxymethyl starch.