INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Des triglycérides reconstitués à partir de différents acides gras peuvent permettre de structurer le mélange huileux. Ces triglycérides sont constitués d’un résidu de glycérol et trois résidus d’acides gras linéaires de longueurs de chaînes carbonées comprises typiquement entre 12 et 22 atomes de carbone telles que les matières suivantes : trilaurate de glycérol (trilaurin), trimyristate de glycérol (trimyristin), tripalmitate de glycérol (tripalmitin), tristéarate de glycérol (tristearin), triarachidate de glycérol (triarachidin), tribéhénate de glycérol (tribehenin), trihydroxystéarate de glycérol (trihydroxystearin).
Des triglycérides solides à température ambiante et constitués de mélanges d’acides gras linéaires de longueurs de chaînes carbonées comprises typiquement entre 12 et 36 atomes de carbone peuvent également être utilisés pour durcir la phase huileuse, parmi ceux-ci nous pouvons citer les triglycérides en C10-18 (C10-18 triglycerides) de points de fusion variables, les triglycérides en C18-36 (C18-36 triglycerides) de points de fusion variables.
Des esters saturés ou insaturés, linéaires ou ramifiés composés d’un acide gras de chaîne carbonée comportant de 8 à 22 atomes de carbones et d’un alcool gras de chaîne carbonée comportant de 8 à 22 atomes de carbones ayant des points de fusion supérieurs à 30°C peuvent être également utilisés pour durcir la phase huileuse. Parmi ceux-ci peuvent être cités, mais sans y être limité, les esters tels que isostearyl behenate, isostearyl hydroxystearate, myristyl myristate, stearyl heptanoate, octylpalmitate, cetyl palmitate, cetyl ricinoleate, stearyl behenate, behenyl behenate, isocetyl behenate, les esters de jojoba produits par inter estérification d’huile de jojoba, hydrogénation de l’huile de jojoba, ou d’un mélange des deux transformations (jojoba esters).
Des corps gras ayant des points de fusion supérieurs à 30°C peuvent être obtenus à partir d’huiles végétales hydrogénées. Celles-ci ont des points de fusion variables, certaines peuvent être considérées comme des beurres et d’autres comme des cires en fonction de leurs points de fusions respectifs. Ces huiles végétales hydrogénées peuvent être par exemple, mais sans y être limité, les huiles végétales hydrogénées dont la composition n’est pas précisée (hydrogenated vegetable oil), l’huile d’argan hydrogénée (hydrogenated argania spinosa kernel oil), l’huile d’olive hydrogénée (hydrogenated olive oil), l’huile de coco hydrogénée (hydrogenated coconut oil), l’huile de noyau d’abricot hydrogénée (hydrogenated apricot kernel oil), l’huile de canola hydrogénée (hydrogenated canola oil), l’huile de graine de pistache hydrogénée (hydrogenated pistacia vera seed oil), l’huile de colza hydrogénée (hydrogenated rapeseed oil), l’huile de soja hydrogénée (hydrogenated soybean oil), l’huile de tournesol hydrogénée (hydrogenated sunflower seed oil), l’huile d’amande douce hydrogénée (hydrogenated sweet almond oil), l’huile de ricin hydrogénée (hydrogenated castor oil).
Des beurres provenant d’huiles végétales modifiées peuvent également être utilisés. Ceux-ci sont issus d’huiles végétales de toutes origines partiellement hydrogénées, ou des huiles végétales de toutes origines mélangées avec des huiles végétales de toutes origines partiellement ou totalement hydrogénées.
Les cires d’origine végétale ou animale peuvent être par exemple, mais sans y être limité, la cire de candelilla (euphorbia cerifera (candelilla) wax), la cire de carnauba (copernicia cerifera (carnauba) wax), la cire d’abeille (beeswax), la cire de sumac aussi appelée cire du japon (rhus verniciflua (sumac) peel cera), la cire de riz (oryza sativa (rice) bran wax), la cire de tournesol (helianthus annuus (sunflower) seed oil), la cire de myrica (myrica cerifera (bayberry) fruit wax).
Des cires d’origine minérale ou synthétique peuvent permettre de durcir la phase huileuse. Ces cires peuvent être des cires minérales issues de la distillation du pétrole et composées d’hydrocarbures à chaînes ramifiées ou linéaires, telles que les cires microcristallines (microcrystalline wax), cires de paraffine (paraffin wax). Les cires extraites de lignite ou de charbon ou tout autre roche sédimentaire, telles que la cire d’ozokérite (ozokerite), la cire de lignite ou cire de Montan et leurs cires issues de procédés de purification telle que la cire de cérésine (paraffin). Les cires issues du procédé Fisher-Tropsch obtenues par catalyse de monoxyde de carbone et d’hydrogène telles que les cires synthétiques et cires d’abeille synthétiques. Les cires de la famille des silicones, telles que lauryl phenylisopropyl methicone, cetearyl methicone, stearyl dimethicone, C26-28 alkyl methicone, C30-45 alkyl methicone, dimethiconol stearate, C26-28 alkyl methicone, C30-45 alkyl methicone.
Gélifiants huileux D’autres substances permettant de durcir les mélanges huileux sont les gélifiants d’origine naturelle ou synthétique. Parmi ces gélifiants pouvant durcir des mélanges huileux nous pouvons citer les polyamides. Ceux-ci peuvent être par exemple, mais sans y être limité, le polyamide-2, polyamide-3, polyamide-4, polyamide-8. Ces polyamides sont habituellement utilisés en tant qu’agents filmogènes en cosmétique. Ils permettent également d’obtenir des huiles gélifiées lorsqu’utilisés à des proportions massiques suffisantes, typiquement supérieures à 10%. Le pouvoir de gélification dépend du type de polyamide utilisé. Les dérivés d’acide glutamique tel que le dibutyl lauroyl glutamide et le dibutyl ethylhexanoyl glutamide peuvent également être utilisés pour gélifier la phase huileuse. Ceux-ci sont utilisés dans des proportions massiques comprises entre 1% et 20%, de préférence entre 3% et 15%, et en particulier entre 4% et 12% par rapport à la phase huileuse. De l’acide hydroxystéarique (hydroxystearic acid) peut être utilisé pour apporter une texture gélifiée. Les dérivés de dextrines peuvent également être utilisés, avec des sensoriels variés en fonction de la chaine carbonée greffée sur la chaîne de dextrine. Parmi ceux-ci, nous pouvons citer le palmitate de dextrine (dextrin palmitate), le myristate de dextrine (dextrin myristate), dextrin palmitate/hexyldecanoate, dextrin palmitate/ethylhexanoate, dextrin isostearate. Le stearoyl inulin peut également être utilisée pour former des gels. Les polymères dérivés de l’huile de ricin tel que le castor Oil/IPDI copolymer peut également être utilisé pour gélifier la phase huileuse. Il est possible d’ajuster la consistance des compositions en introduisant dans le mélange des substances d’origine minérale, modifiées ou non, tel que les argiles, silicates et silices. Ces argiles peuvent être par exemple, mais sans y être limité, la bentone et ses dérivés, l’hectorite et ses dérivés, la montmorillonite et ses dérivés. Les silicates peuvent être par exemple, mais sans y être limité, le magnesium aluminium silicate, le sodium magnesium silicate, le lithium magnesium silicate. Les silices peuvent être par exemple, mais sans y être limité, les silices pyrogénées (silica) et les silices modifiées.
Filtres UV Les compositions contiennent également des filtres chimiques ou minéraux permettant au produit d’apporter une protection solaire à l’utilisateur. Les filtres peuvent être utilisés seuls ou de préférence en mélange de composition définie. Ce mélange de composition définie permet par exemple de pouvoir revendiquer des performances de protection selon les réglementations en vigueur dans les zones géographiques où le produit est commercialisé. Ceci concerne notamment les performances en protection dans le domaine des ultra-violets A, dits UVA, et dans le domaine des ultra-violets B, dits UVB.
Les filtres utilisés peuvent par exemple être d’origine minérale. Les filtres peuvent également être d’origine synthétique, ou d’origine naturelle, notamment certaines huiles végétales ayant des propriétés de protection solaire.
Avantageusement, au moins l’un des premier ou deuxième organes de verrouillage 29, 30 est monté mobile par rapport à une surface respective du corps principal 2 et / ou du réservoir 10. Ainsi, la coopération des premier ou deuxième organes de verrouillage 29, 30 l’un avec l’autre lorsque le réservoir 10 est dans la deuxième position résulte avantageusement d’un déplacement du premier organe de verrouillage 29 par rapport à une surface du corps principal 2 et / ou d’un déplacement du deuxième organe de verrouillage 30 par rapport à une surface du réservoir 10.
Plus avantageusement encore, le premier organe de verrouillage 29, porté par le corps principal 2, forme un organe de verrouillage mâle qui est monté mobile par rapport à une surface du corps principal 2, tandis que le deuxième organe de verrouillage 30 respectivement porté le réservoir 10 forme un organe de verrouillage femelle qui est conçu et configuré pour recevoir le organe de verrouillage mâle et qui est avantageusement immobile par rapport à une surface du réservoir 10 portant le deuxième organe de verrouillage 30. Un tel choix permet notamment de simplifier, d’alléger et rendre plus robuste et plus compacte la conception du réservoir 10.
A ce titre, comme dans le mode de réalisation illustré aux figures, l’organe de verrouillage femelle est avantageusement formé par une cavité 37 ménagée dans ladite face 26 (face de fixation) du réservoir 10. En retour, ledit organe de verrouillage mâle est avantageusement formé par un pêne 38, qui est monté mobile par rapport à une surface du corps principal 2, et plus précisément et plus avantageusement par rapport à la surface de réception 23 définie par le corps principal 2, entre au moins une position de verrouillage, dans laquelle le pêne 38 fait saillie de la surface de réception 23 de manière que le pêne 38 est reçu dans ladite cavité 37 lorsque le réservoir 10 est dans la deuxième position, et une position de déverrouillage. Ainsi lorsque, le réservoir 10 est dans la deuxième position et que le pêne 38 est dans ladite position de verrouillage, la coopération du pêne 38 avec la cavité 37 s’oppose ainsi à une translation du réservoir 10 de la deuxième position vers la première position. Réciproquement, dans ladite position de déverrouillage, le pêne 38 autorise une translation du réservoir 10, suivant la direction Δ de translation de la deuxième position vers la première position. La position de déverrouillage correspond donc à une position du pêne 38 dans lequel ce dernier fait moins saillie de la surface de réception 23 que dans la position de verrouillage, et dans laquelle en particulier le pêne 38 ne fait pas suffisamment saillie de la surface de réception 23 pour permettre une coopération du pêne 38 avec la cavité 37. Lorsqu’il est dans la position de déverrouillage, le pêne 38 n’est donc pas apte à être reçu dans (et à coopérer avec), la cavité 37, et ce même si le réservoir 10 se trouve effectivement dans ladite deuxième position. Avantageusement, comme dans le mode de réalisation illustré aux figures, le pêne 38 est mobile, entre au moins lesdites position de verrouillage et position de déverrouillage, suivant une direction qui est orthogonale à la direction Δ de translation du réservoir 10 et qui est normale à la surface de réception 23.
Le dispositif de verrouillage automatique comprend par ailleurs un organe de rappel élastique 39 exerçant un effort de rappel automatique du pêne 38 vers ladite position de verrouillage. Par exemple, l’organe de rappel élastique 39, peut être un ressort hélicoïdal de compression comme illustré en exemple aux figures, un ressort à lame(s), ou tout autre organe de rappel élastique connu et adéquat. De préférence, la surface de ladite face 26 du réservoir 10 presse le pêne 37, en contrant donc l’effort de rappel automatique exercé par l’organe de rappel élastique 39, pour le maintenir dans ladite position de déverrouillage lorsque le réservoir 10 est dans ladite première position puis se déplace à translation vers ladite deuxième position. En d’autres termes, l’appareil de coiffure 1 est donc avantageusement conçu et configuré de manière que, lorsque le réservoir 10 est dans la première position puis lorsqu’il se déplace à translation vers la deuxième position, le pêne 38 est alors agencé en contact avec la surface de ladite face 26 du réservoir 10 et est ainsi maintenu dans la position de déverrouillage. Ainsi, la mise en place du réservoir 10 par l’utilisateur dans la première position (alors que le réservoir 10 étant précédemment séparé du corps principal 2) conduit donc avantageusement à une mise en contact du pêne 38 avec la surface de la face 26 (face de fixation) du réservoir 10, qui entraîne un déplacement forcé du pêne 38 jusqu’à sa position de déverrouillage. Puis, tandis que l’utilisateur déplace ensuite manuellement le réservoir 10, suivant ladite direction Δ de translation, de la première position vers la deuxième position, le contact du pêne 38 avec la surface de la face 26 du réservoir 10 maintient le pêne 38 dans ladite position de déverrouillage, la surface de la face 26 du réservoir 10 glissant contre le pêne 38. Enfin, lorsque le réservoir 10 atteint ladite deuxième position, le pêne 10 est alors rappelé automatiquement en position de verrouillage par l’organe de rappel élastique 39 et s’engage dans la cavité 37 ménagée dans la face 26 du réservoir 10. Lorsque le réservoir 10 atteint la deuxième position, l’engagement automatique du pêne 38 dans la cavité 37 peut avantageusement générer un bruit caractéristique (typiquement sous l’effet d’une entrée en contact du pêne 38 avec une portion de paroi interne de la cavité 37, et par exemple avec un fond de cette dernière), qui renseigne l’utilisateur sur le bon verrouillage du réservoir 10. L’assemblage et la fabrication du réservoir 10 sont donc particulièrement simples et intuitifs pour l’utilisateur.
La force de verrouillage du dispositif de verrouillage automatique, c’est-à-dire l’intensité de l’effort qu’exerce ce dernier à l’encontre du réservoir 10 pour s’opposer à une translation du réservoir 10, en particulier vers la première position, peut être ainsi être avantageusement définie notamment par un choix adéquat de l’intensité de l’effort de rappel automatique exercé par l’organe de rappel élastique 39 (et par exemple par un choix adéquat de constante de raideur dans le cas préférentiel où ce dernier est un ressort comme envisagé précédemment).
De préférence, comme dans le mode de réalisation illustré aux figures, le pêne 38 est rigide, c’est-à-dire sensiblement non déformable élastiquement (en usage normal de l’appareil 1). Par exemple, le pêne 38 est en matériau plastique rigide (par exemple en polyoxyméthylène (POM)). Un tel caractère rigide du pêne 38 contribue à renforcer la robustesse et la fiabilité du verrouillage du réservoir 10 en position par rapport au corps principal 2. D’autre part, ce caractère rigide permet en outre avantageusement la génération d’un bruit caractéristique particulièrement bien perceptible par l’utilisateur lorsque le réservoir 10 atteint la deuxième position et que le pêne 38 s’engage alors dans la cavité 37, en étant repoussé dans ladite position de verrouillage sous l’effet de l’effort exercé par l’organe de rappel élastique 39.
Afin de permettre un déverrouillage avantageusement automatique du dispositif de verrouillage automatique, comme envisagé précédemment, le pêne 38 présente préférentiellement au moins une face 38B qui est conçue et configurée pour coopérer avec une portion d’une paroi interne et / d’un bord de la cavité 37 pour provoquer un déplacement du pêne 38 de la position de verrouillage vers la position de déverrouillage, à l’encontre de l’effort de rappel automatique exercé par l’organe de rappel élastique 39, sous l’effet d’un effort exercé par l’utilisateur tendant à déplacer le réservoir 10 à translation de la deuxième position vers la première position. Avantageusement, ladite face 38B du pêne 38 est inclinée en oblique par rapport à la direction Δ de translation. Ainsi, l’utilisateur peut déverrouiller le réservoir 10, de manière facile et intuitive, en forçant manuellement le réservoir 10 à se déplacer de la deuxième position vers la première position, en appliquant un effort manuel suffisant pour contrer l’effort de rappel automatique exercé par l’organe de rappel élastique 39 et permettre donc un dégagement du pêne 38 hors de la cavité 37. Alternativement, le pêne 37 pourrait présenter aux mêmes fins une portion d’extrémité de forme générale arrondie, par exemple hémisphérique.
Comme dans le mode de réalisation illustré aux figures, et comme visible en particulier aux figures 5 et 13, ladite face 26 (face de fixation) du réservoir 10 est en outre avantageusement pourvue d’une protubérance 40, qui est agencée suivant un bord de la cavité 37. Ladite protubérance 40 est conçue et configurée pour entrer en contact avec le pêne 38 et provoquer un déplacement de ce dernier à l’encontre de l’effort de rappel automatique exercé par l’organe de rappel élastique 39 lorsque le réservoir 10 se déplace à translation de la première position vers la deuxième position. Ainsi, lorsque l’utilisateur déplace manuellement le réservoir 10 à translation suivant ladite direction Δ de translation, de la première position vers la deuxième position, et que le réservoir 10 est sur le point d’atteindre ladite deuxième position, la mise en contact du pêne 38 avec la protubérance 40 entraîne avantageusement un déplacement, un enfoncement, supplémentaire du pêne 38 jusqu’à une position qui se situe en-deçà de ladite position de verrouillage, et avantageusement jusqu’à une position dans laquelle le pêne 38 est agencé au raz de la surface de réception 23. Ainsi, lorsque le réservoir 10 atteint effectivement la deuxième position, la distance que parcourt alors le pêne 38, lorsqu’il est rappelé automatiquement vers sa position de verrouillage par l’organe de rappel automatique, est ainsi plus importante, de sorte que l’effet de rappel est plus brutal, plus rapide, qu’en l’absence de la protubérance 40. Cela permet avantageusement notamment de faciliter et de fiabiliser l’engagement du pêne 38 dans la cavité 37, et contribue en outre avantageusement à augmenter le bruit généré par cet engagement, en particulier lorsque le pêne 38 est rigide. Qui plus est, la protubérance 40 contribue à fiabiliser encore la fixation du réservoir 10 au corps principal 2 en limitant le risque d’un désengagement involontaire du pêne 38 hors de la cavité 37, par exemple sous l’effet d’une secousse imprimée par l’utilisateur à l’appareil de coiffure 1. A ce titre, le pêne 38 présente préférentiellement au moins une face 38A qui est conçue et configurée pour coopérer avec la protubérance 40 pour provoquer ledit déplacement du pêne 38 à l’encontre de l’effort de rappel automatique exercé par l’organe de rappel élastique 39 lorsque le réservoir 10 se déplace à translation de la première position vers la deuxième position. A cette fin, ladite face 38A du pêne 38 est avantageusement inclinée en oblique par rapport à la direction Δ de translation.
Selon une variante particulièrement avantageuse, qui est mise en œuvre dans le mode de réalisation illustré aux figures et qui cumule les avantages précités, le pêne 38 présente avantageusement : – une première face 38A, conçue et configurée pour coopérer avec la protubérance 40 pour provoquer ledit déplacement du pêne 38 à l’encontre de l’effort de rappel automatique exercé par l’organe de rappel élastique 39 lorsque le réservoir 10 se déplace à translation de la première position vers la deuxième position, et – une deuxième face 38B, conçue et configurée pour coopérer avec une portion d’une paroi interne et / d’un bord de ladite cavité 37 pour provoquer un déplacement du pêne 38 de la position de verrouillage vers la position de déverrouillage, à l’encontre donc de l’effort de rappel automatique exercé par l’organe de rappel élastique 39, sous l’effet d’un effort, exercé par l’utilisateur, tendant à déplacer le réservoir 10 à translation de la deuxième position vers la première position.
Selon cette variante, lesdites première et deuxième faces 38A, 38B sont avantageusement inclinées en oblique par rapport à la direction Δ de translation. De manière plus avantageuse encore, et comme visible en exemple à la , la première face 38A est plus inclinée (en oblique par rapport à la direction Δ de translation) que la deuxième face 38B. Cela permet ainsi avantageusement de faciliter le passage de la première position à la deuxième position en surmontant la protubérance 40 et le verrouillage automatique du réservoir 10 dans la deuxième position, par rapport au déverrouillage automatique et au passage du réservoir 10 de la deuxième position à la première position.
Selon cette variante, et en application de ce qui précède, la deuxième face 38B est par ailleurs avantageusement conçue et configurée pour coopérer en outre avec la protubérance 40 pour provoquer un déplacement supplémentaire du pêne 38 en deçà de la position de déverrouillage, à l’encontre l’effort de rappel automatique exercé par l’organe de rappel élastique 39 lorsque le réservoir 10 se déplace à translation de la deuxième position vers la première position sous l’effet de l’effort exercé par l’utilisateur tendant à déplacer le réservoir 10 à translation de la deuxième position vers la première position. Il en résulte ainsi avantageusement, grâce à la protubérance 40, la génération d’un bruit caractéristique perceptible par l’utilisateur non seulement lors du verrouillage automatique du réservoir dans la deuxième position, mais également lors du verrouillage automatique du réservoir 10. En effet, le franchissement de la protubérance 40 par le pêne 38 entraîne avantageusement une mise en contact du pêne 38 avec la surface de la face 26 de fixation du réservoir 10, sous l’effet de l’effort de rappel automatique exercé par l’organe de rappel élastique 39, qui génère ainsi un bruit (lequel est d’autant plus perceptible par l’utilisateur que le pêne 38 est rigide, comme expliqué précédemment).
Comme visible en exemple à la , le pêne 38 est préférentiellement pourvu d’une butée 38C, qui est conçue et configurée pour venir en contact avec une portion de surface de butée 41 correspondante du corps principal 2, afin de définir une course maximale du déplacement du pêne 38 dans le sens de la position de déverrouillage vers la position de verrouillage, sous l’effet de l’effort de rappel automatique exercé par l’organe de rappel élastique 39. Par exemple, le pêne 38 comprend une collerette périphérique, qui s’étend radialement par rapport à la direction de déplacement du pêne 38, et qui forme ladite butée 38C, comme visible en exemple aux figures 16 et 17. Ladite portion de surface de butée 41 correspondante du corps principal 2 est avantageusement positionnée à l’intérieur du corps principal 2, en regard de la surface de réception 23 définie par ce dernier, comme visible à la .