INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La liqueur mère I provenant de la première cristallisation par évaporation c) 30 peut être avantageusement recyclée en faisant subir à au moins une partie de cette dernière une première cristallisation par refroidissement g) 80, en particulier en appliquant une température de refroidissement comprise entre -10°C et +15°C, en particulier de l’ordre de 0°C. En effet, la liqueur mère I en sortie de l’étape c) 60, ayant été chauffée, est à une température de l’ordre d’environ 60°C-70°C. On profite ainsi de cette énergie calorifique dans l’étape g) 80 pour produire une liqueur mère III comprenant de l’hydroxyde de lithium (dont la concentration massique est de préférence comprise entre 6% et 10%) et du sulfate de sodium (dont la concentration massique est de préférence comprise entre 10% et 16%) et cristalliser le sulfate de sodium. Cette liqueur mère III étant riche en hydroxyde de lithium peut être avantageusement recyclée lors de la première cristallisation par évaporation c) 30, éventuellement en étant mélangée, au moins en partie, avec la composition aqueuse B. L’étape g) 80 permet également de produire un sel de sulfate de sodium, en particulier un sel de Glauber (Na 2 SO 4 , 10H 2 O). Au moins une partie du sel de Glauber obtenue à l’étape g) 80, est dissous dans de l’eau, notamment distillée, lors d’une étape de dissolution h) 90, de préférence à une concentration massique allant de 20% à 30%, par exemple de l’ordre de 27%-28% à 35°C. De préférence, la concentration massique en sulfate de sodium dans la composition aqueuse (D) produite est déterminée en sorte de rester en-dessous du seuil de solubilité de ce dernier. La composition aqueuse (D) comprenant le sel de Glauber dissous peut subir alors avantageusement une étape de cristallisation par évaporation i) 100 au-cours de laquelle la composition (D) est chauffée, en particulier à une température allant d’environ 50°C à environ 110°C, par exemple à environ 80°C. Cette étape i) 100 peut être suivie d’une étape de séchage k) 120, en particulier à une température de 80-90°C. Le sel obtenu est de préférence un sel anhydre de sulfate de sodium. Cette étape de cristallisation par évaporation i) 100 permet la formation d’une liqueur mère IV comprenant de l’hydroxyde de lithium (dont la concentration massique est de préférence inférieure ou égale à 2%) et du sulfate de sodium (dont la concentration massique est de préférence comprise entre 25% et 35%, par exemple de l’ordre de 30%). La liqueur mère IV peut être recyclée à l’étape de cristallisation par refroidissement g) 80, éventuellement en mélange avec la liqueur mère I.
Le second exemple de procédé représenté à la est similaire au premier exemple de procédé, et diffère de ce dernier dans les étapes appliquées à la composition aqueuse (D). Les étapes du premier exemple de procédé reprises dans le second exemple de procédé ont les mêmes références.
Dans le second exemple de procédé, la composition aqueuse (D) subit une étape d’électrodialyse (EDBP2) à membranes bipolaires j) 110 et non une étape de cristallisation i).
L’électrodialyseur à membranes bipolaires de l’étape j) 110 (ou de l’étape j’) 110’ s’agissant du quatrième exemple de procédé illustré à la et décrit ci-dessous) comprend un empilement de cellules, telle que la cellule 170 représentée schématiquement à la .
Fonctionnement de la cellule 170 représentée à la
En pratique, la composition (D) (ou D’ s’agissant du quatrième exemple de procédé illustré à la et décrit ci-dessous) est alimentée dans le compartiment central 116 de la cellule 170 et circule entre une membrane anionique (MA) 114 et une membrane cationique (MC) 118. De l’eau, en particulier distillée (ou de l’eau adoucie), est alimentée en parallèle dans un premier compartiment 111 de la cellule d’électrodialyse 170 et dans un troisième compartiment 121 de la cellule d’électrodialyse 170. L’eau circule dans le premier compartiment 111 entre une membrane bipolaire 112 et la membrane anionique 114. Dans le troisième compartiment 121, l’eau circule entre la membrane cationique 118 et la membrane bipolaire 122. La membrane bipolaire 112 comprend une face anionique orientée vers l’anode 125, et une face cationique orientée vers la membrane anionique 114.
La membrane bipolaire 122 comprend une face anionique orientée vers la membrane cationique 118, et une face cationique orientée vers la cathode 127.
Grâce aux membranes bipolaires 112 et 122, des protons migrent dans le premier compartiment 111, et des ions hydroxyles migrent dans le troisième compartiment 121.
Avantageusement, les ions sulfates de la composition (D) (ou D’ s’agissant du quatrième exemple de procédé) dans le second compartiment central 116 migrent à travers la membrane anionique 114 et s’accumulent dans le premier compartiment 111 pour produire de l’acide sulfurique.
Avantageusement, les ions sodium de la composition (D) (ou D’ s’agissant du quatrième exemple de procédé) dans le second compartiment central 116 migrent à travers la membrane cationique 118, et s’accumulent dans le troisième compartiment 121 pour former de l’hydroxyde de soude.
La purge de déconcentration de l’électrodialyseur à l’étape j) 110 (ou à l’étape j’) 110’ s’agissant du quatrième exemple de procédé ci-dessous) comprenant un sel de sulfate de sodium peut être alimentée à l’étape h) (ou à l’étape h’ s’agissant du quatrième exemple de procédé ci-dessous) pour être diluée et produire ainsi une composition aqueuse (D) (ou D’ s’agissant du quatrième exemple de procédé).
L’étape j) 110 (ou l’étape j’) 110’) permet avantageusement la formation d’une base et d’un acide à partir du sel de sulfate de sodium recyclé dans le procédé de préparation d’hydroxyde de lithium. La base et l’acide formés peuvent être utilisés dans des procédés en amont du procédé de préparation d’hydroxyde de lithium dans des étapes d’extraction, de purification et de concentration pour la préparation d’une composition riche en lithium. L’acide sulfurique peut notamment être utilisé comme éluant appliqué à certains DLE (Direct Lithium Extraction).
Le troisième exemple de procédé, représenté à la , comprend, de manière similaires aux premier et second exemples de procédés, une étape d’électrodialyse à membranes bipolaires a) 20 (EDBP1) au-cours de laquelle la composition aqueuse (A) est traitée pour produire une composition aqueuse (B) à l’étape b), en particulier telle que décrite ci-avant, plus particulièrement en référence au fonctionnement de la cellule 200 de la .
Le troisième exemple de procédé est de préférence mis en oeuvre lorsque la concentration massique en ions sodium est supérieure à la concentration massique en ions lithium de sorte qu’après l’étape b), on effectue une étape de cristallisation c) 80’ par refroidissement du sel de sulfate de sodium afin de produire une liqueur mère III’ dans laquelle la concentration massique en ions lithium est remontée et un sel de sulfate de sodium, notamment un sel de Glauber. De préférence, l’étape de cristallisation c) 80’ par refroidissement est effectuée en appliquant une température de refroidissement comprise entre -10°C et +15°C.
La liqueur mère III’ peut subir alors une étape de cristallisation par évaporation c’) 30’ d’une partie de l’hydroxyde de lithium qu’elle comprend. Lors de l’étape de cristallisation par évaporation c’) 30’, la liqueur mère III’ est chauffée puis concentrée par évaporation, de préférence à une température allant de environ 30°C à environ 110°C, par exemple à une température d’environ 60°C, jusqu’à la formation d’hydroxyde de lithium solide (notamment impur) d’une part, et d’une liqueur mère I’ d’autre part. La liqueur mère I’ comprend de l’hydroxyde de lithium (dont la concentration massique est de préférence comprise entre 6% et 10%) et du sulfate de sodium (dont la concentration massique est de préférence comprise entre 10% et 16%). Les concentrations massiques sont calculées par rapport à la masse totale de la liqueur mère I’.
Autrement dit, cette caractéristique propose d’employer un capteur de charge qui est classiquement présent sur la grue, car utilisée pour déterminer le poids de la charge suspendue au crochet de la moufle inférieure ; ce qui est avantageux car ne faisant pas appel à un capteur dédié, mais plutôt à un capteur déjà présent.
Dans une réalisation particulière, le capteur de charge est un axe de jauge monté sur un système de renvoi du câble de levage.
Autrement dit, l’axe de jauge est monté sur le système de renvoi sur lequel vient s’enrouler ou se dérouler le câble de levage, l’axe de jauge mesurant un effort de torsion duquel est déductible l’effort exercé sur le brin du câble.
Avantageusement, l’axe de jauge fait partie intégrante des équipements installés sur la grue afin de mesurer l’effort exercé sur la câble de levage et s’assurer de bon déroulement des opérations de levage lorsque la grue est en travail. Il ne s’agit pas d’un dispositif de surveillance additionnel rajouté à la grue en vue uniquement de permettre la surveillance d’un changement de mouflage.
Dans un mode de réalisation particulier, l’élément de verrouillage est un loquet monté pivotant sur l’une des deux moufles pour débattre à l’intérieur d’un canal de verrouillage, et l’élément complémentaire de verrouillage est un arbre monté sur l’autre des deux moufles.
L’invention se rapporte également à un procédé de changement de mouflage dans un engin de levage selon l’invention, dans lequel l’unité de contrôle/commande reçoit du capteur des données de mesure de l’effort sur le brin du câble de levage et pilote le treuil de levage dans la phase de connexion et dans la phase de déconnexion en fonction desdites données de mesure de l’effort sur le brin du câble de levage.
est une vue schématique d’une grue de levage conforme à l’invention en configuration simple mouflage ; et
est une vue schématique d’une partie de la grue illustrant son dispositif de levage à double mouflage, en situation suspendue sur un chariot de distribution, dans une configuration déconnectée correspondant à la configuration simple mouflage ;
est une vue schématique d’une grue de levage similaire à celle de la mais en configuration double mouflage ;
est une vue schématique d’une partie de la grue levage similaire à celle de la , mais avec son dispositif de levage à double mouflage en configuration connectée correspondant à la configuration double mouflage ;
est une vue schématique partielle du dispositif de levage à double mouflage des Figures 2 et 4, dans plusieurs étapes d’une phase de connexion (passage de la configuration simple mouflage vers la configuration double mouflage), avec une illustration de la courbe de variation d’un effort sur un brin du câble de levage durant cette phase de connexion ;
est une vue schématique partielle du dispositif de levage à double mouflage des Figures 2 et 4, dans plusieurs étapes d’une phase de déconnexion (passage de la configuration double mouflage vers la configuration simple mouflage), avec une illustration de la courbe de variation d’un effort sur un brin du câble de levage durant cette phase de déconnexion ;
est une vue schématique d’un organigramme de commande pour la mise en œuvre de la phase de connexion par l’unité de contrôle/commande de la grue ;
est une vue schématique d’un organigramme de commande pour la mise en œuvre de la phase de déconnexion par l’unité de contrôle/commande de la grue.
De manière avantageuse, le corps présente sur tout ou partie de sa hauteur une superposition de raidisseurs annulaires, lesdits raidisseurs améliorant la rigidité dudit récipient.
De plus, le fond comprend une assise périphérique et un dôme central concave, sous forme d'une calotte sensiblement sphérique à concavité tournée vers l'extérieur du récipient, ledit dôme central étant rigide ou semi-rigide.
Accessoirement, ledit dôme central peut comporter un ou plusieurs raidisseurs afin d’augmenter la rigidité du fond.
A cet égard, que ledit dôme central peut comporter une pluralité de raidisseurs radiaux s’étendant sensiblement depuis le centre dudit dôme central jusqu’à l’assise périphérique.
Accessoirement le corps comporte entre la partie centrale du corps et le col une gorge annulaire formant un rétreint améliorant la préhension du récipient notamment.
Un autre objet de l’invention concerne une préforme destinée au formage de récipients par soufflage ou étirage soufflage suivant l’invention, ladite préforme étant en polyéthylène téréphtalate (PET) et comprenant un col, un corps et un fond, ledit corps étant symétrique de révolution autour d’un axe central C, présentant une portion cylindrique de révolution et étant formé par une paroi qui présente une peau externe et une peau interne, le fond étant situé à l’une des extrémités du corps en fermant ce dernier, et le col s’étendant dans le prolongement du corps à l’extrémité opposée du corps, ledit col étant ouvert et formant un buvant du récipient final formé à partir de ladite préforme ; ladite préforme est remarquable en ce qu’elle présente une hauteur du buvant au fond inférieure ou égale à 50 mm, un diamètre externe du corps inférieur ou égal à 25 mm et une épaisseur de la paroi du corps, c’est-à-dire l’épaisseur entre la peau interne et la peau externe, comprise entre 1,2 et 2,0 mm.
Un dernier objet de l’invention concerne un moule pour la fabrication d’un récipient par soufflage ou étirage-soufflage d’une préforme en polyéthylène téréphtalate (PET) suivant l’invention, ledit moule comprenant au moins un fond de moule apte à être monté mobile dans une paroi latérale qui définit une cavité à l'empreinte d'une partie du récipient, ladite paroi latérale comprenant deux demi-moules définissant chacun une demi-empreinte du corps du récipient et montés en rotation l'un par rapport à l'autre, entre une position dite ouverte, dans laquelle les demi-moules sont écartés angulairement l'un de l'autre et le fond de moule est abaissé relativement aux demi-moules pour permettre l'introduction de l'ébauche et l'évacuation du récipient formé, et une position dite fermée, dans laquelle les demi-moules sont appliqués l'un contre l'autre et emprisonnent entre eux le fond de moule pour former ainsi la cavité et définir l'empreinte totale du récipient à former ; ledit moule est remarquable en ce que les demi-empreintes des parois latérales et/ou le fond de moule sont conformées pour produire un récipient selon l’invention.
D’autres avantages et caractéristiques ressortiront mieux de la description qui va suivre de plusieurs variantes d’exécution, données à titre d’exemples non limitatifs, du récipient, de la préforme et du moule pour la production dudit récipient conforme à l’invention, en référence aux dessins annexés sur lesquels :
est une vue en perspective du récipient suivant l’invention ;
est une vue de côté du récipient suivant l’invention représenté sur la ;
est une vue de dessous du récipient suivant l’invention, c’est-à-dire une vue représentant le fond du récipient ;
est une vue de côté d’une préforme suivant l’invention pour la fabrication d’un récipient suivant l’invention ;
est une vue en élévation de la préforme représentée sur la ;
est une vue en perspective partielle et en transparence d’un moule pour la fabrication d’un récipient suivant l’invention à partir d’une préforme suivant l’invention.
Pour obtenir une composition comprenant l’extrait selon l’invention, le macérat filtré obtenu ci-dessus est mélangé à une matrice physiologiquement acceptable, constituée d’un mélange eau-propylène glycol. Le rapport eau : propylène glycol dans la composition est compris entre 0:100 et 30:70. Evaluations des différentes activités de l’extrait selon l’invention, par des tests in vitro et in vivo Odeurs corporelles Activité des lipases
Le sel solide de LiOH obtenu après l’étape de cristallisation par évaporation c’) 30’ est impur. Avantageusement, afin de le purifier, au moins une partie de ce sel de LiOH est dissous dans de l’eau déminéralisée dans une étape de dissolution aqueuse d’) pour former une composition aqueuse (C’) comprenant un sel de LiOH. En particulier, la quantité d’eau ajoutée est fonction du seuil de solubilité du LiOH, la quantité de LiOH doit en effet rester inférieure à son seuil de solubilité afin d’éviter une précipitation/agglomération du LiOH en solution. La composition aqueuse (C’) comprend ainsi de préférence environ 6% en masse de LiOH à environ 35°C. Cette composition aqueuse (C’) subit alors une seconde étape de cristallisation par évaporation e’) 50’, en particulier la composition aqueuse (C’) est chauffée entre 30°C et 110°C, notamment à environ 60°C. Cette étape e’) 50’ permet la formation d’un sel de LiOH monohydraté solide, et d’une liqueur mère II’ comprenant de l’hydroxyde de lithium (dont la concentration massique est de préférence comprise entre 13% et 16%) et du sulfate de sodium (dont la concentration massique est de préférence inférieure à 2%). L’étape 50’ peut être suivie d’une étape de séchage f’) 60’, par exemple à une température de chauffage de l’ordre de 50°C, jusqu’à la production d’un sel sec d’hydroxyde de lithium purifié et monohydraté (LiOH, H 2 O).
La liqueur mère II’ issue de l’étape e’) 50’, étant peu chargée en sulfates et riche en LiOH, peut être recyclée en étant, alimentée à la première étape de cristallisation c’) par évaporation 30’, éventuellement en mélange avec au moins une partie de la liqueur mère III’. La seconde étape de cristallisation par évaporation e’) 50’ permet d’obtenir, notamment après séchage f’) 60’, des cristaux de LiOH monohydraté de grande pureté, et par exemple adapté aux grades requis pour la fabrication de batteries.
La liqueur mère I’ provenant de la première cristallisation par évaporation c’) 30’ peut être avantageusement recyclée en étant alimentée, au moins en partie, à la première cristallisation par refroidissement c) 80’. En effet, la liqueur mère I’ en sortie de l’étape c') 30’, ayant été chauffée, est à une température de l’ordre d’environ 60°C-70°C. On profite ainsi de cette énergie calorifique dans l’étape c) 80’ pour produire une liqueur mère III’ comprenant de l’hydroxyde de lithium (dont la concentration massique est de préférence comprise entre 6% et 10%) et du sulfate de sodium (dont la concentration massique est de préférence comprise entre 10% et 16%) et cristalliser le sulfate de sodium. Cette liqueur mère III’ étant riche en hydroxyde de lithium peut être avantageusement recyclée lors de la première cristallisation par évaporation c’) 30’, éventuellement en étant mélangée, au moins en partie, avec la liqueur mère II’. L’étape c) 80’ permet également de produire un sel de sulfate de sodium, en particulier un sel de Glauber (Na 2 SO 4 , 10H 2 O). Au moins une partie du sel de Glauber obtenue à l’étape c) 80’, est dissous dans de l’eau, notamment distillée, lors d’une étape de dissolution h’) 90’, de préférence à une concentration massique allant de 20% à 30%, par exemple de l’ordre de 27%-28% à 35°C. De préférence, la concentration massique en sulfate de sodium dans la composition aqueuse (D’) produite est déterminée en sorte de rester en-dessous du seuil de solubilité de ce dernier. La composition aqueuse (D’) comprenant le sel de Glauber dissous peut subir alors avantageusement une étape de cristallisation par évaporation i’) 100 au-cours de laquelle la composition (D’) est chauffée, en particulier à une température allant d’environ 50°C à environ 110°C, par exemple à environ 80°C. Cette étape i’) 100’ peut être suivie d’une étape de séchage k’) 120’, en particulier à une température de 80-90°C. Le sel obtenu est de préférence un sel anhydre de sulfate de sodium. Cette étape de cristallisation par évaporation i’) 100’ permet la formation d’une liqueur mère IV’ comprenant de l’hydroxyde de lithium (dont la concentration massique est de préférence inférieure ou égale à 2%) et du sulfate de sodium (dont la concentration massique est de préférence comprise entre 25% et 35%, par exemple de l’ordre de 30%). La liqueur mère IV’ peut être recyclée à l’étape de cristallisation par refroidissement c) 80’, éventuellement en mélange avec la liqueur mère I’.
En particulier, l’étape c’) 30’ du troisième exemple de procédé correspond à l’étape c) 30 des premier et seconde exemples de procédés mais est appliquée à la liqueur mère (III’) provenant de l’étape de cristallisation c) 80’, et non directement à la composition aqueuse (B).
Le troisième exemple de procédé, tout comme le premier exemple de procédé, permet la fabrication d’un sel de sulfate de sodium anhydre et pur via une étape de cristallisation par évaporation i) 100 pour le premier exemple de procédé ou une étape de cristallisation par évaporation i’) 100’ pour le troisième exemple de procédé.
Le quatrième exemple de procédé représenté à la est une variante du troisième exemple de procédé, et s’applique par exemple lorsque la concentration massique en ions sodium est supérieure à la concentration massique en ions lithium de sorte qu’après l’étape b), on effectue une étape de cristallisation c) 80’, mais du sel de sulfate de sodium, et ce par refroidissement, afin de produire une liqueur mère III’ dans laquelle la concentration massique en ions lithium est remontée et peut subir alors une étape de cristallisation par évaporation c’) 30’.
La quatrième exemple de procédé est similaire au troisième exemple de procédé à la différence que la composition aqueuse (D’) subit une étape d’électrodialyse (EDBP2) à membranes bipolaires j’) 110’ et non une étape de cristallisation i’).
Le quatrième exemple de procédé, tout comme le seconde exemple de procédé, permet de produire des solutions acide et basique via une étape d’électrodialyse à membranes bipolaires j) 110 pour le second exemple de procédé, et j’) 110’ pour le quatrième exemple de procédé.
Les étapes d’électrodialyse à membranes bipolaires (EDBP1) et (EDBP2) dans les second et quatrième exemples de procédés représentés respectivement sur les figures 2 et 4 sont effectuées telles que décrites en référence au premier exemple de procédé représenté à la pour l’EDBP1 et au second exemple de procédé représenté à la pour l’EDBP2 à l’appui des figures 5 et 6. De manière similaire, l’étape d’électrodialyse à membranes bipolaires (EDBP1) du troisième exemple de procédé est effectuée telle que décrite en référence au premier exemple de procédé représenté à la à l’appui de la .
Les concentrations massiques indiquées par rapport à une liqueur mère (I, II, III, et IV,I’,II’,III’,IV’) correspondent à la masse d’un composé donné par rapport à la masse totale de la liqueur mère (incluant donc l’eau).
Description d’exemples de préparation d’une composition aqueuse (B)
Une composition aqueuse (A) comprenant une concentration massique d’un mélange de Li 2 SO 4 et de Na 2 SO 4 de 10% (mesurée par rapport à la masse totale de la composition aqueuse (A)), avec une proportion equi-massique entre Li et Na, a été traitée sur un électrodialyseur agencé pour réaliser l’étape a) (EDBP1) et comprenant environ 25 cellules similaires à la cellule 200 représentée à la afin de convertir le sulfate de lithium en hydroxyde de lithium.
Les essais 1 à 3 ont été réalisés à une intensité de courant de 17 A (ampères) fixe et avec une tension libre. Les concentrations en acide étaient variables dans le premier compartiment, la concentration en H 2 SO 4 dans le premier compartiment 220 maintenue constante à 2% pour l’essai 1, à 6% pour l’essai 2, et à 8% pour l’essai 3, par appoint d’eau continu. L’électrolyte H 2 SO 4 est à 1N (soit 0,5 mol/L). Le pH initial de la composition (A) dans les 3 essais était variable entre 6 et 10 pour simuler la gamme de pH de différentes composition (A).
Sur la , on observe que quel que soit le pH de départ, au fur et à mesure de l’électrodialyse (EDBP1, étape a)), le pH augmente très rapidement dans le premier compartiment 210 et se stabilise aux environ de 11.9.
Sur la , on observe que la conductivité augmente linéairement dans le premier compartiment 210 pour chaque essai pour atteindre les 200 mS/cm. Les ions OH - remplacent les ions sulfates pour former du LiOH plus conducteur que le Na 2 SO 4