INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le Système Logiciel associés à des boitiers externes différents et spécifiques de commandes de connexions audio, midi, vidéo, réseau, audio-vidéo, caméra, USB, téléphonique et électrique par signaux midi par câble midi et USB est caractérisé en ce que certaines entrées pourront être liées de façon à être mono définitivement et donc lié selon le schéma en ; que certaines sorties Stéréo pourront être liées de façon à être mono définitivement et donc lié selon le schéma en ; les résistances R1 et R2 pouvant être équipés de condensateurs en leurs amonts, la résistance R3 pouvant être ajustable dont 1 connexion pouvant être relié à la masse ; et que de la même manière au lieu de sommation des merges d’entrée ou de sortie midi, réseau ou des hubs USB seront connecté si nécessaire lors de plusieurs jonctions.
Le Système Logiciel associés à des boitiers externes différents et spécifiques de commandes de connexions audio, midi, vidéo, réseau, audio-vidéo, caméra, USB, téléphonique et électrique par signaux midi par câble midi et USB est caractérisé en ce que certaines combinaisons d’actionnements simultanés de relais ou composants de connexion dans le boitier seront rendu impossible par le logiciel, certaines des commandes de connexions seront également dans un ordre précis ceci grâce aux générations de ligne de commande, notamment également dans les fichiers de commande midi grâce aux défilements de temps que permettent les fichiers de musique midi, sachant que les commandes de chaque connexion sont généré dans un ordre et délai étudié selon le type de boitier, ceci en vue d’éviter des risques d’endommagement de matériel et d’en simplifier le fonctionnement.
Le Système Logiciel associés à des boitiers externes différents et spécifiques de commandes de connexions audio, midi, vidéo, réseau, audio-vidéo, caméra, USB, téléphonique et électrique par signaux midi par câble midi et USB est caractérisé en ce que des éléments de synoptique peuvent appelés d’autre synoptique de manière à faire des synoptiques de manière à les relier entre eux.
Le Système Logiciel associés à des boitiers externes différents et spécifiques de commandes de connexions audio, midi, vidéo, réseau, audio-vidéo, caméra, USB et électrique par signaux midi par câble midi et USB est caractérisé en ce que les synoptiques peuvent être commandé par des applications de fonctionnement à distance dans le but d’effectuer de la domotique.
Le système Logiciel associés à des boitiers externes différents et spécifiques de commandes de connexions audio, midi, vidéo, réseau, audio-vidéo, caméra, USB, téléphonique et électrique par signaux midi par câble midi et USB est caractérisé en ce que qu‘un fichier midi puisse commander aux travers de ses boitiers des animations complexes de lumière, vidéo, audio, de sons midi, d’extinction et mise en route simultanément sachant que des notes de musiques du fichier sont synchronisés et que chaque action est chronométré ; qu’un fichier midi peut également aux travers d’un simple séquence très brève commander un simple changement de connexion, à l’aide de note OFF et ON.
Le Système Logiciel associés à des boitiers externes différents et spécifiques de commandes de connexions audio, midi, vidéo, réseau, audio-vidéo, caméra, USB, téléphonique et électrique par signaux midi par câble midi et USB est caractérisé en ce que les liaisons entre les entrées et sorties sont réalisées grâce à des contacts relais doubles inverseurs appelées aussi 2RT ou à plusieurs inverseurs, de coupure, de direction, de permutation et selon le principe de la définissant le fonctionnement de 6 relais 2RT, chaque pluralités d’inverseurs relais étant commandé par groupes de relais pour diminuer de nombre de commande ou par un seul.
Dans la première étape (1-6) d’initialisation, les dates de passage t 0 (i) du mobile, supposées prédictibles avec une précision inférieure à quelques seconde (10s étant un maximum), sont prédits formant un troisième ensemble d’hypothèses.
Toujours dans la première étape (1-6) d’initialisation, un quatrième ensemble de données correspondant aux positions des sources d’émission des signaux aux différentes dates de passage prédites est calculé pour chaque source d’émission supposée en déplacement.
Encore dans la même étape d’initialisation (1-6), dans une phase consécutive, un cinquième ensemble de sources d’émission visibles depuis chaque point de passage est déterminée à parti de la position du point de passage et de la position des sources d’émission pour les dates de passages approximatives prédites pour chaque point de passage.
La seconde étape (1-8) comporte de façon générique le calcul de la direction en gisement-élévation G iP0 (t 0 ) de chacun des émetteurs {Ei} visible depuis chaque point de passage P 0 (j) à l’instant de passage prédit t 0 (j), établi à partir des positions connues des sources d’émission visible à chaque instant de passage, et des directions en azimut du déplacement du mobile sur sa trajectoire contrainte, aux instants de passage aux points de référence sur la trajectoire.
La troisième étape (1-10) correspond aux différentes stratégies possibles de mise en coïncidence spatiale entre les directions d’arrivée des signaux de référence et des signaux prédits, selon les différents modes de réalisation décrits ultérieurement par la présente invention.
Ensuite, dans la quatrième étape (1-12), le calculateur détermine pour chaque point de passage de référence sur la trajectoire la date de passage pour laquelle la coïncidence angulaire est maximale et fournit cette position de référence et ce temps de passage en données de sortie comme étant la date de passage la plus probable relative au passage du mobile pour cette position de référence.
Les figures suivantes décrivent en détail les différents modes de réalisation de la recherche de coïncidence selon l’invention, ainsi que la méthode de détection de la coïncidence maximale.
Dans une cinquième étape (1-14 ), optionnelle, consécutive à la quatrième étape (1-12), le calculateur électronique réalise une consolidation de l’intégrité de la date de passage en complétant le traitement de filtrage adapté spatial par un filtrage adapté sur les retards et fréquences .
illustre un premier principe de détection de passage embarquée, sans synchronisation préalable précise temporelle et fréquentielle entre émetteurs et récepteur, réalisé par recherche de coïncidence des angles d’arrivée des directions mesurées des signaux reçus d’un mobile se déplaçant à la vitesse V(t) en un point de passage de référence P(t) d’une trajectoire contrainte (T), avec les directions prédites des mêmes signaux aux instants de passages aux points de référence P 0 i de la trajectoire, dans une première mise en œuvre dans laquelle il est possible de disposer avec une confiance et un délai d’alerte suffisants d’une estimation a priori d’un encadrement de la date de passage, mais cela seulement à quelques secondes près (comme ordre de grandeur pour une mise en œuvre de signaux GNSS), par exemple dans le cas d’un mobile en déplacement de croisière en vitesse établie et signaux d’émission lointains transmis par satellites.
Elle représente les angles d’arrivée des signaux et des angles d’arrivée attendus pour 2 positions du mobile sur la trajectoire : Etat (2-1), à une position P(t) quelconque du mobile sur la trajectoire, à un instant t différent de l’instant de passage à la position attendue P 0 , illustrant la non coïncidence entre les angles d’arrivée des signaux et les directions attendues en gisement à cet instant quelconque Etat(2-2), au point de passage de référence P 0 attendu, pour un instant de passage prédit, illustrant l’adaptation des angles d’incidence des signaux et les directions attendues en gisement à l’instant de passage
La coïncidence est estimée par la mesure des écarts entre les vecteurs d’onde des signaux reçus S iP (t) à l’instant courant (t) pour la position courante du mobile, avec la direction d’arrivée en gisement G iP (t) de ces mêmes signaux pour le point de passage P 0 de référence, pour une date de passage prédite dans un encadrement de quelques secondes, où,
P Ei (t) est la position (connue) de l’émetteur Ei à un instant quelconque t
P Ei ( ) est la position de l’émetteur Ei à l’instant , correspondant à l’instant de passage prédit du mobile au point P0
S iP (t) est le signal reçu de l’émetteur Ei en un point quelconque P(t) de la trajectoire T à un instant quelconque t
S iP ( ) est le signal reçu de l’émetteur Ei à l’instant de passage prédit du mobile au point de passage P0
G iP0 (t) est la direction en gisement de l’émetteur E i vue du point de passage P 0 , à un instant quelconque t
Vb ~ 375+25.g0
avec Vb la tension de claquage en Volts et g0 le gap initial en µm.
Dans le cadre de l’invention, un socle de zone de contact 6b placé sous la zone de contact d’une poutre MEMS 5 avec la ligne de sortie 4 peut accentuer la distance entre les contacts en apportant un espace additionnel Δg entre la membrane de contact 5 et la ligne de sortie de signal 4 lorsque le socle de zone de contact 6b est déformé comme en Figure B1 de telle sorte que :
Vb ~ 375+25.(g0+Δg), la tenue diélectrique s’en retrouvant améliorée.
Ainsi, l’invention permet de concevoir des commutateurs MEMS plus performants à dimensions égales à ceux de l’état de la technique, ou aussi performants à dimensions réduites.
Le commutateur de la présente invention peut être normalement ouvert ou normalement fermé.
Dans cette invention, la membrane de contact réalise généralement dans sa position fermée la liaison électrique entre l’au moins une ligne d’entrée et l’au moins une ligne de sortie en au moins une zone de contact et permet de véhiculer un signal électrique, électronique ou radiofréquence sur un chemin électrique ainsi créé par la membrane de contact entre l’au moins une ligne d’entrée et l’au moins une ligne de sortie. Dans le cas particulier d’un commutateur RF, il est également possible que la membrane de contact vienne toucher une zone de contact en diélectrique et former une capacité MIM (Métal Isolant Métal ou Metal Insulator Metal en anglais) avec la ligne de sortie pour permettre aux signaux RF de mieux circuler de l’entrée vers la sortie.
Par membrane de contact déformable, on entend une membrane conçue pour être apte à fléchir lors d’un actionnement de type électrostatique, thermique, piézoélectrique ou magnétique.
La membrane de contact peut prendre n’importe quelle forme : ligne droite, ligne brisée (angle formé entre le côté entrée et le côté sortie de la membrane de contact), avoir plus de deux branches, etc., et peut disposer d’un ou plusieurs pions de contact (appelés « dimple » en anglais). La membrane de contact peut également être constituée de plusieurs couches de matériaux dont au moins un est conducteur. La membrane peut aussi intégrer un guide d’ondes entre l’au moins une ligne d’entrée et l’au moins une ligne de sortie, comme décrit dans la demande de brevet européen EP 3465724.
Avantageusement, le moyen d’actionnement de la membrane de contact permet d’exercer une pression supplémentaire sur la zone de contact, la déformation du socle d’ancrage lorsqu’il est déformable permettant de fermer le contact sans pour autant créer de déflexion sur la membrane de contact (Figure B2).
Ainsi l’invention permet également de limiter les efforts mécaniques sur la membrane de contact qui de fait pourra être réalisée à partir de matériaux conducteurs d’électricité conventionnels moins chers (Al, Cu, AlCu).
Toujours dans cette invention, les socles d’ancrage et les socles de zone de contact permettent lorsqu’ils sont déformables d’éloigner ou de rapprocher jusqu’à provoquer un contact entre la membrane de contact et l’au moins une zone de contact en vis-à-vis.
Le socle d’ancrage ou de zone de contact est solidaire du substrat. Il peut être situé :
- directement à la surface du substrat de base (Bulk en anglais),
- à la surface d’une couche ou d’un ensemble de couches de matériaux recouvrant le substrat de base, ou
- à la surface d’une couche ou d’un ensemble de couches de matériaux ancré sur le substrat et suspendu en regard du substrat de base.
L’utilisation de boitier superposable est l’avantage d’un investissement progressif pour ses types de connexion.
Les commandes par midi ou USB simplifié permettrons d’y ajouter une commande simplifié au fils de l’eau pour que l’investissement soit lier au strict nécessaire au début mais l’utilisateur sait qu’il pourra compléter des boitiers par d’autres types par la suite.
Une alimentation commune peut être faite au travers des boitiers par USB ou Midi ou prise de courant électrique ou réseaux spéciaux en ce qui concerne certains boitier de commande électrique.
Toutefois certains boitiers ne disposeront pas de cette fonction.
Le but est aussi que le boitier soulage l’alimentation USB du PC.
Par conséquent il sera utile d’avoir des jonctions USB d’auto-alimentation surtout entre les boitiers.
Le premier boitier doit être muni d’une alimentation de préférence.
Il est possible qu’une connexion par câble se fasse avec un premier boitier, et pour certains autres boitiers, qu’une communication sans fils pourra également se faire dans certaines applications le nécessitant, mais cela n’est pas généralisé.
Un deuxième boitier peut également communiqué avec le premier boitier, ceci sans fils.
L'USB est une auto – alimentation
le midi peut être éventuellement une auto alimentation
pour le midi, divers procédé sont existant
La fiche midi possède un fil non utilisé qui peut servir d'alimentation entre les boitiers entre eux mais il existe d’autre système.
Pour l'électrique il peut y avoir auto - alimentation ainsi que d'autre source téléphonique et réseaux particulier et caméra.
Dans ces cas d'auto-alimentation, une alimentation externe est possible mais pas forcément nécessaire.
Généralités à préciser :
Une fois le vilebrequin temporaire équilibré en statique et dynamique, les dispositifs de maintien et de pré-équilibrage amovibles10, 10’ sont enlevés.
L’invention permet que chaque ensemble avec le dispositif soit équivalent respectivement en termes de masse et de position de leur centre de gravité à des sphères d’équilibrage disposées entre les deux bras des motifs, mises à la place des bielles ou sur l’axe de rotation à la place de la biellette selon un procédé d’équilibrage connu comme décrit en relation avec la .
Dans l’ensemble de la description de l’invention, les termes « bielle » et « biellette » doivent se comprendre comme incluant les roulements qui leurs sont usuellement intégrés respectivement.
La description de l’invention a été faite dans le cadre d’un vilebrequin assemblé à deux motifs d’un moteur bicylindre, mais l’invention peut s’appliquer à tout vilebrequin assemblé d’un moteur multicylindre, quel que soit le nombre de motifs.
MECANISME D’EMBRAYAGE POUR UN ENSEMBLE DE TRANSMISSION DE VEHICULE MOTORISE La présente invention se rapporte à un mécanisme d’embrayage notamment pour un ensemble de transmission de véhicule motorisé, par exemple un véhicule automobile, un motocycle ou tout autre véhicule comprenant au moins un moteur thermique. Le véhicule automobile peut être un véhicule dit industriel, ce dernier étant par exemple un poids lourd, un véhicule de transport en commun, ou un véhicule agricole. Plus précisément, l’invention concerne un perfectionnement au mécanisme d’embrayage comprenant un dispositif de compensation d’usure.
Il est connu un ensemble de transmission pour véhicule motorisé comprenant un plateau de réaction, un mécanisme d’embrayage vissé sur le plateau de réaction et comportant un plateau de pression mobile, et un disque de friction monté entre lesdits plateaux de réaction et de pression. Le mouvement du plateau de pression selon l’axe du mécanisme est commandé par un élément à levier, par exemple un ressort à diaphragme, lui-même commandé par une butée d’embrayage. Le plateau de pression est ainsi mobile entre une position embrayée dans laquelle le disque de friction est serré entre lesdits plateaux de pression et de réaction, et une position débrayée dans laquelle le disque de friction est libéré.
L’utilisation du mécanisme d’embrayage provoque une usure des garnitures du disque de friction ainsi que des contre-matériaux des plateaux de pression et de réaction associés. Ceci se traduit par une variation de la position du plateau de pression par rapport au ressort à diaphragme associé, générant une variation de l’effort de serrage du disque de friction.
Il est aussi connu d’utiliser un dispositif de compensation d’usure au sein d’un mécanisme d’embrayage pour compenser la perte d’épaisseur des garnitures du disque de friction comme cela est divulgué dans le document EP 2348224 B1.
Le dispositif de compensation d’usure comprend des moyens à rampe coopérant avec des moyens à contre-rampe formés dans le plateau de pression de sorte que la rotation des moyens à rampe par rapport aux moyens à contre-rampe permette d’ajuster la distance entre le ressort à diaphragme et le plateau de pression et compenser ainsi l’usure du disque de friction.
Le dispositif de compensation d’usure comprend également des moyens d’entraînement en rotation des moyens à rampe dans lesquels on retrouve une roue à rochet apte à pivoter autour d’un axe transversal monté sur un support. Les moyens d’entraînement en rotation comportent également un organe élastique fixé sur le support, ledit organe élastique comportant une extrémité libre coopérant directement avec les dents de la roue à rochet de manière à actionner le pivotement de la roue à rochet en cas d’usure. L’actionnement de la roue à rochet se fait par déplacement de l’extrémité libre le long d’une dent de la roue à rochet et par le saut d’une dent de cette extrémité libre lorsque l’usure des garnitures dépasse une valeur de seuil.
Le dimensionnement des dents de la roue à rochet est à l’origine indépendant de la valeur du couple à transmettre par le mécanisme d’embrayage pour des raisons évidentes de standardisation. Pour des valeurs de couple à transmettre inférieure ou égale à 3000 Nm, le rendement du mécanisme est suffisant pour assurer l’actionnement de la dent de la roue à rochet par simple déplacement de l’extrémité libre de l’organe élastique. Au-delà de couple moteur dépassant 3000 Nm, le rendement du mécanisme d’embrayage devient insuffisant pour garantir le bon fonctionnement des moyens d’entraînement en rotation des moyens à rampe. La perte de rendement est générée par une flexion excessive des composants du mécanisme d’embrayage, ce qui réduit le déplacement global du plateau de pression lors de la phase de débrayage. Sans une augmentation de la course de débrayage de l’élément à levier, il n’est plus possible, à dimensionnement constant des dents de la roue à rochet, d’assurer le déplacement de l’extrémité libre de l’organe élastique par rapport à la dent de la roue à rochet et de garantir le saut d’une dent de cette extrémité libre. Une solution possible est de réduire les dimensions de la dent de la roue à rochet pour permettre à l’extrémité libre de sauter la dent plus facilement. Cette réduction de la dimension de la denture de la roue à rochet devient problématique pour des raisons d’usure de l’extrémité libre de l’organe d’élastique et/ ou de la dent de la roue à rochet. La pression de contact de l’extrémité libre de l’organe élastique sur les dents de petites dimensions dépasse les valeurs tolérées par le matériau de la roue à rochet.
L’invention vise à remédier à ces problèmes techniques en proposant un mécanisme d’embrayage perfectionné capable transmettre un couple moteur élevé et de compenser l'usure des garnitures du disque de friction avec une faible course de débrayage tout en garantissant une fiabilité du dispositif de compensation d’usure tout au long de la durée de vie du véhicule motorisé.
A cet effet, la présente invention propose un mécanisme d’embrayage, pour un ensemble de transmission de véhicule motorisé, comprenant :
- un couvercle,
- un plateau de pression mobile par rapport au couvercle selon un axe X de rotation du mécanisme d’embrayage, et destiné à coopérer avec un disque de friction,
Le support de plancher 34 comporte au moins deux longerons 60 de bord s’étendant le long de l’axe longitudinal du conteneur 12 et des traverses 64 reliant transversalement les longerons 60 entre eux.
Le support de plancher 34 comporte en outre dans cet exemple une poutre longitudinale 65 fixée sur le longeron 60, sur laquelle s’appuie le plancher 32.
Le support de plancher 34 est également muni de pièces de coin inférieures 44 s’étendant à chaque coin défini entre deux parois périphériques 36 adjacentes.
Les pièces de coin inférieures 44 sont des coins ISO. Elles présentent une surface inférieure 48 destinée à reposer sur le sol ou sur un autre support, le plancher 32 étant alors situé au-dessus du sol ou du support. Les pièces de coin inférieures 44 présentent des surfaces latérales 46 sur lesquelles sont fixées les longerons 60 de bord respectifs.
Dans cet exemple, comme visible sur la , les longerons de bord 60 sont formés chacun d’une poutre ayant ici un profil de section transversale polygonale ou pseudo-polygonale.
Chaque longeron de bord 60 s’étend longitudinalement le long d’un bord longitudinal respectif de la structure 30 sur toute la longueur entre les piliers 38. Chaque longeron de bord 60 possède une face supérieure plane 62.
Les traverses 64 sont rapportées sur les longerons 60. Elles sont perpendiculaires aux longerons 60.
Les traverses 64 présentent des faces supérieures 66 qui soutiennent le plancher 32. Chaque face supérieure 66 d’une traverse 64 est ici située adjacente à la face supérieure d’un longeron 62 de bord, à une hauteur supérieure à la hauteur de la face supérieure du longeron 62 de bord.
La poutre longitudinale 65 est rapportée sur la face supérieure du longeron 62, le long de son bord intérieur, avantageusement sur toute la longueur du longeron 60 entre les piliers 38.
Elle est formée ici d’un profilé de section polygonale. Avantageusement, sa hauteur est sensiblement égale à sa largeur.
La poutre longitudinale 65 présente une face latérale extérieure 80 perpendiculaire à la face supérieure du longeron 62.
La face supérieure 82 de la poutre 65 affleure la face supérieure 66 de la traverse 64.
Le plancher 32 est ainsi fixé sur la face supérieure 66 de la traverse 64, avec son bord latéral 45 rapporté sur la poutre 65.
La surface supérieure 43 du plancher 32 est ici plane. Elle s’étend à une hauteur supérieure à celle de la face supérieure du longeron 62.
Ainsi, la surface supérieure 43 du plancher 32, la face latérale 80 de la poutre 65 et la face supérieure du longeron 62 définissent une marche 84 de protection entre le longeron 60 et le plancher 32.
La marche 84 s’étend ici sur toute la longueur du longeron 60 entre les piliers 38. Elle présente une hauteur par exemple comprise entre 20 mm et 60 mm.
La représente le dispositif de maintien d’un tube selon l’invention quand l’écrou est fermé.
Selon un exemple, le dispositif de maintien d’un tube 2 comprend un angle 8 non nul entre la première portion tronconique femelle 3b et la direction longitudinale d et entre la deuxième paroi externe tronconique mâle 5b et la direction longitudinale d, l’angle 8 étant de préférence compris entre 10° et 25°.
L’angle 8 est fixé de manière à être suffisamment petit pour réaliser une force radiale suffisante sur la pince 5 et une pression suffisante entre la paroi interne 5a et le tube pour créer un frottement statique entre la paroi interne 5a et le tube. Ce frottement tient le tube. En plus, il faut que la force de frottement axiale entre la paroi interne 5a de la pince 5 et le tube soit suffisante pour que la pince 5 n’avance plus axialement sur le tube lors du serrage de l’écrou 3.
Selon un exemple, dans une position initiale, la première portion tronconique femelle 3b et la deuxième paroi externe tronconique mâle 5b sont situées à distance l’une de l’autre, la position initiale correspondant à une situation d’absence de sollicitation en compression du limiteur de force axiale 6 par l’écrou 3.