INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un modèle décrit la disparition progressive de l'insuline après une injection de bolus, généralement sous la forme d'une cloche (disparition lente rapidement après l'injection, puis pic d'absorption de l'insuline, ensuite consommation lente longtemps après l'injection). La variable IOB(t) est la quantité totale d'insuline disponible, et l'activité de l'insuline est l'opposé de sa dérivée, la disparition instantanée de l'insuline. Cette activité de l'insuline découle du modèle et repose sur la chronologie et les quantités d'insuline injectée. Lorsque de l'insuline est injectée, la variable IOB(t) augmente brusquement, donc l'opposé de sa dérivée est artificiellement négatif pendant un instant et sa valeur est paramétrée sur zéro.
Cette mise à zéro pour une activité de l'insuline négative représente également une étape ou mesure de sécurité, car une activité de l'insuline inférieure à 0 n'a aucun sens physique, donc elle est fixée sur 0.
Par conséquent :
Ensuite, le module d'estimation 11 du système de traitement de données 3 applique les formules suivantes à l'instant donné :
- une différence G(T 0 ) entre une valeur de glycémie à T 0 provenant du signal de glycémie et une valeur de glycémie à l'instant précédant T 0 dans la série temporelle Gly(T 0 - :
- une différence D(T 0 ) entre la valeur de glycémie G(T 0 ) et la valeur d'impact de la glycémie à T 0 BGI(T 0 ) :
- une valeur estimée des CHO du repas imprévu ingéré en calculant la formule suivante :
où RappSuc(t) est un rapport sucrant [g/g/L] prédéterminé basé sur le poids de l'utilisateur.
Le rapport sucrant dépend du poids et il est connu d'après les recherches sur le diabète pour une portion de glucides de 20 g CHO.
Dans ce mode de réalisation, une formule de rapport sucrant permet de déterminer avec précision un rapport sucrant pour une personne d'un poids situé entre 20 et 220 kg, puis d'utiliser ce rapport sucrant pour déterminer la valeur des CHO du repas imprévu ingéré.
Les valeurs limites pour le rapport sucrant sont 5 et 90 par exemple.
L'ingestion du repas étant déjà détectée comme on le suppose, il est probable que G(T 0 ) soit positive.
Cependant, étant donné que le repas détecté n'était pas prévu, il est également probable que G(T 0 ) soit supérieure à BGI(T 0 ) et donc que D(T 0 ) soit positive.
Avec une D(T 0 ) positive, les CHO(T 0 ) du repas imprévu ingéré sont estimés par la formule mentionnée précédemment.
Ensuite, comme décrit plus loin, la taille estimée est utilisée pour gérer la hausse imminente de la glycémie. Elle peut être utilisée pour contrôler l'administration d'insuline et/ou de glucagon afin de gérer la glycémie de l'utilisateur.
Modules supplémentaires
Certaines améliorations vont maintenant être décrites. Ces améliorations peuvent être associées et sont appliquées par les modules supplémentaires suivants : le module de sécurité de l'estimation 13 (13a ; 13b), le module de correction 12 et le module d'agressivité 14.
Dans un mode de réalisation, le module de sécurité de l'estimation 13a met en place une mesure de sécurité relative à l'hypoglycémie.
En effet, cette mesure de sécurité relative à l'hypoglycémie sert à éviter une réponse trop importante du module de calcul de la dose d'insuline 32 après l'estimation du repas imprévu ingéré. La dose d'insuline calculée avec une quantité élevée de CHO estimée peut entraîner une hypoglycémie si l'estimation des CHO n'était pas exacte.
Pour mettre en place cette mesure de sécurité relative à l'hypoglycémie, une première étape de sécurité compare la différence G(T 0 ) à un seuil de sécurité prédéterminé. Ce seuil de sécurité prédéterminé peut être nommé UMM_DELTA_G_MAX_SLOPE. Ainsi, la première étape de sécurité détermine si
Si la condition a) est vérifiée, alors la première étape de sécurité paramètre G(T 0 ) sur UMM_DELTA_G_MAX_SLOPE.
Un même polysiloxane peut comprendre à la fois des liaisons multiples carbone-carbone et des liaisons Si-H. Alternativement un polysiloxane peut comprendre des liaisons multiples carbone-carbone, et un autre polysiloxane peut comprendre des liaisons Si-H.
De préférence, le ou les polysiloxanes sont choisis parmi : les polysiloxanes à terminaison bis-vinylique, les polysiloxanes à terminaison diméthyle Si(CH 3 ) 2 H, et leurs mélanges.
Les polysiloxanes sont de préférence choisis parmi les composés suivants : bis(diméthylvinylsilyl)-polydiméthylsiloxane (p1), bis(trivinylsilyl)-polydiméthylsiloxane (p2), bis(divinylméthylsilyl)-polydiméthylsiloxane (p3), bis(diméthylsilyl)-polydiméthylsiloxane (p4), bis(diméthylvinylsilyl)-poly(diméthylsiloxane-co-vinylméthylsiloxane) (p5), poly(diméthylsiloxane-co-méthyl-hydrogénosiloxane) (p6), poly(méthyl-hydrogénosiloxane) (p7), et leurs mélanges.
Le catalyseur d’hydrosilylation photoactivable à complexe de platine permet, de manière connue en soit, de réaliser la réaction d’hydrosilylation par activation UV et/ou de la lumière visible.
En pratique, on assiste d’abord à une étape d’induction correspondant à la complexation du métal, par exemple du platine par la liaison multiple carbone-carbone. Ensuite, une addition oxydative d’une fonction hydrogénosilane sur le métal augmente de deux unités son degré d’oxydation. Pour le platine, son degré d’oxydation passe du degré 2 au degré 4.
De préférence, le catalyseur d’hydrosilylation photoactivable à complexe de platine est choisi parmi : les complexes di-cétonate de platine, les complexes cyclodiényles de platine, et leurs mélanges.
Le catalyseur d’hydrosilylation photoactivable à complexe de platine est de préférence un complexe cyclopentadiényle de platine ou bis(acétylacétonate) de platine.
Plus préférentiellement, le catalyseur d’hydrosilylation photoactivable à complexe de platine est choisi parmi les composés suivants : triméthyl(cyclopentadiényl) platine (IV) (c1), triméthyl(méthylcyclopentadiényl) platine (IV) (c2), (1,5-cyclooctadiène)diméthyl platine (II) (c3), acétylacétonate de platine (II) (c4).
L’agent absorbant optique permet d’absorber une partie de l’énergie électromagnétique issue de l’irradiation lumineuse, dans la plage de longueurs d’onde correspondant aux rayonnements ultraviolets et/ou à la lumière visible. La plage admissible d’énergie irradiée par rapport à l’épaisseur de la fine couche de silicone à réticuler est ainsi étendue. Il devient possible, en fonction de la teneur en agent absorbant dans la composition, d’ajuster et d’uniformiser la profondeur de pénétration de l’énergie électromagnétique dans la composition de silicone, cette dernière étant généralement contenue dans la cuve du dispositif d’impression.
Cela se traduit par l’obtention de couches uniformes de matériau polymère durci lors de la fabrication de l’objet, et ainsi à un objet final de meilleure qualité visuelle, dont les dimensions sont justes et répétables et les reliefs précis.
On précise que, de manière connue en soit, la plage de longueurs d’onde correspondant aux rayonnements ultraviolets est d’environ 100 nm à 400 nm (nanomètres). La plage de longueurs d’onde correspondant à la lumière visible est d’environ 400 nm à 800 nm.
De préférence, l’agent absorbant optique est apte à absorber un rayonnement électromagnétique dans une gamme de longueurs d’onde des ultraviolets et de la lumière visible, ladite gamme de longueurs d’onde étant comprise entre 100 nm et 405 nm.
De préférence, l’agent absorbant optique est le 2,5-Bis(5-tert-butyl-benzoxazol-2-yl)thiophene (BBOT) ou ses dérivés.
L’agent inhibiteur de réticulation permet usuellement d’améliorer la durée de conservation, dite « shelf life » en anglais, de la composition de silicone lors de son stockage, avant de procéder à l’impression 3D.
En effet, l’agent inhibiteur de réticulation empêche toute réaction d’hydrosilylation intempestive. Sa fonction d’inhibition est désactivable à la lumière UV, de sorte qu’il n’empêche pas l’hydrosilylation d’avoir lieu lors de la réalisation du procédé d’impression 3D.
Selon l’invention, lorsque l’agent inhibiteur de réticulation est utilisé dans un procédé d’impression en trois dimensions d’un objet par réticulation de ladite composition de silicone via photohydrosilylation, il permet à la réticulation des polysiloxanes d’avoir lieu uniquement dans les régions irradiées, et ce uniquement pendant l’irradiation. Ainsi, lorsque lesdites régions cessent d’être irradiées, la réticulation cesse également, ce qui évite l’apparition de bavures sur l’objet final et la nécessité d’une étape d’ébavurage en fin de procédé.
En d’autres termes, le Demandeur a remarqué que l’agent inhibiteur de réticulation peut être utilisé pour empêcher l’apparition de bavures sur l’objet final obtenu après réticulation de la composition de silicone.
On améliore ainsi la qualité de l’objet obtenu, tout en accélérant la cadence de production et en réduisant les coûts de production.
Lorsque l’agent inhibiteur de réticulation est utilisé dans la composition de silicone selon l’invention, telle que décrite précédemment, l’impression 3D conduit à des objets de très bonne qualité, présentant peu voire aucune bavure, et dont la forme et les dimensions sont maîtrisées et conformes au fichier CAO d’origine.
De préférence, l’agent agent inhibiteur de réticulation est choisi parmi les composés présentant les formules (I), (II), (III) et (IV) suivantes :
Dans lesquelles : - R 1 , R 2 , R 3 sont, de manière indépendante les uns des autres, alkyle (méthyle, éthyle, propyle etc.) ou aryle (phényle ; p-toluyle ; 2,4-di-tert-butylphenyle etc.).
De préférence, l’agent agent inhibiteur de réticulation est la triphénylphosphine ou l’un de ses dérivés.
La composition peut en outre comprendre une ou plusieurs charges, de préférence du dioxyde de silicium et/ou du noir de carbone.
Ladite composition peut également comprendre un ou plusieurs colorants et/ou un ou plusieurs pigments.
Exemples Plusieurs exemples de fabrication d’objets par impression 3D par photohydrosilylation sont décrits dans la suite.
Les compositions de silicone utilisées, appelées également résines, sont les suivantes :
- Composition A : 60% en poids de polydiméthylsiloxanes à terminaisons bis-vinyliques (teneur en vinyle de 0,3 mmol/g), 8,7% en poids de polydiméthylsiloxanes à terminaisons Si(CH 3 ) 2 H (teneur en Si-H de 1,3 mmol/g), 1,9% en poids de polydiméthylsiloxanes contenant des groupes SiH sur la chaîne principale (teneur en Si-H de 2,3 mmol/g), 17% en poids de silice pyrogénée, et 12% en poids d’huile de silicone non réactive.
- Composition B : 45,9% en poids de polydiméthylsiloxanes à terminaisons bis-vinyliques (teneur en vinyle de 0,3 mmol/g), 16% en poids de polydiméthylsiloxanes à terminaisons bis-vinyliques (teneur en vinyle de 1,08 mmol/g), 18,3% en poids de polydiméthylsiloxanes à terminaisons Si(CH 3 ) 2 H (teneur en Si-H de 1,4 mmol/g), 2% en poids de polydiméthylsiloxanes contenant des groupes SiH sur la chaîne principale (teneur en Si-H de 4,3 mmol/g), 17,8% en poids de silice pyrogénée.
Pour chaque exemple, le catalyseur d’hydrosilylation photoactivable à base de complexe de platine, l’agent inhibiteur de réticulation, et l’agent absorbant optique sont dissous dans du chloroforme. Une quantité définie de la solution obtenue est mélangée à l’une des compositions A et B. La composition obtenue est mélangée à l’aide d’un mélangeur centrifuge (modèle Speedmixer TM DAC 400.1 FVZ) pendant environ 1 minute à 2500 tours par minute.
Le dispositif d’impression 3D utilisé est le modèle Titan 3 de la société Kudo3d, muni d’une cuve de résine polymère aux dimensions 109*66*30 mm. La résolution est réglée à 25 µm, et le courant LED à 600*5,86 mA/unité.
Les différents exemples, conformes à l’invention, sont comparés à des contre-exemples non-conformes à l’invention.
Les spectres UV illustrant l’absorbance (A) en ordonnée en fonction de la longueur d’onde (λ) du rayonnement en abscisse (solution dans le chloroforme CHCl 3 à 1 mg/L) pour le BBOT (B) et la curcumine (C), deux agents absorbants optiques, sont illustrés à titre informatif sur la .
Dans l'un des modes de réalisation, l'extracteur de solides comprend un corps de tamis et un corps cylindrique, parmi lesquels le corps de tamis est disposé autour d'une paroi intérieure du corps cylindrique pour former une cavité de filtre et une cavité de concentration, la cavité de filtre est utilisée pour délivrer en sortie un filtrat filtré par le corps de tamis, et la cavité de concentration est connectée séparément à la première cuve réactionnelle et à la deuxième cuve réactionnelle, en réalisant au mieux la concentration de la première bouillie de surverse.
Dans l'un des modes de réalisation, l'extracteur de solides est un concentrateur.
Dans l'un des modes de réalisation, un premier orifice de déversement est disposé sur la première cuve réactionnelle et est situé à 80 % à 90 % du niveau de liquide total sur un côté de la première cuve réactionnelle.
Dans l'un des modes de réalisation, le volume total de la première cuve réactionnelle est de 500 L, et le premier orifice de déversement est disposé sur une paroi latérale de la première cuve réactionnelle à un volume de 400 L à 450 L.
Dans l'un des modes de réalisation, un deuxième orifice de déversement est disposé sur la deuxième cuve réactionnelle et est situé à 80 % à 90 % du niveau de liquide total sur un côté de la deuxième cuve réactionnelle.
Dans l'un des modes de réalisation, le volume total de la deuxième cuve réactionnelle est de 500 L, et le deuxième orifice de déversement est disposé sur une paroi latérale de la deuxième cuve réactionnelle à un volume de 400 L à 450 L.
Dans l'un des modes de réalisation, un troisième orifice de déversement est disposé sur la troisième cuve réactionnelle et est situé à 80 % à 90 % du niveau de liquide total sur un côté de la troisième cuve réactionnelle.
Dans l'un des modes de réalisation, le volume total de la troisième cuve réactionnelle est de 500 L, et le troisième orifice de déversement est disposé sur une paroi latérale de la troisième cuve réactionnelle à un volume de 400 L à 450 L.
Dans l'un des modes de réalisation, une deuxième entrée de liquide est en outre disposée sur la deuxième cuve réactionnelle, et la deuxième entrée de liquide est plus basse de 20 cm à 50 cm que le premier orifice de déversement dans la direction verticale.
Dans l'un des modes de réalisation, une troisième entrée de liquide est en outre disposée sur la troisième cuve réactionnelle, et la troisième entrée de liquide est plus basse de 20 cm à 50 cm que le deuxième orifice de déversement dans la direction verticale.
Le présent exposé met en outre à disposition du phosphate de fer. Le phosphate de fer ci-dessus est préparé par le procédé de synthèse de phosphate de fer selon l'un quelconque des modes de réalisation précédents.
Dans l'un des modes de réalisation, le phosphate de fer a une granulométrie D50 de 10 µm à 20 µm.
Dans l'un des modes de réalisation, le phosphate de fer a une masse volumique après tassement de 1,10 g/cm 3 à 1,50 g/cm 3 .
Dans l'un des modes de réalisation, le phosphate de fer a une surface spécifique de 4 m 2 /g à 7 m 2 /g.
Le présent exposé met en outre à disposition une application du phosphate de fer. L'application ci-dessus du phosphate de fer applique le phosphate de fer selon l'un quelconque des exemples précédents à la préparation d'une batterie au phosphate de fer lithié.
Certains exemples spécifiques sont présentés ci-dessous. Si un % est mentionné, il représente un pourcentage en poids. Il convient de noter que tous les cas possibles ne sont pas approfondis dans les exemples qui suivent, et les matériaux utilisés dans les exemples qui suivent sont disponibles dans le commerce, sauf mention contraire.
Jupe inférieure de pare-chocs arrière pour véhicule automobile, pare-chocs arrière comportant une telle jupe inférieure et véhicule automobile comportant un tel pare-chocs arrière L'invention a trait au domaine des véhicules automobiles et concerne plus particulièrement une jupe inférieure de pare-chocs arrière pour véhicule automobile. L’invention concerne aussi un pare-chocs arrière comportant une telle jupe inférieure et un véhicule automobile comportant un tel pare-chocs arrière.
De façon classique, un véhicule automobile comporte une face arrière comportant, notamment, un pare-chocs arrière, des blocs optiques qui forment des feux arrière du véhicule automobile, un hayon de coffre.
On a représenté aux figures 1 et 2 un pare-chocs arrière 1 de l’art antérieur, respectivement en vue de face et en vue de dessous depuis l’extérieur du véhicule automobile lorsque le pare-chocs arrière est monté dans le véhicule automobile (non représenté).
Le pare-chocs arrière 1 comporte une jupe inférieure 3, relativement souple, et des crosses latérales 5. La jupe inférieure 3 comporte un élément fixe 4 et est reliée, d’une part, au niveau de bords avant latéraux 7, à des pare-boue (non représentés) et, d’autre part, au niveau d’un bord avant central 9, à un déflecteur aérodynamique (non représenté).
La jupe inférieure 3 comporte, à proximité de ses bords avant latéraux 7, deux trappes d’accès 11, mobiles, permettant l’accès à un espace technique interne du pare-chocs arrière 1.
Lorsque le pare-chocs arrière 1 est intégré au reste du véhicule automobile, l’ouverture des trappes d’accès 11 permet d’accéder à des éléments du pare-chocs arrière 1, par exemple les feux antibrouillard et les feux de recul du véhicule.
Le fait d’accéder aux feux antibrouillard et aux feux de recul via la trappe d’accès 11 permet de remplacer les ampoules de ces feux lorsqu’elles doivent être remplacées, sans avoir à retirer le pare-chocs arrière 1 du véhicule automobile, conformément à la règlementation en vigueur.
La trappe d’accès 11 comporte à cet effet un panneau 13, également relativement souple, monté sur une charnière 15 et comportant des clips de fermeture 17 pouvant prendre appui sur l’élément fixe 4 de la jupe inférieure 3.
Le panneau 13 est mobile entre une position de fermeture représentée à la et une position d’ouverture représentée à la , permettant l’accès à l’espace technique interne.
Lors de l’assemblage du véhicule automobile, le pare-chocs arrière 1 est assemblé sur une ligne de montage dédiée, avant d’être transporté vers la ligne d’assemblage du véhicule automobile.
Lors de la phase de transport du pare-chocs arrière 1, le panneau 13 de la trappe d’accès 11 a tendance à s’ouvrir au niveau des clips de fermeture 17, en raison de la conception relativement souple de la jupe inférieure.
L’opérateur chargé de l’intégration du pare-chocs arrière 1 dans le véhicule automobile doit ainsi systématiquement s’assurer que la trappe d’accès est bien fermée lors de l’intégration du pare-chocs arrière 1 dans le reste du véhicule automobile, voire doit effectuer une opération visant à fermer la trappe d’accès 11 lorsque la trappe d’accès s’est ouverte pendant le transport du pare-chocs arrière 1.
Cela impacte négativement l’ergonomie du poste de travail ainsi que le temps nécessaire à l’intégration du pare-chocs arrière 1 dans le reste du véhicule automobile.
La présente invention vise à surmonter les inconvénients précités, et concerne pour ce faire une jupe inférieure de pare-chocs arrière pour véhicule automobile, comprenant : - un élément fixe, - une trappe d’accès à un espace technique interne dudit pare-chocs arrière, comportant un panneau, mobile alternativement entre une position d’ouverture et une position de fermeture, - au moins un clip de fermeture de ladite trappe d’accès sur ledit élément fixe, ladite jupe inférieure étant remarquable en ce que ledit au moins un clip de fermeture comporte un corps de fermeture présentant une forme de « U » et comportant une hauteur comprise entre environ 20 millimètres et environ 25 millimètres, ledit corps de fermeture s’étendant vers l’intérieur du pare-chocs arrière lorsque ledit pare-chocs arrière est monté dans ledit véhicule automobile.
Ainsi, en prévoyant une jupe inférieure de pare-chocs arrière dont le clip de fermeture de la trappe d’accès comporte un corps de fermeture qui présente une forme de « U » et dont la hauteur est comprise entre environ 20 millimètres et environ 25 millimètres, on augmente considérablement la rigidité des clips de fermeture relativement à ceux connus de l’art antérieur.
A7. Les concentrés lavés sont d'abord entrés dans un baril de mélange de flottation pour un mélange de pâte, une pâte de minerai après le mélange de pâte avait une concentration de 30 % et est entrée dans une machine de flottation, et 200 g/t de xanthate de pentyle en tant que collecteur et 100 g/t d'huile de terpinéol ont été ajoutés séquentiellement pour une désulfuration par flottation inverse, les mousses de flottation étant des impuretés contenant du Fe.
A8. Les résidus désulfurés sont entrés dans un stade de décalcification par flottation, et 2000 g/t de carbonate de sodium en tant que régulateur de pH, 2000 g/t de silicate de sodium en tant qu'inhibiteur et 800 g/t d'anionique en tant que collecteur ont été ajoutés séquentiellement pour une flottation inverse afin d'éliminer la calcite, les mousses de flottation étant des impuretés contenant du calcium.
A9. Des résidus décalcifiés sont entrés dans un stade d'enrichissement par flottation directe et d'extraction de lithium, et 1000 g/t de carbonate de sodium en tant que régulateur de pH, 1000 g/t de silicate de sodium en tant qu'inhibiteur et 500 g/t d'un collecteur cationique d'éther amine ont été ajoutés séquentiellement, les mousses de flottation étant des concentrés riches en lithium ; et les résidus de flottation ont été éliminés dans un réservoir de résidus après concentration et déshydratation.
Par un test d'élément de plasma à couplage inductif (ICP), les teneurs en Li 2 O et Ca dans les minerais bruts de minerais argileux de lithium avant l'enrichissement en lithium étaient de 0,25 % et 12,87 %, respectivement. Après enrichissement en lithium, la teneur en Li 2 O dans les concentrés lavés était de 0,92 %, le taux de récupération de Li 2 O était de 82,5 %, et la teneur en Ca était de 3,26 %. La teneur en Li 2 O dans les résidus de flottation était de 0,06 %.
Exemple 3 L'exemple fournit un procédé pour enrichir en lithium, comprenant spécifiquement les étapes :
A4. La pâte de minerai après le lavage de premier stade a été introduite dans un cyclone à trois produits en deux stades pour une calibrage, les matériaux avec une granulométrie de 1,7 à 20 mm ont été éliminés, ceux avec une granulométrie de 0,15 à 1,7 mm ont été entrés dans le lavage de second stade, et ceux avec une granulométrie pas supérieure à 0,15 mm étaient des concentrés lavés.
A7. Les concentrés lavés sont d'abord entrés dans un baril de mélange de flottation pour un mélange de pâte, la pâte de minerai après le mélange de pâte avait une concentration de 30 % et est entrée dans une machine de flottation, et 200 g/t de xanthate de pentyle en tant que collecteur et 100 g/t d'huile de terpinéol ont été ajoutés séquentiellement pour une désulfuration par flottation inverse, les mousses de flottation étant des impuretés contenant du Fe.
A9. Des résidus décalcifiés sont entrés dans un stade d'enrichissement par flottation directe et d'extraction de lithium ; 1000 g/t de carbonate de sodium en tant que régulateur de pH, 1000 g/t de silicate de sodium en tant qu'inhibiteur et 500 g/t d'un collecteur cationique d'éther amine ont été ajoutés séquentiellement, les mousses de flottation étant des concentrés riches en lithium ; et les résidus de flottation ont été éliminés dans un réservoir de résidus après concentration et déshydratation.
A10. Les concentrés riches en lithium ont été pompés vers un diviseur à décades, puis envoyés vers un séparateur magnétique à anneau vertical et gradient élevé avec une intensité de champ magnétique de 1,3T. Après une forte séparation magnétique, les concentrés de séparation magnétique ont été transportés à partir d'un anneau vertical vers le haut, lavés dans un réservoir de concentrés par de l'eau de déchargement de minerai, puis concentrés et déshydratés pour être les concentrés de lithium de séparation magnétique, et les résidus de séparation magnétique et les résidus de flottation ont été combinés.