INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Bien entendu, la partie de chauffage 6c et les reliefs 7r ne bloquent pas l’écoulement au sens de l’espace intérieur creux 9. De même que des ouvertures O (cf. ) de la structure S permettent au liquide filtré sortant du média 5 de circuler ensuite dans l’espace 9, des zones d’écartement E7 entre les reliefs 7r permettent à ce liquide de rejoindre axialement la sortie 4, via l’ouverture O3 du flasque 16. Ces zones d’écartement E7 servent aussi au passage d’air/gaz pour refouler l’eau vers l’entrée 3, dans le mode de purge.
Bien entendu, tout type de chauffage peut être réalisé pour s’assurer que du liquide encore présent autour du média 5 de filtration ne reste pas à un état solide. On a illustré ici une partie de chauffage 6c exclusivement disposée dans l’espace intérieur creux 9. En variante, tout ou partie des moyens de chauffage peuvent inclure une région chauffante qui chauffe le flasque 15 et/ou du liquide introduit dans le boîtier 2 par l’entrée 3, avant la filtration par le média 5.
L’organe de chauffage 6 peut être un moyen de chauffage électrique, disposant d’un connecteur électrique 6a, par exemple situé à une extrémité axiale du boîtier 2, comme visible sur la . Le boîtier 2 qui forme l’enveloppe extérieure du filtre 1 peut être compact, avec une orientation de l’entrée 3 et une orientation de la sortie 4, par exemple sous forme d’embouts à nervure, canule ou similaire, qui sont transversales/perpendiculaires. La direction d‘insertion de la tige formant la partie chauffante 6c peut être en alignement avec la direction d’extension de la portion tubulaire de raccordement constituant l’entrée 3.
Il doit être évident pour les personnes versées dans l’art que la présente invention permet des modes de réalisation sous de nombreuses autres formes spécifiques sans l’éloigner du domaine d’application de l’invention comme revendiqué. Par exemple, bien que les dessins montrent la sortie 4 comme la zone d’injection d’air ou fluide gazeux similaire pour éviter ou minimiser la présence d’eau résiduelle à l’intérieur du filtre 1, un gaz peut tout aussi bien être injecté par un autre point du boîtier 2, par exemple un point haut, permettant un même type de refoulement vers l’entrée 3, via le passage O2 libéré par le clapet C.
Forme cristalline de spinosad, procédé pour sa préparation et son utilisation La présente invention se rapporte à une forme cristalline de spinosad, à ses procédés de préparation et à son utilisation dans des préparations agrochimiques.
Le spinosad est un insecticide et acaricide à large spectre. Il a été développé et introduit pour la première fois en tant que produit commercial par DOW en 1995. Le spinosad est entièrement dérivé de la fermentation des bactéries du sol Saccharopolyspora spinosa . Le spinosad est actif par un nouveau mode d'action, ciblant principalement les sites de liaison sur les récepteurs nicotiniques de l'acétylcholine (nAChR) du système nerveux des insectes. Le spinosad est utilisé pour la protection d'une grande variété de cultures commerciales, telles que le maïs, le soja, le coton, divers fruits, divers légumes, tels que la pomme de terre, le riz et le gazon, en particulier pour la lutte contre le ver de la capsule, la noctuelle verdoyante, les chenilles légionnaires et les arpenteuses. Le spinosad présente une toxicité faible et un profil environnemental similaire à celui de la plupart des insecticides biologiques. Par conséquent, le spinosad est approprié pour les programmes de lutte antiparasitaire intégrée (IPM) et de gestion des résistances aux insecticides (IRM).
Le spinosad est une combinaison de deux spinosoïdes ayant les formules moléculaires C 41 H 65 NO 10 (Spinosyne A) et C 42 H 67 NO 10 (Spinosyne D), et les noms chimiques (2R,3aS,5aR,5bS,9S,13S,14R,16aS,16bR)-2-(6-désoxy-2,3,4-tri-O-méthyl-α-L-mannopyranosyloxy)-13-(4-diméthylamino-2,3,4,6-tétradésoxy-β-D-érythropyranosyloxy)-9-éthyl-2,3,3a,5a,5b,6,7,9,10,11,12,13,14,15,16a,16b-hexadécahydro-14-méthyl-1H-as-indacéno[3,2-d]oxacyclododécine-7,15-dione et (2S,3aR,5aS,5bS,9S,13S,14R,16aS,16bS)-2-(6-désoxy-2,3,4-tri-O-méthyl-α-L-mannopyranosyloxy)-13-(4-diméthylamino-2,3,4,6-tétradésoxy-β-D-érythropyranosyloxy)-9-éthyl-2,3,3a,5a,5b,6,7,9,10,11,12,13,14,15,16a,16b-hexadécahydro-4,14-diméthyl-1H-as-indacéno[3,2-d]oxacyclododécine-7,15-dione. Le spinosad contient typiquement de la Spinosyne A et de la Spinosyne D présentes dans les proportions allant de 50 à 95 % en poids de Spinosyne A et de 5 à 50 % en poids de Spinosyne D. Les formulations commerciales de spinosad utilisent typiquement la Spinosyne A et la Spinosyne D dans un rapport en poids de 85:15.
Le spinosad a les structures chimiques :
dans lequel spinosad A : R=H et spinosad D : R=CH 3.
Le spinosad disponible dans le commerce est typiquement fabriqué par le procédé décrit dans EP 1 062 345 et est présent dans un état amorphe. Il a été découvert que le spinosad dans un état amorphe présente une forte tendance à s'agréger lorsqu'il est formulé, en particulier pendant des périodes prolongées de stockage. De ce fait, le spinosad disponible dans le commerce n'est pas bien adapté pour être utilisé dans une formulation économique. Il existe un besoin de fournir une technique permettant d’améliorer la formulation du spinosad, en particulier pour améliorer sa stabilité au stockage.
Une nouvelle forme cristalline stable de spinosad a maintenant été découverte, laquelle présente des propriétés significativement améliorées. En particulier, la nouvelle forme cristalline de spinosad présente une stabilité accrue et une tendance réduite à s'agréger lorsqu'elle est formulée, permettant de stocker des formulations pendant des périodes prolongées sans dégradation et perte d'efficacité.
est une vue générale d’un ensemble d’enregistreurs acoustiques sous-marins selon l’invention,
est une vue en perspective éclatée d’un enregistreur acoustique sous-marin selon l’invention,
est une première vue de détail d’une extrémité longitudinale de l’enregistreur,
est une deuxième vue de détail d’une extrémité longitudinale de l’enregistreur,
est une vue partielle d’un obturateur de l’enregistreur,
est une vue d’un outil permettant d’ouvrir l’enregistreur,
illustre l’ouverture de l’enregistreur à l’aide de l’outil,
est une vue en position ouverte de l’enregistreur,
est une vue d’un système d’alimentation électrique de l’enregistreur,
est une première vue partielle du système d’alimentation électrique,
est une deuxième vue partielle du système d’alimentation électrique,
est une vue du système d’alimentation électrique, du côté d’une première base du système d’alimentation électrique,
est une vue du système d’alimentation électrique, du côté d’une deuxième base du système d’alimentation électrique,
est une vue du système d’alimentation électrique, inséré partiellement dans l’enveloppe de l’enregistreur,
Par sensiblement coaxiales, on entend que les tubulures sont coaxiales avec une tolérance radiale de quelques millimètres, par exemple 5 millimètres. Cette tolérance radiale s’exprime dans le plan orthogonal à la direction longitudinale X, c’est-à-dire dans le plan parallèle à la direction transversale Y et à une direction verticale Z, orthogonale aux directions longitudinale X et transversale Y.
Les différents éléments des dispositifs de régulation thermique selon l’invention tels que les tubes, les boîtes de collecte et les tubulures sont réalisées en aluminium et brasés entre eux une fois que sont assemblés entre eux les différentes rangées de cellules et les dispositifs de régulation thermique interposés entre ces rangées. Bien sûr en variante d’autres matériaux ou procédés d’assemblage sont utilisables.
La illustre une boîte de collecte disposée à une extrémité longitudinale du tube du dispositif de régulation thermique et équipée d’un seul ensemble de tubulures mâle- femelle. Une telle configuration peut notamment être mise en œuvre avec une autre boîte de collecte identique, disposée à l’autre extrémité longitudinale, pour une configuration de circulation de fluide réfrigérant en I. Bien entendu, ce qui va suivre dans la description pourra être appliqué à une boite de collecte comportant deux ensembles de tubulures mâle-femelle, que ce soit dans une configuration de circulation de fluide réfrigérant en I ou en U notamment.
Tel que cela a été évoqué précédemment, et tel que cela est visible sur la , et plus particulièrement sur la par exemple, une tubulure mâle d’un dispositif de régulation thermique selon l’invention comporte un organe d’étanchéité 31 particulier permettant d’assurer l’étanchéité de la coopération entre cette tubulure mâle et une tubulure femelle d’un dispositif de régulation thermique voisin.
L’organe d’étanchéité 31 est monté mobile sur la tubulure mâle, et un moyen de déplacement axial peut être associé à la tubulure mâle pour accompagner la mobilité de l’organe d’étanchéité le long de la tubulure mâle, c’est-à-dire axialement par rapport à cette tubulure mâle.
Le moyen de déplacement axial est ici un moyen de rappel élastique permettant de maintenir l’organe d’étanchéité en extrémité de la tubulure mâle, au plus près de la tubulure femelle du dispositif de régulation thermique voisin. Ainsi sur la , la tubulure mâle 322 comporte un organe d’étanchéité 31 maintenu à son extrémité libre par un ressort 38 formant le moyen de déplacement axial. Cet agencement permet une tolérance axiale de montage selon la direction longitudinale X de l’organe d’étanchéité 31 dans la tubulure femelle 224 du dispositif de régulation thermique voisin, comme décrit plus loin en relation avec la . Il peut être constaté sur la , qui rend visible la tubulure mâle 222 du dispositif de régulation thermique voisin, que cet agencement se reproduit de proche en proche puisque cette tubulure mâle 222 comporte un organe d’étanchéité 21 maintenu à l’extrémité de la tubulure mâle 222 par un ressort 28.
La représente plus précisément l’organe d’étanchéité 31 de la tubulure mâle 322 d’un dispositif de régulation thermique, emboîtée dans la tubulure femelle 224 du dispositif de régulation thermique voisin. Il convient de noter que les tubulures mâles et femelles sont identiques de proche en proche et que la description qui va être faite des deux tubulures femelles 224, 324 visibles sur la vaut pour toutes les tubulures femelles.
La tubulure femelle 224, 324 comporte une base de fixation 2241, 3241 brasée à une chambre de collecte 221, 321 de la boîte de collecte 22, 32, cette chambre de collecte 221, 321 communiquant par ailleurs avec la tubulure mâle 222 et le tube 24 du dispositif de régulation thermique voisin. La tubulure femelle 224, 324 comporte de plus une portion de dégagement 2243, 3243 raccordée par une de ses extrémités à la base de fixation 2241, 3241 et présentant un diamètre plus large que celui de cette base de fixation 2241, 3241. La portion de dégagement forme une marche entre la base de fixation et un anneau plat de la tubulure femelle 224, 324 qui prolonge la portion de dégagement à l’opposé de la base de fixation. Cet anneau plat forme une surface d’accostage annulaire 2245, 3245 pour l’organe d’étanchéité 31 du dispositif de régulation thermique amené à coopérer avec la tubulure femelle 224, 324, cette surface d’accostage annulaire 2245, 3245 prolongeant sensiblement perpendiculairement la portion de dégagement pour s’étendre radialement depuis la portion de dégagement 2243, 3243 jusqu’à une paroi cylindrique terminale 2247, 3247 de la tubulure femelle 224, 324 qui prolonge axialement la surface d’accostage annuaire 2245, 3245.
Tel qu’illustré sur la , la portion de dégagement 2243 a notamment pour fonction de permettre à l’extrémité libre de la tubulure mâle destinée à s’engager dans la tubulure femelle de s’enfoncer sans obstacle jusqu’à ce que l’organe d’étanchéité associé à la tubulure mâle rencontre une paroi, notamment la surface d’accostage annulaire 2245, de la tubulure femelle. A cet effet, on comprend que le diamètre interne de la portion de dégagement 2243 est plus grand que le diamètre externe de la tubulure mâle 322 qu’elle est destinée à recevoir.
Lorsque les dispositifs de régulation 20 et 30 sont collés sur des rangées d’organes de stockage d’énergie électrique du système de stockage d’énergie électrique selon l’invention, la tubulure mâle 322 vient s’emboîter dans la tubulure femelle 224.
Afin d’assurer l’étanchéité de cet emboîtement malgré de potentiels défauts de positionnement, l’organe d’étanchéité 31 est positionné non pas entre la portion de dégagement 2243 et la tubulure mâle 322, mais entre la surface d’accostage annulaire 2245 et la tubulure mâle 322, l’organe d’étanchéité 31 étant mobile sur la tubulure mâle 322.
Plus précisément l’organe d’étanchéité 31 comporte un support annulaire 316 formé d’un corps en plastique moulé 313 et d’une enceinte métallique 311. Un premier joint d’étanchéité 312, ici un joint à lèvre, est comprimé entre le support annulaire 316 et la tubulure mâle 322, et un deuxième joint d’étanchéité 314, ici un joint à lèvre, est comprimé entre le support annulaire 316 et la surface d’accostage annulaire 2245. Le cas échéant, dans une position de travail de l’organe d’étanchéité, une partie d’extrémité du joint à lèvre 314 peut être insérée dans une gorge circulaire de la tubulure mâle 322.
L’étanchéité entre la tubulure mâle 322 d’un dispositif de régulation thermique et la tubulure femelle 224 d’un dispositif de régulation thermique voisin est assurée ainsi par une étanchéité à deux étages, c’est-à-dire avec deux éléments d’étanchéité distincts l’un de l’autre et embarqués sur un même support associé à l’une des tubulures, ici la tubulure mâle. L’un des éléments d’étanchéité, ici le premier joint d’étanchéité, assure l’étanchéité de la liaison entre l’organe d’étanchéité et la tubulure mâle, malgré la mobilité de cet organe d’étanchéité, et l’autre élément d’étanchéité, ici le deuxième joint d’étanchéité, assure l’étanchéité de la liaison entre l’organe d’étanchéité 31 et la tubulure femelle. Cette étanchéité de la liaison entre l’organe d’étanchéité 31 et la tubulure femelle est notamment assurée par la compression du ressort formant les moyens de déplacement axial, qui assure ainsi le contact du deuxième joint d’étanchéité sur la surface d’accostage annulaire 2245.
A cet effet, le ressort 38 est monté en compression entre une butée annulaire 3222 formée sur la tubulure mâle 3222, et l’organe d’étanchéité 31. Une bague 33 montée fixe dans une gorge circulaire en extrémité de la tubulure mâle 322 empêche l’organe d’étanchéité 31 de sortir de la tubulure mâle 322. Cette bague 33 est par exemple un circlip.
Le fait que l’organe d’étanchéité soit mobile le long de la tubulure mâle permet d’assurer que le deuxième joint d’étanchéité 314 soit au contact de la surface d’accostage annulaire 2245 de la tubulure femelle avec laquelle cette tubulure mâle doit coopérer, quels que soient les tolérances de fabrication et les tolérances de montage lorsque l’extrémité libre de la tubulure mâle 322 se trouve au voisinage de la portion de dégagement 2243 et de la base de fixation 2241.
Plus particulièrement, cette configuration d’un organe d’étanchéité mobile axialement le long de la tubulure mâle, avec un deuxième joint d’étanchéité qui dépasse en saillie de l’organe d’étanchéité 31 selon cette direction axiale le long de laquelle l’organe d’étanchéité est mobile sur la tubulure mâle 322, ainsi que la forme de la tubulure femelle 224, permet une tolérance d de positionnement axial de la tubulure mâle 322 dans la tubulure femelle 224, de quelques millimètres. La tolérance d de positionnement axial peut notamment être comprise entre 0,5 et 5 millimètres, de préférence entre 1 et 3 millimètres, et elle peut être par exemple de 2 millimètres.
Ainsi, selon s’il est installé dans une pièce chauffée, non chauffée ou encore peu, les pertes thermiques du chauffe-eau varient d’une installation à une autre tout au long de l’année : un chauffe-eau installé dans un local qui n’est pas isolé verra ses pertes thermiques augmenter en hiver, tandis qu’en été, celles-ci seront plus faibles. Autrement dit, tous les chauffe-eaux électriques à accumulation consomment de l’énergie pour compenser leurs pertes thermiques, et non pas uniquement pour renouveler la réserve d’ECS à la suite d’un tirage d’eau qu’un utilisateur aurait réalisé.
De manière générale, il n’y a aucune nécessité à autoriser de manière continue la chauffe, sauf si la contenance du chauffe-eau est inférieure aux besoins quotidiens des occupants.
Ainsi, il est tout à fait pertinent de pouvoir piloter les chauffe-eaux à accumulation en corrélant la production avec la consommation d’ECS.
Pour ce faire, et afin de produire la quantité d’ECS adaptée aux besoins des consommateurs, il est important de mesurer cette dernière le plus précisément possible. Or, il s’agit d’une donnée qui est difficile à quantifier autrement que par des moyens de mesures qui sont intrusifs. De plus, l’ECS consommée (douche, bain, cuisine, etc.) est une combinaison entre une quantité d’eau froide et une quantité d’eau chaude (sortant du réservoir du chauffe-eau), combinaison qui sera différente en fonction de la température souhaitée par le consommateur.
Le document EP3846108A1 présente un dispositif et un procédé de détermination de profils de consommation pour des besoins d'hygiène corporelle, en utilisant un débitmètre, et permettant de détecter les tirages d’eau chaude et d’en déduire les usages à partir de la classification de profils de consommations.
Dans le document US2016010878A1, un contrôleur intelligent de chauffe-eau est présenté. Ce contrôleur utilise un réseau de capteurs, dont un débitmètre, et optimise le fonctionnement du chauffe-eau en se basant sur un apprentissage automatique qui est réalisé sur les données acquises.
Ces solutions présentent l’avantage de mesurer précisément des débits horodatés, permettant alors d’évaluer la consommation d’ECS et d’en déduire les profils de consommateurs afin d’identifier les plages de consommation d’ECS pour optimiser le pilotage des chauffe-eaux.
Cependant, ces solutions sont souvent onéreuses et nécessitent l’intervention d’un technicien afin d’installer le système de pilotage. Au final, et à la vue des coûts, il est souvent préférable d’investir dans un chauffe-eau électrique thermodynamique, qui est plus efficace.
Il existe d’autres solutions de contrôle des chauffe-eaux ne faisant pas appel à des débitmètres intrusifs.
Le document WO2019006461A1 présente un système ainsi qu’un procédé de commande de chauffe-eaux électriques à accumulation où notamment, les tirages d’ECS sont déduits de mesures provenant des variations de température observées.
En revanche, le bilan énergétique estimé dans le procédé est basé sur une estimation constante des pertes thermiques par installation, qui, comme évoqué précédemment peuvent varier selon les locaux d’installations ainsi que les saisons. De plus, la mesure de la température de l’ECS stockée est réalisée en positionnant un capteur de température sur une soupape de sécurité ( T&P valve ), se trouvant en paroi du chauffe-eau, constituée d’une tige qui est immergée dans l’ECS stockée. Le capteur de température peut également être positionné sur un conduit de sortie d’eau chaude situé en haut du chauffe-eau.
Ainsi, et par conduction thermique cette configuration permet de mesurer en continue, ou de manière proche, la température d’ECS stockée dans le chauffe-eau. Ce type de conception n’étant présent que sur certains modèles de chauffe-eau, la solution décrite dans le document WO2019006461A1 ne peut être utilisée sur toutes les installations d’ECS à accumulation.
Présentation de l’invention La présente invention vise à pallier tout ou partie de ces inconvénients.
A cet effet, la présente invention vise un procédé d’optimisation de la production d’eau chaude sanitaire produite par un chauffe-eau piloté au moyen d’un dispositif comportant des capteurs de température ainsi qu’un capteur de puissance et un relais électromécanique, ledit procédé étant mis en œuvre par un système d’information. Ce procédé d’optimisation est remarquable en ce qu’il comporte les étapes suivantes : initialisation de paramètres, lesdits paramètres étant dans le groupe comportant : une puissance, une température de consigne T consigne et une constante de refroidissement Cr du chauffe-eau, des débits caractéristiques ainsi que des usages d’occupants d’un bâtiment dans lequel ledit chauffe-eau est installé ; détection et d’horodatage de tirages d’eau chaude sanitaire au moyen de données provenant du capteur de température mesurant la température au niveau d’un conduit de sortie d’eau chaude ; calcul de volumes, consommé et restant, d’eau chaude sanitaire ; et recommandation pour maîtriser la consommation énergétique du chauffe-eau ou la consommation d’eau chaude sanitaire.
Ce procédé présente l’avantage d’optimiser énergétiquement et économiquement la production d’eau chaude sanitaire, sans dégrader le confort des occupants et sans nécessiter de changer leurs habitudes de consommation.
Plus particulièrement, la puissance du chauffe-eau est déterminée lors de l’étape d’initialisation au moyen de mesures réalisées par le capteur de puissance.
Tous les composants énumérés dans le Tableau 6 ci-après ont été mélangés uniformément et le mélange résultant a été broyé avec un Dyno-Mill (fabriqué par Willy A. Bachofen AG) pour obtenir un concentré en suspension.
Composant Quantité (% en poids) Fonction spinosad, modification cristalline I, 98 % (préparée dans l'Exemple 3) 48 Principe actif Propylène glycol 5 Agent antigel Formulation de polydiméthylsiloxane modifiée (SAG 1529) 0,5 Agent antimousse Alkylnaphtalènesulfonate de sodium, condensat de formaldéhyde (MORWET D-425 ® POUDRE) 3 Agent dispersant Éther de polyalkylène glycol (ATLAS TM G-5000) 2 Agent mouillant Gomme de xanthane (AG-RHO POL 23/W) 0,2 Agent épaississant 1,2-Benzisothiazol-3-one (NIPACID BIT 20) 0,2 Biocide Eau Reste à 100 % Diluant
Préparation de concentré en suspension (SC) de spinosad
Tous les composants énumérés dans le Tableau 7 ci-après ont été mélangés uniformément et le mélange résultant a été broyé avec un Dyno-Mill (fabriqué par Willy A. Bachofen AG) pour obtenir un concentré en suspension.
Composant Quantité (% en poids) Fonction spinosad, 95 % (préparé dans l'Exemple comparatif 2) 48 Principe actif Propylène glycol 5 Agent antigel Formulation de polydiméthylsiloxane modifiée (SAG 1529) 0,5 Agent antimousse Alkylnaphtalènesulfonate de sodium, condensat de formaldéhyde (MORWET D-425 ® POUDRE) 3 Agent dispersant Éther de polyalkylène glycol (ATLAS TM G-5000) 2 Agent mouillant Gomme de xanthane (AG-RHO POL 23/W) 0,2 Agent épaississant 1,2-Benzisothiazol-3-one (NIPACID BIT 20) 0,2 Biocide Eau Reste à 100 % Diluant
Tous les composants énumérés dans le Tableau 8 ci-après ont été mélangés uniformément et le mélange résultant a été broyé avec un Dyno-Mill (fabriqué par Willy A. Bachofen AG) pour obtenir un concentré en suspension.
Composant Quantité (% en poids) Fonction spinosad, 94 % (préparé dans l'Exemple comparatif 3) 48 Principe actif Propylène glycol 5 Agent antigel Formulation de polydiméthylsiloxane modifiée (SAG 1529) 0,5 Agent antimousse Alkylnaphtalènesulfonate de sodium, condensat de formaldéhyde (MORWET D-425 ® POUDRE) 3 Agent dispersant Éther de polyalkylène glycol (ATLAS TM G-5000) 2 Agent mouillant Gomme de xanthane (AG-RHO POL 23/W) 0,2 Agent épaississant 1,2-Benzisothiazol-3-one (NIPACID BIT 20) 0,2 Biocide Eau Reste à 100 % Diluant
Comparaison de la stabilité au stockage
La stabilité au stockage des compositions a été testée à l’aide des procédures selon CIPAC MT 46.3. La procédure suivie était la suivante :
Des échantillons des compositions préparées dans les Exemples 4 et 5 et les Exemples comparatifs 3 à 5 ont été conservés à 54 °C pendant 1 mois, 3 mois et 6 mois. La concentration en spinosad dans la composition a été déterminée à la fin de chaque période de stockage par chromatographie liquide haute pression (HPLC). L'agrégation de particules solides de spinosad a été mesurée par observation.
La concentration d’origine en spinosad dans chaque formulation était de 48 % en poids. Les résultats sont résumés dans le Tableau 9 ci-après.