INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Autrement dit, dans ce deuxième mode de réalisation, c’est la première partie de surface de guidage 48A, 48B qui présente une dépression à proximité de la première surface latérale 46A, 46B. Cette dépression dans la première surface de guidage 48A, 48B permet de compenser l’obstruction générée par la surélévation de la deuxième surface de guidage 49A, 49B à proximité de la deuxième surface latérale 47A, 47B, qui a pour effet de réduire la section de passage du flux de gaz entre les deux parties profilées 36A et 36B.
La représente, de manière schématique, en vue de dessus, un assemblage de deux aubes directrices 33A et 33B. Cette vue est identique pour les deux modes de réalisation qui précèdent.
Comme cela est visible sur la , la première surface latérale 46A, 46B et la deuxième surface latérale 47A, 47B ne sont pas planes.
Plus précisément, la première surface latérale 46A, 46B de chaque plateforme 34A, 34B présente une forme concave et la deuxième surface latérale 47A, 47B de chaque plateforme 34A, 34B présente une forme convexe, prévue pour s’emboiter avec la forme concave de la première surface latérale 46A, 46B de la plateforme de l’aube directrice adjacente.
Par ailleurs, chaque plateforme 34A, 34B présente une première surface transversale 55A, 55B s’étendant dans un premier plan transversal P1 situé en amont du bord d’attaque 41A, 41B, et une deuxième surface transversale 56A, 56B s’étendant dans un deuxième plan transversal P2 situé en aval du bord de fuite 42A, 42B.
La première ligne de jonction 51A, 51B s’étend depuis le premier plan transversal P1 jusqu’au deuxième plan transversal P2.
De même, la deuxième ligne de jonction 52A, 52B s’étendant depuis le premier plan transversal P1 jusqu’au deuxième plan transversal P2.
Le premier rayon R1 et le deuxième rayon R2 varient continument depuis le premier plan transversal P1 jusqu’au deuxième plan transversal P2.
Le troisième rayon R3 et le quatrième rayon R4 varient continument depuis le bord d’attaque 41A, 41B jusqu’au bord de fuite 42A, 42B de la partie profilée 36A, 36B.
La illustre trois plans de coupe distincts A-A, B-B et C-C, s’étendant transversalement par rapport à l’axe central Δ de la virole 32 en coupant la partie profilée 36A, 36B.
Le plan de coupe A-A est situé en amont du plan de coupe B-B, qui est lui-même situé en amont du plan de coupe C-C, dans le sens d’écoulement du flux de gaz.
Les figures 7A à 7C, représentent, de manière schématique, les deux aubes directrices 33A, 33B respectivement dans les trois plans de coupe transversaux différents A-A, B-B et C-C, conformément au premier mode de réalisation.
+ F une épaisseur axiale maximale du couvercle, mesurée le long de l’axe,
+ H une dimension radiale d’un espace circonférentiel défini entre le premier rebord et la première extension, ou d’un espace circonférentiel défini entre le second rebord et la seconde extension, mesurée par rapport à l’axe, et
+ R une dimension axiale maximale dudit espace circonférentiel, mesurée le long de l’axe ;
- le palier lisse comprend en outre un autre couvercle de fixation qui est relié à ladite seconde extension axiale et qui s’étend axialement en regard dudit second rebord ;
- le couvercle relié à la seconde extension axiale a un diamètre inférieur ou égal à celui du couvercle relié à la première extension axiale ;
- le couvercle relié à la second extension axiale est dépourvu de bride ou de pattes de fixation
-- le couvercle relié à la seconde extension axiale a une forme générale annulaire ou de disque et comprend un diamètre externe supérieur à un diamètre externe de ladite surface ;
-- le couvercle relié à la seconde extension axiale comporte une lumière traversante en direction axiale, cette lumière ayant une forme incurvée et s’étendant en direction circonférentielle autour de l’axe ;
-- la lumière a une étendue angulaire supérieure ou égale à une étendue angulaire dudit second rebord, et est située en regard d’un espace circonférentiel défini entre le second rebord et la seconde extension ;
-- la lumière a une dimension radiale, mesurée par rapport à l’axe, qui est supérieure à une dimension radiale dudit espace, mesurée de la même façon ; et
-- ladite cavité traverse axialement la seconde extension et le couvercle.
L’invention concerne en outre un réducteur mécanique de turbomachine, en particulier d’aéronef, comportant au moins un palier lisse tel que décrit ci-dessus.
Le réducteur comporte de préférence :
- une couronne qui s’étend autour du solaire,
- des satellites qui sont engrenés avec le solaire et la couronne,
De préférence, une dispersion selon l’invention a un pH compris entre 3,0 et 6,5, de préférence entre 4,0 et 6,0 et mieux entre 5,0 et 6,0.
Sauf indication contraire, dans tout ce qui suit, on considère qu’on se trouve à la température ambiante (par exemple T=25°C ± 2°C) et pression atmosphérique (760 mm de Hg, soit 1,013.10 5 Pa ou 10 13 mbar).
la est une vue de côté d’un récipient contenant une dispersion simple obtenue par un deuxième procédé selon l’invention ;
la est une vue en coupe d’une goutte d’une dispersion simple selon l’invention ;
la est une vue schématique en coupe partielle d’un premier appareil de fabrication d’une dispersion simple, pour la mise en œuvre du deuxième procédé ;
la est une vue en coupe d’une goutte d’une dispersion multiple selon l’invention ;
la est une vue schématique en coupe partielle d’un premier appareil de fabrication d’une dispersion multiple, pour la mise en œuvre du deuxième procédé ;
la est une vue d’un détail de l’extrémité d’un conduit de circulation d’une variante d’appareil selon l’invention, où l’injection d’une solution additionnelle (62) est effectuée à l’extrémité du conduit de circulation ;
la est une vue de dessous de l’extrémité représentée sur la ; et
la est une vue analogue à la d’une variante d’appareil de fabrication d’une dispersion multiple, pour la mise en œuvre d’un deuxième procédé selon l’invention.
Les figures 1 à 3 illustrent la mise en œuvre d’un deuxième procédé de formation de dispersions simples selon l’invention.
Les figures 4 et 5 illustrent la mise en œuvre d’un deuxième procédé de formation de dispersions multiples selon l’invention.
Immiscibilité La phase grasse 14 (ou phase dispersée) et la phase aqueuse 16 (ou phase continue) sont sensiblement immiscibles.
Comme on peut le voir à la , un joint secondaire 56 est installé entre le cadre de support 30 et la face interne 12i du carter intermédiaire 12, pour parfaire l'étanchéité de la vanne de décharge au fluide s'écoulant dans la veine secondaire 10 lorsque la porte 20 est en position fermée.
Selon un mode de réalisation préféré de la vanne de décharge 14, le cadre de support 30 est réalisé en deux parties 60, 62 assemblées l'une à l'autre.
Comme on peut le voir aux figures 6 et 7, les deux parties 60, 62 du cadre 30 sont réparties de part et d'autre d'un plan sensiblement perpendiculaire à un plan principal du cadre de support 30.
De préférence, ce plan est un plan médian du cadre de support 30 et est un plan axial passant par un axe principal de la veine primaire 10.
Les deux parties 60, 62 du cadre de support 30 sont de préférence symétriques par rapport à ce plan axial médian du cadre de support 30.
Chaque partie 60, 62 est constituée d'une traverse 44 et de deux demi-longerons 64 qui s'étendent en direction de l'autre partie 60, 62 à partir de chaque extrémité de la traverse 44. Chaque partie 60, 62 a ainsi la forme d'un U ouvert en direction de l'autre partie 60, 62.
Les deux parties 60, 62 sont jointives au niveau des extrémités libres 66 des demi-longerons 64. L'extrémité libre 66 de chaque demi-longeron 64 porte une bride 68 qui coopère avec la bride 68 du demi-longeron 64 qui lui est associée pour la fixation des deux parties 60, 62 entre elles afin de reconstituer le cadre de support 30.
Comme on peut le voir à la , et selon un autre aspect de la vanne de décharge 14, le joint 46 est lui aussi réalisé en deux parties 70, 72.
Chaque partie 70, 72 du joint 46 est associée à une partie 60, 62 du cadre de support 30 et est en forme d'un U ouvert en direction de l'autre partie 70, 72.
Ces deux parties 70, 72 du joint 46 sont de longueur linéaire telle que leurs extrémités libres sont en contact l'une avec l'autre lorsque les parties du joint 46 et les parties du cadre de support 30 sont assemblées les unes avec les autres, respectivement.
Cette réalisation du cadre de support 30 et du joint 46 en deux parties permet de faciliter le montage du joint 46 sur le cadre de support 30 avant le montage de la porte 20 sur le cadre de support 30.
Procédé et système de contrôle d’un couple moteur d’un moteur à combustion interne La présente divulgation concerne un procédé et un système pour le contrôle d’un couple moteur d’un moteur à combustion interne.
Le domaine technique de la présente invention est ainsi le domaine du contrôle moteur pour un moteur à combustion interne. La présente divulgation est destinée plus particulièrement à des applications non automobiles et concerne plutôt mais non exclusivement des moteurs de taille réduite, utilisés par exemple sur des motos. Un tel moteur peut aussi être utilisée pour une autre application d’un moteur (tondeuse ou autre outil motorisé mobile, …).
La présente divulgation concerne encore plus particulièrement les moteurs à combustion interne dans lesquels un volet, appelé papillon, commande le débit d’air entrant dans le moteur, ledit papillon étant commandé de manière contrôlée, le plus souvent électriquement. Dans un tel moteur, la commande de l’utilisateur sur une pédale dite pédale d’accélérateur, ou une poignée, ou une manette, ou similaire, est traduite en une demande de couple (requête) et un système de commande et de gestion vient alors déterminer des valeurs de consigne concernant par exemple l’angle d’ouverture du papillon pour que le moteur fournisse le couple correspondant à la requête de couple de l’utilisateur.
De manière classique, la requête de couple est traduite, par une unité de gestion et de contrôle électronique ou contrôleur, en une consigne de débit d’air entrant dans le moteur par un modèle inverse de couple et à son tour la consigne de débit d’air est traduite en une consigne de position (ou angle) d’ouverture du papillon par un modèle inverse de flux d’air. En outre, de manière classique, un modèle direct est utilisé par le contrôleur pour l’injection de carburant et l’allumage : à partir d’un certain nombre de données obtenues à l’aide de capteurs, tels (liste illustrative non exhaustive) l’angle d’ouverture du papillon, le régime du moteur, la pression d’admission, la température, … un débit d’air estimé de l’air qui est effectivement rentré dans le moteur est calculé. Cette valeur du débit d’air va permettre de déterminer, d'une part, la quantité d’essence à fournir au moteur pour réaliser une combustion et, d'autre part, le couple maximum que peut fournir le moteur. En fonction du couple maximum disponible et du couple demandé (requête), un angle d’allumage est déterminé. Si le couple disponible est supérieur au couple réellement demandé, un retrait d’avance à l’allumage va être réalisé pour obtenir la valeur de consigne du couple.
On remarque qu’un grand nombre de calculs sont nécessaires et que des cartographies sont utilisées. Une faible erreur, sur les calculs et/ou les cartographies, peut amener à une perte d’efficacité du moteur de l’ordre du pourcent. Ceci correspond à une augmentation de consommation du même ordre de grandeur par rapport à une consommation optimisée.
- lesdites surfaces sont situées respectivement dans deux plans qui sont perpendiculaires au second axe et qui passent par les deux séries de dents de la seconde denture du satellite ;
- le solaire a une forme générale tubulaire et comprend à une extrémité axiale une bride annulaire d’accouplement audit premier arbre de rotor ;
- les deux séries de dents de chaque denture sont en chevron ;
- le porte-satellites comprend deux disques et les satellites s’étendent axialement entre les disques et sont fixés à ces disques ;
-- les corps cylindriques satellites s’étendent axialement entre les disques et sont fixés à ces disques ;
-- les corps cylindriques satellites sont répartis autour du premier axe et définissant lesdits seconds axes, ces corps cylindriques traversant respectivement les satellites en vue de leur guidage ;
-- la complémentarité de formes est du type P3G.
la est une vue très schématique partielle en coupe axiale d’un réducteur selon l’invention,
la est une vue très schématique partielle en coupe axiale d’une turbomachine selon l’invention,
la est une vue schématique en perspective et en coupe axiale d’un réducteur selon un mode de réalisation de l’invention,
La montre la section de la lame 1 dans la direction longitudinale faisant apparaître le profil combiné FX des deux petits côtés. Ce profil est symétrique plan pour les deux petits côtés. La forme du profil combiné à droite et celle du profil à gauche étant symétriquement les mêmes, la description du profil combiné FX sera faite avec les références numériques appropriées, séparément du côté droit pour la fonction de rainure RP et du côté gauche pour la fonction de languette de verrouillage LG.
Le profil combiné FX se compose du profil de rainure RG en partie haute et en dessous de celui-ci, du profil de languette LG ; le profil FX ne dépasse pas du plan de jonction PJ bordant les deux petits côtés.
Le côté RP (c’est-à-dire la fonction RP du petit côté) a un profil partant du dessus A de la lame et comprenant, outre un éventuel congé prévu ici et non référencé, un appui haut 31 se poursuivant dans le sens descendant par une rampe d’entrée 332 arrivant dans une cavité 33 formant la rainure pour recevoir la languette d’un grand côté ou d’un petit côté comme cela sera décrit ensuite.
Le dessus de la cavité 33 a un dessus d’appui 331 sensiblement horizontal, à la distance (d) du dessus A de la lame 1. Le contour de la cavité 33 est complémentaire et homologue de celui de la partie de la languette 23 du côté LG dépassant du plan de jonction PJ et de la languette 43 du côté LP en deçà du plan de jonction PJ.
Le profil se poursuit au-delà du dessus d’appui 331 par un fond 333 courbe recevant l’extrémité avant des languettes et d’une surface de serrage 334 descendant vers une rampe 335 en forme de dièdre concave ; le profil remonte sur le dessus 336 de la tête de verrouillage 34 et descend par une face inclinée formant un appui bas 337 en retrait du plan de jonction PJ ou à cheval sur celui-ci.
Le côté LP (c’est-à-dire la fonction LP du petit côté) a un profil de languette en dessous du profil de rainure en étant combiné à celui-ci ; la languette LG délimite par le dessus de son corps 43 le dessous de la cavité 33 formant la rainure RG. La fonction LP du profil PX comprend l’appui haut 31 ainsi que l’appui bas 337 de la tête 34 commune à la cavité 33 et au corps de languette 43.
Pour son accrochage à une autre lame, la languette 43 a un dessous auxiliaire avant 433 incliné formant avec une rampe auxiliaire 434, deux surfaces au moins sensiblement planes constituant un dièdre convexe 433, 434 facilitant l’engagement de la languette LP dans une rainure RG ou RP.
Au-delà du dièdre (433, 434), le dessous a un appui auxiliaire 435 pour s’appuyer sur la tête 16 de la rainure RG. La paroi 436 délimitant l’évidement 44 sous la languette 43 rejoint le dessous B par une arête tronquée 121.
En résumé, le profil combiné FX du petit côté (RP, LP) décrit ci-dessus superpose la cavité 33 et la languette 43 ; les côtés LG et RG ont des formes complémentaires et homologues des formes des côtés LP et RP : cela signifie que les formes complémentaires sont des formes géométriques superposables pour leur partie fonctionnelle de rainure et de languette et elles sont positionnées de façon à se superposer par leur contour lorsque le côté correspondant d’une lame est assemblé à un côté à rainure d’une autre lame posée, les surfaces d’appui haut et bas et ceux des profils RG, LG, RP, LP étant en contact et bloquant l’assemblage dans les directions horizontales (x,y) et la direction verticale (z).
Les figures 5A-C montrent les différents assemblages possibles.
La montre l’assemblage entre le grand côté RG d’une lame 1 et le grand côté LG d’une autre lame 1’, obtenu par le basculement de la lame 1’ avec l’engagement de son côté LG dans le côté RG de la lame 1 déjà posée.
Les côtés RG/LG assemblés par leur liaison par la forme réalisent les contacts suivants :
- appui haut 11
- appui de verrouillage 131
- bande de serrage 14
Cependant, l’espace disponible au sein du véhicule automobile pour l’agencement du module de refroidissement est relativement restreint. Ainsi, l’équipement disposé autour du module de refroidissement, tel que le moteur électrique du véhicule électrique ou hybride, peut former un potentiel obstacle au flux d’air et/ou aux volets du dispositif d’obturation, notamment dans le cas où la ou les ouvertures supplémentaires et le ou les dispositifs d’obturation qui y sont associés sont agencés sur la face arrière du boîtier collecteur. Il convient donc d’optimiser l’emplacement de cette ou ces ouvertures d’évacuation du flux d’air en fonction de l’agencement prévu pour les potentiels obstacles et de l’espace disponible autour du boîtier collecteur tout en privilégiant une conception compacte de celui-ci.
Le but de la présente invention est donc de remédier au moins partiellement aux inconvénients de l’art antérieur et de proposer un boîtier collecteur amélioré permettant d’évacuer le flux d’air en roulage tout en optimisant l’espace disponible.
La présente invention concerne donc un boîtier colleteur pour module de refroidissement d'un véhicule automobile électrique ou hybride, ledit boîtier collecteur et étant destiné à être traversé par un flux d'air, ledit boîtier collecteur une turbomachine tangentielle configurée pour générer le flux d’air, le boîtier collecteur comprenant en outre: - au moins une paroi latérale formant un conduit dans lequel le flux d'air est destiné à circuler, - une volute configurée pour guider le flux d'air vers la sortie d'air et au sein de laquelle la turbo turbomachine tangentielle est disposée, et - une paroi de guidage du flux d'air vers la sortie d'air, la paroi de guidage et/ou l'au moins une paroi latérale comportant au moins une ouverture ainsi qu'au moins un volet d'obturation monté pivotant entre une position d'ouverture et une position de fermeture de ladite ouverture, le boîtier collecteur comportant au moins une butée configurée pour limiter l'angle d'ouverture du au moins un volet d'obturation en position d'ouverture.
Selon un aspect de l’invention, l'au moins une butée est disposée sur l'au moins un volet d'obturation.
Selon un autre aspect de l’invention, l'au moins une butée vient de matière avec l'au moins un volet d'obturation.
Selon un autre aspect de l’invention, l'au moins une butée est une pièce fixée sur l'au moins un volet d'obturation.
Selon un autre aspect de l’invention, l'au moins une butée est disposée sur l'au moins une paroi latérale et/ou paroi de guidage du boîtier collecteur.
Selon un autre aspect de l’invention, l'au moins une butée vient de matière avec l'au moins une paroi latérale et/ou paroi de guidage du boîtier collecteur.
Selon un autre aspect de l’invention, l'au moins une butée est une pièce fixée sur l'au moins une paroi latérale et/ou paroi de guidage du boîtier collecteur.
Selon un autre aspect de l’invention, la paroi de guidage et/ou l'au moins une paroi latérale et/ou paroi de guidage comportent une pluralité de volets d'obturation et les butées sont configurées pour que les différents volets d'obturation aient des angles d'ouvertures propres à chaque volet d'obturation.
Selon un autre aspect de l’invention, le boîtier collecteur comporte une paroi latérale inférieure comportant au moins une ouverture et au moins un volet d'obturation, l'au moins une butée est configurée pour que l'angle d'ouverture dudit au moins un volet d'obturation est inférieur ou égal à 7°.
La présente invention concerne également un module de refroidissement pour véhicule automobile électrique ou hybride, ledit module de refroidissement étant destiné à être traversé par un flux d'air et comportant : - un carénage formant un conduit interne suivant une direction longitudinale du module de refroidissement à l'intérieur duquel est disposé au moins un échangeur de chaleur destiné à être traversé par le flux d'air, et - un boîtier colleteur tel que décrit précédemment, ledit boîtier colleteur étant disposé en aval du carénage suivant la direction longitudinale.
la montre une représentation schématique en perspective de la face interne d’un boîtier collecteur d’un module de refroidissement,
Dans ce cas, la composition de l’article monocouche selon l’invention comprendra également un polysaccharide.
Une composition préférée de mélange maitre comprend de 50 à 95 % d’un polymère de bas point de fusion, en particulier du PCL (polycaprolactone), préférentiellement de 70 à 90 %, de 0,001 à 10% d’enzymes, préférentiellement de 1 à 6%, et de 1 à 30% de gomme arabique, préférentiellement de 10 à 25%.
L’invention concerne donc également un prémélange sous forme de granulés comprenant de 3% à moins de 60% du PHA (polyhydroxyalkanoate), un polyester biodégradable, au moins 0,001% d’enzymes capables de dégrader ledit polyester, et au moins un polymère thermoplastique complémentaire, dans toutes les variantes de modes de réalisation décrit précédemment pour l’article.
L’invention concerne également diverses utilisations des articles monocouches obtenus selon l’invention, notamment des articles souples ou rigides monocouche.
L’article monocouche selon l’invention peut être employé pour tous usages usuels des articles thermoplastiques, et notamment pour la préparation d’emballages ou de sacs, ou encore pour le paillage ou le routage. Il peut aussi être employé pour la préparation de vaisselle jetable (assiettes, gobelets), d’un emballage (barquettes, blisters), d’opercules ou de capsules de boisson.
Les différents modes de réalisation, variantes, les préférences et les avantages décrits ci-dessus pour chacun des objets de l’invention s’appliquent à tous les objets de l’invention et peuvent être pris séparément ou en combinaison.
EXEMPLES. I. Préparation d’un mix de polymère support et d’enzyme
Le mix de polymère support et d’enzyme est préparé à partir de granulés de polycaprolactone (PCL) et l’enzyme sous forme liquide comme décrite dans la demande WO 2019/043134.
L’article peut également comprendre des additifs usuels employés dans la préparation des articles plastiques, comme des agents glissants, des plastifiants, des agents nucléants, des compatibilisants, des aides à la fabrication, des stabilisants aux rayonnements UV, des agents anti-choc, des charges minérales ou végétales, etc.
Avantageusement, la teneur en additifs usuels dans l’article monocouche selon l’invention est d’au moins 0,2 %, de préférence de 1 à 5%, plus préférentiellement de 2 à 4%, avantageusement d’environ 2% en poids.
Selon un mode préféré l’article monocouche selon l’invention comprend un ou des agents glissants, tel que l'oléamide, l'érucamide, le stéaramide, le béhénamide, l'oléyl palmitamide, le stéaryl érucamide, l'éthylène bis-oléamide, l'EBS ou un mélange de ceux-ci. De préférence, l’agent glissant est l’oléamide.
L’article peut aussi comprendre des plastifiants. Les plastifiants utilisés dans les articles de matière plastique dégradable sont bien connus de l’homme du métier. Ils sont en particulier choisis parmi les polyols et les amides, les oligomères d’acide lactique (OLAs) et les esters de citrate.
Des compatibilisants peuvent entrer dans la composition de l’article monocouche selon l’invention. De tels compatibilisants PLA/Polyesters sont bien connus de l’homme du métier, notamment les molécules présentant les fonctions époxy, acrylate, anhydride, oxazoline et lactame qui permettent des réactions de greffage.
Parmi les compatibilisants on citera plus particulièrement les polyacrylates, les terpolymères d’éthylène, d’ester acrylique et de méthacrylate de glycidyle (par exemple commercialisé sous la marque Lotader® par la société Arkema), les copolymères triblocs PLA-PBAT-PLA, les PLA greffés d’anhydride maléique (PLA-g-AM) ou les PBAT greffés d’anhydride maléique (PBAT-g-AM).