INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation, le dispositif d’entraînement comprend au moins un moteur d’entraînement engagé avec le premier moyeu tournant et le deuxième moyeu tournant, et le dispositif d’entraînement comprend de préférence un unique moteur d’entraînement engagé avec le premier moyeu tournant et le deuxième moyeu tournant.
Selon un mode de réalisation, la coupelle amovible comprend le dispositif d’entraînement.
Selon un mode de réalisation, la coupelle amovible fait partie d’un boîtier contenant ledit au moins un moteur d’entraînement.
Selon un mode de réalisation, le moteur d’entraînement peut être prévu amovible par rapport au reste du dispositif d’entraînement, typiquement le moteur d’entraînement peut être prévu amovible ou démontable par rapport à la coupelle amovible pour permettre un nettoyage éventuel.
Selon un mode de réalisation : - l’arbre creux tournant comprend première extrémité avec la surface de contact biseautée et une deuxième extrémité avec le deuxième accouplement agencé s’accoupler avec le deuxième moyeu tournant, ou - l’arbre creux tournant comprend première extrémité avec la surface de contact biseautée et une deuxième extrémité avec le deuxième moyeu tournant et de préférence l’arbre creux tournant est formé d’un seul tenant avec le deuxième moyeu tournant.
Selon un mode de réalisation, le fond de la cuve de travail est amovible et comprend un joint d’étanchéité. Le nettoyage est facilité.
Selon un mode de réalisation, l’ensemble du premier moyeu tournant et du premier accouplement forme un accouplement à cannelures.
Selon un mode de réalisation, l’ensemble du deuxième moyeu tournant et du deuxième accouplement forme un accouplement à dents asymétriques, chaque dent présentant une face d’arrêt parallèle à une direction axiale de l’arbre interne tournant et une face de glissement inclinée par rapport à la direction axiale de l’arbre interne tournant. La face de glissement inclinée permet de rattraper un décalage angulaire, et la face d’arrêt permet de transmettre la force d’entraînement à l’arbre creux tournant.
Selon un mode de réalisation, la surface de contact biseautée et la contreforme sont des faces essentiellement planes, inclinées par rapport à la direction axiale de l’arbre interne tournant. On peut toutefois prévoir des surfaces complexes et non planes.
Selon un mode de réalisation, la surface de contact biseautée et la contreforme sont des faces hélicoïdales, inclinées par rapport à la direction axiale de l’arbre interne tournant d’un angle d’hélice prédéterminé.
Selon un mode de réalisation, la coupelle amovible comprend un dispositif de sécurité mobile, agencé pour s’engager avec la cuve de travail et avec une unité de commande du moteur d’entraînement uniquement s’il est engagé avec la cuve de travail.
Selon un mode de réalisation, la première vitesse de rotation est différente de la deuxième vitesse de rotation, et de préférence la première vitesse de rotation est de même sens que la deuxième vitesse de rotation.
représente une vue générale d’un appareil de préparation culinaire selon la présente invention, comprenant de manière générale une cuve de travail, un dispositif d’entraînement et un boîtier moteur ;
Les termes « longitudinal », « axial », « vertical », « verticalement » se réfèrent à une direction selon z. Les termes « horizontal », « horizontalement », « latéral », « latéralement », « radial », « radialement » se réfèrent à une direction dans un plan transverse à l’axe z, typiquement dans le plan xy.
Les termes « tube » et « brin » sont employés en synonymes. Un « moyen de fixation » peut être un « élément de fixation ». Un « moyen de retenue » peut être un « élément de retenue ».
Une application particulière de l’invention concerne un bâton de randonnée. On entend par bâton de randonnée plus généralement un bâton pour la marche à pied, pour la course en nature habituellement désignée « trail running », pour le ski de randonnée ou pour toute pratique recourant à un bâton. La terminologie générique « bâton de randonnée » désigne ainsi différents types de bâtons, qui peuvent être plus spécifiquement dédiés à la course, à la marche ou au ski. Un bâton de ski de randonnée pourra notamment présenter des sections de tubes supérieures à celles d’un bâton de course, pour rigidifier le bâton (l’effort d’appui sur le bâton étant typiquement plus important lors de la pratique du ski que lors de la pratique de la course).
Le système de rondelles selon la présente invention peut avantageusement présenter différentes configurations. Lorsque les deux rondelles sont assemblées entre elles, on parlera de configuration assemblée. Lorsque la première rondelle est fixée au bâton, avec ou sans la deuxième rondelle, selon la première position, on parlera de configuration été. Lorsque la première rondelle est fixée au bâton, avec ou sans la deuxième rondelle, selon la deuxième position, on parlera de configuration hiver.
Dans le cadre de la présente invention, la deuxième rondelle est typiquement au moins en partie plus souple que la première rondelle. La souplesse d’un matériau, notamment la souplesse d’un élastomère, peut être caractérisée selon une échelle Shore. Les principales échelles Shore sont les échelles Shore A (pour les matériaux mous) et Shore D (pour les matériaux durs), graduées de 1 à 100. Les gammes de ces deux échelles se recouvrent partiellement. Par exemple, une souplesse (ou dureté) de 80 Shore A correspond environ à 30 Shore D.
Les déformations des parties de la deuxième rondelle sont typiquement générées par des mouvements relatifs vis-à-vis de la première rondelle. On choisira par exemple un référentiel lié à la première rondelle lors de la phase d’assemblage ou de désassemblage des rondelles entre elles, pour décrire les efforts, notamment les efforts de traction, appliqués à la deuxième rondelle.
Les première et deuxième rondelles présentent des surfaces d’appui correspondant sensiblement aux surfaces projetées dans le plan xy des première et deuxième faces d’appui, respectivement.
Les figures 1A à 1C illustrent une première rondelle 1 selon un mode de réalisation particulier de l’invention. Comme illustré, la rondelle 1 comprend un corps de liaison 10 et une première face d’appui 11 en périphérie du corps de liaison 10. De façon préférée, aux moins certaines parties de la rondelle 1 présentent une symétrie de révolution autour d’un axe z dénommé axe longitudinal z. De façon alternative ou en combinaison, certaines parties de la rondelle 1 présentent une dissymétrie. Par exemple, la face d’appui 11 n’est pas nécessairement circulaire. Elle peut s’inscrire dans une portion de disque, par exemple dans un demi-disque. De façon préférée cependant, la face d’appui 11 présente une symétrie de révolution autour de l’axe z, comme illustré à la .
La face d’appui 11 s’étend globalement de façon transverse à l’axe longitudinal z. Elle est attachée au corps de liaison 10 au niveau de son pourtour interne. La face d’appui 11 se prolonge par des premières structures d’assemblage 12 sur son pourtour externe 110. Ces premières structures d’assemblage 12 peuvent comprendre des ergots 121 et de préférence des logements 122. Les ergots 121 procurent à la rondelle 1 un bon profil d’accroche, lorsqu’elle est utilisée seule sur un bâton de randonnée ou de ski, typiquement en configuration été.
Dans ce mode de réalisation de la rondelle 1, le corps de liaison 10 est allongé selon l’axe longitudinal z et présente une forme tronconique creuse, formant un orifice 101. L’orifice 101 permet d’accueillir le bâton, typiquement au niveau d’une extrémité distale du bâton comprenant une pointe, dite extrémité de pointe. Le corps de liaison 10 comprend un moyen de fixation 102 configurée pour fixer la rondelle 1 au bâton. Ce moyen de fixation 102 peut se présenter sous forme d’un taraudage, de préférence un taraudage présentant un pas de vis de type quart de tour. D’autres moyens de fixation 102 peuvent être envisagés, tels que des cannelures ou plus généralement des structures d’emboîtement. La fixation par vissage est cependant typiquement plus fiable qu’une fixation par emboîtement. Le vissage avec un pas de vis « quart de tour » rend l’opération de fixation au bâton plus rapide qu’avec un pas de vis traditionnel.
Le corps de liaison 10 tronconique permet de décaler selon z la position de la face d’appui 11 vis-à-vis du moyen de fixation 102, d’une distance d ( ). Cette distance d est de préférence supérieure à 20 mm, et de préférence supérieure à 25 mm, et de préférence de l’ordre de 30 mm voire 35 mm. Ce décalage permet d’obtenir deux positions en hauteur de la face d’appui 11 relativement à la pointe du bâton lorsque la rondelle 1 est fixé au bâton en configuration été ou en configuration hiver. Une rondelle 1 formée selon ce mode de réalisation particulier est appelée rondelle réversible dans la suite. D’autres premières rondelles, dont le corps de liaison n’est pas allongé ou tronconique, peuvent également convenir pour la mise en œuvre du système de rondelles selon l’invention. Un corps de liaison limité à la périphérie interne de la première face d’appui, sans extension significative selon z, est parfaitement envisageable pour la première rondelle 1.
La rondelle 1 est de préférence formée en un matériau plastique, par exemple à base de polypropylène chargé de particules minérales, ou à base de polyamide choc. La rondelle 1 présente ainsi une dureté de préférence supérieure ou égale à 50 Shore D, et de préférence supérieure ou égale à 70 Shore D. Cela permet d’obtenir une bonne résistance à l’usure pour la rondelle 1. La durabilité de la rondelle 1 est importante.
– on ouvre ou ferme le oura d’extraction d’air en mesurant le débit d’extraction d’air en sorte que le débit d’extraction d’air par le oura soit égal, ou sensiblement égal, à la somme des débits générés par les produits dans la zone de cuisson et du débit entrant composé au moins du débit d’air injecté
– si le degré d’hygrométrie mesuré au sein de la zone est inférieur à la valeur de consigne, on augmente le taux d’injection de vapeur dans la zone en mesurant le débit de vapeur injectée ;
Le circuit de liquide caloporteur comprend une dixième branche de liaison disposée en parallèle du septième échangeur.
La dixième branche de liaison relie un dix-neuvième point de connexion disposé sur la boucle tertiaire entre le septième point de connexion et une entrée du septième échangeur à un vingtième point de connexion disposé sur la boucle tertiaire entre une sortie du septième échangeur et le dixième point de connexion.
Selon un mode de réalisation du système de conditionnement thermique, la boucle primaire du circuit de liquide caloporteur comprend un dispositif de chauffage additionnel configuré pour chauffer le liquide caloporteur.
Le dispositif de chauffage additionnel est disposé entre le seizième point de connexion et une entrée du cinquième échangeur.
Le dispositif de chauffage additionnel comprend une résistance électrique configurée pour chauffer le liquide caloporteur.
Le dispositif de chauffage additionnel est disposé en amont du cinquième échangeur selon un sens d’écoulement du liquide caloporteur.
La boucle primaire du circuit de liquide caloporteur comprend une première vanne unidirectionnelle configurée pour autoriser une circulation de liquide caloporteur du troisième point de connexion vers le seizième point de connexion et configurée pour interdire une circulation de liquide caloporteur du seizième point de connexion vers le troisième point de connexion.
La cinquième branche de liaison comprend une deuxième vanne unidirectionnelle configurée pour autoriser une circulation de liquide caloporteur du neuvième point de connexion vers le dixième point de connexion et configurée pour interdire une circulation de liquide caloporteur du dixième point de connexion vers le neuvième point de connexion.
Selon un exemple de réalisation, le circuit de liquide caloporteur comprend une première vanne trois-voies disposée conjointement sur la boucle secondaire et sur la troisième branche de liaison, la première vanne trois-voies étant configurée pour sélectivement : - autoriser une circulation de liquide caloporteur du premier point de connexion vers le troisième échangeur et interdire une circulation de liquide caloporteur du cinquième point de connexion vers le premier échangeur, ou - autoriser une circulation de liquide caloporteur du premier point de connexion vers le premier échangeur et interdire une circulation de liquide caloporteur du cinquième point de connexion vers le troisième échangeur.
Selon un exemple de réalisation, le circuit de liquide caloporteur comprend une deuxième vanne trois-voies disposée conjointement sur la sixième branche de liaison et sur la huitième branche de liaison, la deuxième vanne trois-voies étant configurée pour sélectivement : - autoriser une circulation de liquide caloporteur du onzième point de connexion vers le quatorzième point de connexion et interdire une circulation de liquide caloporteur du quinzième point de connexion vers le seizième point de connexion, ou - autoriser une circulation de liquide caloporteur du quinzième point de connexion vers le seizième point de connexion et interdire une circulation de liquide caloporteur du quinzième point de connexion vers le quatorzième point de connexion.
Selon un exemple de réalisation, le circuit de liquide caloporteur comprend une troisième vanne trois-voies disposée conjointement sur la boucle secondaire et sur la neuvième branche de liaison, la troisième vanne trois-voies étant configurée pour sélectivement : - autoriser une circulation de liquide caloporteur du deuxième point de connexion vers le sixième échangeur et interdire une circulation de liquide caloporteur du dix-septième point de connexion vers le dix-huitième point de connexion, ou - autoriser une circulation de liquide caloporteur du deuxième point de connexion vers le dix-huitième point de connexion et interdire une circulation de liquide caloporteur du dix-septième point de connexion vers le sixième échangeur.
Selon un mode de réalisation du système de conditionnement thermique, la boucle principale de fluide réfrigérant comprend un échangeur de chaleur interne comportant une première section d’échange thermique disposée en aval du premier échangeur et en amont du premier détendeur et une deuxième section d’échange thermique disposée en aval du troisième échangeur et en amont du compresseur, l’échangeur de chaleur interne étant configuré pour permettre un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant dans la première section d’échange thermique et le fluide réfrigérant dans la deuxième section d’échange thermique.
La divulgation se rapporte également à un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique tel que décrit précédemment, dans un mode de refroidissement , dans lequel : - un débit de fluide réfrigérant circule dans le compresseur où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur où il cède de la chaleur au liquide caloporteur, dans le troisième détendeur où il passe à basse pression, dans le quatrième échangeur où il reçoit de la chaleur du flux d’air intérieur, et retourne au compresseur, - un premier débit de liquide caloporteur circule dans le sixième échangeur où il cède de la chaleur au flux d’air extérieur, et se divise en : -- un deuxième débit de liquide caloporteur circulant dans la première branche de liaison et échangeant de la chaleur avec l’élément de la chaine de traction électrique du véhicule, -- un troisième débit de liquide caloporteur circulant dans le premier échangeur où il reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, le deuxième débit et le troisième débit se rejoignant au niveau du deuxième point de connexion.
Ce mode de fonctionnement permet de refroidir l’habitacle.
La divulgation concerne aussi un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique tel que décrit, dans un premier mode de chauffage , dans lequel : - un débit de fluide réfrigérant circule dans le compresseur où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur où il cède de la chaleur au liquide caloporteur, dans le premier détendeur, dans le deuxième échangeur, dans le deuxième détendeur où il passe à basse pression, dans le troisième échangeur où il reçoit de la chaleur du liquide caloporteur, et retourne au compresseur, - un premier débit de liquide caloporteur circule dans le premier échangeur où il reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, dans le cinquième échangeur où il cède de la chaleur au flux d’air intérieur, et rejoint le premier échangeur, - un deuxième débit de liquide caloporteur circule dans le sixième échangeur où il reçoit de la chaleur du flux d’air extérieur, et se divise en : -- un troisième débit de liquide caloporteur circulant dans la première branche de liaison et recevant de la chaleur de l’élément de la chaine de traction électrique du véhicule, -- un quatrième débit de liquide caloporteur circulant dans le troisième échangeur où il cède de la chaleur du fluide réfrigérant.
Ce mode de fonctionnement permet de chauffer l’habitacle, en récupérant de la chaleur de la chaine de traction électrique et de l’air ambiant.
Dispositif de lavage avec air La présente invention concerne un dispositif de lavage, notamment pour véhicule automobile.
Pour nettoyer un véhicule, il est possible d’utiliser un nettoyeur haute pression, appelé communément Kärcher ®, équipé d’une pompe haute pression, notamment pour laver une surface.
Le nettoyage d’une voiture par un système de ce type nécessite généralement entre 60 et 90 litres d’eau.
Une autre possibilité est de passer par un portique de lavage automatique à brosses ou haute pression. Cependant, pour de tel portique, la consommation d’eau varie entre 150 et 400 litres.
Ainsi, un tel nettoyage consomme beaucoup d’eau.
Il est proposé, pour des stations de lavage automatique à brosses, un système de recyclage de l’eau.
Cependant, un tel système de recyclage d’eau représente un investissement financier important, notamment par l’installation de cuves de récupération et de décantation des eaux, le génie civil correspondant et l’appareillage associé, qui est susceptible d’être supérieur à l’investissement pour l’installation du portique de lavage à brosses. De plus, au cours de l’utilisation, des coûts supplémentaires sont à prévoir, notamment pour la destruction des boues qui décantent, l’entretien général, les produits de traitement, la surveillance du système de recyclage et des risques de turbidité.
Or, le traitement de l’eau ne couvre que jusqu’à environ 70% des besoins et toutes les eaux usées ne peuvent pas être recyclées entièrement.
Ainsi, un portique équipé d’un tel système de recyclage est difficilement rentable.
De plus, un tel système de recyclage d’eau est exclu pour un lavage haute pression à cause de problèmes sanitaires possibles, telles des maladies nosocomiales, dues aux gouttelettes d’eau à la sortie des jets haute pression.
Un but de l’invention est donc de proposer un dispositif de lavage économe en eau et peu coûteux.
A cet effet, l’invention a pour objet un dispositif de lavage du type précité, comprenant un compresseur d’air, un injecteur, un dispositif de moussage et un orifice de sortie, l’injecteur comprenant une première entrée, une deuxième entrée et une sortie, la première entrée de l’injecteur étant reliée au compresseur d’air, la deuxième entrée de l’injecteur étant reliée à une source d’alimentation en produit de lavage, l’injecteur étant configuré pour injecter le produit de lavage dans l’air comprimé du compresseur d’air, la sortie de l’injecteur alimentant le dispositif de moussage, le dispositif de moussage étant apte à alimenter l’orifice de sortie.
Selon d’autres caractéristiques avantageuses mais facultatives de l’invention, prise isolément ou selon toute combinaison techniquement admissible :
Exemple 2 Synthèse du 2,7-diméthyl thianthrène (DMTNT)
Du 4-méthylbenzènethiol (3,35 g, 27 mol) a été pesé et transféré ballon de 250 ml. De l’acide sulfurique (40 mL, 20-30% d’oléum) a été ajouté lentement pour conduire à une solution bleue, progressivement devenue violette. La solution a été agitée à l’aide un barreau aimanté pendant 22 heures à température ambiante. Ensuite, 200 mL d’eau glacée ont été ajoutées à la solution, formant un précipité brun. Le produit a été filtré sous vide, puis le précipité a été lavé à l’eau, à l’acétone et à l’éther diéthylique. Ensuite, le solide a été séché sous vide pendant 8 heures à 80° C pour donner un solide jaune et cristallin.
Rendement: 41%.
1 H-RMN (DMSO-d6, 400 MHz) 7,31 (d, 1H), 7,26 (d, 1H), 6,99 (dd, 1H), 2,28 (s, 3H).
13 C (CDCl 3 , 400 MHz) 137,7, 135,9, 129,3, 128,5, 128,4, 0,9. 1.3.
Exemple 3 Production des électrodes positives
Procédure générale : L’électrode positive a été préparée en mélangeant 1 g de matière active avec 0,41 g de carbone conducteur (Ketjenblack ® 600) et 0,21 g de liant (carboxyméthylcellulose). Le tout a été mélangé dans un mortier, puis à l’aide d’un homogénéisateur Ultra-Turrax ® (IKA, Allemagne) pendant 30 minutes à 6000 tr/min. Puis, 6 mL de n-méthyl pyrrolidone (NMP) ont été ajoutées et l’ensemble a été mélangé pendant 90 minutes. Après l’étape de mélange, la pâte a été coulée sur une feuille d’aluminium (épaisseur 20 µm) à l’aide d’un système de raclage (350 µm d’espace) puis le solvant a été évaporé sur une plaque chauffante pendant 2 heures à 60°C.
Les électrodes rondes ont été poinçonnées à 13 mm de diamètre et séchées pendant 18 heures à 70 °C sous vide.
La charge massique a été quantifiée d’environ 2,5 mg cm -2 .
Ainsi, 3 électrodes positives ont été préparées selon ce mode de fabrication :
Electrode positive Composé redox 1 – selon l’invention 2,7-difluorothianthrène 2 – selon l’invention 2,7-diméthylthianthrène 3 – électrode comparative Thianthrène
Exemple 4 Essai électrochimique avec l’électrode positive 1 selon l’invention
Les performances électrochimiques de l’électrode positive 1 , comprenant le composé redox 2,7-difluorothianthrène, ont été déterminées à l’aide d’une cellule de type Swagelok ® , assemblée dans une boîte à gants remplie d’argon (H 2 O 2 <0,1 ppm).
Le séparateur en fibre de verre (Whatman ® ) a été imbibé d’une solution LiPF 6 de 1M dans un mélange carbonate d’éthyle (EC): carbonate de diméthyle (DMC) à 50:50% en poids (électrolyte LP30, Merck) comme électrolyte.
La cellule a été testée en mode galvanostatique à l’aide d’un instrument Biologic VMP-3 (Biologic SAS, France) avec une fenêtre de tension 2,5 à 4,5 V à un régime 2C.
La demi-cellule a montré un potentiel redox moyen de 4,15 V vs Li + /Li 0 , avec l’électrolyte LP30, et une capacité spécifique de 94 mAh g -1 après la phase de charge. Une capacité réversible de 90 mAh g -1 a été observée, avec un rendement coulombique globale de 96% ( ).
Les figures 6 et 7 illustrent le transfert de charges électriques ainsi que la collecte qui se produisent au sein de canaux 50.
Comme visible sur les figures 6 et 7, l’électrode 6 est négative et l’électrode 7 est positive. La différence de potentiel appliquée entre ces électrodes crée un champ électrique E au sein des canaux 50. Dans le canal 50 du dessus, le champ électrique E est dirigé du haut vers le bas tandis que dans le canal 50 du dessous, le champ est dirigé du bas vers le haut.
Les particules incidentes P qui sont préalablement chargées négatives se déposent sur une des parois longitudinales d’un canal 50 le long de celui-ci en fonction de leur mobilité électrique, fonction notamment du nombre de charges qu’elles portent et de leur taille. La charge électrique de chaque particule P est dissipée en traversant l’épaisseur d’une des plaques 5 du fait de sa conductivité électrique suffisante, bien que très faible, puis est collectée par l’électrode positive 7.
Un autre exemple de précipitateur 3 est montré aux figures 8 et 8A. Les électrodes 6, 7 sont également constituées par des feuilles métalliques dont la portion principale 60, 70 est appliquée contre une des faces principales d’une plaque 5.