INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La technologie spintronique permet d’effectuer une modulation de la polarisation circulaire émise. On dénomme polarisation de spin d’un électron l’état de spin (Up ou Down) de l’électron. Un électron polarisé en spin est un électron qui présente un état de spin (up ou down) maîtrisé et connu, en anglais « spin polarized electron ». Dans la suite nous dénommerons cet électron « électron de spin ».
Il a été démontré que l’injection dans un dispositif d’émission (LED ou laser) d’électrons de spin (dénommée injection de spin ou « spin injection » en anglais) pouvait générer une polarisation préférentielle de la lumière émise dans un des deux états de polarisation circulaire gauche (CG) ou circulaire droit (CD) (voir par exemple la publication « Injection and detection of a spin-polarized current in a light-emitting diode », Nature, Vol 402 1999). On définit le taux de polarisation circulaire (ou contraste de polarisation) Pc de la lumière selon:
Pc = (σ + - σ - )/(σ + + σ - )
avec σ + , σ - l’intensité lumineuse (densité de photons) respectivement dans l’état de polarisation CD, CG.
La différence entre cet exemple et l’Exemple 1 réside uniquement dans le fait que dans le procédé de préparation de l’électrolyte solide dopé au Se, LiBr a été utilisé pour remplacer LiCl, et les autres étapes étaient conformes à l’Exemple 1.
La différence entre cet exemple et l’Exemple 1 réside uniquement dans le fait que dans le procédé de préparation de l’électrolyte solide dopé au Se, LiI a été utilisé pour remplacer LiCl, et les autres étapes étaient conformes à l’Exemple 1.
La différence entre cet exemple et l’Exemple 1 réside uniquement dans le fait que dans le procédé de préparation de l’électrolyte solide dopé au Se, une masse de l’électrolyte solide dopé au Se était de 20 g, et les autres étapes étaient conformes à l’Exemple 1, et un cobaltate de lithium à haute tension avec un pourcentage massique de 1% de Se a été obtenu.
La différence entre cet exemple comparatif et l’Exemple 1 réside uniquement dans le fait que le produit de frittage primaire de cobaltate de lithium a été revêtu uniquement de Se élémentaire, et une masse du Se élémentaire est de 0,3 g, puis le cobaltate de lithium revêtu d’un pourcentage massique de 0,3% de Se a été obtenu.
La différence entre cet exemple comparatif et l’Exemple 1 réside uniquement dans le fait que le produit de frittage primaire de cobaltate de lithium a été directement placé dans un four à tube rempli d’azote, chauffé à 300°C à une vitesse de 2°C/min et conservé pendant 2h, puis chauffé à 700°C à une vitesse de 2°C/min, et conservé pendant 10h, après refroidissement naturel, tamisé par un rouleau, et un cobaltate de lithium en phase pure a été obtenu.
Les matériaux de cobaltate de lithium des Exemples 1 et 2 et des Exemples Comparatifs 1 et 2 ont été préparés sous forme de feuilles d’électrodes, et une pile bouton a été préparée avec des feuilles de lithium comme contre-électrodes pour le test électrochimique, et les résultats sont présentés dans le Tableau 1 ci-dessous.
Dans le Tableau 1, CC représente une capacité de la batterie lors de la première charge complète, DC représente une capacité libérée de la batterie après la première charge complète, et CE% représente le rendement initial, c’est-à-dire, un rapport entre la capacité libérée de la batterie après la première charge complète et la capacité de la batterie lors de la première charge complète.
Charge et décharge (3-4,65 V, 0,1C/0,1C) Taux de rétention de cycle/%(3-4,65 V, 0,5C/0,5C, 50 cycles) CC(mAh/g) DC(Ah) CE% Exemple 1 256,2 242,3 94,6 86,6 Exemple 2 255,2 238,8 93,6 84,5 Exemple Comparatif 1 257,9 236,4 91,7 75,4 Exemple Comparatif 2 251,9 238,8 93,6 67,1
Les résultats sont présentés dans le Tableau 1. Après que l’électrolyte solide à base de soufre dopé au Se a été appliqué sur la surface du matériau de cobaltate de lithium dans les Exemples 1 et 2, le matériau de cobaltate de lithium a été considérablement amélioré en termes de capacité de charge et de décharge et de performance de cycle, et le taux de rétention de cycle de l’Exemple 1 a atteint 86,6% et le rendement initial a atteint 94,6%. Alors que pour l’Exemple Comparatif 1, qui utilisait uniquement du Se pour revêtir le cobaltate de lithium, la capacité de la première charge complète a été augmentée mais la première capacité de décharge a été plus faible, ce qui a abouti à un premier rendement final de seulement 91,7%, ce qui était significativement inférieur à celui des Exemples 1 et 2, et la stabilité de cycle était également inférieure à celle des Exemples. Pour le Test Comparatif 2, en raison de l’utilisation d’un cobaltate de lithium vierge, la première capacité de charge et la première capacité de décharge ont toutes deux été considérablement réduites, et la stabilité de cycle était inférieure à 70%, soit seulement 67,1%.
Un caloduc comporte une enceinte hermétiquement close, un fluide de travail et un réseau capillaire. Lors de la fabrication, tout l'air présent dans le tube caloduc est évacué et on introduit une quantité de liquide pur permettant de saturer le réseau capillaire. Une fois l’enceinte close, et soumis à une source chaude, il y a établissement d'un équilibre entre la phase liquide et la phase vapeur.
Sous l'effet d'une source chaude appliquée dans une zone à l'une des extrémités longitudinales, désignée évaporateur, une partie de la phase liquide se vaporise et absorbe le flux thermique sous forme latente en induisant une légère surpression qui provoque le mouvement de la vapeur vers une zone à l’autre extrémité longitudinale, désignée condenseur où la source froide s’applique. Au condenseur, la vapeur se condense et repasse en phase liquide. Le fluide condensé (les condensats) circule dans le réseau capillaire et revient vers l’évaporateur pour refaire un cycle, sous l'effet de forces capillaires, lorsque le caloduc n’est pas soumis à la gravité. Le retour du fluide liquide du condenseur à l’évaporateur est obtenu par pompage capillaire.
En effet, en l’absence de gravité, le moteur du caloduc est le pompage capillaire du fluide qui s’opère au niveau des zones d’interface liquide-vapeur spécifiquement configurées pour qu’un ménisque se forme, résultant de l’angle de contact entre le fluide et le métal constituant le caloduc (lui-même dépendant de la tension superficielle du fluide, et des tensions interfaciales solide/liquide et solide/vapeur). Plus les forces de pompage capillaire sont grandes par rapport aux diverses forces de frottement des phases du fluide avec les parois et entre elles, plus le caloduc est performant et peut transporter une grande quantité d’énergie. Les caloducs concernés par cette absence de gravité sont par exemple ceux mis en œuvre dans des conditions de fonctionnement spatiales, comme pour la thermalisation de système de télécommunication des satellites. En régime terrestre, avec la gravité, la problématique du retour de phase liquide est tout autre, et d’autres configurations d’interface liquide-vapeur/paroi sont mises en œuvre.
Le brevet US7051793 décrit un caloduc comportant une ou plusieurs zones de circulation du fluide sous forme vapeur et de part et d'autre de ces zones des zones poreuses de circulation du liquide, ces zones capillaires s'étendant sur tout le caloduc. Le caloduc est réalisé également par empilement de plaques. Les zones capillaires sont obtenues en empilant des plaques comportant des fenêtres, les fenêtres ayant des directions orthogonales d'une plaque à l'autre. L'effet de pompage capillaire n'est pas optimal. En outre, une importante perte de charge existe. Ce caloduc étale le flux thermique sur la largeur du caloduc et n'est pas optimisé pour le transport du flux de chaleur sur sa longueur.
Il est maintenant fait référence aux et 5 ensemble. est une vue en perspective de l'armature supérieure 140 selon l'exemple de configuration de la . est une vue en perspective de l'armature inférieure 150 selon l'exemple de configuration de la . Une armature supérieure et une armature inférieure définissent généralement les faces d'embrayage respectives 146, 156 qui sont conçues pour transférer le couple de l'une à l'autre lorsqu'elles sont engagées axialement. Les faces d'embrayage 146, 156 dans tout mode de réalisation peuvent comprendre un profil d'engrenage à denture en couronne, une surface de friction ou d'autres membres coopérants qui, lorsqu'ils sont engagés axialement, transfèrent le couple, de préférence sans glissement rotatif important entre les faces d'embrayage 146, 156. Dans cet exemple particulier, les faces d'embrayage 146, 156 comprennent des profils d'engrenage à denture en couronne respectifs, comme illustrés, qui s'engrènent lorsqu'ils sont engagés axialement.
à 9 sont des dessins schématiques (comme des schémas à plat) de différents exemples d'un chemin de guidage pour guider le mouvement relatif entre l'armature supérieure et le guide anti-rotation. Dans chacun de ces exemples, le chemin de guidage comprend une partie s'étendant axialement et se terminant par une boucle circonférentielle. Dans chaque exemple, le chemin de guidage et le suiveur coopèrent pour guider le mouvement de l'armature. Dans chaque exemple, la partie s'étendant axialement fait avancer l'armature supérieure axialement pour permettre à l'armature supérieure d'engager l'armature inférieure axialement. La boucle circonférentielle permet alors la rotation de l'armature supérieure indéfiniment (par rotation ultérieure de l'arbre d'entrée) afin de transférer le couple de l'armature supérieure à l'armature inférieure sans mouvement axial ultérieur. Cependant, dans chaque exemple, la partie s'étendant axialement a une forme différente qui entraîne une réponse dynamique correspondante de l'armature supérieure. Dans tout mode de réalisation, il peut y avoir un ou plusieurs chemins de guidage de ce type. Il peut aussi y avoir plus d'une bille, languette ou autre suiveur. Il est possible qu'une seule bille suive n'importe quel nombre de chemins de guidage. S'il y a deux billes ou plus, l'angle entre les chemins de guidage doit être égal à l'angle entre les billes. Par exemple, s'il y a trois chemins de guidage (chacun à 120 degrés de l'autre) et il y a deux billes, les deux billes doivent être à 120 degrés l'une de l'autre ; s'il y a quatre chemins de guidage à 90 degrés et deux billes, les deux billes doivent être à 90 degrés ou à 180 degrés ; et ainsi de suite pour un nombre presque infini de combinaisons. En résumé, s'il y a deux billes ou plus, l'angle entre les billes doit être tel qu'elles puissent simultanément sortir et entrer dans les chemins de guidage. À une jonction de la partie s'étendant axialement du chemin de guidage et de la boucle circonférentielle, il peut y avoir une porte mobile (p.ex. articulée ou flexible) de sorte que la rotation dans une direction permet à la bille ou à un autre suiveur de passer librement et la rotation dans l'autre direction dirige la bille ou un autre suiveur dans les chemins de guidage, comme discuté dans les exemples spécifiques des à 9 ci-dessous.
est une représentation schématique du chemin de guidage 164 de la , dans lequel la partie s'étendant axialement est une partie hélicoïdale 166. Lorsque le suiveur 145 se déplace le long de la partie hélicoïdale 166, son mouvement comprend une composante axiale indiquée dans le diagramme par 163A et une composante rotative indiquée dans le diagramme par 163B. Comme la partie s'étendant axialement 166 comprend une composante axiale 163A, l'armature supérieure avance axialement vers l'armature inférieure jusqu'à ce que le suiveur 145 entre dans la boucle circonférentielle 168. La composante rotative 163B entraîne simultanément la rotation de l'armature supérieure à mesure qu'elle avance axialement. Cependant, un pas 161 de la partie hélicoïdale 166 est plus grand que le pas du filetage sur l'arbre d'entrée (voir ), de sorte que l'armature supérieure aura une vitesse de rotation inférieure à celle de l'arbre d'entrée. Cette différence permet d'obtenir l'aspect anti-rotation évoqué ci-dessus, et la rotation relativement lente de l'armature supérieure peut limiter le risque d'endommagement des faces d'embrayage lorsque les armatures supérieure et inférieure sont engagées. Une porte optionnelle 171 est prévue à une jonction entre la partie hélicoïdale s'étendant axialement 166 et la boucle circonférentielle 168 de sorte que la rotation dans une direction permet à la bille ou à un autre suiveur de passer librement et la rotation dans l'autre direction dirige la bille vers la partie hélicoïdale 166 du chemin de guidage 164.
est une représentation schématique d`un chemin de guidage alternatif 264 dans lequel la partie s'étendant axialement 266, plutôt que d'être hélicoïdale, est une section droite alignée avec un axe de rotation. Cela permet une translation axiale pure de l'armature supérieure, par rapport à la rotation relative assurée par la partie hélicoïdale de la . Lorsque le suiveur 145 se déplace de la partie s'étendant axialement dans la boucle circonférentielle 268, le mouvement de l'armature supérieure peut passer d'une translation axiale pure à une rotation pure. Là encore, la translation axiale vise à amener l'armature supérieure dans l'engagement avec l'armature inférieure, et la rotation ultérieure vise à permettre le transfert du couple et de la rotation depuis les armatures supérieure et inférieure engagées. Une porte optionnelle 271 est prévue à une jonction entre la partie s'étendant axialement 166 et la boucle circonférentielle 268 de sorte que la rotation dans une direction permet à la bille ou à un autre suiveur de passer librement et la rotation dans l'autre direction dirige la bille vers la partie s'étendant axialement 166 du chemin de guidage 264.
est une représentation schématique d`un chemin de guidage alternatif 364 dans lequel la partie s'étendant axialement comprend une partie angulaire droite 366. Comme sur la , lorsque le suiveur 145 se déplace le long du chemin de guidage 364, son mouvement comprend une composante axiale indiquée dans le diagramme par 363A et une composante rotative indiquée dans le diagramme par 363B. Lorsque ce chemin de guidage est incorporé dans un DI circulaire du guide anti-rotation, il sera hélicoïdal, comme sur la , mais avec un angle d'hélice beaucoup plus petit que sur la , de sorte que la vitesse de rotation par unité de longueur d'avancement axial sera inférieure à celle de la . Une porte optionnelle 371 est prévue à une jonction entre la partie angulaire droite s'étendant axialement 366 et la boucle circonférentielle 368 de sorte que la rotation dans une direction permet à la bille ou à un autre suiveur de passer librement et la rotation dans l'autre direction dirige la bille vers la partie angulaire droite 366 du chemin de guidage 364.
est une représentation schématique d'un autre exemple de chemin de guidage 464 dans lequel la partie s'étendant axialement 466 est incurvée, par rapport aux parties linéaires s'étendant axialement des FIG. précédentes 6-8. Un avantage possible de ce chemin de guidage 464 est que la vitesse de rotation de l'armature supérieure peut décélérer à mesure que le suiveur 145 progresse vers la boucle circonférentielle 468 et que l'armature supérieure s'approche de l'armature inférieure afin de réduire le risque d'endommager les armatures lors de l'engagement. En outre, cet exemple ainsi que les exemples précédents démontrent qu'une grande variété de trajectoires peut être construite selon la présente divulgation pour guider l'armature supérieure axialement et ensuite en rotation. Une porte optionnelle 471 est prévue à une jonction entre la partie s'étendant axialement 466 et la boucle circonférentielle 468 de sorte que la rotation dans une direction permet à la bille ou à un autre suiveur de passer librement et la rotation dans l'autre direction dirige la bille vers la partie incurvée s'étendant axialement 466 du chemin de guidage 464. La porte 471 (ou n'importe laquelle des portes précédentes) peut être chargée par ressort de sorte qu'elle revient toujours en position ouverte après le passage du suiveur 145.
est une vue latérale en coupe d'un système d'actionnement 10, qui peut comprendre un actionneur linéaire, incorporant l'embrayage 100 de la , avec les armatures supérieure et inférieure 140, 150 désengagées. Une fente 155 est présente entre les armatures supérieure et inférieure 140, 150. Le système 10 peut être installé en tant que partie d'un outil dans un puits 18 pour contrôler la production d'hydrocarbures tels que le pétrole et le gaz. Le système 10 et la partie du puits 18 sur la figure sont représentés horizontalement, comme dans une section horizontale du puits 18 ; ainsi, dans le cadre de référence de la , la direction vers le haut du puits est vers la gauche et la direction vers le fond du puits est vers la droite. L'embrayage 100, qui fait partie du système 10, peut être installé dans une vanne de sécurité de fond (SSSV) en tant qu'élément de la complétion du puits pour contrôler l'écoulement des fluides d'hydrocarbures produits. Le système 10 comprend un moteur 12 et un frein 14 couplés à l'arbre d'entrée 120 vers le haut de puits par rapport à l'embrayage 100. Le moteur 12 est utilisé pour entraîner la rotation de l'arbre d'entrée 120 lorsque l'on souhaite faire fonctionner l'embrayage 100. Le frein 14 est directement ou indirectement couplé à l'arbre d'entrée 120 et est utilisé pour moduler ou empêcher sélectivement la rotation de l'arbre d'entrée 120. La SSSV 20 peut être ouverte ou fermée par la rotation de l'arbre de sortie 130, par exemple par l'intermédiaire d'un ensemble de vis à billes.
Pour faire fonctionner la SSSV 20, le moteur 12 peut être alimenté par un signal et une source d'énergie provenant de la surface ; la source d'énergie peut également être ou comprendre un composant de source d'énergie (p. ex. une autre batterie) à l'intérieur ou à proximité de la SSSV si la source d'énergie est une batterie. Le moteur 12 entraîne la rotation de l'arbre d'entrée 120 par rapport à l'armature supérieure 140 (l'extension d'armature 142 dans ce cas). L'armature supérieure 140 avance axialement vers l'armature inférieure 150 en réponse à la rotation de l'arbre d'entrée 120. Lorsque l'armature supérieure 140 avance, le suiveur 145 se déplace initialement le long de la partie hélicoïdale du chemin de guidage 164, et le guide anti-rotation 160 limite la rotation de l'armature supérieure 140 de sorte que l'arbre d'entrée 120 tourne à l'intérieur tout en guidant également l'armature supérieure 140 axialement vers l'armature inférieure 150, comme discuté ci-dessus. Les différents ressorts 170A - 170D commencent également à se comprimer.
est une vue latérale en coupe de l'embrayage 100 complètement engagé (les autres composants du système 10 de la sont absents pour plus de clarté). L'armature supérieure 140 est maintenant dans l'engagement axial avec l'armature inférieure 150, la fente 155 est refermée et le suiveur 145 est entré dans la boucle circonférentielle du chemin de guidage 164 à l'extrémité droite (vers le fond du puits) du guide anti-rotation 160. Ainsi, avec des rotations soutenues de l'arbre d'entrée 120, le suiveur 145 se déplace dans la boucle circonférentielle du chemin de guidage 164, et le couple et la rotation peuvent être transférés à travers l'embrayage 100 de l'arbre d'entrée 120 à l'arbre de sortie 130. Le moteur 12 peut continuer à fournir une rotation à l'arbre d'entrée 120 tant que la rotation de l'arbre de sortie 130 est nécessaire, par exemple jusqu'à ce que la SSSV soit ouverte, ou dans d'autres utilisations de l'embrayage 100, jusqu'à ce qu'un autre dispositif de fond de puits couplé à l'arbre de sortie 130 ait été activé.
Les différents ressorts 170A - 170D sont comprimés lorsque l'armature supérieure 140 est entraînée vers et dans l'engagement avec l'armature inférieure 150 depuis la position de la jusqu'à la position de la . Le premier ressort 170A sollicite les armatures supérieure et inférieure 140, 150 en les écartant axialement. Le deuxième ressort 170B sollicite l'armature inférieure 150 vers l'armature supérieure lorsque l'armature supérieure et l'armature inférieure sont engagées afin de réduire le jeu lorsque les armatures supérieure et inférieure 140, 150 sont engagées et le moteur est éteint. Le troisième ressort 170C sollicite le suiveur (bille) 145 pour qu'il reste dans la rainure circonférentielle du chemin de guidage 164.
Le quatrième ressort 170D sollicite le guide anti-rotation 160 pour déplacer le suiveur (bille) 145 depuis la boucle circonférentielle à l'extrémité droite du guide anti-rotation 160 vers la partie hélicoïdale à gauche de la boucle circonférentielle lorsque l'embrayage 100 est ensuite désengagé. L'armature supérieure 140 peut être désengagée de l'armature inférieure 150 en inversant le sens de rotation de l'arbre d'entrée 120 pour faire avancer l'armature supérieure 140 axialement depuis l'armature inférieure 150. L'arbre d'entrée 120 peut être inversé en inversant le sens de rotation du moteur ou en désengageant le frein, à ce moment-là le ressort 170A provoque le désengagement de l'armature supérieure de l'armature inférieure en tournant dans le sens opposé au sens de rotation de l'engagement. Le guide anti-rotation 160 guide ensuite l'armature supérieure 140 depuis la boucle circonférentielle jusqu'à la partie s'étendant axialement du chemin de guidage.
L'arbre d'entrée est disposé de manière rotative à l'intérieur de l'armature supérieure avec un entraînement entre les deux. La rotation relative entre l'arbre d'entrée et l'armature supérieure fait avancer l'armature supérieure axialement depuis l'armature inférieure. Dans certains exemples au moins, l'entraînement comporte une trajectoire hélicoïdale, telle qu'une partie filetée hélicoïdale ou une trajectoire hélicoïdale de vis à billes qui fait avancer axialement l'armature supérieure en réponse à la rotation de l'arbre d'entrée. Toutefois, la divulgation est censée couvrir tout mécanisme d'entraînement qui convertit la rotation relative en un mouvement axial de l'armature supérieure, même s'il s'agit d'une véritable trajectoire hélicoïdale.
En conséquence, les enseignements de cette divulgation englobent une variété de systèmes, d'appareils et de procédés qui facilitent le transfert de couple en fond de puits, y compris, mais sans s'y limiter, un embrayage de fond de puits, et des systèmes incorporant un tel embrayage pour faire fonctionner un dispositif de fond de puits, y compris, mais sans s'y limiter, une vanne de fond de puits. Divers modes de réalisation peuvent inclure l'une quelconque des divers éléments divulgués ici, y compris une ou plusieurs des déclarations suivantes.
Déclaration 1. Un embrayage pour le transfert de couple en fond de puits, comprenant : une armature supérieure ; une armature inférieure ; un arbre d'entrée couplé de manière rotative à l'armature supérieure avec un mécanisme d'entraînement, la rotation relative entre l'arbre d'entrée et l'armature supérieure faisant avancer l'armature supérieure axialement vers l'armature inférieure ; et un guide anti-rotation comprenant un chemin de guidage et un suiveur mobile le long du chemin de guidage pour guider le mouvement relatif entre l'armature supérieure et l'armature inférieure, le chemin de guidage comprenant une partie s'étendant axialement et se terminant par une boucle circonférentielle, dans lequel la partie s'étendant axialement guide l'armature supérieure dans un engagement axial avec l'armature inférieure en réponse à la rotation de l'arbre d'entrée et la boucle circonférentielle permet ensuite la rotation des armatures supérieure et inférieure ensemble en réponse à une rotation ultérieure de l'arbre d'entrée.
Déclaration 2. L'embrayage selon la déclaration 1, dans lequel la partie s'étendant axialement du chemin de guidage comprend une partie hélicoïdale se terminant par la boucle circonférentielle du chemin de guidage, de sorte que l'armature supérieure tourne par rapport à l'armature inférieure tout en avançant axialement vers l'armature inférieure lorsqu'elle suit la partie hélicoïdale.