INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il est ainsi démontré que le mélange de polymère selon l’invention conduit à des propriétés de barrière à l’eau améliorées par rapport à un film sans PHA. Le PHBV permet d’améliorer les propriétés barrières dans les mélanges PLA/PHA de manière plus significative que le PHBH.
Système de dépose par poinçon chauffant d’une sécurité holographique ou tridimensionnelle sur un rouleau support de titres sécurisés La présente invention concerne la dépose d’hologrammes au moyen de machines de production de titres sécurisés, tels que cartes d’identité, permis de conduire entre autres.
La présente invention concerne plus particulièrement un système de dépose d’hologrammes sur un rouleau support de titres sécurisés.
Techniques antérieures La dépose d’hologrammes sur des titres sécurisés se fait en général sur des planches contenant plusieurs dizaines de cartes avant l’impression des données variables alphanumérique et photographiques.
Ces procédés rendent les titres stockés, avant leur personnalisation, vulnérables en cas de vol car les sécurités holographiques sont déjà sur les titres vierges, sans données variables imprimées, l’impression laser pour imprimer les données variables, état civil, photo et signature, se faisant avec la sécurité holographique déposée sur le titre. On peut, après la personnalisation de ces titres, regraver au laser sans altération du titre malgré la présence des sécurités holographiques.
La présente invention a pour but de pallier les inconvénients cités ci-dessus et de proposer un système de dépose des hologrammes dans le même cycle d’une machine de production de titres. Le système de dépose est situé juste après l’impression des données variables, état civil, photo et signature, ce qui fait gagner une étape dans la production des titres.
Au vu de ce qui précède, l’invention propose un système de dépose d’hologrammes, c’est-à-dire de sécurité holographiques ou tridimensionnelles, permettant la dépose d’hologrammes sur des titres en rouleau à cadence élevée, inférieure à 5 secondes par dépose, ce qui correspond au cycle d’une machine de production de titres sécurisés utilisant la technologie de transfert photographique. Avec cette technologie les données ne peuvent pas être modifiées après la dépose de l’hologramme car les données variables d’un titre à l’autre sont fixées dans les sels d’argent.
La dépose se fait par un poinçon chauffant dont la tête chauffante est maintenue rigoureusement plane avec le défilement du rouleau support de titres et est équipée d’une résistance chauffante additionnelle, activée entre deux déposes, pour obtenir la régulation en température nécessaire à une dépose homogène de l’hologramme.
La présente invention a plus particulièrement pour objet un système de dépose d’hologrammes comprenant un poinçon équipé d’une tête flottante assurant le transfert des hologrammes depuis un rouleau support d’hologrammes.
Avantageusement, la tête flottante est équipée d’une bille positionnée entre la tête et l’axe du poinçon.
De préférence, la bille est maintenue dans l’axe de la poussée du poinçon, en position d’attente, par une plaque solidaire de l’axe du poinçon.
Par exemple, quatre vis butées et quatre ressorts permettant le maintien de la bille avant la poussée du poinçon.
La tête flottante comporte avantageusement une résistance thermique additionnelle pour réguler la température après chaque dépose.
Description des dessins La présentation d’un mode de réalisation pris à titre d’exemple non limitatif aidera à la compréhension de l’invention avec en illustration les dessins annexés sur lesquels :
représente un système de dépose d’hologrammes selon l’invention.
représente un poinçon selon l’invention.
La dureté Persoz est mesurée 24 h ou 14 jours après application du vernis (dans une salle climatisée à 23°C, et 50% d’humidité relative).
Exemple 1 (transestérification) De la DEM (344.00 g soit 2.000 mol), de l’isotridécanol (119.40 g soit 0.597 mol), du CHDM (7.40 g soit 0.050 mol) et du Fascat 4100 (0.050g) ont été introduits dans un réacteur équipé d’une colonne à distiller, d’un thermomètre, d’une canne de bullage d’azote et d’un agitateur à pales inclinées. Un bullage d’azote de 30 ml/minute est imposé tout au long de la synthèse. La température est portée puis maintenue à 170°C. L’éthanol formé pendant la réaction de transestérification est distillé. La température est maintenue jusqu’à obtenir un indice d’hydroxyle inférieur à 5 mg KOH/g. Le polyester maléate lourd obtenu est incolore.
Exemple 2 (transestérification) De la DEM (454.18 g soit 2.641 mol), du 2EH (118.56 g soit 0.912 mol), du CHDM (4.75 g soit 0.033 mol) et du Fascat 4100 (0.055g) ont été introduits dans un réacteur équipé d’une colonne à distiller, d’un thermomètre, d’une canne de bullage d’azote et d’un agitateur à pales inclinées. Un bullage d’azote de 30 ml/minute est imposé tout au long de la synthèse. La température est portée puis maintenue à 190°C. L’éthanol formé pendant la réaction de transestérification est distillé. La température est maintenue jusqu’à obtenir un indice d’hydroxyle inférieur à 10 mg KOH/g. Le polyester maléate lourd obtenu est incolore. L’indice d’hydroxyle mesuré après le refroidissement est de 7.5 mg KOH/g.
Exemple 3 (transestérification) De la DEM (456.76 g soit 2.656 mol), du 2EH (111.18 g soit 0.855 mol), du CHDM (9.56 g soit 0.066 mol) et du Fascat 4100 (0.055g) ont été introduits dans un réacteur équipé d’une colonne à distiller, d’un thermomètre, d’une canne de bullage d’azote et d’un agitateur à pales inclinées. Un bullage d’azote de 30 ml/minute est imposé tout au long de la synthèse. La température est portée puis maintenue à 190°C. L’éthanol formé pendant la réaction de transestérification est distillé. La température est maintenue jusqu’à obtenir un indice d’hydroxyle inférieur à 10 mg KOH/g. Le polyester maléate lourd obtenu est incolore. L’indice d’hydroxyle mesuré après le refroidissement est de 6.9 mg KOH/g.
Exemple 4 (transestérification) De la DEM (166.65 g soit 0.969 mol), du TCDOH (160.83 g soit 0.821 mol), du NPG (2.52 g soit 0.024 mol) et du Fascat 4100 (0.040g) ont été introduits dans un réacteur équipé d’une colonne à distiller, d’un thermomètre, d’une canne de bullage d’azote et d’un agitateur à pales inclinées. Un bullage d’azote de 30 ml/minute est imposé tout au long de la synthèse. La température est portée puis maintenue à 190°C. L’éthanol formé pendant la réaction de transestérification est distillé. La température est maintenue jusqu’à obtenir un indice d’hydroxyle inférieur à 5 mg KOH/g. Le polyester maléate lourd obtenu est incolore. L’indice d’hydroxyle mesuré après le refroidissement est de 2.1 mg KOH/g.
Exemple 5 (transestérification) De la DEM (425.70 g soit 2.475 mol), de l’isotridécanol (147.45 g soit 0.737 mol), du NPG (6.68 g soit 0.064 mol) et du Fascat 4100 (0.100g) ont été introduits dans un réacteur équipé d’une colonne à distiller, d’un thermomètre, d’une canne de bullage d’azote et d’un agitateur à pales inclinées. Un bullage d’azote de 30 ml/minute est imposé tout au long de la synthèse. La température est portée puis maintenue à 160°C. L’éthanol formé pendant la réaction de transestérification est distillé. La température est maintenue jusqu’à obtenir un indice d’hydroxyle inférieur à 5 mg KOH/g. Le polyester maléate lourd obtenu est incolore. L’indice d’hydroxyle mesuré après le refroidissement est de 4.2 mg KOH/g.
Exemple 6 (résine aminosuccinique) : De la MBMCHA (51.87 g) est introduite dans un réacteur équipé d’une colonne à reflux, d’une canne de bullage d’azote, d’un thermomètre, d’une ampoule de coulée et d’un agitateur à pales inclinées. Un bullage d’azote de 30 ml/minute est imposé tout au long de la synthèse. 98.13 g du produit obtenu à l’exemple 1 est introduit dans l’ampoule de coulée puis ajouté sur une période de 1 heure en maintenant la température inférieure à 50°C. La température est maintenue à 50°C pendant encore 1 heure puis le contenu du réacteur est transféré dans un flacon inerte et maintenu fermé à température ambiante pendant 60 jours. L’extrait sec théorique du produit fini est de 100%. L’indice d’amine mesuré après le stockage est de 163 mg KOH/g.
Exemple 7 (résine aminosuccinique) :
De la MBMCHA (35.44 g) et de la CHA (1.55 g) sont introduites dans un réacteur équipé d’une colonne à reflux, d’une canne de bullage d’azote, d’un thermomètre, d’une ampoule de coulée et d’un agitateur à pales inclinées. Un bullage d’azote de 30 ml/minute est imposé tout au long de la synthèse. 63.01 g du produit obtenu à l’exemple 2 est introduit dans l’ampoule de coulée puis ajouté sur une période de 1 heure en maintenant la température inférieure à 50°C. La température est maintenue à 50°C pendant encore 1 heure puis le contenu du réacteur est transféré dans un flacon inerte et maintenu fermé à température ambiante pendant 30 jours. L’extrait sec théorique du produit fini est de 100%. L’indice d’amine mesuré après le stockage est de 176 mg KOH/g.
Exemple 8 (résine aminosuccinique) :
De la MBMCHA (37.19 g) est introduite dans un réacteur équipé d’une colonne à reflux, d’une canne de bullage d’azote, d’un thermomètre, d’une ampoule de coulée et d’un agitateur à pales inclinées. Un bullage d’azote de 30 ml/minute est imposé tout au long de la synthèse. 62.81 g du produit obtenu à l’exemple 3 est introduit dans l’ampoule de coulée puis ajouté sur une période de 1 heure en maintenant la température inférieure à 50°C. La température est maintenue à 50°C pendant encore 1 heure puis le contenu du réacteur est transféré dans un flacon inerte et maintenu fermé à température ambiante pendant 30 jours. L’extrait sec théorique du produit fini est de 100%. L’indice d’amine mesuré après le stockage est de 175 mg KOH/g.
Exemple 9 (résine aminosuccinique) :
De la MBMCHA (57.92 g) est introduite dans un réacteur équipé d’une colonne à reflux, d’une canne de bullage d’azote, d’un thermomètre, d’une ampoule de coulée et d’un agitateur à pales inclinées. Un bullage d’azote de 30 ml/minute est imposé tout au long de la synthèse. 142.08 g du produit obtenu à l’exemple 4 est introduit dans l’ampoule de coulée puis ajouté sur une période de 1 heure en maintenant la température inférieure à 50°C. La température est maintenue à 50°C pendant encore 1 heure puis le contenu du réacteur est transféré dans un flacon inerte et maintenu fermé à température ambiante pendant 60 jours. L’extrait sec théorique du produit fini est de 100%. L’indice d’amine mesuré après le stockage est de 137 mg KOH/g.
Exemple 10 (résine aminosuccinique) :
De la MBCHA (36.55 g) est introduite dans un réacteur équipé d’une colonne à reflux, d’une canne de bullage d’azote, d’un thermomètre, d’une ampoule de coulée et d’un agitateur à pales inclinées. Un bullage d’azote de 30 ml/minute est imposé tout au long de la synthèse. 75.95 g du produit obtenu à l’exemple 5 est introduit dans l’ampoule de coulée puis ajouté sur une période de 2 heures en maintenant la température inférieure à 50°C. La température est maintenue à 50°C pendant encore 1 heure puis le contenu du réacteur est transféré dans un flacon inerte et maintenu fermé à température ambiante pendant 30 jours. L’extrait sec théorique du produit fini est de 100%. L’indice d’amine mesuré après le stockage est de 174 mg KOH/g.
Exemple 11 (résine aminosuccinique) :
la quantité de groupements CO 3 la plus élevée, ce qui indique que l’épaisseur de son revêtement antibuée est la plus fine ; un rapport ammonium / azote de 2,88, supérieur à celui obtenu pour les échantillons fonctionnalisés avec les compositions « 002 » à « 005 » contenant un taux intermédiaire de photoamorceur (entre 0,2% en poids et 0,8% en poids) ; un pourcentage atomique en soufre (issu du monomère zwitteronique RALU®Mer SPE) également supérieur à celui des échantillons fonctionnalisés avec les compositions liquides « 002 » à « 005 ».
En particulier, l’échantillon traité avec la composition « 006 » dont le taux en photoamorceur est le plus important (1% en poids) présentait les valeurs les plus importantes pour le rapport ammonium / azote et le pourcentage atomique en soufre, mais avec une épaisseur de revêtement plus importante que l’échantillon fonctionnalisé avec la composition sans photoamorceur « 001 », et des résultats médiocres dans les tests réalisés précédemment.
Ces tests ont permis de mettre en valeur l’importance du greffage du polymère issu de la composition liquide avec la surface fonctionnalisée du substrat, notamment au vu de la quantité élevée de groupements CO 3 , issus des radicaux formés par le polycarbonate du substrat optique sous l’effet du rayonnement ultraviolet, en combinaison avec un revêtement d’épaisseur minimale.
Comparaison des propriétés des revêtements obtenus sur d’autres types de substrats optiques
A l’issue de cette première série de tests, une seconde série de tests a été menée avec la composition liquide ayant obtenu les meilleurs résultats (composition « 001 » sans photoamorceur) sur d’autres types de substrats optiques, parmi lesquels :
le verre polymère polyallyl-diglycol carbonate (CR39) ; le verre sodocalcique B270 (commercialisé par la société Schott®) ; le verre borosilicate Borofloat 33 (commercialisé par la société Schott®).
Ces verres ont été fonctionnalisés suivant le procédé décrit précédemment, notamment par application au moyen d’une pipette de la composition liquide « 001 » sur la surface à fonctionnaliser, suivant la technique du « flow coating ».
Ces verres ont ensuite été soumis aux tests suivants :
après vérification de l’adhérence initiale du revêtement (correcte), observation de l’éventuelle présence d’une couche résiduelle mal polymérisée, se détachant après premier trempage du verre dans l’eau ; puis, après séchage du verre avec de l’air comprimé pendant 5 secondes, passage rapide dudit verre au-dessus d’un bain d’eau chaude (pendant environ 5 secondes) et observation de la surface pour vérifier la formation d’un film d’eau.
A l’issue, on a observé de bons résultats pour les échantillons en verre CR39, dans la mesure où ce matériau, tout comme les substrats en polycarbonate, présente la capacité à former des radicaux en surface sous l’effet d’un rayonnement ultraviolet.
Par ailleurs, de bons résultats ont été obtenus avec les échantillons en verre sodocalcique B270, notamment en termes de tenue du revêtement après le premier trempage, mais pas avec les échantillons de verre borosilicate Boroflat 33. Ces derniers résultats montrent que le verre sodocalcique peut former des radicaux adaptés pour permettre le greffage du polymère issu de la composition liquide sur la surface à fonctionnaliser.
Conclusion Ainsi, ces deux séries de tests ont permis de mettre en évidence les performances accrus d’un revêtement antibuée sans ajout d’un photoamorceur, uniquement par greffage sur des radicaux formés à la surface du substrat optique par le rayonnement ultraviolet.
En particulier, les performances d’un tel revêtement sont supérieures à celles obtenus par des revêtements contenant une quantité de photoamorceur supérieure à 0,2% en poids, et notamment comprise entre 0,2% en poids et 1% en poids.
En outre, de bons résultats ont été obtenus avec des substrats optiques à base de matériaux polymères, tels que le polycarbonate et le polyallyl-diglycol carbonate (CR39), mais également avec le verre minéral sodocalcique, dans la mesure où ces matériaux sont tous capables de générer en surface des radicaux aptes au greffage du polymère antibuée sous l’effet d’un rayonnement ultraviolet.
Fluide caloporteur pour des systèmes de réfrigération embarqués. La présente invention se rapporte aux matériels comportant des systèmes de réfrigération embarqués. Il se rapporte plus particulièrement aux fluides frigorigènes utilisés dans de tels matériels. Parmi ces matériels, on connait, notamment, les réfrigérateurs, les congélateurs, les machines à glaçons et les fontaines d’eau froide, les vitrines et meubles froids. Le système de réfrigération fait partie intégrante du matériel et il est déplaçable en une seule fois avec ce matériel.
Le système de réfrigération comprend un circuit fermé dans lequel circule un fluide frigorigène dont on utilise le passage d’une phase liquide à une phase gazeuse pour produire du froid utilisé dans le matériel. Le fluide frigorigène est généralement un gaz, c’est-à-dire qu’à température et pression normales, il est sous une forme gazeuse.
Fourniture d’un réacteur contenant ledit polymère P1 comprenant des motifs monomériques issus du fluorure de vinylidène, Ajout d’au moins un monomère M2 de formule R 1 R 2 C=C(R 3 )C(O)R telle que définie dans la présente demande dans ledit réacteur et mise en contact dudit polymère P1 avec ledit au moins un monomère M2 pendant au moins 5 minutes ; Mise en œuvre de la polymérisation dudit au moins un monomère M2 pour former ladite composition.
Comme visible à la , le module M2-ln se distingue du module M1-ln essentiellement par la disposition spatiale des cartes de commutation de puissance P1 et P2 dans les unités de cellules respectives U2-1 et U2-2 du module M2-ln, ainsi que par l’agencement des moyens de refroidissement.
Les cartes de commutation de puissance P1 et P2 sont montées sur la plaque d’assemblage longitudinale PA3 située au niveau d’une première grande face longitudinale, parallèle au plan XZ, du module M2-ln. Les cartes de commutation de puissance P1 et P2 sont placées en regard des cellules C1 à C6 et C7 à C12 des unités U2-1 et U2-2, respectivement. Une plaque de refroidissement SR3 contre laquelle viennent en appui les cartes de commutation de puissance P1 et P2 est intercalée entre celles-ci et la plaque d’assemblage longitudinale PA3. La plaque de refroidissement SR3 permet d’assurer ici le refroidissement des deux cartes de commutation de puissance P1, P2. En variante, la plaque de refroidissement SR3 n’est pas intercalée entre la plaque d’assemblage longitudinale PA3 et les cartes P1, P2, mais recouvrent les cartes P1, P2. En autre variante, deux plaques de refroidissement situées de part et d’autre des cartes de commutation de puissance P1, P2, peuvent être prévues.
A la différence du module M1-ln dans lequel les cartes P1, P2, des unités U1-1, U1-2, sont déconnectées électriquement au niveau de leurs bornes de sortie B1, B2 à l’intérieur du module, les cartes P1, P2, du module M2-ln sont pré-connectées électriquement en série par un conducteur LS entre leurs bornes de sortie B1, B2, par exemple, par soudure ou vissage.
Dans cette forme de réalisation, l’intégration dans le module M2-ln des cartes de commutation de puissance P1, P2, comme décrit ci-dessus permet de minimiser la longueur des conducteurs de ligne, réduisant ainsi des inductances à l’origine de surtensions. Il est ainsi possible de diminuer la capacité de condensateurs de filtrage et de découplage implantés dans les cartes P1, P2, destinés à limiter ces surtensions.
En référence à la , il est maintenant décrit l’agencement général des modules M2-11 à M2-18, M2-21 à M2-28 et M2-31 à M2-38 du stockeur ST2 dans leurs ensembles de modules respectifs EM2-1, EM2-2 et EM2-3, et le raccordement de leurs unités de cellules U2-1, U2-2, aux lignes de courant L1 à L3, de neutre LN et au circuit de refroidissement CRF.
Dans l’ensemble de modules EM2-1 (EM2-2 ou EM2-3), les huit modules M2-11 à M2-14 et M2-15 à M2-18 (M2-21 à M2-24 et M2-25 à M2-28 ou M2-31 à M2-34 et M2-35 à M2-38) sont juxtaposés respectivement en des première et deuxième rangées parallèles par leurs petites faces latérales parallèles au plan XZ, en étant alignées selon l’axe X. Les modules de l’une et de l’autre des deux rangées sont disposés de façon à avoir leurs grandes faces longitudinales portant les cartes de commutation de puissance P1 et P2 (cf. ) en regard l’une de l’autre. Ainsi, les modules M2-11, M2-12, M2-13 et M2-14 (M2-21, M2-22, M2-23 et M2-24 ou M2-31, M2-32, M2-33 et M2-34) sont respectivement en regard des modules M2-18, M2-17, M2-16 et M2-15 (M2-28, M2-27, M2-26 et M2-25 ou M2-38, M2-37, M2-36 et M2-35) par leurs grandes faces longitudinales portant les cartes de commutation de puissance P1, P2. Les conducteurs électriques de connexion et les conduites de refroidissement pour le raccordement des modules sont agencés dans un espace intercalaire entre les deux rangées de modules. Les modules M2-11 à M2-18 (M2-21 à M2-28 ou M2-31 à M2-38) sont reliées électriquement en série par les bornes B1, B2 entre la ligne de courant L1 (L2 ou L3) et la ligne de neutre LN, les unités U2-1 et U2-2 de chaque module étant pré-connectées en série comme décrit plus haut. Les premiers modules M2-11 (M2-21 ou M2-31) et M2-18 (M2-28 ou M2-38) des première et deuxième rangées sont reliés à la ligne de courant L1 (L2 ou L3) et à la ligne de neutre LN, respectivement. Les derniers modules M2-14 (M2-24 ou M2-34) et M2-15 (M2-25 ou M2-35) des première et deuxième rangées sont reliés entre eux de façon à compléter la connexion série de toutes unités de cellules U2-1, U2-2, de l’ensemble EM2-1 (EM2-2 ou EM2-3).
Concernant le circuit de refroidissement CRF, une conduite de refroidissement CF1 (CF2 ou CF3), dans lesquelles circule un fluide caloporteur FC, est située entre les deux rangées des modules M2-11 à M2-18 (M2-21 à M2-28 ou M2-31 à M2-38). Les moyens de refroidissement, tels que les plaques SBR et SR3 (cf. ), des modules M2-11 à M2-18 (M2-21 à M2-28 ou M2-31 à M2-38) sont raccordés à cette conduite de refroidissement CF1 (CF2 ou CF3) pour la circulation du fluide caloporteur FC assurant une évacuation des calories vers un échangeur thermique (non représenté).
A la , la conduite de refroidissement CF1 (CF2 ou CF3) est montrée sous la forme de deux branches par commodité pour la représentation. Bien entendu, la disposition centrale des raccordements électriques et de refroidissement entre les deux rangées de modules est un avantage de cette forme de réalisation, en favorisant une réduction des longueurs et une compacité accrue.
De manière générale, outre les avantages déjà mentionnés plus haut, l’invention autorise de mixer dans une même stockeur des unités ayant des capacités différentes, des puissances différentes, des compositions électrochimiques différentes, voire ayant des états de santé différents. Dans un stockeur selon l’invention, la tolérance aux pannes peut être accrue de manière simple via l'intégration d’unités de cellules additionnelles. De plus, une cellule dégradée n’affecte pas les performances de l’ensemble du stockeur, ce qui est favorable à l’autonomie électrique du véhicule. Avec l’architecture proposée par l’invention, le superviseur d’un véhicule peut calculer aisément l’autonomie électrique du véhicule à partir d’une somme des capacités restantes dans les unités de cellules du stockeur.
Par ailleurs, l’architecture du stockeur selon l’invention est de nature à faciliter une recharge en courant alternatif à forte puissance, comparativement aux solutions de l’état de la technique. Le stockeur selon l’invention autorise la fourniture d’une prise triphasée embarquée dans un véhicule, ce qui est d’un intérêt certain, par exemple, dans un véhicule utilitaire ou pour une recharge en triphasé à forte puissance d’un autre véhicule dans une technologie « V2V ».
Les chiffrages réalisés par l’entité inventive ont fait apparaître un avantage économique sensible procuré par l’architecture de l’invention par rapport aux solutions de l’état de la technique, notamment en termes de coût de fabrication et de coût de réparation/maintenance des véhicules. De plus, la conception modulaire du stockeur selon l’invention est parfaitement adaptée pour une industrie de volume et à forte cadence comme l’industrie automobile.
Actionneur, notamment de type électromécanique La présente invention concerne un actionneur, notamment de type électromécanique, en particulier pour une application sur un véhicule, par exemple un véhicule automobile.