INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les inhibiteurs de polymérisation utilisés dans le procédé selon l’invention sont choisis parmi les inhibiteurs classiquement utilisés dans les procédés industriels existant de production d’acides carboxyliques α-β insaturés. Ceux-ci comprennent les dérivés phénoliques comme l’hydroquinone (HQ) et ses dérivés; la phénothiazine et ses dérivés ; les composés nitroxyde; et les composés aminés comme les dérivés de paraphénylènediamine.
Cette éventuelle étape de clarification peut éventuellement être mise en œuvre par décantation et/ou centrifugation et/ou filtration.
Etape d’extraction liquide-liquide Le procédé d’hydrométallurgie selon l’invention comprend une étape d’extraction liquide-liquide de métaux comprenant au moins une étape de mise en contact de la solution de métaux M, après une éventuelle étape de clarification, avec un solvant d’extraction.
Le solvant d’extraction comprend au moins un diluant et au moins un extractant.
Ledit diluant est le fluide hydrocarboné défini dans la présente invention.
L’extractant peut être choisi par l’homme du métier en fonction des métaux présents dans la solution de métaux M.
Typiquement, l’extractant sera miscible avec le fluide hydrocarboné.
Selon un mode de réalisation, l’extractant est choisi parmi les oximes comportant un ou deux groupements alkyles et les acides phosphorés comportant éventuellement un ou plusieurs groupements alkyles, les alkyles ayant de préférence de 1 à 24 atomes de carbone, de préférence de 4 à 18 atomes de carbone, de préférence parmi les cétoximes ayant un groupement alkyle, les acides phosphinites comportant éventuellement un ou plusieurs groupements alkyles, les alkyles ayant de préférence de 1 à 24 atomes de carbone, de préférence de 4 à 18 atomes de carbone.
A titre d’exemples non limitatifs, parmi les extractants, on peut citer les extractants de la gamme Cyanex® de Solvay ou les extractants de la gamme LIX® de BASF.
Le procédé selon l’invention peut comprendre au moins une étape ultérieure de récupération d’au moins un métal, de préférence d’au moins deux métaux de nature différente.
De préférence, ladite étape ultérieure de récupération est suivie d’une étape de purification dudit métal récupéré ou desdits métaux récupérés.
Fluide 1 Fluide 2 Fluide 3 % iso paraffines (poids/poids) 98,9 95,1 96,2 % n-paraffines (poids/poids) 1,1 4,9 3,8 % naphténiques (poids/poids) 0 0 0 Aromatiques (ppm) Soufre (ppm) 0,1 0,1 0,11 C13 (iso) 0,66 0 0 C14 (iso) 4,15 0,12 0 C15 (iso) 48,35 11,45 0 C16 (iso) 42,80 47,89 1,58 C17 (iso) 2,52 18,57 14,17 C18 (iso) 0,38 17,07 79,69 C19 (iso) 0 0 0,12 C20 (iso) 0 0 0,38 C27 (iso) 0 0 0,29 Quantité de carbones biogéniques (%) 97 97 98 Point d’ébullition initial (°C) 247,0 259,5 293,6 Point ébullition 5% (°C) 255,7 270,2 296,7 Point ébullition 50% (°C) 258,9 274,5 298,5 Point ébullition 95% (°C) 266,8 286,4 305,3 Point d’ébullition final (°C) 269,0 287,5 324,1 Biodégradabilité (28 jours) (%) 89 89 89 Indice de réfraction à 20°C 1,4336 1,4357 1,4394 densité à 15°C (kg/m3) 776,4 780,3 787,2 Point éclair (°C) 115 125 149 Point d’écoulement (°C) -81 -60 -45 Viscosité Cinématique à 40°C (cSt) 2,49 2,94 3,87 Pression de vapeur à 20°C (kPa)
Les inhibiteurs de polymérisation sont choisis parmi les inhibiteurs classiquement utilisés dans les procédés industriels existant de production d’acides carboxyliques α-β insaturés. Ceux-ci comprennent les dérivés phénoliques comme l’hydroquinone (HQ) et ses dérivés tels que l’éther méthylique de l’hydroquinone (EMHQ), le 2,6-di-terbutyl-4-méthyl phénol (BHT) ou le 2,4-diméthyl-6-terbutyl phénol (Topanol A) ; la phénothiazine et ses dérivés ; les composés nitroxyde comme le 4-hydroxy-2,2,6,6-tétraméthylpipéridin-1-oxyl (4-OH-TEMPO) ; les composés aminés comme les dérivés de paraphénylènediamine.
Dans le procédé de thermolyse du poly(3-hydroxyalcanoate) selon l’invention, les conditions de température et de pression dans le réacteur de thermolyse sont choisies de manière à ce que le ou les acides carboxyliques α-β insaturés formés soient sous forme de vapeurs et qu’au moins un des inhibiteurs soit volatil. Ceci est obtenu lorsque la pression dans le réacteur est inférieure à deux fois la tension de vapeur d’un des inhibiteurs à la température de thermolyse.
Selon un mode de réalisation, au moins un desdits inhibiteurs de polymérisation est l'éther méthylique de l'hydroquinone (EMHQ).
A titre d’exemple, l’EMHQ à une pression de vapeur de :
- 20 kPa à 190°C ; on ajuste la pression dans le réacteur en dessous de 40 kPa pour une thermolyse à 190 °C ;
- 28,5 kPa à 200°C ; on ajuste la pression dans le réacteur en dessous de 57 kPa pour une thermolyse à 200 °C ;
- 39 kPa à 210°C ; on ajuste la pression dans le réacteur en dessous de 78 kPa pour une thermolyse à 210°C.
Le procédé selon l’invention permet ainsi d’adopter des conditions de pression spécifiques pour obtenir une volatilité de l’inhibiteur et ainsi protéger l’opération en cas de condensation non souhaitée de vapeurs chaudes d’acides carboxyliques α-β insaturés sur un point froid d’une des parois de l’équipement.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la réaction de thermolyse est opérée en présence d’un solvant, soit en solution soit en suspension. Afin de limiter la vaporisation du solvant avec les vapeurs d’acides carboxyliques α-β insaturés générées lors de la thermolyse du poly(3-hydroxyalcanoate), le solvant est choisi de manière à ce que sa tension de vapeur à la température de thermolyse du poly(3-hydroxyalcanoate) soit inférieure aux trois quarts de la pression à laquelle la thermolyse est effectuée.
Selon un mode de réalisation, pour des conditions opératoires de 200°C et 20 kPa, le solvant doit avoir une tension de vapeur à 200 °C inférieure à 15 kPa et peut donc être choisi parmi :
- les alcanes supérieurs contenant plus de 14 atomes de carbone ; à titre d’exemple, la tension de vapeur du n-hexadécane (C16) à 200°C est de 10 kPa. Lorsque le solvant est un alcane, la réaction de thermolyse a lieu en suspension.
- les acides gras contenant plus de 8 atomes de carbone ; à titre d’exemple, la tension vapeur de l’acide caprique (C10) à 200 °C est de 11,2 kPa. Lorsque le solvant est un acide gras, la réaction de thermolyse a lieu en suspension.
- Les diméthyléthers de polyglycol (glymes) à partir du tétraglyme ; à titre d’exemple, la tension de vapeur du tétraglyme à 200°C est de 10,2 kPa. Lorsque le solvant est un glyme, la réaction de thermolyse a lieu en solution.
- le sulfolane, qui présente une tension de vapeur à 200°C de 10,3 kPa. Lorsque le solvant est le sulfolane, la réaction de thermolyse a lieu en solution.
Selon un mode de réalisation, lorsque la réaction de thermolyse du poly(3-hydroxyalcanoate) est opérée en suspension ou solution dans un solvant, la pression opératoire est comprise entre 1,5 fois la tension de vapeur du solvant à la température de thermolyse et le double de la tension de vapeur d’au moins un inhibiteur à la température de thermolyse.
La pression opératoire préférée pour la réaction de thermolyse du poly(3-hydroxyalcanoate) se situe juste en dessous de la tension de vapeur de l’inhibiteur.
Un autre objet de l’invention porte sur un procédé de purification du ou des acides carboxyliques α-β insaturés obtenus par le procédé de thermolyse de poly(3-hydroxyalcanoate) opéré à une pression inférieure au double de la tension de vapeur d’au moins un inhibiteur de polymérisation à la température de thermolyse, caractérisé en ce qu’il comprend une étape de condensation des vapeurs du ou des acides carboxyliques α-β insaturés ainsi obtenues, suivie d’une ou plusieurs étapes de purification.
La présente invention répond au besoin exprimé dans l’état de la technique. Elle permet de prévenir les risques d’encrassement dû à la condensation fortuite de vapeurs d’acides carboxyliques α-β insaturés sur des points froids dans le cas de la génération d’acides carboxyliques α-β insaturés par thermolyse de poly(3-hydroxypropionate). L’invention permet notamment de protéger la zone située entre le réacteur de thermolyse et le condenseur. Grâce à l’inhibiteur de polymérisation rendu volatil dans le milieu de thermolyse, celui-ci sera présent en phase gazeuse dans toute la partie de l’installation où le ou les acides carboxyliques α-β insaturés sont en phase gazeuse. L’invention permet également d’éviter la formation de polymères dans le milieu réactionnel.
Exposé détaillé de l’invention L’invention vise à produire à l’échelle industrielle des acides carboxyliques α-β insaturés par thermolyse de poly(3-hydroxyalcanoate), sans être confronté au problème d’encrassement des installations mises en œuvre, dû à la polymérisation des vapeurs d’acides carboxyliques α-β insaturés lorsqu’elles se condensent sur des points froids de l’installation.
L’invention se propose de fournir un procédé permettant de réduire ou d’éliminer ce risque d’encrassement. L’invention est basée sur l’ajout d’un inhibiteur de polymérisation et le choix de conditions de pression et de température dans le réacteur de thermolyse du poly(3-hydroxyalcanoate), de manière à ce que l’inhibiteur ait une volatilité significative dans les conditions de réaction. De manière caractéristique, la pression dans le réacteur est ajustée afin qu’elle soit inférieure au double de la tension de vapeur de l’inhibiteur à la température de thermolyse.
Le terme « thermolyse » du poly(3-hydroxyalcanoate) signifie sa décomposition chimique en acide carboxylique α-β insaturé obtenue sous l’effet de la température. Ce terme est synonyme de pyrolyse.
Selon l’IUPAC, la « tension de vapeur saturante » est la pression exercée par une substance pure (à une température donnée) dans un système contenant uniquement la vapeur et la phase condensée (liquide ou solide) de la substance. (Pure and Applied Chemistry, 1990, Volume 62, No. 11, pp. 2167-2219 & Glossary of atmospheric chemistry terms (Recommendations 1990), page 2212).
Dans la description de l’invention, le terme « tension de vapeur » sera utilisé au même sens que le terme « tension de vapeur saturante ». Aussi, le terme « pression de vapeur » est synonyme de « tension de vapeur ».
Dans le procédé de thermolyse du poly(3-hydroxyalcanoate) selon l’invention, le poly(3-hydroxyalcanoate) est chauffé à une température de 130 à 300°C, de préférence de 170 à 230°C.
Le milieu réactionnel dans le réacteur de thermolyse comprend au moins un inhibiteur de polymérisation, à raison notamment de 50ppm à 5% en poids, en particulier de 0,01% à 3% en poids, par rapport au poids du poly(3-hydroxyalcanoate). Lorsqu’il y a deux ou plusieurs inhibiteurs, leur teneur globale ne dépasse pas 5% en poids.
Selon un mode préféré de réalisation, l’inhibiteur de polymérisation est l'éther méthylique de l'hydroquinone et l’opération est menée en solution dans un solvant tel que le sulfolane ou le tétraglyme.
L’invention a trait également à un procédé de purification du ou des acides carboxyliques α-β insaturés obtenus par le procédé de thermolyse de poly(3-hydroxyalcanoate) opéré à une pression inférieure au double de la tension de vapeur d’au moins un inhibiteur de polymérisation à la température de thermolyse, caractérisé en ce qu’il comprend une étape de condensation des vapeurs du ou des acides carboxyliques α-β insaturés ainsi obtenues, suivie d’une ou plusieurs étapes de purification. Les opérations de purification peuvent comprendre généralement des distillations, des extractions liquide/liquide, des séparations à l’aide d’un évaporateur à film, ou des cristallisations, ou une combinaison de ces techniques.
PARTIE EXPERIMENTALE Des essais de thermolyse de poly(3-hydroxypropionate) (P3HP) pour générer de l’acide acrylique (AA) sont effectués dans un montage de laboratoire. Dans un ballon bicol de 25 mL, on introduit 2 g de P3HP pur.
On ajoute éventuellement un inhibiteur (PTZ ou EMHQ) à raison de 20 mg.
On ajoute éventuellement un solvant à raison de 10 g.
Le col latéral du ballon est équipé d’un thermomètre pour suivre la température de réaction. Le col supérieur du ballon est équipé d’un pont de séparation menant à un condenseur latéral refroidi à l’eau, menant lui-même à une recette constituée d’un second ballon de 25 mL. Un piquage entre le condenseur et la recette permet d’établir une pression réduite dans le montage.
Au début de l’expérience, le système est placé sous la pression désirée puis le ballon contenant le P3HP, ainsi éventuellement que l’inhibiteur et/ou le solvant, est placé dans un système de chauffage permettant d’établir la température de thermolyse désirée (bain d’huile ou chauffe-ballon électrique). La recette est refroidie par un bain de glace. Le pont de séparation entre le ballon de thermolyse et le condenseur latéral est laissé dé-calorifugé afin de simuler l’existence de points froids.
Dès que le réacteur de thermolyse atteint plus de 170 °C, on observe la formation de vapeurs d’AA qui se condensent majoritairement dans le condenseur latéral mais également sur les points froids du pont de séparation. Après 4 h de chauffe, la formation de vapeurs d’AA dans le réacteur de thermolyse s’amenuise et on arrête alors l’expérience.
L’état d’encrassement du pont de séparation, représentant la zone de condensation involontaire d’AA sur des points froids dans une installation industrielle, est alors jugé visuellement. On analyse également par chromatographie gazeuse l’AA récupéré dans la recette afin de vérifier la présence ou non de l’inhibiteur éventuellement introduit dans le réacteur de thermolyse, témoignant de sa volatilité ou non dans les conditions expérimentales testées.
Les principaux résultats obtenus sont présentés dans les Tableau 1.
Les essais comparatifs 1, 2, 8, 9, 15 et 16, opérés sans aucun inhibiteur de polymérisation, montrent un fort encrassement du pont de séparation où des vapeurs d’AA chaudes se condensent sur des points froids, et ce que l’on opère sans solvant (1, 2), en suspension (8, 9) ou en solution (15, 16) ainsi qu’à pression atmosphérique (1, 8, 15) ou sous une pression réduite de 20 kPa (2, 9, 16).
Les essais comparatifs 3, 6, 7, 10, 13, 14, 17, 20 et 21, opérés en présence d’un inhibiteur de polymérisation mais sous une pression opératoire dans le montage, supérieure au double de la tension de vapeur de l’inhibiteur à la température de thermolyse, montrent également un fort encrassement du pont de séparation où des vapeurs d’AA chaudes se condensent sur des points froids, et ce que l’on opère sans solvant (3, 6, 7), en suspension (10, 13, 14) ou en solution (17, 20, 21). On note également qu’il n’est pas retrouvé de traces de l’inhibiteur dans l’AA récupéré dans la recette, signe que celui-ci n’était pas volatil dans les conditions opératoires de la thermolyse.
Les essais 4, 5, 11, 12, 18 et 19, selon l’invention, opérés en présence d’un inhibiteur de polymérisation sous une pression opératoire dans le montage, inférieure au double de la tension de vapeur de l’inhibiteur, montrent une réduction notable de l’encrassement du pont de séparation où des vapeurs d’AA chaudes se condensent sur des points froids, et ce que l’on opère en masse (4, 5), en suspension (11, 12) ou en solution (18, 19). On note également la présence d’inhibiteur dans l’AA récupéré dans la recette, au moins à l’état de traces, signe que celui-ci était volatil dans les conditions opératoires de la thermolyse. La réduction de l’encrassement, ainsi que la présence de l’inhibiteur dans l’AA formé, est faible mais significative lorsque la pression opératoire est juste en dessous du double de la tension de vapeur de l’inhibiteur à la température de thermolyse (4, 11, 18), et plus nette lorsque la pression opératoire est en dessous de la tension de vapeur de l’inhibiteur à la température de thermolyse (5, 12, 19).
Essai Inhibiteur Tension vapeur inhibiteur à 200°C (kPa) Solvant Tension vapeur solvant à 200°C (kPa) Pression opératoire (kPa) Pression opératoire vapeur inhibiteur Encrassement zone critique Inhibiteur dans AA 1 Non - Non - 101 Non Fort - 2 Non - Non - 20 Non Fort - 3 EMHQ 28,5 Non - 101 Non Fort Non 4 EMHQ 28,5 Non - 55 Non Faible Traces 5 EMHQ 28,5 Non - 20 Oui Nul Oui 6 PTZ 0,7 Non - 101 Non Fort Non 7 PTZ 0,7 Non - 20 Non Fort Non 8 Non - C18 3,7 101 Non Fort - 9 Non - C18 3,7 20 Non Fort - 10 EMHQ 28,5 C18 3,7 101 Non Fort Non 11 EMHQ 28,5 C18 3,7 55 Non Faible Traces 12 EMHQ 28,5 C18 3,7 20 Oui Nul Oui 13 PTZ 0,7 C18 3,7 101 Non Fort Non 14 PTZ 0,7 C18 3,7 20 Non Fort Non 15 Non - Sulfolane 10,3 101 Non Fort - 16 Non - Sulfolane 10,3 20 Non Fort - 17 EMHQ 28,5 Sulfolane 10,3 101 Non Fort Non 18 EMHQ 28,5 Sulfolane 10,3 55 Non Faible Traces 19 EMHQ 28,5 Sulfolane 10,3 20 Oui Nul Oui 20 PTZ 0,7 Sulfolane 10,3 101 Non Fort Non 21 PTZ 0,7 Sulfolane 10,3 20 Non Fort Non
La préforme est ensuite frittée. Le frittage s'effectue sous atmosphère azotée
De préférence, la poudre de carbure de silicium présente une teneur en élément oxygène inférieure à 2%, de préférence inférieure à 1,6%, de préférence inférieure à 1,4%, de préférence inférieure à 1,2%, de préférence inférieure à 1%, voire inférieure à 0,7%, voire inférieure à 0,5%, voire même inférieure à 0,3% poids. Dans un mode de réalisation, la teneur en élément oxygène de la poudre de carbure de silicium peut être diminuée avant utilisation par toute technique connue de l’homme du métier, comme par exemple un lavage à l’acide.
Dans un mode de réalisation, la teneur en aluminium de la charge de départ est inférieure à 1000 ppm, voire inférieure à 500 ppm voire inférieure à 300 ppm, rapporté au poids de la charge de départ.
La cuisson a lieu sous atmosphère contrôlée, de préférence sous azote pour l’obtention de la phase intergranulaire nitrurée.
Exemples : Hormis l’exemple 1 dont le matériau d’amortissement est un composite commercialement disponible, pour chaque exemple un empilement de 18 à 19 couches de tissu imprégné de résine (afin de travailler à densité surfacique constante) suivi d’un traitement thermique en autoclave comprenant sous 2 bars un palier à 100°C suivi d’une étape de réticulation avec un palier de 3h à 160°C afin d’obtenir pour chaque exemple 2 plaques d’amortissement de surface d’environ 150×150 mm². L’épaisseur a été adaptée de manière à pouvoir comparer les plaques finales de blindage de tous les exemples, à densité surfacique égale à 42±1,5 kg/m².
Pour tous les exemples, chacune des 5 plaques d’amortissement a été collée à l’aide d’une colle epoxy Elantech 891-892 fournie par la société Elantas sur une plaque céramique de SiC de dureté supérieure à 10 Gpa mesurée selon norme la norme ASTM C1327:03 et de dimensions 100x100x10mm 3 afin de réaliser 2 plaques de blindage finales.
Exemple 1 (comparatif):
Dans le cas de cet exemple la plaque de dissipation d’énergie d’impact est un matériau d’amortissement de référence HB26 Dyneema® commercialisé par la société DSM tel que cité dans US2013/0220106A1.
Exemple 2 (comparatif):
Le matériau d’amortissement de l’exemple 2 comparatif est réalisé à partir d’un renfort fibreux sous forme d’un tissu de grammage 500 g/m² constitué de fils de Quartzel® chaque fil simple étant constitué de 20 fibres de silice de teneur massique supérieure à 99% de SiO 2 et de diamètre équivalent moyen de 9 micromètres. Les fils de masse linéique de 667 tex et de coefficient de torsion Z3 sont assemblés sous forme d’un tissu d’armure satin régulier de 8 avec décochement de 3, l’entrecroisement des fils étant perpendiculaire.
La matrice de l’exemple 2 a été obtenue à partir d’un mélange de résine epoxy comprenant en masse :
-73% d’un mélange de 3 différents prépolymères époxy (composé à au moins 70% d’un prépolymère à base de diglicidyl ether de bisphénol A) ayant un poids moyen équivalent d’époxy de 180 grammes,
-3% d’un durcisseur sous forme d’une poudre micronique de dicyandiamide,
-18% d’un agent de renfort sous forme d’une résine de polyphénylène éther de formule Poly(2,6-diméthyl-1,4-phénylène éther), et
-6% d’un catalyseur imidazole modifié fourni par Curezol®.
La solution de métaux M peut par exemple provenir d’une étape de mise en solution de métaux provenant de batteries électriques, en particulier des électrodes de batteries électriques.
Procédé hydrométallurgique pour le recyclage de batterie(s)
La présente invention a également pour objet un procédé hydrométallurgique pour le recyclage d’une ou plusieurs batteries, ledit procédé comprenant :
une étape de mise en solution des métaux présents dans au moins une batterie, notamment dans les électrodes de ladite au moins une batterie, permettant d’obtenir une solution de métaux M, éventuellement une étape de clarification mise en œuvre sur ladite solution de métaux M permettant d’éliminer les résidus non dissous dans la solution de métaux, une étape d’extraction liquide-liquide de métaux comprenant au moins une étape de mise en contact de la solution de métaux M, éventuellement clarifiée, avec un solvant d’extraction, ledit solvant d’extraction comprenant au moins un diluant et au moins un extractant, ledit diluant étant un fluide hydrocarboné comprenant au moins 75% en poids d’isoparaffines et moins de 100 ppm en poids d’aromatiques, par rapport au poids total du fluide hydrocarboné, ledit fluide hydrocarboné présentant une biodégradabilité d’au moins 60% à 28 jours, mesurée selon la norme OCDE 301B.
De préférence, le procédé est mis en œuvre sur des batteries Lithium-ion.
Le procédé permettra typiquement de récupérer et de valoriser les métaux présents dans les batteries, en particulier dans les électrodes des batteries.
Etape de mise en solution Dans le cadre de la présente invention, les pièces à recycler, notamment les électrodes de batteries, sont typiquement mis en solution, de préférence par un procédé de lixiviation.
Une solution comprenant des métaux est ainsi obtenue, la solution de métaux M comprendra généralement au moins deux métaux de nature différente. Le procédé d’hydrométallurgie permettra alors de récupérer séparément lesdits au moins deux métaux de nature différente.
Les métaux présentant dans la solution de métaux M peuvent par exemples être choisis parmi le nickel, le cuivre, le cadmium, le cobalt, le manganèse, le lithium, le zinc, leurs mélanges incluant les alliages de ces métaux.
Pour cette étape de mise en solution, une solution L permettant de dissoudre les métaux présents, en particulier les métaux destinés à être récupérés, sera choisie. La solution L pour la mise en solution pourra par exemple être choisie parmi les acides, les bases, les oxydants ou les réducteurs.
La solution de métaux M pourra ainsi comprendre des métaux sous forme d’oxyde ou d’hydroxyde.
Etape de clarification Le procédé d’hydrométallurgie selon l’invention pourra éventuellement comprendre une étape de clarification permettant d’éliminer les résidus solides qui seraient présents dans la solution de métaux M.
Un support peut comporter un ou deux berceaux ce qui explique le pluriel utilisé, et dans ce cas les deux réseaux sont introduits successivement à destination de leurs berceaux respectifs.
Ainsi, la gorge est suffisamment large pour y glisser préalablement le réseau à destination du ou des berceaux.
La gorge guide les bourrelets saillants du module au contact des réseaux.
Le support de conception nouvelle maintient latéralement le ou les réseaux caloporteurs en contact avec les modules.
Selon une variante avantageuse, le support comporte deux berceaux, dans ce cas les réseaux sont positionnés de part et d’autre du bourrelet saillant des modules de toiture.
Un support avec deux berceaux permet de positionner les deux réseaux de part et d’autre en opposition et de doubler la surface en contact latéral sur chaque module de toitures.
Dans cette variante de l’invention, le pan de glissement est remplacé par un deuxième berceau qui accueille également un réseau caloporteur, ce qui permet de doubler la surface d’échange vers le bourrelet, ledit réseau caloporteur se positionne de manière symétrique en opposition et remplace le pan de glissement.
Le pan de glissement est substituable par un deuxième berceau qui permet de doubler la surface d’échange avec le module de toiture.
Le couple berceau et réseau reprend les caractéristiques du pan de glissement, et remplit les mêmes fonctions de maintien mécanique du bourrelet saillant des modules.
L’utilisation de deux réseaux par support améliore l’absorption en toiture de la chaleur.