INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon la formule générale du DES précédemment présentée, on recherchera préférentiellement à ce que « Y » ait également un rôle de navette électrochimique (ex avec le fer et le couple Fe 2+ /Fe 3+ ). On peut former un eutectique entre un liquide ionique à anion chlorure et des sels métalliques FeCl 2 et FeCl 3 pour différentes proportions et avec différents cations. On peut également réaliser ce type de réactions avec des eutectiques de type II qui intègrent dans les sels métalliques des molécules d’eau lorsque la proportion en eau est faible. On peut également utiliser des eutectiques de type III qui associent le liquide ionique et des espèces donneuses de liaisons hydrogènes (Y), avec un mélange de type [LI 1 ]/[Y] où LI 1 peut être un ammonium quaternaire et Y une molécule complexante (donneur de liaison hydrogène) comme l’urée, l’éthylène glycol, la thiourée, etc.…
Le DES peut être avantageusement un chlorure de choline utilisé avec un donneur de liaison H d'une très faible toxicité comme le glycérol ou l'urée, ce qui garantit un DES non toxique et à très faible coûts.
A titre d’exemple la chlorure de choline peut être remplacée par de la bétaïne. Ces systèmes possèdent une fenêtre de stabilité électrochimique limitée, mais permettrons de garantir le noyage et la désactivation d’un accumulateur ouvert.
La navette sera initialement présente dans la deuxième solution 200 ou ajoutée ultérieurement dans la deuxième solution 200.
La navette électrochimique peut être utilisée pour mettre en sécurité plusieurs générateurs électrochimiques successivement et/ou en mélange.
La ou les espèces redox permettent de décharger significativement voire totalement le générateur électrochimique.
Avantageusement, le couple d’espèce redox est un des couples précités pour la première solution 100.
Par exemple, on utilisera du chlorure de fer.
La deuxième solution 200 peut être sous agitation.
La première solution 100 et/ou la deuxième solution peuvent comprendre, en outre, une ou plusieurs espèces actives. La ou les espèces actives sont, par exemple, choisies parmi un agent d’extinction, un retardateur de flamme visant à prévenir un emballement thermique, un agent qui sécurise l’accumulateur (navette électrochimique ou médiateur redox), un stabilisateur de sels, viscosité, solubilité, hydrophobicité, conductivité.
L’agent d’extinction et/ou le retardateur de flamme peut être un alkyl phophate comme : trimethyl phosphate ou un triethyphosphate, il peut être fluoré comme un fluorinated alkyl phosphates (comme le tris(2,2,2-trifluoroethyl) phosphate). La concentration peut être de 80% en masse à 5% avec avantageusement une concentration entre 30% et 10% en masse.
Parmi les choix de première solution et de deuxième solution, de préférence :
- la première solution est formée d’un solvant et la deuxième solution est un DES en mélange avec une navette électrochimique, ou
- la première solution est formée DES en mélange avec une navette électrochimique et la deuxième solution est un DES en mélange avec une navette électrochimique ; la première solution et la deuxième solution étant avantageusement identiques.
De manière encore plus préférentielle :
Lorsque la combustion est déclenchée au niveau de la source de flamme, ici du brûleur à gaz 4, le combustible est consommé et la flamme 2 est embrasée au sein de la chambre de combustion 3. Une arrivée de comburant primaire peut être prévue au niveau de la source de flamme, typiquement en-dessous de la bouche de sortie 40, pour démarrer la combustion.
Simultanément à l’embrasement de la flamme, un appel d’air est généré autour de la flamme. Une partie de l’air entrant est consommée par la combustion. Une partie restante de l’air entrant monte en température, et décrit un mouvement ascendant à l’intérieur de l’appareil de chauffage 1.
Un flux de mélange comburant-combustible F1 généré en sortie de la source de flamme 4 s’élève selon une direction verticale à partir de la bouche de sortie 40.
Un flux d’air tourbillonnant F2 est admis depuis l’extérieur au niveau des bouches d’admission 5 et se déplace vers l’intérieur de l’appareil de chauffage Le flux d’air tourbillonnant F2 est de préférence guidé par les ailettes 36 séparatrices présentes dans l’espace de préadmission. Le flux d’air tourbillonnant F2 entre en tourbillonnement au sein de l’espace de préadmission, du fait de la géométrie spécifique du « double fond » à la base de la flamme.
Le flux d’air tourbillonnant F2 se redirige ensuite vers le haut, au niveau de la base de la flamme 2, à travers l’espace annulaire intérieur 62 formé par le manchon. La forme spécifique cylindrique du manchon de guidage 6 participe également au tourbillonnement du flux d’air.
Un flux d’air périphérique F3 est admis, quant à lui, au niveau de la ou des ouverture(s) ménagée(s) sous la paroi latérale 30. Le flux d’air F3 rentre par-dessus le double fond.
Ce flux d’air ascendant périphérique F3 s’oriente ensuite verticalement vers le haut et traverse l’espace annulaire extérieur 64 formé par le manchon, autour des flux d’air F1 et F2 précédemment décrits.
Les différents flux d’air F1, F2, F3 se mélangent tout en tourbillonnant autour de la flamme. Ils forment ensuite un flux d’échappement F4 qui s’évacue sur la partie supérieure de l’appareil de chauffage 1. Le flux d’échappement F4 traverse ici le conduit d’évacuation 7 et s’échappe à travers l’ouverture d’évacuation 70.
Le contrôle de la trajectoire des flux d’air F1, F2 et F3 permet ainsi de générer en continu une flamme sculptée verticalement, de sorte à produire une impression visuelle marquante pour le spectateur, tout en réchauffant les alentours de l’appareil de chauffage.
DISPOSITIF ET PROCEDE D’INJECTION DE MELANGE HYDROGENE-AIR POUR BRULEUR DE TURBOMACHINE La présente divulgation relève du domaine des dispositifs et procédés d’injection pour l’alimentation de turbines à gaz telles que des turbomachines d’aéronefs alimentées par du dihydrogène et de l’air. Cela inclut notamment les applications aéronautiques civiles et militaires : hélicoptères, VTOL, drones, APU, turbogénérateurs, les appareils à voilure fixe pour l’aviation de loisir, d’affaire ou commerciale, turboréacteurs ou turbopropulseurs.
L’utilisation de l’hydrogène implique plusieurs problématiques à prendre en considération au niveau de la chambre de combustion :
Afin de réaliser le freinage de la roue 34 , l’utilisateur fait pivoter la main courante 24 dans le second sens de rotation, opposé au premier sens de rotation. Ce second sens de rotation correspondant à un sens de freinage ou encore de déplacement en marche arrière pour le fauteuil.
L’organe de couplage 40 , dont la portion filetée 43 est engagée avec la partie filetée 30 de la portion d’extension 28 de la main courante est entrainé en translation par la portion d’extension de la main courante 24 . Il se déplace axialement dans le second sens de déplacement, vers les patins de freinage 56 . Dans ce second sens de déplacement, l’organe de couplage 40 est déplacé vers le bouchon 52 et la roue libre 44 .
L’organe de couplage 40 est déplacé jusqu’à atteindre la deuxième position, dans laquelle sa rampe 42 vient en contact avec la première surface conique 57 des patins de freinage 56 . La deuxième surface conique 58 des patins de freinage est pressée contre la surface de bouchon conique 53 du bouchon 52 . Les patins de freinage 56 sont alors pris en sandwich entre l’organe de couplage et le bouchon. L’organe de couplage 40 exerce alors un effort sur les patins de freinage 56 qui s’écartent et sont déplacés radialement vers le moyeu 36 . La surface de freinage 59 des patins de freinage vient alors au contact du moyeu, réalisant ainsi le freinage de la roue 34 .
Autrement dit, le pivotement de la main courante 24 dans le second sens de rotation entraine le freinage de la roue.
Lors du freinage, et jusqu’à son arrêt complet, la roue 34 continue de tourner dans le premier sens de rotation et la bague extérieure 48 de la roue libre est bloquée en rotation par rapport à la bague intérieure 46 de la roue libre. La roue peut toutefois pivoter compte-tenu de la liaison pivot entre le moyeu et la bague extérieure de la roue libre.
Lorsque la roue pivote 34 dans le premier sens de rotation et donc lors du freinage, le bouchon 52 et les patins de freinage 56 sont bloqués en rotation par rapport à l’élément tubulaire 22 , compte-tenu du blocage en rotation de la bague extérieure de la roue libre.
Pour faire pivoter la roue dans le second sens de rotation, correspondant à un déplacement en marche arrière du fauteuil, l’utilisateur fait pivoter la main courante 24 dans ce second sens de rotation. En conséquence, l’organe de couplage pousse les patins de freinage 56 contre le moyeu, générant là-encore un couplage entre la main courante et le moyeu 36 . Le moyeu 36 et donc la roue 34 sont entrainés en rotation dans le second sens de rotation. Dans ce second sens de rotation, la bague extérieure 48 de la roue libre 44 est libre en rotation par rapport à la bague intérieure 46 . Le pivotement du moyeu dans le second sens de rotation est autorisé par le couplage en rotation des patins de freinage 56 avec la bague extérieure de la roue libre, qui est elle-même libre en rotation par rapport à la bague intérieure de la roue libre dans ce second sens de rotation.
Dans cette deuxième position de l’organe de couplage 40 , le bouchon 52 est également couplé aux patins de freinage 56 et au moyeu 36 . Le bouchon et les patins de freinage pivotent également dans ce second sens de rotation.
Autrement dit, un déplacement de la main courante 24 dans ce second sens de rotation entraine le déplacement en rotation la roue 34 dans ce second sens de rotation, correspondant à un déplacement en marche arrière du fauteuil roulant 10 .
COMPOSITIONS ET PROCÉDÉS DE COIFFAGE DES CHEVEUX La présente divulgation concerne des compositions et des procédés de coiffage des cheveux, en particulier des compositions et des procédés de lissage temporaire des cheveux bouclés ou ondulés.
CONTEXTE Les consommateurs aux cheveux bouclés ou ondulés souhaitent souvent lisser temporairement leurs cheveux pour changer d’apparence, puis revenir à leur coiffure bouclée sans les abîmer. De plus, la réduction des boucles des cheveux très bouclés peut augmenter la maniabilité et la facilité de coiffage de ces cheveux.
Actuellement, le lissage temporaire des cheveux bouclés/ondulés ou frisottis implique généralement l’utilisation d’outils chauds tels que des sèche-cheveux et/ou des fers plats. La température élevée des sèche-cheveux et/ou des fers à repasser entraîne la rupture des liaisons hydrogène dans la kératine des cheveux, ce qui permet un lissage temporaire. Les liaisons hydrogène sont à nouveau formées par l’action de l’humidité, de sorte que les cheveux retrouvent leur forme d’origine au fil du temps en raison de l’humidité de l’air ou après avoir été lavés ou humidifiés.
Un défrisage à long terme et/ou permanent est généralement obtenu en utilisant des traitements de défrisage chimiques, tels que des défrisants, à pH élevé. La forme des cheveux est principalement déterminée par les liaisons disulfure reliant deux fractions cystéines de la kératine des cheveux. Pour obtenir un effet sculptant ou coiffant durable et/ou durable, il faut généralement séparer les liaisons disulfure par l’action d’un agent réducteur ou un agent défrisant contenant un groupe sulfure ou thiol. Une fois que les cheveux ont été amenés à la forme souhaitée, de nouvelles liaisons disulfure sont formées en appliquant un agent oxydant tel que le peroxyde d’hydrogène, fixant ainsi la forme des cheveux. Toutefois, l’utilisation de tels agents peut endommager les cheveux et les affaiblir, ce qui entraîne leur cassure ultérieure. Les produits classiques qui procurent de la tenue, comme les gels coiffants, mais qui peuvent également procurer des effets de lissage des cheveux, s’écaillent généralement sur les cheveux et donnent aux cheveux une apparence très rigide et peu naturelle. De plus, les routines de lissage classiques prennent généralement beaucoup de temps.
Il est donc nécessaire d’avoir de nouvelles compositions améliorées qui peuvent être simplement appliquées sur les cheveux et qui offrent des effets de lissage aux cheveux bouclés ou ondulés qui n’endommageraient pas les cheveux, tout en conférant diverses propriétés sensorielles supplémentaires aux cheveux telles que le contrôle des frisottis, la douceur, le caractère lisse et/ou la brillance. La présente divulgation répond à ces besoins et préoccupations et concerne de nouvelles compositions et procédés qui peuvent offrir un effet coiffant, en particulier un effet de lissage temporaire sur les cheveux bouclés/ondulants sans avoir besoin d’utiliser de chaleur.
Il a désormais été étonnamment trouvé qu’une combinaison de composants décrits ici permet un équilibre entre performance de défrisage et apparence et sensation souhaitées par le consommateur, même dans des conditions d’humidité élevée, et est utile pour offrir un effet de lissage temporaire souhaité aux cheveux bouclés ou ondulés grâce à une routine d’application simple sans utiliser d’outils chauds ou de produits chimiques agressifs tels que des agents réducteurs ou des défrisants, tout en apportant des bénéfices sensoriels supplémentaires tels que le contrôle des frisottis, l'apparence et la sensation naturels, aux cheveux. L’effet lissant temporaire et d’autres bénéfices tels que le contrôle des frisottis apporté aux cheveux durent, comme il peut durer dans des conditions d’humidité élevée et jusqu’au lavage de cheveux suivant, sans endommager les boucles naturelles.
RÉSUMÉ La présente divulgation concerne des compositions qui procurent un effet lissant temporaire aux cheveux bouclés ou ondulés, tout en offrant un ou plusieurs bénéfices supplémentaires tels que le contrôle des frisottis, la douceur, le caractère lisse et/ou la brillance des cheveux. Les compositions peuvent être utilisées comme compositions sans rinçage pour coiffer les cheveux, par exemple pour les lisser temporairement, tout en offrant un contrôle des frisottis et/ou d’autres bénéfices sensoriels aux cheveux, sans utiliser de défrisants thermiques ou chimiques. La divulgation concerne également des procédés d’utilisation des compositions pour coiffer les cheveux, en particulier, en lissant temporairement les cheveux bouclés/ondulés, tandis que dans certains modes de réalisation, cela apporte des bénéfices sensoriels tels que le contrôle des frisottis aux cheveux.
Lorsque les transformateurs de tension intègrent chacun un diviseur capacitif de tension ou un diviseur capacitif/résistif de tension qui comprend un étage haute tension et un étage moyenne ou basse tension, l’étape INT peut comprendre l’attribution de l’erreur à l’étage haute tension, respectivement à l’étage moyenne ou basse tension, du transformateur de tension correspondant à celle des trois tensions efficaces déterminées qui est la plus éloignée de la tension efficace de référence lorsque celle des trois tensions efficaces déterminées qui est la plus éloignée de la tension efficace de référence est supérieure, respectivement inférieure, à la tension efficace de référence (le rapport de transformation est alors inférieur, respectivement supérieur, au rapport théorique de transformation).
Lorsque les transformateurs de tension sont des transformateurs inductifs comprenant un enroulement primaire et un (ou plusieurs) enroulement(s) secondaire(s), l’étape INT peut comprendre l’attribution de l’erreur à l’enroulement primaire, respectivement à l’enroulement secondaire connecté au système 10 de diagnostic de défauts, du transformateur de tension correspondant à celle des trois tensions efficaces déterminées qui est la plus éloignée de la tension efficace de référence lorsque celle des trois tensions efficaces déterminées qui est la plus éloignée de la tension efficace de référence est supérieure, respectivement inférieure, à la tension efficace de référence.
On relèvera que certains transformateurs inductifs disposent de deux enroulements secondaires : l’un est utilisé pour la mesure ou le pilotage, l’autre est utilisé pour la protection. Dans ce cas, un défaut de l’enroulement primaire se voit sur les deux sorties secondaires tandis qu’un défaut d’un enroulement secondaire ne se voit que sur la sortie secondaire correspondante.
Dans une réalisation possible, les étapes du procédé sont réitérées et une alerte est générée lorsqu’une erreur de l’un des transformateurs de tension est détectée lors de plusieurs itérations consécutives desdites étapes (par exemple 6 itérations). L’erreur est ainsi considérée comme étant avérée. Dans le cas contraire, l’étape INT peut conclure que l’erreur détectée résulte d’un phénomène transitoire du réseau électrique et non pas d’une défaillance de l’un des transformateurs de tension.
Les différentes valeurs de tension ainsi que les différents résultats du diagnostic réalisés par le système 10 peuvent être enregistrés dans des fichiers journaux en vue d’une exploitation ultérieure, ex situ .
On a vu précédemment que les valeurs numériques peuvent être filtrées numériquement (par exemple par un filtre passe-bas de fréquence de coupure de 100 Hz). Or ce filtrage induit une réduction naturelle des valeurs de tension. Afin de corriger cet effet, un rapport de correction 1/a peut être appliqué aux valeurs de tension enregistrées dans les fichiers journaux où a correspond à la valeur crête en sortie du filtre numérique d’un signal sinusoïdal à la fréquence du réseau (déterminée par la méthode des passages par zéro) présentant avant traitement par le filtre numérique une valeur crête unitaire.
On retiendra que l’invention présente pour originalité le fait que le diagnostic ne se base que sur les signaux des trois phases du réseau triphasé supposées équilibrées. Il ne fait appel à aucun signal de référence extérieur utilisé habituellement pour évaluer la précision du capteur à tester par la comparaison de deux signaux temporels (méthode utilisée dans la norme IEC 61869-5 § 7.2.6 pour réaliser en laboratoire l’essai concernant la précision d’un transformateur capacitif de tension).
Aussi, par opposition à la solution in situ développée par la société Arteche, selon l’invention la comparaison des amplitudes des tensions mesurées ne s’effectue pas entre les départs d’une même phase mais entre les trois phases d’un seul départ (ou arrivée) triphasé. Par ailleurs, la solution de la société Arteche compare les valeurs des tensions de plusieurs départs et d’une même phase à chaque instant de l’onde de tension, c’est-à-dire à chaque échantillon synchronisé. En l’absence de dérive, toutes les valeurs doivent être identiques, à la précision du système de diagnostic près. La solution objet de l’invention compare les trois signaux des trois phases qui sont par nature déphasés d’environ 120 ° l’un par rapport aux autres ; la comparaison directe des signaux temporels ne permet pas de réaliser simplement le diagnostic. Le traitement de l’information décrit dans l’invention est requis pour aboutir au résultat recherché.
La mise en place de la solution de la société Arteche nécessite en outre la mise hors tension du poste. Les capteurs de mesure sont installés dans le poste au pied des transformateurs de tension testés et sont raccordés au niveau d’une boite de raccordement secondaire. Pour chaque transformateur de tension testé, il est nécessaire de pénétrer à nouveau dans le poste pour déplacer le capteur de mesure d’un transformateur de tension à l’autre. La mise en place de la solution objet de l’invention peut s’effectuer dans le local de commande de l’exploitant là où arrivent les signaux secondaires des trois phases du départ ou de l’arrivée. La connexion peut ainsi être réalisée dans des conditions de sécurité accrues du fait de l’absence de tensions élevées dans ce local.
Le diagnostic selon l’invention peut en outre être insensible aux fluctuations lentes du réseau (par rapport à la période du réseau) : fluctuations de tension, fluctuations de fréquence. Les fluctuations lentes de tension sont généralement identiques pour les trois phases du réseau et les critères de dérive utilisés dans l’invention reposent sur un écart relatif des tensions entre elles. Les fluctuations lentes de la fréquence sont mesurées par la méthode du passage par zéro des tensions secondaires et la valeur obtenue est prise en compte dans l’évaluation des valeurs efficaces des tensions. Les fluctuations rapides et transitoires du réseau peuvent également être éliminées car, quand bien même elles sont détectées comme erreurs, elles ne génèrent pas d’alertes en raison de leur caractère fugitif. Seules les erreurs ayant un caractère permanent sont retenues.
L’invention permet d’identifier le transformateur défaillant et l’origine de sa défaillance bien avant d’atteindre le seuil requis par le GRT. Il est ainsi possible de continuer à exploiter temporairement le transformateur défaillant et de pouvoir planifier son remplacement lors d’une maintenance programmée du poste. La sensibilité du diagnostic permet aussi de s’affranchir des fluctuations normales du réseau électrique pour ne déclencher des alarmes que lorsque le défaut du transformateur est avéré.
L’invention s’avère particulièrement intéressante pour les postes ne disposant que d’un seul départ (poste d’évacuation du producteur) ou d’une seule arrivée (poste de livraison client) car les autres solutions présentes sur le marché ne peuvent s’appliquer à ces types de postes.
L’invention n’est toutefois pas limitée à une telle architecture et peut également être mise en œuvre afin de réaliser la surveillance de plusieurs départs ou arrivées au sein d’un même poste. Chaque départ ou arrivée triphasé est associé à son convertisseur analogique-numérique triphasé. Pour permettre les comparaisons des différents départs, un signal est envoyé aux différents convertisseurs analogique-numérique pour assurer la synchronisation de l’échantillonnage des voies de mesure entre les convertisseurs analogique-numérique. Les flux de données numériques générées sont envoyés dans une même ligne de transmission ou dans plusieurs lignes de transmission jusqu’à une unique unité de surveillance. Le diagnostic peut alors être affiné en réalisant une inter-comparaison des différents départs ou arrivées triphasés en complément du diagnostic présenté précédemment. L’utilisation de SAMUs évoquée dans le mode de réalisation préféré permet de réaliser cette variante de façon simple, les différentes SAMUs injectant leur flux de données dans le réseau Process Bus sur lequel est aussi connectée l’unité de surveillance. Différents modes de synchronisation sont proposés par la norme IEC 61869-13 ; celle qui est préférée par la norme utilise le réseau Process Bus en appliquant le protocole PTP. Cela évite d’avoir à installer un réseau supplémentaire dédié au signal de synchronisation.
On notera que l’invention s’applique également aux postes numérisés déjà équipés d’un réseau Process Bus distribuant les flux de données « Sampled Values » en provenance de concentrateurs intégrés à des transformateurs LPVT à sortie numérique ou de concentrateurs autonomes SAMU connectés à des transformateurs capacitifs de tension ou des LPVT à sortie analogique. Dans un tel cas de figure, il suffit de connecter l’unité de surveillance à ce même réseau pour pouvoir réaliser le diagnostic objet de l’invention. Cette variante s’applique aussi à des réducteurs de mesure de faible puissance à sortie numérique combinant la mesure de la tension simple (LPVT) et la mesure du courant de phase (LPCT pour « Low Power Current Transformer »).