INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’invention s’avère particulièrement efficace en ce qu’elle traite thermiquement la matière première sous forme de farine i.e. un produit à la granulométrie faible : ceci favorise le traitement thermique de la matière première et limite grandement l'hétérogénéité de traitement thermique au sein de la matière première.
En outre, le chauffage de la première farine dont le taux d’humidité a été ajustée va entraîner l’évaporation de l’eau présente dans ladite première farine provoquant naturellement de la vapeur qui va permettre d’améliorer encore davantage le traitement de ladite première farine. La création de la vapeur se fait ainsi directement à l'intérieur du réacteur, par la première farine elle-même.
De façon avantageuse, le traitement thermique de la première farine par chauffage permet au concentrat et/ou à l’isolat considéré de présenter un goût aux propriétés organoleptiques améliorées.
Par amélioration des propriétés organoleptiques, on entend que le concentrat/isolat obtenu présente des attributs organoleptiques comme le goût) plus acceptables pour le consommateur et en particulier un goût moins amer, moins astringent … On peut donc de manière simplifiée parler de « concentrat désamérisé » ou « d’isolat désamarisé » même si l’invention n’agit pas que sur l’amertume du produit (ainsi le terme anglais consacré est plus généralisé puisque l’on parle de « clean concentrate » ou de « clean isolate »).
De plus, en s’assurant par l’étape de pré-conditionnement que la première farine ne soit ni trop sèche ni trop humide, la vapeur dégagée par la première farine elle-même est suffisamment importante pour que le procédé puisse s’affranchir, si voulue d’une unité de production de vapeur dédiée.
On limite ainsi la formation d’agglomérats de la première farine dans le réacteur qui seraient inévitablement apparus en cas d’utilisation d’une unité de protection de vapeur dédiée et qui pourraient recouvrir l’intérieur du réacteur et le boucher ou l’endommager.
Si la première cellule de commutation 44 et/ou la deuxième cellule de commutation 45 et/ou la troisième cellule de commutation 46 du circuit auxiliaire 7 est/sont défaillante(s) ou dérivante(s), le module de pilotage 40 désactive le convertisseur de puissance électrique 2, la charge électrique 3 n’étant plus alimentée.
On se réfère à présent à la qui représente schématiquement un troisième mode de réalisation du convertisseur de puissance électrique 2 selon l’invention.
Selon le troisième mode de réalisation, le convertisseur de puissance électrique 2 comprend un circuit auxiliaire 7, préférentiellement, identique au circuit auxiliaire 7 décrit en relation avec le premier mode de réalisation de la figure, relié à un module d’alimentation 5.
Selon le troisième mode de réalisation, le convertisseur de puissance électrique 2, le module d’alimentation 5 diffère de l’exemple de réalisation illustré à la en ce que
la ligne d’alimentation 13 ne comporte pas de connexion additionnelle 17, le module d’alimentation 5 comprend un premier bras de commutation auxiliaire 70 relié à la ligne d’alimentation 13 et à la deuxième borne de sortie 11, similaire au bras de commutation auxiliaire 70 tel que détaillé à la figure 5, et en outre, au moins un deuxième bras de commutation auxiliaire 82, en particulier un deuxième bras de commutation auxiliaire 82 et un troisième bras de commutation auxiliaire 83, notamment identique(s) au premier bras de commutation auxiliaire 70, et plus spécifiquement identique(s) au bras de commutation auxiliaire 70 détaillé à la figure 5.
Le module d’alimentation 5 du troisième mode de réalisation, le convertisseur de puissance électrique 2 comprend autant de bras de commutation auxiliaire que de lignes de contrôle du circuit auxiliaire 7.
Le module d’alimentation 5 du troisième mode de réalisation, le convertisseur de puissance électrique 2 comprend une première borne de sortie 10, une deuxième borne de sortie 11 et une troisième borne de sortie 12.
Le deuxième bras de commutation auxiliaire 82 comprend
une première extrémité 84, reliée à la première borne d’entrée 8 du module d’alimentation 5, une deuxième extrémité 85, reliée à la deuxième borne d’entrée 9 du module d’alimentation 5, et une quatrième connexion 86, ou connexion médiane 86, reliée à une quatrième borne de sortie 87 du module d’alimentation 5.
Le troisième bras de commutation auxiliaire 83 comprend
une première extrémité 88, reliée à la première borne d’entrée 8 du module d’alimentation 5, une deuxième extrémité 89, reliée à la deuxième borne d’entrée 9 du module d’alimentation 5, et une cinquième connexion 90, ou connexion médiane 90, reliée à une cinquième borne de sortie 91 du module d’alimentation 5.
La deuxième borne de sortie 11 et la quatrième borne de sortie 87 et la cinquième borne de sortie 90 du module d’alimentation 5 sont reliées à une entrée différente du circuit auxiliaire 7.
Lorsque la charge électrique 3 comprend un nombre de phases différent de trois, le module d’alimentation 5 comprend autant de bras de commutation auxiliaire que de lignes de contrôle du circuit auxiliaire 7, chaque bras de commutation auxiliaire étant relié à une ligne de contrôle du circuit auxiliaire 7 différente.
Par exemple, la deuxième borne de sortie 11 est reliée à une première entrée 50 du circuit auxiliaire 7, la quatrième borne de sortie 87 est reliée à une deuxième entrée 51 du circuit auxiliaire 7 et la cinquième borne de sortie 90 est reliée à la troisième entrée 52 du circuit auxiliaire 7.
Le premier bras de commutation auxiliaire 70 et la première ligne de contrôle 41 du circuit auxiliaire 7 permettent de pallier une défaillance du premier interrupteur principal 21 et/ou du deuxième interrupteur principal 22 du premier bras de commutation principale 18.
Le deuxième bras de commutation auxiliaire 82 et la deuxième ligne de contrôle 42 du circuit auxiliaire 7 permettent de pallier une défaillance du premier interrupteur principal 21 et/ou du deuxième interrupteur principal 22 du deuxième bras de commutation principale 19.
Selon certains modes de réalisation préférés de la présente divulgation, l’agent de revêtement contenant N comprend au moins un composé sélectionné dans le groupe consistant en TiO 2 , MgO, LiF, et ZrO 2 .
Selon certains modes de réalisation de la présente divulgation, le matériau de cathode vierge comprend au moins un sélectionné dans le groupe consistant en un matériau polycristallin, un matériau quasi-monocristallin et un matériau monocristallin.
Selon certains modes de réalisation de la présente divulgation, la première étape de traitement thermique est effectuée pendant 0,5 h à 5 h.
Selon certains modes de réalisation de la présente divulgation, la seconde étape de traitement thermique est effectuée pendant 3 h à 8 h.
La seconde étape de traitement thermique (plateau à basse température) est effectuée pendant une durée relativement longue pour favoriser la formation d’une couche de revêtement de type îlot de Li e N f O g par l’agent de revêtement contenant N à point de fusion élevé sur la surface du matériau de cathode vierge. L’agent de revêtement contenant M réagit principalement avec le lithium résiduel sur la surface du matériau de cathode vierge, et le lithium résiduel est inévitable sur la surface du matériau de cathode et a un impact négatif sur les performances du matériau de cathode. Par conséquent, le procédé de préparation fourni par la présente divulgation peut également améliorer les performances globales du matériau de cathode en éliminant le lithium résiduel sur la surface du matériau de cathode.
Selon certains modes de réalisation de la présente divulgation, le matériau de cathode vierge est préparé comme suit : mélanger un précurseur et une source de lithium, et fritter (« sintering » en anglais) et concasser (« crushing » en anglais) le mélange résultant.
Selon certains modes de réalisation de la présente divulgation, la source de lithium comprend au moins un composé sélectionné dans le groupe consistant en LiOH et Li 2 CO 3 .
Selon certains modes de réalisation de la présente description, la source de lithium comprend au moins un composé sélectionné dans le groupe consistant en le LiOH micronisé, le LiOH à gros grains, le Li 2 CO 3 de qualité batterie, le Li 2 CO 3 quasiment de qualité batterie et le Li 2 CO 3 industriel.
Selon certains modes de réalisation de la présente divulgation, le frittage est effectué à une température allant de 750 °C à 1050 °C.
Selon certains modes de réalisation de la présente divulgation, un rapport molaire du lithium dans la source de lithium par rapport à un métal de transition dans le précurseur est de (1 à 1,1):1.
Lors du frittage, le Li (source de lithium) se volatilise, et une partie du Li reste sur la surface du matériau de cathode vierge sous forme de lithium résiduel. Il est donc nécessaire de s’assurer que la source de lithium est légèrement en excès.
Selon certains modes de réalisation de la présente divulgation, une atmosphère pour le frittage comprend l’oxygène.
Selon certains modes de réalisation de la présente divulgation, une concentration volumique en oxygène va de 22 % à 99,99 %.
Selon certains modes de réalisation de la présente divulgation, le procédé de préparation comprend en outre : l’ajout d’un additif pendant le mélange du matériau de cathode vierge, de l’agent de revêtement contenant M et de l’agent de revêtement contenant N.
Selon certains modes de réalisation de la présente divulgation, l’additif comprend au moins un élément sélectionné dans le groupe consistant en Ni, Co, Mn, Zr, Al, Mg, Ti, Sr, W, Y, Mo, Sb, Nb, Sn, Zn, La, Ce, B, et F.
Une liaison chimique forte est formée entre l’élément dans l’additif et l’oxygène dans le matériau de cathode vierge, ce qui stabilise la structure du réseau et améliore les performances à haute tension du matériau de cathode.
- le deuxième dispositif comporte au moins deux bases distinctes de correspondance entre des valeurs du paramètre et les valeurs 0 ou 1 d’un bit estimé, parmi plusieurs bases distinctes, et le deuxième dispositif sélectionne aléatoirement, pour chaque impulsion considérée dans la séquence d’impulsions, une base parmi les au moins deux bases distinctes, pour effectuer l’estimation de la valeur d’au moins ledit bit en fonction de la mesure dudit paramètre et stocke, pour chaque bit de la séquence, quelle base a été sélectionnée ;
après l’étape de réception, le deuxième dispositif envoie au premier dispositif sur le canal classique l’indication de la base que le deuxième dispositif a sélectionnée pour chaque bit de la séquence de bits, telle que stockée et reçoit dudit premier dispositif sur le canal classique l’indication de la base que ledit premier dispositif a sélectionnée pour coder chaque bit de la séquence ;
Suivant un autre aspect, l’invention décrit un programme d’ordinateur destiné à être stocké dans la mémoire d’un deuxième dispositif et comprenant en outre un microcalculateur, ledit programme d’ordinateur comprenant des instructions qui, lorsqu’elles sont exécutées sur le microcalculateur, orchestrent les étapes d’un procédé selon ce précédent aspect de l’invention.
Suivant un autre aspect, l’invention décrit un dispositif de télécommunication adapté pour être relié à une première liaison de télécommunication et pour être relié à une deuxième liaison de télécommunication connectant ledit dispositif à un autre dispositif de télécommunication,
ledit dispositif étant adapté pour recevoir une séquence d’impulsions lumineuses sur le canal quantique et pour chaque impulsion lumineuse de la séquence d’impulsions reçue, effectuer une mesure d’un paramètre de l’impulsion lumineuse;
ledit dispositif étant adapté pour estimer, pour chaque impulsion lumineuse, la valeur d’au moins un bit codé par ladite impulsion en fonction de ladite mesure du paramètre ; les bits estimés en fonction des impulsions lumineuses de la séquence définissant une séquence de bits ;
ledit dispositif étant adapté pour effectuer au moins une opération parmi les opérations j et jj ci-dessous :
- (j) une opération j comportant au moins :
- un calcul de bits de parité en fonction de bits de ladite séquence ; et
- une transmission, à destination de l’autre dispositif, d’informations relatives aux bits de parité calculés ;
(jj) une opération jj comportant au moins :
- une réception d’informations en provenance de l’autre dispositif et relatives à des bits de parité calculés par ledit autre dispositif en fonction d’au moins de bits correspondant à la séquence de bits ; puis
- une détection d’erreurs dans la séquence de bits en fonction des informations reçues relatives aux bits de parité ;
Dans la construction de moteurs, il est connu, soit de réaliser des vilebrequins monoblocs, soit de les composer de plusieurs éléments. Les vilebrequins pour moteurs à combustion interne ou pour compresseurs sont destinés à transformer le mouvement alternatif des pistons en un mouvement de rotation de l'arbre du moteur ou du compresseur. Avec la bielle, le vilebrequin contribue à la transformation du mouvement rectiligne alternatif du piston en mouvement circulaire continu.
Les vilebrequins habituellement utilisés dans les moteurs à combustion interne comprennent au moins deux motifs élémentaires, ledit motif étant constitué d'au moins un bras de vilebrequin, d'un maneton et d'un tourillon constitués par des tubes en acier, et en outre d’une bielle portée par le maneton. Le maneton assure la liaison pivot avec la bielle et reçoit la poussée du piston, et une excentration du maneton permet la transformation du mouvement de translation en un mouvement de rotation du vilebrequin autour des axes coaxiaux tourillonnant dans des paliers correspondants du carter de moteur.
L’attelage mobile d’un moteur bicylindre 2 temps équipé d’un vilebrequin dont les motifs sont décalés de 180° l’un par rapport à l’autre, génère les couples de galop et de lacet d’ordre 1. Le torseur de déséquilibre génère les sollicitations du groupe moto-propulseur (les accélérations au niveau des tampons de la suspension du moteur dans un véhicule), ce qui se traduit par un bruit transmis par la voie solidienne. Les couples de galop et de lacet d’ordre 1 peuvent être annulés grâce à un arbre d’équilibrage tournant à - ω, avec pour inconvénients, une augmentation de la masse, des frottements et des coûts. Néanmoins, il est possible de trouver un bon compromis d’équilibrage entre le galop et le lacet sans ledit dispositif en créant des couples en opposition de phase par des balourds placés au niveau des contrepoids ou alors selon le mode privilégié au niveau du volant d’inertie et de la poulie d’accessoires. Par conséquent, ces masses doivent être prises en compte lors d’équilibrage du vilebrequin.
L’équilibrage d’un vilebrequin conventionnel s’effectue sur une machine d’équilibrage par enlèvement de matière, principalement par des perçages dans les contrepoids, et de préférence dans les plus éloignés du centre du vilebrequin, de façon à ramener le centre de gravité sur l’axe de rotation et d’aligner avec celle-ci l’axe de l’inertie. En outre pour un vilebrequin de moteur bicylindre comprenant des bielles démontables, pour son équilibrage on réalise un vilebrequin temporaire 1’’ comme illustré par la . Ledit vilebrequin temporaire 1’’ comprend un axe de rotation dont à l’une des extrémités est monté un volant d’inertie balourdé 7 et à l’autre extrémité est montée une poulie d’accessoires balourdée 8. Entre ses deux composants, sont installés deux motifs comprenant chacun une paires de bras en fonte 140, 141, 140’ , 141’, des tubes en acier formés de tourillons 2 et d’un maneton (non visibles sur la figure), et en outre un roulement 6 est installé entre ces motifs. Un maneton est monté entre une paire de bras munis de contrepoids. A la place de chaque bielle qui se monte autour d’un maneton, a été montée respectivement une masse d’équilibrage sphérique m1, m1’ sous forme de deux demi-sphères fixées autour du maneton récepteur de la bielle, pour un motif donné, masse qui a été préalablement déterminée et représente la somme de la masse rotative de bielle et de la moitié de la masse alternative afférente (dont celle du piston). De plus une masse d’équilibrage sphérique m2 est monté sur l’axe de rotation du vilebrequin à la place d’une biellette de compresseur volumétrique dont la tête se monte sur ledit axe de rotation. La masse d’équilibrage m2 a aussi été préalablement déterminée et représente la somme de la masse rotative de la biellette et de la moitié de la masse alternative correspondante. Le terme « sphérique » s’entend au sens large, la forme des masses d’équilibrage pouvant être plus ou moins en coquille ou annulaire, notamment pour celle relative à la biellette.
Il existe des vilebrequins assemblés qui comprennent des bielles monoblocs.
Dans le document de brevet US5435059, on décrit un procédé d'équilibrage pour un vilebrequin assemblé à partir d'une pluralité de pièces forgées usinées avec précision, ledit assemblage comprenant un axe de rotation récepteur de la tête d’une bielle monobloc et relié à deux disques de contrepoids de part et d’autre. Dans ce procédé, un poids de remplacement dudit axe récepteur de la tête de bielle est positionné entre les deux disques de contrepoids, qui font partie de sous-ensembles correspondants d'un vilebrequin assemblé temporairement. Ce vilebrequin temporaire est placé sur une machine d'équilibrage dynamique, et tout balourd est corrigé. Puis la bielle, avant d'être assemblée dans le vilebrequin, est équilibrée en plaçant la bielle sur une balance, qui a été calibrée à la position zéro, à l'aide d'une bielle maîtresse de centre de gravité connu. Les parties de bielle nécessaires pour corriger l'erreur sont meulées jusqu'à ce que l'affichage de la balance revienne à la position zéro. Une fois que la bielle est équilibrée, elle est placée sur le vilebrequin en insérant sa tête dans l’axe de rotation prévu à cet usage. Le vilebrequin objet de ce procédé d’équilibrage implique l’emploi d’un axe de rotation récepteur de la tête de bielle pour réaliser le vilebrequin ou d’un poids de remplacement de l’axe dans un vilebrequin temporaire. En outre il implique une opération d’usinage de la bielle. L’équilibrage convient à un type de vilebrequin spécifique et est relativement complexe.
Il existe des vilebrequins assemblés qui comprennent des bielles monoblocs, donc d’une seule pièce chacune, dont la tête est intégrée à un maneton, soit par conception d’une pièce monobloc avec le maneton soit qui est emmanchée entièrement sur le maneton du vilebrequin, dès l’assemblage du vilebrequin.
Un exemple d’un tel vilebrequin assemblé est illustré suivant une vue en perspective de trois-quarts par la , qui sera reprise en description détaillée plus loin. Le vilebrequin 1 est assemblé de manière similaire à celui qui correspondrait au vilebrequin à équilibrer selon le vilebrequin temporaire 1’’ représenté en commentée plus haut, toutefois le vilebrequin 1 de la comprend des bielles monoblocs non démontables. Le vilebrequin 1 comprend ainsi un axe de rotation R dont à l’une des extrémités est monté un volant d’inertie balourdé 7 et à l’autre extrémité est montée une poulie d’accessoires balourdée 8. Entre ses deux composants sont montés deux motifs comprenant chacun une paire de bras en fonte 140, 141 et 140’ , 141’, avec contrepoids 1401,1411 (les mêmes que pour le vilebrequin de Fig .6), des tubes en acier formés de tourillons 2 et de manetons 3, 3’ intégrant des bielles monoblocs 4, 4’ . En outre sont montés une petite bielle dite biellette 5, monobloc, de compresseur volumétrique dont la tête est montée sur ledit axe de rotation R, adjacente à un bras 140 de l’une desdites paires de bras en fonte, et un roulement 6 situé entre les motifs. Les différents composants reliés les uns aux autres le sont par emmanchement ou frettage (emmanchement à chaud ou à froid).
Dans le cas d’un vilebrequin assemblé avec des bielles monoblocs ayant un degré de liberté en rotation autour de l’axe de maneton, il n’est pas possible d’équilibrer l’ensemble sur la machine d’équilibrage d’un vilebrequin conventionnel. L’invention vise ainsi à résoudre cet inconvénient.
Le problème technique à résoudre consiste à permettre facilement l’équilibrage statique et dynamique de l’ensemble d’un tel vilebrequin assemblé avec tous ses composants et comportant des bielles qui peuvent notamment être monoblocs.
A cet effet, l’invention propose un dispositif de maintien et de pré-équilibrage pour bielle, en particulier pour bielle monobloc, d’un vilebrequin assemblé comportant au moins un bras avec contrepoids, un maneton, et une bielle comportant un corps s’étendant longitudinalement entre un pied et une tête, la tête de la bielle se montant sur le maneton, ledit dispositif étant amovible, et comprenant au moins : - deux demi-coquilles longitudinales de forme intérieure respective apte à recevoir le corps de la bielle et la tête de la bielle, et lesdites deux demi-coquilles étant aptes à s’assembler en entourant le corps et la tête de la bielle, leur assemblage comprenant une forme de positionnement apte à entourer au moins la tête de la bielle, - des moyens de fermeture réversible desdites demi-coquilles permettant la solidarisation desdites demi-coquilles entre elles autour de la bielle, - des moyens de réglage disposés en prolongement longitudinal desdites demi-coquilles, en partie avant dudit dispositif, partie proximale de la tête de bielle quand la bielle est installée dans ledit dispositif, et lesdits moyens de réglage étant mobiles en translation longitudinale et ayant un poids déterminé par rapport à une masse d’équilibrage prédéterminée pour le pré-équilibrage de la bielle et l’équilibrage final du vilebrequin à équilibrer.
On entend par « moyens de fermeture réversible » que ces moyens permettent la solidarisation des demi-coquilles pour fermer le dispositif autour de la bielle, et leur désolidarisation rendant ledit dispositif amovible.
Ladite forme de positionnement permet de maintenir la position de la bielle dans ledit dispositif, de sorte que ladite bielle ainsi enserrée ne puisse pas bouger dans ledit dispositif, et de sorte que la bielle sera bloquée en rotation par rapport à l’axe de rotation passant par le centre du maneton intégrant la bielle du vilebrequin monté sur une machine d’équilibrage. De préférence selon l’invention, ladite forme de positionnement a sensiblement une forme d’un Vé.
Plus particulièrement, ladite forme de positionnement comprend une ouverture traversante en chaque face dudit dispositif, pour permettre d’installer ledit dispositif sur une bielle emmanchée autour d’un maneton, le bord de ladite ouverture ayant une forme définie apte à suivre le bord de la tête de bielle (qui se monte autour du maneton) et d’une partie d’extrémité du corps de bielle proximale de la tête de bielle.
De préférence lesdits moyens de réglage sont amovibles, ce qui permet de pouvoir installer ou enlever lesdits moyens de réglage par rapport aux demi-coquilles en fonction des besoins pour atteindre la masse d’équilibrage prédéterminée.