INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le système de caractérisation comporte également une unité de traitement, adaptée à déterminer, pour chaque interféromètre de Mach-Zehnder d’indice n allant de 1 à N : un déphasage Φ (n) (t) entre les signaux optiques circulant dans les guides d’onde, à partir des puissances mesurées ; des valeurs Φ i(n) et Φ f(n) , à partir du déphasage Φ (n) (t), associées respectivement à une phase de référence où les analytes ne sont pas présents et à une phase de caractérisation où les analytes sont présents et interagissent avec les récepteurs ; puis à caractériser les analytes, à partir des valeurs Φ i(n) et Φ f(n) .
Selon l’invention, chacun des coupleurs multimodes présente plusieurs sorties, dont deux seules, dites sorties utiles, déphasées de π/2, sont couplées aux photodétecteurs. De plus, les photodétecteurs forment une matrice de 2×N photodétecteurs, et mesurent chacun les puissances P 1(n) (t) et P 2(n) (t) des signaux optiques transmis par les sorties utiles de chaque interféromètre de Mach-Zehnder.
De plus, l’unité de traitement comporte, pour chacun des interféromètres de Mach-Zehnder, des valeurs prédéterminées de paramètres de calibration formés : d’une puissance d’entrée P in(n) du signal optique incident au diviseur d’entrée, qui est fonction de la puissance prédéfinie du signal optique émis par la source lumineuse ; et de décalages o 1(n) , o 2(n) de puissance optique associées à chaque sortie utile et définies lorsque la source lumineuse est inactive. De plus, elle est adaptée à déterminer le déphasage Φ (n) (t) à partir des puissances optiques P 1(n) (t) et P 2(n) (t) mesurées et associées aux sorties utiles, et des valeurs prédéterminées des paramètres de calibration P in(n) , o 1(n) et o 2(n) .
Certains aspects préférés mais non limitatifs de ce système de caractérisation sont les suivants.
Chaque coupleur de sortie peut comporter des sorties non couplées à la matrice de photodétecteurs, dites non utiles, comportant des extrémités en pointe.
Le système de caractérisation peut comporter une puce photonique contenant : d'une part la matrice des N interféromètres de Mach-Zehnder ; et d’autre part une matrice de 2×N éléments optiques de détection couplés aux N interféromètres par des guides d’onde intégrés, les éléments optiques de détection étant, soit lesdits photodétecteurs, soit des réseaux de diffraction couplés à un photodétecteur matriciel.
Le dispositif de mesure peut comporter une matrice d’au moins 4 interféromètres de Mach-Zehnder.
On note, dans ces modes de réalisation, que la coopération du dit moyen d’ancrage avec les moyens de solidarisation, 115 et/ou 116, applique une tension longitudinale supplémentaire sur le lien, 120 et/ou 121.
Dans ces modes de réalisation, tels que ceux représentés en figures 1 et 2-a), lorsque le système 100 comporte un premier lien 120 et un deuxième lien 121, les extrémités de chaque lien, 120 et 121, sont liées deux à deux par un même moyen d’ancrage.
On observe en -a), un système 100-a) présentant des moyens d’ancrage 112 dits « alignés », c’est-à-dire alignés par rapport à la droite passant dans les deux poteaux, 110 et 111, appelée « ligne des poteaux ».
On observe, en -b), un système 100-b) qui comporte un moyen d’ancrage pour chaque extrémité des deux liens, 120 et 121. En -b), le système 100-b) présente des moyens d’ancrage 112 dits « décalés latéralement », c’est-à-dire décalés par rapport à la ligne des poteaux. Autrement dit, ces moyens d’ancrages 112 sont décalés latéralement de part et d’autre de la ligne de poteaux, augmentant ainsi la résistance du système 100-b) lorsque ce dernier est soumis à un vent latéral.
On note, en fonction des contraintes mécaniques appliquées au système 100, que d’autres moyens d’ancrages 112, avec ou sans décalage latéral de part et d’autre de la ligne de poteaux, peuvent être rajoutés.
Dans des modes de réalisation, tels que ceux représentés en figures 3 et 4, au moins un poteau, 110 et/ou 111, comporte un moyen de solidarisation, 115 et/ou 116, d’un lien, 120 et/ou 121.
On note, en , que le moyen de solidarisation primaire 115 est une ouverture traversante, visible en 3-a2) et 3-a3), dans laquelle le lien 120, tel qu’un câble, est inséré. Une telle ouverture 115 est assimilable à un alésage, c’est-à-dire une ouverture formant un tronc de cylindre dans lequel est inséré le câble. Préférentiellement, la génératrice de ce tronc de cylindre est perpendiculaire à l’axe Z1 du poteau 110. Un tel alésage a une fonction similaire au chas d’une aiguille. On remarque, en , que le moyen de solidarisation secondaire 116 est également une ouverture traversante.
On note que le moyen de solidarisation primaire 115 est compatible avec des profilés de poteau variés, tels que représentés en .
Par exemple, en , le poteau présente divers profilés : - en C en 8-b), 8-e) et 8-g), - en croix en 8-i) et 8-o), - en H en 8-j), - en rectangle, voire carré, en 8-k), 8-m) et 8-n), et - en triangle en 8-l).
Notamment, en et pour les variantes 8-a), 8-b), 8-c), 8-d), 8-e), 8-f), 8-g), 8-h), 8-k), 8-l), 8-m) et 8-n), le poteau comporte un vide longitudinal, c’est-à-dire le long de l’axe Z1 du poteau 110. Autrement dit, le poteau n’est pas considéré comme plein, mais exempt de matière le long de l’axe Z1.
En , les poteaux représentés peuvent être obtenus par pliage, extrusion ou tout autre procédé de fabrication connu de la personne du métier.
On note, en , qu’un moyen de solidarisation primaire 115 comporte un logement délimité par un crochet. On remarque, en , que le poteau 110 présente une surface longitudinale comportant un axe préférentiellement parallèle à l’axe Z1 du poteau. Par ailleurs, en , le crochet est disposé soit : - sur la surface longitudinale du poteau 110, comme représenté en 4-a), de manière à ce que le lien 120 soit en contact avec cette surface longitudinale, ou
- en retrait de la surface longitudinale du poteau, et plus proche de l’axe Z1 du poteau 110 comme représenté en 4-b).
Dans des modes de réalisation, tels que ceux représentés en figures 3 et 4, un poteau 110 comporte plusieurs moyens de solidarisation primaires 115. On note que les moyens de solidarisation primaires sont disposés à des hauteurs distinctes le long d’un axe parallèle à l’axe Z1 du poteau 110 afin de pouvoir accéder à une pluralité de hauteurs du premier lien 120.
Dans des modes de réalisation, tels que ceux représentés en figures 3 et 4, lorsqu’un premier lien 120 et un deuxième lien 121 sont compris dans le système photovoltaïque, un poteau 110 comporte plusieurs moyens de solidarisation secondaires 116. On note que les moyens de solidarisation secondaires sont disposés à des hauteurs distinctes le long d’un axe parallèle à l’axe Z1 du poteau 110 afin de pouvoir accéder à une pluralité de hauteurs du deuxième lien 121. Notamment, la hauteur de fixation du deuxième lien 121 est conditionnée par la hauteur de fixation du premier lien 120.
Préférentiellement, un poteau 110 comporte plusieurs moyens de solidarisation primaires 115 et plusieurs moyens de solidarisation secondaires 116.
1)préparation, de préférence par tissage, d’au moins une couche fibreuse comprenant des fils de fibres de silice de teneur massique supérieure à 90% de SiO 2 de manière à obtenir un renfort comprenant au moins 50% en volume desdits fils ;
2)préparation d’un mélange comprenant une résine thermodurcissable dont la viscosité mesurée à l’aide d’un Rhéomètre plan/plan de plateaux de diamètre de 20mm avec entrefer de 1mm est comprise entre 80 et 300 Pa.s pour un taux de cisaillement de 100 à 200 s -1 à 50°C;
3)imprégnation de chaque couche fibreuse par ledit mélange et empilement de chaque couche de manière à obtenir une préforme dont le taux volumique de renfort fibreux dudit matériau d’amortissement est compris entre 20% et 70% ;
4)cuisson de la préforme dans un autoclave à pression et température contrôlée afin de polymériser et réticuler ladite résine et former un renfort lié par une matrice organique constituant ledit matériau d’amortissement.
5) éventuellement une mise en forme dudit matériau d’amortissement ainsi obtenu sous forme d’une plaque, notamment par découpe ou par ébavurage.
-la résine de la matrice organique est une résine thermodurcissable choisie parmi les résines phénoliques ; les résines époxy ; résines polyimides ; polyuréthane ; ou leurs dérivés ou un mélange de ces produits.
-les additifs de la résine sont choisis parmi : un catalyseur, un agent de renfort, un agent démoulant.
-la résine est de préférence une résine époxy. Le poids équivalent d’époxy de ladite résine mesuré selon la norme ASTM D1652 est supérieur à 200, de préférence supérieur à 220. Il s’agit de la masse en gramme de résine nécessaire pour fournir une mole de groupe époxy. Un poids inférieur conduit à une résine qui présente une surface de liaison plus élevée avec les fils de silice du renfort fibreux, le matériau de dissipation matériau présentant une porosité plus élevée.
-la cuisson de la préforme est de préférence réalisée à moins de 200°C entre 1 et 5 bars. De préférence elle comprend une première étape avec un palier entre 80 et 120°C et de préférence une deuxième étape avec un palier entre 130 et 180°C.
La présente invention se rapporte également à l’utilisation d’une plaque de dissipation ou d’une plaque de blindage telles que précédemment décrites comme protection antibalistique :
-d’une personne, ladite protection étant choisie parmi un gilet pare-balles, un casque, ou
-d’un véhicule terrestre, maritime ou aérien, ou
-d’une installation fixe choisie parmi un bâtiment, un mur d’enceinte, ou un poste de garde, ou
-d’un radôme ou d’un équipement de détection ou de communication, en particulier un équipement d’optronique.
Un telle utilisation peut être mise en œuvre, sans sortir du cadre de l’invention, sous la forme d’une plaque, d’une tuile, d’une mosaïque, par exemple sous forme d’hexagones ou de nodules, d’un plastron, d’un bouclier, d’un casque, d’une porte, d’un siège, d’un tube.
V comp est le volume apparent du matériau d’amortissement
M fibres est la masse de fibres
d fibres est la masse volumique de fibres
M comp est la masse du matériau d’amortissement
d comp est la masse volumique du matériau d’amortissement
La masse de composite est mesurable par simple pesée du matériau d’amortissement, la masse volumique apparente dudit matériau étant déterminée par pesée hydrostatique selon le principe d’Archimède.
La masse de fibres peut être déterminée après combustion/digestion de la résine selon la norme ASTM D3171-15. Il est possible ensuite par pesée hydrostatique de déterminer la masse volumique apparente desdites fibres.
- La largeur des pores du matériau d’amortissement est mesurée par analyse d’image prises au microscope électronique à balayage.
-La teneur massique en SiO 2 des fils de silice du renfort peut être mesurée par fluorescence X.
-La composition en phase du matériau constituant la plaque anti-impact est normalement obtenue par diffraction des rayons X et analyse de Rietveld. Les teneurs en azote élémentaire (N) dans les produits frittés ont été mesurées au moyen d’analyseurs LECO (LECO TC 436DR ; LECO CS 300). Les valeurs sont fournies en pourcentages massiques. Les phases cristallisées, notamment les phases cristallisées azotées ou de métaux résiduels sont déterminables par diffraction aux rayons X et quantifiées selon la méthode de Rietveld.
-La dureté Vickers d’un matériau peut être mesurée à l’aide d’une pointe pyramidale normalisée en diamant de base carrée et d'angle au sommet entre faces égal à 136°. L'empreinte réalisée a donc la forme d'un carré ; on mesure les deux diagonales d1 et d2 de ce carré à l'aide d'un appareil optique. La dureté est calculée à partir de la force appliquée sur la pointe diamantée et la valeur d moyenne de d1 et d2 selon la formulation suivante :
La force et la durée de l'appui sont également normalisées. La norme de référence applicable pour les matériaux céramiques en particulier est l‘ASTM C1327 « Standard Test Method for VICKERS Indentation Hardness of Advanced Ceramics ».
-On appelle « diamètre médian » ou « taille médiane » d’un ensemble de particules, en particulier d’une poudre, le percentile D 50 , c'est-à-dire la taille divisant les particules en première et deuxième populations égales en volume, ces première et deuxième populations ne comportant que des particules présentant une taille supérieure, ou inférieure respectivement, à la taille médiane.
-On qualifie de « résiduel » un constituant présent dans la charge de départ et encore présent dans le produit fritté obtenu à partir de cette charge de départ.
-Par impuretés on entend les constituants inévitables, introduits involontairement et nécessairement avec les matières premières ou résultants de réactions avec ces constituants. Les impuretés ne sont pas des constituants nécessaires, mais seulement tolérés.
Ainsi que ce soit dans le sens montant ou le sens descendant, un flux d’air accéléré est généré alternativement par l’un ou l’autre des accélérateurs d’air 20.
Dans l’exemple de l’invention décrit en référence aux figures 6 à 8, il est prévu un accélérateur d’air 40 qui comprend une prise d’air 41 ayant un axe d’entrée d’air 42 qui est sensiblement parallèle à un axe longitudinal X du balai 10.
Le flux d’air entrant FE2 dans l’accélérateur d’air 40 correspond à un flux d’air généré par le mouvement du véhicule, plutôt que par le mouvement de va-et-vient du balai lors de l’essuyage.
L’accélérateur d’air 40 comprend un canal d’air 43 formé dans l’embout d’extrémité 44.
Ce canal 43 est en quelque sorte creusé dans cet embout d’extrémité 44.
L’accélérateur d’air 40 et l’embout 44 sont la même pièce.
L’accélérateur d’air 40 comprend une casquette 46 sur l’embout d’extrémité 44 et définissant la prise d’air 41.
Dans cet exemple, l’air pénètre dans l’accélérateur 40 par la prise d’air 41, puis s’écoule le long de la casquette 46 pour ensuite rejoindre le canal 43 qui débouche sur une sortie d’air 47 qui est disposée sur une face d’extrémité 48 de l’embout 44.
La prise d’air 41 et la sortie d’air 47 présentent respectivement des axes d’entrée 42 et de sortie d’air 49 sensiblement parallèles.
La prise d’air 41 est tournée vers le centre du balai 10.
La sortie d’air 47 est tournée vers l’extérieur du balai 10.
Le flux d’air entrant FE2 s’écoule longitudinalement le long du balai 10, d’une région interne du balai 10 en direction de l’embout d’extrémité 44.
Système de nettoyage d’une surface optique La présente invention concerne un système de nettoyage d’une surface optique d’un dispositif optique, lequel dispositif optique est assemblé avec une vitre de véhicule, notamment un pare-brise.
Dans certains véhicules, il est prévu une caméra, par exemple de type infrarouge, monté dans un orifice du pare-brise et qui se trouve hors de l’épure de balayage du ou des balais d’essuyage. Dans ce cas, il est préconisé d’avoir des systèmes de lavage spécifique de la caméra car il reste fréquemment, après nettoyage, des gouttes sur la caméra. Des gouttes sont également présentes lorsqu’il pleut.
L’invention vise notamment à enlever des gouttes éventuelles sur la caméra ou de la pollution telle que par exemple de la poussière, de la neige, des débris de feuille, des déchets organiques déposée sur la surface optique de la caméra, qui se trouve hors de l’épure de balayage.
On donne ci-après les indications et définitions suivantes, en relation avec la description précédente de la présente invention : Une « fibre » est une structure orientée dans une direction et d’un même matériau dont la longueur est supérieure à 5 fois son diamètre équivalent. Une « fibre longue » est une fibre dont la longueur est supérieure à 1 mm et inférieure à 10 mm. Une « fibre continue » est une fibre dont la longueur est supérieure à 10 mm. Un fil est constitué de plusieurs fibres. Un « fil long » est un fil constitué de fibres longues. Un « fil continu » est un fil constitué de fibres continues dont la longueur est supérieure à 10 mm. Le diamètre équivalent d’une fibre ou d’un fil est le diamètre d’un disque de même surface que sa section transversale de ladite fibre ou dudit fil à mi-longueur. Un « fil simple » est un assemblage de fibres qui, en section transversale, comporte plus de 10 et de préférence moins de 500 000 fibres, et dont la longueur est supérieure à 5 fois le diamètre. Les fibres sont assemblées de manière à être enroulées ou non sur elles-mêmes selon un niveau de torsion S ou Z selon le sens d’enroulement et dont l’indice de 0 à 30 correspond au nombre de tours par mètre. Un niveau de torsion Z 0 correspond à un fil dont les fibres ne sont pas enroulées et disposées parallèlement. Un « fil assemblé » est un assemblage de fils simples qui, en section transversale, comporte de préférence plus de 2 et de préférence moins de 500 fils simples. Un assemblage parallèle de fils simples après ourdissage afin de les aligner (ou « staple yarn » en anglais) est également un assemblage secondaire. Un textile peut être :
- une structure organisée de fils, simples ou assemblés, notamment un tricot, une tresse, un tissu, ou
- une structure aléatoire de fils, simples ou assemblés, par exemple un voile, et/ou de fibres non incorporées sous la forme de fils, ladite structure aléatoire pouvant être par exemple un papier ou un feutre, une structure aléatoire n’étant pas préférée.
- Un assemblage de fibres peut être primaire, secondaire ou tertiaire. Dans un assemblage primaire, les fibres sont assemblées de manière désordonnée, comme dans un feutre ou un papier, ou selon une direction préférentielle, comme dans un fil simple.
- Un assemblage secondaire est un assemblage de plusieurs assemblages primaires, et éventuellement de fibres non incorporées dans lesdits assemblages primaires. Un fil assemblé ou un textile de fils simples sont des exemples d’assemblages secondaires.
- Un assemblage tertiaire est un assemblage de plusieurs assemblages secondaires, et éventuellement d’assemblages primaires et/ou de fibres non incorporées dans lesdits assemblages primaires et secondaires. Un textile de fils assemblés est un exemple d’assemblage tertiaire.
- Par diamètre équivalent de grains, on entend la demi-somme de la plus grande longueur du grain et de la plus grande largeur du grain, mesurée dans une direction perpendiculaire à ladite plus grande longueur.
- Les diamètres équivalents maximal et moyen de particules ou de fibres ou de fils sont classiquement déterminés à partir de l’observation de la microstructure du matériau classiquement grâce à des images prises en MEB (microscopie électronique à balayage) sur une coupe dudit matériau.
-Par « matrice » on entend une phase cristallisée ou non, assurant une structure sensiblement continue entre les grains, ou les fibres ou les fils dans le cas d’un matériau fibreux, obtenue à partir des constituants de la charge de départ et éventuellement un traitement thermique. Une matrice entoure sensiblement les grains, ou les fibres ou les fils dans le cas d’un matériau fibreux c’est-à-dire les enrobe.
-Dans un composite à matrice organique comme le matériau d’amortissement selon la présente invention, le renfort fibreux est lié par une matrice de résine thermodurcissable. Il est obtenu par imprégnation d’un textile fibreux par un mélange de résine comprenant au moins un ou plusieurs pré-polymères, un durcisseur et de préférence un catalyseur, suivi d’une cuisson ou traitement thermique de durcissement permettant la polymérisation et réticulation de la résine afin de former une matrice de résine thermodurcissable.
-Dans un corps céramique fritté, les grains céramiques sont liés par la matrice obtenue par frittage d’une préforme. Lors du frittage, ils conservent sensiblement la forme et la nature chimique qu’ils présentaient dans la charge de départ. Dans le corps céramique fritté, la matrice et les grains représentent ensemble 100% de la masse du produit.
-Par masse volumique apparente, on entend au sens de la présente invention, le rapport égal à la masse du produit divisée par le volume qu’occupe ledit produit. Elle est classiquement déterminée par la méthode d’Archimède. La norme ISO 5017 précise par exemple les conditions d’une telle mesure. Cette norme permet aussi de mesurer la porosité ouverte d’un matériau céramique.
-la porosité du matériau d’amortissement est mesurée selon la norme ASTM D3171-15.
En particulier, le taux volumique de renfort fibreux T f est le rapport en pourcentage entre le volume apparent de fibres et le volume apparent du matériau d’amortissement. Il est calculé à partir de la formule suivante :
V fibres est le volume apparent de fibres
un premier galet coopérant avec la première came, un premier bras suiveur, à une extrémité duquel est monté pivotant le premier galet, autour d’un premier axe de galet, un deuxième galet coopérant avec la deuxième came, un deuxième bras suiveur, à une extrémité duquel est monté pivotant le deuxième galet, autour d’un deuxième axe de galet, un bras supérieur de bielle, et un bras inférieur de bielle.
Conformément à l’invention, le dispositif de formation de la foule est tel que :
le bras supérieur de bielle est attelé à une bielle supérieure de commande de l’arbre oscillant supérieur, la bielle supérieure de commande étant attelée à une manivelle supérieure appartenant à l’arbre oscillant supérieur ; le bras inférieur de bielle est attelé à une bielle inférieure de commande de l’arbre oscillant inférieur, la bielle inférieure de commande étant attelée à une manivelle inférieure appartenant à l’arbre oscillant inférieur ; dans un plan perpendiculaire à l’axe longitudinal, l’axe de pivotement de la bascule à galets est disposé horizontalement entre l’axe de rotation de l’arbre d’entrée et les axes d’oscillation supérieur et inférieur ; un axe d’articulation entre la manivelle supérieure et la bielle supérieure de commande est situé, par rapport à un plan vertical passant par l’axe d’oscillation supérieur, du même côté que l’axe de rotation de l’arbre d’entrée ; un axe d’articulation entre la manivelle inférieure et la bielle inférieure de commande est situé, par rapport à un plan vertical passant par l’axe d’oscillation inférieur, du côté opposé à l’axe de rotation de l’arbre d’entrée ; un axe d’articulation entre le bras supérieur de bielle et la bielle supérieure de commande est situé, par rapport à un plan contenant l’axe de pivotement de la bascule à galets et l’axe d’oscillation supérieur, du côté opposé à l’axe de rotation de l’arbre d’entrée ; et un axe d’articulation entre le bras inférieur de bielle et la bielle inférieure de commande est situé, par rapport à un plan contenant l’axe de pivotement de la bascule à galets et l’axe d’oscillation inférieur, du côté opposé à l’axe de rotation de l’arbre d’entrée.
Grâce à l’invention, l’association de la bascule à galets et des première et deuxième cames permet l’utilisation de lois de mouvement relativement sophistiquées des couteaux, alors que le dispositif demeure compact, notamment selon une direction parallèle à la direction de trame du métier sur lequel est monté de dispositif de formation de la foule. En effet, la chaine cinématique de transmission de mouvement entre les deux cames et les deux arbres oscillants est optimisée pour minimiser son encombrement, en concentrant l’essentiel des pièces en mouvement entre l’arbre d’entrée et les arbres oscillants, selon une direction horizontale. En outre, le prix de revient et la fiabilité du dispositif de formation de la foule sont améliorés par rapport à l’art antérieur car seuls deux cames et deux galets sont nécessaires, en comparaison aux quatre cames et quatre galets de CN-U-105483895. Enfin, la structure envisagée n’induit pas de problème en termes de lubrification par bain d’huile.
Selon des aspects avantageux mais non obligatoires de l’invention, un tel dispositif peut incorporer une ou plusieurs des caractéristiques suivantes prises selon toutes combinaisons techniquement admissibles :
- Le premier axe de galet est situé au-dessous d’un plan contenant l’axe de pivotement de la bascule à galets et l’axe de rotation de l’arbre d’entrée et le deuxième axe de galet est situé au-dessus du plan contenant l’axe de pivotement de la bascule à galets et l’axe de rotation de l’arbre d’entrée.