INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En conséquence, l’invention propose de fournir une solution simple et facile à mettre en œuvre pour réduire les phénomènes d’encrassement et ainsi maintenir une haute fiabilité et une productivité élevée dans des procédés de fabrication d’acides carboxyliques α-β insaturés à partir de poly(3-hydroxypropionate).
La présente invention a pour objet un procédé de fabrication d’acides carboxyliques α-β insaturés par thermolyse de poly(3-hydroxyalcanoate) opérée dans un réacteur de thermolyse à partir duquel les vapeurs d’acides carboxyliques générées rejoignent un condenseur, en présence d’un ou plusieurs inhibiteurs de polymérisation, caractérisé en ce que la pression dans le réacteur est ajustée afin qu’elle soit inférieure au double de la tension de vapeur d’au moins un des inhibiteurs à la température à laquelle la thermolyse est réalisée.
Selon l’invention, les conditions de thermolyse utilisées (pression et température) permettent à un des inhibiteurs de polymérisation d’être significativement volatil et donc d’obtenir l’effet recherché.
Selon un mode de réalisation, le poly(3-hydroxyalcanoate) utilisé dans le procédé de thermolyse comprend un seul type de motifs 3-hydroxyalcanoate et le produit formé est donc composé d’un unique acide carboxylique α-β insaturé.
le revêtement de détection est un revêtement adapté pour se dégrader sous l’effet de la chaleur générée par un arc électrique, de préférence dans lequel le revêtement de détection comprend ou est constitué de polymère(s) sensible(s) à la chaleur, tel que PVC, fluoropolymère ou polypropylène, chimiquement dopé(s) conduisant à une diminution de résistance électrique dans le cas d’une augmentation de la température ;
l’élément électriquement conducteur est relié à la terre électrique ou à la masse électrique;
le dispositif de détection de court-circuit comprend un module de détection de court-circuit, qui est adapté pour détecter une mise à la masse électrique de la borne d’alimentation et de la borne alimentée par l’intermédiaire de l’élément électriquement conducteur;
l’élément électriquement conducteur de l’élément de détection a une section transversale circulaire, elliptique, carrée ou rectangulaire et/ou dans lequel l’élément électriquement conducteur est en forme de fil, de barre ou de nappe;
l’élément de détection soit consiste en une seule branche, soit forme une boucle à deux branches;
le dispositif de détection de court-circuit comprend une boîte à bornes,
la borne d’alimentation est disposée dans la boîte à bornes,
la borne alimentée est disposée dans la boîte à bornes,
l’élément de liaison est disposé dans la boîte à bornes, et
le tronçon de détection est disposé dans la boîte à bornes;
le dispositif de détection comprend une borne d’alimentation supplémentaire qui est disposée dans la boîte à bornes, une borne alimentée supplémentaire qui est disposée dans la boîte à bornes, un élément de liaison supplémentaire reliant la borne d’alimentation supplémentaire et la borne alimentée supplémentaire et qui est disposé dans la boîte à bornes,
la borne d’alimentation supplémentaire, la borne alimentée supplémentaire et l’élément de liaison supplémentaire définissant un tronçon de connexion électrique supplémentaire, dépourvu d’isolation électrique, et
la distance de détection est inférieure à la distance entre le tronçon de connexion électrique et le tronçon de connexion électrique supplémentaire, et
de préférence dans lequel la boite à bornes comprend une paroi de séparation entre le tronçon de connexion électrique et le tronçon de connexion électrique supplémentaire.
L’invention a également pour objet un véhicule comprenant un moteur électrique ayant au moins deux phases et un dispositif de détection de court-circuit relié au moteur électrique, caractérisé en ce que le dispositif de détection de court-circuit est un dispositif tel que défini ci-dessus.
Dans l’exemple représenté, le dispositif de lavage 10 comprend une ligne principale 12 et deux lignes secondaires 14, 16 de type différent. Cependant, cela est susceptible de varier. Le dispositif de lavage est susceptible de comprendre une unique ligne principale, par exemple telle que la ligne principale 12, ou alternativement telle qu’une des deux lignes secondaires 14, 16. Alternativement, le dispositif de lavage comprend un nombre variable de lignes secondaires du premier type et/ou du deuxième type. Additionnellement ou alternativement, le dispositif de lavage comprend plusieurs lignes telles que la ligne principale 12.
En outre, dans un mode de réalisation non représenté, la ligne principale 12 comprend une pluralité d’orifices de sortie.
Plus particulièrement, en sortie du dispositif de moussage 22, la ligne principale 12 comprend plusieurs flexibles alimentés par le dispositif de moussage, chaque flexible reliant la sortie du dispositif de moussage 22 à un orifice de sortie respective par une voie de sortie respective.
Chaque voie de sortie respective est aménagée telle que décrit précédemment, c’est-à-dire avec au moins une turbine 44 et une gaine de soufflage 46.
Les orifices de sortie sont, par exemple, agencés sur le pourtour d’un portique de lavage, plus particulièrement avec au moins un orifice de sortie de chaque côté latéral et au moins un orifice de sortie en partie haute du portique orienté vers le toit d’un véhicule passant à travers le portique.
Dans un mode de réalisation particulier, le dispositif de lavage est apte à être embarqué, plus particulièrement dans un sac à dos. Le dispositif de lavage fonctionne alors, par exemple, sur batterie.
Cela permet notamment d’utiliser le dispositif de lavage directement là où il est nécessaire, par exemple pour décontaminer un endroit ou un objet directement sur place.
Un procédé d’utilisation du dispositif de lavage va maintenant être décrit.
Un dispositif de lavage 10 tel que décrit précédemment est fourni.
Le procédé comprend des phases qui se déroulent automatiquement, par exemple après pré-sélection d’un programme au niveau d’un automate ou avec une carte électronique.
Alternativement, les phases sont sélectionnées à l’aide d’une télécommande ou en manipulant un bouton sur un automate ou sur le dispositif.
Un véhicule est disposé en regard de la ou des orifices de sortie, ici de la ligne principale 12.
Plus particulièrement, dans le cadre d’un portique, le véhicule est avancé jusqu’au portique.
Le procédé comprend une phase de lavage comprenant l’injection par l’injecteur 30 d’une solution de lavage de la source d’alimentation 32 dans de l’air comprimé fourni par le compresseur d’air 18, le passage du mélange de la solution de lavage et de l’air comprimé dans le dispositif de moussage 22 puis la sortie du mélange à l’orifice de sortie 24.
Plus particulièrement, lors de la phase de lavage, l’au moins une turbine à air 44, la pompe 38 et le compresseur d’air 18 démarrent. Plus particulièrement, l’au moins une turbine à air 44 démarre, puis la pompe 38 démarre pour injecter du produit de lavage au niveau de l’injecteur 20, puis le compresseur d’air 18 démarre et entraîne le produit de lavage à travers le dispositif de moussage 22.
Le dispositif de moussage 22 entraîne le moussage du produit de lavage poussé par l’air comprimé.
où w est la vitesse de dérive des particules chargées entre les électrodes dans le sens perpendiculaire à l’écoulement,
Ac est la surface de collection,
Q est le débit de passage.
Sur la , représentant l’efficacité E en fonction de w Ac /Q, l’équation de Deutsch-Anderson est donnée par la courbe A. En revanche, en régime d’écoulement laminaire, l’efficacité E atteint 100% lorsque le terme w Ac / Q > 1 (courbe B).
Or, une plaque à canaux débouchants peut facilement fonctionner dans ce régime laminaire. Cela résulte de la faible dimension que l’on peut conférer aux canaux dans lesquels le nombre de Reynolds de l’écoulement peut facilement être limité à 2000 ou moins, ce qui apporte un nouvel avantage par rapport aux précipitateurs selon l’état de l’art qui fonctionnent en régime turbulent.
En résumé, par rapport à un précipitateur/collecteur électrostatique selon l’état de l’art et pour un débit d’épuration fixé, l’invention apporte les avantages suivants :
- efficacité de collection pouvant atteindre 100% grâce à un régime d’écoulement laminaire dans les canaux des plaques ;
- possibilité d’utiliser des champs électriques de collection importants, sans risque de claquage électrique, grâce à la rigidité diélectrique de l’isolant de(s) plaque(s) supérieure à celle de l’air ;
- l’absence de production d’ozone ;
- réduction drastique du nombre de composants à assembler ;
- réduction drastique de la masse des matériaux utilisés ;
- extrême facilité de fabrication et d’assemblage ;
- en conséquence, réduction drastique du coût de réalisation ;
- possibilité d’implanter un précipitateur/collecteur selon l’invention dans des structures de formes variées, ou des appareils variés, y compris dans ceux miniaturisés, ce qui n’est pas facile, voire impossible, à faire avec des précipitateurs/collecteurs selon l’état de l’art.
la est une vue schématique en coupe longitudinale d’un précipitateur électrostatique à double étage, i.e. avec un étage formant un ioniseur et un étage formant un collecteur des particules, dans la continuité de l’ioniseur.
I.2 – Essai 2 : Cet essai de désextraction par précipitation oxalique est réalisé en utilisant : - une solution organique comprenant 0,250 mol/L (i.e. 59,5 g/L) de nitrate d’uranyle, 0,033 mol/L (i.e. 7,5 g/L) de nitrate de thorium et 0,352 mol/L d’acide nitrique, préalablement obtenue comme décrit ci-avant à partir d’une solution aqueuse comprenant 0,326 mol/L (i.e. 77 g/L) de nitrate d’uranyle, 0,18 mol/L (i.e. 42 g/L) de nitrate de thorium et 6 mol/L d’acide nitrique ; et - une solution aqueuse comprenant 0,24 mol/L (i.e. 22 g/L) d’acide oxalique et 2 mol/L d’acide nitrique.
Le diffractogramme X sur poudre du solide obtenu à l’issue de cet essai est présenté sur la , où il est noté S, conjointement avec les diffractogrammes X sur poudre de l’oxalate d’uranyle trihydraté, UO 2 (C 2 O 4 ) 2 .3H 2 O, et de l’oxalate de thorium hexahydraté, Th(C 2 O 4 ) 2 .6H 2 O, servant de références.
Comme le montre cette figure, les seuls composés cristallins présents dans le solide sont l’oxalate d’uranyle et l’oxalate de thorium.
Par ailleurs, l’analyse par ICP-AES des surnageants organique et aqueux ne permet pas de détecter de thorium dans ces surnageants, ce qui signifie que tout le thorium est présent dans le solide.
Cette analyse montre de plus que le rendement de précipitation de l’uranium est de 33 % si bien que le rapport massique U/Th dans le solide est de 2,5.
II – Schéma de principe d’un mode de mise en œuvre du procédé de traitement de l’invention :
On se réfère à la qui représente un schéma de principe d’un mode de mise en œuvre du procédé de traitement d’une solution aqueuse de dissolution d’un combustible nucléaire usé dans de l’acide nitrique conforme à l’invention.
Comme le montre cette figure, le procédé comprend 6 étapes.
La première de ces étapes, notée « Co-extraction U+Pu » sur la , vise à extraire conjointement l’uranium et le plutonium, le premier au degré d’oxydation +VI et le second au degré d’oxydation +IV, de la solution aqueuse nitrique de dissolution d’un combustible nucléaire usé.
Une telle solution comprend typiquement de 3 mol/L à 6 mol/L d’HNO 3 , de l’uranium, du plutonium, des actinides mineurs (américium et curium), des produits de fission (La, Ce, Pr, Nd, Sm, Eu, Gd, Mo, Zr, Ru, Tc, Rh, Pd, Y, Cs, …) ainsi que quelques produits de corrosion comme le fer.
Comme connu en soi, l’étape « Co-extraction U+Pu » est réalisée en faisant circuler, dans l’extracteur 1, la solution de dissolution à contre-courant d’une phase organique, notée « PO » sur la , qui comprend du TBP, avantageusement à hauteur de 30 % (v/v), dans un diluant organique, par exemple du n -dodécane.
Comme également connu en soi, la deuxième étape du procédé, notée « Lavage PF » sur la , vise à désextraire de la phase organique issue de l’étape « Co-extraction U+Pu » la fraction des produits de fission susceptible d’avoir été extraite de la solution de dissolution, conjointement avec l’uranium et le plutonium.
Pour ce faire, la phase organique sortant de l’extracteur 1 est mise à circuler, dans l’extracteur 2, à contre-courant d’une solution aqueuse nitrique dont la concentration peut aller de 0,5 mol/L à 6 mol/L d’HNO 3 mais est, de préférence, de 4 mol/L à 6 mol/L d’HNO 3 de sorte à faciliter la désextraction du ruthénium et du technétium.
La troisième étape du procédé, notée « Précipitation » sur la , vise à désextraire de la phase organique issue de l’étape « Lavage PF » la totalité du plutonium présent dans cette phase, conjointement avec une fraction de l’uranium, par précipitation oxalique.
Pour ce faire, la phase organique sortant de l’extracteur 2, est dirigée vers une unité de précipitation, notée 3, où elle est mise en contact avec une solution aqueuse comprenant de 2 mol/L à 6 mol/L d’HNO 3 et de l’acide oxalique à une concentration au moins égale à 20 g/L, dans un rapport O/A au moins égal à 1 et, de préférence, au moins égal à 1,5, la concentration de l’acide oxalique dans la solution aqueuse et le rapport O/A étant toutefois choisis de sorte que l’acide oxalique soit en défaut par rapport aux conditions stœchiométriques d’une précipitation complète de l’uranium et du plutonium.
Ainsi, par exemple, pour une phase organique présentant une teneur U+Pu de 72 g/L avec un rapport massique U/Pu de l’ordre de 8,2, cette phase organique est avantageusement mise en contact avec une solution aqueuse comprenant 2 mol/L d’HNO 3 et 0,24 mol/L (i.e. 22 g/L) d’acide oxalique dans un rapport O/A de 1.
La présente invention concerne également un banc optique comprenant un système de positionnement tel que décrit ci-dessus.
est une vue schématique d’un module de positionnement angulaire.
est une vue en perspective d’une roue montée sur arbre tournant et d’une poulie du module de positionnement angulaire.
est une vue en perspective avec une coupe de la roue et de l’arbre tournant.
est une vue en perspective d’un dispositif de serrage destiné à être reçu dans un logement correspondant de la roue.
est une vue en perspective de la poulie et du câble avant enroulement.
est une vue schématique de la roue, de la poulie et du câble.
est une vue en perspective d’un système de positionnement comprenant deux modules de positionnement angulaire et un contrepoids.
Comme illustré aux figures 1 à 6, un schéma détaille un module de positionnement angulaire 1 pour système de positionnement 3 d’un banc optique.
Le module de positionnement angulaire 1 comprend un bâti fixe 5, un arbre tournant 7 monté mobile en rotation sur le bâti fixe 5 par rapport à un axe de positionnement angulaire 9.
Le module de positionnement angulaire 1 comprend également un moteur rotatif 11 monté sur le bâti fixe 5. Le moteur rotatif 11 inclut une tige de sortie 13 s’étendant selon un axe d’entrainement 15 parallèle à l’axe de positionnement angulaire 9, la tige de sortie 13 étant configurée pour se déplacer en rotation autour de l’axe d’entrainement 15 dans un sens et dans l’autre.
Le module de positionnement angulaire 1 comprend un dispositif de transmission 17 étant pourvu d’une poulie 19 montée solidaire en rotation sur la tige de sortie 13 du moteur rotatif 11, d’une roue 21 montée solidaire en rotation sur l’arbre tournant 7, et d’un câble 23 enroulé d’une part autour de la poulie 19 et d’autre part autour de la roue 21 de sorte à ce que la poulie 19 et la roue 21 soient liées par deux brins distincts du câble 23.
La rotation de la poulie 19 engendre l’enroulement d’un premier brin 25 et le déroulement simultané d’un deuxième brin 27 distinct autour de la poulie 19 et vice versa. Le moteur rotatif 11 est apte à tourner dans les deux sens, le déroulement du premier brin 25 impliquant l’enroulement du deuxième brin 27.
Préférentiellement, le matériau silicone 45 apporté sous forme liquide est non-réticulé alors qu’après dépôt pour former la partie détachable 20, le matériau silicone devient réticulé, par exemple un matériau de type siloxane. Un chauffage complémentaire par exemple à 200°C au sein d’un four (non montré) peut être appliqué à la structure de joint souple 20 après formation pour améliorer ou parfaire la réticulation du matériau silicone.
schématise un autre mode de réalisation du procédé de fabrication additive analogue à celui de , à l’exception du fait que, dans ce cas, le matériau silicone 45 est aussi sous forme liquide et contenu dans un bac 46 ou analogue et la partie détachable 20 est fabriquée par réticulation du matériau silicone par des rayons lumineux émis par une source lumineuse 47, par exemple une lampe à rayonnement ultra-violet (UV), au sein dudit bac 46. Dans ce cas, c’est la source lumineuse 47 qui est mobile dans un plan horizontal, c’est-à-dire selon deux axes (X, Y) comme précédemment, pour permettre de déposer le matériau silicone selon la ou les géométries désirées.
Quel que soit le procédé de fabrication additive mise en œuvre, selon l’invention, on obtient une partie détachable 20 pour une interface souple 1 de masque respiratoire 30, aussi appelée coussin nasal, ayant des formes, un poids et des dimensions parfaitement adaptés aux morphologies faciales des patients à traiter, par exemple aux morphologies nasales et péri-nasales pour une partie détachable 20 formant une structure de joint souple de coussin nasal 1, comme illustré en .
schématise un mode de réalisation du système de couplage mâle/femelle de la partie détachable 20 au corps d’interface 10 de l’interface 1 de .
Comme on le voit, la partie détachable 20 comprend le long du second rebord périphérique 21-1 bordant l’ouverture avant 21, un bourrelet annulaire 21-2 ayant une section supérieure à la paroi 21-3 de la partie détachable 20 à laquelle il est rattaché. Ce bourrelet annulaire 21-2 a ici une section (quasi)circulaire.
Ce bourrelet 21-2 est destiné à venir se loger et être retenu dans une gorge annulaire 12-3 aménagée le long du premier rebord périphérique 12-1 du corps d’interface 10. Cette gorge 12-3 est aménagée dans une région d’extrémité 12-2 plus large que la paroi du corps d’interface 10 à laquelle elle est rattachée. La gorge 12-3 a ici une section (quasi)circulaire sensiblement égale à celle du bourrelet 21-2, c'est-à-dire que le bourrelet 21-2 et la gorge 12-3 sont complémentaires l’une de l’autre.
Afin de faciliter l’insertion du bourrelet 21-2 dans la gorge 12-3, il est prévu une découpe 12-4, par exemple sensiblement en V, dont les parois latérales opposées forment entre elles un angle A, typiquement entre 25 et 50°, par exemple de l’ordre de 35°.
Grâce à ces configurations, le bourrelet 21-2 peut être inséré à force dans la gorge 12-3 et y être ensuite maintenu pour solidariser la partie détachable 20 au corps d’interface 10 de l’interface 1 pour obtenir une interface 1 de masque comme illustré en .
schématise un autre mode de réalisation du système de couplage de la partie détachable 20 au corps d’interface 10 de l’interface 1 de .
Comme précédemment, il est prévu un bourrelet 21-2 sur la structure de joint souple 20 venant s’insérer dans une gorge 12-3 du corps d’interface 10 de l’interface 1, toutefois ici ceux-ci sont agencés latéralement sur les parois internes 20-1 et externes 10-1, respectivement, de la partie détachable 20 et du corps d’interface 10.
De plus, sont prévus aussi un épaulement annulaire 20-4 faisant saillie sur la paroi interne 20-1 de la partie détachable 20 et s’étendant sur tout son pourtour interne venant coopérer avec un logement annulaire 12-5 de forme sensiblement complémentaire porté par la paroi interne 10-1 du corps d’interface 10 et s’étendant sur tout son pourtour externe. L’épaulement 20-4 vient se loger en butée dans le logement 12-5 pour empêcher un retrait intempestif, i.e. un découplage, de la partie détachable 20 lorsqu’elle est couplée au corps d’interface 10.
Bien entendu, d’autres modes de réalisation du système de couplage mâle/femelle sont envisageables.
schématise un mode de réalisation d’une interface nasale 1 du type à contact minimum selon l’invention, montrée non-couplée à un corps de masque. Celle a une structure analogue à l’interface 1 des à , à l’exception du fait que, dans ce cas, en utilisation, c'est-à-dire lorsque le masque équipé de l’interface 1 est porté par un utilisateur, tel un patient, l’ouverture centrale 22 vient se situer en regard uniquement des zones situées autour des sorties des narines de l’utilisateur, c'est-à-dire que le nez de l’utilisateur n’est pas inséré au travers de l’ouverture centrale 22 en faisant saillie dans le volume interne 11. Dans ce cas, les rebords périphériques 23 formant la jupe souple 24 entourant l’ouverture centrale 22 viennent prendre appui sur les zones situées immédiatement autour des orifices des narines et/ou des zones péri-nasales situées à proximité immédiate des orifices des narines, par exemple des deux côtés ou ailes du nez et/ou en dessous du nez, telles les zones situées sous le nez, i.e. entre le nez et la bouche, mais sans englober la pointe du nez et les régions au-dessus.
Dans ce cas, interface nasale 1 est aussi formée des deux parties détachables l’une de l’autre, à savoir le corps d’interface 10 comprenant un (ou plusieurs) rebord de raccordement 13-1 configuré pour être raccordé à un corps de masque 31 et la partie détachable 20 portant l’ouverture centrale 22 qui vient s'emboîter ou analogue, de manière étanche, audit corps d’interface 10.
On peut voir qu’ici, l’ouverture centrale 22 est divisée par un élément de jonction 22-1 permettant notamment d’éviter un affaissement de la jupe souple au fil du temps.
schématise quant à elle un mode de réalisation d’une interface narinaire 1 à canules nasales 22A selon l’invention montrée couplée à un corps 31 de masque narinaire 30.
Dans un mode de réalisation, la variation de tissage peut être réalisée par la combinaison d’une inversion des plans de tissage et la réalisation de flottés inhabituels, les flottés inhabituels étant réalisés dans le plan correspondant à l’inversion des plans de tissage.
Cela permet d’obtenir un motif repère encore plus aisément identifiable que l’une ou l’autre des variations de l’armure prise isolément, et assure qu’ensemble le plan de symétri et les flottés inhabituels repèrent bien la même direction particulière de la préforme.
Selon un autre de ses aspects, l’invention concerne un procédé de fabrication d’une pièce en matériau composite comprenant au moins une étape de disposition d’une préforme telle que décrite ci-dessus dans un outillage au cours de laquelle une ou plusieurs directions particulières de la préforme repérées par les motifs repères de la préforme sont alignées dans une ou plusieurs directions particulières de l’outillage; et une étape de formation de matrice dans la préforme ainsi disposée dans l’outillage pour former la matrice de la pièce en matériau composite.
Les inventeurs ont constaté qu’un tel procédé permet d’utiliser les mêmes outillages que ceux déjà existants et dans lesquels il est prévu de disposer la préforme selon une direction particulière, tout en évitant les inhomogénéités de formation de la matrice causées par la présence des fils traceurs habituellement utilisés pour repérer une direction particulière de la préforme.
En effet, le motif repère, qui est obtenu sans variation de la nature des fils de peau de la préforme ne perturbe pas la formation de la matrice dans la préforme.
Dans un mode de réalisation, la préforme peut comprendre des fils de trames identiques ou différents des fils de chaîne.
Dans un mode de réalisation, la préforme peut comprendre des fils de chaine et des fils de trame composés de fibres de carbone, de fibres de verre, de fibres d’alumine, de fibres de carbure de silicium, de fibres de Kevlar ou un mélange de plusieurs de ces fibres.
Il faut comprendre que le procédé de l’invention est compatible de n’importe quelle armure fibreuse tridimensionnelle.
Dans un mode de réalisation, la pièce peut être une pièce en matériau composite à matrice céramique, ou à matrice organique.
Dans un mode de réalisation, la matrice peut être une résine, par exemple une résine comprenant des polyesters insaturés ou des époxydes.