INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ces dernières années, avec le développement de l’Internet des Objets ou IoT ( Internet of Things ) et l’émergence des véhicules connectés, les opérateurs en télécommunications se sont aperçus que les données de signalisations en leur possession pouvaient intéresser d’autres acteurs et qu’elles devenaient alors un actif à valoriser.
Les données de signalisations de terminaux mobiles utilisés lors de déplacements présentent notamment un intérêt pour l’étude de la mobilité humaine, qu’il s’agisse par exemple de terminaux mobiles portés par un utilisateur ou de terminaux mobiles embarqués dans un véhicule.
Les complexes amine-boranes sont connus pour leur stabilité vis-à-vis de l’eau, de l’air et de la lumière. Ils sont relativement simples à produire et stockables durablement. Il est ainsi possible de sélectionner des complexes amine-boranes dont certains sont plus stables chimiquement et/ou disponibles commercialement que leurs homologues aminoboranes.
Avantageusement, le procédé permet de s’affranchir d’une étape pour isoler l’aminoborane, en détruisant l’organomagnésien qui est quenché par le catalyseur choisi parmi le groupe des acides selon l’invention.
Dans un mode de réalisation particulier, l’invention concerne un procédé tel que défini ci-dessus, dans lequel l’organomagnésien est utilisé en quantité allant de 5 à 15 %, en pourcentage molaire.
Les quantités sont exprimées en pourcentage molaire par rapport au réactif limitant, le réactif limitant dans le procédé étant l’alcyne.
La gamme de « 5 à 15% » comprend les gammes suivantes : de 5 à 6% ; de 6 à 7% ; de 7 à 8% ; de 8 à 9% ; de 9 à 10% ; de 10 à 11% ; de 11 à 12% ; de 12 à 13% ; de 13 à 14% ; de 14 à 15%.
Dans un mode de réalisation particulier, l’invention concerne un procédé tel que défini ci-dessus, dans lequel l’aminoborane de formule BH 2 -NR 3 R 4 , est formé in situ par une réaction de déshydrogénation d’un complexe amine-borane de formule H 3 B←NHR 3 R 4 , de préférence lors d’une étape de synthèse unique,
en particulier dans lequel ladite réaction de déshydrogénation du complexe amine-borane de formule H 3 B←NHR 3 R 4 , est réalisé en présence d’un catalyseur organomagnésien, de préférence PhMgBr,
notamment dans lequel l’organomagnésien est utilisé en quantité allant de 5 à 15 %, en pourcentage molaire.
Dans un mode de réalisation particulier, l’invention concerne un procédé tel que défini ci-dessus, dans lequel ledit procédé est réalisé en présence d’un solvant choisi parmi le groupe des alcanes liquides ou un mélange desdits solvants, en particulier le méthylcyclohexane et l’octane, le nonane, le décane, la décaline, le squalane, et leurs isomères ramifiés tels que l’isooctane ou le 2,2,4-trimethyl pentane.
On entend par « alcane liquide », un alcane se présentant sous forme d’un liquide à température ambiante, de 20 à 30°C et à pression ambiante (environ 0,1 MPa).
A titre d’exemples non limitatifs, les alcanes liquides sont le méthylcyclohexane, l’octane, l’hexane, l’heptane, le nonane, le décane, la décaline, le squalane, et leurs isomères ramifiés tels que l’isooctane ou le 2,2,4-trimethyl pentane. Dans un mode de réalisation particulier, l’invention concerne un procédé tel que défini ci-dessus, dans lequel la formule (I) répond à l’une des structures suivantes :
Un autre objet de l’invention concerne une utilisation d’un alcyne, d’un aminoborane et éventuellement d’un catalyseur choisi parmi le groupe des acides constitué :
des acides carboxyliques, des acides sulfoniques, l’acide sulfurique, des acides phosphoniques, de l’acide phosphorique et de l’hexafluoroisopropanol (HFIP),
pour la mise en œuvre d’un procédé de préparation d’un alcénylaminoborane de formule (I) tel que défini ci-dessus.
Dans un mode de réalisation particulier, l’invention concerne l’utilisation d’un alcyne, d’un aminoborane, en l’absence d’un catalyseur pour la mise en œuvre d’un procédé de préparation d’un alcénylaminoborane de formule (I) tel que défini ci-dessus.
Dans un mode de réalisation particulier, l’invention concerne l’utilisation d’un alcyne, d’un aminoborane et d’un catalyseur choisi parmi le groupe des acides constitué :
Rendement :
Le rendement est déterminé via un étalon interne mésitylène. Le rendement est déterminé à l’aide des signaux RMN 1 H par comparaison entre les signaux des protons des groupements méthyles du mésitylène et les signaux d’un des deux protons en α de l’atome d’azote de l’alcénylaminoborane. La quantité de mésitylène introduite étant connue, il est ainsi possible d’estimer le rendement.
R = DIPOB ( n a eq.) Catalyseur (5 mol.%) Temps ( h a heures) Rendement en RMN 1 H Ph 3 (CH 3 ) 2 N(C 6 H 4 )COOH 15 h 53 % Ph 3 PhCOOH 20 h 34 % Ph 3 AcOH 20 h 30 % Ph 1.5 PhCOOH 5 h 74 % Ph 1.5 AcOH 5 h 74 % Ph 1.1 (CH 3 ) 2 N(C 6 H 4 )COOH 15 h 75 % Ph 1.1 PhCOOH 15 h 73 % Ph 1.1 AcOH 15 h 78 % Ph 1.1 HFIP 15 h 79 % Ph 1.1 TFA 15 h 78 % Ph 1.1 CH 3 SO 3 H 15 h 80 % Ph 1.1 H 3 PO 4 85 % 15 h 80 % C 6 H 13 1.1 AcOH 15 h 51 % (CH 3 ) 3 Si 3 (CH 3 ) 2 N(C 6 H 4 )COOH 15 h 15 % (CH 3 ) 3 Si 1.5 PhCOOH 20 h 12 % (CH 3 ) 3 Si 1.5 AcOH 20 h 13 % Ph 1.1 PhCOOH 15 h 73 % Ph 1.1 AcOH 15 h 78 % Ph 1.1 HFIP 15 h 79 % Ph 1.1 TFA 15 h 78 % Ph 1.1 CH 3 SO 3 H 15 h 80 % Ph 1.1 H 3 PO 4 85 % 15 h 80 % (CH 3 ) 3 Si 1.5 PhCOOH 20 h 12 % (CH 3 ) 3 Si 1.5 AcOH 20 h 13 %
Tableau 1. Conditions et rendement de la synthèse d’alcénylaminoboranes en présence d’un catalyseur
EXEMPLE 2 : Préparation des alcénylaminoboranes en absence d’un catalyseur
Une solution d’alcyne terminal (1 mmol,1 équivalent) et de DIPOB (1.1 d’équivalents) dans 1 mL d’octane est préparée dans un tube scellé. Le mélange est porté à 100°C pendant un nombre d’heures h b (voir Tableau 2).
Des essais ont été effectués avec deux alcynes terminaux différents avec R = phényl et R = triméthylsylile, les résultats du rendement sont reportés dans le tableau 2. Les rendements ont été déterminés de la même manière que dans l’Exemple 1.
R = DIPOB Temps ( h b heures) R endement en RMN 1 H Ph 1.1 16 h 80 % (CH 3 ) 3 Si 1.1 20 h 14 %
Tableau 2. Conditions et rendement de la synthèse des alcénylaminoboranes en absence d’un catalyseur
EXEMPLE 3 : Préparation d’un alcénylaminoborane en présence de DIPOB généré in situ
Le ( E )-(2-phényléthyléno)-diisopropylaminoborane en présence de DIPOB généré in situ a été préparé selon le schéma suivant :
Dans un ballon de 250 mL muni d’un réfrigérant à boules et placé sous atmosphère d’argon, n b équivalents (voir Tableau 3) de DIPAB sont dilués avec 50 mL d’octane fraichement distillé. n c mol% (voir Tableau 3) de PhMgBr (1 mol.L-1 dans du THF) est ajouté puis le mélange est laissé sous agitation sous atmosphère d’argon à 25°C pendant 20 min pour former du DIPOB. n d mol% (voir tableau 3) d’acide sont ajoutés puis le mélange est laissé sous agitation à température ambiante pendant 10 min. Du phénylacétylène (1 équivalent) est ajouté puis la réaction est laissée sous agitation sous atmosphère d’argon à 100 °C pendant h c heures (voir tableau 3).
Le produit est analysé en RMN 1 H et 11 B. Le rendement est déterminé de la même manière que dans l’Exemple 1. Les résultats du rendement sont reportés dans le tableau 3.
.DIPAB ( n b éq.) PhMgBr ( n c mol%) Acide ( n d mol%) Temps ( h c heures) Rendement en RMN 1 H * 3 15 Me 2 NPhCOOH (20 mol %) 21 h 0 % 1.1 5.5 PhCOOH (10.5 mol%) 15 h 75 % 1.1 5.5 AcOH (10.5 mol%) 15 h 76 %
des acides carboxyliques, des acides sulfoniques, l’acide sulfurique, des acides phosphoniques, l’acide phosphorique et l’hexafluoroisopropanol (HFIP),
Un autre objet de l’invention concerne une utilisation d’un alcénylaminoborane de formule (I) préparé selon le procédé de l’invention tel que défini ci-dessus, pour la préparation de composé alcénylboronate de formules (VII) suivante :
dans lesquelles n, i, R 1 et R 2i ont les significations indiquées ci-dessus, R 5 et R 6 sont identiques ou différents et représentent des hydrogènes, des groupements alkyles, alcényles, alcynyles linéaires ou ramifiés, cycloalkyles, cycloalcényles, aryles, ou hétérocycliques aromatiques ou non aromatiques, de 1 à 24 atomes de carbone, portant éventuellement au moins un substituant, où lesdits substituants sont choisis parmi les groupements alkyles de 1 à 24 atomes de carbone, linéaires, ramifiés ou cycliques, et les halogènes F, Cl, Br et I, où R 5 et R 6 pouvant être reliés pour former ensemble un cycle, de préférence par la mise en œuvre d’un procédé en one-pot.
Dans un mode de réalisation particulier, l’invention concerne une utilisation d’un alcénylaminoborane de formule (I-1) préparé selon le procédé de l’invention tel que défini ci-dessus, pour la préparation de composé alcénylboronate de formules (VII-1) suivante :
dans lesquelles R 1 , R 2 , R 5 et R 6 ont les significations indiquées ci-dessus.
Un autre objet de l’invention concerne un procédé de préparation d’un composé alcénylboronate de formule (VII) :
dans laquelle n, i, R 1 et R 2i ont les significations indiquées ci-dessus, R 5 et R 6 ont les significations indiquées ci-dessus, comprenant les étapes suivantes : a) une étape de préparation d’un alcénylaminoborane de formule (I) selon le procédé de l’invention de préparation d’un alcénylaminoborane tel que défini ci-dessus ; b) une étape d’alcoolyse par un alcool R’-OH de l’alcénylaminoborane de formule (I) en un alcénylboronate intermédiaire de formule (I-M):
en particulier l’alcool étant choisi parmi MeOH, EtOH, PrOH ou iPrOH ; c) une étape de substitution des groupements alcoxyle R’O du composé de formule (I-M) par un alcool ou un diol comprenant des groupements R 5 et R 6 , en particulier par une réaction de transestérification ; d) éventuellement une étape de purification ; de préférence les étapes a), b) et c) étant réalisées en one-pot,
de préférence dans lequel ledit diol utilisé est le pinacol ou le néopentylgycol.
Avantageusement, l’alcool utilisé dans l’étape b) d’alcoolyse est le méthanol. L’alcoolyse s’effectue avantageusement à l’aide de 3 équivalents de molécule d’alcool par fonction alcénylaminoborane.
Dans un autre mode de réalisation, un diol contenant les groupements R 5 et R 6 est utilisé lors de l’étape c) de substitution . Le groupe diol est avantageusement bidentate et les groupements R 5 et R 6 sont reliés pour former ensemble un cycle.
Dans un mode de réalisation de l’invention particulier, la substitution des groupements alcoxyle est réalisée par une réaction de transestérification.
A titre d’exemple, la transestérification est réalisée en ajoutant dans le milieu réactionnel l’alcool ou le diol dans l’éther diéthylique à -40°C et la solution est portée de -40°C à température ambiante.
Un autre objet de l’invention concerne une utilisation d’un alcénylaminoborane de formule (I) préparé selon le procédé de l’invention tel que défini ci-dessus, pour la préparation des alcénylaminoboranes ou des alcénylfluoroborates.
Dans un mode de réalisation particulier, l’invention concerne un procédé de préparation d’un composé alcénylboronate de formule (VII), dans lequel ledit diol utilisé est le pinacol ou le néopentylgycol.
Selon certains modes de réalisation, l’outil comprend un élément faisant crépine situé entre le tuyau interne et le sabot le long d’un axe longitudinal, un raccord souple supplémentaire entre le tuyau interne et l’élément faisant crépine, dans lequel la boucle s’étend depuis l’anneau jusqu’à l’alésage par une pluralité de trous formés dans l’élément faisant crépine.
Selon certains modes de réalisation, le tuyau interne est directement attaché au sabot avec un raccord souple supplémentaire.
Selon certains modes de réalisation, le tube interne comporte une pluralité de trous de telle sorte que la boucle s’étend depuis l’anneau jusqu’à l’alésage par la pluralité de trous.
Selon certains modes de réalisation, l’outil comprend en outre : un ergot qui attache solidement le tuyau interne par rapport au tuyau externe de telle sorte qu’une extrémité inférieure du tuyau interne flotte au-dessus du sabot pour permettre à la boucle de quitter l’anneau et de pénétrer dans l’alésage.
Selon certains modes de réalisation, le tuyau interne est directement raccordé au sabot avec un raccord souple supplémentaire, et le sabot a un ou plusieurs canaux qui permettent à la boucle de s’étendre depuis l’anneau jusqu’à l’alésage par le ou les canaux.
Selon certains modes de réalisation, le ou les canaux sont formés exclusivement à l’intérieur d’un corps du sabot.
Selon certains modes de réalisation, le sabot comporte uniquement un corps plein sans aucun autre composant.
Selon certains modes de réalisation, les tuyaux interne et externe sont concentriques.
Selon certains modes de réalisation, le sabot est façonné comme un cône et le sabot a une hélice attachée à une surface externe du cône, ou bien le sabot est façonné comme un cylindre ayant un bout distal.
L’invention concerne aussi un système d’extraction de chaleur destiné à extraire de la chaleur d’un réservoir, le système d’extraction de chaleur comprenant : un élément de tubage configuré pour être abaissé à l’intérieur d’un puits ou entraîné à l’intérieur du sol ; et un outil configuré pour être attaché à une extrémité distale de l’élément de tubage, dans lequel l’outil comporte un sabot constitué d’un matériau qui supporte des températures supérieures à 500 °C ; un tuyau externe attaché au sabot ; un tuyau interne situé concentriquement à l’intérieur du tuyau externe et formant un anneau avec le tuyau externe, le tuyau interne ayant un alésage ; et un raccord souple configuré pour raccorder le tuyau externe au sabot de telle sorte que le tuyau externe peut se dilater et se contracter sans fuite d’un fluide à l’intérieur de l’anneau, dans lequel le tuyau interne et le tuyau externe sont configurés pour former une boucle ininterrompue pour le fluide entre un sommet de l’anneau et un sommet de l’alésage tout en permettant également au fluide d’entrer en contact direct avec le sabot.
Selon certains modes de réalisation, le système d’extraction de chaleur comprend en outre : un centreur configuré pour centrer l’élément de tubage à l’intérieur du puits ; et une garniture d’étanchéité configurée pour empêcher un fluide provenant du puits d’avancer vers une partie supérieure de l’outil.
Selon certains modes de réalisation, l’outil comprend en outre : un élément faisant crépine situé entre le tuyau interne et le sabot le long d’un axe longitudinal ; et un raccord souple supplémentaire entre le tuyau interne et l’élément faisant crépine, dans lequel la boucle s’étend depuis l’anneau jusqu’à l’alésage par une pluralité de trous formés dans l’élément faisant crépine.
Selon certains modes de réalisation, l’élément faisant crépine fait partie intégrante du sabot.
Selon certains modes de réalisation, le tuyau interne est directement attaché au sabot avec un raccord souple supplémentaire, et dans lequel le tube interne comporte une pluralité de trous de telle sorte que la boucle s’étend depuis l’anneau jusqu’à l’alésage par la pluralité de trous.
En outre, cette zone d’étanchéité secondaire 8 et plus particulièrement l’appui plan 82 permet, lors de l’assemblage du groupe moto-ventilateur 4 et du dispositif de guidage 2 l’un avec l’autre, de déformer sensiblement le carter du groupe moto-ventilateur 4 et d’ajuster la position de chacune des nervures 711 disposées sur le pourtour de ce groupe moto-ventilateur 4, et notamment de celle destinée à se loger dans la rainure 721 pour former la première zone d’étanchéité primaire 7.
A cet effet, une paroi de la portion en L 81, et plus particulièrement celle contre laquelle est destinée à reposer la nervure 711, peut présenter une inclinaison pour former rampe d’insertion de la nervure 711 le long de cette portion en L 81. Il résulte de la forme illustrée sur la , pour une nervure présentant une dimension d’allongement principale selon une première direction, ici verticale, une déformation possible selon une deuxième direction perpendiculaire, ici longitudinale. La nervure 711 destinée à être logée dans la rainure 721 pour former la première zone d’étanchéité primaire 7 est apte à se décaler dans cette deuxième direction, ici longitudinale. Il est ainsi intéressant, tel que cela a été évoqué, que la zone d’étanchéité primaire soit disposée à l’opposé d’une zone d’étanchéité secondaire, pour que la nervure 711 puisse ajuster sa position dans la largeur de la rainure selon la deuxième direction également, ici la direction longitudinale.
On comprend que l’appui plan 82 formé entre la nervure 711 et la portion en L 81, c’est-à-dire entre le groupe moto-ventilateur 4 et le dispositif de guidage 2, permet de positionner avec un certain degré de liberté le groupe moto-ventilateur 4 et le dispositif de guidage 2 l’un par rapport à l’autre tout en assurant l’étanchéité du module thermique 1.
La illustre plus spécifiquement la distinction entre des zones d’étanchéité primaire et secondaire 7 et 8 le long du bord périphérique 33 du module thermique 1. Plus précisément, la illustre schématiquement une vue de coupe passant par une zone d’étanchéité primaire 7 du troisième côté 13 et par une zone d’étanchéité secondaire 8 du quatrième côté 14.
Avant toute chose, il convient de préciser qu’à des fins de simplifier la compréhension de la , l’échangeur de chaleur 3 a été retiré de l’assemblage du module thermique 1. Bien entendu, les dimensions ainsi que les proportions des différents éléments présents sur cette tiennent comptes d’un mode de réalisation comprenant l’échangeur de chaleur 3.
La vise à montrer la différence structurelle entre une zone d’étanchéité primaire 7 comportant une chicane 72 et une zone d’étanchéité secondaire 8 comportant un appui plan 82, en illustrant deux côtés successifs 13, 14 du module thermique. Tel qu’évoqué précédemment, la distribution des zones d’étanchéité primaire et secondaire 7 et 8 du module thermique 1 est prévue de sorte qu’une zone d’étanchéité secondaire 8 est ménagée sur un côté du module thermique 1 opposé à un côté du module thermique 1 comprenant une zone d’étanchéité primaire 7. Dans ce contexte, deux côtés voisins peuvent être équipés d’une zone d’étanchéité primaire avec chicane ou bien un seul côté peut être équipé d’une zone d’étanchéité primaire.
Plus précisément, la répartition des zones d’étanchéité primaire et secondaire 7 et 8 est réalisée de sorte que les contraintes liées à l’introduction de la nervure 711 dans la rainure 721 pour former la zone d’étanchéité soient absorbées par l’appui plan 82 de la zone d’étanchéité secondaire 8, notamment rendu possible au moment de l’assemblage par le plan incliné formé par l’une des parois de la portion en L 81 tel que précédemment évoqué.
L’invention, telle qu’elle vient d’être décrite atteint bien les buts qu’elle s’était fixés, en proposant un module thermique au sein duquel l’étanchéité est assurée par un contact direct entre le groupe moto-ventilateur et le dispositif de guidage. Des variantes non décrites ici pourraient être mise en œuvre sans sortir du contexte de l’invention, dès lors que, conformément à l’invention, elles comprennent un module thermique dans lequel un contact direct entre le dispositif de guidage et le groupe moto-ventilateur permet de créer une étanchéité sans pièce rapportée, et notamment en formant une zone d’étanchéité primaire à chicane et une zone d’étanchéité secondaire comprenant au moins un appui plan.
Dispositif d’étanchéité pour vitre coulissante de véhicule automobile L’invention concerne l’étanchéité d’une vitre mobile d’un véhicule automobile. Plus précisément, l’invention propose un dispositif d’étanchéité pour vitre coulissante d’un véhicule automobile. L’invention propose également un véhicule automobile avec un dispositif d’étanchéité tel un joint à lèvre.
L’aération d’un véhicule automobile peut être forcée par ouverture d’une vitre latérale. Une telle vitre latérale est couramment agencée dans un ouvrant latéral telle une porte donnant accès à l’habitacle du véhicule. La vitre latérale est montée coulissante verticalement dans l’ouvrant ; qui est lui-même pivotant par rapport à la caisse du véhicule.
Etant exposé aux intempéries, l’interface vitre-caisson d’ouvrant forme une entrée d’eau potentielle. Afin de traiter cette interface, le véhicule est muni de joints d’étanchéité montés sur l’ouvrant, et frottant de manière étanche contre la vitre lors de ses mouvements d’ouverture et de fermeture. En particulier, le joint présente au moins une lèvre extérieure coopérant de manière étanche avec la surface extérieure de la vitre. Les lèvres sont communément désignées en tant que « lécheurs ». En face intérieure de la vitre, le joint présente au moins une lèvre intérieure s’étendant jusqu’à une coulisse de guidage de la vitre. Or, l’intégration d’une telle lèvre intérieure implique généralement la présence d’une fente arrière au niveau de la coulisse de guidage.
Malgré l’étanchéité à l’eau de l’ouvrant, certains écoulements d’air peuvent s’y engouffrer puis rentrer dans l’habitacle lorsque le véhicule circule. Dès les plus basses vitesses, par exemple à partir de 30 km/h, ces écoulements d’air génèrent des nuisances sonores perceptibles par les passagers. A plus vive allure ; par exemple au-delà de 60 km/h ; un sifflement se propage dans l’habitacle via la fente arrière entre la lèvre intérieure et la coulisse de guidage. Le niveau sonore remontant de l’ouvrant devient alors dérangeant pour les passagers.
Un tel phénomène acoustique reste dérangeant pour le conducteur et nuit à la qualité perçue du véhicule. En raison des aléas de production, le niveau sonore atteint par certains véhicules impose un retour en atelier afin de supprimer le bruit de sifflement. Des opérations minutieuses et chronophages sont alors nécessaires.
Le document US10279667_B2 propose un véhicule automobile avec des ouvrants latéraux munis de vitres coulissantes. Les ouvrants présentent des dispositifs d’étanchéité entre les montants structurels et les vitres. Plus précisément, les dispositifs d’étanchéité de vitre coulissante présentent un coin où se rencontrent un joint vertical et un joint horizontal ; chacun destinés à coopérer de manière étanche avec la vitre, et à rester en contact de cette dernière lors de ses mouvements de coulissement. Un dispositif d’étanchéité présente une portion de paroi reliant de manière étanche les deux joints. Par ailleurs, la portion de paroi présente une encoche ouverte quand le bord supérieur de la vitre est rétracté en dessous. Lorsque la vitre remonte, elle appuie sur le joint horizontal dont la lèvre vient épouser le contour de l’encoche. Ainsi, l’encoche est traversée par la lèvre.
Or, une telle solution est complexe et ne ferme pas totalement l’encoche puisqu’un orifice subsiste au sommet de la lèvre ; et ce malgré l’action de la vitre. En outre, lors de l’assemblage le joint est susceptible de ne pas être exactement à sa position prédéfinie, si bien que l’étanchéité n’est plus atteinte lors de la fermeture de la vitre. Par ailleurs, au fil des années les matériaux, en particulier le matériau de la paroi, se déforment et perdent en élasticité. En raison de son contact contre la portion de paroi, la lèvre présente un pic de pression contre la vitre. En raison de cette pression hétérogène, la vitre est susceptible de grincer lors de son actionnement.
En parallèle, cette solution nécessite un positionnement précis entre la vitre et le support de joint. Or, dans le domaine de la production en grande série, on observe des variations de position entre les différentes surfaces fonctionnelles. Dès lors, l’étanchéité n’est pas garantie sur toute une série de véhicules produits puisque certains auront un écart trop important entre la vitre et le support de joint.
À cet effet, selon un premier aspect, la présente invention vise un système photovoltaïque vertical comportant au moins un module photovoltaïque et deux poteaux, qui comporte au moins : - pour chaque poteau, un moyen de solidarisation primaire d’un premier lien flexible au dit poteau, la coopération des moyens de solidarisation primaires appliquant une tension longitudinale sur le premier lien, - le premier lien flexible tendu entre les deux poteaux et - un moyen de fixation du module au premier lien.