INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode préféré de réalisation de l’invention, le compatibilisant est choisi parmi les polyacrylates, avantageusement sélectionné parmi les dérivés de méthacrylate, préférentiellement le compatibilisant est du poly(éthylène-co-méthyl acrylate-co-glycidyl méthacrylate). De tels compatibilisants sont bien connus et décrits notamment par Dong & al. (International Journal of Molecular Sciences, 2013, 14, 20189-20203) et Ojijo & al. (Polymer 2015, 80, 1-17). Un compatibilisant préféré est le poly(éthylène-co-méthyl acrylate-co-glycidyl méthacrylate) commercialisé sous la dénomination JONCRYL® ADR-4468- par la société BASF.
Des charges minérales et/ou végétales peuvent aussi être utilisées dans la composition de l’article monocouche de l’invention. Les charges minérales préférentiellement utilisées sont le carbonate de calcium ou le talc.
L’article selon l’invention peut comprendre en outre des matériaux barrières bien connus de l’homme du métier, et notamment l’EVOH (Poly(vinyl alcohol-co-ethylene)), le PGA (acide polyglycolique), la cellulose et ses dérivés, ou des polysaccharides et leurs mélanges en toutes proportions. Ces matériaux barrières sont bien connus de l’homme du métier et peuvent être employés seuls ou en mélanges avec le polyester biodégradable précité.
Les MFC utilisées comme matériau barrière ont un diamètre compris entre 4 et 10006 nm et une densité comprise entre 0.51 et 1.57 g/cm3.
Dans des modes possibles de réalisation d’un filtre conforme à l’invention, le film conducteur peut comprendre un film conducteur de base et un empilement d’une couche conductrice électriquement et d’une couche diélectrique, cet empilement étant porté par le film conducteur de base avec la couche diélectrique qui est intermédiaire entre la couche conductrice et le film conducteur de base. Le sillon peut alors être formé dans l’empilement au-dessus du film conducteur de base. L’utilisation d’un tel empilement permet de contrôler avec précision la profondeur du sillon lors de la fabrication du filtre. Ainsi, la limite de la fenêtre de transmission spectrale peut être exactement identique entre des filtres qui sont fabriqués successivement.
Dans des modes préférés de réalisation de l’invention, l’épaisseur du film conducteur et la profondeur du sillon peuvent être telles que la longueur d’onde de résonance individuelle λ s2 du second résonateur de Fabry-Pérot formé par le sillon soit plus grande que la longueur d’onde de résonance individuelle λ f1 du premier résonateur de Fabry-Pérot formé par la fente. Dans ce cas, le sillon détermine la limite supérieure de la fenêtre de transmission spectrale du filtre, en termes de valeurs de longueur d’onde. Sa limite inférieure, pour obtenir un filtre passe-bande, peut alors être produite par un sillon supplémentaire, en plus du sillon précédent, ou bien produite en créant une répétition périodique dans le filtre qui produit cette limite inférieure de la fenêtre de transmission spectrale par effet de réseau diffractant.
Dans ce dernier cas, c’est-à-dire lorsque la limite inférieure de la fenêtre de transmission spectrale du filtre est produite par un effet de réseau diffractant, un motif qui comprend la fente et le sillon couplés l’un avec l’autre pour produire l’interférence destructrice lors de l’utilisation du filtre, peut être répété périodiquement dans le filtre parallèlement à ses faces, de façon à former ainsi le réseau diffractant. Alors, un pas de répétition du motif est adapté pour que le réseau diffractant produise une diffraction de premier ordre du rayonnement à filtrer pour une valeur de longueur d’onde qui est plus petite que la longueur d’onde de résonance individuelle λ f1 du premier résonateur de Fabry-Pérot formé par la fente. Pour cela, le pas de répétition du motif peut être choisi plus grand que la moitié de la limite inférieure de la fenêtre de transmission spectrale du filtre, exprimée en valeurs de longueur d’onde.
Dans le premier cas, c’est-à-dire lorsque la limite inférieure de la fenêtre de transmission spectrale du filtre est produite par un sillon supplémentaire, le filtre comprend en outre un tel sillon supplémentaire pour chaque fente, ce sillon supplémentaire étant aussi formé dans le film conducteur parallèlement à la fente et ouvert sur une des faces du filtre, ayant une profondeur inférieure à l’épaisseur du film conducteur, et contenant un troisième milieu qui est aussi transparent pour le rayonnement à filtrer de façon à former un troisième résonateur de Fabry-Pérot avec des troisièmes composantes d’onde stationnaire qui se propagent à l’intérieur du ainsi-nommé sillon supplémentaire perpendiculairement aux faces du filtre. La distance de séparation entre ce sillon supplémentaire et la fente est aussi plus petite que la limite inférieure de la fenêtre de transmission spectrale du filtre. De plus, la profondeur du sillon supplémentaire est telle que, lors de l’utilisation du filtre, la première partie du rayonnement à filtrer qui a traversé le film conducteur par la fente sans se propager dans aucun des sillons, et une troisième partie du rayonnement à filtrer qui s’est propagée dans le sillon supplémentaire perpendiculairement aux faces du filtre en plus de traverser le film conducteur par la fente, forment une autre interférence destructive pour la transmission à travers le filtre d’une autre partie rejetée du rayonnement, et pour une autre longueur d’onde qui appartient à un recouvrement des intervalles spectraux respectifs de résonance individuelle des premier et troisième résonateurs de Fabry-Pérot. De la même façon que précédemment, pour l’invention, l’intervalle spectral de résonance individuelle du troisième résonateur de Fabry-Pérot s’étend de λ s 3 -3·Q 3 à λ s 3 +3·Q 3 , où λ s 3 et Q 3 sont respectivement la longueur d’onde de résonance et le facteur de qualité de la résonance individuelle du troisième résonateur de Fabry-Pérot. En outre, pour produire la limite inférieure de la fenêtre de transmission spectrale du filtre, la profondeur du sillon supplémentaire est telle que la longueur d’onde de résonance individuelle λ s3 du troisième résonateur de Fabry-Pérot qui est formé par ce sillon supplémentaire soit plus petite que la longueur d’onde de résonance individuelle λ f1 du premier résonateur de Fabry-Pérot qui est formé par la fente.
Pour un tel filtre passe-bande à deux sillons par fente, un motif qui comprend la fente, le sillon introduit plus haut en premier et le sillon supplémentaire, peut être répété périodiquement dans le filtre parallèlement à ses faces, selon un pas de répétition du motif qui est de préférence plus grand qu’une somme qui comprend les largeurs respectives de la fente et des deux sillons, et six fois une épaisseur de peau du film conducteur électriquement pour la limite inférieure de la fenêtre de transmission spectrale du filtre. Il est ainsi possible d’écarter chacun de la fente et des deux sillons par rapport aux deux autres pour éviter qu’un couplage électrique direct ne se produise entre deux résonateurs de Fabry-Pérot qui seraient trop proches l’un de l’autre parallèlement au film conducteur électriquement.
De façon générale, un filtre qui est conforme à l’invention peut être autosupporté, ou porté par un support rigide qui est transparent dans la fenêtre de transmission spectrale de ce filtre. Notamment, un filtre qui est conforme à l’invention peut former un hublot, ou peut être porté par une face optique d’un hublot.
De façon générale, et notamment dans des réalisations de l’invention qui sont destinées à des applications où le rayonnement à filtrer possède une polarisation linéaire connue, le filtre peut comprendre plusieurs fentes qui sont couplées chacune à au moins un sillon respectif de sorte que chaque fente et le sillon couplé avec elle forment l’interférence destructive pour la transmission à travers le filtre de la partie rejetée du rayonnement, avec la même fenêtre de transmission spectrale, les fentes étant toutes parallèles à une direction commune. Un tel filtre est polarisant, et il est utilisé préférablement en étant orienté pour que la direction longitudinale commune des fentes soit perpendiculaire au champ électrique du rayonnement à filtrer, qui est polarisé linéairement.
Dans d’autres réalisations de l’invention qui sont destinées à des applications où le rayonnement à filtrer peut avoir une polarisation quelconque ou une polarisation naturelle, mais aussi de façon générale sans limitation, le filtre peut comprendre de même plusieurs fentes qui sont couplées chacune à au moins un sillon respectif, encore avec la même fenêtre de transmission spectrale, les fentes étant alors réparties en plusieurs groupes distingués par une direction longitudinale commune de fentes qui est dédiée à chaque groupe et différente de celle de chaque autre groupe. Le filtre peut ainsi être dépourvu d’effet polarisant. Des configurations à réseaux de fentes carrés ou hexagonaux sont notamment possibles.
L’invention peut aussi être utilisée pour fournir un filtre à deux fenêtres de transmission spectrale qui sont disjointes. Pour cela, le filtre peut comprendre deux fentes parallèles qui constituent des premiers résonateurs de Fabry-Pérot respectifs, avec des longueurs d’onde de résonance individuelle qui sont différentes entre ces deux fentes, chaque fente étant couplée à au moins un sillon de façon à former une interférence destructive respective pour la transmission à travers le filtre d’une partie rejetée du rayonnement. Possiblement, les deux fentes peuvent être couplées simultanément avec un (deux) même(s) sillon(s) qui leur est (sont) alors commun(s).
En particulier, et d’une façon utile pour de nombreuses applications, un filtre qui est conforme à l’invention peut avoir une fenêtre de transmission spectrale qui est comprise entre la longueur d’onde de limite inférieure et la longueur d’onde de limite supérieure, chacune des longueurs d’onde de limites inférieure et supérieure étant comprise entre 1 µm et 15 µm, et la fenêtre de transmission spectrale ayant une largeur qui est comprise entre 1 µm et 5 µm.
Encore de façon générale pour l’invention, le filtre peut avoir une valeur de transmission spectrale qui est supérieure à 60%, de préférence supérieure à 70%, de façon encore plus préférée supérieure à 80%, en au moins une valeur de longueur d’onde du rayonnement qui est comprise dans la fenêtre de transmission spectrale du filtre. Simultanément, des valeurs de cette transmission spectrale du filtre peuvent être inférieures à 1%, de préférence inférieures à 0,2%, en au moins une autre valeur, ou deux autres valeurs, de la longueur d’onde du rayonnement qui est (sont) située(s) d’un côté ou de part et d’autre de la fenêtre de transmission spectrale du filtre. Autrement dit, le filtre possède un taux de réjection qui est élevé ou très élevé.
Encore de façon générale pour l’invention, la largeur de la fente peut être comprise entre la moitié et un vingtième de la limite inférieure de la fenêtre de transmission spectrale du filtre, de nouveau exprimée en longueur d’onde du rayonnement à filtrer. La largeur du sillon, notamment lorsque ce sillon détermine la limite supérieure de la fenêtre de transmission spectrale du filtre, peut aussi être comprise entre la moitié et un vingtième de la limite inférieure de la fenêtre de transmission spectrale du filtre. Lorsqu’il est présent pour déterminer la limite inférieure de la fenêtre de transmission spectrale du filtre, le ainsi-nommé sillon supplémentaire peut avoir une largeur qui est comprise entre un quart et un quarantième de cette limite inférieure de la fenêtre de transmission spectrale du filtre. Toutes ces largeurs sont mesurées parallèlement aux faces du filtre.
Enfin, et encore de façon générale pour l’invention, et lorsque le filtre comporte au moins deux répétitions identiques d’un motif qui comprend au moins la fente et le sillon, deux quelconques de ces répétitions qui sont voisines peuvent présenter entre elles un pas de répétition qui est plus petit que la limite inférieure de la fenêtre de transmission spectrale du filtre, exprimée en valeurs de longueur d’onde du rayonnement à filtrer. Une valeur moyenne de la transmission spectrale du filtre dans sa fenêtre de transmission spectrale peut ainsi être augmentée, grâce à un taux d’occupation de la surface du film conducteur par les fentes et sillons couplés qui est supérieur. De préférence, le pas de répétition du motif peut en outre être plus petit que la limite inférieure de la fenêtre de transmission spectrale du filtre multipliée par un facteur égal à 0,8/[1 + sin(θ max )], où sin( ) désigne la fonction trigonométrique de sinus, et θ max est une valeur maximale prescrite pour le filtre, pour un angle d’incidence du rayonnement à filtrer par rapport à une direction qui est perpendiculaire aux faces du filtre. Cette condition supplémentaire évite qu’un premier ordre de diffraction par effet de réseau ne perturbe la fenêtre de transmission spectrale du filtre entre ses limites inférieure et supérieure. La valeur maximale prescrite θ max peut être indiquée dans une notice d’utilisation qui est jointe au filtre, ou qui est accessible à partir d’une référence du filtre. Lorsque la limite inférieure de la fenêtre de transmission spectrale du filtre est produite par l’effet de réseau diffractant, la valeur maximale prescrite θ max est de préférence telle que sin(θ max ) soit plus petit que 0,6.
Un deuxième aspect de l’invention propose une mosaïque de filtres, qui comprend plusieurs filtres qui sont conformes chacun au premier aspect de l’invention, et qui sont juxtaposés pour constituer une disposition en mosaïque, deux quelconques des filtres qui sont voisins dans la mosaïque ayant des fenêtres de transmission spectrale respectives qui sont différentes. Pour cela, au moins l’un parmi l’épaisseur du film conducteur, la profondeur du sillon, celle du sillon complémentaire le cas échéant, le milieu qui est contenu dans la fente et/ou dans chaque sillon, et le pas de répétition de motif le cas échéant, varie entre deux quelconques des filtres qui sont voisins dans la mosaïque. Avantageusement, le film conducteur peut être commun aux filtres de la mosaïque. En outre, chaque filtre de la mosaïque, ou certains au moins d’entre eux, peut (peuvent) avoir des dimensions latérales qui sont inférieures ou égales à 10 µm. Une telle mosaïque de filtres peut être utilisée contre le plan de formation d’image d’une optique imageante, possiblement à grande ouverture numérique, avec chaque filtre qui est dédié à un pixel différent ou à quelques pixels voisins d’un capteur d’image matriciel qui est situé dans ce plan de formation d’image.
Un troisième aspect de l’invention propose un procédé de fabrication d’un filtre qui est conforme au premier aspect de l’invention, ce procédé comprenant les étapes suivantes : /1/ prescrire une longueur d’onde de limite inférieure et une longueur d’onde de limite supérieure pour la fenêtre de transmission spectrale du filtre, et calculer une longueur d’onde moyenne de transmission du filtre à partir des longueurs d’onde des limites inférieure et supérieure de la fenêtre de transmission spectrale ; /2/ déterminer une valeur d’épaisseur pour le film conducteur telle que la longueur d’onde de résonance individuelle λ f1 du premier résonateur de Fabry-Pérot qui est formé par la fente soit égale à la longueur d’onde moyenne de transmission du filtre ; /3/ déterminer une valeur de profondeur pour le sillon telle que la longueur d’onde de résonance individuelle λ s2 du second résonateur de Fabry-Pérot qui est formé par le sillon ayant cette valeur de profondeur soit égale à la longueur d’onde de limite supérieure de la fenêtre de transmission spectrale du filtre ; et /4/ obtenir le film conducteur avec l’épaisseur de ce film conducteur qui est égale à la valeur d’épaisseur déterminée à l’étape /2/, et former la fente dans ce film conducteur, ainsi que le sillon conformément à la valeur de profondeur du sillon déterminée à l’étape /3/.
Dans diverses mises en œuvre de ce procédé, l’une au moins des caractéristiques additionnelles suivantes peut être reproduite, seule ou en combinaison de plusieurs d’entre elles : - le film conducteur peut être métallique, et la valeur d’épaisseur de ce film métallique peut être déterminée à l’étape /2/ en divisant la longueur d’onde de résonance individuelle λ f1 du premier résonateur de Fabry-Pérot par 2,5 fois la valeur d’indice de réfraction du premier milieu qui est contenu dans la fente ; - encore lorsque le film conducteur est métallique, la valeur de profondeur du sillon peut être déterminée à l’étape /3/ en divisant la longueur d’onde de résonance individuelle λ s2 du second résonateur de Fabry-Pérot par cinq fois la valeur d’indice de réfraction du second milieu qui est contenu dans ce sillon ; - lorsque la fente est associée à deux sillons pour déterminer les deux limites inférieure et supérieure de la fenêtre de transmission spectrale du filtre, l’étape /3/ peut comprendre en outre de déterminer une valeur de profondeur pour le ainsi-nommé sillon supplémentaire telle que la longueur d’onde de résonance individuelle λ s3 du troisième résonateur de Fabry-Pérot qui est formé par ce sillon supplémentaire, soit égale à la longueur d’onde de limite inférieure de la fenêtre de transmission spectrale du filtre diminuée de la moitié d’une différence entre les longueurs d’onde des limites inférieure et supérieure de cette fenêtre de transmission spectrale. L’étape /4/ comprend alors en outre de former le sillon supplémentaire dans le film conducteur conformément à la valeur de profondeur déterminée à l’étape /3/ pour ce sillon supplémentaire ; et - encore lorsque la fente est associée à deux sillons pour déterminer les deux limites de la fenêtre de transmission spectrale du filtre, le film conducteur étant en outre métallique, la valeur de profondeur du sillon supplémentaire peut être déterminée à l’étape /3/ en divisant la longueur d’onde de résonance individuelle λ s3 du troisième résonateur de Fabry-Pérot par cinq fois la valeur d’indice de réfraction du troisième milieu qui est contenu dans ce sillon supplémentaire. Les coefficients 2,5 et cinq qui sont utilisés pour déterminer l’épaisseur du film conducteur et la profondeur de chaque sillon, lorsque le film conducteur est métallique, expriment le rôle des plasmons de surface qui apparaissent au niveau de la fente et de chaque sillon lors de la résonance individuelle du résonateur de Fabry-Pérot correspondant. Ces coefficients peuvent être différents lorsque le film est constitué d’autres matériaux conducteurs.
En effet, un utilisateur n’a qu’à maintenir l’organe de serrage d’une main et tirer sur le cordon de l’autre main pour réduire la taille de la boucle et provoquer le passage de l’ouverture d’accès de sa configuration élargie à sa configuration resserrée.
Le passage de l’ouverture d’accès de sa configuration resserrée à sa configuration élargie est tout aussi simple puisque l’utilisateur n’a qu’à manipuler l’organe de serrage d’une main puis laisser le cordon traverser l’organe de serrage sous l’action des moyens de rappel qui tendent à élargir l’ouverture d’accès et donc agrandir la boucle.
L’utilisateur peut utiliser sa deuxième main pour maintenir le cordon légèrement pour éviter que celui-ci ne se déplace trop rapidement au risque de devenir dangereux.
Selon un autre aspect avantageux, les moyens de retenue comprennent : - une housse solidaire d’un fond de la caisse par une première extrémité et dont une deuxième extrémité opposée à la première extrémité forme l’ouverture d’accès, et - au moins trois tiges élastiquement déformables solidaires du fond et de la housse, les moyens de rappel étant formés par les tiges qui tendent à se plier lorsque l’ouverture d’accès est en configuration resserrée, et tendent à recouvrer une position droite lorsque l’ouverture d’accès est dans sa configuration élargie.
De tels moyens de retenue s’avèrent faciles de mise en œuvre et offrent une bonne protection des objets puisque la housse peut recouvrir l’intégralité du ou des objets reçus dans le volume de réception.
En outre, la housse peut envelopper les objets afin de réaliser leur plaquage sur le fond de la caisse et ainsi les immobiliser.
Selon un premier mode de réalisation avantageux, la caisse présente une forme parallélépipédique rectangle, et les moyens de retenue comprennent au moins quatre tiges élastiquement déformables, chaque tige étant située dans un coin de la caisse.
La présence des tiges dans les coins de la caisse assure un accès intégral au volume de réception puisque la housse est tirée vers chacun des coins de la caisse. Dès lors, la housse suit les contours de la caisse, offrant alors une ouverture sensiblement égale à la taille de la caisse.
Selon une variante du premier mode de réalisation, la caisse présente une forme parallélépipédique rectangle, et les moyens de retenue comprennent au moins quatre tiges élastiquement déformables, chaque tige étant située sur un bord de la caisse.
Le positionnement des tiges sur les bords de la caisse favorise la création de zones peu déformées de la housse, ces zones étant situées dans les coins de la caisse.
Par ces zones peu déformées, il est possible de réaliser un premier niveau de calage des objets dans le volume de réception, ce qui assure d’avantage la retenue des objets dans le colis lors de leur transport.
Selon un deuxième mode de réalisation avantageux, les moyens de retenue se présentent sous la forme de panneaux montés chacun à rotation sur un fond de la caisse par un premier bord et dont un deuxième bord opposé au premier bord forme l’ouverture d’accès.
L’utilisation de panneaux assure une facilité de manipulation des moyens de retenue.
En effet, les panneaux assurent que l’ouverture d’accès reste en configuration élargie sur chaque bord de la caisse contrairement à la housse qui pourrait se détendre.
Selon un aspect avantageux, chaque panneau comprend une armature élastiquement déformable et une toile tendue sur l’armature, les moyens de rappel étant formés par l’armature élastiquement déformable.
Une telle architecture des panneaux permet une utilisation aisée et un montage facile des moyens de retenue.
La représente un premier mode de réalisation d’un ensemble d’entrainement 100 selon l’invention pour un réducteur mécanique de turbomachine, en particulier d’aéronef.
La description qui précède concernant la turbomachine 1 de la et le réducteur 6 de la s’applique à la présente invention dans la mesure où elle ne contredit pas ce qui suit.
La description qui suit se focalise donc sur l’ensemble 100 mais il est clair que cet ensemble 100 fait partie d’un réducteur 6 du type de celui de la , qui comprend donc notamment un solaire 7, une couronne 9, etc.
L’ensemble 100 de la comprend pour l’essentiel :
- des satellites 108 répartis autour du premier axe X et ayant des seconds axes de rotation Y parallèles entre eux et au premier axe X, et
- un porte-satellites 110 qui comprend au moins une paroi transversale 114 qui est perpendiculaire au premier axe X, et des colliers 116 de fixation des satellites 108 à cette paroi 114.
Dans l’exemple représenté, le porte-satellites 110 comprend une unique paroi transversale 114 qui est une paroi médiane qui s’étend dans un plan médian P1 perpendiculaire aux axes X, Y et passant par le milieu des satellites 108.
est une vue en perspective qui illustre une utilisation d’un filtre conforme à l’invention ;
est une vue en coupe d’une partie d’un filtre conforme à un premier mode de réalisation de l’invention ;
est un diagramme spectral de transmission et de réflexion relatif au filtre de , pour une incidence normale du rayonnement à filtrer ;
correspond à pour un angle d’incidence du rayonnement à filtrer qui est égal à 50° ;
correspond à pour un quatrième mode de réalisation de l’invention ;
correspond à pour un cinquième mode de réalisation de l’invention ;
est une vue en perspective d’un filtre conforme à un sixième mode de réalisation de l’invention ; et
est une vue en plan d’une mosaïque de filtres conforme à l’invention.