INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
D’après le contexte de la présente invention, l’angle azimutal φ i est faible et caractérise peu la localisation des autres utilisateurs 20, 30, 40, 50, 60, 70.
Ces coordonnées sphériques sont fonction du temps. Ainsi, à l’instant t 0 , à l’étape E14, pour chaque autre utilisateur, le calculateur 11 détermine les coordonnées sphériques de chaque autre utilisateur i par rapport au véhicule automobile 10.
En variante, la donnée de localisation pourrait être représentée par des coordonnées cartésiennes.
Finalement, à l’issue de l’étape E14, le calculateur 11 dispose de données de localisation, à l’instant t 0 , pour chaque autre utilisateur 20, 30, 40, 50, 60, 70 présent dans l’environnement du véhicule automobile 10. En particulier, à partir de chaque donnée de localisation déterminée, le calculateur 11 déduit le positionnement relatif (avant, arrière, droite, gauche) de chaque autre utilisateur 20, 30, 40, 50, 60, 70 par rapport au véhicule automobile 10.
A l’étape E16, le calculateur 11 met en œuvre une étape de lissage de la donnée de localisation. Cette étape de lissage présente l’avantage de permettre de s’affranchir d’écarts ponctuels ou de minimiser le bruit issu de la détermination brute des données de localisation.
La représente un deuxième mode de réalisation d’un dispositif de guidage 20 selon l’invention. Le dispositif de guidage 20 comprend les mêmes éléments que le dispositif de guidage 10. Dans ce mode de réalisation de l’invention, chacune des deux portions latérales 32, 33 forme un angle 41 obtus avec la portion centrale 31. Par exemple, et de manière non-limitative, l’angle 41 peut être de l’ordre de 120°.
En outre, le dispositif de guidage 20 comprend deux tampons circulaires de revêtement anti-adhésif 21, 22 fixés sur la face dite interne du collier 14, respectivement au niveau de la portion latérale 33 et de la portion latérale 32. Dans cette configuration, les deux tampons circulaires de revêtement anti-adhésif 21, 22 fixés à la face dite interne 15 de la zone en forme de U sont destinés à former deux contacts linéiques 24, 25 (le contact linéique 25 n’est pas représenté) avec la canalisation. Les deux contacts linéiques 24, 25 et le premier contact linéique 13 garantissent trois segments de contact entre la canalisation et le dispositif de guidage par le biais du revêtement anti-adhésif. Là encore, le bon dimensionnement du collier de support et l’épaisseur des tampons permettent de réduire les surfaces de contact entre le dispositif de guidage et la canalisation tout en assurant la fonction de glissement nécessaire au fonctionnement du dispositif de guidage de la rampe de spray. En outre, le positionnement des deux tampons de revêtement anti-adhésif 21, 22 de part et d’autre de la canalisation permet un blocage vertical de la canalisation, c’est-à-dire qu’il n’y a pas de translation de la canalisation selon l’axe perpendiculaire au premier axe X qui s’étend parallèlement au premier plan P1. Le positionnement judicieux des tampons 21, 22 garantit ainsi la possibilité de glissement de la canalisation selon le premier axe X tout en bloquant la canalisation perpendiculairement à cet axe X.
La représente un troisième mode de réalisation d’un dispositif de guidage 30 selon l’invention. Le dispositif de guidage 30 comprend les mêmes éléments que le dispositif de guidage 20. Dans ce mode de réalisation de l’invention, chacune des deux portions latérales 32, 33 forme un angle droit avec la portion centrale 31. Tout comme le dispositif de guidage 20, dans le dispositif de guidage 30, les deux tampons de revêtement anti-adhésif 21, 22 sont fixés sur la face dite interne du collier 14, respectivement au niveau de la portion latérale 33 et de la portion latérale 32.
Dans la configuration présentée à la (un tampon circulaire fixé sur chacune des portions latérales 32, 33), on peut noter qu’on ne sort pas du cadre de l’invention quelle que soit la forme de la portion centrale 31. Celle-ci peut être plane comme représentée sur la , ou bien elle pourrait prendre une forme plus arrondie (par exemple sous forme d’un demi-cylindre accolé aux portions latérales).
Dans cette variante de réalisation, la distance entre la portion centrale 31 et la feuille 12 de revêtement anti-adhésif peut être supérieure au diamètre extérieur de la canalisation, de l’ordre de plusieurs millimètres, par exemple 9 mm. Cette configuration du collier de support 14 permet un espace libre qui offre à la canalisation un degré de liberté en translation selon un axe perpendiculaire au premier plan P1. Autrement dit, en plus de tolérer le glissement selon l’axe X, une translation de la canalisation dans le collier de support perpendiculairement à l’axe X est également rendue possible. Ce degré de liberté en translation permet d’adapter le positionnement de la canalisation le long d’une paroi de la cuve. Il s’agit d’un degré de liberté supplémentaire nécessaire à froid du fait de la contraction thermique. Un tel degré de liberté supplémentaire est nécessaire sur certains dispositifs de guidage uniquement en fonction de leur position vis-à-vis des points d’ancrages des canalisations dans la cuve.
La représente un ensemble de guidage 50 selon l’invention comprenant un quatrième mode de réalisation d’un dispositif de guidage 40 selon l’invention. Le dispositif de guidage 40 comprend les mêmes éléments que le dispositif de guidage 20. Dans ce mode de réalisation de l’invention, chacune des deux portions latérales 32, 33 forme un angle droit avec la portion centrale 31. Tout comme le dispositif de guidage 20, dans le dispositif de guidage 40, les deux tampons de revêtement anti-adhésif 21, 22 sont fixés sur la face dite interne du collier 14, respectivement au niveau de la portion latérale 33 et de la portion latérale 32. Le dispositif de guidage 40 comprend en outre un tampon 19 de revêtement anti-adhésif au niveau de la face dite interne de la portion centrale 31 du collier de support.
L’ensemble de guidage 50 comprend le dispositif de guidage 40 et un pied de fixation 55 relié à la face arrière 54 de la platine de réception 52, le pied de fixation 55 étant destiné à être relié, directement ou indirectement, à une paroi de la cuve. A noter que dans le cadre de l’invention, l’ensemble de guidage peut comprendre tout autre dispositif de guidage 10, 20, 30 tel que décrit précédemment.
La platine de réception est également destinée à être fixée à la paroi de la cuve. Le pied de fixation constitue un renfort pour la platine de réception 52.
La représente une vue de profil de l’ensemble de guidage 50 selon l’invention. On peut notamment y voir les contacts linéiques 13, 23, 24, 25 décrits précédemment dans les autres modes de réalisation du dispositif de guidage selon l’invention.
Grâce à l’invention, il est possible de ne considérer qu’une seule référence de tampon de revêtement anti-adhésif quel que soit la forme du collier de support.
De plus, la fixation de tampons circulaires permet de maîtriser le jeu fonctionnel entre le revêtement anti-adhésif et la canalisation. Il en résulte une diminution du risque de casse du revêtement anti-adhésif.
La fixation de tampons circulaires permet aussi de réduire les surfaces de contact entre la canalisation et le dispositif de guidage. Cette diminution de surface de revêtement anti-adhésif contribue à limiter les frottements entre la canalisation et le dispositif de guidage. Il en résulte également une réduction du risque de casse du revêtement anti-adhésif.
L’invention porte également sur une paroi pour une cuve étanche et thermiquement isolante de stockage d’un gaz liquéfié, la paroi comportant successivement, selon une direction d’épaisseur depuis l’extérieur vers l’intérieur : au moins un panneau thermiquement isolant destiné à reposer, directement ou indirectement, contre une structure porteuse, une membrane d’étanchéité 7 qui repose contre le au moins un panneau thermiquement isolant et destinée à être en contact avec le gaz liquéfié contenu dans la cuve, un ensemble de guidage 50, le pied de fixation étant soudé à la membrane d’étanchéité 7, pour une canalisation 11 destinée à introduire le gaz liquéfié dans la cuve.
L’invention concerne aussi une cuve étanche et thermiquement isolante d’un navire destinée à contenir un gaz liquéfié comprenant au moins une telle paroi.
Enfin, l’invention porte aussi sur un navire comportant une coque formant une structure porteuse et une cuve telle que décrite précédemment ancrée sur ladite structure porteuse.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, le support comporte, au moins devant un premier côté avant de la source d’émission de neutrons, orienté vers le détecteur de neutrons, un matériau de ralentissement des neutrons dans une plage prescrite d’énergie cinétique, la mesure du nombre de neutrons détectés par le détecteur de neutrons étant choisie pour les neutrons détectés par le détecteur de neutrons se trouvant dans la plage prescrite d’énergie cinétique.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, la plage prescrite d’énergie cinétique est thermique et/ou épithermique.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, la plage prescrite d’énergie cinétique est supérieure ou égale à 10 - 8 MeV et est inférieure ou égal à 10 - 1 MeV.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, le matériau de ralentissement des neutrons est du polyéthylène haute densité (PEHD) et/ou de la paraffine.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, le matériau de ralentissement des neutrons est disposé tout autour de la source d’émission de neutrons.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, le support comporte tout autour de la source d’émission de neutrons au moins une paroi d’absorption des neutrons, comportant devant un premier côté avant de la source d’émission de neutrons, orienté vers le détecteur de neutrons, une ouverture permettant le passage des neutrons suivant une direction d’orientation de la source d’émission de neutrons vers le détecteur de neutrons.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, le détecteur de neutrons comporte un deuxième côté avant, qui est orienté vers la source d’émission de neutrons suivant une direction d’orientation, et un côté arrière, qui est plus éloigné de la source d’émission de neutrons suivant la direction d’orientation que le deuxième côté avant du détecteur de neutrons, le support comporte au moins une autre paroi d’absorption des neutrons au moins sur le côté arrière du détecteur de neutrons.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, le support comporte tout autour du détecteur de neutrons au moins une autre paroi d’absorption des neutrons, comportant devant le deuxième côté avant, qui est orienté vers la source d’émission de neutrons suivant une direction d’orientation, une autre ouverture, qui est disposée entre le deuxième côté avant, du détecteur de neutrons et la source d’émission de neutrons et qui permet le passage des neutrons suivant la direction d’orientation de la source d’émission de neutrons vers le détecteur de neutrons.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, la paroi d’absorption des neutrons et/ou l’autre paroi d’absorption des neutrons est en cadmium et/ou en hafnium et/ou en gadolinium.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, le support comporte une première surface de centrage de la canalisation, située du côté de la source d’émission de neutrons et configurée pour qu’une direction d’orientation de la source d’émission de neutrons vers le détecteur de neutrons rencontre un axe de révolution de la canalisation, et le support comporte une deuxième surface de centrage de la canalisation, située du côté du détecteur de neutrons et configurée pour qu’une direction d’orientation de la source d’émission de neutrons vers le détecteur de neutrons rencontre un axe de révolution de la canalisation.
Un deuxième objet de l’invention est un procédé de détection de colmatage de bore dans une canalisation de passage d’eau borée à l’aide du dispositif de détection de colmatage de bore tel que décrit ci-dessus, caractérisé en ce que le procédé comporte les étapes suivantes : positionnement de la source d’émission de neutrons et du détecteur de neutrons de part et d’autre de la canalisation de passage d’eau borée, pour que la distance déterminée de trajet des neutrons de la source d’émission de neutrons jusqu’au détecteur de neutrons soit occupée au moins en partie par la canalisation de passage d’eau borée, mise en marche du détecteur de neutrons, fourniture par le compteur de mesure relié au détecteur de neutrons, d’une mesure de colmatage de bore selon une mesure du nombre de neutrons détectés par le détecteur de neutrons.
représente une vue schématique en perspective d’un dispositif de détection de colmatage de bore suivant un mode de réalisation de l’invention.
représente une vue schématique en coupe d’un dispositif de détection de colmatage de bore suivant un mode de réalisation de l’invention.
représente des spectres en énergie de flux de neutrons, obtenues par modélisation Monte-Carlo du dispositif de détection de colmatage de bore suivant un mode de réalisation de l’invention, pour différentes épaisseurs de couches de dépôt de bore dans une canalisation.
représente une vue agrandie de la , pour les spectres en énergie de flux de neutrons, obtenues par modélisation Monte-Carlo du dispositif de détection de colmatage de bore suivant un mode de réalisation de l’invention, pour différentes épaisseurs de couches de dépôt de bore dans une canalisation.
Enfin une troisième zone 247 à décaper au sommet du versant 241 est définie pour être attaquée par le faisceau laser 6 avec un angle de 50° par rapport à la direction verticale V ce qui permet de coller à quelques degrés près, à un rayon de courbure du sommet de l’onde 24.
De même lorsque le support mobile 11 se déplace dans l’autre sens 59 de la direction longitudinale L, il décape l’autre versant 242 de l’onde 24, de manière similaire au décapage du versant 241 de l’onde 24. Notamment il commence à décaper une quatrième zone 244 au pied du versant 242, le faisceau laser 6 présentant un angle de 70° dans le sens horaire par rapport à la direction verticale V, puis une cinquième zone 246 au milieu du versant 242, le faisceau laser 6 présentant un angle de 50° dans le sens horaire par rapport à la direction verticale V, et enfin une sixième zone 248 au sommet du versant 242, le faisceau laser 6 présentant un angle de 50° dans le sens horaire par rapport à la direction verticale V.
Les zones 243, 245, 247, 244, 246, 248 à décaper se recouvrent deux à deux partiellement sur au moins un de leur bord transversal, afin que le décapage soit effectué sans discontinuité sur tout le cordon de soudure 26 sur le trajet prédéterminé.
A la fin de l’étape 400, le dispositif de décapage 5 mémorise dans une mémoire ROM (d’après l’anglais « Read Only Memory ») ou RAM (d’après l’anglais « Random Access Memory »), le découpage ainsi effectué du trajet prédéterminé en zones à décaper, chaque zone à décaper étant associée à une seule configuration du support mobile 11 et/ou de la tête de décapage laser 52. En effet, lors du décapage d’une zone à décaper issue de l’étape 400, le support mobile 11 et la tête de décapage laser 52 restent immobiles. Les zones à décaper sont également ordonnées par le dispositif de décapage 5 dans une liste selon un ordre de traitement permettant de minimiser le temps de décapage de la membrane d’étanchéité 2 par le dispositif de décapage 5. Comme on le verra dans la suite, cet ordonnancement ne correspond pas à un décapage continu sur le trajet prédéterminé.
Il est à noter qu’en variante l’étape de découpage 400 est effectuée au moins en partie, en parallèle de l’étape 200 de génération de profil.
L’étape suivante est une étape de traitement de la membrane d’étanchéité 2 par le dispositif de traitement, ici une étape de décapage 500 mise en œuvre par le dispositif de décapage 5, le long du trajet prédéterminé. Cette étape de traitement comporte au moins une sous-étape de modification de la configuration du dispositif mobile et/ou d’un outil de traitement du dispositif de traitement, ici une sous-étape 502 de modification de la configuration du support mobile 11 et/ou de la tête de décapage laser 52. Notamment la sous-étape 502 correspond à une modification d’une hauteur de la tête de décapage laser 52, et/ou de la position du support mobile 11 sur le rail, et/ou d’un angle de la tête de décapage laser 52 par rapport à un axe orthogonal à un plan principal d’extension de la membrane d’étanchéité 2.
Au contraire de l’art antérieur, l’étape de décapage 500 n’utilise pas de capteur de position par rapport à la membrane d’étanchéité 2.
Enfin une troisième sous-étape 506 de l’étape 500 de décapage est le changement de zone à décaper courante, si la liste de zones à décaper n’a pas été entièrement parcourue, sinon la fin de l’étape de décapage 500. Si la liste de zones à décaper n’a pas été entièrement parcourue, la zone à décaper courante est remplacée par la zone à décaper suivant immédiatement la zone à décaper courante dans la liste de zones à décaper, et la sous-étape suivante de l’étape 500 de décapage est une nouvelle sous-étape 502 de modification de configuration prenant en compte la nouvelle zone à décaper.
Ces sous-étapes de modification de configuration s’effectuent sans projection du faisceau laser 6, donc « à vide ». La durée de décapage en est réduite par rapport à l’art antérieur.
représente une vue schématisée d’une première variante de réalisation d’une zone de chauffe pouvant être adaptée aux deux modes de réalisation du four conforme à l’invention des figures 1 et 2, dans laquelle ladite zone de cuisson comporte un moyen de mesure de l’hygrométrie régnant à l’intérieur de la zone de cuisson, et un dispositif d’extraction d’air pilotable et asservi, sous la forme d’un oura d’extraction d’air, associé à des moyens de mesure du débit extrait, et un moyen d’injection d’air à l’intérieur de ladite zone de cuisson, associé à des moyens de mesure du débit injecté, ladite zone comportant encore, également, une rampe d’injection de vapeur associée à des moyens de mesure ou d’estimation du débit d’humidité injectée, et des moyens de mesure ou consigne de fumée ou de gaz consommé dans le cas d’une chauffe directe.
représente une vue schématisée d’une deuxième variante de réalisation d’une zone de chauffe pouvant être adaptée aux deux modes de réalisation du four conforme à l’invention des figures 1 et 2, dans laquelle ladite zone de cuisson est similaire à celle de la , un moyen d’échange thermique entre le oura d’extraction d’air et le moyen d’injection d’air étant ajouté.
Ainsi, il sera fait référence, plus particulièrement, dans la suite de la description à des produits de boulangerie 11 ou similaires, tels qu’illustrés sur les figures 3 et 4 ci-jointes.
Cependant, la présente invention pourra également être appliquée à d’autres produits alimentaires nécessitant une cuisson, en particulier des produits traiteur tels des pâtés en croûte, des légumes, ou bien encore de la viande.
Quel que soit le mode de réalisation retenu, un tel four 1, 10 comporte, au moins, une enceinte de cuisson 2 et des moyens de transport 3 pour acheminer les produits alimentaires, notamment les produits de boulangerie 11, au travers de l’enceinte 2, entre une ouverture d’entrée 4 et une ouverture de sortie 5, notamment au travers de supports de ces produits 11.
Lesdits supports de produits, non représentés sur les figures annexées, peuvent consister en des plaques, filets ou moules de cuisson.
L’enceinte de cuisson 2 peut comporter au moins une zone de cuisson 2a au sein de laquelle on cherche à contrôler, au moins, la température à laquelle sont soumis les produits 11 en cours de cuisson, ainsi que le taux d’humidité.
Ainsi, les figures 1 et 2 illustrent un four de cuisson 1, 10 dont l’enceinte 2 est subdivisée en trois zones de cuisson 2a, 2b, 2c. Cela étant, il est tout à fait envisageable que le four de cuisson 1, 10 conforme à l’invention comporte deux zones de cuisson, ou un nombre de zones de cuisson qui soit supérieur à trois.
Ladite zone de cuisson, ou chacune des zones de cuisson 2a, 2b, 2c de l’enceinte de cuisson 2 le cas échéant comporte, d’une part, des moyens de chauffage pour cuire ou précuire les produits alimentaires 11, ces moyens de chauffage étant contrôlés par des moyens de mesure et de gestion de la température au sein de ladite au moins une zone de cuisson 2a, 2b, 2c.
Dans le cas d’une chauffe directe, et selon l’illustration schématique des figures 3 et 4, les moyens de chauffage consistent en des moyens d’injection de fumée 9 qui sont alors associés à des moyens de mesure 91 ou d’estimation des fumées injectées.
Ladite zone de cuisson, ou chaque zone de cuisson 2a, 2b, 2c de l’enceinte 2 est également munie de moyens d’extraction 6a, 6b, 6c de l’air depuis ladite zone de cuisson 2a, 2b, 2c, notamment vers l’extérieur, sous la forme d’un oura d’extraction d’air 6a, 6b, 6c, associé à des moyens de pilotage du oura 6a, 6b, 6c et des moyens de mesure 61a de la quantité, ou du débit, d’air évacué.
Le ou les oura(s) d’évacuation communique(nt) avec l’extérieur de l’enceinte de cuisson 2.
Le pilotage des ouras d’évacuation 6a, 6b, 6c de l’air en association avec lesdits moyens de mesure 61a permet de doser la quantité d’air humide extrait. Le pilotage peut se faire par ouverture / fermeture du oura, au travers d’un volet d’obturation 62a, et /ou par extraction forcée par ventilation.
En se référant principalement aux et 10, des modes de réalisation alternatifs des structures de contrôle d'écoulement 51 à l'intérieur des chambres 46' et 46'' sont illustrés. Plus précisément, sur la , la structure de contrôle d'écoulement 51 s'étend vers le bas à partir de la paroi supérieure 48 vers la paroi inférieure 47, mais pas entièrement jusqu'à la paroi inférieure 47. Toutefois, d'autres modes de réalisation sont envisagés, dans lesquels la structure 51 s'étend complètement entre les parois supérieure et inférieure 47, 48, par exemple. De plus, la illustre plusieurs structures de contrôle d'écoulement s'étendant vers le bas depuis la paroi supérieure 48 vers la paroi inférieure 47, mais pas entièrement jusqu'à la paroi inférieure 47. Toutefois, d'autres modes de réalisation sont envisagés, dans lesquels les structures 51 s'étendent complètement entre les parois supérieure et inférieure 47, 48, par exemple.
En plus de ce qui précède, d'autres modes de réalisation sont envisagés dans lesquels la ou les structures 51 s'étendent depuis la paroi latérale 45 vers la sortie 40, entre la paroi inférieure 47 et la paroi supérieure 48 des chambres 46', 46'', par exemple. D'autres modes de réalisation sont envisagés dans lesquels une ou plusieurs structures de contrôle d'écoulement sont boulonnées au système de contrôle d'écoulement 25', 25'' de telle sorte que les structures de contrôle d'écoulement flottent au-dessus de la sortie 40 entre les parois 47, 48 de la chambre.
Dans les modes de réalisation illustrés, les chambres d'écoulement 46, 46' sont arrondies ou circulaires de nature, favorisant ainsi l'écoulement circulaire des fluides 36 qui sont ensuite décomposés par les structures de contrôle d'écoulement 51, par exemple. Toutefois, d'autres modes de réalisation sont envisagés, dans lesquels la ou les chambres d'écoulement sont rectangulaires ou carrées. Les structures de contrôle d'écoulement 51 décrites ici agissent pour réduire et/ou empêcher un écoulement turbulent (c'est-à-dire un tourbillon) à l'intérieur de la chambre d'écoulement, même si la chambre d'écoulement est rectangulaire ou carrée.
Voici des exemples des modes de réalisation mentionnés ci-dessus :
L'exemple 1 est un système de contrôle d'écoulement à utiliser pour contrôler l'écoulement d'une composition de fluides dans un puits souterrain, le système de contrôle d'écoulement comprenant : une chambre d'écoulement comprenant une entrée et une sortie orientées de telle sorte que la composition de fluides circule dans la chambre, formant un tourbillon au moins à la sortie ; et au moins une structure de contrôle d'écoulement formée et placée dans la chambre d'écoulement de telle sorte qu'une vitesse de l'écoulement circulaire est réduite et que le tourbillon est éliminé ou substantiellement réduit.