INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le nombre p de motifs est supérieur ou égal à trois et, de préférence, supérieur ou égal à dix. En effet, il a été observé que plus le nombre p est grand, plus la largeur à mi-hauteur de chaque pic décroît. Ici, le nombre p est aussi choisi suffisamment petit pour que la longueur du réseau 20 reste petite, c’est-à-dire inférieure à 1 mètre et, de préférence, inférieure à 10 cm. La longueur du réseau 20 est égale à la distance entre les motifs M 1 et M p mesurée le long de l’axe 4. Typiquement, le nombre p est inférieur à 200 ou 100.
Le pas Λ entre deux motifs M i et M i+1 immédiatement consécutifs dans la direction Z est constant quel que soit l’indice i. Le pas Λ est donc égal à la distance, le long de l’axe 4, qui sépare deux motifs M i et M i +1 immédiatement consécutifs.
Ici, le pas Λ est calculé pour que la longueur d’onde λ c de l’harmonique d’ordre k c la plus proche du centre du peigne à créer soit égale ou très proche de la longueur d’onde λ s . Ici, l’ordre k c de l’harmonique la plus proche de la longueur d’onde λ s est choisi égal à 1024.
Pour cela, le pas Λ est compris entre 0,9*[k c *λ s /(2*n e )] et 1,1*[k c *λ s /(2*n e )] et, de préférence, compris entre 0,98*[k c *λ s /(2*n e )] et 1,02*[k c *λ s /(2*n e )], où :
- n e est l’indice effectif de la fibre optique 2, et
L'indice effectif n e de propagation est aussi connu sous le nom de « constante de phase du mode ». Il est défini par la relation suivante : n g = n eff - λdn eff /dλ, où n g est l'indice de groupe et λ est la longueur d'onde du signal optique guidé par la fibre optique 2. L'indice effectif de propagation d’une fibre optique dépend des dimensions du cœur de cette fibre optique et des matériaux formant ce cœur et la gaine optique de cette fibre optique. Il peut être déterminé expérimentalement ou par simulation numérique.
Ici, la fibre optique 2 est réalisée à partir d’une fibre optique commercialisée sous la référence SMF-28 par la société Corning®. L’indice n e de cette fibre optique est égal à environ 1,4676. Dans ces conditions, le terme k c* λ s /(2*n e ) est égal à approximativement 540,8 µm. Ici, le pas Λ est choisi égal à 540,8 µm. Avec le choix de cette valeur pour le pas Λ, seuls les harmoniques d’ordre compris entre 806 et 2684 sont dans le domaine de l’optique. En particulier, la longueur d’onde λ B de la fréquence fondamentale du réseau 20 n’est pas dans le domaine de l’optique.
Pour cette valeur du pas Λ et pour que la longueur L 20 du réseau 20 soit inférieure à 10 cm, le nombre p de motifs est choisi inférieur à 185. Ici, p est choisi égal à 120, de sorte que la longueur L 20 du réseau 20 est approximativement égale à 65 mm.
Le canal d’injection 22 est de préférence disposé au niveau d’une portion supérieure du fourreau 6.
Le canal d’injection 22 s’étend à l’intérieur du fourreau 6 entre un orifice d’entrée 28 et un orifice de sortie 30.
L’orifice d’entrée 28 permet l’alimentation du canal d’injection 22 en liquide. L’orifice d’entrée 28 est formé au niveau d’une surface extérieure 27 du fourreau 6. Un dispositif de connexion à l’organe d’alimentation en liquide peut être fixé à l’orifice d’entrée 28.
Une pluralité d’orifices d’entrée 28 peut être prévue, par exemple pour injecter un liquide à partir de plusieurs sources distinctes ou bien pour réaliser une injection de liquides différents. Il est également possible de prévoir une pluralité de canaux d’injection 22 de sorte que le fourreau 6 comporte une pluralité d’orifices d’entrée 28.
L’orifice de sortie 30 débouche à l’intérieur du fourreau 6 de manière à injecter le liquide entre le fourreau 6 et la vis d’extrusion 7. En particulier, l’orifice de sortie 30 débouche au niveau de la surface intérieure 23 du fourreau 6 faisant face à la vis d’extrusion 7.
L’orifice de sortie 30 peut être formé à une distance prédéterminé de l’organe d’alimentation ou trémie d’alimentation 4, notamment le long de l’axe longitudinal A. Ainsi, le canal d’injection 22 peut être conformé de sorte que la distance séparant l’orifice de sortie 30 de l’organe d’alimentation 4, en projection sur l’axe longitudinal A, est supérieure ou égale à 3D, de manière préférée supérieure ou égale à 4D. D est le diamètre nominal de la vis d’extrusion. Ce positionnement de l’orifice de sortie 30 permet d’injecter le liquide à une distance suffisante pour limiter, voire éviter, le phénomène de glissement.
Le canal d’injection 22 peut également être conformé de sorte que la distance séparant l’orifice de sortie 30 de l’organe d’alimentation 4, en projection sur l’axe longitudinal A, est inférieure ou égale à 8D, de manière préférée inférieure ou égale à 7D, de manière encore préférée inférieure ou égale à 6D. Ainsi, l’orifice de sortie 30 est en regard d’une zone de la vis d’extrusion 7 au niveau de laquelle le polymère thermoplastique est au moins partiellement solide. Après cette distance de 8D, le polymère thermoplastique est à l’état fondu.
L’orifice de sortie 30 est disposé dans une zone de la vis d’extrusion 7 au niveau de laquelle le polymère thermoplastique est au moins partiellement solide, i.e. non encore totalement fondu, de manière à limiter les contraintes liées à la pression de la composition. Ainsi, le liquide est injecté au niveau du polymère thermoplastique soit à l’état solide, sous forme de granulés, soit à l’état partiellement solide. Pour cela, l’orifice de sortie 30 débouche de préférence au niveau de la zone d’alimentation 9 ou de la première zone barrière 40.
Les différentes positions de l’orifices de sortie 30 mentionnées ci-avant peuvent en outre être combinées en prévoyant une pluralité d’orifices de sortie 30
Selon un mode de réalisation préféré, le canal d’injection 22 comprend une pluralité d’orifices de sortie 32 réparties autour de la vis d’extrusion 7. Ainsi, un même canal d’extrusion 22 permet d’injecter un liquide au niveau de plusieurs points d’injection de manière à obtenir une meilleure diffusion du liquide. Les orifices de sortie 30 peuvent déboucher à des positions différentes le long de l’axe longitudinal A.
Pour permettre une injection au niveau d’une même position longitudinale, les orifices de sortie 30 sont de préférence positionnés dans un même plan perpendiculaire à l’axe longitudinal A. Ainsi, il est possible d’injecter le liquide tout autour de la vis d’extrusion 7 ou à tout le moins au niveau de plusieurs points d’injection pour obtenir une meilleure distribution du liquide dans la composition. Les points d’injection sont par exemple espacés d’une distance de 1D le long de l’axe longitudinal A.
Pour faciliter la fabrication du canal d’injection 22, le canal d’injection 22 s’étend le long d’une direction rectiligne entre les surfaces intérieure 23 et extérieure 27 du fourreau 6. Ainsi, il est possible de réaliser le canal d’injection 22 par un seul perçage s’étendant entre les surfaces intérieure 23 et extérieure 27. De manière préférée, le canal d’injection 22 s’étend perpendiculairement à l’axe longitudinal A, i.e. radialement par rapport à cet axe longitudinal A.
On peut voir sur la une vue en coupe transversale à l’axe longitudinal A faisant apparaître deux canaux d’injection 22 débouchant au niveau d’une portion supérieure du fourreau 6. Chaque canal d’injection 22 est raccordé à un conduit d’alimentation en liquide 46 communiquant avec un organe d’alimentation en liquide.
La vis d’extrusion 7 peut également comprendre un canal de refroidissement 44 s’étendant à l’intérieur du corps allongé 24. Un liquide de refroidissement, par exemple de l’eau, peut être mis en circulation à l’intérieur de ce canal de refroidissement. Ce liquide de refroidissement n’est pas destiné à être injecté au contact du polymère thermoplastique. Ainsi, ce canal de refroidissement 44 est en boucle fermée à l’intérieur de la vis d’extrusion 7. En d’autres termes, le canal de refroidissement 44 ne comprend pas d’orifice débouchant à l’intérieur du fourreau 6.
La fibre optique F de l’invention comprend un cœur FC dans un premier matériau M1 et une gaine FG entourant le cœur dans un deuxième matériau M2. L’invention trouve un intérêt particulier pour des matériaux M1 vitreux centrosymétrique. Plus précisément, le matériau M1 peut être un verre ou un anti-verre. En effet, de par leur symétrie, ces matériaux ne permettent pas de conversion non linéaire à l’état initial. Le matériaux M1 peut aussi être un matériau biréfringent.
Dans la fibre optique F de l’invention, le cœur FC présente un profil transverse P1 de température fictive, appelé ci-après « premier profil P1 ». Ce premier profil P1 présente un maximum localisé sensiblement au centre C du cœur et une première variation entre le centre C et un bord B du cœur inférieur à 105%. Par « localisé sensiblement au centre C », on entend que le profil présente un maximum au centre C ou dans un intervalle de du rayon du cœur, centré au centre C. Cette première variation est préférentiellement inférieure à 60%.
On rappelle ici que la température fictive est définie comme la température à laquelle le matériau vitreux se trouverait en équilibre s'il était soudainement amené à partir de son état donné. Pour une explication plus détaillée de la température fictive, on se référera au document Narayanaswamy, O. (1971). « A model of structural relaxation in glass”, Journal of the American Ceramic Society , 54 (10), 491-498 ou encore au document Tool A. Q., Relation between inelastic deformability and thermal expansion of glass in its annealing aange,” Journal of the American Ceramic Society.29 (9) 240-53 (1946). Dans le cadre de l’invention, la température fictive du cœur fournit donc une information sur la structure locale du matériau M1. Cette température fictive est contrôlée par le procédé de fabrication de la fibre F, notamment par la charge appliquée et sa vitesse de trempe en fonction des diamètres du cœur et de la gaine.
De manière connue en soi, le profil traverse de la température fictive d’une fibre peut être déterminé de manière indirecte par un système de micro-imagerie 2D Raman. Des documents décrivent la détermination de température fictive par micro-spectroscopie Raman ponctuelle(voir notamment Martinet, C et al. M. (2008) “Radial distribution of the fictive temperature in pure silica optical fibers by micro-Raman spectroscopy”, Journal of Applied Physics 103 (8), 083506.)
A la suite de nombreuses expériences, les inventeurs ont identifié que l'efficacité de génération de seconde harmonique variait considérablement dans des fibres optiques à cœur vitreux apparemment identiques et dans lesquelles a été effectué un poling optique avec des paramètres d'injection (puissance, fréquence, taux de répétition, durée d'impulsion...) identiques. Par "fibres apparemment identiques", on entend ici des fibres présentant le même profil chimique, le même profil d'indice, le même dopage du cœur, le même diamètre de cœur et de gaine. Compte tenu de l’apparente similarité des fibres, cette variabilité était extrêmement surprenante.
A la suite de recherches extensives sur la structure des fibres, les inventeurs ont identifiés que, de manière inattendue, la variation de température fictive dans le cœur était la caractéristique intrinsèque de la fibre qui influait directement sur l’efficacité de conversion non linéaire de la fibre optique après poling . En effet, une température fictive élevée est similaire à une immobilisation des entités structurales formant le cœur suivant un état métastable, cet état pouvant être modifié par un recuit en température. Cela permet de relaxer les contraintes locales dans une position finale possédant une organisation plus stable correspondant à un minimum de potentiel électronique. Une modification locale de l’organisation structurale permet une modification locale de l’indice et la création d’une non-linéarité d’ordre deux périodique ou non.
Cette relation entre la variation et n’avait pas été identifiée dans l’art antérieur et sa détermination a permis aux inventeurs un contrôle plus fin des propriétés non linéaires d’une fibre optique après poling.
Ainsi, une première variation du cœur inférieur à 105% assure une efficacité de conversion non linéaire satisfaisante dans la fibre optique F après poling . Notamment, l’efficacité de génération de seconde harmonique dans la fibre optique F après poling est améliorée par la sélection d’une fibre présentant la première variation inférieure à 105%.
Par rapport à une variation inférieure à 105%, la sélection d’une variation inférieure à 60% augmente fortement l’efficacité de conversion non linéaire dans la fibre optique F après poling . Notamment, l’efficacité de génération de seconde harmonique peut être plus que quadruplée par la sélection d’une première variation inférieure à 60% par rapport à une variation inférieure à 105% et pour des paramètres d'injection identiques.
En effet, par des expériences et des analyses de section de fibres par micro-spectroscopie Raman 2D, les inventeurs ont déterminé que l’efficacité de génération de seconde harmonique dans une fibre après poling , était reliée à la première variation par la relation suivante . Il est entendu que cette relation dépend des paramètres de génération du poling. A titre d’exemple non limitatif cette relation est obtenue pour une fibre en silice à gradient d’indice avec un dopage parabolique en germanium avec une différence d’indice entre le cœur et la gaine qui vaut et avec un diamètre de cœur de 50 et un diamètre de gaine de 125 . Dans cet exemple, la génération du poling est effectuée avec un laser à blocage de mode délivrant des impulsions à 1064 nm avec une durée de 740 ps et avec un taux de répétition de 27 kHz, avec une puissance crête de 1 MW.
Le profil P1 et la première variation sont représentés sur la . A titre d’exemple non limitatif, le profil P1 de la fibre F de la est gaussien. Selon un autre mode de réalisation, le profil P1 de la fibre F est choisi dans un groupe comprenant un profil parabolique, un profil super gaussien, un profil triangulaire, un profil lorentzien, un profil multi-lobes, et un profil de sécante hyperbolique carrée.
Des résultats expérimentaux illustrant la relation entre la variation de température fictive dans le cœur et l’efficacité de conversion non linéaire de la fibre optique après poling sont présentés plus loin dans les figures 4A et 4B.
Une autre manière de caractériser l’efficacité de conversion non linéaire de la fibre F après poling est de mesurer un profil transverse P2 de température fictive de la fibre entre le centre du cœur et un bord externe de la gaine. On appelle ce profil transverse de la température fictive « deuxième profil transverse P2 » pour le différencier du premier profil transverse P1.
Par les mêmes expériences et mesures que celles précédemment évoquées, les inventeurs ont déterminé qu’une variation du deuxième profil P2, entre le centre du cœur et un bord externe (référencé B sur la figure 2) de la gaine inférieure à 125% assurait une efficacité de conversion non linéaire satisfaisante dans la fibre optique F après poling . On appelle la variation « deuxième variation » pour la différencier de la première variation .
De même, par rapport à une deuxième variation inférieure à 125%, la sélection d’une deuxième variation inférieure à 105% augmente fortement l’efficacité de conversion non linéaire dans la fibre optique F après poling . Notamment, l’efficacité de génération de seconde harmonique peut être plus que triplée par la sélection d’une deuxième variation inférieure à 105% par rapport à une variation inférieure à 125%, pour des paramètres d'injection identiques.
En effet, les inventeurs ont déterminé que l’efficacité de génération de seconde harmonique dans une fibre après poling , , était reliée à la deuxième variation par la relation suivante . Cette relation a été obtenue avec les même paramètres que ceux utilisés pour déterminer la relation reliant et
L’invention se rapporte également à un véhicule, notamment véhicule automobile, caractérisé en ce que le véhicule comprend une caisse telle que définie ci-dessus, ou au moins une porte latérale telle que définie précédemment.
L’invention se rapporte également à un procédé d’assemblage d’une porte latérale telle que définie précédemment, caractérisé en ce que le procédé comprend une étape de fixation d’un renfort de bandeau sur un caisson intérieur, notamment par soudage et/ou rivetage, suivie d’une étape de fixation d’un renfort de cadre sur le caisson intérieur, notamment par soudage et/ou rivetage, de sorte à piéger le renfort de bandeau entre le renfort de cadre et le caisson intérieur.
Présentation des figures Ces objets, caractéristiques et avantages de la présente invention seront exposés en détail dans la description suivante d’un mode de réalisation d’une porte latérale faite à titre non-limitatif en relation avec les figures jointes parmi lesquelles :
La est une vue en perspective partielle d’une porte latérale du véhicule automobile selon un mode de réalisation de l’invention.
La est une vue en perspective partielle d’un détail de la porte latérale selon le mode de réalisation de l’invention.
La est une autre vue de face partielle de la porte latérale selon le mode de réalisation de l’invention.
La est une autre vue en perspective partielle d’un détail de la porte latérale selon le mode de réalisation de l’invention.
La est une section schématique partielle selon un plan vertical et transversal de la porte latérale selon le mode de réalisation de l’invention.
La illustre schématiquement un véhicule, de préférence un véhicule automobile 1. Le véhicule comprend une caisse 2. Le véhicule 1 ou la caisse 2 comprend au moins une porte latérale 3. La porte latérale 3 comprend une vitre 7. A noter que la porte latérale 3 illustrée sur les figures et utilisée pour décrire la solution est une porte latérale agencée à gauche du véhicule. Evidemment, une porte latérale peut être agencée à droite du véhicule. En outre, le véhicule peut comprendre plusieurs portes latérales agencées à gauche et/ou plusieurs portes latérales agencées à droite.
De préférence, la porte latérale est une porte avant (côté conducteur ou côté passager avant).
Plus précisément, comme illustré sur les figures 2 à 6, la porte latérale 3 comprend un renfort de bandeau 10. La porte 3 comprend encore un renfort de cadre 20, illustré notamment sur les figures 2, 3, 5 et 6. Le renfort de cadre 20 est destiné à venir au niveau de la vitre 7. En effet, en position fermée de la vitre 7, le renfort de cadre 20 est au niveau, ou sensiblement au niveau, du périmètre de la vitre 7. La porte latérale 3 comprend encore un caisson intérieur 40 de porte ou panneau intérieur illustré sur les figures 2 à 6.
Comme illustré sur les figures 2, 3, 5 et 6, le renfort de cadre 20 recouvre le renfort de bandeau 10. Ainsi, le renfort de cadre 20 emprisonne, renferme, couvre, cache, le renfort de bandeau 10 entre le renfort de cadre 20 et le caisson intérieur 40. Pour cela, avantageusement, le renfort de cadre 20 comprend un corps creux 21 s’étendant selon la direction transversale de sorte à créer un espace 24 pour la réception du renfort de bandeau 10. De la même manière, avantageusement, le caisson intérieur 40 comprend un corps creux 41 s’étendant selon la direction transversale de sorte à participer à la création de l’espace 24. Ainsi, l’espace 24 ménagé entre les deux corps creux 21, 41, respectivement du renfort de cadre 20 et du caisson intérieur 40, offre une zone suffisante pour loger le renfort de de bandeau 10 (voir figures 5 et 6 en particulier).
De préférence, le renfort de bandeau 10 est fixé sur le caisson intérieur 40, comme illustré en particulier sur les figures 4 et 6. Par exemple, des ergots 16 ou pattes ou saillies s’étendent depuis le renfort de bandeau 10 vers le haut. Les ergots 16 permettent la fixation du renfort de bandeau 10 sur le caisson intérieur 40 par soudage et/ou par des rivets, notamment par des rivets auto-poinçonneurs. Alternativement, d’autres moyens de fixation peuvent être utilisés, par exemple du brasage ou du collage.
De préférence, le renfort de cadre 20 est fixé sur le caisson intérieur 40.
La illustre un système d’émission selon l’invention de type spin-LED selon une première variante (vue de profil)
La illustre le système d’émission selon l’invention de type spin-laser selon une première variante (vue de profil)
La illustre le principe de fonctionnement de l’injecteur de spin selon l’invention.
La illustre un premier mode de réalisation du système d’émission selon l’invention dans lequel la cathode et la deuxième électrode de spin forment une seule et même électrode (vue de dessus).
La illustre un deuxième mode de réalisation du système d’émission selon l’invention dans lequel la cathode est en contact avec la barre de Hall HB via une paroi latérale (vue de dessus).
La illustre le principe de l’effet Hall de spin.
La illustre le fonctionnement de l’injecteur de spin selon l’invention pour le premier mode de réalisation.
La illustre le fonctionnement de l’injecteur de spin selon l’invention pour le deuxième mode de réalisation.
La illustre la dépendance temporelle des 3 composantes de l’aimantation, respectivement Mx, My et Mz, pour un injecteur de spin selon l’invention pour le deuxième mode de réalisation. La commutation magnétique obtenue par injection d’un courant pulsé, avec une aimantation initiale de la couche ferromagnétique orientée selon Z et le pulse de courant est appliqué sans champ magnétique externe (Hext=0).
La illustre la dépendance temporelle des 3 composantes de l’aimantation, respectivement Mx, My et Mz, pour un injecteur de spin selon l’invention pour le deuxième mode de réalisation. La commutation magnétique obtenue par injection d’un courant pulsé, avec une aimantation initiale de la couche ferromagnétique orientée selon Z et pour lequel le pulse de courant est appliqué en présence d’un champ magnétique de 0.04T orienté selon la direction X du courant.
La illustre un système d’émission selon l’invention de type spin-LED selon une deuxième variante (vue de profil).
La illustre le système d’émission selon l’invention de type spin-laser selon une deuxième variante (vue de profil).
La illustre un mode de réalisation d’un spin laser selon l’invention dans lequel le deuxième miroir du spin-laser est disposé sur la barre de Hall et est un miroir de Bragg comme le premier miroir.
La illustre les premier (A) et deuxième (B) modes de réalisation appliqués à la deuxième variante du système selon l’invention.
La illustre la variation de la résistance de Hall anormale en fonction de l’intensité impulsionnelle injectée dans la barre de Hall.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION Le système d’émission selon l’invention de type spin-LED 10 et le système d’émission selon l’invention de type spin-laser 20 sont illustrés respectivement sur les figures 5 et 6 (vues de profil). Le système comprend un empilement STA déposé sur un substrat Sub selon un axe Z perpendiculaire au plan XY du substrat, l’empilement comprenant une couche active AL et des couches de transport. Selon un mode de réalisation la couche active comprend des boîtes quantiques (quantum dots QD) ou des puits quantiques (Quantum wells QW) en mono ou multicouches. Le substrat, les couches de transport et toute autre couche additionnelle permettant d’obtenir l’émission lumineuse de la LED ou du laser sont classiques et ne seront pas décrits. Par exemple le substrat et les diverses couches pour l’émission lumineuse sont à base de GaAs ou de GaN ou de GaSb ou d’un autre composé III-V, ou d’une combinaison de ceux-ci.
La base 28 comprend par ailleurs une paroi proximale 34. La paroi proximale 34 s’étend transversalement à la paroi inférieure 32. La paroi proximale 34 s’étend dans un deuxième plan perpendiculaire au premier plan. La paroi proximale 34 délimite un accès proximal au creux 29. Un objet déplacé en translation dans une direction normale au deuxième plan peut ainsi entrer dans le creux 29 via l’accès proximal.
Il est à noter qu’il n’existe aucune séparation physique entre l’accès proximal et l’accès inférieur. Il est ainsi possible d’insérer l’unité de collecte de lait 4 dans le creux 29 de telle sorte que différentes parties de l’unité 4 traversent respectivement et simultanément l’accès proximal et l’accès inférieur.