INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme dans le premier mode de réalisation, le deuxième aimant 14, le troisième aimant 15, le cinquième aimant 18 et le sixième aimant 19 sont identiques entre eux. Par ailleurs, le premier aimant 12 et le quatrième aimant 16 sont identiques entre eux. En revanche le premier aimant 12 et le quatrième aimant 16 sont ici différents du deuxième aimant 14, troisième aimant 15, cinquième aimant 18 et sixième aimant 19. Le premier aimant 12 et le quatrième aimant 16 sont par exemple plus épais que le deuxième aimant 14, le troisième aimant 15, le cinquième aimant 18 et le sixième aimant 19.
En particulier, bien qu’ici les montants formant colonne soient composés de plusieurs éléments, au moins l’un des montants pourra être d’une seule pièce. De même, bien qu’ici les montants formant plateaux et la structure intermédiaire soit d’une seule pièce, la structure intermédiaire et/ou au moins l’un des montants formant plateaux pourront être composés de plusieurs éléments fixés entre eux. Bien qu’ici l’insert de la structure intermédiaire soit d’une seule pièce, l’insert pourra être en une ou plusieurs pièces.
Bien qu’ici les aimants soient plats et rectangulaires, les aimants pourront être conformés autrement et par exemple être en rond.
Par ailleurs, le calcul de la puissance frigorifique « PFROID » peut être fait selon la relation :
PFROID = ρ x Cp x Q x ΔT
avec ρ = 1 056 kg/m3 (densité de l’eau glycolée), Cp = 3,62 kJ/kg (chaleur spécifique ou capacité thermique massique), valeurs pour un MEG 30 % (c’est-à-dire une solution aqueuse à 30% en masse de monoéthylène glycol pour la pompe primaire à -5°C), Qétant la quantité de chaleur, et ΔT étant l’écart de température d'élévation (ou de refroidissement) entre l’entrée et la sortie d’eau glycolée dans l’échangeur du circuit primaire (qui forme en substance l’évaporateur).
Les résultats du calcul de puissance frigorifique PFROID sont donnés dans le tableau 6 pour la phase 1, et dans le tableau 7 pour la phase 2.
Phase 1 PFROID (kWh) ΔT moy (°C) Première pompe à chaleur (ZEO 3) 6414,8 2,5 Seconde pompe à chaleur ( TFP ) 5283,6 1,7 Ecart 21,4% 0,8°C
Phase 2 PFROID (kWh) ΔT moy (°C) Première pompe à chaleur (ZEO5) 12957,1 2,7 Seconde pompe à chaleur ( TFP ) 9693,7 1,7 Ecart 33,6 % 1°C
Les résultats montrent une différence significative du ΔT moyen de la boucle glycol entre les deux pompes à chaleur de 0,8°C avec le ZEO3 et 1°C avec le ZEO5 comparé au TFP. Cet écart important sur le ΔT démontre que l’efficacité de production frigorifique est significativement meilleure lorsque la première pompe à chaleur utilise comme fluide de travail le ZEO3 ou le ZEO5 que lorsqu’elle utilise le TFP. Cette meilleure production frigorifique de la première pompe à chaleur est mesurée à 21,4% avec le ZEO3 et à 33,6% avec le ZEO5, par rapport à la seconde pompe à chaleur avec le R-1234ze pur respectivement en phase 1 et 2.
Le taux d’efficacité énergétique (ou EER), qui permet de mesurer la performance énergétique des première et seconde pompes à chaleur selon leur fluide de travail, est ainsi calculé en divisant la puissance frigorifique PFROID (tableaux 6 et 7) par la performance énergétique E (tableaux 4 et 5), et donné dans le tableau 8 pour la phase 1 et le tableau 9 pour la phase 2, ci-après.
Phase 1 EER compresseur EER global Première pompe à chaleur (ZEO5) 2,98 2,55 Seconde pompe à chaleur (TFP) 2,00 1,64 Ecart performance (%) 49% 56%
Phase 2 EER compresseur EER global Première pompe à chaleur (ZEO5) 2,62 2,22 Seconde pompe à chaleur (TFP) 1,87 1,53 Ecart performance (%) 40% 46%
En considérant le fonctionnement des compresseurs seuls, la performance la plus élevée est pour la première pompe à chaleur utilisant du ZEO3 comme fluide de travail (phase 1). La première pompe à chaleur (utilisant du ZEO5 ou ZEO3) présente une performance toujours plus élevée que la seconde pompe à chaleur (utilisant du TFP). Cet écart de performance est au-dessus des 40% (phase 2) jusqu’à 49% (phase 1) en moyenne.
En considérant les consommations électriques de la pompe à chaleur (dont le compresseur, le condenseur et la pompe primaire), nous avons le taux d’efficacité énergétique global (EER global) de la pompe à chaleur. Celle-ci met en évidence un écart de performance encore plus élevé entre la première pompe à chaleur (utilisant du ZEO5 ou ZEO3) et la seconde pompe à chaleur (utilisant du TFP). Cet écart de performance est au-dessus des 46% (phase 2) jusqu’à 56% (phase 1) en moyenne
L’utilisation du ZEO3 comme fluide de travail apporte ainsi une bien meilleure efficacité énergétique de la pompe à chaleur, comparée à l’utilisation du TFP comme fluide de travail.
Par ailleurs, l’écart de performance entre les deux phases 1 et 2 a chuté d’environ 10% que ce soit sur l’EER compresseur ou l’EER global. L’utilisation du ZEO3 comme fluide de travail apporte ainsi une efficacité énergétique de la pompe à chaleur qui est significativement meilleure, comparée à l’utilisation du ZEO5 comme fluide de travail.
L’utilisation du ZEO3 comme fluide de travail présente donc une meilleure performance énergétique qu’avec le TFP ou le ZEO5. Cela est particulièrement intéressant au regard de la consommation électrique (décrite précédemment) qui est moindre avec le ZEO3, pour une production frigorifique plus importante. Le ZEO5 quant à lui permet d’obtenir une meilleure production frigorifique (tableau 7) que le TFP, mais nécessite une consommation électrique qui le rend moins intéressant, en terme de performances énergétiques, que le ZEO3.
Explications théoriques L’amélioration de la performance énergétique du ZEO3 par rapport au TFP pourrait s’expliquer par le phénomène de glissement obtenue par l’association de 1,3,3,3-tétrafluoroprop-1-ène avec une faible proportion massique de CO 2 (3% dans le cas du ZEO3), ce glissement étant toutefois suffisamment réduit pour ne pas perturber le fonctionnement de l’installation. Le glissement se retrouvant au niveau de l’évaporateur (qui est en substance un échangeur de chaleur), la puissance frigorifique du ZEO3 est plus importante que celle du TFP, sans modification significative de l’installation. Seul un ajustement des paramétrages est éventuellement nécessaire. En se basant sur un article scientifique (Low, R. E.; Wiegand, J. M.; Murphy, F. T.; and Corr, S., "Performance of an Industrial Refrigeration System Using R-407A in a Flooded Evaporator" (1998). International Refrigeration and Air Conditioning Conference. Paper 384), nous pouvons extrapoler sur le comportement du ZEO3 dans l’installation. Dans l’article scientifique, le R470A est étudié dans un régime évaporateur noyé avec un compresseur à vis. Le R470A est un mélange de fluide contenant du R32, du R125 et du R134a. Il a été mesuré en trois points de l’installation frigorifique (à la sortie de l’évaporateur, à l’aspiration du compresseur, et à la sortie liquide haute pression) la concentration exacte des 3 fluides. La concentration mesurée est différente de la concentration initiale du mélange R470A. Par contre la concentration mesurée ne varie quasiment pas en chaque point de prélèvement sur l’installation. Il y a certainement du glissement dans l’évaporateur, mais à sa sortie la proportion de chaque composant est stable. Donc, le mélange se comporte comme un fluide « pure », bien qu’il y ait du glissement dans l’évaporateur. Dans le cas du ZEO3, il semble, au regard des résultats expérimentaux, que le même phénomène se produise avec une concentration stable de 1,3,3,3-tétrafluoroprop-1-ène et de CO 2 dans toute l’installation. Cela permet de réguler correctement l’installation malgré le glissement dans les échangeurs de chaleur au niveau de l’évaporateur et/ou du condenseur. En extrapolant à partir des données théoriques, le glissement au sein d’une pompe à chaleur fonctionnant avec du ZEO3 comme fluide de travail devrait se situer entre 15°C et 20°C.
afin de rendre la composition stable et transparente ou légèrement translucide.
Les explications ci-dessus concernant les ingrédients (a) à (c), ainsi que les ingrédients optionnels, pour la composition selon la présente invention peuvent s’appliquer aux utilisations et aux procédés selon la présente invention. Les explications concernant la préparation et les formes de la composition selon la présente invention peuvent également s’appliquer aux compositions recensées dans les utilisations et procédés ci-dessus.
[Exemples d'invention 1 à 32 et Exemples comparatifs 1 à 46]
Les compositions suivantes selon les exemples 1-32 et les exemples comparatifs 1-46 présentés dans les Tableaux 1-9 ont été préparées en mélangeant les ingrédients indiqués dans les Tableaux 1-9 comme suit. Les valeurs numériques des quantités d’ingrédients indiquées dans les Tableaux 1-9 sont toutes basées sur des « % en poids » de matières premières actives.
Le rapport pondéral de la quantité (poids) du ou des diol(s) ayant au moins une chaîne carbonée comprenant 3 atomes de carbone ou plus, avec un nombre total d’atomes de carbone de 5 ou 6, par rapport à la quantité (poids) de l’huile ou des huiles dans chaque composition (diol(s)/huile(s)) est indiqué dans la ligne du « Rapport diol/huile » dans les Tableaux 1-4 et 6-9.
Le rapport pondéral de la quantité totale (poids) du ou des diol(s) ayant au moins une chaîne carbonée comprenant 3 atomes de carbone ou plus, avec le nombre total d’atomes de carbone de 5 ou 6 et le ou les alcool(s) monovalent(s) à la quantité (poids) d’ingrédient(s) de l’huile dans chaque composition ((Diol(s)+Alcool(s)/Huile(s)) est indiqué dans la ligne du « Rapport entre le Diol+Alcool et l’Huile » du Tableau 5.
Ingrédients Ex. comp. 1 Ex. comp. 2 Ex. 1 Ex. 2 Ex. 3 Ex. 4 Ex. comp. 3 Ex. comp. 4 Ex. 5 Ex. 6 Pentylène glycol (C5) 20 30 40 50 60 70 - - - - Hexylène glycol (C6) - - - - - - 20 30 60 70 Adipate de diisopropyle 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 Eau qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 Rapport diol/huile 2 3 4 5 6 7 2 3 6 7 Aspect Mauvais Mauvais Bon Bon Bon Bon Mauvais Mauvais Bon Bon Turbidité 1000 1000 23 44 15 1.2 1000 1000 13 19 Stabilité Mauvais Mauvais Bon Bon Bon Bon Mauvais Mauvais Bon Bon
Ingrédients Ex. comp. 5 Ex. comp. 6 Ex. comp. 7 Ex. comp. 8 Ex. comp. 9 Ex. comp. 10 Éthylène glycol (C2) 20 30 40 50 60 70 Adipate de diisopropyle 10 10 10 10 10 10 Eau qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 Rapport diol/huile 2 3 4 5 6 7 Aspect Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Turbidité 1000 1000 1000 1000 1000 1000 Stabilité Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais
Ingrédients Ex. comp. 11 Ex. comp. 12 Ex. comp. 13 Ex. comp. 14 Ex. comp. 15 Ex. comp. 16 Ex. comp. 17 Ex. comp. 18 Ex. comp. 19 Ex. comp. 20 Ex. comp. 21 Ex. comp. 22 Butylène glycol (C4) 20 30 40 50 60 70 - - - - - - Caprylyl glycol (C8) - - - - - - 20 30 40 50 60 70 Adipate de diisopropyle 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 Eau qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 Rapport diol/huile 2 3 4 5 6 7 2 3 4 5 6 7 Aspect Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Turbidité 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 Stabilité Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais
Ingrédients Ex. comp. 23 Ex. comp. 24 Ex. 7 Ex. 8 Ex. 9 Pentylène glycol (C5) 10 15 25 30 35 Hexylène glycol (C6) 10 15 25 30 35 Adipate de diisopropyle 10 10 10 10 10 Eau qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 Rapport diol/huile 2 3 5 6 7 Aspect Mauvais Mauvais Bon Bon Bon Turbidité 1000 1000 26 12 2.6 Stabilité Mauvais Mauvais Bon Bon Bon
Ingrédients Ex. comp. 25 Ex. comp. 26 Ex. 10 Ex. 11 Ex. 12 Pentylène glycol (C5) 10 15 25 30 35 Éthanol 10 15 25 30 35 Adipate de diisopropyle 10 10 10 10 10 Eau qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 Rapport diol+alcool/huile 2 3 5 6 7 Aspect Mauvais Mauvais Bon Bon Bon Turbidité 1000 1000 49 38 23 Stabilité Mauvais Mauvais Bon Bon Bon
Ingrédients Ex. 13 Ex. 14 Ex. 15 Ex. 16 Ex. comp. 27 Ex. comp. 28 Ex. comp. 29 Ex. comp. 30 Ex. comp. 31 Ex. comp. 32 Ex. comp. 33 Ex. comp. 34 Ex. comp. 35 Ex. comp. 36 Pentylène glycol 60 60 - - 60 60 60 60 60 - - - - - Hexylène glycol - - 60 60 - - - - - 60 60 60 60 60 Alcool isostéarylique (C18, ramifié) 10 - 10 - - - - - - - - - - - Alcool oléylique (C18, non saturé) - 10 - 10 - - - - - - - - - - Alcool myristylique - - - - 10 - - - - 10 - - - - Alcool cétylique - - - - - 10 - - - - 10 - - - Alcool stéarylique - - - - - - 10 - - - - 10 - - Alcool arachidylique - - - - - - - 10 - - - - 10 - Alcool béhénylique - - - - - - - - 10 - - - - 10 Eau qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 Rapport diol/huile 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 Aspect Bon Bon Bon Bon Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Turbidité 13 18 29 48 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 Stabilité Bon Bon Bon Bon Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais
Ingrédients Ex. 17 Ex. 18 Ex. 19 Ex. 20 Ex. comp. 37 Ex. comp. 38 Ex. comp. 39 Ex. comp. 40 Ex. comp. 41 Ex. comp. 42 Ex. comp. 43 Ex. comp. 44 Ex. comp. 45 Ex. comp. 46 Pentylène glycol 60 60 - - 60 60 60 60 60 - - - - - Hexylène glycol - - 60 60 - - - - - 60 60 60 60 60 Acide isostéarique (C18, ramifié) 10 - 10 - - - - - - - - - - - Acide oléique (C18, non saturé) - 10 - 10 - - - - - - - - - - Acide myristique - - - - 10 - - - - 10 - - - - Acide palmitique - - - - - 10 - - - - 10 - - - Acide stéarique - - - - - - 10 - - - - 10 - - Acide arachidique - - - - - - - 10 - - - - 10 - Acide béhénique - - - - - - - - 10 - - - - 10 Eau qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 Rapport diol/huile 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 Aspect Bon Bon Bon Bon Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Turbidité 23 39 18 36 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 Stabilité Bon Bon Bon Bon Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais Mauvais
Ingrédients Ex. 21 Ex. 22 Ex. 23 Ex. 24 Ex. 25 Ex. 26 Ex. 27 Ex. 28 Pentylène glycol 60 - 60 - 60 - 60 - Hexylène glycol - 60 - 60 - 60 - 60 Isostéarate d’isopropyle (C18, ramifié, monoester) - - - - - - 10 10 Adipate de diisopropyle (C6, Diester) 10 10 - - - - - - Sébacate de diisopropyle (C10, diester) - - 10 10 - - - - Isopropyl Lauroyl Sarcosinate (C12) - - - - 10 10 - - Eau qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 Rapport diol/huile 6 6 6 6 6 6 6 6 Aspect Bon Bon Bon Bon Bon Bon Bon Bon Turbidité 29 23 15 12 36 23 8.9 2.5 Stabilité Bon Bon Bon Bon Bon Bon Bon Bon
Ingrédients Ex. 29 Ex. 30 Ex. 31 Ex. 32 Pentylène glycol 60 - 60 - Hexylène glycol - 60 - 60 Lauryl lactate (C12, lactate) 10 10 - - Lactate isostéarylique (C18, ramifié, lactate) - - 10 10 Eau qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 Rapport diol/huile 6 6 6 6 Aspect Bon Bon Bon Bon Turbidité 14 12 11 15 Stabilité Bon Bon Bon Bon
Avantageusement, l’organe de verrouillage 7 présente une symétrie par rapport à un plan de symétrie 10 passant au moins par la butée 72 et la languette 73. Plus précisément, ce plan de symétrie 10 s’étend, lorsque l’organe de verrouillage 7 est assemblé au support 44, selon une direction parallèle à l’axe principal 100 et selon une direction parallèle à la direction d’allongement principal verticale du corps 74 de l’organe de verrouillage 7. Cette symétrie de l’organe de verrouillage 7 lui permet de pouvoir équiper une commande d’ouverture 4 d’un ouvrant 2 situé d’un côté du véhicule automobile 1 ou de l’autre.
Ainsi, l’invention telle qu’elle vient d’être décrite atteint bien les buts qu’elle s’était fixée et permet de proposer une commande d’ouverture, destinée à activer une serrure d’un ouvrant, au sein de laquelle le cache ou le verrou est maintenu par une bague de blocage dont la position bloquée est assurée par un organe de verrouillage Des variantes non décrites ici pourraient être mise en œuvre sans sortir du contexte de l’invention, dès lors que, conformément à l’invention, elles comprennent une commande d’ouverture dans laquelle la position bloquée de la bague de blocage est maintenue par un organe de verrouillage.
Système de détection de l’intention d’un utilisateur d’ouvrir un ouvrant d’un véhicule La présente invention se rapporte à un système de détection de l’intention d’un utilisateur d’ouvrir un ouvrant d’un véhicule. Elle trouve une application particulière mais non limitative dans les véhicules automobiles.
Dans le domaine des véhicules automobiles, un système de détection de l’intention d’un utilisateur d’ouvrir un ouvrant d’un véhicule, connu de l’homme du métier, comprend un ou plusieurs capteurs de mouvement dédiés, tel qu’un capteur de mouvement du pied, appelé en anglais « kick sensor ».
Un inconvénient de cet état de la technique est que de tels capteurs de mouvement sont très sensibles au moindre mouvement et peuvent détecter des mouvements parasites tel que le passage d’un chat, ce qui engendre une ouverture non désirée d’un ouvrant tel que le coffre ou hayon du véhicule automobile. Ainsi, cela engendre des cas de faux positifs (cas du passage d’un chat), ou des cas de faux négatifs (cas où le passage du pied n’est pas reconnu lorsqu’il passe trop loin du capteur).
Dans ce contexte, la présente invention vise à proposer un système de détection de l’intention d’un utilisateur d’ouvrir un ouvrant d’un véhicule qui permet de résoudre l’inconvénient mentionné.
A cet effet, l’invention propose un système de détection de l’intention d’un utilisateur d’ouvrir un ouvrant d’un véhicule caractérisé en ce que ledit système de détection comprend : - (a) un identifiant comprenant des moyens d’enregistrement d’intention d’ouverture d’un ouvrant et étant configuré pour : - s’authentifier avec une unité de contrôle électronique, - lorsqu’il est localisé dans une zone de proximité autour dudit ouvrant, recevoir de ladite unité de contrôle électronique une requête de confirmation d’intention d’ouverture d’un ouvrant, - suite à la réception de ladite requête de confirmation d’intention d’ouverture d’un ouvrant, - vérifier l’existence d’une commande de confirmation d’intention d’ouverture d’un ouvrant dans une mémoire dans l’identifiant, - si ladite commande de confirmation d’intention d’ouverture d’un ouvrant existe, envoyer à l’unité de contrôle électronique un signal de commande correspondant à ladite commande de confirmation d’intention d’ouverture d’un ouvrant, - s’il elle n’existe pas, envoyer un signal d’information à l’intention d’un utilisateur dudit identifiant pour initier ladite commande de confirmation d’intention d’ouverture d’un ouvrant via lesdits moyens d’enregistrement d’intention d’ouverture d’un ouvrant, - lorsque ladite commande de confirmation d’intention d’ouverture d’un ouvrant est initiée, envoyer à ladite unité de contrôle électronique un signal de commande correspondant à ladite commande de confirmation d’intention d’ouverture d’un ouvrant, - (b) ladite unité de contrôle électronique intégrée dans ledit véhicule et étant configurée pour : - authentifier ledit identifiant, - localiser ledit identifiant dans une zone de proximité autour dudit ouvrant, - lorsque ledit identifiant est localisé dans ladite zone de proximité, envoyer audit identifiant ladite requête de confirmation d’intention d’ouverture d’un ouvrant, - recevoir ledit signal de commande correspondant à ladite commande de confirmation d’intention d’ouverture d’un ouvrant.
Ainsi, comme on le verra en détail par la suite, en remplaçant la détection de mouvement par la détection de l’existence d’une commande de confirmation d’intention d’ouverture d’un ouvrant enregistrée dans une mémoire d’un identifiant, ou par l’initiation d’une telle commande par l’utilisateur dudit identifiant via des moyens d’enregistrement d’intention d’ouverture d’un ouvrant de l’identifiant permet de confirmer l’intention de l’utilisateur à 100% et ainsi de supprimer les cas de faux positifs et de faux négatifs. Par ailleurs, le fait de supprimer le(s) capteur(s) de mouvement permet de réduire le coût du système de détection.
Selon des modes de réalisation non limitatifs, ledit système de détection de l’intention d’un utilisateur d’ouvrir un ouvrant d’un véhicule peut comporter en outre une ou plusieurs caractéristiques supplémentaires prises seules ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles, parmi les suivantes.
Selon un mode de réalisation non limitatif, ladite unité de contrôle électronique est en outre configurée pour ouvrir ou non ledit ouvrant en fonction dudit signal de commande.
Selon un mode de réalisation non limitatif, ladite commande de confirmation d’intention d’ouverture d’un ouvrant est pré-enregistrée dans l’identifiant. Notamment, elle pré-enregistrée dans ladite mémoire de l’identifiant.
Selon un mode de réalisation non limitatif, ladite commande de confirmation d’intention d’ouverture d’un ouvrant est un message vocal ou une valeur de confirmation.
Selon un mode de réalisation non limitatif, ledit signal de commande est ladite commande de confirmation d’intention d’ouverture d’un ouvrant.
Selon un mode de réalisation non limitatif, ledit signal de commande est une valeur de confirmation lorsque la commande de confirmation d’intention d’ouverture d’un ouvrant est un message vocal.
Selon un mode de réalisation non limitatif, lesdits moyens d’enregistrement d’intention d’ouverture d’un ouvrant sont : - un microphone, ou - une application, ou - au moins un bouton
Selon un mode de réalisation non limitatif, ledit identifiant entre dans la zone de proximité autour dudit ouvrant, ledit identifiant est en outre configuré pour envoyer un signal d’avertissement destiné à un utilisateur dudit identifiant.
Par comparaison avec le Tableau 3, on peut voir que le concentrât P3 obtenu avec deux étapes de lavage comporte davantage de KCl (91,46 % en masse) que le concentrât P3 obtenu avec une seule étape de lavage (78,46 %en masse).
COMPOSITION D’ANODE AU LIANT ANIONIQUE L’invention concerne une composition aqueuse d’anode comprenant des particules ou des fibres métalliques ou de carbone graphite et un agent liant comprenant au moins un copolymère anionique hydrosoluble P qui est préparé à partir d’acide (méth)acrylique et de (méth)acrylate. L’invention concerne également une méthode de fabrication d’une anode au moyen de cette composition aqueuse.
On connait des compositions d’anode qui comprennent généralement du carbone ou un métal sous forme de particules associées à une composition liante. Cette composition liante doit pouvoir lier efficacement le carbone ou le métal à un substrat pour former une anode. Les compositions liantes les plus courantes comprennent un polymère styrène-butadiène. La composition permet de fixer les particules sur un substrat métallique. Le pouvoir liant est donc déterminant lors de la fabrication d’une anode au moyen de ces compostions d’anode. En outre, la résistance mécanique ou la résistance électrochimique est particulièrement recherchée.
Une application aisée et homogène des compositions d’anode est nécessaire afin d’obtenir une couche homogène et de limiter ou d’éviter les défauts à la surface de l’anode, afin d’aboutir à une couche conductrice homogène et particulièrement efficace.
Généralement, les compositions liantes comprennent également différents additifs comme des agents épaississants, des agents dispersants, par exemple un dérivé de cellulose. Les dérivés de cellulose les plus fréquents sont la carboxyméthylcellulose, l’hydroxyéthylcellulose et l’hydroxyméthylcellulose.
Fréquemment, ces compositions d’anode comprennent du silicium afin d’augmenter la capacité des anodes préparées. Lors des cycles de charge-décharge des batteries contenant ces anodes, il est habituel de constater une déformation pouvant conduire à une altération irréversible de l’anode, en particulier du fait de l’augmentation de volume du silicium. La tolérance à la déformation est donc également une propriété recherchée.
Le nombre d’ingrédients utilisés lors de la préparation des compositions d’anode devrait pouvoir être diminué.