INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cette sensorialité est inattendue car généralement pas ou peu atteignable avec des agents gélifiants hydrophiles aptes à gélifier en présence d’au moins un sel selon l’invention.
Cette sensorialité est d’autant plus inattendue qu’elle s’accompagne de propriétés satisfaisantes en termes de play-time et de non-collant.
Ainsi, un procédé selon l’invention permet d’accéder à des dispersions dotées d’un play-time moyen inférieur à 3 minutes, de préférence inférieure à 2 minutes et plus préférablement inférieure à 1 minute, lorsqu'elle est appliquée sur une matière kératinique.
Phase grasse dispersée Une dispersion selon l’invention peut comprendre de 1% à 60%, en particulier de 5% à 50%, de préférence de 10% à 40%, et mieux de 15% à 30%, en poids de phase grasse (14) par rapport au poids total de la dispersion (10).
De préférence, la phase grasse de la dispersion selon l’invention ne comprend pas de polymère cationique lipophile, en particulier d’amodiméthicone (ou amino-silicone).
Une phase grasse (ou phase huileuse) selon l’invention comprend au moins une huile, et optionnellement au moins un agent gélifiant lipophile.
Huiles On entend par « huile » un corps gras liquide à la température ambiante.
Au cours d’une première étape E1, on positionne la source 2 d’émission de neutrons et le détecteur 3 de neutrons de part et d’autre de la canalisation C de passage d’eau borée, pour que la distance D déterminée de trajet des neutrons de la source 2 d’émission de neutrons jusqu’au détecteur 3 de neutrons soit occupée au moins en partie par la canalisation C de passage d’eau borée. La source 3 de neutrons émet en permanence des neutrons.
Au cours d’une deuxième étape E2 postérieure à la première étape E1, on met en fonctionnement le détecteur 3 de neutrons. La source 2 d’émission de neutrons envoie donc des neutrons au détecteur 3 de neutrons à travers la canalisation C de passage d’eau borée au cours de cette deuxième étape E2. Au cours d’une troisième étape E3 postérieure à la deuxième étape E2, le compteur 5 de mesure relié au détecteur 3 de neutrons produit la mesure de colmatage de bore selon une mesure du nombre de neutrons détectés par le détecteur 3 de neutrons.
PROCÉDÉ DE DÉSEXTRACTION D’URANIUM(VI) ET D’UN ACTINIDE(IV) D’UNE SOLUTION ORGANIQUE PAR PRÉCIPITATION OXALIQUE L’invention se rapporte au domaine du traitement de combustibles nucléaires usés.
Plus spécifiquement, elle se rapporte à un procédé permettant de désextraire, d’une solution organique comprenant de l’uranium(VI) et un actinide(IV), la totalité ou quasi-totalité de l’actinide(IV), conjointement avec une fraction de l’uranium(VI), dans un rapport U(VI)/actinide(IV) contrôlé et ce, par précipitation oxalique.
État de la technique antérieure Aujourd’hui, le fonctionnement des réacteurs du parc électronucléaire français est fondé sur l’utilisation d’un combustible composé d’oxyde d’uranium naturel, enrichi en isotope 235, et pour certains, d’un combustible composé d’un oxyde mixte d’uranium et de plutonium, dit combustible MOX (de « M ixed OX ide Fuel »).
Le combustible MOX permet le recyclage du plutonium issu du traitement de combustibles nucléaires usés.
Le traitement des combustibles nucléaires usés est actuellement réalisé par le procédé PUREX qui consiste schématiquement à : - dissoudre les combustibles dans de l’acide nitrique pour mettre en solution les éléments qu’ils renferment (uranium, plutonium, actinides mineurs, produits de fission, produits de corrosion) ; - séparer par extraction liquide-liquide les éléments valorisables, c’est-à-dire l’uranium(VI) et le plutonium(IV), des autres éléments qui sont, eux, destinés à constituer des déchets ultimes ; - effectuer une partition de l’uranium(VI) et du plutonium(IV) en deux flux aqueux dont l’un ne contient que de l’uranium tandis que l’autre ne contient que du plutonium ; - purifier séparément l’uranium(VI) et le plutonium(IV) après leur partition, également par extraction liquide-liquide ; et - convertir le plutonium(IV) purifié en une poudre d’oxyde de plutonium, PuO 2 , par précipitation oxalique suivie d’une calcination du précipité ainsi obtenu.
La fabrication du combustible MOX fait, elle, appel au procédé MIMAS qui consiste schématiquement à : - broyer ensemble deux poudres, respectivement d’oxyde d’uranium, UO 2 , et de PuO 2 , pour obtenir un mélange micronisé et homogène de ces poudres ; - tamiser puis diluer le mélange ainsi obtenu avec une poudre d’UO 2 pour ajuster la teneur en plutonium du mélange à celle requise pour le combustible ; - presser le mélange sous de forme de pastilles et fritter les pastilles à haute température ; et - rectifier les pastilles pour ajuster leurs dimensions aux spécifications.
L’ensemble des opérations des procédés PUREX et MIMAS est décrit de façon détaillée dans la monographie de la Direction de l’énergie nucléaire du CEA intitulée « Le traitement-recyclage du combustible nucléaire usé – La séparation des actinides – Application à la gestion des déchets » et publiée en 2008 (Éditions Le Moniteur, ISBN 978-2-281-11376-1), ci-après référence [1] .
Une évolution importante du procédé PUREX, dénommée procédé COEX TM , a été proposée dans la demande internationale PCT WO-A-2007/135178, ci-après référence [ 2 ] .
En effet, tout en assurant une récupération et une purification de l’uranium et du plutonium comparables à celles obtenues dans le procédé PUREX, le procédé COEX TM permet, après des étapes de dissolution et de séparation analogues à celles du procédé PUREX, d’effectuer une partition de l’uranium(VI) et du plutonium(IV) telle qu’elle conduit à l’obtention d’un premier flux aqueux qui comprend un mélange d’uranium et de plutonium, et d’un deuxième flux aqueux qui ne comprend que de l’uranium. Une fois l’uranium et le plutonium du premier flux aqueux purifiés par extraction liquide-liquide, ce flux permet d’alimenter un atelier dit de « coconversion » dont la fonction est de préparer, par coprécipitation oxalique de l’uranium et du plutonium et calcination du précipité obtenu, une poudre d’un oxyde mixte (U,Pu)O 2 directement utilisable pour la fabrication d’un combustible MOX.
Que ce soit dans le procédé PUREX comme dans le procédé COEX TM , la (co)précipitation oxalique est réalisée en solution aqueuse avec, dans le cas du procédé COEX TM , une réduction préalable de l’uranium(VI) et du plutonium(IV), respectivement à l’état d’oxydation IV et à l’état d’oxydation III.
Dans la perspective du développement de nouvelles usines de traitement-recyclage de combustibles nucléaires usés, il serait souhaitable de disposer d’un procédé permettant de réduire au mieux le nombre d’opérations devant être effectuées entre la dissolution des combustibles dans l’acide nitrique et l’obtention d’une poudre d’un oxyde mixte (U,Pu)O 2 directement utilisable pour la fabrication d’un combustible MOX.
Il est connu de désextraire des éléments métalliques d’une solution organique en précipitant ces éléments par mise en contact de la solution organique avec une solution aqueuse comprenant un agent précipitant. Ce type de désextraction est dit « désextraction par précipitation » ou « désextraction précipitante » (ou encore « precipitation-stripping » en anglais).
L’ensemble 20 de prélèvement de particules est destiné à recueillir les aérosols compris dans l’atmosphère du site, au cours d’une période temporelle de mesure.
Cet ensemble de prélèvement comprend deux filtres à particules :
Un filtre à particules pour prélever les particules ascendantes (portées par un vent ascendant sur le site, c’est-à-dire un vent dont la composante verticale instantanée mesurée à 10 Hz est dirigée vers le haut), Un filtre à particules pour prélever les particules descendantes (portées par un vent descendant sur le site, c’est-à-dire un vent dont la composante verticale instantanée mesurée à 10 Hz est dirigée vers le bas).
Chacun de ces deux filtres recueille ainsi les aérosols atmosphériques soit ascendants, soit descendants dans l’atmosphère sur le site. Chacun de ces deux filtres recueille ainsi, sur une période de prélèvement donnée, une quantité d’aérosols respectivement ascendants, et descendants.
La différence de ces deux quantités est proportionnelle au flux net d’aérosols atmosphériques selon la direction verticale, sur la période de prélèvement.
Chacun des deux filtres est monté sur une tête de prélèvement, les têtes de prélèvement faisant partie du dispositif.
Les deux têtes de prélèvement portant les filtres sont orientées vers le bas pour être protégées de la pluie. Le prélèvement sur filtre est activé par l’aspiration pilotée par les électrovannes.
Chacun de deux filtres est dirigé de manière à capter le flux respectif (ascendant, ou descendant) auquel il est dédié.
Les deux filtres sont raccordés, à un circuit pneumatique qui est schématiquement le suivant :
chacun des deux filtres est relié par un raccordement pneumatique respectif, à l’ensemble de vanne 30. C’est le raccordement respectif de chaque filtre qui permet d’aspirer l’air ambiant à travers le filtre, l’ensemble de vanne 30 est lui-même raccordé pneumatiquement au réservoir et à la pompe à vide 50.
Le réservoir 50 est relié à l’ensemble de vanne 30 par une liaison de données. Le réservoir 50 est également relié à la station d’acquisition 40.
Le réservoir 50 comprend un système d’alerte qui est apte à détecter une rupture de vide dans le réservoir. Dans un tel cas le réservoir transmet à la station d’acquisition 40 une information de rupture de vide et la station d’acquisition interrompt le fonctionnement du dispositif.
L’ensemble de vanne 30, interposé entre chacun des deux filtres et la pompe à vide, est apte à moduler le débit d’aspiration appliqué à chaque filtre.
A cet effet, l’ensemble de vanne comprend deux sous-ensembles de vanne, chaque sous-ensemble de vanne étant relié pneumatiquement respectivement à un des filtres. Les deux sous-ensembles de vanne sont de préférence identiques.
Chaque sous-ensemble de vanne comprend plusieurs électrovannes qui sont sélectivement ouvertes ou fermées, afin de permettre un passage d’air plus ou moins important de l’ensemble de prélèvement 20 vers la pompe à vide. Ceci permet, par la combinaison des débits des électrovannes, d’établir pour le filtre associé une aspiration dont la valeur est contrôlée parmi un très grand nombre de valeurs et, ainsi, d’approcher de très près la valeur instantanée du vent vertical sur le site.
La modulation de l’aspiration par l’ensemble de vanne est commandée par la station d’acquisition, via la liaison de données entre la station d’acquisition et l’ensemble de vanne.
La illustre une variante de réalisation de la deuxième méthode permettant d’atteindre avec une plus grande précision le point focal F best . Cette variante présente en outre davantage de fiabilité et de robustesse dans des conditions d’observations variées dans la mesure où elle permet d’atténuer les conséquences de petites variations de paramètres (turbulences, pollution lumineuse, obscurcissement temporaire de la voûte céleste par des nuages, etc).
Dans chaque position F 21 -F 2n , en plus de calculer les valeurs Z 21 -Z 2n , on détecte un niveau de luminosité Bi 21 -Bi 2n de l’image d’étoile. La luminosité est calculée selon une méthode connue de l’homme du métier, par exemple celle décrite dans les documents brevets US10302901 et JP6398250 précités et auquel l’homme du métier pourra se référer. Pour chaque position F 21 -F 2n , les luminosités d’une ou préférentiellement plusieurs images d’étoiles sont calculées. Selon un mode de réalisation, dans une position de mise au point donnée, le niveau de luminosité utilisé correspond à la moyenne des luminosités calculées pour chaque image d’étoile reconnue dans l’image numérique acquise dans ladite position. Par exemple, dans une position de mise au point, les luminosités de dix images d’étoile peuvent être moyennées, alors que dans une autre position de mise au point, les luminosités de six images d’autres étoiles sont moyennées. Cette méthode de calcul permet d’obtenir des résultats fiables, mais également extrêmement robustes dans des conditions d’observations très variées.
Ce niveau de luminosité Bi 21 -Bi 2n est ensuite utilisé pour affecter un niveau d’incertitude à la valeur de taille d’image Z 21 -Z 2n calculée. L’affectation de ces niveaux d’incertitude permet d’atténuer les conséquences de petites variations de paramètres (pollution lumineuse ou obscurcissement temporaire de la voûte céleste par des nuages, etc) dans le calcul de la taille d’étoile. Sur la , les valeurs Z 21 -Z 2n affectées des niveaux d’incertitude Bi 21 -Bi 2n peuvent s’apparenter à des bougies, chaque valeur de taille calculée Z 2 i étant encadrée entre un minimum Z 2 i min et un maximum Z 2 i min .
Selon un mode de réalisation, les niveaux d’incertitude Bi 21 -Bi 2n affectés aux valeurs de taille d’images Z 21 -Z 2n sont tels que plus une valeur de taille est petite, moins le niveau d’incertitude y affecté est élevé ; et inversement, plus la valeur de taille est grande, plus le niveau d’incertitude y affecté est élevé. Cela s’explique par le fait que plus la valeur de taille d’image d’étoile est petite, plus le capteur 3 est proche du point focal F best , et donc plus l’image est précise et/ou nette.
L’unité de traitement 4 définit ensuite une courbe d’ajustement (curve fitting en anglais) C définissant le meilleur ajustement par rapport aux valeurs Z 21 -Z 2n affectées des niveaux d’incertitude Bi 21 -Bi 2n . L’ajustement peut par exemple être réalisé en appliquant une méthode des moindres carrés. La valeur minimale de taille Z min correspond au point bas de cette courbe d’ajustement C. Le capteur 3 est alors déplacé dans la position de mise au point F best correspondant à la valeur minimale Z min .
Selon un mode de réalisation, on vérifie que dans la position F best , la valeur de taille d’image est bien inférieure à toutes les valeurs de tailles précédemment calculées. Si c’est le cas, la position F best est retenue. Si ce n’est pas le cas, la deuxième méthode (selon l’une ou l’autre des variantes) est réitérée – jusqu’à atteindre la condition précitée - dans d’autres positions de mise au point situées de part et d’autre de la position F best et proche de ladite position (dans la deuxième zone ∆F2).
Selon un autre mode de réalisation non couvert par les revendications, le procédé de mise au point automatique est basé sur le nombre d’étoiles détectées dans l’image numérique. Comme mentionné précédemment en référence à la , le nombre d’étoiles est maximal au point focal F best . Aussi, selon ce procédé, le système optique et/ou le capteur matriciel sont déplacés dans différentes positions de mise au point F i . Dans chaque position de mise au point F i , une image numérique est générée et des images d’étoiles sont reconnues dans ladite image numérique. Dans chaque image numérique, un nombre N i d’images d’étoiles est déterminé. Le système optique et/ou le capteur matriciel sont alors déplacés dans la meilleure position de mise au point F best correspondant à la position où le nombre d’images d’étoiles est maximal. Ce procédé peut se substituer ou se combiner au procédé revendiqué. En particulier, une étape de vérification peut consister à vérifier que la meilleure position de mise au point F best déterminée par le procédé revendiqué correspond bien à la position où le nombre d’images d’étoiles est maximal.
L’invention concerne également un programme informatique comportant des instructions de codes pour l’exécution des différentes étapes du procédé décrit dans les divers modes de réalisation, lorsque lesdites instructions sont exécutées par au moins une unité de traitement. Selon un mode préféré de réalisation, cette unité de traitement 4, et la zone mémoire 40 dans laquelle sont enregistrées les instructions de codes sont celles du télescope. Elles peuvent toutefois être déportées du télescope, et être par exemple installées dans un serveur informatique distant auquel est connecté ledit télescope. Il peut également s’agir de l’unité de traitement et de la zone mémoire intégrées dans un téléphone intelligent (smartphone) de l’utilisateur auquel est connecté le télescope.
L’agencement des différents éléments et/ou moyens et/ou étapes de l’invention, dans les modes de réalisation décrits ci-dessus, ne doit pas être compris comme exigeant un tel agencement dans toutes les implémentations. En tout état de cause, on comprendra que diverses modifications peuvent être apportées à ces éléments et/ou moyens et/ou étapes, sans s'écarter de l'esprit et de la portée de l’invention. Notamment : - La deuxième méthode de déplacement (selon l’une ou l’autre des variantes décrites) peut être mise en œuvre à la place de la première méthode, c’est-à-dire lorsque dans une position de mise au point, la valeur de taille d’image est située dans la première plage ∆Z1. Il n’y a alors qu’une seule méthode de déplacement qui est mise en œuvre, quelle que soit la plage de valeurs de taille d’image d’étoile (le système optique 2, 20 et/ou le capteur 3 sont déplacés dans n positions de mise au point, avec n tel que 2 ≤ n - L’affectation de niveaux d’incertitude aux valeurs de taille d’image d’étoile peut être utilisée pour la première méthode. La fonction mathématique du premier degré h peut alors être définie en déterminant le meilleur ajustement par rapport aux valeurs de taille affectées des niveaux d’incertitude. L’ajustement peut par exemple être réalisé en appliquant une méthode des moindres carrés.
Module de positionnement angulaire pour banc optique Domaine de l’invention La présente invention concerne un module de positionnement angulaire pour système de positionnement d’un banc optique.
Art antérieur Un banc optique permet de viser un point de l’espace pour son observation. Par exemple, le banc optique est fixé sur le sol terrestre et est destiné à l’observation de l’espace.
Il existe plusieurs applications possibles pour ce banc optique comme le suivi satellitaire à grande cadence de pointage, le suivi et la surveillance stellaire à grande cadence de pointage (DIMM), la communication sol/espace ou la surveillance de la qualité et de la stabilité du ciel pour les observatoires.
Un axe optique du banc optique doit être aligné avec la point de l’espace visé. Il est ainsi nécessaire que le banc optique comprenne un système de positionnement ayant pour but de déplacer certaines parties du banc optique pour permettre l’alignement de l’axe optique et du point visé.
Notamment, le système de positionnement du banc optique peut comprendre un ou plusieurs modules de positionnement angulaire. Ce type de module de positionnement angulaire présente un arbre tournant mis en mouvement par un moteur du module de positionnement soit dans un sens soit dans l’autre en fonction de la localisation du point visé.
La transmission de la force motrice entre le moteur est l’arbre peut être réalisée par un mécanisme à engrenages ou à roue et vis sans fin. Ce mécanisme donne satisfaction en ce qu’il permet une transmission dans les deux sens de rotation de l’arbre tournant.
Selon un mode de réalisation préféré, ladite composition a un ratio massique P1 / P2 variant de 95/5 à 40/60.
Selon un autre aspect, la présente invention fournit une batterie secondaire Li-ion comprenant une anode, une cathode et un séparateur, dans laquelle ledit séparateur est selon la présente invention.
Description détaillée de l’invention Composition Selon un premier aspect de la présente invention, une composition comprenant un polymère P1 et un polymère P2 est fournie. Ledit polymère P1 est un polymère fluoré, c’est-à-dire comprenant des unités monomériques contenant au moins un atome de fluor. Ledit polymère P2 est un polymère comprenant des unités monomériques contenant au moins un groupement hydrophile. Lesdits polymères P1 et P2 peuvent être sous une forme réticulée ou non et peuvent être linéaires ou branchés.
Selon un mode de réalisation préféré, la composition comprenant lesdits polymères P1 et P2 et ayant une différence d’au moins 40°C entre sa température de fusion et sa température de cristallisation permet d’aboutir à de bons compromis dans les propriétés visées en fonction des applications dans lesquelles la composition est utilisée. Ainsi, lorsque la composition est utilisée dans un séparateur, celle-ci permet un bon compromis entre l’adhésion à sec et la résistance au solvant comme ceci est démontré dans la présente demande.
De préférence, les propriétés visées ci-dessus sont obtenues lorsque la différence entre la température de fusion et la température de cristallisation de ladite composition est supérieure ou égale à 45°C, avantageusement supérieure ou égale à 50°C, de préférence supérieure ou égale à 55°C.
De préférence, dans la composition, le ratio massique entre le polymère P1 et le polymère P2 varie de 95/5 à 5/95, avantageusement de 95/5 à 25/75, de préférence de 95/5 à 40/60, plus préférentiellement de 95/5 à 50/50, en particulier de 95/5 à 60/40, de manière privilégiée de 90/10 à 65/35.
Les teneurs indiquées sont exprimées en poids, sauf si indiqué autrement. Pour toutes les gammes indiquées, les bornes sont comprises, sauf si indiqué autrement.
i) Polymère P1
De préférence, ledit polymère P1 est à base d’un monomère de fluorure de vinylidène (CF 2 =CH 2 ou VDF) c’est-à-dire comprend des unités monomériques issus du fluorure de vinylidène. Ledit polymère P1 peut être aussi désigné par l’abréviation PVDF.
Selon un mode de réalisation, le polymère P1 est un homopolymère du fluorure de vinylidène.
Selon un autre mode de réalisation, le polymère P1 est un copolymère du fluorure de vinylidène avec au moins un comonomère compatible avec le fluorure de vinylidène. Les comonomères compatibles avec le fluorure de vinylidène peuvent être halogénés (fluorés, chlorés ou bromés) ou non-halogénés. Des exemples de comonomères fluorés appropriés sont : le fluorure de vinyle, le tétrafluoroéthylène, l’hexafluoropropylène, les trifluoropropènes et notamment le 3,3,3-trifluoropropène, les tétrafluoropropènes et notamment le 2,3,3,3-tétrafluoropropène ou le 1,3,3,3-tétrafluoropropène, l’hexafluoroisobutylène, le perfluorobutyléthylène, les pentafluoropropènes et notamment le 1,1,3,3,3-pentafluoropropène ou le 1,2,3,3,3-pentafluoropropène, les perfluoroalkylvinyléthers et notamment ceux de formule générale Rf-O-CF-CF 2 , Rf étant un groupement alkyle, de préférence en C 1 à C 4 (des exemples préférés étant le perfluoropropylvinyléther et le perfluorométhylvinyléther).
Le polymère P1 contient de préférence au moins 50 % en moles fluorure de vinylidène, avantageusement au moins 60% en moles de fluorure de vinylidène, de préférence au moins 70% en moles de fluorure de vinylidène. Le comonomère peut être présent dans une teneur de 1 à 50%, avantageusement de 2 à 30% en poids par rapport au poids dudit polymère P1 .
Selon un mode de réalisation, le polymère P1 est un copolymère de fluorure de vinylidène (VDF) et d’hexafluoropropylène (HFP)) (P(VDF-HFP)), ayant un pourcentage en poids d'unités monomères d'hexafluoropropylène de 2 à 30%, avantageusement de 2 à 25%, de préférence de 2 à 20 %, de préférence de 4 à 15 % en poids par rapport au poids dudit polymère P1 . Selon un autre mode de réalisation, le polymère P1 est un copolymère de fluorure de vinylidène (VDF) et d’hexafluoropropylène (HFP)) (P(VDF-HFP)), ayant un pourcentage en poids d'unités monomères d'hexafluoropropylène de 10 à 30%, avantageusement de 10 à 25% en poids par rapport au poids dudit polymère P1 .
Selon un mode de réalisation, le polymère P1 est un copolymère de fluorure de vinylidène et de tétrafluoroéthylène (TFE).
De façon avantageuse, ledit groupe moto propulseur 38 est porté par ladite armature de support 44 ce qui confère au véhicule 1 un centre de gravité particulièrement bas. Le groupe moto propulseur 38 est notamment logé entre les deux branches 44a de l’armature de support 44. Chacune des branches 44a porte l’une des extrémités de l’essieu arrière 39. L’essieu arrière 39 s’étend ainsi perpendiculaire d’une branche 44a à l’autre.
En outre, ledit châssis 46 est avantageusement suspendue par rapport à ladite armature de support 44 à l’aide d’un système de suspension. La transmission des chocs est de la sorte amortie.