INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le pliage en frappe : Le pliage en frappe consiste à permettre un appui de la tôle au fond de l’outil et un poinçonnage de la partie interne du pli pour limiter les effets de retour élastique et améliorer la précision sur de l’angle de pliage. L’appui au fond permet de supprimer par poinçonnement l’effet ressort de la matière. Ceci est possible car on sait que l'angle de pliage lors du pliage d'une tôle avec un poinçon de pliage et une matrice, pour une largeur donnée de matrice, peut être théoriquement déterminé en définissant la profondeur de pénétration du poinçon de pliage dans la matrice. Nous pouvons citer le brevet EP0341211 divulguant un procédé de pliage d'une tôle à l'aide d'un dispositif de pliage qui comporte un poinçon de pliage et une matrice à base réglable, dans laquelle pénètre le poinçon de pliage, en fonction de l'angle de pliage souhaité, jusqu'à ce que la tôle frappe la base de matrice, l'angle de flexion théorique avec ouverture de matrice constante est déterminé par la position de la base de matrice par rapport à l'ouverture filière. Ce dispositif améliore la précision de l’angle obtenu évitant la dispersion de celui-ci. Cependant, ce dispositif ne convient pas pour des tôles très épaisses qui nécessitent des angles fermés car il est contraint en ce qu’il ne convient pas pour des tôles de forte épaisseur avec des rayons de cintrage faible et des angles fermés.
Concernant la seconde famille citée des dispositifs de contrôle d’angle, ceux-ci permettent d’améliorer les précisions et la répétabilité des pliages sans pouvoir répondre à l’objet de notre invention. Pour exemple, nous pouvons citer les brevets suivants : - Le brevet WO9505905 divulguant un dispositif de contrôle de l’angle par mesure des orientations des support dans l’outil, qui permet de palier aux variations d’angle sur la longueur de la tôle et aussi d’obtenir une meilleure répétabilité d’une pièce pliée à l’autre. Ce type de dispositif ne permet pas de répondre à l’objet de notre étude car le contrôle de l’angle ne suffit pas à produire un angle fermé. - Le brevet WO201305985 divulguant également un dispositif de contrôle d’angle par mesure des ailes de la pièce, et ce dispositif est également contraint en ce qu’il ne peut pas réaliser des plis de tôle avec des angles fermés pour des pièces épaisses.
Si bien que l’état des technologies connues se résume ainsi. Si les dispositifs précédemment cités permettent le pliage de matières de différentes natures, seuls les dispositifs des sociétés « BKM »®, « REMO »®, « TTUMPF »® et « GEKA »® peuvent traiter de tôles de forte épaisseur, les brevets EP0341211 – WO9505905 et WO201305985 étant très limités dans ce domaine. Par ailleurs aucune de ces sources ne permet de résoudre les problèmes de : rayon faible à l’endroit de la pliure par rapport à l’épaisseur de la tôle, d’une part, et d’obtention d’un angle fermé jusque 30°, cet angle étant plus fermé qu’un angle conventionnel à 90° et contraint donc plus la matière à l’endroit de la pliure.
Les pliages avec un vé actuels ne sont pas adaptés aux pièces épaisses dont l’angle est refermé et dont le rayon est petit par rapport à l’épaisseur de la pièce. D’une part le pli fermé produit des contraintes dans la pièce épaisse de telle sorte que des amorces de rupture se forment dans l’épaisseur à l’endroit du pli rendant fragile la pièce. Particulièrement aux phénomènes observés dans l’épaisseur de la pièce à l’endroit du pli : - les contraintes produisent des amorces de rupture sur la partie extérieure au pli sous la fibre neutre, - tandis que sur la partie intérieure (au-dessus de la fibre neutre) la matière est comprimée et les déformations qui en résultent sont sur le plan transversal, ce qui produit un bourrelet en extérieur de la pièce (si celle-ci est de faible dimension) ou des contraintes internes de compression.
De même que pour le principe de pliages en l’air (partiels), dans le cas où la tôle ne vient pas prendre appui sur le fond du « V », le principe de pliage en fond de « V » est que le poinçon vient comprimer (frapper) la tôle, les dispositifs adaptés à ce principe technologique ne permettent pas de réaliser des plis tels que souhaités à l’objet de notre invention.
Les dispositifs dotés de supports pivots mobiles bien qu’ils permettent de réduire les frottements selon un principe de pivotement du support sous la tôle pendant le pliage, ne conviennent pas non plus pour obtenir un pli résistant avec un angle fermé et un rayon faible car les éléments de la matrice recevant la pièce sont dotés de débattement limités ce qui empêche la formation de l’angle. Par ailleurs, ces dispositifs ne sont utilisés que pour des angles standard supérieurs à 45°.
L’ Etat de la science : Relativement à notre objet, qui est de connaitre le procédé et le dispositif adapté à réaliser un pliage de tôle épaisses permettant d’obtenir un angle fermé à très faible rayon de courbure, les éléments qui interviennent sur le plan scientifique sont : - Les frottements interviennent s’il y a déplacement de la pièce par rapport à l’outil, - Les amorces de rupture se produisent aux endroits les plus contraints dans la matière, - Le retour élastique du pli car une partie de la matière dépasse la limite élastique du matériaux tandis qu’une autre partie reste dans le domaine des déformations plastiques, - L’écrouissage de la tôle. Des éléments bibliographiques sont présentés ou analysés ci-après, Les résumés étant obtenus des documents eux-mêmes.
Ci-après les caractéristiques conventionnelles d’un pliage selon les dimensions du pli et les épaisseurs : - d’un part, la force nécessaire en Tonne pour 1 mètre de pliage est connus (exemple le tableau de source « SOCLAM ». cette société à par ailleurs édité les principes et abaques de pliage, - citons également d’autres ouvrages de métallerie, à l’exemple de : J BENARD . « Métallurgie générale » aux éditions MASSON - 1991, M.KERGUIGNAS «RESISTANCE DES MATERIAUX » aux éditions DUNOD - 1977, RENE LABBENS « INTRODUCTION A LA MECANIQUE DE LA RUPTURE » aux éditions PLURIALIS.
L’ouvrage « LES TECHNIQUES DE L’INGENIEUR » dans sa référence BM7514 V1 traite de « Étude expérimentale du pliage de tôles : application aux aciers HLE Cet article est issu de : Mécanique | Travail des matériaux – Assemblage » par Ali MKADDEM, Alain POTIRON. Dans son résumé il est indiqué : « Le pliage par tombé de bord des tôles en aciers HLE est l’opération de mise en forme à froid d’un matériau plat avec dépassement de sa limite élastique. Dans ce procédé, après relâchement des contraintes, une déformation permanente persiste, ainsi que des modifications du comportement du matériau et des erreurs de géométrie sur le produit. Les paramètres qui influencent le plus la qualité du produit fini sont de plusieurs types : cadence et puissance de la machine, rayon, course et angle de l’outil, formabilité, anisotropie et propriétés élastiques du matériau ».
Toujours dans « LES TECHNIQUES DE L’INGENIEUR », une autre référence BM7510 V2 traite de « Emboutissage des tôles - Importance des modes de déformation » Cet article est issu de du cahiptre Mécanique | Travail des matériaux - Assemblage a pour auteur Alain COL.selon lui : « L'emboutissage des tôles est un procédé d’utilisation générale qui permet d'obtenir des pièces de formes complexes non développables. De nombreux paramètres conditionnent la réussite de l’opération. En dehors des aspects techniques tels les réglages de la presse ou la vitesse d’emboutissage, d’autres sont étroitement liés à la capacité de formage de la tôle. De nos jours, les méthodes numériques de calcul d’emboutissage ont modifié en profondeur l’approche métier. Les pièces sont conçues plus rapidement et les modifications en cours d’élaboration testées systématiquement sur ordinateur. Représentation des déformations, prédiction des courbes limite de formage, estimation de l’apparition de la friction, réglage de la force de serre-flan, autant de notions devenues très familières au concepteur d’outils ».
Autre référence dans « LES TECHNIQUES DE L’INGENIEUR » celle BM7511 V2 qui apour titre « Emboutissage des tôles - Aspect mécanique Cet article est issu de : Mécanique | Travail des matériaux – Assemblage » toujours par Alain COL : « Pour mieux adapter le choix d’une tôle à un type donné d’emboutissage, il est important de prendre en compte l’influence des caractéristiques mécaniques sur la mise en forme. Nous aborderons dans une première partie de cet article une description des forces mises en jeu en emboutissage, et analyserons ensuite en détail le rôle des caractéristiques mécaniques telles que le coefficient d’anisotropie, le coefficient d’écrouissage, la limite d’élasticité, la résistance à la traction. Les facteurs métallurgiques comme la cristallographie, la structure métallographique, la taille des grains, la surface, et l’homogénéité du matériau agissent également sur l’aptitude au formage et seront aussi examinés ».
Selon l’exemple illustré, les tubes 2 de l’ensemble des tubes s’étendent longitudinalement selon un premier axe X et s’étendent transversalement selon un deuxième axe Y reliant le bord incident 5 d’un tube 2 et le bord de fuite 6 d’un tube 2, les tubes 2 s’étendant parallèlement entre eux. Les tubes 2 sont superposés le long d’un axe Z perpendiculaire à l’axe longitudinal X et perpendiculaire à l’axe transversal Y.
Comme représenté sur la , l’ensemble des bords incidents 5,5’ de l’ensemble de tubes 2 est tangent à un premier plan P1. De même, l’ensemble des bords de fuite 6,6’ de l’ensemble de tubes 2 est tangent à un deuxième plan P2. En se déplaçant dans le plan P1 le long de l’axe Z, un tube 2 avec un bord bombé alterne avec un tube avec un bord plat. De même, en se déplaçant dans le plan P2 le long de l’axe Z, un tube 2 avec un bord bombé alterne avec un tube avec un bord plat.
L’ensemble des deuxièmes canaux 4 s’étend selon une direction parallèle à l’axe transversal Y des tubes 2. L’axe transversal Y des tubes 2 est perpendiculaire à l’axe longitudinal X des tubes.
Les tubes 2 ont un profil transversal de forme oblongue. Sur l’exemple illustré, les tubes 2 de l’ensemble de tubes 2 possèdent un profil transversal identique. La fabrication des tubes 2 est facilitée, ainsi que leur montage, puisqu’une unique référence de tubes peut être utilisée pour équiper un humidificateur.
On entend par profil transversal la forme d’une section d’un tube 2 selon un plan perpendiculaire à l’axe longitudinal X des tubes 2. Le profil transversal des tubes est particulièrement représenté sur la .
L’orientation d’un tube 2 par rapport à un tube consécutif correspond à une rotation de 180° relativement à un axe longitudinal X du tube.
Cette disposition permet d’obtenir un profil favorable à la création de zones de surpression lors du passage du deuxième mélange gazeux G2 autour des tubes 2. Dans ces zones de surpression, le transfert d’eau à travers la membrane des tubes est amélioré, ce qui augmente les échanges entre le deuxième mélange gazeux G2 et le premier mélange gazeux G1. L’efficacité de l’humidificateur 20 est ainsi améliorée.
La met en évidence les zones de surpression relative et les zones de dépression relative. Les zones désignées par le signe Pr2 indiquent les zones de surpression relative, qui sont situées au voisinage du bord bombé 5 des tubes 2. Les zones désignées par le signe Pr1 indiquent les zones de dépression relative, situées au voisinage du bord plat 6 des tubes. Ces zones de surpression et de dépression sont présentes du côté du bord incident, du côté gauche de la , et aussi du côté du bord de fuite, du côté droit de la figure. Dans les zones de surpression relative P2, le passage des molécules d’eau à travers la membrane 7 formant paroi des tubes 2 est favorisé. Les performances de l’humidificateur 20 sont ainsi améliorées.
On entend par rang d’un tube son numéro de position dans l’ensemble de tubes, les positions étant numérotées dans l’ordre croissant. Les tubes de rang pair de l’ensemble de tubes sont tournés de 180° relativement aux tubes de rang impair. Autrement dit, et comme on peut le voir plus particulièrement sur la et sur la , le tube de rang un, le tube de rang trois et le tube de rang cinq sont tournés de 180° par rapport au tube de rang deux et au tube de rang quatre. Le tube de rang un, le tube de rang trois et le tube de rang cinq, ainsi que les autres tubes de rang impair, ont la même orientation entre eux. Le tube de rang deux, le tube de rang quatre, ainsi que les autres tubes de rang pair ont la même orientation entre eux.
Les deuxièmes canaux 4 possèdent un profil transversal identique.
Selon un exemple de mise en œuvre de l’humidificateur d’air 20, les tubes 2 sont formés par une bande 8 de membrane 7 repliée sur elle-même le long d’un axe médian M. Un premier bord 11 de la bande 8 est solidarisé avec un deuxième bord 12 de la bande 8 selon une surface de recouvrement 9.
Le profil souhaité pour les tubes 2 est ainsi obtenu simplement. En effet, le bord bombé d’un tube correspond à la zone voisine de l’axe de pliage, et le bord plat d’un tube correspond à la zone voisine de la surface de recouvrement 9.
La bande 8 de membrane est de préférence rectangulaire avant d’être repliée sur elle-même de façon à former un tube 2.
La largeur de la surface de recouvrement 9 est par exemple comprise entre 4 millimètres et 6 millimètres. La longueur de la surface de recouvrement 9 est égale à la longueur de la bande rectangulaire 8. Elle est aussi égale à la longueur L du tube 2 lorsque la bande 8 de membrane est rectangulaire avant d’être repliée.
Sur l’exemple illustré, le premier bord 11 de la bande 8 est jointif avec le deuxième bord 12 de la bande 8.
Le premier bord 11 de la bande 8 et le deuxième bord 12 de la bande 8 peuvent être collés l’un à l’autre. En variante, le premier bord 11 de la bande 8 et le deuxième bord 12 de la bande 8 peuvent être soudés l’un à l’autre.
L’invention sera exposée plus en détail dans les exemples ci-après, qui sont donnés à titre illustratif et non limitatif.
Sous le faisceau laser, le métal fond dans un bain d’à peu près 500 µm d’épaisseur. Après le passage du laser, le métal refroidit rapidement comme dans le procédé LPBF. Après le balayage laser, une fine couche en surface d’à peu près 500 µm d’épaisseur a été fondue puis solidifiée. Les propriétés du métal dans cette couche sont proches des propriétés du métal au cœur d’une pièce fabriquée par LPBF, car les paramètres de balayage ont été judicieusement choisis. Le balayage laser de la surface des différents échantillons a été effectué à l'aide d'une machine de fusion laser sélective sur lit de poudre (LPBF) FormUP ® 350 de marque AddUp. La source laser avait une puissance de 400 W, l’écart vecteur était de 60 µm, la vitesse de balayage était de 500 mm/s et le diamètre du faisceau était de 65 µm.
Mesure de conductivité électrique La surface rectangulaire refondue de 15 mm x 18 mm de chaque plaquette a été soumise à des mesures de conductivité électrique, en se basant sur le fait que la conductivité électrique évolue de façon similaire à la conductivité thermique. Une relation de dépendance linéaire entre la conductivité thermique et de la conductivité électrique, selon la loi de Wiedemann Franz, a été validée dans la publication Hatch "Aluminium properties and physical metallurgy" ASM Metals Park, OH, 1988. Les mesures de conductivité électrique ont été effectuées au centre de la surface refondue dans le plan de la grande face des plaquettes (plan parallèle à la direction des passes du laser). Les mesures de conductivité ont été effectuées à l’état brut (sans traitement thermique post-fabrication) et après un traitement thermique à 400°C pendant des durées variables de 1 heure, 4 heures ou 7 heures. Une moyenne de 5 mesures différentes a été effectuée pour chaque condition.
On a utilisé un alliage de référence :la composition N° 1, qui comporte de l'aluminium, ainsi que les éléments d'alliages suivants : Fe (1,00 %) et Zr (1,20 %).
Dans un aspect, l'agencement du bras de connexion décale axialement la seconde plaque plate par rapport à la première plaque plate dans une direction parallèle à l'axe X-X`, l'axe X-X` définissant une direction d'assemblage ou de désassemblage du convertisseur de puissance électrique.
Dans un aspect, le bras de connexion s'étend de manière oblique entre une extrémité d'une première plaque plate et une extrémité d'une seconde plaque plate. Ledit aspect n'est pas limitatif, car le bras de connexion peut également être disposé ou orienté de manière à être parallèle à l'axe X-X` et s'étendre entre les deux plaques plates.
Dans un autre aspect, la première plaque plate de l'élément élastique est adaptée pour pousser le module à l’opposé de l'élément de support et vers un couvercle inférieur du boîtier.
Dans un autre aspect encore, la deuxième plaque des deux plaques plates est surmoulée dans un matériau isolant électrique de l'élément de support.
Selon un exemple, l'élément de support comprend un moyen conducteur électrique surmoulé dans le matériau isolant électrique, le moyen conducteur électrique étant adapté pour transporter et distribuer de l'énergie électrique.
Selon un exemple, le couvercle inférieur du boîtier est un dissipateur thermique adapté pour disperser la chaleur générée par le au moins un composant électronique du module. Le couvercle inférieur peut donc servir à la fois d'enceinte pour les composants à l'intérieur d'une cavité du boîtier et de dissipateur thermique pour une dissipation efficace de la chaleur dans l'environnement ambiant.
Selon un aspect, un matériau thermoconducteur est disposé entre le module et le couvercle inférieur pour réaliser ledit contact thermique.
Selon un exemple, le au moins un composant électronique du module est un semi-conducteur de puissance.
Le présent sujet concerne également un ensemble comprenant : une machine électrique ; et un convertisseur de puissance électrique en communication électrique avec la machine électrique, dans lequel le convertisseur de puissance électrique est configuré selon la description précédente. L'intégrité structurelle et opérationnelle de l'élément élastique, configuré de la manière décrite ci-dessus, étant assurée, le convertisseur de puissance électrique, et donc l'ensemble, fonctionne sans défaillance.
Dans un aspect, la machine électrique est une machine électrique rotative, une source d'énergie électrique, un stockage d'énergie électrique, une unité de commande électronique, ou une combinaison de ceux-ci.
Les caractéristiques, aspects et avantages de la présente invention seront mieux compris à la lumière de la description suivante et des figures annexées. La description se réfère aux dessins annexés, dans lesquels :
La illustre une vue éclatée d'un convertisseur de puissance électrique, conformément au présent sujet ;
La illustre une autre perspective du convertisseur de puissance électrique, décrivant moins de composants, conformément au présent sujet ;
La illustre une vue zoomée d'un élément de support du convertisseur de puissance électrique, conformément au présent objet ;
La illustre une perspective assemblée du convertisseur de puissance électrique représenté sur la , configuré conformément au présent sujet ; et
La illustre une vue en coupe du convertisseur de puissance électrique, montrant un élément élastique partiellement surmoulé dans l'élément de support, conformément au présent sujet.
Selon la présente invention, au moins un élément choisi parmi : Nd, Y, Tm, Lu, Yb, Sr, Ba, Sb, Bi, Ca, P, B, In et Sn peut être présent dans l’alliage d’aluminium selon une fraction massique inférieure ou égale à 1,00 %, de préférence inférieure ou égale à 0,50 %, préférentiellement inférieure ou égale à 0,30 %, plus préférentiellement inférieure ou égale à 0,10 %, encore plus préférentiellement inférieure ou égale à 700 ppm chacun, et inférieure ou égale à 2,00 %, de préférence inférieure ou égale à 1,00 %, de préférence inférieure ou égale à 0,50 %, de préférence inférieure ou égale à 0,30 % au total.
illustrent les bobinages d’une carte de circuit imprimé pour un capteur inductif de mesure de position angulaire, selon un premier mode de réalisation de l’invention ;
illustre de manière schématique la surface d’intérêt selon l’invention et le disque utile selon l’invention ;
illustre de manière schématique les bobinages d’une carte de circuit imprimé selon l’invention, en utilisation avec une cible correspondante ;
illustrent les bobinages d’une carte de circuit imprimé pour un capteur inductif de mesure de position angulaire, selon une variante du premier mode de réalisation de l’invention ;
illustre le bobinage primaire et l’un des bobinages secondaires d’une carte de circuit imprimé pour un capteur inductif de mesure de position angulaire, selon un deuxième mode de réalisation de l’invention ; et
illustre une carte de circuit imprimé selon l’invention, comportant en outre un composant électronique occupant une partie d’un disque définissant la forme des bobinages.
Pour faciliter la compréhension de l’invention, seuls les bobinages sont représentés sur les figures 1A à 6, ces derniers étant constitués par des pistes métalliques formés sur une carte de circuit imprimé. Les pistes métalliques peuvent s’étendre selon les deux faces opposées de la carte de circuit imprimé, avec des vias traversant localement la carte de circuit imprimé dans le sens de l’épaisseur. En variante, les pistes métalliques peuvent s’étendre en outre dans des couches intermédiaires d’une carte de circuit imprimé multicouches.
On décrit tout d’abord, en référence aux figures 2A et 2B, les bobinages d’une carte de circuit imprimé selon l’invention. La illustre le bobinage primaire 21 et un premier bobinage secondaire 22a. La illustre un second bobinage secondaire 22b.
Les figures 2A et 2B ne seront décrites que pour leurs différences relativement aux bobinages des figures 1A et 1B.
Sur les figures 2A et 2B, les bobinages sont représentés selon une vue de dessus, dans un plan parallèle au plan de la carte de circuit imprimé.
Chaque bobinage secondaire 22a, 22b est constitué d’au moins une paire de pôles 23, chaque paire de pôles 23 s’étendant selon un arc de cercle α’ égal à 360°/N tot , avec N tot un entier supérieur ou égal à 2. Ici, on a N tot = 4.
Sur les figures 2A et 2B, les paires de pôles 23 sont représentées de façon schématique, et comportent chacune une boucle orientée dans un premier sens, symbolisée par le signe « + », et une boucle orientée dans le sens opposé, symbolisé par le signe « - ». Pour des raisons de lisibilité des figures, on n’a pas représenté le détail des spires formant chacune des boucles, lesdites spires pouvant être réparties sur une ou plusieurs couches, cet aspect étant un élément connu de l’art antérieur et ne constituant pas le cœur de l’invention.
Chaque bobinage secondaire 22a, 22b comporte un nombre N 0 de paires de pôles 23, avec 1≤N 0 ≤(N tot -1). Ici, on a N 0 =3.
L’invention se rapporte en particulier à un dispositif de nettoyage de capteur pour nettoyer la surface d’un capteur notamment d’un capteur lidar d’un véhicule comprenant un boîtier d’entraînement d’essuie-glace qui entoure au moins en grande partie une unité d’entraînement d’essuie-glace, un essuie-glace installé en partie à l’extérieur du boîtier d’entraînement d’essuie-glace et conçu pour nettoyer le champ de capteur par un mouvement d’essuyage notamment exclusivement en translation et, un élément récepteur d’essuie-glace pour transmettre à l’essuie-glace le mouvement d’entraînement de l’unité d’entraînement d’essuie-glace.