INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Grâce à ces dispositions, une tranche de fruit ou légume tombe dans le réceptacle et se trouve guidée et retenue par les parois du réceptacle. Si bien que les tranches successives se superposent dans le même ordre que leur ordre de découpe et le fruit ou légume tranché est reconstruit dans ce réceptacle.
Dans des modes de réalisation, l’accessoire ne présente pas d’ouverture traversante de passage de la tige.
Grâce à ces dispositions, l’accessoire est aisément démonté de l’appareil, par exemple pour le nettoyer ou pour utiliser l’appareil sans cet accessoire.
Dans des modes de réalisation, l’accessoire comporte une plate-forme supérieure positionnée sous la goulotte du couvercle, cette plateforme supérieure étant sensiblement perpendiculaire à l’axe de la tige.
Grâce à ces dispositions, les tranches de fruits ou légumes obtenues par l’action de la lame tournante tombent sur la plateforme supérieure de l’accessoire et sont entraînées par la rotation de la lame vers le réceptacle.
Dans des modes de réalisation, l’accessoire comporte une surface glissante formant un angle compris entre 20 degrés et 70 degrés avec l’axe de la tige.
Grâce à ces dispositions, lorsque la tige est verticale, ce qui est généralement la position d’utilisation de l’appareil, les tranches de fruits ou légumes glissent, sous l’effet de la gravité, sur la surface glissante jusqu’à atteindre le réceptacle.
Dans des modes de réalisation, l’accessoire comporte, à l’extrémité de la surface glissante la plus proche du bloc moteur, une surface sensiblement perpendiculaire à l’axe de la tige, reliant la pente au réceptacle.
La valeur deb1 est ensuite de préférence corrigée par un coefficient K en fonction de la température de l’air (TA) et/ou de la température du moteur (TM) pour obtenir le débit recherché : DEB.
Cette manière de déterminer le débit d’air entrant dans le cylindre conduit dans certaines configurations de moteur et dans certaines conditions à des dispersions comme illustré sur la . Cette figure montre une courbe dans un repère avec des valeurs de PQ_AMP en abscisse et un débit obtenu à partir de ce quotient en ordonnées.
On remarque sur la qu’une faible variation de PQ_AMP, c’est-à-dire de la valeur de pression MAP mesurée, par exemple 1%, conduit pour certaines valeurs de PQ_AMP à des variations bien plus importantes, allant dans l’exemple donné jusqu’à 10 ou 12 %, du débit d’air calculé. Ceci conduit à une instabilité des valeurs de débit d’air obtenues dans certaines conditions.
Il est alors proposé ici, lorsque les conditions conduisant à une telle instabilité sont remplies, de déterminer le débit d’air différemment. Ainsi donc, lorsque le moteur fonctionne à faible charge, un autre procédé de détermination du débit d’air entrant dans le cylindre est décrit ci-après.
Il existe différentes manières de définir la faible charge du moteur. De manière connue, pour le contrôle électronique d’un moteur, un couple de consigne est déterminé à partir duquel des instructions sont établies pour obtenir la délivrance du couple prévu. On peut considérer que le moteur fonctionne à faible charge si le couple de consigne est inférieur à une valeur donnée, par exemple un pourcentage du couple maximum pouvant être fourni par le moteur. On pourra considérer que le moteur fonctionne à faible charge si le couple de consigne est inférieur par exemple à 50% du couple maximum. Une autre limite (par exemple fixée entre 25% et 60%) peut aussi être envisagée.
La limite de charge peut aussi être définie pour un régime moteur N donné par la valeur d’ouverture TPS du papillon régulant l’entrée d’air. Il est ainsi possible de déterminer une table à double entrée N et TPS qui indique à quelle charge (couple de consigne) correspond une ouverture TPS du papillon au régime N ou bien définir une fonction f donnant une ouverture de papillon limite en fonction du régime N telle que lorsque l’ouverture du papillon TPS est inférieure ou égale à cette ouverture de papillon limite f(N), alors on peut considérer que le moteur fonctionne à faible charge.
Dans les conditions de faible charge, il est proposé de déterminer un quotient de pression qui ne dépend plus essentiellement de la dépression mesurée dans la chambre de dépression en fonction de la pression atmosphérique mais qui considère la variation de pression lors du remplissage de la chambre d’admission tout en tenant compte aussi de la pression atmosphérique. Cette variation de pression est proportionnelle à la quantité d’air qui vient remplir la chambre d’admission et qui sera ensuite transféré dans la chambre de combustion.
Ainsi il est proposé de prendre le quotient suivant :
Une fonction h donne alors à partir de ce quotient PQ_LL et du régime moteur une valeur de débit deb2 :
deb2 = h (N, PQ_LL)
La valeur deb2 est ensuite de préférence corrigée par un coefficient K en fonction de la température de l’air (TA) et/ou de la température du moteur (TM) pour obtenir le débit recherché : DEB.
La est une figure correspondant à la mais en utilisant le coefficient PQ_LL. Ce coefficient est une combinatoire issue de quatre valeurs de pression. Si ces quatre valeurs de pression sont affectées d’une même erreur (par exemple de 1%), la valeur du coefficient PQ_LL est quasiment inchangée dans la plupart des cas (par rapport à la valeur de ce coefficient obtenue avec les valeurs exactes). On remarque ici que la courbe obtenue est sensiblement une droite de pente relativement faible si bien que le débit deb2 ou DEB varie sensiblement linéairement avec PQ_LL, c’est-à-dire qu’une faible variation sur PQ_LL entraîne une variation sur le débit déterminé sensiblement dans les mêmes proportions. Il a été constaté que le plus souvent, avec utilisation du coefficient PQ_LL, si l’erreur sur la mesure de pression est de l’ordre de 1% (ou x%) l’erreur sur le débit déterminé est quant à lui inférieur à 1% (ou x%) par rapport au débit réel.
180°BTDC : MAP
À environ 180°CRK correspondant au point mort haut de combustion du cylindre considéré, une mesure de pression dans la chambre d’admission est réalisée et donne une première valeur de pression mesurée MAP.
est un graphique représentant la variation des épaisseurs de paroi de pores d'air non connectés pour des exemples de plaques de plâtre selon le premier aspect de l'invention.
est un graphique de la distribution cumulée en volume du diamètre équivalent des pores d'air connectés pour des exemples de plaques de plâtre selon le premier aspect de l'invention.
est un graphique de la distribution cumulée en volume du diamètre équivalent des pores d'air non connectés pour des exemples de plaques de plâtre selon le premier aspect de l'invention.
est un graphique représentant la coordination moyenne de voisinage des pores d'air en fonction du diamètre moyen des pores d'air connectés pour des exemples de plaques de plâtre selon le premier aspect de l'invention.
est un graphique représentant la variation de la coordination moyenne de voisinage des pores d'air en fonction de la porosité pour des exemples de plaques de plâtre selon le premier aspect de l'invention.
est un graphique représentant la variation de la coordination moyenne de voisinage des pores d'air en fonction de la perméabilité à l'air (K de Darcy) pour des exemples de plaques de plâtre selon le premier aspect de l'invention.
Description détaillée de modes de réalisation En référence à la , une plaque de plâtre 1000 comprend une âme en plâtre 1001 prise en sandwich entre deux feuilles de couverture 1002, 1003. L'âme en plâtre 1001 comprend une matrice de cristaux de gypse 1004 principalement constituée de hémihydrate de sulfate de calcium CaSO 4 0,5(H 2 O) et des pores d'air 1005. Les pores d'air 1005 sont généralement de forme sphérique, séparés les uns des autres et non reliés entre eux pour former un réseau continu.
L'âme en plâtre 1001 peut également comprendre des pores d'eau (non représentés). Ils sont généralement de formes irrégulières et complexes dans la matrice de cristaux de gypse 1004 de manière à former un réseau continu entre les cristaux de gypse.
Dans le premier aspect de l'invention, en référence à la et à la , on propose une plaque de plâtre 2000 comprenant une âme de plâtre 2001 disposée entre deux feuilles de couverture 2002, 2003 ;
dans laquelle ladite âme de plâtre 2001 comprend une matrice de cristaux de gypse 2004 et des pores d'air 2005 ;
dans laquelle au moins 90 %, de préférence au moins 94 %, plus préférablement au moins 98 % des pores d'air 2005 sont connectés par un étranglement 3001 ; et
dans laquelle la coordination moyenne de voisinage desdits pores d'air connectés 2005 est entre 1,1 et 6, de préférence entre 3 et 5.
Dans le contexte de l'invention, un « étranglement » reliant des pores d'air doit être compris tel qu'il est actuellement défini dans le domaine technique, c'est-à-dire en tant qu'ouverture à travers les parois de deux pores d'air adjacents de sorte à former entre eux un canal, une voie ou une fenêtre de communication. Un exemple illustratif est fourni à la .
Dans le contexte de l'invention, une « coordination de voisinage » d'un pore d'air connecté est le nombre de pores d'air voisins adjacents auxquels il est connecté par un étranglement. La coordination moyenne de voisinage est la moyenne de la coordination de voisinage mesurée ou calculée pour tous les pores d'air connectés.
La coordination de voisinage peut être mesurée par n'importe quel procédé adapté, par exemple, un traitement d'image de micrographies de MBE de coupes transversales d'échantillons d'âme de plâtre et/ou un traitement d'images 3D de tomographie par rayons X d'échantillons d'âme de plâtre massifs. Les procédés basés sur la tomographie par rayons X peuvent être préférés car ils peuvent être plus précis que les procédés basés sur les micrographies de MBE, qui nécessitent plus de données pour être statistiquement représentatifs d'échantillons de volume.
Comme mentionné précédemment, une plaque de plâtre selon le premier aspect de l'invention peut présenter un poids réduit, des propriétés acoustiques améliorées tout en réduisant la génération de poussière pendant le traitement mécanique et le rapport eau sur stuc (WSR) pour sa fabrication. Sans être lié par une quelconque explication théorique, on suppose qu'un niveau de connectivité ajusté entre les pores d'air d'une âme de plâtre permet d'améliorer l'isolation acoustique, de réduire le poids tout en limitant la quantité d'eau à utiliser pour la fabrication. On peut considérer qu'il s'agit d'un compromis avantageux sur la porosité pour obtenir en même temps les bénéfices de l'isolation acoustique, de légèreté, de résistance mécanique et d'économies en eau.
La porosité totale, comprenant les pores d'air et d'eau, affecte directement la masse spécifique de l'âme de plâtre et, donc, la masse spécifique de la plaque de plâtre. Comme les pores d'air contribuent le plus à la masse spécifique finale de l'âme de plâtre, la fraction totale des pores d'air, qu'ils soient connectés ou non connectés, peut être utilisée comme approximation pour qualifier le niveau de légèreté d'une plaque de plâtre.
Ainsi, dans certains modes de réalisation avantageux, le diamètre moyen des pores d'air connectés et non connectés peut être inférieur à 300 µm, de préférence inférieur à 250 µm, plus préférablement inférieur à 200 µm, pour une porosité globale entre 45 % et 85 %. Une telle plage de diamètres pour des pores d'air peut être utile pour réduire le poids de l'âme de plâtre et la génération de poussière lors du traitement mécanique tout en conservant un niveau de légèreté élevé.
Des pores d'air trop petits peuvent gêner l'obtention d'une coordination moyenne de voisinage des pores d'air connectés 2005 entre 2 et 6, de préférence entre 3 et 5. De préférence, dans certains modes de réalisation, 85 % du volume de porosité des pores d'air peuvent être constitués de pores d'air ayant un diamètre supérieur à 100 µm, de préférence supérieur à 150 µm.
La distribution de la taille des pores, qu'ils soient pore d'air ou pore d'eau, dans l'âme de plâtre d'une plaque de plâtre selon la description peut être unimodale ou multimodale, par exemple, bimodale.
Ainsi, concernant la distribution de la taille des pores d'air, dans des modes de réalisation donnés à titre d'exemple, au moins 50 % en volume, de préférence au moins 75 % en volume, des pores d'air peuvent avoir un diamètre inférieur à 150 µm, et au moins 25 % en volume, de préférence 45 % en volume des pores d'air peuvent avoir un diamètre supérieur à 100 µm.
En outre, concernant la distribution de la taille des pores d'eau, dans des modes de réalisation donnés à titre d'exemple, 50 % à 90 % des pores d'eau peuvent avoir un diamètre inférieur à 3 µm et 5 % à 30 % des pores d'eau peuvent avoir un diamètre supérieur à 3 µm.
La perméabilité à l'air mesure la capacité d'un fluide, par exemple de l'air, à circuler à travers un matériau. Elle peut permettre de mesurer l'étanchéité à l'air d'un matériau de construction et, puisqu'elle est liée au réseau poreux ouvert, elle peut être utilisée pour caractériser ledit réseau ouvert. Alors que le réseau de pores ouverts peut comprendre à la fois des pores d'air connectés et des pores d'eau, les pores d'air connectés contribuent généralement le plus à la porosité globale de la plaque de plâtre et la contribution des pores d'eau peut être négligée. La perméabilité à l'air peut alors être utilisée comme approximation pour caractériser la structure poreuse ouverte formée par les pores d'air connectés. Des procédés basés sur la loi de Darcy sont couramment utilisés pour mesurer la perméabilité à l'air d'âmes de plâtre ou de plaques de plâtre.
Dans certains modes de réalisation avantageux, la perméabilité à l'air selon la loi de Darcy pour un plâtre selon l'invention peut être située entre 10 -10 et 10 -13 m2, de préférence entre 10 -10 et 10 -12 m2.
Dans un second aspect de la description, on propose un procédé de fabrication d'une plaque de plâtre selon l'un quelconque des modes de réalisation du premier aspect de l'invention, dans lequel ledit procédé comprend les étapes suivantes :
- la formation d'une pâte de plâtre comprenant au moins 90 %, de préférence au moins 95 % d'hémihydrate de gypse alpha ; - le mélange de ladite pâte de plâtre avec un agent moussant et/ou dans un mélangeur-aérateur ; - le déversement de ladite pâte de plâtre sur une première feuille de couverture ; - l'application d'une seconde feuille de couverture sur ladite pâte de plâtre déversée ; - le séchage de la pâte.
Le procédé selon le second aspect de l'invention peut être conçu pour fabriquer une plaque de plâtre selon un quelconque mode de réalisation du premier aspect. En particulier, la quantité d'agent moussant et/ou de temps d'aération par le mélangeur-aérateur peuvent être ajustés en fonction des besoins à atteindre concernant la porosité et la masse spécifique.
Comme mentionné ci-dessus, un des avantages exceptionnels d'une plaque de plâtre selon le premier aspect de l'invention est que sa fabrication nécessite un faible WSR. Ainsi, dans des modes de réalisation préférés, dans le procédé, le rapport eau sur stuc de la pâte de plâtre peut être inférieur à 0,5, de préférence inférieur à 0,4.
Exemples Les caractéristiques et avantages sont maintenant illustrés au moyen des exemples décrits ci-après.
Quatre exemples E1 à E4 de plaques de plâtre selon l'invention ont été fabriqués selon les recettes de fabrication du tableau 1 pour leurs pâtes de plâtre. Les pâtes de plâtre des exemples E1 et E2 sont composées d'hémihydrates alpha (HH alpha) avec un rapport eau sur stuc (WSR) de 31 %, celles des exemples E3 et E4 sont préparées à partir d'hémihydrates bêta (HH bêta) avec un WSR de 80 %.
En outre, on ajoute aux pâtes dans les proportions indiquées dans le tableau 1, un retardateur sous la forme d'une solution aqueuse de PlastRetard® de chez SICIT, dilué à 10 % en poids (PlastRetard®), un agent dispersant sous forme de polynaphtalènesulfonate de sodium (PNS) et un accélérateur de prise résistant à la chaleur (HRA) sous la forme d'un mélange de particules de plâtre broyé revêtues d'un revêtement inhibiteur de calcination tel que décrit dans le brevet U.S. 3573947 A [UNITED STATES GYPSUM CO] du 06/04/1971.
L'agent moussant est une solution aqueuse de Hyonic® PFM-10 diluée à 6 % en poids et introduite dans les pâtes à 0,17 l/min avec de l'air introduit à différents débits comme décrit dans le tableau 1.
Après correction, on obtient alors la valeur recherchée :
le débit d’air entrant dans le cylindre considéré.
Il est proposé dans une variante de réalisation de mesurer le débit d’air à la fois avec la fonction g et aussi avec la fonction h. On obtient alors pour des mêmes mesures de pression dans des mêmes conditions (régime, pression atmosphérique, …) deux valeurs de débit : DEB_g et DEB_h.
Ces deux valeurs de débit sont naturellement différentes mais devraient normalement être proches l’une de l’autre puisqu’elles correspondent à un même débit d’air entrant dans le moteur.
Ces valeurs de débit peuvent être comparées de différentes manières.
On peut par exemple diviser la plus grande de ces valeurs par la plus petite : MAX (DEB_g ; DEB_h) / MIN (DEB_g ; DEB_h). Une alerte peut être créée par exemple si ce coefficient dépasse une valeur de 1,05 (soit 5%).
On peut aussi comparer la différence en valeur absolue entre ces deux valeurs avec soit la valeur maximale, soit la valeur minimale de ces deux valeurs : | DEB_g – DEB_h | / MIN (DEB_g ; DEB_h) ou | DEB_g – DEB_h | / MAX (DEB_g ; DEB_h) Une alerte peut être créée par exemple si le premier ou le second de ces coefficients dépasse 0,05 (soit 5%).
L’homme du métier connait différentes manières de comparer deux valeurs de manière relative.
Si ces valeurs sont trop éloignées l’une de l’autre et provoquent une alerte, alors un défaut peut être diagnostiqué, comme par exemple un décalage d’un arbre à cames. Ceci permet de détecter une dispersion d’un moteur à l’autre.
La présente solution technique peut trouver à s’appliquer notamment dans le contrôle moteur pour améliorer la précision de ce contrôle.
Le procédé proposé, et les moyens correspondants pour la mise en œuvre de ce procédé, permettent de mieux connaître le débit d’air entrant dans le moteur à faible charge. Il est alors possible d’optimiser la consommation de carburant et de limiter le rejet de matières polluantes.
La solution proposée présente l’avantage, pour les mesures faites à faible charge, d’être insensible à une mesure décalée due du capteur de pression puisque le coefficient utilisé est un coefficient de deux valeurs de pression à chaque fois.
Toujours pour les faibles charges, on remarque que le quotient utilisé permet (par rapport à l’utilisation du quotient pour les charges normales ou élevées) : - d’être moins sensible à une erreur de détermination de la pression atmosphérique, - d’être moins sensible à des variations dans le moteur, comme par exemple un jeu de soupape ou une position angulaire du moteur inexacte, - d’être moins sensible à des instabilités de combustion.
Comme indiqué toutefois, ce quotient ne peut être utilisé que pour des faibles charges du moteur et pour des moteurs comprenant une chambre d’admission et un capteur de pression correspondant par cylindre.
- le corps 1 comprend une paroi de base 21 en communication fluidique avec la face avant 101 du panneau de filtration 10, la hotte comprenant un réservoir 18 de liquide apte à recevoir le liquide par écoulement gravitaire depuis la paroi de base 21 ;
- le réservoir 18 est situé au moins partiellement en dessous et au regard de la paroi de base 21 ;
- un système de recirculation du liquide est compris depuis le réservoir 18 jusqu’au dispositif d’application ;
- le dispositif d’application comprend une rampe 9 s’étendant transversalement relativement à la face avant 101 est configuré pour appliquer une lame de liquide sur la face avant 101 ;
- la rampe 9 est positionnée au niveau d’une bordure supérieure de la face avant 101 ;
- la rampe 9 présente une fente de sortie de liquide dont la largeur est inférieure ou égale à 1mm et/ou supérieure ou égale à 0.3mm ;
- le panneau de filtration 10 est un filtre à chicanes définissant des couloirs dirigés de haut en bas sur la face avant 101 ;
- une gouttière 12 fait saillie au-delà de la bordure inférieure de la face avant 101 du panneau de filtration 10 et est configurée pour recevoir le liquide appliqué sur la face avant 101 ;
- la face avant 101 présente un angle aigu relativement à l’horizontale supérieur ou égal à 60° et/ou inférieur ou égal à 80°.
La illustre une vue en coupe transversale d’une hotte selon un mode de réalisation de l’invention. Cette hotte peut équiper une installation de cuisine et en particulier être positionnée au-dessus d’une zone au niveau de laquelle une cuisson est opérée. Il peut s’agir d’un four, d’un barbecue, d’une plancha, ou de tout autre appareil de cuisson. La hotte permet d’aspirer les fumées. La montre une solution typique dans laquelle la hotte comporte un carénage s’étendant depuis une zone arrière A, par exemple au niveau d’une paroi murale de la cuisine contre laquelle est positionné l’appareil de cuisson, jusqu’à une zone avant B qui correspond à la façade de la hotte. Typiquement, on note un décrochage amenuisant la dimension en hauteur du carénage depuis la zone arrière A jusqu’à la zone avant B de sorte à former un volume de cantonnement des fumées tout en libérant de l’espace en hauteur pour le personnel intervenant.
Le carénage de la hotte délimite un espace de positionnement des composants permettant l’aspiration de l’air contenant les fumées. En particulier, un corps 1 forme un espace de réception de l’air aspiré à l’arrière d’un panneau de filtration 10 formant une surface d’admission de l’air dans la hotte. L’aspiration est produite par tout moyen courant pour mettre en dépression le volume du corps 1, par exemple avec un plénum d’aspiration 2 dont l’embouchure est raccordée à un conduit d’évacuation d’air avantageusement équipé d’un ventilateur d’extraction.
Le panneau de filtration 10 comprend une face avant 101 par laquelle l’air est admis et une face arrière 102, qui est opposée à la face avant et qui se trouve dans le volume du corps 1. On comprend que le panneau de filtration 10 est configuré pour filtrer l’air reçu dans la hotte, notamment pour retenir des particules telles que des particules de graisse ou de matériaux issus de combustion.
Par exemple, on peut mettre en œuvre un panneau de filtration comprenant un cadre périphérique visible à la et disposant de plaques juxtaposées présentant chacune des éléments de filtration. En face avant, les plaques peuvent se présenter sous la forme de profilés 103 juxtaposés délimitant entre eux des rainures longitudinales et s’étendant sur la face avant 101 de haut en bas. L’enchevêtrement des profilés réalise un système de chicanes permettant de piéger les particules et de freiner l’entrée de l’air pour permettre une filtration convenable. De tels filtres sont aussi appelés filtres chocs. Ils sont typiquement réalisés en acier inoxydable.
De manière préférentielle, le panneau de filtration 10 peut être en tout ou partie amovible, par exemple en enlevant des parties unitaires de filtres le long du panneau de filtration, de sorte à accéder au volume intérieur du corps 1. La révèle cette possibilité dans une vue en perspective dans laquelle une partie de panneau de filtration 10 est représentée, mais aussi dans laquelle une autre partie est enlevée de sorte à accéder au volume du corps 1. On comprend que cet accès permet une maintenance et un nettoyage faciles.