INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les alcools gras qui peuvent être utilisés dans la composition de l'invention ne sont pas oxyalkylénés. Ils sont saturés ou insaturés, linéaires ou ramifiés et comprennent de 6 à 30 atomes de carbone et plus particulièrement de 8 à 30 atomes de carbone. On peut citer alcool cétylique, alcool stéarylique et de leur mélange (alcool cétylstéarylique), octyldodécanol, 2-butyloctanol, 2-hexyldécanol, 2-undécylpentadecanol, alcool oléylique ou alcool linoléylique.
Les esters utiles sont les esters de mono- ou polyacides aliphatiques saturés ou insaturés, linéaires ou ramifiés en C 1 -C 26 et de mono- ou polyalcools aliphatiques saturés ou insaturés, linéaires ou ramifiés en C 1 -C 26 , le nombre total d’atomes de carbone des esters étant, plus particulièrement, supérieur ou égal à 10.
Parmi les monoesters, on peut citer, de manière non limitative, béhénate de dihydroabiétyle, béhénate d'octyldodécyle, béhénate d'isocétyle, lactate de cétyle, un lactate d'alkyle en C 12 -C 15 , lactate d'isostéaryle, lactate de lauryle, lactate de linoléyle, lactate d'oléyle ; octanoate de (iso)stéaryle ; octanoate d'isocétyle ; octanoate d'octyle ; octanoate de cétyle ; oléate de décyle ; isostéarate d'isocétyle ; laurate d'isocétyle ; stéarate d'isocétyle ; octanoate d'isodécyle ; oléate d'isodécyle ; isononanoate d'isononyle ; palmitate d'isostéaryle ; acétyl ricinoléate de méthyle ; stéarate de myristyle ; isononanoate d'octyle ; isononate de 2-éthylhexyle ; palmitate d'octyle ; pélargonate d'octyle ; stéarate d'octyle ; érucate d'octyldodécyle ; érucate d'oléyle ; palmitates d'éthyle et d'isopropyle, palmitate d'éthyl-2-hexyle, palmitate de 2-octyldécyle, myristates d'alkyle tels que myristate d'isopropyle, de butyle, de cétyle, de 2﻿-octyldodécyle, de mirystyle, de stéaryle, stéarate d'hexyle, stéarate de butyle, stéarate d'isobutyle ; malate de dioctyle, laurate d'hexyle, laurate de 2-hexyldécyle.
Toujours dans le cadre de cette variante, des esters d’acides dicarboxyliques ou tricarboxyliques en C 4 -C 22 et d’alcools en C 1 -C 22 et esters d'acides mono﻿-, di-﻿ ou tri﻿carboxyliques et di﻿-, tri-, tétra- or pentahydroxy alcohols en C 2 -C 26 peuvent également être utilisés.
On peut notamment mentionner les éléments suivants : sébacate de diéthyle ; sébacate de diisopropyle ; adipate de diisopropyle ; adipate de di-n-propyle ; adipate de dioctyle ; adipate de diisostéaryle ; maléate de dioctyle ; undécylénate de glycéryle ; stéarate d'octyldodécyle ; monoricinoléate de pentaérythrityle ; tétraisononanoate de pentaérythrityle ; tétrapélargonate de pentaérythrityle ; tétraisostéarate de pentaérythrityle ; tétraoctanoate de pentaérythrityle ; dicaprylate de propylène glycol ; dicaprate de propylène glycol, érucate de tridécyle ; citrate de triisopropyle ; citrate de triisotéaryle ; trilactate de glycéryle ; trioctanoate de glycéryle ; citrate de trioctyldodécyle ; citrate de trioléyle, dioctanoate de propylène glycol ; diheptanoate de néopentyl glycol ; diisanonate de diéthylène glycol ; distéarates de glycol ; et distéarates de polyéthylène glycol.
La composition peut également comprendre, en tant qu’ester gras, des esters et diesters de sucre d’acides gras en C 6 - C 30 et de préférence en C 12 - C 22 . Il est rappelé que le terme « sucre » désigne les composés hydrocarbonés oxygénés contenant plusieurs fonctions alcool, avec ou sans fonctions aldéhyde ou cétone, et qui comprennent au moins 4 atomes de carbone. Ces sucres peuvent être des monosaccharides, des oligosaccharides ou des polysaccharides.
Des exemples de sucres appropriés qui peuvent être mentionnés incluent le saccharose, le glucose, le galactose, le ribose, le fucose, le maltose, le fructose, le mannose, l’arabinose, le xylose, le lactose et leurs dérivés, en particulier les dérivés alkylés, tels que les dérivés méthyliques, par exemple le méthylglucose.
Les esters de sucre d'acides gras peuvent être choisis notamment dans le groupe comprenant les esters ou les mélanges d’esters des sucres décrits précédemment et d’acides gras linéaires ou ramifiés, saturés ou insaturés en C 6 - C 30, et de préférence en C 12 - C 22. S’ils sont insaturés, ces composés peuvent comprendre une à trois doubles liaisons carbone-carbone conjuguées ou non conjuguées.
Les esters selon cette variante peuvent également être choisis parmi les mono-, di-, tri-, tétraesters et polyesters, et leurs mélanges.
Ces esters peuvent être, par exemple, des oléates, des laurates, des palmitates, des myristates, des béhénates, des cocoates, des stéarates, des linoléates, des linolénates, des caprates et des arachidonates, ou des mélanges de ces derniers tels que, en particulier, des esters mixtes d’oléopalmitate, d'oléostéarate et de palmitostéarate.
montre deux schémas de principe d’un moteur électrique selon un exemple d’un premier mode de réalisation de l’invention, dans deux différentes positions angulaires.
montre un schéma de principe d’un rotor du moteur électrique selon l’exemple du premier mode de réalisation de l’invention.
montre une vue tridimensionnelle d’un schéma de principe d’un exemple de stator du moteur électrique selon le premier mode de réalisation de l’invention.
montre un schéma de principe d’agencement d’aimant formant l’inducteur d’un rotor du moteur électrique selon une variante du premier exemple du premier mode de réalisation de l’invention.
montre un schéma de principe d’agencement d’aimant formant l’inducteur d’un rotor du moteur électrique selon un deuxième exemple du premier mode de réalisation de l’invention.
montre un schéma de principe d’agencement d’aimant formant l’inducteur d’un rotor du moteur électrique selon un troisième exemple du premier mode de réalisation de l’invention.
montre un schéma de principe d’agencement d’aimant formant l’inducteur d’un rotor du moteur électrique selon un quatrième exemple du premier mode de réalisation de l’invention.
montre un schéma de principe d’agencement d’aimant formant l’inducteur d’un rotor du moteur électrique selon un cinquième exemple du premier mode de réalisation de l’invention.
montre une vue tridimensionnelle d’un schéma de principe d’un autre exemple d’un conducteur du stator du moteur électrique avec un rotor selon le premier mode de réalisation de l’invention.
montre un schéma de principe d’un moteur électrique selon un premier exemple d’un deuxième mode de réalisation de l’invention
montre une vue tridimensionnelle d’une partie du stator du moteur électrique selon le deuxième mode de réalisation de l’invention.
La montre deux schémas de principe d’un moteur électrique M selon un exemple d’un premier mode de réalisation de l’invention, dans deux différentes positions angulaires.
La machine électrique à courant continu M, comprend un rotor 1 visible selon une vue tridimensionnelle sur la et un stator 2 visible selon une vue tridimensionnelle sur la , le rotor 1 est mobile suivant un axe de rotation X dans le stator 2 entourant le rotor 1. Dans ce mode de réalisation, l’axe de rotation X est immobile par rapport au stator 2.
Le rotor 1 comprend un corps 11 qui est en l’occurrence dans cet exemple un arbre de rotation comprenant l’axe de rotation X. Ce corps 11 peut être dans un matériau amagnétique ou magnétique. Par exemple l’arbre de rotation du corps 11 est métallique. Suivant un deuxième exemple, représenté sur la , le rotor 1’ comprend un corps comprenant en outre de l’arbre de rotation 110, un support enjoliveur cylindrique 111 entourant l’aimant 10 pour le solidifier et diminuer les pertes de frottement d’air pendant la rotation. Le support enjoliveur cylindrique 111 peut être creux pour diminuer le poids et être dans un matériau léger, tel qu’un composite ou un plastique.
Le rotor 1 comprend au moins un aimant permanent 10 solidaire du corps 11. En l’occurrence, dans cet exemple, il y a qu’un seul aimant permanent 10, mais le rotor 1 peut en comprendre plusieurs comme dans les figures 2b à 2f.
illustre un véhicule automobile équipé d’une chaîne de traction selon l’invention et adapté à la mise en œuvre du procédé selon l’invention ;
illustre un mode de mise en œuvre du procédé selon l’invention ;
illustre un autre mode de mise en œuvre du procédé selon l’invention ;
illustre l’évolution du couple appliqué au rotor d’une machine électrique en fonction de l’incertitude sur la position du rotor, pour différentes valeurs de courant rotorique ;
illustre l’évolution du couple moteur en fonction du courant rotorique, pour différentes valeurs de courant statorique ;
illustre l’évolution des pertes générées par la machine électrique du véhicule en fonction du courant rotorique, pour différentes valeurs de courant statorique,
illustre l’évolution des pertes générées par l’électronique de puissance de la chaîne de traction du véhicule en fonction du courant rotorique, pour différentes valeurs de courant statorique,
illustre l’évolution des pertes totales générées par la chaîne de traction du véhicule en fonction du courant rotorique, pour différentes valeurs de courant statorique,
On notera également que dans cette description, on commencera par décrire un exemple de véhicule automobile conforme à l’invention, puis un exemple de procédé mis en œuvre par ce véhicule, avant de décrire comment a été paramétré ce procédé.
La illustre un véhicule automobile 1 équipé d’une chaîne de traction 2 comportant une machine électrique 3, ici une machine électrique triphasée synchrone à rotor bobiné, alimentée par une batterie de traction 4 fournissant un courant électrique continu. La chaîne de traction 2 comporte en outre divers composants (non représentés), notamment des composants d’électronique de puissance, permettant par exemple d’adapter le courant fourni par la batterie de traction 4 à la commande de la machine électrique. Un onduleur est un exemple d’un tel composant.
Un module de commande 5 est ici configuré pour commander la machine électrique 3, notamment pour commander les signaux de commande circulant dans le rotor et dans le stator du véhicule automobile 1.
Le véhicule automobile 1 est ici équipé d’un système de transfert thermique 6 thermiquement couplé à la machine électrique 3 et à la batterie de traction 4.
Le circuit de transfert thermique 6 comporte ici une première section 7 couplée à machine électrique 3, et une deuxième section 8 couplée à la batterie de traction 4. Chacune de ces sections comporte une ou plusieurs conduites de circulation de liquide de refroidissement, et un échangeur de chaleur associé à la machine électrique 3 ou à la batterie de traction 4.
Un quatrième aspect de l’invention concerne un procédé mis en œuvre par ordinateur de calcul d’un facteur de correction destiné à être utilisé pour corriger une ligne de base d’un cinquième spectre optique, dit cinquième spectre Raman.
En pratique, le cinquième spectre Raman est acquis par au moins un dispositif de spectroscopie Raman amplifiée par guide d’onde, dit capteur Raman sur puce, qui est conçu pour mettre en œuvre une technologie de spectroscopie Raman amplifiée par guide d’onde, en réponse à l’irradiation d’au moins un rayonnement d’excitation sur un milieu fluide continu à étudier, dit milieu analyte, présentant au moins un premier indice de réfraction, le cinquième spectre Raman comprenant une pluralité de longueurs d’onde discrètes et étant représentatif du milieu analyte.
En outre, le procédé comprend une étape d’acquisition d’un sixième spectre optique, dit sixième spectre Raman, par le capteur Raman sur puce, en réponse à l’irradiation d’au moins un rayonnement d’excitation sur un milieu de référence prédéterminé qui présente au moins un deuxième indice de réfraction différent du premier indice de réfraction, le sixième spectre Raman comprenant une pluralité de longueurs d’onde discrètes et étant représentatif du milieu de référence prédéterminé.
Puis, le procédé comprend également une première étape de calcul, par un processeur, pour chaque longueur d’onde du cinquième spectre Raman, d’un premier paramètre, dit premier paramètre de rendement de conversion Raman, qui décrit le rendement de conversion Raman du capteur Raman sur puce dans le milieu de référence prédéterminé.
Ensuite, le procédé comprend aussi une deuxième étape de calcul, par un processeur, pour chaque longueur d’onde du cinquième spectre Raman, d’un deuxième paramètre, dit deuxième paramètre de rendement de conversion Raman, qui décrit le rendement de conversion Raman du capteur Raman sur puce dans le milieu analyte.
Enfin, le procédé comprend également une troisième étape de calcul, par un processeur, pour chaque longueur d’onde du cinquième spectre Raman, d’un facteur de correction qui correspond à un rapport entre le premier paramètre de rendement de conversion Raman et le deuxième paramètre de rendement de conversion Raman.
Dans un premier mode de réalisation du quatrième aspect de l’invention, on réalise la première étape de calcul et la deuxième étape de calcul à partir d’une simulation optique d’au moins un mode optique du guide d’onde optique du capteur Raman sur puce.
Dans un deuxième mode de réalisation du quatrième aspect de l’invention, la troisième étape de calcul comprend une division du premier paramètre de rendement de conversion Raman par le deuxième paramètre de rendement de conversion Raman.
Dans un troisième mode de réalisation du quatrième aspect de l’invention, le procédé comprend en outre une étape de stockage, par un processeur, du facteur de correction dans une base de données dont chaque enregistrement est configuré pour associer un facteur de correction avec un milieu analyte, un milieu de référence prédéterminé, une longueur d’onde de travail, un premier indice de réfraction du milieu analyte et un deuxième indice de réfraction du milieu de référence prédéterminé.
Dans un quatrième mode de réalisation du quatrième aspect de l’invention, le milieu de référence prédéterminé est un milieu fluide continu.
Dans un cinquième mode de réalisation du quatrième aspect de l’invention, le milieu de référence prédéterminé est un milieu solide continu.
La représente des spectres Raman et leur ligne de base associée.
La représente un système selon l’invention.
La représente un procédé de correction d’un spectre Raman selon l’invention.
Dans la position assemblée de la l’axe de pivotement est monté à l’intérieur des deux charnons 42b1 et 42c1 de la pièce 42 solidaire du dormant, ainsi que dans le charnon central C solidaire de l’ouvrant. La deuxième partie 44 est positionnée de telle manière que l’aile plane 44a soit placée dans l’espace entre les deux bras 42b et 42c avec le charnon C orienté vers le bas parallèlement à la direction d’extension de l’aile plane 42a de la première partie 42. Dans la position de la , l’axe de pivotement A est positionné dans le charnon C de manière à ce que son diamètre plein soit orienté en vis-à-vis de l’ouverture circonférentielle du charnon, permettant ainsi la sortie de l’axe en l’absence d’autre dispositif tel que l’organe de commande qui sera décrit plus loin. La position de la charnière 40 sur la est celle illustrée sur la lorsque la première partie 42 est montée et fixée sur le dormant et que la deuxième partie 44 est montée et fixée sur l’ouvrant, grâce aux trous de fixation traversant l’épaisseur de l’aile plane 42a et des deux pattes de fixation 44b et 44c.
Sur la est représenté un cadre ou châssis interne 60 qui est disposé en retrait par rapport à la paroi du dormant D par rapport à laquelle l’ouvrant est monté articulé (l’ouvrant est agencé en position affleurante par rapport à la paroi du dormant de telle manière que les faces externes de ces deux éléments visibles sur la soient dans l’alignement l’une de l’autre). La position décalée latéralement ou radialement de l’aile 42a par rapport à la position des pattes 44b et 44c permet à la fois le montage de la charnière 40 sur l’ouvrant et sur le cadre ou châssis interne 60 du dormant.
La charnière 50 de constitution identique à celle de la charnière 40 qui vient d’être décrite est montée de manière identique dans la position illustrée sur la afin que les trois charnières 30, 40 et 50 soient ainsi disposées selon une configuration en L.
Par ailleurs, chaque charnière verrouillable/déverrouillable 40, 50 comporte respectivement un organe de commande 70, 80 (les deux organes ont une structure et un fonctionnement identiques) qui est mobile entre une première position dans laquelle l’organe de commande est apte à verrouiller l’axe de pivotement A dans son charnon C (positions des figures 1, 4 et 8 même si l’organe de commande n’est pas représenté sur la ), et une deuxième position dans laquelle l’organe de commande est apte à autoriser l’axe de pivotement A à sortir de son charnon C (positions des figures 2 et 3 pour chaque charnière à tour de rôle).
Chaque organe de commande est assujetti, comme l’axe de pivotement, à l’ouvrant ou au dormant. Dans cet exemple de réalisation, les organes de commande 70 et 80 sont tous deux assujettis au dormant comme l’axe de pivotement.
De manière générale, dans la première position de l’organe de commande 70, 80 celui-ci coopère mécaniquement avec une pièce liée au charnon (la pièce est portée par la deuxième partie 44 de la charnière) afin d’assurer la retenue de la pièce et donc le verrouillage de l’axe de pivotement A dans son charnon C, c’est-à-dire le verrouillage (blocage) de la charnière 40, 50 par rapport au dormant. Dans la deuxième position de l’organe de commande, celui-ci ne coopère plus mécaniquement avec la pièce liée au charnon, autorisant ainsi le retrait de l’axe de pivotement hors de son charnon et donc le déverrouillage de l’axe de pivotement, c’est-à-dire le déverrouillage de la charnière.
Lorsque les deux charnières sont verrouillées, l’ouvrant est dans la position fermée des figures 1 et 4.
Lorsqu’une première des deux charnières seulement est verrouillée et que la deuxième est déverrouillée, l’ouvrant peut être ouvert par un pivotement autour de l’axe de pivotement A de la première charnière, cet axe étant aligné avec l’un des deux axes d’angle a1 et a2 de la charnière d’angle 30. Ainsi, à titre d’exemple, si la charnière 40 est verrouillée, alors la charnière 50 est déverrouillée (son axe de pivotement est libéré par rapport au charnon) et l’ouvrant pivote autour de l’axe de pivotement A de la première charnière qui prolonge l’axe d’angle a2, comme illustré sur la .
Comme représenté de manière agrandie sur les figures 10 à 12, l’organe de commande 70, qui est associé à la charnière 40, comporte un quart de tour 72 de type connu qui s’étend à travers la paroi du dormant D (dans la partie basse de la paroi) à partir de la face externe de celui-ci qui est illustrée sur la . La partie 72a du quart de tour qui est visible sur la et accessible depuis l’extérieur du dormant forme un carré de manœuvre qui peut être manipulé de l’extérieur avec une clé pour faire tourner ce carré et ainsi entraîner en pivotement le quart de tour.
Le quart de tour 72 s’étend axialement en éloignement de la paroi du dormant (à l’intérieur du coffret représenté sur les figures) et comporte une came 74 montée, par une extrémité proximale 74a, de manière fixe à une extrémité libre 72b du quart de tour qui est opposée au carré de manœuvre 72a.
La came 74 s’étend en éloignement de son extrémité fixée au quart de tour en direction de la pièce liée au charnon C et qui est ici représentée par l’aile 44a munie de sa fente traversante 44a1 ( ). La came 74 comporte ainsi une extrémité opposée distale 74b qui coopère (comme représenté sur la ) avec l’aile 44a en s’engageant à travers la fente 44a1, empêchant ainsi la deuxième partie 44 de la charnière 40 de s’écarter, notamment radialement, de l’axe de pivotement A (fonction de retenue de la pièce), comme indiqué par la flèche barrée sur la .
Comme représenté sur les figures 4 et 13A, la came 74 présente suivant une vue de face ( ) une forme générale de L avec son extrémité proximale 74a percée pour pouvoir être montée autour de l’extrémité 72b du quart de tour ( ).
On notera que dans ce mode de réalisation la came 74 est cambrée (74b1, ) sur une portion, à savoir à son extrémité distale 74b destinée à s’engager dans la fente 44a1, au lieu d’être rectiligne (la cambrure 74 b1 intervient dans un plan perpendiculaire au plan du L), afin de s’adapter à la dimension longitudinale du quart de tour. En effet, le quart de tour utilisé est un quart de tour conventionnel et sa longueur est telle qu’une came rectiligne positionnée à l’extrémité 72 b du quart de tour ne permettraient pas d’assurer la fonction de blocage de la came cambrée 74. Cette conformation de la came 74 s’avère plus simple à réaliser, compte tenu de l’encombrement limité, que de modifier la forme et les dimensions de l’aile 44a, notamment en allongeant l’aile 44a et ainsi en éloignant la fente 44a1. La cambrure de la came n’est toutefois pas obligatoire selon les configurations rencontrées.
Dans cette position d’engagement de la came 74, le charnon C n’est pas autorisé à s’écarter de l’axe de pivotement A (charnière 40 verrouillée) mais la deuxième partie 44 de la charnière 40 est autorisée à pivoter autour de l’axe de pivotement A, comme illustré par la flèche sur la , et le panneau formant l’ouvrant O peut donc pivoter par rapport au dormant.
Bien entendu ce mouvement de pivotement est possible dans la mesure où l’autre charnière 50 est déverrouillée.
La illustre une position dans laquelle la charnière 40 est déverrouillée, c’est-à-dire que le charnon C est libre de s’écarter, notamment radialement, de l’axe de pivotement A, l’autre charnière 50 est, quant à elle, en position verrouillée.
L’objectif est en effet d’augmenter la teneur en CO 2 des fumées de combustion en éliminant le ballast d’azote, celles-ci contenant alors majoritairement du CO 2 et de l’eau.
Plus l’oxygène utilisé pour la combustion est pur, plus les fumées de combustion se rapprochent d’un mélange binaire H 2 O/CO 2 . La principale étape du captage de CO 2 consiste alors à condenser l’eau.
Un autre avantage important réside dans la réduction du volume des fumées à traiter. Les contaminants résiduels sont moins dilués qu’en combustion en air combustible.
On s’intéresse donc selon la présente invention à des sites utilisateurs de CO 2 , munis par ailleurs d'une chaudière apte à fournir de l'eau chaude au site, cette chaudière, notamment à condensation, mettant en oeuvre une oxy-combustion entre un combustible (CH 4 , C 3 H 8 …). et de l'oxygène pur, l'oxygène alimentant la chaudière étant obtenu à partir d'une source d'oxygène liquide présente sur le site.
Et l’on procède alors selon la présente invention à la récupération de tout ou partie du CO 2 contenu dans les fumées produites par la chaudière, par le fait que l'on organise, dans un échangeur, un échange thermique entre lesdites fumées et l'oxygène liquide.
C’est en effet le mérite de la présente invention d’avoir proposé de tirer profit des frigories « gratuites » de l'oxygène liquide présent déjà sur le site, pour épurer et dans certains cas liquéfier le CO 2 présent dans le fumées produites par la chaudière, ceci sans l’apport d'énergie électrique qui serait normalement nécessaire à un tel changement d'état (par compression détente).
Le CO 2 “pur” ainsi obtenu (récupéré) sous sa forme gaz ou liquide peut être stocké (séquestré) en vue d’une utilisation ultérieure sur le site considéré, ou bien utilisé « en flux tendu », en flux « synchronisé » avec le besoin d’eau chaude et donc l’opération de la chaudière.
L’échangeur thermique utilisé peut être à titre illustratif un échangeur à plaques, ou encore un échangeur tubulaire.
Au sein de l’échangeur, est réalisé, du fait de l’abaissement de la température, un changement d’état du CO2 qui est liquide à 20bars / - 20°C.
Le fonctionnement d’une chaudière gaz à condensation reprend le même principe qu’une chaudière traditionnelle et permet en plus de tirer profit de toute l’énergie produite lors de la combustion du gaz.