INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cette détection visuelle déclenche alors, étape 29, une alerte destinée au conducteur du véhicule automobile sous la forme d’un signal visuel sur l’afficheur 9 accompagné éventuellement d’un signal sonore qui peut, par exemple, être une reprise du son de la sirène du véhicule prioritaire.
En variante, cette alerte peut être accompagnée d’une manœuvre d’évitement de la part de l’ADAS afin de laisser passer le véhicule prioritaire. Pour cela, il est souhaitable que le procédé comprenne une étape de vérification de la trajectoire du véhicule prioritaire afin de s’assurer que cette trajectoire nécessite que le véhicule automobile 1 s’écarte pour laisser passer le véhicule prioritaire, en particulier si le véhicule prioritaire arrive sur l’arrière du véhicule automobile 1.
Cette variante est particulièrement adaptée à une intégration du procédé et du dispositif dans un rétroviseur électronique, avec l’avantage d’une réduction de coût importante puisque cela ne nécessite que l’ajout d’une option logicielle dans ce dernier.
Par exemple, le microphone 7 peut être en fait un ensemble de microphones répartis autour du véhicule. Cela peut permettre de localiser le secteur d’approche du véhicule prioritaire par triangulation, comme enseigné par l’art antérieur cité.
De même, la caméra 3 peut être multipliée en un ensemble de caméras permettant de couvrir l’environnement du véhicule 1 sur 360°.
Ainsi, il est possible de repérer les véhicules prioritaires quel que soit la direction d’approche, et non seulement s’ils viennent par l’arrière du véhicule.
Méthodes et systèmes pour le contrôle des autorisations de changement de voie de circulation par temps de pluie La présente invention a trait aux méthodes et systèmes de contrôle des autorisations de changement de voie de circulation d'un véhicule automobile, notamment par temps de pluie.
La saillie 76 peut présenter deux flancs opposés, de sorte que le flux d’air F en provenance de l’entrée d’air 74 est séparé en au moins deux fractions destinées à circuler dans le canal de refroidissement 73. Chaque fraction de flux d’air F peut suivre un circuit d’écoulement distinct de l’autre fraction de flux d’air F.
La saillie 76 peut présenter une extrémité 77, par exemple arrondie, agencée en regard d’une zone médiane ou sensiblement médiane de l’entrée d’air 74. Ainsi, les deux fractions de flux d’air F peuvent être dans des proportions égales ou sensiblement égales.
La saillie 76 peut présenter une forme évolutive. Par exemple, la saillie 76 présente une forme s’affinant en direction de l’entrée d’air 74. L’extrémité 77 de la saillie 76 est donc affinée par rapport au reste de la saillie 76.
En se référant également à la , la saillie 76 présente par exemple deux surfaces 78 concaves s’étendant de part et d’autre de l’extrémité 77 de la saillie 76. La concavité de ces surfaces 78 est orientée vers le canal de refroidissement 73. Autrement dit, les flancs de la saillie 76 peuvent être courbes, arrondis.
Chaque surface 78 concave (ou dépouille) peut décrire un arc de cercle d’au moins 5°. À titre d’exemple particulier et non limitatif, la surface 78 concave peut s’étendre sur une distance d’au moins 10mm.
De telles surfaces 78 concaves permettent de réduire la vitesse du flux d’air F en entrée et permettent de guider le flux d’air F vers l’intérieur du canal de refroidissement 73 sans créer de turbulences, ce qui facilite ainsi l’écoulement des fractions de flux d’air F de part et d’autre de la saillie 76.
Dans l’exemple illustré, la saillie 76 définit une forme générale de goutte d’eau ou se rapprochant de la forme d’une goutte d’eau.
Le canal de refroidissement 73 présente une profondeur, selon l’axe A de l’embase 73, qui est avantageusement décroissante entre l’entrée d’air 74 et la sortie d’air 75. La profondeur du canal de refroidissement 73 décroit par exemple de manière continue.
En particulier, l’embase 70 peut définir une paroi de fond et une paroi frontale opposées selon l’axe A de l’embase 70, délimitant le canal de refroidissement 73. Il s’agit par exemple de la paroi de fond 7C et de la paroi frontale 7D de la bague interne 7A de l’embase 70.
Dans ce cas, la profondeur ou hauteur entre la paroi de fond 7C et la paroi frontale 7D, varie, en particulier décroît, entre l’entrée d’air 74 et la sortie d’air 75. La profondeur h1 au niveau de l’entrée d’air 74 est supérieure à la profondeur h2 au niveau de la sortie d’air 75. La paroi de fond 7C forme ainsi un plan incliné par rapport au plan défini par la paroi frontale 7D. Cette différence de profondeur génère un effet venturi et permet d’améliorer l’écoulement du flux d’air F.
Par ailleurs, l’embase 70 peut comprendre au moins une nervure 79, représentée sur la . Cette nervure 79 s’étend depuis un côté de l’embase 70 opposé au canal de refroidissement 73. La nervure 79 peut notamment s’étendre depuis le pont de matière reliant la structure interne à la paroi frontale de la bague interne.
La nervure 79 est agencée au moins en partie en regard de la sortie d’air 75. Ainsi, le canal de refroidissement débouche au niveau de la nervure 79. En particulier, la nervure 79 peut passer par le milieu ou sensiblement le milieu de la sortie d’air 75, de sorte que le canal de refroidissement débouche de part et d’autre de la nervure 75.
La nervure 79 s’étend par exemple selon une direction d’extension principale normale au plan défini par la paroi de fond de la bague interne. La nervure 79 peut s’étendre principalement selon l’axe A.
La nervure 79 peut présenter une forme affinée. Cette forme peut éventuellement être similaire à la forme de la saillie en regard de l’entrée d’air, précédemment décrite. Par exemple, la nervure 79 peut présenter deux surfaces 80 concaves s’étendant de part et d’une extrémité par exemple arrondie du côté opposé au pont de matière. De telles surfaces 80 font office de surfaces de guidage d’écoulement du flux d’air F.
À l’état assemblé du groupe moto-ventilateur, la nervure 79 s’étend notamment en direction du moteur. Le flux d’air en sortie du canal de refroidissement peut ainsi être guidé vers le moteur et la roue, c’est-à-dire vers le bas en référence à l’orientation des éléments sur les figures 1 et 4, sans générer de turbulences.
En outre, en fonctionnement, il a été constaté l’apparition de zones de turbulences lors de l’écoulement du flux d’air dans le canal de refroidissement. En se référant de nouveau aux figures 2a, 2b, l’embase 70 peut présenter au moins un élément d’assemblage 19, par exemple au moins un bossage, s’étendant depuis la paroi de fond 7C de l’embase 70. Le ou les bossages sont par exemple prévus pour l’assemblage de l’embase 70 avec une autre pièce du support moteur 7, telle que le dissipateur thermique 15. De tels bossages peuvent générer au moins certaines des zones de turbulences pour le flux d’air F.
Ainsi, aux figures 2C et 2D, on remarque que l’unité logique U pilote les buses, sur une troisième phase consécutive à la deuxième phase, de sorte à générer un rideau de fibres fondues qui vient garnir le relief en saillie RS sur la portion centrale de du fond, et non les deux reliefs en creux RC.
Une telle géométrie de la face dorsale FD, comprenant une portion centrale PCE en saille (suivant la direction Z) par rapport à des portions latérales PL peut permettre une intégration de la matelassure MT sur la structure 3, et comme illustré à titre indicatif à la , directement, à savoir sans utiliser de coque plastique intermédiaire pour permettre l’intégration.
De manière générale, en /C/ on peut obtenir la solidification de l’enchevêtrement 3D de fibres par immersion dans un liquide de refroidissement avec contrôle du déplacement de l’outillage de moulage par rapport à une surface libre SL du liquide de refroidissement.
La surface libre SL peut être déplacée de manière motorisée afin d’obtenir la solidification de l’enchevêtrement 3D par immersion dans le liquide de refroidissement LF, progressivement lors de la fabrication additive, postérieurement à la réception du rideau de fibres continues fondues chutant par gravité dans la cavité de moulage, et de préférence suivant une durée inférieure à 4s entre la réception du rideau de fibres générant l’enchevêtrement 3D, et l’immersion de l’enchevêtrement 3D.
A titre d’exemple, le déplacement motorisé de l’outillage de moulage OM par rapport à la surface libre SD du liquide de refroidissement peut être obtenu en plongeant l’outillage de moulage OM de manière motorisée dans une réservoir contenant le liquide de refroidissement.
De manière générale l’unité logique de traitement U, en particulier son module de commande peut commander et synchroniser le pilotage des buses 20 et le déplacement motorisé de la surface libre SL du liquide de refroidissement.
De manière générale, les buses 20 peuvent comprendre des buses 20 configurées pour générer des fibres creuses et/ou des buses configurées pour générer des fibres pleines.
L’unité logique de traitement peut encore éventuellement piloter les buses pour changer au cours du temps la nature des fibres du rideau, à savoir par exemple des fibres pleines, par exemple sur une première période de l’extrusion, puis fibres creuses sur une deuxième période de l’extrusion.
On peut utiliser de préférence des fibres pleines, superficiellement sur la face frontale FF destinée à être en contact avec l’occupant du siège afin de former une première couche « moelleuse, » et de préférence les fibres creuses, « structurelles » sur le reste de l’épaisseur de la matelassure en dessous de cette première couche pour former une sous-couche structurelle.
La présente divulgation est encore relative à une matelassure MAT d’assise ou de dossier d’un siège convenant pour être obtenue selon le procédé selon la présente divulgation.
La matelassure MAT comprend un enchevêtrement 3D de fibres continues thermoplastiques disposées irrégulièrement, aléatoirement, formant des boucles soudées entre elles entre les fibres, et dans laquelle : - les fibres sont des fibres creuses et/ou fibres pleines , par exemple de diamètre compris entre 0,2 mm et 2 mm, préférentiellement entre 0,3 mm et 1,5 mm, - la composition des fibres comprenant notamment au moins 95% en poids de PET, -l’enchevêtrement 3D de la matelassure présente une masse volumique apparente par exemple comprise entre 20kg/m 3 et 70 kg/m 3 , et par exemple entre 45 kg/m 3 et 65 kg/m 3 .
On entend par « continues » dans « fibres continues » le fait que les fibres sont de longueur très supérieure au diamètre des fibres, et du fait du procédé qui est décrit ci-avant, typiquement au moins d’un rapport 100, voire 500, voire 1000.
Bien souvent, et notamment comme compréhensible du procédé de fabrication, les fibres s’étendent typiquement depuis une première extrémité sur un premier bord de l’enchevêtrement 3D et jusqu’à une deuxième extrémité sur un deuxième bord de l’enchevêtrement AD, opposé au premier bord.
De manière notable, l’enchevêtrement 3D de fibres continues présente une face frontale FF conformée à une cavité de moulage CAV d’un outillage de moulage OM, alors que la face dorsale FD n’est pas conformée à une cavité de moulage.
La présente divulgation est encore relative à un siège de véhicule comprenant : - une structure 3 typiquement métallique comprenant une structure d’assise 3A et/ou une structure de dossier 3B, - une matelassure MAT, selon la présente divulgation, telle qu’une matelassure de dossier ou une matelassure d’assise, en appui sur la structure, - éventuellement une coiffe CF, recouvrant la face frontale de la matelassure.
La matelassure d’assise s’étend de préférence : - en longueur depuis un bord arrière de la structure d’assise 3A et jusqu’à un bord avant de la structure d’assise 3A, - en largeur depuis un (premier) flasque 31 de la structure d’assise et jusqu’à un (deuxième) flasque 31 de la structure d’assise.
On connait des appareils comprenant deux chandelles qui présentent chacune : une portion inférieure équipée d’un pied d’appui au sol, lesdits pieds étant reliés par une traverse de positionnement des chandelles suivant un écartement correspondant à une configuration d’utilisation dudit appareil ; une portion supérieure sur laquelle une extrémité d’une barre de jonction pouvant servir ou non pour les tractions est montée dans ladite configuration d’utilisation.
Dans certains de ces appareils, la dimension de la barre de jonction peut être ajustée, notamment pour pouvoir être réduite afin de rapprocher les chandelles dans une configuration de rangement de l’appareil, afin d’en limiter l’encombrement lorsqu’il n’est pas utilisé.
Pour ce faire, il est généralement nécessaire de démonter au préalable la barre de jonction des chandelles, ce qui réduit leur stabilité verticale. Ainsi, lorsqu’un utilisateur déplace les chandelles vers la configuration de rangement, celles-ci peuvent basculer vers l’intérieur, et causer de potentielles blessures audit utilisateur.
L’invention vise à perfectionner l’art antérieur en proposant notamment un appareil agencé pour pouvoir être disposé sélectivement en configuration d’utilisation ou de rangement de façon simple et fiable, tout en garantissant la stabilité verticale des chandelles lors de l’ajustement de leur écartement transversal.
A cet effet, l’invention propose un appareil destiné à la pratique d’exercices physiques, notamment d’exercices musculaires, comprenant deux chandelles présentant chacune une portion inférieure équipée d’un pied d’appui au sol, lesdits pieds étant reliés par une traverse de positionnement des chandelles suivant un écartement correspondant à une configuration d’utilisation dudit appareil, les chandelles présentant chacune une portion supérieure sur laquelle une extrémité d’une barre de jonction est montée dans ladite configuration d’utilisation, une première extrémité de la barre étant montée en rotation sagittale sur la portion supérieure d’une première chandelle, la deuxième extrémité de ladite barre étant dissociable de la portion supérieure de la deuxième chandelle pour pouvoir être montée sur une portion intermédiaire de ladite deuxième chandelle dans une configuration de rangement dudit appareil dans laquelle les portions supérieures sont rapprochées, la traverse étant agencée pour pouvoir être repliée dans une position de rapprochement des pieds dans la configuration de rangement.
représente en perspective un appareil d’exercice selon un mode de réalisation de l’invention en configuration d’utilisation,
représentant en perspective les pieds et la traverse de positionnement dudit appareil ;
représentent en perspective l’appareil de la suivant différentes étapes de passage de sa configuration d’utilisation à sa configuration de rangement ;
représente en perspective l’appareil des figures 1 et 2a à 2f en configuration de rangement,
représentant partiellement en vue de dessus les pieds de l’appareil de la , avec un pied d’un utilisateur 20 disposé dans l’écartement transversal formé entre les pieds dudit appareil.
le dispositif étant agencé pour, au moins en l’absence du bouchon, évacuer le fluide et/ou du gaz à travers le logement de bouchon depuis une poche et/ou un réservoir de fluide vers l’orifice
le logement de bouchon comprend au moins une partie principale,
le bouchon comprend au moins une partie principale,
la partie principale du logement de bouchon étant agencée pour accueillir la partie principale du bouchon, de sorte que : dans une première position d’insertion du bouchon dans le logement de bouchon à partir de l’orifice, du fluide et/ou du gaz peut s’échapper du logement de bouchon par l’orifice le long et/ou autour du bouchon, et dans une deuxième position d’insertion du bouchon dans le logement de bouchon à partir de l’orifice, pour laquelle le bouchon est plus enfoncé dans le logement de bouchon que dans la première position d’insertion, du fluide et/ou du gaz ne peut plus s’échapper du logement de bouchon par l’orifice le long et/ou autour du bouchon.
La partie principale du logement de bouchon peut comprendre une grande section et une petite section plus petite que la grande section, la grande section étant orientée vers l’orifice et la petite section étant orientée vers la poche et/ou réservoir.
La partie principale du bouchon peut comprendre une cavité latérale agencée pour le passage de fluide et/ou de gaz le long et/ou autour du bouchon dans la première position d’insertion du bouchon et pour un stockage hermétique de fluide et/ou de gaz dans la deuxième position d’insertion du bouchon.
La cavité latérale peut être définie entre deux anneaux d’étanchéité portés par la partie principale du bouchon.
Selon l’invention : le logement de bouchon peut comprendre deux parties communicantes suivantes : sa partie principale orientée vers l’orifice une partie amincie orientée vers la poche et/ou réservoir, la partie amincie ayant une section plus petite que la partie principale du logement de bouchon.
et/ou Le bouchon peut comprendre deux parties jointives suivantes : sa partie principale un doigt, le doigt ayant une section plus petite que la partie principale du bouchon.
Selon l’invention : l’orifice peut être une sortie du dispositif la partie principale du bouchon peut porter une valve de distribution et/ou la partie principale du logement de bouchon loge une valve de distribution, qui dans un état ouvert, permet un passage de fluide de l’intérieur de la poche et/ou réservoir vers la sortie, et, dans un état fermé, ne permet pas un passage de fluide de l’intérieur de la poche et/ou réservoir vers la sortie.
Les performances des piles bouton obtenues sont rassemblées à la qui illustre, en partie gauche, l’évolution de la capacité en Lithiation des composés Ti (1+x) Nb (2-2x) W x O 7 avec x = 0; 0,05; 0,1; 0,15 et 0,2 en fonction du nombre de cycles et à différents régimes (respectivement cyclage à C/10, C, 2C, 3C, 5C et 10C). La partie droite de la illustre l’évolution de la capacité en Lithiation des mêmes composés avec un cyclage au régime de C/10 à partir du 31 e cycle.
Comme on peut l’observer, les performances les moins bonnes sont obtenues lorsque l’électrode est du TiNb 2 O 7 pour lequel la perte est rapidement très importante. La stabilité en cyclage et les pertes en performances au cours des cycles est meilleure avec le matériau actif substitué Ti (1+x) Nb (2-2x) W x O 7 . Egalement illustré au tableau 3 qui rapporte les valeurs de dégradation à C/10 pour chacun des matériaux actifs, les meilleurs résultats sont obtenus avec x = 0,1 et x = 0,15. Les pertes de performances varient du simple au double après 100 cycles entre un matériau actif dans lequel x = 0 (perte d’environ 30%) et un matériau actif dans lequel x = 0.1 et 0.15 (perte respectivement de 16,7 et 14,1%). L’amélioration des capacités en lithiation est également la meilleure pour x = 0,1 et 0,15.
Dégradation des performances tous les 10 cycles à C/10 (%) W (x) Cycle n° 60 Cycle n° 70 Cycle n° 80 Cycle n° 90 Cycle n° 100 0 20,0 24,7 26,3 28,5 30,3 0,05 13,4 15,9 17,2 19,6 22,3 0,10 10,8 14,0 14,0 15,7 16,7 0,15 7,9 8,4 11,8 12,0 14,1 0,20 10,1 12,2 15,7 17,4 18,5
Tableau 3 : Perte de performance par rapport à la capacité initiale à C/10 (cycle X. Vs cycle 31)
Ainsi, la présente invention propose un matériau actif constitué d’un oxyde mixte de Ti (1+x) Nb (2-2x) W x O 7 destiné à la fabrication d’une electrode pour des accumulateur à Li-ion. L’utilisation de ce matériau actif permet d’atteindre une plus grande stabilité de cyclage et de limiter la perte de performance observée avec x = 0. Comme visible sur la et le tableau 3, l’optimum est obtenu pour une substitution de tungstène avec une valeur de x= 0,15. Le procédé de fabrication du matériau comprend une synthèse par voie solide, conduisant à des particules sans agglomerat présentant un diamètre supérieur à 100 nm, ce qui permet de répondre aux besoins en densité/compacité nécessaires pour atteindre des densités d’énergie satisfaisantes pour l’objectif visé. Les matériaux actifs proposés par l’invention sont ainsi adaptés aux besoins en forte puissance (charge rapide/décharge rapide, associés à une très bonne cyclabilité), et maintenant une densité d’énergie à un niveau élevé (>100Wh/kg).
PARTICULES DE CARBONATE DE COBALT DOPÉES A L'ALUMINIUM ET PROCÉDÉ DE PRÉPARATION ET D'UTILISATION DE CELLES-CI La présente divulgation concerne le domaine technique du carbonate de cobalt, et concerne en particulier des particules de carbonate de cobalt dopées à l'aluminium et un procédé de préparation et une utilisation de celles-ci.
ARRIÈRE-PLAN TECHNOLOGIQUE Depuis leur commercialisation, les batteries ion-cobaltate de lithium occupent une position dominante dans le domaine de l'électronique grand public. Avec des exigences de plus en plus élevées en matière de temps d'attente, de volume et de poids de l'électronique grand public, le cobalt au lithium doit être chargé et déchargé à des tensions élevées pour améliorer la densité d'énergie des batteries. L'oxyde cobaltosique est une matière première importante pour la synthèse du cobaltate de lithium, et le carbonate de cobalt est l'un des précurseurs pour préparer de l'oxyde cobaltosique. Par conséquent, le carbonate de cobalt précurseur affecte les performances du cobaltate de lithium dans une grande mesure.
Bien que le carbonate de cobalt dopé à l'aluminium avec une morphologie floconneuse présente une réactivité de surface élevée, il existe encore quelques problèmes dans le procédé existant pour préparer du carbonate de cobalt dopé à l'aluminium avec une morphologie floconneuse, comme par exemple : (1) avant la transformation de la morphologie floconneuse du carbonate de cobalt, il existe une période d'incubation ; il est difficile de commander la durée de la période d'incubation uniquement par ajustement de paramètres, ce qui conduit facilement à un échec de la transformation morphologique et à la libération de dioxyde de carbone durant le processus de frittage, entraînant une fissuration de l'oxyde cobaltosique ; (2) des conditions facilitant la préparation du carbonate de cobalt floconneux vont accélérer la vitesse de sédimentation de l'aluminium et entraîner une différence de co-précipitation accrue entre le cobalt et l'aluminium, ce qui entraîne une répartition inégale de l'aluminium et affaiblit l'effet du dopage à l'aluminium sur l'amélioration de la propriété électrochimique du cobaltate de lithium.
Compte tenu de ce qui précède, la présente divulgation est proposée.
Le premier objectif de la présente divulgation est de fournir des particules de carbonate de cobalt dopées à l'aluminium pour résoudre les problèmes.
Le deuxième objectif de la présente divulgation est de fournir un procédé de préparation des particules de carbonate de cobalt dopées à l'aluminium.
Le troisième objectif de la présente divulgation est de fournir de l'oxyde cobaltosique à partir d'un précurseur comprenant les particules de carbonate de cobalt dopées à l'aluminium.
Le quatrième objectif de la présente divulgation est de fournir du cobaltate de lithium comprenant l'oxyde cobaltosique en tant que matière première de préparation.
La présente divulgation peut être réalisée de la manière suivante :
Selon une mise en œuvre de l'invention, des conditions d'activation de la fonction de limitation de couple sont choisies parmi les suivantes :
i- un écart entre un régime réel du volant d'inertie et un régime cible du volant d'inertie correspondant au rapport de vitesse cible est inférieur à un seuil,
ii- des conditions d’ouverture du dispositif d'embrayage sont remplies,
iv- une vitesse du véhicule automobile est supérieure à un seuil prédéterminé et des autorisations d'activation sont fournies par des fonctions d’aide à la conduite et des fonctions de sûreté de fonctionnement et des fonctions de gestion du couple thermique,
vi- un rapport de vitesse en cours est nul,
ix- un régime du moteur thermique est situé dans une plage de régime prédéterminée.
Selon une mise en œuvre de l'invention, des conditions d’activations supplémentaires suivantes sont également prises en compte :
- un niveau de couple transmissible par le dispositif d'embrayage est compris entre un premier seuil de couple transmissible et un deuxième seuil de couple transmissible,
- une position du disque d'embrayage est comprise entre un premier seuil de position et un deuxième seuil de position,