INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, la(les) plaque(s) à canaux du précipitateur/collecteur électrostatique est (sont) agencée(s) à la verticale, le(s) ventilateur(s) étant agencé sur le dessus de la (des) plaque(s) à canaux, le purificateur comprenant en outre un grillage en dessous de l’ioniseur en tant que préfiltre.
Le purificateur peut comprendre avantageusement une batterie et un boitier logeant les composants du purificateur d’air ou épurateur en constituant un appareil autonome.
L’invention a encore pour objet l’utilisation du purificateur d’air qui vient d’être décrit pour purifier l’air à travers les équipements de protection individuelle EPI ou NBC ou des pièces de bâtiment, notamment d’habitation ou des habitacles de véhicule automobile, ou des espaces souterrains utilisés pour le transport routier ou ferroviaire.
Ainsi, l’invention consiste essentiellement à remplacer les assemblages complexes de plaques planes métalliques et de pièces isolantes d’un précipitateur selon l’état de l’art, par au moins une plaque à canaux débouchants, de préférence un empilement de plaques dont les faces principales sont recouvertes par des feuilles ou couches métalliques.
Ces feuilles ou couches métalliques forment des électrodes constituant des surfaces équipotentielles.
Ces électrodes, de préférence une électrode négative sur une face principale d’une plaque à canaux et une électrode positive sur l’autre face principale de la plaque, qui génèrent un champ électrique orthogonal à la direction X selon laquelle s’étendent les canaux de la plaque, ne collectent pas les particules chargées, mais les charges électriques de ces particules. Les particules cèdent ainsi leur charge électrique et sont alors collectées sur l’une des parois longitudinales de chaque canal.
Les inventeurs ont réalisé des essais d’un purificateur d’air selon l’invention avec des plaques à canaux réalisées en polychlorure de vinyle) (PVC).
Ces essais ont montré une efficacité de filtration qui peut atteindre 100% ou tout du moins > 99%. De plus, cette efficacité se maintient au cours du temps. Cela dit, comme dans tout filtre électrostatique, l’efficacité d’épuration du purificateur selon l’invention commence à décroître lorsque l’encrassement devient significatif.
Ces résultats sont très surprenants pour un homme de l’art, compte-tenu de la nature substantiellement isolante électrique des plaques à canaux mises en œuvre.
En effet, le dépôt des particules chargées se faisant au sein de canaux aux parois électriquement isolantes, il est surprenant de constater une bonne efficacité d’épuration au cours du temps alors que les particules chargées se déposent sur lesdites parois qui sont donc des surfaces non conductrices. Un homme de l’art pourrait s’attendre de prime abord à ce qu’un dépôt permanent de particules chargées, c’est-à-dire une accumulation de charges, crée progressivement un champ répulsif qui repousse les particules incidentes. Or, les inventeurs n’ont constaté aucune répulsion de la sorte.
Après analyse, les inventeurs pensent que de fait la très faible conductivité électrique intrinsèque d’un matériau de plaque à canaux isolant électriquement, typiquement de 10 -1 4 siemens par mètre (S/m) pour le PVC, serait néanmoins suffisante pour écouler les charges électriques au travers de la faible épaisseur des parois délimitant les canaux.
Par conséquent, par « substantiellement électriquement isolant », on entend ici et dans le cadre de l’invention, un matériau réputé isolant électrique pour un très grand nombre d’applications et qui présente de fait une conductivité électrique transversale pouvant être considérée comme faible (résistivité volumique élevée) mais qui permet un écoulement des charges électriques cédées par les particules. Comme mentionné ci-avant, des matériaux de conductivité électrique transversale supérieure à 10 -1 4 S/m à température ambiante peuvent être envisagés. Par ailleurs, le champ électrostatique de collection peut être beaucoup plus intense que dans les précipitateurs selon l’état de l’art, puisqu’il n’y a pas de risque de claquage disruptif dans l’espace inter-électrodes car les parois isolantes des canaux limitent l’écoulement des charges. En restant en dessous de la tension de claquage, dépendant de la rigidité diélectrique de l’isolant utilisé pour la(les) plaque(s) à canaux, il n’y a donc aucun risque de formation d’une décharge électrique.
En effet, la rigidité diélectrique des matériaux qui peuvent être envisagés pour la constitution des plaques à canaux est supérieure à l’air qui est de 3kV/mm. Typiquement, la rigidité diélectrique moyenne du PVC est environ égale à 20kV/mm : en pratique elle peut aller de 10 à 40 kV/mm selon les adjuvants incorporés dans le PVC, tels que plastifiants, lubrifiants, pigments…
En outre, on sait que l’efficacité de collection Ec des filtres électrostatiques suit généralement l’équation de Deutsch-Anderson qui s’écrit, en régime d’écoulement turbulent:
[Equation 1] :
La deuxième partie 51 de l’organe rotatif 52 comporte quatre pattes d’encliquetage 54 agencées pour retenir la première partie 50 sur un épaulement 55 de cette deuxième partie 51.
Apres encliquetage, l’organe rotatif 52 est en appui sur les deux butées axiales 17, 18 antagonistes telles que décrites ci-dessus.
Les pattes d’encliquetage 54 s’appuient sur la roue dentée 19 de cette première partie 50 de l’organe rotatif 52.
Ces pattes d’encliquetage 54 sont disposées suivant un pourtour circulaire, et sont symétriques l’une de l’autre par une rotation.
La deuxième partie 51 de l’organe rotatif 52 comprend une gorge de retenue 57 dans laquelle est insérée la roue dentée 19 de la première partie 50 de l’organe rotatif 52, après franchissement des pattes d’encliquetage 54.
La première partie 50 de l’organe rotatif 52 comprend en outre une colonne creuse 58 se raccordant à la roue dentée 19, cette colonne creuse 58 comprenant des fenêtres 59 dans chacune desquelles s’engage une tête de patte d’encliquetage 54.
Les fenêtres 59 sont disposées de manière adjacente à la roue dentée 19, et sont disposées sur un pourtour circulaire.
La deuxième partie 51 comprend, à l’une de ses extrémités, une collerette 60 reposant sur un épaulement 61 d’une paroi annuaire externe 62 du boîtier, de manière à définir la butée axiale 18 au sens de l’invention.
Dans les exemples décrits ci-dessus, on assemble les première et deuxième parties de l’organe rotatif de sortie 5 ou 52 de manière à ce qu’une fois assemblées et en appui sur les butées axiales 17, 18 du boîtier, l’organe rotatif de sortie 5 ou 52 soit maintenu fixe axialement dans la direction de l’axe de rotation XR.
SURVEILLANCE DU RÉGIME MOTEUR D’UNE MACHINE MOTRICE ÉLECTRIQUE D’UN VÉHICULE Domaine technique de l’invention L’invention concerne les véhicules comprenant une machine motrice électrique ayant un régime moteur estimable, et plus précisément la surveillance au sein de tels véhicules du régime moteur estimé.
Etat de la technique Certains véhicules, éventuellement de type automobile, comprennent une machine motrice électrique faisant partie d’un groupe motopropulseur (ou GMP) et fournissant un couple de sortie défini par une consigne de couple. On notera que la machine motrice électrique produit son couple de sortie à partir de l’énergie électrique fournie par une source d’énergie électrique embarquée dans le véhicule, comme par exemple une batterie principale (ou de traction) ou une pile à combustible.
Afin que le couple de sortie qui est effectivement fourni par la machine motrice électrique soit le plus proche possible de la consigne de couple, il faut que le couple de sortie soit périodiquement estimé. Comme le sait l’homme de l’art, cette estimation périodique du couple de sortie nécessite l’estimation périodique du régime moteur de la machine motrice électrique. Il est donc particulièrement important que le régime moteur estimé corresponde précisément à la réalité. Pour le vérifier, il est habituel de comparer à une vitesse du véhicule, estimée à partir d’une information mesurée par un capteur associé à une roue du véhicule, une autre vitesse qui est déterminée en fonction du régime moteur estimé. Cette autre vitesse estimée est en effet fonction du régime moteur estimé, de la valeur de la développée de roue du véhicule, et de la valeur de la démultiplication du réducteur ou de la boîte de vitesses du véhicule.
Actuellement, lorsque la différence entre les deux vitesses estimées est supérieure à un seuil, on considère que c’est la vitesse du véhicule estimée qui est fausse en raison d’une défaillance du capteur associé à l’une de ses roues, et donc on procède à un remplacement de ce capteur. Or, il peut arriver que le dépassement du seuil résulte d’une estimation fausse du régime moteur par le capteur qui est associé à la machine motrice électrique. Dans cette situation, on remplace inutilement le capteur associé à l’une des roues, car cela ne résout pas le problème de dépassement de seuil. On doit alors ensuite remplacer le capteur associé à la machine motrice électrique, ce qui augmente la durée et le coût de la réparation. Par ailleurs, comme on considère que le régime moteur estimé est conforme à la réalité, lorsque ce régime moteur ne correspond pas à la vitesse du véhicule, le couple de sortie ne correspond pas à la consigne de couple, ce qui peut s’avérer dangereux pour le véhicule et pour les passagers de ce dernier.
Présentation de l’invention Elle propose notamment à cet effet un procédé de surveillance destiné à être mis en œuvre dans un véhicule ayant une première vitesse estimable et comprenant une machine motrice électrique ayant un régime moteur estimable et fournissant un couple défini par une consigne de couple.
Ce procédé de surveillance se caractérise par le fait qu’il comprend une étape dans laquelle, lorsqu’un écart entre la première vitesse estimée et une seconde vitesse, déterminée en fonction du régime moteur estimé, est supérieur à un premier seuil choisi pendant au moins une première durée choisie, on détermine si cet écart résulte d’estimations du régime moteur, et dans l’affirmative on impose une limitation de la consigne de couple.
Les électrodes, par exemple sous forme d’anneaux, sont prévues pour être vissées ou suturées sur une paroi du cœur, notamment sur la paroi d’un ventricule dans lequel la pompe cardiaque est installée. Mais d’autres arrangements sont possible, comme par exemple des électrodes placées sur une paroi d’un premier ventricule et une pompe cardiaque placée à l’intérieur de l’autre ventricule.
En fonctionnement, les mesures d’impédance prennent en compte efficacement la distance entre la paroi du ventricule et une référence disposée à l’intérieur du ventricule. Les mesures sont plus précises et plus sensibles aux mouvements de la paroi de par le positionnement spécifique des électrodes.
Avantageusement, pour chaque paire d’électrodes, une électrode est destinée à être positionnée à la surface du myocarde et une autre électrode à l’intérieur du ventricule (droit ou gauche).
La partie métallique de la pompe cardiaque sert ainsi de masse pour les mesures d’impédance.
La première paire d’électrodes peut être une sonde d’un pacemaker.
La mesure d’impédance cardiographique permet ainsi de gérer les vitesses de rotation d’une turbine intra-cardiaque en fonction du volume de la cavité dans laquelle est positionnée la turbine (ou pompe) et en fonction de la phase cardiaque dans laquelle la mesure d’impédance est réalisée (en diastole ou en systole).
Selon un mode de réalisation avantageux de l’invention, le générateur peut être un générateur de courant, et le détecteur peut être un détecteur de tension connecté entre la première électrode et la deuxième électrode.
Dans ce premier mode de réalisation, dit bipolaire, on peut ainsi alimenter la première électrode par un courant à amplitude constante et recueillir la tension entre cette première électrode et la partie métallique de la pompe cardiaque. La tension détectée permet de calculer l’impédance cardiographique selon les principes connus par l’homme du métier.
Selon un autre mode de réalisation avantageux de l’invention, le système peut en outre comprendre une deuxième paire d’électrodes dotée d’une troisième électrode et d’une quatrième électrode ; la quatrième électrode étant confondue avec la deuxième électrode utilisée comme électrode de référence. Selon l’invention le générateur est un générateur de courant et le détecteur est un détecteur de tension connecté entre la troisième électrode et la deuxième électrode.
L’injection de courant est réalisée via la deuxième électrode et la tension est recueillie grâce à la troisième électrode afin d’éviter des éventuelles interférences entre l’émetteur et le récepteur.
Selon un autre mode de réalisation avantageux de l’invention, le système peut en outre comprendre une deuxième paire d’électrodes dotée d’une troisième électrode et d’une quatrième électrode ; la quatrième électrode étant constituée par ladite partie métallique de la pompe cardiaque. Selon l’invention, le générateur peut alors être un générateur de tension connecté à la première paire d’électrodes et le détecteur peut être un détecteur de tension connecté à la deuxième paire d’électrodes.
En particulier, on prévoit ainsi une paire d’électrodes émettrice composée d’un pôle sur le myocardique et d’une partie métallique de la pompe, et une deuxième paire d’électrodes réceptrice composée d’un second pôle sur le myocardique et d’une partie métallique de la pompe).
En particulier, la partie métallique utilisée dans tous les modes de réalisation peut être une partie métallique non mobile de la pompe.
Dans ce deuxième mode de réalisation, dit tripolaire, on alimente la première paire avec un signal variable dans le temps à amplitude de pic constante, et on détecte une tension sur la deuxième paire ; les deux paires ayant une référence commune qui est la partie métallique de la pompe cardiaque. De préférence, le signal variable émit par la première électrode respecte la loi de Lapicque, connue à l’homme du métier afin de ne pas stimuler artificiellement le cœur du patient.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’unité de traitement peut être configurée pour déterminer une variation du volume du cœur ou un mouvement d’une paroi du cœur.
Le calcul de l’impédance permet d’en déduire ensuite les variations du volume du cœur, notamment par rapport à un volume de référence, et les mouvements de la paroi.
la est une vue en coupe d’un second mode de réalisation d’un système de roue selon l’invention ;
la montre la pièce de blocage du système de roue de la ;
la est une vue en coupe illustrant le montage du système de roue de la au cadre du fauteuil roulant;
la montre le dispositif de montage rapide du système de roue de la ; et
la montre la coopération entre l’élément de blocage et la pièce de blocage du système de roue de la .
L’invention porte sur un système de roue de fauteuil roulant ainsi que sur un fauteuil roulant comprenant un tel système de roue.
La est une vue en perspective d’un fauteuil roulant 10 selon l’invention comprenant un cadre 12 auquel sont montés un premier système de roue 14 selon l’invention et un deuxième système de roue 16 selon l’invention. Les premier et deuxième systèmes de roue 14 , 16 étant sensiblement symétriques, seul le premier système de roue 14 sera décrit en détails par la suite. Le premier système de roue 14 comprend une roue 34 , visible en , comprenant un moyeu 36 relié à une jante par l’intermédiaire de rayon. Un pneu est monté sur la jante.
La est une vue en coupe d’un premier mode de réalisation du premier système de roue 14 de la . Tel qu’illustré sur cette , le premier système de roue 14 comprend un arbre principal 20 s’étendant selon un axe principal X . Le premier système de roue 14 comprend en outre un élément tubulaire 22 recevant l’arbre principal 20 et s’étendant selon ledit axe principal X . L’élément tubulaire 22 présente la forme d’un manchon. Il est creux et entoure l’arbre principal 20 . L’arbre principal 20 est engagé à l’intérieur de l’élément tubulaire 22 et est bloqué en translation axiale par rapport audit élément tubulaire par l’intermédiaire d’un écrou fixé à l’extrémité de l’arbre principal, dans un sens de déplacement axial.
Le système de roue comprend en outre deux bagues 23 emmanchés sur l’arbre principal et venant en butée sur des épaulements formés à l’intérieur de l’élément tubulaire 22 . L’élément tubulaire s’étend essentiellement à l’intérieur du moyeu 36 .
Le premier système de roue 14 comprend de plus une main courante 24 comprenant une portion d’actionnement circulaire 26 particulièrement visible en , et une portion d’extension 28 , visible en . La portion d’extension 28 est solidaire de la portion d’actionnement circulaire 26 , par l’intermédiaire d’une vis dans cet exemple non limitatif.
Comme on peut le voir en , la portion d’actionnement circulaire 26 de la main courante 24 s’étend radialement par rapport à l’arbre principal 20 et à l’élément tubulaire 22 . La portion d’actionnement circulaire 26 comprend une poignée 27 de forme torique s’étendant en périphérie de ladite portion d’actionnement circulaire 26 .
La portion d’extension 28 de la main courante 24 s’étend axialement selon l’axe principal X . La portion d’extension 28 s’étend autour de l’élément tubulaire 22 et donc autour de l’arbre principal 20 . Elle est montée pivotante autour de l’axe principal X par rapport à l’élément tubulaire 22 . La portion d’extension présente une forme générale cylindrique. La portion d’extension 28 comprend une partie filetée 30 formée en une extrémité distale de la portion d’extension. La portion d’extension 28 comprend en outre une partie cylindrique 29 située entre ladite partie filetée 30 et la portion d’actionnement circulaire 26 .
La portion d’extension 28 de la main courante 24 est montée pivotante par rapport à l’élément tubulaire 22 par l’intermédiaire d’un premier palier 31 et d’un deuxième palier 32 situés à l’intérieur du moyeu 36 . Dans cet exemple non limitatif, les premier et deuxième paliers 31 , 32 sont des roulements à billes. Sans sortir du cadre de l’invention, ces paliers pourraient être des roulements à aiguilles. Le premier palier 31 est disposé entre l’élément tubulaire 22 et la partie filetée 30 de la portion d’extension 28 . Le deuxième palier 32 est disposé entre l’élément tubulaire 22 et la partie cylindrique 29 de la portion d’extension 28 de la main courante 24 .
Pour des raisons de clarté, seul le moyeu 36 de la roue 34 est représenté en . Le moyeu 36 présente une face interne 37 présentant une surface conique interne 38 . Considérée dans le plan de coupe, cette surface conique interne 38 est inclinée par rapport à l’axe principal X . Le moyeu 36 est monté pivotant par rapport à la portion d’extension 28 de la main courante par l’intermédiaire d’un premier palier extérieur 39 disposé entre le moyeu 36 et ladite portion d’extension 28 . Ce premier palier extérieur 39 est ici un roulement à billes.
Le premier système de roue 14 comprend de plus un organe de couplage 40 situé à l’intérieur du moyeu 36 . L’organe de couplage est de forme générale cylindrique. L’organe de couplage 40 présente une portion filetée 43 , et plus précisément taraudée, engagée avec la partie filetée 30 de la portion d’extension 28 de la main courante 26 . L’organe de couplage 40 est en liaison hélicoïdale avec la portion d’extension 28 de la main courante. Aussi, un pivotement de la main courante 24 dans un premier sens de rotation entraine le déplacement en translation axiale de l’organe de couplage 40 selon l’axe principal X dans un premier sens de déplacement tandis qu’un pivotement de la main courante 24 dans un second sens de rotation, opposé au premier sens de rotation, entraine le déplacement en translation axiale de l’organe de couplage 40 dans un second sens de déplacement, opposé au premier sens de déplacement.
L’organe de couplage 40 comprend en outre une surface de couplage 41 conique et inclinée par rapport à l’axe principal X considérée dans le plan de coupe. Cette surface de couplage 41 est positionnée en regard de la surface conique interne 38 de la face interne 37 du moyeu 36 . L’organe de couplage 40 comprend en outre une rampe 42 également inclinée par rapport à l’axe principal. L’organe de couplage 40 comprend une pluralité de portions d’engagement 45 , ici quatre portions d’engagement 4 5 , s’étendant axialement. Ces portions d’engagement 45 sont illustrées en . Ces portions d’engagement présentent la forme de cannelures s’étendant selon l’axe principal X .
De préférence, l’arbre principal est muni d’un écrou de réglage configuré pour venir en appui sur une extrémité de l’élément tubulaire. Cet écrou de réglage permet d’ajuster la position axiale du bouchon et donc de régler la distance entre le bouchon et l’organe de couplage. Ceci permet d’ajuster la distance entre la rampe de l’organe de couplage et la première surface conique du patin de freinage mais également la distance entre la surface de couplage de l’organe de couplage et la surface conique interne de la face interne du moyeu.
De préférence, le système de roue comprend au moins un premier palier situé à l’intérieur du moyeu et disposé entre ladite partie filetée de la portion d’extension de la main courante et ledit élément tubulaire. On comprend que le premier palier est situé dans un volume intérieur défini par le moyeu. Un intérêt est d’améliorer le maintien radial et latéral de la portion d’extension de la main courante, notamment au niveau de la partie filetée de la portion d’extension de la main courante, qui est soumise à des efforts importants compte-tenu de la coopération entre ladite portion d’extension et l’organe de couplage et notamment du bras de levier formé par la portion d’extension de la main courante, qui est soumise à des efforts importants dans toutes les directions. Le premier palier permet d’éviter le rotulage entre la main courante et la roue. Le premier palier comprend de préférence un roulement à billes. Le premier palier permet de réaliser un centrage long de la portion d’extension de la main courante.
Avantageusement, la portion d’extension de la main courante comprend une partie cylindrique située entre la partie filetée et la portion d’actionnement circulaire, le système de roue comprenant en outre un deuxième palier disposé entre ladite partie cylindrique de la portion d’extension et ledit élément tubulaire. Un intérêt est d’améliorer encore le maintien radial et latéral de la portion d’extension et limiter d’autant plus efficacement le rotulage entre la main courante et la roue. Un autre intérêt est d’assurer la coaxialité entre la portion d’extension et l’élément tubulaire, en plus d’assurer le guidage en rotation de ladite portion d’extension.
Le deuxième palier comprend avantageusement un roulement à billes.
Préférentiellement, le système de roue comprend en outre un palier extérieur disposé entre la bague extérieure de la roue libre et le moyeu. Un intérêt est de guider le pivotement du moyeu par rapport à la l’élément tubulaire et d’améliorer le maintien radial et axial du moyeu afin de maintenir l’inclinaison de la roue constante et afin d’éviter le rotulage entre la main courante et la roue.
Alternativement, et sans sortir du cadre de l’invention, le système de roue peut comprendre un palier extérieur disposé entre un bouchon solidaire de la bague extérieure de la roue libre et le moyeu.
Le palier extérieur comprend de préférence un roulement à billes.
De préférence, le système de roue comprend en outre un palier extérieur disposé entre la portion d’extension de la main courante et le moyeu.
De manière avantageuse, la pièce de blocage présente la forme générale d’un disque, une pluralité d’orifices étant ménagés dans le disque et disposés sur le pourtour d’un cercle centré sur le centre du disque. Un intérêt est de faciliter la mise en coopération entre l’élément de blocage et la pièce de blocage, tout en réduisant le poids de ladite pièce de blocage.
L’élément de blocage comprend de préférence un pion de blocage configuré pour coopérer avec l’un quelconque des orifices de la pièce de blocage.