INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
[Tableaux 5] : Les compositions de ces différents films réalisés Couche A (interne et externe) Couche B (centre) Répartition couches % 25 50 Film 10 Ecovio® F2223 Ecovio® F2223 Film 11 73% Ecovio® F2331 + 25% ENMAT TM Y1000P (PHBV) 90% Ecovio® F2223 + 10% mix I Film 12 73% Ecovio® F2331 + 25% ENMAT TM Y1000P (PHBV) 65% Ecovio® F2223 + 25% ENMAT TM Y1000P (PHBV) + 10% mix I Film 13 73% Ecovio® F2331 + 25% ENMATTM Y1000P (PHBV) 65% Ecovio® F2332 + 25%ENMATTM Y1000P (PHBV) + 10% mix I Film 14 73% Ecovio® F2332 + 25% ENMATTM Y1000P (PHBV) 65% Ecovio® F2332 + 25% ENMATTM Y1000P (PHBV) + 10% mix I Film 15 63% Ecovio® F2223 + 25% ENMATTM Y1000P (PHBV) + 10% mix I 75% Ecovio® F2331 + 25% ENMATTM Y1000P (PHBV) Film 16 68% Ecovio® F2223 + 25% ENMATTM Y1000P (PHBV) + 5% mix I 70% Ecovio® F2331 + 25% ENMATTM Y1000P (PHBV) + 5% mix I Film 17 63% Ecovio® F2331 + 35% ENMATTM Y1000P (PHBV) Ecovio® F2223 + 15% ENMATTM Y1000P (PHBV) + 10% mix I Film 18 75% Ecovio® F2223 + 25% GREEN PLLANETTM X128 (PHBH) 65% Ecovio® F2223 + 25% Green PLlanet TM X128 (PHBH) + 10% mix I
Des compositions avec une teneur au-delà de 60% en PHA étaient difficiles à extruder pour l’obtention de films multicouches et présentent un aspect très collant de la matière qui déstabilise la bulle et qui empêche l’ouverture des gaines.
Le film 10 est un exemple comparatif.
Les propriétés des films 11 à 18 préparés ci-dessus ont été mesurées selon les protocoles définis ci-dessus.
Les résultats de ces mesures sont donnés dans le tableau 6 ci-dessous.
[Tableaux 6] : Résultats des mesures réalisées Film Biodégradabilité (%PLA dépolymérisé après 7 jours) Propriétés barrières à l’eau (perte en eau g/j) 10 0% 1,8 11 1,5% 0,40 12 3% 0,33 13 3% 0,25 14 1% 0,27 15 30% 0,61 16 30% 0,80 17 5% 0,35 18 1% 0,60
L’inventeur a déterminé que pour des guides d’onde 151 et 152 et pour un résonateur en anneau 150 d’indice de réfraction égal à 3, de distance d entre le résonnateur en anneau 150 et les guides d’onde 151 et 152 égale à 0,2 µm et pour un indice de réfraction du milieu transparent entre le résonnateur en anneau 150 et les guides d’onde 151 et 152 égal à 1, par exemple le milieu transparent étant de l’air : - le résonateur en anneau 150 transmettra un signal optique de longueur d’onde λ a égale à 1,33 µm si il se présente sous la forme d’un cercle de rayon r égal à 1,62 µm ; - le résonateur en anneau 150 transmettra un signal optique de longueur d’onde λ b égale à 1,57 µm si il se présente sous la forme d’un cercle de rayon r égal à 1,67 µm ; - le résonateur en anneau 150 transmettra un signal optique de longueur d’onde λ c égale à 1,11 µm si il se présente sous la forme d’un cercle de rayon r égal à 1,65 µm ; - le résonateur en anneau 150 transmettra un signal optique de longueur d’onde λ d égale à 1,77 µm si il se présente sous la forme d’un cercle de rayon r égal à 2,72 µm.
Pour chacune des dimensions décrites au paragraphe précédent, le résonateur en anneau 150 ne transmettra pas un signal optique de longueur d’onde λ e égale à 1,885 µm. Ainsi, un système de routage optique 11 selon l’invention peut comprendre une succession de quatre coupleurs résonateurs 15, chacun comprenant un résonateur en anneau 150 selon les dimensions qui précèdes. Un tel système de routage optique 11 est adapté pour diriger les signaux optiques de longueurs d’onde, respectivement, λ a , λ b , λ c , λ d et λ e vers, respectivement, un chemin optique 13a, un chemin optique 13b, un chemin optique 13c, un chemin optique 13d et un chemin optique 13e.
Le coupleur résonateur 15 illustré à la comprend un premier guide d’onde 151 couplé optiquement à un premier résonateur en anneau 150 et deuxième guide d’onde 152 couplé optiquement à un deuxième résonateur en anneau 150’, les premier 150 et deuxième 150’ résonateurs en anneau étant couplés optiquement entre eux.
Les premier 150 et deuxième 150’ résonateurs en anneau ont la forme de cercles de rayons différents et donc de périmètres différents. Le périmètre du premier résonnateur en anneau 150 multiplié par l’indice de réfraction dudit résonnateur en anneau 150 est un multiple plus la moitié de la longueur d’onde λ pour laquelle un signal optique est transmis du guide d’onde 151 au guide d’onde 152. Le périmètre du deuxième résonnateur en anneau 150’ multiplié par l’indice de réfraction dudit résonnateur en anneau 150’ est un autre multiple plus la moitié de la longueur d’onde λ pour laquelle un signal optique est transmis du guide d’onde 151 au guide d’onde 152. Ainsi, les premier 150 et deuxième 150’ résonateurs en anneau transmettent les signaux optiques de longueur d’onde λ du premier guide d’onde 151 au deuxième guide d’onde 152 et inversement.
Le mode de réalisation illustré à la permet, avantageusement, une sélection précise des longueurs d’onde permettant la transmission d’un signal optique du premier guide d’onde 151 au deuxième guide d’onde 152, et inversement.
Un autre mode de réalisation comportant une succession de trois résonateurs en anneau 150, 150’ et 150’’ est illustré à la . Les trois résonateurs en anneau 150, 150’ et 150’’ sont identiques et configurés pour transmettre les signaux optiques de longueur d’onde λ. Ce mode de réalisation permet une sélection encore plus précise des longueurs d’onde pour la transmission du guide d’onde 151 au guide d’onde 152. Les signaux optiques dont la longueur d’onde n’est pas suffisamment proche de λ ne seront pas transmis par chacun des résonateurs en anneau 150, 150’ et 150’’ du guide d’onde 151 jusqu’au guide d’onde 152. Les parties des tels signaux optiques non transmises par chacun des résonateurs en anneau 150, 150’ et 150’’ sont recombinées ensemble à la jonction 153. Puisque la sélection des longueurs d’onde pour la transmission du guide d’onde 151 au guide d’onde 152 est plus précise, il est, avantageusement, possible d’élargir la bande passante des signaux optiques transmis par la jonction 153. Les longueurs des guides d’ondes, dans lesquels circulent lesdites parties non transmises par chacun des résonateurs en anneau 150, 150’ et 150’’, sont déterminées de sorte que les ondes lumineuses se rejoignant à la jonction 153 puissent s’ajouter, quel que soit leur longueur d’onde.
On a illustré à la un autre mode de réalisation d’un coupleur résonateur 15 selon l’invention. Ce coupleur résonateur 15 de la est, avantageusement, adapté pour les ondes électromagnétiques dont le champ électrique est perpendiculaire au plan dans lequel sont inscrit les canaux du coupleur résonateur 15, également appelées « ondes trans - électriques », que pour les ondes électromagnétiques dont le champ électrique est dans le plan dans lequel sont inscrit les canaux du coupleur résonateur 15, également appelées « ondes trans - magnétiques ».
Le coupleur résonateur 15 comprend un premier filtre polarisant 154.1 configuré pour orienter un signal optique entrant par un guide d’onde 157.1 dans le coupleur résonateur 15 vers un guide d’onde 151, si ce signal optique est trans-électrique, et vers un guide d’onde 151’, si ce signal optique est trans-magnétique. Le coupleur résonateur 15 comprend également un premier rotateur de polarisation 155.1, en sortie du premier filtre polarisant 154.1, configuré pour modifier la polarisation du signal optique trans-magnétique en un signal optique trans-électrique.
Le coupleur résonateur 15 comprend deux résonateurs en anneau 150 et 150’ configurés pour transmettre le signal optique, du guide d’onde 151, respectivement 151’, au guide d’onde 152, respectivement 152’, et inversement, si leur longueur d’onde est égale à λ.
Le coupleur résonateur 15 comprend un deuxième rotateur de polarisation 155.2, en sortie du guide d’onde 151’, configuré pour modifier la polarisation du signal optique n’ayant pas été transmis par le résonateur en anneau 150’ de trans-électrique à trans-magnétique.
Les signaux optiques transportés par les guides d’ondes 151 et 151’ sont ensuite transmis vers le guide d’onde de sortie 157.2 par un deuxième filtre polarisant 154.2.
Le coupleur résonateur 15 comprend un troisième rotateur de polarisation 155.3, en sortie du guide d’onde 152’, configuré pour modifier la polarisation du signal optique ayant été transmis par le résonateur en anneau 150’ de trans-électrique à trans-magnétique.
Les signaux optiques transportés par les guides d’ondes 152 et 152’ sont ensuite transmis vers le guide d’onde de sortie 157.3 par un troisième filtre polarisant 154.3.
On a illustré à la un troisième mode de réalisation d’un système de routage optique 11. Le système de routage optique 11 comprend des premier 16 et deuxième 16’ coupleurs optiques et des raccordements 20.
On a illustré à la un coupleur optique 16, celui-ci comprend des premier 160 et deuxième 161 guides d’onde. Les premier 160 et deuxième 161 guides d’onde peuvent être des fibres optique ou des guides à canal inscrit. Les premier 160 et deuxième 161 guides d’onde sont rapprochés l’un de l’autre sur une section de longueur H et dans laquelle les premier 160 et deuxième 161 guides d’onde sont séparés d’une distance e. La longueur H, la distance e ainsi que l’indice de réfaction du milieu entre les premier 160 et deuxième 161 guides d’onde sont déterminés de sorte à permettre le couplage optique du premier guide d’onde 160 avec le deuxième guide d’onde 161 pour certaines longueurs d’onde.
Dans le mode de réalisation illustré à la , le premier coupleur optique 16 est configuré de sorte à transmettre un signal optique du premier guide d’onde 160 au deuxième guide d’onde 161 si la longueur d’onde du signal optique est λ a , et, de laisser passer un signal optique sans transmission d’un guide d’onde à un autre si la longueur d’onde du signal optique est λ b ou λ c .
+ une cavité interne qui s’étend le long de l’axe,
+ des orifices formés dans le corps et s’étendant depuis la cavité jusque sur la surface ou jusqu’à une rainure formée sur cette surface,
+ une première extension axiale de montage située à une première extrémité longitudinale du corps,
+ un premier rebord circonférentiel s’étendant en partie autour de l’axe et de la première extension, et prolongeant axialement ladite surface,
+ une seconde extension axiale de montage située à une seconde extrémité longitudinale opposée du corps, et
+ un second rebord circonférentiel s’étendant en partie autour de l’axe et de la seconde extension, et prolongeant axialement ladite surface,
- un couvercle de fixation qui est relié à ladite première extension axiale et qui s’étend axialement en regard dudit premier rebord.
L’invention propose ainsi d’intégrer un couvercle au palier lisse, c’est-à-dire que le couvercle est formé d’une seule pièce avec le corps du palier lisse et ne forme plus une pièce séparée et indépendante. L’extrémité du corps reliée au couvercle peut donc être fixée directement à une paroi du porte-satellites, ou de sa cage, ce qui réduit le problème lié à la chaine de côtes de ce côté-là du palier lisse. L’autre côté du palier lisse peut être monté sur une paroi du porte-satellites de manière classique, par un couvercle rapporté par exemple.
Une autre des particularités du palier lisse est lié au fait que les zones de souplesse aux extrémités longitudinales de son corps sont circonférentielles et ont donc une étendue angulaire prédéterminée (inférieure à 360°) autour de l’axe du corps. Les zones de souplesse sont en général réalisées par usinage et leur limitation angulaire pour permettre de simplifier la fabrication du palier lisse, d’autant plus quand un couvercle est intégré au corps de ce palier lisse.
La solution proposée est compatible d’un réducteur simple étage ou à plusieurs étages. La solution proposée est compatible d’un réducteur dit épicycloïdal, planétaire ou différentiel. La solution proposée est compatible de dentures droites, hélicoïdales ou en chevron. Enfin, la solution proposée est compatible de tout type de porte-satellites qu’il soit monobloc ou de type cage et porte-cage.
- le couvercle a une forme générale annulaire ou de disque et comprend un diamètre externe supérieur à un diamètre externe de ladite surface ;
- le couvercle comprend une bride annulaire externe de fixation ou des pattes externes de fixation, cette bride ou ces pattes comportant des orifices orientés axialement et destinés à recevoir des éléments de fixation ;
- le couvercle comporte une lumière traversante en direction axiale, cette lumière ayant une forme incurvée et s’étendant en direction circonférentielle autour de l’axe ;
- la lumière a une étendue angulaire supérieure ou égale à une étendue angulaire dudit premier rebord, et est située en regard d’un espace circonférentiel défini entre le premier rebord et la première extension ;
Le deuxième coupleur optique 16’ est configuré de sorte à transmettre un signal optique du premier guide d’onde 160’ au deuxième guide d’onde 161’ si la longueur d’onde du signal optique est λ b , et, de laisser passer un signal optique sans transmission d’un guide d’onde à un autre si la longueur d’onde du signal optique est λ c .
Ainsi, lorsqu’un signal optique est émis par un émetteur/récepteur 2 branché au connecteur 12, celui-ci sera transmis par le premier coupleur optique 16, ou respectivement par le deuxième coupleur optique 16’, vers le chemin optique 13a, ou respectivement le chemin optique 13b, si la longueur d’onde du signal optique est λ a , respectivement λ b . Si la longueur d’onde du signal optique est λ c , le signal optique sera dirigé vers le chemin optique 13c sans transmission par les premier 16 et deuxième 16’ coupleurs optiques.
Inversement, un signal optique provenant d’un des chemins optiques 13a, 13b ou 13c sera dirigé vers le raccordement 20 connecté au connecteur 12 si les longueurs d’onde des lumières sont respectivement λ a , λ b ou λ c .
On a illustré à la le rapport entre la puissance en sortie sur la puissance en entrée d’un signal optique pour un coupleur optique 16 selon la en fonction de la longueur d’onde λ du signal optique, le signal optique étant transmis du premier guide d’onde 160 au deuxième guide d’onde 161. Comme le montre la , un coupleur optique 16 est adapté pour la transmission d’un signal optique du premier guide d’onde 160 au deuxième guide d’onde 161 pour une pluralité de longueurs d’onde différentes.
Un système de routage optique 11 peut donc comprendre une pluralité de coupleurs optiques 16 connectés les uns aux autres sous la forme d’un arbre. Un tel mode de réalisation est illustré à la .
Le système de routage optique 11 illustré à la est configuré pour diriger un signal optique dans six chemins optiques 13a-13f différents en fonction de la longueur d’onde du signal optique. Pour cela, le système de routage optique 11 comprend cinq coupleurs optiques 16.1-16.5 différents et des raccordements 20 pour connecter optiquement les coupleurs optiques 16.1-16.5 entre eux, et, avec les chemins optiques 13a-13f, et, avec le connecteur 12.
Le coupleur optique 16.1 est configuré pour transmettre les signaux optiques de longueur d’onde λ a , λ b , ou λ c vers le coupleur optique 16.2 et pour laisser passer les signaux optiques de longueur d’onde λ d , λ e , ou λ f vers le coupleur optique 16.3. Le coupleur optique 16.2 est configuré pour transmettre les signaux optiques de longueur d’onde λ a , ou λ b vers le coupleur optique 16.4 et pour laisser passer les signaux optiques de longueur d’onde λ c vers le chemin optique 13c. Le coupleur optique 16.3 est configuré pour transmettre les signaux optiques de longueur d’onde λ e , ou λ f vers le coupleur optique 16.5 et pour laisser passer les signaux optiques de longueur d’onde λ d vers le chemin optique 13d. Le coupleur optique 16.4 est configuré pour transmettre les signaux optiques de longueur d’onde λ a vers le chemin optique 13a et pour laisser passer les signaux optiques de longueur d’onde λ b vers le chemin optique 13b. Le coupleur optique 16.5 est configuré pour transmettre les signaux optiques de longueur d’onde λ f vers le chemin optique 13f et pour laisser passer les signaux optiques de longueur d’onde λ e vers le chemin optique 13e.
On a illustré à la un quatrième mode de réalisation d’un système de routage optique 11. Le système de routage optique 11 comprend une succession de trois filtres de Bragg inclinés 17.1, 17.2 et 17.3, chacun configuré pour transmettre ou refléter un signal optique en fonction de sa longueur d’onde.
Le système de routage optique 11 comprend également des raccordements 20. Une lentille 21 est agencée en sortie du raccordement 20 entre les filtres de Bragg 17.1, 17.2 et 17.3 et le connecteur 12 de sorte que lorsqu’un émetteur/récepteur 2 branché au connecteur 12 émet un signal optique celui-ci est transmis jusqu’aux filtres de Bragg 17.1, 17.2 et 17.3 sous la forme d’un faisceau lumineux F à rayons parallèles. Les autres raccordements 20 sont chacun connectés optiquement à un des chemins optiques 13a-13c.
Le premier filtre de Bragg 17.1 est configuré de sorte à refléter les signaux optiques de longueur d’onde λ a vers le raccordement 20 connecté au chemin optique 13a et pour transmettre les signaux optiques de longueur d’onde λ b ou λ c .
Le deuxième filtre de Bragg 17.2 est configuré de sorte à refléter les signaux optiques de longueur d’onde λ b vers le raccordement 20 connecté au chemin optique 13b et pour transmettre les signaux optiques de longueur d’onde λ a ou λ c .
Le troisième filtre de Bragg 17.3 est configuré de sorte à refléter les signaux optiques de longueur d’onde λ c vers le raccordement 20 connecté au chemin optique 13c et pour transmettre les signaux optiques de longueur d’onde λ a ou λ b .
Ainsi, un signal optique en sortie du connecteur 12 sera dirigé vers un des chemins optiques 13a-13c en fonction de sa longueur d’onde. Par exemple, comme illustré à la , le signal optique est de longueur d’onde λ b et le deuxième filtre de Bragg 17.2 reflète le faisceau lumineux F vers le raccordement 20 connecté au chemin optique 13b.
Inversement, selon le principe du retour inverse de la lumière, un signal optique provenant d’un des chemins optiques 13a-13c sera dirigé vers le raccordement 20 connecté au connecteur 12.
Selon une autre alternative non représentée ici, le système de routage optique 11 peut comprendre d’autres lentilles optiques insérées entre les filtres de Bragg 17.1-17.3 et configurées pour focaliser le faisceau F de sorte à limiter sont évasement. Alternativement, le système de routage optique 11 peut comprendre un premier milieu transparent dans lequel est destiné circuler le faisceau F jusqu’aux filtres de Bragg 17.1-17.3 et un deuxième milieu transparent, bordant le premier milieu transparent et présentant un indice de réfraction inférieure à celui du premier milieu transparent de sorte à guider le faisceau F dans le premier milieu transparent tout en laissant passer les faisceaux réfléchis par les filtres de Bragg 17.1-17.3.
On a illustré à la un autre mode de réalisation d’un système 100 de communication optique selon l’invention, celui-ci comprenant une pluralité de routeurs optiques 1 selon l’invention et une pluralité d’émetteurs/récepteurs 2.
- la lumière a une dimension radiale, mesurée par rapport à l’axe, qui est supérieure à une dimension radiale dudit espace, mesurée de la même façon ;
- ladite cavité traverse axialement la première extension et le couvercle, et est de préférence fermée au niveau de ladite seconde extension ;
- les premier et second rebords ont une même étendue angulaire autour de l’axe et sont disposés de manière symétrique par rapport à un plan médian du corps perpendiculaire audit axe ;
- le corps comprend une rainure qui est formée sur ladite surface et qui a une forme allongée le long de l’axe, lesdits orifices débouchant dans cette rainure qui est décalée angulairement desdits premier et second rebords et qui a une longueur inférieure à une dimension axiale minimale de ladite surface ;
- 0,02 < H/Q < 0,5, et/ou 0,02 < H/R < 2, et/ou 0,02 < H/D2 < 0,35, et/ou 0,02 < R/Q < 0,4, avec :
+ H une dimension radiale d’un espace circonférentiel défini entre le premier rebord et la première extension, ou d’un espace circonférentiel défini entre le second rebord et la seconde extension, mesurée par rapport à l’axe,
+ Q une dimension axiale maximale de la surface mesurée le long de l’axe au niveau desdites première et seconde extensions axiales,
+ R une dimension axiale maximale dudit espace circonférentiel, mesurée le long de l’axe, et
+ D2 un diamètre interne maximal de la cavité, mesurée par rapport à l’axe ;
- B < F, et/ou B < H , et/ou B < R, avec :
+ B une distance axiale entre le premier rebord et le couvercle, mesurée le long de l’axe,
- B > 2.F et de préférence supérieur B > 3.F, et/ou B > 2.H et de préférence supérieur B > 3.H, et/ou B > 2.R et de préférence supérieur B > 3.H, avec :
L’invention concerne également un film comprenant un article monocouche selon l’invention, de préférence, un article souple selon l’invention.
L’invention concerne également une feuille comprenant un article monocouche selon l’invention, de préférence, un article rigide selon l’invention.
L’article selon l’invention peut être utilisé pour la préparation d’un emballage, d’un opercule, d’un gobelet, une assiette, une capsule de boisson, une barquette ou un blister d’emballage.
Selon l'invention, le terme « article rigide » ou « article rigide en matière plastique » fait référence à un article plastique qui n'est pas un film. Ces articles sont de préférence réalisés par calandrage, injection, thermoformage, soufflage ou gonflage ou encore par rotomoulage et impression 3D.
L’article selon l’invention est un article monocouche de matière plastique biodégradable comprenant : de 3% à moins de 60% du PHA (polyhydroxyalkanoate), un polyester biodégradable, au moins 0,001% d’enzymes capables de dégrader ledit polyester biodégradable, et au moins un polymère thermoplastique complémentaire, le pourcentage étant donné en poids par rapport au poids total de la composition de l’article.
Il reste néanmoins difficile de réaliser un collage de bonne qualité entre deux substrats de SiC monocristallin et de SiC polycristallin car la gestion de la rugosité et de l'état de surface desdits substrats est complexe.
A titre d’exemple, un collage par diffusion atomique ADB (acronyme selon la dénomination anglo-saxonne « Atomic Diffusion Bonding ») faisant intervenir une couche de silicium de 10 nm, exige une rugosité inférieure à 10 Å RMS). Un tel collage comprend le dépôt du silicium sous vide, puis la mise en contact des deux substrats. On chauffe ensuite la structure pour permettre la diffusion du silicium et ainsi le collage desdits substrats.
Si l’utilisation d’une meule à très petits grains (taille inférieure à 1,5 µm, soit un mesh supérieur à 15000) permet d’obtenir une très faible rugosité sur un matériau monocristallin, les performances atteintes avec ce même type de meule sur un matériau polycristallin tel que le carbure de silicium polycristallin ne sont ni reproductibles, ni suffisamment satisfaisantes pour permettre un collage efficace d’un substrat SiC monocristallin avec un substrat SiC polycristallin. En effet, le retrait de matière par les dents d’un tel type de meule est non uniforme au niveau des grains et au niveau des joints de grains, générant de ce fait, une forme de rugosité.
Par ailleurs, si le polissage mécano-chimique, technique de lissage connue de l’homme du métier sous l’appellation CMP (d’après son acronyme anglo-saxon Chemical Mechanical Polishing), est un procédé efficace pour les substrats monocristallins, celui-ci conduit également à la mise en évidence des joints de grains sur un substrat SiC polycristallin et donc à une rugosité trop importante pour permettre un bon collage d’un substrat SiC monocristallin avec un substrat SiC polycristallin.
BREVE DESCRIPTION DE L’INVENTION Un but de l’invention est de concevoir un procédé de préparation de la face avant d’un substrat de p-SiC pour permettre un collage de bonne qualité d’une couche mince d’un matériau monocristallin sur ladite face avant.