INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’au moins un volet pivotant 480 peut également être « libre » ou « passif » dans le sens où seule la gravité amène et maintient le volet pivotant 480 dans sa position de fermeture lorsqu’il est sur la paroi latérale supérieure 411 et dans sa position d’ouverture lorsqu’il est sur la paroi latérale inférieure 412. Autrement dit, le module de refroidissement 22 ne comporte ni pièce mécanique, ni dispositif de commande configuré pour contrôler activement l’ouverture et/ou la fermeture du volet pivotant 480. Le volet pivotant 480 est donc toujours soumis à la gravité, mais lorsque le véhicule automobile 10 circule à une vitesse suffisamment élevée, le flux d’air F traversant le module de refroidissement 22 peut exercer une pression sur le volet pivotant 480 de manière à déplacer celui-ci de sa position de fermeture vers sa position d’ouverture. Dans ce cas, le flux d’air F passe par l’au moins une ouverture O3 de la paroi latérale supérieure 411 ou inférieure 412 opposée à la paroi externe courbe 440 de la volute 44. Lorsque la turbomachine tangentielle 30 est en fonctionnement, une dépression est créée en amont de la turbine 32 refermant passivement le volet pivotant 480 lorsque ce dernier est disposé sur la paroi inférieure 412.
Comme le montrent les figures 4 à 9, la volute 44 et plus particulièrement sa paroi externe courbe 440, comporte au moins une ouverture O4 ainsi qu’au moins un dispositif d’obturation 43 de ladite ouverture O4. Dans les exemples illustrés aux figures 4 à 9, la paroi externe courbe 440 est formée par la paroi latérale supérieure 411 du boîtier collecteur 41 du fait que la volute 44 est en position haute. Le dispositif d’obturation 43 est mobile entre une position d’ouverture dans laquelle le flux d’air F peut traverser l’ouverture O4 et une position de fermeture dans laquelle le dispositif d’obturation 43 obstrue ladite ouverture O4.
La présence d’une telle ouverture O4 et de son dispositif d’obturation 43 permet de faciliter l’évacuation du flux d’air F en limitant les pertes de charges et la résistance aérodynamique lorsque que le véhicule 10 est en mouvement et que la turbomachine tangentielle 30 est à l’arrêt.
Selon un premier mode de réalisation illustré aux figures 4 à 7 le dispositif d’obturation 43 comporte un volet pivotant 490 comportant un axe de pivotement disposé sur un des côtés de l’ouverture O4 de la paroi externe courbe 440. Le volet pivotant 490 peut ainsi être un volet de type drapeau.
L’axe de pivotement du volet pivotant 490 peut notamment être disposé sur un côté supérieur de l’ouverture O4. Par supérieur, on entend ici un coté de l’ouverture O4 disposé sur le haut de cette dernière, c’est-à-dire la plus proche du toit du véhicule 10 à l’état monté. Ce positionnement de l’axe de pivotement du volet pivotant 490 permet à ce dernier d’être « libre » ou « passif » dans le sens où seule la gravité amène et maintient le volet pivotant 490 dans sa position de fermeture. Autrement dit, le module de refroidissement 22 ne comporte ni pièce mécanique, ni dispositif de commande configuré pour contrôler activement l’ouverture et/ou la fermeture du au moins un volet pivotant 490. Le volet pivotant 490 est donc toujours soumis à la gravité, mais lorsque le véhicule automobile 10 circule à une vitesse suffisamment élevée, le flux d’air F traversant le module de refroidissement 22 peut exercer une pression sur le volet pivotant 490 de manière à déplacer celui-ci de sa position de fermeture vers sa position d’ouverture. Dans ce cas, le flux d’air F passe par l’ouverture O4 de la paroi externe courbe 440.
Dans l’exemple illustré aux figures 4 et 5, la paroi externe courbe 440 comporte trois lignes selon l’axe Y comportant chacune quatre ouvertures O4. Sur ces trois lignes seules les ouvertures O4 les plus proches du moteur 31 sont représentées avec un volet pivotant 490.
Le volet pivotant 490 peut notamment comporter une paroi interne de forme incurvée de sorte à épouser la courbure de la paroi externe courbe 440 en position de fermeture. Cela permet notamment de présenter une surface interne de la volute 44 la plus lisse possible afin de faciliter la circulation du flux d’air F lorsque la turbomachine tangentielle 30 est en fonctionnement et que les volets pivotants 490 sont en position de fermeture, comme illustré à la .
Selon un deuxième mode de réalisation illustré aux figures 8 et 9, le dispositif d’obturation 43 peut comporter une extension 441 faisant saillie de la paroi externe courbe 440 vers l’extérieur du boîtier collecteur 41 et entourant au moins partiellement l’ouverture O4. Cette extension 441 peut notamment comporter une paroi supérieure 441a prolongeant un côté supérieur de l’ouverture O4 et deux parois latérales prolongeant les côtés latéraux de l’ouverture O4. L’extension 441 prolonge plus particulièrement l’ouverture O4 vers une sortie d’air. Cette sortie d’air peut notamment être plane afin de coopérer avec le dispositif d’obturation 43. Le dispositif d’obturation 43 comporte quant à lui un volet pivotant 490’ autour d’un axe de pivotement disposé sur ladite extension 441 de sorte à obturer sa sortie d’air en position de fermeture et s’ouvrir vers l’extérieur en position d’ouverture.
L’axe de pivotement du volet pivotant 490’ peut notamment être disposé sur la paroi supérieure 441a de l’extension 441. Par supérieure, on entend ici une paroi de l’extension 441 disposé sur le haut de cette dernière, c’est-à-dire la plus proche du toit du véhicule 10 à l’état monté. Ce positionnement de l’axe de pivotement du volet pivotant 490’ permet à ce dernier d’être « libre » ou « passif » dans le sens où seule la gravité amène et maintient le volet pivotant 490’ dans sa position de fermeture. Autrement dit, le module de refroidissement 22 ne comporte ni pièce mécanique, ni dispositif de commande configuré pour contrôler activement l’ouverture et/ou la fermeture du volet pivotant 490’. Le volet pivotant 490’ est donc toujours soumis à la gravité, mais lorsque le véhicule automobile 10 circule à une vitesse suffisamment élevée, le flux d’air F traversant le module de refroidissement 22 peut exercer une pression sur le volet pivotant 490’ de manière à déplacer celui-ci de sa position de fermeture vers sa position d’ouverture. Dans ce cas, le flux d’air F passe par l’ouverture O4 de la paroi externe courbe 440.
Que ce soit pour le premier mode de réalisation des figures 4 à 7 ou pour le deuxième mode de réalisation des figures 8 et 9, en position d’ouverture, le ou les dispositifs d’obturation 43 peut notamment avoir une hauteur inférieure à une hauteur maximale de la paroi externe courbée. Cela permet de limiter l’encombrement général du module de refroidissement 22 au sein du véhicule automobile. Pour cela, les ouvertures O4 et/ou les dispositifs d’obturation 43 peuvent comporter des butées (non représentées) limitant la course du dispositif d’obturation 43 en position d’ouverture.
En position de fermeture, l’obturation de l’ouverture O4 peut notamment être étanche. Pour cela, le boîtier collecteur 41 peut comporter un moyen d’étanchéité entre l’ouverture O4 et le volet pivotant 490, 490’ en position de fermeture. Ce moyen d’étanchéité peut être par exemple un joint (non représenté) disposé sur le volet pivotant 490, 490’ au niveau de sa surface de contact avec les côtés de l’ouverture O4 selon le premier mode de réalisation des figures 4 à 7 ou de sa surface de contact avec l’extension 441 selon le deuxième mode de réalisation des figures 8 et 9. Selon une alternative, le moyen d’étanchéité peut être disposé non pas sur le volet 490, 490’ mais directement sur les côtés de l’ouverture O4 selon le premier mode de réalisation ou sur les côtés de la sortie d’air de l’extension 441 selon le deuxième mode de réalisation.
Comme illustré sur les figures 10 et 11, le boîtier collecteur 41 comporte également au moins une butée 60 configurée pour limiter l’angle d’ouverture du au moins un volet d’obturation 460, 470, 480, 490, 490’ en position d’ouverture. Le fait de limiter l’angle d’ouverture d’un volet 460, 470, 480, 490, 490’ permet notamment, selon sur quelle face il est disposé, de limiter l’encombrement général du boîtier collecteur 41 et donc du module de refroidissement 22.
Avantageusement et comme montré dans les exemples décrits ci-dessus et aux figures 3 à 11, la paroi de guidage 46 et/ou l’au moins une paroi latérale 411, 412, 413 peuvent comporter une pluralité de volets d’obturation 460, 470, 480, 490, 490’. Les butées 60 sont configurées pour que les différents volets d’obturation 460, 470, 480, 490, 490’ aient des angles d’ouvertures propres à chaque volet d’obturation 460, 470, 480, 490, 490’. Il est ainsi possible de limiter l’angle d’ouverture de chaque volet d’obturation 460, 470, 480, 490, 490’ individuellement selon la conformation du logement dans lequel sera disposé le boîtier collecteur 41 et des éléments environnants au module de refroidissement 22.
Lorsque la paroi latérale inférieure 412 du boîtier collecteur 41, comme illustré sur les figures 10 et 11, comportent au moins une ouverture O3 et au moins un volet d’obturation 480, l’au moins une butée 60 peut être configurée pour que l’angle d’ouverture dudit volet d’obturation 480 est inférieur ou égal à 7°, de préférence 5°. Cette limitation de l’angle d’ouverture du volet d’obturation 480 disposé sur la paroi latérale inférieure 412 permet de faciliter son passage en position de fermeture lorsque la turbomachine tangentielle 30 est en fonctionnement et crée une dépression au sein du boîtier collecteur 41 refermant ledit volet d’obturation 480.
Selon un premier mode de réalisation illustré aux figures 10 et 11, l’au moins une butée 60 peut être disposée sur l’au moins un volet d’obturation 460, 470, 480, 490, 490’. Une ou plusieurs butées 60 peuvent être disposées sur un même volet d’obturation 460, 470, 480, 490, 490’. Par exemple, un volet d’obturation 460, 470, 480, 490, 490’ peut comporter deux butées 60, plus précisément une butée 60 disposée à chaque extrémité de son axe de pivotement. D’autres localisations et d’autres nombres de butées 60 peut tout à fait être envisagé.
Selon une première alternative de ce premier mode de réalisation, l’au moins une butée 60 peut venir de matière avec l’au moins un volet d’obturation 460, 470, 480, 490, 490’.
Selon une caractéristique possible de l’invention, la tête de fermeture du pêne déporté comprend un épaulement de blocage, et la gâche de fermeture présente un bord vertical amont contre lequel le pêne déporté vient en butée lorsque le portillon, la porte sectionnelle et le pêne de fermeture sont en position fermée, l’épaulement de blocage empêchant alors le déplacement transversal du pêne déporté et le pivotement du portillon.
Selon une caractéristique possible de l’invention, la gâche de fermeture est formée par une plaque pliée en Z (selon deux plis verticaux), de sorte qu’elle présente d’une part une portion plane qui s’étend parallèlement à la première face frontale du portillon, entre le profil d’encadrement vertical du portillon et le montant support de gâches, lorsque la porte sectionnelle et le portillon sont en position fermée, et d’autre part une patte de fixation pour la fixation de la gâche de fermeture au montant support de gâches.
A l’instar d’une serrure classique, la serrure comprend de plus un ou plusieurs pions de sortie pouvant être actionnés par une clef entre une position déverrouillée dans laquelle chaque pion de sortie est escamoté à l’intérieur du profil d’encadrement vertical du portillon et une position verrouillée dans laquelle ledit pion de sortie s’étend en saillie latéralement dudit profil d’encadrement vertical. Selon une caractéristique possible de l’invention, le système de fermeture/verrouillage comprend alors :
- une pluralité de pions de verrouillage déportés, portés chacun par une tringle fixée à au moins un pion de sortie, de préférence à au moins deux pions de sortie, les pions de verrouillage déportés étant situés en regard transversalement du montant support de gâches lorsque la porte sectionnelle et le portillon sont en position fermée,
- pour chaque pion de verrouillage déporté, une gâche de verrouillage fixée sur le montant support de gâches, chaque pion de verrouillage déporté ayant une tête de verrouillage configurée pour venir s’insérer dans la gâche de verrouillage correspondante lorsque la porte sectionnelle et le portillon sont en position fermée et pour être retenue par ladite gâche de verrouillage lorsque la porte sectionnelle et le portillon sont en position fermée et les pions de sortie sont en position verrouillée.
A noter que la caractéristique précédemment définie selon laquelle chaque pion de verrouillage déporté est portée par une tringle, couvre les divers cas de figure suivants :
- Le système de fermeture/verrouillage comprend autant de tringles que de pions de verrouillage déportés, chaque pion étant alors porté par une tringle qui est propre.
- Le système de fermeture/verrouillage comprend une unique tringle portant tous les pions de verrouillage déportés, c’est-à-dire une unique tringle commune à tous les pions de verrouillage déportés.
- Tout cas de figure intermédiaire dans lequel, le système de fermeture/verrouillage comprend plusieurs tringles, qui porte chacune un ou plusieurs pions de verrouillage déportés.
Selon une caractéristique possible, chaque tringle comprend d’une part une platine transversale qui s’étend dans un plan transversal en regard latéralement du profil d’encadrement vertical du portillon, laquelle platine transversale est portée par au moins l’un, et de préférence deux, des pions de sortie du système de verrouillage. La tringle comprend d’autre part, pour chaque pion de verrouillage déporté qu’elle porte, un bras extérieur frontal sur lequel est fixé ledit pion de verrouillage, lequel bras extérieur frontal s’étend sensiblement parallèlement à la première face frontale du portillon et est situé en regard du montant support de gâche lorsque la porte sectionnelle et le portillon sont en position fermée.
Là encore, la caractéristique selon laquelle « la tringle comprend, pour chaque pion de verrouillage déporté qu’elle porte, un bras extérieur frontal sur lequel est fixé ledit pion de verrouillage déporté » couvre les divers cas de figure ci-dessous :
- La tringle comprend autant de bras extérieurs frontaux que de pions de verrouillage déportés que porte sectionnelle ladite tringle, chaque pion déporté étant fixé sur un bras qui lui est propre.
- La tringle comprend un unique bras extérieur frontal sur lequel sont fixés tous les pions de verrouillage déportés que porte ladite tringle, le bras étant par conséquent commun à tous les pions de verrouillage déportés de la tringle en question. La tringle présente alors la forme d’une cornière ou d’une équerre, avec une platine transversale par laquelle elle est fixée à des pions de sortie de la serrure et une platine frontale sur laquelle sont fixés les pions de verrouillage déportés.
-Tous les cas de figure « intermédiaires » sont possibles, dans lesquels la tringle comprend plusieurs bras extérieurs frontaux, chaque bras portant un ou plusieurs pions de verrouillage déportés.
Selon une caractéristique possible, la tête de verrouillage des pions de verrouillage déportés comprend une collerette, par exemple de section circulaire. Par ailleurs, chaque gâche de verrouillage comprend une plaque pliée ayant une âme qui s’étend sensiblement parallèlement à la première face frontale du portillon lorsque la porte sectionnelle et le portillon sont en position fermée, en regard du montant support de gâches, laquelle âme est pourvue d’une encoche globalement en V ouverte latéralement en direction opposée au refoulement.
Ladite encoche en V présente de préférence une ouverture ayant une largeur supérieure à un diamètre externe de la tête de verrouillage du pion de verrouillage déporté afin de recevoir transversalement ladite tête de verrouillage lorsque la porte sectionnelle et le portillon sont en position fermée et que les pions de sortie de la serrure sont en position déverrouillée. L’encoche en V peut toutefois présenter une ouverture ayant une largeur inférieure au diamètre externe de la collerette du pion de verrouillage déporté mais supérieure au diamètre d’une autre portion dudit pion de verrouillage, pour pouvoir recevoir latéralement la tête de verrouillage lorsque la porte sectionnelle et le portillon sont en position fermée et que les pions de sortie de la serrure sont déplacés depuis leur position verrouillée vers leur position verrouillée.
Les poudres ont été analysés sans autre purification. Un homopolymère de PVDF est utilisé comme échantillon de référence. L'homopolymère PVDF a été d'abord dispersé dans l'isophorone. Une solution de Paraloid B44 à 40% dans l'isophorone est ensuite ajoutée avec une faible quantité de plastifiant (DMP). Le mélange a été filtré, enduit sur une feuille d'aluminium non chromaté et cuit pendant 40 secondes à 305°C. Le film a été ensuite facilement retiré du substrat en aluminium et coupé en petits morceaux. Des expériences de RMN à l'état solide ont été réalisées sur un spectromètre BRUKER ASX300 avec une capacité de résonance triple ( 1 H, 19 F, 13 C). Tous les échantillons ont été tournés à l'angle magique à 7 kHz. Les configurations de polarisation croisée utilisaient soit l'adamantane (1H->13C) soit l'homopolymère PVDF (1H->19F et 19F->13C) comme échantillons de référence. Toutes les expériences de RMN ont été réalisées à température ambiante. La formation d’un mélange intime est évaluée de manière qualitative par l’apparition d’un pic à 62 ppm en RMN 13 C. L’apparition de ce pic en RMN du 13 C permet de vérifier si un mélange intime entre les polymères P1 et P2 est effectivement présent. La mesure quantitative de l’intimité du mélange est effectuée par dépolarisation croisée (selon la méthode proposée dans les références ci-dessus). Une première étape a consisté à aimanter les protons. Cette aimantation a été ensuite partiellement transférée aux fluors proches par 1H->19F CP. A ce stade, les protons du polymère P1 sont efficacement dépolarisés puisque tous sont proches des fluors, au moins appartenant à la même chaîne. Concernant les protons du polymère P2 , la dépolarisation vers les fluors peut avoir lieu ou non selon la distance entre les sites : les chaînes acryliques intimement mélangées voient leurs protons efficacement dépolarisés, tandis que les protons des chaînes non intimement mélangées ne sont pas dépolarisés et conservent leur aimantation initiale. La dernière étape de l'expérience consistait à transférer l'aimantation des protons restants vers les carbones via 1H->13C CP afin que les carbones puissent être observés. Ce second transfert est toujours efficace puisque tous les carbones sont proches des protons d'une même chaîne. Par conséquent, l'intensité des pics de P2 reflète la quantité d'aimantation retenue des protons appartenant à la même chaîne, qui mesure la quantité de P2 non intimement mélangé. La quantification est mesurée avec la courbe de dépolarisation en fonction du temps de contact 1H->19F. La relaxation T1ρ(1H) doit également être prise en compte : les expériences de dépolarisation sont normalisées par les expériences à blanc correspondantes. Cette seconde série d'expériences à blanc est acquise après remplacement du 1H->19F CP par un spin-lock 1H. Dans ces conditions, la fraction quantitative de sites « non dépolarisés » est obtenue en fonction du temps de contact pour les deux polymères. La fraction de P2 intimement mélangée à P1 est ainsi déterminée.
Le polymère P1 utilisé dans les exemples 1 et 2 est un latex de copolymère P(VDF-HFP). Il est utilisé comme semence pour synthétiser la composition selon la présente demande par un procédé de polymérisation en émulsion suivant le protocole décrit dans WO 2007/018783 en présence d’un agent de transfert de chaine de type oligomères d’acide acrylique de masse molaire inférieur à 20000 g/mol. Dans les exemples 1 et 2, le monomère M2 utilisé pour préparer le polymère P2 est un mélange de (meth)acrylate d’alkyle et d’acide méthacrylique. Les monomères M2 sont mis en contact avec le polymère P1 pour une durée supérieure à 6 minutes avant la mise en œuvre de la polymérisation des monomères M2 , cette durée était plus longue pour l’exemple 2. La composition obtenue est séchée par co-atomisation. Les exemples 1 et 2 sont mis en œuvre avec une composition selon l’invention sous forme d’une poudre dont les particules ont un diamètre moyen entre 10 et 25 µm mesurée par granulométrie laser.
Les vérins 82 du second couple sont montés de manière symétrique par rapport aux vérins 82 du premier couple.
Ainsi, l’extension des vérins 82 du premier couple de vérins, respectivement du second couple de vérins 82, provoque le déplacement du dispositif D associé vers une position élevée dite de transport. De manière correspondante, la rétraction des vérins 82 du premier couple de vérins 82, respectivement du second couple de vérins 82, provoque le déplacement du dispositif D associé vers la position abaissée dite de chargement.
Les paires de bras 80 des deux ensembles pivotants 8 situés au niveau de l’extrémité arrière 7b sont articulées sur un même support 81, dit support arrière. Les paires de bras 80 des deux ensembles pivotants 8 situés au niveau de l’extrémité avant 7a sont articulées sur un même support 81, dit support avant. L’axe de rotation entre chaque bras 80 et le support 81 associé est solidaire du support 81 par l’intermédiaire d’une platine 811 s’étendant dans le plan de l’ensemble pivotant 8 et dont les ailes font saillie de part et d’autre du support 81. Ainsi, les axes de rotation sont décentrés par rapport à l’axe longitudinal du support 81.
Chaque support 81 se présente sous la forme d’une potence s’étendant verticalement et couplée à la plate-forme de chargement 7. La potence est, de préférence, un tube creux à section carrée. A titre d’exemple, chaque support 81 peut avoir une longueur de 1,23 mètre et une section carrée de 10 cm par 10 cm. Chaque bras 80 peut avoir une longueur de 1,6 mètre et une section carrée de 80 cm de côté.
Dans le premier mode de réalisation, comme représenté sur les Figures 1, 2, 7 et 8, chaque support 81 est monté fixe par rapport à la plate-forme 7. En particulier, le support 81 avant a une extrémité inférieure solidaire de la plate-forme 7 au niveau du centre de l’extrémité avant 7a. Le support 81 arrière a une extrémité inférieure solidaire de la plate-forme 7 au niveau du centre de l’extrémité arrière 7b. De préférence, l’extrémité inférieure de chaque support 81 est rendue solidaire de la plate-forme 7 par vissage. Chaque support 81 est également solidaire de deux traverses 71 montées fixes par rapport au cadre 70 associé. Ces traverses 71 s’étendent parallèlement aux supports horizontaux 70h et sont espacées l’une de l’autre le long des supports verticaux 70v. Ces traverses 71 sont positionnées au niveau des platines 811 reliant chaque bras 80 au support 81.
Dans le deuxième mode de réalisation, comme représenté sur les Figures 9 à 12, chaque support 81 est monté mobile par rapport à la plate-forme 7 par l’intermédiaire d’un ensemble formant ascenseur 9, de sorte que chaque support 81 peut être positionné à une hauteur variable entre une position basse et une position haute.
L’ensemble formant ascenseur 9 permet un réglage en hauteur de la position du support 81, et donc des ensembles pivotants 8 associés. Ce mode de réalisation dans lequel chaque support 81 est mobile selon une direction de hauteur permet de positionner les sangles 1 à une hauteur plus élevée que dans le mode de réalisation à support fixe. Un tel ensemble formant ascenseur 9 permet donc de proposer un véhicule V davantage polyvalent et apte à s’adapter à différentes hauteurs de charges C.
Chaque ensemble formant ascenseur 9 comprend un chariot constitué par une paire de traverses 90 montées mobiles le long d’une paire correspondante de rails 91 solidaires du cadre 70 associé et un vérin vertical 92 configuré pour déplacer les traverses mobiles 90 le long des rails 91.