INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le matériau de remplissage peut toutefois être également un matériau diélectrique qui n’amortit que très faiblement le rayonnement microondes et reste pour cela dans la structure de guide d’ondes.
De façon caractéristique, la structure de guide d’ondes est sur une platine garnie des composants électroniques du capteur radar. Dans le procédé d’impression de métal 3D on peut réaliser une surface de brasure sur la structure de guide d’ondes qui peut ensuite être soudée à la platine. On peut également imprimer sur la structure de guide d’ondes des organes de fixation tels que, par exemple, des chevilles, des boutons-pressions, des crochets, des éléments d’assemblage par pression ou analogues, avec lesquels on fixe la structure de guide d’ondes à la platine. On peut également utiliser des procédés de frittage selon lesquels on forme des microstructures sur les surfaces à relier, ces microstructures s’accrochant alors les unes dans les autres.
On peut également imprimer des structures de fixation pour fixer un radome ou autre composant à la structure de guide d’ondes.
En principe, il est également possible d’utiliser directement la platine comme support d’impression pour la structure de guide d’ondes. Cette variante est, en particulier, intéressante si la platine ne reçoit des composants électroniques que sur une face et que la structure de guide d’ondes est sur l’autre face de la platine.
Selon une forme de réalisation, le procédé d’impression 3D est un procédé d’impression à plusieurs composants avec lesquels en plus d’un composant métallique, on imprime également avec des composants non métalliques, par exemple, une matière plastique. Dans ce cas, il est, par exemple, possible de réaliser des parois relativement minces du guide d’ondes en métal et de rigidifier les structures par des composants imprimés en matière plastique, ce qui donne une grande stabilité avec un faible poids. Ce procédé peut également servir à fermer des orifices d’émission des guides d’onde avec un matériau transparent au rayonnement de microondes, ce qui évite l’utilisation d’un radome. On peut également imprimer en même temps le matériau de remplissage pendant l’impression des parois du guide d’ondes.
Le procédé d’impression 3D convient tout particulièrement pour la réalisation d’antennes de guide d’ondes dont les orifices d’émission ont des orientations différentes. Cela permet de réaliser un capteur radar ayant un champ de vision large qui combine plusieurs fonctions d’orientations, ce qui, jusqu’à présent, n’était réalisable que par une combinaison de plusieurs capteurs radars.
Le procédé d’impression 3D permet en outre de réaliser également des structures dont les guides d’ondes se croisent. Cela facilite considérablement l’alimentation d’antenne de guide d’ondes développée en surface ; cela réduit considérablement l’encombrement des conduites d’alimentation des antennes de guide d’ondes.
De même, le procédé d’impression 3D permet également de développer des structures de refroidissement telles que des nervures de refroidissement ou des ailettes, directement sur la structure de guide d’ondes.
- la durée de passage de la vitesse haute de la pompe à la vitesse basse de la pompe, par exemple pendant la phase de relaxation isovolumique,
- la durée de maintien de la vitesse haute de la pompe, par exemple pendant la durée d’éjection systolique,
- la durée de maintien de la vitesse basse de la pompe, par exemple durant la phase diastolique de remplissage ventriculaire,
- la valeur de la vitesse haute de la pompe, dite vitesse systolique,
- la valeur de la vitesse basse de la pompe, dite vitesse diastolique.
On considère que les variations d’impédance sont proportionnelles à celles du volume ventriculaire. Ces variations sont utilisées comme déclencheurs de changements de vitesse de la pompe cardiaque. En temps réel, le volume augmente en diastole (remplissage ventriculaire) et diminue en systole (éjection ventriculaire).
Ainsi, les passages de vitesse diastolique (faible vitesse pendant la phase de remplissage ventriculaire) à vitesse systolique (haute vitesse pendant l’éjection ventriculaire) peuvent être pilotés par les variations de l’impédance.
Par exemple, une valeur basse de l’impédance peut correspondre à un ventricule rempli et une éjection à venir. Une valeur haute de l’impédance peut correspondre à ventricule vidé et un remplissage à venir.
La pompe cardiaque fonctionne à vitesse maximale programmée lors de l’ouverture de la valve aortique si on considère le ventricule gauche ou la valve pulmonaire si on considère le ventricule droit, et à vitesse minimale lorsque le ventricule gauche/droit se remplit de sang (phase de diastole).
On régule ainsi automatiquement le régime moteur de la pompe cardiaque en fonction du timing naturel et spontané du cœur du patient implanté.
Avec l’invention, on peut également définir des valeurs min et max ou des valeurs moyennes de l’impédance et/ou du volume du cœur. Le suivi de ces valeurs permet une gestion automatique de la vitesse d’éjection optimale de la pompe, notamment en cas de dépassement de ces valeurs.
Selon une caractéristique avantageuse de l’invention, tout ou partie des paramètres de commande peuvent être obtenu à partir des instants t1, t2, t3 et t4.
Selon un mode de mise en œuvre de l’invention, l’unité de traitement peut être configurée pour déterminer, par exemple en temps réel ou de façon régulière, un volume systolique, un volume global du ventricule, ou un indice de contractilité cardiaque en faisant un ratio ou une différence entre les valeurs maximale et minimale de la variation d’impédance pour un cycle cardiaque (diastole + systole).
On détermine un volume du ventricule gauche si le dipôle est fixé sur le myocarde du ventricule gauche ou du ventricule droit si le dipôle est fixé sur le myocarde du ventricule droit.
La valeur de contractilité cardiaque est un paramètre d’évaluation de l’efficacité non seulement de la pompe mais aussi de l’état hémodynamique et clinique du patient implanté. Le suivi de cette valeur relative mais proportionnelle à la valeur absolue de contractilité cardiaque (différence entre le volume maximal diastolique du ventricule et son volume minimal en fin de systole, i.e., en fin de contraction) au cours du temps permet de suivre l’évolution du statut hémodynamique du patient.
Une telle réalisation permet de surveiller des paramètres physiologiques et de suivre l'évolution d’une éventuelle insuffisance cardiaque.
est une représentation schématique en perspective de la vanne de décharge en vue depuis l'intérieur du conduit de décharge.
est une représentation schématique en perspective de la porte faisant partie de la vanne de décharge selon l'invention.
est une représentation schématique des deux parties du cadre et du joint qui sont assemblés.
est une représentation schématique des deux parties du cadre et du joint qui sont avec leurs parties séparées.
EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE L’INVENTION On a représenté à la une partie d'une turbomachine d'aéronef qui comporte une veine primaire 10 d'écoulement d'un fluide, tel qu'un flux de gaz, dans laquelle un compresseur basse pression, un compresseur haute pression, une chambre de combustion, une turbine haute pression et une turbine basse pression sont agencés.
Une partie de la veine 10 est délimitée par un carter intermédiaire 12 qui est situé entre le compresseur haute pression et le compresseur basse pression.
Ce carter intermédiaire 12 comporte une pluralité de vannes de décharge 14 permettant de prélever une partie du fluide s'écoulant dans la veine primaire 12 pour le rediriger vers une veine secondaire (non représentée) de la turbomachine par l'intermédiaire d'un conduit d'évacuation 16, communément appelé conduit de décharge.
Dans la description qui va suivre, on fera référence à une vanne de décharge 14, il sera compris que cette description s'applique à l'identique aux autres vannes de décharge 14.
Le carter intermédiaire 12 comporte une ouverture 18 qui met en communication la veine primaire 10 et le conduit de décharge 16 au travers de laquelle la vanne de décharge 14 est montée. Le carter intermédiaire comporte un face interne12i qui délimite en partie le conduit de décharge 16 et une face externe 12e qui délimite en partie la veine primaire 10.
De préférence, et selon le mode de réalisation représenté aux figures, l'ouverture 18 est de forme principale rectangulaire, dont la longueur est orientée circonférentiellement et la largeur est orientée selon la direction principale de l'axe principal de la veine primaire 10.
La vanne de décharge 14 comporte une porte 20 qui est montée mobile par rapport au carter intermédiaire 12 entre une position ouverte dans laquelle la porte 20 permet à une partie du fluide circulant dans la veine primaire de s'écouler vers le conduit de décharge 16 et une position fermée dans laquelle la porte obture l'ouverture 18 et isole ainsi le conduit de décharge 16 par rapport à la veine primaire 10.
Ici, la porte 20 est du type intrusive, c’est-à-dire que lorsque la porte 20 est en position ouverte, elle s'étend en partie à l'intérieur de la veine primaire 10. La porte 20 est en outre configurée pour diriger favoriser à la partie du fluide qui est prélevée de s'écouler vers le conduit de décharge 16.
Pour cela, la porte 20 comporte une paroi 22 qui est située en permanence dans la veine primaire 10 et dont la forme et les dimensions sont définies pour que la paroi puisse être en appui radialement contre la face externe 12e du carter intermédiaire 12 et sur toute la périphérie de l'ouverture 18, pour recouvrir la totalité de l'ouverture 18 du carter intermédiaire 12 lorsque la porte 20 est en position fermée.
La paroi 22 de la porte 20 est délimitée par une face externe 24 et par une face interne 26.
La face externe 24 est située à l'opposé du carter intermédiaire 12 et est apte à délimiter en partie la veine primaire 10 lorsque la porte 20 est en position fermée. La face interne 26 est située en vis-à-vis de la face externe 12e du carter intermédiaire 12 et vient en appui contre la face externe 12e du carter intermédiaire 12 lorsque la porte 20 est en position fermée.
Lorsque la porte 20 est en position ouverte, la face interne 26 est située à distance de la face externe 12e du carter intermédiaire 12 et la paroi 22 est inclinée par rapport au carter intermédiaire avec un bord d'extrémité amont de la face interne 26 situé plus à distance de la face externe 12e du carter intermédiaire 12 qu'un bord d'extrémité aval de la face interne 26.
Huiles végétales Des compositions selon l'invention peuvent facultativement comprendre au moins une huile végétale. Des huiles végétales convenables peuvent être choisies parmi l’huile de noix de coco, l’huile d’olive, l’huile de graines de ricin, le beurre de butyrospermum Parkii (karité), l’huile de soja, l’huile de canola, l’huile de colza, l’huile de maïs, l’huile de coton, l’huile de palme, l’huile d’arachide, l’huile de carthame, l’huile de sésame, l’huile de tournesol, l’huile de lin, l’huile de palmiste, l’huile de tung, l’huile de jatropha, l’huile de moutarde, l’huile de camélina, l’huile de tabouret des champs, l’huile de germe de blé, l’huile de noyau d’abricot, l’huile de pistache, l’huile de pavot, l’huile de pin, l’huile d’avocat, l’huile de noisette, l’huile de pépins de raisin, l’huile de colza, l’huile de cade, l’huile de noyau de pêche, l’huile de café, l’huile de jojoba, ou leurs mélanges.
Dans certains modes de réalisation, si des huiles végétales sont présentes, la quantité totale d’huile(s) végétale(s) dans une composition divulguée ici peut aller d’environ 1 % à environ 20 % en poids, y compris toutes les sous-plages intermédiaires, comme, par exemple d’environ 1 % à environ 10 %, ou d’environ 1 % à environ 6 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Humectants Les compositions selon la divulgation peuvent facultativement comprendre au moins un humectant. Dans certains modes de réalisation, les compositions selon la divulgation comprennent au moins deux humectants.
Les composés humectants non limitatifs qui peuvent être choisis incluent, par exemple, les alcools polyhydriques, tels que les alcools polyhydriques en C2-C8 ou C3-C6. À titre d’exemple, on peut choisir le glycérol (glycérine), le propylène glycol, le butylène glycol, le pentylène glycol, l’hexylène glycol, le dipropylène glycol, le diéthylène glycol et le diglycérol.
D’autres exemples non limitatifs d’humectants peuvent être choisis, notamment l’acide hyaluronique, les sucres tels que le sorbitol ou le xylitol, ou les bêta-fructanes, par exemple l’inuline. Des mélanges de deux humectants ou plus peuvent également être choisis.
S'il est présent, l’au moins un humectant peut être choisi parmi le sorbitol, la glycérine de sorbitol, la glycérine, le propylène glycol, le butylène glycol, le pentylène glycol, l’hexylène glycol, le dipropylène glycol, le diéthylène glycol, le glycérol, l’acide hyaluronique, le xylitol, l’inuline ou leurs mélanges. Dans certains modes de réalisation, la composition comprend au moins un humectant dans une quantité allant d’environ 0,1 % à environ 10 % en poids, comme, par exemple, d’environ 0,2 % à environ 8 %, d’environ 0,2 % à environ 5 %, ou d’environ 0,2 % à environ 1 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Ester autre que le polyacrylate de glycéryle Les compositions selon la divulgation peuvent facultativement comprendre au moins un ester autre que le polyacrylate de glycéryle.
Esters de glycéryle (esters de glycérol) Dans certains modes de réalisation, les compositions selon la divulgation comprennent au moins un ester de glycéryle (ou glycérol) ou un dérivé de celui-ci, autre que le polyacrylate de glycéryle.
L'au moins un ester de glycéryle peut avoir une chaîne carbonée de 8 à 24 carbones et peut être choisi parmi : i) les esters d’un glycérol oligomérique ; ii) le propionate d’arachidyle vendu sous la marque WAXENOL 801 par Alzo ; iii) les esters de phytostérol, les triglycérides d’acides gras et leurs dérivés, tels que les cocoglycérides hydrogénés ; iv) les polyesters non réticulés résultant de la condensation entre un acide dicarboxylique en C4-C50 linéaire ou ramifié ou un acide polycarboxylique et un diol en C2-C50 ou un polyol ; v) les esters aliphatiques d’un ester résultant de l’estérification d’un ester d’acide hydroxycarboxylique aliphatique avec un acide carboxylique aliphatique ; ou vi) un mélange de ceux-ci.
Des exemples non limitatifs d’esters d’un glycérol oligomère incluent le diglycérol, tels que les condensats d’acide adipique et de glycérol, pour lesquels une portion des groupes hydroxyle des glycérols ont réagi avec un mélange d’acides gras, tels que l’acide stérique, l’acide caprique, l’acide stéarique et l’acide isostéarique, et l’acide 12-hydroxystéarique, tels que ceux vendus sous la marque commerciale SOFTISAN 649 par la société Cremer Oleo ou sous la marque commerciale SP SUPERMOL BMBAL-SS-(RB) par la société Croda, tels que le polyacyladipate-2 de bis-diglycéryle, ou peuvent être du polyacyladipate-1 de bis-diglycéryle.
Dans certains modes de réalisation donnés à titre d’exemple, les esters de glycérol peuvent être des esters de polyglycérol d’acides gras (esters de polyglycéryle) ayant une structure conformément à la formule suivante (I) : (I),
dans laquelle n est compris entre 2 et 20 ou entre 2 et 10 ou entre 2 et 5, ou est égal à 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9 ou 10, et R 1 , R 2 et R 3 peuvent chacun indépendamment être une fraction acide gras ou un hydrogène, à condition qu'au moins un des R 1 , R 2 , et R 3 soit une fraction acide gras. Par exemple, R 1 , R 2 et R 3 peuvent être saturés ou insaturés, linéaires ou ramifiés, et avoir une longueur en C 1 -C 40 , C 1 -C 30 , C 1 -C 25 , or C 1 -C 20 , C 1 -C 16, or C 1 -C 10 .
En outre, les exemples non limitatifs d'esters de polyglycérol non ioniques d'acides gras incluent caprylate/caprate de polyglycéryle-4, caprylate/caprate de polyglycéryle-10, caprate de polyglycéryle-4, caprate de polyglycéryle-10, laurate de polyglycéryle-4, laurate de polyglycéryle-5, laurate de polyglycéryle-6, laurate de polyglycéryle-10, cocoate de polyglycéryle-10, myristate de polyglycéryle-10, oléate de polyglycéryle-10, et stéarate de polyglycéryle-10.
Dans certains modes de réalisation, au moins un ester de glycéryle est choisi parmi les esters d’un glycérol oligomérique, le propionate d’arachidyle, les esters de phytostérol, les triglycérides d’acides gras et leurs dérivés, les polyesters non réticulés résultant de la polycondensation entre un acide dicarboxylique en C4-C50 linéaire ou ramifié ou un acide polycarboxylique et un diol ou polyol en C2-C50, les esters aliphatiques d’un ester résultant de l’estérification d’un ester d’acide hydroxycarboxylique aliphatique avec un acide carboxylique aliphatique, et un mélange de ceux-ci. Des exemples non limitatifs d’esters de glycéryle incluent le polyacyladipate de bis-diglycéryle-1, le polyacyladipate de bis-diglycéryle-2, le béhénate de glycéryle, le caprate de glycéryle, le cocoate de glycéryle, l’érucate de glycéryle, l’hydroxystéarate de glycéryle, l’isostéarate de glycéryle, le lanolate de glycéryle, le laurate de glycéryle, le linoléate de glycéryle, le myristate de glycéryle, l’oléate de glycéryle, le lactate de glycéryle, le sesquioléate de glycéryle, le stéarate de glycéryle, le stéarate citrate de glycéryle, le stérate lactate de glycéryle, le dioléarate de glycéryle, le distéarate de glycéryle, le laurate de glycéryle ou un mélange de ceux-ci. Dans certains modes de réalisation, au moins un émulsifiant est choisi parmi le stéarate de glycéryle, le polyacyladipate-1 de bis-diglycéryle, le polyacyladipate-2 de bis-diglycéryle, ou un mélange de ceux-ci. Dans un autre mode de réalisation, au moins un émulsifiant est choisi parmi les esters de glycéryle comprenant le polyacyladipate-1 de bis-diglycéryle et/ou le polyacyladipate-2 de bis-diglycéryle, et facultativement un deuxième ester de glycéryle. Dans un autre mode de réalisation, au moins un émulsifiant comprend un ester de glycéryle qui est le stéarate de glycéryle, et facultativement un deuxième ester de glycéryle. Dans un mode de réalisation préféré, la composition comprend du polyacryladipate-1 de bis-diglycéryle et/ou du polyacryladipate-2 de bis-diglycéryle, et facultativement au moins un ester supplémentaire autre que le polyacrylate de glycéryle.
Dans divers modes de réalisation, la quantité totale d’ester(s) de glycéryle autre que le polyacrylate de glycéryle, s'ils sont présents, peut aller d’environ 0,1% à environ 5 % en poids, y compris toutes les sous-plages intermédiaires, telles que, par exemple, d’environ 0,1 % à environ 3 %, d’environ 0,1 % à environ 2 %, d’environ 0,1 % à environ 1 %, d’environ 0,2 à environ 3 %, d’environ 0,2 % à environ 2 %, ou d’environ 0,2 % à environ 1 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Esters non-glycéryle Dans certains modes de réalisation, les compositions selon la divulgation peuvent également inclure un ester non-glycéryle. Dans certains cas, l’ester non-glycéryle autre que l’ester de glycéryle est choisi parmi les esters d'isopropyle, les esters de cétyle ou un mélange de ceux-ci. Les exemples non limitatifs d’esters d'isopropyle incluent le myristate d’isopropyle, le laurate d’isopropyle, l’oléate d’isopropyle, le palmitate d’isopropyle et le stéarate d’isopropyle. Dans certains modes de réalisation, l’ester qui n’est pas un ester de glycéryle peut être choisi parmi le myristate d’isopropyle, les esters de cétyle, le palmitate d’isopropyle ou d’un mélange de ceux-ci.
Une autre solution, présentée dans la demande de brevet FR 3 044 945, utilise un frittage flash, habituellement appelé Spark Plasma Sintering (SPS) en anglais, afin de générer des revêtements abradables présentant des gradients de propriétés, avec notamment un taux de porosité plus faible au niveau des bordures du revêtement afin de mieux résister à l’érosion. Toutefois, bien qu’offrant de bons résultats, cette solution nécessite une préparation particulière du substrat. De manière générale, ce type de frittage implique des températures supérieures à 1000°C. On parle alors de frittage en voie solide.
Une autre solution encore, présentée dans la demande de brevet FR 3 082 765, utilise des poudres de zircone yttriée présentant différents facteurs de forme. Toutefois, cette solution aboutit à des taux de porosité relativement importants, compris entre 30 et 50%, de telle sorte qu’une résistance à l’érosion encore supérieure est souhaitée pour certaines applications particulièrement exigeantes. Par ailleurs, ce type de solution implique le frittage de la zircone yttriée à des températures supérieures à 1000°C.
Il existe donc un besoin pour fournir une couche abradable ainsi qu’un procédé de fabrication de cette couche ayant à la fois une bonne abradabilité et une bonne résistance à l'érosion.
Le présent exposé concerne un procédé de fabrication d’un revêtement composite céramique abradable sur un substrat, comprenant : l’obtention d’une composition pulvérulente comprenant une poudre de matrice et une poudre de précurseur hydraté de charge céramique, le taux de charge du mélange étant compris entre 5 et 40 %, la compression de la composition pulvérulente obtenue à une pression supérieure à 150 MPa, et une étape de frittage réactif de la composition pulvérulente obtenue, pendant laquelle la compression est maintenue, à une température inférieure à 550°C , et les particules de la poudre de matrice dans la composition pulvérulente frittée présentent un facteur de forme supérieur ou égal à 2.
Dans le présent exposé, l’expression « frittage réactif » désigne un frittage dans lequel le matériau fritté subit une réaction chimique. Typiquement, le matériau fritté peut subir une déshydratation.
Dans le présent exposé, le facteur de forme correspond à la valeur moyenne en nombre du rapport R suivant calculé pour chaque particule d'un ensemble donné de particules, avec R désignant le rapport [plus grande dimension de la particule] / [plus grande dimension transversale de la particule]. Si la particule est une fibre, le facteur de forme peut être calculé par le rapport [longueur de la fibre] / [diamètre de la fibre].
On comprend que le facteur de forme est mesuré après la compression de la composition pulvérulente. Le facteur de forme est mesuré à partir d’images du revêtement abradable obtenu par microscope électronique à balayage.
Dans le présent exposé, l’expression « taux de charge » est définie comme le pourcentage volumique de la poudre de précurseur de charge céramique sous sa forme déshydratée rapportée au volume total combiné de la poudre de matrice et de la poudre de précurseur de charge céramique sous sa forme déshydratée. En d’autres termes, la poudre de charge céramique hydratée est ajoutée au mélange de telle manière à obtenir un taux de charge souhaité, calculé pour une charge céramique déshydratée correspondante. Le taux d’hydratation est pris en compte dans ce calcul pour déterminer le volume de précurseur de charge céramique sous sa forme déshydraté, compte tenu du volume du précurseur hydraté. Le taux d’hydratation de la charge céramique peut être mesuré par analyse thermogravimétrique, par exemple. Ici, le taux de charge est compris entre 5 et 40%.
Dans le présent exposé, le précurseur de charge céramique désigne l’espèce chimique qui, une fois frittée, se transforme en charge céramique.
Dans le présent exposé, l’expression « poudre de précurseur hydraté » désigne une poudre comprenant en son sein soit des molécules d’eau chimisorbées (par exemple des hydrates tel que LaPO 4 xH 2 O), soit des groupements hydroxyles (par exemple Zr ( OH) 4 ).