INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On note la différence d’indice maximum entre le cœur et la gaine. Ce profil d’indice est typiquement obtenu en variant une concentration d’un matériau de dopage du premier matériau M1 du cœur. Ce matériau de dopage est par exemple du germanium, de l’aluminium, et/ou du phosphore ou encore des ions, préférentiellement des ions terres rares.
Une fibre F multimode à gradient d’indice permet un nettoyage spatial continu par effet Kerr de l’énergie répartie dans différents modes spatiaux vers le mode fondamental (à condition que la puissance crête du faisceau guidé soit suffisante). On obtient donc à la sortie un faisceau avec une meilleure brillance et dont la puissance est principalement supportée par le mode fondamental. Le même effet de relocalisation spatial est obtenu lors d’une conversion non linéaire dans la fibre F après poling. Aussi, une fibre F multimode après poling permet d’obtenir un faisceau de sortie quasiment monomode avec la ou les longueurs d’onde obtenues par conversion non linéaire à partir d’une longueur d’onde fondamentale.
En outre, ces fibres peuvent présenter un diamètre de cœur important (jusqu’à 600 ) permettant l’injection et le guidage d’impulsions de plus grande puissance crête.
De manière préférentielle, le premier matériau M1 de la fibre optique F est en silice ou un verre dont une vitesse de relaxation structurale est sensiblement égale à celle de la silice. Par « vitesse de relaxation structurale est sensiblement égale à celle de la silice », on entend un verre dont la vitesse de relaxation structurale est égale à celle de la silice à . Cette vitesse de relaxation est préférée car elle permet une inscription du réseau longitudinal périodique de non linéarité satisfaisante.
La illustre schématiquement une vue en perspective d’un dispositif D d’amélioration des propriétés non linéaires d’une fibre optique comprenant : la fibre optique F selon l’invention, un système de génération SG de quasi-accord de phase adapté pour inscrire un réseau périodique longitudinal IP d’une non linéarité d’ordre deux ou plus dans la fibre optique permettant un quasi-accord de phase pour une conversion non linéaire d’une première longueur d’onde dans la fibre optique. Ce réseau périodique longitudinal IP n’est pas représenté en mais est visible en .
A la suite de cette inscription, la fibre optique F améliorée présente donc une efficacité de conversion non linéaire exacerbée grâce au choix judicieux de la première variation (ou la deuxième variation le cas échéant).
En injectant un faisceau à la première longueur d’onde avec une intensité suffisante dans la fibre optique F après poling , on obtient alors un faisceau en sortie de fibre présentant une ou plusieurs longueurs d’onde générées par conversion non linéaire efficace de la première longueur d’onde via un quasi-accord de phase tout au long de la fibre grâce au réseau périodique longitudinal IP .
Différents systèmes de génération SG permettant d’effectuer le poling de la fibre optique sont connus de l’homme de l’art et une description exhaustive de l’ensemble de ces systèmes sort du cadre de l’invention. Néanmoins, on précise que le système de génération SG est adapté pour effectuer cette étape de poling par effet thermique, par effet électrique, par effet optique, ou encore par une combinaison de plusieurs de ces méthodes.
Ainsi, selon un mode de réalisation M1 de la illustré en , le système de génération SG est adapté pour générer le réseau périodique longitudinal de non linéarité par poling optique. Pour cela, le système de génération SG comprend un système laser LS.
Le système laser LS qui comprend un laser L adapté pour générer un premier faisceau F1 présentant la première longueur d’onde .
Le laser L est de préférence une source impulsionnelle afin de délivrer des impulsions avec une puissance crête suffisamment élevée pour permettre l’inscription du réseau périodique longitudinal IP. A titre d’exemple, le laser L est une source laser Nd :YAG à déclenchement passif par cristaux CR4 + :YAG délivrant des impulsions à , avec une durée de 740 ps et un taux de répétition de 27 kHz.
Le système laser LS comprend en outre un élément de conversion non linéaire CNL adapté pour générer un deuxième faisceau F2 à la fréquence obtenue par génération de seconde harmonique du premier faisceau. L’élément CNL est un élément connu de l’homme de l’art. A titre d’exemple, l’élément CNL est un cristal KTP (« Potassium titanyl phosphate »), ou PPKTP (« Periodically Poled KTP »), ou triborate de lithium (LiB 3 O 5 - ou LBO), ou encore BBO (« Beta Barium Borate ») et peut aussi être la fibre dopée elle-même dont la centro-symétrie est modifiée par l’implantation d’ions.
Les faisceaux F1 et F2 forment un faisceau incident FI injecté pendant une durée prédéterminée dans la fibre optique via un système de couplage SC de sorte que le faisceau FI inscrive le réseau périodique longitudinal IP. A titre d’exemple non limitatif, le système de couplage SC des figures 3B et 3D comprend un polariseur linéaire de sorte que le faisceau incident FI présente une polarisation linéaire prédéterminée lors de son injection dans la fibre F, et une ou plusieurs lentilles adaptée(s) pour focaliser le faisceau incident FI dans la fibre F.
On souligne ici que la présente invention n’est pas limitée à la manière dont la fonction de rechargement de l’arme est mise en œuvre et que l’on pourra bien entendu prévoir d’autres types de chargeur.
Les moyens décrits ci-dessus du montage d’arme 2 sont déjà connus de l’état antérieur de la technique. Le montage d’arme 2 selon la présente invention s’en distingue en ce que le berceau 9 est relié au corps 5 par des seconds moyens de liaison pivot 15 de telle sorte que l’ensemble de recul 11 est apte à pivoter seul par rapport au corps 5 autour d’un second axe de site S2 qui est parallèle au premier axe de site S1.
En particulier, les seconds moyens de liaison pivot 15 peuvent être deux tourillons 16 solidaires du berceau 9 et positionnés chacun d’un côté de l’arme 8. Chaque tourillon 16 est monté à pivotement dans un alésage 17 que présente une partie support 18 du corps 5.
Le pivotement de l’ensemble de recul 11 autour du second axe de site S2 pourra être commandé par tous moyens appropriés, comme par exemple par vérin(s) ou par un système à roue et vis sans fin. Si l’on se réfère plus particulièrement à la , on peut voir que l’on y a représenté un autre exemple de tels moyens de commande, qui comprennent une crémaillère 9a, solidaire du berceau 9 et située sur un côté de ce dernier, et des moyens d’entraînement comprenant un pignon 9b qui s’engrène avec la crémaillère 9a. La crémaillère 9a suit un arc de cercle de même centre que le tourillon 16. Le pignon 9b est porté par un arbre 9c porté à rotation par la partie support 18 et dont l’entraînement en rotation est assuré par une motorisation 9d, comme par exemple un motoréducteur, représentée schématiquement sur la . Dans un souci de lisibilité, ces moyens n’ont pas représentés sur la .
Dans le présent mode de réalisation, le corps 5 est creux et formé, par exemple, de tôles mécanosoudées constituant une paroi inférieure 5a, une paroi supérieure 5b, une paroi avant 5c, une paroi arrière 5d et deux parois latérales 5e, lesquelles parois délimitent un espace intérieur dans lequel se situe le chargeur 12. Une ouverture 5f est prévue dans la paroi avant 5c de façon à permettre le passage de l’arme 7 et son pointage en site. Sur la , la paroi supérieure 5b a été omise.
Bien entendu, l’on pourra prévoir d’autres formes pour le corps 5, comme par exemple un corps 5 qui n’enferme pas le chargeur 12.
On se réfère maintenant plus particulièrement à la , sur laquelle une paroi latérale 5e du corps 5, un barillet 12 et une partie support 18 ont été omis afin de mieux montrer les autres éléments du montage d’arme 2, et sur laquelle la tourelle 1 est en fonctionnement en mode tir tendu.
L’arme 8 est pointée en site à un angle de site pour tir tendu α1, ici l’angle maximal possible dans le mode tir tendu, par pivotement d’un seul tenant, autour du premier axe de site A1, du corps 5, des éléments qui sont lui solidaires, comme le chargeur 12, et de l’ensemble de recul 11.
La tourelle 1 fonctionne de manière analogue à une tourelle oscillante, et présente donc un faible débattement en site de l’arme 8 afin d’éviter une interférence avec le plan de pose P1, mais aussi les mêmes avantages que sont un rechargement rapide de l’arme 8 et un équilibrage très satisfaisant.
Si l’on se réfère maintenant à la , sur laquelle la tourelle 1 est en fonctionnement en mode tir courbe, on peut voir l’ensemble de recul 11 peut être pivoté seul autour du second axe de site S2 de façon à augmenter l’angle de site de l’arme 8, jusqu’à un angle de site pour tir courbe α2 maximal au-dessus duquel la masse reculante 10 serait susceptible de venir interférer avec le corps 5 lors du recul consécutivement à un tir.
Les moyens de liaison pivot 15 étant portés par le corps 5 et pivotant avec ce dernier lors d’un pivotement du corps 5 autour du premier axe de site S1, on comprend aisément qu’il suffit de placer le corps 5 à un angle de site positif pour que le second axe de site S2 se situe à une hauteur, par rapport au plan de pose P1, supérieure à celle du premier axe de site S1. Ceci, conjointement avec le fait que le second axe de site S2 est placé en avant du premier axe de site S1, permet d’augmenter l’angle de site de l’arme 8 par pivotement de l’ensemble de recul 11 seul, par comparaison à l’angle de site maximal possible en fonctionnement en tir tendu. On peut ainsi assurer un sur-pointage de l’arme 8.
L’angle de site pour tir courbe α2 maximal sera fonction notamment de la distance D entre les premier et second axes de site S1 et S2. Cette distance D sera donc choisie pour qu’en mode tir courbe l’arme 8 puisse être pointée avec un angle de site suffisant pour effectuer un tir courbe. Cette distance D peut par exemple être comprise entre 1000 et 2000 mm.
La tourelle 1 permet donc aussi d’effectuer des tirs courbes.
Lors d’un tir courbe, l’effort de tir crée un couple autour du premier axe de site S1. Pour assurer la reprise de ce couple, le montage d’arme 2 comprend des moyens de blocage 19 permettant de manière sélective d’empêcher toute rotation de la masse oscillante autour du premier axe de site S1 lors d’un tir courbe.
Si l’on se réfère à la , on peut voir que les moyens de blocage 19 peuvent par exemple comprendre un dispositif de verrouillage 20 comprenant deux premiers organes de verrouillage solidaires du corps 5, un de chaque côté longitudinal de ce dernier, qui sont ici chacun formés par un trou 5g dans la paroi latérale 5e respective. Le dispositif de verrouillage 20 comprend en outre deux seconds organes de verrouillage 21 solidaires de la carapace 3 et configurés chacun pour s’engager avec l’un respectif des premiers organes de verrouillage de façon à bloquer la rotation du corps 5 autour du premier axe de site S1. Ici, chaque second organe de verrouillage 21 peut être formé par un doigt qui est porté par un support 22 solidaire de la carapace 3 et qui déplaçable en translation dans une direction parallèle au premier axe de site S1 (représentée par les doubles flèches) de façon à pouvoir être engagé, comme illustré pour le doigt 21 sur la gauche de la , ou désengagé, comme illustré pour le doigt 21 sur la droite, du trou 5g respectif. L’on comprend aisément que lorsque les deux doigts 21 sont engagés dans les trous 5g, le corps 5 est empêché de tourner autour du premier axe de site S1 et le couple est ainsi repris par le véhicule. Dans un souci de lisibilité, les moyens de blocage 19 n’ont été représentés de manière schématique sur la .
Dans l’exemple discuté ci-dessus, le blocage en rotation du corps 5 ne peut être obtenu que lorsque les doigts 21 sont en regard des trous 5g, donc pour une position angulaire donnée du corps 5. Cette position angulaire peut être choisie par exemple pour correspondre à l’angle de site maximal dans le mode tir tendu. Bien entendu, l’on pourra prévoir des moyens permettant de bloquer en rotation le corps 5 quelle que soit sa position angulaire, par exemple en remplaçant les trous 5g par des lumières en arc de cercle dans lesquelles circulent des doigts munis de moyens sélectifs de serrage des parois latérales 5e du corps 5.
La présente invention vise à résoudre les différents problèmes techniques énoncés précédemment. En particulier, la présente invention vise à proposer une machine de fabrication de bottes de paille permettant de mieux répondre aux contraintes de la construction. Plus précisément, la présente invention vise à proposer une machine permettant de fabriquer des bottes de paille dont les dimensions, en sortie de machine, peuvent être ajustées, notamment en temps réel.
Ainsi, selon un aspect, il est proposé une machine de fabrication de produits agricoles parallélépipédiques, par exemple de bottes de paille, les produits agricoles présentant, en sortie de la machine, une hauteur, une largeur et une longueur déterminées. La machine comprend : - un conduit, par exemple profilé, s’étendant selon une direction longitudinale, de préférence horizontale, et dont une section transversale détermine une hauteur et une largeur maximale desdits produits agricoles fabriqués par ladite machine, - un piston configuré pour effectuer un mouvement de va-et-vient selon ladite direction longitudinale, la course du piston s’étendant au moins partiellement dans ledit conduit, et - un système de ligature configuré pour lier lesdits produits agricoles notamment dans le sens de la longueur, le système de ligature étant réglable de manière à obtenir des produits agricoles présentant ladite longueur déterminée.
La machine comprend également : - un système de modification réglable configuré pour modifier une dimension dudit conduit et dudit piston, de préférence la dimension verticale, de manière à obtenir des produits agricoles présentant ladite hauteur déterminée, et - un système de découpe réglable monté dans ledit conduit ou en aval dudit conduit, et configuré pour effectuer au moins une découpe du produit agricole selon une direction parallèle à ladite dimension modifiée par le système de modification, de préférence selon une direction verticale, de manière à obtenir des produits agricoles présentant ladite largeur déterminée.
Ainsi, et contrairement à la machine décrite dans le document WO 2019/086818, la machine selon la présente invention permet d’obtenir des bottes de paille dont les différentes dimensions peuvent être ajustées aux valeurs souhaitées parmi des intervalles de valeurs définis. Les dimensions des bottes de paille ne sont donc pas fixées par la géométrie de la machine ou par des choix décidés lors de la réalisation de la machine, mais peuvent au contraire être modifiées dans le temps, en fonction des besoins. En particulier, les différentes dimensions des bottes de paille produites par la machine selon la présente invention peuvent être modifiées de manière continue, c’est-à-dire que les dimensions ne sont pas limitées à différentes valeurs fixes déterminées, mais peuvent au contraire être ajustées à n’importe quelles valeurs souhaitées choisies dans des intervalles de valeurs définis imposés par la géométrie de la machine.
Par exemple, la machine selon la présente invention permet d’ajuster la hauteur des bottes de paille obtenue en sortie, dans un intervalle de valeurs défini par l’amplitude du système de modification réglable de la machine. L’utilisateur peut ainsi, dans une telle gamme de valeurs imposée par le système de modification réglable, choisir la valeur souhaitée pour la hauteur des bottes de paille obtenue.
La machine selon la présente invention offre donc une plus grande souplesse pour l’obtention de bottes de paille de dimensions souhaitées, facilitant ainsi les travaux de construction utilisant de telles bottes de paille, notamment en évitant des étapes ultérieures de travail des bottes pour en modifier les dimensions non-adaptées.
Préférentiellement, la machine comprend également un moyen de commande et le système de ligature, le système de modification et/ou le système de découpe sont commandés par ledit moyen de commande de manière à pouvoir modifier, éventuellement de manière automatisée, la longueur déterminée, la hauteur déterminée et/ou la largeur déterminée des produits agricoles fabriqués par ladite machine.
Les modifications d’une ou plusieurs dimensions des bottes de paille fabriquées par la machine, peuvent être effectuées par un moyen de commande configuré pour commander un ou plusieurs de systèmes de la machine. Plus précisément, la machine peut comprendre un moyen de commande permettant de modifier, de préférence automatiquement à partir d’une, ou plusieurs, valeurs de commande fournies en entrée, le ou les différents systèmes de la machine afin d’obtenir des bottes de paille présentant une ou des dimensions correspondant à la ou aux valeurs de commande fournies en entrée. Un tel moyen de commande, qui peut être électronique, électrique ou mécanique, permet donc une modification facilitée d’une ou plusieurs dimensions des bottes de paille fabriquées par la machine, et permet également une éventuelle automatisation des ajustements de dimensions des bottes de paille.
Préférentiellement, le conduit comporte une partie supérieure montée coulissante sur une partie inférieure selon une direction perpendiculaire à la direction longitudinale, de préférence selon une direction verticale, et le système de modification est configuré pour déplacer ladite partie supérieure selon ladite direction perpendiculaire à la direction longitudinale, par exemple avec un vérin, pneumatique ou électrique, ou avec une vis hélicoïdale.
Afin de pouvoir ajuster la hauteur des bottes de paille, la machine selon la présente invention permet de modifier la hauteur du conduit dans lequel les bottes de paille sont formées. Plus précisément, la machine selon la présente invention prévoit un conduit formé d’une partie inférieure et d’une partie supérieure non-solidaires entre elles, de manière à pouvoir translater une partie par rapport à l’autre, afin de modifier la distance les séparant. La translation entre les deux parties du conduit est prévue selon une direction perpendiculaire à la direction de déplacement du piston dans le conduit, c’est-à-dire selon une direction sensiblement verticale lorsque le conduit s’étend selon une direction sensiblement horizontale et que le piston se déplace dans le conduit selon la même direction sensiblement horizontale. Une telle modification de la géométrie du conduit s’effectue donc sans remplacement du conduit lui-même, mais par une construction spécifique en deux parties du conduit permettant une variation continue de la hauteur de celui-ci, dans une gamme de valeurs définie par les dimensions desdites deux parties du conduit.
La variation de hauteur du conduit peut alors être commandée manuellement, à l’aide d’un système mécanique, ou bien électriquement ou électroniquement lorsque la machine est équipée de moyens électriques, pneumatiques ou autres, de déplacement d’une partie du conduit par rapport à l’autre partie. En particulier, avec des moyens électriques ou pneumatiques commandés, il est alors possible de prévoir un moyen de commande électronique permettant à l’utilisateur de simplement entrer la hauteur voulue afin d’obtenir des bottes de paille avec ladite hauteur demandée.
Préférentiellement, le piston comporte une partie supérieure montée coulissante sur une partie inférieure selon ladite direction perpendiculaire à la direction longitudinale, et le système de modification est configuré pour déplacer de ladite partie supérieure selon ladite direction perpendiculaire à la direction longitudinale, par exemple avec un moyen de solidarisation desdites parties supérieures du piston et du conduit selon ladite direction perpendiculaire à la direction longitudinale, et/ou avec un vérin, pneumatique ou électrique, ou une vis hélicoïdale.
Avec la modification de la géométrie du conduit, il est également préférable de prévoir une modification de la géométrie du piston, notamment dans le cas où celui-ci n’est pas formé d’un matériau souple élastique susceptible de s’ajuster automatiquement à la forme du conduit dans lequel il se déplace. Ainsi, le piston peut également être formé de deux parties, une inférieure et une supérieure, non-solidaires entre elles, de manière à pouvoir translater une partie par rapport à l’autre, afin de modifier la distance les séparant. La translation entre les deux parties du piston est prévue selon une direction perpendiculaire à la direction de déplacement du piston dans le conduit, c’est-à-dire selon une direction sensiblement verticale lorsque le conduit s’étend selon une direction sensiblement horizontale et que le piston se déplace dans le conduit selon la même direction sensiblement horizontale. La translation entre les deux parties du piston s’effectue donc selon la même direction que celle du déplacement relatif des deux parties du conduit. Une telle modification de la géométrie du piston s’effectue donc sans remplacement du piston lui-même, mais par une construction spécifique en deux parties du piston permettant une variation continue de la hauteur de celui-ci, dans une gamme de valeurs définie par les dimensions desdites deux parties du piston.
De manière similaire au conduit, la variation de hauteur du piston peut alors être commandée manuellement, à l’aide d’un système mécanique, ou bien électriquement ou électroniquement lorsque la machine est équipée de moyens électriques, pneumatiques ou autres, de déplacement d’une partie du piston par rapport à l’autre partie.
Alternativement, il est également possible de prévoir une solidarisation selon ladite direction de modification du piston, de la partie supérieure du piston avec la partie supérieure du conduit. Une telle solidarisation n’empêche pas le mouvement de la partie supérieure du piston dans le conduit selon la direction longitudinale, mais permet de déplacer conjointement la partie supérieure du conduit et la partie supérieure du piston selon la direction perpendiculaire à la direction longitudinale, c’est-à-dire selon une direction sensiblement verticale. On comprend alors que, dans un tel mode de réalisation, ce sont à la fois le conduit et le piston qui sont modifiés géométriquement, de manière solidaire, pour ajuster la hauteur des bottes de paille.
En particulier, avec une telle solidarisation entre la partie supérieure du conduit et la partie supérieure du piston, il est alors suffisant de prévoir un système de modification réglable avec des moyens de translation uniquement pour la partie supérieure du conduit ou du piston, de préférence uniquement pour la partie supérieure du conduit, par exemple par un ou plusieurs vérins, électriques ou pneumatiques, ou bien par une ou plusieurs vis hélicoïdales.
Selon le document EP 3 535 533 B1, il est connu dans le cas d’une installation d’actionneur constituée par un compresseur, de surveiller une grandeur de mesure décrivant l’installation sonore de l’installation d’actionneur. La machine électrique de l’installation d’actionneur sera alors commandée en fonction de la grandeur de mesure saisie pour réduire l’émission sonore de l’installation d’actionneur. En pratique, le document EP 3 535 533 B1 propose de régler le point de fonctionnement de la machine électrique présentant une faible émission sonore, en fonction de la grandeur de mesure saisie.
A cet effet, l’invention a pour objet une installation d’actionneur du type défini ci-dessus, caractérisée en ce qu’en fonction de la grandeur de mesure saisie, selon un modèle qui décrit une émission sonore prévisionnelle de l’installation d’actionneur en fonction de la commande de la machine électrique, on détermine une indication de correction et, on modifie le signal de commande par cette indication de correction.