INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- l’instant t4 correspondant au début du remplissage ventriculaire, l’instant t4 étant obtenu par mesure d’impédance en identifiant le début de la négativation de la dérivée de l’impédance par rapport au temps.
Selon l’invention, la réalisation des étapes a) à d) peut être conditionnée à une détection d’un complexe QRS par un signal local ventriculaire d’électrogramme.
Le second bras 45 va maintenant être décrit en regard notamment de la qui est une vue agrandie du levier dans la même position que sur la .
Le second bras 45 du levier 40 forme came 50 adaptée pour coopérer avec un galet 52 de la couronne de synchronisation 34. Le galet 52 est monté rotatif sur un corps annulaire 53 de la couronne de synchronisation 34 autour d’un axe d’articulation C. L’axe d’articulation C du galet 52 est ici rectiligne et perpendiculaire à l’axe X et parallèle à l’axe d’articulation A du levier 40. Le galet 52 est articulé par rapport au corps 53 de la couronne de synchronisation 34 en C par une liaison pivot, de préférence formée par un roulement à aiguilles.
Le galet 52 et la biellette 35 du mécanisme de liaison 24 sont agencés de part et d’autre du corps annulaire 53 de la couronne de synchronisation 34.
Un évidement 54 ou orifice est ménagé dans le second bras 45 entre l’axe d’articulation A et la deuxième extrémité 42 du pivot 40. Cet évidement 54 est délimité par une surface cylindrique 55 ayant une génératrice perpendiculaire à l’axe longitudinal X et parallèle à l’axe d’articulation C du galet 52.
Le galet 52 est logé à l’intérieur de l’évidement 54 et est adapté pour coopérer avec au moins une portion de la surface cylindrique 55 formant came. La surface cylindrique 55 comporte ainsi au moins une piste intérieure 56 et une piste extérieure 57 pour le galet 52. La piste intérieure 56 est plus proche du premier bras 44 du levier ou de la masselotte 43 que la piste extérieure 57. En d’autres termes, la piste extérieure 57 est agencée entre le galet 52 et la biellette 35. Ainsi, le galet 52 est au moins en contact avec la piste extérieure 57.
En variante, le galet 52 est en contact avec la piste extérieure 57 et la piste intérieure 52.
Le galet 52 est apte à se déplacer dans un plan P longitudinal perpendiculaire audit axe d’articulation A du palier, c’est-à-dire le plan de coupe de la .
La longueur du premier bras 44 est supérieure à la distance entre l’axe d’articulation A du levier et l’axe d’articulation C du galet 52 , environ deux fois supérieur dans le cas présent. Ce rapport de longueur permet de multiplier l’effort fourni par chaque masselotte 43, et autrement dit de minimiser leur masse, et de manière plus générale, la masse de l’ensemble des masselottes 43.
La came formée par la piste extérieure 57 présente un profil continu comportant une portion principale 60 s’étendant entre une première extrémité 61 et une deuxième extrémité 62, le galet 52 étant apte à parcourir la portion principale 60 de la première extrémité 61 vers la deuxième extrémité 62 lorsque sous l’effet centrifuge la masselotte 43 se déplace dans une position dans laquelle la couronne de synchronisation 34 impose une position drapeau aux pales 5 ( ).
Avantageusement, la portion principale 60 présente un rayon de courbure supérieur au rayon du galet 52, de préférence le ratio entre le rayon de courbure de la came et le rayon du galet est au moins égal à 1,1.
En outre, le profil de came comporte une portion secondaire 64, la portion principale 60 étant agencée entre l’axe d’articulation A du levier 40 et la portion secondaire 64. La portion secondaire 64 est linéaire et s’étend parallèlement à l’axe longitudinal X entre une première extrémité 65 et une deuxième extrémité 66. La deuxième extrémité 66 est la plus proche de la seconde extrémité libre 42 du levier. Le galet est apte à coopérer avec la portion secondaire 64 de la came lorsque la couronne de synchronisation 34 impose une position reverse aux pales 5 ( ).
La forme de la came permet pour chaque position angulaire de la pale 5, et donc pour chaque position axiale du vérin, d’avoir un bras de levier et un angle de contact différent entre le galet 52 et la piste extérieure 57 de came. Elle permet ainsi une optimisation plus facile entre la génération d’efforts par le contrepoids et le besoin d’effort pour l’actionnement.
En effet, d’une part, la portion secondaire 64 du profil de came est linéaire et orientée de manière à ce que la piste soit parallèle à l’axe du moteur en position reverse ainsi la réaction perpendiculaire est purement radiale et n’a donc aucune composante sur l’actionnement. En d’autres termes, dans cette portion secondaire 64, les contrepoids n’ont plus aucun effet sur le vérin.
D’autre part, la portion principale 60 du profil de came est quasi linéaire pour avoir un bras de levier et un angle de contact adapté, permettant une optimisation plus facile entre la génération d’effort par le contrepoids et le besoin d’effort pour l’actionnement.
En intégrant un levier à galet et came, il est ainsi facile de rendre inefficace le contrepoids sur les phases d’inversion de poussée et d’éviter de surcharger le vérin, sans utiliser de mécanisme additionnel lourd et complexe.
Dans l’exemple illustré sur les figures 1 à 4, la portion principale 60 est incurvée vers l’extérieur.
La nacelle 40 comprend en outre une structure interne fixe 45, dite « inner fixed structure », d’acronyme « IFS » en termes anglo-saxons. La structure interne fixe 45 est concentrique à la structure externe, au niveau d’une section aval et entoure le cœur du turboréacteur 50 en aval de la soufflante 51.
Ces structures externe et interne définissent une veine annulaire d’écoulement, appelée veine secondaire VS, visant à canaliser un flux d’air froid, dit secondaire, circulant à l’extérieur de la turbomachine 50.
En aval de la soufflante 51, le flux d’air principal F est séparé par la structure interne fixe 45 de la nacelle, faisant ici office d’organe de séparation, en un flux d’air primaire FP et en un flux d’air secondaire FS.
Le flux d’air primaire FP parcourt un passage interne ou veine primaire VP en pénétrant dans le compresseur basse pression 52, par exemple au niveau d’aubes directrices d’entrée 57 ou « inlet guide vanes », d’acronyme IGV en termes anglo-saxons.
Le flux d’air secondaire FS parcourt un passage annulaire externe ou veine secondaire VS, par exemple en direction d’aubes directrices de sortie 58 ou « outlet guide vanes », d’acronyme OGV en termes anglo-saxons, puis vers la sortie de la turbomachine.
La nacelle 40 est équipée d’un échangeur de chaleur 20, 30, fixé ici sur la surface interne du carénage interne 43. Ainsi, l’échangeur de chaleur 20, 30 est fixé dans la veine secondaire VS, de manière que le flux d’air circulant dans la veine secondaire VS soit en contact avec la deuxième peau 22, 32 de l’échangeur de chaleur 20, 30.
En variante, on pourrait prévoir que l’échangeur de chaleur 20, 30 soit fixé ici sur la surface externe de la structure interne 45 de la nacelle 40.
Selon une autre variante, l’échangeur de chaleur 20, 30 peut être fixé sur la surface externe du carénage externe 42 de la nacelle 40. Ainsi, l’échangeur de chaleur 20, 30 peut servir à refroidir un fluide à partir du flux secondaire FS ou de l’air extérieur.
Selon encore une autre variante, l’échangeur de chaleur 20, 30 pourrait être fixé sur la surface interne de la structure interne 45, c’est-à-dire dans l’écoulement de fluide de la veine primaire VP.
Ainsi, l’échangeur de chaleur 20, 30 peut servir à réchauffer un fluide à partir du flux primaire FP.
L’air de refroidissement circule à travers l’échangeur, notamment la deuxième peau 22, 32 dite lisse où il récupère une partie de l’énergie thermique du fluide caloporteur.
Grace à l’invention, les échanges thermiques entre un fluide circulant dans l’échangeur de chaleur et l’air circulant à l’extérieur dudit échangeur de chaleur sont optimisés, tout en améliorant la tenue structurale de l’échangeur de chaleur et en réduisant les pertes de charges aérodynamiques.
Par ailleurs, l’absence de distributeur et de collecteur améliore la facilité de formage des canaux de distribution, voire permet de supprimer cette opération de formage, et réduit et homogénéise les pertes de charges hydrauliques.
Caloduc de type à pompage capillaire, à rainures réentrantes transversales à l’axe longitudinal du caloduc. La présente invention concerne un caloduc de type à pompage capillaire à rainures réentrantes.
illustre la variation de la pression aortique P en fonction du temps.
illustre la détermination de ∆T dans le cas où une onde dicrote est détectée dans le signal de pression aortique.
illustre la détermination de ∆T dans le cas où une onde dicrote n’est pas détectée dans le signal de pression aortique.
En se référant à la , le dispositif objet de l'invention comporte un système de pompage permettant de suppléer partiellement ou totalement le muscle cardiaque en admettant une quantité suffisante de sang durant la phase de diastole du cycle cardiaque et en la réinjectant durant la phase de systole dudit cycle.
L'opérateur introduit une canule d'admission 15 (21 ou 23 French ou « Fr », le FRENCH représentant 1/3 de millimètre) apte à prélever le sang dans le système veineux du patient 12 et une canule d'éjection 16 apte (17 ou 19 French) à injecter le sang dans le système artériel dudit patient 12. Les canules d'admission 15 et d'éjection 16 que l'on utilise habituellement sur le marché de la circulation extra-corporelle (CEC, ECMO, ECLS) sont compatibles avec l'invention. On utilise préférentiellement des canules armées afin d’éviter un collapse d’aspiration du piston, et/ou une plicature desdites canules qui engendrerait une réduction du flux.
- une mise en place cœur gauche / cœur gauche pour une assistance partielle en cas de défaillance du cœur gauche, en positionnant la canule d'admission 15 au niveau de l'oreillette droite (si on perce le septum, on décharge l’oreillette gauche) et la canule d'éjection 16 au niveau de l'aorte abdominale ;
- une mise en place cœur droit / cœur droit pour une assistance partielle en cas de défaillance du cœur droit, en positionnant la canule d'admission 15 au niveau d'une veine cave et la canule d'éjection 16 au niveau l'artère pulmonaire ;
- une mise en place cœur droit / cœur gauche en cas de défaillance du cœur droit et du cœur gauche, en positionnant la canule d'admission 15 au niveau d'une veine cave et la canule d'éjection 16 au niveau de l'aorte. Dans ce dernier cas, les poumons sont également court-circuités et un système d'oxygénation 17 (comportant préférentiellement un échangeur thermique), est placé dans le circuit de dérivation pour éliminer le CO 2 du sang et le charger en O 2 avant de le réinjecter dans l'organisme. Ce système d’oxygénation 17 est avantageusement disposé après le réservoir 11, soit sur la portion d’éjection 18 du circuit de dérivation.
Le dispositif comporte une chambre 11 formant réservoir (équivalent à un ventricule externe artificiel) et permettant de stocker momentanément un volume de fluide (ex : sang, substitut sanguin, sang + substitut sanguin). Un actionneur linéaire 10 est configuré pour déplacer une membrane 70 dans la chambre 11 de manière à provoquer un écoulement de fluide pulsatif apte à soutenir l’activité du cœur 13. Cet écoulement est caractérisé par une succession de phases d’aspiration et de phases d’éjection du fluide.
A titre d’exemple et pour donner un ordre de grandeur, pour un cœur battant à 70 bpm (battement par minute), la durée de la phase d’aspiration est d’environ 0,56 seconde de sorte qu’un débit d’aspiration normal est d’environ 90 ml/s soit 5 l/mn (litre par minute). La durée de la phase d’éjection est d’environ 0,25 seconde de sorte qu’un débit d’éjection normal est d’environ 40 ml/s, soit 2 l/mn. Grâce au dispositif selon l’invention, on peut augmenter (ou éventuellement réduire) les quantités de sang aspiré/éjecté pour correspondre au plus près au fonctionnement réel d’un cœur et aux besoins de l’organisme.
Selon un mode de réalisation, l’actionneur 10 est du type moteur linéaire ou tout autre moyen équivalent (par exemple un vérin) permettant de déplacer la membrane 70. Selon un mode de réalisation, cette membrane 70 est fixée, sur sa périphérie, à la paroi interne de la chambre 11. Elle est avantageusement réalisée dans un matériau flexible et élastique, élastomère ou autre. La membrane 70 loge un insert central, non visible sur les figures annexées, doté d’un bras d’actionnement formant piston 31, ce piston étant fixé à l’actionneur 10 grâce à un moyen mécanique d’engagement, de fixation ou de connexion. Selon un mode de réalisation, l’actionneur 10 est configuré pour exécuter les commandes de déplacement à haute vélocité afin d’ajuster le mouvement réel du fluide auxdites commandes. On peut utiliser pour cela un moteur linéaire à faible constante de temps (avantageusement inférieure ou égale à 10 ms) et capable de générer une force importante (avantageusement supérieure ou égale à 500 N), auquel on peut adjoindre un système de bras de levier pour l’accélérer encore. Le fluide peut alors être brutalement mis en mouvement et arrêté au moment choisi.
Une unité de commande 40 est prévue pour piloter automatiquement l'actionneur 10 et contrôler le déplacement de la membrane 70. Cette unité 40 peut se présenter sous la forme d’un processeur, microprocesseurs, CPU (pour Central Processing Unit) intégré dans un ordinateur, un calculateur ou moyen analogue.
Grâce à l’invention, le déplacement de l’élément de pilotage le long de la tige filetée permet à la fois l’expulsion du produit hors du container de produit et l’activation du dispositif d’insertion d’aiguille. La structure du système de commande est ainsi simplifiée et la fiabilité du système est améliorée puisqu’on utilise le mouvement de l’élément de pilotage, qui est essentiel à l’administration du produit, pour également activer le dispositif d’insertion d’aiguille.
Selon différents aspects de l'invention, le système de commande comprend une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou suivant toutes les combinaisons techniquement admissibles :
- le piston comprend une tige flexible et un élément de poussée propre à agir sur un bouchon-piston d’un container de produit pour expulser le produit hors du container, la tige flexible comprenant une extrémité de pilotage destinée à être en contact avec l’élément de pilotage et une extrémité de poussée destinée à être en contact avec l’élément de poussée ;
- la tige flexible est formé par un ressort et l’élément d’activation est fixé à la tige filetée, le ressort étant apte à exercer un effort de poussée sur la tige filetée via l’élément de pilotage, de sorte à déplacer l’élément d’activation de sa position de repos à sa position d’activation lorsque l’élément de poussée est en appui sur le bouchon-piston et lorsque l’élément de pilotage est entrainé en translation le long de la tige filetée selon une direction de déploiement du piston ;
- l’extrémité de pilotage est fixée à l’élément de pilotage et l’extrémité de poussée est fixée à l’élément de poussée, et le ressort est apte à exercer un effort de traction sur la tige filetée via l’élément de pilotage, de sorte à déplacer l’élément d’activation de sa position d’activation à sa position de repos lorsque l’élément de pilotage est entrainé en translation le long de la tige filetée selon une direction de rétractation du piston ;
- l’élément de pilotage est apte à déplacer le piston pour commander l’expulsion du produit hors du container, lorsque l’élément de pilotage est entrainé en translation le long de la tige filetée selon une direction de déploiement du piston, ainsi qu’à déplacer l’élément d’activation de sa position de repos à sa position d’activation, lorsque l’élément de pilotage est entrainé en translation le long de la tige filetée selon une direction de rétractation du piston ;
- le système comprend un élément de rappel apte à exercer sur l’élément d’activation une force de rappel vers sa position de repos ;
- l’élément d’activation comprend une tige autour de laquelle s’étend l’élément de rappel et un épaulement en contact avec l’élément de rappel ;
- l’élément d’activation est reçu dans une zone comprenant une première extrémité et une deuxième extrémité opposées selon un axe de déplacement de l’élément d’activation, la première extrémité définissant une butée en contact avec l’élément d’activation lorsqu’il est dans sa position de repos ;
- la deuxième extrémité définit soit une deuxième butée en contact avec l’élément d’activation, lorsqu’il est dans sa position d’activation, soit une surface d’appui pour un élément de rappel ;
- le système comprend un premier boîtier de réception de l’ensemble de motorisation, de l’organe de commande et de l’élément d’activation et le premier boîtier comprend un premier orifice de passage de l’élément d’activation apte à être traversé par l’élément d’activation lorsqu’il est dans sa position d’activation, l’élément d’activation étant alors en saillie par rapport au premier boîtier ;
- le système comprend un premier boîtier de réception de l’ensemble de motorisation, de l’organe de commande et de l’élément d’activation et le premier boîtier est apte à être assemblé de manière amovible avec un deuxième boîtier recevant le dispositif d’insertion d’une aiguille et avantageusement un container de produit ;
- le système comprend un premier logement apte à recevoir la tige flexible, la tige filetée et l’élément de pilotage, le premier logement comprenant une paroi munie d’une fente longitudinale et l’élément de pilotage comprend une saillie radiale destinée à être reçue dans la fente longitudinale, de sorte à bloquer la rotation de l’élément de pilotage par rapport au premier logement ; et
- l’élément d’activation comprend une extrémité de contact et une extrémité d’activation, l’extrémité de contact définissant un logement de réception de la saillie radiale, lorsque l’élément de pilotage entraîne l’élément d’activation de sa position de repos à sa position d’activation par l’intermédiaire de la saillie radiale.
L'invention a également pour objet un dispositif d’administration de produit comprenant une première partie munie d’un système de commande tel que mentionné ci-dessus et une deuxième partie recevant le dispositif d’insertion d’une aiguille et un container de produit.
Avantageusement, le système de commande comprend un premier boîtier de réception de l’ensemble de motorisation, de l’organe de commande et de l’élément d’activation et le premier boîtier comprend un premier orifice de passage de l’élément d’activation apte à être traversé par l’élément d’activation lorsqu’il est dans sa position d’activation, l’élément d’activation étant alors en saillie par rapport au premier boîtier, alors que la deuxième partie comprend un deuxième boîtier de réception du dispositif d’insertion d’aiguille, le deuxième boîtier étant destiné à être assemblé de manière amovible au premier boîtier, et le deuxième boîtier comprend une paroi munie d’un deuxième orifice apte à être positionné en regard du premier orifice lorsque le premier et le deuxième boîtiers son assemblés, l’élément d’activation étant apte, lorsqu’il est dans sa position d’activation, à traverser le deuxième orifice pour activer le dispositif d’insertion d’aiguille et déclencher l’insertion de l’aiguille dans un site.
De plus, le ressort qui forme la tige flexible 141 est également apte à exercer un effort de traction sur la tige filetée 161 via l’élément de pilotage 162, de sorte à déplacer l’élément d’activation 620 de sa position d’activation à sa position de repos, lorsque l’élément de pilotage 162 est entraîné en translation le long de la tige filetée 161 selon la direction de rétractation du piston 14.
Le fonctionnement du dispositif d’administration 200 et notamment du système de commande 400 suivant le deuxième mode de réalisation est décrit par la suite à l’aide des figures 10 à 13 qui représentent le système de commande 400 dans différentes configurations correspondant à différentes étapes de fonctionnement du système de commande 400 permettant l’administration de produit à un utilisateur. Si une référence est mentionnée dans la suite de cette description sans être portée sur l’une des figures 10 à 13, elle désigne le même élément que celui portant la même référence dans le premier mode de réalisation. A l’inverse, si une référence est portée sur l’une de ces figures sans être mentionnée dans la description, elle désigne un élément analogue à celui portant cette référence dans le premier mode de réalisation.
Dans une étape initiale de fonctionnement, le système de commande est assemblé à la partie jetable 6 et est dans une configuration de repos représentée à la . Dans la configuration de repos, l’élément de poussée 143 est positionné en regard du bouchon-piston 104 à distance de celui-ci, de préférence entouré par une paroi du boîtier 24 définissant une ouverture de réception de la cartouche lorsque les boîtiers 24 et 8 sont assemblés. En outre, l’élément d’activation 620 est dans sa position de repos, à l’intérieur du boîtier 24.
Ensuite, l’utilisateur vient positionner le dispositif d’administration 200 sur sa peau sur le site où doit avoir lieu l’injection et le fixe au moyen, par exemple, d’un système de patch adhésif fixé sur une face du boîtier 8 destinée à être en contact avec la peau de l’utilisateur.
Ensuite, l’utilisateur commande, par exemple en actionnant l’un des boutons 130 de l’interface de commande 22, l’administration de produit. Ainsi, une étape suivante de mise en contact du piston avec le bouchon-piston est réalisée. Au cours de cette étape, la carte de commande 44 commande la rotation de la roue dentée 646 dans la direction correspondant à la direction de déploiement du piston 14. La rotation de la tige filetée 161 provoque alors la translation de l’élément de pilotage 162 dans une direction opposée au premier orifice 208 et l’élément de pilotage 162 se déplace selon la direction de déploiement du piston 14, dans le sens de la flèche F1 notée à la . Au cours de cette étape, l’élément de pilotage 162 exerce un effort de poussée sur la tige de piston 141 qui transmet cet effort à l’élément de poussée 143 qui se déplace vers le bouchon-piston 104 et entre en contact avec le bouchon-piston 104, dans le sens de la flèche F2 notée à la .
La , représente le système de commande 400 dans sa configuration de contact, obtenue à la fin de l’étape de mise en contact, dans laquelle l’élément de poussée 143 a été déplacé via l’élément de pilotage 162 pour venir en contact avec le bouchon-piston 104.
Par la suite, une fois que le système de commande 400 est dans sa configuration de contact, une étape d’insertion d’aiguille est réalisée.
Lors de l’étape d’insertion d’aiguille, la rotation de la roue dentée 646 dans la direction correspondant à la direction de déploiement du piston 14 continue et l’élément de pilotage 162 translate alors dans la direction de déploiement du piston 14. L’élément de pilotage 162 exerce alors un effort de poussée sur le ressort formant la tige de piston 141 qui se comprime tant que la force exercée par le piston 14 sur le bouchon-piston 104 est inférieure à la force de détachement du bouchon-piston 104 de sa position initiale, par rapport à la cartouche 10. Ainsi, sous l’effet de la compression exercée par l’élément de pilotage 162, le ressort formant la tige de piston 141 exerce un effort de poussée sur la tige filetée 161 via l’élément de pilotage 162, de sorte à déplacer la tige filetée 161 et donc l’élément d’activation 620 de sa position de repos à sa position d’activation. Le système de commande est alors dans sa configuration d’insertion d’aiguille représentée à la où une extrémité libre 709 de la tige 701 est en saillie du boîtier 24, notamment d’une surface 226’ définie comme dans le premier mode de réalisation.