INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Afin d’optimiser la qualité de collage du bouclier de protection sur le bord d’attaque, il est connu de réaliser une préparation de surface du bouclier de protection par décapage chimique. Il est toutefois observé que le décapage chimique du bouclier de bord d’attaque conduit à une très grande friabilité du bord d’attaque, si bien qu’une poudre se forme sur la face décapée.
Afin de retirer cette poudre, le document FR 3 099 997 propose de réaliser une étape supplémentaire de rinçage dans un bain ultrasons de la pièce après le décapage chimique et avant l’étape de collage.
Bien que cette étape supplémentaire de rinçage permette de supprimer la poudre formée par le décapage chimique et ainsi d’augmenter significativement la qualité de collage du bouclier de protection sur le bord d’attaque, cette solution présente des inconvénients. En effet, cette étape supplémentaire de rinçage augmente le temps de fabrication des boucliers de protection entrainant un surcoût de fabrication non négligeable. Aussi, il est nécessaire de se munir d’une cuve à ultrasons qui augmente encore le coût de fabrication du bouclier. Enfin, une telle cuve requière un entretien augmentant encore le coût de fabrication du bouclier.
Par conséquent, il existe un besoin de fournir une pièce en alliage de titane pour les turbomachines d’aéronef, telle qu’un bouclier de protection pour un bord d’attaque d’une aube, qui présente directement à l’issue de la préparation de surface par décapage chimique, de bonnes propriétés au collage avec le bord d’attaque de l’aube tout en étant facile à fabriquer et peu coûteuse.
A cet effet, l’invention propose une pièce pour une turbomachine d’aéronef, comprenant un alliage de titane.
Selon l’invention, l’alliage de titane présente une microstructure de type équiaxe ou une microstructure de type duplex.
Selon l’invention, la microstructure de type duplex est formée d’une matrice en titane de phase bêta comprenant des nodules de titane de phase alpha primaire et des aiguilles de titane de phase alpha secondaire.
Pour tenter de pallier à ces inconvénients, il a été proposé dans le document WO9826828 un inhalateur unidose comportant un réservoir cylindrique pourvu d'une ouverture latérale, disposé dans une chambre cylindrique de plus grand diamètre, de sorte que lors de l'inhalation, le réservoir se déplace dans la chambre selon un mouvement orbital, ce qui provoque l'expulsion de la poudre. Cette mise en œuvre permet effectivement d'améliorer l'efficacité de la distribution, avec un vidage sensiblement total du réservoir et une partie plus importante de la dose qui pénètre effectivement dans les poumons. Néanmoins, un inconvénient de ce dispositif est que la dimension du réservoir doit être bien adaptée à celle de la chambre pour assurer un bon mouvement orbital. Or, sauf à modifier l'inhalateur, ce qui serait très coûteux, ceci ne permet pas de faire varier aisément la dose de poudre, alors qu'il peut être souhaitable de pouvoir utiliser le même inhalateur avec des réservoirs contenant des dosages différents.
La présente invention a également pour but de fournir un tel inhalateur qui optimise le déplacement du réservoir dans la chambre lors de l'actionnement.
La présente invention a donc pour objet un inhalateur de poudre sèche comportant : - un corps et un embout buccal pourvu d'un orifice de distribution à travers lequel l’utilisateur inhale, - une chambre, - un réservoir contenant une dose de poudre sèche à inhaler et comportant un orifice latéral de sortie, ledit réservoir étant disposé dans ladite chambre, le diamètre dudit réservoir étant inférieur au diamètre de ladite chambre, ledit réservoir comportant un profil externe définissant un volume inscrit formant un volume externe du réservoir supérieur au volume interne du réservoir qui contient la poudre.
Avantageusement, chaque partie de réservoir comporte son profil respectif.
Avantageusement, ledit profil externe comporte une pluralité de nervures s'étendant radialement sur une paroi externe dudit réservoir.
A titre de variante, le nombre de pixels P par macropixel M peut être différent de quatre. De plus, les modes de réalisation décrits ne se limitent pas à des structures de polarisation 111 linéaires. A titre de variante, chaque macropixel M peut comprendre une ou plusieurs structures de polarisation 111 linéaires et/ou une ou plusieurs structures de polarisation 111 circulaires.
A titre d’exemple, les structures de polarisation 111 des pixels P de même position dans les différents macropixels M du capteur sont adaptées à transmettre majoritairement la même orientation de polarisation.
A titre d’exemple, les structures de polarisation 111 de même orientation de polarisation dans les différents macro-pixels M du capteur sont toutes identiques, aux dispersions de fabrication près.
A titre de variante, les structures de polarisation 111 de même orientation de polarisation dans les différents macro-pixels M du capteur présentent des motifs adaptés en fonction de la position du macropixel M sur le capteur, pour tenir compte de la direction d’incidence principale des rayons lumineux reçus par le macropixel.
Dans l’exemple de la , chaque pixel P du capteur 100 comprend un filtre couleur 113 disposé au-dessus de la structure de polarisation et adapté à transmettre la lumière majoritairement dans une gamme de longueurs d’ondes déterminée. Des pixels P différents peuvent comprendre des filtres couleur 113 différents. A titre d’exemple, le capteur comprend des pixels P comprenant un filtre couleur 113 adapté à transmettre majoritairement de la lumière rouge (R), des pixels P comprenant un filtre couleur 113 adapté à transmettre majoritairement de la lumière verte (G), et des pixels P comprenant un filtre couleur 113 adapté à transmettre majoritairement de la lumière bleue (B). A titre d’exemple, les pixels P d’un même macro-pixel M comprennent des filtres couleurs 113 identiques, et les pixels P de macro-pixels M voisins comprennent des filtres couleurs différents. Les filtres couleur 113 sont par exemple en résine colorée.
A titre d’exemple, les structures de polarisation 111 de même orientation de polarisation dans les différents macro-pixels M du capteur présentent des motifs adaptés en fonction de la couleur du pixel, c’est à dire de la gamme de longueurs d’ondes transmise majoritairement par le filtre couleur 113 du pixel.
A titre d’exemple, non limitatif, pour des polariseurs linéaires du type illustré en , réalisés en aluminium avec un remplissage en oxyde de silicium, et destinés à fonctionner à des longueurs d’onde visible et/ou infrarouge, le dimensionnement des barres métalliques peut être comme suit : - pour de la lumière bleue de longueur d’onde de l’ordre de 450 nm (et/ou pour de la lumière de longueur d’onde supérieure, par exemple de la lumière infrarouge), les barres métalliques peuvent avoir une hauteur comprise entre 50 et 100 nm, une largeur de l’ordre de 60 nm et une période de répétition de l’ordre de 180 nm ; - pour de la lumière verte de longueur d’onde de l’ordre de 530 nm (et/ou pour de la lumière de longueur d’onde supérieure, par exemple de la lumière infrarouge), les barres métalliques peuvent avoir une hauteur comprise entre 50 et 100 nm, une largeur de l’ordre de 70 nm et une période de répétition de l’ordre de 210 nm ; - pour de la lumière rouge de longueur d’onde de l’ordre de 610 nm (et/ou pour de la lumière de longueur d’onde supérieure, par exemple de la lumière infrarouge), les barres métalliques peuvent avoir une hauteur comprise entre 50 et 100 nm, une largeur de l’ordre de 80 nm et une période de répétition de l’ordre de 240 nm ; - pour de la lumière infrarouge de longueur d’onde de l’ordre de 940 nm ou supérieure, les barres métalliques peuvent avoir une hauteur comprise entre 50 et 100 nm, une largeur de l’ordre de 90 nm et une période de répétition de l’ordre de 280 nm.
En pratique, pour des questions de simplification des procédés de fabrication, il est préférable que la hauteur des barres métalliques des structures de polarisation 111 soit la même dans tous les pixels P du capteur. Ainsi, des compromis peuvent être réalisés entre la complexité de réalisation des polariseurs 111 et leurs performances de filtrage de polarisation.
Dans l’exemple de la , les filtres couleurs 113 sont disposés au-dessus de la couche de planarisation 115, par exemple en contact, par leur face inférieure, avec la face supérieure de la couche 115.
Dans l’exemple de la , chaque pixel P du capteur 100 comprend en outre une microlentille 117 surmontant la structure de polarisation 111 du pixel, adaptée à focaliser la lumière incidente dans la région photosensible 103 du pixel. Dans l’exemple représenté, chaque microlentille 117 est disposée au-dessus du filtre couleur 113 du pixel et est par exemple en contact, par sa face inférieure, avec la face supérieure du filtre couleur 113.
Selon un aspect d’un mode de réalisation, chaque pixel P du capteur 100 comprend en outre une structure de diffraction 119 formée du côté de la face d’éclairement de la région photosensible 103 du pixel, c’est à dire du côté de sa face supérieure dans l’orientation de la . La structure de diffraction est disposée entre la région photosensible 103 et la structure de polarisation 111, par exemple en contact avec la face supérieure du substrat 101.
Dans l’exemple représenté, la structure de diffraction comprend des structurations, par exemple des cavités ou tranchées, formées dans le substrat 101 du côté de la face supérieure de la région photosensible 103 du pixel. Les structurations sont par exemple remplies d’un matériau d’indice de réfraction différent de celui du matériau du substrat, par exemple de l’oxyde de silicium. Les structurations ont par exemple une dimension latérale de l’ordre de λ/N, λ désignant la longueur d’onde principale de sensibilité du pixel, c’est à dire, par exemple, la longueur d’onde pour laquelle le rendement quantique du pixel est maximal, ou la longueur d’onde principale destinée à être mesurée par le pixel, et N étant l’indice de réfraction du substrat, par exemple en silicium, afin de se placer en régime de diffraction.
Dans chaque pixel P, la structure 119 permet de diffracter la lumière à l’entrée dans le matériau semiconducteur du substrat, de façon à augmenter la longueur du trajet optique des rayons dans la région photosensible 103 du pixel, et ainsi favoriser l’absorption, et par conséquent la photo-conversion, des rayons incidents par la région photosensible 103 du pixel.
A titre d’exemple, les structures de diffraction 119 des différents pixels P du capteur sont adaptées en fonction de la longueur d’onde principale destinée à être mesurée par le pixel et/ou de l’angle d’incidence principal des rayons atteignant le pixel (c’est à dire en fonction de la position du pixel dans le capteur).
Selon un aspect du mode de réalisation de la , dans chaque pixel P du capteur, la structure de diffraction 119 du pixel est adaptée à la polarisation destinée à être mesurée principalement par le pixel, appelée polarisation du pixel, de façon à favoriser l’absorption des rayonnements dans la région photosensible 103 majoritairement selon la polarisation du pixel. Autrement dit, le motif de la structure de diffraction 119 est choisi de façon à ce que l’absorption des rayonnements polarisés selon la polarisation du pixel (définie par la structure de polarisation 111) soit supérieure à l’absorption des rayonnements selon les autres polarisations.
Ainsi, dans le mode de réalisation de la , les pixels P comprenant des structures de polarisation 111 différentes comprennent des structures de diffraction 119 différentes.
Selon un mode de réalisation, dans chaque pixel, la structure de diffraction du pixel comprend une pluralité de cavités ou tranchées s’étendant verticalement dans le substrat du côté de la face d’éclairement de la région photosensible.
Selon un mode de réalisation, les cavités ou tranchées s’étendent sur une profondeur comprise entre 50 et 500 nm.
Selon un mode de réalisation, la pluralité de pixels comprend différents pixels adaptés à mesurer des rayonnements dans des gammes de longueurs d’ondes différentes, et, dans chaque pixel, la structure de polarisation et/ou la structure de diffraction sont adaptées en fonction de la gamme de longueurs d’onde destinée à être mesurée par le pixel.
Selon un mode de réalisation, dans chaque pixel, la structure de polarisation et/ou la structure de diffraction sont adaptées en fonction de l’angle d’incidence des rayonnements reçus par le pixel.
Selon un mode de réalisation, le capteur comprend un empilement d’interconnexion recouvrant une face du substrat opposée aux structures de diffraction et aux structures de polarisation.
Selon un mode de réalisation, les structures de polarisation sont des filtres polariseurs.
Selon un mode de réalisation, les structures de polarisation sont des routeurs de polarisation.
la est une vue en coupe partielle et schématique d’un exemple d’un capteur d’images polarimétrique selon un mode de réalisation ;
la est une vue de dessus schématique d’un exemple de réalisation de structures de polarisation du capteur de la ;
la est une vue de dessus schématique d’un exemple de réalisation de structures de diffraction du capteur de la ; et
la , la , la , la , la , la , la , la et la sont des vues en coupe illustrant des étapes successives d’un exemple d’un procédé de réalisation du capteur de la .
Par souci de clarté, seuls les étapes et éléments utiles à la compréhension des modes de réalisation décrits ont été représentés et sont détaillés. En particulier, les éléments de photo-détection et les circuits électroniques de contrôle des capteurs d’images décrits n’ont pas été détaillés, les modes de réalisation décrits étant compatibles avec les réalisations usuelles de ces éléments. En outre, les applications que peuvent avoir les capteurs d’images décrits n’ont pas été détaillées, les modes de réalisation décrits étant compatibles avec toutes ou la plupart des applications connues des systèmes d’acquisition d’images polarimétriques.
L’avantage d’utiliser une solution passive est de limiter la consommation en énergie électrique par le dispositif de couplage 2. L’avantage d’utiliser une solution optique passive est de limiter l’émission d’ondes électromagnétiques susceptibles de perturber le fonctionnement du dispositif de couplage 2 et/ou de l’unité mobile autonome 3.
Dans tous les cas, l’unité mobile autonome 3 comprend un (ou plusieurs) capteur(s) adapté(s) pour interagir avec le(s) marquer(s) de positionnement 247. Ce (ou ces) capteur(s) peut (peuvent) consister en : un détecteur de lumière – tel qu’une caméra – lorsque le(s) marqueur(s) de positionnement 247 consiste(nt) en un (ou des) marqueur(s) optique(s), et/ou un circuit résonnant lorsque le(s) marquer(s) de positionnement 247 consiste(nt) en un (ou plusieurs) circuit(s) électrique(s) résonnant(s).
Comme illustré à la , le boitier 24 comprend également un crochet 2421 sur sa face arrière 242. Ce crochet 2421 permet de suspendre un composant de connectique de l’ensemble d’organes de liaison 21.
Avantageusement, la face arrière 242 (et/ou le crochet 2421) peut (peuvent) comprendre un (ou plusieurs) amortisseur 2422 destiné à absorber les chocs en cas de contact de la face arrière 242 ou du crochet 2421 avec la carrosserie du véhicule 1. En effet, la face arrière 242 du boitier 24 est destinée à venir en regard du véhicule 1.
Dans l’hypothèse où dispositif de couplage 2 serait plaqué contre la carrosserie du véhicule 1, l’amortisseur (ou les amortisseurs) permet(tent) de limiter les risques de dégradation (rayure, bossage) de la carrosserie du véhicule 1. L’amortisseur 2422 (ou les amortisseurs) peut (peuvent) être de tout type connu de l’homme du métier. Dans le mode de réalisation illustré à la , chaque amortisseur 2422 consiste en une couche de matériau flexible non abrasif, tel qu’une mousse.
2. 3 . Ensemble d’organes de liaison
L’ensemble d’organes de liaison 21 permet de raccorder électriquement le dispositif de couplage 2 au véhicule 1. L’ensemble d’organes de liaison 21 comprend différents composants de connectique pour s’adapter aux différents types de véhicules électriques existants.
Notamment, l’ensemble d’organes de liaison 21 comprend un premier composant de connectique 211 permettant une charge/recharge en courant alternatif (AC) des moyens de stockage de véhicules supportant ce mode de chargement/rechargement. Ce premier composant de connectique 211 comprend une prise électrique destinée à recevoir des moyens de connexion de véhicules adaptés à une charge/recharge en courant alternatif. Comme illustré aux figures 2 à 4, cette prise électrique peut être montée dans une face latérale 243 du boitier 24. Avantageusement, cette prise électrique peut être coiffée d’un couvercle pivotant, notamment pour éviter les risques d’encrassement de la prise électrique, ou encore la pénétration d’eau dans la prise électrique (par exemple en cas de pluie).
L’ensemble d’organes de liaison 21 comprend de plus un deuxième composant de connectique 212 permettant une charge/recharge en courant continu (DC) des moyens de stockage de véhicule supportant ce mode de chargement/rechargement. Ce deuxième composant de connectique 212 comprend un câble électriquement conducteur, et une tête de branchement à l’extrémité libre du câble électriquement conducteur. Cette tête de branchement est destinée à être insérée dans des moyens de connexion de véhicules 1 adaptés à une charge/recharge en courant continu.
Le lecteur aura compris que l’ensemble d’organes de liaison 21 (et en particulier chacun des composants de connectique 211, 212) est électriquement connecté au module d’interfaçage 22 (et en particulier à une (ou des) borne(s) de connexion du module d’interfaçage qui seront décrite dans la suite) pour permettre le passage du courant électrique délivré par l’unité mobile autonome 3 (via le module d’interfaçage 22) au véhicule 1 (via l’ensemble d’organes de liaison 21). Cette connexion électrique est assurée par le réseau de câbles électriquement conducteurs contenu dans le boitier 24.
2. 4 . Module d’interfaçage
Le module d’interfaçage 22 permet le raccordement électrique du dispositif de couplage 2 à l’unité mobile autonome 3. Le module d’interfaçage 22 comporte : un logement 221 illustré à la , et au moins une borne de connexion 222 montée dans le logement 221, ladite et au moins une borne de connexion 222 étant destinée à coopérer avec des moyens de connexion complémentaires (non représentés) du module d’amarrage 31.
En référence à la , le logement 221 comprend une semelle 2211, une façade 2212 opposée à la semelle 2211, et quatre parois latérales 2213, 2214, 2215 entre la semelle 2211 et la façade 2212.
Plus précisément, les parois latérales 2213, 2214, 2215 sont composées : d’une paroi oblique 2213 allant en se resserrant vers le haut à partir de la semelle 2211, d’une paroi droite 2214 opposée à la paroi oblique 2213, et de deux parois transverses 2215 entre les parois oblique 2213 et droite 2214, de sorte que la section droite du logement 221 est avantageusement celle d'un trapèze rectangle.
La présence d’une paroi oblique 2213 permet de limiter les risques de frottement du module d’interfaçage 22 contre la paroi interne supérieure de la cavité 246 lors du basculement d’une position escamotée à une position déployée.
Chaque borne de connexion 222 est accessible via au moins un orifice 2216 pratiqué dans la façade 2212 du logement 221. Comme illustré à la , chaque borne de connexion 222 comprend : un (ou plusieurs) canon(s) de guidage CG s’étendant selon un axe B-B’ perpendiculaire à la façade 2212 d’une part et à la semelle 2211 d’autre part, et un (ou plusieurs) connecteur(s) électrique(s) CE disposé(s) dans le canon de guidage, de sorte que chaque borne de connexion 222 est accessible selon une direction B-B’ allant de la façade 2212 vers la semelle 2211. Ainsi, chaque borne de connexion 222 est visible et accessible depuis la façade 2212 du logement 221.
Sur la est présenté les variations, mesurées par le microcapteur 1, de la puissance thermique fournie par une diode électroluminescente (LED) émettant une à une longueur d’onde de 680 nm. La lumière émise par la LED est colimatée jusqu’au centre du microcapteur 1. Le signal de puissance est enregistré en fonction du temps avec un point toute les 1,3 secondes. Le microcapteur 1 est apte à mesurer des variations de la puissance de la LED de 200 nW, 1 μW, 10μW, 100 μW et 1 mW. La dynamique de mesure dans le temps est présentée en échelle logarithmique. Il a été observé que le microcapteur 1 a une limite haute de puissance mesurable de 600 mW.
En référence aux FIGURES 11, 12 et 13 respectivement, il est illustré les variations, mesurées par le microcapteur 1, de la valeur de la puissance thermique fournie par des diodes LEDs émettant respectivement à 680, 1050 et 1650 nm. La lumière émise par les LEDs est colimatée jusqu’au centre du microcapteur 1. Le signal de puissance est illustré en fonction du temps avec un point enregistré toute les 0,64, 1,3 et 1,3 secondes respectivement. En référence à la , le microcapteur 1 est capable de mesurer une variation de la puissance de la LED de 250 nW environ avec un bruit pic à pic de 50 nW environ. En référence à la , le microcapteur 1 est capable de mesurer une variation de la puissance de la LED de 250 nW environ avec un bruit pic à pic de 50 nW environ. En référence à la , le microcapteur 1 est capable de mesurer une variation de la puissance de la LED de 350 nW environ avec un bruit pic à pic de 50 nW environ.
Ainsi, dans des variantes combinables entre elles des modes de réalisation précédemment décrits : - dans la seconde configuration du microcapteur 1, la couche de métal recouvre, en outre, les portions centrales 91, 93 des couches 51, 54, et/ou - dans la seconde configuration, le microcapteur 1 comprend une couche de matériau absorbant recouvrant les portions centrales 91, 93 des couches 51, 54 ou recouvrant la couche de métal qui recouvre les portions centrales 91, 93 des couches 51, 54, et/ou - dans la première configuration, le microcapteur 1 comprend une couche de matériau absorbant recouvrant les portions centrales 75, 76 de la couche de métal.
MICRO-BOLOMETRE D’IMAGERIE INFRAROUGE AVEUGLE ET PROCEDE DE REALISATION Domaine de l’invention La présente invention a trait au domaine de la détection de rayonnements électromagnétiques et, plus précisément, à la compensation des erreurs de détection des détecteurs infrarouges mettant en œuvre des micro-bolomètres.
L’invention concerne, d’une part, un micro-bolomètre aveugle et, d’autre part, un procédé de réalisation associé.
Dans le cas de détecteurs infrarouges utilisant des micro-bolomètres, les moyens de pré-traitement peuvent intégrer des micro-bolomètres dédiés à la compensation d’effets indésirables dégradant la qualité des signaux mesurés. Ces micro-bolomètres dédiés à la compensation sont appelés micro-bolomètres de référence. Une mesure différentielle est alors généralement réalisée entre un micro-bolomètre sensible et un micro-bolomètre de référence pour filtrer chaque mesure issue d’un micro-bolomètre sensible.
Par exemple, certains micro-bolomètres de référence permettent de rejeter une composante non utile du signal, appelée mode commun, qui peut être largement prédominante. La réjection de cette composante permet de lire le signal utile en utilisant au maximum la dynamique électrique du circuit de lecture. Pour ce faire, ces micro-bolomètres de référence sont thermalisés au substrat, et sont dépourvus de couche absorbante.
L’invention concerne plus spécifiquement un autre type de micro-bolomètres de référence ; les micro-bolomètres de référence dit aveugles, qui permettent, en association avec les micro-bolomètres de détection, la mesure différentielle d’une variation de température au moyen d’un matériau thermométrique présent à la fois dans les micro-bolomètres de détection et les micro-bolomètres aveugles.
Selon un mode de réalisation particulier, le système est adapté pour produire et transmettre audit dispositif de diagnostic une instruction de tri à opérer sur ledit vitrage usagé.