INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le dispositif d’essuie-glace selon l’invention, l’essuie-glace selon l’invention et le procédé de réalisation du dispositif d’essuie-glace ne sont pas limités aux détails d’application et de réalisation décrits, en particulier, le dispositif d’essuie-glace, l’essuie-glace et le procédé selon l’invention peuvent avoir un nombre d’éléments de composants ou d’unités ou encore d’étapes de procédé différents de ce qui a été décrit ci-dessus. Il convient également de remarquer que les plages de valeur données peuvent être adaptées de façon quelconque par leurs limites.
La présente invention sera décrite ci-après de manière plus détaillée à l’aide d’un mode de réalisation d’un dispositif d’essuie-glace selon l’invention représenté dans les dessins annexés dans lesquels :
véhicule équipe d’un dispositif d’essuie-glace selon l’invention avec un élément de fixation de bras d’essuie-glace,
vue de dessus schématique de l’élément de fixation de bras d’essuie-glace du dispositif d’essuie-glace,
vue de dessous schématique de l’élément de fixation de bras d’essuie-glace,
vue schématique en 3D de l’élément de fixation de bras d’essuie-glace sans tuyau,
vue schématique en 3D de l’élément de fixation de bras d’essuie-glace avec des tuyaux et un câble électrique, et
ordinogramme schématique d’un procédé de réalisation du dispositif d’essuie-glace.
La montre un véhicule 66. Le véhicule 66 est équipé d’une vitre 68. Le véhicule 66 comporte un entraînement d’essuie-glace 16. L’entraînement d’essuie-glace 16 est sous la forme d’un moteur à courant continu sans balai. L’entraînement d’essuie-glace 16 pourrait également être n’importe quel moteur électrique de caractéristiques comparables. Le véhicule 16 a un essuie-glace 48. L’essuie-glace 48 comporte un bras d’essuie-glace 14. L’essuie-glace 48 a un balai d'essuie-glace 70. Le balai d'essuie-glace 70 est équipé de buses 72. Les buses 72 sont destinées à projeter de l’eau de lavage (liquide lave-glace) sur la vitre 68 du véhicule. L’essuie-glace 48 comporte un dispositif d’essuie-glace 10. Le dispositif d’essuie-glace 10 a un élément de fixation de bras d’essuie-glace 12. L’élément de fixation de bras d’essuie-glace 12 est relié à l’entraînement d’essuie-glace 16. L’élément de fixation de bras d’essuie-glace 12 est relié au bras d’essuie-glace 14. Le bras d’essuie-glace 14 est relié au balai d'essuie-glace 70. Le balai d'essuie-glace 70 en fonctionnement passe sur la vitre 68. Le balai d'essuie-glace 70 est prévu pour nettoyer la vitre 68 du véhicule. Le véhicule 68 comporte des conduites 22. L’une des conduites 22 est un câble électrique 44. Le câble électrique 44 assure l’alimentation électrique, de préférence d’un chauffage de balai d'essuie-glace ou d’un capteur. Deux conduites 22 sont des tuyaux 42 (conduites de liquide). Les tuyaux 42 sont reliés de manière étanche aux buses 72. Les tuyaux 42 alimentent les buses 72 avec de l’eau de lavage (liquide lave-glace). Les conduites 22 sont installées sur le dispositif d’essuie-glace 10. Les conduites 22 sont montées sur l’élément de fixation de bras d’essuie-glace 12. Les conduites 22 sont installées sur l’essuie-glace 48. L’essuie-glace 48 est prévu pour nettoyer la vitre 68 du véhicule. En fonctionnement, l’essuie-glace 48 tourne autour de l’entraînement d’essuie-glace 16. L’entraînement d’essuie-glace 16 déplace l’essuie-glace 48 sur la vitre 68. L’essuie-glace 48 parcourt la vitre 68.
La montre le dispositif d’essuie-glace 10 selon une première vue schématique. L’élément de fixation de bras d’essuie-glace 12 assure la fixation du bras d’essuie-glace 14 à l’entraînement d’essuie-glace 16. L’élément de fixation de bras d’essuie-glace 12 est réalisé comme adaptateur pour le couplage du bras d’essuie-glace 14 à l’entraînement d’essuie-glace 16. L’élément de fixation de bras d’essuie-glace 12 est réalisé en une seule pièce. L’élément de fixation de bras d’essuie-glace 12 est monolithique. L’élément de fixation de bras d’essuie-glace 12 est fabriqué par la coulée d’aluminium sous pression. L’élément de fixation de bras d’essuie-glace 12 pourrait également être en un acier coulé ou en un autre métal non ferreux comme, par exemple, du magnésium, du titane ou du bronze. L’élément de fixation de bras d’essuie-glace 12 comporte une zone de couplage 18. La zone d couplage 18 a un évidement traversant 50. L’évidement traversant 50 est délimité complètement par l’élément de fixation de bras d’essuie-glace 12. Sur le côté de la zone de couplage 18 tourné vers la vitre du véhicule, l’évidement traversant 50 a, un diamètre 52 plus petit que le grand diamètre 54 sur le côté opposé à celui tourné vers la vitre 68. L’évidement traversant 50 est étagé.
L’évidement traversant 50 a un axe de symétrie 56. La zone de couplage 18 a un arrondi 74 qui entoure par segments, l’axe de symétrie 56 de l’évidement traversant 50. L’arrondi 74 s’étend sur un angle d’environ 180°. L’évidement de fixation de bras d’essuie-glace 12 est couplé à l’entraînement d’essuie-glace 16 dans la zone de couplage 18. L’entraînement d’essuie-glace 16 a un arbre de sortie de moteur 76. A l’état couplé, l’axe de symétrie 56 coïncide avec l’axe de rotation de l’arbre de sortie 76 du moteur. La zone de couplage 18 comporte un élément de liaison par la forme 78. Cet élément de liaison par la forme 78 réalise une liaison par la forme avec un élément de liaison par la forme correspondant de l’entraînement d’essuie-glace 16. La liaison par la forme sert à transmettre le couple de l’entraînement d’essuie-glace 16 au dispositif d’essuie-glace 10.
Le dispositif d’essuie-glace 10 comporte une unité de guidage de conduites 20. L’unité de guidage de conduites 20 assure le guidage de plusieurs conduites 22. L’unité de guidage de conduites 20 est prévue pour assurer le guidage en commun de trois conduites 22. Les conduites 22 se composent de deux tuyaux 42 (conduites de liquide) et d’un câble électrique 44 (conduite électrique) (voir ). L’unité de guidage de conduites 20 pourrait également ne guider qu’une conduite 22. L’unité de guidage de conduites 20 pourrait aussi guider plus de deux conduites 22. Les conduites 22 peuvent être différentes conduites 22 telles que, par exemple, un tuyau 42 et un câble électrique 44 ou un guide d’ondes optiques et un câble de transmission de données. L’unité de guidage de conduites comporte un élément récepteur de conduites 24. L’élément récepteur de conduites 24 entoure partiellement les conduites 22. L’élément récepteur de conduites 14 fixe les conduites 22 par une liaison par la forme. L’élément récepteur de conduites 24 entoure en partie la zone de couplage 18. L’élément récepteur de conduites 24 s’étend sur un angle 26 d’environ 70°. L’élément récepteur de conduites 24 pourrait également s’étendre sur un angle 26 d’au moins 20° ou d’au moins 30° ou d’au moins 35° ou d’au moins 45° autour de la zone de couplage 18, de façon continue. L’élément récepteur de conduites 24 passe, en partie, autour de la zone de couplage 18 et en partie le long de l’élément de fixation de bras d’essuie-glace 12 jusqu’à l’autre zone de couplage. L’élément récepteur de conduites 24 est prévu sur le côté latéral extérieur 28 de l’élément de fixation de bras d’essuie-glace 12.
définit le nombre total de points d’échantillons pris en compte pour la discrétisation spatiale du modèle de transport. Ces échantillons comprennent les points à l’intérieur strict des milieux, les points au bord supérieur et au bord inférieur, les points aux bords latéraux et les points qui correspondent aux trois interfaces sang/peau, peau/chambre de mesure, chambre de mesure/chambre de collecte
Où est le nombre total d’échantillons discrets en z ,
regroupe les points aux bords (latéraux, supérieur et inférieur) et à l’intérieur strict des milieux en z en ne tenant pas compte des 3x points qui correspondent aux interfaces sang/peau, peau/mes, mes/col.
Dans notre cas, nous avons : donc et .
Une fois défini ce vecteur , la résolution du système suit la même procédure que celle décrite pour la résolution du système 1D.
Compte tenu de la discrétisation spatiale effectuée, l’équation de convection diffusion 2D-1 au sein d’un milieu homogène devient :
est la concentration au point qui suit la concentration définie au point et qui précède la concentration définie au point si l’on suit l’orientation (arbitraire) de l’axe z. indique le repère temporel.
Pour des pas d’échantillonnage égaux , au sein d’un même milieu i homogène l’équation devient :
Discrétisation aux bords Nous obtenons les équivalences suivantes pour les équations de bord :
En substituant dans l’équation discrète de convection-diffusion :
Cas particulier du coin inférieur gauche
Cas particulier du bord inférieur
Cas particulier du coin inférieur droit
Cas particulier du coin supérieur gauche
Cas particulier du bord supérieur
Cela permet aussi d’accommoder une plus grande variation du volume de liquide dans le caloduc et donc potentiellement d’élargir, à taux de remplissage donné, sur la plage de température d’opérations.
Les figures 13 et 14 illustrent respectivement la possibilité d’avoir le flux de chaleur (ɸ E ) de la source chaude (SC) sur une face latérale 21 de l’enceinte 2 en regard des canaux liquides 11 ou en regard du canal vapeur 13.
Dans l’exemple illustré précédemment, les canaux de liaison 12 transversaux sont usinés sur chaque côté longitudinal au niveau d’une structuration 14 d’une plaque intercalaire 20. Alternativement, on peut prévoir de les usiner uniquement sur un seul côté longitudinal, comme illustré sur la .
La illustre une variante de réalisation avantageuse où les canaux de liaison transversaux 12 selon l’invention sont réalisés sur toute l’épaisseur des plaques intercalaires de l’empilement. Autrement dit, ces canaux 12 sont prolongés par des extensions rainurées 15.
Cette variante de la facilite tout d’abord l'usinage des canaux de liaison 12 car ils sont réalisés en une seule opération sur chaque plaque intermédiaire 20. Ensuite ces extensions débouchantes 15 permettent de faire communiquer partiellement les canaux ré entrants entre eux (d’un canal liquide 11 à un autre), ce qui peut permettre d'équilibrer les écoulements dans ceux-ci, notamment s'il y a un écoulement diphasique.
Enfin, le fait d’usiner ces canaux de liaison 12 avec extensions 15 sur toute la hauteur des plaques 20 permet d'augmenter la part liquide dans chaque canal de liaison 12, ainsi que la longueur des lignes triples, ce qui améliore davantage la résistance thermique à l’évaporateur. Ce dernier avantage est illustré sous formes de courbes en en fonction de l’espace entre deux canaux de liaison transversaux 12 adjacents.
De ces courbes de la , il ressort que :
- pour un espace entre deux canaux transversaux 12 avec extensions 15 sur toute la hauteur des plaques 20, égal à 8 mm, les gains en volume du ménisque et sur la longueur des lignes triples sont respectivement de 70% et de 90% comparativement à celui d’un caloduc 1 selon l’état de l’art ;
- pour un espace entre deux canaux transversaux 12, égal à 4 mm, le gain en volume du ménisque est de 180% comparativement à celui d’un caloduc 1 selon l’état de l’art. Le gain est de 210% sur la longueur des lignes triples.
Les canaux de liaison transversaux 12 peuvent être alignés d’une plaque 20 à l’autre ou agencés en quinconce dans le plan XZ comme illustré sur la .
La illustre une variante avantageuse selon laquelle plusieurs rainures longitudinales non débouchantes 16 sont réalisées côté du canal vapeur 13 dans chaque plaque intercalaire 20. Ces rainures 16 permettent d’augmenter la surface de contact entre liquide et vapeur, et la longueur des lignes triples, et par-là de diminuer la résistance thermique dans la zone d’évaporation. La largeur de ces rainures supplémentaires 16 est de préférence égale à celle des canaux de liaison transversaux 12 et leur profondeur avantageusement égale à leur largeur. Dans la , les rainures non débouchantes 16 croisent des canaux de liaison transversaux 12 réalisés sur toute la hauteur et alignés d’une plaque à l’autre. On peut bien entendu réaliser une configuration avec des canaux de liaison transversaux 12 sur une partie de la hauteur des plaques 20 et/ou agencés en quinconce.
La illustre une variante avantageuse selon laquelle plusieurs rainures longitudinales 17 sont réalisées sur la structuration 14 de chaque plaque intercalaire 20 dans la zone d’interface d’empilement avec une plaque intercalaire 20 ou une plaque de fermeture 22 adjacente. Ces rainures 17 sont destinées à éviter de boucher les canaux de liaison 12 avec de la brasure lors de l’opération de brasage entre plaques 20, 22. En effet, en cas de brasure en excès, celle-ci va pouvoir se loger dans ces rainures 17 et donc ne pas venir se loger dans les canaux de liaison transversaux 12. La largeur de ces rainures de brasage 17 est de préférence égale ou légèrement plus faible à celle des canaux de liaison 12 afin de favoriser par pompage capillaire le piégeage préférentiel de la brasure en excès dans ces zones. Dans la , les rainures non débouchantes de brasage 17 sont réalisées sur un seul côté longitudinal de structurations 14 d’une plaque intercalaire 20. On peut bien entendu réaliser ces rainures 17 sur les deux côtés longitudinaux des structurations 14 de chaque plaque 20.
Toutes les variantes peuvent être combinées ou non entre elles : on peut par exemple avoir des rainures longitudinales non débouchantes 16 combinée avec des canaux de liaison transversaux 12 sur toute la hauteur des plaques intercalaires 20, par exemple en quinconce, et le cas échéant avec des rainures longitudinales 17 de brasage à l’interface entre plaques 20 ou 20, 22.
La matelassure 3, en particulier la couche de matelassure d’assise 3a et/ou la couche de matelassure de dossier 3b comprend un enchevêtrement en trois dimension (en « 3D ») de fibres 5 continues, thermoplastiques, disposées aléatoirement, formant des boucles soudées entre elles entre les fibres 5.
Les fibres peuvent être des fibres creuses 5a et/ou fibres pleines 5b. Les fibres peuvent être de diamètre compris entre 0,2 mm et 2 mm, préférentiellement entre 0,3 mm et 1,5 mm. On entend par « continues » dans « fibres continues » le fait que les fibres sont de longueur très supérieure au diamètre des fibres, et du fait du procédé qui est décrit ci-après, typiquement au moins d’un rapport 100, voire 500, voire 1000. Bien souvent, et notamment comme compréhensible du procédé de fabrication, les fibres s’étendent typiquement depuis une première extrémité sur un premier bord de l’enchevêtrement 3D et jusqu’à une deuxième extrémité sur un deuxième bord de l’enchevêtrement AD, opposé au premier bord.
Les fibres 5 comprennent un polymère thermoplastique, la composition des fibres comprenant de préférence au moins 95% en poids de PET. Par exemple la composition des fibres, voire de la matelassure comprend : - 95% à 99% en poids d’un premier polymère de la famille des polyesters tel que le PET (Polytéréphtalate d'éthylène), - 1% à 5% en poids d’un second polymère de la famille des polyesters tel que le PTT (Polytéréphtalate de triméthylène )ou PBT (Polybutylène téréphtalate). La somme du PET et du PTT (ou PBT) peut faire 100% en poids des fibres, voire de la matelassure L’enchevêtrement 3D de la matelassure 5 peut présenter une masse volumique apparente comprise entre 20 kg/m 3 et 70 kg/m 3 , voire entre 45 kg/m 3 et 65 kg/m 3 .
L’interface 4, en particulier l’interface d’assise 4a ou l’interface de dossier 4b peut comprendre un matériau entièrement ou partiellement en plastique. Par exemple, ladite interface 4 est en ABS (acrylonitrile butadiène styrène) et/ou PC (Polycarbonate) et/ou P/E (Copolymère Polypropylène/Polyéthylène).
De manière générale, l’interface 4, en particulier en particulier l’interface d’assise 4a ou l’interface de dossier 4b peut comprendre une coque. La coque peut être une pièce moulée ou une pièce thermoformée.
En particulier ladite interface de dossier 4b peut comprendre : - au moins une coque déformable 40 de dossier, recevant la matelassure qui est une matelassure de dossier 3b, ladite coque déformable 40 étant configurée pour prendre différentes formes notamment depuis une position initiale de lordose lombaire et en particulier jusqu’à une position finale de cyphose lombaire, en réponse à une charge variable appliqué par le dos de l’occupant du siège, - un système couplant ladite coque déformable 40 de dossier à la structure comprenant des liens 41s supérieurs de contrôle de déplacement, et des liens 41i inférieurs de contrôle de déplacement.
Selon un autre mode de réalisation la matelassure 8, en particulier d’assise et de dossier peut être associée à une structure de siège, qui comprend une suspension SUP typiquement métallique, en particulier, telle qu’illustrée à la : - une suspension SUP typiquement métallique reliant une entretoise avant et une entretoise arrière d’une structure d’assise, les entretoises reliant un flasque droit et un flasque gauche de la structure d’assise, - une suspension SUP typiquement métallique reliant un montant droite et un montant gauche d’une structure de dossier.
Encore, selon un autre mode de réalisation, la matelassure 3 peut être associée à un support ST, typiquement préassemblé à la matelassure, et qui autorise notamment un assemblage à une structure de siège, en particulier dépourvue d’interface ou de suspension.
De préférence, un rapport massique du ferricyanure de manganèse, de la source de nickel, de la source de lithium, du polyimide et du tensioactif anionique est : m(ferricyanure de manganèse + source de nickel + source de lithium):m(polyimide):m(tensioactif anionique) = 1:(0,4 à 0,6):(0,4 à 0,6).
L'introduction appropriée de polyimide et de tensioactif anionique peut améliorer efficacement la dispersibilité et l'uniformité des matières premières dans le processus de dispersion, et en même temps, elle ne va pas provoquer la séparation complète des matières premières du système d'eau et adhérer à la paroi de broyage.
Un autre objet de la présente demande est de fournir un matériau d'électrode positive de batterie lithium-ion préparé par le procédé de préparation d'un matériau d'électrode positive de batterie lithium-ion.
Le matériau composite Li-Fe-Ni-Mn-O de matériau d'électrode positive de batterie lithium-ion préparé par le procédé de la présente demande construit une structure stratifiée multicouche idéale grâce à un processus spécial de sélection et de synthèse de matières premières, qui garantit efficacement la stabilité du produit dans le processus d'intercalation-désintercalation lithium-ion ; pendant ce temps, en raison de l'introduction d'une source de fer sous la forme de ferricyanure de manganèse et de l'adoption d'un polymère contenant N comme réactif de traitement auxiliaire, la stabilité de la phase fer dans le matériau obtenu est élevée et la pureté globale du matériau est élevée ; et pendant ce temps, en raison de l'introduction d'un élément azote, la conductivité de l'ensemble du matériau est également améliorée significativement.
Un autre objet de la présente demande est de fournir une feuille d'électrode positive de batterie lithium-ion, qui est préparée à partir du matériau d'électrode positive de batterie lithium-ion de la présente demande.
La présente demande présente les effets bénéfiques ci-dessous. La présente invention concerne un procédé de préparation d'un matériau d'électrode positive de batterie lithium-ion avec une structure stratifiée. Dans le procédé de préparation, du ferricyanure de manganèse avec une morphologie spéciale est utilisé comme structure de base, et un polyimide polymère contenant de l'azote réticulé et un tensioactif anionique spécifique sont introduits pour un mélange de précurseurs, de sorte qu'un matériau composite Li-Fe-Ni-Mn-O avec une structure feuilletée multicouche peut être obtenu efficacement par un procédé à l'état solide à haute température, et le matériau présente une structure feuilletée multicouche, ce qui est bénéfique pour un contact complet avec l'électrolyte et atténue également efficacement la contrainte causée par le changement de volume du matériau d'électrode positive pendant une charge et une décharge. En outre, la phase fer dans le matériau peut être stabilisée efficacement dans la structure oxyde-ion et maintenir un état de valence élevé, et augmenter la capacité de charge-décharge en la combinant avec le revêtement de carbone contenant de l'azote avec une conductivité élevée.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE Afin de mieux illustrer les objets, les solutions techniques et les avantages de la présente demande, la présente demande va être décrite davantage avec des exemples spécifiques et des exemples comparatifs, dans le but de comprendre le contenu de la présente demande en détail, mais sans limiter la présente demande. Tous les autres modes de réalisation obtenus par l'homme du métier sans passer par un effort créatif entrent dans la portée de protection de la présente demande. Sauf indication contraire, les réactifs expérimentaux, les matières premières et les instruments impliqués dans les exemples et les exemples comparatifs de la présente demande sont tous des réactifs, des matières premières et des instruments conventionnels couramment utilisés.
Exemple 1 Un exemple de matériau d'électrode positive de batterie lithium-ion et du procédé de préparation de celui-ci dans la présente demande inclut les étapes suivantes. (1) 0,003 mole de sulfate de manganèse monohydrate et 3 g de polyvinylpyrrolidone ont été mélangés avec de l'eau et une petite quantité d'éthanol pour préparer une solution A avec une concentration de 12 g/L, et une solution de ferricyanure de potassium à 12 g/L a été ajoutée à la solution A de manière titrée et agitée pour la réaction jusqu'à ce que la turbidité de la solution ne change plus ; après la fin de la réaction, la solution a été vieillie à température ambiante pendant 24 heures, filtrée, lavée avec de l'eau et de l'éthanol séparément, et séchée pour obtenir du ferricyanure de manganèse ; et (2) du ferricyanure de manganèse, de l'acétate de nickel, de l'acétate de lithium, du polyimide et du tensioactif anionique de dodécyl glycidyl éther DGE (Sen Fei Da Chemical) ont été ajoutés dans un réservoir de broyage à billes, additionnés de 5 fois de l'eau en masse, dispersés uniformément et soumis à un broyage à billes à une vitesse de 200 tr/min pendant 24 heures par un broyeur à billes planétaire, et la suspension mélangée obtenue a été séchée à température ambiante pendant 24 heures, puis placée dans une atmosphère d'air et maintenue à une température de 850°C pendant 18 heures pour obtenir le matériau d'électrode positive de batterie lithium-ion ; selon la formule théorique du produit de réaction Li(Mn0,48Fe0,32Ni0,2)O2, les rapports d'éléments métalliques dans chaque mélange de matériaux incluent n(Mn+Fe+Ni): n(Li) = 1:1, et n (Mn+Fe):n (Ni) = 8:2 ; un rapport massique ferricyanure de manganèse, source de nickel, source de lithium, polyimide et tensioactif anionique est m(ferricyanure de manganèse + source de nickel + source de lithium): m(polyimide):m(tensioactif anionique) = 1 g:0,5 g:0,5 g.
Exemple 2 La seule différence entre cet exemple et l'exemple 1 est que les rapports d'éléments métalliques dans chaque mélange de matériaux incluent n(Mn+Fe+Ni):n(Li) = 1:1, et n(Mn+Fe):n(Ni) = 8,5:1,5 selon la formule théorique du produit de réaction Li(Mn0,51Fe0,34Ni0,15)O2.
Exemple 3 La seule différence entre cet exemple et l'exemple 1 est que les rapports d'éléments métalliques dans chaque mélange de matériaux incluent n(Mn+Fe+Ni):n(Li) = 1:1, et n(Mn+Fe):n(Ni) = 9:1 selon la formule théorique du produit de réaction Li(Mn0,54Fe0,36Ni0,1)O2.
Exemple 4 La seule différence entre cet exemple et l'exemple 1 est que les rapports d'éléments métalliques dans chaque mélange de matériaux incluent n(Mn+Fe+Ni):n(Li) = 1:1, et n(Mn+Fe):n(Ni) = 9,5:0,5 selon la formule théorique du produit de réaction Li(Mn0,57Fe0,38Ni0,05)O2.
Exemple 5 La seule différence entre cet exemple et l'exemple 1 est qu'un rapport massique ferricyanure de manganèse, source de nickel, source de lithium, polyimide et tensioactif anionique est m(ferricyanure de manganèse + source de nickel + source de lithium):m(polyimide):m(tensioactif anionique) = 1 g:0,6 g:0,6 g.