INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, le matériau de la (des) plaque(s) présente une conductivité électrique transversale supérieure à 10 -14 S/m à température ambiante (résistivité volumique inférieure à 10 14 Ω.m et une rigidité diélectrique supérieure à 15 kV/mm).
Ainsi, le matériau de la (des) plaque(s) peut être choisi dans une large gamme de polymères thermoplastiques, en particulier ceux qui peuvent être facilement extrudés comme par exemple le polychlorure de vinyle (PVC) ou encore le polycarbonate (PC) dont la rigidité diélectrique est de 25 kV/mm. Seraient notamment à exclure le polyfluoroéthylène pur (PTFE) et le polypropylène pur (PP) dont la conductivité électrique transversale intrinsèque est très faible (de l’ordre de 10 -16 S/m ou moins), à moins d’y adjoindre des additifs susceptibles d’augmenter leur conductivité électrique transversale. Dans ces conditions, finalement, tout type de polymère thermoplastique pouvant être extrudé pourrait donc convenir. Notons que le polypropylène associé à une tension d’ionisation plus élevée et une distance inter-plaques plus faible serait une alternative possible.
Chaque plaque a de préférence une épaisseur comprise entre 1 et 20 mm.
Selon une caractéristique avantageuse, les canaux d’une même plaque sont identiques.
Selon une autre caractéristique avantageuse, les canaux d’une même plaque peuvent être rectilignes, de préférence de section transversale carrée ou rectangulaire.
L’invention a également pour objet un purificateur d’air ou épurateur d’aérosols comprenant : - un précipitateur/collecteur électrostatique tel que décrit précédemment, - un ioniseur agencé en amont du collecteur électrostatique, comprenant en tant que dispositif d’ionisation des particules par effet corona, des fibres électriquement conductrices.
Il peut être prévu un dispositif optionnel d’air de balayage associé au ioniseur permettant d’éviter l’encrassement trop rapide de la partie ioniseur.
De préférence, les fibres sont des fibres de carbone. De préférence encore, les fibres de carbone présentent un diamètre de 10 à 20 µm, regroupées avantageusement pour former un pinceau d’environ 300 fibres sur 5 mm de longueur.
L’invention porte également sur un fauteuil roulant ayant un cadre et comprenant au moins un système de roue tel que décrit précédemment, ledit arbre principal étant monté au cadre du fauteuil roulant pour le montage du système de roue audit cadre, le cadre comprenant au moins un élément de blocage et la pièce de blocage coopérant avec ledit élément de blocage du cadre pour le blocage en rotation de l’élément tubulaire du système de roue par rapport au cadre. Ledit système de roue est de préférence monté de manière amovible au cadre du fauteuil roulant.
De préférence, le cadre du fauteuil roulant comprend un connecteur fixé audit cadre et duquel est solidaire l’élément de blocage. Le connecteur est choisi de manière adaptée par rapport au cadre.
Le connecteur est de préférence une pièce rapportée fixée au cadre, par exemple au moyen d’une vis.
Avantageusement, la pièce de blocage comprend au moins un orifice, et l’élément de blocage comprend un pion de blocage s’étendant radialement à distance de l’arbre principal et coopérant avec ledit orifice de la pièce de blocage pour le blocage en rotation de l’élément tubulaire par rapport au cadre.
De manière non limitative, le pion de blocage peut être incliné par rapport à l’axe principal lorsque le système de roue est monté au cadre, notamment lorsque la roue est inclinée par rapport à la verticale selon un angle de carrossage.
Alternativement, et sans sortir du cadre de l’invention, le cadre comprend avantageusement au moins un orifice, et la pièce de blocage comprendre avantageusement un pion de blocage s’étendant radialement à distance de l’arbre principal et coopérant avec ledit orifice du cadre pour le blocage en rotation de l’élément tubulaire par rapport au cadre.
De préférence, le pion de blocage comprend une portion sphérique s’engageant avec ledit au moins un orifice de la pièce de blocage. Autrement dit, le pion de blocage est en liaison rotule avec la pièce de blocage.
Un intérêt est de faciliter la mise en coopération de l’élément de blocage avec la pièce de blocage, quand bien même la roue serait inclinée par rapport à la verticale selon un angle de carrossage, et donc quand bien même l’élément de blocage serait incliné par rapport à l’axe principal.
Un autre intérêt est de permettre un montage sans jeu du système de roue sur le cadre, malgré l’éventuel angle de carrossage selon lequel s’étend la roue.
L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit de modes de réalisations de l'invention donnés à titre d'exemples non limitatifs, en référence aux dessins annexés, sur lesquels :
la montre un fauteuil roulant selon l’invention;
la est une vue en coupe d’un premier mode de réalisation d’un système de roue du fauteuil roulant de la ;
la illustre un patin de freinage du système de roue de la ;
la illustre le système de roue de la , le moyeu ayant été retiré;
la montre l’élément de guidage axial du système de roue de la ;
la montre la coopération entre l’élément de guidage axial et l’organe de couplage du système de roue de la ;
L’ensemble d’entrainement 70 comprend également une bascule à galets 80 qui est montée pivotante autour d’un axe de pivotement X80 parallèle à l’axe X72.
La bascule à galets 80 est un organe mécanique formé de plusieurs pièces et prévu pour basculer, autrement dit pivoter, avec des mouvements de va-et-vient autour de l’axe X80.
La bascule à galets 80 comprend un premier galet 84 en appui sur une piste périphérique externe de la première came 74, ainsi qu’un deuxième galet 86 en appui sur une piste périphérique externe de la deuxième came 76.
Le galet 84 est monté rotatif, autour d’un axe de galet X84 parallèle à l’axe X, à une extrémité distale 942 d’un premier bras suiveur 94. Le deuxième galet 86 est monté rotatif, autour d’un axe de galet X86 parallèle à l’axe X, à une extrémité distale 962 d’un deuxième bras suiveur 96. Les bras suiveurs 94 et 96 appartiennent à la bascule à galets 80.
Les deux bras suiveurs 94 et 96 s’étendent à partir d’un arbre central 82 de la bascule à galets 80. Les extrémités distales 942 et 962 des deux bras suiveurs 94 et 96 sont les extrémités de ces bras qui sont les plus éloignés de cet arbre central 82.
La bascule à galets comprend également un bras supérieur de bielle 104 et un bras inférieur de bielle 106 dont on note respectivement 1042 et 1062 les extrémités distales opposées à l’arbre central 82.
En résumé, la bascule à galets 80 comprend les éléments 82, 84, 86, 94, 96, 104 et 106. Les bras 94, 96, 104 et 106 de la bascule à galets 80 sont solidaires de l’arbre central 82, en pivotement autour de l’axe X80.
Au niveau de son extrémité distale 1042, le bras supérieur de bielle 104 est articulé, autour d’un axe X104, sur une bielle supérieure de commande 114. De la même façon, au niveau de son extrémité distale 1062, le bras inférieur de bielle 106 est articulé, autour d’un axe X106, sur une bielle inférieure de commande 116. Les axes X104 et X106 sont parallèles à l’axe X.
À son extrémité opposée au bras supérieur de bielle 104, la bielle supérieure de commande 114 est articulée, autour d’un axe X114, sur une manivelle supérieure 408 qui appartient à l’arbre oscillant supérieur 40. De la même façon, à son extrémité opposée au bras inférieur de bielle 106, la bielle inférieure de commande 116 est articulée, autour d’un axe X116, sur une manivelle inférieure 428 qui appartient à l’arbre oscillant inférieur 42. Les axes X114 et X116 sont parallèles à l’axe X.
Les manivelles 408 et 428 sont respectivement montées sur les bascules 404 et équivalentes qui traversent la platine 22, du côté de ces bascules opposées aux tubes 402 et 422. Des vis parallèles aux axes X40 et X42, sont utilisées pour solidariser ensemble les bascules et les manivelles.
Les articulations réalisées au niveau des axes X104, X106, X114 et X116 ont pour effet que les bras supérieur et inférieur de bielle 104 et 106 sont respectivement attelés aux bielles supérieure et inférieure de commande 114 et 116 et que ces bielles sont respectivement attelées aux manivelles supérieure et inférieure 408 et 428.
Ainsi, un mouvement ayant pour origine la came 74 est transmis à l’arbre oscillant supérieur 40 par la chaîne cinématique formée des éléments 84, 94, 104, 114 et 408, alors qu’un mouvement ayant pour origine la came 76 est transmis à l’arbre oscillant inférieur 42 par la chaîne cinématique formée des éléments 86, 96, 106, 116 et 428.
Comme cela ressort plus particulièrement de la , l’axe de pivotement X80 de la bascule à galets 80 est disposé horizontalement, c’est-à-dire ici selon une direction parallèle à l’axe Y, entre l’axe X72 de rotation de l’arbre 72 et les axes d’oscillation supérieurs X40 et inférieurs X42. Ceci permet de disposer la bascule à galets 80 entre l’arbre d’entrée 72 et les arbres oscillants 40 et 42, selon la direction transversale du dispositif de formation de la foule 2. Il n’est donc pas nécessaire de décaler la bascule à galets 80 par rapport aux arbres 40, 42 et 72 selon la direction longitudinale X du dispositif de formation de la foule, ce qui permet que ce dispositif soit compact selon la direction de chaîne du métier M, qui est parallèle à la direction longitudinale du dispositif de formation de la foule.
On note P40 un plan vertical contenant l’axe d’oscillation supérieur X40. On note P42 un plan vertical contenant l’axe d’oscillation inférieur P42. Les plans P40 et P42 sont parallèles aux axes X et Z.
Dans l’exemple des figures, les plans P40 et P42 sont confondus. Ceci n’est toutefois pas obligatoire.
Comme cela ressort de la , l’axe X114 est situé, par rapport au plan P40, du même côté que l’axe X72. D’autre part, l’axe X116 est situé, par rapport au plan P42, du côté opposé à l’axe X72. Ceci contribue à la compacité de l’ensemble d’entrainement 70.
On a représenté, sur la figue 1, un actionneur 100 d’un type sensiblement similaire à celui décrit dans la demande de brevet DE102020120241A1. Cet actionneur comprend un moteur électrique 101 qui entraîne, via un tain d’engrenages (non représenté), un pignon de sortie 102. Ce pignon 102 comprend une roue dentée 103 et un arbre creux 104 réalisés de manière monobloc. La partie supérieure du pignon 102 est maintenue par un organe de support 106 en formant un premier palier pivotant lisse 107. Un second palier pivotant 108 est présent à l’extrémité inférieure de l’arbre creux 104. Ces paliers 107 et 108 sont des appuis de type radial. Une butée axiale est prévue entre le pignon de sortie 102 et une paroi annulaire 110 du boîtier. L'alignement de la pièce monobloc (pignon de sortie/ arbre creux) dans les deux paliers 107 et 108 nécessite une précision dans les dimensions et positionnement de ces paliers. Ceci impose des tolérances de fabrication sévères. En outre, la pièce monobloc pivote dans deux paliers 107 et 108, donc en deux emplacements, ce qui génère davantage d’usure. De plus, la présence d’un capteur à effet hall au-dessus d’un aimant porté par la pièce monobloc (pignon de sortie/ arbre creux) impose l’utilisation de l’organe de support 106.
L’invention vise notamment à améliorer un actionneur du type décrit en référence à la .
L’invention a ainsi pour objet un actionneur comprenant un boîtier, un organe rotatif de sortie agencé pour fournir un couple d’actionnement, cet organe rotatif étant rotatif par rapport au boîtier suivant un axe de rotation et comprenant une première partie et une deuxième partie assemblées ensemble, le boîtier étant pourvu de deux butées axiales antagonistes sur chacune desquelles vient en appui respectivement chaque partie de l’organe rotatif de sortie de manière à ce qu’une fois assemblées et en appui sur les butées axiales du boîtier, l’organe rotatif de sortie soit maintenu fixe axialement dans la direction de l’axe de rotation.
On entend par butée axiale une butée susceptible de bloquer la translation dans l’un des sens suivant l’axe de rotation de l’organe rotatif.
Ainsi, selon l’invention, l’une des butées axiales assure le blocage en translation suivant l’un des deux sens de l’axe de rotation, et l’autre des butées axiales assure le blocage en translation suivant le sens opposé de l’axe de rotation. Ces blocages axiaux antagonistes immobilisent ainsi axialement l’organe rotatif de sortie sur son axe de rotation, organe qui ne peut translater ni dans un sens ni dans l‘autre, le long de l’axe de rotation.
Ainsi l’organe rotatif de sortie peut tourner autour de son axe de rotation, sans possibilité de translation le long de cet axe.
Grâce à l’invention, le blocage en translation dans l’axe de rotation de l’organe rotatif peut être réalisé simplement par l’assemblage des première et deuxième parties sur les butées axiales. Par exemple, il n’est pas nécessaire d’utiliser une pièce supplémentaire telle que la pièce support 104 dans l’actionneur de la .
Selon l’un des aspects de l’invention, les première et deuxième parties de l’organe rotatif prennent en sandwich les butées axiales du boîtier.
Selon l’un des aspects de l’invention, la première partie de l’organe rotatif de sortie comprend un secteur denté, notamment sous la forme d’une roue dentée, configuré pour coopérer avec un élément d’engrenage complémentaire. Cet élément d’engrenage complémentaire fait notamment partie d’un train d’engrenages entre un moteur électrique et l’organe rotatif de sortie.
Selon l’un des aspects de l’invention, le diamètre de ce secteur denté, notamment de cette roue dentée, correspondant au diamètre maximal de l’organe rotatif de sortie, ce diamètre étant mesuré perpendiculairement à l’axe de rotation.
Selon l’un des aspects de l’invention, la deuxième partie de l’organe rotatif de sortie comporte une prise mâle ou femelle, agencée pour coopérer avec un organe d’actionnement, notamment du type agencé pour réaliser une fonction de vanne.
Selon l’un des aspects de l’invention, l’organe d’actionnement est associé à un volet pour prendre sélectivement une position ouverte ou fermée pour la circulation d’un fluide dans une vanne.
Selon l’un des aspects de l’invention, la deuxième partie de l’organe rotatif de sortie comporte une prise femelle formée par une cavité configurée pour coopérer avec un organe d’actionnement de sorte à lui transmettre le couple d’actionnement.
Selon l’un des aspects de l’invention, cette cavité présente une section transversale sensiblement polygonale, par exemple hexagonale ou octogonale, ou une section transversale à pétales, agencée pour recevoir une tige de forme complémentaire de l’organe d’actionnement.
Selon l’un des aspects de l’invention, la deuxième partie est agencée pour tourner dans une ouverture de sortie, notamment circulaire, du boîtier, en formant ainsi une liaison pivot entre cette deuxième partie et le boîtier.
Selon l’un des aspects de l’invention, la deuxième partie de l’organe rotatif de sortie s’étend à travers cette ouverture de sortie.
Le vide (le terme « vide » signifie ici non pas le vide absolu mais une dépression, commentée dans le paragraphe suivant) est maintenu en permanence dans le réservoir 50 de telle manière que le débit d’air s’établisse dans le système aussitôt une électrovanne ouverte. La pompe à vide est suffisamment puissante pour maintenir une dépression suffisante quand bien même cette dépression est légèrement diminuée lors de l’ouverture des électrovannes.
La dépression maintenue dans le réservoir 50 est ainsi suffisante à tout instant pour garantir un flux d’air à travers les électrovannes. En effet, une différence de pression minimum entre l’amont et l’aval de l’électrovanne doit être respectée pour chaque électrovanne. Cette différence de pression est fonction des électrovannes utilisées.
Le dispositif permet de recueillir des particules avec le filtre ascendant lorsque le vent mesuré est ascendant, et des particules avec le filtre descendant lorsque le vent mesuré est descendant.
En outre, le débit d’aspiration est adapté en temps réel – toujours grâce à la mise en œuvre de la consigne d’aspiration par l’ensemble de vanne – pour correspondre à la vitesse verticale de vent qui est mesurée.
A cet effet, la consigne d’aspiration indique les électrovannes de l’ensemble de vanne qui doivent être ouvertes.
La mesure de la vitesse verticale instantanée du vent permet de calculer une valeur de consigne de débit à faire passer à travers un filtre. Cette valeur de consigne de débit est approchée de très près par la combinaison appropriée d’ouvertures simultanées des électrovannes du sous-ensemble de vanne associé au filtre qui est activé (selon la direction verticale du vent, ascendante ou descendante).
Dans un mode de réalisation chaque sous-ensemble de vanne comprend deux blocs multivoies autorisant au total 16383 niveaux de débit. Lorsque la consigne d’aspiration indique de sélectionner un filtre ce seront ces deux blocs qui seront activées – les deux blocs associés à l’autre filtre étant alors fermés.
Dans ce mode de réalisation, un des blocs multivoies est commandé à 6 bits (c’est à dire avec 64 niveaux de débit possible), et l’autre est commandé à 8 bits (c’est-à-dire avec 256 niveaux de débit possible). Ceci permet ainsi à la station d’acquisition de transmettre une consigne de débit très fine, choisie parmi 16383 valeurs de consigne possibles.
Chaque bloc multivoies comprend une pluralité d’électrovannes.
Dans une variante particulière, chacune des électrovannes de cette pluralité a un débit Qi qui est un des débits Q1, Q2, Q3, ..Qn. On rappelle que les électrovannes fonctionnent, dans l’exemple décrit ici, sur le principe des orifices critiques et donc le débit qui traverse une électrovanne commandée pour être en position ouverte est calibré et à une valeur constante. Dans cette variante les valeurs de débit Q1 à Qn forment une base – dans un exemple particulier il peut s’agir de la base 10 avec :
la valeur Q1 égale à dix fois la valeur Q2, la valeur Q2 égale à dix fois la valeur Q3, (etc.) la valeur Qn-1 égale à dix fois la valeur Qn.
Toujours dans cette variante, chaque bloc multivoies comprend neuf électrovannes associées à chaque débit Qi (neuf électrovannes ayant le débit Q1, neuf autres électrovannes ayant le débit Q2, etc.). Dans cette variante la station d’acquisition commande les blocs multivoies pour que les électrovannes soient activées de manière analogue à l’utilisation des boules d’un boulier pour compter.
La consigne de débit appliquée à l’ensemble de vanne peut ainsi définir 16383 différentes valeurs de débit non nul pour le bloc concerné.
Cette consigne sera définie de manière à être proportionnelle à la vitesse verticale du vent mesurée. Il est possible à cet effet de définir une relation (homothétique) de correspondance entre la vitesse du vent verticale mesurée, et le débit d’aspiration de manière à ce que le débit d’aspiration défini par la consigne appliquée à l’ensemble de vanne soit toujours proportionnelle à la vitesse verticale du vent qui est mesurée.
L’invention permet ainsi, à chaque instant (ou tout au moins à l’intérieur de chaque période élémentaire d’application de consigne – cette période changeant par exemple avec une fréquence de 10 Hz) :
d’utiliser le filtre ascendant (ou descendant) pour recueillir des aérosols pendant que le vent sur site est ascendant (ou descendant), et de prélever des aérosols sur le filtre avec un débit de prélèvement proportionnel à la vitesse verticale du vent qui est mesurée.
fumées de combustion, pollution particulaire liée à la circulation automobile (dont gaz d’échappement, particules issues de plaquettes de freins, de pneus) foyers domestiques process industriels matériaux de construction
- pollen, bactéries, virus, allergènes d’animaux, …).
La plupart des lieux de vie des individus sont des espaces clos, qu’il s’agisse de lieux accueillant du public (transports, administrations, écoles, hôpitaux, salles de sport et de cinéma, etc.), de bâtiments professionnels (bureaux et commerces) ou d’espaces privés (logements individuels ou collectifs).
A la pollution extérieure qui s’introduit dans les bâtiments via les ouvertures et les ventilations s’ajoutent les sources d’émission intérieure (fumée de tabac, résidus de combustion, amiante, radon, émission due au matériaux : particules et composés organiques volatils, allergènes d’origine biologique…).
Cela est devenu une préoccupation majeure ainsi, l’Organisation Mondiale de la Santé (OMS) alerte: « la pollution de l'air, à l'intérieur des locaux comme à l'extérieur, est un problème majeur de santé environnementale touchant aussi bien les pays développés que ceux en développement ».
Par exemple, la pollution de l’air due aux particules fines serait responsable de 48 000 morts chaque année en France. Le poids sanitaire de cette pollution liée aux activités humaines (transport, industrie, chauffage avec des énergies fossiles …) correspondrait à 9% de la mortalité en France continentale : [1].
Les particules fines et particulièrement la fraction PM2,5 sont celles pour lesquelles le coût socio-économique est le plus important parmi les polluants rencontrés en atmosphère intérieur: [2].
Ainsi, la commercialisation de purificateurs d’air promettant de filtrer la plupart de ces polluants de l’air intérieur a fait un bond.
Parmi les méthodes d’épuration connues pour filtrer les particules d’aérosol, on distingue usuellement deux grandes catégories :
- la filtration mécanique qui consiste à faire passer l’air chargé des particules d’aérosol dans des médias fibreux THE (acronyme de filtres à Très Haute Efficacité, ou en anglais HEPA pour « High Efficiency Particulate Air filter ») : les particules se déposent sur les fibres par des mécanismes d’impaction, d’interception et de diffusion notamment.
- la filtration électrostatique qui consiste à charger électriquement les particules et à les précipiter sur des plaques de collection sous l’action d’un champ électrique intense. La charge se fait généralement par diffusion et bombardement d’ions, les ions étant créés par effet corona par des fils portés à haute tension ou par des pointes.
Par rapport à la filtration mécanique, la filtration électrostatique a le double avantage de présenter peu de résistance à l’écoulement (faible perte de charge dans un réseau de ventilation) et d’avoir une grande durée de vie car un filtre électrostatique peut être décolmaté et donc « ré-utilisé ».
Il existe différents types de dispositifs de filtration électrostatique et notamment ceux à « double étage », c’est-à-dire comprenant un étage formant un ioniseur prolongé d’un étage de précipitation ou collecte à proprement parler.
Les purificateurs à ioniseur et précipitateur/collecteur électrostatique, connus aussi sous les noms de filtre électrostatique et électrofiltre (ESP, acronyme anglais pour « ElectroStatic Precipitator ») apparaissent comme des solutions prometteuses.
Un tel dispositif globalement désigné par la référence 1 est montré en : il comprend un ioniseur 2 en amont d’un précipitateur/collecteur électrostatique 3. Les particules de l’aérosol sont tout d’abord électriquement chargées par effet corona en passant au voisinage de fils 20 portés à haute tension Uf, qui sont tendus entre des plaques 4 reliées à la masse, puis elles sont collectées sur des plaques planes parallèles, électriquement conductrices, 30, 31 entre lesquelles un champ électrique est établi sous l’action d’une haute tension de polarisation Up. Cette géométrie est pratiquement toujours présentée dans des écoulements de section rectangulaire, les opérations de charge puis de collection s’effectuant entre des plaques 4, 30, 31 planes et parallèles.
Les particules incidentes sont préalablement chargées d’une polarité positive ou négative et sont collectées sur les plaques 30, 31 de polarité opposée.
L’élasticité du réseau permet d’obtenir la section circulaire par un ajustement réversible en appliquant plus ou moins fortement une contrainte mécanique en opposition avec la réaction élastique du réseau
En effet, l’élasticité du réseau permet d’ajuster plus ou moins fortement la contrainte en opposition avec la réaction élastique pour atteindre la section circulaire.