INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme le montrent les , et , dans un mode de réalisation, l’ensemble de raccordement 420 comprend un support fixe 422, un organe d’entraînement rotatif 424 et un support mobile 426, où une extrémité du support fixe 422 est reliée de manière fixe à l’extrémité de sortie de puissance de l’ensemble d’entraînement de mouvement de haut en bas 410, une extrémité de sortie de puissance de l’organe d’entraînement rotatif 424 est reliée en rotation au support fixe 422, et une base de montage de l’organe d’entraînement rotatif 424 est reliée de manière fixe au support mobile 426. De cette manière, l’organe d’entraînement rotatif 424 entraîne le support mobile 426 pour tourner par rapport au support fixe 422 de sorte qu’une position de mouvement du vibreur 440 par rapport au sac de vrac 20 soit mieux ajustée, amenant ainsi le vibreur 440 à agir de manière plus flexible sur la surface du sac de vrac 20. Dans ce mode de réalisation, le support fixe 422 est relié en coulissement à la paroi externe du bac 100, et le chariot latéral 430 est relié de manière fixe au support mobile 426. En outre, le support mobile 426 et le support fixe 422 tournent l’un par rapport à l’autre, l’organe d’entraînement rotatif 424 est un moteur d’entraînement, et la paroi externe de l’organe d’entraînement rotatif 424 est reliée de manière fixe au support mobile 426. Dans d’autres modes de réalisation, l’organe d’entraînement rotatif 424 peut être un cylindre rotatif. De plus, un manchon rotatif 4222 est formé au niveau d’une partie d’extrémité du support fixe 422 adjacente au support mobile 426, le manchon rotatif 4222 est formé avec un trou d’adaptateur 4223, un arbre de puissance de l’organe d’entraînement rotatif 424 est disposé dans le trou d’adaptateur 4223 et relié en rotation au manchon rotatif 4222, et le support mobile 426 est relié de manière fixe à la paroi externe de l’organe d’entraînement rotatif 424 de sorte que l’organe d’entraînement rotatif 424 soit monté sur et fixé au support mobile 426, amenant ainsi l’organe d’entraînement rotatif 424 à entraîner le support mobile 426 pour tourner par rapport au manchon rotatif 4222. Il faut comprendre que dans d’autres modes de réalisation, le support mobile 426 peut être relié en rotation au support fixe 422 de sorte que le processus dans lequel le support mobile 426 et le support fixe 422 tournent l’un par rapport à l’autre soit plus fluide.
De plus, comme le montrent les , et , une région de rotation en forme d’arc 4224 est formée sur la paroi périphérique du manchon rotatif 4222, où une première paroi de limitation 4225 et une deuxième paroi de limitation 4226 le long de la paroi périphérique du manchon rotatif 4222 sont formées dans la région de rotation en forme d’arc 4224. Le support mobile 426 tourne dans la région de rotation en forme d’arc 4224 par rapport au support fixe 422 de sorte que le support mobile 426 tourne entre la première paroi de limitation et la deuxième paroi de limitation par rapport au manchon rotatif 4222. Ainsi, le support mobile 426 et le support fixe 422 sont amenés à se déplacer l’un par rapport à l’autre dans une plage prédéterminée. Dans ce mode de réalisation, une partie d’extrémité du support mobile 426 adjacente au manchon rotatif 4222 tourne dans la région de rotation en forme d’arc 4224 par rapport au support fixe 422. De plus, un premier biseau d’arrêt 4262 et un deuxième biseau d’arrêt 4264 sont disposés sur deux côtés du support mobile 426, où, lorsque le support mobile 426 se déplace en rotation vers une première position limite par rapport au manchon rotatif 4222, le premier biseau d’arrêt vient en butée contre la première paroi de limitation, et lorsque le support mobile 426 se déplace en rotation vers une deuxième position limite par rapport au manchon rotatif 4222, le deuxième biseau d’arrêt vient en butée contre la deuxième paroi de limitation.
Une énergie spécifique (SE) est l’énergie appliquée au(x) rotor(s) entre le chargement de l’élastomère solide et/ou de la charge humide et l’évacuation par kg de composite sur une base de poids sec. L'énergie spécifique est la valeur pendant le temps de mélange (temps d'arrêt de piston plongeur pour des mélanges discontinus à stade unique et à premier stade).
Les tests suivants ont été utilisés pour obtenir des données de performance sur chacun des vulcanisats :
- une contrainte de traction à un allongement de 100 % (M100) et une contrainte de traction à un allongement de 300 % (M300) ont été évaluées par ASTM D412 (Procédé de test A, Matrice C) à 23°C, 50 % d'humidité relative et à une vitesse de traverse de 500 mm/min. Des extensomètres ont été utilisés pour mesurer la contrainte de traction. Le rapport M300/M100 est appelé rapport de contraintes de traction (ou rapport de module).
- Max tan δ a été mesurée avec un rhéomètre ARES-G2 (Fabricant : TA Instruments) en utilisant une géométrie de plaque parallèle de 8 mm de diamètre en mode torsionnel. Le diamètre du spécimen de vulcanisat était de 8 mm de diamètre et d'environ 2 mm d'épaisseur. Le rhéomètre a fonctionné à une température constante de 60°C et à une fréquence constante de 10 Hz. Des balayages de contrainte ont été exécutés à partir d'une amplitude de contrainte de 0,1 à 68 %. Les mesures ont été prises à dix points par décade et le tan δ maximum mesuré (« tan δ max ») a été rapporté, également appelé « tan δ », sauf indication contraire.
Exemple I : caoutchouc naturel/noir de carbone (capacité de 1,6 L)
Cette section décrit la préparation de composites et de vulcanisats correspondants comprenant du caoutchouc naturel (NR) et du noir de carbone. Les propriétés des charges de noir de carbone sont présentées dans le tableau 1 ci-dessous. Du grade N134 ASTM, fourni sous la forme de noir de carbone VULCAN® 10HD (« V10HD »), du grade N234 ASTM, fourni sous la forme de noir de carbone VULCAN® 7H (« V7H »), du grade N330 ASTM, fourni sous la forme de noir de carbone VULCAN® 3 (« V3 ») , du noir de carbone Propel® X25 (« X25 »), du noir de carbone Propel® X39 (« X39 »), du noir de carbone Propel® X22 (« X22 »), du grade N772 ASTM, fourni sous la forme de noir de carbone Regal® SRF (« SRF »), du grade N550 ASTM, fourni sous la forme de noir de carbone Spheron® SOA (« SOA »), et du grade N375 ASTM, fourni sous la forme de noir de carbone Vulcan® J (« VJ »), ont tous été obtenus auprès de Cabot Corporation.
Noir de carbone COAN (mL/100g) OAN (mL/100g) STSA (m 2 /g) V10HD 101 126 129 V7H 102 124 112 V3 88 102 76 X25 103 133 155 X22 102 121 173 X39 105 134 207 SRF 60 65 31 SOA 85 121 39 VJ 96 114 67
Cet exemple décrit les processus de mélange revendiqués et des processus de mélange comparatifs. Trois types de processus de mélange comparatifs ont été préparés :
1. Mélange sec : préparé en mélangeant du noir de carbone sec (non humidifié) avec du caoutchouc naturel solide (échantillons Sec 1 à Sec 19).
2. Comparatif de mélange humide : du noir de carbone ayant des teneurs en humidité dans la plage de 10 % à 50 % a été préparé en pulvérisant ou en ajoutant de l'eau sur des pastilles de noir de carbone dans un contenant, puis en mélangeant ce noir de carbone avec du caoutchouc naturel solide (SMR20) et des produits chimiques de caoutchouc (voir Formulation 2 du tableau 5 ci-dessous) à une température TCU (T z ) de 60°C (échantillons Comp 1 à Comp 10).
3. Mélange-maître liquide (« LMB ») : préparé en mélangeant une suspension de noir de carbone avec un latex de caoutchouc naturel. Le tableau 2 liste les charges et les niveaux de charge utilisés.
Echantillon CB phr LMB 1 X25 41 LMB 2 V7H 43 LMB 3 V7H 50
La préparation des échantillons de mélange-maître liquide est basée sur les procédés décrits dans le brevet US No. 8 586 651, exemple 2, sauf pour ce qui suit. L'élastomère de latex (Latex MVL Field dilué et détaché) avait une teneur en caoutchouc sec de 28 % et la suspension de charge contenait de 13 à 14 % en poids de noir de carbone. Les débits d’écoulement ont été ajustés pour produire les niveaux de charge cibles finaux de noir de carbone listés dans le tableau 2 au débit de production souhaité. Le composite déshumidifié a été mastiqué, mélangé avec 2 phr d'antioxydant (6PPD) et séché dans le FCM™ 6, puis mastiqué davantage, refroidi et séché sur un broyeur ouvert.
Pour les composites préparés selon l'invention revendiquée, c'est-à-dire (Exemples Ex. 1 à Ex. 28), du noir de carbone humide a été obtenu en mélangeant du noir de carbone en flocons provenant d'un processus de fabrication de CB normal avec de l'eau dans un dispositif de pastillage à broches à 60°C (noir de carbone jamais séché), ou en réhumidifiant le noir de carbone séché dans un dispositif de pastillage (noir de carbone réhumidifié). Les deux procédés ont fourni des pastilles ayant des concentrations en eau dans la charge dans la plage de 50 % à 60 %. Pour du noir de carbone réhumidifié, des échantillons de noir de carbone ont d'abord été broyés avec un broyeur modèle MicroJet de 8’’ pour générer des particules de noir de carbone en flocons ayant un diamètre de particule de 99,5 % inférieur à 10 microns. Ce noir de carbone en flocons a ensuite été humidifié avec le dispositif de pastillage à broches pour régénérer les pastilles humidifiées.
Tous les mélanges et compositions ont été effectués avec le mélangeur BR1600 avec une pression de piston plongeur de 2,8 bars. Des caoutchoucs utilisés étaient du caoutchouc naturel de grade RSS1 et SMR20 (Hokson Rubber, Malaisie). Des descriptions techniques de ces caoutchoucs naturels sont largement disponibles, comme dans le Blue Book de Rubber World Magazine publié par Lippincott et Peto, Inc. (Akron, Ohio, USA).
Les protocoles de mélange pour la préparation des composites sont présentés dans le tableau 3. Pour tous les mélanges, le temps total de mastication était de 30 s. Les intervalles de temps indiqués dans les procédés de mélange ci-dessous font référence à la période de temps à partir du début du mélange, défini comme « 0 s ». Le terme « smalls » fait référence à une combinaison d'antioxydants et de produits chimiques du caoutchouc.
La tension alternative est fournie par le réseau électrique alternatif 1 de type monophasé ou multi-phasé, permettant à la station de recharge 19 de délivrer à l’ensemble de recharge 20 au moins une tension alternative. Plus particulièrement, le réseau électrique alternatif 1 comporte par exemple une première ligne de phase électrique P1 et/ou une deuxième ligne de phase électrique P2 et/ou une troisième ligne de phase électrique P3.
– un filtre capacitif 9 connecté en parallèle du circuit de correction 8, de sorte que le circuit de correction 8 est situé dans une position intermédiaire entre le filtre passe-bas d’entrée 7 et le filtre capacitif 9 ;
Comme visible sur les FIGURES, le filtre passe-bas d’entrée 7 comporte une première inductance LE1, une deuxième inductance LE2, une troisième inductance LE3 et éventuellement une quatrième inductance LE4 reliant respectivement la première ligne de phase électrique P1, la deuxième ligne de phase électrique P2 et la troisième ligne de phase électrique P3 au circuit de correction 8.
- une première branche formée d’un premier transistor 131 et d’un deuxième transistor 132 reliés entre eux par leur borne drain et leur borne source et reliés en outre, au niveau de ces bornes B+, B- reliées entre elles, à l’une des bornes B+, B- de l’enroulement primaire du transformateur 13 ; et
- une deuxième branche formée d’un troisième transistor 133 et d’un quatrième transistor 134 reliés entre eux par leur borne drain et leur borne source et reliés en outre, au niveau de ces bornes B+, B- reliées entre elles, à l’autre des bornes B+, B- de l’enroulement primaire du transformateur 13.
Les 2 valeurs sont lues au niveau de l’histogramme, pour chacune des V-structures
Ensuite l’histogramme fourni aussi les valeurs au niveau des tables (avec le filtre appliqué s’il existe)
Donc min(V1,V2)=1200000 on choisit la V2
Et ensuite V1(min(T1,T2,T3))
Les 3 valeurs sont lues au niveau de l’histogramme et les tables T_V_ChildHistogramN
L’algorithme global est donc le suivant :
L’algorithme du choix d’ordre d’accès aux tables Commencer par le triplet (S, V, L) qui renvoie le moins de données pour les filtres appliqués Dans le triplet choisi, commencer par la table qui renvoie le moins de données pour les filtres appliqués Refaire les 2 opérations avec les autres triplets
Fin de l’algorithme Donc, il ne faut pas commencer par la table qui renvoie le moins de données dans la requête (si son triplet renvoie plus de données qu’un autre triplet)
On peut regarder un autre exemple, où la jointure par laquelle il faut commencer se trouve juste entre les 2 structures.
Imaginons un modèle de données qui est la fusion des 2 modèles, celui de la et de la . Donc, Division-Departement->Employees->Customer->Orders<-Articles.
Nous avons une S-structure (Division, Departement,Employees) et une V-structure (Customer, Orders, Articles)
Dans l’exemple que nous avons imaginé, il existe un lien 1 : N entre Employees et Customers. Ceci se passe dans le contexte d’une application interne de la société X, où les employées peuvent acheter des produits en ligne sur le site de la société, et peuvent avoir plusieurs avatars qui sont attachés à leur nom. Même si on peut imaginer le cas où Employees et Customers soient la même table (dans le cas du lien 1 :1) ici nous voulons montrer comment procéder dans ce cas particulier. En effet, l’algorithme va calculer les cardinalités pour la V-structure et pour la S-structure, puis pour les tables à l’intérieur de chacune, mais que faire si une cardinalité spécifique existe entre Employees et Customer, et que le meilleur plan consiste de commencer par la jointure entre les 2 ?
On peut remarquer que Employees->Customer->Orders est une S-structure aussi, pour laquelle un S-Histogramme peut être généré.
Il appartient donc à l’analyste de faire le bon découpage du modèle de données en triplets, d’autoriser ou non, le chevauchement des structures de 3 tables lors de la génération des statistiques et la création des histogrammes.
En principe, si les histogrammes sont bien faits, il n’y a plus de raison que l’optimiseur se trompe dans le calcul.
Comme partie optionnelle dans cette version, l’analyste peut décider d’utiliser les histogrammes additionnels entre les types (par exemple en créant un histogramme complet sur 2 champs).
Exemple comparatif 2 Dans l’Exemple comparatif 2, on a préparé du phosphate de ferromanganèse. La différence entre l’Exemple comparatif 2 et le mode de réalisation 2 résidait dans le fait qu’une réaction hydrothermale était directement mise en œuvre sans addition de ferricyanure de potassium pour préparer un précipité dans l’Exemple comparatif 2. Le procédé spécifique comprenait :
un procédé de préparation hydrothermale de phosphate de ferromanganèse comprenait :
Étape 1, la préparation d’une solution de chlorure ferreux ayant une concentration de 1 mol/l ;
Étape 2, la préparation d’une solution de chlorure de manganèse ayant une concentration de 1 mol/l ;
Étape 4, le lancement de l’agitation du réacteur et la régulation de la vitesse d’agitation à 50 tr/min ;
Étape 5, le scellement du réacteur pour une réaction hydrothermale, la régulation de la température de réaction à 140 °C, l’introduction continue dans le réacteur d’une solution d’acide phosphorique ayant une concentration de 0,5 mol/l et d’une solution de peroxyde d’hydrogène ayant une concentration de 0,5 mol/l, la régulation du rapport d’introduction de l’acide phosphorique au peroxyde d’hydrogène à 1:2,52 et l’ajustement du pH dans le réacteur à 1,8-2,0 et de la durée de réaction à 18 heures ; et
Étape 6, après la fin de la réaction, la mise en œuvre d’une séparation solide-liquide et le séchage du produit solide sous vide à 150 °C pendant 2 heures pour obtenir le produit phosphate de ferromanganèse.
Exemple comparatif 3 Dans l’Exemple comparatif 3, on a préparé du phosphate de ferromanganèse. La différence entre l’Exemple comparatif 3 et le mode de réalisation 3 résidait dans le fait qu’une réaction hydrothermale était directement mise en œuvre, sans addition de ferrocyanure de sodium pour préparer un précipité dans l’Exemple comparatif 3. Le procédé spécifique comprenait :
Étape 1, la préparation d’une solution de sulfate ferreux ayant une concentration de 0,01 mol/l ;
Étape 2, la préparation d’une solution de sulfate de manganèse ayant une concentration de 0,01 mol/l ;
Étape 4, le lancement de l’agitation du réacteur et la régulation de la vitesse d’agitation à 150 tr/min ;
Étape 5, le scellement du réacteur pour une réaction hydrothermale, la régulation de la température de réaction à 150 °C, l’introduction continue dans le réacteur d’une solution d’acide phosphorique ayant une concentration de 1,0 mol/l et d’une solution de peroxyde d’hydrogène ayant une concentration de 1,0 mol/l, la régulation du rapport d’introduction de l’acide phosphorique au peroxyde d’hydrogène à 1:2,44 et l’ajustement du pH dans le réacteur à 1,8-2,0 et de la durée de réaction à 12 heures ; et
Étape 6, après la fin de la réaction, la mise en œuvre d’une séparation solide-liquide et le séchage du produit solide sous vide à 120 °C pendant 4 heures pour obtenir le produit phosphate de ferromanganèse.
Un essai ICP a été réalisé sur la teneur en les éléments principaux des produits phosphate de ferromanganèse obtenus dans les modes de réalisation 1 à 3 et les Exemples comparatifs 1 à 3, et les résultats sont présentés dans le Tableau 1. Impureté S ou Cl (ppm) Fe/% Mn/% P/% Fe:Mn:P Formule chimique brute Mode de réalisation 1 non détectée 18,566 18,270 20,601 0,5:0,5:1 Fe 0.5 Mn 0.5 PO 4 Mode de réalisation 2 non détectée 18,565 18,271 20,600 0,5:0,5:1 Fe 0.5 Mn 0.5 PO 4 Mode de réalisation 3 non détectée 18,568 18,267 20,603 0,5:0,5:1 Fe 0.5 Mn 0.5 PO 4 Exemple comparatif 1 4 378 37,084 0,0023 20,529 1:0:1 FePO 4 Exemple comparatif 2 5 726 37,081 0,0021 20,528 1:0:1 FePO 4 Exemple comparatif 3 3 438 37,082 0,0012 20,528 1:0:1 FePO 4
la est une vue partielle en perspective d’un empilement de plaques métalliques assemblées pour la réalisation d’un caloduc à média poreux selon le deuxième mode de l’invention.
la est une vue de détail de la montrant des zones de brasure locale pour la jonction entre média poreux et les piliers de conduction thermique, selon une première variante de réalisation.
, les figures 19A, 19B sont des vues de détail d’un média poreux, respectivement usiné avec ses empreintes et après, avec des disques de métal pour réaliser des brasures locales avec des piliers de conduction thermique, selon une deuxième variante de réalisation.
la est une vue en coupe transversale, réalisée au niveau de l’évaporateur du caloduc à média poreux, selon le deuxième mode de l’invention et selon une variante où le média présente des bords latéraux configurés pour épouser ceux de l’enceinte étanche du caloduc.
la est une vue en perspective du média poreux selon la .
la illustre, en vue partielle en perspective, une partie d’une plaque intercalaire mise en œuvre avec le média poreux selon la .
, les figures 23 et 24 sont des vues partielles en perspective, d’un empilement de plaques métalliques assemblées pour la réalisation d’un caloduc à média poreux selon la variante des figures 21 et 22.
, , les figures 25A, 25B, 25C sont des vues en coupe transversale, réalisée au niveau de l’évaporateur du caloduc à média poreux, illustrant des variantes de formes du média.
la est une vue en perspective et en coupe transversale, réalisée au niveau de l’évaporateur d’un caloduc à média poreux, selon le deuxième mode de l’invention, réalisé par fabrication additive métallique.
la est une vue en perspective et en coupe longitudinale de la .
la est une vue en perspective d’un exemple de pilier de conduction thermique selon l’invention réalisé par fabrication additive métallique.
Description détaillée Les figures 1 à 5 ont déjà été commentées en préambule. Elles ne sont pas détaillées ci-après.
Sur les figures 6 et 6A, on peut voir un exemple de caloduc 1 à pompage capillaire à rainures réentrantes selon l’invention.
- chacun des systèmes de soufflage comprend une partie terminale formant un bec s’étendant dans une direction transversale du véhicule perpendiculaire à la direction longitudinale, le bec étant incliné vers le plancher par rapport à la direction transversale ;
- le bec formé par la partie terminale est aplati et définit une sortie pour l’un des flux d’air conditionné de la deuxième pluralité, la sortie présentant une forme allongée dans la direction longitudinale ; et
- l’installation comprend en outre au moins un équipement intérieur destiné à être utilisé par un passager du véhicule, l’équipement intérieur étant destiné à être situé devant la paroi latérale pour le passager et comprenant une partie inférieure comportant un moteur propre à dégager de la chaleur, au moins l’un des systèmes de soufflage étant adapté pour qu’au moins l’un des flux d’air conditionné de la deuxième pluralité traverse la partie inférieure et reçoive une partie de la chaleur dégagée par le moteur.
L’invention concerne également un véhicule, notamment ferroviaire, comprenant :
- une paroi latérale et un plancher,
- au moins une installation de climatisation telle que décrite ci-dessus, la gaine étant fixée sur la paroi latérale sous la baie vitrée.
la est une vue schématique, en perspective, de l’intérieur d’un véhicule selon l’invention, et
la est une vue schématique, en coupe, selon un plan perpendiculaire à la direction longitudinale, d’une partie du véhicule représenté sur la , la montrant en outre un équipement intérieur optionnel non représenté sur la
En référence aux figures 1 et 2, on décrit un véhicule 10 (représenté partiellement) selon l’invention.
Le véhicule 10 est avantageusement un véhicule ferroviaire, par exemple une voiture bar d’une rame de train à grande vitesse, d’un train intercité ou d’un train régional.
En variante, le véhicule 10 est un véhicule routier, tel qu’un bus, une plateforme navale ou un aéronef.
Le véhicule 10 comprend une paroi latérale 16, un plancher 18, et dans l’exemple un plafond 20 situé entre le niveau haut 12 et le niveau bas 14. Le véhicule 10 comprend une installation de climatisation 22 adaptée pour délivrer une première pluralité 24 de flux d’air conditionné montant le long de la paroi latérale 16, et une deuxième pluralité 26 de flux d’air conditionné dirigés vers le plancher 18 pour le chauffer.
Optionnellement, comme représenté sur la , le véhicule 10 comprend un équipement intérieur 28, par exemple une vitrine frigorifique, situé devant la paroi latérale 16 pour un passager du véhicule.
La paroi latérale 16 s’étend dans l’exemple entre le plancher 18 et le plafond 20. Dans l’exemple, la paroi latérale 16 fait face à une autre paroi latérale (non représentée) du véhicule 10 dans une direction transversale T destinée à être horizontale lorsque le véhicule avance sur un terrain horizontal. Dans l’exemple, la paroi latérale 16 comprend des baies vitrées 30 successives dans une direction longitudinale L du véhicule 10 perpendiculaire à la direction transversale T et destinée à être horizontale lorsque le véhicule avance sur un terrain lui-même horizontal.
de préférence substitué par un ou plusieurs groupes sélectionnés parmi i) et iii), de préférence iii) tel que carboxy ; et
Les pneumatiques de structure radiale, tels que ceux présentés ci-dessus, et plus précisément leurs ébauches toriques non vulcanisées, sont habituellement fabriquées par un procédé comportant deux phases distinctes. Dans la première phase, l'ébauche cylindrique d'armature de carcasse est fabriquée sur un tambour de confection cylindrique, ladite ébauche comprenant entre autres l'armature de carcasse elle-même, les mélanges élastomériques et renforts intérieurs à ladite armature ainsi que tous les éléments constituant les bourrelets, éléments que sont les tringles, les profilés et couches de remplissage de bourrelet, armatures de renforcement de bourrelet.