INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme illustré aux figures, l'appareil de coiffure 1 comprend avantageusement un manche 2 de préhension manuelle, qui est destiné à être saisi à la main, et par exemple empoigné, par l'utilisateur, pour manipuler l'appareil de coiffure 1. Le manche 2 s'étend par exemple longitudinalement, selon un axe longitudinal central X-X', entre une première extrémité d'où émerge par exemple un câble d'alimentation électrique, et une deuxième extrémité opposée. L'appareil de coiffure 1 comprend avantageusement une tête 3 pour engager les cheveux, c'est-à-dire pour venir de préférence au contact des cheveux afin de les soumettre à une action mécanique, thermique et / ou fluidique. La tête 3 est avantageusement portée par le manche 2, et s'étend par exemple longitudinalement, selon ledit axe central X-X', entre une extrémité arrière solidaire de la deuxième extrémité du manche 2, et une extrémité avant libre. De préférence, comme illustré aux figures, le manche 2 présente sensiblement une forme longiligne qui se prolonge par la tête 3, laquelle est avantageusement plus large que le manche 2 et présente par exemple une forme générale sensiblement oblongue. De préférence et comme illustré, le manche 2 et la tête 3 sont formés, au moins en partie, par un corps principal d’un seul tenant, du genre boîtier, par exemple en matière plastique. La tête 3 présente avantageusement une face avant 3A qui, comme dans le mode de réalisation illustré aux figures, est préférentiellement pourvue de picots de brossage 7 entre et contre lesquels les cheveux sont destinés à se trouver et à se déplacer, lors de l'utilisation de l'appareil de coiffure 1.
L’appareil de coiffure 1 comprend, avantageusement inclus dans les moyens d'émission de vapeur évoqués ci-dessus : – un dispositif de vaporisation 5 de liquide pour générer, à partir d’un liquide, un flux de vapeur, qui est avantageusement destiné à être dirigé vers et sur les cheveux de l’utilisateur, – une pompe 61 pour alimenter en liquide le dispositif de vaporisation 5, un moteur électrique 62 pour actionner la pompe 61, et – un système de commande 8 conçu et configuré pour commander l’alimentation (électrique) du moteur électrique 62, et permettre donc faire de fonctionner ce dernier de sorte qu’il actionne la pompe 61 pour alimenter en liquide le dispositif de vaporisation 5.
De préférence, le liquide concerné est de l’eau. Le terme « eau » peut désigner ici n’importe quel liquide contenant principalement de l’eau (c’est-à-dire au moins 50 % en poids d’eau, et de préférence au moins 80 % en poids d’eau, de façon encore plus préférentielle au moins 95 % en poids d’eau) et apte à se transformer en vapeur, et englobe ainsi de l’eau distillée, de l’eau courante du robinet, mais aussi différentes solutions aqueuses contenant des éléments cosmétiques, olfactifs, etc. Le terme « vapeur » doit ici être pris dans une acception extensive et désigne ainsi indifféremment une substance (de préférence de l’eau) à l’état gazeux, ou ladite substance (de préférence de l’eau) à l’état liquide sous la forme d’un brouillard de gouttelettes et / ou de microgouttelettes, ou encore un mélange de ladite substance (de préférence de l’eau) à l’état gazeux et de ladite substance (de préférence de l’eau) à l’état liquide sous la forme d’un brouillard de gouttelettes et / ou de microgouttelettes. En d'autres termes, l'expression « vapeur d'eau » ne doit pas être limitée à sa définition strictement scientifique et recouvre ici l’eau à l’état gazeux, les particules d'eau liquide en suspension dans l'air, ou un mélange d’eau à l’état gazeux et de particules d'eau liquide (gouttelettes / microgouttelettes) en suspension dans l'air.
Comme dans le mode de réalisation illustré aux figures, le dispositif de vaporisation 5 comprend avantageusement une chambre de vaporisation 50 pourvue d’une entrée 501 d’alimentation en liquide et d’au moins une sortie 502 de vapeur. De préférence et comme illustré, le dispositif de vaporisation 5 comprend également un premier dispositif de chauffage 51 conçu pour chauffer la chambre de vaporisation 50 et ainsi transformer, au sein de la chambre de vaporisation 50, le liquide en vapeur (et donc de préférence, de l’eau liquide en vapeur d’eau). Le premier dispositif de chauffage 51 est formé par exemple par un ou plusieurs éléments résistifs capables de chauffer par effet Joule (par exemple un ou plusieurs éléments chauffants, ou thermistance(s), à « Coefficient de Température Positif » (CTP)), le ou les éléments résistifs étant avantageusement agencé(s) en contact avec la chambre de vaporisation 50. La sortie 502 de vapeur est quant à elle avantageusement en communication fluidique, de préférence permanente, avec l’air extérieur environnant, par l’intermédiaire de préférence d’au moins un orifice 710 d’éjection de vapeur, disposé du côté de la face avant 3A de la tête 3 de l’appareil de coiffure 1. Par exemple, le ou les orifice(s) 710 d’éjection de vapeur est (sont) en communication fluidique avec l’intérieur de la chambre de vaporisation 50 par l’intermédiaire d’un dispositif de canalisation 52 connecté d’un côté à la sortie 502 de vapeur et de l’autre audit au moins un orifice 710 d’éjection de vapeur.
Comme dans le mode de réalisation préférentiel illustré aux figures, la chambre de vaporisation 50 est avantageusement maintenue en permanence à pression atmosphérique, comme envisagé ci-dessus, ce qui évite notamment de recourir à une soupape en sortie, du fait de l’absence de montée en pression de la vapeur au sein de la chambre de vaporisation 50 et de l’appareil 1. Parmi les avantages d’une telle conception, on peut noter notamment l’absence de risque de surpression (et donc l’absence de nécessité de disposer de moyens pour prévenir ou gérer de telles surpressions), ainsi qu’un risque moindre d’éjection d’un flux de vapeur à une température trop élevée susceptible d’endommager et / ou de brûler les cheveux ou le cuir chevelu. En effet, du fait de l’absence de pressurisation de la chambre de vaporisation 50, la température du flux de vapeur d’eau n’excède avantageusement pas 100 °C. En outre, la vitesse du flux de vapeur et la distance parcourue par ce dernier hors de l’appareil 1 sont limitées du fait de l’absence de surpression, ce qui contribue à limiter le risque de brûlure du cuir chevelu, et donc à une plus grande sécurité pour l’utilisateur.
Avantageusement, le système de commande 8 précité est en outre conçu et configuré pour commander le fonctionnement du dispositif de vaporisation 5 (et en particulier le fonctionnement du premier dispositif de chauffage 51 de ce dernier), et porter le dispositif de vaporisation 5 (et en particulier la chambre de vaporisation 50 de ce dernier) à une température dont la valeur est au moins égale à la température de vaporisation du liquide considéré. Le système de commande 8 est donc ainsi avantageusement relié électriquement au dispositif de vaporisation 5, et en particulier au premier dispositif de chauffage 51 de ce dernier, afin d’en contrôler le fonctionnement (et donc d’en réguler la température de fonctionnement), et de piloter ainsi la température de la chambre de vaporisation 50 du dispositif de vaporisation 5.
Typiquement, la pompe 61 et le moteur électrique 62 sont inclus dans un dispositif d’alimentation 6 en liquide, que comprend l’appareil de coiffure 1, pour alimenter en liquide le dispositif de vaporisation 5. Ledit dispositif d’alimentation en liquide 6 comprend de préférence, outre donc la pompe 61 et le moteur électrique 62 d’actionnement de cette dernière, un réservoir 60 pour stocker une quantité de liquide (de préférence de l’eau liquide), la pompe 61 étant alors reliée en communication fluidique d’une part avec le réservoir 60, par exemple par l’intermédiaire d’un tuyau d’amenée 63, et d’autre part avec le dispositif de vaporisation 5, par exemple par l’intermédiaire d’un tuyau de sortie (omis à la ) connecté à l’entrée 501 d’alimentation de la chambre de vaporisation 50. La pompe 61, le moteur électrique 62 et le réservoir 60 sont préférentiellement embarqués par le corps principal de l’appareil de coiffure 1, c’est-à-dire agencés dans ou sur ledit corps principal, pour contribuer à un caractère portatif de l’appareil de coiffure 1. Le réservoir 60 est par exemple amovible, c’est-à-dire qu’il est détachable du corps principal de l’appareil 1 en vue notamment de son remplissage, ce qui permet notamment de se passer d’une prise de terre pour l’alimentation électrique de l’appareil 1. A cette fin, le réservoir 60 est de préférence sensiblement à pression atmosphérique. Le recours à une pompe 61 associée à un réservoir 60 à pression atmosphérique, plutôt qu’à un réservoir pressurisé associé à une vanne, permet en outre une sécurité d’utilisation optimale et une fiabilité accrue en matière de maîtrise du débit. De préférence, la pompe 61 est une pompe péristaltique, qui permet une maîtrise très fine de débits faibles et de garantir des débits relativement constants le cas échéant. Alternativement, une pompe à membrane ou de tout autre type convenable pourrait être envisagée, bien qu’une pompe péristaltique reste préférée. De préférence, comme dans le mode de réalisation illustré aux figures, l’appareil de coiffure 1 est dépourvu de dispositif de chauffage du réservoir 60, de sorte que le liquide contenu dans ce dernier reste sensiblement à température ambiante en usage de l’appareil de coiffure 1.
Conformément à l’invention, le système de commande 8 est conçu et configuré (au moins) pour commander l’alimentation (électrique) du moteur électrique 62 et, plus précisément, alimenter (électriquement) alternativement ce dernier au moins – selon une première valeur U N de tension électrique de sorte que la pompe 61, ainsi actionnée par le moteur électrique 62 tournant à une première vitesse de rotation, alimente en liquide le dispositif de vaporisation 5 selon un premier débit massique d’alimentation D N , et – selon une deuxième valeur U T de tension électrique différente de ladite première valeur U N de tension électrique de sorte que la pompe 61, ainsi actionnée par le moteur électrique 62 tournant à une deuxième vitesse de rotation différente de ladite première vitesse, alimente en liquide le dispositif de vaporisation 5 selon un deuxième débit massique d’alimentation D T qui est différent dudit premier débit massique d’alimentation D N .
Par « alimenter alternativement », on entend ici une alimentation du moteur électrique soit selon la première valeur U N de tension électrique, soit selon la deuxième valeur U T de tension électrique. Les première et deuxième valeurs U N , U T de tension électrique, les première et deuxième vitesses de rotation, ainsi que les premier et deuxième débits massiques d’alimentation D N , D T , s’entendent ici respectivement au sens de valeurs, vitesses et débits massiques non nul(le)s.
Avantageusement, le moteur électrique 62 est un moteur à courant continu (moteur électrique « CC », ou « DC » anglais), et de préférence un moteur à courant continu à balais, et par exemple un moteur à courant continu à balais à aimant permanent. Un tel moteur électrique présente notamment l’intérêt d’être de conception simple, robuste, peu encombrante et peu onéreuse, et est donc particulier bien adapté à un appareil de coiffure à vapeur portatif, en particulier destiné à un usage domestique. Les première et deuxième valeurs U N , U T de tension électrique correspondent alors à des valeurs de tension U électrique continue. Le moteur électrique 62 peut, le cas échéant, être un motoréducteur électrique ou être relié mécaniquement à la pompe 61 par l’intermédiaire d’un réducteur, de manière à adapter au mieux la vitesse de rotation, ainsi que le couple fourni, à la pompe 61.
Le système de commande 8 est donc conçu et configuré pour commander l’alimentation électrique du moteur électrique 62 actionnant la pompe 61 selon au moins deux valeurs U N , U T différentes de tension U électrique, de sorte à ce que la pompe 61 délivre ainsi en sortie du liquide selon au moins deux débits massiques d’alimentation D N , D T différents. Ainsi, le système de commande 8 autorise donc un réglage du débit massique d’alimentation en liquide du dispositif de vaporisation 5 par la pompe 61 qui est commandé, de manière particulièrement simple, par une modification de la vitesse de rotation du moteur électrique 61 d’actionnement de la pompe 61 sous l’effet d’une modification de la valeur de la tension U électrique d’alimentation du moteur électrique 61.
Le but mentionné ci-dessus est atteint dans le cadre de la présente invention grâce à un dispositif de mesure de flux turbulents de particules d’aérosol atmosphérique par accumulation turbulente sur un site selon une direction de référence, pendant une période de prélèvement, le dispositif comprenant
- Un anémomètre, apte à mesurer la vitesse instantanée du vent selon la direction de référence sur le site, à une fréquence permettant de disposer de plusieurs mesures de vitesse de vent pendant la période de prélèvement,
- Un ensemble de prélèvement de particules, comprenant un filtre pour recueillir les aérosols selon un sens ascendant de la direction de référence, et un filtre pour recueillir les aérosols selon un sens descendant de la direction de référence,
- Une source aspirante de flux, connectée aux filtres de l’ensemble de prélèvement,
- Un ensemble de vanne, relié aux filtres de l’ensemble de prélèvement et à la source aspirante, et pouvant être commandé pour contrôler le débit d’aspiration,
- Une station d’acquisition, munie d’une unité de contrôle qui est apte à recevoir en temps réel les mesures de vitesse de vent de l’anémomètre, et qui est également apte :
à appliquer l’aspiration de la source aspirante à celui des filtres qui correspond à l’orientation instantanée du vent sur le site, et à élaborer en fonction de chaque mesure de vitesse de vent une consigne d’aspiration de flux, et à transmettre cette consigne à l’ensemble de prélèvement, pour réguler au cours de la période de prélèvement l’aspiration de flux en fonction de la vitesse instantanée du vent mesuré sur site.
Des aspects préférés mais non limitatifs d’un tel dispositif sont les suivants :
la fréquence de mesure de l’anémomètre est supérieure ou égale à 10 Hz, l’ensemble de vanne comprend deux sous-ensembles de vanne, chaque sous-ensemble de vanne étant relié pneumatiquement respectivement à un des filtres, chaque sous-ensemble de vanne comprend des électrovannes, les électrovannes fonctionnent sur le principe des orifices critiques, l’ensemble de vanne comprend des électrovannes dont le temps de réponse est inférieur à 0,1 seconde.
D’autres aspects, buts et avantages de l’invention apparaîtront mieux à la lecture de la description suivante, faite en référence aux dessins annexés sur lesquels :
La est une représentation schématique d’un dispositif selon l’invention.
Sur la , un dispositif de mesure de flux d’aérosols atmosphériques est représenté.
Ce dispositif comprend un mât M, dressé selon une direction par exemple verticale sur un site où on désire mesurer un flux de particules, et sur lequel sont fixés :
Un anémomètre 10, de préférence fixé en partie haute du mât, Un ensemble 20 de prélèvement de particules, Un ensemble d’électrovannes 30, Une station d’acquisition 40, reliée par des liaisons de données respectives à tous les autres éléments fixés sur le mât et décrits ici (dans ce texte l’expression « liaison de données » recouvre par convention toute liaison – filaire, hertzienne ou autre – apte à transmettre des données. Il peut s’agir par exemple d’une liaison numérique), Un réservoir 50 couplé avec une pompe à vide.
L’anémomètre 10 est par exemple un anémomètre sonique 3D. Il mesure la vitesse du vent avec une fréquence de mesure F, qui est par exemple de 10 Hz, ou une fréquence plus haute. De telles valeurs de fréquence permettent en effet que la valeur de flux instantané d’aérosols atmosphériques collectés sur filtre suive bien les évolutions de la vitesse verticale instantanée du vent sur le site.
Les mesures de l’anémomètre sont transmises en temps réel à la station d’acquisition, par la liaison de données entre l’anémomètre et la station 40.
Selon certains exemples de la présente invention, à l'étape S1a, le premier tamisage comprend l'utilisation d'un tamisage à sec en cylindre.
Après un broyage à sec de premier stade, les grains qualifiés entrent directement dans une section de lavage après avoir été tamisés par le tamis cylindrique, ce qui peut empêcher un sur-broyage des minéraux cibles et en même temps d’économiser la consommation d'énergie du broyage à sec de second stade.
Selon certains exemples de la présente invention, à l'étape S1b, le deuxième tamisage comprend l'utilisation d'un tamisage humide en cylindre.
Selon certains exemples de la présente invention, à l'étape S1b, le troisième tamisage comprend l'utilisation d'un tamisage humide vibrant linéaire.
Le tamisage à sec signifie que les minerais bruts sont directement tamisés sans eau supplémentaire ; tandis que le tamisage humide signifie que de l'eau supplémentaire doit être réapprovisionnée en tant qu’eau de lavage à contre-courant, pour que les matériaux dont la granulométrie ne dépasse pas 20 mm entrent dans le tamis autant que possible.
Le tamisage à sec en cylindre est effectué après le broyage à sec de premier stade, car le surdimensionnement doit entrer dans un broyeur à sec de second stade, et donc l'eau ne peut pas être utilisée pendant le tamisage de premier stade. Le tamisage humide en cylindre et le tamisage humide vibrant linéaire sont sélectionnés pour le deuxième tamisage et le troisième tamisage, respectivement, car les minéraux eux-mêmes présentent une certaine humidité et adhèrent à des matériaux à granulométrie grossière. Par conséquent, en ajoutant de l'eau, les matériaux collés avec une granulométrie ne dépassant pas 20 mm pénètrent dans le tamis autant que possible, de sorte que la perte de minéraux contenant du lithium est réduite. Pendant ce temps, il est souhaitable que le deuxième sous-dimensionnement et le troisième sous-dimensionnement entrent dans une opération de lavage, ce qui nécessite une certaine concentration de pâte, de sorte que l'eau de lavage à contre-courant est ajoutée lors du tamisage humide du deuxième tamisage et du troisième tamisage, ce qui peut assurer un taux de récupération du lithium, et peut également jouer un certain rôle dans le mélange de pâte.
Les minerais de lithium soumis à un broyage à sec de second stade sont soumis au tamisage humide en deux stades avec le tamis cylindrique et le tamis à vibration linéaire, de sorte que des minéraux argileux à grains plus fins adhérant à la surface des minéraux argileux à granulométrie grossière entrent dans une section suivante, et la perte de minéraux argileux de lithium est réduite.
Selon certains exemples de la présente invention, après le troisième tamisage, un troisième surdimensionnement est obtenu.
Selon certains exemples de la présente invention, le procédé d'enrichissement en lithium comprend en outre : la réalisation d'un premier rejet de résidus sur le troisième surdimensionnement.
Selon certains exemples de la présente invention, l’intensité de lavage est de 800 à 1300 tr/min.
Sous l’intensité de lavage, la cookéite dans les minéraux argileux de lithium peut être mieux séparée de la gangue d'impureté de carbonate, et d'autres minéraux tels que le quartz et la calcite avec une dureté élevée peuvent conserver une granulométrie supérieure.
Selon certains exemples de la présente invention, l'étape S2 comprend les sous-étapes suivantes : S2a, effectuer un premier lavage sur les poudres fines ; S2b, effectuer un premier calibrage sur le produit obtenu à l'étape S2a pour obtenir des concentrés de lithium de granulométrie fine de calibrage principal, des minerais de lithium de granulométrie moyenne de calibrage principal et des minerais de lithium de granulométrie grossière de calibrage principal ; S2c, effectuer un second lavage sur les minerais de lithium de granulométrie moyenne de calibrage principal ; et S2d, effectuer un second calibrage sur un produit obtenu à l'étape S2c pour obtenir des concentrés de lithium de granulométrie fine de calibrage secondaire et des minerais de lithium de granulométrie grossière de calibrage secondaire ; et combiner les concentrés de lithium de granulométrie fine de calibrage principal et les concentrés de lithium de granulométrie fine de calibrage secondaire pour obtenir des concentrés lavés.
Selon certains exemples de la présente invention, l'étape S2 comprend en outre la réalisation d'un mélange de pâte sur le produit obtenu à l'étape S2a entre l'étape S2a et l'étape S2b.
Selon certains exemples de la présente invention, un premier temps de lavage est de 10 à 15 min.
Selon certains exemples de la présente invention, un second temps de lavage est de 15 à 20 min.
Selon certains exemples de l'invention, une pâte de minerai est obtenue après mélange de pâte et présente une concentration massique de 55 à 65 %.
Ainsi, lorsque la douille est en position haute, les griffes sont en position verrouillée, et brident la pièce filetée 2 dans le guide, empêchant la libération de la pièce 2. Inversement, dès lors que la douille descend vers sa position basse, les griffes passent en position déverrouillée, libérant la pièce 2.
Mise en place d’une pièce filetée dans l’embout Il est maintenant décrit un procédé de mise en place de la pièce 2 filetée dans l’embout taraudé 3 au moyen de l’outillage 1 de vissage/dévissage précédemment décrit.
Préalablement au vissage, l’ensemble formé de la pièce filetée 2, l’insert 20 et le raccord haute pression 21 est placé dans le guide 7. Cet ensemble a par exemple été pris au préalable dans un magasin, ou encore repris sur un embout taraudé 3.
Le procédé comprend une étape de prépositionnement de l’outillage par les moyens de positionnements dans une position prédéterminée. Dans cette position prédéterminée, l’axe de la caméra est supposé être confondu avec l’axe de l’embout taraudé 3, si l’embout a été correctement positionné.
Le procédé comporte ensuite une étape de détection de la position de l’outillage 1 par rapport à celle de l’embout taraudé 3 au moyen du système de vision 4. La caméra est embarquée sur l’outillage de vissage/dévissage, avec une position en x/y fixe de l’axe de la caméra par rapport à la position de la direction axiale de la douille. La détermination de la position de l’embout 3 taraudé par rapport à l’axe de la caméra permet ainsi de connaître la position où doit être positionnée la direction axiale de la douille.
Le procédé comporte une étape d’alignement de l’axe vertical Z de la douille avec le centre de la face 19 supérieure de l’embout taraudé. L’étape de positionnement de l’outillage de vissage par rapport à la position de l’embout taraudé se fait en deux sous étapes : une étape de positionnement théorique en x/y de la direction axiale de la douille pour qu’il soit confondu avec la position attendue de l’axe vertical de l’embout taraudé, la face 18 inférieure du guide étant placée à 125 mm de la face 19 supérieure de l’embout taraudé, une étape de détection de la position réelle en x/y du centre de la face 19 supérieure de l’embout taraudé par la caméra puis déplacement de l’outillage de vissage nécessaire pour aligner la direction axiale de la douille avec celui du centre de la face supérieure de l’embout taraudé, en étant toujours à 125 mm de distance. L’axe de l’embout taraudé 3 pouvant ne pas être vertical, on ne pas parler d’alignement de la direction axiale Z de la douille avec l’axe de l’embout taraudé.
Lorsque l’outillage 1 comporte des premiers moyens de verrouillage, le procédé comporte une étape de déverrouillage des premiers moyens de verrouillage 11, permettant la mobilité en translation de la douille par rapport au guide 6.