INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans cet exemple, un procédé de préparation d’un matériau de cathode est divulgué. Le LiMn 0,5 Fe 0,48 M 0,02 PO 4 /C a été synthétisé conformément à x:y:z = 0,5:0,48:0,02, où M est Ti. Le procédé de préparation est le suivant :
S1 : 790 g de trioxyde de manganèse, 768 g d’oxyde de fer, 1040 g de dihydrogénophosphate de lithium et 16 g de dioxyde de titane ont été pesés et mélangés dans 8 l d’eau désionisée, et le mélange résultant a été parfaitement agité et broyé au sable dans un broyeur à sable pour obtenir une suspension ayant une granulométrie D 50 de 0,4 μm.
S2 : La suspension a été soumise à un séchage par pulvérisation avec une température d’entrée de 210 °C, une température de sortie de 110 °C et une vitesse d’alimentation de 6 L/min pour obtenir une poudre de précurseur sèche.
S3 : La poudre de précurseur sèche a été placée sur un substrat dans une cuve de réaction de MPCVD, et un plasma d’hydrogène a été introduit avec un débit d’hydrogène de 20 sccm pour permettre une réaction à 700 °C pendant 10 min afin d’obtenir une nanoparticule de LiMn 0,5 Fe 0,48 M 0,02 PO 4 .
S5 : Du méthane gazeux a été introduit pour permettre un revêtement de carbone sur une surface de la nanoparticule de LMFP pour obtenir du LiMn 0,5 Fe 0,48 M 0,02 PO 4 /C, le revêtement de carbone ayant été obtenu à 800 °C pendant 25 min avec un débit d’hydrogène de 100 sccm et un débit de méthane de 10 sccm.
Dans cet exemple, un procédé de préparation d’un matériau de cathode est divulgué, lequel est différent de l’exemple 3 uniquement par le fait que le dopant contenant un élément dopant n’a pas été ajouté ; et la nanoparticule de LiMn 0,6 Fe 0,4 PO 4 /C a été synthétisée conformément à x:y:z = 0,6:0,4:0.
Dans cet exemple, un procédé de préparation d’un matériau de cathode est divulgué, lequel est différent de l’exemple 3 uniquement par le fait que la poudre de précurseur sèche a été placée sur un substrat dans une cuve de réaction de MPCVD, et qu’un plasma d’hydrogène a été introduit avec un débit d’hydrogène de 80 sccm pour permettre une réaction à 700 °C pendant 20 min.
Dans cet exemple, un procédé de préparation d’un matériau de cathode est divulgué, lequel est différent de l’exemple 3 uniquement par le fait que le dopant contenant un élément dopant ajouté était Ni.
( Rappel : une sortie du boitier spécifique de connexion alimente une entrée d’un appareil quelconque de musique par exemple )
L’inverse de ce que l’on aurait sans doute tendance à penser. Car souvent nous distribuons en râteau ( l’inverse de ce schéma )
Ce schéma est apte pour les permutations d’entrées sorties distinct ou simultané pour permuter des appareils quelconques.
Version de commutation :
Appareil dont la permet les permutations d’entrées et sorties « à la base » sachant qu’une seule entrée peut alimenter une seule sortie. Jamais une sortie ne peut recevoir plusieurs entrées, jamais une entrée peut aller vers plusieurs sorties.
Ce type de principe est selon qu’on actionne 0, 3 relais, ou 1 et 2 de façons différentes, les 6 possibilités de permutations pourront se faire sans jamais que plusieurs soit reliés.
Ce type de schéma peut se faire avec 4, 5 voir d’avantages d’entrées sorties et d’un calcul de probabilité. Ce schéma doit se multiplier exponentiellement en fonction du nombre de solution.
Je décris ici une seule pour 3 entrées et 3 sorties.
Mais on peut donc établir ce principe sur 2 , 3, 4….
Voici les solutions de 1 à 8 pour un départ de 3 entrées en fonction des fonctionnements des 8 solutions possibles de contact des entrées E vers les sorties S
( en dessous des N° de solutions sont disposés les sorties associées à l’entrée à gauche.
1 2 3 4 5 6 7 8 E1 2 3 1 1 3 2 1 3 E2 3 2 2 2 2 1 3 1 E3 1 1 3 3 1 3 2 2
Ce schéma peut être utilisé en permutation à l’entrée du boitier et à la sortie du boitier selon également en même temps pour éviter d’utiliser des commandes midi supplémentaire de manière à permuter, pour changer l’appareil avec un autre et tous autres demandes car ce circuit adjoints à d’autre permet de multiple combinaison.
Ce type de schéma n’est pas fait spécifiquement pour changer l’ordre mais pour permuter les entrées, sorties, ou les deux.
Ce schéma est basé sur les probabilités et non sur des 0 ou 1 ou ON OFF habituel.
Ceci aussi dans le but économique citée et d’éviter à la base des composants de sommation.
La structure de dôme gaz 12 comporte également un couvercle (non représenté) qui est fixé sur ladite bride d’assemblage 23 de manière à fermer l’extrémité supérieure 14 du fût extérieur 16. Un joint annulaire d’étanchéité peut être comprimé entre le couvercle et la bride d’assemblage 23. Le couvercle est fixé de manière amovible sur l’extrémité supérieure du fût extérieur 16. Lorsque le couvercle est enlevé, il est ainsi possible d’accéder à l’espace interne 4 de la cuve, par exemple en vue de procéder à des opérations de maintenance et d’inspection des cuves. Le couvercle est fixé à la bride d’assemblage 23 par l’intermédiaire d’une pluralité d’organes de fixation, non représentés. Les organes de fixation sont par exemple chacun constitués d’un boulon comportant une tige filetée et un écrou coopérant avec ladite tige filetée.
Comme représenté notamment en , la structure de dôme gaz 12 comporte également un dispositif de dôme gaz 13 situé à l’intérieur de la conduite étanche 14. Le dispositif de dôme gaz s’étend dans la direction de hauteur de la zone de collecte 22 jusqu’à l’espace interne 4 de la cuve 71.
Le dispositif de dôme gaz 13 comporte une conduite support 24, une plaque de fixation 25 fixée à une extrémité supérieure de la conduite de support 24 et une rampe de pulvérisation 26 fixée tout le long de la conduite support 24 dans la direction de hauteur. La rampe de pulvérisation 26 comprend notamment une conduite de pulvérisation 27 et des buses de pulvérisation (non représentées) raccordées à la conduite de pulvérisation 27 et situées dans l’espace interne 4 afin de pulvériser du gaz liquéfié dans la cuve de manière à baisser la température de l’espace interne. La conduite de pulvérisation 27 est raccordée à une conduite d’apport en gaz traversant le fût extérieur 16. La conduite support 24 est débouchante de sorte à réaliser une voie préférentielle pour conduire la phase vapeur du gaz de l’espace interne 4 vers la zone de collecte 22. La conduite support 24 présente ainsi une dimension importante dans la direction de hauteur de l’ordre de plusieurs mètres, par exemple d’environ 4 m.
C’est cette dimension importante du dispositif de dôme gaz 13 qui peut entrainer des difficultés lors de son assemblage avec la structure de dôme gaz 12. En effet, dans l’art antérieur, le dispositif de dôme gaz est inséré dans la structure de dôme gaz en passant par l’extrémité supérieure de la conduite étanche. Il est ainsi nécessaire de disposer d’un espace important laissé libre au-dessus de la structure dôme gaz de l’ordre de plusieurs mètres, ce qui n’est pas toujours le cas.
L’invention vise notamment à s’affranchir de cette nécessité d’avoir un espace libre important au-dessus de la structure de dôme gaz, en concevant un dispositif de dôme gaz 13 qui peut être assemblé à la structure de dôme gaz 12 en étant disposé tout d’abord dans l’espace interne 4 de la cuve 71 puis en étant remonté dans la structure de dôme gaz en passant par l’extrémité inférieure de la conduite étanche 14. Le procédé d’installation du dispositif de dôme gaz 13 dans la structure de dôme gaz 12 sera décrit par la suite.
La plaque de fixation 25 s’étend dans un plan horizontal et est fixée au fût extérieur 16. Cette fixation sera décrite plus en détail par la suite. Avant d’être fixées au fût extérieur 16 et d’être disposées dans la cuve, la plaque de fixation 25, la conduite support 24 et la rampe de pulvérisation 26 sont préassemblées.
Afin de fixer la plaque de fixation 25 au fût extérieur 16, le fût extérieur 16 est équipé de supports de fixation 28 disposés sur une surface interne et de manière circonférentielle tout autour du fût extérieur 16. Les supports de fixation 28 sont espacés les uns des autres dans une direction circonférentielle de sorte à être écartés les uns des autres par un espace libre 29.
De plus, et comme visible sur les figures 3 et 4 dans un exemple de réalisation, la plaque de fixation 25 présente une forme annulaire avec un contour interne en contact avec la conduite support 24 et un contour externe muni d’une pluralité d’ergots 30 faisant saillie dans une direction radiale de la plaque de fixation 25 vers le fût extérieur 16 et disposés tout autour de la plaque de fixation 25. Les ergots 30 sont également espacés les uns des autres dans une direction circonférentielle.
Avant la fixation du dispositif de dôme gaz 13 à la structure de dôme gaz 12, il est prévu que le dispositif de dôme gaz 13 soit déplaçable dans la direction de hauteur et orientable selon un axe de rotation s’étendant dans la direction de hauteur par rapport à la structure de dôme gaz 12. Il est notamment prévu que le dispositif de dôme gaz 13 puisse être orienté dans une position d’ouverture et dans une position de fermeture. Dans la position de fermeture, qui est représentée en , chaque ergot 30 est aligné dans la direction de hauteur avec un support de fixation 28 de la structure de dôme gaz 12 de sorte à pouvoir y être fixé ou reposé dessus. Dans la position d’ouverture, qui est représentée en , chaque ergot 30 est aligné dans la direction de hauteur avec un espace libre 29 formé entre deux supports de fixation 28 de la structure de dôme gaz 12 de sorte que le dispositif de dôme gaz 13 puisse translater dans la direction de hauteur par rapport à la structure de dôme gaz 12.
Dans l’exemple illustré, la plaque de fixation 25 comporte quatre ergots 30 répartis tout autour de la plaque de fixation d’un pas angulaire de 90° et présentant une dimension circonférentielle configuré de sorte que la dimension circonférentielle de l’espace libre situé entre deux ergots 30 soit supérieure à la dimension circonférentielle d’un support de fixation 28. De la même manière, le fût extérieur 16 est équipé de quatre supports de fixation 28 répartis sur toute la circonférence de la surface interne du fût extérieur 16 d’un pas angulaire de 90° et présentant une dimension circonférentielle configurée de sorte que la dimension circonférentielle de l’espace libre 29 situé entre deux supports de fixation 28 soit supérieure à la dimension circonférentielle d’un ergot 30. Le nombre d’ergots et de supports de fixation pourrait être différent et par exemple égal à trois ou six, tant que ce nombre permet d’avoir une fixation et un support suffisant de la plaque de fixation 25 sur le fût interne 16.
Les figures 5 et 6 représentent des étapes du procédé d’installation du dispositif de dôme gaz 13 dans la cuve afin d’être assemblé à la structure de dôme gaz 12.
Dans le procédé selon l’invention et avant d’être assemblé à la structure de dôme gaz 12, le dispositif de dôme gaz 13 est disposé dans l’espace interne 4 de la cuve 71, par exemple comme illustré en en étant placé sur un tapis de protection 31 disposé sur la paroi de fond 32 de la cuve 71.
Puis, comme visible en , le dispositif de dôme gaz 13 est monté, par exemple à l’aide d’un câble, d’une chaine et d’une élingue, via l’extrémité inférieure de la conduite étanche 14 à l’intérieur de la structure de dôme gaz 12 de sorte que le dispositif de dôme gaz 13 soit orienté dans la position d’ouverture illustrée en . Le dispositif de dôme gaz 13 peut être ainsi remonté jusqu’à ce que la plaque de fixation 25 soit située au-dessus des supports de fixation 28.
Le dispositif de dôme gaz 13 est ensuite orienté dans la position de fermeture et est redescendu de sorte que les ergots 30 reposent sur les supports de fixation 28. Des dispositifs de fixation, tels que des ensembles vis/écrou, viennent par la suite solidariser de manière amovible chaque ergot 30 avec un support de fixation 28.
Dans le cas d’une fabrication de la cuve 71, le dispositif de dôme gaz 13 est introduit dans l’espace interne 4 de la cuve 71 par l’ouverture de chargement/déchargement 11 ou par l’ouverture latérale temporaire 33 qui est plus grande que l’ouverture d’évacuation de gaz 10 et qui est conçue pour lors de la fabrication faire entrer le matériel nécessaire à la fabrication de la cuve 71.
Dans le cas d’une opération de maintenance de la cuve 71 ou lors de réparations, le dispositif de dôme gaz 13 est déjà assemblé à la structure de dôme gaz 13. Dès lors, il peut être nécessaire de l’enlever pour réaliser cette opération de maintenant puis de le remettre par la suite. Dans ce cas, les dispositifs de fixation sont retirés entre les ergots 30 et les supports de fixation 28. Le dispositif de dôme gaz 12 est ensuite orienté dans la position d’ouverture puis est descendu dans l’espace interne 4 pour être disposé sur le tapis de protection 31, comme illustré sur la . A la fin de l’opération de maintenance, le dispositif de dôme gaz 13 est remonté dans la position d’ouverture, puis orienté dans la position de fermeture et fixé aux supports de fixation 28.
Comme montré à la , une première forme de réalisation particulière DR1 d’un dispositif de récupération de l’énergie acoustique ambiante selon l’invention comprend essentiellement un transducteur d’énergie électroacoustique TE, un premier convertisseur électrique CAD, un stockeur d’énergie électrique BAT et un deuxième convertisseur électrique CDA.
Le transducteur d’énergie électroacoustique TE intégré dans cette forme de réalisation est de type électromagnétique et comprend notamment une membrane vibrante ME, une bobine électrique BOB munie d’un noyau central NO typiquement en ferrite, et un caisson de résonance CA.
La membrane ME est agencée au niveau d’une face ouverte du caisson CA et ferme celle-ci. La bobine BOB et son noyau NO son contenu à l’intérieur du caisson CA. Le noyau central NO est mobile et est fixé par une face à une zone centrale de la membrane ME. La membrane ME vibre sous l’excitation de l’onde acoustique OA. Les vibrations acoustiques sont amplifiées dans le caisson de résonance CA. La membrane ME actionne en mouvement le noyau central NO. Le mouvement du noyau central NO induit une tension VF de force électromotrice qui est générée entre les bornes de la bobine BOB.
Le convertisseur électrique CAD est un convertisseur de courant alternatif en courant continu (AC/DC) et comprend typiquement un pont de redressement (non représenté) ayant un faible seuil de tension. Le convertisseur électrique CAD reçoit en entrée la tension induite VF fournie par la bobine BOB et convertit celle-ci en une tension continue redressée VD.
Le stockeur d’énergie électrique BAT, par exemple de type Li-ion, est chargé à partir de la tension continue VD. Le stockeur d’énergie électrique BAT permet un stockage statique sous forme électrique de l’énergie récupérée de l’onde acoustique OA, pour répondre à un besoin ultérieur de consommation électrique.
De manière générale, on notera que la disponibilité des batteries électriques est appelée à s’accroître fortement dans les années à venir du fait notamment de la décarbonisation programmée dans différents secteurs d’activités, réduisant ainsi le montant des investissements nécessaires pour la mise en place d’unités de batteries pour le stockage électrique de l’énergie récupéré. Ainsi, dans l’industrie automobile par exemple, les packs batteries intégrés dans les chaînes de traction électrique, une fois arrivés en fin de vie dans les véhicules, sont disponibles à moindre coût et sont recyclables pour une utilisation moins exigeante, comme le stockage statique d’énergie. Les dispositifs de récupération de l’énergie acoustique ambiante selon l’invention pourront offrir une seconde vie à ces packs batteries issus des véhicules électrifiés et contribuer ainsi à une revalorisation de ceux-ci.
Le convertisseur électrique CDA est un convertisseur de courant continu en courant alternatif (DC/AC) et comprend typiquement un pont de commutation (non représenté). Typiquement, ce pont de commutation est formé de transistors de type « MOSFET ». Le convertisseur électrique CDA produit une tension alternative d’alimentation VA à partir d’une tension continue VB fournie entre les bornes du stockeur d’énergie électrique BAT. La tension alternative d’alimentation VA, par exemple de type monophasée 220V ou triphasée 380V selon l’application, est fournie en sortie du convertisseur électrique CDA et est utilisée pour répondre à des besoins locaux d’autoconsommation BAC et/ou pour une réinjection directe IRE de l’énergie récupérée dans un réseau alternatif d’alimentation électrique tel que le réseau électrique public.
En référence à la , une autre forme de réalisation DR2 d’un dispositif de récupération de l’énergie acoustique ambiante selon l’invention se différencie de la forme de réalisation DR1 de la par la présence notamment d’un panneau de transduction d’énergie PE.
Le panneau de transduction d’énergie PE, de même que le transducteur d’énergie TE dans le dispositif DR1, est chargé de la conversion de l’énergie acoustique de l’onde OA en énergie électrique. Comme visible à la , le panneau de transduction d’énergie PE comprend une pluralité de transducteurs d’énergie élémentaires Te qui produisent respectivement une pluralité de tension Vf en réponse à la réception de l’onde OA. Les tensions Vf fournies par le panneau PE sont redressées par une unité de conversion de courant alternatif en courant continu UAD. L’unité UAD comprend une pluralité de convertisseurs élémentaires AC/DC, associés respectivement à la pluralité de transducteurs d’énergie élémentaires Te, pour redresser individuellement les tensions Vf. Un courant continu redressé ID délivré par les convertisseurs élémentaires AC/DC, connectés en parallèles et/ou série dans l’unité UAD, charge le stockeur d’énergie électrique BAT. Le stockeur d’énergie électrique BAT et le convertisseur électrique CDA associé, de même que dans le dispositif DR1 de la , fournissent la tension alternative d’alimentation VA pour répondent aux besoins locaux d’autoconsommation BAC et/ou pour une réinjection directe IRE de l’énergie récupérée dans un réseau alternatif d’alimentation électrique.
Le dispositif DR2, avec son panneau de transduction d’énergie PE, est une forme de réalisation de l’invention qui est bien adaptée par exemple pour la réalisation d’un mur anti-bruit routier à récupération d’énergie ou pour être plaquée contre un mur extérieur d’un bâtiment ou autres.
On notera que le ou les transducteurs d’énergie utilisés dans le dispositif de l’invention ne sont pas limités à des transducteurs électroacoustiques, avec membrane et bobine, comme le transducteur TE décrit en référence à la . Différents types de transducteurs pourront être utilisés, comme des transducteurs piézoélectriques par exemple, selon les applications. De préférence, l’installation d’un dispositif selon l’invention sur un site bruyant donnera lieu à une analyse préalable du spectre fréquentiel du bruit émis et à la détermination de la bande fréquentielle portant un maximum d’énergie acoustique. Un transducteur d’énergie adapté sera ensuite sélectionné sur le critère de sa bande passante qui devra être en adéquation avec le spectre fréquentiel du bruit sur le site.
Protection isolante destinée à être montée sur un connecteur électrique et ensemble comprenant une telle protection DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION Le domaine technique de l’invention est celui des connexions électriques dans les aéronefs.
La présente invention concerne une protection isolante et en particulier une protection isolante permettant d’augmenter la longueur des chemins de fuite afin de limiter le risque de court-circuit ou de décharges partielles.
ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE DE L’INVENTION Les aéronefs à propulsion électrique ou hybride constituent un marché très prometteur avec des perspectives et une demande importante dans le transport intra urbain et inter urbain pour des marchandises ou des personnes. De nombreux projets voient le jour régulièrement soit par des acteurs établis soit par de nouveaux entrants. La propulsion y est réalisée par un ou plusieurs moteurs électriques, le nombre variant suivant les architectures des aéronefs, et ces systèmes propulsifs électriques utilisent des niveaux de tensions toujours plus élevés, ce qui pose la problématique de décharges partielles en altitude.
En effet, traditionnellement, les connecteurs n’ont pas besoin de protection car leurs caractéristiques précisent les limites en termes de distances d’isolement. Cependant l’utilisation de connecteur toujours plus petits pour faire passer des tensions toujours plus élevées et en altitude amènent des contraintes qu’il faut anticiper en termes de décharges partielles. En particulier, l’utilisation de tensions de très haut niveau (jusqu’à 1000V) en altitude entraîne une apparition de phénomènes de décharges partielles plus rapide que sur les tensions classiques alternatives ou continues (115Vac / 230Vac / 28Vdc) majoritairement utilisées dans l’aéronautique.
représente la vitesse de la lumière, en m/s.
L’étape (11-4) utilise cette phase pour commander un oscillateur à commande numérique NCO de phase de porteuse (11-5) qui permet de générer et entretenir un signal de correction de la porteuse pour chacun des satellites. Il existe ainsi autant d'oscillateurs à commande numérique 11-4) de phase de porteuse que de directions de voie en gisement.
La phase de porteuse d'un satellite est ainsi corrigée de la phase correspondant à la direction de visée, par les oscillateurs à commande numérique (11-4) et multiplicateurs (11-5).
L’étape (11-5) permet la compensation du déplacement du porteur pour maintenir la phase porteuse constante, réalisant ainsi le filtrage adapté selon les angles en gisement des signaux attendus au point de passage. Le traitement d’antenne à synthèse d’ouverture selon l’invention, décrit en , est mise en œuvre en utilisant le doppler prédit du déplacement du porteur dans les directions satellites, vu de la balise virtuelle.
La compensation de phase porteuse imposée au cours du déplacement du porteur à vitesse et cap connus réalise le filtrage adapté par corrélation en direction de chacun des signaux attendus (signaux satellites locaux prédits à la position de la balise virtuelle) avec le signal satellite reçu, ceci pendant une durée T d’intégration cohérente (11-6).
L’invention, appliquée au système de localisation ponctuelle, est adaptée à une mise en œuvre dans le domaine ferroviaire pour déterminer la date de passage d’un train parmi un ensemble de balises de référence, dites virtuelles, disposées sur des lignes ferroviaires.
Mise en œuvre possible du principe à toutes formes de positionnement utilisant des routes contraintes à faible variation de dynamique : Les systèmes de positionnement maritime dans les « rails » de navigation Les systèmes de communication et de navigation spatiaux sur orbites fixes Des systèmes terrestres de vérification de passages à des positions obligatoires, péages, douanes
Résolveur à réluctance variable La présente invention concerne un résolveur à réluctance variable.
Etat de la technique Un résolveur à reluctance variable est un type de capteur permettant de mesurer précisément l'angle de rotation de tout système rotatif. On peut notamment les retrouver dans toutes les machines présentant des moteurs électriques, par exemple les actionneurs aéronautiques ou des systèmes optroniques. Un résolveur à reluctance variable peut également être utilisé comme capteur pour renvoyer une information de position (par exemple, les manettes de gaz, les volets, les ailerons).
Un résolveur à reluctance variable comprend une partie rotative, appelée rotor, et une partie fixe appelée stator. Lesdites parties sont agencés de manière concentrique, soit sous la forme d’un rotor central et un stator annulaire placé de manière coaxiale autour du rotor, soit sous la forme d’un stator central entouré par un rotor comprenant un creux intérieur. Dans chaque configuration, un entrefer est formé entre le rotor et le stator.