INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En variante, la chaîne matérielle de traitement comporte un ensemble de plusieurs unités arithmétiques et logiques et non pas une seule unité arithmétique et logique. Dans ce cas, en général, cet ensemble comporte des unités arithmétiques et logiques spécialisées dans l’exécution de certaines instructions spécifiques. Ainsi, lorsque l’une de ces instructions spécifiques est décodée, les signaux générés par le décodeur active spécifiquement l’unité arithmétique et logique spécialisée dans l’exécution de cette instruction spécifique. Par exemple, l’ensemble de plusieurs unités arithmétiques et logiques peut comporter :
- un ou plusieurs co-processeurs,
- une ou plusieurs mémoires IMC (« In Memory Computing ») chacune capable d’exécuter des traitements sur les données qu’elles stockent.
En variante, la chaîne de traitement n’est pas située dans un microprocesseur mais dans un co-processeur ou dans une mémoire IMC.
Par conséquent, aucun courant dit « résiduel » ne peut circuler entre les phases et la terre. Seuls des courants de défaut provoqués par un court-circuit accidentel entre une phase et la terre peuvent donc circuler.
Dans le domaine de la protection des réseaux de distribution d’énergie électrique, il est connu de créer un point neutre à un seul endroit au niveau de la source, généralement un transformateur, et le point neutre est connecté à une terre par l’intermédiaire d’une résistance de neutre. Cette architecture peut notamment se trouver en France dans certains réseaux de distribution électrique haute tension A (15 kV à 20 kV).
Ainsi, lorsqu’un courant de défaut circulant entre une phase et la terre apparait, il peut remonter par le point neutre afin d’être détecté, à l’aide d’un capteur de courant. Dans ce cas, un mécanisme de protection du réseau peut être activé. Ce mécanisme de protection du réseau permet de déconnecter une ou plusieurs liaisons électrique(s).
Le seuil de détection du courant de défaut dépend de la valeur de la résistance du neutre. Par exemple, pour une résistance de quarante ohms, le seuil de détection peut être de l’ordre de trois-cents Ampères. Pour une résistance de douze kilo ohms, le seuil peut être de l’ordre d’un Ampère.
Or, dans certains réseaux de distribution d’énergie électrique, comme en Nouvelle-Calédonie, il a été constaté que l’hypothèse d’un réseau équilibré n’est plus valable car certaines lignes ne comprennent que deux phases connectées à la source. Ainsi, les effets capacitifs liés aux câbles génèrent un courant résiduel circulant également entre la terre et le point neutre.
Bien que ce courant résiduel ne soit pas provoqué par l’apparition d’un défaut sur une liaison électrique, ce courant résiduel peut, dans certains cas, conduire à un déclenchement non souhaité du mécanisme de protection.
Une solution possible pour éviter un déclenchement intempestif du mécanisme de protection consisterait à relever le seuil de déclenchement de la protection au maximum du courant de défaut. Cependant, une telle solution comporterait un risque de ne plus détecter des défauts fortement résistants et donc d’engendrer une perte de sensibilité, ce qui n’est pas souhaitable.
Un but de l’invention est donc de protéger le réseau de distribution électrique des défauts électriques y compris dans le cas où le réseau de distribution électrique présente un déséquilibre capacitif.
Il est à cet effet proposé un dispositif de compensation d’un déséquilibre capacitif d’une liaison électrique dans un réseau de distribution électrique haute tension triphasé comprenant un point neutre, une terre et une source de tension triphasée,
le circuit de compensation étant propre à être raccordé entre au moins une des phases de la source de tension triphasée et la terre, le circuit de compensation comprenant une réactance entre une des phases de la source de tension triphasée et la terre,
- commander le circuit de compensation pour que le circuit de compensation génère un courant de compensation entre la terre et le point neutre, le courant de compensation présentant une amplitude identique à l’amplitude du courant résiduel, et une phase opposée à la phase du courant résiduel, de manière obtenir un courant résultant nul entre la terre et le point neutre.
Ainsi, le dispositif proposé permet de compenser le courant résiduel circulant entre le point neutre et la terre sans modifier le plan de protection du réseau. En effet, le plan de protection du réseau est configuré pour compenser des courants de défaut de nature résistive, donc de nature différente des courants résiduels compensés par le dispositif selon l’invention.
La profondeur maximale P peut être définie à partir d’un repère orthonormé formé d’un axe longitudinal AL du véhicule 1, d’un axe latéral Al du véhicule 1 et d’un axe vertical AV du véhicule 1. L’origine de ce repère orthonormé peut être, par exemple le centre de gravité du véhicule 1. L’axe Al est représenté sur la par un point étant donné que la représente un profil d’éléments sur le plan (AL, AV). Chaque axe AL, Al et AV définisse des coordonnées de positions d’éléments dans l’espace tridimensionnel. Ces coordonnées augmentent selon au moins un de ces axes lorsque les positions d’éléments s’éloignent de l’origine de ce repère orthonormé. La profondeur maximale P est une distance qui s’étend jusqu’au boîtier 6 selon l’axe longitudinal AL du véhicule 1.
En partie avant, le boitier 6 est fermé par une glace translucide 7 de manière à former une cavité fermée. Cette glace (ou écran) peut être réalisée dans un quelconque matériau translucide, ayant une couleur adaptée à la fonction photométrique désirée (par exemple rouge, orange, cristal, etc.), et rigide, comme par exemple une matière plastique ou synthétique. Dans ce cas, il peut être réalisé par moulage.
Dans cette cavité sont logés les éléments d’éclairage de la calandre 2, en particulier la lame translucide 3 et optionnellement un masque optique 8. En pointillé est représenté le recul de la calandre 2 en cas de chocs de faible amplitude sans impact sur des éléments positionnés en arrière de la calandre 2.
La lame translucide 3 comprend une face supérieure 31, une face inférieure 32, une face avant 33 et une face arrière 34 positionnées selon le repère orthonormé (AL, Al, AV) du véhicule 1. La face supérieure 31 est positionnée à une coordonnée de l’axe vertical AV du véhicule 1 supérieure à celle de la face inférieure 32, la face avant 33 étant positionnée à une coordonnée de l’axe longitudinal AL du véhicule 1 supérieure à celle de la face arrière 34.
Pour éclairer la calandre 2, c’est-à-dire pour projeter un faisceau de lumière (de photons) dans l’axe longitudinal AL du véhicule 1, plusieurs solutions à base de guide de lumière peuvent être envisagées.
La première d’entre elles, illustrée à la , consiste à positionner un guide de lumière 9 en vis-vis de la face arrière 34, c’est-à-dire que la position du guide de lumière 9 correspond à une coordonnée de l’axe longitudinal AL du véhicule 1 qui est inférieure à celle de la face arrière 34. Les coordonnées selon l’axe vertical AV des positions de la face arrière 34 et du guide de lumière sont identiques. Le guide de lumière 9 est alimenté par une source de lumière 10 représentée sur la .
Habituellement, un guide de lumière est éclairée par une source de lumière disposée vers la direction d’éclairage souhaitée. Il est souvent possible de trouver un espace suffisant pour disposer la source de lumière de cette manière, notamment dans des projecteurs de lumière. Par contre, dans le domaine automobile, les volumes sont plus restreints, notamment derrière la calandre et la profondeur maximale P est très souvent insuffisante pour loger à la fois cette source de lumière et une partie courbe du guide de lumière 9. La illustre schématiquement le cas où cette première solution d’éclairage ne respecte pas la profondeur P maximale, c’est-à-dire le cas où les contraintes volumétriques ne sont pas respectées.
Cette première solution n’est pas acceptable car elle ne peut pas être mise en œuvre lorsque la profondeur maximale P est relativement faible, cas qui se produit assez souvent à cause des styles de calandre modernes.
Par ailleurs, cette première solution n’est pas acceptable optiquement car le guide de lumière éclaire mal la lame translucide 3 au niveau du coude tel qu’illustré schématiquement par la zone Z de la .
Une deuxième solution consiste à positionner la source lumineuse 10 dans le prolongement du guide de lumière 9 ( ) pour réduire le volume nécessaire pour loger la source lumineuse 10 et le guide de lumière 9. Toutefois, il est difficile de redresser le faisceau lumineux à 90° dans un guide de lumière car il en résulte qu’une grande partie des photons ne sont pas émis dans la direction d’éclairage souhaitée, provoquant un aspect hétérogène de l’éclairage produit qui peut ne pas respecter la grille photométrique réglementaire.
Une troisième solution d’éclairage de la calandre 2 peut consister à utiliser un guide de lumière rectiligne 9 et à positionner la source lumineuse 10 dans le prolongement du guide de lumière 9 ( ). Dans cette disposition, le guide de lumière 9 fonctionne de façon optimale, et c’est la lame translucide 3 qui compense la différence de profondeur entre le galbe avant et le guide de lumière rectiligne à l’arrière. Toutefois, il en résulte très souvent un non-respect de la profondeur maximale P. De plus, cette importante différence de profondeur de la lame translucide 3 entraine un risque de différence de luminance entre ses 2 extrémités dû des différentes épaisseurs de matière que doivent traverser les photons. Un aspect hétérogène de l’éclairage peut alors se produire.
Une quatrième solution est de ne pas utiliser un guide de lumière mais une source de lumière comprenant un ensemble de diodes électroluminescentes disposées en face d’autant de collimateurs issus de la lame translucide 3. La illustre schématiquement cette quatrième solution lorsque les diodes lumineuses (source de lumière 10) et les collimateurs 11 sont disposés dans la direction d’éclairage souhaitée. Bien évidemment, la forme de la lame translucide 3 doit avoir adaptée pour suivre le galbe de la calandre 2.
Toutefois ce type de source de lumière combinées à des collimateurs engendre un aspect pixélisé suivant des angles de vision dû au nombre et à l’espacement de chaque diode électroluminescente. De plus le coût financier d’une telle solution est supérieure à celles utilisant des guides de lumière. Par ailleurs, il faut un nombre de diodes électroluminescentes élevé ce qui impacte les dimensions de la source de lumière (d’une carte électronique qui supporte ces diodes électroluminescentes). D’où le risque de ne pas pouvoir les loger dans la cavité formée par le boîtier 6 et la glace 7. Par ailleurs, cette importante différence de profondeur de la lame translucide 3 entraine un risque de différence de luminance entre ses 2 extrémités dû des différentes épaisseurs de matière que doivent traverser les photons. Un aspect hétérogène de l’éclairage peut alors se produire.
Une variante de cette quatrième solution, illustrée à la , serait d’orienter la source de lumière 10 afin d’épouser au mieux le galbe de la calandre 2 afin de raccourci la profondeur requise pour loger cette source de lumière et les collimateurs dans la cavité. Mais ce serait insuffisant car la profondeur obtenue serait toujours supérieure à la profondeur maximale P. De plus, le fait d’orienter les diodes électroluminescentes (source de lumière 10) engendre un risque d’aspect non homogène de l’éclairage et sur la grille photométrique à cause de l’orientation globale des photons qui ne seront pas dans l’axe longitudinal AL du véhicule 1.
Aucune des solutions présentées ne permet d’obtenir un éclairage homogène de la lame translucide 3 tout en ce que les éléments utilisés pour l’éclairage de la lame translucide 3 puisse être logés dans une cavité formé du boîtier 6 et de la glace 7 et respecter, notamment, une profondeur maximale P qui définit une distance entre l’arrière de la calandre 2 et des éléments de la partie avant du moteur du véhicule 1.
- une étape 154 de chargement, par le chargeur 18, du mot Wi pointé par la valeur actuelle du compteur ordinal 26, puis
- une étape 156 de déchiffrement, par le module 20, du cryptogramme contenu dans le mot Wi chargé pour obtenir une instruction Ii en clair,
- une étape 158 de décodage, par le décodeur 22, de l’instruction Ii en clair, puis
- une étape 160 d’exécution, par l’unité 24, de l’instruction Ii décodée.
De plus, par exemple en parallèle de l’étape 160, lors d’une étape 162, le constructeur 42 construit la signature Si à partir de l’ensemble Idi de signaux générés par le décodeur 22 à l’issue de l’étape 158 et de la précédente signature Si-1 construite. La signature Si ainsi construite est alors transmise au module 20 de déchiffrement qui est alors en mesure de déchiffrer le cryptogramme Ii+1*de la prochaine instruction à exécuter.
Si lors de l’étape 160, l’instruction Ii exécutée n’est pas une instruction qui déclenche la vérification d’intégrité, alors le compteur ordinal 26 est incrémenté du pas unitaire pour pointer sur le mot suivant Wi+1 et le procédé retourne directement à l’étape 154 pour exécuter l’instruction suivante Ii+1.
Si lors de l’étape 160, l’instruction Ii exécutée est une instruction qui déclenche la vérification d’intégrité, alors la chaîne 10 de traitement exécute une étape 163 de vérification de l’intégrité du code machine exécuté jusqu’à présent.
Ici, cette étape 163 comporte les opérations suivantes :
- une opération 164 de chargement, par le chargeur 18, du mot Wi+1 qui suit immédiatement le mot Wi qui contient le cryptogramme Ii*, puis
- une opération 168 de déchiffrement, par le module 20, du cryptogramme Srefi* contenu dans le mot Wi+1 pour obtenir la signature Srefi en clair, puis
- une opération 170 de comparaison, par le vérificateur 44, de la signature Si construite pour l’instruction Ii à la signature Srefi obtenue à l’issue de l’opération 168.
L’adresse du mot Wi+1 contenant le cryptogramme Srefi* est déduite de la valeur du compteur ordinal 26. Par exemple, ici, l’adresse du mot Wi+1 est égale à l’adresse contenue dans le compteur ordinal 26 après que l’instruction Ii ait été exécutée.
Ensuite, si les signatures comparées Si et Srefi sont identiques, le procédé se poursuit par une étape 172 lors de laquelle le compteur ordinal 26 est incrémenté pour pointer directement sur le mot Wi+2. Après l’étape 172, le procédé retourne à l’étape 154 pour exécuter l’instruction Ii+2.
A l’inverse, si les signatures comparées Si et Srefi sont différentes, le procédé se poursuit par une étape 180 lors de laquelle un défaut d’intégrité est signalé.
De plus, lors de l’étape 158, si une instruction Ii ne peut pas être décodée car sa syntaxe est incorrecte, le procédé se poursuit aussi par l’étape 180 de signalement d’un défaut d’intégrité. Lors de cette étape 180, le décodeur 22 déclenche le signalement d’un défaut d’intégrité.
En réponse à un signalement de défaut d’intégrité, lors d'une étape 182, le microprocesseur 2 met en œuvre une ou plusieurs contre-mesures. De très nombreuses contre-mesures sont possibles. Les contre-mesures mises en œuvre peuvent avoir des degrés de sévérité très différents. Par exemple, les contre-mesures mises en œuvre peuvent de la levée d’une interruption jusqu'à une mise hors service définitive du microprocesseur 2 et la suppression de données sensibles. Le microprocesseur 2 est considéré comme étant hors service lorsqu'il est définitivement placé dans un état où il est incapable d'exécuter un quelconque code machine. Entre ces degrés de sévérité extrêmes, il existe de nombreuses autres contre-mesures possibles telles que :
La est une représentation schématique d'un véhicule automobile mettant en œuvre le procédé selon l'invention d'inhibition de fonctions de contrôle de couple d'un moteur thermique pour une chaîne de traction à l'état fermé.
La est un diagramme des étapes du procédé selon l'invention d'inhibition de fonctions de contrôle de couple d'un moteur thermique pour une chaîne de traction à l'état fermé.
Le moteur 10 comprend un bloc moteur 100 comportant une pluralité de cylindres (non représenté) dans chacun desquels est brulé un mélange de carburant et d’air afin d’entrainer en rotation un vilebrequin 110 qui est monté de manière solidaire avec un volant d’inertie 120.
Le dispositif d’embrayage 30 comprend un disque d’embrayage 310, monté de manière solidaire avec l’arbre primaire 210 de la boîte de vitesses 20. Un déplacement du disque d’embrayage est commandé par une pédale d'embrayage 31 actionnable par le conducteur du véhicule 1. Le disque d’embrayage 310 est apte à être déplacé entre une position de d’engagement du disque d’embrayage 310 avec le volant d’inertie 120, lorsque le conducteur n’appuie pas ou appuie peu sur la pédale d'embrayage 31 (le dispositif d'embrayage est alors à l'état fermé), et une position de retrait dans laquelle le volant d’inertie 120 n’est plus en contact avec le disque d’embrayage 310, lorsque le conducteur appuie suffisamment sur la pédale d'embrayage 31 (le dispositif d'embrayage est alors à l'état ouvert).
Lorsque le dispositif d’embrayage 30 est engagé avec le volant d’inertie 120 (i.e. lorsque le disque d’embrayage 310 est en position d’engagement), le couple généré par le moteur 10 est transmis à l’arbre primaire 210 via le vilebrequin 110 et le disque d’embrayage 310 puis démultiplier via les pignons d’engrenage 230 jusqu’à l’arbre secondaire 220 qui le transmet aux roues 50 via le système de transmission 40. Le dispositif d'embrayage 30 est alors à l'état fermé.
Lorsque le disque d’embrayage 310 se déplace d’une position de retrait vers la position d’engagement et entre en contact avec le volant d’inertie 120, le disque d’embrayage 310 glisse tout d’abord sur le volant d’inertie 120, dans une phase dite "de glissement", avant d’atteindre la position d’engagement. Ce cas de figure se produit notamment lorsque le conducteur relâche la pédale d'embrayage 31 après un changement de rapport de vitesse.
Le calculateur 60 permet de contrôler le moteur 10, notamment les injections de carburant dans les cylindres du moteur 10. Le calculateur 60 est apte à contrôler le couple du volant d’inertie 120 du moteur 10 lors d'un changement de rapport de vitesse. Le calculateur 60 est également apte à mettre en œuvre le procédé selon l'invention d'inhibition de fonctions de contrôle de couple du moteur thermique 10 pour une chaîne de traction à l'état fermé.
Le procédé est décrit ci-après en référence avec la . Tout d’abord, dans une étape E1, lorsque le conducteur souhaite réaliser un passage de rapport de vitesse, il enfonce la pédale d'embrayage 31, ce qui a pour effet de placer le disque d’embrayage 310 dans une position de retrait par rapport au volant d’inertie 120.
Le conducteur effectue un changement de rapport de vitesse dans une étape E2. A cet effet, le conducteur désengage manuellement un rapport de vitesse initial puis passe un rapport de vitesse cible à l'aide du levier de vitesse.
Dans une étape E3, le conducteur relâche progressivement la pédale d'embrayage 31 dans le but de ré-embrayer le disque d’embrayage 310 avec le volant d’inertie 120. Ce faisant, le disque d’embrayage 310 se déplace tout d’abord vers la position d’engagement de manière à entrer dans une phase de glissement du disque d’embrayage 310 sur le volant d’inertie 120.
Dans une étape E4, le calculateur 60 active, pendant la phase de glissement, une fonction d'ajout ou de limitation de couple du volant d'inertie 120 par rapport à un couple du volant d'inertie 120 demandé par le conducteur. Le couple du volant d'inertie 120 demandé par le conducteur correspond à une volonté d'accélération de la part du conducteur déterminée à partir d'un niveau d'enfoncement de la pédale d'accélération. Cela permet d'assister en couple le volant d'inertie 120 lors d'un changement de rapport de vitesse pour améliorer l'agrément de conduite en limitant les risques de surcouple ou de chute de couple.
Dans une étape E5, le calculateur 60 détermine un état du dispositif d'embrayage 30. Dans une étape E6, le calculateur 60 inhibe la fonction d'ajout ou de limitation de couple du volant d'inertie 120 dans le cas où le dispositif d'embrayage 30 est dans un état fermé.
L'état du dispositif d'embrayage 30 est déterminé à partir d'une estimation d'un rapport de vitesse engagé et du niveau d'enfoncement de la pédale d'embrayage 31.
Encore plus préférentiellement, les C-glycoside utilisés selon l'invention, sont choisis parmi :
Ce corps de blocage 122 est par ailleurs symétrique par rapport à un plan contenant les axes A12 et C12.
Dans le troisième mode de réalisation représenté à la , le corps de blocage 122 est le même que dans le premier mode de réalisation.
Dans ce troisième mode de réalisation, il n’est pas prévu de semelle 132 et l’organe de manœuvre 135 est une empreinte ménagée dans le moyeu 130 pour la réception d’un outil de manœuvre de la butée, en rotation autour de l’axe central A12. L’empreinte 135 est centrée sur l’axe central A12.
Dans l’exemple, l’empreinte 135 est une empreinte creuse à six pans configurée pour recevoir une clé Allen permettant d’entrainer la butée 12 en rotation autour de son axe A12.
En variante, l’empreinte 135 peut avoir une géométrie différente, par exemple complémentaire d’une pointe de tournevis cruciforme.
Ce mode de réalisation présente l’avantage que, en configuration montée de la butée 12 sur la tringle 4, seule une faible partie de cette butée, correspondant au moyeu 130 est visible par le dessous de la tringle 4.
Dans ce troisième mode de réalisation, une face 126D de la languette 126 définie comme dans le premier mode de réalisation est inclinée. L’insert B de la permet de reconnaitre une face 128D de la languette 128 comparable à celle mentionnée pour le premier mode de réalisation. Cette face 128D est également inclinée, mais avec une orientation inverse de celle de la face 126D. Ces faces 126D et 128D permettent une mise en pression progressive du corps de blocage 122 contre la tringle 4 lors de la rotation de la butée 12, dans le cas où la hauteur H122 du corps de blocage 122, mesurée parallèlement à l’axe A12, présente une valeur maximale, au niveau des talons 126A et 128A, qui est égale à la hauteur H45 du volume V45, mesurée entre la paroi intermédiaire 46 et les rebords 42B et 44B, perpendiculairement à ceux-ci.
Dans le quatrième mode de réalisation, le corps de blocage 122 présente la même forme externe que dans le deuxième mode de réalisation mais il est dépourvu de volume creux comparable au volume V123. Le corps de blocage 122 est ainsi une partie pleine et massive qui n’est pas déformable et qui est configurée pour déformer localement la tringle 4, notamment ses parois longitudinales 42 et 44 lors de sa mise en rotation autour de l’axe A12 dans le volume V45. La largeur l4 est augmentée localement, par rapport à sa valeur nominale qui demeure sur la majeure partie de la longueur de la tringle 4.
Dans ce cas, la déformation de la tringle 4, sous l’action du corps de blocage 122 qui tourne dans le volume intérieur V45, est avantageusement élastique. En variante, il s’agit d’une déformation plastique.
Dans les deuxième, troisième et quatrième modes de réalisation, comme dans le premier mode de réalisation, la longueur L122 du corps de blocage 122 de la butée 12 est strictement supérieure à la largeur l4 du volume intérieur V45 de la tringle 4, alors que la largeur l122 du corps de blocage est strictement inférieure à la largeur l4 du volume intérieur V45 de la tringle (4).
Quel que soit le mode de réalisation, le rapport l122/l4, qui est strictement inférieur à 1, permet à la butée de coulisser facilement le long de la tringle, lors de l’ajustement de la position de la butée selon un axe longitudinal de la tringle, lorsque les largeurs l122 et l4 sont parallèles. En outre, le rapport L122/ l4, qui est strictement supérieur à 1, assure une immobilisation pérenne de la butée dans la tringle, par coincement et déformation du corps de blocage ou de la tringle, selon le cas, lorsque la longueur L122 est parallèle à la largeur l4.