INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
et sont des représentations des fréquences de commutation du convertisseur DC-DC bidirectionnel de la en fonction de la tension de la batterie et de la puissance du chargeur de la ;
est une représentation schématique d’une régulation dite par modulation de la fréquence d’impulsion du convertisseur DC-DC de la ;
est une représentation schématique d’une régulation dite par modulation par changement de phase du convertisseur DC-DC de la ;
est une représentation schématique d’une régulation dite par modulation de largeur d’impulsion du convertisseur AC-DC de la ;
est une représentation schématique d’une autre régulation dite par modulation de largeur d’impulsion du convertisseur AC-DC de la ; et
est une représentation d’une cartographie de la tension de référence du bus continu V dc ref en fonction de la tension de la batterie Vbat.
L’invention se propose de contrôler un chargeur bidirectionnel 1 selon les figures 1 à 3 d’art antérieur et tel qu’exposé précédemment.
A cet effet dans son fonctionnement nominal le convertisseur est contrôlé en utilisant deux stratégies de contrôle indépendantes :
1- l’étage du convertisseur DC-DC LLC pour réguler le bus continu DC
2- le convertisseur AC-DC avec étage de topologie de Vienne pour réguler les courants de réseau.
Dans une étape préliminaire le procédé met en œuvre une étape de détermination d’une zone de fonctionnement du convertisseur DC-DC bidirectionnel (140), choisie parmi une zone saturée (20, 20’) et une zone non saturée, en fonction du mode de fonctionnement du chargeur (1), en charge ou en décharge, en fonction de la tension de la batterie (Vbat) et en fonction de la puissance (P) de la batterie.
En particulier en référence aux figures 4a et 4b, on détermine sur, compte tenu du mode de fonctionnement désiré, le convertisseur DC-DC va travailler dans sa zone saturée ou non.
En fonction de cette détermination le procédé va procéder comme suit : Lorsque le chargeur fonctionne en charge (G2V) Si le convertisseur DC-DC est en zone saturée La régulation du bus continu est réalisée par la stratégie de commande du convertisseur AC-DC, tel que représenté Figure 8. La régulation du bus DC est ajoutée à la demande de puissance pour générer la nouvelle consigne du courant. Alors la stratégie MLI du convertisseur AC-DC va régler le courant réseau et la tension du bus continu, comme un contrôle en cascade ; La régulation des courants de réseau est réalisée en fonction du régulateur du bus continu, tel que décrit ci-après ; Si le convertisseur DC-DC n’est pas en zone saturée La régulation du bus continu est réalisée par une méthode PFM ; La régulation des courants de réseau est réalisée par une régulation MLI ; Lorsque le chargeur fonctionne en décharge Si le convertisseur DC-DC est en zone saturée La régulation du bus continu est réalisée par la méthode de PSM ; La régulation des courants de réseau est réalisée par une régulation MLI ; Si le convertisseur DC-DC n’est pas en zone saturée La régulation du bus continu est réalisée par une méthode PFM ; La régulation des courants de réseau est réalisée par une régulation MLI.
Toutes ces régulations sont décrites plus en détail ci-après.
En ce qui concerne l'étage du convertisseur LLC DC-DC, le convertisseur LLC est contrôlé en mettant en œuvre une stratégie par PFM, basée sur l'inversion de gain.
De préférence, il est prévu que la soupape possède une ligne caractéristique de débit ayant au moins un échelon discret.
Il peut être prévu que les ouvertures soient créées par découpe au laser.
Dans un mode de réalisation avantageux, il est prévu que les ouvertures soient espacées les unes des autres, les ouvertures présentant un espacement de 0,1 mm à 1 mm, de préférence un espacement de 0,1 mm à 0,6 mm, ou de 0,2 mm à 0,4 mm.
Il peut être prévu que les ouvertures présentent une forme circulaire, rectangulaire, trapézoïdale, ovale, triangulaire ou de goutte, la forme ayant de préférence des angles arrondis.
Il doit être noté ici que les termes « un » et « une » ne désignent pas nécessairement exactement l’un des éléments, bien qu’il puisse s’agir d’une version possible, mais peuvent également désigner plusieurs des éléments. De la même manière, l’utilisation de la forme au pluriel inclut également la présence de l’élément en question à la forme au singulier, et, inversement, le singulier inclut également plusieurs des éléments en question. De plus, toutes les caractéristiques de l’invention décrite ici peuvent être revendiquées sous la forme de n’importe quelle combinaison ou de manière individuelle.
D’autres avantages, caractéristiques et effets de la présente invention seront apparents à partir de la description suivante de modes de réalisation exemplaires préférés en référence aux figures, sur lesquelles les composants identiques ou similaires sont indiqués par les mêmes caractères de référence. Les figures illustrent ce qui suit :
: vue d’un mode de réalisation d’un tiroir d’une soupape selon l’invention.
: vue en coupe d’un mode de réalisation d’un tiroir d’une soupape selon l’invention.
: schéma de principe d’un mode de réalisation d’un bloc de soupape avec une soupape selon l’invention.
: schéma de principe d’un autre mode de réalisation d’un bloc de soupape avec une soupape selon l’invention.
: schéma de principe d’un mode de réalisation d’un bloc de déclenchement de l’art antérieur avec une soupape et un moteur.
Une soupape continue exemplaire comprend un ensemble de tiroir comprenant un tiroir et une chemise de tiroir. La soupape continue est, par exemple, une servo-vanne électrohydraulique (EHSV). Le tiroir est conçu pour pouvoir fournir un liquide hydraulique à un consommateur, tel qu’un moteur, proportionnellement à la course du tiroir.
De plus, la soupape à tiroir est conçue de sorte que, lorsque la soupape à tiroir est déplacée depuis sa position neutre, une pression hydraulique supplémentaire soit fournie à une seule soupape électromagnétique. Lorsque celle-ci est déclenchée, une pression est disponible, par exemple, pour ouvrir un frein d’un système à double course.
À l’aide d’un capteur de pression, au niveau de la sortie de déclenchement, par exemple, il est possible de détecter si une déviation du tiroir a eu lieu pendant le déclenchement. De plus, des informations directes sur la pression d’alimentation sont disponibles lorsque la soupape est déclenchée.
Ainsi, toutes les fonctions hydrauliques et tous les niveaux de sécurité sont mis en œuvre, et sont inclus dans la solution selon l’art antérieur.
La illustre la chemise de tiroir 6 de la soupape continue. Un liquide hydraulique est fourni par le biais des fentes de commande 1 et 4. Les ouvertures 8 et 9 permettent au liquide hydraulique de s’écouler vers et depuis le consommateur, comme un moteur hydraulique. Le liquide de fonctionnement dilaté revient, par le biais des fentes 2 et 3, vers la conduite de retour du système.
Alternativement selon un mode de réalisation M3 du dispositif d’amélioration des propriétés non linéaires d’une fibre optique, le système de génération de quasi-accord de phase comprend des éléments chauffants disposés longitudinalement le long de la fibre et adaptées pour chauffer ledit cœur afin d’inscrire ledit réseau périodique longitudinal.
Un autre objet de l’invention est un procédé d’amélioration des propriétés non linéaires d’une fibre optique comprenant les étapes suivantes :
A- sélectionner une fibre optique comprenant un cœur dans un premier matériau et une gaine entourant ledit cœur dans un deuxième matériau , un premier profil transverse d’une température fictive dudit cœur présentant un maximum localisé sensiblement audit centre du cœur et une première variation entre un centre du cœur et un bord du cœur, dite première variation inférieure à 105%, préférentiellement inférieure à 60%,
B- inscrire un réseau périodique longitudinal d’une non linéarité d’ordre deux ou plus dans la fibre optique permettant un quasi-accord de phase pour une conversion non linéaire d’une première longueur d’onde dans la fibre optique.
, une vue schématique d’un dispositif de l'art antérieur adapté pour effectuer un poling optique d'une fibre optique.
, une représentation schématique du profil transverse selon un plan d’une fibre optique selon l’invention,
, une représentation schématique d’un dispositif d’amélioration des propriétés non linéaires d’une fibre optique selon l’invention
, une représentation schématique d’un mode de réalisation M1 du dispositif d’amélioration des propriétés non linéaires d’une fibre optique de l’invention
, une représentation schématique du réseau périodique longitudinal de non linéarité d’ordre deux obtenu dans la fibre optique de l’invention après poling optique grâce au dispositif de la .
, une courbe d'évolution de la puissance moyenne de la seconde harmonique générée en sortie de fibre optique dans le dispositif de la figure 3B, en fonction de la durée d'injection du faisceau incident. La courbe de la figure 4A est obtenue pour une première variation égale à 59%. Pour comparaison, la figure 4B présente la même courbe d'évolution avec des paramètres d'injection (puissance, fréquence, taux de répétition, durée d'impulsion...) identiques obtenue avec le montage de la figure 1 avec une fibre optique 1 ne comprenant pas une première variation inférieure à 105%.
, la même courbe d'évolution que la figure 4A avec des paramètres d'injection identiques mais avec une fibre optique 1 ne comprenant pas une première variation inférieure à 105%.
, une représentation schématique d’un mode de réalisation préféré de la fibre de l’invention
, une représentation schématique d’un procédé d’amélioration des propriétés non linéaires d’une fibre optique adapté pour être mis en œuvre par le dispositif de la .
La figure 2 illustre schématiquement le profil transverse selon un plan d’une fibre optique F selon l’invention. Comme cela sera expliqué plus loin, cette fibre F est spécifiquement adaptée pour présenter une efficacité de conversion non linéaire élevée, après inscription d’un réseau périodique longitudinal IP d’une non linéarité d’ordre deux ou plus. Dans la suite du document, on appelle « poling » l’étape d’inscription de ce réseau de non linéarité.
L’invention concerne également un produit programme d’ordinateur pour la localisation d’une fuite d’air dans un réseau d’alimentation en air pressurisé comprenant une pluralité de composants et au moins une boucle de détection de fuite comprenant une pluralité d’éléments sensibles, ledit produit programme d’ordinateur comprenant des instructions de code de programme pour l’exécution, lorsque ledit produit programme d’ordinateur est exécuté sur un ordinateur, des étapes suivantes :
une étape de réception d’une information représentative d’une détection de la fuite par un élément sensible de ladite boucle de détection, ladite information comprenant une référence à l’élément sensible ayant détecté la fuite et une localisation sur la boucle de détection, une étape de réception d’un modèle 3D d’au moins une partie du réseau d’alimentation en air pressurisé, une étape d’interrogation d’une base de données associant un emplacement de fuite d’un composant du réseau d’alimentation à chaque localisation sur la boucle de détection, une étape de détermination, à partir de ladite information représentative d’une détection et de ladite base de donnée, d’une localisation précise de ladite fuite sur le réseau d’alimentation en air pressurisé, une étape de mise en correspondance de ladite localisation précise relativement à un composant du réseau d’alimentation, une étape d’instructions d’affichage du modèle 3D correspondant audit composant du réseau d’alimentation et de ladite localisation précise
Le produit programme d’ordinateur peut être exécuté par un dispositif informatique externe utilisé par les opérateurs de maintenance ou de réparation, en particulier un dispositif externe mobile telle qu’une mallette externe, ou bien par un dispositif informatique interne tel qu’un contrôleur de l’aéronef ou du véhicule comprenant le réseau d’alimentation en air pressurisé. Le dispositif informatique externe peut également par exemple être une tablette ou un téléphone, le produit programme d’ordinateur prenant la forme d’une application installée sur la tablette ou le téléphone.
Avantageusement et selon l’invention, le produit programme d’ordinateur de localisation de fuite selon l’invention comprend des instructions de code de programme pour l’exécution, lorsque ledit produit programme d’ordinateur est exécuté sur un ordinateur, des étapes du procédé de localisation de fuite selon l’invention.
Avantageusement et selon l’invention, le procédé de localisation de fuite selon l’invention est configuré pour être mis en œuvre par un produit programme d’ordinateur de localisation de fuite selon l’invention.
L’invention concerne également un système de localisation d’une fuite d’air dans un réseau d’alimentation en air pressurisé comprenant une pluralité de composants et au moins une boucle de détection de fuite comprenant une pluralité d’éléments sensibles, comprenant :
un module de réception d’une information représentative d’une détection de la fuite par un élément sensible de ladite boucle de détection, ladite information comprenant une référence à l’élément sensible ayant détecté la fuite et une localisation sur la boucle de détection, un module de réception d’un modèle 3D d’au moins une partie du réseau d’alimentation en air pressurisé, un module d’interrogation d’une base de données associant un emplacement de fuite d’un composant du réseau d’alimentation à chaque localisation sur la boucle de détection, un module de détermination, à partir de ladite information représentative d’une détection et de ladite base de donnée, d’une localisation précise de ladite fuite sur le réseau d’alimentation en air pressurisé, un module de mise en correspondance de ladite localisation précise relativement à un composant du réseau d’alimentation, un module d’instructions d’affichage du modèle 3D correspondant audit composant du réseau d’alimentation et de ladite localisation précise.
Avantageusement et selon l’invention, le système de localisation de fuite selon l’invention est configuré pour mettre en œuvre un procédé de localisation de fuite selon l’invention.
Avantageusement et selon l’invention, le procédé de localisation de fuite selon l’invention est configuré pour être mis en œuvre par un système selon l’invention.
L’invention concerne également un procédé de localisation de fuite, un produit programme d’ordinateur de localisation de fuite et un système de localisation de fuite caractérisés en combinaison par tout ou partie des caractéristiques mentionnées ci-dessus ou ci-après.
est une vue schématique d’une boucle de détection de fuite d’un réseau d’alimentation en air pressurisé,
est une vue schématique d’un ensemble de boucles de détection de fuite comprenant deux boucles de détection de fuite.
est une vue schématique d’un procédé de localisation de fuite selon un mode de réalisation de l’invention.
est une vue schématique d’un système de localisation de fuite selon un mode de réalisation de l’invention.
L’empilement de couches comprend un support 2 en matériau conducteur thermique. Le support 2 constitue la couche inférieure du microcapteur 1. Selon le mode de réalisation, le support 2 est en cuivre. L’empilement de couches comprend une couche 3 constituée d’un matériau diélectrique qui repose sur le support 2 en cuivre. La couche 3 en matériau diélectrique est en Kapton selon le mode de réalisation. L’empilement de couches comprend au moins une paire de couches, deux paires 51, 52 et 53, 54 de couches 51, 52, 53, 54 selon le mode de réalisation, formant un thermocouple, deux thermocouples 61, 62 selon le mode de réalisation. Chaque couche d’une paire 51, 52 et 53, 54 de couches est séparée par une tranchée 83 d’une couche d’une autre paire 51, 52 et 53, 54 de couches. Autrement dit, la couche 51 du thermocouple 61 est séparée par la tranchée 83 de la couche 53 du thermocouple 62 et la couche 52 du thermocouple 61 est séparée par la tranchée 83 de la couche 54 du thermocouple 62. L’empilement de couches comprend une couche de métal 71, 72, 74, 75, 76 recouvrant partiellement les deux paires 51, 52 et 53, 54 de couches 51, 52, 53, 54. La couche de métal 71, 72, 74, 75, 76 comprend deux portions annulaires 71, 72 et 71, 74 par paire 51, 52 et 53, 54 de couches 51, 52, 53, 54. Selon le mode de réalisation, la couche de métal 71, 72, 74, 75, 76 comprend donc trois portions annulaires 71, 72, 74. Pour chaque thermocouple 61, 62, une des deux portions annulaires 71, 72 ou 71, 74 d’un thermocouple 61, 62 recouvre une portion périphérique d’une des deux couches 51 ou 52 et 53 ou 54 d’une des deux paires 51, 52 et 53, 54 de couches et l’autre des deux portions annulaires 71, 72 ou 71, 74 recouvre une portion périphérique de l’autre couche 51 ou 52 et 53 ou 54 des deux paires 51, 52 ou 53, 54 de couches. L’épaisseur de la couche de métal est de 1 µm selon le mode de réalisation non limitatif. La couche de métal 71, 72, 74, 75, 76 est une bicouche de Nickel-Platine selon le mode de réalisation non limitatif.
Chaque thermocouple 61, 62 ou chaque paire 51, 52 et 53, 54 de couches, est agencée de sorte qu’une tranchée 81, 82 sépare les deux couches 51, 52 et 53, 54 d’un thermocouple 61, 62. La largeur de la tranchée 81, 82, notée d, ou la distance séparant les deux couches 51, 52 et 53, 54 d’un thermocouple 61, 62 est de 500 µm selon le mode de réalisation non limitatif.
En référence aux FIGURES 1 à 4, dans une première configuration du microcapteur 1 selon le mode de réalisation, la couche de métal 71, 72, 74, 75, 76 comprend deux portions centrales 75, 76. En pratique, le microcapteur 1 comprend une portion centrale 75 ,76 par thermocouple 61, 62. Chacune des portions centrales 75, 76 recouvre une portion, qui est adjacente à la tranchée 81, 82, de chacune des deux couches 51, 52 et 53, 54 d’un thermocouple 61, 62. Les portions centrales 75, 76 de la couche de métal ont pour effet de connecter électriquement les deux couches 51, 52 et 53, 54 d’un thermocouple 61, 62. Les portions centrales 75, 76 de la couche de métal sont situées dans la zone de détection du microcapteur 1. En outre, les portions centrales 75, 76 de la couche de métal 71, 72, 74, 75, 76 ont également pour effet d’homogénéiser la température au niveau de chaque portion adjacente à la tranchée 81, 82, de chacune des deux couches 51, 52 et 53, 54 d’un thermocouple 61, 62. Enfin, les portions centrales 75, 76 de la couche de métal 71, 72, 74, 75, 76 ont également pour effet de permettre une meilleure absorption du rayonnement thermique.
En référence aux FIGURES 5 à 7, il est illustré une seconde configuration du microcapteur 1 selon le mode de réalisation. La seconde configuration du microcapteur 1 diffère de la première configuration du microcapteur 1 uniquement dans la zone centrale du microcapteur 1 et uniquement en ce qui concerne les deux couches 51, 52, 53, 54 des thermocouples 61, 62. Seule les différences entre les deux configurations sont donc présentées. A défaut d’indication contraire, l’ensemble des caractéristiques décrites s’appliquent aux deux configurations du microcapteur 1. Dans la seconde configuration du microcapteur 1 selon le mode de réalisation, une portion centrale 91, 93 d’une couche 51, 54 parmi les deux couches 51, 52 et 53, 54 de chaque thermocouple 61, 62 recouvre une portion centrale 92, 94 de l’autre couche 52, 53. Le recouvrement des portions centrales 91, 92 et 93, 94 des couches 51, 52 et 53, 54 de chaque thermocouple 61, 62 a pour effet de connecter électriquement les deux couches 51, 52 et 53, 54 d’un thermocouple 61, 62. Les portions centrales 91, 92, 93, 94 des couches 51, 52 et 53, 54 sont situées dans la zone de détection du microcapteur En outre, le recouvrement des portions centrales 91, 92, 93, 94 des couches 51, 52 et 53, 54 de chaque thermocouple 61, 62 a également pour effet pour effet d’homogénéiser la température au niveau de chacune des portions des portions centrales 91, 92.
Selon l’invention, les matériaux constituant chacune des couches deux couches 51, 52, 53, 54 de chaque thermocouple 61, 62 sont choisis de sorte que, pour un intervalle de températures de mesure donné, noté [T min , T max ], le microcapteur 1 présente un paramètre ZT effectif compris entre 0,1 et 1,9, ZT est le facteur de mérite et T est la température de mesure. Il a été observé que la conception d’un microcapteur 1 respectant l’agencement tel que décrit ci-dessus dont le ZT effectif soit proche de 1 ou égale à 1 permet d’obtenir la meilleure sensibilité et le meilleur seuil de détection. L’agencement des couches de l’empilement de couches du microcapteur 1 modifie le ZT effectif du microcapteur 1. En particulier, l’agencement des couches de l’empilement de couches modifie, entre autres, la conductivité thermique et la conductivité électrique des couches 51, 52 et 53, 54 des thermocouples 61, 62 et donc leur facteur de mérite. Aussi, il est nécessaire que le choix des matériaux constituant les couches 51, 52 et 53, 54 des thermocouple 61, 62 tienne compte de l’agencement de l’empilement de couches du microcapteur 1 dans son ensemble. Aussi, cet effet n’est pas, et ne pas être, obtenu en choisissant simplement les matériaux constituant les couches 51, 52 et 53, 54 d’un thermocouple 61, 62 de sorte que le facteur de mérite des paires de couches 51, 52 et 53, 54 des thermocouples 61, 62 soit le plus élevé possible ou le plus petite possible. Aussi, à titre d’exemple non limitatif, selon le mode de réalisation, et pour une température de fonctionnement voisine de 300 kelvins, le matériau utilisé pour les couches 51 et 54 des thermocouples 61, 62 est du tellure de Bismuth (III), (Bi 2 Te 2.7 Se 0.3 ), dopée p et les couches 52 et 53 des thermocouples 61, 62 sont en tellure de Bismuth (III), (Bi 0.5 Sb 1.5 Te 3 ), dopées n. Dans le cas du tellure de Bismuth, le facteur de mérite des couches 51, 52, 53, 54 des thermocouples 61, 62 est de l’ordre de 1 et le facteur de mérite du microcapteur 1 est de l’ordre de 1.
En pratique, selon le mode de réalisation à deux thermocouples 61, 62, la mesure de température s’effectue en mesurant la différence de potentiel qui s’établie entre les portions annulaires 72 et 74. La différence de potentiel mesurée correspond donc à la différence de potentiel aux bornes des deux thermocouples 61, 62 montés en série.
Pour la première configuration, la portions centrale 75 connecte la couche 52 à la couche 51 de la paire de couches 51, 52 du thermocouple 61, la portion annulaire 71 connecte le thermocouple 61 au thermocouple 62 et la portion centrale 76 connecte la couche 53 à la couche 54 de la paire de couches 53, 54 du thermocouple 62.
Pour la deuxième configuration, les portions centrales 93, 94 connectent la couche 52 à la couche 51 de la paire de couches 51, 52 du thermocouple 61, la portion annulaire 71 connecte le thermocouple 61 au thermocouple 62 et les portions centrales 91, 92 connectent la couche 53 à la couche 54 de la paire de couches 53, 54 du thermocouple 62.
Ce mode de fonctionnement est transposable et adapté aux nombres de thermocouples constituant le microcapteur. En particulier, pour un microcapteur comprenant deux thermocouples ou plus et comprenant un nombre total N de couches formant les paires de couches du microcapteur, le microcapteur comprendra un nombre de portions annulaires connectant deux couches adjacentes appartenant chacune à une paire de couches distinctes est égal à ((N-2)/2). Un tel microcapteur comprendra un nombre noté M de thermocouples qui est égal à (N/2) et un nombre de portions annulaires N’ qui est égal à 2M+1.