INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Grâce à ces dispositions, le système permet de minimiser les coûts des matériaux et de composants nécessaires à l’installation, par exemple par suppression de certains éléments communément utilisés en raison de contraintes mécaniques. De tels éléments correspondent, par exemple à des poutres horizontales. La suppression de tels éléments permet notamment de réduire la quantité, par exemple, de métal nécessaire au système. De plus, le système est compatible avec, par exemple, l’utilisation de plusieurs modules pouvant être fixés et suspendus sur le premier lien similairement au premier module. Le nombre de poteaux initialement utilisés pour supporter ces modules est donc réduit, permettant ainsi de limiter les coûts des matériaux. En outre, une telle réduction de matériaux confère au système un bilan environnemental amélioré, notamment par réduction de l’énergie nécessaire à la fabrication des éléments nécessaires à l’installation.
De plus, ces dispositions combinées à une réduction d’éléments nécessaires à l’installation d’un système permettent de limiter les ombrages sur une ou plusieurs faces actives du module. Par exemple, lorsque le module est bifacial, les ombrages sont limités sur la face arrière du module. Une telle réduction d’ombrage permet d’augmenter la quantité d’énergie électrique produite par le module photovoltaïque à partir de l’énergie solaire. Ainsi, la production d’énergie électrique est optimisée.
Par ailleurs, le système permet également de réduire l’empreinte au sol et notamment d’augmenter la compatibilité avec une activité agricole sur le sol d’installation. Ce système est ainsi compatible avec l’agrivoltaïsme. Le système ainsi installé a également un faible impact hydrologique sur les plantations lorsqu’il est disposé sur un terrain agricole.
De plus, le système est modulaire et permet ainsi une installation simplifiée, rapide et flexible. Par exemple, la solidarisation du lien est aisée lorsque les poteaux sont installés et la fixation du module au lien est par la suite rapide et facile. Ainsi, le système peut être facilement adapté selon les contraintes inhérentes au terrain d’installation et les contraintes d’utilisation. Par exemple, un tel système est facilement installé sur un terrain en pente. De plus, le remplacement d’une pièce ou d’un module, par exemple endommagé, est facilité puisque tout ou partie du système peut être démonté et remonté facilement et rapidement. Ainsi, lorsqu’une zone de l’installation est endommagée, le remplacement spécifique de cette zone est réalisable sans que le démontage du reste de l’installation soit nécessaire.
En outre, ces dispositions permettent un démontage aisé du système. Notamment, lorsque l’exploitation énergétique du système est terminée, le démontage est réalisé en limitant la dégradation du terrain d’installation, permettant au terrain d’installation de revenir à son état initial sans installation.
Ces dispositions permettent également d’utiliser des modules photovoltaïques d’une diversité importante, présentant, par exemple, des tailles différentes ou une organisation des chaînes de cellules spécifique.
Par ailleurs, l’utilisation d’un lien dans le système et l’adaptabilité du moyen de fixation permettent de positionner le bord du module à des distances variables des deux poteaux, en fonction, par exemple, de l’ombrage que les poteaux génèrent. Par exemple, si un poteau est disposé au sud du module photovoltaïque et à une première distance, un tel module peut être positionné à une deuxième distance de l’autre poteau disposé au nord du module, la deuxième distance étant inférieure à la première distance.
Enfin, le système présente une stabilité et une résistance mécanique importantes, permettant une pérennité d’exploitation durant plusieurs années.
Dans des modes de réalisation optionnels, le moyen de fixation comporte un logement entourant au moins partiellement un premier lien.
Grâce à ces dispositions, l’enserrement au moins partiel du moyen de fixation autour du premier lien permet d’augmenter la surface de contact entre ces deux éléments. Ainsi, la fixation du module au premier lien présente une stabilité et une robustesse améliorées, participant notamment au maintien de la position du module suspendu dans le système photovoltaïque.
Dans des modes de réalisation optionnels, le moyen de fixation traverse au moins partiellement un premier lien.
Grâce à ces dispositions, le moyen de fixation traverse la structure du lien permettant de renforcer la fixation du module au lien et la stabilité du module suspendu.
Dans des modes de réalisation optionnels, le module est rectangulaire et délimité par au moins un côté, et le lien s’étend au niveau du dit côté.
Grâce à ces dispositions, la verticalité du système est aisément maintenue sans imposer au module ou à un élément du système des contraintes mécaniques particulières. Par ailleurs, lorsque le module est bifacial, le lien ne s’étend pas à l’arrière du module limitant ainsi l’ombrage présent sur une face active du module. Ainsi, la production d’énergie électrique est optimisée.
Dans des modes de réalisation optionnels, le système comporte, de plus : - pour chaque poteau, un moyen de solidarisation secondaire d’un deuxième lien flexible au dit poteau, la coopération des moyens de solidarisation secondaires appliquant une tension longitudinale sur le deuxième lien et - le deuxième lien flexible tendu entre les deux poteaux,
De façon avantageuse, le rayonnement ultraviolet comprend des rayons UVC, ce qui permet d’améliorer la formation des radicaux de polymérisation.
En particulier, au moins 5%, et notamment entre 10% et 20% de l’énergie du rayonnement ultraviolet est fourni dans la plage de longueur d’onde des UVC (100-280 nm).
Des résultats particulièrement satisfaisants ont été obtenus en utilisant un four de séchage UV à lampe Hg émettant des rayonnements ultraviolets à des doses telles que présentées ci-dessous :
rayons UVA : 2945 mJ/cm 2 (soit 19,4 mW/cm 2 ) ; rayons UVB : 2354 mJ/cm 2 (soit 16,6 mW/cm 2 ) ; rayons UVC : 745 mJ/cm 2 (soit 4,5 mW/cm 2 ).
La composition liquide comprend en outre un solvant agencé pour garantir son homogénéité, notamment en vue d’éviter la précipitation de l’acrylate et/ou du monomère zwitteronique dans ledit solvant.
Pour ce faire, la composition liquide peut comprendre un mélange d’eau et d’un solvant aqueux, notamment à base de 2-butoxylethanol.
Après dépôt de la composition sur la surface, le procédé peut prévoir au moins une étape pour retirer de ladite surface un éventuel surplus de ladite composition, afin de garantir une bonne homogénéité du revêtement en termes d’épaisseur et de répartition sur ladite surface.
Pour ce faire, le procédé peut prévoir un égouttage de la surface, notamment en la suspendant en position verticale pendant environ cinq minutes, et/ou une aspiration du surplus au moyen d’un dispositif approprié, notamment après un délai de une minute après une étape antérieure d’égouttage par suspension verticale.
La composition liquide peut comprendre en outre un tensioactif apte à limiter son évaporation sur la surface avant exposition au rayonnement ultraviolet. Cette possibilité s’avère particulièrement intéressant dans le cadre d’une production industrielle de substrats optiques fonctionnalisés, dans laquelle les substrats enduits peuvent être convoyés avant leur irradiation UV.
La composition liquide peut notamment comprendre un tensioactif à base de sulfosuccinate, notamment un sel de sodium diocyl sulfosuccinate (DOSS).
Un bon compromis entre l’obtention d’un revêtement antibuée ultra fin et durable et une limitation de l’évaporation de la composition sur la surface avant cuisson par rayonnement ultraviolet est obtenu avec une composition liquide comprenant :
environ 1% en poids d’acrylate ; environ 10% en poids de monomère zwitteronique à base de RALU®Mer SPE ; environ 53,8% en poids d’un solvant non aqueux à base de 2-butoxyethanol ; environ 35% en poids d’eau déminéralisée ; environ 0,2% en poids de tensioactif DOSS.
En outre, après la formation du revêtement, le procédé peut prévoir de retirer dudit revêtement une éventuelle couche supérieure réticulée de façon incomplète, notamment par rinçage à l’eau de la surface fonctionnalisée.
EXEMPLES Au cours d’une procédure de tests menés en laboratoire, plusieurs échantillons de composition liquide ont été préparés, afin de pouvoir évaluer de façon comparative plusieurs propriétés chimiques, physiques et/ou fonctionnelles desdites compositions et/ou des revêtements obtenus à partir d’elles, notamment :
l’adhérence du revêtement, et notamment la présence d’une éventuelle couche pelable mal polymérisée ; la formation et l’aspect d’un film d’eau sur la surface fonctionnalisée ; la valeur du flou optique (pour l’anglais « haze ») dudit revêtement, notamment par mesure au moyen d’un hazemètre ; la valeur de l’angle de contact avec l’eau, notamment par dépôt d’une goutte d’eau sur la surface fonctionnalisée et observation de sa tenue sur ladite surface, notamment par mesure au moyen d’un goniomètre ; la durabilité après exposition à l’eau salée ; l’identification de groupements fonctionnels sur la surface fonctionnalisée.
Tous ces échantillons comprenaient :
De retour à la et la , le guide 8 peut en outre comprendre au moins un organe de perturbation 82 configuré pour perturber l’écoulement d’air circulant le long de la première surface interne 512 en vue de favoriser un échange thermique entre la première plateforme 51 et l’écoulement d’air. L’organe de perturbation 82 est ainsi préférablement agencé à l’intérieur d’au moins un des canaux 81 . Bien entendu, le guide 8 peut comprendre plusieurs organes de perturbation 82 , comme d’ailleurs visible sur la et la , répartis de manière homogène, ou non, selon un agencement régulier, ou non, le long d’au moins un, si ce n’est de chacun, des canaux 81 . La illustre qu’au moins une partie de l’organe de perturbation 82 , si ce n’est tout l’organe de perturbation 82 , voire tous les organes de perturbation 82 , s’étend en saillie de la surface externe 700 de l’amortisseur 7 , tandis que la illustre qu’au moins une partie de l’organe de perturbation 82 , si ce n’est tout l’organe de perturbation 82 , voire tous les organes de perturbation 82 , s’étend en saillie de la première surface interne 512 et/ou en saillie de la deuxième surface interne 512 . L’organe de perturbation 82 peut, à chaque fois, être, en tout ou partie, monobloc avec l’amortisseur 7 ou la plateforme 51 , ou être, en tout ou partie, rapporté et fixé sur l’amortisseur 7 ou la plateforme 51 . D’ailleurs, certains organes de perturbation 82 peuvent être monoblocs tandis que d’autres sont rapportés et fixés. L’organe de perturbation 82 peut prendre toute taille et toute forme approprié, les organes de perturbation 82 pouvant être différents ou tous semblables les uns aux autres. Le caractère monobloc des organes de perturbation 82 peut être obtenu par moulage, fonderie et/ou usinage de l’amortisseur 7 ou de la plateforme 51 .
Il est à noter que, bien que les différents aspects de la présente divulgation aient été décrits en référence à la section de détente 26 d’un moteur 2 d’aéronef, ceci n’est toutefois pas limitatif. En effet, les enseignements de la présente divulgation sont également applicables à tout type de turbomachine, telle qu’un générateur électrique, un moteur pour un navire ou un moteur pour véhicule terrestre. En outre, ces enseignements sont également applicables à tout type de rotors du moteur 2 , tel que la section de compression 22 ou la soufflante 20 , lesquelles peuvent également comprendre un disque rotor sur lequel des aubes sont individuellement montées sans être fixées les unes aux autres, c’est-à-dire dans lesquelles un jeu est prévu à froid entre les plateformes des aubes.
ROUE MOBILE POUR TURBOMACHINE COMPRENANT DES AUBES BLOQUÉES AXIALEMENT DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION L’invention se rapporte au domaine des roues mobiles pour turbomachine d’aéronef, et plus particulièrement des roues de turbine.
La présente invention concerne une roue mobile comprenant un disque et des aubes dont le pied de fixation est bloqué axialement dans une alvéole du disque.
ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE DE L’INVENTION Une turbine de turbomachine comprend une alternance de roues mobiles et de distributeurs. Les roues mobiles sont des aubages mobiles en rotation appartenant au rotor de la turbine, tandis que les distributeurs sont des aubages fixes appartenant au stator de la turbine.
La représente, en vue de coupe axiale, une partie d’une roue mobile 100 appartenant à une turbine basse pression d’un turboréacteur à double corps. La roue mobile 100 comprend un disque 1 portant des aubes 2 réparties sur la circonférence du disque 1. Chaque aube 2 comprend un pied de fixation 21 prolongé par une échasse 22 qui porte une pale 23. Le disque 1 présente à sa périphérie une pluralité de rainures en forme d’alvéole 11, chaque rainure s’étendent parallèlement à l’axe de rotation X de la roue. Les pieds de fixation 21 des aubes 2 sont engagés axialement dans les alvéoles 11 et sont retenus radialement par ces alvéoles.
La roue mobile 100 comprend en outre des moyens de blocage axial des aubes 2 dans les alvéoles 11 du disque 1. Ces moyens comprennent généralement un anneau de retenue 3 agencé en appui contre le disque 1 et les pieds de fixation 21 logés dans les alvéoles 11. Le maintien de cet anneau de retenue 3 est assuré par des crochets 24 prévus sur les aubes 2 et une entretoise 4, aussi appelée anneau mobile, séparant deux roues mobiles de la turbine basse pression. L’entretoise 4 comprend une paroi annulaire 41 plaquée contre l’anneau de retenue 3 et une bride annulaire 42 fixée à une bride annulaire du disque 1.
Le montage de l’anneau de retenue 3 est cependant difficile, en raison du manque d’espace entre le disque 1 et les crochets 24 des aubes 2. Par ailleurs, l’anneau de retenue 3 est soumis à d’importantes contraintes mécaniques (principalement radiales) et thermiques (liées aux cycles dilatation/rétreint), qui peuvent conduire à une crique de l’anneau.
Les risques encourus en cas de crique de l’anneau de retenue 3 sont multiples. Des fragments d’anneau peuvent notamment être libérés dans la veine aérodynamique traversées par les aubes 2 et endommager les aubages de la turbine situés en aval. En cas de crique importante, des aubes 2 peuvent être libérées dans la veine, car l’anneau de retenue 3 n’assure plus l’arrêt axial des pieds de fixation 21.
Quelle que soit l’importance du dommage, un anneau de retenue endommagé doit être remplacé, ce qui requiert une dépose de la turbomachine, qui est une opération longue et coûteuse.
Il existe donc un besoin de bloquer axialement les aubes d’une roue mobile tout en simplifiant le montage de la roue mobile et en limitant la maintenance de la roue mobile.
Selon un premier aspect de l’invention, on tend à satisfaire ce besoin en prévoyant une roue mobile pour turbomachine, comprenant : un disque présentant un axe de rotation et comprenant une pluralité d’alvéoles ; une pluralité d’aubes comprenant chacune un pied de fixation monté dans une alvéole correspondante du disque, le pied de fixation comprenant une face intérieure, une face amont, une face aval, une première face latérale et une deuxième face latérale, les première et deuxième faces latérales reliant les faces amont et aval de part et d’autre de la face intérieure ; et une entretoise fixée au disque et comprenant une paroi annulaire en regard des faces amont ou aval des pieds de fixation.
La roue mobile est remarquable en ce que le pied de fixation d’au moins une partie des aubes comprend une première portion en saillie par rapport à la première face latérale, et en ce que, pour chaque pied de fixation comprenant la première portion en saillie : le disque comprend une première cavité de blocage axial recevant la première portion en saillie du pied de fixation ; l’entretoise comprend une languette de maintien s’étendant axialement depuis la paroi annulaire, entre la face intérieure du pied de fixation et un fond de l’alvéole correspondante, de manière à maintenir radialement la première portion en saillie du pied de fixation dans la première cavité de blocage axial.
Ainsi, la première portion en saillie du pied de fixation et la première cavité de blocage axial du disque réalisent la fonction d’arrêt axial de l’aube par complémentarité de forme. Aucune pièce autre que l’entretoise n’est requise pour remplir et pérenniser cette fonction. En particulier, la roue mobile selon le premier aspect de l’invention est dépourvue d’anneau de retenue et les aubes sont dépourvues de crochets pour maintenir cet anneau de retenue. La maintenance de la roue mobile s’en trouve réduite et son montage est facilité.
Avantageusement, chaque pied de fixation comprenant la première portion en saillie comprend en outre une deuxième portion en saillie par rapport à la deuxième face latérale et dans lequel, pour chaque pied de fixation comprenant la première portion en saillie, le disque comprend une deuxième cavité de blocage axial recevant la deuxième portion en saillie du pied de fixation.
De préférence, la deuxième cavité de blocage axial est disposée en regard de la première cavité de blocage axial.
[Fig 8] . Nombre de lymphocytes régulateurs T CD4+ exprimant FOXP3 et CD39 dans la population de lymphocytes CD4+ CD25+ OX40+. ( A ) Proportion de lymphocytes CD4+ CD25+ OX40+, sept jours après, une (J21) et trois (J35) vaccinations avec l’anti-DC-ASGPR-Cas9 (lignes pointillées verticales). ( B ) Nombre de lymphocytes Foxp3+ CD39- dans la population de lymphocytes CD4+ CD25+ OX40+. ( C ) Nombre de lymphocytes Foxp3+ CD39+ dans la population de lymphocytes CD4+ CD25+ OX40+.
[Fig 9] . Mesure du TGFb1 dans le sérum du macaque cynomolgus après trois vaccinations avec l’anti-DC-ASGPR-Cas9 (J35) et une semaine après immunisation avec la protéine recombinante Cas9. Une augmentation importante du niveau de TGFb1 dans le sérum de l’animal une semaine après immunisation avec la protéine Cas9 est observée. Ligne pointillée fine : vaccination avec l’anti-DC-ASGPR-Cas9 ; ligne pointillée épaisse : immunisation avec la protéine Cas9.
EXEMPLES ÉTUDE PRÉCLINIQUE : IMMUNOTOLÉRISATION À LA saCAS9 CHEZ UN MACAQUE CYNOMOLGUS VIA UNE IMMUNISATION AVEC L’ANTI-APC-ASGPR-saCAS9
DONNÉES PRÉLIMINAIRES In vitro L’anti-APC-ASGPR-saCas9 a été obtenu. Il a été construit sur la base de l’anticorps monoclonal 49C11 et de la Cas9 de S. aureus , et le conjugué obtenu comprend : la chaîne légère de l’anticorps monoclonal anti-DC-ASGPR 49C11_L (SEQ ID NO : 34) ; et la chaîne lourde de l’anticorps monoclonal anti-DC-ASGPR 49C11_H qui contient un domaine dockérine (SEQ ID NO : 103) permettant son association à la protéine saCas9 qui contient un domaine cohésine (SEQ ID NO : 89).
CONCEPTION EXPÉRIMENTALE GÉNÉRALE Il a été établi un protocole pour induire une tolérance immunitaire chez un macaque Cynomolgus adulte immunocompétent à la protéine hétérologue saCas9 ( ). Pour cela, il a été utilisé une protéine recombinante anti-DC-ASGPR-saCas9 obtenue en combinant un anticorps anti-DC-ASGPR-dockerin et la protéine saCas9-cohesin ( ). Ensuite, il a été déterminé si cette procédure permet l’apparition d’une population de lymphocyte T CD4+ régulateur spécifique pour saCas9 et exprimant les marqueurs OX40+ CD25+ FOXP3 et CD39+ (Fovet CM, et al. EBioMedicine. 2019 Sep;47:492-505. PMC6796575.). Pour cela, une stratégie de marquage des cellules mononuclées du sang a été établie ( ). Cela permet la détection des lymphocytes CD4+ circulants, où le phénotype régulateur a été déterminé par immunomarquage des antigènes CD25+ FOXP3 et CD39+ ( ). Les lymphocytes T CD4+ régulateurs saCas9-spécifiques (CD25+ FOXP3 et CD39- ou CD39+), ont été détectés par la présence du marqueur d’activation OX40, 44h après priming avec la protéine saCas9 ( ).
Au cours de ce protocole, 1 singe est immunisé par des injections intradermiques d’un anticorps anti-APC-ASGPR-saCas9.
Protocole vaccinal L’animal a reçu une dose intradermique, dans le dos, de 250 µg de protéine recombinante anti-APC-ASGPR-saCas9 chaque semaine pendant 3 semaines ( ).
Immunisation avec saCas9 Au jour 35 du protocole, 7 jours après avoir reçu la dernière dose vaccinale, l’animal a été immunisé avec 250 µg de protéine saCas9.
Analyse immunitaire pré- et post-vaccination À partir du premier jour, du plasma et des PBMC ont été collectés chaque semaine pour explorer la réponse CD4 à la saCas9 in vitro .
Des échantillons de sang (10 mL) ont été prélevés sur l’animal avant la première vaccination, puis à intervalles réguliers pour évaluer les fonctions hématologiques et biologiques.
Les PBMC de chaque animal ont été mis en culture. Les cellules ont été marquées avec du CFSE ( Carboxyfluorescein succinimidyl ester ) au jour 0 et mises en culture puis stimulées avec de la saCas9 recombinante, ou rien. Des cellules marquées ont été collectées après 44h et traitées pour une analyse des cytokines intracellulaires et l’étude de leur phénotype par cytométrie en flux. Une partie de ces cellules a été utilisée pour évaluer l’expression des marqueurs CD4, CD8, CD25, OX40, CD39 et Foxp3 après stimulation avec la saCas9.
L’animal a été examiné chaque jour et les signes cliniques ont été quantifiés à l’aide d’une grille d’évaluation.
Par ailleurs : La protéine fusion anti-APC-ASGPR-saCas9 a été injectée par voie intradermique dans le dos de l’animal ; La protéine saCas9 recombinante a été injectée par voie intradermique dans le dos de l’animal ; Le Resiquimod a été appliqué sous forme de gel à la surface de la peau rasée et au site d’injection des protéines fusion. L’application du gel a été effectuée juste après l’injection de la protéine fusion et a été suivie d’un doux « massage de la peau » pendant 30 s ; À chaque date de vaccination par l’anticorps, l’animal a reçu cinq injections de 50 µg de protéine fusion (250 µg au total) ; À la date d’injection de la protéine recombinante saCas9, l’animal a reçu 5 injections de 50 µg de saCas9 (250 µg au total) ; et L’immunosurveillance a inclus : Mesure des cellules T spécifiques anti-saCas9 (CD4 + et CD8 + ) dans le sang et du TGFβ1 dans le sérum. Suivi des marqueurs de l’activation des cellules T et B dans le sang, anti-CD45, anti-CD3, anti-CD4, anti-CD8, anti-CD95, anti-CD28, anti-CD69, anti-HLADR, anti-CD20, anti-CD27 et anti-IgD.
MATÉRIELS ET MÉTHODES Animaux Un singe cynomolgus adulte ( Macaca fascicularis ) importé de l’ile Maurice a été inclus dans cette étude. Le typage des CMH de classe I et de classe II a été déterminé.
Immunogènes Les protéines recombinantes ont été préparées par le Baylor Institute for Immunology Research (BIIR). L’anti-DC-ASGPR-dockerin (humain) a été associé à la saCas9-cohesin extemporanément au moment de l’injection intradermique par un mélange à un ratio molaire de 1:2.
La saCas9 recombinante produite chez E. C oli a été obtenue par le BIIR.
Turbine La illustre une partie d’un rotor de la section de détente 26 , typiquement d’un étage du rotor de la turbine basse pression 260 ou de la turbine haute pression 262 .
Comme visible sur la , le rotor comprend un disque rotor 4 centré sur l’axe longitudinal X-X. Au niveau de la périphérie externe du disque rotor 4 , est ménagée une première encoche 40 axiale, laquelle peut prendre la forme d’un sapin. En réalité, une pluralité d’encoches 40 axiales est avantageusement ménagée sur toute la circonférence du disque rotor 4 . Dans cette première encoche 40 est emmanché le pied 50 d’une première aube 5 , lequel pied 50 présente une forme complémentaire de l’encoche 40 , de sorte à monter la première aube 5 sur le disque rotor 4 . Des flasques de rétention (non représentés) peuvent être prévus pour assurer la rétention axiale du pied 50 de la première aube 5 au sein de la première encoche 40 . De la même manière, une pluralité d’aubes 5 peut être rapportée sur le disque rotor 4 , par emmanchement de leur pied 50 respectif dans chacune des encoches 40 ménagées au niveau de la périphérie externe du disque rotor 4 , de sorte à se trouver adjacente les unes aux autres dans une direction circonférentielle.