INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans ce cas, le premier échangeur thermique 8 et le deuxième échangeur thermique 10 sont de préférence reliés en parallèle dans le circuit fluidique 32.
Le circuit fluidique 32 possède des canalisations d’entrée 32A alimentant le premier échangeur thermique 8 et le deuxième échangeur thermique 10 en fluide, et des canalisations de sortie 32B récupérant le fluide à la sortie du premier échangeur thermique 8 et du deuxième échangeur thermique 10, après circulation du fluide dans le premier échangeur thermique 8 et le deuxième échangeur thermique 10.
Le circuit fluidique 32 comprend par exemple un échangeur thermique additionnel 34 pour un échange de chaleur du fluide circulant dans le circuit fluidique 32 avec un autre fluide, par exemple de l’air.
Dans ce cas, le circuit fluidique 32 comprend en option un groupe moto-ventilateur 36 configuré pour forcer la circulation d’air à travers l’échangeur thermique additionnel 34.
Par ailleurs, le circuit fluidique 32 comprend de préférence une pompe 38 pour forcer la circulation du fluide dans le circuit fluidique 32.
Le dispositif thermique 2 comprend en option un ventilateur d’air 40 configuré pour forcer la circulation d’un flux d’air à travers l’échangeur thermique intercalaire 6 configuré pour la circulation d’un flux d’air.
L’air traversant l’échangeur thermique intercalaire 6 est par exemple un flux d’air destiné à alimenter un système de ventilation d’un habitacle d’un véhicule dans lequel le dispositif thermique 2 est embarqué, en particulier un habitacle d’un véhicule automobile.
L’unité électrique de contrôle 22 est par exemple configuré pour commander le ventilateur d’air 40, la pompe 38 et/ou le groupe moto-ventilateur 36.
Le dispositif thermique 2 est par exemple commandé via un module de commande 42 qui est par exemple une application logicielle exécutée sur un terminal utilisateur 44 portatif, tel que smartphone ou tablette, ce terminal utilisateur 44 étant apte à communiquer avec le dispositif thermique 2, et plus particulièrement avec l’unité électrique de contrôle 22 du dispositif thermique 2, via un module de radiocommunication à courte distance, tel que module Bluetooth, connecté au dispositif thermique 2.
Comme illustré sur la , le dispositif thermique 2 comprend une structure de support 50 pour maintenir l’empilement 4 formé par les échangeurs thermiques (échangeur thermique intercalaire 6, premier échangeur thermique 8 et deuxième échangeur thermique 10) avec les modules thermiques intercalés entre les échangeurs thermiques.
L’empilement 4 est réalisé suivant une direction d’empilement E.
La structure de support 50 comprend deux pièces de support 52 disposées de part et d’autre de l’empilement 4 en étant réunies et fixées entre elles suivante une direction de fixation F perpendiculaire à la direction d’empilement E, par exemple via des organes de fixation 53 tel que des vis, des boulons ou des rivets schématisés sur la par des traits mixtes.
NOMENCLATURE : 10 centrale hydroélectrique 11 coque étanche 12 volet latéral d’avaloir 16 13 volet latéral d’avaloir 16 14 volet inférieur d’avaloir 16 15 flux d’eau 16 avaloir 17 canalisations internes amont 18 turbine génératrice 19 canalisations internes aval 20 sortie d’eau 21 actionneurs de rotation des volets 12, 13 et 14 22 grille 23 entrée d’eau inférieure 24 entrée d’eau inférieure 25 canalisation interne inférieure et/ou latérale 26 canalisation interne inférieure et/ou latérale 27 deuxième turbine génératrice 28 tuyère 29 liaison d’une canalisation interne aval et d’une canalisation interne inférieure et/ou latérale 30 déflecteur 31 déflecteur 32 vérin 33 volet 34 vérin 35 support vertical 36 pied 37 moyen de déplacement d’un support vertical 38 vanne interne 39 embouchure amont d’une canalisation 17 40 ballast 42 entrée d’eau latérale 43 pieu de support vertical 50 centrale hydroélectrique 51 coque 60 procédé d’exploitation d’une centrale hydroélectrique 61 étape de navigation et positionnement de la centrale 62 étape de déploiement des supports verticaux 63 étape de déploiement des déflecteurs 64 étape de connexion de la centrale hydroélectrique au réseau électrique 65 étape d’ouverture des volets de l’avaloir et des vannes internes 66 étape de fonctionnement des turbines génératrices 67 étape de fermeture des vannes internes en cas de coupure électrique 68 étape de régulation de la production d’électricité
Soupape et aéronef La présente invention concerne une soupape, de préférence une soupape continue ou une soupape proportionnelle, dans laquelle la soupape comprend un moyen configuré pour contrôler et/ou réguler une pression et/ou un débit d’un liquide.
Par exemple, pour contrôler des moteurs hydrauliques dans des aéronefs, comme sur une unité d’entraînement de volets/de becs, des blocs de commande équipés de soupapes ou de soupapes hydrauliques sont utilisés dans l’art antérieur.
Ladite soupape, désignée par exemple « soupape de commande principale » (MCV), contrôle ou régule le flux de liquide hydraulique dans un bloc de soupape destiné, par exemple, à un moteur hydraulique. La illustre un schéma de principe dudit bloc de soupape B avec une soupape de commande principale prévue dessus et à l’intérieur pour un moteur hydraulique M relié au bloc de soupape B de l’art antérieur. Le bloc de soupape B comprend des conduites qui sont alimentées en liquide hydraulique par l’admission SU. Par le biais de l’évacuation RE, le liquide hydraulique est évacué du bloc de soupape B à nouveau, par exemple afin de fermer un circuit hydraulique de plus grande taille. De la même manière, le bloc de soupape comprend, par exemple, un port hydraulique POB destiné à d’autres consommateurs. La soupape de commande principale comprend un tiroir SL, dont le mouvement peut être utilisé pour contrôler l’alimentation en liquide hydraulique ou en pression hydraulique des conduites dans le bloc de déclenchement B. Le tiroir SL est centré par un ensemble de ressort S. Le bloc de déclenchement B comprend trois soupapes électromagnétiques ou soupapes de déclenchement, Extend E, Retract R et Brake B, dans lequel, à l’aide des soupapes électromagnétiques E et R, le tiroir SL de la soupape de commande principale peut être placé dans la position correspondante en appliquant une pression d’alimentation aux conduites correspondantes. Le tiroir SL débloque ensuite les ouvertures dans une chemise de tiroir pour les conduites correspondantes. À l’aide de l’ensemble de ressort SP et d’un déclenchement synchronisé des soupapes électromagnétiques Extend E et Retract R, le tiroir SL peut être maintenu dans des positions intermédiaires, c’est-à-dire en flottement, moyennant quoi certaines ouvertures dans la chemise de tiroir peuvent être définies, c’est-à-dire partiellement ouvertes, par exemple, et des débits définis peuvent être obtenus. La position du tiroir SL peut être déterminée par un transformateur différentiel LVDT.
Pour obtenir un démarrage défini du moteur M, celui-ci est maintenu en place par un frein hydraulique. C’est uniquement lorsque le tiroir SL est déplacé qu’il existe une pression suffisante disponible au niveau du frein B à soupape électromagnétique pour pouvoir relâcher le frein. L’ensemble de ressort convertit la pression appliquée au tiroir en informations de déplacement, qui peuvent être lues à l’aide du transformateur différentiel et utilisées à des fins de surveillance. Ainsi, les informations de pression peuvent être générées indirectement. De plus, le comportement adéquat de la soupape de commande principale peut être surveillé via le transformateur différentiel.
Cette mise en œuvre nécessite plusieurs soupapes électromagnétiques, un grand nombre d’étranglements et un ensemble de ressort complexe. Les étranglements en particulier sont relativement coûteux. Chaque soupape électromagnétique nécessite un courant de déclenchement relativement élevé. La mise en œuvre des conduites hydrauliques engendre un bloc de soupape relativement grand et, ainsi, lourd, avec des chutes de pression proportionnellement importantes au sein des conduites. Une course de tiroir très importante est nécessaire. Cela augmente la taille de la soupape de commande principale. Un transformateur différentiel est également nécessaire.
Dans ce contexte, l’objet de la présente invention est de prévoir une soupape améliorée, et en particulier une soupape plus petite, plus légère, moins coûteuse et plus simple, en particulier avec des besoins en énergie réduits et de meilleures performances hydrauliques, c’est-à-dire avec moins de chutes de pression.
Ledit objet est réalisé par le sujet de l’invention qui présente les caractéristiques énoncées dans la revendication jointe 1. Des développements avantageux de l’invention constituent le sujet des revendications jointes.
Ainsi, il est prévu selon l’invention que les moyens soient en outre configurés pour exécuter au moins une autre fonction ou pour contribuer à l’exécution de la fonction.
À la place de la soupape de commande principale, un type de servo-vanne électrohydraulique (EHSV) est de préférence utilisé. Une servo-vanne électrohydraulique peut de préférence mettre en œuvre des commandes de contrôle avec des courants électriques très faibles et, ainsi, débloquer l’écoulement vers le moteur.
La seconde fonction consiste, par exemple, à fournir une pression afin d’ouvrir un frein, et est de préférence disponible uniquement une fois que le tiroir a été dévié d’une certaine distance.
Ainsi, le contrôle du débit destiné à un consommateur hydraulique, comme un moteur ou un vérin hydraulique, peut être effectué avec un verrouillage hydraulique simultané lorsqu’il n’est pas actionné.
Il est de préférence prévu que les moyens comprennent un tiroir et une chemise de tiroir.
En d’autres termes, une soupape, telle qu’une soupape continue, une soupape proportionnelle ou une soupape avec une autre caractéristique de contrôle avec au moins une fonction supplémentaire, qui n’est pas destinée à la régulation d’une pression et/ou d’un débit principal(e), intégrée à la même chemise de tiroir, est de préférence proposée.
Dans un mode de réalisation avantageux, il est prévu que la fonction fournisse du liquide à la pression et/ou au débit requis(e) pour un composant, comme une soupape de déclenchement destinée à un frein ou à une soupape de mode d’un système de commande de vol principal ou d’un frein ou d’un moyen de verrouillage.
Cette fonction peut ainsi de préférence être utilisée comme une commande pour par exemple un frein dans un système à double course ou une soupape de mode dans la commande de vol principale. D’autres fonctions sont également envisageables, comme des fonctions de freinage ou de verrouillage, qui sont toujours nécessaires lorsqu’aucune commande de contrôle n’est donnée.
- Étape (1) : dans un récipient, ajouter de 30 à 70 % d’eau et au moins un acide organique, et mélanger pendant environ 10 minutes à température ambiante ;
- Étape (2) : ajouter de l’au moins un acide aminé, mélanger les ingrédients jusqu’à dissolution complète ;
- Étape (3) : ajouter du solvant non aqueux comprenant au moins un composé avec au moins un groupe hydroxyle, au moins un composé gras choisi parmi les huiles végétales, les résines végétales, les cires végétales et leurs mélanges et l’au moins un tensioactif sélectionné parmi les tensioactifs cationiques, les tensioactifs non ioniques et leurs mélanges ;
- Étape (4) : chauffer le mélange jusqu’à environ 60 °C à environ 75 °C pendant environ 15 minutes.
- Étape (5) : ajouter le reste d’eau dans le mélange et refroidir.
- Étape (6) : ajouter des ingrédients supplémentaires (le cas échéant) refroidissant jusqu’à environ 25 °C, ajustement du pH (si nécessaire) à l’aide d’un correcteur de pH.
MODES DE RÉALISATION Un exemple de composition cosmétique convenable pour cheveux selon la présente invention comprend :
Dans un mode de réalisation préféré, la composition cosmétique pour cheveux de la présente invention comprend :
(a) d’environ 0,5 % à environ 8,0 % en poids d’au moins un acide organique sélectionné parmi l’acide tartrique, l’acide lactique, l’acide glutarique, l’acide étidronique, l’acide salicylique et un mélange de ceux-ci, de préférence parmi l’acide tartrique, l’acide lactique et les mélanges de ceux-ci ;
(b) d’environ 0,1 % à environ 20,0 % en poids de solvant non aqueux comprenant au moins un composé avec au moins un groupe hydroxyle, ledit composé choisi parmi les polyols, les monoalcools en C 2 à C 6, et un mélange de ceux-ci ;
(d) d’environ 0,1 % à environ 7,0 % en poids d’au moins un composé gras choisi parmi les huiles végétales, les résines végétales, les cires végétales et leurs mélanges ;
Un autre mode de réalisation préféré de la composition cosmétique pour cheveux de la présente invention comprend :
Une étude en double-aveugle a été réalisée pour étudier l’efficacité d’une composition Biotra sur la perte de poids. Pour cela, ont été recrutés 47 femmes et hommes âgés de 25 à 60 ans atteints de stéatose hépatique non alcoolique et ayant un taux sérique plus élevé que la normale des taux sériques d'alanine aminotransférase (ALT), d'aspartate aminotransférase (AST) et de phosphatase alcaline (ALP). La stéatose hépatique non alcoolique ayant été déterminée par une échographie. Les participants ont été divisés au hasard en 2 groupes et on leur a demandé d’ingérer soit la composition Biotra, soit un placebo et ce quotidiennement pendant 4 semaines. Le poids, les enzymes du foie, l’évaluation du modèle homéostatique (HOMA) ainsi que l’avancée de la stéatose hépatique non alcoolique par échographie ont été mesurée au début et à la fin de l’étude.
Les enzymes alanine aminotransférase (ALAT), Aspartate aminotransférase (AST), la phosphatase alcaline (ALP) sont des marqueurs de la santé du foie. Une stéatose hépatique non alcoolisée se caractérise par un taux élevé des enzymes AST et ALAT.
Le modèle homéostatique (HOMA) est un marqueur de la stéatose hépatique non alcoolisée et est calculé en multipliant l’insuline à jeun au glucose à jeun et divisé par 22.5. Plus la valeur est élevée, plus l’état de la maladie est avancé.
On observe après 4 semaines de l’ensemble de parties Biotra :
- Poids corporel : -0,83 kg
- ALAT : -25%
- AST : -42%
- ALP : -10%
- HOMA : -18%
Les résultats montrent que l’ensemble de parties Biotra est efficace pour induire une perte de poids ainsi qu’améliorer la santé du foie et notamment diminuer la stéatose hépatique non alcoolisée.
Exemple 5 : Diminution de l’inflammation Une étude a été réalisée afin d’évaluer l’effet de l’ingestion d’une composition Biotra sur les marqueurs d’inflammation H2S et IL-18. Pour cela, ont été recrutés 40 volontaires en bonne santé sans distinction de sexe d’âge compris entre 40 ans et 60 ans, sans aucune maladie connue. Les 40 patients ont été répartis par randomisation en 2 groupes de 20 personnes. Le premier groupe ont été traites avec l’ensemble de parties Biotra décrite par la présente invention et le deuxième groupe a ingéré un placebo chaque jour pendant 60 jours. Les participants ont subi au début et à la fin de l’étude un prélèvement sanguin et une analyse des marqueurs d’inflammation cité précédemment. Il est à noter qu’aucune variation significative n’a été notée dans le groupe placebo. Uniquement, les résultats moyens pour le groupe Biotra sont donc présentés dans le tableau 2 suivant :
Jour 0 Jour 60 Variation (%) H2S (μM) 30,1±5.8 19.4±6.1 -35,5 IL-18 (pg/ml) 5,15±0,41 3.20±0,45 -37,8 Peroxydation des lipides 70,3±1.9 59,2±2.1 -15,8
On observe que les niveaux sanguins de H2S et IL-18 diminuent de manière significative à la fin de l’étude. On remarque aussi que le taux de peroxydation des lipides diminue également. Le taux de peroxydation des lipides indique l'oxydation des lipides causée par les espèces radicalaires de l'oxygène, soit catalysée par des enzymes.
Ces résultats montrent que Biotra aide efficacement à réduire les marqueurs de l’inflammation et du stress oxydatif.
COMPOSITIONS COSMÉTIQUES POUR CHEVEUX ET Méthode de traitement des cheveux DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention porte sur des compositions cosmétiques pour cheveux comprenant (a) au moins un acide organique, (b) un solvant non aqueux comprenant au moins un composé avec au moins un groupe hydroxyle, (c) au moins un acide aminé, (d) au moins un composé gras choisi parmi les huiles végétales, les résines végétales, les cires végétales et leurs mélanges, (e) de l’eau et (f) au moins un tensioactif choisi parmi les tensioactifs cationiques, les tensioactifs non ioniques et leurs mélanges. L’invention porte également sur un procédé de traitement des cheveux, en particulier des cheveux bouclés.
CONTEXTE DE L’INVENTION Les gens utilisent différentes compositions cosmétiques et de soins personnels pour améliorer l’aspect et la sensation des fibres kératiniques, telles que les cheveux.
L’organe de piston 2 comprend une tête 21 et une tubulure 25. L’organe de piston 2 est plus visible sur les figures 5a, 5b, 5c et 5d. La tête 21 forme extérieurement un sillon hélicoïdal 22, dont la fonction sera donnée ci-après. En dessous de ce sillon hélicoïdal 22, la tête 21 forme une gorge 23 pour la réception d’un joint torique G23, visible sur la . Intérieurement, la tête 21 définit un logement de réception 20, qui forme deux évidements axiaux longitudinaux 24, destinés à la réception des deux nervures 14 de la soupape 1, de manière à bloquer les deux pièces en rotation l’une par rapport à l’autre. Les évidements 24 présentent des dimensions très légèrement supérieures à celles des nervures 14 de manière à pouvoir les recevoir sans jeu, ni frottement excessif, de manière à ce que les deux pièces puissent quand même se déplacer axialement par coulissement. La tubulure 25, à son extrémité inférieure, forme avec un logement interne 27 pour un joint torique G27. A son extrémité supérieure, la tubulure 25 forme intérieurement un organe de clapet mobile 26, qui va coopérer avec le joint torique G16 de la soupape 1, de manière à former ensemble un clapet de sortie de la pompe. Comme on peut le voir sur la , le logement de réception 20 communique avec l’intérieur de la tubulure 25 par des passages formés autour de l’organe de clapet mobile 26, qui est relié à la tubulure 25 par des ponts de matière.
Le corps de pompe 3 est plus visible sur les figures 6a, 6b et 6d. Le corps de pompe 3 définit intérieurement un fût de coulissement 31, qui a la particularité de former à son extrémité supérieure un filet hélicoïdal 32. Au-dessus de ce filet hélicoïdal 32, le corps de pompe forme une butée axiale 33 définissant intérieurement un logement 34 pour un joint torique G34, visible sur la . En dessous du fût de coulissement 31, le corps 3 forme la bague de fixation 35, déjà décrite, ainsi que la douille d’assemblage 36.
On se référera maintenant à nouveau à la , ainsi qu’aux figures 2a et 3a pour expliquer la coopération de ces différentes pièces au sein de la pompe de l’invention. Comme déjà mentionné, l’embase 13 de la soupape 1 est engagée axialement à l’intérieur du logement de réception 20 de l’organe de piston 2, avec les nervures 14 engagées par coulissement à l’intérieur des évidements 24 du logement de réception 20. L’engagement maximal de l’embase 13 à l’intérieur du logement de réception 20 entraîne un contact étanche entre le joint torique G23 et la paroi du logement de réception 20, ainsi qu’un contact étanche entre le joint torique G16 et l’organe de clapet mobile 26. Un léger déplacement axial de ces deux pièces à partir de cette position d’engagement maximale conduit à décoller le joint G16 de l’organe de clapet mobile 26, alors que le joint torique G23 reste en contact étanche avec la paroi interne du logement de réception 20. En d’autres termes, le joint de col G16 se décolle, alors que le joint torique G23 coulisse de manière étanche. Ainsi, une étanchéité est toujours maintenue entre ces deux pièces. Cette tige d’actionnement T, constituée par l’assemblage de la soupape 1 avec l’organe de piston 2, est intégrée dans le corps de pompe 3 de la manière suivante. Dans l’état de repos verrouillé de la pompe, la tête 21 de l’organe de piston 2 est en prise filetée avec le fût 31. Plus précisément, le filet hélicoïdal 32 du corps 3 est en prise avec le sillon hélicoïdal 22 de la tête 21 de l’organe de piston 2. Dans cet état de repos verrouillé, on peut remarquer que la tête 21 est en contact avec la butée 33. Cependant, le joint torique G23 reste toujours en contact de coulissement étanche à l’intérieur du fût 31. La tubulure 25 de l’organe de piston 2 est engagée à l’intérieur du manchon 4 et coulisse de manière étanche grâce au joint torique G4. D’autre part, la tubulure 25 est également engagée autour du fût 52 de la pièce de fût 5 avec un contact étanche coulissant assuré par le joint torique G27. Ainsi, une chambre de produit fluide Cp est créée entre le clapet d’entrée 51 et le clapet de sortie formé par le joint torique G16 et l’organe de clapet mobile 26. On peut dire que le piston de la chambre de produit fluide Cp est formé par le joint torique G27 supporté par la tubulure 25.
La soupape 1, dont l’embase 13 est engagée dans la tête 21 de l’organe de piston 2, fait saillie avec son tube 11 à travers la butée 33. On peut remarquer que l’embase 13 peut également venir en contact avec la butée 33. Le joint torique G34 entoure le tube 11 : toutefois, dans cette position de repos verrouillée, on peut remarquer sur la que le contact étanche entre le joint torique G34 et le tube 11 est rompu par la rainure d’éventation 12, qui est située axialement au niveau du joint torique G34.
A partir de cette position de repos verrouillée, représentée sur les figures 1, 2a et 3a, l’utilisateur peut saisir le poussoir P et l’entraîner en rotation, ce qui a pour effet de faire tourner l’organe de piston 2 à l’intérieur du corps de pompe 1 par l’intermédiaire de la soupape 1. En effet, le couple appliqué au poussoir P est transmis par la soupape 1 à l’organe de piston 2, du fait du blocage en rotation réalisé par l’engagement des nervures 14 dans les évidements 24. Cette rotation appliquée au poussoir P engendre un actionnement de la prise filetée créée entre le sillon hélicoïdal 22 et le filet hélicoïdal 32. Il en résulte que le poussoir P et la tige d’actionnement T se déplacent axialement vers le bas. Ceci est représenté sur les figures 2b et 3b. Le filet hélicoïdal 32 est complétement désengagé du sillon hélicoïdal 22 et la tête 21 avec son joint torique G23 peut dès lors coulisser axialement de manière étanche dans le fût 31 du corps de pompe 3 par appui axial sur le poussoir P. L’espace ainsi formé entre la tête 21 et la butée 33 constitue une chambre de dépression Cd, qui naît avec la rotation du poussoir P et qui croît encore davantage par appui axial sur le poussoir P. Grâce aux joints toriques G23 et G34, la chambre de dépression Cd est isolée de l’extérieur, de sorte qu’une dépression croissante se produit, à mesure que la tête 21 s’éloigne de la butée 33. Simultanément, le joint torique G27 coulisse le long du fût 52, réduisant ainsi le volume de la chambre de pompe Cp et augmentant la pression sur le produit fluide. En réaction à cette augmentation de pression, un léger déplacement axial se crée entre l’organe de piston 2 et la soupape 1, de manière à décoller le joint torique G16 de l’organe de clapet mobile 26, créant ainsi un passage de sortie pour le produit fluide à travers la soupape 1 et le poussoir P. Le fonctionnement de ce piston différentiel ne sera pas plus amplement décrit ici, étant donné qu’il est connu de l’art antérieur.