INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un exemple, les deux poches sont formées de manière solidaire avec une jupe imperméable à l’eau du masque sous-marin.
Dans un exemple, le bord, la séparation et les deux poches sont formés de manière solidaire avec une jupe imperméable à l’eau du masque sous-marin.
Dans un exemple, les deux poches sont réalisées avec un matériau souple, dans lequel le matériau souple a une dureté Shore A de 10-90 et est sélectionné parmi le caoutchouc de silicone, le caoutchouc thermoplastique (TPR), le polyuréthane thermoplastique (TPU), le polychlorure de vinyle (PVC) ou leurs combinaisons.
Dans un exemple, le matériau souple a une dureté Shore A de 70-90.
Dans un exemple, les parties de pliage continues sont formées avec au moins deux parois latérales adjacentes parallèles entre elles ou ayant un angle inclus inférieur à 90 degrés.
Dans des modes de réalisation particuliers, le système peut également comprendre un module de sécurité de la taille du repas 23 adapté pour déterminer si la taille estimée du repas imprévu dépasse une valeur seuil d'estimation de repas et paramétrer la taille estimée sur une valeur égale à la valeur seuil d'estimation de repas si la taille estimée du repas imprévu dépasse la valeur seuil d'estimation de repas. Ce module de sécurité de la taille du repas 23 peut être le module de sécurité de l'estimation 13.
Dans un autre mode de réalisation particulier, le système comprend en outre un module de condition 15 adapté pour superviser la compensation et notamment l'étape de calcul. Le module de condition 15 est adapté pour vérifier si au moins une condition est remplie, l'une des conditions minimales étant : une variable IOB(t), représentative de la variation dans le temps de la quantité d'insuline active de l'utilisateur, est inférieure à une valeur prédéterminée et/ou une quantité totale d'insuline calculée pendant une période passée prédéterminée est inférieure à une valeur prédéterminée.
Si cette condition minimale est remplie, alors l'étape de calcul est appliquée par le module de compensation 103.
Dans un mode de réalisation particulier, la quantité d'insuline calculée par le module de compensation 103 peut comprendre un ou plusieurs des composants suivants :
- un composant résiduel basé sur au moins une taille estimée précédente d'un repas imprévu précédent et un profil d'ingestion prédéterminé lié à et personnalisé selon l'utilisateur.
- un composant repas calculé en fonction d'un ratio repas prédéterminé et de la taille estimée du repas imprévu.
- un composant IOB nette calculé selon l'insuline active nette de l'utilisateur.
Le composant repas est calculé en fonction d'un ratio repas prédéterminé et de la taille estimée du repas imprévu. Par exemple, la formule suivante peut être utilisée :
Le composant repas vise à compenser uniquement le repas imprévu.
Le composant résiduel vise à compenser une partie résiduelle d'un repas imprévu précédent qui n'aurait pas été entièrement compensé par une quantité d'insuline précédente calculée par le module de compensation 103.
Tout d'abord, le module de compensation 103 doit évaluer dans quelle mesure le dernier repas imprévu ingéré estimé s'est diffusé dans le sang de l'utilisateur depuis la dernière estimation. À cet effet, on utilise une courbe de diffusion spécifique à l'utilisateur reliant une quantité (CHO) d'un repas ingéré au temps de diffusion correspondant dans le sang. Selon la courbe de diffusion, la totalité d'un repas ingéré est diffusée dans le sang au bout d'une durée D spécifique à l'utilisateur.
La courbe de diffusion peut être personnalisée en fonction de l'utilisateur en se basant sur des mesures d'étalonnage comme la durée D spécifique à l'utilisateur, mais elle peut également être une courbe de diffusion de type d'utilisateur choisie parmi un certain nombre de types ou catégories d'utilisateur.
En se basant sur la courbe de diffusion, le module de compensation 103 peut juger qu'une partie résiduelle du dernier repas imprévu estimé n'a pas été entièrement compensée par la dernière quantité d'insuline calculée. Par exemple, il est possible d'utiliser la formule suivante :
Dès le début de l'estimation de la taille du repas imprévu, toutes les quantités de repas résiduelles pour la durée D spécifique à l'utilisateur sont calculées en se basant sur la courbe de diffusion avec un différent pour chaque repas résiduel. Ensuite, en se basant sur toutes les quantités résiduelles estimées, le module de compensation 103 estime le composant résiduel pour compenser la somme des quantités résiduelles estimées.
Le début de l'estimation de la taille du repas imprévu glisse avec un intervalle de temps .
Le composant IOB nette calculé par le module de compensation 103 reflète l'insuline précédemment injectée toujours active dans le corps qui doit être prise en compte afin d'éviter tout potentiel surdosage en insuline. Il est lié à l'insuline active de base correspondant à l'insuline basale de référence de l'utilisateur.
est une image de SEM du précurseur ternaire à haute teneur en nickel préparé dans l'exemple comparatif 2 de la divulgation.
est une image de SEM du précurseur ternaire à haute teneur en nickel préparé dans l'exemple comparatif 3 de la divulgation.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE Les modes de réalisation spécifiques de la divulgation vont être décrits en détail ci-dessous en combinaison avec les dessins et les modes de réalisation, mais la mise en œuvre et la protection de la divulgation ne sont pas limitées. Il est à noter que les procédés suivants, le cas échéant, non spécifiquement décrits en détail, sont réalisables ou compris par l'homme du métier en référence à l'art antérieur. Les réactifs ou instruments utilisés sans spécifier le fabricant sont considérés comme des produits conventionnels qui peuvent être disponibles dans le commerce.
Mode de réalisation 1 Le précurseur ternaire à haute teneur en nickel, dans le mode de réalisation 1, a été préparé par le procédé de préparation suivant, comprenant spécifiquement les étapes suivantes : (1) une solution de sulfate A contenant des ions nickel, des de cobalt et des ions manganèse avec une concentration totale des trois ions de 120 g/L a été préparée, dans laquelle le rapport molaire des ions nickel, des ions cobalt et des ions manganèse était de 94:2:4. Une solution alcaline liquide industrielle avec une concentration 8 mol/L a été préparée sous la forme d’une solution de précipitant B, et une solution d'ammoniac avec une concentration 0,6 mol/L a été préparée sous la forme d’une solution d'agent complexant C ; (2) 6 000 L d'eau distillée ont été ajoutés à une cuve de réaction, puis la solution de précipitant B de 8 mol/L et la solution d'agent complexant C de 0,6 mol/L ont été ajoutées à la cuve de réaction pour obtenir une solution de base D avec une valeur de pH de 11,00, une concentration en ammoniac de 1,5 g/L et une température de 35°C, et de l'azote a été introduit dans la solution de base D pendant environ 5 h pour rendre l'oxygène dissous de la solution de base D inférieur à 1 mg/L. Ensuite, la solution de sulfate A, la solution de précipitant B et la solution d'agent complexant C ont été ajoutées à la solution de base D ci-dessus à un débit d’écoulement de 600 L/h, 240 L/h et 8 L/h, respectivement, pour une réaction de co-précipitation, où la concentration en ammoniac du système réactionnel pendant la réaction de co-précipitation était de 1,5 g/L, la valeur de pH de réaction était de 9,60, la température était de 35°C et la vitesse d'agitation était de 400 tr/min. Lorsque la réaction de co-précipitation a commencé, de l'azote a été introduit en continu pendant 5 h à un débit d’écoulement de 1 000 L/h, puis de l'air a été introduit pour poursuivre la réaction pendant environ 60 h selon un rapport d'écoulement de l'air à la solution de sulfate A de 0,8. Lorsque les particules de précurseur ont atteint la taille de particule cible de 3 μm, l'introduction de la solution de sulfate A, de la solution de précipitant B et de la solution d'agent complexant C a été arrêtée, et la réaction a été laissée jusqu'à ce que les matériaux réagissent complètement pour obtenir un précurseur ternaire sphérique à haute teneur en nickel. Le précurseur ternaire sphérique à haute teneur en nickel a été traité en effectuant une centrifugation, un lavage, un séchage et une élimination de matières étrangères magnétiques pour obtenir un matériau précurseur ternaire sphérique fini à haute teneur en nickel.
Mode de réalisation 2 Le précurseur ternaire à haute teneur en nickel, dans le mode de réalisation 2, a été préparé par le procédé de préparation suivant, comprenant spécifiquement les étapes suivantes : (1) une solution de sulfate A contenant des ions nickel, des de cobalt et des ions manganèse avec une concentration totale des trois ions de 120 g/L a été préparée, dans laquelle le rapport molaire des ions nickel, des ions cobalt et des ions manganèse était de 96:1:3. Une solution alcaline liquide industrielle avec une concentration 8 mol/L a été préparée sous la forme d’une solution de précipitant B, et une solution d'ammoniac avec une concentration 0,6 mol/L a été préparée sous la forme d’une solution d'agent complexant C ; (2) 6 000 L d'eau distillée ont été ajoutés à une cuve de réaction, puis la solution de précipitant B de 8 mol/L et la solution d'agent complexant C de 0,6 mol/L ont été ajoutées à la cuve de réaction pour obtenir une solution de base D avec une valeur de pH de 11,00, une concentration en ammoniac de 1,0 g/L et une température de 40°C, et de l'azote a été introduit dans la solution de base D pendant environ 5 h pour rendre l'oxygène dissous de la solution de base D inférieur à 1 mg/L. Ensuite, la solution de sulfate A, la solution de précipitant B et la solution d'agent complexant C ont été ajoutées à la solution de base D ci-dessus à un débit d’écoulement de 600 L/h, 240 L/h et 8 L/h, respectivement, pour une réaction de co-précipitation, où la concentration en ammoniac du système réactionnel pendant la réaction de co-précipitation était de 1,5 g/L, la valeur de pH de réaction était de 9,60, la température était de 40°C et la vitesse d'agitation était de 400 tr/min. Lorsque la réaction de co-précipitation a commencé, de l'azote a été introduit en continu pendant 5 h à un débit d’écoulement de 1 000 L/h, puis de l'air a été introduit pour poursuivre la réaction pendant environ 60 h selon un rapport d'écoulement de l'air à la solution de sulfate A de 0,6. Lorsque les particules de précurseur ont atteint la taille de particule cible de 3 μm, l'introduction de la solution de sulfate A, de la solution de précipitant B et de la solution d'agent complexant C a été arrêtée, et la réaction a été laissée jusqu'à ce que les matériaux réagissent complètement pour obtenir un précurseur ternaire sphérique à haute teneur en nickel. Le précurseur ternaire sphérique à haute teneur en nickel a été traité en effectuant une centrifugation, un lavage, un séchage et une élimination de matières étrangères magnétiques pour obtenir un matériau précurseur ternaire sphérique fini à haute teneur en nickel.
Exemple comparatif 1 Le précurseur ternaire à haute teneur en nickel, dans l'exemple comparatif 1, a été préparé selon le procédé de préparation suivant, comprenant spécifiquement les étapes suivantes : (1) une solution de sulfate A contenant des ions nickel, des de cobalt et des ions manganèse avec une concentration totale des trois ions de 120 g/L a été préparée, dans laquelle le rapport molaire des ions nickel, des ions cobalt et des ions manganèse était de 96:1:3. Une solution alcaline liquide industrielle avec une concentration 8 mol/L a été préparée sous la forme d’une solution de précipitant B, et une solution d'ammoniac avec une concentration 0,6 mol/L a été préparée sous la forme d’une solution d'agent complexant C ; (2) 6 000 L d'eau distillée ont été ajoutés à une cuve de réaction, puis la solution de précipitant B de 8 mol/L et la solution d'agent complexant C de 0,6 mol/L ont été ajoutées à la cuve de réaction pour obtenir une solution de base D avec une valeur de pH de 11,00, une concentration en ammoniac de 6 g/L et une température de 35°C, et de l'azote a été introduit dans la solution de base D pendant environ 5 h pour rendre l'oxygène dissous de la solution de base D inférieur à 1 mg/L. Ensuite, la solution de sulfate A, la solution de précipitant B et la solution d'agent complexant C ont été ajoutées à la solution de base D ci-dessus à un débit d’écoulement de 600 L/h, 240 L/h et 35 L/h, respectivement, pour une réaction de co-précipitation, où la concentration en ammoniac du système réactionnel pendant la réaction de co-précipitation était de 6 g/L, la valeur de pH de réaction était de 9,60, la température était de 35°C et la vitesse d'agitation était de 400 tr/min. Lorsque la réaction de co-précipitation a commencé, de l'azote a été introduit en continu pendant 5 h à un débit d’écoulement de 1 000 L/h, puis de l'air a été introduit pour poursuivre la réaction pendant environ 60 h selon un rapport d'écoulement de l'air à la solution de sulfate A de 0,8. Lorsque les particules de précurseur ont atteint la taille de particule cible de 3 μm, l'introduction de la solution de sulfate A, de la solution de précipitant B et de la solution d'agent complexant C a été arrêtée, et la réaction a été laissée jusqu'à ce que les matériaux réagissent complètement pour obtenir un précurseur ternaire sphérique à haute teneur en nickel. Le précurseur ternaire sphérique à haute teneur en nickel a été traité en effectuant une centrifugation, un lavage, un séchage et une élimination de matières étrangères magnétiques pour obtenir un matériau précurseur ternaire sphérique fini à haute teneur en nickel.
Exemple comparatif 2 Le précurseur ternaire à haute teneur en nickel, dans l'exemple comparatif 2, a été préparé selon le procédé de préparation suivant, comprenant spécifiquement les étapes suivantes : (1) une solution de sulfate A contenant des ions nickel, des de cobalt et des ions manganèse avec une concentration totale des trois ions de 120 g/L a été préparée, dans laquelle le rapport molaire des ions nickel, des ions cobalt et des ions manganèse était de 96:1:3. Une solution alcaline liquide industrielle avec une concentration 8 mol/L a été préparée sous la forme d’une solution de précipitant B, et une solution d'ammoniac avec une concentration 0,6 mol/L a été préparée sous la forme d’une solution d'agent complexant C ; (2) 6 000 L d'eau distillée ont été ajoutés à une cuve de réaction, puis la solution de précipitant B de 8 mol/L et la solution d'agent complexant C de 0,6 mol/L ont été ajoutées à la cuve de réaction pour obtenir une solution de base D avec une valeur de pH de 11,00, une concentration en ammoniac de 1,5 g/L et une température de 60°C, et de l'azote a été introduit dans la solution de base D pendant environ 5 h pour rendre l'oxygène dissous de la solution de base D inférieur à 1 mg/L. Ensuite, la solution de sulfate A, la solution de précipitant B et la solution d'agent complexant C ont été ajoutées à la solution de base D ci-dessus à un débit d’écoulement de 600 L/h, 240 L/h et 8 L/h, respectivement, pour une réaction de co-précipitation, où la concentration en ammoniac du système réactionnel pendant la réaction de co-précipitation était de 1,5 g/L, le pH de réaction était de 9,60, la température était de 60°C et la vitesse d'agitation était de 400 tr/min. Lorsque la réaction de co-précipitation a commencé, de l'azote a été introduit en continu pendant 5 h à un débit d’écoulement de 1 000 L/h, puis de l'air a été introduit pour poursuivre la réaction pendant environ 60 h selon un rapport d'écoulement de l'air à la solution de sulfate A de 0,8. Lorsque les particules de précurseur ont atteint la taille de particule cible de 3 μm, l'introduction de la solution de sulfate A, de la solution de précipitant B et de la solution d'agent complexant C a été arrêtée, et la réaction a été laissée jusqu'à ce que les matériaux réagissent complètement pour obtenir un précurseur ternaire sphérique à haute teneur en nickel. Le précurseur ternaire sphérique à haute teneur en nickel a été traité en effectuant une centrifugation, un lavage, un séchage et une élimination de matières étrangères magnétiques pour obtenir un matériau précurseur ternaire sphérique fini à haute teneur en nickel.
Exemple comparatif 3 Le précurseur ternaire à haute teneur en nickel, dans l'exemple comparatif 3, a été préparé selon le procédé de préparation suivant, comprenant spécifiquement les étapes suivantes : (1) une solution de sulfate A contenant des ions nickel, des de cobalt et des ions manganèse avec une concentration totale des trois ions de 120 g/L a été préparée, dans laquelle le rapport molaire des ions nickel, des ions cobalt et des ions manganèse était de 94:2:4. Une solution alcaline liquide industrielle avec une concentration 8 mol/L a été préparée sous la forme d’une solution de précipitant B, et une solution d'ammoniac avec une concentration 0,6 mol/L a été préparée sous la forme d’une solution d'agent complexant C ; (2) 6 000 L d'eau distillée ont été ajoutés à une cuve de réaction, puis la solution de précipitant B de 8 mol/L et la solution d'agent complexant C de 0,6 mol/L ont été ajoutés à la cuve de réaction pour obtenir une solution de base D avec un pH de 11,5, une concentration en ammoniac de 12 g/L et une température de 50℃. Ensuite, la solution de sulfate A, la solution de précipitant B et la solution d'agent complexant C ont été ajoutées à la solution de base D ci-dessus à un débit d’écoulement de 600 L/h, 240 L/h et 70 L/h, respectivement, pour une réaction de co-précipitation, où la concentration en ammoniac du système réactionnel pendant la réaction de co-précipitation était de 12 g/L, la valeur de pH de réaction était de 11,4, la température était de 50°C et la vitesse d'agitation était de 400 tr/min. Lorsque les particules de précurseur ont atteint la taille de particule cible de 3 μm, l'introduction de la solution de sulfate A, de la solution de précipitant B et de la solution d'agent complexant C a été arrêtée, et la réaction a été laissée jusqu'à ce que les matériaux réagissent complètement pour obtenir un précurseur ternaire sphérique à haute teneur en nickel. Le précurseur ternaire sphérique à haute teneur en nickel a été traité en effectuant une centrifugation, un lavage, un séchage et une élimination de matières étrangères magnétiques pour obtenir un matériau précurseur ternaire sphérique fini à haute teneur en nickel.
Test de performance La longueur de particule primaire, le diamètre de particule primaire, la surface spécifique, la densité après tassement, D50 et Dmax des précurseurs ternaires à haute teneur en nickel dans les modes de réalisation 1-2 et les exemples comparatifs 1-3 ont été testés respectivement, la surface spécifique ayant été mesurée par un analyseur BET 3H-2000PS2 (BSD Instrument) ; la densité après tassement ayant été mesurée par un testeur de densité après tassement Rooko FT-100A (instrument Ningbo rooko) ; les deux D50 et Dmax ont été testées par un analyseur de taille de particule à laser Mastersizer 3000 (Malvern Panalytical). Les résultats des tests spécifiques sont présentés dans le tableau 1.
[Table 1]. Données de performance de précurseurs ternaires à haute teneur en nickel dans les modes de réalisation 1-2 et les exemples comparatifs 1-3 Mode de réalisation 1 Mode de réalisation 2 Exemple comparatif 1 Exemple comparatif 2 Exemple comparatif 3 Longueur de particule primaire (nm) 200 320 700 300 640 Diamètre de particule primaire (nm) 12 20 80 18 160 Surface spécifique (m2/g) 64 45 15 50 16 Densité après tassement (g/cm3) 1.68 1.72 1.76 1.21 1.31 D50 (μm) 3,21 3,18 3,23 3,05 3,12 Dmax (μm) 6,37 6,24 6,44 11,35 9,79
Comme le montre le tableau 1, la taille de particule primaire des précurseurs ternaires à haute teneur en nickel dans le mode de réalisation 1 et le mode de réalisation 2 est significativement réduite, et la surface spécifique et la densité après tassement sont augmentées par rapport à celles du précurseur ternaire à haute teneur en nickel dans l'exemple comparatif 3. La Dmax du mode de réalisation 1 et du mode de réalisation 2 est significativement inférieure à celle de l'exemple comparatif 3 dans la condition de D50 similaire, indiquant que la dispersibilité et la sphéricité des précurseurs ternaires à haut teneur en nickel dans le mode de réalisation 1 et le mode de réalisation 2 sont significativement meilleures. La taille de particule primaire du précurseur ternaire à haute teneur en nickel dans l'exemple comparatif 1 est plus grande ; et les particules primaires du précurseur ternaire à haute teneur en nickel dans l'exemple comparatif 2 sont significativement plus fines mais avec une agglomération importante, de sorte que la Dmax est extrêmement plus grande que celle du mode de réalisation 1 et du mode de réalisation 2 dans la condition de D50 similaire.
Les figures 1 à 5 sont des images de SEM des précurseurs ternaires à haute teneur en nickel dans les modes de réalisation 1 à 2 et les exemples comparatifs 1 à 3, respectivement, dans lesquelles la (a) et la (b) sont des images de SEM du précurseur ternaire à haute teneur en nickel dans le mode de réalisation 1 à une échelle de 50 μm et 1 μm, respectivement ; la (a) et la (b) sont des images de SEM du précurseur ternaire à haute teneur en nickel dans le mode de réalisation 2 à une échelle de 50 μm et 1 μm, respectivement ; la (a) et la (b) sont des images de SEM du précurseur ternaire à haute teneur en nickel dans l'exemple comparatif 1 à une échelle de 50 μm et 1 μm, respectivement ; la (a) et la (b) sont des images de SEM du précurseur ternaire à haute teneur en nickel dans l'exemple comparatif 2 à une échelle de 50 μm et 1 μm, respectivement ; la (a) et la (b) sont des images de SEM du précurseur ternaire à haute teneur en nickel dans l'exemple comparatif 3 à une échelle de 50 μm et 1 μm, respectivement. En comparant les images entre les figures 1 à 5, on voit que les particules primaires du précurseur ternaire à haute teneur en nickel préparé dans l'exemple comparatif 3 sont grandes avec un diamètre relativement grand, et donc la surface spécifique est faible. Au contraire, les particules primaires des précurseurs ternaires à haute teneur en nickel préparés dans le mode de réalisation 1 et le mode de réalisation 2 de la divulgation sont petites en raison du procédé de préparation en ajustant les conditions telles que la solution de base, la température de réaction et la concentration en ammoniac, ce qui conduit à l'augmentation de la surface spécifique et de la densité après tassement, notamment à une forte augmentation de la surface spécifique. Bien qu'une réaction à basse température soit adoptée dans l'exemple comparatif 1, les particules primaires des précurseurs ternaires à haute teneur en nickel ne sont pas fines en raison de la concentration élevée en ammoniac. Bien que la concentration en ammoniac soit extrêmement faible dans l'exemple comparatif 2 et que les particules primaires du précurseur ternaire à haute teneur en nickel soient apparemment plus fines, il existe une nucléation secondaire évidente et une agglomération extrêmement grave des particules avec une mauvaise sphéricité en raison de la température de réaction élevée.
Les modes de réalisation de la divulgation ont été décrits en détail ci-dessus. Cependant, la divulgation n'est pas limitée aux modes de réalisation ci-dessus. Pour les hommes du métier, diverses modifications peuvent également être apportées sans sortir du concept de la présente divulgation. En outre, les modes de réalisation dans la divulgation et les caractéristiques dans les modes de réalisation peuvent être combinés les uns aux autres sans conflit.
Dispositif de surdensification magnétique contre les ondes électromagnétiques par surdensification des boissons magnétisées La présente invention est un dispositif électromagnétique de surdensification du champ magnétique statique d’un inducteur (aimant ou compilation d’aimants permanents en série ou en série et en parallèle) pour surdensifier la rémanence des boissons aimantées ( , , ) afin de renforcer le champ magnétique endogène du consommateur et lui permettre à résister contre les ondes des champs électromagnétiques exogènes nuisibles ( ).