INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La réaction de transestérification est généralement conduite en présence d’un catalyseur. Le catalyseur peut par exemple être choisi parmi les oxydes et les sels organiques de métaux tels que le titane, l’étain, le zinc, l’antimoine ou le fer, par exemple parmi : le butoxyde de titane(IV), le titanate de tetrakis(2-éthylhexyle), l’oxyde d’étain(IV), l’oxyde de dibutylétain, l’hydroxyde oxyde de butylétain, le bis(2-éthylhexyl mercaptoacétate) de dibutylétain, le bis(2-éthylhexanoate) de dibutylétain, l’acide butyl stannoïque, le dichlorure de dibutylétain, l’hydroxyde d’octylétain, l’oxyde de zinc(IV) et l’oxyde de zinc(II).
On préfère en outre que la réaction de transestérification soit conduite sous atmosphère inerte, par exemple sous bullage d’azote.
Réaction avec une amine
A l’issue de l’étape de transestérification décrite ci-dessus, on obtient un polyester dit « lourd » qui est mis à réagir, dans la deuxième étape du procédé selon l’invention, avec au moins une polyamine primaire et éventuellement au moins une monoamine primaire, désignées ensemble ci-après par "l'amine", sauf indication contraire. Le rapport molaire entre les fonctions amines et les doubles liaisons du diester va de 0,8 à 1,2, de préférence de 0,9 à 1,1 et plus préférentiellement de 0,95 à 1,05.
Les mono- et polyamines utilisées selon l’invention peuvent être choisies parmi les amines comprenant une chaîne hydrocarbonée linéaire, cyclique ou ramifiée, saturée ou insaturée (éventuellement aromatique), à laquelle sont liés un ou plusieurs groupes amino. La polyamine peut être choisie parmi les diamines, les triamines et les tétramines. Il s'agit de préférence d'une diamine.
Selon un mode de réalisation particulier, la diamine primaire correspond à la formule (IV):
H 2 N-R 5 -NH 2 (IV)
Les figures 3 à 5 représentent une technologie particulière de porte-satellites 113, ce porte-satellites comportant une cage 120 et un porte-cage 122 reliés par des liaisons souples ici à rotules.
La paroi cylindrique 140 est ici du type à double peau et comprend une peau externe 140a interrompue par les lumières 143 et une peau interne 140b interrompue par les mêmes lumières 143. Dans l’exemple représenté qui n’est pas limitatif, la peau externe 140a séparée par cinq lumières 143 forme cinq pontets extérieurs ou externes 140a1, et la peau interne 140b séparée par cinq lumières 143 forme cinq pontets intérieurs ou internes 140b1. Chaque paire ou couple de pontets interne et externe 140a1, 140b1 forment une chape pour accueillir un des doigts 182 du porte-cage 122. Autrement dit, les pontets 140a1, 140b1 de chaque couple définissent entre eux un logement 180 de réception d’un doigt 182 du porte-cage 122. Les pontets 140a1, 140b1 de chaque paire sont alignés radialement et définissent entre eux ce logement.
En variante, la paroi cylindrique 140 pourrait être à simple peau et chacun des pontets 140a1, 140b1 pourrait être creusé pour former un desdits logements 180.
Les pontets 140a1, 140b1 assurent la liaison structurelle entre les parois 136 et 138. Les logements 180 débouchent sur les parois 136 et 138, les doigts 182 étant engagés dans les logements 180 par les débouchés de la paroi 136 dans l’exemple représenté.
La cage 120 comprend ainsi une rangée annulaire de logements 180. Ces logements 180 reçoivent les doigts axiaux 182 solidaires d’une paroi annulaire 182a sensiblement radiale du porte-cage 122. La paroi 182a est située à une extrémité axiale du porte-cage 122. Le porte-cage 122 comprend une portion tubulaire 122a qui comprend des moyens d’accouplement à un arbre, et par exemple à l’arbre de soufflante 4. Ces moyens d’accouplement non représentés sont par exemples des cannelures externes.
Les doigts 182 s’étendent axialement depuis la paroi 182a et sont engagés par translation axiale dans les logements 180. Chaque doigt 182 comprend, sensiblement en son milieu, une bague 184 de montage de la rotule 186 destinée à être traversée par une broche cylindrique 188 portée par la cage 120.
Chaque logement 180 est traversé par une broche 188 qui a une orientation sensiblement radiale par rapport à l’axe X. Chaque broche 188 comporte un corps cylindrique 188a relié à une extrémité axiale, ici radialement interne, à une collerette annulaire externe 188b. La broche 188 est ici engagée par translation radiale depuis l’intérieur à travers des orifices radiaux 141, 143 des pontets 140a1, 140b1 et de la rotule 186, sa collerette 188b étant destinée à venir en appui radial sur le pontet extérieur 140a1 de la cage 120 dans l’exemple représenté. Après insertion de la broche 188 dans les orifices des pontets, jusqu’à mise en appui de la collerette 188b sur le pontet extérieur 140a1, la collerette 188b est fixée à ce pontet par exemple par vissage.
Les parois 136, 138 définissent entre elles et avec les pontets 140a1, 140b1 une cavité interne de la cage qui est configurée pour recevoir le solaire et les satellites du réducteur.
Au niveau de leurs centres, les parois 136, 138 comprennent des ouvertures 190 alignées sur l’axe pour le montage du solaire. Autour de cette ouverture 190, chacune des parois 136, 138 comprend des ouvertures 192 de montage des extrémités des paliers de guidage des satellites qui sont insérées dans la cavité par les lumières 143.
Le montage du solaire et des satellites dans une cage monobloc de porte-satellites telle que représentée aux figures 3 à 5 n’est pas toujours possible et l’invention apporte une solution à ce problème avec une cage de porte-satellites qui est formée par l’assemblage de deux pièces.
Dans la description qui suit, les éléments déjà décrits dans ce qui précède sont désignés par les mêmes références augmentés d’une autre centaine.
Les figures 6 et 7 montrent un mode de réalisation d’une cage 220 et de ses pièces 220a, 220b pour un porte-satellites 213 selon l’invention. La montre en partie ce porte-satellites 213 qui fait partie d’un réducteur de vitesse pour une turbomachine d’aéronef.
La description qui précède, relative à la turbomachine 1, au réducteur 10, et au porte-satellites 113 s’appliquent au porte-satellites 213 et au réducteur de la présente invention.
ROUE MOBILE POUR TURBOMACHINE COMPRENANT DES AUBES MONTÉES RADIALEMENT ET BLOQUÉES AXIALEMENT DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION L’invention se rapporte au domaine des roues mobiles pour turbomachine d’aéronef, et plus particulièrement des roues de turbine.
Selon un premier aspect de l’invention, on tend à satisfaire ce besoin en prévoyant une roue mobile pour turbomachine, comprenant : un disque présentant un axe de rotation et comprenant une pluralité d’alvéoles ; une pluralité d’aubes comprenant chacune un pied de fixation logé dans une alvéole correspondante du disque, le pied de fixation comprenant une face amont et une face aval opposée axialement à la face amont ; et une entretoise fixée au disque et comprenant une paroi annulaire en regard des faces amont ou aval des pieds de fixation.
La roue mobile est remarquable en ce que le pied de fixation d’au moins une partie des aubes comprend en outre une surface de blocage axial, et en ce que, pour chaque pied de fixation comprenant la surface de blocage axial : l’alvéole correspondante est configurée pour permettre une insertion radiale du pied de fixation ; l’alvéole correspondante comprend une paroi de blocage axial en contact avec la surface de blocage axial du pied de fixation, la surface de blocage axial et la paroi de blocage axial étant agencées de sorte à bloquer axialement, dans une première direction, le pied de fixation dans l’alvéole correspondante ; l’entretoise est configurée pour bloquer axialement, dans une deuxième direction opposée, le pied de fixation dans l’alvéole correspondante.
Ainsi, la surface de blocage axial du pied de fixation et la paroi de blocage axial de l’alvéole réalisent une fonction d’arrêt axial de l’aube dans une direction par complémentarité de forme, tandis que l’entretoise remplit cette même fonction dans la direction opposée. Aucune autre pièce n’est requise pour remplir ou pérenniser cette fonction. En particulier, la roue mobile selon le premier aspect de l’invention est dépourvue d’anneau de retenue et les aubes sont dépourvues de crochets pour maintenir cet anneau de retenue. La maintenance de la roue mobile s’en trouve réduite et son montage est facilité. Le montage et la maintenance de la roue mobile sont également facilités par la faculté de monter les aubes radialement dans les alvéoles, plutôt qu’axialement.
Dans un premier mode de réalisation, chaque pied de fixation comprenant la surface de blocage axial comprend une première portion s’étendant axialement de la face amont à la face aval et une deuxième portion en saillie par rapport à une face latérale de la première portion. La surface de blocage axial appartient à la deuxième portion en saillie.
Dans un deuxième mode de réalisation, chaque pied de fixation comprenant la surface de blocage axial comprend une première portion et une deuxième portion située dans le prolongement axial de la première portion. La surface de blocage axial appartient à la deuxième portion.
Selon un premier développement de ce deuxième mode de réalisation, la deuxième portion présente une largeur supérieure à la première portion dans un plan perpendiculaire à l’axe de rotation du disque.
43 Languette, corps de languette
433 Dessous auxiliaire avant
434 Rampe auxiliaire avant
435 Appui de base
436 Paroi
44 Evidement
CLOTURE A MULTIPLES PANNEAUX Domaine de l’invention L’invention concerne le domaine des dispositifs de délimitation de l’espace. Plus précisément, l’invention concerne le domaine des clôtures, palissades et autres objets de délimitations de terrains entre eux. L’invention concerne également le domaine du montage, de l’assemblage et de l’installation sur des terrains de dispositifs de délimitation de l’espace tels que des clôtures ou des palissades par exemple.
État de la technique Il est habituel de délimiter des terrains en utilisant des barrières physiques. Par exemple, de nombreuses maisons comportent un terrain comprenant un jardin qui est délimité du terrain adjacent par une limite d’espace qui peut être une barrière, un mur ou une palissade.
Souvent, les délimitations de terrain sont des clôtures comprenant des poteaux qui peuvent être en bois ou en métal et sont plantés dans un sol meuble, qui peut être une pelouse ou de la terre. De telles clôtures comportent aussi des fils de délimitation tendus entre les poteaux ou bien des planches chacune fixée entre deux poteaux adjacents. Ces fils ou planches de bois servent à délimiter physiquement l’espace entre les deux zones de terrain à délimiter, par exemple deux jardins de deux maisons voisines. Un grillage peut également être tendu entre les poteaux pour effectuer la même fonction. De telles clôtures présentent le désavantage de ne pas bloquer les lignes de vue entre les deux terrains, ce qui est gênant pour des questions de vis-à-vis pour les habitants de la maison avec jardin. De plus, l’installation de telles clôtures peut être lourde et coûteuse en main-d’œuvre, car elle nécessite l’installation des nombreux poteaux que comporte la clôture par plantage dans le sol, puis l’installation des fils, planches ou grillages entre les poteaux.
Une autre possibilité est l’utilisation de barrières, par exemple en bois, dans lesquelles un ensemble de poteaux est disposé sur le terrain. Dans une telle barrière, des poutres sont ensuite fixées entre les poteaux, poutres qui serviront de support à un ensemble de lames préférentiellement en bois qui formeront une barrière physique. Une telle barrière présente l’avantage de bloquer les lignes de vue entre les deux terrains délimités, préservant ainsi l’intimité des personnes dans chaque terrain. Néanmoins, une telle barrière présente aussi les inconvénients cités ci-dessus pour les clôtures, à savoir le temps et le coût d’installation élevé dû à l’installation des poteaux. De plus, l’installation des lames de bois nécessite aussi beaucoup de temps d’installation. De plus, une telle barrière nécessite un entretien des surfaces visibles, notamment celles en bois, afin de garder une qualité esthétique satisfaisante.
Une autre solution de délimitation de l’espace est l’édification d’un mur. On peut par exemple évoquer l’édification d’un mur en pierres ou en béton. Le mur présente l’avantage de bien effectuer un blocage des lignes de vue entre les deux surfaces délimitées. Néanmoins, l’installation d’un mur est encore plus longue et coûteuse que celle d’une barrière ou d’une clôture. Enfin, la désinstallation du mur est elle aussi problématique car elle est beaucoup plus complexe à réaliser que dans les cas d’une clôture ou d’une barrière.
Un objet de l’invention est donc de proposer un dispositif de délimitation de l’espace entre deux terrains qui permette de surmonter les inconvénients des arts antérieurs précités.
A cet effet, l’invention concerne un dispositif assemblable destiné à la réalisation d’une clôture qui comporte :
- Au moins un premier panneau comportant au moins un premier bras s’étendant dans un plan sécant à un plan principal du premier panneau sur une portion d’une hauteur du premier panneau, ledit bras comportant au moins un premier orifice ;
- Au moins un second panneau ;
- Au moins un élément de fixation configuré pour coopérer avec le premier orifice ;
Comme illustré à la , le système de positionnement 3 pour un banc optique comprend deux modules de positionnement angulaire 1.
Le bâti fixe 5 d’un premier module de positionnement angulaire 1 est fixe et le bâti fixe 5 d’un deuxième module de positionnement angulaire 1 est solidaire en rotation avec l’arbre tournant 7 du premier module de positionnement angulaire 1.
Le système de positionnement 3 comprend un contrepoids 51 apte à être fixé sur le deuxième module de positionnement angulaire 1.
L’arbre tournant 7 du deuxième module de positionnement angulaire 1 est apte à être monté solidaire en rotation avec un élément mobile du banc optique.
Le système de positionnement 3 comprend un dispositif de commande 53 agencé pour commander le moteur rotatif 11 de chaque module de positionnement angulaire 1.
La commande correspond à une demande de rotation selon un angle défini dans un sens ou dans l’autre par rapport à l’axe de positionnement angulaire 9 de l’arbre tournant 7 commandé.
Un banc optique peut ainsi comprendre un tel système de positionnement 3 pour faciliter le pointage tout en ayant une bonne fiabilité.
Le fait que deux brins distincts du câble 23 relient la poulie 19 à la roue 21 améliore la fiabilité de la transmission. Contrairement à une transmission par engrenages, il n’est pas nécessaire de graisser régulièrement la transmission par câble 23. La maintenance de ce type de transmission par câble 23 est ainsi facilitée.
Un des avantages du guidage par câble 23 est également de pouvoir permettre à l’arbre tournant 7 de pouvoir faire plusieurs tours dans un sens et plusieurs tours dans l’autre sens.
FILTRE SPECTRAL A RESONATEURS COUPLES La présente description concerne un filtre spectral qui est destiné à être utilisé pour filtrer un rayonnement électromagnétique, ainsi qu’un procédé pour fabriquer un tel filtre.
De nombreuses applications nécessitent de filtrer un rayonnement électromagnétique en fonction de valeurs de longueur d’onde de ce rayonnement, avec une configuration de filtrage par transmission. Autrement dit, un filtre doit être disposé sur le chemin optique du rayonnement, de façon à être traversé sélectivement par une partie de ce rayonnement qui est contenue dans une fenêtre de transmission spectrale du filtre. Très souvent, un tel filtrage est recherché pour être effectif dans le domaine infrarouge, notamment dans l’intervalle de valeurs de longueur d’onde qui s’étend entre 3 µm (micromètre) et 5 µm, couramment appelé bande II, et avec une fenêtre de transmission spectrale qui est plus large que 1 µm, parfois jusqu’à 2 µm.
La plupart des filtres qui sont utilisés jusqu’à ce jour sont constitués par des empilements de couches diélectriques, conçus pour former des filtres interférentiels ou des filtres à miroirs de Bragg. Mais ces filtres existants présentent les inconvénients suivants : - ils sont onéreux, notamment à cause du nombre élevé des couches qui constituent chaque filtre, et de la durée de fabrication qui en résulte ; - le filtrage qui est obtenu est fortement affecté par des variations de l’angle d’incidence du rayonnement sur le filtre. Autrement dit, leur tolérance angulaire est faible. A cause de cela, ces filtres interférentiels ou à miroirs de Bragg ne sont pas adaptés pour être associés à des optiques ou des photodétecteurs à grandes valeurs d’ouverture numérique ; - il est très difficile d’obtenir de tels filtres interférentiels ou à miroirs de Bragg qui soient effectifs pour des valeurs de longueur d’onde supérieures à 3 µm et qui présentent des largeurs de fenêtre de transmission spectrale supérieures à 1 µm ; et - il est difficile de réaliser des mosaïques avec de tels filtres qui sont constitués par des empilements de couches diélectriques, alors que certaines applications nécessitent de juxtaposer des filtres dans une section transversale d’un faisceau du rayonnement, notamment pour réaliser simultanément des détections multiples du rayonnement qui sont restreintes à des intervalles spectraux différents.
Par ailleurs, il est connu qu’une fente qui est formée à travers un film conducteur électriquement et qui est plus étroite que la longueur d’onde d’un rayonnement électromagnétique incident sur cette fente, possède un maximum de transmission spectrale lorsque la fréquence optique du rayonnement correspond à une résonance de plasmonique de la fente. Une telle résonance résulte de la combinaison de plasmons qui apparaissent à la surface du matériau conducteur au niveau de la fente, avec le comportement de résonateur de Fabry-Pérot de la fente pour des directions de propagation qui sont perpendiculaires au film conducteur.
En outre, l’article qui est intitulé “Enhanced transmission from a single subwavelength slit aperture surrounded by grooves on a standard detector”, de L.A. Dunbar et al., Applied Physics Letters, Vol. 95, 011113, 2009, décrit un filtre qui est formé d’une juxtaposition de motifs identiques, chaque motif étant constitué d’une fente et de plusieurs sillons qui sont formés dans un film d’or. Les sillons sont parallèles à la fente, et situés à intervalles constants des deux côtés de celle-ci, cinq sillons de chaque côté. L’efficacité d’un tel filtre fonctionnant par transmission du rayonnement résulte de la combinaison des deux effets suivants : - les sillons forment un réseau («grating» en anglais) diffractant qui couple le rayonnement incident avec des plasmons de surface du film d’or en exaltant l’intensité du rayonnement au niveau de la fente ; et - la fente convertit les plasmons de surface en rayonnement qui est transmis entre les deux faces du film d’or. Mais un tel filtre présente encore une faible tolérance angulaire par rapport à des variations de l’angle d’incidence du rayonnement à filtrer, à cause de l’effet de réseau diffractant. En outre, le pas de séparation entre sillons voisins devant être accordé avec la valeur de la longueur d’onde centrale de la fenêtre de transmission spectrale, il n’est pas possible de réaliser un tel filtre avec de très faibles dimensions latérales. Pour les filtres qui sont décrits par L.A. Dunbar et al. dans l’article précité, la longueur d’onde centrale de la fenêtre de transmission spectrale est située entre 0,75 µm et 0,95 µm, la largeur à mi-hauteur de cette fenêtre de transmission spectrale est d’environ 0,15 µm, et la taille du motif de filtre est d’environ 14 µm x 14 µm.
Problème technique A partir de cette situation, un but de la présente invention est de proposer des filtres par transmission d’un nouveau type, qui ne présentent pas les inconvénients mentionnés ci-dessus.
2. Résultats Les données du mHLA-DR et de l’expression des gènes cibles étaient toutes deux disponibles pour 1841 échantillons répartis comme suit : 163 échantillons provenant de volontaires sains et 1678 échantillons de patients correspondant à 106 sepsis, 136 traumatismes, 109 chirurgies et 24 brûlures.
Dans l’ensemble, les valeurs mHLA-DR variaient de 439 à 80 066 AB/C, avec 36 % des valeurs inférieures à 8 000 AB/C.
La détection de variations de l’expression des marqueurs du prototype de poche (gènes cibles et additionnels) selon l’invention a été effectuée.
Les données sont représentées par la .
Dans le groupe immunodéprimé, une régulation à la baisse de l’expression de: CD3D, CD74, CIITA, CTLA4, CX3CR1, IFNγ et TAP2 a été observée; tandis que les marqueurs suivant ont vu leur expression régulée à la hausse: C3AR1, CD177, IL1R2, S100A9.
Les niveaux d’expression normalisés individuels des marqueurs d’ARNm TAP2, C3AR1, CD177 et IL1R2, ainsi que ceux des différentes combinaisons des marqueurs TAP2, C3AR1, CD177, IL1R2, CD3D, CIITA, CD74, CTLA4, CX3AR1, IFNγ et S100A9 ont été combinés dans un modèle entraîné pour l’identification des patients immunodéprimés (mHLA-DR <8 000 AB/C).
Les données des performances des différentes combinaisons de gènes cibles selon l’invention sont représentées dans le tableau 2.
Marqueurs AUC [IC 95%] Sensibilité Spécificité Valeur prédictive négative (VPN) Valeur prédictive positive (VPP) TAP2 ; C3AR1 0,85 (0,82-0,88) 0,71 0,83 0,83 0,71 TAP2 ; IL1R2 0,85 (0,81-0,88) 0,68 0,85 0,82 0,73 TAP2 ; CD177 0,82 (0,78-0,85) 0,70 0,82 0,82 0,69 C3AR1 ; CD177 0,82 (0,79-0,86) 0,72 0,80 0,83 0,68 C3AR1 ; IL1R2 0,82 (0,79-0,86) 0,65 0,82 0,80 0,68 CD177 ; IL1R2 0,82 (0,78-0,85) 0,71 0,79 0,82 0,66 C3AR1 ; IL1R2 ;TAP2 0,86 (0,83-0,89) 0,73 0,83 0,84 0,71 C3AR1 ; IL1R2 ;CD177 0,83 (0,80-0,87) 0,73 0,81 0,84 0,69 IL1R2 ;CD177 ; TAP2 0,84 (0,81-0,88) 0,71 0,81 0,82 0,69 C3AR1 ; CD177 ; TAP2 0,85 (0,81-0,88) 0,71 0,81 0,83 0,68 C3AR1 ; IL1R2 ; CD177 ; TAP2 0,86 (0,83-0,89) 0,74 0,81 0,84 0,70 Prototype de poche (TAP2 ; C3AR1 ; CD177 ; IL1R2 ; CD3D ; CIITA ; CD74 CTLA4 ; CX3AR1 ; IFNγ ; S100A9) sur set d’apprentissage (n=1300) 0,87 (0,85-0,89 70% 85% 84% 72% Prototype de poche (TAP2 ; C3AR1 ; CD177 ; IL1R2 ; CD3D ; CIITA ; CD74 CTLA4 ; CX3AR1 ; IFNγ ; S100A9) sur set de test (n=541) 0,86 (0,82-0,89) 72% 85% 84% 73%
Le modèle a obtenu de très bonnes performances pour l’identification des patients ayant un statut immunodéprimé, avec une AUC supérieure à 0,82 pour l’ensemble des jeux de gènes testés.
A titre de comparatif, la performance obtenue sur le set de test avec CD74 (qui représente la chaîne invariante γ du HLA-DR) en tant qu’unique substitut du mHLA-DR dans un modèle linéaire généralisé, était plus faible, avec une AUC de 0,77 (IC 95% [0,73-0,81]), démontrant ainsi tout l’intérêt des combinaisons de gènes cibles selon l’invention.
La concordance a été effectuée entre les résultats du mHLA-DR et l’identification avec les gènes cibles sur le set d’apprentissage (n=1300 échantillons ; ) et sur le set de test (n=541 ; ). Les groupes d'échantillons basés sur la valeur mHLA-DR (<8 000 AB/C pour l'immunodépression et ou 8 000 AB/C pour l'immunocompétence) sont représentés à gauche et la prédiction à l'aide du jeu de gènes cibles selon l’invention est représentée à droite. Il apparait que la concordance obtenue dans l’ensemble des échantillons entre le modèle mHLA-DR et les gènes cibles est de 80%, que ce soit sur le set d’apprentissage ou le set de test.
3. Conclusion Il apparait clairement que le procédé de l’invention de détection in vitro ou ex vivo d’un statut immunodéprimé chez un sujet est efficace et apparait comme une excellente alternative à la quantification mHLA-DR, puisque la corrélation des données de la poche prototype et du mHLA-DR montre une similitude dans l’identification des patients immunodéprimés ou immunocompétents.