INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présente divulgation concerne des particules de carbonate de cobalt dopées à l'aluminium, chacune présentant une structure noyau-enveloppe, où une particule primaire de carbonate de cobalt formant un noyau est une particule granulaire avec de l'aluminium réparti de manière uniforme, et une particule primaire de carbonate de cobalt formant une enveloppe est une particule floconneuse.
Au moins un orifice 21, 23 est avantageusement ménagé dans une paroi de l’embase 70, par exemple la paroi de fond 7C.
Un ou plusieurs orifices, nommés par la suite premiers orifices 21 sont prévus de façon à limiter les turbulences. Ils sont avantageusement placés en fonction des zones de turbulences. Les orifices 21 peuvent être placés au mieux au centre du vortex ou à une distance inférieure ou égale à 5mm du centre du vortex.
Par exemple, au moins un premier orifice 21 est ménagé à proximité de l’élément d’assemblage 19 tel que le bossage.
Dans l’exemple illustré, au moins deux premiers orifices 21 sont prévus autour de l’élément d’assemblage 19. Les deux premiers orifices 21 peuvent être agencés symétriquement de part et d’autre de l’élément d’assemblage 19.
Les éléments d’assemblage 19 tels que les bossages et les premiers orifices 21 associés peuvent être situés en périphérie externe du canal de refroidissement 73, c’est-à-dire à l’opposé de la structure interne 71.
En complément ou en alternative, au moins un orifice 23 peut être ménagé dans une paroi de l’embase 70, par exemple la paroi de fond 7C de l’embase 70, à proximité de la sortie d’air 75. Afin de le différencier des premiers orifices 21 précédemment décrits, cet orifice est nommé par la suite deuxième orifice 23. Un tel deuxième orifice 23 peut éventuellement être prévu en l’absence de premiers orifices 21. Le deuxième orifice 23 permet de changer et notamment de réduire la vitesse du flux d’air F.
Dans l’exemple illustré, au moins deux deuxièmes orifices 23 sont prévus à proximité de la sortie d’air 75. Les deux deuxièmes orifices 23 peuvent être agencés symétriquement de part et d’autre de la sortie d’air 75.
Le ou les deuxièmes orifices 23 peuvent être placés au maximum à 20mm de la sortie d’air 75. Ils peuvent être placés sur la périphérie externe / interne du canal de refroidissement 73 ou au centre afin d’aider au mieux le guidage du flux d’air F.
Ainsi, le support moteur 7 tel que décrit précédemment permet d’améliorer les performances globales de refroidissement notamment du module de commande 13 et/ou du moteur 5.
En effet, l’embase 70 définit un canal 73 d’air spécifique pour la fonction de refroidissement et la saillie 76 en entrée permet de séparer le flux d’air F destiné à circuler dans ce canal. Cette saillie 76 permet d’engendrer des turbulences et d’augmenter la vitesse du flux d’air F. Ceci peut faire en sorte que les fractions du flux d’air F en entrée viennent taper sur la bordure externe délimitant le canal de refroidissement 73 avant d’être ramené au milieu et vers l’intérieur.
De plus, le fond incliné du canal de refroidissement 73 permet d’améliorer l’écoulement du flux d’air F depuis l’entrée d’air 74 vers la sortie d’air 75.
Un ou plusieurs premiers et/ou deuxièmes orifices 21, 23 ménagés dans le fond de l’embase 70 permettent de limiter les turbulences et/ou de ralentir le flux d’air F.
Enfin, les flancs de la nervure 79 à l’opposé du canal de refroidissement 73 permettent de mieux guider le flux d’air F vers le moteur 5.
DISTRIBUTEUR DE FLUIDE CALOPORTEUR POUR UN CIRCUIT DE REFROIDISSEMENT ET PROCEDE DE FABRICATION La présente divulgation concerne un distributeur de fluide caloporteur pour un circuit de refroidissement d’un véhicule automobile. La présente divulgation concerne également un procédé de fabrication de ce distributeur de fluide caloporteur.
Un véhicule automobile est équipé d’un ou plusieurs circuits de refroidissement limitant le risque de surchauffe des différents composants du véhicule. Par exemple, le véhicule automobile peut être muni d’un circuit de refroidissement d’une batterie du véhicule et d’un circuit de refroidissement d’un moteur dudit véhicule.
Chaque circuit de refroidissement comprend une pluralité de tuyaux à l’intérieur desquels un fluide caloporteur, aussi appelé liquide de refroidissement, s’écoule. Le fluide caloporteur absorbe la chaleur d’un composant du véhicule, par exemple la batterie ou le moteur, empêchant ainsi ce composant d’atteindre des températures suffisamment élevées pour provoquer une panne.
L’épaisseur de la membrane est comprise entre 0,010 millimètre et 0,1 millimètre.
Selon un autre exemple de réalisation, les tubes sont formés par deux bandes de membrane, chaque bord d’une bande étant solidarisé avec un bord de l’autre bande selon une surface de recouvrement.
Selon un exemple de réalisation de l’humidificateur d’air, l’axe transversal de chacun des tubes est parallèle à l’axe transversal des autres tubes.
Cette disposition est simple à réaliser.
Selon une variante de réalisation de l’humidificateur d’air, l’axe transversal d’une partie des tubes forme un angle avec l’axe transversal des autres tubes.
Cette disposition permet de prendre en compte le fait que les flux gazeux provenant de la deuxième entrée et parvenant à l’entrée des deuxièmes canaux ne sont pas tous parallèles entre eux.
Selon un mode de réalisation, les tubes possèdent un profil comportant une première zone d’épaisseur continument croissante en s’éloignant du bord bombé du tube le long de l’axe transversal des tubes.
Selon un mode de réalisation, les tubes possèdent un profil comportant une deuxième zone d’épaisseur continument croissante en s’éloignant du bord plat du tube le long de l’axe transversal des tubes. Les tubes possèdent un profil comportant une deuxième zone d’épaisseur continument croissante en s’éloignant du bord plat du tube le long de l’axe transversal du profil.
La première zone s’étend le long de l’axe transversal des tubes entre le bord bombé d’un tube et un point de hauteur maximale du profil.
La deuxième zone s’étend le long de l’axe transversal des tubes entre le bord plat d’un tube et le point d’épaisseur maximale du profil.
L’épaisseur maximale d’un tube est comprise entre 4 millimètres et 6 millimètres.
La longueur du profil d’un tube est comprise entre 70 millimètres et 110 millimètres.
La longueur d’un tube est comprise entre 300 millimètres et 400 millimètres.
L’ensemble de deuxièmes canaux possèdent un profil comportant une première zone de hauteur continument décroissante en s’éloignant du bord incident d’un tube.
L’ensemble de deuxièmes canaux possèdent un profil comportant une deuxième zone de hauteur continument décroissante en s’éloignant du bord de fuite d’un tube.
La hauteur maximale d’un deuxième canal est comprise entre 5 millimètres et 7 millimètres.
Le dispositif de partitionnement de données 100 est configuré pour ensuite mettre à jour au moins partiellement l’index initial , c’est-à-dire pour effectuer au moins une opération de partitionnement de données au niveau d’au moins un nœud à partir d’un ensemble des distributions de données répartis entre les deux ensembles de données et .
Un tel dispositif de partitionnement de données 100 permet ainsi de générer des structures de partitionnement de données qui sont adaptatives à l’insertion de flux de données non-stationnaires.
Le dispositif de partitionnement de données 100 peut être configuré pour effectuer de manière récursive une opération de partitionnement sur les sous-ensembles des données engendrés par chacune des opérations de partitionnement à partir d’au moins un nœud .
Le dispositif de partitionnement de données 100 (via par exemple le module de traitement 140) est ainsi apte à générer un index modifié , en fonction de la ou des opérations de partitionnement des données effectuées à partir de la mise à jour d’au moins un nœud . La génération de l’index modifié permet notamment une adaptation aux nouvelles modalités statistiques présentes dans les données insérées .
La figure 3(a) représente schématiquement un exemple d’index et plus précisément un arbre de partitionnement binaire, c’est-à-dire basé sur un découpage en deux, de manière récursive, de distributions de données à partir d’un ensemble de données initial .
Les figures 4(a) et 5(a) représentent la modification de l’index initial suite à l’insertion des ensembles de données additionnels selon certains modes de réalisation de l’invention.
Comme illustré sur les figures 3(a), 4(a) et 5(a), dans une structure de partitionnement binaire, les nœuds peuvent également être notés . Selon cette notation, fait référence à un niveau de profondeur de l’arbre de partitionnement binaire et fait référence à un degré de largeur de l’arbre. La profondeur maximale de l’arbre binaire peut être notée tel que , et pour chaque niveau . De plus, chaque partition de données, notée , d’un nœud génère deux nœuds appelés aussi ‘nœud fils’, par exemple et . Un nœud générant d’autres nœuds est appelé ‘nœud parent’. Les nœud fils sont alors associés chacun à une distribution de données (pouvant être partitionnées), respectivement et . Ainsi, chaque niveau de l’arbre binaire représente une partition de l’ensemble de données initial noté tel qu’exprimé dans l’équation (01) suivante :
Un nœud comprenant une distribution de données n’ayant pas subi d’opération de partitionnement, désigne un nœud « feuille ».
Comme illustré sur la , le module de traitement 140 du dispositif de partitionnement de données 100 peut comprendre une unité de projection 142 configurée pour mettre en œuvre la ou les opérations de partitionnement.
En particulier, l’unité de projection 142 peut être configurée pour déterminer le ou les axes de projection possibles associés respectivement à des parties et/ou l’ensemble des données à partitionner. Les axes de projection mettant en évidence différentes distributions de données intrinsèques aux sources de données 12 sont appelés ‘axes intelligents’. L’unité de projection 142 est alors configurée pour choisir (ou rechercher par itération par exemple) le ou les axes intelligents associés à une ou plusieurs distribution des données parmi au moins certains axes de projection possibles déterminés préalablement par exemple.
Il est à noter que dans des espaces de données de grande dimension, les axes intelligents choisis pour générer un index ont pour but d’optimiser certaines statistiques caractéristiques de la multi-modalité des données dans ces espaces et de garantir la cohérence sémantique des différents sous-ensembles de données de cet index. Les axes intelligents choisis permettent d’effectuer des découpages de données dans des zones dites « zones de faible densité de données » situées entre les modes et permettent de garantir l’intégrité d’ensembles denses de données.
Dans des modes de réalisation, les opérations de partitionnement des données peuvent reposer sur des statistiques d’ordre supérieur de type kurtosis (moment d’ordre 4). Le kurtosis (encore appelé « coefficient d’acuité » ou « coefficient d’aplatissement ») désigne une mesure réalisée sur une distribution de données, utilisée notamment en théorie des probabilités et en statistique, représentant une répartition des données par rapport à une ‘distribution normale’ vérifiant une loi normale.
En particulier, un axe intelligent (caractérisé par exemple par un vecteur directeur) peut être obtenu en minimisant le calcul du kurtosis de la projection d’une distribution des données sur cet axe (la minimisation est effectuée par rapport à d’autres projections sur d’autres axes déterminés). Par définition et du fait des propriétés du kurtosis, une projection binaire d’une distribution des données a une valeur minimale (par exemple proche de un, le kurtosis étant supérieur à 1) et deux ou plusieurs « bosses » ou « pics », encore appelées ‘modes’, de part et d’autre d’une ou plusieurs valeurs centrales prédéterminées (par exemple zéro). En particulier, le procédé de minimisation du kurtosis de données centrées réduites peut consister à déterminer l’axe suivant lequel la distribution des données est la plus bimodale possible, avec deux modes situés de part et d’autre d’une valeur centrale (0 dans le cas de données centrées). À l’extrême, un kurtosis de 1 sur des données centrées réduites correspond à une distribution de données composées de deux Dirac situées en -1 et 1. En raison de cette propriété, le critère de minimum de kurtosis est particulièrement adapté au procédé de partitionnement binaire.
Les arbres de partitionnement binaire sont associés à une classe générique d’algorithmes de partitionnement générant une indexation multi-résolution d’un jeu de données. Chaque nœud d’un arbre de partitionnement binaire peut posséder deux nœuds fils, appelés nœud ‘gauche’ et nœud ‘droit’ conventionnellement, qui résultent de la partition binaire d’un ensemble ou sous-ensemble de données par un hyperplan séparateur, ou de façon équivalente suivant les coordonnées de projection des points sur un axe normal à cet hyperplan.
Un exemple de projection binaire d’une distribution des données sur un axe intelligent est représenté par l’histogramme 1D de la figure 3(b) composé d’un mode ‘gauche’ et d’un mode ‘droit’, et présentant un ‘creux’ en ‘zéro’. Chacun des modes d’une projection de distributions des données sur un axe intelligent correspond à la projection d’une partition de données (i.e. sous-ensemble de données). L’arbre de partitionnement binaire sur la figure 3(a) est par exemple initialisé selon un découpage en deux de l’ensemble de données initial pour former les deux sous-ensembles de données et tels que représentés sur la figure 3(b) illustrant une représentation de la distribution de données (c’est-à-dire la distribution), selon les coordonnées de l’axe intelligent appliqué. Par exemple et sans limitation, cette représentation (aussi notée ) peut être un histogramme 1D normalisé.
et sont les coefficients de Henry respectifs des milieux et et est le facteur de transparence entre les milieux i et j
La matrice , décrivant les conditions aux interfaces entre deux compartiments adjacents, de dimension [ ] ( = 13 dans cet exemple), est calculée comme suit. Le seul terme non nul est le terme situé à la position (3, 2) correspondant à l’interface entre le sang et la peau
Le terme correspond à la sortie par convection du compartiment du sang
L’arrivée d’air dans la cellule de collecte est prise en compte dans la matrice de commande décrite par la suite.
Application d’un estimateur récursif. Dans cet exemple, on met en œuvre un estimateur récursif pour estimer la concentration de CO2 dans le sang, en fonction du temps. Il s’agit ici d’un estimateur récursif linéaire, de type filtre de Kalman.
L’estimateur est basé sur le modèle d’espace état spatio-temporel précédemment décrit, auquel on ajoute une équation d’observation, qui traduit la relation entre chaque mesure et les états.
La quantité du au moins un composé sélectionné parmi la vitamine B3 et ses dérivés (2) dans la composition selon la présente invention peut être de 0,06 % en poids ou plus, de préférence de 0,3 % en poids ou plus, et plus préférablement de 0,6 % en poids ou plus, par rapport au poids total de la composition.
Par ailleurs, la quantité du au moins un composé sélectionné parmi la vitamine B3 et ses dérivés (2) dans la composition selon la présente invention peut être de 60 % en poids ou moins, de préférence de 30 % en poids ou moins, et plus préférablement de 18 % en poids ou moins, par rapport au poids total de la composition.
La quantité du au moins un composé sélectionné parmi la vitamine B3 et ses dérivés (2) dans la composition selon la présente invention peut aller de 0,06 % à 60 % en poids, de préférence de 0,3 % à 30 % en poids, plus préférablement de 0,6 % à 18 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Le rapport en poids de la quantité du au moins un composé sélectionné parmi la vitamine B3 et ses dérivés (2) sur la quantité du/des composé(s) thiopyridinone (1), dans la composition selon la présente invention, peut être de 6 ou plus, de préférence, de 8 ou plus, et plus préférablement, de 10 ou plus.
Le rapport en poids de la quantité du au moins un composé sélectionné parmi la vitamine B3 et ses dérivés (2) sur la quantité du/des composé(s) thiopyrolidone (1), dans la composition selon la présente invention, peut être inférieur ou égal à 20, de préférence, inférieur ou égal à 15, et plus préférablement, inférieur ou égal à 12.
Le rapport en poids de la quantité du au moins un composé sélectionné parmi la vitamine B3 et ses dérivés (2) sur la quantité du/des composé(s) thiopyridinone (1), dans la composition selon la présente invention, peut aller de 6 à 20, de préférence, de 8 à 15, et plus préférablement, de 10 à 12.
La composition selon la présente invention peut comprendre (3) au moins un agent de correction du pH (correcteur de pH). Deux agents de correction du pH ou plus peuvent être utilisés en combinaison. Ainsi, un seul type d’agent de correction du pH ou une combinaison de différents types d’agents de correction du pH peut être utilisé(e).
Selon un troisième mode réalisation du dispositif de l’invention, l’élément de stabilisation est amortissant de façon à absorber au moins partiellement l’énergie cinétique de la lame lors de sa course.
Selon une première variante de réalisation, cet élément de stabilisation est disposé sur le bord latéral de la trajectoire de la lame.
Selon une autre variante de réalisation, cet élément de stabilisation est disposé sous le niveau de la lame au repos.
Un autre objet de l’invention est une commande d’ouverture extérieure de porte de véhicule automobile équipée d’un dispositif de blocage sécuritaire tel que défini ci-dessus.
Encore un autre objet de l’invention est un véhicule automobile pourvu d’au moins une commande d’ouverture extérieure de porte équipée d’un dispositif de blocage sécuritaire présentant les caractéristiques définies ci-dessus.
Ainsi, dans son principe, l’invention propose un perfectionnement des dispositifs de blocage ou systèmes anti-g connus qui permet de supprimer ou tout au moins d’atténuer les effets préjudiciables des vibrations de la lame et qui, par conséquent, garantit la fiabilité de ce système et le respect des normes sécuritaires en vigueur.
Ce perfectionnement repose essentiellement sur les moyens intégrés au dispositif de l’invention qui permettent d’exercer, lors d’un choc latéral contre le véhicule, une force sur la lame de blocage de la came.
Lors de sa course de relâchement, la lame est ainsi soumise à une force destinée à assurer sa stabilisation afin de réduire l’amplitude des vibrations et lui permettre d’assurer un blocage efficace de la came et, par suite, garantir l’inactivation de la poignée extérieure.
Le dispositif et le procédé de l’invention offrent ainsi une solution simple et fiable pour un design unique donné et une poignée de référence présente sur une majorité de véhicules, en porte avant et arrière.
La mise en œuvre de l’invention ne nécessite pas de rééquilibrer ou de tarer à nouveau l’ensemble mécanique existant, car ni les masses du système anti-g en mouvement, ni les raideurs des éléments mécaniques (lame, ressorts, …) ni même les efforts de contact du système anti-g, ne sont modifiés ce qui signifie que le respect des spécifications concernant la mise en activation du système sous différentes accélérations n’est pas impacté.
La commande d’ouverture traditionnelle peut être conservée en étant simplement adaptée par la pose de l’élément de stabilisation de la lame qui permet à elle-seule de résoudre le problème technique des vibrations posé par les systèmes antérieurs. L’invention n’engendre donc pas de surcoût significatif.
Cette solution peut être montée sur la commande d’ouverture extérieure, soit en usine lors de la phase de validation du cahier des charges relatif au comportement du véhicule vis-à-vis des chocs, soit en option, par exemple, dans le cadre d’une opération de maintenance en cas de problème avéré.
est une vue en coupe transversale d’un mode de réalisation traditionnel d’une commande d’ouverture extérieure de véhicule automobile équipée d’un dispositif de blocage sécuritaire en position de fermeture de la porte.
est une vue de détail en coupe transversale du dispositif de blocage sécuritaire de la commande de la en position de fermeture de la porte.
est une vue de détail de dessus du dispositif de blocage sécuritaire de la commande de la en position de fermeture de la porte.
L’équation de la réaction hydrothermale est la suivante :
5Mn 2 [Fe(CN) 6 ]+33NO 3 - +15PO 4 3- +78H + →10MnPO 4 ↓+5FePO 4 ↓+30CO 2 ↑+31.5N 2 ↑+39H 2 O ;
5Fe 2 [Fe(CN) 6 ]+33NO 3 - +15PO 4 3- +78H + →15FePO 4 ↓+30CO 2 ↑+31.5N 2 ↑+39H 2 O ;
5Mn 3 [Fe(CN) 6 ] 2 +63NO 3 - +25PO 4 3- +138H + →15MnPO 4 ↓+10FePO 4 ↓+60CO 2 ↑+61.5N 2 ↑+69H 2 O ;
5Fe 3 [Fe(CN) 6 ] 2 +63NO 3 - +25PO 4 3- +138H + →25FePO 4 ↓+60CO 2 ↑+61.5N 2 ↑+69H 2 O ;
5Fe 4 [Fe(CN) 6 ] 3 +93NO 3 - +35PO 4 3- +198H + →35FePO 4 ↓+90CO 2 ↑+91.5N 2 ↑+99H 2 O ;
Fe[Fe(CN) 6 ]+6NO 3 - +2PO 4 3- +12H + →2FePO 4 ↓+6CO 2 ↑+6N 2 ↑+6H 2 O.
2. Selon l’invention, lors de la préparation du phosphate de ferromanganèse, d’une part tant le fer que le manganèse sont dans un état trivalent positif lors de la coprécipitation avec les radicaux phosphate, pour former du phosphate de ferromanganèse, ce qui résout le problème d’une source de phosphore insuffisante du fait de la précipitation subséquente des cations bivalents, qui conduit à la nécessité de compléter la source de phosphore, avec en conséquence une amélioration de l’uniformité de la distribution du phosphore, du manganèse et du fer ; et d’autre part, c’est un sel ferricyanure qui est utilisé pour inhiber la précipitation directe des ions ferriques et des radicaux phosphate, et l’acide nitrique et l’acide phosphorique sont mélangés pour une réaction de rupture du cyanure dans le but de ralentir la vitesse de précipitation du phosphate ferrique, de sorte qu’il y a coprécipitation du fer et du manganèse, amélioration de l’uniformité de mélange du fer et du manganèse, ce qui donc crée une base pour améliorer la capacité spécifique et la performance de cycle du matériau de cathode au phosphate de lithium-manganèse-fer.
Brève description des figures L’invention va être décrite plus en détail ci-dessous par référence au dessin ci-joint et aux modes de réalisation, dans lesquels :
La est une image au MEB du phosphate de ferromanganèse préparé dans le mode de réalisation 1 de l’invention.
Le concept et les effets techniques de l’invention vont être clairement et complètement décrits ci-dessous par référence aux modes de réalisation, ce qui permettra de comprendre complètement les objets, caractéristiques et effets de l’invention. Manifestement, les modes de réalisation décrits ne forment qu’une partie des modes de réalisation de l’invention, plutôt que la totalité d’entre eux. Sur la base des modes de réalisation de l’invention, d’autres modes de réalisation obtenus par l’homme du métier sans effort de création entrent dans le cadre de la protection de l’invention.
Mode de réalisation 1 Dans le mode de réalisation 1, le phosphate de ferromanganèse est préparé par un procédé spécifique comprenant :
Étape 1, la préparation d’une solution de ferrocyanure de sodium ayant une concentration de 0,5 mol/l ;
Étape 2, la préparation d’une solution de sulfate ferreux ayant une concentration de 0,5 mol/l ;
Étape 3, la préparation d’une solution de sulfate de manganèse ayant une concentration de 0,5 mol/l ;
Étape 4, l’addition de la solution préparée dans l’Étape 1, respectivement à la solution préparée dans l’Étape 2 et à la solution préparée dans l’Étape 3, à un débit de 35 ml/h jusqu’à ce qu’il n’y ait plus de précipités générés de façon à obtenir deux précipités correspondants ;
Le phosphate de lithium-fer dopé préparé dans cet exemple comparatif était du LiFe 0,6 Mn 0,4 PO 4 enrobé de carbone n’ayant pas subi une gradation.
Cet exemple comparatif fournit du phosphate de lithium-fer dopé et un procédé de préparation comprenant les étapes ci-dessous.
L’étape S1 et l’étape S2 étaient identiques à l’étape S1 et l’étape S2 de l’Exemple 1, respectivement.
À l’étape S3, l’acide nitrique a été remplacé par du peroxyde d’hydrogène. Les étapes spécifiques ont été décrites ci-dessous.