INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme le montre le tableau 1, il suffit qu’un émetteur/récepteur 2 connecté à un des ports d’entrée/sortie 10.1-10.4 du routeur optique 1 soit configuré pour émettre et recevoir des signaux optiques selon au moins trois longueurs d’onde différentes pour que ledit émetteur/récepteur 2 puisse transmettre ou recevoir des signaux optiques vers ou depuis chacun des autres ports d’entrée/sortie 10.1-10.4 du routeur optique 1.
On a illustré à la un deuxième exemple d’un routeur optique 1 selon l’invention. Le routeur optique 1 est similaire à celui de la excepté qu’il comprend trois ports d’entrée/sortie 10.1-10.3, chacun comprenant un système de routage optique 11.1-11.3 et un connecteur 12.1-12.3 adapté pour le branchement d’une fibre optique 3.
Le routeur optique 1 comprend également des chemins optiques 13a, 13b et 13c destinés à transmettre des signaux optiques de longueur d’onde λ a , λ b et λ c , respectivement. Le système de routage optique 11.1 dirige un signal optique de longueur d’onde λ a , respectivement λ b , dans le chemin optique 13a, respectivement 13b. Le système de routage optique 11.2 dirige un signal optique de longueur d’onde λ a , respectivement λ c , dans le chemin optique 13a, respectivement 13c. Le système de routage optique 11.3 dirige un signal optique de longueur d’onde λ b , respectivement λ c , dans le chemin optique 13b, respectivement 13c.
Le tableau 2 ci-dessous représente l’affectation des longueurs d’onde pour la communication entre les différents ports d’entrée/sortie 10.1-10.3 du routeur optique 1 selon la .
Port de sortie 10.1 Port de sortie 10.2 Port de sortie 10.3 Port d’entrée 10.1 Ø λ a λ b Port d’entrée 10.2 λ a Ø λ c Port d’entrée 10.3 λ b λ c Ø
Comme le montre le tableau 2, il suffit qu’un émetteur/récepteur 2 connecté à un des ports d’entrée/sortie 10.1-10.3 du routeur optique 1 soit configuré pour émettre et recevoir des signaux optiques selon au moins deux longueurs d’onde différentes pour que ledit émetteur/récepteur 2 puisse transmettre ou recevoir des signaux optiques vers ou depuis chacun des autres ports d’entrée/sortie 10.1-10.3 du routeur optique 1. Toutefois et contrairement au routeur optique 1 de la , les longueurs d’onde utilisées pour la communication dépendent du port d’entrée/sortie 10.1-10.3 auquel est connecté l’émetteur/récepteur 2.
Dans chacun des modes de réalisation des figures 2A et 2B, les chemins optiques 13 peuvent être des guides d’onde, par exemple des guide à canal ou des fibres optiques. De préférence, les guides d’onde 13 ne se croisent pas. Par exemple, les guides d’onde 13 peuvent se chevaucher les uns aux autres. Par ailleurs, les connecteurs 12 ne sont que préférentiels, les émetteurs/récepteurs 2 peuvent être connectés optiquement aux systèmes de routage optique 11 directement, c’est-à-dire par un faisceau optique à l’air libre ou bien par un guide optique d’un émetteur/récepteur 2 soudé au routeur optique 1.
Bien entendu, le nombre de ports d’entrée/sortie 10 peut être tout nombre supérieur ou égal à trois. Par exemple, un routeur optique 1 selon l’invention peut comprendre six ports d’entrée/sortie 10.1-10.6, voire huit ports d’entrée/sortie 10.1-10.8, voire dix ports d’entrée/sortie 10.1-10.10, voire plus de dix ports d’entrée/sortie. Les tableau 3, 4 et 5 ci-dessous représentent, respectivement, les affectations des longueurs d’onde pour la communication entre six ports d’entrée/sortie 10.1-10.6, huit ports d’entrée/sortie 10.1-10.8, et, dix ports d’entrée/sortie 10.1-10.10 d’un routeur optique 1 selon l’invention.
Port de sortie 10.1 Port de sortie 10.2 Port de sortie 10.3 Port de sortie 10.4 Port de sortie 10.5 Port de sortie 10.6 Port d’entrée 10.1 Ø λ a λ b λ c λ d λ e Port d’entrée 10.2 λ a Ø λ c λ d λ e λ b Port d’entrée 10.3 λ b λ c Ø λ e λ a λ d Port d’entrée 10.4 λ c λ d λ e Ø λ b λ a Port de sortie 10.5 λ d λ e λ a λ b Ø λ c Port de sortie 10.6 λ e λ b λ d λ a λ c Ø
Port de sortie 10.1 Port de sortie 10.2 Port de sortie 10.3 Port de sortie 10.4 Port de sortie 10.5 Port de sortie 10.6 Port de sortie 10.7 Port de sortie 10.8 Port d’entrée 10.1 Ø λ a λ b λ c λ d λ e λ f λ g Port d’entrée 10.2 λ a Ø λ c λ b λ g λ d λ e λ f Port d’entrée 10.3 λ b λ c Ø λ a λ f λ g λ d λ e Port d’entrée 10.4 λ c λ b λ a Ø λ e λ f λ g λ d Port de sortie 10.5 λ d λ g λ f λ e Ø λ a λ b λ c Port de sortie 10.6 λ e λ d λ g λ f λ a Ø λ c λ b Port de sortie 10.7 λ f λ e λ d λ g λ b λ c Ø λ a Port de sortie 10.8 λ g λ f λ e λ d λ c λ b λ a Ø
Port de sortie 10.1 Port de sortie 10.2 Port de sortie 10.3 Port de sortie 10.4 Port de sortie 10.5 Port de sortie 10.6 Port de sortie 10.7 Port de sortie 10.8 Port de sortie 10.9 Port de sortie 10.10 Port d’entrée 10.1 Ø λ a λ b λ c λ d λ e λ f λ g λ h λ i Port d’entrée 10.2 λ a Ø λ c λ d λ e λ f λ g λ h λ i λ b Port d’entrée 10.3 λ b λ c Ø λ e λ f λ g λ h λ i λ d λ a Port d’entrée 10.4 λ c λ d λ e Ø λ g λ h λ i λ a λ b λ f Port de sortie 10.5 λ d λ e λ f λ g Ø λ i λ b λ c λ a λ h Port de sortie 10.6 λ e λ f λ g λ h λ i Ø λ a λ b λ c λ d Port de sortie 10.7 λ f λ g λ h λ i λ b λ a Ø λ d λ e λ c Port de sortie 10.8 λ g λ h λ i λ a λ c λ b λ d Ø λ f λ e Port de sortie 10.9 λ h λ i λ d λ b λ a λ c λ e λ f Ø λ g Port de sortie 10.10 λ i λ b λ a λ f λ h λ d λ c λ e λ g Ø
On a illustré à la , un premier mode de réalisation d’un système de routage optique 11. Le système de routage optique 11 comprend un prisme 14 en matériau transparent dispersif et des raccordements 20.
Un des raccordements 20 connecte optiquement le connecteur 12 au prisme 14 de sorte que lorsqu’un émetteur/récepteur 2 branché au connecteur 12 émet un signal optique celui-ci est transmis jusqu’au prisme 14 sous la forme d’un faisceau lumineux F. Les autres raccordements 20 sont chacun connectés optiquement à un des chemins optiques 13a-13c.
Une lentille 21 est agencée en sortie du raccordement 20 entre le prisme 14 et le connecteur 12. Cette lentille 21 est configurée pour diriger les rayons lumineux en sortie du raccordement 20 en un faisceau lumineux à rayons parallèles vers le prisme 14 et, inversement, pour diriger les rayons lumineux parallèles en sortie du prisme 14 dans ledit raccordement 20.
En fonction de la longueur d’onde du signal optique, le faisceau lumineux F sera plus au moins dévié par le prisme 14. Ainsi, le prisme 14 dirige le faisceau lumineux F dans un des raccordements 20 connecté à un des chemins optiques 13a-13c en fonction de la longueur d’onde du signal optique.
Selon un mode de réalisation de l‘invention, le découpage externe 462 est formé au niveau du bord externe de l’élément 46 de blocage en rotation. Le découpage est réalisé de façon à former une languette 462. La languette 462 est décalée par rapport au plan radial de l’élément 46 de blocage vers l’extérieur, c’est-à-dire dans une direction parallèle à l’axe de la vis 21 sans fin et opposée.
Selon un mode de réalisation de l‘invention, le découpage interne 463 est entre le bord externe de l’élément 46 de blocage en rotation et son ouverture 461 centrale. Le découpage est réalisé de façon à former une languette 463. La languette 463 est décalée par rapport au plan radial de l’élément 46 de blocage vers l’extérieur, c’est-à-dire dans la même direction que celle du décalage de la languette 462 externe.
Selon un mode de réalisation de l‘invention, l’élément 46 de blocage en rotation comporte au moins deux languettes 462 externes et au moins deux languettes 463 internes. Les languettes 462 internes et externes 463 sont disposées de façon à être intercalées.
Selon un mode de réalisation de l‘invention, l’élément 46 de blocage en rotation comporte cinq languettes 462 externes et cinq languettes 463 internes. Les languettes 462 internes et externes 463 sont disposées de façon à être intercalées visible .
Cet ensemble de languettes assure une certaine élasticité à l’élément 46 de blocage en rotation qui permet de d’éviter que les vibrations par exemple, ne casse l’ensemble.
Selon un mode de réalisation de l‘invention, l’élément 46 de blocage en rotation est inséré en pression dans un logement 317 adapté du couvercle du boitier 30. L’élément 46 de blocage en rotation est plaqué dans le logement grace à l’élasticité des languettes. La taille du logement est définie de façon à permettre une insertion en force de l’élément 46 de blocage en rotation. Ainsi l’élément 46 de blocage en rotation permet de bloquer la rotation du tube 45 de guidage par frottement et pression. L’élément 46 de blocage en rotation permet également de centrer le tube 45 de guidage et ainsi l’ensemble des autres éléments.
La illustre plus en détail le boîtier 30 de l’engin de mobilité 1de la comportant l’ensemble de transmission selon l’invention.
Selon un mode de réalisation de l‘invention, cette face est refermée par un couvercle 316.
Un autre objet de la présente invention concerne l'utilisation pour détecter in vitro ou ex vivo, un statut immunodéprimé chez un sujet, de la quantification, dans un échantillon biologique dudit sujet, de l’expression d’au moins 2 gènes cibles sélectionnés dans le groupe constitué par TAP2, C3AR1, CD177 et IL1R2 ; et la comparaison de l’expression de chacun des gènes respectivement à une valeur de référence de sorte à identifier la présence ou non d’une variation de l’expression, tel que décrit précédemment. L’utilisation selon l’invention comprend, en outre, une étape de quantification de l’expression d’au moins un autre gène cible sélectionné dans le groupe constitué par CD3D, CIITA, CD74, CTLA4, CX3CR1, IFNγ et S100A9.
Un autre objet de la présente invention concerne également un kit pour la mise en œuvre du procédé de détection in vitro ou ex vivo d’un statut immunitaire déprimé chez un sujet, tel que défini précédemment, comprenant des moyens d’amplification et/ou des moyens de détection de l’expression d’au moins 2 gènes cibles sélectionnés dans le groupe constitué par TAP2, C3AR1, CD177 et IL1R2.
De préférence, la présente invention a pour objet un kit pour la mise en œuvre du procédé de détection in vitro ou ex vivo d’un statut immunitaire déprimé chez un sujet, tel que défini présentant les caractéristiques techniques suivantes, prises seules ou en combinaison : - ledit kit comprend les moyens d’amplification et/ou des moyens de détection de l’expression d’au moins 3 gènes cibles sélectionnés dans le groupe constitué par TAP2, C3AR1, CD177 et IL1R2 ; - le kit comprend les moyens d’amplification et/ou des moyens de détection de l’expression des 4 gènes cibles TAP2, C3AR1, CD177 et IL1R2 ; - le kit comprend, en outre, des moyens d’amplification et/ou des moyens de détection de l’expression d’au moins un autre cible gène sélectionné dans le groupe constitué par CD3D, CIITA, CD74, CTLA4, CX3CR1, IFNγ et S100A9 et leurs combinaisons ; - le kit comprend les moyens d’amplification et/ou des moyens de détection de l’expression des 11 gènes cibles suivants : TAP2, C3AR1, CD177, IL1R2, CD3D, CIITA, CD74, CTLA4, CX3CR1, IFNγ et S100A9 ; - les moyens d’amplifications et/ou de détection sont des réactifs spécifiques des produits d’expression desdits gènes cibles choisis parmi les amorces d’amplification ou les sondes d’hybridation ; - le kit comprend en outre un échantillon biologique test (échantillon contrôle positif) calibré pour contenir les quantités des ARNm des gènes cibles TAP2, C3AR1, CD177 et IL1R2 qui correspondent à la quantité ou la concentration représentative du niveau d’expression mesuré dans un pool d’échantillon de sujet présentant un statut immunitaire immunocompétent avec une valeur de mHLA-DR supérieure à 5000 AB/C, notamment supérieure à 5500 AB/C, avantageusement supérieure à 6000 AB/C, en particulier supérieure à 6500 AB/C, de préférence supérieure à 7000 AB/C, notamment supérieure à 7500 AB/C, et tout particulièrement par une valeur mHLA-DR supérieure à 8000 AB/C.
La présente invention concerne également l'utilisation d'un kit tel que décrit précédemment, pour détecter in vitro ou ex vivo un statut immunitaire déprimé chez un sujet, de préférence un patient , notamment un patient gravement malade en état septique (plus particulièrement, en choc septique), atteint de brûlures (plus particulièrement, de brûlures graves), atteint de traumatismes (plus particulièrement, de traumatismes graves), ou opéré par chirurgie (plus particulièrement, une chirurgie lourde.
FIGURES : Distribution des niveaux d'expression des différents marqueurs dans les groupes d'échantillons définis en fonction du statut immunitaire des patients. Les valeurs d'expression normalisées de tous les gènes étaient significativement différentes entre les groupes de statut immunitaire (test de Mann-Whitney, p 8,000 AB/C (immunocompétent) et n=658 échantillons dans le groupe avec mHLA-DR <8,000 AB/C (immunodéprimé).
: Concordance entre les catégories mHLA-DR et la stratification par les gènes cibles du prototype de la poche sur l’ensemble des sujets (patients et sains ; n=1300). Les groupes d'échantillons basés sur la valeur mHLA-DR (<8 000 AB/C pour l'état immunodéprimé et ou 8 000 AB/C pour l'état immunocompétent) sont représentés à gauche et la stratification utilisant l'ensemble de gènes cibles est représentée à droite.
: Concordance entre les catégories mHLA-DR et la stratification par les gènes cibles du prototype de la poche sur l’ensemble des patients (n= 541). Les groupes d'échantillons basés sur la valeur mHLA-DR (<8 000 AB/C pour l'état immunodéprimé et ou 8 000 AB/C pour l'état immunocompétent) sont représentés à gauche et la prédiction utilisant l'ensemble de gènes cibles est représentée à droite.
EXEMPLES DE REALISATION Exemple 1 : Détection ex vivo d’un statut immunodéprimé chez un sujet par la mise en œuvre du procédé de l’invention
1. Matériels et méthode 1.1. Patients et échantillons Les patients et les échantillons proviennent de l'étude REALISM, dans laquelle 377 patients gravement malades de différentes étiologies (sepsis, traumatisme, chirurgie élective, brûlures) ont été recrutés, ainsi que 175 volontaires sains. Du sang total périphérique a été prélevé dans des tubes EDTA et dans des tubes PAXgene Blood RNA à différents moments entre l'inclusion dans l'étude et le jour 60 (J60), avec jusqu'à 7 échantillons par patient. Les volontaires sains ont été prélevés une fois.
1.2. Mesure du mHLA-DR La détermination du nombre de molécules HLA-DR par monocyte a été réalisée à l'aide de la méthode standardisée BD Quantibrite ( HLA-DR:340827 ; Quantibrite : 340495 ; Becton Dickenson, New Jersey, USA ) sur des échantillons de sang EDTA frais, dans les 3h suivant le prélèvement, comme décrit précédemment.
1.3. Quantification de l’expression des gènes cibles
Les échantillons PAXgene ont été stabilisés pendant au moins 2h après le prélèvement à température ambiante et congelés à -80°C selon les recommandations du fabricant. L'ARN a ensuite été isolé en utilisant le kit Maxwell® HT simplyRNA (AX2420, Promega Corporation , Madison , WI , USA ). La concentration d'ARN a été déterminée à l'aide du système QuantiFluor RNA (E3310, Promega ) sur le lecteur de microplaques GloMax® Discover ( Promega ). L'intégrité de l'ARN a été évaluée à l'aide du kit RNA 6000 Nano ( Agilent Technologies , Santa Clara, CA, USA ) sur le bioanalyseur Agilent 2100 ( Agilent Technologies ).
Les échantillons ont été testés en utilisant un prototype de poche FilmArray® optimisée pour détecter par nested PCR les gènes cibles TAP2, C3AR1, CD177 et IL1R2, et les gènes cibles additionnels CD3D, CIITA, CD74, CTLA4, CX3CR1, IFNγ et S100A9.
La détermination du niveau d'expression des ARNm des gènes cibles a été réalisée sur avec le prototype de poche sur l'instrument FilmArray® Torch (BioFire®, USA), en suivant les recommandations du fabriquant, en injectant 200 ng d'ARN dans ledit prototype de poche. Les résultats des niveaux d’expression sont obtenus de manière automatisée, en moins d’une heure, avant d’être compilés pour être analysés. Les valeurs d'expression normalisées des marqueurs cibles (par rapport aux gènes de références DECR1, HPRT1 et PPIB) ont été calculées et utilisées pour les analyses.
1.4. Analyse statistique Modèle pour l'identification des échantillons avec mHLA-DR Tous les échantillons pour lesquels les mesures de mHLA-DR étaient disponibles ont été utilisés dans l'analyse. Les échantillons ont été considérés comme immunodéprimés lorsque la quantification de mHLA-DR est inférieure à 8 000 AB/C, sinon, ces échantillons ont été considérés comme immunocompétents. Les données ont été divisées en un set d’apprentissage contenant 1300 échantillons (70%) et un set de test contenant 541 échantillons (30%). La répartition entre le set d’apprentissage et le set de test était équilibrée en fonction de la distribution des valeurs de mHLA-DR, du moment de l'échantillonnage et de l'étiologie du patient. Un modèle de régression PLS ( Partial Least Square ) combinant le niveau d'expression des marqueurs de la poche prototype a été entraîné par validation croisée répétée 20X-5 fois pour la prédiction de mHLA-DR inférieur à 8 000 AB/C. Le suréchantillonnage SMOTE ( Synthetic Minority Over-Sampling Technique ) a été utilisé pour équilibrer le set d’apprentissage entre les catégories. Le nombre de composantes a été évalué manuellement de 1 jusqu'au maximum possible Les performances du modèle ont été évaluées sur l'ensemble de test en calculant l'aire sous la courbe ROC (AUC), la précision, la sensibilité, la spécificité, la valeur prédictive positive et la valeur prédictive négative.
Les analyses statistiques ont été réalisées à l'aide du logiciel R, version 3.6.2.
Comme cela a été mentionné, au sein d’un même germe il est possible d’observer des angles de désorientation différents. Avantageusement, les angles de désorientation au sein d’un même germe ne doivent pas être très différents. Ainsi, de façon préférée, un germe de diamant monocristallin utilisé dans le cadre de la présente invention présentera une variance d’angles de désorientation d’au plus 10%, de façon plus préférée d’au plus 5 %, de façon encore plus préférée d’au plus 1 %.
Plus particulièrement, comme cela est illustré sur les Figures 4 et 5, la structure en terrasses des germes de diamant monocristallin peut comprendre des marches de croissance macroscopiques, par exemple qui présentent une hauteur H 1 0 , H 1 1 d’au moins 100 nm et jusqu’à 5 µm.
La structure en terrasses des germes de diamant monocristallin peut comprendre des marches de croissance dont la hauteur est par exemple d’au moins 100 nm, de préférence au moins 200 nm, de façon plus préférée au moins 500 nm, de façon encore plus préférée d’au moins 1000 nm. La hauteur des marches de croissance est par exemple d’au plus 4,5 µm, de préférence au plus 4 µm, de façon plus préférée au plus 3,5 µm, de façon encore plus préférée d’au plus 3 µm. Ainsi, les hauteurs des marches de croissance sont par exemple comprises entre 100 nm et 4,5 µm, de préférence entre 200 nm et 4 µm, de façon plus préférée entre 500 nm et 3,5 µm, de façon encore plus préférée entre 1000 nm et 3 µm. Les hauteurs des marches de croissance peuvent varier au sein d’un germe. Ainsi, les valeurs ci-dessus peuvent correspondre à des valeurs médianes observées sur un germe.
De façon préférée, un germe de diamant monocristallin utilisé dans le cadre de la présente invention présentera une variance des hauteurs des marches de croissance de moins de 30 %, de façon plus préférée moins de 20%, de façon encore plus préférée moins de 10 %.
En outre, les terrasses de croissance macroscopiques OC1 peuvent présenter des longueurs L 10 , L 11 comprises entre 10 µm et 300 µm.
La structure en terrasses des germes de diamant monocristallin peut comprendre des terrasses de croissance dont la longueur est par exemple d’au moins 10 µm, de préférence au moins 20 µm, de façon plus préférée au moins 30 µm, de façon encore plus préférée d’au moins 50 µm. La longueur des terrasses de croissance est par exemple d’au plus 300 µm, de préférence au plus 250 µm, de façon plus préférée au plus 200 µm, de façon encore plus préférée d’au plus 150 µm. Ainsi, les longueurs des terrasses de croissance sont par exemple comprises entre 10 µm et 300 µm, de préférence entre 20 µm et 250 µm, de façon plus préférée entre 30 µm et 200 µm, de façon encore plus préférée entre 50 µm et 150 µm. Les longueurs des terrasses de croissance peuvent varier. Ainsi, les valeurs ci-dessus peuvent correspondre à des valeurs médianes observées sur un germe.
De façon préférée, un germe de diamant monocristallin utilisé dans le cadre de la présente invention présentera une variance des longueurs des terrasses de croissance de moins de 30 %, de façon plus préférée moins de 20%, de façon encore plus préférée de moins de 10 %.
Un procédé conforme à l’invention comprend ainsi une étape de fourniture 110 de germes 10, 11, 12, 13 de diamant monocristallin, chacun des germes étant associé à des caractéristiques structurelles. Dans le cadre de l’invention, les caractéristiques structurelles comprennent au moins une première valeur décrivant un angle donnant une direction de propagation D 10 du front d’onde FO 10 .
Un tel angle peut être formé par la direction de déplacement des marches ou des faces d’orientation cristallographique OC2 et les axes x ou y, des faces latérales F BD du germe 10 de diamant monocristallin, orientés comme indiqué en Figures 5 et 6. La valeur de l’angle D 10 permet ainsi de définir la direction de propagation du front d’onde FO 10 , représentant le déplacement des fronts de marches ou des faces d’orientation cristallographique OC2, que l’on appelle Front d’Onde comme présentée sur la .
Un procédé conforme à l’invention peut en outre comprendre une étape de détermination (non représentée sur les figures) des caractéristiques structurelles de chaque germe 10, 11, 12, 13 de diamant monocristallin préalablement mentionnées.
Comme illustré sur la , pour chacun des germes, une première valeur décrivant un angle D 10 , D 11 donnant une direction de propagation du front d’onde FO 10 est fournie. Les angles D 10 , D 11 sont définis tels qu’ils appartiennent à l’intervalle [0, π/2]. Lors de la croissance de diamant par dépôt assisté par plasma microonde, les fronts d’onde se déplacent selon un angle, un sens et une direction bien particuliers le long de la structure en terrasses de chaque germe de diamant monocristallin.
Les caractéristiques structurelles comprennent également un angle de désorientation δ, de la structure en terrasses, supérieur ou égale à 0° et inférieur ou égal à 10° par rapport à la face arrière F AR . Avantageusement, l’angle de désorientation est strictement supérieur à 0°. En outre, lorsque l’angle de désorientation est supérieur à 0° mais inférieur ou égal à 10°, la croissance par mécanisme d’écoulement de marches se produit et cela permet de limiter l’apparition de défauts cristallins lors des étapes de croissance, et plus particulièrement la formation de macles.
En complément, les caractéristiques structurelles peuvent comprendre les dimensions des marches de croissance de la structure en terrasses, la direction de la propagation du front d’onde et/ou l’épaisseur de chaque germe 10, 11, 12, 13 de diamant monocristallin.
Pour déterminer les caractéristiques structurelles des germes 10, 11, 12, 13 de diamant monocristallin, des techniques connues telles que la microscopie optique ou numérique, la diffraction par rétrodiffusion d'électrons qui permet une caractérisation microstructurale et cristallographique via un microscope électronique à balayage peut par exemple être utilisée. Cela permet de fournir des informations sur la structure, l'orientation cristallographique, la phase, ou la déformation dans le matériau.
En outre, il est possible de mesurer l'orientation cristallographique des faces des germes par des techniques de microscopie électronique afin de ne fournir que les germes qui présentent des faces de même orientation cristallographique.
Le procédé de production 100 peut également comprendre une étape de calcul 120, à partir des valeurs décrivant un angle donnant la direction de propagation D 10 , D 11 , fournie pour chaque germe 10, 11, 12, 13 de diamant monocristallin, d’une deuxième valeur décrivant l’angle donnant la direction de propagation du front d’onde principal FO de la pluralité de germes 10, 11, 12, 13 de diamant monocristallin.