INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La illustre une vue de coupe du connecteur 7 selon le plan de coupe A-A représenté sur la . Plus particulièrement, la permet d’illustrer un trou de projection 26a ménagé dans l’au moins une zone de distribution 25 du connecteur et débouchant dans le conduit de distribution 23. Le trou de projection 26a illustré par la comprend, avantageusement et à l’instar de l’ensemble des moyens de projection 26 du connecteur 7, un axe de projection 30 autour duquel chaque moyen de projection 26 s’étend, depuis le conduit de distribution 23 jusqu’au méplat 27 dans le cas des trous de projection 26a, et depuis le conduit de distribution 23 jusqu’à la surface externe 292 du capot 29 dans le cas de l’orifice de projection 26b.
Les moyens de projection 26 sont réalisés au moyen d’un perçage laser. La mise en œuvre d’un tel moyen de fabrication permet de former des moyens de projection 26 ayant un diamètre autour de l’axe de projection 30 compris en 0,05mm et 0,6 mm, préférentiellement entre 0,05 et 0,3mm, et plus préférentiellement égal ou sensiblement égal à 0,2 mm. De manière théorique, aux tolérances de fabrication près, chaque moyen de projection 26 présente un diamètre égal au diamètre moyen des moyens de projection 26 voisins. L’orifice de projection 26b peut, avantageusement, être préformé lors de la fabrication du capot 29, par exemple lors d’une opération d’injection de matière ou lors d’une opération de fabrication additive, ou être formé, à l’instar des trous de projection 26a, par un procédé de perçage laser.
Il est à noter que le diamètre des moyens de projection 26, et par exemple s’il est égal à 0,2mm, peut notamment être similaire au diamètre des trous ménagés sur les éléments de déflection 10, ce qui permet de projeter le fluide nettoyant en direction de la surface vitrée à une pression analogue sur toute la dimension longitudinale du balai d’essuyage 5, aussi bien au niveau des éléments de déflection que du connecteur.
Lorsque la face externe de la zone de distribution 25 est formée par le méplat 27, l’axe de projection 30 du moyen de projection 26 est sensiblement perpendiculaire au plan d’allongement du méplat 27 de telle sorte que l’axe de projection 30 du moyen de projection 26 est sécant au conduit de distribution 23. Le méplat 27 permet, avantageusement, d’améliorer la précision du perçage laser en offrant une surface plane sur laquelle réaliser ledit perçage, dans une direction perpendiculaire au conduit de distribution 23. On comprend que le méplat 27 et la surface externe 292 du capot 29 présentent une forme analogue lorsque le capot est logé dans l’ouverture 28. Plus précisément, et tel qu’évoqué précédemment, la capot 29 est affleurant avec le méplat 27 de telle sorte que lors du procédé de perçage l’inclinaison de la surface soit identique entre le méplat 27 et le capot 29. Une telle similarité facilite la réalisation des différents moyens de projection 26.
L’au moins une zone de distribution 25 présente une épaisseur 100 entre le conduit de distribution 23 et le méplat 27 qui reste constante, c’est-à-dire qui reste la même aux tolérances de fabrication près, sur une dimension longitudinale allant d’au moins un moyen de projection 26 à un moyen de projection 26 voisin. L’épaisseur 100 d’une zone de distribution est mesurée selon une direction parallèle à l’axe de projection 30 d’un moyen de projection 26, entre une face interne 251 de la zone de distribution 25 qui délimite le conduit de distribution et la face externe 250 destinée à être tournée vers la surface vitrée. Il peut être considéré, tel que cela est visible sur les figures 4 et 5, que la valeur d’épaisseur 100 est la même au niveau du capot ou dans la ou les zones de distribution de part et d’autre du capot, de sorte que l’épaisseur constante de la ou des zones de distribution peut de manière avantageuse s’étendre d’une extrémité longitudinale à l’autre du connecteur, pour former une zone globale de distribution homogène sur le connecteur. De la sorte, chaque moyen de projection 26 est réalisé dans une quantité de matière équivalente à celle dans laquelle sont réalisés les autres moyens de projection 26. Cette épaisseur constante d’une extrémité longitudinale à l’autre du connecteur, entre la ou les zones de distribution 25 et le capot 29, peut ainsi permettre de ne pas modifier les paramètres de la source laser permettant de réaliser le perçage de chacun des moyens de projection 26 sur toute la zone de distribution 25.
Par ailleurs, tel que visible sur la , les trous de projection 26a sont disposés de part et d’autre du plan transversal médian 31 du connecteur 7, étant entendu que dans l’exemple de réalisation illustré, l’orifice de projection 26b formé sur le capot 29 est disposé au niveau dudit plan 31.
Avantageusement, le connecteur 7 comprend au moins deux trous de projection 26a de part et d’autre du plan transversal médian 31. Dans le mode de réalisation représenté par la , le connecteur 7 comprend quatre trous de projection 26a disposés de part et d’autre du plan transversal médian 31 du connecteur 7, avec ici ledit plan 31 passant par l’orifice de projection 26b.
La distribution des trous de projection 26a est symétrique de part et d’autre du plan transversal médian 31 du connecteur 7. Plus particulièrement, les moyens de projection 26, c’est-à-dire aussi bien les trous de projection que l’orifice de projection, sont sensiblement alignés longitudinalement le long du connecteur.
Les moyens de projection 26 sont ménagés longitudinalement à intervalles réguliers sur le connecteur. On comprend qu’il y a donc une continuité de moyens de projection 26 d’une extrémité du connecteur 7 à une autre avec l’orifice de projection 26b au centre.
Et selon une caractéristique de l’invention, en considérant le balai dans son ensemble, l’intervalle régulier formé entre deux moyens de projection 26 voisins du connecteur 7 est le même ou sensiblement le même que l’intervalle entre deux trous voisins permettant la projection de fluide nettoyant au niveau des éléments de déflection. A titre d’exemple, la distance d’espacement peut varier de 0,28mm à 13,7mm. Il convient de noter que cette distance d’espacement entre deux moyens de projection 26 voisins est mesurée longitudinalement de l’axe de projection 30 d’un moyen de projection 26 à l’axe de projection 30 d’un moyen de projection 26 voisin.
Les premier et deuxième convertisseurs 21 et 31 sont de préférence des machines de type synchrone à aimants permanents. Alternativement, les premier et deuxième convertisseurs 21 et 31 peuvent comprendre des machines électriques de type asynchrone ou tout autre type de machine électrique adapté à l'application.
Dans ce qui suit, l’invention sera principalement décrite dans le cas de fonctionnement où le premier convertisseur 21, ou convertisseur HP 21, fonctionne en mode générateur et le deuxième convertisseur, ou convertisseur BP 31, fonctionne en mode moteur pour simplifier la description. Comme indiqué plus haut, le premier convertisseur 21 peut toutefois fonctionner en mode moteur et le deuxième convertisseur 31 peut fonctionner en mode générateur, en fonction de la condition de fonctionnement de la turbomachine 1.
Le cas échéant, le dispositif d'accouplement 30 peut intégrer une fonction mécanique de désaccouplement du convertisseur BP 31 notamment en cas de dysfonctionnement de cette dernière.
Le réseau électrique interne 14 de la turbomachine 1 est de préférence un réseau électrique continu.
Des modules électriques de puissance 22, 32 peuvent être reliés électriquement aux convertisseurs BP 31 et HP 21. En l’espèce les modules électriques de puissance 22, 32 sont connectés électriquement au réseau électrique interne 14 de la turbomachine 1.
Dans l’exemple de réalisation illustré sur les figures, le flux de puissance est orienté de l’arbre haute pression 12 vers l’arbre basse pression 11. Ainsi, une puissance mécanique de rotation de l’arbre haute pression 12 est convertie par le convertisseur HP 21 en puissance électrique alternative puis modulée par le module électrique de puissance 22 en tant que redresseur afin d’être transportée sous forme de puissance électrique continue jusqu’à l’onduleur 32 permettant d’obtenir en sortie une puissance électrique alternative convertie par le convertisseur BP 31 en une puissance mécanique de rotation transmise à l’arbre basse pression 11.
Les moyens de détermination de la condition de fonctionnement 50 de la turbomachine 1 peuvent comprendre l’un au moins des moyens suivants, configurés pour mesurer et/ou estimer des paramètres donnés :
- un capteur de pression positionné au niveau du port amont 3 ;
- un calculateur configuré pour estimer une pression au niveau du deuxième port de prélèvement d’air 3, le calculateur pouvant mettre en œuvre par exemple un algorithme ou une cartographie modélisant la turbomachine 1 obtenue par essais au sol ou par calculs.
Tout ou partie des paramètres mesurés et/ou estimés permettent ainsi de définir la condition de fonctionnement de l’aéronef.
Le contrôleur 40 est configuré pour recevoir en entrée les paramètres mesurés et/ou estimés et envoyer des instructions de transfert au convertisseur HP 21 d’une puissance de l’arbre haute pression 12 vers l’arbre basse pression 11 en fonction de ces paramètres. Le niveau de puissance à prélever sur l’arbre haute pression 12 est estimé par le contrôleur 40 à partir de la valeur cible de pression à atteindre au niveau du port amont 3. Le contrôleur transmet alors, en sortie, une consigne de couple pour commander le convertisseur électromécanique 21 par l’intermédiaire du module électrique de puissance 22. Le module de puissance peut être dans un mode MLI ou pleine onde.
Procédé de contrôle E0 selon un mode de mise en œuvre de l’invention
L’architecture hybridée avec un convertisseur HP 21 et un convertisseur BP 31, permet des transferts de puissance pouvant être exploités afin d’augmenter, selon les phases de vol, la pression de l’air prélevé au niveau du port amont 3. Ainsi, le port amont 3 est « déplacé » virtuellement en fonction de la puissance transférée à l’arbre basse pression 11. Il est donc possible d’adapter au plus juste la pression au niveau du port amont 3 selon le besoin de pression de l’aéronef et/ou de placer le port amont 3 dans un étage du compresseur haute pression 5 plus en amont que dans les turbomachines conventionnelles.
Ainsi, lorsque le compresseur haute pression 5 comprend entre 6 et 12 étages, le port amont 3 peut être positionné entre le deuxième étage et le quatrième étage du compresseur haute pression 5, de préférence, au niveau du deuxième étage ou du troisième étage du compresseur haute pression 5. En effet, lorsque la pression au niveau du port amont 3 est trop faible pour assurer une pressurisation suffisante de la cabine, l’augmentation de la vitesse de rotation de l’arbre basse pression 11 grâce au contrôleur 40 et au convertisseur HP 21 permet d’augmenter la pression au niveau du port amont 3.
On notera que chaque condition de fonctionnement implique des conditions de pression au niveau de l’ensemble de compression différentes. Ainsi, pour un même étage d’un compresseur 4, 5, la pression peut changer à cet étage entre deux phases de vol. Donc, la pression au niveau des ports de prélèvement 3, 9 est modifiée, ce qui implique une augmentation de la consommation des équipements de régulation de l’air.
Par exemple, dans la configuration de la turbomachine 1 illustrée en , le port amont 3 est placé de façon à ce que la pression d’admission soit à une valeur au voisinage d’une pression cible correspondant au besoin de l’aéronef pendant la phase de vol la plus contraignante, par exemple la phase d’attente ou de fin de croisière . Sur la , Ce point correspond à une valeur de pression P1 se trouvant à la limite des besoins en pression représentée par une ligne horizontale à la valeur de pression P3.
Selon un mode de réalisation, la suspension comporte une pluralité de dispositifs inertiels, chacun présentant une inertie hydraulique distincte.
la , représente une vue schématique de côté d’une suspension selon un premier mode de réalisation de l’invention ;
la , représente une vue schématique en coupe d’un dispositif inertiel de la suspension de la ;
la , représente une vue en coupe transversale du dispositif inertiel selon l’axe A-A de la ;
la , représente une vue schématique d’un train de roue présentant une suspension selon un deuxième mode de réalisation.
Une suspension 1a, 1b inertielle selon l’invention, illustrée sur les figures, est destinée à équiper un véhicule automobile selon l’invention. De manière classique, une suspension 1a, 1b comporte un vérin 2 comprenant un piston 3 monté mobile dans une chambre 4, contenant un fluide hydraulique. Le fluide hydraulique comporte, par exemple, du glycol.
La chambre 4 est formée dans un corps 5 du vérin 2, par exemple de forme cylindrique. La chambre 4 est séparée par le piston 3 en une chambre inférieure 6 et une chambre supérieure 7.
La suspension 1a, 1b comprend en outre au moins un dispositif 8 inertiel permettant la circulation du fluide hydraulique entre les chambres supérieure 7 et inférieure 6 lors du déplacement du piston 3. Un premier mode de réalisation de la suspension 1a, comme illustré sur la , comporte un dispositif 8 inertiel tandis qu’un deuxième mode de réalisation de la suspension 1b selon l’invention, illustré sur la , présente, par exemple, trois dispositifs 8 inertiels, chaque dispositif 8 inertiel présentant une inertie distincte. Comme illustré sur les figures, chaque dispositif 8 inertiel et ménagé à l’extérieur du vérin 2. Chaque dispositif 8 comporte un bloc cylindrique 9 creux et est dimensionné pour s’étendre le long du corps 5 du vérin 2. Des ouvertures 10a, 10b sont ménagées à chaque extrémité du corps 5 du vérin 2 afin de mettre en communication fluidique les chambres supérieure 7 et inférieure 6 avec des canaux 11a, 11b ménagées dans le dispositif 8 inertiel, au niveau des extrémités et ou des bases du bloc cylindrique 9, et communiquant avec un volume interne du bloc cylindrique 9.
Chaque dispositif 8 inertiel présente une pluralité de conduits 12 à inertie hydrauliques disposés dans le volume interne du corps cylindrique 9. Chaque conduit 12 à inertie présente une section et une longueur donnant un volume intérieur correspondant à une masse de fluide susceptible d’être mise en mouvement pour, lors de son accélération, réaliser un freinage par effet d’inertie s’opposant à l’accélération. Chaque conduit 12 est également susceptible de comporter avantageusement une restriction de passage freinant la vitesse du mouvement du fluide dans le conduit 12.
Parmi les conduits 12 à inertie du dispositif 8 inertiel, au moins un premier conduit 13 à inertie s’étend à l’intérieur d’au moins un deuxième conduit 14 à inertie du dispositif 8 inertiel. Comme illustré sur les figures 2 et 3, chaque premier 13 et deuxième 14 conduits forment des tubes 15 concentriques. Chaque premier conduit 13 est ainsi entièrement compris dans le deuxième conduit 14 correspondant.
Avantageusement, chaque premier conduit 13 est en communication fluidique avec le deuxième conduit 14 correspondant. Par exemple, le premier conduit 13 est ouvert à chacune de ses extrémités qui se trouve disposée à l’intérieur du second conduit 14. Comme illustré sur la , chaque premier conduit 13 est maintenu à l’intérieur du deuxième conduit 14 grâce, par exemple, à des parois 16 interstitielles illustrées sur la . Les parois 16 interstitielles séparent, avantageusement, le deuxième conduit 14 en deux demi-tubes.
Chaque tube 15 présente une section transversale de circulation de fluide de surface identique. Pour ce faire, le diamètre D1, D2, D3 de chaque tube 15 concentrique est adapté en tenant compte de l’épaisseur de chaque tube 15. Par exemple, le dispositif 8 illustré sur la comprend trois tubes 15 concentriques d’une épaisseur de 0,5 mm, le premier tube présente un diamètre extérieur D1 de 5 mm et une section transversale de circulation de fluide d’une surface de 19,63 mm 2 . Le deuxième tube 15 concentrique présente alors un diamètre extérieur D2 de 7,8 mm pour une section transversale de circulation de fluide représentant également une surface de 19,63 mm 2 , en tenant compte des parois 16 interstitielles. Enfin, le troisième tube 15 concentrique présente un diamètre extérieur D3 de 10,1 mm, offrant ainsi une section transversale de circulation de fluide entre le deuxième tube 15 et le troisième tube 15 de l’ordre de 19,63 mm 2 . Ainsi, pour un dispositif 8 inertiel dont le bloc cylindrique 9 présente une longueur de l’ordre de 30 mm, le dispositif 8 inertiel est équivalent à une colonne de fluide d’un diamètre de 5 mm et d’une longueur de 0,9 m. Une telle colonne de fluide utilisée avec un piston 3 d’un diamètre de 42 mm correspond à une inertance hydraulique de l’ordre de 82 kg.
Comme illustré sur la , la suspension 1b est disposée entre une roue 17 et un passage de roue 18 et présente trois dispositifs 8 inertiels correspondant chacun à une valeur d’inertie spécifique pour constituer une inertie principale 19, et deux inerties secondaires 20. Compte tenu du faible encombrement, l’inertie principale 19 est disposée sur une face avant de la suspension 1b tandis que les inerties secondaires 20 sont disposées sur une face arrière de la suspension 1b.
Comme illustré par les flèches représentées sur la , lors d’un déplacement du piston 3 vers la chambre inférieure 6, du liquide hydraulique est poussé dans le dispositif 8 à travers le canal 11b et pénètre dans le premier conduit 13. Sous l’effet de ce déplacement de fluide hydraulique, une partie du fluide contenu dans le premier conduit 13 est expulsé dans le deuxième conduit 14. De même une partie du fluide contenu dans le deuxième conduit 14 est expulsé dans le tube 15 extérieur et finalement dans la chambre supérieure 7 à travers le canal 11a. Ce déplacement de fluide hydraulique dans le dispositif 8 inertiel permet de générer des forces d’inertie amortissant le déplacement du piston 3.
Donc, nous avons une flèche entre les super-types T_Customers et T_Products.
Nous avons aussi le champ du type avancé (entité nommée) Customer dans le super-type T_Customers.
Et les autres champs p1-p8 qui sont des caractéristiques (properties) qui peuvent être de n’importe quel type (char,number,date, autre).
Le même concept existe dans le super-type T_Product..
On voit également une flèche qui va du super-type T_Customer vers le super-type T_Product.
Également les flèches qui vont de P4 vers P7 dans le super-type T_Customer.
Et finalement une flèche qui va du nœud T_Customer.P8 -> T_Product.P4.
Donc les flèches du réseau bayésien peuvent exister entre 2 super-types et entre les types (entité nomme ou caractéristique) du même super-type, mais aussi entre les types de 2 super-types différents.
Une base bayésienne peut toujours être vue en tant que l’ensemble des super-types
qui sont contiennent des champs du type avancé (entités nommées) + d’autres champs, qui sont des caractéristiques (properties), et où les réseaux bayésiens existent aux 2 niveaux.
Dans l’état de l’art actuel, de façon en principe indépendante des bases de données, les réseaux bayésiens standard connaissent 3 cas de liens entre les nœuds :
Une S-structure
A=ensoleillement, C=prix du blé, B=récolte
Si le prix du blé est bas, c’est que la récolte est abondante, et je n’ai pas besoin de vérifier l’ensoleillement.
Donc B joue le rôle du d-séparateur . L’information sur A n’est pas prise en compte lors du calcul de C.
Une L-structure
En détail, le matériau de cathode ternaire est spécifiquement obtenu par mélange du précurseur ternaire sphérique poreux avec une source de lithium, puis frittage. La proportion de la source de lithium est inférieure à 5 %, et il est possible de choisir comme source de lithium le carbonate de lithium, l’hydroxyde de lithium et d’autres matières premières qui peuvent fournir des ions lithium.
Un mode de réalisation de la présente invention fournit en outre une pièce polaire de cathode, qui est préparée à partir du matériau de cathode ci-dessus. La pièce polaire de cathode peut comprendre un collecteur de courant et une couche de matière active de cathode disposée sur au moins une face du collecteur de courant. La couche de matière active de cathode est obtenue par application d’une suspension de cathode sur le collecteur de courant, séchage et pressage à froid. La suspension de cathode comprend un matériau de cathode, un agent conducteur, un adhésif et un solvant. Une feuille d’aluminium peut être choisie comme collecteur de courant, la proportion respective de l’agent conducteur et de l’adhésif est inférieure à 5 % ; on peut choisir comme agent conducteur le noir de carbone, les nanotubes de carbone, le graphène et analogues ; on peut choisir comme adhésif le poly(fluorure de vinylidène) (PVDF) ; et on peut choisir comme solvant la N-méthylpyrrolidone (NMP).
La pièce polaire de cathode ci-dessus est préparée à partir du précurseur ternaire poreux et sphérique. En conséquence, la pièce polaire de cathode peut également améliorer la performance électrochimique de la batterie, assurer la performance de cyclage de la batterie et économiser le coût de fabrication de la batterie.
Un mode de réalisation de la présente invention fournit en outre une batterie comprenant la pièce polaire de cathode dans les modes de réalisation ci-dessus. De plus, la batterie comprend spécifiquement un boîtier, une pièce polaire de cathode, un diaphragme, une pièce polaire d’anode et un électrolyte. La pièce polaire de cathode, le diaphragme et la pièce polaire d’anode sont disposés sous une forme stratifiée, une cellule nue est formée par contre-collage ou enroulement, et la cellule nue est placée dans le boîtier, et on y injecte l’électrolyte pour obtenir la batterie. La pièce polaire d’anode peut comprendre un collecteur de courant et une couche de matière active d’anode. Une feuille de cuivre peut être choisie comme collecteur de courant, et la couche de matière active d’anode est obtenue par application d’une suspension active d’anode sur le collecteur de courant, séchage et pressage à froid. La suspension active d’anode comprend un matériau d’anode, un agent conducteur, un adhésif et un solvant. Les dosages de l’agent conducteur et de l’adhésif sont tous les deux inférieurs à 5 % ; on peut choisir comme matériau d’anode du carbone mou, du carbone dur ou un carbone composite et analogues ; on peut choisir comme agent conducteur du noir de carbone conducteur, du graphite conducteur, une fibre de carbone développée en phase vapeur, des nanotubes de carbone et analogues ; on peut choisir comme adhésif un caoutchouc styrène-butadiène ; et on peut choisir comme solvant la N-méthylpyrrolidone (NMP).
La batterie ci-dessus est préparée à partir du précurseur ternaire poreux et sphérique. En conséquence, la batterie présente les avantages d’une grande performance électrochimique, d’une bonne performance de cyclage et d’un faible coût de fabrication.
Le procédé de préparation et la performance du précurseur ternaire poreux et sphérique sont décrits en détail ci-dessous en combinaison avec des modes de réalisation spécifiques et des exemples comparatifs.
Ce mode de réalisation a fourni une batterie, qui a été préparée par le procédé suivant : S1 : préparation d’une pièce polaire de cathode, et l’étape S1 comprenant spécifiquement : S11 : la préparation d’un précurseur ternaire poreux et sphérique.