INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La représente en particulier un mécanisme de dosage (1) de l'art antérieur capable d'ajuster le volume aspiré par ledit mécanisme. Ce mécanisme de dosage (1) comprend un cylindre de dosage (11) monté en translation dans une chemise (12), elle-même montée dans un écrou de réglage (13). L'écrou de réglage (13) se visse sur la chemise (12). Ce vissage occasionne une rotation de l'écrou de réglage par rapport au cylindre de dosage (11) et entraine en translation le cylindre de dosage par rapport à la chemise. - vers le haut, l'écrou de réglage entraine directement le cylindre de dosage. - vers le bas, l'écrou de réglage entraine la rondelle (14) qui est limitée en translation le long du cylindre de dosage par la bague de blocage. Afin de bloquer la rotation de l'écrou de réglage (13) par rapport au cylindre de dosage (11), la bague de blocage (15) montée sur le cylindre de dosage (11) est vissée contre l'écrou de réglage via une rondelle (14). Le principe écrou / contre écrou empêche la rotation de l'écrou de réglage. La rondelle (14) s'appuie sur la bague de blocage et permet d'entrainer le cylindre de dosage vers le bas quand on veut descendre le cylindre de dosage (11) lorsque la bague de blocage n'est pas verrouillée sur l'écrou de réglage.
Ce mécanisme peut comprendre des moyens d'affichage du dosage (121) ménagés sur la surface circonférentielle extérieure de la chemise.
Ce type de verrouillage présente des limites pour la conception de la pompe et à l'utilisation: - l'utilisateur doit dévisser la bague de blocage avant de régler l'écrou de réglage. En cas d'oubli, il force sur le système ce qui peut le détériorer. - la position du cylindre de dosage par rapport à la chemise et à l'écrou de réglage n'est précise que lorsque la bague de blocage est vissée en appui sur l'écrou de réglage. La position du cylindre de dosage, donc la quantité de produit aspirée, n'est connue que par la position relative entre la chemise et l'écrou de réglage, via les graduations inscrites sur la chemise. - ce système nécessite une bague de blocage, donc une pièce dédiée à cette fonction et un filetage supplémentaire pour installer cette bague de blocage - l'écrou de maintien du clapet ne sert qu'à cette fonction. L'utilisateur peut dévisser cet écrou en pensant dévisser la bague de blocage.
C'est pourquoi l'objet de l'invention est de palier tout ou partie des inconvénients énoncés précédemment en proposant un dispositif qui facilite la précision du réglage et simplifie le mécanisme de dosage de la pompe hydraulique.
Plus particulièrement, l'invention a pour objet un mécanisme de dosage comprenant un cylindre de dosage monté en translation dans une chemise, elle-même montée dans un écrou de réglage, ledit écrou de réglage étant apte à coopérer en vissage avec ladite chemise. Le vissage / dévissage de l'écrou de réglage entraine en translation le cylindre de dosage. Le cylindre de dosage est apte à accueillir un plongeur dont le mouvement alternatif permet d'aspirer un produit. La position en translation du cylindre de dosage défini la course d'aspiration du plongeur et la quantité de produit aspirée, caractérisé en ce que le mécanisme de dosage comprend en outre des moyens pour activer le blocage de la rotation entre l'écrou de réglage et le cylindre de dosage de manière à interdire le vissage et le dévissage entre l'écrou de réglage et la chemise, ledit moyen comportant simplement une rondelle munie de cliquets et montée en translation autour et le long du cylindre de dosage.
Le mécanisme comprend des moyens d'affichage du dosage ménagés sur la surface circonférentielle extérieure de la chemise. De plus, l'écrou de réglage est lui-même muni de repères distinctifs permettant de connaitre exactement sa position en rotation autour de la chemise. Le dosage est ainsi déterminé en premier par les graduations ménagées sur la chemise et plus finement par la position en rotation de l'écrou de réglage. Les repères inscrits sur l'écrou de réglage permettent de retrouver exactement un réglage utilisé précédemment.
Ainsi, l’arbre d’entrée 24 est soutenu en rotation par le moyeu de sortie 16 d’un côté de l’au moins un étage de réduction 30A, 30B (à gauche sur la ), et l’arbre d’entrée 24 présente une partie d’entraînement 38 pour son entraînement en rotation par un moteur de l’autre côté de l’au moins un étage de réduction 30A, 30B (à droite sur la ).
Le couple qui est fourni par un moteur à l’arbre externe 40 est transmis à l’arbre d’entrée 24, puis, via le solaire 32A, aux satellites 34A qui entraînent le porte-satellite 36A en rotation. Le porte-satellite 36A, solidaire en rotation du solaire 32B, entraîne à son tour les satellites 34B qui entraînent le porte-satellite 36B en rotation. Le porte-satellite 36B est solidaire en rotation du moyeu de sortie 16. Ainsi, le couple de l’arbre externe 40 est transmis au moyeu de sortie 16 via les étages de réduction 30A, 30B.
Par ailleurs, l’agencement des composants du réducteur 10 est tel que l’arbre d’entrée 24 est soutenu en rotation par le moyeu de sortie 16. En outre, la chaîne de cotes entre l’arbre d’entrée 24 et le moyeu de sortie 16 passe, parallèlement, par les deux étages de réduction 30A, 30B ; il s’ensuit un très bon centrage des étages de réduction. De plus, le fait que le moyeu de sortie 16 soit soutenu en rotation par rapport au carter 12 d’une part par le palier 18 et d’autre part par le satellite 34B en prise avec la couronne 14 assure également un très bon centrage des étages de réduction.
L’enceinte 20 peut être lubrifiée pour assurer le bon fonctionnement du réducteur 10. Pour son étanchéité, des joints peuvent être prévus, notamment autour des parties tournantes. A cet effet, un joint 46, annulaire, peut être prévu entre le couvercle 22 et l’arbre externe 40.
Par ailleurs, le réducteur 10 peut comprendre un joint 48 entre le moyeu de sortie 16 et le carter 12, le joint 48 étant situé radialement autour du palier 18. Plus précisément, le joint 48, annulaire, peut être monté sur le moyeu de sortie 16 et présenter une lèvre flexible configurée pour venir au contact du carter 12. Le joint 48 peut être radialement en regard du palier 18, à l’extérieur de celui-ci.
Ainsi, l’enceinte 20 délimitée radialement par le carter 12 et axialement d’une part par le moyeu de sortie 16, d’autre part par le couvercle 22, et par les joints 46, 48 aux interfaces avec les parties tournantes, est étanche et peut accueillir une quantité donnée de lubrifiant. Le remplissage en lubrifiant peut se faire de diverses manières, par exemple par des orifices du carter 12 qui sont bouchés lorsque le réducteur 10 est en fonctionnement.
Pour améliorer la lubrification du réducteur 10, au moins une rainure 50 peut être ménagée sur l’arbre d’entrée 24, comme illustré, ou sur le moyeu de sortie 16, ou encore entre l’arbre d’entrée 24 et le moyeu de sortie 16. La rainure 50 est configurée pour amener du lubrifiant à la zone où l’arbre d’entrée 24 est soutenu en rotation par le moyeu de sortie 16, c’est-à-dire ici vers l’alésage 26. En l’espèce, la rainure 50 est une rainure hélicoïdale. Le sens de la rainure hélicoïdale peut être choisi pour qu’en fonctionnement du réducteur dans le sens moteur, la rainure 50 convoie du lubrifiant vers l’alésage 26. Ces dispositions assurent une bonne lubrification de la zone où l’arbre d’entrée 24 est soutenu en rotation par le moyeu de sortie 16.
Un collecteur 52 en communication avec l’enceinte 20 peut être ménagé dans le moyeu de sortie, par exemple au fond de l’alésage 26. Le collecteur 52 récupère le lubrifiant acheminé en l’occurrence par la rainure 50 et le distribue, via des canaux transversaux 54, vers le palier 18. Ces dispositions assurent donc une bonne lubrification du palier 18.
Les figures 2 à 4 présentent le réducteur dans d’autres modes de réalisation. Sur ces figures, les éléments correspondant ou identiques à ceux du premier mode de réalisation recevront le même signe de référence et ne seront pas décrits à nouveau.
Dans le deuxième mode de réalisation illustré sur la , l’arbre d’entrée 24 est mobile axialement de façon à pouvoir se découpler de l’au moins un étage de réduction 30A. Plus précisément, l’arbre externe 40 et l’arbre d’entrée 24 s’emboîtent axialement l’un dans l’autre (ici l’arbre d’entrée 24 dans un logement 60 de l’arbre externe 40) de façon à pouvoir coulisser axialement l’un par rapport à l’autre. Un ressort 62 peut être monté entre l’arbre externe 40 et la partie d’entraînement 38 (ou, le cas échéant, les moyens de correction d’alignement 42).
Afin de solidariser l’arbre d’entrée 24 et l’arbre externe 40 en rotation, la section transversale de la partie d’entraînement 38 et la section transversale correspondante du logement 60 peuvent être non circulaires. La illustre un exemple d’une telle section non circulaire du logement 60 : cette section comprend un cercle 60a à la périphérie duquel sont agencés plusieurs lobes 60b eux-mêmes circulaires. La combinaison de formes circulaires rend le logement 60 facile à fabriquer par des outils d’usinage classiques, tandis que la forme combinée, non-axisymétrique, assure une solidarisation en rotation fiable entre la partie d’entraînement 38 et l’arbre externe 40.
Par ailleurs, en référence de nouveau à la , le réducteur 10 peut comprendre une pige 64 montée dans un perçage axial du moyeu de sortie 16. La pige 64 jouxte l’arbre d’entrée 24 dans la direction axiale X. La pige 64 peut être munie de joints d’étanchéité, par exemple des joints toriques installés dans des gorges prévues sur la pige 64. La pige 64 peut être protégée par un capot 66 fixé au moyeu de sortie 16, en l’espèce vissé. Le capot de sortie 66 peut comprendre un bossage 68 dont l’intérieur abrite la pige 64 qui dépasse axialement du moyeu de sortie 16.
Dans la situation illustrée sur la , l’arbre d’entrée 24 est couplé au premier étage de réduction 30A, comme cela a été exposé en référence à la . Pour débrayer l’arbre d’entrée 24, il est possible de démonter le capot 66, de le retourner puis de le fixer à nouveau au moyeu de sortie 16 dans une configuration où le bossage 68 fait saillie vers l’intérieur du moyeu de sortie 16, ou plus exactement vers l’intérieur du perçage qui abrite la pige 64. Ce faisant, le bossage 68 pousse la pige 64 vers l’arbre d’entrée 24, qui est lui-même poussé davantage à l’intérieur du logement 60 de l’arbre externe 40, contre la force exercée par le ressort 62. L’arbre d’entrée 24 est ainsi translaté d’une longueur supérieure à la longueur d’engagement du solaire 32A avec le satellite 34A. Cette translation axiale conduit donc à dégager le solaire 32A du satellite 34A, de sorte que la rotation de l’arbre d’entrée 24 est découplée de la rotation du reste du réducteur 10, y compris les étages de réduction 30A, 30B et le moyeu de sortie 16. Ainsi, le moyeu de sortie 16 peut tourner librement, par exemple pour un remorquage, sans imposer d’effort à l’arbre d’entrée 24 et donc au moteur qui entraîne l’arbre externe 40.
Le couplage entre l’arbre d’entrée 24 et le premier étage de réduction 30A peut être restauré par une manipulation inverse du capot 66, le ressort 62 rappelant l’arbre d’entrée 24 vers sa position initiale, embrayée, c’est-à-dire en prise avec le premier étage de réduction 30A. Une butée axiale peut être prévue pour éviter que le ressort 62 ne force sur l’arbre d’entrée 24 au-delà de sa position embrayée, car cela impliquerait des efforts sur le moyeu de sortie 16.
Ainsi, le capot 66 détermine le positionnement, ici axial, de la pige 64. En outre, le sens du capot 66, et particulièrement le fait que le bossage 68 soit saillant ou en retrait, fournit un indicateur visuel pour savoir facilement si l’arbre d’entrée 24 est embrayé ou débrayé.
D’autres variantes sont bien entendu envisagées, par exemple le fait que le mouvement de l’arbre d’entrée 24 découple ce dernier non pas du premier étage de réduction 30A, mais de son couplage avec l’arbre d’entrée 40. Par ailleurs, au lieu de prévoir un capot 66 muni d’un bossage 68, il est possible de prévoir un capot sans bossage, à condition que la pige 64, dont la longueur serait éventuellement adaptée, ne soit insérée que lorsque l’on souhaite débrayer l’arbre d’entrée 24. Selon encore un autre exemple, la pige 64 peut présenter des extrémités de sections différentes, et l’arbre d’entrée 24 peut comprendre un logement interne dans lequel seule l’une des sections de la pige 64 peut pénétrer. Ainsi, dans un sens, la pige 64 s’insère dans le logement sans pousser l’arbre d’entrée 24, tandis que retournée, la pige 64 ne peut entrer dans le logement et pousse l’arbre d’entrée 24. D’autres mécanismes encore peuvent être prévus par l’homme du métier pour modifier la position axiale de l’arbre d’entrée 24.
Toutefois, il peut aussi être envisagé que dans cette structure de double vitrage, l’un des substrats présente une structure feuilletée comme illustré en .
Dans les exemples suivants, les couches métalliques fonctionnelles 140,180 sont des couches d’argent (Ag). Les couches de blocage 130, 150, 170, 190 sont des couches métalliques en alliage de nickel et de chrome (NiCr). Les revêtements diélectriques 120, 160, 200’ comprennent des couches barrières et des couches stabilisantes. Les couches barrières sont à base de nitrure de silicium, dopé à l’aluminium (Si 3 N 4 :Al), à base de nitrure de silicium et de zirconium ou à base d’oxyde mixte de zinc et d’étain (SnZnOx). Les couches stabilisantes sont en oxyde de zinc (ZnO).
Appellation Contenu Stœchiométrie Indice (à 550 nm) SiON Oxynitrure de silicium - 1,60 Si 3 N 4 Nitrure de silicium dopé à l’aluminium Si 3 N 4 :Al 2,07 SiZrN17 Nitrure de silicium-zirconium Si x’ Zr y’ N z’ avec y / (y + x) = 0,17 2,20 - 2,26 ZnO Oxyde de zinc ZnO 2,00 SnZnO Oxyde de zinc-étain Sn e Zn f O 2,00 TiZrO Oxyde de titane-zirconium Ti c Zr d O 2,20 NiCr Alliage de Nickel-Chrome Ni 0,8 Cr 0,2 - Ag Ag -
Couche Cible employée Pression de dépôt Gaz SiON Si:Al à 92:8 % en poids 4.10 -3 mbar Ar 53%/O2 20%/N2 27% Si 3 N 4 Si:Al à 92:8 % en poids 3,2-6.10-3 mbar Ar /(Ar + N2) à 55 % SiZrN17 Si:Zr:Al à 78:17:5 % at. 2.10 -3 mbar Ar/(Ar + N 2 ) à 45 % ZnO Zn:Al à 98:2 % en poids 1,8.10-3 mbar Ar /(Ar + O2) à 63 % SnZnO Zn:Sn à 64:36 % at. 2.10 -3 mbar Ar/(Ar + O 2 ) à 50 % TiZrO TiZrO 4 2.10 -3 mbar Ar/(Ar + O 2 ) à 95 % NiCr Ni:Cr à 80:20 % at. 2-3.10 -3 mbar Ar à 100 % Ag Ag 8.10 -3 mbar Ar à 100 %
at. = atomique
Une série d’exemples a été réalisée sur la base de la structure d’empilement à deux couches fonctionnelles illustrée en avec, en partant de la surface 11 du substrat 10, d’une épaisseur de 6 mm, uniquement les couches suivantes, dans cet ordre (les matériaux et les épaisseurs physiques sont en nanomètres et le substrat porteur de l’empilement, en verre clair, est en dernière ligne, en bas du tableau) :
Tableau 3 Ref.A Ref.1 Ex.1 Ref.2 Ex.2 300 TiZrO - 200 : 205 Si 3 N 4 27 15 15 21 21 204 SiZrN17 9,5 7 7 2 2 202 ZnO 8 7 7 7 7 190 NiCr - 1,0 1,0 2,5 2,5 180 Ag 10 15 15 20 20 170 2 0,5 0,5 2,0 2,0 160 : 169 ZnO 10 7 7 7 7 168 SnZnO 6 7 7 8 8 165 Si 3 N 4 - - 27 - 24 164 ZnO - - 9 - 9 163 Si 3 N 4 59 60 21 57 23 162 ZnO 8 8 8 9 9 150 NiCr - 1,0 1,0 2,0 2,0 140 Ag 10 11 11 8 8 130 2 0,5 0,5 1,5 1,5 120 : 129 ZnO 7 7 7 8 8 128 SnZnO 2 7 7 8 8 127 SiZrN17 - 10 10 12 12 126 Si 3 N 4 21 4 4 5 5 121 SiON - 16 16 15 15 Substrat
Ref = référence
Dans ce tableau 3, la première colonne indique le numéro de la couche ou du revêtement, en référence à la et la seconde colonne indique le matériau pour ces couches. La référence A correspond à l’exemple 3a de la demande internationale de brevet N° WO WO2007101963. Pour cet exemple de référence A, les couches de couche de sous-blocage 130, 170 sont en titane, déposées à partir d’une cible en titane alors que pour les autres exemples du tableau 3, les couches de couche de sous-blocage 130, 170 sont en NiCr, déposées à partir d’une cible en Alliage de Nickel-Chrome de composition Ni 0,8 Cr 0,2 .
Après le dépôt des empilements, les matériaux subissent une trempe thermique dans les conditions suivantes : traitement thermique pendant 10 minutes à une température de 650°C puis refroidissement à l’air (20°C).
Après le traitement thermique, deux caractéristiques ont été testées sur chacun des cinq exemples : - la planéité des matériaux sur leurs bords, et - la résistance mécanique après plusieurs lavage.
La planéité des bords est cruciale pour l’intégration des matériaux dans les vitrages et tout particulièrement lorsque les matériaux sont destinés à être intégré dans une vitre feuilletée 80, après traitement thermique. Dans une vitre feuilletée dont le substrat 10 revêtu de l’empilement a subi un traitement thermique, si ce substrat n’est pas parfaitement plat le long de tous les bords 81 ou n’est pas aussi plat que l’autre substrat verrier le long de tous les bords, alors il y a un risque que la distance entre les deux faces en vis-à-vis des deux substrats soit à un, ou plusieurs, endroit(s) plus élevée que l’épaisseur de la feuille de matière plastique intercalaire 40, avec pour conséquence que cette feuille de matière plastique intercalaire ne peut pas adhérer aux faces des deux substrats, comme pour le reste de la vitre feuilletée. Dans cet endroit (non illustré), ou ces endroits, il y a ainsi un phénomène de « délamination localisé », qui engendre alors un gros défaut, nécessairement visible à l’œil nu, et rend la vitre feuilletée inacceptable pour un client. Les spécialistes parlent parfois à ce sujet de « bullage ».
Pour évaluer la planéité des bords, le vitrage est posé à plat horizontalement sur une feutrine noire et une mire présentant des zébras noirs et blancs (alternance de bandes blanches et noires, parallèles elle-elles et toutes orientées avec un même angle de 45° par rapport à la verticale) est positionnée verticalement, le long d’un bord du vitrage. C’est le reflet de cette mire qui est observée le long des bords du vitrage. Si un bord n’est pas plat, un observateur observant le reflet du zébra à la surface du vitrage va constater à l’œil nu qu’au moins une bande blanche ou noire est déformée et n’est plus strictement parallèle aux autres ; le défaut de planéité du bord engendre une déformation optique en réflexion. Comme visible sur la partie haute des et relatives aux exemples de référence 1 et 2, le long du bord bas la réflexion du zébra n’est plus orientée à 45° mais à 90 ° par rapport au bord bas.
Tous les exemples de références ont montré des déformations optiques, et donc des défauts de planéité des bords alors que les exemples 1 et 2 n’ont pas montré de déformation optique ; les exemples 1 et 2 n’ont donc aucun défaut de planéité des bords. Comme visible sur la partie basse des et , le long du bord bas le zébra reste orienté à 45° par rapport au bord bas.
Dans la variante préférée, l’invention consiste à reproduire une codification actuelle de signalisation de statut de recharge sur les buses de dégivrage B1 de sorte que les informations soient visibles hors du véhicule, de préférence en intégrant également l’information de la jauge batterie SOC.
La jauge SOC est matérialisée par la progression de la lumière d’une extrémité à l’autre du moyen de signalisation L, complétée le cas échéant d’une période d’affichage ou d’un clignotement.
Dans notre exemple, des crans délimitant des segments du moyen de signalisation L. Ainsi, la jauge SOC de la correspond par exemple à un état de charge à 90%, et celle de la , à un état de charge à 40%.
En particulier, l’intégration du ou des dispositifs lumineux L doit permettre une visualisation en dehors du véhicule.
Dans le cas du statut de recharge désactivée S0, le moyen de signalisation lumineuse L peut être désactivé, c’est-à-dire que ledit dispositif lumineux L est éteint.
Pièce de panneaux de garniture pour habitacle de véhicule La présente invention se rapporte au domaine des panneaux de garniture pour habitacle de véhicule et plus particulièrement au domaine des panneaux de garniture à impact carbone réduit.
Dans le cadre des problématiques écologiques actuelles, l’importance des enjeux environnementaux contraint les industriels à diminuer l’empreinte carbone des produits manufacturés. L’industrie automobile qui, jusqu’à présent, était intimement liée aux énergies fossiles et à l’industrie pétrochimique, se trouve forcée à considérer son impact sur l’environnement. Cette appréhension du facteur environnemental dans la conception des produits de l’industrie automobile a ainsi vocation à réduire les émissions de CO 2 dans le cadre de la production de pièces de véhicules.
Les panneaux de garnitures pour habitacle qui s’inscrivent également parmi les produits de l’industrie automobile ne font pas exception à ce souci d’optimisation de la réduction de l’empreinte carbone. C’est ainsi que des solutions ont été développées reposant sur une substitution de matériaux par utilisation de matériaux recyclés en vue d’une diminution de l’empreinte carbone des pièces de véhicule produites. Cependant, l’intégration de matériaux recyclés dans des pièces de véhicules se trouve confrontée, en premier lieu, aux exigences de sécurités définies par les normes en vigueur dans le domaine, mais également, notamment pour des pièces telles que celles participant à la garniture d’habitacle de véhicule, à des contraintes esthétiques qui répondent, d’une part, aux exigences de tenue des cahiers des charges des constructeurs et, d’autre part, à des impératifs commerciaux. Ainsi, toutes les pièces de véhicules ne permettent pas ou n’autorisent que difficilement, sinon de façon marginale, cette incorporation de matériaux recyclés, notamment dans le cadre d’une incorporation visuelle directe.
La présente invention a pour but de pallier ces inconvénients en proposant un élément de panneau de garniture pour habitacle de véhicule qui autorise l’intégration d’au moins un matériau recyclé et dont l’intégration dans un véhicule permet de conserver, d’une part, des qualités de performances mécaniques d’utilisation et de sécurité tout en permettant de répondre à d’éventuelles exigences esthétiques.
Tout d’abord, le fait que l’organe de couplage 5 soit situé au-dessus de la surface de couverture et que sa portion de couplage 6 s’étende au-delà de la surface de couverture permettent que, lors de l’élévation de la structure photovoltaïque, les moyens de levage 7, en l’espèce des élingues, n’endommagent pas les panneaux photovoltaïques 3.
En effet, les élingues formant les moyens de levage 7 se rejoignent en un point central P, situé au-dessus de la surface de couverture. Etant donné que les organes de couplage 5 sont situés au-dessus de la surface de couverture et que leur portion de couplage 6 s’étend au-delà de la surface de couverture, les élingues ne butent pas contre les panneaux photovoltaïques 3, ce qui permet de les installer tous sur le support 2 avant levage de la structure photovoltaïque 1.
Ensuite, lorsque la structure photovoltaïque est positionnée sur le mât d’un suiveur solaire, le kit peut être entièrement retiré de la structure photovoltaïque, ce qui permet de réduire le poids en hauteur.
En outre, du fait que les techniciens d’installation peuvent circuler sous la structure photovoltaïque 1, préalablement à son installation sur le mât, permet à la fois de faciliter l’assemblage de la structure photovoltaïque et d’en assurer le contrôle de fonctionnement.
En effet, les technicien d’installation sont au sol pour assembler les panneaux photovoltaïques 3 entre eux et sur le support 2, puis les relier électriquement les uns aux autres.
Ainsi, d’une part les techniciens d’installation limitent les risques qu’ils prennent en réalisant l’assemblage de la structure photovoltaïque comparativement aux techniques antérieures puisqu’ils n’ont pas à adopter des positions acrobatiques en équilibre précaire sur une nacelle à plusieurs mètres de hauteur.
D’autre part, les techniciens peuvent remédier rapidement et simplement, de manière sécurisée (c’est-à-dire sans avoir à adopter des positions acrobatiques en équilibre précaire sur une nacelle à plusieurs mètres de hauteur) à un défaut de branchement électrique des panneaux photovoltaïques 3 entre eux ou à la centrale solaire, ou à un défaut de fixation des panneaux photovoltaïques 3 sur le support 2.