INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les jonctions sont définies par leur qualité qui reflète la présence ou l’absence de défauts cristallins. Trois types de jonctions sont définis afin de pouvoir qualifier la qualité globale de la plaque de diamant monocristallin formée, à savoir : Jonction de Type 1, se caractérise par la présence des fronts d’onde des marches et des terrasses dont les directions peuvent être différentes de ceux des germes adjacents, mais également par la présence de défauts cristallins tels que des macles et des dislocations. Ce type de jonction se caractérise par une valeur de largeur de pic de Raman à mi-hauteur supérieure à 6 cm -1 . Jonction de Type 2, se caractérise par la présence de dislocations uniquement. Ce type de jonction se caractérise par une valeur de largeur de pic de Raman à mi-hauteur allant de 3 cm -1 à 5,9 cm -1 . Jonction de type 3, se caractérise par l’absence de défauts cristallins, plus particulièrement de l’absence de macles et de dislocations. Ce type de jonction se caractérise par une valeur de largeur de pic de Raman à mi-hauteur supérieure ou égale à 2,5 cm -1 et inférieure à 2,9 cm -1 .
Le tableau 1 ci-dessous présente les principales caractéristiques concernant le positionnement des différents germes de diamant monocristallin utilisés pour la formation des plaques de diamant monocristallin ainsi que les résultats de la mesure de la qualité des jonctions réalisées pour chaque référence de plaque de diamant monocristallin, à savoir : DIAM 01 : les germes de diamant monocristallin adjacents sont positionnés de manière aléatoire, les valeurs des angles donnant les directions de propagation des différents fronts d’onde s’inscrivent dans un cercle (de 0° à 360°). DIAM 02 : les germes de diamant monocristallin adjacents sont positionnés selon une même direction de propagation du front d’onde, la différence entre les valeurs des angles donnant les directions de propagation des fronts d’onde de l’ensemble des germes de diamant monocristallin est comprise dans un intervalle de + ou - 45°. DIAM 03 : les germes de diamant monocristallin adjacents sont positionnés selon une même direction de propagation du front d’onde, la différence entre les valeurs des angles donnant la direction de propagation des fronts d’onde de l’ensemble des germes de diamant monocristallin est comprise dans un intervalle de + ou -15°. Les germes de diamant monocristallin sont positionnés par ordre d’épaisseur décroissante selon la direction de propagation du front d’onde de l’un des germes de la mosaïque. DIAM 04 : les germes de diamant monocristallin adjacents sont positionnés selon la même direction de propagation du front d’onde, la différence entre les valeurs des angles donnant la direction de propagation des fronts d’onde FO de l’ensemble des germes de diamant monocristallin est comprise dans un intervalle allant de + ou - 15°. Les germes de diamant monocristallin sont positionnés par ordre d’épaisseur croissante selon la direction de propagation du front d’onde de l’un des germes de la mosaïque. DIAM 05 : les germes de diamant monocristallin adjacents sont positionnés selon la même direction de propagation du front d’onde, la différence entre les valeurs des angles donnant la direction de propagation des fronts d’onde de l’ensemble des germes de diamant monocristallin est comprise dans l’intervalle [0° ; 5°]. Référence de la plaque Différence entre les valeurs décrivant l’angle de propagation du front d’onde des germes de diamant monocristallin adjacents Epaisseur croissante selon la direction de propagation du front d’onde Epaisseur décroissante selon la direction de propagation du front d’onde Jonction de Type 1 (% jonctions total) Jonction de Type 2 (% jonctions total) Jonction de Type 3 (% jonctions total) DIAM01 ≤ 180° non non 83 13 4 DIAM02 ≤ 45° non non 42 55 2 DIAM03 ≤ 15° non oui 27 70 3 DIAM04 ≤ 15° oui non 20 75 5 DIAM05 non non 0 85 15
Ces résultats montrent que le positionnement des germes de diamant monocristallin lors de la formation de la mosaïque est particulièrement important. En effet, les résultats montrent une très nette amélioration de la qualité des jonctions des plaques de diamant monocristallin lorsque les germes de diamant monocristallin présentent des premières valeurs décrivant les angles donnant les directions de propagation des fronts d’onde dont la différence est inférieure ou égale à 5°. La montre ainsi une partie de la plaque référencée DIAM05, on peut observer à l’œil nu que les jonctions 10-1 entre les plaques ne présentent pas de défauts cristallins.
En outre, ces résultats montrent que le positionnement des germes de diamant monocristallin selon une épaisseur croissante ou décroissante par rapport à la direction de propagation du front d’onde permet d’améliorer la qualité des jonctions formées.
Objet de l’invention La présente invention vise à pallier les inconvénients de l’art antérieur en proposant un procédé et une installation de fourniture d’eau froide, simple dans leur conception et dans leur mode opératoire, permettant de délivrer de l’eau froide en quantité importante et bon marché.
Un autre objet de la présente invention est un tel procédé et une telle installation de fourniture d’eau froide ne nécessitant pas de source d’énergie externe pour produire l’eau froide.
Encore un objet de la présente invention est un tel procédé et une telle installation ayant une faible empreinte carbone.
La présente invention vise également une installation de rafraichissement pour augmenter le confort de piétons dans une zone urbaine ou encore le confort d’un particulier dans une pièce de son habitat.
A cet effet, l’invention concerne un procédé pour la fourniture d’eau froide. Selon l’invention, on réalise les étapes suivantes : - déterminer parmi une pluralité de réservoirs totalement enterrés dans le sol, au moins un réservoir plein d’eau, ou partiellement rempli d’eau, dont la température de son contenu est situé en-dessous d’une température seuil, - maintenir isolé au moins un desdits réservoirs enterrés, rempli d’eau dont la température de son contenu est supérieure ou égale à ladite température seuil jusqu’à ce que la température de son contenu tombe en-dessous de ladite température seuil, - faire en sorte que de l’eau dont la température est inférieure à ladite température seuil, s’écoule vers au moins un point d’utilisation finale à partir dudit ou d’au moins un desdits réservoirs enterrés ainsi déterminés, et - ladite eau est de l’eau de pluie, de l’eau potable, de l’eau usée recyclée, de l’eau provenant d’un cours d’eau tel qu’une rivière, ou encore un mélange d’au moins deux de ces eaux.
Le présent procédé met à profit la température plus basse du sol en été que la température ambiante pour refroidir l’eau stockée dans chaque réservoir. De préférence, le refroidissement du contenu d’un réservoir résulte donc uniquement d’échanges thermiques avec le sol environnant le réservoir. Il ne s’agit pas d’un refroidissement forcé.
Bien entendu, on aura au préalable déterminer la profondeur à laquelle les réservoirs doivent être enterrés en fonction de la nature des caractéristiques thermiques du sol considéré, notamment sa diffusivité.
Lorsque ladite eau ainsi stockée est de l’eau de pluie collectée, le présent procédé fournit avantageusement de l’eau froide bon marché et entièrement recyclable.
De manière avantageuse, on met sous pression ladite eau pour alimenter ledit au moins un point d’utilisation finale depuis au moins un réservoir.
Selon un mode de réalisation particulier de ce procédé de fourniture d’eau froide, on réalise l’étape supplémentaire consistant à alimenter en eau, un ou plusieurs réservoirs vides, ou lorsque la température de leur contenu est supérieure à ladite température seuil, un ou plusieurs réservoirs partiellement remplis, parmi ladite pluralité de réservoirs enterrés, de préférence, jusqu’à ce qu’ils soient pleins.
Selon un autre mode de réalisation particulier de ce procédé de fourniture d’eau froide, ladite eau étant de l’eau de pluie, elle est filtrée avant d’alimenter au moins un desdits réservoirs enterrés.
Selon encore un autre mode de réalisation particulier de ce procédé de fourniture d’eau froide, ladite température seuil est égale à 14° C, encore mieux égale à 12°C et de manière encore plus préférentielle égale à 10°C.
Selon encore un autre mode de réalisation particulier de ce procédé de fourniture d’eau froide, alimentant ledit au moins un point d’utilisation finale avec de l’eau provenant d’au moins un premier réservoir enterré, et détectant que le niveau d’eau dans ledit ou au moins un desdits premiers réservoirs tombe en dessous d’un niveau seuil bas, on isole ledit ou lesdits premiers réservoirs et on remplace ce ou ces premiers réservoirs par autant de seconds réservoirs enterrés dont la température de leur contenu est inférieure à ladite température seuil, de manière à poursuivre l’alimentation dudit au moins un point d’utilisation finale.
Selon encore un autre mode de réalisation particulier de ce procédé de fourniture d’eau froide, on traite l’eau préalablement à son acheminement audit point d’utilisation finale pour déminéraliser ou adoucir ladite eau, ou encore éliminer des micro-organismes pathogènes. On assure éventuellement la stérilisation de cette eau.
Selon encore un autre mode de réalisation de ce procédé de fourniture d’eau froide, la température de l’eau acheminée audit au moins un point d’utilisation finale étant supérieure à une température de consigne, on refroidit ladite eau de sorte que sa température atteigne ladite température de consigne avant son utilisation.
Selon encore un autre mode de réalisation de ce procédé de fourniture d’eau froide, ledit point d’utilisation finale est un dispositif de climatisation au sol et/ou murale, ou un dispositif pour refroidir l’air extérieur.
Le moyeu de sortie 16, rotatif, définit une direction axiale X correspondant à son axe de rotation. Le moyeu de sortie 16 peut être globalement invariant par rotation autour de la direction axiale X. Le carter 12 et le palier 18 sont agencés autour de la direction axiale X.
L’intérieur du carter 12 définit une enceinte 20 qui est fermée axialement, d’un côté, par le moyeu de sortie 16, et de l’autre côté, par un couvercle 22. Le couvercle 22 est fixé rigidement au carter 12 et s’étend ici transversalement à la direction axiale X.
Un arbre d’entrée 24 s’étend au moins en partie à l’intérieur de l’enceinte 20. L’arbre d’entrée 24 est soutenu en rotation par le moyeu de sortie 16. Plus précisément, le moyeu de sortie 16 comporte un alésage 26, axial, dans lequel l’arbre d’entrée 24 s’engage. L’arbre d’entrée 24 lui-même peut s’étendre selon la direction axiale X. Comme illustré sur la , l’arbre d’entrée 24 peut être en contact avec l’alésage 26, ce qui assure le centrage de l’arbre d’entrée 24 par rapport au moyeu de sortie 16.
L’enceinte 20 abrite par ailleurs au moins un étage de réduction configuré pour coupler en rotation l’arbre d’entrée 24 et le moyeu de sortie 16 tout en modifiant le rapport de couple et de vitesse entre l’arbre d’entrée 24 et le moyeu de sortie 16. En référence à la , on décrira un mode de réalisation comprenant deux étages de réduction, mais le présent exposé peut s’appliquer mutatis mutandis à un seul ou au moins trois étages de réduction.
Ainsi, dans le présent mode de réalisation, le réducteur 10 comprend un premier étage de réduction 30A et un deuxième étage de réduction 30B.
Le premier étage de réduction 30A comprend un train épicycloïdal comprenant un solaire 32A ainsi qu’un ou plusieurs satellites 34A en prise avec le solaire 32A et avec la couronne 14. Les satellites 34A sont portés par un porte-satellite 36A. Les satellites 34A sont montés en rotation par rapport au porte-satellite 36A et en révolution par rapport au solaire 32A.
Comme indiqué précédemment, dans ce mode de réalisation, l’arbre d’entrée 24 porte un solaire en prise avec l’au moins un étage de réduction. En l’occurrence, l’arbre d’entrée 24 porte le solaire 32A. Par exemple, le solaire 32A peut être formé par une denture directement usinée sur l’arbre d’entrée 24. Alternativement, le solaire 32A pourrait être une pièce rapportée sur l’arbre d’entrée 24A. Le solaire 32A peut être prévu d’un côté de l’arbre d’entrée 24 opposé à l’extrémité engagée dans l’alésage 26 du moyeu de sortie 16.
L’arbre d’entrée 24 formant l’entrée du réducteur 10 et la couronne 14 étant fixe, la sortie du premier étage de réduction 30A est formée par le porte-satellite 36A.
Le deuxième étage de réduction 30B est placé axialement entre le premier étage de réduction 30A et le moyeu de sortie 16. Le deuxième étage de réduction 30B comprend un train épicycloïdal comprenant un solaire 32B ainsi qu’un ou plusieurs satellites 34B en prise avec le solaire 32B et avec la couronne 14. Les satellites 34B sont portés par un porte-satellite 36B. Les satellites 34B sont montés en rotation par rapport au porte-satellite 36B et en révolution par rapport au solaire 32B.
Dans cet exemple, la couronne 14 est commune au premier étage de réduction 30A et au deuxième étage de réduction 30B. Toutefois, dans le cas général, il est possible de prévoir des couronnes distinctes, ayant éventuellement des rayons primitifs différents.
Les deux étages de réduction 30A, 30B sont montés en série. Ainsi, dans cet exemple, l’entrée du deuxième étage de réduction 30B, à savoir le solaire 32B, est solidaire en rotation de la sortie du premier étage de réduction 30A, à savoir le porte-satellite 36A. La couronne 14 étant fixe, la sortie du deuxième étage de réduction 30B est formée par le porte-satellite 36B.
Par ailleurs, le porte-satellite 36B est solidaire en rotation du moyeu de sortie 16. En d’autres termes, le moyeu de sortie 16 est solidaire en rotation d’un porte-satellite 36B de l’au moins un étage de réduction 30B. Par exemple, le porte-satellite 36B peut s’engager en rotation avec le moyeu de sortie 16 par des cannelures ou tout emboîtement adéquat.
Le solaire 32B prend ici la forme d’un manchon coaxial à l’arbre d’entrée 24. Le solaire 32B peut être ajusté sur l’arbre d’entrée 24 afin de centrer le deuxième étage de réduction 30B sur l’arbre d’entrée 24, et, via le porte-satellite 36A, le premier étage de réduction 30A sur l’arbre d’entrée. En alternative, un jeu peut être prévu entre le solaire 32B et l’arbre d’entrée 24.
Pour des raisons de compacité axiale du réducteur 10, le porte-satellite 36A du premier étage de réduction 30A peut venir en butée contre le couvercle 22, le porte-satellite 36B du deuxième étage de réduction 30B peut venir en butée contre le porte-satellite 36A du premier étage de réduction 30A, et/ou le solaire 32B peut venir en butée contre le moyeu de sortie 16. Les surfaces transverses en contact peuvent être configurées pour diminuer la friction et donc le couple de traînée au sein du réducteur 10. Par exemple, ces surfaces peuvent être prévues convexes et/ou de faible rugosité (non visible sur la ) pour minimiser les points de contact. Alternativement ou en complément, un traitement de surface, un revêtement, un choix de matériau (par exemple l’acier nitruré) ou une pièce intermédiaire peut être prévu pour réduire la friction.
Pour son entraînement en rotation, l’arbre d’entrée 24 peut comprendre une partie d’entraînement 38 configurée pour être solidaire en rotation d’un arbre externe 40. Optionnellement, la partie d’entraînement 38 peut être munie de moyens de correction d’alignement 42, en l’espèce un joint de Oldham. Les moyens de correction d’alignement 42 permettent d’autoriser un certain défaut de coaxialité ou de centrage de l’arbre externe 40 sans nuire au centrage potentiellement très précis de l’arbre d’entrée 24. En outre, les éventuels paliers 44 qui soutiennent l’arbre externe 40 peuvent aussi être prévus avec une précision moindre, étant donné que leur défaut d’alignement par rapport à l’arbre d’entrée 24 est rectifié par les moyens de correction d’alignement 42.
La partie d’entraînement 38 ou l’arbre externe 40 peut s’étendre à travers un orifice prévu dans le couvercle 22. Les paliers 44 précités peuvent soutenir la partie d’entraînement 38 ou, comme illustré, l’arbre externe 40, par rapport au couvercle 22.
En particulier, le liant clair selon l’invention permet la préparation d’un revêtement urbain, notamment routier, permettant de prévenir et/ou limiter et/ou diminuer l’augmentation de la température ambiante urbaine.
De plus, le liant clair selon l’invention présente des propriétés similaires à celles des liants clairs traditionnels, obtenus à partir de composés d’origine pétrolière.
Par « température ambiante urbaine » on entend au sens de l’invention la température moyenne mesurée dans les espaces extérieurs d’une ville, notamment dans la rue.
Par « température de surface » on entend au sens de l’invention la température moyenne mesurée à la surface d’un matériau présents en milieu urbain, notamment à la surface d’un matériau de construction comme un enrobé.
(iii) au moins un polymère à base de motifs diène conjugué et de motifs hydrocarbure monovinyl aromatique,
(iv) des particules de déchets plastiques comprenant une partie polymérique comprenant du polypropylène, éventuellement en mélange avec du polyéthylène, et
(v) éventuellement un dope d’adhésivité.
Plus préférentiellement, le composé ester est choisi parmi dans le groupe constitué par : les tallates de triméthylolpropane, les monomères d'éthylène glycol, les monomères de néopentylglycol, les monomères de 2-éthylhexyle, les monomères de glycérol, et l’un quelconque de leurs mélanges.
Avantageusement, la composition de liant clair présente une teneur en agent plastifiant allant de 1% à 40% en masse, par rapport à la masse totale de la composition, de préférence de 5% à 30% en masse, plus préférentiellement de 10 % à 20% en masse.
Le produit de la polymérisation est un latex qui peut être utilisé sous cette forme, généralement après filtration des sous-produits solides du processus de polymérisation. Pour l'utilisation sous forme de latex, le latex peut être stabilisé par l'addition d'un agent tensioactif, qui peut être identique ou différent de l'agent tensioactif présent pendant la polymérisation (le cas échéant). Ce tensioactif ajouté ultérieurement peut, par exemple, être un tensioactif ionique ou non ionique. Les particules du polymère P1 utilisées comme semence peuvent avoir un caractère homogène ou hétérogène ou gradient entre le cœur et la surface des particules, en termes de composition (teneur en comonomère HFP, par exemple) et/ou de masse moléculaire. Dans ladite composition, les chaines polymères P1 et P2 sont enchevêtrées pour former un réseau polymère interpénétré (IPN) tel que défini par l’IUPAC ; qui est différent d’un mélange de polymères préformés. De préférence, les chaines polymères P1 et P2 sont enchevêtrées pour former un réseau polymère interpénétré séquentiel tel que défini par l’IUPAC.
La demande EP3081599 décrit en ce sens un liant d’origine végétale à base de poix d’huile de tall modifiée, d’une résine modifiée et éventuellement d’un polymère.
Ces liants clairs ne présentent cependant pas entière satisfaction.
Aucun de ces liants d’origine végétale ne s’est en effet montré capable de limiter et/ou prévenir suffisamment les phénomènes des îlots de chaleur urbains discutés ci-dessus.
De plus, et bien qu’ils présentent effectivement une empreinte environnementale réduite par rapport aux liants clairs traditionnels, ces liants d’origine végétale présentent des problèmes de durabilité. En effet, les liants clairs actuellement disponibles et intégrant un agent plastifiant et/ou un agent structurant d’origine végétale présentent une résistance au vieillissement significativement réduite, par rapport aux liants clairs traditionnels préparés à partir de produits d’origine pétrolière. En particulier, ces liants préparés à partir de composés d’origine végétale présentent une résistance au vieillissement des propriétés à froid significativement réduite, par rapport aux liants clairs traditionnels préparés à partir de produits d’origine pétrolière.
Il subsiste également le besoin de liants clairs biosourcés (préparés à partir d’au moins un agent plastifiant d’origine végétale et/ou d’au moins un agent structurant d’origine végétale) capables de limiter et/ou de prévenir le phénomène des îlots de chaleur urbain.
Il subsiste notamment le besoin de liants clairs biosourcés (préparés à partir d’au moins un agent plastifiant d’origine végétale et/ou d’au moins un agent structurant d’origine végétale) présentant des propriétés thermiques améliorées, de manière à limiter et/ou prévenir et/ou diminuer l’augmentation de la température ambiante urbaine.
En particulier, il subsiste le besoin de liants clairs biosourcés (préparés à partir d’au moins un agent plastifiant d’origine végétale et/ou d’au moins un agent structurant d’origine végétale) présentant une émissivité thermique et/ou une capacité thermique et/ou une conductivité thermique réduites.
De façon surprenante, on a constaté que l’association (i) d’une huile végétale comprenant un ester dérivé de l’huile de tall présentant une température de solidification inférieure à 30°C et dont l’indice d’acidité, déterminé selon la méthode ASTM D465, est inférieur ou égal à 150 mg KOH/g, (ii) d’une résine d’origine végétale choisie parmi les colophanes naturelles, les colophanes modifiées, les esters de colophane, et leurs mélanges et dont l’indice d’acidité, déterminé selon la méthode ASTM D465, est inférieur à 8 mg KOH/g, (iii) d’un un polymère à base de motifs diène conjugué et de motifs hydrocarbure monovinyl aromatique, et (iv) de particules de déchets plastiques comprenant une partie polymérique choisie parmi le polypropylène et un mélange de propylène et de polyéthylène, permettait d’obtenir un liant clair biosourcé capable de limiter et/ou de prévenir les phénomènes d’îlots de chaleur urbain.
Le polymère P1 utilisé dans l’exemple 1 est un latex de copolymère P(VDF-HFP). Il est utilisé comme semence pour synthétiser la composition selon la présente demande par un procédé de polymérisation en émulsion suivant le protocole décrit dans WO 2007/018783 en présence d’un agent de transfert de chaine de type oligomères d’acide acrylique de masse molaire inférieur à 20000 g/mol. Dans l’exemple 1, le monomère M2 utilisé pour préparer le polymère P2 est un mélange de (meth)acrylate d’alkyle et d’acide méthacrylique. Les monomères M2 sont mis en contact avec le polymère P1 pour une durée de 15 minutes avant la mise en œuvre de la polymérisation des monomères M2 .
Préparation d’un mélange de latex (exemple 2 – composition comparative) : Le polymère P1 et le polymère P2 sont préparés indépendamment l’un de l’autre par un procédé de polymérisation en émulsion. Dans le présent exemple, le polymère P2 est préparé en l‘absence d’une semence du polymère P1 . Les deux polymères sous forme de latex sont ensuite mélangés dans un ratio de 70/30. La composition des polymères P1 et P2 est la même que celle des polymères P1 et P2 de l’exemple 1.
Compositions comparatives des exemples 3 et 4
L’exemple 3 est mis en œuvre à partir d’une composition consistant en le polymère P1 sous forme de latex de l’exemple 1. L’exemple 4 est mis en œuvre à partir d’une composition consistant en le polymère P2 sous forme de latex de l’exemple 1.
La composition de revêtement est appliquée à température ambiante à l’aide d’un applicateur manuel (bar coater Hohsen Corp., épaisseur du dépôt humide de 23µm, vitesse d’application manuelle environ 100mm/sec) sur un échantillon de separateur Celgard 2400 (PP monocouche, épaisseur 25µm, largeur 89mm, longueur environ 30cm), puis séchée sur une plaque à 65°C pendant 10min. Le dépôt sec a une épaisseur mesurée à 5-6µm selon les échantillons (micrometre Mitsutoyo Digimatic Indicator IDH053D). Le séparateur obtenu a une largeur de 89 mm et une longueur de 30 cm.
Exemples %HFP dans P1 (en poids) Ratio P1 / P2 (en poids) Delta (Tm – Tc) Adhesion sèche (N/m) Résistance au solvent d’électrolyte 1 6.5 70/30 55 1.7 130 2 6.5 70/30 36 5 Perte d’intégrité 3 6.5 100/0 34 ~0 55 4 - 0/100 Na 15 Perte d’intégrité
De plus, la seule manipulation des moyens d’actionnement 5 s’avère rapide et aisée pour un utilisateur et favorise la retenue et la protection des objets O dans le colis 1.