INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, la partie avant A de la planche 10 de plongée sous-marine comprend une partie inclinée I par rapport à l’axe longitudinal L de la planche 10 de plongée sous-marine selon un angle inférieur ou égal à 90 °, de préférence inférieur ou égal à 65 °, de manière plus préférée inférieur ou égal à 55 °, de manière encore plus préférée inférieur ou égal à 50 °. La partie avant A de la planche 10 de plongée sous-marine comprend une partie inclinée I par rapport à l’axe longitudinal L de la planche 10 de plongée sous-marine selon un angle supérieur ou égal à 10 °, de préférence supérieur ou égal à 15 °, de manière plus préférée supérieur ou égal à 20 ° et de manière encore plus préférée supérieur ou égal à 25 °. La partie avant A de la planche 10 de plongée sous-marine comprend une partie inclinée I par rapport à l’axe longitudinal L de la planche 10 de plongée sous-marine selon un angle allant de 10 ° à 90 °, de préférence de 15 ° à 65 °, de manière plus préférée allant de 20 ° à 55 ° et de manière encore plus préférée de 25 ° à 50 °. En outre, l’angle suit de préférence une direction vers la partie arrière B de la planche 10 de plongée sous-marine. Par ailleurs, la partie inclinée I s’étend de préférence sur la face supérieure de la planche 10 de plongée sous-marine. De plus, la partie inclinée I peut être agencée directement à partir de l’extrémité avant A de la planche 10 de plongée sous-marine (c’est-à-dire que l’inclinaison commence directement à partir de l’extrémité de la partie avant A), ou elle peut être agencée à partir de la partie avant A de la planche 10 de plongée sous-marine (c’est-à-dire que la partie inclinée commence à être inclinée plus en arrière de la partie avant A).
Cette partie inclinée I permet une meilleure pénétration dans l’eau de la planche 10 de plongée sous-marine, de réduire l’effort à produire par l’utilisateur pour entrer et sortir de l’eau tout comme l’entrée et la sortie de la planche 10 de plongée sous-marine de l’eau. En outre, cela permet également de participer à la sécurité de l’utilisateur. Par exemple, lors d’une plongée sous-marine, cela peut éviter l’arrachement du détendeur, du masque, du tuba en cas de plongée PTM, ou plus généralement de protéger la tête d’un utilisateur. Le demandeur a développé une planche 10 de plongée sous-marine capable de pénétrer l’eau avec une facilité améliorée en réduisant la résistance et les frottements de l’eau notamment grâce à l’agencement particulier de la partie inclinée de la planche 10 de plongée sous-marine. Par ailleurs, une partie inclinée peut présenter une forme sensiblement concave.
Une planche 10 de plongée peut comprendre une ossature . La ou la illustre un mode de réalisation d’une telle ossature 11. Une ossature 11 correspond à la structure qui soutiendra la planche 10 de plongée sous-marine. Avantageusement, une ossature 11 comprend une partie avant, une partie arrière et un corps qui forment un support pour la partie avant A, la partie arrière B et le corps C de planche 10 de plongée sous-marine respectivement. Le corps de l’ossature 11 s’étend également de la partie avant à la partie arrière de l’ossature 11 selon un axe longitudinal. L’ossature 11 présente également une face supérieure et une face inférieure.
Une ossature 11 peut présenter différents paramètres tels que la géométrie, la taille, le poids. De préférence ces paramètres sont définis en fonction de la planche 10 de plongée sous-marine. Une ossature 11 peut être de forme sensiblement triangulaire, conique ou encore parallélépipédique, trapézoïdale. De préférence une ossature11 présente une longueur allant de 40 centimètres à 80 centimètres. Une ossature 11 peut présenter un poids allant de 3 kilogrammes à 10 kilogrammes. Une ossature11 peut être réalisée en différents matériaux. Par exemple, une ossature 11 peut être en bois, en acier, en aluminium, en polymères, en composite, en verre et/ou en inox. Avantageusement, une ossature 11 est liée aux paramètres d’hydrodynamisme de la planche 10 de plongée sous-marine. Par exemple, une ossature 11 en acier permettra d’alourdir une planche 10 de plongée sous-marine, une ossature 11 en aluminium sera plus légère qu’une ossature 11 en acier et réduira le poids de la planche 10 de plongée sous-marine. Ainsi, l’ossature 11 peut participer au contrepoids de la planche 10 de plongée sous-marine et peut améliorer l’immersion de la planche 10 de plongée sous-marine.
Par ailleurs, une ossature 11 est de préférence réalisée d’un seul tenant, c’est-à-dire en un seul bloc. Cela permet d’améliorer la stabilité de la planche 10 de plongée sous-marine.
Par ailleurs, une ossature 11 peut présenter un cadre 12. Un tel cadre 12 permet de soutenir le corps C de la planche 10 de plongée sous-marine, de renforcer la planche 10 de plongée et d’améliorer sa stabilité. Un cadre 12 peut comprendre des prolongements latéraux 13 par rapport au cadre 12 s’étendant vers la partie arrière. Ces prolongements latéraux 13 peuvent être de géométrie variable par exemple ils peuvent présenter une forme sensiblement en forme de I. Les prolongements latéraux 13 permettent en outre, l'ancrage de l'ossature 11 sur la majeure partie de la planche 10 répartissant ainsi les forces issues de la traction tout en respectant l’espace de visualisation. De manière préférée, l’ossature 11 comprend de part et d’autre du cadre 12 deux prolongements latéraux 13 (au moins un prolongement latéral 13 de chaque côté du cadre 12). Les prolongements latéraux 13 peuvent par exemple former un support pour des ailes de planche 10 de plongée sous-marine.
Par ailleurs, et de façon particulièrement avantageuse, une ossature 11 comprend une partie inclinée I’ agencée sur sa partie avant. Une partie inclinée I’ est définie comme étant disposée selon un certain angle par rapport à l’axe longitudinal de l’ossature 11. La partie inclinée I’ de l’ossature 11 présente de préférence un angle inférieur ou égal à 90 ° par rapport à l’axe longitudinal de l’ossature 11, de préférence inférieur ou égal à 65 ° et de manière plus préférée inférieur ou égal à 55 ° et de manière encore plus préférée inférieur ou égal à 50 °. La partie inclinée I’ de l’ossature 11 peut présenter un angle supérieur ou égal à 10 °, de préférence supérieur ou égal à 15 ° et de manière plus préférée supérieur ou égal à 20 ° et de manière encore plus préférée supérieur ou égal à 25 ° par rapport à l’axe longitudinal. La partie inclinée I’ de l’ossature 11 peut présenter un angle allant de 10 ° à 90 °, de préférence de 15 ° à 65 °, de manière plus préférée allant de 20 ° à 55 ° et de manière encore plus préférée de 25 ° à 50 ° par rapport à l’axe longitudinal. L’angle est de préférence dans une direction correspondant à la partie arrière de l’ossature 11 et sur la face supérieure de l’ossature 11.
Une telle partie inclinée I’ permet de servir de support à la partie inclinée I de la planche 10 de plongée sous-marine. En outre, une telle partie inclinée I’ de l’ossature 11 permet de participer à une meilleure pénétration dans l’eau. En effet, une telle partie inclinée permet un meilleur écoulement de l’eau lors de la pénétration autour de la partie inclinée mais exerce également une force de poussée vers le bas compensée par un moyen de contrepoids et l’appui des membres supérieurs de l’utilisateur à l’arrière de la planche 10 (détaillé ci-après). Ceci permettra par voie de conséquence à l’utilisateur de produire moins d’effort pour pénétrer sous l’eau avec la planche 10 de plongée sous-marine. Par ailleurs, la partie arrière de l’ossature 11 peut être prévue pour pouvoir accueillir un moyen de contrepoids 30.
- une phase d’implémentation, dans le dispositif audio nomade, du filtre de calibrage déterminé lors de la phase de calibrage.
Avec la détermination d’un filtre de calibrage et son implémentation dans le dispositif audio nomade, les performances dudit dispositif sont améliorées en fonction des performances du haut-parleur nomade et du microphone nomade effectivement présents dans le dispositif audio nomade et pas uniquement à partir des performances nominales du modèle de ces composants.
Selon des modes de réalisation particuliers de l’invention, le procédé de calibrage selon l’invention comprend une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prise(s) isolément ou suivant toutes les combinaisons techniquement possibles :
- la phase d’émission comprend une étape d’émission par le haut-parleur nomade lors de laquelle un signal audio est envoyé au haut-parleur nomade pour son émission par ledit haut-parleur nomade,
la phase de calibrage comprenant une étape de calibrage du haut-parleur nomade,
lors de la réception de ladite étape de calibrage, le signal audio est reçu depuis le microphone de calibrage,
lors de la détermination de ladite étape de calibrage, le filtre de calibrage déterminé est propre au haut-parleur nomade, et dit filtre de calibrage du haut-parleur,
- le dispositif audio nomade comprend deux microphones nomades, les deux microphones nomades comportant un microphone nomade interne orienté vers le haut-parleur nomade, et un microphone nomade externe orienté vers un extérieur du dispositif audio nomade,
- la phase de calibrage comprend en outre une étape de calibrage du microphone nomade interne,
lors de la réception de l’étape de calibrage du microphone nomade interne, le signal audio est reçu depuis le microphone nomade interne,
lors de la détermination de l’étape de calibrage du microphone nomade interne, le filtre de calibrage déterminé est propre au microphone nomade interne, et dit filtre de calibrage du microphone interne,
- l’étape de calibrage du microphone nomade interne comprend en outre :
- une application du filtre de calibrage du haut-parleur au signal reçu lors de la réception de l’étape de calibrage du microphone nomade interne, pour former un signal filtré,
lors de l’étape de détermination de la phase de calibrage du microphone nomade interne, le filtre de calibrage du microphone interne est déterminé en fonction du signal filtré,
- la phase d’émission comprend une étape d’émission par le haut-parleur de calibrage, lors de laquelle un signal audio est envoyé au haut-parleur de calibrage pour son émission par ledit haut-parleur de calibrage,
la phase de calibrage comprenant une étape de calibrage du microphone nomade externe,
illustre schématiquement un exemple d’un interrupteur auxiliaire selon l’invention ;
illustre schématiquement un autre exemple d’un interrupteur auxiliaire selon l’invention ;
illustre schématiquement un deuxième exemple d’un module d’alimentation selon l’invention,
illustre un schéma électrique d’un deuxième mode de réalisation d’un convertisseur de puissance selon l’invention,
illustre un schéma électrique d’un troisième mode de réalisation d’un convertisseur de puissance selon l’invention, et
illustre schématiquement un mode de réalisation de bras de commutation principale.
On se réfère à la qui illustre schématiquement un exemple d’un aéronef 1 comportant un convertisseur de puissance électrique 2, une charge électrique 3, alimentée par le convertisseur de puissance électrique 2, et une source d’alimentation 4, notamment une source d’alimentation 4 continue, comportant, par exemple, un bus d’alimentation électrique en tension continue de l’aéronef 1. Selon un exemple spécifique, la charge électrique 3 peut, par exemple, être une pompe à carburant.
De façon avantageuse, la charge électrique 3 est de type triphasé de sorte que le convertisseur de puissance électrique 2 délivre un système de tension triphasée pour piloter la charge électrique 3 à partir de la tension continue délivrée par la source d’alimentation 4.
La illustre un schéma électrique d’un premier exemple de réalisation du convertisseur de puissance électrique 2 selon l’invention. Dans le premier exemple de réalisation, le convertisseur de puissance électrique 2 relié à la charge électrique 3 et à la source d’alimentation 4 délivrant une tension Ve, notamment tension continue Ve, par exemple de 540 V.
Le convertisseur de puissance électrique 2 peut comporter notamment un module d’alimentation 5.
Selon un exemple de réalisation, le module d’alimentation 5 comprend deux bornes d’entrée 8, 9, respectivement une première borne d’entrée 8 et une deuxième borne d’entrée 9, reliées à la source d’alimentation 4 de sorte que la tension Ve est appliquée entre les bornes d’entrée 8 et 9. Le module d’alimentation 5 comprend également trois bornes de sortie 10, 11, 12, respectivement une première borne de sortie 10, une deuxième borne de sortie 11 et une troisième borne de sortie 12.
Le module d’alimentation 5 comprend une ligne d’alimentation 13. La ligne d’alimentation 13 comporte deux impédances 14. Avantageusement, les deux impédances 14 identiques, en particulier reliées en série, s’étendent entre deux extrémités 15, 16, respectivement une première extrémité 15 et une deuxième extrémité 16, de la ligne d’alimentation 13.
Selon l’exemple présenté en , l’impédance 14 comporte, par exemple, un condensateur.
La première extrémité 15 de la ligne d’alimentation 13 est reliée à la première borne d’entrée 8 et à la première borne de sortie 10. Par ailleurs, la deuxième extrémité 16 de la ligne d’alimentation 13 est reliée à la deuxième borne d’entrée 9 et à la troisième borne de sortie 12.
Dans la présente demande, en trempant le matériau calciné dans du sulfure de sodium, en régulant le pH et en utilisant le principe selon lequel le tungstène et le molybdène ont des capacités de liaison différentes au soufre à différents pH, le molybdène avec un petit rayon atomique est sélectivement éliminé et le tungstène avec un grand rayon est conservé, de manière à obtenir du tétroxyde de tricobalt avec un dopage à gradient au tungstène, ce qui non seulement stabilise le réseau cristallin interne du matériau, mais fournit également des lacunes atomiques avec une distribution de densité à gradient pour le tétroxyde de tricobalt. Par rapport au dopage uniforme, dans la présente invention, le procédé d’augmentation progressive de la concentration de dopage en molybdène de l’intérieur vers l’extérieur du tétroxyde de tricobalt facilite l’élimination du molybdène dans le traitement de trempage avec du sulfure de sodium, formant plus de lacunes atomiques, fournissant ainsi des canaux pour le dopage ultérieur.
Dans la présente demande, le précurseur, l’oxyde d’erbium et la source de lithium sont mélangés selon un rapport molaire de l’élément lithium, de l’élément erbium et de l’élément cobalt de 1,0-1,3:0,3-0,5:1.
Par exemple, le rapport molaire de l’élément lithium, de l’élément erbium et de l’élément cobalt peut être par exemple de 1:0,3:1, 1: 0,35:1, 1:0,4:1, 1:1,45:1, 1:0,5:1, 1,1: 0,3:1, 1,1:0,35:1, 1,1:0,4:1, 1,1:1,45:1, 1,1:0,5:1, 1,2:0,3:1, 1,2:0,35:1, 1,2:0,4:1, 1,2:1,45:1, 1,2:0,5:1, 1,3:0,3:1, 1,3:0,35:1, 1,3:0,4:1, 1,3:1,45:1, 1,3:0,5:1, ou tout rapport dans la plage de 1,0-1,3:0,3-0,5:1.
Par exemple, la source de lithium ci-dessus peut être choisie dans le groupe constitué par le carbonate de lithium, l’hydroxyde de lithium, l’acétate de lithium et une combinaison de ceux-ci.
Dans certains modes de réalisation, le précurseur, l’oxyde d’erbium et la source de lithium peuvent être pré-mélangés à 500-800 tr/min (telle que 500 tr/min, 600 tr/min, 700 tr/min ou 800 tr/min) pendant 5 à 8 min (tel que 5 min, 6 min, 7 min ou 8 min), puis mélangés à 3500-4000 tr/min (telle que 3500 tr/min, 3600 tr/min, 3700 tr/min, 3800 tr/min, 3900 tr/min ou 4000 tr/min) pendant 10 à 20 min (tel que 10 min, 12 min, 15 min, 18 min ou 20 min).
Le frittage peut être effectué à 800-1000°C (telle que 800°C, 850°C, 900°C, 950°C ou 1000°C) pendant 10 à 20 h (tel que 10 h, 12 h, 15 h, 18 h ou 20 h).
Le procédé de frittage ci-dessus est un frittage en phase solide dans une atmosphère contenant de l’oxygène (tel que du gaz oxygène ou de l’air).
Il convient de souligner qu’il est très difficile de trouver un sel soluble d’erbium, de sorte que les procédés de dopage conventionnels existants tels que la coprécipitation et le procédé hydrothermal ne peuvent pas être utilisés pour le dopage de l’erbium ; et le dopage en phase solide ne peut que réaliser un dopage en surface, qui ne peut pas doper en erbium l’intérieur des particules de matériau d’électrode positive.
Dans la présente demande, il est créatif qu’en formant des lacunes atomiques avec une distribution de densité augmentant progressivement de l’intérieur vers l’extérieur du tétroxyde de tricobalt, l’erbium est intégré dans les lacunes atomiques pour former un dopage à gradient pendant le processus de frittage en phase solide dans la préparation de l’oxyde de cobalt et de lithium, réalisant ainsi le dopage de l’erbium à l’intérieur des particules d’oxyde de cobalt et de lithium, remplissant les lacunes atomiques et améliorant la stabilité structurelle de l’oxyde de cobalt et de lithium. De plus, le dopage en erbium peut augmenter davantage le volume de la cellule unitaire de LiCoO 2 , favoriser la cristallisation de LiCoO 2 , améliorer les conditions de diffusion des ions lithium et améliorer les performances de cycle de la capacité de décharge.
En plus, la présente demande fournit en outre une batterie au lithium-ion, qui est préparée à partir du matériau d’électrode positive d’oxyde de cobalt et de lithium modifié susmentionné en tant que matière première. En conséquence, la batterie au lithium-ion préparée peut avoir une bonne stabilité et de bonnes performances de cycle.
Les caractéristiques et les performances de la présente invention seront décrites plus en détail ci-dessous en liaison avec les exemples.
Cet exemple fournit un matériau d’électrode positive d’oxyde de cobalt et de lithium modifié. Son procédé de production comprend les étapes suivantes :
(1) Le tungstate de sodium et le molybdate de potassium ont été dissous dans de l’eau désionisée respectivement pour obtenir une solution de sel de tungstène à une concentration de 0,3 mol/L et une solution de sel de molybdène à une concentration de 0,3 mol/L;
[0 (2) Le sulfate de cobalt a été dissous dans de l’eau désionisée pour obtenir une solution de sel de cobalt à une concentration de 1,5 mol/L;
(3) Une solution d’hydroxyde de sodium (à une concentration de 4 mol/L) et de l’ammoniaque ont été ajoutées dans de l’eau désionisée à un rapport volumique de 6:1 pour obtenir une solution mixte ;
Selon le principe de l’invention, le cadre 2 est surmoulé sur la maille 3.
Plus précisément, le cadre 2 est en thermoplastique. Ce cadre 2 est ainsi moulé sur la maille 3 de manière à coupler la maille 3 au cadre 2.
Le cadre 2 est notamment surmoulé sur la maille 3 en au moins une zone de surmoulage.
Cette zone de surmoulage correspond à la matière du cadre 2 qui est en contact direct avec la maille 3 suite au surmoulage du cadre 2 sur la maille 3.
Toujours en référence aux figures 1 à 5, la maille 3 est couplée au cadre 2 en s’étendant sur toute une section interne du cadre 2.
La maille 3 s’étend également transversalement à l’axe 10. Cette maille 3 s’étend plus précisément perpendiculairement à l’axe central 10.
Cette maille 3 correspond par exemple à une grille en thermoplastique ou à une grille métallique. La maille 3 est ainsi en un matériau thermoplastique ou métallique.
Cette maille 3 est sélectionnée pour présenter des ouvertures avec des dimensions normées en fonction d’un stade de croissance d’un naissain de coquillages.
Selon le présent mode de réalisation, la maille 3 prend essentiellement la forme d’un disque.
Selon d’autres modes de réalisation, cette maille 3 peut également prendre d’autres formes, telle qu’une forme octogonale ou carrée, et ce en rapport avec la forme du cadre 2.
En effet, la forme de la maille 3 correspond essentiellement à celle du cadre 2 vue du dessus.
Tel que cela est évoqué précédemment, la réhausse 4 repose sur le cadre 2.
A cet effet, le cadre 2 présente une surface d’appui 20 de la réhausse 4.
Cette surface d’appui 20 est distincte de la ou des zones de surmoulage.
En effet, selon le présent mode de réalisation, la surface d’appui 20 surmonte la zone de surmoulage.
Plus précisément, en référence aux figures 2 à 5, le cadre 2 présente une unique portion de couplage 21 qui est continu et qui prend une forme annulaire.
Les blocs d’émission/réception radiofréquence (RF) 13 et 23 sont adaptés pour communiquer ensemble via le canal classique 40.
Le bloc de contrôle 11, respectivement 21, comporte par exemple une mémoire et un microprocesseur (non représentés). Dans un mode de réalisation, la mémoire du bloc de contrôle 11, respectivement 21, comporte des instructions logicielles, qui lorsqu’elles sont exécutées sur le microprocesseur du bloc de contrôle 11, respectivement 21, mettent en œuvre les étapes incombant au bloc de contrôle 11, respectivement 21, et décrites plus loin, notamment en référence à la .
Le bloc d’émission/réception radiofréquence (RF) 13, respectivement 23, comporte typiquement un modem et une antenne d’émission et réception radiofréquence (non représentés).
Le bloc d’émission quantique 12 comporte un bloc de génération, nommé GEN 121, et un bloc de polarisation, nommé Pol 122.
Le bloc GEN 121 est adapté pour générer aléatoirement une séquence de bits à transmettre.
Le bloc Pol 122 est adapté pour choisir aléatoirement, pour chaque bit à transmettre, une base parmi plusieurs bases de polarisation de références (ces bases sont encore appelés modes ou quadratures) et pour transmettre une impulsion lumineuse avec une polarisation correspondant, à la valeur du bit à transmettre dans la base choisie aléatoirement pour ce bit.
Le bloc Pol 122 comporte par exemple un rotateur de polarisation, apte à faire pivoter la polarisation du signal lumineux émis, sélectivement de 0° (si choix de base H/V par le bloc Pol 132) ou de 45° (si choix de base D/A), la sélection entre 0° et 45° étant réalisée de manière aléatoire. Par exemple, le rotateur de polarisation est réalisé avec une lame à retardement demi-onde dont la rotation est assurée par un actionneur.
Les bases, dans le cas présent, comportent par exemple : une première base Horizontale/Verticale (H/V) dans laquelle "1" est codé par un photon d'axe de polarisation 0° et "0" par un photon de polarisation 90° ; une deuxième base Diagonale/antidiagonale (D/A) dans laquelle "0" est codé par un photon d'axe de polarisation 45° et "1" par un photon de polarisation 135°.
Le bloc de réception quantique 22 comporte un bloc de polarisation, nommé Pol 132, et un bloc de mesure 131.
Avant l'arrivée prévue d'un photon, le bloc Pol 132 est adapté pour réaliser une rotation de polarisation afin de choisir aléatoirement une base parmi les deux bases H/V et D/A. Le bloc Pol 132 comporte un rotateur de polarisation, apte à faire pivoter la polarisation du signal lumineux émis, sélectivement de 0° (si choix de base H/V par le bloc Pol 132) ou de 45° (si choix de base D/A). Par exemple, le rotateur de polarisation est réalisé avec une lame à retardement demi-onde dont la rotation est assurée par un actionneur.
Le bloc de mesure 131 est adapté pour mesurer deux composantes lumineuses en quadrature à la sortie du rotateur de polarisation Pol 132, soit sur la base H/V si la rotation de polarisation est de 0°, ou sur la base D/A si la rotation de polarisation est de 45°. Par exemple, le bloc de mesure est réalisé avec un séparateur de faisceau polarisant (PBS) générant une quadrature, et deux détecteurs de photons (SPD) pour les deux composantes de la quadrature.
On rappelle ici qu’un photon peut être polarisé selon un axe quelconque. Un photon polarisé selon un axe d'angle 'a' passant dans un filtre polarisant selon un axe d’angle 'b' possède une probabilité égale à cos²(b-a) de passer le filtre polarisant, selon la loi de Malus.