INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La concentration de grandes particules dans les vulcanisats est indiquée par ν, le nombre de particules/mm 2 ayant un diamètre équivalent en surface> 4 µm. Il peut être observé que les valeurs (Ln (R) -3,8) / (0,28 * δ) des exemples de vulcanisats sont supérieures à celles du mélange sec et des vulcanisats comparatifs pour l'une quelconque des valeurs ν citées. Les exemples de mélange-maître liquide présentent des propriétés comparables à celles des exemples de vulcanisats. La valeur de ν > = 65 séparant ces deux groupes de vulcanisats a été déterminée par la limite supérieure de l'intervalle de confiance à 95 % de (ν) pour l'exemple du mélange-maître liquide.
Des valeurs d'indice de résistivité ont été calculées pour démontrer que la résistivité électrique de vulcanisats fabriqués à partir des composites de l'invention sont plus élevées par comparaison à des vulcanisats fabriqués à partir de composites mélangés à sec ayant le même noir de carbone, le même niveau de charge de charge, le même type de polymère et la même formulation de composé (équivalent mélangé à sec). L'indice de résistivité, ou valeur ln(R) index , est exprimé sous la forme rapport du ln(R) des vulcanisats des composites de l'invention sur la valeur ln(R) de l'équivalent mélangé à sec comparable multiplié par 100.
Indice Ln(R) = [ln(R) de l'exemple] / [ln(R) de l'équivalent mélangé à sec] * 100
Une valeur d'indice supérieure à 100 indique que le vulcanisat en exemple a une résistivité électrique plus élevée qu'un vulcanisat mélangé à sec de composition similaire. Les valeurs ln(R) pour les vulcanisats comparatifs et présents, et leurs valeurs d'indice respectives sont indiquées dans le tableau 93 ci-dessous.
Il peut être observé que chacun des présents vulcanisats a un indice de résistivité d'au moins 105, ou d'au moins 110, et dans de nombreux cas d'au moins 120, indiquant une amélioration de ln(R) d'au moins 5 %, 10 % ou d’au moins 20 %, par rapport à l’équivalent de mélange sec.
Echantillon Type de CB CB (phr) Caoutchouc Formule Composition Durcissement M300 /M100 Tan δ Max Ln(R) Ln(R) index Sec 17 V7H 50 SMR20 F1 1,6L Comp C’ C1 5,5 0,190 5,0 100 Ex. 22 V7H 50 SMR20 F1 1,6L Comp A C1 6,3 0,166 6,8 136 Sec 19 N330 40 SMR20 F1 1,6L Comp C’ C1 5,7 0,127 9,0 100 Ex. 27 N330 40 SMR20 F1 1,6L Comp A C1 6,2 0,100 11,6 129 Sec 21 V7H 51 RSS3 F4 1,5L Comp E C2’ 5,5 0,212 4,8 100 Ex. 68 V7H 51 RSS3 F4 1,5L Comp E C2’ 6,0 0,192 6,1 128 Ex. 71 V7H 51 RSS3 F4 1,5L Comp E C2’ 5,8 0,197 6,6 138 Ex. 131-1 SG2 V7H 51 RSS3 F4 1,5L Comp E C2’ 6,0 0,195 6,2 131 Ex. 131-2 SG2 V7H 51 RSS3 F4 1,5L Comp E C2’ 6,2 0,191 6,4 135 Ex. 144 V7H 51 RSS3 F4 1,5L Comp E C2’ 6,1 0,174 6,8 143 Sec 18 N550 52 SMR20 F1 1,6L Comp C’ C1 4,8 0,117 8,4 100 Ex. 26 N550 52 SMR20 F1 1,6L Comp A C1 5,3 0,099 11,6 138 Sec 47 V10HD 51 RSS3/CB22 80/20 F4 1,6L Comp D C2 4,8 0,166 4,9 100 Ex. 124 V10HD 51 RSS3/CB22 80/20 F4 1,6L Comp D C2 5,7 0,177 6,7 135 Sec 46 V10HD 51 RSS3/CB22 60/40 F4 1,6L Comp D C2 4,6 0,162 4,8 100 Ex. 122 V10HD 51 RSS3/NIPOL 1250H 60/40 F4 1,6L Comp D C2 5,6 0,157 7,0 145 Sec 49 V10HD 51 RSS3/CB22/VSL 4525-0 60/20/20 F4 1,6L Comp D C2 4,9 0,199 4,4 100 Ex. 130 V10HD 51 RSS3/NIPOL 1250H/VSL 4525-0 60/20/20 F4 1,6L Comp D C2 5,7 0,168 6,7 154 Sec 44 EB2125 56 RSS3 F9 1,6L Comp C C2 5,8 0,149 8,3 100 Ex. 190 EB2125 56 RSS3 F9 1,6L Comp C C2 6,6 0,138 10,6 129 Sec 14 CRX1490 50 SMR20 F1 1,6L Comp C’ C1 5,6 0,221 3,7 100 Ex. 16 CRX1490 50 SMR20 F1 1,6L Comp A C1 6,1 0,206 4,0 108 Ex. 17 CRX1490 50 SMR20 F1 1,6L Comp B C1 6,1 0,206 4,1 111 Sec 15 CRX1483 50 SMR20 F1 1,6L Comp C’ C1 5,6 0,236 3,0 100 Ex. 18 CRX1483 50 SMR20 F1 1,6L Comp A C1 6,2 0,210 3,6 120 Ex. 19 CRX1483 50 SMR20 F1 1,6L Comp B C1 6,0 0,210 3,4 113 C2’ = durcissement à 150°C pendant 30 min à 100 kg/cm 2
Il peut être observé que chacun des vulcanisats présents a un indice de résistivité d'au moins 105, ou d'au moins 110, et dans de nombreux cas d'au moins 120, indiquant une amélioration de ln(R) d'au moins 5 %, 10 % et d’au moins 20 % par rapport à l’équivalent de mélange sec.
Exemple XXI : énergie après ajout de charge
Comme décrit ici, un mélange avec des charges humides a pour résultat des énergies spécifiques plus élevées par comparaison à des processus de mélange typiques avec des charges sèches. Le tableau 94 liste des énergies spécifiques totales pour un temps de mélange total (énergie spécifique totale), après 75 % d'ajout de charge (E 75%Filler ) et après 100 % d'ajout de charge (E 100%Filler ). L'énergie spécifique après 75 % ou 100 % d'ajout de charge a été déterminée au moment après les étapes d'ajout respectives jusqu'à l’évacuation.
ID d’échantillon Energie spécifique totale (kJ/kg) E 100 %Filler (kJ/kg) E 75 %Filler (kJ/kg) Humidité de composite % Comp 1 916 471 895 14,9 Comp 2 1287 1028 4,5 Comp 3 1430 964 8,0 Comp 5 674 339 15,6 Comp 7 1488 1036 0,8 Comp 8 1217 444 0,7 Comp 9 1115 648 1030 1,8 Comp 10 1352 797 1249 1,1 Comp 11 1335 11,4 Comp 12 1239 6,5 Comp 13 1617 7,3 Ex. 4 2046 1547 1,1 Ex. 5 1844 1352 1745 1,3 Ex. 6 1925 1581 1,1 Ex. 7 1727 1352 1654 0,9 Ex. 8 1629 1330 1,5 Ex. 9 1698 1380 0,7 Ex. 10 1699 1223 1,3 Ex. 11 1640 1255 1,1 Ex. 12 1699 1279 1,2 Ex. 13 1757 1618 1,5 Ex. 14 2160 1661 1,3 Ex. 15 2070 1553 0,9 Ex. 16 1933 1457 1845 1,3 Ex. 17 1992 1537 1939 1,6 Ex. 18 2285 1749 2156 0,8 Ex. 19 2314 1767 2200 1,1 Ex. 20 1810 1400 1502 0,4 Ex. 21 1666 1342 1496 0,8 Ex. 22 1640 1232 0,7 Ex. 23 1821 1404 0,7 Ex. 24 1933 1500 0,9 Ex. 25 1793 1356 0,7 Ex. 26 1691 1385 1614 0,4 Ex. 27 1836 1417 1646 0,5 Ex. 28 1810 1390 0,6 Ex. 31 2809 1372 1970 1,1 Ex. 32 2243 1510 1821 1,3 Ex. 33 2135 1355 1715 1,3 Ex. 34 2007 1319 1599 2,0 Ex. 35 2300 1456 1834 1,0 Ex. 36 1819 1340 1479 2,0 Ex. 37 2650 1761 2128 2,1 Ex. 38 2122 1357 1730 2,2 Ex. 39 2515 1762 2192 1,0 Ex. 40 2705 1941 2299 1,2 Ex. 41 4144 3314 3570 0,9 Ex. 42 2899 2047 2353 1,0 Ex. 43 3334 2529 2888 1,3 Ex. 44 1794 1184 1467 2,7 Ex. 45 1821 1195 1476 3,0 Ex. 48 1787 1255 1475 3,4 Ex. 50 2515 1762 2192 1,0 Ex. 52 1974 1260 1602 1,8 Ex. 55 3047 1751 2376 0,9 Ex. 56 2725 1516 2180 0,7 Ex. 57 2332 1559 1859 1,0 Ex. 58 2314 1420 1794 1,8 Ex. 59 2635 1610 2008 0,5 Ex. 60 2436 1458 1883 1,3 Ex. 61 2216 1669 1859 0,7 Ex. 62 2517 1650 2038 1,4 Ex. 63 2492 1556 2037 1,1 Ex. 64 2582 1493 2015 1,1 Ex. 65 2415 1527 1960 1,9 Ex. 66 2002 1445 1621 2,7 Ex. 67 2597 1759 2065 1,4 Ex. 68 2441 1693 1904 1,9 Ex. 69 3245 2611 2824 1,6 Ex. 70 2132 1543 1721 0,9 Ex. 71 3050 2053 2442 1,0 Ex. 72 2053 1424 1605 1,6 Ex. 73 4321 3467 3777 0,7 Ex. 74 2921 2059 2456 1,9 Ex. 75 3008 2303 2546 0,9 Ex. 76 2000 1406 1593 1,7 Ex. 49 1607 1005 1277 0,7 Ex. 51 1477 877 1156 1,4 Ex. 190 3181 2668 2925 3,8 Ex. 106 2635 2111 2500 0,9 Ex. 107 2606 2067 2477 0,9 Ex. 101 1440 1440* 4,2
*pour un mélange continu, la charge et l’élastomère sont mélangés au début du cycle de mélange
Il peut être observé qu'une énergie spécifique d'au moins 1 100 kJ/kg est nécessaire après 100 % d'ajout de charge et d'au moins 1 300 kJ/kg après 75 % d'ajout de charge pour obtenir un composite avec une teneur en humidité inférieure à 10 % en poids, et de préférence inférieure à 5 % en poids, par rapport au poids total du composite. Pour les exemples dans lesquels des smalls ont été ajoutés au début du mélange (Ex. 49 et Ex. 51), il n'a pas été possible d'obtenir ces valeurs d'énergie plus élevées. Cependant, une amélioration des propriétés de caoutchouc a été observée pour de tels lots par comparaison aux exemples comparatifs, bien que plus faible que pour les composites dans lesquels aucun small n'était présent pendant le mélange.
Exemple XXII : caoutchouc naturel/silice-noir de carbone
Les exemples suivants illustrent la préparation de composites comprenant du caoutchouc naturel et une charge humide comprenant un mélange de silice et de noir de carbone selon un rapport 10:1, ainsi que les vulcanisats correspondants. La silice utilisée était la silice précipitée ZEOSIL® Z1165 MP de Solvay USA Inc., Cranbury, NJ. Le noir de carbone utilisé était un noir de référence industriel # 9 (noir de carbone « IRB-9 », ASTM N330).
Il est à cet effet proposé, selon un aspect de la présente invention, un dispositif pour le traitement cosmétique de la peau, le dispositif s’étendant selon un axe longitudinal principal et comprenant : un bouchon électronique s’étendant selon et autour d’un premier axe longitudinal et présentant une surface externe de contact et une surface interne délimitant un canal rectiligne traversant le bouchon électronique et débouchant sur la surface externe de contact, le bouchon électronique comprenant au moins un élément d’activation électronique, au moins une portion de la surface externe de contact étant définie par au moins une partie de l’élément d’activation électronique ; un distributeur s’étendant selon un deuxième axe longitudinal et comprenant : un réservoir prévu pour contenir une substance cosmétique ; et un conduit de distribution prévu pour transporter de la substance cosmétique depuis le réservoir jusqu’à une première extrémité du distributeur ; et une coque prévue pour être fixée au bouchon électronique et pour être positionnée autour du distributeur de manière amovible ; dans lequel le distributeur est prévu pour être couplé au bouchon électronique de manière amovible de sorte à ce que, dans une configuration de couplage, au moins une portion du conduit de distribution s’étende au sein du canal rectiligne et la première extrémité soit positionnée au niveau de la surface externe de contact du bouchon électronique, et de sorte à ce que, dans la configuration de couplage, le distributeur soit libre en rotation autour de l’axe longitudinal principal mais fixe en translation le long de l’axe longitudinal principal, par rapport au bouchon électronique et par rapport à la coque.
Dans un mode de mise en œuvre, l’étape de sélection de la première zone d’intérêt et de la deuxième zone d’intérêt est effectuée de sorte que la première zone d’intérêt est identique à la deuxième zone d’intérêt, et l’étape de fusion est effectuée de sorte que l’image finale est séparée horizontalement ou verticalement avec la fraction de la première image d’une part et la fraction de la deuxième image d’autre part, les fractions de la première image et de la deuxième image étant similaires.
Dans un autre mode de mise en œuvre, l’étape de sélection de la première zone d’intérêt et de la deuxième zone d’intérêt est effectuée de sorte que la première zone d’intérêt est comprise dans la deuxième zone d’intérêt, et l’étape de fusion est effectuée de sorte que l’image finale comprend une fraction de la première image incrustée dans la fraction de la deuxième image.
Avantageusement, l’étape de sélection de la première zone d’intérêt et de la deuxième zone d’intérêt comprend une étape de détection automatique desdites zones d’intérêt en fonction de la température et/ou du mouvement et/ou de la forme desdites zones d’intérêt, la fraction de la première image et la fraction de la deuxième image étant par exemple centrées respectivement autour desdites première et deuxième zones d’intérêt dans l’image finale.
Dans un mode de mise en œuvre, les étapes d’application d’un traitement local sur la première image et d’application d’un traitement global sur la deuxième image sont effectuées simultanément.
La présente invention a également pour objet un programme d’ordinateur comprenant des instructions de code de programme pour l’exécution des étapes du procédé tel que défini précédemment, lorsque ledit programme est exécuté sur un ordinateur.
La présente invention a également pour objet un support d’enregistrement lisible par ordinateur comprenant des instructions qui, lorsqu’elles sont exécutées par un ordinateur, conduisent celui-ci à mettre en œuvre les étapes du procédé tel que défini précédemment.
est une vue schématique d’un dispositif d’imagerie destiné à mettre en œuvre le procédé selon l’invention ;
est une illustration schématique des différentes étapes du procédé de traitement d’image infrarouge selon l’invention ;
est une représentation schématique d’une image finale obtenue par le procédé de traitement d’image infrarouge selon l’invention dans un mode de mise en œuvre ; et
est une représentation schématique d’une image finale obtenue par le procédé de traitement d’image infrarouge selon l’invention dans un deuxième mode de mise en œuvre.
Exposé détaillé d’au moins un mode de réalisation On a représenté schématiquement sur la un dispositif d’imagerie 2 destiné à mettre en œuvre le procédé décrit ci-dessous.
Le dispositif d’imagerie 2 comprend une caméra infrarouge comprenant un système optique et un capteur infrarouge 4 ainsi qu’un module de traitement d’image 6 pouvant s’apparenter à un programme d’ordinateur embarqué dans la caméra. Le module de traitement d’image 6 comprend d’une part un module d’optimisation locale de l’histogramme 8 d’images captées par le capteur infrarouge 4, et d’autre part un module léger d’étirage global 10 d’images captées par le capteur infrarouge 4.
Le module de traitement d’image 6 comprend également un module de fusion 12 d’une image en sortie du module d’optimisation locale de l’histogramme 8 avec une image en sortie du module léger d’étirage global 10.
En particulier, le module d’optimisation locale de l’histogramme 8 permet un étirage de l’histogramme d’une image de manière locale. Le module léger d’étirage global 10 permet un étirage de l’histogramme d’une image de manière globale.
Le dispositif d’imagerie 2 comprend optionnellement un écran d’affichage 14 d’une image. Par exemple, l’image affichée est l’image obtenue en sortie du module de fusion 12.
Ainsi, l’invention a trait à un procédé de transfert d’une couche adhésive en polymère(s) thermoplastique(s) d’un premier substrat vers un deuxième substrat comprenant les étapes suivantes :
Le procédé permet ainsi un transfert efficace d’une couche adhésive en polymère(s) thermoplastique(s) d’un premier substrat vers un deuxième substrat et par ailleurs, la couche adhésive en polymère(s) thermoplastique(s) pourra ultérieurement être facilement décollée, du fait qu’elle n’adhère sur le deuxième substrat que sur la périphérie de sa face supérieure, le reste de la face supérieure étant occupée par une couche antiadhésive. Aussi, la couche adhésive pourra ainsi facilement être rapportée ultérieurement sur un autre substrat.
Comme mentionné ci-dessus, le procédé de l’invention comprend, en premier lieu, une étape de dépôt sur un premier substrat d’une couche antiadhésive, cette couche étant déposée à la périphérie de la face supérieure dudit substrat, dite couche périphérique, ménageant ainsi sur ladite face supérieure une zone dépourvue de ladite couche, dite zone centrale. Autrement dit, à l’issue de cette étape de dépôt, la face supérieure du premier substrat est revêtue d’une couche périphérique antiadhésive, sa zone centrale restant ainsi dépourvue de ladite couche.
On précise que, par face supérieure, il s’entend la face qui sert de base de dépôt sur le premier substrat et sur le deuxième substrat en opposition à la face dite inférieure opposée à ladite face supérieure, qui ne fait l’objet d’aucun dépôt dans le cadre de ce procédé.
Le premier substrat et/ou le deuxième substrat peu(ven)t être en un matériau semi-conducteur, par exemple, du silicium, du germanium ou un alliage silicium-germanium et, plus spécifiquement, peu(ven)t être un substrat en silicium.
La couche périphérique antiadhésive du premier substrat présente, comme son nom l’indique, des propriétés antiadhésives et, avantageusement, une énergie de surface inférieure à 20 mJ/m 2 . L’énergie de surface d’un solide peut être mesurée au moyen de la méthode d’Owens/Wendt décrite dans la référence suivante : D.K. Owens ; R.C. Wendt, Estimation of the Surface Free Energy of Polymers, in : Journal of Applied Polymer Science Vol. 13, pp. 1741-1747 (1969).
Lorsque le premier substrat est une plaque circulaire en silicium, la couche périphérique antiadhésive se présente, avantageusement, sous forme d’une couronne qui peut présenter une largeur supérieure ou égale à 1 mm.
Plus spécifiquement, la couche périphérique antiadhésive peut être, en particulier :
-une couche en un ou plusieurs polymères halogénés, tels qu’un polymère issu de la polymérisation d’au moins un monomère fluoré, par exemple, un monomère acrylate fluoré, un monomère éthylénique fluoré ;
-une couche en un ou plusieurs composés silanes greffés sur le premier substrat et, plus particulièrement, une couche issue de la réaction d’un ou plusieurs composés halogénosilanes avec le premier substrat (notamment, lorsque celui-ci est un substrat en silicium), les composés halogénosilanes utilisables étant, par exemple, l’octadécyltrichlorosilane ou le perfluorodécyltrichlorosilane.
L’étape de dépôt de la couche périphérique antiadhésive peut comprendre, en particulier, les opérations suivantes :
L’interface de contact amont 88A est plane.
L’interface de contact amont 88A s’étend dans un plan perpendiculaire à l’axe principal de pompe X.
En d’autres termes, l’interface de contact amont 88A est dépourvue d’épaulement.
La longueur radiale maximale de l’interface de contact amont 88A est inférieure ou égale à 60 mm, de préférence inférieure ou égale à 45 mm, avantageusement inférieure ou égale à 30 mm.
La longueur radiale maximale est définie comme la longueur radiale entre les deux points extrêmes de contact entre la bride d’aspiration 58A et la carcasse 56.
Dans l’exemple de la , l’interface de contact amont 88A est discontinue pour assurer l’étanchéité entre la bride d’aspiration 58A et la carcasse 56.
En particulier, l’une de la bride d’aspiration 58A et de la carcasse 56 délimite une portée de joint 90A recevant un joint d’étanchéité 92A, la portée de joint 90A étant fermée par l’autre de la bride d’aspiration 58A et de la carcasse 56.
Dans le cas présent, la portée de joint 90A est par exemple une gorge.
Dans l’exemple de la , la portée de joint 90A est délimitée par la carcasse 56. Alternativement, la portée de joint 90A peut être délimitée par la bride d’aspiration 58A ou délimitée à la fois par la carcasse 56 et la bride d’aspiration 58A.
Le joint d’étanchéité 92A est par exemple un joint plat ou un joint torique.
Le joint d’étanchéité 92A est par exemple réalisé dans un élastomère.
Même si l’interface de contact amont 88A entre la bride d’aspiration 58A et la carcasse 56 est plane et perpendiculaire à l’axe principal de pompe X, ledit dispositif de centrage 74 de la bride d’aspiration 58A par rapport à la carcasse 56 selon l’invention permet d’assurer ce centrage lors de l’assemblage de la pompe 34.
Le dispositif de centrage 74 comprend un diffuseur 94 fixé à l’une de la bride d’aspiration 58A et de la carcasse 56.
De préférence, le diffuseur 94 est fixé ainsi par frettage sur l’une de la bride d’aspiration 58A et de la carcasse 56. Il s’agit alors d’une fixation avec jeu négatif, c’est-à-dire que le diffuseur 94 est serré par la pièce dans laquelle il est centré.
Alternativement, le diffuseur 94 est fixé par tout autre moyen envisageable par l’homme du métier, par exemple par des organes de vissage traversant la carcasse 56 et le diffuseur 94.
Dans l’invention, le diffuseur 94 assure ainsi un double rôle : un premier rôle de centrage de la bride d’aspiration 58A par rapport à la carcasse 56, et un deuxième rôle de guidage de l’écoulement du fluide 26 dans la pompe 34.
Les surfaces intérieures 80A, 80B de la bride d’aspiration 58A et de la carcasse 56 délimitent un volume intérieur 82 de la pompe 34.
Le fluide interne de refroidissement 26 est contenu dans le volume intérieur 82.
La roue à aubes 50 et le moteur 52 sont reçus dans le volume intérieur 82 de la pompe 34.
Comme illustré sur la , les surfaces intérieures 80A, 80B de la bride d’aspiration 58A et de la carcasse 56 affleurent l’une par rapport à l’autre.
En d’autres termes, les surfaces intérieures 80A, 80B de la bride d’aspiration 58A et de la carcasse 56 sont à niveau et ne forment pas de marche au niveau de leur jointure.
La bride d’aspiration 58A et la carcasse 56 sont fixées l’une par rapport à l’autre par un système de fixation 84A comprenant au moins un organe de fixation, et de préférence une pluralité d’organes de fixation.
Pour cela, la bride d’aspiration 58A et la carcasse 56 présentent chacune respectivement une collerette de fixation 86A, 86B.
Chaque collerette de fixation 86A, 86B fait saillie radialement vers l’extérieur. Ici et par la suite, le terme « radial » est à comprendre par rapport à l’axe principal de pompe X.
Dans un mode de réalisation, chaque collerette de fixation 86A, 86B s’étend sur toute la circonférence de la bride d’aspiration 58A et de la carcasse 56. Alternativement, au moins une des collerettes est interrompue.
Chaque organe de fixation est respectivement reçu dans un passage traversant chaque collerette de fixation 86A, 86B. Chaque passage traversant est par exemple fileté.
Chaque organe de fixation traverse ainsi la collerette de fixation 86A de la bride d’aspiration 58A et la collerette de fixation 86B de la carcasse 56.
Comme illustré sur la , la bride d’aspiration 58A et la carcasse 56 sont en contact le long d’une interface de contact amont 88A.
L’interface de contact amont 88A est définie comme la surface de contact entre la bride d’aspiration 58A et la carcasse 56.
L’interface de contact amont 88A s’étend à partir d’au moins une des surfaces intérieures 80A, 80B jusqu’à au moins une des surfaces extérieures 78A, 78B de la bride d’aspiration 58A et de la carcasse 56.
L’interface de contact amont 88A longe les collerettes de fixation 86A, 86B de la bride d’aspiration 58A et de la carcasse 56.
Egalement par exemple, lorsque M = 4 et que chaque cellule CSB est de type lithium-ion, le troisième seuil s3 peut être associé à une troisième première durée d1 3 qui est comprise entre 1 s et 3 s. A titre d’exemple illustratif cette troisième première durée d1 3 peut être égale à 2,5 s. Mais d’autres valeurs de troisième première durée d1 3 peuvent être utilisées. Par exemple, la valeur de la troisième première durée d1 3 peut être choisie pendant la phase de mise au point du système (ici un véhicule) S.
Egalement par exemple, lorsque M = 4 et que chaque cellule CSB est de type lithium-ion, le quatrième seuil s4 peut être associé à une quatrième première durée d1 4 qui est comprise entre 100 ms et 1 s. A titre d’exemple illustratif cette quatrième première durée d1 4 peut être égale à 500 ms. Mais d’autres valeurs de quatrième première durée d1 4 peuvent être utilisées. Par exemple, la valeur de la quatrième première durée d1 4 peut être choisie pendant la phase de mise au point du système (ici un véhicule) S.
Egalement par exemple, lorsque M = 4 et que chaque cellule CSB est de type lithium-ion, la durée de chaque intervalle de temps choisi itm, associé à un seuil sm, peut être comprise entre 100 ms et 500 ms. A titre d’exemple illustratif cette durée peut être égale à 200 ms. Mais d’autres valeurs de durée de chaque intervalle de temps choisi itm (éventuellement différentes d’un seuil sm à l’autre sm’) peuvent être utilisées. Par exemple, cette durée peut être choisie pendant la phase de mise au point du système (ici un véhicule) S.
On notera également que dans la sous-étape 30 de l’étape 10-40, lorsque l’interdiction de fourniture du courant de recharge a été décidée, on peut aussi effectuer (le dispositif de surveillance DS peut déclencher la réalisation), dans le système (ici un véhicule) S, au (d’au) moins une action complémentaire qui est choisie parmi :
- la génération d’une alerte d’un usager (ou passager) du système (ici un véhicule) S requérant un besoin de faire vérifier la batterie cellulaire principale BP (par exemple par un service après-vente),
- l’enregistrement d’au moins un code défaut représentatif du plus grand seuil sm ayant été dépassé, et
- l’isolement électrique de la batterie cellulaire principale BP du circuit électrique principal CEP.