INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On stoppe l'écoulement à co-courant de l'eau pure, on injecte la solution métallique au fond de la cuve réactionnelle primaire au débit d'origine, le déversement entre la cuve réactionnelle secondaire et la cuve réactionnelle tertiaire commence, et on chauffe à 88°C le fond de la cuve réactionnelle tertiaire.
Après que la bouillie dans la cuve réactionnelle tertiaire a atteint un orifice de déversement, la bouillie se déverse dans un réservoir de transfert. Après qu'une quantité de traitement d'un filtre presse a été atteinte, on filtre sous pression la bouillie finale et on la lave, on la sèche à 95°C, on la calcine pendant 2 h à 350°C et on la calcine et déshydrate pendant 1,5 h à 700°C pour obtenir 800 kg de phosphate de fer anhydre ayant une teneur en impuretés 0,2 %.
Exemple 3 On injecte 7,5 m 3 d'eau pure dans un réservoir de préparation de 10 m 3 , et on ajoute sous agitation 938 kg de sulfate de fer(III) et 432 kg de dihydrogénophosphate de sodium. Après dissolution complète, on ajoute 207 kg de solution d'acide phosphorique à une concentration de 85 % pour préparer une solution métallique ayant un rapport Fe/P de 1/1,15, les teneurs en Fe et P dans la solution métallique étant de 33,47 g/L et 21,51 g/L respectivement.
On utilise séparément des cuves réactionnelles de 500 L en tant que cuve réactionnelle primaire, cuve réactionnelle secondaire et cuve réactionnelle tertiaire, chacune utilisant 100 L d'eau pure en tant que liquide de fond. On maintient l'agitation à 300 t/min. Après avoir chauffé à 75°C le liquide de fond de la cuve réactionnelle primaire, on introduit la solution métallique et l'eau pure dans la cuve réactionnelle primaire selon un écoulement à co-courant à un rapport des débits de 4/1, et on maintient le pH de façon stable à environ 1,70 pour obtenir une bouillie blanche.
Quand le niveau de liquide de la bouillie dans la première cuve réactionnelle a atteint 400 L, la bouillie se déverse de la cuve réactionnelle primaire à la cuve réactionnelle secondaire, on maintient l'agitation dans la cuve réactionnelle secondaire tout le temps, et on chauffe à 90°C le liquide de fond de la cuve réactionnelle secondaire. La bouillie dans la cuve réactionnelle secondaire atteint un orifice de déversement et se déverse par celui-ci et on l'envoie par pompage vers un extracteur de solides par l'intermédiaire d'une pompe à diaphragme. On renvoie la bouillie après concentration vers la cuve réactionnelle primaire par l'intermédiaire d'un tuyau de renvoi. Par l'extraction cyclique de solides au moyen de l'extracteur de solides, des cristaux de phosphate de fer croissent jusqu'à environ 13 µm et ont une morphologie sphéroïdale. Après que la teneur en solides de la cuve réactionnelle primaire a atteint environ 350 g/L, on arrête l'extracteur de solides, et on stoppe l'extraction cyclique de solides dans la première cuve réactionnelle.
Après que la bouillie dans la cuve réactionnelle tertiaire a atteint un orifice de déversement, la bouillie se déverse dans un réservoir de transfert. Après qu'une quantité de traitement d'un filtre presse a été atteinte, on filtre sous pression la bouillie finale et on la lave, on la sèche à 100°C, on la calcine pendant 1,5 h à 300°C et on la calcine et déshydrate pendant 2 h à 600°C pour obtenir 650 kg de phosphate de fer anhydre ayant une teneur en impuretés 0,2 %.
Exemple 4 On injecte 7,5 m 3 d'eau pure dans un réservoir de préparation de 10 m 3 , et on ajoute sous agitation 1021 kg de sulfate de fer(III) et 532 kg de dihydrogénophosphate de sodium. Après dissolution complète, on ajoute 256 kg de solution d'acide phosphorique à une concentration de 85 % pour préparer une solution métallique ayant un rapport Fe/P de 1/1,3, les teneurs en Fe et P dans la solution métallique étant de 38,11 g/L et 27,31 g/L respectivement.
Optionnellement, les haut-parleurs 3d et 3e présentent un angle entre leur axe sonore principal et le plan d’appui Px, alors que le haut-parleur frontal 3b ne présente pas d’angle entre son axe sonore principal et le plan d’appui Px qui sont parallèles entre eux.
L’angle des haut-parleurs 3d et 3e pourra par exemple être compris entre 15 et 90° (par rapport au plan Px) alors que l’angle du haut-parleur frontal 3b sera par exemple compris entre 0 et 20° (par rapport au plan Px).
Préférentiellement, pour limiter l’apparition de perturbations sonores à l’interface entre les haut-parleurs et le boitier : - l’axe sonore principal du haut-parleur frontal est perpendiculaire à la face avant du boitier ; et/ou - l’axe sonore principal du haut-parleur droit est perpendiculaire à la face latérale droite du boitier ou est perpendiculaire à la face supérieure du boitier; et/ou - l’axe sonore principal du haut-parleur gauche est perpendiculaire à la face latérale gauche du boitier ou est perpendiculaire à la face supérieure du boitier; et/ou - l’axe sonore principal du premier haut-parleur est perpendiculaire à la face supérieure 1a du boitier définie par un capot supérieur 19 du boitier.
Préférentiellement :
- la face avant 1b du boitier 1 présente une pluralité de perforations de diffusion sonore définissant une grille avant en vis-à-vis du haut-parleur frontal 3b ; - la face latérale droite 1d du boitier 1 présente une pluralité de perforations de diffusion sonore définissant une grille latérale droite en vis-à-vis du haut-parleur droit 3d ;
- la face latérale gauche 1e du boitier 1 présente une pluralité de perforations de diffusion sonore définissant une grille latérale gauche en vis-à-vis du haut-parleur gauche 3e ; et
- la face arrière 1c du boitier 1 présente une pluralité de perforations de diffusion sonore définissant une grille arrière pour diffuser des sons générés par le premier haut-parleur 3a (haut-parleur central de type haut-parleur de graves « woofer » dont la membrane est orientée vers la carte électronique principale 4).
Le caisson 2 comporte une face inférieure 2f s’étendant principalement dans un plan de fond de caisson et dans lequel : - une portion plane de la face latérale droite 2d de la paroi du caisson sur laquelle est fixé le haut-parleur droit 3d forme un angle avec le plan de fond de caisson, mesuré à l’intérieur du caisson, qui est compris entre 50 et 88° d’angle, préférentiellement 77° ; - une portion plane de la face latérale gauche 2e de la paroi du caisson sur laquelle est fixé le haut-parleur gauche forme un angle avec le plan de fond de caisson, mesuré à l’intérieur du caisson, qui est compris entre 50 et 88° d’angle, préférentiellement 77°.
Comme illustré sur la , le caisson 2 comporte une face inférieure 2f s’étendant principalement dans un plan de fond de caisson, une portion plane de la face avant 2b de la paroi du caisson sur laquelle est fixé le haut-parleur frontal 3b forme un angle avec le plan de fond 2f, mesuré à l’intérieur du caisson, cet angle étant compris entre 50 et 88° d’angle, préférentiellement de 77°, mais il pourrait aussi être de 90° par exemple dans le cas où l’on ne souhaiterait pas orienter l’axe sonore vers le haut.
Comme on le comprend des figures 4, 5a, 5b et 7a, 7b, les portions planes des faces latérales droite, gauche et de la face avant de la paroi du caisson sur lesquelles sont respectivement fixés les haut-parleurs droit, gauche et frontal sont inclinés par rapport au plan de fond 2f du caisson ce qui permet de simplement obtenir l’inclinaison verticale de chacun des haut-parleurs tout en le rapprochant vers l’intérieur du caisson.
Ce mode de réalisation particulier permet d’obtenir des sons légèrement orientés vers le haut tout en maximisant le volume interne du caisson.
Ce mode de réalisation est particulièrement économique puisqu’il n'impose ni une adaptation sur mesure de chaque haut-parleur donné ni une utilisation d’une pièce de calage inclinée entre le caisson et chaque haut-parleur donné.
Préférentiellement, un second amplificateur 6b est monté la carte électronique secondaire 6 et est connecté à l’un au moins desdits haut-parleurs droit, gauche, frontal, ledit second amplificateur 6b étant relié électriquement audit module d’alimentation 41 via le dispositif de connexion 5 (en l’occurrence via la carte 5), de sorte que le second amplificateur 6b soit alimenté électriquement par le module d’alimentation 41 monté sur la carte électronique principale 4.
L’alimentation électrique du second amplificateur 6b passe par des conducteurs électriques 50 portés par la carte intermédiaire 5 et par chacun desdits connecteurs mécaniques 40, 51, 52, 60.
Le module audio 42 est préférentiellement agencé pour produire un signal audio secondaire.
Ce module audio 42 est connecté à la carte électronique secondaire 6 de sorte que lorsque le signal audio secondaire est appliqué en entrée du second amplificateur 6b et que le second amplificateur est alimenté électriquement par le module d’alimentation 41, le second amplificateur 6b produit alors, à partir du signal audio secondaire, un second signal audio amplifié à destination de l’un au moins desdits haut-parleurs droit, gauche et frontal.
On distingue le solvant eutectique profond (ou DES pour ‘deep eutectic solvent’) d’un liquide ionique. Le terme DES est utilisé pour des milieux qui se différentient des milieux liquides ioniques. Des solvants eutectiques profonds sont formés par le mélange entre deux ou plusieurs composés à une proportion exacte qui correspond au point eutectique. Le point de fusion est considérablement plus faible que le point de fusion de chaque composant et permet au mélange d’être liquide à la température ambiante. La plupart de ces solvants sont liquides à température ambiante, ce qui facilite leur utilisation. La synthèse des DES est facile et propre comparativement à celle des liquides ioniques qui ont besoin de plusieurs étapes de synthèses chimiques et de purifications. Il s'agit d'un simple mélange des produits composant le DES en bonne proportion avec chauffage, jusqu'à l'obtention d'un liquide homogène et transparent. Ces composants sont un couple d'un donneur de liaison hydrogène et un accepteur de cette liaison.
Ces eutectiques ont pour formule générale [Cat]+ .[X]- .z[Y], où [Cat]+ est le cation (généralement ammonium), [X]- l’anion halogénure (généralement Cl- ), [Y] un acide de Lewis ou de Brönsted qui peut être compléxé par l’anion X- et z le nombre de molécules Y.
Ces types d’eutectiques sont subdivisés en trois catégories suivant la nature de Y, telles que :
Eutectique type 1 : Y = MClx avec par exemple M = Fe, Zn, Sn, Fe, Al, Ga
Eutectique type 2 : Y = MClx.yH 2 O avec par exemple M = Cr, Co, Cu, Ni, Fe
Eutectique type 3 : Y= RZ avec R correspondant à une chaîne carbonée et avec Z une fonction chimique comme par exemple CONH 2 , COOH, OH
Concernant le solvant, on pourra favoriser l’utilisation de solvants biosourcés (des esters de methyle, N,N-dimethyldecanamide, N,N-dimethyldec-9-enamide, ..), l’utilisation d’acétate (l’acétate d’hexyle, l’acétate de butyl, etc). Ces exemples ne sont pas exhaustifs. L’eau est également utilisable. Une faible conduction ionique sera privilégiée pour éviter la formation d’hydrogène et d’oxygène.
Par exemple, lorsque la deuxième solution 200 comprend un solvant eutectique profond, la première solution 100 peut comprendre un constituant du DES. Plus généralement, on choisira le composant liquide du DES qui le compose et qui est le donneur de liaison hydrogène. Celui-ci doit impérativement être un liquide. De préférence, il s’agit d’un liquide peu visqueux et pas ou très peu conducteur.
A titre illustratif, lorsque la deuxième solution comprend un DES à base d’éthaline, la première solution comprend, avantageusement, de l’éthylène glycol.
L’éthylène glycol (EG) est un composant liquide, pas conducteur ionique, ayant une faible tension de vapeur et une très faible viscosité qui est un constitutif de l’Ethaline. Alternativement, le propylène glycol pourrait être utilisé.
La première solution peut être constituée de la phase liquide (eau, solvant, liquide ionique, solvant eutectique profond). La première solution 100 peut, en outre, comprendre une navette électrochimique.
La navette électrochimique, aussi appelée médiateur redox ou couple redox, est un couple oxydant/réducteur (Ox/Red) en solution dont l’oxydant peut être réduit sur l’anode (électrode négative) et le réducteur peut être oxydé sur la cathode (électrode positive). L’oxydation du réducteur et la réduction de l’oxydant permettent de former de nouvelles espèces oxydant/réducteur et/ou de régénérer les espèces initialement présentes en solution. Le procédé est économique puisque le couple redox en solution assure à la fois et simultanément les réactions redox aux électrodes/terminaux du générateur électrochimique, de sorte que la consommation en réactif est nulle ; la solution peut être utilisée pour ouvrir (ou décharger si elle utilisée au cours de la deuxième étape) plusieurs générateurs électrochimiques.
Lors de l’ouverture du générateur électrochimique, elles vont réagir avec les composants internes, de sorte à diminuer la différence de potentiel entre les électrodes (anode et cathode). Cette décharge interne participe également à la mise en sécurité du générateur électrochimique par la diminution de l’énergie chimique des électrodes (et donc la différence de potentiel) et par diminution de l’effet de court-circuit interne.
est une vue en coupe de dessus du second mode de réalisation du verrou de sécurité, montrant des mouvements opérationnels en série du verrou de sécurité ;
est une autre vue en coupe de dessus du second mode de réalisation du verrou de sécurité, montrant des mouvements opérationnels en série du verrou de sécurité ;
est une vue en perspective du premier mode de réalisation du verrou de sécurité, montrant des directions d'un test anti-traction et de tests anti-poussée ;
est une vue en perspective du premier mode de réalisation du verrou de sécurité, montrant une variante des éléments de fixation ;
est une autre vue en perspective du premier mode de réalisation du verrou de sécurité, montrant une autre variante des éléments de fixation ;
est une vue en perspective du second mode de réalisation du verrou de sécurité, montrant une variante des éléments de fixation ;
est une autre vue en perspective du second mode de réalisation du verrou de sécurité, montrant une autre variante des éléments de fixation ;
est une vue en perspective du second mode de réalisation du verrou de sécurité, montrant encore une autre variante des éléments de fixation ;
est une vue en perspective du second mode de réalisation du verrou de sécurité, montrant une variante des crochets ;
est une autre vue en perspective du second mode de réalisation du verrou de sécurité, montrant une autre variante des crochets ;
En référence aux Figures 1, 2 et 4, un premier mode de réalisation d'un verrou de sécurité selon la présente invention est configuré pour fixer un dispositif électronique 90, le dispositif électronique 90 a une fente de sécurité 91, et le verrou de sécurité comprend un élément de fixation 20 et au moins un crochet 30. Dans ce mode de réalisation, le verrou de sécurité a deux crochets 30 mais, dans un autre mode de réalisation, le verrou de sécurité peut n’avoir qu'un seul crochet 30. En outre, le verrou de sécurité a un boîtier 10, une base de crochet 40, une âme de verrou 50 et un élément de déverrouillage 60.
Lorsque la tablette 26 se situe en position stockée à l’intérieur du logement 33 du châssis 31, l’organe élastique 40 sous tension sollicite le doigt de verrouillage 38 à l’intérieur de l'empreinte de verrouillage 44 (cf. ). La lame ressort 50 est à l’état libre, c’est à dire qu’elle est désengagée de la butée de fin de course 51, tel que montré sur la .
Afin de faire passer la tablette 26 en position déployée, l’utilisateur appuie sur la tablette 26, ce qui entraîne une rotation de la tablette 26 à l’intérieur du châssis 31 suivant un premier sens de rotation R1 autour de l'axe X3. Afin d'autoriser cette rotation, le châssis 31 peut comporter un dégagement 57 (cf. ) dans lequel se déplace la poignée 36 lorsqu'un effort est appliqué sur cette dernière suivant la flèche F1 en direction du logement 33 interne du châssis 31.
Le doigt de verrouillage 38 est alors libéré en dehors de l’empreinte de verrouillage 44 par l’organe élastique 40 qui exerce, suivant la flèche F2, un effort vers le bas en dehors de l’empreinte de verrouillage 44, tel que montré sur la . Le ressort de rappel 56 est également comprimé et applique un effort vers l’extérieur du logement 33 du châssis 31.
Lorsque l’utilisateur relâche l’effort appliqué sur la tablette 26, cette dernière est éjectée vers l’extérieur du logement 33 du fait de la décompression du ressort de rappel 56, tel que montré sur la . Lors de son éjection, la tablette 26 tourne autour de l'axe de la liaison pivot 34 suivant un deuxième sens de rotation R2 opposé au premier sens de rotation R1. Le doigt de verrouillage 38 se déplace le long de la pente latérale inférieure 49 de la came 43 suivant la trajectoire de la flèche F3 montrée sur la .
En tirant sur la poignée 36, l’utilisateur peut alors continuer la rotation de la tablette 26 vers la position déployée suivant le deuxième sens de rotation R2. L'utilisateur peut ainsi faire pivoter manuellement la tablette 26 jusqu’au point dur 53. La lame ressort 50 se déforme à l’endroit du point dur 53, tel que montré sur la , puis glisse sur la butée de fin de course 51 jusqu’à coopérer avec la portion de réception 54 de la butée de fin de course 51, tel que montré sur la . La tablette 26 est alors en position déployée tel que cela est montré sur la .
Afin de faire repasser la tablette 26 en position stockée, l’utilisateur tire sur la poignée 36 de façon à déformer la lame ressort 50 pour la faire ressortir de la portion de réception 54 et passer le point dur 53. L’utilisateur peut alors faire pivoter manuellement la tablette 26 vers l’intérieur du logement 33 suivant le premier sens de rotation R1.
Comme cela est illustré par la , le doigt de verrouillage 38 arrive alors en contact avec la came 43 au niveau de la pointe arrondie 47. Le doigt de verrouillage 38 monte alors en suivant la pente latérale supérieure 48 de la came 43 (cf. flèche F4), ce qui a pour effet de plier et donc de mettre sous tension l’organe élastique 40. Sous l’action de l’organe élastique 40 sous tension, le doigt de verrouillage 38 subit un effort vertical vers le bas en direction de l’empreinte de verrouillage 44. Lorsque le doigt de verrouillage 38 arrive en appui contre la butée de guidage 45, cette dernière guide latéralement le doigt de verrouillage 38 pour que ledit doigt de verrouillage 38 vienne s'insérer à l’intérieur de l’empreinte de verrouillage 44, tel que montré sur la .
La tablette 26 est alors en position stockée. Le ressort de rappel 56 est légèrement comprimé.
L'invention a été décrite pour une tablette 26 de siège d'avion. Toutefois, le dispositif de déploiement de la tablette 26 précédemment décrit comportant l'ensemble "doigt de verrouillage 38-came 43-organe élastique 40" peut être intégré sans difficulté dans tout meuble comportant un élément mobile en rotation, comme par exemple une porte de meuble ou une étagère mobile en rotation.
Ensemble d’une table intégrant des chaises Domaine technique de l’invention La présente invention concerne un ensemble d’une table intégrant des chaises. Plus particulièrement, elle concerne un ensemble comprenant une table comprenant un plateau porté par une structure fixe et au moins un siège prévu sous le plateau de table.
D'une façon générale, on sait qu'il a été déjà proposé des tables équipées de sièges escamotables.
Par exemple, il existe le document EP1266594 qui présente une solution avec un siège comprenant un accoudoir qui permet de rabattre le siège partiellement sous la table.
L'inconvénient de cette solution consiste en ce que cette chaise nécessite un accoudoir pour fonctionner, on ne peut s’assoir que d’un seul côté.
Pour davantage de détails concerne la mesure de l’indice micronaire d’un échantillon, ainsi que sur la conception et le fonctionnement dudit appareil micronaire, il est par exemple possible de consulter le document WO2003098209.
Il résulte de ce qui précède que les termes « indice micronaire moyen », en référence à un panneau acoustique, font référence à une valeur moyenne d’indices micronaires déterminés à partir de plusieurs échantillons extraits dudit panneau acoustique. Dit encore autrement, l’indice micronaire mesurable par prélèvement d’un échantillon d’un panneau acoustique peut sensiblement varier autour de cet indice micronaire moyen, en fonction de l’endroit où l’échantillon est prélevé sur le panneau.
A titre d’exemple nullement limitatif, la variation relative de l’indice micronaire au sein d’un panneau acoustique selon l’invention est inférieure à 15%. Par « variation relative », il est classiquement fait référence au ratio entre, d’une part, l’écart entre les valeurs extrêmales d’indice micronaire au sein du panneau, et, d’autre part, la valeur minimale d’indice micronaire au sein du panneau. Le fait d’avoir une variation relative inférieure à 15% permet de garantir une bonne homogénéité (en termes d’indice micronaire) du panneau acoustique.
D’une manière générale, l’information importante sur laquelle se base la présente invention tient au fait que plus l’indice micronaire moyen augmente, plus la résistivité à l'écoulement d'air diminue (la mesure de cette résistivité étant classiquement réalisée selon la norme ISO 9053).
Ainsi, l’invention propose, pour une densité et une épaisseur données de panneau en laine de verre, d’influencer à la hausse un autre paramètre pour améliorer l’absorption acoustique, à savoir ledit indice micronaire moyen. En ce sens, l’invention va à l’encontre du préjugé de l’état de la technique selon lequel il ne serait pas possible d’améliorer les performances d’absorption acoustique d’un panneau en laine de verre à densité et épaisseur constantes sans utiliser de voile(s) adapté(s) (l’état de la technique considérant que l’amélioration de ces performances implique nécessairement de viser au moins une diminution de la densité du panneau).
En d’autres termes, l’invention se montre particulièrement avantageuse en ce qu’elle permet d’optimiser les performances d’absorption acoustique pour une densité et épaisseur données de panneau en laine de verre, de sorte à garantir également de bonnes performances d’isolation thermique.
En pratique, grâce à des outils de simulation numérique mais également grâce à des campagnes de fabrication et de tests, les inventeurs ont pu déterminer les gammes de micronaires caractérisant les panneaux en laine de verre selon l’invention, de sorte que ceux-ci présentent d’excellentes performances d’absorption acoustique (typiquement une résistivité à l’écoulement de l’air sensiblement comprise entre 20 kPa.s/m 2 et 100 kPa.s/m 2 ).
Corrélativement, il a été constaté que ces gammes de valeurs permettent d’améliorer l’absorption acoustique sur toute la plage de fréquences allant de 100 Hz à 4000 Hz par rapport aux panneaux de l’état de la technique. Il a en outre été observé que les panneaux selon l’invention se démarquent tout particulièrement, à leur avantage, des panneaux de l’état de la technique dans une zone fréquentielle située aux alentours des 500 Hz.
Il est à noter que la borne supérieure considérée pour les panneaux de l’invention, en termes d’indice micronaire moyen, est de 8,5/5g. Les inventeurs ont en effet constaté, au travers des différents tests réalisés, que la fabrication de panneaux en laine de verre ayant un indice micronaire moyen dépassant cette borne supérieure n’était pas envisageable de manière réaliste avec les moyens de production connus jusqu’ici.
Dans des modes particuliers de réalisation, le panneau en laine de verre peut comporter en outre l’une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles.
Dans des modes particuliers de réalisation, le panneau présente une densité égale à 40 kg/m3, une épaisseur comprise entre 10 mm et 50 mm ainsi qu’un indice micronaire moyen compris entre 2,1/5g et 4,4/5g.
Dans des modes particuliers de réalisation, le panneau présente une densité égale à 50 kg/m3, une épaisseur comprise entre 10 mm et 50 mm ainsi qu’un indice micronaire moyen compris entre 2,2/5g et 5,5/5g.