INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La membrane de contact est donc au moins partiellement conductrice pour permettre de former un chemin électrique entre l’au moins une ligne d’entrée et l’au moins une ligne de sortie lorsque la membrane de contact est en position fermée.
Le socle d’ancrage est défini comme la surface d’un matériau sur laquelle s’appuie un ancrage ou s’appuient plusieurs ancrages afin de le(s) soutenir, le socle d’ancrage pouvant être déformable ou non. Lorsque le socle d’ancrage n’est pas déformable, il peut notamment mais non exclusivement être constitué par la surface du substrat située sous l’ancrage considéré ou par une surface solidaire du substrat.
Le socle de zone de contact est défini comme la surface d’un matériau sur laquelle s’appuie la zone de contact afin de la soutenir, le socle de zone de contact pouvant être déformable ou non. Lorsque le socle de zone de contact n’est pas déformable, il peut notamment mais non exclusivement être constitué par la surface du substrat située sous la zone de contact considérée ou par une surface solidaire du substrat.
Ainsi, pour chaque zone de contact d’un commutateur MEMS selon l’invention, au moins deux entités parmi la membrane de contact, le socle de zone de contact et l’au moins un socle d’ancrage sont déformables. Au sein d’un même commutateur ayant plusieurs zones de contact, chaque zone de contact peut avoir des éléments déformables différents, en fonction de l’application envisagée.
Les moyens d’actionnement de chaque entité déformable sont physiquement indépendants mais peuvent être électriquement connectés entre eux lorsqu’ils permettent d’améliorer ensemble un état du commutateur et présentent le même signal électrique de commande. Les moyens d’actionnement peuvent être de nature électrostatique et/ou thermique et/ou piézoélectrique et/ou magnétique.
De ce fait, lorsque l’état de la technique représenté sur les Figures A1 et A2 présente un commutateur MEMS 1 formé sur un substrat 2 avec une poutre MEMS 5, qui prolonge une ligne d’entrée de signal 3, et une ligne de sortie de signal 4, le contact de la poutre MEMS 5 avec la ligne de sortie de signal 4 étant fermé par un actionnement électrostatique par une électrode (non représentée), et la distance (gap en anglais) au repos entre la poutre MEMS 5 et la ligne de sortie de signal 4 étant g0, la force de contact Fc est définie par :
Fc = a.Fe –k. Δx,
avec a un coefficient pondérateur lié au design de l’électrode, Fe la force électrostatique générée sur la poutre MEMS 1 par l’électrode, k la constante de raideur de la poutre MEMS 5 et Δx=g0 la course réalisée par le contact entre l’état ouvert et l’état fermé.
Dans le cadre de l’invention dont le principe général est représenté sur les Figures B1 et B2, les éléments identiques à ceux des Figures A1 et A2 portant le même chiffre de référence, un socle d’ancrage 6a placé sous l’ancrage 5c d’une poutre MEMS 5 strictement identique à celle décrite en liaison avec les Figures A1 et A2 peut réduire la course entre la membrane de contact 5 et la ligne de sortie de signal 4 à Δx=0 et permettre à la force de contact de bénéficier pleinement de la force électrostatique de telle sorte que :
Fc = a.Fe
Cet avantage a pour conséquence une diminution de la résistance de contact et donc une amélioration de la tenue en courant de passage du commutateur.
De la même manière, lorsque l’état de la technique présente une poutre MEMS dont le contact est ouvert par un espace (gap en anglais) « g0 » compris entre 0,1 et 5 µm, la tenue diélectrique Vb du commutateur peut être approchée (voir par exemple « The Transition to Paschen’s Law for Microscale Gas Breakdown at Subatmospheric Pressure » - La transition vers la loi de Paschen pour la décomposition des gaz à l'échelle microscopique à une pression subatmosphérique, Loveless, A.M., Meng, G., Ying, Q. et al., Sci Rep 9, 5669 (2019)) par :
G iP0 (t0) est la direction en gisement de l’émetteur E i vue du point de passage P 0 , à l’instant de passage prédit (G iP0 (t)# G iP0 ( ), en supposant que l’angle apparent des sources d’émission de référence (par exemple dans le cas de satellites) évolue peu pendant le rapprochement du mobile à proximité du point de référence de passage
Q i (t) est l’angle en gisement de la direction de l’émetteur Ei vue du point de passage P0, à un instant quelconque t
Θ i0 (t) est l’angle en gisement de la direction de l’émetteur Ei vue du point de passage P0, à l’instant de passage prédit du mobile au point de passage P 0
V(t) est la vitesse longitudinale du mobile sur la trajectoire à un instant quelconque t
V( ) est la vitesse longitudinale du mobile sur la trajectoire au point P0 à l’instant de passage prédit
Les trajectoires des sources d’émission, fixes ou mobiles, étant connues, et disposant d’une prédiction approximative de la date de passage il est possible de calculer une estimation de leurs directions en azimut et élévation dans un repère relatif pour les points de passage de référence sur la trajectoire. Dans une mise en œuvre où les sources d’émission satellitaires sont lointaines et mobiles (par exemple situées à environ 20000km, dans le cas de satellites MEO), les angles apparents des directions des sources évoluent peu pendant la durée de rapprochement du mobile au point de passage de référence, et l’imprécision sur la direction prédite peut être négligée.
Les angles apparents de sources d’émission lointaines évoluant lentement, il n’est pas nécessaire de réaliser une synchronisation préalable précise en temps et en fréquence entre émetteurs et récepteur pour maintenir une estimation continue des angles d’incidence des signaux de référence à proximité du point de passage attendu (à quelques km près).
La date de passage prédite étant unique, et dans le cadre d’une configuration univoque des positions des émetteurs (comme peut l’être à moyen terme la configuration spatiale des satellites GNSS par exemple), la combinaison d’angles d’arrivée ainsi prédite est réalisée elle aussi de façon unique pour le seul instant de passage prédit.
Il est alors possible, à partir des angles « azimut-élévation », de prédire les angles « gisement-élévation » des sources de référence, le gisement correspondant à l’angle de la source par rapport à la direction de déplacement du mobile au point de passage attendu, projeté dans le plan horizontal.
Lorsque la direction de déplacement du mobile sur sa trajectoire est rapidement variable et lorsque les sources d’émission sont elles aussi en déplacement, il est possible de déterminer un instant de passage unique par détection de la coïncidence entre les directions attendues en gisement-élévation et les angles de réception effectifs des signaux.
décrit un premier mode de réalisation conformément au principe illustré en , pour lequel la date de passage t0 au point de référence attendu P0 est prédite de façon approximative, basé sur l’estimation des angles d’arrivée en gisement des signaux de référence à partir d’une antenne multi-senseurs, et leur comparaison par rapport aux angles attendus au point de passage, par mesure d’écart quadratique moyen.
Ayant préalablement établi via une base de données topographique de la trajectoire, les positions des points de passage de référence, les dates prévisionnelles de passage aux points de référence, la position des émetteurs aux dates de passages prévisionnelles, ce mode de réalisation comprend les étapes suivantes : l’étape (3-1) réalise la sélection des émetteurs visibles pour chacun des points de référence aux dates de passage prévisionnelles. Le calcul retient les sources dont l’angle en élévation dans le repère local est supérieur à une valeur minimale, éventuellement défini par un masque de visibilité en azimut-élévation établi en chaque point de la trajectoire considérée L’étape (3-2) réalise le calcul de la direction de chaque source et en chaque point de passage de référence, par conversion de la direction azimut-élévation calculée des sources sélectionnées en étape (3-1), en direction gisement-élévation après soustraction de la direction de déplacement du mobile en azimut, obtenue à chaque point de passage de référence, à partir du relevé topographique de la trajectoire L’étape (3-3) réalise l’estimation des directions d’arrivée des signaux reçus au temps courant en gisement-élévation.
L’estimation des angles d’arrivée est basée sur une mesure de la distribution spatiale en azimut-élévation du champ électromagnétique des signaux reçus suivie d’une extraction et d’une poursuite, si le rapport signal à bruit permet d’atteindre une précision de mesure angulaire suffisante (au degré près, à titre indicatif). La mesure de la distribution spatiale du champ électromagnétique peut être réalisée classiquement par simple remise en cohérence des ondes reçues sur une antenne réseau multi-senseurs, par formation de voies multiples menées en parallèle, permettant de couvrir l’ensemble du domaine spatial de réception.
Elle peut aussi être réalisée sur une méthode à haute résolution du type MUSIC, voire une méthode de traitement spatial adaptative (de type Capon) en vue de réduire l’impact d’éventuelles source de brouillage.
L’étape (3-4) réalise un calcul de distance angulaire quadratique moyen entre les angles en gisement reçus au temps courant et ceux prédits pour les satellites visibles au prochain point de passage, selon l’expression :
Les produits commerciaux comprenant des silicones de structure (IV) ou (V) peuvent inclure dans leur composition une ou plusieurs autres silicones aminées dont la structure est différente des formules (IV) ou (V). Un produit contenant des silicones aminées de structure (IV) est proposé par la société WACKER sous la dénomination BELSIL® ADM 652. Un produit contenant des silicones aminées de structure (V) est proposé par WACKER sous la dénomination Fluid WR 1300®. Un autre produit contenant des silicones aminées de structure (IV) est proposé par WACKER sous la dénomination Belsil ADM LOG 1®.
-- le nombre de bras de liaison dans la veine du second port de la première volute est un sous-multiple du nombre d’aubes du diffuseur,
-- les bras de liaison dans la veine du second port de la seconde volute sont alignés avec des aubes du redresseur,
-- le nombre de bras de liaison dans la veine du second port de la seconde volute est un sous-multiple du nombre d’aubes du redresseur,
-- le diffuseur est coudé,
-- le conduit de chacune des volutes a une section de passage évolutive et qui est maximale au niveau du premier port et minimale à une extrémité circonférentielle du conduit opposée au premier port,
-- les volutes ont des sens d’enroulement inversés de sorte que leurs premiers ports soient formés par des parties de conduits espacées l’une de l’autre et que la section minimale de chaque conduit soit située au niveau d’une plus grande section de l’autre conduit,
-- chacune des volutes présente des sections de passage de forme circulaire ou ovale s’étendant sur un angle d’au moins 220°,
-- la section de passage de la première volute n’est pas imbriquée dans la section de passage de l’autre volute.
la est une vue très schématique d’une turbomachine d’aéronef à cycle récupéré ;
la est une vue schématique partielle en coupe axiale d’une turbomachine d’aéronef à cycle récupéré ;
la est une vue schématique en perspective d’un ensemble de volutes de la turbomachine de la ;
la est une vue schématique en coupe axiale de l’ensemble de volutes de la ;
la est une vue schématique partielle en coupe axiale d’une turbomachine d’aéronef à cycle récupéré, selon un premier mode de réalisation de l’invention ;
la est une vue schématique en perspective et en coupe axiale de la turbomachine de la ;
la est une vue schématique partielle en coupe axiale d’une turbomachine d’aéronef à cycle récupéré, selon un second mode de réalisation de l’invention ; et
Critère évalué H (invention) H’ (comparatif) Cheveux humides Facilité à démêler 5,0 4,0 Lisse au toucher 4,4 ± 0,3 3,0 ± 0,0 Enrobage 3,9 ± 0,3 3,0 ± 0,0 Cheveux secs Lisse au toucher 4,0 ± 0,4 3,0 ± 0,0 Enrobage 4,3 ± 0,3 3,0 ± 0,5
On constate que la composition selon l’invention est significativement supérieure sur l’ensemble des critères testés, à la composition comparative.
Elle apporte des qualités d’usage supérieures (facilité de démêlage) et de meilleures performances cosmétiques sur cheveux humides et sur cheveux séchés (lisse au toucher, enrobage).
Composition cosmétique à pouvoir moussant solide à température ambiante et son procédé de préparation L’invention concerne une composition cosmétique à pouvoir moussant, solide à température ambiante, qui ne contient pas de tensioactifs soufrés ou éthoxylés et comprenant avantageusement des composés lui permettant d’être certifiable par le groupe ECOCERT selon le label COSMOS. Elle concerne également un procédé de préparation par coulage à chaud d’une telle composition selon l’invention et ses utilisations cosmétiques pour le lavage ou le soin des cheveux, du cuir chevelu et de la peau.
Il est important de connaître et de comprendre la différence entre un shampooing à la galénique dite classique, un après-shampooing, un savon et un syndet.
En effet, la composition selon l’invention est un shampooing fabriqué grâce à la technologie de coulage à chaud, c’est-à-dire que le produit n’est notamment ni un savon ni un syndet.
Un shampooing à la galénique dite classique est un shampooing liquide, composé majoritairement d’eau. C’est le type de shampooing le plus présent sur le marché. Il se compose de plusieurs familles de matières premières, à savoir des conditionneurs capillaires, hydrocolloïdes, tensioactifs, additifs tels que conservateurs, parfums, ajusteurs de pH, et autres stabiliseurs, et autres actifs.
Les conditionneurs capillaires sont généralement utilisés pour permettre de laisser les cheveux faciles à coiffer, souples, doux et brillants. Ils aident au démêlage lors du shampooing. Ces matières sont pour la plupart des matières premières cationiques, des molécules de taille importante tels que les polysaccharides, des protéines ou des acides aminés, des dérivés de PEG, des silicones ou des quaterniums.
Les hydrocolloïdes donnent de la texture au shampooing, dans le cas notamment où la synergie des tensioactifs utilisés ne fournit pas suffisamment de texture. Il existe de nombreuses familles d’hydrocolloïdes, les plus utilisées étant les hydrocolloïdes synthétiques (par exemple les acrylates), les dérivés de micro-organismes (par exemple gomme xanthane), les dérivés d’algues (par exemple agar, carraghénanes). La plupart de ces hydrocolloïdes, hormis les hydrocolloïdes synthétiques interdits par le référentiel COSMOS, sont chargés négativement.
Les tensioactifs vont faire mousser les produits d’hygiène. Ils peuvent être cationiques, anioniques ou encore amphotères, non ioniques, dérivés de pétrochimie, de corps gras ou d’ingrédients d’origine naturelle.
La composition d’un shampooing à la galénique dite classique est présentée dans le tableau 1 ci-dessous. Un shampooing sert à nettoyer le cuir chevelu et la chevelure, mais il est également attendu d’un shampooing qu’il laisse entre autres les cheveux légers, brillants, gainés.
Tableau 1 : Ingrédients Composition (% poids/poids) Eau osmosée, eau thermale, eau florale 60-80% Hydrocolloïdes 0.1-2% Conditionneurs 0.1-5% Tensioactifs 1-40% Actifs Selon formule Additifs Selon formule
En comparaison, un après-shampooing (conditioner en anglais) est appliqué uniquement sur les cheveux et non sur le cuir chevelu, dans le but de les démêler et de les embellir. Sa composition type est donc différente, comme le montre le tableau 2 ci-dessous. Il ne contient par exemple pas de tensioactifs (moussants) mais est plus riche en actifs, corps gras et conditionneurs.
Tableau 2 : Ingrédients Composition (% poids/poids) Eau osmosée, eau thermale, eau florale 60-90% Hydrocolloïdes 0.1-2% Corps gras 1-20% Conditionneurs 1-10% Actifs Selon formule Additifs Selon formule
Les shampooings et après-shampooings dits classiques sont généralement fabriqués en mélangeurs cosmétiques avec des étapes de mélanges simples à pâles et contre-pâles, sous vide ou non, d’émulsions, de dispersion ou d’homogénéisation. Ces mélanges sont ensuite conditionnés dans des packagings de type flacon, bouteille, tube, etc. Le dosage du produit dans son emballage est la plupart du temps réalisé à froid.
Un savon est issu d’une autre typologie de produits. Il résulte d’une réaction de saponification, qui fait réagir un ester avec des ions hydroxydes (issus de la soude ou potasse la plupart du temps) donnant des ions carboxylates (et un alcool) qui est la molécule qu’on appelle savon. Dans la liste INCI d’un produit, les produits issus de réactions de saponification se reconnaissent grâce à leur structure : sodium xxx-ate ou potassium xxx-ate. La partie « xxx » s’adapte à l’huile végétale utilisée, par exemple sodium cocoate pour un savon synthétisé à partir d’huile de coco. Un savon étant synthétisé à base de soude, il a donc un pH assez élevé (en général compris entre pH=9 et pH=11) contrairement aux galéniques liquides (hors savon liquide) qui ont un pH plus souvent compris entre pH=4 et pH=6. Le savon n’est pas spécifiquement adapté au domaine capillaire, où les produits au pH acide sont préférés car plus affinitaires avec la fibre capillaire. Un savon peut être liquide mais il est pour la plupart du temps trouvé sous forme de moussant solide.
De la sorte, l'opérateur de maintenance est assuré de pouvoir intervenir sans risqué d'être écrasé par la cabine 32.
Par ailleurs, les organes de verrouillage 46, 48 sont reliés électriquement à la carte électronique de commande 43 de manière à pouvoir lui fournir un signal spécifique lorsque la clé spécifique 50 vient les déverrouiller manuellement.
On se reportera à présent au logigramme de la pour décrire un mode de fonctionnement de l'installation d'ascenseur 10.
Ainsi, le programme démarre dans une première étape 62 lorsque l'un ou l'autre des organes de verrouillage 46, 48 est commandé manuellement à l'aide de la clé spécifique 50 et que la cabine n'est pas accostée en regard de l'ouverture correspondante. Autrement dit, la première étape 62 sous-entend que l’une ou l’autre des portes palières 28, 30 libère possiblement l’une ou l’autre des ouvertures 24, 26.
Dès lors, les deux détecteurs de présence 52, 58 sont « réveillés » dans une étape de réveil 64. Autrement dit, ils sont actifs.
Ensuite, le programme vérifie dans une étape de vérification 66, si l'opérateur de maintenance intervient au-dessus de la cabine 32, ou bien à l'intérieur de la réserve inférieure 56. L’ascenseur doit alors être mis en arrêt.
Après que le premier détecteur de présence 52 situé au sommet 34 de la cabine 32 a émis un premier premier signal, avantageusement, une confirmation est appelée sur le toit 35 à travers une première étape de confirmation 68. La confirmation est effectuée, soit par un bouton poussoir situé sur le toit de la cabine 32, soit par le biais d'un autre détecteur de présence. Un second premier signal est alors émis par le bouton-poussoir, ou l'autre détecteur, non représentés, et ce second premier signal ordonne la commande du parachute 45 dans une étape de blocage 70. Autrement dit, le blocage de la cabine 32 est ici opéré à la triple condition, que la seconde porte palière 30 soit dans une position dans laquelle elle libère la seconde ouverture 26, que le premier détecteur de présence 52 émette un premier premier signal, et que le bouton-poussoir ou autre détecteur ait émis un second premier signal.
Néanmoins, dès que l’opérateur vient prendre position sur la cabine 32, il a la possibilité de la commander en translation sous son contrôle au moyen d’organes auxiliaires de commande de la cabine, non représentés.
Selon une autre variante de mise en œuvre, on s’affranchit de l’étape de confirmation 68. Partant, le blocage de la cabine 32 est opéré à la seule double condition que la seconde porte palière 30 soit dans une position dans laquelle elle libère la seconde ouverture 26 et que le premier détecteur de présence 52 émette un premier premier signal.
Si en revanche le second détecteur de présence 58 émet un premier second signal, une confirmation est appelée à travers une seconde étape de confirmation 72, dans la réserve inférieure 56, par le biais d'un bouton-poussoir ou d'un détecteur de présence par exemple. Un second second signal est alors émis et il ordonne de la même façon, la commande du parachute 45 selon l’étape de blocage 70. Autrement dit, le blocage de la cabine 32 est opéré à la triple condition, que la première porte palière 28 libère la première ouverture 24, que le second détecteur de présence 58 émette un premier second signal, et qu’un second second signal est émis.
Toutefois, dès que l’opérateur prend position dans la réserve inférieure 56, il a également la possibilité de commander en translation la cabine 32 sous son contrôle.
Aussi, on peut là également en variante, s’affranchir de la seconde étape de confirmation 72 de sorte que, le blocage de la cabine 32 s’opère à la seule double condition que la première porte palière 28 libère la première ouverture 24 et que le second détecteur de présence émette un premier second signal.
Commutateur MEMS à multiples déformations et commutateur comprenant un ou plusieurs commutateurs MEMS La présente invention concerne le domaine des systèmes microélectromécaniques, désignés par l’acronyme MEMS, et porte plus particulièrement sur un commutateur MEMS ayant au moins deux éléments déformables et sur un commutateur comprenant un ou plusieurs commutateurs MEMS selon l’invention.
Le commutateur MEMS selon la présente invention peut être tout type de commutateur permettant, selon son état, de bloquer ou véhiculer un signal électrique ou électronique, quels que soient sa forme d’onde, sa fréquence, son niveau de puissance. Ceci peut être par exemple, sans limitations :
- un commutateur électrique (aussi appelé télérupteur ou contacteur électrique) permettant le routage de signaux continus (CC) ou alternatifs (CA) d’un appareil ou d’un réseau électrique (12V-5000 V, 1-200 A, DC-50 Hz) ;
- un disjoncteur permettant de couper l’alimentation d’une installation au moment d’une surcharge ou d’un court-circuit électrique ;
Dans cette variante, les éléments communs à ceux des Figures 19 et 20 porteront le même chiffre de référence et ne seront pas décrits plus en détail.
Dans cette variante, on peut voir que la couche de SiO 2 502’ formée entre le substrat 508 et la couche 506’ se prolonge sous la ligne d’entrée 503 et sous la ligne de sortie 504 (alors que sur les Figures 19 et 20, la couche de SiO 2 502 est au droit de l’extrémité de la ligne d’entrée 503 et de la ligne de sortie 504) pour former une cavité 507’ plus étroite. En conséquence, des parties rectilignes 506’a et 506’b sont formées sur les parties en saillie de la couche 506’ par rapport aux extrémités de la ligne d’entrée 503 et de la ligne de sortie 504.
On retrouve, comme pour la , les deux moyens d’actionnement avec déformation de la couche 506’ par différence de potentiel entre la couche 506’, à laquelle une tension V est appliquée, et le substrat 508, à la masse, et déformation des branches 505a et 505b, par différence de potentiel entre la couche 506’, à la tension V, et les branches 505a et 505b de la membrane de contact 505, connectée par une résistance élevée (>100 kOHms) à la masse.
Ainsi, par actionnement du socle d’ancrage 506’, les branches 505a et 505b de la membrane de contact 505 viennent fermer le commutateur MEMS 501’ tout en restant parallèles à la surface du substrat 506. Ce parallélisme entre le substrat SOI 508 et la membrane
de contact 505 assure un champ électrostatique plus élevé sur le moyen d’actionnement de la membrane de contact 505 et procure une meilleure force de contact. Il limite également les efforts mécaniques de la membrane de contact et permettent à l’homme du métier d’utiliser des matériaux conventionnels.
Les Figures 22 et 23 illustrent deux variantes pour appliquer une différence de potentiel entre la couche 506’ et la membrane de contact 505 et la couche 506’ et le substrat 508.