INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il est proposé selon un premier aspect , une interface de centrage et de soutien, mécanique, configurée pour être fixée en porte-à-faux latéral d’un montant d’un rack pour assurer le centrage et le soutien d’une charge sur le rack, le montant s’étendant suivant une direction Z1 verticale, ladite interface comprenant : - une première portion d’appui, supérieure, configurée pour venir en appui sur une portion supérieure d’une face verticale du montant, destinée à assurer la fixation de l’interface sur le montant, - une deuxième portion d’appui, inférieure, configurée pour venir en appui sur une portion inférieure de la face verticale du montant, - une portion de soutien, comprenant une face de soutien, supérieure, configurée pour assurer le soutien de la charge, la portion de soutien s’étendant depuis une extrémité proximale jusqu’à une extrémité distale en s’éloignant de la première portion d’appui et de la deuxième portion d’appui, - une portion de liaison et de centrage, reliant la première portion d’appui et l’extrémité proximale de la portion de soutien, présentant une face de guidage supérieure assurant le centrage de la charge vers la portion de soutien par déplacement de la charge sous la gravité, - une portion de renfort, reliant l’extrémité distale de la portion de soutien et la deuxième portion de d’appui en formant une jambe de renfort.
Selon un mode de réalisation, ladite interface est en métal typiquement en acier, et ladite interface présente une densité linéaire suivant une direction X1 en longueur qui est inférieure ou égale à 1,5 kg/m en particulier comprise entre 0,8 kg/m et 1,3 kg/m.
Selon un mode de réalisation, ladite interface comprend un corps d’un seul tenant formé par une feuille de métal conformée et s’étendant continument pour former, du haut vers le bas suivant la direction du montant, successivement : - la première portion d’appui, - la portion de liaison et de centrage, - la portion de soutien, - la portion de renfort et, - la deuxième portion d’appui.
La première portion d’appui, la portion de liaison et de centrage, la portion de soutien, la portion de renfort et la portion deuxième portion d’appui sont délimitées respectivement par des lignes de pliage/cintrage de la feuille de métal, parallèles entre elles, orientées suivant une direction longitudinale de l’interface, comprenant : - une première ligne de pliage/cintrage entre, d’une part, la première portion d’appui, et d’autre part, la portion de liaison et de centrage, - une deuxième ligne de pliage/cintrage entre, d’une part, la portion de liaison et de centrage, et d’autre part, la portion de soutien, - une troisième ligne de pliage/cintrage entre, d’une part la portion de soutien et, d’autre part, la portion de renfort, - une quatrième ligne de pliage/cintrage entre, d’une part la portion de renfort et, d’autre part, la deuxième portion d’appui.
Selon un mode de réalisation, la feuille de métal est d’épaisseur inférieure ou égale à 1,5 mm, typiquement comprise entre comprise entre 0,5mm et 1,5 mm. En particulier l’épaisseur de la feuille de métal est inférieure ou égale à 1 mm, en particulier comprise entre 0,5 mm et 1 mm.
Selon un mode de réalisation, la longueur dépliée de la feuille suivant une section perpendiculaire aux lignes de pliage/cintrage est comprise entre 170 mm et 210 mm.
Selon un mode de réalisation, la première portion d’appui et/ou la deuxième portion d’appui comprend / comprennent plusieurs languettes de fixation, configurées pour assurer la fixation d’un profilé formant un montant présentant des ouvertures de fixation, par insertion de la languette ou des langues de fixation dans une ou plusieurs des ouvertures de fixation du profilé.
Cependant, la compensation peut être supervisée par le module de sécurité de l'estimation 23 et/ou le module de condition 15.
Le module de sécurité de l'estimation 23 est adapté pour déterminer si la taille estimée du repas imprévu dépasse une valeur seuil d'estimation de repas et paramétrer la taille estimée sur une valeur égale à la valeur seuil d'estimation de repas si la taille estimée du repas imprévu dépasse la valeur seuil d'estimation de repas.
Il peut être considéré comme un superviseur de l'entrée étant donné que le module de sécurité de l'estimation 23 supervise l'entrée algorithmique de la compensation.
Ainsi, en contrôlant la valeur d'entrée maximale du module de compensation 103, la quantité d'insuline estimée par le module de compensation 103 est également contrôlée. Il s'agit d'une première mesure de sécurité.
D'un autre côté, le module de condition 15 peut être considéré comme un superviseur de sortie étant donné qu'il est adapté pour vérifier si au moins une condition est remplie avant d'appliquer la compensation et, surtout, l'étape de calcul et/ou avant de recommander à l'utilisateur l'estimation fournie par le module de compensation 103.
Cette condition peut être également considérée comme une exigence de sécurité. Pour garantir la sécurité de l'utilisateur, il peut être pertinent de surveiller l'insuline active (IOB) de l'utilisateur. La condition minimale peut également être liée à la quantité totale d'insuline calculée pendant une durée passée prédéterminée, par exemple la dernière heure. C'est pour cette raison que la condition minimale peut être : une variable IOB(t), représentative de la variation dans le temps de la quantité d'insuline active de l'utilisateur, est inférieure à une valeur prédéterminée et/ou une quantité totale d'insuline calculée pendant une période passée prédéterminée est inférieure à une valeur prédéterminée.
Si la condition minimale n'est pas remplie, l'étape de calcul n'est pas appliquée ou la sortie de l'étape de calcul est paramétrée sur zéro ou est nulle. La sortie peut également être : « pas de recommandation ».
Fréquence
La compensation est appliquée par le système au bout de chaque période prédéterminée, par exemple toutes les cinq minutes. Dans ce mode de réalisation, la taille estimée du repas imprévu correspond à un écart de la glycémie pendant cinq minutes. Il s'agit généralement d'un petit écart qui induit une petite taille estimée et donc un petit bolus d'insuline si on compare à un écart pendant une plus longue période, par exemple 15 minutes, comme c'est généralement le cas.
C'est pour cette raison que l'étape d'estimation et l'étape de calcul sont répétées par le module d'estimation 102 et le module de compensation 103 un nombre de fois déterminé, par exemple quatre fois à la suite, avec une fréquence déterminée, par exemple toutes les cinq minutes.
Le nombre de fois déterminé peut être compris entre 2 et 10, de préférence entre 3 et 5, et dans l'idéal égal à 4, tel que décrit ci-dessus.
La fréquence déterminée est comprise entre 1 et 15 minutes, de préférence entre 1 et 10 minutes, et dans l'idéal égale à 5 minutes, tel que décrit ci-dessus.
Cette petite période permet une gestion fine de la glycémie dès le début d'un repas imprévu.
Par exemple, un apéritif peut durer 20 minutes. Toutes les cinq minutes, la compensation est appliquée et une taille estimée du repas ingéré correspondante est déterminée, puis utilisée pour gérer la hausse imminente de la glycémie due aux cinq minutes d'apéritif.
Le système permet de gérer la hausse imminente dès le début, ici les 5 premières minutes, et donc favorise une gestion fluide de la glycémie en administrant de l'insuline si nécessaire en fonction de l'estimation du repas imprévu ingéré.
DISPOSITIF DE TYPE ÉLECTRODE, SON PROCÉDÉ DE PRÉPARATION ET SES UTILISATIONS La présente invention concerne le domaine des dispositifs médicaux et notamment le domaine des électrodes destinées à des mesures électriques on vivo telles que, par exemple, les ElectroEncéphaloGrammes (EEG), les ElectroCardioGrammes (ECG), les ElectroMyoGrammes (EMG) et les mesures de bio-impédance.
Le précurseur hydraté de charge inorganique est typiquement une poudre de phosphate de lanthane hydraté LaPO 4 .xH 2 O apte à former, une fois frittée, une charge phosphate de lanthane LaPO 4 anhydre de structure lamellaire ou une poudre de d’hydroxyde de zirconium Zr(OH) 4 apte à former une charge d’oxyde de zirconium ZrO 2 . De telles poudres sont connues en elles-mêmes et généralement commercialisées directement dans une phase hydraté, par exemple par les sociétés Alfa-Aesar ® ou Merck ®.
Par la suite, nous décrivons le procédé de fabrication du revêtement abradable en prenant l’exemple du phosphate de lanthane comme charge inorganique. Cependant, cette description s’applique mutatis mutandis à n’importe quelle autre charge inorganique hydratée, notamment à l’hydroxyde de zirconium. D’autres précurseurs hydratés peuvent être envisagés comme des hydrates ou des précurseurs comprenant des groupements hydroxyle. Parmi les hydrates, les suivants peuvent être envisagés : phosphate hydraté, carbonate hydraté ou sulfate hydraté
La composition pulvérulente 30 est alors obtenue par le mélange de la poudre céramique avec cette poudre inorganique hydratée. Le taux de charge en poudre inorganique dans la composition pulvérulente 30 peut théoriquement être compris entre 1 et 75% ; toutefois, les meilleurs résultats sont obtenus pour une teneur volumique en poudre inorganique comprise entre 10 et 40%. Cela est conforté par les essais comparatifs discutés ci-après.
La composition pulvérulente 30 subit alors une étape de mélange par voie sèche à l’aide d’un mélangeur dynamique tridimensionnel, par exemple un mélangeur commercialisé sous la marque Turbula par la société WAB. La durée de cette étape de mélange peut être comprise entre 5 minutes et 4 heures, par exemple entre 30 minutes et 2 heures.
Différents détails relatifs au substrat 10 et à la composition pulvérulente 30 viennent d'être décrits. On va maintenant décrire des détails relatifs à la couche abradable 12 pouvant être obtenue ainsi qu'aux conditions opératoires pouvant être mises en œuvre.
La modification de la température imposée durant le frittage, de la durée du frittage et/ou de la pression de compression appliquée permet de faire varier le taux de porosité volumique de la couche abradable 12 obtenue. De manière générale, l'augmentation de la température, de la durée du frittage et/ou de la pression de compression permet ainsi de diminuer le taux de porosité volumique de la couche abradable 12. Ainsi, le taux de porosité volumique de la couche abradable 12 peut être compris entre 5% et 50%, par exemple entre 15% et 40%, par exemple entre 25% et 35% ou encore entre 25% et 30%.
On a représenté aux figures 4A-4B un exemple possible d'évolution de la pression de compression et de la température durant la fabrication de la couche abradable 12.
L'ensemble du substrat 10 et de la composition pulvérulente 30 est initialement porté à une première température T1, par exemple comprise entre 25 et 50°C. Pendant que l'ensemble est porté à cette première température T1, la pression de compression augmente jusqu'à atteindre, à un premier instant t1, un palier à une valeur Pc qui correspond à la pression de compression qui sera appliquée durant le frittage de la composition pulvérulente 30.
La pression de compression Pc imposée sur la composition pulvérulente 30 durant le frittage peut être comprise entre 150 et 600 MPa, par exemple entre 150 MPa et 400 MPa ou entre 250 MPa et 500 MPa. La pression de compression Pc est maintenue pendant toute la durée du frittage de la composition pulvérulente 30.
A partir du premier instant t1 la température imposée au substrat 10 et à la composition pulvérulente 30 est augmentée jusqu'à la température de frittage Tf. La température atteint la température de frittage Tf à un deuxième instant t2 et est ensuite maintenue à cette valeur. La température de frittage Tf dépend de la nature de la composition pulvérulente 30 utilisée. Cette température de frittage Tf peut être comprise entre 150°C et 550°C, par exemple entre 100°C et 300°C.
La température de frittage Tf et la pression de compression Pc sont maintenues jusqu'au troisième instant t3. La durée du frittage (t3-t2) peut être supérieure ou égale à 1 minute, par exemple comprise entre 1 et 30 minutes. Une fois le frittage terminé, la pression de compression et la température sont progressivement diminuées et le substrat 10 revêtu de la couche abradable 12 est ensuite récupéré et/ou créé.
Dans l'exemple illustré, on impose une première vitesse de montée en température jusqu’à la température de frittage Tf. A titre illustratif, la première vitesse de montée en température peut être supérieure ou égale à 10°C/minute. La vitesse de montée en température peut être constante ou variable.
A titre d’exemple non limitatif, le frittage peut être réalisé par frittage flash avec une pression de compression Pc de 400 MPa, une température de frittage Tf de 350°C, et une durée de 10 minutes.
Essais comparatifs – YSZ/LaPO 4
De manière générale, on observe que la porosité diminue de façon sensiblement linéaire lorsque le taux de charge augmente. Par ailleurs, pour un taux de charge compris entre 5 et 40%, on observe que la porosité est comprise entre 20 et 30%.
(a) environ 0,8 à environ 2 % en poids d’huile de noix de coco ;
(b) environ 50 à environ 75 % en poids d’une ou de plusieurs huiles autres que l’huile de coco, en particulier d’un ou de plusieurs hydrocarbures, d’origine minérale ou synthétique, contenant moins de 16 atomes de carbone, par exemple de l’hexane, du cyclohexane, de l’undécane, du dodécane, de l’isododécane, du tridécane ou du perfluorohexane ou plus de 16 atomes de carbone, tels que de l’huile minérale ou de la vaseline liquide ;
(c) environ 1 à environ 10 % en poids d’un ou de plusieurs agents alcalifiants, de préférence choisis parmi les alcanolamines, par exemple, la monoéthanolamine ;
(d) un ou plusieurs précurseurs et/ou coupleurs de colorant oxydant ;
(e) environ 1 à environ 15 % en poids de deux tensioactifs ou plus, de préférence deux tensioactifs ou plus, par exemple ;
(e)(i) environ 1 à 10 % en poids d’un ou de plusieurs tensioactifs non ioniques et
(e)(ii) en option environ 0,1 à environ 5 % en poids d'un ou plusieurs tensioactifs anioniques ;
(f) environ 0,1 à environ 5 % en poids d’un ou de plusieurs agents épaississants, de préférence dans lesquels au moins un des agents épaississants est un guar non ionique ou une gomme de guar modifiée telle que du guar hydroxypropyle ;
(g) environ 10 à environ 50 % en poids d'eau ;
(h) facultativement, d'environ 0,1 à environ 5 % en poids d’un ou de plusieurs agents réducteurs et
(f) facultativement, d'environ 0,01 à environ 10 % en poids d'un ou plusieurs solvants ingrédients divers ;
tous les pourcentages en poids étant basés sur le poids total de la composition de base de coloration des cheveux.
La composition de base de coloration des cheveux peut prendre la forme d’une émulsion, par exemple une émulsion huile dans l’eau ou une émulsion eau dans l’huile.
Dans divers modes de réalisation, les compositions de base de coloration des cheveux sont des composés libres ou essentiellement libres d’ammoniaque ou des composés à base d’ammonium, par exemple, l’hydroxyde d’ammonium. Un « composé à base d'ammonium » dans le contexte de la présente divulgation est un composé qui produit de l'ammoniaque lorsqu'il est dans la composition à un pH particulier. Des exemples de tels composés incluent l'ammoniaque et les composés qui peuvent être ajoutés sous la forme d'hydroxyde d'ammonium et de sels d'ammonium (par exemple, de sels simples). En tant que sels d'ammonium, il peut être fait mention des sels d'ammonium inorganiques tels que le carbonate d'ammonium, le bicarbonate d'ammonium, le chlorure d'ammonium, le nitrate d'ammonium, le sulfate d'ammonium, le phosphate d'ammonium ; des sels d'ammonium organiques tels que le formate d'ammonium, l'acétate d'ammonium et l'hydroxyde de tétraméthylammonium et des mélanges de ces derniers.
Dans divers modes de réalisation, la composition de base de coloration des cheveux est exempte ou essentiellement exempte de polyorganosiloxanes (silicones).
Les résultats montrent que l'exposition des sébocytes à 2% de l’extrait selon l’invention permet de réduire la quantité de lipides dans les cellules productrices de sébum.
Conclusion Ces résultats montrent que l’extrait selon l’invention réduit les micro-inflammations de la peau. L’extrait selon l’invention peut donc être utiliser pour apaiser les inconforts cutanés des peaux sensibles tels que les rougeurs, les tiraillements, etc. Evaluation in vivo de l’amélioration du bien-être via une analyse d’EEG
Ainsi, la deuxième surface de guidage présente une surélévation par rapport à la première surface de guidage.
Cependant, le quatrième rayon est maintenu inférieur ou égal au troisième rayon. Cela permet de générer une dépression qui compense l’obstruction de la veine générée par la présence de la surélévation.
L’aube directrice proposée peut en outre présenter les caractéristiques suivantes :
- le premier rayon est égal au troisième rayon, et le quatrième rayon est inférieur au troisième rayon ;
- une différence entre le deuxième rayon et le premier rayon est égal à une différence entre le troisième rayon et le quatrième rayon ;
- le quatrième rayon est égal au troisième rayon ;
- une différence entre le deuxième rayon et le quatrième rayon est égale à une différence entre le troisième rayon et le premier rayon ;
- la partie profilée présente un bord d’attaque et un bord de fuite, et la plateforme présente une première surface transversale s’étendant dans un premier plan transversal situé en amont du bord d’attaque, et une deuxième surface transversale s’étendant dans un deuxième plan transversal situé en aval du bord de fuite, la première ligne de jonction s’étendant depuis le premier plan transversal jusqu’au deuxième plan transversal et la deuxième ligne de jonction s’étendant depuis le premier plan transversal jusqu’au deuxième plan transversal, et dans laquelle une différence entre le deuxième rayon et le premier rayon présente une valeur nulle depuis le premier plan transversal jusqu’à un troisième plan transversal situé entre le premier plan transversal et le deuxième plan transversal, puis qui augmente continument depuis une valeur nulle dans le troisième plan transversal, jusqu’à une valeur maximale dans un quatrième plan transversal situé entre le troisième plan transversal et la deuxième plan transversal, et qui diminue continument depuis la valeur maximale dans le quatrième plan transversal jusqu’à une valeur nulle dans le deuxième plan transversal ;
- le troisième plan transversal est défini comme un plan transversal passant par un point de la quatrième ligne de jonction où la courbure de la quatrième ligne de jonction est maximale ;
- la première ligne de jonction présente un premier rayon ayant une valeur constante depuis le premier plan transversal jusqu’au deuxième plan transversal ;
- la première ligne de jonction présente un premier rayon ayant une valeur constante depuis le premier plan transversal jusqu’au troisième plan transversal, puis qui diminue continument depuis le troisième plan transversal jusqu’au quatrième plan transversal, et qui augmente continument depuis le quatrième plan transversal jusqu’au deuxième plan transversal ;
- la deuxième ligne de jonction présente un deuxième rayon ayant une valeur constante depuis le premier plan transversal jusqu’au troisième plan transversal, puis qui augmente continument depuis le troisième plan transversal jusqu’au quatrième plan transversal, et qui diminue continument depuis le quatrième plan transversal jusqu’au deuxième plan transversal ;
- une distance axiale entre le troisième plan transversal et le deuxième plan transversal est comprise entre 10% et 40% d’une longueur de corde de la partie profilée, la longueur de corde de la partie profilée étant définie comme une distance entre un point d’intersection entre le bord d’attaque et la surface de guidage de la plateforme et un point d’intersection entre le bord de fuite et la surface de guidage de la plateforme.
L’invention concerne en outre un assemblage de stator de moteur à turbine à gaz, comprenant : - une virole présentant un axe central, - un ensemble d’aubes directrices comprenant une pluralité d’aubes directrices, chaque aube directrice comprenant une plateforme présentant une surface de guidage et une partie profilée s’étendant radialement à partir de la surface de guidage de la plateforme, la partie profilée présentant une surface d’intrados et une surface d’extrados, et la plateforme présentant une première surface latérale et une deuxième surface latérale, et la surface de guidage de la plateforme comprenant une première partie de surface de guidage s’étendant depuis la surface d’intrados de la partie profilée jusqu’à la première surface latérale et une deuxième partie de surface de guidage s’étendant depuis la surface d’extrados de la partie profilée jusqu’à la deuxième surface latérale, les aubes directrices étant fixées à la virole de sorte que la deuxième surface latérale de chaque aube directrice est disposée en regard d’une première surface latérale d’une aube directrice adjacente de l’ensemble d’aubes directrices, et les premières parties de surface de guidage et les deuxièmes parties de surface de guidage des plateformes délimitent un chemin d’écoulement pour un flux de gaz s’écoulant entre les parties profilées des aubes directrices, dans lequel chaque aube directrice présente une première ligne de jonction formée à l’intersection entre la première partie de surface de guidage et la première surface latérale, une deuxième ligne de jonction formée à l’intersection entre la deuxième partie de surface de guidage et la deuxième surface latérale, une troisième ligne de jonction formée à l’intersection entre la première partie de surface de guidage et la surface d’intrados, et une quatrième ligne de jonction formée à l’intersection entre la deuxième partie de surface de guidage et la surface d’extrados, et dans lequel la première ligne de jonction présente un premier rayon mesuré à partir de l’axe central dans un plan transversal à l’axe central, la deuxième ligne de jonction présente un deuxième rayon mesuré à partir de l’axe central, dans le plan transversal à l’axe central, le deuxième rayon étant supérieur au premier rayon, de manière à ce qu’une portion de la deuxième surface latérale s’étend dans le flux de gaz en formant un mur empêchant une circulation parasitaire d’une partie du flux de gaz depuis la surface d’intrados d’une aube directrice jusqu’à la surface d’extrados d’une aube directrice adjacente, la troisième ligne de jonction présente un troisième rayon mesuré à partir de l’axe central dans le plan transversal à l’axe central, et la quatrième ligne de jonction présente un quatrième rayon mesuré à partir de l’axe central dans le plan transversal à l’axe central, le quatrième rayon étant inférieur ou égal au troisième rayon.
Dans un tel assemblage, chaque aube directrice peut présenter l’une des caractéristiques définies précédemment.
Les aubes directrices de l’ensemble d’aubes directrices peuvent être identiques entre elles.
la est une vue en perspective d’une serrure classique pouvant être adaptée pour réaliser un système de fermeture/verrouillage selon l’invention ;
la est une vue en coupe horizontale d’une partie d’un système de fermeture/verrouillage selon l’invention, coupée au niveau du pêne de fermeture de la serrure, le pêne de fermeture de la serrure étant en position fermée ;
la est une vue en élévation de profil de la ;
la est une vue en coupe horizontale (coupée au niveau du pêne de fermeture de la serrure) du système de fermeture/verrouillage de la , le pêne de fermeture de la serrure étant en position ouverte ;
la est une vue en coupe horizontale d’une partie du système de fermeture de la , coupée à proximité d’un pêne de sortie de la serrure, le pêne de sortie étant en position ouverte ;
la est une vue en perspective de profil de la ;
la est une vue en coupe horizontale (coupée à proximité d’un pêne de sortie de la serrure) du système de fermeture/verrouillage de la , le pêne de sortie étant en position fermée ;
la est une vue en perspective de profil de la .