INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De manière générale dans la conception d’un groupe électromoteur de véhicule automobile, pour l’aspect sécuritaire, afin de satisfaire à différentes exigences liées à la protection des individus autres que les occupants d’un véhicule (tels que les piétons par exemple), il est nécessaire de respecter une contrainte baptisée « Capot Technique ». Cette contrainte impose de ménager entre le groupe électromoteur et le capot réel du véhicule, un espace vide dénué de composants rigides. Cela permet au capot de pouvoir se déformer sous l’impact d’un choc avec une tête d’un piéton par exemple.
De même, aucun composant rigide du groupe électromoteur ne doit contrevenir à cette contrainte de Capot Technique.
Par ailleurs, également pour un aspect sécuritaire, afin de satisfaire à différentes exigences liées au chocs frontaux et latéraux, il est nécessaire de prévoir la protection des composants dits de puissance, tels que l’onduleur de puissance et le chargeur/convertisseur, ainsi que leurs interfaces électriques, notamment les connecteurs à haute tension équipant ceux-ci. Le but est ainsi d’éviter tous risques d’électrocution ou « d’échauffements aggravés ».
Pour mémoire, un groupe électromoteur e-PWT usuel tel que celui des figures 1 à 3, est principalement constitué d’une machine électrique MEL, équipée de son onduleur de puissance PIM, d’un réducteur de vitesse RG, semi-intégré ou pas, et d’un chargeur/convertisseur IDCM.
Sur le dessus du chargeur/convertisseur IDCM, sont fixées une boîte de jonction JB (ou « Junction Box » en langue anglaise), par exemple à l’aide de premiers éléments de fixation FIX1 ; ainsi qu’une boîte de dégazage BDG, fixée à côté de la boîte de jonction JB, à l’aide de deuxièmes éléments de fixation FIX2. La boîte de jonction JB et la boite de dégazage BDG ne sont pas illustrées dans la , mais leur agencement dans l’espace est similaire à celui de la .
Dans la boîte de jonction JB se trouvent les différents fusibles de protection du circuit électrique du groupe électromoteur e-PWT.
Dans les véhicules automobiles, la boîte de dégazage BDG du circuit de refroidissement est un élément important. Elle assure la séparation des gaz, en particulier de l’air, qui se trouvent en solution dans le liquide de refroidissement et dont la présence dans le circuit de refroidissement est néfaste pour son bon fonctionnement. Par sa fonction de réservoir, la boîte de dégazage BDG permet de compenser les pertes dans le circuit et d’absorber les dilatations du liquide de refroidissement. Elle sert aussi au remplissage du circuit et au contrôle du niveau de liquide de refroidissement.
La boîte de dégazage BDG étant, dans l’art antérieur, rapportée et fixée sur un couvercle COUV du chargeur/convertisseur IDCM, un jeu J1 (illustré en figures 2 et 3) assez conséquent est fonctionnellement nécessaire entre la boîte de dégazage BDG et le couvercle COUV afin d’éviter tout contact et pour pouvoir intégrer les différents éléments de fixation FIX2, nécessaires à leur solidarisation.
Par ailleurs, un nouveau projet de véhicule impose une réduction du volume disponible du bloc avant du véhicule, pour y implanter un groupe électromoteur e-PWT, tout en respectant ces exigences sécuritaires liées aux différentes cinématiques de chocs.
Ces différentes contraintes liées aux chocs, frontaux et latéraux, conduisent à une architecture de groupe électromoteur e-PWT dite « verticalisée », induisant ainsi une hauteur h1 (généralement appelée « hauteur hors-tout ») du groupe électromoteur e-PWT très prononcée, celle-ci dépassant sensiblement la limite de conception du capot CT technique. C’est le cas dans la configuration de l’art antérieur comme l’illustre la où la boîte de dégazage BDG et son bouchon de remplissage BDR dépassent le niveau du capot CT, contrairement à l’exigence de capot technique.
Ainsi, l’architecture de l’art antérieur n’est pas permise dans ces circonstances, et interdit la prédisposition sur le dessus du groupe électromoteur e-PWT d’un cache moteur éventuellement également acoustique, pouvant aussi intégrer des fonctions sécuritaires interdisant, par exemple, à l’utilisateur d’intervenir sur le circuit haute tension du véhicule.
Par ailleurs, des premiers calculs modaux ont mis en évidence un déficit généralisé de raideur du groupe électromoteur e-PWT, notamment au niveau du couvercle COUV du chargeur/convertisseur IDCM. Ainsi, le groupe électromoteur e-PWT est sujet à un fort effet d’écrasement, et sa structure doit être renforcée.
Exemple comparatif 6 Cet exemple comparatif est différent de l’exemple 1 uniquement en ce qu’il n’y a pas de protection par l’azote dans le procédé de séchage de l’étape (3).
Exemple comparatif 7 Cet exemple comparatif est différent de l’exemple 1 uniquement en ce que l'agent de précipitation mixte B ne comprend pas de citrate d'ammonium et en ce qu’il n’y a pas de protection par l’azote dans le procédé de séchage de l’étape (3).
Exemple d’effet 1 Afin de vérifier les excellentes performances des produits préparés par le procédé de préparation du carbonate de cobalt dopé au manganèse selon la présente divulgation, les produits obtenus dans chaque exemple/exemple comparatif sont mélangés avec du carbonate de lithium selon un rapport molaire n Li : n( Co+Mn ) qui est de 1: 1 et frittés pour préparer des matériaux cathodiques de cobaltate de lithium dopé, qui sont préparés ultérieurement en plaques positives. Les plaques positives, des plaques négatives en matériaux de graphite du commerce et l'hexafluorophosphate de lithium utilisé en tant qu'électrolyte sont assemblés en semi-batterie bouton au lithium-ion. Ensuite, les batteries sont soumises à un test de cycle de charge-décharge à une température constante de 45°C, une densité de courant de 1 C et une tension de travail de 4,55 V. Les résultats sont montrés dans le tableau 1. Exemples/Exemples comparatifs Capacité de décharge spécifique initiale (mAh/g) Taux de rétention de capacité après 50 cycles (%) Taux de rétention de capacité après 70 cycles (%) Exemple 1 185,3 91,5% 83,8% Exemple 2 186,5 90,8% 82,4% Exemple 3 186,0 89,6% 81,7% Exemple 4 185,8 89,7% 81,5% Exemple 5 179,2 87,4% 79,4% Exemple comparatif 1 176,5 86,1% 72,5% Exemple comparatif 2 178,1 87,5% 75,6% Exemple comparatif 3 185,7 82,4% 70,9% Exemple comparatif 4 175,2 85,6% 73,5% Exemple comparatif 5 173,1 85,5% 71,3% Exemple comparatif 6 177,5 86,4% 72,2% Exemple comparatif 7 174,5 84,7% 71,7%
Enfin, on notera que les exemples ci-dessus sont uniquement utilisés pour illustrer les solutions techniques de la présente divulgation, mais ne sont pas destinés à limiter la portée de protection de la présente divulgation. Bien que la présente divulgation ait été décrite en détail par rapport aux exemples préférés, l'homme du métier devrait comprendre que les solutions techniques de la présente divulgation peuvent être modifiées ou remplacées de manière équivalente sans s'écarter de l'esprit et de la portée des solutions techniques de la présente divulgation.
PROCEDE D’OBTENTION D’UN MATERIAU COMPOSITE LIGNO-CELLULOSIQUE ET MATERIAU COMPOSITE OBTENU PAR CE PROCEDE DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention concerne un procédé d’obtention d’un matériau composite ligno-cellulosique, un matériau composite ligno-cellulosique susceptible d’être obtenu par ce procédé et l’utilisation de ce matériau composite ligno-cellulosique.
ARRIERE-PLAN TECHNIQUE Les matières souples utilisées à l’heure actuelle sont issues de procédés chimiques et physiques très polluants. L’industrie des plastiques souples repose essentiellement sur des ressources pétrolières tels que les Polychlorure de Vinyle (PVC) ou polyesters et l’industrie du textile et du cuir sur des procédés de transformation pouvant être longs et polluants tels que le tannage dans des bains de solutions de composés à base de chrome. La principale qualité de ces matériaux est de posséder une flexibilité bi-axiale, c’est-à-dire de pouvoir être déformés dans deux axes de façon simultanée.
Le bois est une alternative plus écologique à ces matériaux. Cependant, le bois est un matériau naturellement anisotrope, c’est-à-dire que ses propriétés mécaniques sont dépendantes de la direction dans laquelle le matériau est considéré. En particulier, le bois n’est pas naturellement souple à cause de sa structure. Ainsi, une feuille de bois de faible épaisseur (placage) présente des propriétés de flexion meilleures dans le sens tangentiel (parallèle aux fibres, à 90°) que dans le sens longitudinal ou axial (sens des fibres, à 0°). Ces propriétés restent cependant limitées, les rayons de déformation acceptés par la feuille de bois étant relatifs à son épaisseur. Ceci est notamment dû au fait qu’il n’y a pas de transfert de contrainte possible au sein de la structure ligno-cellulosique.
L’assouplissement non-permanent du bois est connu de l’homme du métier. Par exemple, des méthodes d’assouplissement par la vapeur d’eau ou par l’ammoniaque permettent de donner au bois des angles qui ne sont pas possibles dans les conditions d’humidité et/ou de température ambiantes. Les composés introduits jouent le rôle d’une plastification des composants du bois. Cependant, la souplesse apportée n’est pas permanente, le bois retrouvant sa rigidité initiale une fois les vapeurs extraites du bois.
Il est également d’usage d’obtenir une coupe de bois la plus fine possible afin de diminuer le rayon de courbure accepté avant rupture, ces deux paramètres étant interdépendants.
Des découpes en surface du bois par différentes méthodes ont également été réalisées pour permettre d’accroitre la flexibilité. Cependant, le bois ainsi obtenu présente des marques dues à la découpe réalisée ce qui change l’aspect naturel du bois.
Une autre méthode est celle du calandrage du bois, c’est-à-dire son passage entre deux rouleaux pour l’écraser. Cette méthode nécessite néanmoins de respecter des conditions d’humidité et de température spécifiques pour que cela puisse assouplir le bois, fragilisant ainsi ce dernier. Une autre option concerne l’utilisation de calandres ayant une géométrie particulière (crantées par exemple) ayant un impact sur l’aspect final du bois et fragilisant ce dernier.
L’imprégnation de composés au sein du bois est également connue pour assurer une certaine souplesse mais cela n’a d’impact que sur la souplesse en sollicitation tangentielle (perpendiculaire aux fibres).
Ainsi, à ce jour, il n’existe pas de méthode permettant d’obtenir un matériau ligno-cellulosique souple c’est-à-dire présentant une flexibilité bi-axiale permanente à température ambiante tout en conservant un aspect et un toucher naturel.
L’initiateur thermique de polymérisation radicalaire peut être un composé comprenant un ou plusieurs groupes azoïques. Les initiateurs préférés sont ceux qui sont activés par une température allant de 50 à 100°C ou de 60 à 90°C ou de 70 à 80°C. Les températures modérées allant de 55 à 75°C sont préférées. Un initiateur thermique de polymérisation radicalaire comprenant un groupe azoïque est l'azobisisobutyronitrile (AIBN).
Description de l’électrode positive et de l’électrode négative :
L’électrode négative comprend une matière active choisie de préférence parmi du lithium métal, un alliage de lithium. Ce peut également être du silicium, du graphite ou encore une matière active dépourvue de lithium. Le terme de matière active dépourvue de lithium désigne une feuille constituée d’un métal autre que le lithium. Ce métal ne forme pas d’alliage avec les ions lithium. La surface de la feuille métallique est exempte de lithium métal avant la charge de l’élément et se recouvre d’une couche de lithium durant la charge de l’élément. L’alliage de lithium peut être du lithium allié avec un ou plusieurs des éléments choisis parmi Mg, Al, Zn, Si, B, Ge, Ga, In et Sn. De préférence encore, la seule matière active de l’électrode négative est du lithium métal ou un alliage de lithium. La matière active peut être fixée à un collecteur de courant qui peut être un feuillard de cuivre.
L’une au moins des matières actives de l’électrode positive est un phosphate lithié de manganèse et de fer de formule: Li x Mn 1 - y - z Fe y M z PO 4 où 0,8 ≤ x ≤ 1,2 ; 0,5 ≤ 1-y-z 0 < y ≤ 0,5 ; 0 ≤ z ≤ 0,2 et M est choisi dans le groupe constitué de B, Mg, Al, Si, Ca, Ti, V, Cr, Co, Ni, Cu, Zn, Y, Zr, Nb et Mo.
Dans un mode de réalisation, 0,7 ≤ 1-y-z ≤ 0,9 ou 0,75 ≤ 1-y-z ≤ 0,90.
Dans un mode de réalisation, 0,15 ≤ y ≤ 0,25. Les formules typiques du phosphate lithié de manganèse et de fer sont LiMn 0,8 Fe 0,2 PO 4 , LiMn 0,7 Fe 0,3 PO 4 , LiMn 2/3 Fe 1/3 PO 4 et LiMn 0,5 Fe 0,5 PO 4 .
Dans un mode de réalisation, le phosphate lithié de manganèse et de fer est la seule matière active de l’électrode positive.
Dans un autre mode de réalisation, le phosphate lithié de manganèse et de fer est associé à au moins un oxyde de lithium d'au moins un métal de transition de formule Li x M 1-y-z-w M' y M'' z M''' w O 2 (LMO 2 ) où M, M', M'' et M''' sont choisis dans le groupe constitué par B, Mg, Al, Si, Ca, Ti, V, Cr, Mn, Fe, Co, Ni, Cu, Zn, Y, Zr, Nb, W et Mo à condition qu'au moins l'un parmi M, M', M'' et M''' soit choisi parmi Mn, Co, Ni ou Fe; M, M’, M’’ étant M’’’ étant différents les uns des autres ; et 0,8 ≤ x ≤ 1,4 ; 0 ≤ y ≤ 0,5 ; 0 ≤ z ≤ 0,5 ; 0 ≤ w ≤ 0,2 et x+y+z+w < 2,1. L’un parmi M, M', M'' et M''' peut être Al avec un indice stœchiométrique inférieur ou égal à 0,1.
L'oxyde de lithium d'au moins un métal de transition peut être un oxyde de lithium nickel manganèse cobalt (NMC) ou un composé oxyde de lithium nickel cobalt aluminium (NCA) de formules respectives : Li w (Ni x Mn y Co z M t )O 2 (NMC) où 0,9 ≤ w ≤ 1,1 ; 0 Li w (Ni x Co y Al z M t )O 2 (NCA) où 0,9 ≤ w ≤ 1,1 ; 0 Il peut également s’agir d’un mélange de NMC et de NCA.
Dans un mode de réalisation, l'oxyde de lithium d'au moins un métal de transition est NMC dans lequel 0,6 ≤ x.
Dans un mode de réalisation, l'oxyde de lithium d'au moins un métal de transition est NMC dans lequel 0,6 ≤ x et 0,15 ≤ y < 0,40 ou 0,20 ≤ y ≤ 0,30.
Dans un mode de réalisation, l'oxyde de lithium d'au moins un métal de transition est NMC dans lequel 0,6 ≤ x et 0,10 ≤ z < 0,30 ou 0,15 ≤ z ≤ 0,25.
Lorsque le phosphate lithié de manganèse et de fer est mélangé à un oxyde de lithium d'au moins un métal de transition, tel que NMC, le phosphate lithié de manganèse et de fer peut représenter de 50 à 99 % ou de 55 à 75 % ou de 60 à 80 % en masse de la masse du mélange. Dans un autre mode de réalisation, le phosphate lithié de manganèse et de fer représente de 1 à 50 % en masse de la masse du mélange.
Un séparateur est placé entre une électrode positive et une électrode négative. Le séparateur peut consister en une couche d'un matériau choisi dans le groupe constitué par le polypropylène (PP), le polyéthylène (PE), le polytétrafluoroéthylène (PTFE), le polyacrylonitrile (PAN), le polyester tel que le polytéréphtalate d’éthylène (PET), le polytéréphtalate de butylène (PBT), la cellulose, le polyimide, les fibres de verre. Le séparateur peut être constitué de plusieurs couches des matériaux précités, les couches étant de même nature ou de nature différente. Une couche peut être revêtue sur une ou sur ses deux faces d'une couche de céramique, telle que de l'alumine, ou de polyfluorure de vinylidène (PVdF) ou de polyfluorure de vinylidène-hexafluoropropylène (PVdF-HFP) ou d'un acrylate. Un séparateur préféré consiste en une couche de polyéthylène recouverte sur ses deux faces d'une couche d'alumine.
Description du procédé de préparation de l’électrolyte polymère gélifié in-situ
La polymérisation in-situ de monomères comportant au moins deux groupes acrylate permettait d’améliorer l’imprégnation des pores de LMFP par l’électrolyte. Une polymérisation ex-situ, c’est-à-dire réalisée alors que la solution contenant le monomère n’est pas en contact avec ladite au moins une électrode positive, ladite au moins une électrode négative et ledit au moins un séparateur, ne permet pas d’obtenir une aussi bonne imprégnation des électrodes.
Le circuit d’alimentation électrique C1 peut fournir au moins la seconde tension u2. Il peut être alimenté en énergie électrique issue de la batterie de servitude BS ou de la batterie principale BR. Cependant, lorsque la tension d’alimentation est très basse il est préférable que l’énergie électrique soit issue de la batterie de servitude BS. Mais on pourrait envisager que l’énergie électrique soit issue de la batterie principale BR, via le convertisseur CV (qui assure alors une partie au moins de sa conversion). On comprendra que le circuit d’alimentation électrique C1 est agencé de manière à générer au moins la seconde tension u2 à partir d’une tension qu’il reçoit, par exemple du réseau de bord RB ou du convertisseur CV. Il peut donc comprendre un convertisseur de tension, notamment.
On notera également, comme illustré non limitativement sur la , que le circuit d’alimentation électrique C1 peut éventuellement comprendre une diode de protection DP permettant de protéger l’alimentation, par exemple en cas de connexion du dispositif d’interface DIF ou d’un connecteur externe à un équipement électrique externe EE contenant lui-même une alimentation (comme par exemple une borne de charge).
VEHICULE AUTOMOBILE AVEC CÂBLE DE RECHARGE D’UNE BATTERIE DE TRACTION AUTOUR D’UN TAMBOUR ROTATIF La présente invention concerne un véhicule automobile électrique ou hybride rechargeable équipé d’un câble de recharge d’une batterie de traction et d’un tambour rotatif d’enroulement de ce câble.
Certains véhicules hybrides ou électriques comprenant une batterie de traction pouvant se recharger sur un réseau de distribution d’électricité, comportent un câble intégré dans le véhicule comprenant une extrémité reliée en permanence au véhicule, et à l’autre extrémité un connecteur qui en stationnement permet de sortir le câble pour brancher ce connecteur sur une prise du réseau.
La spirale du câble présente une élasticité lui permettant de se resserrer axialement sur elle-même. De cette manière un opérateur ouvre la trappe, puis saisit le connecteur en tirant dessus afin d’allonger la spirale par une traction suivant son axe, ce qui permet de sortir le câble afin de rejoindre une prise du réseau recevant ce connecteur. La spirale du câble applique une légère tension axiale permanente qui évite de laisser une longueur du câble traîner par terre entre le véhicule et la prise.
Toutefois la spirale étirée par déformation élastique garde sa forme générale en spirale qui fait perdre de la longueur utile pour son élongation. Un redressement complet de la spirale du câble devenant sensiblement rectiligne, pour obtenir la longueur maximale, se fait avec une force de traction élevée qui est peu ergonomique.
De plus pour ce type de câble enroulé en spirale et accessible par une élongation, il est nécessaire de prévoir un boîtier suffisamment long permettant de recevoir la longueur de la spirale resserrée, et de le disposer sensiblement perpendiculairement à une surface extérieure du véhicule afin d’étirer facilement cette spirale.
Ce type d’emplacement nécessaire pose des problèmes pour l’installer dans le véhicule sans perdre d’espace dans le compartiment moteur, afin de préserver les volumes pour les composants du groupe motopropulseur.
Toutefois une telle barre présentant une section de taille limitée, ne permet pas de recevoir à l’intérieur une spirale de câble de recharge qui possède un diamètre suffisamment important.
Dans un exemple de réalisation, l’emballage comporte au moins un matériau rigide assurant la solidité de l’emballage et au moins un matériau souple assurant le pliage de l’emballage.
La présente invention a alors pour objet un emballage pliable comportant au moins une première pièce et au moins une deuxième pièce, la première pièce comportant un panneau central destiné à former un fond de forme polygonale comportant n côtés, n étant un entier positif au moins égal à 4, et n panneaux latéraux, chacun étant articulé autour d’un côté du panneau central de sorte à passer d’une première position dans laquelle les panneaux latéraux sont dans le plan du panneau central à une deuxième position dans laquelle les panneaux latéraux sont relevés par rapport au panneau central, chaque panneau latéral comportant deux ailes latérales articulées sur le panneau latéral, deux ailes latérales de deux panneaux latéraux adjacents étant articulées l’une par rapport à l’autre de sorte que, lorsque les panneaux latéraux passent de la première position à la deuxième position, lesdites ailes latérales sont en appui l’une contre l’autre. La deuxième pièce comporte des moyens de verrouillage de la première pièce dans la deuxième position, lesdits moyens de verrouillage assurant leur fonction de verrouillage lorsque la deuxième pièce est insérée dans la première pièce entre les panneaux latéraux dans une direction de verrouillage sensiblement orthogonale au panneau central.
De manière avabtageuse les moyens de verrouillage sont configurés pour coopérer avec les ailes latérales. Par exemple, les moyens de verrouillage comportent des encoches recevant chacune une paire d’ailes latérales et maintenant celles-ci serrées l’une contre l’autre.
La deuxième pièce peut comporter une plaque ayant la même forme que la panneau central et comporte des encoches au niveau de chacun de ses sommets.
Par exemple, le panneau central est un polygone régulier.
L’emballage pliable peut comporter des moyens de butée pour la deuxième pièce le long de la direction de verrouillage. Avantageusement les moyens de butée sont formés par une découpe des ailes latérales.
Très avanatageusement, la première pièce est réalisée dans un matériau stratifié comportant au moin une couche en un premier matériau rigide, par exemple en bois, et une couche en un deuxième matériau flexible, par exemple en cuir.
De préférence, la première pièce comporte des rainures dans la au moins une couche en matériau rigide entre le panneau central et les panneaux latéraux et entre les panneaux latéraux et les ailes latérales et entre les ailes latérales pour permettre leur articulation les uns par rapport aux autres.
Selon une caractéristique additionnelle, la deuxième pièce est configurée pour former un support pour un objet.
Dans un autre exemple, l’emballage pliabel comporte une troisième pièce fermant la partie supérieure de la première pièce. La troisième pièce est par exemple un étui configuré pour coulisser autour de la première pièce.
L’emballage pliable peut former un écrin pour un objet, par exemple une montre, comportant un un écrin de voyag pour l’objet, ledit écrin de voyage étant solidarisé de manière amovible sur la deuxième pièce.
La présente demande sera mieux comprise à l’aide de la description qui va suivre et des dessins en annexe sur lesquels : est une vue de dessus d’une première partie de l’emballage déplié selon un exemple de réalisation, est une vue de dessus de l’élément de verrouillage associé à la première partie 1A selon un exemple de réalisation, est une vue de dessus de l’emballage replié des figures 1A et 1B, est une vue en perspective de l’emballage de la , est une vue de l’emballage des figures 2 et 3 en cours de déploiement, est une vue en perspective de l’emballage de la auquel est associé un étui, est une vue en perspective d’une variante de réalisation d’un emballage selon l’invention, sont des vues en perspective d’un écrin intérieur pouvant être utilisé avec l’emballage de la , est une vue d’une variante de réalisation d’un emballage selon l’invention dans un état déployé, est une vue de dessus de l’une des deuxièmes parties adaptées à l’emballage de la , est une vue de dessus de l’autre des deuxièmes parties adaptées à l’emballage de la , est une vue en perspective d’une variante de réalisation de l’emballage.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE DE MODES DE RÉALISATION Dans la présente demande, on entend par « emballage » un dispositif destiné à loger un objet et à assurer son maintien et/ou sa mise en valeur. Cet emballage peut servir d’écrin ou de présentoir à un écrin, notamment dans l’industrie du luxe
La présente invention ne se limite pas à l’application à l’industrie du luxe. Elle peut s’appliquer à tout autre objet, par exemple des objets électroniques comme les téléphones portables de type smartphone, également désigné téléphone intelligent, ou tablette.