INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une fois le poussoir P complètement enfoncé, la distribution de produit fluide est terminée et l’utilisateur relâche alors la pression exercée sur le poussoir P. La dépression créée à l’intérieur de la chambre de dépression Cd a pour effet de ramener la tige de soupape T vers la position de repos. En d’autres termes, la dépression créée dans la chambre de dépression Cd sollicite la tête 21 de l’organe de piston 2 en direction de la butée 33. Le joint torique G23 se déplace donc de manière coulissante et étanche à l’intérieur du fût 31 jusqu’à ce que la tête 21 vienne en butée sur le début du filet hélicoïdal 32. L’utilisateur sait alors qu’il faut à nouveau verrouiller la pompe en entraînant le poussoir en rotation, ce qui a pour effet d’imbriquer le filet hélicoïdal 32 dans le sillon hélicoïdal 22. La fin de la rotation, correspondant à la position de repos verrouillée, est atteinte lorsque la tête 21 vient à nouveau en contact contre la butée 33. On se retrouve alors dans la configuration représentée sur les figures 1, 2a et 3a, dans laquelle la chambre de dépression Cd, réduite à un état de volume minimal, peut communiquer avec l’extérieur grâce au défaut d’étanchéité généré par la rainure d’éventation 12.
Ainsi, la course de la tige d’actionnement P permet de faire varier le volume de la chambre de dépression Cd entre un état de volume minimal, voire nul, et un état de volume maximal. La course de la tête 21, qui peut être assimilée à un piston de chambre de dépression, avec son joint torique G23 faisant office de lèvre de piston, peut être décomposée en deux parties, à savoir une course majeure correspondant au coulissement étanche sans composante rotative et une course mineure correspondant à la prise filetée du filet 32 dans le sillon 22. La course majeure est générée par la dépression régnant dans la chambre de dépression Cd, alors que la course mineure est générée par l’entrainement manuel en rotation du poussoir P. En d’autres termes, la course majeure est uniquement pneumatique, alors que la course mineure est essentiellement mécanique. On peut ainsi qualifier la prise filetée entre le filet 32 et le sillon 22 de moyens mécaniques par opposition aux moyens pneumatiques de la course majeure. Les moyens mécaniques, formés par le filet 32 et le sillon 22, permettent de ramener assurément la tige d’actionnement T en position de repos verrouillée, dans laquelle la chambre de dépression Cd, réduite à son état de volume minimal, communique avec l’extérieur par l’intermédiaire de la rainure d’éventation 12. On comprend aisément en se référant à la , que cette communication avec l’extérieur est très rapidement rompue dès lors que la rainure d’éventation 12 n’est plus située axialement au niveau du joint torique G34. Une course de quelques dixièmes de millimètres suffit à rompre cette communication et à isoler la chambre de dépression Cd de l’extérieur. L’éventation de la chambre de dépression Cd permet de réinitialiser la pression à chaque actionnement de la pompe. Ainsi, même dans le cas où la chambre de dépression Cd serait fuyante, et laisserait ainsi rentrer de l’air à l’intérieur, cet air serait évacué en fin d’actionnement, grâce à la mise à l’air libre de la chambre Cd à travers la rainure d’éventation 12.
En l’absence de moyens mécaniques, constitués par le filet 32 et le sillon 22, le fonctionnement de la pompe est possible, mais il faudrait dans ce cas que la dépression à l’intérieur de la chambre de dépression Cd soit suffisante pour ramener la tête 21 en contact de la butée 33, de manière à rétablir la communication avec l’extérieur à travers la rainure 12. A l’inverse, la pompe peut fonctionner sans rainure d’éventation 12, mais il faut alors dans ce cas qu’il n’y ait pas de fuite au niveau de la chambre de dépression Cd. Bien entendu, la mise en œuvre cumulative des moyens mécaniques et de la mise à l’air libre est particulièrement avantageuse et constitue le mode de réalisation préféré.
La pompe ici décrite intègre un organe de piston 2 que l’on peut qualifier de piston différentiel, puisqu’il se déplace non seulement par appui sur le poussoir mais également en réponse à une pression seuil à l’intérieur de la chambre de produit fluide Cp. Sans sortir du cadre de l’invention, il est possible de mettre en œuvre la chambre de dépression Cd de l’invention dans une pompe plus classique, dans laquelle le piston de la chambre de dépression est monté de manière fixe sur la tige d’actionnement, alors que le piston de la chambre de produit fluide Cp est monté coulissant sur la tige d’actionnement.
Sans sortir du cadre de l’invention, on peut prévoir plusieurs rainures d’éventation 12 et une seule ou plus de deux nervures 14. Les joints toriques mis en œuvre sur différentes pièces peuvent être remplacés par des lèvres monobloc.
Grâce à l’invention, on peut remplacer le ressort métallique ou plastique de l’art antérieur par un ressort pneumatique dont une partie de la course résulte de l’actionnement du poussoir, qui est de préférence rotatif. Toutefois, on peut également envisager de déplacer le poussoir uniquement dans la direction axiale. Quant à l’éventation de la chambre de dépression Cd, elle permet une remise à zéro à chaque actionnement.
TURBOMACHINE COMPRENANT DES AUBES A CALAGE VARIABLE Domaine technique de l'invention L’invention concerne les turbomachines pour aéronefs, comprenant des aubes à calage variable. L’invention s’applique particulièrement aux turbomachines pour aéronefs comprenant une hélice non carénée à aubes à calage variable.
Arrière-plan technique De manière bien connue, une turbomachine d’aéronef s’étend selon un axe longitudinal et comprend un moteur comprenant d’amont en aval dans le sens d’écoulement des gaz dans la turbomachine, un compresseur basse pression, un compresseur haute pression, une chambre annulaire de combustion, une turbine haute pression et une turbine basse pression.
La turbomachine comprend en outre une nacelle agencée autour du moteur.
On connait des turbomachines à hélice non carénée également connues sous l’expression anglaise « open rotor ». Par opposition aux turbomachines à hélice carénée, l’hélice étant également appelée soufflante, ces turbomachines comprennent typiquement une hélice amont et une hélice aval montées autour de la nacelle. L’hélice amont permet l’aspiration d’un flux d’air se divisant en un flux primaire circulant à l’intérieur de la nacelle, au travers du moteur et un flux secondaire s’écoulant autour du flux d’air primaire, à l’extérieur de la nacelle. L’hélice amont, et éventuellement l’hélice aval, comprend un moyeu centré sur l’axe longitudinal et des aubes à calage variable régulièrement réparties autour du moyeu. Les aubes à calage variable correspondent à des aubes dont l'orientation peut être réglée afin de modifier les caractéristiques d'écoulement des gaz selon les régimes de fonctionnement de la turbomachine. Elles sont ainsi mobiles en rotation autour d’un axe de calage perpendiculaire à l’axe longitudinal. L’espace entre chaque aube définit un canal inter-aubes dans lequel circule le flux secondaire. Chaque aube comprend une pale et une plateforme circulaire solidaire en rotation de la pale. Chaque pale présente typiquement une forme aérodynamique et comprend ainsi une face intrados et une face extrados, les faces étant reliées par un bord d’attaque et un bord de fuite.
Cette catégorie de turbomachines est particulièrement avantageuse en ce qu’elle présente un grand taux de dilution et un grand diamètre par rapport aux turbomachines carénées. Ceci permet d’augmenter le rendement propulsif de ces turbomachines et de diminuer leur consommation de carburant et l’émission de gaz polluants.
La partie intermédiaire 28 du fuselage 12 comprend au moins une paroi extérieure fixe 38, reliée à la poutre ventrale 30, formant une partie de la peau du fuselage 12.
Selon une configuration, la paroi inférieure 32 comprend deux nervures creuses 32.2, 32.2’, espacées entre elles, parallèles entre elles et à la direction longitudinale, contre lesquelles est plaquée la paroi extérieure fixe 38, cette dernière étant reliée aux nervures par collage ou par des éléments de liaison comme des boulons ou des rivets par exemple. La paroi extérieure fixe 38 de la peau du fuselage présente un renfort longitudinal 38.1 positionné entre les deux nervures creuses 32.2, 32.2’. D’autres solutions sont envisageables pour assurer la liaison entre la paroi inférieure 32 et la paroi extérieure fixe 38 formant une partie de la peau du fuselage 12.
Selon un mode de réalisation, chaque paroi latérale 34, 34’ présente une extension 34.1, 34.1’, en saillie par rapport à la paroi inférieure 32, reliée à la paroi extérieure fixe 38 par une cornière en T 39, l’extension 34.1, 34.1’ étant reliée à la jambe 39.1 de la cornière en T 39, la paroi extérieure fixe 38 étant reliée à une première partie 39.2 de la tête de la cornière en T 39.
En complément de la poutre ventrale 30, le fuselage 12 comprend au moins une ouverture 40, positionnée à proximité de la poutre ventrale 30, s’étendant entre les premier et deuxième plans transversaux P1, P2 de manière à permettre l’extraction d’au moins un réservoir 22, 22’ du fuselage ainsi que, pour chaque ouverture 40, un panneau amovible 42 configuré pour occuper un état monté dans lequel il obture l’ouverture 40, comme illustré sur la , et un état démonté dans lequel il dégage l’ouverture 40, comme illustré sur la . Chaque panneau amovible 42, présente un pourtour sensiblement identique à celui de l’ouverture 40 correspondante.
Selon une configuration, le fuselage 12 comprend des première et deuxième ouvertures 40, 40’ positionnées de part et d’autre de la poutre ventrale 30, accolées à la poutre ventrale 30, identiques et symétriques par rapport au plan longitudinal médian PLM. En complément, le fuselage 12 comprend des premier et deuxième panneaux amovibles 42, 42’ positionnés, lorsqu’ils sont à l’état monté, de part et d’autre de la poutre ventrale 30 et symétriques par rapport au plan longitudinal médian PLM. Les deux ouvertures 40, 40’ sont situées sur la moitié inférieure du fuselage 12.
Selon un mode de réalisation, chaque ouverture 40 présente des premier et deuxième bords transversaux 40.1, 40.2 positionnés respectivement au droit des premier et deuxième plans transversaux P1, P2 ainsi que des premier et deuxième bords longitudinaux 40.3, 40.4 reliant les premier et deuxième bords transversaux 40.1, 40.2, le premier bord longitudinal 40.3 étant accolé à la poutre ventrale 30, le deuxième bord longitudinal 40.4 étant positionné suffisamment espacé du première bord longitudinal 30.3 pour permettre au réservoir 22 d’être extrait du fuselage 12. Comme illustré sur la , en vue de dessus, les premier et deuxième bords longitudinaux 40.3, 40.4 sont espacés d’une distance La40 égale ou légèrement supérieure au diamètre D22 du réservoir 22. A titre indicatif, la distance La40 est comprise entre le diamètre D22 et le diamètre D22 augmenté de 10%.
Chacun des premier et deuxième panneaux amovibles 42, 42’ comprend des premier et deuxième côtés transversaux 42.1, 42.2 qui jouxtent respectivement les bords transversaux 40.1, 40.2 de l’ouverture 40 correspondante lorsque le panneau amovible 42 est à l’état monté ainsi que des premier et deuxième côtés longitudinaux 42.3, 42.4 qui jouxtent ou chevauchent légèrement les premier et deuxième bords longitudinaux 40.3, 40.4 de l’ouverture 40 correspondante lorsque le panneau amovible 42 est à l’état monté.
Comme le reste du fuselage, la partie intermédiaire 28 comprend des tronçons de cadre principaux 44 formant une partie de la structure du fuselage 12 ainsi qu’une paroi extérieure principale 46 formant une partie de la peau du fuselage 12.
Comme illustré sur la , chaque tronçon de cadre principal 44 comprend une âme 48.1 positionnée dans un plan transversal ainsi qu’au moins une aile 48.2 prévue à une extrémité de l’âme 48.1 sur laquelle est rapportée et fixée la paroi extérieure principale 46. En présence d’une unique ouverture 40, chaque tronçon de cadre principal 44 présente une première extrémité 44.1 positionnée au niveau du deuxième bord longitudinal 40.4 de l’ouverture 40 ainsi qu’une deuxième extrémité reliée à la poutre ventrale 30. En présence de deux ouvertures 40, 40’ positionnées de part et d’autre de la poutre ventrale 30, chaque tronçon de cadre principal 44 présente une première extrémité 44.1 positionnée au niveau du deuxième bord longitudinal 40.4 de la première ouverture 40 ainsi qu’une deuxième extrémité positionnée au niveau du deuxième bord longitudinal de la deuxième ouverture 40’.
La partie intermédiaire 28 peut également comprendre des renforts longitudinaux.
Pour chaque ouverture 40, 40’, la paroi extérieure principale 46 présente un bord qui correspond au deuxième bord longitudinal 40.4 de l’ouverture 40, 40’.
Chaque panneau amovible 42, 42’ comprend un tronçon de cadre secondaire 50 pour chaque tronçon de cadre principal 44 de la partie intermédiaire 28 ainsi qu’une paroi extérieure secondaire 52.
Comme les tronçons de cadre principaux 44, chaque tronçon de cadre secondaire 50 comprend une âme 54.1 positionnée dans un plan transversal ainsi qu’au moins une aile 54.2 prévue à une extrémité de l’âme 54.1 sur laquelle est rapportée et fixée la paroi extérieure secondaire 52. Lorsque la panneau amovible 42, 42 est à l’état monté, l’âme 54.1 de chaque tronçon de cadre secondaire 50 est positionnée sensiblement dans le même plan transversal que l’âme 48.1 du tronçon de cadre principal 44 correspondant.
Chaque tronçon de cadre secondaire 50 présente une première extrémité 50.1 positionnée au niveau du premier côté longitudinal 42.3 du panneau amovible 42, 42’ ainsi qu’une deuxième extrémité 50.2 positionnée au niveau du deuxième côté longitudinal 42.4 du panneau amovible 42, 42’.
Chaque panneau amovible 42, 42’ peut également comprendre des renforts longitudinaux.
Pour chaque ouverture 40, 40’ et chaque panneau amovible 42, 42’, le fuselage 12 comprend un premier système de raccordement 56 démontable reliant l’âme 54.1 de chaque tronçon de cadre secondaire 50 du panneau amovible 42, 42’ et la poutre ventrale 30 ainsi qu’un deuxième système de raccordement 58 démontable reliant l’âme 54.1 de chaque tronçon de cadre secondaire 50 du panneau amovible 42, 42’ et l’âme 48.1 du tronçon de cadre principal 44 correspondant de la partie intermédiaire 28.
La solution obtenue de ferrocyanure de sodium (Na 4 Fe(CN) 6 ) a pu être utilisée en continu pour synthétiser le matériau cathode au pigment de Prusse-sodium. Le précipité recyclé d’hydroxyde de zinc (Zn(OH) 2 ) a pu être utilisé pour doper et synthétiser un matériau de cathode ternaire ou du carbonate de cobalt, et a pu aussi être utilisé pour fournir une source de matière première pour la synthèse d’un matériau de cathode au pigment de Prusse.
L’équation chimique du procédé de recyclage a été : Na 2 Cu[Fe(CN) 6 ] + 2NaOH→Na 4 Fe(CN) 6 + Zn(OH) 2 ↓.
Mode de réalisation 7 La seule différence entre ce mode de réalisation et le mode de réalisation 1 a été que le rapport en moles du blanc de Prusse (Na 2 MnFe(CN) 6 ) à l’hydroxyde de sodium a été de 1:1, les autres conditions et paramètres étant exactement les mêmes que ceux du mode de réalisation 1. La présente une image au MEB du système après réaction, et il ressort de la que, quand la quantité de liquide alcalin était trop faible, le matériau de cathode ne pouvait entièrement réagir, avec pour conséquence une réduction significative du rendement de recyclage du matériau.
Mode de réalisation 8 La seule différence entre ce mode de réalisation et le mode de réalisation 1 a été que le rapport en moles du blanc de Prusse (Na 2 MnFe(CN) 6 ) à l’hydroxyde de sodium a été de 1:5, les autres conditions et paramètres étant exactement les mêmes que ceux du mode de réalisation 1.
On peut voir à partir de la comparaison du mode de réalisation 1 et des modes de réalisation 7 à 8 que, dans le procédé de recyclage de la présente invention, le rapport en moles du matériau de cathode au pigment de Prusse à la base peut affecter l’effet de recyclage. Quand la quantité de liquide alcalin est trop grande, il y a trop de déchets du liquide alcalin, et la solution obtenue de ferrocyanure de sodium ou de ferrocyanure de potassium contient une grande quantité’ d’ions sodium ou d’ions potassium, ce qui ajoute un traitement ultérieur pour les ions sodium ou les ions potassium. Quand la quantité du liquide alcalin est trop petite, il y a une réaction insuffisante, le produit final est impur, et on obtient un mélange d’un matériau de pigment de Prusse à structure modifiée et d’un oxyde ou d’un hydroxyde métallique correspondant, ce qui conduit à une séparation et à une purification compliquées, et à une augmentation des coûts.
On peut voir à partir de la comparaison du mode de réalisation 1 et de l’Exemple comparatif 1 que, selon la présente invention, une ressource de matériau de cathode au pigment de Prusse de la batterie sodium-ion mise hors service et/ou éliminée est recyclée, par lavage et imbibition d’un matériau de pigment de Prusse dans la pièce polaire de cathode avec une solution alcaline, le matériau de cathode au pigment de Prusse est dissous dans la solution alcaline, puis le ferrocyanure de sodium ou le ferrocyanure de potassium et le précipité correspondant d’un métal de transition sont préparés par un traitement ultérieur, ce qui recycle la ressource du matériau de cathode sodium. Le procédé évite une perte de la ressource du matériau de cathode au pigment de Prusse, et le procédé de recyclage est un procédé simple, sans pollution de l’environnement et avec des avantages économiques avantageux.
Le demandeur déclare que ce qui précède ne représente que les modes de réalisation spécifiques de la présente invention, mais l’étendue de protection de la présente invention n’y est pas limitée. L’homme du métier devrait comprendre que tout changement, combinaison ou remplacement, qui peut être aisément envisagé par l’homme du métier spécialisé dans le domaine technique, entrant dans le cadre technique divulgué par la présente invention, entre dans le cadre de la protection et dans le cadre de la divulgation de la présente invention.
Procédé de recyclage et de traitement de la solution électrolytique d'une batterie au lithium-ion La présente invention relève du domaine technique du recyclage et de la réutilisation des batteries, et plus particulièrement, concerne un procédé de recyclage et de traitement d'une solution électrolytique d'une batterie au lithium-ion.
Contexte de l'invention Les batteries au lithium usagées ont tendance à voir leur nombre augmenter de manière explosive et cumulative, et l'effet cumulatif des risques cachés pour la santé, l'environnement et la sécurité s'amplifie. Le recyclage et la réutilisation des batteries au lithium usagées permettent de résoudre les problèmes de pollution de l'environnement, de sécurité insuffisante, et autres dus à l'accumulation des batteries au lithium usagées. En particulier, les solutions électrolytiques présentes dans les batteries au lithium usagées contiennent des substances toxiques et nocives qui sont très susceptibles d'entraîner des réactions secondaires dans l'environnement naturel et de provoquer une pollution secondaire ; le recyclage des solutions électrolytiques des batteries au lithium usagées permet de remédier efficacement au problème de la pollution secondaire.
Un procédé de recyclage d'une solution électrolytique d'une batterie au lithium-ion proposé par l'art antérieur adopte principalement un processus d'extraction par un solvant organique et un processus d'extraction par du CO 2 supercritique. Le processus d'extraction par un solvant organique consiste principalement à imbiber une batterie broyée en introduisant un solvant dont la solubilité est semblable à celle d'une solution électrolytique, à transférer la solution électrolytique dans le solvant, puis à séparer le solvant de la solution électrolytique. Ce procédé présente les inconvénients d'un coût élevé du solvant, d'un processus de séparation complexe pour un produit d'extraction, d'une consommation d'énergie élevée, d'un solvant résiduel dans le produit d'extraction, etc. Par comparaison au processus d'extraction par un solvant organique, l'extraction de la solution électrolytique de la batterie par introduction de CO 2 supercritique permet de résoudre les problèmes de solvant résiduel ou autres ; cependant, le CO 2 supercritique présente une polarité relativement faible et son intersolubilité avec la solution électrolytique doit être améliorée, la technologie de recyclage de la solution électrolytique est très complexe et il est difficile d'obtenir un produit recyclé de solution électrolytique qui puisse être directement réutilisé.
La présente invention a pour objectif de proposer un procédé de recyclage et de traitement d'une solution électrolytique d'une batterie au lithium-ion, permettant d'obtenir un produit recyclé de solution électrolytique pouvant être directement réutilisé.
La présente invention est mise en œuvre comme suit : La présente invention propose un procédé de recyclage et de traitement d'une solution électrolytique d'une batterie au lithium-ion, comprenant : S1 : le refroidissement d'une batterie au lithium-ion entièrement déchargée en dessous du point de congélation de la solution électrolytique, puis le démontage et le broyage de la batterie au lithium-ion pour obtenir un solide broyé contenant la solution électrolytique ; S2 : sous la protection d'un gaz inerte, la mise en place du solide broyé dans un instrument d'extraction au CO 2 supercritique dans lequel un entraîneur est ajouté ; S3 : la réalisation d'une extraction ; et S4 : la collecte d'un produit d'extraction par un dispositif cryogénique, et l'adsorption de l'eau contenue dans le produit d'extraction à l'aide d'un tamis moléculaire lithié de type 4Å, l'adsorption du HF contenu dans le produit d'extraction à l'aide d'une résine échangeuse d'anions faiblement basique et l'adsorption de l'acide organique et de l'alcool contenus dans le produit d'extraction à l'aide d'un tamis moléculaire lithié de type 5Å.
Dans d'autres modes de réalisation, le tamis moléculaire lithié de type 4Å est fabriqué par lithiation d'un tamis moléculaire de type 4Å par une solution d'éthanol LiCl ; et/ou le tamis moléculaire lithié de type 5Å est fabriqué par lithiation d'un tamis moléculaire de type 5Å par une solution d'éthanol LiCl.
Dans d'autres modes de réalisation, la concentration de la solution d'éthanol LiCl est de 1,8-2,2 mol/L et le nombre de traitements de lithiation est de 5-10 fois.
Dans d'autres modes de réalisation, l'entraîneur comprend des carbonates cycliques.
Dans d'autres modes de réalisation, l'entraîneur comprend en outre du N,N-diméthylformamide.
est une vue du commutateur de la en position complètement ouverte.
est une vue du commutateur de la en position fermée.
est une vue d’une variante du commutateur de la en position de repos.
est une vue analogue à la d’un commutateur MEMS selon un quatrième mode de réalisation de la présente invention en position fermée.
est une vue analogue à la d’un commutateur MEMS selon le quatrième mode de réalisation de la présente invention en position ouverte.
est une vue analogue à la d’un commutateur MEMS selon un cinquième mode de réalisation de la présente invention en position fermée.
est une vue analogue à la d’un commutateur MEMS selon le cinquième mode de réalisation de la présente invention en position ouverte.
est une vue analogue à la d’un commutateur MEMS selon un sixième mode de réalisation de la présente invention en position ouverte.
est une vue analogue à la d’un commutateur MEMS selon le sixième mode de réalisation de la présente invention dans une position fermée.
est une vue analogue à la d’un commutateur MEMS selon une variante du sixième mode de réalisation de la présente invention, dans la position fermée.
est une vue schématique représentant un premier circuit de commande d’un commutateur MEMS selon la variante du sixième mode de réalisation.
est une vue schématique représentant un second circuit de commande d’un commutateur MEMS selon la variante du sixième mode de réalisation.
est une vue analogue à la d’un commutateur MEMS selon un septième mode de réalisation de la présente invention dans la position de repos.