INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Logiciel de création de synoptique automatique de branchements pour un boitier de commande de connexions audio et électrique et capable de générer au moins un seul fichier synoptique « type grafcet » .CSG ( Connexion Synoptique Générateur ), celui-ci permettant de commander des branchements audio, électrique, vidéo, pour appareil à commande midi et USB, il permet d’effectuer finalement tous les branchements à partir d’un synoptique en faisant inter réagir les éléments de connexion sur le synoptique.
Habituellement nous trouvons souvent l’inverse, c’est-à-dire, nous faisons le synoptique et demandons à l’appareil d’effectuer la modification.
Dans notre cas, les boitiers sont spécifique et ne permettent pas toutes solutions de connexion.
C’est donc l’inverse qui est fait.
Le tracé de synoptique est fait selon les commandes des composants de connexion par exemple de relais.
Souvent les composants de connexion sont en étroite relation avec l’appareil à connecter et par conséquent il est disposé sur le synoptique, les relais ou composants de connexion de l’appareil concerné à coté ou proche du nom de l’appareil sur le synoptique, ainsi on repère aisément quel contacteur sélectionner sur l’écran pour faire un changement de sa connexion et voir l’effet qui en résulte sur le synoptique.
Il est notifié également sur l’écran les noms des entrées et sorties identique à ceux marqué sur le boitier de connexion.
Le boitier peut représenter également diverse parti d’un grand ensemble mais ici que j’ai tenu à distinguer par le terme boitier. Le module peut par exemple être inséré ou connecté sur une table de mixage avant ou après la table de mixage ou dans tous autres produits ou fonctionner seul.
Logiciel de création de synoptiques automatiques incluant un fichier de nommages de couleurs et images, les liaisons de couleurs, capable de commander des distributions de sons entre entrées et sorties audio, des alimentations électriques, des vidéos, par commandes midi ou USB, à cout réduit et simplifié.
Les autres définitions suivantes peuvent convenir également :
Un autre mode de réalisation de la présente invention comprend l'utilisation des gels susmentionnés, par exemple :
- comme catalyseur pour la production photocatalytique d'hydrogène ;
- comme pigment blanc dans des couleurs non transparentes ;
- pour des utilisations photocatalytiques;
- comme additif pour les applications existantes.
montre des gels humides avec une proportion d’acide croissante, ainsi qu'un aérogel séché de manière supercritique, produit avec une quantité d'acide moyenne (87,2 µL) ;
montre les propriétés (surface spécifique et volume poreux) relativement à la cristallinité, en particulier les propriétés et la cristallinité des aérogels d'oxyde de titane avec une proportion d’acide croissante ;
montre la répartition des tailles de pores des aérogels à base de solvant 2-propanol pour différentes concentrations d'acide, en particulier la répartition des tailles de pores de l'aérogel d'oxyde de titane avec une proportion d’acide croissante et son influence sur la formation de méso-pores et de macropores ;
montre la microstructure de l'aérogel d'oxyde de titane avec une faible proportion d’acide (à gauche) et avec une forte proportion d’acide (à droite) ;
montre des images MET d'aérogel de TiO 2 avec une cristallinité de 40 % et une surface spécifique de 550 m 2 /g. Le champ sombre MET (en haut à droite) montre des particules cristallines (objectif centré sur l'anneau de diffraction de la réflexion d’anatase 101).
Description détaillée de l’invention Production d'aérogels d'oxyde de titane :
Préparation de la solution et gélification
1.) Dans un premier temps, 2,7 g de tétraisopropoxyde de titane ont été pesés dans un Becher et mélangés à 11 g de solvant (2-propanol). La solution a été homogénéisée par une brève bascule. La solution a été refroidie à 0°C en agitant (400 tpm/barreau d’agitation) et maintenue à cette température pendant 5 minutes. Ensuite, de l'acide chlorhydrique dans la plage comprise entre 43,6 et 216,4 µL (37 % en poids de la so-lution) a été ajouté et la solution a été agitée pendant 15 minutes sup-plémentaires. Une quantité minimale de 43,6 µL a été nécessaire pour produire un gel translucide. La quantité d'acide était décisive pour la cristallinité des aérogels. (Dans la plage <87,2 µL, on obtient des aéro-gels amorphes à peu cristallins, composés d'anatase.)
Dans la plage comprise entre 87,2 et 216,4 µL, on obtient des aérogels semi-cristallins à cristallins, composés d'anatase et de brookite, dans un rapport anatase:brookite compris entre 60:40 % et 70:30 %. Ensuite, 829 µL d'eau distillée ont été ajoutés lentement et goutte à goutte dans 6,13 à 14,7 g de 2-propanol. La solution a été encore agitée pendant 30 à 60 secondes et, lorsque la gélification a commencé, transférée dans des récipients (PP) pouvant être hermétiquement fermés.
2.) En variante, 2,7 g de tétraisopropoxyde de titane ont été pesés dans un Becher et mélangés avec 11,37 g d'éthanol absolu. La solution a été homogénéisée par une brève bascule. La solution a été refroidie à 0°C en agitant (400 tpm/barreau d’agitation) et maintenue à cette tempéra-ture pendant 5 minutes. Ensuite, entre 87,2 et 301,7 µL d'acide chlorhy-drique (37 % en poids de la solution) ont été ajoutés et la solution a été agitée pendant 15 minutes supplémentaires.
la est une vue schématique en coupe longitudinale du bras 6h selon une variante du premier mode de réalisation de l’invention,
la est une vue schématique en coupe longitudinale du bras 6h selon le premier mode de réalisation, lorsque la turbomachine est à l’arrêt et que les circuits principal et auxiliaire sont à l’arrêt,
la est une vue schématique en coupe longitudinale du bras 6h selon le premier mode de réalisation, lorsque la turbomachine est dans une première phase de fonctionnement nominal durant laquelle le volume d’huile dans le compartiment amont est inférieur au volume maximal du compartiment amont, le circuit principal étant actif et le circuit auxiliaire à l’arrêt,
la est une vue schématique en coupe longitudinale du bras 6h selon le premier mode de réalisation, lorsque la turbomachine est dans une seconde phase de fonctionnement nominal durant laquelle le volume d’huile dans le compartiment amont est supérieur au volume maximal du compartiment amont, le circuit principal étant actif et le circuit auxiliaire à l’arrêt,
la est une vue schématique en coupe longitudinale du bras 6h selon le premier mode de réalisation, lorsque la turbomachine est dans une troisième phase de fonctionnement, par exemple de rotation libre de la soufflante, durant laquelle le circuit auxiliaire est actif.
la est une vue en coupe longitudinale du bras 6h selon un second mode de réalisation de l’invention,
la est une vue schématique en coupe longitudinale du bras 6h selon le second mode de réalisation, lorsque la turbomachine est à l’arrêt et que les circuits principal et auxiliaire sont à l’arrêt,
la est une vue schématique en coupe longitudinale du bras 6h selon le second mode de réalisation, lorsque la turbomachine est dans une première phase de fonctionnement nominal durant laquelle le volume d’huile dans le compartiment amont est inférieur au volume maximal du compartiment amont, le circuit principal étant actif et le circuit auxiliaire à l’arrêt,
la est une vue schématique en coupe longitudinale du bras 6h selon le second mode de réalisation, lorsque la turbomachine est dans une seconde phase de fonctionnement nominal durant laquelle le volume d’huile dans le compartiment amont est supérieur au volume maximal du compartiment amont, le circuit principal étant actif et le circuit auxiliaire à l’arrêt,
la est une vue schématique en coupe longitudinale du bras 6h selon le second mode de réalisation, lorsque la turbomachine est dans une troisième phase de fonctionnement, par exemple de rotation libre de la soufflante, durant laquelle le circuit auxiliaire est actif.
Dans la présente demande, les termes « axial », « axialement », « radial » et « radialement » sont définis par rapport à l’axe longitudinal X.
Les termes « amont », « aval » sont définis par rapport au sens de circulation des gaz dans la turbomachine 1 suivant l’axe longitudinal X.
Les termes « interne », « intérieur », « externe », « extérieur », « extérieurement » sont définis par rapport à l’éloignement de l’axe longitudinal X le long d’un axe radial Z perpendiculaire à l’axe longitudinal X.
Les termes « horizontal » et « vertical » sont définis par rapport à la direction de la pesanteur qui définit la verticale. L’horizontal est perpendiculaire à la direction de la pesanteur et la verticale est parallèle à la direction de la pesanteur.
Conformément à l’invention, l’au moins un premier canal est purement longitudinal, en d’autres termes, il est rectiligne et parallèle à l’axe du rotor. Chaque premier canal ne comprend aucune portion circonférentielle (plus complexe à former). Chaque premier canal est agencé entre l’arbre de rotor et le premier manchon, en étant agencé à la périphérie de l’arbre de rotor. Ainsi, chaque premier canal n’est pas agencé sur l’axe de l’arbre de rotor, mais au niveau de la surface extérieure de celui-ci (sur sa circonférence), ce qui favorise le refroidissement sur un plus grand diamètre, permettant un refroidissement plus efficace de l’empilement de tôles et donc des aimants (les calories provenant des aimants permanents ne traversent plus le rayon de l’arbre du rotor par rapport à une solution pour laquelle le canal se trouverait sur l’axe de l’arbre du rotor). En outre, la fabrication de chaque premier canal se retrouve facilitée, permettant une conception simple et un montage facilité du rotor. Au sein de chaque premier canal, le liquide de refroidissement circule uniquement dans un (seul) sens ; lorsque le corps de rotor comprend plusieurs premiers canaux, le liquide de refroidissement circule dans tous les premiers canaux dans le même sens (par exemple d’une extrémité à une autre du corps de rotor). La disposition des canaux ainsi obtenus présente la particularité de nécessiter une pompe de petite capacité pour faire circuler le liquide de refroidissement dans ces canaux. L’utilisation du premier manchon augmente le diamètre de frettage de l’empilement de tôles, ce qui est favorable pour la diminution en besoins de tôles ferromagnétiques (faible conducteur), et d’autre part pour améliorer la transmission du couple entre le corps du rotor et l’empilement de tôles.
De préférence, le corps de rotor peut comprendre une pluralité de premiers canaux, avantageusement régulièrement répartis sur la circonférence de l’arbre du rotor. De cette manière, la surface d’échange de chaleur augmente, permettant un refroidissement plus important et plus homogène du rotor. De préférence, le nombre de premiers canaux peut être déterminé de telle sorte que la largeur entre deux premiers canaux consécutifs est sensiblement identique à la largeur d’un premier canal. Cette mise en œuvre donne un bon compromis entre tenue mécanique et refroidissement du rotor. En variante, d’autres conceptions peuvent être envisagées.
Avantageusement, la section transversale du premier canal peut être sensiblement rectangulaire, triangulaire, circulaire, elliptique, ou avoir toute forme analogue. De préférence, la profondeur du canal peut être sensiblement équivalente à sa largeur.
Selon un mode de réalisation de l’invention, chaque premier canal peut être formé par une rainure réalisée sur la surface extérieure de l’arbre de rotor. Ce mode de réalisation permet la création de l’au moins un premier canal sur la circonférence de l’arbre de rotor, et permet la fermeture du canal par un manchon.
Par exemple, le premier canal peut être formé sur la surface extérieure de l’arbre de rotor par usinage, par extrusion ou par toute méthode analogue.
Conformément à une mise en œuvre de l’invention, le corps de rotor peut comprendre un deuxième manchon, appelé également manchon interne. Le deuxième manchon entoure l’arbre de rotor, et est coaxial avec l’arbre de rotor et le premier manchon. De plus, le deuxième manchon est fixe par rapport à l’arbre de rotor et par rapport au premier manchon. De plus, le deuxième manchon est agencé entre l’arbre de rotor et le premier manchon. Ainsi, du centre vers l’extérieur du corps de rotor, sont agencés l’arbre de rotor, le deuxième manchon et le premier manchon. L’utilisation de deux manchons augmente le diamètre de frettage de l’empilement de tôles, ce qui est favorable d’une part, pour la diminution en besoins de tôles ferromagnétiques (faible conducteur), et d’autre part pour améliorer la transmission du couple entre le corps du rotor et l’empilement de tôles.
Selon une option de réalisation de cette mise en œuvre, le corps de rotor peut comprendre au moins un deuxième canal, formé à la périphérie du deuxième manchon. En d’autres termes, l’au moins un deuxième canal est agencé entre le deuxième manchon et le premier manchon. Le deuxième canal est donc situé à une distance radiale de l’axe du rotor supérieure à la distance radiale du premier canal par rapport à l’axe du rotor. Autrement dit, le rayon sur lequel est agencé le deuxième canal est supérieur au rayon sur lequel est agencé le premier canal. De plus, chaque deuxième canal est relié à au moins un premier canal, de sorte que le liquide de refroidissement circule d’abord dans le premier canal puis dans le deuxième canal. Pour la liaison entre deuxième canal et premier canal, une connexion radiale (perçage radial) peut être prévue. Cette architecture présente l’intérêt de disposer d’un circuit de circulation du liquide de refroidissement progressant sur des diamètres croissants, diminuant significativement les besoins de pompage en termes de pression de la pompe, grâce à l’utilisation de la force centrifuge générée par la rotation du rotor. Le corps de pompe ainsi formé réalise une partie de l’effort de pompage, diminuant la contrainte sur la pression d’alimentation. Il est même envisageable que cet effet de pompage du système de refroidissement suffise à la circulation du fluide. Cela permet, dans ce cas, de supprimer la pompe.
L’au moins un deuxième canal est purement longitudinal, en d’autres termes, il est rectiligne et parallèle à l’axe du rotor. Le deuxième canal ne comporte aucune portion circonférentielle. L’au moins un deuxième canal est agencé entre le premier manchon et le deuxième manchon, en étant agencé à la périphérie du deuxième manchon.
Ainsi, le deuxième canal n’est pas agencé sur l’axe du corps de rotor, mais au niveau de la surface extérieure du deuxième manchon (sur sa circonférence), ce qui favorise le refroidissement sur un plus grand diamètre, permettant un refroidissement plus efficace de l’empilement de tôles et donc des aimants. En outre, la fabrication du deuxième canal se retrouve facilitée, permettant une conception simple et un montage du rotor simplifié. Au sein du deuxième canal, le liquide de refroidissement ne circule que dans un sens ; lorsque le corps de rotor comprend plusieurs deuxièmes canaux, le liquide de refroidissement circule dans tous les deuxièmes canaux dans le même sens (par exemple, d’une extrémité à une autre du corps de rotor). De préférence, le sens de circulation du liquide de refroidissement dans le deuxième canal peut être opposé au sens de circulation du liquide de refroidissement dans le premier canal. Ainsi, l’entrée et la sortie du liquide de refroidissement dans les canaux sont situés à une seule extrémité du rotor.
De préférence, le corps de rotor peut comprendre une pluralité de deuxièmes canaux, avantageusement régulièrement répartis sur la circonférence du deuxième manchon. De cette manière, la surface d’échange de chaleur augmente, permettant un refroidissement plus important et plus homogène du rotor.
Avantageusement, la section transversale du deuxième canal peut être sensiblement rectangulaire, triangulaire, circulaire, elliptique, ou toute forme analogue.
Selon un mode de réalisation de l’invention, chaque deuxième canal peut être formé par une rainure sur la surface extérieure du deuxième manchon. Ce mode de réalisation permet la création de l’au moins un deuxième canal sur la circonférence de l’arbre de rotor, et permet la fermeture du deuxième canal par le premier manchon.
Par exemple, chaque deuxième canal peut être formé sur la surface extérieure du deuxième manchon par usinage, par extrusion ou par toute méthode analogue.
Selon une option de réalisation, chaque premier canal peut être formé par une rainure sur la surface intérieure du deuxième manchon. Cette option de réalisation permet la création de l’au moins un premier canal à la périphérie de l’arbre du rotor sans modifier l’arbre de rotor. De plus, l’arbre de rotor permet la fermeture du premier canal.
Selon un exemple de réalisation, le deuxième manchon peut avoir des rainures externes (pour les deuxièmes canaux), et un alésage interne lisse (sans rainure interne). En variante, le deuxième manchon peut avoir des rainures internes et externes (respectivement pour les premiers et deuxièmes canaux). Cette variante permet d’avoir à réaliser des rainures que sur une seule pièce.
Selon un exemple de réalisation, l’arbre de rotor peut comprendre des rainures sur sa surface externe, le premier manchon peut comprendre des rainures sur sa surface interne, et le deuxième manchon peut être lisse (c’est-à-dire purement cylindrique).
Dans cette position, l’espace délimité par les parties centrales 3 et les premiers replis 4 des bras latéraux 2 de l’ossature centrale A et par les parties centrales 16 et les premiers replis 17 et seconds replis 19 des bras latéraux 15 de l’ossature de première extrémité B forme un espace de réception pour un sac cabas qui sera introduit par le haut dans cet espace et qu’on pourra venir fixer sur la barre de jonction 23 de l’ossature de seconde extrémité C.
Si l’on se réfère à la , le chariot 1 est dans sa position « chariot-diable ». Afin de passer de la position « chariot de courses » à la position « chariot-diable », la pièce de support D est déployée à son extension maximale, les deux bras 34 et 35 de l’articulation 33 étant sensiblement dans le prolongement l’un de l’autre.
En faisant ainsi, la partie de support D est apte à recevoir un objet et on peut se servir de la barre de jonction 23 de l’ossature de seconde extrémité C comme poignée pour pousser le chariot dans sa position « chariot-diable ».
Le pavillon de toit est renforcé par une traverse transversale médiane reliant les poutres de l’arc pavillon entre elles au niveau des pieds centraux de la structure et/ou par une traverse transversale arrière reliant les poutres de l’arc pavillon entre elles au niveau des pieds arrières de la structure.
La traverse transversale arrière est fixée, au niveau de ses extrémités gauche et droite, aux poutres respectives de l’arc pavillon, par exemple par l’intermédiaire de supports de caisse.
Sur les supports de caisse sont entre outre fixées rigidement, par soudure, des charnières du coffre arrière du véhicule automobile.
Le document JP4704738 B2 donne un exemple de réalisation d’une charnière de coffre arrière. La charnière consiste en une pièce comportant deux faces rigides, sensiblement perpendiculaires et définissant une forme de « L ».
Parmi la pluralité de tests utilisés pour l’homologation des véhicules automobiles, un test visant à évaluer la tenue des ancrages des ceintures de sécurité au niveau de la banquette arrière est pratiqué.
Ce test a pour but de simuler le comportement des points d’ancrage des ceintures de sécurité lors d’un choc frontal du véhicule sur un obstacle, afin de s’assurer que les points d’ancrage ne se détachent pas et transmettent bien les efforts.
Ce test consiste à exercer des efforts de traction, au moyen de vérins, au niveau des points d’ancrage des ceintures de sécurité arrière.
Généralement, le véhicule comporte deux points d’ancrage par ceinture, soit six points d’ancrage au niveau de la banquette arrière du véhicule.
Les efforts exercés pour ce test sont des efforts de traction le long de l’axe longitudinal du véhicule, et chacun des six points d’ancrage subit typiquement une traction de l’ordre de 1 500 daN par point d’ancrage.
Par kit, on entend un ensemble de produits et/ou outils à utiliser ensemble pour obtenir, en particulier, la détermination du niveau de transcrits des gènes cibles définis dans le cadre de l’invention. Les réactifs nécessaires peuvent ou non être rassemblés au sein d’un même kit ou d’un même dispositif.
On entend par « amorce d'amplification » ou « amorce », un fragment nucléotidique pouvant être constitué de 5 à 100 nucléotides, de préférence de 15 à 30 nucléotides, et possédant une spécificité d'hybridation avec une séquence nucléotidique cible, dans des conditions déterminées pour l'initiation d'une polymérisation enzymatique, par exemple dans une réaction d'amplification enzymatique de la séquence nucléotidique cible. Généralement, on utilise des « couples d’amorces », constitués de deux amorces. Lorsque l’on souhaite réaliser l’amplification de plusieurs biomarqueurs (e.g des gènes ou des ARNm desdits gènes) différents, plusieurs couples d’amorces différents sont de préférence utilisés, ayant préférentiellement chacun une capacité à s’hybrider spécifiquement avec un biomarqueur différent.
La personne du métier est tout à fait en mesure à partir de la séquence d’un gène, et notamment de la séquence des transcrits correspondants, par exemple ceux listés dans le tableau 2, de déterminer les séquences nucléotidiques des amorces afin de permettre une amplification des transcrits.
Selon un mode de réalisation particulier, des amorces sont présentes dans le kit, lesdites amorces comprenant, ou consistant en, une séquence nucléotidique complémentaire d’au moins une partie d’une séquence des transcrits tels que présentés dans le tableau 2 précédemment.
On entend par « sonde » ou « sonde d’hybridation », un fragment nucléotidique constitué typiquement de 5 à 100 nucléotides, de préférence de 15 à 90 nucléotides, de manière encore plus préférée de 15 à 35 nucléotides, possédant une spécificité d'hybridation dans des conditions déterminées pour former un complexe d'hybridation avec une séquence nucléotidique cible. La sonde comporte également un rapporteur (tel qu’un fluorophore, une enzyme ou tout autre système de détection), qui va permettre la détection de la séquence nucléotidique cible. Dans la présente invention, la séquence nucléotidique cible peut être une séquence nucléotidique comprise dans un ARN messager (ARNm) ou une séquence nucléotidique comprise dans un ADN complémentaire (ADNc) obtenu par transcription inverse dudit ARNm. Lorsque l’on souhaite cibler plusieurs biomarqueurs (e.g. des gènes ou des ARNm desdits gènes) différents, plusieurs sondes différentes sont de préférence utilisées, ayant préférentiellement chacune une capacité à s’hybrider spécifiquement avec un biomarqueur différent.
Par « hybridation », on entend le processus au cours duquel, dans des conditions appropriées, deux fragments nucléotidiques, tels que par exemple une sonde d'hybridation et un fragment nucléotidique cible, ayant des séquences suffisamment complémentaires, sont susceptibles de former un double brin avec des liaisons hydrogènes stables et spécifiques.
Un fragment nucléotidique "capable de s'hybrider" avec un polynucléotide est un fragment pouvant s'hybrider avec ledit polynucléotide dans des conditions d'hybridation, qui peuvent être déterminées dans chaque cas de façon connue. Les conditions d'hybridation sont déterminées par la stringence, c'est-à-dire la rigueur des conditions opératoires. L'hybridation est d'autant plus spécifique qu'elle est effectuée à plus forte stringence.