INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
BR1600 Taux de remplissage 70 % ; Tz=105°C ; 80 tpm ; pression de piston plongeur = 2,8 bars Temps (s) Description de stade 1 0 Ajouter polymère 30 Réduire TPM à 40, réduire pression de piston plongeur à 1,5 et ajouter rGO à 8 phr Une fois le piston plongeur en appui et rGO ingéré, soulever le piston plongeur et ajouter polymère restant. Puis augmenter pression de piston plongeur à 2,8 et positionner piston plongeur en bas. Une fois piston plongeur en appui, augmenter tpm à 80. Soulever piston plongeur inférieur – pas de Balayage (Laisser goulotte fermée) à 130°C Ajouter 6PPD à 140°C Déverser à 160°C Taux de remplissage 70 % ; Tz=80°C ; 80 tpm ; pression de piston plongeur = 2,8 bars Temps (s) Description des stades 2 &3 0 Ajouter composites Déverser à 300 s, ajuster TPM, sans excéder 160°C.
Référence : Stade 1 Référence : Stade 2 Brabender correspond à lame de came Taux de remplissage 65 % ; Tz = 50°C ; 60 tpm Brabender correspond à lame de came Taux de remplissage 60 % ; Tz = 50°C ; 50 tpm Temps (s) Description Temps (s) Description 0 Ajouter NR/rGO à mélange-maître et NR 0 Ajouter mélange-maître de stade 1 30 Ajouter 2/3 de Noir de carbone 90 Ajouter CB restant 120 Balayer 180 Ajouter smalls 240 Balayer, ajuster tpm pour commander température en dessous de 145°C, 300 Déverser à 300 s, ajuster tpm pour commander température en dessous de 145°C, 240 Ajuster tpm pour obtenir température en dessous de 145°C, Déverser à 240 s, Ex. 90, Stade 1 Ex. 90, Stade 2 BR1600 Taux de remplissage 70 % ; Tz = 85°C ; 105 tpm ; pression de piston plongeur = 2,8 bars BR1600 Taux de remplissage 70 % ; Tz = 50°C ; 80 tpm ; pression de piston plongeur = 2,8 bars Temps (s) Description Temps (s) Description 0 Ajouter mélange-maître NR/rGO et NR 0 Ajouter mélange-maître de Stade 1 30 Ajouter 3/4 de Noir de carbone humide 30 Ajouter smalls 150 Balayer / Ajouter charge restante @ 150" ou 125°C 90 Balayer 180 Balayer 180 Déverser à 180 s ou 160°C Ajouter 6PPD à 140°C Balayer à 145°C Déverser à 160°C Ex. 91, Stade 1 Ex. 91, Stade 2 BR1600 Taux de remplissage 70 % ; Tz = 85°C ; 105 tpm ; pression de piston plongeur = 2,8 bars BR1600 Taux de remplissage 70 % ; Tz = 50°C ; 80 tpm ; pression de piston plongeur = 2,8 bars 0 Ajouter NR Temps (s) Description 30 Ajouter ¾ de Noir de carbone humide et rGO à 2 phr 0 Ajouter mélange-maître de stade 1 150 Balayer / Ajouter charge restante à 150 s ou 125°C 30 Ajouter smalls 180 Balayer 90 Balayer Ajouter 6PPD à 140°C 180 Déverser à 180 s ou 160°C Balayer à 145°C Déverser à 160°C
Après chaque stade de mélange, les composites ont été mis en feuille sur une extrémité de cylindre ayant fonctionné à 50°C et environ 37 tr/min, avant six cylindres d’extrémité avec un interstice d'environ 5 mm, avec un temps de repos d'au moins 3 heures avant le stade de mélange suivant.
Des vulcanisats ont fait l’objet d’une composition selon le procédé du tableau 38.
Référence (Brabender) Taux de remplissage 60 % ; Tz = 50°C ; 50 tpm Exemples (BR1600) Taux de remplissage 65 % ; Tz = 50°C ; 60 tpm ; pression de piston plongeur = 2,8 bars Temps (s) Stade 1 Temps (s) Stade 2 0 Ajouter composite 0 Ajouter 1/2 composite / agents de durcissement / composite restant 30 Ajouter agents de durcissement 30 Balayer 60 Balayer 90 Déverser 120 Déverser
Des propriétés de vulcanisat sont indiquées dans le tableau 39.
Propriétés Référence Exemple 90 Exemple 91 G’ @10 % (MPa) 2,26 2,16 2,03 Tan δ Maximum 0,133 0,122 0,105 M100 (MPa) 5,98 5,82 5,67 M300 (MPa) 22,50 23,78 23,59 M300/M100 3,8 4,1 4,2
Il peut être observé que par comparaison à la référence, les composites préparés à partir de charges humides ont produit des vulcanisats ayant des valeurs tan δ plus basses et un rapport de contraintes de traction plus élevé.
Exemple VIII : caoutchouc de styrène-butadiène/noir de carbone traité au silicium
Cet exemple décrit la préparation de composites et de vulcanisats comprenant une solution de caoutchouc de styrène-butadiène (BUNA® VSL 4526-0 HM S-SBR, Lanxess, Allemagne) et de noir de carbone traité au silicium EcoblackTM CRX4210 obtenu auprès de Cabot Corporation, préparé comme décrit dans le brevet US 6 028 137, dont la description est incorporée ici à titre de référence. Ce noir de carbone traité au silicium a un STSA de 119 m 2 /g, un COAN de 109 mL/100g et une teneur en silicium de 10,2 %. L'agent de couplage était Si69 et a été mélangé avec V3 selon un rapport massique de 1:1. Le mélange Si69/V3 a été ajouté avec la première partie de noir de carbone traité au silicium. Les pastilles de noir de carbone traité au silicium ont été humidifiées comme décrit pour les composites de caoutchouc naturel/silice de l'exemple III.
Le SBR et le noir de carbone traité au silicium ont été mélangés dans le mélangeur BR1600 selon le protocole du tableau 40 et dans les conditions de mélange du tableau 41.
Mélange Sec Mélange humide Taux de remplissage 70 % ; Tz = 50°C ; 80 tpm ; pression de piston plongeur = 2,8 bars Taux de remplissage 70 % ; Tz = 105°C ; 80 tpm ; pression de piston plongeur = 2,8 bars Temps (s) Description Temps (s) Description 0 Ajouter polymère 0 Ajouter polymère 30 Ajouter 2/3 de charge et Si69/V3 30 Ajouter 2/3 de charge et Si69/V3 90 Balayer/Ajouter charge restante 90 Balayer/Ajouter charge restante Racler/Balayer et ajouter Smalls à 140 o C Racler/Balayer et ajouter Smalls à 140 o C Racler/Balayer à 145°C Racler/Balayer à 145°C Ajuster TPM pour maintenir à 150 o C pendant 120 Sec. Ajuster TPM pour maintenir à 150 o C pendant 120 Sec. Déverser à 150 o C après maintien pendant120 s à 150 o C Déverser à 150 o C après maintien pendant 120 s à 150 o C
Echantillon CB (phr) Si60/V3 (phr) H 2 O en (%) temps de mélange (min) Sec 37 50 4 - 8,2 Sec 38 50 4 - 8,3 Ex. 92 50 4 56 15,8 Ex. 93 50 4 56 15,7
Des vulcanisats ont fait l’objet d’une composition avec la formulation du tableau 42 pour les deux échantillons selon le protocole du tableau 43. Les composés ont été durcis pendant t90 + 10 % à 160°C.
phr s-SBR 100 CB traité au Si 50 Si69/V3 (1 :1) 4 6PPD 1,0 Antioxydant DQ (TMQ) 1,0 Oxyde de zinc 3 Acide stéarique 2 billes de cire 2,5 CBS 1,5 Poudre de DPG 0,6 Soufre 1,4
La montre un aéronef 100 qui présente un fuselage 102 de part et d’autre duquel est fixée une aile 104. Sous chaque aile 104 est fixée au moins un ensemble propulsif 151 qui comporte une nacelle 149 constituée de capots 147 formant une surface extérieure aérodynamique.
La montre l’ensemble propulsif 151 qui comporte également un système de motorisation 150 qui est représenté de manière schématique. L’ensemble propulsif 151 comporte un châssis 180 qui assure la fixation de l’ensemble propulsif 151 à une structure de l’aile 104 et constitue un mât d’accrochage. Dans le mode de réalisation de l’invention présenté à la , le châssis 180 prend la forme d’une cage constituée entre autres de poutres fixées les unes aux autres. Le châssis 180 est fixé à la structure de l’aile par des moyens de fixation connus de l’homme du métier.
D’une manière générale, l’objet de l’invention est appliqué à un système de motorisation 150 à un flux primaire 10 à l’intérieur du noyau 152.
En cas d’incident sur le système de motorisation 150, il peut arriver que les aubes 161 de la turbine 160 se détachent et traversent le carter 154. Pour protéger la canalisation d’alimentation 170, l’ensemble propulsif 151 comporte une plaque de protection 182 qui est fixée au châssis 180 par des moyens de fixation 184 et elle est disposée entre le carter 154 et la canalisation d’alimentation 170 et entre la canalisation d’alimentation 170 et la turbine 160.
L’extrémité avant de la plaque de protection 182 est positionnée, perpendiculairement à l’axe longitudinal X, au moins au niveau des aubes 161 de la turbine 160 qui sont les plus en avant, et l’extrémité arrière de la plaque de protection 182 est positionnée, perpendiculairement à l’axe longitudinal X, au moins au niveau des aubes 161 de la turbine 160 qui sont les plus en arrière.
La sortie du module sélecteur 69 ainsi que la sortie du module comparateur 64 sont appliquées en entrée d'une porte logique OU 65 dont la sortie est appliquée sur l'entrée S de la bascule RS 63. Ainsi, lorsque l'une ou l'autre des conditions précitées sont remplies, on considère que le véhicule sort de la phase de décollage et le calculateur 60 autorise alors l'activation de la fonction d'ajout de couple F_aj ou de limitation de couple F_lim au volant d'inertie 120 lors d'une phase de ré-embrayage suite à un changement de rapport de vitesse.
PROCÉDÉ DE LIMITATION DE COUPLE MOTEUR LORS D'UN CHANGEMENT DE RAPPORT DE VITESSE La présente invention porte sur un procédé de limitation de couple moteur lors d'un changement de rapport de vitesse. L'invention trouve une application particulièrement avantageuse avec les véhicules automobiles munis d'un moteur à combustion interne et d'une boîte de vitesses manuelle.
Dans un véhicule automobile, la boîte de vitesses permet de transmettre la puissance générée par le moteur aux roues motrices du véhicule en démultipliant plus ou moins la vitesse de rotation d'un volant d’inertie du moteur lié mécaniquement au vilebrequin.
Dans le cas d’un véhicule à boîte de vitesses manuelle, la boîte de vitesses est reliée d’une part au volant d’inertie, via un premier arbre d’entrainement (appelé "arbre primaire") et un dispositif d’embrayage relié au volant d’inertie par un disque d’embrayage, et d’autre part aux roues motrices du véhicule, via un deuxième arbre d’entrainement (appelé "arbre secondaire") et un système de transmission. Le premier arbre primaire et le deuxième arbre secondaire sont reliés entre eux par une pluralité de pignons d’engrenage définissant une pluralité de rapports de vitesse permettant de démultiplier le couple transmis par l’arbre primaire à l’arbre secondaire.
Lors d’un changement de rapport de vitesse par le conducteur, ce dernier relâche tout d’abord la pédale d’accélération et enfonce la pédale d’embrayage, ce qui a pour effet de désaccoupler le volant d’inertie du moteur et l’arbre primaire de la boîte de vitesses en écartant le disque d’embrayage du volant d’inertie. Le conducteur change alors de rapport de vitesse à l’aide du levier de vitesse puis relâche la pédale d’embrayage tout en enfonçant de nouveau la pédale d’accélération.
Lorsque la pédale d’embrayage est relâchée, le disque d’embrayage entre à nouveau en contact avec le volant d’inertie dans une phase dite de "glissement", pendant laquelle le disque glisse sur le volant d’inertie, jusqu’à atteindre une position d’engagement (dite "de collage") dans laquelle le disque d’embrayage est solidaire du volant d’inertie en rotation. En d’autres termes, le couple de l’arbre primaire de la boîte de vitesses est égal au couple transmis par l’embrayage durant toute la phase de glissement puis égal au couple transmis par le moteur à l’embrayage lorsque la position d’engagement a été atteinte et que le dispositif d'embrayage est à l'état fermé.
Dans certaines situations de vie, la consigne de couple pendant le changement de rapport est élevée du fait par exemple d’un appui trop important sur la pédale d'accélération du conducteur. Ceci engendre à une envolée de régime moteur lors du changement de rapport, provoquant des à-coups, des désagréments acoustiques, ainsi qu'une augmentation de la consommation et de la pollution du moteur thermique. En outre, cela détériore l'embrayage du fait d'une dissipation importante d’énergie lors de la friction entre le disque d'embrayage et le volant d'inertie.
L'invention vise à remédier efficacement aux inconvénients précités en proposant un procédé de contrôle d’un moteur de véhicule automobile à boîte de vitesses manuelle, ledit moteur comprenant un volant d'inertie relié à un arbre primaire de la boîte de vitesses via un dispositif d’embrayage, ledit dispositif d’embrayage comprenant un disque d’embrayage, ledit procédé comprenant :
- une étape de placement, par enfoncement d'une pédale d'embrayage, du disque d’embrayage dans une position de retrait par rapport au volant d'inertie,
- une étape de passage d’un rapport de vitesse cible correspondant à un rapport de vitesse montant,
- une étape de déplacement du disque d’embrayage vers une position d’engagement de manière à entrer dans une phase de glissement par relâchement progressif de la pédale d'embrayage, et
- une étape de contrôle du couple du volant d'inertie préalablement à l’engagement du volant d'inertie avec le disque d’embrayage,
- l'étape de contrôle du couple du volant d'inertie comprenant une étape de mise en œuvre d'une fonction de limitation de couple consistant à réduire un couple du volant d'inertie par rapport à un couple du volant d'inertie demandé par le conducteur.
L'invention permet ainsi d'améliorer l’agrément de conduite lors d'un changement de rapport de vitesse en réduisant les à-coups subis en fin de phase de ré-embrayage qui sont une source de torsions de la chaine de traction. L'invention permet également d'améliorer le confort acoustique durant le changement de rapport tout en réduisant la consommation ainsi que les émissions particules polluantes. L'invention permet en outre de maximiser la durée de vie de l'embrayage en maîtrisant l’énergie dissipée lors d'un changement de rapport de vitesse.
Selon une mise en œuvre de l'invention, le couple du volant d'inertie demandé par le conducteur est coordonné avec des fonctions d'aide à la conduite.
Bien que toute charge ou combinaison de charges soit possible dans l'un quelconque des procédés décrits ici, certaines propriétés bénéfiques (ou propriétés de caoutchouc) peuvent être obtenues lorsque la charge est ou comprend du noir de carbone (par exemple, un noir de carbone de renforcement) ou du noir de carbone traité au silicium, par exemple, lorsque le noir de carbone était la seule charge présente ou était la charge prédominante utilisée (par exemple, plus de 50 % en poids de toute la charge utilisée étaient du noir de carbone, par exemple plus de 60 % en poids, plus de 70 % en poids. , plus de 80 % en poids ou plus de 90 % en poids). Par exemple, des améliorations de propriétés prometteuses peuvent être obtenues pour tan delta (par exemple tan delta 60°C) et/ou contrainte de traction à un allongement de 300 % et 100 %, respectivement (M300 et/ou M100), et/ou rapport de contraintes de traction (M300/M100).
Certaines combinaisons de charge et d'élastomère peuvent également être efficaces pour obtenir des améliorations de propriété. Par exemple, la charge peut être ou peut comprendre du noir de carbone et l'élastomère peut être ou peut comprendre du caoutchouc naturel. A titre d'exemple, le noir de carbone peut être dispersé dans le caoutchouc naturel à un niveau de charge dans la plage de 40 phr à 65 phr ou d'autres quantités de niveau de charge comme décrit ici. Le noir de carbone peut avoir un STSA allant de 60 m2/g à 170 m2/g et/ou un COAN dans la plage de 70 mL/100 g à 115 mL/100 g. La charge peut en outre comprendre de la silice.
Un autre exemple d'une combinaison spécifique de charge et d'élastomère est lorsque la charge est ou comprend de la silice et que l'élastomère est ou comprend du caoutchouc naturel ou que l'élastomère est ou comprend du caoutchouc de styrène-butadiène. Le caoutchouc de styrène-butadiène peut être ou comprendre du caoutchouc de styrène-butadiène dilué à l'huile. La silice peut être dispersée dans le caoutchouc naturel ou dans le caoutchouc de styrène-butadiène à un niveau de charge dans la plage de 40 phr à 75 phr ou d'autres quantités de niveau de charge telles que décrites ici. La silice peut avoir une surface BET allant de 80 m 2 /g à 250 m 2 /g.
Un autre exemple d'une combinaison spécifique de charge et d'élastomère est lorsque la charge est ou comprend du noir de carbone traité au silicium et l'élastomère est ou comprend du caoutchouc naturel. A titre d'exemple, le noir de carbone traité au silicium peut être dispersé dans le caoutchouc naturel à un niveau de charge dans la plage de 40 phr à 65 phr ou d'autres quantités de niveau de charge telles que décrites ici. Le noir de carbone traité au silicium peut avoir un STSA dans la plage de 60 m 2 /g à 170 m 2 /g, par exemple de 60 m 2 /g à 150 m 2 /g et/ou un COAN allant de 70 mL/100 g à 130 mL/100 g, par exemple de 70 mL/100 g à 125 mL/100 g, de 70 mL/100 g à 120 mL/100 g ou de 70 mL/100 g à 115 mL/100 g.
Sont également décrits ici des articles fabriqués à partir du ou contenant le composite ou les vulcanisats décrits ici.
Le composite peut être utilisé pour produire un produit contenant un élastomère ou du caoutchouc. Comme option, le composite élastomère peut être utilisé ou produit pour être utilisé, par exemple, pour former un vulcanisat à incorporer dans diverses parties d'un pneumatique, par exemple, des bandes de roulement de pneumatique, y compris une coiffe et une base, une sous-chape, des gommes intérieures, des flancs de pneumatique, des carcasses de pneumatique, des inserts de flancs de pneumatique, une peau de câble pour des pneumatiques, et une gomme de coussin pour pneus rechapés, dans des pneus pneumatiques ainsi que des pneus non pneumatiques ou pneus pleins. En variante ou de plus, un composite élastomère (et ensuite un vulcanisat) peut être utilisé pour des flexibles, des joints d’étanchéité, des joints, des calfeutrages, des balais d'essuie-glace, des composants automobiles, des doublures, des patins, des logements, des éléments de patin et de roue, des inserts de flancs de pneumatique, des peaux de câble pour pneumatiques, une gomme de coussin pour des pneumatiques rechapés, dans des pneus pneumatiques ainsi que des pneus non pneumatiques ou des pneus pleins. En variante ou en plus, un composite élastomère (et ensuite un vulcanisat) peut être utilisé pour des flexibles, des joints d'étanchéité, des joints, des articles anti-vibration, des chenilles, des patins de chenilles pour l'équipement de véhicule à chenilles, des supports de moteur, des stabilisateurs sismiques, un équipement minier comme des tamis, des garnitures d'équipement minier, des courroies de convoyeur, des chemises de goulotte, des chemises de pompe à suspension, des composants de pompe à boue tels que des roues, des sièges de soupape, des corps de soupape, des moyeux de piston, des tiges de piston, des piston plongeurs, des roues pour diverses application comme pour mélanger des suspensions et des roues de pompe à suspension, des doublures de broyeur, des cyclones et des hydrocyclones, des joints de dilatation, un équipement marin tel que des garnitures pour pompes (par exemple, pompes de dragage et des pompes de moteur hors-bord), des flexibles (par exemple, des flexibles de dragage et des flexibles de moteur hors-bord) et autres équipements marins, des joints d'arbre pour la marine, pétrole, aérospatiale et d'autres applications, des arbres d'hélice, des garnitures de canalisations pour transporter, par exemple, des sables bitumineux et/ou des sables asphaltiques, et d’autres applications où une résistance à l'abrasion et/ou des propriétés dynamiques améliorées sont souhaitées. En outre, le composite élastomère, via le composite élastomère vulcanisé, peut être utilisé dans des cylindres, des cames, des arbres, des tuyaux, des coussinets pour véhicules, ou dans d'autres applications où une résistance à l'abrasion et/ou des propriétés dynamiques améliorées sont souhaitées.
En conséquence, les articles comprennent les bandes de roulement de pneumatique de véhicule, y compris la coiffe et la base, les flancs, les sous-chapes, les doublures intérieures, les composants de peau de câble, les carcasses de pneumatique, les supports de moteur, les bagues, la courroie de convoyeur, les dispositifs anti-vibrations, les calfeutrages, les balais d’essuie-glace, les composants automobiles, les joints d'étanchéité, les joints, les flexibles, des chemises, des coussinets, des logements et des éléments de roue ou de voie.
En ce qui concerne la présente description, toute « option » ou « caractéristique facultative » peut être combinée avec d'autres caractéristiques facultatives. La description fait ici référence à certains exemples illustrés, et il doit être entendu que ces exemples sont présentés à titre d'exemple et non à titre de limitation. L’intention de la description détaillée ci-dessus, bien que décrivant des exemples exemplaires, doit être interprétée comme couvrant toutes les modifications, alternatives et tous les équivalents des exemples qui peuvent entrer dans l'esprit et la portée de l'invention telle que définie par la description supplémentaire.
Les contenus entiers de toutes les références citées dans cette description, dans la mesure où ils ne sont pas incompatibles avec la présente description, sont incorporés ici à titre de référence.
La présente invention peut comprendre toute combinaison des diverses caractéristiques ou divers modes de réalisation décrits ci-dessus et/ou dans les revendications ci-dessous, comme indiqué dans des phrases et/ou des paragraphes. Toute combinaison des caractéristiques décrites ici est considérée comme faisant partie de la présente invention et aucune limitation n'est prévue en ce qui concerne les caractéristiques combinables.
D'autres modes de réalisation de la présente invention apparaîtront à l'homme du métier à la lecture de la présente spécification et à la mise en pratique de la présente invention décrite ici. Il est prévu que la présente spécification et les exemples soient considérés comme des exemples uniquement avec une véritable portée et un véritable esprit de l'invention indiqués par les revendications suivantes et des équivalents de celles-ci.
EXEMPLES Les exemples décrivent la préparation d’un composite élastomère et des vulcanisats correspondants depuis divers élastomères et charges.
Tous les mélanges et compositions ont été effectués avec l’un des mélangeurs suivants : Mélangeur BR-1600 Banbury® (« BR1600 » ; Fabricant : Farrel), un mélangeur tangentiel BB2 (« BB2 », Kobelco Kobe Steel Group), un mélangeur tangentiel BB-16 (« BB-16 » ; Kobelco Kobe Steel Group), un mélangeur tangentiel BB-72 (« BB-72 » ; Kobelco Kobe Steel Group) et un mélangeur continu FCM ™ -6 Farrel équipé de rotors #7 et #15 (« FCM » ; Farrel-Pomini). Le mélangeur BR1600 a fonctionné à l’aide de deux rotors tangentiels à 2 ailes (2WL), en fournissant une capacité de 1,6 L. Le mélangeur BB2 a fonctionnéà l’aide de deux rotors tangentiels à 4 ailes, en fournissant une capacité de 1,5 L. Les mélangeurs BB-16 ont fonctionné avec deux rotors tangentiels choisis parmi les types suivants : 6WI à 6 ailes, (« 6W »), 4WH à 4 ailes (« 4WH »), 4WN à 4 ailes (« 4WN ») et 2S à 2 ailes (« 2W »). Ces rotors fournissent respectivement les capacités de mélangeur suivantes : 14,4 L, 16,0 L, 16,2 L et 17,7 L. Le mélangeur BB-72 a fonctionné avec deux rotors 4WN, en fournissant une capacité de mélangeur de 66,2 L. Pour les mélangeurs discontinus, la pression du piston plongeur a été définie comme la pression du fluide alimentant e, puissance le piston du piston plongeur.
Une teneur en eau dans le composite évacué a été mesurée en utilisant un analyseur d’humidité (Modèle : HE53, Fabricant : Mettler Toledo NA, Ohio). Le composite a été découpé en petits morceaux (taille : longueur, largeur, hauteur <5 mm) et de 2 à 2,5 g de matériau ont été placés sur un disque/une plaque d'aluminium jetable qui a été placé(e) à l'intérieur de l’analyseur d'humidité. La perte de poids a été enregistrée pendant 30 minutes à 125°C. Au bout de 30 minutes, la teneur en humidité du composite a été enregistrée comme suit :
De petites quantités de contenu organique volatile (< 0,1 % en poids) peuvent être incluses dans les valeurs de test d'humidité.