INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un syndet est le pendant du savon, est communément appelé « le savon sans savon » et vient de la contraction de « synthetic detergents ». Ce sont des nettoyants moussants solides comme les savons solides, mais au pH bien plus acide et plus proche du pH de la peau. La fabrication des syndets est réalisée généralement par les industriels équipés d’extrudeuses ou de boudineuses composées de filières d’extrusion. Les mélanges se font à partir de « base syndet » fournies par les fournisseurs habituels de matières premières, qui sont ensuite mélangées aux parfums ou actifs souhaités pour le produit fini. Les ingrédients sont mélangés à la « base syndet », puis passent par le procédé d’extrusion afin d’être « boudinés » puis « frappés » dans la forme finale du produit. Le choix des matières premières ajoutées à la « base syndet » est limité ; il ne peut par exemple pas y avoir de quantités importantes de corps gras ou bien de matières premières à faire fondre. L’ajout de matières premières chargées est aussi compliqué car la « base syndet » contient elle-même des matières premières chargées (le plus souvent négativement). Les syndets étaient initialement des produits moussants corporels, et sont de plus en plus proposés pour des produits moussants capillaires.
La composition cosmétique à pouvoir moussant, solide à température ambiante objet de l’invention, est un shampooing obtenu par coulage à chaud, technologie différente de la saponification ou des syndets, qui permet de fabriquer un mélange de manière similaire à ceux de la cosmétique dite classique, mais de le façonner en galénique solide grâce au coulage à haute température.
A titre d’exemple de shampoing solide, on peut citer le document brevet WO2021212404 qui divulgue une méthode de production d'un shampooing solide transparent, comprenant : i) la préparation d'une solution i) comprenant au moins un acide aminé N-Acyle et de l'eau, la solution i) ayant une température de 70°C à 100°C, de préférence de 75°C à 90°C, de préférence encore de 80°C à 88°C, ii) la préparation d'une solution ii) comprenant au moins un alcali et de l'eau, la solution ii) ayant une température de 70°C à 100°C, de préférence de 75°C à 90°C, de préférence encore de 80°C à 88°C, iii) l'ajout de la solution ii) à la solution i) sous agitation à une température de 70°C à 100°C, de préférence de 75°C à 90°C, de préférence encore de 80°C à 88°C, de manière à obtenir une solution transparente homogène iii); et iv) le refroidissement de la solution iii) à température ambiante, a) au moins un alcool étant compris dans la solution i) et/ou dans la solution ii) et/ou dans la solution iii), b) l'eau étant comprise dans une quantité totale ne dépassant pas 40 % en poids, de préférence ne dépassant pas 30 % en poids, sur la base du poids total du shampooing solide, et c) éventuellement, un deuxième tensioactif et/ou un composé de conditionnement des cheveux étant compris dans la solution i) et/ou dans la solution ii) et/ou dans la solution iii).
Toutefois, ce document décrit des compositions mettant en œuvre, outre un agent alcalin, des tensioactifs soufrés et/ou éthoxylés pouvant induire des démangeaisons, des irritations ou bien un assèchement sur la peau et le cuir chevelu.
On connaît également le document brevet WO2020089777 qui décrit une composition de pain de shampooing présentant au moins 60 % en poids d'un ou plusieurs tensioactifs, au moins un ou plusieurs des tensioactifs comprenant un ester de polyglycéryle. La composition sous forme de pain solide contient des niveaux inférieurs de tensioactifs anioniques et peut en outre être exempte de tensioactifs de type sulfate ou sulfonate.
Toutefois, ce document divulgue des compositions mettant en œuvre au moins un tensioactif dérivé d’ester de polyglycéryle et ne comprenant pas de conditionneur capillaire cationique.
En outre, à titre d’exemples de produits moussants solides existants sur le marché, on peut citer le produit « MON SHAMPOOING SOLIDE FRANÇAIS » de CORINE DE FARME comprenant une « base syndet » et obtenu par extrusion.
Outre le fait qu’il s’agit d’un syndet, ce produit comprend au moins un tensioactif éthoxylé et ne comprend pas de conditionneur capillaire cationique.
Sur le marché, il existe également des savons solides destinés à un usage visage, corps ou cheveux issus de saponification. Par exemple, on peut citer le « SHAMPOING SOLIDE » ILES MARQUISES – BELICE.
Outre le fait qu’il s’agit d’un savon et comprend donc notamment du sodium cocoate, ce produit ne comprend pas de conditionneur capillaire cationique.
Aussi, dans le cas d’un savon, le pH est très élevé par rapport à celui de la peau, ce qui peut aussi l’assécher ou donner une sensation rêche sur la peau ou le cuir chevelu après application.
Enfin, deux produits moussants coulés à chaud ne contenant ni tensioactifs soufrés/éthoxylés ni dérivés de savon ont été identifiés. Il s’agit des shampooings solides des marques ENDRO et ENSEME qui présentent des compositions différentes de celles de la composition selon l’invention, notamment quant au tensioactif non ionique plus particulièrement utilisé.
Des résultats comparatifs tels qu’exemplifiés ci-après montrent des résultats améliorés avec la composition selon l’invention par rapport à ces produits en termes de propriétés cosmétiques ou de procédé d’industrialisation.
D'une manière générale, il reste nécessaire de développer une composition cosmétique à pouvoir moussant, solide à température ambiante, qui ne soit ni un syndet ni un savon, à application capillaire, corps ou visage.
Compte-tenu de ce qui précède, un problème que se propose de résoudre la présente invention consiste à développer un galet solide moussant qui répond aux contraintes d’industrialisation du coulage à chaud, qui présente des propriétés cosmétiques satisfaisantes sans être formulé avec des tensioactifs soufrés et éthoxylés jugés irritants ou à la synthèse néfaste pour l’environnement.
La montre les concentrations ioniques de la saumure obtenue après régénération à 80°C. Après une étape de lavage au rapport (A/O) lavage de 4%, la saumure issue de la régénération à chaud pour ces divers (A/O) régénération est constituée de 93% à 99% masse de NaCl ce qui permet une purification du NaCl associée à une perte minime de NaCl.
Une étude paramétrique a été effectuée sur les cycles 4-1-3 (cycle de l’Exemple 3 avec 3 étages théoriques pour la régénération-désorption à l’eau chaude) et 4-2-3 (cycle avec deux opérations de lavage à l’eau froide et 3 étages théoriques pour la régénération-désorption à l’eau chaude).
Par le prolongement des courbes à gauche, c’est-à-dire à un rapport (A/O) lavage tendant vers 0, nous aurions les performances d’un cycle sans lavage à l’eau 4-0-3. Il apparaît clairement ici que ce lavage, réalisé par augmentation du rapport (A/O) lavage , permet d’augmenter la pureté du NaCl produit en sortie de colonnes de régénération jusqu’à atteindre un palier haut de l’ordre de 94% masse de NaCl (eau exclue). De plus, pour les rapports (O/A) extraction suffisamment hauts, le taux d’extraction en NaCl à 20°C peut être maintenu à plus de 90% tout en augmentant la pureté du NaCl desextrait par lavage à l’eau à température ambiante (20°C ici). Pour ce cycle 4-1-3, le point de dimensionnement retenu permet un rendement d’extraction du NaCl de 93,2% pour une pureté de NaCl de 91,8% en masse, avec un rapport (O/A) extraction de 1,1 et un rapport (A/O) lavage de 5% (points encerclés).
La montre l’effet de l’ajout d’un second étage de lavage à contre-courant, à température ambiante. L’ajout d’un second étage de lavage à température ambiante (scrub), par passage du cycle 4-1-3 au cycle 4-2-3, permet de poursuivre l’amélioration de la performance du procédé pour l’obtention à la fois d’un haut rendement d’extraction du sodium et d’une encore plus haute pureté du NaCl produit (palier haut à 98% en masse de NaCl) en sortie d’étage de régénération (stripping).
Pour ce cycle 4-2-3, le point de dimensionnement retenu permet un rendement d’extraction du NaCl de 92,8% pour une pureté de NaCl de 97,4% en masse, avec un rapport (O/A) extraction de 1,1 et un rapport (A/O) lavage de 5% (points encerclés au croisement des deux courbes).
Le Tableau 1 montre le bilan de matière pour un cycle 4-1-3 avec un rapport (O/A) extraction de 1,1, un rapport (A/O) lavage de 5% et un rapport (A/O) régénération de 10 %.
Ce tableau permet de voir que le raffinat S6 ne comporte plus que 0,13 % masse de NaCl pour l’obtention d’une pureté 99,87% masse (eau exclue) de KCl et K 2 SO 4 , la quantité d’ions K + dans celui-ci n’étant pratiquement pas modifiée par rapport à la quantité présente dans la saumure à traiter S1.
Le Tableau 2 montre le bilan de matière pour un cycle 4-2-3 avec un rapport (O/A) extraction de 1,1, un rapport (A/O) lavage de 5% et un rapport (A/O) régénération de 10 %.
Par comparaison avec le Tableau 1, on peut voir que le concentrât P3 obtenu avec deux étapes de lavage comporte davantage de NaCl (97,34 % en masse) que le concentrât P3 obtenu avec une seule étape de lavage (91,81 % an masse).
Exemple 6 Dans cet exemple le sel à extraire de façon sélective est le chlorure de potassium KCl.
La phase organique O comprend : comme extractactant de l’ion K + , le 4-tert-butyl-Calix[6]arène acid hexaethyl ester (C 90 H 120 O 18 , n° CAS : 92003-62-8) à une concentration de 0,175 M (mol/L) et dont le log K dans le méthanol est de 4,8; comme solvatant anionique le N-(3,4-dichlorophényl)octanamide (C 14 H 19 Cl 2 NO, n° CAS : 730-25-6) à une concentration de 0,525 M et dont le pKa dans l’eau est 13,63 +/- 0,70 ; et du 1-chloro-2-bromo-benzène comme diluant.
La phase organique a une masse volumique de 1,43 g/L à 20°C.
La saumure à traiter comprend du chlorure de potassium à extraire ainsi que du chlorure de sodium. La salinité de cette saumure est de 168 g/L dont 62,7 g/L de Na + et 4,53 g/L de K + .
En contactant à température ambiante (20°C) cette saumure avec des rapports volumiques de la phase organique utilisée par rapport à la saumure aqueuse (O/A) extraction de 0,1 ; 0,4 ; 0,8 ; 1,5 et 4, il a été obtenu une bonne extraction relative de potassium, sous forme de KCl, par rapport au sodium, ou NaCl suivant le graphique de la .
Cette extraction du potassium est sélective sans que soit modifiée la concentration en sodium comme montré sur la . La concentration en sodium reste stable autour de 62 g/L pour les tests aux rapports (O/A) extraction de 0,1 ; 0,4 ; 0,8 et 1,5 et une concentration en potassium qui est de 2,8 g/L dans la saumure traitée avec un rapport (O/A) extraction de 1,5.
décrit un second mode de réalisation conformément au principe décrit en , pour lequel la date de passage t 0 au point de référence attendu P0 n’est pas prédite, mais choisie égale au temps courant.
Cette seconde réalisation est similaire dans sa mise en œuvre à celle décrite , à l’exception de la date de calcul retenue pour déterminer la position des émetteurs qui est ici la date courante et non plus la date de passage prévisionnelle au point de passage de référence.
illustre un troisième principe de détection de passage embarquée, ne nécessitant pas de synchronisation temporelle et fréquentielle préalable précise entre émetteurs et récepteur, réalisé par filtrage adapté spatial selon les angles en gisement du champ de réception des signaux reçus sur un mobile se déplaçant à la vitesse V(t) en un point de passage de référence P(t) d’une trajectoire contrainte (T), avec les directions prédites en gisement des mêmes signaux aux instants de passage du mobile aux points de référence P 0 i de la trajectoire selon les directions de déplacement V(t 0 i).
Elle représente les angles d’arrivée des signaux et des angles d’arrivée attendus pour 2 positions du mobile sur la trajectoire : Etat (6-1), à une position P(t) quelconque du mobile sur la trajectoire, à un instant t différent de l’instant de passage à la position attendue P0, illustrant la non-coïncidence entre les angles d’arrivée des signaux et les directions de pointage en gisement des voies d’antenne calculées pour la date courante Etat (6-2), au point de passage de référence P0 attendu, , illustrant l’adaptation des angles d’incidence des signaux et de pointage en gisement des voies d’antenne calculées pour la date courante.
L’objectif général selon l’invention consiste à détecter la date de passage d’un mobile via un filtrage adapté spatial en recherchant, au cours du déplacement du mobile sur sa trajectoire, le maximum d’une fonction de vraisemblance définie par la somme des fonctions de corrélations spatiales multi-sources obtenues en sortie d’un filtrage adapté en gisement sur chacun des signaux reçus.
Ce principe de détection peut être mis en œuvre au moyen d’un traitement d’antenne réseau classique en prédisposant les directions des voies de réception de l’antenne dans des directions fixes en gisement et élévation correspondant aux directions attendues des signaux de référence au point de passage de référence.
Un avantage du point de vue des performances réside dans la capacité du traitement d’antenne à éliminer par filtrage spatial, notamment à proximité des points de passage de référence, les sources d’interférence susceptibles de perturber la réception des signaux, ainsi que les trajets multiples sur les signaux attendus.
Le paragraphe suivant fournit une formulation mathématique de l’estimateur de la date de passage selon ce principe.
Soit (θ, la fonction de directivité spatiale, réponse du filtrage spatial de l’antenne réseau, en fonction de l’angle en gisement θ et de l’angle de pointage de la voie en direction du gisement attendu du signal k au point de passage P 0 (i)
La réponse de l’antenne à un signal incident de gisement à l’instant courant est:
(t)= (θ, dθ= ( ,
La détection de la date de passage correspondant au maximum de la puissance quadratique de la somme des signaux reçus après filtrage adapté spatial, selon le déplacement du mobile sur la trajectoire
décrit un troisième mode de réalisation conformément au principe illustré en , pour lequel la date de passage est soit définie approximativement soit indéterminée, basé sur le filtrage adapté spatial en gisement des signaux de référence réalisé par une antenne multi-senseurs, et la détection du maximum de puissance reçue au point de passage attendu.
Ayant préalablement établi via une base de données topographique de la trajectoire, les positions des points de passage de référence, la position des émetteurs aux dates de passages prévisionnelles et éventuellement (mais sans obligation) les dates prévisionnelles de passage aux points de référence, alors : les étapes (7-1) et (7-2) sont similaires aux étapes (3-1) et (3-2) décrites pour la l’étape (7-3) réalise de façon classique le calcul de compensation de phase des signaux reçus sur les éléments de l’antenne réseau, sous l’hypothèse d’onde plane, pour chacune des voies k de directivité pointée en direction des gisements d’arrivée prédits des signaux aux points de passage de référence P 0 (i) et en corrigeant les effets Doppler lié à la vitesse relative entre les émetteurs et le récepteur. Le calcul des coefficients de compensation de phase est déclenché dès le passage de la position de référence précédente effectué, et les coefficients sont maintenus inchangés tant que le nouveau point de passage n’est pas franchi. L’étape (7-4) réalise le filtrage adapté spatial entre les signaux reçus sur les éléments de l’antenne réseau (qui contient tous les signaux d’émission reçus de référence) et les voies de directivité (formées via les déphasages calculés en étape (7-3) pointés en gisement en direction des signaux attendus au point de passage. L’étape (7-5) est une étape facultative réalisant l’acquisition sur chaque sortie de voie de directivité des retards de propagation et des dopplers des signaux reçus, dans le cas de signaux cohérents et stationnaires synchronisables par des codes à large bande (tels les signaux GNSS) L’étape (7-6) réalise classiquement une intégration cohérente des signaux filtrés suivie ou non d’une intégration non cohérente après détection quadratique pour l’estimation de la puissance moyenne reçue en sortie de chacune des voies de directivité, ceci sur des durées compatibles de l’évolution doppler des signaux et de la vitesse de défilement angulaire des signaux dans le lobe de directivité des voies formées. L’étape (7-7) réalise le cumul des puissances reçues sur chaque voie de directivité L’étape (7-8) réalise la détection de passage embarquée par maximisation du critère (Σ /∆) des voies adjacentes, et le calcul la date de passage précise par la méthode des voies adjacentes.
illustre un quatrième principe de détection de passage embarquée par filtrage adapté spatial obtenu par formation de voies de directivité d’antenne à synthèse d’ouverture, avec ou sans prédiction de la date approximative de passage.
Elle représente les angles d’arrivée des signaux et des angles d’arrivée attendus pour 2 positions du mobile sur la trajectoire : Etat (8-1), à une position P(t) quelconque du mobile sur la trajectoire, à un instant t différent de l’instant de passage à la position attendue P0, illustrant la non-coïncidence entre les angles d’arrivée des signaux et les directions de pointage en gisement des voies d’antenne calculées pour la date courante Eta (8-2), au point de passage de référence P0 attendu, , illustrant l’adaptation des angles d’incidence des signaux et de pointage en gisement des voies d’antenne calculées pour la date courante.
la est une vue schématique partielle en section transversale selon un autre plan de coupe du dispositif de distribution de la , en position non chargée,
la est une vue schématique de dessous du réservoir dans la chambre, en position chargée,
la est une vue schématique de dessus de l'embout buccal,
la est une vue schématique en section verticale du réservoir, en position non chargée,
la est une vue schématique similaire à celle de la , selon un autre angle de vue, en position non chargée,
les figures 11 à 13 sont des vues schématiques en section verticale de trois variantes de réalisation avantageuses du réservoir, en position non-chargée,
les figures 14 à 16 sont des vues schématiques en section verticale d'un réservoir selon un autre mode de réalisation, respectivement avant assemblage, en position non chargée et en position chargée,
la est une vue schématique en perspective montrant le réservoir selon encore un autre mode de réalisation, en position chargée, et
L’invention, ainsi que ses modes d’application préférés, sont décrit dans les revendications dépendantes annexes.
Description détaillée de l’invention La présente invention concerne un spray buccal à base d’eau contenant quatre types d’ingrédients : des extraits secs de plantes ; des macérats de bourgeons ; des vitamines ; des huiles essentielles ;
et ne contenant pas de l’alcool.
Selon un mode préféré de l’invention, le spray ne contient pas des sucres, ni des conservateurs. Plus en particulier, le spray buccal selon l’invention est caractérisé en ce que : a) les extraits secs de plantes comprennent : - un extrait sec de racines de Rhodiole, et/ou - un extrait sec de pétales de Coquelicot, et/ou - un extrait sec de racines de Ginseng, b) les macérats de bourgeons comprennent : - un macérat de bourgeons de Cassis, et/ou - un macérat de bourgeons de chêne, c) les vitamines comprennent : - la vitamine B3, et/ou - la vitamine B12, d) les huiles essentielles comprennent : - une huile essentielle de Marjolaine à coquilles, et/ou - une huile essentielle d’agrumes choisi entre mandarine, pamplemousse, orange et/ou citron.
Selon un mode préféré de l’invention, le spray buccal comprend chacun des ingrédients cités ci-dessus. Selon un mode plus préféré de l’invention, le spray buccal selon l’invention comprend en outre un ou plusieurs des ingrédients suivants : - un agent édulcorant ; - un agent acidifiant.
Selon un mode préféré de l’invention, le spray buccal comprend : - du glycoside de stéviol en tant qu’agent sucrant ou édulcorant, et/ou - du jus concentré de citron en tant qu’agent acidifiant.
Selon un mode préféré de l’invention, le spray buccal comprend les ingrédients suivants dans les quantités indiquées : de 60 à 95 %, de préf. entre 70 et 95 %, l’eau ; de 0.1 à 10 %, de préf. entre 0,1 à 0,5 %, l’extrait sec de Rhodiola ; de 0.1 à 10 %, de préf. entre 0,5 à 2 %, l’extrait sec de Coquelicot ; de 0.1 à 10 %, de préf. entre 0,1 à 0,5 %, l’extrait sec de Ginseng ; de 0.1 à 5 %, de préf. entre 0,2 à 0,5 %, le macérat de bourgeons de Cassis, de 0.1 à 5 %, de préf. entre 0,2 à 0,5 %, le macérat de bourgeons de chêne, de 0.01 à 5 %, de préf. entre 0,1 à 0,5 %, la vitamine B3 ; de 0.01 à 5 %, de préf. entre 0,01 à 0,2 %, la vitamine B12 ; de 0.01 à 5 %, de préf. entre 0,01 à 0,2 %, l’huile essentielle de Marjolaine à coquilles ; de 0.01 à 5 %, de préf. entre 0,1 à 0,5 %, l’huile essentielle de mandarine verte ; de 0.01 à 5 %, de préf. entre 0,1 à 0,5 %, l’huile essentielle d’orange douce ; de 0.01 à 5 %, de préf. entre 0,01 à 0,2 %, l’huile essentielle de citron ; de 0.01 à 5 %, de préf. entre 0,1 à 0,5 %, l’huile essentielle de pamplemousse.
Ensuite, selon un mode préféré de l’invention, dans le spray buccal : les extraits végétaux représentent entre 1 et 10 %, de préférence entre 1 et 5 % en poids du spray ; et/ou les macérats de bourgeons représentent entre 0,1 et 5 %, de préférence entre 0,5 et 1 % en poids du spray ; et/ou les vitamines représentent entre 0,01 et 1 %, de préférence entre 0,1 et 0,5 % en poids du spray ; et/ou les huiles essentielles représentent entre 0,01 et 2 %, de préférence entre 0,1 et 1 % en poids du spray.
Selon un mode encore plus préféré de l’invention, le spray buccal comprend : - du jus concentré de citron en tant qu’agent acidifiant ; - du glycoside de stéviol en tant qu’agent sucrant ou édulcorant.
Incorporation du spray buccal dans un flacon aux fins de la pulvérisation
Afin d’être utilisé en tant que spray, la solution aqueuse qui est à la base du spray buccal selon l’invention, est incluse dans un flacon, de préférence en verre, pourvu d’une pompe, comprenant un bouton poussoir, une buse et (de préférence) un capot. Le flacon comporte une simple pompe avec un tube plongeant dans la solution aqueuse et l’utilisateur pulvérise la solution aqueuse dans la bouche via un spray. La pompe permet de faire remonter la solution aqueuse via le tube plongeant et libère la solution sous forme de spray.
La solution aqueuse du spray selon l’invention peut être incluse dans un flacon avec bouton-poussoir. De préférence un tel flacon est fabriqué en verre, et sa capacité est située entre 15 et 30 ml, plus de préférence 20 ml.
Un tel flacon peut être pourvu d’une pompe.
Utilisation d u spray buccal : Le spray buccal selon l’invention peut être utilisé pour traiter ou pour soulager les symptômes liés au stress, à l’anxiété et/ou à la nervosité.
Le spray buccal selon l’invention peut également être utilisé pour stimuler la relaxation.
Dans un premier temps, les mèches sont nettoyées à l’aide d’un shampooing standard sans silicone (DOP Camomille), à raison de 0,4 g/g cheveu. Le shampooing est malaxé sur la mèche pour le faire mousser, avant un temps de pose de 15 secondes, puis une étape de rinçage à l’eau de 10 secondes (débit : 300 l/h, température : 35 °C).
Dans un second temps, la composition à tester est appliquée sur cheveux humides à raison de 0.4 g/g cheveu, avant un temps de pose de 5 minutes suivi d’un rinçage à l’eau de 15 secondes (débit : 300 l/h, température : 35°C).
On mesure les forces de frottements sur cheveux secs, de la mèche traitée de la longueur et jusqu’à la pointe du cheveu, lors de son déplacement à vitesse constante, entre deux cylindres, en la serrant à compression constante. Des forces de frottements faibles reflètent un état de surface du cheveu plus lisse.
On obtient les résultats suivants (moyenne des mesures, faites sur 6 mèches) :
Forces de frottements (mJ) F (invention) F’ (comparatif) Moyenne des forces de frottement 143,4 164,5 Écart-type 5,6 6,6
On constate que la composition selon l’invention permet de réduire significativement les forces de frottement sur cheveux séchés par rapport à la composition comparative, bien qu’elle comprenne une teneur plus faible en silicone.