INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’enceinte 2 peut en outre intégrer des montants ou piliers 17 qui s’étendent dans la deuxième direction (Y) sur toute la hauteur du canal liquide unique 11, de sorte à constituer des piliers raidisseurs 17. Ces piliers 17 participent ainsi également au maintien mécanique de l’enceinte monobloc 2.
Comme montré à la , ces piliers raidisseurs 17 peuvent non seulement être implantés dans l’évaporateur Z E mais également dans la zone adiabatique ZA ou au condenseur Zc du caloduc 1, c’est-à-dire sur toute la longueur de l’enceinte 2. Comme montré également sur cette , ces piliers 17 sont positionnés le plus décalés possible par rapport à deux piliers de conduction thermique 15, de manière à éviter qu’une partie du flux thermique soit drainée justement par ces piliers 17 vers le canal liquide. De préférence, comme illustré, ces piliers raidisseurs 17 sont aussi moins nombreux que les piliers de conduction thermique 15.
Un agencement relatif entre piliers de conduction thermique 15 et piliers raidisseur 17 au sein d’une même plaque intercalaire 20 est illustré en .
Sur cette , on voit également le décalage e/2 des structurations 16 par rapport au bord longitudinal d’une plaque 20, selon la direction d’empilement Z des plaques 20. Ce décalage e/2 permet de calibrer l’ouverture d’un canal de liaison 12, égal donc à e, c’est-à-dire à deux fois le décalage de deux plaques empilées l’une sur l’autre. La maitrise, le cas échéant par usinage de cette valeur e/2 permet de contrôler la limite capillaire du caloduc 1, qui est la limite la plus contraignante sur une majorité de la plage de température de fonctionnement, avec un impact direct pour la puissance transportable en W.m par le caloduc.
La illustre l’intérieur d’une enceinte 2 de caloduc 1 (une plaque de fermeture 22 étant omise), une fois réalisé l’empilement de plaques intercalaires 20 et leur assemblage avec deux plaques de fermeture 22. La densité et la forme des piliers de conduction thermique 15 dans l’évaporateur Z E peuvent être ajustées en fonction du compromis à atteindre, perte de limite capillaire (plus de perte de pression du côté du canal vapeur 13) et gain sur la limite d’ébullition, qui est parfois prédominante dans des conditions opératoires vis-à-vis des autres limites.
Dans l’exemple illustré aux figures 7 à 13, chaque pilier de conduction thermique 15 présente une forme rectiligne sur toute la hauteur du canal vapeur 13 et une section transversale à la deuxième direction (Y), qui est décroissante depuis la face latérale 21 de l’enceinte jusqu’à l’interface liquide-vapeur. Cette section transversale est oblongue avec la longueur de la section selon la première direction (X). On peut bien entendu envisager d’autres types de section transversale et de forme, en tenant compte des contraintes de réalisation, notamment d’usinage. Par exemple, on peut envisager des formes rectilignes à section transversale carrée, qui sont à priori plus facilement usinables, mais plus génératrices de perte de pression.
Les figures 10 et 11 montrent un agencement avantageux des piliers de conduction thermique 15, selon lequel ils sont en quinconce dans un plan YZ du canal vapeur 13 de l’évaporateur Z E de l’enceinte 2. Pour réaliser cet agencement en quinconce, on peut empiler des plaques intercalaires 20 en alternance avec des décalages entre les piliers 15 d’une plaque à l’autre adjacente. Cet agencement est avantageux pour limiter les pertes de pression de la phase vapeur.
Les figures 12 et 13 illustrent une variante avantageuse où des fentes débouchantes 18 s’étendent transversalement au canal de liaison 12 selon la troisième direction (Z). La largeur d’une fente débouchante 18 est sensiblement égale à celle d’un canal de liaison 12. Ces fentes débouchantes permettent de maximiser les lignes triples au niveau des ménisques à l’interface vapeur-liquide. Typiquement, avec les fentes débouchantes 18 comme illustrées, on peut envisager une augmentation de plus de 20% de longueur des lignes triples.
La illustre une caractéristique avantageuse à mettre en œuvre au niveau des intersections entre canaux de liaison 12 et des fentes débouchantes 18. En effet, la dimension maximale d d’ouverture d’un canal de liaison 12, qui est donc la valeur de la diagonale au niveau d’une intersection, conditionne la performance capillaire du caloduc. Pour maintenir cette dimension d à une valeur égale dans le reste de l’évaporateur, il est nécessaire de réaliser des surépaisseurs des structurations 16, qui sont symbolisées par les portions de matière au-delà des traits en pointillés sur la .
Comme illustré aux figures 15 et 16, les piliers de conduction thermique 15 peuvent avoir une forme rectiligne avec des branches 19 formant des ramifications qui s’étendent de manière oblique depuis une portion centrale de la forme rectiligne jusqu’à l’interface liquide-vapeur. Cette variante permet d’assurer une transmission du flux plus homogène à l’interface liquide-vapeur où se trouvent les lignes triples au niveau des ménisques, vis-à-vis d’une configuration à iso nombre de piliers 15 de forme rectiligne comme illustrés selon les figures 8 à 13.
Il est possible suivant les contraintes de dimensionnement du caloduc et de son évaporateur Z E , de déterminer un optimum entre l’homogénéité du flux thermique transmis aux interfaces liquide-vapeur et les pertes de charges dans le canal vapeur 13 engendrées par les piliers 15 et leurs ramifications 19.
Les variantes à fentes débouchantes 18 et piliers à ramifications 19 peuvent être combinées entre elles avec la présence de rainures réentrantes, ce qui permet de démultiplier encore les longueurs de ligne triple. Typiquement, avec des fentes débouchantes 18 et piliers à ramifications 19, on peut envisager une augmentation de plus de 40% de longueur des lignes triples.
Comme montré aussi aux figures 15 et 16, prévoir des ramifications 19 qui peuvent servir de raidisseurs en tant que tels peut permettre de s’affranchir de la présence de piliers raidisseurs 17 dans le canal liquide 11.
Le dispositif comprend une unité de pilotage 180 qui comprend un module 181 de commande de pivotement et d’enregistrement de pression correspondante. Le module 181 est configuré pour commander le pivotement de l’aile 100 autour de son axe de pivotement vertical PIV1, qui peut coïncider avec l’axe A10 central du corps creux 10, dans une plage angulaire donnée pour permettre à l’axe (horizontal) d’orientation D100 de l’aile 100 de prendre différentes valeurs d’angle d’incidence A1 par rapport à la direction du vent apparent V1, et, au cours du déplacement à pivotement de l’aile 100, de commander l’enregistrement de la mesure de pression à l’intérieur du corps creux en fonction de la valeur d’angle d’incidence A1 de l’aile 100.
L’unité de pilotage 180 comprend aussi un module 182 de détermination de décrochage configuré pour déterminer une valeur A1D_t2 d’angle d’incidence de l’aile 100 correspondant à un décrochage, appelée valeur d’angle de décrochage. Le module 182 est configuré pour détecter un passage d’un paramètre relatif à la pression, tel que l’opposé du coefficient de pression (-Cp), au-dessus ou en dessous (selon le paramètre utilisé) d’une valeur seuil. On notera qu’une montée de pression à l’intérieur du corps creux dans le flux F2 au -dessus d’une valeur seuil correspond à un état décollé de l’écoulement d’air F1 autour de l’aile au niveau de l’ouverture d’aspiration 11. En particulier, à l’état non décroché de l’aile soumise à un flux d’air incident, la pression est négative à l’intérieur du corps creux 10 dans le flux F2. Puis, lorsqu’il y a décollement du flux F1 en amont de l’ouverture d’aspiration 11, la pression à l’intérieur du corps creux 10 dans le flux F2 remonte et le paramètre -Cp chute.
Le coefficient de pression Cp est calculé en fonction de la vitesse Vv1de vent apparent mesurée. Le coefficient de pression Cp peut être calculé par la formule :
avec P_i la pression interne mesurée dans le corps creux par le capteur de pression, et la masse volumique de l’air.
Il est à noter que la portance de l’aile est reliée au coefficient de pression lui-même calculé à partir de la pression interne mesurée.
Un exemple d’évolution de l’opposé du coefficient de pression -Cp, en fonction de l’angle d’incidence A1 de l’aile mesuré au cours dudit déplacement à pivotement de l’aile est proposé en .
On peut ainsi prévoir que le module détermine la valeur A1D_t2 d’angle d’incidence de l’aile 100 correspondant à un décrochage comme étant l’angle d’incidence de l’aile pour lequel la valeur de -Cp passe en dessous d’une valeur seuil donnée et/ou présente de pente de décroissance supérieure à une valeur seuil donnée.
L’unité de pilotage 180 comprend aussi un module 183 de sécurité configuré pour déterminer une valeur de sécurité d’angle d’incidence A1SD_t2 de l’aile, en fonction de la valeur A1D_t2 d’angle de décrochage, qui est, en valeur absolue, inférieure à ladite valeur d’angle de décrochage. La valeur de sécurité d’angle d’incidence peut correspondre à la valeur de l’angle de décrochage déterminée réduite d’une valeur donnée, dite valeur d’écartement, comme expliqué ci-après. L’utilisation d’une valeur de sécurité d’angle d’incidence inférieure, en valeur absolue, à l’angle de décrochage réellement mesuré, permet de maintenir l’angle d’incidence maximum de l’aile écartée de l’angle de décrochage pour limiter le risque de décrochage intempestif.
L’unité de pilotage 180 comprend aussi un module de commande d’orientation 184 de l’aile qui permet de commander l’orientation de l’aile via le système motorisé 18 en fonction de la portance souhaitée. Le module de commande d’orientation 184 de l’aile permet ainsi de commander l’orientation de l’aile avec une consigne d’angle d’incidence égale à la valeur de sécurité d’angle d’incidence A1SD_t2 pour obtenir une portance maximale de manière sécurisée. Le module de commande d’orientation 183 de l’aile permet aussi de commander l’orientation de l’aile avec une consigne d’angle d’incidence inférieure à la valeur de sécurité d’angle d’incidence A1SD_t2, en particulier comprise entre 0° et A1SD_t2 dans des conditions données où une portance moindre est souhaitée, par exemple pour un ralentissement ou arrêt du bateau.
Valeur d’écartement
Selon un mode de réalisation, la valeur de sécurité d’angle d’incidence A1SD_t2 est calculée selon la formule :
II A1SD1_t2 II = II A1D_t2 II – a s
Avec a s une valeur, dite valeur d’écartement, strictement positive.
La valeur d’écartement a s peut être une valeur prédéfinie, telle qu’une valeur comprise entre 2° et 8°, par exemple 3°.
Selon un mode de réalisation, la valeur d’écartement a s est définie en fonction d’un paramètre de l’environnement du dispositif, tel que la vitesse du vent apparent.
La illustre une détermination d’un temps de réponse.
La illustre une impulsion simulée de concentration de CO 2 dans le sang ainsi qu’une impulsion de la concentration de CO 2 mesurée par le capteur de gaz du dispositif.
La illustre une détermination d’un temps de retard à partir d’une intercorrélation temporelle des courbes représentées sur la .
La schématise un deuxième mode de réalisation.
La schématise une deuxième configuration modélisée, correspondant au deuxième mode de réalisation.
La face de contact 10 peut être formée par une membrane perméable au CO 2 ou une plaque comportant des ouvertures d’admission 12 permettant un passage du CO 2 . La face de contact peut comporter une membrane hydrophobe, de façon à éviter la diffusion de la vapeur d’eau à travers le dispositif 1.
Selon une possibilité, le dispositif comporte également un élément de chauffage, permettant de porter la face de contact 10, délimitant la chambre de mesure 20, à une température supérieure à 37°C, et de préférence comprise entre 40°C et 50°C, et de préférence entre 40°C et 45 °C, par exemple 42°C. L’élément de chauffage est par exemple une résistance ménagée sur la face de contact, produisant un chauffage par effet joule. Une augmentation locale et modérée de la température, au voisinage de la peau, favorise en effet une augmentation du débit sanguin par dilatation des capillaires sanguins, ce qui augmente la diffusion d’un gaz d’intérêt transcutané, à travers la peau.
La face de contact 10 débouche sur une chambre de mesure 20. La fonction de la chambre de mesure est d’estimer une concentration de CO 2 du mélange gazeux circulant dans le corps principal 2, parallèlement, ou sensiblement parallèlement, à l’axe central Δ. A cette fin, la chambre de mesure 20 comporte un capteur de gaz 23. Plusieurs types de capteurs peuvent être utilisés à cette fin, par exemple des capteurs optiques ou des capteurs électrochimiques, ces derniers pouvant notamment être basés sur des oxydes métalliques (capteurs MOX), ou des capteurs photoacoustiques. Le capteur optique peut être un capteur fluorescent. Les inventeurs ont estimé qu’il était préférable d’utiliser un capteur optique, et plus précisément un capteur infra-rouge. Un tel capteur ne nécessite pas de maintenance particulière, et est particulièrement compact, ainsi que peu onéreux. De plus, un tel capteur est très spécifique pour caractériser des liaisons chimiques. Il convient à la détection de molécules de petites tailles, par exemple le dioxyde de carbone.
Le capteur de gaz 23 est configuré de telle façon que le gaz d’intérêt transcutané, en l’occurrence le CO 2 , se propage entre la source de lumière et le photodétecteur, parallèlement à l’axe central Δ, ou sensiblement parallèlement à l’axe central Δ. Par sensiblement parallèlement, on entend parallèlement en admettant une tolérance angulaire inférieure à 30° ou 20°.
Afin de favoriser un écoulement selon l’axe transversal Z, à travers la chambre de mesure 20 la face de contact comporte une multitudes d’ouvertures d’admission 12, réparties selon une section transversale de quelques cm², par exemple entre 5 et 25 cm². Les ouvertures d’admission forment un facteur de transparence . Le facteur de transparence correspond à la surface des ouvertures d’admission sur la surface de la face de contact. Cela correspond à une proportion de la face de contact ouverte sur le milieu à analyser. Alternativement, la face de contact supporte une membrane poreuse, perméable au CO 2 . La chambre de mesure 20 débouche sur une chambre de collecte 30. L’interface entre la chambre de mesure 20 et la chambre de collecte 30 peut être formée par une ouverture de collecte large, ou par une pluralité d’ouvertures de collecte 22, ménagées dans une plaque de collecte 21 et réparties selon une section transversale de surface élevée, de façon similaire aux ouvertures d’admission 12. Chaque ouverture de collecte 22 débouche dans une chambre de collecte 30.
La chambre de collecte 30 comporte des ouvertures latérales 34, ménagées dans la face latérale 5 du dispositif 1. Les ouvertures latérales sont configurées pour permettre une admission d’air ambiant à l’intérieur du dispositif 1. L’air ambiant est l’air situé à l’extérieur du dispositif. Le flux d’air ambiant s’écoulant à travers les ouvertures latérales 34 est dirigé vers l’axe central Δ. Chaque ouverture latérale 34 est de préférence orientée perpendiculairement à l’axe central Δ, de telle façon que l’air ambiant pénètre dans le dispositif 1 , à travers chaque ouverture latérale 34, selon une direction perpendiculaire, ou sensiblement perpendiculaire, à l’axe central Δ.
Le procédé tel que décrit ci-dessus peut être également utile pour évaluer l’impact des compositions pour cheveux sur les fibres capillaires.
À cette fin, le procédé comprend, avant l’étape a), une étape i) dans laquelle les fibres capillaires sont traitées en appliquant une composition cosmétique sur lesdites fibres capillaires.
La illustre l’évolution de la force de rappel F R au fil du temps après avoir appliqué une composition cosmétique sur les échantillons de cheveux SA et SB.
Par exemple, le taux de shrinkage pour l’échantillon de cheveux SA correspond à 0,27 tandis qu’il correspond à 0,24 pour l’échantillon de cheveux SB.
Comme on peut le constater, le shrinkage des fibres capillaires diminue après avoir appliqué la composition cosmétique. Le shrinkage est plus lent par rapport à celui des fibres capillaires naturelles.
SURVEILLANCE DE SURTENSIONS DE CELLULES D’UNE BATTERIE CELLULAIRE D’UN SYSTÈME PENDANT UNE RECHARGE Domaine technique de l’invention L’invention concerne les systèmes comprenant au moins une batterie cellulaire connectée à un circuit électrique principal permettant sa recharge par une source d’alimentation externe, et plus précisément la surveillance au sein de tels systèmes des surtensions des cellules des batteries cellulaires pendant les phases de recharge.
Etat de la technique Certains systèmes, comme par exemple certains véhicules (éventuellement de type automobile), comprennent au moins une batterie cellulaire qui est connectée à un circuit électrique principal, parfois dit « haute tension », et permettant sa recharge par une source d’alimentation externe temporairement couplée à un connecteur de recharge qu’ils comprennent.
Par exemple, dans un véhicule, la batterie cellulaire peut servir au moins à alimenter en énergie électrique au moins une machine motrice électrique faisant partie du groupe motopropulseur (ou GMP) et connectée au circuit électrique principal. Dans ce cas, la batterie cellulaire est généralement dite « principale » (ou de traction) du fait qu’elle fournit de l’énergie électrique utilisée pour les déplacements du véhicule.
On notera que l’on entend ici par « batterie cellulaire » une batterie comprenant au moins une cellule de stockage d’énergie électrique, rechargeable et éventuellement électrochimique (par exemple de type lithium-ion (ou Li-ion) ou Ni-Mh ou Ni-Cd).
Comme le sait l’homme de l’art, dans une batterie cellulaire l’une au moins des cellules peut parfois faire l’objet d’une surtension, aussi bien dans une phase de décharge que dans une phase de recharge. On entend ici par « cellule ayant une surtension » une cellule ayant une tension plus forte que la plupart des autres cellules identiques de sa batterie cellulaire. Une surtension au niveau d’une cellule est généralement significative d’un dysfonctionnement de cette dernière, et peut provoquer son vieillissement prématuré ainsi qu’éventuellement un échauffement pouvant être à l’origine d’un incendie, potentiellement dangereux pour le véhicule et les passagers de ce dernier.
La surtension d’une cellule étant d’autant plus préoccupante que le courant circulant dans la batterie cellulaire est important, elle est tout particulièrement préoccupante pendant une phase de recharge de la batterie cellulaire en raison de la (très) forte intensité du courant de recharge reçu par cette dernière.
Actuellement, lorsque la batterie cellulaire est subdivisée en modules comprenant chacun plusieurs cellules, on n’effectue pendant chaque recharge qu’une surveillance de la surtension aux bornes de chaque module. Cela se fait en comparant la tension totale de chaque module à un seuil choisi, et en déclenchant au moins une action dans le système lorsque la tension totale d’au moins un module dépasse ce seuil choisi. Or, cela s’avère insuffisant car une cellule peut faire l’objet d’une surtension qui passe inaperçue au sein de son module du fait que sa tension ne fait que contribuer à la tension totale de son module. En d’autres termes, le fonctionnement d’un module peut paraître normal alors qu’au moins l’une de ses cellules fait l’objet d’un dysfonctionnement potentiellement dangereux.
Présentation de l’invention Elle propose notamment à cet effet un procédé de surveillance destiné à être mis en œuvre dans un système comprenant une batterie cellulaire, d’une part, connectée à un circuit électrique principal, permettant sa recharge par une source d’alimentation externe, et, d’autre part, comportant N cellules de stockage d’énergie électrique, avec N ≥ 1, et N capteurs déterminant respectivement N tensions aux bornes de ces N cellules.
Ce procédé de surveillance se caractérise par le fait qu’il comprend une étape dans laquelle, lorsque dans une recharge de la batterie cellulaire l’une au moins des tensions déterminées dépasse au moins le plus petit de M seuils, avec M ≥ 2, on interdit une circulation d’un courant de recharge dans le circuit électrique principal lorsque ce dépassement dure depuis une première durée choisie associée au plus grand seuil dépassé.
- traitement de données de texte associées aux troisièmes données par méthode de traitement automatique de langage naturel ;
- classification des données de texte traitées selon au moins une méthode d’apprentissage automatique ;
- rendu de l’ensemble de contenus numériques en fonction d’un résultat de la classification.
La classification de données extraites de plusieurs sources de données et traités par une méthode de traitement automatique de langage naturel permet d’analyser sur une même base un grand nombre de données issues de différentes sources pour faire ressortir les plus pertinentes vis-à-vis de critères de recherche donnés.
Cela permet d’améliorer l’aide à la décision sur un sujet ou une problématique donnée en mettant en avant le ou les contenus répondant au mieux aux critères de recherche.
Selon une variante, le rendu comprend un affichage de l’ensemble de contenus numériques sur un dispositif d’affichage, l’affichage étant organisé en fonction du résultat de la classification.
Selon une autre variante, l’ensemble de contenus numériques comprend :
- au moins un contenu textuel ; et/ou
- au moins un contenu vidéo ; et/ou
- au moins une image.
Selon une variante supplémentaire, la recherche automatique est en outre fonction de données représentatives d’évaluation associées aux contenus numériques et/ou les troisièmes données sont ordonnancées en fonction des données représentatives d’évaluation associées aux contenus numériques.
Selon encore une variante, le procédé comprend en outre une étape de traduction automatique des données de texte vers une langue cible déterminée préalablement au traitement par méthode de traitement automatique de langage naturel.
Selon une variante additionnelle, la classification comprend la génération d’un score associé à chaque contenu numérique, le score étant en outre fonction des données représentatives d’évaluation associées aux contenus numériques.
Selon une autre variante, le procédé comprend en outre une étape de réception de données représentatives d’évaluation du rendu, les données représentatives d’évaluation du rendu étant prises en compte dans un apprentissage de paramètres d’au moins un modèle de classification mis en œuvre par la au moins une méthode d’apprentissage automatique.
Selon une variante supplémentaire, la au moins une méthode d’apprentissage automatique est de type supervisé, non supervisé ou semi-supervisé.
Selon un deuxième aspect, la présente invention concerne un dispositif de rendu d’un ensemble de contenus numériques, le dispositif comprenant une mémoire associée à un processeur configuré pour la mise en œuvre des étapes du procédé selon le premier aspect de la présente invention.
Si le propriétaire du véhicule 10 refuse la demande de démarrage du véhicule 10, le processus se termine et le véhicule ne démarre pas.
Si le propriétaire du véhicule 10 accepte la demande de démarrage du moteur 101, le processus se poursuit par une cinquième, sixième et septième étapes 85-87.
Dans la cinquième étape 85, le dispositif 4 émet un signal S3 à destination du dispositif 3. Le signal S3 est porteur d’une donnée représentative d’une acceptation de démarrage du véhicule 10.
Dans la sixième étape 86, à réception du signal S3, le dispositif 3 émet un quatrième signal S4 à destination du dispositif 2. Le signal S4 est porteur d’une donnée représentative d’une autorisation de démarrer le véhicule 10.
Dans la septième étape 87, à réception du signal S4, le dispositif 2 commande le démarrage d’un moteur 101 du véhicule 10 par exemple par envoi d’un signal de commande à un calculateur du véhicule 10.
Dans une huitième étape 88, optionnelle, une donnée indiquant un refus par le propriétaire d’une demande de démarrage du véhicule 10 est mémorisée.
Dans une neuvième étape 89, optionnelle, une donnée indiquant un échec de l’authentification du véhicule 10 est mémorisée.