INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’invention concerne enfin un procédé d’installation d’un ensemble d’isolation électrique selon l’invention comprenant le positionnement de la barre d’interconnexion sur un module de dispositif de stockage d’énergie électrique, le positionnement d’au moins un moyen de fixation de sorte à fixer la barre d’interconnexion sur ledit module et le déplacement de l’au moins un capot depuis la première position vers la deuxième position par coulissement relativement au support.
La est une représentation schématique d’un mode de réalisation d’un ensemble et d’un dispositif d’isolation électrique d’une barre d’interconnexion.
La est une représentation schématique de l’ensemble et du dispositif d’isolation électrique d’une barre d’interconnexion.
La est une représentation schématique en perspective de l’ensemble et du dispositif d’isolation électrique d’une barre d’interconnexion.
La est une représentation schématique d’un exemple de réalisation alternatif de l’ensemble et du dispositif d’isolation électrique d’une barre d’interconnexion.
La est une est une représentation schématique de moyens de fixation et d’un dispositif de détrompage compris dans l’ensemble d’isolation électrique.
La est une représentation schématique d’un capot pour un ensemble d’isolation électrique.
La est une représentation schématique en perspective du capot comprenant un organe de guidage.
La est une représentation schématique en perspective du capot.
Il est préférable que la composition selon la présente invention soit une composition cosmétique ou dermatologique, de préférence une composition cosmétique pour la peau et plus préférablement, une composition cosmétique de soin de la peau.
En d’autres termes, la composition selon la présente invention peut être utilisée, telle quelle, en tant que produit cosmétique. En variante, la composition selon la présente invention peut être utilisée en tant qu'élément d’un produit cosmétique. Par exemple, la composition selon la présente invention peut être ajoutée ou combinée à tout autre élément pour former un produit cosmétique.
Le produit de soin de la peau peut être une lotion, une crème, un sérum et similaire.
Un autre aspect de la présente invention concerne également un procédé de préparation d’une composition, comprenant une étape de mélange de :
(b) au moins un diol ayant au moins une chaîne carbonée comprenant 3 atomes de carbone ou plus ;
(c) au moins un composé cellulosique ; et
Il est préférable que l’étape de mélange soit effectuée par un processus dit à faible énergie sans agitateur mécanique spécial, tel qu’un homogénéisateur qui utilise une grande quantité d’énergie. Le processus à faible énergie peut être effectué en remuant simplement délicatement les ingrédients (a) à (d).
Un autre aspect de la présente invention concerne l’utilisation de
En variante, il est possible de former un réseau périodique de 9 évents de libération 32 de section circulaire avec un diamètre de 1.4 micromètre et un pas de 4 micromètres entre lesdits évents 32 et d’obtenir également un pouvoir d’écrantage supérieur à 99%. Avec cette configuration particulière, la section de chaque évent de libération 32 est de 1.54 µm² et la section totale est de 13.85 µm².
A partir de la structure illustrée sur la , il est possible de supprimer les couches sacrificielles 12 et 17 en utilisant les évents de libération 32 . Ainsi, le fluide de gravure est introduit et extrait avec les couches sacrificielles 12 et 17 par l’ensemble de ces évents de libération 32 simultanément. Avec la section totale de l’ensemble des évents de libération 32 , le retrait des couches sacrificielles 12 et 17 peut être réalisé pendant une durée inférieure à 10 minutes.
Typiquement, le fluide de gravure peut être constitué d’acide fluorhydrique, permettant de supprimer des couches sacrificielles réalisées en oxyde de silicium, ou encore d’un plasma oxygéné permettant de supprimer des couches sacrificielles réalisées en polyimide.
Le retrait des couches sacrificielles 12 et 17 permet d’obtenir le micro-bolomètre 10 illustré sur les figures 1 et 2.
Dans l'exemple des figures 1 et 2, l'écran d’occultation 19 recouvre un seul micro-bolomètre aveugle 10 . En variante, un écran d’occultation 19 peut recouvrir plusieurs micro-bolomètres aveugles 10 juxtaposés avec une seule structure porteuse 30 commune à ces différents micro-bolomètres aveugles 10 .
Quel que soit le nombre de micro-bolomètres aveugles 10 recouverts par l’écran d’occultation 19 , chaque micro-bolomètre aveugle 10 est disposé en regard d’au moins deux évents de libération 32 formés dans l’écran d’occultation 19 de sorte à obtenir un retrait rapide des couches sacrificielles 12 et 17 .
L’invention permet ainsi d’obtenir un micro-bolomètre aveugle d’imagerie infrarouge comportant des évents de libération limitant les rayonnements parasites et permettant d’aboutir à une vitesse de libération acceptable et proche de celle des membranes des micro-bolomètres de détection, sans limiter la densité d’intégration du micro-bolomètre aveugle.
DISPOSITIF REPRESENTATIF POUR LA MESURE D’UN CYCLE THERMIQUE D’UNE PIÈCE DANS UN FOUR DE TRAITEMENT THERMIQUE INDUSTRIEL La présente invention concerne les dispositifs permettant le suivi de traitements thermiques réalisés dans des fours industriels et qui permettent une modification des propriétés du matériau traité thermiquement (magnétisme, inoxydabilité…).
La présente invention vise à constituer un dispositif de maintien en position d’un capteur thermique et qui est adapté pour reproduire le comportement en chauffage d’une pièce donnée, afin de connaitre des caractéristiques de l’état de la pièce lors d’une chauffe simultanée de la pièce et du dispositif de maintien en position du capteur, sans avoir à interférer avec la pièce, ni à adjoindre de capteur au cœur de ladite pièce.
Techniques antérieures Les traitements thermiques permettent d’obtenir des performances très précises sur plusieurs paramètres clés rattachés à la définition de pièces mécaniques.
Il est connu d’installer des instruments de mesure, de contrôle et de surveillances de ces paramètres dans les fours industriels, qui sont couplés à des règles de calcul et d’interprétation des mesures pour juger du respect des paramètres spécifiés permettant l’atteinte des objectifs notamment mécaniques.
Parmi les nombreux paramètres spécifiés, se trouvent la «température de traitement » et le «temps de maintien », qui doivent être respectés en tout point des volumes des pièces à traiter, aussi bien à cœur qu’en surface.
Pour contrôler le respect de ces exigences, il est connu d’utiliser des instruments d’enregistrement tels que des thermocouples de charges basés sur l’effet Seebeck, placés sur des zones identifiées comme étant les plus froides ou les plus chaudes de la pièce de manière à borner l’ensemble de ses températures.
Actuellement, quelles que soient les zones identifiées, les thermocouples ne sont placés qu’en surface de la pièce, dans des cavités pratiquées en surface, ou encore sur des masselottes cylindriques, du même matériau que la pièce, et posées à proximité de la pièce dans le four.
En effet, dans les procédés de chauffage (par rayonnement et/ou par convection) qu’utilisent la plupart des fours industriels de traitement thermique, les zones chauffées le plus tardivement se trouvent dans les zones les moins exposées. Tel est également le cas au cœur même des plus grands volumes de matière de la pièce.
Pour obtenir une mesure de la température de ces zones, il faudrait donc en théorie insérer des thermocouples de charge dans les zones les moins soumises au traitement thermique, ce qui signifierait qu’il faudrait percer la pièce, changer son design et de fait altérer sa conformité géométrique.
Dans ce mode de réalisation, la membrane de contact 705, le socle d’ancrage fermant la cavité 707c et les socles de zone de contact fermant les cavités 707a et 707b sont déformables. Les moyens d’actionnement de ces différents éléments déformables peuvent être, non limitativement, comme décrits précédemment.
Si l’on se réfère aux Figures 26 et 27, on peut voir que l’on a représenté un commutateur MEMS 801 selon un neuvième mode de réalisation.
Le commutateur 801 comprend un substrat 802 sur lequel est formée une membrane de contact 805, une ligne d’entrée 803, une ligne de sortie 804, et deux socles de zone de contact déformables 806a, 806b, s’étendant non pas comme dans les autres modes de réalisation sous l’ancrage 805c de la membrane de contact 805, mais sous les extrémités des lignes d’entrée 803 et de sortie 804 destinées à venir en contact avec les branches 805a et 805b de la membrane de contact 805 pour former les zones de contact avec celle-ci. Le socle d’ancrage, surface sur laquelle s’appuie l’ancrage, est non déformable dans ce mode de réalisation.
Ainsi, contrairement aux autres modes de réalisation décrits jusqu’ici, au lieu de rapprocher ou d’éloigner la membrane de contact 805 des lignes d’entrée et de sortie fixes 803 et 804, c’est la membrane de contact 805 qui est fixe et les lignes d’entrée 803 et de sortie 804 qui de déplacent, un moyen d’actionnement de la membrane de contact 805 étant également prévu pour permettre de déformer la membrane de contact 805.
Sur la , le commutateur 801, normalement fermé, voit sa membrane de contact 805 en contact avec les lignes d’entrée 803 et de sortie 804, les socles de zone de contact 806a et 806b respectifs étant dans leurs états non déformés.
Le moyen d’actionnement présent au niveau de la membrane de contact 805 (non représenté) apporte dans ce cas également plus de force de contact.
Sur la , le commutateur 801 est en position ouverte, avec les socles de zone de contact 806a et 806b déformés par fléchissement vers le bas, de manière analogue à ce qui a été décrit en liaison avec les modes de réalisation précédents, pour éloigner les lignes d’entrée 803 et de sortie 804 de la membrane de contact 805, pour obtenir une position ouverte du commutateur MEMS 801.
Si l’on se réfère aux Figures 28 à 30, on peut voir que l’on a représenté un commutateur MEMS 901 selon un dixième mode de réalisation, représentant une combinaison du neuvième mode de réalisation avec les modes de réalisation précédents.
Dans ce dixième mode de réalisation, le commutateur 901, en structure SOI, présente un substrat en silicium 908, une couche de SiO 2 902 dans laquelle sont formées des cavités 907a, 907b, 907c recouvertes par une couche de silicium pour former trois socles déformables, respectivement des socles de zone de contact 906a, 906b et un socle d’ancrage 906c, électriquement isolés entre eux respectivement par des ouvertures I formées dans la couche de silicium.
Le premier socle de zone de contact 906a se trouve sous l’extrémité de la ligne d’entrée 903, le deuxième socle d’ancrage 906c se trouve sous l’ancrage 905c de la membrane de contact 905, le troisième socle de zone de contact 906b se trouvant sous l’extrémité de la ligne de sortie 904.
La membrane de contact 905, comprenant ses branches 905a, 905b et son ancrage 905c est en matériau ou alliage de matériaux conducteurs de l’électricité, tout comme la ligne d’entrée 903 et la ligne de sortie 904. A titre de variante, la membrane de contact 905 peut être constituée d’un empilement de plusieurs matériaux voire avoir une structure guide d’ondes comme décrit ci-avant en référence à la .
Des couches de SiO 2 909, 910 et 911 sont formées respectivement sous la ligne de sortie 904, l’ancrage 905c et la ligne d’entrée 903.
Sur la , la membrane de contact 905 est indirectement reliée à la masse par l’intermédiaire d’une résistance élevée (>100kOhms), les socles de zone de contact 906a, 906b, le socle d’ancrage 906c, et le substrat 908 sont directement reliés à la masse.
Le commutateur 901 est donc au repos.
Sur la , le socle 906c sous l’ancrage 905c de la membrane de contact 905 est mis à la tension V (de manière analogue à ce qui a été décrit en liaison avec les Figures 19 à 23), les autres éléments restant directement ou indirectement reliés à la masse : le commutateur 901 est dans la position fermée.
Sur la , les socles de zone de contact 906a et 906b, respectivement sous la ligne d’entrée 903 et la ligne de sortie 904, sont mis à la tension V, les autres éléments, y compris la membrane de contact 905, sont directement ou indirectement maintenus à la masse.
La pompe auxiliaire 28 est entrainée par exemple par un moteur électrique 29. La pompe auxiliaire 28 et le moteur électrique 29 sont par exemple agencés dans le compartiment inter-veines 1c. Le moteur électrique 29 est alimenté en énergie électrique par un générateur électrique (non représenté) par exemple situé dans l’enceinte de lubrification 17. Le générateur électrique permet de fournir une énergie électrique au moteur électrique 29 à partir d’une énergie mécanique. Le générateur électrique prélève par exemple de l’énergie mécanique sur l’arbre de soufflante 11. Par exemple, le générateur électrique est relié à l’arbre de soufflante 11 par l’intermédiaire d’engrenages 30.
Le moteur électrique est par exemple piloté par une unité de contrôle 290. L’unité de contrôle 290 permet de moduler le régime de la pompe auxiliaire 28 via le moteur électrique. L’unité de contrôle est par exemple un FADEC (pour « Full Automatic Digital Engine Control » en langue anglaise).
Le dispositif sélectif de projection 26 comprend par exemple un organe de sélection 27’ et au moins un gicleur 27 qui est agencé dans l’enceinte de lubrification 17. L’organe de sélection 27’ est par exemple une vanne de sélection reliée aux circuits principal et auxiliaire 24, 25.
Le gicleur 27 permet de projeter l’huile de lubrification dans l’enceinte de lubrification 17. Le dispositif sélectif de projection 26 comprend avantageusement deux gicleurs 27, un premier gicleur projetant l’huile de lubrification sur le réducteur de vitesse 12 et un second gicleur projetant l’huile sur les engrenages 30. Les gicleurs sont reliés à l’organe de sélection 27’ et sont alimentés en huile de lubrification par l’un des circuits 24, 25 selon la position de la vanne de sélection.
Le fonctionnement des circuits principal et auxiliaire 24, 25 va maintenant être décrit en référence aux figures 6a à 6d et 8a à 8d.
Sur les figures 6a et 8a, la turbomachine 1 est à l’arrêt. Les circuits principal et auxiliaire 24, 25 sont donc à l’arrêt. Dans cette première phase, le réservoir auxiliaire 31 comprend de l’huile restante d’un vol précédent.
Dans une première phase de fonctionnement nominal de la turbomachine 1 illustrée sur les figures 6b et 8b, le circuit auxiliaire 25 est inactif c’est-à-dire que la pompe auxiliaire 28 est inactive. Le circuit principal 24 est actif c’est-à-dire que la pompe d’alimentation 240a est active et aspire l’huile du réservoir principal 240b. L’huile est acheminée jusqu’à l’enceinte de lubrification 17 par le circuit principal 24. Dans cette première phase, l’huile de lubrification s’écoule par gravité dans le fond d’enceinte F et s’écoule dans le bras 20. Grâce au déflecteur 22, l’huile s’écoule préférentiellement dans le compartiment amont 21a comme indiquée par les flèches non hachurées. Cette huile est stockée dans le réservoir auxiliaire 31. Dans cette phase, le volume d’huile dans le compartiment amont 21a est inférieur au volume maximal du compartiment amont 21a. La pompe de récupération 241a est par ailleurs par exemple active. Une faible quantité d’huile s’écoulant par gravité dans la cavité interne 200 du bras 20 peut être aspirée par la pompe de récupération 241a.
Durant cette phase, selon le dimensionnement de la pompe de récupération 241a, il existe un risque que cette dernière aspire un important volume d’huile du compartiment amont 21a. Afin de ne pas vidanger l’huile du compartiment amont 21a, dans le second mode de réalisation illustré sur la , l’évent 22c permet l’aspiration d’air de l’enceinte de lubrification 17 par la pompe de récupération 241a comme schématisé par les flèches hachurées.
Dans une deuxième phase de fonctionnement nominal de la turbomachine 1 illustrée sur les figures 6c et 8c, le circuit principal 24 est toujours actif mais le volume d’huile dans le réservoir auxiliaire 31 est supérieur au volume maximal du réservoir auxiliaire 31 et au volume maximal du compartiment amont 21a. L’huile est transvasée par débordement dans le compartiment aval 21b. La pompe de récupération 241a dans cette deuxième phase aspire alors de l’huile du compartiment aval 21b et permet alors la circulation de l’huile dans le circuit retour 241 du circuit principal 24 pour alimenter en huile le réservoir principal 240b.
Dans une troisième phase de fonctionnement de la turbomachine 1 illustrée sur les figures 6d et 8d, par exemple en cas de rotation libre de la soufflante 2 et arrêt ou vitesse de rotation insuffisante de l’arbre haute pression 10, la pression dans le circuit principal 24 diminue de telle sorte que l’organe de sélection 27’ devient alimenté par le circuit auxiliaire 25 dans lequel la pression d’huile est supérieure. En effet, la pompe d’alimentation 240a est alors désamorcée ou fournit un débit insuffisant, tandis que le circuit auxiliaire 25 est actif. La pompe auxiliaire 28 aspire l’huile du réservoir auxiliaire 31 et permet sa circulation dans le circuit auxiliaire 25 pour la lubrification du réducteur 12 dans l’enceinte de lubrification 17. La pompe de récupération 241a quant à elle peut encore tourner à une vitesse suffisante pour qu’elle entraine une aspiration significative d’air par la pompe depuis le compartiment amont 21a comme illustré par les flèches hachurées.
Une telle aspiration d’air peut entrainer un endommagement par cavitation de la pompe de récupération 241a.
Pour limiter ce risque de cavitation, selon un mode de réalisation particulièrement avantageux illustré sur la , le circuit retour 241 comprend une vanne auxiliaire 243 hydraulique agencée entre le bras 20 et la pompe de récupération 241a et une ligne hydraulique anti-cavitation 244 reliée à la ligne hydraulique de sortie 242b de la pompe de récupération 241a.
La vanne auxiliaire 243 comprend un premier port d’entrée 243a relié à la première sortie d’huile 20c du bras 20, un second port d’entrée 243b relié à la ligne hydraulique anti-cavitation 244 et un port de sortie 243c relié à la ligne hydraulique d’entrée 242a de la pompe de récupération 241a.
La vanne auxiliaire 243 comprend en outre un organe mobile entre une première position dans laquelle le port de sortie 243c est en communication fluidique avec le premier port d’entrée 243a et une seconde position dans laquelle le port de sortie 243c est en communication fluidique avec le second port d’entrée 243b. Dans la première position, la pompe de récupération 241a aspire l’huile du compartiment aval 21b tandis que dans la seconde position, la pompe de récupération 241a aspire l’huile du réservoir principal 240b.
La vanne auxiliaire 243 est par exemple une vanne à ressort.
Le réducteur de vitesse 12 est composé d’engrenages et de roulements qui nécessitent une lubrification. A cet effet, de l’huile de lubrification est projetée sur le réducteur de vitesse 12. Afin de préserver les autres organes de la turbomachine 1 de cette huile, le réducteur de vitesse 12 est agencé dans une enceinte de lubrification 17 annulaire. L’enceinte de lubrification 17 est par exemple une enceinte amont. L’enceinte de lubrification 17 est située à l’intérieur de la virole interne 19. Elle peut comprendre le palier amont 11a et le palier intermédiaire 10a.
L’enceinte de lubrification 17 présente un fond d’enceinte F. Le fond d’enceinte F est situé au point le plus bas de l’enceinte de lubrification 17, c’est-à-dire de la virole interne 19. L’huile de lubrification s’écoule par gravité dans le fond d’enceinte F.
Parmi les bras radiaux s’étendant radialement entre la virole externe 18 et la virole interne 19, un bras 20 tubulaire est situé à 6h (six heures) par analogie à la position correspondante sur le cadran d’une horloge. Par simplification, dans la suite de la description, ce bras 6h sera désigné par « bras ».
Le bras 20 comprend une extrémité radialement interne 20a par exemple reliée à l’enceinte de lubrification 17, en particulier au fond d’enceinte F. L’extrémité radialement interne 20a est par exemple ouverte. Le bras 20 comporte en outre une extrémité radialement externe 20b reliée à la virole externe 18 et opposée à l’extrémité radialement interne 20a. L’extrémité radialement externe 20b présente une paroi de fond 20b’ axiale préférentiellement formée par la virole externe 18.
Le bras 20 présente par ailleurs une première face et une seconde face opposées et s’étendant radialement entre l’extrémité radialement externe 20b et l’extrémité radialement interne 20a. Les première et seconde faces se rejoignent en un bord amont 201 et un bord aval 202. Les bords amont et aval 201, 202 sont reliés axialement entre eux à leur extrémité supérieure par la paroi de fond 20b’.
Le bras 20 comprend en outre une cavité interne 200 qui débouche dans l’enceinte de lubrification 17, et notamment dans le fond d’enceinte F, au travers d’une entrée d’huile 200a. L’huile de lubrification peut donc s’écouler par gravité en dehors de l’enceinte de lubrification 17 dans le bras 20. L’entrée d’huile 200a est ménagée par exemple dans la virole interne 19 et débouche dans la cavité interne 200.
Le bras 20 comporte en outre une première sortie 20c d’huile et une seconde sortie 20d d’huile opposées radialement à l’entrée d’huile 200a. Elles sont par exemple ménagées dans la paroi de fond 20b’ et/ou la paroi aval 202. La première sortie 20c est par exemple ménagée dans la paroi aval 202 et la seconde sortie 20d est par exemple ménagée dans la paroi de fond 20b’. L’entrée d’huile 200a présente une première section de passage S1 et la première sortie d’huile 20c présente une seconde section de passage S2. Préférentiellement, la première section de passage S1 est supérieure ou égale à la seconde section de passage S2.
Le bras 20 comporte en outre une cloison radiale 21 agencée dans la cavité interne 200. La cloison radiale 21 est agencée axialement entre les première et seconde sorties 20c, 20d. La cloison radiale 21 est située en aval de l’entrée d’huile 200a. La cloison radiale 21 délimite dans le bras 20 un compartiment amont 21a et un compartiment aval 21b. Les compartiments amont et aval 21a, 21b présentent chacun un volume prédéterminé. La première sortie 20c est située dans le compartiment aval 21b et la seconde sortie 20d est située dans le compartiment amont 21a.
La cloison radiale 21 s’étend radialement vers l’intérieur à partir de la paroi de fond 20b’. La cloison radiale 21 présente une extrémité libre 210 radialement interne, opposée à la paroi de fond 20b’.
De manière préférée, la cloison radiale 21 présente une hauteur maximale H configurée pour que le volume du compartiment amont 21a soit suffisant pour empêcher le débordement d’huile dans l’enceinte de lubrification 17 lors d’une inclinaison maximale autorisée de la turbomachine 1 vers l’amont, typiquement lors d’une manœuvre en piqué de l’aéronef.
L’extrémité libre 210 est située à l’extérieur d’une première droite D1 passant par l’extrémité interne de la paroi amont 201 et parallèle à un plan horizontal lorsque la turbomachine 1 est inclinée vers l’amont selon un angle maximum d’inclinaison autorisé. Ceci permet d’empêcher le débordement d’huile dans l’enceinte de lubrification 17 lors d’une inclinaison maximale autorisée de la turbomachine 1 vers l’amont, typiquement lors d’une manœuvre en piqué de l’aéronef. Par exemple, le ratio entre la hauteur maximale H de la cloison radiale 21 et la hauteur H’ de la paroi amont 201 est compris entre 40% et 90%.
Selon l’invention, l’enceinte de lubrification 17 comprend en outre un déflecteur 22 relié à l’extrémité radialement interne 20a du bras 20. Le déflecteur 22 est configuré pour dévier l’huile s’écoulant par gravité de l’enceinte de lubrification 17 vers le compartiment amont 21a.
Le déflecteur 22 est relié à la virole interne 19. Il forme préférentiellement une seule pièce avec la virole interne 19. Selon un autre exemple, le déflecteur 22 et la virole interne 19 peuvent être deux pièces distinctes reliées l’une à l’autre.