INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Également de manière préférée selon l’invention, la réaction de polymérisation peut mettre en œuvre au moins un monomère (d) hydrophobe différent du composé (c). De préférence, le monomère (d) est un composé de formule (I) : [Chem I] R 1 -(OE) m -(OP) p -R 2 (I) dans laquelle : - m et p, identiques ou différents, représentent indépendamment 0 ou un nombre entier ou décimal inférieur à 150, m ou p est différent de 0, - OE représente indépendamment un groupement CH 2 CH 2 O, - OP représente indépendamment un groupement choisi parmi CH(CH 3 )CH 2 O et CH 2 CH(CH 3 )O, - R 1 représente indépendamment un groupement comprenant au moins une insaturation oléfinique polymérisable, de préférence un groupement acrylate ou un groupement méthacrylate et - R 2 représente indépendamment un groupement C 6 -C 40 -alkyl, linéaire ou ramifié, un groupement phényl, un groupement polyphényl, de préférence un groupement C 10 -C 30 -alkyl, linéaire ou ramifié, plus préférentiellement un groupement C 12 -C 22 -alkyl, linéaire ou ramifié, ou un groupement comprenant 2 à 5 phényls ou un groupement tristyrylphényl ou un groupement pentastyrylcumylphényl. Également de préférence, moins de 20 % en poids, de préférence de 0,05 à 20 % en poids, en particulier de 0,1 à 10 % en poids, de monomère (d) peut être mis en œuvre par rapport à la quantité en poids totale de monomères.
Également de manière préférée selon l’invention, la réaction de polymérisation peut mettre en œuvre au moins un composé (e) choisi parmi hydroxyéthyl-acrylate phosphaté, hydroxypropyl-acrylate phosphaté, hydroxyéthylhexyl-acrylate phosphaté, hydroxyéthyl-méthacrylate phosphaté, hydroxypropyl-méthacrylate phosphaté, hydroxyéthylhexyl-méthacrylate phosphaté, leurs sels et leurs combinaisons.
Également de préférence, moins de 20 % en poids, de préférence de 0,2 à 20 % en poids, en particulier de 0,5 à 10 % en poids, de monomère (e) peut être mis en œuvre par rapport à la quantité en poids totale de monomères.
Également de manière préférée selon l’invention, la réaction de polymérisation peut mettre en œuvre au moins un composé (f) choisi parmi hydroxyéthyl-acrylate, hydroxypropyl-acrylate, hydroxyéthylhexyl-acrylate, hydroxyéthyl-méthacrylate, hydroxypropyl-méthacrylate, hydroxyéthylhexyl-méthacrylate.
Également de préférence, moins de 20 % en poids, de préférence de 0,2 à 20 % en poids, en particulier de 0,5 à 10 % en poids, de monomère (f) peut être mis en œuvre par rapport à la quantité en poids totale de monomères.
De manière également préférée selon l’invention, le polymère P est préparé au moyen d’une combinaison de monomères a et b, d’une combinaison de monomères a, b et c, d’une combinaison de monomères a, b et d, d’une combinaison de monomères a, b et e, d’une combinaison de monomères a, b et f, d’une combinaison de monomères a, b, c et d,
d’une combinaison de monomères a, b, c et e, d’une combinaison de monomères a, b, c et f,
d’une combinaison de monomères a, b, c, d et e, d’une combinaison de monomères a, b, c, d et f, d’une combinaison de monomères a, b, d et e, d’une combinaison de monomères a, b, d et f, d’une combinaison de monomères a, b, e et f, d’une combinaison de monomères a, b, c, d, e et f. De manière plus préférée selon l’invention, le polymère P est préparé au moyen d’une combinaison des seuls monomères a et b.
Lors de la préparation du polymère P de l’invention, les monomères a et b sont donc essentiels. Les monomères c, d, e et f peuvent donc être mis en œuvre de manière optionnelle. En l’absence de ces monomère c, d, e et f, le polymère P est préparé à partir des seuls monomères a et b.
Par ailleurs, la préparation du polymère P peut exclure certains monomères. Le polymère P est notamment préparé en l’absence de monomère organosoufré, tels que monomère sulfoné ou monomère sulfaté. Dans ce cas, les monomères organosoufrés particuliers qui ne sont pas utilisés sont choisis parmi acide 2-acrylamido-2-methylpropane sulfonique (AMPS), acide allyl-sulfonique, alkylenesulfonates, alkylenearylsulfonates notamment le styrène-sulfonate, vinyl-sulfonate, methallyl-sulfonate, allyl-sulfonate, methallyl-sulfate, allyl-sulfate, 2-sulfoethyl méthacrylate , acide 3-allyloxy-2-hydroxy-1-propanesulfonique, 3 sulfopropyl méthacrylate, leurs sels et leurs combinaisons.
D’autres monomères peuvent être exclus de la préparation du polymère P, en particulier un monomère (meth)acrylamide, un monomère (acrylo)nitrile, un monomère fluoré, un monomère acétate, un monomère imide.
Lors de la préparation du polymère P, les proportions de monomères a et b peuvent varier largement. De manière préférée selon l’invention, la réaction de polymérisation met en œuvre : - de 20 à 95 % en poids, de préférence de 30 à 70 % en poids, de monomère (a) ou - de 5 à 80 % en poids, de préférence de 30 à 70 % en poids, de monomère (b), ou par rapport à la quantité en poids totale de monomères (a) et (b).
Selon l’invention, le copolymère P est hydrosoluble. De préférence selon l’invention, le copolymère P hydrosoluble est préparé au moyen d’une quantité en poids majoritaire de monomères anioniques. De manière avantageuse, le polymère P est soluble dans l’eau en toute quantité à température ambiante, de préférence à différentes valeurs de pH, en particulier à des valeurs de pH allant de 2 à 12.
Et donc il faut souligner le fait qu’un combustion air/CH 4 ne permettrait pas d’atteindre des valeurs suffisantes de CO 2 dans les fumées (la présence d’azote dans l’air de combustion limite la concentration à 11,5% de CO 2 ).
On vient de développer en détails dans le cadre de la l’exemple d’une installation d’anesthésie de volailles en tunnel, où l’on a travaillé dans des conditions où le besoin de CO 2 est synchronisé avec le besoin d'eau chaude : de l'eau chaude est utilisée pour déplumer les volailles et du CO 2 gazeux est utilisé pour endormir les volailles, il n’est dès lors pas nécessaire ici de liquéfier le CO 2 .
Mais dans d’autres applications, il sera utile de liquéfier le CO 2 , par exemple citons le cas d’une utilisation du CO 2 pour les serristes, le besoin de CO 2 correspond à la photosynthèse de la plante donc dans la journée, tandis que le besoin de chauffer la serre est majoritairement effectif durant la nuit ( où il fait plus froid).
Donc pour ces utilisateurs il est avantageux de liquéfier le CO 2 la nuit pour le distribuer le jour (à la lumière du soleil).
On configurera alors l’échangeur 2 pour descendre à -20°C et 20 bars, en ayant ajouté un compresseur à l'entrée de l'échangeur 2, le moyen 8 n’ayant alors plus de raison d’être dans une telle application (on notera que cette variante « serriste » n’est pas représentée sur la ).
L’échangeur 2 pour effectuer une telle liquéfaction peut être également un cryo-condenseur, qui est un échangeur de chaleur fonctionnant à basse température, l’effluent gazeux issu du procédé industriel pénètre à l’intérieur d’une calandre, puis chemine à travers une série de chicanes, autour d’un faisceau tubulaire à ailettes dans lequel circule un cryogène liquide.
On l’a dit, le CO 2 est un gaz qui change d'état en phase solide à une pression proche de 4,7 bar, il faut donc éviter de s'approcher de cette pression.
Une pression entre 16 bar et 20 bar est économiquement favorable, tandis qu’une température de - 20°C nécessite peu d’investissements en termes d’isolation .
On considère donc généralement que le couple « 20 bar, -20°C » représente le meilleur compromis.
Procédé pour l’ajustement de la taille des particules de blanc de prusse La présente invention se rapporte au domaine technique des matériaux de cathode de batterie au sodium-ion, en particulier à un procédé pour l’ajustement d’une taille des particules de blanc de Prusse.
État de la technique Comme le prix des sels de lithium a été très élevé, des matériaux de cathode au sodium-ion ont reçu une attention croissante. Le blanc de Prusse est un matériau de cathode au sodium-ion ayant un prix relativement bas et a une capacité de décharge spécifique atteignant 150 mAh/g à 160 mAh/g, qui est presque la même que celle de matériaux de cathode ternaires de la série 523. Cependant, la masse volumique après compactage du blanc de Prusse est loin de celle du matériau ternaire, ce qui limite l’application et le développement du blanc de Prusse.
Le document CN111252784 divulgue un procédé de préparation d’un matériau de cathode en blanc de Prusse à base de manganèse, comprenant les étapes suivantes consistant à : 1) dissoudre un sel de manganèse contenant des ions manganèse divalents dans de l’eau désionisée pour former une solution A ; 2) dissoudre du ferrocyanure de sodium dans de l’eau désionisée pour former une solution B ; 3) verser goutte à goutte la solution A dans la solution B pour une réaction de coprécipitation pour obtenir une solution de suspension ; et 4) déplacer la solution de suspension obtenue à l’étape 3 dans un réacteur, ajouter un sel de sodium soluble, réaliser une réaction hydrothermique pendant un certain temps et réaliser une filtration par aspiration, un séchage et une précipitation pour obtenir le matériau de cathode en blanc de Prusse à base de manganèse. Le procédé de préparation permet de régler la forme et la distribution de la taille du produit et le blanc de Prusse à base de manganèse préparé a une bonne cristallinité, ce qui permet d’améliorer considérablement une performance électrochimique d’une batterie au sodium-ion, notamment une capacité de charge et de décharge, lorsqu’il est utilisé dans une électrode de la batterie au sodium-ion.
Le document CN109065847A divulgue un matériau composite de blanc de Prusse et un procédé de préparation et une utilisation de celui-ci, le matériau composite de blanc de Prusse comprenant du blanc de Prusse et du graphène, une surface de nanoparticules de blanc de Prusse étant complètement revêtue du graphène et les particules de blanc de Prusse revêtues du graphène étant liées les unes aux autres pour assembler des particules de matériau composite. La taille des particules du matériau composite est de 1 à 12 μm, la taille des particules du blanc de Prusse étant de 10 nm à 50 nm. Le processus de préparation comprend les étapes consistant à : préparer du blanc de Prusse par un processus spécial, mélanger le blanc de Prusse avec le graphène et effectuer un broyage à boulets par voie sèche pour obtenir le matériau composite de blanc de Prusse. Le matériau composite de blanc de Prusse préparé par le processus ci-dessus peut être utilisé en tant que matériau de cathode dans une batterie à métal alcalin ou de type alcalin-ion, qui permet d’améliorer considérablement une capacité de taux de décharge de la batterie tout en garantissant une capacité élevée et une excellente performance en cyclage.
Le document CN114388757A divulgue un matériau en blanc de Prusse qui peut être utilisé dans une cathode de batterie au sodium-ion et un procédé de préparation de celui-ci, comprenant la réaction d’une solution aqueuse de sel de sodium inorganique, d’une solution de Na 4 Fe(CN) 6 et d’une solution aqueuse de sel métallique inorganique dans une atmosphère anaérobie ou exempte d’oxygène de 0,2 MPa à 10 MPa à 50 °C à 100 °C. Par comparaison avec le processus traditionnel, le temps de réaction de la solution technique est fortement raccourci ; le matériau en blanc de Prusse a une cristallinité élevée, moins d’eau de coordination et une teneur en sodium proche d’une valeur théorique et la propriété électrique de la batterie préparée est remarquablement améliorée et, particulièrement, la durée de vie en cyclage est prolongée ; le matériau en blanc de Prusse a une masse volumique après compactage élevée, une bonne aptitude à la transformation et une densité d’énergie volumique et une densité d’énergie massique considérablement améliorées.
Cependant, dans les procédés de préparation ci-dessus, la taille des particules du blanc de Prusse n’est pas ajustée et le rendement de production est faible. Par conséquent, il est d’une grande importance pratique de développer un procédé pour l’ajustement d’une taille des particules de blanc de Prusse qui a un rendement de production élevé et qui est commode à mettre en œuvre.
Au vu des problèmes existants dans l’état antérieur de la technique, la présente invention fournit un procédé pour l’ajustement d’une taille des particules de blanc de Prusse, comprenant le fait de soumettre une solution de sulfate de manganèse de qualité alimentaire et une solution de ferrocyanure de sodium à une réaction de précipitation, puis l’ajout d’une solution de sulfate de manganèse de qualité industrielle pour poursuivre une réaction de précipitation. La taille des particules du blanc de Prusse est ajustée par le réglage d’un temps d’ajout des deux solutions de sulfate de manganèse, de sorte que le produit blanc de Prusse a une excellente capacité de taux de décharge et une masse volumique après compactage plus élevée.
Dans la description ci-après, les termes "supérieur", "inférieur" et "latéral" se réfèrent à la position droite du dispositif représenté sur les figures 1 à 3. Les termes "axial" et "radial" se réfèrent à l'axe central longitudinal A du dispositif, représenté sur la .
Dans le mode de réalisation représenté sur les dessins, l’inhalateur comporte un corps 110 contenant une chambre 111 et un manchon de réception 120 adapté à recevoir une unité réservoir amovible. De préférence, la chambre 111 est disposée entre une entrée d'air d'inhalation et ledit manchon de réception 120, de sorte que lorsque l'utilisateur inhale, le flux d'air va traverser ladite chambre 111.
L'unité réservoir comporte un réservoir 10, une bague de fermeture 12 et un organe d'actionnement 130, formant embout buccal et définissant l'orifice de distribution 121.
Le réservoir 10 contient une dose de poudre sèche à inhaler et comporte un orifice latéral de sortie 11. Le réservoir 10 est adapté à être disposé de manière axialement déplaçable dans l'inhalateur entre une position non chargée, représentée sur la , et une position chargée, représentée sur la . Dans la position non chargée, le réservoir 10 est au moins partiellement disposé hors de ladite chambre 111, en étant positionné dans le manchon de réception 120. Dans la position chargée, il est entièrement disposé dans ladite chambre 111.
Le réservoir 10 est inséré dans la bague de fermeture 12 adaptée à fermer ledit orifice latéral de sortie 11. Cette insertion se fait de préférence par un emmanchement à force, de sorte que le réservoir 10 est retenu par frottements dans ladite bague de fermeture 12. Cette bague de fermeture 12 protège donc la poudre contenue dans le réservoir 10 jusqu'à sa distribution par l'actionnement de l'inhalateur. La bague de fermeture 12 est déplaçable et/ou déformable par rapport au réservoir 10 entre des positions de fermeture et d'ouverture de l'orifice latéral de sortie 11, ladite bague de fermeture 12 étant en position de fermeture quand ledit réservoir 10 est en position non chargée, et étant en position d'ouverture quand ledit réservoir 10 est en position chargée.
La bague de fermeture 12 est fixée de manière axialement déplaçable dans l'organe d'actionnement 130, qui sert pour déplacer ledit réservoir 10 de sa position non chargée vers sa position chargée. Cet organe d'actionnement 130 est déplaçable axialement par rapport au corps 110 pour pousser le réservoir 10 de sa position non chargée vers sa position chargée. Avantageusement, l'organe d'actionnement 130 comporte deux parois coaxiales 131, 132 entre lesquelles ladite bague de fermeture 12 peut coulisser entre ses positions de fermeture et d'ouverture. Avantageusement, comme visible sur la , l'organe d'actionnement 130 comporte une grille 125 en amont de l'orifice de distribution 121, au contact du réservoir 10.
Ainsi, avant insertion de l'unité réservoir dans l'inhalateur, le réservoir 10 est disposé dans la bague de fermeture 12 qui est en position de fermeture.
Lorsque l'unité réservoir est inséré dans l'inhalateur, le bord inférieur de la bague de fermeture 12 vient en butée contre une projection radiale 113 du corps 110. Le réservoir 10 est alors en position non chargée, avec toujours l'orifice latéral de sortie 11 obturé par la bague de fermeture 12.
Lorsque l'utilisateur souhaite utiliser l'inhalateur, il déplace l'organe d'actionnement 130 axialement vers le bas par rapport au manchon de réception 112 pour pousser le réservoir 10 de sa position non chargée vers sa position chargée. La bague de fermeture 12 étant axialement bloquée par la projection radiale 113, le réservoir 10 est extrait de ladite bague de fermeture 12 pour venir dans la chambre 111, en position chargée, avec l'orifice latéral de sortie 11 ouvert.
Avantageusement, le manchon de réception 120 peut comporter sur sa surface externe un repère visuel, par exemple une ligne colorée, visible par l'utilisateur lorsque le réservoir 10 est en position non chargée, et qui n'est plus visible lorsque le réservoir 10 est en position chargée. Ceci permet d'informer l'utilisateur que le déplacement de l'organe d'actionnement 130 a été correctement réalisé. Ainsi, tant que le repère visuel reste visible, l'utilisateur sait que le réservoir 10 n'est pas encore en position chargée, et qu'il ne doit pas inhaler, et ce n'est que lorsque le repère visuel n'est plus visible, en étant masqué par l'organe d'actionnement 130, que l'utilisateur va inhaler.
Le diamètre du réservoir 10 est inférieur au diamètre de ladite chambre 111, de sorte qu'en position chargée, le réservoir 10 peut se déplacer dans la chambre 111. Avantageusement, des canaux tangentiels 115a, 115b, 115c amène ledit flux d'air d'inhalation de manière tangentielle dans la chambre 111, ce qui va provoquer un déplacement orbital du réservoir 10 dans la chambre 111, le réservoir 10 tournant sur lui-même tout en tournant autour de la périphérie de la chambre 111 le long de la paroi latérale de celle-ci. Ce mouvement va permettre l'expulsion de la poudre contenue dans le réservoir 10, qui est entrainée par le flux d'air d'inhalation vers l'orifice de distribution.
Avantageusement, le réservoir 10 est formé d'une partie supérieure de réservoir et d'une partie inférieure de réservoir, qui sont assemblées après remplissage avec la dose de poudre. Avantageusement, c'est la partie inférieure de réservoir qui comporte l'orifice latéral de sortie 11.
Un avantage de l'unité réservoir est qu'elle n'est pas symétrique, ce qui forme un détrompage pour l'insertion du réservoir 10 dans le corps 110 de l'inhalateur, cette insertion n'étant possible que dans une seule orientation du réservoir 10. Ceci est notamment avantageux lorsque la forme extérieure du réservoir 10 est sensiblement symétrique mais que l'orifice latéral de sortie 11 n'est pas disposée au centre axial du réservoir 10. En effet, dans ce cas, il est souhaitable d'orienter correctement le réservoir 10 dans l'inhalateur pour un fonctionnement optimal, et la forme asymétrique de l'unité réservoir permet de remplir cette fonction.
Avantageusement, l’étape de réactivation accélérée comprend la mise en œuvre d’une loi de débit carburant permettant un temps de réactivation compris entre 25 secondes et 45 secondes.
Dans un mode de mise en œuvre, l’étape de réactivation rapide comprend l’utilisation d’un système de démarrage spécifique configuré pour mettre en œuvre un couple d’assistance et une loi de débit carburant permettant un temps de réactivation compris entre 5 secondes et 15 secondes.
Avantageusement, la première condition comprend la réception par le deuxième turbomoteur d’une consigne de réactivation émise par un ordinateur de bord et/ou un pilote de l’aéronef.
Avantageusement, la deuxième condition comprend la détection d’une panne sur le premier turbomoteur, par exemple parmi la perte de redondance d’un capteur, une température d’huile excessive, la perte d’une source d’énergie de l’aéronef, ou comprend la détection de conditions de vol nécessitant un fonctionnement en mode nominal du deuxième turbomoteur, ou comprend la réception par le deuxième turbomoteur d’une consigne de réactivation émise par un ordinateur de bord et/ou un pilote de l’aéronef.
Avantageusement, la troisième condition comprend la détection d’une panne sur le premier turbomoteur, par exemple la détection d’une anomalie parmi les valeurs de débit carburant, et/ou de la température et/ou de la vitesse de rotation en sortie d’une turbine haute-pression du turbomoteur, et/ou de la pression en sortie d’un compresseur du turbomoteur, et/ou du couple, et/ou la détection de l’extinction d’une chambre de combustion du turbomoteur, et/ou d’une fuite sur un circuit d’huile, et/ou d’une fuite sur un circuit carburant, et/ou une détection de limaille, et/ou d’une incapacité de régulation des performances du turbomoteur, et/ou d’une incohérence entre la demande de puissance et la puissance fournie, et/ou comprend la détection de conditions de vol nécessitant un fonctionnement en mode nominal du deuxième turbomoteur, ou comprend la réception par le deuxième turbomoteur d’une consigne de réactivation émise par un ordinateur de bord et/ou un pilote de l’aéronef.
Dans un mode de mise en œuvre, le procédé est mis en œuvre en continu par un calculateur du premier et/ou du deuxième turbomoteurs tant que le deuxième turbomoteur n’est pas dans son mode nominal de fonctionnement, les première, deuxième et troisième conditions comprenant également une condition de maintien de l’altitude de vol de l’aéronef sur le temps nécessaire à la réactivation du deuxième turbomoteur.
est un diagramme de principe des différents états d’un deuxième turbomoteur durant la mise en œuvre du procédé selon l’invention ; et
Exposé détaillé d’au moins un mode de réalisation Dans un mode de mise en œuvre, le procédé selon l’invention est mis en œuvre dans un aéronef, par exemple un hélicoptère, comprenant un premier turbomoteur et un deuxième turbomoteur fournissant une puissance à une boite de transmission principale de l’aéronef.
Les premier et deuxième turbomoteurs comprennent chacun un compresseur qui élève la pression d’un gaz en entrée des turbomoteurs, une chambre de combustion qui élève la température du gaz comprimé, et une turbine de détente qui permet également d’entrainer le compresseur.
En particulier, les premier et deuxième turbomoteurs sont par exemple des turbomoteurs à turbine libre, la turbine de détente étant divisée en une turbine haute pression, aussi appelée turbine du générateur de gaz, et une turbine de puissance aussi appelée turbine libre.
Le procédé selon l’invention est en particulier mis en œuvre lorsque l’aéronef fonctionne avec un mode de consommation spécifique tel que le mode économie d’énergie, notamment lorsque l’un des deux turbomoteurs, par exemple le premier turbomoteur, fonctionne dans un mode nominal, autrement dit dans un mode de fonctionnement offrant des performances standards et permettant à l’aéronef de se mouvoir dans l’atmosphère, et lorsque le deuxième turbomoteur fonctionne dans un mode désactivé. En particulier, on entend par mode désactivé un mode de veille du deuxième turbomoteur, ou un mode de consommation intermédiaire au mode de veille et au mode nominal du deuxième turbomoteur.
Les premiers et deuxième turbomoteurs peuvent être intervertis dans la mise en œuvre du procédé selon l’invention.
Le mode de consommation intermédiaire est par exemple un mode de fonctionnement du deuxième turbomoteur lorsque ce dernier passe de son mode nominal à son mode de veille, ou de son mode de veille à son mode nominal.
Le mode de veille est un mode de consommation permettant au deuxième turbomoteur de l’aéronef d’avoir une consommation de carburant faible, tout en permettant une réactivation pouvant être rapide, pour une situation où l’aéronef aurait besoin des deux turbomoteurs ou dans le cas où le premier turbomoteur aurait une défaillance.
le rapport pondéral de la quantité de (b) diol ayant au moins une chaîne carbonée comprenant 3 atomes de carbone ou plus avec un nombre total d'atomes de carbone de 5 ou 6, par rapport à la quantité (a) d’huile est de 4 ou plus, de préférence 5 ou plus et, mieux encore, 6 ou plus
peut rendre la composition stable et transparente.