INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En outre, la fibre optique F de la figure 4A et la fibre optique 1 de la figure 4A présentent un profil chimique transverse identique (même profil chimique, le même profil d'indice, le même dopage du cœur, le même diamètre de cœur et de gaine). A titre d’exemple non limitatif, les fibres des figures 4A et 4B sont des fibres en silice à gradient d’indice avec un dopage parabolique en germanium avec une différence d’indice entre le cœur et la gaine qui vaut . Ces fibres présentent un diamètre de cœur de A 50 et un diamètre de gaine de 125 .
Dans la , on observe que la puissance moyenne de la seconde harmonique générée dans le faisceau FS en sortie de fibre optique F augmente en fonction de la durée d’injection du faisceau FI jusqu’à 150 minutes de durée d’injection, et stagne sensiblement après cette durée. La puissance moyenne de la seconde harmonique augmente d’un facteur 10 environ pour 150 minutes de durée d’injection et d’un facteur 5 environ pour 50 minutes de durée d’injection par rapport à une durée de 0 minute d’injection –c’est-à-dire par rapport à la fibre F sans poling optique-.
Par comparaison, dans la figure 4B, la puissance moyenne de la seconde harmonique générée dans le faisceau 6 en sortie de la fibre optique 1 est constante en fonction de la durée d’injection du faisceau 5. Ainsi, sans une première variation comme précitée, le traitement de poling ne produit aucune amélioration des propriétés non linéaires de la fibre 1. L’efficacité de génération de seconde harmonique de la fibre F après poling d’une durée d’injection de 150 min est environ dix fois plus importante que celle de la fibre de la .
Ainsi, grâce au choix judicieux de la première variation de la fibre F, les propriétés non linéaires de la fibre F peuvent être considérablement exacerbées par poling.
Afin de garantir une exacerbation satisfaisante des propriétés non linéaires de la fibre F, la durée prédéterminée d’injection du faisceau FI est supérieure à 5 minutes. Il est entendu que cette durée peut être sensiblement modifiée en fonction des différents paramètres d’injection du faisceau FI, des matériaux de la fibre et du diamètre de cœur de cette dernière. Cependant, de manière générale, une puissance crête du premier et du deuxième faisceau respectivement supérieure à 100 kW et supérieure 10 kW lors de leur injection dans la fibre optique et une durée déterminée d’injection supérieure à 5 minutes permet une efficacité de génération de seconde harmonique dans la fibre supérieure à 1% grâce à une première variation inférieure à 105%. De même, avec les mêmes paramètres, une durée déterminée d’injection supérieure à 50 minutes permet une efficacité de génération de seconde harmonique dans la fibre supérieure à 3%.
Selon un mode de réalisation M2 de la , le système de génération SG de quasi-accord de phase comprend des électrodes disposées longitudinalement le long de la fibre F. Ces électrodes sont adaptées pour effectuer le poling électrique de la fibre F. C’est-à-dire que les électrodes sont adaptées pour générer un champ électrique de manière périodique longitudinalement au sein de la fibre optique afin d’inscrire le réseau périodique longitudinal IP. En effet, de manière connue en soit, l’application d’un champ électrique dans le cœur FC selon une direction donnée modifie la susceptibilité du matériau M1 du cœur, ce qui change localement les conditions d’accord de phase entre les photons primaires et les photons secondaires générés par conversion non linéaire.
Selon un mode particulier de l’invention, le contrôleur comporte des moyens de détection de la mise en sommeil profond de l’afficheur sur papier électronique.
Selon un mode particulier de l’invention, le convertisseur élévateur de tension fournit deux signaux pour positionner les pixels et le système comporte un condensateur pour chaque signal et les moyens de commande commandent la décharge des deux condensateurs dans le circuit de décharge.
illustre schématiquement un exemple d’architecture matérielle d’un système de contrôle de l’affichage sur papier électronique ;
illustre schématiquement un exemple de contrôle des pixels d’un papier électronique ;
illustre schématiquement un exemple de réalisation d’un circuit de décharge selon la présente invention ;
illustre schématiquement un exemple d’architecture matérielle d’un contrôleur ;
représente différents signaux utilisés pour le contrôle de l’affichage sur papier électronique selon la présente invention ;
représente un exemple d’algorithme de contrôle de l’affichage sur papier électronique selon la présente invention.
La illustre schématiquement un exemple d’architecture matérielle d’un système de contrôle de l’affichage sur papier électronique.
Les afficheurs sur papier électronique Ecr sont constitués de pixel pix 1 à pixN et ont besoin, du fait de leur technologie, de tensions de l’ordre de +/-15V, par exemple +/-16V. Ces afficheurs intègrent un contrôleur graphique Cg qui, en plus de gérer l’afficheur Cg, va réguler ces tensions par un montage électronique de type convertisseur élévateur Conv ( en anglais Boost converter). Le convertisseur élévateur Conv génère deux tensions notées PREVGH et PREVGL, qui servent de référence au contrôleur graphique CG. PREVGH est l’alimentation servant à générer les tensions positives de grille (Gate en anglais) (VGH) et de Source (VSH) des transistors Mosfet de commande des pixels comme cela est décrit en référence à la .
Le convertisseur élévateur Conv convertit la tension continue Vcc fournie par une batterie Bat. Un condensateur C1 est placé entre la sortie du convertisseur élévateur Conv fournissant la tension PREVVGH et la masse. Un condensateur C2 est placé entre la sortie du convertisseur élévateur Conv fournissant la tension PREVVGL et la masse.
Un contrôleur Cont fournit des données au contrôleur graphique Cg pour que celui-ci pilote les pixels pix1 à pixN pour modifier l’état de ceux-ci et obtenir un affichage qui corresponde aux données.
Notamment, les branches 19, 21, 31, 33 et la barre de distribution 39 sont venues de matière et sont obtenue ensemble, d’une pièce, par fabrication additive.
La première branche intermédiaire 31 présente un tronçon terminal 42 logé dans le boîtier annulaire 13. Elle présente également un tronçon central 43 traversant le vide 14.
Le tronçon terminal 42 correspond à toute la partie de la première branche intermédiaire 31 logée dans le boîtier 13. Il comprend l’extrémité proximale 23 de la première branche intermédiaire 31.
Le tronçon central 43 correspond à toute la partie de la première branche intermédiaire 31 logée dans le vide 14. Il s’étend entre les deux côtés opposés du boîtier annulaire 13. Le tronçon terminal 42 est directement raccordé au tronçon central 43.
La première électrode 5 est directement raccordée au tronçon terminal 42.
Elle s’étend longitudinalement, dans le plan de la plaque chauffante 3, radialement vers l’extérieur du boîtier annulaire 13 par rapport au centre C.
Un orifice 44 est ménagé dans le fond 15 du boitier annulaire 13. La première électrode 5 est raccordé à une surface terminale 45 du tronçon terminal 42 à travers l’orifice 44.
Le tronçon central 43 présente une longueur longitudinale centrale donnée.
Le tronçon terminal 42 logé dans le boîtier annulaire 13 présente une longueur inférieure à 20% de ladite longueur longitudinale centrale, de préférence une longueur inférieure à 15% de la longueur longitudinale centrale, et encore plus préférentiellement une longueur inférieure à 10% de la longueur longitudinale centrale.
Le tronçon terminal 42 s’étend en oblique par rapport à la direction longitudinale L. Si on suit le tronçon terminal 42 à partir du tronçon central 43, il s’étend radialement vers l’extérieur de la plaque chauffante 3, en s’écartant transversalement de la seconde électrode 7.
Le première électrode 5 est ainsi situé longitudinalement dans le prolongement de la fente 27 séparant la première branche intermédiaire 31 de la branche intermédiaire 21 voisine.
La seconde branche intermédiaire 33 présente un tronçon terminal 46 logé dans le boîtier annulaire 13. Elle présente également un tronçon central 47 traversant le vide 14.
Le tronçon terminal 46 correspond à toute la partie de la seconde branche intermédiaire 33 logée dans le boîtier annulaire 13. Il comprend l’extrémité proximale 23 de la seconde branche intermédiaire 33.
Le tronçon central 47 correspond à toute la partie de la seconde branche intermédiaire 33 logée dans le vide 14. Il s’étend entre les deux côtés opposés du boîtier annulaire 13. Le tronçon terminal 46 est directement raccordé au tronçon central 47.
La seconde électrode 7 est directement raccordée au tronçon terminal 46.
La chambre froide à inertie thermique est composée de deux compartiments positif (C1) et négatif (C2), séparé par un panneau sandwich (4) d’épaisseur 150mm garantissant une isolation thermique parfaite. Les panneaux photovoltaïques (2) sont placés sur le toit de la chambre.
La chambre froide à inertie thermique fournit en temps réel des données (via une simple application sur un Smartphone) sur la chambre froide, ce qui va réduire le temps de panne et dépêcher toute intervention nécessaire. Il s’agit du système Link GSM surveille également la température dans les deux compartiments (C1) et (C2) à chaque minute pour analyser les performances de la chambre. Ces données de la température donnent l'alerte avant qu'une panne ne se produise où planifier des interventions de techniciens à l'avance .
Les températures des compartiments sont comprises entre 0°C et 4°C pour le compartiment positif (C1) et (-20°C et -40°C) pour le compartiment négatif (C2) avec une humidité relative de 80 à 95 %. Le système fonctionne dans des températures ambiantes extérieures allant de -10°C à +50°C.
Le système de gestion énergétique est doté d’un onduleur rackable (13) qui permet d’alimenter le circuit de commande (15) ainsi que les ventilateurs de transfert (21) de l'air froid du compartiment négatif (C2) vers le compartiment positif (C1) lors de la chute de température dans le compartiment positif (C1).
Pour la sécurité de la chambre, cette dernière est dotée de deux soupapes de décompression (9) en cas de chute de pression dans les deux compartiments.
La chambre s'adapte facilement à différents nœuds de la chaîne du froid, offrant une valeur lucrative, ses commandes simples, robustes et intelligentes permettent de maintenir la température, l'humidité, le flux d'air et la température en niveau ambiant à l'intérieur des deux compartiments (C1) (C2) de stockage.
Les multiples expérimentations de la chambre ont donné d’excellents résultats. Le système de sauvegarde permet un refroidissement très stable pour les deux compartiments (C1) et (C2) pendant plusieurs heures(20 à 30 heures) sans soleil.
La chambre froide est dotée d’un système de contrôle à distance basé sur la carte SIM (Bloc GSM) (15), il permet d'effectuer la maintenance préventive de la chambre froide. Les données sont transmises et analysées permettant ainsi le suivi de l’état de fonctionnement de la chambre froide et d’anticiper tout arrêt ou panne.
L’onduleur hybride MPPT (14) reçoit une tension à l’entrée de 450V DC et donne une tension de sortie variable de 220V AC triphasée, il est équipé d’une entrée pour le groupe électrogène (16) ou le réseau électrique de 380V AC ,Pour la protection de la chambre, l’ensemble de l’installation électrique, y compris les panneaux photovoltaïques et le parafoudre photovoltaïque sont dotés d’une mise à la terre conformément à la norme NFC 15-100.
Le branchement des modules solaires est réalisé selon un schéma série pour donner une tension d’entrée à l’onduleur hybride (14) de 450V DC avec une puissance de 4 Kwc,
Mode de réalisation de l’invention 1)-Dans le but de protéger le consommateur et d’assurer une qualité accrue de notre invention, la conception de la chambre froide obéit aux normes de sécurité et d'hygiène, en vigueur pour l'installation frigorifique, en particulier l'ensemble: NF, NFE 35-400,NFC15-100.
2)-La chambre froide est construite sur une base en acier (1) avec un revêtement au sol isolé antidérapant avec bonne résistance aux agressions. Les parois extérieures sont en acier nervuré d’épaisseur 1.5mm, les poteaux et longerons sont en acier épaisseur 4mmenviron. Pour l’étanchéité des rives, les panneaux de bardages (externes) et les panneaux frigorifiques (internes) présentent une rive mâle et une rive femelle (Détail B)permettant un assemblage par emboîtement et l’étanchéité à l’air est assuré par des joints.
3)-La chambre froide est conçus de telle façon que les niveaux sonores ne dépassent pas les niveaux de pression acoustiques suivant: (Arrêté du 05/05/1988 et documents annexes relatifs aux bruits aériens).
4)-la chambre froide repose sur un support mécano-soudé (Détail I)(IPE100) pour préserver la chambre de toute inondation et remonté des eaux dans le lieu d’implantation. Elle est dotée d’oreillette de suspension (10) pour faciliter son transport.
5)-L'isolation de la chambre froide à inertie thermique est assurée par des panneaux sandwich (22) industriels en tôle prélaquée, âme en mousse polyuréthane (Masse volumique: 40 kg/m3) injectée entre les deux parements métalliques, épaisseur: 150mm, Conductivité thermique : 0,022 W/m.°C, réaction au feu équivalent M1.
6)-La chambre comporte un local technique (18/A3) pour abriter les équipements (le groupe électrogène (16), le groupe frigorifique (17) et l'armoire de commande (15)), ce local est doté de grillage d’aération (19) pour faciliter la circulation de l’air afin d’assurer une température ambiante supportable. Le locale est accessible par les portes (11)et(12) pour l’accès en cas de besoin de maintenance.
Selon un aspect particulier de l’invention, la fonction continue est une fonction polynômiale.
Selon un aspect particulier de l’invention, les modèles de surface contenus dans la base de données sont générés aléatoirement ou à partir d’un échantillon de points appartenant à une surface de référence.
Selon un aspect particulier de l’invention, la pièce comporte plusieurs surfaces correspondant à plusieurs interfaces entre différents milieux de propagation et la base de données comporte plusieurs modèles de surface pour un trajet entre un élément du dispositif et un point P de la pièce
Selon un aspect particulier de l’invention, la zone d’intérêt de la pièce correspond à une fenêtre glissante de taille fixe qui se déplace sur la surface de la pièce avec le déplacement des transducteurs mobiles.
Selon un aspect particulier de l’invention, la détermination d’une image de la pièce à imager à partir des temps de vol déterminés pour une pluralité de points P de ladite pièce à l’aide d’une méthode d’imagerie du type Focalisation en Tous Points FTP ou « Plane Wave Imaging » PWI.
Dans une variante de réalisation, la méthode selon l’invention comprend en outre la détermination d’une loi de focalisation d’un faisceau en au moins un point P de la pièce à partir des temps de vol déterminés pour ledit point P.
L’invention a aussi pour objet un dispositif de détermination de trajets d’ondes ultrasonores, le dispositif comprenant au moins un transducteur ultrasonore émetteur comprenant au moins un élément ultrasonore apte à émettre un signal ultrasonore dans une pièce et au moins un transducteur ultrasonore récepteur comprenant au moins un élément ultrasonore apte à recevoir l’un des signaux ultrasonores provenant de la pièce, les transducteurs étant mobiles par rapport à la pièce, le dispositif comprenant des moyens de stockage et des moyens de calcul configurés ensemble pour mettre en œuvre les étapes de la méthode selon l’invention.
Selon un aspect particulier de l’invention, le transducteur ultrasonore émetteur et le transducteur ultrasonore récepteur sont réalisés par un seul et même transducteur.
Dans une variante de réalisation, le dispositif selon l’invention comprend en outre des moyens d’affichage de l’image de la pièce obtenue.
L’invention a encore pour objet une méthode, mise en œuvre par ordinateur, de génération d’une base de données de trajets ultrasonores comprenant les étapes de : Déterminer, pour différentes positions relatives d’un élément ultrasonore par rapport à une pièce de référence, un modèle d’au moins une surface de la pièce de référence dans une zone d’intérêt prédéterminée sous la forme d’une fonction continue donnant les coordonnées de la surface dans un repère lié à l’élément ultrasonore, Calculer, pour chaque trajet ultrasonore entre l’élément ultrasonore et un point de la pièce de référence à imager, les coordonnées d’au moins un point d’impact sur l’au moins une surface de la pièce de référence et/ou une estimation d’un temps de vol correspondant au trajet de la dite onde ultrasonore, Construire une base de données comprenant pour chaque position relative d’un élément ultrasonore par rapport à une pièce de référence, le modèle d’au moins une surface de la pièce de référence, les coordonnées de l’au moins un point d’impact et/ou l’estimation du temps de vol.
L’invention a encore pour objet un programme d’ordinateur comprenant des instructions de code pour la mise en œuvre de la méthode selon l’invention, lorsque ledit programme est exécuté sur un ordinateur.
L’invention a encore pour objet un support d’enregistrement lisible par ordinateur ou téléchargeable sur lequel est enregistré le programme d’ordinateur selon l’invention.
représente un schéma d’un système d’inspection ultrasonore selon un mode de réalisation de l’invention,
représente un schéma illustrant un trajet d’une onde ultrasonore émise par un élément d’un transducteur,
représente un organigramme décrivant les étapes d’une méthode de génération d’une base de données de trajets ultrasonores selon un mode de réalisation de l’invention,
L’émission de vapeur peut avoir lieu automatiquement après la mise en marche du dispositif dès lors que des conditions de température et de prise en main et de mouvement sont remplies ; en variante, l’atteinte de ces conditions peut ne pas suffire, et une instruction supplémentaire de la part de l’utilisateur peut alors être jugée nécessaire alors même que les conditions sont satisfaites, pour que l’émission de vapeur puisse avoir lieu. Le dispositif peut alors comporter un bouton ou interrupteur pour déclencher manuellement l’émission de vapeur par la ou les sorties lorsque cette dernière est autorisée par l’unité de commande.
L’unité de commande peut comporter des microcontrôleurs agencés dans le dispositif de traitement, notamment dans le manche du dispositif.
Application d’un produit cosmétique Le dispositif peut comporter au moins un organe d’application d’un produit cosmétique.
Procédé L’invention a également trait à un procédé de traitement des cheveux à l’aide du dispositif selon l’invention, comportant : - la détection de la prise en main du dispositif, avec le détecteur de prise en main, - la détection du mouvement du dispositif avec le détecteur de mouvement, - l’alimentation en vapeur de la sortie de vapeur lorsque la dite alimentation en vapeur est autorisée ou activée par l’unité de commande lorsqu’au moins une double condition prédéfinie est remplie, cette double condition étant une condition de prise en main et de mouvement du dispositif vérifiées à partir des informations générées par la détection de prise en main et la détection de mouvement du dispositif.
Le procédé d’analyse physico-chimique selon la présente invention comprend une étape a) de conversion, dans une ampoule de conversion, du composé chimique principal de l’échantillon gazeux en un composé chimique secondaire à l’état gazeux.
Le procédé d’analyse physico-chimique comprend également l’exécution d’une étape b). L’étape b) comprend notamment l’acquisition, dans un domaine de longueurs d’ondes prédéterminé, dit domaine d’analyse, d’un spectre d’absorption de l’échantillon gazeux après exécution de l’étape a) dans une cellule de mesure reliée fluidiquement à l’ampoule de conversion.
Enfin, le procédé d’analyse physico-chimique comprend l’exécution d’une étape c) qui comprend un traitement mathématique du spectre d’absorption en vue d’en déduire la concentration de composé chimique secondaire dans l’échantillon gazeux. La connaissance de cette dernière concentration permet de déduire la concentration du composé chimique principal dans l’échantillon gazeux.
Selon les termes de la présente invention, le composé chimique principal présente un niveau d’absorption, dit niveau principal, dans le domaine d’analyse, tandis que le composé chimique secondaire présente un niveau d’absorption, dit niveau secondaire, au moins 20 fois supérieur au niveau principal dans ledit domaine d’analyse.
Ce dernier aspect permet d’améliorer la sensibilité de dosage et/ou d’analyse d’un composé chimique dilué dans un gaz porteur.
La suite de la description se limite à la seule considération du dichlore en tant que composé chimique principal. Toutefois, cet aspect n’est pas de nature à limiter la portée de la présente invention, et l’homme du métier, sur la base de la description qui suit, pourra en adapter les concepts à d’autres composés chimiques. Notamment, l’homme du métier pourra considérer l’eau ou encore le chlorure d’hydrogène.
Ces trois composés (dichlore, et chlorure d’hydrogène) réagissent avec le NaClO 2 pour former du dioxyde de chlore.
Par ailleurs, et à titre d’exemple, le procédé d’analyse physico-chimique selon la présente invention peut être mis en œuvre par le dispositif d’analyse physico-chimique 10 représenté à la .
Le dispositif d’analyse physico-chimique 10 comprend notamment une ampoule de conversion 20 dans laquelle est disposée un réactif, dit de conversion, configuré pour convertir le dichlore de l’échantillon gazeux en dioxyde de chlore.
L’ampoule de conversion 20 présente de manière générale une forme allongée, et peut, par exemple, être cylindrique. L’ampoule de conversion 20 comprend à l’une de ses extrémités une première entrée 20a et à l’autre de ses extrémités une première sortie 20b.
L’ampoule de conversion 20 comprend dans son volume un réactif, dit réactif de conversion, configuré pour convertir, par voie chimique, le dichlore susceptible de circuler sous forme gazeuse dans ladite ampoule en dioxyde de chlore.
Le réactif de conversion peut notamment comprendre du chlorite de sodium (NaClO 2 ), par exemple sous forme de poudre, ou encore de cristaux. Aussi, afin de prévenir l’entraînement du chlorite de sodium par le gaz porteur lors de son écoulement, il peut être considérer de mettre en œuvre des membrane, par exemple des membrane en PTFE.
Le dispositif d’analyse physico-chimique 10 comprend également des moyens spectroscopiques configurés pour mesurer un spectre absorption de l’échantillon gazeux après conversion du dichlore en dioxyde de chlore.
Plus particulièrement, les moyens spectroscopiques coopèrent avec une ampoule de mesure 30 à des fins de mesure du spectre d’absorption lorsque l’échantillon gazeux se trouve dans ladite ampoule de mesure.
Plus particulièrement, l’ampoule de mesure 30 de forme généralement allongée comprend deux extrémités 31a et 31b (opposées l’une de l’autre) pourvue chacune d’une fenêtre 32a et 32b transparente aux longueurs d’onde comprises dans le domaine d’analyse. Ces deux fenêtres 32a et 32b sont parallèles entre elles.
L’ampoule de conversion peut comprendre un corps principal, de forme tubulaire et fermé hermétiquement à ses extrémités.
La illustre un résolveur à réluctance variable comprenant un rotor central et un stator annulaire placé de manière coaxiale autour du rotor.
La illustre un résolveur à réluctance variable comprenant un stator central entouré par un rotor comprenant un creux intérieur.
La est une vue en perspective d’un rotor formé par empilement de tôles élémentaires.
La est une vue en perspective d’un rotor comprenant un empilement de deux strates élémentaires massives.
La montre un résolveur à réluctance variable comprenant un rotor central définissant deux pôles axisymétriques par rapport à l’axe central X.
La montre un résolveur à réluctance variable comprenant un rotor central définissant trois pôles axisymétriques par rapport à l’axe central X.
La montre un résolveur à réluctance variable comprenant un rotor central définissant quatre pôles axisymétriques par rapport à l’axe central X.