INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une autre méthode, , consiste à connecter les composants enfouis dans le circuit imprimé par une méthode de brasage identique à celle utilisée pour connecter les composants sur les faces extérieures du circuit imprimé. Cette méthode permet de recourir à des composants standards, faciles à trouver sur le marché et à les connecter par une technique de brasage connue. Ces composants standards, appelés COTS (pour « Commercial Off-The-Shelf, en termes anglo-saxons), sont assemblés sur le circuit métallique interne par un brasage tendre, classique, à une température de fusion proche de 220°C, avec un matériau de brasage à base d’étain, connu. Dans sa forme la plus utilisée actuellement en électronique, le matériau de brasage, appelé aussi cordon de brasure, est formé d’un alliage d’étain, d’argent et de cuivre (Sn96.5Ag3.0Cu0.5) et connu sous l’appellation « SAC305 ». Cette méthode engendre, cependant, la refusion du cordon de brasure du composant enfouis dans le circuit, lors du brasage des composants de surface avec le même type d’alliage, ce qui conduit à des risques de court-circuit à l’intérieur du circuit imprimé. En effet, cette méthode consiste à assembler les composants enfouis sur une couche métallique interne du circuit imprimé par brasage au moyen d’un cordon de brasure SAC305. Ce premier brasage implique de porter les composants enfouis et la couche métallique interne à la température de fusion du cordon de brasure, en général une température de l’ordre de 245°C ou 260°Cselon le type de composant à braser. Au-dessus d’une couche diélectrique recouvrant les composants enfouis et la couche métallique interne, s’étend une couche métallique externe sur laquelle sont assemblés des composants électroniques externes. Ces composants électroniques externes sont connectés par le même procédé de brasage que les composants enfouis. Ce brasage des composants externes implique de porter lesdits composants externes et la couche métallique externe à la même température que pour le premier brasage. Compte tenu de l’empilement des couches, le deuxième brasage implique également de porter à nouveau les composants enfouis et la couche métallique interne à cette même température de fusion du cordon de brasure. Il y a donc refusion du matériau de brasage en couche interne. Cette refusion du matériau de brasage interne, combiné à la possibilité de délaminations au sein du circuit imprimé, peut être à l’origine de courts-circuits. En effet, du fait de la refusion, le matériau de brasage redevient liquide et peut s’étendre dans les espaces entre la couche métallique et la couche diélectrique jusqu’à créer une connexion non désirée avec la couche métallique et/ou un autre composant électronique interne.
Pour éviter cette refusion, il a été envisagé d’utiliser, pour la connexion des composants enfouis, des matériaux de brasage à base d’alliages à plus haut point de fusion que le SAC305. Cependant, la plupart des boitiers électroniques ne sont pas conçus ou validés pour ce type d’assemblage. En effet, il est nécessaire que les composants électroniques utilisés soient qualifiés pour supporter ces températures plus élevées. Or, les composants que l’on trouve sur le marché, comme les composants dits « lead free compliant », connus sous l’appellation RoHS, sont qualifiés pour des procédés d’assemblage à 245°C ou 260°C (selon les standards JEDEC) et ne sont donc pas compatibles avec un brasage à haute température.
Le brevet US 8,511,616 [REF 2] divulgue un autre type de dispositif à micro-pointes dans lequel la grille conductrice est reliée électriquement à une plaque conductrice de grande dimension exposée au Soleil et qui émet une grande quantité d’électrons du fait d’un effet de photoémission induit par les rayonnements VUV. Dans cette configuration, la grille conductrice n’a pas besoin d’être alimentée par un générateur de tension. Cependant un tel dispositif ne devient efficace que si la plaque conductrice est suffisamment étendue, ce qui est encombrant et prend une place importante sur le véhicule spatial accueillant le dispositif, au détriment d’autres installations telles que les cellules photovoltaïques.
D’autre part, le brevet US 8,014,121 [REF3] divulgue un dispositif passif de prévention des ESD comprenant un substrat conducteur connecté électriquement à la structure d’un satellite, une couche conductrice en contact électrique avec le substrat, et un matériau diélectrique disposé sur la couche conductrice. Dans un tel dispositif, lorsque l’environnement spatial chargeant vient à charger le satellite négativement, des niveaux de charge électrique différents sont acquis par la couche conductrice et par le matériau diélectrique. De la même manière que pour un gradient inverse de potentiel, un champ électrique apparaît alors entre la couche conductrice et le matériau diélectrique de sorte que l’émission d’électrons depuis la couche conductrice vers l’environnement spatial chargeant est favorisée au niveau du point triple.
Le déposant a observé que ce dispositif, bien qu’étant passif, présente des désavantages liés à une émission d’électrons qui dépend des aspérités du matériau diélectrique et de la couche conductrice et ne peut donc pas être contrôlée, ce qui peut notamment conduire à des effets d’avalanche pouvant endommager le dispositif. Le gradient inverse nécessaire au démarrage de l’émission peut en effet parfois être trop important, ce qui peut conduire à des ESD de forte intensité se produisant sur le dispositif lui-même avant même que le dispositif ne soit mis en fonctionnement, limitant ainsi l’utilité du dispositif à réduire la charge négative d’un véhicule spatial.
Dans ce contexte, la présente description décrit des dispositifs de réduction de la charge d’un véhicule spatial qui résolvent tout ou partie des problèmes des dispositifs selon l’état de la technique.
En outre, dans la présente description, le terme « environ » ou « sensiblement » est synonyme de (signifie la même chose que) présente une marge inférieure et/ou supérieure de 10%, par exemple 5%, de la valeur respective.
Selon un premier aspect, la présente description concerne un dispositif de réduction de la charge électrique d’un véhicule spatial comprenant :
- un substrat configuré pour être connecté électriquement à une structure conductrice du véhicule spatial ;
- une première couche formée d’une pluralité de nanotubes de carbone sensiblement orientés perpendiculairement à un plan du substrat, ladite première couche recouvrant au moins partiellement le substrat et étant en contact avec le substrat ;
- une deuxième couche recouvrant au moins partiellement la première couche et comportant un matériau diélectrique configuré pour émettre des électrons lorsque ledit matériau diélectrique est soumis à un flux extérieur (ER) comprenant des électrons, des ions et/ou des rayonnements ultraviolets du vide (VUV), de telle sorte à conférer à la deuxième couche une charge plus positive que la première couche lorsque le dispositif est soumis audit flux extérieur.
Dans la présente description, le flux extérieur (ER) peut provenir d’un environnement spatial chargeant.
Dans la présente description, on appelle rayonnements « ultraviolets du vide », ou VUV, des rayonnements électromagnétiques comprenant un spectre en longueur d’onde dont la longueur d’onde centrale est comprise entre environ 140 nm et environ 200 nm.
Le déposant a montré que dans un tel dispositif, la synergie entre la première couche et la deuxième couche permet une réduction de la charge du dispositif spatial avec une très bonne efficacité.
Notamment, la présence de nanotubes de carbone tend à accroître le champ électrique à la surface supérieure de la première couche et donc à réduire la barrière de potentiel que les électrons présents dans le substrat doivent franchir pour être évacués du substrat, notamment par effet tunnel ou par effet de champ.
De plus, la présence de la deuxième couche tend à accroître encore plus le champ électrique à la surface supérieure de la première couche, et donc, de nouveau, à réduire la barrière de potentiel que les électrons présents dans le substrat doivent franchir pour être évacués du substrat.
Le spinosad, qui est un principe actif de la composition insecticide de la présente invention, est efficace contre une gamme d'insectes. La modification cristalline I de spinosad peut être utilisée pour lutter contre cette gamme d'insectes, telle que Lepidoptera , y compris Spodoptera eridania , la carpocapse de la pomme, le ver gris, les mites, la pyrale indienne de la farine, les tordeuses, le ver de l'épi du maïs, le ver du cotonnier (également appelé noctuelle de la tomate), la pyrale du maïs, la piéride du chou, la fausse-arpenteuse du chou, le ver rose du cotonnier, la noctuelle de la tomate, le sphinx de la tomate, la chenille burcicole, la livrée d’Amérique, la pyrale des prés, la fausse-teigne des crucifères, la mineuse de la tomate, la tordeuse de la vigne, le ver rongeur de feuilles, la légionnaire de la betterave, et la légionnaire d’automne ; les membres de l'ordre Homoptera , y compris les pucerons du cotonnier, les fulgores, la psylle de la poire, les cochenilles, les aleurodes et les aphrophores ; et les membres de l'ordre des insectes Diptera y compris les mouches domestiques, les mouches d’étable, les calliphores et les moustiques ; les mites ; et les fourmis. Les composés et les formulations décrites ici peuvent également être utilisées pour traiter des membres de l'ordre Thysanoptera , y compris les thrips du melon et les thrips des fleurs occidentales ; les membres de l'ordre Coeoptera , y compris les doryphores de la pomme de terre ; les membres de l'ordre Orthoptera ; et les mineuses de feuilles des ordres Lepidoptera (papillons de nuit et papillons), Hymenoptera (mouches mineuses de feuilles), Coleoptera (scarabées), et Diptera (mouches vraies). Les autres nuisibles contre lesquels la modification cristalline I de spinosad peut être utilisée comportent les fourmis, les pucerons verts du pêcher, les mouches domestiques adultes, les larves de livrées occidentales et les tétranyques à deux points.
Les bénéfices de la présente invention sont en particulier réalisés lorsque la modification cristalline I de spinosad ou sa composition insecticide est appliquée pour tuer des insectes ou des acariens dans une gamme de cultures de plantes utiles, en particulier le maïs, le soja, le coton, des fruits, des légumes, la pomme de terre, le riz et le gazon, pour la lutte contre le ver de la capsule, la noctuelle verdoyante, les chenilles légionnaires et les arpenteuses.
La modification cristalline I de spinosad peut être utilisée pour traiter toutes les plantes et parties de plantes. Dans le présent contexte, il faut entendre par plantes toutes les plantes et populations de plantes, telles que les plantes sauvages ou les plantes cultivées souhaitées ou non (y compris les plantes cultivées d’origine naturelle). Les plantes cultivées peuvent être des plantes qui peuvent être obtenues par des procédés conventionnels de sélection et d’optimisation, par des procédés de génie biotechnologique et génétique, ou par des combinaisons de ces procédés, y compris les plantes transgéniques et les cultivars de plantes qui peuvent ou non être protégés par des droits d’obtenteur. Par parties de plantes, il faut entendre toutes les parties et tous les organes de plantes au-dessus et au-dessous du sol, tels que les pousses, les feuilles, les aiguilles, les pédoncules, les tiges, les fleurs, les fructifications, les fruits, les graines, les racines, les tubercules et les rhizomes. Les matériaux récoltés, et les matériaux de propagation végétative et générative, par exemple les boutures, les tubercules, les tissus méristématiques, les rhizomes, les rejetons, les graines, les cellules végétales simples et multiples et tout autre tissu végétal, sont également inclus.
Le traitement des plantes et des parties de plantes avec la modification cristalline I de spinosad ou des compositions ou des formulations de celle-ci peut être effectué directement sur les plantes elles-mêmes ou en permettant aux compositions ou formulations d'agir sur leur environnement, leur habitat ou leur espace de stockage. Les plantes peuvent être traitées par les procédés de traitement habituels. Des exemples de ces procédés de traitement habituels comportent le trempage, la pulvérisation, la vaporisation, la nébulisation, la diffusion, la peinture dans le cas de matériel de propagation, et l’application d’une ou plusieurs couches en particulier dans le cas des graines.
Dans cette spécification, les références aux propriétés sont, sauf indication contraire, faites aux propriétés mesurées dans des conditions ambiantes, c’est-à-dire à la pression atmosphérique et à une température d’environ 20 °C.
Lorsque des limites supérieures et inférieures sont indiquées pour une propriété, alors une plage de valeurs définie par une combinaison de l'une quelconque des limites supérieures avec l'une quelconque des limites inférieures peut également être implicite.
Tel qu’utilisé ici, le terme « environ » ou « autour de », lorsqu’il est utilisé en relation avec une quantité ou plage numérique, signifie un peu plus ou un peu moins que la quantité ou plage numérique indiquée, et par exemple, un écart de ± 10 % de la quantité numérique indiquée ou du point d’extrémité de la plage.
« Environnant », tel qu’utilisé ici, fait référence à l’endroit où poussent les plantes, l’endroit où les matériaux de propagation de plantes des plantes sont semés ou l’endroit sur lequel les matériaux de propagation de plantes des plantes seront semés.
« Précipitation », tel qu’utilisé ici, fait référence à la sédimentation d’un matériau solide (un précipité), y compris la sédimentation d’un matériau cristallin, à partir d’une solution liquide dans laquelle le matériau solide est présent en des quantités supérieures à sa solubilité dans la quantité de solution liquide.
Tous les pourcentages sont donnés en % en poids, sauf indication contraire.
Des modes de réalisation de la présente invention sont décrits plus en détail ci-après, en référence aux figures annexées, dans lesquelles :
La est un diffractogramme de rayons X sur poudre d'une modification cristalline I de spinosad ;
La est un spectrographe infrarouge (IR) dʼune modification cristalline I de spinosad ;
La est un thermogramme de calorimétrie différentielle à balayage (DSC) dʼune modification cristalline I de spinosad ; et
La est un diffractogramme de rayons X sur poudre de spinosad amorphe.
Des modes de réalisation de la présente invention vont maintenant être décrits, à titre illustratif uniquement, au moyen des exemples suivants.
(2) 2 mol d’AMV et 2 mol de chlorure de potassium ont été pesées et ajoutées à 250 mL d’eau déminéralisée et un mélange résultant a été agité vigoureusement de façon à dissoudre entièrement l’AMV et le chlorure de potassium dans l’eau déminéralisée pour obtenir une solution B.
(3) La solution B a été lentement ajoutée goutte à goutte à la solution A contenant le PW à base de cobalt et un mélange résultant a été agité en continu pour permettre une réaction à 3 °C, avant de le laisser reposer pendant 20 min.
(4) Un mélange obtenu à l’étape (3) a été filtré et un résidu de filtration résultant a été lavé et séché jusqu’au lendemain dans une étuve à 80 °C pour obtenir le dérivé de pigment de Prusse modifié de cet exemple, représenté par la formule Na 1.85 K 0.15 CoFe(CN) 6 ·@ KVO 3 .
Un dérivé de blanc de Prusse modifié de cet exemple a été préparé en revêtant et en dopant un dérivé de PW avec KVO 3 , où le dérivé de PW avait pour formule chimique Na 1.75 K 0.25 Zn 3 [Fe(CN) 6 ] 2 .
(1) 1 mol de PW à base de zinc (Na 2 Zn 3 [Fe(CN) 6 ] 2 ·H 2 O) a été pesée et ajoutée à 500 mL d’eau déminéralisée et un mélange résultant a été agité vigoureusement à une vitesse de rotation de 400 tr/min de façon à dissoudre entièrement le PW à base de zinc dans l’eau déminéralisée, puis incubé dans un bain de glace à 10 °C pour obtenir une solution A.
(2) 2 mol de V 2 O 3 et 2 mol de chlorure de potassium ont été pesées et ajoutées à 250 mL d’eau déminéralisée et un mélange résultant a été agité vigoureusement de façon à dissoudre entièrement le V 2 O 3 et le chlorure de potassium dans l’eau déminéralisée pour obtenir une solution B.
(3) La solution B a été lentement ajoutée goutte à goutte à la solution A contenant le PW à base de zinc et un mélange résultant a été agité en continu pour permettre une réaction à 10 °C, avant de le laisser reposer pendant 30 min.
(4) Un mélange obtenu à l’étape (3) a été filtré et un résidu de filtration résultant a été lavé et séché jusqu’au lendemain dans une étuve à 80 °C pour obtenir le dérivé de pigment de Prusse modifié de cet exemple, représenté par la formule Na 1.75 K 0.25 Zn 3 [Fe(CN) 6 ] 2 ·@ KVO 3 .
Un dérivé de pigment de Prusse modifié de cet exemple a été préparé en revêtant et en dopant un dérivé de PW avec KVO 3 , où le dérivé de PW avait pour formule chimique Na 1,56 K 0,44 Fe Fe(CN) 6 .
(1) 1 mol de PW à base de fer (Na 2 FeFe(CN) 6 ·3.1H 2 O) a été pesée et ajoutée à 500 mL d’eau déminéralisée et un mélange résultant a été agité vigoureusement à une vitesse de rotation de 400 tr/min de façon à dissoudre entièrement le PW à base de fer dans l’eau déminéralisée, puis incubé dans un bain de glace à 15 °C pour obtenir une solution A.
(3) La solution B a été lentement ajoutée goutte à goutte à la solution A contenant le PW à base de fer et un mélange résultant a été agité en continu pour permettre une réaction à 15 °C, avant de le laisser reposer pendant 40 min.
Dans la présente demande, on entend par nodule, un arrangement de phase alpha sous forme sphérique et discrète appelé alpha primaire. On entend par aiguille, une phase alpha de morphologie aciculaire appelée alpha secondaire.
Selon l’invention, la microstructure de type duplex présente un taux surfacique des nodules 141 de titane de phase alpha primaire dans la matrice 140 supérieur à 20%, avantageusement compris entre 30% et 90% et plus préférentiellement entre 30% et 70%. Le taux surfacique correspond au pourcentage de la surface cumulée de nodules par rapport à la surface totale d’observation. Le taux surfacique peut être mesuré par imagerie par exemple par microscopie, sur un échantillon de la pièce 14.
Les aiguilles 142 présentent une forme allongée selon une direction longitudinale de l’aiguille 142. Elles présentent une dimension transversale supérieure à 400 nm, notamment supérieure à 500 nm et avantageusement supérieure à 600 nm. La dimension transversale des aiguilles est mesurée selon une direction perpendiculaire à la direction longitudinale. La dimension transversale des aiguilles peut être mesurée par microscopie.
Une telle microstructure duplex de l’alliage de titane de la pièce 14 permet de réduire la quantité de poudre après un décapage chimique de la pièce 14 préalablement à son collage sur la pale 12. En effet, la quantité de phase bêta étant diminuée, malgré une attaque préférentielle de la phase alpha lors d’un décapage chimique de la pièce 14 générant une phase bêta en relief responsable de la formation de poudre, la quantité de poudre formée est fortement diminuée. La pièce 14 peut donc être collée à la pale 12 après un décapage chimique sans étape de rinçage succédant le décapage.
Selon un second mode de réalisation, la microstructure est de type équiaxe telle que visible sur les figures 4c et 4d. Une telle microstructure offre les mêmes avantages que ceux précités.
Un procédé de fabrication de la pièce 14 va maintenant être décrit en référence à la .
Le procédé comprend les étapes chronologiques suivantes :
(a) fournir une pièce initiale en alliage de titane présentant une microstructure initiale de type duplex formée d’une matrice en titane de phase bêta comprenant des nodules de titane de phase alpha primaire et des aiguilles de titane de phase alpha secondaire,
(c) optionnellement, réaliser une préparation de surface de la pièce 14.
A l’étape (a), la pièce initiale peut être réalisée par exemple par forgeage. A l’issue de cette étape, la microstructure initiale de l’alliage de titane peut présenter un taux surfacique des nodules 141 de titane de phase alpha primaire dans la matrice inférieur à 20% et des aiguilles de dimension transversale inférieure à 400 nm.
Lors de l’étape (a) le taux surfacique de nodules de titane de phase alpha primaire est inférieur à 20%, et les aiguilles de titane de phase alpha secondaire, ont une dimension inférieure à 400 nm
L’étape (b) de traitement thermique de la pièce permet de modifier la microstructure initiale de l’alliage de titane et d’aboutir à une microstructure finale de l’alliage de titane avec un taux surfacique des nodules 141 de titane de phase alpha primaire dans la matrice supérieur à 20% et dans laquelle les aiguilles présentent une dimension transversale supérieure à 300 nm ou à une microstructure de type équiaxe. L’étape (b) permet donc d’aboutir à la pièce 14 de l’invention.
De manière préférée, l’étape (b) comprend les sous-étapes suivantes dans l’ordre chronologique :
(b1) chauffer la pièce à une température comprise entre 500°C et 1500°C, préférentiellement entre 600°C et 1000°C, encore plus préférentiellement entre 930°C et 960°C,
(b2) refroidir la pièce.
Le(s) diol(s) b) ayant au moins une chaîne carbonée comprenant 3 atomes de carbone ou plus, avec un nombre total d’atomes de carbone de 5 ou 6, peut (peuvent) être un diol C 5-6 comprenant 2 groupes hydroxy.
Il est préférable que le(s) diol(s) (b) ayant au moins une chaîne carbonée comprenant 3 atomes de carbone ou plus, avec un nombre total d’atomes de carbone de 5 ou 6, soi(en)t sélectionné(s) dans le groupe composé de dipropylène-glycol, de pentylène-glycol, d’hexylène-glycol et d’un mélange de ces derniers.
Il est préférable que le(s) diol(s) (b) ayant au moins une chaîne carbonée comprenant 3 atomes de carbone ou plus, avec un nombre total d’atomes de carbone de 5 ou 6, soi(en)t sélectionné(s) dans le groupe composé de pentylèneglycol, d’hexylèneglycol et d’un mélange de ceux-ci.
La quantité de (b) diol(s) ayant au moins une chaîne carbonée de 3 atomes de carbone ou plus, avec un nombre total d'atomes de carbone de 5, dans la composition selon la présente invention peut être de 40 % en poids ou plus, de préférence de 50 % en poids ou plus, mieux, de 60 % en poids ou plus et, mieux encore, de 70 % en poids ou plus, par rapport au poids total de la composition.
La quantité de (b) diol(s) ayant au moins une chaîne carbonée de 3 atomes de carbone ou plus, avec un nombre total d'atomes de carbone de 6, dans la composition selon la présente invention peut être de 60 % en poids ou plus, de préférence de 70 % en poids ou plus, par rapport au poids total de la composition.
Par ailleurs, la quantité de (b) diols ayant au moins une chaîne carbonée comportant 3 atomes de carbone ou plus, avec un nombre total d'atomes de carbone de 5 ou 6, dans la composition selon la présente invention peut être de 85 % en poids ou moins, de préférence de 80 % en poids ou moins et, mieux encore, de 75 % en poids ou moins, par rapport au poids total de la composition.
[Rapport Diol/poids d'huile]
Le rapport pondéral de la quantité de (b) diol(s) ayant au moins une chaîne carbonée comprenant 3 atomes de carbone ou plus par rapport au nombre total d'atomes de carbone de 5 ou 6 à la quantité (a) d’huile(s) peut être de 4 ou plus, de préférence de 5 ou plus, et mieux encore de 6 ou plus.
D’autre part, le rapport pondéral de la quantité du(des) (b) diol(s) ayant au moins une chaîne carbonée comprenant 3 atomes de carbone, avec le nombre total d'atomes de carbone de 5 ou 6 à la quantité (a) d’huile(s) peut être inférieur ou égal à 20, de préférence inférieur ou égal à 15 et, mieux encore, inférieur ou égal à 10.
Ainsi, le rapport pondéral de la quantité de (b) diol(s) ayant au moins une chaîne carbonée comprenant 3 atomes de carbone ou plus avec le nombre total d'atomes de carbone de 5 ou 6 à la quantité (a) d’huile(s) peut être compris entre 4 et 20, de préférence entre 5 et 15 et, mieux encore, entre 6 et 10.
La quantité (c) d’eau dans la composition selon la présente invention peut être de 10 % en poids ou plus, de préférence de 15 % en poids ou plus et, mieux encore, de 20 % en poids ou plus, par rapport au poids total de la composition.