INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Exemple 6 La seule différence entre cet exemple et l'exemple 1 est qu'un rapport massique ferricyanure de manganèse, source de nickel, source de lithium, polyimide et tensioactif anionique est m(ferricyanure de manganèse + source de nickel + source de lithium):m(polyimide):m(tensioactif anionique) = 1 g:0,8 g:0,8 g.
Exemple comparatif 1 Un matériau d'électrode positive de batterie lithium-ion et un procédé de préparation de celui-ci incluent les étapes suivantes : de l'acétate de fer, de l'acétate de manganèse, de l'acétate de nickel, de l'acétate de lithium, du polyimide et du tensioactif anionique de dodécyl glycidyl éther ont été ajoutés dans une cuve de broyage à billes, additionnés de 5 fois d'eau en masse, uniformément dispersés et soumis à un broyage à billes à une vitesse de 200 tr/min pendant 24 h par un broyeur à billes planétaire, et la suspension mélangée obtenue a été séchée à température ambiante pendant 24 h, et placée dans une atmosphère d'air et maintenue à une température de 850 °C pendant 18 h pour obtenir le matériau d'électrode positive de batterie lithium-ion ; selon la formule théorique du produit de réaction Li(Mn0,48Fe0,32Ni0,2)O2, les rapports d'éléments métalliques dans chaque mélange de matériaux incluent n(Mn+Fe+Ni): n(Li) = 1:1, et n(Mn+Fe):n(Ni) = 8:2 ; un rapport massique source de fer, source de manganèse, source de nickel, source de lithium, polyimide et tensioactif anionique était m(source de fer + source de manganèse + source de nickel + source de lithium):m(polyimide):m(tensioactif anionique) = 1 g:0,5 g:0,5 g.
Exemple comparatif 2 Un matériau d'électrode positive de batterie lithium-ion et un procédé de préparation de celui-ci incluent les étapes suivantes : (1) 0,003 mole de sulfate de manganèse monohydrate et 3 g de polyvinylpyrrolidone ont été mélangés avec de l'eau et une petite quantité d'éthanol pour préparer une solution A avec une concentration de 12 g/L, et une solution de ferricyanure de potassium à 12 g/L a été ajoutée à la solution A de manière titrée et agitée pour la réaction jusqu'à ce que la turbidité de la solution ne change plus ; après la fin de la réaction, la solution a été vieillie à température ambiante pendant 24 heures, filtrée, lavée avec de l'eau et de l'éthanol séparément, et séchée pour obtenir du ferricyanure de manganèse ; et (2) du ferricyanure de manganèse, de l'acétate de nickel, de l'acétate de lithium et du polyimide ont été ajoutés dans un réservoir de broyage à billes, additionnés de 5 fois de l'eau en masse, uniformément dispersés et soumis à un broyage à billes à une vitesse de 200 tr/min pendant 24 heures par un broyeur à billes planétaire, et la suspension mélangée obtenue a été séchée à température ambiante pendant 24 heures, puis placée dans une atmosphère d'air et maintenue à une température de 850°C pendant 18 heures pour obtenir le matériau d'électrode positive de batterie lithium-ion ; selon la formule théorique du produit de réaction Li(Mn0,48Fe0,32Ni0,2)O2, les rapports d'éléments métalliques dans chaque mélange de matériaux incluent n(Mn+Fe+Ni): n(Li) = 1:1, et n(Mn+Fe):n(Ni) = 8:2 ; un rapport massique ferricyanure de manganèse, source de nickel, source de lithium et polyimide est m(ferricyanure de manganèse + source de nickel + source de lithium):m(polyimide) = 1 g:0,5 g.
Exemple comparatif 3 Un matériau d'électrode positive de batterie lithium-ion et un procédé de préparation de celui-ci incluent les étapes suivantes : (1) 0,003 mole de sulfate de manganèse monohydrate et 3 g de polyvinylpyrrolidone ont été mélangés avec de l'eau et une petite quantité d'éthanol pour préparer une solution A avec une concentration de 12 g/L, et une solution de ferricyanure de potassium à 12 g/L a été ajoutée à la solution A de manière titrée et agitée pour la réaction jusqu'à ce que la turbidité de la solution ne change plus ; après la fin de la réaction, la solution a été vieillie à température ambiante pendant 24 heures, filtrée, lavée avec de l'eau et de l'éthanol séparément, et séchée pour obtenir du ferricyanure de manganèse ; et (2) du ferricyanure de de manganèse, de l'acétate de nickel, de l'acétate de lithium et du tensioactif anionique de dodécyl glycidyl éther ont été ajoutés dans une cuve de broyage à billes, additionnés de 5 fois d'eau en masse, uniformément dispersés et soumis à un broyage à billes à une vitesse de 200 tr/min pendant 24 heures par un broyeur à billes planétaire, et la suspension mélangée obtenue a été séchée à température ambiante pendant 24 h, et placée dans une atmosphère d'air et maintenue à une température de 850 °C pendant 18 h pour obtenir le matériau d'électrode positive de batterie lithium-ion ; selon la formule théorique du produit de réaction Li(Mn0,48Fe0,32Ni0,2)O2, les rapports d'éléments métalliques dans chaque mélange de matériaux incluent n(Mn+Fe+Ni):n(Li) = 1:1, et n(Mn+Fe):n(Ni) = 8:2 ; un rapport massique ferricyanure de manganèse, source de nickel, source de lithium et tensioactif anionique est m(ferricyanure de manganèse + source de nickel + source de lithium):m(tensioactif anionique) = 1 g:0,5 g.
La paroi convexe centrale 21 est destinée à capter et transmettre la chaleur fournie par le rayonnement solaire à travers les fenêtres 8. À cet effet, la paroi convexe centrale 21 est réalisée dans un matériau bon conducteur thermique tel que le cuivre. Cette paroi convexe centrale 21 en cuivre est de préférence recouverte d’un revêtement noir mat favorisant le captage de chaleur.
La centrale 1 comporte de plus un accumulateur de chaleur disposé dans la chambre d’accumulation thermique 22. Dans le présent exemple, cet accumulateur de chaleur est constitué par une roche 26 qui comporte une portion supérieure dont la forme a été taillée pour être complémentaire de la paroi convexe centrale 21, et également de la collerette plane 25. La portion supérieure de la roche 26 vient ainsi au contact, au plus proche, de la paroi convexe centrale 21 et de la collerette plane 25 pour assurer une conductivité thermique optimale de ces parois vers la roche 26.
La roche 26 comporte de plus une portion inférieure qui est enterrée sur le site recevant la centrale 1 (le niveau du sol est en effet défini sur la par la collerette plane 25 qui repose sur le sol). La roche 26 est ainsi réchauffée grâce à l’interface d’échange thermique 19 lui fournissant de la chaleur provenant du rayonnement solaire, et bénéficie de plus de la chaleur d’origine géothermique en sous-sol, notamment pendant la saison froide.
De plus, la roche 26 comporte de préférence des tiges 27 de liaison géothermique saillantes. Les tiges 27 sont réalisées en un matériau de conductivité thermique élevée et sont par exemple mises en œuvre en perçant la roche d’un trou borgne d’une longueur s’étendant jusqu’à proximité de la portion supérieure de la roche 26, et en y emmanchant en force des tiges métalliques. Ces tiges 27 sont saillantes de la roche 26 vers le bas et pénètrent dans le sol suivant une profondeur suffisante pour une application de géothermie (qui peut généralement aller jusqu’à plusieurs dizaines de mètres).
La illustre par ailleurs également l’agencement des conduits externes d’injection d’air 9. L’entrée 10 de chaque conduit externe d’injection d’air 9 est positionnée de manière à capter un flux d’air généré par le vent qui, de manière continue ou intermittente, est amené à entrer par l’entrée 10. Chaque entrée 10 débouche à proximité de l’ouverture d’entrée d’air 7, c’est-à-dire qu’elle débouche à une hauteur maximale correspondant à la moitié de la hauteur de l’enceinte d’apport thermique 6, l’ouverture d’entrée d’air 7 débouchant au raz du sol. Un seul conduit externe d’injection d’air 9 est représenté , étant entendu que les trois conduits externes d’injection d'air 9 couvrent tout le pourtour de la centrale 1, et que au moins une entrée 10 reçoit ainsi un flux venteux, lorsque le vent souffle. Non seulement au moins une entrée 10 est toujours alimentée en vent lorsque ce dernier souffle, mais de plus, il est improbable que les trois entrées soient alimentées en même temps. Un déséquilibre volontaire est ainsi créé lorsque le vent souffle : seul un, voire deux, conduits externes d’injection d’air 9 sont significativement actifs à un instant donné.
Chaque conduit externe d’injection d’air 9 comporte un corps 28 qui canalise le flux d’air. Ce corps 28 est de profil tronconique c’est-à-dire que sa section diminue régulièrement en direction de la sortie 11. Le corps 28 chemine sur la surface de l’enceinte d’apport thermique 6 suivant une portion de spirale.
La illustre un exemple de disposition des trois conduits externes d’injection d’air 9. Cette figure est une vue schématique de dessus selon la coupe VIII-VIII de la . Chaque conduit externe d’injection d’air 9 s’étend sur 1/4 de tour entre son entrée 10 et sa sortie 11. Les trois entrées 10, et respectivement les trois sorties 11, sont positionnées à 120º les unes des autres. La fournit un exemple où les entrées 10 sont orientées sensiblement tangentiellement à la paroi de l’enceinte d’apport thermique 6. La est quant à elle relative à un autre exemple de réalisation où les sorties 10 sont orientées radialement par rapport à l’axe 2. Quoi qu’il en soit, au moins une entrée 10 est toujours adaptée à recevoir le flux venteux lorsque le vent souffle.
La illustre par ailleurs l’agencement angulaire des fenêtres 8 qui sont ici disposées uniquement sur la moitié de la circonférence de l’enceinte d’apport thermique 6, pour correspondre à l’ensoleillement attendu compte tenu de la trajectoire du soleil au lieu considéré. La centrale 1 sera implantée et fixée au sol (dans cet exemple grâce notamment aux jambes 52), de sorte que le secteur angulaire de l’enceinte d’apport thermique 6 qui est pourvu des fenêtres 8 sera orienté géographiquement pour être en vis-à-vis de la trajectoire solaire, ce qui permet d’exposer les fenêtres au rayonnement solaire, et de garder au maximum la chaleur dans l’enceinte d’apport thermique 6 en présentant une paroi sans fenêtre dans la direction à l’ombre. Par exemple, cette portion angulaire munie des fenêtres 8 sera orientée vers le sud dans l’hémisphère nord.
Par ailleurs, la portion angulaire de l’enceinte d’apport thermique 6 qui est dépourvue de fenêtres 8 peut être orientée pour tirer parti du rayonnement thermique fourni par exemple par un mur à proximité duquel la centrale de conversion 1 est éventuellement implantée.
En variante, les fenêtres 8 peuvent être prévues sur tout le pourtour de l’enceinte d’apport thermique 6. Une seule fenêtre 8 peut-être de plus prévue sur tout le pourtour de l’enceinte d’apport thermique 6, dans la mesure où la paroi transparente ou translucide correspondante soit dimensionnée pour supporter les contraintes mécaniques relatives notamment au poids à supporter en raison de la présence de la tour creuse 2 sur la partie supérieure de la centrale 1, en complément des jambes 52 données ici en exemple.
Le reste de la paroi de l’enceinte d’apport thermique 6, en dehors des fenêtres 8, est de préférence réalisé en un matériau de conductivité thermique importante. Dans le présent exemple, l’enceinte d’apport thermique 6 est réalisée en cuivre et sa surface est recouverte d’un revêtement noir mat pour maximiser le captage de chaleur de la même manière que la paroi convexe centrale 21.
En référence de nouveau à la , chaque conduit externe d’injection d’air 9 comporte, au niveau de la sortie 11, un injecteur d’air 29. La est une vue partielle en coupe selon la coupe IX-IX de la , et illustre l’agencement de l’extrémité du conduit externe d’injection d’air 9. L’extrémité du conduit externe d’injection d’air 9 traverse la paroi de l’enceinte d’apport thermique 6 à la faveur d’un orifice 30 situé à une hauteur correspondant au sommet de l’enceinte d’apport thermique 6, sous la base de la tour creuse 5, c’est-à-dire juste en dessous de la jonction entre l’ouverture inférieure 31 de la tour creuse 5 et l’ouverture supérieure 33 de l’enceinte d’apport thermique 6.
De l’autre côté de la paroi, l’injecteur d’air 29 dirige le flux d’air provenant du conduit externe d’injection d’air 9 grâce à une buse 34 dont le diamètre correspond à la section de passage la plus faible de tout le conduit externe d’injection d’air 9 pour prolonger l’effet Venturi déjà obtenu par la section décroissante du conduit externe d’injection d’air 9. La buse 34 est orientée verticalement et pointe vers le haut, de manière à diriger un flux d’air concentré et accéléré vers le haut.
Ainsi, chaque conduit externe d’injection d’air 9 est adapté à capter un flux venteux selon un angle d’incidence qui permet au vent de s’engouffrer par l’entrée 10 correspondante, il accélère la vitesse de ce fluide et diffuse ensuite ce flux d’air verticalement vers le haut à l’intérieur de l’espace interne 35.
En variante, en fonction des moyens de conversion d’énergie prévus dans la tour creuse 5, l’injection d’air peut se faire à d’autres altitudes, par exemple une altitude plus basse sur l’enceinte d’apport thermique 6. Selon une autre variante, l’injection d’air peut se faire en traversant la paroi de la tour creuse 5, à une altitude plus ou moins importante dans la tour creuse, tant que les buses 34 pointent sur au moins une portion des moyens de conversion d’énergie dans la tour creuse 5.
La illustre de plus des moyens de conversion de l’énergie d’un flux d’air ascendant dans la tour creuse qui sont disposés dans l’espace interne 35. Ces moyens de conversion peuvent être réalisés par tout dispositif adapté à transformer en énergie mécanique exploitable l’énergie relative à l’ascension d’un flux d’air à l’intérieur de la tour creuse 5. Dans le présent exemple, ces moyens de conversion sont constitués d’un dispositif d’hélice 36 comportant des pales 37 montées sur un arbre central 47 qui est en liaison pivot avec la tour creuse 5 grâce à des paliers 45 maintenus par des tirants 46 (trois tirants radiaux 46 permettent de maintenir chaque palier 45 à l’axe 2).
Le circuit hydraulique 203 est configuré transporter le liquide de nettoyage L du réservoir 202 jusqu’au dispositif de projection 204, en particulier jusqu’à des buses de projection 2040 du dispositif de projection 204. Le circuit hydraulique 203 est composé d’une pluralité de canalisations 2030.
Le dispositif de projection 204 comprend au moins une buse de projection 2040. Dans un mode de réalisation non limitatif, une buse de projection 2040 est associée à un capteur 21. On a ainsi autant de buses de projection 2040 que de capteurs 21. Chaque buse de projection 2040 est configurée pour projeter ledit liquide de nettoyage L sur le capteur 21 associé pour le nettoyer. Une buse de projection 2040 est disposée à proximité du capteur 21 auquel elle est associée. Sa distance par rapport au capteur 21 est fonction de la surface externe 210 du capteur 21 à nettoyer. Dans un mode de réalisation non limitatif, plus la surface externe 210 est petite, plus la buse de projection 2040 est disposée proche du capteur 21.
Dans un mode de réalisation non limitatif, une buse de projection 2040 est associée à une électrovanne 200. Ainsi, le module de répartition 25 comporte autant d’électrovannes 200 que de buses de projection 2040, de sorte que la délivrance du liquide de nettoyage L par une buse de projection 2040 donnée est gouvernée par le pilotage d’une électrovanne 200 et une seule. Les électrovannes 200 sont pilotées par l’unité de commande électronique 40.
Dans des modes de réalisation non limitatifs, le liquide de nettoyage L est de l’eau ou un mélange d’eau et d’éthanol ou un liquide lave glace.
Le procédé de gestion 1 est décrit ci-après en référence aux figures 1 et 2. Le procédé de gestion 1 est mis en œuvre par un système de gestion 4 illustré sur les figures 4 et 5 qui comprend une unité de commande électronique 40, autrement appelée ECU (appelée « Electronic Control Unit » en anglais).
Un statut de fonctionnement s déterminé par des conditions c est attribué au dispositif de nettoyage 20. Aussi, dans une étape préalable E00 illustrée sur la F00(40, s(s1, s2, s3, s4), 20), l’unité de commande électronique 40 initialise le dispositif de nettoyage 20 avec un statut de fonctionnement s. Cela permet de déterminer les actions à exécuter pour la gestion du dispositif de nettoyage 20. Dans un mode de réalisation non limitatif, cette étape préalable d’initialisation E00 s’effectue en usine. On notera que dans un autre mode de réalisation non limitatif, une unité de commande électronique différente de celle du système de gestion 4 peut réaliser cette étape préalable E00, autrement appelée étape d’initialisation E00.
Lorsque le véhicule automobile 2 est en fonctionnement, le procédé de gestion 1 comprend les étapes suivantes.
Dans une étape E10 illustrée F10(40, s, 20) sur la , l’unité de commande électronique 40 détermine le statut de fonctionnement s dudit dispositif de nettoyage 20 dudit capteur 21, le statut de fonctionnement s étant déterminé par des conditions c. Ainsi, l’unité de commande électronique 40 détermine à quel statut de fonctionnement s le dispositif de nettoyage 20 a été initialisé, à savoir quel est le statut de fonctionnement s qui a été initialement associé audit dispositif de nettoyage 20. Dans un mode de réalisation non limitatif, il existe quatre statuts de fonctionnement différents s1 à s4.
Dans un mode de réalisation non limitatif, le statut primaire s1 est déterminé par les conditions c suivantes : un taux d’éthanol Tx1 dans le liquide de nettoyage L inférieur à un pourcentage d’éthanol sTx1 et une température ambiante t1 inférieure à un seuil de température sT1. Par température ambiante t1 du véhicule automobile 2, on entend la température extérieure à l’habitacle du véhicule automobile 2. Dans un mode de réalisation non limitatif, le seuil de température sT1 correspond à une température de gel du liquide de nettoyage L ou à une température de risque de gel du liquide de nettoyage L.
Dans un mode de réalisation non limitatif, le statut secondaire s2 est déterminé par la condition c suivante : un taux d’éthanol Tx1 inférieur à un pourcentage d’éthanol sTx1.
Dans un mode de réalisation non limitatif, le statut tertiaire s3 est déterminé par la condition c suivante : ladite au moins une pompe 201 bloquée.
Dans un mode de réalisation non limitatif, le statut quaternaire s4 est déterminé par les conditions c suivantes : - une température ambiante t1 inférieure à un seuil de température sT1, et - un taux d’éthanol Tx1 dans le liquide de nettoyage L inférieur à un pourcentage d’éthanol sTX1, et - ladite au moins une pompe 201 bloquée.
Comme on va le voir ci-après, en fonction du statut de fonctionnement s du dispositif de nettoyage 20 et si sa ou ses conditions c sont vérifiées, le procédé de gestion 1 va exécuter les étapes de l’une des branches A à D illustrées sur la . Ainsi : - si s=s1, le procédé de gestion 1 exécute les étapes de la branche A, - si s=s2, le procédé de gestion 1 exécute les étapes de la branche B, - si s=s3, le procédé de gestion 1 exécute les étapes de la branche C, et - si s=s4, le procédé de gestion 1 exécute les étapes de la branche D.
La branche A est maintenant décrite ci-dessous en référence à la .
Dans une étape E21 illustrée F21(40, u0, u1(i1), 200) sur la , si le statut de fonctionnement s est le statut primaire s1 et si ses conditions c sont vérifiées, alors l’unité de commande électronique 40 applique à ladite électrovanne 200 une tension primaire u1 supérieure à une tension de fonctionnement u0. On rappelle que la tension de fonctionnement u0 est la tension à laquelle l’électrovanne 200 s’ouvre pour laisser circuler le liquide de nettoyage L dans le circuit hydraulique 203 et le distribuer jusqu’au dispositif de projection 204. Dans un mode de réalisation non limitatif, la tension primaire u1 est sensiblement égale à 13V.
Dans un mode de réalisation non limitatif, le pourcentage d’éthanol est compris entre 0% et 70%. Ainsi, cette étape s’applique notamment si le liquide de nettoyage L est de l’eau ou comprend une très faible proportion d’éthanol. Dans une variante de réalisation non limitative, le seuil de température T1 est compris entre -5° et 5°.
Selon une réalisation de l'invention, le dispositif de retenue présente une face arrière destinée à venir en contact avec le bord supérieur de l'appareil électronique portable formant un angle non nul par rapport à un plan vertical.
Selon une réalisation de l'invention, le dispositif de retenue est mobile en rotation autour d’une charnière à ressort suivant un axe vertical.
Selon une réalisation de l'invention, le dispositif de retenue comporte une plaque allongée s’étendant verticalement suivant une bande latérale du logement de charge à induction.
Selon une réalisation de l'invention, le dispositif de retenue est mobile en rotation autour d'une charnière à ressort ayant un axe horizontal.
Selon une réalisation de l'invention, la charnière à ressort est positionnée au-dessus ou au niveau de la face supérieure du logement de charge à induction.
Selon une réalisation de l'invention, le dispositif de retenue comporte un premier élément de maintien latéral s'étendant longitudinalement suivant la face latérale gauche du logement de charge à induction et un deuxième élément de maintien latéral s'étendant longitudinalement suivant la face latérale droite du logement de charge à induction, ledit premier élément de maintien latéral étant destiné à venir en appui contre un bord gauche de l'appareil électronique portable, ledit deuxième élément de maintien latéral étant destiné à venir en appui contre un bord droit de l'appareil électronique portable.
Selon une réalisation de l'invention, le premier élément de maintien latéral et le deuxième élément de maintien latéral sont mobiles chacun en translation suivant une direction horizontale.
Selon une réalisation de l'invention, un premier organe élastique sollicite le premier élément de maintien latéral en direction d'un centre du logement de charge à induction et un deuxième organe élastique sollicite le deuxième élément de maintien latéral en direction du centre du logement de charge à induction.
La est une vue en perspective d'une unité de siège comportant un logement de charge à induction selon la présente invention;
Les figures 2a et 2b sont respectivement des vues en perspective et de côté d'un premier mode de réalisation d'un dispositif selon l'invention de retenue d'un appareil électronique portatif disposé à l'intérieur d'un logement de charge à induction;
Les figures 3a, 3b, et 3c sont respectivement des vues en perspective, de côté, et de dessus d'un deuxième mode de réalisation d'un dispositif selon l'invention de retenue d'un appareil électronique portatif disposé à l'intérieur d'un logement de charge à induction;
Les figures 4a et 4b sont respectivement des vues de face et de côté d'un troisième mode de réalisation du logement de charge à induction selon présente invention;
Les figures 5a, 5b, 5c et 5d sont respectivement des vues de face et de côté d'un troisième mode de réalisation du logement de charge à induction selon présente invention.
Par ailleurs, dans la suite de la description, les termes relatifs du type "inférieur", "supérieur", "gauche", "droite", "horizontal", "vertical" sont entendus par référence au sens commun que leur donnerait un passager assis sur un siège en face duquel se trouve un logement de charge à induction selon l'invention.
Le procédé selon l’invention (hors l’opération d’acquisition, réalisée par l’appareil d’acquisition d’images, et l’opération de déplacement de l’appareil d’acquisition d’images, réalisée par l'utilisateur) est mis en œuvre par ordinateur, de préférence exclusivement par ordinateur.
Une « scène réelle » est constituée par un ensemble d’éléments observés simultanément par l'appareil d'acquisition. La vue de la scène réelle observée par l'appareil d'acquisition est classiquement affichée sur un écran de l'appareil d'acquisition, sous la forme d’une « image de prévisualisation » qui s’actualise en permanence, en temps réel, à la manière d’un film.