INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les colonnes 1c et 2c sont de préférence utilisées avec une phase organique descendante continue et une phase aqueuse dispersée ascendante, ceci avec un rapport de débit phase organique/phase aqueuse (O/A) élevé en régénération (désorption à l’eau chaude), supérieur à 5, de préférence supérieur à 10, potentiellement supérieur à 15, voire supérieur à 20. Cela permet à la fois de minimiser la consommation d’eau douce pour la désorption du sel à extraire tout en permettant d’augmenter la reconcentration du sel à extraire entre l’eau à traiter et l’eau de régénération ou de désorption à produire. Une hausse de la température de régénération favorise des O/A plus élevés.
L’effluent aqueux P1 ne voit aucun transfert de gouttelettes de phase organique, tout comme le haut des colonnes 1c et 2c ne voit pas de ciel organique gazeux en raison de l’installation au sommet de ces colonnes, en phase aqueuse, de systèmes permettant la coalescence de toute phase organique associée à un temps de séjour approprié pour que les matières organiques puissent décanter. Il convient de noter que cette conception est également pertinente en raison de l’absence en tête de colonne de phase gazeuse organique, même si le rapport des débits O/A en régénération est élevé.
On peut également considérer que les effluents aqueux S4, P1 ou P2 peuvent être soumis à l’élimination des traces organiques par l’installation d’une unité de séparation huile-eau qui peut être un coalesceur combiné à une unité d’adsorption utilisant des adsorbants qui peuvent être du charbon actif, du gel de silice, de la terre de diatomite et/ou une autre approche similaire permettant le recyclage des composants organiques vers le procédé et/ou leur transport, avec le média d’adsorption, vers une installation d’élimination par incinération.
On note ce cycle 3-0-Z, 3 étant le nombre d’opération unitaire pour l’extraction du sel à extraire, 0 étant le nombre d’opération de lavage et Z étant le nombre d’étages théoriques pour la régénération-désorption à l’eau chaude.
Exemple 2 L’installation de la est identique à celle de la à l’exception que les décanteurs-séparateurs 2d et 3d sont remplacés par des décanteurs centrifuges 2dc et 3dc et que l’unité de réchauffage 1b, nécessaire pour compenser la perte thermique aux bouts froids des échangeurs 1e et 2e, est placée sur l’effluent organique O6 en remplacement de l’effluent aqueux A2.
Exemple 3 L’installation de la est destinée à traiter un effluent de saumure S, lequel contient n sels dissous, composés de cations et d’anions, dont le sel à extraire est au moins extractible par un effluent de formulation organique dédiée O circulant en boucle fermée.
La composition ionique de la saumure S et celle de la formulation organique O varient tout au long du procédé, recevant les notations successives respectivement S1 à S6, et O1 à O8.
Le produit recherché se présente sous la forme d’une phase aqueuse chaude P1 chargée au moins en le sel 1, laquelle, après refroidissement, est récupérée comme effluent de production P2, et après reconcentration, est récupérée comme effluent de production P3.
L’installation de la comporte : cinq agitateurs-mélangeurs 1a, 2a, 3a, 4a, 5a ; ces agitateurs-mélangeurs assurent chacun un mélange intime des phases aqueuse et organique qui leur sont adressées, les agitateurs-mélangeurs 1a, 2a, 3a et 4a étant des agitateurs-mélangeurs d’extraction et l’agitateur-mélangeur 5a étant un agitateur-mélangeur de lavage ; cinq décanteurs-séparateurs de phases 1d, 2d, 3d, 4d et 5dc, associés respectivement aux agitateurs-mélangeurs 1a, 2a, 3a, 4a et 5a, ces décanteurs-séparateurs de phases – dont le dernier peut être de type centrifuge, étant noté 5dc – permettent la séparation des phases organique et aqueuse d’un courant après passage de ce dernier à travers l’agitateur-mélangeur respectif 1a, 2a, 3a, 4a et 5a ; deux échangeurs de chaleur 1e, 2e, permettant chacun le chauffage et le refroidissement respectivement de la phase organique et de la phase aqueuse qui leur sont adressées, l’échangeur 1e étant l’échangeur principal ; deux contacteurs différentiels 1c, 2c qui sont ici des colonnes statiques ou agitées ou pulsées, permettant chacun la désorption ou la désextraction à chaud de la phase organique qui lui est adressée d’au moins le sel à extraire préalablement absorbé par la phase organique dans les agitateurs-mélangeurs 1a à 4a ; une unité de chauffage 1b, dont le rôle est indiqué ci-après ; deux unités d’osmose inverse et/ou de distillation membranaire et/ou d’évaporation/condensation et/ou d’absorption d’eau par une phase organique régénérable en température 1f, 2f permettant de séparer un retentât ou concentrât ou raffinat et un perméat ou condensat ou desextrait.
La saumure à traiter S1 et le retentât/concentrât/raffinat aqueux S8 sont mélangés dans le réacteur agité 1a avec la phase organique O4 pour produire une phase organique dispersée en phase aqueuse continue (ou vice versa). Le mélange diphasique est ensuite transféré au décanteur 1d pour la séparation des deux phases liquides, et la génération des effluents S3 envoyé au réacteur agité 2a et O5 envoyé au réacteur agité 5a.
La saumure S3 est ensuite mélangée dans le réacteur agité 2a avec la phase organique O3 pour produire une phase organique dispersée en phase aqueuse continue (ou vice versa). Le mélange diphasique est ensuite transféré au décanteur 2d pour la séparation des deux phases liquides, et la génération de l’effluent S4 envoyé au réacteur agité 3a et O4 envoyé au réacteur agité 1a.
La saumure S4 est ensuite mélangée dans le réacteur agité 3a avec la phase organique O2 pour produire une phase organique dispersée en phase aqueuse continue (ou vice versa). Le mélange diphasique est ensuite transféré au décanteur 3d pour la séparation des deux phases liquides, et la génération d’effluents S5 envoyé au réacteur agité 4a et O3 envoyé au réacteur agité 2a.
La saumure S5 est ensuite mélangée dans le réacteur agité 4a avec la phase organique O1 pour produire une phase organique dispersée en phase aqueuse continue (ou vice versa). Le mélange diphasique est ensuite transféré au décanteur 4d pour la séparation des deux phases liquides, et la génération des effluents traités S6 (le raffinat) et O2 envoyé au réacteur agité 3a.
La phase organique O5, chargée d’au moins du sel à extraire est ensuite mélangée dans le réacteur agité 5a avec la phase aqueuse A7 pour la production d’une phase aqueuse dispersée dans une phase organique continue (ou vice versa). Le mélange diphasique est ensuite transféré au décanteur centrifuge 5dc pour la séparation des deux phases liquides, et la génération des effluents S7 envoyé à une unité de récupération d’eau 1f telle qu’une unité d’osmose inverse, une unité de distillation membranaire et/ou une unité d’évaporation/condensation et/ou une unité d’absorption d’eau par une phase organique régénérable en température, et O6 envoyé à l’échangeur de chaleur principal 1e. Cette étape vise à laver la phase organique O5 avec un très petit débit d’eau A7 pour éliminer les impuretés de sel afin d’améliorer la pureté du sel à extraire contenu dans l’effluent organique O6. Le décanteur centrifuge 5dc peut également permettre l’élimination d’un emportement aqueux dans la phase organique O5 ou permettre l’élimination d’une troisième phase composée de déchets solides ou autres, avant que l’effluent O6 ne soit envoyé à l’échangeur de chaleur 1e et avant que l’effluent S7 ne soit envoyé à l’unité de récupération d’eau 1f.
La montre aussi deux électrodes 23a, 23b, disposées dans le canal microfluidique 5 de manière à s’étendre le long des parois latérales dudit canal 5. Par ailleurs, deux portions de connexion 25a, 25b sont arrangées dans la structure 9 de manière à être accessibles par la surface externe de connexion 17. Par exemple, une ou plusieurs ouvertures peuvent être configurées dans la surface externe de connexion 17 pour recevoir des éléments de connexion de la part du dispositif électronique 200. Les électrodes 23a, 23b correspondent aux premières extrémités respectives et les portions 25a, 25b correspondent aux secondes extrémités respectives de deux conducteurs électriques 27a, 27b, qui seront décrit plus en détail en référence à la .
La surface externe de connexion 17 et la surface de contact 1 correspondent à des surfaces fonctionnelles opposées du parallélépipède du dispositif 100. Tandis que la surface de contact 1 est configurée pour être mise en contact avec la peau d’un corps transpirant, la surface externe de connexion 17 est mise en prise avec le dispositif électronique 200 (cf. ) de manière à contacter les portions de connexion 25a, 25b avec l’électronique du dispositif électronique 200 et établir un couplage électrique.
Le dispositif 100 selon ce mode de réalisation comprend un canal microfluidique 5 reliant une entrée 3 à une sortie 19. Des modes de réalisation alternatifs avec plusieurs entrées menant au canal 5, et/ou plusieurs sorties pour l’échappement du liquide du canal 5, sont envisageables sans s’éloigner de l’esprit de l’invention. De même, il est envisageable d’arranger plusieurs canaux microfluidiques dans le dispositif 100, par exemple quatre canaux reliant respectivement quatre entrées et s’étendant respectivement vers les quatre coins du parallélépipède du dispositif 100, chacun canal était muni d’une paire d’électrodes ainsi que de portions de connexion.
La montre une vue d’un complexe base-conducteurs du dispositif 100, c’est-à-dire sans la couche intermédiaire 13 et sans la couche de couverture 15, mettant ainsi en valeur le parcours des conducteurs 27a, 27b. Les conducteurs électriques 27a, 27b sont disposés sur la surface 29 (visible sur les figures 3B et 3C) opposée à la surface de contact 1 de la couche de base 11 de la structure multicouche 9. Les conducteurs 27a, 27b sont réalisés dans un matériau électriquement conducteur, de préférence en cuivre (Cu) et comprennent à leurs premières extrémités respectives les électrodes 23a, 23b et à leurs secondes extrémités respectives des portions de connexion 25a, 25b. En particulier, les conducteurs 27a, 27b sont réalisés à partir d’une même couche de cuivre formée sur la couche de base 11, le cuivre ayant été chimiquement gravé pour obtenir la forme désirée.
Les portions de connexion 25a, 25b sont des parties exposées des conducteurs 27a, 27b. Par exemple, les couches 13 et 15 sont ouvertes au niveau des portions de connexion 25a, 25b afin de permettre une connexion physique avec le dispositif électronique 200 (cf. ) par la surface externe 17. Ainsi, un contact électrique avec le dispositif électronique 200 peut être établi. Les électrodes 23a, 23b sont des parties élargies des conducteurs 27a, 27b, disposées le long de parois du canal microfluidique 5.
Afin d’améliorer leur fonctionnalité, les électrodes 23a, 23b et les portions de connexion 25a, 25b des conducteurs 27a, 27b sont plaquées, ou métallisées, avec au moins un métal ou avec un alliage de métaux, les métaux étant de préférence sélectionnés parmi le nickel, l’or, l’argent, et le palladium. Dans un mode de réalisation préféré, les électrodes 23a, 23b sont plaquées avec une couche de nickel de 10 nm à 10 µm, qui à son tour est recouverte d’une couche d’or de 10 nm à 10 µm. Dans des modes de réalisation alternatifs, les électrodes 23a, 23b sont plaquées avec une couche de nickel recouverte d’une couche d’argent, ou une couche de nickel recouverte d’une couche de palladium, ou une couche de nickel recouverte d’une couche d’or elle-même recouverte d’une couche de palladium. Ainsi, la résistance de contact peut être réduite et/ou la résistance à la corrosion augmentée.
L’agencement de portions de connexions 25a, 25b à une extrémité des conducteurs 27a, 27b de manière à être accessible par la surface externe 17 de la structure multicouche 9 permet le rattachement simple au dispositif électronique 200 (cf. ) pour mesurer une résistance et/ou conductance entre les électrodes, sans encombrer la surface de contact 1. Ainsi, l’opération et le confort du dispositif sont préservés.
La montre aussi que l’entrée fluidique 3 au centre du parallélépipède du dispositif 100 correspond dans ce mode de réalisation à une perforation cylindrique à travers l’épaisseur, c’est-à-dire à travers la hauteur, dans une direction z, de la couche de base 11.
Ainsi, une quantité de sueur reçue par l’entrée fluidique 3 est amenée dans le canal microfluidique 5 et guidée par force capillaire le long du canal 5, puis est échappé par la sortie 19. Lorsque la sueur passe entre les électrodes 23a, 23b, une résistance et/ou une conductance entre les bornes des électrodes peut être mesurée. A partir de la résistance R ou de la conductance G, et du rapport entre la superficie S des électrodes 23a, 23b et la distance L séparant lesdites électrodes 23a, 23b, dit rapport S/L, la conductivité électrique σ de la sueur est calculée. A partir de la conductivité σ du liquide, la concentration molaire C_NaCl en chlorure de sodium peut être empiriquement approximée.
Le rapport S/L des électrodes 23a, 23b disposées dans le canal est prédéterminé et connu. Dans ce mode de réalisation, le rapport S/L est compris entre 0.01 m^-1 et 0.1 m^-1, en particulier entre 0.03 m^-1 et 0.05 m^-1 De préférence, le rapport s’approche de 4/100, c’est-à-dire, de 0.04 m^-1. Dans le cadre d’investigations approfondies par les inventeurs, il a été déterminé que la relation entre conductivité σ et concentration en chlorure de sodium C_NaCl est avantageusement linéaire et déterministe dans cette fourchette.
Les figures 3A, 3B et 3C représentent des sections transversales du dispositif 100 selon, respectivement, les axes de section respectives A-A, B-B et C-C telles que représentés sur la .
Les trois sections sont centrées au niveau du canal microfluidique 5 selon, respectivement, l’axe A de la , et le plan x-z. La section 3A selon l’axe A-A est centrée sur l’entrée 3 au canal microfluidique 5. L’entrée 3 est une perforation centrale à travers la couche de base 11. Tandis que la perforation de la couche de base 11 traverse aussi la couche intermédiaire 13, la couche de couverture 15 n’est pas perforée.
Les figures 3B et 3C représentent par ailleurs les deux électrodes 23a, 23b disposées sur une même surface 29. La surface 29 est opposée à la surface de contact 1 de la couche de base 11 de la structure multicouche 9. Les électrodes 23a, 23b sont disposées de manière à être séparées par une distance L. Ainsi, les électrodes 23a, 23b sont arrangées dans le même plan x-z, au niveau de la couche intermédiaire 13. La couche de couverture 15 recouvre la couche intermédiaire 13 et fourni une paroi supplémentaire au canal microfluidique 5, fermant le canal 5. Ainsi, ce mode de réalisation est économique car simple à produire par procédé de micro-fabrication.
Dans un mode de réalisation alternatif, il est envisageable de disposer les deux électrodes 23a, 23b sur la couche de couverture 15, sur une même surface de paroi de canal microfluidique 5, par exemple sur la surface 31 opposée à la surface externe de connexion 17.
La structure du dispositif 100 décrit ci-dessus permet une fabrication par des techniques de micro-fabrication, en particulier par des procédés de bobine à bobine (reel-to-reel en anglais), et donc bénéficier d’économies d’échelle importantes. Ainsi, le dispositif peut être fabriqué suffisamment économiquement pour être utilisé de manière consommable lors d’une session d’exercice physique.
Par ailleurs, l’agencement de portions de connexions 25a, 25b à une extrémité des conducteurs 27a, 27b de manière à être accessible par la surface opposée 17 à la surface de contact 1 de la structure multicouche 9 permet le rattachement au dispositif électronique 200 sans encombrer la surface de contact. Ainsi, l’opération simple et le confort du dispositif sont préservés.
- le dispositif d’alimentation électrique comprend un convertisseur connecté entre la source d’énergie électrique principale et la source d’énergie électrique auxiliaire et configuré pour convertir le signal électrique d’alimentation principal en un signal électrique d’alimentation permettant d’alimenter la source d’énergie électrique auxiliaire.
L’invention concerne aussi un véhicule comprenant un dispositif thermique tel que défini ci-dessus.
- la est une vue schématique d’un dispositif thermique de chauffage et de refroidissement de fluides ;
- la est une vue schématique partielle du montage d’un module thermoélectrique entre un échangeur thermique externe et un échangeur thermique intercalaire du dispositif thermique de chauffage et de refroidissement ;
- la est une vue schématique partielle d’un autre montage d’un module thermoélectrique entre un échangeur thermique externe et un échangeur thermique intercalaire du dispositif thermique de chauffage et de refroidissement ; et
- la est une vue schématique d’une structure de support du dispositif thermique de chauffage et de refroidissement de fluides.
Tel qu’illustré sur la , un dispositif thermique 2 de chauffage et de refroidissement de fluides comprend un empilement 4 d’échangeurs thermiques incluant un échangeur thermique intercalaire 6, un premier échangeur thermique externe 8 et un deuxième échangeur thermique externe 10.
Chacun de l’échangeur thermique intercalaire 6, du premier échangeur thermique externe 8 et du deuxième échangeur thermique 10 est configuré pour la circulation d’un fluide.
L’échangeur thermique intercalaire 6 est intercalé entre le premier échangeur thermique 8 et le deuxième échangeur thermique 10 pour l’échange d’énergie thermique entre, d’une part, le fluide circulant dans l’échangeur thermique intercalaire 6 et le fluide circulant dans le premier échangeur thermique 8, et, d’autre part, entre le fluide circulant dans l’échangeur thermique intercalaire 6 et le fluide circulant dans le deuxième échangeur thermique 10.
Le dispositif thermique 4 comporte en outre des modules thermoélectriques 12 intercalés entre les échangeurs thermiques.
Le dispositif thermique 4 comprend plus précisément un premier module thermoélectrique 12 intercalé entre le premier échangeur thermique 8 et l’échangeur thermique intercalaire 6 pour le transfert d’énergie thermique entre le premier échangeur thermique 8 et l’échangeur thermique intercalaire 6, et un deuxième module thermique électrique 12 intercalé entre le deuxième échangeur thermique 10 et l’échangeur thermique intercalaire 6 pour le transfert d’énergie thermique entre le deuxième échangeur thermique 10 et l’échangeur thermique intercalaire 6.
Chaque module thermoélectrique 12 est configuré pour créer une énergie thermique par application d’un courant électrique, d’une valeur précise.
Ainsi, chaque module thermoélectrique 12 est configuré pour assurer un transfert thermique efficace entre l’échangeur thermique intercalaire 6 et le premier échangeur thermique 8 ou le deuxième échangeur thermique 10.
Chaque module thermoélectrique 12 est choisi avec des caractéristiques, et en particulier des dimensions, adaptées en fonction des échangeurs thermiques entre lesquels il est intercalé.
Chaque module thermoélectrique 12 possède deux faces 12A, 12B opposées, et est configuré pour transférer une énergie thermique entre ces deux faces 12A, 12B lorsqu’il est alimenté avec un courant électrique.
Les verrous magnétiques (9’) maintiennent les deux étages du lanceur (1) et (2) verrouillés en contact
Les ressorts composite (13) sont sous tension, ils ont tendance à écarter les étages.
Lors du vol la tension exercée par les ressorts ainsi que les pions garantissent la qualité structurale de l’assemblage. Préférentiellement pendant l’ascension les électroaimants (3) repoussent les coulisseaux (5) vers le haut pour garantir la position verrouillée des douilles (6), c’est-à-dire position haute des coulisseaux (5) avec doigts de type (16) des douilles (6) dans les gorges de type (15)
Lors de la séparation on inverse le champ magnétique généré par les électroaimants (3), ce champ induit alors la descente des coulisseaux (5) qui libèrent les douilles élastiques (6) ; Les verrous étant alors ouverts les ressorts repoussent les étages.
De manière à éviter tout jeux et toute vibration on met sous tension le mécanisme du verrou en vissant le boulon (11) dans le filetage (20) du bas de la douille (6), ce qui met en tension le mécanisme du verrou et annule tout jeux.
BREVE DESCRIPTION DES NUMEROTATIONS (1) étage inférieur du lanceur
(2) étage supérieur du lanceur
(3) bobine électromagnétique (à savoir électroaimant torique)
(4) ressort hélicoïdal de maintien
(5) coulisseau, de préférence magnétisable, c’est à dire, soit ferromagnétique soit ferrimagnétique, ce dit coulisseau est de préférence préalablement magnétisé avant montage dans le verrou on dit que c’est un aimant torique.
(6) douille élastique porteuse de doigt de préhension (16) permettant de bloquer l’axe (14) ladite douille étant de préférence métallique, réalisée en matériau élastique, est préférentiellement non magnétisable, amagnétique par exemple en bronze béryllium, cette douille à l’état libre est ouverte, position de déverrouillage ; c’est le coulisseau (5) qui la maintien fermée pendant le stockage et la première phase du vol
(7) système de maintien de l’électroaimant
(8) moyen de fixation du système de maintien de l’électroaimant
(9) carter du verrou électromagnétique
(9’) ensemble du mécanisme du verrou électromagnétique : incluent le carter du verrou
(10) moyens de fixation de l’ensemble du mécanisme du verrou électromagnétique au corp du lanceur (1)
Il existe un besoin de disposer de dispositifs comprenant une ou des mémoires FLASH dont les programmes de fonctionnement peuvent être modifiés.
Un mode de réalisation prévoit un dispositif à mémoire FLASH comprenant : - une mémoire FLASH comprenant une matrice de cellules mémoires non volatiles et une mémoire RAM ; - une interface de mémoire FLASH agencée à l’extérieur de la mémoire FLASH ; - un premier bus de communication reliant l’interface de mémoire FLASH et la matrice de cellules mémoires ; et - un deuxième bus de communication reliant l’interface de mémoire FLASH et la mémoire RAM.
Un mode de réalisation prévoit un procédé pour accéder, dans un dispositif à mémoire FLASH, à la mémoire FLASH en utilisant une interface de mémoire FLASH agencée à l’extérieur de la mémoire FLASH, la mémoire FLASH comprenant une matrice de cellules mémoires non volatiles et une mémoire RAM, le procédé comprenant : - accéder à des données stockées dans la matrice de cellules mémoires par l’intermédiaire d’un premier bus de communication reliant l’interface de mémoire FLASH et la matrice de cellules mémoires ; et - accéder à des données stockées dans la mémoire RAM par l’intermédiaire d’un deuxième bus de communication reliant l’interface de mémoire FLASH et la mémoire RAM.
Selon un mode de réalisation, la matrice de cellules mémoires est configurée pour stocker au moins une valeur de configuration de mémoire RAM et un correctif de programme, le procédé comprenant : obtenir, par l’interface de mémoire FLASH par l’intermédiaire du premier bus, entre une mise sous tension et une procédure de démarrage du dispositif, ladite valeur de configuration de mémoire RAM et, en fonction de ladite valeur de configuration de mémoire RAM, obtenir un correctif de programme depuis la mémoire FLASH et le charger dans la mémoire RAM de la mémoire FLASH à travers le deuxième bus de communication.
Selon un mode de réalisation, le dispositif à mémoire FLASH comprend en outre un module de couplage reliant des lignes de sortie d’une unité de traitement, externe au dispositif à mémoire FLASH, à des lignes d’accès de ladite mémoire RAM de la mémoire FLASH.
Selon un mode de réalisation, la mémoire FLASH comprend en outre une mémoire non volatile comprenant un programme de contrôle d’un contrôleur d’écriture/programmation et/ou comprenant des paramètres de réglage de la matrice de cellules mémoires ; le contrôleur d’écriture/programmation étant configuré pour mettre en oeuvre des étapes de programmation, d’effacement et de vérification de données de la mémoire.
Selon un mode de réalisation, le module de couplage relie en outre des lignes de sortie de l’unité de traitement à des lignes d’accès de la mémoire non volatile.