INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- une étape 33 de vérification si la valve aortique est ouverte, pour ce faire, on calcule l’impédance cardiographique et on la compare à une valeur précédente.
La grille est de préférence composée d'une pluralité de tubes espacés les uns des autres et parallèles à la barre latérale arrière du cadre du sommier.
L'invention concerne également une logette pour le couchage d'un animal d'élevage comportant un sommier selon l'invention et une structure pour former une séparation d'extrémité d'une logette ou une séparation une logette adjacente.
De manière avantageuse, la structure comprend au moins un bat-flanc séparant deux animaux couchés l'un à côté de l'autre, un moyen de contention s'étendant perpendiculairement dudit bat-flanc, et un élément anti-reptation s'étendant horizontalement et perpendiculairement dudit bat-flanc.
Chaque élément anti-reptation est avantageusement escamotable et pivotant autour d'un axe horizontal pour être rabattu contre ledit bat-flanc.
est une vue en perspective partielle d'un sommier pour bovin selon l'invention,
est une vue de dessus du sommier de la ,
est une vue agrandie du détail A de la ,
est une vue de côté du sommier de la ,
est une vue agrandie du détail B de la ,
est une vue en perspective d'une logette munie d'un sommier selon l'invention,
est une vue en perspective partielle de la logette de la ,
Sur les figures 1 à 5, on a représenté un sommier 1 selon l'invention agencé pour être disposé sur le sol d'une étable et supporter un matelas ou un tapis pour le couchage d'un animal d'élevage tel que, par exemple, un bovin, l'étable et le matelas ou tapis n'étant pas représentés sur les figures afin de ne pas les surcharger.
Ledit sommier 1 comporte un cadre 2 en forme générale de carré ou rectangle comprenant au moins une barre latérale avant 3, une barre latérale arrière 4 et deux barres longitudinales 5, 6 fixées auxdites barres latérales avant 3 et arrière 4.
On désigne ici par "avant" tout élément ou partie d'élément du sommier 1 situé du côté de la tête de l'animal lorsqu'il est couché sur ledit sommier 1 et par "arrière" tout élément ou partie d'élément situé du côté opposé.
A l’étape E313, le contrôleur commande la suppression de la première interconnexion lorsque la seconde interconnexion est établie. Un exemple de la suppression de la première interconnexion entre le premier et le second nœuds est donné en .
A l’étape E314, le contrôleur commande l’établissement, lorsque la première interconnexion est supprimée, d’une troisième interconnexion entre le premier et le quatrième nœuds par une liaison radio dans la première bande de fréquence. Un exemple de l’établissement d’une seconde interconnexion entre le premier et le troisième nœuds est donné en .
A l’étape E315, le contrôleur vérifie si l’établissement de la seconde interconnexion crée deux chemins pour le transfert de données entre deux nœuds du réseau maillé, et dans l’affirmative commande l’interruption du transfert de données entre les deux nœuds du réseau maillé sur un des deux chemins.
A l’étape E316, le contrôleur commande la suppression de la seconde interconnexion lorsque la troisième interconnexion est établie. Un exemple de l’établissement d’une seconde interconnexion entre le premier et le troisième nœuds est donné en .
En variante l’étape E316 n’est pas exécutée.
Il est à remarquer qu’en variante, l’interconnexion entre le premier nœud 100e avec le quatrième nœud 100b est effectuée en utilisant de manière temporaire un autre canal radio du premier nœud. Le premier nœud est alors appelé troisième nœud 100b.
La illustre un exemple d’un procédé exécuté selon un troisième mode de réalisation.
Le présent algorithme est exécuté par un nœud appelé contrôleur du sous réseau d’acheminement.
Le présent algorithme est par exemple exécuté lorsqu’une reconfiguration d’un réseau local doit être effectuée.
Selon le troisième mode de réalisation, l’interconnexion entre le premier nœud 100e et le second nœud 100f doit être remplacée par une interconnexion entre le premier nœud 100e avec le quatrième nœud 100b.
Le contrôleur est par exemple compris dans le nœud 100a.
A l’étape E320, le contrôleur sélectionne un nœud temporaire, par exemple le troisième nœud 100b.
Les nœuds du sous-réseau d’acheminement sont connectés les uns aux autres grâce à une structure maillée en forme d’arbre, si le premier nœud sert de relais entre des nœuds de niveau hiérarchique supérieur dans l’arbre et des nœuds de niveau hiérarchique inférieur dans l’arbre et le troisième nœud est différent des nœuds de niveau hiérarchique inférieur pour lesquels le premier nœud sert de relai.
A l’étape E321, le contrôleur commande l’établissement d’une seconde interconnexion entre le premier et le troisième nœuds par une liaison radio dans une seconde bande de fréquence différente de la première bande de fréquence. Un exemple de l’établissement d’une seconde interconnexion entre le premier et le troisième nœuds est donné en .
A l’étape E322, le contrôleur vérifie si l’établissement de la seconde interconnexion crée deux chemins pour le transfert de données entre deux nœuds du réseau maillé formant une boucle et dans l’affirmative commande l’interruption eu niveau logique du transfert de données entre les deux nœuds du réseau maillé sur un des deux chemins. Il est à remarquer ici qu’aucun des deux chemins physiques n’est supprimé.
A l’étape E323, le contrôleur commande la suppression de la première interconnexion lorsque la seconde interconnexion est établie. Un exemple de la suppression de la première interconnexion entre le premier et le second nœuds est donné en .
Selon certains modes de réalisation, le procédé comprend en outre : la circulation du CO 2 supercritique à travers l’anneau et l’alésage de l’outil coaxial pour qu’il atteigne le sabot et extraie de la chaleur de la veine de charbon en combustion ; et la circulation du CO 2 supercritique chauffé à travers le générateur électrique pour produire de l’énergie électrique.
Selon certains modes de réalisation, le procédé comprend en outre : l’injection d’air ou d’oxygène dans la veine de charbon pour soutenir la combustion.
Selon certains modes de réalisation, le procédé comprend en outre : l’extraction de H 2 du gaz de synthèse avec l’unité de traitement chimique.
Selon certains modes de réalisation, le procédé comprend en outre : l’injection du CO 2 supercritique dans une cavité formée à la place de la veine de charbon brûlé ; et le scellement de puits reliés à la cavité pour stocker le CO 2 dans le sous-sol.
L’invention s’étend aussi à un système d’extraction de chaleur destiné à extraire de la chaleur d’un gisement, le système comprenant : un outil coaxial configuré pour être placé dans le sous-sol, l’outil coaxial ayant un tuyau externe et un tuyau interne situé à l’intérieur du tuyau externe, et étant configuré de telle sorte qu’un fluide circule à travers un anneau des tuyaux interne et externe, atteint une extrémité fermée du tuyau externe, et circule également à travers un alésage du tuyau interne ; et un générateur électrique raccordé fluidiquement à une unité de traitement chimique pour recevoir le fluide, et aussi raccordé fluidiquement avec un premier orifice au tuyau interne, et avec un deuxième orifice au tuyau externe de l’outil coaxial, dans lequel une différence de température du fluide au niveau du générateur électrique et au niveau de l’outil coaxial conduit le générateur électrique à produire de l’énergie.
Selon certains modes de réalisation, le système d’extraction de chaleur destiné à extraire de la chaleur d’un gisement comprend en outre : une unité de traitement chimique configurée pour recevoir du gaz de synthèse issu d’une veine de charbon en combustion située dans le sous-sol, et pour extraire du CO 2 et du H 2 du gaz de synthèse ; et un compresseur raccordé fluidiquement entre l’unité de traitement chimique et le générateur électrique pour fabriquer du CO 2 supercritique à utiliser comme le fluide.
Selon certains modes de réalisation, les tuyaux interne et externe du système d’extraction de chaleur destiné à extraire de la chaleur d’un gisement sont configurés pour être placés à l’écart d’une verticale, sous un fond de la veine de charbon.
Selon certains modes de réalisation, le système d’extraction de chaleur destiné à extraire de la chaleur d’un gisement comprend en outre : un compresseur supplémentaire configuré pour pomper de l’air ou de l’oxygène à l’intérieur de la veine de charbon pour favoriser la combustion du charbon.
Selon certains modes de réalisation, le tuyau interne et le tuyau externe du système d’extraction de chaleur destiné à extraire de la chaleur d’un gisement sont configurés pour former une boucle ininterrompue pour le fluide entre un sommet de l’anneau et un sommet de l’alésage tout en permettant également au fluide d’entrer en contact direct avec l’extrémité fermée du tuyau externe.
L’invention vise aussi un procédé destiné à extraire de la chaleur d’un gisement, le procédé comprenant : la mise en place d’un ou plusieurs outils coaxiaux dans le sous-sol, l’outil coaxial ayant un tuyau externe et un tuyau interne situé à l’intérieur du tuyau externe, et étant configuré de telle sorte qu’un fluide circule à travers un anneau des tuyaux interne et externe, atteint une extrémité fermée du tuyau externe, et circule également à travers un alésage du tuyau interne ; le raccordement fluidique d’un générateur électrique à une unité de traitement chimique pour recevoir le fluide, et aussi le raccordement fluidique d’un premier orifice du générateur électrique au tuyau interne et le raccordement d’un deuxième orifice du générateur électrique au tuyau externe de l’outil coaxial ; et la production d’énergie avec le générateur électrique, exclusivement sur la base d’une différence de température du fluide au niveau du générateur électrique et au niveau de l’outil coaxial.
Selon certains modes de réalisation, le procédé destiné à extraire de la chaleur d’un gisement comprend en outre :
le déploiement de l’outil coaxial dans un plan en dessous d’un fond de la veine de charbon, le plan faisant un angle non nul avec un plan horizontal.
le déploiement de l’outil coaxial pour qu’il suive un chemin en forme de serpentin dans le plan.
Un autre mode de réalisation concerne un procédé destiné à extraire de la chaleur d’un gisement, et le procédé comporte la mise en place d’un ou plusieurs outils coaxiaux dans le sous-sol, l’outil coaxial ayant un tuyau externe et un tuyau interne situé à l’intérieur du tuyau externe, le tuyau externe et le tuyau interne étant tous deux raccordés à un sabot de telle sorte qu’un fluide circule à travers un anneau des tuyaux interne et externe, atteint le sabot, et circule également à travers un alésage du tuyau interne, seul le sabot étant en contact avec une veine de charbon située dans le sous-sol, le raccordement fluidique d’un générateur électrique à une unité de traitement chimique pour recevoir un fluide, et aussi le raccordement fluidique d’un premier orifice du générateur électrique au tuyau interne et le raccordement d’un deuxième orifice du générateur électrique au tuyau externe de l’outil coaxial, et la production d’énergie avec le générateur électrique exclusivement sur la base d’une différence de température du fluide au niveau du générateur électrique et au niveau de l’outil coaxial.
Encore un autre mode de réalisation concerne un système d’extraction de chaleur destiné à extraire de la chaleur d’un gisement, et le système comporte un outil coaxial configuré pour être placé dans le sous-sol, l’outil coaxial ayant un tuyau externe et un tuyau interne situé à l’intérieur du tuyau externe et étant configuré de telle sorte qu’un fluide circule à travers un anneau des tuyaux interne et externe, atteint une extrémité fermée du tuyau externe, et circule également à travers un alésage du tuyau interne, et un générateur électrique raccordé fluidiquement à une unité de traitement chimique pour recevoir le fluide, et aussi raccordé fluidiquement avec un premier orifice au tuyau interne et avec un deuxième orifice au tuyau externe de l’outil coaxial. Une différence de température du fluide au niveau du générateur électrique et au niveau de l’outil coaxial conduit le générateur électrique à produire de l’énergie.
L’élément de détection 36 comprend un revêtement de détection 42 qui est électriquement isolant et thermiquement dégradable ( ). Le revêtement de détection 42 entoure le tronçon de détection 40 notamment sur toute sa longueur et/ou la totalité du tronçon de détection. En l’occurrence, le revêtement de détection entoure l’élément électriquement conducteur sur toute sa longueur dans la boite à bornes, sur un tronçon passant à travers une paroi de la boite à bornes 30, et une partie de sa longueur s’étendant depuis la boite à bornes 30. Uniquement un tronçon s’étendant en dehors de la boite à bornes 30 de l’élément de détection 36 est dénudé de revêtement de détection 42.
Le revêtement de détection 42 est un revêtement adapté pour se dégrader sous l’effet de la chaleur générée par un arc électrique. Le revêtement de détection peut comprendre ou être constitué de polymère(s) sensible(s) à la chaleur, tel que du PVC, fluoropolymère ou polypropylène, chimiquement dopé(s) conduisant à une diminution de résistance électrique dans le cas d’une augmentation de la température. La température de dégradation thermique, c’est-à-dire la température à partir de laquelle le revêtement thermique se dégrade, peut être comprise entre 80°C et 240°C et notamment entre 100°C et 200°C.
L’élément électriquement conducteur 38 de l’élément de détection peut avoir une section transversale circulaire, elliptique, carrée ou rectangulaire. L’élément électriquement conducteur peut être en forme de fil, de barre ou de nappe.
Dans le cas du mode de réalisation des Figures 1 et 2, l’élément de détection 36 consiste en une seule branche s’étendant à l’intérieur de la boite à bornes 30.
Le tronçon de détection 40 s’étend, notamment sur toute sa longueur et/ou sur toute son étendue, à une distance de détection DD du tronçon de connexion électrique 24.
La distance de détection DD est choisie de telle sorte que, lors de l’apparition d’un arc électrique au niveau du tronçon de connexion électrique 24, cet arc électrique dégrade thermiquement le revêtement de détection 42 et établit une connexion électrique par arc électrique entre le tronçon de connexion et l’élément électriquement conducteur 38. Cette connexion à la masse électrique ou à la terre électrique est ensuite détectée, par exemple par un module de détection 50 de court-circuit faisant partie du dispositif de détection. Ce module de détection 50 est par exemple un module adapté pour détecter une différence de courant entre deux phases par exemple P1 et P2 du circuit d’alimentation du moteur électrique 6 ou pour détecter un courant de fuite entre la phase et la masse électrique ou terre électrique (généralement comprenant le châssis 4 du véhicule) ( ). En fonction de la détection d’un court-circuit par le module de détection 50, le module de détection peut émettre un signal de détection ou couper l’alimentation du moteur électrique 6. Le module de détection 50 de court-circuit peut par exemple comprendre un interrupteur différentiel ou un disjoncteur différentiel.
La distance de détection DD peut être déterminée par exemple comme suit :
- a) la distance de détection est inférieure à une distance de portée d’un arc électrique émanant du tronçon de connexion électrique 24 et adapté pour dégrader thermiquement le revêtement de détection 42 ; et/ou
- b) la distance de détection DD est de telle sorte que d’une part la tension de claquage entre le tronçon de détection 40 et le tronçon de connexion électrique 24 en présence du revêtement de détection est supérieure à une tension nominale de la borne d’alimentation, et d’autre part la tension de claquage entre le tronçon de détection et le tronçon de connexion électrique en l’absence du revêtement de détection est inférieure à une tension nominale de la borne d’alimentation ; et/ou
- c) la distance de détection DD est inférieure à une distance entre le tronçon de connexion électrique 24 et un élément de circuit électrique supplémentaire, qui est l’élément de circuit électrique le plus près de ce tronçon de connexion électrique.
Pour le cas c), l’élément de circuit électrique supplémentaire est par exemple un tronçon de connexion supplémentaire d’une autre phase du même moteur électrique 6 (voir ci-dessous).
Pour des tensions électriques nominales comprises entre 1kV et 5kV, la distance de détection est par exemple comprise entre 1 mm et 5 mm. De manière générale, la distance de détection peut donc être comprise entre 1,0 mm et 5,0 mm.
En l’occurrence, le tronçon de détection 40 est disposé dans la boîte à bornes 30.
Comme ceci est visible sur la , le dispositif de détection de court-circuit 10 peut comprendre une borne d’alimentation supplémentaire 112 qui peut être disposée dans la boîte à bornes, une borne alimentée supplémentaire 114 qui peut être disposée dans la boîte à bornes, et un élément de liaison supplémentaire 118. L’élément de liaison supplémentaire 118 relie la borne d’alimentation supplémentaire et la borne alimentée supplémentaire et peut également être disposé dans la boîte à bornes. Ces éléments supplémentaires : la borne d’alimentation supplémentaire 112, la borne alimentée supplémentaire 114 et l’élément de liaison supplémentaire 118 peuvent être respectivement identiques aux éléments précédemment décrits 12, 14, 18. Ces éléments supplémentaires font par exemple partie d’une phase supplémentaire P2 pour alimenter le moteur électrique 6 en électricité. Le moteur électrique 6 comprend à cet effet un bobinage de stator supplémentaire 116.
La borne d’alimentation supplémentaire 112, la borne alimentée supplémentaire 114 et l’élément de liaison supplémentaire 118 définissent un tronçon de connexion électrique supplémentaire 124 dépourvu d’isolation électrique.
Da distance de détection DD est inférieure à la distance de tronçon DT entre le tronçon de connexion électrique 24 et le tronçon de connexion électrique supplémentaire 124.
et sont deux spectrogrammes obtenus avec le système LIDAR de , pour deux valeurs de distance de mesure ;
reproduit deux spectres d’un signal de détection hétérodyne obtenu avec le système LIDAR de ;
illustre une application possible du système LIDAR de ; et
correspond à pour une application de mesure de vitesse de cible avec modulation d’amplitude et détection directe.
L’invention est d’abord décrite pour une application de mesure de vitesse anémométrique, en utilisant une modulation de fréquence optique. Dans un second temps, elle sera décrite pour une application de mesure de la vitesse d’un objet solide qui constitue la cible, en utilisant une modulation d’amplitude.
Conformément à , un système LIDAR pour mesure de vitesse anémométrique comporte une voie d’émission 10, une voie de détection 20 et une unité de traitement de signal 30.
La voie d’émission 10 comprend une source laser 11 notée SOURCE, un modulateur optique 14 noté MAO, un amplificateur optique 15 noté AO, et une optique de sortie 18. La source laser 11 peut être d’un type à émission continue, par exemple produisant un rayonnement de longueur d’onde λ égale à environ 1,55 µm (micromètre). Le modulateur 14 peut être de type acousto-optique, et commandé pour découper le rayonnement qui est issu de la source laser 11 en impulsions successives. D’une façon qui est usuelle mais non-obligatoire, le modulateur 14 peut appliquer en outre un décalage fréquentiel constant à la fréquence optique du rayonnement, par exemple un décalage qui est égal à environ 40 MHz (mégahertz). L’amplificateur optique 15 augmente la puissance des impulsions de rayonnement qui sont ainsi formées, et ces impulsions sont transmises vers l’extérieur par l’optique de sortie 18 sous la forme d’un faisceau F dont la direction centrale de propagation est A-A. De façon connue, le découpage du rayonnement en impulsions successives permet d’obtenir des valeurs élevées de puissance instantanée du rayonnement à l’intérieur de chaque impulsion, ce qui est particulièrement favorable à des mesures de anémométriques. Un tel fonctionnement d’émission par impulsions peut en effet permettre de mettre en œuvre des valeurs de puissance instantanée de rayonnement, à l’intérieur de chaque impulsion à profil sensiblement rectangulaire, qui sont comprises entre 100 W (watt) et 5·10 5 W, par exemple égale à 500 W. De telles valeurs ne sont pas accessibles pour un rayonnement laser continu avec les composants d’amplification optique qui sont disponibles actuellement ou compatibles avec l’application anémométrique. L’optique de sortie 18 peut être constituée par une ou plusieurs lentilles convergentes, et peut déterminer la dimension de la pupille de sortie de la voie d’émission 10. Par exemple, cette pupille de sortie peut avoir un rayon de 0,07 m (mètre) environ. Les composants optiques de la voie d’émission 10, en dehors de l’optique de sortie 18, peuvent avantageusement être réalisés par une technologie de fibre optique, permettant de réduire l’encombrement du système LIDAR et de faciliter l’alignement optique de ces composants.
L’optique de sortie 18 est conçue pour produire le faisceau F des impulsions de rayonnement avec une structure de faisceau convergent dans une zone d’espace qui est située en aval cette optique de sortie, par rapport au sens de propagation du rayonnement qui sort de la voie d’émission 10. Ainsi le faisceau F possède des sections transversales, perpendiculairement à sa direction centrale de propagation A-A, qui diminuent entre l’optique de sortie 18 et une zone de focalisation notée ZF, puis qui augmentent sous forme d’un faisceau divergent au-delà de cette zone de focalisation ZF. De façon connue, notamment en utilisant un modèle de faisceau gaussien, la zone de focalisation ZF peut être assimilée à un cylindre d’axe superposé à la direction centrale de propagation A-A, de rayon w 0 = λ/(π·θ), couramment appelé «waist», et de longueur 2·l R , où l R est la longueur de Rayleigh égale à λ/(π·θ 2 ), θ étant le demi-angle de divergence du faisceau F au-delà de la zone de focalisation ZF, exprimé en radian. Typiquement, la distance entre l’optique de sortie 18 et la zone de focalisation ZF, qui est notée D et qui peut être sélectionnée en ajustant une longueur focale ou une position longitudinale de l’optique de sortie 18, peut varier entre quelques mètres et plusieurs centaines de mètres, la longueur de Rayleigh l R variant alors corrélativement de quelques dizaines de centimètres à quelques mètres, et le rayon w 0 étant de l’ordre de quelques centimètres. De façon générale, le demi-angle de divergence θ du faisceau F peut être évalué en aval de la zone de focalisation ZF dans le sens de propagation du rayonnement, à une distance de la zone de focalisation ZF qui peut être égale à 1 km (kilomètre).
Pour effectuer une détection hétérodyne, la voie de détection 20 peut comprendre un photodétecteur 22 noté PD, et des coupleurs optiques 13, 16 et 21 notés CO, qui sont disposés pour combiner une partie rétrodiffusée du faisceau F avec une partie F REF du rayonnement issu de la source laser 11. Cette partie de rayonnement F REF fait fonction de rayonnement de référence pour la détection hétérodyne. De façon connue, la partie rétrodiffusée du faisceau F qui est ainsi détectée provient essentiellement de la zone de focalisation ZF, et est produite par des particules rétro-diffusantes qui sont situées dans cette zone. Le coupleur optique 16 peut avantageusement être du type à séparation de polarisation, auquel cas le rayonnement qui est issu de l’amplificateur optique 15 est polarisé linéairement, et une lame quart d’onde 17, notée λ/4, est insérée entre le coupleur optique 16 et l’optique de sortie 18. Le coupleur optique 16 et la lame quart d’onde 17 constituent ainsi un circulateur optique qui couple la voie d’émission 10 et la voie de détection 20 à l’optique de sortie 18 ainsi partagée.