INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les matériaux de cathode au lithium-phosphate de ferromanganèse obtenus dans les Exemples et les Exemples comparatifs ont été mélangés à du noir d’acétylène en tant qu’agent conducteur et à du PVDF en tant que liant, pour une proportion en masse de 8:1:1, on a ajouté pour agitation une quantité appropriée du solvant organique NMP, on a appliqué une solution mixte sur une feuille d’aluminium pour préparer une plaque d’électrode positive. On a assemblé dans une boîte à gants une pile bouton A2023 comprenant la plaque d’électrode positive ci-dessus, une électrode négative fabriquée en une plaque de métal lithium, un diaphragme fabriqué en une membrane poreuse de polypropylène Celgard2400, un électrolyte comprenant un solvant consistant en EC, DMC et EMC selon une proportion en masse de 1:1:1 et un soluté de LiPF 6 ayant une concentration de 1,0 mol/l. La performance de cycle charge-décharge de la pile a été testée, les capacités de décharge spécifique à 0,2C et 1C ont été testées à une tension de coupure comprise entre 2,2 V et 4,3 V. Les résultats des essais de performance électrochimique sont présentés dans le Tableau 2.
Capacité de décharge à 0,2C (mAh/g) Capacité de décharge à 0,1C (mAh/g) Taux de rétention de la capacité pour 600 fois à 1C (%) Exemple 1 151,3 143,7 95,56 % Exemple 2 153,2 141,2 93,07 % Exemple 3 151,8 143,3 95,05 % Exemple comparatif 1 143,5 122,1 85,09 % Exemple comparatif 2 147,6 124,6 84,42 % Exemple comparatif 3 144,2 123,3 85,51 % Exemple comparatif 4 132,6 106,9 80,62 %
Il ressort du Tableau 2 que la performance électrochimique des exemples est manifestement meilleure que celle des exemples comparatifs, ce qui indique que le lithium-phosphate de ferromanganèse obtenu par frittage du phosphate de ferromanganèse préparé par la présente invention a une grande capacité spécifique et une performance de cycle élevée.
Les exemples de la présente invention ont été décrits en détail par référence aux dessins ci-joint ci-dessus, mais la présente invention n’est pas limitée aux exemples ci-dessus. Différentes modifications peuvent être apportées entrant dans le cadre des connaissances de l’homme du métier sans pour autant s’écarter de l’objet de la présente invention. En outre, les exemples de la présente invention et les caractéristiques données dans les exemples peuvent être combinés les uns aux autres sans conflit.
Précurseur ternaire poreux et sphérique et son procédé de préparation, matériau de cathode ternaire, pièce polaire de cathode et batterie La présente invention porte sur le domaine technique des batteries, en particulier sur un précurseur ternaire poreux et sphérique et sur un procédé de préparation de ce dernier, sur un matériau de cathode ternaire, sur une pièce polaire de cathode et sur une batterie.
État de la technique Avec le rapide développement de l’économie mondiale, il y a de plus en plus consommation d’énergie fossile non renouvelable, de sorte qu’il est urgent de rechercher une énergie nouvelle et alternative, qui va frayer un nouveau chemin pour le développement durable. Au cours des dernières années, il y a eu une augmentation rapide de l’industrie automobile se fondant sur la nouvelle énergie. En raison des avantages d’une grande densité d’énergie, verte et propre, les utilisateurs apprécient de plus en plus la facilité de transport, l’utilisation répétée et analogue, des batteries lithium-ion, et sont concernés par ces dernières. Parmi elles, un matériau ternaire nickel-cobalt-manganèse est le plus largement utilisé comme matériau de cathode pour batterie lithium-ion. À la fin de l’année dernière, le matériau ternaire nickel-cobalt-manganèse a occupé la part de capacité de chargement la plus grande des matériaux de cathode pour batteries lithium-ion.
Le matériau ternaire est devenu le point central de la recherche, dans laquelle le précurseur ternaire joue un rôle important. Le matériau de cathode hérite presque complètement de différents indicateurs physiques et chimiques du précurseur. Différents paramètres, tels que l’aire spécifique, la masse volumique après tassement, la distribution granulométrique et analogues du précurseur affectent directement les performances électrochimiques de la batterie, une aire spécifique plus grande peut fortement augmenter l’aire de contact entre le matériau et l’électrolyte, et une valeur plus élevée de la masse volumique après tassement peut maintenir la stabilité de cyclage de la batterie et améliorer la densité d’énergie volumique.
Cependant, en tant que deux paramètres importants, l’aire spécifique et la masse volumique après tassement sont toujours en opposition, c’est-à-dire que les particules primaires du précurseur à grande masse volumique après tassement sont relativement serrées, de sorte qu’il est difficile d’obtenir une aire spécifique plus élevée, tandis qu’une particule primaire du précurseur à aire spécifique élevée est relativement lâche, de sorte qu’il est difficile d’obtenir une plus grande masse volumique après tassement.
Compte tenu de ce qui précède, la présente invention est proposée.
Résumé La présente invention vise à fournir un précurseur ternaire poreux et sphérique et un procédé de préparation associé, qui peut réaliser l’unité organique d’une grande aire spécifique et d’une masse volumique élevée après tassement, l’objectif étant d’assurer la performance de cyclage de la batterie, de façon à améliorer significativement les performances électrochimiques d’une batterie.
La présente invention vise en outre à fournir un matériau de cathode ternaire, une pièce polaire de cathode et une batterie, tous étant préparés à partir du précurseur ternaire poreux et sphérique ci-dessus.
La solution de la présente invention est notée comme suit : Selon un premier aspect, la présente invention fournit un procédé de préparation d’un précurseur ternaire poreux et sphérique comprenant les étapes suivantes : introduction d’une solution métallique, d’ammoniac et d’une liqueur alcaline dans une cuve de réaction ayant une solution de base réactionnelle dont le pH est de 11,5 à 12,5, lancement de l’agitation et maintien du pH dans la cuve de réaction à 11,5 à 12,5 pour pastillage dans le but d’obtenir une particule primaire, la solution métallique étant obtenue par mélange d’un sel de nickel, d’un sel de cobalt et d’un sel de manganèse ; mise en œuvre continue d’un pastillage pour fabriquer l’agglomérat de particules primaires et former une particule secondaire ; dans le procédé, quand la particule secondaire croît jusqu’à une granulométrie cible, réduction progressive du pH dans la cuve de réaction à 11 à 11,5 et réduction progressive de la vitesse d’agitation pour permettre à la particule secondaire de croître progressivement et être simultanément poreuse et sphérique, après que la particule secondaire a crû jusqu’à la granulométrie cible, élévation rapide du pH dans la cuve de réaction à 11,5 à 12,5 et maintien pendant un temps prescrit pour obtenir un précurseur intermédiaire ; et post-traitement du précurseur intermédiaire pour obtenir le précurseur ternaire poreux et sphérique.
Dans un mode de réalisation optionnel, la granulométrie cible de la particule secondaire est 10,1 de préférence, dans le procédé de formation de la particule secondaire, l’étape de réduction progressive du pH dans la cuve de réaction à 11 à 11,5, et simultanément de réduction progressive de la vitesse d’agitation, comprend : la régulation correspondante du pH à 11,5 à 12,5 et de la vitesse d’agitation à 450 à 550 tr/min quand la granulométrie de la particule secondaire est D50 ≤ 3,5 μm ; la régulation correspondante du pH à 11,5 à 11,8 et de la vitesse d’agitation à 300 à 450 tr/min quand la granulométrie de la particule secondaire est 3,5 < D50 ≤ 7,5 μm ; et la régulation correspondante du pH à 11 à 11,5 et de la vitesse d’agitation à 250 à 300 tr/min quand la granulométrie de la particule secondaire est 7,5 < D50 ≤ 10,1 μm.
Dans un mode de réalisation optionnel, comprenant en outre l’ajout d’un composé contenant M à la solution métallique avant mélange de la solution métallique et de la liqueur alcaline ; de préférence, le composé contenant M est l’un quelconque parmi le trioxyde de molybdène, le trioxyde de tungstène et le sulfate de zirconium ; et de préférence, on ajoute 610 à 700 g du composé contenant M pour chaque 800 à 900 l de la solution métallique.
Dans un mode de réalisation optionnel, la formule chimique du précurseur ternaire poreux et sphérique est Ni x Co y Mn z M w (OH) 2 , dans laquelle 0,92 ≤ x ≤ 0,97 ; 0,02 ≤ y ≤ 0,06 ; 0,01 ≤ z ≤ 0,02 ; 0,001 ≤ w ≤ 0,02 ; x + y + z + w = 1 ; de préférence, l’aire spécifique du précurseur ternaire poreux et sphérique est de 13 à 15 m 2 /g ; de préférence, la masse volumique après tassement du précurseur ternaire poreux et sphérique est de 2,05 à 2,30 g/cm 3 ; de préférence, la teneur en soufre du précurseur ternaire poreux et sphérique est de 1 500 à 1 800 ppm ; de préférence, le sel de nickel est l’un quelconque parmi le sulfate de nickel hexahydraté et le chlorure de nickel ; de préférence, le sel de cobalt est l’un quelconque parmi le sulfate cobalteux heptahydraté et le chlorure de cobalt ; et de préférence, le sel de manganèse est le sulfate de manganèse monohydraté.
Dans un mode de réalisation optionnel, le débit de la solution métallique introduite dans la cuve de réaction est de 20 à 40 l/h, et le débit de la liqueur alcaline introduite dans la cuve de réaction est de 8 à 18 l/h.
La tournette 27 est un équipage mobile destiné à assurer la préhension d’une préforme 4 par son col 10, et monté sur le maillon 32 avec deux degrés de liberté : une translation suivant l’axe A principal et une rotation autour de l’axe A principal.
Dans ce mode de réalisation, le nez 46 de tournette comprend une tête 50 à expansion radiale qui est insérée en force à l'intérieur du col 10 de la préforme 4, un radiateur 52, et un arbre 54.
Comme représentée à la , la tête 50 cylindrique d'axe "A" vertical dont le diamètre extérieur est légèrement inférieur au diamètre intérieur du col 10 de manière qu'il subsiste un jeu radial de coulissement entre la tête 50 et le col 10 lorsque la tête 50 est emmanchée dans le col 10.
La tête 50 comporte des bagues 56 qui se présentent sous la forme de secteurs d'anneau. Chaque bague 56 est reçue coulissante radialement dans un logement radial de la tête 50 entre : - une position rétractée vers l'axe "A" de la tête permettant le coulissement vertical de la tournette par rapport au col 10 ; - une position d'expansion radiale dans laquelle elles sont susceptibles d'être serrées contre la face cylindrique interne du col 10 pour retenir la préforme 4 par frottement.
Les bagues 56 sont contraintes élastiquement vers leur position d'expansion au moyen d'un anneau élastique qui est intercalé radialement entre le fond du logement réalisé dans la tête et la bague 56.
La tête 50 est délimitée verticalement vers le bas par un tronçon de plus grand diamètre délimitant une face annulaire d'épaulement qui est tournée vers le haut et qui forme une face [N] de positionnement contre laquelle le buvant 14 est reçu en butée verticale lors de l'emmanchement de la tête 50 dans le col 10.
Le radiateur 52 est agencé sous la tête 50 et comprend des ailettes 58 qui présentent une forme globalement cylindrique d'axe vertical A principal, coaxial avec l’axe A de la tête et dont le diamètre est équivalent au diamètre du tronçon de plus grand diamètre que la tête.
L’arbre 54 est fixé à l’une de ces extrémités à l’ensemble radiateur et tête, alors que l’autre extrémité de l’arbre 54 est fixé au mandrin de manière démontable, en l’espèce par l’intermédiaire d’une baïonnette (non représentée sur les figures).
La tête, le radiateur, l’arbre, le mandrin sont coaxiaux.
Comme représenté aux figures 6 et 7, l’éjecteur 48 comprend : - une embase 60 grossièrement cylindrique d’axe A, qui inclut un trou [S] central, un plateau 62 percé d’un alésage 64 central et qui définit une face 66 d’éjection, - une série de pieds 68 (ici au nombre de quatre) qui relient l’embase 60 au plateau 62, et qui définissent entre eux des ajours.
Le trou [S] et l’alésage 64 sont rentrés par rapport à un axe commun.
L’embase 60 comprend également au moins un moyen de fixation aussi appelé mors 70 qui permet de solidariser l’éjecteur 48 au support 32.
Dans le mode de réalisation illustré aux figures 6 et 7, ces mors 70 sont au nombre de 2 et diamétralement opposés.
Chaque mors 70 s’étend dans un logement 72 pratiqué dans l’embase 60 et pivotant autour d’un axe 74 d’articulation qui est orthogonal à l’axe 74 de l’embase 60.
Chaque mors 70 comprend une première partie 76 et une deuxième partie 78 s’étendant de part et d’autre de l’axe 74 d’articulation.
La première partie 76 est agencée au-dessous de l’axe 74 d’articulation et comprend des moyens mâles ou femelles aptes à coopérer avec des moyens complémentaires femelles ou mâles solidaires du support 32 ou de l’éjecteur (non représenté sur les figures).
comprend en effet, selon une première caractéristique, une coque entièrement
laminé constituée depanneaux de placage multicouches superposés d'une
épaisseur de <2 mm sur ou dansdes surfaces de forme libre bombées, positives
ou négatives. Les placages sont conçusde manière à pouvoir être courbés dans
n'importe quelle direction. Même les pliagessont réalisables. C'est pourquoi ils
sont également appelés placages 3D. Lesconstructions traditionnelles ossature ou
à membrures sont ainsi largement supprimées,car les surfaces de forme libre
bombées en panneaux de placage 3D génèrent dessections autoportantes et
stables en torsion sur l'ensemble de la coque. Pour une répartition optimale du
poids des composants de propulsion et pour l'aspect de la durabilité, ce type de
catamaran dispose d'accumulateurs et d'un système de propulsion àjet (Hydrojet)
par caisson latéral.¶
Les dessin annexée illustrent l'invention:¶
montre le catamaran en vue lateral.¶
montre le catamaran en vue de face.¶
montre le catamaran en perspective isométrique.¶
L’utilisation de dispositifs à aiguille unique, connus sous le nom de dispositifs de tatouage, est bien connue pour la délivrance en profondeur des matières colorantes dans la peau. Le document US-B-9393395 est un exemple de tels dispositifs. Ces dispositifs sont utilisés par des experts, connus sous le nom de tatoueurs, avec précaution car une seule aiguille oscille ou vibre à haute fréquence, et il faut de l’habileté et du temps pour créer le bon motif de tatouage à l’aide d’une seule aiguille.
Le document 2021/125067 divulgue l’utilisation d’un réseau de micro-aiguilles pour la délivrance d’agents colorants dans la couche superficielle de la peau pour une coloration durable de la peau. Une teinture soluble dans l’eau est utilisée comme agent colorant. Ainsi, dans le document WO 2021/125067, une composition comportant un colorant soluble dans l’eau est utilisée en combinaison avec un réseau de micro-aiguilles.
D’autre part, des agents actifs de soin de la peau sont souvent appliqués sur la surface de la peau. Il est préférable que les agents actifs de soin de la peau pénètrent dans la peau afin de garantir des effets cosmétiques sur la peau. Cependant, il est difficile pour les agents actifs de soin de la peau de pénétrer dans la peau en raison des effets de barrière de la couche cornée de la peau.
Le document 2019/230990 divulgue l’utilisation d’un réseau de micro-aiguilles avec micro-aiguilles comportant du C-glycoside, qui peut faire office d’agent actif de soin de la peau afin de renforcer la pénétration cutanée du C-glycoside.
DIVULGATION DE L'INVENTION Il est important que des agents colorants, qui pénètrent une substance kératineuse telle que la peau à des fins cosmétiques, soient dispersés uniformément dans la substance kératineuse, en termes d’effets cosmétiques esthétiques. Par exemple, si des pigments hydrophobes sont utilisés comme agents colorants, une dispersion uniforme des pigments hydrophobes dans une substance kératineuse est préférable. Par conséquent, dans ce cas, l’utilisation d'une composition qui inclut uniformément des pigments hydrophobes est préférable.
D’autre part, pour avoir des effets cosmétiques hybrides de coloration et soin de la peau, il est possible d’envisager l’utilisation d’une composition qui inclut non seulement des agents colorants tels que des pigments hydrophobes, mais aussi des agents actifs de soin de la peau.
Si un agent actif de soin de la peau est inclus dans une composition, il est préférable que la composition inclue de l’eau pour dissoudre l’agent actif de soin de la peau. Sans eau, l’agent actif de soin de la peau peut ne pas se dissoudre suffisamment dans la composition et peut précipiter, par exemple, sous forme de cristaux.
Toutefois, si un agent actif de soin de la peau est inclus avec des pigments hydrophobes dans la même composition, il est difficile d’augmenter la quantité d’eau dans la composition car une quantité supérieure d’eau peut affecter négativement la dispersion uniforme des pigments hydrophobes dans la composition.
La présente invention a pour objectif de proposer une composition convenant pour des traitements cosmétiques d’une substance kératineuse telle que la peau et les lèvres, de préférence avec un dispositif, tel qu’une feuille de micro-aiguilles comprenant une pluralité de micro-aiguilles, dans laquelle la composition peut inclure au moins un pigment hydrophobe en dispersion uniforme et au moins un agent actif de soin de la peau sans la précipitation de celui-ci.
L’objectif ci-dessus peut être atteint par une composition, de préférence une composition cosmétique, et plus préférentiellement une composition cosmétique pour la peau, comprenant :
La est un diagramme des étapes du procédé selon l'invention d'inhibition de fonctions de contrôle de couple d'un moteur thermique en fonction d'une activité d'un régulateur de régime de ralenti.
La montre un véhicule 1 à moteur 10 thermique et à boîte de vitesses 20 manuelle. La boîte de vitesses 20 est dépourvue de capteur de grille permettant de détecter le rapport de vitesse engagé. Le véhicule 1 comprend également un dispositif d’embrayage 30, un système de transmission 40, une pluralité de roues 50 et un calculateur 60 de contrôle du moteur 10.
Le calculateur 60 est apte à mettre en œuvre le procédé selon l'invention d'inhibition de fonctions de contrôle de couple d'un moteur thermique en fonction d'une activité d'un régulateur de régime de ralenti. Ce procédé est décrit ci-après en référence avec la .
Tout d’abord, dans une étape E1, lorsque le conducteur souhaite réaliser un passage montant de rapport de vitesse, il enfonce la pédale d’embrayage, ce qui a pour effet de placer le disque d’embrayage 310 dans une position de retrait par rapport au volant d’inertie 120.
Le conducteur effectue un changement de rapport de vitesse dans une étape E2. A cet effet, le conducteur désengage manuellement un rapport de vitesse initial puis passe un rapport de vitesse cible à l'aide du levier de vitesse. Le changement de rapport de vitesse pourra être un changement de rapport de vitesse descendant, c’est-à-dire que le rapport de vitesse cible est inférieur au rapport de vitesse initial, ou un changement de rapport de vitesse montant, c’est-à-dire que le rapport de vitesse cible est supérieur au rapport de vitesse initial.
Dans une étape E3, le conducteur relâche progressivement la pédale d’embrayage dans le but de ré-embrayer le disque d’embrayage 310 avec le volant d’inertie 120. Ce faisant, le disque d’embrayage 310 se déplace tout d’abord vers la position d’engagement de manière à entrer dans une phase de glissement du disque d’embrayage 310 sur le volant d’inertie 120 avant d'atteindre la position d’engagement sur le volant d’inertie 120.
Dans une étape E4, le calculateur 60 détecte par anticipation une situation de vie au cours de laquelle un changement de rapport descendant est probable en observant une activation d'un régulateur 61 de régime de ralenti.
Dans le cas où le régulateur 61 de régime de ralenti est actif, le calculateur 60 inhibe, dans une étape E5, pendant la phase de glissement du disque d'embrayage 310 une fonction d'ajout de couple ou une fonction de limitation de couple visant respectivement à augmenter ou réduire un couple du volant d'inertie 120 par rapport à un couple du volant d'inertie 120 souhaité par le conducteur. Le couple du volant d'inertie 120 correspond à une volonté d'accélération de la part du conducteur déterminée à partir d'un enfoncement de la pédale d'accélération. Autrement dit, lorsque le calculateur 60 détecte que le régulateur 61 de régime de ralenti est actif, le calculateur 60 inhibe les fonctions de contrôle de couple au niveau du volant d'inertie 120 pouvant se produire lors d'un changement de rapport de vitesse.
Le régulateur 61 de régime de ralenti est actif lorsque des conditions de régime et/ou de couple du moteur thermique 10 sont remplies. Ces conditions de régime sont basées notamment sur des seuils de régime minimum. Par exemple, le régulateur 61 de régime de ralenti s'active lorsque le régime du moteur thermique 10 atteint un écart de régime prédéterminé, par exemple 200tr/min, par rapport à un régime de consigne de ralenti. Les conditions de régime peuvent également être basées sur des seuils de dérivées du régime du moteur thermique 10. Par exemple, dans le cas où le moteur thermique 10 décélère rapidement, c’est-à-dire que la dérivée négative du régime du moteur thermique est inférieure à un seuil, le régulateur 61 de régime de ralenti est activé.
Les conditions de couple sont basées sur le calcul d'un couple prenant en compte le gradient de régime moteur, l’inertie moteur et véhicule ainsi que les frottements (estimés) du moteur thermique 10. Si ce couple calculé dépasse un seuil calibrable, le régulateur 61 de régime de ralenti est activé.
Suivant encore un autre aspect de l'invention, il est proposé un procédé de remplissage d’un dispositif selon l’invention, dans lequel : on remplit de fluide la poche et/ou le réservoir, alors que le bouchon est inséré dans sa première position d’insertion dans le logement du bouchon ou n’est pas du tout inséré dans le logement du bouchon, et : on fait remonter du fluide et/ou du gaz de la poche ou réservoir vers l’orifice, de préférence en appuyant sur la poche et/ou le réservoir de manière à en diminuer le volume et/ou par injection de fluide dans le réservoir, et/ou on enfonce ou on déplace le bouchon dans le logement de bouchon de manière à le faire passer de sa première position d’insertion à sa deuxième position d’insertion.
Selon l’invention : on peut faire remonter du fluide et/ou du gaz de la poche ou réservoir vers l’orifice, puis on peut détecter un niveau de fluide ou du bouchon dans le logement de bouchon par un capteur, de préférence optique ou ultrason, au dessus d’un seuil prédéfini, puis on peut enfoncer ou déplacer le bouchon dans le logement de bouchon de manière à le faire passer de sa première position d’insertion à sa deuxième position d’insertion.
Selon l’invention: on peut faire remonter du fluide et/ou du gaz de la poche ou réservoir vers l’orifice, de préférence en appuyant sur la poche et/ou le réservoir de manière à en diminuer le volume et/ou par injection de fluide dans le réservoir, de préférence alors que le bouchon n’est pas du tout inséré dans le logement du bouchon, puis on peut détecter un niveau de fluide dans le logement de bouchon par un capteur, de préférence optique ou ultrason, au dessus d’un seuil prédéfini, de préférence alors que le bouchon n’est pas du tout inséré dans le logement du bouchon, puis on peut enfoncer ou déplacer le bouchon dans le logement de bouchon de manière à le faire passer de l’extérieur du logement à sa première position d’insertion de sorte que le volume de gaz dans le logement remplacé par le volume du bouchon et/ou de fluide dans le logement s’échappe du logement de bouchon par l’orifice le long et/ou autour du bouchon, puis on peut enfoncer ou déplacer le bouchon dans le logement de bouchon de manière à le faire passer de sa première position d’insertion à sa deuxième position d’insertion.