INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De plus, comme indiqué ci-dessus, la bague d’extrémité inférieure 206 peut être disposée autour de la partie de corps 200 dans une position en dessous du matériau gonflable 202 et la bague d’extrémité supérieure 204 peut être disposée autour de la partie de corps 200 dans une position au-dessus du matériau gonflable 202. Comme illustré, des surfaces radialement internes respectives de la bague d’extrémité inférieure 206 et de la bague d’extrémité supérieure 204 peuvent être scellées à la partie de corps 200. En outre, le manchon 208 (par exemple, un manchon métallique) peut avoir une forme tubulaire qui peut être disposée autour des bagues d’extrémité 204, 206 et de la partie de corps 200 pour enfermer le matériau gonflable 202. En tant que tel, le manchon 208 peut au moins s’étendre axialement depuis la bague d’extrémité inférieure 206 jusqu’à la bague d’extrémité supérieure 204 autour de la circonférence de la partie de corps 200. En effet, une surface interne 226 du manchon 208 au niveau de l’extrémité inférieure 216 du manchon 208 est configurée pour s’interfacer (par exemple, sceller) avec une surface radialement externe 228 de la bague d’extrémité inférieure 206, et la surface interne 226 du manchon 208 au niveau de l’extrémité supérieure 218 du manchon 208 est configurée pour s’interfacer (par exemple, sceller) avec une surface radialement externe 230 de la bague d’extrémité supérieure 204 de sorte que le manchon 208 peut sceller le matériau gonflable 202 du puits de forage 104 en position d’insertion.
Dans un mode de réalisation possible, le polissage comprend en outre, postérieurement à l’arrêt du déplacement relatif et au maintien de la meule en rotation en contact avec la face avant de la plaque de carbure de silicium polycristallin, une étape supplémentaire de déplacement relatif de la meule et de la face avant de la plaque de carbure de silicium polycristallin. L’étape supplémentaire de déplacement relatif de la meule et de la face avant peut comprendre, dans un premier temps, la rupture du contact entre la meule et la face avant puis, dans un deuxième temps, le rétablissement dudit contact. L’étape supplémentaire de déplacement relatif de la meule et de la face avant de la plaque de carbure de silicium polycristallin est dans ce cas stoppée, par exemple par l’opérateur, dès que le contact de la meule et de la face avant de la plaque de carbure de silicium polycristallin est rétabli, de sorte à ne pas faire cliver les grains abrasifs de la meule préalablement émoussés.
L’étape supplémentaire de déplacement relatif est réalisée de manière à conduire au retrait d’une très faible épaisseur supplémentaire de la plaque de carbure de silicium polycristallin, préférentiellement une épaisseur supplémentaire de la plaque de carbure de silicium polycristallin inférieure ou égale à 1 µm, de préférence encore une épaisseur inférieure à 200 nm.
Cette étape supplémentaire de déplacement relatif de la meule et de la face avant de la plaque de carbure de silicium polycristallin permet de diminuer encore la rugosité de la face avant de la plaque de carbure de silicium polycristallin et donc d’en améliorer la qualité de surface.
Sur la , les histogrammes (e) et (f) représentent respectivement le rendement et la valeur de Haze obtenus suite à la mise en œuvre du protocole suivi pour les histogrammes (c) et (d) complété par cette étape supplémentaire venant retirer une épaisseur de 1 µm. Ainsi, la met en évidence l’efficacité de cette étape, puisque le rendement augmente encore pour atteindre une valeur de l’ordre de 80 % et que la valeur de Haze diminue encore par rapport à l’histogramme (d).
Dans un mode de réalisation particulier de l’invention, la plaque de carbure de silicium polycristallin est entrainée en rotation autour d’un axe X perpendiculaire à la face avant de la plaque de carbure de silicium polycristallin. La meule est elle-même en rotation autour d’un axe Y perpendiculaire à la surface abrasive de ladite meule, l’axe Y étant parallèle à l’axe X.
La plaque de carbure de silicium polycristallin est par exemple une plaque de 150 mm de diamètre et la meule est par exemple une meule de 300 mm de diamètre.
A titre d’exemple, la face avant de la plaque de carbure de silicium polycristallin peut être entrainée en rotation à une vitesse comprise entre 200 tr/min et 600 tr/min.
Dans ce mode de réalisation, le déplacement relatif de la meule et de la plaque de carbure de silicium polycristallin comprend par exemple le déplacement axial de la meule en rotation le long de l’axe Y de sorte à mettre en contact la surface abrasive de la meule avec la face avant de la plaque de carbure de silicium polycristallin puis à retirer l’épaisseur inférieure ou égale à 3 µm de ladite plaque sous l’effet de la pression exercée par la meule en déplacement axial.
Puis, le déplacement de la meule le long de l’axe Y est bloqué, la meule et la plaque demeurant en rotation respectivement autour des axes X et Y, de sorte à maintenir le contact entre la meule et la face avant de la plaque de carbure de silicium polycristallin pendant une période supérieure à 15 secondes, préférentiellement une période supérieure à 30 secondes, préférentiellement encore une période supérieure à 40 secondes.
Selon ce mode de réalisation, si le maintien de la meule en rotation en contact avec la face avant de la plaque de carbure de silicium polycristallin pendant une période d’une durée supérieure à 30 secondes, préférentiellement pendant une durée supérieure à 40 secondes, est fractionnée en plusieurs séquences telles que précédemment décrites, la rupture du contact entre la meule et la face avant peut être mis en œuvre par translation le long de l’axe Y de la meule maintenue en rotation, de sorte à éloigner ladite meule de la face avant de la plaque. A titre d’exemple, le maintien de la meule peut comprendre une première séquence d’une durée de 10 secondes, une période de séparation d’une minute pendant laquelle le contact est rompu entre la meule et la face avant de la plaque et une deuxième séquence de 30 secondes.
L’invention s’étend à un procédé de préparation d’une plaque de carbure de silicium polycristallin. Ledit procédé de préparation d’une plaque de carbure de silicium polycristallin comprend l’amincissement, au moyen d’une meule d’un premier type, d’une plaque de carbure de silicium polycristallin épaisse sur sa face avant et éventuellement sur sa face arrière, de sorte à obtenir une plaque de carbure de silicium polycristallin amincie. Préférentiellement, la plaque de carbure de silicium polycristallin amincie au moyen de la meule du premier type présente une épaisseur supérieure ou égale à 325 µm, de préférence encore une épaisseur de 350 µm.
La plaque de carbure de silicium polycristallin épaisse (par exemple de 0,4 mm à 3 mm d’épaisseur) peut par exemple être réalisée par un dépôt de p-SiC sur un substrat de croissance (par exemple un substrat de graphite), typiquement un dépôt chimique en phase vapeur à une température comprise entre 1200°C et 1400°C.
Préalablement à l’amincissement à l’aide de la meule de premier type, on peut optionnellement mettre en œuvre un ou plusieurs meulages très grossiers de la face avant, préférentiellement de la face avant et de la face arrière, de la plaque de carbure de silicium épaisse.
La meule du premier type est une meule comprenant des grains abrasifs enrobés dans un liant, la taille des grains de la meule du premier type étant comprise entre 10 µm et 30 µm (mesh compris entre 600 et 2000). Etant donné la taille des grains abrasifs relativement grands de la meule du premier type, l’amincissement de la plaque de carbure de silicium polycristallin correspond donc à un meulage qualifié de grossier par l’homme du métier.
L’amincissement de la plaque de carbure de silicium polycristallin épaisse sur sa face avant au moyen de la meule du premier type génère une région superficielle au moins partiellement écrouie sur ladite face avant, c’est-à-dire une région dans laquelle le cristal est désorganisé présentant des rayures et/ou des zones fracturées. Plus le mesh de la meule du premier type est petit (donc la taille des grains abrasifs de ladite meules grande), plus la région superficielle au moins partiellement écrouie est épaisse. Etant donné la gamme de mesh de la meule du premier type, l’épaisseur de la région superficielle écrouie est comprise entre 500 nm et 1 µm].
Le procédé de préparation d’une plaque de carbure de silicium polycristallin selon l’invention comprend en outre le polissage de la face avant de la plaque de carbure de silicium polycristallin amincie au moyen de la meule du premier type, ledit polissage étant mise en œuvre selon un mode de réalisation quelconque du procédé de polissage précédemment décrit au moyen d’une meule d’un deuxième type.
Selon encore un autre mode de réalisation de ce procédé de fourniture d’eau froide, on commande l’alimentation en eau dudit au moins un point d’utilisation finale après analyse de plusieurs données mesurées localement par au moins deux capteurs, éventuellement couplées avec une ou plusieurs données météorologiques, et identification d’un besoin de rafraîchissement, lesdits capteurs étant sélectionnés dans le groupe comprenant une sonde de température, une sonde d’humidité, un anémomètre et des combinaisons de ces éléments.
A titre purement illustratif, le capteur d’humidité est configuré pour mesurer l’humidité relative de l’air. En effet, cette donnée est connue pour avoir une influence sur la température ressentie. Par exemple, il peut s’agir d’un hygromètre.
De même, on mettre avantageusement en œuvre un anémomètre pour mesurer la vitesse du vent, qui influe également sur la température ressentie.
On pourra également utiliser en plus d’une sonde de mesure de température de l’air, une sonde de température du globe noir pour la mesure de la température de rayonnement afin de déterminer le stress thermique.
Selon encore un autre mode de réalisation de ce procédé de fourniture d’eau froide, on réalise un ou plusieurs délestages des eaux refroidis ou réchauffés pour utilisation pour l'arrosage ou le nettoyage. De manière avantageuse, le système peut être dès lors non plus être un produit en circuit fermé, mais offrir une utilisation de type arrosage ou nettoyage.
De manière plus générale, la présente invention permet la gestion automatique des transferts des eaux froides vers les zones chaudes et inversement, des eaux chaudes vers des zones froides.
Ainsi, et par exemple en hiver, le présent procédé permet la fourniture d’eau chaude. Selon l’invention, on réalise les étapes suivantes : - déterminer parmi une pluralité de réservoirs totalement enterrés dans le sol, au moins un réservoir plein d’eau, ou partiellement rempli d’eau, dont la température de son contenu est située au-dessus d’une température seuil, - maintenir isolé au moins un desdits réservoirs enterrés, rempli d’eau dont la température de son contenu est inférieure ou égale à ladite température seuil jusqu’à ce que la température de son contenu remonte au-dessus de ladite température seuil, - faire en sorte que de l’eau dont la température est supérieure à ladite température seuil, s’écoule vers au moins un point d’utilisation finale à partir dudit ou d’au moins un desdits réservoirs enterrés ainsi déterminés, et - ladite eau est de l’eau de pluie, de l’eau potable, de l’eau usée recyclée, de l’eau provenant d’un cours d’eau tel qu’une rivière, ou encore un mélange d’au moins deux de ces eaux
La présente invention concerne également une installation pour la fourniture d’eau froide, comprenant : - une pluralité de réservoirs totalement enterrés dans le sol, - chacun desdits réservoirs enterrés étant équipé d’au moins une première sonde pour mesurer la température de son contenu, chacune desdites premières sondes émettant des signaux de température, et au moins une deuxième sonde pour mesurer le niveau de liquide contenu dans le réservoir correspondant, chacune desdites deuxièmes sondes émettant des signaux de niveau, - au moins une conduite d’alimentation principale pour alimenter en eau au moins certains des réservoirs enterrés, - au moins une conduite de transport d’eau reliée à au moins un point d’utilisation finale, - des vannes pour isoler ou mettre en communication de fluide lesdits réservoirs enterrés avec lesdites conduites, - une unité de gestion pour recevoir des signaux de température et de niveau de liquide des réservoirs enterrés et pour commander lesdites vannes afin d’isoler ou de mettre en communication de fluide lesdits réservoirs avec au moins une desdites conduites, - ladite unité de gestion comprenant un processeur configuré pour mettre en œuvre les étapes d’un procédé pour la fourniture d’eau froide tel que décrit précédemment, sur la base desdits signaux reçus.
En particulier, ce processeur est configuré pour mettre en œuvre les étapes suivantes : - déterminer parmi une pluralité de réservoirs totalement enterrés dans le sol, au moins un réservoir plein d’eau, ou partiellement rempli d’eau, dont la température de son contenu est situé en-dessous d’une température seuil, - maintenir isolé au moins un desdits réservoirs enterrés, rempli d’eau dont la température de son contenu est supérieure ou égale à ladite température seuil jusqu’à ce que la température de son contenu tombe en-dessous de ladite température seuil, - faire en sorte que de l’eau dont la température est inférieure à ladite température seuil, s’écoule vers au moins un point d’utilisation finale à partir dudit ou d’au moins un desdits réservoirs enterrés ainsi déterminés, et - ladite eau est de l’eau de pluie, de l’eau potable, de l’eau usée recyclée, de l’eau provenant d’un cours d’eau tel qu’une rivière, ou encore un mélange d’au moins deux de ces eaux.
De préférence, cette installation comporte au moins un élément de filtration pour filtrer l’eau acheminée vers au moins certains desdits réservoirs enterrés.
Avantageusement, les réservoirs enterrés sont des cuves en acier ou des cuves en béton.
De manière avantageuse, cette installation comporte au moins une pompe pour mettre sous pression ladite eau en vue de sa livraison audit point d’utilisation finale.
Afin d’alimenter en énergie cette installation, par exemple pour le fonctionnement de l’unité de gestion, elle peut être reliée à un réseau de distribution électrique urbain ou à une source d’alimentation en énergie électrique autonome. A titre purement illustratif, cette dernière peut comporter un ou plusieurs panneaux photovoltaïques. Alternativement, ou en complément, elle peut encore comporter une ou plusieurs éoliennes et/ou un ou plusieurs générateurs diesels.
Selon un mode de réalisation de cette installation pour la fourniture d’eau froide, le processeur de ladite unité de gestion est de plus configuré pour mettre en œuvre l’étape consistant à alimenter en eau, un ou plusieurs réservoirs vides, ou lorsque la température de leur contenu est supérieure à ladite température seuil, un ou plusieurs réservoirs partiellement remplis, parmi ladite pluralité de réservoirs enterrés.
De préférence, ladite température seuil est égale à 14° C, encore mieux égale à 12°C et de manière encore plus préférentielle égale à 10°C.
Selon un autre mode de réalisation de cette installation pour la fourniture d’eau froide, le processeur de ladite unité de gestion est de plus configuré pour mettre en œuvre l’étape supplémentaire consistant en, alimentant ledit au moins un point d’utilisation finale avec de l’eau provenant d’au moins un premier réservoir enterré, et détectant que le niveau d’eau dans ledit ou au moins un desdits premiers réservoirs tombe en dessous d’un niveau seuil bas, isoler ledit ou lesdits premiers réservoirs et remplacer ce ou ces premiers réservoirs par autant de seconds réservoirs enterrés dont la température de leur contenu est inférieure à ladite température seuil, de manière à poursuivre l’alimentation dudit au moins un point d’utilisation finale.
Ensemble pour turbomachine DOMAINE DE L'INVENTION La présente demande concerne le domaine aéronautique. Plus précisément, la présente demande concerne le refroidissement des aubes de turbine d’un moteur aéronautique.
Il est à cet effet proposé, selon un aspect de la présente divulgation un ensemble pour turbomachine comprenant : un disque rotor centré sur un axe longitudinal de la turbomachine ; une première aube montée sur le disque rotor de la turbomachine, la première aube comprenant une première plateforme prévue pour délimiter, avec un stator de la turbomachine, une partie d’une veine d’écoulement d’air, la première plateforme présentant une première surface externe destinée à faire face à la veine d’écoulement d’air et une première surface interne délimitant, avec le disque rotor, une première partie d’une cavité ; un amortisseur configuré pour amortir un mouvement de la première aube par rapport au disque rotor, l’amortisseur présentant une surface externe et étant logé dans la cavité de sorte à ce que la surface externe de l’amortisseur s’étende en regard de la première surface interne ; et un guide agencé entre la première surface interne et la surface externe de l’amortisseur, le guide étant configuré pour guider un écoulement d’air circulant au sein de la cavité de sorte à ce que l’écoulement d’air circule le long de la première surface interne en vue de refroidir la première plateforme.
Avantageusement, mais facultativement, l’ensemble selon la présente divulgation peut comprendre l’une au moins des caractéristiques suivantes, prise seule ou en combinaison : - le guide comprend au moins une paroi délimitant, avec la première surface interne et la surface externe de l’amortisseur, au moins deux canaux pour la circulation de l’écoulement d’air le long de la première surface interne ; - il comprend en outre un distributeur agencé entre la première surface interne et la surface externe de l’amortisseur, le distributeur étant configuré pour répartir l’écoulement d’air entre les canaux ; - le guide comprend en outre au moins un organe de perturbation configuré pour perturber l’écoulement d’air circulant le long de la première surface interne en vue de favoriser un échange thermique entre la première plateforme et l’écoulement d’air ; - au moins une partie de la paroi s’étend en saillie de la surface externe de l’amortisseur ; - au moins une partie de la paroi s’étend en saillie de la première surface interne ; - au moins une partie de l’organe de perturbation s’étend en saillie de la surface externe de l’amortisseur ; - au moins une partie de l’organe de perturbation s’étend en saillie de la première surface interne ; et - il comprend en outre une deuxième aube montée sur le disque rotor en étant adjacente à la première aube, la deuxième aube comprenant une deuxième plateforme prévue pour délimiter, avec le stator et la première plateforme, la partie de la veine d’écoulement d’air, la deuxième plateforme présentant une deuxième surface externe destinée à faire face à la veine d’écoulement d’air et une deuxième surface interne délimitant, avec le disque rotor, une deuxième partie de la cavité, l’amortisseur étant logé dans la cavité de sorte à ce que la surface externe de l’amortisseur s’étende en regard de la deuxième surface interne, le guide étant agencé entre la deuxième surface interne et la surface externe de l’amortisseur.
En outre, la paroi 85 s’étend également vers l’aval depuis la première extrémité 85A jusqu’à une seconde extrémité 85B selon une direction sensiblement parallèle à l’axe longitudinal A et formant la paroi interne 76A du troisième tronçon de conduit 76.
La paroi externe 76B du troisième tronçon de conduit 76 est constituée par une portion de la paroi 40B de la canalisation interne 40.
En fonctionnement, l’air sous pression chargé d’huile vient frapper la zone de captation 63 de la première chicane 62. Les particules les plus lourdes du mélange air-huile, ici l’huile, sont captées par effet inertiel par la zone de captation 63 de la première chicane 62. Par conséquent, l’huile sous forme de gouttelettes se condense sur la zone de captation 63 de la première chicane 62 et est évacuée par la seconde sortie d’huile 56 communiquant avec le système de drainage 58 vers d’autres zones de la turbomachine. L’air pressurisé qui portait l’huile, à présent débarrassé de l’huile, continue son chemin et traverse le deuxième tronçon de conduit 74 et le troisième tronçon de conduit 76 via la deuxième chicane 64. Il sort par la sortie d’air axiale 54 communiquant avec l’extrémité aval 45 de la canalisation interne 40, d’où il poursuit son cheminement dans le système d’air secondaire notamment vers la cavité interne comprenant les rotors.
En outre, selon un autre mode de réalisation non illustré, le système de déshuilage peut comporter une sortie d’huile supplémentaire similaire à la seconde sortie d’huile 56. Dans ce cas, la deuxième chicane 64 présente une paroi de préférence en forme d'arc, c’est-à-dire conformée pour guider vers sa partie centrale des gouttelettes d’huile présentes dans le flux d’air potentiellement chargé en huile la heurtant. Comme pour la première chicane, cette partie centrale définit une zone de captation des gouttelettes d’huile résiduelles, c’est-à-dire pouvant encore être présentes dans l’air après la première chicane.
La sortie d’huile supplémentaire est alors agencée au droit de cette zone de captation des gouttelettes d’huile de la deuxième chicane. Comme la seconde sortie d’huile 56, la sortie d’huile supplémentaire est réalisée sous la forme d’un drain radial qui débouche dans la canalisation et qui est apte à évacuer l’huile encore présente dans l’air après la première chicane hors de la canalisation 40.
Cette seconde zone de captation et cette sortie d’huile supplémentaire permettent d’assurer une récupération complète de l’huile au cas où une partie n’aurait pas été captée dans la première chicane.
Ainsi, l’invention permet la décontamination du mélange air/huile présent dans le système d’air secondaire en amont du système en cas de fuite du système de lubrification. Le système permet donc de supprimer le risque feu dans les cavités rotor en ne laissant passer vers les cavités aval uniquement de l’air déshuilé.
Sur la , la première sortie 54 du système de déshuilage 50 communique avec la cavité interne 42 par l’intermédiaire d’un injecteur 90 afin de refroidir la turbine 24. Il sera compris que cette disposition n’est pas limitative de l’invention, notamment dans le cas de l’alimentation directe d’une enceinte contenant des paliers.
L’invention trouve donc à s’appliquer à toute turbomachine 10 comportant un système d’air secondaire dont la canalisation d’amenée d’air 40 est placée en aval d’un conduit interne d’alimentation d’huile 50, et qui risque à ce titre d’être exposée à des fuites d’huile. Elle permet de renforcer la sécurité de la turbomachine en dissociant l’huile de l’air du système d’air secondaire et par conséquent en évitant ainsi les risques de feu pouvant avoir des fortes répercussions sur la navigabilité des turbomachines.
La tenue est complétée en ce que la languette a un appui bas en forme de surface inclinée vers l’extérieur et le bas, à cheval sur le plan de jonction, et la tête de la languette bordant et formant le côté inférieur de la cavité de la rainure a un appui bas en forme de surface inclinée vers le bas et vers l’intérieur, à cheval sur le plan de jonction pour coopérer avec l’appui bas de la languette.
Il convient également de remarquer que, d’une part, le dièdre et le dessus de la tête du prolongement du côté et d’autre part, le dièdre et l’appui bas du petit côté sont symétriques par rapport au plan de jonction.
Suivant une autre caractéristique avantageuse, pour compléter, dans certains cas l’accrochage vertical des côtés, l’appui haut des grands côtés a une cavité d’accrochage et l’appui haut des petits côtés a un bec d’accrochage coopérant avec l’encoche d’accrochage du grand côté respectif auquel est assemblé ce petit côté.