INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
D’autres particularités et avantages de l’invention apparaîtront dans la description qui suit de différents modes de réalisation particuliers.
L’invention concerne un procédé de fonctionnalisation d’une surface d’un substrat optique en vue de lui conférer des propriétés antibuée, ainsi qu’une unité optique comprenant au moins un substrat optique dont une surface présente des propriétés antibuée par mise en œuvre d’un tel procédé de fonctionnalisation.
L’invention s’applique en particulier aux unités optiques destinées à être utilisées dans un environnement humide, par exemple les verres de lunettes et/ou de masques de natation, du fait du risque important de formation de buée dans de telles conditions d’utilisation.
L’invention peut également s’appliquer à d’autres types d’unités optiques, par exemple les lunettes de vue et/ou de soleil, notamment en relation avec le port d’un masque respiratoire, mais également à des masques de protection contre les projections généralement utilisés en milieu industriel et/ou en laboratoire, dans la mesure où la proximité desdites unités avec les voies respiratoires de l’utilisateur et/ou des sources de chaleur, par exemple un four, peut entraîner la formation de buée entravant la vision de l’utilisateur.
Le procédé prévoit de déposer sur la surface à fonctionnaliser une composition liquide comprenant un composant actif polymérisable.
Préalablement au dépôt de cette composition, le procédé peut prévoir de dégraisser la surface à traiter, notamment pour enlever les éventuels résidus polluants pouvant altérer les propriétés du revêtement antibuée et/ou son adhérence à ladite surface.
Pour ce faire, le procédé peut prévoir d’appliquer une solution dégraissante sur la surface à traiter, notamment à base d’éthanol, puis de sécher ladite surface à l’air comprimé pour la préparer au dépôt de la composition liquide.
Le procédé peut prévoir de déposer la composition par trempage de la surface dans un bain de ladite composition, par exemple au moyen de la technique dite de « dip coating ». Une telle solution permet avantageusement de traiter en une seule opération les deux faces d’une unité optique, et de réaliser facilement des revêtements d’épaisseur uniforme.
Essai 1. 2 g de biomasse contenant 60% de P3HP (soit 1,2 g de P3HP) et 20 g de sulfolane sont introduits directement dans le montage de thermolyse. 0,02 g d’EMHQ sont ajoutés en tant qu’inhibiteur de polymérisation. La réaction de thermolyse est réalisée à 200°C et 20 kPa pendant 4 h. 1,1 g d’AA d’une pureté supérieure à 90% est récupéré dans la recette de tête. Le résidu du réacteur de thermolyse est peu manipulable (liquide chargé en solide collant).
Essai 2. 2 g de biomasse contenant 60% de P3HP (soit 1,2 g de P3HP) et 20 g de tétraglyme sont introduits directement dans le montage de thermolyse. 0,02 g d’EMHQ sont ajoutés en tant qu’inhibiteur de polymérisation. La réaction de thermolyse est réalisée à 200°C et 20 kPa pendant 4 h. 1,1 g d’AA d’une pureté supérieure à 90% est récupéré dans la recette de tête. Le résidu du réacteur de thermolyse est peu manipulable (liquide chargé en solide collant).
Essai 3. 2 g de biomasse contenant 60% de P3HP (soit 1,2 g de P3HP) et 20 g d’EMHQ sont introduits directement dans le montage de thermolyse. La réaction de thermolyse est réalisée à 200°C et 20 kPa pendant 4 h. 0,9 g d’AA d’une pureté supérieure à 90% est récupéré dans la recette de tête. Le résidu du réacteur de thermolyse est peu manipulable (liquide chargé en solide collant).
Thermolyse après extraction préalable de la biomasse avec la méthylisobutylcétone (MIBK) et séparation du détritus organique
Essai 4. 2 g de biomasse contenant 60% de P3HP (soit 1,2 g de P3HP) sont extraits par 20 g de MIBK à 100°C pendant 2 h.
Le détritus organique insoluble est séparé par centrifugation et pèse 1,2 g. Un maximum de 0,8 g de P3HP a donc été extrait dans la MIBK, soit les deux tiers du P3HP contenu dans la biomasse.
Le mélange homogène P3HP-MIBK est introduit directement dans le montage de thermolyse. 0,02 g EMHQ sont ajoutés en tant qu’inhibiteur de polymérisation. La réaction de thermolyse est réalisée à 200°C et 20 kPa pendant 4 h. On récupère en tête 20,3 g d’un milieu organique homogène comprenant 3% (soit 0,6 g) d’AA en solution dans la MIBK. Le résidu du réacteur de thermolyse est un solide collant.
Thermolyse après extraction préalable de la biomasse avec un solvant selon l’invention (bon solvant du P3HP et qui ne bout pas dans les conditions de thermolyse)
Essai 5. 2 g de biomasse contenant 60% de P3HP (soit 1,2 g de P3HP) sont extraits par 20 g de sulfolane à 100°C pendant 2 h.
Le détritus organique insoluble est séparé par centrifugation et pèse 0,8 g. Un maximum de 1,2 g de P3HP a donc été extrait dans le sulfolane, soit potentiellement la totalité du P3HP contenu dans la biomasse.
Le mélange homogène P3HP-sulfolane est introduit directement dans le montage de thermolyse. 0,02 g EMHQ sont ajoutés en tant qu’inhibiteur de polymérisation. La réaction de thermolyse est réalisée à 200°C et 20 kPa pendant 4 h. 1,1 g d’AA d’une pureté supérieure à 90% est récupéré dans la recette de tête. Le résidu du réacteur de thermolyse est un liquide limpide constitué essentiellement de sulfolane et qui peut être recyclé à l’étape d’extraction.
Essai 6. 2 g de biomasse contenant 60% de P3HP (soit 1,2 g de P3HP) sont extraits par 20 g de tétraglyme à 100°C pendant 2 h.
Le détritus organique insoluble est séparé par centrifugation et pèse 0,8 g. Un maximum de 1,2 g de P3HP a donc été extrait dans le tétraglyme, soit potentiellement la totalité du P3HP contenu dans la biomasse.
Le mélange homogène P3HP-tétraglyme est introduit directement dans le montage de thermolyse. 0,02 g EMHQ sont ajoutés en tant qu’inhibiteur de polymérisation. La réaction de thermolyse est réalisée à 200°C et 20 kPa pendant 4 h. 1,1 g d’AA d’une pureté supérieure à 90% est récupéré dans la recette de tête. Le résidu du réacteur de thermolyse est un liquide limpide constitué essentiellement de tétraglyme qui peut être recyclé à l’étape d’extraction.
Essai 7. 2 g de biomasse contenant 60% de P3HP (soit 1,2 g de P3HP) sont extraits par 20 g d’EMHQ à 100°C pendant 2 h.
Le détritus organique insoluble est séparé par centrifugation et pèse 0,8 g. Un maximum de 1,2 g de P3HP a donc été extrait dans l’EMHQ, soit potentiellement la totalité du P3HP contenu dans la biomasse.
Selon un mode de réalisation, le milieu réactionnel dans le réacteur de thermolyse comprend au moins un inhibiteur de polymérisation, à raison notamment de 50 ppm à 5% en poids, en particulier de 0,01% à 3% en poids, par rapport au poids du poly(3-hydroxyalcanoate).
Les inhibiteurs de polymérisation sont choisis parmi les inhibiteurs classiquement utilisés dans les procédés industriels existant de production d’acides carboxyliques α-β insaturés. Ceux-ci comprennent les dérivés phénoliques comme l’hydroquinone (HQ) et ses dérivés tels que l’éther méthylique de l’hydroquinone (EMHQ), le 2,6-di-terbutyl-4-méthyl phénol (BHT) ou le 2,4-diméthyl-6-terbutyl phénol (Topanol A) ; la phénothiazine et ses dérivés ; les composés nitroxydes comme le 4-hydroxy-2,2,6,6-tétraméthylpipéridin-1-oxyl (4-OH-TEMPO) ; les composés aminés comme les dérivés de paraphénylènediamine.
Selon un mode de réalisation, ledit inhibiteur de polymérisation est l'éther méthylique de l'hydroquinone (EMHQ).
Selon un mode particulier de réalisation, le solvant utilisé pour extraire le P3HA présent dans la biomasse est l’éther méthylique de l’hydroquinone (EMHQ) utilisé sous forme fondue. Après l’étape de séparation du mélange P3HA-EMHQ des détritus organiques insolubles, le P3HA en solution dans l’EMHQ fondu est ensuite thermolysé dans des conditions où l’EMHQ est partiellement volatil sans être à l’ébulition, sans rajout supplémentaire d’EMHQ. L’EMHQ joue alors simultanément les rôles de solvant d’extraction et de thermolyse mais également d’inhibiteur de polymérisation partiellement volatil.
Selon un mode de réalisation, les conditions de température et de pression dans le réacteur de thermolyse sont choisies de manière à ce que le ou les acides carboxyliques α-β insaturés formés soient sous forme de vapeurs.
Selon un mode de réalisation, l’invention concerne un procédé de fabrication d’acide acrylique biosourcé à partir P3HP contenu dans de la biomasse.
Selon un mode de réalisation, l’invention concerne un procédé de fabrication d’acide méthacrylique biosourcé à partir de P3HiB contenu dans de la biomasse.
Selon un mode de réalisation, l’invention concerne un procédé de fabrication d’acide crotonique biosourcé à partir de P3HB contenu dans de la biomasse.
Selon un mode de réalisation, l’invention concerne un procédé de fabrication d’un mélange d’acides carboxyliques α-β insaturés à partir d’un P3HA, contenu dans de la biomasse, comprenant plusieurs motifs 3-hydroxyalcanoate différents.
Selon un mode de réalisation, le procédé selon l’invention comprend une étape de condensation des vapeurs du ou des acides carboxyliques α-β insaturés obtenus par la réaction de thermolyse de poly(3-hydroxyalcanoate), suivie d’une ou plusieurs étapes de purification. Les opérations de purification peuvent comprendre généralement des distillations, des extractions liquide/liquide, des séparations à l’aide d’un évaporateur à film, ou des cristallisations
Selon un mode préféré de réalisation, le P3HA contenu dans la biomasse est le P3HP, l’extraction est opérée avec le sulfolane et l’étape de thermolyse du mélange P3HP-sulfolane est réalisée en présence de l'éther méthylique de l'hydroquinone.
PARTIE EXPERIMENTALE Les exemples sont réalisés sur de la biomasse contenant 60% en poids de P3HP. L’acide carboxylique α-β insaturé obtenu après thermolyse est l’acide acrylique (AA).
L’étape d’extraction du P3HP par un solvant est réalisée en introduisant 2 g de cette biomasse et 20 g de solvant dans un tube à essai en verre équipé d’un barreau aimanté. Le milieu est placé dans un bain d’huile à 100 °C et agité à l’aide d’un agitateur magnétique pendant 2 h. Le détritus organique insoluble est ensuite séparé du mélange P3HP-solvant par centrifugation.
L’étape de thermolyse du P3HP en solution dans le solvant est réalisée en plaçant le milieu obtenu après l’étape d’extraction et de séparation du détritus organique dans un ballon bicol de 50 mL ; un ajout d’inhibiteur EMHQ peut être effectué. Celui-ci est équipé sur le col latéral d’un thermomètre pour suivre la température du milieu de thermolyse et sur le col supérieur d’un pont de séparation menant à un condenseur latéral refroidi à l’eau. Le condenseur mène à une recette consistant en un ballon monocol de 25 mL refroidi par un bain de glace. Un piquage permet d’effectuer l’expérience sous vide partiel.
Thermolyse de la biomasse en milieu solvant sans extraction et séparation préalable du détritus organique
Sauf précision contraire, les termes « amont » et « aval » sont utilisés en référence à la direction globale d’écoulement d’air à travers l’ensemble propulsif 1 en fonctionnement. De même, une direction axiale correspond à la direction de l'axe longitudinal X-X et une direction radiale est une direction orthogonal à l’axe longitudinal X-X et coupant l’axe longitudinal X-X . Par ailleurs, un plan axial est un plan contenant l'axe longitudinal X-X et un plan radial est un plan orthogonal à l’axe longitudinal X-X . Une circonférence s’entend comme un cercle appartenant à un plan radial et dont le centre appartient à l’axe longitudinal X-X . Une direction tangentielle ou circonférentielle est une direction tangente à une circonférence : elle est orthogonale à l’axe longitudinal X-X mais ne passe pas par l’axe longitudinal X-X . Enfin, les adjectifs « intérieur » (ou « interne ») et « extérieur » (ou « externe ») sont utilisés en référence à une direction radiale de sorte que la partie intérieure d'un élément est, suivant une direction radiale, plus proche de l'axe longitudinal X-X que la partie extérieure du même élément.
Comme visible sur la , le moteur 2 comprend, de l’amont vers l’aval, une soufflante 20 , une section de compression 22 comprenant un compresseur basse pression 220 et un compresseur haute pression 222 , une chambre de combustion 24 et une section de détente 26 comprenant une turbine haute pression 262 et une turbine basse pression 260 . La soufflante 20 , la partie rotor du compresseur basse pression 220 , et la partir rotor de la turbine basse pression 260 sont reliées entre elles par un arbre basse pression 280 s’étendant le long de l’axe longitudinal X-X , la soufflante 20 , le compresseur basse pression 220 et la turbine basse pression 260 formant alors un corps basse pression 20 , 220 , 260 , 280 . La partie rotor du compresseur haute pression 222 et la partie rotor de la turbine haute pression 262 sont reliées entre elles par un arbre haute pression 282 s’étendant le long de l’axe longitudinal X-X , le compresseur haute pression 222 et la turbine haute pression 262 formant alors un corps haute pression 222 , 262 , 282 . Comme visible sur la , la section de compression 22 , la chambre de combustion 24 et la section de détente 26 sont entourés par un carter moteur 23 , tandis que la soufflante 20 est entourée par un carter de soufflante 25 . Le carter moteur 23 et le carter de soufflante 25 sont reliés entre eux par des bras structuraux 27 profilés formant redresseurs (ou OGV pour « Outlet Guide Vanes » dans la terminologie anglo-saxonne) répartis de manière circonférentielle tout autour de l’axe longitudinal X-X . L’axe longitudinal X-X forme axe de rotation pour la soufflante 20 , la partir rotor de la section de compression 22 et la partie rotor de la section de détente 26 , lesquelles sont susceptibles d’être entraînées en rotation autour de l’axe longitudinal X-X par rapport au carter moteur 23 et au carter de soufflante 25 .
Le module de lissage (518) peut bien évidemment être configuré pour mettre en œuvre toute autre fonction de lissage susceptible d’utiliser tout ou partie de ces informations de codage pour contrôler la mise en œuvre du lissage. Un exemple simple d’une fonction de lissage applicable serait une fonction gaussienne dont l’écart-type dépendrait du QP des zones d’image de part et d’autre de la frontière à lisser.
Deux exemples particuliers de réalisations sont à présent décrits.
Dans un premier exemple particulier de réalisation, une image source est partitionnée en plusieurs sous-images qui sont chacune encodée. Le terme « sous-image » est à entendre ici comme équivalent au terme « sub-picture » défini selon la norme de codage vidéo VVC décrite par exemple dans nplcit6. Les sous-images sont signalées à travers des en-têtes comme complètement indépendantes, notamment au niveau du lissage. En d’autres termes, dans la boucle de codage, aucun lissage normatif n’est effectué à travers les frontières entre sous-images. Plusieurs cœurs d’encodage sont prévus pour paralléliser l’encodage des sous-images. L’encodage d’une sous-images est mis en œuvre de manière complètement indépendante sur un cœur d’encodage, sans aucun partage de pixels entre les cœurs d’encodage. A l’issue de l’encodage des sous-images, un signal binaire, comprenant les sous-images encodées, est généré. Le signal binaire comprend en outre un SEI qui contient une valeur numérique.
Le signal binaire est reçu au niveau du décodeur. Les sous-images encodées sont chacune décodée sur un cœur de décodage séparé de manière indépendante. En sortie des cœurs de décodage, les sous-images décodées sont agrégées en une image. Les informations de codage des blocs constituant les sous-images ne sont pas transmises en sortie des cœurs de décodage. Après agrégation des sous-images et avant restitution de l’image, un lissage hors-boucle des frontières entre sous-images est mis en œuvre. Ce lissage n’utilise aucune information de codage des blocs constituant les sous-images car ces informations ne sont pas rendues accessibles par les cœurs de décodage. La mise en œuvre du lissage en question utilise un simple filtre gaussien à cinq taps dont l’écart-type, qui détermine la puissance de lissage, est fixé à la valeur numérique contenue dans le SEI. La puissance de lissage est ainsi identique quelle que soit la frontière lissée et quelle que soit l’image.
Dans un second exemple particulier de réalisation, une image est partitionnée en plusieurs « tiles », ce dernier terme étant défini dans la norme de codage HEVC et décrit dans nplcit7 notamment. Les tiles sont associées, via des en-têtes, à des indications de ne mettre en œuvre aucun lissage des frontières entre tiles dans la boucle de codage.
L’encodage (HEVC) de chaque tile est mise en œuvre sur un cœur d’encodage séparé de manière indépendante. Dans ce second exemple particulier de réalisation, des contraintes sont prévues de sorte qu’aucun partage de pixels ou d’information ne soit mis en œuvre entre cœurs d’encodage. De telles contraintes garantissent que le codage / décodage de chaque tile est indépendant du codage / décodage des autres tiles et relèvent de la notion de MCTS déjà décrite.
Comme déjà expliqué, l’encodage d’une tile comporte une prédiction de la tile, qui peut comprendre une prédiction intra et/ou une prédiction inter. En particulier, la prédiction de la tile peut comprendre une prédiction d’un vecteur de mouvement, par exemple dans un mode de codage inter ou « merge » (fusion), ces modes de codage étant tous deux définis dans la norme HEVC.
Un premier exemple de contrainte concerne la prédiction du vecteur de mouvement : il s’agit d’imposer que, lors de la prédiction d’une tile courante, la prédiction du vecteur de mouvement associé pointe dans cette tile courante.
Un second exemple de contrainte concerne le mode de codage « merge » pour lequel une liste de candidats est fournie aux fins d’effectuer la prédiction d’un vecteur de mouvement pour une tile courante : il s’agit alors de ne fournir que des candidats tels que la prédiction du vecteur de mouvement pour ce candidat pointe vers la tile courante. Par ailleurs, un candidat noté « TMVP » pour "temporal motion vector predictor" (en anglais) est typiquement fourni, ce candidat TMVP se rapportant à une image précédemment codée. Or il est possible que le candidat TMVP se rapporte à une tile ayant un autre emplacement, dans l’image précédemment codée, que celui de la tile courante de l’image courante. En d’autres termes, dans un tel cas, la tile courante et la tile à laquelle se rapporte le candidat TMVP sont traitées par des cœurs d’encodage distincts. Une possibilité est alors d’interdire la sélection de ce candidat TMVP pour éviter tout échange de vecteurs, ou plus généralement d’information, entre cœurs d’encodage.
Le décodage des tiles est mis en œuvre en série sur un seul cœur de décodage. Les tiles décodées sont ensuite agrégées en une image. Après l’agrégation et avant la restitution de l’image, un lissage hors-boucle des frontières entre les tiles est réalisé. Ce lissage utilise toutes les informations de codage des blocs, rendues disponibles par le seul cœur de décodage. Le lissage hors-boucle est mis en œuvre par un filtre anti-blocs dont le fonctionnement est défini dans la norme HEVC et s’appuie sur un ou plusieurs messages SEI relatifs aux frontières entre blocs, et par conséquent relatifs aux frontières entre tiles.
A toutes fins utiles, les documents non-brevet suivants sont cités : nplcit1 : Y. -K. Wang et al., "The High-Level Syntax of the Versatile Video Coding (VVC) Standard," in IEEE Transactions on Circuits and Systems for Video Technology, vol. 31, no. 10, pp. 3779-3800, Oct. 2021, doi: 10.1109/TCSVT.2021.3070860 nplcit2 : WU, Yongjun, SULLIVAN, Gary J., ZHANG, Yifu, Motion-constrained tile set for region of interest coding, WO/2014/168650 nplcit3 : Hendry, S. Hong, J. Chen, Y.-K. Wang (Huawei), JVET-N0109, CE12/AHG12: Treating boundaries of independent tile groups as picture boundaries, Mars 2019 nplcit4 : S. Cho, H. Kim, H. Y. Kim and M. Kim, "Efficient In-Loop Filtering Across Tile Boundaries for Multi-Core HEVC Hardware Decoders With 4 K/8 K-UHD Video Applications," in IEEE Transactions on Multimedia, vol. 17, no. 6, pp. 778-791, June 2015, doi: 10.1109/TMM.2015.2418995 nplcit5 : Singh, S., Sharma, R. K., & Sharma, M. K. (2012). Post Processing Technique to Reduce Tile Boundary Artifacts in JPEG2000 Compressed Images. The International Journal of Multimedia & Its Applications, 4(1), 127 nplcit6 : Schwartz, E. L., Berkner, K., & Gormish, M. J. (1999). Optimal tile boundary artifact removal with CREW. In Proc. of Picture Coding Symposium. (pp. 285-288) nplcit7 : SO/IEC CD 23002-7 Supplemental enhancement information messages for coded video bitstreams nplcit8 : H.266 : Versatile video coding https://www.itu.int/rec/T-REC-H.266 nplcit9 : ITU-T H.265, High efficiency video coding https://www.itu.int/ITU-T/recommendations/rec.aspx?rec=14107&lang=en nplcit10 : Y. He, M. Coban, M. Karczewicz, “AHG9/AHG13: Film grain blending process for film grain characteristics SEI message”, JVET-Y0053, Jan. 2022.
Procédé d’utilisation d’une caméra infrarouge Domaine technique de l’invention L’invention concerne un procédé de calibration d’une caméra infrarouge, notamment du type caméra infrarouge refroidie.
Etat de la technique antérieure Une caméra infrarouge comprend typiquement un boitier comprenant un objectif et des optiques permettant l’entrée de rayonnement infrarouge et le guidage dudit rayonnement vers un détecteur comprenant une pluralité de cellules photosensibles, ou puits. La caméra comprend en outre un système de commande informatique recevant le signal mesuré par le détecteur et traitant les images.
Une telle caméra permet l’acquisition d’images bidimensionnelles comprenant une grille de pixels présentant chacun un niveau de signal, ou niveau de gris à afficher, déterminé par la quantité de rayonnement infrarouge captée par les puits associés aux pixels du détecteur de la caméra, pendant un temps d’exposition, ou temps d’intégration, prédéterminé.
Une telle caméra est par exemple employée pour observer de manière continue une scène en en prenant des images de manière périodique, avec un temps d’exposition choisi pour que les points chauds de la scène soient observables correctement sans saturer le détecteur. Généralement, ce temps est calculé pour obtenir un niveau de signal moyen des pixels de l’image égal à 50% du niveau maximal perceptible, ce qui correspond à un remplissage moyen de 50% des puits des pixels du détecteur. Ce niveau est calculé sur l’image acquise, puis appliqué sur l’image suivante. Ce mode de fonctionnement a été choisi comme compromis entre une valeur acceptable de sensibilité thermique et la conservation d’une dynamique haute sur l’image, pour ne pas saturer immédiatement d’éventuels points chauds qui sont souvent des points d’intérêts.
La calibration d’une caméra infrarouge refroidie se fait en ajustant un gain G et un offset O, qui peut notamment être mise en œuvre à partir d’une image défocalisée ou d’un diaphragme, tous deux appliqués sur les niveaux des pixels des images prises.
Un premier aspect de l’invention concerne un équipement extérieur arrière pour véhicule automobile, ledit équipement comprenant une surface sur laquelle est agencé au moins un module lumineux, chaque module lumineux comprenant :
L’utilisation d’une nappe de guidage flexible permet de faciliter l’intégration du module lumineux dans un équipement extérieur arrière pour véhicule automobile, et présente en outre une bonne compacité, puisque le module lumineux peut présenter une faible épaisseur. En outre, il est rendu possible d’éclairer sur des surfaces importantes tout en limitant le nombre de sources de lumière utilisées.
Selon des modes de réalisation, l’équipement extérieur arrière peut comprendre en outre une couche de protection agencée sur ledit au moins un module lumineux, le module lumineux étant compris entre la surface et la couche de protection.
En complément, la couche de protection peut être transparente et peut être apte à filtrer des rayons ultraviolets.
Ainsi, la couche de protection est en outre apte à protéger le module lumineux contre les rayons ultraviolets de manière à ne pas dégrader le motif ou les motifs gravés sur la ou les nappes de guidage flexibles du module lumineux.