INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans cette configuration en mode filtration dans laquelle l’entrée d’admission de liquide à filtrer 8 et la sortie d’évacuation de liquide filtré 10 des modules 4 de filtration sont à l’état ouvert, et l’organe d’obturation 18 du circuit de lavage 17 et l’organe 19 du circuit de circulation de rétentat 15 sont à l’état fermé, l’unité de pilotage 20 est configurée pour commander le passage de l’organe de fermeture 21 du circuit d’alimentation en fluide 16 du réservoir de lavage 11 qui s’étend entre le séparateur 13 liquide/solide et le réservoir de liquide 11 d’un état à un autre pour permettre notamment un remplissage en temps masqué du réservoir de lavage.
Ainsi, comme l’illustre la , l’unité de pilotage 20 est configurée pour, dans la configuration en mode filtration, commander successivement le passage dudit organe de fermeture 21 d’un état correspondant à un état ouvert du circuit d’alimentation en fluide 16 du réservoir de lavage 11 à un état correspondant à un état fermé du circuit d’alimentation en fluide 16 du réservoir de lavage 11, une fois le niveau de remplissage en fluide du réservoir de lavage 11 atteint.
Ces premiers connecteurs mécaniques 40, 51 sont ici connectés entre eux de sorte à présenter un premier jeu autorisant un mouvement relatif entre ces premiers connecteurs mécaniques 40, 51.
De manière similaire, l’un des seconds connecteurs mécaniques 52 est un connecteur de type mâle emboîté dans l’autre desdits seconds connecteurs mécaniques 60 qui est un connecteur de type femelle.
Ces seconds connecteurs mécaniques 52, 60 sont ici connectés entre eux de sorte à présenter un second jeu autorisant un mouvement relatif entre ces seconds connecteurs mécaniques 52, 60.
Ces premier et second jeux entre les connecteurs permettent : - une meilleure résistance en cas de chute accidentelle de l’équipement ; et
- un assemblage facilité de la carte intermédiaire 5 vis-à-vis des cartes électroniques principale 4 et secondaire 6 (ce qui est favorable à l’automatisation du process d’assemblage).
Préférentiellement, la carte intermédiaire 5 s’étend en longueur et en largeur dans un plan de la carte intermédiaire 5 qui est d’une part perpendiculaire à un plan principal de la carte principale 4 et d’autre part perpendiculaire à une face avant 1b du boîtier 1.
L’orientation à 90° de la carte intermédiaire 5 par rapport à la face avant 1b du boîtier 1 participe à la résistance aux chutes de l’équipement 0.
En effet, en cas de chute de l’équipement, le choc se produit le plus souvent au niveau de la face avant du boitier, c’est-à-dire suivant le plan de la carte intermédiaire 5 (en cas de chute, les connecteurs et la carte 5 sont généralement préservés).
La carte rigide 5 peut également contribuer à la robustesse de l’équipement en cas de chute, en évitant un éventuel rapprochement des cartes 4 et 6 lors d’un impact.
Préférentiellement, les premier et second connecteurs mécaniques 51, 52 sont identiques entre eux (en l’occurrence il s’agit ici de connecteurs mâles de type PCI express) et les premier et second connecteurs mécaniques 40, 60 respectivement portés par la carte électronique principale 4 et par la carte électronique secondaire 6 sont également identiques entre eux (en l’occurrence il s’agit ici de connecteurs femelles de type PCI express).
Le fait d’avoir des connecteurs mécaniques identiques entre eux permet de réduire le nombre de types de composants nécessaires pour réaliser la connexion électrique entre les cartes.
Comme illustré sur les figures 5a, 7a, 7b et 8, la carte intermédiaire 5 est préférentiellement de forme dissymétrique de sorte que la connexion électrique entre la carte électronique principale 4 et la carte électronique secondaire 6 via la première pluralité de conducteurs électrique 50 portés par carte intermédiaire 5 est possible dans une unique position / orientation de la carte intermédiaire 5 par rapport aux cartes électroniques principale 4 et secondaire 6.
La forme dissymétrique de la carte intermédiaire 5 autorise la connexion électrique entre les cartes uniquement lorsque la carte intermédiaire est dans sa position unique.
Cette forme dissymétrique interdit de positionner la carte intermédiaire 5 dans une autre position / autre orientation que ladite position unique visible sur les figures.
Cette forme dissymétrique de la carte intermédiaire 5 permet un détrompage mécanique qui facilite l’assemblage de la carte intermédiaire tout en permettant d’assigner à chaque conducteur électrique 50 une fonction unique dans la connexion électrique entre les cartes principale 4 et secondaire 6.
Ainsi, chaque conducteur électrique 50 peut être spécifiquement développé / dimensionné pour transporter un courant / un signal / une tension donnée qui lui est dédiée.
Dans une variante de réalisation, l’étape de cristallisation c) d’un sel est une étape de cristallisation, notamment par refroidissement, d’un sel de sulfate de sodium (Na 2 SO 4 ) pour l'obtention d’un sel de Glaüber d’une part et d’une liqueur mère (III’) comprenant de l’hydroxyde de lithium et du sulfate de sodium d’autre part.
De préférence, dans ce cas le ratio massique Li/Na est faible dans la composition (A), en particulier inférieur ou égal à 0.8.
Lorsque la concentration massique en lithium est trop faible dans la composition (A), il est possible avantageusement de débuter par une cristallisation par refroidissement pour la formation d’un sel de sulfate de sodium.
Dans une variante de réalisation, ledit procédé comprend : - une étape de dissolution h) ou h’) de tout ou partie du sel de Glaüber, en particulier provenant de l’étape de cristallisation par refroidissement g) ou c), en sorte de former une composition aqueuse (D) ou (D’) comprenant du sulfate de sodium, et - le traitement j) ou j’) d’au moins une partie de ladite composition aqueuse (D) ou (D’) comprenant du sulfate de sodium par une électrodialyse à membranes bipolaires (EDBP2) pour l’extraction des ions sulfates d’une part et la formation d’acide sulfurique, et l’extraction des ions sodium d’autre part et la formation d’hydroxyde de sodium.
Avantageusement, l’électrodialyse à membranes bipolaires (EDBP2) est effectuée sur un électrodialyseur comprenant au moins une cellule d’électrodialyse, ladite au moins une cellule d’électrodialyse comprend (notamment est constituée essentiellement de) trois compartiments, et comprend des premières et seconde membranes bipolaires, une première membrane anionique, et une première membrane cationique.
Avantageusement, ladite au moins une cellule d’électrodialyse comprend (notamment est constituée essentiellement de): - un premier compartiment alimenté en eau circulant entre une première membrane bipolaire et une membrane anionique, en particulier la première membrane bipolaire a une face anionique orientée vers l’anode de l’électrodialyseur, et une face cationique orientée vers la membrane anionique ; - un second compartiment alimenté avec la composition aqueuse (D) ou (D’) comprenant du sulfate de sodium circulant entre la membrane anionique et une membrane cationique ; et - un troisième compartiment alimenté en eau circulant entre la membrane cationique et une seconde membrane bipolaire ; en particulier la seconde membrane bipolaire a une face anionique orientée vers la membrane cationique, et une face cationique orientée vers la cathode de l’électrodialyseur.
Avantageusement, le second compartiment est disposé entre les premier et troisième compartiments.
Avantageusement, la composition aqueuse en sortie du premier compartiment comprend de l’acide sulfurique, et la composition aqueuse en sortie du troisième compartiment comprend de la soude (NaOH).
Avantageusement, la composition aqueuse (D) ou (D’) comprenant du sulfate de sodium en entrée du second compartiment de ladite au moins une cellule de l’électrodialyseur (EDBP2) est appauvrie en sulfate de sodium.
Dans une variante, ledit procédé comprend : - une étape de préparation d’une composition aqueuse (D) ou (D’) à partir de tout ou partie du sel de Glaüber, en particulier une étape de dissolution h) ou h’) de tout ou partie du sel de Glaüber en sorte de former une composition aqueuse (D) ou (D’) comprenant du sulfate de sodium ou une étape de chauffage du sel de Glaüber en sorte en sorte de former une composition aqueuse (D) ou (D’) comprenant du sulfate de sodium, notamment sous forme d’une bouillie dudit sel de Glaüber, et - une étape de cristallisation i) ou i’), notamment par évaporation, d’au moins une partie de ladite composition aqueuse (D) ou (D’) comprenant du sulfate de sodium, pour obtenir un sel de sulfate de sodium anhydre et une liqueur mère IV) ou IV’) comprenant du sulfate de sodium, et éventuellement des traces d’hydroxyde de lithium, et ladite étape de cristallisation i) ou i’) est éventuellement suivie d’une étape de séchage k) ou k’) du sel de sulfate de sodium obtenu à l’étape de cristallisation i) ou i’).
Avantageusement, l’étape de cristallisation par évaporation i) ou i’) comprend le chauffage de la composition aqueuse (D) ou (D’) comprenant du sulfate de sodium à une température supérieure ou égale à 50°C et inférieure ou égale à 110°C, de préférence à une température supérieure ou égale à 60°C et inférieure ou égale à 90°C, par exemple de l’ordre de 80°C +/- 5°C.
Dans une variante de réalisation, l’étape de cristallisation par refroidissement g) ou c) est effectuée en sorte de produire une liqueur mère (III) ou (III’) comprenant : - du sulfate de sodium, notamment dont la concentration massique (en particulier calculée par rapport à la masse totale de la liqueur incluant l’eau) est supérieure ou égale à 5%, et inférieure ou égale à 30%, de préférence supérieure ou égale à 8% ou à 10% et inférieure ou égale à 25% ou à 20%, encore de préférence inférieure ou égale à 16% ; et/ou - de l’hydroxyde de lithium, notamment dont la concentration massique (en particulier calculée par rapport à la masse totale de la liqueur incluant l’eau) est supérieure ou égale à 3%, et inférieure ou égale à 20%, de préférence supérieure ou égale à 4% ou à 6% et inférieure ou égale à 20% ou à 15%, encore de préférence inférieure ou égale à 10%.
Dans une variante de réalisation, la composition aqueuse (D) ou (D’) comprenant du sulfate de sodium obtenue par dissolution d’au moins une partie du sel de Glaüber obtenu à l’étape de cristallisation c) ou g), a une concentration massique en sulfate de sodium (en particulier calculée par rapport à sa masse totale incluant l’eau) supérieure ou égale à 10% et inférieure ou égale à 40%, de préférence supérieure ou égale 20% et inférieure ou égale à 35%, encore de préférence supérieure ou égale à 24% et inférieure ou égale à 30%, en particulier à une température allant de 15°C à 40°C, plus particulier à une température allant de 25°C à 40°C, par exemple de l’ordre de 35°C à +/- 2°C près.
Avantageusement, la concentration massique en sulfate de sodium dans la composition (D) ou (D’) est déterminée en fonction de la température de la composition aqueuse et afin d’être inférieure au seuil de solubilité du sulfate de sodium.
La composition aqueuse (D) ou (D’) ainsi préparée par dissolution d’au moins une partie du sel de Glaüber peut subir une électrodialyse à membranes bipolaires j) ou j’) ou une cristallisation par évaporation i) ou i’) comme décrit ci-avant.
Dans une variante de réalisation, l’étape de cristallisation par évaporation i) ou i’) est effectuée en sorte de produire une liqueur mère (IV) ou (IV’) comprenant : - du sulfate de sodium, notamment dont la concentration massique (en particulier calculée par rapport à la masse totale de la liqueur incluant l’eau) est supérieure ou égale à 15%, et inférieur ou égal à 44%, de préférence supérieur ou égal à 20% ou à 25% et inférieure ou égale à 30%, par exemple de l’ordre de 26% à +/- 2%; et - de l’hydroxyde de lithium, notamment dont la concentration massique (en particulier calculée par rapport à la masse totale de la liqueur incluant l’eau) est inférieure ou égale à 10%, de préférence et inférieure ou égale à 5%, encore de préférence inférieure ou égale à 3% ou à 2%.
Conclusion L’extrait selon l'invention peut donc être utilisé pour traiter les désordres cutanés liés aux peaux grasses ou à tendance grasse comme l'aspect brillant, luisant, la taille et le nombre des pores, pour redonner à la peau un aspect plus lisse, uniforme, plus harmonieux et/ou rendre le cuir chevelu plus sain, avec moins de pellicules et de démangeaisons liées à celles-ci. Hydratation de la peau Synthèse d’acide hyaluronique
Protocole Des kératinocytes humains ont été cultivés à sub-confluence puis ont été mis au contact de l'ingrédient selon l'invention. A l'issue de ce contact, la synthèse d’acide hyaluronique est évaluée à l'aide d'un dosage type ELISA. Une estimation de la quantité de cellules par méthode Hoechst a permis d'homogénéiser les résultats.
Résultats Variation de la production d’acide hyaluronique par les kératinocytes. Effet de l’extrait selon l’invention à 0,26% par rapport au contrôle (n=5) :
Acide hyaluronique (µg / mL / 10 6 cell.) Variation (%) ; significativité Contrôle 340 ± 37 Référence 0, 26% du produit selon l’invention 1215 ± 106 + 257 ; p
Les résultats montrent que le produit selon l’invention augmente significativement la synthèse d’acide hyaluronique dans les kératinocytes. Différentiation des kératinocytes
Protocole Des kératinocytes humains ont été cultivés à sub-confluence puis ont été mis au contact ou non du produit selon l’invention. La différenciation est suivie de façon visuelle par observation du phénotype des kératinocytes sur 4 jours.
Résultats Condition Effet pro-différenciateur observé après 4 jours Cas contrôle 0 3% du produit selon l’invention ++
Visuellement, dans le cas contrôle, les cellules non traitées montrent un tapis de kératinocytes jointifs avec des contours cellulaires bien marqués alors qu’en présence de 3% du produit selon l’invention. Les cellules se rétractent et les contacts entre les cellules diminuent jusqu’à avoir la présence d’espaces vides entre les cellules, un aspect caractéristique d’une différenciation avancée des kératinocytes.
Conclusion L’extrait selon l’invention augmente la différenciation des kératinocytes participant à une meilleure protection de l'épiderme et une meilleure hydratation. Apaisement de la peau
Principe Les médiateurs de l'inflammation sont très présents dans les phénomènes microinflammatoires. La diminution de la présence de ces médiateurs a pour conséquence de diminuer les sensations d'inconfort des peaux sensibles et les rougeurs.
Protocole Des fibroblastes dermiques humains normaux (NHDF) sont cultivés jusqu'à l'obtention d'un tapis confluent. A ce stade, ils sont mis au contact des produits à tester pendant 24 heures, puis les tapis sont irradiés aux UVB et remis à nouveau en contact des produits à tester pendant 24 heures. Les quantités de PGE 2 et d'IL-6 synthétisées sont mesurées dans les surnageants de culture par dosage ELISA. Le nombre de cellules a été évalué afin de pouvoir normaliser les données. Une étude des variances et un test t de Student pour séries appariées ont été effectués afin de juger de la significativité des résultats.
Résultats Variation de la production d’IL-6 et de PGE 2 dans les fibroblastes. Effet de l’extrait selon l’invention à 3% par rapport au contrôle (n=3) :
IL-6 (pg/10 6 cell) PGE 2 (pg/10 6 cell) Non irradié Contrôle 1244 ± 32 1613 ± 49 3 % de produit selon l’invention 627 ± 54 334 ± 35 Variation (%) ; significativité -50 % ; p -79 % ; p Irradié par UVB Contrôle 9238 ± 323 8539 ± 683 3 % de produit selon l’invention 3399 ± 181 1053± 208 Variation (%) ; significativité -63 % ; p - 88 % ; p
Ainsi, avantageusement l’extrait selon l’invention selon l'invention réduit fortement et de façon significative les 2 messagers pro-inflammatoires.
Conclusion Ces résultats montrent que l’extrait selon l’invention réduit les micro-inflammations de la peau. L’extrait selon l’invention peut donc être utiliser pour apaiser les inconforts cutanés des peaux sensibles tels que les rougeurs, les tiraillements, etc. Exemple de formulation galénique
Différentes formulations cosmétiques sont décrites ci-après, contenant l’extrait selon l’invention, notamment tel que formulé dans l’ingrédient actif décrit au point B. ci-dessus.
Le dissipateur thermique 10 fixé au caisson 2 est agencé pour évacuer de la chaleur de l’intérieur vers l’extérieur du caisson 2.
Le deuxième bloc de matériau échangeur thermique 92, outre sa fonction de transmission de chaleur du premier haut-parleur 3a vers le dissipateur thermique 10 permet aussi d’améliorer la rigidité de l’assemblage entre le premier haut-parleur 3a et le caisson 2.
Ceci est utile pour les modèles de haut-parleurs ayant un châssis, aussi appelé « saladier », trop souple / déformable.
Le châssis / saladier du haut-parleur 3a forme une collerette annulaire allant en s’évasant depuis un premier bord de collerette qui est attaché à un aimant permanent jusqu’à un second bord de collerettes sur lequel est attachée une membrane du haut-parleur 3a.
Il a été remarqué que les performances du haut-parleur sont généralement dégradées à partir de 60°C ou 80°C, des distorsions sonores pouvant alors apparaitre.
A plus forte température, on peut même observer une dégradation définitive du haut-parleur par perte de caractéristiques magnétiques de son aimant permanent.
Le bon refroidissement des composants / du premier haut-parleur disposés dans le caisson 2 permet de conserver une qualité audio optimale, même à forte puissance sonore, tout en préservant les composants électroniques.
La durée de vie de l’équipement 0 est ainsi améliorée.
Chaque bloc de matériau échangeur thermique 91, 92 a préférentiellement la forme d’un tapis (PAD) mais il peut aussi être réalisé par une pâte thermique moulée au moment du montage contre le dissipateur thermique fixé au caisson.
Le dissipateur thermique 10 fixé au caisson 2 peut être constitué par le fond 2f du caisson 2 ou par une plaque assemblée sur le fond du caisson.
Selon la quantité de chaleur à évacuer et la dimension du dissipateur thermique 10 fixé au caisson, ce dissipateur peut être en matériau polymère, en métal (par exemple en aluminium, ou en cuivre) ou toute combinaison de ces matériaux.
Comme illustré sur la , le fond 2f du caisson 2 comporte préférentiellement plusieurs bossages 2f1, 2f2, 2f3 (aussi appelés décaissés) chacun disposés pour être en vis-à-vis d’un des blocs de matériau échangeur thermique 91, 92 qui lui correspond et qui est disposé dans le caisson 2.
Chaque bossage 2f1, 2f2, 2f3 est formé pour rapprocher localement le fond du caisson vis-à-vis d’un bloc de matériau échangeur thermique 91, 92 qui lui correspond.
De cette manière le flux thermique au travers du fond du caisson est localisé et optimisé à l’endroit des bossages.
Dans le mode de réalisation illustré par la , le fond 2f comporte trois bossages / décaissés 2f1, 2f2, 2f3, l’un étant en vis-à-vis d’une face inférieure du premier haut-parleur 3a et les deux autres étant en vis-à-vis d’une face inférieure de la carte électronique secondaires 6 (l’un au niveau de l’implantation du premier amplificateur 6a et l’autre au niveau de l’implantation du second amplificateur 6b monté sur la carte électronique secondaire 6).
Enfin, au moins un troisième bloc de matériau échangeur thermique 94 est : - d’un côté en contact contre une face supérieure d’au moins un composant électronique porté par la carte électronique principale 4 (en l’occurrence contre le processeur 4b) ; et - d’un autre côté en contact contre une face inférieure d’un dissipateur thermique principal 11 s’étendant entre la carte électronique principale 4 et le capot supérieur 19 du boîtier 1 pour évacuer de la chaleur générée au niveau de la carte électronique principale 4 vers l’extérieur du boîtier 1.
Ce manchon 8 permet ainsi d’absorber / dissiper des vibrations et permet aussi de s’opposer au passage d’air le long de la carte intermédiaire, via l’ouverture 20.
Le module audio 42 est placé dans le boitier 1, en dehors du caisson 2, et est agencé pour produire un signal audio primaire.
Plus précisément, le module audio 42 est monté sur la carte électronique principale 4 et est alimenté par ledit module d’alimentation 41 via une connexion électrique reliant le module d’alimentation 41 au module audio 42.
Le module audio 42 est aussi connecté à la carte électronique secondaire 6 de sorte que lorsque le signal audio primaire est appliqué en entrée du premier amplificateur 6a et que le premier amplificateur 6a est alimenté par ladite première tension, le premier amplificateur 6a produit, à partir du signal audio primaire, un premier signal audio amplifié à destination du premier haut-parleur 3a.
Les sons diffusés par le premier haut-parleur 3a sont ainsi fonction du premier signal audio amplifié, cette amplification étant réalisée dans le caisson 2, au plus près du premier haut-parleur 3a et à distance de la carte électronique principale 4.
On limite ainsi le risque de perturbation électromagnétique du premier signal audio amplifié ce qui est favorable à la qualité des sons diffusés par l’équipement 0.
Le module audio 42 est électriquement connecté à la carte électronique secondaire 6 par l’intermédiaire du dispositif de connexion 5 de sorte que le signal audio primaire soit transmis du module audio 42 au premier amplificateur 6a par l’intermédiaire du dispositif de connexion 5.
Plus particulièrement, le module audio 42 est électriquement connecté à la carte électronique secondaire 6 par l’intermédiaire de conducteurs électriques audio portés par la carte intermédiaire 5 de sorte à ce que ledit signal audio primaire soit transmis du module audio 42 au premier amplificateur 6a par l’intermédiaire de conducteurs électriques audio spécifiques.
De cette manière, la carte intermédiaire 5 porte des connecteurs électriques dédiés à la transmission de la tension d’alimentation vers le premier amplificateur 6a et des conducteurs électriques audio dédiés à la transmission du signal audio primaire vers le premier amplificateur 6a, limitant ainsi le risque de perturbation de la qualité du signal audio primaire.
Comme illustré sur les différentes figures 1, 4, 5a à 8, l’équipement 0 comporte en outre :
- un haut-parleur droit 3d disposé dans une chambre intérieure droite 20d du caisson 2 ouverte sur une face latérale droite 2d de la paroi du caisson 2 ;
- un haut-parleur gauche 3e disposé dans une chambre intérieure gauche 20e du caisson 2 ouverte sur une face latérale gauche 2e de la paroi du caisson 2 ; et
- un haut-parleur frontal 3b disposé dans une chambre intérieure frontale 20b du caisson 2 ouverte sur une face avant 2b de la paroi du caisson 2.
Le nombre et la disposition de ces haut-parleurs pourrait varier tout en restant dans le cadre de la présente invention.
Ledit premier haut-parleur 3a est ici un haut-parleur de type haut-parleur de graves (les sons graves étant principalement situés entre 20 et 500 Hz) disposé dans une chambre intérieure centrale 20a du caisson 2 disposée entre les chambres intérieures droite et gauche 20d, 20e du caisson 2.
La chambre intérieure centrale 20a est ouverte sur la face supérieure 2a du caisson, en direction de la carte électronique principale 4.
A cet effet, l’invention a pour objet un dispositif de captation du dioxyde de carbone comprenant au moins une enceinte, au moins une entrée configurée pour permettre à un flux gazeux à traiter de pénétrer dans l’enceinte, au moins une sortie configurée pour permettre à un flux gazeux de sortir de l’enceinte, au moins un support et des microorganismes configurés pour capter le dioxyde de carbone, caractérisé en ce que l’enceinte contient une atmosphère gazeuse présentant un taux d’humidité supérieur ou égal à 80% dans laquelle est positionné le support, les microorganismes étant configurés pour se développer sur le support dans une telle atmosphère gazeuse.
Cette solution permet de réduire la quantité de liquide nécessaire pour la mise en œuvre du dispositif de captation, ce qui contribue à réduire fortement sa masse par rapport aux solutions de l’art antérieur. Cette réduction de la masse permet de simplifier les structures utilisées pour supporter les dispositifs de captation du dioxyde de carbone contribuant ainsi à simplifier leur implantation.