INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les tensions électriques précitées peuvent être avantageusement mesurées à l’aide d’un voltmètre, tel que couramment disponible dans le commerce, ou de tout autre dispositif adéquat permettant de mesurer une tension électrique (ou « différence de potentiel électrique ») entre deux points. Les débits massiques D N , D T , précités peuvent être avantageusement déterminés en calculant la différence de masse du réservoir 60 pendant une durée prédéterminée en mode de fonctionnement transitoire E T , et respectivement en mode de fonctionnement opérationnel E N . En d’autres termes, on utilise avantageusement la pesée et la mesure du temps pour déterminer les débits massiques. La masse et la différence de masse du réservoir 60 peuvent être déterminées facilement et avec précision avec des instruments de pesage courants, et en effectuant plusieurs mesures dont les résultats sont par exemple moyennés. En pratique, le réservoir 60 rempli de liquide (typiquement d’eau) est pesé. La balance est ensuite tarée avant de retirer le réservoir 60 du plateau de la balance. Puis, après le test (appareil 1 fonctionnant en mode de fonctionnement transitoire E T , respectivement en mode de fonctionnement opérationnel E N pendant une durée prédéterminée), le réservoir 60 - qui contient maintenant moins d'eau - est pesé à nouveau sur la balance déjà tarée. Ceci permet donc de mesurer la différence de poids / masse avant et après le test comme une valeur négative. Bien entendu, on utilisera dans ce cas une balance adaptée au pesage différentiel, permettant de mesurer une valeur différentielle négative, ce qui est le cas de la plupart des balances de laboratoire disponibles. Le recours à un pesage différentiel comme décrit ci-avant, s’il s’avère particulièrement simple et pratique, n’est bien entendu pas la seule possibilité pour déterminer le débit massique et on pourra utiliser des méthodes mettant en œuvre d’autres types de capteur. On notera enfin et par ailleurs que pour un liquide tel que l’eau, dont la densité est connue et constante, une mesure de la masse reflète une mesure du volume. Par conséquent, une mesure de la masse d’eau liquide déplacé par une pompe en un temps donné (masse par unité de temps) est également équivalente à une mesure du débit (volume par unité de temps) de la pompe. Dans le cas où le mode de fonctionnement transitoire E T comprend l’un et / ou l’autre des sous-mode de préchauffage E Tc et sous-mode de temporisation E Tt décrits précédemment, on s’attachera avantageusement à exclure des mesures les périodes de temps correspondant à la mise en œuvre de ces sous-modes spécifiques, de manière à ne conserver qu’une mesure relative au sous-mode principal E Tp .
De préférence, dans le mode de fonctionnement opérationnel E N , ledit élément chauffant 4 destiné à venir au contact des cheveux présente une première température superficielle (c’est-à-dire une température de surface) dont la valeur est au moins égale à 110 °C. De préférence encore, dans le mode de fonctionnement opérationnel E N , ladite valeur de la première température superficielle de l'élément chauffant 4 est au moins égale à 120 °C, et est avantageusement comprise entre 120 °C et 200 °C. De façon encore plus préférentielle, dans le mode de fonctionnement opérationnel E N , la valeur de ladite première température superficielle est comprise entre 130 °C et 170 °C, de préférence entre 140 °C et 160 °C, par exemple sensiblement égale à 150 °C. De façon particulièrement préférentielle, des résultats tout à fait remarquables en matière notamment en termes d'embellissement des cheveux, et plus particulièrement en matière de réduction de défauts et d’amélioration de la brillance, peuvent être obtenus lorsque, dans le mode de fonctionnement opérationnel E N , la valeur de ladite première température superficielle est égale à 150 °C ± 20 °C, préférentiellement 150 °C ± 10 °C, en association avec un premier débit massique de vapeur dont la valeur moyenne est égale à 0,8 g / min ± 0,3 g / min ( i.e. environ 1,33.10 -1 kg / s ± 5.10 -5 kg / s), et donc avantageusement en association avec un premier débit massique d’alimentation D N dont la valeur moyenne est symétriquement égale à 0,8 g / min ± 0,3 g / min ( i.e. environ 1,33.10 -1 kg / s ± 5.10 -5 kg / s).
De manière préférentielle, les picots de brossage 7 qui font saillie de la face avant 3A de la tête 3 incluent au moins : – des picots chauffants 70 (figures 1, 3 et 4), qui contribuent à former l’élément chauffant 4, c'est-à-dire que ledit élément chauffant 4 inclut avantageusement les picots chauffants 70, et est de préférence formé par les picots chauffants 70, et – des picots à vapeur 71 intégrant chacun un orifice 710 d’éjection de vapeur relié à une source de vapeur, laquelle est avantageusement formée par le dispositif de vaporisation 5 et le dispositif d’alimentation 6 associé décrits dans ce qui précède.
Lesdits picots à vapeur 71 contribuent ainsi préférentiellement à former lesdits moyens d'émission de vapeur. A cette fin et comme exposé précédemment, chaque orifice 710 d’éjection de vapeur est avantageusement en communication fluidique avec l’intérieur de la chambre de vaporisation 50 par l’intermédiaire du dispositif de canalisation 52. Les picots à vapeur 71 assument ainsi, en plus de leur fonction mécanique de brossage, une fonction de pulvérisateur de vapeur, c’est-à-dire que chaque picot à vapeur 71, avec son orifice 710 d’éjection de vapeur, forme avantageusement une buse de projection de vapeur (de préférence de vapeur d’eau). Ainsi, grâce en particulier aux picots à vapeur 71, le traitement mécanique des cheveux, sous l’effet un effort résistif généré par les cheveux à l’encontre des picots à vapeur 71 est avantageusement combiné avec un traitement fluidique des cheveux (apport de vapeur via l’orifice 710 d’éjection de vapeur des picots à vapeur 71). Le terme «  combiné   » s’entend ici au sens d’une réalisation simultanée desdits traitements mécanique et fluidique sur une même zone de cheveux. Ainsi une même portion de mèche de cheveux va subir simultanément, c’est-à-dire de manière concomitante, à la fois un traitement fluidique et un traitement mécanique. Cela permet d’obtenir, une « double » action combinée et concentrée sur une même zone de cheveux. Cela permet d’accroître l’efficacité du traitement, et d’obtenir d’excellents résultats en matière de coiffure, d’embellissement et de soins des cheveux, tout en minimisant le nombre de passages nécessaires de l’appareil de coiffure 1 contre les cheveux.
et Les figures 6A et 6B sont une vue schématique en perspective de face et une vue schématique en perspective arrière d’un autre mode de réalisation de la présente invention, respectivement, représentant que le dispositif de compensation nasale est monté sur un masque intégral perméable à l’air.
Description du mode de réalisation préféré Le contenu de la présente invention sera expliqué au moyen des modes de réalisation suivants, et leurs descriptions ne sont prévues que pour illustrer la présente invention et ne sont pas prévues pour limiter la présente invention à mettre en œuvre dans l’un quelconque parmi un environnement spécifique, une application ou un procédé particulier, comme décrit dans les modes de réalisation. Par conséquent, la description de ces modes de réalisation est prévue à des fins illustratives uniquement et n’est pas prévue pour limiter la présente invention. Il faut noter que, dans les modes de réalisation suivants et les dessins joints, les éléments qui ne sont pas directement liés à la présente invention, sont omis de l’illustration, et les proportions dimensionnelles parmi les éléments individuels dans les dessins joints sont prévues uniquement pour faciliter la compréhension, mais pas pour limiter la véritable échelle de la présente invention.
L’un des modes de réalisation de la présente invention est représenté sur les figures 1A-1C et les figures 2A-2D. Les figures 1A et 1B représentent respectivement une vue de face et une vue arrière du dispositif de compensation nasale 1 de la présente invention. La est une vue en coupe transversale de la , et les figures 2A-2D sont des vues schématiques de différentes phases du dispositif de compensation nasale 1 de la présente invention pendant l’utilisation.
Le dispositif de compensation nasale 1 peut être appliqué à n’importe quelle forme de masque sous-marin M0 (par exemple, un masque de plongée, un masque perméable à l’air avec un connecteur à trois voies ou un masque intégral perméable à l’air, qui seront décrits de manière plus détaillée ultérieurement), pour permettre à l’utilisateur portant le masque sous-marin M0 de réaliser l’action de compensation avancée consistant à pincer le nez pour permettre de boucher les narines.
Le dispositif de compensation nasale 1 comprend deux poches P1 et P2. Chaque poche P1 et P2 a une ouverture 11 et une partie inférieure 12 correspondant à l’ouverture 11. Les poches P1 et P2 peuvent être réalisées à partir d’un matériau souple. Par exemple, le matériau souple peut avoir une dureté Shore A de 10-90 et peut être sélectionné parmi le caoutchouc de silicone, le caoutchouc thermoplastique (TPR) (par exemple, l’élastomère thermoplastique, PTE), le polyuréthane thermoplastique (TPU), le polychlorure de vinyle (PVC) ou leurs combinaisons.
Chaque partie inférieure 12 est préformée dans une première forme S1 ayant une pluralité de parties de pliage continues 121 (par exemple pré-réalisées dans une forme inversée ou pliée par moulage par injection). Comme représenté sur les figures 2A et 2B, lorsque la partie inférieure 12 n’est pas sollicitée, elle est dans une première position FP à distance de l’aile du nez NW d’un utilisateur UR. Lorsque la partie inférieure 12 est dans la première position FP, elle n’est sensiblement pas en contact avec le visage de l’utilisateur UR, donc elle ne provoque pas d’inconfort de friction avec le visage.
Lorsque l’utilisateur UR a besoin de réaliser la compensation nasale, comme représenté sur la , il/elle peut placer deux doigts profondément dans les deux poches P1 et P2 à travers les ouvertures 11, respectivement, et exercer une force vers l’intérieur vers la partie inférieure 12. La partie inférieure 12 peut être étirée et déformée dans une seconde forme S2 (c'est-à-dire pour écarter les parties de pliage continues 121) en exerçant une force vers l’intérieur avec les doigts. A ce moment-là, la partie inférieure 12 est dans une seconde position SP à proximité de l’aile du nez NW respective de l’utilisateur UR. Lorsque la partie inférieure 12 est dans la seconde position SP, les doigts de l’utilisateur UR peuvent permettre à la partie inférieure 12 de recouvrir tous les côtés externes des narines de sorte que l’action de pincement du nez est précise pour réaliser la compensation nasale.
Après que les forces exercées par l’utilisateur UR ont été relâchées, chacune des parties inférieures 12 revient automatiquement ou par une force inverse vers l’extérieur, dans la première position FP et reprend la première forme S1, comme représenté sur la . Idéalement, on s’attend à ce que la partie inférieure 12 reprenne automatiquement la première forme S1 et revienne à la première position FP. Cependant, si à l’usage véritable, dû aux influences environnementales (comme la pression d’eau excessive ou la fatigue élastique, provoquée par l’usage à long terme, des poches P1 et P2), la partie inférieure 12 peut ne pas arriver à obtenir la fonction de recouvrement et de retour automatique, l’utilisateur peut pousser le masque sous-marin M0 vers le visage. En faisant cela, les poches P1 et P2 étirées viennent en contact ou viennent en butée contre les zones à proximité des côtés du nez et des pommettes du visage de l’utilisateur, et génèrent une force de réaction vers l’extérieur qui aide à ramener la partie inférieure 12 à la première position FP.
Le dispositif de compensation nasale 1 peut comprend un bord 1R et une séparation 1P. La séparation 1P s’étend sur la partie supérieure 1RU et la partie inférieure 1RL du bord 1R, formant ainsi les deux poches P1 et P2 indépendamment l’une de l’autre à gauche et à droite. Le bord 1R et la séparation 1P peuvent être réalisés avec un matériau rigide pour servir de pièces de support supplémentaires. Tout le dispositif de compensation nasale 1 (le bord 1R, la séparation 1P et les deux poches P1 et P2) peut être sélectivement réalisé avec un matériau souple avec une dureté Shore A de 70-90 pour fournir un support robuste et empêcher l’affaissement dû à la pression sous-marine.
On peut comprendre qu’étant donné que le bord 1R et la séparation 1P peuvent être réalisés avec un matériau rigide, le bord 1R et la séparation 1P puissent être formés, en pratique de manière solidaire avec la partie de bâti ou partie de verre du masque sous-marin M0. De plus, étant donné que les poches P1 et P2 peuvent être réalisées avec un matériau souple, les poches P1 et P2 peuvent être formées de manière solidaire avec la jupe imperméable à l’eau du masque sous-marin M0 (par exemple, elles peuvent toutes être réalisées en pratique à partir d’un matériau en caoutchouc de silicone). Bien entendu, en vertu de la conception correcte de l’épaisseur du matériau souple conjointement avec la sélection de la bonne dureté Shore A, le bord 1R, la séparation 1P et les poches P1 et P2 peuvent également être formés en pratique de manière solidaire avec la jupe imperméable à l’eau du masque sous-marin M0.
De plus, dans un mode de réalisation, chaque partie de pliage continue 121 peut avoir l’épaisseur T1 comprise entre 0,3 millimètre (mm) et 4 millimètres (mm) pour pouvoir facilement recevoir la force exercée, afin d’être étirée et déformée dans la seconde forme S2 par l’utilisateur, et reprendre la première forme S1 après que la force exercée a été relâchée. Dans un mode de réalisation, chaque partie de pliage continue 121 peut avoir la hauteur H1 comprise entre 2 millimètres (mm) et 18 millimètres (mm). Celle-ci peut être personnalisée en fonction de la forme du visage de l’utilisateur pour que la partie inférieure 12 recouvre complètement les côtés externes des narines lorsqu’elle est dans la seconde position SP.
Les parties de pliage continues 121 du dispositif de compensation nasale 1 de la présente invention peuvent avoir différents aspects. Les parties de pliage continues 121 peuvent être formées avec au moins deux parois latérales SW adjacentes. Sur la , les deux parois latérales SW adjacentes des parties de pliage continues 121a sont parallèles entre elles, alors que sur la , les deux parois latérales SW adjacentes des parties de pliage continues 121b ont un angle inclus A1 inférieur à 90 degrés.
D’autre part, le nombre de plis des parties de pliage continues 121 dépend du besoin de conception et n’est pas limité dans la présente invention. Par exemple, la illustre un aspect avec une partie de pliage continue 121c ayant plus de plis, et la illustre un aspect ayant une partie de pliage continue 121d avec moins de plis. De plus, dans un mode de réalisation, comme représenté sur la , les parties de pliage continues 121e sont formées dans une position à proximité d’une zone où le raccordement de la partie inférieure 12 est fusionné à la séparation 1P. En d’autres termes, le nombre de plis et la position des parties de pliage continues 121 peuvent être modifiés sur la base d’applications pratiques (par exemple, pour des utilisateurs d’âges différents, de genres différents et de différentes formes de visage), dont tous sont dans la portée de la présente invention.
Dans ce mode de réalisation, le dispositif de compensation nasale 1 est un module qui est formé de manière solidaire avec le bord 1R, la séparation 1P et les poches P1 et P2. Cependant, dans d’autres modes de réalisation, le bord 1R, la séparation 1P et les poches P1 et P2 peuvent être des pièces séparées et peuvent être assemblés ensemble pour former le dispositif de compensation nasale 1. Dans cette conception, les poches P1 et P2 peuvent être remplaçables. Les différents aspects des poches P1 et P2 tels que représentés sur les figures 3A à 3E peuvent être prévus comme étant des pièces remplaçables, pour s’adapter aux utilisateurs avec différentes formes de visage, augmentant ainsi le confort d’utilisation.
De plus, l’apparence générale du dispositif de compensation nasale 1 (en particulier le bord 1R et la séparation 1P) peut également varier avec différents types de masques sous-marins. En d’autres termes, on ne doit pas limiter une variation de forme sur la base du concept de la présente invention. Par exemple, le fait de définir la poche nasale qui est formée par la jupe imperméable à l’eau du masque sous-marin comme étant la séparation 1P du dispositif de compensation nasale 1 est également possible. C'est-à-dire que tant que le dispositif de compensation nasale 1 a deux poches P1 et P2 et que la partie inférieure 12 de chacune des poches P1 et P2 est préformée pour avoir une pluralité de parties de pliage continues 121, tout changement d’apparence de tout le dispositif de compensation nasale 1 est toujours dans la portée de la présente invention. De plus, ledit nombre de deux poches est uniquement défini pour que l’utilisateur y insère deux doigts, respectivement, mais ne doit pas être limité. Les équivalents, tel qu’un compartiment de poche qui est prévu pour contenir les deux poches en communication entre elles, sont également possibles.
Les figures 4A et 4B qui représentent un autre mode de réalisation de la présente invention, qui illustrent des vues schématiques du dispositif de compensation nasale 1 de la présente invention, appliqué à un masque de plongée M1. Le masque de plongée M1 a un corps M11 et un tube de respiration de type à embout buccal (non représenté) séparé du corps M11. Le corps M11 comprend une partie de bâti F1, une partie de verre L1 (avec un verre ou deux verres séparés) et une jupe imperméable à l’eau W1. Sur les figures 4A et 4B, tout le dispositif de compensation nasale 1 est formé, de manière solidaire, avec la jupe imperméable à l’eau W1 et disposé dans une chambre nasale N1 définie par la jupe imperméable à l’eau W1. En outre, dans ce mode de réalisation, la poche nasale définie par la jupe imperméable à l’eau W1 sert également de séparation 1P du dispositif de compensation nasale 1. Cependant, dans d’autres modes de réalisation, le dispositif de compensation nasale 1 peut être disposé dans la chambre nasale définie par la partie de bâti ou la partie de verre du corps du masque de plongée.
Dans le contexte spécifique d’un appareil de coiffure 1 à vapeur, un tel moyen de réglage du débit massique d’alimentation en liquide basé sur une commande de la valeur de la tension U électrique d’alimentation du moteur électrique 62 s’avère avantageusement plus fiable et simple, tant sur le plan de sa conception que de son fonctionnement, qu’un moyen de régulation du débit massique d’alimentation qui consisterait alternativement à modifier la vitesse de fonctionnement du moteur électrique 62, alimenté selon une valeur unique, fixe, de tension U électrique et en modulant la fréquence de la tension ou du courant d’alimentation du moteur électrique 62 (typiquement selon un principe de modulation de largeur d'impulsion (MLI, ou « Pulse Width Modulation » (PWM) en anglais). Dans le cas préférentiel où, comme envisagé précédemment, le moteur électrique 62 est un moteur à courant continu à balais, le recours à une modulation en fréquence de l’alimentation électrique du moteur électrique 62 serait susceptible de générer une ondulation de courant préjudiciable à la durée de vie du moteur électrique 62 et source de pertes, notamment par effet Joule. En outre, le recours à une modulation en fréquence de l’alimentation électrique serait susceptible de générer une pollution électromagnétique indésirable (perturbations haute fréquence), de sorte qu’il serait alors nécessaire de prévoir la mise en œuvre de filtre(s) additionnels pour s’en prémunir, ce qui augmenterait la complexité et le coût de conception et de fabrication de l’appareil 1. Par ailleurs, un tel moyen de régulation du débit massique d’alimentation en liquide basé sur une commande en valeur de tension d’alimentation du moteur électrique 62 s’avère bien plus efficace, fiable et simple, tant sur le plan de sa conception que de son fonctionnement, qu’un moyen de régulation du débit massique d’alimentation qui consisterait alternativement à réduire, mécaniquement et / ou par le biais d’un circuit de dérivation fluidique agencé en aval de la pompe et en amont du dispositif de variation, un débit massique de liquide de valeur unique et constante délivré par la pompe, celle-ci étant actionnée par un moteur électrique tournant toujours à la même vitesse. Ainsi, la pompe 61 fonctionne avantageusement toujours au régime nécessaire et uniquement à ce régime, toute l’énergie de la pompe 61 est utilisée. Il en résulte donc une économie d’énergie (que ce soit fluidique ou électrique) et une meilleure fiabilité de la pompe 61.
Ainsi, grâce aux caractéristiques techniques exposées ci-avant, l’appareil de coiffure 1 conforme à l’invention présente une fonction de génération de vapeur qui peut être pilotée, commandée de manière particulièrement polyvalente. L’appareil de coiffure 1 peut ainsi avantageusement émettre un flux de vapeur selon au moins deux débits massiques (non nuls) de vapeur différents, ce qui offre notamment la possibilité d’adapter le débit de vapeur émis au type de traitement et / ou au type de cheveux traités avec l’appareil de coiffure 1, et / ou encore, comme cela sera explicité plus loin, d’optimiser le fonctionnement et en particulier la mise en marche de la fonction de génération de vapeur de l’appareil de coiffure 1, ainsi qu’éventuellement la perception, par l’utilisateur, du fonctionnement effectif de ladite fonction de génération de vapeur. Pour autant, la fonction de génération de vapeur de l’appareil de coiffure 1 conforme à l’invention n’en reste pas moins de conception particulièrement simple, fiable et robuste.
Avantageusement, ladite première valeur U N de tension électrique est choisie de sorte que la valeur moyenne du premier débit massique d’alimentation D N est au moins égale à 0,5 g / min ( i.e. environ 8,33.10 -6 kg / s), de préférence comprise entre 0,5 g / min et 3 g / min ( i.e. entre environ 8,33.10 -6 kg / s et 5.10 -5 kg / s), de préférence encore comprise entre 0,5 g / min et 1,1 g / min ( i.e. entre environ 8,33.10 -6 kg / s et environ 1,83.10 -5 kg / s), et par exemple égale à 0,8 g / min ( i.e. environ 1,33.10 -5 kg / s). Avantageusement, ladite deuxième valeur U T de tension électrique est choisie de sorte que la valeur moyenne du deuxième débit massique d’alimentation D T est comprise entre 0,6 g /min et 5 g / min ( i.e. entre 1.10 -5 kg / s et environ 8,33.10 -5 kg / s), de préférence comprise entre 1 g / min et 2,5 g / min ( i.e. entre 1,67.10 -5 kg / s et environ 4,17.10 -5 kg / s), et par exemple sensiblement égale à 1,2 g /min ( i.e. 2.10 -5 kg / s). On comprend que le choix des première et deuxième valeurs U N , U T de tension électrique, correspondant aux valeurs moyennes de premier et deuxième débits massiques d’alimentation D N , D T que l’on souhaite obtenir, est réalisé en fonction des propriétés électromécaniques du moteur électrique 62 et des propriétés mécano-hydrauliques de la pompe 61. Ainsi, pour une valeur moyenne particulière souhaitée du premier et / ou du deuxième débit(s) massique(s) d’alimentation D N , D T , la première et / ou la deuxième valeur U N de tension électrique peu(ven)t être différente(s) selon les caractéristiques respectives du moteur électrique 62 et de la pompe 61 mis en œuvre.