INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Etat de la technique antérieure On connait depuis de nombreuses années des techniques de réalisation d’éléments de mobilier urbain extérieurs, telles que les décorations de Noël ou des décors placés dans les fêtes foraines, consistant à réaliser une forme ou un volume donné et à y apporter une source lumineuse.
Le volume est, de manière générale, créé à partir d’un cadre support constitué d’une pluralité de tubes métalliques qui sont soudés ou collés ensemble. Sur ce volume, et de manière générale, on vient fixer une ou plusieurs guirlandes lumineuses, formées la plupart du temps par une succession de diodes électroluminescentes (ou LED) ou d’ampoules vissées, ces LED ou ampoules étant d’une couleur prédéfinie de sorte à obtenir une décoration ou un visuel souhaités pour l’élément de mobilier urbain. Ces différentes sources lumineuses peuvent par exemple être collées directement sur le cadre support métallique, ou serrées via des colliers de serrage. Il suffit ensuite d’alimenter électriquement les guirlandes lumineuses pour donner l’effet escompté à la décoration.
Toutefois, un inconvénient d’une telle technique est que l’élément de mobilier urbain s’avère difficilement réutilisable du fait que, par exemple, après une période passée en extérieur, le cadre support présente des traces d’usure ou de détérioration telle que de la corrosion, des traces dues à la pollution, voire des traces de dégradation humaines. Après une période d’utilisation, le cadre support s’avère donc difficilement réutilisable.
En outre, et si toutefois l’élément de mobilier urbain doit être modifié pour être réutilisé, les nombreuses soudures et collages rendent difficiles voire impossible la modification sans détériorer la structure, ou à minima laisser des traces apparentes de modification ce qui peut nuire à l’utilisation faite de l’élément de mobilier urbain ce qui n’est pas non plus satisfaisant.
Encore un autre inconvénient d’un tel élément de mobilier urbain est qu’il s’avère encombrant et lourd, ce qui peut rendre la manutention difficile et chronophage pour des utilisateurs. En outre, la fixation des sources lumineuses sur le cadre support s’avère également chronophage.
Il existe donc un besoin d’améliorer l’existant, et notamment de mettre en œuvre un élément de mobilier urbain qui soit adaptable et réutilisable selon les situations dans lesquelles il est employé, qui soit simple d’utilisation et de réalisation, et qui soit également respectueux de l’environnement tout en restant peu coûteux.
: vue d’un détail d’un mode de réalisation d’un tiroir d’une soupape selon l’invention.
: schéma d’une courbe de débit d’une soupape selon l’invention.
: illustrations schématiques des ouvertures d’une soupape selon l’invention.
: schéma de principe d’un mode de réalisation exemplaire d’une soupape de l’art antérieur.
La illustre la structure schématique d’un bloc de soupape B destiné à un moteur hydraulique M. À la place d’une soupape de commande principale, une servo-vanne électrohydraulique (EHSV) 1 est prévue sur et dans le bloc de soupape. Une servo-vanne électrohydraulique peut mettre en œuvre des commandes de contrôle avec des courants électriques très faibles et, ainsi, débloquer l’écoulement vers le moteur.
Les débits définis sont mis en œuvre via la conception géométrique de l’ensemble de tiroir 2 de la servo-vanne électrohydraulique. Dans la direction de la course du tiroir, les ouvertures de commande de l’ensemble de tiroir se trouvent les unes derrière les autres et sont très proches les unes des autres. En raison de leurs dimensions réduites, les ouvertures de commande peuvent être créées uniquement par découpe au laser. De préférence, l’usinage de matrices et l’érosion par fil ne sont pas considérés comme un procédé, en raison des dimensions et du débit calorifique.
À la place d’une course de tiroir d’environ 7 mm jusqu’ici, le fonctionnement de la soupape peut désormais être mis en œuvre à l’aide d’une course de tiroir d’environ 1 mm. Cela permet également un espace d’installation réduit, par rapport à la solution de l’art antérieur. De plus, la dynamique de déclenchement est considérablement améliorée. La conception compacte permet une diminution du poids.
La illustre l’ensemble de tiroir de la servo-vanne électrohydraulique. Ledit ensemble comprend un tiroir 4 et une chemise de tiroir 3. La figure illustre le tiroir 4 dans sa position neutre. Si le tiroir, en partant de la position neutre, est déplacé le long de son axe longitudinal par rapport à la chemise de tiroir 3, les bords de commande 5, 6, 7 et 8, selon la course du tiroir et la direction de la course, débloquent dans chaque cas une ou un groupe d’ouvertures de commande 11, 12, 13 et 14. Ainsi, le liquide de fonctionnement peut s’écouler vers et depuis le consommateur par le biais des ouvertures 9 et 10.
Si le tiroir 4 est par exemple déplacé vers la droite par rapport à la chemise de tiroir 3, le liquide de fonctionnement qui présente une pression de système s’écoule vers le consommateur, comme un moteur ou un vérin hydraulique, par le biais des ouvertures de commande 14 et des ouvertures 10. Le liquide de fonctionnement dilaté revient, par le biais des ouvertures 9 et des ouvertures de commande 12, vers la conduite de retour du système hydraulique.
Le consommateur est soit désactivé, soit déclenché avec deux débits volumétriques définis. À l’état désactivé, le tiroir 4 se trouve en position intermédiaire, et les bords de commande 5, 6, 7 et 8 recouvrent les ouvertures de commande respectives ou les groupes 11, 12, 13 et 14. En règle générale, certains débits sont atteints en ce qu’une course de tiroir définie est commandée. Les ouvertures de commande respectives s’ouvrent ensuite en conséquence et permettent l’écoulement.
Par exemple, les débits volumétriques nécessaires sont obtenus par la taille des ouvertures de commande 15a et 15b qui se trouvent directement les unes derrière les autres et sont séparées par une bande de petite taille 16, comme cela est illustré sur la . Afin d’atteindre un débit volumétrique prédéfini, le tiroir 4 est dévié de sorte que les bords de commande, dans chaque cas, débloquent une ouverture de commande 15a et 15b ou les deux. Pour le débit défini le plus faible, le tiroir 4 est par exemple contrôlé de sorte que le bord de commande 5 débloque complètement l’ouverture de commande 15a. ainsi, le bord de commande 5 se trouve dans la zone de la bande 16. Étant donné que le bord de commande doit seulement atteindre une certaine zone et aucune position exacte en particulier, les exigences pour la soupape continue sont réduites.
La illustre la courbe de débit qui résulte de l’agencement de la . Sur la , le débit hydraulique Q est représenté au-dessus de la course de tiroir S. Pendant que le bord de commande 5 débloque l’ouverture de commande 15a, le débit augmente, comme on peut le voir sur la partie ascendante 17 de la courbe de débit. Lorsqu’il atteint la bande 16, le débit reste constant sur une partie de la course du tiroir, comme l’illustre la partie constante 18 de la courbe de débit. Ladite valeur de débit est un débit nominal spécifié pour le consommateur. Afin d’atteindre ledit débit nominal, le tiroir ne doit pas se trouver sur une courbe caractéristique proportionnelle ou linéaire de manière extrêmement précise, mais doit seulement atteindre une certaine zone. Pour le second débit nominal défini, le tiroir doit être déplacé de sorte que la partie constante 20 de la courbe de débit soit atteinte. Cela est illustré par la partie ascendante 19 de la courbe de débit.
Comme cela est illustré sur la , les ouvertures peuvent également être configurées sous la forme de rectangles 21, de triangles 22 ou de gouttelettes 23 qui fusionnent les unes avec les autres. Les ouvertures peuvent avoir n’importe quelle forme souhaitée.
À l’aide d’un système de tiroir qui possède des ouvertures de commande très proches les unes derrière les autres, contrairement à une simple soupape de déclenchement, des transitoires définis peuvent être produits. Ces transitoires peuvent être générés soit par une forme arbitraire des ports, soit par la caractéristique de commande, ou par une combinaison des deux. Ainsi, les tracés 17 et 19 illustrés sur la peuvent être modifiés à l’aide des géométries illustrées sur la .
Cela engendre les avantages suivants pour l’invention : En raison des ouvertures de commande qui se trouvent les unes derrière les autres, le déplacement du tiroir vers un point défini très précisément n’est plus nécessaire. Il suffit que le tiroir se trouve dans une certaine zone pour obtenir le débit souhaité. Ainsi, les processus de fabrication complexes dans la zone de la soupape peuvent être éliminés. En raison de l’utilisation d’une soupape continue, les soupapes de déclenchement et un ensemble de ressort peuvent être éliminés. Les besoins en courant sont considérablement réduits. Par exemple, seuls +/- 10 mA, au lieu de plusieurs ampères par soupape électromagnétique, sont nécessaires pour déclencher la soupape. En raison de la forte dynamique de la soupape continue, une dynamique de commande arbitraire peut être mise en œuvre à l’aide d’un déclenchement adéquat.
Dispositif de maintien et de pré-équilibrage amovible pour bielle et procédé d’équilibrage d’un vilebrequin assemblé utilisant ledit dispositif L’invention concerne l’équilibrage des vilebrequins pour moteur à combustion, et plus particulièrement des vilebrequins assemblés avec leurs bielles.
Selon une autre variante de réalisation représentée à la , le corps 11 peut comprendre au moins une première pièce 11a et une deuxième pièce 11b rapportées l’une à l’autre. Chaque canal interne 51 est agencé à l’intérieur de la première pièce 11a. Le premier collecteur 21 est formé par la deuxième pièce 11b. Selon cette variante, un volume intérieur de la première pièce 11a comprend donc le volume interne tubulaire de chaque canal interne 51 et un volume intérieur de la deuxième pièce 11b comprend le premier collecteur 21. La première pièce 11a et la deuxième pièce 11b sont en communication fluidique. La première pièce 11a comprend un premier tube sous forme d’un profilé s’étendant selon la direction principale d’extension de l’échangeur 10. La deuxième pièce 11b comprend un deuxième tube s’étendant perpendiculairement à la première direction longitudinale X1. Chaque extrémité 23 du deuxième tube est obturée, par exemple en étant écrasée et soudée. Un tel agencement permet d’éviter un usinage pour la formation du premier collecteur à l’intérieur d’un profilé. En outre, la deuxième pièce 11b peut former un premier collecteur commun à une pluralité d’échangeur identiques à l’échangeur 10 tel que décrit ci-avant. De manière similaire, le corps peut comporter une troisième pièce formant le deuxième collecteur 31.
La demande est toujours plus forte pour des dispositifs de régulation thermique pour le refroidissement d’organes de stockage d’énergie électrique dont l’efficacité des échanges thermiques est amélioré.
Pour des raisons de simplicité de fabrication, au moins les boîtes de collectes de tels dispositifs de régulation thermique sont formées par emboutissage, par exemple de métal tel que de l’aluminium. L’emboutissage permet ainsi la formation de reliefs de manière relativement simple, mais cette technique ne permet pas de former des angles droits. En effet, l’emboutissage crée un arrondi appelé ici rayon d’emboutissage, provoquant des approximations de reliefs supposés droits.
Lorsque la boîte de collecte comprend différents compartiments, il est connu de séparer ceux-ci par des reliefs de la boîte elle-même, par une cloison séparatrice.
Cependant, en raison du rayon d'emboutissage, il est impossible de placer le tube en contact avec la paroi verticale des boîtes de collecte traditionnelles. En effet, le contact n’est pas parfait à cause de cet arrondi, là où le tube droit est poussé en butée dans la boîte de collecte jusqu’à une cloison séparatrice. Par conséquent, une fuite (dit by-pass) est présente entre les flux entrants et sortants. Les performances de refroidissement sont donc diminuées.
La présente invention vise à résoudre le problème technique en proposant un dispositif spécifique permettant d’améliorer les performances de refroidissement.
La est une représentation graphique de la variation de la valeur moyenne de conductivité électrique (σ, mS/cm) en fonction de la température de liquides. Dans la : le symbole ♦ (losange plein) correspond à une solution de chlorite de sodium en proportion massique de 7,5% +/- 1%, le symbole ◊ (losange vide) correspond à une solution d’acide phosphorique en proportion massique de 85% +/- 1%, le symbole ■ (carré plein) correspond à une solution d’hypochlorite de sodium (eau de Javel) présentant un pourcentage de chlore actif compris entre 9% et 16%, le symbole ○ (cercle vide) correspond à une solution d’acide sulfurique en proportion massique de 70% +/-1%, le symbole ● (cercle plein) correspond à une solution d’hydroxyde de sodium en proportion massique de 20% +/-1%, le symbole □ (carré vide) correspond à une solution d’acide nitrique en proportion massique comprise entre 57% et 63%, le symbole * (étoile) correspond à une solution d’acide chlorhydrique en proportion massique comprise entre 30% et 35%, et le symbole ∆ (triangle vide) correspond à une solution d’acide nitrique en proportion massique comprise entre 30% et 35%.
La conductivité électrique (σ, mS/cm) d’un liquide à transférer, mesurée ou ajustée à une température déterminée et la comparaison de cette valeur de conductivité électrique avec les valeurs de conductivité électrique de liquides de stock à cette température, permet de déterminer si ledit liquide à transférer dont la conductivité électrique est mesurée, correspond ou non au liquide de stock susceptible d’être contenu dans le contenant de stockage. Le risque de mélange inapproprié de liquides incompatibles peut être limité, voire totalement écarté.
L’invention peut faire l’objet de nombreuses variantes et applications autres que celles décrites ci-dessus. En outre, il va de soi que sauf indication contraire les différentes caractéristiques structurelles et fonctionnelles de chacun des modes de réalisation décrits ci-dessus ne doivent pas être considérées comme combinées et/ou étroitement et/ou inextricablement liées les unes aux autres, mais au contraire comme de simples juxtapositions. En outre, les caractéristiques structurelles et/ou fonctionnelles des différents modes de réalisation décrits ci-dessus peuvent faire l’objet en tout ou partie de toute juxtaposition différente ou de toute combinaison différente.
EPROUVETTE ET PROCEDE D’ESSAI MECANIQUE EN CISAILLEMENT Domaine technique de l'invention La présente invention concerne une éprouvette et un procédé d’essai mécanique en cisaillement.
Arrière-plan technique Un disque de rotor 10 d’une turbomachine d’aéronef est partiellement représenté aux figures 1 et 2 et comprend à sa périphérie des alvéoles 12 qui sont destinées à recevoir par emmanchement mâle-femelle des pieds 14 d’aubes de rotor 16. Les pieds 14 et les alvéoles 12 ont donc des formes complémentaires qui sont par exemple en queue d’aronde comme dans l’exemple représenté, ou en sapin.
Il est connu d’insérer une cale, appelée clinquant 18, entre le pied 14 et le fond 12a de l’alvéole 12 du disque 10. En fonctionnement, ces clinquants 18 sont soumis à des vibrations telles qu’ils peuvent se déplacer et se désengager des alvéoles 12.
Lors d’une opération de maintenance d’une turbomachine d’aéronef, il n’est pas inhabituel de constater le désengagement ou la perte de clinquants 18.
Or, s’il y a désengagement ou même perte d’un clinquant 18, cela change la répartition de pression exercée par l’alvéole 12 du disque 10 sur les portées 20 du pied 14 de l’aube 16. Cela modifie l’état de contrainte notamment en cisaillement. Celui-ci augmente fortement jusqu’à amorcer des fissures dans le pied 14 de l’aube 16. Dans ce cas, il faut pouvoir déterminer si on peut attendre la prochaine opération de maintenance et de dépose moteur par exemple ou non. Et donc pour cela, il faut être capable de déterminer le nombre de cycles en propagation. Ainsi, des lois de propagation sont nécessaires et sont obtenues en réalisant des essais avec des éprouvettes de type CT, qui est l’acronyme de Compact Tension . Ces éprouvettes doivent être adaptées au chargement en cisaillement afin de réaliser des essais prédictifs.
Les éprouvettes de la technique actuelle ne permettent pas d’atteindre cet objectif.
L’invention propose une éprouvette d’essai mécanique en cisaillement, cette éprouvette comportant un corps monobloc ayant un premier axe et comportant une première partie ayant en section transversale une forme en queue d’aronde comprenant une première zone de plus faible épaisseur et une seconde zone de plus grande épaisseur, caractérisée en ce que le corps comporte une seconde partie qui a une section transversale identique à la première partie, les première et seconde parties étant reliées entre elles au niveau d’un premier plan qui est un plan de symétrie du corps et qui passe entre les zones de plus faible épaisseur des première et seconde partie.
La présente invention propose donc une configuration particulière d’éprouvette mécanique qui permet de tester le comportement en cisaillement d’un pied d’aube. Pour cela, l’éprouvette comprend l’équivalent de deux pieds d’aube qui forment un seul bloc et qui sont disposés de manière symétrique. Pour connaître le comportement d’un pied d’aube en cisaillement au niveau de ses portées d’appui sur une alvéole d’un disque, les deux parties de l’éprouvette sont reliées entre elles au niveau des zones de plus faible épaisseur de ces parties ou de ces pieds. Cette configuration donne à l’éprouvette une forme générale en « haltère ».
-- lesdites épaisseurs sont mesurées dans des directions parallèles entre elles et dans un plan perpendiculaire audit premier axe ;
-- lesdites épaisseurs sont mesurées dans des directions parallèles entre elles et audit premier plan ;
7)-Sur la partie supérieure du panneau de séparation (4) des deux compartiments (C1) et (C1) se trouve le kit de trois ventilateurs (21) qui permettent le transfert de l'air froid de compartiment négatif (C2) vers le compartiment positif (C1)afin de maintenir la température à 4°C dans le compartiment positif (C1) grâce au thermostat (24).
8)-La chambre froide est dotée, dans les deux compartiments, de rayonnages modulaires(20) selon les normes d’hygiène alimentaire reconnues.
9)-L’accès aux deux compartiments (C1) et (C2) est assuré par les deux portes (25) et (30) isothermes dotées d’un système de fermeture étanche à cames à serrage, joints d’étanchéité du cadre, balais racleurs en bas de porte et un système de déblocage de l’intérieur. La porte (30) de compartiment négatif (C2) est dotée d’une résistance chauffante alimentée par une tension 220 Volts pour éviter son blocage.
10)-La chambre froide est équipée de deux thermomètres analogiques (27) et (26) placés à l'extérieur de la chambre pour visualiser la température de deux compartiments et d’un thermostat (29) installé dans le compartiment (C2) faisant partie de la commande pour le basculement entre le réseau électrique et les panneaux solaires.
12)-Le plafond de la chambre froide est en panneaux sandwich (6) revêtu en tôle (5) pré laquée, Le toit est couvert d’une plaque en acier sur laquelle se trouve la structure porteuse (S4) et (3) modulaire des panneaux solaires (2), fixée par les boulons (28), L’orientation de cette structure est fixée en fonction du lieu d’implantation (inclinaison optimale du site d’implantation).
13)-La chambre froide est dotée d'éclairage par des réglettes LED 15W (31), étanche commandé par un interrupteur étanche.
ECHANGEUR DE CHALEUR La présente description se rapporte à un échangeur de chaleur. La présente description se rapporte également à une batterie comprenant un tel échangeur de chaleur.
Le refroidissement des dispositifs électroniques implique de plus en plus des systèmes de refroidissement à fluide de travail diphasique. Ceux-ci ont une bonne efficacité de transfert de calories, qui plus est, sous un gradient de température faible. Pour ce faire, un évaporateur est placé sur des éléments chauffants, un condenseur est placé sur un dissipateur de chaleur, et un fluide de travail diphasique circule entre l’évaporateur et le condenseur.
Parmi ces systèmes, il est d’abord connu les caloducs. Un caloduc se présente sous la forme d’une enceinte hermétique qui renferme un fluide diphasique, i.e. sous forme liquide et gazeuse. Une extrémité du caloduc est située près des éléments chauffants (on nomme communément cette extrémité « évaporateur » et l'élément à refroidir « source chaude »). Au niveau de l’évaporateur, le fluide à l'état liquide se vaporise en absorbant de l'énergie thermique émise par la source chaude. La vapeur circule alors dans le caloduc jusqu'à l'autre extrémité (communément nommée condenseur) située au niveau d'un dissipateur de chaleur (communément nommée « source froide ») où elle se condense pour retourner à l'état liquide. La condensation permet de céder de l'énergie thermique à la source froide.
Le liquide doit alors retourner à l'évaporateur. Pour ce faire, le caloduc peut être orienté de manière que le retour du liquide à l’évaporateur résulte de la force de gravité. Néanmoins, il en résulte que l’agencement du caloduc est grandement limité par son orientation vis-à-vis de la gravité. Alternativement, il peut être prévu un pompage par le biais de forces de capillarité grâce à des structures (poreuses, rainurées, grilles, etc.). Toutefois, dans ce cas, le fonctionnement du caloduc dépend du bon fonctionnement de l’élément de pompage ce qui peut nuire à la fiabilité du caloduc.
Il est par ailleurs connu les caloducs oscillants (dit aussi « pulsés »). Ce type de caloduc se présente sous la forme tube en forme de serpentin. Le tube est partiellement rempli d’un liquide diphasique comportant une succession de bulles de vapeur et de bouchons de liquide. Lorsque le caloduc oscillant est chauffé sur une portion et refroidi sur une autre (la portion chauffée étant en communication fluidique avec la portion refroidie), les déclenchements d’ébullition et les écarts de température de saturation résultants génèrent des fluctuations des pressions locales. Ces fluctuations transforment chaque bouchon de liquide en piston qui poussent, en moyenne, les bulles de vapeur vers les zones sous-refroidies. Ce mouvement stochastique est qualifié d'oscillant et permet de transférer la chaleur associée de la zone surchauffée à la zone sous-refroidie. Un caloduc oscillant est ainsi un système passif en ce qu’il ne nécessite pas d’élément mécanique externe pour assurer son fonctionnement. Toutefois, un caloduc oscillant sous forme de serpentin présente l’inconvénient d’être encombrant et peu aisé à agencer dans un système à refroidir. En outre, la fabrication d’un tel caloduc oscillant est couteuse.
La présente description a notamment pour but d’apporter une solution simple, économique et efficace aux problèmes mentionnés ci-dessus, permettant d’éviter les inconvénients de la technique connue.