INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La hauteur de la structure intermédiaire (considérée selon l’axe Z) est égale ou inférieure à celle du deuxième bloc 27 du troisième montant 6 et du quatrième montant 7. Si les deuxièmes blocs 27 sont plus hauts, alors la structure intermédiaire 8 est agencée de sorte que les deuxièmes blocs 27 dépassent d’une même hauteur de la partie supérieure et de la partie inférieure de la structure intermédiaire. La hauteur de la structure intermédiaire (considérée selon l’axe Z) est égale à celle du premier montant 4 et/ou du deuxième montant 5.
De préférence, la structure intermédiaire 8 s’étend longitudinalement parallèlement au fond du premier montant 4 et/ou au fond du deuxième montant 5. La structure intermédiaire 8 s’étend ainsi longitudinalement selon l’axe Y. Ici la structure intermédiaire 8 s’étend parallèlement au fond du premier montant 4 et au fond du deuxième montant 5 et perpendiculairement aux colonnes (s’étendant selon l’axe Z) formant le troisième montant 6 et le quatrième montant 7.
La structure intermédiaire 8 est dans un matériau qui n’est pas un matériau ferromagnétique. Par exemple la structure intermédiaire 8 est dans ou à base de métal non ferromagnétique. Par exemple la structure intermédiaire 8 est dans ou à base d’aluminium et/ou de titane.
La structure intermédiaire 8 est formée d’une ou plusieurs tôles.
La platine 2 définit ainsi un premier logement 9 (délimité par le premier montant 4, le troisième montant 6, la structure intermédiaire 8 et le quatrième montant 7) et un deuxième logement 10 (délimité par le deuxième montant 5, le troisième montant 6, la structure intermédiaire 8 et le quatrième montant 7).
On note que la structure intermédiaire 8 forme une ceinture fermée encadrant le troisième montant 6 et le quatrième montant 7. De même les bordures du troisième montant 6 et du quatrième montant 7 forment chacun une ceinture fermée encadrant le troisième montant 6 et le quatrième montant 7.
On retient également que le troisième montant 6 et le quatrième montant 7 sont agencés au niveau des extrémités longitudinales du premier montant 4 et du deuxième montant 5 et de la structure intermédiaire 8, en retrait. On cherchera à limiter la dimension (selon l’axe Y) du troisième montant 6 et du quatrième montant 7.
Un autre objet assigné à l’invention vise à proposer un nouveau fluide réfrigérant dont le coût de production est maîtrisé.
Un autre objet assigné à l’invention vise à proposer un nouveau fluide réfrigérant dont la production est facile et rapide.
Un autre objet assigné à l’invention vise à proposer un nouveau fluide réfrigérant qui peut être utilisé dans une large variété d’installations frigorifiques tout en procurant des performances élevées.
Un autre objet assigné à l’invention vise à proposer un nouveau fluide réfrigérant qui est peu polluant, peu toxique, et présente un impact très faible sur le réchauffement planétaire.
Un autre objet assigné à l’invention vise à proposer un nouvelle utilisation d’un fluide réfrigérant permettant de réduire voire de supprimer les arrêts indésirables d’une installation frigorifique.
Un autre objet assigné à l’invention vise à proposer une nouvelle installation frigorifique fluide réfrigérant dont la conception lui permet de présenter très peu voire aucun arrêt indésirable.
Un autre objet assigné à l’invention vise à proposer un nouveau procédé de réfrigération dont la mise en œuvre est particulièrement économe en temps, en énergie et permet de manière avantageuse un refroidissement à une température cible voulue.
Un autre objet assigné à l’invention vise à proposer un procédé d’adaptation d’une pompe à chaleur permettant d’améliorer les performances énergétiques générales et le fonctionnement de cette dernière.
Les objets assignés à l’invention sont atteints d’un fluide réfrigérant comprenant du 1,3,3,3-tétrafluoroprop-1-ène, ledit fluide réfrigérant étant caractérisé en ce que qu’il comprend, en proportion massique, entre 95 et 99% dudit 1,3,3,3-tétrafluoroprop-1-ène, et du CO 2 en proportion massique strictement supérieure à 1% et strictement inférieure à 5%.
Les objets assignés à l’invention sont également atteints à l’aide d’une utilisation du fluide réfrigérant selon l’invention décrit ci-avant, pour transférer de l’énergie thermique, par changement d’état liquide/gaz dudit fluide réfrigérant, depuis un élément à refroidir, par exemple une enceinte réfrigérée ou un fluide à refroidir, jusqu’à un milieu distinct et distant dudit élément à refroidir.
Les objets assignés à l’invention sont en outre atteints à l’aide d’une installation frigorifique comprenant au moins : - une pompe à chaleur, - un élément à refroidir, par exemple une enceinte réfrigérée ou un fluide à refroidir, et - un fluide réfrigérant selon l’invention conforme la description ci-avant, dans laquelle ladite pompe à chaleur est conçue pour mettre en œuvre ledit fluide réfrigérant afin de refroidir ledit élément à refroidir jusqu’à une température cible.
Les objets assignés à l’invention sont en outre atteints à l’aide d’un procédé d’adaptation d’une pompe à chaleur utilisant initialement, comme fluide de travail, un fluide frigorigène différent du fluide réfrigérant selon l’invention décrit ci-avant, en particulier un fluide frigorigène formé à plus de 99% en proportion massique de 1,3,3,3-tétrafluoroprop-1-ène, ledit procédé comprenant au moins : - une étape d’extraction du fluide frigorigène hors de ladite pompe à chaleur, - une étape d’introduction, au sein de ladite pompe à chaleur, du fluide réfrigérant selon l’invention conforme à la description ci-avant comme fluide de travail pour ladite pompe à chaleur.
Les objets assignés à l’invention sont également atteints à l’aide d’un procédé de réfrigération comprenant successivement et cycliquement : - une étape de compression, lors de laquelle un fluide réfrigérant à l’état vapeur est comprimé et voit sa pression et sa température augmenter, ledit fluide réfrigérant comprenant, en proportions massiques, entre 95 et 99% de 1,3,3,3-tétrafluoroprop-1-ène, et du CO 2 en proportion massique strictement supérieure à 1% et strictement inférieure à 5%, - une étape de condensation, lors de laquelle ledit fluide réfrigérant perd de la chaleur et ainsi passe à l’état liquide sous pression, - une étape de détente, lors de laquelle ledit fluide réfrigérant subit une baisse de pression et en conséquence une vaporisation partielle, - une étape d’évaporation, lors de laquelle ledit fluide réfrigérant partiellement vaporisé absorbe de la chaleur et en conséquence est totalement vaporisé.
D’autres particularités et avantages de l’invention apparaîtront et ressortiront plus en détail à la lecture de la description faite ci-après, et en référence au dessin annexé donné uniquement à titre d’exemple illustratif et non limitatif, dans lequel :
illustre un diagramme pression-enthalpie superposé du TFP, en lignes continues, et du ZEO3 théorique, en lignes pointillées, l’abscisse représentant l’enthalpie en kJ/kg et l’ordonnée représentant la pression en bar.
L’invention concerne, selon un premier aspect, un fluide réfrigérant comprenant du 1,3,3,3-tétrafluoroprop-1-ène. Préférentiellement, ledit 1,3,3,3-tétrafluoroprop-1-ène est du trans-1,3,3,3-tétrafluoroprop-1-ène. Ledit fluide réfrigérant est avantageusement conçu pour être mis en œuvre au sein d’une pompe à chaleur, laquelle est préférentiellement conçue pour refroidir un élément à refroidir. Ledit élément à refroidir comprend avantageusement une enceinte réfrigérée (et plus précisément l’espace intérieur de ladite enceinte) et/ou un fluide à refroidir. L’enceinte réfrigérée est par exemple une chambre froide, un local commercial, un entrepôt de stockage, voire une pièce climatisée. Le fluide à refroidir peut par exemple être de l’eau, une huile, un fluide caloporteur, un mélange de ces derniers, etc. Le fluide à refroidir est, selon des modes de réalisation particuliers, formé de liquide uniquement, formé de gaz uniquement, ou formé d’un mélange de gaz et de liquide. Le fluide à refroidir est avantageusement distinct (et nature différente) dudit fluide réfrigérant. Ledit fluide réfrigérant est de préférence, à ses températures et pressions de mise en œuvre, à l’état gazeux et/ou liquide. Lesdites températures de mise en œuvre, en particulier au sein de ladite pompe à chaleur, sont de préférence comprises entre -50 et 90°C, plus préférentiellement comprises entre -40 et 70°C. Lesdites pressions de mise en œuvre, en particulier au sein de ladite pompe à chaleur, sont de préférence comprises entre 0,5 et 12 bars, plus préférentiellement comprises entre 0,8 et 10 bars. Ledit fluide réfrigérant est avantageusement conçu pour subir des changements d’état liquide/gaz successifs et cycliques, de préférence de manière continue, notamment au sein de ladite pompe à chaleur.
Cette caractéristique permet de solidariser axialement la bague interne 28 sur l’insert 26 du noyau 14, de façon mécanique.
Aussi, le noyau 14 est prévu pour être relié sur un second élément à articuler (non représenté), comme une tige d’articulation reliée sur le châssis du véhicule.
De préférence, le noyau 14 est réalisé en matériau métallique pour favoriser sa tenue mécanique dans le temps.
Toujours en référence à la , l’élément intercalaire 16 est interposé radialement entre la bague externe 12 et la bague interne 28 du noyau 14, de façon à relier et solidariser la bague externe 12 sur le noyau 14.
L’élément intercalaire 16 comporte une première portion 42 globalement tubulaire qui s’étend axialement suivant l’axe A d’articulation et qui présente une première face 44 solidaire de la face interne 18 de la bague externe 12, et une seconde face 46 solidaire de la bague interne 28 du noyau 14.
De plus, l’élément intercalaire 16 comporte une collerette 48 annulaire qui s’étend radialement sur une extrémité axiale avant de la première portion 42 de l’élément intercalaire 16.
On notera que la collerette 48 de l’élément intercalaire 16 est en appui axial sur la collerette 24 de la bague externe 12.
Selon un exemple préféré de réalisation de l’invention, la bague externe 12 et la bague interne 28 sont réalisées par moulage avec un premier matériau qui est du polyamide.
Aussi, l’élément intercalaire 16 est réalisé par moulage avec un second matériau qui est du polyuréthane thermoplastique.
Le polyuréthane présente des caractéristiques de filtration et d’absorption qui sont particulièrement adaptées à son utilisation dans la fabrication d’une articulation élastique 10.
En effet, à iso dureté, le polyuréthane est plus filtrant que du caoutchouc.
De plus, le polyuréthane permet d’être moulé à plus forte épaisseur qu’un thermoplastique vulcanisable, ce dernier risquant de se contracter en refroidissant.
Afin de permettre une adhésion entre l’élément intercalaire 16 et la face interne 18 de la bague externe 12, et entre l’élément intercalaire 16 et la face périphérique 34 de la bague interne 28 du noyau 14, l’élément intercalaire 16 est moulé, ou surmoulé, sur la bague externe 12 et la bague interne 28 alors que ces dernières sont encore chaudes.
La chaleur de la bague externe 12 et de la bague interne 28 permet un lien chimique, ou pontage chimique, avec l’élément intercalaire 16.
De plus, le second matériau qui forme l’élément intercalaire 16 comporte un adjuvant qui forme un agent de liaison conçu pour favoriser le lien chimique avec le premier matériau qui forme la bague externe 12 et la bague interne 28.
A titre d’exemple, l’agent de liaison comporte un concentré aromatique contenant des isocyanates.
Dans d'autres modes de réalisation, le rapport massique entre les carbonates cycliques et le N,N-diméthylformamide est de (3-4):1.
Dans d'autres modes de réalisation, l'extraction comprend une extraction statique et une extraction dynamique.
Dans d'autres modes de réalisation, lorsque l'extraction dynamique commence, le débit d'ajout de l'entraîneur est de 8-10 % du débit de CO 2 .
Dans d'autres modes de réalisation, la durée de l'extraction statique est de 18-22 minutes et la durée de l'extraction dynamique est de 35-55 minutes.
Dans d'autres modes de réalisation, pour l'extraction, la pression est de 21-35 MPa et la température est de 40-55℃.
La présente invention présente les effets bénéfiques suivants : Dans le procédé de recyclage et de traitement de la solution électrolytique de la batterie au lithium-ion fourni par les modes de réalisation de la présente invention, après extraction par le CO 2 supercritique, l'eau contenue dans le produit d'extraction est adsorbée à l'aide du tamis moléculaire lithié de type 4Å, le HF contenu dans le produit d'extraction est adsorbé à l'aide de la résine échangeuse d'anions faiblement basique, et l'acide organique et l'alcool contenus dans le produit d'extraction sont adsorbés à l'aide du tamis moléculaire lithié de type 5Å. Par conséquent, en adsorbant l'eau, le HF, l'acide organique et l'alcool contenus dans le produit d'extraction respectivement à l'aide du tamis moléculaire lithié de type 4Å, de la résine échangeuse d'anions faiblement basique et du tamis moléculaire lithié de type 5Å, on obtient commodément le produit recyclé de solution électrolytique pouvant être directement réutilisé.
Afin de décrire plus clairement les solutions techniques des modes de réalisation de la présente invention, les dessins annexés nécessaires à la description des modes de réalisation sont brièvement décrits ci-après. Il est à noter que les dessins annexés décrits ci-dessous servent uniquement à illustrer certains modes de réalisation de la présente invention et ne doivent donc pas être interprétés comme limitant la portée de la présente invention. Les spécialistes de la technique pourront en outre sans effort inventif obtenir d'autres dessins annexés pertinents sur la base de ces dessins annexés.
La est un graphique de courbes montrant la relation entre l'entraîneur à carbonates cycliques et l'absence d'ajout d'un entraîneur et l'efficacité d'extraction d'une solution électrolytique conformément à la présente invention ;
la est un graphique de courbes montrant la relation entre différents rapports massiques de l'entraîneur mixte de carbonates cycliques et de N,N-diméthylformamide et l'efficacité d'extraction d'une solution électrolytique conformément à la présente invention ; et
la est un graphique de courbes montrant la relation entre différents types d'entraîneurs et une quantité utilisée de l'entraîneur et l'efficacité d'extraction d'une solution électrolytique conformément à la présente invention.
Description détaillée Afin de présenter plus clairement les objectifs, les solutions techniques et les avantages des modes de réalisation de la présente invention, les solutions techniques des modes de réalisation de la présente invention seront décrites clairement et de manière exhaustive ci-après. Si des conditions spécifiques ne sont pas indiquées dans les modes de réalisation, le procédé est mis en œuvre dans les conditions classiques ou les conditions recommandées par les fabricants. Les réactifs ou instruments utilisés (dont les fabricants ne sont pas indiqués) peuvent tous être des produits classiques disponibles dans le commerce.
La présente invention propose un procédé de recyclage et de traitement d'une solution électrolytique d'une batterie au lithium-ion, qui peut être utilisé pour recycler une solution électrolytique d'une batterie au lithium-ion usagée et qui comprend : S1 : le refroidissement d'une batterie au lithium-ion entièrement déchargée en dessous du point de congélation de la solution électrolytique, puis le démontage et le broyage de la batterie au lithium-ion pour obtenir un solide broyé contenant la solution électrolytique ; S2 : sous la protection d'un gaz inerte, la mise en place du solide broyé dans un instrument d'extraction au CO 2 supercritique dans lequel un entraîneur est ajouté ; S3 : la réalisation d'une extraction ; et S4 : la collecte d'un produit d'extraction par un dispositif cryogénique, l'adsorption de l'eau contenue dans le produit d'extraction à l'aide d'un tamis moléculaire lithié de type 4Å, l'adsorption du HF contenu dans le produit d'extraction à l'aide d'une résine échangeuse d'anions faiblement basique (membrane échangeuse d'anions faiblement basique), et l'adsorption de l'acide organique et de l'alcool contenus dans le produit d'extraction à l'aide d'un tamis moléculaire lithié de type 5Å.
En adsorbant l'eau, le HF, l'acide organique et l'alcool contenus dans le produit d'extraction respectivement à l'aide du tamis moléculaire lithié de type 4Å, de la résine échangeuse d'anions faiblement basique et du tamis moléculaire lithié de type 5Å, on obtient commodément un produit recyclé de solution électrolytique pouvant être directement réutilisé.
Lorsque la batterie au lithium-ion usagée avec une charge restante est soumise à de multiples cycles, la probabilité de défauts internes augmente ; et dans cet état, dans les conditions ou dans l'environnement d'une collision mécanique ou d'une température et d'une humidité particulières, ainsi que d'un mauvais contact ou autres, la batterie au lithium-ion usagée peut se décharger instantanément en produisant une grande quantité de courant, puis s'enflammer spontanément ou exploser. Afin de réduire au maximum ces risques et accidents, à l'étape S1, il est nécessaire de lancer un processus ultérieur une fois que la batterie au lithium-ion usagée s'est entièrement déchargée. À titre d'exemple : la batterie au lithium-ion usagée peut être placée dans une solution électrolytique de MnSO 4 à une concentration de 0,8 mol/L et se décharger pendant 8 heures dans les conditions d'une température de 80℃ et d'une valeur de pH de 2,78 ; et lorsque la tension résiduelle s'abaisse à 0,54 V, la décharge optimale de la batterie au lithium est atteinte pour satisfaire à une condition de décharge verte et efficace. Pour un bloc batterie au lithium-ion d'un véhicule électrique, du fait de la plus grande capacité résiduelle de la batterie au lithium-ion usagée, il est plus approprié d'utiliser une machine de charge/décharge pour recueillir la charge résiduelle, puis de la soumettre à un processus de démontage ou de broyage si la tension résiduelle détectée se situe dans une plage de sécurité.
Dans certains modes de réalisation, la batterie au lithium-ion usagée est démontée dans un environnement d'azote liquide à -200℃, la protection de sécurité pouvant ainsi être assurée.
La demanderesse a découvert, grâce à des recherches, qu'en raison d'une limitation des conditions de traitement, d'exigences en matière d'équipement et d'autres facteurs, après que la solubilité du fluide de CO 2 supercritique a atteint une certaine limite supérieure, il est difficile de continuer à améliorer l'effet d'extraction par simple modification des conditions de traitement. Par conséquent, l'ajout d'un entraîneur spécifique permet d'améliorer l'effet d'extraction et d'augmenter l'efficacité d'extraction conformément à la présente invention.
Exemple comparatif 2 : Précipité de spinosad à l’aide d’une cétone
Précipité à partir d’acétone
5 g du produit de spinosad amorphe préparé dans l'Exemple 1 ont été placés dans un ballon tricol avec 30 ml d’acétone et la bouillie résultante a été chauffée à 50 °C sous agitation jusqu'à dissolution complète du spinosad. La solution a été refroidie lentement à une température allant de 20 à 25 °C à une vitesse de 2 °C/min. Lors du refroidissement, un précipité a été formé et le mélange hétérogène résultant a été agité à 20 °C pendant 2 h. La bouillie résultante a été filtrée et le solide isolé a été lavé avec 3 ml d’acétone. Le précipité filtré a été séché sous vide à 45 °C.
Le produit solide obtenu avait une pureté > 94 % et le rendement s'est avéré non inférieur à 94 %.
Le produit solide a été identifié comme étant amorphe à l’aide d’une diffraction des rayons X sur poudre.
Préparation d’un concentré en suspension (SC) de spinosad amorphe
Tous les composants énumérés dans le Tableau 5 ci-après ont été mélangés uniformément et le mélange résultant a été broyé avec un Dyno-Mill (fabriqué par Willy A. Bachofen AG) pour obtenir un concentré en suspension.
Composant Quantité (% en poids) Fonction spinosad amorphe, 98 % (préparé dans l'Exemple 1) 48 Principe actif Propylène glycol 5 Agent antigel Formulation de polydiméthylsiloxane modifiée (SAG 1529) 0,5 Agent antimousse Alkylnaphtalènesulfonate de sodium, condensat de formaldéhyde (MORWET D-425 ® POUDRE) 3 Agent dispersant Éther de polyalkylène glycol (ATLAS TM G-5000) 2 Agent mouillant Gomme de xanthane (AG-RHO POL 23/W) 0,2 Agent épaississant 1,2-Benzisothiazol-3-one (NIPACID BIT 20) 0,2 Biocide Eau Reste à 100 % Diluant
Préparation de concentré en suspension (SC) de modification cristalline I de spinosad
Composant Quantité (% en poids) Fonction spinosad, modification cristalline I, 98 % (préparée dans l'Exemple 2) 48 Principe actif Propylène glycol 5 Agent antigel Formulation de polydiméthylsiloxane modifiée (SAG 1529) 0,5 Agent antimousse Alkylnaphtalènesulfonate de sodium, condensat de formaldéhyde (MORWET D-425 ® POUDRE) 3 Agent dispersant Éther de polyalkylène glycol (ATLAS TM G-5000) 2 Agent mouillant Gomme de xanthane (AG-RHO POL 23/W) 0,2 Agent épaississant 1,2-Benzisothiazol-3-one (NIPACID BIT 20) 0,2 Biocide Eau Reste à 100 % Diluant
On peut observer une section creuse 6.2 et fermée du profilé 6. Préférentiellement, chacun des deux profilés 6 du véhicule automobile comprend une section creuse en forme de U.
Dans cette configuration, la partie creuse 6.2 du profilé 6 est délimitée, suivant la direction verticale Z illustrée à la , par la paroi inférieure 6.1 et par une doublure 7 s’étendant de préférence sur au moins une moitié d’une étendue longitudinale totale du profilé 6.
La doublure 7 est obtenue, de préférence, à partir d’une tôle emboutie avec une section transversale formant deux marches d’escalier successives 7.1 et 7.2, et comprenant une portion centrale horizontale 7.3 située entre les deux marches successives 7.1, 7.2.
La portion centrale horizontale 7.3 est préférentiellement parallèle à la paroi inférieure 6.1 du profilé 6.
La doublure 7 comprend avantageusement une extension 7.4 s’étendant longitudinalement vers l’arrière du véhicule automobile de manière à former une continuité de la portion centrale horizontale 7.3.
On peut voir sur la qu’une cage 14 d’écrou est disposée au droit de l’extension 7.4. En effet, la vis 12 de la fixation 10 illustrée à la traverse la doublure 7, et traverse précisément l’extension 7.4 de ladite doublure 7.
Dans cette configuration, l’extension 7.4 s’étend entre une entrecroise 16 située dans la partie creuse 6.2 du profilé 6 et un écrou 18 logé dans la cage 14. Préférentiellement, l’entretoise 16 est une pièce cylindrique creuse intégralement traversée par la vis de fixation.
La illustre l’écrou 18 logé dans la cage 14 fixée à l’extension 7.4 de la doublure 7 du profilé 6 de la .
En référence aux figures 2 et 3, la cage 14 est de préférence une pièce en plastique permettant de maintenir l’écrou 18 sur la doublure 7.
A cet égard, la cage 14 comprend avantageusement deux clips 14.1 ayant une forme en V destinés à traverser l’extension 7.4 de manière à assurer une retenue efficace de l’écrou 18. Les clips 14.1 s’étendent verticalement vers la paroi inférieure 6.1 et permettent, en outre, de maintenir en position et de limiter les déplacements de l’entretoise 16 dans la partie creuse 6.2 préalablement à la fixation de l’ensemble au moyen de la vis.
Dans cette configuration, la vis 12 de la fixation 10 de la traverse intégralement et de manière verticale l’entretoise 16, l’écrou 18 et la cage 14.
Préférentiellement, l’extension 7.4 est dépourvue d’une des deux marches successives 7.1, 7.2, et est plus préférentiellement dépourvue de la marche 7.1 disposée intérieurement au châssis 4 suivant la direction transversale. Cela permet une déformation libre en flexion de l’extension 7.4 lors du serrage de la vis de fixation.
A cet effet, l’extension 7.4 présente une section en L, avec une première portion correspondant à la portion centrale horizontale 7.3, et avec une deuxième portion verticale 7.2 correspondant à la continuité longitudinale de la marche 7.2 disposée extérieurement au châssis 4, ladite deuxième portion verticale 7.2 étant fixée contre une paroi latérale 6.3 du profilé 6.