INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Conformément à l’invention, le câble électrique 19 s’étend hors de la cage 15, du côté de la première extrémité 20 par l’intermédiaire d’un orifice formé sur la cage 15 et communiquant avec une lumière du moyeu 14, de sorte à ce que le câble électrique 19 passe au travers dudit moyeu 15 et du support 9 de roue 5. L’orifice est formé sur une partie de la cage située du côté du moyeu. De plus, l’orifice est coaxial avec l’axe de rotation 17 de la roue 5 afin de permettre une sortie du câble électrique 17 hors de la cage 15 sans entraver la rotation de la roue 5.
La montre que la machine électrique 2 est reliée à une batterie électrique 22 de traction. On comprend que la première extrémité 20 du câble électrique 19 est destinée à être raccordée à la batterie électrique 22 de traction du véhicule automobile 1.
Dans la , le câble de recharge 11 est logé dans la cage 15 par enroulement autour de l’axe de rotation 17 de la roue 5. En particulier, la montre que l’ensemble de rangement 10 comporte des moyens de support 25 du câble de recharge 11 dans ladite cage 15. Les moyens de support 25 forment un chemin de rangement par enroulement du câble de recharge 11 dans la cage 15. Le câble de recharge 11 est ainsi enroulé autour d’une portée 26 qui s’étend entre un flasque 27 et la cage 15. Le câble de recharge 11 enroulé est représenté en pointillés dans le premier encart 201 de la , par transparence au travers du flasque 27.
Le support 9 de roue 5 comporte avantageusement un essieu qui collabore avec le moyeu 14 au travers d’une liaison autorisant la rotation du moyeu 14 relativement au support 9 de roue 5. L’essieu est ici formé par une portée cylindrique 32 du support 9 de roue 5.
Comme le train roulant 4 est du type libre, la portée cylindrique 32 n’est pas entrainée en rotation, et le moyeu 14 est monté sur ladite portée cylindrique 32 par l’intermédiaire de n’importe quel dispositif autorisant une charge radiale sur la portée cylindrique 32 tout en autorisant une rotation relative du moyeu 14 par rapport à la portée cylindrique 32. La portée cylindrique 32 matérialise ici l’axe de rotation 17. Afin de permettre un cheminement du câble électrique au travers de l’essieu, la portée cylindrique 32 est creuse, de sorte qu’une ouverture intérieure de la portée cylindrique soit alignée avec la lumière du moyeu 14 et avec l’orifice de la cage 15, le câble électrique 19 s’étendant hors de la cage 15 au travers du moyeu 14 par l’intermédiaire de la lumière, et au travers du support 9 de roue 5 par l’intermédiaire de l’ouverture intérieure de la portée cylindrique 32.
La et la montrent que la cage 15 est montée de manière escamotable entre la jante 13 de la roue 5. Le caractère escamotable de la cage 15 est montré par une double flèche 28.
La montre que l’ensemble de rangement 10 comporte un dispositif d’effort 29 configuré pour générer entre le support 9 de roue 5 et la cage 15 une force. Ladite force, non représentée, est orientée selon l’axe de rotation 17 de la roue 5, depuis le support 9 de roue 5 et vers la jante 13. Le dispositif d’effort 29 comporte un ressort 31 monté entre le support 9 de roue 5 et la cage 15. Plus particulièrement, le ressort 31 est monté sur la portée cylindrique 32 du support 9 de roue 5 et sur une portée cylindrique complémentaire 33 de la cage 15. Le deuxième encart 302 de la montre que, relativement à l’axe de rotation 17 de la roue 5, le ressort 31 prend appui sur un premier épaulement 34 formé sur la portée cylindrique 32, et un deuxième épaulement 35 formé sur la portée cylindrique complémentaire 33. On comprend que le train roulant 4 conforme au premier aspect de l’invention peut passer alternativement de la configuration fermée 100 à la configuration ouverte 200 par le dispositif d’effort 29. Le premier encart 301 de la montre que dans la configuration fermée 100, le ressort 31 est contraint, comprimé. Le deuxième encart 302 de la montre que dans la configuration ouverte 200 le ressort 31 est non-contraint. Comme montré dans le deuxième encart 302 de la , la configuration ouverte 200 permet de sortir la deuxième extrémité 21 et le connecteur électrique 23 hors de la cage 15, et de dérouler le câble de recharge 11 comme montré par une flèche 36.
La et la montrent que la cage 15 est fermée, du côté de la jante 13, par le flasque 27 solidaire de la cage 15. Dans le premier encart 201 de la , le train roulant 4 selon l’invention est représenté par transparence et en pointillés en arrière du flasque 27. La montre que le flasque 27 et la cage 15 sont issus de matière.
On comprend que le train roulant 4 conforme au premier aspect de l’invention peut passer alternativement de la configuration fermée 100 à la configuration ouverte 200 selon que le flasque 27 prenne ou non appui sur la jante 13. Le ressort 31 du dispositif d’effort 29 est contraint lorsqu’un utilisateur exerce un effort sur le flasque 27 ouvert pour le refermer en le déplaçant vers a jante 13.
On comprend que la configuration ouverte 200 permet à un utilisateur d’accéder au câble de recharge 11 logé dans la cage 15, et permet à un utilisateur de ranger le câble de recharge 11 dans ladite cage 15. La cage 15 est avantageusement fermée en dehors de ces usages. La configuration fermée 100 est privilégiée lorsque le véhicule automobile 1 conforme au deuxième aspect de l’invention est à l’arrêt, qu’il soit en charge ou non, et lorsqu’il est en phase de roulage. La configuration fermée 100 préserve l’aérodynamisme du véhicule automobile 1 ainsi que son esthétisme général. La configuration fermée 100 permet en outre de maintenir le câble de recharge 11 dans son logement 16 et limite son encrassement, sa détérioration et/ou son exposition à l’humidité, et celui de la cage 15.
La montre que le support 9 de roue 5 comporte un moyen de centrage 37 de la cage 15 par rapport à l’axe de rotation 17 de la roue 5 sur laquelle l’ensemble de rangement 10 est monté. Le moyen de centrage 37 comporte la portée cylindrique 32 qui s’étend depuis le support 9 de roue 5 et en direction du moyeu 14 de roue 5. La cage 15 comporte la portée cylindrique complémentaire 33 collaborant avec la portée cylindrique du support 9 de roue 5 par engagement de formes complémentaires. La montre que la portée cylindrique complémentaire 33 de la cage 15 est engagée en force dans ou sur la portée cylindrique 32 du support 9 de roue 5.
A titre d’exemple, le squelette 11 de la masse d’inertie est pourvu de points de force ou d’ancrage 17, 27 entre lesquels sont réalisées au moins certaines ouvertures ajourées 15. Les ouvertures ajourées 15 sont séparées alternativement par des bras 271. Chaque bras 271 peut être relié entre deux points de force ou d’ancrage 17 radialement opposés.
Dans un autre exemple, le squelette 21 du couvercle est pourvu de points de force ou d’ancrage 17, 27 autours lesquels sont réalisées au moins certaines ouvertures ajourées 25. Dans cette situation, les ouvertures ajourées sont séparées alternativement par des branches 271 de matière. Les branches 271 d’un même motif peuvent être reliée entre au moins trois points de force ou d’ancrage 17 radialement et/ou circonférentiellement opposés.
Tels qu’illustrés sur les à , les squelettes 11, 21 de masse d’inertie 10 et du couvercle 20 peuvent comprendre respectivement une première et une deuxième demi-butées 1710, 2710 destinées à coopérer pour former une butée d’un organe élastique 33. Les organes élastiques 33, ici au nombre de deux, sont comprimés entre la butée formé par la masse d’inertie 10 et le couvercle 20 d'une part et une ailette du support central 31 d'autre part lors d'une rotation relative entre les volants d’inertie 2, 5.
A titre d’exemple, le squelette 11 de la masse d’inertie comprend sur sa périphérie externe, une paroi radiale, à partir de laquelle sont réalisées des ouvertures ajourées 15, 25 sous forme d’échancrures. C’est-à-dire ayant un contour de type ouvert, réalisé de préférence depuis une portion radiale dudit squelette.
De ce fait, la paroi radiale est angulairement discontinue autour de l’axe X. Cette paroi radiale sert à la fois de retenue du système d’amortissement et de liaison d’assemblage 170 discontinue avec le squelette 21 du couvercle. A titre d’exemple, cette paroi radiale discontinue s’étend depuis un rebord annulaire 110 périphérique du squelette 11, au-delà duquel s’étendent les ouvertures ajourées 15 échancrées.
Par ailleurs, les squelettes 11, 21 sont assemblées par coopération de formes l’une dans l’autre.
Dans les exemples illustrés, la liaison d’assemblage 17 est une liaison emmanchée 170 du squelette 11 et notamment de la paroi radiale discontinue de la masse primaire, dans un squelette 21 du couvercle.
Tel qu’illustré par exemple en , le squelette 21 comprend une portion axiale périphérique, par exemple emboutie, à partir de laquelle sont réalisées des ouvertures ajourées 15, 25 sous forme de lumières. Ainsi la paroi radiale discontinue du squelette 11 traversent les lumières du squelette 21.
Dans le premier mode, la liaison emmanchée 170 des squelettes 11, 12 est réalisée au moyen de goupilles d’arrêt, notamment issues de la matière du squelette 11. Les portions espacées de la paroi radiale discontinue du squelette 11 forment dès lors des goupilles d’arrêt 175. Les et illustrent des goupilles d’arrêt 175 à emmancher, de formes plates, de préférence estampées. Les lumières du squelette 21 sont de formes complémentaires à celle des goupilles d’arrêt 175 du squelette 11. Dans les exemples illustrés, les goupilles d’arrêt 175 à emmancher sont pourvues à leur extrémité de pions de retenue 177 configurés pour se déformer après leur passage par les lumières du squelette 21, pour achever la fixation des squelettes. En variante non illustrée, il est possible de souder la liaison emmanchée des squelettes, en rajoutant une soudure avec ou sans apport de matière.
Pour contenir en partie un lubrifiant du volume interne V0, la masse d’inertie 10 comprend en outre une coquille 13 d’étanchéité recouvrant le squelette 11 et notamment les ouvertures ajourées 15.
Les , et illustrent un sous-ensemble du volant primaire composé de squelettes 11, 21 et de coquilles 13, 23 d’étanchéité, rapportés entre eux.
- La coquille 13 dite première coquille, est d’épaisseur plus fine que celle du squelette 11. Le couvercle 20 comprend en outre une coquille 23 d’étanchéité recouvrant le squelette 21 et notamment les ouvertures ajourées 25.
- La coquille 23 dite deuxième coquille est d’épaisseur plus fine que celle du squelette 21.
- Les coquilles 13, 23 d’étanchéité peuvent être d’épaisseurs égales.
- Les coquilles 13, 23 d’étanchéité peuvent être moulé ou surmoulé, en particulier en plastique.
Avantageusement, chaque coquille 13, 23 d’étanchéité est montée fixement au squelette qu’elle recouvre, par exemple au moyeu de certaines ouvertures ajourées du squelette conçus à cet effet, dites orifices de montage 250.
D’autre part, le compresseur CPRSSR est configuré pour construire, selon l’étape 420, le fichier de mise à jour ΔFW, ΔFW_cpr comportant les différences DAT_diff, par régions mémoires, entre lesdits fichiers binaires comparés vN+1_bin, vN_bin.
Ainsi, si la comparaison 410 est faite bit-à-bit par un opérateur ou-exclusif xor, alors la construction du fichier de mise à jour ΔFW, ΔFW_cpr comporte avantageusement le fichier de résultat « avant compression » ΔFW obtenus lors de la comparaison bit-à-bit par l’opérateur ou-exclusif xor, ou « fichier de mise à jour non-compressé ΔFW ».
Cela étant, dans le fichier de mise à jour non-compressé ΔFW, les zéros « 0 », représentatifs d’identités entre les versions, n’ont pas besoin d'être envoyés. Il est ainsi proposé de compresser le fichier de mise à jour ΔFW_cpr en supprimant les zéros « 0 », et en introduisant un en-tête DSCR pour décrire le mappage des différences DAT_diff dans les fichier binaires vN_bin, vN+1_bin. Le compresseur CPRRS peut comporter un moyen de concaténation CONCAT prévu pour générer l’en-tête DSCR et regrouper les groupes de données comportant des différences DAT.
La illustre la structure du fichier de mise à jour compressé ΔFW_cpr généré par le moyen de concaténation CONCAT décrit précédemment en relation avec la .
Dans cet exemple, les différences DAT_diff sont communiqués par régions mémoires, DIFF_1, DIFF_2, …, DIFF_k. Chaque région mémoire DIFF_i, i=[1, 2, …, k], correspond à une portion du fichier de résultat de la comparaison ΔFW, pouvant par exemple être identifié par une adresse de départ Offst_i respective et une longueur Lght_i respective. Les régions mémoires sont choisies pour définir la granularité dans laquelle sont communiquées les différences DIFF_1, DIFF_2, …, DIFF_k. En effet, si un seul bit change dans une région mémoire donnée, alors toute cette région mémoire du fichier de résultat de la comparaison ΔFW est communiqué (c’est-à-dire dans ce cas un seul « 1 » et le reste des « 0 »).
Dans l’absolu, les régions mémoires peuvent avoir une taille comprise entre 1 bit et une page mémoire entière (c’est à dire la taille maximale accessible dans la mémoire). En pratique, les régions mémoires peuvent avoir une taille définie en octets, et par exemple une taille d’au moins 16 octets.
Cela permet d’une part de correspondre à une quantité raisonnablement minimale de modifications dans le fichier binaire vN+1_bin se produisant en pratique en cas de modification d’une portion de code raisonnablement minimale ; d’autre part, le seuil sur la taille des régions mémoires, par exemple d’au moins 16 octets, permet de compenser la quantité d’information à ajouter dans l’en-tête DSCR pour identifier lesdites régions mémoires DIFF_1, …, DIFF_k.
Ainsi, l’en-tête DSCR comporte au moins l’identification des emplacements mémoires, dans le fichier binaire de la version antérieure vN_bin, des régions mémoires présentant lesdites différences DIFF_1, …, DIFF_k.
Avantageusement, l’en-tête DSCR peut comporter : le nombre « k » de régions mémoires contenant des différences NBR(k) ; la désignation « vN->vN+1 » de la version antérieure vN et de la version ultérieure vN+1 auxquelles s’applique la mise à jour ; une signature Sign_vN, éventuellement tronquée, de la version antérieure du logiciel ; une signature Sign_vN+1, éventuellement tronquée, de la version ultérieure du logiciel ; des couples contenant l’adresses de départ Offst_1, Offst_2, …, Offst_k et la longueur Lgnth_1, Lgnth_2, …, Lgnth_k, pour respectivement chaque région mémoire DIFF_1, DIFF_2, …, DIFF_k. En outre, des champs peuvent être laissés libres dans la structure du fichier de mise à jour compressé ΔFW_cpr, par exemple réservé à d’autres fonctionnalités futures.
La illustre, d’un point de vue global, le procédé de génération du fichier de mise à jour ΔFW_cpr et ses avantages, ainsi que des modes de mise en œuvre particuliers et avantageux.
La version antérieure du logiciel FW_vN et la version ultérieure du logiciel FW_vN+1 sont représentées schématiquement (en et ) selon les mappages en mémoire respectifs de leurs fichiers binaires, obtenus après compilation du code source des versions respectives.
Chaque rectangle App, MWfunc1-MWfuncN, UTIL, HAL, SBSFU, représentent un ou plusieurs emplacement(s) mémoire(s) contenant un module du logiciel App, UTIL, HAL, SBSFU, ou une fonction du logiciel MWfunc1-MWfuncN.
Les modules et les fonctions sont chacun codés par des objets élémentaires du code binaire, chaque objet étant contenu dans une section de la mémoire, à un emplacement mémoire respectif.
Etant donné que le mappage des emplacements mémoires des sections de la version ultérieure FW_vN+1 ont tous été contraints, lors des étapes de compilation 310 et mappage 320, à des emplacements identiques aux emplacements des sections correspondantes de la version antérieure FW_vN ; alors les différences DIFF_1, DIFF_2 dans le fichier binaire de la version ultérieur FW_vN+1 ne correspondant qu’à des modifications effectives du code source de la version ultérieur FW_vN+1.
Le résultat de la comparaison xor de la version ultérieure FW_vN+1 par rapport à la version antérieure FW_vN expose ainsi des différences DIFF_1, DIFF_2, seulement aux endroits du fichier binaire FW_vN+1 correspondant à des modifications effectives du code source de la version ultérieur.
Dans le cas d’éléments légers à serrer, peu de fil(s) continu(s) de matière(s) minérale(s) résistante(s) au feu peuvent être employés, réduisant ainsi le coût financier dudit collier de serrage.
Dans le cas d’éléments plus lourds, plus de fil(s) continu(s) de matière(s) minérale(s) résistante(s) au feu peuvent être employés, augmentant ainsi la résistance physique dudit collier de serrage.
Les quantités de fil(s) continu(s) de matière(s) minérale(s) résistante(s) au feu sont facilement déterminables en testant les colliers de serrages dénués de matériau polymère : des seuils de résistances peuvent ainsi être déterminés.
Dans un mode de réalisation particulier, la quantité massique de matériau polymère du collier de serrage selon la présente invention peut être inférieure ou égale à la quantité massique du ou des fils continus de matière(s) minérale(s) résistante(s) au feu contenu(s) dans ledit collier de serrage.
En particulier, le ratio massique matériau polymère : fil(s) continu(s) de matière(s) minérale(s) résistante(s) au feu contenu(s) dans ledit collier de serrage peut être compris respectivement entre 1 : 1 et 1 : 10, préférentiellement compris entre 1 : 1,5 et 1 : 5, ou encore 1 : 2 et 1 : 3.
Dans un autre mode de réalisation particulier, la quantité massique de matériau polymère du collier de serrage selon la présente invention peut être supérieure ou égale à la quantité massique du ou des fils continus de matière(s) minérale(s) résistante(s) au feu contenu(s) dans ledit collier de serrage.
En particulier, le ratio massique matériau polymère : fil(s) continu(s) de matière(s) minérale(s) résistante(s) au feu contenu(s) dans ledit collier de serrage peut être compris respectivement entre 1 : 0,01 et 1 : 1, préférentiellement compris entre 1 : 0,1 et 1 : 0,9, ou encore 1 : 0,4 et 1 : 0,6.
Le matériau polymère rempli ainsi la fonction de protection physique de l’âme du collier de serrage selon une utilisation classique.
Le matériau polymère permet également de produire un collier de serrage avec les caractéristiques extérieures classiques de collier de serrage. Ainsi l’utilisateur pourra ainsi facilement utiliser les colliers de serrage selon la présente invention comme un collier de serrage classique.
Procédé de préparation d’un c ollier de serrage :
La présente invention concerne également un procédé de préparation d’un collier de serrage tel que décrit ci-dessus.
De manière préférée, l’objet de la présente invention concerne un procédé de préparation d’un collier de serrage tel que décrit présentement, caractérisé en ce que ledit procédé comprend les étapes successives suivantes :
(a) placement d’au moins un fil minéral résistant au feu dans un moule de fabrication de collier de serrage ;
(b) insertion d’un matériau polymère fluide ou mou, tel qu’un matériau polymère thermoplastique ou thermodurcissable, dans le moule de l’étape (a) ;
(c) durcissement du matériau polymère ; et
(d) démoulage du collier de serrage obtenu à l’étape (c).
Exemple 2 (selon l’état de l’art) : Sur les figures 6 à 8, on peut voir un exemple de caloduc 1 à pompage capillaire à rainures réentrantes réalisé selon la demande de brevet EP3553445.
La réalisation, l’empilement et l’assemblage des plaques n’est pas détaillé ici, on pourra se reporter à la demande précitée EP3553445. Néanmoins, les plaques 20, 22 sont préférentiellement en alliage d’aluminium et assemblées par brasure sous vide. Les plaques en alliage d’aluminium peuvent être préférentiellement revêtues d’un clading eutectique.
Un mode de réalisation préférentiel consiste à usiner des plaques 20 cladées sur leurs deux faces principales, puis réaliser l’assemblage de ces tôles par brasure eutectique sous vide. A titre de variante, on peut réaliser un usinage sur une seule face principale des plaques cladées.
54 trajet optique de référence
56 longueur de bras de l’interféromètre
58 surface du diviseur de faisceau
60 unité de déviation de rayon
62 premier chemin de rayon
64 deuxième chemin de rayon
DISPOSITIF DE DETECTION DE RUPTURE DE FIL(S) DANS AU MOINS UN CABLE D’UNE STRUCTURE DE GENIE CIVIL Domaine de l’invention L’invention appartient au domaine des structures de génie civil, typiquement des ouvrages d’art intégrant un ou plusieurs câbles, tels que les ponts suspendus, les ponts à haubans et les structures à précontraintes intérieures ou extérieures, des structures câblées de toitures de stade ou de grands équipements recevant du public : salle de concert, gymnase, etc.
Plus spécifiquement, l’invention vise la surveillance de telles structures pour détecter la rupture d’un fil dans au moins un câble afin d’anticiper un besoin d’intervention sur le câble et améliorer la sécurité de l’ouvrage d’art associé.
L’invention concerne plus précisément la surveillance acoustique d’au moins un câble, par exemple avec la méthode CASC, acronyme du domaine technique considéré pour désigner « Contrôle Acoustique pour la Surveillance des Câbles ».
L’invention concerne plus précisément l’instrumentation acoustique d’au moins un câble.
Etat antérieur de la technique La surveillance des câbles s’est appuyée depuis les années 1970 sur le développement de méthodes détectant l’onde acoustique de la rupture, l’exemple historique en France étant celui du développement du système CASC, acronyme pour « Contrôle Acoustique pour la Surveillance des Câbles » - dans les années 1970 par le Laboratoire Central des Ponts et Chaussées (LCPC).
La méthode CASC permet la détection et la localisation de la ou de ruptures des fils entrant dans la constitution de câbles des structures. Cette méthode utilise l’énergie et les ondes acoustiques que les fils génèrent lorsqu’ils se rompent. Plus précisément, cette méthode repose sur l’observation selon laquelle une rupture d’un fil sous tension libère de l’énergie générant une onde acoustique se propageant le long du câble à une vitesse déterminée. Ainsi, en utilisant un ensemble de capteurs acoustiques placés sur le câble sous tension, il est possible de détecter la propagation de l’onde acoustique en plusieurs positions du câble de part et d’autre du point de rupture du fil, et de localiser par triangulation la source de l’onde acoustique, c’est-à-dire le point de rupture du fil.
Il s’ensuit que pour obtenir une triangulation efficace, il est nécessaire de détecter précisément les instants de propagation de l’onde acoustique pour différentes positions. Or, la propagation du son dans un câble sous tension d’un ouvrage d’art s’effectue classiquement à une vitesse très importante, environ 5000 mètres par seconde.
Il est donc nécessaire de mettre en œuvre un système permettant d’obtenir une détection très précise des instants de passage de l’onde acoustique pour obtenir une triangulation efficace du point de rupture du fil.
A cet effet, le document EP 0 988 539 propose d’utiliser un réseau de capteurs acoustiques fixés sur un ou plusieurs câbles d’un ouvrage d’art et connectés sur une unité centrale d’analyse au moyen d’un réseau électrique de détection. Plus précisément, chaque capteur est configuré pour détecter le dépassement d’un seuil de vibration acoustique et de fermer un interrupteur du réseau électrique de détection lorsque le dépassement est constaté.
Dans le réseau électrique de détection, chaque capteur est associé à une résistance de valeur spécifique de sorte que la fermeture de l’interrupteur associé à un capteur modifie la tension sur le réseau électrique de détection en fonction de la valeur de la résistance associée au capteur. Ainsi, l’unité d’analyse peut mesurer la tension sur le réseau électrique de détection et déterminer quel interrupteur est fermé par la variation de tension sur le réseau électrique de détection.