INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
=> [0040] Le support X corr (140) de cette fonction de corrélation spatiale 220 correspond à la projection du support de corrélation temporelle T corr (14) sur l’axe de variation de la position du récepteur GNSS autour de la balise B l (i). Le support de corrélation spatiale X corr et le support de corrélation temporelle T corr sont liés par la formule :
=> [0041] X corr = c* T corr /cos(αj)
=> [0041] dans laquelle :
=> [0041] X corr désigne ici la longueur du support de la fonction de corrélation spatiale ;
=> [0041] c désigne la célérité de la lumière ;
=> [0041] T corr désigne le support de la fonction de corrélation temporelle ;
De préférence, ladite membrane M1 a une sélectivité supérieure ou égale à 5, de préférence supérieure ou égale à 6, plus préférentiellement supérieure ou égale à 7, en particulier supérieure ou égale à 8, plus particulièrement supérieure ou égale à 9 ; ladite sélectivité étant calculée par le rapport entre la perméabilité du fluorure de vinylidène et la perméabilité de l’hexafluoropropène à travers celle-ci. En particulier, la sélectivité de ladite membrane M1 peut être supérieure ou égale à 10, ou supérieure ou égale à 12, ou supérieure ou égale à 14, ou supérieure ou égale à 16, ou supérieure ou égale à 18, ou supérieure ou égale à 20, ou supérieure ou égale à 22, ou supérieure ou égale à 24, ou supérieure ou égale à 26, ou supérieure ou égale à 28, ou supérieure ou égale à 30, ou supérieure ou égale à 32, ou supérieure ou égale à 34, ou supérieure ou égale à 36, ou supérieure ou égale à 38 ; ladite sélectivité étant calculée par le rapport entre la perméabilité du fluorure de vinylidène et la perméabilité de l’hexafluoropropène à travers ladite membrane M1 .
De préférence, l’étape (a) de mise en contact dudit mélange avec ladite membrane M1 est mise en œuvre à une pression de 0,1 bara à 30 bara, avantageusement de 0,2 bara à 25 bara, de préférence de 0,3 bara à 20 bara, plus préférentiellement de 0,4 bara à 15 bara, en particulier de 0,5 bara à 10 bara, plus particulièrement de 0,5 bara à 5 bara. La pression correspond à la pression appliquée à l’entrée de la membrane.
Lors de la mise en œuvre du procédé, une différence de pression est constatée entre l’entrée de la membrane et la sortie de la membrane. La pression différentielle exprimée ici correspond à la différence de pression existant entre l’entrée et la sortie de ladite membrane. De préférence, la pression différentielle est de 1 à 3000 kPa, de préférence de 50 à 2000 kPa, en particulier de 100 à 1000 kPa, plus particulièrement de 100 à 500 kPa. La pression en sortie est de préférence inférieure à la pression à l’entrée de la membrane.
Ledit mélange utilisé dans le présent procédé et mis en contact avec ladite membrane M1 peut également contenir du chlorotrifluoroéthylène (CTFE). Lorsque ce mélange est soumis à l’étape (a) du présent procédé ledit flux F1 comprend également du chlorotrifluoroéthylène (CTFE). Ledit flux F1 peut être soumis à une seconde étape de séparation par membrane. Ledit procédé comprend une étape de mise en contact dudit flux F1 avec une membrane M 2 pour former un flux F3 comprenant ledit chlorotrifluoroéthylène et un flux F4 comprenant ledit fluorure de vinylidène.
Plus particulièrement, cette étape de séparation entre le chlorotrifluoroéthylène et le fluorure de vinylidène récupéré à l’étape a) peut être mise en œuvre dans les conditions décrites ci-après selon le procédé de séparation entre le CTFE et une hydrofluorooléfine. De manière générale, cette étape est mise en œuvre à une pression de 0,1 bara à 30 bara, avantageusement de 0,2 bara à 25 bara, de préférence de 0,3 bara à 20 bara, plus préférentiellement de 0,4 bara à 15 bara, en particulier de 0,5 bara à 10 bara, plus particulièrement de 0,5 bara à 5 bara. La pression correspond à la pression appliquée à l’entrée de la membrane. De préférence, l’étape b) est mise en œuvre à une température de 0°C à 150°C, avantageusement de 0°C à 125°C, de préférence de 5°C à 100°C, plus préférentiellement de 10 à 75°C, en particulier de 10 à 50°C. Lors de la mise en œuvre de cette étape, une différence de pression est constatée entre l’entrée de la membrane et la sortie de la membrane. La pression différentielle exprimée ici correspond à la différence de pression existant entre l’entrée et la sortie de ladite membrane. De préférence, la pression différentielle est de 1 à 3000 kPa, de préférence de 50 à 2000 kPa, en particulier de 100 à 1000 kPa, plus particulièrement de 100 à 500 kPa. La pression en sortie est de préférence inférieure à la pression à l’entrée de la membrane.
De préférence, ladite membrane M2 est faite en polyoléfine ; de préférence en polyéthylène, polypropylène ou polyméthylpentène ; en particulier en polyméthylpentène. Dans ce mode de réalisation, ladite membrane M 2 peut être plus perméable audit chlorotrifluoroéthylène qu’au fluorure de vinylidène. Ainsi, ladite membrane M 2 a une sélectivité supérieure ou égale à 5, avantageusement supérieure ou égale à 10, de préférence supérieure ou égale à 15, plus préférentiellement supérieure ou égale à 20, en particulier supérieure ou égale à 30, plus particulièrement supérieure ou égale à 35 ; ladite sélectivité étant calculée par le rapport entre la perméabilité dudit chlorotrifluoroéthylène et la perméabilité du fluorure de vinylidène à travers ladite membrane M 2 .
Alternativement, ladite membrane M2 est faite en polyimide ou en un matériau à base de cellulose. Dans ce mode de réalisation, ladite membrane M 2 peut être plus perméable audit fluorure de vinylidène qu’au chlorotrifluoroéthylène. Ainsi, ladite membrane M 2 a une sélectivité supérieure ou égale à 5, avantageusement supérieure ou égale à 10, de préférence supérieure ou égale à 20, plus préférentiellement supérieure ou égale à 30, en particulier supérieure ou égale à 40, plus particulièrement supérieure ou égale à 50 ; ladite sélectivité étant calculée par le rapport entre la perméabilité dudit fluorure de vinylidène et la perméabilité du chlorotrifluoroéthylène à travers ladite membrane M 2 . Comme expliqué ci-dessous, la sélectivité peut varier en fonction de la pression différentielle entre l’entrée et la sortie de la membrane M2 . Plus particulièrement, les valeurs de sélectivité sont obtenues pour une pression différentielle comprise de 100 à 500 kPa.
Selon un mode de réalisation préféré, ladite membrane M 1 et ladite membrane M2 peuvent être choisie parmi un film, une structure stratifiée, des fibres creuses et des fibres revêtues.
Séparation entre le chlorotrifluoroéthylène et une hydrofluorooléfine
Selon un autre aspect, la présente invention fournit également un procédé de purification du chlorotrifluoroéthylène à partir d’un mélange comprenant du chlorotrifluoroéthylène (CTFE) et une hydrofluorooléfine. Ledit procédé comprend une étape (a’) de mise en contact dudit mélange avec une membrane M 3 pour former un flux F1’ comprenant du chlorotrifluoroéthylène et un flux F2’ comprenant ladite fluorooléfine.
Avantageusement, ladite hydrofluorooléfine est sélectionnée parmi le groupe consistant en 1-fluoroéthylène, 1,1-difluoroéthylène, E/Z-1,2-difluoroéthylène, tétrafluoroéthylène, hexafluoropropène, 2,3,3,3-tétrafluoropropène, E/Z-1,3,3,3-tétrafluoropropène, 1,1,3,3-tétrafluoropropène, E/Z-1,2,3,3-tétrafluoropropène, 1,1,2,3-tétrafluoropropène, 3,3,3-trifluoropropène, 1,3,3-trifluoropropène, 2,3,3-trifluoropropène, 1,1,3-trifluoropropène, 1,2,3-trifluoropropène, 1,1,2-trifluoropropène, 1,2,3,3,3-pentafluoropropène, 1,1,3,3,3-pentafluoropropène, 1,1,2,3,3-pentafluoropropène, 1,1-difluoropropène, E/Z-1,2-difluoropropène, E/Z-1,3-difluoropropène, 2,3-difluoropropène, 3,3-difluoropropène, 1-fluoropropène, 2-fluoropropène, 3-fluoropropène, E/Z-1,1,1,4,4,4-hexafluorobut-2-ène.
De manière surprenante, il a été démontré par la présente demande qu’il était possible de séparer le chlorotrifluoroéthylène d’une hydrofluorooléfine par séparation membranaire.
Dans un exemple de réalisation, plusieurs passages 22 sont prévus le long du guide d’onde 20.
Avantageusement, comme illustré sur la , la sortie 26 de chaque passage 22 présente une forme allongée suivant une direction d’allongement E. Ceci permet de générer un jet de plasma 16 de forme allongée. Le jet de plasma 16 présente la forme d’une lame allongée suivant la direction d’allongement E, comme illustré en pointillés sur la .
De préférence, dans ce cas, l’entrée 24 présente aussi une forme allongée suivant la direction d’allongement E.
En particulier, l’entrée 24 présente la même forme et les mêmes dimensions que la sortie 26. Ceci permet une vitesse d’écoulement identique du flux de gaz à l’entrée 24 et la sortie 26 du passage 22.
De préférence, le système de génération de plasma 14 est configuré pour l’alimentation de chaque passage 20 en gaz plasmagène comprimé, en particulier pour l’alimentation de chaque passage 20 en air comprimé.
Le système de génération de plasma 14 comprend un dispositif d’alimentation en gaz 36 configuré pour fournir du gaz plasmagène comprimé.
Le dispositif d’alimentation en gaz 36 est par exemple une source de gaz comprimé ou un compresseur.
En particulier, le dispositif d’alimentation en gaz 36 est par exemple un compresseur à air configuré pour alimenter chaque passage 22 en air comprimé, de préférence en prélevant l’air dans l’environnement de l’appareil de désherbage 4. En variante, le dispositif d’alimentation en gaz 36 comprend un réservoir de gaz plasmagène comprimé.
Optionnellement, comme illustré sur la , le système de génération de plasma 14 comprend, dans chaque passage 22, au moins un conduit de canalisation 38, chaque conduit s’étendant dans le passage 22 de l’entrée 24 à la sortie 26.
Chaque conduit de canalisation 38 permet de canaliser le flux de gaz plasmagène entre l’entrée 24 et la sortie 26, sans que le gaz plasmagène ne circule dans le guide d’onde 20. Le gaz plasmagène est en particulier confiné dans la zone où l’énergie des micro-ondes est la plus forte.
Le système de génération de plasma 14 comprend par exemple, dans au moins un passage 22 ou dans chaque passage 22, un seul conduit de canalisation 38 dont la section transversale correspond à celle de l’entrée 24 et de la sortie 26. En fonctionnement, le jet de plasma 16 est généré à la sortie du conduit de canalisation 38.
En variante, le système de génération de plasma 14 comprend par exemple, dans au moins un passage 22 ou dans chaque passage 22, une pluralité de conduits de canalisation 38 disposés côte à côte.
En fonctionnement, un jet de plasma élémentaire est généré à la sortie de chaque conduit de canalisation 38, les jets de plasma élémentaires définissant le jet de plasma 16.
Les conduits de canalisation 38 sont par exemple des conduits de section transversale circulaire disposés côte à côte pour prendre ensemble la forme allongée de l’entrée 24 et de la sortie 26 du passage 22.
En fonctionnement, le générateur de micro-ondes 18 génère des micro-ondes se propageant de la guide d’ondes 20, et le dispositif d’alimentation en gaz alimente chaque passage 22 en gaz, en particulier en air. En traversant le passage 22, le gaz est ionisé par les micro-ondes se propageant dans le guide d’ondes 20, et un jet de plasma 16 est ainsi généré à la sortie 26 de chaque passage 22. Le jet de plasma 16 détériore les plantes indésirables situées à proximité du jet de plasma 16.
Avantageusement, comme illustré sur la , un appareil de désherbage 4 comprend un système de génération de plasma 14 et est configuré pour générer simultanément plusieurs jets de plasma 16.
Les récepteurs TRPV1 ( transient receptor potential vanilloide 1 ) font partie de la famille des TRP, une famille de récepteurs sensibles aux stimuli mécaniques, thermiques et à certaines substances chimiques. Plus particulièrement, les neurones possédant des récepteurs TRPV1 sont responsables de la transmission de la douleur et des sensations de démangeaisons quand ils sont stimulés par de la capsaïcine.
Le nombre de récepteurs TRPV1, normalisé par le nombre de neurones sensitifs, a été évalué après 8 jours de traitement par les actifs + 30 minutes de traitement à la capsaïcine, et à nouveau 24 heures de traitement par les actifs.
Les résultats sont résumés aux tableaux 4 à 6.
Traitement Variation / Témoin non traité Beta-endorphine 1 µM +3% Zeta-fraction 0.1% -10% Zeta-fraction 0.03% -11%* Zeta-fraction 0.01% = Ocytocine 0.2 mg/mL +7%* Ocytocine 0.06 mg/mL +8%** Ocytocine 0.02 mg/mL +6%
En conditions basales, on observe une augmentation de la quantité de récepteurs TRPV1 lors du traitement avec les actifs contrôles béta-endorphine et ocytocine. A l’inverse, la tendance est la diminution de la quantité de récepteur lors du traitement avec la Zeta-fraction. Les données sont significatives pour la concentration intermédiaire.
Traitement Variation / Témoin non traité Témoin capsaïcine 10µM +2%
Traitement : actifs + CAPSAICINE 10 µM Variation / Témoin capsaïcine Capsaïcine + Beta-endorphine 1 µM -7% Capsaïcine + Zeta-fraction 0.1% -11%* Capsaïcine + Zeta-fraction 0.03% -4% Capsaïcine + Zeta-fraction 0.01% +2% Capsaïcine + Ocytocine 0.2 mg/mL -9% Capsaïcine + Ocytocine 0.06 mg/mL -5% Capsaïcine + Ocytocine 0.02 mg/mL =
Les résultats montrent que le stress à la capsaïcine n’influence pas le nombre de récepteurs TRPV1.
Dans ces conditions de stress, on observe pour les différentes conditions évaluées, une tendance à la réduction du nombre de récepteurs TRPV1. Seul le traitement avec l’actif Zeta-fraction à la concentration la plus élevée entraine une diminution significative du nombre de ces récepteurs.
Effet de la Zeta-fraction de rose de Granville ® sur la l ibération de cytokines
Plusieurs cytokines pro-inflammatoires ont été dosées après 8 jours de traitement par les actifs + 30 minutes de traitement à la capsaïcine, puis à nouveau 6h ou 24h de traitement par les actifs. Les valeurs sont normalisées par rapport au nombre de neurones sensitifs.
Les résultats du dosage sont résumés aux tableaux 7 à 9.
IL-1b IL-6 IL-8 6h 24h 6h 24h 6h 24h Traitement Variation / Témoin non traité Beta-endorphine 1 µM -39% -61%* -52%* -14% +7% -21% Zeta-fraction 0.1% -58% -76%** -70%** -57%* -44% -61%* Zeta-fraction 0.03% -63% -82%** -72%** -70%** -47% -68%** Zeta-fraction 0.01% -30% -44% -49%* -39% +7% -8% Ocytocine 0.2 mg/mL -32% -50% -42% -11% -18% -37% Ocytocine 0.06 mg/mL -23% -38% -40% -20% -16% -30% Ocytocine 0.02 mg/mL -10% +19% -8% +18% -6% -20%
A l’état basal (en l’absence de stress), on observe que les traitements à la beta-endorphine ou à l’ocytocine entrainent des variations, généralement des diminutions, peu ou pas significatives, de la libération des différentes cytokines recherchées. A l’inverse, l’actif Zeta-fraction aux concentrations les plus élevées (0.1% et 0.03%) entraine une diminution significative de la libération des différentes cytokines IL-1b ; IL-6 et IL-8, notamment après 24 heures de traitement supplémentaires.
IL-1b IL-6 IL-8 6h 24h 6h 24h 6h 24h Traitement Variation / Témoin non traité Capsaïcine 10 µM +122%* +354%**** +82%** +178% +236%*** +100%
IL-1b IL-6 IL-8 6h 24h 6h 24h 6h 24h Traitement : actifs + CAPSAICINE 10 µM Variation / Témoin capsaïcine Beta-endorphine 1 µM -38% -69%**** -58%*** -21% -46%* -3% Zeta-fraction 0.1% -88%** -90%**** -88%**** -68% -86%**** -72% Zeta-fraction 0.03% -82%*** -93%**** -89%**** -91%* -78%*** -73% Zeta-fraction 0.01% -56%* -82%**** -75%**** -75%* -60%** -41% Ocytocine 0.2 mg/mL -2% -66% -36% -27% -41% -36% Ocytocine 0.06 mg/mL -19% -33% -25% +1% -10% +31% Ocytocine 0.02 mg/mL +38% -4% = +23% +4% +65%
De préférence, ledit mélange comprend une teneur molaire en chlorotrifluoroéthylène supérieure à 1%, de préférence supérieure à 5%, en particulier supérieure à 10% sur base de la quantité totale en mole du mélange.
Le présent procédé permet ainsi de produire un flux F1 ’ enrichi en chlorotrifluoroéthylène par rapport au mélange initial avant la mise en contact avec la membrane. De préférence, ledit flux F1 ’ a une teneur molaire diminuée en hydrofluorooléfine par rapport audit mélange. Selon un mode de réalisation préféré, ledit flux F1 ’ comprend au moins 25% en poids de chlorotrifluoroéthylène, avantageusement au moins 30% de poids de chlorotrifluoroéthylène, de préférence au moins 35% en poids de chlorotrifluoroéthylène, plus préférentiellement au moins 40% en poids de chlorotrifluoroéthylène, en particulier au moins 45% en poids de chlorotrifluoroéthylène, plus particulièrement au moins 50% en poids de chlorotrifluoroéthylène sur base du poids total dudit flux F1 ’ .
De préférence, ledit flux F1 ’ comprend moins de 20% en poids d’hydrofluorooléfine sur base du poids total dudit flux F1 ’ . Avantageusement, ledit flux F1 ’ comprend moins de 15% en poids d’hydrofluorooléfine, de préférence moins de 10% en poids, en particulier moins de 5% en poids, plus particulièrement moins de 1% en poids d’hydrofluorooléfine sur base du poids total dudit flux F1 ’ .
Dans le présent procédé, le flux F2 ’ est enrichi en hydrofluorooléfine. Selon un mode de réalisation préféré, ledit flux F2 ’ a une teneur molaire augmentée en hydrofluorooléfine par rapport audit mélange. De préférence, ledit flux F2 ’ comprend au moins 25% en poids d’hydrofluorooléfine, plus préférentiellement au moins 50% en poids d’hydrofluorooléfine, en particulier au moins 75% en poids d’hydrofluorooléfine, plus particulièrement au moins 80% en poids d’hydrofluorooléfine, de manière privilégié au moins 95% en poids d’hydrofluorooléfine sur base du poids total dudit flux F2 ’ .
Selon un mode de réalisation préféré, ladite membrane M 3 est en un matériau sélectionné parmi le groupe consistant en polyoléfine, polyéther, polyimide et un matériau à base de cellulose. Le terme polyoléfine et polyéther est défini ci-dessus en relation avec le premier aspect de la présente invention. De préférence, le matériau à base de cellulose est de préférence de l’acétate de cellulose.
Ainsi, selon un mode de réalisation particulier, ladite membrane M 3 est en un matériau sélectionné parmi le groupe consistant en polyéthylène, poly(oxyde de phénylène), poly[oxy-(2,6-diméthyl-1,4-phénylène)], polypropylène, polyméthylpentène, polyimide et un matériau à base de cellulose. En particulier, ladite membrane M 3 est en polyméthylpentène, poly(oxyde de phénylène), poly[oxy-(2,6-diméthyl-1,4-phénylène)], acétate de cellulose ou polyimide.
De préférence, l’étape (a’) est mise en œuvre à une pression de 0,1 bara à 30 bara, avantageusement de 0,2 bara à 25 bara, de préférence de 0,3 bara à 20 bara, plus préférentiellement de 0,4 bara à 15 bara, en particulier de 0,5 bara à 10 bara, plus particulièrement de 0,5 bara à 5 bara. La pression correspond à la pression appliquée à l’entrée de la membrane. Lors de la mise en œuvre l’étape (a’), une différence de pression est constatée entre l’entrée de la membrane et la sortie de la membrane. La pression différentielle exprimée ici correspond à la différence de pression existant entre l’entrée et la sortie de ladite membrane. De préférence, la pression différentielle est de 1 à 3000 kPa, de préférence de 50 à 2000 kPa, en particulier de 100 à 1000 kPa, plus particulièrement de 100 à 500 kPa. La pression en sortie est de préférence inférieure à la pression à l’entrée de la membrane. Il a été observé que la pression différentielle pouvait influencer la valeur de la perméabilité du chlorotrifluoroéthylène. Ainsi, à titre d’exemple, pour obtenir une sélectivité supérieure à 5, lorsque celle-ci est calculée par le rapport entre la perméabilité du chlorotrifluoroéthylène et la perméabilité de l’hydrofluorooléfine, la pression différentielle est d’environ 2,5 bars. Pour obtenir une sélectivité supérieure à 10, lorsque celle-ci est calculée par le rapport entre la perméabilité du chlorotrifluoroéthylène et la perméabilité de l’hydrofluorooléfine, la pression différentielle est d’environ 3,5 bars.
De préférence, l’étape (a’) est mise en œuvre à une température de 0°C à 150°C, avantageusement de 0°C à 125°C, de préférence de 5°C à 100°C, plus préférentiellement de 10 à 75°C, en particulier de 10 à 50°C.
Selon un premier mode de réalisation, ladite membrane M 3 est plus perméable à l’hydrofluorooléfine qu’au chlorotrifluoroéthylène. Ce mode de réalisation, avec les sélectivités mentionnées ci-dessous, est de préférence obtenu lorsque ladite membrane M 3 est en un matériau consistant en polyimide ou à base de cellulose, en particulier polyimide ou en acétate de cellulose. De préférence, ladite membrane M 3 a une sélectivité supérieure ou égale à 5, avantageusement supérieure ou égale à 10, de préférence supérieure ou égale à 20, plus préférentiellement supérieure ou égale à 30, en particulier supérieure ou égale à 50, lorsque celle-ci est calculée par le rapport entre la perméabilité de l’hydrofluorooléfine et la perméabilité du chlorotrifluoroéthylène à travers ladite membrane M 3 , de préférence à une pression différentielle entre l’entrée à la sortie de la membrane comprise entre de 100 à 500 kPa.
Selon un second mode de réalisation, ladite membrane M 3 est plus perméable au chlorotrifluoroéthylène qu’à l’hydrofluorooléfine. Ce mode de réalisation, avec les sélectivités mentionnées ci-dessous, est de préférence obtenu lorsque ladite membrane M 3 est en polyoléfine ou en polyéther, en particulier en polyéthylène, polypropylène, polyméthylpentène, poly(oxyde de phénylène) ou poly[oxy-(2,6-diméthyl-1,4-phénylène)], de manière privilégiée en polyméthylpentène, poly(oxyde de phénylène) ou poly[oxy-(2,6-diméthyl-1,4-phénylène)]. De préférence, ladite membrane M 3 a une sélectivité supérieure ou égale à 5, avantageusement supérieure ou égale à 10, de préférence supérieure ou égale à 15, plus préférentiellement supérieure ou égale à 20, en particulier supérieure ou égale à 30, lorsque celle-ci est calculée par le rapport entre la perméabilité du chlorotrifluoroéthylène et la perméabilité de l’hydrofluorooléfine à travers ladite membrane M 3 , de préférence à une pression différentielle entre l’entrée à la sortie de la membrane de 100 à 500 kPa.
Selon un mode de réalisation préféré, ladite membrane M 3 peut être choisie parmi un film, une structure stratifiée, des fibres creuses et des fibres revêtues.
Procédé de production d’un polymère fluoré Selon un autre aspect de la présente invention, un procédé de production d’un polymère fluoré. Selon un premier mode de réalisation, la présente invention fournit un procédé de production d’un polymère fluoré P1 comprenant des unités monomériques de fluorure de vinylidène et d’au moins un monomère copolymérisable avec celui-ci. De préférence, ledit polymère fluoré P1 comprend des unités monomériques de fluorure de vinylidène et d’au moins un monomère copolymérisable sélectionné parmi l’hexafluoropropène, le chlorotrifluoroéthylène ou un mélange des deux.
Ainsi, le présent procédé de production d’un polymère fluoré P1 comprend les étapes de :
Préparation d’un polymère P1 comprenant des unités monomériques du fluorure de vinylidène et d’au moins un monomère copolymérisable avec celui-ci sélectionné parmi l’hexafluoropropène, le chlorotrifluoroéthylène ou un mélange des deux ; Récupération d’un flux F5 comprenant le fluorure de vinylidène et ledit au moins un monomère copolymérisable n’ayant pas réagi au cours de l’étape A) ; Mise en œuvre du procédé de séparation entre le fluorure de vinylidène et l’hexafluoropropène selon la présente invention ou du procédé de purification du chlorotrifluoroéthylène selon la présente invention.
Selon un mode de réalisation préféré, ledit procédé de production d’un polymère fluoré P1 comprend les étapes de :
la représente une vue en coupe du dispositif de la ;
la représente une autre vue en coupe du dispositif de la ;
la représente une vue de dessus de connecteurs liés ayant tous reçu un tube.
La montre une vue en perspective d’un connecteur 10A selon un mode de réalisation de la présente invention. Le connecteur 10A comprend une tête 200, un tiroir 600 et une bague de joint 400. La tête 200 comporte un logement 230 apte à recevoir une première extrémité 602 du tiroir. Le tiroir 600 est muni d’un orifice de passage et apte à recevoir un tube par une deuxième extrémité 604. En état de fonctionnement, la bague de joint 400 est disposée entre la tête et le tiroir.