INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Chaque connecteur d’entrée 13 est disposé sur une face radialement externe du stator 11, au niveau de la première extrémité longitudinale du stator 11. Chaque connecteur de sortie 26 est disposé sur une face radialement externe du carter 21, au niveau de la première extrémité longitudinale du carter 21. Les connecteurs de sortie 26 et les connecteurs d’entrée 13 sont régulièrement répartis autour de l’axe longitudinal X. Deux connecteurs de sortie 26, respectivement d’entrée, circonférentiellement consécutifs sont donc espacées l’un de l’autre d’un angle de 60° autour de l’axe longitudinal X. Chaque connecteur de sortie 26 est aussi agencé longitudinalement en vis-à-vis d’un connecteur d’entrée 13 du moteur pour être relié électriquement à celui-ci. On minimise ainsi la longueur de câblage.
Le module d’électronique de puissance 20 comprend également six onduleurs et une pluralité de modules de puissance 27, ces derniers étant notamment visibles à la . Chaque onduleur est relié à trois modules de puissance 27 dont chacun d’eux est relié à une phase de sortie de l’un des connecteurs de sortie 26 du module d’électronique de puissance 20. Le module d’électronique de puissance 20 comprend donc ici dix-huit modules de puissance 27. Chaque onduleur et chaque module de puissance 27 est monté sur le carter 21 du module d’électronique de puissance 20, en particulier sur une face radialement interne ou sur une face radialement externe du carter 21. En particulier, les modules de puissance 27 sont agencés circonférentiellement de manière alternée sur la face radialement interne et la face radialement externe du carter 21. Les onduleurs et les modules de puissance 27 peuvent être également régulièrement répartis autour de l’axe longitudinal X. Chaque onduleur permet de convertir une tension continue fournie par une source de tension continue telle qu’une batterie en une tension alternative. Le module d’électronique de puissance 20 peut permettre la distribution d’une puissance comprise entre 400 kW et 1 MW au moteur électrique 10.
Les moyens de refroidissement comprennent tout d’abord un dissipateur thermique 30. Le dissipateur thermique 30 est représenté de manière isolée à la .
Le dissipateur thermique 30 est intercalé longitudinalement entre la première extrémité du stator 11 du moteur électrique 10 et la première extrémité du carter 21 du module d’électronique de puissance 20. Le dissipateur thermique 30 permet d’évacuer la chaleur générée par le moteur électrique 10 (représentée par les flèches C1 à la ) et la chaleur générée par le module d’électronique de puissance 20 (représentée par les flèches C2 à la ) vers l’air ambiant entourant le moteur et le module d’électronique de puissance 20. Le dissipateur thermique 30 permet par ailleurs d’évacuer la chaleur de manière passive. En ce sens, le dissipateur thermique 30 peut être qualifié de passif. En effet, la chaleur générée par le moteur et le module d’électronique de puissance 20 est transmise au dissipateur thermique 30 par conduction thermique en raison du contact entre le dissipateur thermique 30 et chacun du moteur et du module d’électronique de puissance 20. La chaleur est ensuite évacuée par convection avec l’air ambiant. En cela, le dissipateur thermique 30 se distingue des échangeurs de chaleur actifs qui comprennent un fluide de travail circulant dans un conduit hermétique et pour lesquels la chaleur est évacuée par le biais du fluide de travail. Ainsi, le dissipateur thermique 30 présente l’avantage de ne pas nécessiter d’élément mécanique externe pour assurer son fonctionnement et ne présente avantageusement pas de risque de fuites. Un tel dissipateur thermique 30 est donc plus fiable.
Le dissipateur thermique 30 comprend ici un disque 31 qui s’étend perpendiculairement à l’axe longitudinal X. Le disque 31 comprend au moins une première face en appui sur la première extrémité du stator 11 du moteur électrique 10 et au moins une seconde face, longitudinalement opposée à la première face, en appui sur la première extrémité du carter 21 du module d’électronique de puissance 20. La première face et la seconde face du disque 31 s’étendent perpendiculairement à l’axe longitudinal X. La première face et la seconde face du disque 31 sont, dans l’exemple, illustré en contact respectivement avec le stator 11 et le carter 21 au voisinage d’une périphérie du disque 31. Aussi, la première face et la seconde face du disque 31 peuvent chacune comprendre une bande annulaire autour de l’axe longitudinal X qui est en contact respectivement avec le stator 11 et le carter 21. Le disque 31 du dissipateur, en raison de sa forme circulaire, permet une évacuation homogène de la chaleur autour de l’axe longitudinal X (représentée par les flèches C3 à la ). De manière remarquable, le disque 31 a sensiblement le même diamètre que la section circulaire du stator 11 du moteur et du carter 21 du module d’électronique de puissance 20.
Le dissipateur thermique 30 comprend également au moins une ailette 32 s’étendant radialement vers l’extérieur depuis la périphérie du disque 31. Dans l’exemple illustré, le dissipateur thermique 30 comprend une pluralité d’ailettes 32 réparties régulièrement autour de l’axe longitudinal X. Les ailettes 32 du dissipateur thermique 30 sont agencées par groupes G d’au moins deux ailettes 32. Ici, à titre d’exemple, chaque groupe G comprend cinq ailettes 32. Les ailettes 32 de chaque groupe G peuvent être agencées circonférentiellement entre deux liaisons électriques circonférentiellement consécutives. Le dissipateur thermique 30 comprend donc ici six groupes G d’ailettes 32. Les ailettes 32 permettent d’augmenter la surface d’échange thermique par convection entre le disque 31 et l’air ambiant, améliorant ainsi les performances du dissipateur thermique 30.
Enfin, le dissipateur thermique 30 comprend une ouverture 33 à travers laquelle s’étend l’arbre 12 du rotor. L’ouverture 33 est ici centrée sur l’axe longitudinal X. L’ouverture 33 a une forme circulaire.
Les moyens de refroidissement comprennent en outre une rangée annulaire de pales 40 solidaires de l’arbre 12 du rotor. La rangée annulaire de pales 40 est agencée radialement à l’intérieur du carter 21. La rangée annulaire de pales 40 est conformée pour propulser un flux d’air F sur le dissipateur thermique 30 lorsqu’elle est entrainée en rotation autour de l’axe longitudinal X par l’intermédiaire de l’arbre 12. Une extrémité radialement interne de chaque pale 40 peut être directement reliée à l’arbre 12. Autrement dit, chaque pale 40 peut s’étendre radialement vers l’extérieur depuis l’arbre 12. Selon une variante, il peut être prévu un disque (ou une plateforme annulaire) monté sur l’arbre 12 et sur lequel sont montées chacune des pales 40. Alternativement, il peut être prévu une pluralité de rangées annulaire de pales 40 disposées longitudinalement les unes après les autres à l’intérieur du carter 21, chacun d’elles étant comme celle décrite dans le cas de l’exemple illustré.
Le flux d’air F ventilé sur le dissipateur thermique 30 permet d’améliorer l’évacuation de la chaleur accumulée dans le dissipateur thermique 30 par convection forcée. Le refroidissement du dissipateur thermique 30 et donc du moteur électrique 10 et du module d’électronique de puissance 20 est amélioré. En outre, l’entrainement des pales 40 est mis en œuvre par la rotation de l’arbre 12 du rotor et donc ne nécessite pas d’éléments mécaniques supplémentaires. Cela permet de minimiser la consommation énergétique nécessaire au refroidissement du moteur électrique 10 et du module d’électronique de puissance 20 et cela permet aussi de réduire les sources de pannes éventuelles.
- si la première tension prédéterminée est inférieure à la deuxième tension prédéterminée Vbias, dans un deuxième état dans lequel la première capacité C1 est déconnectée de la première sortie d’alimentation, e.g. via l’ouverture de l’interrupteur 310s2, et est déconnectée de l’alimentation électrique, e.g. via l’ouverture de l’interrupteur 310s1. La résistance Z est mise en parallèle de la première capacité C1, e.g. via la fermeture de l’interrupteur 310s3, pendant une durée prédéterminée pour réduire la tension aux bornes de la première capacité C1 depuis la deuxième tension prédéterminée Vbias jusqu’à la première tension prédéterminée ; et
- dans un troisième état dans lequel la résistance Z est isolée électriquement de la première capacité C1, e.g. via l’ouverture de l’interrupteur 310s3, la première capacité C1 étant toujours déconnectée de l’alimentation électrique, e.g. via l’ouverture de l’interrupteur 310s1. La première capacité C1 est connectée électriquement à la première sortie d’alimentation, e.g. via la fermeture de l’interrupteur 310s2, pour fournir la première tension V1.
Ainsi, l’usage d’une capacité C1 chargée permet d’obtenir simplement la variation sensiblement linéaire de la première tension V1 lorsque la capacité en question se décharge dans l’impédance équivalente vue de l’entrée de contrôle du VCO 300 (i.e. lorsque la première sortie d’alimentation est électriquement connectée à l’entrée de contrôle du VCO 300). La résistance Z permet quant à elle de régler simplement la valeur de la première tension aux bornes de la capacité C1. Un tel montage à base de composants analogiques passifs permet à la fois de réduire la consommation énergétique du système 140 et un fonctionnement sous une faible tension d’alimentation.
Cependant, dans d’autres modes de réalisation, la première source de tension 310 est implémentée avec d’autres types de moyens permettant de générer la première tension V1 variant sensiblement linéairement comme décrit ci-dessus. Par exemple, la première source de tension 310 implémente un DAC (pour « Digital to Analog Converter » en anglais) permettant de générer une tension variant linéairement dans le temps.
De retour à la , la deuxième source de tension 320 comprend une deuxième capacité C2, la deuxième tension étant la tension aux bornes de la deuxième capacité C2.
Plus particulièrement, la deuxième source de tension 320 est configurée pour fonctionner :
- dans un premier état dans lequel la deuxième capacité C2 est déconnectée de la deuxième sortie d’alimentation, e.g. via l’ouverture de l’interrupteur 320s2, et est connectée électriquement à l’alimentation électrique, e.g. via la fermeture de l’interrupteur 320s1, pour être chargée sous une tension égale à la deuxième tension prédéterminée Vbias ; et
- dans un deuxième état dans lequel la deuxième capacité C2 est déconnectée de l’alimentation électrique, e.g. via l’ouverture de l’interrupteur 320s1, et est connectée électriquement à la deuxième sortie d’alimentation, e.g. via la fermeture de l’interrupteur 320s2, pour fournir la deuxième tension V2.
Ainsi, pour la deuxième source de tension 320 également, l’usage d’une capacité C2 chargée permet d’obtenir simplement la variation sensiblement linéaire de la tension V2 fournie à l’entrée de contrôle du VCO lorsque la deuxième sortie d’alimentation est électriquement connectée à l’entrée de contrôle du VCO. Un tel montage à base de composants analogiques passifs permet à la fois de réduire encore la consommation énergétique du système et un fonctionnement sous une faible tension d’alimentation.
Cependant, dans d’autres modes de réalisation, la deuxième source de tension 320 est implémentée avec d’autres types de moyens permettant de générer la deuxième tension V2 variant sensiblement linéairement dans le temps comme décrit ci-dessus. Par exemple, la deuxième source de tension 320 implémente un DAC permettant de générer une tension variant linéairement dans le temps.
De retour à la , la première capacité C1 et la deuxième capacité C2 ont une valeur de capacité C sensiblement égale, ceci afin d’obtenir des pentes de variation dans le temps sensiblement égales pour la première tension V1 et pour la deuxième tension V2.
Par ailleurs, le VCO 300 présente une impédance R eq vue de l’entrée de contrôle, notamment lors de la décharge de la première capacité C1 ou de la deuxième capacité C2.
De la sorte, pour générer un chirp radiofréquences tels que décrit ci-dessus en relation avec les , et , le VCO 300 doit être contrôlé de sorte à avoir une fréquence instantanée variant entre la première fréquence instantanée f0 - B /2 et la deuxième fréquence instantanée f0 + B /2 pendant la durée T du chirp. La valeur de capacité C est ainsi prédéterminée pour avoir la première tension d’alimentation V1 (resp. la deuxième tension d’alimentation V2) qui varie e.g. entre la deuxième tension prédéterminée Vbias et une tension finale V fin lorsque la première capacité C1 (resp. la deuxième capacité C2) est mise en parallèle de l’impédance donnée du VCO 300 pendant la durée T, la deuxième tension prédéterminée Vbias correspondant à la deuxième fréquence instantanée f0 + B /2 via la loi de variation de la fréquence instantanée du VCO 300 et la tension finale V fin correspondant à la première fréquence instantanée f0 - B /2 via la loi de variation de la fréquence instantanée du VCO 300.
Par ailleurs, la première capacité C1 (ou la deuxième capacité C2) se déchargeant dans l’impédance R eq pouvant être vue comme un circuit RC classique, l’évolution de la première tension d’alimentation V1 (ou la deuxième tension d’alimentation V2) est donnée par la loi exponentielle suivante :
Ainsi, la valeur C de la première capacité C1 (ou la deuxième capacité C2) est donnée par :
La valeur de capacité C est ainsi prédéterminée pour avoir le VCO qui génère un chirp avec une excursion en fréquence instantanée égale à la largeur de bande B sur une durée égale au temps symbole T.
Des modes de réalisation préférés de la présente invention proposent des procédés de soin, et/ou de maquillage, de matière kératineuse par l'application de compositions de la présente invention sur la matière kératineuse en une quantité suffisante pour prendre soin de, et/ou pour maquiller, la matière kératineuse. De même, des modes de réalisation préférés de la présente invention incluent des procédés de préparation de la matière kératineuse pour une composition cosmétique et/ou de fixation d'une composition cosmétique qui a été précédemment appliquée sur la matière kératineuse par application de compositions de la présente invention au-dessus de la matière kératineuse avant application d'une composition cosmétique (apprêt) et/ou par application de compositions de la présente invention au-dessus d'une composition cosmétique précédemment appliquée sur la matière kératineuse (fixation).
Des modes de réalisation préférés de la présente invention proposent des procédés de stabilisation de polyphénols X par rapport à une réduction d'agrégation telle que définie plus haut, dans lesquels la composition, en particulier une composition de durcisseur pour produits cosmétiques, comprend (1) au moins un polyphénol X comprenant au moins deux groupes phénol différents, (2) au moins un composé non ionique Y (poly)glycérolé et/ou polyoxyalkyléné, et (3) un système de solvant comprenant (i) de l'eau dans une quantité d'au moins environ 10 % en poids par rapport au poids total de la composition ; et (ii) au moins un monoalcool en C2-C5 dans une quantité efficace pour inhiber la formation d'un précipité de composé X et de composé Y dans la composition avant application, dans lequel le procédé comprend l'ajout d'au moins un agent chélateur et d'au moins un composé d'acide ascorbique à la composition pendant la préparation de la composition dans une quantité suffisante pour stabiliser le polyphénol X par rapport à une réduction d'agrégation telle que définie plus haut dans la composition. Les quantités de l'au moins un agent chélateur et d'au moins un composé d'acide ascorbique ajoutées à la composition pendant la préparation de la composition pour stabiliser le polyphénol sont de préférence les quantités indiquées plus haut en liaison avec ces ingrédients.
Des modes de réalisation préférés de la présente invention proposent des kits comprenant, sous forme de compositions distinctes dans un ou plusieurs récipients à l'intérieur des kits, (A) une composition, en particulier une composition de fixateur pour produits cosmétiques, comprenant (1) au moins un polyphénol X comprenant au moins deux groupes phénol différents, (2) au moins un composé non ionique Y (poly)glycérolé et/ou polyoxyalkyléné, (3) un système de solvant comprenant (i) de l'eau dans une quantité d'au moins environ 10 % en poids par rapport au poids total de la composition ; et (ii) au moins un monoalcool en C2-C5 dans une quantité efficace pour inhiber la formation d'un précipité de composé X et de composé Y dans la composition avant application, (4) au moins un agent chélateur et (5) au moins un composé d'acide ascorbique ; et (B) au moins une autre composition telle qu'une composition de couche de couleur comprenant au moins un colorant. De préférence, la composition comprend en outre au moins un agent gélifiant. De préférence en outre, la composition est une composition de gel et/ou possède un pH inférieur à 7.
Des modes de réalisation préférés de la présente invention proposent des ensembles, tels qu'appliqués sur une matière kératineuse, comprenant (A) au moins une première couche d'au moins une composition, en particulier d'une composition de fixateur pour produits cosmétiques, comprenant (1) au moins un polyphénol X comprenant au moins deux groupes phénol différents ; (2) au moins un composé non ionique Y (poly)glycérolé et/ou polyoxyalkyléné, (3) un système de solvant comprenant (i) de l'eau dans une quantité d'au moins environ 10 % en poids par rapport au poids total de la composition ; et (ii) au moins un monoalcool en C2-C5 dans une quantité efficace pour inhiber la formation d'un précipité de composé X et de composé Y dans la composition avant application, (4) au moins un agent chélateur et (5) au moins un composé d'acide ascorbique ; et (B) au moins une seconde couche d'une composition de couche de couleur comprenant au moins un colorant, où l'au moins une seconde couche est appliquée au-dessus (où la composition de l'invention est une composition d'apprêt) ou au-dessous (où la composition de l'invention est une composition de fixateur) de l'au moins une première couche. De préférence, la composition comprend en outre au moins un agent gélifiant. De préférence en outre, la composition est une composition de gel et/ou possède un pH inférieur à 7.
Exemples Exemple I – Préparation de la composition Des compositions ont été formulées en mélangeant les ingrédients du tableau suivant. Exemple de l'invention 1 Exemple de l'invention 2 Exemple de l'invention 3 Exemple comparatif 1 Exemple comparatif 2 EAU 48,05 47,55 48,05 48,30 48,05 ÉTHANOL 39 39 39 39 39 ACIDE TANNIQUE 5 5 5 5 5 TENSIOACTIF PEG 5 5 5 5 5 ÉPAISSISSANT AMPS 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 SILICE SILYLÉE 2 2 2 2 2 GLUCOSIDE D'ASCORBYLE 0,25 0,75 0 0 0 ACIDE ASCORBIQUE 0 0 0,25 0 0 NAICINAMIDE 0 0 0 0 0,25 CHÉLATEUR 0,002 0,005 0,002 0 0,002 TOTAL 100 100 100 100 100
Exemple II – Protocoles d'essai A. Essai d'agrégation Une composition est placée dans une étuve à 45 o C pendant 4 semaines ou 8 semaines. La composition est observée visuellement pour s'assurer de l'absence d'une agrégation dans la composition. Une agrégation visible à l'intérieur de la composition indique une instabilité de la composition.
B. Essai d'évaluation de couleur Une composition est placée dans une étuve à 45 o C pendant 4 semaines ou 8 semaines. La couleur peut être évaluée lorsqu'elle est retirée de l'étuve.
La couleur de la composition peut tout d'abord être observée visuellement. Des compositions contenant différents antioxydants et/ou agents chélateurs peuvent être comparées pour déterminer des différences de couleur, des couleurs plus claires indiquant une meilleure stabilité de la composition, en particulier une meilleure stabilité du polyphénol X à l'intérieur de la composition. De cette manière, l'effet sur la stabilité de la composition, en particulier sur la stabilité du polyphénol X, de différents antioxydants et/ou agents chélateurs peut être déterminé.
Deuxièmement, une analyse colorimétrique peut être réalisée pour déterminer plus quantitativement la couleur de la composition et ainsi la stabilité de la composition, en particulier la stabilité du polyphénol X à l'intérieur de la composition. Par exemple, la composition peut être déposée sur des cartons blancs, en revêtant le carton blanc avec une épaisseur de 6 mils. Au bout d'une durée fixée pour permettre au dépôt (ou revêtement) de sécher (par exemple, 1 à 4 heures), un spectromètre couleur peut être utilisé pour déterminer la valeur de couleur de zones du carton blanc avec ou sans le dépôt (ou revêtement). La couleur pour les deux zones peut être enregistrée à l'aide de valeurs L, a, b comme connu dans l'art. Les valeurs de différence de couleur ΔE peuvent être calculées en utilisant les différences des valeurs L, a et b dans les zones blanches et revêtues/présentant un dépôt du carton comme suit :
Chaque étape suivante P2 à PN est similaire et comprend les étapes 62, 63, 64, 65.
Après l'événement E2 indiquant la fin de l'étape PN, l'événement E3 indique la fin de la programmation et le début du mode PWM.
Les figures 14 à 18 représentent un autre mode de réalisation d'une puce telle que celle de la .
La représente schématiquement les connexions des circuits de commande de pixel 16 d'un autre mode de réalisation du circuit de circuits de commande 17 tel que celui de la .
Le circuit de circuits de commande 17 comprend les quatre plots de connexion 28, qui reçoivent les signaux ROW, COL et les tensions VCC et GND. Le substrat 17 comprend, dans cet exemple, quatre circuits de commande de pixel 16, comme dans l'exemple de la . En , les quatre circuits de commande 16 sont désignés par des références 16a, 16b, 16c, 16d, la référence 16 étant toujours utilisée en relation avec la pour désigner l'un quelconque des circuits de commande 16a, 16b, 16c, 16d.
Les circuits de commande 16 sont configurés pour recevoir séquentiellement le signal ROW. En d'autres termes, tous les circuits de commande 16 comprennent une entrée 70, configurée pour recevoir le signal ROW et une sortie 72 configurée pour fournir le signal ROW.
Le premier circuit de commande de la série, ici le circuit de commande 16a, reçoit le signal ROW en provenance du plot 28 sur lequel est appliqué le signal ROW. En d'autres termes, l'entrée 70 du circuit de commande 16a est reliée, de préférence connectée, au plot 28 sur lequel est appliqué le signal ROW.
Le circuit de commande 16a fournit le signal ROW au circuit de commande suivant dans la série, ici le circuit de commande 16b. La sortie 72 du circuit de commande 16a est par conséquent reliée, de préférence connectée, à l'entrée 70 du circuit de commande suivant dans la série.
De façon similaire, le circuit de commande 16b peut fournir le signal ROW au circuit de commande suivant dans la série, ici le circuit de commande 16c. La sortie 72 du circuit de commande 16b est par conséquent reliée, de préférence connectée, à l'entrée 70 du circuit de commande suivant dans la série.
De façon similaire, le circuit de commande 16c peut fournir le signal ROW au circuit de commande suivant dans la série, ici le circuit de commande 16d. La sortie 72 du circuit de commande 16c est par conséquent reliée, de préférence connectée, à l'entrée 70 du circuit de commande suivant dans la série.
Tous les circuits de commande 16 font partie de la série. Tous les circuits de commande 16 reçoivent sur leur entrée 70 le signal ROW en provenance du circuit de commande précédent dans la série ou en provenance du plot 28 pour le premier circuit de commande de la série.
Tous les circuits de commande 16 comprennent une entrée 74. Les entrées 74 sont configurées pour recevoir le signal COL. Tous les circuits de commande reçoivent le même signal COL. En d'autres termes, toutes les entrées 74 sont reliées, de préférence connectées, ensemble. Les entrées 74 sont en outre reliées, de préférence connectées, au plot 28 sur lequel est appliqué le signal COL.