INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La illustre les niveaux de contraintes mécaniques dans le tube interne 33, pour la plaque de fond 31 des figures 2 et 3.
Des zones de contraintes mécaniques croissantes sont matérialisées et référencées de a à i. Les fourchettes de contraintes, en MPa, correspondant à chaque zone sont indiquées sur la . Elles varient entre 40 et 200 MPa.
La liaison entre le tube interne 33 et la plaque de fond 31 est soumise à des contraintes très élevées, du fait du porte-à-faux important entre l’extrémité proximale interne 59 du tube interne 33 et la plaque de fond 31.
L’invention a pour objet un module lumineux pour véhicule automobile, comprenant un dispositif optique de projection avec un foyer, une face d’entrée et une face de sortie ; un imageur formant une matrice de sources lumineuses, disposé entre le foyer et la face d’entrée de manière à ce que le dispositif optique puisse projeter une image agrandie dudit imageur ; remarquable en ce que l’imageur présente une largeur l et une hauteur h, la face d’entrée et/ou la face de sortie présentent une largeur L et une hauteur H, où L>l, H>h, et L-l>H-h, de manière à ce que le module lumineux présente un champ de vue horizontal supérieur à un champ de vue vertical, lorsque ledit module lumineux est orienté en position de montage sur le véhicule automobile.
Par imageur formant une matrice de sources lumineuses, on entend une matrice de sources lumineuses dont les sources lumineuses peuvent être commandées de manière individuelle ou en groupes, de manière à former, de manière sélective, différentes images lumineuses. Les sources lumineuses peuvent notamment être des diodes à électroluminescence (LED pour « Light Emitting Diode »), notamment du type « miniLED » dont la dimension est comprise entre 100 et 300µm, ou du type « MicroLED » dont la dimension est inférieure à 100µm. Les sources lumineuses peuvent être disposées sur une platine du type à circuit imprimé (PCB pour « Printed Circuit Board ») ou du type monolithique où les sources lumineuses sont épitaxiées sur un substrat. L’imageur peut également être un afficheur notamment du type « MicroLED » sur un semiconducteur du type « CMOS », acronyme de « Complementary Metal Oxide Semiconductor ».
Par champ de vue on entend un champ dans lequel l’image de l’imageur peut être observée par un observateur situé du côté de la projection.
Selon un mode avantageux de l’invention, L-l>n∙(H-h), où n=2, préférentiellement n=3, plus préférentiellement n=5.
Selon un mode avantageux de l’invention, l’imageur comprend un centre dans une direction verticale et le dispositif optique de projection comprend un axe optique, ledit centre étant décalé verticalement, préférentiellement vers le bas, par rapport audit axe optique, lorsque le module lumineux est orienté dans la position de montage.
Selon un mode avantageux de l’invention, une projection de l’imageur sur la face d’entrée, suivant un axe optique du dispositif de projection, est totalement incluse dans ladite face d’entrée, lorsque le module lumineux est orienté dans la position de montage.
Selon un mode avantageux de l’invention, l’imageur est disposé entre le foyer et la face d’entrée de manière à obtenir un taux d’agrandissement de l’image projetée compris entre 1.5 et 2.5.
Selon un mode avantageux de l’invention, le dispositif optique de projection présente une puissance optique horizontale Ph et une puissance optique verticale Pv, où Ph<Pv, lorsque le module lumineux est orienté dans la position de montage.
Par puissance optique, on entend la vergence du dispositif optique de projection, correspondant à l’inverse de la distance focale.
Selon un mode avantageux de l’invention, le dispositif optique de projection présente un grandissement horizontal Gh et un grandissement vertical Gv, où Gh≠Gv, préférentiellement Gh<Gv, lorsque le module lumineux est orienté dans la position de montage.
Par grandissement, on entend un rapport de grandeur d’un objet à son image au travers du dispositif optique de projection, la grandeur étant en l’occurrence considérée perpendiculairement à l’axe optique du dispositif optique de projection. Par exemple, si l’image est deux fois plus étendue que l’objet, le grandissement vaut deux.
Selon un mode avantageux de l’invention, le dispositif optique de projection est une lentille, préférentiellement comprenant un traitement anti-reflet sur la face d’entrée et/ou sur la face de sortie.
Selon un mode avantageux de l’invention, la lentille s’étend horizontalement sur au moins 80% de la largeur L avec une section transversale constante.
L’invention a également pour objet un dispositif lumineux comprenant un boîter, une glace de fermeture du boîtier, et un module lumineux logé dans le boîtier, dans lequel le module lumineux est selon l’invention, le dispositif optique de projection étant une lentille formée directement sur une face intérieure de la glace de fermeture.
Les mesures de l’invention sont avantageuses en ce qu’elles permettent de réaliser un agrandissement de l’imageur tout en optimisant la luminance dans les champs de vue horizontale et vertical requis pour un dispositif de signalisation lumineuse sur un véhicule automobile.
est une vue du haut d’un véhicule automobile, illustrant le champ de vue horizontal que doit assurer un feu arrière ;
Selon des modes de réalisation préférés de la présente invention, des compositions comprenant en outre facultativement au moins un agent colorant sont proposées.
Selon ce mode de réalisation, l'au moins un agent colorant est de préférence choisi parmi des pigments, des teintures, tels que des teintures liposolubles, des pigments nacrés et des agents perlés.
Les pigments, qui peuvent être utilisés selon la présente invention, peuvent être choisis parmi des pigments blancs, colorés, inorganiques, organiques, polymères, non polymères, revêtus et non revêtus. Des exemples représentatifs de pigments minéraux incluent le dioxyde de titane, facultativement traité en surface, l'oxyde de zirconium, l'oxyde de zinc, l'oxyde de cérium, les oxydes de fer, les oxydes de chrome, le violet de manganèse, le bleu outremer, l'hydrate de chrome et le bleu ferrique. Des exemples représentatifs de pigments organiques incluent le noir de carbone, les pigments de type D & C, et les laques à base de carmin de cochenille, baryum, strontium, calcium et aluminium.
Le cas échéant, les agents de coloration peuvent être présents dans les compositions de la présente invention dans une quantité insuffisante pour conférer une couleur visible aux compositions (à savoir, les couleurs des compositions de la présente invention sont un résultat de facteur(s) autre(s) que la présence de quantités efficaces de coloration d'agents de coloration, tel(s) que par exemple, l'hydrolyse du polyphénol X qui peut procurer une couleur aux compositions) et/ou dans une quantité insuffisante pour altérer les caractéristiques de couleur visibles d'une composition cosmétique colorée (par exemple, une composition de maquillage telle qu'un fond de teint) lorsque la composition de la présente invention est utilisée en conjugaison avec la composition cosmétique colorée en tant que composition d'apprêt ou de fixateur. De préférence, les compositions de la présente invention sont exemptes, sensiblement exemptes ou dépourvues d'agents de coloration tels que définis ci-dessus.
Selon des modes de réalisation préférés de la présente invention, sont fournis des procédés de soin, et/ou de maquillage, de matière kératineuse par l'application de compositions de la présente invention à la matière kératineuse dans une quantité suffisante pour prendre soin, et/ou pour maquiller, la matière kératineuse. De même, des modes de réalisation préférés de la présente invention incluent des procédés d'apprêtage de la matière kératineuse pour une composition cosmétique et/ou de fixation d'une composition cosmétique qui a été précédemment appliquée à la matière kératineuse par l'application de compositions de la présente invention au-dessus de la matière kératineuse avant application d'une composition cosmétique (apprêt) et/ou par l'application de compositions de la présente invention au-dessus d'une composition cosmétique précédemment appliquée à la matière kératineuse (fixation).
De préférence, le «maquillage» de la matière kératineuse inclut l'application d'au moins un agent colorant sur la matière kératineuse (soit dans la composition elle-même, soit dans une composition de couche de couleur appliquée soit au-dessus, soit au-dessous de la composition comme décrit plus haut) en une quantité suffisante pour fournir de la couleur à la matière kératineuse.
En conformité avec les modes de réalisation préférés précédents, les compositions de la présente invention sont appliquées par voie topique sur la matière kératineuse souhaitée. Les compositions peuvent être appliquées sur la zone souhaitée selon les besoins, de préférence une ou deux fois par jour, plus préférentiellement une fois par jour et puis on les laisse préférentiellement sécher avant de les soumettre à un contact tel qu'avec un vêtement ou d'autres objets (par exemple, une composition de couche de couleur ou une couche de finition appliquée par-dessus la composition). De préférence, on laisse sécher la composition pendant environ 1 minute ou moins, plus préférablement pendant environ 45 secondes ou moins.
Il faut noter que la vitesse d’agitation doit permettre d’atteindre un niveau de turbulence suffisant. A noter que lorsque les particules sont décollées vis-à-vis du fond de la cuve 41, on cherche à éviter la stagnation de particules en fond de cuve et avec un niveau de turbulence encore supérieur, il est visé l’obtention d’une distribution homogène des particules dans le volume de la suspension. C’est cette homogénéité de répartition de particules dans la suspension que la présente invention permet d’obtenir.
Aussi, pour une mise en suspension complète, à savoir lorsqu’aucune particule ne reste au fond de la cuve 41 agitée, il faut que toute les particules soient décollées et que le redépôt soit rendu impossible.
Cependant, pour obtenir une suspension homogène, il est nécessaire de pousser la vitesse d’agitation sachant cependant que l’homogénéité idéale de la phase solide disposée dans la suspension constitue une asymptote. A noter qu’en pratique, une suspension avec un nombre d’Archimède supérieur à 10 ne peut atteindre l’homogénéité complète.
Généralement, il existe un compromis entre homogénéité et énergie à introduire dans la suspension sous forme de turbulence. La vitesse d’agitation optimale correspondant à ce compromis est de l’ordre de 1,8 à 2 fois la valeur de la vitesse minimale d’agitation.
L’ensemble de ces prescriptions doit permettre d’optimiser l’homogénéité des poudres P pour un volume de suspension cryogénique donné et optimisé, tout en garantissant la possibilité de mettre en œuvre la suspension par mise en pression. Ceci se traduit par une viscosité limitée, de l’ordre de 100 000 mPa.s, et la formulation d’une suspension adaptée à la tuyauterie d’évacuation au droit du doseur.
Concernant le paramètre de couple d’agitation Co, la représente graphiquement la valeur du couple d’agitation Co en fonction du temps t. Les références A0, A1, A2 et A3 correspondent respectivement au couple à vide, à un premier ajout de charge solide, à un deuxième ajout de charge solide et à un troisième ajout de charge solide. Ainsi, à chaque introduction de matière A1, A2 et A3, le couple Co augmente pour une vitesse d’agitation donnée. Toutefois, après une certaine durée d’agitation, le couple Co tend à se stabiliser comme le montrent les paliers sur la . Ceci permet alors d’introduire éventuellement une quantité supplémentaire de poudres P dans la suspension cryogénique SC si la consigne de débit de transport l’impose, par exemple.
Par le biais des figures 6 et 7, on décrit le comportement rhéologique de plusieurs suspensions cryogéniques SC envisageables dans le cadre de l’invention.
Précisément, la représente l’évolution de la viscosité v, exprimée en mPa.s, en fonction du taux de cisaillement tc, exprimé en s -1 , pour des suspensions d’alumine (Al 2 O 3 ), glace carbonique dans l’azote liquide.
La illustre le comportement rhéologique de trois systèmes : Al 2 O 3 /CO 2 : suspension d’azote liquide contenant près de 10 % (volumique) de Al 2 O 3 et 48 % (volumique) de CO 2 solide ; CO 2 : suspension d’azote liquide contenant 48 % de CO 2 solide ; et Al 2 O 3 : suspension d’azote liquide contenant 10 % de Al 2 O 3 .
Cette courbe expérimentale permet d’indiquer que les viscosités des suspensions considérées montrent des propriétés rhéologiques gérables en terme de circulation et d’agitation, à savoir que la viscosité n’est pas trop élevée pour être pompable ou que l’on puisse agiter sans dépense énergétique trop importante. Par ailleurs, ces éléments expérimentaux acquis par les inventeurs montrent que les comportements des suspensions considérées peuvent s’apparenter dans la gamme expérimentale considérée à des fluides newtoniens.
La représente par ailleurs l’évolution de la viscosité v, exprimée en mPa.s, en fonction du taux de cisaillement tc, exprimé en s -1 , pour différentes concentrations de suspensions de glace carbonique dans l’azote liquide.
Précisément, la illustre le comportement rhéologique de cinq systèmes : 34 % : suspension d’azote liquide contenant près de 34 % (massique) de CO 2 solide ; 48 % : suspension d’azote liquide contenant près de 48 % (massique) de CO 2 solide ; 51,8 % : suspension d’azote liquide contenant près de 51,8 % (massique) de CO 2 solide ; 64 % : suspension d’azote liquide contenant près de 64 % (massique) de CO 2 solide ; 77,6 % : suspension d’azote liquide contenant près de 77,6 % (massique) de CO 2 solide.
Cette courbe expérimentale permet d’indiquer que les viscosités des suspensions considérées montrent des propriétés rhéologiques gérables en terme de circulation et d’agitation, à savoir une viscosité pas trop élevée pour être pompable ou que l’on puisse agiter sans dépense énergétique trop importante. Cet aspect n’est pas trivial au vu notamment de la proportion importante de solide constitutive de ces suspensions. Par ailleurs, ces éléments expérimentaux acquis par les inventeurs montrent que les comportements des suspensions considérées peuvent s’apparenter dans la gamme expérimentale considérée à des fluides newtoniens, ce qui permet un pilotage et une maîtrise plus consolidée du procédé.
En conséquence, les figures 6 et 7 permettent d’illustrer les viscosités des suspensions cryogéniques et de montrer l’influence de la teneur en glace carbonique sur la viscosité du fluide à transférer.
Généralement, le comportement rhéologique des suspensions cryogéniques SC peut s’approcher par des lois semi-empiriques. A titre d’exemple, il peut être donné ci-après une expression de la viscosité de suspension en fonction du taux de charge et de la granulométrie du solide constitutif de cette suspension par l’équation (ii) :
(ii) : µ/µ 0 = (1 + ½·[N] ·Ф/(1-Ф/Ф m ) 2 ,
Le procédé comprend : - une étape de fixation, sur chaque bivalve, d’un aimant et d’un capteur à effet Hall apte à générer une tension en fonction d’un champ magnétique détecté par le capteur, l’aimant étant fixé sur une première valve du bivalve et le capteur à effet Hall étant fixé sur une deuxième valve du bivalve, la fixation de l’aimant et du capteur à effet Hall étant réalisée à l’aide d’un système de fixation commun à la pluralité de bivalves et muni d’un logement de l’aimant et d’un logement du capteur à effet Hall, de manière à fixer l’aimant sur une zone prédéterminée de la première valve de chaque bivalve et le capteur sur une zone prédéterminée de la deuxième valve de chaque bivalve, et - une étape de détermination de la distance intervalvaire de chaque bivalve, en fonction de la tension générée par le capteur à effet Hall.
Le procédé selon l’invention permet ainsi de réaliser des suivis comportementaux de bivalves (notamment Pectinidae ) via l’utilisation de valvomètres. Les bivalves sont suivis avec les mêmes conditions de mesure (uniformisation des mesures réalisées sur les différents bivalves) et peuvent être déployés de façon à pouvoir être considérés comme des réplicats indépendants.
Les capteurs et aimants sont positionnés de façon uniforme sur l’ensemble des bivalves via le système (cale) de fixation spécifique.
Le signal brut du valvomètre est transformé en une ouverture valvaire réelle (en mm par exemple).
Le procédé est non invasif, il ne gêne pas les bivalves, ni dans leurs mouvements ni dans leur intégrité.
Enfin, la miniaturisation des capteurs autonomes, associés au procédé, cadrant leur fixation, leur calibration et leur déploiement, permettent de palier la plupart des contraintes en fournissant une mesure valvométrique précise, sans biais d’autocorrélations et aisément reproductible. Cet outil, permettant de suivre le comportement de bivalves n’importe où entre 0 et 80 m de profondeur, est en adéquation avec les besoins liés à la détection et la mesure des impacts liés aux activités industrielles.
Le procédé peut comprendre en outre une étape de calibration traduisant la relation entre la tension générée et la distance intervalvaire, l’étape de détermination de la distance intervalvaire de chaque bivalve étant mise en œuvre à l’aide de ladite calibration. Ainsi, un étalonnage des capteurs est avantageusement effectué après leur déploiement afin d’obtenir les valeurs d’ouverture valvaire réelles. Des mesures sont ainsi réalisées à différentes ouvertures connues. Un modèle théorique traduisant la relation entre le signal enregistré (tension) et la distance est ensuite utilisé pour déterminer, à partir de ces points de mesure, l’équation traduisant toutes valeurs de tension en distances intervalvaires.
Le capteur peut être fixé sur une première valve de l’individu, un ou plusieurs aimants peuvent être fixés sur la deuxième valve. La distance intervalvaire est déterminée à partir de l’intensité du champ magnétique (aimant) mesuré par le capteur. La position relative du capteur par rapport à l’aimant est un facteur important car elle définit la plage de mesure et la précision (sensibilité) du capteur. Ce positionnement est à définir en fonction de l’espèce étudiée (ouverture valvaire maximale, vitesse des mouvements réalisés).
Afin de pouvoir comparer les données acquises sur les différents bivalves, il est nécessaire d’uniformiser la fixation des valvomètres. Pour ce faire, on utilise un système de fixation à cale. Ce système permet notamment de placer les capteurs et les aimants alignés, parallèles, et avec un écart initial invariable (d0, valves fermées) correspondant à un état de référence du système valvométrique sur l’individu suivi. Afin de s’adapter aux différentes formes intrinsèques aux individus suivis, des cales avec différents angles ont été développées, permettant une fixation correcte pour tous les individus. A titre d’exemple de suivi de coquilles Saint-Jacques, les capteurs et aimants peuvent être fixés de manière alignée, parallèles et avec une distance initiale de 13 mm lorsque la coquille est fermée.
Le système de fixation peut ainsi comprendre deux parties articulées autour d’une charnière, dont une première partie plane et une deuxième partie comprenant, en position fermée du système de fixation, une portion inclinée par rapport à la première partie, l’inclinaison entre la première partie et la portion inclinée de la deuxième partie définissant une zone de réception du bivalve, la première partie comprenant le logement du capteur à effet Hall et la deuxième partie comprenant le logement de l’aimant.
L’étape de fixation, sur chaque bivalve, de l’aimant et du capteur à effet Hall, peut comprendre l’insertion du bivalve dans la zone de réception du système de fixation, l’insertion du capteur à effet Hall dans le logement du capteur à effet Hall, l’insertion de l’aimant dans le logement de l’aimant, ainsi que la fixation de l’aimant sur la première valve du bivalve et la fixation du capteur à effet Hall sur la deuxième valve du bivalve.
La fixation de l’aimant sur la première valve du bivalve et la fixation du capteur à effet Hall sur la deuxième valve du bivalve peuvent être réalisées à l’aide d’un polymère liquide thermodurcissable, par exemple une résine époxy.
Chaque bivalve peut être déployé de manière isolée, au sein de supports non magnétiques, par exemple dans une cage ou un bac individuel, de façon à éviter les interactions entre valvomètres. On obtient ainsi des réplicats indépendants. Cette individualisation permet également d’éviter les phénomènes d’entraînement qui sont la réaction d’un animal aux mouvements des individus proches de lui. Pour les études in situ , les individus peuvent être déployés dans des cages individuelles de type casiers de pêche.
Chaque bivalve peut être disposé dans un support non magnétique.
Le système de fixation peut être adapté à toutes les espèces de bivalves.
Le procédé selon l’invention permet de suivre le comportement des bivalves, dans le but par exemple de détecter des perturbations de la qualité de l’eau. On peut ainsi mesurer l’amplitude et la fréquence d’ouverture du bivalve, afin de vérifier si cela correspond bien à son rythme biologique dans un milieu sain. En fonction des perturbations, les valves bougent de façon inhabituelle ou se ferment, révélant un changement de qualité de l’eau.
est une vue de côté d’un véhicule automobile, illustrant le champ de vue vertical que doit assurer le feu arrière ;
est une représentation schématique de côté d’un module lumineux selon un premier mode de réalisation de l’invention.
est une vue arrière de l’imageur et de la lentille du module lumineux de la .
est une représentation schématique de côté de deux variantes du module lumineux de la , correspondant à différents taux de grandissement.
est une représentation schématique de côté d’une autre variante du module lumineux de la .
est une représentation en perspective d’un module lumineux selon un deuxième mode de réalisation de l’invention.
est une représentation en perspective d’une glace de dispositif lumineux selon l’invention, sur laquelle la lentille de projection est directement formée.
Description détaillée Dans la description qui va suivre, les notions « horizontal(e)(s) », « vertical(e)(s) », « inférieur(e)(s) » et « supérieur(e)(s) » sont à comprendre lorsque le module lumineux est orienté suivant une position normale et opérationnelle telle que sur le véhicule automobile auquel il est destiné. Cette orientation correspond à celle sur les figures 1 à 8. On notera que la largeur est mesurée horizontalement et la hauteur verticalement.
La est une représentation, en vue du haut, d’un véhicule automobile 2 équipé d’un dispositif lumineux formant un feu arrière 4, en l’occurrence un feu arrière gauche, susceptible d’être observé et correctement perçu par des automobilistes suiveurs situés à l’arrière. En l’occurrence, le véhicule 4 évolue sur une bande centrale de circulation alors que les deux véhicules automobiles suiveurs évoluent chacun sur une bande de circulation située latéralement à la bande de circulation dite centrale. Chacun des deux automobilistes situés respectivement dans chacun des véhicules automobiles suiveurs, qu’il soit conducteur d’un véhicule avec conduite à gauche ou conduite à droite, doit pouvoir correctement percevoir le signal lumineux du feu arrière 4 à partir d’une certaine distance. Le feu arrière 4 présente un axe optique 6 qui est parallèle à l’axe longitudinal du véhicule 2. On peut observer que le champ de vue du feu arrière 4 s’étend horizontalement de part et d’autre de l’axe optique 6, et de manière symétrique. Le champ de vue s’étend ainsi horizontalement approximativement de +/- α par rapport à l’axe optique 6, en l’occurrence de +/- 40° par rapport audit axe. Il s’agit là d’un champ de vue minimum souhaitable, notamment en cohérence avec la réglementation relative aux véhicules automobiles. Il est notamment supérieur à l’extension horizontale des grilles photométriques définies par cette réglementation, qui est généralement de +/- 20°.