INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans cet exemple non limitatif, le second ensemble de contrôle 74 comprend également un module de gestion de l’énergie 78 ’ configuré pour réguler l’énergie interne stockée dans les condensateurs des sous-modules du deuxième module de conversion électrique 50 . Le module de gestion de l’énergie 78’ reçoit en entrée une consigne d’énergie interne W i2 * du deuxième module de conversion électrique 50 . Le second ensemble de contrôle 74 comprend en outre un module de détermination du courant 82’ configuré pour délivrer une consigne de courant continu sortant du deuxième module de conversion électrique 50 à un régulateur du courant 84’ . Le second ensemble de contrôle 74 comprend de plus un régulateur de la tension alternative 88’ configuré pour réguler la tension de la partie alternative du convertisseur et recevant en entrée une consigne de tension alternative V * AC . Le second ensemble de contrôle 74 comprend enfin un module de commande 86’ des sous-modules du deuxième module de conversion électrique 50 configuré pour commander l’insertion ou non des sous-modules SM dans les chaines de sous-modules 43 et donc dans les demi-bras du deuxième module de conversion électrique 5 0 .
Le module de contrôle est configuré pour déduire de ladite consigne d’énergie interne du premier module de conversion électrique une consigne de tension aux bornes des chaines de sous-modules desdits premier et deuxième modules de conversion électrique.
La montre une installation de transport de courant continu haute tension 8’ comprenant un deuxième mode de réalisation d’un convertisseur de tension 10’ selon l’invention, ayant une topologie DC-MMC. Dans ce deuxième mode de réalisation, le convertisseur de tension 10’ comprend également quatre terminaux continus 12 , 14 , 16 , 18 ainsi qu’un premier module de conversion électrique 30’ et un deuxième module de conversion électrique 50’ . Le premier module de conversion électrique 30’ comprend une unique borne continue 32 reliée électriquement au premier terminal continu 12 ainsi que des première, deuxième et troisième bornes alternatives 36 , 38 , 40 .
Le premier module de conversion électrique 30’ comprend trois chaines de sous-modules 43 chacune étant connectée dans un demi-bras s’étendant entre la borne continue 32 et une des bornes alternatives 36 , 38 , 40 . Autrement dit, le premier module de conversion électrique 30’ comprend une chaine de sous-modules 43 connectée entre le premier terminal continu et la première borne alternative 36 , une chaine de sous-modules 43 connectée entre le premier terminal continu et la deuxième borne alternative 38 et une chaine de sous-modules 43 connectée entre le premier terminal continu et la troisième borne alternative 40 .
Le deuxième module de conversion électrique 50’ de ce convertisseur de tension 10’ comprend une unique borne continue 52 reliée électriquement au quatrième terminal continu 18 et au deuxième terminal continu 14 . Il comprend également des première, deuxième et troisième bornes alternatives 5 6 , 5 8 , 6 0 . Le deuxième module de conversion électrique 50’ comprend également trois chaines de sous-modules 43 , chacune étant connectée dans un demi-bras s’étendant entre la borne continue 52 et une des bornes alternatives 5 6 , 5 8 , 6 0 .
La première borne alternative 36 du premier module de conversion électrique 30’ est reliée directement à la première borne alternative 56 du deuxième module de conversion électrique 50’ . La deuxième borne alternative 38 du premier module de conversion électrique 30’ est reliée directement à la deuxième borne alternative 58 du deuxième module de conversion électrique 50’ . La troisième borne alternative 40 du premier module de conversion électrique 30’ est reliée directement à la troisième borne alternative 60 du deuxième module de conversion électrique 50’ .
Le convertisseur de tension 10’ comprend en outre une partie alternative 48 comprenant trois inductances 63 configurées pour être soumises à une composante alternative de courant ainsi qu’à une composante continue de courant. Ces trois inductances 63 forment ici la partie alternative du convertisseur. Une première inductance 63 est connectée entre la première borne alternative 36 du premier module de conversion électrique 30’ et le troisième terminal continu 16 . Une deuxième inductance 63 est connectée entre la deuxième borne alternative 38 du premier module de conversion électrique 30’ et le troisième terminal continu 16 . Une troisième inductance 63 est connectée entre la troisième borne alternative 40 du premier module de conversion électrique 30’ et le troisième terminal continu 16 .
De préférence, le polyol peut être par exemple choisi parmi le pentaérythritol, le triméthylolpropane, le glycérol, les polyglycérols, en particulier les oligomères du glycérol, de préférence le diglycérol, et leurs mélanges.
Corps gras Une composition parfumée selon l’invention peut comprendre un ou plusieurs corps gras liquide à température ambiante et/ou un corps gras solide à température ambiante tels que les cires, les corps gras pâteux, les gommes et leurs mélanges. Au sens de l’invention, on entend par « température ambiante » une température égale à 25 °C.
De préférence, les corps gras convenant à la présente invention sont liquides à température ambiante et à pression atmosphérique.
Les huiles peuvent être polaires ou non polaires, de différentes natures chimiques, seules ou en mélange.
En particulier, on peut citer comme huiles polaires : - les huiles végétales hydrocarbonées à forte teneur en triglycérides constitués d’esters d’acides gras et de glycérol, à l’image par exemple des huiles de germe de blé, de maïs, de tournesol, de karité, de ricin et d’amandes douces ; - les esters et les éthers de synthèse ; - les alcools gras saturés en C 12 à C 26 ; et leurs mélanges.
Par ailleurs, les huiles non polaires peuvent être choisies en particulier parmi les huiles siliconées telles que les polydiméthylsiloxanes volatils ou non, linéaires ou cycliques, liquides à température ambiante (20 °C +/- 5 °C) et pression atmosphérique, les hydrocarbures linéaires ou ramifiés d’origine synthétique ou minérale.
Comme exemples de corps gras solides peuvent être citées les cires, notamment les cires hydrocarbonées ou siliconées, d’origine naturelle ou synthétique, dans la mesure où celles-ci sont compatibles avec les autres composants de la composition, et où elles n’altèrent pas les propriétés notamment olfactives et colorielles de la composition parfumée.
De préférence, les corps gras sont des huiles végétales. A titre d’huiles végétales, peuvent être citées l’huile de tournesol, l’huile d’olive vierge, l’huile de sésame raffinée…
Tensioactifs Une composition parfumée selon l’invention peut également comprendre un ou plusieurs tensioactifs, anioniques, cationiques, non ioniques, zwitterioniques ou amphotères.
A titre de tensioactif non-ionique, peuvent être tout particulièrement cités les esters d’acide gras et de sucre, notamment ceux choisis dans le groupe comprenant les esters ou les mélanges d’esters d’acide gras en C 8 -C 22 et de sucrose, de maltose, de glucose ou de fructose, et les esters ou les mélanges d’esters d’acide gras en C 14 -C 22 et de méthylglucose. On peut citer, à titre d’exemple d’esters ou de mélanges d’esters d’acide gras et de sucrose, de maltose, de glucose ou de fructose, le monostéarate de sucrose, le distéarate de sucrose, le tristéarate de sucrose et leurs mélanges, et à titre d’exemple d’esters ou de mélanges d’esters d’acide gras et de méthylglucose, le distéarate de méthyl glucose et de polyglycérol-3, vendu par la société Goldschmidt sous la dénomination de Tego-care 450.
En outre, la composition parfumée selon l’invention peut comprendre un ou plusieurs co-émulsionnants. Ce ou ces co-émulsionnants peuvent être choisis par exemple parmi les alcools gras en C 16 -C 22 ou les esters de polyols en C 3 -C 6 avec des acides gras en C 14 -C 22 , et leurs mélanges. Comme co-émulsionnant, on peut citer par exemple l’alcool cétylique, l’alcool stéarylique, l’alcool cétéarylique (mélange d’alcool cétylique et d’alcool stéarylique), le stéarate de glycéryle, et leurs mélanges, et de préférence l’alcool cétylique.
Une composition parfumée peut comprendre de 0,01 % à 10 % en poids, plus particulièrement de 0,1 % à 5 % en poids, et préférentiellement comprend de 1 % à 3 % en poids, de tensioactif(s) par rapport au poids total de la composition parfumée.
Conservateurs Une composition parfumée selon l’invention peut comprendre en outre au moins un conservateur.
Selon un mode de réalisation particulier, le ou les conservateurs sont choisis parmi les conservateurs organiques à groupe aromatique.
Le dispositif d’alerte et/ou d’information peut être sous la forme de message écrit et/ou audio et sonore.
La nature des informations peut être une interdiction ou restriction de remorquage.
Le diagnostic remorquage abusif détecte que le véhicule est remoqué abusivement.
Lorsque les roues du véhicule tournent alors que la machine électrique ME est inactive et/ou endormie, un dispositif alerte et/ou informe, qu’il ne faut pas remorquer le véhicule et qu’un remorquage abusif est en cours (diagnostic de remorquage abusif, signal A2).
Une autre variante consisterait à détecter une situation de vie similaire, à savoir une vitesse de roue V et la machine électrique ME générant de la tension alors que les relais de la batterie sont ouverts.
Une autre variante consisterait à détecter une situation de vie similaire, à savoir une vitesse de roue V, et la machine électrique ME générant de la tension alors que les relais de la batterie sont fermés, et que la batterie est déjà complètement chargée (risque d’emballement thermique).
Une autre variante consisterait à détecter une situation de vie similaire, à savoir une vitesse de roue V et une machine électrique ME générant de la tension qui rendrait active la machine électrique ME en mode roue libre afin d’éviter la génération de tension. Un moyen de sécurisation permettant de mettre la machine électrique ME en mode roue libre ou en mode court-circuit actif en cas de diagnostic contre le remorquage, peut être prévu. Le moyen de sécurisation peut être dans un agencement connu. Il peut être activé par un signal d’alerte contre le remorquage.
Des codes d’erreur peuvent être mis en œuvre afin d’aider au diagnostic en maintenance.
Un dispositif d’alerte ou d’information peut être intérieur et/ou extérieur au véhicule.
Le dispositif d’alerte ou d’information peut être mis en œuvre par l’intermédiaire d’un dispositif de transmission sans fil (GSM).
L’invention concerne en outre un procédé et un programme correspondants. Le programme peut être chargé dans un ordinateur de bord du véhicule automobile.
Dispositif d’alimentation électrique, notamment pour un véhicule automobile électrique, et véhicule automobile comprenant un tel dispositif L’invention concerne un dispositif d’alimentation électrique, notamment pour un véhicule automobile électrique. Il s’agit en particulier d’un dispositif d’alimentation électrique comprenant une batterie électrique, notamment une batterie lithium-ion. L’invention concerne aussi un véhicule automobile équipé d’un tel dispositif.
Une batterie électrique est constituée d’une ou plusieurs cellules placées dans un même boîtier et qui peuvent être reliées électriquement entre elles, en série et/ou parallèle.
Une cellule de batterie électrique, aussi appelée accumulateur électrique, est un système qui permet de stocker de l’énergie électrique sous une forme chimique, et de la restituer sous forme de courant continu, de manière contrôlée. Elle comprend des électrodes qui sont le siège de réactions chimiques associées à l’énergie en cause.
De préférence, le procédé d’hydrocraquage opère en présence d’hydrogène, à une température comprise entre 250 et 480 °C, de manière préférée entre 320 et 450 °C, de manière très préférée entre 330 et 435°C, sous une pression comprise entre 2 et 25 MPa, de manière préférée entre 3 et 20 MPa, à la vitesse spatiale comprise entre 0,1 et 20 h -1 , de préférence entre 0,1 et 6 h -1 , de manière préférée entre 0,2 et 3 h -1 , et la quantité d’hydrogène introduite est telle que le ratio volume d’hydrogène par volume de charge hydrocarbonée est compris entre 100 et 2000 L/L.
Ces conditions opératoires utilisées dans les procédés d’hydrocraquage selon l’invention permettent généralement d’atteindre des conversions par passe, en produits ayant des points d’ébullition inférieurs à 340 °C, et de préférence inférieurs à 370 °C, supérieures à 15%pds et de manière plus préférée comprises entre 20 et 100%pds.
Exemples Exemple 1 : Obtention du catalyseur usé U1
Un catalyseur d’hydrocraquage A a été utilisé pendant 2 ans sur une unité d’hydrocraquage pilote opérée comme une unité industrielle de distillats sous vide ou VGO. Le catalyseur A contient 16 %pds de MoO 3 , 3,5 %pds de NiO et 3,0 %pds de P 2 O 5 , déposés sur un support constitué de 80 %pds d’alumine gamma et de 20 %pds de zéolithe USY ayant un paramètre de maille de 24,28 Å. Le catalyseur A présente une surface BET de 385 m 2 /g et un volume poreux de 0,60 mL/g.
L’unité d’hydrocraquage dans laquelle a été opéré le catalyseur A présente un design en deux réacteurs, un premier réacteur destiné à l’hydrotraitement de la charge et un deuxième réacteur destiné à l’hydrocraquage proprement dit. Un catalyseur d’hydrotraitement de type NiMo / alumine était chargé dans le réacteur d’hydrotraitement. Le catalyseur A était chargé dans le deuxième réacteur destiné à l’hydrocraquage. La charge mise en œuvre était de type VGO avec une T50 (analysée par DS) moyenne voisine de 430°C, et une teneur en azote de 1400 ppm.
Préalablement à l’injection de la charge, les deux catalyseurs ont été sulfurés à l’aide d’un gazole straight-run, c’est-à-dire un gazole issu de la distillation directe du pétrole, additivé de 4% poids de diméthyldisulfure (DMDS) et 2% poids d’aniline. La sulfuration est conduite à une VVH de 2 h -1 (VVH = Vitesse Volumique Horaire), un rapport volumique H 2 /charge de 1000 NL/L, une pression totale de 14 MPa et une température de 350°C pendant 6 heures.
Après sulfuration, la température du 1 er réacteur a été ajustée de manière à cibler une teneur en azote en sortie de ce réacteur comprise entre 5 et 15 ppm tout au long du cycle et la température du 2 ème réacteur a été ajustée de manière à cibler une conversion nette de la fraction 370°C+ de l’ordre de 70% ; En pratique cette température a varié de 376°C à 400°C. Lorsque la température de 400°C n’a plus été suffisante pour maintenir la conversion de 70%, le cycle a été interrompu. En moyenne le catalyseur a donc subi une désactivation de 1°C/mois.
Après déchargement du réacteur d’hydrocraquage et après une étape de déshuilage réalisée ex-situ (lavage au toluène à 250°C sous reflux), le catalyseur a été séché sous vide primaire puis analysé. On obtient le catalyseur usé U1 ; il contient 6 %pds de carbone.
Exemple 2 : Obtention du catalyseur régénéré R1 (comparatif)
Une partie du catalyseur usé U1 subit une régénération sous atmosphère oxydante à 480°C pendant 2 heures sous un flux d’air sans eau de 450 NL/L/h. On obtient le catalyseur régénéré R1 qui contient 0,25 %pds de soufre et ne contient plus de carbone. Sa composition en métaux n’est pas modifiée par rapport au catalyseur neuf A. Le catalyseur R1 a une surface BET de 343 m 2 /g, ce qui représente 89% de la surface BET du catalyseur neuf A. Il présente également un volume poreux de 0,57 mL/g, ce qui représente 95% du volume poreux du catalyseur neuf A.
Exemple 3 : Obtention du catalyseur régénéré R2 (comparatif)
Une autre partie du catalyseur usé U1 subit une régénération sous atmosphère oxydante à 400°C pendant 2 heures sous un flux d’air sans eau de 450 NL/L/h. On obtient le catalyseur régénéré R2 qui contient 0,32 %pds de carbone et 1,1 %pds de soufre. Sa composition en métaux n’est pas modifiée par rapport au catalyseur neuf A.
Le catalyseur R2 a une surface BET de 362 m 2 /g et un volume poreux de 0,57 mL/g, ce qui représente respectivement 94% de la surface BET et 95% du volume poreux du catalyseur neuf A.
Exemple 4 : Obtention du catalyseur usé U2
Le catalyseur A décrit à l’exemple 1 a aussi été utilisé dans la même unité d’hydrocraquage que celle utilisée dans l’exemple 1, mais dans des conditions de température permettant d’atteindre et maintenir tout au long du test une conversion nette de la fraction 370°C+ de 85%. La température initiale a été fixée à 383°C et a été augmentée progressivement avec le temps pour maintenir le niveau de conversion indiqué. Après 2,5 ans, et alors que la température à appliquer était de 418°C, l’unité a été arrêtée et le catalyseur d’hydrocraquage déchargé. Ce-dernier a donc subi une désactivation moyenne d’environ 1,2°C/mois.
Le procédé de réjuvénation selon l’invention du catalyseur au moins partiellement usé comprend une étape d'élimination du coke et du soufre (étape de régénération). En effet, selon l’étape a) du procédé selon l’invention, on régénère le catalyseur au moins partiellement usé dans un flux de gaz contenant de l'oxygène à une température comprise entre 360°C et inférieure à 420°C de manière à obtenir un catalyseur régénéré comprenant une teneur en carbone comprise entre 0,1 et 0,5 % poids, une teneur en soufre comprise entre 0,3 et 0,8 % poids et une proportion de phase cristalline issue d’au moins un métal du groupe VIIl et d’au moins un métal du groupe VIB déterminée par diffraction des rayons X et caractérisée par un ratio entre la surface du pic de diffraction du cristal à 26,6° 2θ et la surface du pic caractéristique de l’alumine à 45,7° 2θ inférieur à 0,6.
Ainsi, une composition parfumée selon l’invention comprend particulièrement de 1,0 % à 50 % en poids de concentré de parfum, plus particulièrement de 2,0 % à 40 % en poids, préférentiellement de 5,0 % à 30 % en poids, plus préférentiellement de 10 % à 20 % en poids, par exemple 15 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Composition Une composition parfumée selon l’invention peut se présenter sous toutes les formes galéniques classiquement utilisées pour une application topique et notamment sous forme d’une solution ou suspension alcoolique ou hydroalcoolique, d’une émulsion de consistance liquide ou semi-liquide du type lait, obtenues par dispersion d’une phase grasse dans une phase aqueuse (H/E) ou inversement (E/H), ou d’une suspension ou émulsion de consistance molle de type crème (H/E) ou (E/H), ou d’un gel anhydre, ou de toute autre forme cosmétique.
De préférence, une composition parfumée selon l’invention est une composition alcoolique, à savoir comprenant un alcool ou mélange d’alcools à titre de solvant(s), ou hydroalcoolique, à savoir comprenant un mélange d’eau et d’alcool à titre de solvants.
Selon un mode de réalisation préféré, une composition parfumée selon l’invention est une composition alcoolique ou hydroalcoolique, de préférence la composition comprend à titre de solvant(s) de l’éthanol, éventuellement en mélange avec de l’eau et/ou du pentylène glycol.
De préférence, la composition selon l’invention est hydroalcoolique.
Outre l’éthanol présent en une teneur strictement supérieure à 15 % en poids, une composition selon l’invention peut comprendre en outre d’autres alcools distincts de l’éthanol, dits « alcools additionnels ».
Alcools additionnels Les alcools additionnels convenant tout particulièrement à l’invention sont choisis parmi i) les monoalcools, ayant de 3 à 6 atomes de carbone tel que l’isopropanol, et ii) les glycols ayant de 2 à 8 atomes de carbone tels que l’éthylène glycol, le propylène glycol, le 1,3-butylène glycol, le pentylène glycol et le dipropylène glycol.
En particulier, une composition parfumée selon l’invention comprend, à titre de solvant(s), de l’eau et du (bio)éthanol éventuellement en mélange avec du pentylène glycol.
De préférence, la composition de l’invention comprend une teneur en alcools additionnels, allant de 0,01 % à 80 % en poids, particulièrement de 0,01 % à 50 % en poids.
Solvants hydrosolubles Une composition selon l’invention est de préférence hydroalcoolique.
Une composition parfumée hydroalcoolique selon l’invention peut comprendre, outre de l’eau et de l’éthanol, un ou plusieurs solvants hydrosolubles distincts des alcools additionnels définis ci-dessus.
Par « solvant hydrosoluble », on désigne dans la présente invention un composé liquide à température ambiante et miscible à l’eau (miscibilité dans l’eau supérieure à 50 % en poids à une température allant de 20 °C à 25 °C et pression atmosphérique).
Les solvants hydrosolubles utilisables dans la composition de l’invention peuvent en outre être volatils. Parmi les solvants hydrosolubles pouvant être utilisés dans la composition conforme à l’invention, on peut citer notamment les cétones en C 3 et C 4 et les aldéhydes en C 2 -C 4 .
Alternativement, une composition parfumée selon l’invention peut être anhydre, à savoir qu’elle comprend moins de 2 % en poids d’eau, de préférence moins de 1 % en poids d’eau, préférentiellement moins de 0,5 % en poids d’eau, voire est totalement exempte d’eau.
Polyols Une composition parfumée selon l’invention peut également comprendre au moins un polyol en C 2 -C 32 . Par « polyol », il faut comprendre, au sens de la présente invention, toute molécule organique comportant au moins trois groupements hydroxyle (–OH) libres. De préférence, un polyol conforme à la présente invention est présent sous forme liquide à température ambiante. Un polyol convenant à l’invention peut être un composé de type alkyle, linéaire, ramifié ou cyclique, saturé ou insaturé, portant sur la chaîne alkyle au moins trois fonctions –OH, en particulier au moins quatre fonctions –OH.
- la est une vue en coupe d’un moule de moulage par injection illustrant une entrée d’injection possédant un tunnel d’injection arqué ;
- la est un schéma illustrant l’enveloppe du tunnel d’injection de la en perspective selon une première orientation ;
- la est un schéma illustrant l’enveloppe du tunnel d’injection de la en perspective selon une deuxième orientation ;
- la est un schéma illustrant l’enveloppe du tunnel d’injection de la en perspective selon une troisième orientation ; et
- la est une vue de face de deux parties d’insert prévue pour être assemblées pour former un insert de moule dans lequel est défini l’entrée d’injection de la .
Le moule 2 illustré sur la est configuré pour le moulage d’une pièce moulée par injection de matière plastique.
Le moule 2 comprend une première partie de moule 4 et une deuxième partie de moule 6 mobiles l’une par rapport à l’autre entre une position fermée ( ), dans laquelle la première partie de moule 4 et la deuxième partie de moule 6 sont rapprochées et délimiter une cavité de moulage 8 pour la pièce moulée, et une position ouverte (non représentée), dans laquelle la première partie de moule 4 et la deuxième partie de moule 6 sont écartées, pour permettre le démoulage d’une pièce moulée.
La première partie de moule 4 et la deuxième partie de moule 6 sont mobiles l’une par rapport à l’autre suivant une direction de mouvement – ou direction de démoulage – illustrée par la flèche S sur la .
La cavité de moulage 8 est délimitée entre une première surface de moulage 4A de la première partie de moule 4 et une deuxième surface de moulage 6A de la deuxième partie de moule 6.
Le moule 2 comprend un ensemble d’injection 10 configuré pour l’injection de matière plastique dans la cavité de moulage 8 lorsque la première partie de moule 4 et la deuxième partie de moule 6 sont en position fermée.
L’ensemble d’injection 10, aussi nommé réseau d’alimentation, comprend un canal d’entrée (non représenté), aussi nommé « carotte » (ou « sprue » selon la terminologie anglaise), et prévu pour être raccordé à une buse d’injection de matière plastique, et des canaux d’injections (ou « runner » selon la terminologie anglaise) s’alimentant dans le canal d’entrée et débouchant dans la cavité de moulage 8 via des entrées d’injection (ou « injection gate » selon la terminologie anglaise).
Comme illustré sur la , l’ensemble d’injection 10 comprend un canal d’injection 12 reliée fluidiquement à la cavité de moulage 8 par une entrée d’injection 14.