INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Exemple 10 : Résultats des tests Les résultats sont présentés sur la figure.
On observe que le butyryl lactylate ne libère pas d’acide butyrique dans l'estomac et un profil de libération intestinal amélioré avec une libération équilibrée dans l'intestin haut et bas contrairement à la tributyrine qui montre une perte gastrique non négligeable et une libération complète au début du petit intestin.
Ces résultats démontrent l'efficacité d’un composé de l’invention par rapport à la tributyrine.
Appareil de décongélation/réchauffage/cuisson pour aliment, en particulier à base de pâte telle qu’une pizza ou une tarte Domaine technique de l’invention La présente invention concerne un appareil pour décongeler et/ou réchauffer et/ou cuire des aliments, en particulier à base de pâte telle qu’une pizza ou une tarte.
Il existe de nombreuses façon de décongeler, réchauffer ou cuire un aliment et en particulier un produit alimentaire à pâte garnie ou fourrée ou une préparation précuite (par exemple pizza, Flammenkuche, tartes, quiches, paninis, tartines, pâtisseries, biscuits, chaussons, crêpes à base de pâte tel qu’une pizza ou une tarte). Le plus courant est le four comportant une enceinte délimitée par des parois de dessous, de dessus, de fond et latérales et fermée par une porte mobile entre deux positions. Ce type d’enceinte isolée thermiquement renferme par exemple des résistances inférieures, formant un élément sole, et des résistances supérieures, formant un élément voûte.
Une solution de ce type est décrite dans le brevet FR2889029 qui se rapporte à un dispositif de décongélation, réchauffage et cuisson d'une pâte alimentaire, notamment de produits alimentaires surgelés, comportant une enceinte de chauffage pourvue d'au moins une sole chauffante de ladite pâte alimentaire et d'une rampe de tubes émetteurs de rayons chauffants à ondes courtes à forte puissance disposés au-dessus de ladite sole, à faible distance de celle-ci et au-dessus de sa surface, le rayonnement chauffant à ondes courtes étant concentré sur la surface supérieure de la pâte alimentaire par une plaque réfléchissante sus-jacente à ladite rampe de tubes émetteurs et la surface inférieure de la pâte étant chauffée à haute température par contact avec la sole chauffante. Or, il résulte de cette disposition que ce type de four dispositif effectue successivement un ramollissement rapide de la pâte, progressivement dans son épaisseur depuis sa surface supérieure, puis la cuisson de la pâte ramollie par la sole chauffante inférieure et l'ambiance chaude de l'enceinte, et enfin un effet croustillant supérieur de cuisson de la surface supérieure de la pâte en fin de cuisson, ceci sur une durée courte d'environ une à deux minutes. Ce type de four présente certains inconvénients et notamment une déperdition énergétique importante en provenance des tubes émetteurs et de la sole qui doit être chaude en permanence afin de pouvoir répondre immédiatement à une demande de cuisson d'un aliment de façon réaliste et rentable. De plus les parois de ce type de produit atteignent des températures trop importantes car la chaleur, bloquée par la plaque réfléchissante, n'est pas évacuée par le sommet du four.
Le brevet FR3071043 concerne quant à lui un four à pizza électrique destiné à cuire des produits frais ou congelés selon un procédé en deux phases de cuissons successives, à savoir une première phase de mise à température du four par l'intermédiaire d’une sole minérale, qui elle-même est chauffée par les émetteurs placés sous elle pour lui faire atteindre de la température nécessaire pour la cuisson de la pâte, et une seconde de cuisson simultanée de la pâte à pizza par la charge calorique de la sole minérale, les éléments chauffants placés sous elle étant alors éteints tandis que la pâte est cuite par l'énergie thermique emmagasinée dans la sole selon un phénomène d'inertie et par des émetteurs allogènes infrarouges à onde courte disposés au niveau de la voûte du four, de façon à cuire la garniture. Là encore, cette solution n’est pas optimale notamment en termes de rapidité de cuisson et de précision quant au déclenchement et à la température de chauffage des différentes phases (il est difficile de savoir à quel moment la sole minérale est à bonne température pour lancer la seconde phase de cuisson).
Enfin, le brevet FR2955462 décrit un four de décongélation, réchauffage et cuisson d'un produit alimentaire, notamment d'une pâte alimentaire surgelée, comprenant une enceinte de chauffage pourvue d'au moins une sole et d'une rampe de tubes émetteurs de rayons chauffants à ondes courtes à forte puissance disposés au-dessus de ladite sole, à faible distance de celle-ci et au-dessus de sa surface, dans lequel tout ou partie de la surface supérieure desdits tubes émetteurs de rayons chauffants à ondes courtes à forte puissance est recouverte par une couche de céramique. Cette solution permettrait une meilleure réflexion des ondes vers l’élément sole mais présente les mêmes problèmes que cités précédemment concernant le brevet FR2889029, notamment en ce qui concerne la déperdition énergétique vers le haut du four.
En variante non représentée, le conducteur 8 comprend une âme électriquement conductrice recouverte d’une gaine isolante.
Le corps électriquement conducteur 4 est raccordé, par un conducteur électrique 12, en cuivre ou matériau conducteur équivalent, à un coffret 14. Le coffret 14 est fixé à la base B de l’immeuble I, de sorte qu’il est facilement accessible pour un opérateur chargé de la surveillance ou de la maintenance du paratonnerre 2. Le coffret 14 est lui-même raccordé à une deuxième prise de terre PT2, par un autre conducteur électrique 16 qui a une section d’aire minimale de 50 mm² également et qui, dans l’exemple des figures, est identique au conducteur 8, c’est-à-dire dépourvu d’isolant. Le conducteur électrique 12 est un conducteur isolé, en ce sens qu’il comprend une âme 122 en matériau électriquement conducteur, notamment en cuivre, ainsi qu’une gaine 124 électriquement isolante qui entoure l’âme 122. La gaine 124 forme donc un isolant pour l’âme 122. L’âme 122 peut être formée par un ruban plat dont la section rectangulaire visible à la présente une section d’aire supérieur ou égale à 50 mm 2 ou par un conducteur rond de diamètre supérieur ou égal à 8 mm. Le conducteur électrique 12 peut être obtenu par l’insertion d’une âme dans un isolant ou par extrusion d’un isolant autour de l’âme. La gaine 124 peut être réalisée en matériau synthétique, notamment en PVC. La gaine 124 n’a pas à être dimensionnée pour assurer une fonction d’isolation en cas de choc de foudre, mais uniquement pour assurer une telle fonction lors de la création d’un courant précurseur ascendant, c’est-à-dire d’un courant d’effluve ou d’un leader ascendant. Afin de le différencier d’un conducteur isolé destiné à assurer une fonction d’isolation y compris en cas de choc de foudre, le deuxième conducteur 12 peut être dénommé « conducteur faiblement isolé ».
Un tel conducteur faiblement isolé est un produit du commerce dont la gaine 124 existe en plusieurs couleurs, ce qui facilite son intégration visuelle sur l’immeuble I.
Le conducteur faiblement isolé 12 s’étend depuis la base du corps électriquement conducteur 4 jusqu’au niveau du coffret 14.
En variante, le conducteur 16 est un conducteur comprenant une âme et une gaine isolante, comparable au deuxième conducteur 12.
En pratique, le raccordement entre le corps électriquement conducteur 4 et les premier et deuxième conducteurs électriques 8 et 12 peut être effectué au moyen d’une barrette électriquement conductrice 18 sur laquelle est fixé le corps électriquement conducteur 4 et qui repose sur le support isolant 6. Chacun des conducteurs électriques 8 et 12 est, quant à lui, raccordé électriquement sur la barrette 18.
En variante, d’autres façons de raccorder ensemble les éléments 4, 8 et 12 peuvent être mises en œuvre, notamment grâce à des cosses terminant chacun des conducteurs et insérés dans une tige filetée reliant le corps électriquement conducteur 4 au support isolant 6.
Les deux conducteurs 8 et 12 sont fixés sur l’immeuble I au moyen d’éléments de fixation, non représentés et connus en soi. Les éléments fixations du conducteur 12 peuvent être également en matériau plastique, par exemple en PVC, ce qui réalise avantageusement une isolation électrique complémentaire entre l’âme 122 et l’immeuble I.
Le corps électriquement conducteur 4 est, quant à lui, maintenu en position par rapport au toit T par le support isolant 6 et par d’autres moyens mécaniques non-représentés, qui peuvent inclure des pattes de fixation ou des haubans. Dans ce cas les haubans ne sont pas métalliques et sont, par exemple, en fibres de verre. D’autre part, les pattes de fixation peuvent être métalliques et rendues isolantes via des manchons isolants, par exemple en PVC.
Le coffret 14 renferme des matériels électriques et électroniques qu’il protège vis-à-vis des intempéries. C’est pourquoi, un joint d’étanchéité 141 est installé autour du deuxième conducteur électrique 12, au niveau de sa traversée de cloison entre l’intérieur et l’extérieur du coffret 14. Selon un aspect de l’invention qui n’est pas représenté, un joint d’étanchéité analogue au joint d’étanchéité 141 est installé, autour du conducteur électrique 16, dans la zone où il traverse une cloison du coffret 14. Le joint d’étanchéité 141 peut être un presse-étoupe ou un autre matériel équivalent.
Le volume intérieur du coffret 14 est accessible en manœuvrant une porte 142, montée sur une face avant du coffret 14 et qui est, le plus souvent, immobilisée en position fermée au moyen d’une serrure ou d’un cadenas non représenté. Pour la clarté du dessin, la porte 142 et la face avant ne sont pas représentées à la .
Un circuit 20 de limitation et de contrôle d’un courant d’effluve destiné à circuler dans le corps électriquement conducteur 4 est installé dans le coffret 14. Ce circuit 20 est du même type et assure la même fonction que le circuit portant le même nom décrit dans WO-A-02/43216 dont l’enseignement technique est inclus par référence. Le circuit 20 permet de commander le courant d’effluve et peut, à ce titre, être qualifié de circuit de commande. Pour la même raison, le coffret peut être qualifié de coffret de commande.
Le circuit 20 comprend en série, une inductance 22 et un ensemble 24 formé, en parallèle, d’un condensateur 26 et d’un éclateur de limitation 28.
Le circuit 20 est relié au deuxième conducteur électrique 12 à travers une barrette 30 et au conducteur électrique 16 à travers une autre barrette 32.
Un éclateur secondaire 34 est raccordé électriquement aux barrettes 30 et 32, par deux brins 35A et 35B d’un autre conducteur électrique 35, en parallèle au circuit 20.
L‘autre conducteur électrique 35 a une section d’aire minimale de 50 mm² et peut être identique au conducteur 8. En variante, il est identique au conducteur électrique 16. Selon une autre variante, il s’agit d’un conducteur électrique différent mais toujours avec une section minimale de 50 mm².
Selon une caractéristique possible de l’invention, le troisième axe de rotation possède un ergot saillant s’étendant perpendiculairement audit troisième axe de rotation, un ressort lamellaire à deux composantes coopérant avec l’ergot saillant du troisième axe de rotation pour maintenir le troisième axe de rotation dans une position permettant à la protubérance d’entrer dans l’encoche de l’excroissance annulaire du plateau tournant. Ce ressort contribue à maintenir la position du troisième axe de rotation contre le plateau tournant de sorte que la protubérance puisse pénétrer systématiquement dans l’encoche de l’excroissance périphérique annulaire lorsque ladite protubérance arrive au niveau de l’encoche.
Selon une caractéristique possible de l’invention, un ressort est associé au deuxième bras d’actionnement du premier volet.
Selon une caractéristique possible de l’invention, le troisième axe de rotation est parallèle au premier et au deuxième axes de rotation, lesdits trois axes étant perpendiculaires au plateau tournant. De cette manière, toutes les pièces impliquées dans le mécanisme d’actionnement du HVAC sont agencées de façon simple et de manière à réduire l’encombrement dudit mécanisme d’actionnement.
Selon une caractéristique possible de l’invention, le plateau tournant présente un plot cylindrique périphérique sur lequel vient s’accrocher une tige d’actionnement du plateau tournant, la tige d’actionnement pouvant être déplacée en translation le long d’un axe longitudinal de ladite tige d’actionnement pour faire pivoter le plateau tournant dans un sens ou dans l’autre. Le plot cylindrique périphérique s’étend perpendiculairement au plateau tournant, et sert d’élément d’accrochage à une tige d’actionnement. Avantageusement, la tige d’actionnement tangente le plateau tournant, et est apte à coulisser le long de l’un de ses axes longitudinaux pour faire pivoter ledit plateau tournant. Préférentiellement, la tige d’actionnement est sécurisée sur un câble qui est commandé par le conducteur du véhicule, dans le panneau de commande habitacle. La tige d’actionnement est rigide et présente avantageusement une forme rectiligne.
Selon une caractéristique possible de l’invention, le plateau tournant présente un trou dans lequel vient s’articuler un organe de déclenchement d’une climatisation automatique, une mise en rotation du plateau tournant pouvant déclencher ou stopper ladite climatisation en fonction du sens de rotation dudit plateau tournant.
Un véhicule selon l’invention présente l’avantage de posséder un HVAC dont le mécanisme d’actionnement des volets est compact et implique un nombre restreint de pièces. Il en résulte qu’un tel mécanisme contribue à diminuer le volume du HVAC tout en assurant avec fiabilité et maitrise le fonctionnement dudit HVAC. Il en résulte également une réduction des coûts de fabrication et de contrôle dudit HVAC, en raison principalement du faible nombre de pièces impliquées. Un véhicule selon l’invention a enfin l’avantage de posséder un HVAC peu dispersé, limitant ainsi les causes de panne ou de dysfonctionnement dudit HVAC au sein du véhicule.
On donne ci-après une description détaillée d’un mode de réalisation préféré d’un véhicule et d’un HVAC selon l’invention, en se référant aux figures suivantes :
la est une vue de face partielle d’un mécanisme d’actionnement de volets d’un HVAC d’un véhicule selon l’invention,
la est une vue en perspective du troisième axe de rotation et du premier bras d’un mécanisme d’actionnement de volets d’un HVAC d’un véhicule selon l’invention,
la est une vue en perspective du plateau tournant d’un mécanisme d’actionnement de volets d’un HVAC d’un véhicule selon l’invention,
la est une vue de face d’un mécanisme d’actionnement de volets d’un HVAC d’un véhicule selon l’invention, dans une première configuration,
la est une vue de face d’un mécanisme d’actionnement de volets d’un HVAC d’un véhicule selon l’invention, dans une deuxième configuration,
la est une vue de face d’un mécanisme d’actionnement de volets d’un HVAC d’un véhicule selon l’invention, dans une troisième configuration,
la est une vue de face d’un mécanisme d’actionnement de volets d’un HVAC d’un véhicule selon l’invention, dans une quatrième configuration,
la est une vue de face d’un mécanisme d’actionnement de volets d’un HVAC d’un véhicule selon l’invention, dans une cinquième configuration,
En se référant à la , un véhicule selon l’invention comprend un HVAC doté d’un mécanisme d’actionnement 1 de volets. Généralement, un HVAC comprend un premier volet 2 destiné à gérer la ventilation et le dégivrage d’un véhicule, et un deuxième volet 3 destiné à acheminer de l’air vers les pieds des occupants dudit véhicule. Le premier volet 2 et le deuxième volet 3 sont montés mobiles en rotation, et grâce à ce mécanisme d’actionnement 1, ils peuvent chacun passer par rotation, d’une position d’ouverture pour laquelle il laisse passer de l’air vers l’habitacle du véhicule, vers une position de fermeture pour laquelle il stoppe le passage de l’air vers ledit habitacle. Chacun de ces deux volets 2, 3 peut également occuper une pluralité de positions intermédiaires situées entre la position d’ouverture et la position de fermeture. Pour lever toute ambiguïté, la position d’ouverture mentionnée ci-avant correspond à une position d’ouverture maximale.
On note que les conditions de mise en œuvre du procédé pour les exemples comparatifs représentés en figures 9 et 10 sont configurées pour engendrer des contraintes mécaniques importantes sur les deux matériaux, sphères et particules. Notamment, les exemples de test d’attrition sont effectués en fonction des paramètres tels que la température de fluidisation, la vitesse d’un gaz inerte de fluidisation et la teneur en vapeur d’eau. Ces paramètres sont configurés pour générer des contraintes mécaniques.
Pour les exemples de tests d’attrition, les sphères ou les particules commerciales sont chargées dans un réacteur à lit fluidisé, alimenté ensuite en gaz inerte correspondant à de l’air pour la fluidisation des sphères ou des particules commerciales. On note que, dans les exemples des figures 9 et 10, les sphères et les particules commerciales sont soumises aux conditions de fluidisation suivantes : - température : 320°C pour les particules commerciales et pour les sphères, - pression : atmosphérique, - vitesse de gaz de fluidisation 10 fois supérieure à la vitesse au minimum de fluidisation, - durée des tests : 48h.
Dans les exemples comparatifs représentés en figures 9 et 10, la production des fines est évaluée à partir des pesées des particules récupérées via un cyclone couplé à la sortie du réacteur lit fluidisé.
Le graphique 800, représenté en , présente en abscisse le temps en heure (h) et en ordonnée la vitesse d’attrition en gamme par gramme de lit et par heure (g/g/h) pour deux matériaux testés.
La formule 5 suivante est utilisée pour le calcul de la vitesse d’attrition indiquée dans la . La vitesse d’attrition est définie par la perte de masse par unité de temps, par exemple, selon l’équation suivante :
dans laquelle : - m b est la masse du lit et - m loss,t est la masse attriée pour une durée t.
Dans ces exemples, la masse des fines est déterminée en pesant, après arrêt du procédé d’attrition, les fines formées durant la mise en œuvre d’un tel procédé. La masse initiale correspond à la masse de matériau précurseur de catalyseur chargée dans le réacteur de fluidisation.
Le graphique 900, représenté en , présente en abscisse le temps en heure (h) et en ordonnée la masse cumulée des fines en pourcentage pour deux matériaux testés. Le trait représenté sur le graphique 900 correspond à la délimitation d’une étape de chauffage-définage initiale réalisée avant l’étude du système et par mise en œuvre durant 3h des conditions de fluidisation mentionnées précédemment. On note que l’étape de chauffage-définage reproduit des conditions mises en œuvre, par exemple, lors d’une étape de traitement mécanique réalisée en lit fluidisé.
On note, en figures 9 et 10, que chaque exemple comparatif correspond : - aux sphères, associées aux ronds noirs ou - aux particules commerciales, associées aux carrés blancs.
Les exemples comparatifs présents dans les figures 9 et 10 mettent en évidence la limitation de l’attrition des sphères, et ainsi de la production des fines, lors de la mise en œuvre des conditions d’attrition. En effet, on note que pour une durée similaire du procédé d’attrition, la masse cumulée perdue pour les sphères est inférieure à la masse cumulée perdue pour les particules commerciales. De plus, la vitesse instantanée d’attrition des sphères est inférieure à la vitesse instantanée d’attrition des particules commerciales.
Par cet exemple, on déduit que les sphères objets de la présente invention présentent une meilleure résistance mécanique comparée aux particules commerciales.
Par ailleurs, comme on le voit sur les exemples de la , la vitesse d’attrition est plus élevée pendant les vingt premières heures de la mise en œuvre du procédé d’attrition. En effet, pendant cette période, les particules anguleuses sont traitées mécaniquement par le lit fluidisé, générant des fines de façon plus importante. Cet effet est moins prononcé vers la fin de la mise en œuvre du procédé d’attrition.
De plus, cet effet de formation importante des fines en début de processus de fluidisation a été également vérifié dans un autre exemple (non représenté), pour un réacteur de méthanation à lit fluidisé chargé initialement à environ 100 kg de sphères de matériau catalytique objets de la présente invention.
Dans cet autre exemple, sur les cinquante premières heures de fonctionnement, environ 100 g des fines ont été captés au niveau d’un filtre à manche placé en aval du réacteur de méthanation, soit 0,1% de la charge initiale. Ensuite, entre ces cinquante premières heures et plus de 1000 heures de fonctionnement, seule une dizaine de grammes des fines a été récupérée. Lors des premières heures de fonctionnement, les parties anguleuses sont légèrement érodées jusqu’à former une sphère quasi parfaite par traitement mécanique, générant de ce fait une certaine quantité des fines. Une fois ce processus terminé, les phénomènes d’attrition sont quasiment nuls avec une perte de poids d’environ 0,01% toutes les 1000 h de fonctionnement.
Un tel résultat montre l’avantage supplémentaire de mettre en œuvre une étape traitement mécanique 202 du support du matériau précurseur de catalyseur afin d’améliorer le facteur de sphéricité en amont de l’étape d’incorporation 102 du précurseur de nickel, préférentiellement en lit fluidisé.
Dispositif de tri de fibres par déplacement latéral différencié DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION Le domaine de l’invention est celui du tri de fibres, notamment de fibres synthétiques.
Il est possible de ne pas tricoter la portion tubulaire (p j ) 370 ou selon une hauteur différente de celle représentée selon l’effet technique souhaité. S’il n’y pas de portion (p j ) 370, l’ouverture d’introduction 360 est disposée sensiblement au niveau de la cheville, au-dessus ou en dessous la malléole selon l’effet technique recherché.
Le procédé peut alternativement commencer par le tricotage de l’ouverture d’introduction du pied et se terminer par le tricotage de l’ouverture traversante auxiliaire.
Le quatrième exemple de chaussette tricotée 500 comprend une partie dorsale trapézoïdale tricotée 520 et une partie plantaire trapézoïdale tricotée 530 dont les bords médiaux 521,531 et latéraux (non visibles sur la ) sont solidarisées par tricotage dans des régions de solidarisation médiale 540 et latérale.
Les parties dorsale et plantaire 520,530 ainsi que les régions de solidarisation médiale 540 et latérale s’étendent dans la région d’orteils 505 et en partie dans la région de médio-pied 510. La chaussette 500 comprend une portion tubulaire (p mp ) 578 comprenant des rangées de mailles circulaires, et disposée dans la région de médio-pied 510 entre la poche tricotée trapézoïdale formée par les parties dorsale et plantaire 520,530 et la région de talon 515.
La représente une variante d’une région de solidarisation médiale 640 d’un exemple de chaussette 600. Cette région de solidarisation médiale 640 comprend des ouvertures traversantes 642, et est renforcée par au moins un fil de liage 650 tricoté dans les parties dorsale et plantaire trapézoïdales tricotées 620,630 et s’étendant entre ces dernières dans la région médiale 640. Ce fil de liage est tricoté à la fin d’une rangée d’une mailles de la partie plantaire 630 avec une ou plusieurs mailles de la rangée de mailles correspondante de la partie dorsale 650 en formant une ou des mailles de blocage, tel(s) un ou des nœud(s). La même disposition peut être appliquée à la région de solidarisation latérale.