INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En outre, en comparant les exemples 5 et 6 et l'exemple comparatif 3, bien que ces compositions comprennent le même système de teinture directe, les exemples 5 et 6, qui incluent la polylysine, montraient un ΔE * plus grand ou comparable avant/après coloration et un ΔE * plus petit avant/après un ou sept shampooings que l'exemple comparatif 3.
En outre, en comparant les exemples 5 et 6, bien que ces exemples aient montré un ΔE * avant/après un ou sept shampooings plus petit que l'exemple comparatif 3 et ont donc montré un effet de reprise de coloration et une durabilité de la coloration supérieurs à ceux de l'exemple comparatif 3, l'exemple 6, qui comprend une combinaison de la polylysine et d'un agent alcalin, montrait un ΔE * avant/après un ou sept shampooings beaucoup plus petit que l'exemple 5, qui inclut la polylysine et n'inclut aucun autre agent alcalin. Par conséquent, on peut dire que, bien que les exemples 5 et 6 présentent l'effet inventif de la présente invention, l'exemple 6 pourrait présenter une meilleure durabilité que l'exemple 5.
Par conséquent, on peut conclure que les compositions selon la présente invention peuvent offrir une amélioration de l’intensité de couleur et de la durabilité de la coloration sur les fibres kératineuses.
Fraction bioactive isolée de roses de la variété Evanrat pour une utilisation cosmétique apaisante de la peau et/ou des lèvres DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention concerne l’utilisation d’un extrait de roses de la variété Evanrat, aussi appelées roses ‘Jardin de Granville®’, sous la forme d’une fraction bioactive isolée. L’invention porte en outre sur l’utilisation d’une composition comprenant ledit extrait de roses de la variété Evanrat, ou roses ‘Jardin de Granville®’, sous la forme d’une fraction bioactive isolée. Selon la présente invention, cet extrait est utilisé à des fins cosmétiques, en tant qu’agent apaisant, et en particulier pour prévenir et/ou diminuer les phénomènes d’irritation, ainsi que les phénomènes de micro-inflammation.
Tel que cela est visible sur les figures 3 et 4, le plateau de fabrication 14 est également percé sur toute sa hauteur, selon la direction Z100, par des orifices d’entrée 15 et des orifices de sortie 16 répartis en alternance les uns avec les autres autour de l’axe central Z100, dans une zone périphérique 101, délimitée par 2 cercles représentés en pointillés sur la . Ainsi lorsque l’on parcourt la zone périphérique 101 en tournant en azimut autour de l’axe central Z100, on rencontre successivement un orifice d’entrée 15, puis un orifice de sortie 16, puis de nouveau un orifice d’entrée 15, puis un orifice de sortie 16 et ainsi de suite.
De manière préférentielle et tel que cela est visible sur la , les orifices d’entrée 15 et les orifices de sortie 16 sont tangents à la surface intérieure 6a de l’élévation 6, afin de ne pas empiéter significativement sur la zone utile de la surface de réception 14a.
Par zone utile, il faut comprendre une zone de la surface de réception 14a sur laquelle la fabrication de la pièce 51 par fabrication additive sera possible.
Le plateau de fabrication 14 comprendra de préférence autant d’orifices d’entrée 15 que d’orifices de sortie 16. De préférence, le plateau de fabrication 14 comprendra entre trois et dix orifices d’entrée 15, plus préférentiellement entre quatre et sept, par exemple six orifices d’entrée 15 comme illustré sur la , et autant d’orifices de sortie 16.
Selon un mode de réalisation préféré et comme cela est visible sur les figures 3, 4 et 8, les orifices d’entrée 15 et les orifices de sortie 16 peuvent être, par exemple, des rainures oblongues qui forment des fentes en arcs de cercle, le centre de ces arcs de cercle étant sur l’axe central Z100.
De manière préférentielle, le plateau de fabrication 14 est positionné vis-à-vis du fût 4 de telle sorte que la surface inférieure 14b soit posée sur le chant supérieur 6b de l’élévation 6, un tel positionnement assurant que le plateau de fabrication 14 soit parallèle au plateau inférieur 11.
Tel que cela est visible sur les figures 1, 2 ou 6, le module 50 comprend également une chemise 26, formant de préférence un tube circulaire, dont le centre est positionné sur l’axe central Z100, et qui entoure le plateau de fabrication 14, ladite chemise 26 ayant une surface de chemise extérieure 26b, un chant de chemise supérieur 26c, un chant de chemise inférieur 26d et une surface de chemise intérieure 26a dont le diamètre correspond sensiblement au diamètre du chant externe 14c du plateau de fabrication 14, ladite chemise 26 s’étendant axialement en saillie à partir du plateau de fabrication 14.
Pour assurer l’étanchéité de la liaison entre la chemise 26 et le plateau de fabrication 14, on pourra, par exemple, soit prévoir que le jeu radial entre ces éléments soit particulièrement faible, soit ajouter des joints, par exemple des joints toriques ou des joints à lèvres, qui seront logés dans une rainure annulaire creusée dans le chant externe 14c.
Tel que cela est illustré sur les figures 1 et 2, le module 50 comprend également un couvercle 1, qui est préférentiellement un plateau circulaire dont le centre est situé sur l’axe central Z100 et qui ferme la chemise 26 à l’opposé axialement de la surface de réception 14a du plateau de fabrication 14, de sorte à former une cavité, appelée zone de travail 34, qui est délimitée par la chemise 26, par le couvercle 1 et par le plateau de fabrication 14.
L’étanchéité entre le chant de chemise supérieur 26c de la chemise 26 et le dessous du couvercle 1 posé à plat sur ladite chemise 26 pourra être assuré, par exemple, soit par le simple contact solide lisse entre le couvercle 1 et la chemise 26, les éventuelles fuites étant alors négligeables, soit par l’ajout d’un joint torique ou d’un joint à lèvres logé dans une rainure annulaire creusée dans le chant de chemise supérieur 26c de la chemise 26.
Dans un mode de réalisation préféré, la chemise 26 est emboitée autour du chant externe 14c et montée coulissante par rapport au plateau de fabrication 14 selon l’axe central Z100, de manière à pouvoir coulisser axialement par rapport au plateau de fabrication 14 et ainsi former une structure télescopique 27.
Avantageusement, une telle structure télescopique 27 permet de faire varier continûment le volume de la zone de travail 34, et plus particulièrement d’adapter la hauteur de ladite zone de travail 34, c’est-à-dire la distance qui sépare axialement le plateau de fabrication 14 du couvercle 1, tout en conservant l’étanchéité procurée par la chemise 26.
Dans un tel mode de réalisation, tel que cela est visible sur les figures 1 et 2, la chemise 26 est, de préférence, entourée de manière concentrique d’un anneau circulaire 2, ledit anneau circulaire 2 disposant d’un épaulement support 25 radialement intérieur et dont le diamètre est sensiblement plus grand que le diamètre de la surface de chemise intérieure 26a de la chemise 26, ledit épaulement support 25 étant en contact avec le chant de chemise inférieur 26d de la chemise 26.
Dans un tel mode de réalisation, au moins une tige 24, de section circulaire, est fixée sur l’embase 5 du fût 4 et l’axe central de ladite tige 24 est parallèle à l’axe central Z100.
Avantageusement, la tige 24 coulisse dans un orifice circulaire traversant l’anneau circulaire 2 depuis sa surface inférieure et débouchant dans sa surface supérieure, le diamètre dudit orifice circulaire étant proche de celui de ladite tige 24 afin de permettre un coulissement axial avec un faible jeu radial entre ladite tige 24 et ledit anneau circulaire 2.
Avantageusement, au moins un ressort 3, par exemple de compression, est placé autour de la tige 24 et prend appui d’un côté sur la surface supérieure de l’embase 5 et de l’autre côté sur la surface inférieure de l’anneau circulaire 2, un tel agencement permettant d’exercer un effort de poussée sur ledit anneau circulaire 2 selon une direction parallèle à l’axe Z100.
Titre de l’invention : Pige de calibrage pour tronçonnage et espaces verts
La présente invention concerne un dispositif de calibrage de découpe pour le bûcheronnage et la gestion des espaces verts.
Présentement, le calibrage est réalisé de trois façons:
Une mesure au mètre ruban avec marquage grossier à la bombe sur grume préalablement ébranchée. Une pige rigide fixée par magnétisme sur le guide chaîne pour calibrer les tronçons sur grume ébranchée avec le risque de perte de la pige lors d’un contact avec un obstacle ou pire, la perte de l’équilibre de l'opérateur ou de la maîtrise de l’outil. Un gabarit tenu par un second opérateur, généralement en vis-à-vis. Celui-ci subit donc les nuisances sonores, olfactives ainsi que les risques de projections (échardes, huile de chaîne) et les risques liés à la proximité de la zone coupante de l’outil.
Le dispositif selon l’invention permet le débit en tronçons calibrés d’une ou plusieurs cotes des grosses sections (grumes) comme des branches et fagots préalablement ficelés.
En effet, une latte souple en plastique (2) positionnée à 90° de l’axe de coupe permet, grâce à une mire d’extrémité et à des mires intermédiaires, un débit précis en plusieurs cotes. Le logement de position qui maintient la latte en position de calibrage peut se déverrouiller seul vers l’avant ou vers l’arrière en cas de contact brutal avec un obstacle ou lors de la perte d’équilibre de l'opérateur, évitant ainsi la déviation non maîtrisée de l’outil de coupe et les risques inhérents (zone très dense, accidentée ou en forte pente).
La latte est rabattable le long du corps de l’outil et est maintenue en position par un ou plusieurs logements de position, permettant l’usage habituel de l’outil.
La mise en position de calibrage s’effectue par la saisie avec la main droite du premier tiers de la latte, ce qui libère la gâchette de fonctionnement provoquant l'arrêt du dispositif de coupe et la rotation autour du point de pivot jusqu’au(x) logement(s) de position. Pareillement, la latte est rabattue par la saisie avec la main droite et le mouvement inverse, des logements de position de calibrage aux logements de position de repos. La mise en œuvre est ainsi simple et sécurisée.
L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, annexée des dessins illustrant l’invention.
Le dispositif de calibrage est constitué de trois éléments principaux: la patte de fixation sur l’outil (1), la latte en plastique souple (2) et le mécanisme de pivot. Les deux premiers éléments sont reliés entre eux par un mécanisme de pivot au travers des trous d'axe (15) permettant le passage de la position de repos (latte rabattue le long du corps de l’outil) à la position de calibrage (latte à 90° de l’axe de coupe) et inversement tel que présenté dans les figures 10 et 12.
La masse du dispositif complet oscille entre 50 et 150 grammes en fonction de l’outil équipé. En effet, plus l’outil est de forte cylindrée et destiné au débit de gros diamètres, plus la latte doit être épaisse et large et un axe pivot de plus fort diamètre.
Premièrement, ceci s’explique en cela que la rigidité accrue permet un repère d’équerrage (le bois offre en surface des repères directifs) lorsque le guide chaîne est rendu invisible lors du débit de grumes au diamètre supérieur à la longueur dudit guide tel que présenté dans la le repère principal étant donné par la mire choisie. Deuxièmement, la rigidité permet l’effet béquille obtenu en position de calibrage qui assure la stabilité de l’outil lorsque celui-ci est déposé au sol en terrain pentu.
Comme il ressort de ces figures, des formes complexes sont obtenues, telles qu’un engrenage ( ), une texturation de type bas-relief ( ), une pièce trouée ( ) ou encore un rouet de pompe comportant un engrenage au centre ( ).
Ainsi, les pièces obtenues possèdent des formes que l’on ne peut pas obtenir par des procédés de compaction uniaxiale à chaud sans l’utilisation de contre-formes selon l’invention.
De plus, les pièces obtenues ont des propriétés usuelles de pièces fabriquées par SPS (rétention des faibles tailles de grains, bonnes propriétés mécaniques, optiques, thermiques), et possèdent une densité homogène.
Le document WO2021169042 (Bené, 2021) décrit un procédé de fonctionnement d’une machine de dialyse comprenant la circulation en alternance de deux dialysats dans un compartiment dialysat d’une machine de dialyse, un premier dialysat comprenant des solutés différents d’un deuxième dialysat, le procédé comprenant au moins un cycle de fonctionnement formé par une première phase de circulation du premier dialysat dans le compartiment dialysat, cette première phase étant directement suivie d’une deuxième phase de circulation du deuxième dialysat dans le compartiment dialysat. Le deuxième dialysat comprend par exemple du bicarbonate. Le premier dialysat comprend par exemple du calcium et du magnésium.
Objets de l’invention L’invention vise à pallier les problèmes des machines et procédés d’hémodialyse proposés dans l’art antérieur.
Un objet de l’invention est de fournir un procédé et une machine d’hémodialyse avec un dialysat tamponné au bicarbonate, sans risque de précipitation de carbonates.
Un autre objet de l’invention est de fournir un procédé et une machine d’hémodialyse avec un dialysat dépourvu d’acidifiant.
Un autre objet de l’invention est de fournir un procédé et une machine d’hémodialyse répondant à au moins un des objets ci-dessus, et permettant l’emploi d’un dialysat au bicarbonate conventionnel, dont la composition est par exemple proche de celle présentée ci-dessous : Sodium Na + 140 Potassium K + 3 Calcium Ca 2+ 1.5 Magnésium Mg 2+ 0.5 Chlore Cl - 112 Bicarbonate HCO 3 - 35
Un autre objet de l’invention est de fournir un procédé et une machine répondant à au moins un des objets ci-dessus, et permettant une épuration extrarénale en urgence, ou une hémodialyse chronique de suppléance.
Un autre objet de l’invention est de fournir un procédé et une machine répondant à au moins un des objets ci-dessus, et permettant une hémodialyse à domicile, ou une autodialyse, ou une dialyse médicalisée.
Présentation générale de l’invention A ces fins, il est proposé, selon un premier aspect, une machine d’épuration extrarénale par hémodialyse, la machine comprenant un hémodialyseur divisé par une membrane semi-perméable en une chambre de dialysat (ou compartiment dialysat) et une chambre destinée au sang (ou compartiment sang), la machine comprenant un circuit de dialysat qui présente une source et une évacuation, une tubulure d’entrée reliant la source à la chambre de dialysat, une tubulure de sortie reliant la chambre de dialysat à l’évacuation, la machine étant pourvue d’un moyen d’ultrafiltration du dialysat, le moyen d’ultrafiltration comprenant un ultrafiltre et un premier moyen de pompage, l’ultrafiltre étant disposé sur la tubulure d’entrée du dialysat et le premier moyen de pompage étant disposé sur la tubulure d’entrée du dialysat, la machine comprenant un deuxième moyen de pompage et d’évacuation de dialysat et un troisième moyen de pompage et d’évacuation de dialysat, les deuxième et troisième moyens de pompage et d’évacuation étant disposés en série sur la tubulure de sortie, la machine étant pourvue de moyens de commande de l’ultrafiltration, la machine comprenant un poste d’injection, dans la tubulure d’entrée, d’un premier composant de dialysat, en amont du premier moyen de pompage, et un deuxième poste d’injection, dans la tubulure d’entrée, d’un deuxième composant de dialysat, en aval du premier moyen de pompage.
Le dialysat est ainsi formé par mélange du premier composant et du deuxième composant, dans la tubulure d’entrée de l’hémodialyseur.
Dans certaines mises en œuvre, l’ultrafiltre est disposé entre le deuxième poste d’injection et l’hémodialyseur.
Dans d’autres mises en œuvre, l’ultrafiltre est disposé entre le premier moyen de pompage et le deuxième poste d’injection.
Avantageusement, le premier poste d’injection est disposé en amont du premier moyen de pompage.
Le premier moyen de pompage ne fait ainsi circuler que le premier composant de dialysat, ne comprenant par exemple que du bicarbonate de sodium.
Avantageusement, le premier poste d’injection comprend une connectique pour une poche contenant le premier composant de dialysat, le premier poste d’injection comprenant un moyen de pompage du premier composant de dialysat.
Avantageusement, le deuxième poste d’injection comprend une connectique pour une poche contenant le deuxième composant de dialysat, le deuxième poste d’injection comprenant un moyen de pompage du deuxième composant de dialysat.
Dans une mise en œuvre, le deuxième poste d’injection se présente sous la forme d’un module pouvant être rapporté sur un circuit d’entrée d’hémodialyseur, par exemple d’une machine existante.
Le métal du groupe VIII de la phase active est de préférence choisi parmi le nickel, le platine, le palladium. De préférence, le métal du groupe VIII est le palladium ou le platine, et plus préférentiellement le platine.
Lorsque le métal du groupe VIII est le palladium, la teneur en palladium est généralement comprise entre 0,005 et 1% poids dudit élément par rapport au poids total du catalyseur, de préférence compris entre 0,01 et 0,7% poids, et encore plus préférentiellement compris entre 0,02 et 0,5% poids, de manière encore plus préférée entre 0,025 et 0,3% poids.
Le catalyseur peut comprendre en outre en tant que phase active un élément du groupe IB, de préférence choisi parmi l’argent et le cuivre. De manière préférée, l’élément du groupe IB est l’argent. La teneur en élément du groupe IB est de préférence comprise entre 0,01 et 0,3% poids par rapport au poids total du catalyseur, plus préférentiellement comprise entre 0,015 et 0,2% poids.
Support Le support se présente sous la forme d’un monolithe ou d’une mousse céramique ou métallique.
i) Monolithe céramique ou métallique Lorsque le support se présente sous la forme d’un monolithe céramique ou métallique, ledit support comprend un nombre de canaux par unité de longueur (CPSI) entre 300 et 1200.
De préférence, le nombre de canaux par unité de longueur (CPSI) dudit support est compris entre 300 et 1200, de préférence entre 350 et 1000, plus préférentiellement entre 400 et 700, et encore plus préférentiellement entre 450 et 750.
De préférence, la surface géométrique dudit catalyseur est comprise entre 1500 m²/m 3 et 5000 m²/m 3 , de préférence entre 1500 m²/m 3 et 4000 m²/m 3 , et encore plus préférentiellement entre 2000 m²/m 3 et 4000 m²/m 3 .
De préférence, l’épaisseur de la paroi du catalyseur est comprise entre 0,08 mm et 0,5 mm, plus préférentiellement entre 0,1 mm et 0,4 mm.
De préférence, le taux de porosité dudit catalyseur est compris entre 15% et 90%, de préférence entre 20% et 90%, et plus préférentiellement compris entre 20% et 70%.
De préférence, la phase active se présente sous la forme d’une couche sur les parois dudit support, l’épaisseur de ladite couche de phase active étant compris entre 30 µm et 150 µm, de préférence entre 60 µm et 100 µm, et encore plus préférentiellement entre 60 µm et 90 µm.
ii) Mousse métallique ou céramique Lorsque le support se présente sous la forme d’une mousse métallique ou céramique, ledit catalyseur comprend une surface géométrique comprise entre 1000 et 7000 m²/m 3 et un diamètre des pores compris entre 0,2 et 1,5 mm.
De préférence, la surface géométrique dudit catalyseur est comprise entre 2000 et 5000 m²/m 3 , et encore plus préférentiellement entre 2000 et 4000 m²/m 3 .
De préférence, le diamètre des pores dudit catalyseur est compris entre 0,3 et 1,5 mm, et encore plus préférentiellement entre 0,5 et 1,5 mm.
De préférence, le taux de porosité dudit catalyseur est compris entre 75 et 90% lorsque le support est une mousse céramique.
La seconde poulie dentée 34 est montée sur un arbre de rotation en étant solidaire à celui-ci, ledit arbre étant appelé arbre d’entrée 40. Ce dernier porte en outre un pignon, dit pignon d’entrée 42, solidaire de l’arbre d’entrée 40 et coplanaire avec le premier disque 2.
La est une vue en coupe transversale passant par le premier disque 2. On y voit le pignon d’entrée 42 qui engrène avec une première paire de pignons satellites 44, chaque pignon satellite 44 étant en prise avec le premier disque 2. La présence de cette première paire de pignons satellites 44 permet d’entrainer le premier disque 2 en continu même lors du passage de la fente radiale 10. Cette paire de pignons est en effet telle que les points de contact entre ces pignons et le premier disque sont éloignés l’un de l’autre d’une distance supérieure à la largeur de la fente radiale 10. Ainsi, quelle que soit la position du premier disque 2, au moins un pignon satellite 44 est en prise avec ce premier disque 2. Le moteur électrique 28 peut alors toujours entrainer le premier disque 2 (et le cas échéant le tube maintenu entre les mâchoires 12) en rotation.
On remarque sur la que le pignon d’entrée 42 engrène aussi un troisième pignon, ou pignon double 46. Ce dernier transmet le mouvement de rotation du pignon d’entrée 42, qui se trouve uniquement dans le plan du premier disque 2 également dans le plan du deuxième disque 4, comme on peut le constater sur la qui est une vue en coupe transversale passant par le deuxième disque 4. Le pignon double 46 peut être un pignon de largeur double, c’est-à-dire dont la largeur correspond sensiblement à la largeur du premier disque 2 augmentée de la largeur du deuxième disque 4 (alors que le pignon d’entrée 42 et les pignons satellites 44 présentent chacun une largeur correspondant sensiblement à celle du premier disque 2) ou bien il peut s’agir de deux pignons distincts tous deux solidaires d’un même axe.
Dans le plan du deuxième disque 4 ( ), le pignon double 46 engrène un quatrième pignon 48 qui vient à son tour en prise avec un cinquième pignon 50 qui vient alors entrainer le deuxième disque 4.
On remarque que les pignons satellites 44, le pignon double 46, le quatrième pignon 48 et le cinquième pignon 50 présentent tous un même nombre de dents. Ainsi, le rapport de transmission entre le pignon d’entrée 42 et le premier disque 2 est le même qu’entre le pignon d’entrée 42 avec le deuxième disque 4 (qui a une couronne dentée 8 de même diamètre et avec le même nombre de dents que le premier disque 2). Des engrenages différents pourraient être choisis pour obtenir un même rapport de transmission.
On remarque en outre que le cinquième pignon 50 est monté sur un même axe qu’un pignon satellite 44. Toutefois, ces deux pignons ne sont pas liés et peuvent tourner sur cet axe indépendamment l’un de l’autre (comme expliqué plus loin). Ce montage sur un axe commun rend la structure plus simple et plus compacte.
Pour assurer un entrainement continu du deuxième disque 4 malgré la fente radiale 10 qu’il comporte, il est prévu de « doubler » le cinquième pignon 50. Ce dernier vient alors entrainer un sixième pignon, ou pignon intermédiaire 52, qui vient à son tour entrainer un septième pignon 54, similaire au cinquième pignon 50 (même diamètre, même nombre de dents), et en prise avec la couronne dentée 8 du deuxième disque 4.
Les axes des divers pignons (pignon d’entrée 42, pignons satellites 44, cinquième pignon 50, pignon intermédiaire 52 et septième pignon 54) sauf les axes du(des) pignon(s) double(s) 46 et du quatrième pignon 48 sont montés sur la plaque support 22 et sont donc fixes (car ne changent pas de position relative) par rapport au moteur électrique 28. La plupart de ces axes de rotation fixes sont en outre montés aussi sur une contre-platine 56 (figures 1 et 3) et sont ainsi maintenus dans des paliers à leurs deux extrémités. Cette contre-platine 56 reçoit aussi les paliers de la première poulie dentée 34 et de la seconde poulie dentée 36. Dans la forme de réalisation illustrée l’axe du septième pignon 54 est monté sur un palier uniquement, réalisé dans la plaque support 22.
Les axes du(des) pignon(s) double(s) 46 et du quatrième pignon 48 sont mobiles par rapport aux autres axes de pignon et par rapport notamment à la plaque support 22.