INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, lorsque l’air se trouvant dans la structure de culture close a besoin d’être rafraichi, par exemple en été et/ou pendant la journée ou lorsque des lampes de cultures sont allumées, il est possible d’augmenter la vitesse dudit au moins un moyen d’entrainement, et en particulier du ventilateur, équipant le deuxième condenseur de sorte à augmenter les échanges thermiques au sein dudit deuxième condenseur. Dans ce cas, le fluide caloporteur en sortie du deuxième condenseur est d’avantage condensé et la proportion du fluide à l’état gazeux est réduit. Par conséquent, les échanges thermiques dans le premier condenseur, entre le fluide caloporteur et un air en sortie de l’évaporateur, sont réduits. Ainsi, l’air froid en sortie de l’évaporateur est moins réchauffé et la température de l’air compris dans la structure de culture close peut être réduite.
De plus, il est possible de condenser intégralement le fluide caloporteur traversant le deuxième condenseur. Dans ce cas, le deuxième condenseur alimente le premier condenseur en un fluide caloporteur uniquement à l’état liquide. Ainsi, les échanges thermiques dans le premier condenseur, entre le fluide caloporteur et un air en sortie de l’évaporateur, sont négligeable, voire inexistant. Par conséquent, il est possible de ne pas réchauffer le flux d’air en sortie de l’évaporateur et donc de maximiser le refroidissement de l’air compris dans la structure de culture close.
Par ailleurs, lorsque l’air se trouvant dans la structure de culture close a besoin d’être réchauffé, par exemple en hiver et/ou pendant la nuit ou lorsque des lampes de cultures sont éteintes, il est possible de réduire la vitesse du moyen d’entrainement, et en particulier du un ventilateur, équipant le deuxième condenseur de sorte à réduire les échanges thermiques au sein dudit deuxième condenseur. Dans ce cas, le fluide caloporteur en sortie du deuxième condenseur est moins condensé et la proportion du fluide caloporteur à l’état gazeux est augmentée. Par conséquent, les échanges thermiques dans le premier condenseur, entre le fluide caloporteur et un air en sortie de l’évaporateur, sont augmentés. Ainsi, l’air froid en sortie de l’évaporateur est d’avantage réchauffé et la température de l’air compris dans la structure de culture close peut être augmentée.
De plus, il est possible de mettre à l’arrêt ledit au moins un moyen d’entrainement, et en particulier le ventilateur, équipant le deuxième condenseur de sorte à réduire au maximum les échanges thermiques dans le deuxième condenseur. Cela permet de maximiser les échanges thermiques dans le premier condenseur et donc de maximiser le réchauffement de l’air compris dans la structure de culture close.
Avantageusement, le système peut comprendre au moins un ventilateur pour générer et contrôler le flux d’air, traversant le premier condenseur et l’évaporateur.
Ainsi, il est possible d’adapter la vitesse du flux et donc de réguler les échanges thermiques dans le premier condenseur et dans l’évaporateur.
A titre d’exemple nullement limitatif, au moins un ventilateur peut être positionné : en amont de l’évaporateur de sorte à pousser de l’air dans l’évaporateur puis dans le premier condenseur, entre le premier condenseur et l’évaporateur de sorte à tirer de l’air au travers du premier condenseur et de pousser de l’air au travers de l’évaporateur, et/ou en aval du premier condenseur de sorte à tirer de l’air dans l’évaporateur et dans le premier condenseur.
Alternativement, lorsque le deuxième condenseur est équipé d’au moins un moyen d’entrainement, et en particulier d’un ventilateur, pour générer et contrôler le premier flux, le système selon l’invention peut comprendre au moins un ventilateur à vitesse constante pour générer un flux d’air, traversant le premier condenseur et l’évaporateur. Ainsi, la vitesse du ce flux d’air est constante. Par conséquent, les échanges thermiques du fluide caloporteur dans le premier condenseur ne sont pas régulés par ce flux. En effet, dans ce mode de réalisation les échanges thermiques dans le premier condenseur sont dépendant de la proportion du fluide caloporteur restant à condenser en sortie du deuxième condenseur.
Ainsi, dans ce mode de réalisation, le ventilateur à vitesse constante peut être dimensionné pour générer un flux d’air permettant au premier condenseur de condenser la proportion du fluide caloporteur restant à condenser en sortie du deuxième condenseur même lorsque le ventilateur équipant le deuxième condenseur est à l’arrêt.
Selon un mode de réalisation, au moins un ventilateur dudit système peut être prévu pour être activé et/ou contrôlé manuellement.
Avantageusement, le système peut comprendre en outre : au moins une sonde pour mesurer une température et/ou un niveau d’humidité dans la structure de culture close, et une unité de contrôle pour ajuster la vitesse de : du moyen d’entrainement, et en particulier du ventilateur, équipant le deuxième condenseur, et/ou du ventilateur équipant le premier condenseur ; en fonction d’au moins une température et/ou d’un niveau d’humidité mesuré.
3. La présente demande introduit le CO 2 comme agent porogène pour former des pores sur le matériau pendant le processus de carbonisation, et la structure poreuse nanométrique obtenue est propice au stockage des ions sodium, améliorant ainsi la capacité réversible des batteries au sodium-ion.
4. Le procédé de préparation de la présente demande a peu d’étapes de processus, un processus simple, une faible consommation d’énergie, un degré de fonctionnement élevé, un faible coût de production et convient à une production à grande échelle.
La présente demande est décrite plus en détail ci-dessous conjointement avec les exemples et les dessins annexés.
est un diagramme SEM d’un matériau en carbone dur préparé selon l’Exemple 1 de la présente demande ;
est un diagramme XRD du matériau en carbone dur préparé selon l’Exemple 1 de la présente demande ;
est un diagramme de distribution de taille de pore du matériau en carbone dur préparé selon l’Exemple 1 de la présente demande ; et
montre la courbe de performance de cycle du matériau en carbone dur préparé selon l’Exemple 1 de la présente demande lorsqu’il est utilisé comme électrode négative pour des batteries au sodium-ion.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE Ce qui suit sera une description claire et complète de la conception de la présente demande et des effets techniques produits conjointement avec les exemples, afin de bien comprendre l’objectif, les caractéristiques et les effets de la présente demande. Apparemment, les exemples décrits ne sont qu’une partie des exemples de la présente demande, pas tous. Sur la base des exemples de la présente demande, d’autres exemples obtenus par l’homme du métier sans travail créatif entrent dans le domaine de protection de la présente demande.
Exemple 1 Un matériau d’électrode négative en carbone dur pour des batteries au sodium-ion a été préparé selon le présent exemple, qui comprenait les étapes suivantes.
(1) De l’amidon de maïs d’une taille de particule allant de 2 μm à 80 μm a été utilisé comme matière première et a été mélangé avec de l’hydrogénophosphate de diammonium selon un rapport massique de 5 : 1, et ensuite de l’eau a été ajoutée pour l’imprégnation mixte, la quantité d’eau était 3 fois la masse totale de la poudre mixte d’amidon de maïs et d’hydrogénophosphate de diammonium, et l’eau a été séchée après 12h d’imprégnation pour obtenir de l’amidon imprégné d’hydrogénophosphate de diammonium.
(3) Les microsphères de carbone à base d’amidon obtenues à l’étape (2) ont été placées dans un four à haute température, du N 2 a été introduit pour la purge, le débit de N 2 était de 100 mL/min, et après une purge pendant 30 min, chauffées en continu jusqu’à la température de carbonisation cible de 1400°C à une vitesse de chauffage de 5°C/min, et lorsque la température de carbonisation cible a été atteinte, un gaz mixte de dioxyde de carbone et de N 2 avec un rapport volumique de 1 : 10 a été introduit, avec le débit de dioxyde de carbone étant de 10 mL/min, et soumises à un traitement thermique thermostatique pendant 2h à la température cible, et refroidies à température ambiante, et ensuite le matériau en carbone dur à haute performance a été obtenu. Les teneurs en C, N, O et P ont été présentées dans le Tableau 1. Composition (% atomique) C O N P Matière première 88,97 11,03 — — Exemple 1 94,85 1,58 3,18 0,39 Tableau 1 Teneur en éléments du matériau en carbone dur selon l’Exemple 1
La montre le diagramme SEM du matériau en carbone dur, à partir duquel on peut voir que la morphologie du matériau était des particules sphéroïdes avec des bords relativement arrondis.
La montre le profil XRD du matériau en carbone dur, à partir duquel on peut voir qu’environ 24,5° correspondaient au pic de diffraction (002) du plan cristallin, la largeur de demi-pic était plus grande et l’angle était petit, indiquant que le matériau en carbone dur présentait un degré élevé de désordre et que l’espacement des couches était plus grand, ce qui était propice au stockage et à la libération des ions sodium.
La montre le diagramme de distribution de taille de pore du matériau en carbone dur, à partir duquel on peut voir que la taille de pore dans le matériau était principalement concentrée en dessous de 5 nm.
La montre la courbe de performance de cycle du matériau en carbone dur obtenu lorsqu’il est utilisé comme électrode négative pour des batteries au sodium-ion, et le taux de rétention de capacité était de 94% pour 50 cycles.
Selon des modes de réalisation préférés de la présente invention des procédés de stabilisation de polyphénol X par rapport à une réduction d'agrégation telle que définie plus haut sont proposés, dans lesquels la composition, en particulier une composition de fixateur pour produits cosmétiques, comprend (1) au moins un polyphénol X comprenant au moins deux groupes phénol différents, (2) au moins un composé non ionique Y (poly)glycérolé et/ou polyoxyalkyléné, et (3) un système de solvant comprenant (i) de l'eau dans une quantité d'au moins environ 10 % en poids par rapport au poids total de la composition ; et (ii) au moins un monoalcool en C2-C5 en une quantité efficace pour inhiber la formation d'un précipité de composé X et de composé Y dans la composition avant application, dans lesquels le procédé comprend l'ajout d'au moins un antioxydant contenant du soufre à la composition pendant la préparation de la composition en une quantité suffisante pour stabiliser le polyphénol X par rapport à une réduction d'agrégation telle que définie plus haut dans la composition. La quantité de l'au moins un antioxydant contenant du soufre ajouté à la composition pendant la préparation de la composition pour stabiliser le polyphénol est de préférence les quantités évoquées ci-dessus en liaison avec ces ingrédients.
Selon des modes de réalisation préférés de la présente invention, des nécessaires comprenant, sous forme de compositions séparées dans un ou plusieurs récipients à l'intérieur des nécessaires, (A) une composition, en particulier une composition de fixateur pour cosmétiques, comprenant (1) au moins un polyphénol X comprenant au moins deux groupes phénol différents, (2) au moins un composé non ionique Y (poly)glycérolé et/ou polyoxyalkyléné, (3) un système de solvant comprenant (i) de l'eau en une quantité d'au moins environ 10 % en poids par rapport au poids total de la composition ; et (ii) au moins un monoalcool en C2-C5 en une quantité efficace pour inhiber la formation d'un précipité de composé X et de composé Y dans la composition avant application, et (4)au moins un antioxydant contenant du soufre ; et (B) au moins une autre composition telle qu'une composition de couche de couleur comprenant au moins un colorant sont proposés. De préférence, la composition comprend en outre au moins un agent gélifiant et/ou au moins un agent chélateur. De préférence en outre, la composition est une composition de gel et/ou possède un pH inférieur à 7.
Les compositions (A) et (B) peuvent être contenues dans différentes portions ou sections du même récipient à l'intérieur du nécessaire. Toutefois, les compositions (A) et (B) peuvent également se trouver dans différents récipients avec le nécessaire.
Selon des modes de réalisation préférés de la présente invention, des ensembles, tels qu'appliqués sur une matière kératineuse, comprenant (A) au moins une première couche d'au moins une composition, en particulier d'une composition de fixateur pour cosmétiques, comprenant (1) au moins un polyphénol X comprenant au moins deux groupes phénol différents ; (2) au moins un composé non ionique Y (poly)glycérolé et/ou polyoxyalkyléné, (3) un système de solvant comprenant (i) de l'eau en une quantité d'au moins environ 10 % en poids par rapport au poids total de la composition ; et (ii) au moins un monoalcool en C2-C5 en une quantité efficace pour inhiber la formation d'un précipité de composé X et de composé Y dans la composition avant application, et (4)au moins antioxydant contenant du soufre ; et (B) au moins une seconde couche d'une composition de couche de couleur comprenant au moins un colorant, où l'au moins une seconde couche est appliquée par-dessus (où la composition de l'invention est une composition d'apprêt) ou sous (où la composition de l'invention est une composition de fixateur) l'au moins une première couche, sont proposés. De préférence, la composition comprend en outre au moins un agent gélifiant et/ou au moins un agent chélateur. De préférence en outre, la composition est une composition de gel et/ou possède un pH inférieur à 7.
Sauf mention contraire, tous les nombres exprimant des quantités d'ingrédients, des conditions de réaction, et cetera utilisés dans la description et les revendications doivent être entendus comme étant modifiés dans tous les cas par le terme « environ ». En conséquence, sauf indication contraire, les paramètres numériques fournis dans la description suivante et les revendications jointes sont des approximations qui peuvent varier en fonction des propriétés souhaitées que l'on cherche à obtenir grâce à la présente invention.
Exemples Exemple I – Formulations d'échantillon Ingrédient Plage préférée Plage spécifique Polyphénol X (par exemple, acide tannique) 0,5-15 % 2-8 % Composé non ionique Y 0,5-15 % 2-8 % Monoalcool 25-65 % 25-45 % Eau 10-65 % 20-55 % Agent chélateur 0.001-2 % 0.002-1 % Antioxydant contenant du soufre 0.01-3 % 0.02-1 % Autre (conservateur, antioxydant, charge, etc.) 0-5 % 0-2 %
Exemple II – Préparation de composition Des compositions ont été formulées en mélangeant les ingrédients du tableau suivant.
Invention 1 Exemple de l'invention 2 Exemple de l'invention 3 Exemple comparatif 1 Exemple comparatif 2 EAU 48,273 48,025 48,023 48,3 48,048 ÉTHANOL 39 39 39 39 39 ACIDE TANNIQUE 5 5 5 5 5 TENSIOACTIF PEG 5 5 5 5 5 ÉPAISSISSANT AMPS 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 SILYLATE DE SILICE 2 2 2 2 2 NIACINAMIDE 0 0,25 0,25 0 0,25 MÉTABISULFITE DE SODIUM 0,025 0,025 0,025 0 0 CHÉLATEUR 0,002 0 0,002 0 0,002 TOTAL 100 100 100 100 100
Exemple III – Protocoles d'essai A. Essai d'agrégation Une composition est placée dans une étuve à 45 o C pendant 4 semaines ou 8 semaines. La composition est observée visuellement pour détecter l'agrégation dans la composition. Une agrégation visible au sein de la composition indique une instabilité de la composition.
B. Essai d'évaluation de couleur Une composition est placée dans une étuve à 45 o C pendant 4 semaines ou 8 semaines. La couleur peut être évaluée après avoir retiré les échantillons du four à l'intervalle de temps souhaité.
La couleur de la composition peut tout d'abord être observée visuellement. Des compositions contenant différents antioxydants et/ou oxydants contenant du soufre peuvent être comparées pour déterminer des différences de couleur, des couleurs plus claires indiquant une meilleure stabilité de la composition, en particulier une meilleure stabilité du polyphénol X au sein de la composition. De cette manière, l'effet sur la stabilité de la composition, en particulier sur la stabilité du polyphénol X, de différents antioxydants et/ou oxydants contenant du soufre peut être déterminé.
Deuxièmement, une analyse colorimétrique peut être réalisée pour déterminer plus quantitativement la couleur de la composition et ainsi la stabilité de la composition, en particulier la stabilité du polyphénol X au sein de la composition. Par exemple, la composition peut être déposée sur des cartes blanches, en revêtant la carte blanche avec une épaisseur de 6 mils. Au bout d'une durée fixée pour permettre au dépôt (ou revêtement) de sécher (par exemple, 1 à 4 heures), un spectromètre couleur peut être utilisé pour déterminer la valeur de couleur de zones de la carte blanche avec ou sans le dépôt (ou revêtement). La couleur pour les deux zones peut être enregistrée à l'aide de valeurs L, a, b comme il est connu dans l'art. Les valeurs de différence de couleur ΔE peuvent être calculées en utilisant les différences des valeurs L, a et b comme il est connu dans l'art. Les valeurs de différence de couleur ΔE peuvent être calculées en utilisant les différences des valeurs L, a et b dans les zones blanches et revêtues/présentant un dépôt de la carte comme suit :
Exemple IV – Essai Des compositions ont été préparées conformément au tableau ci-dessus, et étaient sensiblement identiques, avec des différences dans la présence de l'agent chélateur/antioxydant identifiées ci-dessous. Les valeurs ΔE ont été déterminées comme décrit ci-dessus.
La composition 1 de l'invention contenait un agent chélateur et du métabisulfite de sodium. ΔE = 2,29 (4 semaines) ; ΔE = 3,16 (8 semaines).
La composition 2 de l'invention contenait du niacinamide et du métabisulfite de sodium. ΔE = 3,76 (4 semaines) ; ΔE = 5,67 (8 semaines).
La suspension de substance contenant du phosphore a été pulvérisée sur la poudre de LCO modifié à une vitesse de rotation de 1500 tr/min, le mélange résultant a été agité pendant 9 min, placé dans un four à chambre et fritté à 450 °C pendant 7 h, et un produit en bloc a été broyé et tamisé à travers un tamis de 400 mesh pour obtenir le matériau de cathode revêtu d’une substance contenant du phosphore de formule structurelle 0,998Li 1,005 Co 0,982 Ti 0,006 Al 0,012 (F 0,003 O 1,997 )·0,002(LiMgAl 3 (PO 3 ) 12 ).
Du carbonate de lithium, de l’oxyde cobaltosique, du dioxyde de titane, de l’oxyde d’aluminium et du fluorure de lithium ont été parfaitement mélangés et ensuite frittés à 1020 °C pendant 10 h, et un produit a été broyé pour obtenir la poudre de LCO modifié, le carbonate de lithium, l’oxyde cobaltosique, le dioxyde de titane, l’oxyde d’aluminium et le fluorure de lithium ayant été ajoutés respectivement en des quantités de 0,5 mol, 0,2 mol, 0,005 mol, 0,01 mol et 0,002 mol.
S1 : Du carbonate de lithium, du pentoxyde de phosphore et de l’oxyde d’aluminium ont été parfaitement mélangés, frittés à 500 °C pendant 5 h, et ensuite broyés pour obtenir une particule de composé de phosphate ; et la particule de composé de phosphate a été placée dans un micro-nano broyeur, de l’éthanol a été ajouté, puis un broyage a été effectué pendant 10 min à une puissance de 200 W pour obtenir une poudre de composé de phosphate d’une taille de particule de 300 nm, une masse totale du pentoxyde de phosphore et de l’oxyde d’aluminium représentant 0,03 % d’une masse de la poudre de LCO modifié, et une masse du carbonate de lithium représentant 0,05 % d’une masse de la poudre de LCO modifié.
S2 : La poudre de composé de phosphate obtenue dans S1 a été ajoutée à de l’eau désionisée, et le mélange résultant a été parfaitement agité pour obtenir la suspension de substance contenant du phosphore, un rapport en masse de la poudre de composé de phosphate par rapport à l’eau désionisée étant de 1:5.
La suspension de substance contenant du phosphore a été pulvérisée sur la poudre de LCO modifié à une vitesse de rotation de 1500 tr/min, le mélange résultant a été agité pendant 9 min, placé dans un four à chambre et fritté à 450 °C pendant 7 h, et un produit en bloc a été broyé et tamisé à travers un tamis de 400 mesh pour obtenir le matériau de cathode revêtu d’une substance contenant du phosphore de formule structurelle 0,997Li 1,008 Co 0,985 Ti 0,005 Al 0,01 (F 0,002 O 1,998 )·0,003(Li 3 Al(PO 4 ) 2 ).
Cet exemple est différent de l’exemple 5 uniquement en ce qu’un élément soufré a été utilisé à la place du fluorure de lithium dans la préparation du matériau de cathode LCO modifié.
Cet exemple est différent de l’exemple 5 uniquement en ce que du phosphate d’aluminium a été utilisé à la place du pentoxyde de phosphore et de l’oxyde d’aluminium dans la préparation de la suspension de substance contenant du phosphore.
Selon un quatorzième mode de réalisation et en référence à la , en particulier aux figures 34a et 34b, le propulseur hydraulique comprend : - un moteur 170 dont l’arbre de rotation s’étend sensiblement parallèlement à la direction de déplacement ou du fluide, le moteur étant prévu pour rester dans l’eau lors du fonctionnement, - un système de conversion monté de manière coaxiale avec le moteur, ledit système comprenant un cylindre 172 dont la surface périphérique comprend une rainure en forme de zig-zag, ladite rainure s’étendant radialement, et des tiges 174 s’étend sensiblement parallèlement à la direction de déplacement ou du fluide, chaque tige étant reliée d’une part à la rainure par l’intermédiaire d’un doigt logé dans ladite rainure et agencé pour se translater lors du fonctionnement, et d’autre part une membrane discoïdale 171, chaque tige étant guidé en translation par des paliers.
Selon une variante de réalisation, le dispositif ou une pompe comprenant deux rainures, actionnant deux membranes avec des doigts, chaque membrane étant actionnée par une rainure, chaque membrane étant disposée à une extrémité axiale du propulseur ou de la pompe. Ce mode de réalisation a pour avantages de limiter le phénomène de balourd et limiter les de vibrations.
Selon un quinzième mode de réalisation et en référence aux figures 35 et 36, le propulseur hydraulique comprend : _- un moteur dont l’arbre de rotation est parallèle et à la direction d’écoulement du fluide à déplacer, le moteur étant prévu pour rester dans l’eau lors du fonctionnement, - une membrane tubulaire 181, l’axe du moteur étant coaxial à l’axe de la membrane tubulaire, - un système à cames 182 en étoile dont la surface extérieure coopère avec six tiges d’actionnement ou de poussée 184 s’étendant radialement dont chaque extrémité proximale est reliée ou en contact avec la came en étoile via des moyens de rappel en position, de préférence des ressorts, chaque tige étant reliée à une portion de poussée correspondant à une portion de la circonférence intérieure de ladite membrane.
Selon un seizième mode de réalisation et en référence à la , en particulier aux figures 37a, 37b, le propulseur hydraulique comprend : _- un moteur (non représenté) dont l’arbre de rotation est parallèle à la direction d’écoulement du fluide à déplacer, le moteur étant prévu pour rester dans l’eau lors du fonctionnement, - une membrane discoïdale 191, l’axe du moteur étant coaxial à l’axe de la membrane, - un système à cames 192 agencées sur une face transversale dont la surface extérieure coopère avec quatre tiges d’actionnement ou de poussée 194 s’étendant parallèlement à la direction d’écoulement du fluide à déplacer, dont chaque extrémité proximale est reliée ou en contact avec la came et chaque extrémité distale est reliée à la membrane, qui est ramenée en position initiale par des ressorts fixés par rapport au bâti.
Selon un dix-septième mode de réalisation et en référence à la , le propulseur hydraulique comprend : _- un moteur (non représenté) dont l’arbre de rotation est parallèle à la direction d’écoulement du fluide à déplacer, un arbre de déport étant relié à l’arbre de rotation, - une membrane en forme de nappe rectangulaire 201, - un système de conversion à came 202 comprenant en outre tige d’actionnement disposé entre la came l’extrémité de la membrane.