INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, ledit module à décalage de fréquence du système selon l’invention comporte en entrée, un modulateur d’entrée apte à moduler ladite au moins une partie de la lumière issue dudit faisceau de lumière laser par un signal périodique. Ce modulateur d’entrée utilisant au moins un signal périodique, permet de choisir la fréquence de décalage du système selon l’invention, ce qui permet de l’utiliser pour analyser la lumière rétrodiffusée selon différents effets (Raman, Rayleigh, Brillouin, etc) et autorise une diversité d’applications du système selon l’invention.
Ledit modulateur d’entrée est choisi de préférence parmi un modulateur de phase électro-optique, un modulateur d’intensité électro-optique, un modulateur à électro-absorption, ou un amplificateur optique à semi-conducteur.
Avantageusement, ledit module à décalage de fréquence du système selon l’invention comportant ledit module d’entrée comporte en outre :
- un module à gain variable apte à faire varier l’amplitude de la lumière modulée en sortie dudit modulateur d’entrée, et
- un laser semiconducteur apte à recevoir la lumière issue dudit module à gain variable et à émettre une lumière décalée en fréquence par rapport à la lumière issue de ladite source de lumière, d’un décalage fréquentiel fonction de la fréquence dudit signal périodique.
Cette implémentation de l’invention permet un filtrage simple des fréquences générées par le module d’entrée. En outre un tel agencement du système comportant après une source de lumière laser, un modulateur d’entrée suivi d’un laser contrôlé en gain, permet de placer un isolateur entre la source de lumière laser et le port d’entrée du système, plutôt que dans le module à décalage de fréquence, ce qui nécessiterait d’implémenter celui-ci par parties dans deux circuits photoniques intégrés différents.
Alternativement, ledit module à décalage de fréquence comporte en outre, en sortie dudit modulateur d’entrée, un filtre photonique interférométrique à bande étroite. Cette implémentation alternative au laser contrôlé en gain permet de ne pas nécessiter d’isolateur optique supplémentaire, celui-ci étant nécessaire dans l’alternative précédente dans le cas où on veut éviter toute interaction retour entre le laser contrôlé en gain et la source de lumière laser.
Le système de capteur à fibre optique distribué selon l’invention comporte avantageusement un premier amplificateur optique entre ledit port de sortie et ledit dispositif de circulation optique et un deuxième amplificateur optique entre ledit dispositif de circulation optique et ledit récepteur. Ces amplificateurs permettent d’assurer d’avoir une puissance de lumière rétrodiffusée assez importante pour que le récepteur puisse faire des mesures optimales sur la fibre optique.
Avantageusement, ledit circuit intégré photonique comporte en outre, entre ledit module à décalage de fréquence et ledit port de sortie, un ou plusieurs modulateurs choisis dans la liste comportant :
- un modulateur de phase électro-optique,
- un modulateur d’intensité électro-optique,
- un modulateur à électro-absorption,
- un amplificateur optique à semi-conducteur,
- un modulateur de polarisation.
Avantageusement, ledit circuit intégré photonique comporte en outre un autre module à décalage de fréquence apte à recevoir une partie de la lumière issue de ladite source de lumière laser, à décaler ladite partie de lumière en fréquence et à transférer ladite partie de lumière décalée en fréquence audit récepteur. La présence de ce deuxième module à décalage de fréquence permet de faciliter le traitement effectué par le récepteur. Comme le module à décalage de fréquence du système selon l’invention opérant sur la lumière injectée dans la fibre optique, le deuxième module de fréquence offre la possibilité de choisir le décalage en fréquence effectué, plus précisément ici le deuxième module de fréquence permet ici de choisir le décalage observé par le récepteur.
Dans une variante de ce mode de réalisation de l’invention avec un deuxième module à décalage de fréquence, ledit circuit intégré photonique comporte en outre un autre récepteur apte à recevoir une partie de ladite lumière rétrodiffusée et une partie de la lumière issue de ladite source de lumière laser sans décalage fréquentiel ou avec un décalage fréquentiel distinct du décalage fréquentiel généré par ledit autre module à décalage de fréquence, ledit décalage fréquentiel distinct étant alors généré par encore un autre module à décalage de fréquence dudit circuit intégré photonique. Cette variante permet d’utiliser le système selon l’invention pour plusieurs applications, par exemple en analysant simultanément la lumière rétrodiffusée par effet Brillouin et la lumière rétrodiffusée par effet Rayleigh.
Préférentiellement, le noir de carbone de pyrolyse utilisable dans le cadre de la présente invention a une teneur en zinc supérieure ou égale à 2 % en poids, de préférence allant de 2,5 à 8% en poids, par rapport au poids total du noir de carbone de pyrolyse.
La teneur en cendres est déterminée par calcination dans des capsules en platine dans un four à moufle à 825°C selon le protocole suivant. Une capsule est préalablement identifiée avant chaque série de mesure et est tarée à 0,1 mg près et la masse est notée P0. Dans la capsule, on introduit 5 g d’échantillon de noir de carbone de pyrolyse que l’on pèse précisément à 0,1 mg près ; cette masse est notée P1. La capsule et son contenu sont pré-calcinés à l’aide d’un bec bunsen jusqu’à apparition des fumées et inflammation du produit. Une fois la combustion complète du produit, la capsule et son contenu sont introduits dans un four à moufle chauffé à 825 °C pendant 1 h. Au bout d’1 h, la capsule est sortie du four et immédiatement introduite dans un dessiccateur à température ambiante. Lorsque la capsule et les cendres sont revenues à température ambiante, la capsule est de nouveau pesée pour obtenir la masse P2. Finalement, il est possible d’obtenir le taux de cendres (% cendres) en utilisant la formule ci-dessous :
La teneur en zinc dans le noir de carbone de pyrolyse est réalisée après calcination de l’échantillon, puis reprise des cendres dans un milieu acide et dosage par ICP-AES (spectroscopie d'émission atomique à plasma à couplage inductif). Les cendres sont obtenues en réalisant le protocole ci-dessus. On prélève environ exactement 100 mg de cendres (prise d’essai) que l’on introduit dans un tube en PFA (perfluoroalkoxy) pour plaque chauffante HotBlock. On ajoute ensuite 8 mL d’acide chlorhydrique concentré à 37%, 3 mL d’acide nitrique concentré à 65% et 0,5 mL d’acide fluorhydrique à 40%. On ferme le tube avec son bouchon et on chauffe à 130°C pendant 2h. Après refroidissement, le contenu est ensuite transvasé à l’aide d’eau ultrapure dans une fiole jaugée en PTFE (polytétrafluoroéthylène) de 100 mL contenant déjà 2g d’acide borique (pour neutraliser l’acide fluorhydrique). On complète avec de l’eau ultrapure jusqu’au trait de jauge. La solution obtenue est diluée par 100, en prélevant 1 mL dans une fiole de 100 mL en PFTE, contenant préalablement 8 mL d’acide chlorhydrique concentré à 37%, 3 mL d’acide nitrique concentré à 65%, 0,5 mL d’acide fluorhydrique à 40% et 2g d’acide borique. Cette solution diluée est ensuite filtrée sur filtre seringue 0,45 µm GHP avant d’être analysée par spectrométrie d'émission atomique – plasma à couplage inductif (ICP-AES). En amont de l’analyse de la solution diluée, au moins 5 étalons sont analysés par ICP-AES à des concentrations en zinc de 0, 0,5, 1, 2 et 5 mg/L. Ces étalons ont été préparés dans des fioles jaugées de 100 mL, par dilution d’une solution commerciale certifiée à une concentration en zinc de 1 g/L.
Ces fioles jaugées contiennent au préalable 8 mL d’acide chlorhydrique concentré à 37%, 3 mL d’acide nitrique concentré à 65%, 0,5 mL d’acide fluorhydrique à 40% et 2g d’acide borique. Les solutions étalons sont analysées par ICP-AES à une longueur d’onde de λZn = 202,613 nm. Pour chaque concentration (c) étalon, l’intensité du signal du zinc IZn est reportée sur un graphique IZn = f(c), qui correspond à la droite de calibration (de type y = ax + b). La solution de l’échantillon (solution diluée) de concentration inconnue est ensuite mesurée dans les mêmes conditions que les étalons. L’intensité mesurée est reliée à la concentration grâce à la droite de calibration obtenue précédemment. On obtient ainsi la concentration [c]cendres en % massique directement par le logiciel, car la prise d’essai et le volume ont été préalablement enregistrés. La concentration en zinc dans le noir de pyrolyse [c]noir en % massique est obtenue par l’équation suivante :
La détermination du taux de soufre dans les noirs de carbone de pyrolyse est réalisée par four LECO. Les analyseurs de soufre LECO sont conçus pour mesurer, notamment, la teneur en soufre dans des matériaux organiques et/ou inorganiques par combustion et détection infrarouge non dispersive. Avant la réalisation de la mesure du taux de soufre sur l’échantillon, un nettoyage des nacelles et un étalonnage du four sont réalisés. Les nacelles pour four LECO sont préalablement nettoyées : il s’agit d’analyser la nacelle vide, dans les mêmes conditions que les échantillons. La préparation de la courbe de calibration se fait à partir d’un standard commercial appelé « BBOT » dont la pureté est supérieure à 99,99 % et dont la teneur en carbone (C), en hydrogène (H), en azote (N), en oxygène (O) et en soufre (S) est garantie. Cette teneur est la suivante C% : 72,52 ; H% 6,09 ; N% 6,51 ; O% 7,43 et S% 7,44. On pèse environ exactement 10 ± 3, 20 ± 3 et 40 ± 3 mg de BBOT dans une nacelle. L’ensemble étalon / nacelle est introduit dans le four à combustion, régulé à 1350 C sous oxygène pur. La combinaison de la température du four et du débit d’analyse provoque la combustion de l’échantillon et la libération du soufre et/ou du carbone sous forme de SO 2 (g). Après un temps de 20 s, l'oxygène commence à circuler à travers la « lance » pour accélérer la combustion des matériaux difficiles à brûler. Le soufre et/ou le carbone, sous forme de SO 2 (g), sont entraînés par un flux d’oxygène jusqu’à travers les cellules infrarouges de détection. Le logiciel de l’instrument trace une droite reliant la masse d’étalon introduite et la réponse observée (aire) sur le détecteur. On obtient ainsi une droite de calibration. Après avoir nettoyer soigneusement le matériel de prélèvement, on pèse environ exactement 80 ± 5 mg de noir de carbone de pyrolyse que l’on introduit dans une nacelle pour four LECO. L’aire du pic de SO 2 observée est reliée à la concentration grâce à la droite de calibration. Le logiciel de l’instrument calcule ensuite grâce à la masse d’échantillon introduit dans la nacelle le % massique de soufre dans l’échantillon.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la lamelle d’étanchéité arrière fait saillie sensiblement perpendiculairement à la face inférieure de la semelle lorsque l’organe d’étanchéité arrière est dans la première configuration.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la lamelle d’étanchéité arrière présente une épaisseur qui diminue en direction du bord inférieur de la lamelle d’étanchéité arrière.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la lamelle d’étanchéité arrière est élastiquement déformable.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, la lamelle d’étanchéité arrière pourrait être rigide ou semi-rigide.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’organe d’étanchéité arrière est configuré pour être déformé élastiquement dans la deuxième configuration en fonction des forces de frottement générées par le frottement de l’organe d’étanchéité arrière sur la surface à nettoyer.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’organe d’étanchéité arrière est configuré pour être déformé élastiquement dans la deuxième configuration lorsque la tête d’aspiration est déplacée vers l’avant sur un sol mou.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’organe lamelle d’étanchéité arrière est configuré pour être déformé élastiquement dans la première configuration lorsque la tête d’aspiration est déplacée vers l’arrière sur un sol.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la première configuration correspond à une configuration de repos de l’organe d’étanchéité arrière.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la tête d’aspiration comporte en outre une brosse rotative logée dans une chambre d’aspiration qui est délimitée par le corps principal et qui est reliée fluidiquement à la bouche d’aspiration, la brosse rotative comprenant un corps de brosse qui présente un axe longitudinal central et qui est configuré pour être entraîné en rotation selon un sens de rotation prédéterminé et autour d’un axe de rotation sensiblement coaxial avec l’axe longitudinal central du corps de brosse.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la brosse rotative comporte une rangée de poils prévue sur une surface périphérique externe du corps de brosse et s’étendant sur au moins une partie de la longueur du corps de brosse, et une lamelle de nettoyage prévue sur la surface périphérique externe du corps de brosse et s’étendant sur au moins une partie de la longueur du corps de brosse, la lamelle de nettoyage étant décalée angulairement de la rangée de poils par rapport à l’axe longitudinal central du corps de brosse d’un angle de décalage et étant située à l’arrière de la rangée de poils par rapport au sens de rotation prédéterminé du corps de brosse.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la première partie de logement débouche dans une partie inférieure de la deuxième partie de logement.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la première partie de logement forme une rainure de fixation, et par exemple une rainure de fixation qui est ouverte vers l’arrière.
Selon le mode de réalisation de l’invention, le corps principal comporte un organe de butée, tel qu’une nervure de butée, prévu dans la deuxième partie de logement et contre lequel est destinée à venir en butée la portion arrière de la partie de fixation lorsque l’organe d’étanchéité arrière occupe la deuxième configuration.
L’au moins une face revêtue (2a) est donc une face de cuisson. Autrement dit, le revêtement de l’élément de cuisson (1) selon l’invention est destiné à être en contact avec des aliments.
Le revêtement de l’élément de cuisson (1) selon l’invention ne comprend pas de polymère fluoré. En d’autres termes, ledit revêtement est dépourvu de polymère fluoré.
Avantageusement, l’épaisseur de la couche (3a) est comprise entre 5 µm et 100 µm, de préférence entre 8 µm et 70 µm, plus préférentiellement entre 20 et 70 µm, de manière particulièrement préférée entre 10 µm et 30 µm.
Selon un mode de réalisation, l’épaisseur de la couche (3c) est comprise entre 0,1 µm et 2 µm, de préférence entre 0,2 µm et 1,5 µm.
Selon un mode de réalisation particulier : l’épaisseur de la couches (3a) est comprise entre 5 µm et 100 µm, typiquement entre 20 µm et 70 µm, et l’épaisseur de la couche (3b) est comprise entre 1 µm et 100 µm, typiquement entre 2 µm et 30 µm. l’épaisseur de la couche (3c) est comprise entre 0,05 µm et 100 µm, de préférence entre 0,08 µm et 20 µm.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’au moins une partie avant de la portion longitudinale avant de la partie de fixation est maintenue entre deux parois qui sont en vis-à-vis l’une de l’autre et qui sont sensiblement parallèles l’une à l’autre. De façon avantageuse, chacune des deux parois s’étend sensiblement horizontalement lorsque la tête d’aspiration repose sur une surface horizontale.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’organe d’étanchéité arrière est monobloc, c’est-à-dire réalisé en une seule pièce.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la partie avant et une partie intermédiaire de la portion longitudinale avant sont maintenues, et par exemple serrées, dans la première partie de logement.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la lamelle d’étanchéité arrière s’étend depuis la partie de fixation, et par exemple depuis une portion longitudinale médiane de la partie de fixation.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la bouche d’aspiration présente une forme allongée et s’étend selon une direction d’extension. De façon avantageuse, la direction d’extension s’étend sensiblement perpendiculairement à une direction de déplacement de la tête d’aspiration.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la lamelle d’étanchéité arrière s’étend sensiblement parallèlement à la direction d’extension de la bouche d’aspiration.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la première partie de logement présente une première hauteur et la deuxième partie de logement présente une deuxième hauteur qui est supérieure à la première hauteur.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le corps principal comporte une fente de passage débouchant dans le logement de réception et à travers laquelle s’étend la lamelle d’étanchéité arrière. De façon avantageuse, la fente de passage est prévue sur la semelle.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la fente de passage comporte une paroi de butée arrière, la lamelle d’étanchéité arrière étant configurée pour venir en butée contre la paroi de butée arrière lorsque l’organe d’étanchéité arrière occupe la deuxième configuration.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la fente de passage présente une largeur supérieure à l’épaisseur maximale de la lamelle d’étanchéité arrière. De façon avantageuse, la largeur de la fente de passage est 1,3 à 3 fois supérieure à l’épaisseur maximale de la lamelle d’étanchéité arrière. Avantageusement, la lamelle d’étanchéité arrière est positionnée par rapport à la fente de passage de telle sorte qu’un dégagement horizontal arrière soit créé entre la lamelle d’étanchéité arrière et la paroi de butée arrière. Une telle configuration de la fente de passage permet, lors d’une déformation élastique de la partie de fixation entraînant une déformation de l’organe d’étanchéité arrière vers la deuxième configuration, un pivotement vers l’arrière de la lamelle d’étanchéité arrière tout en limitant des déformations trop ponctuelles de la lamelle d’étanchéité arrière et donc tout en limitant les concentrations de contraintes dans cette dernière. En effet, grâce à cette configuration qui permet d’augmenter le rayon de courbure de la lamelle d’étanchéité arrière lorsqu’elle est fléchie dans la deuxième configuration, les déformations résultant de la flexion arrière sont mieux réparties au sein de la lamelle d’étanchéité arrière.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le logement de réception comporte une paroi de fond dans laquelle débouche la fente de passage.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la portion arrière de la partie de fixation est configurée pour reposer sur la paroi de fond lorsque l’organe d’étanchéité arrière occupe la première configuration.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le corps principal comporte un dégagement arrière situé à l’arrière de la bouche d’aspiration et délimitant un évidement arrière qui est ouvert vers le bas et dans lequel est reçue au moins partiellement la lamelle d’étanchéité arrière, la fente de passage débouchant dans l’évidement arrière. De façon avantageuse, le dégagement arrière est prévu sur la semelle.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la fente de passage débouche dans une surface inférieure arrière de la face inférieure de la semelle, la surface inférieure arrière étant configurée pour s’étendre sensiblement horizontalement lorsque la tête d’aspiration repose sur une surface horizontale et pour être située à une distance de séparation de ladite surface horizontale qui est comprise entre 2 à 6 fois l’épaisseur maximale de la lamelle d’étanchéité arrière. Une telle disposition de la fente de passage permet d’augmenter le rayon de courbure du trajet de déplacement du bord inférieur de la lamelle d’étanchéité arrière lors de son pivotement entre les première et deuxième configurations, ce qui limite donc encore les concentrations de contraintes sur la partie flexible de la lamelle d’étanchéité arrière.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’organe d’étanchéité arrière présente une section transversale qui est sensiblement en forme de T ou de L inversé.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la lamelle d’étanchéité arrière est configurée pour s’étendre sensiblement verticalement lorsque l’organe d’étanchéité arrière est dans la première configuration et que la tête d’aspiration est parallèle à une surface horizontale, et pour être inclinée vers l’arrière et par rapport à la verticale lorsque l’organe d’étanchéité arrière est dans la deuxième configuration et que la tête d’aspiration repose sur une surface horizontale.
La composition pharmaceutique selon l’invention permet d’obtenir un effet thérapeutique rapide, supérieur aux médicaments de référence, et durable dans le temps, y compris après après l’arrêt du traitement
on entend par « syndrome de stress post-traumatique » toute pathologie se caractérisant par le développement de symptômes de type dépression, anxiété généralisée, incapacité à travailler, retrait de la vie sociale ou troubles du sommeil chez des personnes exposées à des événements traumatiques majeurs civils (accidents, agressions, viols, attentats) ou militaires (combats, interventions) ; on entend par « calendrier continu » le traitement thérapeutique continu d’un patient, comprenant l’administration successive d’une ou plusieurs compositions thérapeutiques (dont multithérapies, selon l’invention ou non), identiques ou différentes, chacune avec son propre schéma d’administration thérapeutique (nombre d’administrations journalières et nombre de jours d’administration sur une période donnée, semaine par exemple) et ce, de façon illimitée et non séquencée ou espacée dans le temps, c’est-à-dire sans interruption de traitement ; on entend par « métabolite » d’un principe actif tout produit intermédiaire résultant de la transformation dudit principe actif dans l'organisme lors d'un processus métabolique ; cyproheptadine désigne le (5 H-dibenzo [a,d]cyclohepten-5-ylidene)-1-methylpiperidine hydrochloride, ainsi que ses sels ou dérivés pharmaceutiquement acceptables ; on entend par « prodrogue » d’un principe actif tout composé dont la biotransformation dans l’organisme aboutit audit principe actif ; on entend par « sel pharmaceutiquement acceptable » d’un principe actif tout sel d’addition dudit principe actif avec un acide minéral ou organique par action d’un tel acide au sein d’un solvant organique ou aqueux tel qu’un alcool, une cétone, un éther ou un solvant chloré, et qui soit acceptable d’un point de vue pharmaceutique ; on entend par « dérivé pharmaceutiquement acceptable » d’un principe actif tout « prodrogue » ou « métabolite » dudit principe actif, ainsi que leur sel pharmaceutiquement acceptable ; alfuzosine désigne la N-[3-[(4-amino-6,7-dimethoxy-quinazolin-2-yl)-methyl-amino]propyl]tetrahydrofuran-2-carboxamide, ainsi que ses sels ou dérivés pharmaceutiquement acceptables ; prazosine désigne la 2-[4-(2-furoyl)piperazin-1-yl]-6,7-dimethoxyquinazolin-4-amine, ainsi que ses sels ou dérivés pharmaceutiquement acceptables ; tamsulosine désigne la (R)-5-(2-(2-(2-ethoxyphenoxy)ethylamino)propyl)-2-methoxybenzenesulfonamide, ainsi que ses sels ou dérivés pharmaceutiquement acceptables ; térazosine désigne la 6,7-dimethoxy-2-[4-(tetrahydrofuran-2-ylcarbonyl)piperazin-1-yl]quinazolin-4-amine, ainsi que ses sels ou dérivés pharmaceutiquement acceptables ; silodosine désigne la 1-(3-hydroxypropyl)-5-[(2R)-({2-[2-[2-(2,2,2-trifluoroethoxy)phenoxy]ethyl}amino)propyl]indoline-7-carboxamide , ainsi que ses sels ou dérivés pharmaceutiquement acceptables ; et doxazosine désigne la (RS)-2-{4-[(2,3-dihydro-1,4-benzodioxin-2-yl)carbonyl]piperazin-1-yl}-6,7-dimethoxyquinazolin-4-amine, ainsi que ses sels ou dérivés pharmaceutiquement acceptables.
La composition pharmaceutique selon la présente invention contient les principes actifs en quantité suffisante pour assurer l’effet thérapeutique souhaité, c’est-à-dire le traitement du syndrome de stress post-traumatique chez le patient traité.
De préférence, les quantités journalières suivantes de principes actifs sont utilisées pour préparer la composition pharmaceutique selon l’invention :