INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Additif modificateur d’impact 2 : un polymère acrylonitrile-butadiène-styrène modifié présentant un taux de butadiène supérieur ou égale à 60% en poids par rapport au poids total du polymère acrylonitrile-butadiène-styrène modifié (HR-181®)
Ref Nature du polymère recyclé Additif modificateur d’impact 1 (% massique) Additif modificateur d’impact 2 (% massique) IZOD entaillé 23°C (kJ/m²) C3-1* ABS - - 7,93 ± 0,28 C3-2 ABS 15 - 19,8 ± 0,5 C3-4 ABS - 15 19,1 ± 0,9 C3-5 ABS 10 5 21,4 ± 0,7
A quantité d’additif modificateur d’impact équivalente, les compositions comprenant un mélange de deux modificateurs d’impact présentent une meilleure résistance au choc que les compositions comprenant un seul modificateur d’impact, ce qui démontre un effet de synergie entre ces deux additifs modificateurs d’impact.
Amélioration de la résistance au choc de polymères recyclés La présente invention concerne une composition de polymère recyclé. La présente invention concerne aussi un procédé de préparation d’une telle composition. La présente invention concerne en outre un procédé d’amélioration de la résistance au choc d’un polymère recyclé.
De préférence, le recyclage mécanique comprend en outre une étape d’extrusion/granulation v) pour obtenir des granulés.
Le recyclage mécanique peut comprendre en outre une étape de mélange a-2) des granulés obtenus à l’étape v) avec des granulés de polyoléfine PO vierge.
La réaction de polycondensation peut être réalisée par tout moyen connu de l’homme du métier, par exemple en présence d’enzymes ou de catalyseurs de transestérification connus dans le domaine. De préférence, le catalyseur est choisi dans le groupe constitué du méthanolate de sodium, de l’oxyde de magnésium, de l’acétate de zinc, du dioxyde de germanium, du tétraalkoxyde de titane (tel que par exemple le tétrabutoxyde de titane), et de leurs mélanges.
COMPOSITION POUR LE SOIN ET/OU LE MAQUILLAGE DE MATIÈRES KÉRATINIQUES La présente invention concerne une composition cosmétique. En particulier, la présente invention concerne une composition pour le soin et/ou le maquillage de matières kératiniques. La présente invention concerne également une méthode non thérapeutique pour le soin et/ou le maquillage de matières kératiniques.
ART CONNEXE La peau est la barrière protectrice du corps humain. Elle protège l’intérieur du corps contre les lésions physiques (comme les traumatismes) et les lésions biologiques (comme celles dues aux bactéries, aux virus ou aux champignons).
On émulsionne la phase B dans la phase A ;
On refroidit ;
Puis on ajoute la phase C, puis D, puis E.
Phase Ingrédient (% p/p) F1 Composition comparative A Eau 30 30 A SODIUM STEAROYL GLUTAMATE 1,00 1,00 A GLYCERINE 5,00 5,00 A PROPANEDIOL 1,00 1,00 A Conservateurs qs qs B C12-16 ALCOHOLS (and) PALMITIC ACID (and) HYDROGENATED LECITHIN (Biophilic H MB de Lucas Meyer Cosmetics) 2,00 - B CETYL ESTERS (and) CETYL ESTERS 1,00 1,00 B DEXTRIN PALMITATE 1,00 1,00 B BUTYL METHOXYDIBENZOYLMETHANE 3,00 3,00 B ETHYLHEXYL SALICYLATE 5,00 5,00 B OCTOCRYLENE 7,00 7,00 B HOMOSALATE 5,00 5,00 B C15-19 ALKANE 2,00 2,00 B1 SODIUM POLYACRYLATE STARCH (Makimousse 12 de Daito Kasei) 0,95 0,95 C Eau Qsp 100 Qsp 100 D Acide citrique 0,30 0,30 D Eau 1 1 E OXIDIZED STARCH ACETATE 2,00 2,00 E SILICE 1,00 1,00 Observation macroscopique Crème moyennement épaisse, légèrement frosty Crème moyennement épaisse, légèrement frosty Viscosité M3 à 24h à t=10 min en Pa.s 2.5 2.2 Stabilité après 15 jours à 45°C Conforme Non conforme Relargage
Conclusion : la présence de lécithine agit favorablement sur la stabilité de la formule.
La formule F1 se présente sous forme d’émulsion fine et serrée à bords nets sous microscope à lumière non polarisée, et présente une anisotropie sous microscope à lumière polarisée. C’est une crème hydratante avec une application douce, un fini peau doux, non gras et non collant.
Au contraire, la composition comparative est instable dès 15 jours à 45°C.
Exemple 2 : E valuation de la composition F1 par rapport à une autre composition comparative
La composition F1 selon l’invention (exemple 1) est comparée avec la composition comparative du tableau 2 suivante (obtenue par le protocole de l’exemple 1).
Ingrédient (% p/p) F1 Composition comparative Eau Qsp 100 Qsp 100 BUTYL METHOXYDIBENZOYLMETHANE 3,00 3,00 GLYCERINE 5,00 5,00 SODIUM STEAROYL GLUTAMATE 1,00 1,00 ETHYLHEXYL SALICYLATE 5,00 5,00 CETYL ESTERS (and) CETYL ESTERS 1,00 1,00 OCTOCRYLENE 7,00 7,00 HOMOSALATE 5,00 5,00 DEXTRIN PALMITATE 1,00 1,00 PROPANEDIOL 1,00 1,00 OXIDIZED STARCH ACETATE 2,00 2,00 C15-19 ALKANE 2,00 2,00 Conservateurs qs qs SILICE 1,00 1,00 C12-16 ALCOHOLS (and) PALMITIC ACID (and) HYDROGENATED LECITHIN (Biophilic H MB de Lucas Meyer Cosmetics) 2,00 2,00 SODIUM POLYACRYLATE STARCH (Makimousse 12 de Daito Kasei) 0,95 0,40 Acide citrique 0,30 0,30 Observation macroscopique Crème moyennement épaisse, légèrement frosty Crème fluide, légèrement frosty Viscosité M3 à 24h à t=10 min en Pa.s 2.5 0.2 Playtime Collant : 1 Glissant/douceur :4 Quantité globale de filmogène gras : 1 Collant : 3 Glissant/douceur >3 Quantité globale de filmogène gras : 2,5
Conclusion : la présence d’un amidon greffé par un polymère acrylique à 0,95% en poids agit favorablement sur la sensorialité de la formule.
Sur la perception du collant, du glissant/douceur et du filmogène gras, la composition F1 selon l’invention est une crème hydratante avec une application douce et un fini peau doux, non gras et non collant.
Au contraire, la composition comparative comprenant un polymère acrylique à 0,4% en poids est une crème hydratante avec une application moyennement douce et glissante, et un fini peau légèrement collant et gras.
Lors de l’assemblage, il est ainsi possible de chauffer très localement, notamment à l’interface substrat-film, le film comprenant majoritairement du PTFE dans sa couche en contact avec le substrat à une température au-delà de sa température de fusion et ce pendant un temps très court, ce qui n’engendre pas de dégradation du film.
Selon une variante, un élément de fixation fixe le raccord de fixation 56 , au niveau du troisième logement 72 , à la fois avec une partie de la première portion longitudinale 1 4 de la traverse 12 et une partie de la seconde portion longitudinale 1 6 de la traverse 12 . De préférence, l’élément de fixation est en contact avec la première portion longitudinale 14 et la deuxième portion longitudinale 16 au niveau de la zone d’emmanchement l’une dans l’autre des première et deuxième portions longitudinales 14 , 16 . L’élément de fixation est par exemple une vis et/ou un rivet. Le raccord de fixation 56 contribue ainsi à une fixation particulièrement robuste des deux portions 14 , 16 longitudinales de la traverse 12 , ensemble.
En outre, dans l’exemple illustré, le raccord de fixation 56 forme une jambe de force 32 . La jambe de force 32 peut par exemple être destinée à être fixée à la caisse BIW du véhicule automobile V , notamment au tunnel Tu formé par le plancher de la caisse BIW pour recevoir un arbre de transmission et/ou un conduit d’échappement de gaz. Alternativement, la jambe de force 32 peut être destinée à être fixée à un boîtier de système de chauffage, de ventilation et de climatisation HVAC de l’habitacle du véhicule automobile V . Dans ce cas, la fixation des deux portions longitudinales 14 , 16 de la traverse 12 est encore renforcée.
Alternativement, le raccord de fixation 56 peut former une patte de fixation 28 , destinée à permettre la fixation d’un accessoire sur la traverse 12 .
La présente invention n’est pas limitée aux seuls exemples décrits ci-avant, mais est au contraire susceptibles de nombreuses variantes accessibles à l’Homme de l’art.
Notamment, dans l’exemple décrit précédemment, la première portion 14 de la traverse 12 est en métal et la deuxième portion 16 de la traverse 12 est en matériau contenant du plastique. Cependant, ces première et deuxièmes portions 14 , 16 de la traverse 12 peuvent être dans d’autres matériaux. De préférence, cependant, les première et deuxième portions 14 , 16 de la traverse 12 , sont dans des matériaux différents.
Ensemble de traverse de planche de bord pour véhicule La présente invention est relative à un ensemble de traverse de planche de bord (ou CCB, de l’anglais « Cross Car Beam ») pour véhicule. L’invention se rapporte également à un ensemble de planche de bord pour véhicule, notamment pour véhicule automobile, comportant un tel ensemble de traverse.
Dans le domaine automobile, un ensemble de traverse de planche de bord est connu, qui permet notamment de fixer la planche de bord à la caisse du véhicule automobile. Un tel ensemble de traverse de planche de bord peut également avoir une fonction de sécurité, par exemple en absorbant une partie de l’énergie en cas de choc frontal provoquant une déformation de la caisse, afin de limiter la déformation de la planche de bord.
Cependant, il est connu, par exemple de la demande EP-A-3 162 671, un ensemble de traverse de planche de bord, dit « hybride », dont la traverse comporte une première portion longitudinale en un premier matériau, notamment en métal, et une deuxième portion longitudinale en un deuxième matériau, notamment en matériau composite. Un tel ensemble de traverse de planche de bord est notamment moins lourd qu’un ensemble de traverse de planche de bord identique, entièrement réalisé en métal. Des accessoires de la planche de bord sont fixés sur la première portion longitudinale et sur la deuxième portion longitudinale de la traverse.
Une telle conception impose cependant un moule pour le moulage de la deuxième portion longitudinale, propre à chaque ensemble de traverse de planche de bord développé. En effet, les première et deuxième portions longitudinales de la traverse diffèrent a priori en fonction des accessoires à fixer sur la traverse, et de leurs positions. Ainsi, pour réaliser deux ensembles de traverse de planche de bord différents, il est nécessaire de mettre en œuvre deux moules distincts. De tels moules sont cependant coûteux.
Résumé La présente invention vise à améliorer la situation.
À cette fin, il est proposé un ensemble de traverse de planche de bord pour véhicule, comportant : - une traverse de planche de bord avec une première portion longitudinale, de préférence en matériau contenant du plastique, la première portion longitudinale formant une pluralité d’interfaces de fixation, chaque interface de fixation comprenant un logement de réception d’un ergot, et - au moins une patte de fixation comprenant au moins un ergot reçu dans l’un des logements formant interface de fixation.
Ainsi, avantageusement, une portion longitudinale forme un grand nombre d’interfaces de fixation, permettant une grande variété de configurations de fixations d’accessoires sur la traverse. Ainsi, une même portion longitudinale, notamment en matériau contenant du plastique, peut être mise en œuvre, par exemple, dans des configurations différentes d’ensembles de traverse de planche de bord.
Selon un autre aspect, il est décrit un ensemble de planche de bord pour véhicule, comprenant une planche de bord et un ensemble de traverse de planche tel que décrit ci-avant dans toutes ses combinaisons, la planche de bord étant fixée à l’ensemble de traverse de planche de bord.
Une couche de nanotubes de carbone principalement orientés perpendiculairement au substrat, i.e. une couche de VACNT, d’environ 5 µm d’épaisseur a été obtenue.
Exemple 3 : Préparation d’un collecteur de courant selon l’invention
Les couches de VACNT supportées précédemment obtenues et telles qu’élaborées dans l’exemple 1 et dans l’exemple 2, ont été revêtues par un copolymère du butadiène et du styrène (connu sous le sigle SBR, de l’anglais Styrène-Butadiène Rubber) par enduction par trempage (dip coating en anglais). Pour ce faire, une solution de toluène comprenant 20 mg de SBR par mL a été préparée. Les couches de VACNT, précédemment obtenues, ont été trempées dans cette solution avec une vitesse de trempage de 10 mm/s, puis sont ensuite restées immergées dans cette solution pendant 10 secondes avant d’en être retirées à une vitesse de 10 mm/s.
Afin d’évaluer l’influence du rapport volumique matrice polymérique / C, abrégé ci-après dans les exemples, rapport volumique SBR / C, des collecteurs de courant selon l’invention ont été élaborés en effectuant plusieurs cycles, de trempage-immersion-retrait, tels qu’indiqués précédemment, dans la solution de toluène comprenant 20 mg de SBR par mL.
Afin d’élaborer un collecteur de courant selon l’invention comprenant 4.5 mg de SBR par cm², une solution de toluène comprenant 100 mg de SBR par mL a été préparée, puis a été coulée à la pipette sur une couche de VACNT supportée telle qu’élaborée dans l’exemple 1.
Des collecteurs de courant selon l’invention élaborés à partir de couches de VACNT supportées telles que synthétisées dans l’exemple 1 et comprenant entre 0.15 mg de SBR par cm² et 4.5 mg de SBR par cm² ont ainsi été obtenus. Les propriétés de ces collecteurs de courant ont été comparées notamment par spectroscopie d’impédance, à celles de couches de VACNT supportées telles qu’élaborées dans l’exemple 1 sans revêtement polymérique, à celles de substrat en aluminium et à celles du collecteur de courant commercial NPC-055D Korea JCC fourni par la société Samwha.
Exemple 4 : Evaluation des collecteurs de courant selon l’invention
4.1 : dans des cellules de supercondensateur de type Swagelok™ comprenant des électrodes humides à base de carbone activé
Dans un mortier, 85 % massique de charbon actif (i.e. carbone activé (ci-après CA) servant de matière active), 10 % massique de polyfluorure de vinylidène utilisé comme liant (Kynar 3103) et 5 % massique de noir de carbone (Timcal™) ont été mélangés dans de la N-Méthyl-2-pyrrolidone abrégé ci-après NMP. La solution visqueuse obtenue a ensuite été déposée par enduction à la racle (en anglais, doctor blade) à une épaisseur de 200 µm, sur un collecteur de courant selon l’invention tel qu’élaboré dans l’exemple 3 comprenant en moyenne 0,23 mg SBR / cm², et à titre comparatif, sur un substrat d’aluminium, et sur le collecteur de courant commercial. Après séchage à l’étuve, des disques de collecteurs de courant + électrode ont été découpés et assemblés, en boîte à gants, avec un séparateur (Celgard EPP 1208) imprégné par un électrolyte ACN NEt4BF4 1M (ABCR) comme indiqué en , de manière à former une cellule de supercondensateur de type Swagelok™.
Les mesures en spectroscopie d’impédance ont été effectuées en mode potentiostatique, avec une tension constante fixée à 0,02V et un balayage en fréquence entre 400 kHz et 100 mHz. La Résistance Equivalente Série (couramment abrégée ESR, de l’anglais « Equvialent Series Resistance ») a été évaluée à partir des mesures en effectuées en spectroscopie d’impédance et présentée ci-après dans le tableau 1.
Collecteur de courant utilisé Résistance Equivalente Série [Ω.cm²] Substrat d’aluminium 0,37 Collecteur de courant selon l’invention comprenant en moyenne 0,23 mg de SBR par cm² 0,80 Collecteur de courant commercial NPC-055D Korea JCC (Samwha) 1,29
4.2 : dans des cellules de supercondensateur de type Swagelok™ comprenant des électrodes autosupportées
95 % massique de CA de référence YP80F (Kuraray), 5% massique d’une solution aqueuse comprenant 60% de polytétrafluoroéthylène (PTFE) (Sigma Aldrich) ont été mélangés dans de l’éthanol, sous agitation magnétique et chauffage. La pâte obtenue a ensuite été aplatie jusqu’à atteindre une épaisseur d’environ 150 μm, puis des disques ont été découpés dans les films obtenus et séchés à l’étuve. Les électrodes autosupportées encore appelées électrodes « dry » en anglais, ainsi obtenues ont ensuite été assemblées, en boîte à gants, avec un substrat servant de collecteur de courant, un séparateur (Celgard EPP 1208) imprégné par un électrolyte ACN NEt4BF4 1M (ABCR) comme indiqué en , de manière à former une cellule de supercondensateur de type Swagelok™.
A titre comparatif, la cellule de supercondensateur de type Swagelok™ a été réalisée avec des substrats, servant de collecteur de courant, différents à savoir, un substrat d’aluminium, un collecteur de courant selon l’invention tel qu’élaboré dans l’exemple 3 comprenant en moyenne 0,23 mg SBR / cm², et le collecteur de courant commercial précité. La Résistance Equivalente Série (ESR) a été évaluée à partir des mesures en effectuées en spectroscopie d’impédance et présentée ci-après dans le tableau 2.
Collecteur de courant utilisé Résistance Equivalente Série [Ω.cm²] Substrat d’aluminium 0,61 Collecteur de courant selon l’invention comprenant en moyenne 0,23 mg de SBR par cm² 0,85 Collecteur de courant commercial NPC-055D Korea JCC (Samwha) 1,35
4.3 : dans une demi-cellule de batterie cellule de type « coin cells 2032 »
Pour cela, à chaque milligramme de billes magnétiques, on ajoute 80 µL d’une solution d’EDC (1-éthyl-3-(3-diméthylaminopropyl) carbodiimide) préparée extemporanément à 4 mg/mL en tampon MES 0.1 M pH4.7. Le mélange est incubé 10 mn à 37°C sous agitation à 150 rpm pour obtenir les esters activés intermédiaires à partir des acides carboxyliques. Ensuite, 10 à 50 µg d’anticorps purifié sont ajoutés par mg de billes pour réaction de conjugaison pendant 2 h à 37°C sous agitation à 150 rpm. Enfin, 2 mL de BSA à 0,5 mg/mL en tampon MES 0.1 M pH4.75 sont ajoutés par mL de billes fonctionnalisées. Le mélange est incubé une dernière fois 30 mn à 37°C sous agitation à 150 rpm pour assurer la saturation des sites non spécifiques ou n’ayant pas réagi. Les billes magnétiques ainsi fonctionnalisées sont lavées deux fois par centrifugation en PBS pH7.4 + 0.1% BSA et reprises dans ce dernier tampon à une concentration finale de 5 mg/mL pour un stockage à 4°C jusqu’à utilisation.
PROCEDE DE TRAITEMENT DE DECHETS COMPLEXES DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION L’invention concerne le domaine du traitement de déchets complexes, comprenant de la matière organique et de la matière inorganique, tels que des déchets aqueux, des boues et des boues d'épuration.
ETAT DE LA TECHNIQUE Le traitement des eaux usées est nécessaire à la protection de l'environnement. Une station d'épuration est constituée de deux parties principales, le traitement de l'eau usée et le traitement des boues issues du traitement de l'eau.
L'objectif du traitement des eaux usées est d'éliminer la pollution, notamment la pollution particulaire (on parle aussi de matières en suspension), et en particulier la pollution carbonée, azotée et phosphorée. Une station d'épuration permet également de récupérer des ressources - telles que le phosphore - ou de générer de l'énergie, par exemple via la production de biogaz.
La récupération des ressources est désormais une préoccupation car de nombreux types d'éléments sont proches de la pénurie : il apparaît de plus en plus critique de les recycler.
C'est le cas du phosphore qui figure sur la liste des matières premières critiques de l'Union européenne en raison de l'épuisement progressif des mines de phosphate, de l'augmentation de la demande et des propriétés non substituables du phosphore. Ainsi, le phosphore est un élément fertilisant, indispensable aux cultures et non remplaçable. Il est donc souhaitable de le recycler au maximum.
Par conséquent, l'accent est mis sur la récupération du phosphore dans les stations d'épuration.
Les boues issues des stations d’épuration ont été reconnues comme un puits de phosphore complémentaire.
L'épandage sur les terres est considéré comme l'option la plus pratique, mais il est associé à des préoccupations publiques accrues concernant les polluants dans les boues (par exemple, les agents pathogènes, les métaux lourds, les polluants organiques persistants et les micropolluants).
Le traitement thermochimique des boues et surtout l'incinération parait comme une solution alternative aux filières d'élimination conventionnelles. Il présente des avantages significatifs, tels que la désodorisation, une efficacité élevée, une réduction substantielle du volume de déchets (environ 90%), la destruction des polluants organiques et la désactivation des agents pathogènes. Plus important encore, l'incinération génère des résidus solides sous forme de cendres qui sont concentrées en phosphore (P) (9–13 %) comparables à la roche phosphatée.
Néanmoins, les cendres issues de l’incinération des boues sont constituées d’une matrice complexe de minéraux où le phosphore s'accumule avec des métaux lourds, ce qui rend impossible la réutilisation directe de ces cendres comme engrais. De plus, la biodisponibilité du phosphore dans les cendres est restreinte en raison de la liaison avec les minéraux. Par conséquent, la suppression des métaux lourds et l'amélioration de la biodisponibilité du phosphore représentent des traitements laborieux économiquement et écologiquement pour la récupération du phosphore à partir des cendres.
Il existe donc un besoin réel pour proposer un procédé alternatif permettant de récupérer le phosphore présent dans les boues de façon directe sous forme biodisponible comme la struvite et contenant une concentration restreinte de métaux lourds grâce à une étape de précipitation le tout avec une approche durable
a) une étape de mise sous pression du mélange M1 à une pression de 150 à 300 bars, de préférence entre 170 et 210 bars afin d’obtenir un mélange M1p,
b) une étape de chauffage du mélange M1p à une température allant de 250°C à 500°C permettant d’obtenir un mélange M2,
c) une étape de séparation du mélange M2 issu de l’étape b) afin d’obtenir un flux M3 enrichi en matière inorganique et un flux M4 appauvri en matière inorganique,
Comme indiqué précédemment, à un coup d’horloge, chaque interpolateur 32 prend en entrée quatre échantillons mis à disposition par le module 20 de mémorisation et de réordonnancement. Dans l’exemple considéré, il y a quatre interpolateurs 32 (P = 4) ; sept échantillons sont mis à disposition des quatre interpolateurs 32 (P + 3 = 7). Chacun de ces sept échantillons correspond au premier échantillon disponible dans une FIFO 21 (c’est-à-dire à l’échantillon indiqué par le pointeur de lecture de cette FIFO, ou autrement dit à l’échantillon qui sera lu à la prochaine lecture de cette FIFO). La valeur SC du compteur 64 indique l’ordre dans lequel ces échantillons doivent être mis à disposition du module 30 d’interpolation (le compteur 64 indique l’indice de la FIFO 21 à partir de laquelle les prochains échantillons doivent être mis à disposition du module 30 d’interpolation). En d’autres termes, si on considère la concaténation des valeurs binaires des échantillons disponibles à un coup d’horloge courant, le réordonnancement des échantillons à fournir au module 30 d’interpolation revient à effectuer une rotation binaire d’un nombre de bits égal à la valeur SC du compteur 64 multipliée par la taille en bits d’un échantillon.
Le tableau ci-dessous donne un exemple des valeurs SC prises par le compteur 64 à des coups d’horloge successifs ainsi que les FIFOs à utiliser pour mettre des échantillons à disposition du module 30 d’interpolation. Dans le tableau ci-dessous, la notation CK p représente un coup d’horloge d’indice p ; la notation SC correspond à la valeur SC du compteur 64 pour le coup d’horloge courant ; la notation « Next SC » correspond à la valeur SC du compteur 64 après mise à jour pour le coup d’horloge suivant.
CK Err-Ind SC Next SC FIFOs utilisées pour mettre des échantillons à disposition du module d’interpolation … … … 0 … CK p-1 Normal 0 4 FIFO 0 à FIFO 6 CK p Normal 4 0 FIFO 4 à FIFO 7 puis FIFO 0 à FIFO 2 CK p+1 Dépassement supérieur 0 5 FIFO 0 à FIFO 6 CK p+2 Normal 5 1 FIFO 5 à FIFO 7 puis FIFO 0 à FIFO 3 CK p+3 Normal 1 5 FIFO 1 à FIFO 7 CK p+4 Dépassement inférieur 5 0 FIFO 5 à FIFO 7 puis FIFO 0 à FIFO 3 CK p+5 Dépassement inférieur 0 3 FIFO 0 à FIFO 6 … … 3 … FIFO 3 à FIFO 7 puis FIFO 0 à FIFO 1
S’il n’y a pas eu de lecture dans les FIFOs au coup d’horloge courant, par exemple en raison d’un risque de pénurie, suite à une réinitialisation, ou si les échantillons ne sont pas valides, alors le compteur 64 n’est pas mis à jour et l’étape de réordonnancement des échantillons n’est pas effectuée.