INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un mode de réalisation préféré, la référence est la concentration des dimères de pyrimidine dans un échantillon de fluide biologique provenant d’un deuxième sujet sur lequel le dispositif n’a pas été positionné. Dans un autre mode de réalisation préféré, la référence est la concentration des dimères de pyrimidine dans un échantillon de fluide biologique provenant du sujet avant que le dispositif ne soit positionné.
De façon préférée, le fluide biologique consiste en de l’urine ou de la sueur.
Selon un autre mode de réalisation préféré, les dimères de pyrimidine sont des dimères de thymine, de préférence choisis parmi TT 64PP et TT CPD.
Selon un autre mode de réalisation préféré, le dispositif est un actif, préférablement au moins un filtre solaire.
Selon un autre mode de réalisation préféré, l’actif est appliqué directement sur la peau du sujet.
Selon un autre mode de réalisation préféré, le rayonnement est un rayonnement ultraviolet.
nous allons maintenant montrer comment, à partir de la matrice de réflexion refocalisée numériquement, il est possible d’effectuer une compensation locale des aberrations induites par l’échantillon afin d’obtenir une image confocale de contraste optimal avec une résolution proche de la limite de diffraction. Pour cela, les matrices de transmission entrée/sortie entre une base de correction entrée/sortie et les voxels du milieu peut être estimée. A cette fin, nous faisons ici une analyse locale afin d’estimer des lois de focalisation adaptées pour chaque voxel de l’image.
A titre d’illustration, nous choisissons la base des ondes planes comme base de correction. La première étape du processus de correction matricielle des aberrations consiste à projeter la matrice de réflexion focalisée fenêtrée temporellement, en sortie (ou entrée) dans cette base de correction par une simple transformée de Fourier spatiale :
A partir de cette matrice duale , nous construisons une matrice distorsion définie de la manière suivante :
avec une matrice de référence qui modélise la propagation des ondes planes si le milieu était homogène (i.e sans aberrations) : . Dans la Réf [4], il était montré comment, sous une hypothèse isoplanétique, une décomposition en valeurs singulières de la matrice permettait d’estimer la transmittance A ( ) de l’aberrateur à partir de la phase de son premier vecteur propre U 1 . Ici, puisque les aberrations ne sont pas invariantes spatialement, une subdivision du champ de vision est avantageuse afin d’analyser localement la matrice distorsion et estimer localement des lois de focalisation adaptées pour chaque voxel de l’image. Le champ de vision est divisé en régions se chevauchant définies par leur point central médian r p et leur extension spatiale . Toutes les composantes distordues du champ associées aux points de focalisation r in situés dans chaque région peuvent être extraites et stockées dans une matrice distorsion locale :
où pour , et , et zéro sinon. Idéalement, chaque matrice distorsion locale devrait contenir un ensemble de points de focalisation r in appartenant à la même tache isoplanétique. En réalité, la condition d'isoplanéité n'est jamais complètement remplie. Un compromis délicat doit donc être fait sur la taille de la fenêtre spatiale : elle doit être suffisamment petite pour se rapprocher de la condition d'isoplanéité, mais suffisamment grande pour englober un nombre suffisant de réalisations indépendantes du désordre. Une SVD de chaque matrice distorsion locale donne un premier vecteur propre de sortie . Un estimateur de la matrice de transmission est ainsi construit :
Un autre estimateur de la matrice de transmission peut être obtenu par un processus de retournement de phase itératif. Il s’appuie sur la relation de récurrence suivante :
où l’exposant T désigne l’opération de transposition matricielle et correspond à la transmittance initiale choisie de manière arbitraire par l’opérateur. Celle-ci peut être prise comme homogène, , ou déterminée à partir de notre connaissance préalable des aberrations dans le milieu afin d’accélérer la convergence du processus itératif. Suivant le choix de l’opérateur, le processus de retournement de phase itératif peut être itéré m fois et le vecteur résultant, , constitue un estimateur de la transmittance de l’aberrateur au point . Un estimateur de la matrice de transmission est ainsi construit :
Quel que soit la manière d’estimer la matrice de transmission , le conjugué en phase de l’estimateur est ensuite appliqué pour corriger les aberrations en sortie du milieu et construire une nouvelle matrice de réflexion focalisée via le produit matriciel suivant :
où le symbole correspond à une trans-conjugaison de la matrice . Le même procédé peut être répété en entrée afin d’estimer la matrice de transmission et itéré en diminuant graduellement l’extension des fenêtres spatiales afin de corriger des aberrations d’ordre de plus en plus élevées associées à des patchs d’isoplanétisme de plus en plus petits. A la fin du processus de correction matricielle des aberrations, une image confocale corrigée est obtenue à partir des éléments diagonaux des matrices :
La Fig. 8 montre le résultat de procédé de correction numérique des aberrations transverses dans la cornée à la profondeur z=250 µm. Une méthode de retournement de phase itératif est ici considérée pour estimer les matrices de transmission et
La Fig. 8 montre l’évolution 801, 802, 803 de la RPSF à chaque itération pour une sous-zone du champ de vision de 105 µm 2 . Au fur et à mesure des itérations en entrée et sortie, la RPSF s’affine puisque des aberrations de plus en plus locales sont corrigées. Les lois d’aberration 804, 805 obtenues en entrée et sortie à la fin du processus sont également montrées sur la Fig. 8. Dans un cas idéal, du fait de la réciprocité spatiale, elles devraient être identiques ( ). Elles diffèrent notamment du fait des imperfections du système d’imagerie, notamment ses défauts d’alignement. Le processus de correction matricielle des aberrations ne corrige donc pas seulement les aberrations induites par les hétérogénéités d’indice optique dans le milieu mais également les imperfections du système d’imagerie. La comparaison entre les images confocales de la sous-zone avant et après correction, illustrent l’intérêt d’une correction transverse des aberrations, après une correction axiale de ces dernières.
La Fig. 9 montre la phase de la matrice de transmission T in obtenue à la fin du processus itératif de correction des aberrations (901, 902). Celle-ci contient l’ensemble des lois d’aberrations pour chaque sous zone du champ de vision (Fig. 7A). Les images 903, 904 montrent une coupe en face de l’image confocale volumique de la cornée à la profondeur avant et après correction numérique des aberrations. Les images 905, 906 montrent une section longitudinale (B-scan) de l’image confocale volumique de la cornée avant et après correction numérique des aberrations. L’image confocale apparaît bien plus contrastée après la correction matricielle des aberrations : l’intensité confocale est augmentée d’un facteur 7 en moyenne sur le champ de vision. Le gain en résolution est également notable : l’étude des RPSFs montre un affinement de la résolution d’un facteur 3.
Les preuves de validations expérimentales ont été réalisées avec un système de caractérisation du type de celui illustré sur la . Bien entendu, d’autres systèmes de caractérisation conformes à la présente description sont possibles pour la mise en œuvre de procédés selon la présente description.
Ainsi, les , et représentent des systèmes pour la caractérisation optique d’un échantillon formé d’un milieu volumique et diffusant, selon d’autres exemples de réalisation.
Dans l’exemple du système 102 illustré sur la Fig. 10A, une différence avec le système illustré sur la Fig. 1A réside dans le champ issu du bras de référence. L’onde de référence dans le premier interféromètre provient directement de la source par l’intermédiaire du séparateur de faisceaux 1032. Pour une source lumineuse 132 fibrée (cas considéré dans la Fig. 10A), le bras de référence comprend une fibre optique 1033 et un collimateur 1034 permettant de projeter une onde de référence sous la forme d’une onde plane au niveau du détecteur 140. En espace libre, le bras de référence serait constitué d’un système de lentilles choisi idéalement dans le but de minimiser la différence de marche entre l’onde de référence et les ondes diffusées simplement par les réflecteurs situés dans un plan d’intérêt dans le bras échantillon. Dans ce cas, on mesure l’interférence entre l’onde réfléchie par l’échantillon illuminée par un ensemble de fronts d’onde incidents différents prédéterminés et une onde plane de référence qui ne varie plus qu’en fréquence. On accède ainsi directement au champ rétrodiffusé par l’échantillon. En multipliant numériquement ce champ par un champ de référence , on accède à la matrice .
Dans l’exemple du système 103 illustré sur la Fig. 10B, la source considérée est une source large bande. La mesure de la dépendance spectrale est rendue possible grâce à l’utilisation d’un détecteur 160 comprenant un spectromètre. Le spectromètre comprend par exemple un élément dispersif 161 (par exemple un réseau) et un dispositif de détection 162. Chaque élément du dispositif de détection mesure le champ à une coordonnée du plan ImP et à une fréquence . Le dispositif mesure une matrice en tout point équivalente à celle mesurée par le système de la .
Cette variante permettra de gérer plusieurs dossiers dans un dossier principal en favorisant une recherche rapide et un accès rapide aux dossiers numériques ancrés dans la blockchain pour une diversification de produit ou de document, etc...
A titre subsidiaire le QR-code pourra se pourvoir d'un code couleur généré par un logiciel de dessin et de graphisme. Ce code pourra même s'intégrer comme brin ou une séquence de code d'authentification et d'horodatage.
Pour exemple, nous pourrons le cas des oeuvres d'art.
Le certificat d'authenticité d'une œuvre d'art est encadré par le décret n° 81-255 du 3 mars 1981 sur la répression des fraudes en matière de transactions d'œuvres d'art et d'objets de collection. Ce règlement également connu sous le nom de décret Marcus impose des normes en matière d'authentification d'œuvres ou d'objets d'art. Nous les regardons de plus près.
La responsabilité des vendeurs
Conformément à l'article 1 du décret Marcus, les vendeurs d'œuvres d'art ou d'objets de collection doivent fournir à l'acheteur tout document contenant les spécifications avancées lors de la vente. Il peut s'agir :
d'une facture ;
d'une quittance ;
d'un bordereau de vente ;
d'un extrait du procès-verbal de la vente publique.
On doit y retrouver un certain nombre d'informations comme la nature de l'œuvre (peinture, sculpture, photo, etc.), sa composition, son origine et son ancienneté.
Contrevenir aux dispositions de ce décret engage la responsabilité du vendeur (professionnels, experts et spécialistes, etc.) et l'expose aux sanctions prévues pour les contraventions de la cinquième classe.
Ainsi, chaque document réalisant l'authentification de l'oeuvre selon le décret est réalisée sous fichier numérique non fongible et dans la blockchain et que les différents QR-code ou codes personnalisés sont rassemblés dans un QR-code multifacettes informatique et/ou virtuel et/ou physique.
Il va de soi que des modifications peuvent être apportées au mode de réalisation qui vient d'être décrit, notamment par substitution de moyens techniques équivalents, sans sortir pour cela du cadre de la présente invention.
Il est entendu que l'invention ne se limite pas aux domaines d'activités précédemment décrits, ainsi que les améliorations substantielles qui pourront en découler.
Système de reconnaissance d'expressions mathématiques dirigé par la syntaxe. Domaine de l'invention.
Ensuite, l’unité de pilotage détermine une dose d’irradiation cible en tenant compte de l’information relative à la transmittance de la paroi du récipient d’information et de la dose d’irradiation prédéterminée. La dose d’irradiation cible est une dose calculée et corrigée en fonction notamment de la transmittance UV et/ou UV-C d’une paroi du récipient d’irradiation.
Par exemple, si la transmittance de la paroi du récipient d’irradiation est plus faible que celle avec laquelle la dose prédéterminée a été déterminée, la dose d’irradiation cible délivrée par l’appareil sera plus élevée.
Dans un mode de réalisation particulier, d’autres informations relatives au récipient d’irradiation et/ou au fluide biologique à irradier sont prises en compte pour déterminer la dose d’irradiation cible.
La demanderesse a notamment constaté lors de nombreux essais que certaines étapes de fabrication comme l’emballage du produit fini et la stérilisation pouvaient impacter négativement la transmittance UV et/ou UV-C du récipient d’irradiation.
Par exemple, lorsque l’information relative à la transmittance est la valeur de transmittance de la gaine ou des feuilles formant le récipient d’irradiation avant fabrication et/ou emballage et/ou stérilisation du récipient, un coefficient de correction est appliqué sur cette valeur de transmittance initiale afin de prendre en compte l’impact des étapes de fabrication du récipient.
Ce coefficient de correction est prédéterminé. En variante, ce coefficient de correction est une information variable relative à la transmittance de la paroi du récipient d’irradiation qui est intégrée au moyen de stockage et de consultation d’informations décrit ci-dessus.
Les informations relatives au fluide biologique pouvant influencer l’irradiation sont par exemple le volume, la concentration en plaquettes ou la quantité de plasma.
Une fois la dose d’irradiation cible calculée, l’unité de pilotage est programmée pour irradier le récipient d’irradiation avec ladite dose d’irradiation cible à l’aide de la ou les sources lumineuses de l’appareil.
Ainsi, il est plus certain que le fluide biologique reçoive la dose d’irradiation nécessaire et suffisante pour inactiver les pathogènes, sans nuire aux propriétés biologiques du fluide biologique.
En pratique, le procédé de mise en œuvre de l’appareil comprend les étapes suivantes : a) placer le récipient d’irradiation 2 contenant le fluide biologique à traiter dans le logement 22 de l’appareil 21, b) obtenir à l’aide du dispositif 34 de recueil d’informations, ladite information comprenant une information relative à la transmittance d’une paroi du récipient d’irradiation, c) déterminer une dose d’irradiation cible à partir de ladite information dudit paramètre et de ladite dose prédéterminée, et d) irradier le récipient d’irradiation de sorte à irradier le fluide biologique avec ladite dose d’irradiation cible, avec la ou les sources lumineuses 23,24 de l’appareil 21.
Un autre aspect de l’invention est un système comprenant d’une part un appareil pour le traitement par irradiation électromagnétique à une dose prédéterminée d’un fluide biologique contenu dans un récipient d’irradiation et d’autre part un récipient d’irradiation comme décrits ci-dessus.
Dans un mode de réalisation, le dispositif 34 de recueil d’informations de l’appareil est un lecteur d’informations, tel qu’une caméra, un lecteur de code barre ou un lecteur RFID. Ce lecteur d’informations est agencé dans le logement 22 de l’appareil d’irradiation 21 de façon fixe pour pouvoir lire l’information du récipient d’irradiation 2 lorsque celui-ci est disposé dans ledit logement 22.
Dans ce même mode, l’information sur la transmittance d’une paroi du récipient d’irradiation est comprise dans un moyen de stockage et de consultation d’informations tel qu’une inscription, un code barre, un QR code ou une puce RFID.
Par exemple, le lecteur d’informations est disposé en vis-à-vis du moyen de stockage et de consultation d’informations.
Par exemple, le lecteur d’informations est un lecteur code barre fixe disposé en vis-à-vis d’un code barre intégrant l’information relative à un paramètre du récipient d’irradiation.
Le procédé de l'invention comprend avantageusement une étape f) d'hydrotraitement et/ou d'isomérisation d’au moins une partie et de préférence la totalité du flux comprenant des hydrocarbures liquides issues de l'étape e) de synthèse Fischer-Tropsch.
L'étape f) est réalisée dans des conditions opératoires usuelles connues de l'homme du métier en présence d’hydrogène et vise à valoriser les coupes hydrocarbonées issues de l'étape e) par la production d'hydrocarbures liquides, en particulier des biocarburants liquides, à savoir du bio-naphta, de la bio-essence, du bio-kérosène, du bio-gazole et des bases lubrifiantes bio de très haute qualité.
L’hydrogène nécessaire à la mise en œuvre de l’étape f) peut avantageusement provenir en tout ou partie de l’étape b) d’électrolyse de l’eau.
Une option possible est la production de coupes paraffiniques, produits de bases pour des procédés de pétrochimie, par exemple production d’une coupe C10-C13 destinée à la production de (bio) LAB (Linear Alkyl Benzene), ou encore de (bio) cires pour diverses applications industrielles.
La illustre le procédé de l’invention selon la revendication 1 et incluant l’étape d’isomérisation de l’effluent issu du procédé selon l’invention.
La biomasse est introduite dans l’unité de prétraitement (A) via la conduite 1 dans laquelle elle subit une étape de séchage a1), une étape de torréfaction a2) et/ou une étape de broyage a3).
La biomasse pré-traitée est ensuite envoyée via la conduite 2 dans une étape de gazéification dans une unité (C) en mélange avec l’oxygène 11 produit lors de l’étape d’électrolyse de l’eau 10 qui a lieu dans l’unité d’électrolyse de l’eau (B).
L’eau utilisée dans l’unité d’électrolyse (B) provient au moins en partie de l’étape de synthèse Fisher-Tropsch mise en œuvre dans l’unité (E).
Lors de l’étape d’électrolyse de l’eau, un flux d’hydrogène est produit et envoyé via la conduite 8 dans l’étape de synthèse Fischer-Tropsch en amont de l’unité (E).
L’étape de gazéification de la biomasse prétraitée qui a lieu dans l’unité (C) en présence de l’oxygène 11 issu de l’étape d’électrolyse de l’eau, permet de produire un effluent gazeux comprenant un gaz de synthèse qui sort de l’unité de gazéification (C) par la conduite 3 et est envoyé dans une étape d) optionnelle de conditionnement de l’effluent comprenant le gaz de synthèse qui peut comprendre une étape d1) de lavage a l’eau et de fractionnement du gaz de synthèse et/ou une étape d2) d’élimination des composés halogénés et/ou une étape d3) de conversion du monoxyde de carbone à la vapeur et/ou une étape d4) d’hydrolyse catalytique des composés COS et HCN et/ou une étape d5) de recombinaison des effluents et/ou une étape d6) de lavage à l’eau de l’effluent recombiné et/ou une étape d7) d’élimination des gaz acides et/ou une étape d8) de purification finale de l’effluent comprenant le gaz de synthèse.
L’effluent comprenant le gaz de synthèse éventuellement purifié et ensuite envoyé via la conduite 5 dans une étape de synthèse Fischer-Tropsch qui a lieu dans l’unité (E) en présence d’au moins une partie du flux d’hydrogène 8 produit lors de l’étape d’électrolyse de l’eau. Un flux 6 comprenant des hydrocarbures liquides de synthèse sont produits lors de l’étape de synthèse Fischer-Tropsch et peuvent être envoyé dans une étape f) d’hydrotraitement et/ou isomérisation non représentée sur la figure.
La illustre le procédé selon l’exemple 1 comparatif. La description du procédé est faite dans l’exemple 1.
Exemple 1 (comparatif)
L’exemple 1 reproduit le procédé décrit dans la demande WO2014/058253 comprenant les étapes suivantes :
Une étape de pré-traitement par torréfaction.
Comme dans le mode de réalisation illustré aux figures, la portion de commande 20 de l’organe d’actionnement 14 peut être avantageusement pourvue d’au moins une empreinte 31 destinée à coopérer avec un outil externe, pour permettre à l’utilisateur de mettre en rotation la pièce d’actionnement rotative 21 à l’aide dudit outil externe. Ladite empreinte 31 peut être conformée et configurée pour coopérer par complémentarité de forme avec un embout d’un outil externe classique, couramment disponible dans le commerce, tel qu’un tournevis à pointe plane, cruciforme ou encore hexalobée. Le système 1 de mise en tension ne comprend alors pas nécessairement ledit outil externe, compte tenu du caractère classique de ce dernier. Plus avantageusement encore, ladite portion de commande 20 peut être pourvue d’au moins deux empreintes 31 distinctes, réparties de part et d’autre de l’axe de rotation de la pièce d’actionnement rotative 21, ce qui permet d’améliorer la transmission de couple mécanique entre l’outil externe et la pièce d’actionnement rotative 21 et donc de faciliter la mise en œuvre du système 1 de mise en tension. En retour, l’outil externe ou un embout 32 dudit l’outil externe peut alors présenter au moins deux protubérances 33 distinctes, conçues et configurées pour être chacune reçue dans l’une des empreintes 31 de la portion de commande 20. Le système 1 de mise en tension peut alors avantageusement comprendre ledit outil externe, ou à tout le moins un embout 32 de ce dernier, dans la mesure où ledit outil externe ne constitue pas un outil couramment disponible dans le commerce, mais éventuellement un outil spécifiquement dédié à la mise en œuvre dudit système 1 de mise en tension. En plus d’améliorer la transmission de couple mécanique entre l’outil externe et la pièce d’actionnement rotative 21, une telle configuration permet par ailleurs de limiter le risque d’une mise en œuvre du système 1 de mise en tension par une personne non autorisée. Dans l’exemple illustré aux figures, la portion de commande 21 de la pièce d’actionnement rotative 21 est pourvue de quatre empreintes 31 distinctes et identiques, équiréparties autour de l’axe de rotation de la pièce d’actionnement rotative 21. Lesdites empreintes 31 sont ici formées par les empreintes de quatre vis 34 qui solidarisent entre elles les deux parties 24A, 24B de la pièce d’actionnement rotative 21 décrites précédemment. Dans cet exemple, l’outil externe comprend en retour un embout 32 dont une tête 35 est pourvue de quatre protubérances 33 distinctes conçues et configurées pour être chacune reçue dans l’une des empreintes desdites vis 34 (mais non nécessairement de forme exactement complémentaire de la forme desdites empreintes), et pourvu d’une queue 36 à pans (par exemple, à 6 pans) qui prolonge ladite tête 35, et qui est avantageusement prévue pour être montée dans le mandrin d’une visseuse électrique ou d’un appareil électrique rotatif similaire (non illustré).
Alternativement, mais de manière moins avantageuse en terme de praticité et d’encombrement notamment, il pourrait être envisagé que la portion de commande 20 forme une poignée directement préhensible manuellement par l’utilisateur, de sorte qu’aucun outil externe ne serait alors nécessaire.
Selon une variante (non illustrée), le système 1 de mise en tension peut comprendre une pluralité d’organes de mise en tension 12 discrets, agencés dans le logement 4 du profilé 3, et une pluralité d’organes d’actionnement 14, chacun relié à l’un desdits organes de mise en tension 12. Eventuellement, chacun desdits organes de mise en tension 12 peut avantageusement s’étendre longitudinalement suivant une direction C-C’ d’extension longitudinale qui est coplanaire avec la direction A-A’ d’extension longitudinale du profilé 3. La (ou les) portion(s) de fixation 13A, 13B de chacun desdits organes de mise en tension 12 peu(ven)t alors avantageusement s’étendre(nt) longitudinalement suivant ladite direction C-C’ d’extension longitudinale de l’organe de mise en tension 12.