INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le corps de douille 60 est monté autour du conduit interne 11, autour d’une surface radiale externe 21 du corps du raccord 10, au moins partiellement autour de la portion conique 16. La surface radiale externe 21 est délimitée par les surfaces radiales externes de la partie intermédiaire 13 et de la partie avant 12. Le corps de douille 60 est disposé dans un volume intérieur 71. Le volume intérieur 71 est, délimité radialement vers l’intérieur, par le corps de raccord 10, en particulier sa surface radiale externe 21 et sa portion conique 16, et, radialement vers l’extérieur, par la bague d’appui 70. Le corps de douille 60 est mobile en translation par rapport au corps 10, suivant l’axe X10, à l’intérieur du volume intérieur 71. La surface radiale externe 21 guide radialement le corps de douille 60 lors de son déplacement longitudinal par rapport au corps 10. Plus généralement, les lumières 17 sont ménagées à travers le corps de raccord 10 de façon à déboucher dans le conduit interne 11 et dans le volume intérieur 71. En d’autres termes, chaque lumière 17 relie le volume intérieur 71 et le conduit interne 11. L’élément de raccord 1 comprend un premier ressort 61, qui constitue un organe de rappel élastique et qui applique un effort élastique rappelant le corps de douille 60 suivant la direction avant AV1. A cette fin, le premier ressort 61 est avantageusement un ressort de compression, qui est interposé longitudinalement entre le corps de raccord 10, par exemple la partie intermédiaire 13, et le corps de douille 60.
Le corps de douille 60 délimite des logements 62. On prévoit autant de logements 62 que de patins de serrage 50, ici huit logements 62 et huit patins de serrage 50. Chaque logement 62 reçoit l’un des patins de serrage 50. Chaque logement 62 présente une section rectangulaire. Chaque logement 62 traverse radialement le corps de douille 60. Chaque logement 62 débouche, vers l’intérieur, à hauteur de la portion conique 16. Les patins 50, et donc leurs logements 62, sont régulièrement répartis autour de l’axe X10.
Les patins 50 étant reçus dans leur logement 62 respectif, ils sont solidairement mobile avec le corps de douille 60, pour la translation suivant l’axe X10 par rapport au corps 10. En revanche, les patins de serrage 50 sont mobiles par rapport au corps de douille 60, dans leur logement 62 respectif, radialement par rapport à l’axe X10. Pour chaque logement 62, le corps de douille 60 comprend deux parois orthoradiales 69 parallèles, visibles notamment sur la , qui délimitent circonférentiellement le logement 62 et deux parois axiales 67 et 68 parallèles, qui délimitent longitudinalement le logement 62. Ces parois 67, 68 et 69 guident le déplacement radial des patins 50 par rapport au corps de douille 60. Chacune des parois axiales 67 et 68 est apte à venir au contact des patins 50 parallèlement à l’axe X10, pour que la position axiale des patins 50 corresponde à la position axiale du corps de douille 60. Chacune des parois orthoradiales 69 est apte à venir au contact des patins 50 pour guider le mouvement radial des patins 50.
Chaque patin de serrage 50 est en contact avec la portion conique 16. En fonction de la position des patins 50 par rapport au corps 10 suivant l’axe X10, le déplacement radial des patins 50 est borné par la portion conique 16, qui impose aux patins 50 un déplacement radial vers l’extérieur au fur et à mesure que les patins 50 sont déplacés axialement suivant la direction avant AV1. Autrement dit, les patins 50 sont déplacés en translation radiale par rapport au corps de douille 60 par coopération mécanique des patins 50 avec la portion conique 16. Ainsi les patins de serrage 50 sont animés d’un mouvement longitudinal et d’un mouvement radial au contact de la portion conique 16 entre une position initiale, ou position de butée, en configuration désaccouplée de l’élément de raccord et une position de retrait puis entre la position de retrait et une position de serrage.
En particulier, les patins de serrage 50 sont mobiles par rapport au corps de douille 60 entre des positions radiales internes de retrait, dont une est montrée sur la , et des positions radiales externes de serrage, dont deux sont montrées sur les figures 5 et 7, et qui dépendent du diamètre d’interface du terminal 80 qui est accouplé avec l’élément de raccord 1. Lorsque les patins 50 sont en position radiale de retrait, l’élément de raccord 1 est dans une configuration de retrait. Lorsque les patins 50 sont dans l’une des positions radiales de serrage et coopèrent avec le terminal 80, l’élément de raccord 1 est en configuration accouplée. De leur position radiale de retrait à leur position radiale de serrage, les patins 50 coopèrent avec le corps de raccord 10 par contact avec la portion conique 16.
Pour coopérer mécaniquement avec la portion conique 16, chaque patin de serrage 50 comprend un talon interne 52, avec une surface interne conique de forme complémentaire à la portion conique 16 du corps de raccord 10. Le talon interne 52 est disposé radialement vers l’intérieur par rapport au corps de douille 60. En particulier, le talon interne 52 est disposé dans un logement, délimité par le corps de douille 60 et au sein duquel s’étend la portion conique 16, le corps de douille 60 étant annulaire. De préférence, la dimension longitudinale du talon interne 52 est plus longue que la dimension longitudinale du logement 62 recevant le patin 50, si bien que le talon interne 52 coopère avec une surface de butée interne 64 du corps de douille 60, la surface de butée interne 64 délimitant le logement du corps de douille 60 et faisant face radialement à la portion conique 16. Coopérant ainsi, le talon interne 52 et la surface de butée interne 64 forment une butée au déplacement radial vers l’extérieur du patin 50 dans son logement 62. Le patin 50 arrive ainsi en butée lorsqu’il atteint une position radiale externe dite « position radiale initiale » ou « position radiale de butée », adoptée pour une configuration désaccouplée de l’élément de raccord 1, montrée sur la .
Le corps de douille 60 a une surface radiale externe 63 qui est radialement tournée à l’opposé de la surface de butée interne 64. Les logements 62 traversent radialement le corps de douille 60 de la surface radiale externe 63 à la surface radiale interne 64. En avant des patins 50, la surface radiale externe 63 a un diamètre inférieur au diamètre de l’interface 81 interne appartenant au terminal 80. Chaque patin de serrage 50 présente une surface externe 51 à enveloppe cylindrique, visible notamment sur les figures 1, 3, 5 et 6. Chaque surface externe 51 est orientée dans une direction radiale opposée au talon interne 52, et donc à la portion conique 16. Par l’intermédiaire de cette surface 51, le patin de serrage 50 est conçu pour coopérer mécaniquement avec l’interface 81 interne, qui présente une enveloppe cylindrique complémentaire de la surface externe 51. L’interface 81 et/ou la surface externe 51 peuvent porter un filetage respectif complémentaire l’un avec l’autre. L’interface 81 et/ou la surface externe 51 peuvent présenter un traitement de surface, obtenu par exemple par rainurage laser, augmentant ainsi leur coefficient de frottement mutuel.
Comme montré sur la , en configuration désaccouplée, les patins 50 émergent du corps de douille 60 radialement vers l’extérieur. En particulier, chaque patin 50 présente une face avant 53, c’est-à-dire tournée dans la direction avant AV1, et dont une partie émerge radialement du corps de douille 60, dans cette configuration désaccouplée. En particulier, une partie de la face avant 53 émerge radialement de la surface externe 63 du corps de douille 60 disposée en avant des patins 50. Alors, la partie émergente de la face avant 53 de chaque patin 50 fait face à une embouchure 23 de l’élément de raccord, parallèlement à l’axe X10. Dit encore autrement, la partie émergente de chaque face avant 53 est tournée suivant la direction AV1, sans qu’aucune partie de l’élément de raccord 1 ne soit interposée entre cette partie émergente et l’avant de l’élément de raccord 1, jusqu’à l’embouchure 23. L’embouchure 23 est définie à une extrémité longitudinale de l’élément de raccord 1 qui est opposée à une autre extrémité longitudinale recevant la conduite 99. Pour chaque patin 50, la face avant 53 délimite la surface externe 51 dans la direction avant AV1. En particulier, en configuration désaccouplée, les surfaces externes 51 à enveloppe cylindrique des patins 50 délimitent ensemble autour des patins 50 un cylindre virtuel, dont le diamètre est supérieur au diamètre de la surface externe 63 du corps de douille 60, en avant des patins 50. Le diamètre du cylindre virtuel est alors également supérieur au diamètre d’interface maximum de l’interface interne 81.
En configuration désaccouplée, le corps de douille 60 dépasse avantageusement vers l’avant du corps 10. En cours d’accouplement et de désaccouplement, le déplacement du corps de douille 60 suivant la direction arrière AR1 est borné par le corps de raccord 10. A cet effet, comme montré sur la , le corps de douille 60 arrive par exemple en butée suivant la direction arrière AR1 contre une surface avant 79 du corps 10, située longitudinalement à hauteur des lumières 17, ici à la jonction entre les portions 18 et 19. Ici, cette mise en butée est effectuée par l’intermédiaire d’une surface arrière 66 appartenant au corps de douille 60.
Les lumières 17 font communiquer radialement le conduit interne 11 et le volume intérieur 71 disposé radialement entre le corps de raccord 10 et la bague d’appui et dans lequel est logé au moins la partie arrière du corps de douille 60. Les lumières 17 font communiquer dans la direction longitudinale le conduit interne 11 et le volume intérieur 71.
De manière générale, comme montré sur la , une longueur maximale de prise L28, mesurée entre une face avant 28 de la partie avant 12 du corps 10 et une extrémité arrière de la surface externe 51 à enveloppe cylindrique des patins 50, lorsque le corps de douille 60 est en butée arrière contre le corps de raccord 10, ce qui arrive lorsque l’élément de raccord 1 est en configuration de retrait, est compatible avec les dimensions internes du terminal, et en particulier de l’interface 81. La face avant 28 est formée en particulier à l’avant de la portion conique 16.
La bague d’appui 70 est une bague externe qui entoure le corps de douille 60, les patins 50 et le corps de raccord 10. La bague d’appui 70 est mobile en translation par rapport au corps de raccord 10 et par rapport au corps de douille 60 suivant l’axe d’emmanchement X10. Un joint d’étanchéité 72 est interposé entre une surface externe du corps de raccord 10, ici à l’avant de la portion 20 de la partie intermédiaire 13, et une face radiale interne 73 de la bague d’appui 70. Le joint 72 est interposé entre le corps 10 et la bague 70 dans toutes les positions longitudinales prises par la bague d’appui 70 par rapport au corps 10 en cours d’accouplement et de désaccouplement. Autrement dit, la bague d’appui 70 est en étanchéité radiale avec le corps 10. A une extrémité avant de la bague d’appui 70 est logé un joint frontal 74.
La bague d’appui 70 comprend une surface interne arrière 75 et le corps de douille 60 comprend une surface avant 65, formée sur un épaulement externe du corps de douille 60. Comme montré sur la , la surface interne arrière 75 est apte à coopérer mécaniquement avec la surface avant 65 pour entraîner le corps de douille 60 suivant la direction arrière AR1, vers sa position axiale de retrait, et donc pour entrainer les patins 50 suivant la direction arrière AR1, de manière que les patins 50 adoptent leur position radiale interne de retrait par coopération avec la portion conique 16, la position radiale interne de retrait correspondant à la position axiale de retrait du corps de douille 60 et des patins 50.
L’élément de raccord 1 comprend un deuxième ressort 76, qui applique un effort de rappel élastique sur la bague d’appui 70 suivant la direction avant AV1 pour ramener la bague 70 suivant la direction avant AV1. Par exemple, le ressort 76 est un ressort de compression, qui est interposé longitudinalement entre le corps de raccord 10 et la bague d’appui 70. De préférence, le ressort 76 est disposé à l’intérieur de la bague 70 autour du premier ressort 61. Le corps de raccord 10, par exemple la partie intermédiaire 13, forme une butée 24 au déplacement de la bague d’appui 70 suivant la direction avant AV1, lorsque l’élément de raccord 1 est en configuration désaccouplée comme montré sur la .
Dans certains mode de réalisation, la quantité de mannanes dans l’extrait de parois cellulaires de levure Saccharomyces cerevisiae riche en β-glucanes est telle que le rapport β-glucanes/mannanes est compris entre 15 et 30 (poids/poids), notamment entre 18 et 22 (poids/poids).
Dans certains mode de réalisation, l’extrait de parois cellulaires de levure Saccharomyces cerevisiae riche en β-glucanes est caractérisé en ce qu’il présente une teneur en matière sèche supérieure ou égale à 94% en poids, en particulier supérieure ou égale à 96% en poids.
Dans certains mode de réalisation, l’extrait de parois cellulaires de levure Saccharomyces cerevisiae riche en β-glucanes est caractérisé en ce qu’il comprend en outre une teneur en protéines inférieure ou égale à 10% en poids, et une teneur en glycogène inférieure ou égale à 10% en poids.
Dans certains mode de réalisation, l’extrait de parois cellulaires de levure Saccharomyces cerevisiae riche en β-glucanes est caractérisé en ce que les β-glucanes et les mannanes sont les seuls ingrédients actifs de l’extrait de parois cellulaires de levure Saccharomyces cerevisiae riche en β-glucanes.
Dans certains mode de réalisation, l’extrait de parois cellulaires de levure Saccharomyces cerevisiae riche en β-glucanes est caractérisé en ce qu’il s’agit du Safglucan® qui comprend des β-glucanes et des mannanes, où les β-glucanes sont présents sous forme d’un mélange de β-1,3-glucanes et β-1,6-glucanes en une quantité totale comprise entre 52 et 60% en poids ; et les mannanes sont présents en une quantité totale comprise entre 1 et 5% en poids, et où le Safglucan® comprend en outre une teneur en protéines inférieure ou égale à 10% en poids, et une teneur en glycogène inférieure ou égale à 10% en poids.
Selon un deuxième aspect, l’invention concerne une composition comprenant un extrait de parois cellulaires de levure Saccharomyces cerevisiae riche en β -glucanes et au moins un agent bioactif pour une utilisation dans la prévention d’une infection associée à la bactérie Lawsonia intracellularis chez le cochon, caractérisé en ce que l’extrait est tel que défini dans la présente description.
Dans certains modes de réalisation, l’agent bioactif est sélectionné dans le groupe constitué par les antibiotiques, les vaccins, les probiotiques, les prébiotiques, les vitamines, les minéraux, les oligoéléments, et les mélanges de ceux-ci.
Selon un troisième aspect, l’invention a pour objet une composition pharmaceutique comprenant un extrait de parois cellulaires de levure Saccharomyces cerevisiae riche en β-glucanes et au moins un excipient physiologiquement acceptable pour une utilisation dans la prévention ou le traitement d’une infection associée à la bactérie Lawsonia intracellularis chez le cochon, caractérisé en ce que l’extrait est tel que défini dans la présente description.
Selon un quatrième aspect, l’invention concerne un aliment pour cochon comprenant un extrait de parois cellulaires de levure Saccharomyces cerevisiae riche en β-glucanes pour une utilisation dans la prévention d’une maladie associée ou causée par une infection à Lawsonia intracellularis chez le cochon, caractérisé en ce que l’extrait est tel que défini dans la présente description ou fait partie d’une composition telle que définie dans la présente description.
Brève description des figures représente le poids des animaux au cours de la période de l’essai.
représente le gain de poids moyen au cours de la période de l’essai. noir=groupe contrôle, gris=groupe traité. ** p<0.005, ***p<0.0001
représente la quantification de la présence de Lawsonia intracellularis dans les fécès des 2 groupes de cochons (contrôle : histogramme noir, traités : histogramme gris). N=40 par groupe. P<0,0005 ***
Sauf indication contraire, tous les pourcentages concernant des quantités sont des pourcentages massiques.
Comme mentionné plus haut, la présente invention concerne des extraits de parois cellulaires de levure Saccharomyces cerevisiae riches en β-glucanes pour utilisation dans la prévention ou le traitement d’une maladie associée ou causée par une infection à Lawsonia intracellularis chez l’animal, notamment le cochon, caractérisée en ce que lesdits extraits comprennent des β-glucanes et des mannanes,
L'information contenue dans la FDO a été simplifiée, comme connu de l’homme du métier, afin de décrire la texture en une proportion de grains contenu dans un espace d’Euler discrétisé.
Les fractions volumiques des différentes composantes de texture ont été rassemblées en deux catégories : les composantes de texture de compression plane : Cuivre {112} , Laiton {110} et S {123} et les composantes de texture de cisaillement I {112} , J {114} , GT90DN {011} , H {001} et Z {111} . On a en particulier étudié la somme de la fraction volumique de chacune de ces catégories en fonction de la position dans l’épaisseur.
Les tôles selon l’invention présentent une texture équilibrée entre compression plane et cisaillement quelle que soit la position dans l’épaisseur, en particulier le ratio de la somme de la fraction volumique de texture compression plane sur la somme de la fraction volumique de texture de cisaillement compris entre 0,5 et 1,5 et de préférence entre 0,6 et 1,3 entre la mi épaisseur et la surface finale après usinage s’il y a eu usinage ou 1,5 mm sous la surface s’il n’y a pas eu usinage. Pour les tôles selon l’art antérieur ce ratio atteint à certaines positions dans l’épaisseur, notamment en surface, des valeurs nettement supérieures à 1,5. .
Selon l’invention, on utilise des tôles selon l’invention comme tôle de précision, notamment pour réaliser des bâtis de machine, plaques de référence, tables de transport, gabarits de montage, bras de robot. En effet, les tôles selon l’invention présentent une stabilité dimensionnelle améliorée notamment lors des étapes d’usinage, tout en ayant des propriétés mécaniques statiques suffisantes, et une bonne aptitude à l’anodisation.
Dans cet exemple, on a préparé des plaques de laminage en alliage AA7075 dont la composition est donnée dans le Tableau 1.
Exemple Zn Mg Cu Cr Zr Mn Ti Fe Si 1 5,9 2,5 1,4 0,18 0,02 0,04 0,03 0,14 0,08 2 5,8 2,4 1,4 0,19 0,02 0,04 0,03 0,15 0,09 3 5,8 2,5 1,4 0,18 0,01 0,05 0,03 0,16 0,08 4 5,7 2,4 1,5 0,19 0,02 0,06 0,03 0,17 0,10 5 5,8 2,5 1,5 0,19 0,02 0,05 0,03 0,16 0,09 6 5,9 2,5 1,5 0,19 0,02 0,06 0,03 0,17 0,10 7 5,8 2,5 1,5 0,19 0,01 0,05 0,03 0,17 0,09 8 5,8 2,5 1,5 0,19 0,01 0,05 0,03 0,17 0,09 9 5,9 2,5 1,4 0,19 0,02 0,04 0,03 0,14 0,08
Composition des alliages en pourcentage en poids
Les plaques ont été homogénéisées à 480 °C et laminées à chaud jusqu’à une épaisseur indiquée dans le tableau 2. La température d’entrée de laminage à chaud était comprise entre 380 et 410 °C. Les exemples 1, 2, 5, 8 et 9 ont été transformées avec un procédé hors invention. Pour les tôles 1, 2 et 5 , on a appliqué un procédé de référence dans lequel la température de fin de laminage a été maintenue à une valeur supérieure à 355 °C, la réduction au cours de la dernière passe, était au moins 21% et pour lesquelles le traitement thermique intermédiaire a été effectué à 410 °C puis 300 °C. Pour l’exemple 8, les conditions de laminage à chaud et de traitement thermique intermédiaire étaient selon l’invention mais le taux de réduction par laminage à froid était supérieur à 33 %. Pour l’exemple 9, le traitement thermique intermédiaire a été effectué à 250 °C mais la température de fin de laminage à chaud a été maintenue à une valeur supérieure à 355 °C et la réduction au cours de la dernière passe était de 21%.
[Tableau 2) Exemple Température de fin de dernière passe laminage (°C) % réduction laminage à chaud dernière passe Vitesse laminage à chaud dernière passe (mm/s) Traitement thermique intermédiaire % de réduction laminage à froid Epaisseur sortie laminage à chaud (mm) Epaisseur sortie laminage à froid (mm) Epaisseur finale sortie usinage (mm) 1 359 25 1100 410°C/5h+ 300°C/2h 25 14,8 11 8 2 372 25 1100 410°C/5h+ 300°C/2h 25 20,2 15 12 3 338 17 670 250°C/2h 25 17,5 13 10 4 345 17 900 250°C/2h 25 20,2 15 12 5 375 21 1100 410°C/5h+ 300°C/2h 25 31,0 23 20 6 343 15 880 250°C/2h 25 31,0 23 20 7 340 13 670 250°C/2h 25 31,0 23 20 8 335 15 670 250°C/2h 35 20,2 13 10 9 360 21 1122 250°C/2h 25 17,6 13 10
Les tôles ainsi obtenues ont été mises en solution à 475 °C, trempées, détentionnées par traction contrôlée et revenues pour obtenir un état T651. Les conditions de revenu étaient 9 heures à 140 °C. En dernière étape, un usinage de 3mm (1,5 mm par face) a été effectué de sorte que l’épaisseur finale était inférieure de 3mm à l’épaisseur de fin de laminage.
Les caractéristiques mécaniques statiques en traction, en d’autres termes la résistance à la rupture Rm, la limite d’élasticité conventionnelle à 0,2% d’allongement Rp0,2, et l’allongement à la rupture A%, ont été déterminés par un essai de traction selon la norme NF EN ISO 6892-1 (2016) dans le sens travers long (TL), le prélèvement et le sens de l’essai étant définis par la norme EN 485 (2016). Le prélèvement est réalisé avant la dernière étape d’usinage. Les caractérisations ont été effectuées dans la direction travers long.
Les résultats sont donnés dans le Tableau 3.
Exemple R p0,2 (TL) MPa R m (TL) MPa A% 4 564 492 13,9 5 567 500 11,6 6 568 500 11,8 7 575 508 12,4 8 574 504 13,3 9 586 514 13,1
Propriétés mécaniques statiques
Les contraintes résiduelles ont été évaluées sur la tôle avant usinage en mesurant la flèche moyenne sur des barreaux usinés dans le sens L ou TL à ¼ et à ½ épaisseur.
Deux barreaux pleine épaisseur sont prélevés, dans le sens L et TL, par sciage avant l’usinage final de la tôle. Les dimensions de prélèvement sont : - pour le barreau sens L : 430mm (sens L) x 35mm (sens TL) x épaisseur - pour le barreau sens TL : 450mm (sens TL) x 35mm (sens L) x épaisseur.
montre la mise en place du rotor sur le stator gauche
montre les composants de la turbine et son assemblage.
montre le carter enveloppe, la plaque de fermeture et les étapes d’assemblage.
montre la phase d’assemblage final par la mise en place du filtre à air.
La machine électrique présentée en coupe sur la est composée d’un bloc moteur agencé dans un carter enveloppe 70 et une plaque de fermeture 80.
Le bloc moteur est constitué: du stator gauche 10 lié au carter 70 ; du stator droit 20 ; de la plaque entretoise 30 qui procure un espace axial précis entre les deux stators 10,20 ; du rotor discoïde 40 porté par un roulement 17 lui-même porté par le stator gauche 10 ; de la turbine 50 portée par le rotor 40 qui assure le refroidissement par une forte circulation d’air sur les faces arrière des stators 20 puis 10 ; du résolveur 60 (dispositif de mesure de vitesse de rotation et de position angulaire du rotor), dont la cible tournante est portée par la turbine.
la machine est agencée dans le carter 70 qui canalise l’air propulsé par la turbine 50. Ce carter est fermé par la plaque 80 qui supporte le stator du résolveur et un dispositif filtrant 90 en entrée d’air de refroidissement.
Le stator de gauche 10 complet présenté sur la comprend une structure support 11 en matériau amagnétique. L’aluminium moulé convient très bien. Cette structure discoïde reçoit des plots statoriques 12 dont le nombre est à définir selon les caractéristiques recherchées de la machine (couple et vitesse de rotation maximale).