INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le cadre du fonctionnement d’un portail coulissant et notamment dans le cadre de son déplacement, celui-ci est translaté dans le propre plan du portail, généralement sous l’action d’un mécanisme d’entrainement motorisé. De façon classique, la structure qui réalise le panneau du portail est montée coulissante par rapport à la surface du sol contre laquelle le panneau est en appui. Toutefois, une telle construction contraint la surface du sol à présenter une certaine homogénéité de façon à pourvoir coopérer sans difficulté avec la surface inférieure du panneau du portail.
Afin de s’affranchir des variations susceptibles d’exister au niveau de la surface du sol, une conception alternative dite « autoportante » du panneau de portail a été développée. Le panneau du portail est ainsi porté par un bras positionné dans le prolongement du panneau et qui réalise l’interface par laquelle la translation du panneau est effectuée. Ce déplacement s’opère ainsi de telle sorte que le panneau du portail soit suspendu en porte-à-faux par rapport à la surface du sol, le moteur d’actionnement de la translation intervenant au niveau du bras du portail. Cependant, de par l’arrangement en prolongement du bras avec le panneau du portail, une telle installation impose un encombrement conséquent. Par ailleurs, le déplacement en suspension du panneau génère des contraintes particulièrement élevées au niveau du bras du portail de sorte que des risques de panne ou de cassure sont susceptibles de survenir.
La présente invention a pour but de pallier ces inconvénients en proposant un mécanisme pour la translation d’un portail qui soit en mesure de s’affranchir d’éventuelles variations de la surface du sol tout en permettant de s’affranchir d’un mécanisme de maintien du panneau du portail en porte-à-faux par rapport au sol.
L’invention se rapporte à un mécanisme de guidage pour une structure déplacée en translation horizontale telle que portail, caractérisé en ce que le mécanisme comprend : au moins un sabot comprenant, d’une part, une surface d’ancrage au sol et, d’autre part, au moins une interface de coopération avec un rail porté par la structure déplacée, l’interface de coopération présentant un arrangement sensiblement rectiligne, un rail rectiligne apte à être monté sous la face inférieure de la structure déplacée de façon sensiblement alignée avec l’axe de translation de la structure déplacée, le rail comprenant, d’une part, au moins une interface de coopération avec le sabot pour prendre appui sur le sabot et, d’autre part, au moins une interface de centrage de la position du rail par rapport au sabot.
L’invention porte également sur un ensemble comprenant un portail monté coulissant horizontalement par rapport à au moins une structure porteuse fixe, caractérisé en ce que l’ensemble comprend au moins un mécanisme de guidage selon l’invention.
représente une illustration schématique d’un exemple d’installation d’un mécanisme de guidage selon l’invention pour le déplacement d’un portail en translation,
représente une illustration schématique d’un premier exemple de construction d’une coopération d’un sabot et d’un rail dans le cadre d’un mécanisme de guidage selon l’invention,
représente une illustration schématique d’un second exemple de construction d’une coopération d’un sabot et d’un rail dans le cadre d’un mécanisme de guidage selon l’invention,
représente des illustrations schématiques notamment des faces supérieures et inférieures d’une pièce supérieure participant à la réalisation d’un sabot selon le second exemple de construction tel qu’illustré à la ,
représente des illustrations schématiques notamment des faces supérieures et inférieures d’une pièce inférieure participant à la réalisation d’un sabot selon le second exemple de construction tel qu’illustré à la ,
représente des illustrations schématiques de différentes faces d’une interface de centrage complémentaire destinée à être montée en extrémité d’un rail dans le cadre du second exemple de construction tel qu’illustré à la .
La présente invention concerne un mécanisme de guidage pour une structure 1 déplacée en translation horizontale telle que portail, caractérisé en ce que le mécanisme comprend :
- au moins un sabot 2 comprenant, d’une part, une surface d’ancrage 21 au sol et, d’autre part, au moins une interface de coopération 22 avec un rail 3 porté par la structure 1 déplacée, l’interface de coopération 22 présentant un arrangement sensiblement rectiligne,
- un rail 3 rectiligne apte à être monté sous la face inférieure de la structure 1 déplacée de façon sensiblement alignée avec l’axe de translation de la structure 1 déplacée, le rail 3 comprenant, d’une part, au moins une interface de coopération 32 avec le sabot 2 pour prendre appui sur le sabot 2 et, d’autre part, au moins une interface de centrage 41 de la position du rail 3 par rapport au sabot 2.
En référence à la qui sera décrit par ses différences par rapport à la , l’organe générateur de flux fluidique 241 est disposé selon une direction longitudinale et le système de pivotement peut être agencé de manière à réaliser un pivotement selon un axe vertical PV ou un axe horizontal PH. L’organe 241 comprend une membrane tubulaire 242.
On va maintenant décrire en référence aux figures 6 à 11 différents types de système de pivotement, en particulier pour un pivotement selon un axe horizontal.
En référence à la , le système de pivotement comprend une roue dentée fixée à l’organe générateur de flux fluidique et une vis sans fin. La vis sans fin, actionnée par exemple par l’intermédiaire d’un moteur électrique placé dans la tête du dispositif, entraîne la rotation dudit organe.
En référence à la , le système de pivotement comprend une roue fixée à l’organe générateur de flux fluidique, un pignon disposé à distance de ladite roue et un câble reliant la roue et le pignon de manière à former une boucle fermée. Le pignon, actionné par exemple par l’intermédiaire d’un moteur électrique placé dans la tête du dispositif, entraîne la rotation de ladite roue par l’intermédiaire des deux brins du câble. De préférence, la roue présente un doigt ou un téton disposé de manière radiale sur la périphérie de la roue. Le câble présente un trou de manière à coopérer avec ledit doigt ou ledit téton et transmettre le mouvement de rotation.
De manière alternative, la roue peut être remplacée par une roue dentée, et le câble peut remplacer par une courroie ou une chaîne.
En référence à la , le système de pivotement comprend plusieurs engrenages disposés selon le même plan ou des plans parallèles. Selon une variante représentée par la , les engrenages comprennent un renvoi d’angle de manière qu’une roue dentée est actionnée par un arbre disposé dans le bras ou le mât reliant la tête du dispositif avec l’organe propulsif.
En référence à la , le système de pivotement comprend circuit hydraulique du type comprenant une pompe ou un compresseur mettant en pression une chambre de pivotement formée par deux disques disposés l’un contre l’autre. Le premier disque comprend la rainure et est fixe au regard du bâti. Le second disque comprend un téton et est relié à l’organe générateur de flux. La chambre présente la forme d’une rainure en forme d’arc de cercle dont chaque extrémité est raccordée à un conduit hydraulique. La pression entraîne la pièce comprenant le téton en rotation, ledit téton parcourt la rainure en fonction de la pression injecter selon l’une ou l’autre des extrémités de la rainure.
Le retour en position initiale peut se faire par exemple via un circuit similaire de l’autre côté ou encore via un ressort de torsion ou un autre mécanisme de rappel.
En référence à la , le système de pivotement comprend un vérin vertical et une pièce en forme de demi-disque. La tige de vérin est agencée pour réaliser un mouvement de va-et-vient, par exemple pour monter et descendre selon la représentation de la , et entraîner en rotation la pièce en demi-disque. Le retour peut aussi se faire via un ressort ou avec un piston de rappel.
La illustre un système de pivotement selon un axe vertical. Le système comprend un arbre cylindrique de pivotement coaxial avec un arbre de transmission ou un bras de soutien reliant la tête du dispositif à l’organe propulsif. Cet axe de pivotement est actionné par un moteur électrique.
En référence à la il est un illustré les éléments principaux d’un propulseur hydraulique agencé pour mettre en mouvement le fluide environnant selon une direction de déplacement D, le propulseur comprenant :
- un bâti 1,
- au moins un moteur rotatif 10,
- au moins une membrane 11 agencée pour mettre en mouvement un fluide,
- un système de conversion mécanique rotatif/linéaire 12 disposé entre l’au moins un moteur rotatif 10 et l’au moins une membrane 11,
– des éléments de guidage linéaire 13 et de préhension 14 entre le système de conversion et l’au moins une membrane.
RMN HAKOMORI Enzyme Concentration g/l α-1,2 α-1,3 α-1,4 α-1,6 α-1,2 α-1,3 α-1,4 α-1,6 %hydrolyse (AOAC 2002.02) MP 100 0% 0% 99% 1% 2,3% 2,6% 93,1% 2,0% 78,0% MP 200 0% 0% 99% 1% 2,3% 2,6% 93,1% 2,0% 80,0% MP 400 0% 0% 99% 1% 2,3% 2,6% 93,1% 2,0% 83,0% GT#11 100 0% 10% 90% 0% 2,9% 10,6% 82,3% 4,1% 48,7% GT#11 200 0% 9% 91% 1% 2,7% 9,3% 84,4% 3,7% 52,9% GT#11 400 0% 5% 92% 3% 2,3% 6,6% 88,5% 2,9% 62,8% GT#19 100 0% 0% 57% 43% 2,1% 4,3% 62,6% 30,9% 31,6% GT#19 200 0% 0% 59% 41% 2,2% 4,3% 63,0% 30,5% 34,8% GT#19 400 0% 0% 65% 35% 2,3% 4,1% 63,8% 29,7% 40,0%
MP : Matière Première, = Sirop DP4
Les inventeurs ont démontré que l’enzyme GT#19 est capable de modifier le sirop riche en DP4 de sorte à le rendre faiblement digestible (% d’hydrolyse selon la méthode AOAC2002.02 inférieur ou égal à 45%).
Le produit obtenu par ce traitement enzymatique par l’enzyme GT#19 contient significativement moins de liaisons α-1,4 et plus de liaisons α-1,6 que le point de départ. Le nombre de liaisons α-1,2 et α-1,3 n’est pas modifié. L’enzyme GT#19 est donc une α-4,6 glucanotransférase.
A l’inverse, un traitement par une autre GT, l’enzyme GT#11, conduit à une diminution du pourcentage de liaisons α-1,4 et à l’apparition de liaisons α-1,3. La digestibilité de produit obtenu par traitement avec l’enzyme GT#11 est également diminuée (53 et 55%, pour des concentrations initiales respectives de 100 et 200 mg/mL, à comparer à 84 et 88% pour les substrats non traitées).
Avantageusement, le mélange d’α-glucanes selon la présente invention présente également un profil de digestibilité in vitro selon la méthode Englyst intéressant
PROCEDE DE PRECIPITATION DU NICKEL-COBALT POUR LA SOLUTION DE LIXIVIATION ACIDE DE MINERAI DE LATERITE DE NICKEL APRES ELIMINATION DU FER ET DE L'ALUMINIUM La présente divulgation concerne le domaine technique de l'hydrométallurgie de minerai de latérite de nickel, en particulier, un procédé de précipitation du nickel-cobalt pour la solution de lixiviation acide de minerai de latérite de nickel après élimination du fer et de l'aluminium.
Art antérieur Les principaux procédés d'hydrométallurgie de minerai de latérite de nickel comprennent la lixiviation à pression atmosphérique et la lixiviation à haute pression, et l'agent de lixiviation couramment utilisé est l'acide sulfurique. Le procédé de lixiviation acide à haute pression est utilisé pour traiter un minerai de latérite de nickel de type limonite et il présente les avantages suivants : temps de lixiviation court, taux de lixiviation du fer faible, taux de lixiviation du nickel-cobalt et taux de récupération élevés, faible coût de production et autres, et devient un procédé privilégié pour la plupart des nouveaux projets d'hydrométallurgie de minerai de latérite de nickel ces dernières années. Le procédé de lixiviation à haute pression de minerai de latérite de nickel comprend principalement des procédures de travail telles que la lixiviation acide à haute pression, la neutralisation de la suspension de lixiviation, le lavage à contre-courant, la neutralisation et l'élimination des impuretés, et la précipitation du nickel-cobalt. Le procédé de travail de précipitation du nickel-cobalt vise la solution de lixiviation acide à haute pression de minerai de latérite de nickel après neutralisation et traitement de suppression des impuretés, elle est également connue sous le nom de solution de lixiviation acide de minerai de latérite de nickel après élimination du fer et de l'aluminium.
Le procédé de travail de la précipitation du nickel-cobalt dans les technologies existantes adopte principalement la méthode de la précipitation de l'hydroxyde de sodium ou de la précipitation des sulfures, par exemple :
Une méthode d'élimination du fer par précipitation et enrichissement en nickel-cobalt est proposée dans le brevet CN101575676A. Dans ce brevet, un procédé de travail d'enrichissement en nickel-cobalt adopte un agent de vulcanisation pour réaliser la précipitation des sulfures, et pendant l'enrichissement par précipitation du nickel-cobalt, ce brevet adopte un ou plusieurs des agents de vulcanisation suivants : sulfure d'hydrogène, persulfure d'hydrogène, hydrosulfure de sodium, sulfure de sodium, sulfure de potassium, sulfure d'ammonium, sulfure de magnésium et sulfure de zinc. L'effet de précipitation du sulfure d'hydrogène est le meilleur, mais il est hautement toxique ; les exigences en matière de fonctionnement et de système sont plus élevées et le traitement ultérieur des produits intermédiaires de la précipitation du sulfure est difficile.
Le brevet CN102061387A divulgue une méthode de précipitation du nickel en deux étapes, dans laquelle une solution de NaOH est ajoutée à une solution de sulfate de nickel contenant du magnésium, en ajustant le pH à 7,5~8,5. La température de réaction est de 20~80°C ; le temps de réaction est de 0,5~3 heures, et le précipité obtenu est séparé de la solution mère. Le précipité entre dans le procédé de travail suivant, dans laquelle une solution de NaOH est ajoutée à la solution mère, ajustant le pH à 9~10. La température de réaction est de 20~80°C ; le temps de réaction est de 0,5~3 heures, et le précipité finalement obtenu est renvoyé dans un système d'agitation et de lixiviation pour circulation après avoir été séparé de la solution mère. Dans ce brevet, l'hydroxyde de sodium ou une solution alcaline mélangée est directement utilisée pour précipiter le nickel et le cobalt, et le produit est petit et difficile à décanter, ce qui entraîne une teneur élevée en eau dans le produit.
Un procédé de préparation d'hydroxyde de cobalt à partir d'une solution de sulfate de cobalt est proposé dans le brevet CN101921001A. Tout d'abord, une suspension d'hydroxyde de magnésium est utilisée pour effectuer la première précipitation de cobalt sur une solution de sulfate de cobalt dans un premier réservoir de précipitation de cobalt, et après que la première suspension de précipitation de cobalt obtenue par la réaction précédente passe à travers un premier réservoir tampon de précipitation de cobalt, 30 %~50 % de la suspension obtenue est renvoyée dans le premier réservoir de précipitation de cobalt, tandis que la suspension restante est soumise à une filtration sous pression, et le gâteau de filtration obtenu est envoyé vers un procédé de travail de séchage. L'hydroxyde de cobalt après séchage est le produit, et l'hydroxyde de magnésium est utilisé pour effectuer une seconde précipitation du cobalt sur le filtrat. Cette technologie utilise directement l'hydroxyde de magnésium comme agent de précipitation, mais son alcalinité est limitée. Bien que la génération d'un excès local d'alcalinité soit évitée, l'activité de l'hydroxyde de magnésium est réduite après la mise en suspension, ce qui entraîne l'effet négatif d'un faible taux de précipitation du cobalt.
En un mot, le procédé de précipitation du nickel-cobalt par la méthode du sulfure d'hydrogène est largement utilisé, et il présente les avantages d'un taux de précipitation élevé, d'un faible pH de précipitation, et le nickel-cobalt peut être récupéré sans purification de la solution de lixiviation acide. Cependant, le sulfure d'hydrogène est hautement toxique, ce qui présente de nombreux risques pour la sécurité et l'environnement, et le processus de traitement ultérieur du produit intermédiaire obtenu par précipitation est également extrêmement lourd. Le procédé de précipitation du nickel-cobalt par l'utilisation d'hydroxyde de sodium est simple et l'investissement dans le dispositif est faible. Cependant, l'hydroxyde de sodium fortement alcalin est directement utilisé comme précipitant, ce qui peut faire que le précipité d'hydroxyde mixte (PHM) ait un petit diamètre de particule et une faible capacité de sédimentation, ce qui entraîne une séparation liquide-solide difficile, une teneur en eau élevée dans le gâteau de filtration, et un transport et un traitement ultérieurs encore plus difficiles. En outre, l'utilisation directe de l'hydroxyde de magnésium comme précipitant peut facilement conduire à un faible taux de précipitation en raison de son alcalinité limitée et de sa faible activité.
C'est pourquoi la présente divulgation est proposée.
L'objectif principal de la présente divulgation est de fournir un procédé de précipitation du nickel-cobalt pour la solution de lixiviation acide de minerai de latérite de nickel après élimination du fer et de l'aluminium, afin de résoudre les problèmes des technologies existantes, à savoir que, bien que le nickel et le cobalt soient précipités, la protection de l'environnement est médiocre, le diamètre des particules de l'hydroxyde de nickel-cobalt est plus petit, la teneur en eau du gâteau de filtration est élevée ou le taux de précipitation est faible.
En particulier, chacune des bagues 5, 6 présente des orifices 5a, 6a de fixation des armatures 13b, 14b, notamment par vissage ou rivetage. En relation avec les figures, trois orifices 5a, 6a de fixation sont disposés à 120° les uns des autres en étant formés sur chacun des lobes 10.
La paroi circonférentielle extérieure de la bague intérieure 5 présente également des lobes radiaux 5b sur lesquels les orifices de fixation 5a de l’armature intérieure 13a sont formés.
La structure déformable comprend un ensemble de branches 19 réparties angulairement entre les bagues 5, 6. En particulier, les branches 19 et les bagues 5, 6 sont formées d’une seule pièce, notamment par emboutissage d’un flan en matériau métallique.
En particulier, les branches 19 sont inclinées dans le sens inverse de la rotation, ce qui engendre un bras de levier qui, en sollicitant les branches 19 en traction, réduit les contraintes d’une manière très efficace avec comme contrepartie une augmentation de la raideur.
Sur les figures, le corps d’épreuve comprend trois branches 19 qui sont séparées par un secteur dépourvu de branche. En particulier, les secteurs dépourvus de branche s’étendent sur angle qui est supérieur à 60°, les lobes 10 s’étendant chacun dans un secteur dépourvu de branche.
Pour faciliter la réalisation de l’accouplement de la bague intérieure 5 au premier organe 1, une noix 30 d’accouplement du corps d’épreuve avec ledit premier organe est rapportée en étant fixée dans l’alésage 7, notamment en étant emmanchée dans ledit alésage.
En particulier, cette réalisation permet une fabrication simplifiée des bagues 5, 6 et de la structure déformable, notamment par emboutissage, et d’usiner séparément la noix d’accouplement 30 avant sa fixation. Outre le bénéfice économique de la formation du corps par emboutissage, la bague intérieure 5 peut être réalisée avec une dimension juste suffisante pour la fixation de la noix 30, afin de bénéficier d’un corps d’épreuve compact tout en maximisant la longueur des branches déformables 19.
En particulier, la noix 30 peut présenter un alésage 30a permettant un accouplement du corps d’épreuve sur un arbre du premier organe 1, ledit alésage étant équipé d’un taraudage ou de cannelures d’accouplement.
L’extrémité distale interne 61 présente une paroi plus épaisse que celle du tronçon central 63.
L’extrémité distale interne 61 comprend un premier tronçon distal 83 ayant une paroi d’épaisseur supérieure à 150% de l’épaisseur moyenne donnée e.
Avantageusement, l’extrémité distale interne 61 comprend encore un second tronçon distal 85 présentant une paroi d’épaisseur supérieure à 250% de l’épaisseur moyenne donnée e.
Le second tronçon distal 85 est raccordé au tronçon central 63 par le premier tronçon distal 83.
Le premier tronçon distal 83 présente une épaisseur avantageusement comprise entre 150% et 250% de l’épaisseur moyenne donnée e, encore de préférence comprise entre 175% et 225%, et valant par exemple 200% de l’épaisseur moyenne donnée e.
Le second tronçon distal 85 présente une épaisseur comprise entre 250% et 350% de l’épaisseur moyenne donnée e, de préférence comprise entre 275% et 325% de l’épaisseur moyenne donnée e, et valant par exemple 300% de l’épaisseur moyenne donnée e.
Selon un mode de réalisation particulièrement avantageux, le tube interne 33 comprend un manchon principal 87 et un premier manchon distal 89 agencé dans ou autour du manchon principal 87.
Dans l’exemple représenté, le premier manchon distal 89 est agencé dans le manchon principal 87.
Le tube interne 33 comprend encore un second manchon distal 91 agencé dans ou autour du premier manchon distal 89 et du manchon principal 87.
Dans l’exemple représenté, le second manchon distal 91 est agencé dans le premier manchon distal 89.
Le manchon principal 87 s’étend sur toute la longueur du tube interne 33.
Le premier manchon distal 89 s’étend le long du premier tronçon distal 83 mais pas le long du tronçon central 63.
Le premier manchon distal 89 s’étend également le long du second tronçon distal 85.
Le second manchon distal 91 s’étend le long du second tronçon distal 85, mais pas le long du premier tronçon distal 89 ni le long du tronçon central 63.
En d’autres termes, le tronçon central 63 est constitué seulement du manchon principal 87. Le premier tronçon distal 83 est à deux épaisseurs, et est formé de la superposition du premier manchon distal 89 et du manchon principal 87.
Le second tronçon distal 85 est à trois épaisseurs, et est formé de la superposition du second manchon distal 91, du premier manchon distal 89 et du manchon principal 87.
représentent respectivement en perspective ( ) et en vue latérale ( ) l’appareil de la fixé sur la structure.
En relation avec ces figures, on décrit ci-dessous un appareil destiné à la pratique d’exercices physiques, notamment des exercices musculaires utilisant la traction.
L’appareil comprend deux bras latéraux 1 espacés transversalement, en présentant chacun une géométrie arquée formant une portion verticale avant 1a et une portion horizontale arrière 1b s’étendant sous ladite portion verticale.
Dans le mode de réalisation représenté, les bras 1 présentent une géométrie tubulaire, et peuvent être réalisés en un matériau métallique.
Les portions verticales 1a sont reliées par une latte transversale 2, en définissant une section d’appui supérieure 6 suivant un plan P1 de l’appareil sur un premier côté d’une structure 3.
De même, les portions horizontales 1b sont reliées par une barre transversale 4 qui présente deux parties extrêmes 5 saillantes latéralement de respectivement un bras 1, chacune des parties extrêmes 5 présentant une section avant 5a d’appui suivant un plan P2 de l’appareil sur un deuxième côté de la structure 3.
En particulier, comme représenté sur les figures 2a, 2b, 4a et 4b, les sections avant d’appui 5a sont destinées, lors de la pratique d’un exercice tel que mentionné précédemment, à être disposées de part et d’autre d’un côté de l’ouverture 3a d’une structure 3, par exemple l’encadrement d’une porte, la section d’appui supérieure 6 étant destinée à prendre appui sur un côté opposé au-dessus de l’ouverture 3a.