INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans certains modes de réalisation, les composés à base d'amine sont choisis parmi des composés à base d'amine non tensioactifs ayant une masse moléculaire inférieure à 10 000 environ, par exemple inférieure à 7 700 environ, inférieure à 5 000 environ ou inférieure à 2 500 environ, telle qu'allant de 50 environ à 10 000 environ, de 50 environ à 8 000 environ, de 50 environ à 6 000 environ, de 50 environ à 4 000 environ, de 50 environ à 3 000 environ, de 50 environ à 2 000 environ, de de 100 environ à 10 000 environ, de 100 environ à 7 500 environ, de 100 environ à 5 000 environ ou de 100 environ à 2 500 environ.
Dans certains modes de réalisation, les composés à base d'amine sont choisis parmi des composés à base d'amine non tensioactifs ayant au moins un atome d'azote dans la chaîne principale et/ou au moins un groupement imine HN=C, tel que, par exemple, des acides aminés tels que l'arginine et/ou la lysine, des acides polyaminés tels que la polyarginine, et des polyamines synthétiques ou naturelles, telles que, par exemple, les polyalkylèneimines, telles que les polyalkylèneimines en C2-C8 ou C2-C5 ramifiées ou non ramifiées. Dans certains modes de réalisation, une polyéthylèneimine peut être choisie. Par exemple, une polyéthylèneimine ayant une masse moléculaire allant de 100 environ à 5 000 environ, de 100 environ à 3 500 environ, de 100 environ à 2 500 environ ou de 100 environ à 2 000 environ peut être choisie.
De préférence, les compositions de prétraitement et/ou de coloration ont un pH acide, par exemple un pH d'environ 7 ou moins, tel qu'inférieur à 6 environ, ou inférieur à 5 environ, par exemple, allant de 2 environ à 7 environ, de 2 environ à 6 environ, de 2 environ à 5 environ ou de 2 environ à 4 environ.
Dans au moins un mode de réalisation, la divulgation a trait à des systèmes comprenant (a) une composition de prétraitement comprenant au moins un composé à base d'amine non tensioactif ayant une masse moléculaire allant de 50 environ à 5 000 environ, et (b) une composition de coloration comprenant au moins un composite halloysite-colorant comprenant au moins un agent de coloration capillaire et au moins un solvant, dans lequel la composition de prétraitement et/ou la composition de coloration ont chacune un pH allant de 2 environ à 7 environ, tel que de 2 environ à 6 environ, de 2 environ à 5 environ ou de 2 environ à 4 environ.
La divulgation concerne des procédés de traitement des cheveux, par exemple en modifiant la couleur des cheveux, en appliquant aux cheveux des systèmes selon la divulgation. Dans divers modes de réalisation, les procédés comprennent (a) l'application aux cheveux d'une composition de prétraitement selon la divulgation, et (b) l'application aux cheveux d'une composition de coloration selon la divulgation. Éventuellement, les étapes (a) et (b) peuvent être répétées une ou plusieurs fois, avec la/les même(s) composition(s) de prétraitement et/ou de coloration ou une/des composition(s) de prétraitement et/ou de coloration différente(s).
Dans divers modes de réalisation, les procédés peuvent en outre comprendre le fait de laisser les compositions de prétraitement et/ou de coloration reposer sur les cheveux pendant une période de pose éventuelle, par exemple jusqu'à 60 minutes environ, telle que de 2 minutes environ à 50 minutes environ ou de 3 minutes environ à 40 minutes environ. Dans d'autres modes de réalisation, les procédés peuvent comprendre une étape de séchage des cheveux après l'étape d'application de la composition de prétraitement, par exemple après une période de pose éventuelle, mais avant l'étape d'application de la composition de coloration, qui peut comprendre le séchage à l'air des cheveux ou le séchage des cheveux avec un sèche-cheveux ou un casque, éventuellement avec de la chaleur. L'étape de séchage dans divers modes de réalisation peut comprendre le séchage des cheveux après l'étape d'application de la composition de prétraitement (éventuellement après une période de pose) sans rinçage ni élimination d'une autre manière de la composition de prétraitement des cheveux avant séchage des cheveux.
Des kits pour modifier la couleur des cheveux comprenant les systèmes selon la divulgation sont également divulgués. Dans divers modes de réalisation, les kits comprennent (a) un premier récipient contenant une composition de prétraitement selon la divulgation, et (b) un second récipient contenant une composition de coloration selon la divulgation.
BRÈVE DESCRIPTION DES FIGURES , , , Les figures 1A-1D sont des graphiques démontrant un changement du ΔE (axe y) de cheveux traités avec des exemples de systèmes et procédés selon la divulgation utilisant des compositions de prétraitement comprenant des composés à base d'amine non tensioactifs, puis des compositions de coloration comprenant des composites microtube-colorant (4A-4J), par rapport à des cheveux traités avec des compositions et procédés comparatifs sans prétraitement (4A’-4G’), démontrant que les systèmes et procédés incluant des compositions de prétraitement selon la divulgation présentent un dépôt de couleur étonnamment amélioré.
- alcoxy, alkylthio ;
R o —C(X)—X′—, R o —X′—C(X)—, R o —X′—C(X)—X″— avec R o représentant un atome d’hydrogène ou un groupe alkyle ou aryle ; X, X′ et X″, qui peuvent être identiques ou différents, représentant un atome d’oxygène ou de soufre, ou NR avec R représentant un atome d’hydrogène ou un groupe alkyle ;
(O) 2 S(O − )—, M + avec M + représentant un atome d’hydrogène ou un contre-ion cationique ;
R i et R h , qui peuvent être identiques ou différents, représentent un atome d’hydrogène ou un groupe alkyle ;
étant entendu que la formule (VII) comprend au moins un radical sulfonate (O) 2 S(O − )—, M + ou un radical carboxylate C(O)O—, M + ; par exemple, du sulfonate de sodium.
Par ailleurs, le déplacement radial du deuxième mandrin 44 provoque une augmentation des diamètres externe De et interne Di du disque annulaire 30. Aussi, après l’étape 119, le diamètre interne Di du disque 30 est égal au diamètre interne D1 de l’anneau 10, le diamètre externe De du disque est égal au diamètre externe D2 de l’anneau 10 et l’épaisseur E1 du disque 30 est égale à l’épaisseur E de l’anneau 10.
Comme visible sur la , le premier cône 46 vient en appui axial de la paroi supérieure 36 du disque 30, et le deuxième cône 48 vient en appui axial de la paroi inférieure 38 du disque 30. Avantageusement, le premier cône 46 tourne autour d’un premier axe D et le deuxième cône 48 tourne autour d’un deuxième axe E. Les premier et deuxième axes D, E sont sensiblement transversaux à l’axe A du disque 30.
Les premier et deuxième cônes 46, 48, exercent un effort axial sur, respectivement, les parois supérieure 36 et inférieure 38. Ceci permet de maintenir la longueur L du disque 30 constante pendant le laminage circulaire 119.
L’anneau métallique 10 peut ainsi être formé à partir de la gamme de forge 115.
Après le laminage circulaire 119, et éventuellement un traitement thermique, une microstructure de l’anneau 10 comprend majoritairement des grains fins. Une minorité de grains grossiers peuvent être observés dans des poches très localisées et peu étendues dans la microstructure de l’anneau 30.
Après la fourniture 110 de l’anneau métallique 30, le procédé 100 comprend une étape usinage 120 des parois annulaires radialement interne 12 et externe 14. L’usinage 120 consiste à enlever de la matière des parois radialement interne 12 et radialement externe 14.
La montre, en trait discontinu, la section de l’anneau 10 avant l’usinage 120 des parois radialement interne 12 et radialement externe 14, et en trait continu la section de l’anneau 10 après l’usinage 120 de ces parois 12, 14. Comme il ressort clairement de cette figure, l’usinage pratiqué sur la paroi radialement interne 12 permet d’obtenir un renflement annulaire radialement interne 52, tandis que l’usinage pratiqué sur la paroi radialement externe 14 permet d’obtenir un renflement annulaire radialement externe 62. Par ”renflement annulaire” on entend une portion annulaire faisant saillie radialement vers l’intérieur ou vers l’extérieur par rapport à l’axe A de l’anneau relativement à une surface de révolution interne ou externe joignant les extrémités axiales (selon l’axe A) du renflement interne ou externe, respectivement.
Sur la , le renflement radialement interne 52 et le renflement radialement externe 62 sont représentés en hachures.
La longueur axiale des renflements radialement interne 52 et externe 62 peut être constante ou, comme sur l’exemple de la , variable.
En l’espèce, le renflement radialement interne 52 comprend une première face annulaire tronconique 54 et une seconde face annulaire tronconique 56. Les faces annulaires tronconiques 54, 56 sont reliées l’une à l’autre selon la direction axiale.
Les faces annulaires tronconiques 54, 56 du renflement radialement interne 52 présentent des sections qui dimininuent l’une vers l’autre. En particulier, chacune des faces tronconiques 54, 56 diminue sa section progressivement suivant un angle α formé avec la direction axiale. L’angle α est par exemple compris entre 5° et 70°, de préférence entre 5° et 35°, de préférence encore entre 7° et 20°.
Les sections des faces annulaires tronconiques 54, 56 du renflement radialement interne 52 présentant des sections qui dimininuent l’une vers l’autre, le renflement radialement interne 52 fait saillie radialement vers le centre de l’anneau 10 à la jonction entre les faces annulaires tronconiques 54, 56. Une surépaisseur locale est ainsi formée à la jonction entre les faces annulaires tronconiques 54, 56.
Le renflement annulaire radialement externe 62 comprend une première face annulaire tronconique 64 et une seconde face annulaire tronconique 66. Les faces annulaires tronconiques 64, 66 sont reliées l’une à l’autre selon la direction axiale.
Les faces annulaires tronconiques 64, 66 du renflement radialement externe 62 présentent des sections qui augmentent l’une vers l’autre. En particulier, chacune des faces tronconiques 64, 66 augmente sa section progressivement suivant un angle β formé avec la direction axiale. L’angle β est par exemple compris entre 5° et 70°, de préférence entre 5° et 35°, de préférence encore entre 7° et 20°. L’angle β peut être égal ou différent à l’angle α.
Les sections des faces annulaires tronconiques 64, 66 du renflement radialement externe 62 présentant des sections qui augmentent l’une vers l’autre, le renflement radialement externe 62 fait saillie radialement vers l’extérieur de l’anneau 10 à la jonction entre les faces annulaires tronconiques 64, 66. Une surépaisseur locale est ainsi formée à la jonction entre les faces annulaires tronconiques 64, 66.
De préférence, les angles α et β sont égaux, de sorte que les jonctions entre les faces annulaires tronconiques 54, 56 et les faces annulaires tronconiques 64, 66 sont alignées axialement.
Ce dernier est représenté avant division. Pour procéder à la division du produit 1, l’utilisateur pourra saisir deux zones différentes du produit dans l’une de ses mains, entre le pouce et l’index. Il procédera alors à leur séparation le long de la au moins une gorge 5, 6.
Selon l’invention, pour obtenir une division manuelle maîtrisée et homogène du produit, ce dernier présente une fermeté comprise entre 10 et 300 N. En outre, la force nécessaire pour diviser le produit en doses le long de la ou des gorges 5, 6 est comprise entre 10 et 60 N et la perte de masse lors de la division du produit en doses est inférieure à 0,5%. Grâce à de telles caractéristiques, chaque dose comprend une quantité contrôlée de substances. En outre, les risques de contamination de l’utilisateur sont réduits.
Les produits selon l’invention sont caractérisés par leur texture souple, semi-solide et susceptible de déformation plastique. Les produits selon l’invention sont notamment caractérisés par leur texture, ladite texture étant définie par la fermeté du produit comprise entre 10 et 300 N. Contrairement aux comprimés solides, les produits selon l’invention peuvent être déformés sans casser.
La fermeté correspond à la force nécessaire pour obtenir une déformation donnée du produit.
Comme illustré à la , dans la présente invention, la fermeté est mesurée sur un texturomètre, notamment TA XT2i (Stable Micro Systems), à une température comprise entre 18 et 25 °C, en utilisant une sonde sphérique de 8 mm de diamètre avec les paramètres suivants :
Vitesse d'essai 1,00 mm/sec
Distance 2,00 mm
Force de déclenchement 0,5 N
Nombre de points par seconde : 25
Ces paramètres sont, par exemple, implémentés directement dans le logiciel du texturomètre.
Brièvement, le produit 1 servant d'échantillon pour le test a été placé sur une base/surface 10, plate, et une sonde sphérique 12 a été abaissée dans l'échantillon à une distance de 2 mm à une vitesse prédéterminée. L'échantillon 1 a été déformé par la sonde 12 et la résistance offerte par l'échantillon, correspondant à la force nécessaire pour pénétrer de 2 mm, a été enregistrée. La résistance mesurée exprimée en newton (N) correspond à la fermeté du produit. Le test est réalisé sur l’échantillon 1 à distance de la ou des gorges 5, 6.
Une composition d’oxydes métalliques calcinée comporte avantageusement des oxydes métalliques sélectionnés parmi : FeO, Fe 3 O 4 , Fe 2 O 3 , Al 2 O 3 , MnO, TiO 2 , MgO et leurs mélanges.
La composition d’oxydes métalliques calcinée est par exemple sélectionnée parmi des laitiers de hauts fourneaux, des pouzzolanes telles que des cendres volcaniques, des cendres volantes, de la fumée de silice, du métakaolin, des cendres de matières végétales telles que des cendres de riz, des résidus de bauxite ou leurs combinaisons.
En particulier, la composition d’oxydes métalliques calcinée est par exemple sélectionnée parmi des laitiers de hauts fourneaux, des pouzzolanes telles que des cendres volcaniques, des cendres volantes, de la fumée de silice, des cendres de matières végétales telles que des cendres de riz, des résidus de bauxite ou leurs combinaisons.
La composition d’oxydes métalliques est dite calcinée car ses constituants ont été portés à une température supérieure à 500°C. Par exemple, la composition d’oxydes métalliques calcinée peut comporter des composés issus d’un procédé industriel comportant une combustion, une calcination ou une cuisson à une température supérieure à 500°C.
La composition d’oxydes métalliques calcinée pourra prendre la forme d’une poudre.
Les inventeurs ont identifié une importance de la quantité massique d’oxydes métalliques en combinaison avec la matrice argileuse crue et la composition d’activation.
L’étape de formation 230 du liant utilisé peut comporter l’utilisation d’au moins 5 % en poids sec d’une composition d’oxydes métalliques calcinée. De façon préférée, il comprend l’utilisation d’au moins 7 % en poids sec d’une composition d’oxydes métalliques calcinée. De façon préférée, il comprend l’utilisation d’au moins 10 % en poids sec d’une composition d’oxydes métalliques calcinée. De façon encore plus préférée, il comprend l’utilisation d’au moins 12 % d’une composition d’oxydes métalliques calcinée, par rapport au poids sec de liant.
Néanmoins, contrairement à d’autres solutions techniques privilégiant une concentration très élevée de laitiers de hauts fourneaux, cendres volantes ou métakaolin, les inventeurs de la présente invention ont déterminé qu’il était préférable de ne pas dépasser certaines quantités de composition d’oxydes métalliques calcinée dans le liant. En particulier, l’étape de formation 230 du liant utilisé peut comporter l’utilisation d’au plus 50 % en poids sec d’une composition d’oxydes métalliques calcinée. De façon préférée, il comprend l’utilisation d’au plus 45 % en poids sec d’une composition d’oxydes métalliques calcinée. De façon préférée, il comprend l’utilisation d’au plus 40 % en poids sec d’une composition d’oxydes métalliques calcinée. De façon encore plus préférée, il comprend l’utilisation d’au plus 35 % d’une composition d’oxydes métalliques calcinée, par rapport au poids sec de liant.
L’étape de formation 230 du liant utilisé peut comporter l’utilisation de 5 % à 50 % en poids sec d’une composition d’oxydes métalliques calcinée. De façon préférée, il comprend l’utilisation de 7 % à 45 % en poids sec d’une composition d’oxydes métalliques calcinée. De façon préférée, il comprend l’utilisation de 10 % à 40 % en poids sec d’une composition d’oxydes métalliques calcinée. De façon encore plus préférée, il comprend l’utilisation de 12 % à 35 % d’une composition d’oxydes métalliques calcinée, par rapport au poids sec de liant.
En outre, les inventeurs ont identifié que certaines valeurs de rapport entre la quantité massique de composition d’oxydes métalliques calcinée et la quantité massique de matrice argileuse crue permettait d’améliorer les performances d’une brique de terre compressée 51 ainsi constituée. Avantageusement, la composition d’oxydes métalliques calcinée et la matrice argileuse crue sont mélangées pour former un liant pour brique de terre compressée 51 de façon à ce qu’un ratio massique de la composition d’oxydes métalliques calcinée sur la matrice argileuse crue soit compris entre 0,2 et 3, de préférence 0,4 et 2,5, de façon plus préférée 0,5 et 2. En particulier, la composition d’oxydes métalliques calcinée et la matrice argileuse crue sont mélangées pour former un liant pour brique de terre compressée 51 de façon à ce qu’un ratio massique d’oxydes métalliques sur la teneur en argile soit compris entre 0,2 et 3, de préférence 0,4 et 2,5, de façon plus préférée 0,5 et 2.
Un liant pour brique de terre compressée 51 selon l’invention comporte de préférence au plus 70 % en poids sec d’oxydes métalliques, de façon plus préférée au plus 60 % en poids sec d’oxydes métalliques et de façon encore plus préférée au plus 50 % en poids sec d’oxydes métalliques. De même, à titre d’exemple, un liant pour brique en terre compressée 51 selon la présente invention pourra comporter moins de 30 % en poids sec d’oxydes métalliques, de préférence moins de 20 %, de façon plus préférée moins de 10%.
La présence d’un ou de plusieurs défloculant(s) peut améliorer les performances de la brique de terre compressée 51 selon l’invention et notamment entrainer une réduction de la durée de cure nécessaire. En outre, la présence d’un ou de plusieurs défloculants peut permettre de réduire la friabilité des briques en terre compressées 51 fabriquées. Ainsi, avantageusement, un liant pour brique de terre compressée 51 produit dans le cadre de l’invention comporte un défloculant, avantageusement un défloculant organique.
Avantageusement, le masque 4 est réalisé dans un matériau flexible permettant aux rebords intérieurs 43 d’épouser la forme de la zone émettrice de rayons lumineux 11, en particulier permettant aux extrémités 431 des rebords intérieurs 43 de venir en contact avec la zone émettrice 11 tout en étant au plus proche de la zone technique 112. De plus, le masque 4 peut présenter des découpes 44 facilitant l‘ajustement des rebords intérieurs 43 à la forme de la zone émettrice de rayons lumineux 11. L’ajustement des rebords intérieurs 43 à la forme de la zone émettrice peut nécessiter un recouvrement au niveau des bordures des découpes 44 : dans ce cas, au niveau d’au moins une découpe 44, une première bordure de la découpe vient recouvrir une deuxième bordure de la découpe.
Dans le deuxième mode de réalisation représenté par la , les rebords intérieurs 43 du masque 4 sont dans le prolongement de la surface principale 41 du masque 4, et une portion 411 de la surface principale du masque est en appui directement contre la résine de protection 12. Par leur forme et par leur matière absorbant les rayons, les rebords intérieurs du masque 4, notamment par les extrémités 431 et le chanfrein 432, bloquent les rayons issus de la zone émettrice 11 se réfléchissant sur la résine de protection 12.
Dans le troisième mode de réalisation représenté par la , les rebords intérieurs 43 du masque 4 sont dans le prolongement de la surface principale 41 du masque 4, et le masque 4 est en appui directement contre le premier circuit imprimé 2 (la liaison entre le masque 4 et le premier circuit imprimé 2 n’est pas représentée par la ). De même que dans le deuxième mode de réalisation, par leur forme et par leur matière absorbant les rayons, les rebords intérieurs du masque 4, notamment par les extrémités 431 et le chanfrein 432, bloquent les rayons issus de la zone émettrice 11 se réfléchissant sur la résine de protection 12.
Selon le mode de réalisation, notamment dans le troisième mode de réalisation, le masque 4 peut servir également à protéger des rayons solaires des composants électroniques 6 situés à proximité du dispositif optique 10 et ne faisant pas partie du dispositif optique 4. En revanche, dans le deuxième mode de réalisation, le masque 4 ne pourra pas remplir cette fonction et un dispositif de protection solaire additionnel 7 sera nécessaire pour protéger des composants électroniques 6 disposés à proximité de la LED 1.
Dans certains modes de réalisation, notamment dans le premier mode de réalisation du dispositif lumineux 10, le masque 4 est relié à un puits thermique 5 disposé à proximité du dispositif lumineux 10, de sorte à favoriser le refroidissement de la zone émettrice de rayons lumineux 11, via un chemin thermique 8. Afin de favoriser l’évacuation thermique de la chaleur issue de la zone émettrice 11, le masque 4 doit présenter une épaisseur minimale, l’épaisseur minimale pouvant dépendre du matériau constituant le masque 4.
Avantageusement, le masque 4 peut former une cage de Faraday à l’intérieur de laquelle est placée la source de lumière 1 (ou LED 1), limitant le passage des ondes électromagnétiques environnantes en direction de la source de lumière 1. Dans un mode de réalisation, la cage de Faraday formée par le masque 4 protège également des équipements environnant la LED 1 des émissions électromagnétiques issues de la LED 1.
Finalement, le dispositif lumineux selon l’invention permet de pallier les différentes problématiques rencontrées lors de l’utilisation d’une source lumineuse de type LED dans un optique de véhicule automobile, et plus spécifiquement lorsque le boîtier de protection de la LED génère des réflexions lumineuses susceptibles parasiter l’image projetée par le dispositif lumineux.
Placé au plus près de la source lumineuse, le masque selon l’invention permet de supprimer les rayons réfléchis tout en conservant un faisceau lumineux utile sensiblement équivalent au faisceau utile qui serait obtenu sans masque.
Dans un mode de réalisation, le masque selon l’invention est en contact avec la zone émettrice de rayons lumineux de la LED et permet ainsi l’évacuation de la chaleur générée par la LED via un chemin thermique reliant le masque à un puits thermique.
Avantageusement, le masque selon l’invention protège en outre la LED -et des composants électroniques environnants la LED- contre les rayons solaires susceptibles de pénétrer via la lentille du dispositif lumineux, et également contre les rayonnements électromagnétiques.
Feu arrière pour véhicule automobile à dent de soudure déportée Domaine technique de l’invention L’invention concerne le domaine des blocs optiques d’éclairage et/ou de signalisation pour véhicules automobiles. L’invention porte en particulier sur un feu arrière pour véhicule automobile. L’invention concerne également un véhicule automobile équipé d’un tel feu arrière. L’invention s’applique, notamment, aux voitures.