INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'unité de bras d'entraînement Q4400 comprend un support de bras Q4312, ledit support de bras Q4312 étant un cadre en forme de portique, dont la partie inférieure est reliée à une unité de base, sur le plan supérieur de laquelle deux ensembles de glissières linéaires d'axe Y Q4308 sont fixés en parallèle, chacune desdites glissières linéaires d'axe Y Q4308 ayant un premier coulisseau coulissant sur lui, ledit premier coulisseau ayant une plaque de travail Q4306 fixée sur la surface supérieure, ledit support de bras Q4312 possède deux jeux de moteurs à vis d'axe Y Q4309 disposés en parallèle sur le plan supérieur entre les deux dites glissières linéaires d'axe Y Q4308, la vis de chaque jeu de moteurs à vis d'axe Y Q4309 étant entraînée en conjonction avec un premier trou fileté prévu de manière correspondante dans ladite plaque de travail Q4306; ledit mécanisme de premier bras, ledit mécanisme de deuxième bras et ledit mécanisme de troisième bras sont disposés séquentiellement en parallèle sur la surface supérieure de ladite plaque de travail Q4306 dans la direction dudit lit de cathétérisme, ledit moteur à vis d'axe Y Q4309 étant relié à l'unité d'entraînement sur la base. Entraînée par le moteur à vis de l'axe Y Q4309, la plaque de travail Q4306 peut être déplacée vers la gauche et la droite pour compléter l'extension et la rétraction de l'ensemble du bras.
Voir les figures ci-jointes 11 et 12, ledit mécanisme de premier bras, ledit mécanisme de deuxième bras et ledit mécanisme de troisième bras sont identiques en structure et comprennent tous un cadre à angle droit Q4423, ledit cadre à angle droit Q4423 comprenant une section de connexion formant une forme de L et une section de serrage, ladite section de connexion coulissant sur une glissière linéaire d'axe X Q4419 fixé sur ledit support de bras Q4312. Ladite section de connexion a une glissière dans la direction Y montée sur le dessus, ladite glissière dans la direction Y a un troisième coulisseau coulissant sur lui, ledit troisième coulisseau a une pièce de connexion à angle droit Q4422 avec un troisième trou fileté fixé sur le dessus, ladite section de connexion a un moteur à vis dans la direction Y Q4402 fixé sur elle à l'arrière de ladite glissière dans la direction Y au moyen d'un support de moteur dans la direction Y Q4401. La vis dudit moteur de vis dans la direction Y Q4402 est entraînée conjointement avec ledit troisième trou fileté, ledit moteur de vis dans la direction Y Q4402 étant relié à l'unité d'entraînement ; ladite pièce de connexion à angle droit Q4422 est reliée à l'avant de l'élément de serrage Q4420, ledit élément de serrage Q4420 coopérant avec ladite section de serrage pour former ledit mécanisme de serrage. Le moteur à vis dans la direction Y Q4402 déplace le troisième coulisseau, ce qui permet à son tour le serrage de ladite section de serrage sur l'élément de serrage Q4420.
Chaque ailette 20 s’étend sur une hauteur h entre une base disposée sur la surface d’échange 5 à partir de laquelle l’ailette 20 fait saillie et un sommet. La hauteur h est donc communément comprise ici comme étant la distance séparant la base du sommet selon un axe perpendiculaire à la surface d’échange 5.
Comme on peut le constater sur les figures 6 à 10, la hauteur moyenne des ailettes 20 d’une zone n’est pas identique d’une zone à l’autre. On considère ici la hauteur moyenne des ailettes par zone. Ainsi, dans la zone d’entrée 51, les ailettes 20 s’étendent selon une hauteur moyenne d’entrée h m51 , dans la zone intermédiaire 52 selon une hauteur moyenne intermédiaire h m52 et dans la zone de sortie 53 selon une hauteur moyenne de sortie h m53 .
La hauteur moyenne des ailettes 20 d’une zone est calculée en prenant la somme de tous les ailettes 20 de cette zone puis en la divisant par le nombre d’ailettes 20 de cette même zone.
Dans les exemples considérés, la hauteur moyenne d’entrée h m51 des ailettes 20 est inférieure à la hauteur moyenne intermédiaire h m52 qui est inférieure à la hauteur moyenne de sortie h m53 . En d’autres termes, h m51 m52 m53 .
Ici, les ailettes 20 sont agencés selon sept rangées longitudinales et quinze rangées transversales.
Les ailettes 20 de la zone d’entrée 51 présentent une hauteur maximale qui est inférieure à la plus petite hauteur des ailettes 20 de la zone intermédiaire 52 et les ailettes 20 de la zone intermédiaire 52 présentent une hauteur maximale qui est inférieure à la plus petite hauteur des ailettes 20 de la zone de sortie 53.
Sur la , certaines ailettes 20 d’une même zone présentent des hauteurs différentes (les ailettes 20 d’une rangée longitudinale) et d’autres présentent des hauteurs identiques (les ailettes 20 d’une rangée transversale). La progression de la hauteur des ailettes entre l’entrée 31 et la sortie 32 peut être linéaire comme c’est le cas sur les figures 6 et 7. En effet chaque ailette 20 d’une même rangée longitudinale a une hauteur inférieure à la hauteur de l’ailette 20 suivante, selon la direction du fluide entre l’entrée 31 et la sortie 32.
En variante, comme cela est visible sur la ou 9, la progression de la hauteur des ailettes entre l’entrée 31 et la sortie 32 peut être étagée. Dans cet exemple, toutes les ailettes 20 d’une même zone 51, 52, 53 s’étendent sur une même hauteur.
Dans les exemples des figures 6 à 8, chaque zone 51, 52, 53 comprend 5 rangées transversales d’ailettes 20. Il est tout à fait possible de considérer que la surface d’échange 5 comprend une zone d’entrée 51, une zone de sortie 53 et n zones intermédiaires 52 (n étant un entier compris entre 1 et 13 dans le cas d’espèce) disposées entre la zone d’entrée 51 et la zone de sortie 53. La hauteur moyenne répondra toujours à la règle suivante : h m51 m52n m52 (n+1) m3.
Un exemple d’une surface d’échange 5 divisée en une zone d’entrée 51, une première zone intermédiaire 52 1 , une deuxième zone intermédiaire 52 2 , une troisième zone intermédiaire 52 3 et une zone de sortie 53 est présenté en . Dans ce cas-là, on retrouve bien la relation suivante entre les hauteurs moyennes de chaque zone, h m51 m52.1 m52.2 m52.3 m3.
Dans tous les exemples jusqu’à présente, la zone d’entrée 51, la zone intermédiaire 52 et la zone de sortie 53 présentent un nombre d’ailettes 20 identique. En d’autres termes, la densité à savoir le nombre d’ailettes 20 par zone est identique entre les différentes zones. Chaque zone présente un nombre d’ailettes 20 identique au nombre d’ailettes 20 d’une autre zone. En l’espèce, chaque zone 51, 52, 53 comprend trente-cinq ailettes.
En variante et tel que cela est représenté à la , le nombre d’ailettes 20 de la zone d’entrée 51 peut être inférieur au nombre de ailettes 20 de la zone intermédiaire 52 qui peut être inférieur au nombre d’ailettes 20 de la zone de sortie 53. En l’espèce, le nombre d’ailettes 20 de la zone d’entrée 51 est de quatorze, celui de la zone intermédiaire 52 est de vingt-huit et celui de la zone de sortie 53 est de trente-cinq.
Dans tous les exemples jusqu’à présent, toutes les ailettes 20 qui font saillie de la surface d’échange 5 du dissipateur thermique 1 présentent une forme identique, ici parallélépipédique. De préférence, toutes les ailettes 20 d’une même zone 51, 52, 53 présentent une forme identique.
En variante, la forme des ailettes 20 varie d’une zone 51, 52, 53 à une autre. Selon une autre variante, la forme des ailettes 20 peut varier à l’intérieur même d’une zone.
Avantageusement, le dissipateur comprend également une surface d’échange additionnelle 50, ici disposée en face de la surface d’échange 5. Cette surface additionnelle 50 s’étend entre l’entrée 31 et la sortie 32 et est destinée à échanger thermiquement avec le fluide caloporteur. Avantageusement, la surface additionnelle reprend les caractéristiques de la surface d’échange 5 à savoir :
une zone d’entrée communiquant avec l’entrée de fluide, une zone de sortie communiquant avec la sortie de fluide et au moins une zone intermédiaire disposée entre la zone d’entrée et la zone de sortie, toutes les zones de la surface d’échange additionnelle ont une aire identique, et une pluralité d’ailettes additionnelles font saillie depuis ladite surface d’échange additionnelle 50.
Premier tensioactif Selon le premier aspect, la composition de la présente invention comprend au moins un premier tensioactif sélectionné parmi les tensioactifs siliconés.
On entend par « tensioactif siliconé » un composé siliconé comprenant au moins une chaîne oxyalkylène. Dans un mode de réalisation préféré, l’agent tensioactif siliconé comprend au moins une chaîne oxyéthylène (-OCH2CH2-) et/ou oxypropylène (-OCH2CH2CH2-).
Ces agents tensioactifs siliconés peuvent être choisis parmi les agents tensioactifs siliconés non ioniques, anioniques, cationiques et amphotères. On peut se référer au document « Encyclopaedia of Chemical Technology, Kirk-Othmer », volume 22, pp. 333-432, 3e édition, 1979, Wiley, pour la définition des propriétés et des fonctions (émulsifiantes) des tensioactifs, en particulier pp. 347-377 de cette référence, pour les tensioactifs anioniques, amphotères et non ioniques.
Les tensioactifs siliconés utilisés de préférence dans les compositions selon l’invention sont choisis parmi :
a) les tensioactifs non ioniques siliconés dont la HLB est supérieure ou égale à 8 à 25 °C, utilisés seuls ou en mélange, notamment :
les polydiméthylsiloxanes comprenant à la fois des groupes oxyéthylène et/ou oxypropylène. Parmi les exemples qui peuvent être mentionnés, citons le polydiméthylsiloxane avec des groupements terminaux oxyéthylène/oxypropylène commercialisés sous forme d'un mélange avec des triglycérides d’acide caprylique/caprique sous le nom Abil Care 85 par la société Goldschmidt (nom INCI : Bis-PEG/PPG-16/16 PEG/PPG-16/16 diméthicone/triglycéride caprylique/caprique), le polydiméthylsiloxane contenant des groupes polyéther alpha-oméga (OE/OP:40/60), commercialisé sous la dénomination Abil B8832 par la société Goldschmidt (nom INCI : Bis-PEG/PPG-20/20 diméthicone), et le polydiméthylsiloxane oxyéthylé oxypropylé commercialisé sous la dénomination Abil B88184 par la société Goldschmidt (nom INCI : PEG/PPG-20/6 diméthicone),
le copolyol diméthicone sous le nom INCI PEG/PPG-17/18 diméthicone, tel que le produit commercialisé sous la dénomination Q2-5220 Resin Modifier® par la société Dow Corning,
le benzoate de diméthicone copolyol https://chemical.zhihuiya.com/chemical_data/detail?inchi_key=WPYMKLBDIGXBTP-UHFFFAOYSA-M&locale=cn (Finsolv SLB 101° et 201® de la société Finetex),
et des mélanges de ces derniers ;
b) les tensioactifs siliconés amphotères tels que les phosphates de diméthicone copolyol, tels que le produit commercialisé sous le nom de Pecosil PS100® par la société Phoenix Chemical ;
c) et des mélanges de ces derniers.
Les particules de fer ont été caractérisées en DRX et sont des oxydes de fer type magnétite et hématite purs ; la poudre Arizona Dust est principalement constituée de silice et on détecte des traces d’alumino-silicate de type feldspaths qu’il est commun de détecter avec les quartz dans les roches.
Les essais permettent de s’approcher de la concentration en particules polluantes présentes dans l’air dans un milieu pollué comme une gare souterraine et de reproduire un aérosol globalement représentatif en ce qui concerne les différentes granulométries et natures de particules avec une vitesse réaliste par rapport au cas réel.
L’appareil de mesure des particules est le ELPI TM (impacteur basse pression à détection électrique ou ou Electrical Low Pressure Impactor, Dekati Ltd. Finland) qui mesure la distribution de taille des particules et la concentration en temps réel.
La mesure de la perte de charge engendrée par la traversée du dispositif de filtration associant filtre formé d’un lit de billes de 5 cm d’épaisseur avec aimant en amont donne une perte de charge de l’ordre de 2860 Pa (28,6 mbar) en début d’essai. La perte de charge due au lit granulaire de billes seul est de l’ordre de 1460 Pa (14,6 mbar).
L’ensemble des essais montrent pour la configuration du dispositif de filtration associant filtre formé d’un lit de billes de 5 cm d’épaisseur avec un filtre aimanté en amont, un captage en quelques minutes des particules de 200 nm à 800 nm de l’ordre de 30% et pour les particules supérieures à 1 µm plutôt de l’ordre de 50%. Les courbes permettant d’obtenir ces taux sont données et . La masse et le nombre de particules sont mesurés en entrée du dispositif (piquage 1, carrés gris pour le premier essai, carrés noirs pour le deuxième essai) et en sortie du dispositif (piquage 3, losanges gris pour le premier essai, triangles noirs pour le deuxième essai). Pour le cas considéré, avec injection de poudre de fer nanométrique et d’Arizona Dust micrométrique en parallèle, la donne pour deux essais « identiques » la répartition en nombre de particules et la la répartition en masse de particules.
Composition aqueuse pour le traitement des gaz d’échappement à propriétés améliorées La présente invention concerne une composition pour le traitement des gaz d'échappement à la sortie des moteurs thermiques embarqués ou stationnaires, que les moteurs soient des moteurs pour véhicules lourds tels que les poids lourds, les véhicules de transport, les véhicules non routiers dits « Off Road » tels que les engins agricoles, les bateaux, ou des moteurs pour véhicules légers et/ou utilitaires ou encore des moteurs pour des applications industrielles stationnaires. Elle concerne également l’utilisation d’une telle composition dans tout dispositif de traitement des gaz d'échappement, ainsi qu’un procédé de traitement des gaz d'échappement mettant en œuvre cette composition.
L’invention a pour avantage d’améliorer la protection du circuit de carburant, d’éviter ou réduire le coût de réparations du circuit de carburant, de prévenir la panne du véhicule et d’informer le conducteur de la situation.
Pompe à carburant pour l’injection directe de carburant pour les moteurs à combustion interne. L’invention concerne une pompe à carburant pour l’injection directe de carburant pour les moteurs à combustion interne.
Les systèmes de carburant dans les moteurs à combustion interne modernes alimentés en essence, en particulier ceux pour le marché automobile, utilisent l’injection directe d’essence dans laquelle des injecteurs de carburant sont utilisés pour injecter le carburant directement dans les chambres de combustion du moteur. Dans de tels systèmes à injection directe, le carburant en provenance du réservoir est fourni par une pompe à carburant à basse pression intégrée au réservoir. Cette pompe basse pression est en général électrique et alimente une pompe haute pression qui comprend typiquement un piston de pompe mobile dans un corps de pompe. Le piston de pompe est actionné par un arbre à cames du moteur à combustion interne de manière à relever la pression du carburant dans une chambre de pompage du corps de pompe. Le carburant sous haute pression est ensuite distribuée aux injecteurs qui commandent l’injection du carburant directement dans la chambre de combustion du moteur.
Le document EP 3 715 619 A1 montre un exemple de pompe de ce type. Un exemple est également reproduit sur la . Le mouvement du piston 101 dans la chambre de pompage 1050 est fourni par l’arbre à came 102 à l’encontre d’un ressort 103 qui tend à maintenir une extrémité du piston 101 en appui sur une came de l’arbre à cames 102. Le ressort est du type hélicoïdal de compression et prend appui d’une part sur un siège 104 fixé sur le corps 105 de la pompe et d’autre part sur une rondelle de retenue 106 de retenue liée à l’extrémité du piston 101 par des moyens de liaison 107. Les moyens de liaison comprennent deux demi-bagues coniques 1071 en prise avec une empreinte 1072 à l’extrémité du piston et un logement conique 1073 porté par la rondelle de retenue 106 de retenue dans lequel les demi-bagues coniques 1071 sont logées. La pente du cône du logement 1073 est orientée de telle sorte que l’action du ressort 103 sur la rondelle de retenue 106 est bloquée par les demi-bagues coniques 1071 coincées dans le logement 1073.
Même si ces moyens de retenue sont efficaces, ils présentent quelques inconvénients. On constate en effet que les opérations de montage sont complexes. Il faut en effet mettre en place le ressort et la rondelle de retenue autour du piston, puis comprimer le ressort afin de dégager suffisamment d’espace pour introduire les demi-bagues coniques. La compression du ressort peut alors être relâchée pour que la rondelle de retenue vienne emprisonner les demi-bagues coniques. On constate également qu’il arrive qu’une seule demi-bague soit mise en place et que ce défaut ne soit détecté que tardivement, entraînant des coûts d’intervention élevés. De plus, les surfaces de l’empreinte, des demi-bagues coniques et du logement sont des surfaces usinées et assez précises, ce qui induit un coût de production élevé.
C’est donc un objectif de l’invention de fournir une pompe à carburant pour l’injection directe de carburant pour les moteurs à combustion interne dont la construction soit fiable et simple et avec des coûts minimisés.
Avec ces objectifs en vue, l’invention a pour objet une pompe à carburant pour l’injection directe de carburant pour les moteurs à combustion interne, la pompe comportant un corps de pompe, une chambre de pompage dans laquelle un piston est monté coulissant, un ressort prenant appui d’une part sur le corps de pompe et d’autre part à une extrémité du piston faisant saillie hors du corps de pompe par l’intermédiaire d’une rondelle de retenue et de moyens de liaison entre la rondelle de retenue et l’extrémité du piston, la pompe étant caractérisée en ce que les moyens de liaison comportent une pluralité de doigts issus d’un anneau de la rondelle de retenue et disposés en faisant saillie vers un axe central de l’anneau, une extrémité des doigts se logeant dans une rainure circulaire du piston et étant maintenue par le ressort en appui sur un épaulement délimitant la rainure circulaire.
Grâce à l’invention, la fixation de la rondelle de retenue ne fait appel à aucune autre pièce. Le risque d’une absence de pièce est donc écarté. Le fait que la liaison avec le piston soit faite par des doigts, donc des éléments séparés, permet un montage facile dans lequel la rondelle de retenue est introduite sur le piston et les doigts s’écartent jusqu’à atteindre la rainure. Là, l’extrémité des doigts est logée dans la rainure et bloque la rondelle de retenue. Ce montage est simple à réaliser, il est fiable et la rondelle de retenue peut être obtenue par des opérations de découpe et d’emboutissage, ce qui est peu onéreux.
Selon une caractéristique avantageuse, l’extrémité des doigts est mobile de manière flexible par rapport à l’anneau. Le retour de l’extrémité des doigts dans la rainure circulaire lors de l’insertion de la rondelle de retenue sur le piston se fait spontanément.
Selon un perfectionnement, les doigts sont inclinés par rapport à un plan perpendiculaire à l’axe central, en étant orientés pour réaliser un arc-boutement contre le piston dans la rainure circulaire lorsque le ressort appuie sur la rondelle de retenue. Ainsi plus la rondelle de retenue est soumise à une force d’extraction hors du piston, plus l’extrémité des doigts est appuyée dans la rainure. Les doigts répartis tout autour de la rainure s’équilibrent les uns les autres. La force de rétention ainsi obtenue est très haute.
De manière particulière, l’inclinaison des doigts est comprise entre 15 et 35°, de préférence entre 20° et 30°.
Selon une disposition constructive, un diamètre du fond de la gorge est inférieur à un diamètre d’extrémité du piston d’une valeur comprise entre 2 et 10 %, de préférence entre 4 et 5 % du diamètre d’extrémité. On s’assure ainsi que la profondeur de la rainure est suffisante pour retenir la rondelle de retenue, sans que le piston soit excessivement affaibli.
Selon d’autres dispositions :
la rondelle de retenue comporte une couronne de guidage s’étendant selon l’axe central de l’anneau le long du ressort pour centrer le ressort sur la rondelle de retenue. On s’assure que le ressort est bien centré sur la rondelle de retenue.
la rondelle de retenue comporte une semelle de forme annulaire liée à la couronne pour recevoir le ressort. l’anneau est lié à la couronne. le piston comporte une collerette destinée à venir en appui contre le corps de pompe et limiter la course du piston lors de l’engagement de la rondelle de retenue sur le piston. Le piston peut déjà être en butée au fond de la chambre de pompage, mais parfois ceci est trop profond pour pouvoir insérer la rondelle de retenue sur le piston. En prévoyant une collerette, on détermine indépendamment la position de butée du piston. la pompe comporte un siège recevant le ressort et en appui sur le corps de pompe, le siège comportant une chemise sur laquelle le ressort est centré et entourant le piston.
L’invention a aussi pour objet un procédé de montage d’une pompe telle que définie précédemment, selon lequel on introduit le piston dans la chambre, on place le ressort autour du piston, on place la rondelle de retenue sur le ressort, on appuie sur la rondelle de retenue pour comprimer le ressort jusqu’à l’écartement des doigts contre le piston et le retour des doigts dans la rainure circulaire. Ce procédé est plus simple que celui de l’art antérieur.
le montage du moteur ou du pédalier sur la bicyclette selon un procédé tel que décrit ci-dessus, le montage d’une chaine sur le moteur ou le pédalier, un jeu de plateaux dentés et un dérailleur agencés au niveau de la roue arrière, l’ajustement de la position du moteur par coulissement du support de fixation, et la fixation du support de fixation sur le cadre dans la position ajustée.
La illustre un moteur et d’un élément de transmission montés sur un cadre de bicyclette.
La est une vue éclatée du cadre de bicyclette comportant un moteur et un support de fixation.
La est une vue en perspective d’un support de fixation monté sur le cadre d’une bicyclette.
La est une vue en perspective d'en bas d’une portion d’un cadre de bicyclette selon l’invention.
La montre un moteur de bicyclette dans un support de fixation selon l’invention et une courroie de transmission.
Description détaillée de modes de réalisation Description de l’ensemble cadre, support de fixation et moteur
Sur une bicyclette électrique comportant un moteur au niveau des pédales, le moteur peut être monté sur le cadre de bicyclette dans un support de fixation. Dans le cas d’un ensemble d’un cadre et un support selon l’invention, le support de fixation est monté mobile en coulissement sur le cadre avant d’être fixé dans une position déterminée permettant d’assurer une tension mécanique et/ou une position appropriée d’un élément de transmission reliant le moteur à la roue arrière.
Dans tout ce qui suit, les termes « avant », « arrière », « haut », « supérieur », « bas », « inférieur » et « côté », sont définis par rapport à la position de la bicyclette électrique en situation de roulage.
La montre une vue éclatée d’un cadre 90 de bicyclette, d’un support de fixation 10 et un moteur pour bicyclette électrique selon l’invention. La face inférieure du cadre 90 est adaptée pour recevoir le support de fixation 10.
Le support de fixation est typiquement en un matériau léger et facile à mouler ou à extruder et à usiner, par exemple de l’aluminium. Le support comprend des parois latérales et une paroi arrière pour recevoir le moteur. Les parois latérales comportent des découpes ou ouvertures pour permettre l’accès à l’axe du moteur sur lequel on fixera les pédales lors du montage complet de la bicyclette électrique. Le support est typiquement ouvert sur sa face inférieure et sa face avant. Le support comprend en outre des pattes de maintien pour fixer le moteur dans le support, par exemple un ensemble de quatre pattes comprenant des trous dans lesquels le moteur peut être fixé par des vis.