INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A cet effet, il est proposé un procédé de traitement d'un tissu d’origine humaine ou animale par extraction de résidus de matières organiques, afin de purifier et/ou décontaminer ledit tissu, le procédé utilisant du dioxyde de carbone à l'état supercritique et un réacteur pourvu d’une entrée et d’une sortie, le procédé comportant les étapes consistant essentiellement à : - disposer le tissu dans un volume interne du réacteur ; - pressuriser le réacteur, en introduisant dans le volume interne le dioxyde de carbone à l’état supercritique via l’entrée, de sorte que le dioxyde de carbone à l’état supercritique atteint une région de contact avec le tissu (typiquement à une pression et une température déterminées) et sort du réacteur via la sortie ; - maintenir un flux de dioxyde de carbone à l’état supercritique passant à travers le réacteur, de préférence en ouvrant la sortie du réacteur à l’aide d’une vanne régulant la pression du volume interne du réacteur à une valeur souhaitée ; - ajouter, par exemple en amont du réacteur, au moins un additif chimique de purification et/ou décontamination dans le flux de dioxyde de carbone, liquide ou supercritique, mis à circuler pour atteindre la région de contact, afin de réaliser dans le volume interne une circulation d’un flux de traitement combinant le dioxyde de carbone à l'état supercritique en tant que solvant d’extraction et l’au moins un additif chimique en tant que co-solvant d’extraction, la concentration de co-solvant pouvant être déterminée en fonction de sa solubilité dans le dioxyde de carbone à l’état supercritique ; - tout en conservant la pressurisation, faire circuler le flux de traitement, loin de la région de contact, dans une boucle qui communique avec l’entrée de réacteur, en créant ainsi une recirculation contribuant à rendre le flux de traitement dynamique, en permettant au co-solvant de pénétrer dans la matrice tissulaire (donc en contribuant à purifier et/ou décontaminer le tissu) et, de préférence, en permettant d’extraire et séparer une partie des résidus dans la boucle (une telle séparation étant par exemple réalisable après la phase de traitement avec l’additif).
Le procédé peut inclure un ou plusieurs cycles de traitement, utilisant chacun un co-solvant. Après chaque cycle de traitement, on peut avoir recours à l’une au moins des dispositions suivantes : - l’étage de séparation à la sortie du réacteur peut être activé pour permettre la purge de l’additif chimique de purification/décontamination et une partie des résidus provenant du volume interne, qui sont liquides et/ou solides, la recirculation du dioxyde de carbone étant maintenue dans le circuit. - après une dépressurisation du réacteur, la purge de l’additif et des résidus restant dans le volume interne peut être activée. - le réacteur et la boucle peuvent être dépressurisés et de l’air comprimé peut être injecté dans le réacteur et la boucle afin d’évacuer, par une sortie placée en aval du réacteur, l’additif chimique de purification/décontamination et une partie des résidus restant dans le volume interne, qui sont liquides et/ou solides. - un rinçage, par exemple à l’eau purifiée, peut être réalisé dans le même sens ou dans un autre sens que celui de la circulation du flux de traitement dans le réacteur. Ceci peut faciliter l’élimination des résidus pouvant rester dans le volume interne du réacteur. L’évacuation peut être réalisée par une voie distincte de l’entrée et de la sortie utilisées pour le flux de dioxyde de carbone à l’état supercritique ou positionnée sur une bifurcation avant l’entrée ou après la sortie du réacteur.
Le procédé utilise ainsi un réacteur d’extraction de résidus, à l’intérieur duquel circule un flux dynamique de traitement rejoignant/passant par une boucle, qui est un réacteur maintenu à une pression et à une température qui sont respectivement supérieures aux pression et température critiques du dioxyde de carbone, par exemple au-dessus de 73 bars et de 31°C (le réacteur est ainsi pressurisé, des pressions allant de 100 à 400 bars peuvent être utilisées dans certaines options). La boucle peut participer au nettoyage en permettant la rétention, de préférence par filtration, de résidus extraits de la matrice et en évitant leur recirculation. Un avantage de ce procédé est l’effet combiné de pénétration dans la matrice tissulaire, grâce au CO 2 supercritique, et de traitement chimique avec une concentration de co-solvant qui peut être faible/réduite, entraînant moins de dégradation des propriétés mécaniques et biologiques de la matrice tissulaire.
Dans le procédé ainsi mis en œuvre, il est obtenu une action de nettoyage/élimination des résidus dont une partie s’évacue avec le flux de traitement dynamique. Le recours à une boucle et un flux dynamique tend à limiter l’accumulation de réactifs ou de résidus dans la région de contact, sachant qu’avec le cyclage, le volume de co-solvant introduit peut être optimisé (le volume total de co-solvant injecté peut être minimisé). Dans des options, ce volume est ajusté en fonction de la quantité de matrice tissulaire à traiter, du volume du réacteur et du volume de la boucle.
Dans des options avantageuses, un enchaînement de traitements, avec un premier additif puis un deuxième additif (chacun en tant que co-solvant du CO 2 supercritique) peut être réalisé sans vidange du réacteur dans lequel le traitement s’effectue. Un étage de séparation accessible par une dérivation de la boucle peut faciliter l’évacuation/séparation du premier additif. Autrement dit, il est permis d’éviter dans certains cas une dépressurisation (lors d’une phase intermédiaire, entre deux cycles de traitement) qui peut être préjudiciable à l’intégrité du tissu.
Dans le procédé ainsi mis en œuvre, il est permis de maîtriser la concentration effective de réactif dans la région de contact avec la matrice tissulaire par l’ajout d’additif directement dans le dioxyde de carbone supercritique en circulation vers le réacteur, par exemple en utilisant un débit d’injection du co-solvant proportionnel au débit de dioxyde de carbone supercritique.
Le procédé s’écarte des solutions qui s’appuient sur des cycles de traitement statique, avec une action de purification/décontamination de la matière réalisée par trempage, dans un bain pur de réactif ou dilué. Avec un temps d’exposition comparable/identique, il est permis d’obtenir une efficacité de nettoyage avec une concentration et une quantité de produit actif beaucoup plus faible, en utilisant une recirculation.
Le procédé s’écarte des solutions qui s’appuient sur des cycles de traitement statique, avec une action de décontamination de la matière réalisée par imprégnation dans du dioxyde de carbone supercritique additivé avec un co-solvant. Avec un temps d’exposition comparable/identique, il est possible d’utiliser une quantité de co-solvant plus importante tout en respectant la même concentration du co-solvant au niveau de la zone de contact du tissu. En permettant également l’extraction des résidus grâce au flux dynamique de dioxyde de carbone supercritique, il est permis d’obtenir une efficacité de purification/décontamination supérieure.
Dans des options, l’additif est ajouté au dioxyde de carbone supercritique à un ratio de débit volumique de 1/50 ou tout du moins un ratio entre 1/5 et 1/100 (par exemple entre 1/10 et 1/100), ce qui peut être utile pour éviter de sursaturer le dioxyde de carbone en co-solvant. La concentration en additif chimique peut être très réduite, par rapport à des traitements plus conventionnels, pour un bon résultat. Ceci favorise le respect de l’intégrité de la matrice constituant le tissu, garant d’une préservation des propriétés biomécaniques et biologiques. Ainsi, le procédé peut faciliter la façon d’ajuster l’apport en additif chimique de décontamination au plus près du besoin, par exemple en évitant de dépasser un seuil de concentration en additif actif chimiquement dans le CO2 supercritique.
Dans des formes de réalisation, le procédé utilise un réacteur et un ensemble de vannes, ainsi qu’un filtre et/ou un étage de séparation, participant à séparer des résidus, par exemple en incluant un filtre de séparation de solides et/ou au moins un collecteur. Le recours à un filtre peut permettre la séparation de résidus solides qui pourraient entraver le maintien d’une circulation en boucle en bloquant une vanne de régulation de pression. Un tel filtre, qui empêche/limite la circulation de résidus solides plus en aval dans la boucle, peut éviter de réintroduire ces résidus dans la région de contact. L’étage de séparation peut être disposé dans une partie de la boucle dans laquelle du dioxyde de carbone circule à l’état gazeux ou liquide. Idem pour le filtre. A la différence du filtre, l’étage de séparation permet de séparer/collecter l’additif et le dioxyde de carbone. Dans des options, le filtre et l’étage de séparation sont distribués de part et d’autre d’une vanne de régulation (régulant la pression dans le réacteur et situé en aval de la sortie de réacteur). Dans ce cas, on peut prévoir que l’étage de séparation participant à la collecte/séparation du co-solvant soit placé en aval de la vanne de régulation et utilisé seulement après un cycle de traitement utilisant un additif chimique (co-solvant).
Selon une particularité du procédé, le dioxyde de carbone circulant dans la boucle passe successivement à l’état gazeux, en aval d’une vanne de régulation (pouvant constituer le déverseur, en aval de la sortie du réacteur), puis à l’état liquide, en étant soumis à une étape de refroidissement dans un condenseur. Grâce à un pompage par une pompe de circulation placée dans la boucle après le condenseur (et en amont de l’entrée du réacteur), il est permis de délimiter un tronçon de la boucle dans lequel le dioxyde de carbone circule de la pompe jusqu’à la vanne de régulation (en passant dans le réacteur), dans un état supercritique.
La vanne de régulation, montée sur la boucle au niveau de ou peu après/en aval de la sortie du réacteur, peut consister en un déverseur (régulateur de contre-pression ou « BPR » en anglais pour Back Pressure Regulator ) qui limite l’écoulement gazeux sortant du réacteur, de façon à conserver le niveau de pressurisation souhaité dans le réacteur. Le déverseur peut être utilisé à la fois pour faire circuler le dioxyde de carbone en tant que seul solvant dans un premier temps puis pour faire circuler le flux de traitement combinant ce solvant avec un co-solvant.
Le déverseur peut se situer entre la sortie du réacteur et un étage de séparation. Une pompe, de type haute pression, est montée dans la boucle, entre l’étage de séparation et l’entrée du réacteur, et peut servir à faire circuler le dioxyde de carbone dans la boucle et à le comprimer afin d’assurer la pressurisation du réacteur à une valeur de pression donnée. Une pompe additionnelle, de type haute pression également, est montée en dérivation sur la boucle ou sur le réacteur, et peut servir à introduire dans le circuit un additif chimique à un débit et une pression qui sont prédéterminé(e)s.
A la sortie de la pompe de circulation du dioxyde de carbone, celui-ci peut être amené à l’état supercritique, dans un échangeur, pour monter la température du flux recirculé (via la boucle) entrant à nouveau dans le réacteur. On obtient une pressurisation du réacteur allant au-delà d’un seuil de pressurisation, par exemple supérieur à la pression critique du dioxyde de carbone, le niveau de pressurisation étant éventuellement supérieur à 100 bars, de préférence compris entre 140 et 180 bars, par exemple environ 160 bar, et grâce à l’échangeur, on porte le flux de dioxyde de carbone à une certaine température, par exemple supérieure à la température critique du dioxyde de carbone, de préférence compris entre 35 et 50 °C, par exemple 40 °C.
Les extrémités libres 11 des ailettes sont donc mobiles en rotation autour de la liaison pivot 15, qui représente le centre de rotation R des extrémités libres.
De manière avantageuse, le centre de rotation R est disposé de façon à être proche des dents de l’utilisateur dans la position de service. A cet effet, il est disposé à proximité immédiate de l’ouverture orale Oo, de préférence à moins de 1 cm. La distance mesurée selon l’axe longitudinal entre le centre de rotation et les rebords 13 est donc faible, de préférence inférieure à 1 cm. Dans la position de service de l’espaceur, le centre de rotation R est disposé entre les lèvres de l’utilisateur dans ce mode de réalisation.
Le maintien des ailettes dans la bouche de l’utilisateur est avantageusement favorisé dans une telle configuration. Si la liaison pivot 15, et donc le centre de rotation R des extrémités libres 11, est éloignée des dents de l’utilisateur, les ailettes 9 auront en effet une amplitude de mouvement réduite et auront plus facilement tendance à sortir de la bouche de l’utilisateur, notamment en cas de déplacement latéral de l’espaceur dans la bouche de l’utilisateur.
De préférence, l’espaceur 1 comporte des butées délimitant l’amplitude du mouvement des ailettes 9 par rapport à la partie tubulaire 3. La butée de la configuration de repos est de préférence réalisée par la surface extérieure de la partie tubulaire 3 contre laquelle les premières pièces 10, 21 viennent en contact. La butée limitant le rapprochement des ailettes 9 est de préférence réalisée par un contact entre une extrémité avant de la partie tubulaire 3 et une surface intérieure des premières pièces 10, 21.
L’espaceur 1 comporte un organe de rappel élastique qui exerce une force de rappel sur les premières pièces 10, 21 et/ou sur les deuxièmes pièces 12, 23 de l’ensemble 7 de support, la force de rappel tendant à maintenir l’ensemble 7 de support dans sa configuration de repos. L’organe de rappel élastique peut comprendre tout moyen connu tel qu’une ou plusieurs bandes élastiques disposées autour ou fixées sur les deuxièmes pièces 12, 23 et/ou les premières pièces 10, 21 et/ou la partie tubulaire 3, un ou plusieurs aimants ou un ressort de rappel reliant les premières pièces 10, 21 entre elles ou à la partie tubulaire 3, ou reliant les deuxièmes pièces 12, 23 entre elles ou à la partie tubulaire 3.
De préférence, les deux premières pièces 10, 21 peuvent être mises en rotation autour de la même liaison pivot 15, mais chaque ensemble peut également être fixé à la partie tubulaire 3 par une liaison pivot propre.
Dans l’exemple illustré, la liaison pivot 15 comprend deux points de contact alignés entre les premières pièces et la partie tubulaire agencés de manière diamétralement opposée sur la partie tubulaire, comme plus particulièrement visible à la .
Selon une variante, les premières pièces 10, 21 sont configurées pour minimiser les entrées de lumière entre la partie tubulaire et les ailettes. A cet effet, les premières pièces 10, 21 peuvent être conformées pour recouvrir les espaces libres entre la partie tubulaire et les ailettes et peuvent être opaques. Avantageusement, les premières pièces 10, 21 sont configurées pour former un support des lèvres de l’utilisateur dans la position de service de l’espaceur.
De préférence, une protection 19 est disposée entre les rebords 13 et la partie tubulaire 3 de sorte à recouvrir au moins partiellement la liaison pivot 15 et/ou les parties de l’espaceur 1 susceptibles d’entrer en contact avec les muqueuses de l’utilisateur. L’ensemble 7 étant mobile élastiquement par rapport à la partie tubulaire 3, la protection 19 protège la bouche de l’utilisateur de tout pincement entre l’ensemble 7 et la partie tubulaire 3.
La protection 19 est avantageusement réalisée en un matériau élastomère.
La représente l’espaceur 1 dans la configuration de repos, les ailettes 9 étant dans une position d’écartement maximale. La représente l’espaceur 1 dans une configuration partiellement contractée, l’une des ailettes étant déplacée vers l’autre ailette.
Le mouvement des ailettes 9 par rapport à la partie tubulaire 3 autour de la liaison pivot 15 permet à l’utilisateur d’introduire plus facilement l’espaceur dans sa bouche en rapprochant les ailettes et diminuant la distance entre leurs extrémités libres 11. L’organe de rappel élastique, qui tend à remettre les ailettes dans leur configuration de repos, permet à ces dernières d’exercer une pression sur l’intérieur des joues de l’utilisateur. Cela permet d’obtenir une vue dégagée sur les dents.
En outre, l’espaceur selon l’invention peut aisément être déplacé latéralement dans la bouche de l’utilisateur pour permettre des prises de vues latérales : la flexibilité de la position des ailettes permet de les maintenir plus facilement dans la bouche. Cela améliore l’utilisation de l’espaceur 1 par rapport à un espaceur comportant des ailettes fixes et rigides et donc sans flexibilité de mouvement par rapport à la partie tubulaire. Un déplacement latéral d’un tel espaceur est susceptible de provoquer la sortie d’au moins une ailette hors de la bouche de l’utilisateur.
Les ailettes 9 peuvent être rigides ou flexibles. Si elles sont flexibles, les ailettes sont avantageusement configurées pour avoir une flexibilité telle que, en position de service, elles opposent une résistance suffisante à la force exercée par les joues de l’utilisateur pour que le champ de vision du dispositif d’acquisition d’images ne soit pas masqué par les joues.
Des ailettes flexibles apportent un confort d’utilisation supérieur.
Selon un mode de réalisation alternatif de l’invention, les ailettes 9 sont mobiles élastiquement par rapport à la partie tubulaire 3 uniquement au moyen de la liaison pivot 15. Autrement dit, l’espaceur ne comporte pas de deuxièmes liaisons pivot 17. Dans ce cas, l’ensemble 7 de support comporte de préférence deux pièces monoblocs, chaque pièce étant reliée à la partie tubulaire 3 par la liaison pivot 15 et comportant une ailette 9 et des rebords 13.
Lors du déplacement relatif du second tube par rapport au premier tube, l’organe de tirage coulisse ou encore glisse le long du premier câble. L’organe de tirage se déplace le long du premier câble sans exercer de traction sur ledit premier câble. La tension du premier câble reste dès lors sensiblement constante durant ce déplacement du second tube.
Aussi, grâce à l’invention, la tension appliquée au premier câble reste sensiblement constante et n’est pas modifiée par le déplacement du second tube. La tension nécessaire à l’actionnement de l’élément actionnable peut donc être maintenue quand bien même le dispositif de commande serait monté sur le second tube, contrairement au câble des véhicules selon l’art antérieur, qui deviennent lâches lorsque le second tube est enfoncé dans le premier tube, ou trop tendu lorsque le second tube est extrait du premier tube.
Le véhicule selon l’invention permet ainsi, où que soit positionné le dispositif de commande sur le véhicule, d’ajuster la position relative du second tube par rapport au premier tube sans compromettre l’actionnement de l’élément actionnable. Le véhicule permet donc le montage du dispositif de commande sur le second tube ou sur toute autre portion du véhicule solidaire du second tube, par exemple sur le guidon du véhicule, ce qui rend le dispositif de commande plus accessible et facilite l’actionnement de l’élément actionnable.
Le véhicule selon l’invention permet en outre de régler la position relative du second tube par rapport au premier tube sans générer d’actionnement indésirable de l’élément actionnable, quand bien même le dispositif de commande serait monté sur le second tube. En outre, l’élément actionnable peut être placé en position actionnée, quelle que soit la position relative du second tube par rapport au premier tube. Autrement dit, l’actionnement de l’élément actionnable et le réglage de la position relative du second tube par rapport au premier tube sont décorrelés et n’interfèrent pas l’un sur l’autre.
En outre, toujours grâce à l’invention, lors dudit déplacement relatif du second tube par rapport au premier tube, les première et seconde parties d’extrémité du premier câble restent fixes. Aussi, la trajectoire du premier câble entre sa première partie d’extrémité et l’élément actionnable reste sensiblement inchangée lors du déplacement du second tube par rapport au premier tube, contrairement aux véhicules selon l’art antérieur dans lesquels les parties d’extrémité du câble de frein sont rapprochées l’une de l’autre lors du déplacement du second tube, dans le cas où le dispositif de commande est monté sur le second tube.
Le premier câble du système d’actionnement selon l’invention est donc maintenu le long de la colonne de direction, de sorte qu’il ne décrit pas de bourrelet ou boucle proéminents. Ceci permet de réduire le risque d’accrocher le premier câble avec une branche et par la même de le dérégler ou de l’arracher. Le risque de chute est également réduit. Ceci permet en outre de disposer le premier câble à l’intérieur de l’ensemble tubulaire.
Avantageusement, ledit organe de tirage est mobile en rotation entre la position de repos et la position active autour d’un axe de pivotement. Lors de son pivotement vers la position active, l’organe de tirage exerce une traction sur le premier câble. Alternativement, et sans sortir du cadre de l’invention, l’organe de tirage peut être mobile en translation entre la position de repos et la position active.
De préférence, ledit organe de tirage comprend une portion de tirage excentrée par rapport audit axe de pivotement, le premier câble coopérant avec ladite portion de tirage. Ladite portion de tirage pivote avantageusement vers la première extrémité du second tube lorsque l’organe de tirage est amené en position active. La portion de tirage est avantageusement éloignée de la seconde extrémité du premier tube
De préférence, ledit axe de pivotement s’étend transversalement à ladite direction longitudinale. Encore de préférence, ledit axe de pivotement s’étend perpendiculairement à ladite direction longitudinale.
Ledit axe de pivotement s’étend avantageusement sensiblement horizontalement.
Préférentiellement, le second tube est monté mobile en translation à l’intérieur du premier tube et ledit organe de tirage s’étend à l’intérieur du premier tube en étant monté à une extrémité du second tube. L’organe de tirage est donc disposé à l’intérieur de l’ensemble tubulaire, réduisant l’encombrement du système d’actionnement. Le risque d’endommagement de l’organe de tirage est également réduit. L’utilisateur ne risque pas non plus de se pincer avec l’organe de tirage.
L’organe de tirage fait avantageusement saillie depuis ladite extrémité du second tube. L’organe de tirage est avantageusement monté à la seconde extrémité du second tube.
De manière avantageuse, le véhicule comprend en outre un dispositif de verrouillage présentant une position de verrouillage dans laquelle il bloque la translation du second tube par rapport au premier tube et une position déverrouillée dans laquelle il autorise la translation du second tube par rapport au premier tube. Un intérêt est d’améliorer la sécurité de l’utilisateur en empêchant le déplacement du second tube par apport au premier tube lors de l’utilisation du véhicule.
De manière non limitative, le véhicule peut comprendre deux dispositifs de verrouillage présentant chacun une position de verrouillage dans laquelle il bloque la translation du second tube par rapport au premier tube et une position déverrouillée dans laquelle il autorise la translation du second tube par rapport au premier tube. Il peut notamment s’agir d’un dispositif de verrouillage principal et d’un dispositif de verrouillage secondaire. Un intérêt est d’avoir une redondance du verrouillage améliorant la sécurité de l’utilisateur.
De préférence, le dispositif de verrouillage comprend un bouchon de verrouillage fixé à l’intérieur dudit second tube, le bouchon de verrouillage comprenant un élément d’engagement configuré pour coopérer avec le premier tube lorsque le dispositif de verrouillage est en position de verrouillage.
Le bouchon de verrouillage présente avantageusement une forme cylindrique.
Dans le cas où l’axe 11b de pivotement des liaisons pivots 11 se trouve sur les chariots 6, les liaisons pivot 11 reliant deux réceptacles 7 à un même chariot 6 pourront partager le même axe 11b de pivotement.