INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Quelle que soit la forme de son corps, le pot 2 possède une paroi supérieure 6 qui forme une assiette à bord 7 relevé, pourvue de plots 8 en relief à l’intérieur du bord 7. Une ouverture de section calibrée 9 au voisinage de ce bord. On entend par calibrée la section qui constitue une restriction déterminée à l’écoulement gravitaire d’un liquide remplissant l’assiette 6 pour des raisons expliquées ci-après.
La paroi latérale du pot, comme cela est visible aux figures 1, 2 et 5 notamment, comporte une gouttière verticale 10 à l’aplomb de l’ouverture 9. Plus précisément, le bord interne 9a de l’ouverture 9 est en continuité avec le fond 10a de la gouttière 10 de manière que l’écoulement du liquide au travers de l’ouverture 9 se fasse de manière laminaire le long du fond de la gouttière. Ce fond 10a est bordé de reliefs linéaires 11 qui contiennent latéralement cet écoulement.
Le pot est fermé par un fond 12 (figures 1, 2 et 5) qui est de périphérie plus petite que celle de la base du corps pour former un épaulement 13 et donc une protubérance de centrage du pot dans la coupelle 3. Par cet épaulement, le pot 2 repose sur le bord supérieur 3a de la coupelle 3. La gouttière 10 entame le fond 12 en une encoche 14 qui permet au liquide qui descend de tomber directement dans la coupelle 3 et, quand la coupelle est pleine, son débordement par-dessus son bord 3a puisque le contact entre l’épaulement 13 et ce bord est interrompu. On notera également, à l’opposé de cette encoche 14, la présence d’un renfoncement 14a dans la protubérance du fond 12 de sorte que le contact entre l’épaulement 13 et le bord supérieur 3a de la coupelle est ici aussi interrompu et permet l’écoulement de débordement de la coupelle. La paroi latérale 3b de la coupelle est légèrement conique pour que le périmètre de son fond puisse pénétrer dans l’assiette 6, à distance de son bord relevé 7. De manière préférée, des reliefs de centrage 7a sont prévus pour caler et centrer le fond 3b de la coupelle 3 dans l’assiette 6. Il existe donc un espace annulaire entre le fond de la coupelle qui repose sur les plots 8 et le bord relevé 7 de sorte que le débordement d’une coupelle supérieure puisse être recueilli par l’assiette du pot immédiatement inférieur.
On a enfin fait figurer schématiquement à la , une mèche 15 pour créer un chemin de circulation capillaire du liquide vers le réceptacle 4 qui contient le substrat soit directement soit par l’intermédiaire d’un contenant séparé dans lequel on introduit l’extrémité libre de la mèche. La mèche traverse le fond 12 grâce à un orifice 16 prévu à cet effet et situé au-dessus du niveau maximal de liquide contenu dans la coupelle.
Un utilisateur des modules selon l’invention constitue une colonne de quelques modules empilés, après avoir garni chacun d’un végétal de son choix. Il lui est possible d’orienter angulairement les modules superposés de manière individuelle. Ces différentes orientations peuvent être libres si l’assiette et la coupelle sont de révolution autour de l’axe vertical de l’empilement ou imposées par exemple, si l’assiette et la coupelle sont de formes polygonales ou en correspondance de forme. Il procède ensuite au remplissage de chaque réservoir en versant le liquide par le dessus, lequel liquide s’écoule laminairement dans la gouttière 10 depuis l’ouverture 9 qui en limite le débit pour empêcher un écoulement trop vif qui pourrait conduire à une chute trop violente du liquide dans cette gouttière et des éclaboussements au bas de cette chute.
Le liquide pénètre donc dans la coupelle inférieure 3 par l’encoche 14 ménagée dans le fond jusqu’à ce qu’elle déborde. Le liquide qui s’écoule le long de la paroi est recueilli par l’assiette du pot inférieur pour continuer son trajet gravitaire par l’ouverture calibrée de cette assiette dans la gouttière de ce pot et ainsi de suite jusqu’à la coupelle de base.
Par les dispositions de l’invention, l’utilisateur peut avantageusement constater les différentes consommations de liquide à chaque étage et peut donc compléter, par le jeu de l’écoulement en cascade, le remplissage sans excès des coupelles.
BAGAGE SOUPLE FORMANT OREILLER La présente invention concerne le domaine de la bagagerie pour le voyage, en particulier du type formant en outre un oreiller pour permettre à l’utilisateur de se reposer en position assise pendant un trajet en train, avion, bus ou voiture.
Pour permettre à un voyageur de se reposer pendant un trajet, on connaît notamment des coussins en U formant une minerve ouverte, parfois gonflables. Ces coussins sont censés permettre de dormir en position assise.
Lorsqu’un utilisateur de tels coussins minerves relâche ses muscles du cou, par exemple sous l’effet de l’endormissement, sa tête va pencher latéralement ou frontalement, et exercer un effort de traction pouvant être à l’origine de contractures musculaires douloureuses par manque de soutien latéral compte tenu de l’insuffisance de hauteur de ces coussins et de leur pauvre ergonomie, avec notamment un volume de soutien postérieur souvent trop important entraînant une projection frontale de la tête.
Ceci rend inconfortable voire impossible le sommeil profond avec relâchement des muscles, alors que ce sommeil est le plus réparateur.
Les compagnies de transport aérien tendent à limiter le nombre et la taille des bagages autorisés en cabine et facturent en supplément les bagages en soute, afin de limiter le poids total de chargement, pour des raisons d’économies de carburant ; la facturation des bagages supplémentaires étant aussi une source de revenus additionnels. Cette tendance incite au minimalisme en termes de bagages et de leur contenu.
Ce convertisseur de tension est également muni d’un module de contrôle 70 tel que celui illustré en et comprenant un calculateur 76 .
Le calculateur 76 du premier ensemble de contrôle 72 est configuré pour calculer la consigne d’énergie interne W i1 * du premier module de conversion électrique 30 ’ du convertisseur de tension 10’ selon la fonction suivante:
où C 1 est la capacité équivalente de l’ensemble des condensateurs d’une chaine de sous-modules du premier module de conversion électrique 30 ’ et K 1 est un premier paramètre d’entrée réglable associé au premier module de conversion électrique.
Parallèlement, le calculateur 76 ’ du second ensemble de contrôle 74 est configuré pour calculer la consigne d’énergie interne W i2 * du deuxième module de conversion électrique 50’ du convertisseur de tension 10’ selon la fonction suivante:
où C 2 est la capacité équivalente de l’ensemble des condensateurs d’une chaine de sous-modules du deuxième module de conversion électrique 50’ , K 2 est un deuxième paramètre d’entrée réglable associé au deuxième module de conversion électrique, W 2ref est une valeur nominale de l’énergie interne du deuxième module de conversion électrique lorsque v 3,4 est égale à v * 3,4ref .
où C dc2 est la capacité du second réseau d’alimentation électrique continu 22 , P H est puissance prélevée par le convertisseur de tension 10’ au premier réseau d’alimentation électrique 20 et P line est une puissance consommée par les composants connectés au second réseau d’alimentation électrique continu autres que les premier et deuxième modules de conversion électrique.
n DC est le rapport de transformation du convertisseur :
où v 1 ,2 est la tension entre les premier et deuxième terminaux continus 16 , 18 .
Par contrôle, en utilisant l’énergie interne du premier module de conversion électrique 30 ’ , qui n’est pas connecté directement au second réseau d’alimentation électrique continu 22 , l’invention permet d’augmenter virtuellement la capacité vue par ce second réseau d’alimentation électrique, d’une valeur de :
Le premier module de conversion électrique 30’ contribue dès lors à stabiliser la tension du second réseau d’alimentation électrique continue 22 , notamment en réduisant la dérivée temporelle de la tension entre les troisième et quatrième terminaux continus.
La montre un troisième mode de réalisation d’un convertisseur de tension 100 selon l’invention, ayant une topologie de type autotransformateur DC. Dans ce troisième mode de réalisation, le convertisseur de tension 10 0 comprend également quatre terminaux continus 12 , 14 , 16 , 18 ainsi qu’un premier module de conversion électrique 300 et un deuxième module de conversion électrique 500 .
Le premier module de conversion électrique 30 0 de ce troisième mode de réalisation est identique au premier module de conversion électrique 30 du premier mode de réalisation. De même, le deuxième module de conversion électrique 500 de ce troisième mode de réalisation est identique au deuxième module de conversion électrique 50 du premier mode de réalisation.
Dans ce troisième mode de réalisation, la première borne continue 32 du premier module de conversion électrique 300 est reliée électriquement au premier terminal continu 12 et la deuxième borne continue 34 est reliée au troisième terminal continu 16 . La première borne 52 continue du deuxième module de conversion électrique 500 est reliée au quatrième terminal continu 18 tandis que sa deuxième borne continue 54 est reliée au troisième terminal continu 16 . En outre, le convertisseur de tension 100 comprend également un transformateur triphasé 24 comprenant des enroulements primaires 26 reliés électriquement aux première, deuxième et troisième bornes alternatives 36 , 38 , 40 du premier module de conversion électrique 30 0 . Le transformateur 24 comprend en outre des enroulements secondaires 28 reliés aux première, deuxième et troisième bornes alternatives 56 , 58 , 60 du deuxième module de conversion électrique 50 0 .
Ce convertisseur est également muni d’un module de contrôle 70 tel que celui illustré en et comprenant un calculateur 76 .
Le calculateur 76 du premier ensemble de contrôle 74 est configuré pour calculer la consigne d’énergie interne W i1 * du premier module de conversion électrique 30 du convertisseur de tension 10’ selon la fonction suivante:
Selon un mode de réalisation de l’invention, la barre de stabilisation est configurée pour rouler sur une surface supérieure de la couverture de bassin au cours de l’enroulement et du déroulement de la couverture de bassin.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la barre de stabilisation est montée libre en rotation par rapport aux supports de barre latéraux autour d’un axe de rotation sensiblement colinéaire avec un axe longitudinal central de la barre de stabilisation.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, la barre de stabilisation comporte un corps de barre qui est fixé aux supports de barre latéraux, et au moins un élément d’appui tubulaire qui s’étend autour du corps de barre et qui est monté libre en rotation autour du corps de barre, l’élément d’appui tubulaire étant configuré pour rouler sur la couverture de bassin lors de l’enroulement et du déroulement de la couverture de bassin.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la barre de stabilisation présente une longueur sensiblement identique à la longueur du tambour d’enroulement.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la barre de stabilisation est logée au moins en partie dans le chariot de support.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les barres de rigidification sont configurées pour s’étendre transversalement à la direction de translation.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les barres de rigidification sont régulièrement espacées les unes des autres.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les barres de rigidification sont sensiblement parallèles entre elles.
Selon un mode de réalisation de l’invention, chaque barre de rigidification présente une longueur supérieure à la largeur de la bâche. En d’autres termes, les portions d’extrémité de chaque barre de rigidification sont configurées pour faire saillie respectivement des bords longitudinaux de la bâche.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la couverture de bassin comporte un bord transversal fixé au tambour d’enroulement.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le système de recouvrement de bassin comporte deux mécanismes d’amortissement fixés au chariot de support et reliés mécaniquement respectivement aux deux supports de barre latéraux, les deux mécanismes d’amortissement étant configurés pour respectivement solliciter les deux supports de barre latéraux vers la position de repos.
Selon un mode de réalisation de l’invention, chaque mécanisme d’amortissement comporte une tige d’amortisseur reliée mécaniquement au support de barre latéral respectif.
Selon un mode de réalisation de l’invention, chaque tige d’amortisseur comporte au moins un doigt de fixation logé dans une ouverture de fixation respective prévue sur le support de barre latéral respectif.
Selon un mode de réalisation de l’invention, chaque ouverture de fixation est oblongue.
Selon un mode de réalisation de l’invention, chaque mécanisme d’amortissement comporte un organe de sollicitation, tel qu’un ressort de sollicitation, configuré pour solliciter la tige d’amortisseur respective dans une position de tige prédéterminée dans laquelle le support de barre latéral respectif occupe la position de repos.
Selon un mode de réalisation de l’invention, chaque mécanisme d’amortissement comporte un organe d’appui fixé à la tige d’amortisseur respective et contre lequel prend appui l’organe de sollicitation respectif.
Le procédé illustré sur les figures 1 à 4 est destiné à la fabrication d’une structure intérieure 1 de véhicule.
Cette structure est représentée sur la .
Le véhicule est typiquement un véhicule automobile, tel qu’une voiture, un autobus, un camion, ou tout autre véhicule automobile.
En variante, ce véhicule est un train, un bateau, etc.
La structure intérieure 1 est destinée à être implantée dans l’habitacle du véhicule.
Cette structure intérieure 1 est intégrée dans la garniture d’un ouvrant, ou dans la console centrale, ou dans la planche de bord, ou dans tout autre équipement du véhicule.
La structure intérieure 1 comprend un panneau de commande 3, comportant lui-même une couche de décor 5 et un film sensitif 7 fixé d’un côté de la couche de décor 5.
La couche de décor 5 présente une face visible 9, prévue pour être tournée vers l’habitacle du véhicule et prévue pour être visible par les occupants du véhicule. La couche de décor 5 présente également une face cachée 11, opposée à la face visible 9, et prévue pour être masquée vis-à-vis des occupants du véhicule.
La couche de décor 5 est translucide. Elle est par exemple entièrement constituée d’un matériau déterminé, tel que le polycarbonate.
En variante, la couche de décor 5 comporte plusieurs sous-couches, constituées de plusieurs matériaux différents.
Le film sensitif 7 couvre la face cachée 11 de la couche de décor 5.
Le film sensitif 7 définit une ou plusieurs zones tactiles 12, commandant une ou plusieurs fonctions à bord du véhicule. La ou les fonctions sont par exemple l’ouverture et la fermeture des glaces des ouvrants, l’allumage ou l’extinction de l’éclairage intérieur de l’habitacle, le fonctionnement du système audio du véhicule, la climatisation, etc.
Le film sensitif 7 est par exemple un film capacitif.
La structure intérieure 1 comporte encore un support 13 prévu pour recevoir au moins une source lumineuse 15. Le support 13 est fixé au panneau de commande 3.
La support 13 est rapporté contre le film sensitif 7 couvrant la face cachée 11 de la couche de décor 5.
Le support 13 délimite une cavité 17, pour la réception de la ou chaque source lumineuse 15.
La quantification du dihydrogène produit a été effectuée, à stabilisation de production d’hydrogène, par une mesure en ligne par chromatographie gazeuse pendant 2 h. Il est ainsi possible de suivre la cinétique de formation de l’H 2 produit.
Les conditions expérimentales sont les suivantes : photocatalyseur (10 ou 20 mg) mis en suspension dans 800 mL H 2 O ultra-pure (mQ), TEOA (0.1 à 1 vol.% TEOA), agitation magnétique 700 rpm, flux continu N 2 100 cm 3 /min, durée d’analyse après stabilisation 2 h, acquisition analytique toutes les 2.5 min.
III.2. Résultats .
La montre qu’à concentration identique, les nanodiamants oxydés (Plasma Chem) sont tout aussi performants que le photocatalyseur commercial de référence TiO 2 P25 (Evonik).
Nous observons également que la production du H 2 est liée à la teneur en agent sacrificiel ( ), néanmoins de manière non proportionnelle, ce qui confirme bien une production d’H 2 par photodissociation solaire de l’eau, le TEOA jouant principalement le rôle de piège pour O 2 .
De plus, la teneur optimale en nanodiamants oxydés semble se situer aux voisinages de 10 mg, soit 12,5 mg/L ( ).
Références bibliographiques [1] Lin et al , 2016, “Nanodiamond-Embedded p-Type Copper(I) Oxide Nanocrystals for Broad-Spectrum Photocatalytic Hydrogen Evolution”, Adv. Energy Mater. , vol. 6, 1501865.
[2] Demande internationale WO 2016/193464 aux noms de CNRS et al , publiée le 8 décembre 2016.
[3] Su et al , 2019, “Heterostructured boron doped nanodiamonds@g-C3N4 nanocomposites with enhanced photocatalytic capability under visible light irradiation”, Int J of Hydrogen Energ y, vol. 44, 19805.
[4] Demande de brevet CN 110639595 A au nom de Henan Inst Engineering, publiée le 3 janvier 2020.
[5] Jang et al , 2012, “Nanodiamonds as photocatalysts for reduction of water and graphene oxide”, Chem. Comm . , vol. 48, pages 696-698.
[6] Nebel, 2013, “Photocatalysis: A source of energetic electrons”, Nat. Mater. , vol. 12, pages 780–781.
Vitrage antisolaire bleu en réflexion extérieure L'invention concerne les vitrages isolants dits de contrôle solaire, munis d'empilements de couches minces dont au moins l’une est fonctionnelle, c'est-à-dire qu’elle agit sur le rayonnement solaire et/ou thermique essentiellement par réflexion et/ou absorption du rayonnement infrarouge proche (solaire) ou lointain (thermique). La présente invention concerne plus particulièrement les vitrages à couche(s) notamment ceux destinés principalement à l'isolation thermique des bâtiments.
On entend par couche(s) "fonctionnelle(s)" ou encore « active(s) », au sens de la présente demande, la (ou les) couche(s) de l'empilement qui confère(nt) à l'empilement l'essentiel de ses propriétés thermiques. Le plus souvent les empilements de couches minces équipant le vitrage lui confèrent des propriétés améliorées de contrôle solaire essentiellement par les propriétés intrinsèques de cette ou ces couche(s) active(s). Une couche fonctionnelle agit sur le flux de rayonnement solaire traversant ledit vitrage, par opposition aux autres couches de l’empilement, généralement en un matériau diélectrique tel que l’oxyde de silicium, l’oxyde de titane ou encore le nitrure de silicium, ayant pour fonction une protection chimique ou mécanique de ladite couche fonctionnelle.
Ils sont regroupés sous la désignation de vitrage de contrôle solaire. Ils sont commercialisés et utilisés essentiellement soit pour assurer essentiellement une protection de l’habitation du rayonnement solaire et en éviter une surchauffe, soit essentiellement pour assurer une isolation thermique de l’habitation et éviter les déperditions de chaleur.
De manière intéressante, la patine 20 est donc enrichie en or.
La relativement faible présence de carbone dans le présent exemple peut s’expliquer par exemple par une utilisation de gomme arabique pour une étape de finition de la pièce 30, et/ou par une pollution.
De plus, comme l’illustre la , des analyses Raman ont été effectuées sur la patine 20 à l’aide d’un spectromètre Senterra de Bruker avec une source laser à 532 nm, à une puissance de 20 mW.
La résolution spectrale est dans une gamme comprise entre 9 cm -1 et 15 cm -1 .
Le spectre montre la présence de deux bandes à 219 cm -1 et 623 cm -1 qui sont caractéristiques d’un oxyde de cuivre I : Cu 2 O ou cuprite. On peut noter une absence de bande à 297 cm -1 caractéristique de l’oxyde de cuivre II.
Cette analyse confirme donc que la patine 20 est principalement constituée de cuprite.
L’invention permet ainsi de fournir une pièce en métal précieux d’apparence noire et auto cicatrisante.
Installation et procédé de production d’hydrogène par électrolyse de l’eau avec séparations gaz-liquide dans les lignes d’acheminement des flux La présente invention est relative à une installation de production d’hydrogène par électrolyse de l’eau et à un procédé de production d’hydrogène mettant en œuvre ladite installation.
Partant de là, un problème qui se pose est de fournir une installation améliorée de production d’hydrogène par électrolyse de l’eau, autrement dit une installation présentant un risque HSE limité et un nombre réduit d’équipements.
Les deuxièmes parties annulaires de l’au moins un premier dispositif joint tournant et de l’au moins un deuxième dispositif joint tournant sont assujetties mécaniquement directement au navire mobile de l’installation et indépendamment l’une de l’autre.
La deuxième partie annulaire de l’au moins un premier dispositif joint tournant et/ou la deuxième partie annulaire de l’au moins un deuxième dispositif joint tournant sont formées d’une pluralité de portions annulaires assujetties mécaniquement de manière amovible les unes aux autres et empilées les unes sur les autres.
L’au moins un premier dispositif joint tournant présente une première hauteur et l’au moins un deuxième dispositif joint tournant présente une deuxième hauteur égale ou inférieure à la première hauteur.
L’assemblage comporte au moins un troisième dispositif joint tournant monté de manière superposée sur l’au moins un premier dispositif joint tournant.
L’invention a aussi pour objet, sous un autre aspect, une installation d’exploitation de fluides, par exemple un hydrocarbure et notamment sur une plateforme offshore, comportant un assemblage de dispositifs joint tournant, tel que décrit ci-dessus.
La représente en perspective un assemblage de deux dispositifs joint tournant du même type que celui des figures 1 à 3, conforme à l’invention.
La est une vue de dessus de l’assemblage de la .
La est une vue en coupe repérée VI-VI sur la .
La montre, en vue de dessus, un détail de l’assemblage des figures 4 à 6.
Le dispersant peut être un polymère ayant un poids moléculaire en nombre, Mw, allant de 5 000 g/mol à 2 000 000 g/mol. De préférence, le dispersant est la PVP. Le poids moléculaire, Mw, du PVP est avantageusement d’au moins 8 000 g/mol, plus avantageusement de 10 000 g/mol à 1 600 000 g/mol, encore plus avantageusement de 10 000 g/mol à 200 000 g/mol.
Lorsque les nanoparticules sont des nanoparticules d’argent ou de cuivre, le dispersant est avantageusement choisi parmi la polyvinylpyrrolidone (PVP), la gomme arabique, l’alcool polyvinylique (PVA), l’acide polyacrylique (PAA), la polyallylamine (PAAm), le polysodium styrène sulfonate (PSS), le 3-(aminopropyl)triméthylsylane (APS), un acide gras, le bromure de cétyltriméthyammonium (CTAB), le bromure de tétraoctylammonium (TOAB), le citrate de sodium, la lauryl amine ou leurs combinaisons.
Lorsque les nanoparticules sont des nanoparticules d’or, le dispersant est avantageusement choisi parmi le mercapto-polyethylene glycol, le mercapto-polypropylene glycol, le dodecanethiol, le citrate de sodium, la polyvinylpyrrolidone (PVP) ou leurs combinaisons. De préférence, le dispersant est le mercapto-polyethylene glycol. Le poids moléculaire, Mw, du mercapto-polyethylene glycol est avantageusement d’au moins 100 g/mol, plus avantageusement de 400 g/mol à 2 000 g/mol.
Le solvant est tout d’abord un solvant permettant la dispersion des nanoparticules, sans agglomération notamment, dans l’encre. L’encre étant le plus souvent une encre commerciale, les solvants utilisés sont déjà des solvants permettant la bonne dispersion des nanoparticules. A ces encres commerciales, on va, dans certains cas, ajouter un solvant miscible permettant de modifier la volatilité.
Lorsque les particules métalliques sont en argent ou en cuivre, des exemples de solvant permettant leur bonne dispersion, et adaptés au procédé selon l’invention, sont notamment les alcools, les glycols, les éthers de glycols, et leurs mélanges. Bien entendu, les mélanges pouvant être retenus sont ceux entre solvants miscibles.