INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’invention concerne en outre, en tant que telle, une structure d’abri (non illustrée) comprenant un système de mise en tension d’une feuille souple, en particulier de couverture de ladite structure d’abri, lequel système de mise en tension est conforme au système 1 de mise en tension selon l’invention décrit ci-dessus. Par conséquent, la description faite ci-dessus du système 1 de mise en tension selon l’invention s’applique ici mutatis mutandis à la structure d’abri selon l’invention. La forme de la structure d’abri n’est pas spécifiquement limitée et pourra évidemment dépendre de l’usage auquel est destiné l’abri correspondant. Ainsi, il peut par exemple s’agir d’une structure de tente, de tonnelle, de chapiteau, de barnum, de pergola, etc. Typiquement, la structure d’abri comprend une pluralité d’éléments structurels assemblés les uns autres, par clouage, collage, vissage, boulonnage, rivetage, soudage et / ou encore par emboitement, tels que des poteaux ou montants, des traverses, des fermes, des pannes, etc. Avantageusement, comme envisagé ci-dessus, le profilé 3 du système 1 de mise en tension forme, en tant quel, l’un des éléments structurels de ladite structure d’abri.
Par extension, on comprend que l’invention peut concerner par ailleurs, en tant que tel, un abri (non illustré) comprenant une structure d’abri conforme à l’invention, ainsi qu’au moins une feuille souple 2A, 2B, en particulier pour assurer une couverture de ladite structure d’abri. Conformément à ce qui précède, ledit abri peut constituer par exemple une tente, une tonnelle, un chapiteau, un barnum, une pergola, etc. Par exemple, ladite feuille souple 2A, 2B peut être une toile textile, éventuellement enduite d’une couche d’imperméabilisation à l’eau.
Dispositif d’étanchéité entre un ouvrant et un dormant d’une porte La présente invention concerne le domaine des dispositifs d’étanchéité mis en œuvre entre un ouvrant et un dormant d’une porte séparant un premier environnement d’un second environnement. Un objectif recherché est d’assurer une parfaite étanchéité entre le premier environnement et le second environnement.
Etat de la technique De nombreuses applications nécessitent de préserver l’un de l’autre, deux environnements qui communiquent au moyen d’une porte, cette porte permettant également leur séparation physique de manière étanche. C’est par exemple le cas pour séparer une salle blanche, un environnement viral, bactérien ou chimique ou une zone exposée à des gaz ou des émanations toxiques, du milieu externe. C’est également le cas sur des installations permettant de traiter des produits placés dans une enceinte et introduits dans celle-ci grâce à la présence d’une porte d’accès, par exemple une installation de traitement à l’ozone.
Cette séparation physique entre les deux environnements nécessite la présence d’un dispositif d’étanchéité qui, dans de nombreux cas, se résume à un simple joint comprimé entre l’ouvrant et le dormant de la porte. Les risques de contamination du milieu ambiant par l’environnement à risque, dus par exemple à des virus, des bactéries ou des émanations toxiques ou, inversement, de l’environnement sain (par exemple, une salle blanche) à préserver du milieu ambiant, restent donc présents pour de nombreuses installations.
La présente invention a pour objectif de concevoir un dispositif d’étanchéité entre une paroi d’un ouvrant et une paroi d’un dormant d’une porte qui assure une étanchéité optimisée afin de séparer physiquement de manière étanche un premier environnement et un second environnement au moyen de ladite porte, lorsque celle-ci est fermée. Le terme « porte » couvre tout dispositif d’ouverture/fermeture composé d’un ouvrant et d’un dormant, l’ouvrant étant mobile par rapport au dormant, par exemple par pivotement ou par coulissement, pour être déplacé dans une position d’ouverture permettant au premier environnement de communiquer avec le second environnement ou dans une position de fermeture pour séparer physiquement le premier environnement du second environnement. Il peut par exemple s’agir d’une porte en tant que telle, ou encore d’une trappe, d’une paroi vitrée coulissante, d’une porte à hublot, d’une plaque ou d’un couvercle amovible obstruant une ouverture ou un passage dans une position fermée et permettant aux deux environnements de communiquer dans une position ouverte.
L’invention concerne un dispositif d’étanchéité entre une paroi d’un ouvrant et une paroi d’un dormant qui comprend au moins deux joints semi-rigides présentant chacun dans un plan de coupe transversal une forme de bloc ayant une première longueur et au moins un joint souple présentant dans un plan de coupe transversale une forme de languette ayant une seconde longueur, la seconde longueur étant supérieure à la première longueur. On entend par « semi-rigide » un joint qui présente une dureté Shore comprise entre 50 et 100 afin de maintenir la forme du joint semi-rigide lorsqu’il est mis en compression. De même, on entend par « souple » un joint qui présente une dureté Shore comprise entre 25 et 50 de sorte assurer une déformation et le plaquage du joint souple contre la paroi de l’ouvrant ou du dormant lors d’une surpression dans la chambre.
Le premier environnement et le second environnement peuvent être à une même pression, notamment la pression atmosphérique, ou à des pressions différentes. Selon le dispositif d’étanchéité objet de l’invention, les deux joints semi-rigides sont espacés entre eux et le joint souple est placé entre les deux joints semi-rigides et associé à l’un des deux joints semi-rigides. Les deux joints semi-rigides et le joint souple présentent les caractéristiques précitées. Ledit au moins un joint souple présente une partie d’extrémité débordant dudit au moins un joint semi-rigide auquel il est associé, de sorte que la fermeture de l’ouvrant compresse l’au moins un joint semi-rigide entre la paroi de l’ouvrant et la paroi du dormant et, concomitamment, incurve l’au moins un joint souple du côté de sa partie d’extrémité pour la plaquer contre la paroi de l’ouvrant ou la paroi du dormant, selon la configuration. En outre, le dispositif d’étanchéité comprend un système de compression configuré pour régler la pression à une première valeur P1 dans l’espace entre le joint semi-rigide individuel, c’est-à-dire celui qui n’est pas associé au joint souple, et ledit joint souple.
De préférence, le joint semi-rigide individuel est placé du côté de l’environnement à préserver de l’environnement à risque et le joint souple et le joint semi-rigide qui lui est associé sont placés du côté de l’environnement à risque, la valeur de la pression P1 sera supérieure à la pression dans l’environnement à préserver et aussi à la pression dans l’environnement à risque. A l’inverse, le joint semi-rigide individuel pourrait être placé du côté de l’environnement à risque et le joint souple et le joint semi-rigide qui lui est associé seraient alors placés du côté de l’environnement à préserver de l’environnement à risque, la valeur de la pression P1 étant toujours supérieure à la pression dans l’environnement à préserver et aussi à la pression dans l’environnement à risque.
L’homme du métier comprendra également que selon la situation, l’environnement à préserver et l’environnement à risque diffèrent. Selon un premier exemple, l’environnement à préserver est le milieu ambiant ou extérieur et l’environnement à risque est un milieu toxique ou infectieux. A l’inverse, selon un second exemple, l’environnement à risque est le milieu ambiant ou extérieur et l’environnement à préserver est une salle blanche.
L’invention ne se limite pas à la présence de deux joints semi-rigides et d’un joint souple, le dispositif d’étanchéité pouvant reproduire en cascade, une ou plusieurs fois, la présence d’un joint souple associé à un joint semi-rigide disposés les uns à la suite des autres avec des espacements, les pressions dans les espaces entre les joints semi-rigides et les joints souples étant dégressives en partant de l’environnement préservé, vers l’environnement à risque. Ainsi, selon une réalisation, le dispositif d’étanchéité selon l’invention comprend trois joints semi-rigides espacés successivement les uns des autres et deux joints souples placés respectivement entre les trois joints semi-rigides et associés à deux joints semi-rigides successifs, le système de compression étant configuré pour régler la pression à une première valeur P1 dans un premier espace entre le joint semi-rigide individuel, c’est-à-dire celui qui n’est pas associé au joint souple, et le premier joint souple associé à un premier joint semi-rigide et pour régler la pression à une seconde valeur P2 dans un second espace entre le premier joint semi-rigide et le second joint souple associé à un second joint semi-rigide, la première valeur de pression P1 étant supérieure à la seconde valeur de pression P2.
Selon une autre réalisation, le dispositif d’étanchéité selon l’invention comprend quatre joints semi-rigides espacés successivement les uns des autres et trois joints souples placés respectivement entre les quatre joints semi-rigides et associés à trois joints semi-rigides successifs, le système de compression étant configuré pour régler la pression à une première valeur P1 dans un premier espace entre le joint semi-rigide individuel, c’est-à-dire celui qui n’est pas associé au joint souple, et le premier joint souple associé à un premier joint semi-rigide, pour régler la pression à une seconde valeur P2 dans un second espace entre le premier joint semi-rigide et le second joint souple associé à un second joint semi-rigide et pour régler la pression à une troisième valeur P3 dans un troisième espace entre le second joint semi-rigide et le troisième joint souple associé à un troisième joint semi-rigide, la première valeur de pression P1 étant supérieure à la seconde valeur de pression P2 et la seconde valeur de pression P2 étant supérieure à la troisième valeur de pression P3.
Composition de sel pour électrolyte à faible teneur en ions sulfamate Domaine de l’invention La présente invention concerne une composition de sel pour électrolyte destiné à une batterie sodium-ion, ainsi qu’un procédé de préparation de celle-ci, et une cellule électrochimique incorporant un électrolyte contenant cette composition.
Arrière-plan technique Les batteries lithium-ion (Li-ion) sont communément utilisées dans les véhicules électriques et les appareils mobiles et portables.
Les batteries sodium-ion (Na-ion) constituent une alternative aux batteries Li-ion plus avantageuses sur le plan environnemental.
L’analyse par chromatographie ionique est la suivante : NH 2 SO 3 - = 540 ppm Cl - F - = 80 ppm SO 4 2- = 1680 ppm FSO 3 -
L’analyse par chromatographie ionique est la suivante : NH 2 SO 3 - = 20 ppm Cl - F - SO 4 2- FSO 3 -
-Fin
Cycle 4 : Mise en marche début de la culture cellulaire
-État initial : En attente
-Bouton : Start
-Remplissage de la cuve de stockage d’eau C1 en eau jusqu’au capteur de niveau CNC1
-Remplissage de la cuve de stockage de nutriments C2 par un opérateur d’une quantité X de liquide à indiquer à l’automate.
-Actionnement des pompes de brassage cuve C2
-L’opérateur indique la dilution souhaitée du liquide de C2 avec l’eau de C1 dans la cuve de mélange C3.
-Mélange (+ actionnement pompe de brassage à partir d’un niveau X de liquide indiqué à l’automate) dans la cuve de mélange C3 jusqu’au remplissage (capteur de niveau CNC3 OU volume donné par l’opérateur) selon la dilution souhaitée avec l’option d’activation du filtre UV (oui OU non). Visualisation des débits et modification possible.
-Actionnement 2 tapis chauffant TC1, TC2 de la cuve de mélange C3 jusqu’à la température de consigne indiqué par l’opérateur
-Allumage des sources lumineuses 2 dans la cuve de culture C4 à l’intensité choisie, affichage de la mesure d’intensité donnée par la photorésistance.
-Remplissage par l’opérateur de X L d’algues dans cuve de culture C4 à indiquer à l’unité de contrôle.
-Activation pompe P8
-Remplissage de la cuve de culture C4 à partir de cuve de mélange C3 avec un débit Y choisi jusqu'au capteur de niveau CNC4 ou volume choisi.
-Pendant le remplissage de la cuve de culture C4 par le milieu contenu dans la cuve de mélange C3 :
-Remplissage de la double enveloppe de la cuve de culture C4et chauffage de la cuve de chauffage C5 jusqu’à la température de consigne. Maintien de cette fonction durant le process.
Cycle 2 : lavage javel (ou autre produit stérilisant)
- État initial : En attente
- Bouton : Stérilisation
- Remplissage de X litres de javel dans la cuve de stockage d’eau C1 à indiquer à l’unité de contrôle par l’opérateur.
- Remplissage de cuve de mélange C3 et à partir de la cuve de stockage d’eau C1
- Remplissage de la cuve de stockage de nutriments C2 et à partir de la cuve de mélange d’eau C3.
- Déclenchement d’une pompe de brassage de la cuve de stockage de nutriments C2.
- Remplissage de la cuve de mélange C3 et à partir de la cuve de stockage d’eau C1 + activation de la pompe P3 alimentant la cuve d’analyse C9 (après un certain litrage dans la cuve de mélange C3 définis par l’opérateur).
- Déclenchement pompe brassage de la cuve de mélange C3
- Stérilisation tuyaux pH (P9-P10) reliant les cuves de pH (C9, C10)
- Remplissage cuve de culture C4 (+ activation de la pompe P8 assigné à la cuve d’analyse C8 après un certain litrage dans la cuve de culture C4) à partir de la cuve de mélange C3
- Stérilisation tuyau relié à la cuve de culture C4
-Vidage cuve de culture C4 à partir de la cuve de récolte C6
-Arrêt pompe P8
-Vidage cuve de mélange C3 dans cuve de culture C4 + activation de la pompe P8
-Vidage C4 + arrêt pompe P8
-une graphique de la turbidité ou concentration cellulaire en fonction du temps ;
-une graphique de la photorésistance en fonction du temps ;
-une valeur du ph et de la température des cuves ;
-une graphique de la conductimétrie en fonction du temps ;
- un pourcentage de CO 2 dans le milieu dans la cuve de culture C4 et le taux d’injection de CO 2 ;
- une valeur de divers composants tels que le sucre
- un ratio de CO 2 absorbé par rapport au CO 2 injecté.
De même, toutes les valeurs pH, débit, température, intensité de lumière et mode d’éclairage sont modifiables dans un même cycle de fonctionnement sur cette interface.
Avantageusement, le système comporte différents cycles permettant l’automatisation d’une culture, et ceci en incluant les cycles de démarrage, de lavage, de rinçage, et de démarche et arrêt d’une culture cellulaire.
Des exemples de ces cycles sont données ci-après de manière non limitative :
Cycle 1 : Initialisation des volumes fonctionnelles par rapport à des capteurs de niveau des cuves du système :
- État initial : En attente.
- Bouton : Initialisation volume.
- Remplissage de C1, C4 (avec C8), C2,C3 (avec C9) jusqu’au signal du capteur de niveau CNC1, CNC3, CNC4.
- Enregistrement du volume de liquide associer aux capteurs de niveau/cuve.
- Fin.
Cycle 3 : Rinçage
-Bouton : Rinçage
-Remplissage de X L d’eau à indiquer à l’automate par l’opérateur. (cuve pH, Molécule)
-Remplissage C1 jusqu’au capteur de niveau.
-Remplissage C3 d’eau et activation pompe de brassage
-Remplissage C2 d’eau à partir de la cuve C3 et activation pompe de brassage
-Remplissage cuve de mélange C3 à partir de cuve de stockage de nutriments C2
-Vidage cuves de pH C10, C11 dans cuve de mélange C3 et vidage du surplus dans cuve de culture C4 pour cuve de mélange C3
-Remplissage de cuve de culture C4 (+ activation pompe P8) à partir de cuve de mélange C3.
-Vidage cuve de culture C4
-Vidage cuve molécule dans cuve de culture C4 et vidage de cuve de culture C4
-S’il reste de l’eau dans les cuves, vidage dans cuve de mélange C3
-Vidage cuve de mélange C3 dans cuve de culture C4 et Vidage cuve de culture C4 dans cuve de récolte C6
Pour résoudre cette équation (2), il est nécessaire de la discrétiser en remplaçant les dérivées temporelles par des différences finies. On obtient ainsi l’équation, en divisant par :
où est la valeur d’un pas de temps (environ une seconde).
L’équation de bilan de matière dans les réservoirs permet d’écrire :
soit, en divisant par :
L’équation (5) permet d’obtenir la valeur de . L’équation (3) permet donc d’obtenir la valeur de l’énergie interne :
L’équation de conservation d’énergie dans la paroi s’écrit :
Ce bilan fait intervenir la masse volumique de la paroi ρ, sa capacité calorifique c p et sa conductivité thermique λ, ainsi que le rayon r à partir du centre du réservoir.
À l’interface entre le gaz et le liner, l’équation de continuité du flux s’écrit :
À l’interface entre le composite et le milieu ambiant, l’équation de continuité du flux s’écrit :
Avantageusement, le mélange de l'additif dans le carburant améliore nettement sa qualité et réduit considérablement les phénomènes de pré-inflammation voire élimine ces derniers. À cet effet, la longévité du moteur du véhicule automobile est préservée.
Il est donc possible grâce à l’invention, de pouvoir vendre des véhicules automobiles ayant des moteurs à essence modernes, dans des pays où la qualité du carburant n'est pas suffisante et/ou mauvaise.
est un graphique illustrant l’occurrence du phénomène de pré-inflammation d’un moteur à essence avec et sans utilisation de l’additif de l’invention.
Description détaillée Il a été démontré, par la présente invention, que l’utilisation d’un additif de carburant comprenant une fonction chimique active et un solvant comprenant de l’isoparaffine utilisé pour dissoudre la fonction chimique, permet de réduire les phénomènes de pré-inflammation dans les chambres à combustion des moteurs essence à injection directe.
Dans la présente description, le phénomène des pré-inflammations sera désigné par LSPI.
Plusieurs essais expérimentaux ont été effectués avec une série de formulations chimiques différentes afin d’élaborer l’additif de l’invention. En effet, il a été démontré que la température d'inflammation d'un mélange, i.e. mélange d’huile avec le carburant et l’additif, avait une corrélation avec la fréquence des LSPI lors des essais réalisés, étant donné que le LSPI est lié à l'inflammation du carburant.
Toutefois, il a été remarqué que la corrélation entre la fréquence des LSPI et la température d’inflammation du carburant n'est pas toujours présente, notamment à une pression normale de fonctionnement dans une chambre de combustion d’un moteur à essence, i.e. entre 8 et 12 bars, puisque les processus d'évaporation du mélange jouent un rôle important pour les résultats dans ces conditions.
À cet égard, la température d'inflammation du mélange a été mesurée sous pression en utilisant la méthode DSC, i.e. acronyme anglais de « Differential Scanning Calorimetry », à une pression de 10 bars.
Dans les conditions de mesure de la méthode DSC, l'évaporation du mélange n'affecte pas les résultats autant qu'à des pressions normales et une corrélation plus forte entre les températures d'inflammation du mélange et la fréquence des LSPI a été remarquée.
Dans les essais expérimentaux réalisés, une combinaison de plus d'un dérivé de diphénylamine avec une combinaison de plusieurs antioxydants phénoliques ayant une différence significative dans les points d'ébullition, a diminué encore plus la température d'allumage du carburant sous pression.
Plus précisément, l’additif développé suite aux différents essais, comprend une fonction chimique active comprenant au moins un composé de diarylamine correspondant à plusieurs dérivés de diphénylamine, ces derniers comprenant du N-[(1,1,3,3-Tetramethylbutyl)phenyl]naphthalen-1-amine ainsi qu’un mélange d'un produit de réaction de diphénylamine et de 2,4,4-triméthylpentène.
Préférentiellement, l’additif comprend entre 20 et 50 % en volume des dérivés de diphénylamine par rapport au volume total dudit additif.
L’additif de l’invention comprend également un solvant permettant de dissoudre la fonction chimique, et ayant une concentration comprise entre 30% à 60% en volume dans l’additif.
Le solvant correspond à un mélange d’isoparaffine ayant un point d'ébullition supérieur à 40°C, avec du 2-méthoxy-2-méthylpropane.
L’additif comprend en outre plusieurs antioxydants phénoliques, ces derniers étant préférentiellement un mélange isomérique de C7-9-Alkyl-3-(3,5-di-trans-butyl-4-hydroxyphényl)propionate avec du méthyl-3-(3,5-di-tert-butyl-4-hydroxyphényl)propionate butylhydroxytoluene.
De préférence, la concentration en volume des antioxydants dans l’additif est d’environ 10%, le terme environ signifie ±20% de la valeur nominale.
En faisant l’hypothèse que et , et en supposant que la conductivité thermique λ change peu entre les instants t et t+Δt, le terme B s’écrit :
On note avec un exposant 0 les valeurs prises à l’instant t, et avec un exposant 1 les valeurs prises à l’instant t+Δt. On note avec un indice W , P et E les valeurs prises aux points W, P et E respectivement. Par exemple, la valeur est notée .
Un schéma implicite est utilisé, donc l’équation (11) devient :
À l’interface entre le gaz et le liner, l’équation de continuité du flux (8) est discrétisée de la manière suivante :
À l’interface entre le composite et le milieu ambiant, l’équation de continuité du flux (9) est discrétisée de la manière suivante :
Enfin, à l’interface entre les deux matériaux liner et composite à l’intérieur de la paroi, l’équation de continuité du flux (10) est discrétisée de la manière suivante :
Le système d’équations (17) pour chaque point P qui ne se trouve pas à une interface et (18), (19) et (20) peuvent être résolues par l’algorithme de Thomas, aussi appelé TDMA (pour Tri-Diagonal Matrix Algorithm ).
Propriétés physiques et coefficients Tg et Pg à partir de ρ et u
À chaque pas de temps, le modèle calcule la température et la pression du gaz à partir de la densité ρ et l’énergie interne u du gaz :
Où est le coefficient d’échange de chaleur entre le milieu ambiant et la paroi externe du réservoir, est la surface externe de ces réservoirs et est la température ambiante.
Enfin, à l’interface entre les deux matériaux liner et composite à l’intérieur de la paroi, l’équation de continuité du flux s’écrit :
Discrétisation des équations dans la paroi
Pour résoudre les équations (7), (8), (9) et (10), il est nécessaire de discrétiser radialement la paroi en différentes mailles. Le nombre de mailles dans le liner n_liner et dans le composite n_comp peut varier. Les températures de paroi sont calculées à chaque nœud, et il y a n_mesh = n_liner + n_comp + 1 nœuds. La taille des mailles est donc dans le liner et dans le composite, comme le montre la Figure 13. Les mailles aux interfaces ont une épaisseur de . Dans l’exemple illustré, 3 mailles sont prévues dans le liner et 3 autres mailles sont prévues dans le composite.
L’équation (7), pour être résolue, est discrétisée et appliquée pour chacune des différentes mailles constituant la paroi. La Figure 14 montre la discrétisation radiale utilisée pour résoudre l’équation. Sur cette figure, une maille, centrée sur le point P, est entourée d’un point W à l’ouest et d’un point E à l’est, l’intérieur du réservoir se trouvant à l’ouest. Entre les points W et P est définie une face fictive w, et entre les points P et E est définie une deuxième face fictive e. Les distances entre les points W et P d’une part, P et E de l’autre sont notées respectivement et . Les faces w et e sont distantes de . Les points W, P et E sont situés respectivement à , et du centre du réservoir.
L’équation (7) est intégrée sur un pas de temps et spatialement d’ouest en est, pour obtenir :
Le terme de gauche est appelé A, tandis que le terme de droite est appelé B.
En faisant l’hypothèse que la densité ρ et la capacité thermique changent peu entre les instants t et t+Δt, le terme de gauche s’écrit :
L’hypothèse est faite que la différence de température reste constante entre les points w et e et est égale à . Le terme A s’écrit :
En écrivant : , le terme A s’écrit finalement :
Le terme B, terme de droite de l’équation (11), peut s’écrire :