INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un mode de réalisation du procédé, le modèle permettant d’estimer une valeur du deuxième paramètre de fonctionnement en fonction d’une valeur du premier paramètre de fonctionnement a été obtenu à partir de données d’apprentissage comprenant une pluralité de points de fonctionnement de l’éolienne, les données d’apprentissage ayant été préalablement acquises et enregistrées sur une période de fonctionnement de l’éolienne au cours de laquelle l’éolienne est uniquement dans un état de fonctionnement normal.
Dans un mode de réalisation du procédé, la période de fonctionnement de l’éolienne est de plusieurs mois, de préférence allant de 3 à 6 mois.
Encore une autre caractéristique concerne le fait que ledit au moins un tube de renfort interne comporte une paroi interne et délimite un volume interne tandis que l’objet longiforme recyclable comporte, de manière additionnelle, un revêtement interne qui recouvre intérieurement au moins une partie de la paroi interne dudit au moins un tube de renfort interne et qui remplit au moins une partie du volume interne.
Une caractéristique additionnelle concerne le fait qu’au moins le revêtement externe est au moins en partie en polyéthylène et/ou en polypropylène et/ou en polyamide, voire en un mélange, soit de polyéthylène et de polypropylène, soit de polyamide et de polyéthylène et/ou de polypropylène.
De manière additionnelle ou alternative, au moins le revêtement externe contient au moins un matériau métallique et/ou des fibres.
De manière alternative ou additionnelle, au moins le revêtement externe est au moins en partie en au moins un matériau issu d’au moins une source de déchets.
L’invention concerne, également, un ensemble recyclable comportant, d’une part, une pluralité d’objets longiformes, d’autre part, des moyens de raccordement qui sont configurés pour raccorder ces objets longiformes deux à deux. Dans cet ensemble recyclable, au moins un objet longiforme de cette pluralité d’objets longiformes présente au moins une partie des caractéristiques de l’objet longiforme recyclable décrit ci-dessus.
Ainsi, l’invention concerne un objet longiforme recyclable dans lequel, d’une part, ledit au moins un tube de renfort interne est en un matériau métallique et son épaisseur est comprise entre 0.5mm et 2.4mm, d’autre part, le revêtement externe est au moins en partie en au moins un polymère et son épaisseur, à l’endroit de l’objet longiforme recyclable où l’épaisseur du revêtement externe est la plus faible, est comprise entre 3mm et 30mm.
L’utilisation d’un tel tube de renfort interne permet, avantageusement, d’une part, de limiter le coût du tube de renfort interne (et, donc, le coût final de l’objet longiforme recyclable), d’autre part, d’au moins réduire (voire d’éviter) les contraintes de fabrication de l’objet longiforme recyclable (et, ainsi, de réduire, voire d’éviter, une déformation du tube de renfort interne qui pourrait entraîner une déformation de l’objet longiforme recyclable), d’autre part encore, de conférer à l’objet longiforme recyclable les caractéristiques mécaniques nécessaires pour une utilisation appropriée (plus particulièrement en terme de rigidité et de flexibilité), d’autre part aussi, de conférer à l’objet longiforme une élasticité appropriée (qui permet notamment à l’objet longiforme de retrouver sa forme après une déformation) et, d’autre part encore, de recycler l’objet longiforme recyclable de manière aisée et en mettant en œuvre une installation de taille modeste, peu onéreuse, peu énergivore, polyvalente, répandue, voire itinérante, comme un broyeur.
L’utilisation d’un revêtement externe qui présente les caractéristiques mentionnées ci-dessus permet, avantageusement, d’une part, de protéger le tube de renfort interne vis-à-vis des conditions atmosphériques, des chocs et des dégradations (et, ainsi, d’augmenter la durée de vie de l’objet longiforme recyclable), d’autre part, de limiter la quantité de matériau nécessaire pour la réalisation de ce revêtement externe (et, ainsi, de diminuer le coût final de l’objet longiforme recyclable), d’autre part encore, de diffuser les efforts exercés sur l’objet longiforme (notamment en cas de choc ou de déformation, ce qui permet de répartir les efforts exercés sur le tube de renfort qui sera moins impacté par ces efforts, résistera mieux à ces efforts et conservera son intégrité ainsi que ses fonctionnalités) et, d’autre part aussi, de recycler l’objet longiforme recyclable de manière aisée et en mettant en œuvre une installation qui présente les caractéristiques mentionnées ci-dessus.
Finalement, l’utilisation d’un tel tube de renfort interne et d’un tel revêtement externe permet, avantageusement, d’obtenir le meilleur compromis entre la rigidité, la flexibilité et le coût de revient de l’objet longiforme recyclable.
Un tel revêtement externe est au moins en partie en au moins un matériau issu d’au moins une source de déchets. Cette caractéristique permet, avantageusement, d’une part, d’utiliser une matière première dont le coût de revient est faible, voire nul (et, ainsi, de diminuer le coût final de l’objet longiforme recyclable) et, d’autre part, de valoriser des déchets qui sont difficilement valorisable, voire pas valorisables du tout.
De plus et compte tenu du fait que les caractéristiques mécaniques de l’objet longiforme recyclable sont conférées par le tube de renfort interne, il est possible d’utiliser, pour la réalisation du revêtement externe, une matière (notamment au moins un polymère, voire un mélange qui contient au moins un polymère) de moindre qualité ou encore un mélange de déchets qui ne sont pas forcément compatibles et/ou qui ne nécessite pas d’être purifié.
est une vue schématisée et en coupe longitudinale d’un objet longiforme recyclable qui est conforme à un premier mode de réalisation de l’invention.
est une vue schématisée et en coupe longitudinale d’un objet longiforme recyclable qui est conforme à un deuxième mode de réalisation de l’invention.
face à des ouvertures humides de différents canaux humides, alignées selon l’axe transversal ; et face à des cloisons sèches de différents canaux secs, alignées selon l’axe transversal ; de façon à évacuer l’air humide s’écoulant depuis les différents canaux humides, les cloisons sèches et la paroi d’obturation humide confinant l’air humide entre deux canaux humides successifs.
La paroi d’obturation humide peut s’appuyer sur les joints précédemment définis, chaque joint s’étendant de part et d’autre des ouvertures humides.
Selon une possibilité, au moins une cloison humide est formée par un pliage d’une plaque, autour de l’axe latéral.
Un deuxième objet de l’invention est un système comportant deux dispositifs selon le premier objet de l’invention, dans lequel les dispositifs forment respectivement un premier empilement de premières plaques, et un deuxième empilement de deuxièmes plaques, le système étant tel que la première bordure de chaque plaque du premier empilement est relié à une première bordure d’une plaque du deuxième empilement, de façon que :
les ouvertures humides de deux plaques opposées sont face à face ; les ouvertures sèches de deux plaques opposées sont face à face ; les cloisons humides de deux plaques opposées sont face à face ; les cloisons sèches de deux plaques opposées sont face à face.
de façon à former :
un collecteur d’air humide, s’étendant entre des ouvertures humides et des cloisons sèches alignées selon l’axe transversal ; un distributeur d’air sec, s’étendant entre des ouvertures sèches et des cloisons humides alignées selon l’axe transversal.
FIGURES La décrit les principes du refroidissement adiabatique.
La montre un exemple de dispositif selon l’invention.
La montre un exemple de face sèche d’une plaque du dispositif représenté sur la .
La montre une vue en coupe du dispositif représenté sur la , le long d’un axe tracé sur la .
La montre un exemple de face humide d’une plaque du dispositif représenté sur la .
La correspond à la , sur laquelle on a superposé l’écoulement d’air à travers un canal sec adjacent.
La illustre une configuration selon l’art antérieur, destinée à être comparée avec la .
Mis à part les première et dernière plaques, délimitant le dispositif selon l’axe transversal Z, chaque plaque 10 comporte une face humide 10 w et une face sèche 10 d . Les faces respectivement sèche et humide d’une même plaque sont opposées, au sens où elles sont distantes de l’épaisseur de la plaque. L’épaisseur de chaque plaque, selon l’axe Z, est la plus faible possible, en prenant en compte les contraintes de tenue mécanique. L’épaisseur dépend du matériau formant la plaque. Elle est généralement inférieure à 1 cm, et avantageusement inférieure à 5 mm, voire à 2 mm ou à 1 mm. L’épaisseur peut être comprise entre 10 µm et 1 mm, voire entre 10 µm et 500 µm. L’invention exploite la conduction de la chaleur selon l’axe Z, à travers chaque plaque 10.
Une face humide 10 w est destinée à être, de façon la plus régulière possible, mouillée par de l’eau. L’eau peut être directement disposée sur la plaque, ou de façon indirecte, la plaque comportant, au niveau de la face humide, un matériau, dit matériau humide, imbibé d’eau. Il peut par exemple s’agir d’un matériau permettant un pompage de l’eau par capillarité, à partir d’une alimentation en eau. Le matériau peut par exemple comporter de la cellulose ou une structure en polymère. Le mouillage d’une face humide peut également être assuré par des canaux fluidiques, ménagés dans le long de la face humide, et permettant un pompage d’eau par capillarité, à partir de l’alimentation en eau. Dans la suite de la description, le terme plaque inclut une éventuelle structure capillaire formée ou déposée sur la plaque.
L’empilement est tel que les faces humides (respectivement sèches) de deux plaques consécutives se font face. Deux faces humides 10 w , se faisant face, et appartenant à de deux plaques adjacentes, délimitent un canal humide 20 w . Deux faces sèches 10 d , se faisant face, et appartenant à de deux plaques adjacentes, délimitent un canal sec 20 d . Les canaux, secs ou humides, sont délimités par deux montants latéraux, non représentés, s’étendant selon un plan XZ. Les montants latéraux sont espacés l’un de l’autre par la largeur de chaque plaque, selon l’axe latéral Y.
Ainsi, l’empilement est formé d’une alternance entre canaux secs 20 d et canaux humides 20 w . Chaque canal sec s’étend, selon l’axe longitudinal X, entre une entrée d’air 20 d,in et une sortie froide 20 d,out . La sortie froide 20 d,out peut être destinée à être raccordée à une évacuation d’air refroidi, configurée pour insuffler l’air refroidi à l’intérieur de la pièce.
Chaque canal sec 20 d est relié à un canal humide 20 w adjacent par une jonction fluidique 21. Chaque canal humide 20 w s’étend, selon l’axe longitudinal X, entre la jonction fluidique 21 et une sortie humide 20 w,out . La jonction fluidique 21 est disposée entre l’entrée d’air 20 d,in et la sortie froide 20 d,out , ou au niveau de la sortie froide 20 d,out . La jonction fluidique 21 est avantageusement plus proche de la sortie froide 20 d,out que de l’entrée d’air 20 d,in . Ainsi, en considérant le sens d’écoulement de l’air dans le canal sec, la jonction fluidique 21 est disposée dans le canal sec 20 d , en amont de la sortie froide 20 d,out ou au niveau de la sortie froide. Le dispositif 1 est tel que sous l’effet du système de ventilation, une partie de l’air s’écoulant à travers un canal sec 20 d est admis dans un canal humide 20 w lui étant adjacent à travers la jonction fluidique 21. La jonction fluidique 21 peut être formée par une simple ouverture pratiquée dans la plaque séparant le canal humide du canal sec. Sur les exemples représentés, la jonction fluidique 21 est formée au niveau d’une deuxième bordure, formant une extrémité longitudinale de la plaque. Une partie de l’air refroidi est alors aspiré dans au moins un canal humide 20 w adjacent du canal sec 20 d , au niveau de la sortie froide 20 d,out .Le débit d’air s’écoulant dans le canal humide 20 w est ajusté par le système de ventilation du dispositif. Cela est facilité par le fait que l’écoulement, dans chaque canal sec, est préférentiellement effectué selon un régime laminaire, la vitesse de l’air étant par exemple comprise entre 0,5 m.s -1 et 3 m.s -1 .
La jonction fluidique 21, couplée au système de ventilation, peut être telle que 50 à 75 % du débit d’air s’écoule vers la sortie froide 20 d,out , tandis que 25% à 50 % du débit d’air s’écoule à travers la jonction fluidique, vers le canal humide 20 w . On note que l’écoulement d’air à travers chaque canal humide 20 w est effectué dans un sens opposé à l’écoulement d’air dans le canal sec lui étant adjacent. Le dispositif est ainsi configuré pour fonctionner à contre-courant.
De préférence, la distance, selon la direction d’écoulement d’air, dans un canal sec 20 d , entre une entrée d’air sec 20 d,in et une jonction fluidique 21, est comprise entre 5 cm et 1 m, de préférence entre 10 et 30 cm. De même, la distance, selon la direction d’écoulement d’air, dans un canal humide 20 w , entre la jonction fluidique 21 et la sortie d’air humide 20 w, out est comprise entre 5 cm et 1m, de préférence entre 10 et 30 cm.
La montre une vue en perspective d’un exemple de dispositif selon l’invention. Un aspect important de l’invention est que pour différentes plaques, et de préférence pour chaque plaque, la première bordure n’est pas rectiligne le long de l’axe latéral Y. Ainsi :
deux plaques adjacentes, s’étendant de part et d’autre d’un même canal humide 20 w sont reliées par des cloisons humides 13 réparties le long de l’axe latéral Y, les cloisons humides refermant le canal humide, en s’étendant selon l’axe transversal Z ; entre deux cloisons humides adjacentes, les premières bordures respectives des plaques adjacentes délimitant le même canal humide comportent une partie incurvée, se rapprochant de leurs deuxièmes bordures respectives ; chaque partie incurvée des première bordures délimite, selon l’axe transversal Z, une ouverture humide 13’, chaque ouverture humide permettant un passage d’air entre lesdites plaques, dans le canal humide 20 w entre deux cloisons humides 13 adjacentes. Chaque ouverture humide forme une sortie humide 20 w,out du canal humide.
deux plaques adjacentes, s’étendant de part et d’autre d’un même canal sec 20 d sont reliées par des cloisons sèches 15 réparties le long de l’axe latéral Y, les cloisons sèches refermant le canal sec, en s’étendant selon l’axe transversal Z ; entre deux cloisons sèches adjacentes, les premières bordures des plaques adjacentes délimitant le même canal sec comportent une partie incurvée, se rapprochant de leurs deuxièmes bordures respectives ; chaque partie incurvée des première bordures délimite, selon l’axe transversal Z, des ouvertures sèches 15’, chaque ouverture sèche permettant un passage d’air entre lesdites plaques, dans le canal sec 20 d entre deux cloisons sèches 15 adjacentes. Chaque ouverture sèche 15’ forme une entrée d’air sec 20 d, in du canal sec.
Dans l’exemple représenté sur la , chaque partie incurvée forme, dans un plan P XY perpendiculaire à l’axe transversal, une forme triangulaire.
On comprend de ce qui précède que la longueur de chaque plaque est variable : elle s’étend entre une longueur maximale, entre les parties incurvées, et une longueur minimale, dans chaque partie incurvée.
La montre un exemple de face sèche 10 d d’une plaque 10 délimitant un canal sec 20 d du dispositif représenté sur la . Comme précédemment indiqué, la plaque 10 s’étend entre une première bordure 11 et une deuxième bordure 12. On a représenté, sur la , les écoulements d’air le long du canal sec 20 d . L’air est admis dans le canal sec 20 d par les ouvertures sèches 15’, en contournant les cloisons sèches 15. Les ouvertures sèches 15’ sont réparties le long de l’axe latéral Y ; elles forment les entrées d’air 20 d,in du canal sec. L’air s’écoule jusqu’à une sortie froide 20 d,out .
La est une coupe transversale d’un dispositif selon l’invention, dans un plan passant par l’axe en traits mixtes tracé sur la . Sur cette figure, on observe une superposition plaques, formant une alternance entre canaux secs 20 d et canaux humides 20 w . Dans ce plan de coupe, l’entrée d’air sec 20 d,in de chaque canal sec 20 d est obstruée par une cloison sèche 15. L’air est admis dans chaque canal sec 20 d à travers des ouvertures sèches 15’, réparties selon l’axe latéral Y, entre les cloisons sèches 15.
La montre un exemple de face humide 10 w d’une plaque 10, délimitant un canal humide 20 w , formant le dispositif représenté sur la . On a représenté, sur la , les écoulements d’air le long du canal humide 20 w . L’air s’évacue du canal humide 20 w , à travers les ouvertures humides 13’, en contournant les cloisons humides 13. Les ouvertures humides 13’ sont réparties le long de l’axe latéral Y, entre chaque cloison humide 13.
La illustre schématiquement les valeurs caractéristiques du deuxième paramètre de fonctionnement 30 issues des données de surveillance collectées lors de l’étape 121. Pour chaque point de fonctionnement de l’éolienne, la valeur caractéristique du deuxième paramètre de fonctionnement 30 associée à un intervalle de temps donné est comparée à une ou plusieurs des valeurs seuil associée au même intervalle de temps.
Selon une septième étape 127, pour chaque point de fonctionnement (i = 0, 1, 2, …), un état de l’éolienne est déterminé en fonction du résultat de la comparaison.
Selon une huitième étape 128, il est possible de calculer une valeur de perte d’énergie électrique sur la période de fonctionnement de l’éolienne (période à analyser), à partir de l’ensemble des points de fonctionnement et des états de fonctionnement respectifs associés qui ont été déterminés à l’étape 127.
La perte d’énergie électrique est calculée comme un écart entre une valeur de production d’énergie théorique attendue et une valeur de production d’énergie réelle sur la période de fonctionnement de l’éolienne pour les points de fonctionnement pour lesquelles l’éolienne est en sous-performance.
2ième mode de réalisation La représente de manière schématique des étapes d’un procédé de détermination de l’état de fonctionnement d’une éolienne conforme à un deuxième mode de réalisation de l’invention.
Dans le deuxième mode de réalisation, le procédé peut une première phase 110 (ou « phase d’apprentissage ») et une deuxième phase 120 (ou « phase d’analyse »), comme dans le premier mode de réalisation illustré sur la .
Toutefois, dans le cas du deuxième mode de réalisation, l’étape 122 de génération d’une pluralité de valeurs possibles du premier paramètre de fonctionnement et l’étape 123 de génération d’une première série de signaux sont remplacées par les étapes 131 à 135 illustrées sur la .
Selon une première étape 131, une première courbe représentative de la valeur moyenne du premier paramètre (à savoir, la vitesse du vent) est générée sur la période de temps à analyser.
Cette première courbe peut être obtenue par interpolation des valeurs moyennes du premier paramètre qui ont été enregistrées dans le SCADA au cours de la période de temps à analyser.
Cette étape permet de reconstituer à partir des valeurs moyennes du premier paramètres, enregistrées avec un premier intervalle de temps (dans cet exemple 10 minutes entre deux points de fonctionnement consécutifs) entre deux enregistrements consécutifs, une première composante basse fréquence représentative d’une variation de la valeur moyenne du premier paramètre avec un deuxième intervalle de temps (par exemple 30 secondes), inférieur au premier intervalle de temps.
La représente de manière schématique une variation de la valeur moyenne du premier paramètre en fonction du temps, obtenue par interpolation des valeurs du premier paramètre enregistrées dans le SCADA pour les différents points de fonctionnement. Dans cet exemple, le premier paramètre est la vitesse du vent.
Cette première courbe fournit, pour chaque intervalle de temps de 10 minutes, une variation estimée de la valeur moyenne du premier paramètre.
La méthode d’interpolation utilisée pour cette étape peut être une méthode d’interpolation par un processus gaussien, par exemple un processus gaussien ayant une fonction de covariance de Matérn 5/2. Ce processus permet de générer de manière aléatoire plusieurs courbes passant par l’ensemble des points à interpoler, puis de calculer la première courbe comme une moyenne des courbes générées aléatoirement.
Selon une deuxième étape 132, une fonction de covariance du premier paramètre est calculée.
Cette fonction de covariance peut être calculée à partir de données réelles, par exemple des données météorologiques permettant de retracer une variation de la vitesse du vent mesurée sur une durée prédéfinie (par exemple 1 ou plusieurs heures), à une fréquence plus élevée que la fréquence des données enregistrées dans le SCADA.
Dans cet exemple, des valeurs de vitesse du vent ont été enregistrées avec un intervalle de temps de 30 secondes entre deux mesures.
La fonction de covariance peut être une fonction de covariance de Matérn 5/2, définie par un paramètre d’échelle et un paramètre d’amplitude.
Cette fonction de covariance représente la manière dont la valeur de la vitesse du vent à un instant donné est corrélée aux vitesses du vents enregistrées précédemment.
Selon une troisième étape 133, une série de deuxièmes composantes haute fréquence normalisées représentatives d’une variation relative de la valeur du premier paramètre de fonctionnement en fonction du temps est générée.
Chaque deuxième composante est générée par un processus aléatoire ayant la fonction de covariance déterminée à l’étape 132.
Chaque deuxième composante comprend des valeurs successives du premier paramètre de fonctionnement avec un intervalle de temps de 30 secondes entre deux valeurs successives.
Le nombre N de deuxièmes composantes générées peut être supérieur à 50. Par exemple, le nombre de N peut être égal à 100.
La représente de manière schématique une deuxième composante normalisée, c’est-à-dire une variation relative normalisée de la valeur du premier paramètre en fonction du temps, obtenue par le processus aléatoire. Dans cet exemple, le premier paramètre est la vitesse du vent. S’agissant d’une variation relative, la moyenne de cette variation relative est nulle.
Selon une quatrième étape 134, une série de deuxièmes composantes haute fréquence dénormalisées est générée à partir la série de deuxièmes composantes haute fréquence normalisées, de sorte que pour chaque intervalle de temps de 10 minutes, la valeur de l’écart-type du signal dénormalisé soit égal à l’écart-type enregistré dans le SCADA pour le point de fonctionnement correspondant.
La représente de manière schématique un signal dénormalisé obtenu à partir du signal normalisé de la .
Cette quatrième étape permet de générer N deuxièmes composantes dénormalisées de variation relative du premier paramètre. Chaque deuxième composante dénormalisée présente pour chaque intervalle de temps de 10 minutes, un écart-type égal à l’écart-type enregistré dans le SCADA pour le point de fonctionnement correspondant.
Sur les figures 2A – 2B, on peut voir le noyau 4 de forme également cylindrique de révolution d’axe XX’. La est une coupe du noyau suivant un plan perpendiculaire à l’axe XX’. Ce noyau 4 est monté dans la chambre hydraulique, dans laquelle il est apte à tourner autour de l’axe XX’. Il comporte deux faces d’extrémité 28, 30 et une surface latérale 32, laquelle est munie de parties 321, 322 formant joint (ces parties sont décrites ci-dessous), chacune étant prévue pour obturer un des orifices de sortie 12 et 20, en fonction de la position du noyau autour de l’axe XX’.