INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le dispositif 120 comporte un manchon 122 essentiellement cylindrique présentant un alésage proximal 124 pour l’introduction, par une extrémité proximale 126 du manchon 122, d’une tige quelconque pouvant servir à une intervention ORL, par exemple un endoscope 128. Un trou longitudinal 130 partiellement taraudé est percé dans l’extrémité proximale 126 autour de l’axe longitudinal du manchon 122 pour accéder à l’alésage 124 et permettre en outre la disposition d’un joint cylindrique 132 ainsi que le vissage d’un bouchon 134 lui aussi taraudé. Un trou radial 136 est par ailleurs percé dans le manchon 122 pour accéder également à l’alésage et bloquer la course longitudinale de l’endoscope 128 à l’aide d’un pion (non illustré) en cas de besoin.
L’alésage proximal 124 débouche à l’intérieur du manchon 122 dans un chambrage 138 qui s’étend jusqu’à une extrémité distale 140 du manchon 122. Ce chambrage 138 contient la base d’un bouton 142 actionnable à l’aide d’un doigt, coulissant le long d’une rainure 144 formée longitudinalement dans la paroi du manchon 122. Il contient également un tube creux coulissant 146, solidaire de la base du bouton coulissant 142 et entraînable en translation par ce dernier le long de l’axe longitudinal du manchon 122 qui est aussi l’axe d’insertion et de déploiement de l’implant 40 dans une cavité humaine ou animale.
L’extrémité distale 140 du manchon 122 est solidaire d’une chambre 148 qui le prolonge le long de son axe longitudinal. Il s’agit d’une chambre 148 de réception et de contraction radiale de l’implant 40 de manière à confondre un axe central de cette configuration radialement contractée de l’implant 40 avec l’axe longitudinal du manchon 122. La chambre 148 présente une paroi proximale 150 de fixation à l’extrémité distale 140 du manchon 122. Elle présente à l’opposé une paroi distale 152 de fixation à une extrémité distale tubulaire 154 du dispositif d’insertion 120 par laquelle l’implant 40 est destiné à sortir pour s’introduire et se déployer dans la cavité humaine ou animale considérée. L’extrémité distale tubulaire 154 présente deux encoches longitudinales pour la formation d’une languette 156 dont l’extrémité libre est légèrement recourbée vers l’intérieur du tube. De la sorte, cette languette 156 peut servir de guide lors de la sortie de l’implant 40 en se logeant précisément dans son ouverture longitudinale créée par la portion angulaire limitée 44 de sa circonférence dans laquelle sa paroi 42 n’est pas formée.
La chambre 148 est entourée d’un élément de sertissage 158 qui forme ses parois latérales entre ses deux autres parois proximale 150 et distale 152. Plus précisément, l’élément de sertissage 158 comporte plusieurs pattes flexibles, notamment cinq pattes flexibles 160, 162, 164, 166 et 168, ainsi qu’une patte rigide 170. Ces six pattes sont disposées en hexagone pour former une chambre 148 cylindrique de base hexagonale autour de l’implant 40. Chaque patte flexible 160, 162, 164, 166 ou 168 présente deux extrémités de moindre épaisseur, solidaires respectivement de la paroi proximale 150 et de la paroi distale 152 de la chambre 148, et une portion centrale comportant une zone de moindre épaisseur également. Ces zones de moindre épaisseur assurent sa flexibilité. La patte rigide 170 est quant à elle de même longueur ou similaire mais solidaire uniquement de l’une des deux parois proximale 150 et distale 152, et coulissante avec guidage dans l’autre, pour permettre un écartement sans torsion des pattes flexibles grâce à leurs zones de moindre épaisseur et une ouverture résultante de la chambre 148 pour faciliter l’introduction de l’implant 40 dans cette chambre. C’est dans cette configuration ouverte de la chambre 148 qu’est illustré le dispositif 120 sur la .
C’est avantageusement contre la patte rigide 170 que doit être placée l’ouverture longitudinale de l’implant 40 créée par la portion angulaire limitée 44 de sa circonférence dans laquelle sa paroi 42 n’est pas formée. Cette patte rigide 170 forme un repère pour placer angulairement l’implant 40 autour de l’axe longitudinal du dispositif 120. Elle s’étend donc dans un plan parallèle à celui de la base de la languette 156. Elle assure également une certaine tenue de l’élément de sertissage 158.
En variante, on notera que les pattes flexibles de sertissage peuvent être remplacées par des moyens de sertissage équivalents, tels qu’une structure tressée de type filet ou stent.
L’élément de sertissage 158 comporte en outre une bague 172 de maintien des pattes flexibles 160, 162, 164, 166 et 168 dans une configuration rabattue de fermeture de la chambre 148, pour maintenir l’implant dans sa configuration radialement contractée. Cette bague de maintien 172 est montée coulissante le long des six pattes 160, 162, 164, 166, 168, 170 et autour d’elles.
La partie gauche de la l’illustre dans une position escamotée autour de la paroi distale 152 de la chambre 148 permettant un écartement des pattes flexibles 160, 162, 164, 166 et 168 et une insertion de l’implant 40 dans la chambre 148.
La partie gauche de la l’illustre dans une position de sertissage autour des portions centrales des pattes flexibles 160, 162, 164, 166 et 168 par un rabattement de ces dernières. Dans cette configuration, la chambre 148 est fermée et l’implant à l’intérieur est radialement contracté de sorte que son axe central est confondu avec l’axe longitudinal d’insertion et de déploiement du dispositif 120. Dans cette configuration également, le diamètre de l’implant 40 contracté correspond à celui du tube creux coulissant 146. Ainsi, en agissant sur le bouton coulissant 142, il devient possible de pousser l’implant 40 par l’intermédiaire du tube creux coulissant 146 vers l’extrémité distale 154 du dispositif 120 puis vers l’extérieur, c’est-à-dire dans la cavité humaine ou animale considérée.
Un procédé d’insertion et de déploiement, à l’aide de l’ensemble des figures 8A et 8B, d’un implant à usage médical dans une cavité de corps humain et animal va maintenant être décrit.
Au cours d’une première étape 200, le dispositif d’insertion et de déploiement 120 est en configuration ouverte. En d’autres termes, sa chambre 148 est ouverte par placement de la bague de maintien 172 dans sa position escamotée autour de la paroi distale 152 et écartement des pattes flexibles 160, 162, 164, 166 et 168. L’implant 10, 40, 60, 80 ou 90 est placé dans la chambre 148, par exemple chargé à l’assemblage du dispositif d’insertion et de déploiement 120.
Au cours d’une étape optionnelle 202, une lame 174 peut être introduite dans le dispositif d’insertion et de déploiement 120 par son extrémité distale 154 jusqu’à l’extrémité proximale de l’implant 10, 40, 60, 80 ou 90, en passant sous la languette 156 et le long de l’ouverture longitudinale de l’implant, ou de l’une de ses ouvertures longitudinales.
Au cours d’une étape 204 suivante, la bague de maintien 172 est placée par coulissement dans sa position de sertissage autour des portions centrales des pattes flexibles 160, 162, 164, 166 et 168 de manière à les rabattre et à fermer la chambre 148 autour de l’implant 10, 40, 60, 80 ou 90 alors radialement contracté.
Au cours d’une étape 206 suivante, l’implant 10, 40, 60, 80 ou 90 est poussé vers l’extrémité distale 154 du dispositif d’insertion et de déploiement 120 par action sur le bouton coulissant 142. La lame 174 l’aide à placer son ouverture longitudinale contre la languette 156. Elle peut alors être retirée.
Au cours d’une étape 208 suivante, l’extrémité distale de l’implant 10, 40, 60, 80 ou 90 est poussée vers la sortie de l’extrémité distale 154 du dispositif d’insertion et de déploiement 120 par action sur le bouton coulissant 142 qui se trouve alors à mi-course.
Enfin, au cours d’une dernière étape 210, alors que le bouton coulissant 142 est en fin de course, l’implant 10, 40, 60, 80 ou 90 est complètement introduit dans la cavité humaine ou animale considérée et peut s’y déployer autour d’une protubérance biologique visée.
Les aciers inoxydables, les alliages de titane et les alliages à base de nickel sont particulièrement adaptés pour permettre une fabrication additive métallique, notamment par procédé de fusion par laser.
Au moins un étage de pales 10a du rotor 3 à pales 11a creuses est par exemple réalisé par fabrication additive métallique.
Dans le premier exemple de réalisation où le rotor 3 est réalisé d’une seule pièce, on peut réaliser entièrement le rotor 3 par fabrication additive métallique.
Les extrémités radiales des pales 11a creuses réalisées par fabrication additive métallique, ici celles du premier étage de pales 10a, peuvent être ouvertes, ce qui est plus simple à réaliser ( ).
Le rotor 3 peut également être revêtu après fabrication, notamment pour mieux résister à la corrosion. Il comporte par exemple un revêtement nickelé.
Bien que dans le premier exemple de réalisation, un seul étage de pales 10a présente des pales 11a creuses, la pompe à vide 1 turbomoléculaire peut comporter plusieurs étages de pales présentant des pales creuses.
Par exemple, la pompe à vide 1 turbomoléculaire comporte deux étages de pales ayant des pales creuses. Ces étages ne sont pas forcément consécutifs dans le chemin de pompage des gaz. Ainsi par exemple et comme représenté sur la , le premier étage de pales 10a situé du côté de l’orifice d’aspiration 4 et le sixième étage de pales 10f présentent des pales 11a creuses.
La pompe à vide 1 turbomoléculaire peut aussi comporter plus de deux étages de pales ayant des pales creuses. Ainsi par exemple et comme représenté sur la , le premier, le troisième et le sixième étages de pales 10a, 10c, 10f présentent des pales 11a creuses.
Également, toutes les pales 11a de tous les étages de pales 10a-10h du rotor 3 peuvent également être creuses ( ).
Les extrémités des pales 11a des étages de pales réalisées par fabrication additive métallique, le premier et le sixième étages de pales 10a, 10f sur la ou le premier, troisième et le sixième étages de pales 10a, 10c, 10f sur la , ou tous les étages de pales 10a-10h sur la , peuvent être ouvertes.
Dans cet exemple, le rotor 3 est réalisé par assemblage de plusieurs pièces, d’une part, du moyeu 9 réalisé ici d’une seule pièce avec la jupe cylindrique 13 et les étages de pales à pales 11b pleines, ici le deuxième, et le quatrième, le cinquième, le septième et le huitième étages 10b, 10d, 10e, 10g et 10h et d’autre part, d’au moins un étage de pales à pales 11a creuses, ici le premier, le troisième et le sixième 10a, 10c, 10f.
Les matériaux des différentes pièces peuvent être les mêmes ou ils peuvent être différents.
Au cours de la fabrication du rotor 3, le moyeu 9, et ici la jupe cylindrique 13 et les étages de pales 10b, 10d, 10e, 10g et 10h à pales 11b pleines, peuvent être fabriqués de manière conventionnelle, par exemple par tournage.
Selon une première variante de l’assemblage de plusieurs pièces, le rotor 3 est réalisé par frettage sur le moyeu 9 d’au moins un étage de pales à pales 11a creuses, ici le premier, le troisième et le sixième 10a, 10c, 10f, ces étages de pales 10a, 10c, 10f étant réalisés par fabrication additive métallique.
Selon une deuxième variante de l’assemblage de plusieurs pièces, le rotor 3 est réalisé par fabrication additive métallique d’au moins un étage de pales à pales 11a creuses sur le moyeu 9. Autrement dit, on ajoute le au moins un étage de pales à pales 11a creuses, ici le premier, le troisième et le sixième étages de pales 10a, 10c, 10f, par fabrication additive métallique sur le moyeu 9.
Le composé Y peut également être optionnellement polyoxyalcéné. Aux fins de la présente invention, l'expression « composé polyoxyalcéné » désigne une quelconque molécule comprenant dans sa structure chimique au moins une chaîne comprenant des unités d'oxyalkylène, en particulier des unités d'oxyéthylène - (OCH 2 CH 2 ) n et/ou des unités d'oxypropylène - (OCH 2 CH 2 CH 2 ) p , où n et p sont supérieurs ou égaux à 2.
Des exemples de composés glycérolés qui sont également polyoxyalcénés incluent les alkylglycérides polyoxyéthylénés, choisis en particulier parmi PEG-6 Caprylic/Capric Glycerides, PEG-60 Almond Glycerides, PEG-10 Olive Glycerides and PEG-45 Palm Kernel Glycerides; PEG-7 Caprylic/capric triglycerides, and PEG-7 Glyceryl cocoate.
Selon un mode de réalisation préférentiel, le(s) composé(s) Y seront choisis parmi des esters d'acide gras de polyglycérol, en particulier polyglyceryl-2 oleate, polyglyceryl-4 caprate, polyglyceryl-6 caprate, polyglyceryl-10 dioleate ; et des mélanges de ceux-ci.
Selon certains modes de réalisation, les composés Y glycérolés sont choisis parmi ceux possédant une seule chaîne carbonée ou, s'ils possèdent de multiples chaînes carbonées, alors les multiples chaînes carbonées sont insaturées.
Selon un mode de réalisation particulier, le(s) composé(s) Y selon l'invention est/sont de préférence présent(s) dans une teneur supérieure ou égale à 0,5 % en poids. Selon un mode de réalisation particulier, le(s) composé(s) Y selon l'invention est/sont de préférence présent(s) en une concentration en poids d'environ 0,5 %, 0,75 %, 1 %, 1,5 % ou 2 % à environ 2,5 %, 4 %, 5 %, 10 %, 15 %, 20 % ou 30 % - étant tous des pourcentages en poids par rapport au poids total de la composition le(les) contenant. Selon certains modes de réalisation, le composé Y possède en moyenne de deux à dix unités de glycérol par molécule.
Selon certains modes de réalisation, l’au moins un polyphénol X comprenant au moins deux groupes phénol différents et l’au moins un composé non ionique Y glycérolé possédant un HLB d'au moins 7 environ sont présents dans la composition dans un rapport en poids X:Y d’environ 1:10 à environ 10:1, tel que d’environ 1:5 à environ 5:1, tel que d’environ 1:3 à environ 3:1, tel que d’environ 1:1 à environ 3:1.
La présente invention propose des compositions comprenant au moins un monoalcool en C2-C5. Les monoalcools en C2-C5 appropriés incluent l'éthanol, le propanol, le butanol, le pentanol, l'isopropanol, l'isobutanol et l'isopentanol. L'éthanol est particulièrement préféré.
Pour une utilisation dans un fond de teint et autre maquillage du visage, selon certains modes de réalisation, il est souhaitable de limiter la concentration de monoalcools en C2-C5 à moins d'environ 55 % en poids dans la composition. Selon certains modes de réalisation, la concentration de monoalcools en C2-C5 dans la composition va d’environ 5 %, 15 %, 25 %, 35 % ou 40 % à environ 40 %, 45 %, 50 % ou 55 %.
En outre, dans certains modes de réalisation, l'au moins un monoalcool en C2-C5 est présent en une concentration en poids qui est efficace pour inhiber la formation d'un précipité de composé X et de composé Y dans la composition avant application. Afin d'éviter une précipitation, selon certains modes de réalisation , dans le système de solvant, le(s) monoalcool(s) en C2-C5 est(sont) présent(s) selon un rapport de poids de (monoalcool en C2-C5) sur (monoalcool en C2-C5 plus eau) d'au moins environ 0,3, tel que d'au moins environ 0,35, tel que d'au moins environ 0,4, tel que dans la plage d'environ 0,3, 0,35, 0,40, 0,45, 0,50, 0,55, 0,60, 0,65, 0,70 ou 0,75 à environ 0,70, 0,75, 0,80, 0,95 ou 0,90. Selon certains modes de réalisation, le(s) monoalcool(s) en C2-C5 est(sont) présent(s) dans le système de solvant d'environ 0,75 à environ 0,90. Selon certains autres modes de réalisation, le reste du système de solvant est de l’eau (à savoir, le système de solvant est sensiblement exempt ou exempt de solvants autres que de l’eau et du monoalcool en C2-C5.
Selon certains modes de réalisation, il est généralement souhaitable de limiter l'eau à moins d'environ 70 % en poids dans la composition. Selon certains modes de réalisation, la concentration en poids d'eau dans la composition va d'environ 10 % à environ 40 %, 50 % ou 60 %.
Dans certains modes de réalisation, dans le système de solvant, l'eau est présente selon un rapport de poids d'eau sur (monoalcool en C2-C5 plus eau) d'environ 0,10, 0,20 ou 0,30 à environ 0,30, 0,40, 0,50, 0,60 ou 0,70.
En outre, selon certains autres modes de réalisation, les divers ingrédients sont présents de sorte que : l'au moins un monoalcool en C2-C5 (par exemple, de l'éthanol) est présent en une concentration en poids dans la composition d'environ 5 % à environ 55 %, l'eau est présente en une concentration en poids dans la composition d'environ 10 % à environ 40 %, les composé X et composé Y sont chacun indépendamment présents en une concentration en poids d'environ 0,5 % à environ 25 %, et l'au moins un monoalcool en C2-C5 est présent en une concentration telle qu'un rapport de poids de (monoalcool en C2-C5) sur (monoalcool en C2-C5 plus eau) est d'au moins environ 0,3, tel que d'au moins environ 0,4, tel que d'au moins environ 0,5, tel que d'au moins environ 0,6, tel que d'au moins environ 0,7.
La , à gauche, illustre les niveaux de contraintes mécaniques dans la plaque de fond 31, pour un cas de chargement correspondant à une accélération de 6,6 g, selon l’axe central C. L’illustration du haut correspond à la variante de réalisation des figures 2 et 3, et l’illustration du bas à la variante de réalisation de la .
Des zones de contraintes mécaniques croissantes sont matérialisées et référencées de a à i. Les fourchettes de contraintes, en MPa, correspondant à chaque zone sont indiquées sur la . Elles varient entre 0 et 22,8 MPa.
Pour la plaque de fond 31 des figures 2 et 3, le maximum est à 22,8 MPa et reste acceptable. La variante de la permet de faire baisser le maximum en dessous de 20,3 MPa.
Ces différentes illustrations montrent que les contraintes les plus élevées ne sont pas dans la zone de la soudure du tube interne 33 à la plaque de fond 31, ni dans la jonction entre la tranche 52 de la nervure à contour fermé 51 et l’empilement des manchons principal 87, premier distal 89 et second distal 91. Les contraintes sont assez faibles et en pleine matière, dans une zone sans amorce de rupture. Ces amorces de rupture sont généralement localisées soit dans la soudure soit au niveau d’un changement brutal de géométrie.
L’architecture de la suspension décrite ci-dessus est particulièrement avantageuse.
Le fait qu’un bord de l’extrémité distale interne raccordé à la nervure à contour fermé a une paroi d’épaisseur donnée, la nervure ayant une épaisseur de nervure comprise entre l’épaisseur donnée moins 10% et l’épaisseur donnée plus 10%, contribue à faire que la surface de contact entre la nervure à contour fermé et l’extrémité distale interne soit très limitée, et donc que les transferts thermiques par conduction soient réduits.
Le fait que la nervure à contour fermé soit raccordée à la grande face interne de la plaque de fond par des surfaces arquées permet d’éviter les concentrations de contraintes au niveau du raccord entre l’extrémité distale interne et la nervure à contour fermé, et dans la nervure à contour fermé. Cette zone est fortement chargée mécaniquement, du fait du porte-à-faux important vis-à-vis des points de fixation au réservoir interne et au réservoir externe.
De ce fait, il est possible de réduire l’épaisseur de paroi de la nervure à contour fermé, et de réduire l’épaisseur de paroi de l’extrémité distale interne. Ceci contribue à encore diminuer les transferts thermiques par conduction vers la plaque de fond.
Le fait que la grande face interne de la plaque de fond porte un bord périphérique dressé délimité par une tranche, l’extrémité distale externe étant fixée à ladite tranche, contribue également à limiter les transferts thermiques par conduction. En effet, le fluide cryogénique baigne la surface externe du tube externe. La quantité de chaleur diffusée depuis la plaque de fond dans le tube externe est réduite du fait que la zone de contact entre le tube externe et la plaque de fond est elle aussi réduite. Cette zone de contact est limitée à la tranche du bord périphérique dressé.
Le fait que l’extrémité distale externe a une paroi d’épaisseur donnée, le bord périphérique dressé ayant une épaisseur de bord comprise entre l’épaisseur donnée moins 10% et l’épaisseur donnée plus 10%, contribue à faire que la surface de contact entre le bord périphérique dressé et l’extrémité distale externe est très limitée, et donc que les transferts thermiques par conduction sont réduits.
Le fait que le bord périphérique dressé soit délimité vers l’intérieur par une surface interne raccordée à la grande face interne par une surface arquée de bord interne, permet d’éviter les concentrations de contraintes au niveau du raccord entre l’extrémité distale externe et le bord périphérique dressé et dans le bord périphérique dressé.
De ce fait, il est possible de réduire l’épaisseur de paroi du bord périphérique dressé, et de réduire l’épaisseur de paroi de l’extrémité distale externe. Ceci contribue à encore diminuer les transferts thermiques par conduction de la plaque de fond vers le tube externe.
Le fait que la surface arquée de bord interne et la surface arquée de nervure externe soient directement raccordées l’un à l’autre et forment ensemble une surface en demi-tore permet d’obtenir de grands rayons pour la surface arquée de bord interne et la surface arquée de nervure externe, avec suffisamment d’espace entre le tube interne et le tube externe pour loger la couche d’isolation thermique et le vide.
Le réservoir interne et le réservoir externe ne sont pas nécessairement d’axes horizontaux mais pourraient être d’axes verticaux.
L’extrémité proximale interne et/ou l’extrémité distale interne ne sont pas nécessairement du type décrit ci-dessus, c’est-à-dire avec une surépaisseur de matière par rapport au tronçon central. En fonction des accélérations à reprendre, de la masse du réservoir interne, du mode de fixation au réservoir externe, l’extrémité proximale interne et/ou l’extrémité distale interne pourraient également être de même épaisseur que le tronçon central.
La représente un mode de réalisation dans lequel le système de l’invention est positionné dans une zone inter-veines, au niveau d’un échangeur de chaleur air-huile surfacique 20, appelé SACOC pour « Surface Air-Cooled Oil-Cooler » en terminologie anglo-saxonne. En effet, un échangeur SACOC comprend généralement une paroi annulaire, s’étendant autour de l’axe longitudinal AA de la turbomachine, par l’intermédiaire de laquelle l’huile transmet de la chaleur à des ailettes s’étendant radialement depuis la paroi annulaire à l’intérieur de la veine secondaire et axialement, d’amont en aval. Le SACOC 20 est donc une zone d’échanges thermiques pouvant recevoir un (ou plusieurs) module thermoélectrique 100. Dans l’exemple de la , le module thermoélectrique 100 est positionné sur une ailette du SACOC 20 ; il peut également être positionné sous un bloc d’ailettes, sur la paroi annulaire. La plaque chaude du module thermoélectrique 100 est alors en contact avec l’ailette 20a chauffée par l’huile dont la température peut atteindre environ 100°C ; la plaque froide du module thermoélectrique est en contact avec le flux d’air de refroidissement de la veine secondaire 19 dont la température, en altitude, peut atteindre environ -40°C.
Dans certains modes de réalisation, le (ou les) module thermoélectrique du système de l’invention peut être inséré dans un carter ou un carénage de la turbomachine. Le module thermoélectrique peut alors se substituer à un élément d’un carénage ou d’un carter formant un cloisonnement interne ou externe entre des flux de fluide. La montre plusieurs exemples de carters ou carénages au sein desquels le système selon l’invention peut être installé, chaque emplacement fournissant des échanges de températures différents mais toujours intéressants : carénage 11a de la soufflante 11 carénage 12a ou 13a du compresseur, respectivement, basse pression 12 ou haute pression 13, carénage 15a ou 16a de la turbine, respectivement, basse pression ou haute pression, carénage 17a de la tuyère 17.
Dans tous les carénages ou carters de la , le module thermoélectrique 100 est positionné de sorte que sa plaque chaude soit en contact avec le flux d’air primaire Fp et sa plaque froide en contact avec le flux d’air secondaire Fs.