INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une cinquième étape 500, réalisée en parallèle aux troisième et quatrième étapes 300, 400, le train directionnel 34 est actionné pour aligner le dispositif 24 avec la direction désirée durant l’avancée du dispositif 24. Le train directionnel 34 peut continuellement détecter la direction désirée, et corriger la trajectoire du dispositif 24. Ici, le plan vertical 26 émit par le laser plan 22 peut être détecté par le capteur optique linéaire 74. Une déviation du dispositif 24 par rapport au plan vertical 26 peut être corrigée en modifiant l’orientation des roues orientables 66 de sorte à faire pivoter le dispositif 24 autour du point pivot formé par le galet applicateur 48. La correction peut être commandée par le moteur 70, induisant un pivotement des supports de roues 67 de manière à diminuer l’écart de position constaté par le capteur optique 74 par rapport au plan vertical 26.
L’invention n’est pas limitée aux exemples décrits ci-avant mais est au contraire susceptible de nombreuses variantes accessibles à l’homme de l’art.
Par exemple, la direction désirée peut être définie par tout autre moyen. La direction désirée peut être définie par un laser ligne, ou encore par un guide physique telle qu’une règle ou une corde.
Dans un exemple particulier, la direction désirée peut être définie par un projecteur configuré pour projeter une ligne droite, une ligne courbe, ou encore un motif quelconque vers la surface. Le motif quelconque peut comprendre une succession de lignes droites et/ou des lignes courbes suivant des directions différentes. Le motif quelconque peut également former une forme géométrique, par exemple un polygone ou un ovale. Le projecteur peut par exemple être monté sur un plafond. Le capteur optique peut alors être monté sur le châssis 30 en étant orienté vers le haut par rapport à la surface, pour détecter la ligne ou le motif projeté. Le dispositif peut suivre la direction désirée en appliquant le marquage au sol selon des lignes droites, des lignes courbées, ou en formant un motif. De tels marquages permettent notamment de contourner des racks de stockage, ou de tracer des lignes sur de terrains de sport.
Le marquage peut être tout autre type de marquage sur une surface, notamment de la peinture. Le moyen de marquage 32 peut alors comprendre un support pour une bombe de peinture en spray, ou encore un pinceau pour l’application du marquage.
Le train directionnel 34 peut prendre une autre forme que celle illustrée. Le train directionnel 34 peut comprendre une ou plusieurs roues, et chaque roue peut être orientable individuellement ou ensemble.
De surcroît, l’expression « au moins un(e) » utilisée dans la présente description est équivalente à l’expression « un(e) ou plusieurs ».
Dans le texte ci-dessous, les termes « peroxycétal » et « percétal » sont équivalents.
Encore en outre, le terme « polymère » englobe les « homopolymères » et les « copolymères », le terme « copolymères » faisant référence à un polymère constitué d’au moins deux monomères différents sous forme polymérisée. Par exemple, un copolymère conformément à la présente divulgation peut être un polymère comprenant deux monomères différents, un terpolymère étant un polymère comprenant trois monomères différents ou plus.
Composition Comme détaillé précédemment, la présente invention porte sur une composition sous forme de poudre comprenant au moins un peroxyde organique solide, au moins un solvant organique, au moins une charge inerte, de préférence au moins deux charges inertes, et une phase aqueuse, de préférence de l’eau.
Selon la présente invention, par l’expression « peroxyde organique solide » il doit être entendu que ledit peroxyde organique est dans un état solide à température ambiante et sous pression atmosphérique (environ 1 bar ou 1,013 × 10 5 Pa).
Aux fins de la présente invention, le terme « température ambiante » signifie une température allant de 15 °C à 27 °C, de préférence de 20 °C à 25 °C.
De préférence, le peroxyde organique solide est sélectionné dans le groupe constitué par les peroxydes de diacyle solides, les peroxydicarbonates solides, les peroxydes de cétones solides, les peroxyesters solides, les hydroperoxydes solides, les peroxydes de dialkyle solides et les mélanges de ceux-ci, de préférence sélectionné dans le groupe constitué par les peroxydes de diacyle solides, les peroxydicarbonates solides et les mélanges de ceux-ci, de préférence encore sélectionné dans le groupe constitué par les peroxydes de diacyle solides.
Les peroxydes de diacyle solides sont de préférence sélectionnés dans le groupe constitué par le peroxyde de dibenzoyle, le peroxyde de di(2-méthylbenzoyle), le peroxyde de di(méthoxybenzoyle), le peroxyde de di(2-méthoxycarbonylbenzoyle), le peroxyde de di(2-benzylbenzoyle), le peroxyde de di(4-fluorobenzoyle), le peroxyde de di(3-chlorobenzoyle), le peroxyde de di(4-chlorobenzoyle), le peroxyde de di(2,4-dichlorobenzoyle), le diperoxyadipate de dibenzoyle, le peroxyde de benzoyle et d’octadécanoyle, le peroxyde de dilauroyle, le peroxyde de dihexadécanoyle, le peroxyde de di(chloroacétyle) et le peroxyde de di(3-carboxypropionyle).
Les peroxydicarbonates solides sont de préférence des peroxydicarbonates de dialkyle, notamment sélectionnés dans le groupe constitué par le peroxydicarbonate de dibenzyle, le peroxydicarbonate de dicyclohexyle, le peroxydicarbonate de di( cis -3,3,5-triméthylcyclohexyle), le peroxydicarbonate de di(4- t -butylcyclohexyle), le peroxydicarbonate de dibornyle, le peroxydicarbonate de di(2-phénoxyéthyle), le peroxydicarbonate de di- n -tridécyle et le peroxydicarbonate de di- n -hexadécyle.
Les peroxydes de cétones solides sont de préférence sélectionnés dans le groupe constitué par le peroxyde de di(1-hydroxycyclohexyle), le 1-hydroxycyclohexyl-1-hydroperoxycyclohexyle, le peroxyde de di(hydroperoxycyclohexyle) et le 3,5-dihydroxy-3,5-diméthyl-1,2-dioxolane.
Les peroxyesters solides sont de préférence sélectionnés dans le groupe constitué par le diperoxytéréphtalate de di- t -butyle, le diperoxysuccinate de di- t -butyle, le diperoxyadipate de di- t -butyle, le diperoxyphtalate de di- t -butyle, le peroxy(3-carboxypropionate) de t -butyle, le peroxy(3-carboxy-2-propénoate) de t -butyle et le 2,5-diméthyl-2,5-di(benzoylperoxy)hexane.
Les hydroperoxydes d’alkyle solides sont de préférence sélectionnés dans le groupe constitué par le 2,5-diméthyl-2,5-dihydroxyperoxyhexane, le 2,5-diméthyl-2,5-dihydroxypoxy-3-hexane, le 2,7-diméthyl-2,7-dihydroperoxy-3,5-octadiyne, le 1,4-di(1-méthyl-1-hydroxyperoxyéthyl)benzène et le 1,3,5-tri(1-méthyl-1-hydroperoxyéthyl)benzène.
Les peroxydes de dialkyle solides sont de préférence sélectionnés dans le groupe constitué par le peroxyde de dicumyle, le 1,4-di[1-méthyl-1-( t -butylperoxy)éthyl]benzène, le 1,3-di[1-méthyl-1-( t -butylperoxy)éthyl]benzène et le peroxyde de di(isopropylcumyle).
De préférence, le peroxyde organique solide est sélectionné dans le groupe constitué par les peroxydes de diacyle solides, les peroxydicarbonates solides et les mélanges de ceux-ci. De préférence même encore, le peroxyde organique solide est sélectionné dans le groupe constitué par les peroxydes de diacyle solides, en particulier le peroxyde de dibenzoyle.
De préférence, le peroxyde organique solide est le peroxyde de dibenzoyle.
Le mélange inclut de préférence du peroxyde de dibenzoyle tel que le produit vendu sous la dénomination commerciale Luperox® A75 par la société Arkema.
Afin d’assurer cette mise en contact, le film (4) peut être fixé sur l’outil supérieur ou bien être tendu entre 2 rouleaux.
Etape vi Lors de l’assemblage du substrat métallique (2) et de la maille métallique (3) avec le film (4) par frappe à chaud, ledit substrat métallique (2) et ladite maille métallique (3) sont à une température supérieure à la température la plus faible parmi les points de fusion des polymères thermoplastiques semi-cristallins et les températures de transition vitreuse (Tg) des polymères thermoplastiques amorphes de la couche (4a) au moment de l’assemblage.
Lorsque la température au moment de l’assemblage est inférieure à la température la plus faible parmi les points de fusion des polymères thermoplastiques semi-cristallins et les températures de transition vitreuse (Tg) des polymères thermoplastiques amorphes de la couche (4a), l’adhésion du film (4) sur le substrat métallique (2) et la maille métallique (3) n’est pas suffisante.
Lorsque la température est supérieure à 550°C, une dégradation du film (4) est observée.
Lorsque la couche (4a) comprend majoritairement en poids du PTFE parmi les polymères thermoplastiques semi-cristallins ou amorphes la constituant, le substrat métallique (2) et la maille métallique (3) sont à une température comprise entre 350°C et 550°C, de préférence à une température comprise entre 400°C et 450°C au moment de l’assemblage avec le film (4).
La température du substrat métallique (2) et de la maille métallique (3) au moment de l’assemblage correspond à la température du substrat métallique (2) et de la maille métallique (3) lorsque débute la frappe, c’est-à-dire lorsque débute la mise sous pression de l’ensemble substrat métallique (2) et maille métallique (3)/film (4).
Selon un mode de réalisation, l’assemblage par frappe à chaud lors de l’étape vi. est réalisé au moyen d’une presse hydraulique ou mécanique comprenant un outil inférieur et un outil supérieur entre lesquels sont assemblés le substrat métallique (2) et la maille métallique (3) avec le film (4), ledit substrat métallique (2) étant préférentiellement en contact avec l’outil inférieur et ledit film (4) étant préférentiellement en contact avec l’outil supérieur.
Selon un mode de réalisation, l’outil inférieur est chauffé à une température comprise entre 25°C et la température du substrat métallique (2) au moment de l’assemblage et/ou l’outil supérieur est porté à une température comprise entre 15°C et 120°C lors de l’étape vi.
La température du substrat métallique (2) et de la maille métallique (3) au moment de l’assemblage correspond à la température de la surface (2a) du substrat métallique (2) lorsque débute la mise sous pression de l’ensemble substrat métallique (2) et maille métallique (3) /film (4).
La température du substrat métallique (2) et de la maille métallique (3) peut ensuite baisser pendant l’opération de frappe, en particulier lorsque l’outil inférieur n’est pas chauffé préalablement à l’étape d’assemblage.
La deuxième extrémité 420’ traversée par le troisième axe de rotation A3 du premier bras 400’ est équipée de deux paliers 430’ et 440’ pour guider en rotation selon le troisième axe A3 le deuxième bras 500’, le motoréducteur 431’ est ici disposé entre les deux paliers 430’ et 440’ de la deuxième extrémité 420’ du premier bras 400’.
On comprend que la conception symétrique du chariot 100, des paliers de l’axe A2 et du premier bras 400 intégrant les paliers de l’axe A3 autorise une implantation soit à droite, soit à gauche, des motoréducteurs de ces axes. Elle présente l’avantage d’une réduction de l’encombrement sur une des faces latérales du module de positionnement. Il est ainsi possible de choisir les versions des modules de positionnement (encombrement réduit sur l’une ou l’autre des faces latérales) en fonction des contraintes d’implantation de la machine. Cet avantage est particulièrement intéressant dans une configuration de machine à deux unités de travail, partageant la même glissière sur l’axe A1. Il permet d’avoir une distance minimale sur cet axe entre les deux modules de positionnement, grâce à l’implantation ‘’extérieure’’ des motoréducteurs.
La illustre une telle configuration où les deux modules de positionnement P et P’ peuvent se rapprocher sans que leur motorisation respective n’entrent en conflit. Une autre caractéristique illustrée par cette figure concerne le bâti qui est ici conçu en unités de longueur juxtaposables et démontables 100a et 100b. autorisant l’accueil d’une pluralité de modules de positionnement.
Ladite conception symétrique peut également permettre d’intégrer une motorisation complémentaire ou un système d’équilibrage en vis-à-vis de la motorisation principale de l’axe, dans le but d’augmenter les capacités d’usinage, de réduire la consommation d’énergie ou d’augmenter la durée de vie des composants (tels les réducteurs) comme illustré par la ou un deuxième motoréducteur M2 est disposé en vis-à-vis du premier M1 sur le palier symétrique 330 assurant le guidage en rotation selon l’axe A2.
On comprend que la machine-outil d’usinage qui vient d’être ci-dessus décrite et représentée, l’a été en vue d’une divulgation plutôt que d’une limitation. Bien entendu, divers aménagements, modifications et améliorations pourront être apportés aux exemples ci-dessus, sans pour autant sortir du cadre de l’invention.
Servante d’atelier et utilisation d’une telle servante La présente invention concerne une servante d’atelier, également appelée chariot à outils. L’invention concerne également l’utilisation d’une telle servante, en position fermée ou ouverte.
Art antérieur Une servante d’atelier est conçue pour ranger des outils, dans un atelier, un garage ou en tout autre lieu. Les variantes peuvent concerner le nombre de tiroirs, compartiments, plateaux, poignées, les roues mobiles ou fixes avec frein, les matériaux, etc.
De manière classique, la servante comporte un corps muni de roulettes pour son déplacement au sol, de tiroirs coulissants prévus pour ranger des outils, et d’un plan de travail sur le dessus. Cependant, l’ouverture des tiroirs force l’opérateur à reculer et s’éloigner du plan de travail. Par conséquent, l’opérateur ne peut pas travailler en laissant les tiroirs ouverts.
Le but de la présente invention est de proposer une servante pratique et simple à utiliser.
A cet effet, l’invention a pour objet une servante d’atelier, comprenant un corps muni de moyens d’appui et de déplacement au sol et d’un espace de travail, caractérisée en ce que la servante comprend au moins un bloc muni de tiroirs et monté pivotant par rapport au corps, entre une position fermée où le bloc est disposé dans un logement du corps, et une position ouverte où le bloc est disposé au moins en partie hors du corps et où l’espace de travail et les tiroirs sont accessibles simultanément à un opérateur.
Ainsi, l’invention permet d’améliorer l’ergonomie de la servante. En position ouverte, l’opérateur peut se tenir debout à la fois à côté du corps et du bloc de la servante. Ainsi, il peut travailler avec une grande liberté de mouvements et un accès facilité à l’ensemble de ses outils.
- Le logement a une hauteur supérieure au bloc et délimite un espace de rangement sous le bloc.
- L’espace de rangement est équipé d’une multiprise prévue pour être branchée au secteur et alimenter des outils électriques.
- La multiprise est intégrée dans une paroi de l’espace de rangement.
- La multiprise peut être branchée au secteur par l’intermédiaire d’un câble dépliable à l’extérieur de la servante.
Le moteur 2 peut, lui aussi, comprendre une pluralité de charges électriques 400 , telles qu’un démarreur, des géométries variables ou des systèmes de dégivrage, lesquelles doivent également être alimentées en énergie électrique. L’alimentation d’au moins certaines de ces charges électriques 400 peut être sous la forme d’un signal continu, typiquement une tension continue.
Système électrique La illustre un système électrique 4 distribué entre l’ensemble propulsif 1 et l’aéronef 100 pour l’alimentation en énergie électrique des charges électriques 400 du moteur 2 et/ou de l’aéronef 100 , typiquement au moyen du réseau à courant continu. Le système électrique 4 permet notamment de réaliser l’interface entre les corps rotatifs BP , HP du moteur 2 et le réseau électrique de l’aéronef 100 . Le système électrique est notamment configuré pour répondre aux besoins en puissance électrique des charges 400 de l’aéronef 100 et/ou du moteur 2 par prélèvement mécanique sur le moteur 2 , pour assister le démarrage et/ou le fonctionnement en vol du moteur 2 à l’aide de sources électriques de l’aéronef 100 et/ou du moteur 2 , et/ou pour assurer une répartition de puissance entre les corps rotatifs BP , HP du moteur 2 . En d’autres termes, le moteur 2 est hybridé électriquement.
Le système électrique 4 comprend en outre plusieurs convertisseurs 410 , 420 , 430 électriques, chacun relié à une source électrique 411 , 421 , 431 respective, c’est-à-dire à un élément configuré pour fournir une puissance électrique. Les sources électriques 411 , 421 , 431 peuvent être un générateur de courant alternatif 411 , 421 , et/ou une source de courant continu 431 . Le générateur de courant alternatif 411 , 421 et la source de courant continu 431 peuvent appartenir au moteur 2 , c’est-à-dire être pilotés en même temps que le moteur 2 , voire être pilotés par le moteur 2 . Dans ce cas ce sont des sources électriques 411 , 421 , 431 du moteur 2 . Du reste, la source de courant continu 431 n’est pas nécessairement localisée dans le moteur 2 et peut, par exemple, être logée dans le mât permettant de fixer le moteur 2 à l’aéronef 100 . Alternativement, la source de courant continu 431 appartient à l’aéronef 100 , c’est-à-dire qu’elle est pilotée en même temps que l’aéronef 100 . Comme visible sur la , le système électrique 4 peut ainsi comprendre un premier convertisseur 410 relié à un premier générateur de courant alternatif 411 , un deuxième convertisseur 420 relié à un deuxième générateur de courant alternatif 421 et, optionnellement, un troisième convertisseur 430 relié à une source de courant continu 431 . Le troisième convertisseur 430 et la source de courant continu 431 sont optionnels dans le sens où, dans certains modes de réalisation, ils sont absents ou, dans d’autres modes de réalisation, la source de courant continu 431 est indisponible. D’autre part, chacun des convertisseurs 410 , 420 , 430 est, comme visible sur la , relié au bus 40 . De fait, au moins un, si ce n’est chacun, des convertisseurs 410 , 420 , 430 est configuré pour réguler le bus 40 en tension à partir, c’est-à-dire à l’aide, d’une puissance électrique fournie par la ou les source(s) électrique(s) 411 , 421 , 431 auxquels les convertisseurs 410 , 420 , 430 sont reliés. Le nombre et le type de convertisseurs 410 , 420 , 430 et de sources électriques 411 , 421 , 431 n’est, bien entendu, pas limitatif.
Pour ce faire, chacun des convertisseurs 410 , 420 , 430 reçoit du dispositif de contrôle 412 , 422 , 432 , 4000 un signal de commande CTRL_1 , CTRL_2 , CTRL_3 qui lui est propre, et à partir de laquelle le convertisseur 410 , 420 , 430 régule en tension le bus 40 . La combinaison des régulations en tension de chaque convertisseur 410 , 420 , 430 permet ainsi de suivre en permanence les besoins en puissance des charges 400 .
Dans le système électrique 4 illustré sur la , c’est l’organe central 4000 qui est, notamment, configuré pour recevoir puis traiter le signal V . En outre, l’organe central 4000 est configuré pour transmettre à chacun des organes de contrôle 412 , 422 , 432 un signal de commande CTRL_1 , CTRL_2 , CTRL_3 , pouvant typiquement prendre la forme d’un courant de commande, pour le pilotage des convertisseurs 410 , 420 , 430 . Dans le système électrique 4 illustré sur la , le contrôle est donc réalisé de manière centralisée. Alternativement, lorsque le dispositif de contrôle 412 , 422 , 432 ne comprend que les organes de contrôle 412 , 422 , 432 , chacun des organes de contrôle 412 , 422 , 432 est configuré pour, notamment, recevoir et traiter le signal V , et piloter le convertisseur 410 , 420 , 430 . En d’autres termes, le contrôle est alors réalisé de manière décentralisé.
En ce qui concerne l'anneau lui-même, un lavage efficace des parties convexes ou planes de paroi 7 et 11 est assuré par le flux traversant l'anneau, y compris dans la zone centrale de paroi 11 entre les pivots de volet. Il en va de même pour la surface bombée 13 et ses faces latérales de butée 14.
En ce qui concerne les surfaces de volet et d'anneau au niveau des pivots 23 et des orifices 12, les mouvements d'ouverture et de fermeture des volets provoquent un balayage mécanique des surfaces qui s'avère suffisant pour éliminer toute formation thrombotique.
On se réfère maintenant aux figures 12 et 13 qui montrent un exemple d'une valve à un seul volet en forme de disque, ci-après disque 32.
L'anneau 31 ne comporte pas de méplats. L'axe géométrique B-B de rotation du volet proche du bord d’attaque 35 du disque 32 subdivise l'anneau en deux secteurs angulairement inégaux 33, 34, recevant, l'un, le bord curviligne d'attaque 35 du disque 32, l'autre, par une margelle 36, le bord de fuite curviligne 37 du disque. Le long de l'axe de rotation, l'anneau comporte deux logements de pivotement 38 dans lesquels pénètrent des pivots coaxiaux 39 du disque par exemple de structure sensiblement identique aux pivots 23 du mode de réalisation précédent.
Le bord d'attaque effilé 35 du disque 32, qui s'étend sur toute la partie de circonférence du disque située du côté du secteur sans margelle de l’anneau entre les pivots 39, se poursuit du côté amont par une face amont légèrement concave 40. La face aval 41 est légèrement convexe sur toute sa surface et s'écarte progressivement de la face amont 40 depuis le bord d'attaque 35, pour atteindre son écartement maximum correspondant à l'épaisseur du disque au niveau d'une corde située près du bord postérieur de fuite 37 du volet.
Dans l'exemple représenté sur les figures 12 et 13, les faces amont et aval 40, 41 sont géométriquement des cylindres parallèles à l’axe B-B, sauf à proximité immédiate du bord d'attaque 35 qui se poursuit jusqu'à quelque distance des pivots 39, et du bord de fuite 37 dont les arêtes de raccordement aux faces cylindriques 40, 41, sont émoussées.
On prévoit aussi des surfaces de butée appropriées (non représentées), par exemple du type de celles du mode de réalisation précédent, pour caler le disque en position d'ouverture dans laquelle la face aval 41 du disque forme avec le plan de l'anneau un angle d'environ 85°.
Cette forme de réalisation à un seul volet n'est pas la forme de réalisation préférée, la forme à deux volets présentant, en outre, l'avantage de disposer de bords d'attaque proches des axes de basculement A-A des volets, mais elle permet néanmoins d'obtenir des résultats très intéressants.
Pour des valves de cœur artificiel ou d'appareil de circulation extra-corporelle, dans lesquels les valves sont soumises à des sollicitations mécaniques (chocs d'ouverture et de fermeture) plus poussées que dans le cœur humain, on peut prévoir si besoin est des renforcements locaux d’épaisseur supplémentaires au niveau des moyens de retenue tels que les pivots du volet et leur renfort.
Ainsi, on voit sur la un volet proche du volet représenté sur les figures 1 et 2 mais possédant des pivots 42 de forme circulaire, ou de forme différente, par exemple tronconique, coopérant avec des évidements en forme de calotte sphérique pratiqués dans les méplats de l'anneau, l'épaisseur des prolongements 42 étant accrue et renforcée par la présence d'une nervure de section très arrondie 43 s'étendant sur la face amont plane 44 du volet, entre les deux pivots 42. En variante, la nervure 43 pourrait ne pas exister dans la partie centrale du volet et être formée en fait par deux bossages arrondis s'étendant vers les deux pivots 42.
Pour assurer ce renforcement, on peut aussi simplement prolonger davantage les nervures de renfort 23b des pivots 23, voire les réunir par une nervure analogue à la nervure 43.