INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- alternativement, la surface optique peut aussi former un angle obtus avec l’embase du boitier. Dans cette variante de réalisation, la surface optique est inclinée vers l’avant, c’est-à-dire dans une direction opposée au capteur embarqué dans le boitier, de sorte à formée une pente inclinée. En d’autres termes, un bord supérieur de la surface optique, situé au niveau d’une face supérieure du boitier, est situé plus en avant de l’au moins un capteur embarqué dans ledit boitier qu’un bord inférieur de ladite surface optique. Dans cette variante de réalisation, en cas de présence d’un vent relatif suffisant au niveau de la surface optique, résultant par exemple d’une vitesse d’avancement du véhicule automobile et/ou d’un vent s’écoulant autour du véhicule automobile, comme en cas de vent relatif insuffisant, alors le fluide projeté et présent sur la surface optique peut être respectivement poussé par le vent relatif ou s’écouler par simple effet gravitaire en direction du bord inférieur de la surface optique. Ainsi, cette variante de réalisation permet astucieusement de mieux contrôler l’évacuation du fluide projeté sur la surface optique puisque, dans les deux cas de figures évoqués ici, le fluide s’écoule vers et au travers de la lumière, au niveau du bord inférieur de la surface optique ;
- selon une première variante de réalisation, l’ensemble de nettoyage comporte une pièce de support non fixée directement à l’au moins un capteur, la rampe de nettoyage étant fixée solidairement à la pièce de support, de sorte que la lumière soit formée par un jour ménagé entre, d’une part, la pièce de support et/ou la rampe de nettoyage et, d’autre part, la surface optique. Dans cette première variante de réalisation, la rampe de nettoyage n’est pas solidaire directement de l’au moins un capteur ou de son boitier. C’est le cas par exemple si la rampe de nettoyage est fixée sur la pièce de support dont une chaîne structurelle d’assemblage sur le véhicule automobile est distincte de celle de l’au moins un capteur ou de son boitier. Cela peut être le cas par exemple si l’au moins un capteur est par exemple du type d’un LIDAR monté sur une première pièce de support, et si la rampe de nettoyage est montée à proximité de l’au moins un capteur par l’intermédiaire d’une deuxième pièce de support, la première pièce de support et la deuxième pièce de support pouvant être solidaire l’une de l’autre via une ou plusieurs pièces intermédiaires. On comprend alors que, dans ce cas, la position relative de la rampe de nettoyage par rapport à la surface optique est plus difficilement maitrisée, du fait des tolérances de fabrication et d’assemblage ;
- selon une deuxième variante de réalisation, l’ensemble de nettoyage comporte une platine support fixée solidairement au boitier de l’au moins un capteur et à la rampe de nettoyage, de sorte que la lumière soit formée par un jour ménagé entre la rampe de nettoyage et la surface optique. Dans cette variante de réalisation, la rampe de nettoyage et l’au moins un capteur ou son boitier sont solidaires d’une même platine support, facilitant ainsi l’assemblage et la mise en position de la rampe de nettoyage par rapport à la surface optique ;
- selon une troisième variante de réalisation préférée, la rampe de nettoyage est fixée solidairement au boitier de l’au moins un capteur, de sorte que la lumière soit formée par un jour ménagé entre la rampe de nettoyage et la surface optique. Cette troisième variante de réalisation met à jour un assemblage mécanique le plus direct, et une chaîne cinématique et structurelle la plus courte possible entre la rampe de nettoyage et le boitier, garantissant ainsi un assemblage plus précis ;
- dans la troisième variante de réalisation, la rampe de nettoyage est fixée solidairement au boitier par l’intermédiaire de pattes de fixation permettant de maintenir à distance la rampe de nettoyage relativement à la surface optique. En d’autres termes, les pattes de fixation permettent de fixer la rampe de nettoyage avec un porte-à-faux vis-à-vis du boitier, la rampe de nettoyage n’étant pas située à l’aplomb des pattes de fixation. Cette configuration avantageuse permet de ménager l’espace nécessaire entre la rampe de nettoyage et la surface optique pour permettre l’écoulement du fluide ;
- selon un premier mode de réalisation de la troisième variante de réalisation de l’ensemble de nettoyage, les pattes de fixation de l’ensemble de nettoyage comportent une première patte de fixation solidaire d’une première face latérale du boitier, et une deuxième patte de fixation solidaire d’une deuxième face latérale du boitier, la deuxième face latérale étant opposée à la première face latérale, relativement au signal émis ou reçu par l’au moins un capteur logé dans le boitier ;
- selon un deuxième mode de réalisation de la troisième variante de réalisation de l’ensemble de nettoyage, les pattes de fixation de l’ensemble de nettoyage comportent une première patte de fixation et une deuxième patte de fixation solidaires d’une face supérieure du boitier, la face supérieure étant opposée à l’embase du boitier, relativement au signal émis ou reçu par l’au moins un capteur, et reliant les deux faces latérales dudit boitier ;
- selon un troisième mode de réalisation de la troisième variante de réalisation de l’ensemble de nettoyage, les pattes de fixation de l’ensemble de nettoyage comportent une première patte de fixation et une deuxième patte de fixation solidaires de l’embase du boitier ;
(ii) de 0,3 % en poids à 2 % en poids d’au moins un agent gélifiant hydrophile sélectionné parmi les sels de métaux alcalins d'homopolymères d’acide acrylique, les amidons modifiés et leurs mélanges ;
(iii) de 0,8 % en poids à 12 % en poids d’au moins un tensioactif sélectionné parmi les esters mono- et polyglycéryliques d’un acide gras, les éthers d’un sucre et d’alcools gras en C8-C24, les esters d’acides gras de polyalkylène glycol, les alcools gras en C14-C24 et leurs mélanges ; et
(iv) de 0,15 % en poids à 0,6 % en poids d’au moins un saponifiant sélectionné parmi l'hydroxyde de sodium, l’hydroxyde de potassium, l’hydroxyde de magnésium, l’hydroxyde d’ammonium, la monoéthanolamine, la diéthanolamine, la triéthanolamine, la trométhamine, la N-méthylglucamine, l’arginine, la lysine, l’arginine et leur combinaison,
le rapport molaire du saponifiant sur l’agent structurant étant de 0,35 à 0,6.
Forme galénique et méthode La composition de la présente invention est sous la forme d’une émulsion huile dans l'eau.
La composition selon la présente invention présente une texture lamellaire.
L'expression « texture lamellaire » désigne une structure cristalline liquide ou une phase hydratée lamellaire cristalline, gonflée ou non, à symétrie plane, comprenant plusieurs bicouches amphiphiles agencées en parallèle et séparées par un milieu liquide.
La composition de la présente invention peut être, par exemple, une crème.
La composition de la présente invention peut être utilisée pour le soin et/ou le maquillage de matières kératiniques ; elle peut être par exemple utilisée comme fond de teint crème, crème pour les mains, crème pour le corps, etc.
Selon le second aspect, la présente invention fournit une méthode non thérapeutique pour le soin et/ou le maquillage de matières kératiniques, comprenant l’application de la composition selon le premier aspect de la présente invention sur les matières kératiniques.
EXEMPLES Les principales matières premières utilisées, les noms commerciaux et leurs fournisseurs sont énumérés dans le Tableau 1.
Nom INCI Nom commercial Fournisseur GLYCERYL STEARATE (et) PEG-100 STEARATE ARLACEL™ 165 CRODA SODIUM POLYACRYLATE COVACRYL® MV60 SENSIENT STEARIC ACID PALMAC® 50-18/MB IOI GROUP OLEOCHEMICALS POTASSIUM HYDROXIDE LESSIVE DE POTASSE 50 % QUARON ARACHIDYL ALCOHOL (et) BEHENYL ALCOHOL (et) ARACHIDYL GLUCOSIDE MONTANOV 202 SEPPIC BUTYROSPERMUM PARKII BUTTER FAIR FOR LIFE REFINED SHEA BUTTER OLVEA ISONONYL ISONONANOATE ERCAREL N/O ERCA PENTAERYTHRITYL TETRAISOSTEARATE JOLEE 7181 OLEON MYRISTYL MYRISTATE TEGOSOFT® MM EVONIK GOLDSCHMIDT CHLORPHENESIN MACROCIDE-OL MACROCARE HYDROXYPROPYL TETRAHYDROPYRANTRIOL MEXORYL SCS CHIMEX (NOVEAL) BEESWAX CERABEIL LOR BAERLOCHER (CERESINE) XANTHAN GUM KELTROL® CG-T CP KELCO DIMETHICONE DOWSIL™ SH 200 Fluid 5 CST DOW CORNING (DOW CHEMICAL)
Exemples de l'invention 1 à 3 et exemple comparatif 1
Les compositions des exemples de l'invention (EI) 1 à 3 et de l'exemple comparatif (EC) 1 ont été préparées selon les quantités indiquées dans le Tableau 2. La quantité de chaque composant est donnée en % pondéral du poids total de la composition le contenant.
Phase INCI US EC1 EI1 EI2 EI3 A POTASSIUM HYDROXIDE 0,12 0,24 0,28 0,29 WATER jusqu'à 100 jusqu'à 100 jusqu'à 100 jusqu'à 100 GLYCERIN 8,00 8,00 8,00 8,00 CHLORPHENESIN 0,20 0,20 0,20 0,20 CAPRYLYL GLYCOL 0,30 0,30 0,30 0,30 PENTYLENE GLYCOL 1,50 1,50 1,50 1,50 B STEARIC ACID 3,00 3,00 3,00 3,00 GLYCERYL STEARATE (et) PEG-100 STEARATE 1) 1,60 1,60 1,60 1,60 BEESWAX 2,73 2,73 2,73 2,73 BUTYROSPERMUM PARKII (SHEA) BUTTER 3,55 3,55 3,55 3,55 ISONONYL ISONONANOATE 1,00 1,00 1,00 1,00 PENTAERYTHRITYL TETRAISOSTEARATE 1,00 1,00 1,00 1,00 ARACHIDYL ALCOHOL (et) BEHENYL ALCOHOL (et) ARACHIDYL GLUCOSIDE 2) 2,00 2,00 2,00 2,00 MYRISTYL MYRISTATE 1,23 1,23 1,23 1,23 C XANTHAN GUM 0,25 0,25 0,25 0,25 DIMETHICONE 2,50 2,50 2,50 2,50 SODIUM POLYACRYLATE 0,80 0,80 0,80 0,80 D HYDROXYPROPYL TETRAHYDROPYRANTRIOL 3) 20,00 20,00 20,00 20,00 Rapport molaire KOH/acide stéarique 0,19 0,39 0,45 0,47
iii. application de la couche de base (3a),
iv. séchage de la couche de base (3a),
v. application d’une ou plusieurs couche(s) intermédiaire(s) (3b),
vi. éventuellement, séchage de la/des couche(s) intermédiaire(s) (3b),
vii. application de la couche de finition (3c).
Les étapes (iii) et (vii) d’application peuvent être réalisées par poudrage électrostatique, par pulvérisation spray en phase solvantée ou aqueuse, par sérigraphie, par rouleau ou par impression digitale.
L’étape (v) d’application peut être réalisée par tampographie, sérigraphie, jet d’encre ou flexographie.
- le dispositif de détection de charge peut comprendre en outre un dispositif de transmission de données apte à enregistrer en mémoire informatique des valeurs représentatives de charges mécaniques mesurées par au moins un capteur mécanique constitué de la au moins une jauge de déformation et associée à un conditionneur électronique, et à transmettre des données à une station distante de l’isolateur ; - le dispositif de détection de charge peut comprendre un élément de protection de la au moins une jauge de déformation ; - le dispositif de détection de charge peut comprendre plusieurs jauges de déformation fixées au capot métallique de l’isolateur et préférentiellement au niveau de la surface extérieure de la partie supérieure du capot métallique ; - l’élément diélectrique peut être en verre, en porcelaine ou en céramique.
L’idée à la base de l’invention consiste donc à placer sur un isolateur au moins une jauge de déformation au niveau de la partie supérieure du capot métallique qui présente un évidement formant un logement pour une tige métallique (ou une armature métallique d’accrochage). C’est au niveau de cette partie supérieure du capot métallique où s’emboite la tige métallique d’un isolateur adjacent dans l’isolateur que le maximum de (micro)déformations mécaniques peut se produire, les déformations étant liées à des contraintes mécaniques représentatives d’une charge mécanique exercée au niveau de la ligne électrique aérienne.
Des résultats de mesures de déformations mécaniques par le dispositif de détection de charge mécanique peuvent être envoyés par tout type de mode de communication à une station de surveillance des lignes électriques d’un réseau électrique.
En cas de mesure de déformations mécaniques dépassant un seuil prédéfini sur une ligne électrique aérienne, des informations comprenant un signal d’alerte de surveillance peuvent être envoyées pour avertir un exploitant de la possible surcharge de la ligne électrique en question et du risque de défaillance si aucune disposition n’est prise par l’exploitant.
Le dispositif de détection de charge mécanique de l’isolateur selon l’invention peut être agencé pour gérer son comportement de façon évènementielle, c’est-à-dire en tenant compte de l’évolution de la mesure des déformations mécaniques exercées au niveau de la ligne électrique et/ou en fonction des conditions extérieures.
L’isolateur selon l’invention est généralement le premier isolateur (côté pylône) d'une chaîne d’isolateurs, celui le plus proche du pylône et qui sert d’ancrage à la chaîne d’isolateurs au pylône.
Description sommaire des dessins La présente invention sera mieux comprise et d'autres avantages apparaîtront à la lecture de la description qui suit et des dessins annexés dans lesquels :
- la est une illustration schématique d'un isolateur selon l’invention du type capot/tige et la montre une vue en coupe axiale de l’isolateur de la ;
- la est une illustration schématique d’une chaîne d’isolateurs de suspension avec des éléments diélectriques assemblés en série et la est une illustration schématique d’une chaîne d’isolateurs du type de la installée sur un pylône et qui soutient en l’air une ligne électrique aérienne moyenne, haute ou très haute tension au pylône ;
- les figures 3A, 3B, 3C, 3D et 3E sont des illustrations schématiques d’un isolateur selon l’invention à équiper d’une ou plusieurs jauges de déformation au capot métallique de l'isolateur ;
– la est une illustration schématique d’un isolateur selon l’invention équipé de plusieurs jauges de déformation ;
- les figures 5A et 5B sont des illustrations d’un isolateur selon l’invention utilisant un système d’accrochage chape-tenon.
Les figures 1A, 1B, 2A et 2B ont préalablement été discutées. Un isolateur 1 de type capot / tige pour lignes électriques aériennes comprend un élément diélectrique d'extrémité en verre, en porcelaine ou en céramique, ayant une surface extérieure en forme de jupe 2 et qui est prolongé par un capot métallique 4 en fonte galvanisée d’un premier côté de l’isolateur 1 et d’une tige métallique 6 d’un deuxième côté de l'isolateur 1 opposé au premier côté.
Comme déjà vu, de tels isolateurs électriques de suspension sont assemblés les uns aux autres en série en emboitant l’extrémité libre de la tige métallique 6 d’un isolateur électrique (ou une armature métallique d’accrochage) dans l’évidement T de la partie supérieure 4’ cylindrique du capot métallique 4 d’un isolateur électrique adjacent.
Un isolateur 1 avec sa jupe 2, son capot métallique 4 et sa tige métallique 6, est illustré selon plusieurs vues sur les figures 3A à 3E. Comme visible sur la , l’évidement T est sous forme d’une ouverture latérale de la partie supérieure 4’ du capot métallique 4 et présente ici une forme complémentaire à l’extrémité libre de la tige métallique 6 (ou une forme complémentaire d’une armature métallique d’accrochage). Cet évidement T présente sur le sommet de la partie supérieure 4’ du capot métallique 4 une collerette de retenue en traction de la tige métallique 6 ou de l’armature métallique d’accrochage.
Généralement, pour maintenir la tige métallique 6 dans l’évidement T ou l’armature métallique d’accrochage, une goupille est introduite dans un trou de goupille T’ agencé à travers la partie supérieure 4’ du capot métallique 4 et débouchant dans l’évidement T.
Le module à gain variable 26 et le laser semiconducteur 28 permettent donc de filtrer la lumière modulée issue du module d’entrée 18 grâce au verrouillage du laser sur la bande de fréquence de verrouillage, cette bande de fréquence ne comportant pas les fréquences latérales indésirables dans la lumière modulée issue du module d’entrée 18. Pour cela il faut bien sûr que les fréquences latérales soient séparées d’un écart de fréquence supérieur à cette bande de fréquence de verrouillage. De préférence la modulation opérée par le module d’entrée génère un écart de fréquence plusieurs fois supérieur à cette bande de fréquence de verrouillage. En effet le rejet des fréquences indésirables est d’autant meilleur que l’écart entre ces fréquences indésirables et la fréquence naturelle d’émission du laser semiconducteur 28 est important.
Il est à noter qu’en variante de réalisation de l’invention, le module à décalage de fréquence utilise un modulateur à bande latérale unique électro-optique en lieu et place du module d’entrée 18 et du module de sélection de fréquence 20. Cependant cette variante est complexe à contrôler et à réaliser, ce qui induit un encombrement important sur le circuit photonique intégré. De plus le rejet des fréquences indésirables dans cette variante est moins optimal que dans la variante principale de réalisation de l’invention, qui est donc préférée à cette variante utilisant un modulateur à bande latérale unique.
De préférence, un isolateur optique est placé entre la source de lumière laser 16 et le circuit photonique intégré 30. Cet isolateur optique n’autorise la lumière à se propager que depuis la source de lumière laser 16 vers le circuit photonique intégré 30, ce qui évite le retour de lumière entre le laser semiconducteur 28 et la source de lumière laser 16, ce qui génèrerait des interactions gênant le bon fonctionnement du système. Il est à noter que la présence de cet isolateur optique ne nuit pas à l’intégration de tout le module de décalage de fréquence dans le circuit photonique intégré 30 tel qu’il est réalisé dans l’invention. En effet, d’autres réalisations de modules de décalage en fréquence, par exemple en utilisant directement un laser comme générateur d’un peigne de fréquence, auraient empêché une telle intégration car l’isolateur optique doit être placé entre le laser source et le laser de démultiplexage.
Il est à noter qu’en variante de réalisation de l’invention il est possible d’utiliser un isolateur intégré dans le circuit photonique intégré 30, mais ce type d’isolateur étant toujours sujet de recherches cette variante n’est pas préférée. En effet un tel isolateur n’est pas disponible sur les plateformes de fonderie standards, nécessiterait des étapes de fabrication supplémentaires et occuperait un espace conséquent sur le circuit photonique intégré, alors même que ses performances sont bien en dessous de celles des isolateurs optiques classiques en termes de pertes et d’isolation.
Dans une autre variante de réalisation de l’invention, le module de sélection de fréquence 20 est un filtre photonique interférométrique à bande étroite.
Dans un premier mode de réalisation de l’invention, le système 1 de capteur à fibre optique selon l’invention comporte en outre, comme représenté sur la , deux chemins optiques séparés, un chemin aller et un chemin retour. Sur le chemin aller, la lumière 24 décalée en fréquence issue d’un port de sortie Q du module à décalage de fréquence 22, est envoyée dans une fibre à tester 42, préférentiellement après passage dans un ou plusieurs modulateurs 32, 34, 36 permettant de modeler la lumière décalée en fréquence 24 sous forme d’impulsions de lumière afin de constituer un signal de test lumineux dont le retour est plus facile à analyser.
La formation des impulsions de durées typiquement comprises entre 10ns (nanosecondes) et 100ns est obtenue par une modulation effectuée par le modulateur 36, qui est par exemple un amplificateur optique semi-conducteur (connu sous l’acronyme SOA pour l’anglais « Semiconductor Optical Amplifier »), apte à atténuer ou amplifier le signal le parcourant en fonction de son courant de polarisation, ou un modulateur d’intensité électro-optique (EOM d’après l’anglais « Electro-Optic Modulator ») intégrable dans le circuit photonique intégré 30. Ce modulateur 36 forme les impulsions et les code en outre éventuellement en intensité. Les impulsions formées sont éventuellement en outre modulées en phase par un modulateur de phase électro-optique 32, et/ou par un modulateur de polarisation 34.
En variante, la lumière 24 décalée en fréquence issue d’un port de sortie Q du module à décalage de fréquence 22, est envoyée dans une fibre à tester 42 sans passage par les modulateurs 32, 34 et 36 (ces modulateurs sont par exemple désactivables en fonction de l’utilisation du circuit photonique intégré 30). Dans cette variante, le module à décalage de fréquence 22 fait varier la fréquence de la lumière injectée dans la fibre à tester 42 en fonction du temps, par exemple selon un signal fréquentiel en dent de scie ou triangulaire. Dans ce cas l’analyse de la lumière rétrodiffusée en sortie de la fibre à tester 42 utilise une transformée de Fourrier.
La lumière 24 décalée en fréquence et mise en forme éventuellement à travers les différents modulateurs 32, 34, 36, correspond à un signal lumineux de test qui sort du circuit photonique intégrée 30 par son port de sortie H, et est envoyé dans un amplificateur optique 38 qui augmente le niveau de puissance de ce signal lumineux de test jusqu’au niveau de puissance adéquat avant sa transmission dans la fibre 42 à tester via un dispositif de circulation optique, ici un circulateur 40. En effet ce signal lumineux de test doit être assez puissant pour qu’un signal retour correspondant en provenance de la fibre à tester 42 puisse être reçu par le circulateur 40 et analysé par le système 1 selon l’invention. Le circulateur 40 sépare la lumière transmise dans la fibre à tester 42 de la lumière rétrodiffusée correspondante, qui correspond à ce signal retour. Cette lumière rétrodiffusée suit le chemin retour du système 1 de capteur à fibre optique, c’est-à-dire est amplifiée par un amplificateur optique 44 avant d’entrer dans le circuit photonique intégré 30 par un port de retour I. Cette lumière rétrodiffusée amplifiée est ensuite envoyée dans un récepteur 46.
Il est à noter que le circulateur 40 permet à la lumière de passer du port H vers la fibre à tester 42, et de la fibre à tester 42 vers le port I, mais interdit tout retour de lumière de la fibre à tester 42 vers le port H, ou du port I vers le port H, ou encore du port I vers la fibre à tester 42. Il en est de même pour tout autre type de dispositif de circulation optique dans le sens de la présente demande. En variante ce dispositif de circulation optique est un commutateur optique (dans le cas de signaux optiques de durée finie), ou un coupleur, éventuellement un coupleur dichroïque.
Les amplificateurs optiques 44 et 38 sont typiquement des amplificateurs à fibre dopée à l’erbium (« erbium-doped fiber amplifier » en anglais) amenant la lumière en sortie à une puissance de l’ordre de 100mW (milliwatt). La lumière arrivant du circuit photonique intégré 30 sur l’amplificateur optique 38 est à moins de 10mW notamment du fait des pertes lumineuses dans le circuit photonique intégré 30 sur le chemin aller. De même, la lumière rétrodiffusée par la fibre à tester 42 est de puissance comprise typiquement entre 0.1 et 100 nW (nanoWatt). En variante les amplificateurs ne sont pas utilisés, notamment dans le cas d’une application de l’invention sur une fibre à tester EBF.
Dans encore une autre variante, on utilise à la place des amplificateurs 38 et 44 externes, et du circulateur 40, des amplificateurs internes associés à un ou plusieurs coupleurs directionnels internes, c’est-à-dire que ces amplificateurs et coupleurs sont dans cette autre variante, intégrés dans le circuit photonique intégré 30. Cet arrangement est par exemple utilisé lorsque le module à décalage de fréquence 22et les modulateurs 32, 34, 36 génèrent des trains d’impulsions très longs ou encore lorsque le module à décalage de fréquence 22 utilise un balayage fréquentiel (notamment selon la technique dite OFDR pour l’anglais « Optical Frequency-Domain Reflectometry »).
Le récepteur 46 reçoit la lumière rétrodiffusée amplifiée ainsi qu’une partie de la lumière non rétrodiffusée émise par la source de lumière laser 16, grâce à un coupleur directionnel positionné entre d’une part le port A d’entrée et d’autre par le module à décalage de fréquence 22 et le récepteur 46. De préférence cette lumière non rétrodiffusée est décalée en fréquence par un modulateur à décalage de fréquence 48 avant sa transmission au récepteur 46, afin de fournir au récepteur 46 une lumière non rétrodiffusée dans une plage de fréquence facilitant le traitement du récepteur 46.