INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme il ressort clairement de la , une forme de section transversale circulaire induit le déplacement latéral d’une fibre 120 plus important en comparaison à une forme triangulaire aux sommets arrondis, pour un nombre élasto-gravitationnel constant.
Il convient de noter qu’une forme triangulaire aux côtés concaves (non représentée) peut permettre d’induire un déplacement latéral d’une fibre 120 plus important. Le choix d’une telle forme peut ainsi être fait dans le but d’amplifier le déplacement latéral, mais il implique toutefois un risque de piégeage de la fibre dans le réseau d’obstacles, en particulier dans le cas de fibres longues et souples qui risquent de rester bloquées sur un sommet de la forme triangulaire. De plus, le temps de résidence de la fibre 120 dans le réseau d’obstacles 130 est alors augmenté.
De manière générale, afin de minimiser le risque de blocage et le temps de résidence, le rapport entre la longueur de la fibre 120 et la dimension maximale d’un obstacle du réseau d’obstacle 130 peut être choisi au voisinage de 1. En effet des fibres longues ont tendance à se bloquer sur les obstacles 131.
Afin de minimiser le risque de piégeage des fibres 120 par friction, l’orientation des obstacles peut être choisi tel qu’une majorité des sommets de la forme triangulaire de la section de l’obstacle soient plus proche de la zone inférieure 150 de la cuve 110 que de la zone supérieure 140 de la cuve 110, en d’autres termes que la forme triangulaire « pointe » vers la partie supérieure.
Afin de minimiser le risque de piégeage des fibres 120 par blocage, l’orientation des obstacles peut être choisi tel qu’une majorité des sommets de la forme triangulaire de la section de l’obstacle soient plus proche de la zone supérieure 140 de la cuve 110 que de la zone inférieure 150 de la cuve 110, en d’autres termes que la forme triangulaire « pointe » vers la partie inférieure.
Également, la rugosité de surface des obstacles du réseau d’obstacles 130 peut être réduite afin de minimiser le risque de piégeage par friction des fibres 120.
On comprend ainsi que la taille des obstacles du réseau d’obstacles 130 par rapport à la taille moyenne des fibres à trier, la forme de leur section transversale, l’orientation de leur section transversale, ainsi que leur nombre dans le réseau d’obstacles 130, sont des paramètres de conception du dispositif de tri 100 qui peuvent être ajustés afin d’adapter le dispositif à l’application envisagée.
Afin d’illustrer les possibilités d’application du dispositif de tri 100, deux exemples sont donnés ci-après.
Exemple d’une première application particulière A la est illustrée schématiquement une installation de traitement 200 d’eaux usées, telle qu’une station d’épuration.
L’installation de traitement 200 comprend un circuit 210 de traitement des eaux usées, qui peut par exemple comprendre un poste de prétraitement visant à séparer de l’eau usagées les éléments solides de taille importante, les sédiments et les graisses. En général, un tel circuit 210 comprend ensuite des bassins de traitement biologique, et des clarificateurs.
L’installation de traitement 200 peut comprendre un dispositif de tri 100, préférentiellement en aval du circuit 210 de traitement. En effet, il est préférable de filtrer une eau déjà épurée en grande partie, afin que le dispositif de tri 100 puisse faire effet dans des conditions optimales.
Les effluents traités en sortie de l’installation de traitement 200 sont ainsi dépollués et ne comportent plus ou peu de fibres, en particulier synthétiques.
L’intégration d’un dispositif de tri 100 dans une installation de traitement 200 permet ainsi d’améliorer le traitement des eaux usées au plus proche de la source de pollution, de façon préventive avant tout déversement dans l’environnement, et de manière totalement passive.
Dans une telle application, l’ordre de grandeur des fibres est celui du millimètre. Conformément à ce qui a été exposé plus en amont, les dimensions des obstacles du réseau d’obstacles 130, et leur espacement, sont alors choisies dans ce même ordre de grandeur.
La illustre un deuxième mode de réalisation d’un composant électronique 40, dans lequel le composant électronique comporte trois composants MEMS résonants à actionnement non linéaire, et plus particulièrement trois capteurs MEMS capacitifs du type à membrane circulaire.
De manière analogue à la , la illustre une vue schématique du dessous du composant électronique 40.
Dans ce deuxième mode de réalisation, le composant électronique 40 comprend une antenne planaire 14 comportant trois boucles imbriquées.
Le composant 40 comporte trois boucles d’antenne, 42, 44, 46, chacune comportant un composant MEMS 48, 50, 52, les composants MEMS étant par exemple des capteurs MEMS capacitifs.
Par exemple, le composant 40 comporte un premier capteur MEMS capacitif 48 de mesure de l’humidité, un deuxième capteur MEMS capacitif 50 de mesure de la température, et un troisième capteur MEMS capacitif 52 de mesure de la pression.
Dans ce deuxième mode de réalisation, chaque capteur MEMS capacitif est connecté en un point de contact distinct à l’antenne 14, sur une boucle d’antenne distincte.
Chacun des capteurs MEMS capacitifs est, dans un mode de réalisation, de manière analogue de la manière à la connexion illustrée en .
La illustre la connexion du capteur MEMS 48 à la boucle d’antenne 42 dans le mode de réalisation de la , la connexion des autres capteurs MEMS 50, 52 aux autres boucles d’antennes étant analogue.
Un composant MEMS 48, sur un substrat 54, est connecté à un élément d’antenne 42 via des pistes conductrices 56, et des fils 58 de pontage filaire (wire bonding).
Selon une variante, les premier, deuxième et troisième capteurs MEMS capacitifs 48, 50, 52 sont par exemple connectés en parallèle ou en série en un même point de contact de l’antenne 14.
De manière analogue, chacun de ces capteurs MEMS capacitifs a une fréquence de résonance propre, appartenant à une plage de fréquences de résonance propre, les plages de fréquences de résonance de trois capteurs étant disjointes.
Ainsi, trois grandeurs physiques distinctes sont mesurables, en appliquant le procédé de mesure décrit ci-dessus en référence à la , par exemple la température, l’humidité et la pression.
Bien entendu, la température, l’humidité et la pression sont des exemples de grandeurs physiques mesurables, l’invention s’appliquant de manière analogue pour la mesure d’autres grandeurs physiques.
Dans un mode de réalisation, l’antenne 14 est réalisée par impression sur un substrat via une technologie de fabrication de circuit imprimé, et chaque composant MEMS est réalisé sur un substrat en silicium.
Dans un autre mode de réalisation, l’antenne 14 et la pluralité de capteurs MEMS capacitifs sont implantés sur un même substrat, par exemple un substrat en silicium, en utilisant des technologies de fabrication de microsystèmes. La connexion entre chaque capteur MEMS capacitif et l’antenne est alors réalisée avec des pistes conductrices.
La illustre un exemple d’un troisième mode de réalisation d’un composant électronique sans-fil passif 60, illustré dans une vue « du dessus ».
Enfin, le tracé arrière de l’au moins une délimitation latérale est obtenu en fonction du deuxième ensemble de points, c’est-à-dire que le profil de la délimitation latérale, hors du cône de vision de la caméra, est recréé à partir du deuxième ensemble de points correspondant à des positions enregistrées de la délimitation latérale.
Cela permet ainsi d’obtenir le tracé arrière des délimitations latérales des voies de circulation autour d’un véhicule, en employant uniquement une caméra avant, et en minimisant la quantité d’informations traitées par le véhicule, limitant les besoins de calcul.
Selon l’exemple de la , le véhicule 10 circule sur une portion de route comprenant plusieurs voies 101, 102 et 103. Le véhicule 10 circule sur une voie de circulation courante 102 entourée par deux voies latérales adjacentes 101 et 102, la voie adjacente 103 étant à gauche de la voie courante 102 (selon le sens de circulation du véhicule 10) et la voie adjacente 101 étant à droite de la voie courante 102 (selon le sens de circulation du véhicule 10).
On constate de plus que la tenue à l’eau et à l’huile de la composition selon l’invention sont significativement améliorées par rapport à celles de la composition comparative.
Ingrédients (nom INCI, nom chimique) Composition 2 Ethylcellulose (dispersion aqueuse avec 26.2% d’éthylcellulose ; Aquacoat ECD-30 – FMC Biopolymer) 40 Octyldodecanol 31 Gellan gum (Kelcogel CG LA– CP Kelco) 0,15 Euphorbia Cerifera (Candelilla) Wax Extract (Candellila Resin E-1 – Japan Natural Products) 2 Neopentyl Glycol Dicaprate (Estemol N-01– Nisshin Oillio) 20,85 Alcool cétylique 1,00 Eau 4,90 Red 33 0,10
Mode opératoire On mélange le neopentylglycol dicaprate, l’octyldodécanol, le cetyl alcohol, la résine de candelilla à 80°C sous agitation, puis on refroidit ce mélange à 55°C et on l’ajoute sur l’Aquacoat ECD à 55°C, sous agitation. On ajoute la gomme gellan et l’on poursuit l’agitation pendant 30 minutes. Les matières colorantes sont ensuite introduites, sous agitation. On refroidit ce mélange à 30°C puis on ajoute les conservateurs. Le mélange est laissé refroidir et conditionné dans un flacon de type gloss (flacon muni d’un applicateur floqué - référence 14030, Geka GmbH).
Elle s’applique facilement sur les lèvres, en un dépôt fin et frais, très peu collant. Le dépôt ne migre pas.
On constate également que le dépôt ne transfère pas et que la tenue à l’eau et à l’huile de la composition est très bonne (protocoles de l’exemple 1).
Ingrédients (nom INCI, nom chimique) COMPOSITION 3 INVENTION Octyldodecanol 11,55 Sucrose Laurate (Surfhope SE COSME C-1216 - Mitsubishi Kagaku Foods) 1,5 Phenoxyethanol 0,7 Ethylcellulose (AQUALON EC N7 PHARM - Ashland) 3 Octyldodecanol 25,71 Isononyl Isononanoate 4,8 Ethanol 2 Red 33 0,04 Eau 7,5 Caprylic/Capric Triglyceride 8 Hydrogenated Coco-Glycerides (Softisan 100 - Cremer Oleo) 7 Red 7 0,5 Dehydroxanthan Gum (Amaze XT – Akzo Nobel) 0,2 Euphorbia Cerifera (Candelilla) Wax Extract (Candellila Resin E-1 – Japan Natural Products) 3 Ethylcellulose (dispersion aqueuse avec 26.2% d’éthylcellulose ; AQUACOAT ECD-30 – FMC Biopolymer) 24,5
Mode opératoire D’une part, on mélange le capric/caprylic triglyceride, le Softisan 100 et une partie de l’octyldodécanol, à 55°C sous agitation, puis on ajoute ce mélange sur l’Aquacoat ECD à 55°C, sous agitation. On ajoute la xanthane et l’on poursuit l’agitation pendant 30 minutes. On ajoute enfin le sucrose laurate et l’on maintient l’agitation pendant 45 minutes. On mélange le reste de l’octyldodecanol et l’éthylcellulose N7, sous agitation à 90°C puis on introduit la résine de candelilla toujours sous agitation jusqu’à obtention d’un homogène. On refroidit ce mélange à 60°C. On ajoute le gel résultant au mélange obtenu précédemment, sous agitation, pendant 30 minutes à 55°C (1300tr/min). Les matières colorantes sont ensuite introduites, sous agitation, à 45°C, puis les conservateurs. Le mélange est laissé refroidir et conditionné dans un flacon de type gloss (flacon muni d’un applicateur floqué - référence 14030, Geka GmbH).
Elle s’applique facilement sur les lèvres, en un dépôt fin et frais, très peu collant. Le dépôt ne migre pas et ne transfère pas (protocole de l’exemple 1).
En outre, la tenue à l’eau et à l’huile de la composition est très bonne (protocole défini à l’exemple 1).
EMULSION LIQUIDE COMPRENANT DE L’ETHYLCELLULOSE, UNE RESINE NATURELLE, UN ALCOOL GRAS LIQUIDE, UN ESTER SOLIDE ET PROCEDE LA METTANT EN OEUVRE La présente invention a pour objet une composition cosmétique liquide se présentant sous la forme d’une émulsion comprenant de l’éthylcellulose, une résine naturelle, au moins une huile alcool, au moins un composé solide ester hydrocarboné, ainsi qu’un procédé de maquillage et/ou de soin de matières kératiniques humaines la mettant en œuvre.
Le procédé de préparation proposé par la présente divulgation peut mener à une couche de revêtement uniforme et dense ayant une épaisseur apte à être maîtrisée sur une surface du matériau, qui est simple et apte à être maîtrisée. La présente divulgation conçoit un procédé de revêtement économique qui est facile à mettre en œuvre, qui peut significativement améliorer la performance électrochimique du matériau de cathode en LCO et possède une perspective d’application prometteuse.
De préférence, à l’étape (1), le matériau de cathode en LCO revêtu avec le copolymère organique possède une formule chimique de LiM x Co 1-x O 2 , où 0 < x ≤ 0,2, et M est au moins l’un sélectionné parmi le groupe constitué de Al, Zr, Ni, Mn, B, Nb, Sr, La, W, Y, Ce, Si, Mo, et Ti.
De préférence, à l’étape (1), la solution de copolymère organique peut être directement préparée ou peut être achetée ; et à l’étape (1), le solvant est au moins l’un sélectionné parmi le groupe constitué de l’éthanol, de la N-méthylpyrrolidone (NMP), du diméthylformamide (DMF) et de la butanone.
De préférence, à l’étape (2), l’évaporation sous agitation est effectuée pendant 1,5 h à 2,5 h à une vitesse de rotation de 300 tr/min à 600 tr/min et une température de 60 °C à 90 °C ; le séchage est effectué à une température de 80 °C à 100 °C pendant 10 h à 24 h ; et le traitement de recuit est effectué sous gaz inerte à une température de 150 °C à 300 °C pendant 2 h à 6 h, où le gaz inerte est l’azote ou l’argon.
En outre, la présente divulgation propose l’utilisation du matériau de cathode en LCO dans les domaines des batteries 3C et des batteries de puissance. De préférence, la présente divulgation propose l’utilisation du matériau de cathode en LCO à une tension de coupure élevée (supérieure ou égale à 4,45 V).
Comparativement à l’art antérieur, la présente divulgation possède les effets bénéfiques suivants : Le procédé de préparation proposé par la présente divulgation peut mener à une couche de revêtement uniforme et dense ayant une épaisseur apte à être maîtrisée sur une surface du matériau, qui est simple et apte à être maîtrisée. La présente divulgation conçoit un procédé de revêtement économique qui est facile à mettre en œuvre, qui peut significativement améliorer la performance électrochimique du matériau de cathode en LCO et possède une perspective d’application prometteuse. Le matériau de cathode en LCO proposé dans la présente divulgation est obtenu par le revêtement d’une surface d’une particule de LCO avec un copolymère organique, qui peut protéger la stabilité structurale du LCO, inhiber la dissolution du cobalt et la précipitation de l’oxygène des mailles, et améliorer la stabilité de cyclage du LCO à une tension élevée. Dans la présente divulgation, un copolymère organique ayant des groupes fluor et sulfonyle est uniformément combiné sur une surface d’un matériau de cathode en LCO. L’atome de fluor mène à un dopage de mailles sur la surface, et F-Me possède une énergie de liaison chimique plus élevée que Me-O, ce qui est favorable au renforcement de la stabilité de la structure du LCO. De plus, le dopage par F peut atténuer la corrosion par HF dans un électrolyte sur le matériau de cathode. Le groupe sulfonyle peut conduire efficacement des ions lithium pour amener les ions lithium en contact intime avec un électrolyte, ce qui améliore la conductivité électrique et la performance nominale et réduit la polarisation.
est une image morphologique du matériau de cathode en LCO préparé à l’Exemple 3.
Pour bien expliquer les objectifs, les solutions techniques et les avantages de la présente divulgation, la présente divulgation sera expliquée plus en détail ci-dessous en référence au dessin annexé et aux exemples spécifiques.
Dans les exemples, sauf indication contraire, les procédés expérimentaux utilisés sont classiques, et les matériaux et réactifs utilisés sont commercialement disponibles.
Les copolymères organiques utilisés dans les exemples de la présente divulgation sont des produits commercialement disponibles ayant les formules moléculaires et noms spécifiques comme suit : - copolymère PFSA-PTFE (C 7 F 13 O 3 SO 3 H) 20 •(C 2 F 4 ) 20 (m = 20, n = 20) ; - PFOS C 8 F 17 SO 3 H (n = 7, R = OH) ; - PFPS C 5 F 11 SO 2 NH 2 (n = 4, R = NH 2 ) ; - copolymère PFSA-PTFE (C 7 F 13 O 3 SO 3 H) 25 •(C 2 F 4 ) 25 (m = 25, n = 25) ; - copolymère PFSA-PTFE (C 7 F 13 O 3 SO 3 H) 15 •(C 2 F 4 ) 15 (m = 15, n = 15) ; - copolymère PFSA-PTFE (C 7 F 13 O 3 SO 3 H) 30 •(C 2 F 4 ) 30 (m = 30, n = 30) ; - perfluoroéthane sulfonate C 2 F 5 SO 3 H (n = 1, R = OH) ; - perfluoroundécane sulfonate C 11 F 23 SO 3 H (n = 10, R = OH) ; - poly(fluorure de vinylidène) (PVDF) (poids moléculaire : 11 000) ; et - dodécylsulfonate de sodium C 12 H 25 SO 3 Na.
Un procédé de préparation d’un matériau de cathode en LCO a été proposé, où une modification a été atteinte par un revêtement avec un copolymère organique. Le procédé de préparation a comporté spécifiquement les étapes suivantes :
(1) Une particule de LCO a été méticuleusement mélangée avec un solvant, et une solution de copolymère organique a été ajoutée pour obtenir un mélange A, où le matériau de cathode en LCO a possédé une formule chimique de LiAl 0,02 Mg 0,01 Co 0,97 O 2 .
(2) Le mélange A a été soumise à une évaporation sous agitation pendant 2 h à une vitesse de rotation de 500 tr/min et une température de 80 °C, un résidu a été séché à 90 °C pendant 15 h et ensuite broyé, et un matériau broyé a été soumis à un traitement de recuit sous azote à 200 °C pendant 4 h et ensuite broyé pour obtenir le matériau de cathode en LCO.
Un procédé de préparation dans chacun des Exemples 1 à 11 de la présente divulgation a été le même que celui de l’Exemple 1, à l’exception que les constituants sélectionnés étaient légèrement différents de ceux de l’Exemple 1. La sélection de constituants spécifiques dans les Exemples 1 à 11 et les Exemples Comparatifs 1 et 2 de la présente divulgation a été présentée dans le Tableau 1.
Exemple Copolymère organique Solvant Particule de LCO Proportion en poids (%) du copolymère organique sur la base d’un poids de la particule de LCO Masse (g) Concentration (%) Type Volume (mL) Type Masse (g) Exemple 1 1 20 (C 7 F 13 O 3 SO 3 H) 20 ．(C 2 F 4 ) 20 (m = 20, n = 20) 150 Éthanol anhydre 100 0,2 Exemple 2 5 20 (C 7 F 13 O 3 SO 3 H) 20 ．(C 2 F 4 ) 20 (m = 20, n = 20) 150 Éthanol anhydre 100 1 Exemple 3 10 20 (C 7 F 13 O 3 SO 3 H) 20 ．(C 2 F 4 ) 20 (m = 20, n = 20) 150 Éthanol anhydre 100 2 Exemple 4 15 20 (C 7 F 13 O 3 SO 3 H) 20 ．(C 2 F 4 ) 20 (m = 20, n = 20) 150 Éthanol anhydre 100 3 Exemple 5 2,3 90 PFOS (n = 7, R = OH) 150 Éthanol anhydre 100 2 Exemple 6 2,3 90 PFPS (n = 4, R = NH 2 ) 150 Éthanol anhydre 100 2 Exemple 7 10 20 (C 7 F 13 O 3 SO 3 H) 25 ．(C 2 F 4 ) 25 (m = 25, n = 25) 150 Éthanol anhydre 100 2 Exemple 8 10 20 (C 7 F 13 O 3 SO 3 H) 15 ．(C 2 F 4 ) 15 (m = 15, n = 15) 150 Éthanol anhydre 100 2 Exemple 9 10 20 (C 7 F 13 O 3 SO 3 H) 30 ．(C 2 F 4 ) 30 (m = 30, n = 30) 150 Éthanol anhydre 100 2 Exemple 10 2,3 90 Perfluoroéthane sulfonate (n = 1, R = OH) 150 Éthanol anhydre 100 2 Exemple 11 2,3 90 Perfluoroundécane sulfonate (n = 10, R = OH) 150 Éthanol anhydre 100 2 Exemple Comparatif 1 2 Solide PVDF (poids moléculaire : 11 000) 150 NMP 100 2 Exemple Comparatif 2 2 Solide Dodécylsulfonate de sodium C 12 H 25 SO 3 Na 150 Éthanol anhydre 100 2
De manière préférée, le fluide caloporteur à transition de phases est choisi parmi le pentane, le méthanol, le toluène, l’acétone, l’eau, l’eau glycolée.
Dans une forme de réalisation, la turbomachine comprenant au moins une aube de guidage fixe montée radialement dans la veine intérieure, le premier échangeur de chaleur est intégré à l’aube de guidage fixe de la turbomachine. Une telle forme de réalisation permet de s’affranchir du montage d’un échangeur de chaleur supplémentaire, permettant de limiter la masse du système de chauffage.
De préférence, l’aube de guidage comprenant une enveloppe creuse définissant une paroi intérieure, le dispositif caloduc est configuré pour être positionné en contact avec la paroi intérieure, de manière à récupérer efficacement la chaleur du flux d’échappement circulant dans la veine intérieure.
Dans une forme de réalisation, l’aube de guidage fixe comprenant une enveloppe creuse définissant une paroi intérieure, le premier échangeur comprend une pluralité d’éléments conducteurs, montés sur la paroi intérieure de l’aube de guidage fixe, de manière à augmenter le transfert de chaleur du flux d’échappement vers le fluide caloporteur par convection.
Dans une forme de réalisation, la paroi intérieure de l’aube de guidage fixe est une paroi poreuse de manière à améliorer le transfert de chaleur avec le flux d’échappement.
Dans une forme de réalisation, le deuxième échangeur de chaleur est monté dans un module de protection comprenant un gaz inerte, le module de protection étant configuré pour détecter une fuite dans le deuxième échangeur de chaleur. Ainsi, toute fuite de carburant est évitée.
De préférence, les échangeurs de chaleur comprennent chacun des surfaces secondaires d’échanges thermiques, par exemple des rainures ou des ailettes, pour favoriser les échanges thermiques entre le flux d’échappement, respectivement le flux de carburant, et le fluide caloporteur.
De manière préférée, le deuxième échangeur de chaleur est positionné verticalement au-dessus du premier échangeur de chaleur, de manière à permettre un retour du fluide caloporteur à l’état liquide par gravité dans le dispositif caloduc.
Dans une forme de réalisation, le système de chauffage comprend : au moins deux premiers échangeurs de chaleur, chacun étant configuré pour être monté dans la veine intérieure de la turbomachine, et au moins deux dispositifs caloducs reliant respectivement les deux premiers échangeurs de chaleur au deuxième échangeur de chaleur.
Une telle forme de réalisation permet de réchauffer le flux de carburant de manière progressive et plus efficace. Le deuxième échangeur est avantageusement mutualisé, ce qui limite l’encombrement.
L’invention concerne également un ensemble d’une turbomachine d’aéronef comprenant une chambre de combustion et une veine intérieure de circulation d’un flux d’échappement issu de la chambre de combustion et d’un système de chauffage tel que décrit précédemment, le premier échangeur de chaleur étant monté dans la veine intérieure de la turbomachine et le deuxième échangeur de chaleur étant monté extérieurement à la turbomachine.
L’invention porte également sur un aéronef comprenant un réservoir cryogénique dans lequel est stocké un carburant et un ensemble d’une turbomachine et d’un système de chauffage du carburant tel que décrit précédemment.
Enfin, l’invention concerne un procédé de chauffage d’un carburant pour l’alimentation d’une turbomachine d’aéronef, le carburant étant issu d’un réservoir cryogénique, la turbomachine comprenant une chambre de combustion et une veine intérieure de circulation d’un flux d’échappement issu de la chambre de combustion, le procédé de chauffage étant réalisé au moyen du système de chauffage tel que décrit précédemment et comprenant les étapes consistant à : Réchauffer le fluide caloporteur à l’état liquide dans le premier échangeur de chaleur à partir des calories issues du flux d’échappement circulant dans la veine intérieure de la turbomachine de manière à ce que le fluide caloporteur soit à l’état gazeux, Acheminer, dans le dispositif caloduc, le fluide caloporteur à l’état gazeux vers le deuxième échangeur de chaleur, Réchauffer le flux de carburant, dans le deuxième échangeur de chaleur, à partir des calories issues du fluide caloporteur à l’état gazeux de manière à ce que le fluide caloporteur soit à l’état liquide.
La est une représentation schématique d’un système de chauffage selon l’art antérieur.
La est une représentation schématique d’un système de chauffage selon une forme de réalisation de l’invention.
Le procédé 200c selon le quatrième aspect de l’invention comprend les première 201, deuxième 202 et troisième 203 étapes identiques à celles illustrées pour le procédé 200a selon le deuxième aspect de l’invention.
La quatrième étape 204c du procédé selon le quatrième aspect de l’invention, illustrée en , consiste à déposer une couche 308 en matériau diélectrique sur la zone globale de motifs, ladite couche 308 présentant une surface supérieure plane.