INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La porcelaine est une céramique fine et translucide qui, si elle est produite à partir du kaolin par cuisson à plus de 1 200 °C, prend le nom plus précis de porcelaine dure. Elle est principalement composée d'un mélange de quartz, de feldspath et de kaolin, additionnée d'argile à pipe (ball clay) afin d'augmenter sa plasticité. Le quartz et le feldspath sont réduits en poudre sous l'action de meules en granit, puis moulus dans un cylindre en rotation contenant des galets et de l'eau. Le feldspath permet d'abaisser le point de vitrification de la porcelaine lors de la cuisson.
De préférence, le composé organique contient de l’oxygène, et de manière préférée, il contient que l’oxygène comme hétéroatome. De manière préférée, il est choisi parmi la γ-valérolactone, la 2-acétylbutyrolactone, le triéthylèneglycol, le diéthylèneglycol, l’éthylèneglycol, l’acide éthylènediaminetétra-acétique (EDTA), l’acide maléique, l’acide malonique, l’acide citrique, l’acide gluconique, le succinate de diméthyle, le glucose, le fructose, le saccharose, le sorbitol, le xylitol, l’acide γ-cétovalérique, le diméthylformamide, la 1-méthyl-2-pyrrolidinone, le carbonate de propylène, le 3-oxobutanoate de 2-méthoxyéthyle, la bicine, la tricine, le 2-furaldéhyde (aussi connu sous le nom furfural), le 5-hydroxyméthylfurfural (aussi connu sous le nom 5-(hydroxyméthyl)-2-furaldéhyde ou 5-HMF), le 2-acétylfurane, le 5-méthyl-2-furaldéhyde, l’acide ascorbique, le lactate de butyle, le 3-hydroxybutanoate d’éthyle, le 3-éthoxypropanoate d’éthyle, l’acétate de 2-éthoxyéthyle, l’acétate de 2-butoxyéthyle, l’acrylate de 2-hydroxyéthyle, la 1-vinyl-2-pyrrolidinone, la 1,3-diméthyl-2-imidazolidinone, la 1-(2-hydroxyéthyl)-2-pyrrolidinone, la 1-(2-hydroxyéthyl)-2,5-pyrrolidinedione, la 5-méthyl-2(3H)-furanone, la 1-méthyl-2-pipéridinone et l’acide 4-aminobutanoïque.
La teneur en composé(s) organique(s) contenant de l’oxygène et/ou de l’azote et/ou du soufre sur le catalyseur frais est comprise entre 1 et 30 % poids, de préférence entre 1,5 et 25% poids, et de manière plus préférée entre 2 et 20 % poids par rapport au poids total du catalyseur frais.
La préparation du catalyseur frais est connue et comprend généralement une étape d’imprégnation des métaux du groupe VIII et du groupe VIB et éventuellement du phosphore et/ou du composé organique sur le support d’oxyde ne comportant pas de zéolite, suivie d’un séchage, puis d’une calcination optionnelle permettant d’obtenir la phase active sous leurs formes oxydes. Avant son utilisation dans un procédé d'hydrotraitement et/ou d’hydrocraquage de coupes hydrocarbonées, le catalyseur frais est généralement soumis à une sulfuration afin de former l’espèce active telle que décrite ci-dessous.
L’étape d’imprégnation de la préparation du catalyseur frais peut être réalisée soit par imprégnation en slurry, soit par imprégnation en excès, soit par imprégnation à sec, soit par tous autres moyens connus de l'Homme du métier.
L’étape d’imprégnation comporte plusieurs modes de mises en œuvre. Ils se distinguent notamment par le moment de l’introduction du composé organique lorsqu’il est présent et qui peut être effectuée soit en même temps que l’imprégnation du composé comportant un métal du groupe VIB (co-imprégnation), soit après (post-imprégnation), soit avant (pré-imprégnation). De plus, on peut combiner les modes de mise en œuvre.
Avantageusement, après chaque étape d’imprégnation, que ce soit une étape d’imprégnation des métaux et optionnellement du phosphore ou du composé organique, on laisse maturer le support imprégné.
Toute étape de maturation est avantageusement réalisée à pression atmosphérique, dans une atmosphère saturée en eau et à une température comprise entre 17°C et 50°C, et de préférence à température ambiante. Généralement, une durée de maturation comprise entre dix minutes et quarante-huit heures et de préférence comprise entre trente minutes et six heures, est suffisante.
La solution d'imprégnation peut comprendre tout solvant polaire connu de l'homme du métier. Ledit solvant polaire utilisé est avantageusement choisi dans le groupe formé par le méthanol, l'éthanol, l'eau, le phénol, le cyclohexanol, pris seuls ou en mélange. Ledit solvant polaire peut également être avantageusement choisi dans le groupe formé par le carbonate de propylène, le DMSO (diméthylsulfoxyde), la N-méthylpyrrolidone (NMP) ou le sulfolane, pris seul ou en mélange. De manière préférée, on utilise un solvant protique polaire. Une liste des solvants polaires usuels ainsi que leur constante diélectrique peut être trouvée dans le livre « Solvents and Solvent Effects in Organic Chemistry » C. Reichardt, Wiley-VCH, 3ème édition, 2003, pages 472-474. De manière très préférée, le solvant utilisé est l’eau ou l'éthanol, et de manière particulièrement préférée, le solvant est l’eau. Dans un mode de réalisation possible, le solvant peut être absent dans la solution d’imprégnation.
Après l’étape d’imprégnation et une éventuelle étape de maturation, le catalyseur est soumis à une étape de séchage à une température inférieure à 200°C, avantageusement comprise entre 50°C et 180°C, de préférence entre 70°C et 150°C, de manière très préférée entre 75°C et 130°C, sans étape de calcination ultérieure. L’étape de séchage est préférentiellement réalisée sous une atmosphère inerte ou sous une atmosphère contenant de l’oxygène.
Selon une variante de l’invention, préférée lorsqu’un composé organique est présent, le catalyseur frais n’a pas subi de calcination lors de sa préparation, c'est-à-dire que le précurseur catalytique imprégné n'a pas été soumis à une étape de traitement thermique à une température supérieure à 200°C sous une atmosphère inerte ou sous une atmosphère contenant de l’oxygène, en présence d’eau ou non.
Selon une autre variante de l’invention, le catalyseur frais a subi une étape de calcination lors de sa préparation, c'est-à-dire que le précurseur catalytique imprégné a été soumis à une étape de traitement thermique à une température comprise entre 200 et 1000°C et de préférence entre 250 et 750°C, pendant une durée typiquement comprise entre 15 minutes et 10 heures, sous une atmosphère inerte ou sous une atmosphère contenant de l’oxygène, en présence d’eau ou non.
Le contrôleur haut/bas 540 reçoit par exemple en provenance du contrôleur 542 un signal "up/down enable", des signaux seuil "status high bound" et "status low bound" et un signal "status counter res" et fournit par exemple au contrôleur 542 un signal "up/down result" indiquant les modifications de tension, de fréquence et/ou de tension de polarisation et un signal de commande "up/down done" indiquant le moment où une modification de la tension d'alimentation, de la tension de polarisation et/ou de la fréquence du circuit est disponible, en d'autres termes que le nouveau résultat haut/bas a été calculé. Ce résultat déclenche par exemple une modification correspondante de la tension d'alimentation, de la fréquence du circuit et/ou de la tension de polarisation du circuit.
Le contrôleur 542 reçoit par exemple le signal de compteur de statut C_S sur la ligne d'entrée 530 en provenance du compteur maître 523 et reçoit également les signaux ICG REG CTRL et STATUS UNPLUGGED. Le contrôleur 542 communique également par exemple avec les circuits collecteur 518 par l'intermédiaire des signaux d'interface de registre de collecteur COLLECTOR REG INTERFACE, de sorte que les registres du circuit 500 fassent partie du réseau de registres du dispositif.
Le contrôleur 542 est par exemple configuré également pour communiquer avec l'interface de registres (REG INTERFACE) 506. En outre le contrôleur 542 est par exemple configuré pour générer des requêtes d'interruption (IRQ) au processeur hôte, incluant par exemple une ou plusieurs parmi : une interruption de statut mis à jour "Status updated IRQ" indiquant le moment où le statut a été mis à jour, une interruption d'erreur d'alarme "alarm error IRQ", une interruption d'avertissement d'alarme "alarm warning IRQ" indiquant le moment où une alarme a été activée dans une ou plusieurs cellules de protection de la synchronisation temporelle, une interruption d'alarme mise à jour "alarm updated IRQ" indiquant que les emplacements d'alarme ont été sauvegardés et une interruption de haut/bas mis à jour "Up/down updated IRQ" indiquant le moment où le contrôleur haut/bas 540 a calculé si la tension d'alimentation ou de polarisation et/ou la fréquence du circuit doit être réglée.
Le fonctionnement des modes de gestion des boucles de statut et d'alarme sera maintenant décrit plus en détail en relation avec les figures 14, 15A et 15B.
La est un chronogramme représentant une gestion d'une boucle de statut selon un exemple de mode de réalisation.
A un instant t0, le signal STATUS_EN est activé par le contrôleur 542. Par exemple, le circuit de commande 504 active périodiquement le signal de requête de statut STATUS REQ, par exemple à chaque fois que la minuterie de statut s'achève. La durée de la minuterie est par exemple programmée par les signaux "status timer prog". Cette requête est par exemple utilisée pour détecter si des réglages devraient être effectués aux tensions et/ou fréquence de fonctionnement du circuit.
A un instant t1, la minuterie de statut s'achève, provoquant l'activation par le circuit de gestion de boucle de statut 536 du signal de requête de statut STATUS REQ.
Entre l'instant t1 et un instant t2, le compte de statut est par exemple calculé et sauvegardé, comme cela a été décrit en relation avec le chronogramme de la et, à l'instant t2, le signal d'accusé de réception de statut STATUS ACK est activé par la FSM 806 du circuit de fusion de capteur 514, amenant par exemple le contrôleur haut/bas 540 à proposer un réglage de la tension de polarisation, de la tension d'alimentation et/ou de la fréquence de fonctionnement du circuit sur la base du nombre d'indicateurs de statut. En outre, l'interruption de statut mis à jour "status updated IRQ" est par exemple activée pour informer le processeur hôte que les données de statut sont disponibles.
A l'instant t2, la minuterie de statut est redémarrée et sa durée est par exemple programmée par le signal "status timer prog" afin de déclencher une nouvelle phase de surveillance de minuterie de statut.
A un instant t3, la minuterie de statut s'achève, provoquant l'activation par le circuit de gestion de boucle de statut 536 du signal de requête de statut STATUS REQ.
Entre l'instant t3 et un instant t4, le compte de statut est par exemple calculé et sauvegardé et, à l'instant t4, le signal d'accusé de réception de statut STATUS ACK est activé par la FSM 806 du circuit de fusion de capteur 514, amenant par exemple le contrôleur haut/bas 540 à proposer un réglage de la tension de polarisation, de la tension d'alimentation et/ou de la fréquence de fonctionnement du circuit sur la base du nombre d'indicateurs de statut. En outre, l'interruption de statut mis à jour "status updated IRQ" est par exemple activée pour informer le processeur hôte que les données de statut sont disponibles.
A l'instant t4, la minuterie de statut est par exemple redémarrée et sa durée est programmée par "status timer prog" afin de déclencher une nouvelle phase de surveillance de minuterie de statut.
Toutefois, cette fois, avant la fin de la minuterie de statut, une requête de statut est forcée par le signal FORCE STATUS REQ, amenant le circuit 536 à activer le signal de requête de statut STATUS REQ à un instant t5. Ainsi, entre l'instant t5 et un instant t6, le compte de statut est par exemple calculé et sauvegardé et, à l'instant t6, le signal d'accusé de réception de statut STATUS ACK est activé par la FSM 806 du circuit de fusion de capteur 514, amenant par exemple le contrôleur haut/bas 540 à proposer un réglage de la tension de polarisation, de la tension d'alimentation et/ou de la fréquence de fonctionnement du circuit sur la base du nombre d'indicateurs de statut. En outre, l'interruption de statut mis à jour "status updated IRQ" est par exemple activée pour informer le processeur hôte que les données de statut sont disponibles.
A l'instant t6, la minuterie de statut est redémarrée et sa durée est programmée par le signal "status timer prog" afin de déclencher une nouvelle phase de surveillance de minuterie de statut.
La est un chronogramme représentant une gestion de boucle d'alarme impliquant un mode d'erreur selon un exemple de mode de réalisation. La représente un exemple du signal d'horloge CLK_1_O/P, qui a par exemple initialement une fréquence associée à un mode de fonctionnement normal (FUNCTIONAL MODE). Cela peut être une fréquence fixe ou une fréquence qui varie sur la base de l'état d'activation des indicateurs de statut.
A un instant t0, un indicateur d'alarme est par exemple détecté (ALARM DETECTED), provoquant l'entrée dans le mode d'erreur (FAIL OPERATIONAL MODE) dans lequel la fréquence du signal d'horloge CLK_1_OP est par exemple divisée par deux et provoquant le déclenchement d'une période de suivi d'alarme (ALARM TRACKING), ainsi que d'une durée d'alarme (ALARM DUR.). En outre, l'interruption d'avertissement d'alarme "alarm warning IRQ" est par exemple activée.
un " radical alcoxy " est un radical alkyl-oxy pour lequel le radical alkyle est un radical hydrocarboné linéaire ou ramifié en C 1 -C 16 et préférentiellement en C 1 -C 8 ;
un groupe " aryle " représente un groupe à base de carbone, monocyclique ou bicyclique, fusionné ou non, comprenant de 5 à 12 atomes de carbone, de préférence de 6 à 10 atomes de carbone, et dans lequel au moins un cycle est aromatique ; de préférence, le radical aryle est un groupe phényle, biphényle, naphtyle, plus préférentiellement un groupe phényle ;
le terme " au moins un " est équivalent au terme " un ou plusieurs " ; et
le terme "inclusif" pour une plage de concentrations signifie que les limites de cette plage sont incluses dans la plage définie.
une base organique telle qu'une alkylamine primaire, secondaire ou tertiaire, par exemple la triéthylamine ou la butylamine. Cette alkylamine primaire, secondaire ou tertiaire peut comprendre un ou plusieurs atomes d'azote et/ou d'oxygène et peut donc comprendre par exemple une ou plusieurs fonctions alcool ; on peut citer en particulier 2-amino-2-méthylpropanol, éthanolamine, triéthanolamine, 2-diméthylaminopropanol, 2-amino-2-(hydroxyméthyl)-1,3-propanediol, 3-(diméthylamino)propylamine.
On peut également citer les sels d'acides aminés, par exemple lysine, arginine, guanidine, acide glutamique et acide aspartique. Avantageusement, les sels des composés de formule (I) ou (II) (lorsqu'ils comprennent un groupe carboxy) peuvent être choisis parmi les sels de métal alcalin ou alcalino-terreux tels que les sels de sodium, potassium, calcium ou magnésium et les sels d'ammonium.
Les trajets multiples liés à l’environnement local proche du récepteur sont particulièrement redoutables pour les applications de navigation terrestres, et en particulier pour le rail, si on considère qu’il n’est pas possible de les prédire avec suffisamment de confiance dans toutes les situations.
Contrairement à des pannes résiduelles du système GNSS, l’occurrence de biais de mesures dus aux trajets multiple peut être important, et l’incertitude sur leur possible apparition sur plusieurs axes satellites à la fois conduit à retenir l’hypothèse d’un taux d’occurrence égal à 1, et donc à faire porter toute la capacité de la surveillance sur le seul monitoring local des erreurs de mesures. La prédiction de la performances de cette surveillance s’arrête donc à la validité des distribution statistiques des erreurs, qui peuvent difficilement être modélisées pour les queues de distribution, notamment pour la détection d’évènement rares qu’il est difficile de faire rentrer dans des modèles statistiques.
Pour cela, il sera difficile de traiter des risques de non intégrité inférieur à disons, 10 - 5 , ce qui implique de rechercher des solutions de niveau système et non plus équipement, par exemple par de la redondances dissimilaire.
Ainsi, basé sur l’expression de la Pnd
La démarche pour le calcul du rayon de protection est la suivante :
On définit le risque de non-intégrité alloué à l’équipement de navigation
On en déduit la probabilité de non-détection à attribuer au module de monitoring (MAC) compte tenu du taux d’occurrence estimé ou évalué des erreurs
On définit le rapport signal à bruit SNR T satellite minimum à surveiller
On détermine le rapport de discrimination (ou « contraste ») minimum que doit fournir le code d’étalement utilisé par le monitoring MAC
Compte tenu de la forme imposé de la fonction de corrélation spatiale, on détermine l’écartement minimum entre les points de corrélation du monitoring MAC. Cette distance dépend essentiellement : De la bande d’étalement du code, qui diffère d’une constellation à une autre, voire d’une fréquence à une autre (ie Galileo/ GPS, ou E1/E5) De la bande passante du récepteur qui doit être la plus large possible pour pouvoir bénéficier de l’étalement des codes et pour pouvoir atteindre des résolutions spatiales de quelques mètres ; par exemple une résolution 6m (20ns) implique une bande passante de réception d’au moins 50 MHz présente le principe de réglage de la méthode MAC
Le principe de réglage permet d’ajuster le rayon de protection avec les risques de non-intégrité et de non-continuité requis pour le procédé de contrôle au cours de laquelle : La Pnd attendue du monitoring par satellite est dérivée du risque de perte d’intégrité fixé au niveau de l’équipement Le contraste de corrélation objectif par satellite, défini par le produit est déduite de la valeur de Pnd attendue selon la formulation analytique du mémoire La Pfa attendue du monitoring par satellite est dérivée du risque de perte de continuité fixé au niveau de l’équipement La durée d’intégration cohérente et non cohérente est déterminée à partir du TTA fixé au niveau de l’équipement Le seuil de rapport signal à bruit minimum correspondant à la durée d’intégration cohérente et non cohérente est calculé à partir d’une valeur nominale du CN0 minimum garanti des signaux GNSS en réception Le retard minimum entre la voie ponctuelle et les voies avance et retard, définissant le rayon de protection du monitoring est déduit du contraste de corrélation objectif, du seuil sur le rapport signal à bruit minimum calculé et de la largeur de chip du code PRN du signal La Pfa objective du monitoring est calculée à partir du contraste de corrélation objectif selon la formulation analytique du mémoire Si la Pfa objective est inférieure à la Pfa attendue, le retard entre voies avance-ponctuel-retard définit le rayon de protection du monitoring Si le rayon de protection du monitoring est supérieur au rayon d’alarme limite toléré pour le service de positionnement, le contrôle de l’intégrité du système de positionnement est déclaré irréalisable pour les objectifs de Pnd et Pfa attendus Si la Pfa objective est supérieure à la Pfa attendue, la durée d’intégration cohérente en sortie de filtrage adaptée est progressivement augmentée jusqu’à une durée égale au TTA, de sorte à optimiser le rapport signal à bruit de sortie après filtrage adapté l Les Pfa et Pnd objectives sont recalculées avec le nouveau rapport signal à bruit de sortie, sans modification du rayon de protection du monitoring, selon les formulations analytiques du mémoire Si la Pfa objective re-calculée reste supérieure à la Pfa attendue, le contrôle de l’intégrité du système de positionnement est déclaré irréalisable pour les objectifs de Pnd et Pfa attendus Exemple de performances et réglages
On décrit ici un cas d’application du calcul de rayon de protection selon différents réglages de temps d’intégration :
En supposant un risque de non intégrité égal à la probabilité de non détection ;
Pnd=10 -5
Alors on déduit,
Erf c (2.10 -5 )=3,01=
Il existait donc le besoin de développer de nouvelles compositions anhydres produisant de nouvelles teintes orange à l’application sur les lèvres grâce à un colorant Orange 5, tout en atteignant l’effet recherché, à savoir une révélation de la couleur de l’orange 5 au moment de l’application sur la peau ou les lèvres, comme le font les éosines classiques, sans coloration par l’orange 5 dans la composition en masse.
La Demanderesse a mis en évidence que l’utilisation de diols en C3-C8, parmi plusieurs composés polaires testés, permettait d’empêcher une coloration de la teinte en masse par l’Orange 5, sans impacter les propriétés de la composition (notamment son aspect translucide ou transparent pour une composition fluide) ni la révélation de la couleur orange à l’application sur les lèvres.
L’utilisation d’un ou plusieurs diols en C3-C8, en association avec le colorant Orange 5, permet donc d’obtenir des compositions non teintées dans la masse (si absence d’autres matières colorantes additionnelles en dehors de l’Orange 5) ou légèrement teintées (si présence d’autres matières colorantes additionnelles en plus de l’Orange 5). On peut ainsi obtenir des compositions translucides ou transparentes (notamment pour les compositions fluides) ou des compositions blanches ou peu colorées, avec une révélation de la couleur orange à l’application sur les lèvres ou la peau, pour un effet de maquillage naturel des lèvres ou de la peau, avec un effet bonne mine.
Un premier objet de l’invention est donc une composition cosmétique anhydre pour application topique sur la peau ou les lèvres comprenant, dans un milieu physiologiquement acceptable : Un colorant liposoluble Orange 5 et Un ou plusieurs diols en C3-C8.
De préférence la composition comprend du pentylène glycol, avantageusement pour les compositions solides, ou du caprylyl glycol, avantageusement pour les compositions fluides.
L’invention concerne également un procédé cosmétique de soin et/ou de maquillage de la peau ou des lèvres, en particulier des lèvres, comprenant l’application sur la peau ou les lèvres, d’une composition telle que définie selon l’invention.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION L’invention concerne donc une composition cosmétique anhydre pour application topique sur la peau ou les lèvres comprenant, dans un milieu physiologiquement acceptable : Un colorant liposoluble Orange 5 et Un ou plusieurs diols en C3-C8.
Par ‘ anhydre ’, on entend notamment que l'eau n'est de préférence pas ajoutée délibérément dans les compositions mais peut être présente à l'état de trace dans les différents composés utilisés dans les compositions. En particulier, la composition selon l’invention comprend moins de 4 % en poids d'eau, de préférence moins de 3 %, de préférence moins de 2 %, plus préférentiellement moins de 1 %, encore plus préférentiellement moins de 0,5 % en poids d'eau, par rapport au poids total de ladite composition, voire est totalement exempte d'eau.
Par ‘ couleur dans la masse’ ou ‘ teinte dans la masse’ , on entend la couleur ou teinte de la composition telle qu’elle est perçue lorsque la composition est conditionnée et prête à l’utilisation. Ce peut être la couleur ou teinte d’un rouge à lèvres coulé en bâton (stick) ou en godet, la couleur d’un gloss à lèvres conditionné en flaconette ou tout autre packaging transparent adapté laissant percevoir la couleur de la masse du produit.
La couleur de la composition selon l’invention, telle qu’elle est visuellement perçue lorsqu’un(e) utilisateur/utilisatrice la regarde avant de l’utiliser, est différente de la couleur de la composition visuellement perçue une fois que celle-ci a été appliquée sur un support, tel que la peau ou les lèvres, en particulier les lèvres.
Ce changement de couleur peut être objectivé par tout moyen permettant de mettre en évidence les différences de couleur (ou encore de teinte) entre la composition dans sa masse et un film de la composition.
Selon un mode de réalisation, dans le cas d’une composition fluide selon l’invention, on préfèrera que la base cosmétique de la composition soit translucide ou sensiblement transparente dans sa masse.
Par « composition transparente » selon l’invention, on entend une composition qui a un aspect transparent ou translucide dans la masse, et/ou une composition dont le film appliqué sur les matières kératiniques est transparent à l’œil nu.