INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme on peut le voir à la , le chemin de came 68 présente successivement, du bas vers le haut suivant l’axe D d’insertion du boîtier 30, une première portion 70 inférieure qui forme une rampe inclinée vers l’arrière par rapport à la face d’appui 62, et une seconde portion 72 supérieure qui forme une rampe inclinée vers l’avant.
La seconde portion 72 du chemin de came 68 est formée par le cran d’arrêt 66 du taquet 60.
Selon une autre caractéristique de l’invention, le taquet 60 est monté coulissant dans le logement 48, selon une direction verticale tangentielle au galet moteur 42, entre une pluralité de positions (dont une seule est représentée sur les figures) dans chacune desquelles le taquet 60 est apte à être immobilisé par un dispositif de blocage 74.
A cet effet, comme on peut le voir à la , le taquet 60 comporte un premier rail 76a et un second rail 76b qui s’étendent verticalement de part et d’autre du taquet 60, suivant une direction verticale de coulissement.
Le premier rail 76a et le second rail 76b sont montés coulissant dans une première gorge 78a et une seconde gorge 78b de guidage respectivement, qui sont délimitées par le logement 48.
e dispositif de blocage 74 du taquet 60 comprend, à titre d’exemple, une vis 80 verticale comprenant une tête 82 de réglage qui repose sur une paroi supérieure 84 du logement 48 et un corps 86 qui s’étend verticalement à travers un trou 88 de passage ménagé dans la paroi supérieure 84 du logement 48 et qui est vissée dans le taquet 60.
Ainsi, la vis 80 permet de bloquer le taquet 60 en coulissement et permet également de faire monter et de faire de descendre le taquet 60 par vissage et par dévissage respectivement de la vis 80.
- Entre 0% et 4% d’au moins un élément d’addition,
Le total faisant 100%.
Les pourcentages désignent ici des pourcentages massiques, également notés « wt.% ».
La teneur en or peut être mesurée par toute méthode ; de préférence, elle est mesurée par ICP-AES (spectrométrie d’émission atomique – plasma à couplage inductif), par exemple après dissolution dans une eau régale (i.e. un mélange acide nitrique et d’acide chlorhydrique, par exemple respectivement en proportion 1:3), ou par gravimétrie (i.e. par attaque d’un alliage à l’acide nitrique et pesée des insolubles qui sont récupérés sur un filtre qui est pesé ; ici, seul l’or est un insoluble).
En fonction de la méthode de mesure utilisée, les valeurs de teneurs mesurées peuvent varier jusqu’à 10 % par exemple, même parfois davantage.
Par exemple, pour obtenir un tel alliage, le procédé peut comporter une étape de formation de l’alliage du substrat comportant une étape de mélange d’au moins de 45 g à 55 g, par exemple 50 g, d’or (Au) avec entre 800 g et 1200 g, par exemple 1000 g, de cuivre (Cu) pur.
Pour un exemple de mise en œuvre particulier, l’étape de mélange est par exemple configurée pour produire un alliage comportant entre 4.5% et 4.8%, par exemple de 4,76%, d’or (en masse). La teneur en or obtenue est par exemple de 4,57wt.% lorsqu’elle est mesurée par ICP-AES et 4,66% lorsqu’elle est mesurée par gravimétrie. Ces différences entre la valeur théorique visée (i.e. 4.76%) et les valeurs mesurées sont dues aux incertitudes de mesures liées à chaque méthode de mesure, comme indiqué ci-dessus.
Dans le cadre de la description d’un exemple de mise en œuvre particulier de l’invention, le substrat 10 est formé d’un alliage comportant 95.24% de cuivre (Cu) et 4.76% d’or (Au).
Dans cet exemple particulier, l’alliage est dépourvu d’élément d’addition ; mais il pourrait néanmoins en contenir au moins un, de préférence selon une teneur comprise en 0% et 4%.
Un tel substrat 10 est par exemple représenté . Il s’agit par exemple d’un substrat configuré pour former une bague.
Le substrat présentant une surface 11, dite surface supérieure 11, sur laquelle est appliquée ultérieurement une patine 20, décrite ci-après.
Le substrat a de préférence une épaisseur d’au moins 100 µm à partir de la surface supérieure 11.
Une épaisseur d’au moins 100 µm du substrat permet de mieux garantir une profondeur suffisante pour l’ancrage de la patine 20.
Le substrat 10 est ici formé d’une armature courbe, par exemple un fil courbé à section circulaire ou circulaire tronquée, ayant ici un diamètre 12 d’environ 3 mm.
Le substrat est ici un élément massif.
Toutefois, le substrat pourrait être une couche de revêtement (en l’alliage cuivre-or susmentionné), d’au moins 100 µm d’épaisseur, appliqué sur une base en un autre matériau, par exemple en inox, aluminium, bronze ou laiton ou autre, de toute géométrie ou dimension souhaitée.
En outre, les ailes de la section en forme de U de l’enceinte supérieure 1114 ou de l’enceinte inférieure contiennent, respectivement, la première paroi latérale 113 et la deuxième paroi latérale 114.
Ainsi, l’enceinte supérieure 1114 présente une section en forme de U, dont la base contient la surface externe supérieure de serrage et dont les ailes contiennent la première paroi latérale 113 et la deuxième paroi latérale 114.
Par ailleurs, de façon similaire à l’enceinte supérieure 1114, l’enceinte inférieure présente une section en forme de U, dont la base contient la surface externe inférieure de serrage et dont les ailes contiennent la première paroi latérale 113 et la deuxième paroi latérale 114.
Dans un mode réalisation particulier, comme illustré sur la , la , la et la , la deuxième paroi latérale 114 s’étend plus haut que la première paroi latérale 113.
Dans une troisième façon de réaliser l’invention, la deuxième paroi latérale 114 est pourvue d’une partie d’écarteur de joue 130 qui est destinée à écarter la face interne de joue de la deuxième paroi latérale 114.
En particulier, comme illustré sur la , la , la , la , la , la et la , la partie d’écarteur de joue 130 fait saillie depuis la deuxième paroi latérale 114 vers la face interne de joue.
En outre, comme illustré sur la et la , lorsque le bloc de stabilisation dentaire 100 est en place dans la bouche du patient, la partie d’écarteur de joue 130 présente une forme de L avec un coude arrondi 131.
En pratique, comme illustré sur la et la , l’une des branches de la partie d’écarteur de joue 130, appelée ci-après « branche d’appui » 132 et le coude arrondi 131 prennent appui sur la face interne de joue.
Par ailleurs, l’autre branche de la partie d’écarteur de joue 130, appelée ci-après « branche en porte-à-faux » 133 est en porte-à-faux et prend appui, au moins en partie, sur la deuxième paroi latérale 114.
Dans un premier mode de réalisation de la troisième façon de réaliser l’invention, comme illustré sur la , la partie d’écarteur de joue 130 comprend au moins un troisième canal interne 134 qui est agencé, au moins en partie, à l’intérieur du coude arrondi 131.
Dans un premier mode de réalisation du premier mode de réalisation de la troisième façon de réaliser l’invention, le canal interne 134 est agencé à l’intérieur du coude arrondi 131 et à l’intérieur de la branche d’appui 132.
Dans un deuxième mode de réalisation du premier mode de réalisation de la troisième façon de réaliser l’invention, le canal interne 134 est agencé à l’intérieur du coude arrondi 131 et à l’intérieur de la branche en porte-à-faux 133.
Dans un troisième mode de réalisation du premier mode de réalisation de la troisième façon de réaliser l’invention, le canal interne 134 est agencé à l’intérieur du coude arrondi 131, à l’intérieur de la branche d’appui 132 et à l’intérieur de la branche en porte-à-faux 133.
En pratique, le troisième canal interne 134 débouche vers l’extérieur du corps de la branche d’appui 132 au niveau d’un orifice d’aspiration 1341 et au niveau d’un orifice d’évacuation 1342.
En particulier, comme illustré sur la , l’orifice d’aspiration 1341 est disposé sur la branche en porte-à-faux 133 en amont de la paroi d’extrémité arrière 116 par rapport à la bouche du patient.
Par ailleurs, l’orifice d’évacuation 1342 est disposé sur la branche d’appui 132 en aval de l’orifice d’aspiration 1341 par rapport à la bouche du patient.
Les figures 10A, 10B et 13 montrent la structure des poteaux 6 et leur montage.
Selon la , le poteau 6 est porté par un pied 65 composé d’une lame transversale 66 perpendiculaire au plan des panneaux 100 et d’une broche 651 vissée à la lame 66. La broche 651 a une section en X s’emmanchant dans le profilé formant le poteau 6 ( , 13).
Selon la , le poteau 6 est un profilé à section globalement carrée, à symétrie de rotation dont les coins 61 forment des logements recevant les côtés de la broche 651. Les côtés 62 du poteau 6 sont en retrait par rapport au contour du poteau et sont doublés d’une nervure 621. Dans l’une des paires de côtés on a réalisé en haut et en bas à la position appropriée, les découpes 622 ayant la largeur d’une rainure pour l’accrochage des crochets 72, 82 haut et bas des traverses 7, 8 comme cela apparaît aux figures 10A, 10B. Les crochets sont de cette manière bloqués transversalement par les côtés de la broche 651 dans le cas des crochets bas.
La montre la mise en place d’une cloison formée de panneaux 100.
100 Panneau modulaire
Selon une possibilité compatible avec les précédentes, le premier gaz et le deuxième gaz peuvent être identiques.
Le premier gaz et le deuxième gaz peuvent être de l’azote par exemple.
Selon une première version compatible avec les possibilités précédentes, le premier sous-ensemble et le deuxième sous-ensemble peuvent être agencés en série. Le premier sous-ensemble et le deuxième sous-ensemble peuvent former un seul et même module amortisseur.
Par exemple, une tige de liaison peut s’étendre du premier piston au deuxième piston.
Le premier piston et le deuxième piston sont ainsi solidaires en translation en étant agencés l’un après l’autre selon la direction d’extension de la tige de liaison.
Selon une première alternative de la première version, une tige de commande peut être solidaire d’un piston de référence parmi le premier piston et le deuxième piston, la tige de commande s’étendant dans la première chambre ou la deuxième chambre délimitée par le piston de référence et en dehors des premier corps et deuxième corps, la tige de commande étant reliée mécaniquement à ladite au moins une roue ou à un support.
Le premier piston ou le deuxième piston est alors relié à la ou aux roues. Ainsi un déplacement de la ou des roues suite à un contact avec le sol induit le déplacement conjoint du premier piston et du deuxième piston.
Le piston de référence peut être le premier piston, la tige de commande s’étendant dans la première chambre et traversant le premier corps pour être reliée mécaniquement à ladite au moins une roue, le deuxième corps étant connecté audit support.
Des moyens d’étanchéité peuvent être disposés entre la tige de commande et le premier corps, et/ou entre le premier piston et le premier corps. Par exemple, le premier corps porte un joint le long duquel coulisse la tige de commande.
Eventuellement, de l’huile est emprisonnée dans une cavité du premier corps, cette huile étant en contact avec la tige de commande. Cette huile a alors pour seule fonction d’assurer une lubrification et une amélioration de l’étanchéité, mais n’assure pas de fonction de laminage.
Alternativement, le piston de référence peut être le deuxième piston, la tige de commande s’étendant dans la deuxième chambre et traversant le deuxième corps pour être reliée mécaniquement au support, le premier corps étant connecté à ladite au moins une roue.
Des moyens d’étanchéité peuvent être disposés entre la tige de commande et le deuxième corps. Par exemple, le deuxième corps porte un joint le long duquel coulisse la tige de commande, et/ou entre le deuxième piston et le deuxième corps. Eventuellement, de l’huile est emprisonnée dans une cavité du deuxième corps, cette huile étant en contact avec la tige de commande. Cette huile a alors pour seule fonction d’assurer une lubrification et une amélioration de l’étanchéité, mais n’assure pas de fonction de laminage.
Selon une deuxième alternative de la première version et en présence d’une tige de liaison, la tige de commande peut être articulée à la tige de liaison, la tige de commande étant reliée mécaniquement à ladite au moins une roue.
La tige de commande peut être une bielle articulée par une articulation à rotule à la tige de liaison. Cette deuxième alternative peut présenter l’avantage de ne pas nécessiter des moyens d’étanchéité entre la tige de commande et les corps.
Par exemple, au moins un des corps présente une rainure dans laquelle se déplace la tige de commande. Cette rainure est configurée pour être toujours située en dehors de la chambre délimitée par ce corps, et quelle que soit la position du piston respectif dans une plage de déplacement autorisée.
Selon une possibilité compatible avec les précédentes et la première version, le premier corps peut être solidaire du deuxième corps, voire le premier corps et le deuxième corps peuvent former un seul et même corps ouvert sur l’extérieur entre le premier piston et le deuxième piston.
La peau de pare-chocs 20 présente un voile recouvrant localement la structure du véhicule ainsi que certains organes, tels des absorbeurs de chocs. La peau de pare-chocs 20 épouse les dispositifs lumineux 14 et le capot 16. La peau de pare-chocs 20 s’étend latéralement jusqu’aux ailes avant et jusqu’aux passages de roues avant (non représentés). La peau de pare-chocs 20 comprend une première entrée d’air 22 et optionnellement une deuxième entrée d’air 24. Ces entrées d’air (22 ; 24) peuvent être une entrée d’air supérieure et une entrée d’air inférieure. L’entrées d’air (22 ; 24) permettent de refroidir le groupe motopropulseur et un échangeur de chaleur de système de climatisation de l’habitacle.
L’ensemble 18 comprend en outre une première ouverture 26 et une deuxième ouverture 28. Dans le référentiel du véhicule automobile 10, la première ouverture 26 et la deuxième ouverture 28 sont respectivement une ouverture gauche et une ouverture droite. Elles présentent des formes symétriques. La symétrie est selon un plan vertical, s’étendant suivant l’axe X et l’axe Z ; et passant par le centre du véhicule. La symétrie peut être selon un plan sagittal. Plus généralement, la première ouverture 26 et la deuxième ouverture 28 sont respectivement une première zone et une deuxième zone, lesdites zones étant symétriques. Grâce à la symétrie entre la première ouverture et la deuxième ouverture et/ou les zones, la peau de pare-chocs 20 présente un même comportement en cas de collision. Ainsi, le contrôle des déformations de la peau de pare-chocs 20 est mieux maîtrisé, plus reproductible. La sécurité du véhicule est accrue, par exemple en cas de choc piéton.
Le véhicule automobile 10 comprend en outre un avertisseur sonore 30. L’avertisseur sonore 30 est recouvert par la peau de pare-chocs 20. L’avertisseur sonore 30 est apte à émettre un signal sonore d’au moins 93 dB. Le niveau sonore est mesuré depuis l’extérieur du véhicule 10, par exemple à au moins 1 m de la peau de pare-chocs 20. Le signal sonore émis par l’avertisseur sonore 30 depuis l’intérieur de la peau de pare-chocs 20, est apte à la traverser et à atteindre ou dépasser les 93 dB à l’extérieur de ladite peau de pare-chocs 20. A cet effet, la peau de pare-chocs 20 présente un passage acoustique 32.
Le passage acoustique 32 forme une fente traversant la peau de pare-chocs 20, et donc sa surface avant 21. La fente est généralement horizontale. L’avertisseur sonore 30 est transversalement au niveau du passage acoustique 32.
L’ensemble 18 de peau de pare-chocs 20 présente une direction longitudinale selon l’axe X. La peau de pare-chocs 20 comprend une surface principale formée par la surface avant 21 qui est traversée par le passage acoustique 32 qui permet la transmission d’un signal sonore émis par l’avertisseur sonore 30 qui forme une source acoustique de sécurité. Le passage acoustique 32 montre un conduit longitudinal avec un élargissement vers l’avant. L’élargissement est transversal et/ou vertical. L’élargissement peut être entendu comme un évasement. La surface avant 21 recouvre l’avertisseur sonore 30 afin de le protéger physiquement. Ainsi, l’avertisseur sonore 30 ne subit pas de dégradations causées par des projections de graviers de la route R.
L’élargissement vers l’avant est une augmentation de section. L’aire de passage du conduit longitudinal augmente de l’arrière vers l’avant du véhicule.
Dans la présente illustration, l’avertisseur sonore 30 est agencé à gauche du véhicule ; or il pourrait être à droite, ou en position centrale.
La représente un ensemble 18 de peau de pare-chocs 20 de véhicule automobile selon l’invention. La vue est sensiblement en contre-plongée afin de mieux exposer le passage acoustique 32. Le véhicule automobile est similaire ou identique à celui présenté en relation avec la .
L’ensemble 18 comprend : une peau de pare-chocs 20 et une direction longitudinale DL suivant l’axe X, et une direction transversale DT suivant l’axe Y. La peau de pare-chocs 20 comprend une surface avant 21 et un passage acoustique 32 traversant la surface avant 21 et apte transmettre un signal sonore d’un avertisseur sonore (non représenté). Le passage acoustique 32 comprend un conduit longitudinal 40 avec un élargissement vers l’avant. Le conduit longitudinal 40 forme un guide longitudinal. Il permet un passage longitudinal du son de l’avertisseur sonore. Il forme un conduit longitudinal avec une direction de passage selon la direction longitudinale DL.
Le conduit longitudinal 40 comprend une paroi inférieure 42. La paroi inférieure 42 est inclinée par rapport à la direction longitudinale DL et la direction verticale illustrée par l’axe Z. La paroi inférieure 42 est inclinée par rapport à la direction longitudinale DL. Elle peut être parallèle à la direction transversale DT.
La peau de pare-chocs 40 intègre la première ouverture 26. L’ensemble 18 comprend en outre un premier insert 44 fixé à la première ouverture 26. Le passage acoustique 32 est formé et/ou matérialisé par ledit premier insert 44. Le premier insert 44 ferme partiellement la première ouverture 26. Il épouse la peau de pare-chocs 20, et diminue la section passante du passage acoustique 32.
La peau de pare-chocs 20 englobe la deuxième ouverture 28. L’ensemble 18 comprend en outre un deuxième insert 46 fixé à ladite deuxième ouverture 28. La deuxième ouverture 28 est le réfléchi de la première ouverture 26. Le deuxième insert 46 bouche et obture la deuxième ouverture 28. Le deuxième insert 46 est préférentiellement dépourvu de passage acoustique.
L’ensemble 18 de peau de pare-chocs 20 présente comprend en outre une poche avant 48. La poche avant 48 est généralement de géométrie symétrique au conduit longitudinal 40. La poche avant 48 est ouverte vers l’avant, sur la surface avant 21. La poche avant 48 comprend une cloison arrière 50 étanche. La cloison arrière 50 permet de fermer de manière étanche la poche avant 48 au niveau de la peau de pare-chocs 20, et prolonge la continuité d’étanchéité de la surface avant 21.
Le premier insert 44 et le deuxième insert 46 sont similaires, le deuxième insert 46 diffère toutefois du premier insert 44 en ce qu’il comprend une portion de la cloison arrière 50 qui ferme l’équivalent de l’entrée acoustique du premier insert 44. Cette similitude des inserts (44 ; 46) leur permet d’avoir des comportements similaires en cas de collision, dès lors le comportement de la peau de pare-chocs 20 est plus reproductible ; ce qui permet de conserver un niveau de sécurité donné.
Le conduit longitudinal 40 comprend une hauteur maximale HM selon l’axe Z, et une largeur LA selon la direction transversale DT ; et dons selon l’axe Y. La largeur LA est supérieure à la hauteur maximale HM, préférentiellement au moins deux fois supérieure. Grâce au rapport entre la hauteur maximale HM et la largeur LA, l’écoulement est préservé malgré l’intégration du conduit longitudinal. L’aérodynamisme du véhicule est préservé.
Selon une option de l’invention, le conduit longitudinal 40 comprend une section minimale comprise entre : 10 cm2 et 50 cm, ou 20 cm2 et 40 cm2, 22 cm2 et 35 cm2. La section maximale, par exemple en avant, peut être comprise entre 40 cm2 et 150 cm2.
=> [0091] Par ailleurs, ce biais RF est susceptible d’évoluer à court terme avec la température internes du récepteur, et dépend aussi à plus long terme du vieillissement des composants électroniques.
La synchronisation de la base de temps locale du récepteur est supposée préalablement établie et avoir été obtenue par résolution d’un PVT à partir des signaux GNSS, et filtrée à long terme par une horloge atomique dans une fourchette d’erreur typique de quelques dizaines de ns à l’horizon du rythme des mesures. Cependant, la résolution du PVT étant elle aussi soumise à des erreurs inattendues hors statistique, il est nécessaire de s’assurer de l’intégrité de la solution de temps initiale en ayant préalablement réalisé un contrôle de l’intégrité du PVT du type GNSS_RAIM ou SBAS_RAIM, en vue de respecter l’erreur typique de résolution du temps local.
=> [0092] L’erreur résiduelle de résolution du temps local et l’incertitude résiduelle sur le biais RF du récepteur étant d’un ordre de grandeur équivalent ou supérieur à la précision de positionnement par CSG relativement au réseau de balises, il est donc nécessaire de mener une estimation en continue de ce biais commun et de recaller conformément les phases de codes prédites.
Une telle estimation du biais commun étant elle-même tributaire des incertitudes sur les modèles et corrections utilisées pour le calcul des phases de codes aux positions attendues et des éventuels biais pouvant s’y ajouter, l’estimation est définie selon un procédé itératif permettant l’élimination des biais spécifiques aux axes satellites et la convergence progressive vers la valeur du biais commun.
Le procédé est intégré dans le procédé de contrôle de l’intégrité MAC et décrit par la présente invention pour estimer et éliminer ce biais est détaillé en .
Description détaillée présente le mode de réalisation le plus général du procédé de contrôle de l’intégrité de la localisation obtenue par détermination de la position au plus près, basée sur le filtrage adapté des signaux GNSS reçus, d’un ensemble de positions de références géoréférencées pour mise en œuvre sur porteur mobile ou fixe.
=> [0037] illustre en (2-1) l’équivalence entre la synchronisation en temps par corrélation temporelle et la synchronisation en position par corrélation spatiale. Cette figure présente une représentation graphique, en fonction du temps, d’une fonction de corrélation temporelle (21) du signal GNSS reçu S j (t) d’un satellite de géo-positionnement Sat(j) avec le signal attendu en une position d’abscisse Xi (240) d’une balise B l (i) (23) et un retard t par rapport au temps de synchronisation attendu ti (24) pour l’abscisse Xi.
=> [0038] Le support T corr (14) de cette fonction de corrélation temporelle 21 correspond à la durée d’un chip d’une séquence de code GNSS. Le terme « chip », utilisé dans les techniques GNSS, désigne une information binaire modulant le signal d’une séquence de code GNSS et diffère de la notion de bit qui est utilisée pour définir une unité d'information. Par exemple, la durée d’un chip pour le système GPS (en anglais « Global Positioning System ») est de 1µs. Le maximum 22 de cette fonction de corrélation temporelle 21 est obtenu pour le retard de synchronisation ti du signal attendu avec le signal S j (t) reçu par le récepteur GNSS. (2-1) illustre que le retard t du maximum de corrélation (22) est nul lorsque le temps de propagation du signal est parfaitement estimé et lorsque la base de temps local du récepteur est parfaitement alignée sur le temps GNSS
=> [0039] présente aussi une représentation graphique unidimensionnelle, en fonction de l’abscisse X autour de la position d’abscisse Xi (240) de la position de la balise B l (i), d’une fonction de corrélation spatiale 210 équivalente du signal GNSS reçu par le récepteur en provenance du satellite de géo-positionnement Sat(j) avec le signal attendu en le point B l (i) d’abscisse Xi et au temps de synchronisation ti