INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les inventeurs estiment que c’est le retrait de matière périphérique sur les surfaces de collage ayant subi un polissage qui permet d’éliminer le relief généré en bordure lors dudit polissage préalablement au collage desdites surfaces, et qu’en conséquence, l’eau de condensation n’est pas retenue en périphérie des substrats lors de la propagation de l’onde de collage, ce qui évite la formation des microgouttes. La qualité du collage s’en trouve améliorée puisque le nombre de trous est beaucoup plus faible dans la structure finale.
Le procédé selon l’invention permet donc d’améliorer la qualité de collage entre deux substrats dans un procédé où l’application d’un polissage mécano-chimique d’au moins une des deux surfaces de collage était nécessaire préalablement audit collage.
MATÉRIAU DE CATHODE REVÊTU D’UNE SUBSTANCE CONTENANT DU PHOSPHORE, AINSI QUE SON PROCÉDÉ DE PRÉPARATION ET SON UTILISATION La présente divulgation concerne un matériau de cathode revêtu d’une substance contenant du phosphore, ainsi que son procédé de préparation et son utilisation, et appartient au domaine technique des batteries au lithium-ion (LIB).
CONTEXTE Les batteries au lithium sont largement utilisées dans les véhicules électriques, le stockage de l’énergie, les champs 3C, et analogues, en raison de leurs avantages, tels qu’une densité d’énergie élevée, une faible autodécharge, une longue durée de vie et le respect de l’environnement. Avec le développement technique, des exigences plus élevées ont été mises en avant pour la densité d’énergie et les performances de sécurité des LIB. Le développement de batteries au lithium à haute densité d’énergie peut être réalisé à partir des trois aspects suivants : 1. De nouveaux matériaux d’anode et de cathode à haute capacité par gramme peuvent être développés, mais le développement de matériaux à capacité accrue par gramme est difficile à effectuer en peu de temps. 2. La densité compactée peut être augmentée, mais la densité compactée actuelle est proche d’une limite et peut difficilement être encore améliorée. 3. La tension de coupure de charge d’une batterie au lithium peut être améliorée. L’amélioration de la tension de coupure de charge d’une batterie au lithium peut indirectement améliorer la densité d’énergie de la batterie au lithium et réduire le coût de la batterie au lithium, laquelle est devenue une direction importante de la recherche industrielle.
Avec l’augmentation de la tension de coupure d’une batterie au lithium, les performances de la batterie au lithium se détériorent de manière significative. Ceci est principalement dû au fait qu’une quantité de lithium désintercalé augmente avec l’augmentation de la tension, ce qui provoque une déformation volumique accrue et une accumulation de contraintes, en rendant la surface d’un matériau sujette aux microfissures et la surface d’un matériau stratifié de cathode plus susceptible de réagir avec un électrolyte. Plus précisément, des traces d’eau dans un électrolyte, un alcalin résiduel sur la surface d’un matériau stratifié et du fluor dans un électrolyte peuvent réagir pour produire du fluorure de lithium inerte, et le fluorure de lithium inerte se dépose sur une surface du matériau de cathode, ce qui entraîne une diminution du lithium actif pendant un cyclage car le fluorure de lithium n’a pas d’activité électrochimique ; et une interface de batterie s’épaissit, ce qui augmente l’impédance de conductance électronique et l’impédance de transfert de charge et réduit les performances de cyclage. Par conséquent, la réduction des réactions secondaires interfaciales d’un matériau de cathode est une condition nécessaire pour améliorer une tension de fonctionnement.
À titre d’exemple, avec un matériau stratifié en oxyde de lithium et de cobalt (LCO), lorsqu’une quantité de lithium désintercalé augmente progressivement, le Li x CO 2 passe progressivement d’une phase hexagonale H-1 à une phase hexagonale H-2, et un rapport des deux phases change avec le changement de x ; lorsque x est compris entre 3/4 et 1/2, Li x CO 2 appartient à un système cristallin hexagonal (phase H-2) ; les monophases H-1 et H-2 appartiennent toutes les deux au groupe spatial R-3m et ont les mêmes propriétés de symétrie, mais les deux phases ont des paramètres de maille différents, la monophase H-1 ayant généralement tendance à avoir les caractéristiques de conductivité des semi-conducteurs et la monophase H-2 ayant généralement tendance à avoir les caractéristiques de conductivité des métaux ; lorsque x est d’environ 1/2, une tension de charge est d’environ 4,2 V, Li x CO 2 passe du système cristallin hexagonal H-2 au système cristallin monoclinique M qui appartient au groupe spatial P12/m1, et ce processus de transition s’accompagne de changements irréguliers des paramètres de maille, qui peuvent être causés par des changements des lois spatiales des ions de lithium et des lacunes de lithium (se présentant comme des lois de changement ordonné-désordonné-ordonné) ; un changement des paramètres cristallins entraîne un changement du volume des particules de matériau ; lorsque Li x CO 2 passe d’un système cristallin hexagonal H-2 à un système cristallin monoclinique M, un motif élémentaire du matériau se dilate d’environ 2,3 % le long de l’axe c ; lorsque x est d’environ 1/2 à 1/3, le système cristallin monoclinique M se transforme en un second système cristallin hexagonal O3, et l’apparition de cette transition de phase joue un rôle directeur dans le développement ultérieur du LCO haute tension ; et lorsque x est proche de 0, le second système cristallin hexagonal O3 se transforme progressivement en un second système cristallin monoclinique O1, et cette transition de phase se produit à 4,5 V et aboutit à un changement intense le long de l’axe c et à une quantité d’expansion d’environ 2,6 %. Un processus de charge/décharge de LCO s’accompagne de la désintercalation et de l’intercalation des ions de lithium, du changement progressif de la structure spatiale, du changement de la conductivité électrique, et d’une déformation volumétrique, ce qui rend une structure cristalline instable et provoque une accumulation de contraintes, et favorise ainsi la formation de microfissures sur la surface.
RÉSUMÉ La présente invention vise à surmonter les inconvénients de l’art antérieur et à fournir un matériau de cathode revêtu d’une substance contenant du phosphore, ainsi que son procédé de préparation et son utilisation. Dans la présente divulgation, une surface d’un matériau de substrat est revêtue avec une substance contenant du phosphore, où sur la surface, l’atome P occupe un espace tétraédrique et les atomes Li et Co occupent chacun un espace octaédrique. Puisque la liaison Co-O-P ou M-O-P peut stabiliser une structure cristalline, lors de la désintercalation de Li + à une haute tension, le réarrangement cristallin en surface est peu important et la structure cristalline est très stable, ce qui peut inhiber dans une certaine mesure la génération de microfissures, en améliorant ainsi les performances électriques du matériau de cathode revêtu d’une substance contenant du phosphore à une haute tension.
Afin d’atteindre les objets susmentionnés, la présente divulgation adopte les solutions techniques suivantes :
Dans un premier aspect, la présente divulgation fournit un matériau de cathode revêtu d’une substance contenant du phosphore de formule chimique (1-x)Li 1+a (Ni (1-m-n) Co n Mn m ) 1-b M b M’ y O 2-y ·xM’’ c PO z ,
où M est au moins un sélectionné dans le groupe consistant en Ba, La, Ti, Zr, V, Nb, Cu, Mg, B, S, Sr, Al, Sc, Y, Ga, Zn, W, Mo, Si, Sb, et Ca ;
0 ≤ a ≤ 0,1, 0 < b ≤ 0,1, 0 < c ≤ 3, 0 ≤ m ≤ 1, 0 ≤ n ≤ 1, 3 ≤ z ≤ 4, et 0,001 ≤ x ≤ 0,05 ;
L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre donnée uniquement à titre d’exemple non limitatif et faite en se référant aux dessins sur lesquels :
- la est une illustration schématique de l’architecture d’un appareil d’identification automatique d’une source acoustique ;
- la est un organigramme d’un procédé d’identification automatique d’une source acoustique à l’aide de l’appareil de la ;
- la est un graphe illustrant les résultats expérimentaux obtenus en mettant en œuvre le procédé de la , et
- la est un organigramme d’un autre procédé d’identification susceptible d’être mis en œuvre par l’appareil de la .
CHAPITRE I : Exemples de modes de réalisation
La représente un appareil 2 d’identification automatique d’une source acoustique à partir du signal acoustique produit par l’apparition ou l’évolution d’un défaut dans une structure 4. Dans ce cas, la source acoustique est le défaut qui apparaît ou évolue.
Dans ce premier mode de réalisation, la structure 4 peut être toute structure dans laquelle, lorsqu’un défaut apparaît ou évolue, un signal acoustique S(t) est généré par ce défaut. L’essentiel de la puissance du signal S(t) est généralement situé dans la bande des fréquences ultrasonores, c’est-à-dire dans une bande de fréquences allant de 16 kHz à 10 MHz. En général, le spectre de puissance du signal S(t) ne recouvre qu’une partie de la bande des fréquences ultrasonores.
La structure 4 est réalisée dans un matériau qui permet à ce signal S(t) de se propager à l’intérieur de cette structure sur une distance suffisante pour pouvoir être mesurée par un capteur et distinguée d’un bruit de fond.
A titre d’illustration, ici, la structure 4 est un tube en matériau composite formé d’une matrice en plastique renforcée par des fibres. Ce tube s’étend le long d’un axe 6 de révolution sur une distance de 2 mètres. Sa section transversale est constante et circulaire sur toute sa longueur.
Un repère R est attaché sans aucun degré de liberté à la structure 4. La position de chaque point de la structure 4 est repérée par des coordonnées dans le repère R. Ici, le repère R comporte un axe X confondu avec l’axe 6 de révolution et un axe Y perpendiculaire à l’axe X. Par exemple, l’axe Y est vertical et l’axe X est horizontal.
Par la suite, étant donné que dans le cas particulier décrit ici, la structure 4 est invariante par toute rotation autour de l’axe 6, la position de chaque point P de la structure 4 est définie par des coordonnées cylindriques (x p , θ p ), où :
- x p représente l’abscisse de ce point le long de l’axe X du repère R, et
- θ p est l’angle entre un vecteur O k P et une direction parallèle à l’axe Y, où le vecteur O k P est le vecteur, perpendiculaire à l’axe 6 qui s’étend du point O k situé sur l’axe 6 jusqu’au point P de la structure 4.
L’appareil 2 comporte :
La est une représentation schématique du système de chauffage de la monté dans une turbomachine d’aéronef selon une première forme de réalisation de l’invention.
La est une représentation schématique d’un dispositif caloduc du système de chauffage de la .
La est une représentation schématique du système de chauffage de la monté dans une turbomachine d’aéronef selon une deuxième forme de réalisation de l’invention.
La est une vue rapprochée du système de chauffage et d’une aube de la turbomachine de la selon un plan de coupe A : A.
La est une vue rapprochée du système de chauffage et d’une aube de la turbomachine de la selon un deuxième plan de coupe B : B.
La est une représentation schématique du système de chauffage de la selon une troisième forme de réalisation de l’invention.
La est une représentation schématique du système de chauffage de la monté dans une turbomachine d’aéronef selon une troisième forme de réalisation de l’invention.
La est un schéma des étapes d’un procédé de chauffage d’un carburant selon un mode de mise en œuvre de l’invention.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION En référence à la , il est représenté un système de chauffage 1 d’un carburant Q pour l’alimentation d’une turbomachine M d’aéronef, le carburant Q étant issu d’un réservoir cryogénique R. La turbomachine M est configurée pour assurer la propulsion de l’aéronef, notamment, par entrainement d’au moins un organe propulsif (non représenté sur la ). Dans cet exemple, le carburant Q est de l’hydrogène liquide mais l’invention s’applique à d’autres types de carburant, par exemple, du méthane liquide ou du gaz naturel liquéfié.
En référence à la , la turbomachine M s’étend selon un axe longitudinal X et comprend une chambre de combustion CC et une veine intérieure V principale de circulation d’un flux d’échappement FE issu de la chambre de combustion CC. Dans cet exemple, la turbomachine M comprend une tuyère d’échappement TE ( ), en aval de la chambre de combustion CC, qui forme la veine intérieure V de circulation du flux d’échappement FE.
Plus précisément, comme cela est connu, la turbomachine M comprend une veine primaire délimitée par un carénage CA et alimentée par une soufflante amont (non représentée), également désignée « rotor », montée rotative autour de l’axe X. Le rotor permet d’accélérer un flux d’air d’amont vers l’aval circulant dans la veine primaire. Après avoir traversé un compresseur basse pression et un compresseur haute pression pour être accéléré, le flux d’air est ensuite introduit dans la chambre de combustion CC où il est mis en contact avec le carburant Q pour être brûlé. Le flux d’échappement FE est généré en sortie de la chambre de combustion CC dans la veine primaire et traverse la tuyère d’échappement TE. La turbomachine M comprend également une veine secondaire (non représentée) qui s’étend circonférentiellement extérieurement à la veine primaire. Un espace inter-veine est défini entre la veine primaire et la veine secondaire.
Comme décrit précédemment, pour pouvoir être introduit dans la chambre de combustion CC, le carburant Q, initialement stocké à des températures cryogéniques, doit être réchauffé.
L’invention concerne ainsi un système de chauffage 1 du carburant Q. Dans cet exemple, le système de chauffage 1 est monté au niveau de la tuyère d’échappement TE de la turbomachine M. De manière préférée, comme représenté sur la , le système de chauffage 1 s’étend verticalement selon un axe Z, sensiblement radial à l’axe d’écoulement X de la turbomachine M.
Selon l’invention, toujours en référence à la , le système de chauffage 1 comprend un circuit de carburant 2 configuré pour être relié en entrée au réservoir cryogénique R et en sortie à la turbomachine M, un premier échangeur de chaleur 41, un deuxième échangeur de chaleur 42 et un dispositif caloduc 5, monté entre le premier échangeur de chaleur 41 et le deuxième échangeur de chaleur 42. Un flux de carburant Q circule, au moyen d’une pompe mécanique 3, d’amont en aval dans le circuit de carburant 2 depuis le réservoir cryogénique R jusqu’à la chambre de combustion CC de la turbomachine M.
- précharge des composants capacitifs jusqu’à ce qu’une tension moyenne aux bornes des composants capacitifs atteigne une première valeur de charge partielle,
- équilibrage des tensions aux bornes de chacun des composants capacitifs,
- charge rapide des composants capacitifs jusqu’à ce que la tension moyenne aux bornes des composants capacitifs atteigne une valeur haute, et
- conversion d’une énergie électrique stockée dans l’ensemble de stockage en énergie mécanique fournie à l’arbre basse pression et/ou à l’arbre haute pression pour assister une manœuvre de l’aéronef.
Un tel procédé permet d’optimiser le fonctionnement des composants capacitifs, en employant au maximum la quantité d’énergie stockée sans dégrader leur durée de vie.
En effet, l’usure des composants capacitifs est principalement liée à la température, qui dans notre cas dépend de l’environnement et est difficilement maitrisable, et de la tension maintenue aux bornes des composants capacitifs. Afin de profiter du maximum d’énergie pour l’assistance de la turbomachine, les composants capacitifs sont chargés jusqu’à leur valeur maximale de tension (classiquement 2,85V) juste avant l’étape de vol requérant l’assistance.
La première valeur de charge partielle et la deuxième valeur de charge partielle sont choisies pour que les composants capacitifs puissent être maintenus à de telles valeurs de tension sans vieillissement accéléré ou endommagement notable.
La valeur de haute de tension est sensiblement égale à une tension de charge maximale des composants capacitifs.
L’étape de précharge peut être mise en œuvre lorsque l’aéronef est immobile au sol.
L’étape d’équilibrage peut être mise en œuvre lorsque l’aéronef effectue un parcours au sol jusqu’à un emplacement de décollage.
L’étape de charge rapide peut être mise en œuvre pendant un arrêt de l’aéronef pour vérification avant le décollage.
La manœuvre de l’aéronef peut être un décollage.
Alternativement, la manœuvre peut faire correspondre à toute autre phase du vol nécessitant une accélération des arbres de la turbomachine ou une montée rapide en vitesse des arbres de la turbomachine.
Une telle caractéristique permet d’apporter une énergie supplémentaire à la propulsion de l’aéronef au moment le plus critique de l’accélération de l’aéronef.
Le procédé peut comprendre également une étape d’utilisation de l’énergie électrique stockée dans les composants capacitifs pour alimenter des charges de l’aéronef en vol.
Une telle caractéristique permet d’améliorer le fonctionnement des circuits secondaires de l’appareil pendant une phase de vol où l’assistance aux turbomachines n’est pas requise.
Selon un deuxième aspect, la présente invention concerne un dispositif de détermination d’un tracé arrière d’au moins une délimitation latérale de voie de circulation, pour véhicule, le dispositif comprenant une mémoire associée à un processeur configuré pour la mise en œuvre des étapes du procédé selon le premier aspect de la présente invention.
illustre schématiquement un dispositif configuré pour déterminer un tracé arrière d’au moins une délimitation latérale d’une voie de la portion de route de la , selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention ;
illustre un organigramme des différentes étapes d’un procédé de détermination d’un tracé arrière d’au moins une délimitation latérale d’une voie de la portion de route de la , selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention.
Description des exemples de réalisation Un procédé et un dispositif de détermination d’un tracé arrière d’au moins une délimitation latérale de voie de circulation vont maintenant être décrits dans ce qui va suivre en référence conjointement aux figures 1 à 3. Des mêmes éléments sont identifiés avec des mêmes signes de référence tout au long de la description qui va suivre.
Selon un exemple particulier et non limitatif de réalisation de la présente invention, la détermination d’un tracé arrière d’au moins une délimitation latérale de voie de circulation comprend, pour un véhicule circulant sur une voie de circulation courante d’une route, la réception de données représentatives de l’au moins une délimitation latérale. Les données sont reçues à un premier instant, dit instant antérieur, depuis une caméra embarquée dans le véhicule, la caméra présentant un cône de vision orienté vers l’avant selon le sens de circulation du véhicule. En d’autres termes, le véhicule reçoit des données permettant de déterminer le tracé avant de l’au moins une délimitation latérale. Les données correspondent par exemple à des informations permettant de dénombrer, délimiter et positionner une pluralité de délimitations latérales de voies, les unes par rapport aux autres et par rapport au véhicule.
Des informations représentatives d’un premier ensemble de points devant le véhicule sont obtenues à partir des données. Les points du premier ensemble de points sont espacés d’une distance déterminée, par exemple par incréments de dix mètres, et sont représentatifs de positions successives longitudinales de l’au moins une délimitation latérale. En d’autres termes, le premier ensemble de points représente l’évolution longitudinale des positions latérales de la délimitation latérale, c’est-à-dire le déplacement vers la gauche et/ou la droite de la délimitation latérale lorsque celle-ci s’étend vers l’avant, par rapport au véhicule.
A un deuxième instant, dit instant postérieur, des informations représentatives d’un deuxième ensemble de points sont obtenues à partir du premier ensemble de points. Le deuxième ensemble de points correspond à des positions situées derrière le véhicule, ou plus généralement en arrière du cône de vision de la caméra embarquée. Le deuxième ensemble de points est par exemple obtenu par actualisation des positions définies par le premier ensemble de points, en fonction du déplacement du véhicule. En d’autres termes, les informations du premier ensemble de points sont enregistrées dans une mémoire du véhicule, et mises à jour de manière à former le deuxième ensemble de points.
- avant l’étape d) de reconstruction, le procédé comporte une étape d’apprentissage du produit R j (w)G j (w) des fonctions R j (w) et G j (w) pour différents emplacements possibles du défaut, cette étape d’apprentissage comportant les opérations suivantes :
i) pour chaque capteur, la mesure ou l’estimation par simulation numérique d’un signal ultrasonore F j,k (t) mesuré par ce capteur lorsqu’un signal acoustique connu S c,k (t) est appliqué sur la structure en un emplacement P k dont les coordonnées sont connues dans le repère fixe, chacun des signaux ultrasonores F j,k (t) étant relié, dans le domaine fréquentiel, au signal acoustique connu S c,k (t) par la relation suivante : F j,k (w) = R j (w)G j,k (w)S c,k (w), où :
- k est un indice identifiant l’emplacement P k dont les coordonnées sont connues,
- F j,k (w) est la transformée de Fourier du signal ultrasonore F j,k (t) mesuré ou estimé dans le domaine temporelle par le capteur j lorsque le signal acoustique connu est appliqué à l’emplacement P k,
- S c,k (w) est la transformée de Fourier du signal acoustique connu S c,k (t) appliqué à l’emplacement P k ,
- G j,k (w) est la fonction, dans le domaine fréquentiel, de propagation du signal acoustique connu S c,k (t) dans la structure entre l’emplacement P k et l’emplacement du capteur j, puis
ii) pour chaque capteur, la mémorisation, en association avec le capteur j et les coordonnées de l’emplacement P k , du produit R j (w)G j,k (w) des fonctions R j (w) et G j,k (w), le produit R j (w)G j,k (w) étant obtenu à l’aide de la relation suivante : R j (w)G j,k (w) = F j,k (w)/S c,k (w),
iii) la répétition des opérations i) et ii) pour plusieurs emplacements P k possibles,
- l’étape d) de reconstruction comporte les opérations suivantes :
iv) la sélection des produits R j (w)G j,k (w) mémorisés en association avec l’emplacement P k le plus proche de la position du défaut obtenue à l’issue de l’étape de localisation, puis
v) la détermination de l’estimation S e (w) du signal S(w) à partir des termes (R j (w)G j,k (w))*F j (w) ou des termes F j (w)/(R j (w)G j,k (w)), où :
- les produits R j (w)G j,k (w) sont ceux sélectionnés lors de l’opération iv), et
- le symbole «(...)* » désigne le conjugué de la fonction complexe entre parenthèses.
Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel :
- le procédé comporte la construction de l’estimation S e (t), dans le domaine temporel, du signal acoustique S(t) en appliquant une transformation de Fourier inverse à l’estimation S e (w), puis
la est une vue en perspective éclatée d’un appareil de décongélation/chauffage/cuisson conforme à la présente invention,
la est une vue en perspective de l’appareil de cuisson de la dans un état assemblé et avec une porte en façade en position fermée,
la est une vue de de dessous de la ,
la est une vue en coupe selon la flèche AA’ de la ,
la est une vue similaire à la mais dans laquelle la porte est ouverte,
la est une vue en coupe selon la flèche BB’ des figures 4 et 5, et
la est une vue en coupe selon la flèche CC’ des figures 4 et 5.
Les figures 1 à 10 représentent un appareil 1 de décongélation/réchauffage/cuisson conforme à la présente invention et destiné à décongeler, chauffer ou cuire un aliment frais ou surgelé, et en particulier un produit alimentaire à pâte garnie ou fourrée, ou bien une préparation précuite. On peut par exemple citer parmi ces aliments une pizza, une flammenkuche, des tartes, des quiches, des paninis, des tartines de pain garnies, des pâtisseries, des biscuits, des chaussons, ou encore des crêpes.