INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En termes d’utilisation, il est avantageux que le dépliage de la chaise (1) soit obtenu en un mouvement sans que la chaise (1) doive toucher le sol (S), le dossier (D) en position verticale.
C’est le cas du siège strapontin décrit précédemment, la chaise (1) ne touchant le sol (S) qu’en situation finale.
Selon un autre cas d’usage, le dépliage de la chaise (1) est obtenu sous l’effet de son propre poids.
La source 23 d’hydrogène gazeux peut comprendre un électrolyseur, un réseaux d’hydrogène gazeux et/ou tout autre dispositif de production d’hydrogène.
Le stockage 8 cryogénique comprend par exemple un réservoir cryogénique isolé sous vide et est muni d’au moins une conduite 11 de soutirage configurée pour permettre la fourniture d’hydrogène liquéfié à au moins un réservoir 19 à remplir (par exemple un réservoir 19 cryogénique transporté par camion).
L’installation 1 comprenant une boîte froide 18, c’est-à-dire une enceinte cryogénique isolée et de préférence étanche qui abrite au moins une partie des organes cryogéniques de liquéfaction formant un liquéfacteur 31.
La boîte 18 froide abrite en particulier un ensemble d’échangeur(s) 3, 4, 5, 6 de chaleur en échange thermique et une partie froide du circuit 2 d’hydrogène en échange thermique avec ces échangeurs 3, 4, 5, 6 de chaleur.
L’installation 1 comprend en outre un dispositif de refroidissement en échange thermique avec au moins une partie de l’ensemble d’échangeur(s) 3, 4 de chaleur configuré pour produire du une puissance froide qui est utilisée pour refroidir le circuit 2 d’hydrogène.
Ce dispositif de refroidissement comprend de préférence un réfrigérateur 7 cryogénique à cycle de réfrigération d’un gaz de cycle dans un circuit de travail. C’est-à-dire que le circuit de travail fait subir au gaz de cycle un cycle thermodynamique qui amène ce gaz de cycle à une extrémité froide à une température cryogénique pour fournir une puissance froide de refroidissement.
Le gaz de cycle comprenant par exemple au moins l’un parmi : de l’hydrogène, de l’hélium. Le circuit de travail du réfrigérateur 7 comprenant un organe 9 de compression du gaz de cycle (un ou plusieurs compresseurs en série et/ou en parallèle), un organe 3, 4 de refroidissement du gaz de cycle, un organe 10 de détente du gaz de cycle (turbine(s) et/ou vanne(s) de détente) et un organe 6, 5, 4, 3 de réchauffage du gaz de cycle. Les organes de refroidissement et de réchauffage du gaz peuvent comprendre des échangeurs de chaleur et notamment des échangeurs de chaleur à contre-courant assurant simultanément un réchauffage et un refroidissement du gaz de cycle dans le circuit de travail.
L’installation 1 comprend en outre au moins une conduite 12 de récupération de gaz de vaporisation. Cette conduite 12 de récupération est munie d’au moins une extrémité amont reliée au stockage 8 et/ou destinée à être reliée à un réservoir 19 à remplir et une extrémité aval raccordée au circuit 2 d’hydrogène pour récupérer le gaz de vaporisation en vue de sa liquéfaction et de son mélange à l’hydrogène liquide produit.
Comme illustré à la , l’extrémité aval de la conduite 12 de récupération est raccordée au circuit 2 d’hydrogène à l’intérieur de la boîte froide 18. De plus, préalablement à son raccordement au circuit 2 d’hydrogène, l’extrémité aval de la conduite 12 de récupération est en échange thermique avec au moins un échangeur 5, 6 de l’ensemble d’échangeur(s) 3, 4, 5, 6 de chaleur en vue de son refroidissement.
Comme illustré, l’ensemble d’échangeur(s) 3, 4, 5, 6 de chaleur de la boîte froide comprend de préférence une pluralité d’échangeurs de chaleurs disposés en série entre l’extrémité amont 21 et l’extrémité aval 22 du circuit 2 d’hydrogène. Le raccordement de l’extrémité aval de la conduite 12 de récupération avec le circuit 2 d’hydrogène est situé par exemple en aval d’un premier passage du circuit 2 d’hydrogène dans le dernier 6 échangeur de chaleur en série.
Comme illustré, ce premier passage du circuit 2 d’hydrogène dans le dernier 6 échangeur de chaleur comprend de préférence une section 29 de catalyse de l’hydrogène configurée pour réaliser la conversion d’au moins une partie de l’hydrogène Ortho en hydrogène Para. En aval de ce premier passage dans la section 29 de catalyse de l’échangeur 6 échangeur de chaleur, le circuit 2 d’hydrogène comporte de préférence un organe 30 de détente tel qu’une vanne de détente par exemple.
De même, l’extrémité aval de la conduite 12 de récupération comprend de préférence un organe 20 de détente du flux de gaz de vaporisation situé entre la portion en échange thermique avec le ou les échangeurs 5, 6 de l’ensemble d’échangeur(s) de chaleur et le raccordement au circuit 2 d’hydrogène.
Comme illustré, en aval du raccordement, le circuit 2 d’hydrogène qui a reçu le gaz de vaporisation refroidi et détendu peut réaliser un deuxième passage dans le dernier 6 échangeur de chaleur en vue d’un refroidissement supplémentaire. Ce second échange de chaleur est situé de préférence dans une autre section de l’échangeur 6 de chaleur ne comprenant pas de section de catalyse.
Comme illustré, en aval de ce deuxième passage dans le dernier 6 échangeur de chaleur, le circuit 2 d’hydrogène peut comporter un organe 23 de détente du flux d’hydrogène. Cet organe 23 de détente est par exemple un organe de détente final dans la boîte froide et comprend par exemple une vanne de détente et/ou une turbine cryogénique de détente. Le fluide ainsi détendu est liquéfié et peut ensuite être fourni au stockage cryogénique via des conduites appropriées.
Cette configuration permet d’éviter une détente de l’hydrogène gazeux qui aurait tendance à réchauffer celui-ci. Selon la configuration ci-dessus, l’hydrogène gazeux récupéré est détendu en deux fois dans le liquéfacteur. Une première fois en sortie du dernier échangeur 6 de chaleur catalytique, puis lors d’un second passage dans l’échangeur 6 sans conversion catalytique et enfin finir avec une détente finale jusqu’au niveau de pression finale prévue pour le stockage 8.
Les et à illustrent différentes configurations ou opérations pouvant être mises en œuvre par l’installation 1.
Avantageusement, la ou les résine(s) silicone est/sont choisie(s) dans le groupe constitué de résines méthyl silicones et/ou phényl silicones et/ou méthyl-phényl-silicones, résine silicone-polyester (copolymères), résine méthyl-phényl silicones-polyester (copolymères), résine silicone-alkyde (copolymères), résine silicone modifiée et leurs mélanges.
Selon un mode de réalisation, la proportion de résine silicone dans la couche (3) est supérieure ou égale à 20 % en poids par rapport au poids total respectivement de la couche (3).
Selon un autre mode de réalisation, la proportion de résine silicone dans la couche (3) est supérieure ou égale à 40 % en poids par rapport au poids total respectivement de la couche (3).
Selon encore un autre mode de réalisation, la proportion de résine silicone dans la couche (3) est supérieure ou égale à 50 % en poids par rapport au poids total respectivement de la couche (3).
Avantageusement, la proportion de charges dans la couche (3) est inférieure à 10% en poids par rapport au poids total de ladite couche.
A la date de la présente invention, il n’existe pas de traitement standard et reconnu du syndrome de stress post-traumatique chez l’être humain. Le traitement, notamment pharmacologique, de ce syndrome constitue donc un enjeu important en matière de santé publique depuis de nombreuses années.
A la date de la présente invention, différents types de traitements, qu’ils soient médicamenteux ou non, sont mis en œuvre en vue de traiter le syndrome de stress post-traumatique.
Parmi les traitements non médicamenteux, on peut notamment citer les traitements par psychothérapie qui sont proposés en première intention, mais également les thérapies cognitivo-comportementales, l’hypnose, la méditation transcendantale ou encore la ludothérapie. Ces traitements visent généralement les troubles anxieux et dépressifs.
Lorsque ces traitements se sont montrés inefficaces, par exemple dans les cas de troubles chroniques durables et pour lesquels une comorbidité est associée (la dépression étant très souvent présente dans les troubles de stress post-traumatiques chroniques), des traitements médicamenteux peuvent être indiqués.
Différentes études ont été menées en vue d’identifier des traitements médicamenteux efficaces contre le syndrome de stress post-traumatique. Parmi les traitements ayant fait l’objet de telles études et les plus communément recommandés, on peut notamment citer :
l’utilisation d’antidépresseurs de types ISRS tels que le citalopram, l'escitalopram, la fluoxetine, la fluvoxamine, la paroxetine, et la sertraline ; l’utilisation d’antidépresseurs de types IRSN tels que la venlafaxine l’utilisation d’anxiolytiques contre les troubles anxieux et du sommeil, tels que le zolpidem. l’utilisation de bêta-bloquants, tels que le propranolol ou d’alpha-bloquants tels que la prazosine ; l’utilisation d’agonistes du récepteur alpha-2 à la noradrénaline, tels que la clonidine, ; l’utilisation d’antihistaminiques tels que l’hydroxyzine et la cyproheptadine ; et l’utilisation de certains antipsychotiques comme la quetiapine.
Néanmoins, à la date de la présente invention, seuls deux antidépresseurs sont officiellement indiqués par les autorités dans le traitement du stress post-traumatique : il s’agit de la paroxétine (notamment commercialisée sous la dénomination Déroxat® ou Divarius®) et de la sertraline (notamment commercialisée sous la dénomination Zoloft®). Malheureusement, leur efficacité reste limitée puisque seuls 20 à 50% des patients présentent une diminution de la symptomatologie. D’autre part, les antidépresseurs ont des effets indésirables tels que troubles du sommeil, maux de tête, troubles sexuels, prise de poids, vertiges…qui sont très mal acceptés dans un contexte de pathologie de syndrome de stress post-traumatique.
En outre, la complexité symptomatologique du syndrome de stress post-traumatique et la comorbidité associée rendent critique voire dangereuse l’utilisation souvent en combinaison de ces différentes substances. A titre d’exemple, l’association d’anxiolytiques et d’antidépresseurs augmente le risque de désinhibition pouvant conduire au suicide ou de mésusage chez des patients présentant un fort risque de consommation de substances addictogènes telles que l’alcool ou la drogue.
A la date de la présente invention, il demeure donc nécessaire de mettre au point de nouveaux traitements médicamenteux pour lutter efficacement contre le syndrome de stress post-traumatique tout en limitant la poly-consommation de substances psychotropes.
La cyproheptadine désigne la 4-(5-H-dibenzo[a,d]cyclohepten-5-ylidene)-1-methylpiperidine hydrochloride de formule :
Ce principe actif est connu pour avoir une action antagoniste sur les récepteurs 5-HT2 serotoninergiques et est habituellement utilisé comme antihistaminique/anticholinergique et antiserotonergique. Commercialisé sous le nom de Périactine®, il est recommandé pour le traitement symptomatique des manifestations allergiques diverses.
La prazosine désigne la 2-[4-(2-furoyl)piperazin-1-yl]-6,7-dimethoxyquinazolin-4-amine de formule :
Ce principe actif est connu pour avoir une action antagoniste sur les récepteurs alpha1-noradrénergiques et est habituellement utilisé comme agent hypotenseur. Commercialisé sous le nom de Minipress®, il est recommandé pour traiter l’hypertension artérielle et l’insuffisance ventriculaire gauche congestive, mais également dans le cadre du traitement symptomatique des phénomènes de Raynaud (primitifs ou secondaires) et de certaines manifestations fonctionnelles liées à l'hypertrophie bénigne prostatique.
L’alfuzosine désigne la N-[3-[(4-amino-6,7-dimethoxy-quinazolin-2-yl)-methyl-amino]propyl] tetrahydrofuran- 2-carboxamide de formule :
Ce principe actif est connu pour avoir une action antagoniste sur les récepteurs alpha1-noradrénergiques. Commercialisé sous le nom d’Urion®, il est recommandé pour traiter les symptômes fonctionnels de l'hypertrophie bénigne de la prostate.
La térazosine désigne la 6,7-dimethoxy-2-[4-(tetrahydrofuran-2-ylcarbonyl)piperazin-1-yl]quinazolin-4-amine de formule :
De façon avantageuse, le corps de brosse 12 est monté de manière amovible dans la chambre d’aspiration 8 et est configuré pour être introduit dans et retiré hors de la chambre d’aspiration 8 selon une direction de montage D2 qui s’étend avantageusement perpendiculairement à la direction de déplacement principale D1 de la tête d’aspiration 2.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, le corps principal 4 comporte une ouverture de passage 13 débouchant dans la chambre d’aspiration 8 et à travers laquelle le corps de brosse 12 peut être introduit dans et retiré hors de la chambre d’aspiration 8. De façon avantageuse, l’ouverture de passage 13 est prévue sur une face latérale du corps principal 4.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, la brosse rotative 11 comporte plusieurs rangées de poils 14, par exemple deux rangées de poils, prévues sur une surface périphérique externe du corps de brosse 12, et plusieurs lamelles de nettoyage 15, par exemple élastiquement déformables ou rigides, prévues sur la surface périphérique externe du corps de brosse 12. De façon avantageuse, les rangées de poils 14 et les lamelles de nettoyage 15 sont alternées sur le pourtour du corps de brosse 12. Selon une variante de réalisation de l’invention, la brosse rotative 11 pourrait cependant comporter une seule rangée de poils 14 et une seule lamelle de nettoyage 15, ou encore être dépourvue de rangée de poils 14 ou de lamelle de nettoyage 15.
Chaque lamelle de nettoyage 15 est située à l’arrière d’une rangée de poils 14 respective par rapport au sens de rotation prédéterminé du corps de brosse 12, et est plus particulièrement configurée pour entraîner vers la bouche d’aspiration 7 des poussières soulevées par la rangée de poils 14 respective et se trouvant en suspension derrière la rangée de poils 14 respective.
Chaque lamelle de nettoyage 15 est décalée angulairement de la rangée de poils 14 respective, par rapport à l’axe longitudinal central A du corps de brosse 12, d’un angle de décalage α compris entre 20 et 90°, avantageusement entre 25 et 55°, et par exemple entre 32 et 46°.
La tête d’aspiration 2 comporte en outre un bouchon de fermeture 17 qui est configuré pour fermer l’ouverture de passage 13 lorsque le corps de brosse 12 est monté dans la chambre d’aspiration 8.
La tête d’aspiration 2 comporte également un dispositif d’entraînement en rotation 18 configuré pour entraîner en rotation le corps de brosse 12 autour de l’axe de rotation et à une vitesse de rotation par exemple comprise entre 2000 et 8000 tr/min.
Le dispositif d’entraînement en rotation 18 comprend plus particulièrement un moteur d’entraînement 19, de préférence électrique, couplé en rotation à la brosse rotative 11. Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, le moteur d’entraînement 19 comprend un arbre de sortie qui est sensiblement colinéaire avec l’axe de rotation du corps de brosse 12, et le moteur d’entraînement 19 est logé dans le corps de brosse 12.
Dans une variante de réalisation de l’invention, le moteur d’entraînement 19 pourrait être est disposé dans la tête d’aspiration 2 en dehors de la brosse rotative 11. Selon cette variante, l’arbre de sortie du moteur d’entraînement 19 pourrait être couplé à la brosse rotative 11 par exemple par une chaîne d’engrenage ou par une courroie qui est par exemple de type crantée.
Comme montré plus particulièrement sur la , la face inférieure 6 de la semelle 5 comprend une surface de glissement avant 21 qui est située à l’avant de la bouche d’aspiration 7, et une surface de glissement arrière 22 qui est située à l’arrière de la bouche d’aspiration 7. De façon avantageuse, la surface de glissement avant 21 s’étend depuis une arête avant de la bouche d’aspiration 7 et en direction d’un bord avant de la semelle 5 (et par exemple jusqu’au bord avant de la semelle 5), et la surface de glissement arrière 22 s’étend à partir d’une arête arrière de la bouche d’aspiration 7 et en direction d’un bord arrière de la semelle 5.
La surface de glissement avant 21 est plus particulièrement configurée pour guider vers la bouche d’aspiration 7 des déchets, tels que des grains de riz ou des lentilles, rencontrés par la semelle 5 lors d’un déplacement vers l’avant de la tête d’aspiration 2, tandis que la surface de glissement arrière 22 est plus particulièrement configurée pour guider vers la bouche d’aspiration 7 des déchets, tels que des grains de riz ou des lentilles, rencontrés par la semelle 5 lors d’un déplacement vers l’arrière de la tête d’aspiration 2.
De façon avantageuse, la surface de glissement avant 21 s’étend sur toute la longueur de la bouche d’aspiration 7, et par exemple d’un premier bord latéral de la semelle 5 jusqu’à un deuxième bord latéral de la semelle 5 opposé au premier bord latéral. De façon similaire, la surface de glissement arrière 22 s’étend sur toute la longueur de la bouche d’aspiration 7, et par exemple du premier bord latéral de la semelle 5 jusqu’au deuxième bord latéral de la semelle 5.
Selon le mode de réalisation de l’invention, la surface de glissement arrière 22 est plane et est inclinée par rapport à l’horizontale d’un angle d’inclinaison compris entre 6 et 30° lorsque la tête d’aspiration 2 repose sur une surface horizontale. La surface de glissement arrière 22 est plus particulièrement inclinée vers l’arrière et vers le haut.
La surface de glissement avant 21 présente un bord avant 21.1 et un bord arrière 21.2 qui sont parallèles l’un par rapport à l’autre et qui s’étendent parallèlement à la direction d’extension de la bouche d’aspiration 7.
Les bords avant et arrière 21.1, 21.2 de la surface de glissement avant 21 sont décalés l’un par rapport à l’autre, selon la direction de déplacement principale D1 de la tête d’aspiration 2, d’une distance de séparation Di1 comprise entre 15 mm et 40 mm. En d’autres termes, lorsque la tête d’aspiration 2 repose sur une surface horizontale, une projection orthogonale du bord avant 21.1 de la surface de glissement avant 21 sur la surface horizontale et une projection orthogonale du bord arrière 21.2 de la surface de glissement avant 21 sur la surface horizontale sont espacées l’une de l’autre d’une distance de séparation Di1 comprise entre 15 mm et 40 mm.
En outre, le bord avant 21.1 de la surface de glissement avant 21 est surélevé par rapport au bord arrière 21.2 de la surface de glissement avant 21 lorsque la tête d’aspiration 2 repose sur une surface horizontale, et les bords avant et arrière 21.1, 21.2 de la surface de glissement avant 21 sont décalés verticalement l’un par rapport à l’autre d’une distance de décalage Di2 supérieure à 3 mm et avantageusement inférieure ou égale à 10 mm. En d’autres termes, lorsque la tête d’aspiration 2 repose sur une surface horizontale, une projection orthogonale du bord avant 21.1 de la surface de glissement avant 21 sur un plan de référence qui est vertical et qui s’étend perpendiculairement à la direction de déplacement principale D1 de la tête d’aspiration 2 et une projection orthogonale du bord arrière 21.2 de la surface de glissement avant 21 sur le plan de référence sont espacées l’une de l’autre d’une distance de décalage Di2 supérieure à 3 mm et avantageusement inférieure ou égale à 10 mm.
Le ou lesdits additifs conducteurs électroniques peuvent être mis en œuvre de préférence en une teneur allant de 0,5 à 50 % massique, en particulier de 1 à 20 % massique, par rapport à la masse l’électrode. Il est entendu que la masse totale de l’électrode n’inclut pas la masse du collecteur de courant.
Les liants sont mis en œuvre pour assurer la tenue mécanique de l’électrode sur le collecteur de courant, la cohésion des différents composants de l’électrode ou encore ses propriétés de flexibilité. Ils peuvent être choisis parmi des liants polymères, en particulier choisis parmi les polymères fluorés, par exemple parmi le polytétrafluoroéthylène (PTFE), le polyfluorure de vinylidène (PVDF), les polymères dérivés de carboxyméthylcellulose, les polysaccharides et les latex notamment de type caoutchouc styrène-butadiène (BR ou en langue anglaise « stryrene-butadiene rubber »).
A titre d’exemple, le liant est la carboxyméthylcellulose.
Le ou lesdits liants peuvent être présents en une quantité inférieure ou égale à 20 % massique, par rapport à la masse totale de l’électrode, en particulier inférieure ou égale à 5 % massique, notamment comprise entre 1 et 3 % massique, par rapport à la masse totale de l’électrode. Il est entendu que la masse totale de l’électrode n’inclut pas la masse du collecteur de courant.
Le collecteur de courant peut être en un matériau métallique choisi parmi le cuivre, l’aluminium, le nickel ou l’inox potentiellement revêtu de carbone.
L’évaporation du ou des solvants de l’encre peut être opérée par séchage, par exemple à l’étuve, à une température comprise entre 20°C et 150°C, notamment entre 50°C et 80°C, en particulier pendant une durée comprise entre 1 et 15 heures.
Le ou lesdits matériau(x) organique(s) de type P peu(ven)t représenter de 50 à 98 % massique, en particulier de 70 à 95 % massique, par rapport à la masse totale de l’électrode, exclusion faite de la masse du collecteur de courant.
De préférence, le grammage de l’électrode (défini comme la masse de matériau organique de type P en grammes par unité de surface en cm 2 ) est compris entre 0,1 mg/cm 2 et 50 mg/cm 2 , en particulier entre 1 mg/cm 2 et 20 mg/cm 2 . Le grammage de l’électrode en matériau organique de type P, autrement dit la masse de matériau organique de type P par unité de surface, peut être ajusté en contrôlant le taux de matériau organique de type P et l’épaisseur de dépôt, notamment d’enduction, de l’encre formulée sur le collecteur de courant.
Obtention de l’électrode de référence Comme indiqué précédemment, on accède à l’électrode de référence en procédant à une oxydation partielle du ou desdits matériaux organiques de type P, de sorte à obtenir le potentiel électrochimique constant associé à la réaction rédox.
L’oxydation partielle du ou desdits matériaux organiques de type P fait plus particulièrement intervenir une compensation des charges positives créées lors de l’oxydation par insertions d’anions.
Plus précisément, l’obtention d’une électrode de référence selon l’invention met en œuvre les étapes suivantes :
(i) fourniture d’une cellule électrochimique, comprenant ladite électrode à base du ou desdits matériau(x) organique(s) de type P comme électrode de travail, une contre-électrode ; et un électrolyte à base d’au moins un sel ionique ; et (ii) oxydation de l’électrode de travail de ladite cellule dans des conditions adaptées pour atteindre un plateau de potentiel.
Selon une première variante de réalisation, la cellule électrochimique pour la préparation de l’électrode de référence peut être une cellule électrochimique distincte de la cellule du système de stockage électrochimique dans laquelle l’électrode de référence est destinée à être utilisée.
Ce primaire qui contient au-moins 50 % de PEEK, peut contenir également un mélange avec d’autres résines thermostables pures ou en mélange tels que le polyphenylène sulfure (PPS), le polyetherimide (PEI), le polyimide (PI), le polyethercetone (PEK), le polyethersulfone (PES), le polyamideimide (PAI).
La présente invention traite la problématique technique de l’amélioration de la résistance à la rayure et à l’écaillage des revêtements silicone, grâce à la réalisation d’une sous couche en contact avec le substrat métallique à base de mélanges de polymères thermoplastiques à propriétés thermo-mécaniques élevées.