INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’extrémité proximale interne 59 comprend un premier tronçon proximal 103 ayant une épaisseur de paroi supérieure à 150% de l’épaisseur moyenne donnée e.
la comprend trois vues d’un propulseur hydraulique selon un sixième mode de réalisation, dans lesquelles, la figure 21a est une vue de côté dudit propulseur, la figure 21b est une vue de l’avant dudit propulseur, et la figure 21c est une vue en perspective et en transparence dudit propulseur ;
la comprend trois vues d’un propulseur hydraulique selon un septième mode de réalisation, dans lesquelles, la figure 22a est une vue de côté dudit propulseur, la figure 22b est une vue de face dudit propulseur, et la figure 22c est une vue en perspective et en transparence dudit propulseur ;
la comprend trois vues d’un propulseur hydraulique selon un huitième mode de réalisation, dans lesquelles, la figure 23a est une vue de côté dudit propulseur, la figure 23b est une vue en perspective dudit propulseur, et la figure 23c est une vue en perspective et en transparence dudit propulseur ;
la comprend quatre vues d’un propulseur hydraulique selon un neuvième mode de réalisation, dans lesquelles, la figure 24a est une vue de côté dudit propulseur, la figure 24b est une vue de derrière dudit propulseur, et la figure 24c est une vue en perspective et en transparence dudit propulseur, la figure 24d est un zoom d’un système de conversion mécanique rotatif/linéaire du type cames et une membrane tubulaire vues en perspective en transparence partielle dudit propulseur ;
la comprend deux vues d’un propulseur hydraulique selon un dixième mode de réalisation, dans lesquelles, la figure 25a est une vue de côté et en coupe dudit propulseur, la figure 25b est une vue en coupe et en perspective dudit propulseur ;
la comprend trois vues d’un propulseur hydraulique selon un onzième mode de réalisation, dans lesquelles, la figure 26a est une vue de côté et en transparence partielle dudit propulseur, la figure 26b est une vue de face dudit propulseur, et la figure 26c est une vue en perspective et en transparence dudit propulseur ;
la est une en perspective d’un propulseur hydraulique selon un douzième mode de réalisation ;
la est un zoom du système de conversion et des membranes dudit propulseur conforme à la ;
la est une vue en perspective des membranes et d’une partie du système de conversion dudit propulseur dudit propulseur conforme à la figure précédente ;
la est une vue en perspective d’un propulseur hydraulique selon un treizième mode de réalisation dudit propulseur ;
la est un zoom du système de conversion dudit propulseur conforme à la ;
la est une vue de dessus d’un élément du système de conversion conforme à la ;
la est une vue en coupe dudit élément du système de conversion conforme à la ;
la comprend deux vues en perspectives d’un propulseur hydraulique selon un quatorzième mode de réalisation, dans laquelle, la figure 34a est une vue en perspective dudit propulseur muni d’un capot, et la figure 34b est une vue en perspective dudit propulseur sans d’un capot ;
la comprend quatre vues d’un propulseur hydraulique selon un quinzième mode de réalisation, dans lesquelles, la figure 35a est une vue en perspective dudit propulseur, la figure 35b est une vue de face dudit propulseur montrant un système de conversion dans une position dite point mort bas, la figure 35c est une vue de face dudit propulseur montrant le système de conversion dans une position dite point mort haut ;
la est une vue de profil dudit propulseur conforme à la ;
Un sens de circulation du fluide dans les canaux 5 est matérialisé par la flèche F.
Les canaux 5 sont alimentés en fluide caloporteur, via une région de distribution de fluide, non représentée, qui communique avec une entrée de fluide. Est également prévue une sortie de fluide.
Dans l’exemple décrit, le dispositif de régulation thermique 1 comporte deux régions ajourées structurelles 8 formées à travers ls plaques assemblées 2 et 3.
Ces régions ajourées structurelles 8 sont placées sensiblement au centre des plaques 2 et 3, sur une ligne L qui est perpendiculaire à la direction de la flèche F.
Ces régions ajourées structurelles 8 sont utiles pour le passage d’outillage sur la ligne de production du véhicule, ou nécessaires du fait de la place disponible dans le véhicule.
Comme illustré sur la , le réseau de circulation 4 comprend, outre la pluralité de canaux 5, une première zone de regroupement 10 dans laquelle débouche un groupe 9 de canaux 5 en amont dans le sens d’écoulement du fluide, cette zone de regroupement 10 se prolongeant, en aval, par deux canaux de contournement 11 s’étendant de part et d’autre de la région ajourée 8, de sorte que le fluide transitant dans la première zone de regroupement 10 se sépare en flux séparés dans les canaux de contournement 11.
Les canaux 5 du groupe 9 sont parallèles entre eux avant de rejoindre la première zone de regroupement 10 en formant un râteau 17 dont le manche est en aval dans le sens de circulation.
Est présente une deuxième zone de regroupement 12 dans laquelle débouchent les deux canaux de contournement 11 suivant des angles choisis de sorte que des couches pariétales de fluide et des couches internes de fluide des flux séparés se mélangent dans la deuxième zone de regroupement 12.
Les canaux de contournement 11 joignent les première et deuxième zones de regroupement 10 et 12 en formant un contour fermé 14 autour de la région ajourée structurelle 8.
Cette région ajourée 8 est plus étendue que la largeur du canal 5 et l’inter-distance entre deux canaux 5 voisins.
Les deux canaux de contournement 11 débouchent dans la deuxième zone de regroupement 12 en formant entre eux un angle compris entre 45° et 180°, notamment entre 90° et 180° ou entre 120° et 170°.
La séparation dans les canaux de contournement 11 puis la recombinaison de l’écoulement de fluide dans la zone de regroupement 11 produit un mélange de type chaotique.
L’invention est avantageuse car elle utilise la présence imposée de la région ajourée structurelle 8, pour générer un mélange chaotique, permettant d’homogénéiser la température au sein du fluide, évitant au fluide d’avoir dans sa section transversale une stratification en température indésirable. Grâce à une plus grande homogénéité de température au sein du fluide, l’invention permet d’augmenter les performances thermiques du dispositif de régulation thermique.
L’invention permet en particulier d’éviter des points chauds indésirables au droit des cellules 101, sur le pourtour de chaque région ajourée 8.
Pour toutes les zones de regroupement 10 et 12, les canaux 5 amont qui y débouchent présentent des angles incidents choisis de sorte que des couches pariétales de fluide et des couches internes de fluide des flux séparés se mélangent dans cette zone de regroupement.
Selon la présente invention, des compositions comprenant en outre au moins un composé antioxydant contenant du soufre sont proposées. Ces composés servent d'antioxydants dans les compositions de l'invention et sont ainsi de préférence ajoutés dans des quantités efficaces d'antioxydant.
Des composés antioxydants contenant du soufre appropriés pour une utilisation dans les compositions de l'invention incluent, mais sans s'y limiter, les sulfites et/ou bisulfites de métal alcalin ou de métal alcalino-terreux (ou d'ammonium) et/ou les bisulfites telles que sulfite de potassium, sulfite de sodium, bisulfite de potassium, bisulfite de sodium, métabisulfite de potassium et métabisulfite de sodium, et les acides aminés contenant du soufre substitués ou non substitués tels que, par exemple, cystéine, méthionine et taurine, et des dérivés substitués de ceux-ci tels que N-acétylcystéine et chlorhydrate de cystéine, glutathione, et des mélanges de ceux-ci.
Selon des modes de réalisation préférés, les compositions de l'invention comprennent un/des antioxydant(s) contenant du soufre en une quantité allant d'environ 0,0001 à environ 0,5 %, de préférence d'environ 0,0005 à environ 0,1 %, de préférence d'environ 0,001 à environ 0,075 %, et de préférence d'environ 0,002 à 0,05 %, en poids, par rapport au poids total de la composition, y compris toutes les plages et sous-plages intermédiaires telles que, par exemple, de 0,1 à 0,3 %, de 0,02 à 0,075 %, de 0,075 à 0,25 %, etc.
De préférence, le composant antioxydant des compositions de la présente invention consiste essentiellement en, ou consiste en, un(des) antioxydant(s) contenant du soufre.
De préférence, le composant antioxydant de la composition est « exempt », « dépourvu » ou « sensiblement exempt » d'antioxydants contenant du soufre, en particulier des composés d'acide ascorbique, tels que l’acide ascorbique et un(des) ester(s) d'acide ascorbique
Selon des modes de réalisation préférés de la présente invention, des compositions comprenant en outre au moins un agent chélateur sont proposées. Ces agents chélateurs sont connus dans l'art et décrits, par exemple, dans « Chelating agents » Kirk Othmer Encyclopedia of Chemical Technology, Vol. 5 pp. 708-739, publiée en 2003 et les éditions suivantes.
Les agents chélateurs convenables incluent, sans s'y limiter, les polyphosphates, les acides aminocarboxyliques, les 1,3-dicétones, les acides hydroxycarboxyliques, les polyamines, les amino alcools, les bases aromatiques hétérocycliques, les aminophénols, les bases de Schiff, les tétrapyrroles, les composés macrocycliques synthétiques, les polymères et les acides phosphoniques. De préférence, les agents chélateurs sont choisis parmi les acides aminocarboxyliques.
Des exemples spécifiques d'agents chélateurs convenables incluent, sans s'y limiter, l'acide éthylènediaminetétraacétique (EDTA), l'étidronate tétrasodique, le pyrophosphate tétrasodique, l'éthylènediamine tétraméthylène phosphonate pentasodique, le staminate de sodium, le glutamate diacétate tétrasodique, l'acide tétraacétique, le DPTA (acide 1,3-diaminopropanetétraacétique), et des mélanges de ceux-ci.
Selon des modes de réalisation préférés, les compositions de l'invention comprennent un/des agent(s) chélateur(s) en une quantité allant d'environ 0,0001 à environ 5 %, de préférence d'environ 0,0002 à environ 3 %, de préférence d'environ 0,002 à environ 1 %, et de préférence d'environ 0,005 à 1 %, en poids par rapport au poids total de la composition, y compris toutes les plages et sous-plages intermédiaires telles que, par exemple, de 0,002 à 0,007 %, de 0,001 à 4 %, de 0,00025 à 1,25 %, etc.
Selon des modes de réalisation préférés de la présente invention, des compositions comprenant en outre optionnellement au moins un agent gélifiant sont proposées. Les agents gélifiants convenables incluent n'importe quel agent gélifiant capable d'apporter un épaississement à un système de solvant à teneur élevée en alcool tel que par exemple, les (co)polymères d'acide acrylique, tels que les homo- ou co-polymères à poids moléculaire élevé comprenant de l'acide acrylique, optionnellement réticulés avec un polyalcényl polyéther, y compris certains polymères identifiés comme « carbomère » ainsi que les polymères amphiphiles. De préférence, l'agent gélifiant est un polymère amphiphile.
Les polymères amphiphile peuvent comprendre au moins une partie hydrophobe. La portion hydrophobe présente dans ces polymères contient de préférence de 6 à 50 atomes de carbone, de préférence de 6 à 22 atomes de carbone, de préférence de 6 à 18 atomes de carbone et de préférence de 12 à 18 atomes de carbone, y compris toutes les plages et sous-plages intermédiaires.
Les polymères amphiphiles peuvent être basés sur au moins un monomère hydrophile A éthyléniquement insaturé et sur au moins un monomère hydrophobe B. De préférence, le monomère A comprend une fonction acide fort, en particulier une fonction acide sulfonique ou acide phosphonique. Le monomère hydrophobe B comprend au moins un radical hydrophobe, choisi parmi : des radicaux alkyle linéaires en C 6 -C 18 saturés ou insaturés (par exemple, n-hexyle, n-octyle, n-décyle, n-hexadécyle, n-dodécyle ou oléyle) ; des radicaux alkyle ramifiés (par exemple, isostéarique) ou des radicaux alkyle cycliques (par exemple, cyclododécane ou adamantane) ; des radicaux fluoro ou alkylfluoro en C 6 -C 18 (par exemple, le groupe de formule —(CH 2 ) 2 —(CF 2 ) 9 —CF 3 ) ; un radical ou des radicaux cholestéryle dérivé(s) du cholestérol (par exemple, hexanoate de cholestéryle) ; des groupes polycycliques aromatiques, par exemple, naphthalène ou pyrène ; et des radicaux de silicone ou alkylsilicone ou alkylfluorosilicone. Parmi ces radicaux, les radicaux alkyle linéaires et ramifiés sot préférés.
Le dispositif de soutirage et de volatilisation 91, 92 du système d’évacuation S3 comprend aussi un dispositif d’échangeur et évaporateur 92 qui permet l’échange et l’évaporation de la phase d’azote liquéfié N 2 (l). La suspension cryogénique SC est ainsi évacuée continuellement par le biais de la mise en pression au sein de la cuve d’élaboration 41 pour assurer un soutirage aisé et contrôlé. Il comporte également un élément poreux, appelé poral, 92 qui correspond à un tube d’évacuation de la vapeur d’azote tout en permettant l’inertage ou gainage du débouchant pour éviter la formation de bouchon de givre au droit du débouchant.
Les figures 3A et 3B permettent d’illustrer le principe de volatisation et d’évaporation de la suspension cryogénique SC. Sur ces figures, les références Sp, A, X et Sp représentent respectivement la surface de la suspension cryogénique, l’air en circulation à proximité, l’axe de symétrie et une résistance chauffante. De plus, un joint d’étanchéité 110 est prévu.
Pour stabiliser la suspension cryogénique SC, il est aussi possible de charger électro statiquement les poudres P à doser. Pour ce faire, les poudres P peuvent être préalablement soumises à une différence de potentiel électrique important ou peuvent être chargées par frottement induit dans un récipient dont l’oscillation va créer des frottements paroi contre poudres chargeant ces dernières en fonction de la nature de la paroi du récipient utilisé.
En outre, pour assurer un bon brassage par effet mécanique, il est nécessaire de mettre en rotation le mobile d’agitation 42 de telle sorte à ce qu’il permette de ne pas laisser de poudres en contact avec la paroi du fond de cuve 41. La vitesse minimale de rotation du mobile 42 doit au moins induire des turbulences dont la vitesse est supérieure à la vitesse de décollement. Par « vitesse de décollement », on entend une vitesse de la phase liquide d’une suspension pour laquelle se produit le phénomène de décollement. Pour résumer, le phénomène de décollement est un phénomène qui s’applique à une couche limite laminaire et qui est souvent à l’origine de la turbulence car il produit des zones potentiellement instables. Lors du décollement, le point de vitesse nulle qui était initialement collé à la paroi se retrouve en volume : c’est le décollement, et une nouvelle couche limite de vitesse retour apparaît sur la paroi. Il est préconisé par Mersmann, dans l'article “Theoretical prediction of the minimum stirrer speed in mechanically agitated suspensions”, Mersmann A., Werner F., Maurer S., Bartosch K., Chem. Eng. Process., vol. 37, pp. 503-510, 1998, d’imposer une vitesse de rotation (N min ) du mobile d’agitation 42 au moins égale à une valeur pouvant s’exprimer par la relation suivante:
N min représente la vitesse minimale d’agitation ;
Np représente le nombre de puissance (paramètre évaluable en fonction du type de mobile d’agitation) ;
D T représente le diamètre du mobile d’agitation ;
D représente le diamètre de la cuve d’agitation ;
dp représente le diamètre des particules de poudres ;
g représente l’unité de pesanteur ;
ρ s représente la masse volumique des poudres ; et
ρ L représente la masse volumique du gaz liquéfié.
Pour assurer un bon brassage par fluidisation, la phase gaz liquéfié doit avoir une vitesse superficielle, comparativement à celle des poudres P, suffisante qui dépend de la granulométrie du milieu granulaire à fluidiser et notamment des propriétés physico-chimiques du gaz liquéfié. Plus précisément encore, la vitesse superficielle minimale à assurer doit avoir la valeur minimale de fluidisation u mF . Cette vitesse est exprimée grâce à la relation suivante reliant le nombre de Reynolds à celui d’Archimède :
On connaît également la méthode qui consiste à rendre plus équitable l’apprentissage, cependant cette solution est complexe et requiert de compléter de manière idoine la base de données d’apprentissage tout en ne permettant de ne corriger que la partie des biais qui provient du déséquilibre de la base d’apprentissage mais pas la partie des biais liées à des difficultés spécifiques (telles que, pour les femmes, le maquillage ou l’occlusion résultant des cheveux par exemple).
Un des buts de l'invention est de remédier à au moins une partie des inconvénients précités en fournissant un procédé de reconnaissance biométrique plus équitable.
A cet effet, on prévoit, selon l'invention, un procédé de reconnaissance biométrique comprenant des étapes de : - acquisition de données biométriques d’apprentissage; - classification de chacune desdites données biométriques d’apprentissage parmi au moins deux groupes de manière à déterminer le groupe auquel appartient ladite donnée biométrique d’apprentissage, lesdits groupes étant notamment exclusifs les uns des autres ; - élaboration d’un modèle de correspondance sur la base desdites données biométriques d’apprentissage acquises ; ledit procédé de reconnaissance étant caractérisé en ce qu’il comprend également des étapes de: - génération d’au moins une fonction de densité de probabilité de transition d’au moins un des groupes, notamment pour chaque groupe, l’au moins une fonction de densité de probabilité de transition étant générée en fonction des données biométriques d’apprentissage dudit groupe ; - acquisition d’une donnée biométrique de référence; - acquisition d’une donnée biométrique candidate à la reconnaissance biométrique; - classification de ladite donnée biométrique candidate parmi lesdits groupes de manière à déterminer le groupe auquel appartient ladite donnée biométrique candidate; - calcul d’un score de similarité pour ladite donnée biométrique candidate par rapport à ladite donnée biométrique de référence avec ledit modèle de correspondance; - détermination de la fonction de densité de probabilité de transition propre audit groupe de ladite donnée biométrique candidate en fonction du score de similarité calculé pour ladite donnée biométrique candidate ; - détermination d’un score de reconnaissance de ladite donnée biométrique candidate, ledit score de reconnaissance résultant du tirage aléatoire avec ladite fonction de densité de probabilité de transition déterminée pour ladite donnée biométrique candidate; - décision validant ou refusant la reconnaissance en fonction du score de reconnaissance de ladite donnée biométrique candidate par comparaison dudit score de reconnaissance à un seuil de décision, ledit seuil de décision étant notamment indépendant du groupe auquel appartient ladite donnée biométrique candidate.
Avantageusement, le procédé de reconnaissance biométrique est ainsi rendu plus équitable sans nécessiter de compléter la base des données biométriques d’apprentissage, c’est-à-dire sans augmenter le temps de génération du modèle de correspondance, puisqu’on corrige ici a posteriori les résultats dudit modèle. L’utilisation du modèle de correspondance pour le calcul du score de similarité de la donnée biométrique candidate n’est pas complexifiée et s’exécute classiquement sur une base de données biométriques de référence, par exemple des individus autorisés d’accès. En outre, la génération de fonction de densité de probabilité de transition est réalisée pour au moins les groupes différents du groupe cible mais préférentiellement pour chacun des groupes de manière à ne pas créer de diversité à cette étape entre le groupe cible et les autres, l’absence de diversité à ce stade permet ensuite de déterminer de manière unifiée, indistinctement pour le groupe cible et un autre, le score de reconnaissance. De plus, l’au moins une fonction de densité de probabilité de transition correspond notamment à un champ de fonctions de densité de probabilités, ce qui permet ensuite un traitement discrétisé, notamment matriciel.
Avantageusement, la classification de ladite donnée biométrique candidate utilise des informations extérieures à ladite donnée biométrique en tant que telle, telles que des informations extraites d’un document d’identité de l’individu candidat. En effet, l’individu candidat, c’est-à-dire l’individu dont la donnée biométrique candidate a été acquise, présente classiquement un document d’identité lors de l’enrôlement ou d’un pré-enrôlement, dont la prise en compte d’informations permet la classification parmi des groupes, par exemple si les groupes sont liés au genre.
Avantageusement, l’élaboration du modèle de correspondance est réalisée par entrainement sur la base desdites données biométriques d’apprentissage, le modèle de correspondance comportant notamment un réseau de neurones et l’entraînement étant notamment effectué par apprentissage profond sur la base desdites données biométriques d’apprentissage, ce qui permet d’obtenir rapidement un modèle de correspondance robuste, rapide d’exécution une fois codé et nécessitant peu d’espace mémoire de stockage.
Avantageusement, le procédé de reconnaissance biométrique selon l’invention comprend des étapes de: - calcul, pour chaque groupe, d’une distribution des scores de similarité d’imposteurs sur la base des données biométriques d’apprentissage, appelée histogramme initial des imposteurs du groupe; - calcul, pour chaque groupe, d’une distribution des scores de similarité d’utilisateurs légitimes sur la base des données biométriques d’apprentissage, appelée histogramme initial des utilisateurs légitimes du groupe ; ce qui permet de définir des performances équitables entre les groupes.
Avantageusement, pour chaque groupe l’au moins une fonction de densité de probabilité de transition générée du groupe est décrite sous la forme d’une matrice de transition, notamment carrée, cette discrétisation de la fonction de densité de probabilité par intervalles permet une utilisation matricielle simple et nécessite peu de taille mémoire, et la préférence pour la matrice carrée incarne l’optimisation de cette simplification.
De manière avantageuse, les scores de similarité et les scores de reconnaissance appartiennent chacun à une plage continue de valeurs s’étirant entre une valeur minimale et une valeur maximale, chaque plage continue de valeurs étant découpée en un nombre d’intervalles de scores, chaque matrice de transition comportant un nombre de lignes et un nombre de colonnes, le nombre de lignes correspondant audit nombre d’intervalles de scores de reconnaissance et le nombre de colonnes correspondant au nombre d’intervalles de similarité, ce qui permet une lecture de la matrice avec une donnée d’entrée sous la forme d’un score de similarité définissant une colonne et une donnée de sortie sous forme d’un score de reconnaissance, sans nécessiter de contraintes sur le découpage par intervalles de valeurs, qui n’ont notamment pas besoin d’être de même longueur et dans le cas où les nombres d’intervalles de scores de similarité et de reconnaissance sont les mêmes alors la matrice est carrée, de dimension n², et ce quand bien même les plages et leurs découpages pourraient être distincts, même si cela n’est pas préférentiel.
Avantageusement, lors de l’étape de génération d’au moins une fonction de densité de probabilité de transition du groupe sont générées autant de fonctions de densité de probabilité de transition que le nombre de colonnes de la matrice de transition dudit groupe, ce qui permet d’associer une fonction de densité de probabilité à chaque colonne de la matrice de transition, c’est-à-dire pour chaque intervalle de scores de similarité et de discrétiser la fonction de densité de probabilité par intervalles.