INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une disposition, la zone de découpe 37 s’étend perpendiculairement relativement à la fente 27, c’est-à-dire parallèlement à l’axe longitudinal de la doublure interne 29.
La zone de découpe 37 adopte une géométrie polygonale, notamment sous forme de rectangle.
En variante, d’autres formes géométriques sont envisagées, notamment carrées, trapézoïdales, triangulaires.
Dans une réalisation, lorsque la zone de découpe 37 est rectangulaire, la largeur de la zone de découpe 37 est comprise entre 30 et 50 millimètres. On entend par « largeur » la distance transversale d1 comprise entre un premier bord longitudinal 37a de la zone de découpe 37 et un deuxième bord longitudinal 37b de la zone de découpe 37.
Dans une réalisation, lorsque la zone de découpe 37 est rectangulaire, la longueur de la zone de découpe 37 est comprise entre 40 et 55 millimètres.
On entend par « longueur » la distance longitudinale d2 comprise entre la droite transversale 37c (représentée en pointillés à la et passant par le bord transversal supérieur de la fente 27) et un bord transversal 37d de la zone de découpe 37.
La zone de découpe 37 est pratiquée dans une pente d’emboutissage 39 de la doublure interne 29, la pente d’emboutissage 39 reliant un rayon inférieur 41 et un rayon supérieur 43 de la doublure interne 29, le rayon inférieur 41 s’étendant sensiblement dans la continuité de la fente 27 de manière sensiblement transversale, et le rayon supérieur 43 s’étendant de façon adjacente à une piste 45 destinée à recevoir des cordons de collage assurant la liaison entre la peau externe 31 et la doublure interne 29 sur la surface centrale du capot 23.
Dans la réalisation illustrée aux figures, la zone de découpe 37 est pratiquée sur toute la longueur de la pente d’emboutissage 39, c’est-à-dire que la zone de découpe 37 s’étend depuis la fente 27 jusqu’à la piste 45 destinée à recevoir des cordons de collage.
Ainsi, la zone de découpe 37 s’étend depuis la fente 27, s’étendant sensiblement dans la continuité du rayon inférieur 41, puis elle traverse la pente d’emboutissage 39 et le rayon supérieur 43.
La rupture de continuité entre le rayon inférieur 41 et le rayon supérieur 43 au niveau de la zone de découpe 37 permet ainsi à la doublure interne 29 de s’effondrer facilement au niveau de la zone de découpe 37 lorsqu’un effort est exercé sur la peau externe 31 (visible à la ), effort pouvant survenir en cas de choc piéton, notamment par l’action de la tête d’un piéton sur la peau externe 31 du capot 23.
Dans une variante de réalisation non illustrée aux figures, la zone de découpe 37 n’est pas pratiquée sur toute la longueur de la pente d’emboutissage 39, mais sur une partie seulement de la pente d’emboutissage 39, c’est-à-dire que la zone de découpe 37 s’étend depuis la fente 27 dans la pente d’emboutissage 39, sans atteindre le rayon supérieur 43.
Le dispositif d’injection 13 est notamment apte à fonctionner alternativement comme un moteur électrique et comme un générateur, selon les phases de vol de l’aéronef, et à prélever une puissance mécanique sur l’arbre haute pression 9 pour la convertir en puissance électrique.
Le dispositif d’injection 13 est par exemple raccordé à l’arbre basse pression par une boite d’accessoire (non représentée) engrenée sur l’arbre haute pression 9.
La turbomachine 11 comprend également un ensemble de stockage d’énergie électrique, ledit ensemble comprenant un convertisseur de puissance 14 et une pluralité d’éléments de stockage 15 de type capacitif.
Les éléments de stockage d’énergie 15 sont notamment des supercondensateurs, par exemple des supercondensateurs à nanotubes de carbone.
Un ordre de grandeur typique d’une assistance au démarrage d’une turbomachine est la fourniture d’une puissance de l’ordre de 500 kW pendant une durée de l’ordre de 1 s, l’énergie totale fournie est donc de l’ordre à 500 kJ. Dans ce cas, le dimensionnement de l’ensemble de stockage à super condensateurs est défini à la fois par la densité de puissance des composants capacitifs et par la densité d’énergie qu’ils stockent.
A ce titre, des super condensateurs réalisés avec des nanotubes de carbone et du graphène permettent d’accroître la conductivité électrique et ainsi de diviser par 10 (ou plus) la résistivité des composants, ce qui permet au système de stockage d’être adapté à des cycles de fonctionnement de l’ordre de la seconde (au lieu de 10 à 20 secondes pour les super capacités classiques).
L’ensemble de stockage comprend par exemple 296 supers condensateurs à nanotubes de carbone de 900F connectés en série, ce qui permet d’obtenir une résistance série équivalente (ESR) inférieure à 100 µOhms par composant.
L’ensemble de stockage d’énergie est représenté de manière schématique sur la , qui montre l’architecture électrique dudit ensemble. Le dispositif d’injection 13 comprend de manière classique une machine électrique 13a et un onduleur 16, ce dernier étant connecté en parallèle au convertisseur de puissance 14, ici un convertisseur de type DC/DC.
Ce convertisseur 14, de type hacheur, est configuré pour contrôler la puissance prélevée ou injectée sur l’arbre haute pression 9 ou délivrée aux charges 12.
L’ensemble de stockage d’énergie est également connecté en parallèle aux charges 12 de l’aéronef.
Comme représenté sur la , l’ensemble de stockage d’énergie est entièrement intégré à l’écart de la zone avion, et notamment entièrement compris dans une nacelle 20 portant la turbomachine 11 et formant avec la turbomachine 11 un ensemble propulsif hybride autonome.
Les supercondensateurs 15 sont agencés circonférentiellement autour d’un axe principal A de la turbomachine 11. Cela permet de réduire la longueur des connexions et donc la masse totale du système, ainsi que les pertes d’énergie dans lesdites connexions.
Les supercondensateurs 15 sont notamment de forme prismatique et sont répartis pour former deux paires 17 de cercles concentriques dans la nacelle 20. Lesdits cercles de supercondensateurs 15 sont notamment radialement compris entre un carter externe 21 et un carter interne 22 de ladite nacelle 20, et sont centrés sur l’axe principal A.
Une telle forme aplatie des condensateurs 15 permet d’obtenir une épaisseur de quelques centimètres (de l’ordre de 5 cm dans l’exemple ci-dessus) compatible avec le dimensionnement aérodynamique de la nacelle 20.
L’emplacement des super condensateurs 15 dans la nacelle 20 est avantageux puisque ceux-ci bénéficient d’un environnement thermique favorable (contrairement aux températures dans le moteur qui peuvent atteindre plusieurs centaines de degrés) et compatible avec les supercondensateurs.
L’électronique de puissance peut être positionnée dans le compartiment dans la nacelle 20. Le dispositif d’injection de puissance 13 est classiquement positionné sur une boite de transmission de puissance (AGB « Accessories Gear Box ») et le convertisseur 14 peut être avantageusement positionné dans les diverses localisations situées entre les super condensateurs 15 et le dispositif d’injection de puissance 13.
La partie inclinée 346 comprend en outre une deuxième extrémité 3462 opposée axialement à la première extrémité 3461. Autrement dit, la partie inclinée 346 est délimitée dans la direction axiale entre ses deux extrémités 3462, 3461. Au-delà de la deuxième extrémité 3462, soit la deuxième extrémité 3462 est aussi celle de la paroi d’étanchéité 36 (comme dans le deuxième mode de réalisation expliquée dans la suite, soit la paroi d’étanchéité 36 comprend une portion non inclinée, en l’occurrence dans ce premier mode de révolution une partie de révolution cylindrique 360 (ayant ses surfaces internes et externes parallèles à l’axe de révolution X) s’étendant de la deuxième extrémité 3462 jusqu’à la deuxième butée axiale 3444 du collet 344.
La partie inclinée 346 comprend en outre une surface externe de déformation étanche 3464 ayant un diamètre augmentant progressivement et continuellement de la première extrémité libre 3461 à la deuxième extrémité 3462.
La paroi d’étanchéité 36 comprend une surface interne 3460 opposée radialement à la surface externe de déformation étanche 3464 formée par un chambrage 3060 permettant de déformer élastiquement la paroi d’étanchéité 36 par une compression ayant au moins une composante axiale sur la surface externe de déformation étanche 3464.
La représente une coupe d’un ensemble R’ raccordé comprenant un ensemble E selon un troisième exemple de ce premier mode de réalisation, dans lequel sont référencés les différences de diamètres internes de la surface interne 3420 de la paroi de raccord 342. Une partie 34200 de la surface interne 3420 a un diamètre D3420 constant formant le plus petit volume de la première partie du volume interne. La partie 34200 est délimitée entre un chanfrein interne et le chambrage 3060. La première butée axiale 3440 est située axialement au niveau de la partie 34200 de la surface interne 3420 soit entre le chanfrein interne et le chambrage 3060. En outre l’exemple représenté en est différent en ce que l’organe de fixation 32 est plus court axialement et ne comporte pas de marquage expliquée dans la suite.
Dans ce premier mode de réalisation, au moins avant le raccordement, la surface interne 3460 formée par le chambrage comprend un diamètre D3060 plus grand au niveau de la deuxième butée axiale 3444 du collet 344 que le diamètre D3461 de la surface interne 3460 au niveau de l’ouverture 30. Le diamètre D3420 constant de la partie 34200 est inférieur D3060, D3461 à ceux du chambrage.
Le deuxième tube 4 comprend une surface d’étanchéité inclinée 406 (référencé sur la ) par rapport à l’axe X qui, lorsque le tube 4 est raccordé au tube 3, est en contact et en appui contre la surface externe de déformation étanche 3464 en déformant élastiquement la paroi d’étanchéité 36. Autrement dit, lors du raccordement, dans un premier temps, la surface externe de déformation étanche 3464 vient en contact avec la surface d’étanchéité inclinée 406 du tube 4, et lors de la fixation, en déplaçant le tube 4 vers le tube 3 par le biais de l’organe de fixation 32, la paroi d’étanchéité 36 se déforme jusqu’à ce que la butée axiale 404 soit en butée axiale avec la deuxième butée axiale 3444 de la paroi de raccord 342.
Dans le premier exemple représenté en et sa variante en ainsi que dans le troisième exemple en , la surface d’étanchéité inclinée 406 du tube 4 est formée par une fraisure et s’étend à partir d’une surface cylindrique intermédiaire interne formée par un lamage. La surface cylindrique intermédiaire interne comprend un diamètre plus grand que la surface interne principale s’étendant de cette surface cylindrique intermédiaire interne du tube 4. Dans le deuxième exemple de la , la surface d’étanchéité inclinée 406 du tube 4 s’étend ‘une extrémité libre à une extrémité interne accolé à la surface interne principale par l’intermédiaire d’un épaulement interne (l’extrémité interne a un diamètre ayant une valeur entre celle du diamètre de la surface interne principale et celle du diamètre de l’extrémité libre).
En outre selon un exemple, la surface externe de déformation étanche 3464 est courbée en étant convexe ou tronconique permettant de se déformer en limitant les frottements lorsqu’elle vient en contact avec la surface d’étanchéité inclinée 406. Selon une option, la partie de la surface interne 3460 faisant partie de la partie inclinée 346 de la paroi d’étanchéité 36 est courbée en étant concave ou est comme l’exemple représenté tronconique. La partie inclinée de la paroi d’étanchéité peut avoir ainsi une forme de rondelle élastique conique.
L’épaisseur de la paroi d’étanchéité 36 entre la surface interne 3460 et la surface externe de déformation étanche 3464 varie moins de 10% et est de préférence constante. En particulier la partie de la surface interne 3460 faisant partie de la partie inclinée 346 de la paroi d’étanchéité 36 est concentrique avec la surface externe de déformation étanche 3464.
La surface d’étanchéité inclinée 406 du deuxième tube 4 comprend une première extrémité libre 4061 et une deuxième extrémité interne 4062 opposée axialement à la première extrémité libre 4061. La première extrémité libre 4061 s’étend de la surface radiale formant la butée axiale 404. La surface d’étanchéité inclinée 406 est tronconique ayant un diamètre au niveau de la première extrémité libre 4061 supérieure au plus grand diamètre de la surface externe de déformation étanche 3464 et un diamètre au niveau de la deuxième extrémité 4062 inférieure au plus grand diamètre de la surface externe de déformation étanche 3464.
Dans ce premier mode de réalisation, la surface externe de déformation étanche 3464 est inclinée par rapport à l’axe X de révolution du tube 3 selon un angle moyen entre 1° et 45° compris, par exemple ici de 15° avant déformation. La partie de la surface interne 3460 faisant partie de la partie inclinée 346 de la paroi d’étanchéité 36 est inclinée par rapport à l’axe de révolution du tube 3 en ayant un angle moyen entre 1° et 45° compris. Ici comme cette partie de la surface interne 3460 est concentrique avec la surface externe de déformation étanche 3464, l’angle est aussi de 15°.
La surface externe de déformation étanche 3464 permet d’être en contact en formant une étanchéité avec la surface d’étanchéité inclinée 406 du tube par les forces exercées l’une sur l’autre par la déformation élastique lorsque la butée axiale 404 soit en butée axiale avec la deuxième butée axiale 3444 de la paroi de raccord 342. L’ ensemble raccordé comprend une couche de lubrifiant entre la surface externe de déformation étanche 3464 et surface d’étanchéité inclinée 406 afin de diminuer les frottements entre ces deux surfaces lors de la fixation et donc de la déformation.
Sur les figures 8a à 8c, on peut voir les différences de contraintes dans la paroi d’étanchéité 34 en fonction de la déformation de la paroi d’étanchéité 34 lors du rapprochement de la butté axiale 443 du deuxième tube 4 vers la deuxième butée axiale 3444 du tube 3. Sur la , la surface externe de déformation étanche 3464 est mise en contact avec la surface d’étanchéité inclinée 406, à la le tube 3 s’est rapprochée du tube 4 dans une position intermédiaire (par l’intermédiaire de l’organe de fixation 32 non représenté se vissant sur le filetage du tube 4) en déformant la paroi d’étanchéité 34. A la on peut voir le tube 3 raccordé au deuxième tube 4 en ayant la butté axiale 443 du deuxième tube 4 en butée avec la deuxième butée axiale 3444 du tube 3. Dans cette position, les contraintes visibles exercées par la déformation élastique dans la paroi d’étanchéité 34 permettent l’étanchéité entre la surface externe de déformation étanche 3464 et la surface d’étanchéité inclinée 406.
Selon un deuxième mode de réalisation, l’ensemble E et l’ensemble R sont différents du premier mode de réalisation en ce que la paroi d’étanchéité 36’ du tube 3 est différente ainsi que la surface d’étanchéité inclinée 406’ du deuxième tube 4’.
Les figures 9a et 9b représentent une coupe d’une partie du tube 3 et du deuxième tube 4 de l’ensemble R au niveau de la paroi d’étanchéité 36’ et de la surface d’étanchéité inclinée 406’ respectivement dans une position non raccordée et dans une position raccordée.
Dans ce deuxième mode de réalisation, la paroi d’étanchéité 36’ comprend uniquement la partie inclinée 346’ qui s’étendant directement dans le prolongement de la deuxième butée axiale 3444’ du collet 344’et la surface externe de déformation étanche 3464’ est inclinée par rapport à l’axe de révolution X du tube 3’ en ayant un angle moyen entre 45° et 90°. Ici la partie inclinée 346’ comprend uniquement la surface externe de déformation étanche 3464’ qui s’étend dans le prolongement de la deuxième surface formant la deuxième butée axiale 3444’. Le chambrage dans ce deuxième mode de réalisation forme un évidement 3060’ délimitant la paroi d’étanchéité 346’ formant sa surface interne 3460’ dont une partie faisant partie de la paroi d’étanchéité 36’ est inclinée par rapport à l’axe de révolution X du tube 3’ en ayant aussi un angle moyen entre 45° et 90°. De préférence comme dans le premier mode de réalisation, cette partie de la surface interne 3460 faisant partie de la paroi d’étanchéité 36 est parallèle à la surface externe de déformation étanche 3464’ et sont chacune en l’occurrence courbée (concave pour la surface externe de déformation étanche 3464’ et convexe pour cette partie de la surface interne 3460). Le collet 344’ de paroi de raccord 342’ de révolution est donc formé par la gorge 3421 (formant la première butée axiale) et la partie courbée de la surface externe de déformation étanche 3464’. L’intérêt de ce deuxième mode de réalisation est d’avoir une zone de raccordement plus compacte axialement.
est un zoom éclaté analogue à celui de la montrant plus particulièrement un corps d’épreuve selon un deuxième mode de réalisation,
étant une vue en coupe longitudinale éclatée du pédalier d’un vélo à assistance électrique équipé d’un système de détermination de couple comprenant le corps d’épreuve selon ledit deuxième mode de réalisation ;
est une vue de face du corps d’épreuve de la dépourvu de codeur,
étant une vue analogue d’un corps d’épreuve selon une variante de réalisation ;
(30) Esters d'acide gras de sorbitol polyoxyéthylénés tels que Peroléate de Sorbitan PEG-40,
(31) Esters glycérolés polyoxyéthylénés tels que Isostéarate de Glycéréth-25 PCA,
(32) Copolymères d'acrylate polyoxyéthylénés ou (poly)glycérolés, en particulier le copolymère ayant pour nom INCI : Acrylate/Palmeth-25 Acrylate Copolymer, et
De préférence, le(s) monoalcool(s) en C2-C5 est/sont présent(s) dans les compositions de la présente invention dans une quantité efficace pour inhiber la formation d'un précipité du composé X et du composé Y dans la composition avant application. De préférence, le(s) monoalcool(s) en C2-C5 est/sont présent(s) dans les compositions de la présente invention en des quantités allant d'environ 5 % à environ 75 %, de préférence d'environ 10 % à environ 65 %, de préférence d'environ 20 % à environ 55 %, et de préférence d'environ 25 % à environ 50 %, en poids, par rapport au poids total de la composition, y compris toutes les plages et sous-plages intermédiaires telles que, par exemple, d'environ 25 à environ 65 %.
Selon les modes de réalisation préférés, les compositions de la présente invention comprennent en outre de l'eau. De préférence, les compositions comprennent au moins environ 10 % d'eau en poids, de préférence dans des quantités d'environ 10 % à environ 75 %, de préférence d'environ 15 % à environ 65 %, de préférence d'environ 20 % à environ 55 %, et de préférence d'environ 25 % à environ 50 %, en poids, par rapport au poids total de la composition, y compris toutes les plages et sous-plages intermédiaires, telles que, par exemple, d'environ 35 % à environ 55 %.
D’une manière particulièrement astucieuse, le procédé 100 de gestion associe un niveau de priorité à chaque action réalisable par le compteur 1, ce qui définit un ordre de priorité dans les actions réalisables par le compteur 1. L’ordre de priorité permet de modifier ou interrompre successivement les actions, en fonction de l’estimation de la capacité restante de la pile 2.
Ainsi, selon un mode de réalisation, les actions peuvent être priorisées comme suit (de la moins prioritaire à la plus prioritaire) : transmettre une sauvegarde des mesures à une seconde périodicité prédéterminée, autoriser une communication via un organe de communication sans-fil ou optique, émettre un signal d’alarme de détection de fluide circulant en sens inverse ou de détection de présence de fluide, transmettre des trames de supervision, mettre à jour un programme du compteur 1 ou d’au moins une fonctionnalité du compteur 1, transmettre des mesures collectées à la première périodicité prédéterminée, émettre un signal d’alarme de détection d’une fuite de fluide ou d’une fraude.
Il est précisé que la mesure de la consommation du fluide présente l’ordre de priorité le plus important.
Mode de fonctionnement dégradé
Comme indiqué précédemment, lorsque l’estimation de capacité restante de la pile 2 est inférieure ou égale à un premier seuil T1, alors le procédé 100 de gestion enclenche le passage du compteur 1 en mode de fonctionnement dégradé.
En mode de fonctionnement dégradé, les actions listées précédemment sont modifiées ou interrompues, préférentiellement en fonction de leur niveau de priorité.
Ainsi, comme schématisé en , si le compteur 1 est en mode de fonctionnement nominal et que l’estimation de la capacité est inférieure ou égale au premier seuil T1, alors le compteur 1 va passer en mode de fonctionnement dégradé. Lors de ce premier passage en mode de fonctionnement dégradé, le compteur 1 va modifier l’action consistant à transmettre une sauvegarde des mesures à la seconde périodicité prédéterminée. En mode de fonctionnement dégradé, cette action est effectuée selon la quatrième périodicité prédéterminée. D’une manière préférentielle, la quatrième périodicité prédéterminée est une fois par semaine.
Ainsi, en passant en mode de fonctionnement dégradé, le compteur 1 va transmettre une sauvegarde des mesures (de consommation de fluide) selon la quatrième périodicité prédéterminée.
D’une manière particulièrement avantageuse, l’utilisation d’un mode de fonctionnement dégradé dans lequel les actions sont priorisées et dans lequel la fréquence de mesure est modifiée permet de préserver la capacité restante de la pile 2 tout en garantissant une capacité de mesures de la consommation du fluide.
Dans un mode de réalisation particulier, si l’estimation de la capacité restante de la pile devient supérieure à un troisième seuil T3 prédéterminé, alors le procédé de gestion passe à l’étape E307 et fait passer le compteur du mode de fonctionnement dégradé vers le mode de fonctionnement nominal à l’étape E308. Typiquement, si dans l’environnement d’implantation du compteur 1, les conditions de radio-transmission s’améliorent, alors l’unité de communication 6 consommera moins d’énergie et l’estimation de la capacité restante de la pile 2 pourra augmenter. Le troisième seuil T3 correspond à une hystérésis permettant de s’assurer que l’estimation de la capacité restante de la pile 2 a suffisamment augmenté pour passer du mode de fonctionnement dégradé au mode de fonctionnement nominal (de sorte à éviter un phénomène d’oscillation rapide entre le mode de fonctionnement nominal et le mode de fonctionnement dégradé).
Par exemple, le seuil T3 est déterminé comme proportionnel à une durée prédéfinie Tvie pendant laquelle le compteur 1 doit être alimenté en énergie électrique à laquelle est retranchée la période de temps depuis laquelle le compteur a été mis en service Tserv.
T3=K3*(Tvie-Tserv) avec K3= 0,95 ou 1.
En revanche, si l’estimation de la capacité restante de la pile 2 continue de diminuer et devient inférieure à un deuxième seuil T2, alors le procédé de gestion passe à l’étape E306 et fait passer le compteur 1 en mode arrêt à l’étape E309.
Mode de fonctionnement minimal
En mode de fonctionnement minimal, seules les mesures de la consommation de fluide sont effectuées. La mesure de la consommation de fluide est effectuée à la fréquence dégradée. Les autres actions réalisables par le compteur 1 sont interrompues.
En variante, ces feuilles peuvent être collées entre elles.
Selon un autre des aspects de l’invention, les canaux sont formés par l’assemblage d’une plaque emboutie et de l’organe de mélange, la plaque emboutie comprenant des formes pour définir avec des formes de l’organe de mélange, les canaux et des zones de séparation et de mélange de fluide.
Selon l’un des aspects de l’invention, la plaque emboutie est une paroi enveloppe des canaux, par exemple la plaque inférieure qui définit avec une plaque supérieure les canaux de fluide.
Selon un aspect de l’invention, l’organe de mélange comprend une feuille unique avec les ajours de circulation de fluide.
Les ajours de la feuille définissent avec les formes embouties de la plaque des bifurcations et croisements de fluide.
Ainsi, à la différence d’exemples de mise en œuvre de l’invention précédents, une seule feuille est ici utilisée.
Selon un aspect de l’invention, les formes embouties de la plaque forment des motifs qui se répètent en correspondance avec les ajours de l’organe de mélange.