INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La zone de culture 134 de l’insert 130 est de forme généralement arrondie, par exemple en forme d’anneau. La zone de culture 134 de l’insert 130 peut avoir une épaisseur E inférieure ou correspondant à une épaisseur de la surface de travail 138 du corps de boîte 112 adaptée à recevoir la zone de culture 134 de l’insert 130. Ceci peut permettre un bon écoulement des fluides. Selon un mode de réalisation, la zone de culture 134 de l’insert 130 a une forme correspondant à une forme de la surface de travail 132 du corps de boîte 112 adaptée à recevoir la zone de culture 134 de l’insert 130 pour éviter que l’insert 130 ne bouge vis-à-vis du corps de boîte 112 lors du transport.
La zone de préhension 134 est selon un mode de réalisation et tel qu’illustré dans les figures, un manche. La zone de préhension 134 pourrait cependant avoir toute forme permettant de manipuler l’insert 130. Dans le mode de réalisation illustré dans les figures, la zone de préhension 134 est disposée en regard de la partie inclinée 138. La zone de préhension 134 peut avoir une inclinaison par rapport au plan horizontal H en direction de la surface de culture 132 afin de permettre l’écoulement de fluides condensés par exemple. L’inclinaison de la zone de préhension 134 par rapport au plan horizontal H peut être substantiellement l’inclinaison de la partie inclinée 138.
L’insert 130 peut inclure de plus une (ou plusieurs) connexion 1 4 7 adaptée à coopérer de manière amovible avec l’intérieur 114 du corps de boîte 112. Les connexions 147 peuvent permettre d’éviter que l’insert 30 ne bouge vis-à-vis du corps de boîte 112 lors du transport. Selon un mode de réalisation, et tel qu’illustré dans les figures, les connexions 147 sont des pattes adaptées à être insérée de manière amovible dans un logement 1 48 de l’intérieur 114 du corps de boîte 112. Le logement 148 peut être un renfoncement ouvert afin de retirer l’insert 130 vers le haut.
L’insert 130 peut être fait de polypropylène, éthylène propylène fluoré, ou polycarbonate. L’insert 130 peut être résistant au dimethylsulfoxide (DMSO).
La boîte 110 est utilisable comme-ci. Dans un premier temps la boîte 110 est livrée avec le moyen de fermeture 118 scellé, et l’insert 130 à l’intérieur 114 de la boîte 110, si la boîte 110 comporte un tel insert. L’insert 130 peut contenir des cellules dans la zone de travail 136 (c’est à sire sur la surface de travail 132 si la boîte n’a pas d’insert, ou sur le fond poreux 146 si la boîte a un insert) qui serviront à cultiver le tissu cellulaire TC. La boîte 110 est alors connectée via les connexions fluides 120 à des milieux de culture par les tubes T. Il peut y avoir un ou plusieurs milieux de culture qui sont acheminés dans la zone de travail 36 par les connexions fluidiques d’entrée 122, de façon séquentielle, avec (ou pas) des temps de repos entre. La connexion fluidique de sortie 124 permet de drainer la zone de travail 136 entre les différents acheminements de milieux de culture. La culture du tissu cellulaire TC se fait donc dans un milieu fermé avec peu de risques de contamination. Lorsque le tissu cellulaire TC est créé, la boîte 110 peut être cryogénée et transportée. Lorsque l’opérateur décide d’utiliser le tissu cellulaire TC, il peut le récupérer de plusieurs manières. Il peut ouvrir le moyen de fermeture 118 et récupérer le tissu cellulaire TC. Si la boîte 110 possède l’insert, il peut alors retirer l’insert par l’ouverture supérieure 138 ainsi dégagée du moyen de fermeture 118.
Selon un mode de réalisation, et comme illustré à la , le fond poreux 146 de l’insert 130 peut être détachable, au besoin via une languette, de sorte à extraire le tissu cellulaire TC de l’insert 130 sans l’endommager. Dans un premier temps, le fond poreux 146 avec le tissu cellulaire TC dessus peut être désolidarisé de l’insert 130, puis le fond poreux 146 enlevé du tissu cellulaire TC de sorte à pourvoir appliquer le tissu cellulaire TC seul, par exemple, sur la peau du patient S.
Selon un autre mode de réalisation et tel qu’illustré à la , le fond poreux 146 est dissocié de l’insert 130 et le tissu cellulaire TC reste pour un temps accroché à l’insert 130. L’insert 30 est alors appliqué au niveau de la peau S du patient afin de poser le tissu cellulaire TC sur la peau S du patient sans le manipuler directement.
D’autre part, la boîte 10 pourrait avoir un fond amovible pour récupérer le tissu cellulaire TC, notamment lorsque la boîte 110 n’a pas d’insert. En relation avec la , la surface de travail 132 du corps de boîte 112 est amovible, et est de préférence souple. Lorsque le tissu cellulaire TC est formé et est prêt à être utilisé, la surface de travail 132 est alors enlevée du corps de boîte 112 et avec elle le tissu cellulaire TC. Le tissu cellulaire TC est alors enlevé de la surface de travail 132 et déposé sur la peau S du patient.
Procédé de réalisation d’une pièce d’apparence noire et auto-cicatrisante ayant un substrat en métal précieux, et pièce obtenue L’invention concerne un procédé de réalisation d’une pièce d’apparence noire et auto-cicatrisante ayant un substrat en métal précieux.
Elle concerne également une pièce obtenue par un tel procédé.
Des alliages d’apparence noire apparaissent environ 2000 ans av. J.-C.
Les bronzes noirs à l'or remontent à l'époque Egyptienne (1 er millénaire av. J.C.) puis à l'époque romaine où l'on parle de bronzes de Corinthe (bien que cette appellation regroupe différents alliages), ou bronzes à l’or, qui ont notamment pour avantage d’être à la fois noirs, via une patine, et semi précieux du fait de la présence d’or.
Le terme « bronzes noirs » se retrouvent ensuite dans d’autres civilisations (romaines, saxone, chinoise (Wu-tong), ainsi qu’au Japon, au moyen-âge.
Un alliage de ce type est encore présent de nos jours dans un alliage japonais désigné « Shakudo ».
Pour former une surface noire sur cet alliage, il existe une technique de revêtements appelés « Niiro ».
Toutefois, les revêtements « Niiro » présentent un noir « pourpré ». Par ailleurs, ils sont traditionnellement réalisés en utilisant un radis japonais (par exemple du daïkon) pour préparer la surface et avec une addition de vinaigre de prune traditionnel japonais (« plum vinegar ») dans la solution de patine ce qui est difficilement compatible avec une réalisation industrielle.
La teneur en azote des charges traitées dans les procédés selon l’invention est avantageusement supérieure ou égale à 500 ppm poids, de préférence comprise entre 500 et 10000 ppm poids, de manière plus préférée entre 700 et 4000 ppm poids et de manière encore plus préférée entre 1000 et 4000 ppm poids. La teneur en soufre des charges traitées dans les procédés selon l’invention est avantageusement comprise entre 0,01 et 5 % poids, de manière préférée entre 0,2 et 4 % poids et de manière encore plus préférée entre 0,5 et 3 % poids.
[Liste des figures] La présente les diffractogrammes DRX des catalyseurs U1, R1 et R2 sur la gamme de distances inter-réticulaires comprises entre 3,1 et 3,5 Å.
La présente les diffractogrammes DRX des catalyseurs U2, R3 et R4 sur la même gamme de distances inter-réticulaires. Pour une meilleure lisibilité, les diffractogrammes sont décalés les uns par rapport aux autres selon l’axe des ordonnées.
La raie de diffraction située à la distance inter-réticulaire d=3,35 Å est la raie de diffraction la plus intense de la phase cristallisée NiMoO 4 . Elle n’est pas présente sur les catalyseurs U1, R2 ( ) ni sur les catalyseurs U2 et R4 ( ). Elle est par contre bien visible sur les catalyseurs R1 et R3.
Les autres raies de diffraction correspondent à la zéolithe USY (d = 3,24 Å) et à l’étalon interne (silicium certifié) ajouté aux échantillons (d=3,14 Å).
Un autre objet de l’invention concerne le catalyseur obtenu par le procédé de régénération selon l’invention.
illustre schématiquement et fonctionnellement un exemple de réalisation d’un véhicule offrant une fonction de régulation de vitesse et comprenant un groupe motopropulseur à machine motrice électrique et un dispositif de surveillance selon l’invention,
Description détaillée de l’invention L’invention a notamment pour but de proposer un procédé de surveillance, et un dispositif de surveillance DS associé, destinés à permettre une surveillance permanente d’une fonction de régulation de vitesse d’un véhicule V.
Dans ce qui suit, on considère, à titre d’exemple non limitatif, que le véhicule V est de type automobile. Il s’agit par exemple d’une voiture, comme illustré sur la . Mais l’invention n’est pas limitée à ce type de véhicule. Elle concerne en effet tout type de véhicule comprenant un groupe motopropulseur (ou GMP) contrôlable et une fonction de régulation de vitesse. Ainsi, elle concerne, par exemple, les véhicules terrestres (véhicules utilitaires, camping-cars, minibus, cars, camions, motocyclettes, engins de voirie, engins de chantier, engins agricoles, engins de loisir (motoneige, kart), et engins à chenille(s), par exemple), les bateaux et les aéronefs.
On a schématiquement représenté sur la un véhicule V comprenant une chaîne de transmission à GMP électrique (et donc à machine motrice électrique MME), un réseau de bord RB, une batterie de servitude BS, une batterie principale (ou de traction) BP, un convertisseur CV, et un dispositif de surveillance DS selon l’invention, chargé de surveiller la fonction de régulation de vitesse.
La chaîne de transmission a un GMP qui est, ici, purement électrique et donc qui comprend, notamment, une machine motrice électrique MME, un arbre moteur AM, et un arbre de transmission AT. On entend ici par « machine motrice électrique » une machine électrique agencée de manière à fournir du couple pour déplacer le véhicule V lorsqu’elle est alimentée en énergie électrique (on parle alors de fourniture d’un couple de sortie positif), ainsi qu’éventuellement à récupérer du couple dans la chaîne de transmission (on parle alors de fourniture d’un couple de sortie négatif).
La machine motrice électrique MME (ici un moteur électrique) est ici couplée à la batterie principale (ou de traction) BP, afin d’être alimentée en énergie électrique, ainsi qu’éventuellement d’alimenter cette batterie principale BP en énergie électrique, notamment lors d’un freinage récupératif. Mais cette machine motrice électrique MME pourrait être alimentée en énergie électrique par une pile à combustible.
Par ailleurs, cette machine motrice électrique MME est couplée à l’arbre moteur AM, pour lui fournir par entraînement en rotation un couple de sortie fonction d’une consigne de couple définie par le calculateur de supervision CS. Cet arbre moteur AM est ici couplé à un réducteur RD qui est aussi couplé à l’arbre de transmission AT, lui-même couplé à un premier train T1 (ici de roues), de préférence via un différentiel D1.
PROCEDE AMELIORE DE CONVERSION D’UNE CHARGE CONTENANT UNE FRACTION BIOMASSE POUR LA PRODUCTION D’HYDROCARBURES DE SYNTHESE FISCHER-TROPSCH. La présente invention a pour objet la valorisation de biomasse, typiquement pour la production d'hydrocarbures liquides, de biocarburants, et éventuellement la production de bases pétrochimiques et/ou de bases chimiques et/ou d'hydrogène.
Plus particulièrement, la présente invention concerne un procédé intégré de conversion d'une charge contenant au moins une fraction biomasse comprenant une étape de gazéification, une étape d’électrolyse d’eau et une étape de synthèse par la réaction Fischer-Tropsch, en vue de la production d'hydrocarbures notamment des fractions GPL (Gaz de Pétrole Liquéfié), naphta, essence, kérosène et gazole de haute qualité ou des bases lubrifiantes.
Un grand nombre de brevets décrivent des chaînes de production d'hydrocarbures de synthèse par voie de synthèse Fischer-Tropsch à laquelle sont souvent associées des étapes d'hydrotraitement et d'isomérisation des coupes hydrocarbonées issues de cette synthèse.
La demande de brevet WO2014068253A1 met en œuvre une chaîne de production de biocarburants à partir de biomasse lignocellulosique. Cette demande décrit l’injection possible d’hydrogène en tout point de la chaîne du procédé. L’hydrogène injecté est produit par tout moyen connu de l’homme du métier sans distinction particulière ni intégration entre le procédé de production d’hydrogène et les procédés de la chaîne de production du biocarburant.
Le brevet US9562196 décrit un procédé de production d’hydrocarbures synthétiques dans lequel on opère un ajustement de la teneur en hydrogène en entrée de l’unité Fischer-Tropsch par le reformage du naphta produit par la synthèse Fischer-Tropsch. Cette étape présente l’inconvénient de réduire la quantité de produits finis produits en consommant le naphta produit et donc réduit la productivité de l’étape de synthèse Fischer-Tropsch.
La demande de brevet WO 2015/101717 décrit un apport d’hydrogène externe pour ajuster le ratio H2 /CO d’un gaz de synthèse produit par gazéification d’une charge carbonée et plus particulièrement de la biomasse. En particulier, ce document décrit un procédé comprenant une étape de conversion du monoxyde de carbone à la vapeur pour enrichir en hydrogène le gaz de synthèse produit par gazéification et une étape un d’ajustement de la production du gaz de synthèse en fonction de la quantité d’hydrogène par un apport externe d’hydrogène de façon à maintenir une production constante de fuel synthétique. La réaction de conversion du monoxyde de carbone à la vapeur est également appelée réaction de "Water Gas Shift" selon la terminologie anglo-saxonne
Un des problèmes rencontrés par l'homme du métier dans le domaine de l'invention concerne l'amélioration des rendements de production et des performances énergétiques et économiques de la chaîne de production à l'échelle industrielle tout en respectant les contraintes environnementales de plus en plus sévères.
Dans le cas de la présente invention, la demanderesse propose un nouveau procédé qui présente une intégration optimale des étapes de gazéification, de synthèse Fischer-Tropsch et d’électrolyse de l’eau permettant d'atteindre des rendements de production améliorés et de meilleures performances énergétiques et économiques (efficacité énergétique, coût de production...) tout en respectant les contraintes environnementales telles que les émissions de gaz à effet de serre imposées à des seuils de plus en plus bas.
En particulier, l’invention concerne un procédé de conversion en hydrocarbures d’une charge comprenant au moins une fraction biomasse en hydrocarbures, ledit procédé comprenant
- une étape a) de prétraitement de la charge,
- une étape b) d’électrolyse d’eau en oxygène et en hydrogène permettant l’obtention d’un flux de d’hydrogène, et d’un flux d’oxygène, dans laquelle l’eau est issue, au moins en partie, d’une étape e) de synthèse Fischer-Tropsch,
- une étape c) de gazéification de la charge prétraitée à l’étape a), en présence de tout ou partie du flux d’oxygène issu de l’étape b) d’électrolyse de l’eau de manière à obtenir un effluent gazeux comprenant un gaz de synthèse,
- une étape optionnelle d) de conditionnement de l’effluent gazeux comprenant un gaz de synthèse issu de l’étape c) de manière à obtenir un effluent gazeux comprenant un gaz de synthèse purifié,
- une étape e) de synthèse Fischer-Tropsch de l'effluent gazeux issu de l'étape c) ou éventuellement de l’étape d) en présence de tout ou partie de l’hydrogène issu de l’étape b) d’électrolyse de l’eau de manière à produire un flux comprenant des hydrocarbures liquides de synthèse et au moins un effluent gazeux.
Un avantage de la présente invention est de fournir un procédé qui présente une intégration optimale des étapes de gazéification, de synthèse Fischer-Tropsch et d’électrolyse de l’eau permettant d'atteindre des rendements de production améliorés et de meilleures performances énergétiques et économiques (efficacité énergétique, coût de production...) tout en respectant les contraintes environnementales telles que les émissions de gaz à effet de serre imposées à des seuils de plus en plus bas.
Un autre avantage du procédé selon l’invention est de limiter, et même de s’affranchir de la mise en œuvre de l’étape de conversion à la vapeur pour générer de l’hydrogène ce qui permet de réduire les émissions de CO2 du procédé de production de biocarburants et également de maximiser la quantité de CO issue de l’étape de gazéification et donc d’augmenter le rendement matière du procédé et/ou de réduire la quantité de charges entrantes.
La fonction de régulation de vitesse est propre à contrôler le déplacement du véhicule V à une vitesse qui est égale à une consigne cc choisie par exemple par le conducteur. Cette régulation nécessite de connaître périodiquement (par exemple toutes les 100 ms) la vitesse vv en cours du véhicule V. Par exemple, cette vitesse vv peut être déterminée par un calculateur contrôlant une fonction de contrôle de trajectoire de type ESP/ABS (ESP : « Electronic Stability Program »), ABS : « Anti-Blocking System »)). Par ailleurs, la régulation s’effectue par la fourniture de couples de sortie successifs, déterminés par le calculateur de supervision CS, notamment en fonction de l’écart entre la vitesse vv en cours et la consigne cc.
Comme évoqué plus haut, l’invention propose notamment un procédé de surveillance destiné à permettre la surveillance permanente de la fonction de régulation de vitesse du véhicule V.
Dans l’exemple illustré non limitativement sur les figures 1 et 2, le dispositif de surveillance DS fait partie du calculateur de supervision CS. Cela est avantageux car c’est ce dernier (CS) qui détermine les couples de sortie devant être successivement fournis (ici par la machine motrice électrique MME) pendant la régulation de vitesse, mais cela n’est pas obligatoire. En effet, le dispositif de surveillance DS pourrait comprendre son propre calculateur dédié, lequel est alors couplé au calculateur de supervision CS, ou bien pourrait faire partie d’un autre calculateur embarqué que ce dernier (CS).
Comme illustré non limitativement sur la , le procédé (de surveillance), selon l’invention, comprend une étape 10-100 qui est mise en œuvre lorsque le GMP du véhicule V est en fonctionnement et que la fonction de régulation de vitesse a été sélectionnée (ou activée), par exemple par le conducteur du véhicule V.
L’étape 10-100 du procédé comprend une sous-étape 40 dans laquelle on (le dispositif de surveillance DS) interdit temporairement l’utilisation de la fonction de régulation de vitesse lorsqu’une première ou deuxième condition n’est pas satisfaite pendant une phase de régulation de vitesse, et plus précisément dès que la fonction de régulation de vitesse a été sélectionnée en association avec une consigne cc à un premier instant t1.
La première condition est utilisée par le dispositif de surveillance DS lorsqu’une première vitesse vv(t1) du véhicule V, déterminée au premier instant t1, est inférieure à la consigne cc. Elle consiste à vérifier avec le dispositif de surveillance DS, dans une sous-étape 20 de l’étape 10-100, si des vitesses vv(t) déterminées successivement après le premier instant t1 (soit t > t1) sont comprises dans un premier intervalle i1 qui est défini à partir de la première vitesse vv(t1) réduite d’un premier seuil s1 choisi et de la consigne cc augmentée d’un deuxième seuil s2 choisi. Le premier intervalle i1 a donc une première borne inférieure bi1 égale à la différence entre la première vitesse vv(t1) et le premier seuil s1 (soit bi1 = vv(t1) - s1), et une première borne supérieure bs2 égale à la somme de la consigne cc et du deuxième seuil s2 (soit bs1 = cc + s2).
La première condition n’est donc pas satisfaite lorsque des vitesses vv(t), avec t > t1, ne sont pas comprises dans le premier intervalle i1.
La deuxième condition est utilisée par le dispositif de surveillance DS lorsque la première vitesse vv(t1) est supérieure à la consigne cc. Elle consiste à vérifier avec le dispositif de surveillance DS, dans une sous-étape 30 de l’étape 10-100, si les vitesses vv(t) déterminées successivement après le premier instant t1 (soit t > t1) sont comprises dans un deuxième intervalle i2 qui est défini à partir de la première vitesse vv(t1) augmentée du deuxième seuil s2 et de la consigne cc réduite du premier seuil s1. Le deuxième intervalle i2 a donc une deuxième borne inférieure bi2 égale à la somme de la première vitesse vv(t1) et du deuxième seuil s2 (soit bi2 = vv(t1) + s2), et une deuxième borne supérieure bs2 égale à la différence entre la consigne cc et le premier seuil s1 (soit bs2 = cc - s1).
La deuxième condition n’est donc pas satisfaite lorsque des vitesses vv(t), avec t > t1, ne sont pas comprises dans le deuxième intervalle i2.
Ainsi, on peut désormais surveiller de façon permanente la fonction de régulation de vitesse dès qu’elle a été sélectionnée (ou activée) à un premier instant t1. Par conséquent, on peut désormais détecter très rapidement (et surtout à chaque instant t > t1) un problème de fonctionnement de la fonction de régulation de vitesse, ce qui permet d’augmenter la sécurité du véhicule V et de ses passagers, mais aussi des personnes et objets situés dans l’environnement proche du véhicule V.
Par exemple, dans l’étape 10-100 on (le dispositif de surveillance DS) peut utiliser un premier seuil s1 qui est un seuil de tolérance minimal autorisé en-dessous d’une vitesse vv(t) déterminée, et un deuxième seuil s2 qui est un seuil de tolérance maximal autorisé au-dessus de cette vitesse vv(t) déterminée.
Egalement par exemple, dans l’étape 10-100 le premier seuil s1 peut être compris entre 2 km/h et 4 km/h. A titre d’exemple illustratif, le premier seuil s1 peut être égal à 3 km/h. Mais d’autres valeurs de premier seuil s1 peuvent être utilisées. Par exemple, la valeur du premier seuil s1 peut être choisie pendant la phase de mise au point d’un véhicule similaire au véhicule V.
Egalement par exemple, dans l’étape 10-100 le deuxième seuil s2 peut être compris entre 1 km/h et 3 km/h. A titre d’exemple illustratif, le deuxième seuil s2 peut être égal à 2 km/h. Mais d’autres valeurs de deuxième seuil s2 peuvent être utilisées. Par exemple, la valeur du deuxième seuil s2 peut être choisie pendant la phase de mise au point d’un véhicule similaire au véhicule V.
Exemple 6 : Obtention du catalyseur régénéré R4 (selon l’invention)
Une autre partie du catalyseur usé U2 subit une régénération sous atmosphère oxydante à 400°C pendant 2 heures sous un flux d’air sans eau de 450 NL/L/h. On obtient le catalyseur régénéré R4 qui contient 0,56 %pds de carbone et 0,39 %pds de soufre. Sa composition en métaux n’est pas modifiée par rapport au catalyseur neuf A. Aucune phase NiMoO 4 n’est décelable par l’analyse DRX, comme illustré sur la .
Exemple 7 : Performances catalytiques des catalyseurs A, U1, R1, R2, U2, R3 et R4
Caractéristiques de la charge hydrotraitée
Caractéristiques unité Valeur Densité à 15°C g/mL 0,8889 Azote ppm poids 46 Soufre ppm poids 143 Carbone Aromatique %poids 9,4 Point initial Distillation Simulée (ASTM 6352) °C 174 T°C 10% Distillation simulée °C 343 T°C 20% Distillation simulée °C 381 T°C 30% Distillation simulée °C 404 T°C 40% Distillation simulée °C 422 T°C 50% Distillation simulée °C 439 T°C 60% Distillation simulée °C 455 T°C 70% Distillation simulée °C 473 T°C 80% Distillation simulée °C 494 T°C 90% Distillation simulée °C 523 Point final Distillation Simulée °C 599
Chaque catalyseur est évalué séparément et est sulfuré préalablement au test d’hydrocraquage à l’aide d’un gazole straight-run additivé de 4% poids de diméthyldisulfure (DMDS) et 2% poids d’aniline. La sulfuration est conduite à une VVH de 2 h -1 , un rapport volumique H 2 /charge de 1000 NL/L, une pression totale de 14 MPa et une température de 350°C pendant 6 heures.
L’activité volumique relative (RVA) est alors calculée de la manière suivante (en supposant que l’HDN est une réaction d’ordre 1) :
Comparaison des performances des catalyseurs A (frais), U1 et U2 (catalyseurs usés), R1, R2, R3 et R4 (catalyseurs régénérés). Les températures de régénération, les teneurs en carbone et la présence éventuelle d’une phase NiMoO 4 , telles que décrites dans les exemples 1 à 6, sont rappelées dans ce tableau.