INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La composition selon l’invention est avantageuse pour la fabrication d’articles en caoutchouc techniques, tels que des courroies, des courroies de transmission et des tuyaux. Elle est particulièrement avantageuse dans les articles en caoutchouc exigeant une imperméabilité aux gaz, tels que les tuyaux. Ses propriétés uniques sont en particulier avantageuses dans les revêtements internes.
Un revêtement interne est une couche interne de caoutchouc utilisée dans des pneumatiques sans chambre, à savoir, des pneumatiques qui sont dépourvus d’une chambre à air, afin d’assurer leur étanchéité sous la pression de l’air contenu à l’intérieur de la cavité du pneumatique. Le revêtement interne doit garantir que l’oxygène dans le remplissage en air demeure, autant que possible, confiné à l’intérieur de la cavité et ne s’étend pas dans des parties du pneumatique, conduisant ainsi à un phénomène de dégradation. La matière du revêtement interne doit donc présenter des propriétés exceptionnelles de barrière contre les gaz. De plus, elle doit présenter ces propriétés à une épaisseur minimale, étant donné que l’augmentation de l’épaisseur entraîne une série d’inconvénients par rapport à l’augmentation de poids et à un compromis par rapport à la résistance au roulement.
De préférence, la composition de la présente invention est un revêtement interne comprenant la lignine HTC et un caoutchouc halobutyle.
On a préparé des échantillons A, B, D et F (comparatifs) et des échantillons C, E et G (selon l’invention) sur la base des compositions du tableau 1. On a ajouté les composants sous forme de poudre et d’huile au polymère, puis on les a mélangés pendant 7 minutes (avec décélération), dans un mélangeur interne Banbury ayant un volume de chambre de 1 600 cm 3 réglé à 40 °C et 60 trs/mn (facteur de remplissage de 70 %). On a ensuite ajouté les durcisseurs et poursuivi le mélange pendant 4 minutes. On a formé des feuilles de 0,5 mm d’épaisseur et on les a soumises à un durcissement à 170 °C pendant 35 minutes. On a soumis les feuilles à un essai tel que décrit par la suite.
On a évalué la perméabilité à l’air selon la norme ASTM D1434-82(09)e1, à l’aide d’un testeur de perméabilité au gaz LabThink VAC-V1. On a déterminé le taux de transmission d’azote à 23 °C sur une surface d’essai d’échantillon de 38,48 cm 2 .
On a déterminé les propriétés de traction selon la norme ASTM D412-16 à 23°C et à 100 °C. On a conditionné les échantillons à 100 °C pendant 30 minutes à l’intérieur de la chambre climatique maintenue à 100 °C avant essai.
On a mesuré la rémanence à la compression au bout de 24 heures à 70 °C, selon la norme ISO 815-1. On a mesuré la densité selon la norme ASTM D297.
Surface spécifique [m 2 /g] D90 [µm] A [phr] B [phr] C [phr] D [phr] E [phr] F [phr] G [phr] comp. comp. inv. comp. inv. comp. inv. Caoutchouc bromobutyle 2244 (Exxon) 80 80 80 80 80 80 80 Caoutchouc naturel CV60 20 20 20 20 20 20 20 Huile naphténique 10 10 10 10 10 10 10 Norsolène S95 4 4 4 4 4 4 4 MgO 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 Acide stéarique 2 2 2 2 2 2 2 ZnO 1 1 1 1 1 1 1 Soufre 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 MBTS 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 Noir de carbone N660 30 60 Noir de carbone N990 8 60 90 HTC 1000 10 15,9 60 90 HTC 4000 34 6,3 60 Perméabilité à l’air [cm 3 /m 2 24h 0,1 MPa] 89,2 64,6 59,5 75,4 56,1 66,6 46,6 Perméabilité à l’air en % par rapport au noir de carbone 100 92 100 74 100 70 M100 % 23°C [MPa] 0,27 1,34 1,60 0,59 1,21 0,88 1,95 M100 % 100°C [MPa] 0,23 0,9 1,47 0,45 1,09 0,79 1,63 M300 % 23°C [MPa] 0,47 5,37 4,63 1,71 2,99 2,91 3,69 M300 % 100°C [MPa] 0,45 3,16 3,28 1,26 1,95 2,19 2,30 Rémanence à la compression [%] 37,0 28,4 17,6 39,3 22,4 33,3 16,5 Densité [g/cm 3 ] 0,948 1,130 1,053 1,132 1,050 1,190 1,082
La teneur totale en phosphore (introduit par l’acide phosphorique lors de l’étape b) et éventuellement déjà présent dans le catalyseur régénéré) dans le catalyseur réjuvéné est généralement comprise entre 0,3 et 25% poids de P 2 O 5 par rapport au poids total de catalyseur, de préférence entre 0,5 et 20% poids de P 2 O 5 par rapport au poids total de catalyseur, de manière très préférée comprise entre 1 et 15% poids de P 2 O 5 par rapport au poids total de catalyseur.
Sulfuration (étape optionnelle)
Avant son utilisation pour la réaction d'hydrotraitement et/ou d’hydrocraquage, il est avantageux de transformer le catalyseur réjuvéné obtenu selon le procédé selon l’invention en un catalyseur sulfuré afin de former son espèce active. Cette étape d’activation ou de sulfuration s’effectue par les méthodes bien connues de l'Homme de l'art, et avantageusement sous une atmosphère sulfo-réductrice en présence d’hydrogène et d’hydrogène sulfuré.
A l’issue de l’étape c) du procédé de réjuvénation selon l’invention, ledit catalyseur réjuvéné est donc avantageusement soumis à une étape de sulfuration, sans étape de calcination intermédiaire.
Ledit catalyseur réjuvéné est avantageusement sulfuré de manière ex situ ou in situ . Les agents sulfurants sont le gaz H 2 S, le soufre élémentaire, le CS 2 , les mercaptans, les sulfures et/ou polysulfures, les coupes hydrocarbonées à point d'ébullition inférieur à 400°C contenant des composés soufrés ou tout autre composé contenant du soufre utilisé pour l’activation des charges hydrocarbures en vue de sulfurer le catalyseur. Lesdits composés contenant du soufre sont avantageusement choisis parmi les disulfures d’alkyle tel que par exemple le disulfure de diméthyle (DMDS), les sulfures d’alkyle, tel que par exemple le sulfure de diméthyle, les thiols tel que par exemple le n-butylmercaptan (ou 1-butanethiol) et les composés polysulfures de type tertiononylpolysulfure. Le catalyseur peut également être sulfuré par le soufre contenu dans la charge à désulfurer. De manière préférée, le catalyseur est sulfuré in situ en présence d'un agent sulfurant et d'une charge hydrocarbonée. De manière très préférée le catalyseur est sulfuré in situ en présence d'une charge hydrocarbonée additivée de disulfure de diméthyle.
Procédé d’hydrotraitement et/ou hydrocraquage
Enfin, un autre objet de l'invention est l'utilisation du catalyseur réjuvéné selon l'invention dans des procédés d'hydrotraitement et/ou d’hydrocraquage de coupes hydrocarbonées.
Le procédé d'hydrotraitement et/ou d’hydrocraquage de coupes hydrocarbonées peut être réalisé dans un ou plusieurs réacteurs en série du type lit fixe ou du type lit bouillonnant.
Le procédé d'hydrotraitement et/ou d’hydrocraquage de coupes hydrocarbonées est effectué en présence d’un catalyseur réjuvéné. Il peut également être effectué en présence d’un mélange d’un catalyseur réjuvéné et d’un catalyseur frais ou d’un catalyseur régénéré.
Lorsque que le catalyseur frais ou régénéré est présent, il comprend au moins un métal du groupe VIIl, au moins un métal du groupe VIB et un support d’oxyde, et optionnellement du phosphore et/ou un composé organique tel que décrits ci-dessus.
La phase active et le support du catalyseur frais ou régénéré peuvent être identiques ou non à la phase active et au support du catalyseur réjuvéné.
La phase active et le support du catalyseur frais peuvent être identiques ou non à la phase active et au support du catalyseur régénéré.
Lorsque le procédé d'hydrotraitement et/ou d’hydrocraquage de coupes hydrocarbonée est effectué en présence d’un catalyseur réjuvéné et d’un catalyseur frais ou régénéré, il peut être réalisé dans un réacteur du type lit fixe contenant plusieurs lits catalytiques.
Dans ce cas, et selon une première variante, un lit catalytique contenant le catalyseur frais ou régénéré peut précéder un lit catalytique contenant le catalyseur réjuvéné dans le sens de la circulation de la charge.
Dans ce cas, et selon une deuxième variante, un lit catalytique contenant le catalyseur réjuvéné peut précéder un lit catalytique contenant le catalyseur frais ou régénéré dans le sens de la circulation de la charge.
Dans ce cas, et selon une troisième variante, un lit catalytique peut contenir un mélange d’un catalyseur réjuvéné et d’un catalyseur frais et/ou d’un catalyseur réjuvéné.
Selon encore un autre avantage de l’invention, la récupération des données stockées dans le boîtier de stockage peut être effectuée à tout moment.
représente une coupe de l’extrémité d’un tronçon de conduite double enveloppe,
est un graphique des mesures effectuées montrant la présence d’eau, et
est un graphique montrant l’absence d’eau.
L’invention va maintenant être exposée avec d’avantage de détails. Comme indiqué précédemment, une conduite double enveloppe est constituée de plusieurs tronçons raccordés entre eux de façon à obtenir des longueurs de l’ordre de plusieurs centaines de mètres ou de plusieurs kilomètres. Il s’agit alors de protéger les extrémités libres des tronçons, soit pendant leur transports, soit pendant les périodes de construction, avant fermeture définitive de l’annulaire.
Dans le cas concerné, on s’intéresse aux conduites dites « à annulaire continu » où l’espace annulaire s’étend sur des centaines de mètres voire des kilomètres, permettant ainsi de réaliser le vide à partir d’un point de pompage unique.
La construction de ces conduites est traditionnellement réalisée à partir de tubes d’une longueur de 12 m environ. Ceux-ci sont rassemblés sur un premier site industriel où l’on réalisera des assemblages isolés comprenant un tube interne, l’isolant thermique et un tube externe avant de les expédier vers le lieu d’utilisation finale ou un lieu d’assemblage intermédiaire où l’on fabriquera des assemblages de taille intermédiaire ; il peut par exemple s’agir de modules de longueur 30-50m intégrant des conduites et toutes sortes d’autres équipements. Afin de préserver l’isolation, il est impératif d’installer des dispositif d’obturation pour protéger les extrémités de ces tronçons ou modules pour empêcher l’intrusion d’eau et on prévoira des procédures spécifiques de préservation.
Malgré tout, les phases de transfert et de construction ultérieures sont des périodes de vulnérabilité des assemblages car les systèmes de protection ont leurs propres modes de défaillance et chaque opération de construction oblige à les enlever et les réinstaller après travaux.
De plus, d’un point de vue contractuel, à chacune de ces étapes il peut y avoir un transfert de responsabilité et/ou de propriété des éléments de conduite entre les divers acteurs et intervenants lors de la fabrication. Il est alors particulièrement avantageux de pouvoir démontrer l’intégrité du système transféré à chaque étape.
Il convient donc à la fois de protéger les extrémités de chaque tronçon à l’aide d’un dispositif d’obturation et de contrôler l’étanchéité de ce dispositif pour détecter la présence d’eau.
Selon l’invention, le dispositif d’obturation 1 d’un tronçon 2 de conduite double enveloppe est destiné à fermer l’extrémité de ce tronçon comprenant un tube interne 3 et un tube externe 4 entre lesquels un matériau isolant 5 est intercalé.
Le dispositif comprend un premier bouchon 6 de fermeture du tube interne 3 , un prolongement tubulaire 7 soudé à l’extrémité du tube externe 4 . Sur la figure, on voit que l’extrémité libre dudit prolongement tubulaire 7 s’étend au-delà du premier bouchon 6. L’étanchéité de la soudure par points du prolongement 7 sur le tube externe peut être renforcée par des bandes adhésives circonférentielles.
Sur la figure, on voit encore que le prolongement 7 est soudé bout à bout avec le tube externe 4 . Il va de soi que ce prolongement peut être fixé de manière quelconque au tube externe par exemple en recouvrement intérieur ou extérieur.
L’extrémité libre du prolongement 7 est fermée par un second bouchon 8.
La illustre un système de captage selon une première variante du premier mode de réalisation de l’invention en vue de face.
La illustre une vue en coupe du système de captage selon la première variante du premier mode de réalisation de la .
La illustre un système de captage selon une deuxième variante du premier mode de réalisation de l’invention en vue de face.
La illustre un système de captage selon une troisième variante du deuxième mode de réalisation de l’invention en vue de face.
La illustre une station souterraine avec des supports de portes pour la mise en œuvre du deuxième mode de réalisation de l’invention.
La illustre une première variante du deuxième mode de réalisation de l’invention.
La est une vue en coupe de la au niveau du lit granulaire.
La illustre une deuxième variante du deuxième mode de réalisation de l’invention.
La présente invention concerne un dispositif pour éliminer au moins les particules d'un flux gazeux provenant de l'air présent au sein d’une station confinée de transport en commun, notamment pour des transports ferroviaires (notamment une station souterraine de transport en commun). Par exemple, il peut s’agir d’une station de métro ou de RER (pour « Réseau Express Régional » d'Île-de-France) ou tout transport équivalent.
Par particules, on entend tout corps solide ou liquide de dimension inférieur à 100 µm, avec éventuellement une phase volatile (par exemple de type d'hydrocarbures) pouvant être adsorbée sur une phase solide. De manière non limitative, les particules selon l'invention peuvent correspondre à des particules de suie qui sont des particules fines riches en HAP (hydrocarbures aromatiques polycycliques), mais aussi des particules provenant de l’abrasion de pièces comme des particules métalliques issues de plaquettes de frein, des rails, des particules provenant de l’abrasion de pneus, mais aussi des pollens, des particules PM 10 , qui regroupent les particules de diamètre inférieur à 10 µm, qui provoquent une altération de la santé respiratoire, des particules fines PM2,5 (particules de diamètre inférieur ou égal à 2,5 µm, constituées d’un mélange de différents composés chimiques, émises principalement lors des phénomènes de combustion ou formées par réactions chimiques à partir de gaz précurseurs présents dans l’atmosphère) qui altèrent en plus la santé cardio-vasculaire, voire des particules très fines PM1 (particules de diamètre inférieur ou égal à 1 µm), etc.
Les différentes sources d’émission vont produire en différentes proportions des particules polluantes : Métalliques, notamment fer métal et oxydes de fer (hématite Fe 2 O 3 et magnétite Fe 3 O 4 ) Minérales, notamment silice cristalline (sable) Organiques : Hydrocarbures Aromatiques Polycycliques (HAP), composés organiques volatils (COV), composés carbonylés, carbone suie (BC, Black Carbon selon la dénomination anglaise), carbone élémentaire (EC), carbone organique (OC), oxydes d’azote (Nox) et monoxyde de carbone (CO).
Plus particulièrement, les éléments émis en extérieur ou en espace semi-confiné ou confiné comme une gare souterraine appartiennent majoritairement aux catégories suivantes : Matière organique, Espèces ioniques, Carbone élémentaire, Fer, Cuivre, Calcium, Zinc, Aluminium, Autres métaux.
Par « particules polluantes », au sens de l’invention on désigne donc les particules de taille comprise entre 10 nm et 100 µm dont la nature appartient aux catégories suivantes : Matière organique, Silice cristalline, Espèces ioniques, Carbone élémentaire, Fer, Cuivre, Calcium, Zinc, Aluminium, Autres métaux.
Le système de captage de particules selon l’invention permet de retenir des particules de taille et de nature différentes, notamment des particules micrométriques (PM1, PM2,5 et PM10) visées pour la qualité de l’air.
Le système de captage de particules selon l’invention comporte : Des moyens d’aspiration de l’air présent au sein de la station confinée (souterraine), pour aspirer l’air pollué de la station confinée (souterraine), Un dispositif de filtration connecté aux moyens d’aspiration, pour filtrer les particules contenues dans l’air aspiré, et Des moyens de distribution de l’air filtré issu du dispositif de filtration, pour distribuer l’air propre au sein de la formation confinée (souterraine).
Dans un autre mode de réalisation particulier, le matériau déshydratant (15) contenu dans le compartiment (4) de stockage est pris parmi : le gel de silice, le chlorure de calcium, le charbon actif, un zéolithe, un hydrogel, un glycol, ou un mélange de ceux-ci, sans que cette liste ne soit restrictive car de nombreux matériaux déshydratants sont possibles qui ont des caractéristiques d’adsorption et de désorption particulières, notamment en fonction de paramètres environnementaux comme la température et le pourcentage d'humidité relative de l'air avec lequel ils sont mis en contact.
Dans un mode de réalisation avantageux, le module de gestion (3) de puissance est configuré de manière que, pendant des périodes T1,T2,T3 durant lesquelles le dispositif (89) condenseur de la vapeur d'eau atmosphérique et le dispositif (56) d'extraction de la vapeur d'eau sont à l'arrêt du fait d’une puissance photovoltaïque potentielle instantanée P trop faible pour les alimenter (P étant inférieure à P0), ladite puissance électrique photovoltaïque P est dirigée vers et consommée par d’autres appareils électriques (C1,C2,C3,C4) autres que le dispositif d’extraction (56) et le condenseur (89), avec une puissance électrique globale de consommation P2 qui sera inférieure ou égale à P. Cela conviendra par exemple pour la charge de batteries électriques, ou pour le procédé de stockage de la vapeur d'eau atmosphérique qui se fait au moyen de ventilateurs électriques qui pulsent l'air ambiant au travers du compartiment (4) de stockage. Ce stockage se fera durant une autre période (T) choisie de préférence au cours de la nuit.
Dans un mode de réalisation, le dispositif (56) d’extraction de la vapeur d'eau contenue dans le compartiment (4) ou le condenseur (89) de la vapeur atmosphérique comporte un module thermodynamique de type pompe à chaleur utilisant un cycle de compression, condensation, détente et évaporation, ou comporte des cellules thermoélectriques à effet Pelletier, ou comporte une résistance électrique chauffante et un refroidissement à air (ventilateur), et le condenseur (89) de la vapeur atmosphérique fonctionne au moyen d'un cycle d'adsorption et de désorption de la vapeur d'eau.
Dans un autre mode de réalisation, le module (3) de gestion, qui est apte à calculer la puissance P1 représentative de la différence entre la puissance P potentielle de production du générateur photovoltaïque (2) à chaque instant et la puissance réellement consommée P0 à cet instant par le dispositif condenseur (89), le module de gestion (3) comprend un capteur d'intensité de courant continu à effet Hall (21) qui mesure en temps réel la différence entre d'une part l'intensité électrique produite par une cellule photovoltaïque témoin (22) représentative de la puissance potentielle P que peut produire le générateur (2) et d'autre part l'intensité électrique réellement produite par le générateur photovoltaïque (2), cette différence étant représentative du surplus de puissance P1 qui sera attribué par le module de gestion (3) pour l'alimentation non prioritaire du dispositif humidificateur (H).
Dans un autre mode de réalisation intéressant du point de vue des économies d'énergie, le flux d'air entrant (10) dans le dispositif (H) humidificateur d'air est préalablement chauffé par des capteurs solaires thermiques ou hybrides thermiques et photovoltaïques (2). Dans ce cas l'énergie solaire thermique issue des capteurs thermiques ou hybrides préchauffera l'air entrant (10) seulement si l'humidificateur (H) et le condenseur (89) sont en fonctionnement, c'est-à-dire seulement si la puissance photovoltaïque (P) est supérieure à la puissance de fonctionnement minimale (P0) du condenseur (89).
Dans un autre mode de réalisation, le condenseur (89) de la vapeur atmosphérique est configuré pour envoyer des flux d'air chaud vers le moyen d’injection et de chauffage (5) afin de réchauffer l'air entrant dans le compartiment (4) de stockage, ou pour envoyer des flux d’air froid vers le moyen d’extraction et de refroidissement (6) afin de refroidir l'air sortant du compartiment (4) de stockage.
Le moyen d’injection et de chauffage (5) de l’air ambiant est disposé de manière à réchauffer l’air ambiant (10) et à l’injecter (11) dans le compartiment de stockage (4) ;
Dans un autre mode de réalisation, l’humidificateur (H) comporte un moyen de chauffage de l'intérieur du compartiment (4) de stockage, sous la forme d’une résistance électrique chauffante ou d’un générateur d'ondes électromagnétiques apte à irradier le déshydratant (15) au moyen d'ondes par exemple de type infra-rouge ou de type micro-onde (dont la fréquence est de l'ordre de 2,4 GHz).
Dans un autre mode de réalisation, le flux d'air entrant (10) dans le dispositif (H) humidificateur d'air est chargé en humidité au moyen d'une conduite d'air (18) comprenant des ouvertures d'aspiration (19) positionnées au-dessus ou dans un environnement végétalisé (17). En effet l'air (20) qui se trouve à proximité des végétaux se charge de l'humidité qui s'évapore des plantes (17), aussi bien le jour lorsque la température augmente et favorise l'évaporation naturelle des plantes, que la nuit lorsque la température baisse et fait augmenter le taux relatif d'humidité de l'air. Le dispositif (non illustré dans les figures) qui permet de recharger en humidité le compartiment (4) de stockage, aura également avantage à aspirer l'air humide (20) à proximité des plantes (17) au moyen de cette conduite d'air (18) pour augmenter son efficacité.
Un mode particulier de réalisation et d’utilisation du dispositif (S) selon l’invention concerne un environnement végétalisé (17), éventuellement sous serre, ou dont les plantes sont positionnées sur une toiture (16) ou en façade d'un immeuble (non illustré), et dont l'eau d'arrosage est, pour une partie au moins, l'eau de condensation (7) générée par le dispositif (S) générateur d'eau atmosphérique solaire.
Un autre mode de réalisation et d’utilisation du dispositif (S) permet de gagner de la place au niveau des surfaces de collecte de l'énergie solaire, notamment lorsque celles-ci sont positionnées en milieu urbain ou en toiture, en juxtaposant lesdits panneaux solaires photovoltaïques (2) et ladite conduite d'air (18) qui aspire l'air humide (20) issu de l’environnement végétalisé (17) afin de créer entre eux (2 et 18) des échanges thermiques aptes à préchauffer l'air humidifié (20) qui entre (10) dans le dispositif (H) humidificateur d'air. Cette combinaison entre une surface photovoltaïque (2) qui s'échauffe au soleil et une conduite d'air (18) qui s'échauffe au contact de ladite surface photovoltaïque (2) est un système hybride avantageux car il permet de réduire la surface globale de capture de l'énergie solaire tout en conservant son efficacité et cela même lorsque la place disponible est limitée.
Un autre mode de réalisation et d’utilisation du dispositif (S) permet de le faire fonctionner en site isolé sans aucune connexion électrique avec un réseau de distribution électrique public. Dans ce cas le module (3) de gestion est configuré pour pouvoir mesurer ou calculer en temps réel les valeurs de puissance P0, P1 et P2 sans l'aide d'une connexion avec un quelconque réseau de distribution électrique public.