INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ces résultats indiquent que la combinaison du (b) ester d'acide citrique et du (c) alcool polyhydrique a pour effet de réduire une viscosité de la composition comprenant le (a) glycolipide et ainsi améliorer la propriété d'application de la composition selon la présente invention. Bien que les résultats de l'évaluation des aspects sensoriels de l'"aptitude à l'étalement" et du "caractère collant" ne soient pas divulgués, les compositions selon les Exemples Comparatifs 3 à 8 ne montrent pas de propriétés améliorées d'"aptitude à l'étalement" et de "caractère collant" puisqu'elles n'incluent pas la combinaison du (b) ester d'acide citrique et du (c) alcool polyhydrique.
[Exemple 7]
On a également préparé une solution homogène de composition selon l'exemple 7, qui présente une formulation préférentielle pour les produits cosmétiques, en mélangeant les ingrédients montrés dans le tableau 4 ci-dessous. L'acide citrique a été ajouté après que tous les autres ingrédients ont été bien mélangés. Les valeurs numériques des quantités d’ingrédients montrées dans le tableau 4 sont toutes basées sur des « % en poids » de matières premières actives. On a obtenu Rhamnolipid auprès de EVONIK (nom de marque : RHEANCE One).
Ingrédient Ex. 7 Rhamnolipide 2 Acid capryloyl salicylique 0,2 Glutamate diacétate tétrasodique 0,1 Hydroxyacétophénone 0,1 Citrate de triéthyle 3 Pentylène glycol 3 Dipropylène glycol 3 Hydroxyde de sodium 0,036 Eau distillée Qs 100 Acide citrique Qs pH 5,5
Le procédé d’accostage comprend l’étape d’initialisation 8 durant laquelle le deuxième vecteur cible S2’ est calculé à partir de données relatives au modèle de profilomètre 7, du profil de la pièce fixe 1 et de la géométrie de l’interface d’accostage 6, des positions entre la pièce fixe 1 et les profilomètres 7 et les exigences d’accostage, comme par exemple le respect d’une distance, par exemple de quelques millimètres selon la direction de balayage X et de quelques centimètres selon la direction transversale Z, pour l’étape de chevauchement.
Le deuxième vecteur de mesure S2 et le deuxième vecteur cible S2’ sont comparés lors de l’opération de comparaison 9 pour déterminer un écart de profil entre la cible et la pièce mobile 2 observée.
Un vecteur vitesse est déterminé à partir de cet écart comme lors du procédé d’accostage.
L’opération de pseudo-inverse de la matrice d’interaction 11 est ensuite appliquée sur le profil de vitesse pour obtenir des vitesses cartésiennes.
L’opération de multiplication par la matrice jacobienne inverse du robot 3 (ou des actionneurs) 12 est appliquée sur les vitesses cartésiennes pour obtenir une deuxième consigne de déplacement et en particulier une vitesse articulaire.
Les actionneurs déplacent la pièce mobile 2 vers la pièce fixe 1 en fonction de la deuxième consigne de déplacement lors d’une étape de pilotage 13.
L’étape de plaquage des pièces comprend également les mêmes opérations que les étapes de présentation et de chevauchement. Lors de l’étape de plaquage, un troisième vecteur cible S3’ présentant des coordonnées (x 3 ’, z 3 ’, α 3 ’) est généré, avec (x 3 ’, z 3 ’) désignant les coordonnées d’un point cible (A 3 ’) d’un profil cible et α 3 ’ la tangente au point cible (A 3 ’), x 3 ’ étant une coordonnée suivant la direction de balayage (X) et z 3 ’ étant une coordonnée suivant la direction transversale (Z).
La mesure du profil de la pièce fixe 1 et la position des profilomètres 7 par rapport à cette pièce permet de générer le troisième vecteur cible S3’.
Ensuite, chaque profilomètre 7 observe la pièce mobile 2 et applique un traitement pour obtenir un troisième vecteur de mesure S3 présentant des coordonnées (x 3 , z 3 , α 3 ).
Le troisième vecteur de mesure S3 est obtenu lors de l’étape de mesure 14, comme illustré sur le diagramme de la .
Le procédé d’accostage comprend l’étape d’initialisation 8 durant laquelle le troisième vecteur cible S3’ est calculé à partir de données relatives au modèle de profilomètre 7, du profil de la pièce fixe 1 et de la géométrie de l’interface d’accostage 6, des positions entre la pièce fixe 1 et les profilomètres 7 et les exigences d’accostage, comme par exemple un contact réel ou une distance de 2 mm entre les pièces 1, 2 selon la direction transversale Z, pour l’étape de plaquage.
Le troisième vecteur de mesure S3 et le troisième vecteur cible S3’ sont comparés lors de l’opération de comparaison 9 pour déterminer un écart de profil entre la cible et la pièce mobile 2 observée.
Un vecteur vitesse est déterminé à partir de cet écart lors d’une opération de calcul de profil de vitesse 10.
L’opération de pseudo-inverse de la matrice d’interaction 11 est ensuite appliquée sur le vecteur vitesse pour obtenir des vitesses cartésiennes.
L’opération de multiplication par la matrice jacobienne inverse du robot 3 (ou des actionneurs) 12 est appliquée sur les vitesses cartésiennes pour obtenir une troisième consigne de déplacement.
Les actionneurs déplacent la pièce mobile 2 vers la pièce fixe 1 en fonction de la troisième consigne de déplacement lors de l’étape de pilotage 13.
Selon des modes de réalisation, le module de détection 12 comporte :
- un circuit de traitement apte à identifier un défaut électrique, le circuit de traitement étant connectable aux pôles de l’installation électrique 2 de préférence en amont dudit appareil de protection électrique 4,
- un actionneur (non illustré en détail) pouvant être connecté audit appareil de protection électrique 4,
- un commutateur d'isolement 14 pouvant être connecté entre les pôles du circuit de traitement et l’installation électrique, de préférence en un point situé en aval dudit appareil de protection électrique 4 et en amont des charges électriques à protéger ;
- une unité électronique de commande 13 couplée à l'actionneur, au circuit de traitement et au commutateur d'isolement 14.
Le commutateur d'isolement 14 comporte ici des contacts séparables pour chaque pôle, ici pour le neutre et pour la phase.
Le commutateur d’isolement 14 est commutable entre un état fermé, dans lequel le circuit de traitement se trouve connecté aux pôles de l’installation électrique 2 de préférence en amont dudit appareil de protection électrique 4, et un état ouvert, dans lequel le circuit de traitement est déconnecté de l’installation 2 et notamment les pôles (neutre et phase) du circuit de traitement sont déconnectés des pôles correspondants de l’appareil de protection 4. De préférence, sa fermeture ne se réalise que lorsque les contacts 6 sont à l’état ouvert.
Le module de détection comporte de préférence une alimentation en énergie capable de fournir de l'énergie électrique à l'unité de commande. Il peut s’agir d’énergie électrique prélevée depuis un point de connexion situé en amont de l’appareil de protection 4. L’alimentation électrique comporte de préférence des éléments de protection électrique tel qu’un fusible et/ou un dispositif de protection contre les surtensions et/ou un filtre de protection contre les perturbations électromagnétiques.
L’actionneur est par exemple couplé au déclencheur 10 et/ou aux contacts 11 en vue de causer la commutation des contacts électriques séparables 11, notamment pour refermer les contacts 11. Le couplage peut être permanent lorsque le module de détection est intégré à l’appareil 4. Le couplage peut en revanche être réversible lorsque le module de détection est un appareil amovible destiné à se connecter par l’extérieur de l’appareil de protection 4.
L’actionneur est, par exemple, un actionneur électromécanique, tel qu’un actionneur linéaire ou un moteur électrique.
L'unité électronique de commande 13 est agencée pour commander le fonctionnement du commutateur d'isolement et de l'actionneur.
Par exemple, l’unité électronique de commande 13 comporte un processeur, tel qu’un microcontrôleur ou un microprocesseur. Cela ne fait pas obstacle à ce que, en variante, au moins une partie des fonctions de l’unité de commande soient réalisées par d’autres composants électroniques, tels qu’un processeur de traitement du signal (DSP), ou un composant logique reprogrammable (FPGA), ou un circuit intégré spécialisé (ASIC), ou tout élément équivalent, ou toute combinaison de ces éléments.
De façon générale, le module de détection 12 a pour fonction de vérifier, après un déclenchement de l’appareil de protection 4, si un défaut électrique est toujours présent dans l’installation ou non, afin de, le cas échéant, réarmer l’appareil de protection 4, c’est-à-dire commuter les contacts mobiles 11 de l’appareil de protection 4 vers l’état fermé afin de rétablir l’alimentation électrique dans l’installation électrique 2.
Pour ce faire, le module de détection 12 mesure automatiquement les impédances Zcc, Z dN et Z dL précédemment décrites en vue de déterminer la présence ou l’absence de défauts électriques.
Si aucun de ces défauts électriques n’est présent dans l’installation 2, par exemple parce que l’appareil de protection 4 a été déclenché par erreur ou par un défaut transitoire qui a entre-temps disparu, alors l’appareil de protection 4 peut être refermé.
Au contraire, si un défaut électrique est détecté comme étant toujours présent dans l’installation 2, alors l’appareil de protection 4 n’est pas refermé et reste dans l’état ouvert pour déconnecter les charges de l’alimentation électrique.
Les obstacles 54 sont verticaux.
Les canaux 53 sont eux-mêmes symétriques l’un de l’autre par rapport au plan de symétrie PS précité.
Dans un exemple non illustré, le collecteur d’entrée 51 est situé sur un côté du plan de symétrie PS des canaux 53, et ces canaux ont des premiers obstacles qui sont ouverts tous d’un même côté.
Dans les exemples décrits ci-dessus, les canaux 3 et 53 peuvent présenter des sections transversales trapézoïdales ou rectangulaires.
Les canaux 3, 53 sont formés par des tubes distincts les uns des autres, tubes assemblés de manière étanche avec le collecteur d’entrée, et, à l’autre extrémité, avec un collecteur de sortie.
En variante, les canaux 3, 53 sont formés par deux plaques assemblées, notamment brasées.
ECHANGEUR DE CHALEUR A AILETTES DE HAUTEUR VARIABLE ET TURBOMACHINE CORRESPONDANTE Domaine de l’invention La présente invention concerne le domaine général de l’aéronautique. Elle vise en particulier un échangeur de chaleur pour une turbomachine, notamment d’aéronef.
Les échangeurs de chaleur peuvent être du type à tubes, à ailettes, à plaque et ailettes, etc. Les échangeurs à plaques et ailettes, et notamment ceux à pas décalés connus sous l’expression anglaise « offset strip fins » sont employés dans les turbomachines du fait de leur faible masse. Ces échangeurs de chaleur comprennent des rangées d’ailettes parallèles entre elles et des ailettes qui sont disposées en quinconce ou à pas décalés. L’échangeur de chaleur peut être configuré en plusieurs étages. De manière générale, un premier fluide par exemple, des gaz chauds d’échappement, et un deuxième fluide, par exemple, un flux d’air circulant dans la turbomachine, traversent l’échangeur de chaleur. Un exemple d’échangeur de chaleur à plaques et ailettes est décrit dans le document de brevet FR3077630.
Ce type d’échangeur de chaleur présente des difficultés d’intégration dans la turbomachine du fait du nombre d’étages que celui-comprend et du fait que la turbomachine comprend des espaces restreints.
Il a été développé des échangeurs de chaleur de forme annulaire qui favorisent l’intégration dans la turbomachine mais qui présentent d’autres types de configuration d’ailettes. L’agencement des ailettes dans ces échangeurs de chaleur annulaires présentent une importante perte de charge, en particulier due à une trainée de forme importante. Il est difficile d’augmenter le nombre d’ailettes de manière significative pour améliorer les performances de la turbomachine. Par ailleurs, la différence de températures des fluides circulant dans l’échangeur de chaleur de ce type implique des différences de vitesse de circulation des fluides. Ces différences de vitesses sont accentuées par la différence de diamètre hydraulique et les résistances hydrauliques qui augmentent avec le rayon de l’échangeur de chaleur (en coordonnée cylindrique). Cela entraine une hétérogénéité de la distribution des flux ou fluides dans l’échangeur de chaleur qui peut dégrader les performances hydrauliques/aérauliques.
L’échangeur est généralement dimensionné de façon à avoir un rapport des résistances thermiques de convection optimal. Le rapport des résistances thermiques optimal dépend de la nature des deux fluides, températures/pressions/débits et perte de charge autorisée pour chacun des fluides. Celui-ci peut être proche de 1 si les fluides sont de même nature avec des conditions de températures/pressions/débits relativement proche et de pertes de charge visée proche.
L’objectif de la présente invention est de fournir un échangeur de chaleur permettant une meilleure optimisation des performances aérothermiques et aérodynamiques tout en réduisant les pertes de charge et en évitant d’impacter la masse considérablement.
Nous parvenons à cet objectif conformément à l’invention grâce à un échangeur de chaleur pour une turbomachine, notamment d’aéronef, d’axe longitudinal, l’échangeur de chaleur étant destiné à réaliser un échange thermique entre un premier fluide et un deuxième fluide, l’échangeur de chaleur comprenant au moins un premier panneau, un deuxième panneau et une pluralité d’ailettes s’étendant entre les premier et deuxième panneaux, les ailettes étant disposées en plusieurs rangées suivant l’axe longitudinal et étant disposées en quinconce, chaque rangée d’ailettes étant parallèles les unes autres et connectées les unes aux autres,
Dans la présente demande, on appel flux d’air, l’air circulant dans le système de captage de particules. Le flux d’air peut être l’air pollué, c’est-à-dire chargé de particules, s’il est considéré avant le dispositif de filtration, et le flux d’air peut être l’air filtré (également appelé air traité ou air purifié), s’il est considéré après le dispositif de filtration.
De plus, dans la présente demande, les termes « avant », « après », ou « amont », « aval », ou « entrée », « sortie » sont considérés dans le sens de circulation du flux d’air, c’est-à-dire depuis les moyens d’aspiration vers les moyens de distribution.
En outre, en fonction de la disposition relative de ces composants, le système de captage peut comporter des conduites de transport du flux d’air pour transporter l’air d’un composant à un autre.
Selon l’invention, le dispositif de filtration comprend au moins un lit granulaire. Le lit granulaire est formé de particules solides (ou grains). Pour distinguer, dans la présente demande, les particules de l’air à capter, des particules du lit granulaire, le terme « particules » ou « particules polluantes » est associé aux particules de l’air à capter, et les termes « particules solides » et « grains » sont associés au lit granulaire. Le lit granulaire est configuré de telle sorte que la totalité du flux d’air traverse le lit granulaire. En d’autres termes, le flux d’air est forcé dans le lit granulaire. Un tel lit granulaire permet une filtration efficace et robuste des particules, notamment des particules de petites dimensions. De plus, le lit granulaire permet d’avoir une faible perte de charge, notamment en comparaison à un filtre HEPA. En outre, le lit granulaire permet une adaptation de la forme et de l’encombrement du dispositif de filtration, ce qui facilite son implémentation, en particulier dans les espaces restreints. De plus, le dispositif de filtration ne comprend que des éléments simples, ce qui le rend économique.
En outre, le dispositif de filtration est intégré dans une structure de la station confinée (souterraine). En d’autres termes le dispositif de filtration est agencé au sein d’une structure de la station confinée (souterraine). Ainsi, le système de captage ne nécessite pas l’installation d’un filtre imposant sur le quai de la station confinée (souterraine). On appelle structure de la station confinée (souterraine), un élément qui sert au fonctionnement ou la rigidité de la station confinée (souterraine). Il peut s’agir notamment d’un mur, d’un support de portes palières, d’un support de voûte, ou tout élément analogue. Cette installation spécifique est permise notamment par la nature du dispositif de filtration (lit granulaire). Le cas échéant, la structure de la station confinée (souterraine) peut être adaptée.
Selon un mode de réalisation, le lit granulaire peut être formé de particules solides (ou de grains) de taille comprise entre 0,5 mm et 1 cm, notamment entre 0,5 mm et 5 mm, de préférence entre 0,5 mm et 2 mm, et de manière préférée entre 0,5 mm et 1,8 mm. Ces gammes de valeur permettent une filtration efficace des particules les plus fines, par exemple des particules ayant une taille comprise entre une dizaine de nanomètres et une dizaine de microns. Au sein du lit granulaire, les grains peuvent avoir des diamètres similaires ou des diamètres différents. De plus, le lit granulaire peut comprendre plusieurs couches, chaque couche comprenant un diamètre de grains spécifique. Pour ce mode de réalisation, les couches peuvent être agencées dans le flux d’air de telle sorte que le flux d’air traverse les couches par ordre décroissant des diamètres de grains.
De manière avantageuse, les grains peuvent présenter une rugosité de surface élevée, c'est-à-dire une rugosité de surface des grains comprise entre 1 µm et 100 µm. En effet, ces rugosités favorisent l’attraction des particules, par exemple des particules ayant une taille comprise entre une dizaine de nanomètres et une dizaine de micromètres.
Conformément à une mise en œuvre de l’invention, les grains peuvent être poreux. Cette porosité peut favoriser la retenue des particules polluantes dans le lit granulaire et limiter sa perte de charge. Par exemple, le volume poreux défini par le volume pore sur le volume total peut être compris entre 50 et 70 %. En variante, les grains peuvent être non poreux.
Selon une mise en œuvre, les grains constituant le lit granulaire peuvent être d'origine minérale, organique, zéolithique ou métallique. Avantageusement, on peut utiliser des particules d’oxydes minéraux (tels que des alumines, des silices, du titane) ou des produits d'origine naturel issus d’opérations de broyage et tamisage (comme du sable, de la zéolithe naturelle, de la pouzzolane, des diatomées, etc.) pour constituer le lit granulaire. On peut également envisager des produits métalliques comme des billes d’acier, ou du verre, ou encore des produits organiques tels que des résines polymériques. Les grains peuvent également être des billes de support de catalyseur.
Selon une option de réalisation, le lit granulaire peut avoir une épaisseur comprise entre 1,5 et 10 cm, de préférence entre 2 et 5 cm. En d’autres termes, le flux d’air traverse l’épaisseur du lit granulaire, qui a une dimension comprise entre 1,5 et 10 cm, de préférence entre 2 et 5 cm. Ainsi, le lit granulaire est peu épais, favorisant ainsi son intégration dans une structure de la station confinée (souterraine). On peut envisager un lit granulaire plus épais. Toutefois, dans ce cas, les pertes de charges sont plus importantes, et l’encombrement devient plus important.
Le milieu granulaire peut reposer sur un support sous la forme d'une grille dont la taille des mailles est inférieure à la taille des grains du lit granulaire.
Selon un mode de réalisation, le lit granulaire peut être disposé au sein de la station confinée (souterraine) à hauteur d’homme. Ainsi, le remplissage et la vidange du lit granulaire peuvent être réalisés facilement. Cette vidange et ce remplissage permettent notamment de sortir les grains pour la régénération du lit granulaire, en particulier lorsque celui-ci est encrassé.
Selon un aspect de l’invention, le lit granulaire peut comprendre une ouverture de vidange gravitaire, de manière à pouvoir assurer une opération de régénération des grains du lit granulaire. De préférence, l’ouverture de vidange peut se situer dans la portion la plus basse du lit granulaire. Alternativement, le lit granulaire peut comprendre une ouverture de vidange par aspiration, de manière à pouvoir assurer une opération de régénération des grains du lit granulaire.
Selon un aspect de l’invention, le lit granulaire peut comprendre une ouverture de remplissage gravitaire, de manière à pouvoir assurer le remplissage pour la première utilisation ou après une opération de régénération des grains du lit gravitaire. De préférence, l’ouverture de remplissage peut se situer dans la portion la plus haute du lit granulaire.
Conformément à une mise en œuvre de l’invention, le flux d’air peut traverser l’épaisseur du lit granulaire. De préférence, le flux d’air peut traverser l’épaisseur du lit granulaire selon une direction sensiblement horizontale. De cette manière, l’agencement du lit granulaire est simplifié, ce qui facilite son intégration dans une structure de la formation souterraine.
De préférence, le lit granulaire peut être plan (droit ou courbe), annulaire (tubulaire) ou cylindrique. Ces formes permettent une intégration simplifiée dans une structure de la station confinée (souterraine).
Essai Finesse moyenne (denier) Ténacité moyenne (cN/tex) Ecart type (cN/tex) Elongation moyenne à la rupture (%) Ecart type (%) Essai 1 108 15,2 0,74 233,3 16,6 Essai 2 108 20,2 0,42 164,5 22,6 Essai 3 105 25,6 2,3 106 16,1 Essai 4 108 22,9 1,95 180 27,5
Tableau 2 : propriétés mécaniques
Ces résultats montrent que le procédé selon l’invention permet de réaliser un fil à base d’un copolymère à blocs polyamide et à blocs polyéther recyclable présentant une élongation moyenne à la rupture supérieure à 200%, en particulier de 233,3%. Ainsi, le fil de l’Essai 1 est capable d’être étiré sur une longueur représentant 233,3% de sa longueur initiale sans casser. On obtient ainsi un fil présentant une très bonne élasticité, utilisable dans des textiles élastiques tels que des collants de sport, des maillots de bain, etc…
Par ailleurs, compte tenu de sa nature chimique à base de polyamide et de polyéther, un tel fil élastique peut être associé avec d’autres fils non élastiques, à base de polyamide (par exemple polyamide PA 6 ou PA66) ou de polyester, pour fabriquer des textiles élastiques. Le textile élastique ainsi obtenu est totalement recyclable. Il n’est ainsi pas nécessaire d’incinérer les textiles élastiques ainsi obtenus ou de les enfouir.
Les résultats du Tableau 2 ci-dessus montrent également qu’à la même finesse, plus le taux d’étirage préliminaire à froid (D1) est élevé, plus le fil est élastique : ainsi, l’Essai 1, pour lequel le taux d’étirage à froid D1 est de 5,07 présente une élongation moyenne à la rupture particulièrement élevée (233,3%), alors que l’Essai 3, dont le taux d’étirage préliminaire à froid est de 2,53, présente une élongation moyenne à la rupture moindre (106%).
Il est ainsi préféré que le taux d’étirage préliminaire à froid D1 soit supérieur ou égal à 2,53.
Les résultats du Tableau 2 ci-dessus montrent également qu’à la même finesse et au même taux d’étirage préliminaire à froid, plus le taux d’étirage à froid (D3) après passage dans le four augmente, plus le fil est élastique : ainsi, l’Essai 4, pour lequel le taux d’étirage à froid (D3) après passage dans le four est de 1,51, présente une élongation moyenne à la rupture particulièrement élevée (180%), alors que l’Essai 3, dont le taux d’étirage à froid (D3) après passage dans le four est de 1, présente une élongation moyenne à la rupture moindre (106%).
Il est ainsi préféré que le taux d’étirage à froid (D3) après passage dans le four soit supérieur ou égal à 1.
Dans tous les cas, on constate également que plus le taux d’étirage à chaud (D2) diminue, plus le fil est élastique. Ainsi, il est préféré que le taux d’étirage à chaud (D2) soit inférieur ou égal à 8.
Evaluation des propriétés viscoélastiques :
Pour chaque Essai 1-4, on a mesuré les propriétés viscoélastiques suivantes du fil obtenu après bobinage sur le rouleau de bobinage 8 :