INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Concernant les données urinaires, une analyse de covariance expliquant l’évolution des paramètres entre V1 et V2 a été effectuée. Le facteur « groupe » (groupe traité avec la Formule A versus groupe contrôle) a été inclus en effet fixe et la valeur V1 à la base en tant que covariable. Les comparaisons intra-groupe et inter-groupes ont été réalisées sur les différences des moyennes ajustées données par le modèle.
Les résultats sont résumés dans les tableaux 4, 5 et 6 ci-dessous
Tableau 4 : concentration de créatinine mesurée dans les urines au cours de l’étude
Groupes Temps Moyenne ± Erreur standard Stats Intra-groupe T2 vs. T1 Stats Inter-groupes Eduqué vs contrôle Créatinine (µmol/L) Eduqué T1 7798,18 ± 1229,18 - P=0,6419 T2 11198,18 ± 1556,31 - T2-T1 3400,00 ± 1315,36 P=0,0763 Contrôle T1 9717,50 ± 1805,73 - T2 11084,17 ± 1678,25 - T2-T1 1366,67 ± 1920,87 P=0,2205
Comme attendu, il n’est pas observé de variations significatives pour les taux de créatinine dans les urines entre les 2 visites, ni entre les deux groupes.
Tableau 5 : concentration de TT 64PP (nmol/L) normalisé par lla concentration de créatinine
Avantageusement, la purification de cette composition est simplifiée.
Avantageusement, on utilise une matière première telle que le HFSI avec une qualité spécifique qui permet d’obtenir simplement la composition présentant des performances élevées.
Sauf indication contraire, tous les pourcentages et proportions sont des pourcentages et proportions massiques et tous les rapports entre deux quantités sont des rapports massiques.
Composition comprenant le sel L’invention concerne en premier lieu une composition comprenant au moins un sel composé d’un anion de formule (II) :
La composition de l’invention peut comporter une teneur en poids en acétamide inférieure ou égale à 1000 ppm ; inférieure ou égale à 500 ppm ; inférieure ou égale à 200 ppm ; inférieure ou égale à 100 ppm ; inférieure ou égale à 50 ppm ; inférieure ou égale à 20 ppm ; inférieure ou égale à 10 ppm.
La composition selon l’invention peut notamment comporter une teneur en acétamide de 0,1 à 1000 ppm, de préférence de 1 à 500 ppm, de préférence encore de 2 à 100 ppm en poids.
La composition selon l’invention peut notamment comporter une teneur en acétamide de 0,1 à 10 ppm ; de 10 à 50 ppm, de 50 à 100 ppm ; de 100 à 200 ppm ; de 200 à 300 ppm ; de 300 à 500 ppm ; de 500 à 1000 ppm en poids.
La teneur en acétamide indiquée ci-dessus peut permettre d’obtenir des performances optimales de la composition notamment lorsqu’elle est utilisée dans un électrolyte de batterie Na-ion.
De préférence, les hydrocarbures aromatiques polycycliques utilisés dans un procédé de l’invention sont choisis parmi les hydrocarbures aromatiques polycycliques ayant une masse moléculaire supérieure ou égale à 200 g.mol -1 .
Dans un mode de réalisation, le procédé peut comprendre, avant l’imprégnation, une préparation de la suspension d’imprégnation comprenant la fourniture d’un produit de capture comprenant un solvant de capture et les hydrocarbures aromatiques polycycliques à l’état dissous dans le solvant de capture, et une étape de précipitation des hydrocarbures aromatiques polycycliques dans le solvant de capture.
L’étape de précipitation des hydrocarbures aromatiques polycycliques dans le solvant de capture peut être initiée de plusieurs manières.
Dans un mode de réalisation, l’étape de précipitation peut être une étape d’extraction sélective du solvant de capture.
Une telle extraction sélective du solvant de capture conduit à diminuer la quantité de solvant de capture dans le produit de capture, la quantité d’hydrocarbures aromatiques polycycliques restant sensiblement la même.
L’extraction sélective se poursuit jusqu’à ce que la limite de solubilité des hydrocarbures aromatiques polycycliques soit dépassée, et les hydrocarbures aromatiques polycycliques initialement dissous précipitent alors.
En outre, continuer l’étape d’extraction sélective du solvant de capture permet d’augmenter la taille des précipités d’hydrocarbures aromatiques polycycliques.
Dans un mode de réalisation, l’étape de précipitation des hydrocarbures aromatiques polycycliques dans le solvant de capture peut être réalisée par introduction de charbon actif.
En effet, le charbon actif a une affinité pour les hydrocarbures aromatiques polycycliques dissous dans le produit de capture.
Les hydrocarbures aromatiques polycycliques se rassemblent alors autour du charbon actif introduit, ce qui cause un alourdissement des agglomérats d’hydrocarbures aromatiques polycycliques ainsi formés.
Les agglomérats plus volumineux formés par introduction de charbon actif ont une limite de solubilité plus faible que les hydrocarbures aromatiques polycycliques initialement dissous dans le solvant de capture, ce qui occasionne leur précipitation.
Egalement, l’ajout de charbon actif ne nuit pas à la phase de matrice finalement formée une fois la pyrolyse réalisée, car le charbon actif ajouté permettra également de former la matrice carbone par pyrolyse.
Dans un mode de réalisation, les deux étapes qui viennent d’être décrites peuvent être réalisées conjointement, c’est-à-dire que l’étape de précipitation peut comprendre une extraction sélective du solvant et un ajout de charbon actif.
Dans un mode de réalisation, les précipités d’hydrocarbures aromatiques polycycliques dans la suspension d’imprégnation ont une taille moyenne supérieure ou égale à 5 µm.
Par « taille moyenne », on désigne la dimension donnée par la distribution granulométrique statistique à la moitié de la population, dite D50.
Les inventeurs ont constaté que le choix particulier de cette borne inférieure du diamètre moyen permet d’assurer une excellente infiltration de la préforme d’une part et une bonne formation de la phase de matrice.
Comme indiqué plus haut, les deuxième et troisième précurseurs peuvent en variante être sous la forme de sels métalliques, ayant une formule générale E1CI 1 w ou E2CI 2 a selon qu’il s’agisse du deuxième ou du troisième précurseur, avec CI1 et CI2 désignant un contre-ion choisi parmi : l’ion nitrate, l’ion acétate, un ion halogénure, par exemple l’ion chlorure, ou un ion carbamate, et w et a étant tels que définis plus haut.
Dans un exemple de réalisation, la composition liquide comprend en outre des particules réactives, distinctes des premier, deuxième et troisième précurseurs, aptes à réagir avec l’oxygène ou à le piéger.
Une telle caractéristique permet d’améliorer davantage encore la protection contre l’oxydation conférée par le revêtement en disposant des particules aptes à interagir chimiquement avec l’oxygène.
A titre d’exemple de telles particules réactives, on peut citer les particules formées des composés suivants : carbures, borures, nitrures, siliciures ou métalliques, par exemple, Si, SiC, TiC, VB 2 , TiSi, TiB 2 , TiSi 2 , MgO, Ti, Ag, Cu.
En variante ou en combinaison, la composition liquide comprend en outre des charges, distinctes des premier, deuxième et troisième précurseurs, aptes à combler une porosité du réseau d’oxyde mixte interconnecté de sorte à entraver la diffusion de l’oxygène. Les charges sont inertes par rapport à l’oxygène.
Une telle caractéristique permet d’améliorer davantage encore la protection contre l’oxydation conférée par le revêtement en disposant des particules aptes à bloquer physiquement le chemin d’accès de l’oxygène au travers du réseau interconnecté.
A titre d’exemple de telles charges, on peut citer les particules formées des composés suivants : oxydes ou métalliques, par exemple, SiO 2 , TiO 2 , ZrO 2 , Al 2 O 3 , ou BN.
D’une manière générale, les particules réactives ou les charges peuvent avoir une taille moyenne D50 comprise entre 10 nm et 500 nm.
Exemple : système mullite 3 Al 2 O 3 / 2 SiO 2
17,9mL de tétraéthoxysilane et 4,02mL de méthyltriéthoxysilane sont ajoutés à 63,65mL d’isopropanol (agitation 1 heure) à température ambiante. Ensuite, 7,2mL d’eau acidifié à l’acide chlorhydrique à 0,1M et 7,20mL d’eau sont ajoutés au mélange précédent puis laissé sous agitation 1 heure, à température ambiante.
38,18 grammes d’une solution d’Aluminium tri-sec-butoxide à 64% massique dans l’isopropanol et 25,30mL d’isopropanol ainsi que 25,27mL d’éthyl acetoacétate sont laissés sous agitation pendant 1 heure, à température ambiante. Ensuite, 3,6mL d’eau acidifié à l’acide chlorhydrique à 1M + 3,6mL d’eau sont ajoutés au mélange précédent puis laissé sous agitation 1 heure, à température ambiante.
2 volumes de la solution de silice sont mélangés avec 6 volumes de la solution d’aluminium. Le mélange est laissé sous agitation 24 heures avant l’enduction.
Le mélange ainsi obtenu a été appliqué sur une pièce en alliage de titane et le revêtement a subi un traitement thermique. Une amélioration de la protection contre l’oxydation a ainsi été obtenue.
procédé de préparation d’un matériau composite à matrice carbone L’invention concerne le domaine des procédés de préparation de pièces en matériau composite et plus précisément de matériaux composites à matrice carbone.
Les pièces en matériau composite connaissent un intérêt technologique croissant pour leurs propriétés particulières.
De tels matériaux sont constitués d’une préforme fibreuse, renforcée par une matrice. Les propriétés finales d’un matériau composites dépendent d’une part de la préforme fibreuse, notamment de la nature des fibres et des propriétés de l’armure de tissage, et d’autre part de la nature de la matrice formée dans cette préforme fibreuse.
Les différents choix possibles permettent de choisir spécifiquement les propriétés d’un matériau composite pour l’application envisagée.
Les matériaux composites à matrice carbone sont par exemple utilisés comme pièce de friction.
Il est connu d’obtenir des pièces en matériau composite à matrice carbone par infiltration chimique ou par dépôt chimique en phase vapeur. De tels procédés utilisent une phase gazeuse réactive riche en carbone mise au contact de substrats poreux dans des conditions telles que la phase gazeuse peut réagir au contact du substrat pour former une matrice dans les porosités des substrats. Le choix du gaz constituant la phase gazeuse et les conditions de température et de pression régnant dans le four déterminent la nature de la matrice formée au sein des pièces en matériau composite.
Toutefois, de tels procédés génèrent également des hydrocarbures aromatiques polycycliques (HAP). Pour répondre à des contraintes environnementales, ces hydrocarbures aromatiques polycycliques sont généralement piégés en fin de procédé, par exemple dans un solvant de capture tel qu’une huile.
S’il est connu de l’art antérieur de régénérer les solvants de capture, pour en diminuer la consommation, les hydrocarbures aromatiques polycycliques, eux, sont encore considérés comme des déchets.
De tels déchets alourdissent le coût et l’empreinte écologique des procédés de préparation des matériaux composites à matrice carbone.
Il demeure donc un besoin pour des procédés de préparation de matériau composites à matrice carbone dont le coût et l’empreinte écologique soient diminués.
Le procédé de l’invention vise à répondre au besoin formulé ci-dessus.
Pour cela il propose un procédé de fabrication d’une pièce en matériau composite à matrice carbone, comprenant :
- une imprégnation d’une préforme fibreuse de la pièce à obtenir par une suspension d’imprégnation comprenant des précipités d’hydrocarbures aromatiques polycycliques dans un milieu liquide, de sorte à obtenir une préforme fibreuse chargée par lesdits précipités d’hydrocarbures aromatiques polycycliques, et
A la différence des procédés de l’art antérieur, dans un tel procédé, la matrice de carbone n’est pas formée par une phase carbonée gazeuse, mais par la réutilisation directe des hydrocarbures aromatiques polycycliques, habituellement considérés comme des déchets.
Cela diminue le coût et l’empreinte écologique de la pièce finale en matériau composite à matrice carbone.
Exemple 4 : Caractérisation du pouvoir hydrotrope La caractérisation du pouvoir hydrotrope d’un produit à tester consiste à chauffer une solution contenant un produit de référence (isotridécanol éthoxylé à 8 OE) et de noter la température de disparition du trouble formé par la désolubilisation du produit de référence dans la solution. Le pouvoir hydrotrope correspond à cette température (exprimée en °C). Plus cette température est élevée, plus le produit est hydrotrope.
Dans un bécher, on chauffe jusqu’à l’apparition d’un trouble persistant, une solution contenant (pourcentages massiques, sauf indication contraire) : ● 5% de Surfaline ® OX1308L (isotridécanol éthoxylé à 8 OE) et dilué avec 15% (en poids) avec de l’eau, commercialisé par la société ARKEMA, ● 2% d’hydroxyde de sodium, ● 1% de matière active (produit à tester), ● q.s.p. 100% eau déminéralisée.
On laisse refroidir naturellement et on note la température pour laquelle le trouble disparaît. Le pouvoir hydrotrope correspond à cette température (exprimée en °C). Plus cette température est élevée, plus le pouvoir solubilisant du composé testé est élevé. Les résultats sont présentés dans le Tableau 1 ci-dessous : Produit testé Matière active (%) et aspect du produit testé Pouvoir hydrotrope (°C) Référence* 60% de matière active dans l’eau, liquide 61,5 Exemple 1 100%, liquide 62,0 Exemple 2 100%, liquide 66,5 Exemple 3 100%, liquide 66,4 * Le produit de référence est un chlorure d’ammonium quaternaire de C 12 -C 14 -alkyl(hydroxyéthyl)diméthyl éthoxylé, commercialisé par la société Nouryon sous la dénomination BEROL ® R648.
Ces résultats montrent clairement l’avantage des composés de l’invention par leur meilleur pouvoir solubilisant par rapport au produit de référence.
Exemple 5 : tests de performance de spray dégraissants
Les performances sont mesurées conformément au protocole intitulé « Pouvoir Dégraissant par Application du Produit Pur et Frottement - Test de Performance », communiqué par IKW - SÖFW Journal, 144 (2018), 22-28.
Cette méthode permet d’évaluer les performances de nettoyage par application directe du produit pur sur une salissure grasse incrustée soumise à un nettoyage par frottement d’une éponge. Ce test permet ainsi d’être dans des conditions d’utilisation du produit représentatives des habitudes des consommateurs.
La salissure grasse est déposée sur des tôles en inox puis cuite et stockée avant d’être utilisée pour l’évaluation des performances de nettoyage. Un abrasimètre est utilisé afin de représenter le frottement manuel réalisé par les consommateurs. Le nombre de va et vient nécessaire au nettoyage complet de la salissure incrustée permet de mettre en relief les aptitudes du détergent. Un total de 8 essais est réalisé sur chaque produit. Il est à noter que deux produits seront différenciés à partir d'un écart de performance au moins égal à 10 allers-retours (= seuil de significativité).
Les tensioactifs cationiques ont été comparés dans la formulation détaillée dans le Tableau 2 suivant, où les pourcentages sont donnés en poids, sauf indication contraire : Matière première INCI ou nom usuel Nature % Eau AQUA Solvant q.s.p. 100 Tensioactif à tester - TA Cationique 2 alcool C10 + 4 OE CETETH-4 TA non ionique 2 alcool C10 + 8 OE CETETH-8 TA non ionique 1 Ethanol alcohol Solvant 3 Citrate de sodium sodium citrate Séquestrant 1 Métasilicate de sodium pentahydraté sodium metasilicate pentahydrate agent alcalin 0,75
Quatre formulations selon le tableau ci-dessus sont préparées avec les produits des exemples 1, 2 et 3 décrits ci-dessus, ainsi que la référence BEROL ® R648, de la société Nouryon. Les résultats sont présentés dans le tableau 3 ci-dessous. Nombre d’allers et retours Produit testé Essais Moyenne Écart-type 1 2 3 4 5 6 7 8 Référence* 63 52 51 49 56 59 54 64 56 5,55 Exemple 1 37 29 35 35 41 35 42 33 36 4,19 Exemple 2 36 32 40 39 29 26 32 37 34 4,94 Exemple 3 29 36 37 34 39 28 32 30 33 4,02 * Le produit de référence est le BEROL ® R648, identifié plus haut.
Ce test permet de mettre aisément en évidence la supériorité des formulations basées sur les composés selon l’invention par rapport à la formulation de référence disponible aujourd’hui. En effet, les formulations basées sur les composés de la présente invention nécessitent en moyenne 20 fois moins, voire plus de 20 fois moins, d’aller-et-retour, montrant leur degré supérieur de pouvoir dégraissant par rapport à la formulation basée sur le composé de référence.
Boîte de culture et transport de tissu cellulaire La présente divulgation relève du domaine des boîtes de culture et transport de tissu cellulaire.
Le processus de fabrication de tissu cellulaire, comme de la peau artificielle, implique l’utilisation d’un environnement stérile et d’une pluralité de milieux de culture apportés à la culture de manière séquentielle. Le processus peut prendre du temps et impliquer beaucoup de manipulations du système clos.
Typiquement, des cellules souches sont mises dans une boîte de culture. Cette boîte de culture constitue un environnement clos dans lequel les différentes couches de la peau vont être crées au fil d’apports de milieux de culture. À chaque fois qu’un milieu doit être fourni à la culture, l’opérateur débouchonne/dévisse/ouvre la boîte et introduit le milieu de culture. Puis il rebouchonne/revisse/referme la boîte, la repose et laisse le tout reposer. Il reprend la boîte, débouchonne, introduit, rebouchonne ainsi pour chaque milieu de culture.
D’une part les multiples opérations d’ouverture et de fermeture de la boîte peuvent amener à des contaminations du milieu de culture. D’autre part, cela requiert un large temps d’opérateur ce qui ne permet pas une multiplication à grande échelle de la culture de tissu cellulaire.
Résumé Il est proposé une boîte de culture et transport de tissu cellulaire comprenant : un corps de boîte ayant un intérieur accessible et ouverture supérieure ; un filtre disposé dans le corps de boîte et communiquant l’intérieur du corps de boîte avec un extérieur du corps de boîte, le filtre étant configuré pour permettre un échange gazeux entre l’intérieur et l’extérieur du corps de boîte, tout en empêchant une contamination de la culture de tissu cellulaire; un moyen de fermeture fermant l’ouverture supérieure du corps de boîte, le moyen de fermeture étant étanche aux fluides et aux gaz; et au moins une connexion fluidique aseptique à travers le corps de boîte, ladite au moins une connexion fluidique aseptique incluant deux connexions fluidiques d’entrée de fluides et une connexion fluidique de sortie de fluides.
Plus précisément le choix spécifique de précurseurs opéré dans l’invention permet de réaliser un revêtement protecteur multifonctionnel qui présente simultanément les fonctions suivantes : - une modification de la surface permettant de limiter la quantité d’oxygène pénétrant au sein du substrat, - une accommodation des contraintes thermomécaniques en fonctionnement grâce à un coefficient de dilatation thermique relativement proche de celui de la pièce (limitation de la fissuration et augmentation de la durabilité de l’accroche du revêtement en fonctionnement), et - une propriété de barrière thermique pour permettre d’abaisser la température de la pièce, réduisant ainsi la pénétration de l’oxygène.
Le revêtement obtenu limite notamment la quantité d’oxygène diffusant au sein du substrat sur les 10 à 20 premiers microns pour des oxydations jusqu’à 700°C à des teneurs très inférieures aux teneurs rencontrées pour l’alliage non–revêtu oxydé dans les même conditions.
Dans un exemple de réalisation, l’élément métallique E1 est l’aluminium et l’élément E2 est une terre rare, en particulier l’élément E2 peut être l’yttrium.
En variante, l’élément métallique E1 est l’aluminium et l’élément E2 est le phosphore.
Divers types de précurseurs peuvent être mis en œuvre dans le cadre de l’invention. En particulier, dans le cas où le premier précurseur est un précurseur sol-gel métallo-organique, il peut être de formule générale R 1 v-x E1(OR 2 ) x où v est la valence de E1, x est un entier compris entre 0 et v et R 1 et R 2 sont des groupements organiques choisis, indépendamment l’un de l’autre, parmi : les alkyles, les alkyles ramifiés, les méthacrylates, les carbamates, les époxydes, les cycloépoxydes, les isocyanates, les groupements amino, les groupements alkylamino, les groupements vinyle, et les groupements imides. Lorsque plusieurs groupements R 1 et/ou R 2 sont présents ils peuvent être identiques ou différents. De manière générale, chaque groupement R 1 et R 2 peut comprendre de 1 à 4 atomes de carbone.
Des considérations similaires s’appliquent au deuxième précurseur lorsqu’il s’agit d’un précurseur sol-gel organique-inorganique de l’élément E2. Ainsi dans ce cas, le deuxième précurseur peut être de formule générale R 3 w-y E2(OR 4 ) y où w est la valence de E2, y est un entier compris entre 0 et w et R 3 et R 4 sont des groupements organiques choisis, indépendamment l’un de l’autre, parmi : les alkyles, les alkyles ramifiés, les méthacrylates, les carbamates, les époxydes, les cycloépoxydes, les isocyanates, les groupements amino, les groupements alkylamino, les groupements vinyle, et les groupements imides. Lorsque plusieurs groupements R 3 et/ou R 4 sont présents ils peuvent être identiques ou différents. De manière générale, chaque groupement R 3 et R 4 peut comprendre de 1 à 4 atomes de carbone.
Dans un exemple de réalisation, l’un au moins des premier et deuxième précurseurs est un précurseur sol-gel organoalcoxyde avec de 1 à 4 atomes de carbone pour chaque groupement alcoxy présent.
Un tel choix de précurseur participe à limiter davantage encore la fissuration du revêtement en fonctionnement. Ce cas correspond à l’un au moins de x et y non nul et l’un au moins de R 2 et R 4 correspondant à un alkyle ou un alkyle ramifié en C 1 à C 4 dans les formules de précurseurs ci-dessus. Avantageusement, le premier et le deuxième précurseurs sont de tels précurseurs sol-gel organoalcoxyde.
Comme indiqué plus haut, les précurseurs peuvent en variante être sous la forme de sels métalliques, ayant une formule générale E1CI 1 v ou E2CI 2 w selon qu’il s’agisse du premier ou du deuxième précurseur, avec CI1 et CI2 désignant un contre-ion choisi parmi : l’ion nitrate, l’ion acétate, un ion halogénure, par exemple l’ion chlorure, ou un ion carbamate, et v et w étant tels que définis plus haut.
Dans un exemple de réalisation, la composition liquide comprend en outre des particules réactives, distinctes des premier et deuxième précurseurs, aptes à réagir avec l’oxygène ou à le piéger.
En variante ou en combinaison, la composition liquide comprend en outre des charges, distinctes des premier et deuxième précurseurs, aptes à combler une partie de la porosité du réseau d’oxyde mixte interconnecté de sorte à entraver la diffusion de l’oxygène. Les charges sont inertes par rapport à l’oxygène.
L’invention permet un traitement simple des vapeurs de méthanol, ne demandant pas de réactifs additionnels et ne produisant pas de pollution additionnelle. L’absence de réactif additionnel permet de réduire le coût de fonctionnement car aucun intrant n’est nécessaire. L’installation ne produit pas non plus de déchets ou de co-produits. Ce module de traitement ne crée pas non plus de déchets ou d’eau souillés qui auraient besoin d’un traitement/valorisation ultérieure. De plus, le méthanol récupéré est pur, et peut être récupéré tel quel dans la cuve 2 de stockage de carburant pour réutilisation.
L’invention permet un traitement des vapeurs de méthanol avec une maintenance réduite liée à la simplicité du dispositif.
L’invention permet de réduire la concentration en méthanol des rejets susvisés et a été définie pour des rejets composés de méthanol et d’azote depuis l’équipement 2, mais est également applicable aux rejets de méthanol pur depuis l’équipement 2.
NAVIRE DOMAINE TECHNIQUE GENERAL
La présente invention se situe dans le domaine des navires de transport de passagers, tels que par exemple les navires de croisières ou les ferrys, et des navires de transport de marchandises, tels que par exemple les porte-conteneurs.