INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
la est un synoptique des principales étapes mises en œuvre par un dispositif de mesure de courant selon le premier mode de réalisation ;
la est un synoptique d’étapes d’un deuxième mode de réalisation, différentes des étapes du premier mode de réalisation, mises en œuvre par un dispositif de mesure de tension ;
la est un synoptique d’étapes d’un deuxième mode de réalisation, différentes des étapes du premier mode de réalisation, mises en œuvre par un dispositif de mesure de courant.
La représente schématiquement un mode de réalisation d’un système distribué de mesure de puissance électrique 2, adapté à fournir des mesures de puissance électrique dans une installation électrique (non représentée) alimentée par un signal électrique alternatif cyclique.
Le système 2 comporte un dispositif de mesure de tension 4 et une pluralité de dispositifs de mesure de courant 6, qui sont distants du dispositif de mesure de tension 4, les dispositifs 4 et 6 étant des dispositifs numériques de mesure électronique de tension et de courant.
Par exemple, le dispositif de mesure de tension 4 est placé à un endroit de l’installation électrique, et les dispositifs de mesure de courant 6 sont distribués à plusieurs autres endroits de l’installation électrique.
L’exemple de la comprend trois dispositifs de mesure de courant 6, mais en pratique le nombre de dispositifs de mesure de courant 6 est quelconque. Seul un de ces dispositifs de mesure de courant 6 est représenté de manière détaillée dans la , étant entendu que tous les dispositifs de mesure de courant 6 ont une structure et des fonctionnalités analogues.
Le dispositif de mesure de tension 4 est alimenté en énergie électrique par une source d’énergie électrique 8, représentée schématiquement.
Résultats : L’expression du gène HMOX-1 dans des fibroblastes dermiques humains traités ou non avec l’extrait 1A a été quantifiée. Les résultats sont exprimés en % par rapport aux cellules NT et représenté dans le tableau 11. Les valeurs sont exprimées en moyenne ± écart type sur les 3 expériences (n=3). Tableau 11 : Expression du gène HMOX-1 (en % par rapport aux cellules non traitées) dans des fibroblastes dermiques humains traités avec l’extrait 1A à 0,025%
L’extrait 1A induit une augmentation significative de l’expression du gène HMOX-1 (+119% vs NT) dans des fibroblastes dermiques humains par rapport au non traité. Le solvant d’extraction seul n’induit pas d’augmentation de l’expression d’HMOX-1 (données non présentées). L’extrait 1A induit donc la dégradation de l’hémoglobine, présente dans les globules rouges, à l’origine de la pigmentation caractéristique des cernes.
Exemple 7 : Effet de l’extrait 1 C sur la ch é lation des ions ferreux (Fe 2+ ) dans un test in tubo .
Principe de méthode : On utilise la ferrozine pour évaluer le pouvoir chélateur de l’extrait 1C dans un test in tubo . La ferrozine forme avec les ions ferreux, présents dans le milieu réactionnel, un complexe ferrozine-Fe 2+ de couleur violette intense. La quantification de ce complexe par spectrophotométrie à 562 nm dans un milieu de concentration connue en fer, renseigne sur la quantité de fer non chélaté et donc sur la capacité de l’extrait 1C à le chélater. Ainsi, plus la coloration de la solution contenant l’extrait 1C est claire, plus le pouvoir chélateur de l’extrait testé est important.
Protocole : L’extrait 1C est mis en contact, suivant une gamme de concentration de 0,1% à 2%, avec une solution de chlorure de fer (FeCl 2 ) pendant 10 minutes. Afin d’évaluer le pouvoir chélateur de l’extrait, la ferrozine est ensuite ajoutée au mélange pendant 10 minutes. L’absorbance de la solution est lue par un spectrophotomètre à 562 nm. Plus l’absorbance de la solution est faible, plus le pouvoir chélateur de l’extrait 1C, vis-à-vis des ions Fe 2+ est important.
Résultats : Les résultats de chacune des solutions contenant l’extrait 1C de 0,1% à 2% en comparaison avec la solution NT sont représentés sur la .
L’extrait 1C obtenu selon l’invention induit la chélation des ions ferreux en effet-dose. Le solvant d’extraction seul n’induit pas de chélation des ions ferreux (données non présentées). L’extrait 1C diminue donc la pigmentation caractéristique des cernes et de l’éclat du teint en chélatant les ions ferreux qui s’accumulent dans l’espace extracellulaire en raison de la dégradation de l’hémoglobine, constituant principal des globules rouges.
Exemple 8 : Effet de l’extrait 2 B sur l’activité anti - radicalaire par la mesure du DPPH in tubo .
Principe de méthode : On utilise le test in tubo colorimétrique du DPPH (en référence au nom du réactif 1,1- diphényl-2-picrylhydrazyl) pour évaluer la capacité antioxydante de l’extrait 2B. Le DPPH est un radical azote très stable, caractérisé par une couleur violette intense, qui se décolore lorsqu’il est réduit en présence d’une molécule antioxydante. Par mesure spectrophotométrique de la variation d’absorbance de la solution de DPPH après réaction avec l’extrait 2B, on quantifie le pouvoir réducteur de l’extrait.
Protocole : L’extrait 2B est mis en contact, suivant une gamme de concentration de 0,1% à 2%, avec une solution contenant du DPPH pendant 30 minutes. L’absorbance de la solution est lue par un spectrophotomètre à 518 nm. Plus l’absorbance de la solution est faible, plus l’activité anti-radicalaire de l’extrait 2B, est importante. L’étude est basée sur 3 expériences indépendantes (n=3). Le test statistique est le t-test non paramétrique Mann-Whitney pour comparer l’activité anti-radicalaire de la condition NT avec l’extrait 2B.
Résultats : Les résultats sont exprimés en % par rapport à la condition NT et sont représentés dans le tableau 12. Les valeurs sont exprimées en moyenne ± écart type sur les 3 expériences (n=3). Tableau 12 : Activité anti-radicalaire (en % par rapport à la condition non traitée) de l’extrait 2B testé de 0,1 à 2 %
L’extrait 2B obtenu selon l’invention induit une augmentation de l’activité anti-radicalaire en effet-dose. Le solvant d’extraction seul n’induit pas d’augmentation de l’activité anti-radicalaire (données non présentées). L’extrait 2B présente une capacité antioxydante en diminuant l’oxydation du fer qui s’accumule dans l’espace extracellulaire, à l’origine de la pigmentation caractéristique des cernes et de l’éclat du teint, en raison de la dégradation de l’hémoglobine, constituant principal des globules rouges.
Exemple 9 : Effets de l’extrait 2 C sur l’expression transcriptomique des gènes de défense de l’oxydation dans des cultures 2D de kératinocytes primaires humains normaux.
Principe de méthode : Il est le même que celui de l’exemple 5 à l’exception des gènes d’intérêt GPX2, GPX3 et TXN qui codent respectivement le Glutathion Peroxidase 2, le Glutathion Peroxidase 3 et la Thioredoxine.
Des kératinocytes primaires humains normaux sont traités pendant 24h avec l’extrait 2C suivant une gamme de concentration de 0,1% à 0,5%. Les cellules non traitées (NT) sont utilisées comme contrôle. Les cellules sont lavées avec un tampon phosphate salin puis lysées pour l’extraction des ARN. Après dosage et validation de la qualité des ARN, l’expression relative des gènes GPX2, GPX3 et TXN est évaluée par PCR en temps réel. L’étude est basée sur 3 expériences indépendantes (n=3). Le test statistique est le t-test non paramétrique Mann-Whitney pour comparer l’activité anti-radicalaire de la condition NT avec l’extrait 2C.
Les profilés 15 des montants 11 et des traverses 12 sont assemblés aux quatre coins 14 par une équerre 20 réalisant un assemblage par la forme avec l’extrémité de chaque montant et traverse, munis d’éléments magnétiques bloquant par aimantation, les liaisons mécaniques par la forme. Les assemblages ne comportent aucune liaison par vis entre les composants du cadre 10 (profilés) et les équerres aux coins et les pièces de fixation avec les entretoises.
En effet, on considère la suspension colloïdale intracellulaire obtenue comme une dispersion colloïdale relativement stable composée d'une phase continue (cytoplasme et contenu de vacuoles) et d'une phase dispersée (organites suspendus et leurs fragments). Selon la théorie de Derjaguin-Laundau-Verwey-Overbeek (DLVO), cette stabilité est maintenue par la somme des forces attractives de van der Waals et des forces répulsives des doubles couches électriques. La barrière énergétique résultant de la force répulsive empêche les particules de la phase dispersée de s'approcher à moins qu'elles n'aient suffisamment d'énergie pour surmonter cette barrière, auquel cas la force d'attraction les mettra en contact (elles adhéreront alors de manière irréversible). La théorie DLVO décrit l'interaction et l'énergie potentielle des particules en fonction de leurs paramètres, de leur distance les unes des autres et des caractéristiques de la phase continue. La modification des valeurs des variables affectant la force répulsive affecte la stabilité de la dispersion. Dans des conditions normales de stabilité colloïdale, une augmentation de l'énergie potentielle à mesure que les particules s'approchent les unes des autres constitue une barrière énergétique potentielle qu'il est impossible de surmonter sans apport énergétique externe. Cette barrière énergétique maintient les particules séparées et la dispersion stable. Les conditions modifiées lors du traitement A, permettent à la force de répulsion de la double couche de diminuer au point qu’il n'existe plus de barrière énergétique potentielle et que les particules peuvent s'approcher et s'agglomérer librement.
Ainsi, selon un mode préféré de réalisation, le procédé mise en œuvre pour obtenir l’extrait utilisé selon l’invention comprend les étapes de :
- Laisser reposer la suspension 3 minutes (étape b))
- Prélever le surnageant (étape c))
- Déposer le surnageant au fond d’une coupelle en aluminium (premier substrat), jusqu’à ce que la surface au fond de la coupelle soit entièrement couverte de surnageant (étape d))
- Laisser évaporer (ex : 6 g de surnageant met environ 36 h à s’évaporer entièrement à température ambiante (20°C)) (étape e))
- Alternativement, placer la coupelle sur une plaque chauffante ou dans un four pour accélérer l’évaporation
Une fois le surnageant évaporé, un dépôt de PHA blanc est visible.
- Préchauffer une plaque chauffante à 200°C
- déposer la coupelle contenant le dépôt de PHA sur la plaque chauffante pour un temps maximal de 5 minutes, ce par quoi un film se forme (étape f))
- Découper les contours de la coupelle afin de ne garder que le fond sur lequel repose le film
- Eventuellement, récupérer le film en retirant le fond de la coupelle (étape g)).
Le film de PHA obtenu faisait 7,75 µm d’épaisseur (moyenne sur trois mesures déterminées au microscope électronique à balayage avec un grandissement de x 500).
Exemple 2 : Transfert du film de l’exemple 1 sur un papier
- Placer la coupelle dont les contours ont été découpés et sur le fond duquel repose le film sur une plaque chauffante stabilisée à 200°C (étape h1))
- Une fois le film fondu, déposer du papier sur le film fondu pour obtenir un matériau multicouches aluminium/film de PHA/papier (étape h2)) (le substrat différent du premier substrat est donc du papier dans cet exemple)
- Faire rouler un rouleau sur la surface du papier
Selon un mode de réalisation, la composition est caractérisée en ce que l’extrait de Pyracantha fortuneana est présent dans ladite composition à une teneur comprise entre 1x10 -4 % et 10% (p/p), préférentiellement entre 1x10 -3 % et 10% (p/p), avantageusement entre 1x10 -3 % et 3% (p/p), plus préférentiellement entre 0,01% et 3% (p/p), et encore plus préférentiellement entre 0,01 % et 1% (p/p), par rapport au poids total de la composition.
Préférentiellement, la composition cosmétique ou dermatologique selon l’invention comprend un ou plusieurs ingrédients actifs cosmétiques (ou dermatologiques) tels que des actifs hydratants, des actifs anti-âges, des actifs anti-radicalaires, les agents protecteurs du facteur de croissance des fibroblastes (FGF), les agents stimulant l’activité et/ou la prolifération des fibroblastes et/ou des eaux thermales.
La composition cosmétique ou dermatologique selon l’invention peut être choisie parmi une solution, aqueuse ou huileuse, une crème ou un gel aqueux ou un gel huileux, notamment un gel douche, un shampoing ; un lait ; une émulsion, une microémulsion ou une nanoémulsion, notamment huile-dans-eau ou eau-dans-huile ou multiple ou siliconée ; un masque ; un sérum ; une lotion ; un savon liquide ; un pain dermatologique ; une pommade ; un baume ; un beurre ; une mousse ; un patch ; un produit anhydre, de préférence liquide, pâteux ou solide, par exemple sous forme de poudres de maquillage, de bâtonnet ou de stick, notamment sous forme de rouge à lèvres.
La composition cosmétique ou dermatologique pourra comprendre par ailleurs d’autres agents cosmétiques et/ou dermatologiques possédant les mêmes propriétés et induisant un effet synergique ou non avec l’extrait de Pyracantha fortuneana selon l’invention, ou des agents cosmétiques à effets complémentaires.
Il peut s’agir par exemple d’ingrédients diminuant la visibilité des pores et/ou améliorant l’homogénéité du teint, tel qu’un extrait de graines de Bixa orellana .
Parmi les agents antimicrobiens associés à l’extrait de Pyracantha fortuneana dans un mode préférentiel de la présente invention, on peut citer le 2,4,4'-trichloro-2'-hydroxy diphényl éther (ou triclosan), le 3,4,4'-trichlorobanilide, le phénoxyéthanol, le phénoxypropanol, le phénoxyisopropanol, l'hexamidine iséthionate, le métronidazole et ses sels, le miconazole et ses sels, l'itraconazole, le terconazole, l'éconazole, le ketoconazole, le saperconazole, le fluconazole, le clotrimazole, le butoconazole, l'oxiconazole, le sulfaconazole, le sulconazole, la terbinafine, l'acide undécylénique et ses sels, le peroxyde de benzoyle, l'acide 3-hydroxy benzoïque, l'acide 4-hydroxy benzoïque, l'acide phytique, l'acide N-acétyl-L-cystéine, l'acide lipoïque, l'acide azélaïque et ses sels, l'acide arachidonique, le résorcinol, l'octoxyglycérine, l'octanoylglycine, le caprylyl glycol, l'acide 10-hydroxy-2-décanoïque, le farnesol, les phytosphingosines et leurs mélanges.
Selon un exemple, le support comprend exactement trois jambes dont les portions distales de raccordement respectives sont réparties à 120° autour de l’ensemble optique.
Cela permet un maintien quasi-isostatique de l’ensemble optique sur le support.
Selon un exemple, la portion distale de raccordement d’une première des jambes présente une surface d’appui sur l’élément optique s’étendant selon un plan dont la direction normale au centre à ce plan est parallèle à l’axe optique.
Selon un exemple, les portions distales de raccordement d’une deuxième et d’une troisième des jambes présentent chacune une surface d’appui sur l’élément optique s’étendant selon un plan sur l’ensemble optique dont la direction normale au centre à ce plan coupe l’axe optique non perpendiculairement, lesdites directions normales coupant l’axe optique en un même point. Ainsi, les trois normales forment aussi un ensemble à trois secteurs de 120°.
Selon un mode de réalisation, le bloc optique est configuré pour se déformer de façon homothétique et le bloc détecteur peut ainsi suivre son mouvement.
Selon un exemple, l’ensemble optique se déplace en translation selon l’axe optique.
Selon un exemple, les éléments de l’ensemble optique sont faits d’un même matériau.
Selon un exemple, le système comprend un détecteur positionné de façon flexible relativement au support et maintenu solidairement à la première lentille de sorte à capter les rayons en sortie de deuxième lentille.
Selon l’exemple le système comprend une électronique de proximité adaptée au bloc détecteur. Le bloc détecteur comprenant une source de froid active ou passive.
Selon un exemple, au moins l’un parmi le miroir et la première lentille comprend une surface périphérique plane configurée pour permettre un collage plan sur plan de la pièce au moins une parmi l’au moins deux pièces de raccord. Préférentiellement, le miroir et la première lentille sont alignées selon un plan normal à l’axe optique.
Il est précisé que dans le cadre de la présente invention, le terme « matériau à base de silice » s’entend comme tout matériau solide comprenant de la silice.
On notera que la lumière traversant le système peut s’interpréter comme un ensemble de faisceaux lumineux.
On entendra par système d’imagerie catadioptrique, un système comportant au moins un miroir et au moins une lentille grand champ de préférence supérieur à 1° de champ total et grandement ouvert avec de préférence une ouverture supérieure à F/2, c’est-à-dire avec une ouverture de F/N et N<2. Ce type d’architecture permet le positionnement d’une portion de captation du bloc détecteur, de manière passive, sur le plan image pour une large gamme de longueur d’onde.
Pour le procédé selon l’invention :
Le taux d’adsorption de la zéolite est d’au moins 12%, dans l’hypothèse détaillée ci-dessus celui-ci est de 18%. Théoriquement, une zéolite en condition optimale et pure peut atteindre 27% de taux d’adsorption. Ainsi, il est pris pour hypothèse que la zéolite est employée dans le procédé selon l’invention dans des conditions optimisées permettant un taux d’adsorption de l’ordre de 18%
La régénération du système de captation d’eau nécessite :
Pour la Lyophilisation :
Dans un procédé selon l’invention, pour la désorption (régénération), un flux gazeux, typiquement de l’air, passe par le lit de matériau adsorbant et sert de fluide porteur pour la vapeur d’eau. En sortie de désorption, cet air est donc chaud et humide, et présente donc un important potentiel de récupération énergétique pour une utilisation dans d’autres étapes du procédé.
De même, le refroidissement subséquent de la zéolite se fait par un flux d’air qui se réchauffe au contact de l’adsorbant et duquel on peut récupérer la chaleur.
Dans un cas théorique idéal, toute l’énergie nécessaire à la régénération peut être récupérée.
Le tableau ci-dessous résume les différents besoins et gains potentiels (par récupération) en énergie thermique évoqués précédemment pour les deux procédés (lyophilisation et selon la présente invention). Lyophilisation Procédé selon l’invention (cas idéal) Besoins Refroidissement 497,5 kJ 67 kJ Séchage 2809 kJ 2366 kJ Captation 2591 kJ 0 kJ Régénération 334 kJ 5262 kJ Gains (théoriques/idéaux) Captation -4187 kJ Régénération -5262 kJ Bilan Consommation énergétique totale (kJ/kg eau) 6232 -1754 Consommation énergétique totale (kWh/kg eau) 1,73 -0,49
La consommation énergétique évaluée par la méthode décrite ci-dessus pour la lyophilisation (1,73 kWh/kg d’eau) est en accord avec les données bibliographiques, notamment celles publiées par l’Ademe (Agence de l'Environnement et de la Maîtrise de l'Energie) et par le CETIAT (Centre technique des industries aérauliques et thermiques), qui l’estiment à 1,8 kWh/kg d’eau, ce qui corrobore le calcul présenté ci-dessus ( « Les procédés de séchage dans l’industrie », sous la coordination de Aude-Claire HOUDON et al. ; ADEME Éditions, février 2017, ISBN : 9791029707919).
Concernant le procédé selon l’invention, une récupération énergétique de 100% n’est bien évidemment que théorique.
En pratique, une récupération de 40% (voire plus) de l’énergie thermique générée pendant l’adsorption et une récupération de 50% (voire plus) de l’énergie disponible dans le gaz riche en vapeur d’eau sortant du dispositif assécheur en phase de régénération ont été réalisées par la Demanderesse. Ces taux de récupération d’énergie peuvent être encore améliorés, notamment en améliorant les échangeurs ou pompes à chaleur utilisés et leurs conditions de fonctionnement.
Le procédé de gestion d’un système de déshydratation selon l’invention permet donc, avec ces taux de récupération, une consommation énergétique d’environ 0,94 kWh/kg d’eau, pouvant encore être optimisée. Cela est nettement moins qu’un procédé de lyophilisation et cela place le procédé proposé dans l’invention au niveau des meilleurs procédés de séchage par air chaud (qui nécessitent entre 0,9 et 1,3 kWh/kg d’eau), tout en assurant une dégradation, en particulier thermique, minimale du produit qui est déshydraté. Un procédé neutre en énergie ou presque, hormis pour le fonctionnement des machines telles que les pompes et les groupes de froid, semble atteignable par un procédé conforme à l’invention
Ainsi un système de déshydratation conforme à la présente invention peut ne nécessiter qu’un faible apport de chaleur unique au niveau du piège à eau en régénération. A terme, cet apport pourra être encore réduit, voire annulé.
L’ensemble des autres besoins en chaleurs peuvent être couverts par la récupération d’énergie thermique.
Enfin, afin de limiter les besoins en énergie globaux de l’atelier de déshydratation, des excédents d’énergie dans certaines conditions de fonctionnement du système peuvent être utilisés par d’autre éléments de l’atelier (chauffage d’eau sanitaire, chauffage des locaux…)
Par le terme « rigide », on entend le fait que le châssis conserve sa forme, lors d’une utilisation normale de la prise d’air.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, le châssis est réalisé à partir d’un matériau à base de polypropylène.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, la partie supérieure et/ou la partie inférieure du conduit comprennent au moins une nervure, s’étendant entre l’ouverture amont et l’ouverture aval du conduit. De façon avantageuse, la présence d’au moins une nervure limite un effet d’aspiration de la partie inférieure et/ou supérieure à l’intérieur du conduit, lors du passage d’un flux d’air dans le conduit. En d’autres termes, la ou les nervures stabilisent la forme de la partie supérieure et/ou de la partie inférieure du conduit, lors d’une utilisation normale de la prise d’air, sans empêcher sa déformation lors d’un impact piéton, en particulier lorsque le choc se produit selon une direction perpendiculaire ou sensiblement perpendiculaire à la direction d’élongation de la ou des nervures.
De préférence, les bords latéraux séparent la partie supérieure de la partie inférieure du conduit.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, une ou plusieurs nervures s’étendent selon une direction parallèle ou sensiblement parallèle à l’écoulement d’un flux d’air passant à travers le conduit. Ce mode de réalisation favorise une plus grande déformation de la partie inférieure et/ou de la partie supérieure du conduit, en cas de choc selon une direction perpendiculaire ou sensiblement perpendiculaire aux bords latéraux du châssis.
De préférence, la ou les nervures sont de nature identique à la partie supérieure et/ou la partie inférieure du conduit. Selon un autre mode de réalisation, la partie supérieure ou la partie inférieure du conduit ainsi que la ou les nervures présentes sur ladite partie forment une seule et même pièce obtenue par une technique de moulage ou une technique d’injection.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, la hauteur d’au moins une nervure, mesurée selon une direction normale à la surface portant ladite nervure, est comprise entre 5 mm et 20 mm, de préférence entre 8 mm et 15 mm.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, le profil d’au moins une nervure est proche ou similaire à une gaussienne.
Selon un autre mode de réalisation, la ou les nervures se situent à l’extérieur du conduit de la prise d’air.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, la largeur d’au moins une nervure, mesurée selon une direction parallèle à la surface portant ladite nervure, est comprise entre 5 mm et 15 mm, de préférence entre 8 mm et 10 mm.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, au moins une nervure est présente sur une face normale ou sensiblement normale à un bord latéral du conduit, délimité par un bord latéral du châssis.
L’invention concerne également un véhicule automobile comprenant une prise d’air telle que décrite ci-dessus.
illustre une vue en perspective d’une prise d’air selon l’invention ;
illustre une vue en perspective d’une coupe transversale et partielle d’une partie supérieure, délimitant le conduit de la prise d’air représenté par la ;