INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un procédé d’utilisation d’une ceinture de sécurité d’un véhicule selon l’invention, comprend les étapes suivantes. Il est supposé au départ que la languette d’accueil 11 est dans la position saillante dans le brin boucle 1 comme cela est illustré à la , qui est sa position naturelle en l’absence de toute sollicitation extérieure. Dans cette position saillante, si le brin boucle 2 était enfoui entre deux assises de sièges voisin, la languette d’accueil 11 émergerait desdites assises : -une étape d’acheminement à la main de la boucle de ceinture 1 vers le brin boucle 2, qui est visible par l’individu qui serait assis sur le siège, comme cela est illustré à la , -une étape de rapprochement entre la boucle de ceinture 1 et le brin boucle 2, comme illustré à la , cette étape de rapprochement étant facilitée par la languette d’accueil 11 dans la position saillante, jouant dans un premier temps, le rôle d’un repère, -une étape de superposition de la boucle de ceinture 1 sur la languette d’accueil 11 comme cela est illustré à la , cette étape correspondant à une superposition de la tige 3 de la boucle de ceinture 1 et du corps 20 de la languette 11 d’accueil, et de la partie évasée 5 de ladite boucle de ceinture 1 sur la partie évasée 22 de la languette d’accueil 11. Lorsque la tige 3 de la boucle de ceinture 1 se superpose au corps 20 de la languette 11 d’accueil, l’ouverture 14 de ladite tige 3 est en correspondance avec l’ouverture 31 du corps allongé 20 de la languette d’accueil 11. Cette étape de superposition est facilitée par l’attraction magnétique exercée entre les aimants 17, 18, 19 situés sur la face externe 16 de la partie vasée 5 de la boucle de ceinture 1 et les aimants 25, 26, 27 de la surface interne 23 de la partie évasée 22 de la languette d’accueil 11. Cette étape d’attraction magnétique permet une solidarisation entre la boucle de ceinture 1 et la languette d’accueil 11, -une étape d’enfoncement dans le brin boucle 2 de l’ensemble constitué par la boucle 1 de ceinture et par la languette d’accueil 11 comme illustré à la , lors de cet enfoncement la boucle de ceinture 1 venant s’insérer dans l’espace situé entre le système de verrouillage 7 et la paroi de renforcement 8, et la languette d’accueil 11 venant s’insérer dans l’espace délimité par ladite paroi de renforcement 8 et le carter intérieur 12. La butée mobile de verrouillage s’insère alors dans les ouvertures superposées 14, 31 de la tige 3 de la boucle de ceinture 1 et de la languette d’accueil 11 du brin boucle 2. La ceinture de sécurité est alors bouclée.
Une pression sur le bouton de déverrouillage 13 entraine un retrait de la butée de verrouillage des deux ouvertures 14, 31 superposées. Sous l’effet des deux ressorts 9, 10 qui ont tendance à naturellement se rembobiner, la languette d’accueil 11 remonte aussitôt dans le brin boucle 2 pour émerger significativement de celui-ci, cette remontée étant stoppée par une mise en butée des deux pions 29, 30 du corps 20 allongé de la languette d’accueil 11 contre le bord supérieur 28 du carter intérieur 12.
RANGEMENT DES CABLES ET PISTOLETS DE CHARGE EN TABLETTE ARRIERE Domaine technique de l’invention L'invention concerne, de façon générale, le domaine technique des véhicules à batteries de traction rechargeables.
L’invention se rapporte plus spécifiquement au rangement des accessoires de charge dans le véhicule.
L’invention s’applique en particulier aux véhicules électriques et aux véhicules hybrides rechargeable par branchement à une source d’énergie électrique externe.
Une étape de mise sous pression du mélange M1 à une pression de 150 à 350 bars, de préférence entre 200 et 250 bars, permettant d’obtenir un mélange M1p, une étape de chauffage du mélange M1p à une température allant de 200°C à 500°C, de préférence de 250°C à 350°C, permettant d’obtenir un mélange M2, une étape de séparation du mélange M2 issu de l’étape b) afin d’obtenir un flux M3 enrichi en matière inorganique et un flux M4 appauvri en matière inorganique, une étape de gazéification hydrothermale mise en œuvre sur au moins une fraction du flux M4 appauvri en matière inorganique, de préférence sur la totalité du flux M4, afin d’obtenir un mélange M5 comprenant du gaz et un effluent liquide, une étape de refroidissement et de séparation du mélange M5 permettant d’obtenir d’une part un gaz M6 et d’autre part un effluent liquide M7,
- au moins une fraction du flux M3 enrichi en matière inorganique, de préférence la totalité du flux M3,
- au moins une fraction du flux M4 appauvri en matière inorganique, de préférence la totalité du flux M4,
- au moins une fraction de l’effluent liquide M7, de préférence sur la totalité de l’effluent liquide M7.
Typiquement, l’ajout de l’oxydant dans un flux permettra d’engendrer des réactions d’oxydation exothermiques dans ledit flux, produisant ainsi un flux oxydé.
Ainsi, selon un mode de réalisation, le procédé selon l’invention comprend en outre au moins une étape f) de récupération de la chaleur présente dans au moins un flux oxydé (flux obtenu après injection de l’oxydant) choisi parmi les flux M3’ ou M7’.
Selon un mode de réalisation préféré, le procédé comprend au moins une étape d’injection d’un oxydant dans au moins une fraction du flux M3 enrichi en matière inorganique, de préférence la totalité du flux M3, permettant d’obtenir un flux oxydé M3’. De préférence, selon ce mode de réalisation, le procédé comprend en outre au moins une étape de récupération de la chaleur émise lors de l’oxydation du flux M3 pour chauffer au moins partiellement le mélange M1 en amont de l’étape de chauffage b). Ainsi, il peut s’agir du mélange M1, M1h ou M1p.
Selon un mode de réalisation préféré, le procédé comprend au moins une étape d’injection d’un oxydant dans au moins une fraction du flux M7, de préférence la totalité du flux M7, permettant d’obtenir un flux oxydé M7’. De préférence, selon ce mode de réalisation, le procédé comprend en outre au moins une étape de récupération de la chaleur émise lors de l’oxydation du flux M7’ pour chauffer au moins partiellement le mélange M1 en amont de l’étape de chauffage b). Ainsi, il peut s’agir du mélange M1, M1h ou M1p.
Fig. 3 est vue une de coupe selon un plan XZ passant par une glissière, illustrant le rail solidaire du profilé inférieur de la glissière, et le premier organe de blocage et le deuxième organe de blocage solidaire du profilé supérieur de glissière.
Fig. 4 est une vue selon un plan de coupe voisin de celui de la , illustrant un engrenage de la transmission, comprenant un première section dentée interne à la glissière, solidaire en rotation de la barre de commande, engrenant avec un pignon denté solidaire d’une came de déverrouillage.
Fig. 5 est une vue selon un plan de coupe voisin de celui de la , illustrant la came de déverrouillage, dans une première position autorisant le blocage du premier et deuxième organe de blocage, contraints au basculement pas les moyens élastiques dans leur position de verrouillage, la came configurée pour être pivotée par l’actionneur et la transmission jusqu’à une position assurant les basculement au déverrouillage du premier et deuxième organe de blocage de la glissière.
Fig. 6 est un mode de réalisation de la présente divulgation selon un premier mode de réalisation des conditions d’arc-boutement du premier et deuxième organe de blocage sur le rail.
Fig. 7 est un mode de réalisation de la présente divulgation selon un seconde mode de réalisation des conditions d’arc-boutement du premier et deuxième organe de blocage sur le rail, à titre d’exemple alternatif à celui de la .
Aux figures, le repère orthogonal XYZ est orienté de sorte que l’axe X soit orienté suivant l’axe de coulissement de la glissière, la direction Y suivant la direction horizontale, et transversale à la glissière, perpendiculaire à X, et l’axe Z selon la verticale.
Aussi, la présente divulgation est relative à un système 1 de verrouillage d’au moins une glissière à réglage continu pour siège de véhicule, comprenant ; - ladite au moins une glissière 2, en particulier une première glissière 2a et une deuxième glissière 2b, parallèles entre elles, ladite au moins une glissière, en particulier ladite premier glissière ou/ou ladite deuxième glissière, comprenant un premier élément de glissière 20, inférieur, configuré pour être fixé à un plancher du véhicule, et un deuxième élément de glissière 21, supérieur, configuré pour coulisser le long du premier élément de glissière - un système de verrouillage par arc-boutement comprenant : -- un rail 3, s’étendant en longueur le long de ladite au moins une glissière, le cas échéant la première glissière 2a ou la deuxième glissière , fixe par rapport au premier élément de glissière, ledit rail présentant une première surface de frottement 30, supérieure et une deuxième surface de frottement, inférieure 31, opposée -- un premier organe de blocage 4 et un deuxième organe de blocage 5, montés solidaire du deuxième élément de glissière 21, de positions décalées suivant un axe longitudinale du rail 3, le premier organe de blocage 4 comprenant une première paroi 40 et une deuxième paroi 41 en regard, configurées pour frotter respectivement sur la première surface 30 et la deuxième surface de frottement 31 du rail, le deuxième organe de blocage 5 comprenant une troisième paroi 50 et une quatrième paroi 51, en regard, configurées pour frotter respectivement sur la première surface 30 et la deuxième surface de frottement 31 du rail 3.
Le système 1 de verrouillage comprend encore des moyens élastiques générant des forces de rappel configurées pour assurer : -- un basculement au verrouillage du premier organe de blocage 4 de sorte à assurer un arc-boutement dudit premier organe de blocage 4 sur le rail 3 assurant un verrouillage du deuxième élément de glissière par rapport au premier élément de glissière dans un premier sens S1 de coulissement, par deux réactions dudit rail sur ledit premier organe de blocage, avec d’une part, une première réaction RA1 entre la première surface supérieure 30 de frottement du rail et la première paroi 40 dudit premier organe de blocage 4 et, d’autre part, une deuxième réaction RB1 entre la deuxième surface de frottement 31 inférieure du rail et la deuxième paroi 41 dudit premier organe de blocage 4, -- un basculement au verrouillage du deuxième organe de blocage 5 assurant un arc-boutement dudit deuxième organe de blocage 5 sur le rail 3 assurant un verrouillage du deuxième élément de glissière 21 par rapport au premier élément de glissière 20 dans un deuxième sens S2 de coulissement, par deux réactions dudit rail sur ledit deuxième organe de blocage, avec d’une part, une troisième réaction RA2 entre le première surface supérieure de frottement 30 du rail et la troisième paroi 5 dudit deuxième organe de blocage 5 et, d’autre part, une quatrième réaction RB2 entre la deuxième surface de frottement 31 inférieure du rail et la quatrième paroi 51 dudit deuxième organe de blocage 5.
Le système comprend encore un mécanisme de déverrouillage 6 qui est configuré pour entraîner, d’une part, un basculement au déverrouillage du premier organe de blocage 4 libérant le coulissement de la glissière dans le sens S1, et d’autre part, un basculement au déverrouillage du deuxième organe de blocage 5, libérant le coulissement de la glissière dans le sens S2
La illustre un premier mode de réalisation possible des conditions d’arc-boutement pour lequel le système comporte le premier élément de glissière 20, fixe et le deuxième élément de glissière 21, ainsi que le rail 3 solidaire du premier élément de glissière fixe, ainsi que les deux organes de blocage premier organe de blocage 4 et deuxième organe de blocage 5 qui peuvent basculer d’une première position relative (écartée) autorisant le libre coulissement de la glissière jusqu’à une deuxième position (rapprochée sous l’action des moyens élastique, typiquement un élément ressort Ru à la ), assurant le verrouillage de la glissière.
La illustre la deuxième position relative entre le premier organe de blocage 4 et le deuxième organe blocage 5 qui viennent s’arcbouter sur le rail 3, sous l’action de élément ressort Ru générant un effort F res1 sur le premier organe de blocage 4, et générant un effort F res2 sur le deuxième organe de blocage 4 tendant à rapprocher le premier organe de blocage 4 et le deuxième organe de blocage 5 dans des conditions d’arc-boutement sur le rail, avec génération : - d’un premier effort F sens1 généré par un premier appui de la deuxième partie de glissière 21 sur le premier organe de blocage 4 assurant un arc-boutement dudit premier organe de blocage 4 sur le rail 3 avec verrouillage du deuxième élément de glissière 21, supérieur par rapport au premier élément de glissière 20, inférieur dans un premier sens S1 de coulissement, par deux réactions dudit rail sur ledit premier organe de blocage, avec d’une part, une première réaction R A1 entre une première surface supérieure de frottement du rail et une première paroi dudit premier organe de frottement et, d’autre part, une deuxième réaction R B1 entre une deuxième surface de frottement inférieure du rail et une deuxième paroi dudit premier organe de blocage, - d’un deuxième effort F sens 2 généré par un deuxième appui sur le deuxième organe de blocage 5 assurant un arc-boutement dudit deuxième organe de blocage 5 sur le rail 3 avec verrouillage du deuxième élément de glissière par rapport au premier élément de glissière dans un deuxième sens S2 de coulissement, par deux réactions dudit rail sur ledit deuxième organe de blocage 5, avec d’une part, une troisième réaction R A 2 entre le première surface supérieure de frottement du rail et la troisième paroi dudit deuxième organe de frottement et, d’autre part, une quatrième réaction R B2 entre la deuxième surface de frottement inférieure du rail et la quatrième paroi dudit deuxième organe de blocage.
Selon de tels conditions d’arc-boutement, les basculements du verrouillage du premier organe de blocage 4 et du deuxième organe de blocage 5 sont obtenus en écartant le premier organe de blocage 4 et le deuxième organe de blocage l’un de l’autre, suivant la direction de coulissement, et par exemple au moyen d’un organe de déverrouillage 60, qui prend la forme d’une came de déverrouillage, pivotante, intercalée entre les deux organes de blocage 4, 5 et tel que par exemple selon le mode de réalisation de la .
La illustre un second mode de réalisation possible des conditions d’arcboutement : le système de verrouillage comprend de manière totalement indépendantes deux cames, avec une première came C1, et une deuxième came C2, solidaires du deuxième élément de glissière 21, monté par exemple pivotantes sur un support 7.
Des premiers moyens élastiques (non illustrés) sont configurés pour déplacer la première came C1 typiquement en rotation pour assurer un contact avec ledit premier organe de blocage 4 en générant un premier effort FC1 entre le premier organe de blocage 4 et ladite première came C1 assurant un arc-boutement dudit premier organe de blocage 4 sur le rail 3 assurant un verrouillage du deuxième élément de glissière par rapport au premier élément de glissière dans un premier sens S1 de coulissement, par deux réactions dudit rail sur ledit premier organe de blocage, avec d’une part, une première réaction R A1 entre la première surface supérieure 30 de frottement du rail et la première paroi 40 dudit premier organe de blocage 4 et, d’autre part, une deuxième réaction R B1 entre la deuxième surface de frottement 31 inférieure du rail et la deuxième paroi 41 dudit premier organe de blocage 4.
Des deuxièmes moyens élastiques (non illustrés) sont configurés pour déplacer la deuxième came C2, typiquement en rotation, pour assurer un contact avec ledit deuxième organe de blocage 5 en générant un deuxième effort FC2 entre le deuxième organe de blocage 5 et ladite deuxième came C2 assurant un arc-boutement dudit deuxième organe de blocage 5 sur le rail 3 assurant un verrouillage du deuxième élément de glissière 21 par rapport au premier élément de glissière 20 dans un deuxième sens S2 de coulissement, par deux réactions dudit rail sur ledit deuxième organe de blocage, avec d’une part, une troisième réaction R A2 entre le première surface supérieure de frottement 30 du rail et la troisième paroi 50 dudit deuxième organe de blocage et, d’autre part, une quatrième réaction R B2 entre la deuxième surface de frottement 31 inférieure du rail et la quatrième paroi 51 dudit deuxième organe de blocage 5.
Cette étape de GH permet d’obtenir un flux de matière minérale M4, un flux de matière organique M5 et du gaz.
Le flux de matière minérale M4 comprendra typiquement une proportion de matière minérale supérieure à la proportion de matière minérale dans le flux M3.
Le flux de matière organique M5 comprendra typiquement une proportion massique de matière organique supérieure à la proportion massique de matière organique dans le flux M3.
Typiquement également, le flux de matière minérale M4 comprendra une proportion de matière minérale supérieure à la proportion de matière minérale dans le flux M5.
Typiquement également, le flux de matière organique M5 comprendra une proportion de matière organique supérieure à la proportion de matière organique dans le flux M4.
On appelle gazéification hydrothermale l’ensemble de la chaine de traitement aboutissant d’une part à la production d’un gaz par la transformation de la matière organique et d’autre part à plusieurs fractions liquides contenant plus ou moins de matières inorganiques.
Typiquement, cette gazéification hydrothermale comprend au minimum la mise en pression et en température de la biomasse, en particulier à des températures supérieures à 350°C et à des pressions permettant d’éviter la vaporisation du milieu.
Selon un mode de réalisation, la gazéification hydrothermale est mise en œuvre dans un réacteur de gazéification :
à une température allant de 350°C à 600°C, de préférence de 350°C à 550°C, et/ou à une pression allant de 200 à 450 bars, de préférence de 250 à 300 bars.
La gazéification hydrothermale peut aussi comprendre une séparation de la fraction inorganique (sels) et peut mettre en œuvre des catalyseurs.
Parmi la matière inorganique, on peut citer les sels comprenant les anions tels que les phosphates, sulfates, chlorures, carbonates et hydrocarbonates avec comme contre ions par exemple le sodium, le magnésium, le calcium l’ammonium et les métaux.
De préférence, le temps de séjour (global) du flux appauvri en matière inorganique M4 dans l'étape d) de GH va typiquement de 1 min à 20 min, de préférence de 2 min à 10 min, plus préférentiellement de 3 à 5 min
L'unité de commande (UCE) peut être configurée pour réguler une puissance PG i , PEi en fonction d'une température mesurée par un capteur thermique (CT i1 , CT i2 , CT i3 ), en utilisant un régulateur Proportionnel Intégral Dérivé.
Différents points de mesures de la température sont intégrés aux modules du système, avec a minima, par module, un point de mesure CT i1 en sortie de guide d'onde G i , un point de mesure CT i2 dans l'enceinte E i de maintien en température et un point de mesure CT i3 en sortie de l’enceinte E i de maintien en température (correspondant à l’entrée du guide d'onde du module suivant ou à la sortie des produits finals du système).
L’asservissement puissance/température pour la partie au niveau du guide d'onde G i se fait par la mesure de la température en sortie de guide d'onde G i : c’est cette mesure de la température qui détermine la commande de puissance du guide d'onde. L’enceinte E i de maintien en température dispose également d’un dispositif d’asservissement en température indépendant.
L’asservissement puissance/température pour la partie au niveau de l'enceinte E i de maintien en température se fait par la mesure de la température en entrée et/ou à l'intérieur et/ou en sortie de guide d'onde G i : c’est cette mesure de la température qui détermine la commande de puissance du guide d'onde G i .
Le principe de ces asservissements peut être basé sur un régulateur configuré pour minimiser un écart à une consigne, tel un régulateur PID (Proportionnel, Intégral, Dérivé). En variante, un régulateur à commande prédictive, ou à commande par retour d'état, ou à commande LQG, ou à commande optimale ou à contrôleur flou peut être utilisé. En l'espèce, il y a un régulateur PID par guide d'onde G i et par enceinte E i de maintien en température. L’asservissement peut se faire sur la température. Une référence de de température est sélectionnée par l’opérateur de la machine, en fonction de la réaction chimique et des résultats souhaités. Elle est comparée à la mesure de température. L’erreur sera envoyée au PID qui recalcule la nouvelle commande de puissance du guide d'onde. Les paramètres du PID sont calculés pour atteindre la valeur demandée en assurant la stabilité du système d’asservissement. Cet asservissement est en l'espèce numérique, des convertisseurs analogiques numériques (CAN) et numériques analogiques (CNA) assurent la conversion des signaux et le traitement comparaison et PID se fait par logiciel dans un microcontrôleur ou FPGA. En variante, l'asservissement peut être réalisé sous forme analogique.
Ces différentes régulations peuvent se faire avec des régulations basées sur une pluralité de mesures par plusieurs capteurs thermiques, auquel cas la régulation peut se faire sur une moyenne, une moyenne pondérée ou une autre fonction de ces multiples mesures.
Au moins un module M K , avec 2 ≤ K ≤ N, i.e. différent du premier module M 1 de la série de modules M 1 , M 2 , …M N , comprend une entrée ER configurée pour ajouter des réactifs dans un tube de circulation (TE i , TS i ).
Quelle que soit la source de chauffage micro-ondes G i et la source de maintien en température E i , ce système permet de contrôler les paramètres du chauffage et d’appliquer la bonne puissance en fonction de la température à atteindre, en fonction du débit d’entrée et des propriétés intrinsèques des éléments constitutifs de la réaction chimique et de la catalyse chimique homogène et hétérogène et de permettre un maintien en température sur un volume correspondant à un temps de séjour nécessaire pour que ladite réaction se fasse avec une conversion, un rendement et une sélectivité optimaux.
Une réaction modèle est l’oligomérisation du glycérol, où le contrôle de température sur chacun des n niveaux va permettre de contrôler la sélectivité de l’oligomère souhaité et maximiser la conversion du glycérol en cet oligomère :
Un dispositif d’adaptation ADIMP i (comprenant par exemple un coupleur ou T hybride et deux courts-circuits, ou, en variante un tuner) et un court-circuit CC i permettent d’adapter l’impédance du système de sorte que la puissance absorbée par le fluide soit maximale. Ce dispositif d’adaptation est nécessaire car la nature du milieu change à cause de la réaction chimique, les produits issus de la réaction ayant des propriétés diélectriques différentes.
l'unité de commande UCE est configurée pour commander le réglage des dispositifs d'adaptation d'impédance ADIMP i et des courts-circuits CC i à partir des mesures des puissances incidentes PIG i et des puissances réfléchies PRG i , en minimisant les puissances réfléchies PRG i tout en maximisant les puissances incidentes PIG i .
Un tube de circulation TE i , TS i peut comprendre un élément de blindage électromagnétique BM i , de chaque côté du guide d'onde G i . Le piège à onde ou blindage magnétique BM i protège l’utilisateur d’éventuelles fuites électromagnétiques et est dimensionné de sorte qu’il n’y ait pas de propagation dans le mélange réactionnel du réacteur en verre lorsque le système arrive dans l'enceinte de maintien en température E i .
Un exemple de réalisation utilise une ou plusieurs sources de puissance hyperfréquence de 1kW à 2,5GHz (par exemple). Ce signal est injecté par une transition coaxiale dans un guide rectangulaire. Un isolateur ou circulateur est utilisé pour protéger l’amplificateur des ondes réfléchies par le dispositif à chauffer. Des coupleurs directionnels permettent de mesurer l’onde incidente et l’onde réfléchie. Un coupleur hybride associé à des courts-circuits réglables permettent d’optimiser le transfert de puissance dans les réactifs par chauffage micro-onde.