INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
À cet effet, l’invention a pour objet une vanne thermostatique, comportant :
Dans un aspect selon l’invention, l’embase comprend une piste électrique de polarité positive configurée pour être en contact électrique avec toutes les électrodes de polarité positive de la puce laser.
Dans un aspect selon l’invention, l’embase comprend une piste électrique de polarité négative configurée pour être en contact électrique avec toutes les électrodes de polarité négative de la puce laser.
Dans un aspect selon l’invention, chacune des pistes électriques est disposée sur la base de l’embase.
Dans un aspect selon l’invention, chacune des pistes électriques est disposée sur une même face de la base de l’embase, notamment sur la face supérieure de ladite base.
Dans un aspect selon l’invention, les pistes électriques sont formées par dépôt d’un matériau électriquement conducteur, notamment un dépôt métallique sur la base.
Dans un aspect selon l’invention, l’ensemble puce-embase comprend au moins un connecteur électrique configuré pour connecter électriquement une piste électrique de l’embase à au moins une électrode de la puce. Ledit connecteur électrique est par exemple un fil ou une plaque comprenant un matériau électriquement conducteur, notamment de l’or, du cuivre, de l’aluminium ou de l’argent.
Dans un aspect selon l’invention, le connecteur électrique est relié d’une part à au moins une électrode d’une polarité donnée de la puce laser par l’intermédiaire d’une zone de contact électrique, notamment une soudure ou un collage, d’autre part à au moins une piste électrique de l’embase de la même polarité que ladite électrode. La zone de contact électrique comprend par exemple un matériau électriquement conducteur tel que de l’or, du cuivre, de l’aluminium, de l’argent.
Dans un aspect selon l’invention, la zone de contact électrique recouvre au moins partiellement l’électrode de la puce laser.
Dans un aspect selon l’invention, la zone de contact électrique a un diamètre inférieur ou égal à 100µm, de préférence inférieur ou égal à 90µm, de préférence inférieur ou égal à 80µm, de préférence inférieur ou égal à 70µm, de préférence inférieur ou égal à 60µm, de préférence inférieur ou égal à 60µm, de préférence inférieur ou égal à 50µm, de préférence inférieur ou égal à 25µm, de préférence inférieur ou égal à 10µm.
Dans un aspect selon l’invention, une piste électrique est configurée pour être en contact électrique avec au moins une électrode par une zone de jonction. Par zone de jonction, on entend ici une zone de jonction dans laquelle le contact entre la piste électrique et l’électrode est physique. Autrement dit, l’électrode et la piste électrique sont superposées l’une sur l’autre. Dans ce cas, il n’est pas nécessaire d’utiliser un connecteur électrique pour que la au moins une électrode et la piste électrique soient en contact électrique.
Dans un aspect selon l’invention, la puce laser comprend N unités laser, N étant supérieur ou égale à deux, N-1 au plus desdites unités laser étant électriquement connectées avec les pistes électriques de l’embase. Autrement dit, au moins une unité laser n’est pas connectée électriquement aux pistes électriques de l’embase. Ainsi, seules les unités laser les plus performantes sont en contact électrique avec l’embase.
Dans un aspect selon l’invention, la puce laser comprend N unités laser, N étant supérieur ou égal à deux, au moins une unité laser parmi lesdites N unités laser étant configurée pour être traversée par un courant électrique suffisamment faible pour permettre de générer de la chaleur sans pour autant émettre un rayonnement lumineux, et au moins une autre unité laser étant configurée pour être traversée par un courant électrique suffisamment fort pour générer un rayonnement lumineux.
Dans un aspect selon l’invention, la puce comprend N unités laser, N étant supérieur ou égal à deux, au moins une desdites unités laser étant configurée pour émettre un rayonnement lumineux à une longueur d’onde différente des autres unités laser.
Dans un aspect selon l’invention, l’ensemble puce-embase comprend au moins deux puces telles que décrites ci-dessus .
Dans un aspect selon l’invention, l’ensemble puce-embase comprend au moins une puce laser comprenant N unités laser, N étant supérieur ou égal à deux, au moins une desdites unités laser étant configurée pour être traversée par un courant électrique suffisamment faible pour permettre de générer de la chaleur sans émettre de rayonnement lumineux, et au moins une autre unité laser étant configurée pour être traversée par un courant électrique suffisamment fort pour générer un rayonnement lumineux.
Dans un aspect selon l’invention, l’ensemble puce-embase comprend au moins une puce laser comprenant au moins N unités laser, N étant supérieur ou égal à deux, au moins deux unités laser étant configurés pour émettre un rayonnement lumineux à une longueur d’onde donnée dans des conditions atmosphériques différentes, notamment à des températures différentes.
On entend par « action apaisante », au sens de la présente invention, au moins une action choisie parmi l’atténuation de rougeur diffuse, l’amélioration du teint, la restitution du teint, la restitution du grain de peau, la restitution de l’éclat de la peau, la restitution d’une luminosité de la peau plus uniforme, la diminution des sensations de tiraillements, d’inconfort, de picotements, de chaleur diffuse, d’irritabilité de la peau. Par action apaisante, au sens de la présente invention, on peut entendre une action de type anti-inflammatoire à l’encontre des sensations désagréables ressenties par les sujets à peau sensible/réactive non pathologique. Ces sensations désagréables cutanées peuvent être dues à un stress environnemental comme la chaleur, le froid, le vent, le soleil, une eau calcaire, une exposition aux UV, ou encore les brusques changements de température et la pollution atmosphérique, qui peuvent entraîner des sensations de picotements, de brûlures, des rougeurs ou des échauffements cutanés non pathologiques mais inesthétiques. Sans vouloir être lié par un mécanisme biologique, cette réaction peut s’expliquer par une diminution ou une inhibition de l’expression des médiateurs pro-inflammatoires induits consécutivement à un stress de quelque nature que ce soit, à l’origine des sensations désagréables ressenties par les sujets. Il peut s’agir par exemple de l’expression de l’interleukine 6 (IL6), l’interleukine 8 (IL8), ou du Tumor Necrosis Factor alpha (TNFα) produits par les kératinocytes épidermiques.
On entend par « action anti-oxydante », au sens de la présente invention, toute diminution, prévention ou ralentissement de la production d’espèces radicalaires et/ou oxydantes, et/ou de l'oxydation des cellules cutanées. Sans vouloir être lié par un mécanisme particulier, l’extrait de l’invention peut augmenter en tout ou partie l’expression d’enzymes ou de protéines de détoxification cellulaire, ou avoir une action inhibitrice de la production d’espèces réactives de l’oxygène induites par le stress oxydatif.
Le véhicule automobile 10 comprend des liaisons au sol 26, en particulier des liaisons au sol gauche et des liaisons au sol droite. Le système de contrôle comprend : la porte 18 qui est motorisé par un actionneur 20 ; un dispositif d’enregistrement 50 d’un espace de débattement de référence 44 balayé par la porte 18 lors de son mouvement d’ouverture ; des moyens de détection et de positionnement 24 d’obstacle 40 ; des moyens de mesure 32 configurés pour mesurer des données d’abaissement de liaison au sol ; une unité de commande 22.
L’unité de commande 22 est configurée pour positionner un espace de débattement recallé 46 en fonction des données d’abaissement DA issue des moyens de mesure 32. L’espace de débattement recallé 46 correspond géométriquement à l’espace de débattement de référence 44. Il est cependant pivoté et sensiblement déplacé verticalement en raison de la largeur de la structure 12.
L’unité de commande 22 est également configurée pour commander l’actionneur 20 de sorte à ouvrir la porte 18 tout en évitant un choc avec un obstacle 40 détecté et positionné dans l’espace de débattement recallé 46. La détection et le positionnement impliquent les moyens de détection et de positionnement 24 et le calculateur 52. L’obstacle 40 est en partie basse de la porte 18.
Tel qu’apparent sur la présente figure, en configuration de référence, la porte 18 en position ouverte passe au-dessus de l’obstacle et l’évite. Or, en configuration réelle, le chargement est asymétrique. Puisque le chargement gauche diffère du chargement droit, le véhicule 10 penche d’un côté et abaisse davantage les liaisons au sol 26 de droite, si bien que la porte 18 s’abaisse également et risque de heurter l’obstacle 40 lorsqu’elle est ouverte de manière automatisée par l’actionneur 20.
Les données d’abaissement DA comprennent des données d’abaissement gauche DAG et des données d’abaissement droite DAD qui sont différentes des données d’abaissement gauche DAG. L’unité de commande 22 est configurée pour positionner l’espace de débattement recallé 46 en inclinant l’espace de débattement de référence 44 en fonction des données d’abaissement gauche DAG et des données d’abaissement droite DAG. Ces données sont comparées aux données d’abaissement de référence afin de mesurer une inclinaison latérale, c’est-à-dire suivant l’axe X. La géométrie du véhicule 10, en particulier la géométrie de sa structure 12 est prise en compte.
L’unité de commande 22 comprend un calculateur 52 et un dispositif stockage 50. Le calculateur 52 peut être un processeur tel un microprocesseur. Le dispositif de stockage 50 peut être une mémoire informatique. Il est apte à stocker un programme d’ordinateur comprenant des instructions de code de programme pour l’exécution des étapes du procédé d’ouverture selon l’invention. Le dispositif d'enregistrement 50 forme un support de stockage lisible par ordinateur. Il peut être amovible. L’unité de commande 22 peut être un ordinateur. Elle peut être une carte électronique programmable.
La représente un procédé de contrôle d’ouvrant de véhicule automobile. Le véhicule automobile est similaire ou identique à celui décrit en relation avec l’une des figures 1 à 3.
Le procédé d’ouverture comprend les étapes suivantes, notamment exécutées dans l’ordre qui suit.
Obtention 100 d’un espace de débattement de référence balayé par l’ouvrant lors de son ouverture.
Mesure 102 des données d’abaissement de liaison au sol.
Positionnement 104 d’un espace de débattement recallé en fonction de l’espace de débattement de référence et des données d’abaissement.
Détection et positionnement 106 d’un obstacle dans l’espace de débattement recallé.
Ouverture 108 de l’ouvrant motorisé.
Arrêt 110 de l’ouverture de l’ouvrant à une distance prédéfinie de l’obstacle lorsque ledit obstacle est dans l’espace de débattement recallé.
A l’étape détection et positionnement 106, l’obstacle est positionné dans le premier référentiel, notamment rattaché à l’environnement. Le premier référentiel est fixe par rapport au sol. A l’étape d’obtention 100, l’espace de débattement de référence est défini dans un deuxième référentiel, notamment rattaché au véhicule.
L’étape d’arrêt 110 peut être une étape d’arrêt de l’ouverture de l’ouvrant à une distance prédéfinie de l’obstacle en fonction des données d’abaissement.
Exemple 5 : Effet d’extrait de cellules méristématiques d’Otanthus maritimus sur l’expression de marqueurs de la matrice dermique
Des fibroblastes dermiques humains normaux ont été incubés pendant 48 heures en présence d’un extrait en poudre solubilisé en éthanol avant dilution dans le milieu de culture, de cellules méristématiques d’ Otanthus maritimus , ou de TGFβ (référence positive). A la fin de cette période d’incubation, les ARN totaux ont été extraits et l’expression génique de différents marqueurs de la matrice dermique a été évaluée par RT-PCR quantitative en temps réel.
Exemple 7 : Effet d’un extrait de cellules méristématiques d’Otanthus maritimus sur l’inhibition des médiateurs pro inflammatoires dans un modèle de stress chimique (PMA)
Pour les tests suivants, l’extrait d’Otanthus maritimus a été testé sous forme suspendue dans de la glycérine, telle que décrit dans l’exemple 1 (Otanthus-Gly), ou sous forme poudre (Otanthus-Poudre), correspondant au lysat obtenu dans l’exemple 1 avant mise en suspension en glycérine.
Des kératinocytes épidermiques humains normaux ont été pré-incubés ou non (contrôle) en présence de l’extrait d’Othantus maritimus ou de la molécule de référence anti-inflammatoire (Dexaméthasone à 0.1µM). Après 24h d’incubation, les cellules ont été stressées par ajout de 0,1µg/ml de PMA (Phorbol-Myristate-Acétate) et incubées toute la nuit pour induire un processus inflammatoire.
Les cytokines pro-inflammatoires TNFα et IL8 ont été dosées dans les surnageants des cultures cellulaires et quantifiées par méthode ELISA. En parallèle, la viabilité cellulaire est mesurée pour chaque condition. La technique utilise le pouvoir réducteur des cellules viables pour convertir la résazurine en résorufine fluorescente (PrestoBlue™ Assay). Les valeurs obtenues pour le TNFα et l’IL8 sont ainsi rapportées à la viabilité. Un test de Student a été réalisé pour vérifier la significativité des résultats par rapport au contrôle PMA (NS Non Significatif ; *p<0.05 ; **p<0.01 ; ***p<0.001).
Les résultats présentés ci-dessous montrent un effet inhibiteur de l’extrait d’Otanthus maritimus sur l’expression des cytokines inflammatoires.
Le tableau 5 montre la production de TNF-alpha et IL8 dans des kératinocytes soumis à un stress inflammatoire chimique induit par le PMA – Effet protecteur de Otanthus-Gly et Otanthus-Poudre.
TNFα IL8 Production TNFα [pg/mL] % inhibition par rapport au stress PMA Production IL8 [pg/mL] % inhibition par rapport au stress PMA Contrôle (non traité) 8,0 +/- 0,73 44,6 +/- 4,16 Contrôle positif PMA 0,1 µg/mL 135,8 +/- 42,15 5359,1 +/- 537,0 PMA + Dexa 10 -7 M 47,7 +/- 7,35 -65% *** 4458,5 +/- 520,8 -17% NS PMA + Otanthus-Gly 0,1% 96,9 +/- 15,36 -29% NS 4612,8 +/- 463,3 -13% NS PMA + Otanthus-Gly 0,2% 70,3 +/- 4,39 -48% *** 4036,7 +/- 442,9 -25% *** PMA - Otanthus-Gly 0,5% 48,2 +/-2,64 -64% *** 2963,3 +/- 340,6 -45% *** PMA + Otanthus-Poudre 0,003% 154,2 +/- 17,22 NS 5338,7 +/- 158,2 NS PMA + Otanthus-Poudre 0,006% 92,7 +/- 13,58 -32% NS 4729,0 +/- 381,4 -12% NS PMA + Otanthus-Poudre 0,015% 58,4 +/- 9,99 -57% *** 4572,4 +/- 351,2 -15% ***
Exemple 8 : Effet d’un extrait de cellules méristématiques d’Otanthus maritimus sur l’inhibition du stress oxydatif
Exemple 3 : Effet d’extrait de cellules méristématiques d’Otanthus maritimus sur l’inhibition des médiateurs pro inflammatoires
Des kératinocytes épidermiques humains normaux ont été traitées ou non (témoin) durant 48h par un extrait en poudre solubilisé en éthanol avant dilution dans le milieu de culture, de cellules méristématiques d’Otanthus maritimus. 24h après le début du traitement, les cellules sont irradiées aux UV à 593 kJ/m² pour induire un processus inflammatoire. La viabilité cellulaire après irradiation et traitement est déterminée par l’activité des mitochondries (mesure d’hydrolyse du MTT). Les cytokines pro-inflammatoires IL6 et TNFα sont dosées dans les surnageants des cultures cellulaires et quantifiées par méthode ELISA. Les valeurs obtenues sont ainsi rapportées à la viabilité cellulaire.
Exemple 4 : Effet d’extrait de cellules méristématiques d’Otanthus maritimus sur le renouvellement cellulaire de l’épiderme
L’effet d’un extrait en poudre solubilisé en éthanol avant dilution dans le milieu de culture, de cellules méristématiques d’Otanthus maritimus, sur le renouvellement cellulaire de l’épiderme, a été évaluée par l’étude de la prolifération d’une culture de kératinocytes. Pour ce faire, des kératinocytes épidermiques humains normaux ont été incubés en présence de l’extrait de cellules méristématiques d’ Otanthus maritimus ou du contrôle positif (PE+EGF) pendant 72 ou 144 heures. La prolifération cellulaire a été évaluée par mesure d’un marqueur nucléaire.
Le tirant unique 40 a une extrémité vissée dans un trou taraudé 56 ménagé axialement sur la structure fixe du haut-parleur 26. L’écrou 50 est vissé en butée contre le haut-parleur 26 pour empêcher tout déplacement du haut-parleur 26 le long du tirant unique 40.
La seconde extrémité du tirant unique 40 est vissée dans un trou taraudé 57 ménagé à l’arrière du haut-parleur 27 avec l’écrou 55 serré en butée contre la structure fixe du haut-parleur 27.
Des boulons 60 relient le haut-parleur 26 au rebord circulaire 32 du caisson 15. Ces boulons comprennent une vis engagée depuis l’intérieur du caisson 15 au travers de trous alignés du rebord 32 et du collet périphérique 37 du haut-parleur 26. La tête de la vis est retenue en rotation dans une empreinte de forme complémentaire du rebord 32. Un écrou serré depuis l’extérieur du haut-parleur 26 assure la liaison.
Une bague 65 intermédiaire est interposée entre le caisson 15 et le haut-parleur 27 pour permettre le positionnement angulaire du haut-parleur 27 par rapport au caisson.
Cette bague 65 prolonge la jupe cylindrique 31 du caisson 15 et s’étend radialement vers l’intérieur. Elle délimite intérieurement une ouverture circulaire 70 de réception du haut-parleur 27. Cette ouverture circulaire 70 est de même taille que l’ouverture 20 de réception du haut-parleur 26. La bague 65 possède deux couronnes de trous concentriques pour accueillir des vis de liaison au caisson 15 et au haut-parleur 27.
Une couronne extérieure se situe sur la face plane de la bague 65 le long de la bordure extérieure dans le prolongement du bord extérieur du caisson 15 du côté de l’ouverture 25. Les trous de cette couronne extérieure sont des fentes périphériques 75 positionnées dans l’épaisseur de la bague 65 et dans le prolongement du caisson 15, visible sur la .
Les fentes s’étendant chacune sur 5° d’arc environ et sont séparées d’un pontet s’étendant sur moins de 1° d’arc. Elles couvrent donc l’essentiel de la couronne.
La couronne intérieure se situe sur un cercle de diamètre plus petit correspondant au diamètre du cercle de trous de vis du collet périphérique de fixation 37 du haut-parleur 27.
Le haut-parleur 27 est relié par des boulons 80 à la bague 65. La tête des vis est retenue en rotation dans une empreinte de forme complémentaire de la bague. Les vis étant orientées de l’intérieur de la bague 65 vers l’extérieur du haut-parleur 27. Les écrous sont positionnés depuis la face extérieure du haut-parleur 27.
La bague 65 et le haut-parleur 27 forment un ensemble rotatif 85. Des boulons 90 le relient au caisson 15. Ces boulons sont placés dans les fentes de la couronne extérieure de la bague et maintiennent l’ensemble rotatif 85 au caisson 15 avec des écrous retenus dans des encoches 95 débouchant sur la surface extérieure cylindrique du caisson 15.
Le caisson 15 comporte une ouverture 96 dans une direction orthogonale à l’axe X-X. Cette ouverture 96 est assez large pour permettre de faire passer un outil de serrage des écrous 50, 55 sur le tirant 40.
Une console de fixation 100 est vissée sur cette ouverture 96 par des boulons 105. La console de fixation 100 est propre à assurer la liaison de l’enceinte à la caisse d’un véhicule automobile.
Le montage de l’enceinte acoustique 10 va maintenant être brièvement décrit, en référence à la .
Le haut-parleur 26 est monté sur le caisson 15 en plaçant des vis 60 dans les trous lisses du rebord circulaire 32, en passant par l’intérieur du caisson 15. Ces vis fixent le haut-parleur 26 au caisson en les immobilisant avec des écrous depuis l’extérieur du haut-parleur 26.
Le tirant 40 est vissé dans le trou taraudé 56 du haut-parleur 26 par l’ouverture 25 dans le caisson 15. Le tirant porte les deux écrous 50, 55, préalablement montés. Le premier écrou 50 est serré en butée contre le fond du saladier 33 du haut-parleur 26 immobilisant en rotation le tirant 40.
Le haut-parleur 27 est fixé à la bague 65 en plaçant les boulons 80.
Le canal d’injection 50 peut être prévu dans le poinçon ou dans la matrice 12.
En particulier le canal d’injection 50 peut être agencé dans un support latéral 12.9 de la partie de fond 12.1 de la matrice, le support latéral 12.9 s’engageant dans une encoche/un évidement 15 dans une partie inférieure d’une paroi latérale 12.22.
En particulier, le canal d’injection 50 est agencé dans le support latéral 12.9 de telle manière qu’il est en communication avec la cavité de moule dans une position d’injection ; et, dans une position de compression, le canal d’injection 50 ne communique plus avec la cavité de moule. En pratique, l’extrémité du canal d’injection 50, côté intérieur, ne débouche pas dans la cavité de moule en position de compression. La tête d’injection en elle-même ne sera donc pas en contact avec la surface moulante du moule. En d’autres termes, la tête d’injection est hors de la cavité de moule en position de compression.
Ceci peut par exemple être obtenu par l’obturation du canal d’injection par le contre moule, qui a été déplacé en direction du moule dans la position de compression. Le canal d’injection est ainsi agencé dans le support 12.9 à une hauteur (ou distance par rapport au fond de moule) telle qu’il est en communication avec la cavité de moule en position d’injection, et que ladite extrémité intérieure du canal d’injection est masquée par le contre moule en position de compression.
Selon d’autres variantes, le canal d’injection est prévu dans le poinçon 14, en particulier il peut être agencé de manière traversante de la face supérieure 14.3 vers la face inférieure 14.1 et déboucher dans la cavité de moulage.
Afin de mettre en évidence les caractéristiques techniques et les avantages d’un ensemble de moule selon l’invention, on a représenté à la les étapes d’un procédé de reconditionnement d’un ensemble de moule 10 selon l’invention. A l’étape a) l’ensemble de moule 10 contient une pièce composite (non représentée) obtenue à l’aide d’un procédé RTM, en particulier C-RTM, mis en œuvre dans le moule 10. Les moyens de couplage 20 sont dans la configuration qui unit les parois latérales 12.2 au fond 12.1 : les ergots 28, 28’ sont engagés dans les encoches 24, 24’ des pièces de retenue 22, 22’. C’est la configuration typique à la fin de l’étape de cuisson du process RTM ou C-RTM.
A l’étape b), les moyens de couplage sont déplacés vers la position de nettoyage, dans laquelle les parties saillantes (par ex. les ergots) 30, 30’ viennent en butée dans les encoches 26, 26’ des pièces de retenue 22, 22’. Les parois latérales 12.2 sont alors couplées au poinçon 14 et ne sont plus connectées à la partie de fond de la matrice 12.1. Puis on ouvre le moule, par exemple en soulevant le poinçon 14 ou en abaissant la partie de fond 12.1, et on extrait la pièce composite de sorte à exposer la partie de fond 12.1, notamment sa surface de moulage 12.3 (étape c). Dans ce mouvement de moule, les parois latérales 12.2 sont solidaires du poinçon 14 et sont donc séparées du fond 12.1.
La partie de fond 12.1, notamment sa surface de moulage 12.3, est alors nettoyée/reconditionnée, avant que le moule 10 ne soit de nouveau fermé, par exemple en abaissant le poinçon 14 ou en soulevant la partie de fond de moule 12.1 (étape d).
Outre son nettoyage, d’autres traitements peuvent être appliqués à la surface de moulage 12.3 avant que le moule ne soit refermé ; par exemple un bouche-pore peut être appliqué afin de corriger des défauts d’aspérité de surface.
A l’étape e), les moyens de couplage sont déplacés de la position de nettoyage vers la position opérationnelle. Les parois latérales 12.2 sont alors à nouveau solidaires de la partie de fond 12.1 de la matrice 12, et découplées du poinçon 14. Le moule 10 est ensuite ouvert, par exemple en soulevant le poinçon 14 ou en abaissant la matrice 12 (étape f) et est prêt à recevoir une autre préforme fibreuse pour la fabrication d’une nouvelle pièce composite.
Outillage d’injection pour procédé C-RTM La présente invention concerne le domaine des matériaux composites, et en particulier un outillage d’injection pour des procédés du type moulage par transfert de résine.