INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La phase huileuse de la composition peut comprendre au moins une huile. L’huile peut être choisie parmi des huiles hydrocarbonées, des huiles de silicone, des huiles fluorées et leurs mélanges. Une huile hydrocarbonée convenant à l'invention peut être une huile hydrocarbonée animale, une huile hydrocarbonée végétale, ou une huile hydrocarbonée synthétique.
Une huile hydrocarbonée convenant à l'invention peut en outre éventuellement comprendre des atomes d'oxygène, d'azote, de soufre et/ou de phosphore, par exemple, sous la forme de groupes hydroxyle, amine, amide, ester, éther ou acide, et en particulier sous la forme de groupes hydroxyle, ester, éther ou acide.
Le module de communication 18 est adapté à communiquer selon le même protocole de communication, radio et/ou filaire, que le module de communication 16.
Ainsi, le dispositif de mesure de tension 4 est configuré pour communiquer avec chaque dispositif de mesure de tension 6 selon le protocole de communication choisi.
Chaque dispositif de mesure de courant 6 comporte également un capteur de courant 22, adapté pour prélever des mesures de courant à des intervalles temporels fixés, ou en d’autres termes à pas d’échantillonnage temporel fixé.
Chaque dispositif de mesure de courant 6 est un dispositif auto-alimenté en énergie électrique, via le capteur de courant 22.
Par exemple, le capteur de courant 22 est adapté pour mesurer des valeurs de courant d’un signal électrique alternatif cyclique.
De préférence, le capteur de courant 22 est configuré pour acquérir N échantillons de courant par cycle dudit signal électrique, par exemple N=40.
En d’autres termes, le même nombre N d’échantillons de tension et de courant est obtenu respectivement par le dispositif de mesure de tension et par chaque dispositif de mesure de courant.
Le système 2 est configuré pour effectuer la transmission d’échantillons de tension mesurés, qui sont de préférence horodatés, par le dispositif de mesure de tension 4 aux dispositifs de mesure de courant 6.
Dans un mode de réalisation, les échantillons de tension mesurés sont transmis à chaque cycle du signal électrique.
Chacun de ces dispositifs de mesure de courant 6 effectue en outre l’acquisition d’échantillons de courant par cycle, et ainsi un calcul distribué de mesure de tension par cycle du signal électrique est réalisé, à partir des échantillons de tension reçus et des échantillons de courant acquis.
Afin d’économiser l’énergie électrique consommée par les dispositifs de mesure de tension et de courant, le système 2 est configuré pour mettre en œuvre une compression des échantillons de tension avant leur transmission par le dispositif de mesure de tension 4, et une décompression par chaque dispositif de mesure de courant 6.
Ainsi, avantageusement, la quantité de données émises par le dispositif de mesure de tension 4 et reçues par le ou chaque dispositif de mesure de courant 6 est réduite, ce qui permet de diminuer la durée de communication pour les modules de communication respectifs 16 et 18, dont la consommation électrique est supérieure à la consommation électrique des unités de calcul 14 et 26, qui sont par exemple des processeurs de calcul de type CPU (Central Processing Unit) ou MPU (Microprocessing Unit).
L’unité de calcul électronique 14 est configurée pour exécuter un module 30 de codage permettant de coder, pour chaque cycle du signal électrique, les échantillons de tension en un mot codé. Les échantillons de tension par cycle sont mémorisés dans l’unité de mémoire électronique 12, pour au moins deux cycles successifs.
Dans un mode de réalisation, des échantillons de tension reconstitués par décodage, pour au moins un cycle précédant un cycle courant, sont mémorisés dans l’unité de mémoire électronique 12.
Le module de codage 30 met en œuvre, à partir du deuxième cycle d’une période de transmission de durée choisie, pour un premier cycle et un deuxième cycle successifs, un module 32 de calcul de différences, échantillon par échantillon, entre échantillons du deuxième cycle et échantillons du premier cycle, pour former une série de valeurs de différences à coder.
Selon une variante, le module 32 met en œuvre un calcul de différences de différences (ou double différence) pour former une série de valeurs de différences à coder, sur une série de trois cycles comportant respectivement un premier cycle, et un deuxième cycle et un troisième cycle, comme décrit plus en détail ci-après.
Principe de méthode : On utilise un marquage fluorescent in situ couplé à une analyse d’image pour mesurer l’adhésion des CMN aux membranes des cellules endothéliales microvasculaires dermiques dans des cultures en monocouche en condition inflammatoire traitées ou non avec l’extrait 1A ou l’extrait 2A.
Protocole : Des cellules endothéliales microvasculaires dermiques humaines sont prétraitées pendant 18h avec l’extrait 1A ou l’extrait 2A à la concentration finale respective de 0,025% et 0,05%. Les cellules endothéliales sont ensuite stimulées avec du TNF-α à 0,2 ng/ml et traitées en concomitance pendant 4h avec l’extrait 1A ou l’extrait 2A à la concentration finale respective de 0,025% et 0,05%. Les cellules non traitées (NT) sont utilisées comme contrôle. En parallèle des traitements, les CMN sont marquées à la calcéine pendant 1h avant d’être mises en contact avec les cellules endothéliales préalablement stimulées et traitées. Après 1h d’adhésion des CMN, les monocouches de cellules endothéliales sont lavées avec un tampon phosphate salin et le nombre de CMN adhérées est mesuré par lecture de la fluorescence sur un spectrophotomètre-imageur Cytation 5 (Biotek) avec les filtres adéquates. Les mesures de fluorescence par analyse d’image sont effectuées sur des paramètres communs d’acquisition.
L’étude est basée sur 3 expériences indépendantes (n=3). Le test statistique est le t-test non paramétrique Mann-Whitney pour comparer l’adhésion des CMN aux membranes des cellules endothéliales microvasculaires dermiques NT par rapport aux cellules endothéliales traitées avec l’extrait 1A ou l’extrait 2A.
R é sultats :
Les résultats sont exprimés en % par rapport aux cellules NT et sont représentés dans les tableaux 7 et 8. Les valeurs sont exprimées en moyenne ± écart type sur les 3 expériences (n=3). Tableau 7 : Adhésion des CMN (en % par rapport aux cellules non traitées) dans des cellules endothéliales microvasculaires dermiques humaines traitées avec l’extrait 1A à 0,025% Tableau 8 : Adhésion des CMN (en % par rapport aux cellules non traitées) dans des cellules endothéliales microvasculaires dermiques humaines traitées avec l’extrait 2A à 0,05%
Les extraits selon l’invention induisent une diminution significative de l’adhésion des CMN (-35% vs NT, pour l’extrait 1A, -43% vs NT, pour l’extrait 2A) aux membranes des cellules endothéliales microvasculaires dermiques dans des cultures en monocouche en condition inflammatoire par rapport au non traité. Le solvant d’extraction seul n’induit pas de diminution du nombre de CMN adhérées (données non présentées). Les extraits 1A et 2A diminuent la perméabilité vasculaire en condition inflammatoire, c’est-à-dire la fuite des globules blancs et rouges dans l’espace extracellulaire et par conséquent ils induisent une amélioration de la fonction barrière endothéliale.
Exemple 5 : Effet de l’extrait 1 A et de l’extrait 2 A selon l’invention sur l’augmentation de la résistance électrique trans-endothéliale (TEER) en condition inflammatoire dans des cultures 2D de cellules endothéliales microvasculaires dermiques humaines.
Principe de méthode : On utilise la technique de la TEER ( Trans-Endothelial Electrical Resistance ) pour mesurer la perméabilité membranaire in vitro d’une monocouche de cellules endothéliales microvasculaires dermiques en condition inflammatoire traitées ou non avec l’extrait 1A ou l’extrait 2A. La TEER est une technique quantitative qui mesure l’intégrité de la barrière de cellules endothéliales grâce à 2 électrodes placées dans chacun des deux compartiments : 1 courant passe à travers la monocouche et mesure la résistance électrique de la barrière cellulaire en Ohms. Ainsi, en condition non inflammatoire où les cellules sont cohésives, la résistance électrique des cellules est forte (fonction barrière endothéliale renforcée) alors qu’en condition inflammatoire où les cellules sont dissociées, la résistance électrique des cellules est faible (fonction barrière endothéliale altérée).
Protocole : Des cellules endothéliales microvasculaires dermiques humaines sont prétraitées pendant 24h avec l’extrait 1A ou l’extrait 2A à la concentration finale respective de 0,01% et 0,07%. Les cellules endothéliales sont ensuite stimulées avec du TNF-α à 0,2 ng/ml et traitées en concomitance pendant 24h avec l’extrait 1A ou l’extrait 2A à la concentration finale respective de 0,01% et 0,07%. Les cellules non traitées (NT) sont utilisées comme contrôle. L’intégrité de la barrière endothéliale a été évaluée en mesurant en temps réel la résistance électrique trans-endothéliale des cellules (en Ohms) grâce à un système calibré composé de deux électrodes.
L’étude est basée sur 3 expériences indépendantes (n=3). Le test statistique est le t-test non paramétrique Mann-Whitney pour la résistance électrique trans-endothéliale des cellules endothéliales microvasculaires dermiques NT par rapport aux cellules endothéliales traitées avec l’extrait 1A ou l’extrait 2A.
Résultats : Les résultats sont exprimés en % par rapport aux cellules NT et sont représentés dans les tableaux 9 et 10. Les valeurs sont exprimées en moyenne ± écart type sur les 3 expériences (n=3). Tableau 9 : Mesure de la résistance électrique trans-endothéliale (en % par rapport aux cellules non traitées) dans des cellules endothéliales microvasculaires dermiques humaines traitées avec l’extrait 1A à 0,01% Tableau 10 : Mesure de la résistance électrique trans-endothéliale (en % par rapport aux cellules non traitées) dans des cellules endothéliales microvasculaires dermiques humaines traitées avec l’extrait 2A à 0,07%
Les extraits selon l’invention induisent une augmentation significative (+111% vs NT, pour l’extrait 1A, +160% vs NT pour l’extrait 2A) de la résistance électrique trans-endothéliale dans des cultures en monocouche en condition inflammatoire par rapport au non traité. Le solvant d’extraction seul n’induit pas d’augmentation de la résistance électrique trans-endothéliale (données non présentées). Les extraits 1A et 2A augmentent la fonction barrière endothéliale en condition inflammatoire, et par conséquent ils induisent une diminution de la perméabilité vasculaire.
Exemple 6 : Effet de l’extrait 1 A sur l ’ augmentation de l ’ expression transcriptomique du g è ne HMOX-1, qui code une enzyme de d é gradation de l ’ h é moglobine, dans des cultures 2D de fibroblastes dermiques humains.
Principe de méthode : On utilise la technique de PCR ( Polymerase Chain Reaction ) en temps réel pour mesurer l’expression du gène HMOX-1 (Heme oxygenase 1) dans des cultures en monocouche de fibroblastes dermiques humains traités ou non avec l’extrait 1A.
. Protocole : Des fibroblastes dermiques humains, issus de paupières et de poches, sont traités pendant 6h avec l’extrait 1A à la concentration finale de 0,025%. Les cellules non traitées (NT) sont utilisées comme contrôle. Les cellules sont lavées avec un tampon phosphate salin puis lysées pour l’extraction des ARN. Après dosage et validation de la qualité des ARN, l’expression relative du gène HMOX-1 est évaluée par PCR en temps réel.
: L’étude est basée sur 3 expériences indépendantes (n=3). Le test statistique est le t-test non paramétrique Mann-Whitney pour comparer l’expression du gène HMOX-1 dans des cultures de fibroblastes dermiques humains NT par rapport aux fibroblastes dermiques traités avec l’extrait 1A.
Plus précisément, pour faire basculer le commutateur 100 de l’état bloqué à l’état passant, on chauffe la région 109 au moyen de l’élément chauffant 113, par exemple à une température T1 et pendant une durée d1. La température T1 et la durée d1 sont choisies de sorte à provoquer un changement de phase du matériau de la région 109 depuis la phase amorphe vers la phase cristalline. La température T1 est par exemple supérieure à une température de cristallisation et inférieure à une température de fusion du matériau de la région 109. À titre d’exemple, la température T1 est comprise entre 150 et 350 °C et la durée d1 est inférieure à 1 µs. Dans le cas où la région 109 est en tellurure de germanium, la température T1 est par exemple égale à environ 300 °C et la durée d1 est par exemple comprise entre 100 ns et 1 µs.
À l’inverse, pour faire basculer le commutateur 100 de l’état passant à l’état bloqué, on chauffe la région 109 au moyen de l’élément chauffant 113, par exemple à une température T2 supérieure à la température T1, et pendant une durée d2 inférieure à la durée d1. La température T2 et la durée d2 sont choisies de sorte à provoquer un changement de phase du matériau de la région 109 depuis la phase cristalline vers la phase amorphe. La température T2 est par exemple supérieure à la température de fusion du matériau à changement de phase. À titre d’exemple, la température T2 est comprise entre 600 et 1 000 °C et la durée d2 est inférieure à 500 ns. Dans le cas où la région 109 est en tellurure de germanium, la température T2 est par exemple égale à environ 700 °C et la durée d2 est par exemple égale à environ 100 ns.
Le commutateur 100 est dit « à chauffage indirect », l’élévation de température du matériau à changement de phase s’obtenant par circulation d’un courant à travers un élément chauffant électriquement isolé du matériau à changement de phase, par opposition aux commutateurs de type « à chauffage direct » qui sont dépourvus d’élément chauffant et dans lesquels l’élévation de température résulte d’une circulation de courant directement à travers le matériau à changement de phase. Dans le cas d’un commutateur à chauffage direct, les électrodes de commande sont par exemple connectées à deux côtés opposés de la région en matériau à changement de phase, par exemple le long d’une direction orthogonale au chemin de conduction du commutateur. Un inconvénient des commutateurs à chauffage direct tient au fait que, lorsque le commutateur est passant, un chemin de conduction électrique est créé à travers le matériau à changement de phase entre les électrodes de commande et les électrodes de conduction du commutateur. Cela entraîne des courants de fuite qui perturbent le signal transmis entre les électrodes de conduction.
Pour répondre aux contraintes de diverses applications, par exemple dans le domaine des communications radiofréquence, il est souhaitable que le commutateur 100 présente un facteur de mérite (« figure of merit », en anglais) le plus faible possible. Dans la présente description, le facteur de mérite d’un commutateur correspond à un produit d’une résistance R ON à l’état passant par une capacité C OFF à l’état bloqué de ce commutateur.
La résistance à l’état passant R ON des commutateurs de la présente description est définie par la relation suivante : [Math 1]
Dans la relation Math 1 ci-dessus, L, W et T désignent respectivement la longueur, la largeur et l’épaisseur de la région 109 en matériau à changement de phase, la longueur L et la largeur W correspondant à des dimensions de la région 109 mesurées le long de directions respectivement parallèles et orthogonales à la direction de conduction du commutateur, et σ ON désigne une conductivité du matériau à changement de phase (exprimée en siemens par mètre) lorsque celui-ci se trouve dans sa phase cristalline.
Afin de réduire le facteur de mérite du commutateur 100, on pourrait par exemple diminuer sa résistance à l’état passant R ON en augmentant l’épaisseur T de la région 109 en matériau à changement de phase. Cela entraînerait toutefois une augmentation indésirable des durées de commutation, ou une baisse de la vitesse de commutation, entre les états passant et bloqué. En effet, pour une même tension de commande, plus la région 109 est épaisse et plus les durées d1 et d2, correspondant respectivement aux durées de transition entre la phase amorphe et la phase cristalline et entre la phase cristalline et la phase amorphe, sont longues. Pour réduire les durées d1 et d2, on pourrait alors être tenté d’augmenter la tension de commande de l’élément chauffant 113 mais cela provoquerait une augmentation indésirable de la consommation énergétique du commutateur 100.
La est une vue en perspective, schématique et partielle, d’un exemple d’un commutateur 300 à base d’un matériau à changement de phase selon un mode de réalisation. La est une vue en coupe, selon le plan AA de la , du commutateur 300 de la . Le commutateur 300 des figures 3 et 4 comprend des éléments communs avec le commutateur 100 des figures 1 et 2. Ces éléments communs ne seront pas détaillés à nouveau ci-après.
Selon un mode de réalisation, le commutateur 300 comprend un ou plusieurs piliers 301 (plusieurs dizaines de piliers 301, dans l’exemple représenté) s’étendant dans la région 109 en matériau à changement de phase. Plus précisément, dans l’exemple illustré en figures 3 et 4, les piliers 301 s’étendent verticalement à travers toute l’épaisseur T de la région 109.
Selon un mode de réalisation, le ou les piliers 301 sont en un matériau présentant une conductivité thermique supérieure à celle du matériau à changement de phase de la région 109. À titre d’exemple, les piliers 301 sont en un matériau électriquement isolant et thermiquement conducteur, par exemple le nitrure de silicium, le nitrure d’aluminium, etc. En variante, les piliers 301 peuvent être en un matériau électriquement et thermiquement conducteur, par exemple un métal. Toutefois, pour une mise en œuvre du commutateur 300 dans des applications de communication radiofréquence, l’utilisation de piliers 301 en un matériau électriquement isolant est privilégiée afin de limiter ou d’éviter l’apparition de phénomènes capacitifs parasites.
Dans l’exemple représenté, les piliers 301 présentent chacun, en vue de dessus, une section sensiblement circulaire. Cet exemple n’est toutefois pas limitatif, le ou les piliers 301 pouvant présenter une forme quelconque, par exemple une section de forme rectangulaire ou carrée. À titre d’exemple, chaque pilier 301 présente une dimension latérale maximale (par exemple un diamètre, dans l’exemple représenté où les piliers ont une section sensiblement circulaire) égale à environ 300 nm. En outre, chaque pilier 301 est par exemple séparé des piliers 301 voisins par une distance de l’ordre de 300 nm. Les piliers 301 sont par exemple répartis selon un motif périodique. Bien que l’on ait illustré un exemple dans lequel le commutateur 300 comporte quelques dizaines de piliers 301, le commutateur 300 peut comporter un nombre quelconque de piliers 301.
Un avantage résultant de la présence des piliers 301 tient au fait que la chaleur produite par l’élément chauffant 113 est propagée plus efficacement dans la région 109 du commutateur 300. En particulier, par rapport au commutateur 100 dont la région 109 est chauffée principalement depuis sa face supérieure, la chaleur provenant de l’élément chauffant 113 du commutateur 300 se diffuse en outre au cœur du matériau à changement de phase de la région 109. Le commutateur 300 présente ainsi une efficacité thermique supérieure à celle du commutateur 100.
Le même raisonnement peut être appliqué si le décalage apparait dans l’autre sens, correspondant à des puissance E,P, L décroissantes (les deux situations symétriques pouvant apparaitre avec une égale probabilité d’occurrence de 0,5, on ne développe qu’un cas de décalage avec une probabilité de 1)
Soit,
Suivant la même approche que pour la détermination de l’expression de la Pfa,
Contrairement à l’expression de la Pfa, où il était supposé une absence de biais, donc une proximité de la balise avec la position réelle du récepteur qui autorisait à retenir l’hypothèse que était petit devant le support de corrélation du code, et donc que , ceci n’est plus autorisé sans précaution préalable dans le cas du calcul de la Pnd.
Dans le cas de la Pnd, on suppose qu’il existe bien un biais et on évalue le risque de ne pas l’identifié. Ce biais de position du maximum de corrélation peut être a priori à n’importe quelle distance de la position réelle du récepteur, mais quand même limitée à la distance de corrélation d’un chip de code 1µs dans le cas GPS C/A (300m).
Une difficulté liée au traitement de signaux fortement biaisés serait que le niveau de leur corrélation avec le code local serait forcément faible (du fait du biais important) , et donc d’autant plus susceptible de générer des non détections à faible rapport à bruit.
L’approche retenue pour palier ce problème est de ne sélectionner que des signaux à rapport signal à bruit suffisamment élevés donc présentant des biais assez faibles et susceptible de n’entrainer qu’un nombre limités de non détections liées à une trop grande dispersion du bruit de corrélation.
Ce seuil sur le rapport signal à bruit doit être défini dans la bande d’intégration cohérente de la fonction de corrélation.
Par exemple, si on retient un CN0 théorique nominal de 43dB/Hz, le SNR dans 50Hz n’est plus que de 43-17=26dB, et en prenant une hypothèse de facteur de bruit (NF) de -3dB en entrée du récepteur, le seuli de détection du SNR minimum ne serait alors plus que de 23dB (sans compter d’éventuelle integrations non cohérentes qui pourraient permettre de remonter le SNR.
Sous cette hypothèse on peut à nouveau faire l’hypothèse que ) et donc appliquer pour le calcul de Pnd par axe satellite une expression équivalente à celle de la Pfa :
Calcul du rayon de protection associé au monitoring MAC
Le rayon de protection est déterminé essentiellement dans l’objectif de minimiser le risque de non intégrité, c’est-à-dire de ne pas pouvoir réussir à détecter des biais sur la position de la fonction de corrélation en dessous d’un seuil de distance minimal.
Dans le cas du monitoring du PVT utilisé dans des solutions aéronautiques, on ne retient que des erreurs qui sont liées à des pannes satellites et non détectées par le système GNSS, et il est supposé que l’environnement local et le récepteur lui-même sont suffisamment bien défini et controlés par ailleurs pour qu’il ne soit pas nécessaire de les surveiller. Le RAIM s’intéresse donc à des pannes satellites uniques et rares (#10-4 occurrence /heure), dont le taux d’occurrence participe par lui-même à viser des risques de non intégrité très faibles de l’ordre de 10-7 par heure ; dans ces cas la probabilité de non détection de l’algorithme de monitoring RAIM reste à un niveau raisonnable de l’ordre de 10-3.
Ce n’est plus le cas de solutions de navigations adaptées à la navigation terrestre, puisque de multiples sources d’erreurs peuvent cohabitées simultanément.
Avantageusement, cela permet de coder les échantillons de tension du cycle initial de la nouvelle période de transmission, et par conséquent d’obtenir un codage par différences plus efficace.
Il est à noter qu’en plus des séries de valeurs de différences par cycle, des informations d’horodatage (en anglais « timpestamp ») sont transmises pour permettre la réalisation d’une synchronisation par les dispositifs de mesure de courant, en particulier pour permettre une synchronisation entre horloges du dispositif de mesure de tension et de chaque dispositif de mesure de courant. Par exemple, l’information d’horodatage est également compressée, par exemple par une compression par double différence. Tout procédé de synchronisation connu peut être mis en œuvre pour réaliser une telle synchronisation.
La est un synoptique des principales étapes d’un procédé distribué de mesure de puissance électrique, mises en œuvre par un dispositif de mesure de courant, dans le premier mode de réalisation.
Dans ce premier mode de réalisation, chaque dispositif de mesure de courant reçoit des trames comportant des mots codés, chaque mot codé comportant des données représentatives des échantillons de tension par cycle, obtenus par les étapes de procédé décrites en référence à la .
Ce procédé comporte une étape 70 de réception de trames de communication, chaque trame comportant un mot codé correspondant à un cycle de signal électrique, et une étape 72 de mémorisation des mots codés extraits.