INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présente invention permet de réaliser une gazéification hydrothermale optimisant tous les avantages de cette dernière : transformer des mélanges complexes contenant des matières solides organiques et non organiques en produits gazeux, liquides et de solides valorisables. Ceci grâce à l'interconnexion de plusieurs étapes de traitement et de récupérations sélectives, tout en minimisant les contraintes de coûts grâce à une homogénéisation parfaite de la biomasse d’entrée en particulier due à une diminution drastique de la viscosité.
L’invention concerne un procédé de traitement d’un mélange M1 comprenant au moins de la matière organique, ledit procédé comprenant :
une étape d’hydrolyse du mélange M1 à une température allant de 70 à 165°C et à une pression allant de 2 à 8 bars permettant d’obtenir un mélange hydrolysé M1h, une mise sous pression d’au moins une fraction du mélange hydrolysé M1h, une étape de chauffage du mélange M1h issu de l’étape b) afin d’obtenir un mélange M2, une première étape de séparation d’au moins une fraction du mélange M2 issu de l’étape c) afin d’obtenir un premier flux enrichi en matière inorganique M3 et un premier flux appauvri en matière inorganique M4, une étape de chauffage mise en œuvre sur au moins une fraction du premier flux appauvri en matière inorganique M4, une deuxième étape de séparation d’au moins une fraction du premier flux appauvri en matière inorganique M4 issu de l’étape e) afin d’obtenir un deuxième flux enrichi en matière inorganique M5 et un deuxième flux appauvri en matière inorganique M6, une étape de gazéification hydrothermale mise en œuvre sur au moins une fraction du deuxième flux appauvri en matière inorganique M6 afin d’obtenir au moins un flux M8 comprenant du gaz et un effluent liquide.
Selon un mode de réalisation du procédé de l’invention, l’étape de mise sous pression b) permet de monter la pression du mélange hydrolysée M1h à une pression de 150 à 300 bars et/ou l’étape de chauffage c) permet de chauffer le mélange M1h issu de l’étape b) à une température allant de 200 à 350°C.
Selon un mode de réalisation du procédé de l’invention, l’étape de chauffage e) permet de chauffer tout ou partie du premier flux appauvri en matière inorganique M4 à une température allant de 300°C à moins de 600°C.
Selon un mode de réalisation du procédé de l’invention, l’étape de mise sous pression b) porte le mélange hydrolysé M1h à une pression allant de 150 à 220 bars, ledit procédé comprenant en outre une mise sous pression du premier flux appauvri en matière inorganique M4 issu de l’étape d), mise en œuvre en amont du chauffage de l’étape e).
De préférence, le premier flux appauvri en matière inorganique M4 issu de l’étape d) est porté à une pression supérieure ou égale à 225 bars afin d’obtenir un flux M4’ et l’étape de chauffage e) permet de chauffer le flux M4’ à une température allant de 400°C à moins de 600°C.
Selon un mode de réalisation du procédé de l’invention, l’étape de gazéification comprend une étape de séparation permettant d’obtenir un flux M7 enrichi en matière inorganique et le flux M8.
Selon un mode de réalisation, le procédé de l’invention comprend en outre au moins une étape de récupération d’au moins d’une fraction de la matière inorganique sous forme de sels, ladite étape de récupération étant mise en œuvre sur au moins une fraction d’un flux choisi parmi :
le premier flux enrichi en matière inorganique M3 et le deuxième flux enrichi en matière inorganique M5 le flux M7 enrichi en matière inorganique.
Selon un mode de réalisation du procédé de l’invention, le mélange M1 comprend de 5 à 50% en poids de matières solides, de préférence de 15 à 25% en poids de matière solides, par rapport au poids total du mélange M1.
Selon un mode de réalisation du procédé de l’invention, le premier flux enrichi en matière inorganique M3 issu de l’étape d) comprend de la silice, de préférence en une proportion allant de 10 à 30% en poids, par rapport au poids total sec du premier flux enrichi en matière inorganique M3.
Selon un mode de réalisation du procédé de l’invention, le deuxième flux enrichi en matière inorganique M5 issu de l’étape f) comprend du phosphore, de préférence en une proportion allant de 1 à 20% en poids, par rapport au poids total sec du flux enrichi en matière inorganique M5.
La est un graphique illustrant l’occurrence des LSPI d’un moteur à essence avec et sans utilisation de l’additif de l’invention.
En effet, le graphique de la résulte d’un essai expérimental réalisé avec la formulation chimique de l’additif de l’invention et avec des concentrations de 55 vol% en solvant, 35 vol% de dérivés de la diphénylamine et 10 vol% d’antioxydants.
L’essai expérimental a été réalisé sur un moteur essence à injection directe latérale et ayant 4 cylindres, et afin de simuler des conditions d’utilisation réelles, l’additif de l’invention a été mélangé avec une huile moteur de bonne qualité et une autre huile considérée comme étant de mauvaise qualité.
Le ratio de mélange de l’additif à l’essence est de préférence compris entre 1:200 et 1:300, et encore plus préférentiellement de 1:250, i.e. utilisation d’un litre d’additif pour 250 litres d’essence par exemple.
Parallèlement, la combustion du mélange a été observée en utilisant un carburant essence de mauvaise qualité et avec l’additif de l’invention, ainsi qu’avec ledit carburant, mais sans l’additif.
En référence à la , les chambres de combustion du moteur a connu plusieurs pressions P, et les LSPI ont eu lieu uniquement en utilisant le carburant ne comprenant pas l’additif, notamment dans pressions allant de 110 à 150 bars.
En effet, l’occurrence N des LSPI de la concerne uniquement le carburant de mauvaise qualité n’ayant pas été mélangé avec l’additif de l’invention.
Dans le même essai, aucun LSPI n’a eu lieu en utilisant un mélange de carburant de mauvaise qualité avec l’huile de bonne ou mauvaise qualité ainsi que l’additif de l’invention, et cela, peu importe la pression de la chambre de combustion.
Dans cette configuration, l'additif améliore nettement la qualité du carburant médiocre et élimine les phénomènes de pré-inflammation (LSPI).
Avantageusement, le mélange de l’additif de l’invention avec un carburant de mauvaise qualité permet de préserver la santé mécanique globale et la longévité des moteurs à essence modernes des véhicules automobiles.
Agro combustible Manden® Manden® est un agro pellet haute performance de la norme NF ISO 17225-2 à 6
L’agro pellet Manden® est une alternative aux pellets de bois.
L’agro pellet Manden® est un bio combustible pouvant être utilisé dans les unités de cogénération en remplacement des combustibles fossiles.
Dispositif de production de granulés à base de coques d’arachides comprenant :
a) une unité de granulation pour coques d’arachides.
b) une unité d’adjonction d’additif bio pour réduire le taux de cendre des granulés de coques d’arachides, en vue d’optimiser la combustion des coques d’arachides dans les foyers à lits fluidisés.
La face de contact 44C est en contact avec une partie de la première partie de moule 14A dans la position fermée du moule 14.
La face de contact 44C relie la face d’appui 44A aux faces d’actionnement 44B1 et 44B2.
Comme visible sur la , ladite première partie correspondante 44 1 de l’organe agencées dans le premier logement 54 dans la position fermée du moule 14 comprend la première face d’actionnement 44B1, une partie de la face d’appui 44A agencée en regard de la première face d’actionnement 44B1 selon la direction de translation T et ladite partie de la face de contact 44C.
Ladite deuxième partie correspondante 44 2 de l’organe d’actionnement 44 destinée à être agencée dans le deuxième logement 56 dans la position fermée du moule 14 comprend la deuxième face d’actionnement 44B2, une partie de la face d’appui 44A agencée en regard de la deuxième face d’actionnement 44B2 selon la direction de translation T et ladite partie de la face de contact 44C.
Le vérin 46 est configuré pour translater le coulisseau 16 entre la position intermédiaire de désengagement et la position de démoulage uniquement, lorsque le moule 14 est dans la position ouverte.
En d’autres termes, le vérin 46 est configuré pour entraîner la translation du coulisseau 16 depuis la position intermédiaire de désengagement dans la position de démoulage et inversement.
En d’autres termes, entre la position de moulage et la position intermédiaire de désengagement du coulisseau 16, le vérin 46 est inactif, c’est-à-dire qu’une tige 72 du vérin 46 est immobile.
Dans le mode de réalisation décrit ici, l’outil de moulage 10 comprend un unique vérin 46.
Le vérin 46 est relié au coulisseau 16.
Le vérin 46 est agencé sensiblement au centre du coulisseau 16 selon la direction transversale Y.
En particulier, le vérin 46 est configuré pour être actionné selon une loi de commande prédéfinie. Par exemple, le vérin 46 est pilotable par une presse à injecter.
La loi de commande prédéfinie dépend de la position du coulisseau 16.
Par exemple, la loi de commande prédéfinie dépend de la position du coulisseau 16 et de la position du moule 14.
La loi de commande prédéfinie peut être vue comme une fonction prenant en paramètre d’entrée la position du coulisseau 16 et en sortie la commande du vérin 46 reliée au coulisseau 16.
Par exemple, la loi de commande prédéfinie comprend l’actionnement du vérin 46 une fois que le coulisseau 16 est dans la position intermédiaire de désengagement pour translater le coulisseau de la position intermédiaire de désengagement dans la position de démoulage.
Ainsi, la loi de commande prédéfinie délivre une commande d’activation du vérin 46 lorsque la position du coulisseau 16 est égale à la position intermédiaire de désengagement.
12 moyens de réflexion d’ondes acoustiques
15 dispositif de solidarisation des moyens d’émission et des moyens de réception au lien
111 première position
121 seconde position
122 couche d’un matériau antisalissure
Télémètre optique multi-cibles Le domaine technique est celui de la télémétrie optique.
ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE La détection d’objet et la mesure de distance par télémétrie optique sont de plus en plus répandues. Un télémètre optique, permettant de mesurer la distance à laquelle est située une cible, comprend typiquement une source lumineuse, par exemple une diode laser, un détecteur de lumière tel qu’une photodiode, et un système optique pour mettre en forme le faisceau lumineux produit par la source, et pour collecter la lumière rétroréfléchie (ou rétrodiffusée) par la cible afin de la focaliser sur le détecteur. Ce système optique peut comprendre une optique de collimation pour collimater le faisceau émis par la source, une autre optique de collimation pour focaliser la lumière collectée sur le détecteur.
La distance à laquelle se trouve la cible peut par exemple être déterminée par une mesure de temps de vol d’une impulsion lumineuse, jusqu’à la cible, aller et retour. Elle peut aussi être déterminée par une mesure d’un déphasage du signal lumineux rétroréfléchi, lorsque la source émet un signal lumineux modulé.
Quoiqu’il en soit, un tel télémètre optique fournit seulement une indication d’une distance moyenne à laquelle se trouve un objet, ce qui peut s’avérer insuffisant pour certaines applications de télémétrie (pluralité d’objets à suivre, ou objet complexe comprenant plusieurs parties dont on veut connaitre les positions). La plupart des télémètres optiques actuels sont par ailleurs assez encombrants.
RESUME Pour remédier au moins en partie aux limites de l’art antérieur, la présente technologie concerne alors un télémètre optique multi-cibles comprenant : une source de lumière, apte à délivrer des impulsions lumineuses, un détecteur de lumière, un premier système de collimation, et au moins un deuxième système de collimation, chaque système de collimation comprenant un port d’entrée, un port de sortie, et un système optique agencé pour émettre une impulsion aller reçue par le port d’entrée, vers une zone de mesure du système de collimation, et pour collecter une impulsion retour provenant de cette zone de mesure et transmettre l’impulsion retour par le port de du système de collimation, et un dispositif de liaison par fibres optiques qui relie les ports d’entrée respectifs des différents systèmes de collimation à la source de lumière, et qui relie les ports de sortie respectifs de ces systèmes de collimation au détecteur, le dispositif de liaison étant agencé de sorte que les impulsions retour atteignent ledit détecteur à des instants différents.
Le caractère fibré du télémètre permet de déporter les systèmes de collimation, qui jouent un rôle de têtes de mesure, à distance de la partie électronique du télémètre, partie qui comprend notamment la source et le détecteur de lumière. Cette configuration est intéressante car elle permet de réduire l’encombrement du système au niveau de chaque tête de mesure, par rapport à un télémètre monolithique. Par ailleurs, chaque tête de mesure peut alors être dépourvue d’électronique, ce qui la rend compatible avec des environnements sévères en termes de perturbations électromagnétiques ou de température.
Par ailleurs, dans ce dispositif, les positions de plusieurs cibles peuvent être déterminées avec une seule source et un seul détecteur, grâce à la forme de multiplexage temporel mise en œuvre dans ce télémètre. En effet, comme le dispositif de liaison par fibres optiques est agencé pour que les différentes impulsions retour atteignent le détecteur à des instants différents, ces différentes impulsions peuvent être distinguées l’une de l’autre, dans le signal électrique délivré par ce détecteur, ce qui permet de réaliser une mesure de distance pour la première tête de mesure, et pour la deuxième tête de mesure, de manière indépendante, avec un seul détecteur.
Pouvoir utiliser une seule source et un seul détecteur permet de réduire la quantité de matériel nécessaire pour réaliser ce télémètre, ainsi que sa consommation électrique. Cela permet aussi de s’affranchir d’une éventuelle disparité entre sources, ou entre détecteurs (disparité de temps de réponse par exemple). Enfin, cela facilite un pilotage coordonné, par exemple synchronisé, de ces différentes mesures de distances.
Les différentes cibles, détectées par le télémètre, peuvent correspondre à plusieurs objets différents (par exemple plusieurs éléments d’un aéronef ; à titre d’exemples non exhaustifs, un train d’atterrissage, un ou des éléments de translation de l’inverseur de poussée – ou slider en anglais -, les volets, ou encore les ailerons) dont on veut suivre les positions. Ces différentes cibles peuvent aussi correspondre à différentes parties d’un même objet.
La présente technologie concerne en particulier un télémètre multi-cibles, comprenant : une source de lumière, apte à délivrer des impulsions lumineuses de durée Δt, un détecteur de lumière, un premier système de collimation, et au moins un deuxième système de collimation, chaque système de collimation comprenant un port d’entrée et un port de sortie, et un dispositif de liaison par fibres optiques comprenant : une première fibre optique aller et une deuxième fibre optique aller connectées respectivement au port d’entrée du premier et du deuxième système de collimation, et reliées toutes deux à la source de lumière, et une première fibre optique retour, et une deuxième fibre optique retour connectées respectivement au port de sortie du premier et du deuxième système de collimation, et reliées toutes deux au détecteur de lumière, et dans lequel la différence de temps de parcours est supérieure à la durée , étant la somme des longueurs respectives L 1,A et L 1,B de la première fibre aller et de la première fibre retour, étant la somme des longueurs respectives L 2,A et L 2,B de la deuxième fibre aller et de la deuxième fibre retour, et v étant la vitesse de propagation de la lumière dans lesdites fibres.
- une formation de régions conductrices dopées de type N réalisée simultanément avec le dopage de la couche de polysilicium, et
- une formation d’un contact métallique en surface de ladite région de grille réalisée simultanément avec la formation du premier contact métallique et du deuxième contact métallique.
Une cointégration de diodes Schottky avec des transistors MOS permet de fabriquer « gratuitement » les diodes Schottky dans un même procédé, notamment lors des étapes de formation des régions de grille, source et drain ainsi que lors de la formation des contacts métalliques. Par « gratuitement », on entend que le procédé ne nécessite pas d’étapes supplémentaires dédiées exclusivement à la formation des diodes Schottky et permet donc de réduire le nombre d’étapes pour la fabrication du dispositif semiconducteur IC, ce qui réduit ainsi le coût et le temps de production d’un tel dispositif IC.
La illustre schématiquement un dispositif semiconducteur IC comprenant au moins une diode Schottky, par exemple trois diodes D_SCH1, D_SCH2 et D_SCH3, sur un substrat SUB. Le matériau du substrat SUB est typiquement du silicium. Les diodes D_SCH1, D_SCH2 et D_SCH3 comportent une couche de polysilicium POLY disposée sur une couche diélectrique STI.
La couche diélectrique STI est typiquement une tranchée d’isolation électrique peu profonde (usuellement désignée par le terme « Shallow Trench Isolation » en anglais) et est adaptée pour isoler électriquement la couche de polysilicium POLY du substrat SUB. La couche diélectrique STI s’étend en profondeur dans le substrat SUB, par exemple depuis la surface du substrat SUB et a une épaisseur E1 comprise entre 200nm et 1000 nm.
La couche de polysilicium POLY, également nommé poly-Si, est de préférence une couche commune aux diodes D_SCH1, D_SCH2 et D_SCH3 et a une épaisseur E2 comprise entre 50 nm et 200 nm.
Chaque diode Schottky D_SCH1, D_SCH2 et D_SCH3 comporte une jonction comprenant une région de cathode, correspondant à une première région CA, et une région d’anode correspondant à une deuxième région AN de la couche de polysilicium POLY. La première région CA est dopée de type N contrairement à la deuxième région AN qui n’est pas dopée. La première région CA a une concentration en ion comprise entre 1 e 13 et 1 e 16 atomes/cm 3 .
Par ailleurs, les diodes Schottky D_SCH1, D_SCH2 et D_SCH3 comportent un premier contact métallique CA_MC et un deuxième contact métallique AN_MC. Le premier contact métallique CA_MC est disposé en surface de la première région CA de chacune des diodes et le deuxième contact métallique AN_MC est disposé en surface de la deuxième région AN de chacune des diodes de sorte que le premier contact métallique CA_MC et le deuxième contact métallique AN_MC sont adaptés à être isolés électriquement l’un de l’autre. En particulier, le premier contact métallique CA_MC et le deuxième contact métallique AN_MC sont suffisamment éloignés l’un de l’autre pour empêcher toute connexion électrique entre le premier contact CA_MC et le deuxième contact AN_MC. L’homme du métier saura déterminer la distance entre le premier contact métallique CA_MC et le deuxième contact métallique AN_MC pour permettre de les isoler électriquement. Par exemple, on peut prévoir une distance comprise entre 100 nm et 2µm.
Avantageusement, le premier contact métallique CA_MC et le deuxième contact métallique AN_MC sont isolés l’un de l’autre par une couche d’oxyde MSK_SIL s’étendant sur la couche de polysilicium POLY. Le matériau de la couche d’oxyde MSK_SIL peut être de l’oxyde de silicium SiO 2 par exemple. La couche d’oxyde MSK_SIL a une épaisseur E3 comprise entre 1 nm et 50 nm.
La couche d’oxyde MSK_SIL permet de garantir une meilleure isolation électrique entre le premier contact métallique et le deuxième contact métallique.
Le premier contact CA_MC et le deuxième contact AN_MC respectifs de chacune des diodes D_SCH1, D_SCH2 et D_SCH3 permettent de connecter un circuit électronique (non-représenté) à l’anode et la cathode de chacune des diodes. En particulier, le premier contact CA_MC permet de faire circuler un courant dans la première région CA et le deuxième contact AN_MC permet de faire circuler un courant dans la deuxième région AN. En outre, l’isolation électrique entre le premier contact CA_MC et le deuxième contact AN_MC empêche le passage du courant entre le premier contact CA_MC et la deuxième région AN et le passage du courant entre le deuxième contact AN_MC et la première région CA. Ainsi, on limite les interférences électriques entre les diodes D_SCH1, D_SCH2 et D_SCH3.
Chaque diode Schottky présente une topologie particulière dans laquelle l’anode et la cathode sont situées au-dessus de la couche diélectrique STI. Cette topologie particulière permet d’éviter que des lignes de champ électrique trop abruptes ne se produisent entre l’anode et la cathode et ne nécessite donc pas d’implanter des régions dopées P au niveau de la jonction métal-semiconducteur de chaque diode pour lisser ces lignes de champ électrique.
Par conséquent, chacune des diodes Schottky ne subissent pas les effets parasites liés au « transistor bipolaire parasite » tels que des courants et capacités indésirables.
Par ailleurs, la couche diélectrique STI située entre les diodes D_SCH1, D_SCH2 et D_SCH3 et le substrat SUB permet de limiter, voire empêcher le passage d’un courant entre les diodes et le substrat, notamment les courants générés par le « transistor bipolaire parasite ».
Dans un mode de réalisation particulier, le métamoteur de recherche est configuré pour opérer sous un format générique de réponses afin de traiter la collecte de données, et le traducteur est configuré pour transcrire des réponses reçues via les interfaces d’accès en réponses au format générique.
Dans un mode de réalisation particulier, au moins un moteur de recherche est implémenté dans au moins un greffon respectif pour réaliser recherche et collecte de données auprès de la plateforme informatique à laquelle ledit greffon correspond spécifiquement.
Il est aussi proposé un procédé de collecte de données destiné à effectuer une collecte de données auprès de plateformes informatiques accessibles via des interfaces d’accès, le procédé étant implémenté par un système de collecte de données, le procédé comportant : générer, par un métamoteur de recherche du système de collecte de données, sous un format générique, des requêtes afin d’ordonner la collecte de données ; transcrire, par un traducteur du système de collecte de données, les requêtes générées par le métamoteur de recherche dans le format générique en requêtes spécifiquement adaptées aux interfaces d’accès des plateformes informatiques auxquelles lesdites requêtes sont destinées, le traducteur étant équipé d’un greffon spécifique à chaque dite interface d’accès ; paramétrer le traducteur, par un gestionnaire d’identité du système de collecte de données, avec des paramètres d’accès spécifiques aux plateformes informatiques auxquelles lesdites requêtes sont destinées, et coordonner le métamoteur de recherche et le gestionnaire d’identité, par un orchestrateur du système de collecte de données, afin de réaliser la collecte de données auprès des plateformes informatiques.
Il est aussi proposé un produit programme d’ordinateur comportant des instructions pour implémenter le procédé présenté ci-dessus, lorsque lesdites instructions sont exécutées par un processeur. Il est aussi proposé un support de stockage d’informations (non transitoire) stockant un programme d’ordinateur comportant des instructions pour implémenter le procédé présenté ci-dessus, lorsque lesdites instructions sont lues depuis le support de stockage d’informations et exécutées par un processeur.
illustre schématiquement une architecture de système de collecte de données ;
illustre schématiquement un exemple d’unité matérielle permettant l’implémentation de l’architecture de système de collecte de données de la ;
illustre schématiquement un agencement particulier de métamoteur de recherche de l’architecture de système de collecte de données de la ; et
illustre schématiquement un organigramme d’un algorithme de collecte de données implémenté par l’architecture de système de collecte de données de la .
La illustre schématiquement une architecture d’un système 100 de collecte de données. Un tel système 100 de collecte de données est notamment particulièrement adapté au domaine de la veille informationnelle.