INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un ou plusieurs exemples de réalisation, les N in ondes lumineuses incidentes sont cohérentes spatialement et présentent des fronts d’onde contrôlés par des moyens de mise en forme spatiale du front d’onde.
Par exemple, les moyens de mise en forme spatiale du front d’onde comprennent des moyens de balayage et N in ondes lumineuses incidentes sont des ondes planes présentant chacune un vecteur d’onde avec une direction différente.
Les fronts d’onde prédéterminés ne sont cependant pas nécessairement des ondes planes avec des vecteurs d’onde présentant des directions différentes. Par exemple, le dispositif d’illumination peut comprendre un modulateur spatial de front d’onde, par exemple un miroir déformable ou un modulateur à cristaux liquides, pour générer des fronts d’onde prédéterminés différents.
Des ondes lumineuses incidentes sont cohérentes spatialement quand la fonction de cohérence mutuelle du champ électromagnétique est uniforme sur un plan de l’espace.
A contrario, une onde lumineuse est incohérente spatialement quand la fonction de cohérence mutuelle du champ électromagnétique a un support seulement limité par la diffraction, i.e de l’ordre de la demi-longueur d’onde.
Dans la présente description, on appelle onde partiellement cohérente spatialement une onde dont la fonction de cohérence mutuelle présente un support fini dont la largeur est supérieure à la demi-longueur d’onde.
Selon un ou plusieurs exemples de réalisation, ladite source lumineuse pour l’émission d’ondes lumineuses incidentes cohérentes spatialement est un laser monomode à balayage spectral, par exemple un laser émettant dans une plage spectrale comprise entre des longueurs d’onde égales à environ 800 et environ 875 nm.
Selon un ou plusieurs exemples de réalisation, ladite source lumineuse est une source à faible cohérence spatiale, le procédé comprenant en outre : - la génération, à partir de chaque onde lumineuse incohérente spatialement ou partiellement cohérente issue de la source lumineuse, et au moyen d’un deuxième interféromètre, de deux ondes d’illumination polarisées de polarisations orthogonales et présentant un décalage spatial dans un plan conjugué avec un plan focal du premier objectif de microscope; - la variation dudit décalage spatial pour générer les N in ondes incidentes de front d’onde différents ; - l’envoi, pour chaque décalage spatial, desdites ondes polarisées de polarisations orthogonales respectivement sur les bras objet et de référence dudit premier interféromètre au moyen d’un élément séparateur de polarisation; - l’acquisition au moyen du détecteur, de ladite deuxième pluralité de signaux d’interférence, chaque signal d’interférence résultant de l’interférence, sur le plan de détection du détecteur, entre une onde rétrodiffusée par l’échantillon illuminé par l’une desdites ondes polarisées de polarisations orthogonales, et une onde de référence générée par la réflexion de l’autre desdites ondes polarisées de polarisations orthogonales par un miroir de référence du bras de référence, lesdits signaux d’interférence étant acquis pour différences de marche différentes entre l’onde rétrodiffusée et l’onde de référence ; - ladite matrice réflexion polychromatique étant déterminée à partir de l’ensemble des signaux d’interférence acquis pour les N in décalages spatiaux et différences de marche.
Ladite source à faible cohérence spatiale est par exemple une diode électroluminescente ou une lampe halogène.
Le procédé de caractérisation ainsi décrit présente l’avantage d’être plus rapide, en termes de temps d’acquisition, et optimal, en termes de rapport signal-à-bruit, pour l’obtention d’une image confocale d’une ou plusieurs sections transverses de l’échantillon.
La présente description a pour objet, selon un deuxième aspect, un système de caractérisation optique pour la mise en œuvre de procédés de caractérisation optique d’un échantillon conformes au premier aspect.
Quand la couche de décor est dans un matériau déterminé, la matière plastique formant le joint comprenant ledit matériau, la fixation du support au panneau de commande est particulièrement fiable.
Le procédé de fabrication peut comprendre de multiples variantes.
La couche de décor peut être injectée dans un moule différent de celui utilisé pour injecter le joint.
De même, le support peut être injecté dans un moule différent de celui utilisé pour injecter le joint.
Le joint ne constitue pas nécessairement un cache sur la face visible. La structure intérieure pourrait comporter un cache indépendant, rapporté sur le bord périphérique du panneau de commande en plus du joint.
SYSTEME POUR CHARGER UNE BATTERIE DE TRACTION DE VEHICULE AUTOMOBILE A PARTIR D’UNE BATTERIE A BASSE TENSION, VEHICULE ET PROCEDE SUR LA BASE D’UN TEL SYSTEME La présente invention concerne le domaine des architectures de moteurs à batterie de traction électrique, des contrôles de charge notamment en cas de panne ou de décharge d’une batterie de traction à haute tension.
Dans ce domaine, lorsque la batterie de traction à 48V est déchargée par exemple à cause d’une panne ou d’un maintien en fonctionnement trop long, il est nécessaire de trouver une station de charge à 48V.
Malheureusement, les stations de charge à 48V sont pas encore suffisamment déployées, ce qui imite la probabilité d’en trouver une.
Un objectif de l’invention est de remédier aux problèmes de l’art antérieur, et notamment de proposer une solution de recharge de batteries à 48V en cas de panne ou de décharge.
Pour atteindre cet objectif, l’invention propose un système électronique de batterie de traction d’un véhicule automobile de type hybride comprenant un moteur thermique, le système électronique comprenant : - une batterie à haute tension ; - un convertisseur DCDC bidirectionnel connecté à la batterie à haute tension ; - un chargeur externe ou une source d’énergie électrique externe, connecté à la batterie basse tension ; - une batterie à basse tension connectée au chargeur externe ou à la source d’énergie électrique externe ; caractérisé en ce que le système électronique comprend en outre - un moyen d’activation activant une charge accessoire si l’état de charge de la batterie à haute tension est inférieur à un premier seuil ; si l’état de charge de la batterie à basse tension est supérieur à un deuxième seuil ; et si la tension du convertisseur DCDC est supérieure à un troisième seuil, la charge accessoire étant une charge de la batterie à haute tension à partir du chargeur externe ou de la source d’énergie électrique externe connectée à la batterie à basse tension, elle-même étant connectée au convertisseur DCDC, lui-même étant connecté à la batterie à haute tension ; et - un moyen d’autorisation autorisant ladite charge accessoire si les contacteurs de la batterie à haute tension sont fermés, et si le moteur thermique est désactivé.
Avantageusement, l’invention permet de charger la batterie à 48V (déchargée) par le réseau à 12V (comportant un chargeur externe 12V et une ou plusieurs batteries à 12V) en utilisant un convertisseur DCDC bidirectionnel qui permettra de transférer l’énergie du réseau à 12V vers le réseau à 48V, toute en élaborant une consigne de courant, sous contrainte de tension 12V coté réseau à 12V, afin de ne pas affaiblir le réseau à 12V. En particulier, la puissance du convertisseur DC/DC ne doit pas excéder une puissance maximale calibrable suivant le montage électronique (par exemple de 1-1.5 kW).
Selon une variante, le système électronique comprend en outre un moyen de calibration de consigne pour calibrer une consigne de courant à basse tension pour le convertisseur DCDC, le moyen de calibration comprenant un régulateur PID adaptatif. Cela permet de calibrer finement la consigne.
Selon une variante, le système électronique comprend en outre un moyen de stimulation du convertisseur DCDC activé si : - l’état de charge de la batterie à haute tension est inférieur à un premier seuil ; si l’état de charge de la batterie à basse tension est supérieur à un deuxième seuil ; et la tension du convertisseur DCDC est supérieure à un troisième seuil ; et - les contacteurs de la batterie à haute tension sont fermés, et si le moteur thermique est désactivé, le moyen de stimulation appliquant une consigne de tension déterminée par le moyen de calibration en fonction d’une cartographie qui dépend de la température et de l’état de charge de la batterie à basse tension. Cela permet de stimuler le convertisseur DCDC avec une consigne à une tension correspondant à celle de la batterie à basse tension.
Selon une variante, le système électronique comprend en outre : - un moyen de précharge mettant en œuvre une précharge des contacteurs de la batterie à haute tension par l’intermédiaire du convertisseur DCDC ou d’un circuit de précharge au niveau de la batterie, si : l’état de charge de la batterie à haute tension est inférieur à un premier seuil ; l’état de charge de la batterie à basse tension est supérieur à un deuxième seuil ; et la tension du convertisseur DCDC est supérieure à un troisième seuil ; et le moteur thermique est désactivé ; et - un moyen de charge fermant les contacteurs de la batterie à haute tension pour mettre en œuvre la charge accessoire avec une ou ladite consigne de courant à basse tension pour le convertisseur DCDC.
Cela permet de mettre en œuvre une précharge et de confirmer ensuite par la charge.
Selon une variante, la consigne est calibrée par le moyen de calibration de consigne.
La première phase 402 comprend du liquide de transfert contenant, à sa limite de solubilité, du solvant de capture.
Cette phase peut alors être réutilisée directement dans une étape d’extraction liquide-liquide 400.
Bien que le liquide de transfert 402 provenant de l’étape de refroidissement 500 comprenne un peu de solvant de capture, il n’en reste pas moins apte à capturer plus de solvant de capture que ce qu’il ne comprend déjà s’il est directement réemployé dans une extraction liquide-liquide 400.
Dans un mode de réalisation, pour augmenter l’affinité du solvant de capture pour le liquide de transfert, et diminuer donc l’influence du petit chargement en solvant de capture déjà présent dans le liquide de transfert 402, l’étape d’extraction liquide-liquide 400 peut être réalisée à chaud.
Comme décrit plus haut, réaliser l’étape d’extraction liquide-liquide à chaud rend encore plus efficace le refroidissement pour séparer le liquide de transfert du solvant de capture.
Ainsi, dans un mode de réalisation où l’étape de régénération comprend une séparation du liquide de transfert du solvant de capture extrait par refroidissement d’un mélange 501 comprenant le liquide de transfert et le solvant de capture, l’étape d’extraction liquide-liquide est de préférence réalisée en température.
Inversement, dans une mode de réalisation où l’extraction liquide-liquide est réalisée à chaud, l’étape de régénération, si elle est présente, comprend de préférence une séparation du liquide de transfert du solvant de capture extrait par refroidissement.
En outre, le mode de réalisation de la sera préféré quand le produit de capture 401 comprend une grande concentration d’hydrocarbures aromatiques polycycliques, car il est alors nécessaire d’enlever moins de solvant de capture du produit de capture 401 pour obtenir la précipitation des hydrocarbures aromatiques polycycliques, ce qui diminue encore l’influence du peu de solvant de capture déjà présent dans le liquide de transfert 402, et permet d’utiliser un liquide de transfert moins pur.
Au contraire, on préfèrera utiliser le mode de réalisation de la lorsque le produit de capture 101 comprend une charge peu importante en hydrocarbures aromatiques polycycliques. En effet, il est alors nécessaire d’enlever davantage de solvant de capture au produit de capture 101 pour obtenir la solution d’imprégnation 301.
La deuxième phase 601 obtenues par le refroidissement 500 comprend du solvant de capture contenant, à sa limite de solubilité, du liquide de transfert.
Afin de récupérer un maximum de solvant de capture purifié, il peut être envisagé une étape de purification 600 permettant d’obtenir le solvant de capture purifié 702.
Une telle étape 600 peut être une distillation qui permet de créer des vapeurs de liquide de transfert, qui ne sont pas représentées sur la figure, et qui sont ainsi séparée du solvant de capture, lequel a généralement une température d’ébullition plus basse.
La quantité de liquide de transfert dans la deuxième phase 601 du refroidissement 500 est très faible.
D’ailleurs, selon les besoins de pureté du solvant de capture, l’étape de purification 600 peut être facultative, et dans un mode de réalisation, le solvant de capture comprenant un peu de liquide de transfert 601 est apte à être réutilisé directement en tant que solvant de capture.
L’étape de préparation de la solution d’imprégnation qui a été décrite en lien avec les figures 3 et 4 n’est pas limitée par la provenance, la nature ou le taux de chargement du produit de capture 101, 401, pourvu que ce dernier comprenne au moins un hydrocarbure aromatique polycyclique dans un milieu liquide.
Dans un mode de réalisation, le produit de capture peut être une huile de capture utilisée pour un procédé de densification par infiltration chimique en phase vapeur.
Les utilisations L’invention a également pour objet l’utilisation de la composition d’additifs décrite ci-avant pour abaisser la viscosité dynamique et/ou cinématique d’un mélange d’eau et d’huile minérale brute, de préférence à température inférieure ou égale à 30°C, plus préférentiellement inférieure ou égale 25°C, plus préférentiellement inférieure ou égale 20°C, plus préférentiellement inférieure ou égale 15°C, plus préférentiellement inférieure ou égale 10°C, plus préférentiellement inférieure ou égale 5°C, plus préférentiellement encore inférieure ou égale 0°C.
De manière connue en soi, la viscosité dynamique caractérise la résistance à l’écoulement laminaire d’un fluide incompressible.
La mesure de la viscosité s’effectue avec un rhéomètre par exemple de type Anton Paar MCR 302, géométrie cylindres coaxiaux 27mm, pilotage CSR (de l’anglais « controlled shear rate »): on détermine les courbes d’écoulement et on obtient la viscosité. Cette méthode de détermination est bien connue de l’homme du métier.
Un autre objet de l’invention est l’utilisation de la composition d’additifs pour améliorer la pompabilité des mélanges d’eau et d’huile minérale brute.
La composition d’additifs selon l’invention est également utilisée pour abaisser le point d’écoulement d’un mélange d’huile minérale brute et d’eau. Le point d’écoulement est la température minimale à laquelle une substance (pétrole brut) s'écoule encore. Il est mesuré selon la norme ASTM D5853.
La composition d’additifs selon l’invention est également utilisée pour diminuer la contrainte de cisaillement, le seuil d’écoulement et/ou la viscosité (cinématique et/ou dynamique) lors de l’écoulement du mélange, de préférence à température inférieure ou égale à 85°C, plus préférentiellement inférieure ou égale 75°C, plus préférentiellement encore inférieure ou égale 65°C, mieux inférieure ou égale 55°C, plus préférentiellement inférieure ou égale 45°C, plus préférentiellement inférieure ou égale 35°C, plus préférentiellement inférieure ou égale 25°C, plus préférentiellement inférieure ou égale 10°C, plus préférentiellement inférieure ou égale 5°C, plus préférentiellement encore inférieure ou égale 0°C.
La contrainte de cisaillement est le rapport d’une force tangentielle appliquée à une surface sur l’aire de la section tangentielle à la force. La contrainte de cisaillement est mesurée avec un rhéomètre Anton Paar MCR 302, géométrie cylindres coaxiaux 27mm, pilotage CSR. Les courbes d’écoulement permettent de déduire la contrainte de cisaillement.
Le mélange d’huile minérale brute et d’eau contient, typiquement, de 1 à 80 % en masse d’eau, de préférence de 5 à 60 % en masse, et mieux encore de 8 à 50 % en masse d’eau, par rapport à la masse dudit mélange.
De préférence, la composition d’additifs est utilisée à une teneur comprise dans la gamme allant de 20 à 1500 ppm en masse, de préférence de 50 à 1000 ppm, plus préférentiellement de 75 à 500 ppm, et mieux encore de 100 à 300 ppm en masse, par rapport à la masse totale de la composition d’huile minérale brute et d’eau.
Le procédé de diminution de la viscosité d’un produit pétrolier liquide L’invention concerne également un procédé d’extraction d’un mélange d’huile minérale brute et d’eau comprenant une étape de pompage dudit mélange, caractérisé en ce qu’une composition d’additifs telle que décrite ci-dessus est injectée dans ledit mélange.
L’injection de la composition d’additifs est faite au cours du pompage du mélange, de préférence en sortie du puits (ou tête de puits).
Le débit de composition injectée est de préférence régulé proportionnellement au débit de pompage du mélange de pétrole brut et d’eau, de manière à obtenir la concentration voulue.
Selon le procédé de l’invention, la composition d’additifs est injectée dans le mélange à une teneur comprise dans la gamme allant de 20 à 1500 ppm en masse, de préférence de 50 à 1000 ppm, plus préférentiellement de 75 à 500 ppm, et mieux encore de 100 à 300 ppm en masse, par rapport à la masse totale de la composition de pétrole brut et d’eau.
Selon un mode de réalisation préféré, le mélange d’huile minérale brute et d’eau est extrait d’un puits sous-marin.
EXEMPLES Exemple 1 : préparation d’une composition d’additifs selon l’invention Les exemples mettent en œuvre les additifs suivants : Comme premier composé (1): un copolymère d’éthylène et d’acétate de vinyle (EVA) greffé, comprenant 5 % en masse d’acétate de vinyle et 74% en masse d’acrylate de béhényle , et dont les masses molaires sont Mn=24.471 g/mol, Mw=118.528 g/mol (indice de polydispersité Ip=4,8). Les masses molaires moyennes en nombre (M n ) et en masse (M w ) ont été déterminées sur une chaine chromatographique d’exclusion stérique par perméation de gel AGILENT PL-GPC50-Plus. Le solvant d’élution est le tétrahydrofurane et les étalons sont constitués de polystyrènes.
Ainsi, la présente description a pour objet un système de caractérisation optique d’un échantillon formé d’un milieu volumique et diffusant, comprenant : - un premier interféromètre avec un bras objet et un bras de référence, le bras objet comprenant un premier objectif de microscope avec un champ de vision donné dans lequel est positionné, en opération, l’échantillon; - un dispositif d’illumination comprenant une source lumineuse à large bande spectrale, configuré pour générer une première pluralité d’ondes lumineuses incidentes présentant des fronts d’onde différents ; - un détecteur configuré pour l’acquisition, pour chaque onde lumineuse incidente de front d’onde donné, d’une deuxième pluralité de signaux d’interférence, chaque signal d’interférence résultant de l’interférence, sur un plan de détection du détecteur, entre une onde rétrodiffusée par l’échantillon illuminé par ladite onde lumineuse incidente, et une onde de référence issue du bras de référence, lesdits signaux d’interférence étant acquis pour fréquences différentes ou différences de marche différentes entre l’onde rétrodiffusée et l’onde de référence; - une unité de traitement configurée pour : - la détermination d’une matrice réflexion polychromatique comprenant l’ensemble des signaux d’interférence acquis pour les N in ondes lumineuses incidentes et fréquences; - la détermination numérique, par application d’un premier propagateur, à partir de ladite matrice réflexion polychromatique, d’au moins une première matrice de réflexion volumique focalisée comprenant un ensemble de réponses de l’échantillon entre des points sources et des points de réception conjugués avec des voxels de l’échantillon; - la détermination, à partir de ladite première matrice de réflexion volumique focalisée, d’au moins une cartographie d’un paramètre physique dudit échantillon.
Selon un ou plusieurs exemples de réalisation, ledit premier interféromètre est un interféromètre de Linnik et le bras de référence comprend un miroir de référence et un deuxième objectif de microscope.
Cependant, d’autres arrangements sont possibles pour le premier interféromètre que l’homme du métier pourra mettre en œuvre avec ses connaissances générales. Notamment, le premier interféromètre peut ne pas comprendre de miroir de référence et/ou d’objectif de microscope sur le bras de référence.
Selon un ou plusieurs exemples de réalisation, le détecteur comprend un dispositif d’acquisition bidimensionnelle, par exemple une caméra de type CCD ou CMOS.
Dans d’autres exemples de réalisation, le détecteur comprend un spectromètre. L’acquisition des signaux d’interférence pour fréquences peut alors être fait à la détection.
Selon un ou plusieurs exemples de réalisation la source lumineuse est une source à faible cohérence spatiale; et le dispositif d’illumination comprend : - un deuxième interféromètre configuré pour générer à partir de chaque onde lumineuse incohérente spatialement ou partiellement cohérente issue de la source lumineuse, deux ondes d’illumination polarisées de polarisations orthogonales et présentant un décalage spatial dans un plan conjugué avec un plan focal du premier objectif de microscope; et - des moyens de variation du décalage spatial ; et dans lequel - ledit premier interféromètre est un interféromètre de Linnik et comprend - un élément séparateur de polarisation configuré pour envoyer respectivement sur les bras objet et de référence, chacune desdites ondes polarisées de polarisations orthogonales et présentant ledit décalage spatial ; - des moyens de variations de la différence de marche entre les bras objet bras de référence ; et dans lequel - chaque signal d’interférence de ladite deuxième pluralité de signaux d’interférence résulte de l’interférence, sur le plan de détection du détecteur, entre une onde rétrodiffusée par l’échantillon illuminé par l’une desdites ondes polarisées de polarisations orthogonales, et une onde de référence générée par la réflexion de l’autre desdites ondes polarisées de polarisations orthogonales par un miroir de référence du bras de référence, lesdits signaux d’interférence étant acquis pour différences de marche différentes entre l’onde rétrodiffusée et l’onde de référence ; - ladite matrice réflexion polychromatique est déterminée à partir de l’ensemble des signaux d’interférence acquis pour les N in décalages spatiaux et différences de marche.
Brève description des figures D’autres avantages et caractéristiques de la technique présentée ci-dessus apparaîtront à la lecture de la description détaillée ci-dessous, faite par référence aux figures dans lesquelles :
Dans les différents modes de réalisation qui vont être décrits par référence aux figures, des éléments semblables ou identiques portent les mêmes références.
Description détaillée Dans la description détaillée qui suit, seuls certains modes de réalisation sont décrits en détails pour assurer la clarté de l’exposé mais ces exemples ne visent pas à limiter la portée générale des principes ressortant de la présente description.
Les différents modes de réalisation et aspects décrits dans la présente description peuvent être combinés ou simplifiés de multiples manières. En particulier, les étapes des différents procédés peuvent être répétées, interverties, exécutées en parallèle, sauf précision contraire.
Lorsque dans la présente description, il est fait référence à des étapes de calcul ou traitement pour la mise en œuvre notamment d’étapes de procédés, il est entendu que chaque étape de calcul ou traitement peut être mis en œuvre par logiciel, hardware, firmware, microcode ou toute combinaison appropriée de ces technologies. Lorsqu’un logiciel est utilisé, chaque étape de calcul ou traitement peut être mise en œuvre par des instructions de programme d’ordinateur ou du code logiciel. Ces instructions peuvent être stockées ou transmises vers un support de stockage lisible par un ordinateur (ou unité de calcul) et/ou être exécutées par un ordinateur (ou unité de calcul) afin de mettre en œuvre ces étapes de calcul ou traitement.