INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le port d’entrée du système est à comprendre comme l’entrée du guide d’onde accueillant la lumière issue de la source de lumière laser. En effet, le système capteur distribué à fibre optique selon l’invention comporte dans une de ses variantes de réalisation, un laser à bande étroite intégré dans le circuit photonique intégré. Par ailleurs, le signal électrique représentatif peut être décalé en fréquence par rapport à la lumière injectée dans la fibre à tester.
Grâce à l’invention, l’ensemble du chemin aller de la lumière depuis la source de lumière laser vers la fibre optique, à l’exception du dispositif de circulation optique, d’un éventuel amplificateur ou isolateur, est intégré dans le circuit intégré photonique, ce qui permet de diminuer fortement l’encombrement et les pertes lumineuses par rapport à l’art antérieur, ainsi que les problèmes dus aux vibrations du système lors de son utilisation.
Le capteur selon l’invention permet donc une détection hétérodyne ou hétérodyne à double impulsion, des défauts dans une fibre optique.
Le dispositif de circulation optique est par exemple un circulateur, un coupleur ou un commutateur optique.
Préférentiellement, ledit circuit intégré photonique du système selon l’invention comporte également ledit récepteur. Cela augmente encore la compacité du système et sa résistance aux vibrations.
De manière avantageuse, la fritte d'émail comprend : AI 2 O 3 : moins de 1 % ; B 2 O 3 : moins de 1% ; BaO : moins de 1% ; K 2 O : 5 à 20% ; Li 2 O : moins de 4% ; Na 2 O : 10 à 25% ; P 2 O 5 : moins de 4% ; SiO2 : 30 à 40% ; TiO 2 : 15 à 30% ; V 2 O 5 : moins de 10% ;
les teneurs indiquées étant des pourcentages en poids par rapport au poids de la fritte.
De manière avantageuse, la barbotine de fritte d'émail comporte en outre : quartz : 5 à 30 % ; SiC : 10 à 30 % ; Pigment : 1 à 10 % ; Agent de suspension : 2 à 10 % ;
les teneurs indiquées étant des pourcentages massiques par rapport au poids total de la barbotine.
Pour la réalisation de la première variante avec une couche de base 3a discontinue, l'application de la barbotine sur la face (2a) du substrat (2) est par exemple réalisée par pulvérisation pneumatique avec une pression de pulvérisation entre 2 et 5 bars et la quantité d'émail déposée sur ladite face 2a est comprise entre 1,5 g/dm 2 et 2,8 g/dm 2 .
Pour la réalisation de la deuxième variante avec une couche de base 3a continue, l'application de la barbotine sur la face 2a du substrat (2) est par exemple réalisée par pulvérisation pneumatique avec une pression de pulvérisation égale ou supérieure à 4 bars et la quantité d'émail déposée sur ladite face 2a est comprise entre 0,07 g/dm 2 et 0,2 g/dm 2 .
L'étape ii de traitement préalable de la face (2a) peut comprendre un traitement mécanique tel que le sablage, le billage et/ou le grenaillage, et/ou un traitement chimique tel qu’un dégraissage, un satinage, et/ou un rinçage. Avantageusement, l’étape ii comprend un dégraissage suivi d’un traitement mécanique et/ou d’un traitement chimique.
(3a) une couche de base comprenant ou constituée d’une couche d’émail rugueuse, contenant moins de 50 ppm de plomb et moins de 50 ppm de cadmium, présentant les caractéristiques suivantes : une dureté supérieure à celle du substrat métallique constitutif du support (2), un point de fusion compris entre celui du substrat métallique constitutif du support (2) et celui du ou des constituants des couches intermédiaires (3b) et de finition (3c), et une rugosité de surface Ra comprise entre 2 et 50 μm,
(3b) une ou plusieurs couche(s) intermédiaire(s), de préférence deux couches intermédiaires, constituée(s), d’un ou plusieurs agent(s) colorant(s) et éventuellement d’une ou plusieurs résine(s) silicone, et/ou d’un ou plusieurs polymère(s) thermoplastique(s), et/ou d’une ou plusieurs charge(s), et/ou d’un ou plusieurs additif(s), (3c) une couche de finition destinée à être mise en contact avec les aliments lors de la cuisson constituée d’une ou plusieurs résine(s) silicone, et éventuellement
La couche de finition 3c est avantageusement continue.
Avantageusement, lorsque la couche de base (3a) est discontinue, son épaisseur est préférentiellement comprise entre 10 µm et 50 µm, et lorsque la couche de base (3a) est continue, son épaisseur est préférentiellement comprise entre 50 µm et 100 µm.
Selon une variante, la ou les couche intermédiaire (3b) est(sont) constituée(s) : d’un ou plusieurs agent(s) colorant(s), notamment des pigments et/ou des paillettes, avantageusement des pailettes hologrammes, de 0 à 10 % de charges, de 0 à 20 % d’additifs, d’une ou plusieurs résine(s) silicone, et optionnellement d’un ou plusieurs polymère(s) thermoplastique(s) avantageusement choisis par les polyamideimide (PAI), polyimide (PI), polyetherimide (PEI), des polybenzymidazole (PBI), polyethersulfone (PES), polyphenylene ether sulfone (PPSU), polyarylether cétone (PAEK), et leurs mélanges.
Le flasque 7 comporte une épaisseur relativement faible déterminée par le nombre et l’épaisseur de chaque pli, cette épaisseur pouvant être comprise entre 1mm et 3mm, sans que ces valeurs ne soient limitatives. L’épaisseur du flasque 7 peut être constante dans le sens radial du centre au bord périphérique 23 ou variable graduellement ou non dans certaines zones comme autour ou dans la cuvette 20 où cette épaisseur peut être plus ou moins importante.
La jante 1 selon l’invention, en référence plus particulièrement à la , comporte également des inserts métalliques 27, 28 disposés au droit des trous de passage 18, 22 pour les organes de fixation 29 ( ) de la roue sur le véhicule et/ou du moyeu central 5. Ces inserts métalliques 27, 28 permettent notamment la transmission des efforts de compression des organes de fixation. Ils sont constitués de pièces annulaires, réalisés par exemple en alliage d’aluminium ou similaire, anodisés ou non, moulés et/ou usinés, emmanchés et collés dans les alésages correspondants. L’insert 28 du moyeu central 5 permet en outre la fixation d’un cabochon (non représenté) portant par exemple le logo du véhicule.
Dans la variante de réalisation de la jante hybride 1’, en référence aux figures 6 à 9, le tambour 2 est réalisé en matériaux composites comme dans l’exemple précédent et ne sera pas décrit à nouveau, tandis que le voile 4’ est réalisé en matériaux métalliques, par exemple en alliage d’aluminium, tôle ou tout autre matériau métallique adapté, par fonderie, forge et/ou usinage. Le flasque 7’ rapporté est également réalisé en matériaux composites comme dans l’exemple précédent. La jante hybride 1’, moins performante en gain de masse, permet toutefois une gestion des rigidités et peut donc s’avérer intéressante, sachant qu’elle présente de bonnes performances à un moindre coût.
Le voile 4’ métallique est structuré de manière similaire au voile 4 composite tel que décrit précédemment, et les parties constitutives similaires portent le même numéro de référence. Il présente cependant une esthétique différente, liée à la forme, la disposition et la répartition des éléments de liaison 6 et des ouvertures d’aération 19. Dans cet exemple, les éléments de liaison 6 sont en forme de V, la pointe du V étant dirigée vers le moyeu central 5 et les deux branches du V étant dirigées vers le tambour 2. Les branches de chaque V peuvent être évidées en tout ou partie. Les éléments de liaison 6 délimitent entre eux et entre les branches de chaque V les ouvertures d’aération 19. Dans cet exemple, le taux d’ouverture du voile 4’ est supérieur au taux d’ouverture du voile 4 de l’exemple précédent.
La forme tridimensionnelle du voile 4’ peut ainsi être optimisée notamment au niveau des éléments de liaison 6 et de la cuvette 16 pour chercher le meilleur compromis « conception/masse/performances ». En outre, les éléments de liaison 6 étant en partie cachés par le flasque 7’, leur forme moins soumise à l’esthétique peut être optimisée pour atteindre un bon rapport masse/tenue mécanique. Leur section peut être choisie dans le groupe comprenant au moins les formes suivantes : carrée, ronde, annulaire, polygonale, tronconique, nervurée, en U, I, T, sans que cette liste ne soit exhaustive.
Dans cette variante, le voile 4’ est solidarisé au tambour 2 au moyen d’organes de fixation (non représentés) par exemple à visser, ou tout autre procédé d’assemblage, permettant de solidariser les extrémités des éléments de liaison 6 au le bord périphérique du tambour 2. Le talon de jante extérieur 12 du tambour 2 peut être épaissi et/ou renforcé pour intégrer les moyens de fixation permettant la transmission des efforts entre le voile 4’ et le tambour 2.
Le flasque 7’ composite est structuré de manière similaire au flasque 7 composite tel que décrit précédemment, et les parties constitutives similaires portent le même numéro de référence. Il présente cependant une esthétique différente, liée à la forme, la disposition et la répartition des éléments de liaison 24 et des ouvertures d’aération 25. Dans cet exemple, les éléments de liaison 24 comportent des branches en forme de V, disposées en regard des éléments de liaison 6 du voile 4’, et des secteurs partiellement fermés entre deux V consécutifs. Les éléments de liaison 24 délimitent entre les branches de chaque V et dans leurs secteurs partiellement fermés, les ouvertures d’aération 25. L’ouverture d’aération 25 prévue dans chaque secteur partiellement fermé comporte un évidement dyssymétrique en forme de V prolongé à droite du V par une fente courbe. Dans cet exemple, le taux d’ouverture du flasque 7’ est inférieur au taux d’ouverture du flasque 7 de l’exemple précédent.
Dans une variante non représentée de la jante hybride 1’, c’est le tambour 2 qui est réalisé en matériaux métalliques, tandis que le voile 4 est réalisé en matériaux composites.
Lors des essais, il a été découvert de manière surprenante que l’ajout du flasque 7, 7’ comme une seconde peau au voile 4, 4’ de la jante 1, 1’, permet d’améliorer les propriétés mécaniques de la jante, en jouant sur les variations structurelles dudit flasque 7, 7’. Majoritairement 70 à 90% des propriétés mécaniques de la jante sont réalisées par le voile 4, 4’ associé au tambour 2, tandis que le reste est réalisé par le flasque 7, 7’. En jouant sur les rigidités apportées à la jante 1,1’ par le flasque 7, 7’, le comportement du véhicule au roulage devient plus stable, et un gain aérodynamique est observé, dû notamment à sa conception et à son taux d’ouverture qui peut être réduit par rapport à celui du voile 4, 4’. C’est ainsi que la fabrication du flasque 7, 7’ en tant que pièce séparée, présentant une géométrie simplifiée, permet de modifier relativement facilement ses paramètres de fabrication pour ajuster les performances mécaniques de la jante 1, 1’, et notamment l’une au moins de ses rigidités, telles que la rigidité radiale, la rigidité axiale ou la rigidité conique (voir figures 10 à 11). En effet, le flasque 7 rapporté se comporte comme une multitude d’haubans tendus entre les extrémités diamétralement opposées de la jante 1, 1’, générant une multitude d’effets de levier qui compensent automatiquement les déformations de la jante, notamment dans le sens axial. Autrement dit, le flasque 7, 7’ est une seconde peau rapportée à la structure de la jante 4, 4’, qui travaille principalement en traction/compression, ce qui est bien adapté pour une conception du flasque 7, 7’ en matériaux composites, notamment en fibres de carbone.
Les paramètres de fabrication du flasque 7, 7’ qu’il est possible de faire varier sont nombreux, et on peut citer notamment : le module des fibres de renfort dans chaque pli, l’angle de croisement des plis entre eux, le nombre de plis qui détermine l’épaisseur du flasque, la répartition des plis qui permet de faire varier l’épaisseur du flasque dans le sens radial, la surface de collage, le type de colle et l’épaisseur de colle entre le flasque 7, 7’ d’une part et le voile 4, 4’ et le tambour 2 d’autre part, le taux d’ouverture. La liste des paramètres de fabrication modifiables n’est pas exhaustive.
Cependant, le flasque 7, 7’ étant réalisé en matériaux composites et devant être assez fin pour ne pas apporter trop de masse, le principal paramètre à déterminer est l’épaisseur du flasque, qui conduit au choix du type de fibres, de leur quantité et de leur orientation pour obtenir les niveaux de rigidité souhaités. Cette épaisseur est obtenue en empilant différents plis, qui peuvent avoir des grammages différents, donc des épaisseurs différentes par exemple de 0.1mm à 0.4mm. Les gains de rigidités de la jante 1 tout composite, tels qu’illustrés dans les figures 10 et 11, ont été évalués sur une plage d’épaisseur allant jusqu’à 2.8mm.
Les figures 10 et 11 illustrent sous forme de graphes, des mesures réalisées sur bancs d’essais permettant d’évaluer l’apport de rigidité en pourcentage (« % » en ordonnée) de la jante 1 de structure tout composite, en fonction d’un flasque 7 rapporté et collé de différentes épaisseurs (« mm » en abscisse). Le calcul des rigidités se fait part le rapport entre la déflection D de la jante fixée sur un arbre et la charge F appliquée pour obtenir cette déflection. Pour obtenir la rigidité conique selon la , on applique une charge F perpendiculaire à l’axe central Y de la jante 1, sur un point appartenant à un arbre fixé au moyeu central 5, et on mesure la déflection D de la jante en ce point. Pour obtenir la rigidité axiale selon la , on applique une charge F parallèle à l’axe central Y de la jante 1, sur un point périphérique du tambour 2, et on mesure la déflection D axiale de la jante en ce point. Pour obtenir la rigidité radiale (non représentée car moins flagrante), on applique une charge perpendiculaire à l’axe de la jante 1, sur un point du talon de jante intérieur 11 du tambour 2, et on mesure la déflection radiale de la jante en ce point.
La illustre le pourcentage d’amélioration sur la rigidité conique de la jante 1. On observe que la courbe qui relie les mesures est sensiblement linéaire de 0mm à 1,6mm passant d’un gain de 0% à 18%, s’infléchit légèrement de 1,6mm à 2mm passant d’un gain de 18% à 25%, et s’arrondie de 2mm à 2,8mm passant d’un gain de 25% à 27%.
La illustre le pourcentage d’amélioration sur la rigidité axiale de la jante 1. On observe que la courbe qui relie les mesures est sensiblement linéaire de 0mm à 1,6mm passant d’un gain de 0% à 23%, et s’infléchit légèrement de 1,6mm à 2,8mm passant d’un gain de 23% à 38%.
Ces graphes illustrent très clairement que le flasque 7 et l’épaisseur de ce flasque jouent un rôle significatif sur l’amélioration des rigidités de la jante 1. Le choix de l’épaisseur du flasque 7 sera donc un compromis entre les différentes rigidités de la jante 1 souhaitées. En réglant les rigidités entre les jantes avant et les jantes arrière, est ainsi possible de modifier le comportement au roulage d’un véhicule et d’en améliorer sa stabilité. Le lien entre rigidités des jantes et stabilité au roulage d’un véhicule a notamment fait l’objet de l’étude suivante : Hirano, A., "Study on Wheel Stiffness Considering Balance between Driving Stability and Weight," SAE Int. J. Commer. Veh. 8(1):2015, doi:10.4271/2015-01-1755.
En jouant sur tout ou partie des paramètres de fabrication du flasque 7, 7’, les essais ont montré qu’il est possible d’adapter la jante 1, 1’ au besoin de la voiture et d’obtenir des performances équivalentes, voire supérieures aux jantes classiques forgées en alliage d’aluminium.
- un corps principal comportant une semelle munie d’une face inférieure configurée pour être orientée vers une surface à nettoyer, et une bouche d’aspiration débouchant dans la face inférieure de la semelle, et
- un organe d’étanchéité arrière situé à l’arrière de la bouche d’aspiration, l’organe d’étanchéité arrière comportant une partie de fixation qui est fixée dans un logement de réception prévu sur le corps principal et une lamelle d’étanchéité arrière qui est reliée à la partie de fixation et qui est configurée pour coopérer avec la surface à nettoyer.
La lamelle d’étanchéité arrière est élastiquement déformable entre une première configuration dans laquelle la lamelle d’étanchéité arrière fait saillie de la face inférieure de la semelle et un bord inférieur de la lamelle d’étanchéité arrière est situé à une première distance de la bouche d’aspiration, et une deuxième configuration dans laquelle le bord inférieur de la lamelle d’étanchéité est situé à une deuxième distance de la bouche d’aspiration qui est supérieure à la première distance.
La présence d’une telle lamelle d’étanchéité arrière permet, lorsque la lamelle d’étanchéité arrière est dans la première configuration, d’aspirer de manière efficace des poussières ou autres déchets disposés à l’avant de la bouche d’aspiration lors d’un déplacement vers l’avant de la tête d’aspiration sur un sol dur.
De plus, une telle configuration de la lamelle d’étanchéité arrière permet, lors d’un déplacement vers l’avant de la tête d’aspiration sur un sol mou, tel qu’une moquette ou un tapis, une déformation de la lamelle d’étanchéité arrière dans la deuxième configuration, ce qui limite les frottements engendrés par la lamelle d’étanchéité arrière sur le sol mou à nettoyer et donc facilite les déplacements vers l’avant de la tête d’aspiration sur un sol mou.
Toutefois, une telle configuration de la lamelle d’étanchéité arrière engendre une concentration de contraintes importantes sur la lamelle d’étanchéité arrière, ce qui induit une usure prématurée de la lamelle d’étanchéité arrière et nuit donc à la fiabilité et aux performances d’aspiration de la tête d’aspiration.
Le problème technique à la base de l’invention consiste notamment à fournir une tête d’aspiration qui soit de structure simple et fiable, tout en présentant des performances de nettoyage accrues.
- un corps principal comportant une semelle munie d’une face inférieure configurée pour être orientée vers une surface à nettoyer, et une bouche d’aspiration débouchant dans la face inférieure de la semelle,
- un organe d’étanchéité arrière situé à l’arrière de la bouche d’aspiration, l’organe d’étanchéité arrière comportant une partie de fixation qui est fixée dans un logement de réception prévu sur le corps principal et une lamelle d’étanchéité arrière qui est reliée à la partie de fixation, l’organe d’étanchéité arrière étant élastiquement déformable entre une première configuration dans laquelle la lamelle d’étanchéité arrière fait saillie de la face inférieure de la semelle et un bord inférieur de la lamelle d’étanchéité arrière est situé à une première distance de la bouche d’aspiration et une deuxième configuration dans laquelle le bord inférieur de la lamelle d’étanchéité est situé à une deuxième distance de la bouche d’aspiration qui est supérieure à la première distance.
Le logement de réception comporte :
- une première partie de logement dans laquelle est reçue et maintenue, et par exemple serrée, au moins une partie avant d’une portion longitudinale avant de la partie de fixation, la partie de fixation étant configurée pour être déformée élastiquement au niveau de la portion longitudinale avant, et par exemple au niveau d’une partie de la portion longitudinale avant qui n’est pas maintenue dans la première partie de logement, lors d’une déformation élastique de l’organe d’étanchéité arrière entre les première et deuxième configurations, et
- une deuxième partie de logement dans laquelle est montée mobile une portion arrière, et par exemple une portion longitudinale arrière, de la partie de fixation, la deuxième partie de logement délimitant un dégagement vertical qui est situé au-dessus de la portion arrière lorsque l’organe d’étanchéité arrière occupe la première configuration et qui est configuré pour autoriser un soulèvement de la portion arrière lors d’une déformation élastique de l’organe d’étanchéité arrière vers la deuxième configuration.
Une telle configuration de l’organe d’étanchéité arrière et du logement de réception confère une flexion plus importante à l’organe d’étanchéité arrière et évite une concentration de contraintes trop importantes sur la lamelle d’étanchéité arrière, ce qui limite l’usure de la lamelle d’étanchéité arrière et confère donc une fiabilité et des performances accrues à la tête d’aspiration.
Le groupe 0 est un groupe contrôle négatif dans lequel les souris ont été sous régime standard et ont reçu un placébo comprenant une solution véhicule (la même que la solution utilisée pour diluer les extraits de plantes), administrée par gavage oral, deux fois par jour et à une dose de 5ml/kg.
Le groupe 1 est un groupe contrôle négatif dans lequel les souris ont été sous régime hyperlipidique et ont reçu un placébo comprenant une solution véhicule (la même que la solution utilisée pour diluer les extraits de plantes), administrée par gavage oral, deux fois par jour et à une dose de 5ml/kg.
Le groupe 2 est un groupe contrôle positif dans lequel une solution de Metformine, diluée également dans la même solution que celle dans laquelle sont dilués les extraits de plantes, a été administré par gavage oral aux souris à une dose de 150mg/kg, soit 5ml/kg d’une solution à une concentration de 30mg/ml, deux fois par jour.
Le groupe 3 est un groupe test de la composition selon l’invention dans lequel la composition, comprenant 50% d’extrait de plante (Dose 1) et 50% de la solution véhicule, a été administrée par gavage oral à 5ml/kg, deux fois par jour.
Le groupe 4 est un groupe test de la composition selon l’invention, comprenant 100% d’extrait de plante (Dose 2), a été administrée par gavage oral à 5ml/kg, deux fois par jour.
Cette période sous régime hyperlipidique a permis d’induire une augmentation de la masse corporelle, voir .
Aucune modification notable de la glycémie mesurée en condition «Random-fed» n’a été observée, voir .
Le poids des souris, la glycémie à l’état nourri et la prise alimentaire et hydrique ont été mesurés une fois par semaine, voir .
Aucun effet significatif des traitements sur le poids corporel des souris nourries avec le régime hyperlipidique n’a été observé.
La mesure de prise alimentaire cumulée ne met pas en évidence de différence majeure, comme visible en . Il est néanmoins notable que les souris sous metformine présentent une légère réduction significative de la prise alimentaire cumulée par rapport aux autres souris sous régime hyperlipidique.
Mesure de la glycémie et consommation d’eau En revanche, la mesure de la glycémie, visible en , révèle un effet significatif sur la glycémie à l’état nourri. En effet, on observe que la metformine et les extraits aux doses 1 & 2 réduisent rapidement et de façon durable la glycémie des souris sous régime hyperlipidique. Seule la metformine a eu un effet notable sur la consommation hydrique cumulée, voir .
Mesure de la tolérance au glucose Sept jours après l’initiation des gavages, un premier test de tolérance au glucose oral au glucose (oGTT) a été réalisé. Après un jeûne de 12 heures, le poids des souris a été mesuré pour définir la dose de glucose à administrer. La glycémie sanguine initiale a été faite à l’aide d’un glucomètre. Un prélèvement de sang a été réalisé pour déterminer l’insulinémie à jeun. Après un gavage oral de glucose (2g/kg), la glycémie a été quantifiée au temps t+15 minutes, t+30 minutes, t+60 minutes et t+120 minutes. Un second prélèvement de sang a été effectué 30 minutes après le gavage de glucose. Ce premier test dynamique a permis de déterminer la tolérance au glucose (oGTT+AUC), l’HOMA-IR (insuline à jeûn x glycémie à jeûn / 22,5) et la réponse insulinique au glucose.
Ce premier test révèle peu de différences après 7 jours de gavage entre les groupes sous régime hyperlipidique, voir . Seul l’AUC du groupe HFD + Metformine sort significativement différent du groupe HFD-Véhicle, voir .
On observe néanmoins, dès sept jours de traitement, une différence significative des concentrations d’insuline à jeun, et de l’HOMA-IR entre les souris contrôles « HFD » Véhicule et les souris « HFD » traitées aux extraits à la dose 2, en .