INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De façon connue, la tomodensitométrie, également appelée scanographie met en œuvre un système équipé d’un tube à rayons X émettant un faisceau collimaté en forme d’éventail connu en anglais sous le nom de « fan beam ». Le tube à rayons X est associé à un détecteur disposé en regard du faisceau. Le tube et le détecteur tournent autour d’une table recevant le patient. A chaque tour, la table avance en suivant l’axe de rotation du tube à rayons X et du détecteur d’un petit décalage correspondant à l’épaisseur d’une coupe patient. Un traitement informatique permet de reconstruire des coupes 2D ou des volume 3D des structures anatomiques du patient. Ce système est connu sous le nom de « CT-scanner », « CT » étant l’acronyme anglais de « Computer Tomography ».
Les équipements mécaniques permettant de faire tourner le tube et le détecteur sont volumineux et lourds. : de plus, ils génèrent vibrations et bruits.
Afin de surmonter ce problème, il existe des sources ou antennes d’émission à balayage électronique à rayons X (voir par exemple FR N°2010947 ou encore WO 2019/011980 A1). Au lieu d’avoir un tube à rayons X conventionnel et un ou des détecteurs tournant autour de la table recevant le patient ou l’objet à inspecter comme dans un CT scanner conventionnel, ces sources comprennent une pluralité de sources ponctuelles disposées autour d’un axe qui est par exemple l’axe de translation de la table et un ou des détecteurs disposés en regard des faisceaux de rayons X émis par les sources. Ainsi, ces sources sont moins volumineuses.
La conception d’une antenne d’émission à balayage électronique à rayons X pour scanner stationnaire à rayons X présente un très fort intérêt pour de multiples applications (sécurité, médical, contrôle non destructif …).
Pour concevoir une antenne d’émission à balayage électronique à rayons X, il est impératif de placer des sources ponctuelles de rayons X autour ou le long des zones à imager de sorte à couvrir cette zone avec le rayonnement des sources. En multipliant les sources, on augmente la capacité de balayage électronique. Ces sources fonctionnent à très haute tension (typiquement entre 0 et 500 kV), avec des courants émis variables, permettent l’émission de rayons X par freinage d’un faisceau d‘électrons dans un matériau induisant un échauffement rapide et élevé de leur anode. Elles requièrent un positionnement mécanique précis dans l’espace et nécessitent une possibilité de changement rapide d’une source ponctuelle en cas de problème (MTTR rapide (Mean Time To Repair)). Elles ne doivent émettre que dans un angle solide défini par l’imagerie et donc leur rayonnement ne doit passer qu’au travers d’un collimateur, le reste de ce rayonnement doit être absorbée dans un blindage pour des raisons de sécurité.
Concevoir une source ponctuelle ne suffit donc pas au développement d’une antenne d’émission à balayage électronique à rayons X satisfaisante.
A ce jour, il n’existe aucune antenne d’émission à balayage électronique à rayons X présentant un fonctionnement pleinement satisfaisant. Par exemple, certaines solutions existantes utilisent un seul tube à rayons X comprenant plus d’une dizaine de cathodes et une anode commune à toutes ces cathodes (voir par exemple US 2020/0312601 A1). Cependant, lorsqu’une cathode ne fonctionne plus, il est nécessaire de remplacer l’ensemble complet ce qui est coûteux et suboptimal. La compacité de cette solution est limitée. Elle nécessite l’utilisation de pompes ioniques afin d’obtenir et de maintenir un vide poussé dans le tube à rayons X compte tenu de la dimension de ce dernier.
L’invention vise à pallier certains problèmes de l’art antérieur. A cet effet, un objet de l’invention est une antenne d’émission à balayage électronique à rayons X comprenant une pluralité de sources de rayons X et un élément d’interconnexion métallique assurant le support mécanique des sources de rayons X de manière à les maintenir dans une position prédéterminée. L’élément d’interconnexion est relié électriquement à une alimentation haute tension et à l’anode de chaque source de rayons X pour appliquer une différence de tension entre l’anode et la cathode de chaque source de rayons X et ainsi accélérer le faisceau d’électrons dans l’enceinte à vide. De plus, cet élément d’interconnexion permet la collimation du rayonnement X généré par l’anode de chaque source.
Ainsi, l’antenne d’émission de l’invention présente l’avantage d’être aisément réparable lorsqu’une source de rayons X ne fonctionne plus. De plus, l’antenne permet une identification rapide de la source défaillante et son remplacement dans un temps extrêmement rapide sans aucune autre intervention sur les autres sources. L’antenne d’émission de l’invention est donc plus robuste, présente un coût de maintenance et un temps de réparation beaucoup moins élevés que les antennes à balayage électronique à rayons X de l’art antérieur.
La est une vue en éclaté du balai d’essuie-glace selon la ;
La est une vue en perspective d’un balai d’essuie-glace selon un deuxième mode de réalisation de l’invention ;
La est une vue en section du balai d’essuie-glace selon la ;
La est une vue en section du balai d’essuie-glace selon la ; et
La est un tableau illustrant la force d’assemblage des balais d’essuie-glace selon les Figures A et 4.
Pour faciliter la compréhension des figures en relation avec l’exposé qui suit, il convient tout d’abord de noter que, sur certaines des figures, un ou des axes sont illustrés. Plus spécifiquement, il sera constaté que ces axes suivent le sens général de l’essuie-glace : on comprend donc d’un axe longitudinal qui suit la longueur du balai ; d’un axe transversal perpendiculaire audit axe longitudinal dans un sens parallèle à la surface d’une pare-brise sur laquelle le balai est posé ; et d’un axe verticale perpendiculaire audit axe longitudinal et audit surface de pare-brise.
La illustre un balai d’essuie-glace 1 pour véhicule selon un premier mode de réalisation de l’invention, avec un carénage 100 comprenant une monture centrale 110 et deux capots d’extrémité 120. Les deux capots d’extrémité 120 sont chacun articulés sur la monture centrale 110, dans le prolongement longitudinal de celle-ci, par des articulations pivotantes qui seront décrites en plus de détail ci-dessous.
Ces palonniers 140 servent à distribuer la force normale F N exercée sur le balai d’essuie-glace 1 par un bras d’un système d’essuyage d’une véhicule (non illustrée) sur toute la longueur du balai 1, afin d’assurer une efficacité d’essuyage ainsi qu’un suivi accru de la forme galbée de la pare-brise. En conjonction avec les griffes 150, les palonniers servent également à retenir la lame d’essuyage 130 dans le balai 1 d’essuie-glace.
Plus spécifiquement, l’articulation entre la monture centrale 110 et le palonnier 140 se fait par le moyen d’un élément adaptateur 200. L’élément adaptateur 200 est attaché à l’intérieur de la monture centrale 110, et sert à fournir une structure à laquelle le palonnier 140 peut être monté en articulation à la monture centrale 110, à l’axe 210 d’articulation.
Cependant, il sera bien entendu que, dans une autre mode de réalisation, le balai 1 pourrait ne pas comprendre un élément adaptateur, le palonnier 140 étant donc articulé directement à la monture centrale 110 ou, alternativement, à un autre palonnier. L’invention de la présente demande s’appliquerait également bien à ces autres modes de réalisation qu’à celui présenté ici.
Le palonnier 140 s’étend au-delà d’une extrémité longitudinale 220 de la monture centrale 110. Le palonnier 140 est sous forme, globalement, de deux bras s’étendant d’une partie et d’autre de l’axe d’articulation 210, et constitué d’une âme centrale 230, et deux flancs latéraux 235a, 235b s’étendant chacun à partir des bords opposés latéraux de ladite âme centrale 230. A chaque extrémité du palonnier 140, il y a une paire de griffes 250 qui retient la lame d’essuyage.
Dans chaque flanc latéral 235a, 235b du palonnier 140, il est fourni une alésage d‘articulation 260, dont une est illustrée dans la . L’alésage d’articulation 260 sert à fournir un point d’attache pour le montage en articulation du capot d’extrémité 120 sur le palonnier 140, comme décrit par la suite en respect à la .
On entend par « prévenir et/ou réduire les manifestations inesthétiques et/ou désagréables et/ou inconfortables des pores de la peau », diminuer la visibilité des pores de la peau et/ou la formation de points noirs et/ou prévenir l’augmentation de la visibilité des pores de la peau et/ou maintenir et/ou améliorer l’homogénéité du teint de la peau et/ou affiner le grain de la peau.
On entend au sens la présente invention par « diminuer la visibilité des pores » resserrer les pores cutanés, c’est à dire diminuer le nombre de pores et/ou le diamètre d’ouverture et/ou l’aire et/ou la densité des pores à la surface de la peau, et/ou prévenir la dilatation des pores cutanés. L’extrait selon l’invention permet donc de diminuer le nombre de pores et/ou le diamètre d’ouverture et/ou l’aire et/ou la densité des pores à la surface de la peau.
On entend par « prévenir l’augmentation de la visibilité des pores de la peau » inhiber totalement ou partiellement l’augmentation du nombre de pores et/ou le diamètre d’ouverture, notamment la dilatation des pores de la peau, et/ou l’augmentation de l’aire et/ou de la densité des pores cutanés.
La dilatation des pores de la peau peut être induite par des facteurs intrinsèques tels que des variations hormonales ou sous l’effet de l’augmentation de la sécrétion de sébum, ou des facteurs extrinsèques tels que des températures extérieures élevées ou qui augmentent, les UV, la pollution, des agents agressants chimiques, ou encore l’administration de médicaments modifiant le mécanisme de kératinisation. L’extrait de Pyracantha fortuneana permet de prévenir la dilatation des pores de la peau.
La visibilité des pores de la peau peut être mise en évidence in vivo par une évaluation dite « scoring » par un dermatologique sur une zone prédéfinie après application d’une composition comprenant l’extrait selon l’invention. Elle peut également être mise en évidence par une méthode instrumentale objective par une analyse d'image qui permet d'extraire et de quantifier des paramètres spécifiques d’aire et de densité des pores des photographies hautes résolution du visage des volontaires avant et après application d’une composition comprenant l’extrait selon l’invention.
L’aire des pores cutanés peut également être mesurée in vivo par imagerie notamment par la technique de projection de franges.
Par exemple, la visibilité des pores de la peau peut être évaluée avec VISIA-CR, en mesurant par analyse d’images (Image-Pro Plus) la proportion de l’aire occupée par les pores et le nombre de pores sur les joues (densité des pores). Une diminution de ces valeurs en comparaison avec la valeur initiale à J0 et/ou le contrôle, indique une diminution de la visibilité des pores.
Dans un mode de réalisation préféré de l’invention, l’extrait de Pyracantha fortuneana selon l’invention est en quantité efficace pour diminuer la visibilité des pores de la peau et/ou prévenir l’augmentation de la visibilité des pores de la peau, lorsqu’on observe une diminution d’au moins 3%, préférentiellement d’au moins 4%, de la visibilité des pores de la peau après 56 jours d’application de l’extrait selon l’invention, en comparaison avec la visibilité des pores évaluée avant application. Préférentiellement l’extrait est préparé dans les conditions décrites dans l’exemple 1, en particulier dans l’exemple 1a), plus préférentiellement formulé sous forme de composition cosmétique telle que celle décrite dans l’exemple 2.
On entend au sens la présente invention par « maintenir et/ou améliorer l’homogénéité du teint », empêcher la diminution et/ou augmenter l’uniformité du teint et/ou affiner le grain de la peau, notamment en resserrant les pores cutanés et/ou en diminuant le nombre de pores et/ou le diamètre d’ouverture et/ou l’aire et/ou la densité des pores à la surface de la peau, et/ou en diminuant la dilatation des pores cutanés et/ou prévenir et/ou réduire les imperfections du teint liés aux pores de la peau, telles que les points noirs, les rougeurs, les irrégularités du teint ou les marques cicatricielles, liées aux pores de la peau, de façon à rendre le teint de la peau plus homogène.
La mesure de l’homogénéité du teint de la peau peut par exemple être mesurée par analyse d’image. Cette méthode de mesure in vivo consiste à prendre des photographies haute résolution avant et après application du produit testé. Sur la base de ces photographies numériques, une analyse d'image permet d'extraire et de quantifier des paramètres spécifiques à l’homogénéité du teint tels que la variance de la densité optique. Par exemple, l’homogénéité du teint peut être évaluée par VISIA-CR, en mesurant par analyse d’images (Image-Pro Plus) la variance de la densité optique (DO) sur les joues. Plus la variance de la DO est petite, plus le teint est uniforme et homogène. Une diminution de ce paramètre indique donc un teint plus homogène.
Dans un mode de réalisation préféré de l’invention, l’extrait de Pyracantha fortuneana selon l’invention est en quantité efficace pour maintenir et/ou améliorer l’homogénéité de la peau lorsque lorsqu’on observe une amélioration d’au moins 10%, préférentiellement d’au moins 15%, de l’homogénéité du teint après 56 jours d’application de l’extrait selon l’invention, en comparaison avec l’homogénéité du teint évaluée avant application. Préférentiellement l’extrait est préparé dans les conditions décrites dans l’exemple en particulier dans l’exemple 1a), préférentiellement formulé sous forme de composition cosmétique telle que celle décrite dans l’exemple 2.
L’extrait de Pyracantha fortuneana peut être toute partie de la plante, telles que les racines et/ou les parties aériennes comprenant les feuilles, les fleurs, les fruits, la tige ou leurs mélanges. Avantageusement, l’extrait de Pyracantha fortuneana est un extrait de fruit.
L’extrait selon la présente invention est obtenu par toute méthode d’extraction connue de l’homme du métier choisie parmi la décoction à chaud, la macération, l’extrusion, l’extraction subcritique, l’extraction assistée par des ultrasons, avec ou sans broyage tel que le broyage aux ultrasons ou à l’aide d’un mixeur. Avantageusement, l’extrait sera obtenu par macération sous agitation.
On entend par extraction « subcritique » une extraction en présence d’eau, dans des conditions de température supérieures à 100°C et de pression inférieure ou égale à 22,1 MPa (221 bars), telle que l’eau reste à l’état liquide mais possède une viscosité et une tension de surface inférieures à celle de l’eau à température ambiante, augmentant sa constante diélectrique.
L’extraction pourra être conduite à partir de matière végétale sèche ou fraîche, avantageusement sèche, en quantité de 1 % à 99% en poids, avantageusement de 1 % à 50 %, très avantageusement de 1% à 20 %, préférentiellement de 5% à 10% en poids de matière végétale par rapport au poids total de la matière végétale et du solvant d’extraction.
L’extraction pourra être réalisée à une température allant de 4°C à 300°C, y inclus la température ambiante, c’est-à-dire une température comprise entre 18°C et 25°C, en particulier d’environ 20°C. Dans un mode préférentiel de réalisation de l’invention, l’extraction sera réalisée à une température allant de 20°C à 150°C, préférentiellement de 20°C à 80°C.
Selon une réalisation particulière, la poche d’irradiation 2 est exempte d’agent photosensible. Autrement dit, la poche d’irradiation 2 ne contient pas d’agent photosensible tel que la riboflavine, un dérivé de psoralène ou un dérivé de phénothiazine.
Selon la , la poche d’irradiation 2 est en en communication fluidique avec une première tubulure 3. La première tubulure 3 est pourvue à son extrémité de deux évents 4a,4b comprenant chacun une membrane filtrante laissant passer l’air et formant une barrière stérile. Ces évents permettent la stérilisation par gaz du système à poches 1.
La poche d’irradiation 2 comprend en outre des ouvertures 5a,5b,6a;6b,6c pratiquées dans un ou des bords périphériques de la poche d’irradiation 2 permettant de suspendre et/ou maintenir ladite poche d’irradiation 2.
Le système à poches 1 comprend de plus une poche de stockage 8 destinée à recueillir et stocker le composant sanguin traité. Cette poche de stockage 8 est en communication fluidique avec la poche d’irradiation 2 par l’intermédiaire d’une deuxième tubulure 9.
Un bouchon amovible 10 est disposé dans un orifice d’accès de la poche d’irradiation 2, de sorte à fermer la communication fluidique entre le volume intérieur de la poche d’irradiation 2 et la deuxième tubulure 9 menant à la poche de stockage 8. Le bouchon amovible 10 peut glisser dans le volume intérieur de la poche d’irradiation 2 afin de permettre la communication fluidique entre la poche d’irradiation 2 et la poche de stockage 8.
Le système à poches 1 comprend également une poche d’échantillonnage 11 en communication fluidique avec la poche de stockage 8 par l’intermédiaire d’une troisième tubulure 12.
Une quatrième tubulure 13 est connectée à l’une de ses extrémités à la troisième tubulure 12 par l’intermédiaire d’un connecteur trois voies 14. L’autre extrémité de cette quatrième tubulure 13 est pourvue de deux évents 15a,15b comprenant chacun une membrane filtrante laissant passer l’air et formant une barrière stérile. Ces évents permettent la stérilisation par gaz du système à poches 1.
Chacune des tubulures 3,9,12,13 est pourvue d’une pince 16,17,18,19 permettant le contrôle sélectif d’ouverture et fermeture de l’écoulement des liquides dans chacune de ces tubulures.
Le système à poches 1 comprend avantageusement au moins un manchon protecteur 20 recouvrant ladite poche d’irradiation 2. Le manchon protecteur est réalisé dans un matériau polymère formulé sans phtalate. La poche d’irradiation 2 est disposée dans le manchon protecteur de sorte à l’envelopper.
Le manchon protecteur 20 a pour fonction de protéger la poche d’irradiation 2 des substances externes pouvant nuire à la transmittance, en particulier la transmittance UV, et encore plus particulièrement la transmittance UV-C, de ladite poche d’irradiation. La poche d’irradiation 2 est retirée de ce manchon protecteur au moment de son traitement par rayonnement électromagnétique, avant sa mise en place dans l’appareil d’irradiation.
Selon l’invention, le récipient d’irradiation 2 comprend une information sur un paramètre dudit récipient d’irradiation, ladite information étant relative à la transmittance d’au moins une paroi du récipient d’irradiation.
En particulier, l’information est relative à la transmittance UV ou UV-C d’une paroi du récipient d’irradiation.
Cette information relative à la transmittance du récipient d’irradiation est une information variable propre à chaque récipient d’irradiation, c’est-à-dire qu’elle prend ou peut prendre une valeur distincte selon le récipient d’irradiation utilisé pour traiter le fluide biologique.
En effet, la transmittance UV ou UV-C varie selon le lot de fabrication de la gaine ou des feuilles utilisées pour la fabrication du récipient d’irradiation.
Dans un exemple particulier, l’information relative à la transmittance d’une paroi du récipient d’irradiation est la valeur de transmittance UV ou UV-C de la gaine ou des feuilles formant le récipient d’irradiation.
Cette valeur de transmittance est la valeur de transmittance de la gaine ou des feuilles formant le récipient d’irradiation, déterminée avant la fabrication de la poche, c’est-à-dire sur la matière première utilisée pour la fabrication du récipient.
La demanderesse a en effet constaté que la mise en œuvre de ce procédé de réjuvénation permettait d’obtenir un catalyseur d’hydrotraitement et/ou d’hydrocraquage avec des performances catalytiques améliorées par rapport au catalyseur réjuvéné à partir d’un catalyseur régénéré qui ne répondrait pas aux caractéristiques combinées de teneurs en carbone, soufre et phase cristalline.
Grâce à la régénération contrôlée, les performances catalytiques sont améliorées d’une telle façon que l’ajout de métaux lors de la réjuvénation n’est pas nécessaire.
L’augmentation des performances catalytiques est observable sur des catalyseurs à base de cobalt ou de nickel, mais tout particulièrement sur des catalyseurs à base de nickel.
Typiquement, grâce à l’amélioration de l’activité, la température nécessaire pour atteindre une teneur en soufre ou azote souhaitée (par exemple 10 ppm de soufre dans le cas d’une charge gazole, en mode ULSD ou Ultra Low Sulfur Diesel selon la terminologie anglo-saxonne) est proche de celle du catalyseur frais.
Selon une variante, la température de l’étape a) est comprise entre 380 et 410°C.
Selon une variante, la proportion de phase cristalline issue d’au moins un métal du groupe VIIl et d’au moins un métal du groupe VIB déterminée par diffraction des rayons X et caractérisée par un ratio entre la surface du pic de diffraction du cristal à 26,6° 2θ et la surface du pic caractéristique de l’alumine à 45,7° 2θ dans l’étape a) est inférieur à 0,50.
Selon une variante, l’acide organique utilisé dans l’étape b) est choisi parmi l’acide acétique, l’acide maléique, l’acide malique, l’acide malonique, l’acide gluconique, l’acide tartrique, l’acide citrique, l’acide γ-cétovalérique, l’acide lactique, l’acide pyruvique, l’acide ascorbique ou l’acide succinique.
Selon une variante, l’acide organique utilisé dans l’étape b) est un acide organique ayant chaque constante d'acidité pKa supérieure à 3,5.
Selon une variante, l’acide organique utilisé dans l’étape b) est choisi parmi l’acide gluconique, l’acide γ-cétovalérique, l’acide lactique, l’acide pyruvique, l’acide ascorbique ou l’acide succinique.
Selon une variante, le rapport molaire acide organique ajouté par métal/métaux du groupe VIB présent dans le catalyseur régénéré est compris entre 0,01 à 5 mol/mol.
Selon une variante, le rapport molaire phosphore ajouté par métal du groupe VIB déjà présent dans le catalyseur régénéré est compris entre 0,01 à 5 mol/mol.
Selon une variante, le catalyseur frais a une teneur en métal du groupe VIB comprise entre 1 et 40 % poids d'oxyde dudit métal du groupe VIB par rapport au poids du catalyseur et une teneur totale en métal du groupe VIII comprise entre 1 et 10% poids d'oxyde dudit métal du groupe VIII par rapport au poids du catalyseur.
Selon une variante, le catalyseur frais contient du phosphore, la teneur totale en phosphore étant comprise entre 0,1 et 20% poids exprimé en P 2 O 5 par rapport au poids total du catalyseur.
Selon une variante, le support d’oxyde ne comportant pas de zéolite est choisi parmi les alumines, la silice, les silices alumine ou encore les oxydes de titane ou de magnésium utilisés seul ou en mélange avec l’alumine ou la silice alumine.
Selon une variante, le catalyseur réjuvéné issu de l’étape c) contient une proportion de phase cristalline issue d’au moins un métal du groupe VIIl et d’au moins un métal du groupe VIB déterminée par diffraction des rayons X et caractérisée par un ratio entre la surface du pic de diffraction du cristal à 26,6°, 2θ et la surface du pic caractéristique de l’alumine à 45,7°, 2θ inférieur à 0,4.
Selon une variante, l’étape a) de régénération est précédée d’une étape de déshuilage qui comprend la mise en contact d’un catalyseur au moins partiellement usé issu d’un procédé d’hydrotraitement et/ou d’hydrocraquage avec un courant de gaz inerte à une température comprise entre 300°C et 400°C.
En particulier, la matière colorante peut être choisie parmi les pigments organiques et les colorants hydrosolubles synthétiques ou naturels, de préférence parmi les colorants hydrosolubles synthétiques ou naturels.
Parmi les pigments organiques de l’invention, on peut citer le noir de carbone, les pigments de type D & C, notamment azoïques, anthraquinones, nitrés et/ou triarylméthane, et les laques à base de carmin de cochenille, de baryum, strontium, calcium, aluminium, de préférence les pigments de type D&C.