INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation préféré, la grandeur relative à une quantité de charges circulant dans au moins un étage est égale à une capacité incrémentale (dQ/dU, exprimé par exemple en Ampères-heure par volt) de l'au moins un étage. La capacité incrémentale d'un étage est définie par un rapport d'un différentiel de quantité de charges dQ de cet étage sur un différentiel de tension dU aux bornes de cet étage.
La première fonction f1 peut être déterminée de la manière suivante : tout d'abord on calcule une première fonction intermédiaire définissant une relation entre le courant électrique I circulant dans le dispositif de stockage d'énergie et le temps écoulé au cours d'une période de charge ou d'une décharge du dispositif de stockage d'énergie. Ensuite, on calcule une deuxième fonction intermédiaire définissant une relation entre une quantité de charges Q circulant dans chaque étage et le temps écoulé en intégrant la première fonction intermédiaire sur la période de charge ou de décharge considérée. Cette deuxième fonction intermédiaire est combinée avec une troisième fonction intermédiaire établissant une relation entre la tension moyenne U_moy et le temps écoulé. On peut ainsi calculer une quatrième fonction intermédiaire définissant une relation entre la quantité de charges Q circulant dans chaque étage et la tension moyenne U_moy. Ensuite on calcule une cinquième fonction intermédiaire en dérivant la quatrième fonction intermédiaire relativement à la tension moyenne U_moy. La cinquième fonction intermédiaire est donc une fonction du type dQ/dU_moy = f(U_moy). Enfin, cette cinquième fonction intermédiaire est combinée avec la troisième fonction intermédiaire établissant une relation entre la tension moyenne U_moy et le temps écoulé t de manière à obtenir la première fonction f1. La première fonction est donc une fonction du type dQ/dU_moy = f(t).
Alternativement, pour déterminer la première fonction f1, on peut déterminer pour chaque étage la fonction définissant la relation entre la capacité incrémentale de cet étage et le temps écoulé. Ensuite, on peut effectuer une moyenne arithmétique des fonctions déterminées pour chaque étage. Cette méthode permet une détection plus précise mais requiert davantage de ressources de calcul car les calculs sont répétés pour chaque étage du dispositif de stockage d'énergie. De plus, cette méthode requiert que le système de contrôle électronique 4 fournisse la tension aux bornes de chaque étage du dispositif de stockage d'énergie.
Le carter d’entrée 2 ainsi obtenu peut ensuite être rapporté et fixé dans une turbomachine 1, notamment d’aéronef 100, par exemple par boulonnage de la virole externe 6 sur une bordure du carter de compresseur de la section de compression.
SYSTÈME DE VERROUILLAGE D'UNE AUBE D'UN MODULE DE SOUFFLANTE PAR LEVIER DE SERRAGE La présente invention porte sur un système de verrouillage d'une aube d'un module de soufflante par levier de serrage. L'invention trouve une application particulièrement avantageuse, mais non exclusive, avec un module rotor de soufflante.
L'invention vise à remédier efficacement aux inconvénients précités en proposant un module pour un banc d’essai de turbomachine d’aéronef comportant:
- un moyeu comprenant deux éléments annulaires coaxiaux fixés l’un à l’autre et définissant entre eux au moins un logement de pied d'aube,
- au moins une aube munie d'un pied d'aube disposé à l'intérieur du logement de pied d'aube,
- ledit module comporte un système de verrouillage en position de l'aube comprenant:
- un levier de serrage comportant: une portion centrale destinée à venir en appui contre une face d'extrémité du pied d'aube, une première portion d'extrémité destinée à être insérée à l'intérieur d'une cavité réalisée dans un des éléments annulaires, et une deuxième portion d'extrémité munie d'un trou de passage d'un organe de fixation inséré à l'intérieur d'une ouverture traversante réalisée dans l'autre élément annulaire, ledit organe de fixation étant destiné à coopérer avec un écrou de serrage, - de telle façon qu'un serrage de l'organe de fixation entraîne un pivotement du levier de serrage autour de la première portion d'extrémité en appui contre un fond de la cavité, de sorte que la portion centrale du levier de serrage vient serrer le pied d'aube contre le moyeu pour immobiliser l'aube dans une position angulaire souhaitée.
Selon une réalisation de l'invention, l'écrou de serrage est lié en rotation avec le levier de serrage.
Selon une réalisation de l'invention, l'écrou de serrage est disposé à l'intérieur d'une encoche réalisée dans le levier de serrage, l'écrou de serrage et l'encoche étant configurés de façon à empêcher une rotation de l'écrou de serrage à l'intérieur de l'encoche lors d'une rotation d'un organe de fixation correspondant.
De manière surprenante, le système de distribution d’eau selon l’invention permet d’empêcher toute intégration d’air d’un environnement extérieur dans le réservoir afin d’éviter une contamination de l’eau, tout en garantissant un débit de distribution adéquat pour l’utilisateur.
En pratique, le réservoir est constitué d’un matériau appartenant au groupe formé par PET.
A titre d’exemple non limitatif, la coque protectrice est constituée d’un matériau rigide appartenant au groupe formé par polypropylène renforcé de fibre de verre, ABS ou en matériau à propriétés similaires.
En pratique, le mécanisme d’ouverture fermeture formant buse de distribution comprend en outre un clapet anti-retour.
Selon un mode de réalisation conforme à l’invention, le volume choisi est de 1,5 ml d’azote liquide par litre d’eau contenue.
En pratique, la coque protectrice dispose sur chaque élément emboitable d’une partie faisant saillie vers le bas, formant une base plate configurée pour être mise en contact avec une surface plane, et configurée pour s’étendre au-delà de la buse de distribution et ainsi permettre la surélévation de ladite buse de distribution.
Selon un mode de réalisation conforme à l’invention, les deux éléments emboitables disposent d’un moyen de fermeture à clips permettant de joindre les éléments emboitables l’un à l’autre de manière semi-permanente.
Un système de distribution d’eau selon l’invention permet d’empêcher toute contrefaçon de l’eau contenue, de sécuriser le réservoir contre l’accès frauduleux, et empêcher toute intégration d’air d’un environnement extérieur dans le réservoir afin d’éviter une contamination de l’eau, tout en garantissant un débit de distribution adéquat pour l’utilisateur et en permettant de protéger physiquement le réservoir sous pression des chocs.
L’invention porte en outre sur un réservoir formant bouteille adapté pour être intégré dans un système de distribution, disposant d’une gorge de sortie configurée pour l’évacuation de ladite eau, et comprenant :
-un mécanisme d’ouverture fermeture formant buse de distribution, fixé hermétiquement sur la gorge de sortie du réservoir, et adapté pour passer d’une position ouverte, permettant l’évacuation de l’eau du réservoir, à une position fermée empêchant l’évacuation de l’eau ;
Selon une autre définition générale de l’invention, le réservoir est constitué en un matériau choisi, et configuré pour être mis sous pression par injection de diazote liquide selon un volume choisi dans ledit réservoir rempli d’eau, permettant la dilatation du diazote dans le réservoir lors d’une opération d’évacuation de l’eau sans intégration d’air d’un environnement extérieur afin d’éviter une contamination de l’eau.
Avantageusement, le réservoir selon l’invention permet d’empêcher toute intégration d’air d’un environnement extérieur dans le réservoir et ainsi éviter une contamination de l’eau, tout en garantissant un débit de distribution adéquat pour l’utilisateur.
D’autres avantages et caractéristiques de l’invention apparaitront à l’examen de la description et des dessins dans lesquels : représente schématiquement le système de distribution d’eau monté conforme à l’invention ; représente schématiquement la coque du système conforme à l’invention en vue éclatée ; représente schématiquement conforme à l’invention ; représente schématiquement un mode de réalisation particulier conforme à l’invention ; et représente schématiquement un mode de réalisation particulier conforme à l’invention.
En référence aux figures 1 à 5 , le système de distribution d’eau conforme à l’invention comprend un réservoir 1 formant bouteille de volume choisi, rempli d’eau, et disposant d’une gorge de sortie 12 configurée pour permettre l’évacuation de ladite eau.
En pratique, le réservoir 1 est constitué en un matériau choisi, configuré pour avoir un usage unique et être mis sous pression par injection de protoxyde d’azote liquide selon un volume choisi dans le réservoir 1 rempli d’eau.
Le protoxyde d’azote liquide ainsi injecté est configuré pour être dissout dans l’eau, permettant la dilatation dudit protoxyde d’azote liquide dans le réservoir 1 sous forme de gaz occupant ainsi le volume d’eau évacué, lors d’une opération d’évacuation, et empêchant toute intégration d’air d’un environnement extérieur dans le réservoir 1.
La est une courbe de charge-décharge de Li 5 FeO 4 synthétisé selon l’exemple 1, et la capacité peut atteindre 625 mAh/g comme le montre la figure.
La est une courbe de charge-décharge de Li 5 FeO 4 synthétisé selon l’exemple 2, et la capacité peut atteindre 648 mAh/g comme le montre la figure.
La est une courbe de charge-décharge de Li 5 FeO 4 synthétisé selon l’exemple de contraste 1, et la capacité peut atteindre 512 mAh/g comme le montre la figure.
Les exemples de la présente demande sont décrits en détail ci-dessus conjointement avec les dessins annexés, mais la présente demande n’est pas limitée aux exemples ci-dessus, et diverses variations peuvent être apportées dans le cadre des connaissances possédées par l’homme du métier auquel elles appartiennent sans s’écarter de l’objectif de la présente demande. De plus, les exemples de la présente demande et les caractéristiques dans les exemples peuvent être combinés les uns avec les autres sans conflit.
MATÉRIAU DE CATHODE EN OXYDE DE LITHIUM ET DE COBALT, PROCÉDÉ DE PRÉPARATION ET UTILISATION La présente divulgation se rapporte au domaine technique des batteries au lithium-ion (LIB), et en particulier à un matériau de cathode en oxyde de lithium et de cobalt (LCO), et à un procédé de préparation et à une utilisation de celui-ci.
En tant que tout premier matériau de cathode qui est commercialisé avec succès pour les LIB, le LCO possède une capacité spécifique théorique allant jusqu’à 274 mAh/g. Une tension de coupure maximale du LCO commercial actuel peut atteindre 4,48 V, et une capacité spécifique correspondante est d’environ 182 mAh/g. Avec une excellente densité d’énergie volumétrique, les matériaux de cathode en LCO restent encore le premier choix pour les dispositifs électroniques portables, et même progressivement utilisés dans des batteries de puissance. Afin d’améliorer davantage la densité d’énergie du LCO, le développement d’une nouvelle génération de matériaux de cathode en LCO avec une tension ultra-élevée (supérieure ou égale à 4,5 V) est passé en tête des priorités. Cependant, avec l’augmentation de la tension de charge, le LCO subira une série de réactions parasites telles qu’une transition de phase irréversible d’une phase O3 à une phase H1-3, la détérioration d’une interface d’électrode positive, la dissolution du cobalt, et la précipitation de l’oxygène des mailles, de sorte qu’une résistance interne d’une batterie soit augmentée et que la performance d’une batterie décroisse rapidement, ce qui limite grandement l’application pratique du LCO à tension élevée.
Pour l’heure, afin de résoudre le problème selon lequel un matériau en LCO est instable à une tension élevée, il faut encore s’appuyer sur un dopage et un revêtement pour améliorer la structure cristalline et la stabilité de surface et d’interface. Bien que le dopage et le revêtement puissent améliorer la performance à des tensions élevées dans une certaine mesure, il existe encore des inconvénients évidents, en particulier à des tensions élevées. Étant donné que les éléments de dopage (atomes de métaux de transition, anions, et similaires) sont généralement des substances non électrochimiquement actives et qu’une quantité de dopage élevée est requise à une tension élevée, une atténuation de capacité évidente sera induite par un dopage avec les éléments de dopage, ce qui affaiblit l’amélioration de capacité à une tension élevée. Les substances de revêtement de surface comportent généralement des oxydes métalliques, des phosphates, des conducteurs ioniques rapides et similaires. Cependant, une épaisseur d’une couche de revêtement et une interface entre une couche de revêtement et le matériau revêtu peuvent encore être difficilement maîtrisées, ce qui affaiblit la performance nominale du LCO.
L’exploration d’un procédé pour la modification efficace d’un matériau de cathode est un problème urgent à résoudre dans le développement d’un matériau de cathode en LCO avec une tension ultra-élevée.
Au vu de cela, la présente divulgation vise à surmonter les lacunes de l’art antérieur et à proposer un matériau de cathode en LCO, et un procédé de préparation et une utilisation de celui-ci.
Afin d’atteindre l’objectif ci-dessus, la présente divulgation adopte les solutions techniques suivantes : Un matériau de cathode en LCO est proposé, où le matériau de cathode en LCO est une particule de LCO revêtue avec un copolymère organique sur sa surface, et le copolymère organique comporte un groupe fluor et un groupe sulfonyle.
Le matériau de cathode en LCO proposé dans la présente divulgation est obtenu par le revêtement d’une surface d’une particule de LCO avec un copolymère organique, qui peut protéger la stabilité structurale du LCO, inhiber la dissolution du cobalt et la précipitation de l’oxygène des mailles, et améliorer la stabilité de cyclage du LCO à une tension élevée. Dans la présente divulgation, un copolymère organique ayant des groupes fluor et sulfonyle est uniformément combiné sur une surface d’une particule de cathode en LCO. L’atome de fluor (F) mène à un dopage de mailles sur la surface, et F-Me possède une énergie de liaison chimique plus élevée que Me-O, ce qui est favorable au renforcement de la stabilité de la structure du LCO. De plus, le dopage par F peut atténuer la corrosion par HF dans un électrolyte sur le matériau de cathode. Le groupe sulfonyle peut conduire efficacement des ions lithium pour amener les ions lithium en contact intime avec un électrolyte, ce qui améliore la conductivité électrique et la performance nominale et réduit la polarisation.
De préférence, le copolymère organique possède une formule structurale qui est au moins l’une sélectionnée parmi le groupe constitué de la formule (I) et de la formule (II) : formule (I) où dans la formule (I), 1 ≤ n ≤ 10, et R est au moins l’un sélectionné parmi le groupe constitué de -OH et -NH 2 ; et formule (II) où dans la formule (II), 15 ≤ n ≤ 30 et 15 ≤ m ≤ 30.
De préférence, dans le copolymère organique de formule (I), 4 ≤ n ≤ 7. Par exemple, le copolymère organique est au moins l’un sélectionné parmi le groupe constitué du perfluorooctane sulfonate (PFOS) C 8 F 17 SO 3 H (n = 7, R = OH) et du perfluoropentane sulfonamide (PFPS) C 5 F 11 SO 2 NH 2 (n = 4, R = NH 2 ).
De préférence, dans le copolymère organique de formule (II), 20 ≤ n ≤ 25 et 20 ≤ m ≤ 25 ; et spécifiquement, le copolymère organique est un copolymère acide perfluorosulfonique (PFSA)-polytétrafluoroéthylène (PTFE). Par exemple, le copolymère PFSA-PTFE est au moins l’un sélectionné parmi le groupe constitué de C 7 F 13 O 3 SO 3 H•C 2 F 4 (m = 20, n = 20) et ((C 7 F 13 O 3 SO 3 H) 4 •(C 2 F 4 ) 4 ) (m = 25, n = 25).
Sur la base d’un poids de la particule de LCO, une proportion en poids du copolymère organique dans le matériau de cathode en LCO est de préférence de 0,2 % à 3 % et plus préférentiellement de 1 % à 2 %.
De plus, la présente divulgation propose un procédé de préparation du matériau de cathode en LCO, comprenant l’enrobage et modification de la particule d’oxyde de lithium et de cobalt par un copolymère organique, selon les étapes suivantes : étape (1) : mélanger de façon homogène la particule d’oxyde de lithium et de cobalt avec un solvant, et ajouter une solution de copolymère organique pour obtenir le mélange A ; et étape (2) : soumettre ledit mélange A à une évaporation sous agitation, un séchage et un broyage, soumettre le matériau résultant à un traitement de recuit, et broyer pour obtenir le matériau de cathode en oxyde de lithium et de cobalt.
L’invention concerne également un procédé de fabrication d’un échangeur de chaleur tel que susmentionné, le procédé comprend une étape de réalisation de l’échangeur de chaleur par fabrication additive par fusion sélective sur lits de poudre.
La est une vue schématique et en vue de face d’un étage d’un échangeur de chaleur selon l’invention ;
La est une vue en coupe radiale d’un mode de réalisation de l’échangeur de chaleur selon l’invention ;
La est une vue en coupe radiale d’un autre mode de réalisation de l’échangeur de chaleur selon l’invention ; et,
La est une vue de face d’un exemple d’échangeur de chaleur selon l’invention.
Description détaillée de l’invention La représente un échangeur de chaleur 1 qui permet un transfert d’énergie thermique entre un premier fluide 2 et un deuxième fluide 3. L’échangeur de chaleur 1 est destiné à être monté dans une turbomachine 4 d’aéronef. Bien entendu, l’échangeur de chaleur 1 peut être installé dans n’importe quel système où un transfert d’énergie thermique est nécessaire.
La turbomachine 4 double flux comprend, de manière générale, un générateur de gaz ou moteur à turbine à gaz 5 en amont duquel est montée une soufflante ou module de soufflante 6. Dans la présente invention, les termes « amont » et « aval » sont définis par rapport à la circulation des gaz dans la turbomachine et ici suivant l’axe longitudinal X et en référence à la de gauche à droite.
La soufflante 6 comprend des aubes 7 qui sont carénées par un carter de soufflante 8. Le carter de soufflante 8 porte une nacelle 9. Cette dernière est annulaire, centrée sur l’axe longitudinal X et reliée à l’aéronef.
De manière connue et non limitativement, le générateur de gaz 5 comprend, d’amont en aval, un compresseur basse pression 10a, un compresseur haute pression 10b, une chambre annulaire de combustion 11, une turbine haute pression 12a et une turbine basse pression 12b. Classiquement, la turbomachine 1 comprend un arbre basse pression 13 qui relie le compresseur basse pression 10a et la turbine basse pression 12a pour former un corps basse pression et un arbre haute pression 14 qui relie le compresseur haute pression 10b et la turbine haute pression 13a pour former un corps haute pression.
l’échangeur de chaleur étant annulaire et centré sur l’axe longitudinal X,
le premier panneau et le deuxième panneau s’étendant radialement entre une surface cylindrique interne et une surface cylindrique externe de l’échangeur de chaleur, les ailettes présentant une première et deuxième surfaces d’échange qui sont définies dans des plans sensiblement perpendiculaires à l’axe radial de l’échangeur de chaleur et destinées à être balayées par le premier suivant l’axe longitudinal, et en ce que les ailettes de chaque rangée présentent une hauteur qui est d’une part, mesurée entre les premier et deuxième panneaux et qui d’autre part, croit radialement, entre la surface cylindrique interne et la surface cylindrique externe.
Ainsi, cette solution permet d’atteindre l’objectif susmentionné. En particulier, en adaptant les dimensions et caractéristiques des surfaces d’échange sur le premier fluide en fonction de la distance avec l’axe central de l’échangeur, les performances thermiques de l’échangeur de chaleur sont significativement améliorées. Avec cette configuration, l’échangeur de chaleur offre une distribution relativement homogène et améliorée du premier fluide. L’augmentation de la hauteur des ailettes entraîne en effet une variation du diamètre hydraulique et des coefficients des surfaces d’échange. Il y aura moins de résistance à l’écoulement du premier fluide au niveau des ailettes ayant une plus grande hauteur. Par ailleurs, les variations géométriques des surfaces d’échange permettent de maintenir une perméabilité apparente constante de l’échangeur de chaleur.
- les ailettes sont espacées radialement d’un espacement transversal qui est constant.
- les ailettes sont espacées radialement d’un espacement transversal, l’espacement transversal décroissant depuis la surface cylindrique interne vers la surface cylindrique externe.
- chaque ailette présente une longueur suivant l’axe longitudinal qui est constante.
- chaque ailette présente une longueur suivant l’axe longitudinal qui varie de l’amont vers l’aval.
- le premier panneau, le deuxième panneau et les ailettes entre les premiers et deuxième panneaux forment un étage et en ce que l’échangeur de chaleur comprend plusieurs étages, les étages étant espacés par des passages destinés à la circulation du deuxième fluide, les passages débouchant sur une surface amont et sur une surface aval.
- l’échangeur de chaleur est réalisé en une seule pièce.
- l’échangeur de chaleur comprend une entrée définie dans une surface amont dans laquelle le premier fluide et/ou le deuxième fluide entre(nt) dans l’échangeur de chaleur et une sortie définie dans une surface aval opposée suivant l’axe longitudinal par laquelle le premier fluide et/ou le deuxième fluide s’évacue(nt) de l’échangeur de chaleur.
- l’échangeur de chaleur comprend une entrée définie dans la surface cylindrique interne par laquelle le deuxième fluide entre dans l’échangeur de chaleur et une sortie définie dans la surface cylindrique externe par laquelle le deuxième fluide s’évacue de l’échangeur de chaleur.
- l’augmentation de la hauteur des ailettes est linéaire.
- la longueur de chaque ailette est définie de manière linéaire et la longueur de l’ailette est déterminée grâce au paramètre où est l’espacement transversal entre les ailettes d’une même rangée et en fonction de la position radiale de l’ailette en coordonnées cylindriques, Rmin étant le rayon minimum de l’échangeur de chaleur définie par la surface cylindrique interne, Rmax étant le rayon maximum de l’échangeur de chaleur définie par la surface cylindrique externe.
L’invention concerne également une turbomachine comprenant un échangeur de chaleur présentant l’une quelconque des caractéristiques susmentionnées, les premier et deuxième panneaux étant disposés régulièrement autour de l’axe longitudinal, les ailettes étant disposés entre les premier et deuxième panneaux.
Dans un autre mode de réalisation, pouvant être combiné au mode de réalisation précèdent, le dispositif 10 de l’invention est configuré pour relayer un signal d’alerte Tx réceptionné par le module de communication radio 100 vers la station de base 30 et le centre de télésurveillance. Le dispositif de l’invention pourra ainsi servir également de passerelle pour un autre dispositif de l’invention situé dans le voisinage du dispositif ou bien plus proche comme son jardin ou son balcon, dans un endroit éloigné du brouilleur facilitant la réception des éléments du message 2. Par exemple, il est estimé qu’un dispositif situé dans un périmètre de deux km peut potentiellement réceptionner la trame de signal d’alerte et le relayer vers le centre de télésurveillance. En effet, un dispositif voisin ne serait pas affecté par le brouillage, ou au moins pas dans la même mesure que le dispositif à proximité du brouilleur (comme un réseau communautaire).