INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Chaque pixel transparent 41 présente plus spécifiquement une efficacité quantique supérieure à 20% pour chaque longueur d’onde du domaine visible, c’est-à-dire ici de de 400 nm à 780 nm. Ainsi, comme le montre la , l’efficacité quantique de chaque pixel transparent 41, représentée par une première courbe 51, est supérieure à 20% sur une plage de longueurs d’onde s’étendant de 400 nm à 780 nm, c’est-à-dire sur un intervalle continu de longueurs d’onde allant de 400 nm à 780 nm.
La demanderesse a en effet démontré qu’une sensibilité supérieure à 20% permet d’obtenir des images dont le rapport signal à bruit est supérieur à 7 avec un flux lumineux de seulement 0,4 lux. Le dispositif de capture d’image 2 permet donc d’obtenir des images de qualité suffisante pour implémenter les algorithmes de surveillance, même dans des conditions d’illumination basses.
De préférence, l’efficacité quantique de chaque pixel transparent 41 est supérieure à 30% sur la plage de longueurs d’onde s’étendant de 400 nm à 780 nm. Comme le montre la , l’efficacité quantique de chaque pixel transparent 41 est ici plus spécifiquement comprise entre 40% et 75% sur la plage de longueurs d’onde s’étendant de 400 nm à 780 nm.
De façon générale, plus l’efficacité quantique des pixels transparents 41 est grande, plus leur surface photosensible peut être petite. Pour une taille donnée, la matrice 4 peut alors contenir plus de pixels photosensibles 41, 42 et produire des images de plus grande résolution.
Puisqu’ils sont sensibles à toutes les longueurs d’onde du domaine visible, les pixels transparents 41 permettent de former des images en noir et blanc, c’est-à-dire des images en niveaux de gris. Les images formées au moyen des pixels transparents 41, classiquement par interpolation, sont appelées par la suite « images visibles ».
Pour être sensible à l’ensemble des longueurs d’onde du domaine visible, chaque pixel transparent 41 comprend ici surface photosensible en silicium devant laquelle aucun filtre optique n’est disposé. Cela signifie que la lumière issue du champ de vu du dispositif de capture d’image 2 traverse uniquement des éléments optiques transparents qui ne modifient ou très peu son contenu fréquentiel de la lumière visible.
A l’inverse, chaque pixel infrarouge 42 comprend surface photosensible en silicium, qui est ici identique à celle des pixels transparents 41, devant laquelle un filtre optique infrarouge est disposé. Ici, chaque filtre optique infrarouge transmet les longueurs d’onde supérieures à 780 nm et bloquent en partie celles inférieures à 780 nm. Chaque filtre optique infrarouge est ainsi un filtre passe-haut dont la longueur d’onde de coupure est comprise entre 750 nm et 800 nm. Au-delà, de 780 nm, l’efficacité quantique des pixels transparents 41 et des pixels infrarouges 42 est donc similaire, comme illustré en .
Comme cela apparait en , chaque pixel infrarouge 42 est ainsi plus sensible dans le domaine proche infrarouge que dans le domaine visible. Ici, chaque pixel infrarouge 42 présente une efficacité quantique moyenne supérieure à 20% de 800 nm à 850 nm tandis qu’il présente une efficacité quantique moyenne inférieure à 20% sur la plage de longueurs d’onde précitée s’étendant de 400 nm à 780 nm. Chaque pixel infrarouge 42 présente plus spécifiquement une efficacité quantique, représentée par une deuxième courbe 52, supérieure à 20% pour chaque longueur d’onde du domaine infrarouge s’étendant de 800 nm à 850 nm, c’est-à-dire sur un intervalle continu de longueurs d’onde allant de 800 nm à 850 nm, tandis qu’il présente une efficacité quantique inférieure à 20% pour chaque longueur d’onde de 400 nm à 780 nm. De 800 nm à 850 nm, les pixels infrarouges présentent même une efficacité quantique supérieure à 30%.
Comme le montre la , chaque pixel infrarouge 42 peut présenter une efficacité quantique supérieure à 20% sur une plage de longueurs d’onde s’étendant de 790 nm à 900 nm. Ainsi, la plage de longueur d’onde donnée du domaine infrarouge, dans laquelle les pixels infrarouges 42 sont plus sensibles que dans le domaine visible, s’étend ici d’une première longueur d’onde comprise entre 780 nm et 800 nm jusqu’à une deuxième longueur d’onde comprise entre 900 nm et 950 nm.
En variante, les filtres optiques infrarouges peuvent aussi être plus absorbant dans le domaine visible de sorte que les pixels infrarouges présentent une efficacité quantique inférieure à 15% ou 10% dans le domaine visible.
Les pixels infrarouges 42 permettent de former des images infrarouges, elles aussi en niveaux de gris, à partir de longueurs d’onde globalement comprises entre 780 nm et 900 nm. Les images formées au moyen des pixels infrarouge, classiquement par interpolation, sont appelées par la suite « images infrarouges ».
Au sein de la matrice 4, les pixels transparents 41 et les pixels infrarouges 42 sont répartis en alternance selon un motif 45. Le motif 45 est répété de façon à former l’ensemble de la matrice 4. Comme le montrent les figures 3 à 5, le motif 45 comprend ici seize pixels photosensibles 41, 42 formant un carré de quatre pixels photosensibles 41, 42 de côté.
Dans un premier mode de réalisation du motif 45 représenté en , le motif 45 comprend autant de pixels transparents 41 que de pixels infrarouges 42. Les pixels transparents 41 et les pixels infrarouges 42 sont alternés à la fois en ligne et en colonne. Chaque pixel infrarouge 42 (qui n’est pas situé en bordure de la matrice 4) est ainsi adjacent par ses quatre côtés à quatre pixels transparents 42 et inversement.
Ce premier mode de réalisation permet d’obtenir des images visibles et des images infrarouges de résolution identique. Ce premier mode de réalisation est avantageux lorsque le dispositif est destiné à fonctionner autant de jour que de nuit.
Dans un deuxième mode de réalisation du motif 45 représenté en , le motif 45 comprend trois fois plus de pixels infrarouges 42 que de pixels transparents 41. Les pixels transparents 41 et les pixels infrarouges 42 sont alternés uniquement une ligne sur deux, les autres lignes ne comprenant que des pixels infrarouges 42 (le terme « ligne » est interchangeable avec celui de « colonne »). Chaque pixel transparent 41 (qui n’est pas situé en bordure de la matrice 4) est ainsi adjacent par ses quatre côtés à quatre pixels infrarouges 42 et par ses quatre coins à quatre autre pixels infrarouges 42.
Ce deuxième mode de réalisation permet d’obtenir des images infrarouges de résolution supérieure, ici trois fois supérieure, aux images visibles. Ce deuxième mode de réalisation est avantageux lorsque le dispositif est destiné à fonctionner davantage de jour que de nuit.
Procédé de traitement d’eaux usées pour éliminer les phosphates qu’elles contiennent La présente invention concerne l’élimination des phosphates dans les eaux usées urbaines, domestiques ou industrielles, par un système de rétention des phosphates par des matériaux renouvelables ou facilement accessibles, non toxiques, pouvant fonctionner sans dépenses énergétiques ni apport continu de réactifs, et permettant avantageusement un traitement d’eaux issues de Stations de Traitement des Eaux Usées (STEU) de faible capacité, telle que < 2000 Equivalent Habitant ou 120 kg DBO5/j.
Un procédé d’élimination des phosphates d’une solution aqueuse contenant 20 mg P/L a été décrit par N. Sleiman, V. Deluchat, M. Wazne, M. Mallet, A. Courtin-Nomade, V. Kazpard, M. Baudu, Water Research 99 (2016) 56-65. Selon ce procédé, l’eau à traiter circule en alimentation ascendante à travers trois couches successives de sable, de sable + fer de valence O, et de sable. Par ce procédé, d’une part le pH des eaux après traitement peut dépasser la limite réglementaire de 8,5, ce qui n’est pas acceptable, et, d’autre part, les performances de rétention des phosphates par le fer ne sont pas optimales.
La présente invention a pour objectif de définir un système montrant une capacité de piégeage importante.
La présente invention a donc pour objet un procédé de traitement des eaux usées urbaines, domestiques ou industrielles, pour éliminer les phosphates qu’elles contiennent, caractérisé par le fait que l’on part d’une eau à traiter ayant une concentration en oxygène dissous de 30% à 80% en pourcentage de saturation et que l’on fait passer ladite eau à traiter à travers deux lits disposés en série, à savoir :
Par saturation en oxygène de l’eau, on entend la quantité d’oxygène présente dans l’eau en pourcentage par rapport à la quantité totale d’oxygène que l’eau peut contenir, cette teneur étant variable en fonction des conditions physico-chimiques, telles que température, pression et salinité.
Le premier lit, dont le matériau est complètement immergé dans l’eau à traiter tout au long du procédé, et dans lequel aucun air ne circule peut être dit « saturé ».
Le second lit, dont le matériau n’est pas immergé dans l’eau à traiter et dans lequel de l’air est présent, peut être dit « insaturé ».
Dans le procédé selon l’invention, l’oxygène et l’eau induisent l’oxydation du fer à valence zéro, avec la formation d’ions ferreux et ferriques et de divers oxy-hydroxydes amorphes, tels que les rouilles vertes. Au cours du temps, ces formes amorphes évoluent vers des formes cristallisées, telle que la lépidocrocite ou la maghémite, lesquelles présentent des capacités d’adsorption beaucoup plus faibles (voir l’article précité de N. Sleiman et al.). Il convient de générer des supports de sorption de façon proportionnée par rapport au flux de phosphates à traiter. C’est pourquoi le fonctionnement selon la présente invention en colonne renfermant un lit de fer à valence zéro immergé dans l’eau à traiter permet de limiter la quantité d’oxygène dans le système et, par conséquent, le taux d’oxydation du fer à valence zéro, en d’autres termes, la consommation du fer à valence zéro.
Selon l’invention, on peut partir d’une eau à traiter ayant une concentration en oxygène dissous de 40 à 70% en pourcentage de saturation.
On peut effectuer avantageusement une oxygénation de l’eau à traiter si le taux de saturation en oxygène de cette dernière est inférieur à 30% en pourcentage de saturation. Cette oxygénation est effectuée par toute technique permettant cet enrichissement en oxygène dissous, telle que cascade ou ruissellement préalable.
De façon particulièrement préférée, selon l’invention, on peut partir d’une eau à traiter qui a subi un traitement préalable permettant d’avoir une concentration en matières en suspension inférieure à 50 mg/L. L’objectif est d’éviter le colmatage du premier lit.
De façon particulièrement préférée, selon l’invention, on peut partir d’une eau à traiter qui a subi un traitement préalable permettant d’avoir une concentration en phosphates inférieure à 20 mg P-PO 4 3- /L pour obtenir, en fin de procédé, une eau traitée dont la concentration en phosphates est inférieure à 2 mg P-PO 4 3- /L. Par « mg P-PO 4 3- », on entend ici les mg de phosphore contenu dans les phosphates .
Selon l’invention, on peut partir d’une eau à traiter ayant un pH compris entre 2 et 8, en particulier entre 2 et 7, afin de permettre la mise en place des mécanismes d’oxydation et de sorption.
Le matériau à base de fer de valence zéro constituant le premier lit peut notamment présenter une surface spécifique comprise entre 0,6 et 15 m 2 /g.
« Physiologiquement acceptable » signifie compatible avec la matière kératineuse et ayant une couleur, une odeur et un toucher agréables, et qui ne provoque pas de gêne inacceptable (picotement ou tiraillement) susceptible de décourager un consommateur d'utiliser la composition. Les niveaux de pH acceptables pour les compositions de la présente invention sont préférentiellement acides, à savoir, inférieurs à 7, préférentiellement de 6,5 ou moins, préférentiellement de 6,0 ou moins, préférentiellement de 5,5 ou moins, y compris toutes les plages et sous-plages intermédiaires, telles que par exemple, de 3 à 5, de 4 à 6, de 3 à 4,5, etc. Les compositions de la présente invention peuvent être également sous la forme d'une composition de gel.
« Composition de gel » signifie une composition qui ne s'écoule pas comme un liquide lorsqu'elle est appliquée sur un substrat, une composition qui possède un réseau 3-dimensionnel qui empêche la composition de s'étaler sur un substrat, ou de couler de celui-ci, après application en raison de la gravité sur une courte période de temps (par exemple, en moins de 10 secondes). G’ (module de conservation) est supérieur à G” (module de perte) dans toutes les plages de déformations jusqu'à une déformation de 300 %. Préférentiellement, G’ (module de stockage) est supérieur à G” (module de perte) à une faible déformation, mais avec G’ diminuant et G” augmentant, le gel présente un point d'intersection à une déformation> 0,1 %, préférentiellement, une déformation > 1 %, et préférentiellement une déformation de moins de 200 %, préférentiellement une déformation de moins de 150 %.
« Point d'intersection de gel » signifie le point auquel G" (module de perte) coupe G' (module de stockage), rapporté en % de déformation. Il s'agit du point auquel une composition passe d'un état plus solide à un état plus liquide. Ci-après un exemple d'un procédé de détermination d'un point d'intersection de gel : G” (module de perte) et G’ (module de stockage) en utilisant un rhéomètre Discovery HR-3 de TA Instruments, ayant une géométrie de plaque parallèle de 40 mm sur une plaque peltier plate en acier inoxydable. L'essai peut être exécuté à 25 °C avec un paramètre d'essai de fréquence angulaire de 1,0 rad/s et un balayage logarithmique : % de déformation de 0,01 à 1000,0 %. 5 points par décade. Résultats rapportés en déformation %.
Une composition ayant les propriétés décrites dans le paragraphe précédent est une "composition de gel à rupture rapide". Une telle composition, lorsqu'elle est utilisée en tant que composition de fixateur sur une composition de maquillage appliquée au préalable, a moins d'interaction physique avec le maquillage appliqué, ce qui entraîne moins d'altérations et de changements de la composition de maquillage pendant l'application de la composition de gel à rupture rapide.
« Agent de revêtement formé par interaction au moyen de liaisons hydrogène d'au moins un polyphénol X comprenant au moins deux groupes phénol différents avec le composé Y"» signifie que les conditions sont satisfaites et que la réaction peut être opérée entre les deux réactifs, en particulier que : i) la quantité de polyphénol X est suffisante dans la composition le contenant, et ii) le composé Y est soluble, miscible ou solubilisé par un autre solvant dans le milieu de la composition le contenant, et iii) le composé Y possède un nombre suffisant de groupes accepteurs de liaisons hydrogène pour réagir avec les groupes phénols du polyphénol X et, dans le milieu de la composition le contenant, et iv) le composé Y, dans le milieu de la composition le contenant, ne comprend pas dans sa structure un quelconque groupe qui ne permet pas la formation d'une liaison hydrogène avec les fonctions des groupes phénol réactifs du polyphénol X, comme par exemple, un ou plusieurs groupes anioniques.
Les échantillons ont été fabriqués en combinant les ingrédients de Phase A séquentiellement à 50° C à l’aide d’un homogénéisateur rotor-stator Silverson. Des ingrédients de Phase B1 B2 et B3 ont été préparés séparément, chauffés à 50° C, puis combinés ensemble pour former une phase B combinée qui a ensuite été ajoutée à la Phase A et émulsifiée à l’aide de l’homogénéisateur. La Phase C (charges particulaires) a été ajoutée après réduction de la température à une température en dessous de 45° C.
[Tableau 1] Les échantillons ont été fabriqués en combinant les ingrédients ci-après : Phase Comp. 1 Ex. 1 Comp. 2 Comp. 3 A1 Isododécane quantum satis quantum satis quantum satis quantum satis A1 Isononanoate d'isononyle 2 2 2 2 A1 Isostéarate de sorbitane 1,5 1,5 1,5 1,5 A1 PEG-30 Dipolyhydroxystéarate 2 2 2 2 A1 Carbonate de propylène 2 2 2 2 A1 Hectorite de distéardimonium 0,6 0,6 0,6 0,6 A3 Mélange de pigments hydrophobiquement modifiés 15 15 15 15 B1 Eau 36 36 36 36 B3 Acide tannique 0 5 0 0 B3 Acide citrique 0 0 5 0,025 B1 Éthanol 5 5 5 5 B2 Conservateurs et solvants 1,2 1,2 1,2 1,2 B1 Sulfate de magnésium 0,7 0,7 0,7 0,7 B2 Glycérine 5 5 5 5 B2 Épaississant à base de cellulose 0,4 0,4 0,4 0,4 A4/C Charges particulaires 2,9 2,9 2,9 2,9 TOTAL 100 100 100 100 pH de la phase aqueuse 5,40 4,31 1,93 4,14
* Pigment en poudre sèche hydrophobiquement modifié
Ex. 1 est conforme aux modes de réalisation de l’invention décrits dans les présentes Comp 1 (sans acide), Comp 2 (remplace l’acide tannique par la même masse d’acide citrique, sans correction de pH), Comp 3 (remplace l’acide tannique par une quantité suffisante d’acide citrique, à un pH proche de celui l’Ex. 1) sont comparatifs.
Exemple II – Évaluation de la rhéologie. Les quatre compositions ci-dessus ont été évaluées par rapport à leurs propriétés rhéologiques : (a) module de stockage (G’ mesuré à une contrainte de 0,1 %) ; (b) limite d'élasticité au début ; (c) viscosité à un taux de cisaillement de 0,01 s -1 ; et (d) viscosité à un taux de cisaillement de 93 s -1 .
La limite d'élasticité, également appelée limite apparente d'élasticité, est le point auquel une matière subit une déformation plastique. Une matière ayant une limite d’élasticité évaluée avec une rhéologie dynamique présentera d'ordinaire une valeur G’ supérieure à G’’ à une faible contrainte oscillatoire. G sera relativement constante avec une contrainte oscillatoire croissante, jusqu’à ce que, à une certaine valeur de contrainte, les valeurs G’ diminuent brusquement.
G’ et la limite d’élasticité sont déterminées de la façon suivante : à l’aide d’un rhéomètre Discovery HR-3 de TA Instruments, ayant une géométrie cône et plaque en acier de 40 mm 2 o , un balayage d’amplitude en oscillation est réalisé à 1,0 rad/s d'une contrainte de 0,01 % à une contrainte de 100 %, avec 10 points par décade. Ensuite, G’ (Pa) est tracé sur l’axe y et la contrainte d'oscillation (Pa) sur l’axe x, tous deux sur une échelle logarithmique. G’ mesuré à une contrainte de 0,1 % est enregistré. Le logiciel d’analyse est utilisé pour réaliser une analyse au point de départ qui est la limite d’élasticité apparente.
La viscosité est déterminée à l’aide d’un rhéomètre Discovery HR-3 de TA Instruments, ayant une géométrie cône et plaque en acier inoxydable de 40 mm 2 o . Une rampe d’écoulement a été réalisée en mode logarithmique à un taux de cisaillement de 0,001 (1/s) à 1000 (1/s) avec 10 points par décade sur une durée de 600 secondes à une température de 25 o C.
Les résultats sont indiqués ci-dessous dans le Tableau 2.
[Tableau 2] Propriétés rhéologiques Description G’ à une contrainte de 0,1 % Limite d'élasticité Viscosité à 0,01 s -1 Viscosité à 93 s -1 Comp 1 Témoin, sans acide 21,02 0,86 83,61 0,18 Ex. 1 5 % d'acide tannique 465,13 15,62 1104,37 0,65 Comp. 2 5 % d'acide citrique 139,52 6,38 348,98 0,49 Comp. 3 0,025 % d'acide citrique 108,56 5,36 341,81 0,27
Les résultats indiquent que la composition inventive permet d'établir une viscosité bien supérieure, une limite d'élasticité supérieure et un module de cisaillement supérieur, tels que mesurés, comparativement aux compositions comparatives.
COMPOSITIONS COMPRENANT UN POLYPHÉNOL ET UN COMPOSÉ POLYOXYALKYLÉNÉ DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention concerne des compositions, en particulier des compositions de fond de teint pour des cosmétiques, comprenant (1) au moins un polyphénol X comprenant au moins deux groupes phénol différents ; (2) au moins un composé non ionique polyoxyalkyléné Y, ainsi que des procédés d'utilisation desdites compositions.
A l'heure actuelle, sur le marché des soins et du maquillage des matières kératiniques, de nombreux produits revendiquent une tenue tout au long de la journée, résistant à des facteurs externes tels que l'eau, le sébum, le frottement mécanique, etc. (mascara waterproof, rouges à lèvre résistant aux repas, fonds de teint longue tenue). Les produits longue tenue pour les lèvres, les cils, les sourcils ou le visage, qui peuvent être utilisés à domicile, sont principalement à base de polymères de revêtement synthétiques en présence de solvants organiques.
De préférence, le propulseur comprend des moyens de connexion et/ou de communication cellulaire proposés dans le premier aspect.
En particulier, le propulseur hydraulique comprend un module cellulaire, par exemple un téléphone portable, appelé « smartphone », ou une tablette comprenant un ou plusieurs des moyens et/ou capteur proposés ci-dessus. De préférence, le module est un module usagé, dit reconditionné ou dit de seconde main. Cette caractéristique permet de proposer des moyens de contrôle du dispositif à moindre coût et à plus faible impact environnemental tout en proposant de nouvelles fonctionnalités notamment concernant la maîtrise de l’engin nautique. En outre, il permet de piloter entièrement l’actionneur, soit être uniquement un moyen de communication et de mesure des capteurs sans avoir à piloter l’actionneur. De plus, avoir un module cellulaire, par exemple un smartphone embarqué permettrait à un client de réserver son bateau facilement, via par exemple une application mobile en utilisant par exemple une technologie du type NFC, en payant sans contact avec son smartphone. Le smartphone embarqué est alors aussi un terminal de paiement.
Enfin, cette caractéristique permet également les fonctionnalités suivantes : Appel téléphonique pour échanger avec un ou plusieurs interlocuteurs sur terre ou sur une étendue d’eau ; Appel du type visioconférence pour échanger avec un ou plusieurs interlocuteurs sur terre ou sur une étendue d’eau ; Envois et réceptions de messages texte avec un ou plusieurs interlocuteurs sur terre ou sur une étendue d’eau ; Envois et réceptions de photos et vidéos avec un ou plusieurs interlocuteurs sur terre ou sur une étendue d’eau ; Applications smartphone : installation d’applications via un magasin d’applications officiel ou non officiel, en lien direct ou indirect avec l’utilisation du moteur ; Pilotage à distance du moteur, par exemple via une interface Web : activation et désactivation du moteur à distance (fonction antivol), bridage et débridage de la puissance du moteur à distance, restriction de la zone de navigation selon une zone définie et bridage ou non du moteur selon sa position en temps réel, navigation autonome ou semi-autonome etc. ; Pilotage de l’allumage et de l’extinction du moteur à distance pour le bon fonctionnement du moteur ou par exemple la localisation du moteur par exemple lors de sa livraison chez le client lors de l’achat ; Débogage à distance : possibilité de prendre la main complète sur le moteur à distance pour du développement ou la sécurité des utilisateurs. Mise à jour à distance de l’application embarquée et des scripts embarqués permettant le bon fonctionnement du moteur. Stockage des données de navigation pour un usage ultérieur : traitements des données par l’utilisateur pour revoir son trajet avec affichage à chaque point de sa position précise, sa vitesse, l’état du moteur ou par le fabricant dans le but d’améliorer son produit ; Stockage et envoi de données techniques du moteur en temps réel : checks de vérification, codes, températures, etc. ; Connexion sans fil Bluetooth (marque déposée), Wifi, Cellulaire permettant des interactions internes et externes au moteur ; Connexion filaire : UART, CAN, I2C, SPI, RS232, RS485, NMEA0183, NMEA 2000, etc. ; Boite noire : stockage des données en physique sur le téléphone pour une lecture ultérieure ; Jeux : possibilité de jouer sur le téléphone en interaction ou pas avec le moteur ; Port USB, par exemple pour la charge d’un équipement électronique en 5V de type smartphone, caméra embarquée, etc.