INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Encore en complément, ledit au moins un deuxième élément gicleur peut être agencé dans le balai d’essuyage de manière à projeter du fluide de nettoyage dans une deuxième direction inclinée par rapport à la direction longitudinale de balai d’essuyage, la deuxième direction étant différente de la première direction.
Ainsi, l’efficacité associée au nettoyage de la surface vitrée balayée par le système d’essuyage est améliorée.
Selon des modes de réalisation, au moins l’un des éléments gicleurs peut être alimenté par l’un des canaux de distribution, peut être agencé dans une zone d’extrémité du balai d’essuyage et peut être apte à projeter du fluide de nettoyage vers une surface optique d’un capteur de véhicule automobile.
Il est ainsi rendu possible de remplir une deuxième fonction de nettoyage en plus de la première fonction de nettoyage.
En complément, au moins un autre des éléments gicleurs peut être apte à projeter du fluide de nettoyage vers une autre surface optique d’un autre capteur de véhicule automobile, ledit autre élément gicleur étant alimenté par un autre canal de distribution.
Il est ainsi rendu possible de remplir une troisième fonction de nettoyage en plus de la première fonction de nettoyage et de la deuxième fonction de nettoyage.
- un bras apte à entraîner ledit balai d’essuyage en rotation ;
- un réservoir de fluide de nettoyage ;
- au moins un premier élément gicleur apte à recevoir du fluide du nettoyage et à projeter ledit fluide de nettoyage ;
- au moins un deuxième élément gicleur apte à recevoir du fluide de nettoyage et à projeter ledit fluide de nettoyage ;
- un ensemble d’injection apte à injecter sélectivement du fluide de nettoyage depuis le réservoir de fluide de nettoyage vers ledit au moins un premier élément gicleur ou vers ledit au moins un deuxième élément gicleur, ledit ensemble d’injection comprenant au moins une première pompe bi-pression apte à injecter du fluide de nettoyage depuis le réservoir dans un premier canal d’injection à au moins un premier niveau de pression et un deuxième niveau de pression, ledit ensemble d’injection comprenant en outre une première valve à différentiel de pression, ladite première valve étant apte à recevoir du fluide de nettoyage par le premier canal d’injection, à transmettre le fluide de nettoyage à un premier canal de distribution lorsque le fluide de nettoyage est reçu au premier niveau de pression et à transmettre le fluide de nettoyage à un deuxième canal de distribution lorsque le fluide de nettoyage est reçu au deuxième niveau de pression. Le premier canal de distribution étant agencé pour acheminer le fluide de nettoyage vers ledit au moins premier élément gicleur et ledit deuxième canal de distribution étant agencé pour acheminer le fluide de nettoyage vers ledit au moins deuxième élément gicleur.
Il est ainsi rendu possible de mutualiser une pompe entre deux canaux de distribution tout en limitant leur longueur par l’utilisation d’une valve à différentiel de pression, et tout en permettant une injection sélective dans les deux canaux de distribution. L’encombrement et les coûts associés au système d’essuyage sont ainsi réduits.
Selon un mode de réalisation, le système d’essuyage peut comprendre en outre au moins un troisième élément gicleur, l’ensemble d’injection comprenant une deuxième pompe apte à injecter du fluide de nettoyage dans un troisième canal de distribution agencé pour acheminer le fluide de nettoyage vers ledit au moins un troisième élément gicleur.
Il est ainsi permis de réduire le nombre de pompes de trois à deux pompes tout en permettant une injection sélective dans les trois canaux de distributions. L’injection dans le troisième canal de distribution peut ainsi être contrôlée indépendamment de celle dans les premier et deuxième canaux de distribution.
Selon d’autres modes de réalisation, le système d’essuyage peut comprendre en outre au moins un troisième élément gicleur, l’ensemble d’injection étant apte à acheminer le fluide de nettoyage issu de la première pompe bi-pression dans le premier canal d’injection relié à la première valve à différentiel de pression ou dans un troisième canal de distribution agencé pour acheminer le fluide de nettoyage vers ledit au moins un troisième élément gicleur.
Ainsi, il est permis de mutualiser une seule pompe entre trois ensembles d’éléments gicleurs correspondant à trois canaux de distribution respectifs. L’encombrement et les coûts associés au système d’essuyage sont ainsi réduits.
Selon des modes de réalisation, le système d’essuyage peut comprendre en outre au moins un quatrième élément gicleur, l’ensemble d’injection comprenant en outre un quatrième canal de distribution agencé pour acheminer le fluide de nettoyage vers ledit au moins un quatrième élément gicleur.
Ainsi, il est permis de réaliser un système d’essuyage complexe, avec plusieurs fonctions de nettoyage réalisée par quatre canaux de distribution, sans induire un encombrement trop important.
En complément, selon un mode de réalisation, le système d’essuyage peut comprendre en outre une pompe additionnelle apte à injecter du fluide de nettoyage dans le quatrième canal de distribution pour acheminer le fluide de nettoyage vers ledit au moins un quatrième élément gicleur.
Il est ainsi permis de réduire le nombre de pompes tout en permettant une injection sélective dans les trois canaux de distributions. L’injection dans le quatrième canal de distribution peut ainsi être contrôlée indépendamment de celle dans les premier et deuxième canaux de distribution.
En variante, selon d’autres modes de réalisation, l’ensemble d’injection peut être apte à acheminer le fluide de nettoyage issu de la deuxième pompe dans le troisième canal de distribution et dans le quatrième canal de distribution.
Ainsi, il est rendu possible d’assurer un acheminement dans quatre canaux de distribution avec seulement deux pompes, ce qui réduit l’encombrement et les coûts associés au système d’essuyage.
7. Fermeture de la chambre de propagation 25 en remettant le hublot de sortie 15
8. Mise sous vide (10 -7 mBar – 10 -8 mBar) et ouverture de la vanne d’isolement.
On notera que le miroir 9 s’insère à l’intérieur du tube 17 sous vide dans un espace réduit au-dessus du réseau 5. Comme indiqué précédemment, dans le but de renvoyer l’ensemble de la puissance émise vers la sortie du dispositif 1, on dimensionne le miroir 9 sur la base du diagramme de rayonnement « DR » complet du réseau 5 générant le rayonnement dans la direction mais également dans la direction (coordonnée sphériques).
En effet, les Figs. 4A-4D illustrent le dimensionnement du miroir selon le diagramme de rayonnement, selon un mode de réalisation de l’invention.
Plus particulièrement, la représente un diagramme de rayonnement calculé pour un réseau de diffraction d’une période L de 0,3 mm, selon un mode de réalisation de l’invention.
Le diagramme de rayonnement, observable en traçant à différents intervalles de temps, les valeurs de la composante axiale du vecteur de Poynting (densité de puissance émise) dans tout l’espace. Après un temps t > 1ns, le diagramme de rayonnement garde la même forme avec seulement des variations locales dans l’intensité du champ. L’émission à l’angle de Smith-Purcell (138° pour un réseau d’une période L de 0,3 mm) est visible dans le plan de coupe YOZ mais une grande partie de l’émission s’étend dans la direction .
Dans un second temps, la forme du miroir 5 est déterminée en utilisant les principes de l’optique géométrique. Elle est basée sur l'étude du diagramme de rayonnement du réseau seul dans l'espace et est obtenue à l’aide de CST®. Plutôt que de travailler sur le vecteur de Poynting, on peut travailler avec les contours de la composante B x du champ magnétique (suivant la direction X ) qui est plus adaptée pour observer le front des ondes issues du réseau de diffraction 5. Comme indiqué précédemment, l’angle d’émission dans le plan YOZ est l’angle Smith-Purcell de 138°. En revanche, dans les plans (X, Z), les angles sont un peu plus complexes à estimer.
La représente justement le rayonnement dans un plan (X, Z) du diagramme de la . Ce genre de diagramme permet de déterminer les angles dans les plans (X, Z) pour différentes valeurs de Y.
En particulier, la est un exemple représentant le contour B x dans le plan Y= 5 mm. En connaissant la coordonnée Z de la position où le miroir 5 peut être mécaniquement placé, on peut faire correspondre « fitter » le contour Z(X) que doit avoir le miroir à cet endroit pour intercepter les rayons issus du réseau et les renvoyer parallèlement à l'axe Z.
La illustre de manière schématique la construction de la surface du miroir, selon un mode de réalisation de l’invention.
L’utilisation d’un polynôme bicarré est suffisant pour restituer la courbure du miroir à toute position verticale Y. Connaissant la courbe de front d’onde dans ce plan sous forme de polynôme, on peut tracer en chaque point x 0 de cette courbe deux droites correspondant à la normale et la tangente. La normale en x 0 correspond à un rayon lumineux issu du réseau de diffraction 5 qui devra être renvoyé vers l’avant parallèlement à l’axe OZ. La tangente en x 0 est utilisée pour déterminer un point sur la nouvelle courbe Z(x M ) qui permettra de décrire la forme du miroir 5 dans le plan Y considéré. Connaissant l’angle du rayon par rapport à l’axe OZ, on calcule l’angle que doit avoir la normale au point intercepté par le rayon de la nouvelle courbe pour renvoyer le rayon vers l’avant.
On réitère ensuite cette méthode pour différentes valeurs de Y. Pour le miroir 5 à une fréquence de 335 GHz, on a choisi huit plans (X, Z) pour Y variant de 2 à 9 mm par pas de 1 mm. Sont obtenues ensuite huit courbes dont les coefficients polynomiaux varient avec Y et peuvent être de nouveau fittés pour obtenir l’équation de la surface du miroir 5. A titre d’exemple, l’ensemble des calculs et la construction de la surface du miroir 5 peut être réalisé sous le logiciel Maple R .
La représente un exemple d’un fichier de points déterminés selon la méthode expliquée ci-dessus en relation avec la pour un réseau d’une période L de 0,3 mm.
Ainsi, la présente invention propose un dispositif permettant d’atteindre des niveaux de puissance relativement importants allant de quelques dizaines de watt à 100 GHz jusqu'au Watt à 1 THz tout en étant très compacte, n’excédant pas une longueur d’une cinquantaine de mm pour un diamètre d’une vingtaine de mm.
Dispositif de fabrication d’un empilement de tôles La présente invention concerne les machines électriques tournantes et plus particulièrement la fabrication des empilements de tôles, notamment pour les stators de telles machines.
Il est connu de réaliser un empilement de tôles en utilisant des tôles comportant chacune une pluralité de secteurs de tôle formant des encoches. L’utilisation de secteurs entraîne néanmoins une complexification de la fabrication de l’empilement de tôles.
Parmi ces éléments de tôle, des structures notamment latérales gauche et droite équipent la structure et comportent chacune un élément vertical avant, comportant un pied avant, un élément vertical arrière comportant un pied arrière, et un ensemble d’éléments horizontaux supérieur et inférieur reliant les éléments verticaux avant et arrière.
Des pieds centraux, montés entre les pieds avant et arrière raccordent le soubassement du véhicule à un pavillon de toit maintenu latéralement par des poutres d'un arc pavillon.
Il est connu de renforcer le pavillon de toit par une traverse de pavillon, comme le divulgue le document de l’art antérieur FR 3 080 352 B1, qui propose une structure de véhicule dans laquelle la jonction entre la traverse, la poutre d’arc pavillon et le pied central est absorbante en cas de choc sur le pavillon de toit du véhicule.
Toutefois, lors d’un choc latéral, le véhicule subit une forte déformation, pouvant entraîner un écrasement transversal de la structure latérale impactée.
Cet écrasement transversal entraîne des dommages importants sur la structure latérale du véhicule et peut entraîner, lors du déroulement du choc, un risque important d’intrusion dans l’habitacle du véhicule en raison de l’enfoncement de la structure latérale.
La présente invention vise à surmonter les inconvénients précités, et concerne pour ce faire une structure de véhicule automobile, comprenant deux poutres d’arc pavillon reliées entre elles par une traverse transversale, ladite traverse comportant au moins un élément de coque inférieur et au moins un élément de coque supérieur fixé sur ledit au moins un élément de coque inférieur, ladite traverse comportant au moins un corps creux avant et au moins un corps creux arrière positionné en arrière dudit corps creux avant, relativement à la direction longitudinale de la structure, ladite structure étant remarquable en ce que ladite traverse présente , au niveau de l’un desdits corps creux, un décalage de longueur transversale entre une extrémité transversale de l’élément de coque supérieur et une extrémité transversale de l’élément de coque inférieur.
Ainsi, en prévoyant d’équiper la structure avec une traverse présentant au niveau de l’un des deux corps creux un décalage de longueur transversale entre une extrémité transversale de l’élément de coque supérieur et une extrémité transversale de l’élément de coque inférieur, on obtient une montée en effort progressive, ce qui permet d’obtenir deux niveaux d’enfoncement en compression lors d’un choc latéral.
En prévoyant deux niveaux de compression latérale, on limite l’enfoncement au niveau des structures latérales gauche ou droite de la structure 1 du véhicule automobile et, par conséquent, on limite l’enfoncement au niveau de l’habitacle du véhicule automobile.
On renforce ainsi considérablement la tenue en choc latéral par rapport aux structures de l’art antérieur.
Selon des caractéristiques optionnelles de la structure selon l’invention : - ledit élément de coque inférieur définit, avec au moins une desdites poutres d’arc pavillon, un corps creux intermédiaire profilé entre ledit corps creux avant et ledit corps creux arrière ; - le corps creux avant et le corps creux arrière définissent un premier étage de compression verticale et le corps creux intermédiaire définit un deuxième étage de compression verticale ; - ledit élément de coque supérieur comporte un bord latéral avant, une portion en U retourné, en arrière dudit bord latéral avant, une portion centrale, en arrière de ladite portion en U retourné, un bord latéral arrière, en arrière de ladite portion centrale, et ledit élément de coque inférieur comporte un bord latéral avant, en vis-à-vis du bord latéral avant dudit élément de coque supérieur, une portion en U, en vis-à-vis de ladite portion en U retourné, une portion centrale, en vis-à-vis de la portion centrale dudit élément de coque supérieur, un bord latéral arrière, en vis-à-vis du bord latéral arrière dudit élément de coque supérieur ; - ladite portion en U de l’élément de coque inférieur définit, avec ladite portion en U retourné de l’élément de coque supérieur, ledit corps creux avant de ladite traverse ; - ledit bord latéral arrière de l’élément de coque inférieur définit, avec ledit bord latéral arrière de l’élément de coque supérieur, ledit corps creux arrière de ladite traverse ; - la portion centrale de l’élément de coque inférieur définit, avec au moins une desdites poutres d’arc pavillon, ledit corps creux intermédiaire ; - ledit corps creux arrière est profilé en avant d’un bord latéral arrière de ladite traverse, et au moins une desdites poutres d’arc pavillon comporte une extension comportant une pente ascendante s’étendant depuis l’avant vers l’arrière de ladite structure jusqu’à un plat pratiqué en arrière de ladite pente ascendante, sur lequel est fixé le bord latéral arrière de la traverse ; - le bord latéral arrière de la traverse comporte au moins un soyage au niveau de l’élément de coque supérieur.
L’invention concerne aussi un véhicule automobile comportant une structure, remarquable en ce que ladite structure est obtenue selon l’invention.
est une vue en perspective d’une structure de véhicule automobile selon l’invention.
montre partiellement la structure de véhicule automobile selon l’invention, en vue isométrique avant gauche.
La composition d’imprégnation comprend une association de composés particulière qui permet, comme indiqué plus haut, d’obtenir une bonne protection contre l’oxydation à haute température tout en permettant une mise en œuvre en une seule couche protectrice et la réalisation d’un unique traitement thermique, simplifiant ainsi la mise en place de la protection.
La composition d’imprégnation est sous la forme d’une suspension comprenant une phase aqueuse dans laquelle le précurseur de fondant et le précurseur de modificateur de réseau sont dissous, et une phase solide en suspension dans la phase aqueuse comprenant la silice colloïdale.
Les particules de silice colloïdale peuvent avoir une taille moyenne inférieure ou égale à 1000 nm, par exemple inférieure ou égale à 100 nm. L’emploi de telles particules fines facilite l’imprégnation au sein de la porosité interne de la pièce en matériau composite. De la sorte, le verre protecteur est formé, après le traitement thermique de vitrification, sur la surface externe du matériau composite mais également à l’intérieur du matériau à protéger, sous cette surface externe, ce qui permet de le mettre à l’abri des agressions extérieures rencontrées en fonctionnement, améliorant ainsi la protection. Sauf mention contraire, par « taille moyenne », on désigne la dimension donnée par la distribution granulométrique statistique à la moitié de la population, dite D50.
Le fondant est obtenu à partir du précurseur de fondant lors du traitement thermique et permet de diminuer la température de fusion du verre, ce qui permet son ramollissement, lors du traitement thermique de formation, de sorte à former le verre à l’intérieur de la pièce à des températures compatibles d’une mise en œuvre industrielle. Selon un exemple, le précurseur de fondant est choisi parmi : le nitrate de lithium LiNO 3 , le nitrate de sodium NaNO 3 , le nitrate de potassium KNO 3 , le nitrate de rubidium RbNO 3 , le nitrate de césium CsNO 3 , et les mélanges de ces composés. Dans le cas d’un mélange, la somme des teneurs massiques des composés présents est comprise dans la fourchette de teneur indiquée plus haut pour le précurseur de fondant. En particulier, le précurseur de fondant peut être choisi parmi : le nitrate de sodium, le nitrate de potassium, et les mélanges de ces composés.
Le ou les nitrates précurseurs de fondant peuvent être utilisés sous une forme hydratée ou non hydratée.
Le précurseur de modificateur de réseau se transforme lors du traitement thermique en modificateur de réseau qui est un composé qui permet d’ajuster les propriétés du verre, comme la résistance à l’hydrolyse, la résistance à une attaque acide ou basique, la température de fusion ou la viscosité. Selon un exemple, le précurseur de modificateur de réseau est choisi parmi : le nitrate de magnésium Mg(NO 3 ) 2 , le nitrate de calcium Ca(NO 3 ) 2 , le nitrate de strontium Sr(NO 3 ) 2 , le nitrate de baryum Ba(NO 3 ) 2 , l’oxynitrate de vanadium VO(NO 3 ) 3 , le nitrate de manganèse Mn(NO 3 ) 2 , le nitrate de fer Fe(NO 3 ) 3 , le nitrate de cobalt Co(NO 3 ) 2 , le nitrate de cuivre Cu(NO 3 ) 2 , le nitrate de zirconium Zr(NO 3 ) 4 , le nitrate de zinc Zn(NO 3 ) 2 , le nitrate de cadmium Cd(NO 3 ) 2 , le nitrate de plomb Pb(NO 3 ) 2 , le nitrate de lanthane La(NO 3 ) 3 , le nitrate de cérium Ce(NO 3 ) 3 , et les mélanges de ces composés. Comme pour le précurseur de fondant, dans le cas d’un mélange, la somme des teneurs massiques des composés présents est comprise dans la fourchette de teneur indiquée plus haut pour le précurseur de modificateur de réseau. En particulier, le précurseur de modificateur de réseau peut être choisi parmi : le nitrate de magnésium, le nitrate de calcium, et les mélanges de ces composés. L’emploi de ces composés est avantageux du fait de leur facilité d’approvisionnement. Selon une variante, le précurseur de modificateur de réseau peut être un nitrate d’un métal pauvre, par exemple du nitrate de zinc.
Le ou les nitrates précurseurs de modificateur de réseau peuvent être utilisés sous une forme hydratée ou non hydratée.
D’une manière générale, on peut utiliser les associations suivantes dans la composition d’imprégnation :
- le précurseur de fondant est le nitrate de sodium et le précurseur de modificateur de réseau du nitrate de calcium,
- le précurseur de fondant est le nitrate de sodium et le précurseur de modificateur de réseau du nitrate de zinc,
- le précurseur de fondant est un mélange de nitrate de sodium et de nitrate de potassium et le précurseur de modificateur de réseau est le nitrate de calcium, ou
- le précurseur de fondant est le nitrate de sodium et le précurseur de modificateur de réseau un mélange de nitrate de calcium et de nitrate de magnésium.
La composition d’imprégnation peut comprendre d’autres composés comme un stabilisant acide qui peut être choisi parmi l’acide borique H 3 BO 3 , l’acide phosphorique H 3 PO 4 , l’acide nitrique HNO 3 , ou un mélange de ces composés.
La composition d’imprégnation peut être dépourvue de silicate de sodium (Na 2 O) x SiO 2 avec x strictement positif. La composition d’imprégnation apporte séparément de la silice colloïdale et le métal alcalin M1 ce qui permet de moduler plus finement le rapport M1/Si et d’améliorer ainsi l’efficacité du verre de protection contre l’oxydation par rapport à l’emploi d’une solution à base de silicate de sodium. Le fait de s’affranchir du silicate de sodium participe en outre à améliorer la stabilité dans le temps de la composition d’imprégnation (moindre risque de gélification). D’une manière générale, la composition d’imprégnation est constituée essentiellement par la silice colloïdale, le précurseur de fondant, le précurseur de modificateur de réseau et l’eau, avec éventuellement présence du phosphate d’aluminium et/ou du stabilisant acide, chacun des constituants étant présent dans les teneurs indiquées plus haut.
La composition d’imprégnation est obtenue par mélange des différents constituants, à noter que dans le cas où la composition d’imprégnation est dépourvue de phosphate métallique, il peut être préférable d’ajouter le stabilisant acide à la silice colloïdale avant ajout du précurseur de fondant et du précurseur de modificateur de réseau, de sorte à obtenir un pH inférieur au point iso-électrique de la silice à ne pas avoir de réaction entre la silice et les autres cations.
A titre d’exemple de composition d’imprégnation utilisable dans le cadre de la présente invention, on peut citer la formulation suivante dans laquelle les pourcentages sont massiques : 4 % de SiO 2 , 2 % de Ca(NO 3 ) 2 , 24 % de phosphate d’aluminium Al(H 2 PO 4 ) 3 sans eau, 67 % d'H 2 O et 3% NaNO 3 .
Un circuit de traitement 47 des mesures optiques est agencé pour recevoir au moins les mesures de fluorescence réalisées par le détecteur 41.
Plus précisément, le circuit de traitement 47 est agencé pour recevoir chaque signal électrique généré par le détecteur 41 à partir d’un signal de fluorescence reçu en provenance d’une cellule sanguine. Le signal électrique reçu par le circuit de traitement 47 est caractéristique de la mesure de fluorescence et donc du type de la cellule sanguine.
Les mesures de fluorescence du détecteur 41 permettent ainsi au circuit de traitement 47 de différencier plusieurs types de cellules sanguines, par exemple : lymphocyte, monocyte, granulocyte neutrophile, granulocyte éosinophile, granulocyte basophile ou encore érythroblaste. D’une manière générale, le circuit de traitement 47 peut être agencé pour différencier les différentes cellules des lignées leucocytaires, érythrocytaires et thrombocytaires détaillées précédemment.
La sortie du circuit de traitement 47 est typiquement le type d’une cellule sanguine détectée, voire la répartition des cellules sanguines en fonction de leur type.