INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
la est une vue en perspective d’un premier mode de réalisation d’une âme centrale assemblée à une première peau d’un panneau de capotage selon l’invention ;
la est une vue plane d’un flan permettant d’obtenir l’âme centrale de la ;
Les analyses de turbidité sont effectuées avec un turbidimètre (turbidimètre portatif hautes performances H198703) suivant les recommandations de la notice fournie avec le turbidimètre. Les analyses sont prises à 3 heures, 1 jour, 2 jours, 3 jours, 4 jours et 5 jours après le début de l’agitation.
La valeur limite d’acceptabilité de la turbidité a été fixée à 320 NFU (équivalent à la valeur de 30 mg/L de matière en suspension dans l'eau de mer, valeur à partir de laquelle il est considéré qu'un noyau en craie de digue est fragilisé).
D’après le Tableau 3, l’échantillon témoin dépasse la limite de turbidité à partir de 2 jours d’agitation. La turbidité des échantillons A et B ne dépasse pas la valeur limite pendant les 5 jours d’analyse. Les couches hydrofuges permettent donc de limiter la turbidité sous le seuil fixé.
Cet Exemple 2 met donc en évidence l'intérêt d'appliquer une couche de revêtement hydrofuge à de la craie, i.e. un matériau poreux, pour la protéger d'une immersion dans de l'eau de mer.
Nom Turbidité de l'échantillon témoin (NFU) Turbidité de l'échantillon A (NFU) Turbidité de l'échantillon B (NFU) H+3 175 2 2 J+1 113 3 11 J+2 393 6 27 J+3 363 4 34 J+4 514 7 46 J+5 365 7 50
Bloc de construction comprenant des alvéoles d’interface et au moins une alvéole d’isolation remplie d’un panneau en fibres de bois La présente invention concerne le domaine des blocs de construction, en particulier, ceux intégrant un élément d’isolation thermique. De tels blocs de construction sont utilisés notamment pour la construction d'habitation dont les performances énergétiques sont élevées.
En référence à la , on connaît dans l’art antérieur un bloc de construction isolé 100 comprenant un corps en béton 101 s’étendant longitudinalement selon un premier axe X, latéralement selon un deuxième axe Y et verticalement selon un troisième axe Z. Le corps en béton 101 comprend une pluralité d’alvéoles traversantes 102 s’étendant verticalement. En particulier, le corps un béton 101 comprend deux rangées Ra, Rb d’alvéoles traversantes 102 écartées latéralement, chaque rangée comportant des alvéoles traversantes 102 alignées longitudinalement, en particulier trois alvéoles par rangée.
Afin d’améliorer les performances thermiques d’un tel bloc de construction 100, il est connu de remplir lesdites alvéoles traversantes 102 avec un matériau d’isolation thermique M1, par exemple, un insert en polystyrène expansé ou une mousse de ciment. Un tel bloc de construction 100 possède des performances thermiques élevées. Pour réduire l’impact environnemental d’un tel bloc de construction 100, il a été proposé de remplacer le matériau d’isolation thermique M1 avec un matériau d’isolation « biosourcé », c’est-à-dire, issu de la biomasse et ayant une empreinte carbone réduite stockant du carbone atmosphérique et participant à la préservation des ressources naturelles.
Contrairement à un matériau d’isolation M1 traditionnel, un matériau d’isolation « biosourcé » M2 est sensible à l’eau, ce qui peut entrainer l’apparition de champignons au sein du matériau d’isolation M1. Lorsque ces blocs de construction sont utilisés pour construire des murs de logements, des champignons sont susceptibles d’apparaître dans les logements, ce qui présente un inconvénient pour la durabilité de la paroi formée avec les blocs de construction.
Une solution immédiate consiste à ajouter un agent fongicide au matériau d’isolation biosourcé afin de réduire l’apparition de champignons. Outre son prix élevé, un tel agent fongicide n’est pas naturel, ce qui dégrade les performances environnementales du bloc de construction.
De plus, un matériau d’isolation biosourcé possède une température de pyrolyse faible par comparaison à un matériau d’isolation traditionnel comme un insert en polystyrène expansé, ce qui présente un autre inconvénient en cas d’incendie.
la première peau est une plaque en titane ou en acier inoxydable, l’âme centrale comporte au moins une couche en alliage d’aluminium comportant des entretoises régulièrement réparties s’étendant entre les première et seconde peaux, la seconde peau est une plaque en alliage d’aluminium.
- dans ce cas, la première peau est apte à résister jusqu’à une température de 350 à 400°C,
- la structure sandwich peut être en matériaux composite thermoplastiques et dans ce cas :
la première peau est une plaque composite en matériau thermoplastique ayant une température de transition vitreuse supérieure à 140°Celsius, notamment de type PEEK ou PEKK, PEI, PAI ou PPSU, l’âme centrale comporte au moins une couche d’entretoises régulièrement réparties et s’étendant entre les première et seconde peaux, ladite couche étant en matériau thermoplastique, notamment de type PA, PAN ou PPS, ayant une température de transition vitreuse point de fusion inférieure à celle du matériau de la première peau, et la seconde peau est une plaque réalisée dans le même matériau thermoplastique que l’âme centrale,
lorsque la première peau est en Poly Ether Imide (PEI), celle-ci est apte à résister jusqu’à une température de 150 à 210°C.
Quels que soient les matériaux utilisés, selon d’autres caractéristiques de l’ensemble propulsif :
- chaque couche comporte des entretoises ayant chacune une forme générale de pyramide creuse avec un sommet tronqué plan et une base ouverte dont les côtés sont reliés aux côtés des bases des entretoises voisines par une paroi de la couche qui est parallèle aux peaux et qui s’étend entre les pyramides,
- l’âme centrale comporte une seule couche d’entretoises qui est fixée à la première peau par sa paroi et qui est fixée à la seconde peau par les sommets tronqués plans de ses pyramides.
- en variante, l’âme centrale comporte deux couches superposées, chaque couche étant fixée à une peau correspondante par sa paroi et les couches étant fixées l’une à l’autre par les sommets tronqués plans de leurs pyramides disposées tête-bêche,
- au moins une face de chacune des pyramides comporte au moins une perforation acoustique.
- l’âme centrale peut comporter une unique couche d’alvéoles tubulaires en nids d’abeilles, notamment hexagonaux, dont les extrémités comportent des bords tombés qui sont reliés respectivement aux première et seconde peaux,
- l’âme centrale peut comporter une unique couche formée d’une grille comportant un agencement de premières lames parallèles les unes aux autres, et de secondes lames parallèles les unes aux autres, les secondes lames étant sensiblement perpendiculaires aux premières lames et encastrées dans les premières lames.
L’invention concerne aussi un procédé de fabrication d’un ensemble propulsif du type décrit précédemment, caractérisé en ce qu’il comporte au moins une première étape de soudage de la première peau avec l’âme centrale et au moins une seconde étape de soudage ou de brasage de la seconde peau avec l’âme centrale.
Plus particulièrement, dans le cas d’une âme centrale comportant une couche d’entretoises pyramidales, ce procédé comporte :
- une première étape de soudage de l’unique couche de l’âme centrale à la première peau, le soudage étant réalisé par déplacement d’un outil de soudage sur la paroi du tapis en suivant un chemin déterminé entre les pyramides,
- une deuxième étape de brasage ou collage de la seconde peau avec les sommets tronqués plans des pyramides de l’unique couche de l’âme centrale.
En particulier, certains de ces panneaux peuvent être soumis à des températures élevées. C’est notamment le cas , dans le cas d’un ensemble propulsif comportant une turbomachine à double flux, de panneaux agencés autour d’un compartiment moteur entourant le générateur de gaz de la turbomachine, aussi appelé « zone core ».
Le compartiment moteur comprend en effet une enveloppe externe servant de carénage et appelée structure fixe interne (également dénommée IFS pour « Inner fixed Structure ») entourant la « zone core ». Cette structure fixe est soumise à de fortes contraintes thermiques du fait de la proximité avec les parties chaudes du moteur et elle est généralement protégée à l'aide de panneaux de protection thermique, qui permettent notamment de maintenir les parois de la nacelle à des températures acceptables et compatibles de matériaux dont la mise en œuvre est simple et peu couteuse. Ces panneaux de protection thermique assurent également une barrière anti-feu et peuvent être utilisés dans d'autres zones de la nacelle au niveau desquelles existe un risque d'incendie.
Afin de protéger la structure interne, il est connu d'avoir recours à des panneaux de capotage protecteurs, disposés notamment du côté compartiment moteur, et comprenant au moins un matelas isolant, généralement fabriqué à partir de fibres de silice, de céramique ou d'un matériau microporeux, ce matelas étant pris entre des feuillards généralement en inox.
En ce qui concerne des panneaux destinés à équiper les inverseurs de poussée, il est connu de les concevoir sous la forme d’une structure de type sandwich comportant une première peau équipée pour réaliser des protections thermique et anti-feu, d’une seconde peau et d’une âme centrale reliant les première et seconde peaux.
Selon une première conception connue, on a proposé de réaliser cette structure sandwich intégralement en titane. Cette conception présente l’inconvénient d’être particulièrement onéreuse.
Selon une deuxième conception connue, on a proposé de réaliser cette structure sandwich intégralement en acier inoxydable. Cette conception présente l’inconvénient d’être particulièrement lourde.
Selon une troisième conception connue, on a proposé dans le document FR-3.044.960-A1 une structure de type sandwich en aluminium dont la première peau est recouverte de tuiles en matériaux composites comportant une matrice céramique résistant au feu. Cette conception présente l’inconvénient d’un temps d’assemblage élevé pour assembler les tuiles à la première peau.
Selon une quatrième conception connue, on a proposé dans le document FR-3.044.961-A1 une structure de type sandwich dont la première peau reçoit une couche de protection comportant un matériau composite à matrice céramique, les deux peaux et l’âme centrale étant par exemple réalisées en aluminium. Pour déposer la couche de protection, on convertit en alumine une partie de l'épaisseur de la première peau par oxydation, puis on dépose dessus une couche fibreuse comportant des fibres d'un matériau céramique, et enfin on procède au frittage de la couche fibreuse, à une température permettant la consolidation du matériau céramique. Cette conception présente également l’inconvénient d’être particulièrement chronophage et onéreuse.
Il existe donc un réel besoin pour un panneau d’ensemble propulsif pouvant être fabriqué rapidement et à moindre coût, c’est-à-dire avec un minimum d’opérations.
Dans ce but, l’invention propose un ensemble propulsif pour un aéronef, cet ensemble propulsif comportant un panneau de capotage installé dans une zone à haute température dudit ensemble propulsif et réalisant une barrière anti-feu, ledit panneau de capotage comporte une structure de type sandwich comportant une première peau, une seconde peau, et une âme centrale reliant les première et seconde peaux,
caractérisé en ce que la première peau est réalisée dans un seul premier matériau, ce matériau ayant des propriétés de tenue mécanique aux hautes températures et de barrière anti-feu permettant à ladite première peau de résister jusqu’à une température déterminée comprise entre 350 et 400°C, et d’être exposée directement à une flamme sans s’enflammer ni être traversée par ladite flamme pendant au moins 15 minutes, en ce que la seconde peau est réalisée dans un second matériau différent du premier matériau et dépourvu desdites propriétés, et en ce que l’âme centrale est réalisée dans un desdits premier et second matériaux ou dans un matériau différent desdits premier et second matériaux.
Dans la présente demande, on entend par tenue mécanique aux hautes températures, une capacité du matériau à présenter des caractéristiques mécaniques lui permettant de tenir les efforts pour lesquels il est employé sans y adjoindre de protection thermique supplémentaires, c’est-à-dire typiquement à présenter au moins 50% de ses caractéristiques mécaniques habituelles à 20°C.
On entend en outre par barrière anti-feu une capacité du matériau à être exposé directement à une flamme sans lui-même s’enflammer et sans être traversé par la flamme.
Cette caractéristique est particulièrement avantageuse, car une protection thermique du panneau n’est plus nécessaire ou peut être d’épaisseur moindre que celle des panneaux connus de l’état de la technique, et une barrière anti-feu pourra être assurée uniquement par le matériau unique de la première peau, sans que celle-ci ne subisse un quelconque traitement ou ne soit couverte d’un quelconque élément de protection. L’âme centrale et la seconde peau peuvent dès lors être réalisées à moindre coût dans un matériau dépourvu de ces propriétés et donc moins coûteux.
Selon d’autres caractéristiques de l’ensemble propulsif :
- la structure sandwich peut être en matériaux métalliques et dans ce cas :
Un second oGTT a été réalisé dans les mêmes conditions après 21 jours de traitement, voir figures 18 et 19. On observe que les extraits végétaux comme la metformine ont un effet significatif et améliorent la tolérance au glucose des souris sous régime hyperlipidique.
Mesure de la résistance à l’insuline De façon cohérente, une réduction significative de l’insulinémie à jeun et de l’HOMA-IR a été observée chez les souris sous régime hyperlipidique après traitement à la metformine et aux extraits végétaux, voir .
Quatre jours après l’oGTT (jour 25), un test de tolérance à l’insuline a été réalisé. Les souris ont été mises à jeun pendant 6 heures puis pesées pour déterminer le volume d’insuline à injecter. Une première mesure de la glycémie, en , a été faite au temps initial puis les souris ont reçu une injection intrapéritonéale (IP) d’insuline (0,75U/Kg). La réponse glycémique a été suivie au temps t+30, t+60, t+90, t+120, t+150 et t+180 minutes.
Ce test nous a permis de mettre en évidence que les extraits (à la dose 1) et la metformine induisent une amélioration significative de la sensibilité à l’insuline chez les souris sous régime hyperlipidique, voir . On observe également une tendance à la baisse chez les souris traitées à la dose 2 sans atteindre la significativité.
Mise à mort des souris : A jour 30, les souris ont été anesthésiées par une injection IP de xylazine /kétamine (80/10mg/kg), puis une ponction cardiaque a été effectuée pour récolter le maximum de sang. Les souris ont été mises à mort par dislocation cervicale. Le grand lobe du foie a été disséqué entre 3 parties : une première pièce a été fixée dans de la PFA à 4%, les deux autres ont été transférées dans des cryotubes, congelées dans l’azote liquide puis stockées à -80°C. Le sang a été centrifugé, le plasma transféré dans des cryotubes puis congelé à -80°C. Le pancréas de chaque souris a été disséqué, et coupé en 2. Une partie a été fixée dans du PFA 4%, l’autre partie homogénéisée dans une solution d’acide-Ethanol pour permettre la quantification du contenu pancréatique en insuline. Le tissu adipeux sous cutanée et épididymal a été également pesé, puis une biopsie a été conservée à -80°C et une autre fixée dans du PFA pour des études ultérieures. Une biopsie musculaire a été également prélevée et stockée à -80°C pour des études ultérieures. Les fèces collectées par cage pendant les 3 derniers jours ont été récupérées, lyophilisées et conservées à -80°C pour réaliser une éventuelle analyse de l’excrétion fécale lipidique.
La pesée des organes n’a pas révélé de différence significative entre les groupes « HFD » Véhicule et les groupes « HFD » traitées à la metformine et aux extraits végétaux. On observe une tendance à la baisse du poids des tissus adipeux dans le groupe traité à la metformine, comme représenté en .
En conclusion, l’ensemble des données obtenues confirment les données relevées chez les souris ob/ob et montrent que les extraits végétaux ont un effet significatif sur l’homéostasie glucidique chez les souris C57BL/6 J nourries avec un régime hyperlipidique en améliorant la tolérance au glucose et la sensibilité à l’insuline.
Ainsi, la composition selon l’invention à permis de montrer une amélioration à la fois de la résistance à l’insuline et de la captation du glucose chez la souris.
L’effet de la composition selon l’invention sur l’expression des gènes de souris est également en cours d’étude via une approche transcriptomique à partir d’échantillons prélevés sur les groupes de souris Ob/Ob et C57BL6/J utilisés dans le cadres des deux études mentionnées ci-avant.
Enfin une étude clinique est également prévue afin de vérifier l’effet stabilisateur de l’homéostasie glucidique de la composition selon l’invention sur l’homme et son rôle préventif dans le basculement vers un diabète de type 2.
Composition comprenant un filtre UV, un polymère superabsorbant et un phospholipide La présente invention concerne une composition photoprotectrice stable qui présente une bonne sensorialité à l’application (i.e. elle est légère et non grasse à l’application).
Barrière de protection et d’échange avec l’environnement, la peau est à la fois résistante et fragile ; elle peut perdre sa souplesse et sa capacité à retenir l’eau diminue, provoquant alors une sécheresse cutanée.
Il est important de garantir un niveau d’hydratation suffisant à la peau pour préserver sa souplesse, sa douceur, sa tonicité et/ou son aspect. Afin de lutter contre les signes de déshydratation de la peau, il est connu d’appliquer sur la peau des compositions cosmétiques favorisant l’hydratation au niveau des zones d’application.
De plus, nous sommes de plus en plus exposés au soleil. Il est donc nécessaire de protéger la peau de manière journalière.
A ce jour, une grande diversité de compositions photoprotectrices sont déjà connues pour protéger les matières kératiniques, et plus particulièrement la peau, contre les effets néfastes induits par les rayonnements UV (UVA et/ou UVB). Pour l’essentiel, elles contiennent une combinaison de plusieurs filtres UV organiques ou inorganiques, véhiculés en phase huileuse et/ou en phase aqueuse à titre d’agent actif anti-UV et sont généralement proposées sous une forme galénique de type émulsion ou gel.
Ainsi, les formulations comprenant des filtres UV organiques ou inorganiques présentent généralement des aspects sensoriels inconfortables voire désagréables masquant la fraîcheur et le confort des formules. En particulier, le point faible des formulations photoprotectrices est souvent une sensation importante de gras, et donc un manque de légèreté des textures obtenues, mais aussi un collant à l’application.
En particulier, la production des bases paraffinique et naphténique selon l’invention peut être réalisée à partir de sources renouvelables différentes, et notamment par des procédés séparés.
L’ensemble des caractéristiques et variantes ci-dessus concernant l’étape de fractionnement du biocarburant hydrogéné du premier procédé s’applique également à l’étape de fractionnement du mélange hydrogéné du deuxième procédé selon l’invention et à l’étape de fractionnement du mélange du troisième procédé selon l’invention.
Base aromatique selon l’invention La composition selon l’invention peut en outre comprendre une base aromatique en C8-C16.
La base aromatique en C8-C16 peut être produite selon les étapes suivantes :
i) production d’un biocarburant en soumettant au moins un bioalcool en C1-C6 issu d’au moins une charge renouvelable à un procédé de conversion d’alcool en carburant,
ii) récupération par fractionnement de ladite base aromatique en C8-C16 issue dudit biocarburant obtenu à l’étape i).
L’étape i) de production du biocarburant est identique à celle décrite ci-dessus pour la production de la base naphténique.
Etape ii) : récupération de la base aromatique en C8-C16
Le biocarburant obtenu lors de l’étape i) est fractionné pour récupérer la fraction C8-C16 afin de satisfaire aux propriétés de volatilité des carburants aviation.
La base aromatique en C8-C16 selon l’invention peut présenter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :
- au moins 60 % en masse de composés aromatiques en C8-C16, notamment de composés monoaromatiques, lesdits composés aromatiques comprenant au moins 50% en masse, de préférence au moins 80% en masse, de benzène substitué par au moins m méthyle, m étant un entier de 1 à 3, et éventuellement n alkyle en C2-C5, n étant un entier de 1 à 3,
- de 8% en masse à 15% en masse de composés naphténiques,
- de 5% en masse à 15% en masse d’isoparaffines,
- moins de 5% en masse de n-paraffines.
On notera que lesdits composés aromatiques, présents en une teneur d’au moins 60% en masse, comprennent du benzène substitué par au moins m méthyle et éventuellement n alkyle en C2-C5. Ces composés aromatiques peuvent ainsi comprendre un mélange de molécules de benzène substitué par au moins m méthyles, m étant un entier allant de 1 à 3, et optionnellement des molécules de benzène substitué par au moins m méthyles, m étant un entier allant de 1 à 3, et/ou n alkyle en C2-C5, n étant un entier allant de 1 à 3.
En particulier, la production des bases paraffiniques et naphténiques selon l’invention peut être réalisée à partir de sources renouvelables différentes, et notamment par des procédés séparés.
Solution apportée par l’invention La présente invention concerne selon son acception la plus générale un procédé de fabrication d’une pièce en composite de titane et de nano-diamants consistant à mélanger de la poudre de titane et de la poudre de nano-diamants, à précompacter le mélange et appliquer un traitement par frittage caractérisé en ce que : La proportion en masse de la poudre de nano-diamants est comprise entre 5 et 15% de la masse totale du mélange pulvérulent Le diamètre moyen des particules de nano-diamants est compris entre 4 et 100 nanomètres Le diamètre moyen des particules de titane est compris entre 10 et 50 microns L’étape de frittage du mélange pulvérulent précompacté est réalisée dans un creuset placé entre deux électrodes en graphite reliées à une source électrique, sous atmosphère inerte ou sous vide, l'ensemble étant soumis à une pression comprise entre 20 et 400 mégapascals sous l'action d'une presse hydraulique, à une température comprise entre 800°C et 1300 °C.
Avantageusement, la proportion en masse de la poudre de nano-diamants est comprise entre 6 et 15% de la masse totale du mélange pulvérulent.
Selon un mode de réalisation particulier, le diamètre moyen des particules de nano-diamants est compris entre 4 et 10 nanomètres.
Selon un autre mode de réalisation, le diamètre moyen des particules de titane est compris entre 15 et 45 microns.
L’invention concerne aussi une pièce en composite composée d’un mélange fritté de poudre de nano-diamants et de poudre de titane caractérisé en ce que : La proportion en masse de la poudre de nano-diamants est comprise entre 5 et 15% de la masse totale du mélange pulvérulent Le diamètre moyen des particules de nano-diamants est compris entre 2 et 10 nanomètres Le diamètre moyen des particules titane est compris entre 10 et 45 microns Description détaillée d’un exemple non limitatif de réalisation de l’invention
La présente invention sera décrite de manière plus détaillée en référence à des exemples non limitatifs de réalisation précisant les avantages et considérations susmentionnées. Une description plus particulière de l'invention brièvement décrite ci-dessous, illustrée par le dessin annexé où :
la est le graphique représentant l'évolution de la dureté en fonction du pourcentage massique de nano-diamants dans le composite titane/nano-diamants