INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- R1 représente un radical alkyle ou alcényle linéaire ou ramifié comprenant de 6 à 24 atomes de carbone, en particulier de 8 à 18 atomes de carbone, ou un radical alkylphényle dont le radical alkyle linéaire ou ramifié comprend de 6 à 24 atomes de carbone, en particulier de 8 à 18 atomes de carbone ; - R2 représente un radical alkylène comprenant de 2 à 4 atomes de carbone, - G représente un motif sucre comprenant de 5 à 6 atomes de carbone, - t désigne un nombre allant de 0 à 10, préférentiellement de 0 à 4, - v désigne un nombre allant de 1 à 15, préférentiellement de 1 à 4.
Préférentiellement, les tensioactifs non ioniques de type alkyl(poly)glycoside sont des composés de formule décrite ci-dessus dans laquelle : - R1 désigne un radical alkyle saturé ou insaturé, linéaire ou ramifié, comprenant de 8 à 18 atomes de carbone, - R2 représente un radical alkylène comprenant de 2 à 4 atomes de carbone, - t désigne un nombre allant de 0 à 3, préférentiellement égal à 0, - G désigne le glucose, le fructose ou le galactose, préférentiellement le glucose ; - le degré de polymérisation, c'est-à-dire la valeur de v, pouvant aller de 1 à 15, de préférence de 1 à 4 ; le degré moyen de polymérisation étant plus particulièrement compris entre 1 et 2.
Les liaisons glucosides entre les motifs sucres sont généralement de type 1-6 ou 1-4, préférentiellement de type 1-4. Préférentiellement, l'alkyl(poly)glycoside est un alkyl(poly)glucoside. On préfère tout particulièrement les alkyl(1,4)-(poly)glucosides en C8-C18, et en particulier le coco-glucoside.
De manière préférentielle, la composition comprend un ou plusieurs alkyl(poly)glycosides choisis parmi, seuls ou en mélange, les (alkyl en C6-C24)(poly)glycosides, et plus particulièrement les (alkyl en C8-C18)(poly)glycosides.
Préférentiellement, le tensioactif non ionique de type alkylpolyglycoside est choisi parmi décyl glucoside, lauryl glucoside, coco glucoside, capryl glucoside, caprylyl glucoside, caprylyl/capryl glucoside et leurs mélanges.
DEUXIEME CIRCUIT THERMODYNAMIQUE : PREMIER SEPARATEUR DE LIQUIDE
Selon un mode de réalisation, le système de dégivrage 100 comprend un premier séparateur de liquide L s1 . Le premier séparateur de liquide L s1 fait partie du deuxième circuit thermodynamique.
Le premier séparateur de liquide L s1 comprend par exemple une première entrée connectée fluidiquement à une sortie du deuxième circuit du deuxième échangeur C 2 E 2 . Dans ce cas, au moins une portion du volume de NH 3 F 2 circulant dans le deuxième circuit du deuxième échangeur C 2 E 2 est acheminée vers le premier séparateur de liquide L s1 .
Le premier séparateur de liquide L s1 comprend par exemple une deuxième entrée connectée fluidiquement à une source d’ammoniac S NH3 . La source d’ammoniac comprend par exemple une sortie d’un circuit d’un condenseur ammoniac. Le condenseur ammoniac fait par exemple partie du deuxième circuit thermodynamique.
Au moins une portion du volume de NH 3 F 2 est par exemple acheminée depuis la source d’ammoniac S NH3 vers le premier séparateur de liquide L s1 , par exemple sous forme gazeuse.
Selon un mode de réalisation, une première sortie du premier séparateur de liquide L s1 est connectée fluidiquement à l’entrée du troisième compresseur C 3 .
DEUXIEME CIRCUIT THERMODYNAMIQUE : TROISIEME ECHANGEUR
Selon un mode de réalisation, le système de dégivrage 100 comprend un troisième échangeur E 3 . Le troisième échangeur E 3 appartient au deuxième circuit thermodynamique.
Une deuxième sortie du premier séparateur de liquide L s1 est par exemple connectée fluidiquement à une entrée d’un premier circuit du troisième échangeur C 1 E 3 . Cela permet l’acheminement d’au moins une portion liquide du volume de NH 3 F 2 depuis ledit premier séparateur de liquide L s1 vers ledit premier circuit du troisième échangeur C 1 E 3 . Un autre fluide circule par exemple dans un deuxième circuit dudit troisième échangeur C 2 E 3 . Il s’agit par exemple d’un volume d’eau glycolée. On entend par « un volume d’eau glycolée » un volume d’eau auquel un pourcentage d’éthylène glycol ou de propylène glycol a été ajouté, par exemple 20%.
Un avantage de l’eau glycolée est que le pourcentage de glycol ajouté permet d’abaisser le point de fusion de l’eau.
Un autre avantage de l’eau glycolée est que cette dernière présente moins de risque de geler, même lorsque celle-ci n’est pas en mouvement.
Le volume du fluide circulant dans le deuxième circuit du troisième échangeur C 2 E 3 permet par exemple d’évaporer la portion liquide du volume de NH 3 circulant dans le premier circuit du troisième échangeur C 1 E 3 . Cette évaporation de la portion liquide du volume de NH 3 F 2 est rendue possible par un échange calorifique entre ladite portion liquide et ledit fluide circulant dans le deuxième circuit du troisième échangeur C 2 E 3 .
Une sortie du premier circuit du troisième échangeur C 1 E 3 est par exemple connectée fluidiquement à une troisième entrée du premier séparateur de liquide L s1 . Cela permet l’acheminement de ladite portion évaporée du volume de NH 3 F 2 vers ledit premier séparateur de liquide L s1 .
PREMIER CIRCUIT THERMODYNAMIQUE : DEUXIEME SEPARATEUR DE LIQUIDE
Selon un mode de réalisation, le système de dégivrage comprend un deuxième séparateur de liquide L s2 .
Le premier séparateur de liquide L s1 comprend par exemple une première entrée connectée à une sortie de la bouteille B 1 . Il s’agit par exemple d’une sortie différente de la sortie connectée fluidiquement au premier circuit du deuxième échangeur C 1 E 2 .
Selon une autre caractéristique particulièrement avantageuse de l’invention, le deuxième palier du sous-ensemble poignet guide en rotation une partie tournante solidaire de la broche de travail tournante et équipée d’un dispositif d’enroulement pour les câbles et tuyaux nécessaires à l’alimentation en énergie électrique et pour la lubrification de sorte que le rayon de courbure desdits câbles et tuyaux varie en fonction de la position angulaire de la broche de travail tournante selon le cinquième axe.
Selon une autre caractéristique particulièrement avantageuse de l’invention, le premier bras comprend entre le deuxième axe et le troisième axe de rotation un volume concave permettant une course angulaire augmentée du deuxième bras qui peut venir se loger dans cette concavité en position repliée. Cette conception apporte une grande compacité au module de positionnement en position repliée libérant ainsi l’espace disponible pour le chargement/déchargement/transfert des pièces et optimisant l’empreinte au sol de la machine (surface occupée au sol réduite).
Selon une autre caractéristique particulièrement avantageuse de l’invention, ledit premier bras comprend deux extrémités, une première extrémité traversée par le deuxième axe de rotation et une deuxième extrémité traversée par le troisième axe de rotation, le volume concave démarrant de l’extrémité basse et étant défini de sorte qu’en position repliée, ce volume concave évite que la partie arrière de la broche de travail tournante ne bute contre le premier bras.
La broche tournante peut être en saillie en arrière par rapport au cinquième axe de rotation sans que la rotation selon cet axe ne soit gênée en position repliée.
Selon une autre caractéristique particulièrement avantageuse de l’invention, les paliers supportant le deuxième axe et le troisième axe sont symétriques. Cette conception autorise une implantation soit à droite, soit à gauche, des motoréducteurs de ces axes. Elle présente l’avantage d’une réduction de l’encombrement sur une des faces latérales du module de positionnement. Il est ainsi possible de choisir les versions des modules de positionnement (encombrement réduit sur l’une ou l’autre des faces latérales) en fonction des contraintes d’implantation de la machine. Cet avantage est particulièrement intéressant dans une configuration de machine-outil à deux unités de travail, partageant la même glissière. Il permet d’avoir une distance minimale sur le premier axe entre les deux unités, grâce à l’implantation ‘’extérieure’’ des motoréducteurs.
Cette conception symétrique peut également permettre d’intégrer une motorisation complémentaire ou un système d’équilibrage en vis-à-vis de la motorisation principale de l’axe, dans le but d’augmenter les capacités d’usinage, de réduire la consommation d’énergie ou d’augmenter la durée de vie des composants (tels les réducteurs).
Selon une autre caractéristique particulièrement avantageuse de l’invention, le deuxième bras est préformé de sorte que le quatrième axe de rotation est sécant perpendiculairement avec le cinquième axe de rotation et non sécant avec le troisième axe de rotation. En éloignant vers l’extérieur le quatrième axe du troisième, l’encombrement du module de positionnement en position repliée est optimisé. En éloignant le quatrième axe, la rigidité des deux bras est améliorée en évitant un trop grand évidement dans le premier bras tout en gardant un deuxième bras de grande dimension pour intégrer le système d’enroulement de câble.
Selon une autre caractéristique particulièrement avantageuse de l’invention, ledit premier bras comprend deux extrémités, une première extrémité traversée par le deuxième axe de rotation et une deuxième extrémité traversée par le troisième axe de rotation, ladite deuxième extrémité étant équipée de deux paliers pour guider en rotation selon le troisième axe le deuxième bras,
ledit deuxième bras comprend deux extrémités, une première extrémité traversée par le troisième axe de rotation et une deuxième extrémité accueillant le sous-ensemble dit poignet,
la première extrémité du deuxième bras étant préformée pour être accueillie entre les deux paliers équipant la deuxième extrémité du premier bras.
Selon une autre caractéristique particulièrement avantageuse de l’invention, ledit premier bras comprend deux extrémités, une première extrémité traversée par le deuxième axe de rotation et une deuxième extrémité traversée par le troisième axe de rotation,
la première extrémité du deuxième bras étant équipée de deux paliers pour guider en rotation selon le troisième axe le deuxième bras, lesdits deux paliers étant écartés de façon à venir de part et d’autre de la deuxième extrémité du premier bras.
Cette dernière configuration permet d’envisager plus facilement la caractéristique suivante à savoir que la deuxième extrémité du premier bras traversée par le troisième axe de rotation est équipée de deux paliers pour guider en rotation selon le troisième axe le deuxième bras, le motoréducteur étant disposé entre les deux paliers de la deuxième extrémité du premier bras.
La disposition entre paliers du motoréducteur apporte une meilleure compacité car ce dernier ne dépasse pas alors du volume de la structure articulée. De plus, le motoréducteur est alors mieux protégé.
Selon une autre caractéristique particulièrement avantageuse de l’invention, la translation selon le premier axe est motorisée selon l’une des technologies suivantes :
2. Comme indiqué ci-dessus (voir b)), la quantité de produit appliquée était de 0,4g/g de cheveux, avec 30 secondes de massage, 1 min de temps de pose, suivi de 30 secondes de rinçage.
3. Six mesures sont effectuées par tresse à l'aide d'une machine d'essai à la traction Instron pour mesurer la force maximale comme indicateur de performance du produit.
4. L'essai implique l'utilisation d'une machine d'essai à la traction Instron pour mesurer les forces de frottement pendant qu'une tresse de cheveux mouillée est tirée à travers un peigne et évalue la "force de peignage" : plus la force est faible, plus le démêlage est facile.
[Tableau 2] Les résultats sont indiqués dans le tableau ci-dessous : Composition A1 (invention) Composition A2 (invention) Composition D (comparative) Force maximale (grammes force) 27,70 55,90 206,15
On peut voir ici que les compositions selon l'invention améliorent le démêlage des cheveux de manière très importante.
d) Douceur des cheveux secs Afin de quantifier la modification apportée par le traitement à la souplesse des cheveux, les forces de compression longitudinale des cheveux secs ont été appréciées.
Le procédé de compression a été développé pour simuler l'action du consommateur qui apprécie la douceur en touchant et en froissant les cheveux sur sa tête.
Le procédé mesure la force de compression d'une mèche à l'aide d'un ensemble cylindre et piston. La résistance offerte par l'échantillon est considérée comme un indicateur de la douceur des cheveux. La souplesse des cheveux étant un attribut souhaitable pour les cheveux les plus bouclés, la souplesse des cheveux a été appréciée sur des cheveux très bouclés (modèle de boucle 7-8) de la manière suivante :
Pour réaliser l'essai, après le traitement décrit dans le protocole d'application du produit ci-dessus (voir b) ci-dessus), la mèche est insérée à l'intérieur du cylindre avec les extrémités de la racine vers le bas et les extrémités des pointes tournées vers le haut. La mèche est arrimée à l'aide d'une ficelle en coton. Cela permet d'introduire la mèche sans aucune contrainte. Le piston est ensuite fixé au capteur et la force de compression exercée par le piston sur la mèche est mesurée. Cette opération est répétée 5 fois et le travail de compression moyen est capturé à l'aide d'un extensomètre LLOYD LS1EH (Amatek) : plus le travail de compression est faible, plus le cheveu est doux.
[Tableau 3] Les résultats sont indiqués dans le tableau ci-dessous : Composition A1 (invention) Composition A2 (invention) Composition C (comparative) Travail de Compression Moyen (UA) 36,2 33,7 88,3
On peut voir ici que les compositions selon l'invention améliorent la douceur des cheveux de manière très importante.
e) Facilité de peignage des cheveux secs Pour apprécier la force de peignage des mèches de cheveux secs afin de quantifier la modification apportée par le traitement, le procédé de peignage vitro Afro a été développé pour simuler le mouvement de peignage sur tête de la racine à la pointe sur des cheveux très frisés. Pour mesurer la force de peignage de la mèche, un peigne spécifique conçu pour peigner les cheveux africains est utilisé. Pour réaliser l'essai, la mèche est insérée à la racine du cheveu dans le peigne et la mèche est serrée sur le capteur. La mèche se déplace en translation linéaire et les forces de peignage sont mesurées. Ce mouvement est répété 4 fois et les forces de peignage sont capturées à l'aide d'un extensomètre Lloyd LS1EH (Amatek).
La facilité de peignage a été appréciée sur des cheveux très frisés (modèle de boucle 7-8) comme souligné ci-dessus.
Plus la force de peignage est faible, plus les cheveux sont faciles à peigner.
[Tableau 4] Les résultats sont indiqués dans le tableau ci-dessous : Composition A1 (invention) Composition A2 (invention) Composition C (comparative) Force de Peignage Moyenne (UA) 201 239 453
On peut voir ici que les compositions selon l'invention améliorent le peignage des cheveux de manière très importante.
Exemple 7-1 – Comparaison de la couleur procurée par des systèmes comprenant des compositions de prétraitement ayant des composés à base d'amine avec la couleur procurée par des compositions de prétraitement n'ayant pas de composés à base d'amine
La couleur procurée aux cheveux par le système 7A selon la divulgation comprenant une combinaison de composition de prétraitement 2C de l'exemple 2 et de composition de coloration 3F de l'exemple 3 a été comparée à la couleur procurée aux cheveux par le système comparatif C4 comprenant une combinaison de composition de prétraitement AA comprenant de l'acide acétique en tant qu'agent de prétraitement et de composition de coloration 3F de l'exemple 3, comme défini dans le tableau 7-1. La couleur procurée aux cheveux par la composition comparative C6 a également été évaluée, sans étape de prétraitement.
Système Composition de prétraitement Masse moléculaire de l'agent pH prétraitement Composition de coloration pH coloration ΔE 7A 2C 1 300 3 3F 7 27,2 C4 AA* 60,05 3 3F 7 18,2 C6 - - - 3F 7 18,8
*AA est une solution aqueuse à 1 % d'acide acétique (masse moléculaire 60,05) ayant un pH de 3
On a évalué le changement de couleur pour chaque échantillon en déterminant le ΔE de la couleur des cheveux après traitement par rapport à celui de la couleur des cheveux avant traitement. Le ΔE pour les cheveux traités avec chacun des systèmes 7A et C4 et la composition C6 est présenté dans le tableau 7-1 et sur la . Comme on peut le voir, le ΔE pour les cheveux traités avec le système 7A (composition de prétraitement avec un composé à base d'amine ayant une masse moléculaire de 1 300) est supérieur à celui des cheveux traités soit avec le système C4 (composition de prétraitement avec un composé n'étant pas à base d'amine ayant une masse moléculaire de 60.05) soit avec la composition de coloration C6 sans prétraitement. Notamment, le ΔE des cheveux traités avec de l'acide acétique en tant qu'agent de prétraitement était plus faible que celui de cheveux traités avec la composition C6 sans prétraitement.
L'exemple 7-1 montre ainsi que les systèmes selon la divulgation comprenant des compositions de prétraitement ayant des composés à base d'amine fournissent de manière surprenante un changement de couleur plus important que les systèmes comprenant des compositions de prétraitement ayant des composés n'étant pas à base d'amine, même au même pH.
Exemple 7-2 – Comparaison de la couleur procurée par des systèmes comprenant des compositions de prétraitement ayant des composés à base d'amine avec la couleur procurée par des compositions de prétraitement n'ayant pas de composés à base d'amine
La couleur procurée aux cheveux par le système 7B selon la divulgation comprenant une combinaison de composition de prétraitement 2C de l'exemple 2 et de composition de coloration 3C de l'exemple 3 a été comparée à la couleur procurée aux cheveux par le système comparatif C5 comprenant une combinaison de composition de prétraitement TA comprenant de l'acide tannique en tant qu'agent de prétraitement et de composition de coloration 3C de l'exemple 3, comme défini dans le tableau 7-2. La couleur procurée aux cheveux par la composition comparative C7 a également été évaluée, sans étape de prétraitement.
Système Composition de prétraitement Masse moléculaire de l'agent pH prétraitement Composition de coloration pH coloration ΔE 7B 2C 1 300 3 3C 7 16,4 C5 TA* 1701,2 3 3C 7 5,4 C7 - - - 3C 7 6,8
*TA est une solution aqueuse à 3 % d'acide tannique (masse moléculaire 1 701,2) ayant un pH de 3
On a évalué le changement de couleur pour chaque échantillon en déterminant le ΔE de la couleur des cheveux après traitement par rapport à celui de la couleur des cheveux avant traitement. Le ΔE pour les cheveux traités avec chacun des systèmes 7B et C5 et la composition C7 est présenté dans le tableau 7-2 et sur la . Comme on peut le voir, le ΔE pour les cheveux traités avec le système 7B (composition de prétraitement avec un composé à base d'amine ayant une masse moléculaire de 1 300) est supérieur à celui des cheveux traités soit avec le système C5 (composition de prétraitement avec un composé n'étant pas à base d'amine ayant une masse moléculaire de 1 701,2) soit avec la composition de coloration C7 sans prétraitement. Notamment, le ΔE des cheveux traités avec de l'acide tannique en tant qu'agent de prétraitement était plus faible que celui des cheveux traités avec la composition C7 sans prétraitement.
L'exemple 7-2 montre que les systèmes selon la divulgation comprenant des compositions de prétraitement ayant un pH plus faible fournissent de manière surprenante un changement de couleur plus important que les systèmes comprenant des compositions de prétraitement ayant des composés n'étant pas à base d'amine, même lorsque les agents de prétraitement sont de même masse moléculaire et que les compositions de prétraitement ont le même pH.
L'exemple 7 montre par conséquent l'amélioration surprenante et inattendue du dépôt de couleur sur les cheveux en utilisant des systèmes ayant une étape de prétraitement avec un composé à base d'amine non tensioactif selon la divulgation.
Les exemples ci-dessus montrent que les systèmes, procédés et kits selon la divulgation fournissent de manière étonnante et inattendue une amélioration du dépôt de couleur sur les cheveux par rapport à ceux qui ne sont pas conforme à la divulgation.
Composition cosmétique comprenant du 2,4-diaminopyrimidine-3-N-oxyde, de la piroctone olamine, de la caféine, et un extrait d’écorce d’Eperua falcata La présente invention porte sur une composition cosmétique comprenant de du 2,4-diaminopyrimidine-3-N-oxyde et/ou l’un de ses sels d’acide organique ou minéral et/ou l’un de ses hydrates, de la piroctone olamine, de la caféine, et un extrait d’écorce d’ Eperua falcata .
représente schématiquement une coupe verticale de la partie inférieure d’une enceinte selon l’invention.
représente schématiquement la partie inférieure d’une enceinte selon l’invention vue de l’intérieur de dessus.
représente schématiquement une coupe verticale d’un bord de la partie inférieure d’une enceinte selon l’invention.
illustre une enceinte de colonne de distillation à basses températures, par exemple une colonne de séparation d’air ou d’un mélange de gaz de l’air, tels que l’azote et/ou l’oxygène et/ou l’argon. Le mélange à séparer peut également contenir comme composants principaux du monoxyde de carbone et/ou de l’hydrogène et/ou du dioxyde de carbone et/ou de l’azote et/ou de méthane. L’enceinte contient au moins une colonne de distillation C à isoler contenant en l’usage du liquide. La colonne est de forme cylindrique et contient des plateaux ou des garnissages structurés, étant habituellement d’au moins 2m de haut, voire d’au moins 10m de haut. La colonne 1 est disposée avec son axe à la verticale dans un caisson parallélépipédique Q en acier carbone, constitué par des tôles montées sur une ossature. Ce caisson renferme de l’isolant thermique pulvérulent I, par exemple de la perlite, qui remplit l’espace autour de la colonne C dans le caisson Q. Le caisson Q renferme la colonne C entouré d’isolant I de manière étanche et contient des moyens pour envoyer de l’azote dans l’isolant I pour chasser des fuites cryogéniques vers le haut du caisson Q qui comprend des moyens d’évacuation à l’atmosphère.
Au moins une conduite L est rattachée aux colonnes C, cette conduite pouvant amener un liquide vers la colonne ou soutirer un liquide de la colonne C. Il sera compris que la conduite L peut être reliée à une seule des colonnes. Un bac de rétention de liquide B à fond rectangulaire est disposé à l’intérieur du caisson Q en dessous de la colonne C et d’au moins une partie de la conduite L pour recueillir une fuite de liquide provenant de la colonne et/ou de la conduite, le bac B étant en acier inoxydable ou en aluminium et le caisson étant en acier au carbone. Le bac comprend quatre parois verticales attachées au pourtour du fond rectangulaire, les quatre parois étant des parois non-planes. Ainsi le bac B permet de retenir une quantité de liquide de fuite tombé de la colonne C et/ou de la conduite L.
Si le bac B, en recevant du liquide cryogénique, se rétrécit, il est maintenu en place par un cadre T, par exemple en tubulure métallique qui entoure le B. Chaque paroi comprend une partie concave qui permet de loger le cadre T en tubulure.
Le bac B est en contact avec le caisson Q qui est à l’air libre, en conséquence le bac B reçoit de la chaleur de l’ambiant.
La colonne C est soudée sur le fond du bac au moyen d’une jupe cylindrique J de même diamètre que la colonne, rattachée au fond de la colonne C. La jupe peut également être boulonnée au fond F du bac.
L’espace entre la cuve de la colonne C, le fond F du bac B et la paroi de la jupe J contient de l’isolant thermique pulvérulent I, voire en est rempli. La portion du bac B autour de la jupe J est également remplie d’isolant thermique pulvérulent I.