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Toutefois, à cause de la faible capacité de pénétration du rayonnement UV-C dans certains liquides alimentaires, le rôle de ce procédé a souvent été limité à la désinfection des surfaces et des emballages (Koutchma, 2009 ([11])). En effet, les liquides absorbants, tels que le vin, limitent fortement la profondeur de pénétration du rayonnement et donc l’efficacité du procédé. Le développement de nouveaux réacteurs avec des paramètres hydrodynamiques optimisés ne permet pas aujourd’hui le traitement de liquides présentant une absorbance élevée de la lumière UV. En effet, la condition sine qua non pour que le procédé soit efficace est l’exposition des microorganismes aux photons UV-C (Bintsis et al., 2000 ([12])). Les microorganismes situés loin de la source de lumière dans un liquide absorbant peuvent être protégés de celle-ci par l’épaisseur de liquide entre eux.
Des études récentes se sont concentrées sur le traitement UV-C des jus de fruits (Islam et al., 2016 ([13])) ou de la bière (Mezui & Swart, 2010 ([14])). Jusqu'à présent, seules quelques études ont traité du moût de raisin ou du traitement du vin (Fredericks et al., 2011 ([15]) ; Rizzotti, Levav, Fracchetti, Felis et Torriani, 2015 ([16]), Junqua et al, 2020 ([17]), Diesler et al, 2019 ([18])). Ces études montrent (i) les capacités de stabilisation microbiologique des UV-C sur différents microorganismes avec les doses associées pour chaque cas et (ii) que le gout de lumière n’apparait pas à la suite de ces traitements.
Ainsi, les traitements UV-C sont reconnus mais aucun pilote ne permet de traiter les vins à échelle industrielle.
Il existe donc un réel besoin de fournir une solution technique permettant de traiter efficacement les liquides, notamment les liquides absorbant le rayonnement UV-C comme le vin ou le mout, pour tous les microorganismes, à l’échelle industrielle.
Les inventeurs ont en effet mis au point un dispositif et un procédé permettant de stabiliser les liquides, notamment les liquides absorbant le rayonnement UV-C comme les vins et les mouts, sans impacter les caractéristiques organoleptiques de ceux-ci.
Avantageusement, l’invention permet de réduire les concentrations d’intrants, comme le dioxyde de soufre, en œnologie, notamment à l’échelle industrielle.
Les inventeurs ont notamment réussi, au terme de travaux importants, à mettre au point un réacteur UV-C hélicoïdal, basé sur les propriétés hydrodynamiques des vortex de Dean, pour améliorer l’efficacité et l’homogénéité des traitements microbiologiques des liquides, notamment des vins et des mouts.
Avantageusement, le procédé de l’invention est athermique, peu encombrant, ne nécessite pas un fort investissement, peut fonctionner en continu et possède un bilan énergétique particulièrement intéressant, notamment inférieur à celui des traitements physiques de stabilisation de l’art antérieur.
Ainsi, un premier objet de l’invention se rapporte à un dispositif pour la stabilisation microbiologique d’un liquide, comprenant : - un tube transparent de diamètre interne (di) compris entre 0,2 et 20 mm, de forme hélicoïdale, dans lequel le rapport entre le diamètre interne (di) du tube et le diamètre hélicoïdal (dc) est compris entre 0,0025 et 0,6, et - au moins une source émettant un rayonnement UV-C de longueurs d’onde comprises entre 100 et 280 nm.
On entend par « stabilisation microbiologique », au sens de la présente invention, l’élimination de tout ou partie des levures et/ou bactéries susceptibles d’altérer l’équilibre ou les propriétés visuelles, olfactives ou gustatives du liquide. Par exemple, il peut s’agir d’au moins une levure choisie parmi Saccharomyces cerevisiae , Candida vini , Pichia membranaefaciens , Brettanomyces bruxellensis , Zygosaccharomyces bailii et Saccharomycodes ludwigii , et/ou d’au moins une bactérie choisie parmi A.aceti , Lactobacillus hilgardii , Lactobacillus diolivorans , Pediococcus parvulus et Pediococcus damnosus . Avantageusement, l’élimination peut concerner une réduction de population, par exemple en passant de 10 7 UFC/ml à moins de 10 UFC/ml.
On entend par « liquide », au sens de la présente invention, tout liquide, et notamment les liquides absorbant le rayonnement UV-C. Il peut s’agir par exemple des boissons alcoolisées, des jus de fruits et du moût, ainsi que leurs mélanges. Parmi les boissons alcoolisées, on peut citer notamment le vin, par exemple blanc, rosé, rouge ou liquoreux, ainsi que la bière. Il peut s’agir également de l’eau, de cidre ou de lait.
Avantageusement, le tube transparent peut être en toute matière transparente, c’est-à-dire qui laisse passer la lumière et paraître avec netteté le liquide qui se trouve dans le tube. Il peut s’agir par exemple du verre, du poly éthylène (PET) ou de l’éthylène propylène fluoré (FEP). La transparence du tube permet d’éviter une limitation de la profondeur de pénétration du rayonnement UV-C dans le liquide.
Avantageusement, le diamètre interne (di), la forme et le rapport entre le diamètre interne (di) du tube et le diamètre hélicoïdal (dc) du tube transparent permettent de maîtriser la dynamique des fluides autour de la source UV-C et de traiter de manière homogène les liquides. Notamment, un rapport spécifique entre le diamètre interne (di) et le diamètre hélicoïdal (dc) (correspondant au diamètre d’enroulement du tube autour de la lampe UV-C) permet la création de vortex de Dean (cellules tourbillonnaires contrarotatives) dans le tube, améliorant l’efficacité et l’homogénéité du traitement. Sachant que la profondeur de pénétration du rayonnement UV-C dans les liquides absorbants, notamment les vins, est très faible (de 0,2 à 2 mm suivant les vins), ces vortex permettent au liquide d’entrer en rotation dans le tube et ainsi de favoriser le contact liquide/lampe.
Dans ce travail, la réduction de CO2 qui résulterait de l'utilisation de coques d'arachide comme source d'énergie a été évaluée en utilisant, les valeurs d'émissions totales pour 2014 (dernière mise à jour) fournies par les valeurs de la Banque mondiale de données pour 2014 (dernière mise à jour) (http://databank.worldbank.org/data/home.aspx) et les données sur la production mondiale d'arachides de la même année (2014) fournies par la FAO ont été pris comme référence.
Il a également été considéré que si l'énergie pouvant être produite à partir de coques d'arachide était produite à partir de sources d'énergie conventionnelles, celles-ci généreraient e, 0,357 t de ces CO2.
Par conséquent, les économies mondiales de CO2 seraient équivalentes à si l'énergie produite par la coque d'arachide était produite par des sources conventionnelles.
Il est logique que les plus grandes économies d'émissions de CO2 se produisent dans les pays ayant la plus forte production d'arachides, car ils seraient les plus grands producteurs d'énergie avec ce biocarburant. Les 10 principaux pays sont : la Chine (18,22 kt), l'Inde (4,08 kt), le Nigeria (1,88 kt), le Myanmar (0,83 kt), l'Argentine (0,64 kt), le Tchad (0,44 kt), le Sénégal (0,37 kt), la Tanzanie (0,90 kt) et aux États-Unis (1,30 kt).
Les résidus de biomasse sont une source potentiellement énorme de matériaux producteurs d'énergie. Cette étude a évalué les paramètres énergétiques des coques d'arachide comme un biocarburant solide possible appliqué comme source d'énergie dans les installations de chauffage industrielles et résidentielles, la réduction des émissions mondiales de CO2 qui résulterait de leur utilisation.
Le PCS est une propriété majeure des carburants issus de la biomasse. Le PCS des coques d'arachide obtenues (18,547 MJ / kg) est plus élevé que d'autres sources de biomasse telles que les coques d'amandes (18,200 MJ / kg) ou les noyaux d'olive (17,885 MJ / kg) et similaires aux autres sources de biomasse actuellement utilisées pour l'industrie et la maison dans des applications de chauffage. Différents modèles de prédiction de la valeur PCS proposés par les scientifiques pour différents types de biomasse ont été analysés et celui qui correspond le mieux au calcul de la coque d'arachide de la biomasse a été déterminé. Par conséquent, parmi les équations mathématiques analysées pour l'estimation du PCS, les meilleures performances étaient des équations linéaires basées uniquement sur la teneur totale en carbone, qui ont montré un écart inférieur à 1% ; Plus précisément,
PCS = -3,147 + 0,468 C.
Les possibilités d'applications de l'utilisation de sources d'énergie renouvelables telles que la biomasse pour remplacer la combustion de combustibles fossiles en tant que source d'énergie primaire sont vitales dans tous les pays du monde. Les arachides sont cultivées principalement en Asie, avec un taux de production mondial de 65,3%, suivies par l'Afrique avec 26,2%, les Amériques avec 8,4% et l'Océanie avec 0,1%.
La réduction de CO2 qui résulterait de l'utilisation de coques d'arachide comme source d'énergie a été évaluée. Les 10 pays avec les plus fortes économies de CO2, Chine (18,22 kt), Inde (4,08 kt), Nigéria (1,88 kt), Myanmar (0,83 kt), Argentine (0,64 kt), Tchad (0,44 kt), Sénégal (0,37 kt), République-Unie de Tanzanie (0,90 kt) et aux États-Unis (1,30 kt).
DISPOSITIF ET PROCEDE DE STABILISATION MICROBIOLOGIQUE D’UN LIQUIDE La présente invention se rapporte à un dispositif pour la stabilisation microbiologique d’un liquide, à une utilisation de ce dispositif ainsi qu’à un procédé de stabilisation microbiologique d’un liquide.
La présente invention trouve des applications notamment dans le domaine de l’industrie agroalimentaire, et notamment dans le domaine de l’oenologie.
Etat de la technique À partir du raisin, les qualités du vin intègrent l’ensemble des développements microbiens provoqués ou subits durant son élaboration. Parmi ces métabolismes, certains sont nécessaires. C’est le cas de la fermentation alcoolique par la levure Saccharomyces cerevisiae et de la fermentation malolactique par la bactérie lactique Œnococcus Œni . D’autres activités participent également à enrichir les potentialités aromatiques du raisin. Toutefois, toutes les interventions microbiennes ne sont pas bénéfiques. En effet, certaines conduisent à des modifications physiques et/ou aromatiques préjudiciables. C’est pourquoi la stabilisation microbiologique des vins est nécessaire lors de leur élaboration.
La filtration est le procédé physique le plus utilisé actuellement en œnologie pour la stabilisation microbiologique. Il s’agit d’un procédé permettant de séparer les constituants d'un mélange qui possède une phase liquide et une phase solide au travers d'un milieu poreux. Ainsi, il est possible de retenir levures et bactéries présentes dans les vins en utilisant des filtres dont la dimension de pores est inférieure à 0,4 μm. Le principal problème de cette technologie est le colmatage de la membrane par les solides suspendus, comme les polysaccharides, les polyphénols et les protéines contenus dans les vins. Ce phénomène entraine une baisse de la perméabilité des membranes et donc des baisses de productivité et des couts de maintenance supplémentaires (El Rayess et al., 2011 ([1])). Par conséquent, ce procédé est employé avant la mise en bouteilles, lorsque le vin contient peu de particules en suspension suites aux soutirages.
La stabilisation thermique consiste quant à elle à porter le moût ou le vin à une température suffisante pour éliminer tous les microorganismes qu’il contient. La vitesse de chauffe et la durée pendant laquelle la température consigne est maintenue sont les deux principaux paramètres qui vont déterminer l’efficacité du traitement. Généralement, les vins sont portés à 72 °C pendant 15 à 30 s et refroidis rapidement par la suite : c’est la flash pasteurisation, appelée aussi thermoflash. Cependant, ce traitement altère les qualités organoleptiques des vins.
D’autres procédés physiques existent, utilisant de hautes pressions ou des champs électriques pulsés, mais ils présentent des inconvénients tels qu’il est difficile de concevoir leur application à la filière vinicole.
Dans certains modes de réalisation, la composition comprend optionnellement des ions FSO 3 - , dans une teneur inférieure ou égale à 100 ppm, de préférence inférieure ou égale à 50 ppm, de préférence inférieure ou égale à 10 ppm en poids. Les ions FSO 3 - peuvent être essentiellement absents ou être présents dans une quantité supérieure ou égale à 0,1 ppm en poids, ou à 0,5 ppm en poids ou à 1 ppm en poids. Par exemple, la teneur en ions FSO 3 - peut être de 0 à 100 ppm, ou de 0,5 à 50 ppm, ou de 1 à 10 ppm, en poids.
La teneur en ions dans la composition peut être analysée par chromatographie ionique et/ou par spectrométrie de masse à plasma à couplage inductif (ICP-MS) ou spectrométrie d'émission atomique à plasma à couplage inductif (ICP-AES) et/ou par spectrométrie de fluorescence X (XRF).
La teneur en eau peut être déterminée par analyse de type Karl Fisher.
La teneur en acétamide et en ions FSO 3 - peut être déterminée par résonnance magnétique nucléaire ( 19 F et 1 H).
Schéma général de préparation de la composition La composition peut être préparée par un procédé comprenant les étapes suivantes :
optionnellement, synthèse du composé de formule (I) :
réaction du composé de formule (I) avec un composé sodé ; optionnellement, purification du mélange réactionnel.
Dans la formule (I), R 1 et R 2 ont la même signification que dans la formule (II).
En particulier, lorsque R 1 = R 2 = F, le composé de formule (I) est le bis(fluorosulfonyl)imide ou HFSI (qui permet d’obtenir du NaFSI).
En particulier, lorsque R 1 = R 2 = CF 3 , le composé de formule (I) est le bis(trifluorométhylsulfonyl)imide (qui permet d’obtenir du NaTFSI).
Synthèse du composé de formule (I) Le composé de formule (I) peut être synthétisé notamment par fluoration d’un composé chloré. Le composé chloré présente la même structure que le composé de formule (I), à ceci près que R 1 et R 2 représentent indépendamment un atome d’halogène (F ou Cl) ou un groupement perhalogéné, qui comporte de préférence de 1 à 8 atomes de carbone, de préférence encore de 1 à 3 atomes de carbone, et qui de préférence encore est le groupement trihalogénométhyle, sous réserve que le composé chloré comprend au moins un atome de chlore. De préférence, le composé chloré est de formule (I), R 1 et R 2 représentant indépendamment un atome de chlore ou un groupement perchloré, qui comporte de préférence de 1 à 8 atomes de carbone, de préférence encore de 1 à 3 atomes de carbone, et qui de préférence encore est le groupement trichlorométhyle.
En particulier, le composé chloré peut être le (bis(chlorosulfonyl)imide), qui permet d’obtenir le HFSI.
En particulier, le composé chloré peut être le (bis(trichlorométhylsulfonyl)imide), qui permet d’obtenir le bis(trifluorométhylsulfonyl)imide.
La fluoration est effectuée par mise en contact du composé chloré avec un agent de fluoration, qui est de préférence choisi dans le groupe constitué de HF (de préférence HF anhydre), KF, AsF 3 , BiF 3 , ZnF 2 , SnF 2 , PbF 2 , CuF 2 , et de leurs mélanges, l’agent de fluoration étant de préférence encore HF, et encore plus préférentiellement HF anhydre. Par « HF anhydre », on entend du HF contenant moins de 500 ppm d’eau, de préférence moins de 300 ppm d’eau de manière préférée moins de 200 ppm d’eau.
La fluoration est de préférence réalisée dans au moins un solvant organique SO1. Le solvant organique SO1 possède de préférence un nombre donneur compris entre 1 et 70 et avantageusement compris entre 5 et 65. L’indice donneur d’un solvant représente la valeur -ΔH, ΔH étant l’enthalpie de l’interaction entre le solvant et le pentachlorure d’antimoine (selon la méthode décrite dans Journal of Solution Chemistry , vol. 13, n°9, 1984). Comme solvant organique SO1, on peut citer notamment les esters, les nitriles, les dinitriles, les éthers, les diéthers, les amines, les phosphines, et leurs mélanges.
La fluoration peut être mise en œuvre à une température comprise entre 0°C et la température d’ébullition du solvant organique SO1 (ou du mélange de solvants organiques SO1). De préférence, l’étape b) est réalisée à une température comprise entre 5°C et la température d’ébullition du solvant organique SO1 (ou du mélange de solvants organiques SO1), préférentiellement entre 20°C et la température d’ébullition du solvant organique SO1 (ou du mélange de solvants organiques SO1).
La fluoration, de préférence avec l’acide fluorhydrique anhydre, peut être mise en œuvre à une pression comprise entre 0 et 16 bars abs.
La fluoration est de préférence mise en œuvre en dissolvant le composé chloré dans le solvant organique SO1, ou le mélange de solvants organiques SO1, avant la réaction avec l’agent de fluoration (de préférence HF anhydre).
Le rapport massique entre le composé chloré et le solvant organique SO1, ou le mélange de solvants organiques SO1, est de préférence compris entre 0,001 et 10, et avantageusement entre 0,005 et 5.
Le rapport molaire entre l’agent de fluoration, de préférence l’HF anhydre, et le composé chloré est de préférence compris entre 1 et 10, et avantageusement entre 1 et 5.
La réaction avec l’agent de fluoration, de préférence l’HF anhydre, peut être effectuée en milieu fermé ou en milieu ouvert, de préférence en milieu ouvert avec notamment dégagement d’HCl sous forme gaz.
Toutefois, de l’HF et/ou de l’HCl résiduels peuvent être dissous dans le milieu réactionnel. Dans le cas de l’HCl, les quantités sont très faibles car aux pressions et température de travail l’HCl est principalement sous forme gaz.
Le produit obtenu à l’issue de la réaction de fluoration peut être stocké dans un récipient résistant à l’HF.
Le produit obtenu à l’issue de la réaction de fluoration peut comprendre du HF (en particulier du HF n’ayant pas réagi), le composé chloré, le solvant SO1 (tel que par exemple le dioxane), et éventuellement HCl, et/ou éventuellement des composés lourds.
Après la réaction, le composé de formule (I) peut être purifié, notamment par une ou plusieurs étapes de distillation.
un premier flux F1 comprenant HF, éventuellement le solvant organique SO1 et/ou éventuellement HCl, de préférence en tête de colonne de distillation, ledit flux F1 étant gazeux ou liquide ; un second flux F2 comprenant le composé de formule (I), et éventuellement des composés lourds, de préférence en pied de colonne de distillation, ledit flux F2 étant de préférence liquide.
et d’un cation sodium.
Dans la formule (II), R 1 et R 2 représentent indépendamment un atome de fluor ou un groupement perfluoré, qui comporte de préférence de 1 à 8 atomes de carbone, de préférence encore de 1 à 3 atomes de carbone, et qui de préférence encore est le groupement trifluorométhyle.
Dans certains modes de réalisation, plusieurs anions de formule (II) peuvent être présents, mais de préférence un seul anion de formule (II) est présent. De préférence, l’anion de formule (II) est l’anion bis(fluorosulfonyl)imide ou bis(fluorosulfonyl)imidure, appelé également anion FSI ; et/ou l’anion bis(trifluorométhylsulfonyl)imide ou bis(trifluorométhylsulfonyl)imidure, appelé également TFSI. De manière encore plus préférée, il s’agit de l’anion FSI, auquel cas le sel est le NaFSI.
Dans l’ensemble de ce qui suit, il est entendu que la référence à l’anion de formule (II) au singulier peut être une référence à une pluralité d’anions de formule (II).
La composition selon l’invention peut comprendre le sel (anion de formule (II) et cation sodium) dans une teneur de préférence supérieure ou égale à 99 % en poids, plus préférentiellement supérieure ou égale à 99,5 % en poids, encore plus préférentiellement supérieure ou égale à 99,8 % en poids voire à 99,9 % en poids, par rapport au poids total de la composition. La teneur en sel désigne la somme de la teneur de l’anion de formule (II) et de la teneur du cation sodium.
La composition de l’invention peut comprendre notamment un ou plusieurs autres anions et/ou un ou plusieurs autres cations.
En particulier, la composition selon l’invention peut comporter une teneur en poids en ions sulfamate (NH 2 SO 3 - ) inférieure ou égale à 3000 ppm ; inférieure ou égale à 2000 ppm ; inférieure ou égale à 1000 ppm ; inférieure ou égale à 500 ppm ; inférieure ou égale à 300 ppm ; inférieure ou égale à 200 ppm ; inférieure ou égale à 100 ppm ; inférieure ou égale à 50 ppm ; inférieure ou égale à 20 ppm.
La composition selon l’invention peut notamment comporter une teneur en ions sulfamate de 0,1 à 3000 ppm, de préférence de 0,5 à 3000 ppm, de préférence encore de 1 à 1000 ppm, de préférence encore de 10 à 300 ppm en poids.
La composition selon l’invention peut notamment comporter une teneur en ions sulfamate de 0,1 à 10 ppm ; de 10 à 50 ppm, de 50 à 100 ppm ; de 100 à 200 ppm ; de 200 à 300 ppm ; de 300 à 500 ppm ; de 500 à 1000 ppm ; de 1000 à 2000 ppm ; de 2000 à 3000 ppm en poids.
La teneur en ions sulfamate indiquée ci-dessus peut permettre d’obtenir des performances optimales de la composition notamment lorsqu’elle est utilisée dans un électrolyte de batterie Na-ion.
Dans certains modes de réalisation, la composition comprend optionnellement de l’acétamide, dans une teneur inférieure ou égale à 1000 ppm, de préférence inférieure ou égale à 500 ppm, de préférence encore inférieure ou égale à 100 ppm. L’acétamide peut être essentiellement absent ou être présent dans une quantité supérieure ou égale à 0,1 ppm en poids, ou à 1 ppm en poids, ou à 2 ppm en poids. Par exemple, la teneur en acétamide peut être de 0 à 1000 ppm, de préférence de 1 à 500 ppm, de préférence encore de 2 à 100 ppm en poids.
Dans certains modes de réalisation, la composition comprend optionnellement de l’eau, dans une teneur inférieure ou égale à 500 ppm, de préférence inférieure ou égale à 200 ppm, de préférence inférieure ou égale à 100 ppm, dans certains cas inférieure ou égale à 50 ppm en poids. L’eau peut être essentiellement absente ou être présente dans une quantité supérieure ou égale à 0,1 ppm en poids, ou à 0,5 ppm en poids ou à 1 ppm en poids. Par exemple, la teneur en eau peut être de 0 à 500 ppm, ou de 0,5 à 100 ppm, ou de 1 à 50 ppm, en poids.
Dans certains modes de réalisation, la composition comprend optionnellement des ions Cl - , dans une teneur inférieure ou égale à 50 ppm, de préférence inférieure ou égale à 20 ppm, de préférence inférieure ou égale à 10 ppm en poids. Les ions Cl - peuvent être essentiellement absents ou être présents dans une quantité supérieure ou égale à 0,1 ppm en poids, ou à 0,5 ppm en poids ou à 1 ppm en poids. Par exemple, la teneur en ions Cl - peut être de 0 à 50 ppm, ou de 0,5 à 20 ppm, ou de 1 à 10 ppm, en poids.
Dans certains modes de réalisation, la composition comprend optionnellement des ions F - , dans une teneur inférieure ou égale à 100 ppm, de préférence inférieure ou égale à 50 ppm, de préférence inférieure ou égale à 10 ppm en poids. Les ions F - peuvent être essentiellement absents ou être présents dans une quantité supérieure ou égale à 0,1 ppm en poids, ou à 0,5 ppm en poids ou à 1 ppm en poids. Par exemple, la teneur en ions F - peut être de 0 à 100 ppm, ou de 0,5 à 50 ppm, ou de 1 à 10 ppm, en poids.
Dans certains modes de réalisation, la composition comprend optionnellement des ions SO 4 2- , dans une teneur inférieure ou égale à 3000 ppm, de préférence inférieure ou égale à 500 ppm, de préférence inférieure ou égale à 100 ppm en poids, voire inférieure ou égale à 20 ppm en poids. Les ions SO 4 2- peuvent être essentiellement absents ou être présents dans une quantité supérieure ou égale à 0,1 ppm en poids, ou à 0,5 ppm en poids ou à 1 ppm en poids. Par exemple, la teneur en ions SO 4 2- peut être de 0 à 3000 ppm, ou de 0,5 à 500 ppm, ou de 1 à 20 ppm, en poids.
Lorsque l’on a fini de se servir du dispositif et qu’il a refroidi, on procède à son démontage pour lui faire occuper la position de rangement.
Pour ce faire, on enlève le chapeau 4 et la cheminée 3.
Après cette opération, on retourne la cheminée de manière à engager le tube 30 à l’intérieur du corps 2 par son extrémité supérieure.
Le chapeau 4 est alors positionné sur l’extrémité inférieure de la cheminée 3.
Ainsi, en position de rangement, la cheminée 3 et le chapeau 4 sont toujours disposés avec et à proximité du corps 2 de sorte que les risques de perte de cette cheminée et de ce chapeau sont réduits.
Par ailleurs cette position rangement permet d’optimiser le volume nécessaire au stockage du dispositif.