INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, l’ouverture 5 par laquelle le logement 4 du profilé 3 débouche à l’extérieur dudit profilé 3 est ménagée dans une première face dudit profilé 3 et la portion de commande 20 de l’organe d’actionnement 14 est respectivement agencée sur ou dans (c’est-à-dire portée par) une deuxième face du profilé 3 qui est opposée à ladite première face, par rapport à la direction d’extension longitudinale du profilé 3. Un tel agencement est particulièrement avantageux dans le cas où la feuille souple 2A, 2B est destinée à assurer la couverture de la structure d’abri, puisque dans ce cas la première face du profilé 3 peut alors avantageusement être orientée vers le haut (face supérieure), tandis que la deuxième face opposée du profilé 3 est alors avantageusement orientée vers le bas (face inférieure), vers le sol, de sorte la portion de commande 20 de l’organe d’actionnement 14 est donc ainsi accessible à l’utilisateur par le dessous du profilé 3, et donc sans ce que l’utilisateur n’ait besoin de s’élever au-dessus de la partie de la structure d’abri à couvrir pour mettre en tension la feuille souple 2A, 2B depuis l’extérieur de ladite structure d’abri.
Selon une conception particulière, qui est mise en œuvre dans le mode de réalisation illustré aux figures, l’organe d’actionnement 14 comprend avantageusement une pièce d’actionnement rotative 21 qui est montée captive dans une cage 22 formée dans le profilé 3, à rotation pure selon un axe de rotation agencé parallèle à (et de préférence aligné suivant) ladite direction B-B’ de translation de l’organe de mise en tension 12. Par exemple, comme illustré aux figures 5 à 9 en particulier, ladite cage 22 peut prendre la forme d’un logement de section cylindrique à base circulaire, ménagé à l’intérieur du profilé 3 derrière le fond 6 du logement 4 dans lequel est agencé l’organe de mise en tension 12, et dont une paroi périphérique interne est pourvue d’une nervure annulaire 23. La pièce d’actionnement rotative 21 peut alors comprendre deux parties 24A, 24B distinctes, qui définissent ensemble par complémentarité une gorge annulaire, lesdites parties 24A, 24B étant solidarisées l’une à l’autre, par exemple par vissage, de manière que ladite gorge annulaire capture en son sein la nervure annulaire 23 de la cage 22. Ainsi, la pièce d’actionnement rotative 21 peut tourner dans la cage 22 selon son axe de rotation, mais est en revanche privée de degré de liberté en translation. Ladite pièce d’actionnement rotative 21 comprend alors ladite portion de commande 20, par l’intermédiaire de laquelle l’utilisateur peut ainsi interagir avec ladite pièce d’actionnement rotative 21 pour mettre en rotation cette dernière. L’organe d’actionnement 14 comprend en outre avantageusement une tige filetée 25 qui est montée mobile à translation hélicoïdale dans un trou axial 26 taraudé qui est ménagé dans la pièce d’actionnement rotative 21, et dont une extrémité 27 est solidarisée à l’organe de mise en tension 12. On entend ici par « trou axial », un trou ménagé dans la pièce d’actionnement rotative 21 suivant l’axe de rotation de cette dernière. Avantageusement, comme illustré aux figures 5 à 9, ladite tige filetée 25 s’étend longitudinalement suivant un axe d’extension et de translation hélicoïdale qui est confondu avec l’axe de rotation de la pièce d’actionnement rotative 21. De préférence, ledit trou axial 26 taraudé traverse de part en part la pièce d’actionnement rotative 21, ce qui permet d’optimiser la course de tige filetée 25 dans un encombrement général limité. Dans ce cas, il est alors avantageux de prévoir que la pièce d’actionnement rotative 21 et la tige filetée 25 sont dimensionnées de sorte que l’extrémité libre 28 de la tige filetée 25, opposée à l’extrémité 27 solidarisée à l’organe de mise en tension 12, ne fait pas saillie hors la pièce d’actionnement rotative 21, quelle que soit la position déployée ou rétractée occupée par l’organe de mise en tension 12, afin de ne pas gêner l’accès à la portion de commande 20 et / ou afin de ne pas générer de partie saillante disgracieuse ou même dangereuse.
Ainsi, lorsque l’utilisateur met en rotation la pièce d’actionnement rotative 21 dans un premier sens de rotation en agissant sur la portion de commande 20 de cette dernière, la tige filetée 25 se déplace par translation hélicoïdale vers l’intérieur du trou axial 26 taraudé, par coopération du filetage de la tige filetée 25 et du taraudage du trou axial 26 taraudé, et entraîne ainsi l’organe de mise en tension 12 en translation selon ledit premier sens de translation vers sa position rétractée. Inversement, lorsque l’utilisateur met en rotation la pièce d’actionnement rotative 21 dans un deuxième sens de rotation, opposé audit premier sens de rotation, en agissant sur la portion de commande 20, la tige filetée 25 se déplace par translation hélicoïdale vers l’extérieur du trou axial 26 taraudé et entraîne ainsi l’organe de mise en tension 12 en translation selon ledit deuxième sens de translation vers sa position déployée. Comme illustré aux figures, la tige filetée 25 reste reliée en permanence à la pièce d’actionnement rotative 21 et à l’organe de mise en tension 12, quelle que soit la position déployée ou rétractée occupée par l’organe de mise en tension 12, et ne peut donc être détachée, séparée, du profilé 3 (en usage normal du système 1 de mise en tension). Une telle conception présente notamment l’intérêt d’être particulièrement simple, robuste et peu encombrante.
Avantageusement, la base 17 de l’organe de mise en tension 12 peut comporter un trou borgne 29 ménagé dans la face inférieure 19 de ladite base 17, et au sein duquel l’extrémité 27 de la tige filetée 25 est agencée et maintenue fermement en position, par exemple par emmanchement en force et / ou par collage, pour solidariser ainsi la tige filetée 25 à l’organe de mise en tension 12. De la sorte, la tige filetée 25 est ainsi solidarisée de manière avantageusement non-détachable à l’organe de mise en tension 12, et la coopération entre l’organe d’actionnement 14 et l’organe de mise en tension 12, par l’intermédiaire de ladite tige filetée 25, permet en outre avantageusement d’immobiliser l’organe de mise en tension 12 en translation suivant la direction A-A’ d’extension longitudinale du profilé 3, comme évoqué ci-avant.
De manière avantageuse en termes notamment de compacité et d’esthétique du système 1 de mise en tension, la portion de commande 20 de l’organe d’actionnement 14 présente une surface externe 30, orientée donc vers l’extérieur du système 1 de mise en tension, qui est préférentiellement agencée au ras de la surface de la deuxième face du profilé 3. Ainsi, comme illustré aux figures, ladite la portion de commande 20 est avantageusement accessible à l’utilisateur depuis l’extérieur du profilé 3, sans pour autant faire saillie au-delà de la surface de la deuxième face du profilé 3.
L'étape de gazéification c) de la charge selon l'invention telle que celle mise en œuvre dans la présente invention peut conduire à une production d'hydrogène et de monoxyde de carbone dans un rapport molaire H2/CO non optimal pour la réaction de Fischer-Tropsch, particulièrement lorsque le catalyseur utilisé est un catalyseur à base de cobalt qui nécessite avantageusement un rapport molaire H2/CO optimal d'environ 2 pour être orienté vers la production de distillats moyens.
Avantageusement, l’intégralité de l’hydrogène issu de l’étape b) d’électrolyse est mis en œuvre à l’étape e) de synthèse Fischer-Tropsch. Optionnellement, un appoint d’hydrogène peut être nécessaire pour avoir un rapport molaire H2/CO optimal pour la réaction de Fischer-Tropsch. Dans ce cas, ledit appoint peut être issu de l’étape optionnelle de conversion de monoxyde de carbone à la vapeur d3).
Avantageusement, ladite étape optionnelle de conversion du monoxyde de carbone à la vapeur d3) peut être réalisée à une pression absolue comprise entre 2 et 12 MPa, de préférence entre 2,5 et 6,0 MPa, et plus préférentiellement entre 3,0 et 5,0 MPa; à une vitesse volumique horaire VVH (volume de charge/volume de catalyseur/heure) comprise entre 1000 et 10000 h-1, de préférence entre 1000 et 9000 h-1 et de manière plus préférée entre 1500 et 8500 h-1; à une température comprise entre 150 et 550°C, de préférence entre 200 et 550°C, et de manière plus préférée entre 250 et 500°C.
Le catalyseur mis en œuvre dans cette étape de conversion du monoxyde de carbone à la vapeur est un catalyseur comprenant au moins un élément du groupe VIII et/ou au moins un élément du groupe VIB de la classification périodique de Mendeleïev (le groupe VIII correspond au groupe 8, 9 et 10, et le groupe VIB au groupe 6 selon la nouvelle notation de la classification périodique des éléments : Handbook of Chemistry and Physics, 81ème édition, 2000-2001). De préférence, le catalyseur est un catalyseur comprenant du cobalt sulfuré et/ou du molybdène sulfuré. Le support du catalyseur est habituellement un solide poreux choisi dans le groupe constitué par les alumines, la silice, les silices alumines. Préférentiellement, le support du catalyseur est l'alumine. Le catalyseur utilisé peut-être promu avec un promoteur alcalin ou alcalino-terreux. La réaction de conversion du monoxyde de carbone permet d'augmenter considérablement la teneur en hydrogène dans l'effluent dirigé vers l'étape i) de synthèse Fischer-Tropsch.
Avantageusement, l’eau formée lors de l’étape e) de synthèse Fischer-Tropsch est en partie ou en totalité envoyée à l’étape b) d’électrolyse. Le recycle de l’eau formée à l’étape e) vers l’étape b) permet de réduire les coûts opératoires du procédé selon l’invention.
Dans un mode de réalisation, l’eau formée lors de l’étape e) de synthèse Fischer-Tropsch subit avantageusement une étape de traitement avant son recyclage dans l’étape b) d’électrolyse de l’eau de manière à obtenir les spécifications requises de l’étape b). L’étape de traitement peut avantageusement consister à enlever les composés oxygénés de l’eau formée lors de l’étape e).
L'étape e) de synthèse Fischer-Tropsch est mise en œuvre dans une unité réactionnelle comprenant un ou plusieurs réacteurs adaptés, dont la technologie est connue de l'homme de métier. Il peut s'agir, par exemple, de réacteurs à lit fixe multitubulaire, ou de réacteurs de type colonne à bulles, connus en anglais sous l'appellation de "slurry bubble column", ou de réacteurs microcanaux.
Selon un mode préféré de l'invention, l'étape e) met en œuvre un ou plusieurs réacteurs de type colonne à bulles. La synthèse étant fortement exothermique, ce mode de réalisation permet, entre autres, d'améliorer le contrôle thermique du réacteur et de créer peu de perte de charges.
Le catalyseur mis en œuvre dans cette étape e) de synthèse Fischer-Tropsch est généralement tout solide catalytique connu de l'homme du métier permettant de réaliser la synthèse Fischer-Tropsch. De préférence, le catalyseur mis en œuvre dans ladite étape comporte du cobalt ou du fer, de manière plus préférée du cobalt. Le catalyseur mis en œuvre à l'étape e) est généralement un catalyseur supporté. Le support peut être, à titre d'exemple, à base d'alumine, de silice ou de titane.
Les conditions de température et de pression sont variables et adaptées au catalyseur mis en œuvre dans cette étape e). La pression absolue est généralement comprise entre 1,0 et 6,0 MPa, de préférence entre 1,5 et 3,5 MPa et préférentiellement entre 2,0 et 3,0 MPa. La température peut être généralement comprise entre 170 et 280°C, de préférence entre 190 et 260°C et préférentiellement entre 210 et 240°C.
Selon une variante du procédé de l'invention, au moins une fraction gazeuse issue de la synthèse Fischer-Tropsch (étape e) est avantageusement recyclée dans l'étape c) de gazéification afin d'être convertie en gaz de synthèse et améliorer ainsi le rendement massique de la chaîne de procédé.
Dans une autre configuration du procédé selon l'invention, la fraction gazeuse issue de la synthèse Fischer-Tropsch e) est avantageusement au moins en partie envoyée dans une unité indépendante de production de gaz de synthèse (par exemple POx : Partial oxydation, SMR : Steam Methane Reforming, ATR : Autothermal Reforming, EHTR.: Enhanced Heat Transfer Reformer..), ce gaz de synthèse peut être recyclé à tout point de la chaîne en amont de l'étape c) de gazéification et l'étape f) d’hydrotraitement et/ou isomérisation.
Dans une autre configuration du procédé selon l'invention, au moins une partie de la fraction gazeuse issue de l'étape e) de synthèse Fischer-Tropsch peut au moins en partie alimenter en énergie les opérations de séchage a1) et/ou les opérations de torréfaction a2) pour maximiser l'efficacité énergétique de la chaîne de procédé.
Dans une autre configuration du procédé selon l'invention, la fraction gazeuse issue de l'étape e) de synthèse Fischer-Tropsch permet de produire de l'électricité dans un cycle combiné qui peut être partiellement alimenté par la vapeur produite par les étapes c), d3) et e) pour augmenter l'efficacité énergétique de la chaîne de procédé.
Ces différentes configurations peuvent être combinées avantageusement de façon à optimiser l'économie de la chaîne de procédé intégré selon l'invention.
f) Étape d'hydrotraitement et/ou d'isomérisation
La Fig. 4B montre l’évolution RPSF max en fonction de la profondeur z. On retrouve bien et l’intensité confocale est 3.5 fois plus intense qu’en dehors de la profondeur de champ (| | > 20 µm). La résume le processus d’optimisation de focalisation numérique ainsi réalisé. En maximisant l’intensité confocale (RPSF max ), on peut faire coïncider le plan de cohérence, correspondant à la nature interférométrique de la mesure, au focus géométrique lié à la position de l’échantillon par rapport à l’objectif de microscope.
La Fig. 5 montre l’effet de la double focalisation numérique sur une image confocale de la mire (510). Alors que l’image initiale 511 est dégradée par le défaut de mise au point, le processus de focalisation numérique en entrée et sortie donne une image de la mire 512 avec un contraste optimal et une résolution confocale seulement limitée par la diffraction ( ). Après correction, tous les détails de la mire sont nets et contrastés. On observe ainsi un effet technique du procédé décrit ci-dessus pour réaliser une image confocale à partir d’un dispositif d’OCT spectral plein champ. Ainsi, il est possible de déterminer, à partir de la première matrice de réflexion volumique focalisée, une cartographie de la réflectivité de l’échantillon.
Un procédé d’optimisation de focalisation similaire est appliqué sur la matrice de réflexion mesurée dans la cornée. Néanmoins, dans l’expérience considérée, la cornée est plongée dans l’eau d’indice connu . Surtout, la cornée présente un indice optique inhomogène spatialement. Nous supposons dans un premier temps que l’indice moyen du milieu est invariant par translation latéralement et que son indice optique ne dépend que de la profondeur z : . La première étape du procédé est d’amener le plan de focalisation, initialement situé à la profondeur en l’absence d’échantillon, à la surface de l’échantillon situé à la profondeur en appliquant le propagateur pour un indice à la matrice :
Un estimateur du profil de l’indice optique est ensuite obtenu de la manière suivante : pour chaque temps de vol t, on scanne la RPSF en modifiant l’indice optique moyen , et par conséquent la position du plan de cohérence , dans le propagateur ([Math 5]) de sorte à maximiser l’intensité confocale (RPSF max ). La valeur de maximisant cette quantité donne une estimation de l’indice optique intégré à la profondeur . Le profil de l’indice intégré est défini comme l’intégrale de la surface du milieu ( ) à la profondeur de l’indice optique du milieu :
En discrétisant cette équation par rapport au temps de vol , il est ensuite possible de déduire de l’estimateur du profil d’indice intégré un estimateur de l’indice optique local au moyen d’une inversion d’un système d’équations linéaires.
Afin d’obtenir la dépendance de avec les coordonnées transverses ( x, y ) , une segmentation du champ de vision (cf Fig. 7A) peut être réalisée au préalable sur la matrice de réflexion et le processus décrit plus haut peut être répété pour chaque sous-zone du champ de vision. Un estimateur de la distribution spatiale de l’indice optique dans le milieu peut ainsi être obtenu en considérant des sous zones du champ de vision centrées sur chaque coordonnée transverse ( x’, y’ ). Deux sections longitudinales (B-scans) de l’indice optique estimé dans la cornée sont présentées sur la Fig. 7D (images 71, 72). La quantité représentée, , est l’écart à l’indice optique moyen de la cornée ici estimé à .
A noter que l’estimateur de la distribution spatiale de l’indice optique (appelé plus simplement « cartographie de l’indice optique » dans la présente description) peut être exploité pour construire un nouveau propagateur F afin de décrire de manière optimale la propagation de la lumière depuis les plans pupilles entrée et sortie du dispositif à l’ensemble des voxels du milieu étudié (i.e la base focalisée). Ce propagateur peut ensuite être utilisé pour construire une nouvelle matrice de réflexion focalisée et fournir une image confocale beaucoup plus proche de la réflectivité réelle du milieu.
La montre l’image confocale 610 obtenue à la suite de ce processus de focalisation numérique des données. Notons que l’image peut ainsi être construite en fonction de la profondeur z plutôt qu’en fonction du temps de vol t , ce qui est une limite des images OCT conventionnelles dont la dimension axiale est dictée par la différence de marche entre les bras de l’interféromètre.
La comparaison avec l’image confocale précédente (304, ) illustre le gain obtenu en termes de qualité d’image que ce soit au niveau du contraste et de résolution. Toutefois, la qualité de cette image reste perfectible du fait des phénomènes d’aberrations (hors défaut de mise au point) et de diffusion multiple.
La Fig. 6 illustre cette dernière assertion en montrant une étude quantitative de la RPSF mesurée dans la cornée après focalisation. Elle montre notamment l’évolution en profondeur 620 de la distribution radiale de la RPSF autour du point confocal . L’étendue du pic confocal croît avec la profondeur, ce qui quantifie la perte de résolution liée aux aberrations subies par l’onde lumineuse au fur et à mesure de sa propagation dans l’échantillon. A titre d’exemple, l’extension de la RPSF à mi-hauteur 630 est de 15 µm à une profondeur z=250 µm, ce qui est largement supérieur à la limite de diffraction ( ). Enfin, l’évolution en profondeur de la RPSF montre l’émergence d’un fond incohérent de plus en plus important au-delà de . Ce dernier résiste à une moyenne sur le temps d’intégration de la caméra, cette composante est déterministe et est donc liée à l’occurrence d’évènements de diffusion multiple en amont du plan focal.
Au-delà de leur évolution en profondeur, les niveaux d’aberration et de diffusion multiple peuvent être également sondés transversalement en étudiant les RPSF mesurées localement autour d’un ensemble de point r p du champ de vision.
La illustre la subdivision du champ de vision réalisée pour extraire les RPSFs locales montrées sur la . L’étendue spatiale des RPSFs locales montrent par exemple que la qualité de focalisation est bien meilleure en bas à gauche du champ de vision. L’image confocale montrée sur la est donc un bien meilleur estimateur de la réflectivité du milieu dans cette partie du champ de vision. L’évolution transverse des RPSFs montrent également le caractère non isoplanétique des aberrations induites par les hétérogénéités d’indice optique distribuées dans l’échantillon. Comme nous le verrons par la suite, une compensation locale des aberrations est avantageuse et l’approche matricielle est un outil adapté pour cela.
Au-delà des aberrations, un taux de diffusion multiple sur diffusion simple peut être mesuré à partir de l’intensité confocale RPSF max et du fond incohérent RPSF bg :
Le facteur 2 au dénominateur prend en compte le phénomène de rétrodiffusion cohérente qui donne lieu à une amplification confocale de l’intensité multiplement diffusée par ce même facteur 2. La Fig. 7B montre une carte du paramètre à la profondeur z=250µm. Cette carte révèle la présence de stries déjà plus ou moins visibles sur l’image confocale de la Fig. 6. De telles stries dans le stroma de la cornée sont caractéristiques de maladies comme le keratocône. Au-delà de cette analyse qualitative, le ratio est une première étape vers une image quantitative et locale des propriétés de diffusion de la lumière dans les échantillons biologiques. Suivant l’information recherchée, d’autres paramètres peuvent être extraits comme le taux de diffusion simple (ou taux de diffusion confocale) :
La décroissance en z de ce paramètre permet de quantifier localement le libre parcours moyen de diffusion dans le milieu. Plus généralement, la quantification des phénomènes de diffusion simple et multiple permet de mesurer localement des paramètres de transport tel que le libre parcours moyen de diffusion, le libre parcours moyen de transport ou encore le coefficient de diffusion L’approche matricielle en réflexion permet en outre d’étudier la croissance du halo diffus à des temps de vol relativement courts, d’où une résolution spatiale bien meilleure que les techniques standards comme la tomographie optique diffuse.
Au-delà de la quantification des phénomènes d’aberration et de diffusion multiple dans le milieu,
ARRIÈRE-PLAN Lors de la première charge d’une batterie au lithium-ion, l’électrolyte organique sera réduit et décomposé sur la surface de l’électrode négative comme le graphite pour former un film SEI stable. Cependant, ce processus consomme une grande quantité de lithium actif provenant du matériau d’électrode positive, entraînant un rendement coulombien initial faible, ce qui réduit la capacité et la densité d’énergie des batteries au lithium-ion.
La technique de prélithiation consiste à fournir des ions lithium supplémentaires pour la formation d’un film SEI lors de la formation d’une batterie au lithium-ion, évitant la perte de Li + actif dans le matériau d’électrode positive en consommant du lithium dans des sources de lithium supplémentaires, améliorant ainsi la capacité et la densité d’énergie de la batterie. La technique de prélithiation peut être classée en prélithiation d’électrode positive et prélithiation d’électrode négative. La prélithiation d’électrode négative est réalisée d’une manière comprenant une prélithiation de feuille de lithium, une prélithiation de poudre de lithium et une prélithiation de poudre de siliciure de lithium, impliquant l’utilisation de lithium métallique, ce qui entraîne un coût de traitement élevé et une technologie complexe et une mauvaise sécurité. La prélithiation d’électrode positive consiste à ajouter une petite quantité d’un matériau à haute capacité et faible rendement initial lors de l’homogénéisation d’un matériau d’électrode positive, de sorte que Li + se désintercalera du matériau pendant la charge de la batterie, évitant la consommation de lithium actif dans le matériau d’électrode positive, et le produit après délithiation a peu d’effet sur la performance de la batterie. La prélithiation d’électrode positive est sûre et peut être appliquée sans modification du processus de production existant.
Des oxydes riches en lithium tels que Li 5 FeO 4 fournissent 5 Li + pendant la charge, avec une capacité de charge élevée et un faible rendement coulombien, et peuvent donc être utilisés comme additif de prélithiation pour fournir du Li + supplémentaire pendant la formation de la batterie, mais ils sont difficiles à produire et à appliquer à grande échelle industrielle, en raison de leur faible conductivité électrique, mauvaise stabilité et processus de préparation compliqué.
RÉSUMÉ La présente divulgation vise à résoudre au moins un des problèmes techniques existant dans l’art antérieur. À cette fin, la présente divulgation fournit un oxyde riche en lithium revêtu de carbone et un procédé de préparation de celui-ci et son application. L’oxyde riche en lithium revêtu de carbone préparé par ce procédé présente une bonne conductivité électrique et une bonne stabilité, ainsi qu’une conductivité électrique allant jusqu’à 1,74 S/cm.