INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Toujours selon la première variante, si le vecteur nul appartient au spectre de la fonction a.F de la fonction de composition F, alors lors l’étape d’estimation 106, le majorant B a . F du biais est déterminé par exemple selon l’équation suivante plutôt que selon l’équation (13) :
Il est clair que la détermination du majorant B a. F selon l’une des équations (13) et (14) est plus simple que selon l’équation (7). L’homme du métier remarquera tout de même que le majorant B a. F obtenu selon l’équation (13) ou (14) est plus grand que celui déterminé selon l’équation (7).
Selon une deuxième variante, si la fonction de composition F est une fonction linéaire, lors de l’étape d’estimation 106, le majorant B F du biais en sortie de la fonction de composition F est déterminé selon l’équation suivante plutôt que selon l’équation (7) :
où () est la fonction maximum sur tous les vecteurs tels que, pour tous vecteurs de L coefficients et pour tout vecteur non nul de k coefficients,
désigne les L coefficients de la forme linéaire des bits de sortie de écrite comme combinaison linéaire des L bits d’entrée de , ie tel que .
Selon une troisième variante, si la fonction de composition F est un code linéaire, lors de l’étape d’estimation 106, le module de calcul 42 détermine le majorant B F du biais en sortie de la fonction de composition F selon l’équation suivante plutôt que selon l’équation (7) :
où, pour rappel, d est la distance minimale du code linaire, et
les sont les d majorants B i de biais les plus grands parmi les L majorants de biais B i .
Selon une quatrième variante combinable avec les première, deuxième et troisième variantes, si lors de l’étape d’acquisition 102, la marge M est acquise, alors lors de l’étape d’estimation 106, la détermination du majorant B F du biais en sortie de la fonction de composition F selon l’une des équations (13) et (15), ne comprend le produit que des L-M majorants de biais B i les plus élevés.
- lier fixement selon l’axe X-X les armatures 31 et 41l’une à l’autre par appui axial lorsque le clapet 30 en configuration ouverte est entrainé au-delà de sa position intermédiaire précitée.
Afin d’assurer l’entraînement du clapet 30 et du manchon 40 lorsque la matière thermodilatable 22 se contracte après avoir été dilatée, la vanne thermostatique 1 comporte deux ressorts de rappel 50 et 60, qui sont respectivement associés au clapet 30 et au manchon 40 et qui, au sein de la vanne thermostatique 1, sont prévus comprimés dans l’axe X-X. Le ressort de rappel 50 est interposé fonctionnellement entre le boîtier 10 et le clapet 30 de manière à entraîner le clapet de la configuration ouverte à la configuration fermée lors d’une contraction de la matière thermodilatable 22. De même, le ressort de rappel 60 est interposé fonctionnellement entre le boîtier 10 et le manchon 40 de manière à entraîner le manchon 40 de la seconde à la première configuration lors de la contraction de la matière thermodilatable. Structurellement, l’interposition du ressort 50 entre le boîtier 10 et le clapet 30 peut être directe ou indirecte. De même, l’interposition du ressort de rappel 60 entre le boîtier 10 et le manchon 40 peut être directe ou indirecte.
A cet effet, dans la forme de réalisation considérée sur les figures 1 à 4, la vanne thermostatique 1 comporte un seul et même étrier d’appui 70 qui est dédié à transmettre au boîtier 10 les efforts générés par les ressorts de rappel 50 et 60. Cet étrier d’appui 70, qui constitue une pièce distincte du boîtier 10, est solidarisé fixement au boîtier 10, ici au corps de siège 11, en particulier à sa paroi principale 11.1. L’étrier d’appui 70 s’étend de manière globalement parallèle à l’axe X-X depuis le boîtier 10, en particulier la paroi principale 11.1 de son corps de siège 11, à l’intérieur du manchon 40, jusqu’à une extrémité axiale de l’étrier d’appui 70, contre laquelle des spires d’extrémité respectives des ressorts de rappel 50 et 60 sont appuyées axialement. Les spires d’extrémité respectives des ressorts de rappel 50 et 60, opposées à celle appuyée contre l’étrier d’appui 70, sont ici appuyées directement, contre, respectivement, le clapet 60 et le manchon 40, en particulier l’armature 31 du clapet 30 et l’armature 41 du manchon 40.
Le fonctionnement de la vanne thermostatique 1 va maintenant être décrit en regard des figures 2 à 4, dans le cadre de l’exemple d’application de cette vanne thermostatique, évoqué plus haut.
Dans l’état de fonctionnement montré sur la , le fluide entrant dans la chambre C1 par la voie V1 est empêché de franchir le siège de clapet 11.5 par le clapet 30 en configuration fermée et est empêché de franchir le siège de manchon 11.6 par le manchon 40 dans la première configuration : ce fluide n’atteint donc pas la chambre C2 depuis la chambre C1. Dans le même temps, le fluide alimentant les orifices 12.4 depuis l’extérieur du boîtier 10 par la voie V2 entre radialement à l’axe X-X dans la chambre C2 via les orifices 12.4 qui sont laissés découverts par le manchon 40 dans la première configuration. Depuis la chambre C2, le fluide sort du boîtier 10 via l’extrémité axiale 12.2 du corps tubulaire 12, en s’écoulant ainsi dans la voie V3.
Lorsque la matière thermodilatable 22 se dilate, la vanne thermostatique 1 passe de l’état de fonctionnement de la à l’état de fonctionnement de la puis, si la dilatation de la matière dilatable 22 se poursuit, à l’état de fonctionnement de la . La dilatation de la matière thermodilatable 2 résulte d’une augmentation de la température du fluide dans la chambre C2 et/ou d’une activation de la résistance électrique chauffante 24.
Lors de la dilatation de la matière thermodilatable 22 faisant passer la vanne thermostatique 1 de l’état de fonctionnement de la à l’état de fonctionnement de la , le corps 21 de l’élément thermostatique 20 s’écarte axialement du piston 23 retenu fixement par rapport au boîtier 10. Le corps 21 de l’élément thermostatique 20 entraîne de manière correspondante le clapet 30 selon l’axe X-X par rapport au boîtier 10, en faisant ainsi passer le clapet 30 de la configuration fermée à la configuration ouverte, jusqu’à ce que le clapet 30 occupe la position intermédiaire de la . Le déflecteur 15 permet avantageusement de casser les flux de fluide rasant le siège de clapet 11.5 transversalement à l’axe X-X, afin de limiter les phénomènes de cavitation ou d’effet Venturi. Dans le même temps, le manchon 40 reste dans sa première configuration puisque le manchon 40 n’est pas entraîné par le clapet 30, qui notamment coulisse librement selon l’axe X-X par rapport au manchon 40, si bien que le manchon 40 reste immobile par rapport au boîtier 10. Il en résulte que le fluide entrant dans la chambre C1 par la voie V1 continue d’être empêché de franchir le siège de manchon 11.6 par le manchon 40, mais est permis par le clapet 30 de franchir le siège de clapet 11.5 et donc d’atteindre ainsi la chambre C2. Dans le même temps, le fluide alimentant les orifices 12.4 depuis l’extérieur du boîtier 10 par la voie V2 continue d’entrer à l’intérieur de la chambre C2 via ses orifices 12.4. Depuis la chambre C2, le fluide continue de sortir du boîtier 10 en rejoignant la voie V3. Le ressort de rappel 50 s’écrase, mais pas le ressort de rappel 60.
Lors de la dilatation de la matière thermodilatable 22 faisant passer la vanne thermostatique de l’état de fonctionnement de la à celui de la , le corps 21 de l’élément thermostatique 20 entraîne le clapet 30 en configuration ouverte selon l’axe X-X par rapport au boîtier 10 au-delà de la position intermédiaire de la . Il en résulte que le clapet 30 entraîne alors de manière correspondante le manchon 40 selon l’axe X-X par rapport au boîtier 10 de la première à la seconde configuration de ce manchon, notamment par appui axial de l’armature 31 contre l’armature 41. Le fluide entrant dans la chambre C1 depuis la voie V1 n’est plus empêché de franchir le siège de manchon 11.6 par le manchon 40 : au contraire, ce fluide passe de la chambre C1 à la chambre C2 en franchissant le siège de manchon 11.6, tout en continuant de franchir le siège de clapet 11.5 du fait de la configuration ouverte du clapet 30. Dans le même temps, le fluide alimentant les orifices 12.4 depuis l’extérieur du boîtier 10 par la voie V2 est empêché d’entrer radialement à l’axe X-X dans la chambre C2 par le manchon 40 qui recouvre, radialement l’axe X-X, les orifices 12.4. Ainsi, à la différence de l’état de fonctionnement de la , dans lequel le fluide dans la chambre C2 résulte du mélange des fluides provenant respectivement des voies V1 et V2, le fluide présent dans la chambre C2 dans l’état de fonctionnement de la est constitué exclusivement du fluide provenant de la voie V1, à des fuites près. Les ressorts de rappel 50 et 60 s’écrasent.
En tenant des explications qui précèdent, on comprend que l’admission dans la chambre C2 du fluide depuis la chambre C1 est progressive lors de la dilatation de la matière thermodilatable 22, dans le sens où, dans un premier temps, c’est-à-dire lors du passage de l’état de fonctionnement de la à celui de la , la quantité de fluide atteignant la chambre C2 depuis la chambre C1 est non nulle, mais limitée du fait de la section d’écoulement réduite entre le siège de clapet 11.5 et le clapet 30 en configuration ouverte, cette section d’écoulement étant en particulier bien moindre que celle entre le siège de manchon 11.6 et le manchon 40 dans la seconde configuration de ce dernier. Dans un second temps, c’est-à-dire lors du passage de l’état de fonctionnement de la à celui de la , le fluide s’écoule de la chambre C1 à la chambre C2 selon une quantité bien supérieure, du fait de la section d’écoulement substantiel entre le siège de manchon 11.6 et le manchon 40 dans la seconde configuration de ce dernier. Les intérêts d’une telle admission progressive du fluide depuis la chambre C1 à la chambre C2 sont nombreux, notamment en lien avec la régulation opérée par l’élément thermostatique 20 : cela évite à l’élément thermostatique 20 d’être brutalement soumis à de brusques changements de température du fluide dans lequel baigne son corps 21 ; cela permet par ailleurs au fluide franchissant le siège de clapet 11.5 de s’écouler plutôt le long du corps 21 de l’élément thermostatique, ce qui sensibilise thermiquement ce dernier de manière efficace. On comprend également que cette progressivité de l’admission du fluide depuis la chambre C1 dans la chambre C2 est adaptable en jouant sur les tailles respectives des sections de passage associées respectivement au siège de clapet 11.5 et au siège de manchon 11.6, notamment en jouant sur les diamètres respectifs du siège de clapet 11.5 et du siège de manchon 11.6. Il est également possible de jouer sur la course axiale du clapet 30 pour passer de sa configuration fermée à la position intermédiaire de sa configuration ouverte, ainsi que sur les caractéristiques de laminage entre le siège de clapet 11.5 et le clapet 30, notamment en lien avec les spécificités structurelles et géométriques le siège de clapet 11.5 et/ou du clapet 30.
Lorsque la température à laquelle est soumis l’élément thermostatique 20 diminue ensuite, la matière thermodilatable 22 se contracte et, sous l’effet de décompression des ressorts de rappel 50 et 60, le manchon 40 passe de sa seconde configuration à sa première configuration, en découvrant progressivement les orifices 12.4, tout en se rapprochant progressivement du siège de manchon 11.6, tandis que le clapet 30 reste en configuration ouverte, tout en se rapprochant progressivement du siège de clapet 11.5, jusqu’à revenir à la position intermédiaire précitée où le manchon 40 atteint sa première configuration. Lorsque la matière thermodilatable 22 continue de se rétracter, le manchon 40 reste immobile dans sa première configuration, tandis que, sous l’effet de décompression du ressort de rappel 50, le clapet 30 passe de sa configuration ouverte, plus précisément de sa position intermédiaire précitée, à sa configuration fermée.
Sur les figures 5 et 6 est représenté un mode de réalisation alternatif à la vanne thermostatique 1, sous la forme d’une vanne thermostatique 101.
La vanne thermostatique 101 est fonctionnellement similaire à la vanne thermostatique 1 dans le sens où la vanne thermostatique 101 comprend un boîtier 110, un élément thermostatique 120, un clapet 130, un manchon 140, des ressorts de rappel 150 et 160, et un étrier d’appui 170, qui sont respectivement similaires fonctionnellement, voire structurellement, au boîtier 10, à l’élément thermostatique 20, au clapet 30, au manchon 40, aux ressorts de rappel 50 et 60, et à l’étrier d’appui 70 de la vanne thermostatique 1. Le boîtier 110 comprend notamment un corps de siège 111 et un corps tubulaire 112, qui sont respectivement similaires au corps de siège 11 et au corps tubulaire 12. Comme bien visible sur la , le corps tubulaire 112 est pourvu d’orifices 112.4, qui sont similaires aux orifices 12.4 et qui, sur la face intérieure du corps tubulaire 112, débouchent sur une surface cylindrique 112.3 similaire à la surface cylindrique 12.3. Le manchon 140 comporte une jupe cylindrique 142 similaire à la jupe cylindrique 42.
Ceci étant, la vanne thermostatique 101 se distingue de la vanne thermostatique 1 par le fait que, à la différence de la vanne thermostatique 1, la vanne thermostatique 101 ne prévoit pas que son manchon 140 n’interfère pas axialement avec son boîtier 110 quelle que soit la position du manchon 140 dans sa seconde configuration selon l’axe X-X. A cet effet, en plus du siège de manchon 111.6, qui est similaire au siège de manchon 11.6 et qui est ici porté par le corps de siège 111, le boîtier 110 porte fixement un siège de manchon 112.5 qui, ici, est avantageusement porté par le corps tubulaire 112, en particulier sur la périphérie intérieure de ce corps tubulaire. Le siège de manchon 112.5 est sensiblement aligné, suivant la direction de l’axe X-X, avec le siège de manchon 111.6. Lorsque le manchon 140 est dans la première configuration, comme sur la , le manchon 140 est écarté du siège de manchon 112.5. En revanche, lors de la dilatation de la matière thermodilatable de l’élément thermostatique 120, le manchon 140 dans la seconde configuration est entraîné selon l’axe X-X par rapport au boîtier 110 par le clapet 130, jusqu’à être appuyé axialement contre le siège de manchon 112.5 de manière à empêcher le fluide de s’écouler entre la chambre C2 et les orifices 112.4 en franchissant ce siège de manchon 112.5, comme illustré à la .
Ainsi, lorsque le manchon 140 est dans sa seconde configuration, comme sur la , l’appui axial du manchon 140 contre le siège de manchon 112.5 limite substantiellement la mise en communication fluidique entre la chambre C2 et l’interface cylindrique entre la face extérieure de la jupe cylindrique 142 du manchon 140 et la surface cylindrique 112.3 de la face intérieure du corps tubulaire 112. De cette façon, dans le cadre de l’exemple d’application défini plus haut, le fluide alimentant les orifices 112.4 depuis l’extérieur du boîtier 110 par la voie V2 est empêché, lorsque le manchon 140 est dans sa seconde configuration, de s’écouler via l’interface cylindrique précitée jusqu’à l’intérieur de la chambre C2, en étant stoppé au niveau du siège de manchon 112.5 contre lequel le manchon 140 est appuyé axialement.
En pratique, la présence du siège de manchon 112.5 rend l’assemblage de la vanne thermostatique 101 un peu plus complexe que celui de la vanne thermostatique 1. En particulier, il peut être prévu que le corps tubulaire 112 ne soit rapporté et fixé au reste du boîtier 110 qu’après mise en place du manchon 140 au sein de la vanne thermostatique 101. La vanne thermostatique 101 comprend alors avantageusement une bague d’assemblage 117, qui, avant même la mise en place du corps tubulaire 112, pince contre le corps de siège 111 une lèvre d’étanchéité 114 similaire à la lèvre d’étanchéité 14, et qui, à l’état assemblé de la vanne thermostatique 101, est retenue en place par le corps tubulaire 112.
Sur la est représenté un mode de réalisation alternatif aux vannes thermostatiques 1 et 101, sous la forme d’une vanne thermostatique 201. La vanne thermostatique 201 est fonctionnellement similaire à la vanne thermostatique 101, dans le sens où cette vanne thermostatique 201 comporte un boîtier 210, un élément thermostatique 220, un clapet 230, un manchon 240 et des ressorts de rappel 250 et 260, qui sont respectivement similaires fonctionnellement, voire structurellement, au boîtier 110, à l’élément thermostatique 120, au clapet 130, au manchon 140, et aux ressorts de rappel 150 et 160. En particulier, le boîtier 210 comporte un corps de siège 211 et un corps tubulaire 212, qui sont respectivement similaires au corps de siège 111 et au corps tubulaire 112. Le corps tubulaire 112 est pourvu d’orifices 212.4 et d’un siège de manchon 212.5, qui sont respectivement similaires aux orifices 112.4 et au siège de manchon 112.5.
L’application d’un traitement pour obtenir un sous-pavé de gouttes comportant des gouttes représentatives d’une structure atomique d’une partie de l’échantillon observé met en œuvre un algorithme d’apprentissage machine, entraîné pour classifier les données du sous-pavé de composante en deux classes, respectivement une classe de « fond » et une classe de « gouttes ».
Le procédé comporte en outre, après la classification, une application d’une segmentation morphologique.
L’application d’un traitement pour obtenir un sous-pavé de gouttes comportant des gouttes représentatives d’une structure atomique d’une partie de l’échantillon observé met en œuvre un filtrage par convolution avec un noyau de taille donnée, une normalisation locale et un seuillage de binarisation.
Le procédé comporte une étape de calcul d’un masque de sonde à partir du sous-pavé de données de fréquences, et une étape de calcul d’un masque de référence à partir du masque de sonde, dans lequel le masque de sonde comporte de premiers motifs, et le masque de référence comporte de deuxièmes motifs, lesdits deuxièmes motifs étant de forme analogue et de dimension réduite par rapport aux premiers motifs.
Le procédé comporte une étape de calcul d’un masque de référence par simulation à partir de caractéristiques dudit échantillon et de paramètres utilisés lors de l’acquisition de l’image de microscopie.
Dans le cas où ledit sous-pavé de données de fréquences correspond à un matériau cristallin, le masque de sonde est formé par un réseau périodique de boules en N dimensions, chaque boule ayant un premier diamètre associé, et ledit masque de référence est formé par un réseau périodique de motifs en forme de boule en N dimensions ayant un deuxième diamètre inférieur au premier diamètre.
Le réseau périodique de boules est obtenu, pour ledit matériau cristallin, à partir d’un diagramme de diffraction simulé pour ledit matériau cristallin.
Le périodique de boules est obtenu, par application d’une classification par une méthode de classification par apprentissage machine entraînée à cet effet, appliquée au sous-pavé de données de fréquences.
Dans le cas où ledit sous-pavé de données de fréquences correspond à un matériau amorphe, ledit masque de sonde comporte des sphéroïdes concentriques autour d’un point central du domaine fréquentiel, de première épaisseur, le ledit masque de référence comporte de sphéroïdes concentriques autour d’un point central du domaine fréquentiel, de deuxième épaisseur, inférieure à la première épaisseur.
L’estimation d’un déplacement permettant d’obtenir une cartographie des déformations selon ladite au moins une dimension met en œuvre une méthode d’estimation par vélocimétrie de particules.
Le procédé est mis en œuvre par le processeur d’un dispositif de calcul.
Selon un autre l’aspect, l’invention concerne un programme d’ordinateur comportant des instructions logicielles qui, lorsqu’elles sont exécutées par un dispositif électronique programmable, mettent en œuvre un procédé de données multidimensionnelles de microscopie pour la localisation de déformations dans un échantillon tel que brièvement décrit ci-dessus.
Selon un autre aspect, l’invention concerne un dispositif de traitement de données multidimensionnelles de microscopie pour la localisation de déformations dans un échantillon, configuré pour acquérir au moins une image de microscopie formant un pavé de données d’entrée, la ou chaque image dudit pavé étant représentative d’une partie de l’échantillon observé, ledit pavé de données d’entrée étant représenté dans un espace à N dimensions, N étant supérieur ou égal à deux. Le dispositif comporte un processeur de calcul configuré pour mettre en œuvre :
-pour au moins un sous-pavé de données dudit pavé de données d’entrée, dit sous-pavé de composante, comportant des données homogènes selon un critère d’homogénéité relatif à au moins un matériau de l’échantillon observé, un module d’application d’un traitement pour obtenir un sous-pavé, dit sous-pavé de gouttes, comportant des gouttes représentatives d’une structure atomique d’une partie de l’échantillon observé ;
-un module d’application d’une transformation de Fourier sur le sous-pavé de gouttes pour obtenir un sous-pavé de données de fréquences, dans le domaine fréquentiel,
-un module d’application d’un masque de sonde dans le domaine fréquentiel au sous-pavé de données de fréquences, ledit masque de sonde étant déterminé en fonction dudit au moins un matériau de l’échantillon observé, et ensuite un module d’application d’une transformation de Fourier inverse pour obtenir un sous-pavé de données positionnelles de sonde,
Le flux de carburant Q, initialement à une température cryogénique de l’ordre de -251°C, est ensuite réchauffé dans une troisième étape E3, dans le deuxième échangeur de chaleur 42, à partir des calories issues du fluide caloporteur F à l’état gazeux. Dans cet exemple, le flux de carburant Q est réchauffé jusqu’à une température de l’ordre de -73 à 127 °C. Le fluide caloporteur F est alors refroidi, de manière à ce que ce dernier soit à l’état liquide.
Le fluide caloporteur F à l’état liquide circule dans cet exemple par capillarité dans le tube extérieur 51 du dispositif caloduc 5 pour rejoindre le premier échangeur de chaleur 41 où il sera de nouveau réchauffé par le flux d’échappement FE.
DISPOSITIF DE RECUPERATION D’HUILE POUR UNE TURBOMACHINE Domaine technique de l'invention La présente invention se rapporte à un dispositif de récupération d’huile, et une turbomachine comprenant un tel dispositif de récupération d’huile.
Dans le cas d’une turbomachine à réducteur, l’arbre de soufflante est entrainé par un arbre de turbine via un réducteur à train épicycloïdal. Le réducteur permet de réduire la vitesse de rotation de l’arbre de soufflante par rapport à celle de l’arbre de turbine. Le réducteur est classiquement placé dans une enceinte (communément appelée « enceinte huile »).
On s’intéressera plus particulièrement dans la suite de la demande aux configurations dans lesquelles la couronne est mobile, à savoir notamment la configuration communément appelée « planétaire » et la configuration communément appelée « différentiel ».
Plus précisément, un réducteur planétaire présente un solaire solidaire de l’arbre de turbine, une couronne solidaire de l’arbre de soufflante et un porte-satellite fixe. À la différence du réducteur planétaire, le réducteur différentiel présente quant à lui un porte-satellite mobile.
Les paliers et les roues dentées de tels réducteurs sont abondamment lubrifiés avec de l’huile, pour notamment minimiser l’usure des surfaces de contact de ces différentes pièces, et ainsi maximiser le rendement et la durée de vie du réducteur.
L’huile est généralement injectée dans le réducteur via divers injecteurs, puis éjectée en périphérie de la couronne sous l’effet de la force centrifuge.
Il est connu des documents FR3084407A1 et FR3081513A1 au nom de la demanderesse d’implanter une gouttière de récupération d’huile autour de la couronne, de façon notamment à guider l’huile éjectée en direction d’une ou plusieurs sorties, et ainsi faciliter son évacuation de l’enceinte. Les documents précités décrivent des gouttières ouvertes qui s’étendent de façon continue autour de la couronne.