INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La couche de matériau granulaire 12 permet de surélever le noyau 10 . De façon avantageuse, la couche de matériau granulaire 12 permet d'éviter que le noyau 10 ne soit en contact permanent avec l'eau durant la construction de la digue 1 . Pour cela, la hauteur de la couche de matériau granulaire 12 est adaptée, par l'homme du métier, de sorte que le noyau 10 ne soit pas en contact permanent avec l'eau.
Le matériau granulaire de la couche 12 peut, par exemple, être choisi parmi des sols naturels ou des roches.
De tels matériaux résistent avantageusement à l'eau.
Typiquement, le diamètre du matériau granulaire de la couche 12 peut être supérieur à 0 mm et inférieur ou égal à 500 mm. Le diamètre peut être déterminer par tamisage.
Il existe donc un besoin d'une digue dont la construction et la vie permettent une réduction de leur impact écologique.
Résumé Il est du mérite de la Demanderesse d'avoir mis au point une telle digue.
Il est proposé une digue comprenant un noyau et une carapace, le noyau étant recouvert de la carapace, caractérisée en ce que le noyau est en craie.
L'impact écologique de la digue de la présente invention est avantageusement réduit grâce au noyau en craie qui constitue la grande partie de la digue. En effet, la craie est un matériau naturel. De plus, car elle se forme dans la mer, elle est abondamment présente sur le littoral, donc près des lieux de constructions des digues marines.
Bien qu'en craie, le noyau de la digue selon l'invention présente également des propriétés mécaniques telles qu'il peut supporter le poids de la carapace et ainsi assurer l'intégrité physique de la digue au cours de la vie de la digue.
Les propriétés mécaniques du noyau en craie sont améliorées si, durant la construction de la digue selon l'invention, le noyau en craie est laissé à l'air libre quelques jours et n'est pas recouvert immédiatement par la carapace. En effet, cela permet à la craie du noyau de sédimenter et donc de renforcer mécaniquement le noyau. Cependant, au cours de ces quelques jours, le noyau en craie peut être exposé à l'eau. Cette possible exposition à l'eau est problématique car la craie est un matériau poreux et qui se désagrège dans l'eau. L'utilisation du noyau en craie peut donc être problématique lors de la construction de la digue.
Il est du mérite de la Demanderesse d'avoir mis au point un noyau pour digue qui résout ce potentiel problème.
Ainsi, il est également proposé un noyau pour digue, caractérisé en ce qu'il comprend de la craie et une couche de composé hydrofuge.
De façon avantageuse, le composé hydrofuge permet de protéger la craie du noyau pour digue contre l'eau, en particulier l'eau de mer salée, durant les quelques jours où le noyau n'est pas recouvert d'une carapace.
Ce résultat est surprenant car le noyau en craie peut être partiellement voire entièrement immergé dans l'eau, en particulier dans l'eau de mer salée, et que la craie est un matériau poreux. Or l'homme du métier sait que les composés hydrofuges sont destinés à protéger des matériaux non poreux de l'eau de pluie, i.e. une eau non-salée et qui n'est pas suffisamment abondante pour immerger partiellement ou entièrement les matériaux non poreux. Ce résultat est également surprenant car l'homme du métier sait également que l'application efficace des composés hydrofuges requière une préparation minutieuse du support, ce qui n'est pas possible avec un noyau pour digue et donc pour le noyau pour digue de la présente invention.
Selon un autre aspect, il est proposé un procédé de fabrication d'une digue telle que décrite ci-dessus comprenant les étapes suivantes : a) construction d'un noyau pour digue en craie, b) application optionnelle d'un composé hydrofuge sur le noyau pour digue en craie pour former une couche de composé hydrofuge sur le noyau pour digue en craie, c) attente pendant une durée de 1 jour à 1 mois, en particulier de 2 jours à 2 semaines, plus particulièrement de 3 jours à 7 jours, et d) pose d'une carapace sur le noyau pour digue en craie pour fabriquer la digue.
Selon un autre aspect, il est proposé l'utilisation d'un composé hydrofuge pour protéger une structure comprenant de la craie, caractérisée en ce que le ratio massique craie:composé hydrofuge est compris entre 2000:1 et 20000:1, en particulier entre 4000:1 et 17000:1, tout particulièrement entre 6500:1 et 14000:1.
Fig. 1 montre une représentation de la digue selon un mode de réalisation.
Il est proposé une digue 1 comprenant un noyau 10 et une carapace 11 , le noyau 10 étant recouvert de la carapace 11 , caractérisée en ce que le noyau 10 est en craie.
PRESENTATION DE L’INVENTION L’invention concerne un bloc de construction comprenant un corps en béton s’étendant longitudinalement selon un premier axe, latéralement selon un deuxième axe et verticalement selon un troisième axe, le corps en béton comprenant une pluralité d’alvéoles d’interface s’étendant verticalement et qui sont traversantes, le corps en béton comportant au moins deux rangées d’alvéoles d’interface écartées latéralement, chaque rangée comportant des alvéoles d’interface alignées longitudinalement, le corps en béton comprenant au moins une alvéole d’isolation, positionnée latéralement entre lesdites deux rangées, l’alvéole d’isolation étant remplie d’un panneau en fibres de bois, les alvéoles d’interface étant vides.
Grâce à l’invention, on propose avantageusement d’utiliser un panneau en fibres de bois comme matériau d’isolation « biosourcé » entre deux rangées d’alvéoles d’interface qui demeurent vides. De manière avantageuse, les alvéoles d’interface remplissent une fonction de barrière contre l’humidité et contre les flammes, ce qui évite le développement de champignons et la combustion du panneau en fibres de bois. Les alvéoles d’interface protègent le panneau en fibres de bois de chaque côté. On peut ainsi former une façade d’un bâtiment avec un bloc de construction ayant des performances thermiques et environnementales élevées. Le panneau en fibres de bois peut ainsi remplir sa fonction d’isolation de manière optimale, sans risque de condensation dans les façades d’un bâtiment ou de propagation du de feu par lesdites façades.
De manière préférée, le panneau en fibres de bois possède une conductivité thermique comprise entre 0,035 et 0,040W/m.K. De préférence, l’alvéole d’isolation possède une largeur comprise entre 50mm et 100mm, de préférence entre 55mm et 65mm. De tels paramètres permettent d’assurer une isolation thermique performante.
De manière préférée, le panneau en fibres de bois est obtenu par voie sèche.
De préférence, le panneau en fibres de bois possède une masse volumique comprise entre 105 et 115 kg/m3. Une telle masse volumique permet d’augmenter la rigidité du panneau en fibres de bois pour favoriser son insertion dans l’alvéole d’isolation de manière industrielle.
De manière préférée, le bloc de construction possède une résistance thermique supérieure ou égale à 1m2.K/W.
De préférence, l’alvéole d’isolation est écartée des alvéoles d’interface d’une distance latérale comprise entre 15 et 23mm. Cela contribue à assurer une protection efficace contre la condensation d’eau et la propagation du feu.
De manière préférée, les alvéoles d’interface possèdent une épaisseur latérale comprise entre 5mm et 40mm afin de former une barrière performante.
De préférence, la longueur cumulée des alvéoles d’interface d’une rangée est supérieure à 80% de la longueur du corps en béton. De préférence, la longueur cumulée est inférieure à 90%, ce qui permet de contribuer à la tenue du bloc de construction. Ainsi, la protection est assurée sur toute la longueur.
De manière préférée, la longueur de l’alvéole d’isolation est supérieure à 80% de la longueur du corps en béton, de préférence, supérieure à 90%. Ainsi, l’isolation thermique est assurée sur toute la longueur.
Selon un aspect de l’invention, le corps en béton comportant à ses extrémités longitudinales des fentes, le panneau en fibres de bois comporte à ses extrémités longitudinales des languettes montées dans les fentes. Cela permet avantageusement d’éviter la formation de ponts thermiques lorsque plusieurs bloc de construction sont associés longitudinalement.
La est une représentation schématique d’un bloc de constructions à six alvéoles selon l’art antérieur.
La est une représentation schématique d’un bloc de construction selon une première forme de réalisation de l’invention.
La est une représentation schématique d’un bloc de construction selon une deuxième forme de réalisation de l’invention.
Typiquement, la durée de cette utilisation peut être comprise entre 1 jour et 1 mois, en particulier entre 2 jours et 2 semaines, plus particulièrement entre 3 jours et 7 jours
Exemple 1 : Essais sur 3 échantillon s de craie catégorisée comme craie R 12 m .
De la craie a été prélevée sur un site ayant une formation géologique correspondant à la craie du Turonien C3 sur le faciès inférieur. La densité de cette craie est de 1,7 t/M 3 et sa teneur en eau est de 22%. Cette craie est donc catégorisée comme R 12 m. Les 3 échantillons utilisés pour ces essais sont issus du même lot de craie R 12 m de dimension comprise entre 50 mm et 100 mm (mesuré par tamisage).
Un des trois échantillons (noté témoin) n'est pas revêtu d'une couche de composé hydrofuge. Les deux autres échantillons (noté A et B) sont revêtus d'une couche de composé hydrofuge.
Du silanetriolate de méthyle de potassium est appliqué directement sur l’échantillon A de manière à avoir un ratio massique craie:composé hydrofuge de 6900:1. La couche de composé hydrofuge est obtenue après un temps de séchage de 3h.
Un mélange de 5-chloro-2-méthyl-2H-isothiazol-3-one et 2-methyl-2H-isothiazol-3-one est mélangé à de l'eau puis ce mélange est appliqué sur l’échantillon B de manière à avoir un ratio massique craie:composé hydrofuge de 13800:1.
Ces paramètres opératoires sont présentés dans le Tableau 1 ci-dessous
Echantillon A Echantillon B Craie Craie R 12 m Craie R 12 m Composé hydrofuge silanetriolate de méthyle de potassium Mélange de 5-chloro-2-méthyl-2H-isothiazol-3-one et 2-methyl-2H-isothiazol-3-one Temps de séchage 3h 4h Ratio massique craie:composé hydrofuge 6900:1 13800:1 Ratio composé hydrofuge:eau - 90:10
Chacun des trois échantillons de craie est immergé dans 650mL d’eau de mer dans un récipient inerte (verre borosilicaté). Ce récipient est mis en agitation avec un agitateur à bascule à une vitesse de 15 tours/minute pendant 5 jours.
Les analyses de turbidité sont effectuées avec un turbidimètre (turbidimètre portatif hautes performances H198703) suivant les recommandations de la notice fournie avec le turbidimètre. Les analyses sont réalisées à 3 heures, 1 jour, 2 jours, 3 jours, 4 jours et 5 jours après le début de l’agitation.
L’indicateur de résistance est la turbidité exprimée en NFU (Unité Néphélométrique) avec une valeur limite d’acceptabilité fixée à 320 NFU (équivalent à la valeur de 30 mg/L de matière en suspension dans l'eau de mer, valeur à partir de laquelle il est considéré qu'un noyau en craie de digue est fragilisé).
D’après le Tableau 2, l’échantillon témoin dépasse la limite de turbidité à partir de 3 heures d’agitation. La turbidité des échantillons A et B ne dépasse pas la valeur limite pendant les 5 jours d’analyse. Les couches hydrofuges permettent donc de limiter la turbidité sous le seuil fixé.
Cet Exemple 1 met donc en évidence l'intérêt d'appliquer une couche de revêtement hydrofuge à de la craie, i.e. un matériau poreux, pour la protéger d'une immersion dans de l'eau de mer.
Durée Turbidité de l'échantillon témoin (NFU) Turbidité de l'échantillon A (NFU) Turbidité de l'échantillon B (NFU) H+3 386 18 4 J+1 500 24 53 J+2 608 14 42 J+3 550 48 112 J+4 559 70 102 J+5 812 66 109
Exemple 2 : Essais sur 3 échantillon s de c raie catégorisée comme craie R 11 .
De la craie a été prélevé sur un site ayant une formation géologique correspondant à la craie du Turonien C3 sur le faciès supérieur. La densité de cette craie est de 2,1 t/M 3 et sa teneur en eau est de 10%. La craie est catégorisée comme R 11 de par les mesures de densité et de teneur en eau effectuées. Les 3 échantillons utilisés pour ces essais, sont issus du même lot de craie R 1 1 de dimension comprise entre 50 mm et 100 mm (mesuré par tamisage).
Les données DFP relatives aux fréquences propres des corps rotatifs BP , HP , la consigne Cons de répartition et/ou les seuils Se1 , Se2 , Se3 de prélèvement transmis par le contrôleur général 7 peuvent évoluer au cours du temps et permettent de s’assurer que chacun des corps rotatifs BP, HP et la source de courant continu 431 fournissent la puissance nécessaire aux charges en optimisant le point de fonctionnement du moteur 2 . En tout état de cause, ces données DFP relatives aux fréquences propres des corps rotatifs BP , HP , cette consigne Cons de répartition et/ou ces seuils Se1 , Se2 , Se3 de prélèvement peuvent s’avérer nécessaire dans la mesure où le prélèvement mécanique a des conséquences différentes suivant le corps rotatif BP, HP sur lequel la puissance est prélevée.
Procédé de contrôle De la à la sont illustrés différents modes de mise en œuvre d’un procédé de contrôle du système électrique 4 , lequel procédé est mis en œuvre par le dispositif de contrôle 412 , 422 , 432 , 4000 illustré sur la , et ce pour permettre de répondre en temps réel aux besoins en puissance des charges 400 électriques, quelle que soit la phase de fonctionnement du moteur 2 , tout en respectant les contraintes propres au moteur 2 , et notamment à ses corps rotatifs BP , HP .
Ce procédé de contrôle vise à prévenir la sollicitation (i.e., le prélèvement mécanique par les générateurs à courant alternatif 411 , 421 ) des corps rotatifs BP , HP , notamment des arbres 280 , 282 , à leurs modes propres, typiquement en torsion et/ou en flexion. Ces modes propres sont associés à des fréquences propres et présentent la particularité d’accumuler l’énergie mécanique de sorte à potentiellement entrainer des vibrations susceptibles d’endommager les pièces concernées. Grâce au procédé de contrôle, le système électrique 4 ne sollicite pas, par exemple en couple, les corps rotatifs BP , HP à des fréquences proches de ces fréquences propres. Pour ce faire, comme il sera décrit en détail ci-après, le procédé de contrôle permet de basculer le contenu fréquentiel non désiré de prélèvement sur un corps rotatif BP , HP à une autre source électrique 411 , 421 , 431 , ce qui permet de maximiser la puissance prélevée par le système électrique 4 sur les corps rotatifs BP , HP , sans toutefois risquer de réduire leur durée de vie.
De la à la , est illustré que ce procédé de contrôle mis en œuvre au sein de l’organe central 4000 , mais ceci n’est toutefois pas limitatif puisque ce procédé de contrôle peut être mis en œuvre au sein d’un, si ce n’est chacun, des organes de contrôle 412 , 422 , 432 . Le cas échéant les organes de contrôle 412 , 422 , 432 sont susceptibles d’échanger des informations entre eux, sous forme de signaux filaires ou à distance, et/ou de recevoir des informations de la part du bus 40 et/ou du contrôleur général 7 .
Ce procédé de contrôle permet au système électrique 4 de corriger une différence (ou erreur) relevée entre une référence V_ref , qui dépend du gabarit en tension du bus 40 , représente l’état dans lequel devrait se trouver le bus 40 pour un fonctionnement normal et peut être transmise par le contrôleur général 7 , et une mesure de la tension du bus 40 , qui représente quant à elle la réalité des besoins des charges 400 électriques telles qu’elles l’expriment par injection ou prélèvement de puissance sur le bus 40 . En d’autres termes, ce procédé de contrôle, en corrigeant cette différence entre la référence V_ref et la mesure de la tension du bus 40 , assure que les besoins en puissance des charges 400 électriques soient assouvis par la régulation en tension du bus 40 .
Plus précisément, comme visible de la à la , un signal en tension V représentatif d’une mesure de la tension du bus 40 est reçu. Ce signal en tension V peut alors être comparé à la référence V_ref . S’il n’y a aucune différence entre la référence V_ref et le signal en tension V , c’est que la tension du bus 40 n’a pas à être régulée. En revanche, si une différence est constatée, c’est-à-dire que la tension du bus 40 a subi une évolution, il est nécessaire que la tension du bus 40 soit régulée. Pour ce faire, il est nécessaire de piloter les sources électriques 411 , 421 , 431 , en vue de réaliser cette régulation en tension. Ce pilotage peut, par exemple, consister en la transmission d’un courant de commande, d’une puissance de commande ou même d’un couple de commande. Ces signaux de commande CTRL_1 , CTRL_2 , CTRL_3 fixeront la manière dont le système électrique 4 , et plus précisément les sources électriques 411 , 421 , 431 , devra adapter son fonctionnement pour mener à bien cette régulation en tension. En l’occurrence, un signal initial I0 de commande, plus aisé à manipuler par l’organe de contrôle, qu’il s’agisse de l’organe central 4000 ou des organes de contrôle 412 , 422 , 432 , peut avantageusement être généré puis traité en fonction de l’erreur relevée dans le signal en tension V par rapport à la référence V_ref . Le traitement peut avantageusement être mise en œuvre par un correcteur de type proportionnel intégral. De là, un signal principal IP de commande d’un prélèvement d’une puissance mécanique par le système électrique 4 sur le moteur 2 hybridée électriquement est prêt à parvenir au système électrique 4 . Ce signal principal IP de commande est représentatif de la correction à apporter par le système électrique 4 pour réduire, voire annuler, la différence entre référence V_ref et signal mesuré, et ainsi compenser l’évolution de la tension du bus 40 . Toutefois, ce signal principal IP de commande ne fait que fixer la consigne générale à adopter par le système électrique 4 , sans pour autant discriminer le rôle que chacun des membres du système électrique 4 , et plus précisément les sources électriques 411 , 421 , 431 , aura à jouer dans la régulation en tension du bus 40 .
A cet égard, en référence à la , le signal principal IP de commande est traité de sorte à en extraire une première composante fréquentielle CF1 correspondant à une fréquence propre d’un premier corps rotatif, par exemple le corps HP , et à générer un premier signal principal filtré IF1 privé de la première composante fréquentielle CF1 . Pour ce faire, il peut par exemple être fait usage d’un filtre coupe-bande ou d’un filtre passe-bas, voire d’une pluralité de filtres coupe-bande et/ou passe-bas combinés et/ou associés les uns aux autres. Ces filtres peuvent être de plusieurs types ou ordres. Les filtres peuvent être de structure fixe, ou présenter une topologie variable en fonction de plusieurs paramètres associées aux données DFP relatives aux fréquences propres des corps rotatifs BP , HP , par exemple : le régime du moteur 2 , au moins un des débits de carburant dans la chambre de combustion 24 , la position de géométries variables, les conditions de vol de l’aéronef 100 , le niveau de prélèvement de puissance mécanique sur les corps rotatifs BP , HP , etc. De cette manière, il est possible de tenir compte d’éventuelles évolutions des modes propres des corps rotatifs BP , HP en fonctionnement, et d’ajuster l’exclusion de la première composante fréquentielle CF1 en conséquence.
De là, un premier signal subsidiaire de commande CTRL_1 d’un prélèvement d’une puissance mécanique par le système électrique 4 , et plus précisément par le premier générateur de courant alternatif 411 , sur le premier corps rotatif HP est généré à partir du premier signal principal filtré IF1 . Cette génération du premier signal subsidiaire de commande CTRL_1 peut simplement consister en le formatage du premier signal principal filtré IF 1 pour qu’il corresponde aux contraintes propres de l’organe de contrôle 412 associé au premier générateur à courant alternatif 411 . Alternativement, ou en complément, comme visible sur la , cette génération peut en outre être mise en œuvre à partir du premier seuil de prélèvement Se1 maximal autorisé sur le premier corps rotatif HP , lequel peut, également, typiquement être transmise par le contrôleur général 7 . Le premier signal subsidiaire de commande CTRL_1 correspond donc au signal de commande transmis à l’organe de contrôle 412 du convertisseur 410 relié au premier générateur de courant alternatif 411 prélevant une puissance sur le premier corps rotatif HP .
Par ailleurs, un deuxième signal subsidiaire de commande CTRL_2 d’un prélèvement d’une puissance par le système électrique 4 sur une source de puissance auxiliaire BP , 431 est généré à partir de la première composante fréquentielle CF1 . Ainsi, les fréquences propres gênantes pour le premier corps rotatif HP , qui étaient contenues dans le signal principal IP de commande, sont rejetées sur la source de puissance auxiliaire BP , 431 . Là encore, la génération du deuxième signal subsidiaire de commande CTRL_2 , CTRL_3 peut simplement consister en le formatage de la première composante fréquentielle CF1 pour qu’elle corresponde aux contraintes propres de l’organe de contrôle 422 , 432 associé à la source de puissance auxiliaire BP , 431 . Alternativement, ou en complément, cette génération peut en outre être mise en œuvre à partir d’un seuil de prélèvement Se2 , Se3 maximal autorisé sur la source de puissance auxiliaire BP , 431 , lequel peut, également, typiquement être transmise par le contrôleur général 7 . La source de puissance auxiliaire BP , 431 peut être un deuxième corps rotatif, typiquement le corps BP , du moteur 2 mais également être la source de courant continu 431 . Le deuxième signal subsidiaire de commande CTRL_2 , CTRL_3 correspond donc au signal de commande transmis à l’organe de contrôle 422 du convertisseur 420 relié au deuxième générateur de courant alternatif 421 prélevant une puissance sur le deuxième corps rotatif BP ou à l’organe de contrôle 432 du convertisseur 430 relié à la source de courant continu 431 .
La illustre que, dans le cas où la source de puissance auxiliaire BP , 431 est un deuxième corps rotatif BP du moteur 2 , la génération du deuxième signal subsidiaire de commande CTRL_2 peut comprendre le filtrage de la première composante fréquentielle CF1 de sorte à en extraire une deuxième composante fréquentielle CF2 correspondant à une fréquence propre du deuxième corps rotatif BP . De cette manière, on s’assure que le contenu fréquentiel gênant pour le premier corps rotatif HP , qui est rejeté sur le deuxième corps rotatif BP , ne contient pas, lui non plus, de fréquences propres gênantes pour le deuxième corps rotatif BP . Là encore, l’exclusion de la deuxième composante fréquentielle CF2 peut être mise en œuvre à partir des données DFP relatives aux fréquences propres des corps rotatifs BP , HP , par exemple transmises par le contrôleur général 7 , à l’aide de filtres équivalents à ceux déjà exposés.
La illustre qu’un troisième signal subsidiaire de commande CTRL_3 d’un prélèvement d’une puissance électrique sur la source de courant continu 431 peut être généré à partir de la deuxième composante fréquentielle CF2 . Le troisième signal subsidiaire de commande CTRL_3 correspond donc au signal de commande transmis à l’organe de contrôle 432 associé au convertisseur 430 relié à la source de courant continu 431 . Ainsi, les fréquences propres gênantes pour le deuxième corps rotatif BP , qui étaient contenues dans la première composante fréquentielle CF1 , sont rejetées sur la source de courant continu 431 . Là aussi, la génération du troisième signal subsidiaire de commande CTRL_3 peut être mise en œuvre à partir d’un seuil de prélèvement Se3 maximal autorisé sur la source de courant continu 431 , lequel peut, également, typiquement être transmis par le contrôleur général 7 . Grâce à cette variante de mise en œuvre, quasiment toute la puissance requise par l’intermédiaire du signal principal IP de commande sera effectivement prélevée par le système électrique 4 sur les sources électriques 411 , 421 , 431 , ce qui permet d’optimiser les performances du système électrique 4 pour la régulation en tension.