INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Suivant un autre aspect de l’invention, celle-ci a trait à un ensemble de moyeu de roue motrice de véhicule comportant un moyeu de roue, un bol de transmission, une bague intérieure de roulement frettée sur le moyeu de roue et retenue axialement par une collerette formant une extrémité arrière du moyeu de roue, le moyeu de roue et le bol de transmission présentant une interface ayant un pourtour extérieur annulaire à l’extrémité arrière du moyeu de roue, l’ensemble comportant en outre un joint d’étanchéité statique tel que décrit précédemment, positionné en position de montage et dont l’axe de référence est confondu avec un axe de révolution du moyeu de roue.
Suivant un mode de réalisation, le bol de transmission comporte un jeu de cannelures et de nervures radiales coopérant avec un jeu de cannelures et de nervures radiales formées sur le moyeu de roue, et situé axialement à distance de l’extrémité arrière du moyeu de roue. De préférence, le moyeu de roue comporte une surface de contact arrière annulaire plane, torique ou tronconique en contact surfacique avec une surface de contact annulaire plane, torique ou tronconique du bol de transmission, le pourtour extérieur étant formé à la périphérie extérieure de la surface de contact arrière du moyeu de roue et de la surface de contact annulaire du bol de transmission. Suivant un mode de réalisation le bol de transmission comporte un jeu de cannelures et nervures faciales coopérant avec un jeu de cannelures faciales formées à l’extrémité arrière du moyeu de roue.
Le cas échéant, le volume annulaire étanche précédemment évoqué est rempli d’un produit au moins partiellement liquide ou pâteux, par exemple un lubrifiant, ou d’un matériau à matrice polymère poreuse contenant un lubrifiant liquide ou pâteux.
Selon un autre aspect de l’invention, un procédé de montage du joint d’étanchéité statique tel que décrit ci-devant, se déroule comme suit : le manchon d’étanchéité est d’abord emmanché sur l’extension de bulbe du bol de transmission, et ensuite le bol de transmission est approché vers le moyeu de roue jusqu’à ce que l’extrémité avant du manchon d’étanchéité vienne en appuie sur la face arrière de la bague intérieure.
Selon un autre aspect de l’invention, un procédé de montage du joint d’étanchéité statique tel que décrit précédemment se déroule comme suit : la portion d’accrochage annulaire du joint d’étanchéité est d’abord fixée sur le moyeu de roue, puis le bol de transmission est approché du le moyeu de roue et emmanché dans le joint d’étanchéité.
Selon un exemple, - la première machine hydraulique présente un premier orifice et un deuxième orifice, le premier orifice étant sélectivement reliée à l’orifice du carter ayant la pression la plus élevée parmi les deux orifices du carter, et le deuxième orifice étant sélectivement reliée à l’orifice du carter ayant la pression la plus faible parmi les deux orifices du carter , - la deuxième machine hydraulique présente un premier orifice et un deuxième orifice, le premier orifice étant relié au deuxième orifice de la première machine hydraulique, et le deuxième orifice étant relié à l’orifice interne de la machine hydraulique primaire ayant la pression la plus élevée via des conduits aménagés dans le carter.
Selon un exemple, le deuxième orifice de la deuxième machine hydraulique est relié au premier orifice et au deuxième orifice de la machine hydraulique primaire via un sélecteur de haute pression.
Selon un exemple, le premier orifice de la première machine hydraulique est relié à une première valve tarée, reliée d’une part au premier orifice de carter et d’autre part au deuxième orifice de carter, ladite première valve tarée étant configurée pour relier le premier orifice de la première machine hydraulique à la connectique liée à la source d’énergie hydraulique (100) ayant la pression la plus élevée lorsque la différence de pression entre les orifices du carter dépasse une première valeur seuil de tarage, le deuxième orifice de la première machine hydraulique est relié à une deuxième valve tarée, reliée d’une part au premier orifice de carter et d’autre part au deuxième orifice de carter, ladite deuxième valve tarée étant configurée pour relier le premier orifice de la première machine hydraulique à la connectique liée à la source d’énergie hydraulique (100) ayant la pression la plus faible lorsque la différence de pression entre les orifices du carter dépasse une deuxième valeur seuil de tarage.
Selon un exemple, l’élévateur de pression comprend une première machine hydraulique et une deuxième machine hydraulique solidaires en rotation, la première machine hydraulique présentant une cylindrée supérieure à la deuxième machine hydraulique, ledit système étant configuré de sorte que, pour un premier mode de fonctionnement, la première machine hydraulique présente un fonctionnement de moteur, et la deuxième machine hydraulique présente un fonctionnement de pompe, ladite deuxième machine hydraulique alimentant la machine hydraulique primaire, dans lequel - la première machine hydraulique présente un premier orifice et un deuxième orifice, le premier orifice étant relié au premier orifice du carter, et le deuxième orifice étant relié au deuxième orifice du carter, - la deuxième machine hydraulique présente un premier orifice et un deuxième orifice, le premier orifice étant relié au deuxième orifice de la machine hydraulique primaire, et le deuxième orifice étant relié au premier orifice de la machine hydraulique primaire, le système comprenant une valve adaptée pour sélectivement isoler le premier orifice du carter du premier orifice de la machine hydraulique primaire, et une valve adaptée pour sélectivement isoler le deuxième orifice du carter du deuxième orifice de la machine hydraulique primaire.
Selon un exemple, la première machine hydraulique et/ou la deuxième machine hydraulique sont des machines hydrauliques à pistons radiaux et came multilobes.
Selon un exemple, au moins une parmi la première machine hydraulique et la deuxième machine hydraulique est une machine hydraulique à cylindrée variable.
Selon un exemple, le système comprend en outre une première valve et une deuxième valve, la première valve étant adaptée pour sélectivement relier ou isoler le premier orifice de carter au premier orifice de la machine hydraulique primaire, et la deuxième valve étant adaptée pour sélectivement relier ou isoler le deuxième orifice de carter au deuxième orifice de la machine hydraulique primaire.
Selon un exemple, l’amplification de pression est pilotée par une commande externe à l’organe d’entrainement.
Selon un exemple, la machine hydraulique primaire est une machine hydraulique à pistons radiaux et came multilobes.
La présente invention concerne également une machine roulante, par exemple un véhicule, un engin de chantier ou une machine agricole, comprenant au moins un organe de déplacement et au moins un système tel que défini précédemment adapté pour sélectivement entrainer en rotation ledit organe de déplacement.
La présente invention concerne également un organe organe d’entrainement tel que défini précédemment en référence au système. L’invention concerne ainsi notamment un organe d’entrainement adapté pour sélectivement entrainer en rotation un organe, l’organe d’entrainement, comprenant : - un carter, présentant un premier orifice et un deuxième orifice de carter adaptés pour définir une admission et un refoulement du carter, - une machine hydraulique primaire, adaptée pour être alimentée par une source d’énergie hydraulique, la machine hydraulique primaire étant logée dans le carter et présentant un premier orifice et un deuxième orifice de machine hydraulique, ledit système étant caractérisé en ce que l’organe d’entrainement comprend un élévateur de pression intégré dans le carter, ledit élévateur de pression étant adapté pour sélectivement élever la pression, de manière à ce que la différence de pression entre les deux orifices de la machine hydraulique primaire soit supérieure à la différence de pression entre les deux orifices du carter.
La une vue schématique d’un exemple de système selon un aspect de l’invention.
La représente un exemple de réalisation de système selon un aspect de l’invention.
Afin de dévier au moins une partie du flux secondaire 20B vers l’ouverture de passage 56 définie axialement entre le bord de déviation 46B et l’extrémité amont 52A de la paroi radialement interne 52 de chaque capot 33, l’inverseur 30 comporte classiquement des portes 58 qui se déploient dans la veine 21B. Ces portes 58, en obturant la veine, forcent au moins une partie du flux secondaire 20B à s’orienter vers l’ouverture 56, et à traverser les grilles fixes 32 pour obtenir la fonction de contre-poussée recherchée.
Comme indiqué précédemment, l’inverseur présente une configuration de capot en D, à savoir que chaque capot 33 forme un capot externe associé à un capot interne formé par la paroi 18. Chaque ensemble peut alors être assimilé à un capot unique 60 articulé en extrémité haute sur le mât d’accrochage 59, de manière à pouvoir pivoter d’une position rabattue de fonctionnement à une position ouverte de maintenance, ces positions étant représentées sur les figures 3 à 5.
Les deux capots 60 sont agencés symétriquement par rapport à un premier plan médian P1 de l’inverseur, ce premier plan fictif étant ici un plan vertical et longitudinal, passant par l’axe A1 et traversant le mât 59 en son milieu. Chaque capot 60 comprend donc le capot externe mobile d’inverseur 33 et le capot interne fixe 18, chacun présentant une forme semi-cylindrique. A leurs extrémités, les capots 33, 18 sont reliés par une bifurcation supérieure 62a, ainsi que par une bifurcation inférieure 62b. Les deux capots 60 sont agencés de part et d’autre du premier plan médian P1, et les deux bifurcations supérieures 62a sont également agencées à distance de part et d’autre de ce plan P1, pour le passage d’une poutre longitudinale fixe supérieure 64a. Les deux bifurcations supérieures 62a sont dans une position horaire proche de 12h en rapport à l’axe A1. De manière analogue, les deux bifurcations inférieures 62b sont également agencées à distance de part et d’autre du plan P1, pour le passage d’une poutre longitudinale fixe inférieure 64b. Les deux bifurcations inférieures 62b sont dans une position horaire proche de 6h, toujours en rapport à l’axe A1. A l’extrémité arrière des capots 60, derrière la poutre fixe inférieure 64b, les deux bifurcations inférieures 62b sont davantage rapprochées l’une de l’autre, et l’espace défini entre celles-ci sert à l’implantation d’équipements et au passage de servitudes 66, comme cela est visible sur le bas de la . Préférentiellement, le passage des servitudes s’effectue sur toute la longueur des bifurcations. Au niveau de ces extrémités arrière, les deux capots mobiles 33 sont pourvus, proches des bifurcations inférieures 62b, de moyens de verrouillage conventionnels 68, également schématisés sur la . Ces moyens de verrouillage 68 sont traversés par le premier plan médian P1, et ils permettent de maintenir les deux capots 60 l’un à l’autre en position rabattue de fonctionnement. De plus, en étant situés proches des bifurcations inférieures 62b, les moyens de verrouillage des capots se situent d’un premier côté d’un second plan médian P2 de l’inverseur, ce second plan P2 étant perpendiculaire au premier plan médian P1 et passant également par l’axe A1. En d’autres termes, les moyens de verrouillage 68 se situent du côté inférieur du second plan médian fictif P2, d’orientation longitudinale et transversale.
Bien que faisant partis d’un même capot articulé 60, les deux capots externe et interne 33, 18 qui le composent sont conçus pour pouvoir être déplacés axialement l’un par rapport à l’autre, afin d’amener l’inverseur de la configuration de poussée directe à la configuration d’inversion de poussée, et réciproquement. Pour ce faire, l’inverseur est équipé d’un système d’actionnement en translation 70, permettant de déplacer toute la structure mobile 29 de l’inverseur par rapport à la structure fixe 31.
En référence à présent à la , il est représenté le système d’actionnement 70, qui représente donc l’unique système au sein de l’inverseur dédié au déplacement en translation axiale de la structure mobile 29. Le système 70 est ici constitué de trois actionneurs 70a, 70b1, 70b2, chacun équipé d’un organe d’actionnement 72 mobile en translation et centré sur un axe d’actionnement 74, d’orientation longitudinale.
L’une des particularités de l’invention réside dans le fait que les actionneurs 70a, 70b1, 70b2 ne forment plus un ensemble d’actionneurs symétrique par rapport au premier plan médian P1, notamment du fait que l’un d’eux forme un actionneur excentré 70a, agencé du premier côté du second plan médian P2, correspondant au côté opposé à celui où se trouve le mât. En effet, l’axe d’actionnement 74 de l’actionneur excentré 70a est décalé circonférentiellement par rapport au premier plan médian P1, et il demeure asymétrique de chacun des deux autres actionneurs 70b1, 70b2 par rapport au premier plan médian P1. En d’autres termes, aucun de ces deux autres actionneurs 70b1, 70b2 du système d’actionnement 70 ne se trouve agencé symétriquement à l’actionneur excentré 70a, par rapport au premier plan médian P1.
Dans le cas de trois actionneurs retenus pour ce mode de réalisation, l’actionneur excentré 70a se trouve tout de même à proximité des moyens de verrouillage 68, de préférence dans une position angulaire comprise entre 155 et 175°. De préférence, l’actionneur excentré 70a se trouve agencé de manière décalée circonférentiellement par rapport à la bifurcation inférieure 62b du capot 60 auquel est associé cet actionneur 70a, même si ce décalage dans la direction circonférentielle 76, dans le sens allant à l’opposé de l’autre capot 60, peut rester faible, voire très faible.
Grâce à ce positionnement particulier de l’actionneur excentré 70a, en rupture totale avec les configurations connues dans l’état de l’art, son implantation est facilitée du fait qu’elle s’effectue à distance de la zone encombrée où se trouvent les moyens de verrouillage 68, ainsi que les servitudes et équipements 66 dans l’espace entre les deux bifurcations inférieures 62b.
Les deux autres actionneurs 70b1, 70b2 constitutifs du système d’actionnement 70 sont quant à eux agencés du même second côté du second plan médian P2, à savoir du côté supérieur où se trouve le mât 59, et également de part et d’autre du premier plan P1. Ensemble, les trois actionneurs 70a, 70b1, 70b2 peuvent être répartis entre eux de manière régulière selon la direction circonférentielle 76, comme cela est visible sur la , même si d’autres agencements restent possibles, sans sortir du cadre de l’invention. Dans le cas d’une répartition régulière, les deux autres actionneurs 70b1, 70b2 sont donc asymétriques en rapport au premier plan médian P1.
A cet égard, il est noté que la répartition des actionneurs est essentiellement dictée par la reprise des efforts aérodynamiques sur les capots 60, notamment en configuration d’inversion de poussée.
Une autre configuration préférée est représentée sur la . Elle consiste à prévoir que les deux actionneurs 70b1, 70b2 soient agencés symétriquement l’un par rapport à l’autre, en rapport au premier plan médian P1. Cette configuration diminue les risques de coincement des capots durant leur translation, puisque la distance entre chacun de ces deux actionneurs et leur système de guidage associé est identique ou sensiblement identique.
Dans le mode de réalisation qui est décrit, le nombre d’actionneurs 70a, 70b1, 70b2 constituant le système d’actionnement 70 est fixé à trois, mais il pourrait être différent, par exemple cinq, tout en restant préférentiellement un nombre impair avec une répartition optimisée de manière à en limiter le nombre, pour des gains en coûts et en masse.
Il est noté que les actionneurs 70a, 70b1, 70b2, orientés préférentiellement parallèlement à l’axe A1, sont de conception classique, par exemple sous forme de vérins électriques, de vérins hydrauliques, ou encore de vis à billes ou à rouleaux.
En référence à présent aux figures 7 à 9, il est montré le capot 60 coopérant avec l’actionneur excentré 70a. Ce capot articulé 60 a son capot mobile 33 équipé d’une poutre 78 d’orientation générale axiale, et située sur un chant inférieur de ce capot mobile 33. La poutre 78 présente la particularité d’offrir plusieurs fonctions, qui vont être décrites ci-après.
Tout d’abord, la partie principale d’orientation axiale de la poutre 78 porte fixement des moyens 80 de guidage en translation du capot mobile 33. Ces moyens de guidage 80, par exemple en forme de rail, coopèrent avec un rail complémentaire 82 fixé sur un flanc latéral de la poutre fixe 64b, pour permettre un guidage satisfaisant de la structure mobile 29 en translation. Il est noté que préférentiellement, l’actionneur excentré 70a se trouve donc également agencé de manière décalée circonférentiellement dans le sens allant à l’opposé de l’autre capot 60, par rapport aux moyens de guidage 80 et au rail 82.
Outre la solidarisation des moyens de guidage 80 sur la poutre 78 du capot mobile 33, une ferrure de fixation 84 de l’organe d’actionnement mobile 72 de l’actionneur excentré 70a est également solidarisée à la partie principale d’orientation axiale de la poutre 78, de préférence vers l’arrière.
brÈve description des figures La description se réfère aux figures annexées qui sont aussi données à titre d’exemples de réalisation non limitatifs de l’invention :
la illustre une demi-vue en coupe longitudinale d’un ensemble de moyeu de roue motrice équipé d’un joint d’étanchéité statique selon un premier mode de réalisation de l’invention ;
la illustre un détail de la ;
la montre une vue de détail d’un ensemble de moyeu de roue motrice équipé d’un joint d’étanchéité statique selon un deuxième mode de réalisation de l’invention ;
la montre une vue de détail d’un ensemble de moyeu de roue motrice équipé d’un joint d’étanchéité statique selon un troisième mode de réalisation de l’invention ;
la montre une vue de détail d’un ensemble de moyeu de roue motrice équipé d’un joint d’étanchéité statique selon un quatrième mode de réalisation de l’invention ;
la montre une vue de détail d’un ensemble de moyeu de roue motrice équipé d’un joint d’étanchéité statique selon un cinquième mode de réalisation de l’invention ;
la montre une vue de détail d’un ensemble de moyeu de roue motrice équipé d’un joint d’étanchéité statique selon un sixième mode de réalisation de l’invention.
description DÉTAILLÉE d’un mode de rÉalisation La illustre un ensemble de moyeu de roue motrice 10 comprenant un moyeu de roue 12 et un bol de transmission 14, tous deux en acier. Le moyeu de roue 12 présente un flasque 16 de fixation d’une jante de roue et d’un disque de freins (non illustrés), et est guidé en rotation autour d’un axe de révolution 100 par rapport à un support de roue 18 par un palier à roulement 20. Le support de roue 18 est relié à une partie d’un châssis de véhicule automobile par l’intermédiaire d’une suspension (non illustré). Rappelons que par convention, on parlera d’avant et d’arrière pour désigner respectivement, le long de l’axe de révolution 100 le côté extérieur du véhicule (à gauche sur la ) et le côté intérieur du véhicule (à droite sur la ).
Le palier à roulement 20, illustré à titre d’exemple dans les figures, est de préférence à deux rangées 22 de corps roulants 24, ici des billes, avec deux chemins de roulement extérieurs 26 formés sur une bague de roulement extérieure unique 27, et deux chemins de roulement intérieurs 28, l’un formé ici directement sur le moyeu de roue 12, et l’autre formé sur une bague de roulement intérieure 30 rapportée sur le moyeu de roue 12, ici par frettage, et sécurisée axialement par une collerette 32 du moyeu de roue, formée par exemple par bouterollage. Suivant des variantes non illustrées, le chemin de roulement intérieur 28 avant peut être formé sur une bague de roulement rapportée. Les chemins de roulement extérieurs 26 peuvent être formés sur deux bagues de roulement distinctes. La configuration des chemins de roulement 26, 28 peut être par exemple en « O » ou en « X ». Les corps roulants 24 peuvent être des billes ou des rouleaux coniques ou cylindriques et peuvent différer, par leur taille ou leur forme, d’une rangée 22 à l’autre. Le palier à roulement 20 est de préférence équipé d’un dispositif d’étanchéité 33, qui peut le cas échéant être un joint cassette, et qui peut comporter un déflecteur 332 monté sur la bague de roulement intérieure 30, ce déflecteur pouvant le cas échéant intégrer un codeur 334, de préférence magnétique ou optique, apte à délivrer un signal de position ou de déplacement angulaire ou absolu à un capteur (non représenté) fixe par rapport au support de roue 18.
Le bol de transmission 14 est formé par un bulbe 34 prolongé vers l’avant par un nez 36. Un jeu de cannelures et de nervures radiales 38 formées sur le pourtour cylindrique du nez 36 qui sont en prise avec un jeu de cannelures et de nervures complémentaires 40 formées sur le pourtour intérieur d’un évidement tubulaire traversant ou borgne du moyeu de roue 12. Ces cannelures radiales 38 servent à transmettre un couple moteur du bol de transmission 14 au moyeu de roue 12 et à la roue motrice portée par le moyeu de roue 12.
L’extrémité arrière 42 du moyeu de roue 12 est constitué par une face arrière, de préférence plane, de la collerette 32, qui vient en appui contre un épaulement 44 correspondant du bol de transmission.
Suivant une variante non illustrée, le couple moteur peut également être transmis par coopération entre deux jeux de cannelures et de nervures faciales, formées sur la face arrière 42 de la collerette 32 et l’épaulement 44 correspondant du bol de transmission 14, qui peuvent le cas échéant remplacer les jeux de cannelures et de nervures radiales 38, 40. L’accouplement permanent en rotation entre le bol de transmission 14 et le moyeu de roue 12 peut également être réalisé par d’autres moyens. Les formes de la face arrière 42 et de la surface correspondante 44 du bol de transmission peuvent varier, et être complémentaires ou non.
Dans toutes les configurations envisagées, l’interface de contact entre le bol de transmission 14 et le moyeu de roue 12 présente un pourtour extérieur 46, qu’il convient de protéger, selon l’invention, par un joint d’étanchéité statique 48, dont les figures 2 à 7 présentent divers exemples de réalisation.
La illustre un premier exemple de mise en œuvre du joint d’étanchéité statique 48. Le joint d’étanchéité statique 48 présente une symétrie de révolution autour d’un axe de référence 200, qui est confondu avec l’axe de révolution 100 de l’ensemble moyeu de roue 10 lorsque le joint d’étanchéité 48 est monté. Par analogie avec l’orientation avant-arrière donnée à l’ensemble de moyeu de roue 10, on oriente le joint d’étanchéité 48 entre une extrémité avant qui, lorsque le joint d’étanchéité est monté, est tournée axialement vers les chemins de roulement intérieurs 28 et le flasque 16 du moyeu de roue 12, et une extrémité arrière qui, lorsque le joint d’étanchéité est monté, est tournée vers le bulbe 34 du bol de transmission 14. Avec cette orientation, le joint d’étanchéité statique 48 présente une portion avant 481, une portion arrière 482 et une portion intermédiaire 483 de liaison entre portion avant 481 et portion arrière 482.
Etape de mélange selon l’invention De préférence, le procédé selon l’invention comprend une étape de mélange de la base paraffinique avec une autre base.
Selon un mode de réalisation, l’étape de mélange est effectuée après l’étape c) d’hydrogénation de la base aromatique, et correspond à une étape d) de mélange de 50 à 90% en volume de l’au moins une base paraffinique produite à l’étape a) avec 10% à 50% en volume de l’au moins une base naphténique produite à l’étape c).