INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La montre l’évolution de la conductivité ionique en S.cm -1 en fonction de la température (mesure du rapport 1000/température, en Kelvin -1 ) pour l’électrolyte polymère EP6* (courbe avec des ronds pleins reliés par un trait plein), EP7 (courbe avec des ronds pleins reliés par un trait pointillé large), EP8 (courbe avec des ronds pleins reliés par un trait pointillé normal), EP9 (courbe avec des ronds pleins reliés par un trait pointillé court), et EP10 (courbe avec des triangles pleins reliés par un trait plein). L’introduction de PVdF, comme polymère non conducteur ionique, contribue à augmenter la conductivité ionique d’électrolytes polymères à base d’au moins un polymère à conduction unipolaire cationique tel que du PSTFSI plastifié avec au moins un plastifiant tel que du carbonate de propylène. La conductivité ionique atteint un maximum pour un taux de PVdF de 35% en masse, par rapport à la masse totale de l’électrolyte polymère.
Exemple 3 : préparation d’un électrolyte polymère EP11* non conforme à l’invention et d’électrolytes polymères EP12 et EP13 conformes à l’invention
Plusieurs électrolytes polymères comprenant du PVdF en tant que polymère non conducteur ionique fluoré, du PMTFSI en tant que polymère à conduction unipolaire cationique, et du triéthyl phosphate (TEP) en tant que plastifiant ont été préparés de la façon détaillée ci-dessous.
Les constituants (polymère non conducteur ionique fluoré, polymère à conduction unipolaire cationique, et plastifiant) sont mélangés à de l’acétonitrile (ACN) sous agitation magnétique (300 tours par minutes) à 100°C dans un bécher. Pour 1 g d’un mélange du polymère non conducteur ionique fluoré et du polymère à conduction unipolaire cationique, 1 g de plastifiant et 5 g d’acétonitrile sont utilisés. Après mélange, une enduction du mélange résultant est réalisée à 8 mm/s à température ambiante sur un support poly(téréphtalate d’éthylène) (PET) siliconé pour former un film qui est mis à sécher sous une hotte pendant quelques minutes, afin d’évaporer l’acétonitrile résiduel.
Le tableau 3 ci-dessous illustre les pourcentages en masse des différents constituants présents dans les électrolytes préparés selon le protocole décrit ci-dessus ainsi que les épaisseurs :
Pour chacun des électrolytes polymères, une cellule lithium électrolyte lithium (LEL) est ensuite fabriquée par laminages successifs à 75°C sous air sec d’une feuille de lithium, d’un film d’électrolyte polymère tel que préparé ci-dessus, et d’une autre feuille de lithium.
Pour l’électrolyte polymère non conforme à l’invention EP11*, les laminages sont faits à une pression de 2 bars et une électrode de lithium est utilisée à la place de deux feuilles de lithium. Pour les autres électrolytes polymères, EP12 et EP13 conformes à l’invention, les laminages sont réalisés à une pression de 5 bars.
Les cellules LEL11*, LEL12, et LEL13 comprenant respectivement les électrolytes polymères EP11*, EP12, et EP13 sont placées dans des systèmes de compression de 2 bars.
La conductivité ionique des électrolytes polymères EP11*, EP12, et EP13 est mesurée comme décrit dans l’exemple 1.
La montre l’évolution de la conductivité ionique en S.cm -1 en fonction de la température (mesure du rapport 1000/température, en Kelvin -1 ) pour l’électrolyte polymère EP11* (courbe avec des ronds pleins reliés par un trait plein), EP12 (début de courbe avec un carré plein), et EP13 (courbe avec des ronds pleins reliés par un trait pointillé). La conductivité ionique d’un électrolyte polymère est d’autant plus importante que le taux de PVdF utilisé dans l’électrolyte polymère est important. L’introduction de PVdF, comme polymère non conducteur ionique, contribue à augmenter la conductivité ionique d’électrolytes polymères à base d’au moins un polymère à conduction unipolaire cationique tel que du PMTFSI plastifié avec au moins un plastifiant tel que du triéthyl phosphate.
Exemple 4 comparatif : préparation d’électrolyte s polymère s EP1 4 * , EP15* et EP16* non conforme s à l’invention
Plusieurs électrolytes polymères comprenant du PMMA à la place du PVdF en tant que polymère non conducteur ionique non fluoré, du PMTFSI en tant que polymère à conduction unipolaire cationique, et du propylène carbonate en tant que plastifiant ont été préparés de la façon détaillée ci-dessous.
Les constituants (polymère non conducteur ionique non fluoré, polymère à conduction unipolaire cationique, et plastifiant) sont mélangés à de l’acétonitrile (ACN) sous agitation magnétique (300 tours par minutes) à 100°C dans un bécher. Pour 1 g d’un mélange du polymère non conducteur ionique non fluoré PMMA et du polymère à conduction unipolaire cationique, 1 g de plastifiant et 5 g d’acétonitrile sont utilisés. Après mélange, une enduction du mélange résultant est réalisée à 8 mm/s à température ambiante sur un support poly(téréphtalate d’éthylène) (PET) siliconé pour former un film qui est mis à sécher sous une hotte pendant quelques minutes, afin d’évaporer l’acétonitrile résiduel.
Le tableau 4 ci-dessous illustre les pourcentages en masse des différents constituants présents dans les électrolytes préparés selon le protocole décrit ci-dessus ainsi que les épaisseurs :
La présente divulgation vise à surmonter l’inconvénient selon lequel le détachement de substances étrangères magnétiques peut être entravé de façon à provoquer un effet de démagnétisation médiocre, et à fournir un ensemble de démagnétisation et un dispositif de démagnétisation qui permettent un détachement complet des substances étrangères magnétiques pour atteindre un effet de démagnétisation important et sont particulièrement appropriés pour un petit espacement de démagnétisation.
L’objectif de la présente divulgation est atteint par les solutions techniques suivantes.
Un ensemble de démagnétisation est fourni, comportant :
un organe de démagnétisation doté d’un canal de démagnétisation, le canal de démagnétisation étant muni d’un canal de sortie ; et
une couche d’échappement agencée sur une paroi interne du canal de démagnétisation et munie d’un canal d’entrée et d’au moins un canal d’échappement incliné, le canal d’entrée communiquant avec le canal de sortie par le biais du canal d’échappement incliné, et le canal d’échappement incliné étant configuré pour pousser des substances étrangères magnétiques afin qu’elles se déplacent vers le canal de sortie lorsque le canal d’entrée est gonflé.
Dans certains autres modes de réalisation, le canal d’échappement incliné est incliné vers le canal de sortie.
Dans certains autres modes de réalisation, un angle d’inclinaison du canal d’échappement incliné est dans une plage de 40° à 70°.
Dans certains autres modes de réalisation, un canal principal est formé dans la couche d’échappement, et le canal principal communique avec chacun des canaux parmi le canal d’entrée, le canal de sortie et le canal d’échappement incliné.
Dans certains autres modes de réalisation, un matériau pour la couche d’échappement comporte au moins l’un sélectionné parmi le groupe constitué d’un matériau organique plastique et d’un matériau inorganique.
Dans certains autres modes de réalisation, la couche d’échappement est une plaque d’échappement ou une membrane d’échappement.
Dans certains autres modes de réalisation, l’organe de démagnétisation comporte une première partie d’organe de démagnétisation et une seconde partie d’organe de démagnétisation, la première partie d’organe de démagnétisation et la seconde partie d’organe de démagnétisation sont agencées de manière opposée pour former le canal de démagnétisation ; et
la couche d’échappement comporte une couche d’échappement supérieure et une couche d’échappement inférieure qui sont agencées de manière opposée dans le canal de démagnétisation, la couche d’échappement supérieure est reliée à la première partie d’organe de démagnétisation et la couche d’échappement inférieure est reliée à la seconde partie d’organe de démagnétisation, et une direction d’inclinaison d’un canal d’échappement incliné de la couche d’échappement supérieure est cohérente avec une direction d’inclinaison d’un canal d’échappement incliné de la couche d’échappement inférieure.
Dans certains autres modes de réalisation, une pluralité de canaux d’échappement inclinés de la couche d’échappement supérieure sont agencés en correspondance biunivoque avec une pluralité de canaux d’échappement inclinés de la couche d’échappement inférieure.
Dans certains autres modes de réalisation, la première partie d’organe de démagnétisation et la seconde partie d’organe de démagnétisation sont agencées en parallèle ; ou
la première partie d’organe de démagnétisation et la seconde partie d’organe de démagnétisation sont toutes les deux en forme d’arc, la première partie d’organe de démagnétisation et la seconde partie d’organe de démagnétisation sont reliées bout à bout dans une direction circonférentielle pour former un canal de démagnétisation fermé, une surface interne de la première partie d’organe de démagnétisation est munie d’une pluralité de premières portions magnétiques et une surface interne de la seconde partie d’organe de démagnétisation est munie d’une pluralité de secondes portions magnétiques, et la pluralité de premières portions magnétiques et la pluralité de secondes portions magnétiques sont agencées de manière symétrique par rapport à une ligne centrale du canal de démagnétisation.
Un dispositif de démagnétisation est fourni, comportant l’ensemble de démagnétisation décrit dans l’un quelconque des modes de réalisation ci-dessus.
La représentation des ensembles 8, 10 et 17 sous forme de blocs à la est conceptuelle, en pratique certains des différents équipements de chacun de ces ensembles peuvent être disséminés dans le bâtiment. C’est notamment, mais pas uniquement, le cas des équipements d’utilisation 10. Par ailleurs la classification entre équipements de transformation et de stockage 8 et équipements d’utilisation 10 est en partie arbitraire. Par exemple des appareils de chauffage Ht peuvent être des transformateurs d’énergie fonctionnant par effet Joule et comporter une capacité de stockage thermique. Les doubles flèches horizontales 20 entre ces blocs symbolisent les liaisons fluidiques entre eux.
L’installation est configurable selon de nombreuses manières par un automate programmable AUT qui émet des commandes pour d’une part relier sélectivement entre eux les différents équipements et d’autre part piloter leur état d’activation, le tout en fonction de paramètres comprenant notamment le niveau de la demande pour chaque forme d’énergie (électricité, chauffage, rafraichissement, eau chaude sanitaire etc.) et la puissance disponible en provenance des capteurs locaux (CPh, CTh, Ath, 3).
En général, de multiples combinaisons d’états d’activation des différents équipements sont capables de satisfaire la demande. Une unité de commande CU exécute un programme d’optimisation qui émet des préconisations envoyées à l’automate AUT pour permettre à l’automate AUT de sélectionner et activer la combinaison optimale des états d’activation. Les préconisations sont des ordres de priorité entre équipements ayant des fonctions analogues, et/ou des recommandations pour des niveaux d’activation des équipements, et/ou des préconisations concernant les modes de fonctionnement pour les équipements ayant au moins deux modes de fonctionnement. Les équipements à deux modes de fonctionnement possibles sont par exemple, ici, les équipements pouvant intervenir dans la production de froid ou de chaleur (pompes à chaleur PAC si elles sont réversibles), les équipements pouvant céder ou acquérir de l’énergie (citernes 9, 11), les capteurs tels que les sondes 3 ou le capteur aérothermique Ath qui peuvent fonctionner en capteur de froid ou de chaleur, les modules de climatisation AC le cas échéant capables de fonctionner en chauffage ou en rafraichissement.
Les préconisations délivrées par l’unité de commande CU peuvent être fournies sous forme de possibilités alternatives ou cumulatives avec des rangs de priorité. On souhaite en effet, de préférence, éviter que l’automate AUT soit empêché de satisfaire la demande en raison de préconisations excessivement contraignantes émises par l’unité de commande CU. En particulier l’installation doit de préférence être pleinement opérationnelle du point de vue des utilisateurs du bâtiment même si, par exemple, un équipement atteint sa limite de puissance ou est défaillant.
L’automate AUT et l’unité de commande CU pourraient être regroupées en un seul automate « intelligent ». La subdivision proposée ici est avantageuse pour être compatible avec une installation préexistante, équipée d’un automate AUT classique, que l’on a post-équipée selon l’invention en lui adjoignant notamment l’unité de commande CU et éventuellement certains des équipements de collecte 3, CPh, CTh, ATh, de transformation et stockage 8, d’utilisation 10, et de raccordement 17. Un autre avantage de la subdivision proposée ici est de permettre d’installer tout ou partie de l’unité de commande CU à distance (en variante de ce qui est présenté ici à titre illustratif). Ainsi une seule unité de commande CU peut desservir plusieurs installations. Par exemple l’unité de commande CU peut être détenue par un prestataire fournissant ses services au propriétaire ou locataire du bâtiment 1. L’unité de commande CU peut aussi être commune à plusieurs bâtiments tels que 1, appartenant à un même ensemble.
Le bloc électrique 6 est relié à l’automate AUT qui le pilote. La sortie de puissance 7 alimente électriquement les trois ensembles 8, 10 et 17, ainsi que, de façon non représentée, l’automate AUT et l’unité de commande CU.
L’unité de commande CU comporte un port de raccordement informatique pour une liaison 23, par exemple via Internet, avec une ou plusieurs sources de données, parmi lesquelles notamment des prévisions météorologiques.
Pour élaborer ses préconisations, l’unité de commande CU pend en compte des données qui peuvent être de natures très diverses, à savoir économiques, météorologiques, environnementales, liées à la bonne gestion des stocks thermiques dans le milieu géothermique 31, dans les citernes 9 et 11 et dans le bâtiment lui-même en fonction de la date, paramètres d’occupation des locaux etc.
Suivant l’invention, l’un des paramètres environnementaux sur lesquels se base l’unité de commande CU pour élaborer ses préconisations, est une estimation horodatée de la carbonation de l’électricité fournie par le réseau. Comme la consommation globale des clients du réseau 36 varie rapidement au cours d’une journée, notamment à certaines heures de la journée, la carbonation de l’électricité peut, elle aussi, varier très rapidement, notamment la carbonation des kWh fournis en sus de la capacité de production des moyens de production décarbonés (hydraulique, nucléaire) ou faiblement carbonés (éolien, photovoltaïque). Ceci explique que l’on préfère selon l’invention disposer de données assez précisément horodatées.
Par exemple, comme les heures de pointe de consommation électrique, (heures matinales en hiver dans les régions froides ou tempérées, heures d’été chaudes en région tempérée ou chaude) sont bien connues, l’unité de commande CU peut préconiser de puiser l’énergie thermique dans les stocks pendant de telles heures et de reconstituer les stocks en-dehors de ces heures grâce au réseau 36, alors que le réseau 36 fournit de l’électricité faiblement carbonée. Dans un tel cas les citernes 9, 11 ou encore le bâtiment en tant que réserve thermique sont efficaces.
Selon un autre exemple, pour une stratégie de décarbonation à plus long terme, on sait que la consommation électrique sur le réseau 36 est modérée et plus régulière pendant les inter-saisons (avril-mai et septembre-octobre en région tempérée). L’électricité fournie pendant ces périodes est faiblement carbonée. Il peut être prévu que pendant ces périodes l’unité de commande CU préconise une consommation de l’électricité du réseau 36 pour abonder les stocks thermiques qui seront utiles au cours de la saison suivante. Ceci signifie par exemple refroidir le milieu géothermique 31 et/ou la citerne froide 9 au printemps en vue des besoins de climatisation en été, ou bien les réchauffer à l’automne en vue de la saison froide.
Dans les zones tarifaires où le prix du kWh fourni par le réseau 36 varie en fonction de la conjoncture énergétique, la recherche d’une modération de la carbonation tend à converger avec l’optimisation économique car les périodes de tarif élevé sont souvent des périodes de production plus carbonée.
Lorsque l’installation comporte des équipements de production tels que les capteurs photovoltaïques Cph, les capteurs solaires thermiques Cth et aérothermiques Ath, l’utilisation de ces équipements au maximum de leur capacité instantanée (qui dépend des conditions météorologiques instantanées) converge avec une minimisation des coûts et de l’empreinte carbone de l’installation puisque l’énergie qu’ils fournissent à l’installation est gratuite et totalement décarbonée. Dans le cas où la puissance thermique que ces équipements sont capables de fournir excède la demande de l’installation, l’optimisation consiste en général à diriger la puissance excédentaire vers un équipement de stockage thermique. Cela n’est cependant pas toujours possible, ou bien peut impliquer un arbitrage. Par exemple, en cas de forte chaleur, on pourra mettre en œuvre un arbitrage concernant l’énergie thermique proposée par les capteurs Ath et/ou Cth s’il n’y a aucune possibilité d’utilisation directe de cette énergie par exemple pour chauffer une piscine ou la citerne d’eau chaude 11 ou un ballon d’eau chaude sanitaire (par exemple s’ils sont déjà à température au moins sensiblement égale à celle des fluides caloporteurs ayant traversé les capteurs Cth et/ou Ath) ou refroidir la citerne froide 9, (si la température extérieure est positive en °C alors que le contenu de la citerne est partiellement congelé). Dans de tels cas, l’arbitrage pourra conduire à décider l’activation de la pompe à chaleur malgré une électricité a priori chère et/ou carbonée.
Par exemple, si une période de forte chaleur intervient tardivement dans la saison chaude, il pourra être favorable sur le plan énergétique de stocker de la chaleur avec un meilleur coefficient d’efficacité de la pompe à chaleur en cette période chaude que par des températures beaucoup plus basses ultérieurement. De même si une période très fraiche intervient tardivement dans la saison froide, des frigories pourront avantageusement être stockées pendant cette période en vue d’une utilisation ultérieure en rafraichissement ou climatisation.
Si la différence est petite entre la température du fluide caloporteur fourni par le capteur Ath ou Cth et la citerne d’eau chaude 11 ou le ballon d’eau chaude sanitaire, le coefficient d’efficacité d’une pompe à chaleur puisant des calories du capteur Ath ou Cth pour les fournir à la citerne 11 ou au ballon d’eau chaude sanitaire sera excellent et compensera l’éventuelle mauvaise qualité de l’électricité consommée par la pompe à chaleur en termes d’optimisation au sens de l’invention.
Dans un autre exemple, la température extérieure est de l’ordre de 5°C, l’électricité est chère et/ou carbonée, alors que le contenu de la citerne froide 9 est partiellement congelé. Le fluide caloporteur fourni par le capteur aérothermique Ath ne peut pas directement fournir de frigories à la citerne 9 puisqu’il est plus chaud que le contenu de la citerne. Par contre une pompe à chaleur extrayant des calories de la citerne 9 et les rejetant à l’atmosphère via le capteur aérothermique Ath fonctionnant en source chaude aura un très bon rendement qui compensera l’éventuelle mauvaise qualité de l’électricité consommée, en termes d’optimisation au sens de l’invention.
Dans l’exemple non limitatif de la , le renfort 4 comprend une enveloppe externe 6, un tirant 7 et deux diffuseurs 8 (un seul diffuseur étant visible sur cette figure).
Dans le présent exposé, la direction longitudinale correspond à la direction de l'axe longitudinal X. L'axe longitudinal X coïncide avec un axe de rotation des parties rotorique du propulseur. Les qualificatifs d’orientation, tels que « longitudinal », « radial » ou « circonférentiel » sont définis par référence à l’axe longitudinal. Une direction radiale est une direction perpendiculaire à l'axe longitudinal X. Une direction circonférentielle, en un point éloigné de l'axe longitudinal, correspond à une direction perpendiculaire aux directions axiale et radiale.
Par ailleurs, sauf précision contraire, les adjectifs « intérieur », « interne », « extérieur» et « externe» sont utilisés en référence à une direction radiale de sorte que la partie intérieure/interne (i.e. radialement intérieure/interne) d'un élément est plus proche de l'axe longitudinal que la partie extérieure/externe (i.e. radialement extérieure/externe) du même élément
Le module d’électronique de puissance 20 est adapté pour alimenter le moteur électrique 10 en électricité. Le module d’électronique de puissance 20 comprend un carter 21 annulaire qui s’étend selon l’axe longitudinal X. Le carter 12 est donc creux. Autrement dit, le carter 21 définit un passage longitudinal. Le carter 21 du module d’électronique de puissance 20 comprend une première extrémité disposée longitudinalement en vis-à-vis d’une première extrémité du stator 11 du moteur électrique 10. La première extrémité du stator 11 et la première extrémité du carter 21 sont chacune considérées dans la direction longitudinale. L’arbre 12 se prolonge radialement à l’intérieur du carter 21 du module d’électronique de puissance 21. Aussi, l’arbre 12 fait saillie d’une seconde extrémité longitudinale du carter 21 du module d’électronique de puissance 20 qui est opposée au moteur électrique 10. La seconde extrémité du carter 21 est longitudinalement opposée à la première extrémité.
Le carter 21 comprend une paroi cylindrique 22 qui s’étend selon à l’axe longitudinal X. Le carter 21 comprend aussi une paroi d’extrémité 23 qui s’étend perpendiculairement à l’axe longitudinal X au niveau de la seconde extrémité du carter 21 dans la direction longitudinale. La première extrémité et la seconde extrémité du carter 21 coïncident respectivement avec une première extrémité et une seconde extrémité de la paroi cylindrique 22 (également considérées dans la direction longitudinale). La paroi d’extrémité 23 du carter 21 comprend ici un orifice de passage de l’arbre 12 du rotor.
De manière remarquable, le stator 11 du moteur électrique 10 et le carter 21 du module d’électronique de puissance 20 présentent ici une section perpendiculaire à l’axe longitudinal X ayant la même forme et les mêmes dimensions. Le stator 11 du moteur électrique 10 est un cylindre de section circulaire s’étendant selon l’axe longitudinal X. Le carter 21 du module d’électronique de puissance 20 est aussi un cylindre de section circulaire s’étendant selon l’axe longitudinal X. La section circulaire du stator 11 a le même diamètre que la section circulaire du carter 21 du module d’électronique de puissance 20.
Le carter 21 du module d’électronique de puissance 20 et le stator 11 du moteur électrique 10 peuvent être joints l’un à l’autre au niveau de leur première extrémité respective. Le carter 21 peut être relié au stator 11 du moteur électrique 10, par exemple par des liaisons boulonnées.
Le moteur électrique 10 comprend ici six connecteurs d’entrée 13. Le module d’électronique de puissance 20 comprend six connecteurs de sortie 26. Chaque connecteur de sortie 26 du module d’électronique de puissance 20 est ainsi relié électriquement, i.e. connectée, à un connecteur d’entrée 13 du moteur électrique 10 pour permettre l’alimentation électrique du moteur électrique 10 par le module d’électronique de puissance 20. Chaque connecteur d’entrée 13 et chaque connecteur de sortie 26 peut être triphasé. Chaque ensemble comportant un connecteur d’entrée 13 et un connecteur de sortie 26 reliés entre eux forme donc une liaison électrique entre le moteur électrique 10 et le module d’électronique de puissance 20. Chaque liaison électrique est ici protégée par un capot respectif.