INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un troisième exemple, en référence à la , la différence de potentiels d’électrode entre la première électrode de travail WE 1 et la contre-électrode CE est fixée de sorte que la première électrode de travail WE 1 est polarisée à un premier potentiel d’électrode E 1 , typiquement -0,3 V/ESH, permettant de réduire uniquement l’oxygène O 2( aq ) initialement dissous dans la solution aqueuse examinée, lorsqu’elle en contient, en eau H 2 O (l) selon la demi-équation d’oxydoréduction O 2( aq ) +4 H 3 O + ( aq ) + 4 e - → 6 H 2 O (l)
Corrélativement, la différence de potentiels d’électrode entre la deuxième électrode de travail WE 2 et la contre-électrode CE est fixée de sorte que la deuxième électrode de travail WE 2 est polarisée à un deuxième potentiel d’électrode E 2 égale au premier potentiel d’électrode E 1 . À l’instar de la première électrode de travail WE 1 , la deuxième électrode de travail WE 2 est ainsi configurée pour réduire la fraction d’oxygène O 2( aq ) dissous dans la sueur en eau H 2 O (l) qui n’a pas été réduite à la première électrode de travail WE 1 .
Pendant une première étape, avant un instant t 0 , i.e. pour t t 0 , le premier potentiel d’électrode E 1 appliqué à la première électrode de travail WE 1 peut être proche du potentiel d’équilibre initial ou bien la première électrode de travail WE 1 est déconnectée. Dans cette dernière hypothèse, illustrée sur le graphique 141, le premier potentiel d’électrode E 1 emprunte par convention la valeur nulle « 0 », de sorte que l’intensité cathodique i red détectée est nulle, ce qu’indique le graphique 143.
Parallèlement, le deuxième potentiel d’électrode E 2 appliqué à la deuxième électrode de travail WE 2 , illustré sur le graphique 142, est inférieur au potentiel d’équilibre initial pour réduire le dioxygène O 2( aq ) en eau H 2 O (l) . L’intensité cathodique i red est constante puisque proportionnelle à la concentration en en dioxygène O 2( aq ) préalablement dissous dans la sueur, ce qu’illustre le graphique 144.
Les compositions comparatives contenant 2 % de charges minérales de type (1) oxyde de zinc, (2) silicate naturel purifié, (3) argile de silicate de synthèse, (4) perlite ou (5) kaolin ont présenté des changements de couleur significatifs, devenant jaune foncé, marron ou noires au bout de 8 semaines à 45 o C. En outre, les compositions contenant du ZnO ou du perlite changent de couleur même à température ambiante en 8 semaines. Ces résultats indiquent que les compositions de l'invention contenant une charge non minérale ont présenté une couleur sensiblement plus stable que les compositions contenant une charge minérale.
COMPOSITIONS CONVENANT COMME FIXATEURS DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention concerne des compositions, en particulier des compositions de fixateur pour cosmétiques, comprenant (1) au moins un polyphénol X comprenant au moins deux groupes phénol différents ; (2) au moins un composé non ionique (poly)glycérolé et/ou polyoxyalkyléné Y ; (3) un système de solvant comprenant au moins un monoalcool en C2-C5 en une quantité efficace pour inhiber la formation d'un précipité de composé X et de composé Y dans la composition avant application ; et facultativement (4) au moins un agent choisi dans le groupe consistant en (i) au moins un agent chélateur ; (ii) au moins un agent gélifiant ; (iii) au moins un antioxydant choisi dans le groupe consistant en des composés d'acide ascorbique, des antioxydants contenant du soufre, et leurs mélanges, (iv) au moins une charge non minérale, et (v) leurs mélanges, ainsi que des procédés, nécessaires et ensembles comprenant de telles compositions dans un ou des récipients ou en application.
Actuellement, sur le marché du soin et du maquillage des matières kératineuses, de nombreux produits revendiquent une tenue tout au long de la journée, résistant aux agressions extérieures telles que l'eau, le sébum, les frottements mécaniques, etc. (mascara résistant à l'eau, rouge à lèvres à l'épreuve des aliments, fond de teint longue tenue). Les produits longue tenue pour les lèvres, les cils, les sourcils ou le visage, qui peuvent être utilisés à la maison, sont principalement basés sur des polymères synthétiques de revêtement en présence de solvants organiques. Pour le maquillage des lèvres et les compositions pour le maquillage du visage, on connaît des compositions comprenant une résine de silicone comme agent de revêtement, tel que le composé ayant pour nom INCI : Trimethylsiloxysilicate ou un composé ayant pour nom INCI : Polypropylsilsesquioxane, ou en variante un copolymère silicone acrylate tel que le produit ayant pour nom INCI : Acrylates/polytrimethylsiloxymethacrylate copolymer). Les produits de maquillage longue tenue pour les cils et/ou les sourcils (mascaras, ligneurs) utilisent, quant à eux, des cires ou des particules de polymère filmogènes en suspension aqueuse du type latex (à savoir : copolymères styrène/acrylate).
Outre ces produits longue durée, la tendance actuelle est au maquillage semi-permanent. Spécifiquement ces dernières années, les produits de maquillage classiques se sont retrouvés en concurrence avec le marché du maquillage semi-permanent dans les salons professionnels. On le rencontre dans le secteur du maquillage des yeux (mascara semi-permanent, maquillage permanent des cils, extensions de cils, etc.), des sourcils (semi-pigmentation dite pigmentation à la lame), du teint (taches de rousseur, grains de beauté ou ensemble du visage, effet bonne mine ou teint éclatant) ou des lèvres (tatouage semi-permanent). Cette nouvelle tendance pousse les consommateurs à rechercher une tenue de plus en plus longue pour plus de praticité (éviter de se maquiller et de se démaquiller quotidiennement, effet bonne mine dès le réveil, etc.).
Le but de la présente invention est de proposer des compositions qui offrent une excellente tenue des effets cosmétiques attendus, notamment la couleur du maquillage sur les matières kératineuses (peau, lèvres, ongles, cheveux, cils, sourcils) qui peuvent prolonger la durée de la composition cosmétique sur les matières kératineuses, ainsi qu'améliorer l'utilisation de la composition cosmétique sur les matières kératineuses et sa résistance aux forces extérieures telles que les frottements mécaniques, l'eau, la sueur et la transpiration, le sébum, l'huile, etc.
En outre, le but de la présente invention est de proposer des compositions qui permettent une tenue des effets cosmétiques attendus, notamment la couleur du maquillage sur les matières kératineuses, associée à un bon niveau de confort par rapport aux systèmes classiques, en particulier à base de résine silicone.
Le document US 8 377 853 (correspondant au document CA2649412) est intitulé « Aqueous gels for well bore strengthening » et divulgue dans l'abrégé « Un procédé de traitement d'une formation géologique est divulgué, le procédé peut inclure : l'injection d'un agent gélifiant dans la formation géologique ; l'injection d'un agent de réticulation dans la formation géologique ; et la réaction de l'agent gélifiant et de l'agent de réticulation pour former un gel. L'agent gélifiant peut inclure au moins élément parmi une lignine, un lignosulfonate, un tannin, un acide tannique, une lignine modifiée, un lignosulfonate modifié, un tannin modifié, un acide tannique modifié, des biopolymères, des amidons, de la carboxyméthylcellulose, des polyacrylates, des polyacrylamides, des polyamines, des polyéther amines, des polyvinyl amines, des polyéthylène imines et des combinaisons de ceux-ci. L'agent de réticulation peut inclure au moins un élément parmi l'éthylène glycol diglycidyliéther, le propylène glycol diglycidyléther, le butylène glycol diglycidyliéther , le sorbitol polyglycidyléther, triméthylolpropane triglycidyléther, le sorbitol polyglycidyléther, le diglycidyléther de néopentyl glycol, le 1,6-hexanediol époxydé, des dérivés d'aziridine, des polyalcalène glycols fonctionnalisés par époxy, un amidon oxydé, un dialdéhyde polymérique, un adduit d'aldéhyde, un tétra méthoxy propane, un acétal hydrolysé et des combinaisons de ceux-ci.”
En outre, des effets stabilisateurs généraux de compositions utilisant divers ingrédients ont également été rapportés, tels que dans Effect of Sodium Metabisulphite and Disodium Ethylenediaminetetraacetic acid (EDTA) on the Stability of Ascorbic Acid in Vitamin C Syrup, Researcher 2014 ; 6(10), qui concerne l'utilisation d'EDTA et de méta bisulphite de sodium et d'acide ascorbique supplémentaire pour améliorer la stabilité du sirop de vitamine C.
Il existe toujours un besoin concernant des compositions améliorées telles que des compositions de fixateur ayant des propriétés améliorées par rapport à la facilité et/ou au confort d'application de la composition, la stabilité de la composition et/ou la stabilité de la couleur de la composition, et en particulier par rapport à des propriétés améliorées relatives à la présence de polyphénols tels que de l'acide tannique dans les compositions incluant des propriétés telles qu'une stabilité de polyphénol améliorée vis-à-vis de l'hydrolyse, de l'agrégation (après formation de sous-produits résultant de la dissociation du polyphénol) et/ou de l'oxydation qui affecte la stabilité de la couleur de la composition.
En conséquence, un aspect de la présente invention est une composition, en particulier une composition de fixateur, qui possède des propriétés améliorées par rapport à la facilité et/ou au confort d'application de la composition, la stabilité de la composition et/ou la stabilité de couleur de la composition, et en particulier par rapport aux propriétés améliorées relatives à la présence de polyphénols tels que de l'acide tannique dans les compositions incluant des propriétés telles qu'une stabilité de polyphénol améliorée par rapport à l'hydrolyse, l'agrégation (après formation de produits dérivés résultant de la dégradation du polyphénol) et/ou l'oxydation qui affecte la stabilité de couleur de la composition.
La présente invention concerne des compositions, en particulier des compositions de fixateur pour cosmétiques, comprenant (1) au moins un polyphénol X comprenant au moins deux groupes phénol différents ; (2) au moins un composé non ionique (poly)glycérolé et/ou polyoxyalkyléné Y ; (3) un système de solvant comprenant au moins un monoalcool en C2-C5 en une quantité efficace pour inhiber la formation d'un précipité de composé X et de composé Y dans la composition avant application ; et facultativement (4) au moins un agent choisi dans le groupe consistant en (i) au moins un agent chélateur ; (ii) au moins un agent gélifiant ; (iii) au moins un antioxydant choisi dans le groupe consistant en des composés d'acide ascorbique, des antioxydants contenant du soufre, et leurs mélanges, (iv) au moins une charge non minérale, et (v) leurs mélanges. Préférentiellement, la composition est une composition à pulvériser et/ou possède un pH inférieur à 7.
La présente invention concerne également des procédés de soin et/ou de maquillage de matière kératineuse par application de compositions de la présente invention sur la matière kératineuse en une quantité suffisante pour prendre soin de la matière kératineuse et/ou pour la maquiller.
En pratique, les spécificités géométriques des orifices 12.4 ne sont pas limitatives. Dans l’exemple envisagé sur les figures, chacun des orifices 12.4 présente un profil qui est étagé suivant la direction de l’axe X-X, dans le sens où l’étendue, suivant une direction périphérique à l’axe X-X, de ces orifices 12.4 n’est pas constante selon l’axe X-X, en étant notamment moindre dans la partie axiale des orifices 12.4, tournée vers l’extrémité axiale 12.2 du corps tubulaire 12, que dans la partie axiale de ces orifices 12.4, tournée vers l’extrémité axiale 12.1. En variante non représentée, les orifices 12.4 présentent d’autres profils que le profil envisagé précité, par exemple un profil rectangulaire.
Le capot 13 comporte une cloche 13.1 qui est sensiblement centrée sur l’axe X-X. A sa base, la cloche 13.1 est fixée au corps de siège 11, ici au niveau de la paroi principale 11.2 de ce dernier, en recouvrant à distance, aussi bien axialement que radialement, la paroi principale 11.1 du corps de siège 11. Le capot 13 comporte également une tubulure 13.2 qui relie l’intérieur de la cloche 13.1 à l’extérieur du boîtier 10. Ici, la tubulure 13.2 débouche à l’intérieur de la cloche 13.1 suivant une direction transversale, voire radiale à l’axe X-X ; à l’opposé de la cloche 13.1, la tubulure 13.2 débouche dans la voie V1.
Quelles que soient les spécificités du corps de siège 11, du corps tubulaire 12 et du capot 13, ces composants du boîtier 10 délimitent conjointement deux chambres à l’intérieur du boîtier 10, à savoir une chambre C1, qui est ici formée essentiellement par un volume libre qui est ménagé entre la cloche 13.1 et le corps de siège 11, et une chambre C2, qui est ici formée essentiellement par, à la fois, un volume libre interne du corps de siège 11 et un volume libre interne du corps tubulaire 12. Dans tous les cas, les chambres C1 et C2 sont raccordables directement l’une à l’autre à l’intérieur du boîtier 10 pour que le fluide à réguler par la vanne thermostatique 1 puisse s’écouler à l’intérieur du boîtier 10, ce raccordement entre les chambres C1 et C2 étant commandé par le clapet 30 et le manchon 40, comme expliqué plus en détail par la suite. Le siège de clapet 11.5 et le siège de manchon 11.6 sont situés chacun à la jonction de raccordement entre les chambres C1 et C2. De plus, la chambre C1 est raccordable à l’extérieur du boîtier 10 directement, c’est-à-dire sans transiter par la chambre C2, pour permettre au fluide d’entrer dans le boîtier 10 et/ou de sortir du boîtier 10 via la chambre C1 ; ici, la chambre C1 est ainsi raccordable directement à l’extérieur du boîtier 10 par la tubulure 13.2 du capot 13, ce qui, dans l’exemple d’application défini plus haut, permet au fluide de la voie V1 d’entrer à l’intérieur du boîtier 10 via la chambre C1. De même, la chambre C2 est raccordable à l’extérieur du boîtier 10 directement, c’est-à-dire sans transiter par la chambre C1, pour permettre au fluide d’entrer dans le boîtier 10 et/ou de sortir du boîtier 10 via la chambre C2 ; ici, la chambre C2 est ainsi raccordable directement à l’extérieur du boîtier 10 par, d’une part, les orifices 12.4 du corps tubulaire 12 et, d’autre part, l’extrémité axiale 12.2 du corps tubulaire 12, ce qui, dans l’exemple d’application précité, permet au fluide de la voie V2 d’entrer à l’intérieur du boîtier 10 via la chambre C2 et permet également au fluide de la voie V3 de sortir du boîtier 10 via la chambre C2.
Suivant un aménagement optionnel avantageux, le boîtier 10 est pourvu d’un déflecteur 15, ici porté fixement par le corps de siège 11. Ce déflecteur 15 s’étend en saillie axiale de la face de la paroi principale 11.1, tournée axialement à l’opposé de la paroi principale 11.2, et court sur une partie seulement de la périphérie intérieure de la paroi principale 11.1, à savoir la partie la plus éloignée de la tubulure 13.2, comme bien visible sur la . Le déflecteur 15 ceinture ainsi le débouché du siège de clapet 11.5 dans la chambre C1, et ce uniquement sur une portion périphérique de ce débouché, à savoir celle la plus éloignée de la tubulure 13.2, de manière à casser des flux de fluide rasant le siège de clapet 11.5 transversalement à l’axe X-X.
On va maintenant décrire plus en détail l’élément thermostatique 20. A l’état assemblé de la vanne thermostatique 1, l’élément thermostatique 20 est centré sur l’axe X-X. Cet élément thermostatique 20 inclut un corps 21, qui est sensiblement centré sur l’axe X-X et qui contient une matière thermodilatable 22, telle qu’une cire. Ici, le corps 21 est essentiellement agencé dans la chambre C2. L’élément thermostatique 20 comprend également un piston 23, dont l’axe géométrique longitudinal central est aligné sur l’axe X-X et dont une partie axiale terminale est reçue dans le corps 21, en y étant plongée dans la matière thermodilatable 22. Le corps 21 et le piston 23 sont déplaçables l’un par rapport à l’autre en translation selon l’axe X-X, de sorte que, sous l’effet d’une dilatation de la matière thermodilatable 22, le piston 23 s’écarte du corps 21 en se déployant à l’extérieur de ce dernier, tandis que, lors d’une contraction de la matière thermodilatable 22, le piston 23 est escamotable à l’intérieur du corps 21.
A l’état assemblé de la vanne thermostatique 1, le piston 23 est lié fixement au boitier 10, et ce par tout moyen approprié. Plus précisément, la partie terminale de ce piston 23, opposée à celle plongée dans le corps 21, est liée fixement à une région du boitier 10, agencée en travers de l’axe X-X, cette région appartenant ici au capot 13, notamment la partie sommitale de la cloche 13.1 de ce dernier. Le piston 23 s’étend ainsi ici, depuis le capot 13 du boitier 10, à la fois dans la chambre C1 et dans la chambre C2. En pratique, diverses formes de réalisation sont envisageables en ce qui concerne le moyen de liaison fixe entre la partie terminale précitée du piston 23 et le boitier 10, ici le capot 13 de ce dernier : ce moyen de liaison fixe peut être soit un moyen d’appui axial, soit un moyen de fixation amovible, tel qu’un moyen de clipsage ou un moyen d’emmanchement glissant, soit un moyen de solidarisation à demeure, tel qu’un moyen d’emmanchement en force, un moyen de surmoulage ou un système mécanique de maintien. Dans tous les cas, on comprend que, lorsque la matière thermodilatable 22 contenue dans le corps 21 se dilate ou se contracte, le piston 23 est maintenu immobile par rapport au boitier 10.
Dans la forme de réalisation considérée sur les figures 1 à 4, l’élément thermostatique 20 intègre une résistance électrique chauffante 24 qui est agencée à l’intérieur du piston 23 afin de chauffer la matière thermodilatable 22. A cette fin, le piston 23 est réalisé, au moins pour ce qui concerne sa partie terminale plongée dans le corps 21, en un matériau thermiquement conducteur, typiquement en métal. En pratique, diverses formes de réalisation sont envisageables pour ce qui concerne la résistance électrique chauffante 24, cette résistance étant symbolisée, sur la , par un trait en zigzag, sans que cette représentation schématique ne soit limitative. Dans tous les cas, la résistance électrique chauffante 24 est alimentée en électricité depuis l’extérieur du boitier 10 par une source de courant, externe à la vanne thermostatique 1, la résistance électrique chauffante 24 étant reliée à cette dernière par des conducteurs électriques 25. Là encore, la forme de réalisation des conducteurs électriques 25 n’est pas limitative. Quelle que soit leur forme de réalisation, ces conducteurs électriques 25, s’étendent, depuis la résistance électrique chauffante 24, jusqu’à l’extérieur du boitier 10, en passant par le moyen de liaison fixe entre le piston 23 et le boitier 10 et en traversant, de manière étanche, une paroi du boitier 10, ici la paroi de la cloche 13.1 du capot 13, jusqu’à rejoindre une embase de branchement 16, dont est pourvu extérieurement le boitier 10, ici le capot 13 de ce dernier, et qui permet de brancher la source de courant précitée.
On va maintenant décrire plus en détail le clapet 30. Le clapet 30 est centré sur l’axe X-X et est déplaçable selon l’axe X-X par rapport au boitier 10 de manière à commander un écoulement de fluide entre la chambre C1 et la chambre C2. Plus précisément, le clapet 30 est mobile axialement vis-à-vis du siège de clapet 11.5, en étant ainsi déplaçable entre :
- une configuration fermée, qui est montrée sur les figures 1 et 2 et dans laquelle le clapet 30 est appuyé axialement contre le siège de clapet 11.5 de manière à empêcher le fluide de franchir ce siège 11.5 pour circuler entre les chambres C1 et C2 ;
- une configuration ouverte, qui est montrée sur les figures 3 et 4 et dans laquelle le clapet 30 est écarté du siège de clapet 11.5 de manière à laisser le fluide s’écouler entre les chambres C1 et C2 en franchissant le siège 11.5.
Dans la forme de réalisation considérée sur les figures 1 à 4, le clapet 30 en configuration ouverte est situé, suivant l’axe X-X, sensiblement au même niveau que la paroi principale 11.1 du corps de siège 11, en étant ici reçu dans la périphérie intérieure de cette paroi principale 11.1 ; le clapet 30 en configuration ouverte est agencé dans la chambre C2.
Dans l’exemple d’application défini plus haut, le clapet 30 laisse passer dans la chambre C2 au moins une partie du fluide entrant dans la chambre C1 depuis la voie V1, par franchissement du siège de clapet 11.5, lorsque le clapet 30 est en configuration ouverte. Lorsque le clapet 30 est en configuration fermée, ce clapet empêche le fluide entrant dans la chambre C1 depuis la voie V1 d’atteindre la chambre C2.
Pour commander en déplacement le clapet 30, ce dernier est lié au corps 21 de l’élément thermostatique 20 de sorte que le déplacement axial du corps 21 par rapport au boitier 10, résultant de la dilatation de la matière thermodilatable 22, provoque un déplacement correspondant du clapet 30 de manière à passer ce dernier de la configuration fermée à la configuration ouverte. Ainsi, lors de la dilation de la matière thermodilatable 22, le corps 21 de l’élément thermostatique 20 entraine le clapet 30 selon l’axe X-X par rapport au boitier 10 de la configuration fermée à la configuration ouverte, en particulier depuis une position fermée des figures 1 et 2, qui est occupée par le clapet 30 en configuration fermée, jusqu’à une position ouverte de la où le clapet 30 est en configuration ouverte, en passant par une position intermédiaire prédéterminée de la où le clapet 30 est aussi en configuration ouverte, étant remarqué que des précisions relatives à cette position intermédiaire de la seront données plus loin.
Suivant une forme de réalisation pratique, qui est mise en œuvre dans la forme de réalisation considérée ici, le clapet 30 est lié fixement au corps 21 de l’élément thermostatique 20.
Dans l’exemple de réalisation illustré aux figures 1 à 4, le clapet 30 comprend, en région centrale par rapport à l’axe X-X, une armature 31 qui est prévue rigide, en étant typiquement réalisée en métal. Dans l’exemple illustré aux figures, cette armature 31 s’apparente à une bague, sans toutefois que cette forme de réalisation ne soit limitative. Le clapet 30 comprend également, mais en région périphérique par rapport à l’axe X-X, une garniture d’étanchéité 32 qui est prévue souple comparativement à l’armature 31, en étant réalisée par exemple en polymère ou en caoutchouc. La garniture d’étanchéité 32 est agencée sur la périphérie extérieure de l’armature 31, c’est-à-dire la périphérie de cette dernière, tournée radialement à l’opposé de l’axe X-X. La garniture d’étanchéité 32 est par exemple surmoulée sur l’armature centrale 31. La garniture d’étanchéité 32 constitue la partie du clapet 30, qui coopère par appui axial avec le siège de clapet 11.5 afin de commander l’écoulement du fluide entre les chambres C1 et C2 par franchissement du siège du clapet 11.5, tandis que l’armature 31 constitue la partie du clapet 30, qui coopère avec le corps 21 de l’élément thermostatique 20 aux fins de la liaison du clapet à ce corps 21. Ainsi, l’armature 31 est par exemple emmanchée serrée autour du corps 21 de l’élément thermostatique 20, en liant fixement le clapet 30 à ce corps 21.
On va maintenant décrire plus en détail le manchon 40. Le manchon 40 est centré sur l’axe X-X et est déplaçable selon cet axe par rapport au boitier 10 de manière à commander, à la fois, un écoulement de fluide entre la chambre C1 et la chambre C2, qui est différent de l’écoulement de fluide commandé par le clapet 30, et un écoulement de fluide entre la chambre C2 et l’extérieur du boitier 10 via les orifices 12.4 du boitier 10.
représente, schématiquement et en vue en perspective, un détail du dispositif de commande de l’inclinaison d’un aileron de la .