INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le plan médian de la plaque de jonction délimite une moitié supérieure de la plaque de jonction située du côté de la surface extérieure de ladite plaque de jonction par rapport au plan médian d’une moitié inférieure de la plaque de jonction située du côté de la surface intérieure de ladite plaque de jonction par rapport au plan médian, la distance séparant la surface extérieure et la surface intérieure du corps délimitant une épaisseur de la plaque de jonction.
Selon un mode de réalisation, la plaque d’armature et les inserts sont logés du côté de la moitié inférieure de la plaque de jonction par rapport au plan médian, au moins en partie, voire intégralement, dans la moitié inférieure de la plaque de jonction par rapport à son épaisseur, du côté de la surface intérieure.
L’épaisseur de la plaque de jonction est donc délimitée par la distance entre les surfaces extérieure et intérieure de ladite plaque. La moitié inférieure de l’épaisseur désigne ici la « moitié inférieure » de la plaque de jonction associée, et en particulier du corps de la plaque de jonction. Au contraire, la moitié supérieure de la plaque de jonction, et en particulier du corps de la plaque de jonction, est située au-dessus de la moitié inférieure.
Grâce à une telle combinaison de caractéristiques, la plaque de jonction est ainsi dépourvue d’inserts et/ou d’éléments de fixation dans sa moitié supérieure améliorant encore son extensibilité dans cette zone la plus sollicitée au passage des organes d’entraînement et des organes de renvois.
Selon un mode de réalisation, la plaque d’armature est logée dans le corps et s’étend à distance constante de la surface extérieure. La plaque d’armature peut être intégralement logée dans le corps de sorte que la surface intérieure de la plaque de jonction est constituée simplement d’une surface intérieure du corps lui-même. Alternativement, la plaque d’armature peut être positionnée affleurante avec la surface intérieure de la plaque de jonction, laquelle est alors constituée d’une surface intérieure de la plaque de jonction, voire également du corps également.
Selon un mode de réalisation, la plaque d’armature est textile, c’est-à-dire qu’elle comprend, de préférence est constituée de, au moins une couche, voire une pluralité de couches, de textile. La plaque d’armature, ou armature, forme ainsi un renfort tissé améliorant la résistance de la plaque de jonction aux efforts de traction.
Selon un mode de réalisation, le corps est formé à partir d’un matériau élastomère, de préférence en caoutchouc, et présente une extensibilité comprise entre 15% et 40%, de préférence entre 20% et 30%.
Selon un mode de réalisation, le corps de la plaque de jonction présente des orifices s’étendant de la surface intérieure du corps dans la moitié inférieure de la plaque de jonction, les orifices étant configurés pour loger en partie les moyens de fixation. Ces orifices au droit de chacun des inserts sont, chacun, débouchants au moins du côté de la surface intérieure de la plaque de jonction mais ils peuvent rester localisés dans la moitié inférieure de la plaque. Dans cette configuration, une partie supérieure de la plaque de jonction portant la surface extérieure, de préférence sa moitié supérieure, peut être dépourvue d’orifices. Ceci réduit le nombre de zones propices à l’apparition de défauts, par exemple des fissures. Le comportement dynamique de la plaque de jonction et de l’ensemble du dispositif est ainsi amélioré.
Selon un mode de réalisation, le corps de la plaque de jonction comprend des orifices traversants, s’étendant depuis la surface extérieure du corps de la plaque de jonction vers la surface intérieure de la plaque de jonction, les orifices étant configurés pour être traversés chacun par l’un des moyens de fixation. De préférence, les orifices traversants sont cylindriques. De tels orifices traversants sont situés au droit de chacun des inserts et assurent ainsi chacun une fonction de couloir de cheminement du moyen de fixation vers l’insert associé.
Selon un mode de réalisation, un diamètre de chaque orifice traversant est configuré de sorte à être strictement inférieur à un diamètre de l’ouvertures de fixation de l’insert associé de sorte à ce que le corps recouvre en partie lesdites ouvertures de fixation des inserts. Grâce à l’élasticité du matériau constituant le corps de la plaque de jonction, il apparaît que chaque orifice est configuré pour se déformer élastiquement lors du passage ou de l’introduction de l’un des éléments de fixation à travers lui, l’orifice associé étant délimité par corps de la plaque de jonction puis reprend sa forme initiale une fois l’élément de fixation effacé, par lorsque la plaque et le dispositif sont assemblés en position de jonction et que chaque élément de fixation coopère avec l’insert associé. En pratique, et contrairement aux idées reçues, des tests de résistance ont montré que les éléments de fixation n’entraînent pas d’usure prématurée du fait d’éventuels frottements avec le corps de la plaque de jonction.
Selon un mode de réalisation, chacun des orifices traversants est coaxial avec une des ouvertures de fixation de l’un des inserts associé de la plaque de jonction. De préférence chacun des orifices traversants est également coaxial avec le trou de fixation associé de la plaque d’armature.
Selon un autre aspect de l’invention, celle-ci a trait à dispositif de jonction pour bande transporteuse destiné à relier deux portions d’extrémités d’au moins une bande transporteuse, le dispositif de jonction étant remarquable en ce qu’il comprend au moins une plaque de jonction telle que décrite ci-avant.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de jonction pour bande transporteuse comprend une première plaque de jonction selon l’un des modes de réalisation ci-dessus et une deuxième plaque comprenant une pluralité d’inserts, les deux plaques étant configurées pour recouvrir chacune un côté distinct des extrémités de la bande transporteuse de sorte à ce que ladite bande transporteuse soit disposée entre les deux plaques de jonction en position de jonction, les première et deuxième plaques de jonction étant fixées ensemble par des moyens de fixation agencés pour pénétrer au moins en partie respectivement une plaque de jonction parmi la première et la deuxième plaque de jonction, une des extrémités de la bande transporteuse puis l’autre plaque de jonction parmi la première et la deuxième plaque de jonction.
Selon un mode de réalisation, une épaisseur de la première plaque de jonction est supérieure ou égale, de préférence strictement supérieure, à une épaisseur de la deuxième plaque de jonction du dispositif de jonction, de préférence supérieure ou égale à deux fois l’épaisseur de la deuxième plaque de jonction, de préférence encore supérieure ou égale à trois fois l’épaisseur de la deuxième plaque de jonction. Dans le jargon du domaine technique, une telle configuration est désignée comme une plaque dite « à fort revêtement ». Dans une telle configuration, le fort revêtement est porté la plaque de jonction supérieure du dispositif de jonction.
Selon un mode de réalisation, les moyens de fixation comprennent des moyens de fixation à tige, de préférence de type vis, les moyens de fixation comprenant chacun, de préférence, une tête configurée pour coopérer avec une partie des inserts et un tronçon d’ancrage, de préférence muni d’un filetage, configuré pour coopérer avec une autre partie desdits inserts. Dans des configurations alternatives et/ou complémentaires, les moyens de fixation peuvent comprendre des rivets.
Selon un mode de réalisation, les inserts configurés pour coopérer chacun avec une tête des moyens de fixation comprennent chacun une rondelle percée de l’ouverture de fixation associée bordée par une cuvette apte à loger la tête des moyens de fixation.
Selon un mode de réalisation, les inserts configurés pour coopérer chacun avec un tronçon d’ancrage des moyens de fixation comprennent chacun une partie tubulaire cylindrique délimitant l’ouverture de fixation associée dont une surface cylindrique intérieure est apte à coopérer avec un tronçon d’ancrage des moyens de fixation, la surface cylindrique intérieure comprenant de préférence un taraudage.
Selon un mode de réalisation, la première plaque comprend uniquement les inserts taraudés configurés pour coopérer avec les tronçons d’ancrage filetés des moyens de fixation. Alternativement, la première plaque de jonction comprend uniquement des inserts configurés pour coopérer avec les têtes des moyens de fixation.
Selon un mode de réalisation, les orifices traversants sont chacun coaxiaux aux ouvertures de fixation de chaque paire d’inserts associée de la première plaque et de la deuxième plaque, en position de jonction, lorsque les première et deuxième plaques de jonction sont dans une position de jonction. Une telle configuration permet un alignement vertical des inserts de chaque paire d’inserts associés à un moyen de fixation donné pour permettre son ancrage.
Selon un mode de réalisation, un diamètre des orifices traversants est strictement inférieur à un diamètre de l’ouverture de fixation de l’insert associé, de préférence strictement inférieur à un diamètre extérieur de la tête de l’élément de fixation associé, de préférence strictement inférieur à un diamètre nominal du tronçon d’ancrage de l’élément de fixation associé, de préférence encore sensiblement égal à diamètre à fond de filet du filetage du tronçon d’ancrage de l’élément de fixation associé.
Dans ce premier mode de réalisation, la capacité d’absorption des calories produites par le bouilleur ne provient que de l’installation de chauffage central elle-même. En cas de puissance de bouilleur élevée par rapport à la puissance de dissipation des radiateurs, cela peut s’évérer insuffisant pour un fonctionnement très résilient du système de chauffage que constitue l’installation de chauffage central avec l’assistance d’un bouilleur. C’est pourquoi, de préférence, le système de chauffage comprend un accumulateur de calories disposé de façon à recevoir les calories produites par le bouilleur, soit en priorité, soit au moins lorsque le chauffage central de dissipe pas suffisamment de calories. L’implantation d’un accumulateur de calorie, en particulier comme proposé par la présente invention, permet d’absorber efficacement des pics de puissance calorifique courts tels que ce qui se produit en général au moment de rechargement d’une bûche dans le bouilleur. Il se peut en effet que l’installation de chauffage n’ait pas cette capacité d’absorption, ou insuffisamment, ce qui conduirait à une brusque élévation de température du liquide caloporteur, avec risque d’évaporation. Cependant, notamment en fonction de prévisions météorologique, il peut être préférable d’envoyer les calories produites par le bouilleur directement dans l’installation de chauffage en by-passant l’accumulateur, comme cela sera explicité dans la suite.
La illustre une telle implantation. On retrouve tous les éléments communs au premier mode de réalisation. En outre, le kit selon l’invention, adaptée spécifiquement à une installation comportant avantageusement en outre un accumulateur de calories 23 ; un tel kit comprend alors un raccord de départ vers l’accumulateur 23o et un raccord de retour d’accumulateur 23i ; ladite canalisation de retour bouilleur est dans ce cas formée d’un premier tronçon 131 raccordé audit raccord retour bouilleur 21i d’une part et d’autre part audit raccord départ vers l’accumulateur 23o, et formé d’un second tronçon 132 raccordé audit raccord de retour d’accumulateur 23i d’une part et d’autre part audit raccord de départ vers l’installation 22o.
De préférence, pour une telle installation comportant un accumulateur de calories 23, le kit selon l’invention comprend une électrovanne 12 à trois voies ayant une entrée 121 et deux sorties 122 et 123 de liquide caloporteur ainsi qu’un actionneur électrique M permettant le passage du liquide caloporteur de l’entrée à l’une des deux sorties ; ladite deuxième jonction est dans ce cas formée par une première partie J21 partant du raccordement en dérivation aménagé sur ladite canalisation de retour radiateur 14 d’une part et d’autre part raccordée à ladite entrée 121 de l’électrovanne 12, et est formée par une deuxième partie J22 raccordée à l’une 122 des deux sorties d’une part et d’autre part et d’autre part est raccordée en dérivation à ladite canalisation de retour bouilleur 13, entre ledit raccord de départ vers l’installation 22o et ladite première jonction J1. Dans ce cas, le clapet anti-retour 225 de la deuxième jonction J2 est disposé sur ladite première partie J21 de la deuxième jonction.
Le kit selon l’invention comprend encore une troisième jonction J3, raccordée d’une part en dérivation audit premier tronçon 131 d’une part et d’autre part à l’autre 123 desdites deux sorties ; dans ce cas, une unité de pilotage assure la commande de ladite électrovanne 12 en fonction d’au moins (i) une température représentative de la présence de feu dans le bouilleur, (ii) la température de retour radiateurs, et (iii) la température dans l’accumulateur de calories.
De par l’implantation d’une électrovanne 12, on dispose alors d’une plus grande souplesse de gestion du système de chauffage en actionnant cette électrovanne 12 de façon à permettre que le débit de liquide caloporteur de retour des radiateurs puisse puiser des calories dans l’accumulateur avant de rejoindre la chaudière pilotable, et ceci lorsque les conditions de température s’y prêtent, à savoir lorsque la température du liquide caloporteur en retour des radiateurs est inférieure à la température prévalant dans l’accumulateur de calories ; sinon, il est préférable que ce débit soit envoyé directement dans la chaudière pilotable, et ceci au profit d’un meilleur rendement global du système de chauffage.
Signalons encore que le kit peut prendre la forme de deux sous-ensembles afin de pourvoir installer chaque sous-ensemble à des endroits différents dans la chaufferie à équiper ; à noter que, pour éviter de petites fuites parasites qui seraient dues à un échauffement de la vanne thermostatique passive 11 par conduction dans les canalisations, et non pas sous l’effet de la circulation du liquide caloporteur, tout ceci selon les caractéristiques techniques de la vanne thermostatique passive 11 choisie, il est préférable de disposer ladite vanne thermostatique passive à distance suffisante de l’accumulateur de calories 23.
La suite se rapporte à la description détaillée des circulations de liquide caloporteur. Observons sur les figures les continuités de flux de liquide caloporteur en partant d’un état où la température dans la canalisation de retour bouilleur 13 ou 131 est basse, imposant une température basse à l’entrée chaude de la vanne thermostatique 111. Par température basse, on entend suffisamment inférieure à la température de transition T pour que la vanne thermostatique ne permette pas le passage de liquide caloporteur par son entrée pour liquide caloporteur froid 112. Dans cette configuration, le flux de liquide caloporteur acheminé vers le bouilleur passe par l’entrée pour liquide caloporteur chaud 111 qui est uniquement reliée, via la première jonction J1, à ladite canalisation de retour bouilleur 13 ou 131, c’est-à-dire au bouilleur 21 directement ou respectivement via l’accumulateur de calories 23. On remarque que ladite entrée pour liquide caloporteur chaud 111 est aussi relié à la chaudière pilotable 221 via la continuation de la canalisation de retour bouilleur 13 en aval du raccordement en dérivation de ladite première jonction J1 sur ladite canalisation de retour bouilleur (voir repères 13 ou 132 selon figures). Par ailleurs, le flux de liquide caloporteur en provenance du retour radiateurs de l’installation 22 et parvenant dans la canalisation de retour radiateur 14 est uniquement relié à la chaudière pilotable 221 via la seconde jonction J2 raccordée en dérivation à l’extrémité aval de la canalisation de retour bouilleur (voir à l’extrémité de gauche des repères 13 ou 132 selon les figures).
En phase de réchauffe, typiquement après démarrage du feu dans le bouilleur, la circulation du liquide caloporteur se fait dans deux boucles indépendantes : une première boucle L1 sur laquelle se trouvent, en série, la chaudière pilotable, l’ensemble de radiateurs puis retour en direct vers la chaudière via la seconde jonction J2 ; à noter que, dans le cas du second mode de réalisation avec présence d’une électrovanne, il convient que celle-ci soit positionnée de façon à renvoyer le débit de liquide caloporteur directement vers la chaudière pilotable, assurant ainsi un circuit identique à ce qu’il est en l’absence de ladite électrovanne ; une seconde boucle comportant le bouilleur et l’accumulateur de calories, isolée de la première boucle par le fait que la vanne thermostatique 11 ne permet aucun recyclage venant du retour radiateurs tant que la température de sortie de l’accumulateur est inférieure à une température choisie, par exemple valant typiquement 60°C (selon le choix du modèle de vanne thermostatique 11), la circulation dans cette boucle étant forcée par le circulateur de bouilleur 214.
Une caractéristique très intéressante de l’invention est que ces deux boucles, même dans leur fonctionnement indépendamment l’une de l’autre, sont toujours reliées hydrauliquement par la canalisation de retour bouilleur 13 (ou ses variantes) allant du raccord de retour bouilleur 21i au raccord de sortie vers l’installation 22o, et donc sont reliées au vase d’expansion 223 assurant la régulation de pression du liquide caloporteur dans l’ensemble du système de chauffage.
Lorsque la température dans l’accumulateur s’approche de la température de transition choisie, par exemple 60°C, la vanne thermostatique 11 recycle progressivement une partie, voire progressivement la totalité, du flux de liquide caloporteur de retour des radiateurs ; la part du flux en retour radiateur qui ne retourne plus directement vers la chaudière pilotable conduit à ce que la même part de flux sortant de l’accumulateur de calories 23 allie non plus vers le bouilleur 21 mais vers ladite chaudière pilotable 221, et ceci par simple conservation du volume de liquide caloporteur contenu dans les boucles. A propos du choix de la température de transition, il faut noter qu’il convient de choisir plutôt une valeur supérieure à 60°C si l’on souhaite augmenter la quantité d’énergie stocké dans l’accumulateur, et inversement choisir une valeur inférieure à 60°C si l’on souhaite maximiser l’assistance à la chaudière pilotable pour le chauffage du bâtiment.
Si l’échauffement du liquide caloporteur continue (c’est selon la différence entre la puissance apportée par le bouilleur et prélevée par le chauffage), on obtient progressivement une seule boucle comportant en série la chaudière pilotable, l’ensemble de radiateurs 222, la vanne thermostatique 11, le bouilleur 21 (ainsi que, s’il est présent, l’accumulateur 23), et à nouveau la chaudière pilotable. La sortie de l’accumulateur 23 ne peut se faire que vers la chaudière pilotable par forçage du circulateur d’installation 224 et pilotage approprié du circulateur de bouilleur 214 (une règle de bonne pratique est que le pilotage de ce dernier doive faire tendre le débit dans la boucle bouilleur à être supérieur au débit assuré par le circulateur d’installation). De préférence, les deux circulateurs pouvant se retrouver en série l’un de l’autre, il est important que l’un d’eux au moins soit d’un type de pompe non-volumétrique, n’imposant pas un débit mais imposant une augmentation de pression. Remarquons aussi que, de préférence, ladite seconde boucle L2 peut comporter un clapet anti-thermosiphon 215, à pression avantageusement réglable, pour pouvoir être taré à un niveau tel que la circulation dans la boucle L2 ne se produise que sous l’effet du circulateur de bouilleur 214. Ceci permet d’éviter tout risque que le bouilleur fonctionne en radiateur en fin de feu ou en l’absence de feu sous l’action du circulateur d’installation 224.
De préférence, le bouilleur est de type comportant une régulation automatique de la puissance du feu par un clapet d’entrée d’air frais asservi à la température du liquide caloporteur circulant dans le bouilleur.
L’invention trouve à s’appliquer très favorablement à un système de chauffage faisant appel en outre à un dispositif de réchauffage sous l’action du soleil. La suite décrit une assistance de chauffage au moyen d’un panneau solaire. Cependant, conceptuellement parlant, il serait équivalent d’utiliser des panneaux photovoltaïques et de réchauffer l’accumulateur 23 par une résistance électrique.
La illustre une implantation pour installation dans laquelle l’accumulateur de calories comporte un fluide caloporteur, et comportant en outre un panneau solaire 24 disposé de façon à pouvoir réchauffer ledit fluide caloporteur. On retrouve tous les éléments communs au premier et au deuxième modes de réalisation. En outre et dans ce mode de réalisation, ledit troisième tronçon 133 du kit selon l’invention comporte une vanne de bypass 242 dont l’entrée est raccordée du côté dudit tronçon rejoignant ledit raccord de retour bouilleur 21i, dont une des sorties est raccordée audit raccord de départ vers l’accumulateur 23o et dont l’autre des sorties est raccordée à un troisième tronçon 133 raccordé par ailleurs audit deuxième tronçon 132. Dans ce cas, l’accumulateur 23 utilise en général un fluide caloporteur qui est le plus souvent de l’eau, additivée ou non d’antigel, ledit fluide caloporteur circulant vers le panneau 24 pour se charger en calories avant de revenir dans l’accumulateur de calories 23, étant rappelé qu’il s’agit d’un circuit indépendant du fluide caloporteur circulant dans le système de chauffage. Dans cette mise en œuvre particulière de l’invention, il s’agit alors du même fluide que celui réalisant l’effet inertiel de stockage de calories expliqué auparavant.
Le présent mémoire n’aborde pas la production d’eau chaude sanitaire ; il suffit de rappeler qu’elle peut être assurée par la chaudière pilotable avec ou sans assistance par l’accumulateur de calories 23, en signalant au passage que le stockage de calories dans l’accumulateur 23 peut très utilement préchauffer l’eau chaude sanitaire via un serpentin dédié.
Faisons observer que l’un des intérêts de l’invention est de tirer un meilleur parti de l’accumulateur de calories toujours présent en cas de panneau solaire, lorsque le besoin de chauffage est important, à savoir plutôt en hiver surtout s’il n’y a pas de soleil. Mais il peut très bien y avoir des conditions météorologiques où il y a rayonnement solaire significatif et besoin de chauffage. Dans ce cas, pour optimiser la récupération de calories solaires, il faut éviter de trop chauffer l’accumulateur 23 par les calories produites par le bouilleur. C’est ce que permet la vanne de bypass 242. Il convient de choisir de préférence un accumulateur 23 dont les serpentins de l’échangeur d’accumulateur 230 sont au moins en partie en position haute dans l’accumulateur 23, et dont le prélèvement de fluide caloporteur par une canalisation 240 de circulation de fluide caloporteur entre accumulateur 23 et panneau solaire 24 branchée en position basse, comme dessiné à la . En effet, la stratification naturelle du fluide caloporteur permet de garder une portion du ballon à basse température et donc de garder un certain potentiel de le réchauffer par l’effet du soleil. L’usage de la réchauffe de la partie basse est particulièrement utile si un autre serpentin (celui de l’eau chaude sanitaire, non représenté pour ne pas surcharger le dessin) permet d’aller avantageusement prélever des calories en partie basse. Précisons aussi qu’un arrangement alternatif peut prévoir un brassage forcé du fluide caloporteur de l’accumulateur 23 avec une pompe ou une hélice, afin de ne pas trop stratifier le fluide caloporteur et augmenter l’aptitude de l’accumulateur au stockage de calories. L’homme du métier pourra aisément ajouter tous les dispositifs nécessaires pour tirer parti de ce qui vient d’être précisé.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, ladite au moins une excroissance présente la forme d’une nervure ou d’un muret latéral de protection.