INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On va maintenant décrire, en référence aux figures 4d, 2b, 4a, 4b, 4c, d’autres modes de réalisation de système 201, 202, 203, 204 selon l’invention, qui ne seront décrit que pour leurs différences par rapport aux systèmes des figures précédemment décrites.
Sur ces figures :
le système 201 de la figure 4d correspond au système 101 de la , le système 202 de la figure 2b et 4a correspond au système 102 de la figure 2a, et 3a le système 203 de la figure 2b et 4b correspond au système 103 de la figure 2a et 3b le système 204 de la figure 4c correspond au système 104 de la figure 3c
mais dans lequel, en outre, chaque inductance principale respectivement L ou L 1 ou L 2 du premier ensemble 1 est couplée avec une inductance de filtrage respectivement L FA ou L FA1 ou L FA2 du deuxième ensemble 2.
Les inductances L, L 1 ou L 2 situées en aval du convertisseur 61 et les inductances L FA , L FA1 , L FA2 situées en aval du compensateur 62 sont couplées. Plus exactement, chaque inductance principale L, L 1 ou L 2 située en aval du convertisseur 61 est couplée à une des inductances de filtrage L FA , L FA1 , L FA2 située en aval du compensateur 62.
L’utilisation du filtre actif permet de réduire la taille des composants passifs de filtrage mis en œuvre en sortie du convertisseur principal 61. On peut accentuer ce bénéfice en couplant l’inductance principale L, L 1 ou L 2 avec l’inductance L FA , L FA1 , L FA2 en aval du compensateur actif 62.
Ainsi, l’utilisation d’inductances couplées permet de réduire le volume des composants passifs et donne naissance à de nouvelles variantes :
DEFINITIONS Par le terme « couche », il faut comprendre au sens de la présente invention une couche continue ou discontinue. Une couche continue (ou appelée également couche monolithique) est un tout unique formant un aplat total recouvrant complètement la surface sur laquelle elle est posée.
On entend par « couche de finition » ou « finish » une couche de surface continue et transparente, cette couche laissant une visibilité parfaite de la couche de décor tout en la protégeant d’agressions mécaniques et conférant au revêtement ses propriétés antiadhérentes.
De préférence, la dernière couche de finition est destinée à être en contact avec les aliments.
A titre d’exemple illustratif, un tel procédé pourrait être exprimé en langage Mathematica comme suit : CompAlgGenCPA := Function[{n, k}, {grainePK, graineSK} = RandomInteger[2^#] & /@ {k, k}; q = Mod[Hash[{grainePK, 0}], 2^k]; While[Not[PrimeQ[q]], q--]; p = Mod[Hash[{graineSK, 0}], 2^n]; While[Not[PrimeQ[p]], p--]; d = Mod[Hash[{graineSK, 1}], p]; \[Mu] = Mod[Hash[{graineSK, 2}], q]; v = Table[Mod[Hash[{grainePK, i}], 2^n], {i, 1, n}]; z = Table[RandomInteger[n^2], {i, 1, n}]; For[i = 1, i While[Mod[(v[[i]] + z[[i]]) d, p] >= Floor[p/n], z[[i]] = RandomInteger[n^2]]; i++]; s = Mod[\[Mu] Mod[(v + z) d, p], q]; {{p, d, \[Mu]}, {q, v + z, s}}];
L’exécution d’un tel code imprimera effectivement « vrai » : n = 100; k = Floor[n*0.291]; {sk, pk} = CompAlgGenCPA[n, k] ; {Ch, K} = EncapCPA[n, k, pk] ; Print[K == DecapCPA[n, k, sk, pk, Ch]]
Ce code est donné à titre illustratif car la fonction de hachage du logiciel Mathematica retourne un haché de taille limitée, ainsi, l’exemple illustratif cessera de fonctionner pour des grandes valeurs de . Par souci de simplicité, l’exemple génère des clés compressibles et non compressées. Une clé compressible étant une clé pouvant être aisément compressée.
On notera également qu’au lieu d’utiliser une recherche exhaustive, il est possible d’avoir recours à l’algorithme LLL afin de répartir l’information modulaire et résoudre l’équation pour les inconnues sous les contraintes et . Il s’agit d’une méthode alternative de compression de la clé publique dont la mise en œuvre sera évidente à l’homme de l’art. Ce procédé s’étendant aisément pour .
Les formules d’expansion de , évidentes à l’homme de l’art, sont :
Les fonctions dérivent les paramètres de .
Les formules d’expansion de sont plus délicates techniquement :
où l’algorithme auxiliaire requiert l’explication suivante : Nous commençons par dériver de (qui est publique par exemple, l’identité de (10-1)). Il est également possible d’utiliser pour une constante commune à tous les utilisateurs telle que ou générer à partir de la donnée .
Cependant, ce faisant, nous rencontrons un problème : si la valeur arbitraire de est utilisée en lieu et place de , les rétro-calculés vont être de taille pleine, i.e. potentiellement supérieures à et ne vont donc pas satisfaire la contrainte
Afin de contourner cette difficulté, nous allons utiliser , à la place des originaux, en introduisant des courts facteurs correctifs , tels que :
Ainsi nous pouvons nous assurer que pour tout , , en absorbant l’entropie manquante dans . La clé publique compressée , sera donc composée ainsi : .
Un quatrième mode de réalisation confère une amélioration notable de la bande passante du procédé inventif. Il consiste en une généralisation à plusieurs vecteurs à la fois. L’algorithme résultant sera noté où la lettre « m » ajoutée avant le nom de l’algorithme est l’acronyme du mot « multiple ». A cette fin, un nouveau paramètre entier est introduit dans la description. Lorsque l’algorithme devient identique à Il est clair à l’homme de l’art que la même transformée permettant de transformer et permet de transformer en un algorithme de niveau CCA.
En mode CPA, ce mode de réalisation a pour caractéristiques une clé privée de taille bits, une clé publique de taille , une clé échangée de taille bits et un chiffré de taille bits.
Pour cela, la présente invention fait appel à une matrice carrée de dimensions . Une telle matrice doit avoir un déterminant non-nul. La manière évidente de générer de telles matrices consiste à les choisir au hasard jusqu’à ce qu’une matrice à déterminant non-nul soit obtenue.
Puisque dans la présente invention, la dimension de la matrice est très faible (typiquement ) un tel procédé s’avère acceptable, adapté et efficace.
A titre d’exemple illustratif, un tel procédé de génération de matrices pourrait être exprimé en langage Mathematica comme suit : GenM := Function[{t, q}, While[M = RandomInteger[q - 1, {t, t}]; Mod[Det[M], q] == 0]; M];
Tableau 1 : mélanges préparés
Aux composants listés ci-dessus sont ajoutés un ou plusieurs agents anti-oxydants dans les proportions suivantes (tableau 2) :
ML1 ML2 ML3 ML4 ML5 6PPD exprimé en nombre de gramme pour 100g de mélange (équivalent pce) 0,66 (1) 0,61 (1) 0,83 (1,35) 0,61 (1) 0,61 (1) TMQ exprimé en nombre de gramme pour 100g de mélange (équivalent pce) 0,46 (0,75) 1,2 (2)
Tableau 2 : nature et teneur en agent anti-oxydant dans les mélanges
Le mélange ML1 est un mélange témoin.
Les mélanges ML3, ML4, ML5 sont des mélanges selon l’invention.
Résultats : Les propriétés des mélanges sont présentées au tableau 3.
ML1 ML2 ML3 ML4 ML5 Réactivité avec Oxygène à 85°C (Base 100 vs. ML1) 100 141 103 103 102 t0 (min) à 140°C 7.26 9.17 8.97 9.11 9.15 Allongement rupture 100°C initial 403% 565% 544% 598% 574% Allongement rupture 100°C après étuvage 14j 77°C sous air 143% 116% 126% 139% 187%
Tableau 3 : propriétés des mélanges
Il peut être observé que les mélanges ML3, ML4 et ML5 comprenant une teneur totale en agents anti-oxydants supérieure aux teneurs communément employées (ML1 et ML2) présentent une meilleure résistance à la dégradation thermo-oxydante que le mélange ML2 sans diminution de leur capacité à réagir avec l’oxygène et sans diminution du t0 de cuisson du mélange.
Pneumatique à armature de carcasse radiale DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention concerne un pneumatique à armature de carcasse radiale, plus particulièrement un pneumatique destiné à équiper des véhicules portant de lourdes charges et roulant à vitesse soutenue, tels que par exemple les camions, tracteurs, remorques et bus routiers.
ARRIERE PLAN TECHNOLOGIQUE De façon générale un pneumatique comprend une bande de roulement, destinée à venir en contact avec un sol par l’intermédiaire d’une surface de roulement, dont les deux extrémités axiales sont reliées par l’intermédiaire de deux flancs à deux bourrelets assurant la liaison mécanique entre le pneumatique et la jante sur laquelle il est destiné à être monté. Un pneumatique radial comprend en outre une armature de renforcement, constituée d’une armature de sommet, radialement intérieure à la bande de roulement, et d’une armature de carcasse, radialement intérieure à l’armature de sommet.
Le mélange caoutchouteux, situé entre l’armature carcasse et la cavité du pneumatique, plus précisément entre l’armature carcasse et la couche d’étanchéité du pneumatique, doit être à la fois une barrière chimique et physique à l’oxygène afin de limiter la diffusion de l’oxygène à l’intérieur du pneumatique. Le mélange caoutchouteux doit ainsi être capable de réagir avec l’oxygène (barrière chimique) et être imperméable à l’oxygène (barrière physique).
En limitant la diffusion d’oxygène dans la zone basse et/ou dans le sommet du pneumatique, ce mélange caoutchouteux contribue à l’endurance du pneumatique.
Il est connu de l’homme de l’art que la réactivité à l’oxygène d’un mélange caoutchouteux peut être favorisée en augmentant la teneur en soufre du mélange. Cependant cette augmentation de la réactivité à l’oxygène s’accompagne d’un risque accru de formation de nodules lors de la mise en forme du mélange du fait d’un t0 de cuisson du mélange diminué.
Il est également connu de l’homme de l’art que l’imperméabilité à l’air, donc à l’oxygène, d’un mélange caoutchouteux peut être favorisée en augmentant la teneur en charges renforçantes du mélange, par exemple en noir de carbone. Cependant, cette augmentation de l’imperméabilité est atteinte au détriment de la résistance au roulement du pneumatique, l’augmentation de la teneur en charges renforçantes augmentant également l’hystérèse.
Le fluide de refroidissement mise en œuvre selon l’invention peut comprendre de 0,001 à 5 % en poids, préférentiellement de 0,1 à 2 % en poids d’agent antimousse, par rapport au poids total du fluide.
Le fluide de refroidissement mise en œuvre selon l’invention peut également comprendre au moins un additif abaisseur du point d’écoulement, (dits encore agents « PPD » pour « Pour Point Depressant » en langue anglaise). En ralentissant la formation de cristaux de paraffine, les additifs abaisseurs de point d’écoulement améliorent généralement le comportement à froid de la composition. Comme exemple d’additifs abaisseurs de point d’écoulement, on peut citer les polyméthacrylates d’alkyle, les polyacrylates, les polyarylamides, les polyalkylphénols, les polyalkylnaphtalènes, les polystyrènes alkylés.
Le fluide de refroidissement mise en œuvre selon l’invention peut également un ou plusieurs composés fluorocarbonés. Parmi les composés fluorocarbonés, on peut citer le Bromure de perfluorooctyle.
Le fluide de refroidissement mise en œuvre selon l’invention peut comprendre de 0,01 à 10 % en poids, préférentiellement de 0,1 à 5 % en poids, avantageusement de 0,5 à 2% en poids de composés fluorocarbonés, par rapport au poids total du fluide.
Le fluide de refroidissement mise en œuvre selon l’invention peut comprendre en outre au moins un agent anti-usure. Selon un mode de réalisation, l’agent anti-usure est choisi parmi les anti-usure phosphorés, les anti-usure phospho-soufrés, les anti-usure phospho-aminés, et leurs mélanges, de préférence parmi les anti-usure phosphorés.
Selon un mode de réalisation, l’agent anti-usure est un polymère phosphite, de préférence répondant à la formule (I) :
chacun des R1, R2, R3 et R4 peuvent être choisis indépendamment les uns des autres parmi les groupements C1-C20 alkyle, C3-C22 alkényle, C6-C40 cycloalkyle, C7-C40 cycloalkényle, C1-20 méthoxy alkyl glycol éthers et Y-OH; Y est choisi parmi les groupements C2-C40 alkylène, C2-C40 alkyl lactone, -R7-N(R8)-R9-, dans lequel R7, R8 et R9 sont indépendamment les uns des autres choisis parmi hydrogène, C1-C20 alkyle, C3-C22 alkényle, C6-C40 cycloalkyle, C7-C40 cycloalkényle, C1-20 méthoxy alkyl glycol éthers, m est un entier allant de 2 à 100, n est un entier allant de 1 à 1000.
Selon un mode de réalisation, les additifs anti-usure sont choisis parmi des additifs phospho-soufrés comme les alkylthiophosphates métalliques, en particulier les alkylthiophosphates de zinc, et plus spécifiquement les dialkyldithiophosphates de zinc ou ZnDTP. Les composés préférés sont de formule Zn((SP(S)(OQ 2 )(OQ 3 )) 2 , dans laquelle Q 2 et Q 3 , identiques ou différents, représentent indépendamment un groupement alkyle, préférentiellement un groupement alkyle comportant de 1 à 18 atomes de carbone.
On peut citer, à titre d'exemples d'additifs anti-usure phospho-soufrés, les monobutylthiophosphate, monooctylthiophosphate, monolaurylthiophosphate, dibutylthiophosphate, dilaurylthiophosphate, tributylthiophosphate, trioctylthiophosphate, triphenylthiophosphate, monooctylthiophosphite, trilaurylthiophosphate, monolaurylthiophosphite, monobutylthiophosphite, dibutylthiophosphite, dilaurylthiophosphite, tributylthiophosphite, trioctylthiophosphite, triphenylthiophosphite, trilaurylthiophosphite et leurs sels.
Les phosphates d'amines sont également des additifs anti-usure qui peuvent être employés dans un fluide de refroidissement selon l'invention. Toutefois, le phosphore apporté par ces additifs peut agir comme poison des systèmes catalytiques car ces additifs sont générateurs de cendres. On peut minimiser ces effets en substituant partiellement les phosphates d'amines par des additifs n'apportant pas de phosphore, tels que, par exemple, les polysulfures, notamment les oléfines soufrées.
Le fluide de refroidissement mis en œuvre selon l’invention peut comprendre de 0,01 à 15% en poids, de préférence de 0,1 à 10% en poids, préférentiellement de 1 à 5% en poids d’agent(s) anti-usure, par rapport au poids total de la composition.
En termes d’utilisation, il est avantageux que le dépliage de la chaise (1) soit obtenu sans que la chaise touche le sol, le dossier en position verticale sous l’effet de son propre poids.
montre le détail de l’articulation entre le pied avant et un autre élément selon un autre mode de réalisation
Les modes de mises en œuvre du procédé de rééducation utilisant l’appareil de l’invention sont décrits en détails ci-après, d’abord avec l’appareil sous forme de plaque 12 puis avec l’appareil sous forme de barre 13.
Pour chaque programme, l’intensité de la lumière des Leds et leur vitesse de déplacement virtuel sont réglables directement et de façon autonome par l’utilisateur ou par un opérateur indépendant.
Programme 1.1 avec l’appareil sous forme de plaque 12.
La plaque est tenue a plat, horizontalement et placée au contact du nez de l’utilisateur. Une première Led rouge s'allume sur la face 1a du dessus en position éloignée de l'utilisateur lui indiquant le point de départ du programme. La Led passe de rouge à blanc et se rapproche de l'utilisateur. Arrivée au plus proche de l’utilisateur, elle s'allume en rouge, indiquant à l'utilisateur la position de fin. La Led s'allume à nouveau en blanc, repart en s’éloignant et ainsi de suite.
Programme 1.2.
La première Led ainsi que la dernière s'allument en rouge indiquant ainsi au patient où commence et où s'arrête l'exercice. La Led rouge reste alors 1/4 de seconde allumée plus longtemps avant de commencer à se déplacer. La Led bleu ne fait que des aller (ou des retours si l'utilisateur change le sens). Par exemple, arrivé au point le plus proche de l'utilisateur, on reprend depuis le point le plus éloigné de l'utilisateur.
L’utilisateur, à l’aide du bouton prévu a cet effet, peut a tout moment interrompre le déplacement (en exerçant une pression manuelle longue) et/ou l’inverser (avec une pression courte).
Programme 1.3 avec l’appareil sous forme de plaque 12.
La plaque 12 est tenue a plat, horizontalement et placée au contact du nez de l’utilisateur.
Une Led bleu, fixe, s’allume à l’extrémité de la plaque 12. Une Led rouge s’allume au plus proche de l’utilisateur puis celle-ci s’éloigne de l’utilisateur. Arrivée à l’extrémité opposée de la plaque12, le déplacement virtuel de la Led s’inverse et ainsi de suite.
Programme 1.4
La plaque 12 est tenue a plat, horizontalement et placée au contact du nez de l’utilisateur. Une Led bleu fixe est allumée au milieu de la plaque. Une Led rouge se déplace depuis l’extrémité de la plaque (position la plus éloignée de l’utilisateur) et se rapproche du point médian sans le dépasser. Arrivée au milieu de la plaque, le mouvement s’inverse et la Led s’éloigne à nouveau.
Chaque pression sur le bouton poussoir décale et repositionne la Led bleu (fixe) d’une certaine distance de façon à être de plus en plus proche de l’utilisateur. Conjointement, l’amplitude de déplacement virtuel de la Led bleu change selon trois amplitudes distinctes, respectivement, du milieu jusqu’au plus proche de l’utilisateur.
Programme 1.5
Au départ du programme, trois Leds fixes s'allument. Une Led bleue au centre de la plaque, une Led rouge à une extrémité éloignée de l'utilisateur et une Led verte à l'autre extrémité.
Une pression sur le bouton poussoir démarre le mouvement. La Led bleu reste fixe alors que les Leds rouge et vertes se déplacent simultanément vers la Led bleu. Arrivés au point central, elles se croisent. Lorsque que les Leds rouge et vertes atteignent l'extrémité de la plaque, le mouvement s'inverse.
Le revêtement, plus robuste face aux sollicitations mécaniques, présentera donc également une durabilité augmentée en termes d’anti-adhérence, de non tachage, de résistance à la corrosion.
(3b) éventuellement, une ou plusieurs couche(s) intermédiaire(s) constituée(s) d’un ou plusieurs agent(s) colorant(s) et éventuellement d’une ou plusieurs résine(s) silicone, et/ou d’un ou plusieurs polymère(s) thermoplastique(s) et/ou, d’une ou plusieurs charge(s), et/ou d’un ou plusieurs additif(s)
a) une étape de fourniture d’un support (2) métallique, comprenant deux faces opposées ;
b) de manière optionnelle, une étape de traitement de la face (2a) du support (2), pour obtenir une face (2a) traitée favorisant l’adhérence d’une sous-couche dure (3a) sur le support (2) ;
c) une étape de réalisation d’une sous-couche dure (3a) adhérente sur ladite face intérieure (2a) par pulvérisation thermique, sur ladite face intérieure (2a) d’une poudre ou dispersion d’une ou plusieurs polyétherarylcétones (PEAK) et leurs mélanges, éventuellement de charges, éventuellement moins de 3 % en poids d’additifs et éventuellement moins de 3 % en poids d’agent(s) colorant(s) par rapport au poids de ladite sous-couche dure (3a) ;
d) éventuellement séchage et/ou cuisson
e) éventuellement application de la ou des couche(s) (3ab) et/ou d’une ou plusieurs couche(s) intermédiaire(s) (3b) ;
f) application de la couche de finition (3c) ;
g) séchage et/ou cuisson cuisson.
Selon un mode de réalisation particulier, le fluide de refroidissement comprend 100% en poids d’huile(s) de base, par rapport au poids total du fluide de refroidissement.
Les huiles de base des fluides de refroidissement mis en œuvre dans l’invention peuvent être en particulier des huiles d’origines minérales ou synthétiques appartenant aux groupes I à V selon les classes définies dans la classification API (ou leurs équivalents selon la classification ATIEL) et présentées dans le tableau 1 ci-dessous ou leurs mélanges.
Teneur en saturés Teneur en soufre Indice de viscosité (VI) Groupement I Huiles minérales > 0,03 % 80 ≤ VI Groupement II Huiles hydrocraquées ≥90 % ≤0,03 % 80 ≤ VI Groupement III Huiles hydrocraquées ou hydro-isomérisées ≥90 % ≤0,03 % ≥120 Groupement IV Polyalphaoléfines (PAO) Groupement V Esters et autres bases non incluses dans les groupes I à IV
Des mélanges d’huiles synthétiques et minérales, pouvant être biosourcées ou recyclées, peuvent également être employés.
Les huiles de bases des fluides de refroidissement selon l’invention peuvent également être choisies parmi les huiles synthétiques, telles certains esters d’acides carboxyliques et d’alcools, les polyalphaoléfines (PAO), et les polyalkylène glycol (PAG) obtenus par polymérisation ou copolymérisation d’oxydes d’alkylène comprenant de 2 à 8 atomes de carbone, en particulier de 2 à 4 atomes de carbone.
Des additifs complémentaires peuvent être mis en œuvre dans le fluide de refroidissement mis en œuvre dans l’invention. Parmi ces additifs, on peut citer les antioxydants, les additifs anti-corrosion, les additifs anti-mousse et les abaisseurs de point d’écoulement.
Selon un mode de réalisation particulièrement préféré, la composition de refroidissement mise en œuvre selon l’invention comprend au moins un additif antioxydant. L’additif antioxydant permet généralement de retarder la dégradation de la composition en service. Cette dégradation peut notamment se traduire par la formation de dépôts, par la présence de boues ou par une augmentation de la viscosité de la composition.
Les additifs antioxydants agissent notamment comme inhibiteurs radicalaires ou destructeurs d’hydropéroxydes. Parmi les additifs antioxydants couramment employés, on peut citer les additifs antioxydants de type phénolique, les additifs antioxydants de type aminé, les additifs antioxydants phosphosoufrés.
Le fluide de refroidissement mise en œuvre selon l’invention peut comprendre de 0,1 à 2 % en poids d’au moins un additif antioxydant, par rapport au poids total du fluide.
Le fluide de refroidissement mise en œuvre selon l’invention peut comprendre au moins un additif anticorrosion. L’additif anti-corrosion permet avantageusement de retarder ou empêcher la corrosion des pièces métalliques de la batterie.
Le fluide de refroidissement mise en œuvre selon l’invention peut comprendre de 0,01 à 5 % en poids, préférentiellement de 0,1 à 2 % en poids d’agent anticorrosion, par rapport au poids total du fluide.
Le fluide de refroidissement mise en œuvre selon l’invention peut comprendre en outre au moins un agent antimousse. L’agent antimousse peut être choisi parmi les polyacrylates, les silicones, les composés fluorés ou encore les cires.
- VT1 la tension aux bornes du transistor 111 du convertisseur principal 61
- VD1 la tension aux bornes de la diode 112 du convertisseur principal 61
- IL1 le courant dans l’inductance L entre le convertisseur principal 61 et la sortie 41, et Is sa valeur moyenne
- VD2 la tension aux bornes de la diode 212 du compensateur actif 62
- ILfa le courant dans l’inductance L FA entre le compensateur actif 62 et la sortie 42
- Icomp la somme des courants IL1 et ILfa (= courant dans la charge).
Les formes d’onde correspondantes sont représentées en sur deux périodes de découpage.
La figure 9a est un schéma électrique, avec le logiciel de simulation électronique PSIM, du système 103 des figures 2a et 3b avec compensateur 62 actif associé à un hacheur deux quadrants réversible en courant.
La figure 9b est une validation de certains des signaux (IL1, ILfa et Icomp identifiés sur la figure 9a) avec le logiciel de simulation électronique PSIM pour ce système 103.
La figure 10a est un schéma électrique, avec le logiciel de simulation électronique PSIM, du système 303 des figures 5a et 5b avec compensateur 62 actif associé à un hacheur parallèle.
La figure 10b est une validation de certains des signaux (IL1, ILfa et Ie identifiés sur la figure 10a) avec le logiciel de simulation électronique PSIM pour ce système 103.
La figure 11a est un schéma électrique, avec le logiciel de simulation électronique PSIM, du système 504 des figures 6a et 6b avec compensateur 62 actif associé à un onduleur triphasé.
La figure 11b est une validation de certains des signaux (IL1, IL2, IL3, IComp1, IComp2 , IComp3, IFA1, IFA2, IFA3 identifiés sur la figure 11a) avec le logiciel de simulation électronique PSIM pour ce système 103.
La est une comparaison, à niveau de filtrage du courant dans la charge donné, de la dynamique obtenue pour une référence 71 et avec 73 et sans 72 compensateur actif 62, pour un système 104 de la figure 3c avec un convertisseur de type hacheur 4 quadrants en pont complet.
La est une comparaison, à bande passante donnée, du niveau de filtrage obtenu pour une référence 81 et avec 83 et sans 82 compensateur actif, pour un système 104 de la figure 3c avec un convertisseur de type hacheur 4 quadrants en pont complet.