Procédé de traitement d’un mélange M1 comprenant au moins de la matière organique, ledit procédé comprenant : une étape de mise sous pression du mélange M1 à une pression de 150 à 300 bars, de préférence entre 170 et 210 bars afin d’obtenir un mélange M1p, une étape de chauffage du mélange M1p à une température allant de 250°C à 500°C permettant d’obtenir un mélange M2, une étape de séparation du mélange M2 issu de l’étape b) afin d’obtenir un flux M3 enrichi en matière inorganique et un flux M4 appauvri en matière inorganique, une étape de gazéification hydrothermale mise en œuvre sur le flux appauvri en matière inorganique M4 afin d’obtenir un mélange M5 comprenant du gaz et un effluent liquide, une étape de refroidissement et de séparation d’au moins une fraction du mélange M5 issu de la gazéification hydrothermale de l’étape d) afin de séparer le gaz de l’effluent liquide M5’ comprenant de l’ammoniaque, éventuellement une étape d’enrichissement en ammoniaque d’au moins une fraction de l’effluent liquide M5’ afin d’obtenir un flux enrichi en ammoniaque M5’’ et un flux appauvri en ammoniaque M8, une étape de mélange (i) d’au moins une fraction du flux enrichi en matière inorganique M3 obtenu à l’issu de l’étape c) et (ii) d’au moins une fraction de l’effluent liquide M5’ ou d’au moins une fraction du flux enrichi M5’’ obtenu à l’issue de l’étape f) lorsqu’elle est présente, afin d’obtenir un mélange M6, une étape de formation de struvite à partir d’au moins une fraction du mélange M6 dans un réacteur de précipitation, une étape de récupération de struvite à la sortie du réacteur de précipitation, ledit procédé de traitement comprenant au moins une étape d’injection d’au moins un sel de magnésium dans le mélange M1 avant l’étape a) de mise sous pression et/ou lors de l’étape g) et/ou lors de l’étape h) et/ou dans le mélange M6 entre les étapes g) et h), ladite étape de mélange g) pouvant éventuellement être mise en œuvre dans le réacteur de précipitation. Procédé de traitement selon la revendication 1, dans lequel le sel de magnésium est choisi parmi l’hydroxyde de magnésium, l’oxyde de magnésium, le chlorure de magnésium, et leurs mélanges, de préférence parmi l’hydroxyde de magnésium et l’oxyde de magnésium, de préférence encore le sel de magnésium est l’hydroxyde de magnésium. Procédé de traitement selon l’une quelconque des revendications 1 à 2, comprenant en amont de l’étape a), une étape d’hydrolyse du mélange M1 mise en œuvre à une température allant de 70 à 165°C et à une pression allant de 2 à 8 bars, permettant d’obtenir un mélange M1h qui sera ensuite mis sous pression à l’étape a). Procédé de traitement selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, comprenant un échange de chaleur entre le mélange M5 issu de l’étape d) et le mélange M1 ou M1p ou M1h en amont de l’étape de chauffage b). Procédé de traitement selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel le mélange M1 comprend de 5 à 50% en poids de matières solides, de préférence de 15 à 25% en poids de matière solides, par rapport au poids total du mélange M1. Procédé de traitement selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel le flux enrichi en sels issu de l’étape c) comprend du phosphore, de préférence en une proportion allant de 1 à 20% en poids, par rapport au poids sec total du flux enrichi en matière inorganique M3. Procédé de traitement selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, dans lequel l’effluent liquide M5’ comprend de 1 à 20 g/l d’ammoniaque. Procédé de traitement selon l’une quelconque des revendications 1 à 7, dans lequel l’étape d’enrichissement en ammoniaque f) est mise en œuvre à l’aide de chaleur. Procédé de traitement selon la revendication 8, dans lequel la chaleur vient du mélange M5 issu de la gazéification hydrothermale d). Procédé de traitement selon l’une quelconque des revendications 1 à 9, dans lequel l’étape d’enrichissement en ammoniaque f) permet d’obtenir une concentration en ammoniaque dans l’effluent liquide M5’’ au moins 1,5 fois supérieure à la concentration en ammoniaque dans l’effluent liquide M5’, de préférence une concentration en ammoniaque dans l’effluent liquide M5’’ au moins 2 fois supérieure à la concentration en ammoniaque dans l’effluent liquide M5’, voire une concentration en ammoniaque dans l’effluent liquide M5’’ au moins 5 fois supérieure à la concentration en ammoniaque dans l’effluent liquide M5’. Procédé de traitement selon l’une quelconque des revendications 1 à 10, dans lequel moins de 75% du volume, de préférence moins de 50% du volume, de l’effluent liquide M5’ issu de l’étape e) ou de l’effluent liquide M5’’ issu de l’étape f) lorsqu’elle est mise en œuvre, est mis en mélange lors de l’étape g). Installation pour la mise en œuvre d’un procédé de traitement selon l’une quelconque des revendications 1 à 11, ladite installation comprenant : une pompe de mise sous pression (3) alimentée par le mélange M1 et comportant une sortie pour le mélange M1p, Un dispositif de chauffage (2) comportant une entrée permettant d’introduire le mélange M1p éventuellement en mélange avec un sel de magnésium Mg et comportant une sortie pour le mélange M2, Un dispositif de séparation (5) alimenté par au moins une fraction du mélange M2 et comportant une sortie de flux M3 enrichi en matière inorganique et une sortie de flux M4 appauvri en matière inorganique, Un réacteur de gazéification hydrothermale (8) alimenté par au moins une fraction du flux M4 issu du dispositif de séparation (5) et comportant une sortie de mélange M5 comprenant du gaz et un effluent liquide, Un dispositif de refroidissement et de séparation (9) en aval du réacteur de gazéification (8), alimenté par au moins une fraction du mélange M5 issu du réacteur (8) et comportant au moins une sortie pour un effluent gazeux et au moins une sortie pour un effluent liquide M5’, Eventuellement un dispositif d’enrichissement en ammoniaque (10) alimenté par au moins une fraction de l’effluent liquide M5’ et comportant une sortie pour le flux enrichi M5’ et une sortie pour le flux appauvri M8, Eventuellement un dispositif de mélange (6) alimenté par (i) au moins une fraction du flux M3 issu du dispositif (5) et par (ii) au moins une fraction du flux M5’ issu du dispositif (9) ou au moins une fraction du flux M5’’ issu du dispositif (10), et comportant au moins une sortie pour le mélange M6, Un réacteur de précipitation (7) comportant au moins une entrée et au moins une sortie, ledit réacteur de précipitation (7) pouvant être alimenté : Soit par (i) au moins une fraction du flux M3 issu du dispositif de séparation (5) et par (ii) au moins une fraction du flux M5’ issu du dispositif de refroidissement et de détente (9) ou au moins une fraction du flux M5’’ issu du dispositif d’enrichissement (10), Soit par le flux M6 issu du dispositif de mélange (6) lorsqu’il est présent, Au moins un dispositif d’injection situé : en amont de la pompe de mise sous pression (3) et/ou dans le dispositif de mélange (6) et/ou en aval du dispositif de mélange (6) et en amont du réacteur de précipitation (7), et/ou dans le réacteur de précipitation (7). Installation selon la revendication 12, comportant en outre au moins un réacteur d’hydrolyse (4) en amont de la pompe de mise sous pression (3), ledit réacteur d’hydrolyse comportant au moins une entrée pour le mélange M1 et au moins une sortie pour l’hydrolysat M1h, ledit hydrolysat M1h alimentant la pompe de mise sous pression (3).