INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les circuits de commande 16 sont configurés pour recevoir les tensions GND et VCC, sur des entrées non représentées. Tous les circuits de commande reçoivent la même tension. En d'autres termes, toutes les entrées configurées pour recevoir la tension VCC sont reliées, de préférence connectées, ensemble et toutes les entrées configurées pour recevoir la tension GND sont reliées, de préférence connectées, ensemble. Les entrées configurées pour recevoir la tension VCC sont en outre reliées, de préférence connectées, au plot 28 sur lequel est appliquée la tension VCC. Les entrées configurées pour recevoir la tension GND sont en outre reliées, de préférence connectées, au plot 28 sur lequel est appliquée la tension GND.
Le mode de réalisation de la diffère du mode de réalisation de la en ce que les circuits de commande 16 ne reçoivent, ni fournissent le signal MODE.
La représente les formations des connexions des circuits de commande de pixel 16 dans le mode de réalisation de la .
Les circuits de commande 16 sont par exemple formés sur une tranche semiconductrice 44. La tranche 44 comprend un réseau de circuits de commande 16. Les circuits de commande 16 de la sont séparés les uns des autres par des lignes en traits pointillés. En d'autres termes, la tranche 44 comprend des rangées (également appelées lignes) et des colonnes de circuits de commande 16. Tous les circuits de commande 16 de la tranche 44 sont par exemple identiques. Des pistes conductrices sont formées dans la tranche 44 afin d'interconnecter les différents circuits de commande 16.
Selon l’un des aspects de l’invention, le tronçon d’écoulement aval présente une section transversale pour le passage de fluide qui est plus grande, par exemple d’un facteur 2, que chacune des sections transversales des écoulements de fluide séparés.
Par exemple, l’obstacle présente une largeur plus grande que le tiers ou la moitié de la dimension transversale maximale du tronçon aval.
En variante, l’obstacle présente une largeur plus grande que la dimension transversale maximale du tronçon aval.
Ainsi ces obstacles permettent de créer une séparation en deux flux, éventuellement en écoulement laminaire.
Ceci est différent de l’art antérieur qui décrit de petits obstacles (appelés « dimples » en anglais) placés dans les canaux pour créer des turbulences, sans former des flux séparés.
Ceci est également différent de l’art antérieur qui propose des canaux se séparant en méandres depuis une entrée de fluide pour se regrouper juste avant de rejoindre une sortie du fluide hors des plaques. Au contraire, dans la présente invention, le fluide qui a subi un mélange chaotique lorsque les canaux se regroupent, sert à refroidir une région dans laquelle se trouvent des composants à refroidir, et le fluide ne quitte pas le dispositif de régulation thermique sans avoir offert des échanges thermiques utiles.
Selon l’un des aspects de l’invention, la zone de séparation comprend deux canaux dans lesquels l’écoulement se divise en deux flux.
Selon l’un des aspects de l’invention, le réseau de circulation comprend une pluralité de motifs élémentaires formés chacun par une zone de séparation de fluide et la zone de mélange qui lui est associée.
Selon l’un des aspects de l’invention, les motifs élémentaires sont tous identiques, notamment alignés suivant des rangées parallèles.
Selon l’un des aspects de l’invention, le motif présente une dimension maximale qui est au moins 20, 15, 10 ou 5 fois plus petite que la dimension maximale du réseau de circulation de fluide.
Autrement dit, ce motif est relativement petit comparé à l’ensemble du réseau de circulation. Ce motif sert principalement à homogénéiser la température du fluide, et non à faire interface de refroidissement avec les composants à refroidir. Le réseau en dehors de ce ou ces motifs joue ce rôle d’interface de refroidissement avec les composants.
Selon l’un des aspects de l’invention, la distance entre les centres de deux motifs successifs correspond à la taille du motif, toutes ces dimensions étant mesurées suivant la même direction.
Selon l’un des aspects de l’invention, le réseau de circulation de fluide comprend un tronçon d’écoulement de fluide en aval de la zone de mélange, de sorte que le fluide s’écoulant dans ce tronçon d’écoulement de fluide soit de température relativement homogène du fait du mélange dans la zone de mélange.
Selon l’un des aspects de l’invention, le composant à refroidir est placé en contact thermique avec le tronçon en aval de la zone de mélange.
Eventuellement le composant n’est pas en regard de la zone de mélange. Ainsi le refroidissement du composant se fait grâce au contact avec le tronçon, en aval de la zone de mélange.
Selon l’un des aspects de l’invention, la longueur de la zone de mélange est plus faible, notamment au moins 2 fois ou 3 fois ou 5 fois plus faible que la longueur du tronçon d’écoulement de fluide en aval, la longueur étant mesurée entre une entrée de fluide et une sortie de fluide de la zone de mélange, respectivement du tronçon.
La résistance aux frottements du film sec a été testée pour deux types de compositions colorées 1) avec des pigments organiques puis 2) avec des oxydes de fer (prototypes de fond de teint).La résistance du film à l'huile d'olive a été testée pour des compositions colorées avec des pigments organiques (prototypes de lèvres).
Evaluation de l’Homogénéité A l’aide du pochoir en aluminium (l’orifice de 20 mm de longueur et 10mm de largeur, l’épaisseur de 100 µm), le film est coulé manuellement à l’aide d’une pipette sur un support FP40 (éprouvette de 60 mm de longueur et 10 mm de largeur, le substrat FP40 est en élastomère butadiène - nitrile qui contient un plastifiant (le diéthylhexyl-sébacate); de Fournisseur BRAMMER, Référence produit JOINT DIVERS PLAQUE HPYF000504N4I01, bande 60X1000x2 en FP40, Marque BUSAK-LU), puis arasé afin d’obtenir un film de 100 μm d’épaisseur. Les éprouvettes sont ensuite laissés sécher 24h à 35°C sur plaque chauffante. L’homogénéité est appréciée à l’œil, et notée entre 1 (dépôt inhomogène) et 4 (dépôt homogène). L’évaluation de l’homogénéité du dépôt est associée à différents scores explicités ci-dessous.
(Dans les tableaux ci-après, «-» signifie : « non mesuré »)
Score 1 2 3 4 Description Dépôt complétement inhomogène (nombreuses craquelures sur au moins 50% de la surface) Dépôt localement inhomogène (sur 10 à 30% de la surface) Dépôt globalement homogène, à l’exception de quelques inhomogénéités locales sur moins de 10% de la surface Dépôt complétement homogène (100% de la surface du dépôt est homogène)
Exemples 1 à 8 - Résultats en présence de Résine de Candelilla
Essai Résine de Candelilla (A) (%m) Allylstearate /VA copolymer (D) (%m) Ethanol (%m) Isodo -décane (%m) RED 7 CI 15850 (%m) [CR Frot Sec/CR Sec] (%) [CR Frot Olive Oil/CR Sec] (%) Homogénéité 1 HI 0 0 45 45 10 50,0 ± 2,1 13,8 ± 2,5 - 2 HI 5 0 42,5 42,5 10 61,2 ± 3,9 24,9 ± 3,9 - 3 HI 10 0 40 40 10 80,3 ± 3,6 28,8 ± 3,8 4 4 HI 15 0 37,5 37,5 10 94,0 ± 5,2 46,8 ± 0,7 - 5 HI 0 5 42,5 42,5 10 56,0 ± 6,0 - - 6 HI 0 10 40 40 10 71,9 ± 8,1 39,9 ± 8,4 1 7 Ex 5 5 40 40 10 71,8 ± 8,5 51,9 ± 13,6 3 8 Ex 10 5 37,5 37,5 10 100,3 ± 3,0 - -
Les compositions hors invention ne contenant que de la résine de Candelilla présentent un défaut de tenue en présence d’huile d’olive. Les compositions hors invention ne contenant que de l’Allylstearate/VA Copolymer présentent un défaut d’homogénéité.
Les compositions de l’invention, contenant des associations de résine de Candelilla et d’Allylstearate/VA Copolymer présentent à la fois une excellente résistance aux frottements à sec, une bonne tenue en présence d’huile d’olive et une bonne homogénéité.
Exemples 9 à 11 - Résultats en présence de Glyceryl Rosinate
Essai Glycéryl Rosinate (C) (%m) Allylstearate/VA Copolymer (D) (%m) Ethanol (%m) Isodo -décane (%m) RED 7 CI 15850 (%m) [CR Frot Sec/CR Sec] (%) [CR Frot Olive Oil/CR Sec] (%) Homogénéité 1 HI 0 0 45 45 10 50,0 ± 2,1 13,8 ± 2,5 - 9 HI 10 0 40 40 10 75,2 ± 6,8 47,5 ± 2,2 - 5 HI 0 5 42,5 42,5 10 56,0 ± 6,0 - - 6 HI 0 10 40 40 10 71,9 ± 8,1 39,9 ± 8,4 1 10 Ex 5 5 40 40 10 103,4 ± 3,0 42,7 ± 8,3 2 11 Ex 10 5 37,5 37,5 10 97,8 ± 4,1 - -
Les compositions de l’invention, contenant des associations de Glycéryl Rosinate et d’Allylstearate/VA Copolymer présentent à la fois une excellente résistance aux frottements à sec, une bonne tenue en présence d’huile d’olive et une meilleure homogénéité du film obtenu.
Exemples 12 à 13 - Résultats en présence de Protium Heptaphyllum
Essai Protium heptaphyllum (B) (%m) Allylstearate/VA Copolymer (D) (%m) Ethanol (%m) Isodo -décane (%m) RED 7 CI 15850 (%m) [CR Frot Sec/CR Sec] (%) Homogénéité 12 Ex 5 5 40 40 10 76,4 ± 5,4 3 13 Ex 10 5 37,5 37,5 10 98,7 ± 3,7 -
Les compositions de l’invention, contenant des associations de Protium Heptaphyllum et d’Allylstearate/VA Copolymer présentent une excellente résistance aux frottements à sec et une bonne homogénéité du film obtenu.
Exemple 14 - Résultats obtenus en présence d’autres solvants
La voûte peut comporter des chicanes, rigidifiant la voûte à l’état déployée, formant des lignes de pliage préférentiel et limitant la circulation du gaz en cas d’impact sur cette voûte.
La poche airbag comporte avantageusement deux conduites d’entrée de gaz débouchant chacune dans une des jambes des structures rigidifiantes situées, à l’état déployé, dans le dos de l’utilisateur, au niveau du tiers supérieur de ladite jambe des structures rigidifiantes.
L’invention se rapporte aussi à l’airbag, pour la protection personnelle d’un utilisateur de véhicule de mobilité urbaine comprenant : - un déclencheur, configuré pour détecter des situations d’accident, - au moins une cartouche, qui est déclenchée lorsque le déclencheur détecte une situation d’accident, caractérisé en ce qu’il comporte une poche airbag tel que mentionné précédemment, gonflée par la au moins une cartouche lorsqu’elle est déclenchée.
Enfin l’invention se rapporte aussi au sac-à-dos, caractérisé en ce qu’il comporte ledit airbag, dans lequel les jambes avant des structures rigidifiantes sont situées, à l’état replié, dans des logements aménagés dans des bretelles du sac-à-dos, les logements étant fermés par des liens mécaniques débrayables, qui s’ouvrent sous l’action du gonflage de la poche de l’airbag.
Ces liens mécaniques débrayables peuvent notamment comprendre au moins un parmi : une fermeture éclair débrayable, une couture fusible, des boutons pression, des bandes auto-agrippantes à boucles et crochets textiles.
Le sac à dos peut comprendre un corps de sac comportant un corps de sac proche du dos de l’utilisateur intégrant l’airbag mentionné, et une partie distincte amovible formant espace de stockage.
est une vue de profil d’un utilisateur de trottinette en train de chuter, avec un airbag selon l’invention à l’état déployé,
est une vue de face schématique d’un utilisateur portant un sac à dos contenant l’airbag selon l’invention, à l’état replié,
est une vue de face schématique d’un utilisateur portant un sac à dos contenant l’airbag selon l’invention, à l’état déployé,
est une vue de profil schématique d’un utilisateur portant un sac à dos contenant l’airbag selon l’invention, à l’état replié,
est une vue de l’airbag sorti du sac à dos,
est un patron de mode de réalisation alternatif d’une poche d’airbag selon l’invention,
est une vue de face schématique d’un utilisateur portant un gilet contenant l’airbag selon l’invention, à l’état replié.
La est une représentation schématique d’un utilisateur U en train de chuter d’un engin de mobilité urbaine 100, ici une trottinette. D’autres engins de mobilité urbaine peuvent être des vélos, des planches à roulettes, des gyropodes et leurs variantes, notamment à assistance ou motorisation électrique.
(2) Une solution de promoteur avec une concentration de 2 mol/L a été préparée, la substance active était l’acétaldéhyde et la quantité d’acétaldéhyde était 1,15 fois la quantité molaire d’ion nitrate dans la solution de nitrate de fer acide.
(3) La solution de promoteur préparée dans l’étape (2) a été ajoutée à la solution de nitrate de fer acide préparée dans l’étape (1), agitée soigneusement pour obtenir un liquide mixte avec un pH de 3,5, et chauffée, de sorte que la température dans le système de solution était supérieure à 50°C. À ce moment, une réaction d’auto-propagation a été introduite et une grande quantité de chaleur a été libérée pour évaporer le solvant afin d’obtenir le précurseur Fe 3 O 4 avec une taille de particule Dv50 de 200 nm et une teneur en eau de 0,5% en poids, en se référant à la .
(4) Le Fe 3 O 4 obtenu a été mélangé avec le monohydrate d’hydroxyde de lithium, et le rapport molaire de Li/Fe était de 5,3. Le dispositif de mélange utilisé était un mélangeur à grande vitesse avec une vitesse de mélange de 600 tr/min. Le matériau mixte a été fritté sous une atmosphère d’azote (teneur en oxygène de 0,7%) avec une température de frittage de 700°C et un temps de frittage de 18h, ce qui a abouti à un matériau Li 5 FeO 4 en vrac.
(5) Le matériau Li 5 FeO 4 en vrac obtenu a été broyé sous atmosphère d’azote, et la Dv50 a été régulée à une valeur allant de 4 μm à 6 μm. Le matériau broyé a été revêtu par dépôt en phase vapeur sous vide et le gaz utilisé était un mélange de méthane et d’acétylène avec un rapport molaire de 4 : 1, où la température de revêtement était de 400°C, le temps était de 8h et la pression était de -20 kpa. Une fois le revêtement terminé, un matériau actif d’électrode positive Li 5 FeO 4 avec de bonnes performances a été obtenu.
Test de caractérisation : Le Li 5 FeO 4 préparé selon ce procédé de synthèse, en se référant à la , avait des particules relativement petites, une teneur en carbone de 4,7% mesurée en utilisant un compteur de carbone et de soufre, et une taille de particule Dv50 de 5,2 μm.
Exemple 2 Un matériau actif d’électrode positive Li 5 FeO 4 pour les batteries au lithium-ion a été préparé selon le présent exemple. Le processus spécifique était comme suit.
(1) 10L de solution de nitrate de fer acide avec une concentration de 2 mol/L ont été préparés, et de l’acide nitrique concentré avec une concentration de 95% a été ajouté lentement, le pH de la solution a été ajusté à 3 en utilisant un pH-mètre, et une certaine proportion de dispersant et de source de carbone conducteur a été ajoutée à la solution. Dans cet exemple, le dispersant a été sélectionné comme alcool polyvinylique, dont la quantité ajoutée était de 15% du poids de la source de carbone conducteur, et la source de carbone conducteur a été sélectionnée comme poudre de graphite avec une Dv50 de 120 nm, dont la quantité ajoutée était de 5% du poids théorique du matériau Li 5 FeO 4 synthétisé final.
(2) Une solution d’acide formique avec une concentration de 15 mol/L a été préparée comme étant la solution de promoteur, et la quantité d’acide formique était 1,15 fois la quantité molaire d’ion nitrate dans la solution de nitrate de fer acide.
(3) La solution de promoteur préparée dans l’étape (2) a été ajoutée à la solution de nitrate de fer acide préparée dans l’étape (1), agitée soigneusement pour obtenir un liquide mixte avec un pH de 4, et chauffée de sorte que la température dans le système de solution était supérieure à 50°C. À ce moment, une réaction d’auto-propagation a été introduite et une grande quantité de chaleur a été libérée pour évaporer le solvant afin d’obtenir le précurseur Fe 3 O 4 avec une taille de particule Dv50 de 250 nm et une teneur en eau de 0,6% en poids.
(4) Le Fe 3 O 4 obtenu a été mélangé avec le monohydrate d’hydroxyde de lithium, le rapport molaire de Li/Fe était de 5,2. Le dispositif de mélange utilisé était un mélangeur à grande vitesse avec une vitesse de mélange de 600 tr/min. Le matériau mixte a été fritté sous une atmosphère d’azote (teneur en oxygène de 1,0%) avec une température de frittage de 670°C et un temps de frittage de 18h, ce qui a abouti à un matériau Li 5 FeO 4 en vrac.
(5) Le matériau Li 5 FeO 4 en vrac obtenu a été broyé sous atmosphère d’azote, et la Dv50 a été régulée à une valeur allant de 4 μm à 6 μm. Le matériau broyé a été revêtu par dépôt en phase vapeur sous vide et le gaz utilisé était un mélange de méthane et d’acétylène avec un rapport molaire de 4 : 1, où la température de revêtement était de 400°C, le temps était de 8h et la pression était de -20 kpa. Une fois le revêtement terminé, un matériau actif d’électrode positive Li 5 FeO 4 avec de bonnes performances pourrait être obtenu.
Test de caractérisation : Le Li 5 FeO 4 préparé selon ce procédé de synthèse, en se référant à la , formait un matériau avec une bonne homogénéité globale, et avait une teneur en carbone de 4,1% mesurée en utilisant un compteur de carbone et de soufre, et une taille de particule Dv50 de 5,8 μm.
Exemple de contraste 1 Un matériau actif d’électrode positive Li 5 FeO 4 pour les batteries au lithium-ion a été préparé par un procédé conventionnel en phase solide à haute température selon le présent exemple de contraste, qui utilisait de l’oxyde de fer disponible de manière conventionnelle (Dv50 de 3 μm et BET de 25 m 2 /g) comme source de fer et les nanotubes de carbone comme source de carbone. Le processus était comme suit.
L’hydroxyde de lithium et l’oxyde de fer ont été mélangés à grande vitesse selon le rapport molaire Li/Fe de 5,3, et la quantité ajoutée des nanotubes de carbone était de 8% de la masse de l’oxyde de fer. Le dispositif utilisé était un mélangeur à lames racleuses avec une vitesse de mélange de 650 tr/min et un temps de mélange de 30 min. Le matériau mixte a été fritté à une température de frittage de 200°C pendant 5h, ensuite fritté à 740°C pendant 16h, et le Li 5 FeO 4 a été obtenu après broyage.
Test de caractérisation : Le Li 5 FeO 4 préparé par ce procédé de synthèse avait une teneur en carbone de 4,2% mesurée en utilisant un compteur de carbone et de soufre et une taille de particule Dv50 de 18 μm. En se référant à la , les particules formées étaient très grosses, principalement en raison des grosses particules de la source de fer utilisée.
Exemple de test Les Li 5 FeO 4 synthétisés selon les exemples 1-2 et l’exemple de contraste 1 ont été transformés en une pile bouton respectivement, qui comprenaient les étapes de préparation de suspension, de revêtement, de séchage, de pressage, d’assemblage et de test sur l’armoire. ① Préparation de suspension : 10 g de matériau ont été pesés et mélangés avec un agent conducteur et un liant, où le rapport massique du matériau, de l’agent conducteur et du liant était de 8 : 1 : 1. Le liant utilisé était le PVDF, le solvant utilisé était la N-méthylpyrrolidone et l’agent conducteur était le carbone conducteur. ② Revêtement : un racloir a été utilisé pour enduire une feuille d’aluminium et l’épaisseur de revêtement a été régulée à 200 μm ± 30 μm, ③ Séchage : la plaque d’électrode revêtue a été séchée dans un four de séchage sous vide, la température de séchage était de 120ºC et le temps de séchage était de 2h; ④ Pressage : la plaque d’électrode séchée a été pressée en utilisant la machine à rouleaux ; ⑤ Les parties de pile telles que la plaque d’électrode positive, la plaque d’électrode négative, le diaphragme, l’électrolyte et autres analogues ont été assemblées dans une pile bouton. La capacité spécifique a été testée dans les conditions d’une tension de charge de 4,25 V et d’une multiplication de charge de 0,1C.
A un instant initial tD0, le module est dans un état actif ACT et les tensions VIO et MOD1_EN sont tous deux à un état haut.
A un instant tD1, postérieur à l'état tD0, le signal MOD1_EN présente un front descendant, et passe à un état bas. La tension VIO reste à un état haut. Comme décrit précédemment, le module est alors dans l'état de réinitialisation RST. Pendant cet état RST, la machine d'état 404 lance son compteur. Dans le cas du chronogramme (D), la valeur C du compteur n'atteint pas la valeur seuil CMAX.
A un instant tD2, postérieur à l'état tD1, la tension VIO présente un front descendant, et passe à un état bas. Le signal MOD1_EN reste à un état bas. Le module passe alors dans un état de démarrage logiciel, puis quand son ou ses logiciels sont démarrés dans un état à définir OS.
A un instant tD3, postérieur à l'état tD2, la tension VIO présente un front montant, et passe à un état haut. Le signal MOD1_EN reste à un état bas. Le module passe de l'état inactif DIS à l'état de démarrage matériel HW_B. A la fin de l'état HW_B, les circuits du module sont démarrés, en particulier, la machine d'état 404 est démarrée et détecte que le signal MOD1_EN est toujours à l'état bas. La machine d'état 404 démarre alors son compteur, et le module repasse à l'état de réinitialisation RST. La valeur C du compteur n'atteint pas la valeur seuil CMAX.
A un instant tD4, postérieur à l'état tD3, le signal MOD1_EN présente un front montant, et passe à un état haut. La tension VIO reste à un état haut. Le module passe à l'état de démarrage logiciel SW_B, puis à l'état actif.
Le chronogramme (E) illustre une séquence de démarrage du module, c'est-à-dire le démarrage de l'alimentation VIO, puis le passage d'un état inactif à un état actif.
A un instant initial tE0, la tension VIO et le signal MOD1_EN sont à un état bas. Le module est dans un état inactif DIS.
A un instant tE1, postérieur à l'état tE0, la tension VIO présente un front montant, et passe à un état haut. Le signal MOD1_EN reste à un état bas. Le module passe à un état de démarrage matériel HW_B. A la fin de l'état HW_B, les circuits du module sont démarrés, en particulier, la machine d'état 404 est démarrée et détecte que le signal MOD1_EN est toujours à l'état bas. La machine d'état 404 démarre alors son compteur, et le module repasse à l'état de réinitialisation RST. La valeur C du compteur atteint pas la valeur seuil CMAX, et le module passe à un état inactif DIS.
A un instant tE2, postérieur à l'état tE1, le signal MOD1_EN présente un front montant, et passe à un état haut. La tension VIO reste à un état haut. Le module peut démarrer, il passe alors à l'état de démarrage matériel HW_B, puis à l'état de démarrage logiciel, et enfin à l'état actif.
Le chronogramme (F) illustre une séquence de réinitialisation du module, c'est-à-dire le passage d'un état actif ACT à un état inactif DIS puis à un état actif ACT.
A un instant initial tF0, la tension VIO et le signal MOD1_EN sont à un état haut. Le module est dans un état actif ACT.
A un instant tF1, postérieur à l'état tF0, le signal MOD1_EN présente un front descendant, et passe à un état bas. La tension VIO reste à un état haut. Le circuit de réinitialisation 451 des circuits 450 du module démarre et réinitialisation la fonctionnalité des circuits 450 comme décrit précédemment en relation avec les figures 4 et 5. Le module est alors dans l'état de réinitialisation RST. Pendant cet état RST, la machine d'état 404 lance son compteur. Dans le cas du chronogramme (F), la valeur C du compteur dépasse la valeur seuil CMAX, le module passe donc à l'état inactif DIS.
A un instant tF2, postérieur à l'état tF1, le signal MOD1_EN présente un front montant, et passe à un état haut. La tension VIO reste à un état haut. Le module peut démarrer, il passe alors à l'état de démarrage matériel HW_B, puis à l'état de démarrage logiciel SW_B, et enfin à l'état actif ACT.
système de rechargement des bateaux pendant le temps de passage à une écluse. Domaine technique. La présente invention a pour objet un système de rechargement de bateaux à une écluse, en particulier pour recharger des bateaux électriques.
Le premier circuit de commande de la série, ici le circuit de commande 16a, reçoit le signal MODE en provenance d'un circuit de génération interne à la puce 12 configuré pour générer, à partir de la tension VCC, une valeur haute stable correspondant à un "1" binaire.
Le circuit de commande 16a peut fournir le signal MODE au circuit de commande suivant dans la série, ici le circuit de commande 16b. La sortie 56 du circuit de commande 16a est par conséquent reliée, de préférence connectée, à l'entrée 54 du circuit de commande suivant dans la série.