INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il est donc souhaitable de pouvoir proposer un réducteur de vitesse à vis sans fin qui puisse réduire la bruyance et les vibrations de type chocs et cliquetis ("backlash / rattle noise") générés lors d’un roulage sur sol inégal (pavés, route inégale, joints de chaussée, ...) ou en inversion de braquage. Il est également souhaitable de pouvoir réduire le nombre de pièces, la complexité de l’usinage, et l’encombrement d’un tel réducteur de vitesse, tout en augmentant sa durée de vie.
Des modes de réalisation concernent un réducteur de vitesse comprenant : un carter, une vis sans fin disposée dans un logement du carter et comportant une partie proximale couplée à un arbre d’entrée, une roue tangente couplée à un arbre de sortie et agencée de manière à être entrainée en rotation par la vis sans fin, un palier proximal maintenant la partie proximale de la vis sans fin dans le logement, un palier distal maintenant une partie distale de la vis sans fin, le palier distal étant disposé dans une partie distale de forme cylindrique du logement, un ressort maintenu fixe dans la partie distale du logement autour du palier distal, le ressort comprenant au moins une lame élastique disposée et conformée pour prendre appui sur le carter et exercer sur le palier distal des forces dans une direction vers la roue tangente.
Grâce à ces dispositions, le ressort est fixe dans le carter, le palier distal se déplaçant dans le ressort. Ainsi, les frottements et l'usure du logement dus aux déplacements du ressort ou du palier dans le logement, généralement en aluminium se trouvent réduits. Les frottements se produisent essentiellement entre le ressort et le palier distal qui sont généralement en acier, le coefficient de frottement entre deux pièces en acier étant relativement plus faible que le coefficient de frottement d’une pièce en acier sur une pièce en aluminium. En outre, il est possible de supprimer le jeu latéral entre le ressort et le palier distal, en jouant sur la forme et la souplesse du ressort.
Par ailleurs, la partie distale du logement côté ressort présente une forme cylindrique, donc facile à usiner. Par conséquent, l’usinage de la partie distale du logement peut être effectué dans une même opération que l’usinage du logement du palier proximal côté moteur, et donc sans avoir à ouvrir la partie distale du logement pour réaliser cet usinage. Il peut ainsi être assuré que les deux paliers sont parfaitement coaxiaux. Un tel usinage non débouchant permet de faire l'économie d'un bouchon, d'un joint éventuel et des opérations de montage de ces derniers.
Si l’espace entre le ressort et le carter est faible, les deux lames sont amenées à ne se déformer que faiblement sans dépasser leur limite élastique.
Dans le cas où le réducteur de vitesse ou les arbres d’entrée et de sortie peuvent subir des chocs, ces dispositions permettent de réduire la bruyance ou les vibrations de type bruits de choc et de cliquetis générés dans le réducteur de vitesse, en roulage sur sol inégal ou en inversion de braquage.
Selon un mode de réalisation, le ressort comprend une excroissance prévue pour s’engager dans un évidement formé dans la partie distale du logement, afin de bloquer le ressort 30 en rotation dans le logement.
Ainsi, le blocage en rotation du ressort dans le carter peut être réalisé simplement, sans nécessiter un usinage complexe.
Selon un mode de réalisation, l’excroissance comprend une forme en U s’étendant radialement vers l’extérieur du ressort.
Ainsi, la direction de l'action des lames peut être facile à modifier, en changeant uniquement la position de l’excroissance sur le ressort. En effet, le changement de cette direction peut être utile pour réaliser des adaptations du réducteur en fonction de caractéristiques géométriques du réducteur, telles que l’angle de croisement, l’angle d'hélice, et l’angle de pression.
Selon un mode de réalisation, le ressort comprend des parties latérales planes disposées et conformées pour guider le palier distal dans la direction vers la roue tangente et dans une direction opposée, et supprimer un jeu latéral entre le ressort et le palier distal.
Le limiteur de courant 3 est configuré pour dissiper, pendant la durée de limitation D3 de la puissance électrique, en particulier, sous forme de chaleur. De préférence, le limiteur de courant 3 est configuré pour dissiper, pendant la durée de limitation D3, une puissance supérieure à 300 KW, supérieure à 400 kW.
La durée de limitation D3 est, de préférence, supérieure à 100ms afin de permettre au système de distribution électrique 1 de passer en mode dégradé comme cela sera présenté par la suite. De préférence, la durée de limitation D3 est comprise entre 500ms et 1000ms.
De préférence, le limiteur de courant 3 se présente sous la forme d’un limiteur de courant à semi-conducteur, une thermistance, un supraconducteur résistifs, un supraconducteur à inductance parallèle ou analogues.
Selon l’invention, la durée de limitation D3 et supérieure à la durée de temporisation prédéterminée D2 (D3>D2) afin de permettre au dispositif de coupure 2 de couper l’alimentation de la source électrique B1 si aucun mode dégradé n’est possible. L’activation du dispositif de coupure 2 avant la fin de la durée de limitation D3 permet avantageusement de protéger le commutateur C1 et les moteurs électriques M1, M2 contre un courant court-circuit Icc de valeur élevée.
Toujours en référence à la , un premier interrupteur de charge 41 et un deuxième interrupteur de charge 42 sont montés respectivement sur la première ligne électrique de charge LC1 et sur la deuxième ligne électrique de charge LC2. Néanmoins, l’invention s’applique également à un interrupteur de charge 41, 42 monté sur une seule ligne électrique de charge LC1, LC2.
Dans cet exemple, chaque interrupteur de charge 41, 42 est configuré pour passer automatiquement à l’état ouvert lorsqu’un courant de charge Ic1, Ic2 supérieur à un seuil de courant prédéterminé Iseuil, circule dans la ligne électrique de charge LC1, LC2 pendant une durée de circulation prédéterminée D4.
Ainsi, l’interrupteur de charge 41, 42 remplit une fonction de fusible qui ouvre la ligne électrique de charge LC1, LC2 lorsque le courant qui circule (courant de charge Ic1, Ic2) est trop fort, c’est-à-dire, supérieur au seuil de courant prédéterminé Iseuil.
De manière avantageuse, la durée de circulation prédéterminée D4 est inférieure à la durée de temporisation prédéterminée D2. Autrement dit, chaque interrupteur de charge 41, 42 dispose de suffisamment de temps pour remplir sa fonction de fusible avant que le dispositif de coupure 2 ne stoppe l’alimentation à la fin de la durée de temporisation prédéterminée D2.
La durée de circulation prédéterminée D4 doit être suffisamment grande pour éviter des coupures intempestives et suffisamment petite pour éviter de recourir à un limiteur de courant 3 ayant une grande durée de limitation D3 et à un dispositif de coupure 2 devant couper des courants de forte intensité, ce qui augmenterait le coût et l’encombrement du système de distribution électrique 1. On obtient ainsi la relation suivante : D4<D2<D3. De préférence, la durée de circulation prédéterminée D4 est comprise entre 10 à 50ms.
De manière avantageuse, le seuil de courant Iseuil est inférieur au courant limité Ilim par le limiteur de courant 3 de manière à permettre à l’interrupteur de charge 41, 42 de remplir sa fonction de fusible lorsque le limiteur de courant 3 est activé en présence d’un courant de court-circuit Icc.
De manière préférée, chaque interrupteur de charge 41, 42 est un interrupteur thermique ou « pyroswitch ».
Exemple de mise en œuvre n°1 : Court-circuit CC sur la première ligne électrique de charge LC1 (figures 5 à 8)
Un premier exemple de mise en œuvre d’un procédé de distribution électrique va être présenté pour un système de distribution électrique 1 tel que représenté à la .
Dans cet exemple, en référence à la , un court-circuit CC est présent sur la première ligne électrique de charge LC1 entre le commutateur C1 et le premier moteur électrique M1. A l’apparition du court-circuit CC, un courant de court-circuit Icc circule entre la source électrique B1 et le court-circuit CC. Aucun courant électrique ne circule sur la deuxième ligne électrique de charge LC2, le courant étant conduit au court-circuit CC.
En référence à la , le procédé comprend une étape consistant à, en cas de présence d’un courant de court-circuit Icc, limiter E1 le courant à une valeur de courant limité Ilim dans le commutateur 3 pendant la durée de limitation D3. Le limiteur de courant 3 réduit le courant de court-circuit Icc. Comme illustré à la , le courant de charge Ic1 correspond au courant limité Ilim dans la première ligne électrique de charge LC1.
En référence à la , le procédé comprend une étape consistant à ouvrir E2 automatiquement la première ligne électrique de charge LC1 lorsque le courant de charge Ic1 est supérieur au seuil de courant prédéterminé Iseuil pendant la durée de circulation prédéterminée D4. Comme la valeur du courant limité Ilim est supérieure au seuil de courant prédéterminé Iseuil, l’interrupteur de charge 41 ouvre la première ligne électrique de charge LC1 à la fin de la durée de circulation prédéterminée D4. Ainsi, le premier interrupteur de charge 41 remplit sa fonction de fusible et isole le premier moteur électrique M1 qui ne peut plus être alimenté.
De manière préférée, le limiteur de courant est configuré pour dissiper, pendant la durée de limitation, au moins une puissance de 300 KW, de préférence, au moins une puissance de 400 kW. Un tel limiteur de courant permet d’offrir suffisamment de temps pour isoler le court-circuit. De manière préférée, la durée de limitation est supérieure à 100ms.
Selon un aspect préféré, la durée de temporisation prédéterminée est comprise entre 100ms et 300ms. Une telle durée de temporisation permet d’offrir suffisamment de temps pour isoler le court-circuit tout en permettant de couper un court-circuit à une valeur de courant de court-circuit compatible.
De manière préférée, le système de distribution comprend au moins un interrupteur de charge, monté sur une ligne électrique de charge. De préférence, un interrupteur de charge est monté sur chaque ligne électrique de charge.
De préférence, l’interrupteur de charge est configuré pour passer automatiquement à l’état ouvert lorsqu’un courant de charge supérieur à un seuil de courant prédéterminé, circule dans la ligne électrique de charge pendant une durée de circulation prédéterminée. Ainsi, l’interrupteur de charge remplit une fonction de fusible de manière à isoler un court-circuit.
De préférence, la durée de circulation prédéterminée est inférieure à la durée de temporisation prédéterminée. Ainsi, l’isolation du court-circuit est réalisée avant la coupure d’alimentation, ce qui permet d’éviter une telle coupure.
De manière préférée, le seuil de courant est inférieur au courant limité de manière à permettre à l’interrupteur de charge de remplir sa fonction lors de la limitation du courant.
De préférence, l’interrupteur de charge est un interrupteur thermique
L’invention concerne également une architecture électrique comprenant au moins une source électrique, au moins un premier moteur électrique et un deuxième moteur électrique, les moteurs électriques étant des moteurs de propulsion d’un aéronef, l’architecture comprenant un système de distribution électrique tel que présenté précédemment pour alimenter les moteurs électriques à partir de la source électrique.
L’invention concerne aussi un aéronef comprenant une architecture telle que présentée précédemment.
L’invention concerne aussi un procédé de distribution électrique dans un système de distribution électrique alimentant au moins un premier moteur électrique et un deuxième moteur électrique à partir d’au moins une source électrique, les moteurs électriques étant des moteurs de propulsion d’un aéronef, le système de distribution électrique comportant au moins un commutateur relié, d’une part, à la source électrique via une ligne électrique de source et, d’autre part, à chaque moteur électrique par une ligne électrique de charge, le procédé comprenant des étapes consistant à : en cas de présence d’un courant de court-circuit, limiter le courant à une valeur de courant limité dans le commutateur pendant une durée de limitation et ouvrir la ligne électrique de source après une durée de temporisation prédéterminée en cas de présence d’un courant de court-circuit, la durée de temporisation prédéterminée étant inférieure à la durée de limitation.
De manière préférée, le procédé de distribution comprend une étape consistant à ouvrir automatiquement une ligne électrique de charge lorsqu’un courant de charge supérieur à un seuil de courant prédéterminé, circule dans la ligne électrique de charge pendant une durée de circulation prédéterminée inférieure à la durée de temporisation prédéterminée.
De manière préférée, le procédé de distribution comprend une étape consistant à inhiber la limitation de courant dans le commutateur suite à la disparition du courant de court-circuit. Cela permet avantageusement de stopper la durée de temporisation et de ne pas ouvrir la ligne électrique de source.
La est une représentation schématique d’un système de distribution électrique selon l’art antérieur.
La est une représentation schématique de l’évolution du courant de court-circuit dans un système de distribution électrique.
La est une représentation schématique rapprochée d’une partie du système de distribution électrique de la .
Pour permettre l’absorption des forces agissant sur l’organe de saisie 18 lors du retrait du piquet de fixation au sol 12 par l’outil 11, il est de préférence prévu que le contour crocheté 26 de la griffe 24, vu de dessus, présente une largeur qui va croissant depuis l’extrémité libre 46 du contour crocheté 26 jusqu’à l’axe de pivotement 27. La griffe 24 est ainsi optimisée en ce qui concerne la progression du couple de flexion pour absorber les forces et couples agissant lors du retrait du piquet de fixation au sol 12.
Une fois que le piquet de fixation au sol 12 a été retiré de la terre, du sol ou autre, l’outil 11 peut être amené à passer, au moins légèrement, de la position de saisie 29 à la position d’amorce de saisie 31, moyennant quoi le piquet de fixation au sol 12 se laisse facilement dégager de l’outil 11.
Système de distribution d’eau et réservoir associé La présente invention concerne un système de distribution d’eau, et un réservoir formant bouteille adapté pour être intégré dans ledit système de distribution d’eau.
Elle trouve une application générale dans la distribution à grande échelle d’eau potable, et plus particulièrement dans la sécurité sanitaire hydrique de l’eau potable à distribuer.
De nombreux progrès ont été fait dans le domaine de la distribution d’eau potable, et notamment dans le scellement de l’eau stockée dans un support de distribution.
On connait des systèmes de distribution d’eau comprenant une bouteille d’eau fixée en position haute sur un distributeur adapté à cet effet.
Ces systèmes de distribution d’eau présentent l’inconvénient de permettre à l’air extérieur auxdits systèmes d’intégrer le volume interne de la bouteille ou réservoir, et ainsi permettre à tout germe ou contaminant potentiellement présent dans le milieu extérieur d’intégrer le volume interne du réservoir, contaminant potentiellement l’eau contenue.
On connait aussi des systèmes de type bouteille intégrant directement des moyens de distribution de type buse de distribution.
De tels systèmes de type bouteille intègrent directement des moyens de distribution, et ont pour inconvénient de ne présenter comme preuve de qualité de l’eau contenue qu’un sceau plastique au niveau de la buse de distribution, permettant à l’utilisateur de savoir si la bouteille a effectivement été ouverte ou non, et que l’eau contenue dans ladite bouteille est bien celle qui a été distribuée à l’origine, et non un remplissage supplémentaire d’eau ne disposant pas des mêmes qualités.
Cette problématique est d’autant plus importante dans les pays ou l’eau potable n’est pas d’accès facile pour les utilisateurs.
De tels systèmes de type bouteille ont également pour inconvénient de disposer d’un débit faible lors de la distribution de l’eau contenue.
L’invention porte sur un système de distribution d’eau comprenant :
-un réservoir formant bouteille, apte à être rempli d’eau, disposant d’une gorge de sortie configurée pour l’évacuation de ladite eau ;
-un mécanisme d’ouverture fermeture formant buse de distribution, fixé hermétiquement sur la gorge de sortie du réservoir, et adapté pour passer d’une position ouverte, permettant l’évacuation de l’eau du réservoir, à une position fermée empêchant l’évacuation de l’eau.
Selon une définition générale de l’invention, le réservoir est constitué en un matériau choisi, configuré pour avoir un usage unique et être mis sous pression par injection de protoxyde d’azote liquide selon un volume choisi dans ledit réservoir rempli d’eau, le protoxyde d’azote liquide étant configuré pour être dissout dans l’eau, permettant la dilatation dudit protoxyde d’azote dans le réservoir lors d’une opération d’évacuation de l’eau et empêchant toute intégration d’air d’un environnement extérieur dans le réservoir afin d’éviter une contamination de l’eau ; et le système de distribution d’eau comprend en outre une coque protectrice amovible réutilisable constituée de deux éléments emboitables l’un dans l’autre, configurée pour loger ledit réservoir, et constituée d’un matériau rigide choisi pour résister aux chocs et absorber les chocs pouvant menacer l’intégrité structurelle du réservoir, ladite coque disposant d’une ouverture en position basse pour permettre l’insertion de la gorge de sortie et de la buse de distribution solidaire du réservoir.
Aux dessins annexés, donnés à titre d'exemples non limitatifs : la représente, selon un schéma de principe, un dispositif conforme à un mode de réalisation de l’invention ;
la représente, selon un schéma de principe, un dispositif conforme à un autre mode de réalisation de l’invention ;
Le dispositif de fourniture d’électricité comporte une source d’énergie électrique 1. La source d’énergie électrique peut comporter un moyen de production d’énergie électrique tel qu’un ensemble de panneaux photovoltaiques 2, une ou plusieurs éoliennes, une ou plusieurs piles à combustible, et/ou un moyen de stockage d’énergie tel qu’un dispositif de stockage d’énergie sur batterie (BESS) ou une batterie 3 adaptée à lisser la fourniture d’électricité des moyens de productions précités.
Les moyens de production d’énergie électrique et les moyens de stockage d’énergie de la source d’énergie électrique sont désignés ci-après « éléments sources ».
L’ensemble de panneaux photovoltaïques 2 et l’ensemble de batteries sont ici liés à un bus en courant continu 4 (dit « bus DC » de l’anglais « direct current »), via un convertisseur 5 adapté. Par convertisseur 5, il est ici désigné tout dispositif adapté à transformer le courant fourni par l’élément source auquel il est lié en un courant continu à la tension souhaitée sur le bus DC 4. Le convertisseur 5 peut ainsi être notamment un transformateur DC/DC ou un convertisseur AC/DC (redresseur), par exemple lorsque l’élément source est une éolienne. Dans l’exemple de la , l’ensemble de panneaux solaires peut être avantageusement lié au bus 4 par un régulateur MPPT 5 (de l’anglais « Maximum Power Point Tracking ») qui vérifie régulièrement la tension électrique produite par l’ensemble de panneaux photovoltaïques pour déterminer et appliquer le point de sortie maximum du courant, c’est-à-dire le point de fonctionnement qui maximise la puissance de sortie.
Le bus DC 4 permet d’alimenter la machine électrique 6. Selon le mode de réalisation représenté, la machine électrique 6 comporte un moteur électrique 7 synchrone et une génératrice 8. Le moteur électrique 7 synchrone nécessite une alimentation en courant alternatif. Un onduleur 9 est ainsi positionné entre le bus 4 et la machine électrique afin de conformer le courant issu du bus 4 pour l’alimentation du moteur électrique 7.
Pour ce qui concerne la machine électrique 6, dont un exemple de réalisation est illustré à la , celle-ci comporte donc de manière générale un moteur électrique 7 alimenté par la source d’énergie électrique, ce moteur électrique étant configuré pour entrainer en rotation la génératrice 8. La génératrice 8 est quant à elle adaptée à fournir un courant conforme en tension et en fréquence aux spécifications du système électrique 10 destiné à être alimenté par le dispositif de fourniture d’électricité (par exemple 230V à 50hZ).
La machine électrique doit avoir une masse tournante dimensionnée de sorte à avoir l’énergie cinétique en fonctionnement souhaitée, pour conférer au dispositif de fourniture d’électricité l’inertie et la constante d’inertie désirées. La masse tournante est constituée du rotor du moteur électrique 71, du rotor de la génératrice 81, et, si besoin d’un volant d’inertie 12, formé en une ou plusieurs parties, qui est lié à un arbre du rotor de la génératrice et/ou à l’arbre du rotor du moteur électrique. La masse tournante est déterminée de sorte à apporter l’inertie équivalente à l’inertie d’une génératrice de centrale électrique conventionnelle de puissance similaire. Ainsi, elle peut être déterminée de sorte que la constante d’inertie du dispositif de fourniture d’électricité soit de l’ordre de 4 secondes.
Selon des modes de réalisation alternatifs de l’invention, le moteur et la génératrice peuvent être des machines distinctes, couplée entre elles de manière permanente ou non, par exemple au niveau du volant d’inertie 12. Alternativement, le rotor du moteur électrique 71 et le rotor de la génératrice 81 peuvent être communs, formés d’un seul tenant. Dans ce cas le stator du moteur électrique et le stator de la génératrice peuvent avantageusement avoir une configuration entrelacée, c’est dire présentant des enroulements imbriqués de conducteurs.
Afin de permettre le lancement progressif de la machine électrique, celle-ci comporte en outre un moteur de lancement asynchrone adapté au lancement du moteur synchrone et de la génératrice jusqu’à une vitesse de rotation correspondant à une fréquence souhaitée.
En pratique, la machine électrique est initialement (avant mise en service du dispositif de fourniture d’électricité) déconnectée de la source d’énergie électrique par un contacteur d’entrée 13. Le moteur de lancement asynchrone, démarre et met progressivement en rotation la machine électrique 6. Le moteur de lancement peut être alimenté par la source d’énergie électrique et/ou par de l’électricité issue du réseau électrique 10 (moyennant l’adaptation et la régulation de l’électricité aux caractéristiques du moteur de lancement). L’ensemble peut par exemple être lancé jusqu’à ce que la vitesse de rotation corresponde à 49,5 Hz pour une fréquence nominale du réseau électrique 10 de 50Hz. L’excitation de la machine électrique est alors lancée, et la tension du moteur augmente pour atteindre une valeur nominale, par exemple 400 V.
Lorsque la tension du côté de l’onduleur 9 est synchrone avec la tension du moteur 7, alors le contacteur d’entrée 13 de la machine électrique 6 se ferme, de sorte que le moteur synchrone fonctionne à 50 Hz. Enfin, l’alimentation du moteur de lancement est arrêtée.
L’excitation de la machine électrique peut être commune au moteur 7 et à la génératrice 8. Plus particulièrement, la tension statorique de la machine électrique est avantageusement contrôlée par un régulateur de tension 14, par exemple un régulateur de tension automatique souvent désigné par l’acronyme « AVR » pour « Automated Voltage Regulator ». Ce régulateur de tension 14 peut être situé au niveau de la génératrice 8 uniquement.