INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'étranglement peut être un venturi, un trou unique ou plusieurs trous dans une plaque à orifice, comme décrit dans une étude intitulée "Beer-brewing powered by managed hydrodynamic cavitation: Theory and real-scale experiences" par Albanese L. et al. (J. of Cleaner Production, 2017, 142, 1457-1470). L'utilisation de plaques à orifices multiples permet d'obtenir différentes intensités de cavitation. De plus, le nombre d'événements de cavitation générés dans le réacteur varie. Ainsi, la configuration de la plaque à orifice offre une grande flexibilité en termes de fonctionnement (contrôle de la pression d'entrée, du débit d'entrée, de la température) et des conditions géométriques (dispositions différentes des trous sur les plaques à orifice, telles que circulaire, triangulaire, etc. ., ainsi que la géométrie du trou lui-même, qui modifie le cisaillement du fluide résultant, conduisant à différentes intensités de cavitation). La configuration de la plaque à orifices offre une flexibilité maximale et peut également être utilisée à des échelles de fonctionnement relativement plus grandes. Il convient également de noter que la mise à l'échelle de tels dispositifs est relativement plus facile, car l'efficacité de la pompe augmente avec l'augmentation de la taille (débit et débit de refoulement), ce qui se traduira nécessairement par des rendements énergétiques plus élevés.
La cavitation hydrodynamique peut également être générée dans un équipement rotatif, tel qu'un système rotor-stator. Lorsque la vitesse de pointe du dispositif rotatif (turbine) atteint une vitesse critique, la pression locale près de la périphérie de la turbine chute et se rapproche de la pression de vapeur du liquide. Il en résulte la génération de bulles de cavitation. Par la suite, à mesure que le liquide s'éloigne de la roue à aubes vers la limite du réservoir, la pression du liquide se rétablit aux dépens de la tête de vitesse. Cela provoque l'effondrement des bulles de cavitation qui ont voyagé avec la masse liquide. La consommation d'énergie dans ces types de réacteurs est plus élevée et la flexibilité sur les paramètres de conception est moindre par rapport aux réacteurs basés sur l'utilisation de plaques à orifices multiples. Un exemple d'équipement rotatif est Rotocav® de la société Cavimax au Royaume-Uni.
Un autre exemple de dispositif de cavitation hydrodynamique approprié est un sifflet à liquide qui est une sorte de mélangeur statique qui fait passer un fluide à haute pression à travers un orifice et ensuite sur une lame. Un tel homogénéisateur haute pression est une pompe volumétrique haute pression avec étranglement qui fonctionne selon le principe de la décompression haute pression. Typiquement, un réacteur homogénéisateur à haute pression se compose d'un réservoir d'alimentation et de deux vannes d'étranglement, désignées comme premier étage et deuxième étage, pour contrôler la pression de fonctionnement dans le réacteur de cavitation hydrodynamique. La société Sonic Corporation aux États-Unis est un exemple de fournisseur de technologie pour un homogénéisateur haute pression utilisé pour créer une cavitation hydrodynamique. Leurs homogénéisateurs haute pression Sonolator® utilisent une pompe volumétrique haute pression connectée à l’homogénéiseur force le liquide à travers un orifice spécialement conçu à des pressions allant jusqu'à 42 MPa. Le fluide change radicalement de vitesse sur une très courte distance et accélère à plus de 90 m/s, créant un cisaillement et une turbulence élevés dans la composition traitée. Immédiatement après, la solution impacte une lame placée sur son chemin. Une cavitation hydrodynamique extrême se produit lorsque la solution s'écoule sur la lame où des contre-courants agressifs et turbulents se forment.
Une autre technologie de cavitation hydrodynamique appropriée est un générateur de cavitation hydrodynamique de type vortex, VoDca® de la société Water Knight aux Pays-Bas. Ce dispositif comprend une entrée tangentielle et une sortie axiale cylindrique reliées par une chambre en forme de disque, confère et conserve le moment cinétique du fluide tout au long du processus. Il crée une perte de charge suffisante pour produire des cavités/microbulles qui s'effondrent de manière contrôlée en aval du système. L'équipement atteint un rendement de cavitation élevé et le vortex protège les parois des cavités qui s'effondrent et n'entraînent aucune érosion. Cavitation Technologies, Inc. (CTi) est une autre société fournissant une solution de ce type pour la cavitation hydrodynamique.
L’étape (b) (comprenant par exemple les étapes de pompage et de génération de cavitation) peut être répétée une ou plusieurs fois avant de réaliser l'étape (c), soit par renvoi de la composition sortant du dispositif de cavitation à l’entrée de celui-ci, soit par utilisation de plusieurs dispositifs de cavitation en série.
En variante, l’étape (b) (comprenant par exemple les étapes de pompage et de génération de cavitation) et l’étape (c) peuvent être répétées une ou plusieurs fois, par exemple en renvoyant la composition purifiée de l’étape (c) en entrée de l’étape (b) ou par utilisation de plusieurs unités en série aptes à mettre en œuvre les étapes (b) et (c) successivement.
La cavitation sépare temporairement les constituants de la composition à haut point d'ébullition des gaz piégés, de la vapeur d'eau et des vapeurs d'impuretés volatiles qui peuvent se trouver dans les bulles. La pulsation et/ou l'implosion de ces bulles mélangent l'huile et le composé basique, ce qui augmente considérablement la surface de contact de ces composants et favorise le transfert des impuretés vers une phase aqueuse ou une phase organique non miscible avec la composition ou favorise la modification des impuretés.
La composition à traiter peut également être mélangée à un solvant tel que l'hexane pour améliorer le flux ou de petites quantités de gaz solubles peuvent être ajoutées afin d'améliorer le démarrage de la cavitation. Les gaz appropriés sont le dihydrogène, le diazote, le dioxyde de carbone, la vapeur ou leurs mélanges.
La composition à traiter peut également être mélangée à une fraction d'hydrocarbures légers ou à un courant gazeux pour améliorer la cavitation. L'ajout d'une telle fraction d'hydrocarbures légers ou d'un tel courant gazeux peut réduire davantage la viscosité de la charge traitée lors du traitement par cavitation hydrodynamique et donc réduire la perte de pression dans le dispositif, ce qui peut abaisser la pression de vapeur, améliorer la création de bulles et donc la cavitation.
Dans un mode de réalisation, une fraction légère comprenant des hydrocarbures en C4-C15, de préférence des hydrocarbures en C5-C10, peut être ajoutée à la composition traitée lors de l’étape (b), par exemple avant cette étape. Cette fraction légère comprend principalement, par exemple plus de 90 % en poids ou plus de 95 % en poids, des hydrocarbures en C4-C15 ou en C5-C10. Une telle fraction légère est par exemple une fraction naphta, notamment une fraction naphta en C5-C10, par exemple choisie parmi une fraction naphta d'origine minérale issue du traitement des huiles minérales, une fraction naphta récupérée par fractionnement de la composition fractionnée de l'invention, ou leur mélange.
Dans un mode de réalisation, le courant gazeux peut être ajouté à la composition traitée lors de l’étape (b), par exemple avant cette étape. Le flux gazeux peut comprendre ou consister en dihydrogène, dioxyde de carbone, sulfure de dihydrogène, méthane, éthane, propane ou leurs mélanges.
Avantageusement, la fraction légère ou le flux gazeux peut représenter de 0,1 à 10 % en poids de la composition traitée dans l'étape (b).
Étant donné que le traitement par cavitation hydrodynamique assure un mélange vigoureux, il peut nécessiter des quantités de base inférieures à celles des méthodes classiques sans cavitation. En outre, le traitement par cavitation hydrodynamique peut être facilement mis à l'échelle pour s'adapter à des débits importants.
En sortie de l’étape (b), la composition est ainsi modifiée car les impuretés (les composés contenant des hétéroatomes) ont été modifiées par le traitement de l’étape (b). La composition modifiée obtenue en sortie de l’étape (b) permet d’obtenir ultérieurement une composition purifiée comprenant une teneur en hétéroatomes réduite, tel qu’expliqué ci-après.
De façon analogue, le volume d’oxygène dans le mélange gazeux délivré durant le cycle respiratoire correspond à la somme des aires sous la courbe de débit D pendant les diverses phases initiales P i1 , P i2 , … P im , P im+1 . De même, le volume de gaz diluant délivré durant le cycle respiratoire correspond à la somme des aires sous la courbe de débit D pendant les diverses phases finales P f1 , P f2 , … P fm . La somme des volumes d’oxygène et de gaz diluant est enregistrée par le système de contrôle 40.
Par ailleurs, afin de préserver le confort de l’occupant, porteur du masque 30, il peut être envisagé de prévoir une phase transitoire P t entre la phase initiale P i et la phase finale P f .
Au cours de phase transitoire P t , la distribution de mélange gazeux est progressivement réduite pendant que et la distribution de gaz diluant est progressivement augmentée, générant une transition de distribution.
La transition de distribution est représentée par la courbe en trait mixte sur la qui est une représentation graphique des gaz délivrés au cours d’un cycle de respiration comportant une telle phase de transition P t .
La durée de phase de transition P t est réglable. Notamment, la phase de transition P t peut s’étendre jusqu’à la fin du cycle respiratoire.
La phase de transition P t permet d’éviter tout risque lié à une absence potentielle de distribution de mélange gazeux et/ou de gaz diluant lors d’un basculement de la phase initiale à la phase finale.
En effet, le basculement de la phase initiale à la phase finale entraîne la fermeture instantanée de la vanne d’admission de mélange gazeux 13 couplée à l’ouverture instantanée de la vanne d’entrée de gaz diluant 32.
Ainsi, du fait d’un possible délai ou d’une hystérésis mécanique, une période temporelle, même minimale, au cours de laquelle aucune distribution de mélange gazeux et/ou de gaz diluant n’est opérée, peut être perceptible. Cela peut être ressenti par l’occupant, porteur du masque 30, et conduire à le distraire, voire à le gêner. Cela est d’autant plus préjudiciable si l’occupant, porteur du masque 30, est un pilote d’un aéronef.
Tous types de capteurs physiologiques sont envisageables permettant de connaitre l’état physiologique de l’occupant, porteur du masque 30, notamment un niveau d’oxygénation du sang de l’occupant porteur du masque. Il est aussi possible de mesurer la composition du sang de l’occupant, porteur du masque, via une mesure d’une saturation artérielle de l’hémoglobine SaO2 ou une saturation pulsée de l’hémoglobine SpO2 en oxygène. Ces données seraient mesurées par un saturomètre (SaO2) ou un oxymètre de pouls (SpO2), et utilisées pour mettre en œuvre la boucle de rétroaction.
Par ailleurs, il est également envisageable de connaitre l’état physiologique de l’occupant, porteur du masque, notamment par une analyse des gaz expirés, une mesure de l’activité cérébrale et/ou une mesure du débit sanguin de l’occupant, porteur du masque.
Système respiratoire, notamment pour un aéronef Domaine technique de l’invention L’invention concerne la régulation d’une proportion d’oxygène délivrée par un système respiratoire aux occupants d’un aéronef. Plus spécifiquement, l’invention concerne un système respiratoire d’aéronef à régulateur déporté.
Etat de la technique antérieure La distribution d’un mélange gazeux contenant de l’oxygène aux occupants d’un aéronef à travers un masque relié à une source de gaz respirable. Une telle source de gaz respirable peut délivrer un mélange gazeux pouvant comprendre de l'oxygène ou de l'air fortement enrichi en oxygène, stocké dans une ou plusieurs bouteilles, ou réserves d’oxygène pressurisé, disposées à bord de l’aéronef.
Une telle distribution a pour but d’assurer la protection des occupants contre l’hypoxie, par exemple en cas de dépressurisation de l’habitacle de l’aéronef, contre la présence de fumées et/ou de vapeurs dans l’habitacle de l’aéronef, en particulier en cas d’accident, ou encore contre les effets de l’accélération, dans le cas des aéronefs militaires.
Chaque vanne est, par exemple, reliée au niveau de sa deuxième sortie respective à un tuyau de purge ou directement à un récipient de déchet respectif.
Chaque tuyau de purge est, par exemple, agencé avec un contenant de déchet et/ou un système de rinçage tel que décrit précédemment en regard du cas où la purge comprend une vanne.
Chaque vanne est apte à être déplacé entre un état de purge et un état de passage. Dans l’état de purge, l’entrée de la vanne correspondante est reliée à sa deuxième sortie, alors que, dans l’état de passage, l’entrée de la vanne correspondante est reliée à sa première sortie.
Lorsqu’au moins une des vannes est dans son état de purge respectif, la purge est en état actif.
Lorsque toutes les vannes sont dans leur état de passage respectif, la purge est en état passif, c’est-à-dire que le matériau entrant dans la purge au niveau de l’entrée de la première des vannes s’écoule, de vanne en vanne, jusqu’à la sortie 168 de la dernière des vannes.
Un autre exemple d’installation de mélange 10 pour formation d’un produit multi-composant selon l’invention est représenté sur la .
On obtient ainsi une configuration minimum tout en incluant les éléments de sécurité nécessaires à une interconnexion sécurisée et dynamique de réseaux. La solution selon la présente invention permet ainsi de fédérer, c’est-à-dire de mettre en place notamment un plan de données et de contrôle autorisés entre au moins deux nœuds réseaux distincts, exempts au préalable d’une connaissance entre eux et d’une absence de configuration d’adresse IP sur leur lien de fédération.
Avantageusement, la présente solution peut ainsi être utilisée comme une solution « plug and play » sans planification et/ou replanification, basée sur la découverte du voisinage (Ethernet ou LOS) et l’authentification entre voisins, ce qui permet notamment un déploiement de réseau fédéré de type WAN (réseau étendu de l’anglais Wide Area Network ), ou MAN (réseau métropolitain de l’anglais Metropolitan Area Network ), ou encore LAN (réseau local de l’anglais Local Area Network ), car facile à mettre en œuvre.
Ainsi, un tel procédé de fédération dynamique de réseau facilite le déclenchement dans l’échange opérationnel inter-réseaux, par exemple pour le partage des contextes télécoms dans la fédération de bulle tactique éphémère permettant la mobilité et offrant une flexibilité pour s’adapter à un rythme de manœuvre tactique.
Autrement dit la présente invention permet de concilier des systèmes distribués (i.e. de type cluster) et la réactivité des réseaux programmables (notamment avec un contrôleur de réseau (notamment de type SDN de l’anglais Software Defined Network ) avec des exigences de sécurité.
Dispositif et procédé de synchronisation de temps symbole avec une architecture parallèle Domaine de l’invention La présente invention appartient au domaine des communications numériques, notamment par satellite, et concerne plus particulièrement un dispositif et un procédé de synchronisation de temps symbole avec une architecture parallèle. L’invention est particulièrement bien adaptée pour un système de communications à haut débit entre un satellite et une station terrestre.
Etat de la technique Dans les systèmes de communications numériques, un dispositif émetteur transmet un message à un dispositif récepteur sous la forme d’un signal transportant une séquence de symboles. Un symbole peut correspondre à un bit ou à un ensemble de bits de données. Un symbole peut par exemple correspondre à une valeur particulière de phase, d’amplitude et/ou de fréquence du signal, selon la modulation utilisée. Au niveau du dispositif récepteur, le signal reçu est échantillonné et les symboles doivent être synchronisés à partir des échantillons obtenus (un symbole correspond à plusieurs échantillons).
Le temps symbole au niveau du dispositif émetteur est cadencé à partir d’une horloge appartenant au dispositif émetteur. Le temps symbole au niveau du dispositif récepteur est cadencé à partir d’une horloge appartenant au dispositif récepteur. Un biais temporel peut cependant exister entre l’horloge du dispositif émetteur et l’horloge du dispositif récepteur en raison de l’imperfection des oscillateurs qui forment ces horloges. Des erreurs temporelles peuvent également être introduites par effet Doppler en raison d’une variation de la vitesse relative du dispositif émetteur par rapport au dispositif récepteur (c’est particulièrement vrai pour une communication entre un satellite en orbite basse et une station au sol). Ces erreurs temporelles peuvent entraîner des erreurs dans la détermination des instants des symboles au cours de l’échantillonnage. Cela peut conduire à des erreurs dans le décodage des symboles et potentiellement à une impossibilité de décoder le message reçu.
Il existe différentes méthodes de synchronisation de temps symbole. Il est notamment possible d’utiliser une méthode basée sur l’algorithme de Gardner, ou une méthode basée sur l’algorithme d’Oerder et Meyr. Ces algorithmes sont notamment utilisés dans les communications spatiales basées sur la technologie SCPC (acronyme anglais pour « Single Channel Per Carrier », en français « un seul canal par porteuse »), comme par exemple pour le système DVB-S2X (acronyme anglais pour « Digital Video Broadcasting – Second Generation Satellite Extensions », c’est une norme de diffusion de la télévision numérique par satellite). Pour ces technologies, le dispositif de synchronisation de temps symbole présente généralement une architecture série.
Le CCSDS (acronyme anglais pour « Consultative Committee for Space Data Systems », en français « comité consultatif sur les systèmes de données spatiales ») est actuellement en train de définir un standard de communications offrant un débit de l'ordre de 10 Gbits/s et permettant ainsi à des satellites d’échanger des données à très haut débit avec des stations au sol via une liaison optique.
Pour atteindre des débits aussi élevés, il devient nécessaire d’utiliser une architecture parallèle pour le dispositif de synchronisation de temps symbole, afin de répondre aux exigences temps-réel des technologies FPGA (acronyme anglais pour « Field-Programmable Gate Array », en français « circuit logique programmable ») ou ASIC (acronyme anglais pour « Application-Specific Integrated Circuit », en français « circuit intégré dédié à une application »).
L'architecture parallèle introduit toutefois un défi de conception pour résoudre la dérive temporelle au niveau de l'échantillon sans trop complexifier le dispositif récepteur.
Le document « A Parallel Timing Synchronization Structure in Real-Time High Transmission Capacity Wireless Communication Systems », Xin Hao et al., décrit un dispositif de synchronisation de temps symbole avec une architecture parallèle basée sur l’algorithme de Gardner. Il est mentionné dans ce document qu’un décalage en fréquence entre le dispositif émetteur et le dispositif récepteur entraîne une erreur temporelle qui augmente ou diminue continuellement. Pour corriger cette erreur temporelle, il convient de supprimer ou de conserver certains échantillons lorsque l’erreur s’est accumulée jusqu’à un certain niveau. Il devient alors nécessaire de réarranger les échantillons dans un ordre correct. Toutefois, ce document ne décrit pas d’exemple d’implémentation permettant de réarranger les échantillons de façon efficace et performante.
A cet effet, et selon un premier aspect, il est proposé par la présente invention,
un dispositif de synchronisation de temps symbole à architecture parallèle. Le dispositif de synchronisation de temps symbole est configuré pour être cadencé par une horloge, et il comprend :
un module de mémorisation et de réordonnancement d’échantillons comprenant une unité de contrôle et 2 x P mémoires tampons de type « premier entré, premier sorti », aussi connues sous le terme « FIFOs », P étant un entier pair supérieur ou égal à quatre, chaque FIFO pouvant mémoriser plusieurs échantillons, les FIFOs étant ordonnés cycliquement ; un module d’interpolation configuré pour fournir à chaque coup d’horloge une indication d’erreur temporelle déterminée à partir d’échantillons en provenance du module de mémorisation et de réordonnancement, ladite indication d’erreur temporelle prenant une valeur parmi « nominal », « dépassement inférieur » ou « dépassement supérieur ».
L’élément de cuisson revêtu (1) selon le procédé de l’invention peut former récipient de cuisson dans un appareil électrique de cuisson choisi dans le groupe constitué de crêpière électrique, appareil électrique à raclette, appareil électrique à fondue, grill électrique, plancha électrique, cuiseur électrique, robot cuiseur, machine à pain. Ainsi l’article culinaire peut former un accessoire de cuisson pour un appareil électrique de cuisson.
Equipements utilisés :
pour les essais d’assemblage : presse hydraulique SGM 160 T équipée d’un poinçon supérieur plat et d’un poinçon inférieur plat. Le plan de la surface du poinçon supérieur présente un angle de 0,15° par rapport au plan de la surface du poinçon inférieur afin de ne pas emprisonner d’air lors de l’étape d’assemblage pour les tests d’emboutissage Swift : machine d’emboutissage Zwick BPU 400
Un substrat métallique (2) en aluminium 1200 état 0 est utilisé pour les essais. Le substrat métallique (2) est utilisé tel quel ou après avoir subi un traitement de surface.
Les 3 configurations suivantes sont testées :
substrat métallique (2) en aluminium brut présentant une rugosité arithmétique moyenne Ra inférieure à 1 µm ; substrat métallique (2) en aluminium brossé hydraté présentant une rugosité arithmétique moyenne Ra comprise entre 2 µm et 3 µm ; substrat métallique (2) décapé chimiquement présentant une rugosité arithmétique moyenne Ra comprise entre 3 µm et 4 µm.
Les films (3) suivants, fournis par la société Saint-Gobain, ont été utilisés :
Film (3) Chemfilm® skived PTFE 0001 : film PTFE incolore d’épaisseur 100µm ; Film (3) Chemfilm® black skived PTFE 0167 : film PTFE noir d’épaisseur 100µm.
Exemple 1 : test d’assemblage Conditions expérimentales :
Les substrats métalliques (2) sont découpés sous forme de disques de 340 mm de diamètre.
- une première extrémité dite de transfert, permettant de transférer le courant au substrat, cette première extrémité étant connectée électriquement à la surface dudit substrat conducteur électronique,
- ainsi qu'une deuxième extrémité, opposée à la dite première extrémité, dite de collecte, apte à collecter le courant depuis une matière active externe, notamment d’une électrode.
de manière à créer sur la surface dudit substrat conducteur électronique, une couche comprenant une pluralité de régions de collecte, qui sont isolées électriquement les unes des autres par des zones intercalaires de ladite matrice polymérique non conductrice de l'électricité, et où
- chaque région de collecte comprend une pluralité desdits nanotubes de carbone, et
- l'ensemble des deuxièmes extrémités desdits nanotubes de carbone de chaque région de collecte fait sailli au-delà de la surface de la matrice polymérique non conductrice de l'électricité.
Selon d’autres caractéristiques du collecteur de courant conforme à l’invention, qui peuvent être prises isolément ou selon toute caractéristique techniquement compatible :