INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La teneur de l’agent de remplissage est de préférence de 30 parties en masse ou plus, de manière davantage préférée de 40 parties en masse ou plus pour 100 parties en masse du composant de caoutchouc, du point de vue de l’économie de carburant. La teneur de l’agent de remplissage est de préférence de 120 parties en masse ou moins, de manière davantage préférée de 100 parties en masse ou moins en supposant que la composition entière de caoutchouc soit de 100 parties en masse, du point de vue de la viscosité de Mooney.
Le composant agent de remplissage est formulé dans la composition de caoutchouc dans le but de renforcer le caoutchouc, et les exemples de celui-ci incluent des agents de remplissage blancs (agents de remplissage inorganiques) tels que la silice, le carbonate de calcium, le mica, l’hydroxyde d’aluminium, l’oxyde de magnésium, l’hydroxyde de magnésium, l’argile, le talc, l’alumine et l’oxyde de titane, et le noir de carbone. Ceux-ci peuvent être utilisés seuls ou en combinaisons de deux types ou plus de ceux-ci. En particulier, la silice et le noir de carbone sont préférables, et une utilisation combinée de ceux-ci est davantage préférable. Par exemple, dans un cas où la section de flanc inclut de la silice, la section de flanc inclut de préférence 30 parties en masse ou plus, de manière davantage préférée de 30 à 120 parties en masse, de manière davantage préférée 40 à 100 parties en masse de silice pour 100 parties en masse du composant de caoutchouc.
Le noir de carbone n’est pas particulièrement limité, et les exemples de celui-ci peuvent inclure du noir de fourneau (noir de carbone de fourneau) tel que SAF, ISAF, HAF, MAF, FEF, SRF, GPF, APF, FF, CF, SCF et ECF ; du noir d’acétylène (noir de carbone d’acétylène) ; du noir thermique (noir de carbone thermique) tel que FT et MT ; du noir de tunnel (noir de carbone de tunnel) tel que EPC, MPC, et CC ; et du graphite. Ceux-ci peuvent être utilisés seuls ou en combinaisons de deux types ou plus de ceux-ci.
La surface spécifique d’adsorption d’azote (N 2 SA) du noir de carbone est habituellement de 5 à 200 m 2 /g, est de préférence de 50 m 2 /g ou plus, de manière davantage préférée de 80 m 2 /g ou plus du point de vue de la résistance à l’usure, et est de préférence de 150 m 2 /g ou moins, de manière davantage préférée de 120 m 2 /g ou moins du point de vue de l’économie de carburant. La surface spécifique d’adsorption d’azote est mesurée selon l’ASTM D4820-93.
La quantité d’absorption de phtalate de dibutyle (DBP) par le noir de carbone est habituellement de 5 à 300 mL/100 g, et de préférence la limite inférieure de celle-ci est de 80 mL/100 g et la limite supérieure de celle-ci est de 180 mL/100 g. La quantité d’absorption de DBP est mesurée selon l’ASTM D2414-93.
La silice n’est pas particulièrement limitée, les exemples de celle-ci incluent la silice par un procédé à sec (silice anhydre) et la silice par un procédé par voie humide (silice contenant de l’eau), et la silice par un procédé par voie humide est préférable puisqu’elle comporte de nombreux groupes silanol.
La surface spécifique d’adsorption d’azote (N 2 SA) de la silice est de préférence de 60 m 2 /g ou plus, de manière davantage préférée de 120 m 2 /g ou plus du point de vue de la résistance à l’usure, et est de préférence de 300 m 2 /g ou moins, de manière davantage préférée de 200 m 2 /g ou moins du point de vue de l’économie de carburant. La surface spécifique d’adsorption d’azote de la silice est une valeur obtenue par mesure avec un procédé BET selon l’ASTM D3037-81.
La silice est de préférence utilisée en combinaison avec un agent de couplage de silane. L’agent de couplage de silane utilisé ici peut être tout agent de couplage de silane conventionnellement connu, et les exemples de celui-ci incluent les agents de couplage de silane à base de sulfure tels que le bis(3-triéthoxysilylpropyl)tétrasulfure, le bis(2-triéthoxysilyléthyl)tétrasulfure, le bis(3-triméthoxysilylpropyl)tétrasulfure, le bis(2-triméthoxysilyléthyl)tétrasulfure, le bis(3-triéthoxysilylpropyl)trisulfure, le bis(3-triméthoxysilylpropyl)trisulfure, le bis(3-triéthoxysilylpropyl)disulfure, le bis(3-triméthoxysilylpropyl)disulfure, le tétrasulfure de 3-triméthoxysilylpropyl-N,N-diméthylthiocarbamoyle, le tétrasulfure de 3-triméthoxysilylpropylbenzothiazolyle, le tétrasulfure 3-triéthoxysilylpropylbenzothiazole, le monosulfure de méthacrylate de 3-triéthoxysilylpropyle, et le monosulfure de méthacrylate de 3-triméthoxysilylpropyle ; les composés à base de mercapto tels que le 3-mercaptopropyltriméthoxysilane, le 3-mercaptopropyltriéthoxysilane, le 2-mercaptoéthyltriméthoxysilane et le 2-mercaptoéthyltriéthoxysilane ; les agents de couplage de vinyl silane tels que le vinyltriéthoxysilane et le vinyltriméthoxysilane ; les agents de couplage de silane à base d’amino tels que le 3-aminopropyltriéthoxysilane, le 3-aminopropyltriméthoxysilane, le 3-(2-aminoéthyl)aminopropyltriéthoxysilane et le 3-(2-aminoéthyl)aminopropyltriméthoxysilane ; les agents de couplage de silane à base de glycidoxy tels que le γ-glycidoxypropyltriéthoxysilane, le γ-glycidoxypropyltriméthoxysilane, le γ-glycidoxypropylméthyldiéthoxysilane et le γ-glycidoxypropylméthyldiméthoxysilane ; les agents de couplage de silane à base de nitro tels que le 3-nitropropyltriméthoxysilane et le 3-nitropropyltriéthoxysilane ; et les agents de couplage de silane à base de chloro tels que le 3-chloropropyltriméthoxysilane, le 3-chloropropyltriéthoxysilane, le 2-chloroéthyltriméthoxysilane et le 2-chloroéthyltriéthoxysilane. Ces agents de couplage de silane peuvent être utilisés seuls ou en combinaisons de deux types ou plus de ceux-ci. En particulier, un agent de couplage de silane à base de sulfure est préférable, et le bis(3-triéthoxysilylpropyl)tétrasulfure et le bis(3-triéthoxysilylpropyl)disulfure sont davantage préférables, des points de vue de l’effet de couplage par l’agent de couplage de silane, l’aptitude à la mise en œuvre, et le coût.
La teneur de l’agent de couplage de silane est de préférence de 3 parties en masse ou plus, de manière davantage préférée de 5 parties en masse ou plus sur la base de 100 parties en masse de la silice, des points de vue de l’économie de carburant et de la résistance à l’usure. La teneur de l’agent de couplage de silane est de préférence de 15 parties en masse ou moins, de manière davantage préférée de 10 parties en masse ou moins sur la base de 100 parties en masse de la silice, du point de vue de la viscosité de Mooney.
Le module d’alimentation 249, 349 comporte également des moyens pour canaliser le dihydrogène des canalisations d’apport 251a-b vers alternativement la première canalisation de sortie 253a ou la deuxième canalisation de sortie 253b. Ces moyens peuvent prendre la forme de canalisations, sur lesquelles sont agencées des électrovannes afin d’autoriser ou d’empêcher le dihydrogène de circuler entre les canalisations d’apport 251a-b et les canalisations de sortie 253a-b.
Lorsque le dihydrogène est canalisé vers la première canalisation de sortie 253a, les moyens du module d’alimentation 249, 349 sont arrangés pour canaliser le dihydrogène provenant de la deuxième canalisation de sortie 253b vers la première canalisation de sortie 253a afin de boucler sur l’entrée du premier réchauffeur 152.
Le système d’alimentation 250, 350 comporte une canalisation principale 252 qui traverse le premier réchauffeur 152 et le deuxième réchauffeur 154 et qui est fluidiquement connectée entre la première canalisation de sortie 253a et le moteur 106.
Le long de la canalisation principale 252 sont installées entre le premier réchauffeur 152 et le deuxième réchauffeur 154, une première électrovanne 201 à trois voies et une deuxième électrovanne 202 à trois voies avec un clapet anti-retour. La deuxième électrovanne 202 est disposée entre la première électrovanne 201 et le deuxième réchauffeur 154.
Le long de la canalisation principale 252 sont installées entre le deuxième réchauffeur 154 et le moteur 106, une troisième électrovanne 203 à trois voies et une quatrième électrovanne 204 à trois voies avec un clapet anti-retour. La quatrième électrovanne 204 est disposée entre la troisième électrovanne 203 et le moteur 106.
La canalisation principale 252 est ainsi divisée en une première partie 252a entre la première canalisation de sortie 253a et la première électrovanne 201 en traversant le premier réchauffeur 152, une deuxième partie 252b entre la première électrovanne 201 et la deuxième électrovanne 202, une troisième partie 252c entre la deuxième électrovanne 202 et la troisième électrovanne 203 en traversant le deuxième réchauffeur 154, une quatrième partie 252d entre la troisième électrovanne 203 et la quatrième électrovanne 204 et une cinquième partie 252e entre la quatrième électrovanne 204 et le moteur 106.
La première électrovanne 201 présente une voie fluidiquement connectée à la première partie 252a et une voie fluidiquement connectée à la deuxième partie 252b.
La deuxième électrovanne 202 présente une voie fluidiquement connectée à la deuxième partie 252b et une voie fluidiquement connectée à la troisième partie 252c.
La troisième électrovanne 203 présente une voie fluidiquement connectée à la troisième partie 252c et une voie fluidiquement connectée à la quatrième partie 252d.
La quatrième électrovanne 204 présente une voie fluidiquement connectée à la quatrième partie 252d et une voie fluidiquement connectée à la cinquième partie 252e.
La deuxième électrovanne 202 autorise l’écoulement du premier réchauffeur 152 vers le deuxième réchauffeur 154 mais empêche l’écoulement dans la deuxième partie 252b depuis la deuxième électrovanne 202 vers le premier réchauffeur 152. C’est donc la voie qui est fluidiquement connectée à la deuxième partie 252b qui présente un clapet anti-retour.
La quatrième électrovanne 204 autorise l’écoulement du deuxième réchauffeur 154 vers le moteur 106 mais empêche l’écoulement dans la quatrième partie 252d de la quatrième électrovanne 204 vers le deuxième réchauffeur 154. C’est donc la voie qui est fluidiquement connectée à la quatrième partie 252d qui présente un clapet anti-retour.
Le système d’alimentation 250, 350 comporte une première canalisation de déviation 264 qui est fluidiquement connectée entre la deuxième canalisation de sortie 253b et une voie de la deuxième électrovanne 202.
Le système d’alimentation 250, 350 comporte une deuxième canalisation de déviation 266 qui est fluidiquement connectée entre une voie de la première électrovanne 201 et une voie de la quatrième électrovanne 204.
Chaque électrovanne 201, 202, 203, 204 est commandée en ouverture et en fermeture par une unité de contrôle 50 du système d’alimentation 250, 350 en fonction des besoins. De la même manière, les moyens du module d’alimentation 249, 349 sont commandés par l’unité de contrôle 50 pour que le dihydrogène s’écoule depuis la première canalisation de sortie 253a ou la deuxième canalisation de sortie 253b.
En fonctionnement normal, le dihydrogène est canalisé par le module d’alimentation 249, 349 vers la première canalisation de sortie 253a, puis il s’écoule dans la canalisation principale 252 jusqu’au moteur 106. Les voies de chaque électrovanne 201, 202, 203, 204 qui sont fluidiquement connectées à la canalisation principale 152 sont ouvertes.
Cette boîte collectrice 100 est par exemple destinée à être montée sur un réseau de conduites de circulation d’un fluide d’un pack batterie. Le fluide peut être un liquide caloporteur. Tel que représenté, ce réseau présente une rangée d’extrémités de tubulures s’étendant longitudinalement à laquelle la boîte collectrice 100 peut venir se monter.
La boîte collectrice 100 selon la présente invention comporte une rampe collectrice 500A et un organe de liaison 300A. La rampe collectrice 500A comprend une colonne 520A pourvue selon un axe longitudinal d’une pluralité de connecteurs 600A espacés les uns des autres. L’organe de liaison 300A comporte des adaptateurs 200A. Dans cet exemple, les adaptateurs 200A sont pourvus des ouvertures aptes à recevoir des connecteurs 600A.
Conformément à l’invention, chaque connecteur 600A délimite un passage d’écoulement du fluide muni d’une extrémité libre qui délimite un orifice d’écoulement du fluide 650A.
Conformément à l’invention, la boîte collectrice 100 comprend une pluralité de bagues de joint 400A pour assurer avantageusement l’étanchéité. En fait, chaque bague de joint 400A est disposée entre un connecteur 600A et un adaptateur 200A.
Dans ce premier mode de réalisation, les adaptateurs 200A comportent chacun une autre ouverture et sont aptes à recevoir des tubes par cette ouverture de sorte que chaque tube passe à travers une des bagues de joint 400A, lorsque les connecteurs 600A sont reçus dans les adaptateurs 200A.
Dans un mode de réalisation, les bagues joints 400A sont avantageusement agencés de sorte qu’elles ne soient pas coupées par les tubes 20 lorsqu’elles reçoivent ces derniers.
La rampe collectrice 500A et l’organe de liaison 300A coopèrent de sorte que les bagues de joints soient prises en sandwich entre les adaptateurs 200A et les connecteurs 600A. On appelle ici que la rampe se trouve dans une deuxième position.
Lorsque le connecteur est dans une deuxième position, dite position de travail, les bagues de joint 400A sont susceptibles d’être compressées et/ou déformées entre la rampe collectrice 500A et l’organe de liaison 300A.
Conformément à l’invention, l’organe de liaison 300A passe de la première position à la deuxième position avec un déplacement relatif en translation entre la rampe collectrice 500A et l’organe de liaison 300A. Par exemple, on pousse la rampe collectrice 500A vers l’organe de liaison 300A dont les adaptateurs 200A reçoivent déjà les connecteurs 600A de la rampe. Chaque tube 20 reçu par un adaptateur 200A passe à travers une des bagues de joint 400A.
Avantageusement, la rampe collectrice 500A est montée de façon amovible à l’organe de liaison 300A.
Dans ce mode de réalisation, l’organe de liaison comporte une pluralité de paires d’adaptateurs, chaque paire d’adaptateurs étant liés par une zone intermédiaire 202A. Avantageusement, cette zone intermédiaire 202A permet d’entrer en contact avec un cellule cylindrique et d’absorber par exemple sa vibration et de réduire l’impact sur la connexion entre le tube 20 et l’adaptateur 200A. Cette zone intermédiaire pourra prendre la forme d’un demi cylindre si cellule cylindrique ou la forme rectangulaire si cellule prismatique.
Dans un mode de réalisation, la zone intermédiaire 202A comporte des moyens permettant d’être fixée à un support et / ou servir de support à un clips et/ou organe de sécurisation.
Avantageusement, la surface de contact entre l’organe de liaison 300A et la rampe collectrice permet de vérifier l’état d’assemblage de la boîte collectrice 500A.
Plus généralement, la rampe collectrice 500A comporte un passage d’écoulement du fluide 540A communicant avec tous les connecteurs 600A. Ainsi les tubes 20 et la boîte collectrice 100 forment un réseau de circulation de fluide faisant partie d’un système de gestion thermique.
La représente une vue de coupe partielle d’une boîte collectrice 100 selon un premier mode de réalisation de la présente invention.
On observe qu’un connecteur 600A est reçu dans un adapteur 200A avec une bague de joint 400A prise en sandwich entre l’adaptateur 200A et le connecteur 600A.
L’injecteur 100 comprenant un réservoir 102 destiné à stocker l’encre et une protubérance 104 non déformable. L’injecteur 100 comprend un orifice d'éjection 108 pour extraire l’encre du réservoir 102.
Le diamètre de l’orifice d’éjection 108 va de 0,1 à 50 microns, avantageusement de 0,5 µm à 30 µm.
Le système 10 comprend également un convoyeur ou moyen de déplacement 160 adapté pour déplacer relativement le substrat 20 par rapport à l’injecteur 100. Le déplacement peut être effectué selon une direction z non-parallèle au substrat, ainsi que selon des directions x et y parallèles au substrat. Le moyen de déplacement 160 peut être un piezoscanner sur lequel est déposé le substrat 20. Il peut être en particulier un piezoscanner à trois axes avec une résolution sub-nanométrique en déplacement.
Le système 10 comprend en outre un résonateur mécanique fixé à l’injecteur 100.
Le résonateur mécanique peut se présenter sous la forme d'un diapason dont le corps est vissé à sa base sur un bloc qui peut se déplacer selon les trois axes de l'espace par un système de vis micrométriques.
Le système 10 comprend en outre un contrôleur ou moyen de contrôle 148 du résonateur mécanique. Le contrôleur 148 comprend un premier correcteur PID 1 relié à un excitateur ou moyen excitateur 142 adapté pour exciter le résonateur mécanique.
Le système 10 comprend le moyen excitateur 142, qui peut être un excitateur piézoélectrique. Cet excitateur est collé sur le résonateur mécanique.
Le moyen de contrôle 148 est en outre relié à un détecteur ou moyen détecteur 144 adapté à détecter l'oscillation du résonateur mécanique de façon à lire la réponse du résonateur mécanique à l'excitation du moyen excitateur 142. Le système 10 comprend le détecteur 144 qui peut être un accéléromètre collé sur le résonateur mécanique.
Le détecteur 144 est capable de détecter des variations d’oscillation, et notamment des variations dans la fréquence d’oscillation de l’injecteur inférieures à 1 Hz, avantageusement entre 10 mHz et 200 mHz.
Le moyen de contrôle 148 est en outre relié à un régulateur ou moyen régulateur 146 adapté à ajuster le contact entre la protubérance 104 et le substrat 20 en contrôlant l'oscillation du résonateur mécanique.
Le système 10 comprend le régulateur 146 qui est un deuxième correcteur PID 2 et permet l'ajustement du contact à l'aide du convoyeur ou moyen de déplacement 160 auquel il est relié.
Concernant l’excitation du résonateur, il est à noter que l'excitateur piézoélectrique peut être alimenté par un signal électrique dont la fréquence correspond à sa fréquence d'excitation mécanique. La fréquence de ce signal électrique est ajustée par le premier correcteur PID 1 pour contrôler l'oscillation du diapason de telle sorte que la réponse détectée du diapason par l'accéléromètre soit en phase avec le signal de l'excitateur piézoélectrique de façon à ce que le diapason oscille selon l'oscillation de l'excitateur piézoélectrique. La consigne de cette boucle de rétroaction est donc que le déphasage entre l'oscillation de l'excitateur piézoélectrique et celle du diapason est nul. Le diapason est alors en phase avec l'excitateur piézoélectrique. Le diapason est ainsi excité à sa fréquence de résonance, qui dépend de ses propriétés mécaniques mais aussi des interactions avec son environnement.
Le moyen de contrôle 148 est adapté pour déposer l’encre précédemment décrite sur le substrat 20 au moyen de l'injecteur lors d'un contact de l'injecteur 100 avec le substrat 20.
Le moyen de contrôle 148 est relié au convoyeur 160 et est adapté pour éloigner l'injecteur par rapport au substrat 20 selon la direction z non-parallèle au substrat tout en maintenant un débit d’encre sortant de l'injecteur. La direction z peut être la direction perpendiculaire au plan du substrat 20.
Procédé de fabrication d’une nanostructure tridimensionnelle
Un système de fabrication comme on vient de le présenter permet de mettre en œuvre un procédé selon l'invention pour fabriquer une nanostructure tridimensionnelle.
Ainsi, la première canalisation de liaison 384 est isolée. Le dihydrogène rejoint alors la première canalisation de sortie 253a à travers la deuxième canalisation de liaison 386.
En cas d’incident au niveau de la deuxième canalisation de liaison 386 ou de l’électrovanne de régulation 389 qui y est installée, l’unité de contrôle 50 commande la fermeture de la voie de la sixième électrovanne 306 fluidiquement connectée à la deuxième canalisation de liaison 386 et la fermeture de la voie de la huitième électrovanne 308 fluidiquement connectée à la deuxième canalisation de liaison 386. Les autres voies de la sixième électrovanne 306 et de la huitième électrovanne 308 ainsi que les autres électrovannes 305, 307 restent ouvertes.
Ainsi, la deuxième canalisation de liaison 386 est isolée. Le dihydrogène rejoint alors la première canalisation de sortie 253a à travers la première canalisation de liaison 384.
La montre un module 400 qui peut être mis en œuvre dans le système d’alimentation 250, 350 selon l’invention. Le module 400 comporte ici un caisson 402 étanche dans lequel est installé un réchauffeur 404 qui peut être le premier ou le deuxième réchauffeur 152, 154 et qui est traversé par la canalisation principale 252 qui débouche de part et d’autre à l’extérieur du caisson 402.
Le module 400 comporte également une électrovanne de sortie 406 à trois voies arrangée sur la canalisation principale 252 en sortie du réchauffeur 404. L’électrovanne de sortie 406 peut être la première électrovanne 201 ou la troisième électrovanne 203 et elle présente deux voies fluidiquement connectée à la canalisation principale 252.
À l’intérieur du module 400 est également présente une première canalisation 408 qui est fluidiquement connectée à la troisième voie de l’électrovanne de sortie 406 et qui, selon le cas, est la canalisation de déviation 266 ou la canalisation de sécurité 268.
En aval de l’électrovanne de sortie 406, le module 400 comporte une électrovanne en série 410 à trois voies avec un clapet anti-retour arrangé sur la canalisation principale 252. L’électrovanne en série 410 présente deux voies fluidiquement connectées à la canalisation principale 252 où la voie présentant le clapet anti-retour est fluidiquement connectée à la partie de la canalisation principale 252 issue de l’électrovanne de sortie 406. L’électrovanne en série 410 est, selon le cas, la deuxième électrovanne 202 ou la quatrième électrovanne 204.
Le module 400 comporte également une canalisation de déviation 412 qui est fluidiquement connectée à une troisième voie de l’électrovanne en série 410 et qui débouche hors du caisson 402. Selon le cas, la canalisation de déviation 412 peut être la première canalisation de déviation 264 ou la deuxième canalisation de déviation 266.
Une électrovanne de régulation 414 est installée sur la canalisation de déviation 412.
Comme discuté ci-dessus, chaque canalisation 252, 412 peut être constituée d’une double peau avec une peau intérieure entourée d’une peau extérieure, où le dihydrogène circule dans la peau intérieure et où les moyens de détection 450 prennent par exemple la forme de détecteurs de dihydrogène disposés entre les deux peaux.
Un autre détecteur de dihydrogène 452 est ici disposé au niveau du caisson 402 pour détecter une éventuelle fuite dans le caisson 402. Une vanne d’évacuation de surpression, ou un disque fusible de surpression, peut être disposée au niveau du caisson 402, et reliée à une canalisation d’évacuation vers l’extérieur du caisson 402, afin de stabiliser la pression dans le caisson 402 en cas d’une éventuelle fuite dans le caisson 402, qui causerait une surpression .
Un autre détecteur de dihydrogène 454 est ici disposé dans une boîte 456 dans laquelle loge de manière étanche le réchauffeur 404.
Le caisson 402 peut être rempli d’un gaz inerte comme par exemple du diazote. En variante, le caisson 402 peut être mis sous vide.
Selon un mode de réalisation, l’unité de contrôle 50 comporte, reliés par un bus de communication : un processeur ou CPU (« Central Processing Unit » en anglais) ; une mémoire vive RAM (« Random Access Memory » en anglais) ; une mémoire morte ROM (« Read Only Memory » en anglais) ; une unité de stockage telle qu’un disque dur ou un lecteur de support de stockage, tel qu’un lecteur de cartes SD (« Secure Digital » en anglais) ; au moins une interface de communication, permettant par exemple à l’unité de contrôle de communiquer avec les électrovannes, les pompes, etc.