INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le siège 1 comprend en outre un premier dispositif de verrouillage et un deuxième dispositif de verrouillage. Le premier dispositif de verrouillage présente un état actif dans lequel il permet de verrouiller le premier dossier 30 par rapport au châssis 6 dans une position de confort. Lorsque le premier dossier 30 est verrouillé dans la position de confort par le premier dispositif de verrouillage un utilisateur peut s’adosser sur le premier dossier 30. Lorsque le premier dispositif de verrouillage est dans un état inactif, le premier dossier 30 peut être pivoté (avec le dispositif de guidage 10, dans le mode de réalisation illustré) autour de l’axe de rotation 50 et être amené dans une position rabattue dans laquelle le premier est en appui contre l’assise. Bien entendu, depuis la position rabattue, le premier dossier 30 peut être ramené dans la position de confort par rotation autour de l’axe de rotation 50 et maintenu dans la position de confort par le premier dispositif de verrouillage. Le deuxième dispositif de verrouillage présente un état actif dans lequel il permet de verrouiller le deuxième dossier 40 par rapport au premier dossier 30 et un état inactif dans lequel le deuxième dossier 40 est libéré en rotation autour de l’axe de rotation 50 par rapport au premier dossier 30. Lorsque le deuxième dispositif de verrouillage est dans l’état actif, le deuxième dossier 40 est solidaire du premier dossier 30. Le deuxième dossier 40 est donc en position de confort dans laquelle un utilisateur peut s’adosser contre le deuxième dossier 40 lorsque le premier dossier 30 est en position de confort et le deuxième dossier 40 est en position rabattue, en appui contre l’assise, lorsque le premier dossier 30 est en position rabattue. Lorsque le premier dossier 30 est en position de confort et que le deuxième dispositif de verrouillage est dans l’état inactif, le deuxième dossier 40 peut être pivoté autour de l’axe de rotation 50 pour être amené en position rabattue. Le deuxième dossier 40 peut ensuite être ramené en position de confort par rotation autour de l’axe de rotation 50 et reverrouillé au premier dossier 30 ou, alternativement, le premier dossier 30 peut être amené en position rabattue et reverrouillé au deuxième dossier 40.
Tel qu’illustré à la , pour assembler le deuxième dossier 40 sur le dispositif de guidage 10, auquel est préalablement fixé le premier dossier 30, le deuxième dossier 40 est angulairement placé dans une position d’insertion décalée entre 120 degrés et 240 degrés par rapport au premier dossier 30. Dans cette position d’insertion, le premier élément de butée 26 et le deuxième élément de butée 28 sont en correspondance angulaire autour de l’axe de rotation 50 avec la première encoche 41E et la deuxième encoche 43E. La position d’insertion est telle qu’elle ne peut pas être obtenue lorsque le siège 1 est fixé au châssis 6 du véhicule, car le deuxième dossier 40 serait en collision avec le châssis 6.
Le deuxième dossier 40 est ensuite translaté suivant la direction transversale Y dans un premier sens 52. La troisième surface d’articulation 25 et le troisième élément de butée 29 passent à travers le premier alésage 41. Puis, la deuxième surface d’articulation 23 passe à travers le premier alésage 41 et, le deuxième élément de butée 28 et le premier élément de butée 26 passent successivement à travers la première encoche 41E. Puis, tout en maintenant la position d’insertion, la translation du deuxième dossier 40 par rapport au dispositif de guidage 10 suivant la direction transversale Y, dans le premier sens 52 est poursuivi. La troisième surface d’articulation 25 et le troisième élément de butée 29 passent à travers le deuxième alésage 43. Puis, le deuxième élément de butée 28 passe à travers la deuxième encoche 43E, puis le premier élément de butée 26 vient en butée contre la deuxième portion circulaire 43C, le deuxième élément de butée 28 dépassant de la deuxième encoche 43E.
Puis, la troisième surface d’articulation 25 et le troisième élément de butée 29 passent successivement à travers l’alésage de support 5 et l’alésage annexe 81.
Le deuxième dossier 40 est ensuite pivoté autour de l’axe de rotation 50 par rapport au dispositif de guidage 10 pour l’amener sensiblement dans le prolongement du premier dossier suivant la direction transversale Y. Le premier élément de butée 26 présente un chanfrein 27 qui déplace légèrement le deuxième dossier 40 par rapport au dispositif de guidage 10, afin de positionner et maintenir étroitement le deuxième alésage 43 entre le premier élément de butée 26 et le deuxième élément de butée 28 suivant la direction transversale Y. Le premier élément de butée 26 empêche le deuxième flasque 44 de se déplacer par rapport au dispositif de guidage 10 suivant la direction transversale Y dans le premier sens 52. Le deuxième élément de butée 28 empêche le deuxième flasque 44 de se déplacer par rapport au dispositif de guidage 10 suivant la direction transversale Y dans un deuxième sens 54, opposé au premier sens 52.
Le troisième élément de butée 29 retient le dispositif de guidage 10 par rapport au siège annexe 80 dans le premier 52 suivant la direction transversale Y. Le troisième élément de butée 29 empêche le dispositif de guidage 10 de se déplacer par rapport au deuxième flasque 44 (donc le siège annexe 80) suivant la direction transversale Y dans le premier sens 52. Inversement, le troisième élément de butée 29 empêche le deuxième flasque 44 (donc le siège annexe 80) de se déplacer par rapport au dispositif de guidage 10 suivant la direction transversale Y dans le deuxième sens 54.
Il sera noté que dans le mode de réalisation illustré le premier flasque 42 comprend un premier manchon 46, afin d’augmenter la largeur de la première portion circulaire 41C, suivant la direction transversale Y, sans augmenter la largeur du reste du premier flasque 42. La surface de coopération entre la première surface d’articulation 21 et le premier alésage 41 est ainsi accrue sans augmenter notable le poids du premier flasque 42. De même, le deuxième flasque 44 comprend un deuxième manchon 48, afin d’augmenter la largeur de la deuxième portion circulaire 43C, suivant la direction transversale Y, sans augmenter la largeur du reste du deuxième flasque 44. La surface de coopération entre la deuxième surface d’articulation 23 et le deuxième alésage 43 est ainsi accrue sans augmenter notable le poids du deuxième flasque 44.
- réception en la première position par des moyens de réception des ondes acoustiques réfléchies sur des moyens de réflexion des ondes acoustiques solidarisés en une seconde position sur le lien,
en ce qu’il comprend une étape de :
détermination d’une première distance d1 entre la première position et la seconde position en fonction du temps de trajet des ondes acoustiques en le premier instant t1 et d’une seconde distance d2 entre la première position et la seconde position en fonction du temps de trajet des ondes acoustiques en le second instant t2,
en ce que l’étape de détermination des première et seconde distances comprend au moins l’une des étapes suivantes :
- détermination d’au moins une valeur de la température du milieu aquatique;
- détermination d’au moins une valeur de la salinité du milieu aquatique.
Brève description des figures D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaitront au cours de la lecture de la description détaillée qui va suivre pour la compréhension de laquelle on se reportera au dessin annexé suivant :
montre schématiquement une vue de dessus d’un dispositif de détermination de l’allongement d’un lien selon un mode de réalisation de l’invention.
Description détaillée de l'invention Différents aspects de différents modes de réalisation de dispositifs de détermination de l’allongement d’un lien sont décrits plus en détail ci-dessous, en faisant référence aux dessins joints.
La montre schématiquement un mode de réalisation exemplaire d’un dispositif de détermination 1 de l’allongement d’un lien 2 immergé selon un mode de réalisation de l’invention.
Dans le cadre de la présente invention, on entend par lien immergé, un lien qui est introduit dans un milieu liquide ou milieu aquatique ou qui est recouvert de liquide. Par exemple, un lien qui est introduit dans une mer ou un océan ou un lac ou une rivière ou un fleuve ou même un lac de rétention (par exemple proche d’un barrage), un bassin ou une piscine est à considérer comme un lien immergé au sens de la présente invention. Beaucoup d’autres exemple de milieu liquide ou aquatique peuvent répondre à la définition de lien immergé au sens de la présente invention.
L’allongement d’un lien peut être proportionnel aux efforts ou aux contraintes auxquels est soumis le lien. Ceci est le cas par exemple dans le cas d’un lien qui est une ligne textile élastique telle que couramment utilisée dans les applications d’ancrage en mer. Les efforts peuvent être causés par la houle, le vent ou encore par la variation de hauteur d’eau due à la marée.
Tout d’abord, l’allongement d’un matériau élastique peut se calculer avec la loi de Hooke par la formule suivante :
epsilon = sigma / E
epsilon = ∆L / L0
Habituellement, dans un siège de véhicule, l’appui-tête est formé d’un corps principal pourvu de deux barres s’insérant dans des orifices correspondants du corps principal du dossier.
La partie du corps principal du dossier délimitant les orifices correspondants est protégée par un cache.
Cette construction nécessite de nombreuses coutures et finitions pour offrir un aspect acceptable au dossier fini.
Un but de l’invention est donc de proposer un dossier pour siège ayant une fabrication plus simple.
A cet effet, l’invention a pour objet un dossier pour siège du type précité, dans lequel une saillie longitudinale est directement connectée sur le corps de dossier, l’appui-tête étant connecté à une face avant de la saillie longitudinale.
La fixation de l’appui-tête sur la face avant de la saillie longitudinale nécessite moins de finitions que pour un appui-tête traditionnel.
Le dossier selon l’invention peut comprendre l’une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou selon toute(s) combinaison(s) techniquement possible(s) :
- le corps de dossier comprend une coque faite d’une pièce et formant au moins partiellement une face extérieure, plus particulièrement au moins partiellement une face arrière, du corps de dossier jusqu’en haut du corps de dossier,
- l’appui-tête s’étend en regard ou contre l’ensemble de la face avant de la saillie longitudinale,
- le corps de dossier comprend une portion supérieure, la saillie longitudinale étant connectée sur une face avant de la portion supérieure,
- la portion supérieure du corps de dossier, la saillie longitudinale et l’appui-tête sont alignés dans cet ordre selon une direction longitudinale (L),
- la portion supérieure délimite une ouverture traversante selon une direction perpendiculaire (T) à une direction longitudinale (L),
- un cache amovible, le cache amovible recouvrant l’ouverture traversante,
- l’appui-tête comprend une surface de réception de la tête d’un utilisateur, l’appui-tête étant déplaçable par rapport à la saillie longitudinale de sorte à modifier une orientation de la surface de réception,
- le dossier comprend au moins un module de coussin gonflable fixé sur une paroi latérale du corps de dossier, et/ou
- le dossier comprend un tapis thermoformé, le tapis thermoformé étant fixé au corps de dossier dans une portion arrière inférieure du corps de dossier.
Pour le télémètre 1 de la figure 1, la différence de longueur totale est due au fait que la deuxième fibre aller 201 est plus longue que la première fibre aller 101, les deux fibres retour 102, 202 ayant par exemple des longueurs proches (sensiblement identiques), voire identiques. Au contraire, pour le télémètre 2 de la , la même différence de longueur totale ΔL est due au fait la deuxième fibre retour 202 est plus longue que la première fibre retour 102, deux fibres aller 101, 201 ayant quant à elles des longueurs pouvant être proches (sensiblement identiques), voire identiques. Mise à part cette différence, qui concerne la manière de répartir la différence de longueur totale ΔL, ces deux modes de réalisation sont identiques. On notera d’ailleurs qu’il y a encore bien d’autre manières pour répartir une différence de longueur totale ΔL donnée entre les différentes fibres optiques du dispositif de liaison (à titre d’exemple, les deuxièmes fibres aller et retour pourraient toutes deux être plus longues que les premières fibres, aller et retour).
Pour le télémètre 1 ; 2 selon ces deux modes de réalisation, la différence de longueur totale ΔL peut être telle que la différence de temps de parcours soit supérieure à la durée de l’une quelconque des impulsions lumineuses émises par la source, soit : .
v est la vitesse de propagation de la lumière dans ces fibres (pour les impulsions lumineuses en question ; à titre d’exemple, cette vitesse peut être de l’ordre de 0,7 fois la vitesse de la lumière dans le vide). La différence de longueur totale ΔL peut même être telle que la différence de temps de parcours Δt p soit supérieure à trois fois , pour obtenir un écart temporel plus grand entre les deux impulsions retour (afin de les distinguer/séparer l’une de l’autre plus facilement).
Dimensionner de cette manière les longueurs des fibres permet, dans la plupart des cas, d’obtenir des temps d’arrivée au détecteur différents pour les deux impulsions retour P R1 et P R2 , lorsque la première cible 16 et la deuxième cible 26 sont situées toutes les deux à peu près à la même distance de leur système de collimation respectif 10, 20 (i.e. : de leur tête de mesure respective). En effet, dans ce cas, le temps de vol de l’impulsion, entre la tête de mesure et la cible, et retour, est environ le même pour les deux cibles, et n’ajoute pas de décalage temporel notable entre les deux voies de mesure. En pratique, ce type de situation concerne par exemple des mesures de distance pour différentes parties d’un même objet (par exemple pour différente parties d’un aéronef, dont on veut déterminer à la fois la position et l’attitude, ou même dont on veut déterminer la forme, ou bien si l’on souhaite avoir une redondance sur la mesure).
Dans certaines applications, les positions des deux cibles 16 et 26 peuvent toutefois être nettement différentes, par exemple lorsque ces deux cibles correspondent à deux objets distincts (par exemple deux véhicules différents dont on souhaite suivre les positions). Ces différences de position peuvent alors induire des différences de temps de vol assez importantes, entre les première et deuxième cibles. Dans ce cas, les longueurs des fibres 101, 102, 201, 202 peuvent être choisies de sorte que la différence de temps de parcours soit supérieure à la somme de : la durée de l’une quelconque des impulsions lumineuses émises par la source, et de la quantité , soit : .
c o est la vitesse de propagation de la lumière dans l’air et d o est la profondeur d’une zone de mesure nominale Z o de chaque système de collimation du télémètre (voir les figures 1 et 2).
Pour ce type d’application (typiquement : télémétrie multi-objets), la condition portant sur la différence de longueur est en effet un peu plus stricte que la condition donnée plus haut. Satisfaire cette condition permet, même si l’une des cibles est complètement à l’avant de la zone de mesure nominale Z o tandis que l’autre est complètement à l’arrière de cette zone, permet que les deux impulsions retour P R1 et P R2 atteignent le détecteur 7 à des instants différents (et décalés de plus de Δt), ce qui permet de les distinguer l’une de l’autre, et de réaliser ces deux mesures de distances avec un même détecteur.
Par zone de mesure nominale, on désigne une zone que le télémètre est destiné à sonder, pour laquelle le télémètre est opérationnel (bien adapté). L’étendue de cette zone de mesure est par exemple déterminée par la portée du télémètre (portée qui est limitée en pratique par la sensibilité du détecteur, la puissance de la source, les dimensions des optiques de collimation, ou d’autres paramètres). L’étendue de cette zone de mesure nominale est par exemple indiquée sur la fiche de spécifications du télémètre (fiche technique fournie par le constructeur du télémètre). De manière optionnelle, l’unité électronique peut d’ailleurs être programmée pour ne pas délivrer de résultat de mesure, ou pour délivrer un message d’erreur lorsque l’une des distances déterminées par l’unité électronique est située hors de cette zone de mesure nominale.
Dans l’exemple des figures 1 et 2, la zone de mesure nominale Z o est la même pour les deux systèmes de collimation 10 et 20. C’est-à-dire que pour ces deux systèmes de collimation, le télémètre est apte et destiné à réaliser des mesures pour des distances comprises entre une distance minimale d o,min , et une distance maximale (un éloignement maximal) d o,min +d o qui sont les mêmes pour les deux systèmes de collimation 10 et 20. La profondeur d o de la zone de mesure nominale Z o est égale à la différence entre la distance maximale de mesure, d o,min +d o , et la distance minimale de mesure d o,min .
Dans d’autres modes de réalisation, le télémètre peut néanmoins être destiné à, et configuré pour réaliser des mesures de positions de cibles dans des zones de mesure nominales qui sont différentes pour le premier système de collimation 10 et pour le deuxième système de collimation 20 ( ). C’est le cas par exemple pour le télémètre 3 du troisième mode de réalisation .
Ce télémètre 3 est destiné à et configuré pour déterminer : une position de la première cible 16, cette cible étant située dans une première zone de mesure nominale Z 1 , du premier système de collimation 10, et pour déterminer une position de la deuxième cible 26, cette cible étant située dans une deuxième zone de mesure nominale Z 2 , du deuxième système de collimation 20, les première et deuxième zones de mesure nominales Z 1 , Z 2 étant disjointes l’une de l’autre, c’est-à-dire correspondant à des gammes de distance de mesure différentes.
Dans ce cas, les fibres optiques 101, 102, 201, 202 des deux voies de mesure peuvent avoir des longueurs totales L 1 et L 2 identiques (c’est d’ailleurs le cas, dans ce mode de réalisation), soit ΔL=0. En effet, le temps de vol entre le premier système de collimation 10 et la première cible 16 est alors suffisamment différent du temps de vol entre le deuxième système de collimation 20 et la deuxième cible 26 pour que les deux impulsions retour P R1 et P R2 atteignent le détecteur 7 à des instants différents (et cela quelles que soient les positions des cibles 16 et 26 dans leurs zones de mesure nominales respectives).
Dans ce mode de réalisation, la première zone de mesure nominale Z 1 s’étend d’une distance minimale de mesure d 1,min à une distance maximale de mesure d 1,m ax . La deuxième zone de mesure nominale Z 2 s’étend quant à elle d’une distance minimale de mesure d 2 ,min à une distance maximale de mesure d 2 ,m ax . Ces deux zones, Z 1 et Z 2 , sont disjointes en ce sens que la distance minimale de mesure de l’une des deux zones est supérieure à la distance maximale de mesure de l’autre zone. Dans le cas de la , par exemple, d 2,min est supérieure à d 1 ,max . On notera que, par zones de mesure disjointes, on entend ici gammes de distances à mesurer disjointes (et non pas zones disjointes sur un plan géométrique, car correspondant par exemple à des directions de visée différentes).
A titre d’exemple, la première zone de mesure nominale Z 1 pourrait s’étendre de 10 à 50 mètres, tandis que la deuxième zone de mesure nominale Z 2 s’étendrait de 70 à 200 mètres, par exemple. d 2,min peut d’ailleurs être supérieure à d 1 ,max plus la longueur de l’une quelconque des impulsions lumineuses (longueur dans l’air, soit environ 3 mètres pour des impulsions de 10 ns). Dans ce cas, les deux impulsions retour atteignent en effet le détecteur 7 avec un décalage temporel supérieur à Δt, ce qui permet de bien les distinguer l’une de l’autre.
Pour les modes de réalisation 1 et 2, les longueurs totales L 1 et L 2 sont bien différentes l’une de l’autre tandis que les zones de mesure nominales sont identiques pour les deux têtes de mesure 10 et 20. Au contraire, pour le mode de réalisation 3, les longueurs totales L 1 et L 2 sont identiques et ce sont les zones de mesure nominales Z 1 et Z 2 qui sont différentes. D’autre situations, intermédiaires entre ces deux cas, sont aussi envisageables.
Ainsi, on peut prévoir plus généralement que le télémètre soit destiné à et configuré pour déterminer une position d’une première cible 16 située dans une première zone de mesure nominale du premier système de collimation 10, et pour déterminer une position d’une deuxième cible 26 située dans une deuxième zone de mesure nominale du deuxième système de collimation 20 (zones disjointes ou non), dans lequel les longueurs desdites fibres sont telles que la différence de temps vol est supérieure à la durée ∆t de l’une quelconque des impulsions lumineuses émises par la source 6, quelle que soit la position de la première cible 16 dans la première zone de mesure nominale et quelle que soit la position de la deuxième cible 26 dans la deuxième zone de mesure nominale, étant le temps de parcours d’une impulsion lumineuse, depuis la source 6 jusqu’au détecteur 7, en passant par le premier système de collimation 10 et en se réfléchissant sur la première cible 16, étant le temps de parcours d’une impulsion lumineuse, depuis la source 6 jusqu’au détecteur 7, en passant par le deuxième système de collimation 20 et en se réfléchissant sur la deuxième cible 26.
La représente schématiquement, de manière synoptique (fonctionnelle) le système de collimation 10, tandis que la représente plus en détail un exemple de réalisation de ce système pouvant être implémenté dans l’un quelconque des modes de réalisation du télémètre 1 ; 2 ; 3 ; 4. Dans l’exemple de la , le système optique 13 du système de collimation 10 comprend une optique aller 14, et un optique retour 15. L’optique aller 14 comprend au moins une lentille ou un miroir convergent, et elle est globalement convergente (vergence totale positive). Elle est associée optiquement au port d’entrée 11 (par exemple placée en vis-à-vis, sur le même axe) ; elle met en forme le faisceau lumineux reçu par le port d’entrée 11 et elle le dirige vers la zone de mesure Z du système de collimation. Cette mise en forme consiste par exemple à collimater le faisceau lumineux reçu par ce port, c’est-à-dire à le rendre parallèle, ou tout au moins à le rendre peu divergent (divergence inférieure à 2 ou 3 degrés par exemple). Ici, l’optique aller est ainsi configurée (en termes de vergence et de distance au port d’entrée 11) pour collimater le faisceau reçu par le port d’entrée 11, faisceau qui, en pratique, sort d’une première fibre optique aller 101 connectée à ce port, et qui est très divergent (en sortie de fibre).
La zone de mesure Z mentionnée plus haut désigne ici la zone éclairée par ce faisceau (c’est-à-dire le champ de ce système de collimation). Il s’agit de la zone dans laquelle une mesure de distance pourrait potentiellement être réalisée, avec ce système (une zone de mesure nominale, moins étendue que cette zone de mesure totale, peut néanmoins être prévue pour ce système de collimation, pour tenir compte de la portée limitée du télémètre ou pour tenir compte de l’application visée, par exemple).
Quant à l’optique retour 15, elle est associée au port de sortie 12, et elle collecte une impulsion lumineuse appelée impulsion retour P R1 , provenant de la zone de mesure Z, pour la transmettre par le port de sortie. En pratique, l’impulsion retour P R1 est reçue en réponse à l’émission de l’impulsion aller P F1 par le système de collimation 10 (émission via l’optique aller 14). L’impulsion retour correspond à une partie de l’impulsion aller, rétroréfléchie, éventuellement de manière diffuse, par une première cible 16 présente dans cette zone de mesure. L’optique retour 15 comprend au moins une lentille ou un miroir convergent, et elle est globalement convergente. Elle est configurée (en termes de vergence et de distance au port 12) pour focaliser l’impulsion retour sur le port de sortie 12, afin de la coupler dans une première fibre retour 102 connectée à ce port.