INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, le dispositif 10 selon l’invention permet de choisir la hauteur finale de l’ensemble formé par les différents moules en empilant une pluralité de moules de second niveau.
On notera également que les deux moules de second niveau 22a, 22b et le moule de premier niveau 20 présentent le même diamètre intérieur, de façon à doter la préparation culinaire 12 d’une forme finie cylindrique et régulière.
La présente invention concerne également un procédé pour le moulage de la préparation culinaire 12 étagée, qui est mis en œuvre au moyen du dispositif 10 précédemment décrit.
Selon un exemple de mise en œuvre, le procédé selon l’invention comprend une première étape de montage du moule de premier niveau 20 sur l’embase 18 dans une position de moulage dans laquelle le tronçon inférieur 36 du fût 34 du moule de premier niveau 20 est emmanché de façon amovible contre la paroi périphérique 26 de l’embase 18, de sorte que le fût 34 du moule de premier niveau 20 est retenu par friction sur l’embase 18.
En référence à la , la première étape de montage est suivie par une étape de moulage qui consiste à mouler une première couche 14 alimentaire du type génoise, dans l’ensemble formé par le moule de premier niveau 20 et l’embase 18 précédemment assemblés.
L’étape de moulage est par exemple réalisée en déversant une pâte dans l’ensemble formé par le moule de premier niveau 20 et l’embase 18 puis en faisant cuire cette pâte pour obtenir la première couche 14 de génoise.
A la suite de l’étape de moulage, le procédé comporte une étape de démontage du moule de premier niveau 20 et de l’embase 18, à la suite de laquelle la première couche 14 de génoise est démoulée et repose sur l’embase 18, comme illustré à la .
Ensuite, la première couche 14 de génoise est découpée au moyen d’un outil 72 tranchant qui prend appui sur le bord supérieur 28 d’extrémité libre de la paroi périphérique 26 de l’embase 18, au cours d’une étape de découpage.
L’étape de découpage permet d’obtenir une première couche 14 de génoise parfaitement calibrée et parfaitement coupée.
A titre d’exemple, l’étape de moulage, l’étape de démontage et l’étape de découpage sont répétées trois fois afin d’obtenir trois premières couches 14 de génoise.
De plus, le procédé selon l’invention comporte une étape de fabrication de la préparation culinaire 12 étagée qui consiste à déposer alternativement dans le dispositif 10 de moulage, les premières couches 14 de génoise et les secondes couches 16 alimentaires du type crème, pour obtenir une préparation culinaire 12 telle qu’illustrée à la .
Dans ce but, on dépose une première couche 14 de génoise dans l’ensemble formé par le moule de premier niveau 20 et de l’embase 18, puis on recouvre la première couche 14 par une seconde couche 16.
Avantageusement, la seconde couche 16 est déposée jusqu’au siège 46 du moule de premier niveau 20, le siège 46 servant de guide visuel qui permet de lisser la surface de la seconde couche 16 de façon plane, à hauteur du siège 46.
Ensuite, on emboîte le premier moule de second niveau 22a sur le moule de premier niveau 20, puis on dépose une autre première couche 14 sur la seconde couche 16 préalablement déposée, puis on dépose une autre seconde couche 16 jusqu’au siège 68a du premier moule de second niveau 22a.
Enfin, on emboîte le second moule de second niveau 22b sur le premier moule de second niveau 22a, puis on dépose une autre première couche 14 sur la seconde couche 16 préalablement déposée, puis on dépose une autre seconde couche 16 jusqu’au siège 68b du second moule de second niveau 22b.
Une fois toutes les couches 14, 16 déposées, le dispositif 10 est démonté pour démouler la préparation culinaire 12.
La demanderesse a constaté, de façon surprenante que la composition A de l’invention comprenant des résine(s) naturelle(s), notamment solubilisée(s), dans un mélange spécifique d’huile(s) volatile(s) et d’alcool(s) volatil(s), tels que définis ci-après, en association avec un polysaccharide modifié, permettait d’obtenir un film de tenue améliorée, résistant aux frottements et non collant après séchage du film.
Le flux primaire est admis dans une prise d’air 4 située en aval de l’hélice de propulsion et s’étendant autour de l’axe longitudinal AX, pour être ensuite compressé dans des compresseurs basse pression 5 et haute pression 6 avant d'arriver dans une chambre de combustion 7. Ce flux primaire est ensuite détendu à travers une turbine haute pression 8 et une turbine basse pression 9 avant d'être évacué vers l’aval. Le flux secondaire est quant à lui propulsé directement vers l’aval par l’hélice de propulsion dans une veine délimitée extérieurement par une nacelle 11 portant l’ensemble du moteur.
Un tel moteur de type double-corps comporte un corps dit basse pression par lequel l’hélice de propulsion est couplée à la turbine basse pression 9, et un corps dit haute pression par lequel le compresseur haute pression 6 est couplé à la turbine haute pression 8, ces deux corps étant coaxiaux et indépendants en rotation. Ces corps sont entourés par un ensemble de carters 12 se succédant le long de l’axe longitudinal qu’ils entourent.
Sur la , une pale à calage variable 3 d’hélice de propulsion comporte une face d’intrados et une face d’extrados s’étendant entre un bord d’attaque 14 et un bord de fuite 16. Cette pale 3 s’étend selon un axe dit d’envergure EV radial par rapport à l’axe AX, depuis un pied par lequel elle est rigidement solidarisée à un élément de rotor non représenté, jusqu’à un sommet correspondant à son extrémité libre qui est en regard de la face interne de la nacelle 11.
L’angle de calage de la pale est l’angle entre l’axe de corde Ac, qui passe par le bord d’attaque 14 et par le bord de fuite 16 en s’étendant dans un plan normal à l’axe EV, et le plan PS de l’hélice qui est normal à l’axe AX. Dans la suite, lorsqu’un tel angle de calage a une valeur positive, il correspond à une propulsion vers l’aval du flux d’air dans lequel baigne la pale en rotation, c’est-à-dire une direction de propulsion. Une valeur négative correspond à une propulsion du flux d’air vers l’amont.
Sur la , la pale 3 occupe une orientation de propulsion, correspondant par exemple à un régime dit de croisière : l’axe de corde Ac est incliné d’un angle de calage Cc positif par rapport au plan PS.
Dans la configuration correspondant à une orientation de propulsion de la , l’angle de calage de la pale 13 est positif, de sorte qu’en étant entrainée en rotation dans le sens repéré par R sur les figures, elle propulse le flux d’air de l’amont AM vers l’aval AV. Le sens de rotation R correspond au sens horaire en regardant l’hélice selon l’axe AX, de face, c’est-à-dire depuis son amont AM.
Cette pale est du type à calage variable : son orientation autour de l’axe EV est ajustable selon les conditions de fonctionnement du moteur. Dans la situation de la , l’orientation de la pale 13 correspond à un fonctionnement du moteur en propulsion, c’est-à-dire dans lequel le flux F traversant le moteur est propulsé l’amont AM vers l’aval AV.
En phase d’inversion de poussée, par exemple lorsque l’aéronef atterrit et que le moteur est exploité pour freiner l’aéronef, les pales de l’hélice sont commandées pour modifier leurs orientations. Elles pivotent alors autour de leurs axes d’envergures, afin de passer de l’orientation de propulsion correspondant à la , à l’orientation d’inversion de poussée correspondant à la situation représentée sur la .
Sur l’exemple des figures 2 et 3, la pale pivote dans le sens direct pour passer de l’orientation de propulsion à celle d’inversion de poussée, de sorte que son bord d’attaque se trouve en aval de son bord de fuite à l’orientation d’inversion de poussée. Lors du passage d’une orientation à l’autre, la pale passe par une position transitoire dite à 0° dans laquelle son axe de corde passe par le plan PS de l’hélice. Il importe que la pale reste peu de temps à cette position transitoire car celle-ci est susceptible d’engendrer une survitesse du moteur.
Il est aussi possible de prévoir une configuration différente, dans laquelle la pale tourne en sens inverse pour passer de l’orientation de propulsion à l’orientation d’inversion de poussée, son bord de fuite restant alors en amont de son bord d’attaque lorsqu’elle est à l’orientation d’inversion de poussée. Lors du passage d’une orientation à l’autre, la pale passe par une position dite en drapeau dans laquelle son axe de corde est parallèle à l’axe AX.
Sur la , un circuit hydraulique 17, assure la pressurisation d’une première chambre 18 amont ou d’une deuxième chambre 19 aval d’un vérin d’orientation à double effet 21 agissant sur la position longitudinale d’un arbre central d’un moteur. Cela permet de maintenir les pales de l’hélice à un angle de calage prédéterminé en maintenant cet arbre à une position donnée et de modifier l’angle de calage en déplaçant cet arbre.
Ce vérin 21 est porté par l’arbre central qui est tournant, en étant alimenté par le circuit de commande qui est porté par des éléments fixes du moteur, grâce à un palier de transfert hydraulique 22 entourant l’arbre central, ce palier pouvant être le siège de fuites hydrauliques.
Ce circuit 17 comporte une conduite d’alimentation 23 haute pression alimentée par une pompe non représentée, et une conduite de retour 24 basse pression débouchant dans un réservoir non représenté.
Les conduites d’alimentation 23 et de retour 24 sont reliées au vérin 21 par l’intermédiaire d’une vanne distributrice 26 à trois positions, comprenant une position neutre centrale correspondant à celle qu’elle occupe dans la , ainsi qu’une position d’augmentation du pas et une position de réduction du pas.
Cette vanne distributrice 26, qui est ici un tiroir distributeur, est reliée à la chambre amont 18 par une conduite amont 27 et par le palier 22, et elle est reliée à la chambre aval 19 par une conduite aval 28 et par le palier 22.
Dans la position neutre de la , les conduites 23 et 24 sont isolées des chambres 18 et 19, qui sont à des pressions de valeur intermédiaire entre la haute pression et la basse pression, les pales 3 de l’hélice ayant de ce fait leur angle d’orientation immobilisé à une valeur fixe.
La composition selon l’invention se présente sous la forme d’une émulsion liquide à température ambiante.
Par liquide, on désigne une composition qui s’écoule sous son propre poids au bout d’une heure à température ambiante. Avantageusement, on peut mesurer la viscosité du liquide selon le protocole suivant :
La mesure de la viscosité est effectuée à 25 C, à l’aide d’un viscosimètre RHEOMAT RM 180 équipé d’un mobile approprié (n°1 à n° 4), la mesure étant effectuée après 10 minutes de rotation du mobile au sein de la composition, à un cisaillement de 200 tours/min (rpm).
La composition selon l’invention peut se trouver sous la forme d’une émulsion directe, huile dans eau (la phase continue de l’émulsion est la phase aqueuse) ou sous la forme d’une émulsion inverse, eau dans huile (la phase continue est la phase lipophile). De préférence la composition se trouve sous la forme d’une émulsion directe.
L’éthylcellulose est un éther éthylique de cellulose, comprenant une chaîne constituée d’unités β-anhydroglucose liées entre elles par des liaisons acétal. Chaque unité anhydroglucose présente trois groupes hydroxyles remplaçables, l’ensemble ou partie de ces groupes hydroxyles pouvant réagir selon la réaction suivante :
RONa + C 2 H 5 Cl ROC 2 H 5 + NaCl, où R représente un radical cellulose.
Il est à noter que dans le cas où les instants d’évaluation i k correspondent aux instants d’évaluation τ k , la mise en correspondance 118 se borne à associer les positions évaluées u(i k ) et estimées v(τ k ) aux mêmes instants i k , τ k , qui deviennent alors des instants de détermination t k .
La mise en correspondance 118 est suivi de l’ajout 120 du couple de positions u(t k ), v(t k ) ainsi mises en correspondance dans la mémoire tampon 49 puis du nettoyage 122 de la mémoire tampon 49. Ce nettoyage 122 consiste en la suppression de la mémoire tampon 49 de couples de positions u(t k ), v(t k ) associés à des instants de détermination t k qui ne sont plus dans l’intervalle de déplacement, l’intervalle de déplacement étant ici compris comme une fenêtre temporelle glissante, de durée prédéterminée, s’achevant à la date de l’instant d’évaluation i k ou d’estimation τ k le plus récent.
A ces étapes 120, 122 succède une étape 124 de déduction d’un paramètre θ de recalage de cap. Ce paramètre de recalage de cap θ est ici constitué par un paramètre, en particulier un angle, de modification d’orientation par rotation autour d’un axe du repère prédéterminé, ici l’axe vertical. Optionnellement, le recalage de cap 107 comprend également, parallèlement à l’étape 124, d’autres étapes (non représentées) de déduction d’autres paramètres de recalage de cap, par exemple un paramètre de correction d’un biais en variation angulaire de la trajectoire.
En référence à la Figure 6, cette étape 124 comprend une première sous-étape 130 de calcul d’une première valeur candidate θ 1 pour le paramètre de recalage de cap θ avec tous les points, c’est-à-dire tous les couples de positions u(t k ), v(t k ), contenus dans la mémoire tampon 49. Cette première valeur candidate θ 1 est calculée par minimisation d’une fonction de coût comparant les positions u(t k ) évaluées aux N instants de détermination t k correspondant aux couples de positions u(t k ), v(t k ) compris dans la mémoire tampon 49 aux positions estimées v(t k ) pour lesdits N instants de détermination t k corrigées au moyen du paramètre de recalage en cap θ et du paramètre de recalage en position Δ. Cette fonction de coût est en particulier représentative d’un écart géométrique moyen entre les positions évaluées et les positions estimées après application aux positions évaluées d’une transformation géométrique comprenant :
une rotation autour d’un axe du repère prédéterminé, ici l’axe vertical, d’un angle égal au paramètre de recalage de cap θ, et une translation suivant une direction orthogonale audit axe d’un vecteur égal au paramètre de recalage de position Δ.
Ainsi, la fonction de coût est par exemple égale à , où :
est l’ensemble des positions évaluées aux instants de détermination ; est l’ensemble des positions estimées aux instants de détermination ; est l’ensemble des instants de détermination ; N est le nombre de couples de positions u(t k ), v(t k ) compris dans la mémoire tampon 49 ; θ est le paramètre de recalage de cap ; R(θ) est la matrice de rotation représentative de la modification de l'orientation par application du paramètre de recalage de cap ; et Δ est le paramètre de recalage de position.
La première valeur candidate θ 1 est ainsi égale à , où :
est une première coordonnée de position, selon un premier axe du repère fixe prédéterminé, de la position évaluée du système de navigation à l’estime 22 à un instant de détermination t k ; est une moyenne de la première coordonnée de position de la position évaluée du système de navigation à l’estime 22 sur l’ensemble des instants de détermination ; est une deuxième coordonnée de position, selon un deuxième axe du repère fixe prédéterminé, de la position évaluée du système de navigation à l’estime 22 à un instant de détermination t k ; est une moyenne de la deuxième coordonnée de position de la position évaluée du système de navigation à l’estime 22 sur l’ensemble des instants de détermination ; est une première coordonnée de position, selon un premier axe du repère fixe arbitraire, de la position estimée du système de navigation à l’estime 22 à un instant de détermination t k ; est une moyenne de la première coordonnée de position de la position estimée du système de navigation à l’estime 22 sur l’ensemble des instants de détermination ; est une deuxième coordonnée de position, selon un deuxième axe du repère fixe arbitraire, de la position estimée du système de navigation à l’estime 22 à un instant de détermination t k ; est une moyenne de la deuxième coordonnée de position de la position estimée du système de navigation à l’estime 22 sur l’ensemble des instants de détermination ; et N est le nombre de couples de positions u(t k ), v(t k ) compris dans la mémoire tampon 49.
En variante (non représentée), la fonction de coût comprend une pondération des différents termes de la somme , par exemple en fonction de la vraisemblance desdits termes (typiquement les termes associés à des variances plus élevées se verraient attribuer un poids plus faible) ou de la distance géométrique entre les différents termes (typiquement les termes géométriquement proches les uns des autres se verraient attribuer un poids plus faible). En variante encore, la transformation géométrique est appliquée aux positions estimées et non aux positions évaluées : les termes de la somme s’écrivent alors . En variante toujours, la transformation géométrique comprend également :
un redressement de trajectoire, paramétrisée par un paramètre b de correction d’un biais en variation angulaire de la trajectoire : les termes de la somme s’écrivent alors ; et/ou une homothétie, paramétrisée par un facteur d’échelle h : les termes de la somme s’écrivent alors .
Cette sous-étape 130 est suivie d’une sous-étape 132 d’évaluation d’une première valeur de précision σ θ1 associée à ladite première valeur candidate θ 1 . Cette première valeur de précision σ θ1 est par exemple fonction des incertitudes σ v , σ u sur les positions estimées et les positions évaluées . Elle est typiquement constituée par l’écart-type de la première valeur candidate θ 1 et est donnée par la formule suivante :
est l’ensemble des positions évaluées aux instants de détermination,
est l’ensemble des positions estimées aux instants de détermination, est l’ensemble des instants de détermination, est la variance de l’erreur aléatoire affectant chaque coordonnée de la position évaluée par le système de positionnement relatif 24, est la covariance de l’erreur aléatoire affectant chaque coordonnée de la position estimée par le système de navigation à l’estime 22, est une première coordonnée de position, selon un premier axe du repère fixe prédéterminé, de la position évaluée du système de navigation à l’estime 22 à un instant de détermination t k , est une deuxième coordonnée de position, selon un deuxième axe du repère fixe prédéterminé, de la position évaluée du système de navigation à l’estime 22 à un instant de détermination t k , est une première coordonnée de position, selon un premier axe du repère fixe arbitraire, de la position estimée du système de navigation à l’estime 22 à un instant de détermination t k , est une deuxième coordonnée de position, selon un deuxième axe du repère fixe arbitraire, de la position estimée du système de navigation à l’estime 22 à un instant de détermination t k , est la moyenne de la première coordonnée de position de la position évaluée du système de navigation à l’estime 22 sur l’ensemble des instants de détermination , est la moyenne de la deuxième coordonnée de position de la position évaluée du système de navigation à l’estime 22 sur l’ensemble des instants de détermination , est la moyenne de la première coordonnée de position de la position estimée du système de navigation à l’estime 22 sur l’ensemble des instants de détermination , est la moyenne de la deuxième coordonnée de position de la position estimée du système de navigation à l’estime 22 sur l’ensemble des instants de détermination , et N est le nombre de couples de positions u(t k ), v(t k ) compris dans la mémoire tampon 49.
En variante, la première valeur de précision σ θ1 est fonction d’un écart moyen observé entre l’ensemble des positions évaluées et l’ensemble des positions estimées associées, corrigées au moyen du paramètre de recalage en cap θ ayant la première valeur candidate θ 1 . Elle est par exemple donnée par la formule suivante :
b. Celluloses : Des exemples non limitatifs de celluloses incluent la cellulose, la carboxyméthyl hydroxyéthylcellulose, l'acétate propionate carboxylate de cellulose, l'hydroxyéthylcellulose, l'hydroxyéthyl éthylcellulose, l'hydroxypropylcellulose, l'hydroxypropyl méthylcellulose, la méthyl hydroxyéthylcellulose, la cellulose microcristalline, le sulfate de cellulose sodique et leurs mélanges. Dans certains cas, la cellulose est choisie parmi les dérivés de cellulose solubles dans l'eau (par exemple, la carboxyméthylcellulose, la méthylcellulose, la méthylhydroxypropylcellulose, l'hydroxyéthylcellulose, l'hydroxypropylcellulose, le sel de sodium du sulfate de cellulose). En outre, dans certains cas, la cellulose est préférentiellement de l'hydroxypropylcellulose (HPC).
c. Polyvinylpyrrolidone (PVP) et co-polymères : Des exemples non limitatifs incluent la polyvinylpyrrolidone (PVP), le copolymère polyvinylpyrrolidone (PVP)/acétate de vinyle (copolymère PVP/VA), le copolymère polyvinylpyrrolidone (PVP)/eicosène, le copolymère PVP/hexadécène, etc. La polyvinylpyrrolidone disponible dans le commerce inclut Luviskol K30, K85, K90 disponible chez BASF. Les copolymères de vinylpyrrolidone et d'acétate de vinyle disponibles dans le commerce incluent le Luviskol VA37, VA64 disponibles auprès de BASF ; le copolymère de vinylpyrrolidone, méthacrylamide et vinylimidazole (INCI : VP/Méthacrylamide/Vinyl Imidazole Copolymer) est disponible dans le commerce sous le nom Luviset auprès de BASF. Dans certains cas, le PVP et le copolymère PVP/VA sont préférés.
d. Esters de saccharose : Les exemples non limitatifs incluent palmitate de saccharose, cocoate de saccharose, monooctanoate de saccharose, monodécanoate de saccharose, mono- ou dilaurate de saccharose, monomyristate de saccharose, mono- ou dipalmitate de saccharose, mono- et distéarate de saccharose, mono-, di- ou trioléate de saccharose, mono- ou dilinoléate de saccharose, pentaoléate de saccharose, hexaoléate de saccharose, heptaoléate de saccharose ou octooléate de saccharose, et les esters mixtes, tels que le palmitate/stéarate de saccharose, et leurs mélanges.
e. Esters de polyglycéryle : Les esters de polyglycérol (esters de polyglycéryle) d'acides gras non limitatifs incluent ceux de formule suivante :
dans laquelle n est compris entre 2 et 20 ou entre 2 et 10 ou entre 2 et 5, ou est égal à 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9 ou 10, et R 1 , R 2 et R 3 peuvent chacun indépendamment être une fraction acide gras ou un hydrogène, à condition qu'au moins un des R 1 , R 2 , et R 3 soit une fraction acide gras. Par exemple, R 1 , R 2 et R 3 peuvent être saturés ou insaturés, linéaires ou ramifiés, et avoir une longueur en C 1 -C 40 , C 1 -C 30 , C 1 -C 25 , or C 1 -C 20 , C 1 -C 16, or C 1 -C 10 . En outre, les exemples non limitatifs d'esters de polyglycérol non ioniques d'acides gras incluent caprylate/caprate de polyglycéryle-4, caprylate/caprate de polyglycéryle-10, caprate de polyglycéryle-4, caprate de polyglycéryle-10, laurate de polyglycéryle-4, laurate de polyglycéryle-5, laurate de polyglycéryle-6, laurate de polyglycéryle-10, cocoate de polyglycéryle-10, myristate de polyglycéryle-10, oléate de polyglycéryle-10, stéarate de polyglycéryle-10, et leurs mélanges.