INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le générateur de symboles est configuré à chaque instant de calcul pour paramétrer ladite configuration d’affichage en fonction d’un éloignement entre l’aéronef et ladite aire d’atterrissage, ledit générateur de symboles étant configuré pour calculer un emplacement de chaque symbole d’affichage sur l’afficheur en fonction de la configuration d’affichage à chaque instant de calcul, ladite configuration d’affichage comprenant au moins une des variables paramétrables suivantes : une orientation de ladite image par rapport à l’afficheur, un positionnement d’un ancrage de l’image par rapport à l’afficheur et un référentiel à utiliser pour calculer ledit emplacement de chaque symbole d’affichage.
L’aire d’atterrissage peut être une aire d’atterrissage immobile, au sol ou sur un immeuble par exemple. L’aire d’atterrissage peut être une aire d’atterrissage mobile dans le référentiel terrestre, par exemple présente sur un véhicule en mouvement tel un bateau sur l’eau.
L’expression « point de passage » désigne un point par lequel l’aéronef doit passer. Un point de passage peut correspondre à un point où l’aéronef doit modifier une consigne d’altitude ou de hauteur, une consigne de vitesse, et/ou une consigne de cap à suivre par exemple.
Le terme « éloignement » représente une distance représentative de l’espace séparant l’aéronef de l’aire d’atterrissage. Le terme éloignement peut représenter la plus petite distance, soit en ligne droite, entre l’aéronef et l’aire d’atterrissage ou encore par exemple la distance séparant des projections de l’aéronef et de l’aire d’atterrissage dans un plan horizontal selon le référentiel terrestre.
- les huiles végétales formées par des esters d'acides gras et de polyols, en particulier les triglycérides, telles que l'huile de tournesol, de sésame ou de colza, de macadamia, de soja, l'huile d'amande douce, de calophyllum, de palme, de pépins de raisin, de maïs, d'arara, de coton, d'abricot, d'avocat, de jojoba, d'olive, de coco ou de germes de céréales ;
- les esters linéaires, ramifiés ou cycliques, ayant plus de 6 atomes de carbone, notamment 6 à 30 atomes de carbone ; et notamment l’isononanoate d’isononyle ;
et plus particulièrement les esters de formule R d -C(O)-O-R e dans laquelle R d représente le reste d'un acide gras supérieur comportant de 7 à 19 atomes de carbone et R e représente une chaîne hydrocarbonée comportant de 3 à 20 atomes de carbone, tels que les palmitates, les adipates, les myristates et les benzoates, notamment l'adipate de diisopropyle et le myristate d’isopropyle ; plus préférentiellement les esters de formule R d -C(O)-O-R e dans laquelle R d représente le reste d'un acide gras supérieur comportant de 8 à 10 atomes de carbone et R e représente une chaîne hydrocarbonée comportant de 12 à 18 atomes de carbone ;
- les hydrocarbures et notamment les alcanes linéaires, ramifiés et/ou cycliques, volatils ou non volatils, tels que les isoparaffines en C 5 -C 60 , éventuellement volatiles tels que l’undécane, le dodécane, l'isododécane, tridécane le Parléam (polyisobutène hydrogéné), l’isohexadécane, le cyclohexane, ou les 'ISOPARs', et leur mélange; ou bien les alcanes issus de l’hydrogénation / réduction complète de mélanges d’acides gras issu d’huile de Cocos Nucifera (Noix de coco) tel que le dodécane, le mélange d'alcanes en C 9 -C 12 , dont les chaines comprennent de 9 à 12 atomes de carbone, de préférence des alcanes linéaires ou ramifiés, en C 9 -C 12 en particulier comprenant le dodécane ou bien les huiles de paraffine, de vaseline, ou le polyisobutylène hydrogéné ;
- les éthers ayant 6 à 30 atomes de carbone ;
- les cétones ayant 6 à 30 atomes de carbone ;
- les monoalcools gras aliphatiques ayant 6 à 30 atomes de carbone, la chaîne hydrocarbonée ne comportant pas de groupe de substitution, tels que l’alcool oléique, le décanol, le dodécanol, l’octadécanol, l’octyldodécanol et l’alcool linoléique ;
- leurs mélanges, tels que les mélanges d’esters d’acide gras linéaire ou ramifié en C 8 -C 10 et d’alcool gras en C 12 -C 18 et d’alcanes issus de l’hydrogénation / réduction complète de mélanges d’acides gras issu d’huile de Cocos Nucifera (Noix de coco) en particulier dodécane tels que les mélanges de cococaprylate / caprate et de dodecane, on peut citer ceux de nom INCI coconut alkanes (and) Coco-caprylate / caprate commercialisés sous le nom de VEGELIGHT 1212LC® par Grant Industries ; ou les mélanges d'alcanes en C 9 -C 12 , dont les chaines comprennent de 9 à 12 atomes de carbone, de préférence des alcanes linéaires ou ramifiés, en C 9 -C 12 en particulier comprenant le dodécane, on peut citer le mélange d’huile de nom INCI C9-12 ALKANE, VEGELIGHT SILK® commercialisé par BioSynthIs .
De préférence, la dispersion huileuse comprend au moins un corps gras liquide hydrocarboné iii) choisi parmi :
- les huiles végétales formées par des esters d'acides gras et de polyols, en particulier les triglycérides ;
- les esters de formule R d -C(O)-O-R e dans laquelle R d représente le reste d'un acide gras supérieur comportant 7 à 19 atomes de carbone et R e représente une chaîne hydrocarbonée comportant de 3 à 20 atomes de carbone, plus préférentiellement les esters de formule R d -C(O)-O-R e dans laquelle R d représente le reste d'un acide gras supérieur comportant de 8 à 10 atomes de carbone et R e représente une chaîne hydrocarbonée comportant de 12 à 18 atomes de carbone ;
- les alcanes linéaires ou ramifiés en C 8 -C 60 , volatiles ou non volatiles tels que l’isododécane et les alcanes issus de l’hydrogénation / réduction complète de mélanges d’acides gras issu d’huile de Cocos Nucifera (Noix de coco) en particulier dodécane ;
- les alcanes cycliques, non aromatiques, en C 5 -C 12 ; volatiles ou non volatiles;
- les éthers ayant 7 à 30 atomes de carbone;
- les cétones ayant 8 à 30 atomes de carbone;
est une vue schématique latérale d’un ensemble de propulsion électrique illustrant un deuxième mode de réalisation de l’invention,
est une vue schématique latérale d’une partie d’un ensemble de propulsion électrique et de sa structure d’attache illustrant un mode de réalisation de l’invention,
est une vue schématique de dessus de la partie de l’ensemble de propulsion électrique visible sur la ,
est une vue schématique de face de la partie de l’ensemble de propulsion électrique visible sur la ,
est une vue de face d’une platine d’une structure de connexion illustrant un mode de réalisation de l’invention,
est une vue latérale d’une structure de connexion illustrant un premier mode de réalisation de l’invention,
est une vue latérale d’une partie d’une structure de connexion illustrant un deuxième mode de réalisation, et
est une vue schématique latérale d’une partie d’un ensemble de propulsion électrique et de sa structure d’attache illustrant un autre mode de réalisation de l’invention.
Selon des modes de réalisation visibles sur les figures 4 et 5, un ensemble de propulsion 30 de type électrique comprend une hélice 32 qui présente un axe de rotation A32, plusieurs moteurs électriques 34, un système de transmission 36, comme une boîte de vitesse par exemple, configuré pour accoupler les moteurs électriques 34 à l’hélice 32 ainsi qu’un système de réglage du pas d’hélice 38. Selon une application, au moins un tel ensemble de propulsion 30 est destiné à équiper un aéronef.
Le système de transmission 36 délimite une zone avant, positionnée à l’avant du système de transmission 36, dans laquelle est positionnée l’hélice 32 ainsi qu’une zone arrière, opposée à la zone avant, positionnée à l’arrière du système de transmission 36. Selon un mode de réalisation, le système de transmission 36 comprend un boîtier 40 qui présente une première surface transversale 40.1, orientée vers la zone avant, ainsi qu’une deuxième surface transversale 40.2, orientée vers la zone arrière. Le système de transmission 36 comprend également un arbre de sortie 42 creux relié à l’hélice 32, en saillie par rapport à la première surface transversale 40.1.
Chaque moteur électrique 34 comprend un arbre de sortie 34.1 relié au système de transmission 36.
Le système de réglage du pas d’hélice 38 est positionné dans la zone arrière sur la deuxième surface transversale 40.2 du système de transmission 36 et comprend un axe de commande 38.1 relié à l’hélice 32, traversant le système de transmission 36 et logé dans l’arbre de sortie 42 du système de transmission 36.
Le système de réglage du pas d’hélice 38 est relié par tout moyen approprié au système de transmission 36. Il n’est pas plus décrit car il peut être identique à ceux de l’art antérieur.
Au moins un des moteurs électriques 34 est positionné entre le système de transmission 36 et l’hélice 32. Selon cet agencement, chaque moteur électrique 34, positionné dans la zone avant, est fixé sur la première surface transversale 40.1 du système de transmission 36. En complément, cette première surface transversale 40.1 présente un orifice traversant pour l’arbre de sortie 42 du système de transmission 36 ainsi qu’un orifice traversant pour l’arbre de sortie 34.1 de chaque moteur électrique 34 positionné dans la zone avant.
Selon un mode de réalisation visible sur la , au moins un moteur électrique 34 est positionné dans la zone avant et au moins un moteur électrique 34’ est positionné dans la zone arrière.
Selon un mode de réalisation visible sur la , tous les moteurs électriques 34 sont positionnés dans la zone avant. Seul le système de réglage du pas d’hélice 38 est positionné sur la deuxième surface transversale 40.2 du système de transmission 36, dans la zone arrière.
De préférence, le fuselage présente un décrochement formé à la base dudit nez, et dans lequel l’extrémité avant tronquée du capotage est agencée axialement en regard dudit décrochement.
De préférence, le capotage est formé d’une rangée annulaire de panneaux joints deux-à-deux par des liaisons frangibles constituant des zones de rupture privilégiée.
Dans des modes de réalisation préférés de l'invention, le véhicule orbital réutilisable comprend une collerette déflectrice de forme générale tronconique, s’étendant au sein du logement de manière à entourer le véhicule d'évacuation d'équipage et à être disposée en arrière et axialement en regard par rapport à des moyens propulsifs du véhicule d'évacuation d'équipage configurés pour générer une poussée dans ladite direction.
L’invention concerne également un procédé d’évacuation d’un équipage d’un véhicule orbital réutilisable du type décrit ci-dessus, comprenant des étapes consistant à :
A) installer l’équipage du véhicule orbital réutilisable au sein du véhicule d'évacuation d'équipage ; puis B) évacuer l’équipage en déplaçant le véhicule d'évacuation d'équipage dans ladite direction de manière à l’extraire hors du logement.
Dans des modes de réalisation préférés de l'invention, le véhicule d'évacuation d'équipage emporte avec lui le nez du véhicule orbital réutilisable au cours de l’étape B.
Dans des modes de réalisation préférés de l'invention, le véhicule d'évacuation d'équipage provoque la rupture desdites liaisons frangibles au cours de l’étape B.
Dans des modes de réalisation préférés de l'invention, le véhicule d'évacuation d'équipage provoque la rupture de ladite collerette déflectrice au cours de l’étape B.
Dans des modes de réalisation préférés de l'invention, l’étape B est mise en œuvre au cours de l’une quelconque des phases de décollage, d’ascension, de fin de rentrée atmosphérique, d’approche finale, d’atterrissage et post-atterrissage.
est une vue schématique d’un système de transport spatial comprenant un véhicule orbital réutilisable ;
est une vue schématique du véhicule orbital réutilisable au terme d’une mission spatiale ;
est une vue schématique en perspective d’une partie avant du véhicule orbital réutilisable, laissant apercevoir au travers du fuselage du véhicule orbital réutilisable un véhicule d'évacuation d'équipage logé dans celui-ci ;
est une vue à plus grande échelle d’une partie de la ;
est une vue schématique de côté de la partie avant du véhicule orbital réutilisable de la , laissant également apercevoir le véhicule d'évacuation d'équipage au travers du fuselage du véhicule orbital réutilisable ;
est une vue semblable à la sans le véhicule d'évacuation d'équipage ;
Par puits de culture, 2 fois 20 photographies ont été prises avec le microscope automatique (In Cell 2200 ; GE Healthcare) au grossissement x20. Un dénombrement des neurones sensitifs, une mesure de la longueur des prolongements des neurones, de l’expression des récepteurs TRPV1 et des récepteurs à l’Ocytocine ont été effectués et les résultats ont été comparés à la condition contrôle.
Au terme de la culture (soit après 9 jours de traitement), les épidermes ont été analysés morphologiquement. La structuration et l’épaisseur de chaque épiderme ont été comparés à celles de la condition témoin (traitée par du milieu contrôle).
Statistiques Dans l’ensemble des résultats présentés ci-dessous, les tests statistiques ont été réalisés à l’aide d’un test One Way ANOVA. Les valeurs de significativités sont représentées de la manière suivante : * p **** p<0.0001
Résultats Effet de la Zeta-fraction de rose de Granville ® sur la l ibération de s neuropeptides CGRP
Le neuropeptide CGRP ( calcitonin gene related peptide ) est le premier relais de la transmission des informations nociceptives. Neuromédiateur pro-inflammatoire, il s’agit d’un médiateur de la douleur.
Les CGPR ont été dosés après 8 jours de traitement par les actifs + 30 minutes de traitement à la capsaïcine. Les valeurs sont normalisées par rapport au nombre de neurones sensitifs.
Les résultats du dosage sont résumés aux tableaux 1 à 3.
Traitement Variation / Témoin non traité Béta-endorphine 1 µM -4% Zeta-fraction 0.1% -8% Zeta-fraction 0.03% -4% Zeta-fraction 0.01% +9% Ocytocine 0.2 mg/mL -16% Ocytocine 0.06 mg/mL +2% Ocytocine 0.02 mg/mL +7%
A l’état basal (en l’absence de stress) aucun effet significatif sur libération de neuropeptide CGRP n’est observé.
Traitement Variation / Témoin non traité Témoin capsaïcine 10µM +56%*
Traitement : actifs + CAPSAICINE 10 µM Variation / Témoin capsaïcine Capsaïcine + Beta-endorphine 1 µM -49%** Capsaïcine + Zeta-fraction 0.1% -74%**** Capsaïcine + Zeta-fraction 0.03% -61%*** Capsaïcine + Zeta-fraction 0.01% -69%*** Capsaïcine + Ocytocine 0.2 mg/mL -39%* Capsaïcine + Ocytocine 0.06 mg/mL -8% Capsaïcine + Ocytocine 0.02 mg/mL -9%
On constate que le traitement à la capsaïcine entraine une augmentation significative (+56%*) de la libération de neuropeptide CGRP rapportée au nombre de neurones sensitifs.
Le traitement de la coculture pendant 8 jours par la béta-endorphine à 1µM avant les 30 minutes de stress capsaïcine entraine une diminution significative de la libération de neuropeptide CGRP rapportée au nombre de neurones par rapport au témoin capsaïcine.
Le traitement de la coculture pendant 8 jours par l’actif Zeta-fraction aux concentrations 0.1%, 0.03% ou 0.01% avant le stress capsaïcine entraine une diminution significative de la libération de neuropeptide CGRP rapportée au nombre de neurones par rapport au témoin capsaïcine. S’agissant du témoin positif ocytocine, on observe une diminution significative uniquement à la concentration la plus élevée.
Ainsi, le sérum Zeta-fraction de rose de Granville® inhibe la libération du neuro peptide pro inflammatoire CGRP de manière plus efficace que l’ocytocine.
Effet de la Zeta-fraction de rose de Granville ® sur le nombre de récepteurs TRPV1
43 Coin tronqué
5A1, 5A2 Paire de lames « longitudinales »
5B1, 5B2 Paire de lames « transversales »
7 Traverse d’assemblage haute
71 Fond de la traverse
72 Crochet
73 Vis de fixation
74 Orifice de passage de câble
Cette puissance électrique potentielle P est utilisée (zone en noir) pour alimenter en électricité un dispositif condenseur (89) de la vapeur d'eau atmosphérique ( ) qui fonctionne avec une puissance P0 qui peut varier entre une valeur minimum P0min et une valeur maximum P0max qui dépendent du dispositif condenseur (89).
Lorsque la puissance potentielle P est supérieure à P0 (correspondant aux zones du graphe hachurées horizontalement) le surplus de puissance qui vaut P1 = P – P0 est utilisé pour alimenter en électricité le dispositif humidificateur (H) de l'air atmosphérique, donc le dispositif réchauffeur (5), le dispositif refroidisseur (6) et le dispositif de ventilation (non représenté car pouvant être positionné à divers endroits sur le flux d’air (10),(11),(12),(13) ou (14).
Lorsque la puissance électrique P est inférieure à la puissance de fonctionnement P0 du dispositif condenseur (89), alors le dispositif condenseur (89) et le dispositif humidificateur (H) sont arrêtés (correspondant aux zones T1, T2, T3 du graphe de la ). La puissance P de production du générateur vaut alors P2 (correspondant aux zones hachurées de lignes verticales) et elle est utilisée pour alimenter des appareils annexes à puissance de fonctionnement de préférence variable, comme une batterie électrique ou la charge en humidité dudit compartiment de stockage (4) qui se fera de préférence durant la nuit au moyen d'un flux d'air frais qui traversera ledit compartiment (4). La recharge en humidité de l'humidificateur (H) doit se faire de préférence avec de l'air ambiant dont la température est inférieure à celle de son fonctionnement en journée, donc principalement la nuit et au moyen d'un ventilateur alimenté en électricité par les batteries qui se seront chargées lorsque la puissance P ne sera pas suffisante pour alimenter le condenseur (89) et l'humidificateur (H) en période T1, T2, T3 sur la . De plus il ne serait pas judicieux de continuer à alimenter l'humidificateur (H) avec de l'air ambiant en journée car le compartiment (4) se refroidirait alors qu'une période de fonctionnement (zones en noir) pourrait arriver de nouveau et elle devra réchauffer le déshydratant qui se sera refroidi. Ces périodes de chauffage suivies de refroidissement suivies de chauffageoccasionneraient des pertes d'énergie qui pourraient diminuer l'efficacité du dispositif, alors qu'une opération de recharge en humidité la nuit permet de bénéficier (en continu) d'un air plus frais et avec moins de dépense énergétique (uniquement un ventilateur, celui qui pourrait être associé au dispositif de chauffage (5) , et avec une sortie d'air (12) cette fois plus sec et qui serait orienté (au moyen d'une vanne à trois voies) vers l'extérieur et non vers le dispositif de refroidissement (6) et ni vers le condenseur (89).
La est un schéma représentatif des éléments principaux du dispositif (S) générateur d'eau atmosphérique solaire selon l'invention. L'énergie solaire (1) est transformée en électricité par un générateur photovoltaïque (2) qui alimente en électricité à la fois un dispositif (89) condenseur de la vapeur d'eau atmosphérique via une ligne d’alimentation (31) et un dispositif humidificateur (H) de l'air atmosphérique (10) via une ligne d’alimentation (32). Le dispositif (H) humidificateur comprend un compartiment (4) qui contient un matériau (15) adsorbant et désorbant de la vapeur d'eau en fonction de sa température. Le compartiment (4) possède une entrée d’un flux d'air chaud (11) qui a été chauffé par un moyen de chauffage (5) comme par exemple une résistance électrique, et une sortie d'air chaud et humide (12). L'air chaud de l'entrée (11) s'est chargé en humidité en passant au travers du matériau (15) adsorbant/désorbant et ressort en air chaud et humide (12). Le flux d'air sortant (12) est alors refroidi (13) par un moyen de refroidissement (6) et est aspiré par le condenseur (89) qui comprend d’une part un moyen de refroidissement (8) permettant de condenser la vapeur d'eau sur une surface froide pour obtenir de l’eau (7), et qui comprend d’autre part un moyen (9) pour extraire l'air chaud (14) du dispositif. Les moyens (8,9) peuvent faire partie d'un dispositif de type « pompe à chaleur » qui fonctionne par exemple à l'aide d'un compresseur et dont la recherche de performances nécessite une alimentation électrique dont la puissance varie entre une valeur minimale P0min et une valeur maximale P0max. Les moyens de refroidissement (6) et de chauffage (5) de l'humidificateur (H) peuvent faire partie d'un dispositif (56) dont l'alimentation électrique est compatible avec une puissance électrique variable, comme par exemple des résistances électriques chauffantes par effet Joule et un refroidissement par un échangeur air/air extérieur à l'aide de ventilateurs électriques. Alternativement on peut utiliser des cellules thermoélectriques à effet Pelletier alimentées par une tension de type PWM (Pulse Width Modulation).
Les puissances électriques (P0,P1,P2) consommées par les différents modules (89, 56) sont gérées par un module de gestion (3) qui mesure ou calcule en temps réel les différentes puissances P0, P1, P2. Ceci permet de ne mettre en marche le condenseur (89) et l'humidificateur (H) que lorsque la puissance potentielle P est suffisante pour alimenter le condenseur (89) (c’est-à-dire lorsque P>P0). En outre, le module de gestion (3) est configuré pour contrôler le surplus de puissance variable P1 qui vaut P1 = P - P0, et pour alimenter l'humidificateur (H) avec le surplus de puissance P1 disponible, de manière à tirer le maximum de puissance (P) du générateur photovoltaïque (2).
La est une représentation graphique de l'évolution de la capacité d'adsorption du gel de silice (en grammes d'eau pour 100 grammes de gel de silice) à une température de 25°C et en fonction de l'humidité relative. On constate que la capacité d'adsorption est relativement proportionnelle à l'humidité relative. Avec un maximum d’adsorption de 33 g pour 100 g à 80 % d'humidité relative.
La est une autre représentation graphique de l'évolution de la capacité d'adsorption du gel de silice (en grammes d'eau pour 100 grammes de gel) en fonction de la température. On constate que la capacité d'adsorption est inversement proportionnelle à la température avec un minimum d'adsorption vers 90°C qui correspond à un taux d'adsorption d'environ 2 grammes d'eau pour 100 grammes de gel de silice. D’où la nécessité de chauffer le gel de silice contenu dans le réservoir (4) à l’aide du moyen de chauffage (5) pour extraire l’eau du gel de silice.