INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le liquide provenant du stockage 8 peut être suffisamment froid pour maintenir la pression P19 dans le réservoir 19 en y condensant les vapeurs. La pression du stockage 8 peut être maintenue par l’injection d’hydrogène liquide provenant du liquéfacteur dans la phase vapeur du stockage (remplissage par le haut via la branche 121 de la conduite 12 de récupération de gaz avec la vanne 221 ouverte). Cet hydrogène peut provenir du circuit 2 d’hydrogène qui a été détendu et a été réchauffé dans un échangeur de chaleur. Le froid correspondant peut donc être récupéré à l’intérieur du liquéfacteur 31 pendant cette phase plutôt que d’injecter de la chaleur dans le stockage 8 via une unité de pressurisation (« PBU »).
A la fin de cette séquence, le réservoir 19 peut toujours avoir une pression P19 proche de la pression P8 du stockage 8. Le réservoir 19 est rempli au-delà de la moitié de sa capacité (par exemple entre 85% et 95% de sa capacité) mais sa pression doit de préférence être réduite pour pouvoir prendre la route et ne pas perdre d’hydrogène pendant le trajet.
La pression du réservoir 19 pour la route de route peut être dépendante des règlementations locales.
Cette dépressurisation peut être réalisée par exemple via un dégazage vers le système 32 de récupération (vanne 322 ouverte). La pression du réservoir 19 peut être amenée par exemple à 1,5bar. Simultanément, l’installation peut continuer à piloter la pression du stockage 8, par exemple par l’injection d’hydrogène liquide sous-refroidi en haut et/ou en bas du stockage 8 en pilotant les vannes 202 et 201. Cf. .
La illustre une variante de réalisation qui se distingue de la uniquement en ce que la branche 122 de la conduite 12 de récupération prévue pour récupérer le gaz de vaporisation du réservoir 19 comprend un organe 24 de compression tel qu’un compresseur de type cryogénique (compresseur froid configuré pour comprimer des vapeurs à des températures comprises entre 25 et 100K). Comme illustré, une conduite 124 de dérivation du compresseur 24 et un ensemble de vanne(s) 224, 324 peuvent être prévus pour assurer ou non le passage de tout ou partie du flux dans le compresseur 24.
Cet organe 24 de compression permet une meilleure récupération des vapeurs du réservoir 19 sur la conduite 12 de récupération des vapeurs vers le liquéfacteur 31.
Cet organe 24 de compression permet d’augmenter la pression des vapeurs d’hydrogène récupérées en vue de sa récupération dans le stockage 8 et/ou le liquéfacteur 31 lors des phases où les pressions disponibles dans le réservoir 19 ne sont pas suffisantes pour assurer ce transfert par différence de pression. L’avantage d’un compresseur 24 cryogénique par rapport à un compresseur classique à température ambiante est sa taille réduite du fait de la densité plus importante de l’hydrogène froid. La température froide de l’hydrogène est conservée lors de la compression et l’hydrogène froid comprimé peut être récupéré facilement dans le stockage 8 ou vers le liquéfacteur 31 pour être liquéfié à nouveau.
La configuration de la correspond à la configuration de la . L’hydrogène du circuit 2 est liquéfié par le liquéfacteur 31 et est distribué dans le stockage 8. Cet hydrogène peut être sous-refroidi afin pour contrôler et maintenir la pression dans le stockage 8 et lutter contre leurs entrées thermiques. Cette pression du stockage 8 peut être régulée via les vannes 202, 201 (remplissage par le haut/bas). Comme illustrée la vanne 221 sur la branche de récupération du gaz de vaporisation du stockage 8 peut être ouverte pour maintenir cette ligne en froid. Les vannes 222, 322 de la branche de récupération du gaz vaporisé des réservoirs 19 sont fermées. Le compresseur 24 est de préférence à l’arrêt.
La illustre une configuration de dépressurisation d’un réservoir 19 à remplir qui correspond à la configuration de la . A noter que dans ce mode de réalisation représenté, la conduite 11 de soutirage n’est pas raccordée à la partie supérieure du réservoir (via la branche 122), mais bien sûr pourrait l’être.
Apres connexion du réservoir aux conduites 11 de soutirage et de récupération de gaz 12, 122, la pression (par exemple de 3 à 10 bar) du réservoir 19 peut être réduite en dessous de pression du stockage 8. L’hydrogène présent dans le réservoir 19 est en principe majoritairement gazeux (de 1 à 10% de phase liquide) et à une température par exemple comprise entre 100K et 25K. Une première partie de l’hydrogène chaud récupéré peut être est envoyée au système 32 de récupération (vanne 322 ouverte). Une fois la température du gaz dans le réservoir 19 descendue (par exemple entre 50K et 30K), le gaz récupéré peut être envoyé au liquéfacteur 31 (conduite 12 vannes 222, 224 ouvertes. Cet hydrogène sera liquéfié comme décrit précédemment (passage(s) dans l’échangeur 6 et détente) puis alimentera le stockage 8 tant que la pression du réservoir 19 reste supérieure à la pression dans le stockage 8 (plus les pertes de charges des circuits concernés). Le compresseur 24 n’est de préférence pas utilisé dans cette première phase de dépressurisation mais peut être mis en froid par les vapeurs retournant au liquéfacteur 31.
Comme illustré à la , pour finaliser la dépressurisation du réservoir 19, cette pression peut être abaissée sous la pression du stockage 8. Le compresseur 24 peut être utilisé pour aspirer les vapeurs du réservoir 19 et les envoyer dans le stockage 8. Le retour vers le liquéfacteur 31 peut être fermé durant cette phase. La pression du stockage 8 peut toujours être régulée par les vannes 202, 201. Il y a donc transfert de gaz du réservoir 19 vers le stockage 8.
A l’issue de cette étape, le réservoir 19 a atteint une pression inferieure à la pression du stockage 8. Ceci représente la partie principale du remplissage du réservoir 19 en liquide. L’hydrogène liquide est transféré du stockage 9 au réservoir 8 par la conduite 11 de soutirage (vanne 111 ouverte). La pression du stockage 8 peut être maintenue par l’injection d’hydrogène provenant du liquéfacteur 31 (vannes 201 et/ou 202). La pression du réservoir 19 peut être maintenue sous la pression du stockage 8 grâce au compresseur 24. Cf. .
A la fin de cette étape, le réservoir 19 peut toujours être à une pression proche de la pression du stockage 8. Le niveau de remplissage du réservoir 19 est relativement important (par exemple entre 85% et 95%) mais sa pression peut devoir être réduite pour pouvoir prendre la route et ne pas perdre d’hydrogène pendant le trajet. Cette pression de route peut être dépendante des règlementations locales. Le compresseur 24 peut permettre de réduire cette pression dans le réservoir 19 jusqu’à la pression de départ requise (sans utilisation de la vanne 332 vers le système de récupération ou en évitant la perte d’hydrogène lors du trajet). Le gaz du réservoir 19 est pompé vers le stockage 8 (cf. ).
Le compresseur 24 froid peut être utilisé pour réduire également la pression du stockage 8 sans prévoir d’alimentation en hydrogène sous-refroidi. Ceci augmente la capacité de production du liquéfacteur.
La illustre une variante de réalisation du circuit renvoyant les gaz de vaporisation récupérés au sein de la boîte 18 froide du liquéfacteur 31. Par soucis de simplification, seule une partie de la boîte 18 froide et des circuits ont été représentés à la . Le mode de réalisation de la se distingue de celui de la en ce que l’extrémité aval de la conduite 12 de récupération comprend, en amont du raccordement au circuit 2 d’hydrogène, une section 25 de catalyse (par exemple un pot catalytique) configurée pour réaliser la conversion d’au moins une partie de l’hydrogène Para en hydrogène Ortho.
De plus, la conduite 12 de récupération comprend une portion 26 de dérivation et un ensemble de vanne(s) 27, 28 configurés pour assurer ou non le passage du flux de gaz de vaporisation dans la section 25 de catalyse.
Ainsi, une électrode à base d’un ou plusieurs matériaux organiques de type P considérée selon l’invention s’entend d’une électrode comprenant un ou plusieurs composés organiques de type P, porteurs de motifs rédox tels que considérés ci-dessus, le ou lesdits composés pouvant se présenter sous différentes formes, telles que considérées ci-dessus, par exemple sous forme associée à d’autres matériaux au sein de composites, pour autant qu’elles autorisent la réaction électrochimique associée audit matériau organique de type P, en particulier son oxydation avec compensation de charges anioniques.
Dans un mode de réalisation particulier, ladite électrode de référence comprend le ou lesdits matériau(x) organique(s) de type P sous la forme d’un matériau composite particulaire associant le ou lesdits matériaux organiques de type P et un ou plusieurs matériaux nanostructurés conducteurs électroniques, notamment carbonés, par exemple préparé comme décrit dans la demande FR3107614.
Plus particulièrement, comme décrit dans la demande précitée, un matériau composite comprenant le ou lesdits matériaux organiques de type P peut être préparé via au moins les étapes suivantes : - disposer d’une formulation d’au moins un matériau organique de type P, à l’état gonflé ou solubilisé dans un milieu solvant, notamment dans un ou plusieurs solvants organiques, dans lequel est dispersé au moins un matériau nanostructuré conducteur électronique ; - éliminer le ou les solvants du milieu solvant, en particulier par évaporation, notamment par chauffage de la formulation ; et - broyer le matériau solide obtenu sous la forme d’une poudre pour former ledit matériau composite particulaire.
A titre d’exemple, dans le cadre de la préparation d’un tel matériau composite, les matériaux organiques de type P, de type polymères porteurs de groupements latéraux possédant au moins une fonction nitroxyde, par exemple le PTMA, peuvent être gonflés dans le dichlorométhane.
Les matériaux nanostructurés conducteurs électroniques peuvent être plus particulièrement choisis parmi des matériaux nanostructurés carbonés, des matériaux nanostructurés métalliques, notamment en aluminium, en cuivre, en nickel, en argent, en or, en platine, en titane, en palladium, en zinc ou des alliages de ceux-ci ; et leurs mélanges.
En particulier, le matériau nanostructuré conducteur électronique peut être un matériau carboné nanostructuré, notamment choisi parmi des nanotubes de carbone, des nanofils de carbone, des nanofibres de carbone, des nanoparticules de carbone, des nanocristaux de carbone, du graphène ou un dérivé de graphène choisi parmi les oxydes de graphène ou oxydes de graphène réduits, du noir de carbone et leurs mélanges.
Le matériau composite particulaire obtenu se présente plus particulièrement sous la forme de particules formées d’une matrice nanostructurée conductrice électronique, en particulier carbonée, partiellement enrobée dudit matériau organique de type P, en particulier d’un film polymérique organique de type P, de préférence réticulé.
Le rapport massique matériau(x) organique(s) de type P/matériau(x) nanostructuré(s) conducteur(s) électronique(s), par exemple carboné(s), peut être par exemple compris entre 1/1 et 20/1, en particulier entre 2/1 et 10/1 et plus particulièrement entre 4/1 et 8/1, notamment entre 4/1 et 5/1.
Il est entendu que l’invention n’est nullement limitée à cette forme de mise en œuvre, et que toute électrode à base matériau(x) actif(s) organique(s) de type P, tels que définis précédemment, peut être mise en œuvre.
Préparation de l’é lectrode à base du matériau (x) organique(s) de type P
L’électrode à base du ou desdits matériaux électro-actifs organiques de type P, à partir de laquelle est obtenue une électrode de référence selon l’invention, peut être préparée par tout méthode connue de l’homme du métier.
L’électrode peut être composée typiquement d’une couche comprenant un mélange du ou desdits matériaux électro-actifs organiques de type P, d’un ou plusieurs liants et éventuellement d’un ou plusieurs additifs conducteurs électroniques, en surface d’un collecteur de courant.
La préparation de ladite électrode peut comprendre, d’une manière générale, au moins les étapes suivantes : - préparation d’une dispersion, plus couramment appelée encre, comprenant, dans un ou plusieurs solvants aqueux et/ou organiques, au moins ledit matériau organique de type P, par exemple sous forme de matériau composite particulaire, comme décrit précédemment ; un ou plusieurs additifs conducteurs électroniques, et éventuellement un ou plusieurs liants ; - dépôt de l’encre à la surface d’un collecteur de courant ; et - évaporation du ou desdits solvant(s) de l’encre pour former le film d’électrode.
Le solvant de l’encre peut comprendre de l’eau et/ou un ou plusieurs solvants organiques, par exemple choisis parmi la N-méthyl-2-pyrrolidone (NMP), le tétrahydrofurane (THF), l’acétone, le N,N-diméthylformamide (DMF), l’acétonitrile et l’éthanol.
Dans un des exemples, la zone de refroidissement 50 peut être en forme d’espace 51. L’espace 51 devrait être compris comme un évidement dans la surface de la plaque de transfert 20 ou même un trou traversant dans celle-ci. En d’autres termes, l’espace 51 devrait être compris comme n’importe quelle diminution au niveau de la surface de la plaque de transfert 20, l’épaisseur de l’espace 51 étant plus petite que l’épaisseur de la plaque 20, l’épaisseur étant mesurée perpendiculairement au plan général de la plaque de transfert 20.
Au cas où la zone de refroidissement 50 comprend au moins deux espaces 51 qui sont relativement proches l’un de l’autre, lesdits espaces 51 peuvent être agencés en ensembles. L’ensemble d’espaces 51 peut former une structure en nervures, c’est-à-dire que les espaces 51 consécutifs peuvent s’étendre longitudinalement et sensiblement parallèlement les uns par rapport aux autres, de sorte que les régions de la plaque de transfert 20 situées entre eux forment une structure en nervures.
En variante, la zone de refroidissement 50 peut être en forme d’au moins une protubérance 52. La protubérance 52 peut être formée dans un processus d’emboutissage, la protubérance 52 fait saillie sensiblement dans la même direction que les canaux 21. En variante, les protubérances peuvent être ajoutées, par exemple, en brasant les éléments fins sur la surface de la plaque de transfert 20.
Le but de la zone de refroidissement 50 est de dissiper la chaleur de sorte que la température de la substance circulant à l’intérieur de l’unité 3 destinée à la circulation du fluide dans le module 1 n’impacte pas ses propriétés mécaniques et sa robustesse. Par ailleurs, la zone de refroidissement 50 augmente le transfert de chaleur entre l’unité 3 destinée à la circulation du fluide dans le module 1 et l’atmosphère. La zone de refroidissement 50 peut être disposée, par exemple, entre les canaux 21 de la plaque de transfert 20. Si deux canaux 21 comprennent des substances ayant des températures différentes, la zone de refroidissement 50 peut être située entre ces canaux 21 et le long d’au moins un d’entre eux pour assurer une bonne isolation thermique desdits canaux.
Le module de gestion de fluide peut en outre comprendre au moins un renforcement 60 situé sur la plaque de transfert 20. Notamment, la plaque de transfert 20 peut être façonnée de manière à former au moins un renforcement 60 en forme d’un canal de renforcement 61, ledit canal de renforcement 61 étant isolé fluidiquement par la plaque de support 22. En d’autres termes, des courbures du renforcement 60 constituent des passages vides qui dans le mode de fonctionnement correct de l’unité 3 destinée à la circulation du fluide dans le module 1 ne sont pas destinés à transférer le fluide d’une partie de ladite unité 3 destinée à la circulation du fluide dans le module 1 à l’autre.
Le renforcement 60 peut être de différentes formes et tailles, néanmoins la forme préférable du canal de renforcement 61 est une forme de U. La « forme » du canal de renforcement 61 devrait être considérée comme la forme de la portion qui forme ledit canal de renforcement 61 dans au moins une vue en coupe transversale. Le canal en forme de U peut être aisément usiné dans le processus, par exemple, d’emboutissage.
Le renforcement 60 peut s’étendre le long d’au moins un canal de circulation 21, de préférence parallèlement à celui-ci. En variante, le renforcement 60 peut s’étendre entre deux canaux 21.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION L’invention concerne un élément de cuisson revêtu (1) pour article culinaire ou appareil électrique de cuisson, comportant un substrat métallique (2) revêtu sur au moins une face (2a) par une couche unique (3) en contact par une de ses faces (3a) avec le substrat métallique (2) et susceptible de recevoir des aliments sur sa face (3b), laquelle couche (3) est constituée d’au moins 40% en poids d’un ou plusieurs polymère(s) thermoplastique(s), d’une ou plusieurs résine(s) silicone et éventuellement d’une ou plusieurs charge(s) et/ou d’un ou plusieurs additif(s) et/ou d’un ou plusieurs agent(s) colorant(s).
Avantageusement, l’épaisseur de la couche (3) est comprise entre 10 µm et 100 µm, de préférence entre 20 µm et 85 µm, de manière particulièrement préférée entre 30 µm et 70 µm.
Avantageusement, ledit substrat métallique (2) est un substrat en aluminium, en acier inoxydable, en fonte de fer ou d’aluminium, en fer, en titane ou en cuivre.
Ce principe actif est connu pour avoir une action antagoniste sur les récepteurs alpha1-noradrénergiques. Commercialisé sous le nom d’Hytrine® ou Dysalfa®, il est recommandé pour traiter les symptômes fonctionnels de l'hypertrophie bénigne de la prostate.
La tamsulosine désigne le (R)-5-(2-(2-(2-ethoxyphenoxy)ethylamino)propyl)- 2-methoxybenzenesulfonamide de formule :
Ce principe actif est connu pour avoir une action antagoniste sur les récepteurs alpha1-noradrénergiques. Commercialisé sous le nom de Josir® ou Emix®, il est recommandé pour traiter les symptômes fonctionnels de l'hypertrophie bénigne de la prostate.
La silodosine désigne la 1-(3-hydroxypropyl)-5-[(2 R )-({2-[2-[2-(2,2,2-trifluoroethoxy)phenoxy]ethyl}amino)propyl]indoline-7-carboxamide de formule :
Ce principe actif est connu pour avoir une action antagoniste sur les récepteurs alpha1-noradrénergiques ; en particulier les sous-types alpha1a ; ce qui peut éviter les problèmes potentiels d'hypotension orthostatique. Commercialisé sous le nom de Urorec® ou Sylodix®, il est recommandé pour traiter les symptômes fonctionnels de l'hypertrophie bénigne de la prostate.
La doxazosine désigne la ( RS )-2-{4-[(2,3-dihydro-1,4-benzodioxin-2-yl)carbonyl]piperazin-1-yl}-6,7-dimethoxyquinazolin-4-amine de formule :
Ce principe actif est connu pour avoir une action antagoniste sur les récepteurs alpha1-noradrénergiques. Commercialisé sous le nom de Doxazosine TEVA LP®, il est recommandé pour traiter les symptômes fonctionnels de l'hypertrophie bénigne de la prostate et l'hypertension artérielle.
Les demandes de brevet internationales WO-A-2011/080488 et WO-A-2012/175894 décrivent une composition pharmaceutique comprenant un composé ayant une action antagoniste sur les récepteurs 5-HT2 sérotoninergiques choisi comme étant la cyproheptadine et un composé ayant une action antagoniste sur les récepteurs alpha1-noradrénergiques choisi parmi la prazosine, l’alfuzosine, la térazosine, la tamsulosine, la silodosine et la doxazosine, pour le traitement de la dépendance (notamment la dépendance à l’alcool) chez l’être humain. Ces demandes de brevet ne font cependant aucune mention d’autres utilisations thérapeutiques de ces compositions, notamment pour le traitement du syndrome de stress post-traumatique.
Dans “The serotonergic and alpha-1 adrenergic receptor modulator ACH-000029 ameliorates anxiety-like behavior in a post-traumatic stress disorder model”, Neuropharmacology , 164 (2020) 107912, les auteurs Azevedo et al. rapportent les résultats d’une étude visant à comparer l’efficacité de l’ACH-000029, un composé ayant une action antagoniste simultanée sur les récepteurs alpha1-noradrénergiques et sérotoninergiques (5HT1A, 5HT1D, 5HT2A), et celle de la prazosine dans le cadre du traitement du syndrome de stress post-traumatique. Au vu des résultats obtenus, les auteurs concluent que l’ACH-000029 est plus efficace que la prazosine seule pour le traitement du syndrome de stress post-traumatique et suggèrent que la double action sur les récepteurs 5-HT et alpha1-noradrénergiques est nécessaire pour atténuer les symptômes du syndrome de stress post-traumatique. Les auteurs indiquent que ce résultat va dans le sens de l’utilisation actuelle des antidépresseurs, ces molécules ayant bien souvent ce type d’action duale sur ces systèmes de neurotransmission. Cependant, l’efficacité clinique réduite de ces traitements indiquent que cette action n’est pas suffisante, et ne concernerait que le volet troubles anxieux de la pathologie.
En effet, pour traiter le syndrome de stress post-traumatique, il est non seulement nécessaire de considérer les troubles anxieux et dépressifs observés, mais également le phénomène de mémorisation de l’événement stressant. La levée d’inhibition comportementale liée à la prise de molécules antidépressives ou anxiolytiques, représente un facteur aggravant du risque suicidaire. La pertinence translationnelle des modèles précliniques exigée par les agences réglementaires pour la caractérisation de molécules spécifiquement actives dans le syndrome de stress post-traumatique implique donc l’utilisation de différents modèles dont ceux prenant en compte le volet mémorisation de l’événement stressant. Par ailleurs, l’aspect translationnel de ces modèles doit également tenir compte du fait que, dans la plupart des cas, l’événement stressant est unique et aigu.
Ainsi, comme l’indique l’EMA dans « Guideline on the Development of Medicinal Products for the Treatment of Post-Traumatic Stress Disorder (PTSD) », CHMP/EWP/358650/2006 Corr 2*, July 2008, la démonstration d’une seule activité anxiolytique n’est pas suffisante pour valider une action thérapeutique contre le syndrome de stress post-traumatique.
En outre, la cyproheptadine n’est jamais citée par les auteurs Azevedo et al.
Or il a maintenant été trouvé de façon tout à fait surprenante que, contrairement à ce qui est observé avec d’autres composés ayant une action antagoniste sur les récepteurs 5-HT2 sérotoninergiques, il existe une synergie d’activité entre la cyproheptadine et certains composés ayant une action antagoniste sur les récepteurs alpha1-noradrénergiques dans le cadre du traitement du syndrome de stress post-traumatique en comparaison de l’activité de chacun des composés utilisés seuls. La combinaison de ces actifs permet ainsi d’obtenir une efficacité thérapeutique rapide et supérieure aux médicaments de référence. En outre, cette efficacité est durable puisqu’elle se prolonge après l’arrêt du traitement.
Ainsi, la présente invention a pour objet une composition pharmaceutique pour utilisation dans le traitement du syndrome de stress post-traumatique chez l’être humain comprenant :
A titre indicatif, la membrane 4 peut avoir une épaisseur, définie comme la distance entre les surfaces 7 et 8, de 150 µm et des pores ayant un diamètre de 3 µm. De manière non limitative, la dimension de tels pores peut aller de l’échelle nanométrique à l’échelle micrométrique.
Les chambres 5 et 6 sont dans cet exemple remplies d’un fluide contenant des objets 11 et 12 ayant chacun une taille comprise entre 1 µm et 100 µm.
Dans cet exemple non limitatif, les objets 11 sont des cellules biologiques d’un premier type qui sont reçues dans la chambre 5 tandis que les objets 12 sont des cellules biologiques d’un deuxième type reçues dans la chambre 6. Le fluide forme un milieu de culture pour les objets cellulaires 11 et 12.
De manière non limitative, les objets 11 et 12 peuvent être des neurones ou des cellules gliales, tumorales, endothéliales, épithéliales, osseuses ou encore immunitaires.
Dans cet exemple spécifique, chacun des objets 11 et 12 a une masse volumique supérieure à la masse volumique du fluide. Les objets 11 et 12 sont en outre choisis de sorte que la vitesse de propagation d’une onde acoustique dans ces objets 11 et 12 soit supérieure à la vitesse de propagation de cette onde acoustique dans le fluide.
Le dispositif de la est dans cet exemple mis en œuvre de manière à pouvoir structurer les objets 11 et 12 de la manière décrite ci-dessous.