INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- les lignes, et de préférence les vannes associées, sont situées au moins en grande partie à l’extérieur du bâtiment B ; ceci permet également de réduire la taille du bâtiment B et de limiter les risques de fuite d’hydrogène dans le bâtiment B. Par ailleurs en plaçant les vannes à l’extérieur du bâtiment B on facilite leur accessibilité.
- l’installation comprend des supports de canalisation 26 constitués d’une série de poutres transversales qui s’étendent sur toute la longueur du dispositif de séparation gaz-liquide et qui sont reliées à des entretoises longitudinales ; ces supports de canalisation pourront être appelés communément « piperack » ; La hauteur du piperack sera de préférence supérieure à 3 mètres ;
- l’installation comprend un refroidisseur 10 configuré pour refroidir l’hydrogène 9 sortant du dispositif de séparation gaz-liquide 8 ;
- autrement dit un seul refroidisseur est associé à l’unique dispositif de séparation gaz-liquide 8 ; le refroidisseur peut être un refroidisseur de gaz à effet Peltier, mais plus généralement un échangeur à plaques ou un échangeur tubulaire.
- l’installation comprend un mélangeur statique configuré pour homogénéiser le mélange hydrogène-solution aqueuse 5 en amont du dispositif de séparation gaz-liquide 8.
b) Une étape d’acheminement de l’hydrogène et de la solution aqueuse, générés à l’étape a), aux moyens de récupération du flux d’hydrogène et du flux de solution aqueuse 24 et 25, et
c) Une étape de séparation gaz-liquide permettant d’éliminer la solution aqueuse contenue dans mélange hydrogène-solution aqueuse 5 généré à l’étape a), au moyen du dispositif de séparation gaz-liquide 8, de manière à fournir un flux d’hydrogène et un flux de solution aqueuse ;
Avec l’étape d’acheminement et l’étape de séparation étant conjointes.
L’avantage d’un suivi de procédé par CFO comparativement aux techniques usuellement utilisées, comme la pyrométrie par exemple, réside dans le volume sondé par les CFOs (quelques µm 3 ) bien plus faible que les dites techniques habituelles.
Essais à haute température
La qualité de l’interface formée entre le CFO revêtu et le matériau déposé par le procédé de projection plasma est étudiée en soumettant l’échantillon instrumenté à des chargements mécaniques en flexion, en faisant varier la température d’essai.
Les températures d’essais sont comprises entre la température ambiante et 800°C, plus précisément 27°C ; 148°C ; 344°C ; 572°C ; 782°C.
Les chargements mécaniques sont appliqués grâce à des appuis de flexion en quatre points positionnés dans l’enceinte asservie en température.
Cinq chargements mécaniques de 60 N chacun sont appliqués à chaque température d’essai.
La réponse des RdBs sous l’effet des chargements mécaniques est présenté dans la . Cette réponse diffère suivant la position respective des RdBs suivant la longueur du plot, car l’essai de flexion en quatre points induit un champ de déformation dépendant de la position longitudinale.
L’absence de décrochage notable de la réponse des RdBs sous l’effet du chargement mécanique montre que l’interface conserve son intégrité mécanique jusqu’à la température maximale d’essai.
En effet, un décrochage dans la réponse des RdBs sous l’effet des chargements mécaniques indiquerait une perte de transfert des déformations entre le matériau déposé par projection plasma et les CFOs revêtus du matériau à base de nitrure de bore.
Les différentes étapes décrites dans le cadre du présent exemple sont résumées dans la . Dans cette figure, les étapes encadrées sont considérées comme nécessaires à l’obtention d’une pièce en céramique réalisée par FA et instrumentée d’un CFO, et les étapes entre accolades sont optionnelles ou peuvent varier, par exemple, en fonction du procédé choisi.
LISTE DES REFERENCES 1. Z. Chen, Z. Li, J. Li, C. Liu, C. Lao, Y. Fu, C. Liu, Y. Li, P. Wang, and Y. He, "3D printing of ceramics: A review," Journal of the European Ceramic Society 39 , 661–687 (2019). 2. V. P. Wnuk, A. Mendez, S. Ferguson, and T. Graver, "Process for mounting and packaging of fiber Bragg grating strain sensors for use in harsh environment applications," in E. Udd and D. Inaudi, eds. (2005), p. 46. 3. D. Havermann, J. Mathew, W. N. MacPherson, R. R. J. Maier, and D. P. Hand, "Temperature and Strain Measurements With Fiber Bragg Gratings Embedded in Stainless Steel 316," Journal of Lightwave Technology 33 , 2474–2479 (2015). 4. Y. Duo, S. Costil, P. Pfeiffer, and B. Serio, "Embedding properties of optical fibers integrated into ceramic coatings obtained by wire flame thermal spray," Smart Mater. Struct. 24 , 035027 (2015). 5. L. Huang, R. S. Dyer, R. J. Lago, A. A. Stolov, and J. Li, "Mechanical properties of polyimide coated optical fibers at elevated temperatures," in Optical Fibers and Sensors for Medical Diagnostics and Treatment Applications XVI (International Society for Optics and Photonics, 2016), Vol. 9702, p. 97020Y. 6. J. Lei, Q. Zhang, Y. Song, J. Tang, J. Tong, F. Peng, and H. Xiao, "Laser-assisted embedding of all-glass optical fiber sensors into bulk ceramics for high-temperature applications," Optics & Laser Technology 128 , 106223 (2020). 7. C. M. Petrie, A. M. Schrell, D. N. Leonard, Y. Yang, B. C. Jolly, and K. A. Terrani, "Embedded sensors in additively manufactured silicon carbide," Journal of Nuclear Materials 153012 (2021). 8. C. M. Petrie, A. Schrell, D. Leonard, B. C. Jolly, and K. A. Terrani, Demonstration of Embedded Sensors in Ceramic Structures (Oak Ridge National Lab.(ORNL), Oak Ridge, TN (United States), 2020). 9. P. Fauchais, "Dépôts céramiques par PVD ou CVD assistées ou par projection plasma," Techniques de l’ingénieur Frottement, usure et lubrification base documentaire : TIP574WEB., (2013).
Procédé de séparation d’hydrofluorooléfines La présente invention concerne un procédé de séparation d’hydrofluorooléfines. En particulier, la présente invention concerne un procédé de séparation d’un mélange comprenant de l’hexafluoropropène et du fluorure de vinylidène.
Arrière-plan technologique de l’invention Une batterie Li-ion comprend au moins une électrode négative ou anode couplée à un collecteur de courant en cuivre, une électrode positive ou cathode couplée avec un collecteur de courant en aluminium, un séparateur, et un électrolyte. L’électrolyte est constitué d’un sel de lithium mélangé à un solvant qui est un mélange de carbonates organiques, choisis pour optimiser le transport et la dissociation des ions. Une constante diélectrique élevée favorise la dissociation des ions, et donc, le nombre d’ions disponibles dans un volume donné, alors qu’une faible viscosité est favorable à la diffusion ionique qui joue un rôle essentiel, entre autres paramètres, dans les vitesses de charge et décharge du système électrochimique. Les piles rechargeables ou secondaires sont plus avantageuses que les piles primaires (non rechargeables) car les réactions chimiques associées qui ont lieu aux électrodes positive et négative de la batterie sont réversibles. Les électrodes des cellules secondaires peuvent être régénérées plusieurs fois par l'application d'une charge électrique. De nombreux systèmes d'électrodes avancés ont été développés pour stocker la charge électrique. Parallèlement, de nombreux efforts ont été consacrés au développement d'électrolytes capables d'améliorer les capacités des cellules électrochimiques.
Le poly(fluorure de vinylidène) (PVDF) et ses dérivés présentent un intérêt comme matériau constitutif principal du séparateur ou du liant présent aux électrodes. Le copolymère P(VDF-co-HFP) (copolymère de fluorure de vinylidène (VDF) et d’hexafluoropropylène (HFP)) a été étudié en tant que membrane gélifiée car il présente une cristallinité inférieure au PVDF. De ce fait, l’intérêt de ces copolymères de P(VDF-co-HFP) est qu’ils permettent d’atteindre des gonflements plus importants et favoriser ainsi la conductivité. Des copolymères à base de fluorure de vinylidène et de chlorotrifluoroéthylène (CTFE) sont également utilisés pour ces mêmes applications. Généralement, lors de la préparation du poly(fluorure de vinylidène), le mélange résiduel comprenant les monomères n’ayant pas réagi est détruit.
Il y a donc un besoin pour améliorer les procédés de préparation de polymère tel que le poly(fluorure de vinylidène). Il y a notamment un besoin pour fournir des procédés avec un impact limité sur l’environnement.
La présente invention a pour but de résoudre les problèmes techniques mentionnés ci-dessus. La présente invention fournit un procédé de production du PVDF amélioré plus économique et plus écologique. La présente invention permet de notamment de récupérer les produits de départ n’ayant pas réagi pour les séparer et recycler tout ou partie de ceux-ci. De manière surprenante, il a été observé que les matériaux de départ, tel que le fluorure de vinylidène et l’hexafluoropropène peuvent être séparés par séparation membranaire.
- pour chaque trame, déterminer une méthode de décompression à appliquer et appliquer ladite méthode de décompression pour obtenir N échantillons de tension décodés pour le cycle correspondant,
- calculer une série de N valeurs de puissance pour le cycle correspondant en utilisant les échantillons de courant mesurés et les échantillons de tension décodés.
Avantageusement, le système distribué de mesure de puissance électrique utilise une compression des échantillons de tension transmis au(x) dispositif(s) de mesure de courant, par cycle du signal électrique, ce qui permet de réduire la durée de communication utile, et donc de diminuer la consommation électrique des dispositifs de mesure de courant.
Le système distribué de mesure de puissance électrique selon l’invention peut également présenter une ou plusieurs des caractéristiques ci-dessous, prises indépendamment ou selon toutes les combinaisons techniquement envisageables.
La pluralité de cycles successifs comporte un cycle initial et des cycles suivants, et le dispositif de mesure de tension est configuré pour appliquer, pour les échantillons de tension de chaque cycle courant distinct du cycle initial, une compression par différences mettant en œuvre pour au moins deux cycles successifs, un calcul de différences, échantillon par échantillon, entre échantillons du cycle courant et échantillons d’un cycle précédent, un calcul d’un nombre P d’octets pour encoder lesdites différences et la formation d’un mot codé de P octets,
le ou chaque dispositif de mesure de courant est configuré pour :
-extraire un mot codé de chaque trame, et déterminer un nombre d’octets reçus et en fonction dudit nombre d’octets reçus, déterminer la méthode de décompression à appliquer.
La compression par différences met en œuvre, pour une série comportant un premier cycle et un deuxième cycle successifs, pour la compression des échantillons dudit deuxième cycle, un calcul de différences, échantillon par échantillon, entre échantillons du deuxième cycle et échantillons du premier cycle, pour former une série de valeurs de différences à coder.
La compression par différences met en œuvre, pour une série comportant un premier cycle, un deuxième cycle et un troisième cycle successifs, pour la compression des échantillons dudit troisième cycle,
un premier calcul de différences, échantillon par échantillon, entre échantillons du troisième cycle et échantillons du deuxième cycle pour former une série de premières différences, un deuxième calcul de différences, échantillon par échantillon, entre échantillons du deuxième cycle et échantillons du premier cycle pour former une série de deuxièmes différences, un calcul d’une différence entre la série de premières différences et la série de deuxièmes différences pour former une série de valeurs de différences à coder.
Le dispositif de mesure de tension est en outre configuré pour déterminer un minimum et un maximum de ladite série de valeurs de différences à coder, puis un nombre B de bits pour coder chaque valeur de la série de valeurs de différence en fonction desdits minimum et maximum.
Le dispositif de mesure de tension est en outre configuré pour déterminer une valeur de gain en fonction desdits minimum et maximum de ladite série de valeurs de différences à coder, et pour coder ladite valeur de gain.
Une table de codage indiquant pour chaque intervalle d’une pluralité d’intervalles de valeurs de différences, le nombre de bits B pour coder chaque valeur de la série de valeurs de différence à utiliser pour ledit intervalle, et un nombre P d’octets de codage associé, est préalablement mémorisée par ledit dispositif de mesure de tension et par le ou chaque dispositif de mesure de courant.
Le ou chaque dispositif de mesure de courant, pour déterminer une méthode de décompression à appliquer, détermine si le nombre d’octets reçus appartient à ladite table de codage, et en cas de réponse positive, détermine le nombre B de bits utilisé pour coder chaque valeur de la série de valeurs de différence.
Dans le cycle initial, chaque échantillon de tension ayant une valeur d’amplitude et une valeur de phase, le mot codé est formé par codage desdites valeurs d’amplitude et de phase.
Selon un autre aspect, l’invention concerne un procédé de mesure de puissance électrique mis en œuvre par un système distribué de mesure de puissance électrique tel que brièvement décrit ci-dessus. Le procédé comporte des étapes mises en œuvre par une unité de calcul électronique du dispositif de mesure de tension, comportant, durant une période de transmission comportant une pluralité de cycles successifs dudit signal électrique, un codage des échantillons de tension pour former un mot codé et une transmission dudit mot codé dans une trame de communication dudit protocole de communication au ou à chaque dispositif de mesure de courant,
Module de détection d’un défaut électrique pour un appareil de protection électrique et procédé correspondant La présente invention concerne un module de détection d’un défaut électrique pour un appareil de protection électrique et un procédé correspondant.
Dans les installations de distribution électrique, il est courant d’utiliser des dispositifs de protection électrique tels que des disjoncteurs, notamment des disjoncteurs miniatures, ou des appareils de protection différentielle, par exemple.
Ces appareils de protection permettent de déconnecter tout ou partie de l’installation électrique afin de protéger l’installation contre un défaut électrique.
Il arrive parfois que des déclenchements intempestifs occasionnels de ces appareils de protection se produisent en raison de perturbations du réseau ou de défauts transitoires.
Dans ce cas, les charges électriques connectées à l’installation électrique perdent leur alimentation électrique et cessent de fonctionner. Des interruptions prolongées de l’alimentation électrique sont à éviter et peuvent avoir des conséquences adverses.
Pour pallier à cela, il est prévu, pour certains circuits critiques, que l’appareil de protection qui s’est déclenché puisse se refermer automatiquement, afin de rétablir l’alimentation électrique, s’il est avéré qu’aucun défaut électrique et notamment qu’aucun défaut de terre ou de court-circuit n’est présent dans l’installation.
EP 1744428 A2 décrit une méthode d'évaluation des défauts par des mesures de l'impédance entre les pôles de phase et de neutre et une mesure du courant de fuite à la terre en courant continu et en courant alternatif. Ces méthodes connues ne donnent cependant pas entière satisfaction.
C’est à ces inconvénients qu’entend plus particulièrement remédier l’invention en proposant un module de détection d’un défaut électrique pour un appareil de protection électrique permettant de vérifier si l’appareil électrique peut être réenclenché en toute sécurité.
A cet effet, l’invention concerne un module de détection d’un défaut électrique pour un appareil de protection électrique, ledit appareil de protection électrique étant adapté pour interrompre l’alimentation électrique d'une ou de plusieurs charge(s) électrique(s) connectée(s) dans une installation électrique en aval de l’appareil de protection lors de la détection d'un défaut électrique par l’appareil de protection électrique, l’installation électrique comprenant au moins deux pôles et comprenant, en aval de l’appareil de protection, un circuit électrique dit aval comprenant la ou les plusieurs charge(s) électrique(s), le module de détection étant configuré pour être connecté en parallèle de l’appareil de protection et comportant :
un circuit de traitement apte à identifier un défaut électrique, le circuit de traitement étant connectable aux pôles de l’installation électrique en amont dudit appareil de protection électrique ; un commutateur d'isolement pouvant être connecté entre les pôles du circuit de traitement et l’installation électrique ; une unité électronique de commande agencée pour commander le fonctionnement du commutateur d'isolement ;
Dans ce module de détection, l'unité de commande est agencée pour fermer le commutateur d'isolement et injecter une séquence de différents signaux de test dans les pôles du circuit de traitement lors de la détection d'une interruption de l'alimentation électrique par l’appareil de protection électrique. Le circuit de traitement est agencé pour fournir au circuit de commande une séquence de signaux de tension proportionnels à des impédances de défaut selon le signal de test injecté par le module de commande. En outre, l'actionneur est agencé pour provoquer la reconnexion de l'alimentation électrique par l’appareil de protection électrique si les valeurs d’impédance du circuit aval calculées par l'unité de commande à partir des signaux de tension indiquent l’absence de défaut électrique dans l’installation électrique.
Selon des aspects avantageux mais non obligatoires, un tel module de détection d’un défaut électrique peut incorporer une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou suivant toute combinaison techniquement admissible.
- Les impédances de défaut comportent une impédance de terre sous tension entre la terre et une ligne de phase en aval de l’appareil de protection, une impédance de terre neutre entre la terre et une ligne de neutre en aval de l’appareil de protection et une impédance de charge entre deux pôles en aval de l’appareil de protection.
- Le module comporte un actionneur pouvant être connecté audit appareil de protection électrique, la reconnexion de l'alimentation électrique par l’appareil de protection étant réalisée par l’actionneur en commutant les contacts séparables de l’appareil de protection vers leur état fermé.
- Le circuit de traitement comporte un pont de diodes redresseur et des résistances internes chacune connectée en série sur un des pôles entre le pont de diodes et une sortie du circuit de traitement raccordée au circuit aval, le circuit de traitement étant agencé pour que l’injection de différents signaux de test soit réalisée en connectant et déconnectant sélectivement et successivement certaines parties du circuit de traitement.
- Les pôles comportent au moins une ligne de phase et une ligne de neutre, et dans lequel l’unité électronique de commande est configurée pour que, lors d’une première séquence de test, un premier signal de test est injecté lorsque seule la résistance interne associée à la ligne de phase est connectée dans le circuit de traitement et que la résistance interne associée à la ligne de neutre est déconnectée.
Particules de cellulose
Les particules de cellulose utilisables selon l’invention sont de préférence sphériques (billes de cellulose).
Par particules sphériques au sens de la présente invention, on entend des particules pleines ou poreuses ayant un paramètre de circularité d'au moins 0,95. Le paramètre de circularité est défini comme le rapport de la circonférence d'un disque ayant la même aire que la particule au périmètre de la particule. Une valeur de 1 caractérise des particules parfaitement sphériques.
Elles présentent de préférence une taille moyenne inférieure à 40 µm, de préférence allant de 1 à 20 µm, encore préférentiellement de 2 à 10 µm.
Parmi les particules de cellulose utilisables selon l’invention, on peut citer en particulier celles vendues par la société Daito sous la marque CELLULOBEADS® telles que CELLULOBEADS USF® (D[50] = 4 µm), CELLULOBEADS D-5® (D[50] < 10 µm), CELLULOBEADS D-10® (D[50] < 15 µm), CELLULOBEADS D-30® (D[50] < 30 µm).
De préférence, les particules de cellulose sont présentes dans une teneur allant de 0,5% à 10% en poids, plus préférentiellement de 1 à 6% en poids par rapport au poids total de la composition.
Particules d'aérogel de silice hydrophobe
La silice hydrophobe est de préférence présente sous forme de particules d'aérogel de silice hydrophobe.
Ils sont généralement synthétisés par un procédé sol-gel en milieu liquide puis séchés par extraction d'un fluide supercritique. Le fluide supercritique le plus communément utilisé est le CO2 supercritique. Ce type de séchage permet d'éviter la contraction des pores et du matériau. D'autres types de séchage permettent également d'obtenir des matériaux poreux à partir de gel, à savoir par exemple (i) le séchage par cryodessiccation, consistant à solidifier à faible température le gel puis à sublimer le solvant et (ii) le séchage par évaporation. Les matériaux ainsi obtenus sont appelés respectivement cryogels et xérogels. Le procédé sol-gel et les différents séchages sont décrits en détail dans Brinker CJ., and Scherer G.W., Sol-Gel Science: New York: Académie Press, 1990.
Par "silice hydrophobe", on entend toute silice dont la surface est traitée par des agents de silylation, par exemple par des silanes halogénés tels que des alkylchlo- rosilanes; des siloxanes en particulier des diméthylsiloxanes tels que l'hexaméthyldisiloxane; ou des silazanes, de manière à fonctionnaliser les groupements OH par des groupements silyles Si-Rn, par exemple des groupements triméthylsilyles.
De préférence, les particules d'aérogel de silice hydrophobe susceptibles d'être utilisées dans la présente invention présentent avantageusement une surface spécifique par unité de masse (SM) allant de 500 à 1500 m²/g, de préférence de 600 à 1200 m²/g et mieux de 600 à 800 m²/g.
De préférence, les particules d'aérogel de silice hydrophobe susceptibles d'être utilisées dans la présente invention présentent avantageusement une capacité d'absorption d'huile mesurée au WET POINT allant de 5 à 18 ml/g de particules, de préférence de 6 à 15 ml/g et mieux de 8 à 12 ml/g.
De préférence, les particules d'aérogel de silice hydrophobe susceptibles d'être utilisées dans la présente invention présentent avantageusement une taille, exprimée en diamètre moyen (D[0,5]), inférieure à 1500 µm et de préférence allant de 1 à 30 µm, de préférence de 5 à 25 µm, mieux de 5 à 20 µm et encore mieux de mieux de 5 à 15 µm.
De préférence, les particules d'aérogel de silice hydrophobe susceptibles d'être utilisées dans la présente invention présentent avantageusement une densité tassée ρ allant de 0,04 g/cm 3 à 0,10 g/cm 3 , de préférence de 0,05 g/cm 3 à 0,08 g/cm 3 .
De préférence, les particules d'aérogel de silice hydrophobe susceptibles d'être utilisées dans la présente invention présentent avantageusement une surface spécifique par unité de volume (SV) allant de 5 à 60 m²/cm 3 , de préférence de 10 à 50 m²/cm 3 et mieux de 15 à 40 m²/cm 3 .
Avantageusement, l’huile ou les huiles de base additionnelles sont choisies parmi les polyalphaoléfines (PAO).
Il appartient à l’homme du métier d’ajuster la teneur en huile(s) de base annexe (s) présente(s) dans une composition de refroidissement et/ou de lubrification selon l’invention.
Selon un mode de réalisation, une composition mise en œuvre selon l’invention peut comprendre de 5 à 95% en masse, de préférence de 50 à 95% en masse, de préférence encore de 60 à 90% en masse, d’une ou plusieurs huiles de base différentes des diesters selon l’invention, par rapport à la masse totale de ladite composition.
Additifs Une composition de refroidissement et/ou de lubrification selon l’invention peut comprendre en outre un ou plusieurs additifs connus de l’homme du métier dans le domaine de la lubrification et/ou du refroidissement des systèmes de propulsion de véhicules électriques ou hybrides.