INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le joint comprend une première face 9 destinée à être en appui sur une surface 7 de contact de la première pièce 3. Il comprend également une seconde face 10 destinée à être en appui sur une surface 11 de contact de la seconde pièce 8. La surface 7 de contact de la première pièce mécanique comprend des rainures fermées selon l’invention. La surface 11 de contact de la seconde pièce mécanique n’a pas besoin de disposer de rainures fermées selon l’invention, car elle n’a pas à assurer une fonction d’étanchéité. Après le positionnement du joint entre les deux pièces mécaniques, un effort de serrage est réalisé par les deux pièces mécaniques de sorte de comprimer le joint. Le joint étant en polymère, il se déforme lors de compression. Comme illustré en , les rainures fermées présentes sur la surface 7 de contact comprennent une arête saillante fermée formant une crête 18 entre deux sillons 17 fermés. La compression du joint et son matériau élastique permettent que la face 9 du joint épouse parfaitement la surface de contact de la première pièce mécanique 3. Ainsi, le joint remplit les sillons 17 et les arêtes saillantes s’impriment dans le joint en formant des barrières successives, celles-ci étant autant d’obstacles à l’écoulement de liquide entre la face 9 du joint et la surface 7 de contact de la première pièce mécanique. Le joint permet ainsi d’obstruer totalement l’ouverture 5 du conduit 4 de la première pièce mécanique.
En se reportant à la , on peut voir un joint plat statique 2 placé entre une première pièce mécanique 3 et une seconde pièce mécanique 8, selon un second exemple de réalisation de l’invention dans lequel le joint statique permet d’assurer l’étanchéité de la continuité fluidique entre un conduit 4 de la première pièce 3 et un conduit 13 de la seconde pièce 8, destiné à recevoir un liquide cryogénique, le joint étant représenté en position de travail.
En se reportant à la , on peut voir le même joint plat statique 2 qu’en , mais dans une position de montage facilitant la description de l’invention. La seconde pièce mécanique 8 a un conduit 13 avec une ouverture 14 dans une extrémité 15 de la seconde pièce mécanique. Le joint a une ouverture 16 mettant en relation les ouvertures 5, 14 de la première et de la seconde pièce mécanique. Le joint comprend une première face 9 destinée à être en appui sur une surface 7 de contact de la première pièce 3. Il comprend également une seconde face 10 destinée à être en appui sur une surface 11 de contact de la seconde pièce 8. Dans cet exemple, le joint doit assurer une étanchéité sur ses deux faces 9, 10 opposées. Les deux surfaces 7, 11 de contact comprennent ainsi des rainures fermées selon l’invention. Comme dans le premier exemple de réalisation de l’invention, après le positionnement du joint entre les deux pièces mécaniques, un effort de serrage est réalisé par les deux pièces mécaniques de sorte de comprimer le joint. La compression du joint et son matériau élastique permettent que les deux faces d’appui du joint épousent parfaitement les surfaces de contact des pièces mécaniques. Ainsi, le joint remplit les sillons 17 des deux surfaces de contact et les arêtes saillantes de celles-ci s’impriment dans le joint en formant des barrières successives, empêchant l’écoulement de liquide entre les deux faces du joint et les surfaces de contact des pièces mécaniques. L’étanchéité lors du passage d’un liquide cryogénique du conduit 4 au conduit 13 est ainsi assurée.
En se reportant à la , on peut voir un joint statique 2 de section triangulaire placé entre une première pièce mécanique 3, une seconde pièce mécanique 8, et une troisième pièce mécanique 19 selon un troisième exemple de réalisation de l’invention dans lequel le joint statique permet d’assurer une continuité fluidique étanche entre un conduit 4 de la première pièce 3 et un conduit 13 de la seconde pièce 8, le joint étant représenté en position de travail. Le logement dans lequel est placé le joint, formé par les trois pièces mécaniques, est de section triangulaire.
En se reportant à la , on peut voir le même joint statique 2 qu’en , mais dans une position de montage facilitant la description de l’invention. Le joint comprend une première face 9 destinée à être en appui sur une surface 7 de contact de la première pièce 3. Il comprend une seconde face 10 destinée à être en appui sur une surface 11 de contact de la seconde pièce 8. Il comprend également une troisième face 20 destinée à être en appui sur une surface 21 de contact de la troisième pièce 19. Dans cet exemple, le joint doit assurer une étanchéité sur ses deux faces 9, 10 opposées. Cette fonction étant assurée sur ces deux faces, la troisième face 20 du joint n’a pas besoin d’assurer une étanchéité. Il est néanmoins avantageux qu’elle assure également une étanchéité pour renforcer l’étanchéité globale obtenue par le joint. Seules les deux surfaces opposées 7, 11 de contact comprennent des rainures fermées selon l’invention. La troisième surface 21 de contact est parfaitement lisse et n’a ainsi pas de rainures.
La troisième surface de contact sert notamment de guidage lors de la mise en place du joint. Ainsi, la troisième face 20 du joint glisse sur la surface 21 de contact de la troisième pièce mécanique lors de mise en place du joint pendant le montage de la pompe. Un glissement de la troisième face du joint sur la surface de contact de la troisième pièce mécanique peut également résulter d’une dilatation différentielle de la troisième pièce mécanique par rapport aux deux autres. Si des rainures étaient présentes sur la troisième pièce mécanique, elles auraient pour effet d’abimer le joint, par un effet similaire à un rabotage.
Avantageusement, le joint a une section triangulaire légèrement plus grande que celle du logement où il est placé. Ainsi, lors de la compression du joint par le serrage des deux premières pièces 3,8, l’effort exercé par les deux premières surfaces de contact, celles qui comprennent des rainures fermées selon l’invention, entraine une déformation du joint vers la troisième surface de contact. Cette configuration permet de remplir au mieux le volume dans lequel est placé le joint et maximise l’étendue des surfaces du joint en appui sur les surfaces de contact.
En se reportant à la , on peut voir représenté, en vue de dessus, la surface de contact 7 d’une pièce mécanique 3 comprenant une pluralité de rainures 12 fermées selon un exemple de réalisation de l’invention.
La surface de contact entoure un conduit 4 destiné à recevoir un liquide cryogénique. Dans cet exemple, les rainures fermées sont circulaires et concentriques autour de l’axe A du conduit 4, avec une distance constante entre deux rainures sur la longueur des rainures et une distance constante entre deux rainures successives. Les rainures pourraient être non circulaires, de forme quelconque. Ainsi, la distance d’une rainure à l’axe du conduit 4 peut varier sur la longueur de la rainure. De même, la distance entre deux rainures peut varier sur la longueur des rainures, celles-ci pouvant être plus proches par endroits et être plus éloignées à d’autres endroits. La distance séparant deux rainures successives peut également être différente d’une rainure à l’autre, celle-ci peut, par exemple, être relativement plus petite au voisinage du conduit 4 et être relativement plus grande sur l’extérieur de la surface de contact. La seule contrainte est que les rainures soient fermées pour bloquer l’écoulement du liquide cryogénique.
Un voxel est défini comme une cellule volumique de résolution. Dans la présente description, un voxel peut également être nommé par son barycentre appelé « point de focalisation ». Les dimensions d’une cellule volumique de résolution sont déterminées par la résolution transverse d’un système optique défini par l’ensemble des éléments optiques situés entre l’échantillon et les plans d’illumination et de détection et la résolution axiale .
Dans la suite de la description, on appellera plus simplement la fonction de l’étalement de l’énergie en réflexion autour d’un point de focalisation, « fonction d’étalement autour d’un point de focalisation » ou « RPSF audit point de focalisation ». On appellera « cartographie de la fonction d’étalement » une cartographie de la fonction de l’étalement de l’énergie en réflexion (RPSF) autour d’une pluralité de points de focalisation de l’échantillon.
Selon un ou plusieurs exemples de réalisation, le procédé de caractérisation optique selon le premier aspect comprend en outre : - la détermination à partir de ladite matrice de réflexion volumique focalisée d’une première image confocale en réflexion; - la détermination, à partir de ladite matrice de réflexion volumique focalisée, d’une cartographie de la fonction d’étalement et la détermination d’une cartographie de la position du maximum d’intensité de chaque fonction étalement; - la détermination à partir de la première image confocale en réflexion et de ladite cartographie de la position du maximum d’intensité, d’une deuxième image confocale en réflexion corrigée d’un défaut d’alignement et/ou de mise au point du premier interféromètre.
Ainsi, les déposants ont mis en évidence un premier avantage de la détermination de la matrice de réflexion volumique focalisée, pour la détermination d’images confocales corrigées des défauts d’alignement et/ou de mise au point du premier interféromètre.
Selon un ou plusieurs exemples de réalisation, le procédé de caractérisation optique selon le premier aspect comprend en outre : - à partir de ladite première matrice de réflexion volumique focalisée, la détermination d’une pluralité de cartographies de la fonction d’étalement pour une pluralité de valeurs d’un indice optique intégré de l’échantillon _ à partir de ladite pluralité de cartographies de la fonction d’étalement, la détermination d’une pluralité de cartographies de la position du maximum d’intensité de la fonction d’étalement, chaque cartographie étant obtenue pour une valeur de l’indice optique intégré ; - la détermination d’une cartographie de la valeur optimale de l’indice optique intégré pour laquelle, en chaque point de focalisation, la valeur maximale d’intensité de la fonction d’étalement est la plus grande; - la détermination numérique d’un deuxième propagateur basé sur ladite cartographie de la valeur optimale de l’indice optique intégré; et la détermination d’une deuxième matrice de réflexion volumique focalisée utilisant ledit deuxième propagateur.
Dans la présente description, on appelle indice optique intégré de l’échantillon, l’indice optique de l’échantillon intégré entre une surface proximale de ce dernier (c’est-à-dire du côté de l’objectif de microscope) et le point de focalisation considéré.
Selon un ou plusieurs exemples de réalisation, le procédé comprend en outre, à partir de ladite cartographie de la valeur optimale de l’indice optique intégré, la détermination d’une cartographie de l’indice optique du milieu en chaque point de focalisation. Ledit deuxième propagateur peut alors être déterminé sur la base de ladite cartographie de l’indice optique.
Ainsi, selon un ou plusieurs exemples de réalisation, le procédé de caractérisation optique selon le premier aspect comprend en outre : - à partir de ladite première matrice de réflexion volumique focalisée, la détermination d’une pluralité de cartographies de la fonction d’étalement pour une pluralité de valeurs d’un indice optique intégré de l’échantillon ; _ à partir de ladite pluralité de cartographies de la fonction d’étalement, la détermination d’une pluralité de cartographies de la position du maximum d’intensité de la fonction d’étalement, chaque cartographie étant obtenue pour une valeur de l’indice optique intégré ; - la détermination d’une cartographie de la valeur optimale de l’indice optique intégré pour laquelle, en chaque point de focalisation, la valeur maximale d’intensité de la fonction d’étalement est la plus grande; - à partir de ladite cartographie de la valeur optimale de l’indice optique intégré, la détermination d’une cartographie de l’indice optique du milieu en chaque point de focalisation ; - la détermination numérique d’un deuxième propagateur basé sur ladite cartographie de l’indice optique du milieu; et la détermination d’une deuxième matrice de réflexion volumique focalisée utilisant ledit deuxième propagateur.
Ledit deuxième propagateur, qu’il soit optimisé à partir de l’indice intégré directement ou à partir de l’indice de l’échantillon dérivé de l’indice intégré pour rendre maximale l’intensité de la RPSF au point de focalisation, correspond à un propagateur qui permet de faire coïncider sensiblement volume de cohérence et plan de focalisation géométrique en prenant en compte des inhomogénéités d’indice dans le milieu volumique et diffusant.
A partir de la deuxième matrice de réflexion volumique focalisée qui en résulte, il est possible d’établir une image confocale de la réflectivité du milieu, image dont on a corrigé les défauts de mis au point et distorsion axiales dont souffrait l’image confocale initiale. Une cartographie de la RPSF associée à cette seconde matrice de réflexion volumique focalisée peut par ailleurs permettre de quantifier localement un taux de diffusion multiple pour chaque voxel de l’image. Ce paramètre nous donne un indice de fiabilité local de l’image et caractérise localement les propriétés de diffusion du milieu. Ladite cartographie de la RPSF permet également de quantifier un taux de diffusion simple dont le gradient en profondeur donne accès à une estimation locale du libre parcours moyen de diffusion.
Selon un ou plusieurs exemples de réalisation, le procédé comprend en outre la détermination, à partir de la deuxième matrice de réflexion volumique focalisée, d’une matrice distorsion définie entre une base de correction et une base focalisée, la détermination de la matrice distorsion comprenant : - la projection, en entrée ou en sortie, de la deuxième matrice de réflexion volumique focalisée, dans la base de correction, pour obtenir une matrice de réflexion projetée respectivement en entrée ou en sortie; - une détermination de la matrice distorsion par produit terme à terme entre ladite matrice de réflexion projetée et une matrice de réflexion de référence, définie pour un milieu de référence, dans ladite base de correction; - une détermination locale des invariants de ladite matrice distorsion, afin d’identifier, dans la base de correction, des lois d’aberration dans des sous domaines du champ de vision ; - l’estimation à partir desdites lois d’aberration, d’une matrice de transmission entre des voxels du champ de vision et la base de correction.
Une base focalisée, respectivement en entrée ou en sortie, est l’ensemble des points source, respectivement points de réception, conjugués aux voxels pavant l’échantillon.
Une correction locale des aberrations ainsi réalisée permet d’obtenir une image confocale dont le contraste et la résolution sont optimisées dans tout le volume de l’échantillon.
Selon un ou plusieurs exemples de réalisation, la matrice distorsion est déterminée de la même manière mais à partir de la première matrice de réflexion volumique focalisée, obtenue au moyen du premier propagateur lorsqu’il n’y a pas eu d’étape d’optimisation du propagateur pour rendre maximale l’intensité de la fonction d’étalement en chaque point de focalisation.
Un produit terme à terme entre les matrices est également connu sous le nom de produit d’Hadamard.
Selon un ou plusieurs exemples de réalisation, le milieu de référence est un milieu homogène d’indice optique égal à l’indice moyen du milieu de propagation. La matrice de réflexion de référence peut être établie théoriquement pour ce milieu de référence avec un miroir plan dans le plan focal de l’objectif de microscope. Suivant le degré de connaissance a priori du milieu de propagation, le milieu de référence pourra prendre des formes plus élaborées ( e.g milieu multi-couches etc. ). Dans ce cas, la matrice de référence pourra être calculée numériquement. La construction de la matrice distorsion revient à soustraire à la phase de chaque élément de la matrice de réflexion projetée, la phase de l’élément correspondant de la matrice de réflexion de référence.
- l’appareil comprend un couvercle configuré de manière à fermer le bol de préparation, le couvercle présentant un orifice de sortie de vapeur.
- le couvercle comprend une double paroi.
- les moyens de génération de vapeur comprennent une cuve destinée à recevoir une quantité d’eau et un dispositif de chauffage pour chauffer la quantité d’eau dans la cuve.
- l’organe de guidage en rotation comprend un palier lisse solidarisé à une paroi tubulaire du panier délimitant l’orifice central.
- la pale est une unique pale agencée de manière hélicoïdale autour de la tige.
- l’appareil électroménager comprend un moteur destiné à entraîner en rotation l’arbre d’entraînement.
- l’appareil électroménager comprend une unité électronique de commande configurée de manière à contrôler l’alimentation électrique d’un moteur entraînant en rotation l’arbre d’entraînement et à piloter le dispositif de chauffage des moyens de génération de vapeur.
- le palier lisse est réalisé en inox.
- l’organe de guidage comprend un palier et une rondelle réalisés d’un seul tenant avec le palier lisse.
L’invention peut concerner un organe de mélange pouvant faire l’objet d’une demande divisionnaire, l’organe de mélange étant destiné à être installé dans un panier de cuisson d’un appareil électroménager, l’appareil électroménager comprenant un arbre d’entraînement d’un outil de travail et l’organe de mélange comprenant une tige s’étendant suivant un axe d’allongement et au moins une pale s’étendant autour de la tige de manière hélicoïdale, l’organe de mélange comprenant des moyens permettant son entraînement par l’arbre d’entraînement de l’outil de travail.
Selon une caractéristique de l’organe de mélange, celui-ci comprend une unique pale qui comporte des orifices traversant sa paroi de part et d’autre.
L’invention concerne également un procédé de fonctionnement d’un appareil électroménager présentant l’une quelconque des caractéristiques précédentes, le procédé comprenant : - une étape initiale de chauffe dans laquelle le dispositif de chauffage est piloté pour atteindre une première puissance de chauffe pendant une première durée prédéterminée, - une étape secondaire de chauffe dans laquelle le dispositif de chauffage est piloté pour atteindre une deuxième puissance de chauffe pendant une deuxième durée prédéterminée, et - une étape de mélange dans laquelle l’organe de mélange est entraîné en rotation suivant plusieurs séquences de fonctionnement et après une condition de fonctionnement prédéterminée, dans chaque séquence de fonctionnement l’organe de mélange étant entraîné en rotation pendant une première période de temps prédéterminée et est immobilisé en rotation pendant une deuxième période de temps prédéterminée.
L’invention peut concerner un procédé de fonctionnement d’un appareil électroménager pouvant faire l’objet d’une demande divisionnaire, l’appareil électroménager comprenant un bol de préparation et/ou de cuisson, un outil de travail agencé dans le fond du bol et destiné à être entraîné en rotation par un arbre d’entraînement, un panier de cuisson agencé dans le bol et ayant un fond ajouré placé au-dessus de l’outil de travail, un organe de mélange agencé dans le panier de cuisson et solidaire en rotation de l’arbre d’entraînement, et un dispositif de chauffe destiné à chauffer une quantité d’eau pour produire de la vapeur, le procédé comprenant : - une étape initiale de chauffe dans laquelle le dispositif de chauffage est piloté pour atteindre une première puissance de chauffe pendant une première durée prédéterminée, - une étape secondaire de chauffe dans laquelle le dispositif de chauffage est piloté pour atteindre une deuxième puissance de chauffe pendant une deuxième durée prédéterminée, et - une étape de mélange dans laquelle l’organe de mélange est entraîné en rotation suivant plusieurs séquences de fonctionnement et après une condition de fonctionnement prédéterminée, dans chaque séquence de fonctionnement l’organe de mélange étant entraîné en rotation pendant une première période de temps prédéterminée et est immobilisé en rotation pendant une deuxième période de temps prédéterminée.
Suivant une caractéristique de ce procédé, l’appareil comprend une cuve destinée à contenir de l’eau et qui est séparée du bol.
Suivant une caractéristique de ce procédé, l’appareil électroménager comprend une unité électronique de commande configurée de manière à contrôler l’alimentation électrique d’un moteur entraînant en rotation l’arbre d’entraînement et à piloter le dispositif de chauffage des moyens de génération de vapeur.
Un tel greffon répond typiquement à la formule (III) suivante : (III) dans laquelle R 5 , R 6 identiques ou différents, représentent un atome d’hydrogène ou un groupe alkyle en C 1 à C 4 ; R 7 représente un atome d’hydrogène ou un groupe méthyle et R 8 représente une chaine alkyle saturée en C 12 à C 30 .
Dans un mode de réalisation préféré, le ou les greffon(s) (méth)acrylate d’alkyle ont une chaine alkyle saturée et comprenant de 14 à 26 atomes de carbone, et de préférence de 18 à 22 atomes de carbone
Selon un mode de réalisation préféré, R5, R 6 , et R 7, identiques ou différents, représentent un atome d’hydrogène ou un groupe méthyle. De manière particulièrement préférée, R 5 , R 6 et R 7 représentent tous un atome d’hydrogène ; ou R 5 , R 6 représentent un atome d’hydrogène et R 7 représente un groupe méthyle.
Selon un mode de réalisation également préféré, R 8 représente une chaine alkyle saturée linéaire. Plus préférentiellement, R 8 est choisi parmi les groupes n-C 18 H 37 , n-C 19 H 39 n-C 20 H 41 , n-C 21 H 43 , et n-C 22 H 45 .
Selon un mode de réalisation particulièrement préféré : - R 5 , R 6 , et R 7 représentent tous un atome d’hydrogène, et - R 8 est choisi parmi les groupes n-C 18 H 37 , n-C 19 H 39 n-C 20 H 41 , n-C 21 H 43 , et n-C 22 H 45 .
De manière très préférée, R 8 est choisi parmi un mélange des groupes n-C 18 H 37 , n-C 20 H 41 , et n-C 22 H 45 , c’est-à-dire que le (méth)acrylate d’alkyle est l’acrylate de béhényle.
Le greffage par la fonction (méth)acrylate d’alkyle sur le squelette d’éthylène et d’acétate de vinyle peut être réalisé par tout procédé de greffage connu en soi, tels que le greffage par voie radicalaire classique ou voie radicalaire contrôlée, ou par ATRP (polymérisation par transfert d’atome).
Les différentes techniques et conditions de greffage sont largement décrites dans la littérature et relèvent des connaissances générales de l’homme de l’art.
Le greffage par voie radicalaire est particulièrement préféré. Le greffage s’effectue au niveau de l’acétate de vinyle : soit sur le groupe méthyle de l’acétate, soit sur les carbones tertiaires du squelette du copolymère, en fonction de la nature de l’agent amorceur de polymérisation.
Si l’agent amorceur est le peroxyde de benzoyle, le greffage est plutôt initié sur le groupe méthyle de l’acétate.
Si l’agent amorceur est le peroxyde de dicumyle, le greffage est plutôt initié sur les carbones tertiaires du squelette du copolymère, ou le groupe méthyle de l’acétate.
Le ou les greffons de formule (III) représente(nt) de préférence de 1 à 4% en moles, par rapport au nombre de moles total de motifs du copolymère greffé (1), plus préférentiellement de 1,5 à 3% en moles.
La masse molaire en nombre Mn des copolymères greffés (1) selon l’invention, mesurée par GPC, est de préférence comprise dans la gamme allant de 5000 à 50.000 g.mol -1 , de préférence de 10.000 à 40.000 g.mol -1 , mieux de 12.000 à 32.000 g.mol -1 .
La masse molaire en poids Mw des copolymères greffés (1) selon l’invention, mesurée par GPC, est de préférence comprise dans la gamme allant de 23.500 à 230.000 g.mol -1 , de préférence de 46.500 à 190.000 g.mol -1 , mieux de 55.000 à 150.000 g.mol -1 .
De préférence, la teneur totale du ou des copolymères d’éthylène et d’acétate de vinyle greffés est comprise dans la gamme allant de 1 à 15% en masse, de préférence de 2 à 10% en masse, et plus préférentiellement de 2,5 à 5% en masse, par rapport à la masse totale de la composition d’additifs.