INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, la brosse rotative 28 comporte un corps de brosse 28.1 qui est par exemple tubulaire, et des poils (non visible sur les figures) prévus sur la surface externe du corps de brosse 28.1. De façon avantageuse, le corps de brosse 28.1 est cylindrique à section circulaire, et la brosse rotative 28 comporte une ou plusieurs rangées de poils s’étendant par exemple hélicoïdalement autour de l’axe central de la brosse rotative 28. Selon une variante de réalisation non représentée sur les figures, les rangées de poils pourraient être remplacées par des lamelles élastiquement déformables ou par un manchon de nettoyage en mousse.
La tête d’aspiration 6 comporte en outre un mécanisme d’entraînement en rotation 29 configuré pour entraîner en rotation la brosse rotative 28 autour de l’axe de rotation A. Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, le mécanisme d’entraînement en rotation 29 est logé dans le corps de tête 23, et comporte un moteur d’entraînement de brosse 31 pourvu d’un arbre de sortie couplé mécaniquement à la brosse rotative 28.
De façon avantageuse, l’aspirateur 2 comporte un dispositif de mesure d’intensité 32 configuré pour mesurer l’intensité I du courant électrique appliqué au moteur d’entraînement de brosse 31. Le dispositif de mesure 32 peut par exemple être disposé dans la tête d’aspiration 6, dans le corps principal 3 ou encore dans la poignée 5.
La tête d’aspiration 6 comprend également un manchon de raccordement 33 qui est relié fluidiquement au logement de réception 27, et donc à la bouche d’aspiration 26, et auquel est destiné à être raccordé l’embout d’aspiration 8 de l’aspirateur 2, et plus particulièrement auquel est destinée à être fixée une partie inférieure du tube d’aspiration 10. De façon avantageuse, la tête d’aspiration 6 comprend un dispositif d’articulation 34 reliant mécaniquement le manchon de raccordement 33 au corps de tête 23, de manière à permettre un pivotement du corps de tête 23 vers l’avant et vers l’arrière lors d’un déplacement de la tête d’aspiration 6 selon la direction de déplacement D2.
L’aspirateur 2 comporte de plus une unité électronique de commande 35 configurée pour commander le fonctionnement de l’aspirateur 2, et en particulier pour adapter le fonctionnement de l’aspirateur 2 en fonction du type de sol sur lequel est déplacée la tête d’aspiration 6. L’unité électronique de commande 35 peut par exemple être disposée dans le boîtier d’aspirateur 7 ou dans la poignée 5.
L’unité électronique de commande 35 est notamment configurée pour calculer un paramètre de variation d’intensité à partir de valeurs d’intensité mesurées par le dispositif de mesure d’intensité 32, comparer le paramètre de variation d’intensité calculé avec une valeur seuil de détection Vsd, et détecter un type de sol rencontré par la tête d’aspiration 6 en fonction de la comparaison du paramètre de variation d’intensité calculé avec la valeur seuil de détection Vsd.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le paramètre de variation d’intensité est un indicateur de dispersion ID, tel que la variance ou l’écart-type, des valeurs d’intensité mesurées par le dispositif de mesure d’intensité 32, et chaque valeur d’indicateur de dispersion étant calculée à partir d’une série limitée de valeurs d’intensité successives mesurées par le dispositif de mesure d’intensité 32. Chaque série limitée de valeurs d’intensité successives mesurées peut comporter entre 10 et 30, avantageusement entre 15 et 25, et par exemple 20, valeurs d’intensité successives mesurées, et l’intervalle de temps entre deux valeurs d’intensité successives mesurées peut être compris entre 15 et 25 ms, et est par exemple d’environ 20 ms.
Selon un tel mode de réalisation de l’invention, l’unité électronique de commande 35 est configurée pour :
- détecter que la tête d’aspiration 6 est déplacée sur un sol mou, et par exemple d’un sol dur à un sol mou, lorsque l’indicateur de dispersion ID dépasse la valeur seuil de détection Vsd, et
- augmenter la vitesse de rotation du moteur d’aspiration 16 à une vitesse d’aspiration sol mou prédéterminée lorsque l’unité électronique de commande 35 détecte que la tête d’aspiration 6 est déplacée sur un sol mou, et par exemple d’un sol dur à un sol mou.
Une telle configuration de l’aspirateur 2 permet de détecter un déplacement de la tête d’aspiration 6 sur un sol mou sans requérir la présence d’un dispositif de détection de sol spécifique, tout en augmentant les performances d’aspiration de l’aspirateur 2 pendant une phase de nettoyage d’un sol mou.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’unité électronique de commande 35 pourrait être configurée pour détecter que la tête d’aspiration 6 est déplacée sur un sol mou uniquement lorsque plusieurs valeurs d’indicateur de dispersion successives, par exemple comprises entre 3 et 30 valeurs, sont supérieures à la valeur seuil de détection Vsd.
[Table 3] Prolifération de kératinocytes épidermiques (% par rapport au contrôle) Contrôle T + Otanthus milieu PE + EGF 10 -8 % 10 -7 % 10 -6 % 72h 100 136 126 132 100 144h 100 130 149 156 128
L’extrait d’Otanthus maritimus permet de stimuler de façon importante et significative la prolifération des kératinocytes (jusqu’à +56% après 6 jours de traitement à la concentration de 10 -7 %).
Exemple 5 : Effet d’extrait de cellules méristématiques d’Otanthus maritimus obtenu dans l’Exemple 1 sur l’expression de marqueurs de la matrice dermique
Des fibroblastes dermiques humains normaux ont été incubés pendant 48 heures en présence de l’extrait de cellules méristématiques d’ Otanthus maritimus , ou de TGFβ (référence positive). A la fin de cette période d’incubation, les ARN totaux ont été extraits et l’expression génique de différents marqueurs de la matrice dermique a été évaluée par RT-PCR quantitative en temps réel.
Une stimulation significative (fold change >2) de l’expression des gènes COL1A1 ; COL3A1 ; EGFR ; ERBB4; FN1; IGF1R; IGF2; MMP14; MMP2; MMp7; MMp9; MSN; SERPINE1; SERPINE 2; TIMP2; TIMP3 a été induite par l’extrait d’Otanthus à 10 -6 % et 10 -7 %. L’extrait induit donc un remodelage de la matrice dermique, en faveur d’un effet sur la densité du derme et ses propriétés mécaniques.
Exemple 6 : Effet d’extrait de cellules méristématiques d ’Otanthus maritimus obtenu dans l’Exemple 1 sur la migration de fibroblastes humains normaux
Une « blessure » a été réalisée sur un tapis cellulaire de fibroblastes dermiques humains normaux à l’aide du système WoundMaker™. Les cellules ont ensuite été incubées en présence de l’extrait de cellules méristématiques d’Otanthus maritimus et la migration des cellules au sein de la blessure a été suivie par analyse d’image pendant 72 heures.
Dans le cadre de cette étude, le paramètre mesuré se nomme Relative Wound Density (RWD). Il évalue la densité cellulaire à l’intérieur de la plaie comparativement à la densité cellulaire en dehors de la plaie à chaque instant. Cette mesure est conçue pour être de 0% à t = 0 et de 100% lorsque la densité cellulaire à l'intérieur de la plaie est la même que la densité cellulaire à l'extérieur de la plaie initiale.
Dans ces conditions expérimentales, l’extrait d’Otanthus testé à 10 -6 % permet de stimuler le processus de migration des fibroblastes sur la totalité de la cinétique, à savoir 72 heures (+15% les premières 24 heures, et +12% sur les 2 jours suivants).
[Table 4] Tableau représentant les résultats exprimés en pourcentage d’induction de la migration par rapport au contrôle non traité (100%) 24h 48h 72h Otanthus 10-6% 115% 113% 112%
Exemple 7 : Formulation de l'extrait de cellules méristématiques d’Otanthus maritimus dans un soin de type sérum
Composants Pourcentage (% en poids) Eau qsp 100 Glycérine 5,000 Sorbitol 4,000 Huile de noix de coco 5,000 Alcool 2,800 Stéarate de sorbitane 1,700 Beurre de Butyrospermum parkii 1,100 Alcool stéarylique (Octadécanol) 0,700 cellules méristématiques d’Otanthus maritimus 1,000 Parfum 0,400 Gomme xanthane 0,300 Acide sorbique 0,150 Soude 0,120 Acétate de tocophérol 0,100
Exemple 8 : Formulation de l'extrait de cellules méristématiques d’Otanthus maritimus dans un soin de jour
Composants Pourcentage (% en poids) Eau qsp 100 Glycérine 5,000 Huile de Coco 10,000 Myristate de myristyle 2,000 Acide stéarique 1,500 Stéarate de glycérol AE 1,000 cellules méristématiques d’Otanthus maritimus 0,500 Parfum 0,500 Gomme xanthane 0,150 Acide sorbique 0,100 Acétate de tocophérol 0,100 Soude 0,030
Exemple 9 : Formulation de l'extrait de cellules méristématiques d’Otanthus maritimus dans un soin de nuit
Composants Pourcentage (% en poids) Eau qsp 100 Glycérine 6,000 Huile de noix de coco 7,000 Stéarate de sorbitane 1,000 Beurre de Butyrospermum parkii 1,000 cellules méristématiques d’Otanthus maritimus 1,000 Parfum 0,400 Gomme xanthane 0,150 Acide sorbique 0,150 Acétate de tocophérol 0,100 Soude 0,060
La couche de piégeage 2b peut être de nature très variée, ainsi que cela est reporté dans les documents formant l'état de la technique. D'une manière générale, il s'agit d'une couche non monocristalline présentant des défauts structurels tels que des dislocations, des joints de grains, des zones amorphes, des interstices, des inclusions, des pores… Ces défauts structurels forment des pièges pour les charges susceptibles de circuler dans le matériau, par exemple au niveau de liaisons chimiques non complètes ou pendantes. On prévient ainsi la conduction dans la couche de piégeage qui présente en conséquence une résistivité élevée.
De manière avantageuse, et pour des raisons de simplicité de mise en œuvre, cette couche de piégeage 2b est formée d'une couche de silicium polycristallin. Cette couche peut être formée par dépôt sur le substrat de base 2a. Son épaisseur, notamment lorsqu'elle est formée sur un substrat de base 2a résistif, peut être comprise entre 0,1 à 3 µm. Mais d'autres épaisseurs inférieures ou supérieures à cet intervalle sont tout à fait envisageables, selon le niveau de performance RF attendu de la structure 1.
Afin de chercher à préserver la qualité polycristalline de cette couche au cours des traitements thermiques que peut subir la structure 1, on peut avantageusement prévoir une couche amorphe, en dioxyde de silicium par exemple, sur le substrat de base 2a avant le dépôt de la couche de piégeage 2b.
On peut alternativement former la couche de piégeage 2b par une implantation d’espèce relativement lourde, tel que de l’argon, dans une épaisseur superficielle du substrat de base 2a, afin d’y former les défauts structurels constituant les pièges électriques. On peut également former cette couche 2b par porosification d’une épaisseur superficielle du substrat de base 2a ou par toute autre méthode apte à former des défauts structurels dans une épaisseur superficielle du substrat de base 2a, ces défauts structurels étant aptes à piéger des charges électriques.
La couche diélectrique 3 est préférentiellement en oxyde de silicium. D’autres éléments chimiques peuvent également y être incorporés, sous forme de traces ou dans des concentrations plus importantes. Cette couche peut notamment incorporer de l’azote (pour former une couche de SiON), par exemple dans un dans un ratio azote/oxygène inférieur à 0,5. Pour caractériser la proportion d’azote dans la couche, on pourra s’appuyer sur une mesure de son indice de réfraction qui évolue (à une longueur d’onde de 620nm) entre 1,44 pour du SiO2 à 2,35 pour du Si3N4.
La couche mince 4 de la structure 1 peut être de toute nature qui convient. Lorsque la structure 1 est destinée à recevoir des composants intégrés à semi-conducteur, la couche mince 4 peut être ainsi composée de silicium monocristallin, ou de tout autre matériau semi-conducteur monocristallin tel que du germanium, du silicium germanium du carbure de silicium. Lorsque la structure 1 est destinée à recevoir des filtres à onde acoustique de surface, la couche mince 4 peut être composée d’un matériau piézoélectrique et/ou ferroélectrique, monocristallin, tel que du tantalate de lithium ou du niobate de lithium. La couche mince 4 peut également comprendre des composants intégrés finis ou semi-finis, formés sur le substrat donneur et reportés sur le support 2 au cours de l’étape de fabrication de la structure 1. D’une manière générale, la couche mince peut présenter une épaisseur comprise entre 10nm et 10 microns.
Ainsi que cela est présenté dans les documents formant l'état de la technique présenté en préambule, la structure 1 peut être réalisée de multiples manières. Très généralement, et en référence à la , la structure 1 peut être réalisée par un procédé de fabrication comprenant :
la fourniture du support et du substrat donneur ; la formation d’une couche diélectrique sur une surface exposée d’une face dite « principal » du support et/ou sur une surface exposée d’une face dite « principale » d’un substrat donneur ; l’application d’un traitement de surface à la surface exposée de la face principale du support et/ou à la surface exposée de la face principale du substrat donneur en vue d’y former la couche barrière ; l’assemblage du support et du substrat donneur par leurs faces principales respectives afin de constituer une structure intermédiaire ; de l’élimination d’une partie du substrat donneur de la structure intermédiaire pour former la couche mince 4 reposant sur le support par l’intermédiaire de la couche diélectrique.
La couche diélectrique peut être réalisée par dépôt, par exemple selon une technique LPCVD (acronyme de l’expression anglo-saxonne « Low Pressure Chemical Vapor Deposition » ou dépôt chimique en phase vapeur à pression sous atmosphérique) ou PECVD (acronyme de l’expression anglo-saxonne « Plasma Enhanced Chemical Vapor Deposition » ou dépôt chimique en phase vapeur assisté par plasma). Il peut également s’agir d’une technique HDP CVD (acronyme de l’expression anglo-saxonne « High Density Plasma Chemical Vapor Deposition » ou dépôt chimique en phase vapeur à haute densité de plasma).
Une couche diélectrique 3 d’oxyde de silicium peut être obtenue par oxydation du substrat donneur lorsque celui-ci est en silicium ou par oxydation de la couche de piégeage 2 lorsque celle-ci est également en silicium. Dans ce deuxième cas, on peut faire suivre l'oxydation par une étape de polissage de la surface oxydée afin de faciliter l'assemblage ultérieur du substrat donneur et du substrat support 2.
L’étape d’assemblage est avantageusement mise en œuvre par adhésion moléculaire. Comme cela est bien connu en soi, au cours d’un procédé d’adhésion moléculaire, les surfaces exposées du support et du substrat donneur, parfaitement propres, planes et lisses, sont mises en contact intime l’une avec l’autre pour favoriser le développement de liaisons moléculaires, par exemple de type van der Waals ou covalentes. L’assemblage des deux corps est alors obtenu sans utilisation d’un adhésif. Ces liaisons peuvent être renforcées par l’application d’un traitement thermique à la structure intermédiaire.
L’étape d’élimination d’une partie du substrat donneur peut être réalisée par amincissement mécano-chimique de ce substrat. Préférentiellement, la structure 1 est fabriquée par application de la technologie Smart Cut™, selon laquelle une couche destinée à former la couche mince 4 est délimitée par l’intermédiaire d’un plan de fragilisation formé par implantation d’espèces légères (typiquement de l’hydrogène et/ou de l’hélium) dans le substrat donneur. Après l’étape d’assemblage, cette couche est prélevée du substrat donneur par fracture au niveau du plan de fragilisation et ainsi reportée sur le support 2.
On détaille maintenant les étapes composant le traitement de surface visant à créer simplement la couche barrière 5 dans la structure 1 au cours de sa fabrication.
Comme on l’a vu, ce traitement de surface est appliqué à la surface exposée de la face principale du support et/ou à la surface exposée de la face principale du substrat donneur.
Lorsqu'une couche diélectrique a été préalablement formée sur la face principale de l’un de ces deux éléments, par dépôt ou par oxydation, la surface exposée sur laquelle est appliqué le traitement de surface correspond donc à la surface exposée de la couche diélectrique. Mais d'une manière très générale, le traitement de surface peut être appliqué à l'un et/ou à l'autre du substrat donneur et du support, que ceux-ci présentent ou non une couche diélectrique superficielle.
Ainsi, les utilisateurs de véhicules de mobilité urbaine qui ne souhaitent pas porter ce type de vêtement, ou s’il fait trop chaud pour en porter, devront transporter et équiper séparément le collier ou minerve contenant l’airbag.
De nombreux utilisateurs seront alors tentés de ne simplement pas porter l’airbag et de le laisser dans un sac à dos ou chez eux.
Il faudrait donc trouver un moyen d’intégrer l’airbag de façon plus pratique dans les vêtements ou l’équipement, pour que les utilisateurs puissent les emporter sans avoir d’équipement dédié à emporter.
Afin de pallier les défauts précédemment mentionnés, la présente invention propose une poche d’airbag pour la protection personnelle d’un utilisateur de véhicule de mobilité urbaine tel que par exemple un cycle, une trottinette, une planche ou des patins à roulettes, comprenant un corps fermé en matériau souple et résistant aux déchirures formant une enveloppe, caractérisé en ce que l’enveloppe forme, à l’état gonflée : - deux structures rigidifiantes, situées latéralement de part et d’autre de la tête de l’utilisateur, avec chacune une portion centrale en appui sur l’épaule prolongée par deux jambes disposées l’une devant, l’autre derrière l’épaule de l’utilisateur, deux jambes disposées l’une devant, l’autre derrière l’épaule de l’utilisateur, et chacune une boucle supérieure, située sur un côté de la tête de l’utilisateur, - une voûte reliant les sommets des boucles supérieures des structures rigidifiantes et formant, une fois gonflée et avec les boucles supérieures des structures rigidifiantes, une protection entourant la tête de l’utilisateur.
Les jambes des structures rigidifiantes de cette poche d’airbag forment une prise de force pour le déploiement en position autour de la tête de l’utilisateur. Ces jambes sont aisément intégrées dans les bretelles d’un sac à dos, ou dans un gilet ou un vêtement pouvant être échancré et n’ayant pas à être fermé autour du cou.
La poche d’airbag selon l’invention peut en outre présenter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes.
Les boucles supérieures des structures rigidifiantes peuvent être réalisées sous forme annulaires, avec une portion centrale moins épaisse, préférentiellement plane.
En alternative, la portion centrale peut être gonflée au moins partiellement lors du déploiement au milieu, la portion centrale présentant préférentiellement un étranglement et une chicane pour limiter la circulation du gaz pendant la durée d’un impact.
Les jambes des structures rigidifiantes situées à l’état déployé sur l’avant du buste de l’utilisateur sont avantageusement incurvées avec une courbure concave vers l’avant.
Ces jambes forment alors une prise de force qui permet, par effet de levier, d’éviter que la voûte ne vienne en prise avec la tête ou la nuque de l’utilisateur.
Les jambes des structures rigidifiantes situées à l’état déployé sur l’avant du buste de l’utilisateur peuvent comporter des boudins transverses qui, une fois gonflés, forment au moins une plaque pectorale protectrice.
Cette plaque pectorale protège le buste de l’utilisateur et absorbera un choc par exemple contre le sol.
Les jambes des structures rigidifiantes situées à l’état déployé à l’arrière de l’utilisateur peuvent comporter des boudins transverses qui, une fois gonflés, forment au moins une plaque dorsale protectrice.
Cette plaque dorsale protège le dos de l’utilisateur et absorbera un choc, par exemple contre le sol.
Ces boudins transverses peuvent en outre être reliés à la jambe correspondante de la structure rigidifiante par un étranglement permettant de limiter la circulation du gaz vers la jambe de la structure rigidifiante pendant la durée d’un impact, et comporter deux cordelettes, dont les extrémités sont attachées à un point haut et un point bas d’une des jambes avant des structures rigidifiantes, et passant par une liaison coulissante située au milieu de l’extrémité libre de la plaque pectorale reliée à la jambe avant, qui rabat, à l’état gonflé, la plaque pectorale contre le torse de l’utilisateur.
Ces étranglements entre la jambe de la structure rigidifiante et ces boudins gonflables transverses fonctionnent comme des charnières qui permettent de maintenir l’angle entre ces deux parties d’airbag pendant le gonflage.
L’utilisateur U est en train de chuter, par exemple suite à une collision de l’engin de mobilité urbaine 100 avec un obstacle, ici une marche ou un trottoir.
L’utilisateur U est équipé d’un airbag 1, dont la poche 3 est déployée. La poche 3 de l’airbag 1 entoure notamment la tête de l’utilisateur U, représentée en pointillés. La poche 3 est notamment contenue, à l’état repliée et dégonflée, dans un sac à dos 5.
Le buste de l’utilisateur U est représenté de face en avec l'airbag 1 dont la poche 3 est repliée, et en avec une poche déployée.
La poche 3 comporte un corps fermé, réalisé en matériau souple et résistant, notamment aux déchirures et hautes températures, du type utilisé pour les airbags usuels, par exemple automobiles.
Le matériau de la poche 3 est par exemple un textile de polyamide 6.6 ou polyester, tressé et enduit de silicone ou laminé d’un film étanche.
L’airbag est avantageusement réalisé en tissage d’une seule pièce (« One Piece Woven » en anglais), c’est-à-dire tissé dans son ensemble en une seule et même pièce. Cela permet d’augmenter fortement son étanchéité au gaz.
Le corps de la poche 3 est composé de plusieurs volumes distincts, séparés par des étranglements ou coudes.
Le corps de la poche 3 comporte notamment deux structures rigidifiantes 31, situées latéralement de part et d’autre de la tête de l’utilisateur U et en forme de R. La forme de la structure rigidifiante 31 en R est apparente en , où la poche 3 déployée est observée depuis le côté. Leur disposition de chaque côté de la tête de l’utilisateur U est apparente en , qui est une vue de face.
Ces structures rigidifiantes 31 comportent chacune deux boudins formant les jambes du R, disposées l’une devant, l’autre derrière l’épaule de l’utilisateur U. Un boudin annulaire forme la boucle supérieure du R, située sur un côté de la tête de l’utilisateur U.
Selon d’autres modes de réalisation, les structures rigidifiantes 31 peuvent présenter des formes comparables : en A, en X ou en K, toujours avec deux jambes inférieures et une partie supérieure située sur le côté de la tête de l’utilisateur U.
Le corps de la poche 3 comporte en outre une voûte 33 reliant les sommets des boucles supérieures des structures rigidifiantes 31, et couvrant à l’état déployé au moins la nuque et le sommet du crâne de l’utilisateur U. La voûte 33 et les boucles supérieures des structures rigidifiantes 31, forment à l’état gonflé une protection entourant la tête de l’utilisateur U
Les jambes des structures rigidifiantes 31 forment une prise de force contre le buste et le dos de l’utilisateur U. Leur prise de force contre le buste et le dos assure alors le déploiement correct de la poche 3, notamment sans que la voûte 33 ne se bloque au niveau de la nuque de l’utilisateur U. Les jambes des structures rigidifiantes 31 situées à l’état déployé sur l’avant du buste de l’utilisateur U sont avantageusement incurvées avec une courbure concave vers l’avant.
Les boucles supérieures des structures rigidifiantes 31 sont réalisées sous forme annulaires, avec une portion centrale 35 de préférence plane à l’état gonflé. Cette portion centrale 35 en retrait permet une prise de force sur le côté de la tête de l’utilisateur U.
Les jambes des structures rigidifiantes 31 qui sont situées sur l’avant du buste de l’utilisateur U se prolongent en plaques 37, transverses à l’état déployé, formant un pectoral protecteur.