INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il est également envisageable d’incorporer un ou plusieurs panneaux pleins au cœur de la structure réticulaire tridimensionnelle, entre les faces interne et externe du blindage balistique. Ainsi, dans un quatrième mode de réalisation, illustré sur la , le blindage balistique 10 peut comprendre un premier panneau 30 plein disposé sur une face externe du blindage balistique 10 et un deuxième panneau 30’ intercalé entre deux couches 20a, 20b de la structure réticulaire tridimensionnelle 20. Par ailleurs, ces couches 20a, 20b peuvent avoir des propriétés différentes, et notamment des densités différentes, comme illustré sur la . Pour cela, elles peuvent notamment être formées par répétition régulière de cellules unitaires 21a, 21b respectives différentes.
Bien que dans le mode de réalisation illustré sur la la structure réticulaire tridimensionnelle présente deux couches distinctes, avec une évolution étagée des propriétés de la structure réticulaire tridimensionnelle suivant l’axe, il est toutefois aussi envisageable d’avoir une évolution graduelle des propriétés de la structure réticulaire tridimensionnelle. Ainsi, dans le blindage balistique 10 suivant un cinquième mode de réalisation, illustré sur la , les propriétés de la structure réticulaire tridimensionnelle 20, et notamment sa densité, peut évoluer graduellement sans changement abrupte. Bien que dans les exemples illustrés cette évolution est dans la direction de l’épaisseur, il est aussi envisageable d’avoir des changements graduels ou abruptes des propriétés de la structure réticulaire tridimensionnelle, pour obtenir par exemple des réponses différentes aux impacts sur des zones différentes de la surface extérieure du blindage balistique.
Par ailleurs, comme également illustré sur la , un volume vide à l’intérieur de la structure réticulaire tridimensionnelle 20 peut être au moins partiellement comblé par un matériau différent 22, comme par exemple une mousse, de manière à former, avec la structure réticulaire tridimensionnelle 20, un matériau composite combinant des propriétés de la structure réticulaire tridimensionnelle 20 et du matériau 22. Bien que ce remplissage au moins partiel ne soit illustré que sur cette figure, il est également applicable aux modes de réalisation précédents.
Les procédés de fabrication additive offrent une flexibilité accrue pour la fabrication de structures réticulaires tridimensionnelles. En conséquence, comme illustré sur la , un procédé de production du blindage balistique 10 suivant un quelconque des modes de réalisation susmentionnés peut comprendre une étape de fabrication additive d’au moins la structure réticulaire tridimensionnelle 20, par exemple à partir d’un modèle numérique de celle-ci. Ce modèle numérique peut être décomposé en une série de tranches successives, et la fabrication additive d’au moins la structure réticulaire tridimensionnelle procéder par le dépôt et/ou consolidation, sélectifs et commandés par ordinateur, de couches successives de matériau correspondant aux tranches du modèle numérique.
Ainsi, dans une étape de fabrication additive par frittage laser sur lit de poudre, tel qu’illustré sur la , des couches de poudre 90, normalement métallique, sont successivement appliquées, et entre l’application des couches successives, un faisceau laser 91, dirigé par un ordinateur 92 sur base d’un modèle numérique, décomposé en tranches successives, d’au moins la structure réticulaire tridimensionnelle 20, va sélectivement fondre la poudre suivant la forme de la tranche correspondante du modèle numérique, de manière à sélectivement consolider le matériau de la poudre lors de son refroidissement et ré-solidification et fabriquer ainsi au moins cette structure réticulaire tridimensionnelle 20 suivant le modèle numérique. Comme illustré sur la , d’autres éléments du blindage balistique 10, par exemple un ou plusieurs panneaux 30, 30’ pleins, peuvent être fabriqués par fabrication additive conjointement avec la structure réticulaire tridimensionnelle 20, de manière à former un ensemble monobloc. Il est néanmoins aussi envisageable d’avoir des étapes subséquentes de finition et/ou assemblage pour obtenir le blindage balistique 10 dans sa forme finale. Par ailleurs, bien que le procédé illustré soit un procédé de fabrication additive par frittage laser sur lit de poudre, d’autres types de procédés de fabrication additive, comme par exemple la fusion laser sur lit de poudre, le dépôt de filament fondu, le jet de liant, stéréo-lithographie, ou le jet de résine photodurcissable, sont également envisageables de manière analogue.
Quoique la présente invention ait été décrite en se référant à des modes de réalisation spécifiques, il est évident que des différentes modifications et changements peuvent être effectués sur ces exemples sans sortir de la portée générale de l'invention telle que définie par les revendications. En outre, des caractéristiques individuelles des différents modes de réalisation évoqués peuvent être combinées dans des modes de réalisation additionnels. Par exemple, le procédé illustré dans la est applicable à la fabrication des blindages balistiques suivant chacun des modes de réalisation des figures 2 à 9, chacun de ces blindages balistiques est susceptible d’être utilisé dans les applications illustrées par les figures 5 et 7. Par conséquent, la description et les dessins doivent être considérés dans un sens illustratif plutôt que restrictif.
Système de détermination du volume et de la surface de plancher libre dans une zone de chargement et procédé de commande correspondant L’invention a pour domaine technique la mesure du remplissage d’une zone de chargement, et plus particulièrement la mesure du remplissage d’un benne ou remorque d’un camion ou des soutes d’un navire.
Techniques antérieures De l’état de la technique antérieure, on connait les documents EP 3534332 et US 2017/0228885 divulguant la mesure du volume de cargaison transitant sur un quai de chargement ou à travers l’entrée d’une remorque de camion en fonction d’une mesure des cargaisons entrant dans la remorque et des cargaisons sortant de la remorque.
La détermination du volume occupé dans la remorque ne permet pas de déterminer la surface de plancher disponible. Or, c’est bien la surface de plancher disponible qui permet de déterminer si de nouvelles cargaisons peuvent être ajoutées dans la remorque. En effet, les nouvelles cargaisons, notamment sous forme de palettes, ne peuvent être disposées sur des cargaisons déjà présentes dans la remorque. Les ajouts ne peuvent donc se faire que sur une partie de plancher libre de cargaisons.
Par ailleurs, les cargaisons chargées dans une remorque peuvent présenter des formes et hauteurs différentes. Les méthodes avec des dispositifs d’acquisition disposés à des emplacements fixes ne permettent pas de déterminer la surface de plancher disponible du fait des effets d’ombre et de masquage entre les cargaisons de formes différentes. Les dispositifs d’acquisition sont généralement des caméras optiques ou des LIDARs (acronyme anglophone pour « LIght Detection And Ranging ») à trois dimensions ayant pour point commun de présenter un grand angle d’ouverture.
Il n’existe pas de dispositif permettant de déterminer la surface de plancher dans une remorque de façon fiable et systématique.
Du document US2014244098, on connait également la mesure du volume d’une benne d’un camion en fonction de la mesure de la masse ajoutée dans le véhicule divisée par la masse volumique des matières ajoutées.
Si une telle méthode convient pour des chargements homogènes, il n’en est plus le cas dès lors que les matières ajoutées dans la benne sont hétérogènes. C’est notamment le cas dans les exploitations minières, par exemple pour des mélanges de terre et de minerais.
Par ailleurs, le remplissage d’une benne est généralement le résultat d’une décision de l’opérateur en charge du chargement, quant à la quantité de matière à ajouter. L’estimation de la masse totale transportée par l’intermédiaire d’une masse volumique moyenne ne permet que de détecter les surcharges du camion par rapport au poids total en charge autorisé. Il ne permet pas d’optimiser le remplissage de la benne notamment pour les cargaisons les moins denses.
Ces oreillers ergonomiques présentent l’inconvénient d’augmenter l’effet de cisaillement de la peau lors de mouvement de la tête de l’utilisateur pendant le sommeil.
On définit l’effet de cisaillement sur la peau comme la conjonction de deux forces de surface opposées parallèles à la peau. Ces deux forces résultent en général du frottement de la peau lorsque le patient glisse sur un support. Plus l’effet de cisaillement sera important, plus il entrainera un écrasement lequel aura pour conséquence la formation de tensions ou lésions au niveau des capillaires sanguins, et par conséquent la formation de rides du sommeil.
On connait des oreillers ergonomiques en mousse comportant une structure de forme choisie disposant d’une dépression centrale apte à accueillir la tête d’un utilisateur, ainsi que des dépressions disposées latéralement configurées pour accueillir les faces latérales de la tête d’un utilisateur effectuant une rotation latérale et ainsi, en combinaison avec l’utilisation d’une matière choisie de type mousse permet de réduire l’écrasement de la peau du visage de l’utilisateur et ainsi la formation de rides de sommeil.
Ces oreillers présentent l’inconvénient de disposer d’un effet de cisaillement très élevé et de concentrer leur effet technique sur une ergonomie ayant pour vocation à réduire efficacement la formation de rides de sommeil d’un utilisateur.
On connait aussi des systèmes de type oreiller ergonomiques disposant d’une structure alvéolaire en silicone, permettant un effet de mémoire de forme pour adapter la forme de l’oreiller à l’anatomie cervicale d’un utilisateur.
De tels oreillers ergonomiques à alvéoles ont pour inconvénient majeur de limiter le soutien apporté à la région cervicale et à la tête d’un utilisateur, tout en disposant d’un effet de cisaillement haut et de ne pas adresser la formation ou la réduction de rides du sommeil.
Ces problématiques sont d’autant plus importantes que les oreillers existants se concentrent en général sur le soutien cervical/anatomique ou sur la réduction de l’effet de cisaillement mais n’adresse pas la combinaison des deux problématiques sans que l’une d’entre elles ne soit que partiellement répondu.
L’invention porte sur un oreiller ergonomique à mémoire de forme comprenant deux couches de propriétés mécaniques choisies comprenant :
-une couche supérieure configurée pour accueillir la tête d’un utilisateur et composé d’une mousse viscoélastique de densité choisie, et apte à absorber et répartir partiellement le poids de la tête sur la surface de contact supérieure de l’oreiller ; et
-une couche inférieure formant base, apte à supporter la couche supérieure.
Selon une définition générale de l’invention, la couche inférieure comprend une structure de densité choisie formant des alvéoles orientées verticalement, de dureté choisie, configurées pour répartir de manière sensiblement égale le poids restant sur toute la structure dudit oreiller, la structure en alvéoles est en outre configurée pour permettre à la couche inférieure d’adopter des propriétés semi-rigides selon un axe vertical, tout en conservant des propriétés déformables selon les autres axes de l’espace, et apte à limiter la résistance mécanique et la densification locale dudit oreiller lors d’un mouvement de rotation latérale de la tête de l’utilisateur, et permettant de limiter l’effet de cisaillement contre la peau de l’utilisateur ; et en ce que
-la couche inférieure et la couche supérieure lorsqu’elles sont assemblées l’une à l‘autre disposent d’une structure de forme comprenant d’une partie centrale disposant d’une dépression configurée pour accueillir la tête de l’utilisateur, et d’au moins deux extensions solidaires de la partie centrale et disposées latéralement, chaque extension latérale disposant chacune d’une dépression configurée pour accueillir les faces latérales de la tête de l’utilisateur lorsque ladite tête effectue une rotation latérale, et apte à limiter en combinaison avec les alvéoles de la couche inférieure, les effets de cisaillement de la peau de la tête de l’utilisateur lors d’un mouvement de rotation latérale de la tête, et en particulier le visage.
Avantageusement, l’oreiller selon l’invention permet une répartition des forces appliquées sur l’oreiller tout en réduisant uniformément et progressivement les effets de cisaillement de la peau de la tête de l’utilisateur lors d’un mouvement, tout en garantissant un soutien anatomique optimal.
En outre, la fermeté du matériau et de la structure de l’oreiller affecte à la fois l’effet de cisaillement et la stabilité. En effet, plus une surface est ferme, plus l’effet de cisaillement est important. Au contraire, une surface trop souple diminue la stabilité.
Les alvéoles s’alignent dans le prolongement du corps et fléchissent selon le mouvement de façon à diminuer l’effet de cisaillement contre la peau de la partie du corps en contact avec ledit oreiller selon l’invention.
Le troisième élément 24 comporte, dans la première partie de cavité 26a, un premier joint d’étanchéité circulaire 34, destiné à être comprimé entre la première partie d’arbre 22a et une paroi interne de la première partie de cavité 26a. Ce premier joint d’étanchéité 34 permet d’empêcher les intrusions d’eau, de poussière ou autre agression extérieures à travers la première partie de cavité 26a.
Le troisième élément 24 comporte également, sur une paroi externe, un second joint d’étanchéité circulaire 36, destiné à être comprimé entre cette paroi externe et une paroi interne du logement central 16 du corps 12. Ce second joint d’étanchéité 36 permet d’empêcher les intrusions d’eau, de poussière ou autre agression extérieures par l’extrémité proximale du logement central 16.
Avantageusement, au moins l’une des première 26a et seconde 26b parties de cavité comporte un filetage, et au moins l’une des première 22a et seconde 22b parties d’arbre correspondante comporte un filetage complémentaire, de sorte que le second élément 22 est vissé dans le troisième élément 24. Le second élément 22 est donc mobile par vissage le long de l’axe longitudinal X. En d’autres termes, une rotation du second élément 22 entraine ce second élément en mouvement dans la direction de l’axe longitudinal X.
Le premier élément 20 est mobile en translation le long de l’axe longitudinal X, notamment en étant poussé par le second élément 22 dans un premier sens considéré depuis l’extrémité proximale vers l’extrémité distale.
On notera que le premier élément 20 étant situé du côté distal par rapport au second élément 22, il est plaqué contre le second élément 22 sous l’effet de la pression dans le réservoir. Ainsi, lorsque le second élément 22 est déplacé vers l’extrémité proximale, le premier élément 20 est également déplacé vers cette extrémité proximale.
De manière alternative, la vanne pourrait comporter des moyens de rappel élastique du premier élément vers l’extrémité proximale.
Le premier élément 20 est conformé pour obturer ou dégager certaines des voies 14a, 14b ou 14c, notamment les première 14a et troisième 14c voies, en fonction de la position du premier élément 20 dans le logement central 16.
Le premier élément 20 comporte, à son extrémité distale, une partie d’extrémité tronconique 38, s’étendant entre une base proximale présentant un diamètre supérieur à celui de la première voie 14a (notamment d’une embouchure de la première voie 14a), et une base distale présentant un diamètre inférieur à celui de la première voie 14a (notamment de l’embouchure). La partie tronconique 38 est agencée en regard de la première voie 14a, de manière à pourvoir s’y insérer lorsque le premier élément 20 se déplace vers l’extrémité distale.
Le premier élément 20 comporte par ailleurs, à son extrémité proximale, un bloc d’appui 40 destiné à venir en appui contre le second élément 22.
Le premier élément 20 comporte également, adjacente au bloc d’appui 40, une partie intermédiaire 42, délimitée longitudinalement par un joint d’étanchéité annulaire proximal 44. Le joint annulaire proximal 44 est maintenu par une excroissance annulaire proximale 48. Le joint annulaire proximal 44 est destiné à être comprimé contre une paroi interne du logement 16. Ce joint annulaire proximal 44 permet d’éviter les fuites de gaz.
En revanche, la partie intermédiaire 42 présente un diamètre inférieur à celui de la paroi interne du logement 16, de manière à laisser un jeu circonférentiel entre cette partie intermédiaire 42 et la paroi interne du logement 16.
Le logement 16 comporte par ailleurs un joint d’étanchéité annulaire distal 46 fixé dans ce logement 16, par des éléments de maintien annulaires 50. Le joint d’étanchéité annulaire distal 46 est destiné à assurer une étanchéité interne entre la paroi interne du logement 16 et la partie intermédiaire 42.
Le premier élément 20 comporte enfin une partie 52 de passage de gaz, agencée entre la partie intermédiaire 42 et la partie d’extrémité 38. Conformément au premier mode de réalisation, la partie de passage 52 comporte une rainure hélicoïdale, formant un filetage. La rainure présente ainsi un diamètre maximum (correspondant au sommet de la rainure) sensiblement égal au diamètre de la partie intermédiaire 42, et un diamètre minimum (correspondant au creux de la rainure) inférieur au diamètre maximum.
Les différentes positions du premier élément 20 dans la vanne 10 vont maintenant être décrites en référence aux figures 1, 3 et 4.
On a représenté sur la une position d’obturation. Dans cette position d’obturation, le second élément 22 est poussé au maximum vers l’extrémité distale. La partie d’extrémité tronconique 38 se retrouve ainsi pressée dans la première voie 14a, si bien que cette première voie 14a se retrouve obturée. Bien que la seconde voie 14b communique avec le logement 16, elle est isolée de la première voie 14a. Le gaz présent dans le réservoir ne s’écoule donc pas dans le circuit.
Par ailleurs, dans cette position d’obturation, la partie intermédiaire se trouve en regard de la troisième voie 14c. La partie de passage de gaz 52 se situe au-dessus du joint distal 46. Ainsi, la troisième voie 14c est également isolée de la seconde voie 14b, par le joint distal 46 qui est comprimé entre la paroi interne du logement 16 et la partie intermédiaire 42.
De préférence, chaque cellule 111 mémoire est configurable de manière définitive (dans ce cas chaque cellule 111 mémoire peut être de type ROM sigle de « read only memory » pour mémoire à lecture seule). Dans ce cas, lorsqu’une puce 100 électronique a été activée par choix du fonctionnement de son premier circuit 101 ou de son deuxième circuit 102, il n’est plus possible de changer ce fonctionnement. Dès lors, un circuit correspondant (i.e. le premier circuit 101 ou le deuxième circuit 102) au sein de l’afficheur 1000 est connecté soit à une ligne de pixels soit à une colonne de pixels de l’afficheur 1000 de façon définitive : tout changement de fonction électronique induit que l’afficheur 1000 ne fonctionne plus correctement car cela reviendrait à placer un signal pour une ligne de pixels sur une colonne de pixels et inversement un signal pour une colonne de pixels sur une ligne de pixels.
Selon une réalisation, les premier et deuxième circuits 101, 102 sont préférentiellement des circuits numériques, dès lors les premières bornes 104 de connexion et les deuxièmes bornes 105 de connexion supportent toutes une même tension de niveau bas et une même tension de niveau haut, notamment ces tensions sont aussi supportées par les bornes 103 de connexion externes. Ceci présente l’avantage que les premières et deuxièmes bornes 104, 105 de connexion, et notamment les bornes 103 de connexion externes peuvent être dimensionnées de manière similaire et au plus juste pour ne pas avoir à supporter des amplitudes de tension différentes dépendantes de la fonction électronique choisie à mettre en œuvre parmi la fonction électronique du premier circuit 101 et la fonction électronique du deuxième circuit 102. Notamment, par « les premier et deuxième circuits 101, 102 sont des circuits numériques », il est entendu que ces derniers sont entièrement numériques, c’est-à-dire qu’ils n’implémentent pas de fonction analogique. Bien entendu les premier et deuxième circuits 101, 102 pourraient aussi être hybrides, i.e. présenter des fonctions numériques et analogiques.
Un avantage d’utiliser des circuits numériques est que cela permet de rationaliser l’utilisation des puces 100 électroniques au sein de l’afficheur 1000. En effet, dans les afficheurs de type LCD ou OLED, les circuits de commande de lignes de pixels et de colonnes de pixels analogiques sont généralement différents et difficilement combinables au sein d’une même puce électronique, sauf à sur-dimensionner ses liaisons électriques internes, car les tensions nécessaires aux bornes de connexion externes sont très différentes selon la fonction électronique. Par exemple, pour un afficheur LCD, la tension sur les lignes de pixels peut aller jusqu’à 45 V et la tension sur les colonnes de pixels peut aller jusqu’à 13V avec une précision de 5mV dans la conversion numérique vers analogique. Par exemple, pour un afficheur OLED, la tension sur les lignes de pixels peut aller jusqu’à 25 V et la tension sur les colonnes de pixels peut aller jusqu’à 10V avec une précision de 5mV dans la conversion numérique vers analogique. Proposer des circuits de commande de lignes de pixels et de colonnes de pixels numériques permet de bénéficier d’une opportunité pour intégrer les fonctions électroniques correspondantes en utilisant des bornes 103 de connexions externes compatibles pour les deux fonctions électroniques puisque les niveaux de tension seront alors identiques pour les deux fonctions électroniques. Bien entendu, il convient alors que les pixels Px de l’afficheur 1000 soient numériques et, en particulier, soient en commande numérique en ligne et en colonne.