INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une variante de réalisation décrit par ses différences au premier mode de réalisation et en référence à la , en particulier les figures 20a, 20b et 20c, et le propulseur hydraulique comprend : - un moteur 80 dont l’arbre de rotation est parallèle et à la direction d’écoulement du fluide à déplacer, le moteur étant prévu pour rester dans d’eau lors du fonctionnement, - deux membranes rectangulaires 81a, 81b, chacune disposée en vis-à-vis d’une paroi extérieure formant un flasque 87a, 87b du dispositif, et - un double système bielle/manivelle 82 du type de la .
Selon une variante de réalisation décrit par ses différences au premier mode de réalisation et en référence à la , en particulier les figures 21a, 21b et 21c le propulseur hydraulique comprend : - un moteur 90 dont l’arbre de rotation est parallèle et à la direction d’écoulement du fluide à déplacer, le moteur étant prévu pour rester dans d’eau lors du fonctionnement, - trois membranes rectangulaires 91a, 91b, 91c, chacune disposée en vis-à-vis d’une paroi extérieure formant un flasque 97a, 97b, 97c du dispositif, et - un système bielle/manivelle 92 du type de la .
De préférence, et de manière combinable avec les autres modes de réalisation, le moteur 90 peut être dissocié en 3 moteurs monophasés, alimentés chacun par une phase d'un réseau triphasé.
En référence à la , en particulier les figures 22a, 22b et 22c, le propulseur hydraulique comprend : - un moteur 100 dont l’arbre est disposé verticalement et sensiblement perpendiculaire à la direction de déplacement du fluide, cet arbre est prolongé par un arbre de déport 106, - une membrane discoïdale 101 disposée transversalement au sens d’écoulement et en vis-à-vis d’un flasque non visible, - un système de renvoi d’angle à denture et un système bielle/manivelle 102 de manière à mettre en mouvement la membrane discoïdale selon une direction parallèle à la direction d’écoulement via des tiges d’actionnement ou de poussée 104.
Selon un huitième mode de réalisation et en référence à la , en particulier les figures 23a, 23b et 23c, le propulseur hydraulique comprend : - un seul moteur 110 dont l’arbre de rotation est parallèle et à la direction d’écoulement du fluide à déplacer, le moteur étant prévu pour rester dans d’eau lors du fonctionnement,
- Le volant amortisseur peut comprendre au moins une paire de pales de butée. Pour chaque paire, les deux pales de butée peuvent être disposées l’un de l’autre par rapport à l’axe de rotation, de manière diamétralement opposées. En particulier les deux pales partagent un même axe S de symétrie ;
- Dans un mode de réalisation particulier de l’invention, l’au moins une pale de butée peut être retenue à l’intérieur d’une empreinte ménagée dans le plateau central. La pale de butée et ladite empreinte sont de formes complémentaires. L’au moins une empreinte du plateau central peut s’étendre radialement depuis le diamètre extérieur du plateau central. Ladite empreinte peut s’étendre radialement jusqu’à un premier cercle d’implantation d’organes de fixation de la pale de butée, destiné à être fixé sur le plateau central. Les fuites de graisse sont alors minimisées. Une empreinte du plateau central peut comprendre des bords radiaux. L’extérieur de ladite empreinte débouche alors radialement dans la cavité circulaire ;
- L’au moins une pale de butée peut être rapportée fixement au plateau central par des moyens de fixation.
- Dans un mode de réalisation, au moins certains des moyens de fixation d’une pale de butée sont agencés au plus près de l’axe de rotation, de préférence depuis le diamètre intérieur de l’empreinte. A titre d’exemple, des moyens de fixation sont reçus dans des orifices de montage de la pale de butée. En particulier, des moyens de fixation rapportés, reçus dans des orifices de montage du plateau central, ou des moyens de fixation issus de matière du plateau central, par exemple sous forme d’ergots. A titre d’exemple, une retenue de matière ménagée depuis le bord radialement interne d’une empreinte ;
- Dans un mode de réalisation particulier, au moins certains des moyens de fixation d’une pale de butée peuvent être réalisés par collage, ou par soudage ou encore par toute autre matière de fixation ;
- Dans un mode de réalisation particulier, au moins certains des moyens de fixation d’une pale de butée peuvent être issus de matière avec les bords de ladite empreinte correspondante ;
- A titre d’exemple, les bords radiaux d’une empreinte peuvent être en forme de contre-dépouilles, afin de retenir radialement la pale de butée, en bloquant en particulier tout déplacement axial en direction de la cavité. Cette géométrie permet d'optimiser l'ajustement de la pale avec son empreinte, de réduire les efforts de cisaillement lors de la compression des ressorts ainsi que la répartition des efforts tangentiel entre l'empreinte et le contour de la pale ;
- Dans un mode de réalisation de l’invention, au moins certains des moyens de fixation d’une pale de butée peuvent comprendre un ou plusieurs éléments de rétention axiale de ladite pale de butée. Un élément de rétention axiale peut être ménagé partiellement depuis un bord radial de l’empreinte, par exemple sous forme d’au moins une retenue de matière. Une empreinte peut comprendre au moins trois retenues de matière ménagés localement à certains endroits d’un bord radial de l’empreinte. - A titre d’exemple, chaque élément de rétention axiale est issu de la matière de l’empreinte, par exemple des renflements de matière ou des points d’écrouissage discontinus issu de l’empreinte. Une retenue de matière peut être nommée un point d’écrouissage, configuré pour agir par compression sur une section de la pale. Une retenue de matière peut être réalisée par renflement de matière, par exemple pour former une bosse ou un bourrelet de matière ; - Une retenue axiale de matière peut être formée depuis chacun des bords de l’empreinte ;
- Dans un mode de réalisation, au moins certains des moyens de fixation de la pale de butée sont agencés au plus loin de l’axe de rotation, de préférence depuis le diamètre extérieur de l’empreinte, autrement dit son ouverture sur la cavité circulaire ;
- Dans un mode de réalisation particulier, au moins certains des moyens de fixation d’une pale de butée sont réalisés au centre du corps de la pale ; - Une pale de butée peut être pourvue d’un seul orifice de montage, ou en variante, de plusieurs orifices, de préférence au nombre de deux, disposés radialement au même niveau. En complément, une empreinte peut être pourvue d’un seul orifice de montage, ou en variante, de plusieurs orifices, de préférence au nombre de deux, disposés radialement au même niveau, destiné(s) à être alignés axialement avec celui (ceux) de la pale correspondante. Ces orifices de montage sont traversant, par exemple de formes oblongues ou circulaires ou combinés, afin d'assurer le montage et la liaison sans jeu radial, angulaire et axial de la pale dans son empreinte ;
- Dans un autre mode de réalisation particulier, une pale de butée peut être pleine, c’est-à-dire exemptée d’orifice de montage. L’empreinte peut être pleine, exemptée d’orifice de montage. Les fuites sont évitées ;
- Dans un mode de réalisation particulier, au moins certains des moyens de fixation d’une pale de butée sont réalisés par coopération de formes, par exemple un ou plusieurs ergots ménagés en saillie depuis l’empreinte et traversant ladite pale de butée correspondante ;
- Dans un autre mode de réalisation particulier, au moins certains des moyens de fixation d’une pale de butée sont réalisés par une ou plusieurs pièces rapportées, telles que des entretoises, des goupilles ou encore des rivets de fixation, reçues par exemple dans des orifices de montage respectivement d’une pale de butée et d’une empreinte correspondante. D’où l’assurance d’un alignement précis des pièces et le meilleur contact possible de la pale au fond de l’empreinte, lors de l’étape de fixation de la pale ;
- Dans un mode de réalisation particulier, l’au moins une pale de butée peut être insérée avec jeu à l'intérieur de l'empreinte, pour la rentrer initialement dans l’empreinte sans pression ni contrainte ;
- Dans un mode de réalisation particulier, l'empreinte peut être dimensionnée pour réaliser des précontraintes radiales discontinues sur la pale de butée, lors de son insertion dans l'empreinte ou lors de son montage avec les moyens de fixation dans l'empreinte. La pale de butée peut ainsi être pincée, en particulier depuis les bords latéraux de l’empreinte, de préférence depuis l’ouverture de l’empreinte ;
- Dans un mode de réalisation particulier, la cavité circulaire peut comprendre des marquages d’arrêt additionnels destinés à recevoir des extrémités voisines des ressorts amortisseurs. Les marquages d’arrêt peuvent être répartis angulairement pour centrer et arrêter en partie les extrémités voisines des ressorts. Les marquages d’arrêt de la cavité circulaire sont des logements d’arrêt de formes sensiblement concaves, adaptées à améliorer l’arrêt angulaire des extrémités voisines des ressorts ;
Procédés d'utilisation
Des modes de réalisation préférés de la présente invention proposent des procédés de soin, et/ou de maquillage, et/ou de soin de matière kératineuse par l'application de compositions de la présente invention à la matière kératineuse dans une quantité suffisante pour prendre soin de la matière kératineuse et/ou pour la maquiller, et/ou pour préparer le soin et/ou le maquillage de la matière kératineuse. De préférence, le « maquillage » de la matière kératinique inclut l'application d'au moins un agent colorant à la matière kératinique (soit dans la composition elle-même, soit dans une composition de couche de couleur appliquée au-dessus de la composition) dans une quantité suffisante pour fournir de la couleur à la matière kératinique.
Conformément aux modes de réalisation préférés précédents, les compositions de la présente invention sont appliquées par voie topique à la matière kératineuse souhaitée dans une quantité suffisante pour prendre soin de la matière kératineuse, et/ou pour la maquiller, et/ou pour préparer le soin et/ou le maquillage de la matière kératineuse. Les compositions peuvent être appliquées à la zone souhaitée selon besoin, de préférence une ou deux fois par jour, plus préférablement une fois par jour et il faut ensuite de préférence les laisser sécher avant de les soumettre à un contact tel qu’avec des vêtements ou autres objets (par exemple une composition de couche de couleur ou une couche de finition appliquée au-dessus de la composition). De préférence, on laisse la composition sécher pendant environ 1 minute ou moins, plus préférablement pendant environ 45 secondes ou moins. Les compositions peuvent être utilisées en particulier, en tant que fond de teint ou autre maquillage du visage (à l’exclusion par exemple de la zone oculaire et ou de la zone des lèvres) tel qu'un fard à joues, un anticerne, un illuminateur de teint, une poudre bronzante et similaires.
Exemples Exemple I – Formulations d'échantillon et test de tolérance à l'éthanol
Des formulations d'échantillon ont été préparées en confectionnant d'abord une solution mère de huit grammes d'éthanol, 1 gramme d'eau, 1 gramme d'acide tannique et 1 gramme d'un composé non ionique Y glycérolé. De l'eau a été séquentiellement ajoutée à la solution mère afin d'obtenir un rapport monoalcool/solvant total (dans ce cas, % de monoalcool/(% de monoalcool + % d'eau) qui était de 0,8. L'aspect de turbidité ou précipitation a été noté. De l'eau supplémentaire a ensuite été ajoutée pour obtenir un rapport alcool/solvant total de 0,75. L'aspect de turbidité ou précipitation a de nouveau été noté. Cela s'est poursuivi jusqu'à des rapports de 0,70 puis en plus par incréments de 0,05 jusqu'à atteindre 0,30. Les résultats ont été enregistrés comme « clair » (C) ou présentant une turbidité ou un précipité (X). Les résultats sont indiqués dans les tableaux 1 et 2 ci-dessous :
Éthanol % Comp. Y PG-2 Oléate PG-2 Di-isostéarate PG-3 Di-isostéarate PG-6 Caprylate PG-6 Polyricinoléate HLB 7 4 4 14 3 80 C C X C X 75 C X X C X 70 C X X C X 65 C X X C X 60 C X X C X 55 C X X C X 50 C X X C X 45 X X X C X 40 X X X X X 35 X X X X X 30 X X X X X
Test de tolérance à l'éthanol pour divers composés Y
Éthanol % Comp. Y PG-4 Caprate PG-4 Diisostéarate/Polyhydroxystéarate/ Sébacate PG-10 Dioléate PG-6 Dicaprate HLB 14 5 11,9 10,2 80 C X X C 75 C X X C 70 C X X X 65 C X X X 60 C X X X 55 C X X X 50 C X C X 45 X X C X 40 X X C X 35 X X C X 30 X X X X
Une étape d) permet le pilotage du dosage des poudres P en fonction d’un ou plusieurs paramètres Co liés à l’étape b) de mélange et mise en suspension, et une étape e) assure le dosage des poudres P.
Le système de mélange et de mise en suspension S2 des poudres P, du fluide cryogénique FC et du dioxyde de carbone sous forme solide CO 2 (s) pour l’obtention d’une suspension cryogénique SC peut notamment comporter au moins en partie les éléments des dispositifs décrits dans les demandes de brevet français FR 3 042 985 A1 et FR 3 042 986 A1.
Ce système S2 comprend une cuve de mélange 41. La cuve de mélange 41 est calorifugée, isolée thermiquement, pour permettre de conserver le gaz liquéfié sous forme d’azote liquide sans volatisation excessive. Idéalement, les pertes thermiques seraient de l’ordre de 2% par jour voire moins.
Également, le système S2 comprend un dispositif de mélange et de brassage 42, situé à l’intérieur de la cuve de mélange 41. Ce dispositif de mélange et de brassage 42 peut notamment être un mobile d’agitation, par exemple de type pale, hélice, turbine, ancre, attriteur ou autres, choisi notamment en fonction de la viscosité de la suspension cryogénique SC envisagée. Il peut s’agir de tout autre profilé éventuellement assisté par un ou des systèmes d’agitation acoustiques, tels que cannes d’agitation ultrasoniques par exemple. Le dispositif de mélange et de brassage 42 peut par exemple être un mobile d’agitation de type pale comme représenté sur la , ou encore un mobile d’agitation de type turbine comme représenté sur la , ou encore un élément poreux de distribution avec une injection d’azote liquéfié N 2 (l) comme représenté sur la .
Le dispositif de mélange et de brassage 42 est entraîné en rotation pour générer l’agitation par le biais d’un moteur d’entraînement 45. Ce moteur 45 incorpore un moyen de mesure de couple Co de la suspension cryogénique SC afin d’identifier si la suspension est homogène, le couple Co étant alors sensiblement constant avec une variabilité inférieure à 10 %, voire 5 %, et le taux de charge adapté. Ce dispositif de mélange et de brassage 42 peut encore être complété par un système d’agitation ultrasonique 98, par exemple une sonotrode d’agitation, pour éviter une éventuelle accumulation en fond de cuve 41, et/ou par l’utilisation d’un flux ascendant de gaz inerte chimique, tel que de l’azote, pour favoriser le brassage en fonction du milieu granulaire à doser.
Les moyens d’introduction contrôlée 43a, 43b des poudres P à doser et du dioxyde de carbone sous forme solide CO 2 (s) dans la cuve de mélange 41 comprennent tout particulièrement un premier trémie d’alimentation 43a pour l’introduction des poudres P à doser et un deuxième trémie d’alimentation 43b pour l’introduction du dioxyde de carbone sous forme solide CO 2 (s). L’introduction contrôlée se fait par pesée ou dosage. Pour ce faire, les trémies d’alimentation 43a, 43b sont utilisés en lien avec respectivement des systèmes de pesée 46a, 46b correspondant à des balances suspendues ou pesons. Il est ainsi possible de suivre la masse introduite en fonction du temps.
En outre, le système d’alimentation S1 comporte un premier réservoir d’alimentation 71 en azote liquide, calorifugé, et un deuxième réservoir d’alimentation 72 en azote sous forme de gaz comprimé. De plus, un débitmètre massique 74 est présent au niveau de la cuve de mélange 41, par exemple de type à effet Coriolis ou ultrasonique.
Il faut noter qu’en fonction de la spécificité du milieu granulaire à transporter, à savoir la suspension cryogénique, notamment en fonction de sa granulométrie et de sa densité, les proportions de poudres P, éventuellement de dioxyde de carbone sous forme solide CO 2 (s) et d’azote liquide peuvent varier. Toutefois, afin d’obtenir une suspension cryogénique SC qui soit stable et pompable au sens des définitions données précédemment, la proportion en masse volumique des poudres P vérifie l’équation (i) suivante : (i) : 10% vol vol est la proportion en masse volumique des poudres P.
Sur la , il est en outre à noter la présence d’une vanne 101 pour la mise en surpression et permettant l’alimentation en azote gazeux pour la mise en pression de la cuve 41 ; et la présence d’une vanne à trois voies 102 permettant un prélèvement en ligne pour le diagnostic granulométrique.
Dans l’optique d’obtenir une suspension cryogénique SC qui soit pompable et stable au sens de l’invention, les paramètres majeurs à déterminer et/ou à suivre sont :
- le taux de charge des poudres P, à savoir le volume de solide sur le volume total de la suspension SC : on cherchera avantageusement à augmenter ce taux à une valeur la plus importante possible pour optimiser la quantité de poudres P dosée pour un volume de suspension cryogénique SC déplacé donné ;
- éventuellement, le taux de charge du dioxyde de carbone sous forme solide CO 2 (s) : ce taux est classiquement fonction de la quantité de poudres P à introduire dans la suspension cryogénique SC ;
- la densité des poudres P à doser : de manière générale, plus les poudres P seront denses et à forte granulométrie, plus on cherchera à constituer des suspensions visqueuses incorporant des quantités importantes de dioxyde de carbone CO 2 (s) pour limiter les risques de décantation des poudres P à doser au sein de la suspension cryogénique SC ;
- éventuellement la granulométrie du dioxyde de carbone sous forme solide CO 2 (s), donnée notamment par le diamètre moyen de la distribution granulométrique du dioxyde de carbone dont on dispose pour formuler la suspension cryogénique SC ;
- la granulométrie des poudres P donnée notamment par le diamètre moyen de la distribution granulométrique du milieu granulaire à transporter.
Aussi, de façon avantageuse :
Unité de stockage de fluide cryogénique et procédé de fabrication correspondant La présente invention concerne en général une unité de stockage de fluide cryogénique.
Une telle unité de stockage comprend typiquement un réservoir interne délimitant intérieurement un volume de stockage du fluide cryogénique, un réservoir externe à l’intérieur duquel est logé le réservoir interne, et une suspension fixant le réservoir interne au réservoir externe.
De manière à limiter les transferts thermiques par convection du réservoir externe au réservoir interne, l’espace délimité entre le réservoir interne et le réservoir externe est maintenu sous un vide poussé.
Les transferts par rayonnement sont limités en agençant une couche de matériau isolant sur le réservoir interne.
Les transferts thermiques par conduction depuis le réservoir externe jusqu’au réservoir interne passent principalement par la suspension. Cette suspension, pour minimiser la conduction thermique, doit offrir à la chaleur un chemin particulièrement long, et une section de passage particulièrement réduite.
Pour ce faire, une solution est de prévoir dans la suspension : - un tube externe ayant une extrémité proximale externe fixée au réservoir interne, et une extrémité distale externe située à l’intérieur du volume de stockage ;
- une plaque de fond fermant de manière étanche l’extrémité distale externe ;
- un tube interne s’étendant à l’intérieur du tube externe, le tube interne ayant une extrémité proximale interne fixée au réservoir externe, et une extrémité distale interne fixée à la plaque de fond.
La chaleur, pour aller du réservoir externe au réservoir interne, doit passer dans le tube interne. Celui-ci doit donc présenter une longueur aussi grande que possible, et avoir une paroi d’épaisseur aussi faible que possible.
Toutefois, ceci va à l’encontre de l’autre fonction de la suspension, qui est de reprendre le poids du réservoir interne et les accélérations subies par le réservoir interne.
Dans le cas d’une unité de stockage de fluide cryogénique embarquée dans un véhicule automobile, les accélérations en cas de choc peuvent être élevées.
Dans ce contexte, l’invention vise à proposer une suspension permettant de minimiser le flux thermique circulant par conduction du réservoir externe au réservoir interne, tout en reprenant des efforts importants appliqués au réservoir interne.
A cette fin, l’invention porte sur une unité de stockage de fluide cryogénique, l’unité de stockage comprenant un réservoir interne délimitant intérieurement un volume de stockage du fluide cryogénique, un réservoir externe à l’intérieur duquel est logé le réservoir interne, et une suspension fixant le réservoir interne au réservoir externe, la suspension comprenant une liaison comportant :
- un tube externe, ayant une extrémité proximale externe fixée au réservoir interne et une extrémité distale externe située à l’intérieur du volume de stockage ;
- un tube interne s’étendant selon un axe central à l’intérieur du tube externe, le tube interne ayant une extrémité proximale interne fixée au réservoir externe, une extrémité distale interne fixée à la plaque de fond et un tronçon central raccordant l’extrémité proximale interne à l’extrémité distale interne ;
- la granulométrie du dioxyde de carbone sous forme solide CO 2 (s) est liée à celle des poudres P à doser : le diamètre moyen étant environ entre 0,1 et 10 fois la granulométrie des poudres P à doser, voire entre 1 et 8 fois, voire encore entre 2 et 6 fois la granulométrie des poudres P à doser ;
- le taux de charge en dioxyde de carbone sous forme solide CO 2 (s) est lié à celui des poudres P à doser : plus précisément, il est sensiblement du même ordre de grandeur, la valeur étant comprise entre environ 0,1 et 10 fois la teneur en poudres à doser ;
- la teneur en azote liquide est autant que possible limitée : elle est avantageusement inférieure à 70% volumique ; cette teneur en azote liquide doit néanmoins permettre de rendre coulable la suspension et ne peut être inférieure à 5% volumique ;
- la granulométrie de la phase solide, comprenant les poudres P à doser et ici le dioxyde de carbone sous forme solide CO 2 (s), est inférieure à 10 fois le diamètre de la tuyauterie de transport sans quoi des ségrégations pourraient s’opérer et faire perdre l’intégrité du milieu granulaire à doser.
Avantageusement, la granulométrie de la glace carbonique peut être comprise entre 500 et 900 µm.
Au sujet de la suspension de poudres P dans le fluide cryogénique FC, il est nécessaire de maîtriser l’homogénéité de répartition des poudre P car cela correspond à maîtriser la masse dosée. En effet, on peut exprimer comme suit l’incertitude du débit dosé en fonction de l’incertitude sur l’homogénéité, ou plus précisément sur la variance par l’équation (ii) :
dM/M = dQ/Q + dV/V + dt/t (ii),
M représente la masse dosée,
Q représente le débit massique,
V représente la variance, et
t représente le temps de dosage.
Afin de garantir une bonne homogénéité, soit une variance V faible, voire proche de zéro idéalement, il est nécessaire d’assurer une agitation de type réacteur parfaitement agité au sein de la cuve 41 de formation de la suspension cryogénique. Autrement dit, en chaque point du volume de la cuve 41, idéalement, il y a la même concentration de poudres P. Ainsi en sortie de cuve 41, la concentration en poudres P correspond à la concentration moyenne dans la cuve 41 et l’on maîtrise ainsi la masse de poudres P dosées en maîtrisant le temps de dosage par le biais de cette équation (ii).
Par ailleurs, le système S2 comprend un moyen de mesure 44 du niveau de la suspension cryogénique SC formée, au moins en partie situé à l’intérieur de la cuve de mélange 41. Plus particulièrement, ce moyen de mesure 44 peut prendre la forme d’une canne de bullage ou d’une sonde ultrasonore.