INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans tous les cas ci-dessus, le relais des informations associées à l’ID d’événement peut ou non être conditionnel à la saisie par l’utilisateur d’instructions de commande respectives, une fois que la représentation graphique est présentée dans la seconde couche. Ainsi, par exemple, l’utilisateur peut avoir à cliquer sur un bouton de la seconde couche, avant que la transmission d’informations associées ne soit initiée par la trame parent. En variante, pour certains ID d’événement, il peut être préférable d’initier immédiatement la transmission des informations associées par la trame parent, sans nécessiter de saisie supplémentaire de la part de l’utilisateur.
Cet aspect est particulièrement adapté, par exemple, aux applications de commerce électronique. Ici, l’événement peut être déclenché par une certaine action de l'avatar dans le monde virtuel, suscitant l’affichage d’informations supplémentaires sur la seconde couche. Ces informations supplémentaires peuvent, par exemple, inclure des informations sur le produit, ainsi qu’un bouton d’achat, qui peut inciter à l’achat de l’article affiché. Lorsque l’utilisateur saisit une instruction de commande correspondante (comme un clic sur le bouton d’achat), des informations associées peuvent être relayées de la manière décrite ci-dessus.
Pour que l’effet de réduction de ridules soit significatif, il faut que les moyens d’éclairage émettent des rayons lumineux qui, lorsqu’ils atteignent une ridule R, soient majoritairement réfléchis vers la deuxième partie du dispositif de prise de vue 40, le dispositif de prise de vue 40 ne les recevant donc pas. Au contraire, il faut que les moyens d’éclairage émettent des rayons lumineux qui, lorsqu’ils atteignent une crête d’empreinte biométrique, soient réfléchis vers la première partie du dispositif de prise de vue 40, en particulier réfléchis principalement vers le dispositif de prise de vue 40. L’agencement précédemment décrit permet de réaliser l’effet recherché.
Les moyens d’éclairage peuvent comporter une seule source lumineuse 31 ou une pluralité de sources lumineuse 31, 32.
Une source lumineuse 31, 32 peut être une source lumineuse étendue ou ponctuelle.
Une source lumineuse 31, 32 peut avoir un angle de diffusion large ou concentré.
Lorsque les moyens d’éclairage comprennent une pluralité de sources lumineuses, chaque source lumineuse 31, 32 est orientée selon un axe d’éclairage A31, A32 tel que la projection PA31, PA32 dudit axe d’éclairage A31, A32 dans le plan défini par le vecteur d’orientation V et l’axe optique A1 fait un deuxième angle B31, B32 avec le vecteur d’orientation V, chaque deuxième angle B31, B32 étant une valeur choisie dans l’intervalle prédéfini.
Par exemple, les deuxièmes angles sont égaux entre eux.
Par exemple, les sources lumineuses 31, 32 sont disposées à égale distance du dispositif de prise de vue 40.
Par exemple, les sources lumineuses 31, 32 sont disposées en anneau autour du dispositif de prise de vue 40.
Le dispositif de capture 1 peut comprendre un dispositif de prise de vue additionnel, par exemple pour permettre à un calculateur du compartiment électronique 20 une reconstruction de la partie de main de l’utilisateur en trois dimensions.
Avantageusement, le dispositif de prise en vue 40 est apte à acquérir une image d’une partie de main d’un l’utilisateur selon un plan de focalisation parallèle au plan de positionnement P.
Le dispositif de prise de vue 40 comprend un objectif et un capteur.
Le capteur comprend la surface photosensible du dispositif de prise de vue.
Par exemple, l’objectif est incliné par rapport à l’axe optique du dispositif de prise de vue.
Par exemple, le capteur est incliné par rapport à l’axe optique.
Par exemple, le capteur est décentré par rapport à l’objectif.
Avantageusement, le compartiment électronique 10 comprend un calculateur apte à corriger des distorsions dans une image acquise par le dispositif de prise de vue 40.
Le pas P entre chaque ailette 26 est compris entre 0.5 mm et 50 mm. De manière avantageuse, le pas P proche de l’axe longitudinal de l’échangeur de chaleur est compris entre 5 mm et 50 mm et le pas éloigné de l’axe longitudinal est compris entre 0.5 mm et 5 mm.
Toujours en référence à la , le pas transversal (suivant la troisième direction D3) est constant. Le pas transversal est la distance qui sépare chaque rangée d’ailettes.
La représente schématiquement et en coupe radiale, un échangeur de chaleur 1 monté dans la turbomachine. L’échangeur de chaleur 1 est annulaire et centré sur l’axe longitudinal X. L’échangeur de chaleur 1 présente plusieurs étages qui sont disposés autour de l’axe longitudinal X. Le motif formé par les ailettes 26 entre deux panneaux 23, 24 est non uniforme. Les premier et deuxième panneaux 23, 24 s’étendent chacune suivant l’axe radial dans la turbomachine. Entre chaque étage est formé le passage 32 destiné à la circulation du deuxième fluide. Chaque passage 32 s’étend entre une extrémité radialement interne 32a et une extrémité radialement externe 32b. L’extrémité radialement interne 31a des passages 32 est disposée sur le rayon interne Ri de l’échangeur de chaleur 1. L’extrémité radialement externe 32b est disposée sur la surface cylindrique externe 25b et le rayon externe Re de l’échangeur de chaleur 1.
La longueur L des ailettes 26 varie suivant la première direction D1 qui est ici parallèle à l’axe radial Z. La longueur L des ailettes 26 augmente suivant la première direction D1 et suivant l’écoulement du premier fluide 2 (soit depuis l’axe central de l’échangeur de chaleur 1 vers la position la plus éloignée du centre). Le pas P décroit de l’entrée de l’échangeur de chaleur vers la sortie de l’échangeur de chaleur 1. Le pas P1, proche du centre de l’échangeur de chaleur, est supérieur au pas P2 lui-même supérieur au pas P3 le plus éloigné du centre de l’échangeur de chaleur (suivant l’axe radial de l’échangeur de chaleur).
Dans le cas de la réduction du pas et l’augmentation de la longueur d’ailettes à mesure que la longueur L de l’ailette augmente, la variation de la longueur de l’ailette peut être définie de manière linéaire en fonction de la coordonnée radiale moyenne de l’ailette avec comme paramètre . Dans ce rapport L est la longueur de l’ailette en fonction de sa position radiale en coordonnées cylindriques, Rmin est le rayon minimum de l’échangeur de chaleur définie par la surface cylindrique interne 25a, Rmax est le rayon maximum de l’échangeur de chaleur définie par a surface cylindrique externe 25b. Par exemple, le paramètre peut être compris entre 1.2 et 1.8. Ce paramètre géométrique est un rapport entre la longueur des ailettes au niveau de l’entrée (surface cylindrique interne) et la longueur des ailettes au niveau de la sortie (surface cylindrique externe).
De manière alternative, mais non limitativement, les ailettes sont 26 ondulées et à pas décalés. Lorsque les ailettes sont ondulées, la réduction du pas P de l’ondulation à mesure que la longueur d’ailette augmente permet de compenser la réduction de la compacité de l’échangeur de chaleur par l’augmentation du coefficient d’échange. Par exemple la périodicité longitudinale peut diminuer de façon linéaire en fonction de la coordonnée radiale avec comme paramètre de réduction où est la périodicité longitudinale de l’ondulation de l’ailette en fonction de sa position radiale en coordonnées cylindriques. Nous avons par exemple, . La périodicité longitudinale correspond à la longueur d’une ailette suivie d’un pas. Il s’agit de la manière dont le motif se répète suivant la première direction D1.
De manière avantageuse, la section d’entrée de l’échangeur de chaleur est inférieure à la section de sortie de l’échangeur de chaleur. La section augmente de façon linéaire en s’éloignant de l’axe de révolution de l’échangeur de chaleur. Avantageusement, plus la section de passage augmente et plus la vitesse du premier fluide 2 diminue.
La représente une vue schématique et de côté de l’échangeur de chaleur 1. Sur cette figure est représentée la sortie S de l’échangeur de chaleur 1 par laquelle débouche le premier fluide 2. Sur cette vue sont visibles les bords de fuite 26b des ailettes 26. Nous pouvons voir également des couvercles 33b qui sont installés avantageusement de part et d’autre des ailettes 26 suivant la deuxième direction D2. Ces couvercles 33b sont destinés à obturer au moins en partie les passages 32 dans lesquels circule le deuxième fluide 2. Plus précisément, chaque couvercle 33b est disposé à une extrémité d’un passage 31 pour obturer ladite extrémité et le passage 32 à cet endroit. Dans le présent exemple, les couvercles 33b sont disposés au niveau de l’extrémité radialement externe 31b des passages 32. Chaque couvercle 33b comprend une surface externe 33bb qui forme la surface cylindrique externe 25b.
De manière avantageuse et en référence à la , des couvercles 33a sont également agencés au niveau de l’extrémité radialement interne 31a des passages 31. Chaque couvercle 33a comprend une surface externe 33aa (cf. ) qui forme la surface cylindrique externe 25b.
De la sorte, le deuxième fluide 3 qui pénètre dans l’échangeur de chaleur 1 au niveau de l’extrémité radialement interne 31a est guidé entre les deux couvercles 33a, 33b vers une autre sortie. Le premier flux et le deuxième flux ne peuvent ainsi se mélanger.
Suivant une autre alternative, le deuxième fluide 3 peut circuler dans l’échangeur de chaleur 1 axialement (suivant l’axe longitudinal) ou radialement (suivant l’axe radial).
Chaque couvercle 33a, 33b présente une largeur l1 identique à celle des premier et deuxième panneaux 23, 24. La largeur l1 est mesurée suivant la troisième direction D3. Chaque couvercle 33a, 33b présente également une hauteur h2 mesurée entre deux panneaux 23, 24. La surface radialement externe du couvercle 33b délimite le rayon externe de l’échangeur de chaleur 1 tandis que la surface radialement interne du couvercle 33a délimite également le rayon interne de l’échangeur de chaleur 1.
De manière avantageuse, les ailettes 26, les parois de sommet 28 et les premier et deuxième panneaux 23, 24 sont formées d’une seule pièce (venues de matière ou monobloc). De manière avantageuse, celles-ci sont obtenues par un procédé de fabrication additive et notamment fusion sélective sur lits de poudre connu sous l’acronyme anglais SLM pour « Selective Laser Melting ». Ce procédé est particulièrement adapté pour la réalisation de l’échangeur de chaleur en une seule pièce. En particulier, le procédé permet d’obtenir des formes complexes et des pièces de bonnes résistances et caractéristiques mécaniques. Le principe de la fabrication additive SLM se base sur la fusion de fines couches en deux dimensions (2D) de poudre, par exemple métallique, plastique, ou céramique, à l'aide d'un laser de forte puissance.
Dans le cadre de ce procédé de fabrication additive, l’échangeur de chaleur est dépourvu des parois de sommet 28 et des parois de base 29. Le procédé permet en effet une liaison directe des ailettes et des premier et deuxième panneaux 23, 24. Ainsi, la fabrication additive et l’absence de ces parois permet un gain de poids.
La fabrication additive est réalisée à partir d’une installation SLM qui comprend de manière générale un réservoir d’alimentation contenant une poudre et un support de fabrication sur lequel est réalisée la pièce à fabriquer, en l’occurrence l’échangeur de chaleur 1. L’installation comprend également un élément de balayage permettant de transférer une quantité de la poudre du réservoir d’alimentation sur le support de fabrication qui est monté de manière mobile suivant une translation verticale Z. L’installation comprend également un élément de génération d’un faisceau laser permettant de fondre la poudre destinée à réaliser la pièce et des moyens permettant d’orienter le faisceau laser vers le support tels que des miroirs. Un réservoir de recyclage permet de recycler la poudre non utilisée ou non fusionnée.
Le procédé consiste à fabriquer la pièce en superposant des couches de poudre issues du réservoir d’alimentation et transférées sur le support de fabrication. Ces couches de poudre sont ensuite fondues les unes après les autres au moyen du faisceau laser se déplaçant sur la surface de chaque couche. La température de la poudre est portée à une température supérieure à la température supérieure à la température de fusion de la poudre via le faisceau laser. Les couches fondues se solidifient au fur et à mesure et forment un bloc d’un seul tenant.
Dans la position rétractée illustrée en figures 8 , 9 et 10 , les première et deuxième parties d’extrémité 16a , 16b du rideau s’étendent l’une à côté de l’autre. En outre, le rideau s’étend alors le long de l’arceau 13 .
Le premier coin 27 du rideau est alors positionné à côté du deuxième orifice 22 et le deuxième coin 29 est positionné à proximité du quatrième orifice 24 .
Dans cet exemple non limitatif, afin de finaliser la mise en position rétractée du rideau et positionner correctement la première partie d’extrémité 16a du rideau contre la deuxième portion d’extrémité 16b du rideau, l’utilisateur peut également tirer sur la portion de tirage du troisième élément longiligne 70 .
Pour amener le rideau 16 en position déployée, l’utilisateur agit sur le dispositif d’actionnement 30 du rideau et plus précisément sur le premier élément longiligne 32 et le deuxième élément longiligne 50 , simultanément ou de manière successive.
Pour actionner le premier élément longiligne 32 , l’utilisateur tire, depuis l’intérieur de la tente 10 , sur la première portion de tirage 36 dans une direction opposée au premier orifice 21 . En conséquence, le premier élément longiligne 32 coulisse au travers dudit premier orifice 21 . Dans cet exemple non limitatif, dans la mesure où les première et deuxième portions de tirage du premier élément longiligne 32 forment un unique élément continu constituant la portion intérieure 40 , l’utilisateur tire sur cette portion intérieure 40 . De manière non limitative, l’effort de traction exercé sur la première portion de tirage 36 peut être dirigé vers le deuxième orifice 22 .
Cet effort de traction entraine le coulissement du premier élément longiligne 32 au travers des premier et deuxième orifices 21 , 22 dans un second sens. La partie de fixation 35 du premier élément longiligne est déplacée en translation vers le premier orifice 21 . En conséquence, la première partie d’extrémité 16a du rideau, à laquelle est fixée la partie de fixation 35 du premier élément longiligne 32 , et plus précisément le premier coin 27 , est éloignée du deuxième orifice 22 . La première partie d’extrémité 16a du rideau est éloignée de la deuxième partie d’extrémité du rideau 16b . Le rideau 16 est déplacé vers sa position déployée.
L’organe d’arrêt 46 vient alors en butée contre l’œillet O du deuxième orifice 22 interrompant ainsi le coulissement du premier élément longiligne 32 par rapport aux premier et deuxième orifices 21 , 22 .
Un actionnement similaire est réalisé sur le deuxième élément longiligne 50 .
Le rideau 16 est alors déplacé dans la position déployée illustrée en figures 1 à 4 .
Panneau de clôture non soudé et procédé d’assemblage d’un tel panneau. Domaine technique de l’invention La présente invention concerne un panneau de clôture non soudé et procédé d’assemblage d’un tel panneau. Elle s’applique, en particulier, au panneau de clôture barreaudée ou à tubes sans soudure.
La présente invention vise plus particulièrement à perfectionner et simplifier l'assemblage de panneaux de clôture du type constitués d'au moins une lisse supérieure, une lisse inférieure et d'une pluralité de tubes ou barreaux, chacun de ces tubes ou barreaux étant supporté de manière individuelle par les lisses.
On connaît des clôtures comportant des poteaux pour fixer des panneaux de clôture, et ce type de clôture est bien connu pour réaliser une séparation entre deux parcelles ou pour délimiter un espace clos.
Les clôtures actuelles sont réalisées au moyen de soudures des tubes sur une structure liée à des poteaux.
Les panneaux de clôture, qui sont généralement soudés ensemble à partir d'un certain nombre de composants individuels, sont souvent grands et lourds.
Par conséquent, ils sont difficiles à manipuler pour des opérateurs.
Après l’assemblage de ces panneaux, ils sont peints par exemple par un procédé de thermolaquage.
- l’objet de valeur,
* Hologramme *
On peut prévoir de réaliser un hologramme sur l’objet de valeur, par exemple par embossage de celui-ci avec un poinçon, ou avec un laser.
Alternativement, on peut prévoir de solidariser un hologramme et l’objet de valeur, par exemple sous forme d’étiquette, de préférence sécurisée, au moins partiellement destructible.
On prévoit ensuite de réaliser un ensemble d’au moins une empreinte numérique dudit hologramme, puis de signer numériquement ladite empreinte numérique, et de stocker ladite empreinte numérique signée dans la puce électronique.
Par exemple l’empreinte numérique dudit hologramme est déterminée comme décrit dans la demande WO2021/255069.
* E-KYC *
De préférence, on prévoit d’enrôler le propriétaire de l’objet de valeur dans un système de vérification d’identité à distance.
Par exemple, le système de vérification d’identité à distance respecte les conditions du référentiel décrit à l’adresse suivante : https://www.ssi.gouv.fr/actualite/publication-du-referentiel-dexigences-applicables-aux-prestataires-de-verification-didentite-a-distance-pvid/
Cet enrôlement est mis en œuvre ultérieurement, par le propriétaire de l’objet de valeur, pour accéder à la chaine de bloc décrite plus loin.
Le système de vérification d’identité à distance permet d’authentifier le propriétaire de l’objet de valeur lorsqu’il se place face à une caméra.
Que ce soit pour l’enrôlement ou indépendamment de celui-ci, on prévoit de réaliser une photographie numérique du propriétaire de l’objet de valeur.
A partir de ce portrait, on prévoit de réaliser une empreinte numérique de la photographie numérique du propriétaire de l’objet de valeur, ou, après vérification du portrait du propriétaire avec un de ses documents d’identité, dudit document d’identité.
Selon une réalisation de l'invention, l'écrou de serrage présente deux méplats qui sont chacun en appui contre une face latérale correspondante de l'encoche.
Selon une réalisation de l'invention, l'organe de fixation est bloqué en translation à l'intérieur de l'ouverture traversante.
Selon une réalisation de l'invention, un organe de blocage est inséré à l'intérieur d'un trou traversant réalisé dans le moyeu de façon à déboucher à l'intérieur d'une gorge réalisée dans l'organe de fixation.
Selon une réalisation de l'invention, l'organe de fixation est une vis munie d'une tête disposée à l'intérieur de l'ouverture traversante, de sorte qu'une face externe de la tête affleure avec une face externe du moyeu.
La , déjà décrite, est une vue schématique en coupe longitudinale d'une machine de test avec laquelle est mise en œuvre l'invention;
La est une vue en perspective éclatée d'un moyeu de module de soufflante muni d'un système selon l'invention de verrouillage en position d'une aube;
Les figures 4a et 4b sont des vues en coupe du système selon l'invention de verrouillage en position d'une aube respectivement dans un état verrouillé et dans un état déverrouillé;
La est une vue de dessus d'un dispositif de blocage en rotation d'un écrou de serrage d'un système de verrouillage en position d'une aube selon la présente invention;
La est une vue en perspective et en coupe d'un dispositif d'arrêt en translation d'une vis de fixation destinée à coopérer avec un écrou de serrage d'un système selon l'invention de verrouillage en position d'une aube.
Dans un deuxième exemple, en référence à la , la différence de potentiels d’électrode entre la première électrode de travail WE1 et la contre-électrode CE est fixée de sorte que la première électrode de travail WE1 est polarisée à un premier potentiel d’électrode E1, typiquement -0,8 V/ESH, permettant de réduire l’eau H2O(l) en dihydrogène H2(aq) selon la demi-équation d’oxydoréduction 2 H 2 O ( l ) + 2 e - → H 2 ( aq ) + 2 OH - ( aq )
Corrélativement, la différence de potentiels d’électrode entre la deuxième électrode de travail WE 2 et la contre-électrode CE est fixée de sorte que la deuxième électrode de travail WE 2 est polarisée à un deuxième potentiel d’électrode E 2 égal au premier potentiel d’électrode E 1 . À l’instar de la première électrode de travail WE 1 , la deuxième électrode de travail WE 2 est ainsi configurée pour réduire l’eau H 2 O (l) de la sueur en dihydrogène H 2( aq ) .
En référence à la , le procédé de polarisation des première et deuxième électrodes de travail WE1 et WE2 comportent deux étapes successives dans le temps t.
Pendant une première étape, avant un instant t 0 , i.e. pour t t 0 , le premier potentiel d’électrode E 1 appliqué à la première électrode de travail WE 1 peut être proche du potentiel d’équilibre initial ou bien la première électrode de travail WE 1 est déconnectée. Dans cette dernière hypothèse, illustrée sur le graphique 121, le premier potentiel d’électrode E 1 emprunte par convention la valeur nulle « 0 », de sorte que l’intensité cathodique i red détectée est nulle, ce qu’indique le graphique 123.
Parallèlement, le deuxième potentiel d’électrode E 2 appliqué à la deuxième électrode de travail WE 2 , illustré sur le graphique 112, est inférieur au potentiel d’équilibre initial pour réduire l’eau de la sueur en dihydrogène H 2( aq ) . L’intensité cathodique i red est constante, ce qu’illustre le graphique 124.
Pendant une deuxième étape débutant à partir de l’instant t 0 , le premier potentiel d’électrode E 1 appliqué à la première électrode de travail WE 1 , illustré sur le graphique 111, est plus faible que le potentiel d’équilibre initial de sorte à initier la réduction de l’eau de la sueur en dihydrogène H 2( aq ) . L’intensité cathodique i red détectée à la première électrode de travail WE 1 diminue (en valeur relative) du fait de l’augmentation du pH imposée par la réduction de l’eau H 2 O (l) à la première électrode de travail WE 1 . Sur le graphique 123, la diminution de croissance de l’intensité cathodique i red est schématisée par un échelon ou une fonction de Heaviside. La portion de la sueur hydrolysée est entraînée par convection en aval de la première électrode de travail WE 1 sous l’effet de l’écoulement.
Parallèlement, la deuxième électrode de travail WE 2 demeure polarisée au deuxième potentiel d’électrode E 2 constant. La deuxième électrode de travail WE 2 enregistre en continu l’intensité cathodique i red du courant faradique généré par la réduction de l’eau de la sueur en dihydrogène H 2( aq ) . Ainsi, à l’instant t 0 + ∆t , lorsque le flux de sueur partiellement hydrolysé passe au-dessus de la surface de la deuxième électrode de travail WE 2 , l’intensité cathodique i red détectée augmente (en valeur relative), i.e. puisque la concentration en ions hydroniums H 3 O + ( aq ) est plus faible qu’en amont de la première électrode de travail WE 1 , ce qu’indique le graphique 114. La durée ∆t correspond au temps nécessaire pour que le front de flux de sueur déplété en ions hydroniums H 3 O + ( aq ) généré à la première électrode de travail WE 1 transite jusqu’à la deuxième électrode de travail WE 2 sous l’effet de l’écoulement de la sueur dans le canal microfluidique 11, 11a, 11b, 11c à la vitesse d’écoulement V .
Le volume de sueur dont le pH a été augmenté par l’action de la première électrode transite de la première électrode de travail WE 1 jusqu’à la deuxième électrode de travail WE 2 sous l’effet de l’écoulement de la sueur dans le canal microfluidique 11, 11a, 11b, 11c à la vitesse d’écoulement V .
La deuxième étape se termine à un instant t 1 postérieur à l’instant t 0 , à partir duquel la première électrode de travail WE 1 est à nouveau polarisée à un premier potentiel d’électrode E 1 proche du potentiel d’équilibre initial, ou bien est déconnectée ainsi que cela est illustré sur le graphique 121. La première électrode de travail WE 1 peut être ultérieurement repolarisée de sorte que le procédé peut être réitéré autant que de nécessaire pour déterminer le débit volumique moyen Q à des instants successifs rapprochés.