INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
dans laquelle : - R7 et R8, identiques ou différents, de préférence identiques, représentent un groupe choisi parmi les groupes de formules (A) à (H) telles que définies précédemment ou un alkyle en C 4 -C 20 , ramifié, en particulier en C 6 -C 12 , plus préférentiellement en C 8 -C 10 , ramifié formant éventuellement un cycle ou plusieurs cycle, de préférence R7 et R8 représentent un groupe choisi parmi les groupes de formule (A) telle que définie précédemment ; et - R9 représente un alkoxy en C 1 -C 6 linéaire ou ramifié tel que méthoxy ;
En particulier, les dérivés de triazine peuvent également être choisis parmi les 2,4,6-tri(anilino)-1,3,5-triazine, en particulier de formule (XV) ainsi que leurs isomères optiques, et leurs solvates :
dans laquelle : - X 1 , X 2 , et X 3 , identiques ou différents, de préférence identiques, représentent un atome d’oxygène ou un groupe NR’12, de préférence X 1 , X 2 , et X 3 représentent un atome d’oxygène ; - R10, R11 et R12, identiques ou différents, de préférence identiques, représentent un groupe choisi parmi les groupes de formules (A) à (H) telles que définies précédemment, ou alkyle en C 4 -C 20 , ramifié, en particulier en C 6 -C 12 , plus préférentiellement en C 8 -C 10 ramifié ; et - R’12 représente un atome d’hydrogène, un radical alkyle en C 7 -C 20 linéaire ou ramifié, ou un groupe choisi parmi les groupes de formules (A) à (H) telles que définies précédemment, ou alkyle en C 4 -C 20 , ramifié, en particulier en C 6 -C 12 , plus préférentiellement en C 8 -C 10 ramifié, en particulier R’12, représente un atome d’hydrogène ou un groupe de formule (A) ; avec préférentiellement R10, R11 et R12, représentant un groupe de formule (A), particulièrement les dérivés de triazine de formule (XV) sont choisis parmi le tris(2-propylhexyl)-4,4’,4’’-(1,3,5-triazine-2,4,6-triyltriimino)-tribenzoate, le tris(2-ethylhexyl)-4,4’,4’’-(1,3,5-triazine-2,4,6-triyltriimino)-tribenzoate (également dénommé Ethylhexyl triazone,, octyl triazone ou commercialisé sous le nom Uvinul T150), le tris(2-ethyl-2-propylhexyl)-4,4’,4’’-(1,3,5-triazine-2,4,6-triyltriimino)-tribenzoate, et le tris(2-ethyloctyl)-4,4’,4’’-(1,3,5-triazine-2,4,6-triyltriimino)-tribenzoate et leurs mélanges.
En particulier, les dérivés de triazine peuvent être choisis parmi la Bis-Ethylhexyloxyphenol Methoxyphenyl Triazine, par exemple celle commercialisée sous le nom commercial « Tinosorb S » par Ciba Geigy, l’Ethylhexyl triazone, par exemple celle commercialisée sous le nom commercial « Uvinul T150 » par BASF, la Diethylhexyl Butamido Triazone, par exemple celle commercialisée sous le nom commercial « Uvasorb HEB » par Sigma 3V, la 2,4,6-tris-(4’-amino benzalmalonate de diisobutyle)-s-triazine, le 2,4,6-tris(4’-amino benzalmalonate de dinéopentyle)-s-triazine, le 2,4-bis(4’-amino benzalmalonate de dinéopentyle)-6-(4’-aminobenzoate de n-butyle)-s-triazine ; le 2,4-bis(4’-amino benzoate de n-butyle)-6-(aminopropyltrisiloxane)-s-triazine ; le 2,4-bis-[5-1(diméthylpropyl)benzoxazol-2-yl-(4-phenyl)-imino]-6-(2-ethylhexyl)-imino-1,3,5-triazine, par exemple celui commercialisé sous le nom d’Uvasorb K2A par Sigma 3V, le tris(2-propylhexyl)-4,4’,4’’-(1,3,5-triazine-2,4,6-triyltriimino)-tribenzoate, le tris(2-ethylhexyl)-4,4’,4’’-(1,3,5-triazine-2,4,6-triyltriimino)-tribenzoate, le tris(2-ethyl-2-propylhexyl)-4,4’,4’’-(1,3,5-triazine-2,4,6-triyltriimino)-tribenzoate, et le tris(2-ethyloctyl)-4,4’,4’’-(1,3,5-triazine-2,4,6-triyltriimino)-tribenzoate et leurs mélanges.
De préférence, les dérivés de triazine peuvent être choisis parmi le 2,2’-[6-(4-Methoxyphenyl)-1,3,5-triazine-2,4-diyl]bis{5-[(2-ethylhexyl)oxy]phenol}, également dénommé Bis-ethylhexyloxyphenol methoxyphenyl triazine Bemotrizinol ou Tinosorb S, l’Anisotriazine et leurs mélanges. Convient tout particulièrement le filtre commercialisé sous le nom Tinosorb S.
De préférence, les dérivés de triazine peuvent être choisis parmi le tris(2-ethylhexyl)-4,4’,4’’-(1,3,5-triazine-2,4,6-triyltriimino)-tribenzoate (Uvinul T150) et/ou le 4-[[4,6-bis[[4-(2-ethylhexoxy-oxomethyl)phenyl]amino]-1,3,5-triazin-2-yl]amino]benzoate de 2-ethylhexyle.
De préférence, il s’agit du 2,4,6-tri(anilino)-1,3,5-triazine, notamment commercialisé sous le nom ethylhexyl triazone ou Uvinul T150.
Préférentiellement, à l’étape de génération du deuxième couple de freinage, la machine électrique tournante récupère une deuxième quantité d’énergie électrique supérieure à une première quantité d’énergie électrique récupérée.
Selon un autre aspect, l’invention propose un programme d’ordinateur comprenant des instructions de code, qui lorsqu’elles sont exécutée par un calculateur ou un ordinateur, permettent d’effectuer un procédé de freinage selon l’invention.
Selon un autre aspect, l’invention propose un support d'enregistrement lisible par ordinateur comprenant des instructions qui, lorsqu'elles sont exécutées par un ordinateur, conduisent celui-ci à mettre en œuvre les étapes de la méthode de freinage selon l’invention.
L’invention, par le biais de l’unité de commande, adopte alors une cartographie de freinage avec un niveau de freinage augmenté par défaut. Ainsi, la sécurité du véhicule est augmentée puisque la décélération par défaut du véhicule augmente. La gestion de la vitesse du véhicule est plus simple puisqu’il est plus facile de l’immobiliser.
La est une vue du dessus d’un véhicule automobile avec un ensemble de freinage selon l’invention.
La illustre des cartographies de freinage d’un ensemble de freinage d’un véhicule automobile ; en mode défaillant et en mode normal selon l’invention
La est un diagramme d’un procédé de freinage d’un ensemble de freinage d’un véhicule automobile selon l’invention.
La représente un véhicule automobile 2 selon l’invention. Le véhicule automobile 2 est avantageusement un véhicule électrique en ce sens que son entraînement est essentiellement assuré par un ou plusieurs machines électriques tournantes.
Le véhicule automobile 2 comprend quatre roues 4. Chaque roue 4 forme une liaison au sol du véhicule automobile 2 et est apte à le supporter. Le véhicule automobile 2 comprend plusieurs systèmes de freinages dont un premier système de freinage 10. Le premier système de freinage 10 comprend des dispositifs de freinage 14. Chaque dispositif de freinage 14 peut être associé à l’une des roues 4. De manière connue, les dispositifs de freinage 14 peuvent être des dispositifs de freinage 14 par friction, avec un disque et un patin de frein dont la garniture de frein frotte contre le disque. D’autres dispositifs de freinage mécaniques sont envisagés. Chaque dispositif de freinage 14 est actionnable de manière individuelle.
Le véhicule automobile 2 comprend en outre une commande de freinage 16, telle une pédale de frein. La commande de freinage 16 peut être une commande de décélération. La commande de freinage 16 est apte à agir sur chaque dispositif de freinage 14, par exemple via un circuit hydraulique 12 centralisé. Dans la présente illustration, seul deux des dispositifs de freinage 14 sont représentés comme étant reliés à la commande de freinage 16, toutefois chaque dispositif de freinage 14 peut être relié à la commande de freinage 16 par le circuit hydraulique 12.
Afin de réduire l’effort que l’utilisateur doit exercer sur la commande de freinage 16, le premier système de freinage 10 comprend un dispositif d’assistance d’actionnement 18 de la commande de freinage 16. Le dispositif d’assistance d’actionnement 18 peut être un actionneur électrique permettant d’augmenter l’effort transmis par la commande de freinage 16, et augmentant la pression du fluide d’actionnement dans le circuit hydraulique 12. Alternativement, le dispositif d’assistance d’actionnement 18 peut être un système pneumatique amplifiant un effort reçu.
En outre, comme les deux distributions lumineuses secondaires 131, 132 sont agencées pour éclairer (de manière alternée) une même zone de l’espace, i.e. la partie de chevauchement 134, il n’est pas nécessaire d’utiliser une fonction de linéarisation liant l’intensité du faisceau réfléchi associée au faisceau émis F du module 10A à l’intensité du faisceau reçu associée au faisceau émis F au module 10B. Les traitements réalisés par l’unité de calcul 30 sont donc plus faciles à implémenter et moins coûteux en temps de calcul. De préférence, lorsque les deux modules d’illuminations 10A, 10B sont activés de manière alternée, le disposition 100 illustré en comprend optionnellement un circuit de commande 50 configuré pour activer les deux modules d’illumination 10A, 10B de manière alternée.
Ainsi, suivant la présente divulgation, en analysant la proportion de lumière provenant du module d’illumination 10A et la proportion de lumière provenant du module d’illumination 10B, il est possible de localiser un objet 5 dans la direction verticale 2 du plan (i.e. le long de l’axe vertical y).
La illustre un exemple d’abaque permettant de retrouve la position de l’objet 5 dans la direction verticale 2 à partir des faisceaux réfléchis issus des distributions lumineuses principales 131, 132 de chaque module d’illumination 10A et 10B illustrées en . L’abaque tel qu’illustré en est préenregistré, par exemple dans une mémoire externe liée au dispositif 100 ou une mémoire interne de l’unité de calcul 30. Suivant un exemple, cet abaque a été enregistré en utilisant une cible associée à un objet 5 à détecter qui présente un gris de 18 % (réflectance de 10 %). La cible a été déplacée dans l’espace (i.e. dans la zone de détection, notamment le long de la direction verticale 2 pour différentes positions le long d’un axe horizontal x du plan 1) à une distance du circuit de détection 20 variant entre 5 mm pour une détection en deux dimensions le long de l’axe vertical y (direction verticale 2 du plan 1) et 150 mm lorsqu’une détection en trois dimensions est réalisée (figures 9, 10, 11). Les faisceaux réfléchis par la cible ont été enregistrés. Dans cet exemple, la position angulaire w nulle est associée à un objet 5 positionné en face du circuit de détection 20 (le long de son axe optique), la variation en intensité du faisceau réfléchi par le module d’illumination 10A est associée à la variation notée 201 alors que la variation en intensité du faisceau réfléchi par le module d’illumination 10B est associée à la variation notée 202.
En utilisant la , on retrouve la position de l’objet 5 comme suit. Les modules d’illumination 10A et 10B du dispositif 100 émettent leur faisceau émis F de manière alternée, chaque faisceau réfléchi d’intensité I A ou I B reçu par le circuit de détection 20 est associé à un module d’illumination 10A ou 10B du dispositif 100 et donc à la variation d’intensité 201 ou 202. La valeur en intensité de chaque faisceau réfléchi I A et I B reçu par le circuit de détection 20 peut ainsi être associée à la position angulaire w vertical par le moyen d’une table de conversion. Par exemple, le ratio suivant R vertical permet de retrouver la position angulaire avec la table de conversion préenregistrée qui associe à chaque valeur de ratio R vertical , une position angulaire ou un angle w vertical :
En outre, l’addition de l’intensité associée au faisceau réfléchi I A issu du module de lumière 10A avec l’intensité associé au faisceau réfléchi I B issu du module de lumière 10B permet d’estimer la distance T entre l’objet 5 et le circuit de détection 20. Ainsi, la distance T entre l’objet 5 et le circuit de détection 20 est déterminée par la formule suivante : [Math 2]
Ainsi suivant ce mode de réalisation, la position dudit objet 5 est déterminée suivant des coordonnées polaires par l’angle w vertical et la distance entre l’objet 5 et le circuit de détection 20. Il est donc possible à partir de l’angle w vertical et de la distance T entre l’objet 5 et le circuit de détection 20 de retrouver les coordonnées cartésiennes en deux dimensions suivant la direction verticale 2 du plan 1 (axe vertical y) à partir de formules trigonométriques classiques.
La position en trois dimensions de l’objet peut être obtenue à partir d’un dispositif selon la présente divulgation comprenant deux autres modules d’illumination 10 positionnés sur ledit plan 1. Dans ce mode de réalisation, le circuit de détection 20 est positionné entre les deux modules d’illumination 10 et les deux autres modules d’illumination 10 (figures 9-10). Suivant ce mode de réalisation la distribution lumineuse principale 13 émise par un desdits deux modules d’illumination 10 est agencée pour éclairer, dans une direction horizontale 2, au moins en partie une même zone de l’espace que l’au moins une autre distribution lumineuse principale 13 émise par un des deux autres modules d’illumination 10.
La illustre un premier exemple d’agencement de deux modules d’illumination 10, notés respectivement 10A et 10B, avec un circuit de détection 20 et d’un composant optique 40 dans le dispositif 100.
Suivant cet exemple, les modules d’illumination 10A, 10B et le circuit de détection 20 sont positionnés dans un même plan 1. La plan 1 est agencé pour s’étendre suivant la direction verticale 2 et la direction horizontale 3. Le composant optique 40 est positionné entre les deux modules d’illumination 10A et 10B et s’étend suivant une direction d’élongation 41 qui est orthogonale à la direction verticale 2 du plan 1. Dans ce mode de réalisation, les modules d’illumination 10A, 10B et le composant optique 40 sont alignés le long d’un premier axe principal, noté A1 alors que le circuit de détection 20 est aligné le long d’un deuxième axe principal, noté A2, qui est parallèle au premier axe principal A1. Le premier axe principal A1 et le deuxième axe principal A2 sont parallèles à la direction verticale 2. Le composant optique 40 est positionné à une distance d du circuit de détection 20. La distance d séparant le composant optique 40 du circuit de détection 20 est inférieure à 10 millimètres, de préférence inférieure à 5 millimètres. En outre, dans l’exemple de la , le composant optique 40 est positionné entre les modules d’illumination 10A, 10B à équidistance. A titre d’exemple, le composant optique 40 est positionné à une distance e des modules d’illumination 10A et 10B donnée par exemple par la distance entre la source de lumière 12A ou 12B et une paroi du composant optique 40 orientée du côté du module d’illumination 10A ou 10B. La distance e est de préférence inférieure à 3 millimètres.
Dans cet exemple, chaque module d’illumination 10A, 10B comprend les deux sources de lumière 11, 12, numérotées 11A et 12A pour les sources de lumière du module d’illumination 10A et 11B et 12B pour les sources de lumière du module d’illumination 10B. De préférence, les modules d’illumination 10A et 10B sont similaires au module d’illumination 10 illustré en . Ainsi, à titre d’exemple, les sources de lumière 11A et 11B présentent chacune une étendue angulaire totale (i.e. ouverture angulaire totale) de 120,0 degrés (i.e. soit un demi-angle de 60,0 degrés) alors que les sources de lumière 12A et 12B présentent chacune une ouverture angulaire totale de 50,0 degrés (i.e. soit un demi-angle de 25,0 degrés). De ce fait, suivant ce mode de réalisation, les sources de lumière 11A et 11B (i.e. source de lumière ayant l’étendue angulaire totale la plus élevée) sont plus éloignées du composant optique 40 que les sources de lumière 12A et 12B.
Disposer les sources de lumière 11A et 11B présentant les étendues angulaires totales les plus élevées à une distance plus éloignée du composant optique 40 permet d’éviter des coupures nettes de la distribution lumineuse principale 13 émise par chacun des modules d’illumination 10A, 10B. En outre, un tel agencement est plus favorable pour une intégration axiale des éléments du dispositif 100 dans un tableau de bord d’un véhicule.
La illustre un deuxième exemple d’agencement de deux modules d’illumination 10 avec un circuit de détection 20 et d’un composant optique 40 dans le dispositif 100. Seules les différences avec la seront décrites.
Dans ce mode de réalisation, le module d’illumination 10A est orienté le long d’un premier axe principal noté A1 et le module d’illumination 10B est orienté le long d’un deuxième axe principal noté A2. Le composant optique 40 et le circuit de détection 20 sont alignés le long d’un troisième axe principal A3. Le premier, deuxième et troisième axes principaux A1, A2, A3 sont parallèles entre eux et parallèles à la direction d’élongation 2 (direction verticale) du plan 1, le troisième axe principal A3 étant positionné entre le premier et deuxième axes principaux A1, A2. De ce fait, dans cet agencement, les modules d’illumination 10A, 10B sont positionnés de façon symétriques par rapport au troisième axe principal A3.
Dans ce mode de réalisation, chaque source de lumière 11A, 11B et 12A, 12B est séparée du composant optique 40 par la distance e, ce qui signifie que les sources de lumière 11A et 11B, 12A et 12B de l’exemple de la ne sont pas éloignées du composant optique 40 en fonction de leur étendue angulaire totale ou demi-angle, à la différence de l’exemple illustré en .
La illustre un exemple de deux distributions principales 13, numérotées 131, 132 obtenues par le dispositif 100 illustré en par l’intermédiaire de l’agencement illustré en . Seules les différences avec la seront décrites. Suivant cet exemple, les points maximums 133 des deux distributions principales 131, 132 se superposent. Cela permet d’obtenir un échantillonnage plus continu que l’exemple illustré en . En outre, cela permet d’obtenir une variation d’intensité liée aux distributions principales 131, 132 continue. Les distributions principales 131, 132 sont donc directives dans une même zone de détection. Toutefois, le traitement par l’unité de calcul 30 des faisceaux réfléchis peut être plus fastidieux et moins précis que celui de l’exemple de la .
Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne un procédé d’extraction tel que défini ci-dessus, comprenant une étape supplémentaire de traitement thermique de l’extrait pour obtenir une huile CNSL technique.
Avantageusement le traitement thermique est réalisé à une température supérieure à 140°C, de préférence de 140 à 250°C à pression atmosphérique de 0,1 MPa et entraine la décarboxylation de l’acide anacardique en cardanol.
Avantageusement l’extrait est préalablement traité afin d’enlever le solvant résiduel.
A titre d’information :
- Température de décarboxylation de l’acide anacardique : à partir de 140°C à pression atmosphérique (en présence de solvant). Il est possible de « distiller » l’acide anacardique sous vide à haute température (à partir de 180°C), cependant une partie du produit peut se dégrader par décarboxylation pendant le processus.
- Température d’ébullition du cardanol : entre 180 et 200°C sous vide (P < 5 mbars).
- Température d’ébullition du cardol/méthyl cardol : entre 190 et 220°C (P < 5 mbars).
Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne un procédé d’extraction tel que défini ci-dessus, dans lequel les coques de noix de cajou broyées ont une granulométrie moyenne de 1 mm à 1 cm, de préférence de 3 à 8 mm et/ou un taux d’humidité de 5 à 10 %, en particulier de 6,0 à 6,5 %.
Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne un procédé d’extraction tel que défini ci-dessus, dans lequel les coques de noix de cajou broyées ont une granulométrie moyenne de 1 mm à 1 cm, de préférence de 3 à 8 mm.
La gamme de 1 mm à 1 cm comprend les gammes suivantes : de 1 à 2 mm ; de 2 à 3 mm ; de 3 à 4 mm ; de 4 à 5 mm ; de 5 à 6 mm ; de 6 à 7mm ; de 7 à 8 mm ; de 8 à 9 mm ; de 9 mm à 1 cm.
La gamme de 3 mm à 8 mm comprend les gammes suivantes : de 3,00 à 3,5 mm ; de 3,5 à 4,00 mm ; de 4,00 à 4,5 mm ; de 4,5 à 5,00 mm ; de 5,00 à 5,50 mm ; de 5,50 à 6,00 mm ; de 6,00 à 6,50 mm ; de 6,50 à 7,00 mm ; de 7,00 à 7,50 mm ; de 7,50 à 8,00 mm.
On comprend que la variabilité de taille des coques broyées de noix de cajou et de ses résidus génèrent un système poreux complexe qui influe sur l’extraction liquide/solide. Avantageusement les coques sont broyées afin d’atteinte une taille de granulométrie moyenne de 1 mm à 1 cm permettant de définir une porosité et un caractère tortueux de déplacement du solvant lors de la percolation qui sont optimisés pour une cinétique de dissolution des composés du CNSL.
Une granulométrie faible, de l’ordre de 1 mm à 1 cm, va permettre une augmentation de la surface de contact avec le solvant favorisant le rendement de l’extraction.
Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne un procédé d’extraction tel que défini ci-dessus, dans lequel les coques de noix de cajou ont un taux d’humidité de 5 à 10 %, en particulier de 6,0 à 6,5 %.
La gamme de 5 à 10 % comprend les gammes suivantes : de 5,0 à 5,5% ; de 5,5 à 6,0% ; de 6,0 à 6,5% ; de 6,5 à 7,0% ; de 7,0 à 7,5 % ; de 7,5 à 8,0 % ; de 8,0 à 8,5 % ; de 8,5 à 9,0 % ; de 9,0 à 9,5 % ; de 9,5 à 10,0 %.
La gamme de 6,00 à 6,50 % comprend les gammes suivantes : de 6,00 à 6,10% ; de 6,10 à 6,20 % ; de 6,20 à 6,30 % ; de 6,30 à 6,40 % ; de 6,40 à 6,50 %.
L’étape de fixation de l’insert 103 dans l’alvéole 104 peut être réalisée par dépose préalable d’une colle translucide dans l’alvéole 104 avant l’introduction de l’insert 103.
Lorsque le polymère constituant le panneau 102 est identique au polymère constituant la base 110, l’étape de fixation de l’insert 103 dans l’alvéole 104 peut être réalisée par dépose préalable d’une résine polymère identique au polymère constituant le panneau 102 avant l’introduction de l’insert 103.
Pour finaliser l’élément de mobilier 100, la face d’usinage 102c et le revêtement 112 sont poncés pour obtenir un état de surface désiré. Une couche de verni peut également être apposée ensuite.
Procédé de fabrication par soudage d’un organe d’étanchéité dynamique, configuré pour équiper un dispositif joint tournant d’une installation d’exploitation de fluides, notamment sur une plateforme offshore Domaine technique de l’invention L’invention concerne les installations d’exploitation de fluides, par exemple d’hydrocarbures, sur des plateformes du type offshore, et notamment les organes d’étanchéité dynamique configurés pour équiper les dispositifs joint tournant utilisés dans de telles installations.
En particulier, l’invention vise un procédé de fabrication par soudage d’un organe d’étanchéité dynamique configuré pour équiper un dispositif joint tournant, ainsi qu’un organe d’étanchéité dynamique obtenu par la mise en œuvre du procédé.
L’invention vise également un système pour la mise en œuvre d’un tel procédé de fabrication par soudage d’un organe d’étanchéité dynamique.
Une utilisation dans des installations d’exploitation de fluides génère des contraintes sur les organes d’étanchéité dynamique, qui peuvent nécessiter d’être remplacés, in situ, c’est-à-dire directement sur l’installation.
Le brevet européen EP 0 988 141 décrit un procédé de fabrication par soudage dit bout à bout d’un organe d’étanchéité dynamique. En particulier, il enseigne de placer deux faces d’extrémités de cet organe l’une contre l’autre, de les maintenir, de les chauffer et de les presser l’une contre l’autre de sorte à former l’organe d’étanchéité dynamique annulaire pour sa mise en place dans le dispositif joint tournant.
Le brevet européen EP 2 350 223 décrit un procédé de formation d’une bague d’étanchéité, comportant les étapes de chauffer une tige thermoplastique extrudée à une température supérieure à une température de transition vitreuse, la tige extrudée présentant une première et une deuxième extrémités, de cintrer la tige extrudée pour former une structure circulaire tandis que la température est supérieure à la température de transition vitreuse, d’appuyer la première et la deuxième extrémités l’une contre l’autre et ainsi assembler les première et deuxième extrémités de la tige extrudée pour former une bague semi-finie, et de recuire la bague semi-finie.
Le brevet européen EP 3 102 385 décrit un procédé similaire à celui décrit dans le brevet européen EP 2 350 223, sauf que le cintrage est réalisé à température ambiante, en maintenant des contraintes sur la tige qui se trouvent sous la limite d’élasticité.