INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un électrolyte polymère comprenant du PVdF-HFP en tant que polymère non conducteur ionique fluoré, du PMTFSI en tant que polymère à conduction unipolaire cationique, et du propylène carbonate en tant que plastifiant a été préparé de la façon détaillée ci-dessous.
Le tableau 10 ci-dessous illustre les pourcentages en masse des différents constituants présents dans l’électrolyte préparé selon le protocole décrit ci-dessus ainsi que son épaisseur :
L’électrolyte polymère EP18 a été comparé à l’électrolyte polymer EP1* non conforme à l’invention préparé dans l’exemple 1 (i.e. exempt de polymère non conducteur ionique fluoré).
Deux cellules lithium électrolyte lithium (LEL) sont ensuite fabriquées par laminages successifs à 75°C sous air sec d’une feuille de lithium, d’un film d’électrolyte polymère, et d’une autre feuille de lithium.
Pour l’électrolyte polymère non conforme à l’invention EP1*, les laminages sont faits à une pression de 2 bars. Pour l’électrolyte polymère conforme à l’invention EP18, le laminage est réalisé à une pression de 5 bars.
Les cellules LEL1* et LEL18 comprenant respectivement les électrolytes polymères EP1* et EP18 sont placées dans des systèmes de compression de 2 bars.
La conductivité ionique des électrolytes polymères EP1* et EP18 est mesurée comme décrit dans l’exemple 1.
La montre l’évolution de la conductivité ionique en S.cm-1 en fonction de la température (mesure du rapport 1000/température, en Kelvin-1) pour l’électrolyte polymère EP1* (courbe avec des ronds pleins reliés par un trait plein) et EP18 (courbe avec des ronds pleins reliés par un trait pointillé). La conductivité ionique d’un électrolyte polymère est amélioré en présence de PVdF-HFP comme polymère non conducteur ionique fluoré.
Utilisation d’un additif anti-usure pour améliorer la conductivité thermique d’un fluide de refroidissement pour véhicule électrique La présente invention concerne le domaine des compositions lubrifiantes pour véhicule électrique. Plus particulièrement, la présente invention concerne le domaine des compositions lubrifiantes et refroidissantes pour véhicule électrique, en particulier pour refroidir la batterie d’un véhicule électrique.
D’une manière générale, il est nécessaire de mettre en œuvre, dans les véhicules, des compositions lubrifiantes, dites encore « des fluides lubrifiants », à des fins principales de réduction des forces de frottement entre les différentes pièces du système de propulsion du véhicule, notamment entre les pièces métalliques en mouvement dans les moteurs. Ces compositions lubrifiantes sont en outre efficaces pour prévenir une usure prématurée voire un endommagement de ces pièces, et en particulier de leur surface.
Les moteurs électriques génèrent de la chaleur pendant leur fonctionnement. Si la quantité de chaleur générée est supérieure à la quantité de chaleur normalement dissipée à l’environnement, il est nécessaire d’assurer un refroidissement du moteur. De manière générale, le refroidissement d’effectue sur une ou plusieurs parties du moteur générant de la chaleur et/ou les parties du moteur sensibles à la chaleur, afin d’éviter d’atteindre des températures dangereuses.
(3) Les poudres B de carbone pré-carbonisées ont été décapées avec une solution d’acide chlorhydrique à 2 mol/l à 70 °C pendant 3 h pour éliminer le nanomatériau de matrice de squelette, parfaitement lavées avec de l’eau désionisée, séchées à 80 °C pendant 10 h, puis transférées dans une atmosphère d’azote et chauffées à 1200 °C à une vitesse de chauffage de 2 °C/min pour subir un traitement de carbonisation à haute température pendant 4 h afin d’obtenir le matériau de carbone dur.
Dans cet exemple, un procédé de préparation d’un matériau de carbone dur est fourni, comprenant les étapes suivantes :
(1) Dans une atmosphère d’azote, un mélange de 5 g de nano-poudres de sélénium (en tant que nanomatériau de matrice de squelette) ayant une taille de particule de 10 nm à 40 nm et 100 g d’amidon de maïs a été fondu pendant 18 h dans un four de fusion à une température de 210 °C et une vitesse de rotation de 200 tr/min, puis refroidi jusqu’à 50 °C pour obtenir un précurseur A.
(2) Le précurseur A a été placé dans un four de frittage, chauffé à 600 °C à une vitesse de chauffage de 3 °C/min dans une atmosphère d’azote pour subir un traitement de pré-carbonisation pendant 5 h, puis refroidi jusqu’à 50 °C pour obtenir des poudres B de carbone pré-carbonisées.
(3) Les poudres B de carbone pré-carbonisées ont été décapées avec une solution d’acide chlorhydrique à 2 mol/l à 80 ℃ pendant 2 h pour éliminer le nanomatériau de matrice de squelette, parfaitement lavées avec de l’eau désionisée, séchées à 80 °C pendant 10 h, puis transférées dans une atmosphère d’azote et chauffées à 1400 °C à une vitesse de chauffage de 5 °C/min pour subir un traitement de carbonisation à haute température pendant 3 h afin d’obtenir le matériau de carbone dur.
Cet exemple est différent de l’exemple 1 uniquement en ce que le nano-chlorure de zinc a été utilisé en une quantité de 10 g.
Un procédé de préparation d’un matériau de carbone dur est fourni, comprenant les étapes suivantes :
(1) Dans une atmosphère d’azote, 100 g d’amidon de maïs ont été fondus pendant 8 h dans un four de fusion à une température de 230 °C et une vitesse de rotation de 200 tr/min, puis refroidis jusqu’à 50 °C pour obtenir un précurseur A.
(2) Le précurseur A a été placé dans un four de frittage, chauffé à 400 °C à une vitesse de chauffage de 3 °C/min dans une atmosphère d’azote pour subir un traitement de pré-carbonisation pendant 2 h, puis refroidi jusqu’à 50 °C pour obtenir des poudres B de carbone pré-carbonisées.
(3) Les poudres B de carbone pré-carbonisées ont été transférées dans une atmosphère d’azote et chauffées à 1200 °C à une vitesse de chauffage de 5 °C/min dans une atmosphère d’azote pour subir un traitement de carbonisation à haute température pendant 3 h afin d’obtenir le matériau de carbone dur.
(1) Dans une atmosphère d’azote, un mélange de 20 g de nano-chlorure de zinc (en tant que nanomatériau de matrice de squelette) ayant une taille de particule de 10 nm à 40 nm et 100 g d’amidon de maïs a été fondu pendant 8 h dans un four de fusion à une température de 230 °C et une vitesse de rotation de 200 tr/min, puis refroidi jusqu’à 50 °C pour obtenir un précurseur A.
Par exemple, les huit (8) bits b0 à b7 du registre sont dédiés aux statuts de permission en lecture rd des huit (8) maîtres respectifs ; les huit (8) bits b16 à b23 du registre sont dédiés aux statuts de permission en écriture wr des huit (8) maîtres respectifs ; et les huit (8) bits b8 à b15 du registre sont dédiés aux statuts de permission en exécution exe des huit (8) maîtres respectifs. Les huit (8) bits b24 à b31 du registre peuvent être réservés à une autre application.
Ainsi, les modes de réalisation et de mise en œuvre décrits en relation avec les figures 1 à 4, dans lesquels est ajouté un nouveau statut dans le pare-feu FWL de la mémoire vive MEM pour définir la permission d’exécution du contenu des différentes régions mémoires, fournissent une protection supplémentaire, relative à l’exécution du contenu des régions mémoires, et qui est liée au contenu de la mémoire et non à l’état du processeur.
Cette protection supplémentaire permet de prévenir une exécution illicite du contenu de la mémoire, notamment en cas d’attaque par injection de faute et de génération de « glitch » sur le compteur programme.
Il n’est en effet pas possible dans les modes de réalisation et de mise en œuvre décrits ci-avant d’exécuter des données ou du code contenu en dehors des régions authentifiées, et des contre-mesures logicielles peuvent être exécutée dans le cadre du code authentifié.
Par ailleurs, les modes de réalisation et de mise en œuvre décrits ci-avant présentent les avantages de ne pas être dépendant de l’architecture du processeur CPU ; d’être compatible avec les configurations actuelles des composants logiciels, notamment et en particulier avec les microprogramme à code source ouvert (usuellement « OpenSource » en anglais) ; d’être compatible dans un système à multiprocesseurs, en particulier lorsque l’authentification est déléguée au coprocesseur de sécurité COPROC ; d’être compatible avec des réinitialisations à chaud RBT du processeur CPU et de l’unité de gestion et de protection de la mémoire MMU/MPU ; et d’être basée sur le dispositif matériel de pare-feu mémoire FWL et pouvant ainsi être intégrée dans une infrastructure de sécurité.
Procédé d’appariement d’un ensemble à évaluer et d’une liste de référence, moteur d’appariement et programme d’ordinateur correspondants. Le domaine de l'invention est celui du traitement informatique de données. Plus précisément, l'invention concerne une technique d’appariement d’un ensemble à évaluer et d’une liste de référence, permettant de fournir des entrées de cette liste de référence les plus proches de l’ensemble à évaluer. Un tel ensemble à évaluer peut être tout type de fichier informatique ou, dans certaines applications non limitatives, de document multimédia.
Art antérieur Le traitement de collections de données et de fichiers informatiques de plus en plus volumineuses nécessite de disposer de méthodes efficaces, et non ambigües, pour effectuer des recherches en leur sein, afin de leur associer des éléments de référence représentatifs de leur contenu.
Par exemple, dans le domaine de la sécurité informatique, considérons le cas d’un fichier informatique représentatif d’un journal d’événements d’authentification sur une période donnée ; il peut être nécessaire d’identifier facilement, parmi une liste de référence contenant un ensemble de chaînes de caractères représentatives de mots de passe ou de clés cryptographiques, celles des entrées de cette liste qui sont les plus proches des mots de passes d’authentification ou de clés cryptographiques utilisées par différentes applications, dans le journal. En effet, il est ainsi possible d’identifier des formes de mots de passe ou de clés cryptographiques les plus fréquemment utilisées et donc, sur ce fondement, de proposer aux utilisateurs de nouvelles chaînes de caractères aussi différentes que possible des précédentes, pour plus de variété dans les processus d’authentification, dont la sécurité et la robustesse se trouvent ainsi accrues.
De même, dans un tout autre domaine applicatif, à savoir le domaine scientifique de l’indexation automatique pour les systèmes d’organisation de la connaissance (KOS pour l’anglais « Knowledge Organization System »), il est connu d’adopter un mode de référencement des documents qui consiste à leur attribuer un tag parmi un référentiel de tags normalisé appelé thesaurus.
Le thesaurus est conçu par des experts d’un domaine pour couvrir les différents sujets pertinents à indexer. Les documents sont indexés par un ou plusieurs termes du thesaurus et les personnes effectuant des recherches peuvent ainsi s’appuyer sur ces mêmes termes pour retrouver les documents. L’utilisation d’un thesaurus (normalisé et donc contrôlé) est préféré à l’utilisation de mots-clés libres, qui ne permettent pas de bien indexer les documents et donc de les retrouver par la suite.
L’indexation manuelle des documents pour leur attribuer des tags pertinents est une tâche difficile et coûteuse. L’indexation automatique est un champ de recherche avec des enjeux importants pour garantir une bonne indexation des documents et améliorer leur caractère trouvable.
Les approches usuelles pour cette tâche consistent, soit à effectuer une classification multi-étiquettes des documents par apprentissage supervisé, mais dans ce cas il est nécessaire de disposer d’une grande quantité de documents manuellement indexés pour l’apprentissage et l’approche est limitée dès lors que la taille du thesaurus augmente.
Des approches ont été proposées en dehors de l’apprentissage supervisé, principalement des approches de « string matching » consistant à inférer des règles en observant des documents manuellement indexés. Ces règles recherchent des combinaisons de termes dans les documents pour les associer à une entrée du thesaurus.
Des variantes approchées (« approximate matching ») cherchent à comparer de façon statistique les documents aux entrées du thesaurus et font appel à des mesures de similarité avec l’approche suivante : 1/ extraction des chaînes de caractère du document et troncature, par exemple pour passage à une racine, ou en anglais « stem » (forme indépendante des flexions, exemple « suiv » pour « suivant », « suivre », « suivi », etc…) pour apporter une généralisation ; 2/ pondération de ces chaînes de caractère tronquées en fonction de leur répartition dans les documents de la collection ; 3/ Pour chaque entrée du thesaurus, calcul d’une pondération des constituants du thesaurus avec un calcul statistique sur l’ensemble du thesaurus, pour constituer un vecteur pondéré ; 4/ Application d’une mesure cosinus sur le vecteur du document constitué par le sac de mots pondérés et le vecteur pondéré de chaque entrée du thesaurus ; 5/ Sélection des entrées du thesaurus ayant la plus grande similarité avec le document.
Ces approches de l’art antérieur présentent cependant plusieurs inconvénients, qui découlent de ce que, d’une part, elles ne considèrent que les chaînes de caractère présentes dans un document, indépendamment les unes des autres, et ne prennent pas en compte leur appartenance éventuelle à un ou plusieurs groupes de chaînes de caractères ; et de ce que, d’autre part, elles nécessitent de pondérer les chaînes de caractères présentes dans un document relativement à une collection de documents, ce qui les rend peu adaptées à la gestion d’une collection de documents évolutive et hétérogène.
Il existe donc un besoin d'une technique d’appariement d’un ensemble à évaluer et d’une liste de référence permettant de remédier à certaines des insuffisances de ces techniques antérieures.
Suivant une disposition avantageuse, qui est mise en œuvre dans l’exemple illustré aux figures et qui participe à la compacité de la vanne 1, l’axe d’actionneur X40 est parallèle à l’axe d’obturateur X30. De plus, l’actionneur 40 est agencé à la fois en regard de la pompe 20 suivant une direction radiale à l’axe d’actionneur X40 et en regard de l’obturateur 30 suivant une direction radiale à l’axe d’actionneur X40 : de cette façon, comme bien visible sur la , l’actionneur 40 se retrouve côte à côte, suivant des directions radiales à son axe d’actionneur X40, de la pompe 20 et de l’obturateur 30, en occupant au moins partiellement un espace libre séparant ces derniers, ce qui limite davantage l’encombrement global de la vanne 1.
Pour transmettre la force motrice appliquée par la sortie motrice 41 de l’actionneur 40 à l’obturateur 30, la vanne 1 comporte un système de transmission 50 mécanique. Comme montré sur les figures 3 et 4, ce système de transmission 50 est porté par le boîtier 10 et relie mécaniquement l’obturateur 30, ici le corps tubulaire 31, à la sortie motrice 41 de manière qu’une mise en rotation de la sortie motrice 41 autour de l’axe d’actionneur X40 entraîne l’obturateur 30 en rotation autour de l’axe d’obturateur X30.
Dans la forme de réalisation considérée sur les figures, le système de transmission 50 comporte un engrenage 51 constitué de plusieurs roues dentées 52 qui, ici, sont au nombre de quatre. Les roues dentées 52 s’engrènent successivement entre elles, en étant rotatives par rapport au boîtier 10 autour d’axes de rotation respectifs qui sont parallèles à l’axe d’obturateur X30. Une première de ces roues dentées 52 est en prise avec la sortie motrice 41, ici avec l’arbre denté que forme cette dernière, tandis que la dernière des roues dentées 52 est en prise avec l’obturateur 30, ici avec une extrémité axiale de son corps tubulaire 31, aux fins de l’entraînement de l’obturateur 30 en rotation autour de l’axe d’obturateur X30. Cet engrenage 51, dont les spécificités ne sont pas limitatives, permet de démultiplier le mouvement transmis de la sortie motrice 41 à l’obturateur 30. Bien entendu, d’autres formes de réalisation que l’engrenage 51 sont envisageables pour le système de transmission 50.
Dans tous les cas, suivant une disposition avantageuse visant à améliorer la conception et les performances de la vanne 1, le système de transmission 50 est, comme montré sous les figures 3 et 4, agencé à l’intérieur d’un compartiment V60 étanche, qui est délimité conjointement par le boitier 10 et par un capot 60 rapporté sur le boitier 10. Le compartiment V60 est totalement séparé du volume interne V10, en formant ainsi une région de la vanne 1, qui est étanchée vis-à-vis du fluide circulant à travers cette vanne 1. Le capot 60, qui est bien visible sur les figures 1 à 3 mais qui est retiré du reste de la vanne 1 sur la , est solidarisé de manière étanche au corps du boitier 10, et ce par tous moyens appropriés, notamment par des moyens de solidarisation amovible pour faciliter l’assemblage et la maintenance des éléments placés à l’intérieur du compartiment V60, dont le système de transmission 50. Le capot 60 est avantageusement disposé à une extrémité du corps du boitier 10 suivant l’axe d’obturateur X30 : la pompe 20 et l’obturateur 30, ainsi que, ici, l’actionneur 40 se retrouvent agencés d’un même côté axial du compartiment V60, ce qui permet de limiter l’encombrement global de la vanne 1.
La vanne 1 comporte par ailleurs un dispositif électronique 70 permettant de commander à la fois l’actionnement de la pompe 20 et l’actionnement de l’actionneur 40. Ce dispositif électronique 70 est porté, directement ou indirectement, par le boitier 10, en étant avantageusement agencé dans le compartiment V60, comme bien visible sur les figures 3 et 4 sur lesquelles le dispositif électronique 70 n’est représenté que de manière schématique. Dans tous les cas, le dispositif électronique 70 est relié électriquement à la pompe 20 et à l’actionneur 40 aux fins de la commande de ces derniers et du transport de courant jusqu’à ces derniers pour les alimenter en électricité. À cet effet, le dispositif électronique 70 comporte typiquement un circuit imprimé 71, dont un support isolant, tel qu’une carte, est fixé au boitier 10, et des conducteurs 72 reliant des composants électroniques et/ou électrotechniques, portés par le support isolant, à la pompe 20 et à l’actionneur 40, comme représenté schématiquement sur la . En pratique, le support isolant du circuit imprimé 71 est fixé au boitier 10 soit directement, soit indirectement, notamment par l’intermédiaire du capot 60. Dans tous les cas, les composants électroniques et/ou électrotechniques du circuit imprimé 71 permettent d’envoyer des signaux électriques de commande et d’alimentation à la pompe 20 et à l’actionneur 40 : cet aspect étant connu en soi, il ne sera pas détaillé ici plus avant.
De plus, le dispositif électronique 70 est relié électriquement à un unique connecteur 80 de branchement à une source d’alimentation électrique externe. Cette source d’alimentation électrique externe est extérieure à la vanne 1 et n’est pas représentée sur les figures, sa forme de réalisation n’étant pas limitative : cette source d’alimentation électrique externe comprend par exemple une batterie qui est embarquée dans le véhicule au circuit de refroidissement duquel la vanne 1 appartient. En pratique, le raccordement électrique entre le connecteur 80 et la source d’alimentation électrique externe est assuré par un unique faisceau, qui est connu en soi et qui n’est pas représenté sur les figures, ce faisceau pouvant présenter de multiples formes de réalisation, en intégrant notamment, en plus d’une ou plusieurs lignes propres à la conduction d’électricité depuis la source d’alimentation électrique externe, une ou plusieurs lignes reliées à une unité de commande et/ou de supervision, telle qu’un ordinateur de bord. Dans tous les cas, le connecteur 80 est le seul organe de la vanne 1, permettant le branchement de cette dernière aux fins de la commande et de l’alimentation électrique d’à la fois la pompe 20 et l’actionneur 40.
Comme bien visible sur les figures 2 à 3, le connecteur 80 est porté extérieurement par le boitier 10 de manière à permettre son branchement au faisceau précité depuis l’extérieur de la vanne 1. En pratique, le connecteur 80 est ainsi porté par le boitier 10 soit directement, soit indirectement, notamment par le capot 60 comme dans la forme de réalisation envisagée sur les figures.
Enfin, divers aménagements et variantes de la vanne 1 décrite juste ici sont par ailleurs envisageables :
- plutôt que l’axe d’actionneur X40 soit parallèle à l’axe d’obturateur X30, l’axe d’actionneur X40 s’étend transversalement à l’axe d’obturateur X30, notamment de manière perpendiculaire ou orthoradiale à l’axe d’obturateur X30 ; et/ou
- le nombre de sorties du boitier 10 n’est pas nécessairement égal à quatre, mais peut, par exemple, être limité à deux ou être égal à trois ou à un nombre supérieur à quatre.
Les vannes thermostatiques à manchon sont des vannes pourvues d’un manchon, qui commande l’écoulement d’un fluide à travers le boitier de la vanne et qui est commandé en déplacement par un élément thermostatique conçu pour se déplacer et ainsi entrainer mécaniquement le manchon en fonction de la température à laquelle l’élément thermostatique est soumis. Les vannes thermostatiques à manchon équipent typiquement des circuits de refroidissement appartenant à des motorisations de fortes cylindrées, notamment celles utilisées dans les camions et certains véhicules automobiles, pour lesquels les débits de fluide de refroidissement nécessaires à leur fonctionnement sont plus élevés que ceux rencontrés pour des motorisations de cylindrées plus faibles, pour lesquels les vannes thermostatiques utilisées sont plutôt à clapet. En effet, le manchon est un obturateur dit équilibré, c’est-à-dire un obturateur pour lequel la différence des pressions régnant de part et d’autre du corps tubulaire du manchon est sensiblement nulle suivant la direction de déplacement du manchon par l’élément thermostatique. À l’inverse, le clapet est un obturateur dont le corps globalement plan s’étend généralement à la perpendiculaire de la direction de déplacement du clapet par l’élément thermostatique, de sorte que la différence des pressions régnant de part et d’autre du clapet suivant cette direction atteint de fortes valeurs, notamment lorsque la circulation de fluide est interrompue par le clapet.
Ceci étant dit, les vannes thermostatiques à manchon existantes présentent l’inconvénient que, à leur ouverture, c’est-à-dire lorsque le manchon est entrainé par l’élément thermostatique depuis une configuration fermée, où le manchon est appuyé axialement contre un siège pour empêcher un écoulement de fluide de franchir ce siège, à une configuration ouverte, où le manchon est écarté du siège pour autoriser le fluide à s’écouler en franchissant le siège, le débit de fluide passe brutalement d’une valeur nulle à une valeur substantielle. Une telle variation de débit en aval du siège associé au manchon peut être néfaste à la régulation par l’élément thermostatique et, plus généralement, à la stabilité des écoulements dans le circuit de refroidissement auquel la vanne appartient. Autrement dit, l’ouverture des vannes thermostatiques à manchon n’est pas ou peu progressive. Pour contourner cette problématique, une solution bien connue est de réduire autant que possible la vitesse de déplacement du manchon par l’élément thermostatique lorsque le manchon passe de la configuration fermée à la configuration ouverte, mais il est difficile de maitriser ainsi la vitesse de déplacement avec précision, d’autant que le diamètre du corps tubulaire du manchon peut être grand. On peut aussi envisager une solution avec laminage, c’est-à-dire avec une section de passage à ouverture progressive en fonction de la course du manchon, ce qui est onéreux à mettre en œuvre et limité en termes de résultat. Une autre solution est de renoncer à utiliser un manchon au profit de plusieurs clapets étagés, ce qui induit toutefois des contraintes économiques, ainsi que dans la conception de la vanne.
Le but de la présente invention est de proposer une nouvelle vanne thermostatique qui, tout en utilisant un manchon pour réguler de forts débits, peut être ouverte de manière plus progressive.