Système anti-surpression pour réservoir cryogénique. L’invention est relative au domaine du stockage cryogénique des fluides, tels par exemple que l’hydrogène (H2). Ainsi, par exemple, pour pouvoir être stocké à l’état liquide, l’hydrogène doit être stocké à une température d’environ -253°C. Comme représenté sur la , un réservoir 1 permettant le stockage cryogénique d’un fluide comporte généralement une enveloppe interne 12 prévue pour contenir le fluide, ainsi qu’une enveloppe externe 16 entourant l’enveloppe interne. Un isolant thermique 14 est disposé entre les deux enveloppes de façon à limiter les apports de chaleur vers le fluide contenu dans le réservoir. Une canalisation 20, permettant d’acheminer le fluide vers au moins un système utilisateur, est raccordée au réservoir 1. Le fluide est stocké à température cryogénique, donc à l’état liquide, dans un volume inférieur 4 du réservoir. Même avec une très bonne isolation thermique entre les deux enveloppes interne et externe, il existe un apport de chaleur de l’air ambiant vers le fluide contenu dans le réservoir. Il en résulte une évaporation, à l’intérieur du réservoir, d’une partie du fluide contenu dans le réservoir et donc une augmentation de la pression à l’intérieur du réservoir, en particulier lorsque le système utilisateur ne prélève pas de gaz par la canalisation 20. Le fluide évaporé est contenu, à l’état gazeux, dans un volume supérieur 5 du réservoir. Pour des raisons de tenue structurelle de l’enveloppe interne 12 du réservoir, la pression à l’intérieur du réservoir doit être limitée à un premier seuil de pression P1 prédéterminé. La illustre l’évolution de la pression P à l’intérieur de l’enveloppe interne de réservoir en fonction du temps t. Du fait de l’évaporation précitée, la pression à l’intérieur du réservoir atteint le premier seuil de pression P1 à un instant t1. Pour limiter la pression à l’intérieur du réservoir, une première solution connue consiste à équiper le réservoir d’une vanne anti-surpression 24 active qui s’ouvre automatiquement lorsque la pression dans le réservoir atteint le premier seuil de pression P1 et qui contrôle le débit de gaz qu’elle laisse sortir du réservoir, de façon à ce que la pression dans le réservoir reste égale à ce premier seuil de pression tant qu’il reste suffisamment de fluide dans le réservoir, comme représenté par la courbe 30 en trait continu. La vanne 24 est par exemple installée sur une canalisation 22 prévue pour évacuer du gaz en cas de surpression. Cette première solution présente toutefois des inconvénients : le fonctionnement de la vanne nécessite que celle-ci soit alimentée en permanence ; une fois que la pression dans le réservoir atteint le premier seuil de pression P1, il existe un débit permanent de rejet de gaz vers l’extérieur du réservoir, ce qui peut poser un problème de sécurité lorsque le gaz est inflammable ; la vanne peut être complexe, en particulier lorsque le débit permanent de gaz que la vanne doit laisser sortir du réservoir est peu élevé. Une deuxième solution connue consiste à équiper le réservoir d’une vanne anti-surpression passive 24 qui s’ouvre automatiquement lorsque la pression dans le réservoir atteint le premier seuil de pression P1. La courbe 32 en traits pointillés représente la pression correspondant à cette deuxième solution. L’ouverture de la vanne 24 a pour effet de permettre de rejeter à l’extérieur du réservoir une partie du gaz correspondant au fluide évaporé. Il en résulte une diminution de la pression à l’intérieur du réservoir comme illustré par la courbe 32. Lorsque la pression atteint à la baisse un deuxième seuil de pression P2 prédéterminé, la vanne anti-surpression se referme automatiquement. Cette deuxième solution présente toutefois des inconvénients : lorsque la vanne est ouverte, le débit de gaz dans la vanne est élevé ; le principe de fonctionnement de la vanne anti-surpression induit des variations de pression dans le réservoir, entre les seuils de pression P1 et P2, qui peuvent induire une fatigue de l’enveloppe interne 12 ; le fait de faire baisser la pression dans le réservoir jusqu’au deuxième seuil de pression P2 entraîne des pertes de gaz inutiles. Ce dernier phénomène est illustré sur la qui représente l’évolution de la masse de fluide M dans le réservoir en fonction du temps t. La courbe 34 en trait continu correspond à la première solution et la courbe 36 en traits pointillés correspond à la deuxième solution. L’intégrale par rapport au temps de l’aire comprise entre les deux courbes 34 et 36 représente la masse de fluide perdue du fait du fonctionnement correspondant à la deuxième solution, par rapport à la première solution.