INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En particulier, les systèmes de propulsion électriques génèrent de la chaleur pendant leur fonctionnement via le moteur électrique, l’électronique de puissance et les batteries. La quantité de chaleur générée étant supérieure à la quantité de chaleur normalement dissipée à l’environnement, il est nécessaire d’assurer un refroidissement du moteur, de l’électronique de puissance et des batteries. De manière générale, le refroidissement s’effectue sur plusieurs parties du système de propulsion générant de la chaleur et/ou les parties dudit système sensibles à la chaleur, afin d’éviter d’atteindre des températures dangereuses, et notamment l’électronique de puissance et les batteries.
Traditionnellement, il est connu de refroidir les moteurs électriques par l’air ou par l’eau, éventuellement associée à du glycol. Cependant, avec l’apparition de moteurs de plus en plus petits et dont la puissance est de plus en plus grande, ces méthodes de refroidissement ne sont plus suffisantes. De plus, la chaleur que peut générer une batterie, notamment lors d’une charge rapide, ne peut être extraite par les méthodes classiquement utilisées.
Ainsi, des méthodes alternatives de refroidissement et de lubrification des systèmes de propulsion, en particulier des batteries, ont récemment été proposées.
La comprend en outre une étape de régénération 200 du liquide de transfert.
Pour cela, une étape de séparation du liquide de transfert du solvant de capture extrait peut être réalisée par distillation et recondensation.
Selon le principe classique de la distillation, le mélange 201 comprenant un mélange de liquide de transfert et de solvant de capture est chauffé. Le liquide de transfert n’ayant pas la même température d’évaporation que le solvant de capture, il s’évapore le premier quand le mélange 201 est chauffé.
On peut alors recondenser les vapeurs obtenues par chauffage du mélange 201, qui sont des vapeurs de liquide de transfert, pour avoir à l’issue de l’étape de régénération 200 d’une part du liquide de transfert 102 régénéré, et d’autre part du solvant de capture 302.
Dans un mode de réalisation, le liquide de transfert 102 peut être choisi parmi un alcool, de la N-méthyl-2-pyrrolidone ou du diméthylsulfoxyde.
Ces liquides de transfert sont en effet particulièrement sélectifs des solvants de capture usuels, et notamment du dibenziltoluène. Toutefois, le liquide de transfert doit être choisi en fonction du taux de sélectivité souhaité pour l’étape d’extraction, et de la nature chimique du solvant de capture et n’est aucunement limité aux composés décrits.
Egalement, il est décrit une distillation pour le cas où le liquide de transfert a une température d’ébullition plus basse que celle du solvant de transfert, mais les principes physico-chimiques sous-tendant la distillation fonctionneraient tout aussi dans le cas inverse, pourvu que les températures d’ébullition des deux composés soient différentes.
La décrit également une étape d’extraction liquide-liquide 400 suivie d’une étape de régénération du liquide de transfert 500 et d’une étape de purification du solvant de capture 600.
Un produit de capture 401 comprenant un solvant de capture et les hydrocarbures aromatiques polycycliques à l’état dissous dans le solvant de capture, est mis en présence d’un liquide de transfert 402 pour la réalisation d’une extraction liquide-liquide 400.
L’extraction liquide-liquide 400 permet d’obtenir après démixtion et séparation deux phases 701 et 501.
La première phase 701 comprend le solvant de capture dans lequel ont précipité les hydrocarbures aromatiques polycycliques, et la deuxième phase 501 comprend du liquide de transfert mélangé avec du solvant de capture.
La partie du solvant de capture prélevée par le liquide de transfert au cours de l’extraction liquide-liquide 400 à la phase 701 comprenant les hydrocarbures aromatiques polycycliques conduit à la précipitation des hydrocarbures aromatiques polycycliques dans la phase 701.
La phase 701, comprenant une suspension de précipités d’hydrocarbures aromatiques polycycliques dans un milieu liquide, ici le solvant de capture, est employable en tant que solution d’imprégnation pour les besoins d’un procédé selon l’invention.
La deuxième phase 501 comprenant le liquide de transfert mélangé au solvant de capture subit alors un refroidissement 500.
Le refroidissement 500 occasionne une diminution de la solubilité entre le solvant de capture et le liquide de transfert, conduisant à une démixtion.
On obtient après refroidissement 500 et démixtion deux phases 402 et 601.
Exemple 2 : Détermination de la teneur massique des BTEX dans un échantillon de sol .
Un échantillon de sol est testé après une phase préalable de préparation qui consiste en un léger broyage puis un tamisage à 200 µm. Une analyse conventionnelle selon la norme en vigueur a permis de déterminer la teneur massique en BTEX dans l’échantillon de sol. L’analyse rapide par IR a permis de détecter les BTEX au pic spécifique de 1620 cm -1 . Les résultats sont présentés dans le Tableau 3 ci-dessous.
Polluants Ech. 5 Teneur massique en BTEX (mg/Kg de matières sèche) selon norme ISO 22155 6,5 Aire du pic à 1620 cm -1 0,23
Le Tableau 3 met en évidence qu'il est possible de détecter rapidement la présence des BTEX dans un sol grâce à une analyse par spectroscopie infrarouge d'un échantillon de ce sol. De plus les aires des pics calculées et présentées dans le Tableau 3 sont en accord avec la teneur massique en BTEX dans le sol déterminée par l'analyse conventionnelle selon la norme en vigueur.
Système distribué de mesure de puissance électrique et procédé associé La présente invention concerne un système distribué de mesure de puissance électrique dans une installation électrique alimentée par un signal électrique alternatif cyclique, et un procédé de mesure de puissance électrique associée.
L’invention se situe dans le domaine des systèmes de mesure de puissance électrique dans les installations électriques.
On connaît des dispositifs de mesure de puissance, ou wattmètres, qui sont utilisés dans diverses installations électriques pour surveiller la puissance électrique consommée par l’installation, et mieux protéger l’installation électrique.
L’invention concerne plus particulièrement un système distribué de mesure de puissance, comportant un dispositif de mesure de tension et au moins un dispositif de mesure de courant distant du dispositif de mesure de tension, qui sont adaptés pour communiquer via un protocole de communication, par une liaison de communication radio, ou filaire.
Un des problèmes qui se pose dans un tel système est de limiter la consommation électrique de chacun des dispositifs de mesure, en particulier lorsqu’ils sont auto-alimentés.
Par exemple, dans un système distribué de mesure comportant une pluralité de dispositifs de mesure de courant auto-alimentés, adaptés pour communiquer par une liaison de communication radio, selon un protocole de communication radio, par exemple Bluetooth ou ZigBee, on a constaté que le module qui assure la communication radio a une forte consommation électrique.
Il existe alors un besoin de limiter la consommation électrique de tels dispositifs de mesure de courant.
A cet effet, l’invention propose, un système distribué de mesure de puissance électrique dans une installation électrique alimentée par un signal électrique alternatif cyclique, le système comportant un dispositif de mesure de tension et au moins un dispositif de mesure de courant distant du dispositif de mesure de tension, le dispositif de mesure de tension étant configuré pour acquérir un nombre N prédéterminé d’échantillons de tension par cycle dudit signal électrique, chaque dispositif de mesure de courant étant configuré pour acquérir N échantillons de courant par cycle dudit signal électrique, le dispositif de mesure de tension et le ou chaque dispositif de mesure de courant étant adaptés pour communiquer selon un protocole de communication.
Ce système est tel que le dispositif de mesure de tension est configuré pour, durant une période de transmission comportant une pluralité de cycles successifs dudit signal électrique,
-pour chaque cycle, coder les échantillons de tension pour former un mot codé et transmettre ledit mot codé dans une trame de communication dudit protocole de communication au ou à chaque dispositif de mesure de courant,
-recevoir au moins deux trames de communication successives, chaque trame de communication correspondant à un cycle du signal électrique,
- la teneur en nickel, exprimée sous forme NiO, est comprise entre 1,3 et 4,3 % poids par rapport au poids total du catalyseur,
- la teneur en tungstène, exprimée sous forme WO 3 , est comprise entre 17 et 31 % poids par rapport au poids total du catalyseur,
- la teneur en phosphore, exprimée sous forme P 2 O 5 , est de préférence comprise entre 1,3 et 3,4 % poids par rapport au poids total du catalyseur.
Selon cette variante, le deuxième catalyseur est en outre caractérisé en ce que :
- le ratio molaire Ni/W est compris entre 0,18 et 0,45 mol/mol,
- le ratio molaire P/W est compris entre 0,18 et 0,45 mol/mol.
Selon une variante, la teneur en silice dans le support du deuxième catalyseur est comprise entre 10 et 50% pds par rapport au poids total du support.
Selon une variante, le premier catalyseur a une teneur en molybdène comprise entre 5 et 40 % poids, exprimée en MoO 3 , par rapport au poids total du catalyseur et une teneur en nickel comprise entre 1 et 10 % poids, exprimée en NiO, par rapport au poids total du catalyseur.
Selon une variante, le premier catalyseur comprend en outre du phosphore a une teneur comprise entre 0,1 et 20 % poids exprimée en P 2 O 5 par rapport au poids total du catalyseur.
Selon une variante, le premier catalyseur contient en outre un composé organique contenant de l’oxygène et/ou de l’azote et/ou du soufre.
Selon une variante, le composé organique est choisi parmi un composé comportant une ou plusieurs fonctions chimiques choisies parmi une fonction carboxylique, alcool, thiol, thioéther, sulfone, sulfoxyde, éther, aldéhyde, cétone, ester, carbonate, amine, nitrile, imide, oxime, urée, amide ou encore les composés incluant un cycle furanique ou encore un sucre, et de préférence il est choisi parmi la γ-valérolactone, la 2-acétylbutyrolactone, le triéthylèneglycol, le diéthylèneglycol, l’éthylèneglycol, l’acide éthylènediaminetétra-acétique (EDTA), l’acide maléique, l’acide malonique, l’acide citrique, l’acide acétique, l’acide oxalique, l’acide gluconique, le glucose, le fructose, le saccharose, le sorbitol, le xylitol, l’acide γ-cétovalérique, un succinate de dialkyle C1-C4 et plus particulièrement le succinate de diméthyle, le diméthylformamide, la 1-méthyl-2-pyrrolidinone, le carbonate de propylène, le 3-oxobutanoate de 2-méthoxyéthyle, la bicine, la tricine, le 2-furaldéhyde (aussi connu sous le nom furfural), le 5-hydroxyméthylfurfural, le 2-acétylfurane, le 5-méthyl-2-furaldéhyde, l’acide ascorbique, le lactate de butyle, le lactate d’éthyle, le butyryllactate de butyle, le 3-hydroxybutanoate d’éthyle, le 3-éthoxypropanoate d’éthyle, l’acétate de 2-éthoxyéthyle, l’acétate de 2-butoxyéthyle, l’acrylate de 2-hydroxyéthyle, la 1-vinyl-2-pyrrolidinone, la 1,3-diméthyl-2-imidazolidinone, le 1,5-pentanediol, la1-(2-hydroxyéthyl)-2-pyrrolidinone, la 1-(2-hydroxyéthyl)-2,5-pyrrolidinedione, la 5-méthyl-2(3H)-furanone, la 1-méthyl-2-pipéridinone, l’acide 4-aminobutanoïque, le glycolate de butyle, le 2-mercaptopropanoate d’éthyle, le 4-oxopentanoate d’éthyle, le maléate de diéthyle, le maléate de diméthyle, le fumarate de diméthyle, le fumarate de diéthyle, l’adipate de diméthyle et le 3-oxoglutarate de diméthyle.
Selon une variante, la teneur en composé organique est comprise entre 1 et 30 % poids par rapport au poids total du catalyseur.
Selon une variante, le premier et/ou le deuxième catalyseur est au moins partiellement sulfuré.
Selon une variante, le procédé d’hydrotraitement est mis en œuvre comme prétraitement dans un procédé de craquage catalytique à lit fluidisé.
Selon une variante, le procédé d’hydrotraitement est mis en œuvre comme prétraitement dans un procédé d’hydrocraquage.
Description détaillée de l'invention Définitions Selon la présente invention, les expressions « compris entre … et … » et « entre …. et … » sont équivalentes et signifient que les valeurs limites de l’intervalle sont incluses dans la gamme de valeurs décrite. Si tel n’était pas le cas et que les valeurs limites n’étaient pas incluses dans la gamme décrite, une telle précision sera apportée par la présente invention.
La solution sol-gel peut comporter un agent ayant une influence sur la conductivité électrique. Il peut par exemple s’agir de particules conductrices, par exemple des particules de métal
Les billes sol-gel obtenues peuvent avoir une densité généralement inférieure à 2, et de préférence inférieure à 1.8. La densité est de préférence strictement supérieure à 1 et avantageusement comprise entre 1 et 1.4 et encore plus avantageusement entre 1.02 et 1.04. Une telle densité confère une bonne flottaison des billes dans des milieux de culture aqueux.
On peut également chercher à augmenter la densité, par exemple :
en diminuant la porosité, par une réduction de la quantité de solvant et d’eau dans le sol ; en ajoutant des oxydes métalliques de densité supérieure à celle du verre ou en ajoutant de particules denses, par exemple plomb, or, tungstène : il peut par exemple s’agir d’oxyde de titane (densité 4.23 g/cm 3 ), ou d’oxyde d’alumine (densité 3.95 g/cm 3 ), oxyde d’étain (densité 6.95 g/cm 3 ) ou oxyde de zircone (densité 5.68 g/cm 3 ).
Un premier exemple de procédé de fabrication d’une bille, par procédé sol-gel, est à présent décrit en lien avec la . Les principales étapes sont schématisées sur la .
Etape 100 : formation des gouttes
Une solution sol-gel 2, telle que précédemment décrite, est introduite dans un distributeur 3, de type nébuliseur ou pulvérisateur, permettant de former des gouttes 12, et de préférence des gouttes calibrées en volume. Les gouttes 12 sont de préférence de microgouttes, dont le volume est compris entre 10 -5 nL et quelques ml ou dizaines de ml. Par exemple, en prenant en compte un diamètre de 2 µm, le volume de la goutte est de 3,35 10 -5 nL.
Le distributeur 3 peut être un dispositif de pulvérisation (spray) ou de nébulisation commercial. Dans l’exemple représenté, les gouttes sont formées en appliquant des impulsions de pression sur la solution sol-gel, jusqu’à une buse. Les impulsions de pression sont appliquées par un gaz propulseur 5. Le distributeur peut être configuré pour former des gouttes de taille calibrées. Les gouttes sont formées successivement ou simultanément.
Le distributeur permet une formation de gouttes 12 de solution sol-gel. Les caractéristiques géométriques, notamment le diamètre, des gouttes dépendent du choix de la buse du distributeur 3 ainsi que de la viscosité de la solution sol-gel 2 et du débit du liquide. Il est usuellement considéré que plus le débit est faible, plus le diamètre est faible également.
L’adjonction d’air au niveau de la buse du distributeur (distributeur dit « air mixed ») permet la formation de billes de faibles tailles, par exemple de l’ordre de quelques µm à quelques dizaines de microns. Sans adjonction d’air (distributeur dit « air less »), la buse permet la formation de billes de tailles plus importantes. La illustre un tel mode de réalisation : un gaz d’apport 5’, par exemple de l’air, est ajouté au niveau de la buse.
La buse est disposée face à un réceptacle 10, à distance de ce dernier. Le réceptacle peut être une plaque solide, de préférence une plaque hydrophobe, ou un réservoir comportant un liquide, par exemple de l’eau ou une huile, par exemple une huile silicone.
Le diamètre des gouttes 12 formées par le distributeur 3, en sortie de buse),est de préférence compris entre 100 nm et 5 mm, ou entre 100 nm et 1 mm. Le diamètre peut atteindre 10 mm ou 20 mm.
Etape 110 : gélification et séchage.
Suite à l’étape 110, les gouttes 12 formées par le distributeur 3 sont dirigées vers le réceptacle 10, à travers un milieu gazeux 4 s’étendant entre le distributeur 3 et le réceptacle 10. Le milieu gazeux peut par exemple être de l’air, ou être majoritairement composé d’air.
Le milieu gazeux à travers lequel les gouttes se déplacent peut être confiné dans une enceinte 7.La température et/ou la pression dans l’enceinte peut être ajustée, de façon à favoriser la gélification des gouttes 12. Le déplacement des gouttes vers le réceptacle 10 peut être spontané, par exemple gravitaire, ce qui correspond au mode de réalisation préféré. Le déplacement des gouttes 12 vers le réceptacle 10 peut être forcé, par exemple en entraînant le milieu gazeux vers le réceptacle, résultant en un déplacement des gouttes jusqu’au réceptacle. Le courant peut également être opposé au déplacement spontané des gouttes : cela permet d’augmenter la durée de déplacement des gouttes dans le milieu gazeux. Plus la durée de déplacement est importante, plus la gélification et le séchage sont avancés lorsque les gouttes atteignent le réceptacle.
Au cours du déplacement entre le distributeur 3 et le réceptacle 10, les gouttes subissent une gélification et un séchage, ce qui entraîne leur solidification. La durée du déplacement des gouttes 12 entre le distributeur 3 et le réceptacle 10 est calculée de façon que les gouttes atteignent le réceptacle alors que la phase de gélification a suffisamment avancé pour que les gouttes soient dans un état suffisamment solide pour ne pas se déformer spontanément ou casser lorsqu’elles atteignent le réceptacle. Ainsi, et c’est un aspect important de l’invention, les gouttes ne sont pas déformées, ou de façon négligeable, au contact du réceptacle.
PROCEDE DE FABRICATION D’UN PANNEAU ISOLANT OPITIMISE, PANNEAU ISOLANT ET STRUCTURE ISOLANTE COMPORTANT UN TEL PANNEAU La présente invention se rapporte au domaine technique général des matériaux isolants utilisés dans le bâtiment. Ces matériaux isolants sont en général destinés à recouvrir une paroi d’un mur ou d’un toit pour réaliser une isolation thermique et phonique. Ces matériaux isolants par exemple sous forme de panneaux isolants rigides ou semi-rigides peuvent aussi être intégrés à des structures modulaires préfabriquées en bois ou en béton.
Ces matériaux isolants doivent également être conformes à des normes nationales et/ou européennes et disposer d’un classement au feu.
Il est de plus en plus demandé dans les cahiers des charges des appels d’offres publics ou privés, en France et dans d’autres pays, d’utiliser des matériaux isolants biosourcés, présentant une empreinte écologique la plus faible possible. Ces matériaux isolants sont par exemple fabriqués avec des matières brutes renouvelables et recyclables, du genre fibres de bois, ouate de cellulose, fibres textiles, liège expansé, chanvre, laine de mouton ou autres matières biosourcées.
On entend par « matériaux biosourcés » des matériaux issus de la matière organique renouvelable (biomasse) d’origine végétale ou animale.
L’invention concerne plus particulièrement la fabrication de tels matériaux isolants sous forme de panneaux isolants.
On connait par exemple l’utilisation de la paille de céréales pour isoler un mur ou pour fabriquer un tel mur avec des bottes de pailles. Ces dernières doivent alors être associées à des éléments du genre parement pour obtenir les performances de résistance au feu, d’étanchéité à l’eau et à l’air règlementaires. Ces sous-ensembles présentent généralement des épaisseurs de mur supérieures à ceux obtenus avec des matériaux isolants non biosourcés afin de compenser leur valeur de conductivité thermique ( lambda - λ ) très moyenne ou médiocre.
Il faut noter par ailleurs que la plupart des matériaux isolants biosourcés connus ne sont pas adaptés ou autorisés, étant donné leurs performances de retard au feu limitées, pour des bâtiments comportant plus que trois étages.
L’utilisation actuelle de la paille comme matériau isolant présente de nombreux inconvénients. Parmi ces inconvénients, on peut citer la limitation aux bâtiments à trois étages maximum, l’encombrement des bottes de paille, la génération importante de poussières et de débris, l’accroissement du poids de l’ouvrage vu l’épaisseur de la matière isolante, la nécessité d’y adjoindre non biosourcé comme une plaque de gypse ou la laine de roche, n’est pas disponible en tant que produit de masse fabriqué industriellement.
Présentation de l’invention L’objet de l’invention vise par conséquent à pallier les inconvénients de l’art antérieur en proposant un nouveau procédé de fabrication de panneaux isolants à partir d’une matière brute écologique, renouvelable, recyclable et disponible quasiment dans toutes les campagnes.
Aussi, cet exemple montre que ni un remplacement intégral par une cuve en grès, ni un fût de chêne avec des couvercles en en chêne n’est souhaitable.
Aussi, l’invention permet-elle de combiner les avantages de chaque matériau.
PROCEDE DE PREPARATION DE COMMANDES ET DE MISE EN CARTON Domaine de l’invention Le domaine de l’invention est celui de la logistique en entrepôt ou en magasin et en particulier de l’automatisation de la chaine logistique.
Plus précisément, l’invention concerne un procédé de préparation et de mise en carton d’au moins une partie d’une commande.
Afin de pallier ces inconvénients, on a proposé de mettre en œuvre des robots mobiles, et notamment des robots de type chariot autoguidé (« automated guided vehicle » ou AGV en anglais), pour prélever des produits dans les rayonnages et les acheminer jusqu’à un poste de préparation de commandes. Des exemples de tels robots mobiles figurent notamment dans les demandes WO 2017 / 064428, WO 2018 / 189110 et WO 2022 / 058569.
Outre la préparation de la commande, une autre étape importante est celle de la mise en carton de ladite commande. On distingue à ce niveau 2 types de procédés distincts. Le premier est dit « pick then pack » (ou « cueillette puis emballage ») et consiste à prélever des articles dans l’entrepôt, puis à les acheminer au niveau de la station de préparation où ils seront triés par commande, puis emballés dans un carton. Le second est dit « pick and pack » (ou « cueillette et emballage ») et consiste à réunir directement dans un carton tous les articles d’une même commande. Cette dernière méthode est particulièrement intéressante, dans la mesure où elle réunit les opérations de cueillette et d’emballage.
On connait ainsi par exemple des techniques où un préparateur de commande prélève des articles apportés à un poste de préparation de commande par un robot mobile et les place dans un carton placé sur un convoyeur ou sur une table équipée de peignes, où un robot mobile peut venir prélever ce carton par le dessous, notamment au moyen de systèmes à base de fourches dont les doigts viennent se glisser dans les ouvertures du peigne.
La présente invention ne se limite donc pas aux exemples de réalisation décrits ci-avant mais s’étend notamment à un procédé de contrôle qui inclurait des étapes secondaires sans pour cela sortir de la portée de la présente invention. Il en serait de même d’un dispositif de contrôle configuré pour la mise en œuvre d’un tel procédé.
La présente invention concerne également un véhicule, par exemple automobile ou plus généralement un véhicule à moteur terrestre, par exemple à moteur entraîné par énergie électrique, comprenant le dispositif de contrôle 4 tel que précédemment décrit.
DISPOSITIF DE CHAUFFAGE ELECTRIQUE POUR VEHICULE AUTOMOBILE La présente invention se rapporte au domaine du chauffage des véhicules électriques et elle concerne plus précisément un dispositif de chauffage électrique, notamment pour un véhicule automobile.
Dans les véhicules à moteur thermique, le chauffage de l’habitacle est couramment réalisé en réutilisant les calories produites par le moteur thermique d’un tel véhicule. Dans les véhicules à moteur électrique, où l’on ne dispose pas de ces calories, il est connu d’utiliser des dispositifs de chauffage électrique pour chauffer l’habitacle du véhicule. Ce chauffage électrique est couramment réalisé par un radiateur comportant des éléments chauffants, par exemple des résistances chauffantes.