INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un premier objet de l’invention est un procédé de détermination d’une pression artérielle d’un utilisateur, en mesurant un paramètre physiologique, le paramètre physiologique passant par un extremum lorsque la pression transmurale de l’artère est nulle, le procédé comportant les étapes suivantes : a) application d’une pression sur l’artère, de façon à modifier la pression transmurale de l’artère, la pression transmurale correspondant à une différence entre la pression artérielle et la pression appliquée sur l’artère, la pression appliquée étant connue ou mesurée ; b) simultanément à l’étape a), mesure du paramètre physiologique de l’utilisateur à l’aide d’un capteur; les étapes a) et b) étant réitérées en différents instants de calibration, en modifiant la pression appliquée sur l’artère, de façon que lors d’une étape b), l’extremum du paramètre physiologique soit mesuré, la pression appliquée correspondant alors à une pression artérielle moyenne de l’utilisateur lors des instants de calibration; c) à partir de la pression appliquée et du paramètre physiologique mesuré lors des étapes a) et b), établissement d’une fonction de calibration, la fonction de calibration déterminant une relation entre la pression transmurale et le paramètre physiologique; d) suite aux instants de calibration, application d’une pression sur l’artère, à au moins un instant de mesure et mesure du paramètre physiologique à l’instant de mesure, la pression appliquée à l’instant de mesure étant connue ou mesurée ; e) application de la fonction de calibration résultant de c) au paramètre physiologique mesuré à l’instant de mesure, de façon à estimer une pression transmurale à l’instant de mesure ; f) à partir de la pression transmurale estimée lors de l’étape e) et de la pression appliquée à l’instant de mesure, estimation d’une pression artérielle de l’utilisateur.
L’étape c) est effectuée par une unité de traitement programmée à cet effet. L’unité de traitement peut comporter un microprocesseur.
L’étape f) peut comporter une addition de la pression transmurale estimée lors de l’étape e) et de la pression appliquée lors de l’étape d).
Le paramètre physiologique peut être un paramètre relatif à une compliance de l’artère.
Lors de l’étape a) et/ou de l’étape d), la pression peut être appliquée au moyen d’un moyen d’application d’une pression sur l’artère de l’utilisateur, par exemple un brassard gonflable, configuré pour comprimer l’artère.
La fonction de calibration peut être obtenue en appliquant un modèle de régression à partir de la pression appliquée et du paramètre physiologique mesuré à chaque instant de calibration.
Selon une possibilité : lors des étapes a) à b), la pression appliquée sur l’artère varie jusqu’à une pression de référence à laquelle le paramètre physiologique atteint l’extremum, la pression de référence correspondant à une pression artérielle moyenne lors des instants de calibration. lors de l’étape d), la pression appliquée sur l’artère est inférieure à la pression de référence.
Lors de l’étape d), la pression appliquée par sur l’artère peut être inférieure à 50% ou à 25 % de la pression de référence.
La illustre les liaisons cinématiques mises en œuvre par la machine-outil M. Les figures 3 et 4 illustrent le module de positionnement P seul.
Comme illustré, ledit module de positionnement P est une structure articulée qui assure la mise en mouvement de l’outil 210 par rapport au bâti fixe 100 en mettant en œuvre une pluralité de liaisons sur six axes numérotés de A1 à A6.
Pour ce faire, le module de positionnement P comprend un chariot 300 supportant des bras articulés 400 et 500 à l’extrémité duquel évolue un sous-ensemble formant poignet 600 accueillant l’électro-broche 200.
Plus précisément, le module de positionnement P met en œuvre les liaisons décrites ci-après.
Le chariot 300 est en liaison glissière avec le bâti 100 pour un mouvement en translation horizontale selon un premier axe A1. La mise en mouvement est motorisée au moyen d’un moteur linéaire 110.
Le bâti 100 est préformé de façon à accueillir deux rails horizontaux 120 et 130 disposés parallèlement au premier axe A1 de déplacement en translation et décalés en hauteur. Ledit chariot 300 est préformé et équipé de patins 310 de guidage pour coopérer avec lesdits rails 120 et 130 afin de mettre en œuvre la liaison glissière selon l’axe A1. Le bâti 100 comprend une surface plane verticale 140 d’axe longitudinal parallèle aux rails 120 et 130 et destinée à accueillir la partie secondaire 112 du moteur linéaire 110. Ladite surface plane 140 est disposée plus haut que lesdits rails 120 et 130 et est décalée latéralement.
Ledit chariot 300 est préformé pour accueillir la partie primaire 111 (cf. ) du moteur linéaire 110.
Une telle disposition décalée et surélevée a pour avantage de rapprocher le moteur 110 du centre de gravité du module de positionnement P.
Le chariot 300 est préformé pour guider en rotation selon un axe A2 parallèle à l’axe A1 le premier bras 400. Pour ce faire, il comprend deux paliers symétriques 320 et 330 entre lesquels tourne une première extrémité 410 du premier bras 400.
Le premier bras 400 est lui-même préformé au niveau de sa deuxième extrémité 420 de deux paliers symétriques 430 et 440 pour guider en rotation selon un axe A3 parallèle aux axes A1 et A2 le deuxième bras 500. Une première extrémité 510 dudit deuxième bras 500 s’intercale entre les deux paliers. 430 et 440. Ce premier bras 400 comprend entre l’axe A2 et l’axe A3, un volume concave 450 permettant une course angulaire augmentée du deuxième bras 500 qui peut venir se loger dans cette concavité dans la position repliée illustrée par la . En outre, le volume concave 450 démarre de l’extrémité basse 410 et est défini de sorte qu’en position repliée, ce volume concave évite que la partie arrière de l’électro-broche 200 ne bute contre le premier bras 400 lorsque en position repliée l’électro-broche 200 est orientée avec son axe A6 coupant l’axe longitudinal du bras 400 comme illustrée par la .
Le deuxième bras 500 adopte un corps tubulaire creux et accueille au niveau de sa deuxième extrémité 520 un sous-ensemble formant poignet 600 lequel met en œuvre :
une troisième liaison pivot motorisée pour un mouvement de rotation selon un axe A4 perpendiculaire aux axes A1, A2 et A3, et
- une quatrième liaison pivot motorisée pour un mouvement de rotation de l’électro- broche 200 broche selon un axe A5 perpendiculaire au quatrième axe,
L’électro-broche 200 assure la mise en mouvement en rotation de l’outil 210 selon un axe A6 perpendiculaire à l’axe A5. L’axe A6 de rotation de l’outil 210 se déplace dans un plan de déplacement passant par l’axe A4 de la troisième liaison pivot
L’axe A4 de la troisième liaison pivot se confond avec l’axe du corps tubulaire constituant le deuxième bras 500 et est positionné dans le plan médian défini entre les deux paliers 430 et 440 guidant la rotation de la liaison pivot selon l’axe A3 et dans celui confondu avec le premier défini entre les deux paliers 320 et 330 proposés par le chariot 300. Le deuxième bras 500 est préformé de sorte que le l’axe A4 est sécant perpendiculairement avec l’axe A5 et non sécant avec l’axe A3 grâce à un décalage créé par la géométrie de l’extrémité 510 qui décale l’axe A4 correspondant à l’axe du corps tubulaire du deuxième bras 500.
Toutes les liaisons pivots font l’objet d’une motorisation intégrant un motoréducteur composé d’un moteur et d’un réducteur,
La composition finale ainsi obtenue est ensuite calandrée par exemple sous la forme d'une feuille ou d'une plaque, notamment pour une caractérisation au laboratoire, ou encore extrudée sous la forme d'un semi-fini (ou profilé) de caoutchouc utilisable par exemple comme couche interne dans un pneumatique.
La réticulation de la composition peut être conduite de manière connue de l’homme du métier, par exemple à une température comprise entre 130°C et 200°C, de préférence sous pression, pendant un temps suffisant qui peut varier par exemple entre 5 et 90 min.
PNEUMATIQUES Les compositions décrites précédemment sont tout particulièrement utiles pour former la paroi interne d’un pneumatique à armature de carcasse radiale, plus particulièrement pour être disposées entre les éléments de renforcement de l’armature de carcasse et la cavité du pneumatique, encore plus précisément entre les éléments de renforcement de l’armature de carcasse et la couche d’étanchéité du pneumatique.
Dans certains modes de réalisation, le pneumatique de la présente invention tel que décrit précédemment est caractérisé en ce que le mélange caoutchouteux entre la cavité du pneumatique et les éléments de renforcement de l’armature de carcasse est constitué d’au moins deux couches de mélange caoutchouteux, la couche de mélange caoutchouteux, radialement adjacente à la couche de mélange caoutchouteux radialement la plus à l’intérieur, comprenant, ou consistant en, une composition telle que décrite ci-dessus. En d’autres termes, la couche de mélange caoutchouteux comprenant, ou consistant en, une composition telle que décrite ci-dessus est située entre l’armature carcasse et la couche d’étanchéité du pneumatique (couche de mélange caoutchouteux radialement la plus à l’intérieure). Les pneumatiques visés par l’invention sont donc les pneumatiques comprenant outre l’armature carcasse et la couche d’étanchéité, une couche additionnelle de mélange caoutchouteux tel que décrit ci-dessus. Ainsi, cette couche n’est pas en contact direct avec l’air.
Le pneumatique de la présente invention peut être tel que décrit en référence aux figures qui suivent :
- , une vue méridienne d'un schéma d'un pneumatique selon un mode de réalisation de l'invention,
- , une vue partielle agrandie d'une partie du schéma de la . Les figures ne sont pas représentées à l'échelle pour en simplifier la compréhension. Sur la et la , le pneumatique 1, de dimension 315/70 R 22.5, comprend une armature de carcasse radiale 2 ancrée dans deux bourrelets 3, autour de tringles 4. L'armature de carcasse 2 est formée d'une seule couche de câbles métalliques 11 et de deux couches de calandrage 13. L'armature de carcasse 2 est frettée par une armature de sommet 5, elle-même coiffée d'une bande de roulement 6.
La illustre un agrandissement de la zone 7 de la et indique notamment l'épaisseur E de mélange caoutchouteux entre la surface intérieure 10 de la cavité 8 du pneumatique et le point 12 d'un élément de renforcement 11 le plus proche de ladite surface 10. Cette épaisseur E est égale à la longueur de la projection orthogonale du point 12 d'un élément de renforcement 11 le plus proche de ladite surface 10 sur la surface 10. Cette épaisseur E est la somme des épaisseurs des différents mélanges caoutchouteux mis en place entre ledit élément de renforcement 11 de l'armature de carcasse 2 ; il s'agit d'une part de l'épaisseur de la couche de calandrage 13 radialement intérieure de l'armature de carcasse et d'autre part, des épaisseurs e1, e2 des différentes couches 14, 15 de mélange caoutchouteux formant la paroi interne du pneumatique 1. Ces épaisseurs e1, e2 sont par ailleurs égales à la longueur de la projection orthogonale d'un point d'une surface sur l'autre surface de la couche concernée respectivement 14 ou 15.
Les compositions décrites ci-dessus sont tout particulièrement utiles pour former la couche de mélange caoutchouteux 14 (couche de mélange caoutchouteux, radialement adjacente à la couche de mélange caoutchouteux radialement la plus à l’intérieur 15).
EXEMPLES Méthode de mesure Rhéométrie : Les mesures sont effectuées à 140°C avec un rhéomètre à chambre oscillante, selon la norme DIN 53529 - partie 3 (juin 1983). L'évolution du couple rhéométrique en fonction du temps décrit l'évolution de la rigidification de la composition par suite de la réaction de vulcanisation. Les mesures sont traitées selon la norme DIN 53529 - partie 2 (mars 1983).
t0 est le délai d'induction, c'est-à-dire le temps nécessaire au début de la réaction de vulcanisation.
tα est le temps nécessaire pour atteindre une conversion de α%, c’est-à-dire α% de l’écart entre les couples minimum et maximum de la composition réticulée.
t99 est donc le temps le temps nécessaire pour atteindre 99% de la conversion.
Mesures de réactivité avec l’oxygène : 7 échantillons de mélanges de 6/10 ème de mm d’épaisseur sont cuits à 140°C pendant une durée correspondant au t99.
(1) les homopolymères ou copolymères dérivés d'esters ou d'amides acryliques ou méthacryliques et comprenant au moins un des motifs répondant aux formules suivantes :
- A, qui peuvent être identiques ou différents, représentent un groupe alkyle divalent linéaire ou ramifié de 1 à 6 atomes de carbone, de préférence 2 ou 3 atomes de carbone, ou un groupe hydroxyalkyle de 1 à 4 atomes de carbone ;
- R 1 et R 2 , qui peuvent être identiques ou différents, représentent un atome d'hydrogène ou un groupe alkyle contenant de 1 à 6 atomes de carbone, de préférence méthyle ou éthyle ; et
- X désigne un anion dérivé d'un acide minéral ou organique, tel qu'un anion méthosulfate ou un halogénure tel que le chlorure ou le bromure.
Les copolymères de la famille (1) peuvent également contenir un ou plusieurs motifs dérivant de comonomères qui peuvent être choisis dans la famille des acrylamides, méthacrylamides, diacétone acrylamides, acrylamides et méthacrylamides substitués sur l'azote par des alkyles inférieurs (C1-C4), acides acryliques ou méthacryliques ou leurs esters, vinyllactames tels que vinylpyrrolidone ou vinylcaprolactame, et esters de vinyle.
- les copolymères d'acrylamide et de chlorure de méthacryloyloxyéthyltriméthylammonium, tels que les produits vendus sous le nom Bina Quat P 100 par la société Ciba Geigy,
- le copolymère d'acrylamide et de méthosulfate de méthacryloyloxyéthyltriméthylammonium, tel que le produit vendu sous le nom Reten par la société Hercules,
- les copolymères vinylpyrrolidone/acrylate ou méthacrylate de dialkylaminoalkyle quaternisés ou non, tels que les produits vendus sous le nom Gafquat par la société ISP, par exemple Gafquat 734 ou Gafquat 755, ou encore les produits connus sous le nom Copolymer 845, 958 et 937. Ces polymères sont décrits en détail dans les brevets français 2 077 143 et 2 393 573,
- les terpolymères méthacrylate de diméthylaminoéthyle/ vinylcaprolactame/vinylpyrrolidone, tels que le produit vendu sous le nom Gaffix VC 713 par la société ISP,
- les copolymères vinylpyrrolidone/méthacrylamidopropyldiméthylamine, tels que les produits vendus sous le nom Styleze CC 10 par la société ISP ;
- les copolymères quaternisés vinylpyrrolidone/diméthylaminopropylméthacrylamide tels que le produit vendu sous le nom Gafquat HS 100 par la société ISP ;
Selon certains modes de réalisation de la présente divulgation, les matières premières pour le mélange comprennent en outre un dopant de masse (« a bulk dopant » en langue anglaise).
Selon certains modes de réalisation de la présente divulgation, le procédé de préparation du matériau de cathode comprend en outre : le broyage d’un produit du premier frittage.
Selon certains modes de réalisation de la présente divulgation, le broyage comprend au moins un élément sélectionné dans le groupe constitué du broyage grossier et du broyage fin ; un instrument utilisé pour le broyage grossier comprend au moins un élément sélectionné dans le groupe constitué d’un concasseur à mâchoire et d’un concasseur à cylindre ; et un instrument utilisé pour le broyage fin comprend au moins un élément sélectionné dans le groupe constitué d’un broyeur à flux d’air et d’un broyeur mécanique.
Selon certains modes de réalisation de la présente divulgation, le procédé de préparation du matériau de cathode comprend en outre : entre le premier et le second frittage, le mélange d’un produit du premier frittage avec au moins un élément sélectionné dans le groupe constitué d’un dopant de surface et d’un agent de revêtement de surface.
Selon certains modes de réalisation de la présente divulgation, le premier frittage et le second frittage sont chacun réalisés dans au moins une atmosphère sélectionnée dans le groupe constitué d’une atmosphère d’air sec et d’une atmosphère d’oxygène.
Selon certains modes de réalisation de la présente divulgation, le premier frittage est réalisé à une température constante de 700 °C à 1000 °C.
Selon certains modes de réalisation de la présente divulgation, le premier frittage est réalisé à une température constante de 250 °C à 750 °C.
Selon un mode de réalisation dans un cinquième aspect de la présente divulgation, une batterie rechargeable est fournie, dans laquelle les matières premières pour la préparation de la batterie rechargeable comprennent le matériau de cathode.
Étant donné que la batterie rechargeable est préparée à partir du matériau de cathode, elle a une durée de vie plus longue et une densité d’énergie plus élevée que les batteries rechargeables classiques ; et lorsqu’elle est utilisée comme une batterie rechargeable, elle peut effectivement soulager l’anxiété liée au kilométrage et prolonger le cycle de remplacement de batterie.
Selon un mode de réalisation dans le sixième aspect de la présente divulgation, une utilisation de la batterie rechargeable dans les domaines des batteries d’alimentation (« power batteries » en langue anglaise) et du stockage d’énergie (« energy storage » en langue anglaise) est fournie.
Sauf spécification contraire, le terme « environ » dans la présente divulgation permet une erreur de ± 2 %. Par exemple, « environ 100 » indique en fait 100 ± 100 × 2 %, précisément, 98 à 102.
D’autres caractéristiques et avantages de la présente divulgation vont être illustrés dans la description suivante, et certaines d’entre elles deviendront évidentes à partir de la description ou seront comprises par mise en œuvre de la présente divulgation.
Les aspects et avantages ci-dessus et/ou des aspects et avantages supplémentaires de la présente divulgation deviendront évidents et faciles à comprendre à partir de la description des exemples conjointement aux dessins suivants.
La est une image de microscopie électronique à balayage (MEB) d’un précurseur de matériau de cathode obtenu à l’exemple 1 de la présente divulgation ;
la est une image de MEB d’un matériau de cathode obtenu à l’exemple 5 de la présente divulgation ;
la est un diagramme de diffraction des rayons X (XRD) du matériau de cathode obtenu à l’exemple 5 de la présente divulgation ; et
Selon un cinquième exemple, le dispositif comporte en outre un bloc de détermination de troisièmes sommes d’intégrité corrigées, un bloc de détermination d’une première autre somme d’intégrité d’une première séquence, un bloc de détermination d’une deuxième autre somme d’intégrité de la première séquence et un bloc de comparaison de la deuxième autre somme d’intégrité de la première séquence.
Selon un sixième exemple, le dispositif électronique 2 comporte un bloc de détermination d’une nouvelle somme d’intégrité et un bloc de comparaison de la nouvelle somme d’intégrité.
Ces blocs peuvent en pratique être réalisés par une combinaison d’éléments matériels et d’éléments logiciels.
Chaque bloc possède une fonctionnalité décrite dans les procédés conformes à l’invention et exposés ci-après. Ainsi, pour chaque bloc, le dispositif électronique 2 mémorise par exemple des instructions de logiciel exécutables par le processeur 4 du dispositif électronique 2 afin d’utiliser un élément matériel (par exemple une interface de communication ou une mémoire) et de mettre ainsi en œuvre la fonctionnalité offerte par le bloc.
Selon une possibilité de réalisation, les instructions de programme d’ordinateur mémorisées dans le module de mémorisation 6 ont par exemple été reçues (typiquement d’un ordinateur distant) lors d’une phase de fonctionnement du dispositif électronique 2 antérieure aux procédés décrits en référence des figures 3 et 4.
Le module de communication 10 est relié au processeur 4 de manière à permettre au processeur 4 de recevoir des données en provenance d’un autre dispositif électronique (non représenté) et/ou d’émettre des données à destination d’un autre dispositif électronique (non représenté). Dans certains modes de réalisation, le processeur 4 peut ainsi recevoir une donnée m de l’autre dispositif électronique et /ou émettre d’autres données, par exemple la première séquence d’au moins une première donnée décrite en référence des figures 2 à 4, à destination de l’autre entité électronique.
Chaque figure parmi les figures 3 et 4, représente un procédé de détermination d’une somme d’intégrité arithmétique conforme à l’invention.
Chacun de ces procédés est ici mis en œuvre par le dispositif électronique 2 (du fait de l’exécution des instructions de programme d’ordinateur mémorisées dans le module de mémorisation 6 comme indiqué ci-dessus) et vise à calculer une somme de contrôle arithmétique, c’est-à-dire une somme d’intégrité arithmétique, résistante aux attaques par faute et permettant de vérifier efficacement l’intégrité d’un calcul arithmétique.
La représente des exemples de séquences de données, typiquement des exemples de séquences A, B, C, D et E de données qui peuvent être l’objet et/ou le résultat d’un calcul arithmétique, typiquement du calcul arithmétique dont on veut assurer l’intégrité.
Ainsi, chacun des procédés décrits en référence des figures 3 et 4, vise à déterminer une somme d’intégrité arithmétique résistante aux attaques par faute, d’une première séquence C d’au moins une première donnée , la somme d’intégrité arithmétique étant formée d’un nombre de bits prédéterminé k et la valeur de chaque première donnée étant égale au résultat de l’application d’une opération arithmétique entre une deuxième donnée sélectionnée dans une deuxième séquence A d’au moins une deuxième donnée et une troisième donnée sélectionnée dans une troisième séquence B d’au moins une troisième donnée , la deuxième donnée sélectionnée et la troisième donnée sélectionnée ayant chacune un même rang dans les deuxième et troisième séquences A, B que la première donnée concernée.
Autrement dit, pour tout rang p allant de 1 à n, .
Le nombre de bits k est un entier positif non nul.
Le nombre de bits k est de préférence strictement supérieur à 3 et strictement inférieur à la taille de chaque donnée des première, deuxième et troisième séquences.
En outre, chacun des procédés décrits en référence des figures 3 et 4 permet de déterminer une autre somme d’intégrité arithmétique d’une quatrième séquence de données D d’au moins une quatrième donnée , l’autre somme d’intégrité arithmétique étant formée de u bits.
La valeur de chaque quatrième donnée est égale au résultat de l’application de l’opération arithmétique selon un premier exemple, ou d’une autre opération arithmétique selon un deuxième exemple, entre une deuxième donnée sélectionnée de la deuxième séquence A et une cinquième donnée sélectionnée d’une cinquième séquence E d’au moins une cinquième donnée , la deuxième donnée sélectionnée et la cinquième donnée sélectionnée ayant chacune un même rang dans les deuxième et cinquième séquences que la quatrième donnée concernée.
Autrement dit, dans le premier exemple pour tout rang p allant de 1 à n, , et dans le deuxième exemple pour tout rang p allant de 1 à n, .
Le revêtement silicone est ensuite préparé et appliqué de la même manière que pour l’exemple 1.
La taille moyenne des diamètres équivalents des pores de la sous-couche dure est de 14,9 µm (mesure par microtomographie X dans les 43 µm à partir de la surface métallique).
50 image
10 dispositif de localisation
100 moyens de projection
Dispositif et procédé de mesure d’une pression artérielle Le domaine technique de l’invention est la mesure de la pression artérielle.
ART ANTERIEUR La plupart des dispositifs permettant de mesurer la pression artérielle utilisent un capteur de pression couplé à un brassard de compression disposé sur un membre, généralement un bras. La caractérisation de la pression artérielle est effectuée en mesurant la pression exercée par le brassard en un ou plusieurs instants caractéristiques. Le capteur de pression est sensible aux battements cardiaques et à leur amplitude. En général, les dispositifs sont disposés autour de l’artère brachiale.