INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cette particularité est avantageusement mise à profit pour guider le véhicule d'évacuation d'équipage 34 au cours d’une extraction de ce dernier hors du véhicule orbital réutilisable 14, au moyen de structures de guidage 70 solidaires du fuselage 36 et faisant saillie dans le logement 32 (figures 4, 4A et 5) de manière à constituer des butées latérales vis-à-vis des dispositifs de stabilisation 59 du véhicule d’évacuation d’équipage (figures 2, 2A et 3). Il faut comprendre, par « butée latérale », une structure formant obstacle à un déplacement d’un dispositif de stabilisation 59 dans une direction orthogonale au plan moyen du dispositif de stabilisation, c'est-à-dire dans la direction ortho-radiale C, tel qu’un déplacement résultant d’une rotation du véhicule d'évacuation d'équipage 34 autour de son axe 42, comme cela apparaîtra plus clairement dans ce qui suit.
Dans l’exemple préférentiel illustré, les structures de guidage 70 comprennent respectivement des rails 72 respectivement centrés selon des plans RP passant par l’axe 42 et comportant chacun une rainure, dénommée rainure principale 74 dans ce qui suit, qui est par exemple centrée selon le plan RP correspondant passant par l’axe 42.
Les structures de guidage 70 sont de préférence configurées pour exercer en outre un appui radial vers l’intérieur sur les seconds bords 68 des empennages stabilisateurs 60 du véhicule d'évacuation d'équipage 34 de manière à contribuer en tout ou partie au centrage du véhicule d'évacuation d'équipage 34 au sein du logement 32 et au maintien des empennages stabilisateurs 60 dans leur position rétractée.
Afin de fluidifier le déplacement du véhicule d'évacuation d'équipage 34 lors de son extraction, le contact entre les structures de guidage 70 et les dispositifs de stabilisation 59 est avantageusement exercé au moyen de roulettes.
Dans l’exemple préférentiel illustré, les structures de guidage 70 comprennent ainsi des premières roulettes 76 respectives portées par les rails 72, de préférence à proximité d’extrémités avant des rails 72. Ces premières roulettes 76 font, chacune, saillie par rapport à un fond 74A de la rainure principale 74 correspondante (ledit fond étant visible sur les figures 2A et 4A), et comprennent par exemple chacune une gorge 76A (voir les figures 2A et 4A) dans laquelle est engagé le second bord 68 d’un empennage stabilisateur 60 correspondant, de sorte que des flancs de la gorge 76A constituent des butées latérales vis-à-vis de l’empennage stabilisateur 60 conformes à la définition donnée ci-dessus, tandis qu’un fond de la rainure centrale 76A exerce l’appui radial précité sur le second bord 68 de l’empennage comme expliqué ci-dessus, pendant le processus d’extraction du véhicule d'évacuation d'équipage. En variante, la première roulette 76 décrite ci-dessus peut être remplacée par deux roulettes entre lesquelles le second bord 68 d’un empennage stabilisateur 60 correspondant est pris en sandwich. Une telle disposition met avantageusement en œuvre un effet de coin entre les premières roulettes précitées et les flancs de l’empennage 60, tirant parti de la sollicitation de l’empennage 60 radialement vers l'extérieur par le moyen élastique précité et du caractère légèrement évasé de l’empennage 60 radialement vers l'intérieur à partir du second bord 68.
De plus, les dispositifs de stabilisation 59 comprennent des secondes roulettes 78 (figures 6 et 7), situées en arrière par rapport aux premières roulettes 76 lorsque le véhicule d'évacuation d'équipage 34 est installé dans le logement 32. Ces secondes roulettes 78 sont agencées pour s’engager dans des rainures latérales 80 formées par les rails 72 et adjacentes aux rainures principales 74 (figures 2A et 4A). Chaque rainure latérale 80 est définie par un fond 80A et par deux nervures latérales 80B, 80C.
Par exemple, à chaque empennage stabilisateur 60 sont associées deux secondes roulettes 78 disposées de chaque côté de l’empennage, par exemple à proximité d’extrémités arrière de ce dernier, et engagées respectivement dans les deux rainures latérales 80 du rail 72 correspondant.
Les nervures latérales 80B, 80C des rainures latérales 80 constituent ainsi des butées latérales vis-à-vis de l’empennage stabilisateur 60 conformes à la définition donnée ci-dessus, tandis que les fonds 80A respectifs des rainures latérales 80 forment des pistes de roulement pour les secondes roulettes 78 et contribuent ainsi au centrage du véhicule d'évacuation d'équipage 34 au sein du logement 32.
Le procédé comprend une initialisation 50, lors de laquelle un indice i de cycle courant d’une période de transmission est initialisé à 0.
L’indice 0 correspond à un premier cycle, également appelé cycle initial, de la période de transmission.
La période de transmission a une durée choisie, par exemple égale à 1 seconde. Ainsi, pour un signal électrique de fréquence égale à 50Hz, une période de transmission comporte 50 cycles.
Le procédé comprend une étape 52 d’acquisition de N échantillons de tension pour le cycle courant, et une mémorisation de ces échantillons de tension.
Le nombre N d’échantillons par cycle est prédéterminé, par exemple N=40.
Le pas d’échantillonnage temporel du capteur de tension est ajusté pour obtenir N échantillons par cycle.
Selon une variante, le pas d’échantillonnage temporel du capteur de tension est différent de N, et un calcul d’interpolation est utilisé à l’étape 52 pour obtenir N échantillons par cycle.
Le procédé comporte ensuite une étape de test 54 pour déterminer si le cycle courant est le premier cycle (ou cycle initial) de la période de transmission.
Pour réaliser ce test, la valeur de l’indice i de cycle est comparée à la valeur d’initialisation, donc à zéro dans ce mode de réalisation.
En cas de réponse positive, i.e. si l’indice i de cycle est égal à zéro, une méthode de codage spécifique des échantillons de tension du premier cycle est appliquée à l’étape de codage des échantillons 56.
Par exemple, le signal électrique étant un signal sinusoïdal, les valeurs d’amplitude et de phase sont codées pour chaque échantillon de tension. Dans un mode de réalisation, la valeur d’amplitude est codée sur 2 octets et la phase est codée sur 2 octets.
En cas de réponse négative à l’étape de test 54, le cycle courant est le deuxième cycle ou un cycle ultérieur.
Le procédé comprend une étape 58 de compression par différences, qui met en œuvre un calcul des différences, échantillon par échantillon, entre échantillons de tension du cycle courant d’indice i et les échantillons de tension du cycle d’indice i-1, préalablement mémorisés, pour former une série de valeurs de différences à coder.
Si on note une série de N échantillons du cycle d’indice i, la série de valeurs des différences est notée : .
Dans un mode de réalisation la différence est effectuée entre valeurs d’amplitude des échantillons de tension du cycle courant d’indice i et des valeurs d’amplitude de tension du cycle précédent qui sont reconstituées par décodage, et mémorisées à chaque cycle.
La reconstitution (ou décodage) est effectuée selon le calcul décrit ci-après en référence à l’étape de décodage 82.
Toutes ces solutions font appel à des ressources naturelles (eau ou énergie carbonée). La présente invention répond aux impératifs écologiques en puisant dans les ressources renouvelables.
Par ailleurs, on connait dans le domaine de la cuisine et plus particulièrement de la cuisson d’aliments, un barbecue qui fait usage de granulés (« pellets ») ou de copeaux de bois. Un tel barbecue comprend deux tubes cylindriques coaxiaux. Le tube extérieur est prévu débouchant à ses deux extrémités. Le tube intérieur comporte un fond ajouré qui est surélevé par rapport à l’extrémité inférieure du tube extérieur. Ce tube extérieur comporte à sa base des ouvertures pour canaliser de l’air frais environnant vers le fond ajouré précité, de manière à contribuer efficacement à la combustion des granulés de bois. De plus, le tube intérieur comporte, au voisinage de son sommet des ouvertures qui contribuent à la mise en œuvre d’une deuxième combustion, réduisant ainsi la proportion des gaz imbrulés et augmentant en parallèle la température de combustion obtenue.
Par ailleurs, on connait par la demande de brevet FR2101564 du 18 février 2021, un dispositif de chauffage de l’air pour la lutte contre le gel au sein de cultures, caractérisé en ce qu'il comporte un corps principal qui est constitué de deux tubes cylindriques coaxiaux, à savoir un tube externe ouvert à ses deux extrémités opposées supérieure et inférieure, et un tube interne ouvert à son extrémité supérieure, son extrémité inférieure étant partiellement obturée par un fond ajouré, ainsi qu’une cheminée formée d’un tube cylindrique ouvert à ses extrémités opposées supérieure et inférieure, dont le diamètre extérieur est inférieur au diamètre intérieur dudit tube interne du corps principal, cette cheminée étant conformée pour occuper sélectivement une première position dite « de travail » dans laquelle elle s’étend au-dessus et dans le prolongement dudit corps principal, ou une seconde position dite « de rangement » dans laquelle elle est engagée à l’intérieur dudit tube interne du corps principal sans faire saillie au-delà de l’extrémité supérieure de ce dernier.
Ce dispositif donne généralement satisfaction dans la mesure où il existe entre les deux tubes du corps principal un espace annulaire dans lequel s’écoule une partie de l’air circulant via le fond ajouré, cet air étant réintroduit à l’intérieur du tube interne. Cette circulation d’air additionnel contribue à la mise en œuvre d’une combustion complémentaire des gaz imbrulés.
Cependant, l’espace annulaire précité et l’air qui y circule constituent ensemble une isolation entre le foyer et l'environnement extérieur qui limite la puissance de chauffage par radiation de cet appareil.
Le rayonnement (radiation) recherché n'a pas pour objectif de réchauffer l'air (lequel s’opère par convection). Cette radiation obtenue (comme celle que procurent les rayons du soleil) réchauffe "directement" les surfaces proches, tout particulièrement les bourgeons des cultures.
La présente invention vise à proposer un dispositif de chauffage par convection et radiation, pour la lutte contre le gel au sein de cultures, qui se base sur le principe de fonctionnement du dispositif précité, tout en le perfectionnant notamment sur le plan de la puissance de chauffage par radiation.
PRESENTATION DE L'INVENTION Ainsi, la présente invention se rapporte à un dispositif de chauffage par convection et radiation pour la lutte contre le gel au sein de cultures, qui comporte :
- un corps principal comprenant un tube principal dont la section droite est circulaire ou d’une autre forme, et qui est ouvert à l’une de ses deux extrémités opposées, à savoir son extrémité supérieure, tandis que son extrémité inférieure est partiellement obturée par un fond ajouré ;
- une cheminée comprenant un tube de même forme générale que ledit tube principal et qui est ouvert à ses extrémités opposées supérieure et inférieure,
les dimensions respectives desdits corps principal et de ladite cheminée étant telles que ladite cheminée est conformée pour occuper sélectivement une première position dite « de travail » dans laquelle elle s’étend au-dessus et dans le prolongement dudit corps principal, ou une seconde position dite « de rangement » dans laquelle elle est engagée à l’intérieur dudit corps principal au moins partiellement, l’extrémité supérieure dudit corps principal ainsi que l’extrémité inférieure de ladite cheminée étant chacune pourvue d’une collerette périphérique, la collerette périphérique du corps principal formant un plan de support pour la collerette périphérique de la cheminée dans ladite première position, tandis qu’elle constitue un plan de retenue en position suspendue pour la collerette périphérique de la cheminée dans ladite seconde position,
qui se caractérise par le fait que ledit corps principal est pourvu d’au moins un conduit de circulation d’air, qui s’étend selon un axe parallèle à celui dudit corps principal, entre ledit fond ajouré et ladite extrémité supérieure, cet au moins un conduit étant contigu à la paroi interne dudit tube principal et comportant au moins un ensemble de perforations qui font communiquer l’intérieur dudit au moins un conduit avec l’intérieur dudit corps principal.
Grâce à ces caractéristiques, lors de la combustion d’un matériau tel que des granulés de bois, il se crée un appel d’air via le fond ajouré, qui entretient cette combustion. En parallèle, une partie de l’air s’écoule à l’intérieur dudit au moins un conduit, du bas vers le haut, et ressort à l’intérieur du tube du corps principal. Il se crée donc une circulation d’air additionnel qui contribue à mettre en œuvre une combustion des gaz imbrulés. Et dans la mesure où ledit au moins un conduit n’occulte qu’une petite partie de la paroi interne du corps principal, un meilleur rendement de chauffage par radiation est obtenu.
Par ailleurs, selon d'autres caractéristiques avantageuses et non limitatives de ce dispositif, prises seules ou selon une combinaison quelconque, techniquement compatible, d’au moins deux d’entre elles :
- il est pourvu d’au moins deux conduits de circulation d’air ;
- ledit au moins un conduit est délimité d’une part par une fraction de la paroi interne dudit tube principal et d’autre part par une cloison fixée à la paroi interne dudit tube principal ;
L'étape de fixation de la puce peut comprendre le dépôt d'une colle entre une face de la puce et la face plane de la lentille.
L'étape de jonction du support à la lentille peut comprendre les étapes suivantes : placer la lentille dans un orifice d'une plaque avec sa face plane tournée vers le haut ; et placer le support sur la face plane de la lentille avec une machine de placement optique, d'où il résulte qu'une pression exercée par la machine de placement sur la lentille provoque l'alignement de la face plane de la lentille avec le fond de l'évidement.
La colle ayant les caractéristiques susmentionnées peut en fait être utilisée pour assembler des éléments quelconques en silicium servant à réaliser un dispositif optique pour rayonnement térahertz.
La représente une vue en coupe d'un mode de réalisation de module optique d'imageur térahertz ;
La est une vue en perspective du module optique ; et
La illustre une étape de montage de modules optiques.
Description détaillée Pour automatiser l'assemblage de puces sur un support quelconque, les puces sont généralement manipulées par des machines de placement optiques "pick and place" qui sont capables de placer les puces avec précision par rapport à un repère visuel du support.
Dans le cas de puces à monter dans des modules incluant une lentille en silicium, il s'avère que la face plane de la lentille destinée à recevoir la puce offre très peu de contraste, même en y gravant des motifs, de sorte que le repérage optique de la machine de placement est souvent mis en échec ou faussé. Il en résulte que la puce est trop souvent mal centrée dans une chaîne de fabrication automatisée.
Une autre difficulté réside dans la qualité optique de l'interface entre la puce et la lentille. Les colles disponibles pour coller une puce en silicium sont généralement prévues pour un support sans besoin de transmission optique (céramique, métal ou résine). On a constaté que ces colles n'avaient pas de bonnes propriétés de transmission d'ondes térahertz, de sorte qu'on dépose des gouttes de colle à la périphérie de la puce plutôt que dans l'interface. Toutefois, selon la fluidité de la colle déposée, celle-ci parvient à pénétrer partiellement dans l'interface par capillarité, provoquant un appui bancal de la puce sur la face de la lentille et une détérioration de la qualité de la transmission d'ondes térahertz en périphérie de la matrice de capteurs.
La représente une vue en coupe d'un mode de réalisation de module optique d'imageur térahertz qui surmonte les difficultés de centrage de la puce par rapport à la lentille.
Le module comprend un support 10 qui peut être réalisé selon les techniques des circuits imprimés multicouches. Le support a une face conçue pour recevoir avec centrage une lentille en silicium 12. La lentille 12 est représentée à titre d'exemple comme hyper hémisphérique, ce qui correspond au cas le plus courant, mais elle pourrait avoir d'autres formes, ayant généralement une section circulaire.
Plus spécifiquement, la face du support destinée à recevoir la lentille, la face supérieure dans la figure, comprend un évidement ayant une paroi généralement cylindrique 14. Le fond de l'évidement est conçu pour recevoir en appui la face plane de la lentille. La paroi 14 a un diamètre correspondant au plus grand diamètre de la lentille 12. Lorsque la lentille est hyper hémisphérique, comme cela est représenté, le plus grand diamètre (l'équateur) est situé à l'écart de la face plane ; dans ce cas, la paroi 14 peut s'évaser, comme cela est représenté, pour épouser localement la forme de la lentille.
Le fond de l'évidement est percé d'un orifice 16 centré par rapport à la paroi cylindrique 14 et ouvert sur la deuxième face du support, la face inférieure dans la figure. Une puce 18 comportant les composants térahertz est fixée sur la face de la lentille 12, à l'intérieur de l'orifice 16. En centrant la puce 18 par rapport à l'orifice 16 lors de son placement et sa fixation, on obtient un centrage précis de la puce par rapport à la lentille 12. Cette précision est garantie notamment par la chaîne de cotes entre l'orifice 16 et la paroi cylindrique 14, qui implique une seule pièce, en combinaison avec le fait que le repérage optique des bords de l'orifice 16 par la machine de placement est particulièrement aisé.
Si d'aventure le procédé de fabrication du support n'est pas très précis quant à la réalisation des bords de l'orifice 16, la face inférieure du support 10 pourra comporter des pistes conductrices servant de repères optiques, notamment des contacts périphériques de l'orifice 16, représentés plus loin, servant à relier la puce à des circuits du support. De tels repères peuvent aussi être placés avec précision par rapport à la paroi cylindrique 14, et offrent un contraste élevé rendant le repérage optique aisé.
Comme cela est représenté, la face inférieure du support 10 forme une cuvette 20 au fond de laquelle débouche l'orifice 16. Cette cuvette peut être remplie d'un produit de protection de la puce 18, une fois que celle-ci est fixée et reliée électriquement au support.
Les acides préférés sont les acides aliphatiques ou aromatiques, de manière particulièrement préférée les acides aliphatiques du type mentionné ci-dessus, l'acide succinique, l'acide adipique, l'acide isophtalique et l'acide phtalique sont particulièrement préférés.
L'acide succinique, qui est de préférence utilisé pour la production des polyester polyols utilisés selon l'invention, est de préférence obtenu à partir de sources renouvelables. L'acide succinique est produit, par exemple, par fermentation d'amidon ou de biomasse, comme décrit dans DE 10 2008 051727 A1 et DE 10 2007 019184, par exemple. Selon l'invention, au moins 50% en poids de l'acide succinique utilisé provient de préférence de sources renouvelables. Par ailleurs ou en complément, au moins une partie des composés dihydroxy utilisés dans le polyester polyol selon l'invention peut également provenir de sources renouvelables, et ainsi augmenter la proportion des composants polyuréthannes issus de sources renouvelables. Le polyester polyol utilisé selon l'invention contient de préférence au moins un composé dihydroxy choisi parmi 1, 4-butanediol, 1,3-propanediol, isopropanediol, 1,6-hexanediol, éthylène glycol, qui sont de préférence dérivés de sources renouvelables, et leurs mélanges, avant les acides hydroxycarboxyliques utilisés comme réactifs dans la préparation d'un polyester à terminaison hydroxyle polyol peuvent également être utilisés sont, par exemple, l'acide hydroxycaproïque, l'acide hydroxybutyrique, l'acide hydroxydécanoïque, l'acide hydroxystéarique et similaires. Des lactones appropriées sont la caprolactone, la butyrolactone et leurs homologues. La caprolactone est préférée.
Sont particulièrement préférés selon l'invention comme composant A2) pour la production des polyuréthanes, les polyesterpolyols avec une température de transition vitreuse Tg d'au moins -50°C et une masse moléculaire moyenne en nombre de 600 à 3000 g/mol, en particulier les polyester polyols aliphatiques à base d'acides carboxyliques aliphatiques et de polyols aliphatiques, notamment à base d'acide succinique ou d'acide adipique et d'alcools aliphatiques tels que le butanediol(1,4), l'hexanediol(1,6) et/ou le néopentylglycol.
En plus du polyester polyol décrit ci-dessus comme composant A2), d'autres polyols peuvent être présents dans le polyuréthane utilisé selon l'invention, par exemple des polycarbonates contenant des groupes hydroxyle, de préférence des polycarbonate diols, avec des masses moléculaires moyennes en nombre Mn de préférence de 400 à 8000 g/mol, de préférence 600 à 3000 g/mol sont utilisés. Ceux-ci peuvent être obtenus en faisant réagir des dérivés d'acide carbonique, tels que le carbonate de diphényle, le carbonate de diméthyle ou le phosgène, avec des polyols, de préférence des diols.
Des exemples de tels diols sont l'éthylène glycol, le 1,2- et 1,3-propanediol, le 1,3- et 1,4-butanediol, le 1,6-hexanediol, le 1,8-octanediol, le néopentyl glycol, le 1,4-bishydroxyméthylcyclohexane, 2-méthyl-1,3-propanediol, 2,2,4-triméthylpentanediol-1,3, dipropylène glycol, polypropylène glycols, dibutylène glycol, polybutylène glycols, bisphénol A et diols modifiés par des lactones du type mentionné ci-dessus.
Le composant diol contient de préférence 40 à 100 % en poids d'hexanediol, la préférence étant donnée au 1,6-hexanediol et/ou aux dérivés d'hexanediol. De tels dérivés d'hexanediol sont basés sur l'hexanediol et ont des groupes ester ou éther en plus des groupes OH terminaux. De tels dérivés peuvent être obtenus en faisant réagir l'hexanediol avec un excès de caprolactone ou en éthérifiant l'hexanediol avec lui-même pour former du di- ou du trihexylène glycol.
Au lieu ou en plus des diols de polycarbonate purs, des diols de polyéther polycarbonate peuvent également être utilisés.
Les polycarbonates contenant des groupes hydroxyle ont de préférence une structure linéaire.
Il est également possible d'utiliser des polyéther polyols en plus des polyester polyols selon l'invention. Sont particulièrement appropriés, par exemple, les polyéthers de polytétraméthylène glycol connus en soi dans la chimie des polyuréthanes, tels qu'ils peuvent être obtenus par polymérisation de tétrahydrofurane au moyen d'une ouverture de cycle cationique.
De même, des polyols de polyéther appropriés sont les produits d'addition connus d'oxyde de styrène, d'oxyde d'éthylène, d'oxyde de propylène, d'oxyde de butylène et/ou d'épichlorhydrine sur des molécules starter difonctionnelles ou polyfonctionnelles. En particulier, les polyalkylène glycols tels que le polyéthylène, le polypropylène et/ou les polybutylène glycols peuvent être utilisés, notamment avec les masses moléculaires préférées mentionnées ci-dessus.
Tous les composés connus de l'art antérieur peuvent être utilisés comme molécules starter appropriées, comme par exemple l'eau, le butyldiglycol, le glycérol, le diéthylèneglycol, le triméthylolpropane, le propylèneglycol, le sorbitol, l'éthylènediamine, la triéthanolamine, le 1,4-butanediol.
Les polyols particulièrement préférés qui peuvent être présents en plus du composant A2) sont les polyéthers de polytétraméthylène glycol et les polyols de polycarbonate ou leurs mélanges, et les polyéthers de polytétraméthylène glycol sont particulièrement préférés.