INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans les tensiomètres grand public, un capteur de pression détermine la pression d’air dans le brassard. La compression du brassard est effectuée de manière à obtenir une occlusion artérielle. Lors de la déflation ou de l’inflation du brassard, des oscillations de pression apparaissent. Les oscillations augmentent jusqu’à atteindre, transitoirement, une amplitude maximale. A cet instant la pression dans le brassard est considérée égale à la pression artérielle moyenne dans l’artère brachiale. A partir de l’amplitude maximale détectée, les instants correspondant respectivement aux pressions artérielles systolique et diastolique sont estimés sur la base de lois empiriques. Il est usuellement considéré que : l’instant correspondant à la pression artérielle systolique est antérieur à l’instant de la pression artérielle moyenne, et correspond à une amplitude d’oscillation d’un certain pourcentage de l’amplitude maximale, par exemple 55% ; l’instant correspondant à la pression artérielle diastolique est postérieur à l’instant de la pression artérielle moyenne, et correspond à une amplitude d’oscillation d’un autre pourcentage de l’amplitude maximale, par exemple 85%.
La pression artérielle moyenne est donc une grandeur pouvant être aisément mesurée par un dispositif grand public. A partir ce cette mesure, la pression artérielle systolique et la pression artérielle diastolique peuvent être calculées. Il est courant que la pression artérielle moyenne, bien que mesurée, ne soit pas communiquée à l’utilisateur, au profit des pressions artérielles systoliques ou diastoliques.
La pression transmurale d’une artère correspond à une différence entre la pression interne à l’artère, ou pression artérielle, et la pression appliquée sur l’artère par un moyen d’application de pression sur une artère, comme un brassard.
Pour remédier à ces inconvénients, la présente invention propose, selon un premier aspect, un procédé de détermination d’une somme d’intégrité arithmétique d’une première séquence d’au moins une première donnée, la somme d’intégrité arithmétique étant formée d’un nombre de bits prédéterminé k et la valeur de chaque première donnée étant égale au résultat de l’application d’une opération arithmétique entre une deuxième donnée sélectionnée dans une deuxième séquence d’au moins une deuxième donnée et une troisième donnée sélectionnée dans une troisième séquence d’au moins une troisième donnée, la deuxième donnée sélectionnée et la troisième donnée sélectionnée ayant chacune un même rang dans les deuxième et troisième séquences que la première donnée concernée, ledit procédé étant mis en œuvre au sein d’un dispositif électronique et comprenant l’étape suivante : - détermination de la somme d’intégrité arithmétique à partir d’une somme d’intégrité de la deuxième séquence et d’une somme d’intégrité de la troisième séquence en calculant la somme d’intégrité arithmétique comme suit : , et dans lequel - l’opération arithmétique est une addition ou une soustraction ou une multiplication, - est une donnée d’initialisation, et - est un nombre premier dont la valeur est comprise entre 2 k-1 à 2 k .
Le nombre de bits prédéterminé k est strictement inférieur à la taille de chaque donnée de la première séquence, de la deuxième séquence et de la troisième séquence.
Le nombre de bits prédéterminé k est strictement supérieur à 3.
La donnée d’initialisation a une valeur non nulle.
Le procédé comprend en outre les étapes suivantes : - détermination d’une nouvelle somme d’intégrité de la première séquence à partir de l’au moins une première donnée de la première séquence, - comparaison de la nouvelle somme d’intégrité de la première séquence à la somme d’intégrité arithmétique de la première séquence, et si la valeur de la nouvelle somme d’intégrité de la première séquence est différente de la valeur de la somme d’intégrité arithmétique de la première séquence, mise en œuvre d’un traitement de sécurité.
Dans un premier mode de réalisation : - la première séquence, la deuxième séquence et la troisième séquence ont une même longueur strictement supérieure à 1, - la somme d’intégrité de la deuxième séquence est égale à la somme de la donnée d’initialisation et d’un résultat de l’application de l’opération arithmétique entre premières sommes d’intégrité corrigées , …, , chaque première somme d’intégrité corrigée ayant une valeur comme suit : pour tout p allant de 1 à , où est une somme d’intégrité de la deuxième donnée de rang p dans la deuxième séquence et est une donnée d’initialisation de la deuxième donnée de rang p, et - la somme d’intégrité de la troisième séquence est égale à la somme de la donnée d’initialisation et d’un résultat de l’application de l’opération arithmétique entre deuxièmes sommes d’intégrité corrigées , …, , chaque deuxième somme d’intégrité corrigée ayant une valeur comme suit : pour tout p allant de 1 à , où est une somme d’intégrité de la troisième donnée de rang p dans la troisième séquence et est une donnée d’initialisation de la troisième donnée de rang p.
Dans un deuxième mode de réalisation : - la première séquence, la deuxième séquence et la troisième séquence ont une même longueur n égale à 1, et - la somme d’intégrité de la deuxième séquence a une valeur comme suit : où est la deuxième donnée dans la deuxième séquence, et - la somme d’intégrité de la troisième séquence a une valeur comme suit : où est la troisième donnée dans la troisième séquence.
Une caractéristique avantageuse et non limitative du procédé conforme à ce deuxième mode de réalisation, prise individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles, est la suivante : - l’étape de détermination d’une nouvelle somme d’intégrité calcule la nouvelle somme d’intégrité comme suit : où est la première donnée dans la première séquence.
L’invention propose également, selon un deuxième aspect, un programme d’ordinateur comprenant des instructions exécutables par un processeur et adaptées pour la mise en œuvre d’un procédé de détermination d’une somme d’intégrité arithmétique d’une première séquence d’au moins une première donnée tel que défini précédemment, lorsque ces instructions sont exécutées par le processeur.
L’invention propose aussi, selon un troisième aspect, un dispositif électronique comprenant des moyens adaptés pour la mise en œuvre d’un procédé de détermination d’une somme d’intégrité arithmétique tel que défini précédemment.
Ce dispositif électronique peut être configuré pour la mise en œuvre de chacune des possibilités de réalisation envisagées pour le procédé de détermination d’une somme d’intégrité arithmétique d’une première séquence d’au moins une première donnée tel que défini précédemment.
De façon encore plus préférée, le dosage comprend des étapes dans lesquelles : les acides nucléiques contenus dans le substitut cutané et/ou son milieu de culture sont extraits en phase solide ; puis l’éluat contenant les acides nucléiques obtenu suite à l’étape d’extraction en phase solide est concentré ; puis les acides nucléiques contenus dans l’éluat concentré ainsi obtenu sont digérés enzymatiquement ; puis les dimères de pyrimidine obtenus suite à l’étape de digestion enzymatique sont dosés par chromatographie liquide.
Dans un mode de réalisation particulier, le dosage des dimères de pyrimidine comprend la détermination de la concentration des dimères de pyrimidine dans le substitut cutané et/ou son milieu de culture, avantageusement par spectrométrie de masse.
Préférablement, la méthode comprend une étape supplémentaire de comparaison de la concentration des dimères de pyrimidine dans le substitut cutané et/ou son milieu de culture avec une référence.
Dans un mode de réalisation préféré, la référence est la concentration des dimères de pyrimidine dans un substitut cutané avec lequel l’actif n’a pas été mis en contact et/ou son milieu de culture. Dans un autre mode de réalisation préféré, la référence est la concentration des dimères de pyrimidine dans le substitut cutané et/ou dans le milieu de culture du substitut cutané avant la mise en contact avec l’actif.
Selon un mode de réalisation particulier, les dimères de pyrimidine sont des dimères de thymine, de préférence TT 64PP ou TT CPD.
Selon un mode de réalisation particulier, l’actif est au moins un filtre solaire.
Selon un mode de réalisation particulier, l’actif est appliqué sur le substitut cutané.
Selon un mode de réalisation particulier, l’actif est ajouté directement dans le milieu de culture.
Selon un mode de réalisation particulier, le rayonnement est un rayonnement ultraviolet et/ou lumière bleue haute énergie visible et/ou infrarouge.
Selon un mode de réalisation particulier, le seuil est l’activité photoprotectrice d’un actif photoprotecteur connu évaluée selon la méthode décrite ici.
Légende des figures : Augmentation de la concentration en a) TT CPD et b) TT 64PP dans le milieu d'explants humains prélevés 24 ou 96 h après l'exposition à des doses croissantes de SSL. Les valeurs sont des moyennes ± l'écart-type (n=3).
DESCRIPTION DETAILLEE Les inventeurs ont mis au point une nouvelle méthode permettant d’évaluer l’activité photoprotectrice d’actifs qui est fondée sur le dosage des dimères de pyrimidine dans des substituts cutanés et/ou leur milieu de culture. Cette méthode est particulièrement avantageuse parce qu’elle permet de détecter et quantifier aisément les dimères de pyrimidines résultant par exemple d’une irradiation aux ultraviolets. Elle est particulièrement avantageuse parce qu’elle peut être utilisée pour évaluer l’activité photoprotectrice d’actifs.
L’invention a pour objet une méthode d’évaluation de l’activité photoprotectrice d’un actif photoprotecteur, la méthode comprenant : La mise en contact de l’actif avec un substitut cutané, puis L’exposition du substitut cutané à un rayonnement, puis Le dosage des dimères de pyrimidine dans le substitut cutané et/ou son milieu de culture.
Dans un mode de réalisation préféré, le dosage des dimères de pyrimidine comprend des étapes de : digestion enzymatique des acides nucléiques ; puis dosage des dimères de pyrimidine par chromatographie liquide.
Dans un mode de réalisation encore plus préféré, le dosage des dimères de pyrimidine comprend des étapes dans lesquelles : les acides nucléiques contenus dans le substitut cutané et/ou dans le milieu de culture du substitut cutané sont extraits en phase solide ; puis l’éluat contenant les oligonucléotides issus de la réparation de l’ADN obtenu suite à l’étape d’extraction en phase solide est concentré ; puis les acides nucléiques contenus dans l’éluat concentré ainsi obtenu sont digérés enzymatiquement ; puis les dimères de pyrimidine obtenus suite à l’étape de digestion enzymatique sont dosés par chromatographie liquide.
-la représente une vue de dessus d'une prothèse selon une autre forme de réalisation de l'invention,
-la représente une vue de profil du volet de cette prothèse, l'anneau étant vu en coupe médiane, et
-la représente une vue en perspective d'un volet d'une autre forme de réalisation d'une prothèse à deux volets.
La prothèse représentée sur les figures 1 à 9 comporte un anneau 1 et deux volets en forme de volets basculants 2, le maintien des volets 2 dans l'anneau 1 s'effectuant par le montage des moyens de pivotement dans l'anneau.
Ces éléments sont réalisés, de préférence, en carbone pyrolytique entourant des substrats en graphite dur, selon la technologie usuelle pour la réalisation des prothèses valvulaires cardiaques.
L'anneau 1 présente une forme extérieure parfaitement circulaire avec une gorge à section droite 3 ou tout autre moyen destiné à recevoir des moyens usuels (non représentés) permettant la suture de la prothèse, de préférence à l’aide d'un anneau rotatif reçu dans la gorge. L'anneau présente deux bords, à savoir un bord amont 4 et un bord aval 5. La plus grande partie de l’intérieur de l'anneau est circulaire mais, comme on le voit bien sur les figures, deux méplats internes 6 à bords internes parallèles à la direction transversale de la face interne de l'anneau 1 forment des surépaisseurs locales internes diamétralement opposées. L’anneau 1 présente deux parties de surface interne en arc de cercle, de forme légèrement convexe, séparées par deux méplats 6 ayant des surfaces planes et présentant des moyens d’articulation du volet. Depuis le bord amont 4, l'anneau présente une surface interne légèrement tronconique 7 réalisant un convergent provoquant une augmentation progressive de l'épaisseur radiale de l'anneau vers l'aval, les bords amont et aval de cette surface étant légèrement rayonnés pour éviter les angles vifs, le rayon de courbure de la face amont étant supérieur à celui de la face aval pour provoquer une augmentation progressive de l’épaisseur depuis le bord du volet jusqu’à sa partie centrale.
Chaque surépaisseur ou méplat 6 forme une paroi verticale légèrement convexe dans la direction des 11 de l'écoulement, étant entendu que le raccordement entre le bord amont 4 et la paroi 11 du méplat s'effectue progressivement pour éviter tout arrêt brusque, le raccordement entre la paroi de méplat 11 et le bord aval 5 s'effectuant également de façon progressive.
Dans le méplat 6 sont pratiquées deux cavités oblongues de pivotement et de maintien 12 présentant une forme tronconique comme on le voit bien sur les figures 2 et 4, avec une profondeur relativement faible. En aval, le méplat 6 comporte également (figures 1, 3 et 4) des moyens de butée essentiellement convexes dans la direction du flux, comprenant notamment une surface bombée centrale 13 ayant la forme d’un arc de cercle dans la direction du flux, avec deux faces latérales de butée 14 inclinées d'environ 5° par rapport à cette direction ou encore de 85° par rapport au plan de l'anneau.
Chacun des volets 2 présente une forme sensiblement semi-circulaire avec une face amont 19 pratiquement plane et une face aval convexe 20, le volet présentant à sa périphérie un bord d'attaque rectiligne 21 et un bord de fuite presque semi-circulaire 22, ces deux bords étant latéralement réunis par deux bords rectilignes 30 à partir desquels s'étendent respectivement deux pivots 23 comportant une tête tronconique 23a (par exemple avec un angle au sommet de 45°). Le ou les volets sont articulés selon un axe (B-B) proche du bord d’attaque (35).Une nervure de renfort 23b en forme de secteur de cône s'étend sur la face amont 19 du volet (figures 5 et 7). Le diamètre maximal de ces pivots 23 est égal de préférence à environ 1,7 à 2,2 fois l'épaisseur du volet à leur emplacement.
Le bord d'attaque rectiligne 21 des volets 2 est aussi effilé que possible, comme on le voit sur la où ce bord 21 est très mince, par exemple de l'ordre de 0,3 mm, tout en présentant de préférence une forme arrondie, cela dans un but de résistance mécanique, les deux bords 21 des deux volets de la prothèse valvulaire venant en contact, ou pratiquement en contact ( ), l'un avec l'autre en position fermée pour assurer l'étanchéité du diamètre central de la prothèse. La forme du bord d'attaque peut être aussi aiguë que la technique le permet.
Depuis le bord mince ou effilé 21, la face amont 19 s'étend dans un plan jusqu'à une ligne curviligne pratiquement en arc de cercle 24 pour former, à partir de cette ligne, un chanfrein aboutissant au bord de fuite 22 sensiblement tronconique 25. A faible distance de la ligne 24, se trouve pratiquée, dans la face plane 19, une dépression ovale 26 dont le grand axe est parallèle au bord d'attaque 21, la profondeur maximale de cette dépression étant relativement faible, par exemple de l'ordre de 0,2 à 0,6 mm, notamment 0,3 mm .
La face aval 20 n'est pas plane, mais au contraire généralement convexe, comme on le voit sur la , la face 20 s'éloignant progressivement de la face 19 à partir du bord d'attaque 21 pour aboutir à son écartement maximum dans une zone ou corde 27 située vers le bord de fuite 22, l'écartement maximal par rapport au plan de la face 19 étant par exemple de 0,8 à 1,3 mm de sorte que la face 20 se trouve ainsi divisée en deux parties, à savoir une première partie 28 dont l'écartement progressif provoque un accroissement progressif de l'épaisseur du volet et une partie postérieure nettement moins longue 29 qui se raccorde progressivement au bord de fuite 22.
Le fonctionnement est alors le suivant (on peut se référer à la et à la représentation schématique de la figure IL avec les deux volets 2, l'un ouvert et l'autre fermé) :
En supposant que la prothèse valvulaire ait été implantée en remplacement de la valve aortique, les deux volets ou volets 2 se trouvent en position de fermeture, dans l'anneau, sous l'effet de la surpression aortique, avec leurs deux bords d'attaque 21 à très faible proximité ou au contact l'un de l'autre dans la position représentée du volet de gauche à la , respectivement de droite à la , dans laquelle la face amont plane 19 de chaque volet 2 forme, avec le plan de l'anneau, un angle de l'ordre de 23°. Dans cette position, la surface d’allure tronconique 25 près du bord de fuite est appliquée contre la partie correspondante du bord aval 5 de l'anneau 1, assurant l'étanchéité dans cette zone, alors que l'étanchéité le long des faces 11 des méplats 6 est assurée par les bords rectilignes 30 portant les pivots 23 des volets 2.
La systole provoque alors l'ouverture des deux volets qui se trouvent basculés dans le flux hémodynamique autour de leurs axes géométriques respectifs A-A. Les volets 2 prennent alors la position complètement ouverte représentée pour le volet de droite à respectivement de gauche à la , la , position dans laquelle la face amont plane 19 forme un angle de 85° avec le plan de l'anneau 1, les volets 2 étant calés en position d'ouverture par les faces latérales de butée 14 qui interceptent les faces aval 20 desdits volets. Le liquide sanguin traverse d'abord l'anneau avec une direction très proche de la direction du volet 2 dans sa position ouverte et attaque le volet par son bord d'attaque 21, qui étant extrêmement effilé, ne présente qu'un obstacle réduit et répartit le flux sur les faces amont 19 et aval 20.
Grâce aux formes des volets les flux parcourant les faces amont 19 et aval 20, s'écoulent sur ces faces avec une composante tangentielle de vitesse importante, de sorte que les faces amont et aval sont parcourues et lavées par le flux sanguin sans aucune zone morte susceptible de favoriser une formation thrombotique. La face amont 19 est, pour sa part, très naturellement balayée par le flux, du fait qu'elle forme un léger angle avec la direction du flux qui tend à se porter à sa rencontre sous un angle moyen d'environ 5° et la légère dépression 26 a pour effet d'augmenter légèrement la poussée sur l'extrémité de fuite e la partie de flux balayant la face amont, ce qui permet d’obtenir un état ouvert proche de 90° et évite les trémulations du volet.
Additifs et agents de mise en œuvre usuels La composition utile dans le cadre de l’invention peut également comprendre tout ou partie des additifs et agents de mise en œuvre usuels, connus de l’homme de l’art et habituellement utilisés dans les compositions de caoutchouc pour pneumatiques, comme par exemple des plastifiants (tels que des huiles plastifiantes et/ou des résines plastifiantes), des charges non renforçantes, des pigments, des agents promoteurs de collant à cru (i.e., agent tackifiant, par exemple colophane), des sels métalliques pro-oxydants, des agents de protection tels que cires anti-ozone, anti-ozonants chimiques, des agents anti-fatigue, des résines renforçantes (telles que décrites par exemple dans la demande WO 02/10269).
Dans certains modes de réalisation, la composition utile dans le cadre de la présente invention comprend un ou plusieurs sels métalliques pro-oxydants dont la teneur déterminée sur la base de l’élément métal varie de 0,05 à 0,15 g de métal pour 100g de la composition ou de 0,07 à 0,15 g de métal pour 100g de la composition.
De tels sels sont bien connus de l’homme du métier. Des exemples de sels métalliques pro-oxydants incluent de manière non limitative les sels de cobalt, en particulier les sels de cobalt choisis dans le groupe constitué par les abiétates, les acétylacétonates, les tallates, les naphténates, les résinâtes et leurs mélanges, les sels de manganèse ou les sels de fers (ex. : sels de fer III tels que décrits dans WO 99/24502 ou WO 00/68309).
- entre 0,5 et 12 pce, en particulier entre 1 et 10 pce, de manière préférée entre 2 et 9 pce, de soufre ;
- entre 0,1 et 10 pce, préférentiellement entre 0,3 et 1,0 pce d’un ou plusieurs accélérateurs de vulcanisation ;
- entre 1 et 10 pce, préférentiellement entre 3,3 et 10 pce, d’un ou plusieurs activateurs de vulcanisation ;
- 0,7% à 4% en masse par rapport à la masse totale de la composition d’un ou plusieurs agent(s) anti-oxydant(s), de préférence de 0,8% à 4% en masse ; et
- un ou plusieurs sels métalliques pro-oxydants dont la teneur déterminée sur la base du métal varie de 0,05 à 0,15 g de métal pour 100g de la composition ou de 0,07 à 0,15 g de métal pour 100g de la composition.
Fabrication des compositions La composition utile dans le cadre de l’invention est fabriquée dans des mélangeurs appropriés, en utilisant deux phases de préparation successives bien connues de l'homme du métier : une première phase de travail ou malaxage thermomécanique (phase dite « non-productive »), qui peut être conduite en une seule étape thermomécanique au cours de laquelle on introduit, dans un mélangeur approprié tel qu'un mélangeur interne usuel (par exemple de type 'Banbury'), tous les constituants nécessaires, notamment la matrice élastomérique, les charges, les éventuels autres additifs divers, à l'exception du système de réticulation. L’incorporation de la charge à l’élastomère peut être réalisée en une ou plusieurs fois en malaxant thermomécaniquement. Dans le cas où la charge est déjà incorporée en totalité ou en partie à l’élastomère sous la forme d’un mélange-maître (« masterbatch » en anglais) comme cela est décrit par exemple dans les demandes WO 97/36724 ou WO 99/16600, c’est le mélange-maître qui est directement malaxé et le cas échéant on incorpore les autres élastomères ou charges présents dans la composition qui ne sont pas sous la forme de mélange-maître, ainsi que les éventuels autres additifs divers autres que le système de réticulation.
La phase non-productive est réalisée à haute température, jusqu'à une température maximale comprise entre 130°C et 170°C, pendant une durée généralement comprise entre 2 et 10 minutes. une seconde phase de travail mécanique (phase dite « productive »), qui est réalisée dans un mélangeur externe tel qu'un mélangeur à cylindres, après refroidissement du mélange obtenu au cours de la première phase non-productive jusqu'à une plus basse température, typiquement inférieure à 110°C, par exemple entre 40°C et 100°C. On incorpore alors le système de réticulation, et le tout est alors mélangé pendant quelques minutes, par exemple entre 1 et 30 min.
Selon une possibilité : les étapes a) et b) sont mises en œuvre en prenant en compte différents paramètres physiologiques, de façon à mesurer un extremum de chaque paramètre physiologique ; lors de l’étape c), la fonction de calibration détermine une relation entre la pression transmurale et chaque paramètre physiologique ; l’étape d) comporte une mesure de chaque paramètre physiologique à l’instant de mesure ; lors de l’étape e), la pression transmurale à l’instant de mesure est estimée à partir de la fonction de calibration déterminée lors de l’étape c) et des paramètres physiologiques mesurés lors de l’étape d).
Selon une possibilité, les étapes d) à f) sont mises en œuvre en différents instants de mesure, selon une fréquence supérieure à une fréquence cardiaque de l’utilisateur, de façon à obtenir une évolution de la pression artérielle de l’utilisateur entre lesdits instants de mesure.
lors de l’étape f), la pression artérielle estimée peut être une pression artérielle moyenne de l’utilisateur.