INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’organe de tirage 44 est disposé à l’intérieur du second tube 18 entre la première extrémité 18a et la seconde extrémité 18b du second tube, ou encore entre l’organe de guidage 36 et la première extrémité 18a du second tube. Il est en outre disposé à distance de l’organe de guidage, considéré selon ladite direction longitudinale Y .
Le système d’actionnement 30 comprend par ailleurs un premier câble 60 dont le cheminement complet est montré en . Le premier câble présente une première partie d’extrémité 60a et une seconde partie d’extrémité 60b . Dans cet exemple non-limitatif, la première partie d’extrémité 60a du premier câble est munie d’une tête de câble. Tel qu’illustré en , la première partie d’extrémité 60a du premier câble 60 est fixée à la portion de serrage 5 4 de l’élément de serrage 50 en une zone de fixation 61 , au niveau de la première extrémité 16a du premier tube 16 . La première partie d’extrémité 60a du premier câble 60 est donc fixe par rapport au premier tube 16 , bien qu’elle ne soit pas fixée directement audit premier tube.
La zone de fixation est située au-dessus de l’organe de guidage 34 et de l’organe de tirage 44 . Elle est en outre située entre l’organe de tirage et la première extrémité 18a du second tube.
Tel qu’illustré en , la seconde partie d’extrémité 60b du premier câble 60 est reliée à l’élément actionnable 26 .
En se référant de nouveau à la vue en coupe de la , on constate que le premier câble 60 forme par ailleurs une boucle 6 2 entourant l’organe de guidage 34 et l’organe de tirage 44 . Plus précisément, Le premier câble 60 s’étend en partie à l’intérieur de la gorge 41 de l’organe de guidage 34 et coopère avec la surface de guidage 42 , sur laquelle il prend appui. Le câble s’étend également en partie à l’intérieur de la rainure 56 de la poulie 48 et coopère avec la surface de contact 58 , sur laquelle il prend appui.
Le premier câble 60 comprend un premier brin 64 s’étendant entre ladite première partie d’extrémité 60a du premier câble et ledit organe de guidage 34 , ou encore entre la zone de fixation 61 et ledit organe de guidage 34 . Le premier brin 6 4 s’étend sensiblement parallèlement à la direction longitudinale Y et longe la partie principale 36 de l’organe de guidage. Le premier câble 60 entre dans la gorge 41 au niveau de la partie de guidage 38 et en ressort au niveau d’une surface supérieure 36a de la partie principale de l’organe de guidage 34 , illustrée en . Sur la , le premier câble 60 n’est pas représenté pour plus de clarté.
Le premier câble 60 comprend en outre un deuxième brin 6 6 s’étendant entre l’organe guidage 34 et la poulie 48 de l’organe de tirage 44 . Ce deuxième brin 66 s’étend sensiblement parallèlement à la direction longitudinale Y et parallèlement au premier brin 64 . Le premier câble comprend de plus un troisième brin 68 s’étendant entre l’organe de tirage 44 et l’élément actionnable 26 .
La tension des premier, deuxième et troisième brins 64 , 66 , 68 est sensiblement la même, quelle que soit la tension appliquée au premier câble 60 .
En outre, un perçage 38 est pratiqué dans la partie longitudinale 24 au droit de l’orifice oblong 36 et dans une première portion latérale supérieure 35 s’étendant en regard de la première portion latérale inférieure 32. Le perçage 38 et l’orifice oblong 36 sont ainsi coaxiaux.
Comme illustré sur la , l’orifice oblong 36 permet d’engager une vis 40 à l’intérieur de l’extrémité recourbée 26.
La vis 40 présente une tige filetée 42, surmontée d’une tête plate 44. Cette dernière présente une empreinte 46 en creux et en croix à six branches, dite : « hexalobulaire » de préférence. Une telle empreinte permet d’exercer un couple important à la vis 40. D’autres types de vis peuvent être adaptés Aussi, la vis 40 présente une longueur sensiblement supérieure à la distance s’étendant entre l’aile libre 28 et la partie longitudinale 24 et de surcroît, le diamètre de sa tête 44 est relativement important. En outre, le diamètre de la tige filetée 42 est égal à la distance minimale qui s’étend entre les deux bords opposés les plus proches de l’orifice oblong 36, et ce, au jeu fonctionnel près.
Et grâce à la forme oblongue de l’orifice oblong 36, la tige filetée 42 peut être engagée à travers l’orifice oblong 36 de manière inclinée par rapport l’aile libre 28. Et par conséquent, la vis 40 peut être engagée latéralement entre la portion latérale supérieure 35 et la portion latérale inférieure 32 respectivement de la partie longitudinale 24 et l’aile libre 28.
Ainsi, la vis 40 est ensuite redressée sensiblement perpendiculairement à l’aile libre 28, tandis que sa tige filetée 42 traverse l’orifice oblong 36. Un outil de type visseuse ou tournevis adapté peut alors être engagé à travers le perçage 38 pour être engagé en prise dans l’empreinte en creux 46 de la tête 44.
Comme illustré sur la le busbar 22 a été ajustée au-dessus du sommet 15 du module de batterie d’accumulateurs 10 de manière à venir engager l’extrémité recourbée en U 26 dans le renfoncement 14 et appliquer l’aile libre 28 en appui contre la borne 18, tandis que la tige filetée 42 s’engageait à travers le perçage axial 20 de la borne 18.
Grâce à l’outil précité, engagé à travers le perçage 38, la vis 40 a été entraînée en rotation de manière à ce que sa tige filetée vienne en prise dans l’insert taraudé précité pour pouvoir appliquer à force l’aile libre 28 contre la borne 18 grâce à la tête 44 qui s’appuie à plat sur ladite aile.
On observera que la connexion ainsi réalisée entre le busbar 22 et la borne 18 du module de batterie d’accumulateurs 10 est relativement simple. En outre, elle nécessite peu de moyens pour façonner les busbars utilisés usuellement et la visserie nécessaire présente des longueurs minimales.
Au surplus, la quantité de matière mise en œuvre, pour réaliser la connexion entre le busbar 22 et la borne 18 est infime et elle permet d’assurer un contact avec peu de pertes électriques.
On se référera à présent à la présentant l’objet de la où l’extrémité recourbée 26 est coiffée d’une coque de protection 48 de forme sensiblement cubique. La coque de protection 48 recouvre entièrement l’extrémité recourbée 26 jusqu’à l’isolant électriques 25 du busbar 22.
Aussi, la coque de protection 48 est constituée de deux demi-coques, une première 50 et une seconde 52, symétriques l’une de l’autre par rapport au plan médian PM autant que faire se peut, lesquelles demi-coques 50, 52 sont assemblées sur l’extrémité recourbée 26.
Pour ce faire, les deux demi-coques 50, 52 sont tout d’abord approchées latéralement et respectivement des première et deuxième portions latérales de partie longitudinale 24 et d’aile libre 28.
Et les deux demi-coques 50, 52 sont ensuite rapprochées l’une de l’autre et réunies ensemble en emprisonnant l’extrémité recourbée 26. Elles sont par exemple reliées ensemble par collage de leurs bords d’appui.
Les deux demi-coques 50, 52 formant la coque de protection 48 définissent une paroi supérieure 55 venant s’étendre jusqu’à l’isolant électrique 25 en formant un plan de joint relativement étanche.
Par ailleurs, la première demie-coque 50 présente une lumière circulaire 54 venant s’étendre au droit du perçage 38. Grâce à la lumière circulaire 54, on peut venir accéder au moyen d’un outil du type précité directement à la vis 40 à travers la lumière circulaire 54, et le perçage 38.
De la sorte, il est possible de procéder au serrage ou au desserrage de la vis 40 en fonction des besoins, soit de démontage, soit de resserrage lorsque la connexion électrique entre le busbar 22 et la borne 18 est défaillante.
L’espace d’écartement 22 se prolonge depuis la portion supérieure 23 entre le premier anneau de guidage 61 et le deuxième anneau de guidage 62.
Le mécanisme de guidage formé par l’organe à roulements 13 est logé dans une cavité de guidage 64 ménagée entre le premier anneau 61 de guidage et le deuxième anneau de guidage 62.
L’organe à roulements 13 comporte par exemple ici des roulements à rouleaux croisés.
Dans l’exemple illustré, deux cavités d’étanchéité 65 prolongeant l’espace d’écartement 22 sont ménagées aussi entre le premier anneau de guidage 61 et le deuxième anneau de guidage 62.
Les deux cavités d’étanchéité 65 sont disposées de part et d’autre de la cavité de guidage 64.
Un organe d’étanchéité dynamique 30a est logé dans chacune des cavités d’étanchéité 65.
Dans l’exemple illustré, les organes d’étanchéité dynamique 30a diffèrent des organes d’étanchéité dynamique 30 en ce qu’ils sont particulièrement adaptés à étancher le dispositif joints tournants malgré des déformations axiales et/ou radiales par rapport à l’axe de rotation X ou, en d’autres termes, malgré une variation radiale et/ou axiale de l’espace d’écartement 22 causées par un écartement et/ou un glissement de la première partie annulaire 11 par rapport à la deuxième partie annulaire 12.
C’est ce qui est représenté par la où le dispositif joint tournant 10 se trouve dans sa première configuration, dite ici de référence, avec un espace d’écartement dit de référence et la où le dispositif joint tournant 10 se trouve dans sa deuxième configuration dans laquelle l’espace d’écartement a varié radialement et axialement par rapport à l’espace d’écartement dit de référence.
La montre plus en détail un organe d’étanchéité dynamique 30a logé dans une cavité d’étanchéité 65.
De part et d’autre de la cavité d’étanchéité 65 s’étend l’espace d’écartement 22.
Le premier anneau de guidage 61 de la première partie annulaire est ici pourvu d’une première pièce 71 montée dans la cavité d’étanchéité 65 et présentant ici une face formant portée 73.
Le deuxième anneau de guidage 62 de la deuxième partie annulaire est ici pourvu d’une deuxième pièce 72 montée dans la cavité d’étanchéité 65, en regard de la première pièce 71, et comportant un logement 74.
Les première et deuxième pièces 71 et 72 sont assujetties mécaniquement dans la cavité d’étanchéité 65, respectivement aux premier et deuxième anneaux de guidage 61 et 62.
Un joint torique 75 est ici interposé entre les première et deuxième pièces 71 et 72 dans la cavité d’étanchéité 65 et les premier et deuxième anneaux de guidage 61 et 62.
Le logement 74 formé dans la deuxième pièce 72 s’étend globalement parallèlement à un axe passant par l’espace d’écartement 22 et la cavité d’étanchéité 65 et qui est parallèle à l’axe de rotation (non visible sur la ).
La face formant portée 73 qui est formée, par exemple par usinage, dans la deuxième pièce 71 et ménagée de sorte à être oblique par rapport à ce même axe parallèle à l’axe de rotation.
En particulier, la terminaison 22 n’atteint pas l’extrémité 52, ou n’est que partiellement insérée dans l’extrémité 52, alors qu’elle était entièrement insérée, ou apte à être entièrement insérée, dans l’extrémité 52 pour l’orientation nominale de la cosse 2. Ainsi, il n’est pas possible de connecter la patte 11 avec la terminaison 22, car la terminaison 22 est disposée trop en retrait à l’intérieur du capuchon 5 vis-à-vis de l’ouverture 54. Optionnellement, les butées 71 et 72 sont disposées de sorte que la patte 11 ne puisse même pas atteindre la terminaison 22 lorsque la patte 11 est reçue dans le capuchon 5 via l’ouverture 54. Par ailleurs, on prévoit optionnellement que l’extrémité 52, notamment l’ouverture 54, ainsi que la terminaison 22, sont conformées pour que la patte 11 ne puisse pas se connecter avec la terminaison 22 lorsque la terminaison 22 est orientée à l’oblique dans le capuchon 5, ce qui est le cas lorsque la cosse 2 est reçue dans l’orientation incorrecte. Il n’y a donc pas de risque que le technicien puisse connecter la cosse 2 au condensateur C ou au composant électrique lorsque la cosse 2 est dans l’orientation incorrecte au sein du capuchon 5.
Avantageusement, par cette mise en butée contre les butées 71 et 72, la base 21 n’est que partiellement reçue dans le capuchon 5 et dépasse partiellement ou entièrement du capuchon 5 via l’ouverture 55. Ici, au moins les attaches 24 sont maintenues hors du capuchon 5, et préférentiellement une partie des attaches 23. Il est alors bien visible pour le technicien que la cosse 2 est dans l’orientation incorrecte puise que la base 21 dépasse, alors que, en orientation nominale, toute la cosse 2 est avantageusement reçue dans le capuchon 5.
De manière avantageuse, lorsque la cosse 2 est reçue dans l’orientation incorrecte en butée contre les butées 71 et 72, la lame 65 est en appui contre le dos 25. Dans cette position, le dos 25 maintient avantageusement la lame 65 à l’écart de sa configuration de repos, dans une configuration déformée, qui peut correspondre par exemple à la configuration de déverrouillage. Alors que la lame 65 tend à revenir à sa configuration de repos par élasticité, elle exerce un effort contre le dos 25.
Chaque caractéristique décrite ci-avant pour l’un des modes de réalisation ou variante peut être mise en œuvre dans les autres modes de réalisation et variantes décrits ci-avant, pour autant que techniquement possible.
HORLOGE À SUPER-CONDENSATEUR Domaine technique de l’invention La présente invention concerne une horloge à super-condensateur.
Arrière-plan technologique La demande de brevet US 2010 0084006 A1 décrit une horloge comportant : un système de suivi et d’affichage de l’heure ; un super-condensateur ; un panneau photovoltaïque ; et un système de charge conçu pour charger le super-condensateur à partir du panneau photovoltaïque.
Le panneau photovoltaïque est utilisé pour charger le super-condensateur. Ainsi, en l’absence d’éclairage, le super-condensateur se décharge pour alimenter électriquement le système de suivi et d’affichage de l’heure. Lorsque l’éclairage revient, le super-condensateur est à nouveau chargé à partir du panneau photovoltaïque. Ainsi, le super-condensateur subit un nombre élevé de cycles de charge/décharge. Par exemple, lorsque l’horloge est utilisée en intérieur, dans une pièce principalement éclairée par une lumière artificielle, chaque fois qu’une personne allume puis éteint cette lumière, elle provoque un cycle de charge/décharge du super-condensateur.
Or, ces cycles de charge/décharge détériorent le super-condensateur, ce qui diminue sa capacité. Cette baisse de capacité n’est pas nécessairement gênante en utilisation habituelle de l’horloge, c’est-à-dire lorsqu’elle est fréquemment éclairée pour permettre la recharge du super-condensateur.
En revanche, la réduction de la capacité du super-condensateur concomitante avec une longue utilisation de l’horloge, entraîne une baisse importante de la durée de fonctionnement de l’horloge en l’absence d’éclairage, avant qu’elle ne s’éteigne. Or, suite à l’extinction de l’horloge, un retour de l’éclairage n’est pas suffisant pour que l’horloge soit fonctionnelle. Il faut en effet en outre qu’elle soit remise à l’heure, soit manuellement soit par synchronisation externe, et cette remise à l’heure prend un certain temps.
Il peut ainsi être souhaité de prévoir une horloge qui garde une bonne durée de fonctionnement en l’absence d’éclairage, même après avoir été utilisée longtemps.
Il est donc proposé une horloge comportant : un système de suivi et d’affichage de l’heure ; un premier super-condensateur ; un panneau photovoltaïque ; et un système de charge conçu pour charger le premier super-condensateur à partir du panneau photovoltaïque ; caractérisé en ce qu’elle comporte en outre : un deuxième super-condensateur, le système de charge étant en outre conçu pour charger le deuxième super-condensateur à partir du panneau photovoltaïque ; et un mélangeur conçu pour : lorsqu’une tension du premier super-condensateur est supérieure à un certain niveau, connecter le premier super-condensateur, mais pas le deuxième super-condensateur, au système de suivi et d’affichage pour alimenter électriquement ce dernier à partir du premier super-condensateur, et lorsque la tension du premier super-condensateur est égale au niveau, connecter le deuxième super-condensateur en plus du premier super-condensateur au système de suivi et d’affichage pour alimenter électriquement ce dernier à partir des premier et deuxième super-condensateurs.
Grâce à l’invention, le deuxième super-condensateur n’est utilisé que lorsque le premier super-condensateur ne comporte plus beaucoup d’énergie. Ainsi, en fonctionnement habituel, avec un éclairage fréquent permettant de maintenir un niveau élevé d’énergie dans le premier super-condensateur et donc une tension d’alimentation supérieure au seuil prédéfini, le deuxième super-condensateur n’est pas sollicité. De cette manière, le nombre de cycles de charge/décharge du deuxième super-condensateur est réduit, de sorte que sa capacité diminue peu avec le temps. En cas d’absence d’éclairage prolongé se traduisant par une tension d’alimentation sous le seuil prédéfini, ce deuxième super-condensateur est alors utilisé, et peut maintenir en fonctionnement l’horloge, même lorsque cette dernière est utilisée depuis longtemps, grâce à sa capacité peu dégradée.
De façon optionnelle, le niveau est une tension du deuxième super-condensateur.
De façon optionnelle également, le système de charge est conçu pour charger le premier super-condensateur à une tension maximale.
De façon optionnelle également, le système de charge est conçu pour charger le deuxième super-condensateur à une tension maximale inférieure à la tension maximale du premier super-condensateur.
De préférence encore, la composition de l’invention est une composition fluide (ex : gloss) et comprend un ester hydroxylé ayant un nombre total de carbone allant de 35 à 70 comme le malate de diisostéaryle et/ou le gallate de propyle, et un ester de synthèse comme le palmitate d’ethyle hexyle.
La teneur totale en huile(s) polaire(s) dans la composition de l’invention ira généralement de 0,1 à 40% en poids, en particulier de 0,5 à 30% en poids par rapport au poids total de la composition.
En particulier dans une composition solide (ex : stick), la teneur totale en huile(s) polaire(s) dans la composition de l’invention ira généralement de 5 à 35 % en poids, en particulier de 15 à 30% en poids par rapport au poids total de la composition.
En particulier dans une composition fluide (ex : gloss) , la teneur totale en huile(s) polaire(s) dans la composition de l’invention ira généralement de 0,1 à 5 % en poids, en particulier de 0,5 à 2% en poids par rapport au poids total de la composition.
Autres ingrédients additionnels Selon un mode particulier, la composition comprend en outre un ingrédient additionnel choisi dans le groupe constitué parmi les huiles apolaires, les gélifiants lipophiles, les corps gras pâteux, les cires, les matières colorantes distinctes de l’Orange 5, et leurs mélanges.
En particulier, lorsque la composition de l’invention est solide , elle comprendra notamment un ingrédient additionnel choisi parmi les huiles apolaires, les corps gras pâteux, les cires, et de préférence leurs mélanges.
En particulier, lorsque la composition de l’invention est solide , elle comprendra notamment un ingrédient additionnel choisi dans le groupe constitué parmi les huiles apolaires, les gélifiants lipophiles, et de préférence leurs mélanges.
Huiles apolaires
Selon un mode particulier, la composition pourra en outre comprendre, en plus de la ou des huile(s) polaire(s), une ou plusieurs huile(s) apolaire(s).
L’huile apolaire peut être une huile siliconée ou une huile hydrocarbonée, de préférence une huile hydrocarbonée.
Par ‘huile apolaire hydrocarbonée’, on entend une huile exempte d’atome d’oxygène.
Elle sera choisie avantageusement parmi les hydrocarbures linéaires ou ramifiés, d'origine minérale ou synthétique tels que l'huile de paraffine ou ses dérivés, le squalane, l'isoeicosane, les polybutylènes, les polyisobutylènes hydrogénés, les copolymères décène/butène, les copolymères polybutène/polyisobutène, les polydécènes et les polydécènes hydrogénés, et leurs mélanges.
De préférence, la composition de l’invention comprend au moins une huile apolaire choisie parmi les polybutylènes, les polyisobutylènes hydrogénés, les copolymères décène/butène, les copolymères polybutène/polyisobutène, les polydécènes et les polydécènes hydrogénés, de préférence encore les polydécènes hydrogénés.
Ainsi selon un mode particulier, la composition de l’invention comprend une ou plusieurs huiles polaire(s) et une ou plusieurs huiles apolaire(s).
La teneur totale en huile(s) apolaire(s) dans la composition de l’invention ira généralement de 5 à 30 % en poids, en particulier de 10 à 20% en poids par rapport au poids total de la composition, que la composition de l’invention soit solide ou fluide.
=> [0041] αj désigne l’angle d’incidence du signal satellite émis par le satellite Sat(j), j étant compris entre 1 et NSat par rapport à la direction de déplacement du véhicule ;.
=> [0042] Le maximum 220 de cette fonction de corrélation temporelle 210 correspond à l’abscisse de synchronisation du signal GNSS attendu avec le signal reçu par le récepteur GNSS en provenance du satellite Sat(j), il indique la position la plus proche de la balise B l (i). => [0043] La synchronisation étant supposée parfaitement réalisée, le maximum 220 correspond à l’abscisse Xi de la position P(i) de la balise B l (i).
La partie (2-2) de la illustre le déplacement des fonctions de corrélation temporelle et spatiale en présence d’un biais de synchronisation Dt sur la base de temps local ou d’un biais DX sur le géoréférencement de la référence de position, conduisant à un décalage homothétique de la position des maximas de corrélation sur l’axe des retards (24’) et l’axe des abscisses (240’)
On peut noter que dans le cas d’un biais commun de temps affectant simultanément et de la même façon tous les signaux reçus, le décalage induit sur les fonctions de corrélation temporelles sera identique, alors que le décalage selon l’abscisse va varier avec les satellites selon l’angle d’incidence sur l’axe de déplacement, anticipant en cela que l’identification de biais communs peut être obtenue par moyennage des erreurs de temps multi-satellites.
=> illustre le principe de la détection de biais de temps par surveillance du Maximum Au Centre (MAC) sur 3 points de corrélation avance (E) -ponctuel (P) -retard (L). La phase de code du point de corrélation ponctuel (P) est calée sur le retard attendu du signal reçu et les phases de codes des points avance (E) et retard (L) sont décalées de part et d’autre du retard attendu de la voie ponctuelle d’une valeur correspondant au niveau de protection attendue en position.
La partie (3-1) illustre que le niveau du point de corrélation central reste statistiquement plus grand que les points de corrélation latéraux (P>E et P>L) tant que l’erreur de synchronisation du signal reçu reste inférieure à l’espacement séparant les bribes de corrélation, permettant en cela la sélection pour la détermination de la position par maximum de vraisemblance de ne retenir que les signaux compatibles d’une distribution d’erreur de synchronisation donnée.
La partie (3-2) illustre que le niveau du point de corrélation ponctuel sera statistiquement dépassé par au moins une des voies latérales (P<E ou P<L) si l’erreur de synchronisation du signal est supérieure à l’espacement entre les échantillons de corrélation. Il est à noter que ce principe de surveillance ne dépend pas de la direction d’incidence du signal. Il fournit un critère simple de mise en œuvre pour évaluer l’apport des signaux dans réalisation d’un maximum de vraisemblance basé sur le filtrage adapté des signaux reçus.
=> illustre une situation de fausse alarme détectée selon l’algorithme MAC, en réception d’un signal satellite S k (t) sur la balise B l , correspondant à un cas d’absence de biais (hypothèse H0), mais pour lequel le test de décision MAC détecte cependant la présence d’un biais de synchronisation excessif en appliquant le critère , puisque, dans le cas illustré, > >
(410) représente l’enveloppe de la fonction de corrélation du signal S k (t) avec le code local synchronisé sur le temps de réception t0 (422) attendu pour la balise B l
t 0 (421) désigne le retard appliqué entre les échantillons de corrélation Avance-Ponctuel (E-P) et Ponctuel-Retard (P-L) du code local