INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le facteur de torsion K est lié à la torsion T selon la relation connue qui suit : K = T x [(Titre / (1000.ρ)] 1/2 dans laquelle la torsion T des filaments élémentaires est exprimée en tours par mètre, le Titre est exprimé en tex (poids en gramme de 1000 mètres de l’élément de renfort), et enfin ρ est la densité ou masse volumique (en g/cm 3 ) du matériau (par exemple, environ 1,50 g/cm3 pour la cellulose, 1,44 g/cm 3 pour l’aramide, 1,38 g/cm3 pour un polyester tel que PET, 1,14 g/cm 3 pour le polyamide 5,6) ; dans le cas d’un câblé hybride, ρ est bien entendu une moyenne des densités pondérée par les titres respectifs des matériaux de l’élément de renfort. A titre d’exemple, pour le premier mode de réalisation pour un élément de renfort comprenant un assemblage constitué de deux brins multifilamentaires en polyamide 5,6 ayant un titre de 140 tex et dont la torsion de l’élément de renfort est de 250 tours par mètres, le calcul de K est le suivant : K= 250 x [(140+140)/(1000 x (140 x 1,14+140x1,14)/(140+140))] 1/2 K= 124
La mesure de la torsion T de l’élément de renfort peut être réalisée par toute méthode connue par l’homme du métier, par exemple conformément à la norme ASTM D 885/D 885M – 10a de 2014.
Le titre (ou densité linéique) de chaque brin est déterminé selon la norme ASTM D1423. Le titre est donné en tex (poids en grammes de 1000 m de produit - rappel: 0, 111 tex égal à 1 denier).
Avantageusement, l’élément de renfort a un facteur de torsion K tel qu’il doit avoir une valeur suffisante pour avoir un bon compromis entre, d’une part le module d’extension et la force à rupture, et d’autre part l’endurance à la fatigue en compression. Ainsi, le pneumatique aura un bon compromis entre rigidité de dérive et endurance.
Dans un mode de réalisation avantageux, l’élément de renfort comprend également une couche d’une composition adhésive revêtant l’assemblage constitué des deux brins. Une telle composition adhésive est par exemple de type RFL (acronyme pour Résorcinol-Formaldéhyde-Latex) mais également les compositions adhésives telles que décrites dans WO2015118041.
Avantageusement, l’assemblage est constitué de deux brins multifilamentaires de polyamide aliphatique 5,6.
De préférence, l’assemblage est constitué de deux brins multifilamentaires de polyamide aliphatique 5,6; les brins étant enroulés ensemble en hélice pour former une couche. Par assemblage constitué, on entend que l’assemblage ne comprend pas d’autre brin multifilamentaire que les deux brins multifilamentaires de polyamide aliphatique 5,6.
Avantageusement, le facteur de torsion K de l’élément de renfort va de 120 à 150.
Avantageusement, la densité d’éléments de renfort dans le composite va de 90 à 130 éléments de renfort par décimètre de composite, de préférence de 95 à 125 éléments de renfort par décimètre de composite. La densité d’éléments de renfort dans le composite est le nombre d’éléments de renfort pris sur un décimètre du composite selon la direction perpendiculaire à la direction selon laquelle les éléments de renfort s’étendent parallèlement les uns par rapport aux autres. Dans ces intervalles de densité d’éléments de renfort, le composite présente une force à rupture relativement élevée et un coût relativement bas permettant son utilisation dans des pneumatiques adaptés à la plupart des usages.
Avantageusement, la torsion de l’élément de renfort va de 200 à 500 tours par mètre et de préférence de 250 à 490 tours par mètre. Pour un titre donné, dans cet intervalle de torsion, l’élément de renfort présente une endurance suffisante pour être utilisé dans un pneumatique adapté à la plupart des usages actuels et un risque de dispersion de sa force à rupture relativement faible.
Avantageusement, le titre du brin multifilamentaire de polyamide 5,6 va de 60 à 160 tex et de préférence de 70 à 140 tex.
Avantageusement, le module initial en extension de l’élément de renfort va de 1 à 5 cN/tex et de préférence de 2 à 5 cN/tex. Le module initial est relatif à certaines performances de l’élément de renfort aux faibles déformations, notamment à la mise à plat de la nappe de frettage du pneumatique.
Avantageusement, le module final va de 5 à 18 cN/tex et de préférence de 5 à 12 cN/tex. Le module final est relatif à certaines performances de l’élément de renfort aux grandes déformations, par exemple, pour une application en frette, les tendances de rigidité à fortes déformations ont un faible impact sur les performances pneumatique.
On définit le module initial comme la pente à l’origine de la partie linéaire de la courbe Force-Allongement qui intervient juste après une prétension standard de 0,5 cN/tex. Le module final est défini comme la pente au point correspondant à 80% de la force à rupture de la courbe Force-Allongement. La courbe Force-Allongement est obtenue par mesure de manière connue à l'aide d'une machine de traction « INSTRON » munie de pinces « 4D ». Les échantillons testés subissent une traction sur une longueur initiale de 400 mm à une vitesse nominale de 200 mm/min, sous une prétension standard de 0,5 cN/tex.
Ainsi, par exemple pour un assemblage constitué de deux brins multifilamentaires de polyamide aliphatique 5,6 à 94 tex, le module initial est la pente de la courbe Force-Allongement entre 1000 cN et 2000 cN et le module final est la pente de la courbe Force-Allongement entre 4000 cN et 11000 cN.
où chaque moyen de fixation prend la forme d’un système à deux bagues excentriques où les deux bagues sont mobiles en rotation l’une par rapport à l’autre autour d’axes de rotation parallèles.
Il est également proposé un ensemble pour un aéronef, ledit ensemble comportant :
- un module de vision d’un système de vision en vol améliorée comportant une base, et
- un châssis comportant :
- deux premières poutres où la base est fixée à chaque première poutre par deux premiers moyens de fixation,
- une deuxième poutre à laquelle chaque première poutre est fixée par deux deuxièmes moyens de fixation, et
- deux troisièmes poutres destinées à être fixées à une structure de l’aéronef et entre lesquelles la deuxième poutre est fixée par deux troisièmes moyens de fixation avec chaque troisième poutre,
Avec un tel arrangement, les moyens de fixation à deux bagues excentriques permettent le réglage du châssis, le transfert des charges selon toutes les directions, et surtout le verrouillage des positions car la friction de chaque bague empêche le déréglage.
Avantageusement, les axes de rotation des premiers moyens de fixation sont orientés selon une première direction, les axes de rotation des deuxièmes moyens de fixation sont orientés selon une deuxième direction, les axes de rotation des troisièmes moyens de fixation sont orientés selon une troisième direction et la première direction, la deuxième direction et la troisième direction sont toutes différentes.
Avantageusement, la première direction, la deuxième direction et la troisième direction sont orthogonales entre elles deux à deux.
L’invention propose également un aéronef comportant une structure et un ensemble selon l’un des deux modes de réalisation précédents où chaque troisième poutre est fixée à ladite structure.
Avantageusement, les axes de rotation des premiers moyens de fixation sont orientés selon une première direction, les axes de rotation des deuxièmes moyens de fixation sont orientés selon une deuxième direction, les axes de rotation des troisièmes moyens de fixation sont orientés selon une troisième direction, la première direction est parallèle à une direction verticale de l’aéronef, la deuxième direction est parallèle à une direction longitudinale de l’aéronef et la troisième direction est parallèle à une direction transversale de l’aéronef.
Avantageusement, chaque troisième poutre est fixée à la structure par deux quatrièmes systèmes de fixation où chaque quatrième moyen de fixation prend la forme d’un système à deux bagues excentriques où les deux bagues sont mobiles en rotation l’une par rapport à l’autre autour d’axes de rotation parallèles.
Avantageusement, chaque quatrième système de fixation comporte une vis, un écrou, une bague extérieure et une bague intérieure et pour chaque quatrième moyen de fixation, l’une parmi la troisième poutre ou la structure présente un premier alésage dont le premier axe est parallèle aux axes de rotation dudit quatrième moyen de fixation, l’autre parmi la structure ou la troisième poutre présente un deuxième alésage dont l’axe est parallèle au premier axe, la bague extérieure présente un épaulement extérieur en appui contre l’autre parmi la structure ou la troisième poutre du côté opposé à l’une parmi la troisième poutre ou la structure et un fût extérieur dont le diamètre extérieur est égal au diamètre du deuxième alésage, où l’épaulement extérieur et le fût extérieur sont percés d’un troisième alésage dont l’axe est désaxé par rapport à l’axe du fût extérieur et parallèle au premier axe, la bague intérieure présente un épaulement intérieur en appui contre l’épaulement extérieur du côté opposé à l’autre parmi la structure ou la troisième poutre et un fût intérieur dont le diamètre extérieur est égal au diamètre du troisième alésage, où l’épaulement intérieur et le fût intérieur sont percés d’un quatrième alésage dont l’axe est désaxé par rapport à l’axe du fût intérieur et parallèle au premier axe et dont le diamètre est égal au diamètre du premier alésage et la tige de la vis est insérée dans le quatrième alésage et le premier alésage, la tête de la vis est contre l’épaulement intérieur et l’écrou est contre l’une parmi la troisième poutre ou la structure à l’opposé de l’autre parmi la structure ou la troisième poutre.
Le dispositif de surveillance est configuré pour acquérir en continu des données sur l’environnement de l’atelier, et les données sur l’environnement comprennent l’humidité de l’air et une concentration de particules magnétiques.
Le dispositif de traitement est configuré pour recevoir, en temps réel, l’humidité de l’air et la concentration des particules magnétiques envoyées par le dispositif de surveillance, afin de juger si l’humidité de l’air est supérieure ou égale à un premier seuil d’humidité prédéfini et si la concentration des particules magnétiques est supérieure ou égale à un seuil de concentration supérieur prédéfini ; si tel est le cas, une commande de démagnétisation est envoyée au dispositif de contrôle, de sorte que le dispositif de contrôle commande le démarrage du dispositif de démagnétisation dans l’atelier ; après que le dispositif de démagnétisation a fonctionné pendant une durée prédéfinie, le dispositif de contrôle commande l’arrêt du dispositif de démagnétisation ; après l’arrêt du dispositif de démagnétisation, une commande de contrôle déshumidification est envoyée au dispositif de contrôle, de sorte que le dispositif de contrôle commande le démarrage du dispositif de déshumidification dans l’atelier ; et lorsque l’humidité courante de l’air est inférieure à une valeur d’humidité standard et que la concentration courante des particules magnétiques est inférieure à une valeur de concentration standard, le dispositif de contrôle commande l’arrêt du fonctionnement du dispositif de déshumidification.
L’interaction des informations, les processus d’exécution et les autres contenus de tous les dispositifs du système ci-dessus sont basés sur la même idée que le mode de réalisation du procédé de la présente invention, et peuvent donc spécifiquement se référer à la description du mode de réalisation du procédé de la présente invention dans le premier aspect. Ils ne seront donc pas répétés ici.
Dans un troisième aspect, la présente invention propose un dispositif informatique. Le dispositif informatique comprend un ou plusieurs processeurs et une mémoire, où la mémoire est couplée au processeur et configurée pour stocker un ou plusieurs programmes, et les programmes, lorsqu’ils sont exécutés par les un ou plusieurs processeurs, amènent le dispositif informatique à exécuter le procédé de traitement des particules magnétiques dans l’atelier de frittage de matériau de cathode du premier aspect.
Les personnes ayant une connaissance classique du domaine peuvent comprendre que tout ou partie des processus de mise en œuvre du procédé dans le mode de réalisation ci-dessus peuvent être achevés en commandant un matériel connexe au moyen d’un programme d’ordinateur ; le programme peut être stocké sur un support de stockage lisible par ordinateur ; et, lorsqu’il est exécuté, le programme peut inclure tous les processus du mode de réalisation de chaque procédé susmentionné. Le support de stockage peut être un disque magnétique, un disque optique, une mémoire morte, ROM, ou une mémoire vive, RAM, ou similaire.
Les caractéristiques techniques des modes de réalisation ci-dessus peuvent être combinées de manière arbitraire. Dans un souci de concision, toutes les combinaisons possibles des caractéristiques techniques des modes de réalisation ne sont pas décrites. Toutefois, tant que les combinaisons de ces caractéristiques techniques ne se contredisent pas, elles entrent dans le champ d’application défini dans la présente spécification.
Technique de perçage à moteurs à régulations adaptatives 1. Domaine de l’invention Le domaine de l’invention est celui des procédés et dispositifs de perçage mise en œuvre pour réaliser le perçage d’éléments à percés, notamment constitués d’un empilement de couches de matières différentes.
2. Art antérieur Des perçages sont couramment réalisés au moyen de dispositifs de perçage, notamment dans le domaine de l’aéronautique, pour réaliser des trous au travers d’éléments à percer qui peuvent parfois être constitués par l’empilement de plusieurs couches de matières différentes.
Au cours de la réalisation du perçage d’un élément, il peut être nécessaire, pour optimiser le perçage, de faire varier les conditions de coupe. Ceci peut par exemple être le cas : lorsque l’élément à percer est constitué par un empilement de couches de matières différentes qui supposent chacune d’être percées avec des conditions de coupe adaptées notamment de sorte à assurer la qualité du perçage, éviter la détérioration de l’outil de coupe… lors du perçage d’un trou à faible conicité, destiné à recevoir une vis de type « taperlock » en langue anglaise, au moyen d’un outil coupant conique dans la mesure où la quantité de matière enlevée, et par la même les efforts de coupe, croissent avec la profondeur du perçage ; lors d’un perçage - fraisurage où l’outil coupant comporte une première partie cylindrique suivie d’une partie conique, le perçage commence par la réalisation du perçage cylindrique jusqu’à ce que l’outil coupant débouche de la paroi, puis l’avance de l’outil coupant se poursuivant, la partie conique de l’outil coupant vient réaliser une fraisure sur l’entrée du trou ; lors d’un perçage sous lubrification, l’injection de lubrifiant peut être involontairement variable faute d’une parfaite maitrise et/ou pour des raisons inconnues si bien que son effet est également variable ce qui engendre une variation des efforts de coupe et donc une nécessité d’adapter idéalement en conséquence les conditions de coupe pour garantir la qualité du perçage et préserver l’état de l’outil de coupe et de la perceuse ; les efforts de coupe varient selon le niveau de frottements des listels de l’outil coupant ce qui engendre une variation des efforts de coupe et donc une nécessité d’adapter idéalement en conséquence les conditions de coupe pour garantir la qualité du perçage.
La survenue de divers événements au cours de la réalisation d’une opération de perçage d’un élément à percer constitué ou non d’un empilement de plusieurs couches de matières différentes, peut ainsi induire la nécessité de modifier en cours de perçage les conditions de coupe pour optimiser le perçage en terme de qualité et/ou de préservation du matériel mis en œuvre à cet effet.
Les paramètres de coupe sont généralement : la vitesse tangentielle des becs de l’outil coupant et la fréquence de rotation de l’outil coupant en tr/mn ; la vitesse d’avance de l’outil coupant en mm/mn ; l’avance par tour en mm/tour qui traduit un lien de proportionnalité entre la fréquence de rotation et la vitesse d’avance de l’outil coupant.
Dans ce dessein notamment, les perceuses dites à paramètres de coupe contrôlées ont été développées.
Une perceuse de ce type peut par exemple comprendre un moteur d’avance et un moteur de coupe, en général synchrones à aimants permanents, qui sont reliés, au moyen d’une transmission, à une broche mobile en rotation et en translation suivant un même axe et susceptible d’entrainer en mouvement un outil de coupe.
Cette transmission peut, dans certains cas, être configurée de manière telle que : la fréquence de rotation de l’outil de coupe est proportionnelle à la fréquence de rotation du moteur de coupe ; la vitesse d’avance de l’outil de coupe est proportionnelle à la fréquence de rotation du moteur d’avance.
Le document de brevet FR-B1-3 000 693 décrit une perceuse de ce type.
Et, par exemple pour un assemblage constitué de deux brins multifilamentaires de polyamide aliphatique 5,6 à 140 tex, le module initial est la pente de la courbe Force-Allongement entre 1000 cN et 4000 cN et le module final est la pente de la courbe Force-Allongement entre 6000 cN et 18000 cN.
Avantageusement, le rapport du diamètre de l’élément de renfort sur l’épaisseur du composite est strictement inférieur à 0,90, de préférence inférieur ou égal à 0,80.
Avantageusement, le diamètre de l’élément de renfort est inférieur ou égal à 0,95 mm, de préférence inférieur ou égal à 0,80 mm, plus préférentiellement inférieur ou égal à 0,70 mm. L’élément de renfort selon l’invention s’étend selon une direction générale G et le diamètre de cet élément de renfort est le diamètre dans lequel est inscrit cet élément de renfort dans un plan de coupe perpendiculaire à la direction G.
Avantageusement, l’épaisseur du composite est inférieure ou égale à 1,45 mm, de préférence, inférieure ou égale à 1,30 mm, plus préférentiellement inférieure ou égale à 1,20 mm. L’épaisseur du composite est la distance la plus courte entre les deux surfaces externes du composite, c’est-à-dire la distance mesurée selon une direction perpendiculaire aux deux surfaces externes du composite.
Un autre objet de l’invention est un pneumatique comprenant une armature de frettage comprenant au moins une nappe de frettage, dans lequel la nappe de frettage comprend un composite d’élastomère tel que décrit précédemment.
Les pneumatiques de l'invention, en particulier, peuvent être destinés à des véhicules à moteur du type tourisme, 4x4, "SUV" (Sport Utility Vehicles), mais également à des véhicules deux-roues tels que motos, ou à des véhicules industriels tels que métro, bus, engins de transport routier (camions, tracteurs, remorques), véhicules hors-la-route, engins agricoles ou de Génie civil.
De préférence, les pneumatiques peuvent être destinés à des véhicules à moteur du type tourisme, 4x4, "SUV" (Sport Utility Vehicles).
L’invention sera mieux comprise à la lumière de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple non limitatif et faite en se référant aux dessins dans lesquels : - la est une vue, dans un plan de coupe méridien, d’un pneumatique 10 selon l’invention, -la illustre un composite 35 permettant d’obtenir une nappe de frettage du pneumatique de la ; - la est une vue en coupe selon le plan III-III’ du composite 35 de la ; et - la est un agrandissement est un agrandissement d’une vue en coupe de l’élément de renfort 45 selon l’invention.
Dans l'emploi du terme « radial », il convient de distinguer plusieurs utilisations différentes du mot par l’homme du métier. Premièrement, l'expression se réfère à un rayon du pneumatique. C'est dans ce sens qu'on dit d'un point A qu'il est « radialement intérieur » à un point B (ou « radialement à l'intérieur » du point B) s'il est plus près de l'axe de rotation du pneumatique que le point B. Inversement, un point C est dit « radialement extérieur à » un point D (ou « radialement à l'extérieur » du point D) s'il est plus éloigné de l'axe de rotation du pneumatique que le point D. On dira qu'on avance « radialement vers l'intérieur (ou l'extérieur) » lorsqu'on avance en direction des rayons plus petits (ou plus grands). Lorsqu'il est question de distances radiales, ce sens du terme s'applique également.
Par « coupe radiale » ou « section radiale » on entend ici une coupe ou une section selon un plan qui comporte l'axe de rotation du pneumatique.
Le « plan tangentiel médian » TT du pneumatique est le plan qui est perpendiculaire au « plan circonférentiel médian » M.
Une direction « axiale » est une direction parallèle à l’axe de rotation du pneumatique.
Une direction « circonférentielle » est une direction qui est perpendiculaire à la fois à un rayon du pneumatique et à la direction axiale.
Dans les figures, on a représenté un repère X, Y, Z correspondant aux directions habituelles respectivement axiale (X), radiale (Y) et circonférentielle (Z) d’un pneumatique.
La représente un mode de réalisation préféré dans lequel le tiroir 600 est solidarisé à la bague de joint 400. Il est particulièrement avantageux, car ceci permet de poser la bague de joint 400 dans le logement 230 tout en gardant sa forme. Dans un mode de réalisation préféré, le tiroir 600 et la bague de joint 400 sont surmoulé.
Selon un mode de réalisation non illustré, le tiroir 600 et la bague de joint 400 sont deux pièces séparées. La bague de joint peut être préposée sur le tiroir 600 avant qu’il soit inséré dans le logement 230.
Dans un mode de réalisation, la bague de joint 400, indépendamment du tiroir 600, peut être introduite dans le logement 230 de la tête 200.
Le tiroir 600 comporte un premier élément de blocage 640, tel qu’une contre dépouille, qui peut coopérer avec le premier moyen de fixation 220 de la tête, tel qu'une fenêtre, pour former un premier moyen de fixation mécanique, tel qu’une connexion par encliquetage. Avantageusement, ceci permet de maintenir le tiroir dans une première position au sein du logement 230 de la tête. Dans cette première position, le tiroir 600 est préassemblé dans la tête.
Le tiroir 600 comporte un deuxième élément de blocage 660, tel qu’une contre dépouille, qui peut coopérer avec le deuxième moyen de fixation 240 de la tête, tel qu’une fenêtre, pour former un deuxième moyen de fixation mécanique, tel qu’une connexion par encliquetage. Avantageusement, ceci permet de maintenir le tiroir dans une deuxième position au sein du logement 230 de la tête.
Avantageusement, la tête 200 comporte ouverture permettant de recevoir un outil pour dégager le tiroir 600 dans la première position et/ou la deuxième position. En d’autres termes, le connecteur est démontrable à l’aide d’un simple outil.
Sur la , on observe un connecteur 10A, dans lequel le tiroir 600 est reçu dans la tête 200 avec la bague de joint 400 disposée entre la tête et le tiroir. Le tiroir 600 se trouve dans une première position, dite position d’assemblage, dans laquelle le tiroir 600 est prêt à recevoir un tube 20 par une extrémité de sorte que le tube 20 passe à travers la bague de joint 400.
Dans le mode de réalisation illustré sur la , le connecteur 10B comporte une agrafe 300 se trouvant au fond du logement 230 pour retenir au moins partiellement une section d’extrémité du tube 20.
On introduit ensuite le tube dans le tiroir 600 en le poussant vers la tête 200 jusqu’en butée avec le fond du logement 230. Dans le mode de réalisation illustré sur les Figures 6A et 6C, le tiroir 600 est dans la première position vis-à-vis de la tête 200. Le tube 20 passe à travers de la bague de joint 400.
Dans un mode de réalisation préféré, la bague de joint 400 n’entre pas en contact avec le tube 20 dans cette première position. Avantageusement, ceci permet d’éviter l’endommagement de la bague de joint 400 par le tube 20 lors de son introduction.
Sur la , on observe que la bague de joint 400 se trouve entre la paroi latérale du logement 230 et le tube 20, d’une part, et entre le tiroir 600 et le fond du logement 230, d’autre part.