INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On disperse sous agitation mécanique 1g de particules PVA-Fe 3 O 4 modifiées SiO 2 dans 200ml d’H2O DI. Puis on ajoute sous agitation 0,3g d’un sel d’aluminium hydraté. Le milieu est alors laissé sous agitation mécanique 12H à température ambiante. Le produit est récupéré par centrifugation, lavé trois fois à l’eau DI. Le potentiel zéta des particules passe à +15mV, prouvant que l’on a bien construit une couche d’Al(OH) 3 à la surface des particules. Sans vouloir se limiter à une quelconque théorie, la couche de silice amorphe de surface est susceptible de permet d’inhiber la formation de gibbsite cristallisée (Al(OH) 3 . Sans cette couche, les cristaux de gibbsite pourraient commencer à croître à côté des particules de Fe 3 O 4 -PVA.
La couche de surface est ensuite fonctionnalisée par des greffons acides phosphoniques fonctionnels, afin que les particules magnétiques portent en surface des fonctions acides carboxyliques pendantes.
Pour ce faire, on disperse sous agitation mécanique 1g de particules Fe 3 O 4 -PVA modifiées SiO 2 à surface Al(OH) 3 dans 200ml d’H2O DI. Puis on ajoute sous agitation 0,2g de HOOCCH 2 PO(OH) 2 et/ou HOOC(CH 2 ) 2 PO(OH) 2 . Le milieu est alors laissé sous agitation mécanique 12H à température ambiante. Le produit est récupéré par centrifugation, lavé trois fois à l’eau DI. Le potentiel zéta des particules passe à -10mV, prouvant que l’on a bien passivé une partie de la couche d’Al(OH) 3 à la surface des particules.
Alternativement, la couche de surface peut être fonctionnalisée par des polyanhydrides carboxyliques aromatiques. Par exemple, la réaction d’un dianhydride d’acides carboxyliques aromatiques comme le perylène-3,4,9,10-tetracarboxylic dianhydride sur les Al-OH de surface conduit à la formation du complexe suivant :
Il s’agit d’un bidente très solidement attaché à la surface Al(OH) 3 .
Si le pH de la suspension colloïdale devient acide entre 4 et 5, la deuxième fonction anhydride s’ouvre formant le complexe suivant qui porte deux fonctions acides carboxyliques pendantes au bout d’un segment rigide sp 2 .
Ce greffon est fluorescent (exc 420nm donc dans les basses énergies, fluorescence dans le rouge). De plus, quand les groupements carboxyliques pendants réagissent, la fluorescence varie. C’est donc une sonde qui permet d’évaluer la qualité du couplage EDC tel que décrit ci-dessous.
Pour ce faire, on disperse sous agitation mécanique 1g de particules Fe 3 O 4 -PVA modifiées SiO 2 à surface Al(OH) 3 dans 200ml d’H 2 O DI. Puis on ajoute sous agitation 0,1g de perylène-3,4,9,10-tetracarboxylique dianhydride dans 15ml de THF. Le milieu est alors laissé sous agitation mécanique 12H à température ambiante. Le produit est récupéré par centrifugation, lavé trois fois à l’eau DI. Le potentiel zéta des particules passe à -5 mV, prouvant que l’on a bien passivé une partie de la couche d’Al(OH) 3 à la surface des particules. Les particules sont rouges.
Pour fonctionnaliser les billes magnétiques, les fonctions carboxyliques de surface sont dans un premier temps modifiées en esters activés par réaction à l’EDC. Puis, dans un second temps, en présence des amines primaires des chaines latérales des anticorps, une liaison amide est formée, assurant ainsi le greffage covalent des anticorps à la surface des billes magnétiques.
Comme illustrent les figures 2 et 7, l’appareil comprend un système de verrouillage 40 qui permet de verrouiller la bague de fixation 30 de façon que celle-ci assure la fixation du porte-couteau 20 au bol 10. En l’espèce, le système de verrouillage 40 est agencé sur l’embase 12 et comprend un premier axe 43 fixé à l’embase 12. Le système de verrouillage 40 comprend un premier élément de verrouillage 41 et un second élément de verrouillage 42 montés pivotants autour du premier axe 43, ainsi qu’un premier ressort de rappel 44 monté sur le premier axe 43. Le premier ressort de rappel 44 est un ressort de torsion et comprend une première extrémité 441 connectée avec le premier élément verrouillage 41 et une seconde extrémité 442 connectée avec le second élément de verrouillage 42. Le système de verrouillage 40 comprend également un actionneur 46 mobile dans la direction verticale et lié avec un élément élastique 48 qui est un ressort de rappel ici, mais peut également être formé d’une lame métallique ou d’une pièce élastomère.
Comme illustrent les figures 3 et 7, le premier élément de verrouillage 41 comprend un second crochet 412 qui coopère avec le premier crochet 36 de la bague de fixation 30 pour réaliser l’engagement de la bague de fixation 30 avec le premier élément de verrouillage 41. Comme mieux illustré dans la , le premier élément verrouillage 41 comprend également deux ailettes 413 délimitant un évidement 411.
Le second élément de verrouillage 42 comprend un espace de réception 426 de l’actionneur 46 qui est configuré pour déplacer verticalement dans l’espace de réception 426. Comme illustre la , le second élément de verrouillage 42 comprend deux premières parties 421 situées à cotés et une deuxième partie 422 reliant les deux premières parties 421 pour délimiter l’espace de réception 426. L’actionneur 46 est disposé entre les deux premières parties 421. Un orifice 425 est ménagé sur chaque première partie 421 pour accueillir le premier axe 43 sur lequel est monté le premier ressort de rappel 44. Le second élément de verrouillage 42 comprend en outre deux pattes 424 s’étendant des premières parties 421 vers la bague de fixation 30 et destinées à appuyer sur la bague de fixation 30 lorsque le second élément de verrouillage 42 est maintenu par le premier ressort de rappel 44.
Comme illustrent les figures 2 et 7, l’actionneur 46 comprend une surface d’appui 461 destinée à se trouver entre les premières parties 421 du second élément de verrouillage et accessible depuis l’extérieur. L’actionneur 46 comprend également un montant 462 s’étendant vers le bol 10 et liée avec l’élément élastique 48 qui est agencé dans l’évidement 411 du premier élément de verrouillage 41. Le montant 462 est muni d’une bosse d’actionnement 463 configurée pour appuyer sur les deux ailettes 413 du premier élément de verrouillage 41 de façon qu’il pivote contre le premier ressort de rappel 44 lors du déplacement du montant 462 vers le bol 10 contre l’élément élastique 48. Le montant 462 est configuré pour coulisser dans un guide de déplacement 121 formé dans l’embase 12. En l’espèce, le montant 462 comprend deux colonnes reliées par une plaque sur laquelle la bosse d’actionnement 463 est formée. Le guide de déplacement 121 comprend deux colonnes creuses aptes à recevoir les deux colonnes du montant 462.
Les figures 3 à 6 illustrent les étapes du processus de démontage du porte-couteau 20 du bol 10.
Tout d’abord, la montre l’ensemble prémonté 300 en position de travail dans laquelle le porte-couteau 20 est inséré dans l’ouverture du fond du bol 10 et fixé au bol 10 au moyen de la bague de fixation 30 à l’aide du système de verrouillage 40. Plus précisément, la bague de fixation 30 est engagé à la fois avec le premier élément de verrouillage 41 par la coopération entre le premier crochet 36 et le second crochet 412, et avec le second élément de verrouillage 42 par l’appui des pattes 424 sur la deuxième extrémité 34 de la bague de fixation 30. L’actionneur 46 se trouve dans sa position de repos sous l’action de l’élément élastique 48, avec la surface d’appui 461 affleurant les premières parties du second élément de verrouillage 42.
Pour sortir le porte-couteau 20 afin de le nettoyer par exemple, il faut déverrouiller le système de verrouillage 40 pour libérer la bague de fixation 30 de façon qu’elle relève sous action du troisième ressort de rappel 50. Pour ce faire, dans une première étape, il faut d’abord appuyer sur la surface d’appui 461 de l’actionneur 46 qui déplace donc vers le corps du bol 11 contre l’élément élastique 48, avec les colonnes du montant 462 coulissant dans les colonnes creuses du guide de déplacement 121. La bosse d’actionnement 463 vient donc appuyer sur les deux ailettes 413 du premier élément de verrouillage 41 de façon qu’il pivote autour du premier axe 43 contre le premier ressort de rappel 44. Ainsi, le second crochet 412 pivote vers l’extérieur et se dégage avec le premier crochet 36 de la bague de fixation 30, comme illustre la . Toutefois, à ce moment, comme le déplacement de l’actionneur 46 n’entraîne pas le déverrouillage du second élément de verrouillage 42 avec la bague de fixation 30, les pattes 424 appuient encore sur la bague de fixation 30 parce que le second élément de verrouillage 42 est encore maintenu par le premier ressort de rappel 44. Le premier crochet 36 et le second crochet 412 se bloquent l’un à l’autre par leurs extrémités de façon que l’actionneur 46 est maintenu en état sans retourner vers le haut.
Ensuite, dans une deuxième étape, l’utilisateur doit manuellement reculer le second élément de verrouillage 42 vers l’extérieur contre le premier ressort de rappel 44. La illustre l’ensemble prémonté 300 au moment où l’utilisateur vient juste de reculer le second élément de verrouillage 42, c’est-à-dire de tourner le second élément de verrouillage 42 autour du premier axe 43 contre l’action du premier ressort de rappel 44. Comme les pattes 424 n’appuient plus sur la bague de fixation 30, cette dernière est totalement déverrouillée et pivote donc autour du troisième axe 51 sous l’action du troisième ressort de rappel 50 de façon que sa deuxième extrémité 34 se lève vers le haut. Ainsi, le second crochet 412 du premier élément de verrouillage 41 n’est plus bloqué par le premier crochet 36 et retournera à sa position initiale sous l’action du premier ressort de rappel 44. L’actionneur 46 reviendra également à sa position de repos sous l’action de l’élément élastique 48.
Une fois la bague de fixation 30 arrivée à sa position d’ouverture, comme illustre la , le porte-couteau 20 est accessible et peut être démonté et sorti du bol 10. Le système de verrouillage 40 est revenu à sa position initiale sous l’action du premier ressort de rappel 44 et l’élément élastique 48. Pour fixer le porte-couteau 20 au bol 10, il suffit que l’utilisateur rabatte la bague de fixation 30 autour du troisième axe 51 contre le troisième ressort de rappel 50 jusqu’à ce qu’elle arrive dans un plan parallèle au fond du bol 10. A cette position, la deuxième extrémité 34 de la bague de fixation 30 vient en contact avec le second élément de verrouillage 42 et le pousse légèrement vers l’extérieur. Pour faciliter cette coopération, la surface inférieure de la deuxième extrémité 34 et la surface supérieure des pattes 424 du second élément de verrouillage 42 peuvent être chanfreinées. Puis, le premier crochet 36 vient s’engager avec le second crochet 412 du premier élément de verrouillage 41, de façon que le système se verrouille directement. Le second élément de verrouillage 42 reprend sa position initiale grâce au premier ressort de rappel 44. En d’autres termes, la fermeture et le verrouillage de la bague de fixation 30 se réalisent en une seule action.
La description qui précède d'un mode de réalisation de l'appareil n'a aucun caractère limitatif, des variantes pouvant être envisagées sans sortir du cadre de l'invention.
On peut par exemple prévoir que le second élément de verrouillage 42 est monté pivotant autour d’un second axe et/ou connecté avec un second ressort de rappel.
On pourrait aussi remplacer les premier et second crochets par d’autres formes complémentaires, telles qu’une protubérance et un creux.
Tête d’aspiration équipée d’une lamelle d’étanchéité arrière La présente invention concerne le domaine des aspirateurs équipés d’une tête d’aspiration permettant d’aspirer les poussières et les déchets présents sur une surface à nettoyer.
Le document FR2729842 décrit une tête d’aspiration comprenant :
Ainsi, dans l’exemple illustré, le calculateur CALC transmet, pour le régime de décollage D, la marge ePMD et la marge PMD1 et, pour le régime transitoire T, la marge ePMT. Pour le régime continu C, le calculateur CALC transmet la marge PMC.
Au cours d’une étape 226, le dispositif d’affichage AF affiche les marges reçues. Il affiche également la puissance totale fournie par le système propulsif 102.
Par ailleurs, pendant le vol, le calculateur CALC est conçu pour que la puissance fournie par le système propulsif 102 soit en priorité attribué aux besoins de l’aéronef devant la recharge de la source de stockage électrique BAT (ex : puissance nécessaire aux rotors principal et anti-couple pour réaliser la manœuvre commandée par le pilote). Lorsque la puissance fournie par la chaine thermique TH baisse, la recharge de la source de stockage électrique BAT est donc réduite pour assurer la disponibilité de puissance au pilote. Cette opération peut se faire de façon automatique de sorte que le pilote n’ait à s’occuper que du vol. Dans ce cas, il peut néanmoins être utile de fournir au pilote des informations synthétiques afin de l’aider à gérer la recharge de la source de stockage électrique BAT lorsque les conditions de vol le lui permettent (ex : en vol de croisière ou en descente à l’approche de l’atterrissage).
Pour cela, au cours d’une étape 228, le calculateur CALC calcule une puissance maximale de recharge de la source de stockage électrique BAT, par exemple à partir de paramètres mesurés comme l’état de charge SOC de la source de stockage électrique BAT, la température T BAT de la source de stockage électrique BAT et la température atmosphérique T0. Cette puissance maximale de recharge est par exemple calculée par une fonction mathématique ou une table de valeurs dépendant des paramètres pertinents et enregistrés dans une mémoire accessible par le calculateur CALC. Cette limite peut être exprimée sous forme d’une puissance (en Watts), d’un courant électrique ou de toute autre grandeur ou unité de mesure choisie par le concepteur.
Au cours d’une étape 230, le calculateur CALC reçoit une mesure d’une puissance de recharge PR de la source de stockage électrique BAT.
Au cours d’une étape 232, le calculateur CALC calcule une différence entre la mesure de la puissance de recharge PR et la puissance maximale de recharge, cette différence formant une marge de puissance de recharge instantanée ΔPR.
Au cours d’une étape 234, le calculateur CALC transmet la marge de puissance de recharge instantanée ΔPR au dispositif d’affichage AF.
Au cours d’une étape 236, le dispositif d’affichage AF affiche la marge de puissance de recharge instantanée ΔPR au pilote.
Au cours d’une étape 238, le calculateur CALC calcule une différence entre un état de charge cible SOC* et une mesure SOC_m de l’état de charge SOC, cette différence formant une énergie restant à recharger. L’état de charge SOC peut être mesuré à l’aide de mesures de paramètres de la source de stockage électrique BAT (par exemple, la tension à ses bornes et le courant I BAT ) et d’un modèle mathématique de cette dernière.
Au cours d’une étape 240, le calculateur CALC calcule un profil de puissance maximum de recharge de la source de stockage électrique BAT jusqu’à l’état de charge cible SOC*. Ce profil peut être calculé à l’aide de mesures de paramètres de la source de stockage électrique BAT (par exemple, la tension à ses bornes et le courant I BAT ) et d’un modèle mathématique de cette dernière.
Au cours d’une étape 242, le calculateur CALC reçoit une mesure de la puissance de recharge PR de la source de stockage électrique BAT.
Au cours d’une étape 244, le calculateur CALC calcule un profil de puissance de recharge en sélectionnant pour chaque point le minimum entre le profil de puissance maximum de recharge et la puissance courante.
Au cours d’une étape 246, le calculateur CALC calcule un temps restant de recharge TR comme l’intégrale du rapport entre l’énergie restant à charger et le profil de puissance de recharge. En pratique, cette intégrale peut être calculée par le système de contrôle comme la somme des intervalles de la trajectoire de puissance discrétisée.
Au cours d’une étape 248, le calculateur CALC transmet le temps restant de recharge TR au dispositif d’affichage AF.
Au cours d’une étape 250, le dispositif d’affichage AF affiche le temps restant de recharge TR.
Par ailleurs, le turbomoteur TM présente une durée de vie (ou bien inversement, une vitesse d’endommagement) qui dépend de ses sollicitations en puissance. Cette durée de vie dépend principalement de la vitesse de rotation des ensembles tournants (par exemple, la vitesse NG du générateur de gaz, turbine libre : NTL/N2), et de la température T4x.
La nappe de suspension 24 soutient la matelassure 26. En soutenant la matelassure 26, la nappe de suspension 24 offre également un soutien pour le dos d’un utilisateur du siège 10, qui, comme il sera décrit plus en détails ci-dessous, est destiné à être en appui contre la matelassure 26.
Par exemple, la nappe de suspension 24 comprend une pluralité de tiges 40, ou joncs. Les tiges 40 sont, par exemple, réalisés en acier.
Comme illustré sur les figures 1 et 3, la nappe de suspension 24 comprend en particulier, deux tiges latérales verticales 41 et une pluralité de tiges centrales horizontales 42 s’étendant entre les deux tiges latérales verticales 41. Les tiges centrales horizontales 42 forment des lattes de support pour la matelassure 26. Les tiges latérales verticales 41 et les tiges centrales horizontales 42 forment par exemple une seule pièce.
Les tiges latérales verticales 41 sont sensiblement parallèles entre eux.
Les tiges centrales horizontales 42 s’étendent selon des directions générales sensiblement parallèles les unes avec les autres. En d’autres termes, les tiges centrales horizontales 42 s’étendent sensiblement selon des directions parallèles mais peuvent dessiner localement des trajectoires s’écartant de ces directions. Par exemple, comme illustré sur les figures 1 et 3, les tiges centrales horizontales 42 s’étendent selon des trajectoires formant des zigzags.
Les tiges 40, donc les tiges latérales verticales 41 et les tiges centrales horizontales 42 sont élastiques de sorte qu’elles sont aptes à se déformer lorsqu’un utilisateur du siège prend appui sur l’élément de support 12 et qu’elles soient aptes à retrouver leur forme initiale lorsque l’appui cesse. Par exemple, lorsqu’ils ne sont pas déformés suite à l’appui d’un corps sur l’élément de support 12, les tiges latérales verticales 41 et les tiges centrales horizontales 42 s’étendent sensiblement dans un même plan.
Avantageusement, les tiges latérales verticales 41 s’étendent en regard des montants latéraux 34 de l’armature 22 et sont fixés sur les montants latéraux 34.
La matelassure 26 est destinée à assurer le confort de l’élément de support 12 du siège 10.
La matelassure 26 comprend une face avant 46 destinée à s’étendre en regard d’un utilisateur du siège 10 et une face arrière 47 opposée à la face avant 46. Ainsi, lorsqu’un utilisateur prend appui sur l’élément de support 12, son corps est en appui sur la face avant 46 de la matelassure 26.
Comme visible sur les figures 1 et 3, la face arrière 47 est en appui sur la nappe de suspension 24.
La matelassure 26 est par exemple réalisée en fibres de polyester et/ou de polypropylène ou en mousse.
Comme illustré sur l’exemple de la , la matelassure 26 comprend au moins une ouverture traversante 50 s’étendant de la face avant 46 à la face arrière 47. Par traversante, on entend que l’ouverture 50 s’étend au travers de l’épaisseur de la matelassure 26 et débouche d’une part dans la face avant 46 et d’autre part dans la face arrière 47.
Par exemple, la matelassure 26 comprend deux ouvertures traversantes 50. En référence à la , chaque ouverture traversante 50 s’étend le long d’une tige latérale verticale 41 de la nappe de suspension 24. Chaque ouverture traversante 50 a alors une forme allongée et s’étend sensiblement parallèlement à la tige latérale verticale 41 correspondant. Comme il sera décrit plus bas, chaque ouverture traversante 50 constitue un passage pour au moins un moyen de fixation 56 de l’élément de garnissage 28.
Selon une variante non-illustrée, la matelassure 26 comprend une ouverture traversante 50 par moyen de fixation 56.
L’élément de garnissage 28 comprend une première coiffe 54 et l’au moins une moyen de fixation 56. Optionnellement, l’élément de garnissage 28 comprend au moins un moyen de fixation supplémentaire 57. Encore optionnellement, l’élément de garnissage 28 comprend une deuxième coiffe 58.
Avantageusement, l’au moins un moyen de fixation 56 est une pièce de fixation et l’au moins un moyen de fixation supplémentaire 57 est une pièce de fixation. Selon un autre exemple, l’au moins un moyen de fixation 56 correspond à une pluralité de pièces de fixation et l’au moins un moyen de fixation supplémentaire 57 correspond à une pluralité de pièces de fixation.
On a schématiquement illustré sur les figures 1, 3 et 4 une partie d’un exemple de pare-chocs PC d’un système S (ici un véhicule), comportant un premier exemple de réalisation d’un équipement ES selon l’invention.
Comme illustré au moins partiellement sur les figures 1 à 5, l’équipement ES (ici une armature (ou un support) de pare-chocs de véhicule) comprend une paroi PE qui a une face interne FP opposée à une face externe à laquelle est solidarisée fixement, par exemple par soudage, (ici) une peau de pare-chocs PP située à l’interface avec l’extérieur. Cette face interne FP est munie d’un premier clip C1 qui est propre à permettre le clippage d’un premier élément E1 et qui comprend un second clip C2 propre à permettre le clippage d’un second élément E2.
On dispose ainsi d’un double clip (C1, C2) permettant le clippage de premier E1 et second E2 éléments et constituant une double interface compacte offrant un encombrement notablement réduit par rapport à l’encombrement occasionné par deux clips indépendants l’un de l’autre. Cela est particulièrement avantageux lorsque l’environnement de la face FP de la paroi PE est encombré et qu’il est difficile, voire impossible, de loger deux clips faiblement éloignés l’un de l’autre.
De plus, l’invention permet de réduire la diversité d’équipements ES.
Par exemple, et comme illustré non limitativement sur les figures 1 à 5, le premier clip C1 peut comporter des première P1 et seconde P2 parties. La première partie P1 est propre à permettre le clippage du premier élément E1. Elle comprend notamment une extrémité libre exerçant une pression sur le premier élément E1 pour le maintenir (ou retenir). La seconde partie P2 est solidarisée fixement à la face FP de la paroi PE, est prolongée par la première partie P1, et comprend le second clip C2. On notera que dans l’exemple illustré non limitativement sur les figures 1 à 5, la seconde partie P2 (et donc le premier clip C1) fait partie intégrante de la paroi PE. Mais le premier clip C1 pourrait être rapporté sur la face FP de la paroi PE, par exemple par collage, soudage ou vissage.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement sur les figures 1 à 5, le premier clip C1 peut comprendre une première face F1 qui est propre à exercer une pression sur le premier élément E1, et une seconde face F2 qui est opposée à cette première face F1 et sur laquelle saille le second clip C2. Ainsi, les deux faces opposées F1 et F2 du premier clip C1 sont utilisées, l’une (F1) pour assurer le clippage du premier élément E1, l’autre F2 pour l’accueil du second clip C2. Mais on pourrait envisager que le second clip C2 saille sur une partie de la première face F1 qui est éloignée de la partie exerçant la pression sur le premier élément E1.
On notera que dans le premier exemple illustré non limitativement sur les figures 1 à 4, le premier élément E1 est une pièce d’absorption de choc, et le second élément E2 est un câble ou un faisceau de câbles. Mais dans le second exemple illustré non limitativement sur la , le premier élément E1 est un câble ou un faisceau de câbles, et le second élément E2 est un autre câble ou un autre faisceau de câbles.