INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De plus ou en variante à un quelconque exemple décrit ici, l’oxygénateur est configuré pour ajuster le niveau de saturation en oxygène du sang dans la première voie sanguine en réponse à un signal reçu du premier capteur d’oxygène, du second capteur d’oxygène ou à la fois du premier capteur d’oxygène et du second capteur d’oxygène.
De plus ou en variante à un quelconque exemple décrit ici, le système comprend en outre une canule à double lumière couplée à l’oxygénateur, la canule à double lumière comprenant un collecteur ayant une première voie sanguine, une deuxième voie sanguine et une troisième voie sanguine, la troisième voie sanguine reliant la première voie sanguine à la deuxième voie sanguine.
De plus ou en variante à un quelconque exemple décrit ici, le système de traitement de sang extracorporel est configuré : pour faire circuler du sang oxygéné provenant de l’oxygénateur, en particulier du sang passant de l’oxygénateur au patient, à travers la première voie sanguine du collecteur ; pour faire circuler du sang désoxygéné à l’oxygénateur, en particulier du sang passant du patient à l’oxygénateur, à travers la deuxième voie sanguine du collecteur ; et pour faire circuler une partie du sang oxygéné passant depuis la première voie sanguine, à travers la troisième voie sanguine et pour combiner ladite partie du sang oxygéné avec du sang désoxygéné dans la deuxième voie sanguine.
Dans un mode de réalisation de l’invention, la première flasque et de la deuxième flasque sont agencées en contact avec une première série de vis (8) et préférablement une deuxième série de vis (9). Ce mode de réalisation permet de rationnaliser la fabrication et plus précisément permet d’assembler les deux flasques tout en créant un appui constant entre ces deux flasques pour éviter des fuites notamment au niveau du deuxième circuit de fluide. Ces deux rangées de vis de serrage sont visibles sur la , où on peut voir que les deux rangées de vis permettent de réaliser un serrage homogène de chaque côté du circuit de fluide (5), afin d’en garantir l’étanchéité. Dans une variante de ce mode de réalisation, le serrage des deux flasques au niveau central est assuré par le serrage entre la colonne sèche et le canon à eau.
Dans un mode de réalisation de l’invention, la bride comporte en outre une deuxième dérivation préférablement en connexion fluidique avec une colonne sèche auxiliaire. Cette deuxième dérivation, qui n’est pas représentée sur les figures, permet d’alimenter une colonne sèche auxiliaire qui peut être utilisée par un opérateur se trouvant à proximité du robot pour projeter de l’eau avec une lance manœuvrée manuellement.
Dans un mode de réalisation de l’invention, la bride comporte en outre une connexion fluidique entre la dérivation d’eau (10) et un réseau comprenant un dispositif de projection de l’eau, ledit réseau étant agencé sur le châssis d’un robot. Ce mode de réalisation de l’invention, non représenté, permet d’alimenter un réseau de gicleurs qui se trouvent montés sur le châssis du robot afin de réaliser un rideau et des pulvérisations d’eau à des endroits spécifiques sur le robot.
Le refroidissement par pulvérisation peut être effectué en continu ou en mode intermittent, selon les besoins de refroidissement, tout en recherchant la réalisation d’une autoprotection, afin de permettre l’utilisation du sûre robot sur une plage de températures et éviter la probabilité que le robot tombe en panne à cause de la température trop élevée.
Le mécanisme de refroidissement par pulvérisation peut donc comprendre des gicleurs qui permettent de pulvériser l’eau. Ces gicleurs peuvent comporter des buses d'atomisation de l’eau. Les buses d'atomisation peuvent être disposées uniformément ou en plusieurs groupes. Les buses d'atomisation peuvent être orientées vers le châssis, vers les différents sous-ensembles du robot, vers les chenilles, les batteries, etc.
Dans un mode de réalisation de l’invention, la bride comporte en outre une deuxième vanne, non représentée sur les figures, en connexion fluidique avec un deuxième circuit d’eau pouvant alimenter des buses longue portée. Les buses dans ce mode de réalisation permettent de réaliser une pulvérisation de l’eau sur un rayon plus étendu, sur un rayon d’environ 2 m à 5 m sur le pourtour autour du robot ou seulement sur un coté du robot, ce qui permettrait d’augmenter l’efficacité du refroidissement notamment dans le cadre des feux de forêts, de tunnel et de bâtiments industriels. Dans une variante de ce mode de réalisation, ladite deuxième vanne est du type électrovanne pilotable à distance, ce qui permet la mise en route par télécommande ou par une unité de commande incluse au sein du robot, cette unité de commande étant en mesure de piloter l’électrovanne selon un mode de fonctionnement qui intègre des capteurs de température, IR, CCD ou autres.
Les buses dans tous les modes de mise en œuvre peuvent être installées de manière à pulvériser l’eau tout en évitant de créer des points de saille à la surface du robot, afin d’éviter de générer un risque d’accrochage et/ou de blessure. A cette fin on peut favoriser un montage des buses de manière à ce que l’extrémité de chaque buse ne dépasse pas l’enveloppe autour du robot ou bien à protéger les buses avec des parties arrondies, lorsque les buses sont montées en protrusion sur le robot.
Comme il va de soi, l’invention ne se limite pas aux seules formes de réalisation des évidements, décrits ci-dessus à titre d’exemple, elle embrasse au contraire toutes les variantes de réalisation. Bien sûr, l’invention n’est pas limitée aux exemples qui viennent d’être décrits et de nombreux aménagements peuvent être apportés à ces exemples sans sortir du cadre de l’invention. De plus, les différentes caractéristiques, formes, variantes et modes de réalisation de l’invention peuvent être associés les uns avec les autres selon diverses combinaisons dans la mesure où ils ne sont pas incompatibles ou exclusifs les uns des autres.
Enceinte de colonne pour distillation à basses températures La présente invention est relative à une enceinte de colonne pour distillation à basses températures, c’est-à-dire à des températures inférieures à 0°C, voire à -100°C, jusqu’à un ordre de grandeur de-192°C.
La colonne de distillation peut être une colonne de distillation d’air ou une colonne de distillation d’un mélange contenant d’hydrogène et/ou du monoxyde de carbone et/ou du dioxyde de carbone et/ou du méthane.
Comme noté dans l’article « Managing Entreprise Risk » de S. B Harrison dans gasworld mai 2020, dans certains cas, une colonne de distillation à basse température peut avoir des fuites de liquide cryogénique et l’accumulation de liquide cryogénique dans l’enceinte de la colonne peut provoquer l’explosion de l’enceinte et/ou un affaissement des équipements lourds (les colonnes, les échangeurs, les pots). Dans le cas d’un mélange contenant du monoxyde carbone, la toxicité du fluide présente un risque accru.
Il est connu pour des appareils de séparation d’air à exploiter en pleine mer de disposer la colonne à l’intérieur d’une enceinte isolée par des blocs d’isolant retenus entre une double paroi comprenant deux parois, la partie inférieure de la paroi intérieure étant en acier inoxydable. Des appareils de ce type sont décrits dans « The Safe and Efficient Provision of Oxygen for Remote, Offshore Conversion of Natural Gas » de P.G. Goldstone, présentée à « Remote and Stranded Gas Reserves Conference », 1998 et WO99/66154.
Il est également prévu dans « Tonnage Nitrogen Generation for Oil and Gas Enhanced Recovery in the North Sea” de P. Goldstone et al, d’utiliser un récipient de liquide conçu pour contenir tout l’inventaire de liquide d’une colonne.
WO99/26033 prévoit d’installer un isolant solide au fond d’une enceinte qui utilise une double paroi avec l’espace entre les parois rempli de perlite.
Un objet de la présente invention est de prévoir une solution pour contenir des fuites de liquide à basse température pour une enceinte isolée avec de la perlite, ceci étant la manière ordinaire d’isoler une colonne de séparation d’air.
Il a été découvert par les inventeurs qu’un bac de relativement petites dimensions et contenant de l’isolant thermique pulvérulent pouvait suffire pour contenir les fuites d’une colonne de distillation. En effet, le liquide des fuites est partiellement absorbé par l’isolant pulvérulent, par exemple la perlite, de sorte que le froid du liquide n’est pas transféré à la structure de l’enceinte. En particulier, ceci permet d’utiliser de l’acier de carbone comme matériau pour le caisson de l’enceinte, entourant la colonne, alors que par le passé au moins l’ossature du caisson en dessous des éléments susceptibles de fuir était en acier inoxydable.
Ce système a par ailleurs la particularité de permettre une mesure de distance entre : la tête 60 d’une part, et un point (ou une zone) donné de la surface libre 9 du liquide 8 d’autre part, et cela pour au moins trois points différents de cette surface libre 9. Ces trois mesures de distance (ou plus) permettent de déterminer à la fois une position (typiquement une altitude) de cette surface 9, et une inclinaison de cette surface, cette inclinaison étant caractérisée typiquement par deux angles d’inclinaison (par exemple un angle d’inclinaison avant-arrière, et un angle d’inclinaison gauche-droite).
Comme expliqué dans la partie « résumé », un tel système est particulièrement bien adapté à une mesure de niveau de liquide dans un réservoir de véhicule (réservoir de carburant, ou de collection de lubrifiant, par exemple), par exemple un réservoir d’aéronef, soumis à la fois à un environnement sévère et à des variations d’inclinaison substantielles.
Afin de réaliser cette mesure de distance pour au moins trois points (ou trois zones) distincts de la surface libre du liquide, la tête opto-mécanique 60 est pourvue d’au moins trois collimateurs distincts, associés optiquement à trois fibres optiques distinctes du dispositif de liaison, ces trois fibres étant reliées à la source ou aux sources de lumière 20, ou étant reliées au détecteur ou détecteurs de lumière 30.
Cet agencement à trois collimateurs permet : d’émettre de la lumière (provenant des trois fibres en question) depuis trois positions différentes (i.e. : depuis les trois collimateurs, distincts), et optionnellement dans trois directions différentes, permettant ainsi de réaliser les trois mesures de distance en question, ou de collecter (et coupler dans les trois fibres en question) de la lumière, en trois positions différentes (i.e. : au niveau des trois collimateurs en question, distincts) et, optionnellement, provenant de trois directions différentes, permettant ainsi de réaliser ces trois mesures distinctes de distance.
Les trois collimateurs en question peuvent ainsi être agencés, de manière optionnelle, de manière à émettre la lumière provenant des trois fibres optiques dans trois directions distinctes ; ou pour collecter et coupler dans les trois fibres la lumière provenant respectivement de trois directions distinctes (comme dans le cas de la par exemple). Les trois collimateurs peuvent, comme ici, être solidaires les uns des autres. La tête comprend ici un support mécanique, sur lequel sont montés les collimateurs. La tête peut comprendre un ou des organes pour fixer la tête sur une paroi d’un réservoir, tels qu’une collerette, une bride ou une rainure de fixation, ou des trous taraudés ou lisses.
Cinq modes de réalisation différents d’un tel système de mesure, numérotés respectivement 1, 2, 3, 4 et 5, sont représentés schématiquement, respectivement sur les figures 2, 3, 4, 12 et 15.
Pour les modes de réalisation 1 à 3 ( à 4), chacune des trois fibres optiques mentionnées plus haut est couplée à une autre fibre optique, l’une servant pour amener la lumière jusqu’à la tête opto-mécanique (fibre aller), et l’autre servant à récupérer la lumière rétroréfléchie par la surface libre 9 du liquide (fibre retour). Le dispositif de liaison 150 ; 250 ; 350 comprend ainsi trois fibres aller, 51, 52, 53 et trois fibres retour 54, 55, 56, dans ces trois modes de réalisation.
On notera que, pour chaque couple de fibres aller et retour (par exemple le couple de fibres 51 et 54), les deux fibres, aller et retour, ne forment pas nécessairement deux cordons distincts. La fibre aller et la fibre retour peuvent par exemple être entrelacées l’une avec l’autre et former ensemble un même cordon (multifibres). La fibre aller et la fibre retour peuvent aussi être imbriquées directement l’une dans l’autre (figures 8 à 10), l’une formant le cœur, et l’autre formant une gaine (typiquement multimode) d’une sorte de fibre optique composite à double gaine (« double-clad » en anglais). Plus généralement, l’expression « fibre aller », et « fibre retour » désigne ici un guide optique (éventuellement lui-même composite), c’est-à-dire une structure apte à guider la lumière pour la transmettre en un point distant, le guide correspondant à la fibre aller, et le guide correspondant à la fibre retour étant généralement distincts l’un de l’autre (bien qu’éventuellement entrelacés, ou imbriqués, ou simplement parallèles l’un à l’autre, au sein d’un même cordon). Dans certaines variantes, ce guide aller et ce guide retour pourraient toutefois être confondus, et prendre la forme d’une fibre optique unique à cœur large.
Les figures 5 et 6 montrent plus en détail la tête opto-mécanique, 160, du système 1 ; 2 ; 3 selon ces trois premiers modes de réalisation. Les figures 7 à 8 montrent des variantes, 160’ ; 160’’ de cette tête-optomécanique, pouvant être employées à la place de la tête 160.
Pour ce qui est maintenant des modes de réalisation 4 et 5 (figures 12 et 15), le dispositif de liaison 450 ; 550 du système 4 ; 5 comprend : les trois fibres optiques mentionnées plus haut, associées optiquement aux trois collimateurs en question, appelées aussi fibres optiques de pointage, ainsi qu’une fibre optique supplémentaire, appelée fibre commune (il s’agit de la fibre 51, sur la ; et de la fibre 54, sur la ), la lumière servant à réaliser les trois mesures de distance en question étant soit amenée par cette même fibre optique commune, et cela pour les trois mesures (cas de la ), soit collectée dans cette même fibre commune, et cela pour les trois mesures (cas de la ).
Ainsi, dans les modes de réalisation 4 et 5, le dispositif de liaison par fibres optiques, 450 ; 550, comprend : une seule fibre aller, 51, et trois fibres retour 54, 55, 56, (cas de la ) ; ou trois fibres aller 51, 52, 53, de pointage, et une seule fibre retour, 54 (cas de la ).
Malgré ces différences, ces cinq modes de réalisation présentent de nombreux éléments et caractéristiques communs. Aussi, d’un mode de réalisation à l’autre, les éléments identiques ou correspondant seront autant que possible repérés par les mêmes numéros de référence, et ne seront pas nécessairement décrits à chaque fois. Ces différents modes de réalisation sont maintenant décrits plus en détail, l’un après l’autre.
Dans le premier mode de réalisation , le système 1 comprend trois interrogateurs distincts, 111, 112, 113, un pour chaque couple de fibres optiques aller et retour (couple de fibres 51 et 54, couple de fibres 52, 55, et couple de fibres 53, 56). Chaque interrogateur, 111, 112, 113, comprend une source de lumière, 21, 22, 23, et un détecteur de lumière (par exemple une photodiode), 31, 32, 33.
Chaque source 21, 22, 23 est apte à émettre une impulsion lumineuse, par exemple dans le domaine du visible ou du proche infrarouge. La durée de l’impulsion en question est par exemple inférieure à 300 ns, voire inférieure à 50 ns ou même à 20 ns. La source peut être un laser, typiquement à semi-conducteur, ou une diode électroluminescente.
Pour le couple de fibres 51 et 54, la fibre aller 51 achemine l’impulsion produite par la source 21 jusqu’au collimateur 161 ( ), pour l’émettre vers la surface libre 9 du liquide 8, tandis que la fibre retour associée, 54, collecte une partie au moins de cette impulsion, après qu’elle ait été rétroréfléchie par la surface libre 9, pour l’amener jusqu’au détecteur 31, permettant ainsi une mesure de distance en un premier point de la surface libre 9. De la même manière, la fibre aller 52 connecte la source 22 à la tête 160 tandis que la fibre retour associée, 55, connecte la tête 160 au détecteur 32. Et la fibre aller 53 connecte la source 23 à la tête 160 tandis que la fibre retour associée, 56, connecte la tête 160 au détecteur 33.
La fibre aller 51 et la fibre retour 54 sont associées l’une à l’autre, en ce sens que la majeure partie de la lumière collectée par la fibre 54 provient de la fibre aller correspondante, 51 (et non des autres fibres aller 52, 53). Il en est de même pour les autres couples de fibres aller et retour. Ce couplage, sélectif, entre la fibre aller et la fibre retour de chaque couple est dû notamment à la répartition des fibres optiques sur la tête 160. En effet, les deux fibres, aller et retour, de chaque couple de fibres sont situées à chaque fois à proximité l’une de l’autre, sur la tête opto-mécanique, et à distance des autres fibres optiques (les deux fibres d’un même couple étant par exemple séparée par une distance inférieure à un tiers, ou même inférieure à un dixième de la distance qui sépare les différents couples de fibres, sur la tête). Par ailleurs, dans l’espace situé entre la tête et le liquide, la lumière émise par la fibre aller, et collectée par la fibre retour correspondante se propagent toutes deux dans la même direction moyenne, ou, tout au moins, substantiellement dans la même direction moyenne (c’est-à-dire par exemple avec un écart angulaire inférieur à 30 degrés). Un champ d’émission de la fibre aller (zone couverte par la lumière issue de cette fibre) et un champ de collection de la fibre retour correspondante se superpose, en majeure partie l’un avec l’autre (mais non avec les champs d’émission des autres fibres aller).
Le corps de mandrin 25 est réalisé dans un matériau amagnétique, notamment paramagnétique, ce qui permet de ne pas nuire au bon positionnement des secteurs.
Les barreaux sont réalisés dans un matériau ferromagnétique doux.
Le système de magnétisation permet de magnétiser les barreaux, ceux-ci pouvant ainsi attirer, lorsque magnétisés, les secteurs de tôle qui viennent en rapprochement du corps de mandrin, subissant une poussée radiale de l’extérieur vers le centre. En effet, les tôles sont fortement sensibles aux champs magnétiques.
Les secteurs 10 déjà en place sont bien maintenus, de sorte qu’ils ne risquent pas de se déplacer. Ainsi, aucune opération de replacement ou de re-conformage n’est nécessaire.
Le mandrin 20 comporte plusieurs rangées circonférentielles de barreaux 30 réparties longitudinalement autour de l’alésage central du corps de mandrin. Dans l’exemple décrit, il comporte trois rangées circonférentielles de barreaux 30, qui sont dans cet exemple réparties régulièrement, avec un écartement constant entre deux rangées circonférentielles consécutives. Les barreaux 30 dépassent radialement du corps de mandrin vers l’intérieur de celui-ci, dans son alésage central 28.
Le système de magnétisation 40 comportent des bobines 42 disposées sur les barreaux dans l’alésage central 28 du corps de mandrin 25. L’utilisation de bobines 42 permet avantageusement de moduler la magnétisation de manière très souple. On peut démarrer ou arrêter la magnétisation facilement.
La magnétisation des barreaux 30 peut être variable. Par exemple, elle peut être plus élevée lorsque le secteur adjacent aux barreaux est en train d’être déposé, et plus réduite lorsqu’il est seulement maintenu sur le mandrin. En particulier, on peut réduire la magnétisation dans le bas de l’empilage, car les secteurs y sont en partie maintenus également par le poids de l’empilage.
Cela peut être obtenu en modifiant le courant circulant dans les bobines 42 en fonction de leur position, notamment en fonction de leur position circonférentielle et/ou de leur position longitudinale, le long d’un axe longitudinal du dispositif.
Par ailleurs, les barreaux 30 dépassent radialement légèrement du corps de mandrin 25 vers l’extérieur, d’une distance d par exemple de l’ordre de 0,5 mm. Un rapport de la distance d sur le rayon du corps du mandrin 25 peut par exemple être inférieur à 1 %.
Ainsi, les barreaux 30 forment le diamètre extérieur du mandrin 20 dans son ensemble, le diamètre extérieur du mandrin correspondant sensiblement au diamètre d’alésage du stator à fabriquer. Cette configuration permet que les tôles de l’empilement ne soient pas en contact avec le corps de mandrin 25, ce qui facilite l’extraction ultérieure de l’empilement de tôles du mandrin 20, en évitant les frottements.
Afin de faciliter l’extraction de l’empilement de tôles du mandrin 20 une fois l’empilement terminé, le dispositif peut comporter une pente sur sa surface extérieure, comme illustré à la . Cela peut permettre une légère rétractation des barreaux vers l’axe longitudinal du dispositif, par rapport à l’empilement de tôles.
La pente est dans cet exemple obtenue par la forme du corps de mandrin 25, qui comporte une surface extérieure inclinée d’un angle α par rapport à un axe longitudinal du dispositif, lequel est vertical. Les barreaux peuvent du fait de cette inclinaison être également inclinés par rapport à un axe longitudinal du dispositif. La pente peut permettre une translation longitudinale des barreaux.
Les barreaux sont configurés pour pouvoir être déplacés longitudinalement, entre une position d’empilage visible sur le côté droit de la , et une position dans laquelle les barreaux sont rétractés, visible sur le côté gauche de la . Ce déplacement peut être faible, étant par exemple de l’ordre de de 4 mm.
A cet effet, les rainures longitudinales 26 du corps de mandrin 25 ont une longueur L1 mesurée selon l’axe longitudinal du dispositif qui est un peu supérieure à une longueur L2 d’un barreau, mesurée selon l’axe longitudinal du dispositif, d’une longueur ε, comme illustré sur la . La longueur ε est par exemple de l’ordre de 4 mm.
Par ailleurs, les linguets d’alignement 50 sont réalisés dans un matériau amagnétique, notamment paramagnétique, afin de favoriser leur pénétration dans les encoches 11 des tôles et de ne pas l’empêcher. Cela permet de ne pas nuire au bon positionnement des secteurs.
On a évalué le changement de couleur pour chaque échantillon en déterminant le ΔE de la couleur des cheveux après traitement par rapport à celui de la couleur des cheveux avant traitement. Le ΔE pour chacune des compositions comparatives 4A"-4J' est présenté dans le tableau 4-2 et sur les figures 1A-1D.
Comme le montrent les figures 1A-1D, les cheveux traités avec les systèmes de l'invention 4A-4J montrent un changement de couleur beaucoup plus important relatif à la couleur des cheveux avant traitement, lorsqu'il est comparé au changement de couleur de cheveux traités avec les compositions comparatives 4A'-4G' n'utilisant pas de composition de prétraitement selon la divulgation.
L'exemple 4 montre ainsi que des cheveux colorés selon la divulgation, à savoir traités avec une composition de prétraitement selon la divulgation et colorés ensuite avec une composition de coloration selon la divulgation, présentent de manière surprenante et inattendue un meilleur dépôt de couleur et des couleurs plus éclatantes par rapport aux cheveux non prétraités comme décrit ici.
Exemple 5 – Démonstration du bénéfice d'un pH acide
Les exemples 5-1 et 5-2 suivants montrent l'amélioration surprenante du dépôt de couleur sur les cheveux en utilisant des systèmes et procédés où la/les composition(s) de prétraitement et/ou de coloration est/sont acide(s). Le procédé de traitement des cheveux avec les systèmes 5A-5F était le même que celui décrit dans l'exemple 4-1.
Exemple 5-1 – Couleur procurée par des systèmes comprenant des compositions de prétraitement acides
La couleur procurée aux cheveux avec les systèmes 5A-5D comprenant des combinaisons de compositions de prétraitement préparées dans l'exemple 2 et de compositions de coloration préparées dans l'exemple 3 telles que définies dans le tableau 5-1 a été évaluée.
Système Composition de prétraitement pH prétraitement Composition de coloration pH coloration ΔE 5A 2E 7 3B 7 13,2 5B 2C 3 3B 7 14,9 5C 2F 11 3G 3 40,4 5D 2C 3 3G 3 43,1