INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
État de la technique antérieure Dans un feu arrière de véhicule automobile, le boitier qui sert à la fixation du feu à la carrosserie et la glace sont généralement en matières plastiques, par exemple en acrylonitrile butadiène styrène pour le boitier et en poly(méthacrylate de méthyle) pour la glace. Dans de nombreux cas, le boitier et la glace sont solidarisés par soudure (e.g. soudure miroir, soudure vibration, soudure infrarouge, soudure laser) et, en fonction de la méthode de soudure utilisée, cela nécessite la présence d’une dent de soudure sur la glace, le boitier ou les deux. De plus, afin d’augmenter la robustesse de la glace, il est habituel que cette dent de soudure soit positionnée au plus proche du pourtour du boitier et/ou de la glace et il est donc nécessaire de ménager un espace suffisant entre le boitier et la glace tout le long du pourtour du feu afin de pouvoir y ériger au moins une dent de soudure. Cependant, des contraintes liées aux méthodes de fabrication de la carrosserie des véhicules ou à l’esthétique de ceux-ci imposent parfois une réduction de cet espace, notamment au niveau de la partie avant du feu, celle la plus proche de l’avant du véhicule qui coopère avec les découpes et/ou les surfaces embouties de la carrosserie. Dans certains cas, l’avant du feu doit être si fin qu’il devient alors impossible d’ériger une dent de soudure dans cette partie le long du pourtour du feu.
L’invention vise à remédier à cette problématique. L’invention vise en particulier à fournir une solution pour qu’un feu arrière puisse être aussi fin que désiré au niveau de sa partie avant, au point qu’il devient impossible d’ériger une dent de soudure à cet endroit, tout en assurant la robustesse de la glace du feu. Par ce biais, l’invention a pour but d’améliorer l’adaptabilité des feux arrière de véhicules automobiles.
Afin d’atteindre ces buts, l’invention concerne, selon un premier aspect, un feu arrière pour véhicule automobile, ledit feu comprenant un boitier fermé par une glace, la glace étant solidarisée avec le boitier par soudure au moyen d’une dent de soudure s’élevant le long d’une partie du pourtour de la glace, au moins une portion de la dent de soudure étant plus écartée du pourtour de la glace au niveau d’une partie avant du feu de sorte à se trouver en retrait d’au moins une protubérance sur la face interne de la glace qui est en appui contre au moins une butée du boitier.
Selon une variante, le boitier peut comprendre, au niveau de la partie avant du feu, un élément amortisseur de chocs sur sa face interne opposée à celle sur laquelle se trouve la butée.
Selon une autre variante, le feu peut comprendre deux protubérances formant deux rails sur la face interne de la glace au niveau de la partie avant du feu qui sont en appui contre deux butées du boitier.
ou en variante deux groupes contigus R 41 avec R 42 ou R 42 avec R 43 ou R 43 avec R 44 forment conjointement un groupe benzo fusionné : I′ ; avec I′ éventuellement substitué par un ou plusieurs groupes choisis parmi i) nitro ; ii) nitroso ; iii) (O) 2 S(O − )—, M+; iv) hydroxyle ; v) mercapto ; vi) (di)(alkyl)amino ; vii) R o —C(X)—X′— ; viii) R o —X′—C(X)— ; ix) R o —X′—C(X)—X″— ; avec M + , R o , X, X′ et X″ tels que définis précédemment ;
étant entendu qu’au moins un des cycles G, H, I ou I′ comprend au moins un radical sulfonate (O) 2 S(O − )— ou un radical carboxylate —C(O)O— ; par exemple sulfonate.
Dans un mode de réalisation préféré de formule (X), R 37 à R 40 représentent un atome d'hydrogène, et R 41 à R 44 , qui peuvent être identiques ou différents, représentent un groupe hydroxyle ou (O) 2 S(O − )—, M+ ; et lorsque R 43 avec R 44 forment conjointement un groupe benzo, il est de préférence substitué par un groupe (O) 2 S(O − )— .
La forme des renflements annulaires radialement interne 52 et externe 62 décrite ci-dessus implique qu’une demie section en coupe axiale de l’anneau 10 a une géométrie de type pion biconique. Lorsqu’une telle géométrie est déformée, elle le fait selon un gradient de déformation contrôlé favorisant la génération de grains grossiers, comme il va être détaillé par la suite.
L’usinage 120 étant réalisé par enlèvement de matière, l’épaisseur de l’anneau 10 est variable suivant la direction axiale. L’épaisseur maximale de l’anneau 10 après l’usinage 120 est inférieure ou égale à l’épaisseur E de l’anneau 10. Lorsque les angles α et β sont égaux, comme sur la , l’épaisseur maximale de l’anneau 10 correspond à l’épaisseur de l’anneau 10 à la jonction entre les faces annulaires tronconiques 54, 56 du renflement radialement interne 52 et entre les faces annulaires tronconiques 64, 66 du renflement radialement externe 62. Par ailleurs, les diamètres interne et externe D1, D2 de l’anneau 10 sont variables le long de la direction axiale. En particulier, les diamètres D1 et D2 diminuent ou augmentent dans le même sens que la section des faces annulaires tronconiques 54, 56, 64, 66 entre lesquelles les diamètres D1, D2 sont mesurés. Par souci de clarté, dans ce qui suit le diamètre interne D1 de l’anneau 10 correspond à la distance séparant deux portions diamétralement opposées de la paroi radialement interne 12, cette distance étant mesurée suivant un plan radial virtuel V perpendiculaire à l’axe A et interceptant la jonction entre les faces annulaires tronconiques 54, 56. De manière analogue, dans ce qui suit le diamètre externe D2 de l’anneau 10 correspond à la distance séparant deux portions diamétralement opposées de la paroi radialement externe 14, cette distance étant mesurée suivant un deuxième plan virtuel V’ interceptant la jonction entre les faces annulaires tronconiques 64, 66. Sur l’exemple de la , le plan virtuel V’ correspond au plan virtuel V, étant donné que les angles angles α et β sont égaux.
Après l’obtention des renflements radialement interne et externe 52, 62, le procédé 100 comprend une étape de réalisation d’un laminage circulaire 130, notamment un laminage circulaire droit, sur les renflements 52, 62. Avantageusement, le laminage circulaire 130 est réalisé à une température comprise entre 1010°C et 1070°C, de préférence entre 1025°C et 1055°C.
L’étape de laminage circulaire 130 utilise un laminoir 40 similaire à celui décrit précédemment en référence à la . L’étape de laminage circulaire 130 est donc similaire à l’étape de laminage circulaire 119 décrite précédemment. Dans un souci de concision, les caractéristiques communes entre les deux étapes de laminage circulaire 119, 130 ne seront pas décrites dans ce qui suit.
Lors du laminage circulaire 130, le premier cône 46 vient en appui axial sur la paroi supérieure 16 de l’anneau 10, et le deuxième cône 48 vient en appui axial sur la paroi inférieure 18 de l’anneau 10. L’effort axial exercé par les cônes 46, 48 sur les parois supérieure 16 et inférieure 18 de l’anneau 10 permet de maintenir constante la longueur L de l’anneau 10 pendant tout le laminage circulaire 130.
Par ailleurs, pendant le laminage circulaire 130, le premier mandrin 42 vient en appui radial sur une portion du renflement annulaire radialement externe 62, tandis que le deuxième mandrin 44 vient en appui radial sur une portion du renflement annulaire radialement interne 52. Avantageusement, la portion du renflement radialement interne 52 sur laquelle s’appuie le deuxième mandrin 44 appartient au même secteur angulaire de l’anneau 10 que la portion du renflement radialement externe 62 sur laquelle s’appuie le premier mandrin 42, de sorte que les deux mandrins 42, 44 sont en vis-à-vis radial l’un de l’autre.
La rotation autour de l’axe B du premier mandrin 42 à la première vitesse et la rotation autour de l’axe C du deuxième mandrin 44 à la deuxième vitesse, ainsi que l’appui axial du deuxième mandrin 44 sur le renflement annulaire radialement interne 52, induisent un effort radial sur les renflements 62, 52. Aussi, la surépaisseur formée au niveau de la jonction entre les faces annulaires tronconiques 54, 56 du renflement radialement interne 52 et la surépaisseur formée au niveau de la jonction entre les faces annulaires tronconiques 64, 66 du renflement radialement externe 60 sont écrasées progressivement. Une face centrale 58, visible notamment sur la , est alors formée entre les faces annulaires tronconiques 54, 56 du renflement radialement interne 52. De manière analogue, une face centrale 68 est formée entre les faces annulaires tronconiques 64, 66 du renflement radialement externe 62. Le laminage circulaire étant de préférence droit, les faces centrales 58, 68 sont sensiblement parallèles à l’axe A.
Dans certains cas, la première vitesse du mandrin 42 est comprise entre 0.5 rad/s et 5 rad/s. Dans certains cas, la première vitesse du mandrin 42 peut être comprise entre 1 rad/s et 4,5 rad/s. Dans certains cas, la première vitesse du mandrin 42 est comprise entre 2 rad/s et 4 rad/s. Dans certains cas, la première vitesse du mandrin 42 est comprise entre 2.5 rad/s et 3.8 rad/s. Par exemple, la première vitesse du mandrin 42 est de 3,5 rad/s.
Le mouvement radial des mandrins 42, 44 tel que décrit précédemment permet d’augmenter les diamètres interne et externe D1, D2 de l’anneau 10. Selon un exemple, le diamètre externe D2 de l’anneau 10 augmente à une vitesse comprise entre 2 mm/s et 8 mm/s, de préférence entre 4 mm/s et 6 mm/s.
Avantageusement, à la fin du laminage circulaire 130, le diamètre externe D2 de l’anneau 10 est compris entre 500 mm et 1500 mm, de préférence entre 600 mm et 1000 mm ou entre 700 mm et 900 mm, de préférence encore entre 740 mm et 760 mm. A la fin du laminage 130, un ratio du diamètre externe D2 de l’anneau 10 sur son diamètre interne D1 est par exemple compris entre 1,1 et 2,5, de préférence entre 1,3 et 2.
La montre un exemple du champ de déformation de la section axiale de l’anneau 10 soumis au laminage circulaire 130. Sur cette figure, l’échelle utilisée est une échelle arbitraire en niveau de gris
Comme indiqué précédemment, la géométrie de type pion biconique de la section axiale de l’anneau 10 est associée à un gradient de déformation contrôlé lorsqu’elle est déformée. Cette forme unie aux autres paramètres géométriques de l’anneau 10 (notamment le diamètre externe D2 avant laminage 130) ainsi qu’aux conditions d’application du laminage (vitesse de rotation du premier mandrin 42, température, vitesse d’augmentation du diamètre D2, etc) génèrent, lors du laminage circulaire 130, le champ de déformation de .
Sur la , les zones les plus sombres correspondent aux portions de la section axiale de l’anneau 10 où le taux de déformation après application du laminage circulaire 130 est le plus faible. Au contraire, les zones les plus claires correspondent aux portions de la section axiale de l’anneau 10 où le taux de déformation après application du laminage circulaire 130 est le plus élevé.
Un tel gradient de déformation, accompagné éventuellement d’un traitement thermique ultérieur, induit dans la microstructure de l’anneau 10 un phénomène de croissance anormale (ou grossissement anormal) des grains sur une première zone annulaire 70 et une deuxième zone annulaire 80 de l’anneau 10 visibles sur la .
Les zones annulaires 70, 80 s’étendent circonférentiellement autour de l’axe A.
Selon la direction radiale, les zones annulaires 70, 80 s’étendent entre la paroi radialement interne 12 et la paroi radialement externe 14. Une épaisseur selon la direction axiale de chaque zone annulaire 70, 80 est comprise entre 10 mm et 50 mm, de préférence entre 15 mm et 30 mm.
En d'autres termes, ces polymères peuvent être notamment choisis parmi les homopolymères ou copolymères incluant un ou plusieurs motifs dérivés de vinylamine et facultativement un ou plusieurs motifs dérivés de vinylformamide.
De préférence, ces polymères cationiques sont choisis parmi les polymères incluant, dans leur structure, de 5 % molaire à 100 % molaire de motifs correspondant à la formule (A) et de 0 à 95 % molaire de motifs correspondant à la formule (B), préférentiellement de 10 % molaire à 100 % molaire de motifs correspondant à la formule (A) et de 0 à 90 % molaire de motifs correspondant à la formule (B).
Ces polymères peuvent être obtenus, par exemple, par hydrolyse partielle du polyvinylformamide. Cette hydrolyse peut se dérouler en milieu acide ou basique.
La masse moléculaire moyenne en poids dudit polymère, mesurée par diffusion de lumière, peut aller de 1000 à 3 000 000 g/mol, de préférence de 10 000 à 1 000 000 et plus particulièrement de 100 000 à 500 000 g/mol.
La densité de charge cationique de ces polymères peut aller de 2 meq/g à 20 meq/g, de préférence de 2,5 à 15 meq/g et plus particulièrement de 3,5 à 10 meq/g.
Les polymères incluant des motifs de formule (A) et facultativement des motifs de formule (B) sont notamment vendus sous le nom Lupamin par la société BASF, par exemple, de manière non limitative, les produits vendus sous les noms Lupamin 9095, Lupamin 5095, Lupamin 1095, Lupamin 9030 (ou Luviquat 9030) et Lupamin 9010.
De préférence, le ou les polymères cationiques sont choisis parmi les polysaccharides cationiques (famille (2)) et leurs mélanges, plus préférentiellement parmi les gommes de galactomannane cationiques et leurs mélanges, préférentiellement parmi les gommes de guar cationiques et leurs mélanges, plus préférentiellement parmi les gommes de guar comprenant des groupes trialkylammonium cationiques et leurs mélanges, et mieux encore parmi les gommes de guar modifiées par un sel de 2,3-époxypropyltriméthylammonium.
De préférence, la quantité totale du ou des polymères cationiques va de 0,1% à 5% en poids, plus préférentiellement de 0,1% à 2% en poids, et mieux encore de 0,2% à 1,5% en poids, par rapport au poids total de la composition.
De préférence, la quantité totale de polysaccharide(s) cationique(s) va de 0,1 % à 5 % en poids, mieux encore de 0,1 % à 2 % en poids, ou même de 0,2 % à 1,5 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Plus préférentiellement, la quantité totale de gommes de guar cationiques va de 0,1 % à 5 % en poids, mieux encore de 0,1% à 2% en poids, ou même de 0,2% à 1,5% en poids, par rapport au poids total de la composition.
Huiles de type triglycéride
La composition de l'invention peut également comprendre des huiles de type triglycéride d'origine végétale ou synthétique, et leurs mélanges.
Les huiles triglycéride d'origine végétale ou synthétique sont préférentiellement choisies parmi les triglycérides d'acides gras liquides comprenant de 6 à 30 atomes de carbone, par exemple les triglycérides d'acide heptanoïque ou octanoïque, ou en variante, par exemple, huile de tournesol, huile de maïs, huile de soja, huile de moelle, huile de pépins de raisin, huile de sésame, l'huile de noisette, l'huile d'abricot, l'huile de macadamia, l'huile d'arara, l'huile de ricin, l'huile d'avocat, triglycérides d'acide caprylique/caprique, par exemple ceux vendus par la société Stéarinerie Dubois ou ceux vendus sous les noms Miglyol® 810, 812 et 818 par la société Dynamit Nobel, l'huile de jojoba et l'huile de beurre de karité, et leurs mélanges.
Lorsqu'elles sont présentes dans la composition de l'invention, la quantité totale d'huiles triglycérides d'origine végétale ou synthétique va préférentiellement de 0,01 à 5 % en poids, plus préférentiellement de 0,05 à 3 % en poids, préférentiellement de 0,1 à 2 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
La composition selon la présente invention peut comprendre en outre un ou plusieurs additif(s) autre(s) que les composés de l'invention.
Le procédé de contrôle d’emboutissage comprend une étape d’acquisition d’images d’au moins une zone d’intérêt correspondant à l’au moins une goulotte 16 et/ou à l’au moins un bac 20. Préférentiellement, chaque zone d’intérêt correspond à la goulotte 16. A cet effet, la caméra 22 est apte à capturer des images de chacune des sept goulottes 16 illustrée à la .
L’acquisition des images comprend l’analyse d’au moins deux images lors d’un cycle d’emboutissage, et précisément entre une fin de la fermeture et une fin d’ouverture successive de la presse d’emboutissage 2, le nombre d’images capturées peut aller jusqu’à 10 images.
Préférentiellement, le mouvement du robot 26 est synchronisé avec la montée et la descente du bâti supérieur 12 de la presse 2, de sorte que lorsque la presse s'ouvre, le préhenseur du robot 26 saisit la pièce 10 pour l’évacuer, et positionne par la suite une autre pièce ou tôle avant que la presse 2 ne se referme pour réaliser le cycle d’emboutissage suivant.
Dans cette configuration, le temps entre le moment où la presse 2 s’ouvre et celui où le robot 26 positionne la pièce suivante est suffisant pour capturer une multitude d’images afin d’analyser la présence des chutes 18.
A cet égard, le procédé de l’invention réalise l’analyse des images capturées par la caméra 22 lors du cycle d’emboutissage, de manière à identifier l’éventuel défaut d’évacuation des chutes 18.
L’analyse des images comprend, en premier lieu, la détermination des zones d’intérêt. A cet égard, le procédé interprète le moment de la capture d'images, puisqu'il détecte la position de la presse 2, reconnaît la référence de la pièce à analyser et s'assure que les robots 26 sont hors de la zone d’intérêts et n'interfèrent pas avec l'acquisition des images.
Dans cette configuration, la caméra 22 couvrant toutes les goulottes 16, nécessite un bon éclairage pour éviter que d’éventuelles zones sombres apparaissent dans les goulottes 16 d'évacuation ou que des zones de luminosité excessive puissent être confondues avec les chutes 18, conduisant à des résultats erronés.
Avantageusement, la caméra 22 peut être paramétrée en fonction de la matrice 8, en tenant compte de la position des différentes goulottes 16 d'évacuation. A cet égard, un réglage correct de l'orientation de la caméra 22 peut être nécessaire.
Le procédé de l’invention exécute, parallèlement à l’acquisition des images lors du cycle, l’exécution des algorithmes de traitement d’images par l’ordinateur 24.
En effet, au moment où la presse 2 s’ouvre, après avoir embouti la pièce 10, c'est le moment où les chutes 18 doivent tomber dans le bac 20 au moyen des goulottes 16. À ce stade, les images capturées dans les zones d'intérêt sont analysées et évaluées par le logiciel, afin de vérifier que les chutes 18 ont suivi un schéma/trajet de chute normal, ledit schéma normal correspond préférentiellement à une tombée progressive de la chute 18 qui peut correspondre à une apparition et à une disparition de la chute 18, respectivement, entre une première image et une dernière image capturée en fin de cycle, le logiciel vérifie également qu'aucune chute 18 n’est restée bloquée au droit d’au moins une des goulottes 16.
Avantageusement, le logiciel est capable de s’adapter au type de pièce à emboutir, car selon la référence des pièces produites, les chutes 18 peuvent tomber à des endroits différents par rapport à la matrice 8 (par une partie haute par exemple), et avec des tailles différentes selon la morphologie des pièces à emboutir.
A cet effet, le logiciel est apte à ajuster, notamment en fonction des conditions d'éclairage, les zones d'intérêt utilisées pour l'évaluation des chutes 18, car lesdites zones sont spécifiques à chaque matrice 8 (et à chaque pièce 10).
Une fois les images traitées, le logiciel conclut à un défaut d’évacuation des chutes 18, lorsqu’une chute 18 est détectée comme immobile dans une des goulottes d’évacuation 16 (apparition de la chute 18, respectivement, à la première image et à la dernière image capturée en fin de cycle par la caméra 22), et/ou lorsqu’aucune chute 18 n’est détectée dans une des goulotte 18 entre une fin de la fermeture et une fin d’ouverture de la presse 2 (aucune présence de chutes 18 entre la première image et la dernière image capturée en fin de cycle).
En cas de détermination d’une présence d’un défaut d’évacuation des chutes 18, le procédé de l’invention émettra un signal d'avertissement, préférentiellement au moyen d’une lampe de signalisation 28 et/ou d’une alarme sonore, pour signaler la un arrêt de la presse 2 afin de permettre une intervention manuelle par un opérateur ou par le robot 26 pour arrêter le bourrage et évacuer les chutes 18 concernées.
Alternativement, en cas de non-détection de défaut d’évacuation des chutes 18, un signal de bon fonctionnement peut être émis par lampe de signalisation 28.
Préférentiellement, l’ordinateur 24 comprend un écran apte à diffuser les images capturées lors des cycles d’emboutissage ainsi que la référence des pièces à emboutir, de manière à assurer une surveillance visuelle du processus.
- les vitamines hydrosolubles et les vitamines liposolubles.
- les antioxydants, tels que les curcuminoïdes ; les caroténoïdes, notamment choisis parmi le beta.-carotène, l'astaxanthine, la zéaxanthine, la lutéine ou les composés en contenant comme les baies de goji ; des composés polyphénols, les flavonoïdes tels que les catéchines ; les proanthocyanidines, les anthocyanines, les OPC (oligomères procyanidoliques) ; les ubiquinones ; les extraits de café contenant des polyphénols et/ou des diterpènes ; les extraits de chicorés ; les extraits de ginkgo biloba ; les extraits de raisins riches en proanthocyanidines; les extraits de piment ; les extraits de soja ; le cacao ; la grenade ; l'Emblica ; le CoenzymeQ10 ;
- les minéraux, tels que le calcium, le chrome (III),
De façon préférée, un produit de combinaison selon l'invention est administré par voie orale. Les formes appropriées pour la voie orale sont les comprimés. Dans le cas de la préparation d'une composition sous forme de comprimé, on pourra par exemple mélanger les ingrédients actifs principaux avec un véhicule physiologiquement acceptable tel que le polyéthylène glycol, le carbonate de soude ou une combinaison de ces derniers.
Ingrédient Quantité en mg d’actif Vitamine A 1.080 Vitamine B1 5.500 Vitamine B2 7.700 Vitamine B3 19.800 Vitamine B5 13.200 Vitamine B6 3.850 Vitamine B8 0.188 Vitamine B9 0.500 Vitamine B12 0,006 Vitamine C 96 Vitamine D 0,006 Vitamine E 13.800 Molybdène 0,050 Sélénium 0,050 Cuivre 0,500 Manganèse 1,000 EDTA de sodium ferrique 52.830 Phosphate tricalcique 278.552 Carbonate de magnésium lourd 219.469 Oxyde de zinc 12.478 Quantité unitaire en mg Extraits secs de myrtille 2,500 Ginseng de Sibérie 30,000 Flora 10% Luteine 20.000 Arôme Tropical 50,000 Acésulfame de potassium 7,000 Sucralose 8,000 Acide citrique 1000,000 Polyéthylène glycol 50,000 Carbonate de soude 400,000 Sorbitol 259,171
Cette composition est obtenue en mélangeant les différents composés selon les procédés classiquement utilisés pour ce type de préparation sous forme de comprimé.
COMPOSITION PHARMACEUTIQUE POUR LE TRAITEMENT DU SYNDROME DE STRESS POST-TRAUMATIQUE La présente invention a pour objet une composition pharmaceutique pour le traitement du syndrome de stress post-traumatique chez l’être humain.
Le syndrome de stress post-traumatique (SSPT) également désigné par trouble de stress post-traumatique (TSPT), état de stress post-traumatique (ESPT) ou par l'abréviation anglaise PTSD (« post-traumatic stress disorder ») désigne un trouble anxieux sévère qui se manifeste généralement à la suite d'une expérience vécue comme traumatisante avec une confrontation à des idées de mort. Il s’agit d’une réaction bio-neuro-physiologique consécutive à une situation durant laquelle l'intégrité physique ou psychologique du patient, ou celle de son entourage, a été menacée ou effectivement atteinte.
Elle peut avoir des origines très diverses comme par exemple la guerre, un accident grave, une mort violente, une maladie grave, ou parfois même un traumatisme au moment de la naissance.
Les patients souffrant du syndrome de stress post-traumatique se plaignent généralement d'un sentiment de désespoir ou d'horreur associés à une triade de symptômes persistants, à savoir :