INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans ce troisième mode de réalisation de l’invention, l’autre récepteur 56 reçoit une partie de la lumière non rétrodiffusée décalée en fréquence par le module 48 à décalage de fréquence, et reçoit une partie de la lumière rétrodiffusée amplifiée par l’amplificateur optique 44, en provenance de la fibre à tester 42, au travers du séparateur optique 60 de polarisation. L’autre partie de la lumière non rétrodiffusée décalée en fréquence par le module 48 à décalage de fréquence est envoyée au récepteur 46, qui reçoit en outre l’autre partie de la lumière rétrodiffusée amplifiée par l’amplificateur optique 44, mais via un rotateur 58 de polarisation réglé à 90°. Un coupleur directionnel est placé pour cela entre le module à décalage de fréquence 48 et le récepteurs 46, 56. Le séparateur optique 60 de polarisation permet de séparer le faisceau lumineux en sortie de l’amplificateur optique 44 en deux faisceaux de lumière polarisés orthogonalement l’un à l’autre. L’un des faisceaux est envoyé en direction du récepteur 56 et l’autre en direction du rotateur de polarisation 58. Le rotateur de polarisation 58 modifie la polarisation de la lumière qu’il reçoit par une rotation de 90° avant de transmettre la lumière ainsi modifiée au récepteur 46. Ainsi, chacun des récepteurs 46 et 54 reçoit deux composantes différentes de la lumière rétrodiffusée, correspondant à des états de polarisation différents en sortie de l’amplificateur optique 44.Grâce au rotateur 58, le récepteur cohérent 46 reçoit une lumière rétrodiffusée de polarisation parallèle à celle de la lumière qu’il reçoit du module à décalage de fréquence 48, ce qui lui est nécessaire pour effectuer l’analyse des différences de phase et d’amplitude entre la lumière injectée dans la fibre à tester 42 et la lumière rétrodiffusée par cette fibre.
Comme la lumière injectée dans la fibre à tester 42 est généralement polarisée, et que la lumière rétrodiffusée est très peu dépolarisée (seulement 5% de la lumière injectée est dépolarisée par effet Rayleigh), les récepteurs 46 et 54 du premier mode de réalisation qui détectent la lumière dans le même état de polarisation que la lumière injectée, ne détectent pas la lumière rétrodiffusée dépolarisée (i.e dont la polarisation est modifiée). Le troisième mode de réalisation de l’invention permet donc au récepteur 56 d’analyser la lumière rétrodiffusée non dépolarisée, et au récepteur 46 d’analyser la lumière rétrodiffusée dépolarisée.
Cela permet, par rapport à des récepteurs qui ne détecteraient qu’un état de polarisation de la lumière rétrodiffusée, de s’affranchir du phénomène d’évanouissement du signal (appelé « polarization fading » en anglais) traité par de tels récepteurs, phénomène lié à des endroits de la fibre où la lumière rétrodiffusée a subi une modification de polarisation et donc est reçue avec un rapport signal à bruit trop faible. Ainsi le troisième mode de réalisation de l’invention permet de garder un rapport signal à bruit assez bon pour permettre au système 1 selon l’invention d’analyser toute la longueur de la fibre à tester 42. De plus ce système 1 de capteur à fibre optique selon l’invention étant à double polarisation, permet dans certains cas d’obtenir des informations de diagnostic supplémentaires sur la fibre à tester, telles que sa courbure, ou des déformations latérales sur la fibre à tester, qui modulent sa biréfringence, ou encore les champs magnétiques parallèles à l’axe de la fibre à tester dus à l’effet de Faraday.
L’invention, telle qu’elle vient d’être décrite, atteint bien le but qu’elle s’était fixée, et permet de proposer un système capteur à fibre optique compact et flexible dans le paramétrage du ou des décalages en fréquence de ses modules, ce qui autorise un grand nombre d’applications. Des variantes non décrites ici ou des combinaisons de variantes décrites ici pourraient être mises en œuvre sans sortir du contexte de l’invention, dès lors que, conformément à l’invention, elles comprennent un module à décalage de fréquence intégré dans un circuit photonique intégré conformément à l’invention.
Procédé de mesure du débit d’un liquide conducteur électrique dans une canalisation avec correction de l’effet de la température La présente invention concerne les débitmètres électromagnétiques à champ magnétique alternatif, et plus particulièrement les débitmètres à distorsion de flux. Elle concerne les applications de mesure d’un débit de métal liquide dont la température est amenée à varier.
Ainsi avantageusement, lorsque le moyen de fermeture est en position rétractée, il laisse un espace entre lui et le plancher de manière à permettre le passage des pieds d’un passager arrière sans risque d’être abimé.
Dans un autre mode de réalisation de l’invention, le volet comporte un moyen de chauffage de sorte à chauffer l’air traversant l’espace libre ou des pieds de passager disposés en vis-à-vis du volet en position rétractée.
Dans un mode de réalisation particulier de l’invention, le moyen de chauffage est activé lorsque le volet est en position rétractée. De préférence, le moyen de chauffage est activé uniquement lorsque le volet est en position rétractée.
Dans un autre mode de réalisation particulier de l’invention, le moyen de chauffage est un dispositif rayonnant situé sur ou dans le volet, de sorte à chauffer au moins par rayonnement.
Ainsi avantageusement, lorsque le moyen de fermeture est en position rétractée, le moyen de chauffage permet de chauffer rapidement et de manière efficace, avec peu d’énergie, les pieds d’un passager arrière disposé sous le siège, en vis-à-vis du volet en position rétractée.
Dans un autre mode de réalisation de l’invention, le moyen de fermeture (2) est un rideau (24) enroulable.
représente une vue d’un véhicule suivant l’invention.
représente une vue du siège avant et du plancher du véhicule de la suivant une première variante du moyen de fermeture dans une première configuration.
représente une vue similaire de la avec le moyen de fermeture dans une deuxième configuration.
représente une vue du siège avant et du plancher du véhicule de la suivant une deuxième variante du moyen de fermeture dans une première configuration.
La illustre un véhicule 1 comprenant un plancher 10 sur lequel est fixé un siège avant 11. Le siège avant 11 est disposé en hauteur par rapport au plancher 10 de sorte à laisser un espace libre 13 entre ledit plancher 10 et ledit siège avant 11. Cet espace libre 13 permet un passage d’air entre l’espace avant situé devant le siège avant 11 vers l’espace arrière situé derrière ledit siège avant 11. Derrière le siège avant 11, dans l’espace arrière, le véhicule 1 comporte un siège arrière 12, qui peut être par exemple sous la forme d’une banquette s’étendant sur la largeur de l’habitacle du véhicule 1. Le véhicule 1 peut en variante comporter plusieurs sièges arrière 12 indépendants. Un moyen de fermeture 2 mobile entre une position déployée et une position rétractée est disposé dans l’espace libre 13. Il bloque le passage de l’air entre l’espace avant et l’espace arrière au travers de l’espace libre 13 dans sa position déployée, et laisse le passage de l’air entre l’espace avant et l’espace arrière au travers de l’espace libre dans sa position rétractée. En , le moyen de fermeture 13 est représenté en position déployée. Afin de bloquer le passage de l’air dans l’espace libre, le moyen de fermeture 13 s’étend sur la largeur et la hauteur de l’espace libre 13, la largeur correspondant à la direction transversale du véhicule 1 et la hauteur la direction verticale.
Le moyen de fermeture 2 est par exemple motorisé, c’est-à-dire déplacé par un actionneur, par exemple un actionneur électrique de type moteur électrique ou électro-aimant.
Comme illustré en , dans une variante de réalisation, le véhicule comporte un capteur de présence 120 de passager sur le siège arrière 12, un moyen de pilotage du déplacement (non représenté) du moyen de fermeture 2 relié au capteur de présence 120, le moyen de pilotage étant conformé de sorte à déplacer le moyen de fermeture 2 en position déployée lorsqu’aucun passager n’est détecté sur le siège arrière 12, et en position rétractée lorsqu’un passager est détecté sur le siège arrière 12. Pour cela, le moyen de pilotage est connecté à l’actionneur déplaçant le moyen de fermeture 2, de sorte à piloter ledit actionneur et ainsi déplacer le moyen de fermeture 2 dans la position désirée. Par exemple, le capteur de présence peut être une nappe de détection 120 situé dans l’assise du siège arrière 12 ou encore une caméra orientée sur le siège arrière 12. Le moyen de pilotage est par exemple un calculateur dédié ou encore réalisé par un calculateur du véhicule 1 comme par exemple celui prenant en charge le pilotage du système de climatisation.
Dans le mode de réalisation présenté dans les figures 2 et 3, le moyen de fermeture 2 est un volet mobile 21 pivotant autour d’un axe de rotation 22. Dans ce mode de réalisation, l’axe de rotation 22 s’étend suivant une direction sensiblement transversale au véhicule 1 et à proximité du siège avant 11 de sorte à être à distance du plancher 10 en position retractée en présentant une face en vis à vis dudit plancher. C’est-à-dire qu’en position rétractée comme illustré en , le volet 21 est par exemple plaqué contre l’assise, dans une position horizontale ou parallèle au plancher 10 disposé en vis-à-vis du siège avant 11, laissant ainsi un passage entre le volet 21 et le plancher 10. La illustre le volet 21 en position déployée, dans une position sensiblement verticale ou perpendiculaire au plancher 10. La notion de direction sensiblement transversale correspond au fait que la direction générale de l’axe est approximativement parallèle à la direction transversale du véhicule, c’est-à-dire qu’elle peut être écartée de cette direction de moins de quelques dizaines de degrés, par exemple de moins de 20 degrés. De même, la notion de direction sensiblement verticale correspond au fait que ladite direction est approximativement parallèle à la direction verticale au véhicule, c’est-à-dire qu’elle peut être écartée de cette direction de moins de quelques dizaines de degrés, par exemple de moins de 20 degrés.
- une force de refermeture maximale, notamment une force de 5ème ouverture maximale (par exemple supérieure ou égale à 0,6 N/cm), et
- une bonne qualité de la rupture (phénomène stick-slip réduit).
UTILISATIONS La présente invention concerne également l’utilisation du film multicouche tel que décrit précédemment pour la fabrication d’emballages refermables.
L’utilisation pour la fabrication de barquettes refermables est particulièrement avantageuse, et selon un mode de réalisation particulièrement préféré pour la fabrication du film d’operculage de ces barquettes.
Dans le cadre de l’invention, par « comprise entre x et y », ou « allant de x à y », on entend un intervalle dans lequel les bornes x et y sont incluses. Par exemple, la gamme «comprise entre 1 et 10 » inclus notamment les valeurs 1 et 10.
Les exemples suivants sont donnés à titre purement illustratif de l’invention, et ne sauraient en aucun cas être interprétés pour en limiter la portée.
EXEMPLES Ingrédients utilisés :
Escorez® 1310 LC : Résine tackifiante non hydrogénée obtenue par polymérisation de mélange d'hydrocarbures aliphatiques insaturés ayant environ 5 atomes de carbone issus de coupes pétrolières. Elle présente une température de ramollissement de 94°C (fournisseur EXXONMOBIL CHEMICAL)
SONGNOX® 1010 (fournisseur SONGWON) : Antioxydant primaire
LDPE grade LD0304 : polyéthylène basse densité fabriqué en autoclave haute pression ayant un MFI à 190°C sous 2.16 kg de 4 g/10 min) (fournisseur TOTAL)
KOATTRO® KT MR06 : copolymère C2/C4 ayant un MFI à 190°C, 2,16 kg de 1,3 g/10 min et comprenant une teneur massique en éthylène C2 d’environ 8,3% (fournisseur LYONDELL BASELL)
Terpolymère T : C2/C3/C4 comprenant environ 3% en poids de C2, 9% en poids de C4, le reste étant du C3 et ayant un MFI à 230°C sous 2,16 kg de 5,50 g/10 min
Regalite® S1100 : Résine tackifiante hydrogénée issus de mélanges d’hydrocarbures aromatiques en C9. Elle présente une température de ramollissement de 100°C. (fournisseur EASTMAN CHEMICAL)
Exemple 1 : Préparation des compositions adhésives
Les compositions adhésives (cf tableau 1) sont d'abord préparées sous la forme de granulés de forme ellipsoïdale dont le grand axe et le petit axe ont respectivement une dimension moyenne comprise entre 1 et 10 mm, de préférence entre 2 et 6 mm, par mélange de leurs ingrédients à une température allant de 150°C à 200°C au moyen d'une extrudeuse à 2 vis, extrusion à travers une filière puis découpe du produit à l'aide d'un outil de granulation type coupe sous eau puis séchage et refroidissement à température ambiante (23°C). Le tableau 1 indique des pourcentages en poids.
Exemple 2 : préparation des films tricouches B/A/C comprenant une couche A de la composition de l’exemple 1
Bien entendu, d’autres points d’injection d’oxydant peuvent être prévu dans le mode de réalisation de la , conformément aux points d’injection illustrés notamment à la .
La diffère de la en ce qu’un réacteur d’hydrolyse 1 est illustré. Ainsi, selon un mode de réalisation, l’installation comprend un réacteur d’hydrolyse 1 alimenté par le mélange M1 et comportant une sortie pour l’hydrolysat M1h. Selon ce mode de réalisation, un oxydant peut être injecté également dans le flux M1h.
La illustre un mode de réalisation de l’invention où le procédé comprend une étape préliminaire d’hydrolyse du mélange M1 dans un réacteur d’hydrolyse 1 en amont de la mise sous pression dans la pompe 3. Sur le mode de réalisation illustré sur cette , le procédé comprend au moins une injection d’oxydant dans le flux M3 pour obtenir un flux oxydé M3’ et au moins une étape de récupération de chaleur du flux oxydé M3’ pour la transférer dans le mélange M1 lors de l’étape d’hydrolyse, auquel cas le réacteur d’hydrolyse 1 peut être un échangeur de chaleur.
La diffère de la en ce que le dispositif de chauffage 4 est un échangeur de chaleur qui permet de refroidir le mélange M5 (lors de l’étape e)) et de chauffer le mélange M1p lors de l’étape b). Selon le mode de réalisation illustré à la , l’étape de refroidissement e) et l’étape de chauffage b) est mise en œuvre dans un échangeur de chaleur 4. Selon ce mode de réalisation illustré à la , l’installation comprend un dispositif de refroidissement 9’ en aval de l’échangeur de chaleur 4 pour refroidir encore davantage le mélange M5, en amont du dispositif de séparation 9. Ce mode de réalisation est particulièrement avantageux lorsque l’installation ne comprendra pas de dispositif d’injection d’oxydant sur le flux M7 en aval du dispositif de séparation 9.
Ainsi, selon ce mode de réalisation, le mélange M5 refroidi est alors introduit dans un dispositif de séparation 9.
La diffère de la en ce que l’oxydant est injecté dans le flux M7 et en ce que le flux oxydé M7’ permet de chauffer le mélange M1 lors de l’étape d’hydrolyse 1. Selon ce mode de réalisation également, le flux M7’’ refroidi en aval de l’échangeur de chaleur 10 est introduit dans un digesteur 11.
Décoration pour article vitrocéramique comprenant du talc La présente invention se rapporte au domaine des vitrocéramiques. Plus précisément, elle concerne un article en vitrocéramique (ou article vitrocéramique), destiné en particulier à couvrir ou recevoir des éléments de chauffage et/ou destiné à servir de surface de meuble, optionnellement en combinaison avec des éléments de chauffage. Un tel article est par exemple une plaque de cuisson, une porte de four, un insert de cheminée, un pare-feu ou encore un îlot central pour cuisine ou salle à manger.
Par article vitrocéramique, on entend désigner un article à base d’un substrat en matériau vitrocéramique, tel qu’une plaque vitrocéramique, ledit substrat pouvant le cas échéant être muni d’accessoires ou d’éléments supplémentaires, décoratifs ou fonctionnels. L’article peut désigner tout aussi bien le substrat seul que celui muni d’équipements supplémentaires. Ainsi, l’article peut désigner une plaque de cuisson munie d’un bandeau de commande et/ou d’éléments de chauffage.
Il existe plusieurs produits en vitrocéramique d’usage courant, en particulier les plaques de cuisson en vitrocéramique, rencontrant un grand succès auprès des ménagistes, fabricants d’électroménager et utilisateurs. Ce succès s’explique notamment par l’aspect attractif de ces plaques et par leur facilité de nettoyage.
Une vitrocéramique est à l’origine un verre, dit verre précurseur, verre-mère ou « green-glass », dont la composition chimique spécifique permet de provoquer par des traitement thermiques adaptés, dits de céramisation, une cristallisation contrôlée. Cette structure spécifique en partie cristallisée confère à la vitrocéramique des propriétés uniques.
Il existe actuellement différents types de plaques en vitrocéramique, chaque variante étant le résultat d’études importantes et de nombreux essais, étant donné qu’il est très délicat de faire des modifications sur ces plaques et/ou sur leur procédé d’obtention sans risquer un effet défavorable sur les propriétés recherchées.
En particulier, pour pouvoir être utilisée comme plaque de cuisson, une plaque vitrocéramique doit généralement présenter une transmission dans les longueurs d’onde du domaine du visible à la fois suffisamment basse pour masquer au moins une partie des éléments de chauffages sous-jacents au repos et suffisamment élevée pour que, selon le type de chauffage l’utilisateur puisse détecter visuellement les éléments de chauffage en état de marche dans un but de sécurité. Une plaque vitrocéramique doit présenter une transmission élevée dans les longueurs d’onde du domaine de l’infrarouge dans le cas notamment des plaques à foyers radiants. Elle doit aussi présenter une résistance mécanique suffisante pour le domaine d’utilisation de telles plaques. En particulier, pour pouvoir être utilisée comme plaque de cuisson, une plaque vitrocéramique doit présenter une bonne résistance à la pression telle que définie selon la norme EN 60335-2-6 mais aussi aux chocs.
Les plaques de cuisson vitrocéramiques les plus répandues sont de couleur sombre, en particulier de couleur noire, brune ou brun-orangé. Elles sont généralement décorées en face supérieure avec de l’émail afin de délimiter les zones de cuisson et les touches fonctionnelles ainsi que de protéger la vitrocéramique des agressions liées à son utilisation. L’utilisation d’un émail noir est particulièrement attractive car celui-ci offre un aspect peu contrasté avec une plaque vitrocéramique noire.
Un émail est usuellement une couche minérale formée par cuisson d’une composition d’émail comprenant une fritte de verre et des pigments.
Les 2 parties de l’éprouvette précédente sont, après pelage, repositionnées en regard l’une de l’autre et mises en contact manuellement. Elles sont alors soumises à une pression exercée au moyen d’un rouleau de masse 2 kg avec lequel on procède à un mouvement d’aller-retour selon une direction parallèle à la longueur de l’éprouvette.
On obtient ainsi une éprouvette de traction de forme identique à celle préparée pour le test de pelage précédent qui est alors répété.
Les deux étapes sont réalisées 4 fois jusqu’à obtenir la force de cinquième ouverture. Celle-ci est indiquée dans le Tableau 1 suivant.
Détermination de la qualité de la rupture à 23°C La qualité de la rupture a été déterminée en analysant la forme de la courbe de la force de pelage de l'éprouvette en fonction du temps :
Une rupture présentant un phénomène de « stick-slip » (communément appelé « collé-glissé ») est caractérisée par une courbe donnant la force de pelage en fonction du temps présentant des pics et des vallées caractéristiques d'une ouverture présentant un mouvement saccadé, qui créé des à-coups, qui se traduit par une sensation désagréable pour le consommateur lors du pelage de l’adhésif pendant l’ouverture de l’emballage.
Une rupture homogène est caractérisée par une courbe donnant la force de pelage en fonction du temps présentant un plateau substantiellement uniforme qui se traduit par une ouverture douce de l'emballage pour le consommateur.
Composition n°1 (comparative) Composition n°2 (invention) Composition n°3 (invention) Terpolymère C2/C3/C4 3,1 4,2 3,1 Koattro® KT MR 06 56,6 55,5 56,6 Regalite ®S1100 39,8 - - Escorez® 1310LC - 39,8 39,8 SONGNOX® 1010 SB (AO) 0,5 0,5 0,5 Total 100 100 100 Composition auto-adhésive (exemple 1) MFI (g/10min) 10,4 11,0 11,5 Film tricouche (exemple 2) Qualité rupture Stick-slip observé Pas de stick-slip Ouverture homogène Pas de stick-slip Ouverture homogène Film tricouche (exemple 2) Force de pelage (N/cm) 1ère ouverture 5,9 5,0 4,4 Film tricouche (exemple 2) Force de pelage (N/cm) 5ème ouverture 0,5 0,6 0,8
Les compositions 2 et 3 selon l’invention conduisent avantageusement à un bon compromis entre force de pelage de 1 ère ouverture de 5,0 N/cm (composition 2) ou 4,4 N/cm (composition 3), force de 5 ème ouverture satisfaisante (0,6 et 0,8 N/cm), et ouverture homogène sans phénomène de stick-slip. En revanche, la composition comparative n°1 conduit à une qualité de la rupture non satisfaisante pour le consommateur en raison d’observation de phénomène stick-slip, et une force de 5 ème ouverture faible (0,5 N/cm).
AUTO-ADHESIFS THERMOFUSIBLES POUR EMBALLAGE REFERMABLE DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention a pour objet une nouvelle composition auto-adhésive thermofusible, ainsi qu’un film multicouche destiné à la fabrication d'emballages (ou barquettes) refermables, qui comprend une couche adhésive constituée par ladite composition.
- les copolymères obtenus à partir d’au moins un monomère oléfine avec au moins un co-monomère, lesdits copolymères comprenant plus de 50 mol % d’unités dérivées de monomère(s) oléfine(s).
Chacune des couches C1 et C2 peut comprendre, indépendamment l’une de l’autre, une polyoléfine choisie parmi les polyéthylène (PE), les polypropylène (PP), les copolymères éthylène-propylène, et leurs mélanges ; de préférence, une polyoléfine choisie parmi les PE, les PP, et leurs mélanges.
Le polyéthylène peut être choisi parmi un polyéthylène linéaire tel que le HDPE (« High Density PolyEthylene »), un polyéthylène linéaire de basse densité (LLDPE, « linear Low Density Polyethylene »), un polyéthylène très basse densité (VLDPE, « Very Low Density Polyethylene), un polyéthylène d’ultra basse densité (ULDPE, « Ultra Low Density Polyethylene), un polyéthylène ramifié tel que par exemple le polyéthylène basse densité (LDPE, « Low Density Polyethylene »), un polyéthylène de densité moyenne (MDPE, « medium-density polyethylene). De tels polyéthylènes peuvent être préparés par plusieurs méthodes, incluant la polymérisation en présence d’un catalyseur de Ziegler-Natta, la polymérisation catalysée par un métallocène ou la polymérisation radicalaire.
L’épaisseur de la couche C1 peut varier de 10 à 120 µm, de préférence de 20 à 100 µm.
L’épaisseur de la couche C2 peut varier de 10 à 120 µm, de préférence de 20 à 100 µm.
Chacune des couches C1 et C2, indépendamment l’une de l’autre, peut comprendre un ou plusieurs additifs par exemple choisi(s) dans le groupe constitué des agents glissants, des pigments, des encres, des charges, des stabilisants thermiques, des stabilisants UV, des agents antistatiques, et de leurs mélanges.
De préférence, l’additif est de préférence un additif modificateur d’impact ou un deuxième additif tels que définis ci-dessus pour la composition, dans toutes les variantes prévues.
De préférence, le polymère recyclé est de préférence tel que défini ci-dessus pour la composition, dans toutes les variantes prévues.
De préférence, la première grandeur physique est la résistance au choc IZOD.
Selon un mode de réalisation, le procédé de détermination est tel que :
- l’étape a) comprend, en outre, la détermination d’un deuxième intervalle cible de valeurs requis pour une deuxième grandeur physique de la composition finale,
- l’étape b) comprend, en outre, la mesure de la valeur de la deuxième grandeur physique pour la composition de polymère recyclé,
- l’étape d) comprend, en outre, la mesure de la valeur de la deuxième grandeur physique de la composition de polymère recyclé et additivé à tester, pour obtenir une deuxième valeur mesurée à tester,