INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ce verrouillage est adapté pour être réalisé lorsque la bordure d’extrémité 34 du tube extérieur 3 vient en butée contre l’épaulement 41a des embout-entretoises d’extrémités 4a3. Un tel verrouillage est facilité du fait des caractéristiques de compressibilité du matériau constitutif des embout-entretoises d’extrémités 4a3.
A la place d’une gorge en creux 41b, on peut envisager une nervure en saillie coopérant avec une forme complémentaire ménagée en creux dans la surface intérieure 31 du tube extérieur 3.
Un même type de verrouillage, ou un verrouillage similaire, peut être prévu entre les embout-entretoises d’extrémités 4a3 et le tube intérieur 2 et/ou un éventuel tube intercalaire.
L’assemblage d’une pluralité d’éléments de conduit 1 tels que représentés sur la peut être réalisé au moyen de colliers de serrage 8, tel qu’illustré sur les figures 3 et 5.
Les colliers de serrage 8 sont agencés pour assembler deux extrémités de deux éléments de conduit 1 mises bout à bout, avec les faces externes 43 de leurs systèmes d’entretoises annulaires 4a3 en appui l’une contre l’autre.
Ces colliers de serrage 8 comprennent une bande circulaire 81, par exemple en forme de feuillard métallique, munie d’une boucle de serrage 82, et dont les deux bordures latérales comprennent des rebords de verrouillage 83 en saillie vers l’intérieur ( ).
Les extrémités des deux éléments de conduit 1 à assembler comprennent chacune une moulure sur la surface extérieure 32 du tube extérieur 3. De préférence cette moulure est une moulure en creux qui correspond à la moulure de verrouillage 35 mentionnée ci-dessus. Et une fois les deux éléments de conduit 1 raboutés, la distance qui sépare leur deux moulures 35 en vis-à-vis correspond approximativement à la largeur du collier de serrage 8, et donc à la distance qui sépare ses rebords de verrouillage 83.
Au cours du fonctionnement du vérin d’aide au décollage 17, les pièces élastiques 42 peuvent être déformées sous l’effet d’une sollicitation externe du vérin d’aide au décollage 17, de manière à autoriser un basculement (c’est-à-dire un déplacement angulaire) du corps 19 par rapport au support 18 vers une deuxième orientation angulaire. Du fait de leur élasticité, lorsqu’elles sont déformées, les pièces élastiques 42 génèrent une force de rappel élastique tendant à s’opposer à un tel basculement.
Le vérin d’aide au décollage 17 fonctionne de la manière suivante.
Initialement, le dispositif de levage 3 est en configuration retractée (configuration illustrée sur la ). Dans cette configuration, le bras de levage 5 est replié sur le faux-châssis 4.
Le corps 19 du vérin d’aide au décollage 17 est orienté selon la première orientation angulaire (orientation illustrée sur la ) et le piston 20 du vérin d’aide au décollage 17 est en position extrême retractée (position illustrée sur la ). Dans cette position, la deuxième extrémité 29 de la tige 9 n’est pas en contact avec le bras de levage 5. Ainsi, le bras de levage 4 ne sollicite par la tige 9 du vérin d’aide au décollage 17. Comme les pièces élastiques 42 ne sont pas déformées, le dispositif de liaison 40 n’exerce pas de force élastique de rappel sur le corps 19 du vérin d’aide au décollage 17.
Lorsque le dispositif de levage 3 est commandé pour passer de la configuration rétractée à la configuration déployée (configuration illustrée sur la ), les premiers vérins 7 sont commandés pour faire pivoter le bras de levage 5 par rapport au faux-châssis 4 autour de la première liaison pivot 12 dans le premier sens de rotation (sens de la flèche A sur la ).
Simultanément, le vérin d’aide au décollage 17 est commandé pour assister les premiers vérins 7 au cours du début du mouvement de pivotement. Autrement dit, le vérin d’aide au décollage 17 est commandé pour appliquer une force de soulèvement F sur le bras de levage 5 afin d’aider le décollage du bras de levage 5.
A cet effet, le vérin d’aide au décollage 17 est commandé pour déplacer la tige 9 par rapport au corps 19 dans le premier sens de translation (ou sens de déploiement) illustré par la flèche C. A cet effet, du fluide sous pression est injecté dans la première chambre 33, ce qui a pour effet de provoquer un déplacement du piston 20 par rapport au corps 19 dans le premier sens de translation, depuis la position extrême rétractée vers la position extrême déployée.
Au cours du déplacement de la tige 9, la deuxième extrémité 29 de la tige 9 entre en contact avec le bras de levage 5 (comme cela est illustré sur la ). Plus précisément, la deuxième extrémité 29 de la tige 9 entre en contact avec l’une des portions latérales 31 du bras de levage 5. La tige 9 exerce une force de poussée sur le bras de levage 5 qui tend à assister le pivotement du bras de levage 5 dans le premier sens de rotation (sens de la flèche A illustrée sur la ).
A partir du moment où la tige 9 exerce une force de poussée sur le bras de levage 5, le bras de levage 5 exerce une force de réaction dans une direction opposée à la force de poussée, qui tend à repousser le vérin d’aide au décollage 17 vers le faux châssis 4. Cela a pour effet de mettre en appui le corps 19 du vérin d’aide au décollage 17, et plus précisément la portion convexe 27 du corps 19 du vérin d’aide au décollage 17 sur la surface d’appui 32.
A mesure que le bras de levage 5 pivote par rapport au faux-châssis 4, le bras de levage 5 sollicite radialement la deuxième extrémité 29 de la tige 9, ce qui provoque un basculement du corps 19 du vérin d’aide au décollage 17 par rapport au support 18 dans un premier sens de basculement (sens de la flèche E illustrée sur la ).
Grâce à la forme bombée de la portion 35 de la surface externe 30, la deuxième extrémité 29 de la tige 9 roule sur le bras de levage 5 à mesure que le bras de levage 5 pivote par rapport au faux-châssis 4.
Ainsi, à mesure du déploiement du bras de levage 5, l’orientation angulaire de l’axe de translation du vérin d’aide au décollage 17 change par rapport au support 18. Le corps 19 du vérin passe progressivement de la première orientation angulaire (orientation illustrée sur la ) à une deuxième orientation angulaire (orientation illustrée sur la ).
Au cours du basculement du corps 19 du vérin d’aide au décollage 17 par rapport au support 18, les pièces élastiques 42 subissent une déformation. Certaines des pièces élastiques 42 sont comprimées tandis que d’autres des pièces élastiques 42 sont étirées. Ainsi, le dispositif de liaison 40 autorise le basculement du corps 19 par rapport au support 18 de la première orientation angulaire vers la deuxième orientation angulaire, tout en exerçant une force élastique de rappel tendant à ramener le corps 19 vers la première orientation angulaire.
Le basculement progressif du corps 19 par rapport au support 18 est rendu possible par le fait que la portion sphérique 27 roule sur le faux-châssis 4 à mesure que le corps 19 du vérin d’aide au décollage 17 est déplacé angulairement par rapport au support 18.
Le piston 20 se déplace par rapport au corps 19 jusqu’à la position extrême déployée (position illustrée sur la ). Dans cette position, le corps 19 du vérin d’aide au décollage 17 est orienté selon la deuxième orientation angulaire.
Une fois que le piston 20 a atteint la position extrême déployée, le déplacement du piston 20 cesse, alors que le bras de levage 5 continue de pivoter par rapport au faux-châssis 4 dans le premier sens de rotation (sens de la flèche A) grâce à l’action des premiers vérins 7.
L’invention se base sur un accès facilité à la ligne de coupe haute tension (pouvant aussi être appelée « câble de coupure d’alimentation A »), de l’extérieur du véhicule.
A l’arrivée sur une zone de crash, les pompiers doivent rapidement accéder à ce câble A, qui se situe par exemple dans un montant arrière du véhicule.
Dans une variante, une zone de coupe Z est prévue sur le câble de coupure d’alimentation A. Cette zone de coupe Z est illustrée en .
En sectionnant ou débranchant ce shunt électrique, la voiture se retrouve directement sans alimentation électrique. Elle est ainsi moins dangereuse pour l’intervention. Il n’y a plus de risque d’électrocution.
En utilisant la conception selon l’invention, les secouristes et l’utilisateur savent localiser cette zone de coupe de manière adéquate sur le véhicule.
Dans la vie de tous les jours, cette zone n’est pas mise en valeur, la trappe T étant masquée, invisible de l’extérieur, cachée sous un cache C.
Dans la présente demande le cache C est une plaque en plastique présentant la marque, le modèle ou une partie du modèle du véhicule (par exemple la finition M). Il s’agit par exemple d’une plaque portant l’inscription « GT » ou « GTline », comme l’illustre la .
En utilisation, dès lors qu’un crash intervient, qu’un coussin à air de sécurité AB (ou « airbag ») se déclenche, la trappe T et la zone de coupure Z deviennent instantanément visibles de tous et surtout des pompiers. Sous l’effet de deux petits vérins pyrotechniques V, comme ceux utilisés pour remonter un capot contre les chocs piétons, le cache C en plastique est directement éjecté loin de la trappe T.
L’éjection du cache C laisse apparaitre ledit câble de coupure d’alimentation A, le tout sur un fond jaune fluorescent F et phosphorescent, ou tout autre moyen d’alerte différenciant la trappe T du reste de la carrosserie et/ou dudit câble A.
Selon les variantes, en fonction de la gamme de véhicule et du niveau de tension, ou de l’urgence de l’intervention, le câble A peut être déconnecté ou directement sectionné. Une indication I, telle qu’une inscription « CUT HERE » par exemple, est prévue dans la trappe T. L’indication I est par exemple marquée à l’intérieur de la trappe T.
De préférence, la trappe T et/ou la zone de coupure Z sont uniformisées et déclinées sur tous les véhicules, en particulier ceux du demandeur. Cela permet d’avoir une uniformisation des véhicules et une normalisation des procédures de sécurisation.
Plancher d’aéronef comprenant une bâche d’étanchéité et aéronef comprenant ledit plancher La présente demande se rapporte à un plancher d’aéronef comprenant une bâche d’étanchéité ainsi qu’à un aéronef comprenant ledit plancher.
Selon un mode de réalisation, un aéronef comprend un fuselage ainsi qu’un plancher scindant l’intérieur du fuselage en une zone supérieure et une zone inférieure. Selon un aménagement, l’aéronef comprend une soute avionique située dans la zone inférieure, dans laquelle sont positionnés des équipements électriques et électroniques, ainsi qu’une cabine de toilette comprenant des toilettes et un évier, située dans la zone supérieure, au-dessus de la soute avionique.
Selon une configuration, le plancher comporte une structure et des panneaux juxtaposés, rapportés sur la structure. La cabine de toilette étant une zone humide, au niveau de laquelle de l’eau peut être répandue au sol, l’ensemble des panneaux juxtaposés forme une première barrière d’étanchéité. Pour limiter tous risques d’écoulement sur les équipements électriques et électroniques, l’aéronef comprend une deuxième barrière d’étanchéité.
Selon un premier mode de réalisation, la deuxième barrière comprend plusieurs plaques rigides, distantes du plancher, coiffant les équipements électriques et électroniques. Ce premier mode de réalisation n’est pas optimal car il peut difficilement être mis en œuvre lorsque la soute avionique est très encombrée et induit une augmentation significative de la masse embarquée.
Selon un deuxième mode de réalisation, la deuxième barrière comprend plusieurs plaques de protection rigides, intercalées entre les panneaux du plancher et la structure. Ce deuxième mode de réalisation n’est pas optimal car les plaques de protection augmentent significativement la masse embarquée.
Les systèmes d’entretoises annulaires 4 ménagés au niveau des deux extrémités de l’élément de conduit 1 assurent le maintien concentrique, espacé, des deux tubes intérieur 2 et extérieur 3.
Ces systèmes d’entretoises annulaires 4 comblent l’espace annulaire entre le tube intérieur 2 et le tube extérieur 3 ; ils cloisonnent un volume annulaire d’air (ou autre isolant thermique) qui limite les pertes de calories. Ils ont de préférence une structure pleine, sans ouvertures, mais ils peuvent comporter de petites ouvertures, orifices ou fentes, ou, comme précisé ci-dessus, être poreux.
Par un matériau isolant thermique, on entend généralement un matériau ayant un coefficient moyen de conduction thermique inférieur ou égal à 0,05 W/(m.K)
Les éléments de conduit 1 isolés thermiquement sont raboutés et assemblés deux à deux par tout moyen d’assemblage approprié pour obtenir le réseau de transport d’air recherché.
Par exemple, tel qu’illustré sur la , ces moyens d’assemblage sont du type à emboitement mâle-femelle ; et on utilise des raccords d’emboitement 6 de type mâle-mâle, qui coopèrent avec des éléments de conduit 1 comprenant deux extrémités d’emboitement de type femelle.
Le raccord d’emboitement 6 comprend deux tronçons de tube concentriques, l’un intérieur et l’autre extérieur, qui sont séparés par un système d’entretoise identiques aux systèmes d’entretoises annulaires 4 décrits ci-dessus, ou différents ; et ces deux tubes comprennent chacun deux extrémités mâles adaptées pour coopérer avec deux extrémités femelles en regard d’un élément de conduit 1.
Selon une autre possibilité (non représentée), les éléments de conduit 1 comprennent chacun une première extrémité d’emboitement de type mâle et une seconde extrémité d’emboitement de type femelle ; et deux éléments de conduit 1 sont directement assemblés l’un avec l’autre par emboitements de type mâle-femelle.
Dans le cas de tels emboitements mâle/femelle, certains au moins des éléments tubulaires à assembler peuvent comprendre des moulures circulaires complémentaires de verrouillage et/ou des joints circulaires d’étanchéité.
Dans le but d’améliorer les caractéristiques d’isolation thermique, l’élément de conduit 1 isolé thermiquement peut comprendre un ou plusieurs tubes intercalaires disposé(s) de manière concentrique entre le tube intérieur 2 et ledit tube extérieur 3, séparé de ces derniers par des systèmes d’entretoise annulaires, pour créer une pluralité d’espaces annulaires superposés entre ledit tube intérieur 2 et ledit tube extérieur 3.
Une telle structure est illustrée sur la , dans laquelle on retrouve un élément de conduit 1 qui comprend un tube intérieur 2 (pour la conduction de l’air) et un tube extérieur 3, séparés par des systèmes d’entretoises annulaires 4a d’extrémités.
Ici, un tube intercalaire 7 est interposé entre le tube intérieur 2 et le tube extérieur 3 pour créer deux espaces annulaires 5 superposés, l’un intérieur 51 et l’autre extérieur 52.
Le tube intercalaire 7 peut avoir une longueur identique ou pratiquement identique à celles des tubes intérieur 2 et extérieur 3.
Tout comme le tube intérieur 2 et le tube extérieur 3, ce tube intercalaire 7 peut être réalisé en un matériau métallique, plastique, composite, en carton, en papier technique, tissu fibré, mousse rigide, etc.
Chaque système d’entretoise annulaire 4a qui est disposé au niveau d’une extrémité des tubes intérieur 2, extérieur 3 et intercalaire 7 est constitué de deux structures d’entretoises 4a1, 4a2, chacune en forme de tronçon de tube indépendant séparant chaque couple de tubes, d’une part le tube intérieur 2 et le tube intercalaire 7, et d’autre part le tube intercalaire 7 et le tube extérieur 3.
Au niveau de chaque extrémité de l’élément de conduit 1, les deux structures d’entretoises 4a1, 4a2 peuvent être disposées dans le même plan, ou être décalées l’une de l’autre. Elles peuvent être disposées en retrait des bordures d’extrémité des tubes ou en affleurement de ces dernières.
Avantageusement, ladite première portion d’arceau est une portion tubulaire gonflable. La première portion d’arceau comprend avantageusement une valve de gonflage. La première portion tubulaire gonflable comprend avantageusement une portion de tube gonflable en polyuréthane thermoplastique (TPU) disposé dans une manche textile. La manche textile est préformée afin de contraindre la portion de tube gonflable pour lui donner la forme choisie lorsqu’elle est gonflée. Un intérêt est de réduire l’encombrement de la tente lors du rangement, en dégonflant ladite portion tubulaire gonflable.
De préférence, le premier élément d’espacement comprend une tige. Ladite tige est de préférence réalisée dans un matériau plastique ou encore en fibre de verre. La tige est avantageusement flexible. Ladite tige comprend une première partie d’extrémité correspondant à la première partie d’extrémité du premier élément d’espacement et une seconde partie d’extrémité correspondant à la seconde partie d’extrémité du premier élément d’espacement. Ladite tige présente de préférence une longueur comprise entre 50 centimètres et 100 centimètres, encore de préférence une longueur environ égale à 70 centimètres.
Lorsqu’elle repose sur la première portion d’arceau ladite tige s’étend transversalement, de préférence perpendiculairement à la première portion d’arceau.
Préférentiellement, ladite première portion d’arceau sur laquelle prend appui le premier élément d’espacement s’étend sensiblement verticalement ou est légèrement inclinée par rapport à la verticale. On comprend que le premier élément d’espacement prend appui latéralement sur ladite première portion d’arceau, ou encore que la première portion d’arceau exerce un effort dirigé sensiblement horizontalement, ou légèrement incliné par rapport à l’horizontale, sur le premier élément d’espacement.
Un intérêt est de permettre de positionner le premier élément d’espacement plus bas que s’il reposait sur une portion d’arceau sensiblement horizontale, généralement formée au sommet des tentes. Ceci permet de déployer les casquettes au moins en partie en regard des parois de toile qu’elles surplombent, de manière à recouvrir en partie ces parois de toile, améliorant ainsi l’abri apporté à l’utilisateur, notamment contre des rayons du soleil rasants. Ceci permet en outre de réduire la condensation pouvant se former à l’intérieur du corps de tente.
Le premier élément d’espacement prend avantageusement appui sur une zone d’appui de la première portion d’arceau située au-dessus de la moitié de la hauteur de la tente, et sous la seconde partie d’extrémité de la première portion d’arceau.
Avantageusement, lesdites première et seconde parties d’extrémité du premier élément d’espacement s’étendent de part et d’autre de ladite première portion d’arceau lorsque ledit premier élément d’espacement prend appui dessus.
Lesdites première et seconde parties d’extrémité du premier élément d’espacement sont avantageusement situées de part et d’autre d’un plan vertical passant par la première portion d’arceau.
De manière avantageuse, la première casquette présente un bord, ladite première partie d’extrémité du premier élément d’espacement étant dirigée vers ledit bord. De préférence, la deuxième casquette présente également un bord, la seconde partie d’extrémité du premier élément d’espacement étant dirigée vers ledit bord de la deuxième casquette.
De préférence, la première partie d’extrémité du premier élément d’espacement est connectée au toit à proximité du bord de la première casquette. De préférence, la seconde partie d’extrémité du premier élément d’espacement est connectée au toit à proximité du bord de la deuxième casquette.
De manière non limitative, ledit bord peut comprendre une pluralité de portions de bord.
De préférence, la première partie d’extrémité du premier élément d’espacement coopère avec ledit bord de la première casquette. Encore de préférence, la première partie d’extrémité du premier élément d’espacement est connectée audit bord de la première casquette.
Avantageusement, le bord de la première casquette comprend au moins une première portion de bord et une deuxième portion de bord reliées entre elles par une portion de liaison, la première partie d’extrémité du premier élément d’espacement coopérant avec ladite portion de liaison. Un intérêt est de maintenir la première casquette d’autant plus loin de la première paroi de toile, et ainsi offrir un abri d’autant plus grand pour l’utilisateur.
Autrement dit, lesdites première et deuxième portions de bord s’étendent depuis la première partie d’extrémité du premier élément d’espacement.
De manière non limitative, la première casquette peut ne coopérer qu’avec un seul élément d’espacement, de sorte qu’elle ne comprend que deux portions de bord. Alternativement, la première casquette peut coopérer avec deux éléments d’espacement, de sorte qu’elle comprend au moins trois portions de bord.
Préférentiellement, le toit comprend au moins un premier fourreau configuré pour recevoir la première partie d’extrémité du premier élément d’espacement et un deuxième fourreau, distant du premier fourreau, configuré pour recevoir la seconde partie d’extrémité du premier élément d’espacement. Un intérêt est de connecter le premier élément d’espacement au toit, en maintenant efficacement les première et seconde parties d’extrémité du premier élément d’espacement, sans toutefois augmenter significativement le poids et l’encombrement du toit, en s’affranchissant notamment de l’utilisation d’un connecteur supplémentaire. Lesdits fourreaux sont de préférence formés dans un matériau souple, de préférence dans un matériau textile.
360/X + A*cos(B*i*360/X)
A et B sont des paramètres de répartition ;
X est un nombre total de bras 104 dans le carter 100 ; et
i correspond au i-ème bras 104.
Le paramètre A, correspondant à une amplitude dans l’équation, influe sur la répartition de l’énergie entre les différentes harmoniques. Le paramètre B, correspondant à la fréquence, modifie l’allure du spectre.
Les valeurs des paramètres A et B optimaux peuvent être obtenues par une étude paramétrique. Pour cela, pour un jeu de paramètres A et B donné, une décomposition en série de Fourier d’une excitation est calculée afin de relever l’amplitude sur la composante correspondant à une valeur donnée du nombre de bras pour un carter à bras équirépartis 200. Ensuite, un balayage en fréquence et en amplitude de l’expression est réalisé pour la valeur donnée du nombre de bras afin d’estimer l’atténuation de l’amplitude.
Par exemple, comme illustré en , l’atténuation peut correspondre au rapport entre la valeur de l’amplitude pour le carter à bras équirépartis 200 et la valeur de l’amplitude obtenue pour chaque couple de fréquence et d’amplitude de l’expression.
Les valeurs des paramètres A et B optimaux représentent une réduction maximale des contraintes causées par les vibrations. En effet, dans le cas d’un carter à douze bras 104, le graphe en montre que l’atténuation est maximale pour une sinusoïde avec B=6 et une amplitude A autour de 7,5°. De plus, la répartition des bras 104 selon ce paramétrage permet de générer peu d’harmoniques, comme illustré dans l’exemple en , limitant ainsi la gamme de vitesse de rotation de la turbine 8 pouvant provoquer une résonance d’amplitude élevée et le nombre de résonances des aubes mobiles 52.
Ainsi, à partir de ces résultats, il est possible d’en déduire une expression généralisée de A et de B permettant d’atteindre une atténuation maximale pour un nombre quelconque de bras 104 en répétant l’étude paramétrique pour plusieurs nombres de bras.
Par exemple, selon l’étude paramétrique pour plusieurs nombres de bras illustrée en , le paramètre A peut être au plus égal à 0.25 * 360/X. En effet, pour douze bras 104, la valeur du paramètre A vaut exactement 7,5°.
Le paramètre B peut être au plus égal à X/2 En effet, pour douze bras 104, le paramètre B représentant la fréquence de la sinusoïde de répartition des bras 104 sera égal à 6, ce qui se traduira par une excitation synchrone en 6N (où N représente la vitesse de rotation de l’arbre 30) générée par les bras 104 sur les aubes mobiles 52 (voir ) et correspondra au maximum d’atténuation.
La liste ci-dessous donne la position angulaire de chaque bras 404 dans une configuration optimale d’un carter 400 composé de douze bras 404 :
0° ; 45° ; 60° ; 105° ; 120° ; 165° ; 180° ; 225° ; 240° ; 285° ; 300° ; 345°