INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un autre mode de réalisation non illustré, le dispositif 13 actionneur comprend un organe de dégagement (par exemple une friction) qui peut être actionné pour séparer la roue 18 dentée du moteur 19 électrique (c'est-à-dire pour interrompre le raccordement mécanique entre la roue 18 dentée et le moteur 19 électrique) ; dans ce mode de réalisation, la roue 18 dentée ne présente pas le secteur 21 dépourvu de dents et donc reste toujours engrenée avec la crémaillère 17, mais grâce à l’organe de dégagement, tourne librement sur elle-même lorsque le corps 16 d’actionnement se déplace de la position ouverte à la position fermée sous la poussée du ressort 14.
Selon un mode de réalisation préféré illustré sur les figures jointes, le dispositif 13 actionneur comprend un organe 25 de retenue qui est configuré pour bloquer le corps 16 d’actionnement dans la position ouverte, c'est-à-dire pour maintenir le corps 16 d’actionnement dans la position ouverte, évitant donc une fermeture indésirée du corps 16 d’actionnement (c'est-à-dire de l’élément obturateur).
Selon un mode de réalisation préféré illustré sur les figures jointes, le dispositif 13 actionneur comprend un amortisseur 26 qui ralentit un mouvement d’ouverture du corps 16 d’actionnement (c'est-à-dire de l’élément obturateur) de la position fermée à la position ouverte lorsque le corps 16 d’actionnement (c'est-à-dire l’élément obturateur) se trouve à proximité de la position ouverte.
Selon un mode de réalisation préféré, le ressort 14 génère une force élastique progressive, c'est-à-dire que la constante élastique du ressort 14 n’est pas constante mais est plus élevée à proximité de la position fermée et est plus réduite à proximité de la position ouverte ; en d’autres termes, le ressort 14 génère une force élastique majeure lorsque le corps 16 d’actionnement est à proximité de la position fermée (lorsqu’une poussée majeure est nécessaire pour mettre en mouvement le corps 16 d’actionnement qui est immobile) et génère une force élastique mineure lorsque le corps 16 d’actionnement est à proximité de la position ouverte (lorsque la course d’ouverture a été presque entièrement achevée).
En d’autres termes, chaque dispositif 13 actionneur exploite le corps 16 d’actionnement pré-chargé au moyen du ressort 14 (mécanique ou à gaz) qui, une fois « débloqué », imprime sur le corps 16 d’actionnement, la force nécessaire à l’ouverture de l’élément obturateur et donc à l’ouverture de la prise d’air de dérivation et donc l’ouverture a lieu de manière pratiquement instantanée. Une fois que le ressort 14 est pré-chargé (comprimé), le corps 16 d’actionnement est tenu en position au moyen de l’organe 15 de retenue contrôlé par un solénoïde et éventuellement même par un câble mécanique (par redondance).
Le mode de réalisation illustré à titre d’exemple sur les figures illustrées fait référence à un propulseur 2 à turbine, mais la présente invention peut trouver une application avantageuse dans n’importe quel type de propulseur pour un aéronef.
Il est important d’observer que chaque unité 5 d’aspiration d’air décrite ci-dessus peut être couplée au propulseur principal de l’hélicoptère 1 ou bien à un propulseur auxiliaire d’une unité de puissance auxiliaire ( « APU – Unité de puissance auxiliaire » ) ; en d’autres termes, chaque unité 5 d’aspiration d’air décrite ci-dessus peut être utilisée quelle que soit la situation dans laquelle il est nécessaire d’aspirer l’air frais de l’atmosphère extérieure pour le fonctionnement d’un propulseur (principal ou auxiliaire) de l’hélicoptère 1.
Le mode de réalisation illustré à titre d’exemple sur les figures illustrées concerne un hélicoptère 1, mais la présente invention peut trouver une application avantageuse dans n’importe quel type d’aéronef, donc même pour un avion ou bien même pour des véhicules terrestres ou maritimes différents d’un aéronef.
S2. transporter le matériau débordant de la cuve de réaction vers le filtre illustré à la au moyen d’une pompe, où la liqueur mère contenue dans le matériau est soumise à une filtration par aspiration à pression négative, un déflecteur est ajusté pour contrôler l’épaisseur du gâteau de filtrage à 7 cm, la vitesse d’alimentation est de 10 m/h, la concentration d’oxygène au-dessus du gâteau de filtrage est de 18%, la température de l’alcalin chaud est de 80ºC, la concentration de l’alcalin chaud est de 2% et le vitesse de pulvérisation de l’alcalin chaud est de 1 m 3 /h ; le matériau est transporté jusqu’à une extrémité du filtre, raclé par un racleur, écrasé par une paire de rouleaux, puis ramené sous le niveau du liquide dans la cuve de réaction ; et
S3. après que le matériau dans la cuve de réaction a atteint 15 μm, arrêter l’alimentation et soumettre le matériau à un lavage à l’eau dans une centrifugeuse et à un séchage dans un séchoir à disque pour obtenir le matériau précurseur de cathode ternaire à faible teneur en soufre et à surface spécifique élevée.
Les différences entre cet exemple et l’exemple 1 résident uniquement dans le fait que : à l’étape S1, le rapport volumétrique entre la solution de sulfate de métaux de nickel, de cobalt et de manganèse mélangés, l’hydroxyde de sodium et l’ammoniac aqueux était de 100 : 37 : 6 ; à l’étape S2, la concentration d’oxygène au-dessus du gâteau de filtrage était de 20 % ; et à l’étape S3, après que le matériau dans la cuve de réaction a atteint 10 μm, l’alimentation a été interrompue.
La différence entre cet exemple et l’exemple 1 réside uniquement dans le fait qu’à l’étape S1, la solution de sulfate de nickel, de cobalt et de manganèse mélangés avait une concentration molaire de 1 mol/L.
La différence entre cet exemple et l’exemple 1 réside uniquement dans le fait qu’à l’étape S1, la solution de sulfate de nickel, de cobalt et de manganèse mélangés avait une concentration molaire de 3 mol/L.
La différence entre cet exemple et l’exemple 1 réside uniquement dans le fait qu’à l’étape S1, le rapport volumique entre la solution de sulfate de nickel, de cobalt et de manganèse mélangés et l’ammoniaque aqueuse était de 100 : 5.
La différence entre cet exemple et l’exemple 1 réside uniquement dans le fait qu’à l’étape S1, le rapport volumique entre la solution de sulfate de nickel, de cobalt et de manganèse mélangés et l’ammoniaque aqueuse était de 100 : 10.
La différence entre cet exemple comparatif et l’exemple 1 réside uniquement dans le fait qu’à l’étape S2, aucune pulvérisation d’alcalin chaud n’a été utilisée.
Les différences entre cet exemple comparatif et l’exemple 1 résident uniquement dans le fait qu’à l’étape S2, aucune pulvérisation d’alcalin chaud n’a été utilisée et qu’à l’étape S3, un lavage à l’alcalin chaud a été ajouté lors de l’étape de lavage dans une centrifugeuse.
Selon un deuxième aspect de l’invention, il est proposé un arrangement pour l’application d’une peinture sur un enjoliveur de parechocs, l’arrangement comportant :
- l’enjoliveur de parechocs conforme au premier aspect de l’invention ou selon l’un quelconque de ses perfectionnements ;
- une table de peinture ;
- un dispositif de support de l’enjoliveur de parechocs, le dispositif de support comportant au moins une tige support qui s’étend en saillie depuis la table de peinture et dont une extrémité libre collabore avec l’interface de montage des pattes de fixation aménagées de l’enjoliveur de parechocs.
Dans le contexte de l’invention, le dispositif de support permet de maintenir l’enjoliveur de parechocs en position pendant l’opération de peinture.
En particulier, l’au moins une tige support collabore avec les pattes de fixation aménagées afin de réaliser un tel support. Le dispositif de support comporte avantageusement autant de tige support que l’enjoliveur de parechocs comporte des pattes de fixation aménagées.
Chaque tige support collabore avec l’interface de montage de chaque patte de fixation aménagée, et plus particulièrement au niveau de son extrémité libre, relativement à la table de peinture. L’extrémité libre de chaque tige support permet ainsi de définir un appui contre la patte de fixation aménagée.
Dans le cas où l’interface de montage prend la forme d’une ouverture traversante sur les pattes de fixation aménagées, l’extrémité libre de chaque tige support est engagée dans l’ouverture de la patte de fixation aménagée correspondante.
Selon un troisième aspect de l’invention, il est proposé un véhicule automobile comportant un parechocs et enjoliveur de parechocs conforme au premier aspect de l’invention ou selon l’un quelconque de ses perfectionnements, l’enjoliveur de parechocs étant fixé solidairement au parechocs.
illustre une vue d’un exemple de réalisation d’un parechocs de véhicule automobile embarquant un enjoliveur de parechocs conforme au premier aspect de l’invention ;
illustre une vue isométrique d’une face arrière d’un exemple de réalisation d’un enjoliveur de parechocs conforme au premier aspect de l’invention ;
illustre une vue isométrique d’une face de fermeture de l’enjoliveur de parechocs illustré sur la ;
illustre une vue schématique d’un arrangement conforme au deuxième aspect de l’invention.
La composition selon la présente invention peut également comprendre tout(s) additif(s) facultatif(s) habituellement utilisé(s) dans le domaine des cosmétiques, choisi(s), par exemple, parmi les polymères anioniques, cationiques, non ioniques ou amphotères, les tensioactifs anioniques, cationiques, non ioniques ou amphotères, les huiles, les solvants organiques hydrophobes, les gommes, les résines, les épaississants, les dispersants, des antioxydants, tels que l'hydroxyacétophénone, les agents filmogènes, les tampons, les conservateurs, tels que le phénoxyéthanol, les parfums, les neutralisants, les antiseptiques, les agents chélateurs, tels que le glutamate diacétate tétrasodique, les écrans UV, les agents actifs cosmétiques, tels que les vitamines, les agents hydratants, émollients ou protecteurs du collagène, et leurs mélanges.
La composition selon la présente invention présente préférentiellement une viscosité inférieure à 1000 mPa∙s, de préférence inférieure à 500 mPa∙s, et plus préférentiellement inférieure à 300 mPa∙s à température ambiante (25°C). La limite inférieure de la viscosité n'est pas limitée, mais en général, la composition a une viscosité supérieure à 5 mPa∙s à température ambiante.
Pour la mesure de viscosité, on peut utiliser le VISCOMAN™ (GILSON Technology). La viscosité de masse (mPaS, PaS) est automatiquement calculée à partir de la force d'aspiration nécessaire dans une petite pipette (10 µL).
Dans un mode de réalisation de la présente invention, la composition inclut au moins une huile de silicone en une quantité de 20 % en poids ou moins, de préférence 10 % en poids ou moins, plus préférentiellement 5 % en poids ou moins, encore plus préférentiellement 3 % en poids ou moins, de préférence 1 % en poids ou moins, et en particulier 0,1 % en poids ou moins, ou dans laquelle la composition est exempte d'huile de silicone.﻿
Par " huile de silicone ", on entend ici une huile contenant au moins un atome de silicium, notamment contenant des groupes Si-O. Comme huile de silicone, on peut citer les huiles de silicone linéaires ou cycliques telles que les polydiméthylsiloxanes (PDMS) linéaires ou cycliques contenant de 3 à 7 atomes de silicium.
Dans un autre mode de réalisation de la présente invention, la composition inclut au moins une huile de silicone cyclique, de préférence des polydiméthylsiloxanes cycliques (PDMS) contenant de 3 à 7 atomes de silicium, en une quantité de 20 % en poids ou moins, de préférence 10 % en poids ou moins, plus préférentiellement 5 % en poids ou moins, encore plus préférentiellement 3 % en poids ou moins, de préférence 1 % en poids ou moins, et en particulier 0,1 % en poids ou moins, ou dans laquelle la composition est exempte d'huile de silicone cyclique, préférentiellement de polydiméthylsiloxanes (PDMS) cycliques contenant de 3 à 7 atomes de silicium.﻿
La valeur du pH de la composition selon la présente invention n'est pas particulièrement limitée, cependant, en général, elle va de 3 à 10, de préférence de 4 à 9, plus préférentiellement de 4,5 à 8, et encore plus préférentiellement de 5 à 7.
La composition selon la présente invention peut être préparée en mélangeant les ingrédients essentiels et facultatifs décrits ci-dessus de manière classique. Dans le cas où au moins un des ingrédients ci-dessus est solide à température ambiante, l'ingrédient peut être chauffé jusqu'à ce qu'il soit dissous. Il est possible de comprendre en outre le mélange de l'un quelconque des ingrédients facultatifs et le chauffage de la composition jusqu'à ce qu'un ingrédient soit dissous.
La présente invention concerne également un procédé ou un processus non thérapeutique, de préférence un procédé ou un processus cosmétique, et plus préférentiellement un procédé ou un processus cosmétique pour le soin et/ou le conditionnement de substances kératineuses, telles que la peau, le cuir chevelu et les lèvres, en particulier la peau du visage, comprenant :
l'application sur la substance kératineuse d'une composition comprenant :
(c) au moins un alcool polyhydrique,
La présente invention concerne également une utilisation d'une combinaison de
Puis, selon une étape de transfert 11, le plastisol est transféré sous la forme d'une couche 12 sur l'une des faces 14 d'un support textile tissé 16 que l'on retrouve sur la .
On choisit par exemple un textile tissé en fils de polyester, d'une densité comprise, selon un mode de mise en œuvre particulier, entre 150 g/m² et 250 g/m². Le plastisol est suffisamment visqueux pour venir imprégner le textile et enrober les fibres de la surface 14.
Le support textile 16 ainsi enduit de la couche 12 de plastisol est alors exposé à une température comprise par exemple entre 135 °C et 160 °C, dans une étape de cuisson 15.
De la sorte, le plastisol tend à durcir et à emprisonner les fibres qu'il imprègne tandis que la surface de la couche 12 demeure pégueuse. Cette pégosité tient à la formulation du plastisol.
L'épaisseur de la couche 12 sur le support textile 16 est par exemple comprise entre 1,5 mm et 2,5 mm. Et la densité de l'ensemble est comprise entre 2300 g/m² et 2900 g/m² par exemple.
Aussi, la couche 12 est solidaire du support textile 16. Et la force nécessaire à la délamination des deux couches est supérieure à 4,5 daN/5 cm.
Selon une deuxième étape de formulation 18, illustrée sur la , on réalise un prépolymère de diisocyanate de diphénylméthylène et de polyéther polyol. Le prépolymère ici défini, est un exemple de mise en œuvre. Et d'autres formulations sont bien évidemment envisageables.
Le polyéther polyol présente un poids moléculaire moyen de 4800 g et une fonctionnalité de 3. Autrement dit, chaque molécule de polyéther polyol présente en moyenne trois fonctions hydroxyle : « OH ».
Quant au diisocyanate de diphénylméthylène, il présente un poids moléculaire de 250 et une fonctionnalité de 2,1. Autrement dit, chaque molécule de diisocyanate de diphénylméthylène présente en moyenne 2,1 fonction isocyanates : « NCO ».
Selon un mode de mise en œuvre de l'invention, le prépolymère est préparé à chaud dans un réacteur à raison d'une part en poids de diisocyanate de diphénylméthylène pour 0,8 à 1,2 parts en poids de polyéther polyol, par exemple.
Selon une troisième étape de formulation 20, illustrée sur la , on procède à la formulation du prépolymère précité avec le même polyéther polyol, à raison de une partie en poids du polyéther polyol pour entre 0,2 et 0,3 parties en poids du prépolymère.
Dès après cette troisième étape de formulation 20, selon une étape d'enduction 22, le fruit de cette dernière formulation est enduit selon une méthode, dite : « à la racle », comme illustré sur la .
On retrouve sur cette , le support textile 16 solidaire de la couche 12, retourné par rapport à leur présentation sur la et étendus sur un rouleau d'appui 24. La couche 12 de PVC est alors en appui sur le rouleau d'appui 24, tandis que l'autre face 26 du support textile 16 est recouverte, d'une couche mince 25 de ladite dernière formulation 28, grâce à la racle 30 et au défilement continu du support textile 16 selon la direction V.
Préférentiellement, à la formulation du prépolymère avec le polyéther polyol selon la troisième étape de formulation 20, on ajoute un catalyseur, par exemple à base d'étain.
De surcroît, et de manière particulièrement avantageuse, après l'enduction en couche mince 25 de la dernière formulation 28, on entraîne l'ensemble du support textile 16, de la couche 12 de PVC et de la couche mince 25, dans un four tunnel non représenté, de manière à augmenter la vitesse de réaction des fonctions isocyanates et des fonctions hydroxyles. De la sorte, on obtient la réaction quasi-complète des fonctions isocyanates avec une fraction des fonctions hydroxyles formant des fonctions uréthanes.
En revanche, la formulation est telle, que les fonctions hydroxyles sont en surplus par rapport aux fonctions isocyanates.
Le procédé de fonctionnement comprend également une étape de mélange dans laquelle l’organe de mélange 50 est également entraîné en rotation suivant plusieurs séquences de fonctionnement et après une condition de fonctionnement prédéterminée. En particulier, l’organe de mélange 50 est entraîné en rotation à chaque séquence de fonctionnement pendant une première période de temps prédéterminée et s’arrête (ou est immobilisé) pendant une deuxième période de temps prédéterminée. La première période de temps est inférieure à la deuxième période de temps.
De manière avantageuse, mais non limitativement, la première période de temps est comprise entre 0.5 s et 5 s. La deuxième période de temps est comprise entre 15 s et 20 s.
Lors de ce séquençage, le moteur 13 fournit une puissance comprise entre 100 W et 150 W. L’organe de mélange 50 reçoit donc des impulsions. La vitesse de rotation de l’organe de mélange 50 est par exemple comprise entre 1000 et 3000 tr/min. Le nombre de séquence de fonctionnement dépend de la deuxième durée prédéterminée. Ce séquençage permet de ne pas écraser les aliments et de préserver la durée de vie du moteur 13.
De manière avantageuse, la condition de fonctionnement prédéterminée est l’écoulement d’une durée d’attente depuis le début de l’étape initiale. La durée d’attente est par exemple de 5 min à partir du début de l’étape initiale. De la sorte, l’organe de mélange 50 est entraîné en rotation de manière séquencée sur une partie de l’étape initiale et sur l’ensemble de l’étape secondaire, et ainsi jusqu’à la fin du programme de cuisson à la vapeur.
Lorsque l’utilisateur choisit le programme de mixage des aliments, l’appareil électroménager est équipé uniquement du bol 4 et de l’outil de travail 11. Dans ce cas, les aliments cuits avec le programme de cuisson à la vapeur et contenus dans le panier 24 sont versés directement dans le bol 4. Le procédé comprend une étape de mise en rotation de l’outil de travail pendant une durée prédéterminée. La vitesse de rotation de l’outil de travail peut être comprise entre 1000 tr/min et 3000 tr/min.
Dispositif d’essorage et kit de nettoyage La présente invention concerne un dispositif d'essorage d'un système de nettoyage pour balai, tel qu'une serpillère ou tout autre linge de nettoyage pour balai. L'invention concerne également un kit de nettoyage comprenant un tel dispositif d'essorage.
Arrière-plan technologique On connait un dispositif d'essorage comportant une grille d'essorage formée de manière monobloc, par exemple par moulage par injection de matière plastique avec un corps adapté à être en appui sur un seau. L'essorage du système de nettoyage est alors réalisé en compressant le système de nettoyage contre une grille d'essorage. Le liquide initialement contenu dans le système de nettoyage est alors reçu directement dans le seau. Le système de nettoyage peut comporter par exemple, une serpillère, une housse de lavage etc.
Toutefois, ce type de dispositif d'essorage ne permet pas d'obtenir un essorage tout à fait satisfaisant du système de nettoyage. En effet, seule la partie de la serpillère qui est en contact avec la grille peut être efficacement essorée. Cependant, la majeure partie de la serpillère est pressée contre elle-même ce qui ne permet pas au liquide d'être évacué, le liquide est tout au mieux déplacé d'une partie du système de nettoyage vers une autre.
La demanderesse décrit un dispositif dans le document EP 2 943 107qui propose une solution technique afin d’améliorer l’efficacité d’essorage d’un système de nettoyage tel qu’une serpillère. Les figures 1 à 3 décrivent un dispositif d’essorage 10 qui se fixe sur les rebords supérieurs d’un seau d’eau via deux bras de fixation 18, 20. Comme cela est illustré à la , le dispositif d’essorage 10 se constitue de trois pièces un corps cylindrique 12 et deux plaques 14, 16 qui se fixent sur le corps cylindrique 12. Chaque plaque 14, 16 présente un organe d’essorage 42, 50 au niveau de sa partie inférieure. La première plaque 14 comporte plus particulièrement un peigne d’essorage 42 dont les dents sont sensiblement droites et présentent une extrémité libre. La deuxième plaque 16 comporte quant à elle une grille d’essorage 50 qui présente un profil courbe. La grille d’essorage 50 comporte des barreaux courbes qui sont reliés entre eux à leur extrémité par une barre de butée. Comme cela est illustré à la , lorsque les deux plaques 14, 16 sont fixées au corps cylindrique 12, le peigne d’essorage 42 est configuré pour s’entrecroiser avec la grille d’essorage 50 afin de former un logement d’essorage 51. Lorsqu’un opérateur insère un dispositif d’essorage dans le logement d’essorage 51 et applique une pression sur un dispositif de nettoyage, ce logement d’essorage 51 est capable de se déformer par coulissement du peigne d’essorage 42 par rapport à la grille d’essorage 50. En outre, la grille d’essorage 50 comporte une protubérance 53 qui favorise l’écoulement de l’eau lors de l’essorage. Ce dispositif d’essorage peut être utilisé avec un dispositif de nettoyage tel qu’une serpillère traditionnelle ou une housse de lavage. Pour cela, la montre un balai plat qui porte une housse de lavage et est conçu pour être utilisé avec le dispositif d’essorage 10. Ce balai plat 54 comporte une platine 58 constituée de deux ailettes qui portent la serpillère respectivement à l’aide d’un système à baïonnette 62. Les deux ailettes sont articulées l’une par rapport à l’autre de manière à se replier l’une contre l’autre en vue de mouiller la serpillère ou de l’essorer.
Les inventeurs ont constaté que le dispositif d’essorage 10 permet de bonnes performances d’essorage, néanmoins la conception mécanique du dispositif d’essorage 10 est complexe et rend le dispositif d’essorage coûteux à produire et consommateur de matière plastique.
La présente invention cherche à apporter une solution aux inconvénients exposés de l’état de la technique.
Dans cette optique, l’objectif de la présente invention est de fournir un dispositif d'essorage de conception mécanique simplifiée en vue de réaliser une économie de matière tout en assurant de bonnes performances d’essorage.
Dans cette optique, la présente invention concerne un dispositif d’essorage comportant un corps principal cylindrique et une plaque qui porte une grille d’essorage, le corps principal comportant : au moins un bras de fixation à un rebord d’un récipient à eau, une première ouverture permettant l’insertion d’un dispositif de nettoyage, une seconde ouverture opposée de la première ouverture qui permet au dispositif de nettoyage d’accéder à la grille d’essorage, et des moyens de réception de la plaque, la grille d’essorage s’étendant de manière saillante depuis la seconde ouverture du corps principal.
Le dispositif d’essorage se caractérise en ce que le corps principal comprend des moyens de réception et de déplacement s’étendant longitudinalement depuis la seconde ouverture du corps principal, d’une part, la grille d’essorage est engagée avec les moyens de réception et de déplacement, et d’autre part, la grille d’essorage est montée mobile par rapport aux moyens de réception et de déplacement qui permettent de guider la grille d’essorage en translation et en déformation élastique afin d’agrandir le logement d’essorage lors de l’essorage.