INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
t Bl (420) désigne l’erreur résiduelle de synchronisation du code local par rapport au temps de réception théorique attendu t0, liée au bruit de phase et aux erreurs de modèle (a priori faible en absence de tout autre biais important)
(411), (412), (413) représentent les niveaux de puissances théoriques en absence de bruit d’estimation de la fonction de corrélation, respectivement des voies avance (E), ponctuelle (P) et retard (L)
(414), (415), (416) représentent une occurrence de niveaux de puissances effectivement obtenue en prenant en compte le bruit d’estimation de la fonction de corrélation, respectivement des voies avance (E), ponctuelle (P) et retard (L)
(417), (418), (419) représentent la distribution statistique de l’erreur d’estimation des niveaux de la fonction de corrélation, respectivement pour les voies E, P, L, en présence de bruit.
Cette distribution est supposée Gaussienne, centrée sur les valeurs de niveaux théoriques attendus en ces points, et d’écart-type fourni par le rapport signal à bruit mesuré dans la bande de réception de la voie ponctuelle.
Afin de limiter les cas d’erreur de détection de signaux fortement biaisés susceptibles de générer des fausses alarmes à faible rapport à bruit, un seuil de sélection des signaux sur une critère de rapport signal à bruit minimum (423) est appliqué préalablement à l’algorithme MAC).
La présente invention concerne également un procédé de lubrification et/ou de refroidissement d’au moins une pièce mécanique, en particulier un organe de transmission de véhicule à moteur, comprenant la mise en contact de la composition lubrifiante selon l’invention avec ladite pièce mécanique, en particulier ledit organe de transmission de véhicule à moteur.
Les diesters définis dans l’invention peuvent être ajoutés dans des compositions lubrifiantes mises en œuvre dans des transmissions de véhicules afin d’améliorer leurs propriétés « Fuel-Eco », à savoir leur aptitude à limiter la consommation de carburant des véhicules à moteur, sans affecter leurs performances, notamment en termes de propriétés à froid.
Exemples Exemple 1 : Préparation des composé testés Les composés suivants ont été préparés :
Les compositions testées dans la suite des exemples comprennent 100% de chaque ester (diester ou monoester) défini dans cet exemple 1.
Exemple 2 : Mesure de viscosité La viscosité cinématique à 100°C (KV100) et la viscosité cinématique à 40°C (KV40) ont été déterminées selon la norme ASTM D445.
KV100 (mm²/s) KV40 (mm²/s) Diester A 2,38 7,916 Diester B 1,856 5,659 Diester C 1,55 4,236 Diester D 1,878 5,503 Diester E 1,7404 4,7422 Diester F 2,147 6,61 Monoester 1,8 5,2
Tous les diesters mis en œuvre selon l’invention présentent une viscosité inférieure à 4 mm²/s à 100°C.
Exemple 3 : Mesure des coefficients de frottement Les propriété tribologies peuvent être évaluées par un test sur tribomètre rotatif bille-disque (appelé également bille-plan) de type Tribomètre linéaire alternatif (ou « Linear reciprocating tribometer » en langue anglaise). Ce test permet notamment d’évaluer les performances de lubrifiants en termes de frottements en régime mixte/limite selon les conditions de charge, de pression ou de vitesse appliquées.
Le tribomètre peut être un dispositif permettant de mettre en mouvement relatif une bille d'acier et un plan en acier afin de déterminer les coefficients de friction/frottement pour une composition lubrifiante donnée, tout en faisant varier diverses propriétés comme la vitesse, la charge, et la température. Le plan en acier trempé est de référence AISI 52100 avec une finition miroir et la bille est également de référence AISI 52100 réalisée en acier trempé.
La charge appliquée est respectivement de 25 N et la vitesse d’entrainement varie de 10 mm/s à 2500 mm/s. Le coefficient de frottement est en particulier déterminé à une vitesse de rotation de 10 mm/s. Le coefficient est déterminé à un ratio vitesse de glissement/vitesse d'entraînement (« Slide-to-Roll Ratio » ou %SRR) de 5%.
La boucle 20 offre un avantage de pouvoir optimiser l'efficacité de traitement, pas forcément en augmentant le nombre de molécules de réactif présentes dans le réacteur 1 à un instant donné, mais en créant une dynamique et par exemple en augmentant la fréquence de passage de ces molécules dans une zone réactive (zone de contact 1c), par le retour des molécules (extraite hors du réacteur 1 par la boucle 20 via une sortie 6) à l’entrée 5 du réacteur 1 suivant une circulation dans un flux dirigé vers/passant par le tissu 2 à traiter.
La quantité de matière utilisée au total est mieux utilisée, avec un rendement amélioré, et peut être réduite, le cas échéant en augmentant quelque peu la durée du traitement afin d'augmenter le nombre de passages et donc de contact entre un composant actif et le tissu à nettoyer.
La circulation peut être réalisée dans un réacteur 1 ayant une forme générale de colonne, afin de créer un brassage dans le volume interne VR, suivant un régime de réacteur piston (à la façon du piston d’une seringue). L’association d’un filtre 4 et d’un étage de séparation contribue à l’épuration dans des conditions dynamiques de traitement. Le filtre 4 permet la purification du flux sortant du réacteur 1 en séparant des particules solides, par une séparation purement mécanique (sans traitement chimique) et avec un seuil de filtration submillimétrique, par exemple supérieur ou égale à 10 µm. On comprend que les substances actives peuvent passer à travers un tel filtre 4 : il n'y a donc pas de réduction de la concentration en co-solvant (l’additif circule) du fait de cet étage de séparation.
Un ou plusieurs étages séparateurs peuvent être prévus pour récupérer le co-solvant ou produit actif, à l’issue d’une phase/étape 54 de traitement. Une vanne de dérivation (bypass) peut permettre l’accès à ce ou ces étages séparateurs, uniquement à l’issue d’un cycle ou phase de traitement.
Cas pratique expérimental, non limitatif A titre expérimental, il a été procédé à un nettoyage d’une matrice osseuse animale pesant environ 320 ou 330 grammes, pour une durée de cycle de l’ordre de 100 minutes pour chaque co-solvant. Les étapes de purge sont les mêmes entre chaque cycle de nettoyage avec l’action d’un agent chimiquement actif. Une qualité satisfaisante de nettoyage correspond à la disparition de suffisamment d’impuretés tout en conservant des propriétés classiques compatibles avec l’implantation (ici test d’adhérence de cellules MC3T3 sur la matrice osseuse testée au bout de 48h et test d’implantation sur un modèle de défaut osseux de la calvaria du rat).
Dans cet exemple, environ 320 g de tissu osseux est traité par du peroxyde d’hydrogène 35% non dilué, et du PAA (acide peracétique) dilué 2,7 fois dans l’éthanol 99%, soit une concentration en PAA de 18% dans la solution de co-solvant, puis par de l’éthanol 99%. Le réacteur 1 peut présenter une contenance d’1 litre environ. Plus généralement, on comprend que la contenance du réacteur 1 peut évoluer en fonction de la quantité de matière/tissu à traiter.
Le tissu osseux 2 peut être distribué, dans la zone/région 1c de contact avec le flux gazeux circulant dans le réacteur 1, en plusieurs blocs, par exemple étagés dans le sens de la hauteur ou direction principale de circulation et/ou disposés l’un à côté de l’autre transversalement par rapport à la direction principale du flux. Alternativement, le tissu 2 peut se présenter en un bloc (on peut citer l’exemple non limitatif d’un fémur entier). Le procédé peut aussi s’appliquer à plusieurs tendons.
Selon ce traitement, le volume de chaque co-solvant (correspondant à un additif 11, 12, 13) à appliquer est prédéterminé à 0,25 ml de co-solvant pour traiter 1g d’os. Cela représente ainsi 80 ml de volume ajouté, ce qui présente ainsi des similitudes avec les conditions expérimentales exposées plus haut. Les concentrations des co-solvants sont mesurées en ml de principe actif par gramme de matière à traiter, particulièrement réduites en faisant circuler ceux-ci dans un flux de dioxyde de carbone supercritique et en utilisant une boucle 20 de circulation.
Le procédé montre une efficacité de la purification/décontamination malgré l’économie/réduction en agent(s) actif(s), qui est transposable à tout type de matrice osseuse ou tissu d’origine humaine ou animale à traiter et avec un nombre de cycles différent et/ou un choix (quantitatif ou qualitatif) d’agents de nettoyage différents.
Un comparatif concernant la génération osseuse a été établi pour deux types respectifs de blocs consistant chacun en un bloc d’os spongieux d’origine porcine. Les tests sont effectués sur des calvarias de rats pour les deux types de bloc comparés dans le but de régénérer un défaut de taille critique. Les blocs du premier type ont été traités (Test A) selon un procédé tel que décrit ci-dessus, avec trois additifs successifs introduits dans trois cycles de traitement avec le dioxyde de carbone additivé. Les blocs du deuxième type ont été traités (Test B) selon un procédé qui prévoit également trois additifs, avec chacun un traitement de durée comparable, par une action chimique obtenue sous une forme différente, à savoir : après dégraissage au CO 2 supercritique selon les mêmes conditions, les blocs sont mis à tremper successivement dans une solution de peroxyde d’hydrogène à 35%, une solution d’hydroxyde de sodium 1 mol/l et une solution d’éthanol à 99%.
L’analyse des résultats utilise un paramètre représentatif de la quantité d’os généré dans la région d’intérêt mesurée par micro-tomodensitométrie. Ce paramètre est ici le paramètre BV/TV (volume osseux sur volume total, de l’anglais « Bone Volume » / « Total Volume »), exprimé en pourcentage.
Les résultats sont les suivants : % BV /TV 0 jour 30 jours 60 jours Nombre de défauts 12 12 8 Test A 15,8 22, 3 25,9 Test B 16,7 16,5 18,3
Il est observé une croissance plus rapide du pourcentage d’occupation par du matériau osseux avec les blocs du Test A, obtenu selon le procédé. Ainsi, il est constaté que l’action obtenue avec le procédé est plus efficace pour la régénération osseuse que pour le cas d’un os traité chimiquement avec un procédé (Test B) par trempage en phase liquide. En outre, l’action du procédé de traitement (Test A) rend le matériau plus rapide en termes de régénération osseuse. Concernant les résultats, on obtient des écarts statistiquement significatifs : - pour l’augmentation de régénération osseuse avec le Test A, avec p - pour la comparaison entre le Test A et le Test B de régénération osseuse avec p < 0.05 à J60.
Par exemple, bien qu’une chambre réactionnelle dans le volume VR a été illustrée sur la , un agencement à plusieurs chambres logeant chacune au moins un tissu 2 peut être prévu en utilisant un ou plusieurs réacteurs 1. De plus, des pulsations de débit contrôlées, par exemple lors de l’étape 51 et/ou une des étapes 52a, 52b, 52c peuvent être envisagées.
Également, il est bien clair que le nombre d’additif(s) chimique(s) peut varier en fonction du traitement recherché.
Description détaillée de l’invention La représente un ensemble machine 110 comprenant un équipement électrique 100 et un dissipateur thermique 1.
Dans l’exemple considéré, l’équipement électrique 100 désigne l’électronique de puissance, en particulier trois modules de puissance 101 d’un onduleur permettant de recevoir ou de fournir un signal électrique de puissance aux phases électriques du bobinage d’une machine électrique. Un matériau d’interface thermique qui permet d’évacuer la chaleur générée par les modules de puissance 101 vers le dissipateur thermique 1 peut être prévu à l’interface entre les deux éléments. Le matériau d’interface thermique est par exemple une pâte, graisse ou colle thermique.
Le dissipateur thermique 1 comprend une entrée 31 et une sortie 32 de fluide caloporteur ainsi qu’une surface d’échange 5 s’étendant entre l’entrée 31 et la sortie 32 et destinée à échanger thermiquement avec le fluide caloporteur. La flèche en pointillée représente sur toutes les figures la direction principale du fluide entre l’entrée 31 et la sortie 32 du dissipateur thermique 1.
Comme on peut le voir sur la ou 3, la surface 5 comprend une zone d’entrée 51 communiquant avec l’entrée de fluide 31, une zone de sortie 53 communiquant avec la sortie de fluide 32 et une zone intermédiaire 52 disposée entre la zone d’entrée 51 et la zone de sortie 53. Ainsi, le fluide caloporteur suit le chemin suivant : entrée 31 du dissipateur thermique 1, zone d’entrée 51, zone intermédiaire 52, zone de sortie 53 puis sortie 32 du dissipateur thermique.
La zone intermédiaire 52 sépare la zone d’entrée 51 de la zone de sortie 53. Ainsi pour passer de la zone d’entrée 51 à la zone de sortie 53, le fluide passe par la zone intermédiaire 52.
Dans le cadre de la présente invention, toutes les zones 51, 52, 53 de la surface d’échange 5 ont une aire respective a 1 , a 2 , a 3 identique. En d’autres termes l’aire a 1 de la zone d’entrée 51 = l’aire a 2 de la zone intermédiaire 52 = l’aire a 3 de la zone de sortie 53.
Dans les exemples considérés, les surfaces 51, 52, 53 sont également identiques en forme, mais elles pourraient ne pas avoir la même forme tant que les surfaces ont des aires égales.
Une pluralité d’ailettes 20 fait saillie depuis ladite surface d’échange 5. De préférence, les ailettes 20 font saillie radialement depuis la surface d’échange 5, c’est-à-dire perpendiculairement par rapport à la surface d’échange 5.
Les ailettes 20 sont agencées en une pluralité de rangées longitudinales et une pluralité de rangées transversales. Dans l’exemple considéré à la , les ailettes 20 sont agencées selon six rangées longitudinales et quinze rangées transversales. Le nombre de ces rangées est adapté au dissipateur thermique et en particulier à la taille de la surface d’échange 5.
Comme on peut le voir plus en détails sur les figures 4 et 5, chaque ailette 20 présente un bord d’attaque 25 et un bord de fuite 26. Les bords sont définis par rapport à la direction principale du fluide caloporteur. Un angle d’incidence α est mesuré entre le segment de plus petite distance 27 qui relie le bord d’attaque 25 au bord de fuite 26 et la direction principale du fluide caloporteur entre l’entrée 31 et la sortie 32 représentée par la flèche en pointillé. L’angle α peut également être vu comme l’angle entre l’axe longitudinal de l’ailette 20 (c’est-à-dire un axe selon la longueur de l’ailette 20) et la direction principale du fluide.
Sur les figures 2 et 3, les ailettes 20 sont de forme parallélépipédique comme représenté sur la . En variante, les ailettes 20 peuvent être de forme ellipsoïdale comme représenté sur la .
Les ailettes 20 de la zone d’entrée 51, intermédiaire 52 et de sortie 53 présentent respectivement un angle d’incidence moyen d’entrée α m1 , intermédiaire α m2 et de sortie α m3 . L’angle d’incidence moyen α m d’une zone correspond donc à la somme des angles d’incidence α des ailettes 20 d’une zone divisée par le nombre d’ailettes 20 de cette zone.
Dans le cadre de la présente invention, l’angle d’incidence moyen d’entrée α m1 est inférieur à l’angle d’incidence moyen intermédiaire α m2 qui est inférieur à l’angle d’incidence moyen de sortie α m3 . En d’autres termes, α m1 m2 m3 .
Dans ces exemples, les ailettes 20 de la zone d’entrée 51 présentent un angle d’incidence α maximal qui est inférieur au plus petit angle d’incidence de la zone intermédiaire 52 et les ailettes 20 de la zone intermédiaire 52 présentent un angle d’incidence α maximal qui est inférieure à la plus petite hauteur des ailettes 20 de la zone de sortie 53.
La progression de l’angle d’incidence α des ailettes 20 entre l’entrée 31 et la sortie 32 peut être étagée comme c’est le cas sur la . Dans cet exemple, toutes les ailettes 20 d’une même zone ayant le même angle d’incidence α, l’angle d’incidence moyen α m1 , α m2 , α m3 respectif de chaque zone 51, 52, 53 sera égal à l’angle d’incidence α de n’importe quelle ailette 20 de cette même zone.
En variante, comme cela est visible sur la , la progression de l’angle d’incidence α des ailettes 20 entre l’entrée 31 et la sortie 32 peut être linéaire. En effet chaque ailette 20 d’une même rangée longitudinale a un angle d’incidence α inférieur à l’angle d’incidence α de l’ailette 20 suivante, selon la direction principale du fluide entre l’entrée 31 et la sortie 32. Ici, l’angle d’incidence moyen α m1 , α m2 , α m3 respectif de chaque zone 51, 52, 53 sera donc égal à la somme des angles d’incidence α des ailettes 20 de chaque zone 51, 52, 53 divisée par le nombre d’ailettes 20 de chaque zone.
Ainsi, il est possible d’associer à l’acquisition 25, une réception 31 d’un ordre du conducteur demandant la présentation dudit panneau routier textuel, ce qui a l’avantage de limiter la présentation au panneau dont le conducteur souhaite une présentation. De même, le procédé peut se limiter à la présentation d’un sous-ensemble du texte du panneau routier textuel, le sous-ensemble étant sélectionné par le point de fixation oculaire du conducteur.
Lorsque le panneau routier textuel est acquis, il est procédé à une étape 33 de reconnaissance automatique de caractères de ce panneau routier textuel, permettant ainsi d’effectuer des traitements sur une chaine de caractères alphanumériques.
En parallèle, une étape 35 de localisation du véhicule va permettre un traitement 37 du texte du panneau routier textuel dépendant de la localisation du véhicule.
Par exemple, le traitement du texte est une traduction dans une langue définie pour le véhicule. Cela peut être également, ou conjointement, la présentation de données de navigation ou d’informations contextuelles.
La illustre un système selon certains modes de réalisation. Le découpage présenté a un but pédagogique pour mettre en avant les différentes fonctions. Cependant, on comprend que chaque bloc peut être implémenté en utilisant différents moyens ou leurs combinaisons, tels que des composants matériels, du logiciel, un ou plusieurs calculateurs et/ou des circuits électroniques. Chacun des composants peut inclure au moins un calculateur ou une unité de contrôle-commande. Au moins une mémoire peut être comprise dans chaque composant. La mémoire peut inclure des instructions de programme d’ordinateur ou du code logiciel.
Les calculateurs peuvent être réalisés par n’importe quel type de dispositif de traitement de données, tel qu’une unité centrale de calcul, un processeur de traitement de signal, un circuit intégré d’application spécifique, un réseau de portes programmable, etc. Les calculateurs peuvent être réalisés sous forme d’un unique contrôleur, ou d’une pluralité de contrôleurs ou de calculateurs.
Les différents modules sont connectés entre eux par des liaisons de données adaptées à l’environnement. Celles-ci peuvent être de type filaire ou sans-fil.
Pour le logiciel, l’implémentation peut comprendre des modules ou unités répartis sous forme de procédures, fonctions, etc. Les mémoires peuvent être n’importe quel type de circuit de stockage. Elles peuvent faire partie du circuit du processeur, ou en être séparées et connectées via des liaisons électriques de donnée. Cela peut être des mémoires de type non volatiles, des disques durs, des mémoires vives, des mémoires flash, etc.
De plus, les instructions de programme stockées dans la mémoire et traitées par les calculateurs peuvent être n’importe quel type de code de programme, par exemple, un programme compilé ou interprété écrit dans un langage de programmation adapté.
Les instructions de programme d’ordinateur stockées dans la mémoire sont telles que, quand elles sont exécutées par le calculateur, ce dernier réalise une ou plusieurs des étapes des procédés décrits ci-dessus.
L’invention a été illustrée et décrite en détail dans les dessins et la description précédente. Celle-ci doit être considérée comme illustrative et donner à titre d’exemple et non comme limitant l’invention a cette seule description. De nombreuses variantes de réalisation sont possibles.
Par exemple, les modes de réalisation ci-dessus décrivent l’utilisation d’une caméra orientée pour capter l’environnement avant du véhicule. Cependant, l’utilisation d’un rétroviseur électronique est également possible pour permettre d’avoir une vision sur l’arrière ou le côté du véhicule. Dans ce cas, le système de détection de la direction du regard intègre la position du rétroviseur.
Le module de commande vocale peut également être remplacé par tout module permettant d’enregistrer un ordre du conducteur. Par exemple, cela peut être une caméra repérant un signal visuel tel qu’un double clignement d’œil, ou bien un module haptique réagissant à un geste du conducteur.
Procédé et système de suivi de la consommation d’un véhicule automobile Domaine technique de l’invention La présente invention concerne le domaine des systèmes informatiques qui sont embarqués à bord des véhicules automobiles pour améliorer leur ergonomie. L’invention porte en particulier sur un procédé de suivi de la consommation d’un véhicule automobile au moyen d’un système informatique, le système comprenant un dispositif de surveillance embarqué à bord du véhicule, un serveur distant du véhicule et un appareil de communication portable. L’invention concerne également un système mettant en œuvre un tel procédé. L’invention s’applique aux véhicules automobiles tels que les véhicules terrestres à moteur, notamment les voitures.
État de la technique antérieure On sait que la plupart des véhicules automobiles sont équipés de moyens qui permettent aux conducteurs d’observer la consommation instantanée des véhicules durant la conduite. Généralement, on utilise pour cela un affichage agencé au niveau du combiné d’instruments. Cependant, autant ces moyens permettent au conducteur de connaître en temps réel la consommation de son véhicule lorsqu’il se trouve installé au poste de conduite du véhicule, autant ces moyens sont relativement inutiles lorsqu’un conducteur souhaite, par exemple, observer la consommation de son véhicule postérieurement à la réalisation de trajets et, en particulier, lorsqu’il se trouve à distance du véhicule. De ce point de vue, les moyens actuels qui permettent aux conducteurs d’observer la consommation des véhicules manquent d’ergonomie et ils sont d’une utilité réduite lorsqu’il s’agit de favoriser la mise en œuvre de pratiques de conduite éco-responsables.
L’invention vise à remédier à cette problématique. L’invention a en effet pour but d’améliorer l’ergonomie des véhicules automobiles en fournissant une alternative pratique pour permettre à un conducteur d’un véhicule automobile d’obtenir des informations sur la consommation instantanée de son véhicule, en particulier lorsqu’il se trouve à distance du véhicule et notamment en lien avec des trajets précédemment réalisés. Par ce biais, l’invention vise à améliorer l’ergonomie des véhicules automobiles, à faciliter la mise en œuvre de pratiques de conduite éco-responsables tout en simplifiant aussi la gestion de la maintenance des véhicules.
De préférence, le matériau d’enrobage peut être un isolant électrique et peut avantageusement être conducteur thermique. Ainsi, il participe à l’évacuation de la chaleur au sein des têtes de bobines. De ce fait, la conduction thermique entre les têtes de bobines et l’enveloppe extérieur est améliorée, ce qui favorise le refroidissement de la machine par rapport à une solution où les têtes de bobines sont entourées seulement d’air qui joue le rôle d’isolant thermique, ce qui nuit au refroidissement de la machine électrique.
De manière avantageuse, le matériau d’enrobage peut être une résine ou tout matériau analogue. Pour ce mode de réalisation, la résine peut être coulée sur place une fois l’assemblage monté. Ainsi, le contact entre le matériau d’enrobage et le corps de stator est optimal. De plus, la résine peut combler tout l’espace autour des têtes de bobines.
De manière avantageuse, le matériau d’enrobage peut être une résine époxy, une résine époxy, alumine/céramique, une résine boostée en alumine qui ont de bonnes propriétés d’isolation électrique (rigidité diélectrique supérieur à 1 kV/mm) tout en assurant des propriétés de conductivité thermique suffisantes (conductivité thermique supérieure à 0,3W/m.K, ou conductivité thermique au moins cinquante fois supérieure à la conductivité thermique de l’air).