INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De manière connue et comme précisé précédemment, le fluide du circuit primaire durant le fonctionnement normal du réacteur est un milieu basique et réducteur. De préférence, la solution de fer aqueux injectée est elle aussi un milieu réducteur, afin de ne pas perturber le conditionnement chimique imposé au circuit primaire (pH et redox). La solution aqueuse de fer Fe(II) peut par exemple être préparée en l’absence d’O 2 , donc sous vide, ou mieux, dans une eau contenant du dihydrogène dissout, par exemple en ajoutant de l'hydrogène selon une concentration comprise entre 5 mL/kg et 50 mL/kg (à 0°C, 1 bar).
Isolateur pour lignes électriques aériennes avec un dispositif de détection de charge mécanique Le domaine de l’invention est celui des isolateurs pour lignes électriques à moyenne, haute et très haute tension. L'invention concerne en particulier un isolateur électrique de type capot / tige comprenant un élément diélectrique ayant une surface extérieure en forme de jupe et qui est prolongé par un capot métallique d’un côté et une tige métallique de l’autre.
Il peut s'agir d'un isolateur avec des éléments diélectriques par exemple en verre trempé, en porcelaine ou en céramique de type capot et tige (capot / tige) qui s'assemblent en chaîne. Il peut s'agir encore d'un isolateur rigide à fût avec des éléments diélectriques en porcelaine ou en céramique. Ces isolateurs peuvent être montés en suspension ou en ancrage sur un pylône pour soutenir en l'air une ligne électrique à moyenne, haute ou très haute tension.
De manière connue, les isolateurs électriques de suspension, plus particulièrement les isolateurs dits à capot / tige tel que l’isolateur 1 illustré sur les figures 1A et 1B, peuvent comprendre une jupe 2 isolante en un matériau diélectrique, un capot métallique 4 avec un sommet et une base, le capot métallique 4 ayant une partie supérieure 4’ présentant un évidement (T) et une partie inférieure 4’’ présentant une cavité ouverte vers la base du capot métallique 4. L’évidement (T) présente une ouverture latérale s’étendant jusqu’au sommet du capot métallique (4). Une partie supérieure 3 de la jupe 2 est logée dans la cavité du capot métallique 4. La partie supérieure 3 de la jupe 2 est raccordée au capot métallique 4 par un élément de scellement 5 (ciment ou mortier). Une première extrémité d’une tige métallique 6 est raccordée par ce même élément de scellement 5 dans une cavité 7 de la jupe à l’intérieur de la partie supérieure 3 de la jupe 2.
De manière connue, de tels isolateurs électriques de suspension sont destinés à être assemblés les uns aux autres en série en emboitant une deuxième extrémité libre de la tige métallique 6 d’un isolateur électrique dans l’évidement (T) de la partie supérieure 4’ du capot métallique 4 d’un isolateur électrique adjacent pour constituer une chaîne isolante d’isolateurs. Ainsi cette chaîne d’isolateurs est apte à maintenir dans l’air en traction horizontale (ancrage) ou verticale (suspension) des câbles électriques à suspendre à un pylône (P) pour les lignes électriques (E) aériennes à moyenne, haute et très haute tension comme illustré sur les figures 2A et 2B.
Il est connu que les isolateurs pour lignes électriques aériennes peuvent être soumis à des conditions climatiques et mécaniques très sévères. Par exemple, il est connu que ces isolateurs peuvent être soumis à des contraintes mécaniques indésirables représentatives d’une charge mécanique excessive exercées par l’apparition d’une masse lors par exemple de la formation de glace au niveau des conducteurs de la ligne électrique ou des isolateurs capot/tige constituant les chaînes d’isolateurs ou suite à l’accumulation de neige au niveau des conducteurs de la ligne électrique. Lorsqu’une telle masse devient trop importante, un risque de rupture du pylône ou de n’importe quel autre élément de la ligne (conducteur, accessoire métallique…)existe, créant un endommagement permanent de la ligne entrainant alors une interruption de l’alimentation électrique.
Dans le cadre de la surveillance du réseau électrique il est déjà connu d’intégrer un dispositif de détection, tel qu’un dispositif de détection des courants de fuite superficiels sur des isolateurs de chaîne en verre ou en porcelaine du type capot / tige pour détecter et mesurer les courants de fuite superficiels sur ce type d'installation comme cela est décrit dans le document EP 2884292 ou le document EP3312622.
Les exploitants de lignes électriques souhaiteraient pouvoir effectuer d’autres mesures directement sur un isolateur de sorte à améliorer la surveillance des lignes électriques et de pouvoir intervenir même avant que ne se produise une éventuelle interruption de l’alimentation électrique liée à une défaillance sur les lignes électriques. Il est aussi souhaité de pouvoir détecter les surcharges mécaniques avant la déformation irréversible des pièces mécaniques.
Dans le cadre de la surveillance des installations de lignes électriques aériennes dans les régions froides et humides, mais pas uniquement, les fabricants d’isolateurs et plus largement les fabricants d’équipements mais aussi les exploitants cherchent donc à développer des nouveaux procédés de surveillance.
Le but de l’invention est donc de proposer un isolateur pour lignes électriques aériennes équipé d’un dispositif de détection de charge mécanique afin de permettre de surveiller à distance des installations de lignes électriques aériennes.
A cet effet, l’invention a pour objet un isolateur de type capot / tige pour lignes électriques aériennes comprenant un élément diélectrique ayant une surface extérieure en forme de jupe et qui est prolongé par un capot métallique d’un premier côté de l’élément diélectrique et une tige métallique d’un deuxième côté de l’élément diélectrique, opposé au premier côté, et un dispositif de détection de charge mécanique comprenant au moins une jauge de déformation fixée au capot métallique de l’isolateur de manière à être utilisée pour détecter des contraintes mécaniques représentatives d’une charge mécanique exercée au niveau de la ligne électrique.
L’isolateur selon l’invention peut présenter les particularités suivantes : - le capot métallique peut comprendre une partie supérieure présentant un évidement destiné à accueillir une tige métallique ou une armature métallique d’accrochage, et la au moins une jauge de déformation peut être fixée sur la surface extérieure de la partie supérieure du capot métallique ; - la au moins une jauge de déformation peut être collée sur la surface extérieure de la partie supérieure du capot métallique ;
Tableau 6 : mélanges préparés
Les mélanges ML1 et ML6 sont des mélanges témoin.
Les mélanges ML3, ML4 et ML5 sont des mélanges selon l’invention.
Les mélanges ML7, ML8 et ML9 sont des contre-exemples sans noir de carbone de pyrolyse. Ils illustrent les effets de différentes teneurs en sels métalliques pro-oxydants (comparaison avec ML6).
Résultats : Les propriétés des mélanges sont présentées au tableau 7.
ML1 ML2 ML3 ML4 ML5 ML6 ML7 ML8 ML9 Réactivité avec Oxygène à 85°C (Base 100 ML1) 100 141 97 109 117 100 / / / Réactivité avec Oxygène à 85°C (Base 100 ML6) / / / / / 100 59 69 81 t0 (min) 7.26 9.17 7.36 8.19 9.01 6.58 6.11 6.30 5.63
Tableau 7 : propriétés des mélanges
Il peut être observé que l’utilisation de noir de carbone de pyrolyse dans un mélange caoutchouteux permet de diminuer la teneur en sel métallique sans dégrader les propriétés de réactivité avec l’oxygène et ce tout en augmentant le t0 de cuisson du mélange.
Le mélange caoutchouteux, situé entre l’armature carcasse et la cavité du pneumatique, plus précisément entre l’armature carcasse et la couche d’étanchéité du pneumatique, doit être à la fois une barrière chimique et physique à l’oxygène afin de limiter la diffusion de l’oxygène à l’intérieur du pneumatique. Le mélange caoutchouteux doit ainsi être capable de réagir avec l’oxygène en piégeant celui-ci (barrière chimique) et être imperméable à l’oxygène (barrière physique).
Un levier de formulation connu et communément utilisé pour augmenter la réactivité avec l’oxygène est d’utiliser un agent pro-oxydant dans le mélange caoutchouteux. Généralement, un sel métallique comme par exemple un sel de cobalt est utilisé. Ce composé est cependant très impactant sur le coût du mélange. Par ailleurs, les exigences réglementaires liées à l’usage de ce type de composés tendant à se durcir, il conviendrait d’être en mesure de se passer de leur emploi dans les mélanges caoutchouteux.
Il est connu de l’homme de l’art que la diminution de la teneur en sel métallique dans un mélange se traduit par une diminution de la réactivité avec l’oxygène, donc une dégradation de l’endurance du pneumatique et d’une diminution du t0 de cuisson du mélange avec un risque accru de formation de nodules lors de la mise en forme du mélange. Une façon de compenser la diminution de la réactivité avec l’oxygène serait d’augmenter la teneur en soufre, mais en conséquence il y aurait un risque accru de formation de nodules lors de la mise en forme du mélange du fait d’une diminution du t0 de cuisson du mélange.
Le problème à résoudre aujourd’hui est donc d’essayer de s’affranchir de l’utilisation des sels métalliques dans les mélanges caoutchouteux sans dégrader les autres performances comme l’endurance et la mise en forme.
Ce type d’installation comporte un châssis composé de poteaux soutenant un cadre porteur. Le cadre supporte une série de lames, les lames étant à la fois déplaçables en translation et orientables en pivotement. Les lames peuvent être entraînées en translation suivant deux rails du cadre porteur pour se rétracter, ou se déployer partiellement ou complètement le long du cadre porteur. Les lames peuvent être pivotées de manière à choisir une orientation et à définir le degré d’occultation de l’ensemble des lames. Lorsque toutes les lames sont déployées et orientées suivant un plan quasi-horizontal, celles-ci forment un toit et couvrent toute la surface délimitée par le cadre porteur.
Autrement dit, les lames de l’installation doivent pouvoir, à la fois, être entraînées en translation suivant les deux rails du cadre porteur et, lorsqu’elles sont entièrement déployées, pivotées autour de leur axe longitudinal pour prendre une orientation donnée et définir le niveau d’occultation de la pergola. Toutes les lames sont en général commandées avec une orientation identique.
Dans l’état de la technique, différentes solutions ont déjà été proposées pour répondre à ces exigences.
A titre d’exemple, la demande de brevet FR3069871A1 propose une solution dans laquelle un chariot dit "menant" est entraîné en translation, ce chariot menant entraînant le déploiement d’une première lame. Les autres lames de la série sont chacune associées à un chariot dit "mené", qui est tracté ou poussé par le chariot menant. Dans cette solution, le pivotement des lames est obtenu par l’exercice d’un couple sur la première lame, lorsque cette première lame arrive en bout de course de déploiement.
Cette solution antérieure choisit ainsi de combiner le mouvement de translation des lames avec leur pivotement, en appliquant un couple sur la première lame pour que celle-ci entraîne en pivotement les autres lames, via des organes de liaison. Ce principe crée cependant des contraintes mécaniques fortes sur la première lame et sur le chariot menant, qui doivent à la fois entraîner les autres lames en translation et permettre le pivotement de toutes les lames.
Pour éviter ces contraintes fortes sur la première lame et le chariot menant, il est possible d’utiliser un moteur distinct pour commander le pivotement de chaque lame. C’est le cas par exemple dans la demande de brevet FR3093339A1 . Cette solution s’avère cependant complexe, couteuse et encombrante.
Le but de l’invention est de proposer une installation de protection contre le soleil ou les intempéries, par exemple de type pergola, qui soit simple à réaliser, avec un nombre de pièces limitées, et qui limite les contraintes mécaniques appliquées sur les lames et les différentes pièces mobiles.
Ce but est atteint par une installation de protection contre le soleil ou les intempéries, comprenant :
Un cadre porteur délimitant une surface de déploiement et comprenant au moins deux rails de guidage, dits premier rail de guidage et deuxième rail de guidage, parallèles entre eux et à une direction dite direction de déploiement, Une série de lames agencées parallèlement les unes aux autres, chaque lame s’étendant suivant un axe longitudinal perpendiculaire à la direction de déploiement et présentant deux extrémités montées chacune en coulissement dans un rail de guidage distinct, Un premier système d’entraînement en translation, configuré pour déplacer les lames en translation suivant la direction de déploiement par coulissement dans les deux rails de guidage, entre au moins une position rétractée dans laquelle les lames sont accolées les unes contre les autres et une position déployée dans laquelle les lames sont déployées sur toute la surface de déploiement, Un deuxième système d’entraînement en pivotement, configuré pour entraîner chaque lame en pivotement autour de son axe longitudinal entre au moins deux orientations distinctes, Le deuxième système d’entraînement en pivotement comportant des organes de pivotement, fixés sur au moins ledit premier rail de guidage et répartis le long dudit premier rail de guidage, chaque lame étant destinée à venir coulisser suivant les deux rails de guidage jusqu’à une position dans laquelle l’une de ses deux extrémités coopère avec un organe de pivotement distinct, Chaque organe de pivotement étant monté fixe en translation sur ledit premier rail de guidage et actionnable en pivotement pour entraîner une lame en pivotement autour de son axe longitudinal lorsqu’il coopère avec l’extrémité de ladite lame.
Selon une particularité, le premier système d’entraînement en translation comporte au moins un moteur commandé pour entraîner au moins une lame, dite lame de tête, et les lames sont reliées entre elles par l’intermédiaire d’organes de liaison articulés.
Selon une autre particularité, le premier système d’entraînement en translation comporte une courroie entraînée par ledit moteur, et un chariot entraîné le long d’au moins un rail de guidage par ladite courroie et sur lequel est monté un élément de liaison solidaire de la lame de tête.
Selon une autre particularité, chaque organe de liaison articulé comporte au moins deux biellettes formant entre elles une articulation en pivot, et agencées pour pivoter l’une par rapport à l’autre entre deux positions extrêmes, une première position extrême correspondant à celle dans laquelle les lames sont rétractées et une deuxième position extrême correspondant à celle dans laquelle les lames sont déployées.
Selon une autre particularité, chaque lame comporte à sa première extrémité et sa deuxième extrémité un patin de glissement arrangé pour coopérer suivant une liaison glissante respectivement avec le premier rail de guidage et le deuxième rail de guidage.
Selon une autre particularité, chaque biellette est montée à son extrémité libre en liaison pivot sur un axe aligné sur le patin de glissement.
Selon une autre particularité, le premier système d’entraînement comporte des moyens de blocage en pivotement de l’articulation formée par les deux biellettes.
Selon une autre particularité, les moyens de blocage sont positionnés pour limiter le pivotement de l’articulation entre les deux biellettes à un angle distinct d’un angle plat.
est une vue schématique similaire à la précédente, avec le capot mobile montré en position reculée d’inversion de poussée ;
est une vue schématique montrant encore une autre solution pour limiter la déflexion du capot mobile de l’inverseur, le capot mobile n’étant pas représenté sur cette figure ; et
est une vue schématique en coupe transversale de l’inverseur similaire à celle de la , selon une alternative de réalisation dans laquelle l’inverseur présente une configuration en « O ».
L’ensemble propulsif 1 comprend une turbomachine 2, une nacelle 3 ainsi qu’un mât (non représenté), destiné à relier l’ensemble propulsif 1 à une aile (non représentée) de l’aéronef. Dans le cas présent, l’ensemble propulsif est destiné à être suspendu sous l’aile d’aéronef par le mât, qui se situe donc au-dessus de la turbomachine selon la direction verticale. Néanmoins, d’autres configurations sont possibles, comme le fait de rapporter latéralement cet ensemble propulsif sur l’arrière du fuselage.
En fonctionnement, un écoulement d’air 20 pénètre dans l’ensemble propulsif 1 par l’entrée d’air 13, traverse la soufflante 5 puis se divise en un flux primaire 20A et un flux secondaire 20B. Le flux primaire 20A s’écoule dans une veine primaire 21A de circulation de gaz traversant le générateur de gaz. Le flux secondaire 20B s’écoule dans une veine secondaire 21B entourant le générateur de gaz. La veine secondaire 21B est délimitée radialement vers l’intérieur par un carénage interne fixe qui enveloppe le générateur de gaz. Dans cet exemple, le carénage interne fixe comprend un premier tronçon 17 appartenant à la section médiane 14, et un deuxième tronçon 18 s’étendant vers l’arrière à partir du premier tronçon 17, de manière à former une partie de la section arrière 15. Ce second tronçon 18 fait partie intégrante d’une structure fixe d’un inverseur de poussée qui sera décrit ci-après, également centré sur l’axe A1. Ce même tronçon sera par la suite dénommé paroi 18 de délimitation radialement interne de la veine secondaire 21B.
Radialement vers l’extérieur, la veine secondaire 21B est délimitée par le carter de soufflante 11. Dans la configuration de la , deux capots mobiles d’inverseur 33 forment une partie de la section arrière 15 de la nacelle 3. Plus précisément, entre le carter de soufflante 11 et les deux capots d’inverseur 33, il est prévu une virole extérieure 40 d’un carter intermédiaire 42, ce dernier comprenant les bras structuraux 12 précités, dont l’extrémité radialement externe est fixée sur cette virole 40. Celle-ci participe donc également à délimiter la veine secondaire 21B radialement vers l’extérieur, en étant située dans le prolongement axial aval du carter de soufflante 11.
La nacelle 3 comporte donc un inverseur de poussée 30 (représenté uniquement schématiquement et partiellement sur la ), centré sur l’axe A1 et comprenant d’une part une structure fixe 31 solidaire du carter de soufflante 11, et d’autre part une structure 29 mobile par rapport à la structure fixe 31. La structure fixe 31 comporte par exemple un cadre avant 46 qui la raccorde fixement au carter de soufflante 11, de préférence via un assemblage en bride couteau situé en aval de la virole extérieure 11. Ce cadre avant 46 contient une partie aérodynamique profilée appelée bord de déviation 46B, qui guide l’écoulement en jet inversé.
Dans ce mode de réalisation préféré, la structure fixe 31 comporte aussi une pluralité de grilles de déviation 32 agencées de manière adjacente les unes aux autres autour de l’axe A1, selon une direction circonférentielle de l’inverseur 30 et de l’ensemble propulsif 1. Par ailleurs, la structure mobile 29 comprend quant à elle les deux capots mobiles d’inverseur 33 précités, correspondant à deux capots 33 de forme générale semi-cylindrique, et s’étendant chacun sur une amplitude angulaire d’environ 180°. Cette configuration à deux capots 33 est particulièrement bien adaptée dans le cas d’une conception de nacelle dans laquelle les capots/parois 18 sont également montés articulés, l’inverseur 30 présentant alors une architecture dite « en D », connue sous l’appellation anglo-saxonne « D-Duct ». Dans cette architecture, les capots 18, 33 sont reliés de manière à s’ouvrir / se fermer simultanément lors des opérations de maintenance sur le moteur. Néanmoins, d’autres architectures sont possibles, comme par exemple une architecture dite « en C », connue sous l’appellation anglo-saxonne « C-Duct », et dans laquelle les capots 18 de la structure interne peuvent être articulés indépendamment des deux capots mobiles 33.
Chaque capot mobile d’inverseur 33 comporte une paroi radialement externe 50 formant une surface aérodynamique externe de nacelle, ainsi qu’une paroi radialement interne 52 participant à la délimitation de la veine secondaire 21B radialement vers l’extérieur. Cette paroi 52 se situe dans la continuité aval du bord de déviation 46B, en configuration de poussée directe. Les deux parois 50, 52 définissent un logement 54 ouvert axialement à l’extrémité amont du capot d’inverseur 33, et dans lequel se trouve au moins une partie des grilles 32 en configuration de poussée directe.
La position reculée d’inversion de poussée de la structure mobile 29 est représentée sur la . Sur cette figure, il est montré que le panneau acoustique interne reculé 52 des capots d’inverseur laisse apparaître en amont une ouverture de passage 56 de la veine secondaire 21B vers les grilles de déviation 32. L’ouverture 56 est donc également délimitée vers l’amont par le bord de déviation 46B, qui s’évase radialement vers l’extérieur en allant vers l’arrière, pour délimiter un écoulement d’air destiné à traverser les grilles 32 lorsque le système mobile se trouve dans cette position reculée d’inversion de poussée. En d’autres termes, le bord de déviation 46B s’éloigne progressivement de l’axe A1 en allant de l’avant vers l’arrière, pour guider / dévier l’air vers les grilles 32 en configuration d’inversion de poussée.
[Tableau 5] : Concentration de TT CPD et de TT 64PP dans le milieu de culture (nM) et dans l’ADN (lésions/million de bases) des épidermes reconstruits en présence ou non d’un photoprotecteur (Formule A)
SSL Echantillon SSL SSL + Formule A TT CPD 5,5 J/cm² ADN 21 ± 3,2 3,3 ± 0,4 Milieu 4,1 0,5 16,5 J/cm² ADN 89 ± 10 11 ± 2 Milieu 12,0 1,6 TT 64PP 5,5 J/cm² ADN 2,2 ± 0,48 0,30 ± 0,09 Milieu 0,38 0,05 16,5 J/cm² ADN 6,9 ± 0,64 0,87 ± 0,21 Milieu 0,75 0,14
Les valeurs des concentrations dans le milieu de culture sont exprimées en nM et correspondent à la somme des données obtenues à 24, 48 et 72h. A la fin de chaque étude cinétique, les concentrations de photoproduits dans le milieu pour les différents temps sont additionnées. Cela permet de s’affranchir de différences éventuelles de cinétique de réparation dues à la photoprotection. Les valeurs des concentrations dans l’ADN sont des moyennes ± erreurs standard de répliquats de l’expérience (n=9).
Les inventeurs mettent donc clairement en évidence que l’application d’un photoprotecteur réduit considérablement la concentration des fragments TT CPD et TT 64PP libérés dans le milieu de culture.
Ces modèles in vitro permettent donc d’évaluer l’efficacité d’un photoprotecteur en quantifiant les photoproduits libérés dans les milieux de culture après irradiation.
MÉTHODE D’ÉVALUATION DE L’ACTIVITÉ PHOTOPROTECTRICE D’UN DISPOSITIF DOMAINE DE L’INVENTION Le domaine de l’invention concerne la mesure de photoproduits d’ADN dans les fluides corporels pour évaluer le potentiel d’un dispositif photoprotecteur.