INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’objectif technique décrit ci-dessus de la présente invention est atteint grâce aux solutions techniques suivantes :
Un procédé de préparation d’un oxyde riche en lithium revêtu de carbone, le procédé comprenant :
étape (1), à une solution de source de carbone en tant que solution de base, l’ajout d’une solution de sel métallique et d’un précipitant, le mélange pour une réaction de précipitation, pour obtenir une suspension de précurseur ;
étape (2), la déshydratation, le lavage et le séchage de la suspension de précurseur pour obtenir un précurseur à l’échelle nanométrique ;
étape (3), le mélange du précurseur à l’échelle nanométrique avec un sel de lithium pour obtenir un mélange ; et
étape (4), la réalisation d’une réaction en phase solide à haute température sur le mélange sous une atmosphère inerte pour obtenir l’oxyde riche en lithium revêtu de carbone.
De préférence, le mélange à l’étape (1) comprend le pompage de la solution de sel métallique et du précipitant dans la solution de base pour réagir, et la commande de la réaction de précipitation à un pH de 8 à 13 et une température de 15 à 80°C.
De préférence encore, le mélange à l’étape (1) comprend le pompage de la solution de sel métallique et du précipitant dans la solution de base pour qu’ils réagissent, et la commande de la réaction de précipitation à un pH de 8 à 12 et une température de 20 à 70°C.
De préférence, à l’étape (1), la solution de sel métallique est pompée dans la solution de base à un débit allant de 0,5 à 1500 mL/min.
De préférence encore, à l’étape (1), la solution de sel métallique est pompée dans la solution de base à un débit allant de 1 à 1000 mL/min.
De préférence, à l’étape (1), l’ajout de la solution de sel métallique et du précipitant s’accompagne d’une agitation continue à une vitesse allant de 50 à 1200 tr/min.
De préférence encore, à l’étape (1), l’ajout de la solution de sel métallique et du précipitant s’accompagne d’une agitation continue à une vitesse allant de 100 à 1000 tr/min.
Chaque colonne 302 de la sous partie 302 de la matrice donne le champ réfléchi mesuré par chaque point de réception virtuel pour une onde lumineuse émise depuis le point source virtuel r in . Dans un cas idéal sans aberrations ni diffusion multiple, une tâche d’Airy serait observée autour du point source r in . Ici, au contraire, le champ réfléchi présente la forme d’un halo diffus autour de point r in , ce qui traduit que l’hypothèse faite sur l’indice optique n’est pas nécessairement optimale, ce qui sera décrit plus en détails par la suite.
Néanmoins, la matrice focalisée large bande donne donc accès à un ensemble d’observables pertinentes qu’on va maintenant exploiter pour caractériser de manière quantitative l’échantillon étudié.
Premièrement, une image confocale fenêtrée temporellement peut être construite en considérant les éléments suivants de la matrice :
La Fig. 3B présente ainsi l’image confocale 303 de la cornée pour µm. Cette dernière correspond aux éléments diagonaux de la sous-matrice 302 après avoir été réarrangés sous une forme bidimensionnelle. L’image confocale est un estimateur de la réflectivité de la cornée dans un plan de cohérence associé aux photons simplement diffusés dont le temps de vol est donné par .
La qualité de cet estimateur dépend de la qualité de focalisation dans le milieu. On note la réponse impulsionnelle entre chaque point r in/out et chaque point r dans l’échantillon (voir Fig. 1B). Pour quantifier la qualité de focalisation, une observable pertinente est la fonction d’étalement volumique de l’énergie autour du point de focalisation en réflexion (ou RPSF pour « reflection point spread function ») à laquelle on peut accéder en mesurant la distribution de l’énergie rétrodiffusée le long des antidiagonales de la sous-matrice qui considère des plans de focalisation identiques entrée et sortie ( ):
où est une moyenne sur les pairs de points r in et r out centrés sur le même point r p tel que r p = ( r in + r out )/2. r = r out − r in est la position relative entre ces deux points (coordonnées x, y). Ce profil d’intensité est pertinent car il permet de sonder les aberrations indépendamment de la réflectivité locale du milieu. En effet, en considérant les PSFs entrée et sortie comme isoplanétiques localement, on peut redéfinir des PSFs locales invariantes par translation autour de chaque point , tel que . Sous cette hypothèse et pour un milieu de réflectivité aléatoire, la RPSF donne le produit de convolution entre les fonctions d’étalement incohérentes d’entrée et sortie du dispositif d’imagerie :
Pour un objet spéculaire, la RPSF donne accès au produit de convolution entre les fonctions d’étalement cohérentes d’entrée et de sortie :
Dans ces deux régimes asymptotiques, la RPSF ne sonde pas exactement la même quantité physique mais sa distribution spatiale est révélatrice du niveau local d’aberration au point .
La Fig. 3B montre la RPSF 305 obtenue dans la cornée opaque à une profondeur µm. Celle-ci présente l’aspect suivant : une surintensité associée à des photons diffusés par le plan de cohérence et un fond incohérent associé des évènements de diffusion multiple ayant lieu en amont de ce même plan. La position du maximum de la RPSF et l’extension spatiale de la surintensité observée sur la RPSF nous renseigne sur la qualité de focalisation.
La Figure 3B montre que le maximum de la RPSF (305) n’est pas centré en Cela est lié notamment à un problème d’alignement du premier interféromètre. L’intensité confocale ne correspond donc à la position relative mais à la position du maximum d’intensité de la RPSF. Une nouvelle image confocale corrigée de ces problèmes d’alignement peut ainsi être réalisée :
L’image 304 montre la nouvelle image confocale obtenue. La comparaison avec l’image confocale brute montre un premier intérêt de la RPSF pour s’affranchir des problèmes d’alignement du dispositif.
Par ailleurs, si, en dehors de ces problèmes d’alignement, le processus de focalisation numérique était idéal, le support de la RPSF s’étendrait sur une seule cellule de résolution. Comme expliqué ci-dessus, la montre que ce n’est pas le cas de la cornée opaque étudiée.
La illustre la principale raison de cette mauvaise qualité de focalisation : la non-coïncidence des plans de focalisation et de cohérence. Cela peut induire un défaut de mise au point tant à l’émission qu’à la réception du fait de la profondeur de champ finie des objectifs de microscope.
La Fig 4A montre l’intérêt de la RPSF pour ajuster la position des plans de cohérence et de focalisation. Cette figure a été réalisé à partir d’une expérience preuve de concept sur une mire défocalisée d’une distance à µm sous le plan focal de l’objectif de microscope du bras échantillon (ON=0.3). La Fig 4A montre les RPSF obtenues pour différents plans de focalisation et pour un plan de cohérence coïncidant avec la position de la mire .
Lorsque (ou, de manière équivalente, pour ), l’étalement de la RPSF (411, 412) est caractéristique d’un défaut de mise au point. Un estimateur est alors défini afin de déterminer la valeur de . Cet estimateur correspond à la position qui maximise l’intensité confocale, i.e le maximum de la RPSF noté RPSF max . Pour , la (421, 422) montre bien que l’extension transverse de RPSF est minimale, i.e. seulement limitée par la diffraction.
L’utilisation comprend l’utilisation de l’oxyde riche en lithium revêtu de carbone en tant qu’agent de prélithiation pour une batterie au lithium-ion.
Dans la présente divulgation, si l’ion métallique dans le sel métallique est Fe 3+ , la réaction de précipitation sera réalisée par l’équation chimique : 2Fe 3+ +6OH - →Fe 2 O 3 +3H 2 O, alors le précurseur est un complexe d’oxyde de fer et de carbone.
Dans la présente divulgation, si l’ion métallique dans le sel métallique est Fe 2+ , Fe 2+ sera partiellement oxydé en Fe 3+ lors de la réaction de précipitation, qui est effectuée sous une atmosphère contenant de l’oxygène et réalisée par l’équation chimique : Fe 2+ +2Fe 3+ +8OH - →Fe 3 O 4 +4H 2 O. Dans ce cas, le précurseur est un complexe d’oxyde ferrosoferrique et de carbone.
Dans la présente divulgation, un tel procédé de précipitation en phase liquide permet d’obtenir un précurseur composite de matériau de carbone. Le précurseur est mélangé à une source de lithium, et le mélange est soumis à une réaction en phase solide à haute température pour obtenir un oxyde riche en lithium revêtu de carbone. Au cours du processus de lithiation à haute température, le matériau de carbone recouvrira uniformément la surface d’un oxyde riche en lithium. Avec une capacité élevée, une bonne conductivité électrique et une bonne stabilité, l’oxyde riche en lithium préparé peut être ajouté comme agent de prélithiation dans le processus d’homogénéisation pour une électrode positive, permettant la prélithiation d’une batterie lors du premier processus de charge.
Les effets bénéfiques de la présente divulgation comprennent :
(1) Selon le procédé de préparation de l’oxyde riche en lithium revêtu de carbone de la présente divulgation, le procédé de précipitation en phase liquide est adapté pour préparer le précurseur d’oxyde, réalisant des réactions au niveau atomique, et préparant un nanomatériau de petite taille, d’activité élevée et de distribution uniforme. L’utilisation du nanomatériau comme précurseur est bénéfique pour réduire la température du frittage à haute température ultérieur, préparant ainsi un matériau d’oxyde riche en lithium de petite taille. Avec Li + s’y désintercalant facilement au cours d’un processus de charge, le matériau d’oxyde riche en lithium a une bonne performance de vitesse telle qu’une conductivité électrique supérieure à 1,74 S/cm, conférant à une batterie préparée à partir de celui-ci une première capacité de charge supérieure à 657 mAh/g.
(2) Selon le procédé de préparation de l’oxyde riche en lithium revêtu de carbone de la présente divulgation, le composite du matériau de carbone et de l’oxyde de fer est utilisé comme précurseur. Lors du frittage du précurseur avec du lithium, le matériau de carbone recouvrira uniformément la surface d’un oxyde riche en lithium, améliorant fortement la conductivité électrique globale de l’oxyde riche en lithium. De plus, la couche revêtue de carbone évite le contact direct entre le matériau principal et l’air, ralentissant la réaction avec l’eau et le dioxyde de carbone dans l’air et améliorant la stabilité du matériau dans l’air.
montre des diagrammes XRD de l’oxyde riche en lithium revêtu de carbone préparé dans l’Exemple 1 et de l’oxyde riche en lithium préparé dans l’Exemple Comparatif 1 ; et
montre des images SEM de l’oxyde riche en lithium revêtu de carbone préparé dans l’Exemple 1 et de l’oxyde riche en lithium préparé dans l’Exemple Comparatif 1.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE La présente divulgation sera décrite de manière plus détaillée ci-dessous en conjonction avec des modes de réalisation spécifiques.
(1) 2g d’acide citrique et 10g de graphène ont été ajoutés à 2 L d’eau, pour obtenir une solution mixte qui a été utilisée comme solution de base. Tandis que la solution de base était agitée à une vitesse de rotation de 500 tr/min, 1,19L de solution de chlorure ferrique à une concentration de 2 mol/L et 0,72 L de solution d’hydroxyde de sodium à une concentration de 10 mol/L ont été pompés dans la solution de base, respectivement. Le débit de la solution de nitrate ferrique a été maintenu à 5m L/min, et le débit de la solution d’hydroxyde de sodium a été ajusté pour que la réaction de précipitation ait un pH de 9,0 ± 0,1. La température de la réaction était de 25°C. Après l’achèvement de l’ajout goutte à goutte de la solution de chlorure ferrique (sel métallique) puis l’arrêt de l’alimentation, une suspension de précurseur a été obtenue.
(3) Le nano-précurseur Fe 2 O 3 @C a été mélangé avec de l’oxyde de lithium selon un rapport Li/Fe=6:1 pour obtenir un mélange.
(4) Le mélange a été maintenu à 450°C pendant 8 h sous une atmosphère d’azote. Après refroidissement, broyage et tamisage, un oxyde riche en lithium revêtu de graphène Li 5 FeO 4 @C a été obtenu.
Dans un mode de mise en œuvre, l’opérateur augmente ensuite la longueur de l’organe flexible 71 jusqu’à au moins la longueur dépliée LD en vue d’un dépliage ultérieur. De manière alternative, l’organe flexible 71 peut être allongé lors du dépliage de la structure pliable 3, en particulier, lorsqu’elle est élinguée.
Le système de pliage selon l’invention comprenant un organe flexible, celui-ci est peu encombrant et peut facilement rester en place jusqu’au pliage complet de la structure pliable, à la différence d’un élément rigide qui gênerait la cinématique de pliage de la structure et ne permettrait pas de conserver le système de pliage en place lors du stockage de la structure pliable.
De plus, le système de pliage étant relié au châssis par deux liaisons pivot, l’inclinaison de l’organe flexible peut facilement être adaptée par rapport au montant et au bras. La longueur du bras peut ainsi également être réglée sans que la présence du système de pliage ne gêne ce réglage.
SYSTEME DE MISE EN TENSION DE FEUILLE SOUPLE POUR STRUCTURE D’ABRI ET STRUCTURE D’ABRI COMPRENANT UN TEL SYSTEME La présente invention se rapporte au domaine général des structures d’abri destinées à être équipées d’une feuille souple, en particulier d’une feuille souple de couverture, et des systèmes de mise en tension de feuille souple pour de telles structures d’abri.
La présente invention concerne plus précisément un système de mise en tension d’une feuille souple, en particulier de couverture, pour structure d’abri, comprenant : – un profilé rigide qui s’étend selon une direction d’extension longitudinale et qui définit un logement débouchant à l’extérieur dudit profilé, – un organe de mise en tension qui comporte au moins une portion de fixation pour relier ladite feuille souple audit organe de mise en tension, et qui est monté mobile à translation dans ledit logement suivant une direction de translation orthogonale à la direction d’extension longitudinale dudit profilé, et – un organe d’actionnement qui est relié à l’organe de mise en tension pour permettre à un utilisateur de déplacer ledit organe de mise en tension suivant ladite direction de translation.
La présente invention concerne également une structure d’abri comprenant un système de mise en tension d’une feuille souple, en particulier de couverture de ladite structure d’abri.
On connaît des abris, tels que des tentes ou des tonnelles de jardin par exemple, comprenant une structure d’abri, généralement formée par un assemblage d’éléments structurels, et équipée d’une feuille souple – typiquement de type toile ou bâche – formant une couverture pour isoler l’intérieur de l’abri des effets du soleil ou de la pluie en particulier. Dans certains cas, il est souhaitable que la feuille souple forme une couverture de la structure d’abri, c’est-à-dire que la feuille souple de couverture puisse être mise en place, puis ultérieurement ôtée, par exemple en permettre la maintenance, le remplacement ou encore le rangement lors que la présence de la couverture n’est plus requise ou même en cas de démontage complet de l’abri.
Afin de permettre la mise en place, et le retrait ultérieur, d’une telle feuille souple, il est connu de doter la structure d’abri d’un système de mise en tension permettant de fixer et de tendre, de manière réversible, la feuille souple en position sur la structure d’abri. Un tel système de mise en tension comprend typiquement un profilé pourvu d’un logement, une pièce mécanique de mise en tension qui est prévue pour être tout d’abord fixée à un bord de la feuille souple puis pour être ensuite agencée au sein du logement du profilé, ainsi qu’une vis et un écrou pour fixer ensuite la pièce mécanique de mise en tension dans le logement du profilé. Après que la vis a été enfilée à travers la pièce mécanique de mise en tension et à travers le fond du logement du profilé, l’écrou est rapporté à la vis afin de fixer la pièce mécanique de mise en tension au profilé. La mise en tension de la feuille souple est alors assurée par un serrage de l’écrou, qui a pour effet d’entraîner la pièce mécanique de mise en tension reliée à la feuille souple en direction du fond du logement du profilé.
Un tel système connu assure généralement une fixation et une mise en tension plus efficace et plus robuste de la feuille souple à la structure d’abri qu’un système comprenant plus simplement des œillets formés dans la feuille souple et un câble élastique de tension enfilé à travers les œillets et relié à la structure d’abri par l’intermédiaire de crochets vissés dans cette dernière. Néanmoins, de par sa conception, un tel système connu peut s’avérer relativement complexe et peu pratique à mettre en œuvre.
Les objets assignés à l’invention visent par conséquent à proposer en particulier un nouveau système de mise en tension de feuille souple, en particulier de couverture, pour structure d’abri, permettant une fixation et une mise en tension particulièrement efficace et robuste de la feuille souple à la structure d’abri, tout en étant pour autant de mise en œuvre particulièrement aisée et pratique.
Un autre objet de l’invention vise à proposer un nouveau système de mise en tension de feuille souple dont la mise en œuvre est particulièrement simple et intuitive.
Un autre objet de l’invention vise à proposer un nouveau système de mise en tension de feuille souple dont la mise en œuvre est particulièrement rapide.
Un autre objet de l’invention vise à proposer une nouvelle structure d’abri sur laquelle une feuille souple, en particulier de couverture, peut être fixée et mise en tension de manière particulièrement efficace et robuste, aisée et pratique.
Un autre objet de l’invention vise à proposer une nouvelle structure d’abri sur laquelle une feuille souple, en particulier de couverture, peut être fixée et mise en tension de manière particulièrement simple et intuitive.
Un autre objet de l’invention vise à proposer une nouvelle structure d’abri sur laquelle une feuille souple, en particulier de couverture, peut être fixée et mise en tension de manière particulièrement rapide.
Les objets assignés à l’invention sont atteints à l’aide d’un système de mise en tension d’une feuille souple, en particulier de couverture, pour structure d’abri, comprenant : – un profilé rigide qui s’étend selon une direction d’extension longitudinale et qui définit un logement débouchant à l’extérieur dudit profilé, – un organe de mise en tension qui comporte au moins une portion de fixation pour relier ladite feuille souple audit organe de mise en tension, et qui est monté mobile à translation dans ledit logement suivant une direction de translation orthogonale à la direction d’extension longitudinale dudit profilé, et – un organe d’actionnement qui est relié à l’organe de mise en tension pour permettre à un utilisateur de déplacer ledit organe de mise en tension suivant ladite direction de translation, ledit système de mise en tension étant caractérisé en ce que – ledit organe de mise en tension est monté mobile dans ledit logement suivant ladite direction de translation entre une position déployée pour permettre de relier la feuille souple à l’organe de mise en tension, et une position rétractée pour mettre en tension ladite feuille souple, ledit profilé et ledit organe de mise en tension étant pourvus de butées respectives qui coopèrent ensemble lorsque l’organe de mise en tension est dans ladite position déployée pour interdire une translation de l’organe de mise en tension au-delà de ladite position déployée vers l’extérieur dudit profilé, – ledit organe d’actionnement de l’organe de mise en tension étant solidarisé audit profilé de manière non-détachable.
De manière plus précise, la plaque de basculement Pb présente dans sa partie basse située en dessous de sa partie haute, sous l’échancrure Ec2 et à l’opposé du nez biseauté Nb, un décrochement Dc qui s’étend verticalement sous l’échancrure Ec2, d’un bord de la plaque de basculement Pb, jusqu’à l’extrémité de la partie basse de ladite plaque de basculement. Les crochets, au nombre de deux, Cr1 et Cr2 sur cette , et qui font saillie dans le volume du décrochement Dc sont respectivement destinés à pénétrer dans les deux rainures Rn1 et Rn2 de la plaque principale 110 présentée sur la , pour fixer ladite plaque de basculement sur ladite plaque principale. Chaque crochet Cr présente une partie de rattachement de largeur égale pratiquement à l’épaisseur de la plaque principale et qui est prolongée par une partie saillante qui s’étend en direction de l’échancrure Ec2.
Sur la , on approche mutuellement la plaque principale 110 et la plaque de basculement Pb et l’on insère la pointe P’ de la plaque de basculement Pb, dans la rainure Rn1 comme le suggère la flèche F1, puis l’on insère le premier crochet Cr1 dans la première rainure Rn1, le second crochet Cr2 dans la seconde rainure Rn2 et un bord de la partie haute de la plaque de basculement Pb dans la troisième rainure Rn3. Puis, par un mouvement de coulissement relatif, l’on vient verrouiller les deux crochets Cr1 et Cr2 sur la face externe Fe de la plaque principale 110 et qui est tournée à l’opposé de la plaque de basculement Pb. Cette situation est présentée sur la . La flèche F2 indique le mouvement de remontée de la plaque de basculement Pb pour la verrouiller sur la plaque principale 110. Suivant les tolérances mécaniques, notamment de la largeur des parties de rattachement, on peut obtenir un assemblage serré entre la plaque principale et la plaque de basculement.
Comme le montrent les Figs. 5 à 8, la pointe P’ de la plaque de basculement Pb est à l’opposé de l’un des crochets Cr1, et plus particulièrement du crochet Cr1 qui est le plus bas dans le sens d’enfoncement dans le sol S.
La plaque de basculement Pb comporte également une excroissance 200 qui est disposée au niveau de la pointe P’ de la plaque de basculement Pb. L’excroissance 200 est en saillie par rapport à une face 202, dite « interne », de la pointe P’, c'est-à-dire la face qui est en regard de la face externe Fe de la plaque principale 110. Lors de la remontée de la plaque de basculement Pb par rapport à la plaque principale 110, cette excroissance 200 est entre la face interne 202 de la pointe P’ de la plaque de basculement Pb et la face externe Fe de la plaque principale 110. L’excroissance 200 appuie alors contre la face externe Fe de la plaque principale 110 en courbant ladite plaque principale 110 et la déformation verrouille la plaque de basculement Pb à la plaque principale 110.
D’une manière générale, l’excroissance 200 est en saillie par rapport à une face interne 202 de ladite plaque de basculement Pb et elle est entre ladite face interne 202 et la face externe Fe de la plaque principale 110. La face interne 202 est la face qui est en contact avec la face externe Fe de la plaque principale 110. L’excroissance 200 forme ainsi un système de blocage qui bloque la plaque de basculement Pb contre la plaque principale 110.
On remarquera que le décrochement Dc est réalisé de sorte que le plan médian de la plaque de basculement Pb est coplanaire avec le plan médian de l’échancrure Ec2.
La plaque principale 110 présente sur la , une structure symétrique vis-à-vis d’un plan passant par sa pointe P et le milieu du bord de fond de son échancrure Ec1. Les trois rainures Rn sont centrées sur le plan médian de la plaque principale 110. Les deux rainures Rn1 et Rn2 servent en coopération avec les deux crochets à assembler mécaniquement la plaque principale avec la plaque de basculement, alors que la troisième rainure Rn3 sert au passage de la partie haute de la plaque de basculement. Cette symétrie permet de monter indifféremment la plaque de basculement contre l’une ou l’autre des deux faces principales de la plaque principale 110.