INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le lecteur vidéo réalise alors, à l’étape 410, la sélection d’une piste, tenant compte des attributs (qualité, résolution, etc.) associés, de la priorisation des pistes du fichier Content Steering 116 (via les attributs PATHWAY-ID) et de critères propres diverses (état du réseau, taille de l’écran, etc.). La sélection d’une telle piste reste classique pour l’homme de l’art.
Cette sélection peut amener le lecteur à choisir la piste 234 du flux unicast converti, servi par le serveur web local 330.
A l’étape 415, le lecteur vidéo envoie une requête au serveur de manifest 114 pour récupérer le fichier manifest piste 250 correspondant à la piste sélectionnée, par exemple le fichier « chaine1_FHD_multicast.m3u8 » pour la piste 234. Toujours à l’étape 415, il obtient ce fichier 250.
A l’étape optionnelle 420 selon un mode de réalisation de l’invention, le lecteur vidéo détermine si le serveur cible pour cette piste est le serveur web local 330 et si l’agent passerelle 300 n’a pas encore lancé le client multicast 310 gérant le flux multicast correspondant à cette piste. La détermination du serveur web local peut être basée sur les URLs renseignées dans le fichier 250. La détermination du lancement du client multicast 310 peut être basée sur un historique de sollicitation ou sur un message d’état diffusé par l’agent passerelle 300 sur le réseau local. Dans l’affirmation, le lecteur vidéo peut envoyer (étape 425), à l’agent passerelle 300, une requête de démarrage du client multicast 310 gérant le flux multicast correspondant à cette piste. La requête peut indiquer ladite piste.
En variante, la détermination peut être basée sur l’attribut PATHWAY-ID de la piste sélectionnée, tel qu’indiqué dans le fichier manifest racine 200. S’il est égal à « MULTICAST » pour la piste sélectionnée, alors l’étape 425 est exécutée. Dans cette variante, les étapes 420 et 425 peuvent être réalisées avant l’étape 415 de sorte à lancer au plus tôt le client multicast 310.
Dans un mode de réalisation, en cas de lancement du client multicast 310 sur initiative du lecteur vidéo, la prochaine requête d’obtention du fichier Content Steering 116 auprès du serveur de manifest 114 peut comprendre une indication du lancement du client multicast 310. Cette indication permet avantageusement au serveur de manifest 114 de favoriser les flux unicast natifs sur les flux unicast convertis avant que le serveur web local 330 soit pleinement opérationnel (c’est-à-dire le client multicast 310 soit lancé). Notamment, le fichier Content Steering 116 du service multimédia peut être spécifique à l’adresse IP publique (donc au réseau local 150 concerné) du lecteur vidéo et déclarer un flux unicast natif (e.g. la piste 232) identique au flux unicast converti comme étant prioritaire sur le flux unicast converti (piste 234). C’est typiquement le cas si la liste 270 indique l’ordre suivant [CDN1,CDN2,MULTICAST]. Puis, à détection de l’indication dans la requête d’obtention du fichier Content Steering, le centre back-end 110 modifie le fichier Content Steering 116 de sorte à déclarer le flux unicast converti comme étant prioritaire. C’est typiquement le cas avec la liste 270 de la .
Dans la négative de l’étape 420, le procédé se poursuit à l’étape 430.
A l’étape 430, le lecteur vidéo envoie une requête unicast à l’URL du segment média souhaité, indiquée dans le fichier manifest piste 250 récupéré. Cette requête peut donc être à destination du serveur web local 330 pour un segment média du flux unicast converti ou à destination du CDN 120 pour un segment média d’un flux unicast natif. Toujours à l’étape 430, il obtient ce segment média qu’il peut afficher à l’utilisateur.
De façon continue, le lecteur vidéo recharge (415) le fichier manifest piste 250 depuis le serveur de manifest 114 pour connaître le segment média suivant, qu’il demande par requête unicast (430) auprès du serveur correspondant avant réception et affichage. Cela se poursuit jusqu’à un événement de fin (test 435). Un tel événement peut par exemple être un changement de conditions de streaming obligeant le lecteur à changer de piste (retour à l’étape 410 dans ce cas) ou être un changement de service multimédia (retour à l’étape 400 dans ce cas).
A noter également que le fichier Content Steering 116 étant récupéré de façon régulière, le lecteur peut reboucler à l’étape 405 à cette occasion, de sorte à évaluer si une piste différente (que la courante) doit être sélectionnée.
Ainsi, avec les mécanismes de l’invention, un lecteur vidéo utilisateur récupère un fichier manifest racine standard 200, lequel référence plusieurs réseaux de diffusion unicast de contenus, l’un d’entre eux étant le serveur web local 330. Selon le contenu du fichier Content Steering 116 récupéré, le lecteur vidéo utilisateur lit les segments vidéo issus soit d’un CDN classique (flux unicast natif) soit du serveur web local (flux unicast converti). En d’autres termes, l’invention permet d’utiliser des lecteurs vidéo conventionnels.
La illustre schématiquement des étapes générales de fonctionnement de l’agent passerelle 300 pour la gestion du flux multicast, selon un ou plusieurs modes de réalisation.
Le streaming des flux unicast natif issus du CDN 120 vers les terminaux utilisateurs 152 n’implique pas l’agent passerelle 300. Aussi, ces étapes débutent lorsque l’agent passerelle reçoit (étape 500) une requête unicast d’un lecteur vidéo pour le flux unicast converti, servi par le serveur web local 330.
Dans un mode de réalisation (correspondant par exemple au cas de l’étape 425 ci-dessus ou à l’utilisateur du gestionnaire de passerelles 160), l’agent passerelle 300 peut avoir reçu (étape optionnelle 499) une requête de démarrage du client multicast 310 gérant le flux multicast d’une piste unicast converti souhaitée. Dans ce cas, l’agent passerelle démarre (étape 499 toujours) le client multicast 310. Sinon celui-ci est démarré à l’étape 510 en réponse à la requête de streaming unicast reçue à l’étape 500, s’il ne l’est pas déjà (test 505).
Lorsque le client multicast 310 est lancé, celui-ci écoute l’IP multicast du flux auquel il est abonné, démultiplexe et corrige les erreurs dans les datagrammes (via un code correcteur). La conversion de ces datagrammes reçus en segments média est réalisée en parallèle. Les segments média sont ensuite stockés dans le serveur web local 300 pour une durée limitée (fonction par exemple de la profondeur de « startover » proposée).
A l’étape 515, l’agent passerelle 300 détermine si le serveur web local 330 est prêt à délivrer le flux unicast converti. L’agent passerelle 300 détermine donc si le segment média converti demandé est disponible en mémoire cache du serveur web local 330. Cela peut ne pas être le cas, notamment au lancement du client multicast 310 car la récupération des bons datagrammes multicast par ce client 310, leur conversion en segments média par le convertisseur 320 et leur préparation dans le serveur web local 330 nécessite du temps.
Le renfort de parechocs conforme au premier aspect de l’invention comprend avantageusement au moins un des perfectionnements ci-dessous, les caractéristiques techniques formant ces perfectionnements pouvant être prises seules ou en combinaison :
- chaque au moins une nervure d’appui est configurée pour être mise en appui contre une face arrière de la peau de parechocs située en regard de ladite nervure correspondante. On comprend que l’au moins une nervure d’appui forme un contre-appui pour la face arrière de la peau de parechocs ;
- chaque au moins une nervure d’appui s’étend à partir de la patte de fixation du renfort de parechocs en direction d’un axe transversal et vers l’extérieur dudit renfort de parechocs, relativement à un axe longitudinal médian du renfort de parechocs. Cette configuration offre un contre-appui optimisé pour la peau de parechocs destinée à y prendre appui ;
- pour chaque patte de fixation, au moins une nervure d’appui présente une surface d’appui destinée à collaborer avec la face arrière de la peau de parechocs, la surface d’appui étend distante de la patte de fixation et s’étendant dans un plan majoritairement orienté selon un axe transversal et un axe vertical du véhicule automobile. L’axe transversal s’étend selon une direction transverse à la direction longitudinale et selon une direction transverse à une direction latérale. L’axe transversal s’étend selon une direction perpendiculaire à une direction verticale. Une telle configuration permet à la surface d’appui de l’au moins une nervure d’appui d’épouser la face arrière de la peau de parechocs orientée selon le même plan que celui de ladite surface d’appui de l’au moins une nervure d’appui considérée. Pour une telle face arrière de peau de parechoc, l’au moins une nervure d’appui considérée offre un appui optimal ;
- alternativement, pour chaque patte de fixation, au moins une nervure d’appui présente une surface d’appui destinée à collaborer avec la face arrière de la peau de parechocs, la surface d’appui étend distante de la patte de fixation et s’étendant dans un plan majoritairement orienté selon un axe longitudinal et un axe vertical du véhicule automobile. L’axe longitudinal s’étend selon une direction perpendiculaire à une direction verticale. L’axe longitudinal s’étend selon une direction perpendiculaire à une direction latérale. Une telle configuration permet à la surface d’appui de l’au moins une nervure d’appui d’épouser la face arrière de la peau de parechocs orientée selon le même plan que celui de ladite surface d’appui de l’au moins une nervure d’appui considérée. Pour une telle face arrière de peau de parechoc, l’au moins une nervure d’appui considérée offre un appui optimal ;
- la surface d’appui présente une aire comprise entre 50 mm² et 300 mm² ;
- l’au moins une nervure d’appui s’étend de manière rectiligne. Cette configuration offre un contre-appui optimisé pour la peau de parechocs destinée à y prendre appui ;
- une longueur de chaque au moins une nervure d’appui, prise selon sa direction d’élongation propre, est comprise entre 15 mm et 25 mm. Préférentiellement, une longueur de chaque au moins une nervure d’appui, prise selon sa direction d’élongation propre est égale à 20 mm ;
- une largeur de chaque au moins une nervure d’appui, prise perpendiculairement à sa direction d’élongation propre, est comprise entre 2 mm et 5 mm. Préférentiellement, une largeur de chaque au moins une nervure d’appui, prise perpendiculairement à sa direction d’élongation propre, est égale à 3 mm ;
- une hauteur de chaque au moins une nervure d’appui, prise entre la patte de fixation et la surface d’appui de ladite nervure d’appui, est telle qu’elle permet une mise en tension de la peau de parechocs au niveau de ladite surface d’appui. Cette configuration offre un contre-appui optimisé pour la peau de parechocs destinée à y prendre appui ;
- la hauteur de chaque au moins une nervure d’appui est comprise entre 8 mm et 14 mm, préférentiellement égale à 12 mm ;
- la mise en tension de la peau de parechocs est autorisée par une position de la surface d’appui de l’au moins une nervure d’appui située au-delà de la face arrière de la peau de parechocs, relativement à la patte de fixation du renfort de parechocs et lorsque la peau de parechocs est montée sur le renfort de parechocs et sans être soumise à aucune autre contraintes mécaniques ;
- une distance de mise en tension, prise entre la surface d’appui et la face arrière de la peau de parechocs, selon une direction perpendiculaire à la surface d’appui de l’au moins une nervure d’appui, est comprise entre 100 µm et 3 mm ;
- l’au moins une nervure d’appui comporte, au niveau de chacune de ses extrémités prise relativement à sa direction d’élongation propre, un talon présentant une largeur supérieure à celle de ladite nervure d’appui. Le talon de de chacune des extrémités de l’au moins une nervure d’appui est configurée pour renforcer la robustesse aux efforts mécaniques pouvant être imposés à l’au moins une nervure d’appui.
Selon un deuxième aspect de l’invention, il est proposé un véhicule automobile comportant, au niveau d’un parechocs avant : (i) un renfort de parechocs conforme au premier aspect de l’invention ou selon l’un quelconque de ses perfectionnements ; (ii) une peau de parechocs solidaire du renfort de parechocs, la peau de parechocs étant mise en tension, au niveau des pattes de fixation du renfort de parechocs, par chaque au moins une nervure d’appui en appui contre une face arrière de la peau de parechocs.
Un tel véhicule automobile voit le montage d’un pare-boue sur la peau de parechocs dudit véhicule facilité. Outre la facilité de montage et le gain de temps qui y est associé en chaîne de montage, un tel véhicule automobile a un rendu qualitatif amélioré comparé aux véhicules automobiles dépourvu du renfort de parechocs selon l’invention.
En pratique, l’extrait représente entre 0.1 % et 10 % en poids de la composition cosmétique et/ou dermatologique, préférentiellement entre 0.5 % et 5 %.
La composition cosmétique et/ou dermatologique selon l’invention peut se présenter sous toutes les formes galéniques normalement utilisées pour une application topique sur la peau par exemple sous forme anhydre, sous forme d’une émulsion huile-dans-eau, d’une émulsion eau-dans-huile, d’une émulsion multiple, d’une émulsion siliconée, d’une microémulsion, d’une nanoémulsion, d’un gel, d’une solution aqueuse ou d’une solution hydro-alcoolique.
La s’entend comme une représentation générale d’un procédé conforme à un mode de réalisation de l’invention. Bien évidemment, de nombreuses variantes peuvent être envisagées dans le cadre de la présente invention. En particulier, la récupération d’énergie thermique et son utilisation sont représentées respectivement comme des étapes uniques. Il est bien évident que la récupération d’énergie thermique S5 peut désigner collectivement plusieurs récupérations distinctes réalisées dans le cadre du procédé de gestion du système de déshydratation. De même, l’utilisation S6 de l’énergie thermique récupérée peut désigner plusieurs récupérations distinctes réalisées dans le cadre du procédé de gestion du système de déshydratation.
Le procédé et le système développés dans l’invention permettent de limiter fortement les apports de chaleur nécessaires au fonctionnement du système. En pratique, le procédé et le système développés dans l’invention permettent de déshydrater un produit et de régénérer les dispositifs assécheurs utilisés en limitant les apports de chaleur à un faible apport énergétique pour la régénération. Les apports de chaleur nécessaires sont d’autant plus faibles que les conditions d’utilisation du système sont optimisées en termes énergétiques, notamment en opérant à faible pression. Aucun autre apport n’est nécessaire, dans certains modes de réalisation de l’invention.
La Demanderesse présente ci-après une comparaison entre le bilan énergétique estimatif d’un procédé conforme à un mode de réalisation de l’invention et celui d’un procédé comparable de lyophilisation. Ce bilan porte sur l’énergie thermique à apporter dans le cadre de la déshydratation d’un produit et ne prend pas en considération la consommation énergétique liée au fonctionnement des systèmes mécaniques tels que les pompes utilisées pour la circulation des divers fluides dans le système.
Pour réaliser cette estimation nous partons de l’hypothèse que le produit à déshydrater (1 kg de produit) est réceptionné à 20°C. Il est également supposé que ce produit a les mêmes propriétés que l’eau (par exemple la même capacité thermique massique).
Le cycle mis en œuvre pour déshydrater le produit par lyophilisation met en œuvre les étapes de : refroidissement du produit à -40°C, déshydratation par sublimation, captation de l’eau par condensation, et régénération du dispositif de captation d’eau par dégivrage.
Le cycle mis en œuvre pour déshydrater le produit par un procédé conforme à un mode de réalisation de l’invention (ci-après désigné « procédé selon l’invention ») met en œuvre les étapes de : refroidissement du produit à 4°C, déshydratation par évaporation, captation de l’eau par adsorption, et régénération du matériau adsorbant.
Pour le procédé selon l’invention, le refroidissement jusqu’à 4°C sert à conserver le produit entre sa réception et la déshydratation. La lyophilisation quant à elle nécessite une congélation du produit et une température de travail de l’ordre de -40°C.
Ainsi, l’énergie nécessaire pour refroidir le produit (Q refroidissement ) correspond à :
Où désigne une variation d’enthalpie (ou chaleur latente) de l’élément en indice, désigne une variation de température, et désigne une capacité thermique massique de l’élément en indice.
L’étape de séchage ou déshydratation consiste en un changement d’état de l’eau. Cela se fait par sublimation dans le cas de la lyophilisation et par évaporation dans le procédé selon l’invention. Pour ce dernier, il faut compter également l’énergie nécessaire à la mise en température du produit, qui doit passer de sa température de stockage (ici 4°C) à la température de travail pendant le séchage (par exemple 30°C). L’énergie nécessaire à la déshydratation (Qséchage) est ainsi :
Pour la Lyophilisation:
Pour le procédé selon l’invention:
Les deux procédés comparés travaillant à des pressions très basses, les volumes de vapeur à manipuler sont exorbitants. Il est donc nécessaire de capter l’eau extraite du produit. Dans le cas de la lyophilisation, cela se fait le plus souvent par condensation, à l’aide d’une plaque froide. Le procédé selon l’invention utilise le principe d’adsorption, qui est un phénomène exothermique. L’énergie nécessaire à la captation de l’eau est donc :
Un des buts de l’invention est de proposer un ensemble d’injection qui permette une alimentation appropriée d’une cavité de moulage d’un moule de moulage par injection, pour de nombreuse géométrie de pièces moulées et avec un résultat final satisfaisant après démoulage.
A cet effet, l’invention propose un ensemble d’injection pour un moule de moulage par injection de matière plastique, l’ensemble d’injection possédant une entrée d’injection possédant un tunnel d’injection s’étendant suivant une ligne centrale qui est une courbe arquée, la ligne centrale s’étendant entre une première extrémité prévue pour recevoir la matière plastique et une deuxième extrémité débouchant dans une cavité d’injection via un port d’injection, le tunnel d’injection présentant une torsion non nulle le long de la ligne centrale de telle sorte qu’un axe binormal de la ligne centrale à la deuxième extrémité du tunnel d’injection définit un angle non nul avec un axe binormal de la ligne centrale à la première extrémité du tunnel d’injection.
Un tunnel d’injection conventionnel s’étend suivant une ligne centrale arquée avec une torsion nulle, de sorte que la ligne centrale s’étend dans un plan. L’axe binormal de la ligne centrale conserve la même orientation tout le long de la ligne centrale. Ceci limite les possibilités d’alimentation de la cavité de moulage.
Le tunnel d’injection arqué présentant une torsion non nulle le long d’une ligne centrale arquée avec un angle non nul entre l’axe binormal de la ligne centrale à la première extrémité et l’axe binormal de la ligne centrale à la deuxième extrémité permet d’alimenter la cavité de moulage de manière appropriée, en particulier perpendiculairement à la surface de la cavité de moulage sur laquelle débouche le port d’injection, pour des formes plus variées de pièces moulées.
Selon des modes de réalisation particuliers, l’ensemble d’injection comprend une plusieurs de caractéristique optionnelles suivantes, prise individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles :
- la ligne centrale s’étend au moins en partie en dehors d’un plan défini par l’axe normal et l’axe tangent à la ligne centrale à la première extrémité du tunnel d’injection ;
- à la deuxième extrémité du tunnel d’injection, la ligne centrale se situe sensiblement dans le plan défini par l’axe normal et l’axe tangent à la ligne centrale à la première extrémité du tunnel d’injection ;
- l’angle entre l’axe binormal de la ligne centrale à la deuxième extrémité du tunnel d’injection et l’axe binormal de la ligne centrale à la première extrémité du tunnel d’injection est égal ou supérieur à 10° ;
- l’angle entre l’axe binormal de la ligne centrale à la deuxième extrémité du tunnel d’injection et l’axe binormal de la ligne centrale à la première extrémité du tunnel d’injection est égal ou inférieur à 100° ;
- en vue suivant l’axe binormal de la ligne centrale à la première extrémité du tunnel d’injection, la ligne centrale s’étend suivant un arc de cercle.
- l’étendue angulaire de l’arc de cercle autour du centre de celui-ci est comprise entre 150° et 180° ;
- le tunnel d’injection possède une section transversale dont l’aire diminue progressivement depuis la première extrémité jusqu’à la deuxième extrémité du tunnel d’injection ;
- le tunnel d’injection possède une section transversale allongée suivant une direction d’allongement ;
- la direction d’allongement est parallèle à l’axe binormal de la ligne centrale en tout point de la ligne centrale ;
- l’entrée d’injection est délimitée dans un insert de moule réalisé en deux parties d’insert, chaque partie d’insert étant munie d’une gorge, les deux gorges délimitant l’entrée d’injection lorsque les deux parties d’insert sont assemblées.
L’invention concerne aussi un moule de moulage par injection comprenant un ensemble d’injection tel que défini ci-dessus.
Optionnellement, le catalyseur frais peut présenter en outre une teneur en phosphore généralement comprise entre 0,1 et 20% poids de P 2 O 5 par rapport au poids total de catalyseur frais, de préférence comprise entre 0,2 et 15% poids de P 2 O 5 , de manière très préférée comprise entre 0,3 et 11% poids de P 2 O 5 . Par exemple, le phosphore présent dans le catalyseur frais est combiné avec le métal du groupe VIB et éventuellement avec également le métal du groupe VIII sous la forme d'hétéropolyanions.
Par ailleurs, le rapport molaire phosphore/(métal du groupe VIB) est généralement compris entre 0,08 et 1, de préférence compris entre 0,1 et 0,9, et de manière très préférée compris entre 0,15 et 0,8.
Le support d’oxyde ne comportant pas de zéolite du catalyseur frais est habituellement un solide poreux choisi dans le groupe constitué par : les alumines, la silice, les silices alumine ou encore les oxydes de titane ou de magnésium utilisés seul ou en mélange avec l’alumine ou la silice alumine. De préférence, le support d’oxyde ne comportant pas de zéolite est un support à base d'alumine ou de silice ou de silice-alumine.
Lorsque le support d’oxyde ne comportant pas de zéolite est à base d'alumine, il contient plus de 50 % poids d'alumine par rapport au poids total du support et, de façon générale, il contient uniquement de l'alumine ou de la silice-alumine telle que définie ci-dessous.
De préférence, le support d’oxyde ne comportant pas de zéolite comprend de l’alumine, et de préférence de l'alumine extrudée. De préférence, l'alumine est l'alumine gamma.
Le support d’alumine présente avantageusement un volume poreux total compris entre 0,1 et 1,5 cm 3 .g -1 , de préférence entre 0,4 et 1,1 cm 3 .g -1 . Le volume poreux total est mesuré par porosimétrie au mercure selon la norme ASTM D4284 avec un angle de mouillage de 140°, telle que décrite dans l'ouvrage Rouquerol F. ; Rouquerol J. ; Singh K. « Adsorption by Powders & Porous Solids : Principle, methodology and applications », Academic Press, 1999, par exemple au moyen d'un appareil modèle Autopore III™ de la marque Micromeritics™.
La surface spécifique du support d’alumine est avantageusement comprise entre 5 et 400 m 2 .g -1 , de préférence entre 10 et 350 m 2 .g -1 , de manière plus préférée entre 40 et 350 m 2 .g -1 . La surface spécifique est déterminée dans la présente invention par la méthode B.E.T selon la norme ASTM D3663, méthode décrite dans le même ouvrage cité ci-dessus.
Dans un autre cas préféré, le support d’oxyde est une silice-alumine contenant au moins 50 % poids d'alumine par rapport au poids total du support. La teneur en silice dans le support est d'au plus 50% poids par rapport au poids total du support, le plus souvent inférieure ou égale à 45% poids, de préférence inférieure ou égale à 40%.