INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, selon un mode de réalisation de l’invention, pour déterminer un allongement du lien 2 entre un premier instant t1 et un second instant t2, il peut être déterminé la distance à t1 et la distance à t2 (avec t2 > t1). L’allongement correspond alors à la différence des distances déterminées à t2 et t1.
Ainsi, selon le mode de réalisation de l’invention, le dispositif 1 comprend des moyens de détermination d’une première distance d1 entre la première position 111 et la seconde position 121 en fonction du temps de trajet des ondes acoustiques en le premier instant t1 et d’une seconde distance d2 entre la première position 111 et la seconde position 121 en fonction du temps de trajet des ondes acoustiques en le second instant t2.
L’inventeur a remarqué que la mesure de l’allongement peut varier légèrement d’un jour à l’autre ou en fonction de l’environnement et notamment des caractéristiques du milieu aquatique dans lequel le lien est immergé. Une première explication peut être que les émetteur et récepteur acoustiques présentent chacun une certaine résolution et que la mesure est donc perturbée par un bruit intrinsèque aux émetteurs et récepteurs acoustiques. Une grande quantité de paramètres extérieurs peuvent également influer sur la mesure de l’allongement. Par exemple, la pression, la profondeur, la turbidité, la présence de micro-organismes sur le chemin acoustique, la température, la luminosité, et bien d’autres paramètres.
L’inventeur a observé que la température et la salinité du milieu aquatique influencent principalement les résultats de la détermination de l’allongement du lien 2 grâce à un dispositif selon l’invention.
Ainsi, selon un mode de réalisation de l’invention, les moyens de détermination des première et seconde distances (d1 et d2) comprennent par exemple des moyens de détermination d’au moins une valeur de la température du milieu aquatique et des moyens de détermination d’au moins une valeur de la salinité du milieu aquatique. Bien entendu, selon des variantes de ce mode de réalisation, les moyens de détermination des première et seconde distances (d1 et d2) peuvent ne comprendre que des moyens de détermination d’au moins une valeur de la température du milieu aquatique ou que des moyens de détermination d’au moins une valeur de la salinité du milieu aquatique.
Ainsi, selon un mode de réalisation de l’invention, les moyens de détermination d’au moins une valeur de la température du milieu aquatique comprennent un capteur de température.
Ainsi, selon un mode de réalisation de l’invention, les moyens de détermination d’au moins une valeur de la salinité du milieu aquatique comprennent un capteur de salinité.
Par exemple, un capteur de température et de salinité peut être le capteur STPS commercialisé par la société NKE Instrumentation.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les moyens de détermination d’au moins une valeur de la salinité du milieu aquatique sont des moyens de détermination d’une première valeur de la salinité s1 du milieu aquatique au premier instant t1 et d’une seconde valeur de la salinité s2 du milieu aquatique au second instant t2, les moyens de détermination des première et seconde distances comprenant des moyens de correction de la première distance d1 en fonction de la première valeur de la salinité s1 et de la seconde distance d2 en fonction de la seconde valeur de la salinité s2.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les moyens de détermination d’au moins une valeur de la température du milieu aquatique sont des moyens de détermination d’une première valeur de la température T1 du milieu aquatique au premier instant t1 et d’une seconde valeur de la température T2 du milieu aquatique au second instant t2, les moyens de détermination des première et seconde distances comprenant des moyens de correction de la première distance d1 en fonction de la première valeur de la température T1 et de la seconde distance d2 en fonction de la seconde valeur de la température T2.
Le même produit peut également être administré en plusieurs doses successives lorsque le sujet a des difficultés pour avaler un produit entier, par exemple lorsque le sujet est un sujet gériatrique ou un sujet pédiatrique. Le produit pouvant être divisé en doses plus petites et donc faciles à avaler, il permet de s’assurer que le traitement soit pris dans son intégralité, sans sous-dosage dû à la division du produit.
Ainsi, ledit produit est éventuellement destiné à être administré en plusieurs doses pour un traitement unique à un sujet gériatrique ou à un sujet pédiatrique.
La présente invention concerne également une méthode pour traiter un sujet contre une pathologie, la méthode comprenant l’administration au dit sujet d’une dose d’un produit semi-solide mis en forme pour administration orale comprenant une substance active pharmaceutique, vétérinaire ou nutraceutique, ayant une fermeté comprise entre 10 et 300 N, ledit produit présentant au moins une gorge de sécabilité configurée pour favoriser une division du produit en doses, la force nécessaire pour diviser le produit en doses étant comprise entre 10 et 60 N et la perte de masse lors de la division du produit en doses étant inférieure à 0,5%, ladite dose apportant au sujet à traiter la quantité de substance active pharmaceutique, vétérinaire ou nutraceutique efficace jusqu’à la prochaine administration de ladite substance active pharmaceutique, vétérinaire ou nutraceutique.
La présente invention concerne en outre une méthode pour traiter un sujet contre une pathologie, la méthode comprenant l’administration séquentielle au dit sujet de plusieurs quantièmes d’un produit semi-solide mis en forme pour administration orale comprenant une substance, ayant une fermeté comprise entre 10 et 300 N, ledit produit présentant au moins une gorge de sécabilité configurée pour favoriser une division du produit en doses, la force nécessaire pour diviser le produit en doses étant comprise entre 10 et 60 N et la perte de masse lors de la division du produit en doses étant inférieure à 0,5%, chaque quantième fournissant au sujet à traiter la quantité de substance active pharmaceutique, vétérinaire ou nutraceutique efficace jusqu’à l’administration de la dose suivante.
Exemples - Caractérisation des produits selon l’invention :
Le produit testé a la composition suivante (pourcentages en masse par rapport à la masse totale) :
Environ 3-5% de principe actif ; 4-6 % de cellulose microcristalline ; 4-6% de sucre glace ; 4-6% de polyéthylène glycol 3350 ; 15-25% d’amidon de maïs natif ; 5-15% de croscarmellose sodium; 25-35% d’un appètent; 0,1 – 5% de chlorure de sodium ; 1-10% d’eau purifiée ; 5-20% de glycérine ; 1-10% d’huile de soja ; 0.001-1% d’antioxydants et de conservateurs.
Exemple 1.1 – Fermeté des produits La fermeté du produit est déterminée selon la méthode exposée plus haut.
La valeur moyenne mesurée est de 65 N.
Exemple 1.2 – Friabilité La friabilité des produits a été mesurée selon la méthode de la Pharmacopée Européenne, chapitre 2.9.7 (Friabilité des comprimés non-enrobés) en utilisant 12 moitiés de produits sécables. Les résultats sont reportés dans le tableau 1. La friabilité est représentée par la perte de masse en %. Masse du produit 700 mg 3,50 g 6,50 g Masse avant le test (mg) 4,331 20,856 38,541 Masse après le test (mg) 4,326 20,839 38,523 Perte de masse en %) 0,12% 0,08% 0,05%
Exemple 1.3 – Sécabilité : force de traction et perte de masse
La force de traction, selon la méthode exposée plus haut.
Le test a été réalisé sur des échantillons d’environ 700 mg, environ 3,5 g et environ 6,5 g (6 de chaque) après que chaque produit ait été pesé. Les résultats sont donnés dans le Tableau 2 : 700 mg 3,5 g 6,5 g Force min 21.96 28.88 44.26 Force max 27.37 39.98 61.98 Force moyenne 24.13 36.25 51.81 Déviation standard 1.97 4.59 6.77
Après le test de division, les moitiés de produits ont été à nouveau pesées pour évaluer la perte de masse consécutive à la division. Les résultats sont donnés dans le Tableau 3 : Masse avant la division 700 mg 3,5 g 6,5 g 1 709 3,419 6,490 2 733 3,477 6,448 3 728 3,514 6.422 4 725 3,647 6,26 5 752 3,362 6,470 6 686 3,44 6,463 Masse après le test de traction (2 moitiés) 1 708 3,419 6,490 2 733 3,474 6,448 3 728 3,509 6.422 4 725 3,647 6,259 5 752 3,361 6,470 6 686 3,44 6,463 Perte de masse (%) 1 0,1 0,0 0,0 2 0,0 0,1 0,0 3 0,0 0,1 0,0 4 0,0 0,0 0,0 5 0,0 0,0 0,0 6 0,0 0,0 0,0
Par ailleurs, ledit système 1 comprend avantageusement un siège 11 avec une assise 11a, ledit siège 11 étant par exemple un siège avant conducteur ou passager. Ledit accumulateur 7 est par exemple disposé sous ou dans l’assise 11a du siège 11.
Ledit dispositif aéraulique 9 comprend par exemple un volet 9a, ou une trappe, ainsi qu’un actionneur 9b, ou un moteur, configuré pour déplacer ledit volet 9a.
Ledit volet 9a est par exemple monté dans une ouverture aménagée dans l’enceinte 5, par exemple une partie du plancher 5a du véhicule 2. L’ouverture et le volet 9a sont situés sensiblement en dessous de l’assise 11a du siège 11, ou au moins suffisamment proche pour que l’air chaud de l’enceinte 5 puisse être canalisé, sous forme d’un flux d’air, en direction de l’accumulateur 7.
Par ailleurs, ledit dispositif aéraulique 9 (notamment le volet 9a) est configuré pour prendre (ou présenter) au moins deux positions distinctes : - une première position, dite position fermée, plus particulièrement visible à la , dans laquelle le dispositif 9, notamment le volet 9a, bloque l’air réchauffé par la batterie 3 dans l’enceinte 5 ; - une deuxième position, dite position ouverte, plus particulièrement visible à la , dans laquelle l’air réchauffé par la batterie 3 est orienté vers l’accumulateur 7 de chaleur.
Le volet 9a présente avantageusement une conformation permettant, en position ouverte, d’orienter l’air chaud de l’enceinte 5 vers l’accumulateur 7, notamment sous la forme d’un flux d’air chaud. Ledit volet 9a présente avantageusement, pour canaliser l’air chaud sous forme d’un flux d’air, une forme arrondie, courbée ou demi-cylindrique creuse. Ce flux d’air chaud en entrant en contact avec l’accumulateur 7 transmet ainsi la chaleur de l’air à l’accumulateur 7 pour y être stockée dans le matériau réfractaire.
En outre, ledit système 1 comprend au moins un capteur de température 13, par exemple disposé dans l’enceinte 5 de la batterie 3. Ledit capteur 13 est configuré pour mesurer la température de l’air dans l’enceinte 5. Ledit dispositif aéraulique 9 est, quant à lui, avantageusement asservi audit capteur 13, afin que l’ouverture et la fermeture du volet 9a soient fonction de la température mesurée par ledit capteur 13, par exemple en fonction d’une température seuil, telle qu’une température minimale, prédéterminée ou sélectionnée par l’utilisateur.
Dans un mode de réalisation non représenté, le système 1 comprend une pluralité de capteurs de température, le capteur de température 13 disposé dans l’enceinte 5, un capteur de température configuré pour mesurer la température de l’accumulateur de chaleur 7, et/ou un capteur de température configuré pour mesurer la température de l’habitacle.
Le dispositif aéraulique 9 est alors configuré pour être contrôlé (notamment l’ouverture et la fermeture du volet 9a) en fonction des températures mesurées par ces capteurs de température, par exemple en fonction d’une température minimale pour l’air de l’enceinte 5, d’une température maximale pour l’accumulateur de chaleur 7 et/ou de la température de l’habitacle. Avantageusement, le dispositif aéraulique 9 s’ouvre lorsque la température de l’air dans l’enceinte 5 est supérieure à la température de l’habitacle (et également lorsque la température de l’air de l’enceinte est supérieure à la température de l’accumulateur de chaleur).
Le système de chauffage 1 selon l’invention, lorsqu’il équipe un véhicule électrique ou hybride, est avantageusement utilisé lors des phases de charge de la batterie 3 électrique, en effet c’est notamment lors de ces phases de charge que la batterie 3 chauffe, et réchauffe donc l’air de l’enceinte 5.
Ainsi, lors d’une phase de charge de la batterie 3, le système 1 peut ainsi être configuré pour mesurer, au moyen du capteur de température 13, la température de l’air dans l’enceinte 5 de la batterie 3, et déclencher, si la température dépasse une valeur seuil prédéterminée, l’ouverture du volet 9a (au moyen du moteur 9b) du dispositif aéraulique 9.
Ledit système 1 peut aussi être configuré pour conditionner l’ouverture du volet 9a du dispositif aéraulique 9 au fait que la température de l’air de l’enceinte 5 est supérieure à la température de l’habitacle du véhicule automobile 2 (soit par mesure de la température de l’habitacle au moyen d’un capteur de température dédié, soit par communication avec un ordinateur de bord du véhicule relié à un capteur adéquat).
Lors du passage en position ouverte du volet 9a du dispositif aéraulique 9, l’air chaud en provenance de l’enceinte 5 est canalisé sous forme d’un flux d’air qui vient au contact de l’accumulateur de chaleur 7. Il y a alors transfert de chaleur du flux d’air vers l’accumulateur de chaleur 7, et donc stockage de chaleur par l’accumulateur 7.
Lors de la fin de charge de la batterie 3 ou lorsque la température de l’habitacle atteint une température de consigne, le système 1 est avantageusement configuré pour que le volet 9a repasse, au moyen du moteur 9b, en position fermée. Par la suite, l’accumulateur de chaleur 7 chauffe le siège 11 en restituant la chaleur ainsi stockée (ou emmagasinée) par le matériau réfractaire, ceci par exemple durant une dizaine de minutes. Cette restitution de chaleur permet ainsi d’atteindre facilement un niveau de confort satisfaisant pour l’utilisateur en début d’utilisation du véhicule.
Le système de chauffage selon l’invention permet donc de chauffer l’habitacle, notamment un siège, en consommant très peu d’électricité, et donc de réduire la consommation électrique du véhicule, augmentant ainsi l’autonomie globale du véhicule quand celui-ci est hybride ou électrique.
Dans un mode de réalisation non représenté, l’accumulateur de chaleur 7 comprend un matériau à changement de phase en complément ou en remplacement du matériau réfractaire. Le matériau à changement de phase présente par exemple une température de changement de phase comprise entre 15 et 30°C, et préférentiellement entre 20 et 25 °C.
Dans des alternatives de réalisation non représentées, l’accumulateur de chaleur 7 peut être disposé sur ou dans les portes, sur le plancher, etc. du véhicule. L’accumulateur peut donc être disposé n’importe où dans l’habitacle ou être intégré à n’importe quel élément tant que celui-ci est, d’une part, situé dans l’habitacle du véhicule et, d’autre part, exposé, au moyen du dispositif aéraulique 9, à un flux d’air réchauffé par la batterie 3 électrique du véhicule 2.
Comme expliqué précédemment, l’usine 1 peut comprendre une unité de séparation d’air. Dans un tel mode de réalisation, la pluralité de catégories comprend une première catégorie concernant les équipements industriels pour le stockage d’un fluide, une deuxième catégorie concernant les équipements industriels pour l’application d’une transformation thermodynamique à un fluide et/ou pour la modification d’un débit du fluide, et une troisième catégorie concernant les boîtes froides.
Dans l’exemple illustré sur la , au moins trois équipements industriels sont référencés et stockés dans la base de données d’équipements industriels 19 : un réservoir de liquide TNK, un compresseur COMP et une boîte froide CB. Le réservoir de liquide TNK est un équipement industriel propre à stocker un fluide. Dans la base de données d’équipements industriels 19, le réservoir de liquide TNK est donc classé dans la première catégorie dans la base de données d’équipements industriels 19. Le compresseur COMP est un équipement industriel propre à appliquer une transformation thermodynamique à un fluide et/ou à modifier le débit du fluide. Dans la base de données d’équipements industriels 19, le compresseur COMP est donc classé dans la deuxième catégorie dans la base de données d’équipements industriels 19. Enfin, la boîte froide CB est classée dans la troisième catégorie dans la base de données d’équipements industriels 19.
En faisant référence encore à la , il apparaît également clairement que chaque équipement industriel est associé dans la base de données d’équipements industriels 19 à une ou plusieurs équations de performances linéaires. Par exemple, le réservoir de liquide TNK et le compresseur COMP sont respectivement associés à une seule équation de performances linéaire EQ_L TNK et EQ_L COMP . En revanche, la boîte froide CB est associée à deux équations de performances linéaires EQ_L 1 CB et EQ_L 2 CB .
En outre, le compresseur COMP et la boîte froide CB sont chacun associés à une équation de performances non linéaire, respectivement référencée comme EQ_NL COMP et EQ_NL CB dans la base de données d’équipements industriels 19. Il faut comprendre ici que le générateur d’équations de performances 15 a d’abord généré une équation de performances non linéaire pour le compresseur COMP et la boîte froide CB, puis le générateur d’équations de performances 15 a généré les équations de performances linéaires respectives du compresseur COMP et de la boîte froide CB en utilisant une approximation linéaire effectuée respectivement sur des paramètres de l’équation de performances non linéaire du compresseur COMP et de la boîte froide CB. En d’autres termes, l’équation de performances linéaire EQ_L COMP du compresseur COMP a été générée par le générateur d’équations de performances 15 en utilisant une approximation linéaire effectuée sur des paramètres de l’équation de performances non linéaire EQ_NL COMP du compresseur COMP. De façon similaire, les équations de performances linéaires EQ_L 1 CB et EQ_L 2 CB de la boîte froide CB ont été générées par le générateur d’équations de performances 15 en utilisant une approximation linéaire effectuée sur des paramètres de l’équation de performances non linéaire EQ_NL CB de la boîte froide CB.
Comme précisé précédemment, les équations de performances sont, par exemple, obtenues à l’aide d’une méthode des moindres carrés. Plus spécifiquement, la première équation de performances d’un équipement industriel doit être générée à l’aide d’une méthode des moindres carrés. Si la première équation de performances générée pour un équipement industriel est linéaire, aucune autre équation de performances n’est requise pour cet équipement industriel. Toutefois, si la première équation de performances générée par le générateur d’équations de performances 15 est non linéaire, générée, par exemple, à l’aide d’une méthode des moindres carrés, l’équation ou les équations linéaires générées ensuite par le générateur d’équations de performances 15 peuvent également être générées à l’aide d’une méthode des moindres carrés.
À l’inverse, et comme illustré sur la , le réservoir de liquide TNK n’est pas associé dans la base de données d’équipements industriels 19 à une équation de performances non linéaire. En effet, le réservoir de liquide TNK est uniquement associé à une équation de performances linéaire EQ_L TNK . Il faut comprendre ici que l’équation de performances déterminée par le générateur d’équations de performances 15 puis transmise à la base de données d’équipements industriels 19 est directement linéaire de sorte qu’il n’est pas nécessaire de générer d’autres équations de performances pour le réservoir de liquide TNK.
L’unité de traitement 21 est propre à modéliser une usine à partir d’équipements industriels stockés dans la base de données d’équipements industriels. L’usine à modéliser est, par exemple, l’usine 1 dans laquelle les données historiques de fonctionnement sont recueillies pour générer, au niveau du générateur d’équations de performances 15, les équations de performances. L’usine à modéliser au moyen de l’unité de traitement 21 peut, cependant, être une autre usine. En d’autres termes, la forme générique des équations de performances générées par le générateur d’équations de performances 15 peut être utilisée pour d’autres usines employant des équipements industriels similaires à ceux de l’usine 1.
De plus, l’unité de traitement 21 est propre à générer un ensemble d’équations de performances caractérisant le fonctionnement de l’usine, par exemple l’usine 1. L’ensemble d’équations de performances généré par l’unité de traitement 21 caractérisant l’usine modélisée auparavant comprend typiquement au moins les équations de performances d’au moins une partie des équipements industriels de l’usine modélisée. Par exemple, dans le cas dans lequel l’usine à modéliser est l’usine 1 dont une partie seulement est illustrée sur la , l’ensemble d’équations de performances généré par l’unité de traitement 21 peut comprendre les équations de performances générées par le générateur d’équations de performances 15 pour la boîte froide 5 et les équations de performances générées par le générateur d’équations de performances 15 pour la vanne 7.
En d’autres termes, l’unité de traitement 21 est propre à générer un « double virtuel » d’une usine existante à l’aide d’une modélisation prenant en compte les divers équipements industriels employés dans cette usine et d’un ensemble d’équations de performances caractérisant le fonctionnement de l’usine.
À ce stade de la description, il est nécessaire d’expliquer un aspect important de l’invention concernant le partage d’équations de performances avec plusieurs bases de données d’équipements industriels similaires à la base de données d’équipements industriels 19.
Comme expliqué précédemment, le générateur d’équations de performances 15 est propre à générer des équations de performances pour une pluralité d’équipements industriels à partir de données historiques de fonctionnement recueillies par des capteurs au niveau de l’usine 1. Ces équations de performances sont destinées à être stockées dans la base de données d’équipements industriels 19. Cependant, comme expliqué précédemment, le générateur d’équations de performances 15 peut être, en outre, propre à transférer les équations de performances à plusieurs bases de données d’équipements industriels telles que la base de données d’équipements industriels 19. Toutefois, si on prend, par exemple, une usine qui n’est pas l’usine 1 dans laquelle les données historiques de fonctionnement ont été recueillies, les équations de performances générées par le générateur d’équations de performances 15 présentent la forme générique correcte, mais pas nécessairement les coefficients corrects, étant donné que les coefficients ont été déterminés à partir de données historiques de fonctionnement recueillies par des capteurs associés à des équipements industriels de l’usine 1 et non de cette autre usine.
En d’autres termes, pour modéliser l’usine 1 et générer l’ensemble associé d’équations de performances, l’unité de traitement 21 peut utiliser directement les équations de performances générées par le générateur d’équations de performances 15 et stockées dans la base de données d’équipements industriels 19.
En revanche, l’unité de traitement, comparable à l’unité de traitement 21, d’une autre usine n’utilise évidemment pas directement les équations de performances générées par le générateur d’équations de performances 15 pour l’usine 1 mais uniquement la forme générique de ces équations de performances. Pour obtenir les coefficients corrects des équations de performances spécifiques à l’autre usine, il est donc nécessaires d’utiliser les données historiques de fonctionnement locales, c’est-à-dire les données recueillies au niveau de cette autre usine pour des équipements industriels équivalents.
Ainsi, d’une usine à l’autre, il est possible de partager, au moyen du réseau 17, des formes génériques d’équations de performances pour un type d’équipement industriel. Cependant, localement, il est nécessaire de déterminer les coefficients à appliquer à ces formes génériques d’équations de performances de telle sorte qu’elles soient effectivement applicables et utilisables pour l’usine à modéliser.