INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le premier angle de dépouille primaire i1 est inférieur au deuxième angle de dépouille primaire i2, et le troisième angle de dépouille primaire i3 est inférieur au deuxième angle de dépouille primaire i2, et notamment, dans l’exemple illustré, le troisième angle de dépouille primaire i3 est identique au première angle de dépouille primaire i1.
Selon un premier mode de réalisation, les descriptions comprennent chacune au moins une variable quantitative (par exemple la valeur de fréquence de la forme d’onde) et au moins une variable correspondant à des bornes d’intervalle (par exemple un intervalle de fréquences de la forme d’onde). Dans ce premier mode de réalisation, le calcul de distance est effectué par : le calcul d’une première distance entre la ou les variables quantitatives de chaque description le calcul d’une deuxième distance entre la ou les variables correspondant à des bornes d’intervalle de chaque description l’addition de la première et de la deuxième distance.
A titre d’exemple non limitatif, le calcul de la première distance est un calcul de distance euclidienne, de distance de Manhattan, de distance Minkowski, ou encore de distance de Chebyshev.
A titre d’exemple non limitatif, le calcul de la deuxième distance entre deux données composées d’intervalles et est effectuée de la manière suivante :
avec la borne inférieure des intervalles de et respectivement et avec la borne supérieure des intervalles de et respectivement.
Il est entendu que l’homme de l’art est à même d’utiliser d’autres méthodes de calcul de distance sur données d’intervalles connues de l’art pour le calcul de la première et la deuxième distance.
Selon un deuxième mode de réalisation, les descriptions comprennent chacune au moins une variable quantitative (par exemple la valeur de fréquence de la forme d’onde), au moins une variable correspondant à des bornes d’intervalle (par exemple un intervalle de fréquences de la forme d’onde), au moins une variable de type histogramme (par exemple des moments de fréquence de la forme d’onde) et au moins une variable qualitative (par exemple un type de modulation de fréquence de la forme d’onde).
Dans ce deuxième mode de réalisation, le calcul de distance est effectué par : le calcul d’une première distance entre la ou les variables quantitatives de chaque description, le calcul d’une deuxième distance entre entre la ou les variables correspondant à des bornes d’intervalle de chaque description, le calcul d’une troisième distance entre la ou les variables de type histogramme de chaque description, le calcul d’une quatrième distance entre la ou les variables qualitatives de chaque description, l’addition de la première, de la deuxième, de la troisième et de la quatrième distance.
A titre d’exemple non limitatif, le calcul de la troisième distance entre deux données et chacune composée d’un histogramme est un calcul de distance , c’est-à-dire obtenu par :
avec les valeurs de l’histogramme de la et de la respectivement, et avec le nombre de valeur dans les deux histogrammes.
A titre d’exemple non limitatif, le calcul de la quatrième distance entre deux données, notées et est effectué par l’équation suivante :
Ici, est un nombre entier non nul adapté en fonction du poids relatif des variables qualitatives par rapport aux autres types de variable. Ce paramètre est ajusté par l’utilisateur du procédé. Par exemple, est plus grand qu’un minimum de la somme de la première distance, de la deuxième distance et de la troisième distance calculées entre toutes les descriptions de la base de données. Ainsi, on assure un point non négligeable aux variables quantitatives.
Dans une première variante du deuxième mode de réalisation, le calcul de distance est effectué par une addition de la première, de la deuxième, de la troisième et de la quatrième distance, avec une pondération de chaque distance. Cette pondération est choisie par l’utilisateur en fonction de la pertinence d’un type de distance pour cette description, cette pertinence étant par exemple déterminé par un expert de ce type de données ou par la connaissance d’une défaillance ponctuelle dans la mesure d’une des variables comprises dans les descriptions.
Dans une deuxième variante du deuxième mode de réalisation, les étapes B à D sont répétées une pluralité de fois en variant la valeur de entre chaque itération jusqu’à trouver la valeur de qui minimise une moyenne des distances maximales d’un sous ensemble des groupes ou une médiane des distances maximales des groupes. Ainsi, on trouve le nombre de quantile pour lequel la partition est formée de groupes regroupant les descriptions les plus semblables possibles. De manière préférentielle, le sous ensemble des groupes sur lequel est calculé la moyenne des distances maximales est formé des groupes à avec inférieur au nombre total de groupes afin de ne pas être biaisé par les distances maximales des groupes formés des descriptions les moins semblables (notamment le ou les groupes . Pour cela, est par exemple choisi tel que
Dans une troisième variante du deuxième mode de réalisation, les étapes B à D sont répétées une pluralité de fois en variant la valeur entre chaque itération jusqu’à trouver la valeur de adaptée pour minimiser un nombre de groupes et une médiane des distances maximales des groupes. Cette variante est similaire à la deuxième variante mais le nombre de quantile est aussi adapté pour minimiser le nombre de groupe. Cette troisième variante permet d’éviter un découpage des groupes trop fin et ainsi obtenir un nombre très élevés de groupes regroupant peu de descriptions (par exemple deux ou trois), ce qui irait à l’encontre de l’objectif de regroupement du procédé de l’invention.
La figure 3 illustre un mode de réalisation préféré dans lequel le procédé de l’invention comprend une étape ultérieure E consistant à classer les groupes obtenus en étape F par distance croissante. Ainsi, après l’étape F, les premiers groupes regroupent les descriptions de forme d’onde quasiment identiques alors que les autres groupes indiquent des regroupements de formes d’onde de moins en moins similaires lorsque leur distance augmente. Les groupes de descriptions ordonnés sont donc plus facilement manipulables pour des utilisateurs et plus pertinent pour le regroupement par proximité de formes d’ondes.
La illustre un mode de réalisation préféré du procédé de la , dans lequel le procédé comprend deux étapes ultérieures F et G.
Grâce à l’invention, la plage angulaire de mesure d’angle de calage est élargie. Il est permis de mesurer des angles de calage correspondant à des positions de calage d’aube extrêmes telles que la position « drapeau » et la position « reverse », du fait du décalage entre la première aiguille magnétique et la deuxième aiguille magnétique.
Avantageusement, le deuxième angle beta est compris entre alpha +20 degrés et alpha + 50 degrés. Ainsi, une plage angulaire de mesure d’angle de calage pouvant atteindre 110 degrés peut être atteinte.
Avantageusement, le premier angle alpha est compris entre 70 degrés et 130 degrés. La valeur du premier angle alpha dépend de la plage angulaire de mesure d’angle de calage. En effet, dans la position drapeau P d , l’angle de calage peut être égal à 85 ou 90 degrés par rapport à la droite tangentielle Δ. Dans la position « reverse » P r , l’angle de calage peut être égal à -5 degrés ou -15 degrés. Cette plage de valeurs permet d’agencer la première aiguille magnétique et la deuxième aiguille magnétique de sorte qu’elles puissent passer dans le champ de détection de capteurs magnétiques.
Dans un premier mode de réalisation, la roue mobile comprend une deuxième cible magnétique servant de repère pour la deuxième aube, la première aube et la deuxième aube sont successives, et l’au moins un ensemble de capteurs magnétiques fixes consiste en un unique ensemble de capteurs magnétiques. Cette configuration permet de réduire le nombre d’aiguilles à installer sur au moins certaines des aubes de la turbine.
Dans un deuxième mode de réalisation, la première aube et la deuxième aube sont confondues et le bâti fixe comprend un premier ensemble et un deuxième ensemble de capteurs magnétiques fixes perpendiculaires au premier axe X. Cette configuration permet de mesurer l’angle de calage de chaque aube de la turbine quel que soit la valeur de l’angle de calage dans la plage angulaire de mesure.
Dans le deuxième mode de réalisation, la première aiguille magnétique et la deuxième aiguille magnétique sont de même longueur. Cette configuration permet de renforcer la redondance du système de mesure et d’améliorer la précision de mesure de l’angle de calage.
Dans une variante du deuxième mode de réalisation, la première aiguille magnétique et la deuxième aiguille magnétique ont des longueurs différentes. Cette configuration permet d’équilibrer la redondance du système de mesure tout en conservant une plage angulaire de mesure d’angle de calage étendue.
Avantageusement, la première aiguille magnétique et la deuxième aiguille magnétique présentent des formes différentes. Cette configuration facilite le traitement des signaux par l’unité de traitement.
Un deuxième aspect de l’invention concerne un procédé de mesure d’angle de calage d’une aube d’une turbomachine par le dispositif de mesure selon le premier mode de réalisation, le dispositif de mesure comprenant en outre une unité de traitement, le procédé comprenant : - soit une étape de détection unique (E1a), par l’unique ensemble de capteurs magnétiques, d’une unique variation de champ magnétique, - soit une étape de détection multiple (E1b), par l’unique ensemble de capteurs magnétiques, d’une première variation de champ magnétique et d’une deuxième variation de champ magnétique, où : - si le procédé comprend l’étape de détection unique (E1a), l’unique variation de champ magnétique correspond au passage de la première aiguille magnétique ou de la deuxième aiguille magnétique à proximité de l’unique rangée de capteurs, - si le procédé comprend l’étape de détection multiple (E1b) la première variation de champ magnétique correspond au passage de la première aiguille magnétique à proximité de l’unique ensemble de capteurs et la deuxième variation de champ magnétique correspond au passage de la deuxième aiguille magnétique à proximité de l’unique ensemble de capteurs, et où le procédé comprend, suite à l’étape de détection unique (E1a) ou à l’étape de détection multiple (E1b), une étape de calcul de l’angle de calage (E4) par l’unité de traitement sur la base d’un signal électrique représentatif d’une variation de champ magnétique.
Un troisième aspect de l’invention concerne un procédé de mesure d’angle de calage d’une aube d’une turbomachine par un dispositif de mesure selon le deuxième mode de réalisation ou sa variante, le dispositif de mesure comprenant en outre une unité de traitement, le procédé comprenant : - soit une étape de détection unique (E2a), par le premier ensemble de capteurs magnétiques ou par le deuxième ensemble de capteurs magnétiques, d’une unique variation de champ magnétique, - soit une étape de détection multiple (E2b) d’une première variation de champ magnétique par le premier ensemble de capteurs magnétiques et d’une deuxième variation de champ magnétique par le deuxième ensemble de capteurs magnétiques, où : - si le procédé comprend l’étape de détection unique (E2a), l’unique variation de champ magnétique correspond au passage soit de la première aiguille magnétique à proximité du premier ensemble de capteurs magnétiques ou de la deuxième aiguille magnétique à proximité du deuxième ensemble de capteurs, - si le procédé comprend l’étape de détection multiple (E2b) la première variation de champ magnétique correspond au passage de la première aiguille magnétique à proximité du premier ensemble de capteurs et la deuxième variation de champ magnétique correspond au passage de la deuxième aiguille magnétique à proximité du deuxième ensemble de capteurs, et où le procédé comprend, suite à l’étape de détection unique (E2a) ou à l’étape de détection multiple (E2b), une étape de calcul de l’angle de calage (E5) par l’unité de traitement sur la base d’un signal électrique représentatif d’une variation de champ magnétique.
BREVE DESCRIPTION DES FIGURES Les figures sont présentées à titre indicatif et nullement limitatif de l’invention. - La montre une représentation schématique d’une turbomachine selon l’art antérieur. - La montre un pied d’aube de turbomachine à calage variable selon l’art antérieur. - La représente différentes positions de calage d’une aube de turbomachine. - La représente une vue tridimensionnelle d’un dispositif de mesure d’angle de calage d’aube de turbomachine selon l’art antérieur. - La est une coupe transverse du dispositif de mesure d’angle de calage d’aube de turbomachine de la . - La est une illustration d’un angle mort de mesure dans un dispositif de mesure d’angle de calage d’aube de turbomachine selon l’art antérieur. - La représente la direction d’un troisième axe défini par chacune des aubes de turbomachine selon l’invention sont orientées. - La et la illustrent schématiquement le positionnement d’une première aiguille magnétique et d’une deuxième aiguille magnétique selon l’invention. - La et la représentent un dispositif de mesure d’angle de calage selon un premier mode de réalisation de l’invention. - La , la , la et la représentent, pour différents angles de calage d’aube, un dispositif de mesure d’angle de calage selon un deuxième mode de réalisation de l’invention. - La , la , la et la représentent, pour différents angles de calage d’aube, un dispositif de mesure d’angle de calage selon une variante du deuxième mode de réalisation de l’invention. - La représente de manière schématique, pour différents angles de calage d’aube, un exemple de signal reçu par une unité de traitement du dispositif de mesure d’angle de calage selon le premier mode de réalisation de l’invention. - La représente de manière schématique, pour différents angles de calage d’aube, des exemples de signaux reçus par l’unité de traitement du dispositif de mesure d’angle de calage selon le deuxième mode de réalisation de l’invention. - La représente de manière schématique, pour différents angles de calage d’aube, des exemples de signaux reçus par l’unité de traitement du dispositif de mesure d’angle de calage selon la variante du deuxième mode de réalisation de l’invention.
La présente invention propose d’élargir la plage de mesure d’angle de calage d’aubes à calage variable d’une turbomachine en utilisant une combinaison d’aiguilles magnétiques fixées sur les aubes. Comme il va être décrit par la suite, cet élargissement va être réalisé par un décalage angulaire des aiguilles magnétiques.
On considère ici une turbomachine 1, de type turboréacteur, comprenant les composants de la , et notamment le module de soufflante 2 comprenant la roue mobile 21 et les aubes 22. Le premier compresseur 3 est relié par un arbre de turbine 71 d’axe X à la turbine 7 pour former un corps à basse pression. Le second compresseur 4 est relié par un arbre 61, d’axe X, à la turbine 6 pour former un corps à haute pression. Les organes structuraux fixes de la turbomachine comprennent un carter d’entrée 8 situé en amont du générateur de gaz entre le module de soufflante 2 et le compresseur 3, le carter inter-compresseurs 9 entre le compresseur 3 et le compresseur 4. A l’aval, la transmission des efforts du moteur à la suspension est assurée par un carter d’échappement 10. La roue mobile 21 est solidaire d’un rotor du compresseur 3 monté rotatif dans le carter d’entrée 8.
De manière à en maîtriser la déformation, le ou au moins un ou chaque brancard 18 est équipé d’un renfort, préférentiellement de renfort monobloc 20. Bien qu’un seul renfort monobloc 20 ne soit représenté, le ou au moins un ou chaque brancard 18 peut comprendre plusieurs renforts monoblocs 20. L’aspect monobloc du ou de chaque renfort monobloc 20 permet d’augmenter sa résistance, et en particulier d’améliorer son aptitude à résister à un choc.
Le brancard 18 comprenant un élément évidé avec un profil en « U ». Cet évidement est ouvert transversalement vers l’extérieur du véhicule, et en direction du passage de roue. En outre, le brancard 18 comprend une semelle de fixation 22. La semelle de fixation ferme le profil en « U » et rigidifie le brancard 18. Le renfort monobloc 20 est fixé à ladite semelle de fixation 22.
La illustre une portion de structure 16 de véhicule automobile avec un système de freinage qui forment un ensemble selon l’invention. Le véhicule automobile correspond à celui décrit en relation avec la .
Le brancard 18 comporte un tronçon coudé 30. Le tronçon coudé 30 comprend au moins une surface courbe 32, telle une surface latérale, et préférentiellement une surface courbe inférieure. Le renfort monobloc 20 recouvre la ou au moins une surface courbe 32. Le renfort monobloc 20 est agencé au niveau du tronçon coudé 30. Le renfort monobloc 20 comprend une portion de rigidification 34 du brancard 18. La portion de rigidification 34 recouvre la surface courbe 32. La portion de rigidification 34 est longitudinalement au niveau du tronçon coudé 30.
Le renfort monobloc 20 du brancard 18 comprend en outre une portion de maintien 36. La portion de maintien 36 supporte et positionne la liaison de commande 15 (partiellement représenté). La portion de maintien 36 permet de relier la liaison de commande 15 au brancard 18 ; et donc à la structure 16 du véhicule automobile. La portion de maintien 36 forme l’interface entre le premier tuyau et le deuxième tuyau.
Grâce à cette architecture, l’invention permet de réduire le nombre de pièce dans le véhicule puisque le renfort monobloc 20 assure une double fonction. Dès lors, le nombre d’entités à gérer diminue, et le nombre d’opérations de fixation diminue. Cela contribue à la réduction des coûts de fabrication. En outre, cela permet de réduire la masse de la structure ; ce qui diminue le besoin en énergie primaire pour l’entraînement du véhicule automobile.
La portion de maintien 36 est inclinée par rapport à la portion de rigidification 34. Ces portions (34 ; 36) présentent une inclinaison supérieure à 30°, préférentiellement à 45°, plus préférentiellement à 60°. Optionnellement, la portion de maintien 36 est généralement perpendiculaire à la portion de rigidification 34. La portion de maintien 36 forme un aileron de rigidification, ou une nervure de rigidification, de la portion de rigidification 34.
L’inclinaison de la portion de maintien 36 permet de rigidifier le renfort monobloc 20. Ainsi, sa déformation est mieux contrôlée. Le renfort monobloc 20 renforce davantage la structure 16, ce qui est bénéfique dans le contexte d’un choc impliquant la déformation du véhicule automobile. La sécurité augmente.
La portion de maintien 36 comprend un orifice de maintien 38. L’orifice de maintien 38 est ouvert verticalement dans la présente illustration, toutefois d’autres orientations sont possibles. La liaison de commande 15 traverse l’orifice de maintien 38.
Dans la présente illustration, la liaison de commande 15 est représenté de manière filaire. Toutefois il peut présenter une épaisseur égale au diamètre interne de de l’orifice de maintien 38. La liaison de commande 15 peut comprendre des moyens de serrage afin d’y être positionné précisément, et de le bloquer en position.
Selon une option de l’invention, le renfort monobloc 20 est métallique et comprend une limite élastique supérieure ou égale à : 250 MPa, ou 350 MPa, ou 450 MPa ; ou 600 MPa. Le renfort monobloc 20 peut être en acier, en alliage d’aluminium ou en cuivre.
Un dégagement transversal 40 est ménagé entre la portion de rigidification 34 et le tronçon coudé 30 ; par exemple entre la surface courbe 32 et la portion de rigidification 34. Le dégagement transversal 40 s’étendant verticalement au niveau de la portion de maintien 36. Le dégagement transversal 40 s’étendant verticalement au niveau de la liaison de commande 15 du système de freinage. Le dégagement transversal forme un corps creux qui rigidifie la structure 16.
La illustre un renfort monobloc 20 pour brancard de véhicule automobile selon l’invention. Le véhicule automobile et notamment le renfort monobloc 20 sont conformes à ceux décrits dans la et/ou la . Le brancard n’est pas représenté par soucis de clarté.
La portion de rigidification 34 comprend un ajour central 42. L’ajour central 42 traverse le renfort monobloc 20. L’ajour central 42 comprend une première aire, correspondant à la superficie libre de matière de l’ajour central 42. La portion de maintien 36 comprend une deuxième aire inférieure à la première aire. La deuxième aire correspond à la superficie de la surface supérieure de la portion de maintien 36. Ainsi, la portion de rigidification 34 peut être issue d’une zone de la portion de rigidification 34. L’ajout central 42 s’étend au-dessus et au-dessous de la portion de maintien 36. L’ajour central 42 s’étend sur les deux faces de la portion de maintien 36. L’ajour central 42 comprend un prolongement 43, tel un prolongement vertical. Le prolongement 43 facilite le pliage de la portion de maintien 36. Il réduit les contraintes à sa pliure. Cela améliore le comportement en cas de collision.
La portion de rigidification 34 comprend une pluralité de perçages 44. Les perçages 44 sont répartis sur le renfort monobloc 20. Les perçages 44 sont à distance de l’ajour central 42 et de la portion de maintien 36. Les perçages 44 sont adaptés pour le passage de faisceaux électriques (non représentés).
La portion de rigidification 34 comprend une plaque centrale 46, un premier ruban latéral 48 et un deuxième ruban latéral 50. La plaque centrale 46 est généralement plane et d’épaisseur constante. Elle forme une zone centrale du renfort monobloc 20. La plaque centrale 46 est destinée à recouvrir le tronçon coudé du brancard. Les perçages 44 traversent la plaque centrale 46.
La illustre une prise électrique vue de côté sans fiche électrique connectée. Une telle prise électrique peut par exemple être destinée à être installée en tant que prise murale, ou encore faire partie d’un socle de prise électrique de type multiprises.
La prise électrique comprend un corps principal 100 dans lequel est ménagé au moins un puits 101 adapté pour pouvoir recevoir une fiche électrique 9 et s’étendant principalement selon un premier axe X entre une ouverture et un fond. Une platine 320 est disposée à l’intérieur de chaque puits. Chaque platine 320 est adaptée pour pouvoir être déplacée à l’intérieur du puits 101 selon le premier axe X entre au moins une position basse et au moins une position haute, la platine étant plus proche du fond du puits en position basse qu’en position haute.
La prise électrique comprend également au moins un système d’extraction d’une fiche électrique permettant de faciliter la déconnexion et l’extraction d’une fiche électrique disposée au moins en partie à l’intérieur du puits 101 comprenant la platine 320. Le système d’extraction de prise comprend un bouton d’extraction 400 adapté pour pouvoir être déplacé selon un deuxième axe X1 au sein d’un logement de réception du bouton d’extraction. Le système d’extraction de prise comprend également au moins un levier 500 s’étendant entre une première portion d’extrémité 22, liée au bouton d’extraction 400, et une deuxième portion d’extrémité 24, liée à la platine 320. Ainsi, la première portion d’extrémité 22 du levier 500 est solidaire des déplacements du bouton d’extraction 400 et la deuxième portion d’extrémité 24 du levier 500 est solidaire des déplacements de la platine 320. Chaque levier 500 présente un point d’appui mobile, c’est-à-dire qui n’est pas fixe lors des déplacements du levier 500, de la platine 320 et du bouton d’extraction 400.
Le puits et le système d’extraction sont configurés de telle sorte que ledit deuxième axe X1 est sensiblement parallèle au premier axe X. Comme on peut le voir sur la , depuis sa face avant destinée à être orientée vers un utilisateur de la prise électrique, les axes X et X1 sont orthogonaux à la face avant du corps principal 100 formant un parement masquant et protégeant le système d’extraction de la prise électrique.