INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La taille et la distribution de la taille des particules de la composition peuvent être mesurées par tamisage à sec, exécuté par un appareil à secouer les tamis VE 1000 provenant de RETSCH, fonctionnant pendant 20 minutes à un angle d’oscillation de 1,5 mm.
La taille des particules de la composition est avantageusement supérieure à 73 µm, de préférence supérieure à 100 µm.
La taille des particules de la composition est avantageusement inférieure à 1000 µm, de préférence inférieure à 800 µm.
Le procédé selon la présente invention peut conduire à une composition en poudre telle que définie précédemment.
De préférence, le procédé selon la présente invention peut conduire à une composition en poudre comprenant une phase aqueuse en une concentration allant jusqu’à 10 % en poids, de préférence de 3 à 10 % en poids, de préférence de 4 à 6 % en poids, par rapport au poids total de la composition en poudre.
De préférence, le procédé selon la présente invention peut conduire à une composition en poudre comprenant au moins un peroxyde organique solide en une teneur allant de 20 à 60 % en poids, de préférence de 30 à 55 % en poids, de préférence encore de 40 à 55 % en poids par rapport au poids total de la composition en poudre.
Le procédé selon la présente invention peut conduire à une composition en poudre comprenant au moins une charge inerte, de préférence deux charges inertes, en une teneur totale allant de 8 % à 35 % en poids par rapport au poids total de la composition en poudre.
Comme détaillé précédemment, la présente invention porte également sur une composition en poudre qui peut être obtenue à partir du procédé tel que défini précédemment.
Utilisation de la composition La présente invention concerne en outre l’utilisation de ladite composition en poudre en tant qu’initiateur de polymérisation pour des résines acryliques ou des résines de polyester insaturé, de préférence des résines acryliques, ou en tant que modificateur de polymère, par exemple en tant qu’agent de réticulation, agent de greffage ou modificateur de rhéologie de polymère.
De préférence, l’invention concerne l’utilisation de ladite composition en poudre en tant qu’initiateur de polymérisation pour des résines acryliques ou des résines de polyester insaturé, en particulier des résines acryliques.
Un autre objet de l’invention vise l’utilisation de ladite composition pour des applications de marquage routier, d’ancrage chimique, d’imperméabilisation et de revêtement de sol, de préférence le marquage routier.
Exemples : Exemple 1 : Le but des exemples suivants (exemples 1 et 2) est d’étudier le comportement d’écoulement et les propriétés d’agglomération d’une formulation de peroxyde en poudre du commerce comprenant 50 % en poids de peroxyde de dibenzoyle à laquelle de l’eau a été ajoutée. Une telle formulation de peroxyde du commerce ne contient aucun solvant organique.
a. Protocole
Une formulation de peroxyde du commerce sous forme de poudre vendue sous la dénomination BP50 FT1 par United Initiators contenant 50 % en poids de peroxyde de dibenzoyle et 1 % en poids d’eau a été fournie.
0,15 gramme d’eau est ajoutée à 10 grammes de BP50 FT1. Les composants sont ensuite agités avec une spatule pendant 10 minutes à une température de 23 °C pour favoriser le malaxage de sorte que la formulation de peroxyde finale finit avec une teneur en eau de 2,5 % en poids par rapport au poids total de la formulation de peroxyde.
Le composé de formule (IX) peut être choisi dans le groupe constitué de l’oxyde d’éthylène, de l’oxyde de propylène, de l’oxyde de butylène, et de leurs mélanges.
La réaction ii) peut être réalisée à une température allant de 70 à 150°C, préférentiellement de 80°C à 130°C, et avantageusement sous 1 à 10 bars de pression.
Les polyols de formule (II) sont de préférence ceux de formule (II-A). Les polyols de formule (II-A) sont des polyols de formule (II) dans laquelle f’ = 2.
Dans les polyols de formule (II), (II-A) et (II-B) : x, y, z, et R a , indépendamment les uns des autres, peuvent être identiques ou différents pour chaque unité répétitive g’. Par exemple, dans une unité répétitive g’, x = 0, et dans une autre unité répétitive g’, x = 1. Ceci peut notamment résulter de l’utilisation de mélange d’ingrédients pour former le polyol de formule (II), (II-A) ou (II-B). Ceci est également vrai pour chaque unité répétitive g’ de part et d’autre du radical R 2 .
En outre, le nombre g’ d’unités répétitives de part et d’autre du radical R 2 peut être identique ou différent, de préférence identique.
De même, R 0 est identique ou différent pour chaque unité répétitive t, et ce également de part et d’autre du radical R 2 .
De préférence, les polyols de formule (II) sont des polyols de formule (II-A-1) ou (II-A-2) :
(II-A-1)
(II-A-2)
dans lesquelles R 0 , R 2 , x, y, z, g’, t et sont tels que définis précédemment, v est un nombre entier représentant 0 ou 1, et w est un nombre entier allant de 0 à 10, de préférence allant de 0 à 5.
De préférence, dans les formules (II), (II-A), (II-A-1) et (II-A-2) : g’ est un nombre entier tel que la masse moléculaire en nombre (Mn) du composé de formule (II), (II-A), (II-A-1) ou (II-A-2) va de 600 à 20 000 g/mol ; R 0 est un méthyle ou éthyle ; R 2 est un radical alkylène, saturé ou insaturé, comprenant de 2 à 20 atomes de carbone, de préférence de 2 à 12 atomes de carbone et encore plus préférentiellement de 2 à 6 atomes de carbone.
Le polyol de formule (II) est de préférence le suivant :
dans laquelle R 0 , t, R 2 et g’ sont tels que définis précédemment.
Polyols de formule (III-1), (III-2) et (III-3) Les polyols de formule (III-1) susmentionnée peuvent être obtenus par réaction de polycondensation d’au moins un dimère d’acide gras de formule (XI-1), ou l’un de ses dérivés esters, avec un diol de formule (XII) :
(XI-1)
dans laquelle R c , R d , et sont tels que définis précédemment pour la formule (III-1) ;
La spécification requise pour les liquéfacteurs 31 d’hydrogène est de prévoir une conversion minimale autour de 95% Para pour l’hydrogène en sortie du liquéfacteur. La présence de catalyseur dans le ou les derniers échangeurs 5, 6 permet en général une conversion entre 98% à 100% en fonction de la pression de l’hydrogène.
L’hydrogène gazeux revenant des réservoirs 19 à remplir provient de la vaporisation de liquide et est constitué généralement d’hydrogène sous la forme Para dans une proportion comprise entre 98% et 100%.
Dans certains cas, l’installation 1 n’est pas adaptée à la récupération des vapeurs d’hydrogène trop chaudes car cela peut perturber le fonctionnement du liquéfacteur 31.
Ces vapeurs récupérées peuvent être refroidies en utilisant la conversion Otho vers Para inverse de celle réalisée dans le liquéfacteur pour le flux du circuit 2 d’hydrogène.
Ainsi, par exemple, ces gaz de vaporisation récupérés peuvent avoir une température comprise entre 50K et 25K. Plus cette température est haute, plus l’hydrogène est loin de son point d’équilibre à cette température (20K pour l’hydrogène à 98% Para) et plus la conversion Para vers Ortho va refroidir l’hydrogène.
Les vapeurs sont donc converties de la forme Para vers la forme Ortho puis liquéfiées dans l’échangeur 6 de chaleur/détendeur 20 et sont ensuite mélangées dans l’hydrogène du circuit 2 avant d’alimenter le stockage 8 (comme décrit précédemment).
L’utilisation d’un tel pot catalytique 25 n’est en principe nécessaire que lorsque que l’hydrogène gazeux arrive assez chaud (par exemple en début de dépressurisation du réservoir 19 à remplir) et suffisamment sous pression (pression typiquement comprise entre 3 et 10bar). Le système de dérivation 26, 27 et notamment la ou les vanne(s) peut être configuré pour assurer un passage dans la catalyse de conversion en fonction en fonction de la température de retour du gaz qui peut être mesurée par un capteur 33 de température dans la conduite 12 de récupération.
Ainsi, lorsque la température mesurée devient assez froide ou la pression baisse dans la conduite de récupération (fin de dépressurisation du réservoir 19), la 28 du circuit est fermée et la vanne 27 d’alimentation directe de l’échangeur 6 est ouverte pour réduire la perte de charge du système.
Ce contrôle de la dépressurisation des réservoir 19 limite le débit par rapport à la capacité du liquéfacteur (un contrôle sur la température de sortie de l’échangeur du gaz reliquéfié peut être prévu).
Bien entendu, ce mode de réalisation peut s’appliquer aux modes de réalisation et étapes ci-dessus.
De plus les exemples ci-dessus ne sont pas limitatifs. Ainsi, par exemple, l’installation pourrait comprendre plusieurs stockages 8 et/ou plusieurs conduites 11 de remplissage et de récupération 12 de gaz vaporisés.
Un compresseur 24 froid pourrait être disposé en parallèle de la conduite de récupération, pour transfert du gaz vers le liquéfacteur notamment dans le cas où plusieurs réservoirs sont traités en simultané.
FOUR ROTATIF POUR TRAITER UNE MATIÈRE PREMIÈRE DE BATTERIE DOMAINE La présente demande se rapporte au domaine technique de traitement de matière première de batterie, et en particulier à un four rotatif pour traiter une matière première de batterie.
ARRIÈRE-PLAN Lors de la fabrication d’une batterie au lithium, il est généralement nécessaire d’effectuer des traitements à sec des matières premières de batterie. L’équipement de séchage de matière première de batterie existant effectue généralement des traitements à sec par un four rotatif. Un cylindre de four rotatif a généralement une surface lisse en arc circulaire, et certains cylindres sont équipés d’un déflecteur, de sorte que la matière première de batterie puisse être soulevée et saupoudrée à travers le déflecteur lorsque la matière première de batterie est séchée, et la matière première de batterie peut être séchée dans un état relativement dynamique, réduisant ainsi le phénomène de liaison et d’accumulation de la matière première de batterie sur une paroi interne du cylindre. Cependant, la matière première ne peut pas être entièrement dispersée même si le four rotatif existant est équipé d’un déflecteur, de sorte que la matière première qui n’est pas entièrement dispersée puisse non seulement être liée, mais aussi réduire la vitesse de séchage de la matière première, ce qui rend impossible le séchage rapide de la matière première de batterie.
RÉSUMÉ Un but selon la présente demande est de fournir un four rotatif pour traiter une matière première de batterie, de manière à résoudre les problèmes mentionnés dans la technologie d’arrière-plan ci-dessus.
L’invention se rapporte aussi à un balai d’essuie-glace comprenant le connecteur tel que décrit précédemment, une vertèbre fixée à l’interface de fixation d’une vertèbre, une lame d’essuyage fixée à la vertèbre.
Selon une variante, la lame est positionnée de manière symétrique par rapport aux moyens d’articulation du bras.
Selon une variante, la lame est positionnée de manière asymétrique par rapport aux moyens de fixation du bras, de manière déportée transversalement à la direction longitudinale dans le deuxième sens.
Selon une variante, le balai comprend un carénage autour de la vertèbre muni de trous de passage d’eau alimentés par les canules.
Selon une variante, la vertèbre est asymétrique.
Selon une variante, la vertèbre est symétrique.
Selon une variante, le premier sens est vers l’arrière du véhicule et le deuxième sens est vers l’avant du véhicule.
L’ensemble des modes de réalisation préférés ainsi que l’ensemble des avantages du connecteur selon l’invention se transposent mutatis mutandis au présent essuie-glace et au véhicule, et inversement. Les différents modes de réalisation peuvent être pris en combinaison ou considérés isolément.
, la est une autre vue du connecteur de la .
L’invention propose un connecteur pour balai d’essuie-glace, le connecteur s’étendant selon une direction longitudinale et comprenant des moyens d’articulation à un bras d’essuie-glace, au moins une canule de sortie d’eau s’étendant selon la direction longitudinale, une arrivée d’eau au connecteur déportée transversalement à la direction longitudinale dans un premier sens et débouchant dans les canules. Le connecteur comprend aussi une interface de fixation d’une vertèbre d’essuie-glace selon la direction longitudinale, l’interface de fixation étant prolongée transversalement à la direction longitudinale dans un deuxième sens, opposé au premier sens. Ainsi, le connecteur permet de supporter un balai d’essuie-glace de plus grande dimension. En particulier, le connecteur permet de supporter une charge latérale appliquée au balai lors de l’essuyage d’une vitre qui peut être plus importante tout en limitant l’encombrement du connecteur. Ceci est en particulier le cas lors de conditions d’opération extrêmes ou abusives, e.g. quand le balai est bloqué ou surchargé par la neige ou le gel. L’encombrement limité du connecteur permet d’éviter à ce dernier d’entrer en collision avec l’entourage du connecteur – notamment la vitre du véhicule.
Le réservoir 14 est de préférence un réservoir de volume utile d’environ 400 l comprenant à l’intérieur un capteur de pression 15 de type pressostat. Le capteur de pression 15 est relié au coffret de la pompe 13 relié à la pompe 12 grâce à un câble 18 de façon à ce que la mise en route et l’arrêt de la pompe se fassent en fonction de la pression mesurée dans le réservoir. La pompe se met en route quand la pression mesurée dans le réservoir atteint ou est inférieure à une valeur limite inférieure déterminée et s’arrête quand la pression mesurée atteint une valeur limite supérieure déterminée, supérieure à la pression atmosphérique, de préférence d’au moins 1 bar, la valeur de la limite inférieure de pression étant supérieure ou égale à la pression atmosphérique. De préférence, les valeurs limites inférieure et supérieure déterminées sont respectivement de 2 bar et 4 bar. À l’arrêt de la pompe, le niveau de liquide haut dans le réservoir de stockage 14 est atteint et il contient environ trois quarts d’eau et un quart d’air.
FONCTIONNEMENT DU DISPOSITIF
Au départ, le réservoir de stockage 14 ne contient pas d’eau et est rempli d’air. Dès que la quantité de lumière solaire captée par le panneau de cellules solaires 16 est suffisante pour alimenter la pompe 12, celle-ci se met en route car la pression mesurée dans le réservoir de stockage est inférieure à la limite inférieure de pression.
Quand la pompe s’arrête, le clapet 24 se ferme automatiquement et le clapet d’entrée d’air 26 s’ouvre automatiquement. L’air entre dans la conduite 22 par le clapet 26 alors que l’eau dans la conduite 22 redescend jusqu’au niveau statique 33 de l’eau du point d’eau 32. Quand la pompe se met en route, le clapet d’entrée d’air 26 se ferme et le clapet 24 s’ouvre par la pression de l’eau refoulée par la pompe qui repousse le volume d’air contenu dans la conduite 22 dans le réservoir 14. Donc à chaque démarrage de pompe, de l’air puis de l’eau remplit le réservoir. Le volume d’air poussé à chaque démarrage de pompe correspond au volume de la partie de conduite 22 située entre le clapet 24 et le niveau d’eau du point d’eau 32. La conduite 22 et l’emplacement des clapets sont dimensionnés pour qu’un volume d’air minimum compris entre 1 l et 2 l, correspondant à la partie de conduite 22 située entre le clapet 24 et la surface du point d’eau 32, soit stocké dans la conduite 22 quand la pompe ne fonctionne pas. Ce volume entre dans le réservoir à chaque démarrage de la pompe. La pompe fonctionne tant qu’elle est alimentée électriquement et que la pression dans le réservoir n’a pas atteint sa valeur limite supérieure.
Ainsi, pendant la journée, le réservoir de stockage 14 contient toujours un volume d’eau minimum correspondant à une pression dans le réservoir de stockage égale à la limite inférieure de pression, soit un volume égal à la moitié du volume utile total du réservoir lorsque la limite inférieure de pression est réglée à 2 bar. Ce volume d’eau minimum permet de limiter le nombre de fois où la pompe 12 se met en route et ainsi d’augmenter sa durée de vie. À chaque séquence de fonctionnement de la pompe 12, elle refoule un volume d’air et un volume d’eau dans le réservoir de stockage 14 qui remonte la pression à sa valeur limite supérieure. Le volume d’eau refoulé dans le réservoir de stockage à chaque séquence de fonctionnement de la pompe est compris entre 50 l et 100 l.
La pression dans les conduites 34 et 44 d’alimentation en eau des réservoirs d'eau potable 40 est équivalente à la pression dans le réservoir de stockage 14.
Lorsque le niveau d’eau dans un des réservoirs d'eau 40 ou 41 descend en dessous d’un niveau bas de remplissage déterminé, le capteur de niveau 42 du réservoir d'eau 40 ou 41 déclenche l’ouverture de la vanne d’arrivée d’eau 43 associée au réservoir d'eau 40 ou 41 et celui-ci se remplit jusqu’à ce que son niveau de remplissage atteigne un niveau haut de remplissage déterminé.
Le niveau bas de remplissage des réservoirs d’eau 40 et 41 est réglé pour que le niveau de remplissage des réservoirs d’eau 40 et 41 soit maintenu le plus possible rempli au maximum. Par exemple, pour un réservoir d’eau potable d’un volume maximum de 800 l, le niveau bas de remplissage est réglé pour être à 750 l. Pendant la journée et lorsque la pompe 12 est alimentée, le remplissage des réservoirs d’eau 40 et 41 se fait dès que le niveau d’eau d’au moins un des réservoirs d’eau 40 ou 41 atteint son niveau de remplissage bas, par le circuit d’alimentation 34.
Quand la nuit arrive, la pompe 12 n’est plus alimentée par les cellules solaires 16 et ne se met pas en route lorsque la pression dans le réservoir 14 atteint sa valeur limite inférieure. Le remplissage des réservoirs d'eau 40 et 41 se fait tant qu’il y a de l’eau dans le réservoir de stockage 14 et si la pression est suffisante. En effet, si la demande de remplissage provient d’un réservoir d’eau situé à une altitude supérieure ou égale à 10 m par rapport au réservoir de stockage 12, le remplissage de ce réservoir ne se fera pas.
Le dispositif d’approvisionnement en eau 10 comprend au moins un réservoir d’eau 41 situé à une altitude inférieure à l’altitude de l’entrée d’eau dans le circuit d’alimentation 34 située dans le réservoir de stockage 14 afin de profiter de la totalité de l’eau stockée dans le réservoir de stockage 14 pendant la nuit. De plus, cela garantit le renouvellement total de l’eau du réservoir de stockage et son remplissage par de l’air. En effet, lors du remplissage du réservoir d’eau 41, de l’air entre dans le réservoir de stockage 14 par l’arrivée d’eau 44 du réservoir d’eau 41 et par la conduite d’alimentation 34, ce qui permet de purger le réservoir de stockage et de le remplir d’air, automatiquement et sans intervention humaine. Au lever du jour et dès que la quantité de lumière solaire captée par le panneau de cellules solaires 16 est suffisante pour alimenter la pompe 12, celle-ci se met en route.
Le dispositif selon l’invention permet un approvisionnement en eau à la demande, ponctuel et quantitatif, qui présente des caractéristiques d'automatisation, d'économie d'énergie, de stabilité et de durabilité. D’autre part, le dispositif selon l’invention résout efficacement le problème de l'eau potable pour les animaux d’élevage et les animaux sauvages des zones arides, avec très peu d’impacts sur l'environnement.
En cas de réservoirs d’eau destinés à éviter que le bétail vienne s’abreuver dans un cours d’eau, la pompe 12 du dispositif selon l’invention est installée dans un forage situé dans la nappe alluviale. Des réservoirs 40 sont situés en amont du réservoir de stockage tandis que des réservoirs 41 sont situés en aval. Par exemple, cinq réservoirs d’eau 40 sont répartis sur une conduite d’alimentation de 1 km de long en amont et cinq réservoirs d’eau 41 sont répartis sur une conduite d’alimentation de 1 km de long en aval. Tous les réservoirs sont distants d’environ 200 m et sont disposés non loin des berges du cours d’eau afin d’inciter les bêtes à venir boire dedans. Le dispositif selon l’invention protège ainsi de façon efficace les cours d’eau de la pollution due aux déjections des troupeaux.
Ce dispositif permet d’alimenter en eau plusieurs troupeaux d’élevage différents sans risques de contaminations bactériennes de troupeaux à troupeaux, car la distribution est individualisée. L’eau ne transite pas d’auge en auge par un système de vases communiquant qui étaient souvent utilisés par le passé.
COMPOSITION ANTIFONGIQUE PULVERISABLE UTILISABLE EN AGRICULTURE- PROCEDE ET UTILISATION ASSOCIES La présente invention concerne une composition antifongique utilisable en agriculture qui comprend comme agents actifs des composés d’origine naturelle.
Art antérieur Les pesticides sont une importante source de pollution environnementale car ils s’accumulent dans les sols et se diffusent dans les nappes phréatiques. Une grande quantité de pesticides est utilisée pour traiter des cultures particulières comme la vigne, les arbres fruitiers, les légumes ou d’autres végétaux cultivés en agriculture intensive. C’est le cas des cultures industrielles comme la pomme de terre et des céréales comme le blé, par exemple.
Une bonne approche pour réduire la quantité de produits phytopharmaceutiques est de cibler les maladies des végétaux pour lesquelles les plus grandes quantités de produits phytopharmaceutiques sont utilisées.
En outre, au cours de la vie du dispositif on peut observer une dérive dans la mesure : là encore, la mesure est faussée.
L’invention permet de contrôler l’enfoncement dans la peau de microaiguilles de mesure d'un analyte dans un fluide corporel.
L’invention permet aussi de contrôler des microaiguilles si une calibration est nécessaire.
L’invention permet aussi de contrôler l’usure du capteur.
A cet effet, l’invention propose un procédé de surveillance d’un capteur biochimique à microaiguilles connecté de manière amovible à un boitier, le boitier comprenant une unité de commande, le capteur comprenant plusieurs microaiguilles enfoncées dans la peau d’un utilisateur pour être contact avec un liquide interstitiel dans lequel se trouve un analyte, les microaiguilles constituant des électrodes pour la mesure de la concentration de l’analyte, au moins une microaiguille constituant une électrode de travail du capteur, l’électrode de travail étant recouverte d’un matériau réactif apte à réagir avec l’analyte, le procédé comprenant les étapes suivantes mises en œuvre par l’unité de commande :
- alimentation du capteur à microaiguilles au moyen d’une tension d’excitation sinusoïdale ayant une valeur moyenne qui correspond à une tension de polarisation propre au capteur pour la mesure de l’analyte ;
- détermination, au cours de l’alimentation du capteur d’une première impédance liée à l’enfoncement des électrodes dans la peau et au capteur.
- le boitier comprend des électrodes de surface en contact avec la surface de la peau de l’utilisateur, le procédé comprenant simultanément à l’alimentation du capteur, une alimentation des électrodes de surface au moyen d’une tension d’excitation sinusoïdale, le procédé comprenant une détermination, au cours de l’alimentation des électrodes de surface d’une deuxième impédance liée à l’enfoncement des électrodes seulement ;
- le capteur est alimenté au moyen de la tension d’excitation sinusoïdale pendant une deuxième durée consécutive à une première durée pendant laquelle le capteur est alimenté au moyen d’une tension d’excitation constante ;
- le capteur est alimenté pendant une durée consécutive à une durée pendant laquelle le capteur n’est pas alimenté tout en étant en contact avec le liquide interstitiel ;
- le procédé comprend une alimentation au moyen d’une tension continue pendant première une durée, le capteur étant alimenté par la tension sinusoïdale lorsque l’intensité est stabilisée pendant une deuxième durée ;
- la tension sinusoïdale présente une fréquence comprise entre 50 et 500 Hz, de préférence 180 Hz ;
- la tension sinusoïdale oscille autour de la tension de polarisation entre 100 mv inclus de pic à pic et 1 v inclus de pic à pic ;
- le procédé comprend une étape de traitement de la première et/ou de la deuxième impédance pour en déduire si les électrodes sont enfoncées correctement.