INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un aspect de l’invention, le deuxième moyen de pression est un ressort.
L’invention a également trait à un procédé de déverrouillage et de verrouillage d’une porte de borne de collecte apte à être associée à un conteneur et à un dispositif de verrouillage comprenant les étapes suivantes : Rotation de la came à double pistes selon le premier sens de rotation jusqu’à une première position de came définissant une position de butée du support de verrouillage de sorte à générer la configuration ouverte de la porte, Rotation de la came à double pistes selon le deuxième sens de rotation jusqu’à une deuxième position de came définissant une position de butée de la platine de sorte à générer la configuration fermée de la porte, Rotation de la came à double pistes entre la première position de came et la deuxième position de came définissant une position de repos du support de verrouillage et la position de repos de la platine de sorte à générer la configuration intermédiaire de la porte.
la représente une vue en perspective d’un conteneur à déchets en position ouverte sur lequel est monté un dispositif de verrouillage selon l’invention ;
la représente une vue en perspective du dispositif de verrouillage selon l’invention dans une configuration fermée ;
la représente une vue en perspective du dispositif de verrouillage selon l’invention dans une configuration ouverte ;
la représente une vue en perspective du dispositif de verrouillage selon l’invention dans une configuration intermédiaire ;
la représente une vue schématique d’un procédé de déverrouillage et de verrouillage d’une porte de borne de collecte selon l’invention.
la puce étant configurée pour :
fournir à tous les circuits de commande de la série un premier signal de commande parmi le premier signal de données, le deuxième signal de données et un troisième signal de données et fournir à tous les circuits de commande de la série un deuxième signal de commande parmi le premier signal de données, le deuxième signal de données et le troisième signal de données ou générer par tous les circuits de commande le deuxième signal de commande ;
fournir un troisième signal de commande parmi le premier signal de données, le deuxième signal de données et le troisième signal de données à la première entrée du premier circuit de commande de la série pour déclencher l'étape de programmation ;
transmettre, pour chaque circuit de commande de la série, après la programmation d'un des circuits de commande de la série, le troisième signal de commande au circuit de commande suivant de la série par leur première sortie et première entrée respectives, le circuit de commande programmé étant configuré pour ignorer le premier ou le troisième signal de commande jusqu'à la fin de la programmation de tous les circuits de commande de la série ; et
lorsque tous les circuits de commande sont programmés, tous les circuits de commande surveillent les premier et troisième signaux de commande pour commencer l'étape d'affichage.
Un autre mode de réalisation prévoit un procédé de fabrication d'un dispositif tel que décrit précédemment, comprenant :
la formation de circuits de commande identiques sur une tranche ;
la formation de premières pistes conductrices dans la tranche, les premières pistes conductrices étant identiques dans tous les circuits de commande ;
la découpe du réseau de circuits de commande correspondant à la puce ;
la formation de deuxièmes pistes conductrices dans la tranche, une des deuxièmes pistes conductrices connectant la première sortie du dernier circuit de commande de chaque rangée à la première entrée du premier circuit de commande de la rangée suivante ; et
la fixation du réseau de circuits de commande sur un support comprenant les pixels.
Selon un mode de réalisation, une première piste conductrice connecte chaque première sortie des circuits de commande à la première entrée du circuit de commande suivant dans la même rangée.
la représente un exemple d'un écran comprenant des pixels selon un mode de réalisation ;
la représente schématiquement un mode de réalisation d'une puce comprenant plusieurs pixels ;
la représente schématiquement une vue de côté du mode de réalisation de la ;
On appelle plage de fréquences de résonance associée à un composant MEMS une plage de fréquences, [f_min, f_max], la fréquence de résonance propre f m appartenant à la plage [f_min, f_max].
Deux plages de fréquences de résonance respectives, [f1_min, f1_max] et [f2_min, f2_max], sont dites disjointes lorsque la borne de fréquence supérieure la plus petite d’une des plages de fréquences, par exemple f1_max, est strictement inférieure à la borne de fréquence inférieure, par exemple f2_min, de l’autre plage de fréquences.
L’antenne 14 est adaptée à fonctionner en réception dans une bande de fréquences dite bande passante d’antenne, , où F a est la fréquence de résonance électrique de l’antenne, dite fréquence d’antenne par la suite.
Par exemple, l’antenne 14 est adaptée à fonctionner dans une bande de fréquences appartenant à la bande de fréquences comprise entre 300MHz et 3GHz, également appelée bande UHF.
On entend par composant résonant à actionnement non-linéaire un composant dont la force d’actionnement est proportionnelle à un paramètre électrique (par exemple, un voltage d’actionnement), plus particulièrement proportionnelle à un paramètre électrique au carré. Le composant sera alors actionné aux fréquences intermodulées du signal électrique d’actionnement. Par exemple, si le signal électrique , la force d’actionnement sera proportionnelle à et donc .
Dans le mode de réalisation illustré à la , le composant électronique sans-fil passif 2 comporte une antenne 14, à laquelle sont connectés un premier composant MEMS résonant à actionnement non-linéaire 16 et un deuxième composant MEMS résonant à actionnement non-linéaire 18.
Dans un mode de réalisation, les composants MEMS 16 et 18 sont placés sur l’antenne 14, chacun étant connecté à l’antenne 14 en un point de contact.
Selon un mode de réalisation, chacun des composants MEMS résonants 16, 18 est connecté à l’antenne 14 en un même point de contact.
Selon un autre mode de réalisation, chacun des composants MEMS résonants 16, 18 est connecté à l’antenne 14 en un point de contact distinct.
Les composants MEMS résonants 16, 18 sont connectés en parallèle ou en série.
Dans un mode de réalisation, l’antenne est réalisée sur un substrat sous forme de circuit imprimé, et chaque composant MEMS est réalisé sur une puce en silicium, les composants MEMS étant connectés à l’antenne au moyen de connexions de pontage filaire ou « wire bonding » en anglais.
Dans un mode de réalisation alternatif, l’antenne 14 et les composants MEMS connectés sont réalisés sur un même substrat en silicium.
Dans l’exemple de la , le composant électronique sans-fil passif 2 comporte une antenne 14.
Dans un mode de réalisation alternatif, le composant électronique sans-fil passif 2 comporte un nombre N d’antennes, N étant supérieur ou égal à deux, comportant chacune au moins deux composants microélectromécaniques, MEMS, résonants à actionnement non-linéaire, chaque antenne ayant une fréquence d’antenne qui lui est propre et qui est différente de la fréquence d’antenne de chacune des N-1 autres antennes.
Plus généralement, chaque antenne comporte un nombre P de composants MEMS résonants à actionnement non-linéaire, P étant supérieur ou égal à 2.
Dans un mode de réalisation, chacun des composants MEMS 16, 18 est un résonateur capacitif.
Dans des modes de réalisation, lorsque les étapes de formation 101 et d’incorporation 102 sont simultanées, les étapes de granulation, d’atomisation ou de coagulation en gouttes sont réalisées en incorporant à une suspension de précurseur d’alumine, par exemple la boehmite (AlOOH), ou d’alumine (Al 2 O 3 ), une solution comprenant un sel de nickel. Préférentiellement, le précurseur de nickel est un sel de nickel, par exemple le nitrate de nickel(II) hexahydraté, de formule Ni(NO 3 ) 2 .6H 2 O.
Lors de l’étape de calcination 103, un traitement thermique du support sphérique incorporant le précurseur de nickel est réalisé. L’étape de calcination 103 permet de transformer au moins partiellement : - le précurseur de nickel en oxyde de nickel (NiO) et - le précurseur d’alumine, tel que l’hydrate d’alumine de type boehmite (AlOOH), en alumine (Al 2 O 3 ). Ainsi, une sphère de matériau précurseur de catalyseur d’une réaction de méthanation est obtenue à l’issue de cette étape de calcination.
Dans des modes de réalisation, l’étape de calcination 103 est réalisée à une température comprise entre 300 et 500°C et préférentiellement entre 380 et 420°C et plus préférentiellement environ égale à 400°C.
Dans des modes de réalisation, l’étape de calcination 103 est réalisée sous atmosphère comportant de l’oxygène, par exemple sous air ou sous oxygène.
Dans des modes de réalisation, le temps de calcination de l’étape de calcination 103 est supérieur à 2 heures et préférentiellement environ égal à 4 heures.
On note que, dans ces modes de réalisation, les étapes réalisées en aval de l’étape de formation 101, telles que l’étape d’incorporation 102 et l’étape de calcination 103, ont une influence limitée sur le facteur de sphéricité de la sphère de matériau précurseur de catalyseur. Autrement dit, le facteur de sphéricité final est essentiellement déterminé par l’étape de formation 101.
Dans des modes de réalisation, tel que celui représenté en , le procédé 200 comporte une étape de traitement mécanique 202 du support sphérique en aval de l’étape de formation 101 du support.
Lors de l’étape de traitement mécanique 202, le support sphérique obtenu en aval de l’étape de formation 101 subit des contraintes mécaniques. Par exemple, le support ayant été traité mécaniquement présente un facteur de sphéricité supérieur à 0,85. Préférentiellement, le facteur de sphéricité du support est supérieur à 0,9.
On note que, lors de l’étape de traitement mécanique 202 du support, une élimination des éventuels défauts de surface est réalisée. Ainsi, la qualité du support est améliorée, en amont, par exemple, de l’étape d’incorporation 102 du précurseur de nickel. Par ailleurs, le facteur de sphéricité du support sphérique est augmenté en comparaison avec le facteur de sphéricité du support obtenu en aval de l’étape de formation 101. Autrement dit, l’étape de traitement mécanique 202 est réalisée de manière à augmenter le facteur de sphéricité du support sphérique. Notamment, l’élimination de certains défauts de surface présents sur le support limite la génération des fines, les fines pouvant être générés lors des phénomènes d’attrition.
Préférentiellement, l’étape d’incorporation 102 est positionnée en aval de l’étape de traitement mécanique 202.
Dans des modes de réalisation, l’étape de traitement mécanique 202 est réalisée en lit fluidisé par passage d’un gaz au contact du support sphérique. L’étape de traitement mécanique 202 réalisée par fluidisation du support seul permet notamment de « définer », c’est-à-dire de former des fines par attrition, et d’améliorer l’état de surface du support.
Dans des variantes, l’étape de traitement mécanique 202 est réalisée en utilisant une cuve tournante configurée pour générer des chocs entre les particules de support donc de l’attrition de surface conduisant à une amélioration de la sphéricité du support.
Préférentiellement, une telle étape de traitement mécanique 202 est réalisée en amont de l’incorporation du précurseur de nickel 102. On note qu’une telle étape de traitement mécanique 202 en lit fluidisé ou dans une cuve tournante est réalisée pour diminuer les pertes de phase active du matériau catalytique lors de la réaction de méthanation. Le terme « phase active » se réfère au métal incorporé dans le support. Cette étape de traitement mécanique 202 du support en lit fluidisé permet notamment d’anticiper la formation des fines pouvant avoir lieu lors de la réaction de méthanation en lit fluidisé.
Dans des modes de réalisation, lors de l’étape de traitement mécanique 202 réalisée en lit fluidisé, le gaz au contact du support sphérique est un gaz inerte. Autrement dit, la fluidisation est mise en œuvre sous gaz inerte. Par exemple, le gaz inerte est constitué d’air ou d’azote (de formule N 2 ). Préférentiellement, le taux de fluidisation est deux fois supérieur à la vitesse minimale de fluidisation, plus préférentiellement six fois supérieur à la vitesse minimale de fluidisation et encore plus préférentiellement dix fois supérieur à la vitesse minimale de fluidisation.
Dans des modes de réalisation, en aval de l’étape de traitement mécanique 202 en lit fluidisé, l’étape d’incorporation 102 d’un précurseur de nickel est également réalisée dans le réacteur à lit fluidisé. Préférentiellement, l’étape d’incorporation 102 comporte une étape d’imprégnation. Plus préférentiellement, l’étape d’incorporation 102 comporte une étape d’imprégnation à sec.
Dans des modes de réalisation, en aval de l’étape d’incorporation 102 réalisée dans le réacteur à lit fluidisé, l’étape de calcination 103 est également mise en œuvre dans un tel réacteur. Préférentiellement, lors d’une telle étape de calcination 103, le support est balayé par de l’air chaud dans le réacteur en lit fluidisé. On note que les températures de calcination citées précédemment peuvent être appliquées à ce mode de réalisation.
Chaque couche réfléchissante (Cr 1i ,Cr 2 i ) de chaque filtre F i est de préférence en métal et a une fonction de miroir métallique. Le métal est par exemple l’argent.
Les surfaces supérieure S1 sup_i et inférieure S1 inf_i de la première couche réfléchissante Cr 1 i de chaque filtre F i sont courbes.
Les surfaces supérieure S2 sup_i et inférieure S2 inf_i de la deuxième couche réfléchissante Cr 2i de chaque filtre F i sont également courbes.
Pour chaque filtre F i , chaque couche en matériau diélectrique C FPi comporte une surface inférieure au contact S inf _ i de la première couche réfléchissante Cr 1i et une surface supérieure S sup _ i au contact de la deuxième couche réfléchissante Cr 2 i .
Ici, la surface inférieure S inf _ i de la couche en diélectrique C FPi est au contact de la surface supérieure S1 sup_i de la première couche réfléchissante Cr 1i . Le rayon de courbure de la surface supérieure S1 sup_i de la première couche réfléchissante Cr 1i est égal au rayon de courbure de la surface inférieure S inf _ i de la couche en matériau diélectrique C FPi .
De même, la surface supérieure S sup _ i de la couche en diélectrique C FPi est au contact de la surface inférieure S2 inf _i de la deuxième couche réfléchissante Cr 2 i . Le rayon de courbure de la surface supérieure S2 inf_i de la deuxième couche réfléchissante Cr 2 i est égal au rayon de courbure de la surface supérieure de la couche en matériau diélectrique C FPi .
Pour chaque filtre de couleur F i , les courbures de la surface inférieure S inf _ i et de la surface supérieure S sup _ i de la couche de matériau diélectrique C FPi sont toutes les deux convexes. Dans ce mode de réalisation, les courbures de la surface inférieure S1 inf _ i et de la surface supérieure S1 sup _ i de la première couche réfléchissante Cr 1 i et les courbures de la surface inférieure S2 inf _ i et de la surface supérieure S2 sup _ i de la deuxième couche réfléchissante Cr 2i sont tous les quatre convexes.
Lorsque les surfaces supérieures S2 sup _ i et inférieures S2 inf _ i de la deuxième couche réfléchissante C r 2 i d’un filtre F i sont convexes, le filtre F i permet de focaliser l’onde électromagnétique sur le transducteur T i en regard dudit filtre F i , contrairement à un filtre classique de l’état de l’art qui nécessite une microlentille au-dessus des cavités de Fabry-Pérot afin de focaliser une onde incidente.
De préférence, le rayon de courbure de la surface inférieure S inf _ i et de la surface supérieure S sup _ i de la couche en matériau diélectrique C FPi de chaque filtre de couleur F i est strictement supérieur à 300 nm.
Le matériau diélectrique de la couche en matériau diélectrique C FPi de chaque filtre de couleur F i est préférentiellement mais non limitativement un matériau transparent dans le domaine du visible tel qu’un matériau organique du type polymère photosensible modelé puis durci, ou un matériau ou inorganique (oxyde, nitrure de silicium, alumine, …). Il convient de noter que l’invention ne se limite pas au domaine du visible et que d’autres matériaux transparents à d’autres longueurs d’onde, dans l’infrarouge par exemple (par exemple en utilisant du silicium), peuvent être utilisés.
Chaque filtre F i se comporte comme un matériau dont l'indice de réfraction constant est de 1,46, ce qui est proche de l'indice de réfraction du SiO 2 qui vaut 1.47 dans le spectre visible.
L’épaisseur h i de la couche en matériau diélectrique C FPi de chaque filtre de couleur F i est de préférence constante tout le long de ladite couche C FPi . En d’autres termes, le rayon de courbure de la surface supérieure S sup _ i et le rayon de courbure de la surface inférieure S inf _ i de la couche en matériau diélectrique C FPi sont identiques.
Dans le cas des figures 3a et 3b, l’épaisseur h i d’une couche en diélectrique C FPi de chaque filtre F i est respectivement égale à 100nm et 120nm.
Selon un autre mode de réalisation, chaque filtre F i de couleur a une épaisseur h diel_i (x,y) dépendant de la position x sur l'axe X et de la position y sur l'axe Y.
Selon un mode de réalisation, le profil courbe de la surface inférieure S inf _ i de la couche en diélectrique C FPi d’au moins un filtre F i est défini par l’équation suivante dans un repère (O,X,Y) d'un repère (O,X,Y,Z) de l'espace, avec O l'origine de la surface inférieure de la première couche réfléchissante S1 inf _ i :
Ladite portion à boucles et crochets s’étend avantageusement le long d’une portion réduite du pourtour de la seconde ouverture, de sorte qu’une importante portion du pourtour n’est pas connectée à l’enveloppe. Un intérêt est de permettre à la seconde ouverture de bailler, compte-tenu de la gravité, augmentant ainsi l’écartement des bords de la seconde ouverture de façon à souffler l’air vers une portion plus étendue de l’enveloppe.
De préférence, la seconde ouverture présente un premier bord et un second bord, ladite seconde portion à boucles et crochets s’étendant le long du premier bord de la seconde ouverture. Un intérêt est d’écarter lesdits premier et second bords afin d’augmenter le flux d’air sortant de la manche de guidage d’air.
De préférence, ladite partie d’extrémité supérieure de la manche de guidage d’air est munie d’au moins un premier connecteur et un deuxième connecteur disposés de part et d’autre de la seconde ouverture de la manche de guidage d’air, lesdits premier et deuxième connecteurs étant configurés pour coopérer avec des organes de connexion correspondants disposés sur l’enveloppe, pour la connexion de la partie d’extrémité supérieure à ladite enveloppe. Les premier et deuxième connecteurs sont connectés en des portions de connexion de la manche de guidage d’air disposées de part et d’autre de la seconde ouverture. Ces connecteurs permettent d’imposer un écartement entre ces deux portions de connexion, ce qui permet d’augmenter le flux d’air soufflé depuis la seconde ouverture en direction de l’enveloppe. Lesdits connecteurs coopèrent de préférence de manière détachable avec lesdits organes de connexion.
Avantageusement, ladite fenêtre comprend une bordure périphérique, ladite partie d’extrémité supérieure de la manche de guidage d’air étant connectée à ladite bordure périphérique. Cette configuration permet de positionner la seconde ouverture à proximité de la fenêtre afin de souffler l’essentiel de l’air sortant de la manche de guidage d’air contre ladite fenêtre. Un intérêt est de réduire encore la condensation pouvant se former sur ladite fenêtre.
De préférence, la seconde ouverture de la manche de guidage d’air présente une envergure supérieure à l’envergure de la première ouverture. Par envergure, on entend la plus grande dimension de l’ouverture.
L’avantage est de souffler l’air depuis la seconde ouverture vers une surface étendue de l’enveloppe afin de réduire la condensation sur cette surface étendue de l’enveloppe. Ladite manche de guidage d’air présente avantageusement une forme évasée considérée depuis la première ouverture vers la seconde ouverture. L’air est alors soufflé en cône vers l’enveloppe. De préférence, seule la partie d’extrémité supérieure de la manche de guidage d’air présente une forme évasée. La manche de guidage d’air, ou à tout le moins sa partie d’extrémité supérieure, présente avantageusement la forme d’un pavillon.
De préférence, la plus grande dimension de la première ouverture, considérée entre les deux points les plus éloignés de ladite première ouverture, est inférieure à la plus grande dimension de la seconde ouverture, considérée entre les deux points les plus éloignés de ladite seconde ouverture.
Selon une variante préférentielle, et sans sortir du cadre de l’invention, la seconde ouverture pourrait présenter une envergure inférieure à l’envergure de la première ouverture. Un intérêt est alors d’accélérer le flux d’air sortant de la manche de guidage d’air afin de réduire plus efficacement la condensation sur une surface réduite de l’enveloppe.
De manière non limitative, des ouvertures secondaires peuvent être ménagée dans la manche de guidage d’air, de préférence dans une partie centrale longitudinale de ladite manche de guidage d’air. Un intérêt est de générer une dépression au sein de la manche de guidage d’air générant l’entrée, dans ladite manche de guidage d’air, d’un flux d’air secondaire via lesdites ouvertures secondaires, par effet venturi. Ce flux d’air secondaire s’ajoute alors au flux d’air généré par le dispositif de gonflage et permet de réduire encore la condensation sur l’enveloppe.
De manière avantageuse, ladite manche de guidage d’air longe ladite enveloppe. Un intérêt est de réduire l’encombrement causé par la manche de guidage d’air dans le volume intérieur du corps de tente.
Avantageusement, l’entrée d’air est munie d’une couche de matériau maillé recouvrant ladite entrée d’air. Cette couche de matériau maillé est configurée pour autoriser l’entrée, dans le corps de tente, d’un flux d’air généré par le dispositif de gonflage. En outre, cette couche de matériau maillé forme une surface d’appui sur laquelle vient se plaquer la paroi latérale de la manche de guidage, lorsque la pression dans le volume intérieur du corps de tente est supérieure à la pression entre la couche de matériau maillée et le dispositif de gonflage, par exemple en cas d’interruption du flux d’air entrant ou lorsqu’une pression est exercée sur l’enveloppe depuis l’extérieur de la tente, notamment si un utilisateur s’appuie sur l’enveloppe. La paroi latérale de la manche de guidage d’air joue alors le rôle d’un clapet anti-retour empêchant l’air de s’échapper de la tente par l’entrée d’air.
L’air au sein du corps de tente exerce un effort de poussée sur la manche de guidage d’air et notamment sur son premier panneau plaquant ainsi ladite manche de guidage d’air et notamment son premier panneau contre la couche de matériau maillé. La manche de guidage d’air recouvre alors l’entrée d’air de manière à l’obturer. L’air présent au sein du volume intérieur du corps de tente ou à l’intérieur de la manche de guidage d’air ne peut alors pas s’échapper via ladite entrée d’air. Ceci limite la fuite d’air et donc la perte de pression au sein du corps de tente, ce qui réduit le risque que la tente ne se dégonfle. Ladite couche de matériau maillé est avantageusement une couche de tissu maillé.
Par rapport à une tente dans laquelle le dispositif de gonflage comprendrait une pluralité de ventilateurs à chacun desquels serait associé un clapet anti-retour de petite taille, l’utilisation selon la présente invention d’une manche de guidage d’air comme clapet anti-retour de grande de taille réduit les pertes de charges lors de l’entrée du flux d’air dans la tente. Ceci permet d’écarter plus efficacement la manche de guidage d’air par rapport à l’entrée d’air. En outre, le bruit causé par l’ouverture ou la fermeture du clapet anti-retour est également réduit.
la est une vue en perspective d’une tente gonflable selon l’invention;