INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une variante plus avantageuse notamment en termes de simplicité et de coût de conception et de fabrication, et comme dans le mode de réalisation illustrée aux figures, le système 1 de mise en tension comprend un seul et unique organe de mise en tension 12, qui s’étend avantageusement longitudinalement suivant une direction C-C’ d’extension longitudinale qui est coplanaire avec la direction A-A’ d’extension longitudinale du profilé 3, de préférence sur au moins 50 % de la longueur du profilé 3, et plus préférentiellement encore sur au moins 80 % de la longueur dudit profilé 3. La (ou les) portion(s) de fixation 13A, 13B de l’organe de mise en tension 12 s’étend(ent) alors avantageusement longitudinalement suivant ladite direction C-C’ d’extension longitudinale de l’organe de mise en tension 12, de préférence sur au moins 50 % de la longueur du profilé 3, et plus préférentiellement encore sur au moins 80 % de la longueur dudit profilé 3. Avantageusement, un tel seul et unique organe de mise en tension 12 forme une pièce monolithique, d’un seul tenant. Le système 1 de mise en tension comprend alors préférentiellement une pluralité d’organes d’actionnement 14, tel que décrit ci-dessus, qui sont répartis suivant la longueur respective du profilé 3 et de l’organe de mise en tension 12 ( ). Cela permet notamment de renforcer la robustesse et la fiabilité mécanique du système de mise en tension 12.
De préférence, ledit organe de mise en tension 12 (préférentiellement seul et unique), s’étend longitudinalement suivant ladite direction C-C’ d’extension longitudinale, et présente un canal 37 longitudinal délimité par un fond 38 à partir duquel s’élève deux parois latérales 39A, 39B en direction d’une ouverture 40 de l’organe de mise en tension 12 vers l’extérieur du profilé 3, laquelle ouverture 40 est agencée en regard du fond 38 dudit canal 37. Ledit fond 38 est alors avantageusement défini par la base 17 de l’organe de mise en tension 12. L’organe de mise en tension 12 peut ainsi présenter, par exemple, une section transverse en « U », comme illustré aux figures 4 à 9.
Comme dans le mode de réalisation illustré aux figures, les parois latérales 39A, 39B de l’organe de mise en tension 12 peuvent être alors avantageusement montées chacune coulissante en regard de la face interne 9A, 9B d’une des parois latérales 7A, 7B respectives définissant le logement 4 du profilé 3. Les parois latérales 7A, 7B du logement 4 peuvent être avantageusement chacune pourvue d’une rainure 41A, 41B ménagée dans la face interne 9A, 9B respectives desdites parois latérales 7A, 7B, chacune desdites rainures 41A, 41B recevant en son sein à translation l’une desdites excroissances latérales 18A, 18B formant lesdites deuxièmes butées 16A, 16B, une face d’extrémité desdites rainures 41A, 41B formant lesdites premières butées 15A, 15B qui coopèrent avec les deuxièmes butées 16A, 16B lorsque l’organe de mise en tension 12 est dans ladite position déployée.
De manière particulièrement avantageuse, le fond 38 et les parois latérales 39A, 39B de l’organe de mise en tension 12 sont étanches à l’eau, et sont donc en particulier à ce titre avantageusement dépourvus de pores, de trous ou autres orifices traversants susceptibles d’autoriser un passage d’eau à travers eux. Ledit canal 17 est alors avantageusement pourvu d’un orifice 42 d’évacuation d’eau, qui est de préférence agencé en au moins l’une des extrémités du canal 17 (suivant la direction C-C’ d’extension longitudinale de l’organe de mise en tension 12). Ainsi, l’organe de mise en tension 12 peut avantageusement définir un chéneau (ou « gouttière »), pour collecter et évacuer de l’eau (en particulier de pluie) ruisselant de la toile souple 2A, 2B. Le fait que l’eau puisse ainsi être collectée par l’organe de mise en tension 12, et non pas par le logement 4 du profilé 3, permet notamment de réduire significativement le risque d’encrassement le logement 4 du profilé 3, qui pourrait gêner la bonne translation de l’organe de mise en tension 12 (en particulier jusqu’à la position rétractée) dans ledit logement 4. Les parois latérales 39A, 39B de l’organe de mise en tension 12 s’élèvent à partir du fond 38 du canal 37 sur une hauteur qui est préférentiellement comprise entre 3 cm et 10 cm, et plus préférentiellement comprise entre 3 cm et 5,5 cm, afin optimiser le volume d’eau que peut collecter ledit canal 37.
De préférence, ladite au moins une portion de fixation 13A, 13B est portée par l’une desdites parois latérales 39A, 39B de l’organe de mise en tension 12. De préférence encore, ladite portion de fixation 13A, 13B prolonge ladite paroi latérale 39A, 39B à partir d’une extrémité supérieure de cette dernière. Dans le cas évoqué précédemment où l’organe de mise en tension 12 comprend deux portions de fixation 13A, 13B distinctes, chacune desdites portions de fixation 13A, 13B est préférentiellement portée par l’une desdites parois latérales 39A, 39B de l’organe de mise en tension 12. Plus préférentiellement encore, comme dans le mode de réalisation illustré aux figures, chacune des portions de fixation 13A, 13B prolonge l’une desdites parois latérales 39A, 39B de l’organe de mise en tension 12 à partir d’une extrémité supérieure de cette dernière. Lesdites portions de fixation 13A, 13B définissent alors avantageusement entre elles l’ouverture 40 du canal 37 de l’organe de mise en tension 12. Un tel agencement de la (ou des) portion(s) de fixation 13A, 13B permet avantageusement de faciliter une conception dans laquelle que la (ou des) portion(s) de fixation 13A, 13B est (sont) agencée(s) en dehors du logement (4) dudit profilé (3) lorsque l’organe de mise en tension 12 est dans ladite position déployée, comme évoqué précédemment. En outre, un tel agencement permet de libérer un maximum d’espace disponible au sein du canal 37 de l’organe de mise en tension 12 afin notamment d’optimiser la collecte et l’évacuation d’eau par l’intermédiaire dudit canal 37.
Selon une variante (non illustrée), la (ou les) portion(s) de fixation 13A, 13B peu(vent) comprendre une gorge à profil en « C » (ou « rail Keder ») destinée à recevoir en son sein un jonc monté suivant un bord de la feuille souple 2A, 2B. La gorge et le jonc forment alors ensemble un système de fixation dit « système Keder », pour fixer ainsi directement la feuille souple 2A, 2B à l’organe de mise en tension 12.
Selon une autre variante plus préférentielle, mise en œuvre dans le mode de réalisation illustré aux figures, le système 1 de mise en tension comprend au moins une pièce intermédiaire de raccordement 43A, 43B, distincte de l’organe de mise en tension 12 et du profilé 3, pour relier de manière détachable la feuille souple 2A, 2B audit organe de mise en tension 12. Autrement dit, la portion de fixation 13A, 13B de l’organe de mise en tension 12 est alors conçue et configurée pour relier indirectement et de manière amovible la feuille souple 2A, 2B audit organe de mise en tension 12, par l’intermédiaire de ladite pièce intermédiaire de raccordement 43A, 43B. Dans le cas préférentiel où l’organe de mise en tension 12 comprend deux portions de fixation 13A, 13B distinctes, le système 1 de mise en tension comprend alors de préférence deux pièces intermédiaires de raccordement 43A, 43B, distinctes de l’organe de mise en tension 12, pour relier chacune de manière détachable une feuille souple 2A, 2B audit organe de mise en tension 12.
Selon cette variante, ladite pièce intermédiaire de raccordement 43A, 43B (ou chacune desdites pièces intermédiaires de raccordement 43A, 43B le cas échéant) comporte(nt) avantageusement : – d’une part, un moyen de solidarisation 44A pour solidariser la feuille souple 2A, 2B à ladite pièce intermédiaire de raccordement 43A, 43B, et – d’autre part, un premier moyen d’accouplement 45A, 45B qui coopère avec un deuxième moyen d’accouplement formé par la (ou l’une des) portion(s) de fixation 13A, 13B de l’organe de mise en tension 12, lesdits premier et deuxième moyens d’accouplement étant conçus et configurés pour autoriser un accouplement l’un à l’autre, et inversement un désaccouplement l’un de l’autre, de la pièce intermédiaire de raccordement 43A, 43B et de l’organe de mise en tension 12 selon une trajectoire inscrite dans un plan P 1 orthogonal à la direction A-A’ d’extension longitudinale dudit profilé 3, lorsque l’organe de mise en tension 12 est dans ladite position déployée.
Une telle conception particulière permet ainsi une fixation amovible particulièrement aisée, rapide et intuitive de la (des) feuille(s) souple(s) 2A, 2B à l’organe de mise en tension 12 à l’aide de la pièce intermédiaire de raccordement 43A, 43B, par une voie d’approche et d’accouplement latérale par rapport au profilé 3, et donc sans nécessité de déplacer de la (les) feuille(s) souple(s) 2A, 2B suivant une direction parallèle à la direction A-A’ d’extension longitudinale dudit profilé 3.
De préférence, la (les) pièce(s) intermédiaire(s) de raccordement 43A, 43B forme(nt) un profilé d’accouplement rigide, monolithique. Avantageusement, la (les) pièce(s) de raccordement 43A, 43B s’étend(ent) longitudinalement selon une direction D 1 -D 1’ , D 2 -D 2’ d’extension longitudinale qui est préférentiellement agencée parallèle aux directions A-A’, C-C’ d’extension longitudinale du profilé 3 et de l’organe de mise en tension 12, lorsque la (les) pièce(s) intermédiaire(s) de raccordement 43A, 43B est (sont) accouplée(s) audit organe de mise en tension 12 (figures 1, 2, 5 et 7 à 9).
Par exemple, ledit moyen de solidarisation 44A, 44B de la feuille souple 2A, 2B à ladite pièce intermédiaire de raccordement 43A, 43B peut comprendre, ou être formé par, une gorge à profil en « C » (ou « rail Keder ») destinée à recevoir en son sein un jonc 46A, 46B monté suivant un bord de la feuille souple 2A, 2B. Dans ce cas, la pièce intermédiaire de raccordement 43A, 43B peut typiquement être solidarisée à la feuille souple 2A, 2B par l’utilisateur au sol (si elle n’est pas déjà initialement solidarisée à la feuille souple 2A, 2B), avant que ladite feuille souple 2A, 2B et la pièce intermédiaire de raccordement 43A, 43B soient élevées sur la structure d’abri par l’utilisateur et que la pièce intermédiaire de raccordement 43A, 43B soit ensuite accouplée à l’organe de mise en tension 12 en vue de la mise en tension de ladite feuille souple 2A, 2B.
De préférence, ledit premier moyen d’accouplement 45A, 45B, porté par la pièce intermédiaire de raccordement 43A, 43B, comprend ou forme une première lèvre en crochet 47A, 47B, c’est-à-dire une portion recourbée formant un crochet (figures 4 à 9). Avantageusement, la première lèvre en crochet 47A, 47B s’étend longitudinalement suivant une direction parallèle à la direction D 1 -D 1’ , D 2 -D 2’ d’extension longitudinale. En retour, le deuxième moyen d’accouplement, formé par la portion de fixation 13A, 13B de l’organe de mise en tension 12, comprend ou forme une deuxième lèvre en crochet 48A, 48B, c’est-à-dire une portion recourbée formant un crochet (figures 4 à 9). Avantageusement, la deuxième lèvre en crochet s’étend longitudinalement suivant une direction parallèle à la direction C-C’ d’extension longitudinale de l’organe de mise en tension 12. Lesdites première et deuxième lèvres en crochet 47A, 47B, 48A, 48B sont conçues et configurées, notamment en termes de dimensions et de forme, pour s’engager l’une derrière l’autre, et assurer ainsi l’accouplement de la pièce intermédiaire de raccordement 43A, 43B et de l’organe de mise en tension 12 (figures 7 à 9 notamment). Dans le cas préférentiel évoqué ci-dessus et illustré aux figures où le profilé 3 et l’organe de mise en tension 12 sont conçus et configurés de manière que la portion de fixation 13A, 13B de ce dernier est agencée en dehors du logement 4 du profilé 3 dans la position déployée de l’organe de mise en tension 12, ladite deuxième lèvre en crochet 48A, 48B est avantageusement orientée vers l’extérieur du profilé 3. Cela permet notamment de faciliter l’accouplement, et inversement le désaccouplement, de la pièce intermédiaire de raccordement 43A, 43B et de l’organe de mise en tension 12 selon ladite voie d’approche et d’accouplement latérale.
Avantageusement, la pièce intermédiaire de raccordement 43A, 43B s’étend selon une direction E 1 -E 1’ , E 2 -E 2’ moyenne d’extension transversale entre une première extrémité libre et une deuxième extrémité opposée définie par la première lèvre en crochet 47A, 47B, ladite direction E 1 -E 1’ , E 2 -E 2’ d’extension transversale étant orthogonale à la direction D 1 -D 1’ , D 2 -D 2’ d’extension longitudinale de la pièce intermédiaire de raccordement 43A, 43B. De préférence, lesdites première et deuxième lèvres en crochet 47A, 47B, 48A, 48B sont conçues et configurées de manière à permettre un accouplement l’un à l’autre, et inversement un désaccouplement l’un de l’autre, de la pièce intermédiaire de raccordement 43A, 43B et de l’organe de mise en tension 12 alors que la pièce intermédiaire de raccordement 43A, 43B est orientée avec sa direction E 1 -E 1’ , E 2 -E 2’ d’extension transversale inclinée d’un angle θ A , θ B d’une valeur comprise entre 0° et 90°, et de préférence égale à 45°, par rapport à un plan P 2 parallèle à la direction A-A’ d’extension longitudinale du profilé 3 et orthogonal à la direction B-B’ de translation de l’organe de mise en tension 12 (figures 6 et 7). L’accouplement, et inversement de désaccouplement, de la pièce intermédiaire de raccordement 43A, 43B et de l’organe de mise en tension 12 s’en trouve ainsi avantageusement facilité.
Essais expérimentaux. Des essais ont été réalisés, pour produire des billes pleines. Les conditions expérimentales sont :
Distributeur 3: Vanne de dosage Vermes MDV 3200 A équipée d'une buse Vermes N11-150 pour former des microgouttes sol-gel. Réceptacle 10 : sol du laboratoire : béton recouvert d’une bâche en plastique. Distance entre le support 10 et le distributeur 3 : 4,5 mètres Précurseur : Tétraméthoxysilane 98% (Alfa Aesar). Solvant : Isopropanol Technical (Alfa Aesar). Catalyseur : HCl 6M (Sigma Aldrich). Composé de fonctionnalisation minéral : Hydroxyapatite Ca5(OH)(PO 4 ) 3 (Sigma Aldrich). Composé de fonctionnalisation organique : Collagène bovin de type 1 : 10mg/ml (Vornia Ltd).
On a versé, dans un bécher de 50 ml, 10 ml de tétraméthoxysilane, maintenu sous agitation à température ambiante. On a préparé une solution de 5 ml d'eau déionisée dans laquelle on a ajouté 0.1 ml d'HCl. La solution a été versée lentement dans le bécher contenant le tétraméthoxysilane (10 ml). L'hydrolyse du tétraméthoxysilane étant exothermique, le mélange eau + HCl est versé à raison de 2.5 ml/min.
On a ensuite ajouté, dans le bécher, 5 ml d’isopropanol, puis 1 ml d'une solution d'hydroxyapatite La solution d'hydroxyapatite a été obtenue par dissolution de 200 mg de poudre d'hydroxyapatite dans 2.5 ml d'eau déionisée et 0.5 ml d'HCl, HCl facilitant une dissolution de la poudre d'hydroxyapatite. On a également ajouté 2 ml de solution de collagène.
La solution sol-gel, dont la préparation est décrite dans le paragraphe précédent, a été introduite dans une seringue de la vanne de dosage, dont les paramètres de réglage sont les suivants : rising : 0.55 ms ; falling : 0.75 ms ; open time : 0 ms ; needle lift : 30 ; delay : 7 ms ; air pressure : 0.5 bar. Ces paramètres sont ajustés au cas par cas par l'homme du métier.
Le milieu gazeux séparant le distributeur du réceptacle était de l’air, à une température de 40°C, de manière à favoriser la gélification et le séchage des gouttes. Le volume des gouttes formées par le distributeur était de 5 nL (nanolitres).
Les billes formées ont été placées sur un filtre poreux en nylon, de façon à éliminer des billes de trop petites tailles, résultant de la formation de gouttes satellites par la buse. Les pores mesuraient 120 µm de diamètre. Le filtre poreux, retenant les billes a été placé dans un cristallisoir, comprenant de l'isopropanol dilué à 50 % (fraction massique) dans de l'eau déionisée, de façon à effectuer un lavage. La durée du lavage était de 1h30. Le lavage a été répété trois fois. Suite aux lavages, le filtre retenant les billes a été séché dans une étuve à 100°C pendant 1h30.
On a ainsi obtenu des billes pleines de diamètre 120 µm, dont une image est représentée sur la .
Des essais ont été réalisés, pour produire des billes creuses. Les conditions expérimentales sont décrites ci-après:
Distributeur 3: spray ménager. Support 10 : sol du laboratoire : béton recouvert d’une bâche en plastique. Distance entre le support 10 et le distributeur 3 : 4,5 mètres Précurseur : Tétraméthoxysilane 98% (Alfa Aesar). Solvant : Isopropanol Technical (Alfa Aesar). Catalyseur : HCl 6M (Sigma Aldrich). Tensioactif : bromure de cétyl-méthylammonium (Hexadecytrimethyl-ammonium bromide). Composé de fonctionnalisation minéral : Hydroxyapatite Ca5(OH)(PO 4 ) 3 (Sigma Aldrich). Composé de fonctionnalisation organique : Collagène bovin de type 1 : 10mg/ml (Vornia Ltd).
On a versé, dans un bécher de 50 ml, 10 ml de tétraméthoxysilane, maintenu sous agitation à température ambiante. On a préparé une solution de 5 ml d'eau déionisée dans laquelle on a ajouté 0.1 ml d'HCl. La solution a été versée lentement dans le bécher contenant le tétraméthoxysilane (10 ml). L'hydrolyse du tétraméthoxysilane étant exothermique, le mélange eau + HCl était versé à raison de 2.5 ml/min. En fin de réaction, on ajouté 10 mL d’eau distillée contenant 30 mg d’Hexadecyltrimethyl-ammonium. On a ensuite ajouté, dans le bécher, 5 ml d’isopropanol.
Le milieu gazeux séparant le distributeur du réceptacle était de l’air, à une température de 40°C, de manière à favoriser la gélification et le séchage des gouttes. Le volume des gouttes formées par le distributeur était de 35 nL (nanolitres).
Les billes creuses formées ont été placées sur un filtre poreux en nylon, de façon à éliminer des billes de trop petites tailles, résultant de la formation de gouttes satellites par la buse. Les pores mesuraient 160 µm de diamètre.
La montre un exemple de billes creuses obtenues.
Les billes, qu’elles soient pleines ou creuses, résultant de la mise en œuvre du procédé, peuvent être utilisées à différentes finalités : par exemple la fabrication d’éléments optiques (billes fluorescentes, billes diffusantes, billes fluorescentes), ou la fabrication de capteurs (billes comportant des principes actifs dont les propriétés optiques sont modifiées en présence d’une espèce chimique ou biologique).
Les billes peuvent être intégrées à une matrice, par exemple un polymère, de façon à modifier les propriétés mécaniques de la matrice. Par exemple, l’intégration de billes à un polymère peut permettre d’augmenter la résistance à la compression. Cela peut permettre de diminuer le poids du polymère. Le polymère peut par exemple être un polymère tel que décrit dans US11091638 . Un tel polymère est désigné par le terme « polymère rhéoplexe ». Sa viscosité augmente quasiment instantanément sous l’effet d’un choc. Ainsi, à l’état « normal », ce type de polymère est relativement souple, tandis que sous l’effet d’un choc, le polymère durcit instantanément. L’adjonction de billes permet d’améliorer la résistance à la compression.
De préférence encore, à l’étape (1), le rapport molaire de l’élément Fe dans le sel métallique sur OH - dans le précipitant est de 1:(2 à 4).
De préférence, la réaction de précipitation est effectuée sous une atmosphère contenant de l’oxygène.
De préférence, la source de carbone est présente dans le précurseur selon un rapport massique allant de 0,5 à 60%.
De préférence encore, la source de carbone est présente dans le précurseur selon un rapport massique allant de 1 à 50%.
De préférence, le sel de lithium est au moins un sel choisi dans le groupe constitué par l’oxyde de lithium, le monohydrate d’hydroxyde de lithium, l’hydroxyde de lithium anhydre, le carbonate de lithium, l’acétate de lithium, l’oxalate de lithium, le nitrate de lithium et leurs mélanges.
De préférence, le rapport molaire du Li dans le sel de lithium sur Fe dans le précurseur est Li/Fe=(3 à 12):1.
De préférence encore, le rapport molaire de Li dans le sel de lithium sur Fe dans le précurseur est Li/Fe=(4,5 à 10):1.
De préférence, l’atmosphère inerte est au moins l’un parmi l’azote ou l’argon, avec une pureté ≥ 99,9%.
De préférence, la réaction en phase solide à haute température est réalisée dans une plage de température allant de 300 à 1000°C pendant 3 à 50 h.
De préférence encore, la réaction en phase solide à haute température est réalisée dans une plage de température allant de 400 à 800°C pendant 4 à 48 h.
Un oxyde riche en lithium revêtu de carbone préparé par le procédé décrit ci-dessus, est en outre prévu.
De préférence, l’oxyde riche en lithium revêtu de carbone comprend un oxyde riche en lithium Li 5 FeO 4 et un matériau de carbone appliqué sur sa surface.
De préférence, le matériau de carbone est présent dans l’oxyde riche en lithium revêtu de carbone à une teneur allant de 0,5 à 25% en poids.
De préférence encore, le matériau de carbone est présent dans l’oxyde riche en lithium revêtu de carbone à une teneur allant de 1 à 20% en poids.
De préférence, l’oxyde riche en lithium revêtu de carbone a une capacité spécifique de charge supérieure à 600mAh/g sous un courant de 0,2C et une plage de tension de 2,8 à 4,25 V.
L’utilisation de l’oxyde riche en lithium revêtu de carbone décrit ci-dessus dans une batterie au lithium-ion, est en outre prévue.
La présente invention comprend une unité de balayage 3D, un canon à électrons à micro-ondes et une unité de transmission de faisceau. L’unité de balayage 3D est configurée pour obtenir des données 3D d’une zone cible, les données 3D étant utilisées pour déterminer l’énergie d’un faisceau d’électrons et déterminer une trajectoire cible de balayage dans la région cible à l’aide du faisceau d’électrons. Les données 3D peuvent comporter des informations telles qu’une épaisseur et un emplacement d’une lésion dans la zone cible. Selon différentes épaisseurs de la lésion, des faisceaux d’électrons de différentes tailles d’énergie peuvent être établis, tandis qu’une cible de balayage peut être établie selon les informations d’emplacement de la lésion, ce qui permet de déterminer la trajectoire cible à balayer. Le canon à électrons à micro-ondes est configuré pour générer un courant de faisceau d’électrons ayant une énergie et une dose adaptées aux données 3D. L’unité de transmission de faisceau est configurée pour transmettre le faisceau d’électrons généré par le canon à électrons à micro-ondes et permettre au faisceau d’électrons de réaliser le balayage dans la zone cible selon la trajectoire cible. Étant donné que l’énergie, la dose et la trajectoire cible du faisceau d’électrons sont toutes déterminées selon les données 3D, l’ensemble du processus de balayage du faisceau d’électrons peut être hautement automatisé, ce qui permet d’atteindre l’objectif de la radiothérapie Flash sur des foyers de maladies telles que l’hyperplasie de la couche superficielle du corps humain, le cancer de la peau et l’hémangiome.
Il convient enfin de noter que les termes relationnels tels que premier et deuxième ici ne sont utilisés que pour distinguer une entité ou opération d’une autre entité ou opération sans nécessairement exiger ou impliquer une relation ou un ordre réel entre ces entités ou opérations. En outre, les termes « comporter », « comportant », ou toute autre variante de ces derniers, sont destinés à désigner une inclusion non exclusive, de sorte qu’un processus, un procédé, un article ou un dispositif qui comporte une liste d’éléments ne comporte pas uniquement ces éléments, mais peut comporter d’autres éléments non explicitement répertoriés ou inhérents à ce processus, ce procédé, cet article ou ce dispositif. Sans autre limitation, un élément défini par l’expression « comportant un/une… » n’exclut pas la présence d’autres éléments identiques dans le processus, le procédé, l’article ou le dispositif qui comporte l’élément.