INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un autre mode de réalisation, il est préférable que chacun des R 1 , R 2 et R 3 soit un groupe hydrocarboné saturé ou insaturé, linéaire ou ramifié en C 1 -C 10 , ou un groupe hydrocarboné cyclique saturé ou insaturé en C 3 -C 10 , plus préférentiellement un groupe hydrocarboné saturé ou insaturé, linéaire ou ramifié en C 1 -C 10 , et encore plus préférentiellement un groupe alkyle linéaire ou ramifié en C 1 -C 10 , en particulier un groupe alkyle linéaire en C 1 -C 10 .
Dans un autre mode de réalisation, il est préférable que chacun des R 1 , R 2 et R 3 soit un groupe hydrocarboné saturé ou insaturé, linéaire ou ramifié en C 1 -C 6 , ou un groupe hydrocarboné cyclique saturé ou insaturé en C 3 -C 6 , plus préférentiellement un groupe hydrocarboné saturé ou insaturé, linéaire ou ramifié en C 1 -C 6 , et encore plus préférentiellement un groupe alkyle linéaire ou ramifié en C 1 -C 6 , en particulier un groupe alkyle linéaire en C 1 -C 6 .
Il est préférable que R 4 soit un atome d'hydrogène ou un groupe R' 4 -CO- dans lequel R' 4 représente un groupe hydrocarboné saturé ou insaturé, linéaire ou ramifié en C 1 -C 8 , plus préférentiellement un atome d'hydrogène ou un groupe R' 4 -CO- dans lequel R' 4 représente un groupe alkyle linéaire ou ramifié en C 1 -C 8 , et encore plus préférentiellement un atome d'hydrogène ou un groupe R' 4 -CO- dans lequel R' 4 représente un groupe méthyle.
Il est préférable que l'ester d'acide citrique soit choisi dans le groupe consistant en citrate de triéthyle, citrate de tributyle, citrate de trioctyle, acétylcitrate de triéthyle, acétylcitrate de tribuyle, acétylcitrate de tri(2-éthylhexyle), et un mélange de ceux-ci, plus préférentiellement le groupe consistant en citrate de triéthyle, citrate de tributyle, acétylcitrate de triéthyle, acétylcitrate de tributyle, et un mélange de ceux-ci, et encore plus préférentiellement citrate de triéthyle et citrate de tributyle, et un mélange de ceux-ci.
La quantité du (des) esters d'acide citrique dans la composition selon la présente invention peut être de 0,1 % en poids ou plus, de préférence de 0,5 % en poids ou plus, et plus préférentiellement de 1 % en poids ou plus, et encore plus préférentiellement de 2 % en poids ou plus, par rapport au poids total de la composition. La quantité du (des) ester(s) d'acide citrique dans la composition selon la présente invention peut être de 20 % en poids ou moins, de préférence de 15 % en poids ou moins et plus préférentiellement de 10 % en poids ou moins, et encore plus préférentiellement de 5 % en poids ou moins, par rapport au poids total de la composition, à condition que la quantité d'ester d'acide citrique ne soit pas nulle. Toutes les combinaisons des valeurs de la limite supérieure et inférieure sont disponibles.
La quantité du (des) ester(s) d'acide citrique dans la composition selon la présente invention peut être de 0,1 % à 20 % en poids, de préférence de 0,5 % à 15 % en poids, et plus préférentiellement de 1 % à 10 % en poids, et encore plus préférentiellement de 2 % à 5 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Dans un autre mode de réalisation de la présente invention, la quantité du (des) ester(s) d'acide citrique dans la composition selon la présente invention peut être de 50 % en poids ou moins, de préférence de 45 % en poids ou moins et plus préférentiellement de 40 % en poids ou moins, par rapport au poids total de la composition, à condition que la quantité de l'ester d'acide citrique ne soit pas nulle. Toutes les combinaisons des valeurs de la limite supérieure et inférieure sont disponibles.
Dans un autre mode de réalisation de la présente invention, la quantité du (des) ester(s) d'acide citrique dans la composition selon la présente invention peut être de 0,1 % à 50 % en poids, de préférence de 0,5 % à 45 % en poids, et plus préférentiellement de 1 % à 40 % en poids, et encore plus préférentiellement de 2 % à 40 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Dans un mode de réalisation de la présente invention, le rapport pondéral du (a) au moins un glycolipide sur le (b) au moins un ester d'acide citrique est supérieur à 0,1, de préférence supérieur à 0,2, plus préférentiellement 0,25 ou plus et/ou est inférieur à 5, de préférence inférieur à 4, plus préférentiellement inférieur à 3, et encore plus préférentiellement inférieur à 2. Toutes les combinaisons des valeurs de la limite supérieure et inférieure sont disponibles.
Dans un mode de réalisation de la présente invention, le rapport pondéral du (a) au moins un glycolipide sur le (b) au moins un ester d'acide citrique va de plus de 0,1 à moins de 5, de préférence de plus de 0,2 à moins de 4, plus préférentiellement de plus de 0,2 à moins de 3, et encore plus préférentiellement de 0,25 à moins de 2.
Dans un mode de réalisation spécifique de la présente invention, la composition comprend une plus grande quantité du (b) au moins un ester d'acide citrique que du (a) au moins un glycolipide.
La largeur de la partie tubulaire 3, c’est-à-dire sa plus grande dimension dans un plan transversal en considérant l’ensemble des plans transversaux le long de l’axe X, est de préférence supérieure à 2 cm et/ou inférieure à 9 cm.
De préférence, l’épaisseur de la partie tubulaire de l’espaceur est constante, étant en particulier supérieure à 0,5 mm ou à 1 mm et/ou inférieure à 8 mm ou à 5 mm.
De préférence, la partie tubulaire 3, et plus préférentiellement tout l’espaceur 1, est réalisé en un matériau opaque.
La partie tubulaire 3, de préférence tout l’espaceur 1, est avantageusement réalisée en un matériau rigide, de préférence en un polymère, par exemple en polyéthylène PE, en polytéréphtalate d’éthylène PET, en polystyrène PS ou en polypropylène PP, de préférence en polycarbonate PC, avantageusement opaque et stérilisable.
La partie tubulaire 3, de préférence tout l’espaceur 1, est de préférence réalisée en un matériau recyclable, par exemple un matériau thermoplastique, du carton, des fibres de bambou… Le matériau peut avantageusement être biodégradable.
La partie tubulaire 3 est avantageusement indéformable, c’est-à-dire présentant une rigidité suffisante pour que la partie tubulaire ne se déforme pas lors d’une utilisation normale, en particulier lorsque l’utilisateur serre l’espaceur dans la position de service. Avantageusement, aucune déformation sensible n’est décelable, à l’œil nu, lorsqu’un utilisateur serre la partie tubulaire dans ses mains.
L’ouverture orale Oo est destinée à ouvrir sur la bouche d’un utilisateur lorsque l’espaceur est mis en place dans la position de service.
Selon un premier mode de réalisation illustré aux figures 1 à 4, l’espaceur 1 comporte une partie tubulaire 3 et un ensemble 7 de support fixé sur la partie tubulaire 3. L’ensemble 7 de support comporte deux premières pièces 10, 21 et deux deuxièmes pièces 12, 23, l’ensemble de ces pièces étant de préférence rigides. Les premières pièces 10, 21 sont fixées à la partie tubulaire 3 par une liaison pivot 15 d’axe Z. Les deuxièmes pièces 12 et 23 sont fixées respectivement aux premières pièces 10 et 21 par des deuxièmes liaisons pivot 17 et comportent des rebords 13 définissant l’ouverture orale dans la position de service et des ailettes 9 faisant saillie au-delà de l’ouverture orale.
Les ailettes 9 s’étendent à partir de l’ouverture orale Oo, de préférence à l’extérieur d’un tube théorique prolongeant la partie tubulaire 3 au-delà de l’ouverture orale dans la configuration de repos, et aboutissent sur une extrémité libre 11, de préférence arrondie pour un confort optimal.
Les ailettes 9 sont configurées pour écarter les joues de l’utilisateur.
Les rebords 13 sont destinés à être introduits entre les lèvres et les dents de l’utilisateur. Avantageusement, les lèvres peuvent ainsi être écartées pour ne pas obturer l’ouverture orale Oo. En outre, les rebords 13 facilitent la rétention de l’espaceur 1 dans la bouche de l’utilisateur.
Les rebords 13 peuvent être en un matériau élastomère ou revêtus d’un tel matériau, pour un confort optimal.
De préférence, chaque deuxième pièce 12, 23 de l’ensemble 7 de support comporte deux rebords 13, l’un destiné à être introduit entre la lèvre supérieure et les dents de l’utilisateur et l’autre entre la lèvre inférieure et les dents.
De manière avantageuse, les rebords 13 ne forment pas une continuité de matière et, en particulier, les rebords 13 ne comportent pas de matière dans une section centrale autour de l’axe longitudinal. Ainsi, les rebords 13 sont configurés pour ne pas être introduits entre les lèvres et les incisives de l’utilisateur.
Cela protège avantageusement le frein labial lors d’un déplacement latéral de l’espaceur dans la bouche de l’utilisateur : en l’absence de rebord, aucune partie de l’espaceur n’entre en contact avec le frein labial. En outre, l’absence de rebord dans la partie centrale de l’espaceur facilite le maintien de l’espaceur dans la bouche en position de service, notamment en minimisant l’inconfort généré par la présence d’un corps étranger entre les incisives et les lèvres.
L’ensemble 7 de support est ainsi fixé à la partie tubulaire 3 par une liaison pivot 15 d’axe Z permettant un mouvement de rotation des ailettes 9 entre la configuration de repos, dans laquelle l’écartement entre les extrémités libres 11 des ailettes 9 est maximal, et une configuration contractée dans laquelle l’écartement entre les extrémités libres 11 des ailettes 9 est réduit.
Après extraction, le solvant présent dans le ballon est évaporé, sous pression réduite à 50°C avec un rotavapor R-300 relié à une pompe V-600 de la société Büchi. Puis le produit constituant l’extrait est séché sous vide à température ambiante pendant 1h30. Obtention d’une huile marron, m = 6,78g, rendement massique de l’extrait = 33,9%.
Solvant : Méthanol
Le même protocole opératoire a été mis en œuvre avec le méthanol comme solvant. Dans ce cas une huile marron et un dépôt solide sont observés en fin d’évaporation et le rendement global de l’extrait est plus élevé (42,5%) que celui avec l’hexane comme solvant, cela étant dû à la présence de tanins.
b) Extraction à 1 étage : macération
Solvant : Hexane
Les coques de noix de cajou sont fournies par Orpia Innovation. L’hexane (VWR, grade technique) est utilisé sans purification préalable. Le montage opératoire consiste en un réacteur double enveloppe en verre, un agitateur magnétique et d’un cryothermostat de la marque Huber ( modèle : Ministat 125). Les coques sont broyées durant 15 secondes à l’aide d’un blender de cuisine de type Waring. Le broyage résulte en un mélange de pâte marron collante et de résidus fins de coques.
10g de coques broyées au blender sont introduits dans le réacteur double enveloppe, ce dernier est complété par 100 mL d’hexane pour un ratio coques broyées/solvant 1:10 (p/v). La température de l’eau en circulation dans la double paroi est réglée à 55°C et la macération se poursuit pendant 6h. La suspension est ensuite centrifugée (5000 g, 5min, 20°C), le surnageant est récupéré puis filtré sous vide à l’aide d’un filtre Büchner. Les résidus de coques sont lavés sur le filtre Büchner avec 2x15 mL d’hexane. Le solvant est alors évaporé sous pression réduite à 50°C avec un rotavapor R-300 relié à une pompe V-600 de la société Büchi. Puis le produit constituant l’extrait est séché sous vide à température ambiante pendant 36 heures. Obtention d’une huile marron, m = 2,85g, rendement massique de l’extrait r = 28,5%.
Le même protocole opératoire a été mis en œuvre avec le méthanol comme solvant. Pour le cas du méthanol, une huile marron et un dépôt solide sont observés en fin d’évaporation et le rendement massique global de l’extrait est plus élevé (36,4%) que celui avec l’hexane comme solvant, cela étant dû à la présence de tanins.
c) Extraction continue par percolation
Les coques de noix de cajou sont fournies par Orpia Innovation. L’hexane (VWR, grade technique) est utilisé sans purification préalable. Le montage opératoire consiste en un Soxhlet automatique (Büchi B-811), un contenant en verre (200 mL), une cartouche en cellulose (33x100 mm) et du coton. Les coques sont broyées durant 15 secondes à l’aide d’un blender de cuisine de type Waring. Le broyage résulte en un mélange de pâte marron collante et de résidus fins de coques.
20g de coques broyées au blender sont introduits dans la cartouche à Soxhlet, cette dernière est complétée par du coton jusqu’à la surface de la cartouche. 200 mL d’hexane sont introduits dans le contenant en verre pour un ratio coques/solvant 1:10 (p/v). Le Soxhlet automatique est réglé sur le mode « extraction continue » ce qui permet de mimer les conditions du procédé d’extraction en continu (le solvant condensé n’est pas maintenu dans la chambre d’extraction). Le chauffage est mis en route et l’extraction se poursuit pendant 6h à reflux d’hexane.
Après extraction, le solvant est évaporé, sous pression réduite à 50°C avec un rotavapor R-300 relié à une pompe V-600 de la société Büchi. Puis le produit constituant l’extrait est séché sous vide à température ambiante pendant 1h30. Obtention d’une huile marron, m = 6,25g, rendement massique de l’extrait r = 31,2%.
Le même protocole opératoire a été mis en œuvre avec le méthanol comme solvant. Pour le cas du méthanol, une huile marron et un dépôt solide sont observés en fin d’évaporation et le rendement massique global de l’extrait plus élevé (42,3%) que celui avec l’hexane comme solvant, ceci étant dû à la présence de tanins.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le rapport molaire entre ledit composé organique introduit à l’étape c) et l’élément nickel également introduit à l’étape c) est compris entre 0,02 et 5 mol/mol.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le rapport molaire entre le nickel introduit lors des étapes a) et c) et le cuivre introduit lors de l’étape c) est compris entre 0,5 et 5 mol/mol.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le ratio entre le rapport molaire entre le second composé organique et le nickel introduit à l’étape c) et le rapport molaire entre le premier composé organique et le nickel introduit à l’étape a) est supérieur à 1,5.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les étapes a) et b) sont réalisées sont réalisées au moins deux fois avant de réaliser l’étape c).
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le premier composé organique de l’étape a) et le second composé organique de l’étape c) sont choisis parmi l’acide oxalique, l’acide malonique, l’acide glycolique, l’acide acide lactique, l’acide tartronique, l’acide citrique, l’acide tartrique, l’acide pyruvique, l’acide lévulinique.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le premier composé organique de l’étape a) et le second composé organique de l’étape c) sont identiques.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le précurseur de cuivre est choisi parmi l’acétate de cuivre, l’acétylacétonate de cuivre, le nitrate de cuivre, le sulfate de cuivre, le chlorure de cuivre, le bromure de cuivre, l’iodure de cuivre et le fluorure de cuivre.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le premier précurseur de nickel et/ou le deuxième précurseur de nickel est le nitrate de nickel, le chlorure de nickel, l'acétate de nickel ou l’hydroxycarbonate de nickel.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, ledit procédé comprend en outre une étape e) dans laquelle on calcine le catalyseur obtenu à l’issue de l’étape d) à une température comprise entre 250°C et 550°C.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, ledit procédé comprend en outre une étape f) dans laquelle on réduit le catalyseur obtenu à l’issue de l’étape d), optionnellement obtenu à l’issue de l’étape e), par mise en contact dudit catalyseur avec un gaz réducteur à une température supérieure ou égale à 150°C et inférieure à 250°C.
Un autre objet selon l’invention concerne un catalyseur obtenu par le procédé de préparation selon l’invention.
Un autre objet selon l’invention concerne un procédé d’hydrogénation sélective de composés polyinsaturés contenant au moins 2 atomes de carbone par molécule contenus dans une charge d’hydrocarbures ayant un point d'ébullition final inférieur ou égal à 300°C, lequel procédé étant réalisé à une température comprise entre 0 et 300°C, à une pression comprise entre 0,1 et 10 MPa, à un ratio molaire hydrogène/(composés polyinsaturés à hydrogéner) compris entre 0,1 et 10 et à une vitesse volumique horaire comprise entre 0,1 et 200 h -1 lorsque le procédé est réalisé en phase liquide, ou à un ratio molaire hydrogène/(composés polyinsaturés à hydrogéner) compris entre 0,5 et 1000 et à une vitesse volumique horaire entre 100 et 40000 h -1 lorsque le procédé est réalisé en phase gazeuse, en présence d’un catalyseur selon l’invention ou obtenu selon le procédé de préparation selon l’invention.
Un autre objet selon l’invention concerne un procédé d’hydrogénation d’au moins un composé aromatique ou polyaromatique contenu dans une charge d’hydrocarbures ayant un point d’ébullition final inférieur ou égal à 650°C, ledit procédé étant réalisé en phase gazeuse ou en phase liquide, à une température comprise entre 30 et 350°C, à une pression comprise entre 0,1 et 20 MPa, à un ratio molaire hydrogène/(composés aromatiques à hydrogéner) entre 0,1 et 10 et à une vitesse volumique horaire comprise entre 0,05 et 50 h -1 , en présence d’un catalyseur selon l’invention ou obtenu selon le procédé de préparation selon l’invention.
Dans la suite, les groupes d'éléments chimiques sont donnés selon la classification CAS (CRC Handbook of Chemistry and Physics, éditeur CRC press, rédacteur en chef D.R. Lide, 81ème édition, 2000-2001). Par exemple, le groupe VIII (ou VIIIB) selon la classification CAS correspond aux métaux des colonnes 8, 9 et 10 selon la nouvelle classification IUPAC.
La composition selon l’invention présente également de bonnes propriétés en termes de tenue à froid.
La composition selon l’invention présente également de bonnes propriétés pour refroidir.
La présente invention a également pour objet l’utilisation d’un diester dans une composition pour lubrifier et/ou refroidir au moins une pièce d’un système mobile ou stationnaire,
ledit diester étant formé entre :
un diol choisi parmi le 1,2-propanediol, le 1,2-décanediol et les 1,3-diol comportant de 3 à 10 atomes de carbone, et deux acides monocarboxyliques, identiques ou différents, comportant une chaîne hydrocarbonée linéaire ou ramifiée comportant de 4 à 10 atomes de carbone.
De préférence, la composition pour lubrifier et/ou refroidir comprend en outre, au moins une huile de base distincte du diester et/ou au moins un additif distinct du diester, ledit additif étant choisi parmi les anti-oxydants, les additifs abaisseurs de point d’écoulement, les agents anti-mousse, les agents anticorrosion, les additifs anti-usure et/ou extrême-pression, les modificateurs de frottement, les détergents, les agents dispersants et leurs mélanges, en particulier parmi les anti-oxydants, les additifs abaisseurs de point d’écoulement, les agents anti-mousse et les agents anticorrosion.
La ou les caractéristiques du diester présentées dans le cadre de la composition selon l’invention sont également applicables au diester utilisé selon l’invention.
Selon un mode de réalisation de l’utilisation selon l’invention, la pièce lubrifiée et/ou refroidie est une pièce d’un véhicules lourd ou léger, d’un engin de travaux publics, ou d’un dispositif de stockage d’énergie (ex. datacenter).
Le diester défini dans la présente invention permet de réduire les coefficients de frottement de la composition lubrifiante.
Le diester défini dans la présente invention permet de refroidir les éléments d’un système mobile ou stationnaire, tel qu’un véhicule lourd ou léger, un engin de travaux publics, un dispositif de stockage d’énergie.
La composition formulée selon l’invention, en particulier telle que décrite précédemment, présente d’excellentes propriétés tribologiques, notamment en termes de réduction des frottements, ce qui la rend particulièrement bien adaptée à une mise en œuvre comme fluide lubrifiant.
La composition formulée selon l’invention, en particulier telle que décrite précédemment, présente d’excellentes propriétés thermiques, notamment en termes de conductivité thermique, ce qui la rend particulièrement bien adaptée à une mise en œuvre comme fluide de refroidissement.
Une composition de l’invention est adaptée pour la lubrification des organes de transmission de véhicules à moteur, notamment de transmission pour véhicules légers ou lourds, par exemple boîtes de vitesse et/ou ponts.
En particulier, elle peut être mise en œuvre pour lubrifier la boîte de vitesse manuelle et/ou les ponts d’un véhicule léger ou lourd. Avantageusement, une composition lubrifiante selon l’invention présente des performances en particulier en termes de propriétés à froid, particulièrement bien adaptées à son utilisation pour la transmission de véhicules poids lourds, en particulier pour lubrifier la boite de vitesse manuelle et/ou les ponts poids lourds.
La présente invention concerne également un procédé de lubrification et/ou de refroidissement d’au moins une pièce d’un système mobile ou stationnaire, comprenant la mise en contact de la composition selon l’invention avec ladite pièce.
Selon un mode de réalisation, le système mobile ou stationnaire est choisi parmi un véhicule lourd ou léger, un engin de travaux publics, un dispositif de stockage d’énergie tel qu’un datacenter.
Le véhicule automobile conforme au premier aspect de l’invention comprend avantageusement au moins un des perfectionnements ci-dessous, les caractéristiques techniques formant ces perfectionnements pouvant être prises seules ou en combinaison :
- les rails sont fixés solidairement au plancher de l’espace de stockage du véhicule automobile conforme au premier aspect de l’invention ;
- chaque au moins un chargeur inductif est logé entre les rails d’une des au moins une paire de rails. Selon une première variante de réalisation, chaque au moins un chargeur inductif s’étend entre les rails de plusieurs paires de rails de guidage. Selon une deuxième variante de réalisation, chaque au moins un chargeur inductif s’étend entre les rails d’une seule paire de rails de guidage ;
- chaque au moins un chargeur inductif est logé dans ou sous le plancher de l’espace de stockage. Alternativement, chaque au moins un chargeur inductif est fixé solidairement sur le plancher du véhicule automobile. Cette configuration avantageuse permet de réduire la distance entre le chargeur inductif et un récepteur inductif situé sur le containeur motorisé et servant à établir un couplage électrique inductif avec le chargeur inductif, afin de transmettre une énergie électrique à la batterie électrique du containeur motorisé correspondant ;
- un intervalle séparant un chargeur inductif d’un récepteur inductif du containeur motorisé logé dans l’espace de stockage et situé en regard est inférieur à 20 mm. Préférentiellement l’intervalle compris entre 5 et 15 mm. Préférentiellement, l’intervalle est égal à 10 mm. Cette configuration avantageuse permet de maximiser la transmission d’une puissance électrique entre le chargeur inductif et le récepteur inductif situé en regard ;