INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation avantageux, le bac refroidisseur forme un contenant susceptible d’être rempli d’eau pour congélation dans laquelle baigne l’échangeur de chaleur. Avec une température côté froid égale ou inférieure à 0°C, le transfert de chaleur est particulièrement efficace.
Selon une variante avantageuse, le circuit d’évacuation d’air comporte un conduit intermédiaire, agencé entre l’échangeur de chaleur et une sortie d’air refroidi. Un tel conduit permet de prévoir la sortie d’air à distance en regard de l’échangeur de chaleur, comme par exemple sur le dessus d’un réfrigérateur.
De manière avantageuse, l’échangeur est en forme de spirale, les spires étant enroulées dans un même plan.
Selon une variante avantageuse, l’échangeur est un tube formant d’une série d’allers-retours.
Diverses propriétés physiques dans les Exemples et Exemples comparatifs ont été mesurées par les procédés suivants.
(Microstructure de la portion de butadiène dans un polymère caoutchouteux avant hydrogénation (Quantité de liaison 1,2-vinylique))
Un échantillon de mesure a été obtenu par dissolution de 50 mg d’un polymère caoutchouteux avant hydrogénation, en tant que spécimen, dans 10 mL de disulfure de carbone.
Un spectre infrarouge a été mesuré dans la plage de 600 à 1 000 cm -1 par utilisation d’une cellule de solution, et la quantité (% en moles) d’une microstructure d’une portion de butadiène, à savoir, de liaison 1,2-vinylique, a été déterminée d’après l’absorbance à un nombre d’ondes prédéterminé par l’expression de calcul selon le procédé de Hampton (procédé décrit dans R.R. Hampton, Analytical Chemistry 21, 923 (1949)) (appareil de mesure : Spectrophotomètre infrarouge à transformée de Fourier « FT-IR230 » fabriqué par JASCO Corporation).
(Pourcentage de modification du polymère de caoutchouc)
Une mesure a été effectuée par un procédé GPC d’adsorption sur colonne, comme suit. La propriété d’un polymère caoutchouteux modifié par un groupe fonctionnel contenant un atome d’azote, qui devait être adsorbé sur une colonne, a été utilisée pour mesurer le pourcentage de modification du polymère caoutchouteux.
Le pourcentage de modification a été déterminé par mesure de la quantité d’adsorption du polymère caoutchouteux sur une colonne à base de silice, d’après la différence entre les chromatogrammes respectifs obtenus en soumettant une solution de spécimen incluant un spécimen et un étalon interne de polystyrène de faible poids moléculaire, à une mesure avec une colonne à base de polystyrène et avec la colonne à base de silice.
Spécifiquement, la mesure a été effectuée tel que montré ci-dessous.
-Préparation d’une solution de spécimen-
Une solution de spécimen a été obtenue par dissolution de 10 mg d’un spécimen et 5 mg de polystyrène standard dans 20 mL de THF.
Une mesure a été effectuée en utilisant du THF contenant 5 mmol/L de triéthylamine, en tant qu’éluant, et injection de 20 µL de la solution de spécimen dans un appareil. Les colonnes utilisées étaient une colonne de protection : nom commercial « TSKguardcolumn SuperH-H » fabriquée par Tosoh Corporation, et des colonnes : nom commercial « TSKgel SuperH5000 », « TSKgel SuperH6000 » et « TSKgel SuperH7000 » fabriquées par Tosoh Corporation. Un chromatogramme a été obtenu par mesure avec un détecteur RI (HLC8320 fabriqué par Tosoh Corporation) dans des conditions d’une température de four de colonne de 40 °C et un débit de THF de 0,6 mL/min.
-Conditions de mesure GPC avec la colonne à base de silice-
Nom commercial « HLC-8320GPC » fabriqué par Tosoh Corporation et du THF en tant qu’éluant ont été utilisés, 50 µL de la solution de spécimen ont été injectés dans un appareil, et un chromatogramme a été obtenu avec un détecteur RI dans des conditions d’une température de four de colonne de 40 °C et d’un débit de THF de 0,5 mL/min. Les colonnes utilisées ici étaient les noms commerciaux « ZORBAX PSM-1000S », « PSM-300S » et « PSM-60S » reliées, et le nom commercial « DIOL 4,6 × 12,5 mm 5 micron » reliée en tant que colonne de protection à l’étage précédent.
-Procédé de calcul du pourcentage de modification-
Le pourcentage de modification (%) a été déterminé selon l’expression suivante dans laquelle la surface du pic du spécimen était désignée par « P1 » et la surface du pic de polystyrène standard était désignée par « P2 » lorsque la surface entière du pic du chromatogramme avec la colonne à base de polystyrène était définie comme étant de 100, et la surface du pic du spécimen était désignée par « P3 » et la surface du pic de polystyrène standard était désignée par « P4 » lorsque la surface entière du pic du chromatogramme avec la colonne à base de silice était définie comme étant de 100 :
Pourcentage de modification (%) = [1 - (P2 × P3)/(P1 × P4)] × 100
Selon un mode de réalisation, le circuit de refroidissement peut comprendre en outre :
Une entrée du fluide de refroidissement axial ou radial sur chaque flasque, Une sortie du fluide de refroidissement axial ou radial sur chaque flasque.
Pour ce mode de réalisation, le circuit de refroidissement peut comprendre un passage par conduit externe rigide ou souple, ou au sein du carter entre la sortie du canal du premier flasque et l’entrée du canal du deuxième flasque
En outre, un deuxième passage entre la sortie du deuxième flasque et le premier flasque peut être prévu, de manière à avoir l’entrée et la sortie du circuit de refroidissement d’un unique côté de la machine électrique.
De préférence, la machine électrique peut être une machine synchrone, notamment une machine synchro-réluctance, de manière préférée une machine synchrone réluctante assistée d’aimants permanents. En effet, de telles machines électriques génèrent de la chaleur importante au sein des têtes de bobines. Toutefois, l’invention peut être appliquée à d’autres types de machine électrique, par exemple les machines asynchrones, les machines réluctantes, etc.
En outre, l’invention, de préférence le mode de réalisation de l’invention sans canal de refroidissement dans le carter, peut être particulièrement adaptée à une machine électrique dite « courte », c’est-à-dire de dimension longitudinale réduite. Une telle machine électrique « courte » est une machine pour laquelle la longueur longitudinale des têtes de bobines est strictement supérieure à la longueur longitudinale du corps de stator. Une telle machine courte peut également être définie lorsque la longueur longitudinale du corps du rotor est inférieure à 0,4 fois le diamètre extérieur du corps du rotor. En effet, pour ce type de machine électrique « courte », le refroidissement par le canal de refroidissement longitudinal est suffisant.
Toutefois, l’invention peut également être appliquée pour une machine électrique « longue ». Pour une telle machine électrique, le canal de refroidissement longitudinal peut être suffisant. Néanmoins, dans certains cas, un canal de refroidissement peut également être prévu dans les flasques pour un refroidissement radial du stator, s’il existe un besoin d’un refroidissement plus important.
La illustre, schématiquement et de manière non limitative, une machine électrique selon un premier mode de réalisation de l’invention. Cette figure est un plan en coupe de la machine électrique selon un plan longitudinal. Sur cette figure, les roulements et les moyens d’étanchéité ne sont pas représentés. La partie gauche de la machine électrique n’est pas détaillée pour la simplification de la figure. Toutefois, cette partie peut se déduire par symétrie par rapport à la partie droite. La machine électrique 1 comprend un rotor 2 agencé coaxialement au sein d’un stator 3. Le stator 3 est traversé par des bobines 6, qui comportent à chaque extrémité longitudinale des têtes de bobines 7. De plus, la machine électrique comprend une enveloppe extérieure formée par un carter 4 et par deux flasques 5. L’arbre du rotor 2 traverse le flasque 5 de droite (il peut traverser ou non le flasque de gauche non représenté). Les têtes de bobines 7 sont enrobées par un matériau d’enrobage 8. Une plaque annulaire 9 est fixée sur l’extrémité longitudinale du matériau d’enrobage 8. Un canal de refroidissement pour la circulation d’un fluide de refroidissement est formé entre la plaque annulaire 9, le carter 4 et le flaque 5. Pour former le canal de refroidissement 10 le flasque comprend un épaulement en contact avec le diamètre interne de la plaque annulaire 9.
La illustre, schématiquement et de manière non limitative, une machine électrique selon un deuxième mode de réalisation de l’invention. Le deuxième mode de réalisation correspond au premier mode de réalisation de la , dans lequel des joints d’étanchéité 11 sont prévus respectivement entre la plaque annulaire 9 et le carter 4, et entre la plaque annulaire 9 et le flasque 5, notamment pour assurer l’étanchéité lorsque la plaque annulaire 9 coulisse longitudinalement dans l’enveloppe extérieure formée par le carter 4 et le flasque 5.
La illustre, schématiquement et de manière non limitative, une machine électrique selon un troisième mode de réalisation de l’invention. Sur cette figure, les roulements et les moyens d’étanchéité ne sont pas représentés. Cette figure est un plan en coupe de la machine électrique selon un plan longitudinal. La partie gauche de la machine électrique n’est pas détaillée pour la simplification de la figure. Toutefois, cette partie peut se déduire par symétrie par rapport à la partie droite. La machine électrique 1 comprend un rotor 2 agencé coaxialement au sein d’un stator 3. Le stator 3 est traversé par des bobines 6, qui comportent à chaque extrémité longitudinale des têtes de bobines 7. De plus, la machine électrique comprend une enveloppe extérieure formée par un carter 4 et par deux flasques 5. L’arbre du rotor 2 traverse le flasque 5 de droite (il peut traverser ou non le flasque de gauche non représenté). Les têtes de bobines 7 sont enrobées par un matériau d’enrobage 8. Une plaque annulaire 9 est fixée sur l’extrémité longitudinale du matériau d’enrobage 8. Un canal de refroidissement pour la circulation d’un fluide de refroidissement est formé entre la plaque annulaire 9, et le flaque 5. Pour former le canal de refroidissement 10 le flasque comprend un évidement annulaire, avec un épaulement en contact avec le diamètre interne de la plaque annulaire 9, et la surface interne en contact avec le diamètre externe de la plaque annulaire. Pour le mode de réalisation illustré, des joints d’étanchéité 11 sont prévus entre la plaque annulaire 9 et le flasque 5, respectivement sur les surfaces extérieure et intérieure de la plaque annulaire 9, notamment pour assurer l’étanchéité lorsque la plaque annulaire 9 coulisse longitudinalement. Alternativement, ce mode de réalisation pourrait ne pas comprend de joints d’étanchéité 11.
Les figures 5 à 7 illustrent trois variantes de réalisation d’une plaque annulaire. Sur ces figures, la partie gauche correspond à une vue de face et la partie droite correspond à une vue de côté, qui correspond au plan de coupe des figures 2 à 4.
Pour la première variante de la , la plaque annulaire 9 est uniquement formée d’un anneau.
Pour la deuxième variante de la , la plaque annulaire 9 comprend trois nervures circulaires 12 en saillie d’un côté de la plaque annulaire 9. Le nombre de nervures 12 peut être différent : il peut y avoir une seule nervure, ou plusieurs, par exemple deux ou quatre.
Pour la troisième variante de la , la plaque annulaire 9 comprend une série de picots 13, régulièrement répartis sur un cercle en saillie un côté de la plaque annulaire 9. Le nombre et la répartition des picots 13 peuvent varier.
Les variantes de réalisation des figures 6 et 7 comportent des portions en saillie ou en creux (nervures ou picots) d’un unique côté de la plaque annulaire 9. Toutefois, la plaque annulaire 9 peut comporter des portions en saille de chaque côté de la plaque annulaire 9. La nature des portions en saillie (nervures ou picots) peut être différent d’un côté à l’autre.
Selon une option de réalisation, au moins un côté de la plaque annulaire 9 peut comporter des portions en saillie de nature différentes (nervures et picots).
Le générateur de gaz du premier turbomoteur est quant à lui apte à entraîner en rotation une turbine libre dudit premier turbomoteur.
De façon générale, chaque turbomoteur est alors relié à une boîte de transmission de puissance permettant d’entraîner en rotation un rotor de sustentation, voire de propulsion, un rotor de commande des mouvements de lacet de l’aéronef ou encore une hélice.
Une telle machine électrique peut ainsi fonctionner selon un mode moteur en recevant de l’énergie électrique depuis la source d’énergie électrique et en générant une énergie mécanique ou inversement selon un mode générateur en recevant de l’énergie mécanique du générateur de gaz et en générant une énergie électrique transmise à la source d’énergie électrique.
Ainsi, le document FR 2929324 divulgue une machine électrique réversible apte à fonctionner selon un mode moteur et selon un mode générateur. Ces deux modes peuvent être mis en œuvre alternativement en mettant en prise mécanique la machine électrique soit sur un générateur de gaz du turbomoteur pour effectuer un démarrage standard du turbomoteur, soit sur une turbine libre du turbomoteur pour permettre son entraînement en rotation en mode de générateur d'énergie électrique.
En outre, tel que décrit dans les documents EP 3209563 et EP 2635782, il est connu d’utiliser une machine électrique pour pouvoir effectuer un démarrage rapide d’un turbomoteur initialement dans un état de veille correspondant à un régime de ralenti ou de super ralenti.
Ce démarrage rapide peut par exemple être réalisé en vol à la demande du pilote ou automatiquement. Un tel démarrage rapide permet de passer d’une mode de pilotage dit économique à un mode de pilotage dit normal. Un tel démarrage rapide du turbomoteur en veille peut faire suite à un besoin de puissance pour effectuer une manœuvre de pilotage particulière ou à un besoin de sécurité supérieur, par exemple pour survoler une zone urbaine et donc fortement peuplée.
Le document FR 3019215 décrit quant à lui un dispositif d’assistance pour une turbomachine comportant une machine électrique permettant d’assister ponctuellement une accélération ou décélération d’un générateur de gaz.
Cette machine électrique est connectée à un organe de stockage électrique pour pouvoir fournir de l’énergie électrique à la machine électrique ou pour être rechargée par la machine électrique. En outre, un tel dispositif peut permettre de réaliser les fonctions de démarrage normal, de démarrage d’urgence, de ventilation sèche et d’assistance en vol.
Les documents FR2993243, FR2962404 et FR2914697 décrivent quant à eux des architectures de motorisation hybride pour giravion comportant un rotor, un turbomoteur permettant d’entrainer en rotation le rotor et une machine électrique apte à fournir une assistance de puissance au turbomoteur.
Une telle assistance de puissance permet de transmettre un couple moteur au générateur de gaz lorsque le générateur de gaz tourne à une vitesse de rotation dite « transitoire », c’est à dire inférieure à une valeur de seuil correspondant à une vitesse de rotation nominale.
Le document FR2986570 décrit quant à lui un dispositif et un procédé de régulation d'une installation motrice comportant au moins un turbomoteur. Un tel dispositif permet d'augmenter la puissance développée par un turbomoteur lorsque la vitesse de rotation Ng du générateur de gaz a atteint une limite.
Pour effectuer une telle augmentation de puissance, une machine électrique prélève mécaniquement de l'énergie sur le générateur de gaz. Il en résulte la création d'un couple résistant sur le générateur de gaz et la vitesse de rotation Ng du générateur de gaz décroit. Pour contrer le couple résistant, le calculateur moteur augmente le débit de carburant alimentant le turbomoteur. La vitesse de rotation de la turbine libre reste donc constante et la puissance développée par le turbomoteur à partir de cette turbine libre augmente.
Par ailleurs, le document FR3089247 divulgue un dispositif permettant de ventiler un turbomoteur directement lorsque ce dernier est arrêté sans devoir recourir à une phase stabilisée du turbomoteur fonctionnant à un régime de ralenti. Cette ventilation est réalisée en transmettant un couple moteur à des organes tournants du générateur de gaz du turbomoteur avec une machine électrique. La rotation des organes tournants permet de ventiler la chambre à combustion avec des gaz frais et d’évacuer les gaz de combustion et les fluides résiduels alors que la chambre à combustion du turbomoteur est éteinte.
La présente invention a alors pour objet de proposer un dispositif permettant de s’affranchir des limitations mentionnées ci-dessus et de mutualiser différentes fonctions avec un unique dispositif relié à un turbomoteur.
L’invention se rapporte donc à un aéronef comportant un dispositif configuré pour être relié à un premier turbomoteur de l’aéronef, l’aéronef comportant au moins un second turbomoteur et au moins un rotor, ledit au moins un rotor étant entraîné en rotation par l’un au moins des premier et second turbomoteurs, le dispositif comportant une machine électrique et une source d’alimentation électrique.
Un tel aéronef est remarquable en ce que le dispositif comporte au moins un contrôleur configuré pour mettre en œuvre à chaque instant un mode courant de fonctionnement de la machine électrique et de la source d’alimentation électrique, le mode courant de fonctionnement étant choisi parmi au moins sept modes de fonctionnement, les sept modes de fonctionnement comportant : un premier mode selon lequel la machine électrique réalise un démarrage standard du premier turbomoteur initialement dans un état éteint, le démarrage standard étant obtenu par une mise en rotation d’un générateur de gaz du premier turbomoteur avec la machine électrique, le démarrage standard permettant de mettre le premier turbomoteur dans un état allumé, un deuxième mode selon lequel la machine électrique réalise un démarrage rapide du premier turbomoteur initialement dans un état de veille correspondant à un régime moteur choisi parmi le groupe comportant un régime de ralenti et un régime de super ralenti, dans l’état de veille le premier turbomoteur ne fournissant aucune puissance à une boîte de transmission de puissance, un troisième mode selon lequel la machine électrique fournit une première assistance de puissance au premier turbomoteur, la première assistance de puissance permettant de transmettre un couple moteur au générateur de gaz du premier turbomoteur lorsqu’une turbine libre du premier turbomoteur tourne à une vitesse de rotation supérieure ou égale à une valeur de seuil, la première assistance de puissance étant effectuée sous la dépendance d’une détection d’une panne dudit au moins un second turbomoteur de l’aéronef, un quatrième mode selon lequel la machine électrique fournit une seconde assistance de puissance au premier turbomoteur, la seconde assistance de puissance permettant de transmettre un couple moteur au générateur de gaz du premier turbomoteur lorsque la turbine libre du premier turbomoteur tourne à une vitesse de rotation inférieure à la valeur de seuil, la seconde assistance de puissance étant effectuée sous la dépendance d’une détection d’une panne dudit au moins un second turbomoteur de l’aéronef, d’une chute d’une vitesse de rotation dudit au moins un rotor ou d’une chute d’une vitesse de rotation de la turbine libre du premier turbomoteur, un cinquième mode selon lequel la machine électrique applique une résistance mécanique au premier turbomoteur, la machine électrique permettant d’exercer un couple résistant sur le générateur de gaz du premier turbomoteur, un sixième mode selon lequel la machine électrique participe à une ventilation du premier turbomoteur dans l’état éteint, la ventilation permettant d’évacuer des gaz du premier turbomoteur, la machine électrique permettant de transmettre un couple moteur au générateur de gaz du premier turbomoteur, et un septième mode selon lequel la machine électrique est au repos, la machine électrique au repos ne fournissant aucun couple moteur ni aucun couple résistant au générateur de gaz du premier turbomoteur.
On entend par « la matière d’extraction », la matière, sous forme solide, composée de noix de cajou, en particulier broyées, comprenant des composés d’intérêts miscibles dans un solvant d’extraction, qui est destinée à subir un traitement pour extraire lesdits composés d’intérêt.
On entend par « extrait », l’ensemble des composés d’intérêt pouvant être extrait lors d’un procédé d’extraction.
On entend par « soluté », les composés d’intérêts contenus dans la matière d’extraction qui sont miscibles dans un solvant et qui peuvent être extraits par un procédé d’extraction par un solvant.
On entend par « solvant », un liquide dans lequel au moins un des composés issus des coques de noix de cajou peut être dissous.
On entend par « système poreux », le système généré par les coques, en particulier broyées, de noix de cajou avec le solvant lors de l’extraction. Ce système présente une porosité et un caractère tortueux de déplacement du solvant lors de l’extraction qui définissent une cinétique de dissolution des solutés dans le solvant et influe sur l’extraction liquide/solide.
En effet, le système composé des coques de noix de cajou enchevêtrées s’apparente globalement à une matière poreuse, dans laquelle le solvant peut s’infiltrer. Les tailles, volumes interstitiels et densités des coques de noix de cajou constituent ainsi des paramètres intrinsèques de ce système poreux, puisqu’ils vont influer sur la diffusion du soluté à partir de la matière végétale vers le solvant et par conséquent sur le procédé d’extraction du CNSL.
On entend par « volume interstitiel » le volume accessible au solvant dans les interstices de la matière d’extraction constitué de coques de noix de cajou, en particulier broyées, formant le système poreux. Par exemple, le système poreux est considéré avec des coques de noix de cajou broyées et de granulométrie moyenne de 1 mm à 1 cm en mélange avec un solvant arrivant à fleur des coques. Le système n’est pas agité. Ainsi, les volumes interstitiels sont compris entre environ 15 et environ 60 % du volume total du système poreux.
L’extrait des coques de noix de cajou contient les composés du CNSL et peut contenir des tanins.
On entend par « tanin », un composé de la famille des polyphénols présent dans les coques de noix de cajou.
Les tanins sont des composés présents dans la majorité des végétaux. Certains d'entre eux sont connus depuis des siècles et sont utilisés dans de nombreux domaines.
Sur le plan structural, ils peuvent être classés en trois catégories :
- Les tanins hydrolysables, qui sont constitués d’acide gallique (gallotanin) ou d’acide hexahydroxydiphénique (ellagitanin) lié chimiquement à un/des polyols ou sucres ou terpénoides.
- Les tanins condensés, qui sont constitués d’oligomères ou de polymères de catéchine (appelée également flavanol).
- Les tanins complexes, qui sont constitués d’une unité de catéchine liée à un motif gallotanin ou ellagitanin.
Les tanins contenus dans la coque de noix de cajou sont composés notamment d’acide gallique et de dérivés d’acide gallique, ainsi que de flavonoïdes (comme la leufoline et l’isohemiphloine). Au sens de la présente invention les composés du CNSL (acide anacardique, cardanol, cardol et méthylcardol) ne sont pas considérés comme des tanins car ils ne sont pas liés chimiquement à des polyols ou à des oligomères/polymères de catéchine.
L’extracteur est défini comme un dispositif permettant de mettre en œuvre le procédé de l’invention.
Il est à noter que l’écartement des deux côtés du capot d’extrémité 120 va produire une déformation, et donc un stress mécanique, dans le corps du capot d’extrémité ; plus que le capot d’extrémité doit s’écarter, plus conséquent sera ce stress.