INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
de 0,04 à 50 mg de cyproheptadine, de préférence de 0,4 à 20 mg de cyproheptadine ; de 0,025 à 40 mg de prazosine, de préférence de 0,25 à 20 mg de prazosine ; de 0,075 à 20 mg d’alfuzosine, de préférence de 0,75 à 10 mg d’alfuzosine ; de 0,01 à 10 mg de térazosine, de préférence de 0,1 à 5 mg de térazosine ; de 0,004 à 1 mg de tamsulosine, de préférence de 0,04 à 0,5 mg de tamsulosine ; de 0,05 à 50 mg de silodosine, de préférence de 0,5 à 30 mg de silodosine; de 0,025 à 20 mg de doxazosine, de préférence de 0,25 à 10 mg de doxazosine.
De préférence, la composition pharmaceutique selon la présente invention contient uniquement deux principes actifs.
Préférentiellement, la présente invention a pour objet une composition pharmaceutique telle que définie ci-dessus, dans laquelle le composé ayant une action antagoniste sur les récepteurs alpha1-noradrénergiques est choisi parmi la prazosine, l’alfuzosine, la térazosine et la tamsulosine. De façon toute à fait préférée, la présente invention a pour objet une composition pharmaceutique telle que définie ci-dessus, dans laquelle le composé ayant une action antagoniste sur les récepteurs alpha1-noradrénergiques est la prazosine.
La composition pharmaceutique selon la présente invention peut être formulée sous toute forme galénique nécessaire à son administration. En particulier, s’agissant d’administration par voie orale, les compositions selon la présente invention peuvent être formulées sous forme de comprimés enrobés ou non, effervescents, solubles, orodispersibles, gastrorésistants ou à libération modifiée ; de dragées ; de capsules à enveloppe dure (ou gélules) ; de capsules à enveloppe molle ; de granules ; de granulés ; de pilules ; de pastilles. S’agissant d’administration par voie nasale, la composition peut être formulée sous forme de spray ou de poudre à inhaler. S’agissant d’administration par voie systémique, la composition selon l’invention peut être formulée sous forme de poudre lyophilisée stérile pour injection. Les compositions pharmaceutiques selon la présente invention pourront donc comprendre, en plus des principes actifs, tout adjuvant de formulation pharmaceutiquement acceptable, connu de l’homme du métier et qui est nécessaire à la préparation de la composition pharmaceutique sous la forme souhaitée.
La composition pharmaceutique selon l’invention peut être administrée de une à quatre fois par jour, sans dépasser la dose journalière maximum. Ainsi, la présente invention a également pour objet une composition pharmaceutique telle que définie précédemment pour une administration 1 à 4 fois par jour au patient atteint du syndrome de stress post-traumatique.
La composition pharmaceutique selon l’invention peut être administrée à tout moment de la journée, avant, pendant ou après les repas, sans que cela n’influe sur l’efficacité du traitement.
La composition pharmaceutique selon la présente invention peut être administrée au patient une ou plusieurs fois par semaine. Ainsi, la présente invention a également pour objet une composition pharmaceutique telle que définie précédemment pour une administration journalière 1 à 7 jours par semaine au patient atteint du syndrome de stress post-traumatique.
La composition selon la présente invention peut être administrée selon un calendrier continu.
Un autre objet de la présente invention concerne également l’utilisation d’une composition pharmaceutique telle que définie précédemment pour la préparation d’un médicament destiné au traitement du syndrome de stress post-traumatique chez l’être humain.
Un autre objet de la présente invention concerne également l’utilisation d’une composition pharmaceutique telle que définie précédemment pour la préparation d’un médicament destiné au traitement du syndrome de stress post-traumatique chez l’être humain, ledit médicament étant administré 1 à 4 fois par jour.
Un autre objet de la présente invention concerne également l’utilisation d’une composition pharmaceutique telle que définie précédemment pour la préparation d’un médicament destiné au traitement du syndrome de stress post-traumatique chez l’être humain, ledit médicament étant administré de façon journalière 1 à 7 jours par semaine.
Dans une autre variante du mode de réalisation de l’invention avec un deuxième module à décalage de fréquence, ledit circuit intégré photonique comporte en outre un séparateur optique de polarisation, un rotateur de polarisation et un autre récepteur apte à recevoir une partie de ladite lumière rétrodiffusée en sortie dudit rotateur de polarisation, et à recevoir une partie de la lumière issue dudit autre module à décalage de fréquence, ledit séparateur optique de polarisation étant apte à recevoir ladite lumière rétrodiffusée en provenance dudit dispositif de circulation optique, à former deux faisceaux de lumière et à envoyer l’un desdits faisceaux vers ledit récepteur et l’autre desdits faisceaux vers ledit rotateur de polarisation. Cette autre variante permet d’analyser la lumière rétrodiffusée sur différents axes de polarisation.
déjà décrite en relation avec l’art antérieur, représente un système de capteur à fibre optique utilisant une configuration hétérodyne pour la détection de température ou de déformation dans une fibre optique,
est une représentation schématique d’un module de décalage de fréquence dans le système selon l’invention,
illustre un exemple de réalisation du module de décalage de fréquence de la , dans le système selon l’invention,
représente un premier mode de réalisation du système selon l’invention,
représente une variante du premier mode de réalisation du système selon l’invention,
représente un deuxième mode de réalisation du système selon l’invention, et
représente un troisième mode de réalisation du système selon l’invention.
Le système 1 de capteur à fibre optique selon l’invention intègre un module 22 à décalage de fréquence représenté sur la , dans un circuit photonique intégré 30. Il est à noter que dans cette demande, on entend par circuit photonique intégré un circuit intégrant une ou plusieurs fonctions photoniques sur un substrat, par exemple de type InP (Phosphure d’Indium), silicium ou nitrure de silicium. Ces fonctions sont interconnectées dans le même substrat par des guides d’onde. Le substrat du circuit photonique intégré 30 est d’un seul bloc de substrat. En variante le circuit photonique intégré selon l’invention est fait de plusieurs substrats de matières différentes reliés par des guides d’onde.
Le module 22 à décalage de fréquence comporte un module d’entrée 18 qui reçoit depuis un port d’entrée A la lumière issue d’une source de lumière laser 16 à une fréquence initiale, modifie cette lumière en la modulant par un signal périodique, ce qui crée en sortie de ce module d’entrée 18, une lumière avec des bandes latérales de fréquences par rapport à la fréquence initiale.
Typiquement le module d’entrée 18 utilisé est un modulateur de phase électro-optique, un modulateur d’intensité électro-optique, un modulateur à électro-absorption, ou un amplificateur optique à semi-conducteur. La fréquence de modulation est typiquement de l’ordre de plusieurs centaines de MHz (Mégahertz) voire plusieurs GHz (Gigahertz), la fréquence de la source de lumière laser étant de l’ordre de plusieurs centaines de THz (Terahertz).
La lumière contenant des bandes latérales de fréquences en sortie du modulateur d’entrée 18 est envoyée dans un module de sélection de fréquence 20 du module de décalage de fréquence 22. Ce module de sélection de fréquence 20 réalise un filtrage de la lumière qu’il reçoit pour écarter les bandes latérales de fréquences indésirables et ne conserver qu’une zone de fréquence dans la lumière reçue du module d’entrée 18, ce qui permet d’obtenir en sortie du module de sélection de fréquence 20 une lumière 24 décalée en fréquence par rapport à la lumière de la source de lumière laser 16.
Cette lumière 24 décalée en fréquence est émise en sortie du module de décalage de fréquence 22. Le module de décalage de fréquence 22 permet donc de contrôler le décalage en fréquence effectué sur la lumière laser 16 grâce au choix de la fréquence de modulation utilisée par le module d’entrée 18, et grâce au filtrage effectué par le module de sélection de fréquence 20, qui ne garde par exemple que la fréquence initiale décalée de la fréquence de modulation ou bien la fréquence initiale décalée d’une harmonique de cette fréquence de modulation.
La illustre un exemple de réalisation du module de sélection de fréquence 20. Dans cet exemple de réalisation, le module de sélection de fréquence 20 comporte un module à gain variable 26 qui reçoit la lumière modulée par le module d’entrée 18 et contrôle la puissance de cette lumière modulée avant de la transmettre à un laser semiconducteur 28, intégré au module de sélection de fréquence 20. Autrement dit le laser semiconducteur 28 est verrouillé sur sa fréquence d’émission naturelle par injection en modulant le gain du laser semiconducteur 28. Le laser semiconducteur 28 est choisi de sorte à ce que sa fréquence d’émission naturelle soit proche de la fréquence décalée que l’on veut garder dans la lumière modulée issue du module d’entrée 18. Cette fréquence naturelle peut être modifiée pour se rapprocher de la fréquence décalée désirée en modifiant la température du laser semiconducteur 28 ou son courant de polarisation. Par fréquence « proche » de la fréquence décalée que l’on cible, on entend une fréquence comprise dans une bande de fréquence de l’ordre de 1GHz autour de cette fréquence décalée cible, appelée bande de fréquence de verrouillage dans la suite, cette bande de fréquence de verrouillage dépendant de la puissance injectée dans le laser semiconducteur 28 par rapport à la puissance émise par ce laser, c’est-à-dire dépendant du taux d’injection contrôlé par le module à gain variable 26. Notamment lorsque ce module à gain variable 26 est réalisé sous forme d’un amplificateur optique semiconducteur, et lorsqu’il est soumis à un courant de polarisation faible ou à une faible tension de polarisation inverse, il atténue la lumière le traversant, tandis que lorsqu’il est soumis à un courant de polarisation plus important, la lumière qui le traverse est amplifiée. Le module à gain variable 26 est en variante réalisé différemment, par exemple sous forme d’un modulateur à électro-absorption, contrôlé en tension.
Il est à noter que dans cette demande les éléments de contrôle de chacune des briques optiques 18, 26 et 28, notamment générant les courants ou tensions de polarisation, ne sont pas détaillés car bien connus de l’Homme du métier.
Selon un mode simple de réalisation, le réglage de la puissance de refroidissement sur l’interface commande le nombre de modules Peltier mis sous tension. En choisissant la plus faible puissance, un seul module Peltier est alimenté. Lorsque la puissance est maximale, tous les modules Peltier sont mis sous tension. De cette façon, la commande est très simple, un simple commutateur électrique multi-position peut réaliser la fonction de réglage.
Selon une variante de réalisation, les composants à effet Peltier sont alimentés par le même signal et peuvent être mis en série. Le réglage de puissance de refroidissement s’effectue par un signal de type PWM (de l’anglosaxon : Pulse Width Modulator »). Ce signal est périodique, de forme carrée mais non symétrique, les temps au cours duquel le signal est à « 0 » et « 1 » étant variables. De cette manière, la puissance de refroidissement est directement proportionnelle au temps au cours duquel le signal est à « 1 ».
Les signaux émis par la sonde mesurant l’humidité de l’air ambiant au niveau de la bouche d’entrée 5 sont convertis en valeurs numériques qui sont affichées sur l’interface utilisateur, à l’aide de l’afficheur 46. L’unité centrale compare en permanence la température mesurée par la sonde de température située au niveau de la bouche de sortie 9 avec la valeur de consigne indiquée par l’afficheur 44. Si la température mesurée est au-dessus de la valeur de consigne, l’unité centrale augmente la puissance électrique envoyée aux dispositifs Peltier. L’unité centrale attend une certaine durée de 2 à 5 minutes pour stabiliser la température et effectue une nouvelle mesure. Si la température de consigne n’est pas atteinte alors, et selon un premier mode de réalisation, le voyant 45 est allumé. Selon un autre mode de réalisation, dans les mêmes circonstances, l’unité centrale allume le voyant 45 et baisse d’une certaine valeur (10% par exemple) la puissance appliquée au ventilateur d’aspiration 6 pour produire un flux d’air moins puissant et mieux refroidi. Quelque soit le mode, le voyant allumé indique à l’utilisateur que les réglages effectués sur la puissance du ventilateur et de refroidissement ne permet pas d’arriver au bon résultat.
Selon, un perfectionnement les modules dans une même colonne n’ont pas la même puissance, et peuvent être mis sous tension individuellement selon la puissance introduite sur l’interface utilisateur. Prenons par exemple, des colonnes de trois modules, le second module M2 peut avoir le double de la puissance du module M1, et le troisième module M3 est quatre fois plus puissant, soit M1 : 10 Watts, M2 : 20 Watts et M3 : 40 Watts. Il est ainsi possible de sélectionner individuellement les modules et de disposer des sept puissances ci-dessous qui s’étalent entre 10 Watts et 70 Watts pour une colonne :
10Watts : module M1 alimenté,
20Watts : module M2 alimenté,
30Watts : module M1 et M2 alimentés,
40Watts : module M3 alimenté,
50Watts : module M1 et M3 alimentés,
60Watts : module M2 et M3 alimentés,
70Watts : module M1, M2 et M3 alimentés,
La commande de puissance est alors un simple sélecteur électromécanique à 8 positions, la huitième position définissant le mode où aucun module Peltier n’est alimenté, l’appareil devenant alors un simple ventilateur. Il est possible d’obtenir quatorze puissances différentes s’étalant entre 10 Watts et 14 Watts en commandant individuellement les six modules de chacune des deux colonnes.
Selon un perfectionnement, l’interface utilisateur dispose d’un bouton 47 sérigraphié « Turbo » permettant d’inhiber les réglages introduits et d’appliquer les valeurs maximales de refroidissement et de ventilation pendant une durée déterminée, 10 minutes par exemple. Au cours de cette durée, le ou les ventilateurs d’aspiration 6 est/sont à la puissance maximale, et l’ensemble des modules Peltier est alimenté pour produire un refroidissement maximum. Une fois ladite durée écoulée, les réglages introduits par l’utilisateur sont de nouveau appliqués.
Selon un perfectionnement, lors de l’allumage, l’unité centrale attend pendant une durée déterminée, 1 minute par exemple, l’établissement des températures sur les surfaces froides et chaudes des dispositifs Peltier. A l’issue de cette durée, l’unité centrale active le ou les ventilateur(s) d’aspiration 6 de façon que l’air ainsi propulsé à l’extérieur de l’appareil soit efficacement refroidi. Un voyant ou une indication apparaît sur l’interface utilisateur pendant ladite durée pour informer l’utilisateur que l’appareil est bien en marche et qu’il va propulser de l’air refroidi dans un court moment.
La représente selon une vue 3D la forme extérieure d’un prototype de rafraichisseur d’air 1 selon un exemple particulier de réalisation. Vue de face, le pourtour du rafraichisseur présente une forme hexagonale, avec une épaisseur constante. La face horizontale inférieure possède des pieds 2 et la face horizontale supérieure supporte l’interface utilisateur 10. Les quatre cotés en oblique sont ajourés pour former des évents de ventilation 13 destinés à évacuer l’air chaud émis par les deux colonnes de modules Peltier. La face avant verticale comporte une bouche d’entrée d’air ambiant 5 placée en partie haute et en partie basse par une bouche de sortie 9 en partie basse pour expulser l’air refroidi.
la est une vue partielle en perspective de ce détecteur IR en coupe selon le plan II de la ;
la est une vue partielle en perspective éclatée de ce détecteur IR ;
la est une vue partielle de dessus de ce détecteur IR sans les enveloppes interne et externe ;
la est une vue de dessus de la platine de ce détecteur IR ;
la est une vue de dessus de la platine de ce détecteur IR, sans la couche électriquement isolante ;
la est une vue agrandie de la zone VII de la ;
la est une vue partielle de dessous de la platine de ce détecteur IR.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION En référence aux figures, le détecteur IR refroidi selon l’invention, généralement désigné en D, comprend une embase tubulaire 1 ayant une première extrémité 1.1 fixée sur une base 2.1 d’un doigt froid 2 et une deuxième extrémité 1.2 pourvue d’une collerette 1.3 sur laquelle est fixé de manière étanche un bord annulaire d’une enveloppe externe de protection 3 ayant un sommet pourvu d’une première fenêtre 4. L’embase tubulaire 1 est en verre, l’enveloppe externe 3 est en titane et la première fenêtre 4 est en germanium.
Le doigt froid 2 se prolonge depuis la base 2.1 dans l’embase tubulaire 1 et a une extrémité libre 2.2 fermée qui s’étend hors de l’embase tubulaire 1 en saillie dans l’enveloppe externe 3.
Sur l’extrémité libre 2.2 du doigt froid 2, est fixé une platine généralement désignée en 5.
Plus précisément, la platine 5 comprend un substrat ayant une première face principale 5.1 du côté de l’extrémité libre 2.2 du doigt froid 2 et à l’opposé une deuxième face principale 5.2. Le substrat de la platine 5 est ici en une céramique à base de nitrure d’aluminium AlN.
La première face principale 5.1 du substrat de la platine 5 est recouverte d’une couche réfléchissante 6 vis-à-vis du rayonnement IR. La couche réfléchissante 6, ici en or, comporte une ouverture centrale 6.1 laissant une zone centrale (épargne) de la première face principale 5.1 découverte. L’extrémité libre 2.2 du doigt froid 2, qui est fermée par une cloison transversale plane, prend appui sur la couche réfléchissante au niveau d’un pourtour de l’ouverture 6.1 de telle manière que l’extrémité libre 2.2 est écartée de la première face principale 5.1 d’une distance égale à l’épaisseur de la couche réfléchissante 6 à savoir ici 25 µm. La platine 5 est fixée par collage sur l’extrémité 2.2 du doigt froid 2.
La deuxième face principale 5.2 du substrat de la platine 5 porte des pistes électriquement conductrices 7 ayant des extrémités 7.1, 7.2 formant des plages de contact et deux pistes électriquement conductrices 9 ayant des extrémités 9.1, 9.2 formant des plages de contact. La deuxième face principale 5.2 du substrat de la platine 5 et les pistes électriquement conductrices 7, 9 sont recouvertes d’une couche 8 électriquement isolante et absorbant le rayonnement infrarouge. La couche 8, ici en polyimide, comporte une ouverture principale 8.1 laissant nue une zone centrale de la deuxième face principale 5.2. Une partie des extrémités 7.1 sont dans l’ouverture principale 8.1 et les autres extrémités 7.1 débouchent dans des ouvertures secondaires de la couche 8. Les extrémités 9.1 des deux pistes électriquement conductrices 9 débouchent dans une ouverture 8.2 de la couche 8 qui est située au voisinage de l’ouverture 8.1 et qui accueille une sonde de température 10. La sonde de température 10 est collée au substrat dans l’ouverture 8.2 et a des connecteurs reliés aux extrémités 9.1. La couche 8 laisse à découvert la portion périphérique annulaire 5.2’ de la deuxième face principale 5.2 et les extrémités 7.2 et 9.2 des pistes électriquement conductrices 7 et 9 qui sont sur ladite portion périphérique 5.2’.
Un capteur de rayonnement infrarouge, ou capteur IR 11, est fixé sur le pourtour de l’ouverture principale 8.1 et a des entrées et sorties électriques reliées aux extrémités 7.1 des pistes conductrices 7 par des fils électriquement conducteurs ici en or. Le capteur IR 11 est de type FPA (ou « Focal Plan Array ») et est ici collé sur le pourtour de l’ouverture principale 8.1.
La platine 5 porte une enveloppe interne 12 entourant le capteur 11. L’enveloppe interne 12 a un pourtour (ou bord annulaire) fixé de manière continue (et donc étanche) sur la couche 8 de sorte que la portion périphérique annulaire 5.2’ s’étende en saillie à l’extérieur de l’enveloppe interne 12. L’enveloppe interne 12 (ou « écran froid ») est en aluminium et comporte une fenêtre 13 (ou filtre froid) en germanium en alignement avec le capteur IR 11 et la fenêtre 4. Ledit pourtour de l’enveloppe interne 12 est fixé par collage ici au moyen d’une colle souple capable d’absorber les dilatations différentielles entre l’aluminium et la céramique. La colle est ici une colle silicone présentant un coefficient de dégazage faible, comme celle de référence DC93500 produite par la société Dow Corning.
La platine 5 comprend un canal transversal 18 mettant en communication l’intérieur de l’enveloppe interne 12 avec l’extérieur, c’est-à-dire le volume intérieur de l’enveloppe externe 3 ; et l’enveloppe externe 3 comprend elle un queusot 14 permettant de faire le vide dans l’enveloppe externe 3 et dans l’enveloppe interne 12 via le canal transversal 18.
Plus particulièrement, l’appui-tête 18 est, par exemple, automatiquement connectée à la saillie longitudinale 22 par mise en place de l’appui-tête 18 en position contre la face avant 30 de la saillie longitudinale.
La mise en position entraîne ici la fermeture d’un ou de clips comprenant chacun un premier élément sur la saillie longitudinale 22 et un deuxième élément complémentaire sur l’appui-tête 18.
Dans un mode de réalisation particulier, l’appui-tête 18 est déplaçable par rapport à la saillie longitudinale 22 de sorte à modifier une orientation de la surface de réception 38, plus particulièrement par rotation autour d’un axe de pivot s’étendant selon la direction transversale T.
La connexion de l’appui-tête 18 à la saillie longitudinale 22 comprend, par exemple, un système de charnière permettant un pivot entre les deux pièces autour de l’axe de pivot.
Additionnellement ou alternativement, la connexion de l’appui-tête 18 à la saillie longitudinale 22 comprend, par exemple, un système de glissière permettant un déplacement en translation de l’appui-tête 18 par rapport à la saille longitudinale 22, par exemple en hauteur,
Alternativement, l’appui-tête 18 est fixe par rapport à la saillie longitudinale 22.
Dans un mode de réalisation alternatif, la fixation de la saillie longitudinale 22 au corps de dossier 16 comprend un système de charnière permettant un pivot entre les deux pièces autour de l’axe de pivot et/ou un système de glissière permettant une translation, l’appui-tête 18 étant alors, par exemple, fixe par rapport à la saillie longitudinale 22.
Plus particulièrement, l’appui-tête 18 s’étend, par exemple, contre la face avant 30 de la saillie longitudinale 22.
Dans l’exemple représenté, la portion supérieure 24 du corps de dossier 16, la saillie longitudinale 22 et l’appui-tête 18 sont alignés dans cet ordre selon la direction longitudinale L.
L’ensemble formé de la portion supérieure 24 du corps de dossier 16, la saillie longitudinale 22 et l’appui-tête 18 présente, par exemple, une dimension selon la direction longitudinale L comprise entre 12 et 20 centimètres.
En outre, le dossier 12 comprend au moins un module de coussin gonflable 42 fixé sur une paroi latérale 44 du corps de dossier 16.
Plus particulièrement, la paroi latérale 44 présente une pluralité, ici deux, d’orifices 46, le module de coussin gonflable 42 comprenant un système de fixation au corps de dossier 16 coopérant avec les orifices 46.
Le module de coussin gonflable 42 comprend un coussin gonflable apte à se déployer sur le côté du siège en cas d’impact.
Ainsi, le module de coussin gonflable est agencé directement sur l’extérieur du dossier, de sorte que le coussin gonflable se déploie aisément, sans nécessité de finitions, du type couture fragilisée lorsque le module de coussin gonflable est agencé au sein du corps de dossier.
Le dossier 12 comprend, en outre, ici un tapis thermoformé 48, le tapis thermoformé 48 étant fixé au corps de dossier 16, plus particulièrement dans une portion arrière inférieure du corps de dossier 16.
Plus particulièrement, le tapis thermoformé 48 recouvre une portion inférieure de la face externe, c’est-à-dire tournée vers l’arrière, du corps de dossier 16.