INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Etape 606 : Le procédé permet de définir la position du nouvel VMSSF (noté VMSSF 2) qui devra être déployé à proximité de VMSSF 1 en vue d’accroitre les ressources réseau offertes aux EM présents dans la sous-zone du VMSSF 1 et qui est actuellement en risque de surcharge. La localisation du VMSSF 2 peut par exemple être définie de telle manière qu’il soit le plus proche possible du VMSSF 1 tout en veillant à éviter tout risque de collision entre les deux VMSSF.
Etape 608 : Le procédé permet de vérifier qu’il reste suffisamment de ressources pour déployer le nouveau VMSSF 2 à cette nouvelle localisation, c’est-à-dire qu’il reste au moins un VMSSF disponible, non déployé en zone de stockage, et le cas échéant qu’il reste suffisamment de RCRA pour couvrir la distance entre la BA et cette nouvelle localisation. S’il ne reste pas suffisamment de ressources, alors le processus est arrêté 610 et le réseau n’est pas redéployé.
Dans une variante de réalisation, dans l’hypothèse où le nouvel EM à l’origine du risque de surcharge n’aurait pas encore été placé en mode dégradé (la connexion a été acceptée mais avec un service minimal ne venant pas perturber les communications des autres EM dans la sous-zone), le VMSSF peut alors activer le mode dégradé pour ledit nouvel EM tout en notifiant le système central. Le système central peut alors envoyer un message d’alerte à l’EM pour (a) le notifier de sa mise en mode dégradé et (b) lui recommander une direction à suivre en vue de rejoindre une sous-zone à proximité susceptible de lui offrir une meilleure connexion (vers un VMSSF n’ayant pas encore atteint son nombre maximum d’EM connectés).
S’il reste suffisamment de ressources pour déployer le nouveau VMSSF 2 à la nouvelle localisation, le procédé poursuit par des étapes consistant à :
Etape 612 : Définir les paramètres de la cellule sans-fil offerte par le nouveau VMSSF 2 (la bande de fréquence par exemple) notamment en vue d’éviter, de minimiser les interférences avec le VMSSF 1 et les VMSSF des sous-zones voisines.
Etape 614 : Déployer le nouveau VMSSF 2 au niveau de sa localisation définie (en utilisant des RCRA si nécessaire en vue de maintenir la connectivité du VMSSF 2 avec la BA).
Etape 616 : Configurer les paramètres définis de la cellule sans-fil du nouveau VMSSF 2 déployé et activer sa cellule sans-fil, de manière à activer la couverture complémentaire du réseau sans-fil offerte par le nouveau VMSSF 2 dans la sous-zone desservie conjointement par les deux VMSSF (VMSSF 1, VMSSF 2). L’EM qui est à l’origine du risque de surcharge est ainsi en mesure de détecter la cellule sans-fil complémentaire apportée par le nouveau VMSSF 2 et de s’y rattacher, de manière à disposer d’une connexion de qualité au réseau sans-fil.
Dans une variante de réalisation, dans l’hypothèse où le nouvel EM à l’origine du risque de surcharge aurait été préalablement placé en mode dégradé auprès du VMSSF 1, le système central dès le déploiement du nouveau VMSSF 2 réalisé, peut notifier ledit nouvel EM du déploiement du nouveau VMSSF 2 et lui indiquer de se rattacher à sa cellule sans-fil de manière à récupérer rapidement une connexion de qualité au réseau sans-fil.
Le principe général de la troisième situation, est que la détermination d’un risque de surcharge d’une cellule sans-fil est basée sur le dépassement d’un nombre maximal d’EM pouvant être connectés simultanément à une même cellule sans-fil. Cette approche, bien que simple à mettre en œuvre et raisonnablement réaliste, peut néanmoins parfois résulter dans l’émission d’une alerte de surcharge inconsidérée au niveau du système central (et de la non admission du nouvel EM, ou de sa mise en mode dégradé). Aussi une variante de réalisation consiste à prendre en compte de manière plus fine les ressources réseau effectivement disponibles au niveau de cette cellule permettant que le nouvel EM puisse être admis dans la cellule sans risque de perturber la qualité des communications des autres EM rattachés à cette même cellule.
Ainsi, la détermination d’un risque de surcharge d’une cellule sans-fil d’un VMSSF se base (1) sur les besoins en termes de Qualité de Service (QoS) des différents EM et (2) sur l’ensemble des ressources sans-fil disponibles au niveau de la cellule (sans prise en compte d’un nombre maximum d’EM par cellule). Si les besoins en QoS d’un nouvel EM entrant dans une sous-zone peuvent être satisfaits par la cellule sans-fil, ce nouvel EM peut être admis et rattaché à la cellule, et si ce n’est pas le cas alors il n’est pas admis (ou admis uniquement en mode dégradé avec un niveau de QoS alloué réduit et donc un service réduit) et une alerte de risque de surcharge est alors transmise à l’unité centrale pour qu’elle puisse procéder au déploiement d’un VMSSF supplémentaire dans la sous-zone.
Dans une autre variante de réalisation dans le cas de la troisième situation, le système central, connaissant les informations de localisation et de trajectoire des EM, peut anticiper le déplacement à venir d’un EM entre une première zone couverte par un premier VMSSF et une seconde zone couverte par un second VMSSF. Il peut de ce fait déterminer de manière anticipée si ce déplacement présente ou non un risque de surcharge au niveau du second VMSSF. Si le risque de surcharge est confirmé, alors le système central peut procéder, toujours de manière anticipée, au déploiement d’un VMSSF supplémentaire dans la zone de destination future de l’EM et ainsi mettre à disposition (de manière anticipée) plus de ressources dans cette zone de manière à servir cet EM supplémentaire dès son arrivée sans aucune surcharge. Le nouvel EM est alors pris en charge par le nouveau VMSSF tout juste déployé.
Selon un mode de réalisation avantageux, le réflecteur solaire 41 comprend en outre, sur le verso de la paroi réfléchissante 41, un store 43 configuré pour pouvoir bloquer le rayonnement solaire direct. La illustre schématiquement le rayonnement solaire bloqué par le store 43 porté par le réflecteur solaire 40. Le store 43 permet ainsi de supprimer le rayonnement solaire direct à l’intérieur du bâtiment. Cette configuration est donc particulièrement destinée à être utilisée l’été dans l’hémisphère Nord ou l’hiver dans l’hémisphère Sud pour limiter la chaleur qui pénètre à l’intérieur du bâtiment.
La est un plan cinématique du module bioclimatique selon l’invention. On retrouve sur cette figure le moteur électrique 25, fixe par rapport au châssis fixe 10, et en prise avec la roue dentée 21, elle-même solidaire du caisson mobile 30. Ainsi, l’activation du moteur électrique 25 permet d’entrainer en rotation la roue dentée 21, engrenée dans le pignon porté par l’axe du moteur électrique 25, et donc de générer le pivotement du caisson mobile 30, solidaire de la roue dentée, par rapport au châssis fixe 10. On observe aussi sur ces figures la présence des rouleaux 23 de centrage du caisson mobile sur le châssis fixe.
On observe aussi sur cette figure un joint torique 36 supérieur solidaire du caisson mobile 30 et un joint torique 16 supérieur du châssis fixe. On observe également sur cette figure un joint torique 37 inférieur solidaire du caisson mobile 30 et un joint torique 17 inférieur du châssis fixe. Ces joints toriques supérieurs et inférieurs permettent de maintenir l’étanchéité entre le caisson mobile et le châssis fixe, tout en permettant le pivotement du caisson mobile 30 par rapport au châssis fixe 10. D’autres moyens d’étanchéité peuvent être prévus, selon d’autres modes de réalisation, sans remettre néanmoins en cause le principe de l’invention.
La illustre un module bioclimatique selon un autre mode de réalisation de l’invention utilisé comme équipement d’un système de chauffage. La principale différence avec le mode de réalisation du module utilisé comme fenêtre bioclimatique (et représenté sur la notamment) est la présence d’une paroi pleine 14 agencée au sein du châssis fixe, à l’opposé de l’ouverture supérieure 13, de manière à ce que ladite enceinte 12 devienne une enceinte hermétique qui permet d’emmagasiner la chaleur générée par le rayonnement solaire réfléchi par le réflecteur 40. En outre, le châssis comprend des ouvertures permettant l’entrée et la sortie dans l’enceinte 12 d’une conduite de circulation 51 d’un fluide caloporteur qui va capter la chaleur de l’enceinte hermétique. Cette conduite 51 est visible sur la par l’arraché ménagé sur le châssis fixe 10. Cette conduite 51 peut être reliée à un ballon d’eau chaude d’un système de chauffage d’eau sanitaire, à un plancher chauffant ou à tout système nécessitant un fluide caloporteur chauffé. Sur la , la conduite 51 pénètre l’enceinte hermétique 12 par l’entrée 51a et ressort de l’enceinte hermétique 12 par la sortie 51b. En d’autres termes, l’entrée 51a voit arriver un fluide calorifique froid alors que la sortie 51b voit sortir un fluide calorifique réchauffé suite aux échanges thermiques qui se sont produits, au sein de l’enceinte hermétique 12, entre le fluide calorifique et l’air chaud emprisonné dans l’enceinte hermétique 12.
La illustre schématiquement un tel module bioclimatique de chauffage relié à un ballon de stockage d’eau 53. Le principe de fonctionnement est le suivant.
Le ballon de stockage d’eau 53 est alimenté par une conduite 54 reliée à un réseau de distribution d’eau du bâtiment, non représenté sur la figure. Ce ballon de stockage d’eau 53 comprend un premier circuit fermé de circulation d’un fluide calorifique qui s’étend entre le ballon de stockage 53 et le module bioclimatique selon l’invention. Ce premier circuit comprend la conduite 51 qui circule dans l’enceinte hermétique 12. Ainsi, le fluide calorifique de la conduite 51 chauffe lors de son passage dans l’enceinte 12, comme expliqué précédemment en lien avec la . Ce fluide calorifique 12 chauffé peut alors chauffer l’eau du ballon de stockage d’eau 53.
Un deuxième circuit fermé s’étend entre le ballon de stockage d’eau 53 et un système de chauffage basse température d’un plancher chauffant 59. Ce deuxième circuit comprend une conduite 57 dans laquelle circule un fluide calorifique. Ce fluide chauffe lors du passage de la conduite 57 dans le ballon de stockage d’eau 53 (réchauffée par le premier circuit fermé décrit précédemment) et transporte la chaleur vers le plancher chauffant 59. La chaleur captée par le module bioclimatique est donc transmise au plancher chauffant par l’intermédiaire des deux circuits fermés décrits et du ballon de stockage d’eau 53.
En outre, l’eau chaude du ballon de stockage 53 peut être utilisée directement à des fins d’eau chaude sanitaire par le bais d’une conduite 55 qui alimente un circuit d’eau du bâtiment non représenté sur les figures.
Sur la figure, les blocs 56 et 58 représentent des énergies d’appoints du système de chauffage d’eau sanitaire et du plancher chauffant, nécessaires lorsque l’énergie récupérée par le module bioclimatique n’est pas suffisante. Le bloc 61 représente un groupe de circulation du fluide calorifique dans la conduite 51.
Bien entendu, d’autres moyens peuvent être utilisés pour la réalisation d’un système de chauffage utilisant le module bioclimatique selon l’invention.
Le module selon l’invention fournit une source de chaleur qui peut être utilisée pour d’autres applications et avec d’autres moyens que ceux décrits en lien avec la , qui n’est qu’un mode de réalisation possible.
La illustre un module bioclimatique selon un autre mode de réalisation de l’invention utilisé en tant qu’accessoire d’un système de production d’énergie. La principale différence avec les précédents modes de réalisation est la présence d’un panneau solaire 60 agencé au sein de l’enceinte 12 délimitée par le châssis fixe 10. Cette architecture permet d’améliorer le rendement du panneau solaire en optimisant le rayonnement solaire qu’il reçoit, par la combinaison du réflecteur 40 et du caisson 30 monté mobile en pivotement par rapport au châssis fixe 10, lui-même fixe par rapport au panneau solaire 60. Le module bioclimatique selon l’invention permet ainsi d’orienter le rayonnement solaire vers le panneau solaire 60 sans nécessiter de déplacer le panneau solaire, ce qui améliore son rendement.
L’homme du métier comprendra aisément que le module bioclimatique peut être utilisé pour d’autres applications que celles décrites en lien avec les figures. Toute application qui cherche à optimiser l’utilisation du rayonnement solaire peut bénéficier des avantages du module bioclimatique selon l’invention. D’une manière générale, le module bioclimatique selon l’invention est une invention de rupture qui offre une nouvelle manière de tirer le meilleur bénéfice possible du rayonnement solaire quel que soit la période de l’année et quel que soit la période de la journée.
Structure pliable de sécurisation pour un chantier de construction La présente invention concerne le domaine de la construction de bâtiments et plus particulièrement les structures pliables de sécurisation utilisées temporairement sur les chantiers de construction.
Lors de la construction d’un bâtiment, il est connu d’utiliser des structures pliables (appelées également plateformes) pour réaliser le coffrage de murs verticaux en béton ou le bétonnage d’une dalle horizontale.
On connait par exemple une structure de sécurisation d’une trémie d’ascenseur configurée pour s’étendre dans un orifice d’une dalle horizontale, de manière à éviter tout risque de chute d’un opérateur. En effet, de manière connue, une cage d'ascenseur d'un immeuble étagé se présente sous la forme d'un volume vertical, de section carrée ou rectangulaire qui traverse chaque étage de l'immeuble. Pour permettre la mise en place de banches de coffrage, il est nécessaire de prévoir une plateforme de sécurisation venant fermer l'orifice de la dalle horizontale par lequel débouche la cage d'ascenseur. Une telle plateforme est connue sous la désignation « podium de cage d’ascenseur » ou « Podium PCA », par exemple décrite dans le brevet FR2977905.
Selon un mode de réalisation mettant en œuvre une étape d’hydrolyse, au moins un sel de magnésium est ajouté dans le mélange M1 à traiter avant l’entrée dans le dispositif d’hydrolyse.
De préférence, dans la formule (V) susmentionnée, R 5 est un radical aliphatique divalent, saturé ou insaturé, comprenant de 2 à 38 atomes.
De préférence, dans la formule (VI) susmentionnée, R 6 est un radical aliphatique divalent, saturé ou insaturé, comprenant de 2 à 40 atomes.
Dans le cadre de l’invention, on entend par « radical saturé », un radical ne comprenant pas de double liaison. A l’inverse, un « radical insaturé » est un radical comprenant une ou plusieurs insaturations.
Dans le cadre de l’invention, on entend par « alkyle » un radical hydrocarboné, linéaire ou ramifié.
Dans le cadre de l’invention, un « radical aliphatique » peut être linéaire, ramifié ou cyclique. De préférence, un « radical aliphatique » est un radical linéaire ou ramifié.
Chaque liaison carbone-carbone notée représente une liaison simple ou une liaison double, en accord avec les règles de valence de la chimie organique.
COMPOSANT –NCO Composition G1 De préférence, la composition G1 comprend au moins un polyol A2 choisi parmi les polyols de formules (I), (II), (III-1), (III-2), (III-3), (IV-1), (IV-2), (IV-3), (V) et (VI) telles que définies ci-dessus, et leurs mélanges.
La composition G1 peut comprendre un polyol A2 ou un mélange de polyols A2. Le mélange de polyols A2 peut être un mélange de polyols de formule (I), un mélange de polyols de formule (II), un mélange de polyols de formule (III-1), un mélange de polyols de formule (III-2), un mélange de polyols de formule (III-3), un mélange de polyols de formule (IV-1), un mélange de polyols de formule (IV-2), un mélange de polyols de formule (IV-3), un mélange de polyols de formule (V), un mélange de polyols de formule (VI), ou un mélange de polyols de différentes formules (par exemple un mélange d’un polyol de formule (I) avec un polyol de formule (II)).
Polyols de formule (I) Les polyols de formule (I) peuvent être obtenus par réaction de polycondensation entre au moins un composé de formule (VII) ou l’un de ses dérivés esters, dérivés poly(hydroxyalcanoate)s ou dérivés (macro)lactones, et au moins un composé de formule (VIII) :
dans lesquelles R 1 , R a , x, y, z, f, et sont tels que définis précédemment pour la formule (I).
La réaction de polycondensation peut être réalisée par tout moyen connu de l’homme du métier, par exemple en présence d’enzymes, de catalyseurs d’estérification et/ou de catalyseurs de transestérification connus dans le domaine. De préférence, le catalyseur est choisi dans le groupe constitué du méthanolate de sodium, de l’oxyde de magnésium, de l’acétate de zinc, du dioxyde de germanium, du tétraalkoxyde de titane (tel que par exemple le tétrabutoxyde de titane), et de leurs mélanges.
La réaction de polycondensation peut être réalisée à une température allant de 150°C à 260°C, préférentiellement de 170°C à 240°C, éventuellement sous pression réduite, par exemple à environ 10 mbar.
La réaction peut éventuellement être réalisée par mélange des différents ingrédients en « one-pot » ou peut être réalisée en deux étapes séparées : par exemple par une première réaction d’oligomérisation du composé de formule (VII) (ou l’un de ses dérivés susmentionnés) dans laquelle la fonction acide ou ester d’une molécule est respectivement estérifiée ou transestérifiée avec la fonction –OH portée par le carbone d’une autre molécule de ce même composé, suivie d’une deuxième réaction en présence du composé de formule (VIII).
Le composé de formule (VIII) peut être un diol ou un triol.
Les connecteurs 21, 21a, 21b, 21c, 21d sont dans cet exemple de forme au moins en partie complémentaire à la forme des orifices 91. Les connecteurs 21, 21a, 21b, 21c, 21d présentent par exemple une forme générale tubulaire ou cylindrique dont l’axe de révolution est confondu avec l’axe d’empilement A.
Des exemples de réalisation de connecteurs 21, 21a, 21b, 21c, 21d sont représentés sur les figures 8 a, 8b et 9a à 9d.
Au moins l’un des connecteurs 21, 21a, 21b, 21c, 21d peut présenter une partie mâle 23 emmanchée dans une partie femelle 25 d’un connecteur complémentaire. De façon complémentaire, au moins l’un des connecteurs 21, 21a, 21b, 21c, 21d peut présenter une telle partie femelle 25.
En particulier, les connecteurs 21, 21a, 21b, 21c, 21d assemblés à deux premières coquilles 7A successives ou deux deuxièmes coquilles 7B successives, comprennent des parties mâle 23 et femelle 25 complémentaires, emmanchées l’une dans l’autre. Les parties mâle 23 et femelle 25 complémentaires sont emmanchées l’une dans l’autre selon l’axe d’empilement A.
Les parties mâle 23 et femelle 25 sont de sections différentes.
Les parties mâles 23 et femelles 25 peuvent être dimensionnées de sorte qu’une partie mâle 23 est emmanchée avec une partie femelle 25 avec un jeu axial j entre la fin de la partie femelle 25 et l’extrémité de la partie mâle 23. La fin de la partie femelle 25 est par exemple définie par un épaulement. Selon l’axe d’empilement A, la longueur de la partie mâle 23 est donc inférieure à la longueur de la partie femelle 25. La longueur de la partie mâle 23 est toutefois choisie suffisante pour permettre de coulisser les connecteurs 21, 21a, 21b, 21c, 21d l’un par rapport à l’autre et de les maintenir assemblés. La longueur d’une partie mâle 23 et la profondeur d’une partie femelle 25 sont donc calculées, de sorte qu’à l’emmanchement de l’une dans l’autre, la partie mâle 23 ne vienne pas en butée contre la fin de la partie femelle 25. De plus, le jeu axial j est défini en fonction des tolérances des composants 5, et notamment de leur gonflement ou dégonflement en cours de fonctionnement.
Au moins l’un des connecteurs 21, 21a porte au moins un joint d’étanchéité 27. Il peut s’agir d’un joint torique. Le connecteur 21, 21a peut porter au moins deux joints d’étanchéité, tels que des joints toriques. Selon un mode de réalisation préféré, le connecteur 21, 21a porte au moins un joint d’étanchéité 27, et de préférence un seul joint d’étanchéité 27, à au moins deux lèvres ou quadrilobe. L’utilisation d’un seul joint d’étanchéité 27 permet de limiter l’encombrement.
Le joint d’étanchéité 27 peut être agencé autour d’une partie mâle 23 d’un connecteur 21, 21a. Pour ce faire, la partie mâle 23 présente une gorge 28 dans laquelle le joint d’étanchéité 27 par exemple quadrilobe peut être agencé.
En outre, les parties mâle 23 et femelle 25 sont avantageusement dimensionnées de sorte qu’à l’assemblage, les joints d’étanchéité 13 portés par la partie mâle 23 soient toujours à l’intérieur d’une partie femelle 25, afin de garantir une zone d’étanchéité suffisante.
La solidarisation des connecteurs 21, 21a, 21b, 21c, 21d aux coquilles 7A, 7B peut se faire par brasage. On assure ainsi une liaison étanche résistante.
De façon générale, les connecteurs 21, 21a, 21b, 21c, 21d comprennent au moins une zone de distribution respective, qui peut présenter au moins une fente 29, par exemple deux fentes 29. Les fentes 29 débouchent dans le premier ou deuxième canal de circulation de fluide caloporteur défini par la première coquille 7A ou la deuxième coquille 7B.
Un exemple de connecteur intermédiaire 21 est représenté sur les figures 8a, 8b. Le connecteur intermédiaire 21 comporte d’un côté une partie mâle 23 et de l’autre côté une partie femelle 25. La partie mâle 23 du connecteur intermédiaire 21 peut comporter la zone de distribution, les fentes 29.
La partie mâle 23 et notamment la zone de distribution peuvent être dimensionnées de façon à traverser les orifices 91 en vis-à-vis des deux plaques 9 formant une première coquille 7A ou une deuxième coquille 7B. À l’état assemblé, la zone de distribution, avec les fentes 29 dans cet exemple, est agencée au niveau des orifices 91 des deux plaques 9 d’une paire formant une première coquille 7A ou une deuxième coquille 7B.
À titre d’exemple, la partie femelle 25 peut présenter un diamètre supérieur au diamètre de la partie mâle 23 et/ou de la zone de distribution. Le connecteur intermédiaire 21 présente ainsi un épaulement 31 entre la zone de distribution et la partie femelle 25 configuré pour venir en butée contre le collet 92 d’une plaque 9 à l’assemblage du connecteur intermédiaire 21 avec une paire de plaques 9. On assure ainsi le positionnement du connecteur intermédiaire 21. La partie femelle 25 est d’un côté de la coquille 7A, 7B tandis que la partie mâle 23 est de l’autre côté de cette coquille 7A, 7B.
La partie mâle 23 du connecteur intermédiaire 21 est destinée à coopérer avec une partie femelle 25 complémentaire d’un autre connecteur intermédiaire 21 ou d’un connecteur d’extrémité 21b, 21c, 21d. De façon similaire, la partie femelle 25 du connecteur intermédiaire 21 est destinée à coopérer avec une partie mâle 23 complémentaire d’un autre connecteur intermédiaire 21 ou d’un connecteur d’extrémité 21a. Chaque partie mâle 23 est destinée à être emmanchée avec une partie femelle 25 complémentaire.
Le connecteur intermédiaire 21 peut comprendre de plus une collerette 33, par exemple autour de la partie femelle 25. Une telle collerette 33 est avantageusement destinée à coopérer avec un outil d’assemblage, pour l’emmanchement de deux connecteurs complémentaires. La collerette 33 présente dans cet exemple une forme générale annulaire.
Selon un mode de réalisation du procédé de l’invention, l’étape d’enrichissement en ammoniaque f) permet d’obtenir une concentration en ammoniaque dans l’effluent liquide M5’’ au moins 1,5 fois supérieure à la concentration en ammoniaque dans l’effluent liquide M5’, de préférence une concentration en ammoniaque dans l’effluent liquide M5’’ au moins 2 fois supérieure à la concentration en ammoniaque dans l’effluent liquide M5’, voire une concentration en ammoniaque dans l’effluent liquide M5’’ au moins 5 fois supérieure à la concentration en ammoniaque dans l’effluent liquide M5’.
Selon un mode de réalisation du procédé de l’invention, moins de 75% du volume, de préférence moins de 50% du volume, de l’effluent liquide M5’ issu de l’étape e) ou de l’effluent liquide M5’’ issu de l’étape f) lorsqu’elle est mise en œuvre, est mis en mélange lors de l’étape g).