INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- calcul de la meilleure prédiction de l’état du système à l’instant (t+1) à partir d’une estimation prédéterminée de l’état du système à l’instant t et d’un modèle représentatif du système entre l’instant t et l’instant (t+1),
- calcul de la prédiction de l’observation à l’instant (t+1) comme étant le produit d’une matrice d’observation prédéterminée et de la meilleure prédiction de l’état du système à l’instant (t+1) calculée,
- calcul de l’innovation du filtre à l’instant (t+1) comme étant la différence entre l’observation à l’instant (t+1) et la prédiction de l’observation à l’instant (t+1),
- détermination du vecteur de coefficients du gain à l’instant (t+1) par minimisation du carré de la norme de l’innovation du filtre à l’instant (t+1) calculée à l’étape précédente,
- calcul du gain à l’instant (t+1) en faisant une correction par approximation stochastique par moyennage des coefficients de gain du vecteur de coefficients du gain déterminé,
- calcul de l’estimation de l’état du système à l’instant (t+1) comme étant la somme de la meilleure prédiction de l’état du système à l’instant (t+1) calculée et du produit du gain à l’instant (t+1) par l’innovation du filtre à l’instant (t+1) calculée,
- détermination de la position du dispositif à partir de l’estimation de l’état du système à l’instant (t+1) calculée.
De préférence encore, les coefficients du gain sont bornés entre une valeur minimale égale à une variable de bornage ε (petite et positive) et une valeur maximale égale à (2 - ε).
Dans une forme de réalisation, les calculs, notamment sur les coefficients de gain, sont réalisés par un réseau de neurones à partir d’un échantillon prédéterminé.
Avantageusement, le modèle représentatif du système est dépourvu du paramètre « accélération », qui est considéré comme un forçage, c’est-à-dire qu’elle est traitée mathématiquement. Cela permet d’optimiser la taille du modèle, donc de réduire le nombre de traitements et donc d’erreurs, augmentant ainsi la précision des prédictions et donc de la localisation.
47 Mécanisme de verrouillage
49 Encliquetage
51 Trou traversant
53 Fente
55 Fil
57 Borne de fil
59 Partie arrière du boîtier de connecteur
61 Saillie
63 Saillie
65 Trou dans la première portion latérale
67 Trou dans la première portion latérale
69 Trou dans la seconde portion latérale
71 Trou dans la seconde portion latérale
73 Saillie
75 Saillie
77 Saillie
Protocole d’évaluation de la t enue au frottement à sec et en présence d’huile
L’étalement des produits se fait sur un banc d’étalement (Elcometer 4340 Applicator) permettant de régler sa vitesse ainsi que la distance sur lequel il se fait. Le banc est équipé d’un système d’aspiration relié à une pompe pour que le support où l’on fait l’étalement, ne bouge pas. Des cartes de contraste avec un fond noir et un fond blanc non vernis sont utilisées (1 byko-chart, uncoated N2A, code 2831). L’épaisseur d’étalement est quant à elle réglable grâce à l’étaleur carré déposé sur le support de manière à étaler par arasement lorsque la plateforme est mise en marche. Chaque tranche de l’étaleur permet d’étaler avec une épaisseur différente allant de 25μm à 200μm. L’épaisseur choisie est de 25 µm afin de se rapprocher d’une épaisseur du film in vivo . Un poids de 960 g est ajouté par-dessus l’étaleur pendant l’étalement. La vitesse de l’étalement est réglée à 1in/sec, soit 2,54cm/s. Les films sont séchés pendant 24h à 34°C et HR ambiante (50% HR) sur plaque chauffante.
Le test de tenue aux frottements est réalisé par les mesures colorimétriques sur film sec avant et après abrasion. L’abrasion est effectuée en fixant une bandelette de mouchoir en tissu (Chicopee Veraclean Polish Plus) sur la tranche d’étaleur à 25 µm. Le poids de 960 g est ajouté par-dessus l’étaleur pendant l’abrasion. La vitesse de banc est réglée à 2,54 cm/s.
Et le profil courbe de la surface supérieure S sup _ i de la couche en matériau diélectrique C FP est défini par l’équation suivante :
est l'épaisseur de la première couche réfléchissante C r1i dudit filtre F i .
est l'épaisseur de la couche en matériau diélectrique C FPi dudit filtre F , selon l'axe Y de préférence.
R y est le rayon de courbure de la surface inférieure selon l'axe Y pour x=0.
m et n sont respectivement un entier naturel et un entier naturel non nul.
Par exemple, m = 1.8 et n = 0.8.
Le terme f*Sx est le rayon de courbure de la surface inférieure S inf_i et de la surface supérieure S sup_i de la couche en matériau diélectrique C FPi selon l'axe X.
S x est la taille, selon l'axe X, de l’élément optoélectronique E i .
S x est un réel positif, par exemple égal à 2000 nm ou 5000nm.
f est une constante qui définit le rayon de courbure de la surface inférieure S inf_i et de la surface supérieure S sup_i de la couche en matériau diélectrique C FPi selon l'axe X.
De préférence, la constante f est comprise entre 0.4 et 1. Par exemple, f vaut 0.5.
Selon un autre mode de réalisation d’un filtre en trois dimensions, le profil courbe de la surface inférieure S inf _ i de la couche en diélectrique C FPi d’au moins un filtre Fi est défini par l’équation suivante :
Le profil courbe de la surface supérieure S sup _ i de la couche en diélectrique C FPi est défini par l’équation suivante :
R Z est le rayon de courbure de la surface inférieure selon l'axe Z.
S y est la taille, selon l'axe Y, de l’élément . S Z est un réel positif.
Avantageusement, la résine naturelle selon l’invention n’est pas soluble dans l’eau à température ambiante (à la différence des latex ou des gommes par exemple).
De façon optionnelle, la partie d’insertion en force comporte deux tiges se rejoignant à leurs extrémités et séparées en leur milieu par un espace.
De façon optionnelle, l’excroissance est située, selon la direction verticale, à moins de 0,1 mm, de la pièce, de préférence au contact de cette pièce.
De façon optionnelle, le module de puissance présente un connecteur externe et la cellule de commutation comporte en outre : un noyau magnétique d’un capteur de courant, s’étendant autour du connecteur externe ; un boîtier de refroidissement présentant une face contre laquelle le module de puissance est plaqué ; et la pièce étant un cadre portant le noyau magnétique et fixé au boîtier de refroidissement.
De façon optionnelle, le cadre est surmoulé autour du noyau magnétique.
De façon optionnelle également, la pièce présente un chanfrein de guidage de la broche de contrôle vers l’encoche de positionnement. Ainsi, le chanfrein facilite l’insertion de la broche dans l’encoche de positionnement.
De façon optionnelle également, la cellule de commutation comprend en outre une première barre omnibus, dite barre omnibus supérieure et une deuxième barre omnibus, dite barre omnibus inférieure, connectée au module de puissance afin de distribuer à ce dernier une tension continue, la barre omnibus supérieure et la barre omnibus inférieure comprenant chacune une première plaque ; et au moins un condensateur avec deux bornes respectivement soudées à la première et à la deuxième barre omnibus.
De façon optionnelle, les deux bornes du condensateur sont respectivement soudées à la première plaque de la première et de la deuxième barre omnibus.
De façon optionnelle également, la cellule de commutation comprend en outre un support de la barre omnibus supérieure et inférieure présentant un pion de fixation, en ce que la première plaque de la barres omnibus supérieure présente une ouverture de réception du pion de fixation, ce dernier étant bouterollé pour fixer la première plaque de la barre omnibus supérieure au support.
De façon optionnelle également la barre omnibus supérieure et la barre omnibus inférieure sont empilées l’une sur l’autre et la première plaque de la barre omnibus inférieure est maintenue entre la première plaque de la barre omnibus supérieure et le support.
De façon optionnelle également, le boîtier de refroidissement définit un canal d’écoulement d’un liquide de refroidissement, le boîtier de refroidissement présentant une face supérieure de refroidissement et une face inférieure de refroidissement, toutes les deux refroidies par l’écoulement du liquide de refroidissement dans le canal, les modules de puissance étant plaqués contre la face supérieure de refroidissement pour être refroidis.
De façon optionnelle également, la première plaque de la barre omnibus supérieure est en contact thermique avec la face inférieure de refroidissement.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, la source lumineuse additionnelle est configurée pour participer à générer un faisceau de signalisation.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, la source lumineuse principale et la source lumineuse additionnelle sont alimentées simultanément ou séparément.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, l’élément optique présente une face interne en contact de l’écran à cristaux liquides pilotable, une face externe opposée et un bord périphérique reliant la face interne à la face externe, la source lumineuse additionnelle étant installée en regard du bord périphérique de l’élément optique.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, l’écran à cristaux liquides pilotable comprend une première portion et une deuxième portion s’étendant en périphérie de la première portion, l’état de diffusion de l’une des portions de l’écran à cristaux liquides pilotable étant indépendant de l’état de diffusion de l’autre desdites portions.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, la première portion est alimentée électriquement par l’organe de contrôle indépendamment de la deuxième portion.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, le dispositif d’éclairage et de signalisation comprend un élément de diffusion de rayons lumineux disposés en regard de la deuxième portion de l’écran à cristaux liquides pilotable.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, l’élément de diffusion comprend un film installé entre l’écran à cristaux liquides pilotable et l’élément optique.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, l’élément optique comprend une zone principale en regard de la première portion de l’écran à cristaux liquides pilotable et une zone périphérique à la zone principale en regard de la deuxième portion de l’écran à cristaux liquides pilotable, l’élément de diffusion étant constitutif de la zone périphérique de l’élément optique.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, le dispositif d’éclairage et de signalisation comprend un organe de masquage disposé en recouvrement de la périphérie de la face externe de l’élément optique.
L’invention a également pour objet un véhicule automobile équipé d’au moins un dispositif d’éclairage et de signalisation conforme à ce qui a été précédemment décrit.
est une représentation schématique d’un premier mode de réalisation d’un dispositif d’éclairage et de signalisation selon l’invention, avec un bloc optique formé d’un élément optique et d’un écran à cristaux liquides pilotable, dans une première configuration dans laquelle au moins une portion de l’écran à cristaux liquides pilotable est dans un état de projection, c’est-à-dire un état dit transparent ;
est une représentation schématique du premier mode de réalisation du dispositif d’éclairage et de signalisation représenté sur la , dans une deuxième configuration dans laquelle l’écran à cristaux liquides pilotable est dans un état d’émission de faisceau de signalisation, c’est-à-dire un état dit diffusant ;
est une représentation schématique du premier mode de réalisation du dispositif d’éclairage et de signalisation représenté sur la , dans une troisième configuration dans laquelle l’écran à cristaux liquides pilotable est dans un état d’émission de faisceau de signalisation, c’est-à-dire un état dit diffusant ;
est une représentation schématique d’un deuxième mode de réalisation d’un dispositif d’éclairage et de signalisation selon l’invention ;
est une représentation schématique d’un troisième mode de réalisation d’un dispositif d’éclairage et de signalisation selon l’invention.
Quel que soit le mode de réalisation envisagé, au moins une partie de l’embase et ladite au moins une ailette de refroidissement sont réalisées d’une seule pièce, prenant de préférence la forme d’un profilé, par exemple en aluminium. Préférentiellement, c’est l’intégralité de l’embase qui est réalisée d’une seule pièce avec l’ailette ou les ailettes, sauf lorsque l’embase est équipée d’un revêtement de conduction thermique formant au moins ladite seconde surface de contact de l’élément de retenue, et destiné à être au contact de la surface extérieure du corps latéral de l’emballage.
De préférence, l’organe de montage comporte une barre, par exemple en acier doux, portant ledit au moins un aimant permanent.
L’invention a également pour objet un emballage de transport et/ou d’entreposage de matières radioactives, l’emballage comprenant un corps latéral d’emballage s’étendant autour d’un axe central longitudinal et délimitant en partie une enceinte pour le logement des matières radioactives, l’emballage comportant également une pluralité de dispositifs de dissipation de chaleur amovibles comme celui décrit ci-dessus, montés de manière réversible sur la surface extérieure du corps latéral de l’emballage.
De préférence, le corps latéral comporte au moins une virole interne de délimitation de l’enceinte de logement des matières radioactives, ainsi qu’une enveloppe extérieure de protection radiologique de préférence réalisée à l’aide d’une pluralité de structures annulaires unitaires, empilées les unes sur les autres selon l’axe central longitudinal et agencées autour de ladite virole interne, les dispositifs de dissipation de chaleur amovibles étant au contact de la surface extérieure de l’enveloppe extérieure de protection radiologique du corps latéral d’emballage.
De préférence, ladite au moins une ailette de refroidissement, d’au moins l’un de ladite pluralité de dispositifs de dissipation de chaleur amovibles, est agencée parallèlement à l’axe central longitudinal de l’emballage.
représente une vue en coupe axiale longitudinale d’un emballage pour l’entreposage et/ou le transport de matières radioactives, selon un mode de réalisation préféré de la présente invention ;
représente une vue en perspective de l’emballage montré sur la ;
représente une vue partielle en perspective de l’une des structures annulaires unitaires qui forment une enveloppe extérieure de protection radiologique de l’emballage montré sur les figures précédentes ;
est une vue en perspective d’une partie de la structure annulaire montrée sur la figure précédente, équipée de plusieurs dispositifs de dissipation de chaleur amovibles qui se présentent selon un mode de réalisation préféré de l’invention ;
représente une vue agrandie en perspective de l’un des dispositifs de dissipation de chaleur montrés sur la figure précédente ;
représente une vue en coupe transversale du dispositif de dissipation de chaleur montré sur la figure précédente ;
est une vue en coupe transversale d’un dispositif de dissipation de chaleur, selon une alternative de réalisation ;
est une vue en coupe transversale d’un dispositif de dissipation de chaleur, selon une autre alternative de réalisation ;
est une vue en coupe transversale d’un dispositif de dissipation de chaleur, selon encore une autre alternative de réalisation ; et
A une étape 503 (WUP + RST + START COUNTER), le circuit 403 fournit un signal MOD1_EN_CLAMP présentant et un front descendant au circuit 405, à la machine d'état 404 et au circuit de réinitialisation 451 des circuits 450.
Le circuit 405 détecte ce front descendant et en informe le circuit 406 par l'intermédiaire du signal MOD1_EN_F. Le circuit 406 envoie alors une requête de réveil, par l'intermédiaire du signal WUP_REQ, à la machine d'état FSM2_POWER. Selon un exemple, le circuit 406 peut aussi envoyer cette requête de réveil à d'autres circuits du dispositif comprenant le module.
La machine d'état 404 reçoit le signal MOD1_EN_CLAMP et démarre le compteur au moment de l'apparition du front descendant. La valeur C du compteur augmente tant que le signal MOD1_EN_CLAMP ne présente pas de front descendant.
Le circuit de réinitialisation 451 reçoit le signal MOD1_EN_CLAMP, et, selon un exemple, lance la réinitialisation de la fonctionnalité mise en oeuvre par les circuits 450.
A une étape 504 (C>CMAX), si le signal MOD1_EN_CLAMP présente un front montant, c'est-à-dire si le signal MOD1_EN présente un front montant ou si le signal VIO_EN présente un front descendant, avant que la valeur C ne dépasse une valeur seuil CMAX (sortie N), alors l'étape suivante est une étape 505 (WUP -> ACT). Au contraire, si la valeur C du compteur de la machine d'état 404 dépasse la valeur seuil CMAX sans que le signal MOD1_EN_CLAMP ne présente de front montant, c'est-à-dire sans que le signal MOD1_EN ne présente de front montant ou sans que le signal VIO_EN ne présente de front descendant,(sortie Y), alors l'étape suivante est une étape 506 (ISO).
A l'étape 505, le signal MOD1_EN_CLAMP n'est pas resté à un état bas assez longtemps pour que la commande de passage dans un mode inactif soit prise en compte. Le circuit 405 détecte le front montant du signal MOD1_EN_CLAMP et en informe le circuit 406, via le signal MOD1_EN_R, qui s'occupe alors de réveiller les circuits utiles du module.
A l'étape 506, le signal MOD1_EN_CLAMP est resté à un état bas assez longtemps pour que la commande de passage dans un mode inactif soit prise en compte. La machine d'état 404 envoie une requête de mise en mode inactif, via le signal DIS_REQ, à la machine d'état 407.
A une étape 507 (DIS), la machine d'état 407 reçoit la requête, et coupe l'alimentation des circuits 450. Pour cela, la machine d'état 407 génère le signal FCT1_EN et l'envoie au circuit 408. Selon un exemple, si la machine d'état 407 est adapté à fournir un signal du type du signal FCT1_EN pour chaque fonctionnalité mise en oeuvre par le module. Si une fonctionnalité, du type de la deuxième fonctionnalité des circuits 3012, doit rester alimentée pendant le mode inactif, la machine d'état 407 en donne la requête au circuit 408.
A une étape 550 (MOD1_EN R), le module est resté dans un mode inactif quelque temps, et reçoit une commande pour passer dans un mode actif, un mode basse consommation ou un mode très basse consommation. Autrement dit, le signal MOD1_EN est resté à un état pendant quelque temps, et présente, au moment de l'étape 550, un front montant. Il est toujours supposé que la tension VIO est toujours présente.
A une étape 551 (WUP -> ACT), le module est passé dans un mode actif. Comme la tension VIO est présente, le signal MOD1_EN_CLAMP présente aussi un front montant qui est détecté par le circuit 405. Le circuit de réveil 406 reçoit l'information et réveille alors la machine d'état 407 et tous les circuits utiles au démarrage du module.
Les figures 6 et 7 comprennent des 6 chronogrammes (A), (B), (C), (D), (E) et (F) illustrant des exemples plus précis de fonctionnements du module comprenant le circuit 400, et en particulier les différentes états matérielles et logicielles mises en oeuvre pendant le passage d'un mode actif à un mode inactif.
On considère que le module comprend différents états parmi lesquels : - l'état actif ACT correspondant au mode actif du module, ou à un mode basse consommation du module, ou un mode très basse consommation du module ; - l'état de démarrage matériel HW_B pendant lequel le module démarre ses circuits et composants ; - l'état de démarrage logiciel SW_B pendant lequel le module démarre le ou les logiciels qu'il met en oeuvre ; - l'état de réinitialisation RST pendant lequel le module redémarre ; - l'état inactif DIS correspondant au mode inactif du module.
Chaque chronogramme (A), (B), (C), (D), (E) et (F) comprend une courbe représentant l'évolution temporelle de la tension d'alimentation d'entrée/sortie VIO, une courbe représentant l'évolution temporelle du signal MOD1_EN, ou tension MOD1_EN, et un axe illustrant les différents états du module pendant l'évolution des tensions VIO et MOD1_EN.
Le chronogramme (A) illustre le cas où une requête de désactivation, c'est-à-dire une requête de passer en mode inactif, est envoyé au module. De plus, le chronogramme (A) illustre le cas où la requête de désactivation est assez longue pour être prise en compte.
A un instant initial tA0, le module est dans un état actif ACT et les tensions VIO et MOD1_EN sont tous deux à un état haut.
A un instant tA1, postérieur à l'état tA0, le signal MOD1_EN présente un front descendant, et passe à un état bas. La tension VIO reste à un état haut. Le circuit de réinitialisation 451 des circuits 450 du module démarrent et réinitialisent la fonctionnalité des circuits 450 comme décrit précédemment. Le module est alors dans l'état de réinitialisation RST. Pendant cet état RST, la machine d'état 404 lance son compteur. Dans le cas du chronogramme (A), la valeur C du compteur dépasse la valeur seuil CMAX, le module passe donc à l'état inactif DIS.
De préférence, dans la composition selon l’invention, l’huile ou les huiles volatiles sont choisies parmi les huiles hydrocarbonées volatiles.
La composition de la présente invention comprend de préférence de l’isododécane, des alcanes linéaires ou ramifiés, en C9-C12, et/ou des mélanges de n-undécane (C11) et de n-tridécane (C13) ; de préférence elle comprend l’isododécane
la est une vue de dessus de la .
On note, dès à présent, que les figures ne sont pas nécessairement à l’échelle, sans que cela nuise à leur compréhension.
Les figures 1 à 7 représentent un appareil de cuisson 1 conforme à la présente invention.
Dans le cas présent, il s’agit d’une crêpière électrique portative 1 comportant un châssis 10 monté sur des pieds 11, un interrupteur de fonctionnement 12 de type marche-arrêt, et un bouton rotatif 13 de réglage de température. Le châssis 10 présente une partie supérieure 15 périphérique et supporte une plaque plane de cuisson 20 surplombant une source de chaleur (non représentée) telle qu’une résistance électrique. La plaque de cuisson 20 comporte quant à elle un pourtour 21 et présente une surface supérieure 22 de cuisson plane et, dans le cas présent, de forme parfaitement circulaire (disque).
Comme cela est visible sur les figures 1 et 2, un joint périphérique 30 conforme à la présente invention est monté de manière amovible tout autour du châssis 10 de l’appareil, au niveau de sa partie supérieure 15, légèrement en contrebas du pourtour 21 de la plaque de cuisson 20.
Comme cela est illustré plus en détail en relation avec les figures 4 à 7, le joint périphérique 30 est réalisé d’une pièce dans un matériau souple résistant à la chaleur (plus de 350°C), par exemple un élastomère siliconé. Le joint 30 comporte une âme interne structurelle 31 entourant, au niveau d’une surface de contact 32, la partie supérieure 15 du châssis 10 de l’appareil de cuisson 1 ainsi qu’une lèvre périphérique 33 se dressant vers l’extérieur à partir de ladite âme interne structurelle 31.
Cette lèvre périphérique 33 présente une extrémité libre 34 et forme une sorte de virgule recourbée vers le haut dont l’épaisseur s’amincit en direction de ladite extrémité libre 34. La lèvre périphérique 33 forme ainsi, avec l’âme structurelle 31, une goulotte creuse 35 de récupération de résidus de cuisson issus de la surface supérieure 22 de la plaque 20, ladite goulotte 35 étant dans le cas présent disposée en contrebas dudit pourtour 21, au droit ou légèrement à l’extérieur de ce dernier.
Comme cela est visible sur la , l’âme interne structurelle 31 comporte, en partie supérieure, un pan 36 incliné de haut en bas et dirigé de l’intérieur vers l’extérieur du joint périphérique 30, en direction de la goulotte creuse 35. Plus précisément, l’extrémité libre 34 de la lèvre périphérique 33 est située à un niveau compris entre un haut point 36a (en réalité un premier cercle) et un point bas 36b (en réalité un cercle concentrique avec le premier cercle) du pan incliné 36, et de préférence sensiblement au niveau de son milieu.