INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un avantage du procédé décrit en relation avec les figures 1A à 1G est que le traitement plasma à base de fluor ( ) mis en oeuvre avant la formation de la couche isolante 27 ( ) permet de compenser les pièges présents à l’interface entre la couche 19 et la couche 27, et ainsi limiter le piégeage de charges électriques à l’interface entre la couche 19 et la couche 27. Ceci permet de réduire la capacité parasite du dispositif de protection ESD.
La est une représentation graphique illustrant un exemple d'évolution de capacités parasites présentes dans le dispositif illustré en .
Plus particulièrement, la illustre l'évolution de la distribution (en %, en ordonnée) de la capacité parasite C de la diode D, (en Farad (F), en abscisse), avec ou sans application du traitement plasma décrit en relation avec la .
Le graphique de la comprend deux courbes : une première courbe 33 représentant la distribution de la capacité parasite et de la capacité de jonction de la diode D lorsque le traitement plasma de la n’est pas mis en oeuvre ; et une deuxième courbe 35 représentant la distribution de la capacité parasite et de la capacité de jonction de la diode D lorsque le traitement plasma de la est mis en oeuvre.
Ces allures montrent que la prévision du traitement plasma fluoré permet de diminuer la capacité parasite d’environ 66 %. Dans cet exemple, en l’absence du traitement plasma, la capacité parasite moyenne mesurée de la diode D est d’environ 1,5 pF. En présence du traitement plasma, la capacité parasite moyenne mesurée est d’environ 0,5 pF.
Un avantage du présent mode de réalisation est que l’implantation d’atomes de fluor en surface de la couche 19 permet de limiter le piégeage de charges électriques parasites (et notamment de charges parasites positives dans le cas d’une couche 19 faiblement dopée de type P) à l’interface avec la couche 27.
Divers modes de réalisation et variantes ont été décrits. La personne du métier comprendra que certaines caractéristiques de ces divers modes de réalisation et variantes pourraient être combinées, et d’autres variantes apparaîtront à la personne du métier. En particulier, les modes de réalisations décrits ne se limitent pas aux exemples de dimensions et de matériaux mentionnés ci-avant.
En outre, les modes de réalisation décrits ne se limitent pas à l’exemple particulier de structure de protection ESD décrite en relation avec la , mais s’appliquent, plus généralement, à tout dispositif de protection ESD intégré dans et sur un substrat semiconducteur.
Pixels d'un capteur de lumière La présente description concerne de façon générale les capteurs de lumière, et, plus particulièrement, les pixels de ces capteurs de lumière.
Selon un mode de réalisation, le matériau du ou des piliers est électriquement isolant.
Selon un mode de réalisation, le matériau du ou des piliers est choisi parmi le nitrure d’aluminium et le nitrure de silicium.
Selon un mode de réalisation, une couche électriquement isolante est interposée entre l’élément chauffant et la région en ledit matériau à changement de phase.
Selon un mode de réalisation, la couche électriquement isolante est en le même matériau que le ou les piliers.
Selon un mode de réalisation, la région en ledit matériau à changement de phase est plus proche d’un substrat, dans et sur lequel est formé le commutateur, que l’élément chauffant.
Selon un mode de réalisation, l’élément chauffant est plus proche d’un substrat, dans et sur lequel est formé le commutateur, que la région en ledit matériau à changement de phase.
Selon un mode de réalisation, la région en ledit matériau à changement de phase est revêtue d’une couche de passivation.
Selon un mode de réalisation, la région en ledit matériau à changement de phase relie des première et deuxième électrodes de conduction du commutateur.
Selon un mode de réalisation, chaque pilier présente une dimension latérale maximale égale à environ 300 nm.
Selon un mode de réalisation, chaque pilier est séparé des piliers voisins par une distance de l’ordre de 300 nm.
En outre, un mode de réalisation prévoit un commutateur à base d’un matériau à changement de phase comprenant : – une région en ledit matériau à changement de phase reliant des première et deuxième électrodes de conduction du commutateur ; – un élément chauffant électriquement isolé de la région en ledit matériau à changement de phase ; et – un ou plusieurs îlots en un matériau électriquement isolant présentant chacun une première face s’étendant sur et en contact avec les première et deuxième électrodes, dans lequel la région en ledit matériau à changement de phase s’étend sur des flancs et sur une deuxième face, opposée à la première face, de chaque îlot.
Selon un mode de réalisation, lesdits flancs de chaque îlot sont sensiblement parallèles à une direction de conduction du commutateur.
Selon un mode de réalisation, le commutateur comprend un seul îlot en ledit matériau électriquement isolant.
Selon un mode de réalisation, le commutateur comprend plusieurs îlots en ledit matériau électriquement isolant.
Selon un mode de réalisation, les îlots sont répartis à intervalles réguliers le long de l’élément chauffant.
55 à 90 % en poids A2),
0,5 à 20 % en poids de la somme des composants A3) et/ou B1),
0,1 à 25 % en poids de la somme des composants A4) et/ou B2), avec une préférence particulière pour 0,1 à 5 % en poids, par rapport aux quantités totales des composants A1) à A4) et B1) à B2) être utilisé sur des hydrophilisants anioniques ou potentiellement anioniques B2).
Dans un mode de réalisation particulièrement préféré pour la production des dispersions de polyuréthanne spéciales, les composants A1) à A4) et B1) à B2) sont utilisés dans les quantités suivantes, les quantités individuelles s'additionnant toujours jusqu'à 100 % en poids :
5 à 35 % en poids de composant A1),
60 à 90 % en poids A2),
0,5 à 15 % en poids de la somme des composants A3) et/ou B1),
0,1 à 15 % en poids de la somme des composants composant A4) et/ou B2), de manière particulièrement préférée 0,2 à 4 % en poids, par rapport aux quantités totales des composants A1) à A4) et B1) à B2).
Dans un mode de réalisation tout particulièrement préféré pour la préparation des dispersions de polyuréthanne spéciales, les composants A1) à A4) et B1) à B2) sont utilisés dans les quantités suivantes, les quantités individuelles s'additionnant toujours jusqu'à 100 % en poids :
10 à 30 % en poids de composant A1),
65 à 85 % en poids A2),
0,5 à 14 % en poids de la somme des composants A3) et/ou B1),
0,1 à 13,5 % en poids d'agents hydrophilisants anioniques ou potentiellement anioniques B2).
Selon l'invention, on préfère tout particulièrement utiliser des polyuréthanes portant le nom INCI Polyurethane-93 et/ou Polyurethane-99.
La préparation des dispersions de polyuréthanne peut être réalisée en une ou plusieurs étape(s) en phase homogène ou, dans le cas d'une réaction en plusieurs étapes, partiellement en phase dispersée. Après que la polyaddition de A1) à A4) a été réalisée totalement ou partiellement, une étape de dispersion, d'émulsification ou de dissolution est de préférence réalisée. Ceci est suivi, le cas échéant, d'une autre polyaddition ou modification dans la phase dispersée.
Toutes les méthodes connues de l'art antérieur, telles qu’un procédé de mélange de prépolymères, un procédé à l'acétone ou un procédé de dispersion à l'état fondu peuvent être utilisés. Le procédé à l'acétone est utilisé de préférence.
- L’unité électronique de commande est configurée pour que, lors d’une deuxième séquence, un deuxième signal de test est injecté lorsque seule la résistance interne associée à la ligne de neutre est connectée dans le circuit de traitement et que la résistance interne associée à la ligne de phase est déconnectée.
- L’unité électronique de commande est configurée pour que, lors d’une troisième séquence, un troisième signal de test est injecté lorsque les résistances internes sont toutes deux connectées dans le circuit de traitement pour mesurer directement l'impédance de court-circuit.
Selon un autre aspect, l’invention concerne un ensemble comportant un appareil de protection électrique et un module de détection d’un défaut électrique tel que décrit précédemment, le module de détection étant intégré au sein de l’appareil de protection électrique.
Selon une variante, le module de détection est intégré dans un module indépendant et associé électriquement et/ou mécaniquement à l’appareil de protection électrique.
La présente invention vise en outre un procédé de détection d’un défaut électrique pour un appareil de protection électrique, le module étant tel que décrit précédemment, dans lequel le procédé de détection comporte des étapes consistant à :
fermer le commutateur d'isolement et injecter une séquence de différents signaux de test dans les pôles du circuit de traitement lors de la détection d'une interruption de l’alimentation électrique par l’appareil de protection électrique, fournir au circuit de commande, par le circuit de traitement, une séquence de signaux de tension proportionnels à des impédances de défaut selon le signal de test injecté par le module de commande, provoquer la reconnexion de l’alimentation électrique par l’appareil de protection électrique si les impédances de défaut calculées par l'unité de commande à partir des signaux de tension indiquent l’absence de défaut électrique dans l’installation électrique.
L’invention sera mieux comprise et d’autres avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement à la lumière de la description qui va suivre d’un mode de réalisation d’un module de détection d’un défaut électrique, cette description étant donnée uniquement à titre d’exemple et faite en référence aux dessins annexés, dans lesquels :
la est un schéma simplifié d’un système de protection électrique comportant un module de détection d’un défaut électrique conforme à l’invention ;
la est un schéma synoptique simplifié illustrant une première étape de fonctionnement du système de protection électrique de la ;
la est un schéma synoptique simplifié illustrant une deuxième étape de fonctionnement du système de protection électrique de la ;
la est un schéma synoptique simplifié illustrant une troisième étape de fonctionnement du système de protection électrique de la ;
la est un schéma synoptique simplifié illustrant une quatrième étape de fonctionnement du système de protection électrique de la ;
la représente schématiquement un exemple d’un procédé de fonctionnement du système de protection électrique des figures 1 à 5.
La représente une installation électrique 2 dans laquelle est connecté un appareil de protection électrique 4 comportant un module de détection 12 conforme à des modes de réalisation selon l’invention.
L’installation 2 est, par exemple, une installation de distribution d’électricité utilisée pour alimenter une ou plusieurs charges électriques avec une tension électrique fournie par une source électrique, telle qu’un réseau public d’électricité. L’installation comporte au moins deux pôles, voire plus, selon que l’installation est monophasée ou polyphasée (par exemple, triphasée) et selon qu’une ligne de neutre est présente ou non.
Ainsi, l’extrait de roses utilisé dans la présente invention est un extrait de roses de la variété Evanrat, ou roses ‘Jardin de Granville®’, sous la forme d’une fraction bioactive isolée, obtenue à partir de roses fraiches.
On distingue deux types de roses selon le moment de l’année où elles sont récoltées : Les roses d’hiver, généralement récoltées entre les mois de novembre et d’avril, Les roses d’été, généralement récoltées entre les mois de mai et d’octobre.
L’extrait utilisé selon l’invention peut être préparé à partir des différentes parties de la plante, il peut donc s’agir d’un extrait de feuilles, un extrait de bourgeons, un extrait de fleurs (pétales), un extrait de sépales, un extrait de bois (tiges), un extrait de racines ou leurs mélanges.
Avantageusement, l’extrait utilisé selon l’invention est un extrait de pétales.
Selon un mode de réalisation préféré, l’extrait utilisé est un extrait de pétales frais, et plus particulièrement un extrait de pétales frais de roses de la variété Evanrat, ou roses ‘Jardin de Granville®’.
L’extrait de roses de la variété Evanrat, ou roses ‘Jardin de Granville®’, de préférence, l’extrait de pétales de roses de la variété Evanrat ou roses ‘Jardin de Granville®’, utilisé dans le contexte de la présente invention est sous la forme d’une fraction bioactive isolée et plus particulièrement sous la forme d’une fraction sérique bioactive. Comparativement aux extraits aqueux connus de l’art antérieur (ex : cryoextrait aqueux de fleurs (pétales) de rose de la demande FR3066388), cet extrait est plus concentré en composés naturels, notamment, en sucres, tels que le fructose ou le glucose, mais aussi en polyphénols ou encore en minéraux. Ainsi, de par le procédé particulier mis en œuvre pour obtenir cet extrait, l’extrait de rose utilisé dans le contexte de l’invention est distinct d’une eau de rose.
Procédé d’extraction L’extrait de roses fraiches de la variété Evanrat ou roses ‘Jardin de Granville®’ utilisé dans le contexte de la présente invention, également appelé « Sérum Rose De Granville » est avantageusement obtenu par la mise en œuvre du procédé d’extraction décrit ci-après ainsi qu’à la .
Le procédé mise en œuvre pour obtenir l’extrait utilisé selon l’invention comprend les étapes principales de :
L’impact de la prise en compte à tort pour le calcul du niveau de corrélation de la vraie balise d’une contribution de corrélation d’un satellite qui serait en fait biaisé mais qui serait vu par le monitoring comme compatible du domaine de corrélation de la balise (du fait de l’erreur de mesure) reste en fait relativement faible si le rythme du monitoring est le même que le rythme d’estimation de la position, puisque cette erreur ne fait que conforter un « bon » choix ; ce ne serait pas le cas si le rythme du monitoring était plus faible que celui du positionnement, puisque dans ce cas, le biais peut affecter l’estimation intermédiaire de la position menée plus rapidement !
Quels sont les autres avantages de l’invention
« Application au contrôle d’intégrité pour la détection de passage à l’affut, dans le cas d’une plateforme mobile ».
Tout comme dans le cas statique, l’innovation de ce contrôle de perte d’intégrité, propre à la méthode de « détection à l’affut », proposée dans le brevet P3843, est justement d’éviter l’accumulation des marges de protection (telles qu’on les retrouverait dans un RAIM) et conduisant à réduire notoirement le rayon de protection.
En effet, puisque la position à détecter est connue, tout comme la forme de la fonction de corrélation du signal attendu, il est facile de ne retenir pour calculer la fonction de corrélation multi-satellites, que les signaux qui présentent un maximum de corrélation dans l’intervalle d’imprécision standards des mesures de temps d’arrivée, et ainsi, d’éliminer tous les signaux qui présenteraient des biais plus important, ceci sans devoir prendre des marges pour minimiser les risques de Pnd et Pfa.
Une manière de réalisation simple, comme dans le cas statique, consiste à utiliser au moins 3 points de corrélation (ponctuel-avance-retard), bribes de corrélation espacés de la valeur de l’imprécision standard (qui dépend de la durée d’intégration de la fonction de corrélation), et de vérifier que le maximum est au centre ; on peut bien sûr rendre la méthode plus adaptative, en utilisant plus de points (5, 7, …).
Le rayon de protection ainsi obtenu est approximativement la valeur de l’espacement de bribes prise en compte, nettement plus faible qu’un rayon de protection RAIM standard.
Sous ces conditions, le rayon de protection peut se calculer de sorte à assurer avec la confiance souhaitée qu’il ne sera plus possible qu’un satellite retardé de plus de cette distance ne soit pas rejeté.
Ce test du « maximum au centre » (acronyme MAC) assure donc la protection contre tous défauts qui dépassent l'offset de temps avance -retard.
La valeur choisie pour cet offset est conditionnée directement par : La Pfa , cad, la proba pour qu’un vrai maximum ne soit pas détecté (perte de continuité) La Pnd, cad, la proba pour qu’une vraie erreur ne soit pas détectée (perte d’intégrité) mais, influe aussi directement sur la disponibilité de la méthode (plus il sera choisi petit et moins nombreux seront les satellites retenus
La perte de continuité est liée à la Pfa et la perte d’intégrité est liée à la Pnd associé à la probabilité d’occurrence de l’erreur
Ces probabilités dépendent directement : De la valeur de l’offset de temps De l’étalement de la fonction de corrélation Du rapport signal à bruit De l’espacement en
Pour un type de code d’étalement donné, et pour un CN0 de réception typique, il est possible de calculer P(H1/H0) et P(H0/H1) Le rayon de protection peut se calculer de sorte à assurer avec la confiance souhaitée qu’il ne sera plus possible qu’un satellite retardé de plus de cette distance ne soit pas rejeté … Les calculs des Pfa et Pnd sont détaillés dans les sections suivantes ; on peut avancer d’ores et déjà que le rayon de protection est déterminé par la valeur de la barrière de l’offset du test du MAC.
Description détaillée Le brevet EP3306272 décrit, en revendication 2, une méthode et mise en œuvre permettant de «réduire la désadaptation entrainée par une mauvaise synchronisation de la référence de temps local du récepteur GNSS (182) par rapport au temps du système de positionnement global GNSS, une couverture de la plage temporelle d’imprécision de la synchronisation de l’horloge locale est assurée par le calculateur électronique (186) en découpant de manière prédéterminée ladite plage temporelle d’imprécision en sections temporelles, représentées respectivement par des instants ou temps de recalage tk de synchronisation, k variant de 1 à Nk, avec Nk désignant le nombre d’instants de recalage de synchronisation dans la plage temporelle d’imprécision, les corrélations des signaux de géo-positionnement GNSS reçus par le récepteur GNSS (182) embarqué étant effectuées auxdits temps de recalage tk de synchronisation. »
Le brevet EP3306272 décrit aussi (revendication 7) une méthode pour calculer un fonction de vraisemblance associée à chaque hypothèse de position de réception (Pi) et chaque hypothèse de décalage du temps reçu (tk) : « pour chaque instant de recalage tk de deuxième ensemble et pour chaque position P(i) des balises virtuelles du premier ensemble, le calculateur électronique (186) détermine des corrélations élémentaires entre d’une part les signaux des répliques GNSS attendus aux différentes positions d’arrêt P(i) et différents temps de recalage de synchronisation tk et en provenance des différents satellites visibles à chaque instant tk et les signaux réels GNSS reçus aux instants de recalage de synchronisation tk par le récepteur GNSS (182) embarqué du véhicule. »
Dans les procédés de coloration des fibres kératiniques, il est notamment connu de colorer des fibres kératiniques par différentes techniques à partir de colorants directs pour des colorations non permanentes ou de précurseurs de colorants d’oxydation pour des colorations permanentes.
La présente invention a donc pour objet une composition cosmétique comprenant : a) un ou plusieurs composés de type imidazole de formule générale (I) : (I) dans laquelle R 1 et R 2 représentent indépendamment : - un atome d’hydrogène ; - un groupe (C 1 -C 6 )alkyle éventuellement substitué par un ou plusieurs groupes identiques ou différents choisis parmi : –C(O)OR et –NR’R’’, avec R représentant un atome d’hydrogène ou un groupe (C 1 -C 4 )alkyle et R’ et R’’ représentant indépendamment un atome d’hydrogène ou un groupe (C 1 -C 4 )alkyle ; R 1 et R 2 pouvant former avec l’atome de carbone qui les portent un (hétéro)cycle de 4 à 8 chainons, de préférence de 4 à 6 chainons ; et R 3 représente : - un atome d’hydrogène ; - un groupe (C 1 -C 6 )alkyle, b) un ou plusieurs sels de zinc, et c) un ou plusieurs agents colorants choisis parmi les colorants directs et/ou les pigments.
La composition selon l’invention permet en particulier d’obtenir des colorations présentant de bonnes performances en termes de ténacité de la coloration, en particulier aux shampooings.
La combinaison des sels de zinc et des composés de type imidazole selon l’invention permet l’immobilisation des agents colorants, tels que les colorants directs et les pigments, et ainsi d’améliorer sa tenue à la surface des fibres kératiniques.
La composition selon l’invention permet en outre d’atteindre les objectifs ci-dessus, notamment en termes de montée en couleur, de puissance de la coloration, de chromaticité, de sélectivité, ainsi que de bonnes qualités d’usage, en particulier une application facile tout le long de la fibre.
La présente invention porte également sur un procédé de coloration des fibres kératiniques, en particulier des fibres kératiniques humaines telles que les cheveux, comprenant l’application sur lesdites fibres d’une composition cosmétique telle que définie ci-dessus.
La présente invention concerne en outre l’utilisation de la composition cosmétique selon l’invention pour coloration des fibres kératiniques, en particulier des fibres kératiniques humaines telles que les cheveux.
La présente invention concerne également l’utilisation d’un polymère de coordination susceptible d’être obtenu à partir d’un ou plusieurs sels de zinc, tels que définis précédemment, et d’un ou plusieurs composés de type imidazole de formule (I) tels que définis ci-après pour immobiliser un ou plusieurs agents colorants sur les fibres kératiniques, en particulier les cheveux.
la représente une vue en éclaté d’un connecteur de la et un tube ;
la représente une vue en perspective de la tête qui est un composant du connecteur ;
la représente une vue en perspective d’un tiroir auquel une bague de joint est solidarisée;
la représente une vue de connecteur qui est prêt à recevoir un tube ;
la représente une vue de connecteur assemblé comportant une agrafe et prêt à recevoir un tube ;
la représente une vue de connecteur de la présente invention qui reçoit un tube, le tiroir étant dans une première position ;
la représente une vue en coupe partielle de la ;
la représente une autre vue de connecteur de la présente invention qui reçoit un tube, le tiroir étant dans une première position ;
la représente une vue de connecteur de la présente invention ayant reçu un tube, le tiroir étant dans une deuxième position ;
la représente une autre vue de connecteur de la présente invention ayant reçu un tube, le tiroir étant dans une deuxième position ;
la représente une vue en coupe de la ;
la représente une vue en perspective d’un groupe de cellules cylindriques dont les tubes de gestion thermique sont reliés par des connecteurs selon la présente invention ;
la représente une vue partielle du groupe de la avec deux connecteurs à monter ;
la représente une vue de dessus d’un connecteur selon un mode de réalisation ayant reçu un tube ;
- les deux lignes d'acheminement 21 et 22 sont en tous points séparées l’une de l’autre d’une distance minimale comprise entre 0,1 et 10 m, de préférence entre 0,5 et 1,5 m;
- les deux lignes d'acheminement 21 et 22 forment un angle α compris entre 0 et 45°, de préférence entre 0 et 10°,
- les tronçons 23 sont séparés les uns des autres d’une distance comprise entre 0,5 et 10 m, de préférence comprise entre 4 et 6 m; Notons que si les électrolyseurs sont de type alcalin, les tronçons 23 seront de préférence séparés les uns des autres d’une distance comprise entre 4 et 6 m.
- les deux lignes d’acheminement 21 et 22 présentent un diamètre exprimé en millimètre compris entre 1 et 20 fois la capacité globale des électrolyseurs 4 exprimée en MW, de préférence compris entre 3 et 15 fois la capacité globale des électrolyseurs 4 exprimée en MW, et les tronçons 23 présentent un diamètre exprimé en millimètre compris entre 0.1 et 5 fois la capacité globale des électrolyseurs 4 exprimée en MW, de préférence compris entre 0.5 et 2 fois la capacité globale des électrolyseurs (4) exprimée en MW. A noter que ces différents diamètres permettent de limiter l’accumulation des liquides, la turbulence, les pertes de charges et les risques de bourrage ;