INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La illustre un type de système de survie ECMO conçu pour assister une fonction pulmonaire. Ce type de système ECMO peut être désigné par système de survie ECMO veino-veineux (VV). Le système ECMO veino-veineux représenté sur la peut comprendre deux sites de canulation séparés (par exemple, des sites au niveau desquels des éléments tubulaires sont insérés dans le corps du patient). Par exemple, la représente un premier site de canulation dans lequel une canule est insérée dans la veine fémorale 30. Bien que non illustré sur la , la canule insérée dans la veine fémorale 30 peut être guidée dans la veine cave inférieure, par exemple, de sorte qu’elle peut être utilisée pour drainer du sang désoxygéné à partir du patient. Comme illustré sur la , une canule insérée dans la veine fémorale 30 peut être reliée à une voie tubulaire 24 (par exemple, une longueur de tubage) qui peut être couplée à la pompe 12. Par conséquent, il peut être noté que la pompe 12 peut être utilisée pour retirer (par exemple, tirer, drainer, extraire, etc.) du sang désoxygéné du patient 50.
La illustre en outre que le système de survie ECMO peut en outre comprendre une voie tubulaire 20 (par exemple, une longueur de tubage) s’étendant entre la pompe 12 et l’oxygénateur 14. La voie tubulaire 20 peut être une extension de la voie tubulaire 24. Par exemple, la voie tubulaire 20 et la voie tubulaire 24 peuvent être un élément tubulaire continu qui traverse la pompe 12, et vient en prise avec celle-ci. En variante, la voie tubulaire 20 et la voie tubulaire 24 peuvent être des éléments tubulaires séparés, chacun d’eux comprenant une région d’extrémité qui se connecte à la pompe 12. Dans d’autres cas, la pompe 12 peut être directement fixée ou intégrée à l’oxygénateur 14, en éliminant ainsi le besoin de la voie tubulaire 20 entre eux. Les voies tubulaires 20/24 peuvent être désignées une ligne de drainage retirant du sang désoxygéné du patient.
En outre, le système ECMO veino-veineux représenté sur la représente un second site de canulation dans lequel une canule est insérée dans la veine jugulaire droite 32. Bien que non illustré sur la , la canule insérée dans la veine jugulaire droite 32 peut être guidée dans l’atrium droit, par exemple, de sorte qu’elle peut être utilisée pour renvoyer du sang oxygéné au patient. Comme illustré sur la , une canule insérée dans la veine jugulaire droite 32 peut être reliée à une voie tubulaire 22 (par exemple, une longueur de tubage) qui peut être couplée à l’oxygénateur 14. Il peut être noté que la pompe 12 peut être utilisée pour propulser du sang oxygéné de l’oxygénateur 14 vers le patient 50. La voie tubulaire 22 peut être désignée une ligne de renvoie renvoyant du sang oxygéné à nouveau au patient.
La illustre en outre que le système de survie ECMO 10 peut en outre comprendre une source d’oxygène 18 couplée à l’oxygénateur 14. La source d’oxygène 18 peut, dans certains cas, comprendre un réservoir d’oxygène qui est couplé à l’oxygénateur 14 via la voie tubulaire 26. L’oxygénateur 14 peut extraire de l’oxygène depuis la source d’oxygène 18 pour oxygéner du sang passant à travers la membrane semi-perméable de l’oxygénateur 14.
Comme discuté ici, le système ECMO 10 peut comprendre une pompe à sang 12 conçue pour extraire du sang désoxygéné de la veine cave inférieure d’un patient 50 (la direction du sang désoxygéné hors du patient est représentée par la flèche 38) et propulser le sang vers un oxygénateur 14 (la direction du sang désoxygéné de la pompe vers l’oxygénateur est représentée par la flèche 34). Après que le sang désoxygéné entre dans l’oxygénateur 14, il peut passer à travers la membrane semi-perméable de l’oxygénateur 14, de sorte que des globules rouges absorbent de l’oxygène (extrait de la source d’oxygène 18) et du dioxyde de carbone est libéré. Après le passage du sang à travers la membrane semi-perméable de l’oxygénateur 14, le sang post-oxygéné peut revenir au patient (la direction du sang post-oxygéné allant jusqu’au patient est représentée par la flèche 36) à travers la voie tubulaire 22. Après passage à travers une canule insérée dans la veine jugulaire droite 32, le sang post-oxygéné peut être libéré dans l’atrium droit du patient 50.
Comme discuté ici, du sang désoxygéné peut entrer dans l’oxygénateur 14 de sorte qu’il peut passer à travers ou par la membrane semi-perméable de l’oxygénateur 14 pour absorber de l’oxygène. En général, le terme « sang désoxygéné » peut être défini comme du sang qui présente une faible saturation en oxygène par rapport à du sang sortant des poumons. Par exemple, chez un patient normal, le niveau de saturation en oxygène du sang oxygéné quittant les poumons peut être de 95 % ou plus. Par conséquent, il peut être noté que le niveau de saturation en oxygène du sang désoxygéné quittant le patient 50 et s’écoulant dans le système ECMO 10 de la peut être d’approximativement 65%. En outre, si le sang désoxygéné quittant le patient traverse l’oxygénateur 14 à un débit constant et à un volume constant, le niveau de saturation en oxygène dans le sang post-oxygéné peut augmenter jusqu’à 95 % ou plus.
Il peut en outre être noté que si le système ECMO 10 représenté sur la fonctionne à un débit constant, le niveau de saturation en oxygène dans le sang post-oxygéné peut rester à un niveau sensiblement constant. Cependant, dans certains cas, il peut être souhaitable d’augmenter le niveau de saturation sanguine du sang post-oxygéné. Comme discuté ici, un procédé pour augmenter le niveau de saturation sanguine du sang post-oxygéné peut être d’augmenter le débit du sang à travers l’oxygénateur 14. Cependant, si un patient n’a pas assez de volume sanguin pour augmenter suffisamment le débit sanguin, l’augmentation du débit sanguin peut alors provoquer un affaissement des parois des vaisseaux sur les canules de drainage et/ou de renvoie, empêchant ainsi un écoulement sanguin complet. Par conséquent, il peut être souhaitable d’augmenter le niveau de saturation sanguine du sang post-oxygéné sans augmenter le débit du sang dans le système vers/depuis le patient.
Les pigments peuvent aussi être sous forme de pigments composites tels qu’ils sont décrits dans le brevet EP 1184426. Ces pigments composites peuvent être composés notamment de particules comportant un noyau inorganique recouvert au moins partiellement d’un pigment organique et au moins un liant assurant la fixation des pigments organiques sur le noyau.
Parmi les colorants organiques, on peut citer le carmin de cochenille. On peut également citer les produits connus sous les dénominations suivantes : D&C Red 21 (CI 45 380), D&C Orange 5 (CI 45 370), D&C Red 27 (CI 45 410), D&C Orange 10 (CI 45 425), D&C Red 3 (CI 45 430), D&C Red 4 (CI 15 510), D&C Red 33 (CI 17 200), D&C Yellow 5 (CI 19 140), D&C Yellow 6 (CI 15 985), D&C Green (CI 61 570), D&C Yellow 10 (CI 77 002), D&C Green 3 (CI 42 053), D&C Blue 1 (CI 42 090).
Colorants hydrosolubles ou liposolubles Selon un autre mode particulier de l’invention, la matière colorante est un colorant hydrosoluble ou un colorant liposoluble.
À ce titre, l’invention concerne un dispositif de formation d’une image d’une première résolution spatiale à partir d’une pluralité de couples formés chacun d’une image d’une deuxième résolution spatiale inférieure ou égale à la première résolution spatiale et d’une durée d’exposition. Le dispositif comprend : - un module d’initialisation agencé pour recevoir les images de deuxième résolution spatiale et comprenant : • un estimateur agencé pour estimer, pour chaque image de deuxième résolution spatiale, un paramètre de distorsion en appliquant un algorithme Lucas-Kanade, • une unité de traitement agencée pour appliquer, au moins à une image de deuxième résolution spatiale de référence parmi les images de deuxième résolution spatiale, un dématriçage et, lorsque la deuxième résolution spatiale est inférieure à la première résolution spatiale, une mise à l’échelle pour obtenir une image de première résolution spatiale initiale, et - un module d’optimisation agencé pour recevoir les images de deuxième résolution spatiale, les paramètres de distorsion associés et l’image de première résolution spatiale initiale et pour minimiser une fonction d’énergie quadratique paramétrée par une variable d’estimation de l’image de première résolution spatiale et une variable auxiliaire, la variable d’estimation de l’image de première résolution spatiale et la variable auxiliaire étant initialisées sur la base de l’image de première résolution spatiale initiale. La minimisation est réalisée par itérations successives comprenant chacune la mise à jour de la variable auxiliaire par une descente de gradient en fonction des images de deuxième résolution spatiale et des paramètres de distorsion associés et la mise à jour de la variable d’estimation de l’image de première résolution spatiale en fonction de la variable auxiliaire mise à jour.
Le dispositif est caractérisé en ce que le module d’initialisation est agencé pour recevoir en outre les durées d’exposition respectives des images de deuxième résolution spatiale et comprend en outre : • une unité d’alignement agencée pour aligner par interpolation l’image de deuxième résolution spatiale de référence en fonction de chaque paramètre de distorsion, • un réseau de neurones convolutif agencé pour recevoir, en entrée, chaque image de deuxième résolution spatiale et l’image de deuxième résolution spatiale de référence alignée en fonction du paramètre de distorsion associé et pour générer, en sortie, un facteur de confiance, • un calculateur agencé pour calculer, pour chaque image de deuxième résolution spatiale, un poids de déparasitage en fonction de la durée d’exposition correspondante et du facteur de confiance associé, et en ce que le module d’optimisation est agencé pour recevoir en outre les poids de déparasitage respectivement associés aux images de deuxième résolution spatiale et comprend : • une unité de mise à jour agencée pour mettre à jour la variable auxiliaire par descente de gradient en fonction en outre des poids de déparasitage.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, le module d’initialisation comprend en outre : • un réseau de neurones convolutif agencé pour recevoir, en entrée, les images de deuxième résolution spatiale et pour générer, en sortie, une carte de caractéristiques pour chaque image de deuxième résolution spatiale, et en ce que l’estimateur est agencé pour appliquer l’algorithme Lucas-Kanade à chaque carte de caractéristiques pour estimer le paramètre de distorsion associé à chaque image de deuxième résolution spatiale.
Avantageusement, l’estimateur est agencé pour traiter chaque carte de caractéristiques, pour l’application de l’algorithme Lucas-Kanade, sous la forme d’une pyramide gaussienne.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, le module d’optimisation comprend en outre : • un réseau de neurones convolutif agencé pour recevoir, en entrée, la variable auxiliaire mise à jour et pour générer, en sortie, la variable d’estimation de l’image de première résolution spatiale mise à jour.
Avantageusement, le réseau de neurones convolutif du module d’optimisation est agencé pour mettre en œuvre un partage de poids d’une itération à l’autre.
Par exemple, le calculateur est agencé pour calculer chaque poids de déparasitage comme suit :
où : - y k est la k-ème image de deuxième résolution spatiale, - w k est le poids de déparasitage calculé pour l’image de deuxième résolution spatiale y k , - Δt k est la durée d’exposition de l’image de deuxième résolution spatiale y k , - K est le nombre d’images de deuxième résolution spatiale, - m c (·) est un masque binaire remplaçant par zéro toute valeur de pixel inférieure ou égale à un seuil c, - g ρ est le facteur de confiance paramétré par un paramètre ρ du réseau de neurones convolutif, - W k est un opérateur de distorsion caractérisé par le paramètre de distorsion associé à l’image de deuxième résolution spatiale y k , et - y k0 est l’image de deuxième résolution spatiale de référence.
Avantageusement, l’unité d’alignement est agencée pour aligner l’image de deuxième résolution spatiale de référence en fonction de chaque paramètre de distorsion par interpolation bilinéaire.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, l’unité de traitement est agencé pour dématricer chaque image de deuxième résolution spatiale, aligner par interpolation chaque image de deuxième résolution spatiale dématricée en fonction du paramètre de distorsion associé, former une image de deuxième résolution spatiale par moyennage des images de deuxième résolution spatiale dématricées et alignées et, lorsque la deuxième résolution spatiale est inférieure à la première résolution spatiale, mettre à l’échelle l’image de deuxième résolution spatiale formée pour obtenir l’image de première résolution spatiale initiale.
Par exemple, l’unité de mise à jour est agencée pour mettre à jour la variable auxiliaire par descente de gradient comme suit :
où : - z est la variable auxiliaire, - x est la variable d’estimation de l’image de première résolution spatiale, - y k est la k-ème image de deuxième résolution spatiale, - K est le nombre d’images de deuxième résolution spatiale, - w k est le poids de déparasitage associé à l’image de deuxième résolution spatiale y k , - Δt k est la durée d’exposition de l’image de deuxième résolution spatiale y k , - W k est un opérateur de distorsion caractérisé par le paramètre de distorsion associé à l’image de deuxième résolution spatiale y k , - C est un masque binaire modélisant une matrice de filtres colorés, - s est le facteur de mise à l’échelle utilisé pour obtenir l’image de première résolution spatiale initiale, - D s est un opérateur de décimation caractérisé par le facteur s de mise à l’échelle, - B est un opérateur de floutage, - δ est un paramètre de la descente de gradient, et - η est un paramètre de la fonction d’énergie quadratique à deux variables.
Typiquement, le module d’optimisation est agencé pour implémenter trois itérations successives.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, au moins un réseau de neurones convolutif présente une architecture de type U-net.
FIGURES : schéma d’élément de cuisson selon l’invention dont couche (3b) est continue et recouvre la totalité de la couche (3a)
: schéma d’un article culinaire selon l’invention
: schéma d’un appareil électrique de cuisson selon l’invention
(3a) une couche de base constituée d’une ou plusieurs résine(s) silicone et éventuellement d’un ou plusieurs polymère(s) thermoplastique(s), et/ou d’un ou plusieurs agent(s) colorant(s), et/ou d’une ou plusieurs charge(s), et/ou d’un ou plusieurs additif(s)
(3b) une ou plusieurs couche(s) intermédiaire(s), de préférence deux, constituée(s) d’un ou plusieurs agent(s) colorant(s) et éventuellement d’une ou plusieurs résine(s) silicone, et/ou d’un ou plusieurs polymère(s) thermoplastique(s) et/ou, d’une ou plusieurs charge(s), et/ou d’un ou plusieurs additif(s)
Avantageusement, l’épaisseur de la couche (3a) est comprise entre 10 µm et 100 µm, de préférence entre 20 µm et 85 µm, de manière particulièrement préférée entre 30 µm et 70 µm.
L’au moins une première ou deuxième coquille peut être réalisée par l’assemblage de deux plaques délimitant entre elles le premier ou deuxième canal de circulation de fluide caloporteur.
Chaque plaque peut présenter une telle surface plane ou sensiblement plane interne et/ou externe.
Selon un autre aspect de l’invention, l’au moins une première ou deuxième coquille comporte au moins un turbulateur agencé dans le premier ou deuxième canal de circulation de fluide caloporteur.
Au moins un intercalaire peut être agencé entre les deux plaques, l’intercalaire comprenant au moins un turbulateur de l’écoulement du fluide caloporteur dans le premier ou deuxième canal de circulation.
L’intercalaire est par exemple agencé à une distance non nulle d’au moins une bordure de la coquille attenant la zone de connexion fluidique. Une distance peut être inférieure ou égale à 20mm. Selon un mode de réalisation particulier, la distance d peut être de l’ordre de 1mm à 20mm.
Les coquilles peuvent présenter au moins un bossage respectif, agencé en dehors de la surface plane, et s’étendant en saillie à l’intérieur de la coquille. Un bossage peut être prévu au niveau d’au moins une, voire de chaque zone de connexion fluidique d’au moins une plaque formant une coquille. Le ou les bossages permettent de renforcer la tenue mécanique.
Les zones de connexion fluidique comportent par exemple chacune au moins un orifice traversant formé dans la plaque.
Lesdits collecteurs de fluide peuvent comporter respectivement au moins deux connecteurs creux complémentaires.
Au moins l’un des connecteurs peut présenter une partie mâle emmanchée dans une partie femelle du connecteur complémentaire.
Au moins l’un des connecteurs peut porter au moins un joint d’étanchéité. Le connecteur peut porter au moins deux joints d’étanchéité. Selon un mode préféré, le connecteur porte au moins un joint d’étanchéité quadrilobe.
Le joint d’étanchéité peut être agencé autour d’une partie mâle d’un connecteur, emmanchée dans une partie femelle d’un connecteur complémentaire. À cet effet, la partie mâle peut présenter une gorge et au moins un joint d’étanchéité, par exemple quadrilobe, est agencé dans la gorge.
Lesdits collecteurs de fluide peuvent être agencés pour une circulation en « I » du fluide caloporteur dans les premiers et deuxièmes canaux de circulation.
Les collecteurs de fluide peuvent être agencés pour une circulation à co-courant dans les premiers et deuxièmes canaux de circulation. En variante, Les collecteurs de fluide peuvent être agencés pour une circulation à contre-courant dans les premiers et deuxièmes canaux de circulation.
Selon un exemple, le premier collecteur d’entrée de fluide et le premier collecteur de sortie de fluide sont agencés, de part et d’autre dudit dispositif. Le deuxième collecteur d’entrée de fluide et le deuxième collecteur de sortie de fluide peuvent être agencés de part et d’autre dudit dispositif.
Le dispositif peut définir une forme générale parallélépipédique.
Le premier collecteur d’entrée de fluide peut être diagonalement opposé au premier collecteur de sortie de fluide. Le deuxième collecteur d’entrée de fluide peut être diagonalement opposé au deuxième collecteur de sortie de fluide.
Etape de gazéification hydrothermale g) Le procédé de traitement selon l’invention comprend une étape de gazéification hydrothermale g).
La gazéification hydrothermale (GH) est un procédé de dépolymérisation thermique utilisé pour convertir une matière organique présente en milieu humide en un mélange ne comprenant que de petites molécules sous une température et une pression élevées à modérées.
Au cours de la GH, le carbone et l'hydrogène d'un matériau organique sont convertis, thermochimiquement sous conditions quasi critiques ou supercritiques. Une partie est convertie en composés à faibles masses molaires solubles dans l’eau.
Une autre partie est convertie en produits gaz tels que le dioxyde de carbone (CO2), le méthane (CH4), le dihydrogène (H2), le monoxyde de carbone (CO), les hydrocarbures légers tels que l’éthane (C2H6) et le propane (C3H8).
Lors du séjour dans le réacteur de gazéification hydrothermale à des températures inférieures à 400°C, la matière organique subit, entre autres réactions, une décomposition basée sur l'hydrolyse, similaire aux réactions survenant dans le processus de liquéfaction, mais beaucoup plus rapidement. En effet, une mise en œuvre dans des conditions quasi-critiques ou supercritiques permet d'utiliser les propriétés uniques de l'eau supercritique comme solvant, qui permettent des conditions de solvatation et de réactions homogènes, conduisant à des vitesses cinétiques de réaction très élevées. En conséquence, un temps de séjour beaucoup plus court et une vitesse de chauffage beaucoup plus élevée que ceux de l'hydrolyse conventionnelle sont utilisés, limitant ou même évitant les réactions secondaires de condensation et de polymérisation responsables de la formation de bio-huile et de biochar.
Lorsque la GH fonctionne à une température supérieure à 400°C, la décomposition radicalaire des polymères (impliquant en particulier des réactions de décarboxylation, de désamination par la rupture des liaisons C-N, et de clivage C-C ou C-O) est prédominante, tandis que le reformage à la vapeur endothermique est la principale voie de réaction pour convertir les petites molécules comportant 1 à 3 atomes de carbone en oxydes de carbone et en dihydrogène et l’azote en ammoniaque.
Le méthane est également produit par méthanation du CO et du CO2, à l’aide de dihydrogène.
En conséquence, la GH peut être considérée comme un processus de décomposition transformant les résidus organiques présents dans le flux M4 en une matière plus facilement biodégradable et en de l’ammoniaque dissous dans la phase liquide.
Les conditions de traitement (en particulier la température, la pression, et dans une moindre mesure le temps de séjour) du GH peuvent être ajustées pour non seulement produire une fraction gazeuse contenant du CH4, du CO, du CO2 et du H2 (gaz de synthèse), mais aussi de produire un effluent aqueux, contenant majoritairement d’un côté des composés facilement digérables, notamment des acides carboxyliques et de l’autre côté l’ammoniaque sous forme de sel d’ammonium des acides carboniques produits.
Il convient de noter que la GH est différente de la liquéfaction hydrothermale (HTL), en particulier en ce que le taux de conversion et le niveau de décomposition de la matière organique dans la HTL ne sont pas aussi élevés que dans la GH, même lorsque la GH est exploité sous des conditions de températures modérées.
En conditions HTL, l'eau contient encore des ions HO- et H3O+ qui initient l'hydrolyse de la matière organique.
L'hydrolyse n'a lieu qu'en surface des composés cellulosiques contenus dans la fraction organique qui se dissout très peu dans le milieu sous-critique donnant des conversions assez faibles en décomposition.
Les réactions de condensation (comprenant principalement la condensation d'Aldol, l'alkylation ou l'acylation de Friedel-Craft) des intermédiaires sont une voie de réaction importante, conduisant à la formation d'un biobrut qui est une huile (également appelée bio-huile) qui peut être utilisée comme carburant, c'est-à-dire le biobrut contient des molécules organiques contenant 5 atomes de carbone ou plus, généralement de 8 à 16 atomes de carbone. En revanche, le produit liquide de GH contient principalement des composés facilement biodégradables.
La GH se distingue de la pyrolyse en ce qu'elle est opérée dans un milieu contenant de l'eau, l'eau étant dans un état supercritique ou quasi-critique.
La GH se distingue de la gazéification « conventionnelle » des matières organiques en ce que la gazéification « conventionnelle » réduit le rapport massique carbone/hydrogène (C/H), ce qui conduit à des produits à pouvoir calorifique accru, dont un gaz majoritairement composé de gaz de synthèse (mélange de H2 /CO), bio-huile et/ou solide carboné (char).
Dans le procédé de traitement selon l’invention, l’étape de gazéification hydrothermale est typiquement mise en œuvre dans un réacteur de gazéification hydrothermale, alimenté en entrée par le deuxième flux appauvri en matière inorganique M6 et comportant au moins une sortie pour le flux M8 comprenant du gaz et un effluent liquide, et éventuellement au moins une deuxième sortie pour un flux M7 enrichi en matière inorganique.
Avantageusement, la ou les résine(s) silicone est/sont choisie(s) dans le groupe constitué de résines méthyl silicones et/ou phényl silicones et/ou méthyl-phényl-silicones, résine silicone-polyester (copolymères), résine méthyl-phényl-silicones-polyester (copolymères), résine silicone-alkyde (copolymères), résine silicone modifiée.
Selon un mode de réalisation, la proportion de résine silicone dans la couche (3a) est supérieure ou égale à 20 % en poids par rapport au poids total respectivement de la couche (3a).
Selon un autre mode de réalisation, la proportion de résine silicone dans la couche (3a) est supérieure ou égale à 40 % en poids par rapport au poids total respectivement de la couche (3a).