INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
BRÈVE DESCRIPTION DES FIGURES Afin d’illustrer plus clairement les schémas techniques dans les modes de réalisation de la présente invention ou dans l’art antérieur, les dessins devant être utilisés dans la description des modes de réalisation ou de l’art antérieur sont brièvement présentés ci-dessous. Il est évident que les dessins dans la description ci-dessous ne sont que des modes de réalisation de la présente invention, et l’homme du métier peut obtenir d’autres dessins en fonction des dessins fournis sans effort créatif.
est un schéma d’un équipement miniature de radiothérapie Flash décrit dans un mode de réalisation de la présente invention ;
est un diagramme structurel schématique d’un équipement miniature de radiothérapie Flash décrit dans un mode de réalisation de la présente invention ;
est un schéma d’un procédé de commande de rayonnement flash miniature décrit dans un mode de réalisation de la présente invention ;
est un schéma d’un dispositif de commande de rayonnement flash miniature décrit dans un mode de réalisation de la présente invention ; et
est un schéma d’un équipement de commande de rayonnement flash miniature décrit dans un mode de réalisation de la présente invention.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE DES MODES DE REALISATION Les schémas techniques dans les modes de réalisation de la présente invention sont clairement et complètement décrits ci-dessous en référence aux dessins dans les modes de réalisation de la présente invention, et il est évident que les modes de réalisation décrits ne sont qu’une partie des modes de réalisation de la présente invention, mais pas leur ensemble. Sur la base des modes de réalisation de la présente invention, tous les autres modes de réalisation obtenus par l’homme du métier sans effort créatif s’inscrivent dans le cadre de la présente invention.
La radiothérapie Flash, qui est un secteur clé de la recherche dans le domaine de la radiothérapie tumorale internationale ces dernières années, injecte la totalité de la dose de radiothérapie dans une zone cible en un temps très court (1 à 50 ms) en utilisant un débit de dose ultra élevé (généralement supérieur à 40 Gy/s). Un organisme génère un effet flash après la radiothérapie Flash, et cet effet peut permettre une meilleure protection des tissus normaux sans réduire l’effet thérapeutique de la radiothérapie sur les tumeurs. Le phénomène de rayonnement flash a été vérifié par différentes institutions, dont la Faculté de médecine de l’Université Stanford, Lausanne University Hospital, l’Institut Curie, et etc., lors d’expériences avec différents modèles animaux (la souris, le chat, le cochon et le poisson-zèbre), différents tissus (la peau, les poumons, les intestins et l’estomac, et le cerveau) et différents types de rayonnement (électrons, rayons X et protons). Par rapport à la radiothérapie traditionnelle, la radiothérapie Flash présente un effet de lutte contre les tumeurs équivalent ou supérieur, et présente moins de toxicité pour les tissus normaux et un avantage immunitaire. Divers types d’équipements permettant de réaliser une radiothérapie Flash sont apparus sur le marché.
Le catalyseur B3 est préparé à partir du catalyseur régénéré A3 sur lequel on imprègne à sec une solution contenant de l’acide phosphorique et d’acide gluconique de façon à obtenir sur le catalyseur réjuvéné les ratios molaires P/Mo de 0,8 et acide gluconique/Mo de 0,8. Après une maturation de 3h, le catalyseur est séché à 120°C pendant 2h. Son ratio des surfaces des pics de diffraction NiMoO 4 (26,6° 2θ) / γ-Al 2 O 3 (45,7° 2θ) est de 0,20. Les catalyseurs B4 et B5 sont obtenus avec les mêmes étapes mais respectivement à partir des catalyseurs régénérés A4 et A5. Leurs ratios des surfaces des pics de diffraction NiMoO 4 (26,6° 2θ) / γ-Al 2 O 3 (45,7° 2θ) sont respectivement de 0,13 et 0,06.
Exemple 5 : Obtention du catalyseur B6 non-conforme à l’invention
Le catalyseur B6 est préparé à partir du catalyseur régénéré A6 sur lequel on imprègne à sec une solution contenant de l’acide phosphorique et d’acide gluconique de façon à obtenir sur le catalyseur réjuvéné les ratios molaires P/Mo de 0,8 et acide gluconique/Mo de 0,8. Après une maturation de 3h, le catalyseur est séché à 120°C pendant 2h. Son ratio des surfaces des pics de diffraction NiMoO 4 (26,6° 2θ) / γ-Al 2 O 3 (45,7° 2θ) est de 0,05.
Tableau 1 : Description des catalyseurs et performances catalytiques en HDA de gazole
Référence catalyseur régénéré Référence catalyseur réjuvéné T°C Régé % pds C cata régé % pds S cata régé NiMoO 4 /Al 2 O 3 régé* NiMoO 4 /Al 2 O 3 réju* RVA HDA A1 B1 comparatif 480 0,03 0,2 0,85 0,57 100 A2 B2 comparatif 450 0,05 0,3 0,78 0,45 106 A3 B3 invention 400 0,1 0,6 0,47 0,20 113 A4 B4 invention 380 0,3 0,7 0,23 0,13 114 A5 B5 invention 360 0,5 0,8 0,11 0,06 118 A6 B6 comparatif 340 1,8 1,4 0,10 0,05 107
* ratio des surfaces des pics de diffraction NiMoO 4 (26,6° 2θ) / γ-Al 2 O 3 (45,7° 2θ)
Exemple 6 : Evaluation en hydrogénation des aromatiques (HD A ) de gazole des catalyseurs B1, B2 et B6 (non conformes à l'invention) et B3, B4 et B 5 (conformes à l’invention)
Les catalyseurs B1, B2 et B6 (non conformes à l'invention) et B3, B4 et B5 (conformes à l’invention) ont été testés en HDA de gazole. Le catalyseur régénéré B1 sert de référence.
La charge est un mélange de 30 % volume gazole issu de distillation atmosphérique (aussi appelé straight-run selon la terminologie anglo-saxonne) et 70 % volume de gazole léger issu d'une unité de craquage catalytique (aussi appelé LCO pour light cycle oil selon la terminologie anglo-saxonne). Les caractéristiques de la charge de test utilisée sont les suivantes : densité à 15 °C= 0,8994 g/cm3 (NF EN ISO 12185), indice de réfraction à 20°C = 1,5143 (ASTM D1218-12), teneur en soufre = 0,38% en poids, teneur en azote = 0,05% en poids.
∙ Distillation Simulée (ASTM D2887) :
- PI : 133 °C
- 10 % : 223 °C
- 50 % : 285 °C
- 90 % : 357 °C
- PF : 419 °C
Le test est mené dans un réacteur pilote isotherme à lit fixe traversé, les fluides circulant de bas en haut.
En particulier, il demeure un besoin de disposer de compositions cosmétiques parfumées colorées, dont l’évolution des propriétés organoleptiques, à savoir l’odeur et/ou la couleur, en particulier au moins la couleur, est contrôlée dans le temps, et ce si possible au moyen de composés qui respectent au moins l’un des douze principes de la chimie verte.
En outre, il existe un besoin de telles compositions dont la formulation respecte au moins l’un des douze principes de la chimie verte, en particulier comprenant des ingrédients issus de la chimie verte.
Enfin, il demeure un besoin de proposer des compositions cosmétiques parfumées colorées laissant peu, voire pas de traces, en particulier sur les vêtements, au cours de leur utilisation.
Ainsi, selon un premier de ses aspects, la présente invention concerne une composition parfumée, notamment cosmétique, comprenant : a) au moins un composé répondant à la formule (I), ou un de ses isomères géométriques, notamment optiques, de ses tautomères, ainsi que ses sels d’acide ou de base organique ou minéral, ou de ses solvates, en particulier les hydrates :
formule (I) dans laquelle : représente une double liaison ou une simple liaison, R 1 représente un atome ou un groupe choisi parmi : - un atome d’hydrogène, - un hydroxyle, - un groupe (C 1 -C 6 )alkyle, - un groupe (C 1 -C 6 )alkoxy, - un groupe sucre mono-osidique ou di-osidique, tel que glycosyle, ou un groupe -O-sucre mono-osidique ou di-osidique, tel que -O-glycosyle ; R 2 représente un atome d’hydrogène, un groupe (C 1 -C 6 )alkyle ou un groupe sucre mono-osidique ou di-osidique, tel que glycosyle, R 3 représente un atome d’hydrogène ou un groupe (C 1 -C 6 )alkyle, n représente un nombre entier compris entre 1 et 3 et m représente un nombre entier compris entre 0 et 3 ; étant entendu que : lorsque m représente un entier supérieur ou égal à 2, les radicaux R 2 peuvent être identiques ou différents, et lorsque n représente un entier supérieur ou égal à 2, les radicaux R 3 peuvent être identiques ou différents ; b) de l’éthanol en une teneur strictement supérieure à 15 % en poids, par rapport au poids total de la composition ; c) au moins une matière colorante hydrosoluble ; et d) au moins une substance parfumante.
Les inventeurs ont constaté, de manière surprenante, que l’association d’un composé de formule (I) telle que définie ci-dessus, au sein d’une composition parfumée comprenant une teneur élevée en éthanol, avec au moins une substance parfumante et au moins une matière colorante hydrosoluble, permet une stabilisation efficace de ladite composition, en particulier de sa couleur.
En effet, comme il ressort des exemples figurant ci-après, la composition selon l’invention est stable, en ce sens que l’évolution de la couleur de la composition demeure faible dans le temps, même dans des conditions simulant un vieillissement accéléré de la composition, notamment en milieu hydroalcoolique à forte teneur en éthanol, et à la lumière.
Ainsi, l’invention concerne également, selon un autre de ses aspects, l’utilisation d’un composé de formule (I), à titre de stabilisant dans une composition parfumée, notamment cosmétique, comprenant en outre de l’éthanol en une teneur strictement supérieure à 15 % en poids, par rapport au poids total de la composition, ainsi qu’au moins une matière colorante hydrosoluble et au moins une substance parfumante.
Certains composés répondant à la formule (I) ont déjà été proposés afin de stabiliser la couleur dans des compositions alimentaires, notamment dans la demande US 2004/091589 A1 ou encore dans les documents Cortez et al., Comprehensive Reviews in Food Science and Food Safety, 16(1), 2016, pp. 180-198 et Hocine et al., Rudn Journal or Agronomy and Animal Industries, 13(4), 2018, pp. 257-286.
Néanmoins, ces documents ne concernent aucunement des compositions parfumées, encore moins contenant plus de 15 % en poids d’éthanol, alors que de telles compositions spécifiques sont précisément à l’origine d’une déstabilisation accrue des colorants hydrosolubles qui y sont incorporés.
(704) et (705) traite du calcul du rapport signal à bruit calculé dans la bande de réception, définie par la durée d’intégration cohérente de corrélation du filtrage adapté, respectivement pour le calcul de la référence de bruit seul puis le calcul du rapport signal à bruit prenant en compte les niveaux des sorties de corrélation.
Les signaux utilisés par l’algorithme MAC étant préalablement sélectionnés sur la base de leur rapport signal à bruit, l’extraction du niveau de bruit seul après filtrage adapté nécessite une attention particulière, afin de rejeter de cette référence toute contribution des signaux. Cette réjection est obtenue en réalisant la corrélation du signal reçu avec le code local avec le retard le plus important possible de sorte à sortir du domaine de corrélation du signal. Cependant la fonction de corrélation du signal étant périodique, au rythme de répétition du code (1ms pour GPS C/A), on retient un retard d’une demi-période de code (0,5ms).
Afin d’éliminer des contributions de signal liées aux remontées des secondaire de corrélation du signal (typiquement situé à -21dB par rapport au code adapté), on recherche ensuite le niveau minimum de la référence de bruit seul parmi l’ensemble des signaux corrélés.
Ces étapes de traitement sont détaillées en .
(706) réalise une première sélection des signaux sur la base du rapport signal à bruit calculé pour la voie de corrélation ponctuelle, le seuil de sélection étant défini sur la base de l’objectif de fausse alarme fixé à l’équipement (603)
(707) réalise l’ajustement du rayon de protection de l’algorithme MAC en fonction des objectifs de Pnd et Pfa et du niveau du seuil sur le rapport signal à bruit. Ce procédé est détaillé en .
(708) Applique l’algorithme MAC pour réaliser l’exclusion des signaux biaisés au-delà du rayon de protection, et associe le rayon de protection aux contraintes de Pfa et Pnd
(709) réalise la sélection la position de référence la plus proche du maximum de vraisemblance, comme cela est réalisé de base pour la détermination de position à l’affût.
(710) extrait les résidus d’erreur de temps pour la position la plus vraisemblable, et détecte et détermine l’existence d’un biais commun sur les phases de codes prédites. Ce traitement est détaillé en .
(711) réalise la correction des phases de codes prédites, par la valeur du biais commun extrait par (710) et entretient le calcul au temps courant.
décrit le procédé mise en œuvre dans cette invention pour estimer et éliminer ce biais selon les étapes suivantes :
=> [0093] (801) Lors de la phase de lancement du procédé au démarrage, première estimation au temps courant (t) de la position la plus probable par rapport à une grille de positions possibles (801). Cette estimation par CSG est réalisée par calcul de la meilleure vraisemblance, dit premier maximum de vraisemblance, consistant à sommer les fonctions de corrélation multi-satellites pour chaque hypothèse de position de référence attendue sur la grille et à déterminer la position sur la grille présentant la meilleure vraisemblance, telle que décrite par [D1] ou [D2],
=> [0093] (802) Estimation au temps courant (t) des retards de corrélation, dits biais résiduels, pour chacun des axes satellite reçus, par rapport aux phases de codes attendues pour chaque satellite reçu, pour la seule position dudit premier maximum de vraisemblance, qui, en absence de biais non attendu, est le plus susceptible de présenter les retards géométriques les plus faibles (802). Ledit biais résiduel est estimé par extraction, sur l’axe des retards, du maximum de corrélation du code du signal reçu avec le code du signal attendu,
=> [0093] (803) Pour réaliser l’extraction au temps courant (t), application d’une méthode de déconvolution des trajets multiple à plusieurs points de corrélation (803), par exemple en utilisant une méthode de type double-delta à 5 points qui couvre une grande partie du domaine de corrélation du code, adaptée pour les cas de réflexions spéculaires. Plusieurs méthodes d’extraction de la phase de code (ou temps reçu) sont connues du domaine de l’art des récepteurs GNSS pour permettre de minimiser l’impact des trajets multiples spéculaires sur l’erreur d’estimation du temps reçu. Elles mettent généralement en œuvre une batterie de plusieurs retards de corrélations répartis autour du corrélateur central (dit aussi corrélateur ponctuel) asservi en temps sur la phase de code attendue ou poursuivie,
=> [0093] (804) Calcul de la moyenne de la distribution des biais résiduels de retard au temps courant (t) sur l’ensemble des satellites reçus pour la position dudit premier maximum de vraisemblance,
(805) Calcul de la variance de la distribution des biais résiduels de retard au temps courant (t) sur l’ensemble des satellites reçus pour la position dudit premier maximum de vraisemblance, dite variance des biais du premier maximum de vraisemblance,
La position du centre de rotation R à proximité de l’ouverture orale facilite le mouvement de rotation des ailettes et permet également de minimiser les risques d’une sortie accidentelle des ailettes de la bouche de l’utilisateur, notamment lorsque l’espaceur est déplacé dans la bouche.
De préférence, les rebords 16 sont rigides à l’exception d’une section flexible 18 s’étendant de part et d’autre de la liaison 14 selon l’axe Y et dont la longueur selon l’axe Y est inférieure à 3 cm, à 2 cm ou à 1 cm et/ou supérieure à 0,5 cm, à 1 cm ou à 2 cm.
De préférence, les rebords 16 comportent une section flexible 18 d’épaisseur réduite de sorte à augmenter la flexibilité de cette section dans la direction de pliage des rebords. L’épaisseur est avantageusement réduite telle que mesurée selon l’axe X ou selon une direction radiale à partir de l’axe longitudinal X. L’épaisseur de la section flexible peut être inférieure à 50 %, à 30 % ou à 10 % d’une épaisseur maximale des rebords 16. De préférence, la section d’épaisseur réduite s’étend de part et d’autre de l’axe longitudinal, notamment à proximité de la liaison 14.
Avantageusement, l’épaisseur réduite de la section flexible dans la partie centrale de l’espaceur permet de protéger le frein labial lors d’un déplacement latéral de l’espaceur dans la bouche de l’utilisateur : l’épaisseur du rebord étant réduite dans cette section, les lèvres sont espacées par les sections latérales du rebord 16 et aucune partie de l’espaceur n’entre en contact avec le frein labial. En outre, cela facilite le maintien de l’espaceur dans la bouche en position de service, notamment en minimisant l’inconfort généré par la présence d’un corps étranger entre les incisives et les lèvres.
Selon une variante avantageuse, l’ensemble de support comprend un organe de rappel élastique adapté pour augmenter la force de rappel tendant à maintenir les ailettes dans la configuration de repos. L’organe de rappel élastique peut notamment être une bande élastique disposée autour des deux parties 22, 24 ou reliant les deux parties 22, 24, un ressort de rappel reliant les deux parties 22, 24 ou encore un revêtement de la section flexible 18 ou au moins un élément disposé entre la section flexible 18 et les deux parties 22, 24, le revêtement ou l’au moins un élément étant de préférence en matériau élastique, en particulier en élastomère.
Selon une variante, les deux parties 22, 24 sont configurées pour minimiser les entrées de lumière entre la partie tubulaire et les ailettes. Les deux parties peuvent être conformées pour recouvrir les espaces libres entre la partie tubulaire et les ailettes et peuvent être opaques. Avantageusement, les parties 22, 24 sont configurées pour former un support des lèvres de l’utilisateur dans la position de service de l’espaceur.
Comme dans le premier mode de réalisation décrit précédemment, les ailettes 9 peuvent être rigides ou flexibles.
La représente des ailettes 9 comportant une âme 30 sous la forme d’une tige d’ailette et recouverte d’une couche 31 de matériau définissant la forme des ailettes.
Comme visible notamment à la , les bords des ailettes peuvent avoir une forme recourbée vers l’intérieur des ailettes. Les ailettes 9 comportent ainsi une section de largeur réduite, destinée à être logée entre les dents et les commissures des lèvres de l’utilisateur dans la position de service de l’espaceur. Avantageusement, la présence d’une section de largeur réduite facilite l’insertion successive des ailettes dans la bouche : les contraintes exercées par la première ailette placée dans la bouche sur le périmètre de cette dernière sont minimisées par rapport à une ailette dont les bords sont rectilignes, facilitant la mise en place de la deuxième ailette dans la bouche. De plus, le confort de rétention de l’espaceur dans la bouche est amélioré par cette géométrie des ailettes.
L’ensemble 7 de support, notamment les rebords 16, peut être en polypropylène, en polycarbonate ou en un autre matériau ayant un faible module de Young, notamment inférieur à 5 Gpa, 3 Gpa ou 1 Gpa.
L’ensemble 7 de support est ainsi configuré pour permettre la mobilité élastique des ailettes 9 entre la configuration de repos et une configuration contractée, dans laquelle les rebords 16 sont pliés pour rapprocher les ailettes l’une de l’autre. Les rebords 16 sont déformables élastiquement et permettent donc aux ailettes 9 d’exercer une pression sur l’intérieur des joues de l’utilisateur dans la position de service de l’espaceur 1’.
Selon un mode de réalisation alternatif non illustré, les ailettes 9 sont chacune fixées aux parties 22, 24 par une liaison pivot dont l’axe est compris dans le plan défini par les axes X et Y. De préférence, ces liaisons pivots sont identiques aux deuxièmes liaisons pivot 17 décrites en référence au premier mode de réalisation.
Les figures 8 à 13 illustrent un troisième mode de réalisation de l’espaceur selon l’invention.
Tel qu’illustré, l’espaceur 1’’ comporte une partie tubulaire 3 et un ensemble 7 de support fixé à la partie tubulaire 3.
L’ensemble 7 de support, représenté isolément à la , comporte des rebords 16 et deux parties 33, 34 comportant chacune une ailette 9. Les deux parties 33, 34 sont reliées uniquement par les rebords 16, qui comportent une section flexible 18 permettant la déformation élastique de l’ensemble 7 de support de manière à rapprocher les extrémités libres 11 des ailettes 9 l’une de l’autre.
Selon une variante, les deux parties 33, 34 sont configurées pour minimiser les entrées de lumière entre la partie tubulaire et les ailettes. Les deux parties peuvent être conformées pour recouvrir les espaces libres entre la partie tubulaire et les ailettes et peuvent être opaques. Avantageusement, les parties 33, 34 sont configurées pour former un support des lèvres de l’utilisateur dans la position de service de l’espaceur.
Sans être lié à aucune théorie, la réjuvénation en présence de composé organique ou inorganique, acide ou basique, ledit composé ne comprenant pas l’élément phosphore, dans des proportions faibles, semble permettre une bonne dissolution et redistribution des phases métalliques qui sont au moins partiellement cristallisées sur le catalyseur préalablement régénéré afin de récupérer une dispersion proche de celle du catalyseur frais, mais aussi la conservation des propriétés de la phase acide favorables à l’activité et au rendement des réactions d’hydrocraquage. Ces traitements permettent donc de s’approcher de l’activité du catalyseur frais, tout en conférant d’excellentes propriétés aux produits d’hydrocraquage usuellement recherchés par le raffineur, l’essence, le gazole, le kérosène ou encore l’huile non convertie.
Un autre avantage de la présente invention est donc de fournir un procédé de régénération en au moins deux étapes économiquement attractif et environnementalement durable pour les industriels. Ce résultat semble spécifique aux catalyseurs d’hydrocraquage préparés à base de métaux non nobles tels que le nickel, le cobalt, le molybdène ou le tungstène.
Les différentes teneurs atomiques dans les zéolithes, les précurseurs d’alumine, les supports ou les catalyseurs sont mesurées par fluorescence X, par spectrométrie d’absorption atomique, par spectrométrie à plasma à couplage inductif (ICP ou par combustion), en utilisant la méthode la plus adaptée à la valeur mesurée
Les teneurs en métal du groupe VIB, en métal du groupe VIII et éventuellement en phosphore dans le catalyseur frais, dans le catalyseur au moins partiellement usé, dans le catalyseur régénéré, ou dans le catalyseur réjuvéné sont exprimées en oxydes après correction de la perte au feu de l’échantillon de catalyseur. Cette correction permet de comparer les teneurs en métaux des catalyseurs frais, au moins partiellement usés et régénérés. La perte au feu du catalyseur correspond à la somme de ses teneurs en eau, en carbone, en soufre, en azote et/ou en tout autre contaminant qui sont éliminés par le traitement thermique appliqué pour la mesure de cette perte au feu. Celle-ci est mesurée après un traitement thermique en four à moufle à 550°C pendant 1,5 heure.
A l’inverse des teneurs en métaux, les teneurs en carbone ou en soufre dans le catalyseur au moins partiellement usé ou dans le catalyseur régénéré sont exprimées par rapport au poids total du catalyseur considéré, sans correction de la perte au feu.
Le paramètre cristallin a0 de la maille élémentaire de la zéolithe ou paramètre de maille, est mesuré par diffraction des rayons X (DRX) selon la norme ASTM 03942-80. La diffraction des rayons X est effectuée avec un diffractomètre PANalytical X’Pert Pro opérant en réflexion et équipé d'un monochromateur arrière en utilisant la radiation CuKalpha (λK α1 = 1.5406 Å, λK α2 = 1.5444 Å).
D’après la base de données ICDD, fiche PDF 00-012-0348, la phase cristallisée NiMoO 4 présente plusieurs raies de diffraction, la raie la plus intense étant située à d = 3,35 Å. La distance inter-réticulaire d et la position angulaire θ sont reliées par la relation de Bragg (avec n l’ordre de diffraction = 1 et l la longueur d’onde des rayons X (1,5406 Å)) : 2 d sin(q) = n l