INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De façon particulièrement préférée, l'anneau peut présenter une face interne légèrement conique convergeant vers l'aval, l'angle au sommet étant avantageusement de l’ordre de 2°, et/ou peut être réalisé de façon à ne présenter que des surfaces intérieures légèrement convexes, sans méplats ni concavités et sans relief surajouté. Cependant, des cavités d’articulation de volet, notamment sous forme de glissières, peuvent être présentes dans l'anneau, dans la mesure où ces cavités sont constamment balayées par les surfaces complémentaires de ce volet.
De préférence, le ou les volets forment, avec le plan de l'anneau, un angle de 23° quand ils sont en position fermée.
Les moyens de retenue des volets comportent de préférence, dans la face interne de l'anneau, des cavités peu profondes, en forme de glissière dans lesquelles s'articulent des pivots, de préférence tronconiques, qui, lorsque la résistance mécanique l'exige, peuvent se prolonger par une nervure de renfort solidaire de la face amont du volet et s'étendant sur une distance suffisante de cette face pour assurer la solidité requise, cette nervure ayant avantageusement la forme d'un secteur de cône venant mourir progressivement sur la face amont. Le diamètre maximal du pivot est de préférence égal à environ 1,7 à 2,2 fois l'épaisseur du volet à cet endroit, cette surépaisseur étant située impérativement du côté de la face amont du volet. Bien entendu, de diamètre pourra être réduit si la technique le permet. La surface de la cavité d'articulation est géométriquement engendrée par le déplacement du chant de pivot de volet correspondant.
Prothèse valvulaire cardiaque comprenant un anneau (1, 31) muni de moyens permettant sa fixation ou suture, des moyens d'obturation (2, 32) du type à volet de profil aplati, et des moyens de retenue maintenant les moyens d'obturation en liaison avec l'anneau tout en autorisant leurs mouvements d'ouverture et de fermeture, caractérisée en ce que les moyens d'obturation comprennent au moins un volet (2, 32) susceptible de basculer entre une position de fermeture et une position d'ouverture sensiblement alignée avec la direction du flux sanguin, ledit volet (2, 32) possédant un bord d'attaque effilé (21, 35), une face amont concave ou plane ou au plus très légèrement convexe (19, 40), et une face aval essentiellement convexe (20, 41), l’épaisseur dudit volet augmentant progressivement depuis ledit bord d’attaque effilé (21, 35).
Prothèse caractérisée en ce que, en position d'ouverture, les volets (2, 32) forment avec le plan de l'anneau un angle de 85° environ.
Prothèse caractérisée en ce que, en position de fermeture, le volet (2) forme, avec le plan de l'anneau, un angle de 23°environ.
Prothèse caractérisée en ce que la face amont (19) présente, vers sa partie postérieure éloignée du bord d'attaque (21, 35), une dépression légèrement concave (26).
Prothèse caractérisée en ce que l'épaisseur du bord d'attaque (21, 35) n'est pas supérieure à 0,6 mm.
Prothèse caractérisée en ce que la face aval (20, 41) s'éloigne progressivement de la face amont (19, 40) en augmentant l’épaisseur de volet jusqu’à une corde (27) assez proche du bord de fuite (22, 37) du volet (2, 32).
Prothèse caractérisée en ce que l’épaisseur se met à diminuer progressivement à partir de ladite corde (27).
Prothèse caractérisée en ce qu'elle comprend deux volets (2) articulés autour de deux axes parallèles (A-A) à proximité d'un diamètre de l'anneau, les bords d'attaque des volets étant rectilignes et venant, en position de fermeture, se disposer au contact ou à proximité l'un de l'autre.
Prothèse caractérisée en ce que l'anneau (1) présente une ou des surfaces internes essentiellement convexes et notamment légèrement coniques.
Les quantités traces d’impuretés Ca et Mg dans le précurseur de matériau de cathode peuvent être combinées avec du SO 4 2- pour former du CaSO 4 et du MgSO 4 . Le CaSO 4 est légèrement soluble ; et avec des propriétés relativement différentes du Ni, du Cu, et du Mn, le Mg ne permet pas de remplacer facilement un métal de transition dans un réseau, mais il est piégé à l’intérieur d’un cristal, qui est difficile à retirer par simple lavage à l’eau ou équivalent. Le Fe est dopé sous la forme de FeSO 4 , et le FeSO 4 est un électrolyte fort soluble. En outre, étant donné que le Fe est dans la même période du tableau périodique des éléments que le Ni, le Co et le Mn et qu’il présente un coefficient atomique et un rayon ionique similaires à ceux des Ni, Co et Mn, les ions Fe peuvent largement occuper des positions des ions de métaux de transition dans un réseau sans introduction d’anions tels que SO 4 2- et CO 3 2- entre les couches pour maintenir la neutralité électrique. En raison d’un effet compétitif du Fe avec d’autres impuretés, l’inclusion d’impuretés dans le précurseur de matériau de cathode est réduite, réduisant ainsi la teneur en impureté soufre dans le précurseur de matériau de cathode.
Selon certains modes de réalisation de la présente divulgation, la solution saline a une concentration comprise dans la gamme allant de 1 mol/L à 3 mol/L, et la concentration est une somme des concentrations des ions de métaux de transition et des ions fer dans la solution saline.
Selon certains modes de réalisation préférés de la présente divulgation, la solution saline a une concentration comprise dans la gamme allant de 1,5 mol/L à 2,5 mol/L.
Selon certains modes de réalisation préférés de la présente divulgation, dans le milieu réactionnel, la concentration de l’hydroxyde d’ammonium est comprise dans la gamme allant de 0,5 g/L à 12 g/L.
Selon certains modes de réalisation préférés de la présente divulgation, dans le milieu réactionnel, la concentration de l’hydroxyde d’ammonium est comprise dans la gamme allant de 0,8 g/L à 11 g/L.
Selon certains modes de réalisation préférés de la présente divulgation, dans le milieu réactionnel, une concentration de l’hydroxyde d’ammonium est d’environ 4 g/L.
Selon certains modes de réalisation de la présente divulgation, le milieu réactionnel a un pH compris entre 8,5 et 12.
Selon certains modes de réalisation préférés de la présente divulgation, le milieu réactionnel a un pH compris entre 9 et 11,5.
Selon certains modes de réalisation de la présente divulgation, la solution alcaline a une concentration comprise dans la gamme allant de 2 mol/L à 10 mol/L.
Selon certains modes de réalisation de la présente divulgation, un soluté dans la solution alcaline comprend au moins un composé sélectionné dans le groupe constitué de l’hydroxyde de sodium et de l’hydroxyde de potassium.
Selon certains modes de réalisation préférés de la présente divulgation, un soluté dans la solution alcaline est l’hydroxyde de sodium, qui peut réduire le coût et augmenter la concentration de la solution alcaline.
Selon certains modes de réalisation de la présente divulgation, le mélange est réalisé sous agitation, et de préférence, l’agitation est réalisée à une vitesse de rotation de 300 tr/min à 500 tr/min.
Selon certains modes de réalisation de la présente divulgation, le procédé de préparation du précurseur de matériau de cathode comprend en outre : le lavage d’un mélange solide-liquide obtenu après la réaction.
Selon certains modes de réalisation de la présente divulgation, le lavage comprend : le mélange d’une solution alcaline avec le mélange solide-liquide, la réalisation d’une séparation solide-liquide pour obtenir une phase solide, et le lavage de la phase solide à l’eau pure. La solution alcaline peut éliminer l’impureté soufre dans le précurseur de matériau de cathode au plus grand degré possible, et l’eau pure peut éliminer la solution alcaline résiduelle.
En outre, la solution alcaline est utilisée pour le lavage du mélange solide-liquide à une température de 55 °C à 65 °C et une concentration d’environ 5 ml/L.
L’eau pure est utilisée pour le lavage de la phase solide à une température de 45 °C à 55 °C.
En effet, la couche diélectrique STI peut prévoir une épaisseur E1 comprise entre 200nm et 1000 nm .
Le procédé comprend également une formation 101 d’une couche de polysilicium POLY sur la couche diélectrique STI. La illustre schématiquement un résultat de la formation 101 de la couche de polysilicium POLY selon une vue en coupe.
Comme cela a été expliqué précédemment, la couche diélectrique STI est adaptée pour isoler électriquement la couche de polysilicium POLY du substrat SUB. La couche de polysilicium POLY peut être, par exemple, formée par dépôt chimique en phase vapeur à basse pression, plus connu sous l’acronyme anglosaxon « LPCVD » pour « Low Pressure Chemical Vapor Deposition ».
La couche de polysilicium POLY peut recouvrir aussi bien partiellement que complétement la couche diélectrique STI, de façon à ne pas être en contact direct avec le substrat SUB.
Le procédé comprend un dopage 102 de la couche de polysilicium POLY. La illustre schématiquement un dopage 102 de la couche de polysilicium POLY, notamment lors d’une étape d’implantation ionique, selon une vue en coupe. Le dopage 102 est effectué de façon à former au moins une première région CA, par exemple trois régions, dopée de type N adjacente à au moins une deuxième région non-dopée AN, par exemple trois régions, de la couche de polysilicium POLY. Les étapes permettant de réaliser le dopage 102 sont détaillées ci-après et ne sont nullement limitatifs.
Tout d’abord, des masquage et gravure sont réalisées sur la couche de polysilicium POLY. Un exemple de masquage et gravure est représenté à la dans lequel un masque MSK_IPL a été préalablement formé sur la couche de polysilicium POLY, puis gravé.
En particulier, les masquage et gravure sont adaptés pour former des ouvertures au niveau des premières régions CA de la couche de polysilicium POLY.
Une implantation ionique est ensuite réalisée sur la couche de polysilicium POLY au niveau desdites ouvertures. Les ions sont implantés dans les premières régions CA situées sous les ouvertures du masque MSK_IPL. Préférablement, la concentration ionique des premières régions CA après dopage est comprise entre 1 e 12 et 1 e 16 atomes/cm 3 . Le masque MSK_IPL empêche les ions d’atteindre les deuxièmes régions AN recouvertes par ce masque MSK_IPL.
A titre d’exemple, les premières régions CA peuvent être dopées de la même manière que des régions de source et de drain d’un transistor MOS ou des régions de drain faiblement dopées, usuellement nommées « LDD » pour « Low Doped Drain » en anglais. Les premières régions CA présentent dans ce cas-là une concentration ionique inférieure à 1 e 15 atomes/cm 3 . Une cointégration avec des transistors MOS peut ainsi être facilitée en choisissant l’un ou l’autre de ces types de dopage.
Les premières régions CA peuvent également subir un prédopage qui peut être avantageux pour une cointégration avec des cellules mémoires CELL.
À l’issue de l’implantation ionique, un retrait du masque MSK_IPL peut être effectué (non-représenté) laissant apparaître les surfaces des premières régions CA dopées de type N, correspondant aux régions de cathode, et des deuxièmes régions AN non-dopées, correspondant à des régions d’anode des diodes D_SCH1, D_SCH2 et D_SCH3.
Le procédé comprend une formation de contacts métalliques CA_MC et AN_MC en surface de la couche de polysilicium POLY. La formation des contacts métalliques comprend une gravure 103 d’une couche d’oxyde MSK_SIL et une siliciuration 104 réalisée en surface des premières régions CA et des deuxièmes régions AN de la couche de polysilicium POLY.
La illustre schématiquement le résultat de la formation et gravure 103 de la couche d’oxyde MSK_SIL selon une vue en coupe.
La couche d’oxyde MSK_SIL s’étend sur la couche de polysilicium POLY et recouvre les surfaces des premières régions CA et des deuxièmes régions AN. Le matériau de la couche d’oxyde MSK_SIL peut être par exemple de l’oxyde de silicium (SiO 2 ).
La gravure 103 de la couche d’oxyde MSK_SIL découvre partiellement les premières régions CA et les deuxièmes régions AN de la couche de polysilicium POLY. Plus particulièrement, la gravure 103 permet de retirer la couche d’oxyde MSK_SIL de part et d’autre des jonctions entre les premières régions CA et les deuxièmes régions AN.
D’une part, la couche d’oxyde MSK_SIL, à la manière d’un masque, permet d’éviter la formation de contacts métalliques sur ou à proximité des jonctions entre les premières régions CA et les deuxièmes régions AN et de former, d’autre part, des ouvertures aux endroits où la couche d’oxyde MSK_SIL a été gravée.
Lesdits ajusteurs de pH sont préférentiellement choisis dans le groupe constitué des bases de Bronsted : ammoniaque, amines (triéthyl amine, triéthanolamine…), hydroxydes (soude, potasse…), carbonates.
Certains échangeurs de chaleur, par exemple des dispositifs de refroidissement de batterie peuvent comprendre des plaques planes assemblées ensemble qui comprennent une pluralité de canaux pour le fluide. La surface plane de tels échangeurs de chaleur permet un meilleur échange de chaleur entre la batterie et la substance circulant à l’intérieur de l’échangeur de chaleur. De telles plaques assemblées ensemble peuvent également être utilisées pour offrir des unités de climatisation ou de chauffage compactes. Cependant, les canaux formés sur les plaques ne peuvent pas se croiser les uns les autres. À moins que cela ne soit souhaité, croiser les canaux destinés aux fluides impacterait sévèrement la distribution de fluide dans une telle unité. La conception des canaux destinés au fluide dont les chemins ne se croiseraient pas les uns les autres peut nécessiter l’utilisation de canaux plus longs pour le fluide, de sorte qu’il est éloigné du canal voisin. Une telle redirection peut augmenter l’espace global occupé par des canaux destinés au fluide. Par conséquent, ceci peut diminuer la robustesse de toute l’unité.
Il serait souhaitable de fournir une autre façon de transférer le fluide d’un endroit sur la plaque à l’autre, sans croiser les canaux de celle-ci.
L’objet de l’invention est, parmi d’autres, un module de gestion de fluide destiné à un véhicule, comprenant : un bloc destiné à la distribution du fluide dans le module, ledit bloc comprenant au moins une vanne, une unité destinée à la circulation du fluide dans le module, l’unité comprenant au moins une plaque, nommée plaque de transfert, façonnée de manière à former au moins un canal destiné à recevoir le fluide, et une plaque, nommée plaque de support, la plaque de support étant sensiblement plane et comprenant une première face qui est en contact avec la plaque de transfert, et une deuxième face qui est en contact avec le bloc, le bloc et l’unité étant raccordés ensemble de manière fluidique, la vanne étant configurée pour distribuer le fluide dans le canal de l’unité, et au moins un moyen de dérivation, caractérisé en ce que le moyen de dérivation comprend au moins un canal de dérivation situé à l’opposé de la première face.
Avantageusement, des courbures de la plaque de transfert constituent les canaux.
Avantageusement, la plaque de support est disposée entre le moyen de dérivation et la plaque de transfert.
Avantageusement, le moyen de dérivation est disposé au moins partiellement entre le bloc et la plaque de transfert.
Avantageusement, le moyen de dérivation comprend au moins un canal de dérivation, ledit canal de dérivation étant raccordé fluidiquement avec au moins un canal de l’unité.
Avantageusement, le canal de dérivation chevauche au moins un canal de la plaque de transfert, par rapport au plan général de la plaque de support.
Avantageusement, l’axe principal du canal formé par la plaque de transfert et la plaque de support est perpendiculaire par rapport à l’axe principal du canal de dérivation formé par le moyen de dérivation et la plaque de transfert.
Avantageusement, l’axe principal du canal formé par la plaque de transfert et la plaque de support est oblique par rapport à l’axe principal du canal de dérivation formé par le moyen de dérivation et la plaque de transfert.
Avantageusement, l’axe principal du canal formé par la plaque de transfert et la plaque de support est parallèle par rapport à l’axe principal du canal de dérivation formé par le moyen de dérivation et la plaque de transfert.
Avantageusement, le moyen de dérivation est un tube ayant une section transversale essentiellement circulaire.
Avantageusement, le moyen de dérivation est une plaque emboutie.
- la deuxième surface d’articulation est disposée entre le premier élément de butée et le deuxième élément de butée suivant la direction transversale, le premier élément de butée empêche le déplacement du deuxième flasque par rapport au dispositif de guidage suivant la direction transversale dans un premier sens, le deuxième élément de butée empêche le déplacement du deuxième flasque par rapport au dispositif de guidage suivant la direction transversale dans un deuxième sens, opposé au premier sens,
- le deuxième alésage présente en section transversale perpendiculaire à l’axe de rotation une portion circulaire et une encoche (fente), l’encoche du deuxième alésage est configurée pour permettre le passage du deuxième élément de butée à travers l’encoche par translation suivant la direction transversale (dans une position d’insertion du deuxième dossier par rapport au dispositif de guidage autour de l’axe de rotation).
Ainsi, le deuxième dossier est maintenu par rapport au dispositif de guidage suivant la direction transversale. De préférence, la position angulaire autour de l’axe de rotation du deuxième dossier par rapport au dispositif de guidage dans laquelle le deuxième élément de butée est en correspondance avec l’encoche du deuxième alésage, dite position d’insertion n’est plus atteignable par l’utilisateur lorsque le siège est monté dans le véhicule, par exemple parce que le deuxième dossier serait en collision avec le châssis du véhicule dans la position d’insertion.
Selon une autre caractéristique conforme à la divulgation, la deuxième portion d’articulation est de préférence configurée pour passer à travers le premier alésage. Autrement dit, le dispositif de guidage est configuré pour être inséré à travers le premier flasque puis le deuxième flasque par translation suivant la direction transversale dans le premier sens.
Ainsi, le deuxième dossier peut être assemblé sur le dispositif de guidage par translation suivante la direction transversale.
Selon une caractéristique complémentaire conforme à la présente divulgation, de préférence le premier alésage présente en section transversale perpendiculaire à l’axe de rotation une première portion circulaire et une première encoche, ladite portion circulaire du deuxième alésage formant une deuxième portion circulaire et l’encoche du deuxième alésage formant une deuxième encoche, et la première encoche est configurée pour permettre le passage du premier élément de butée et du deuxième élément de butée à travers la première encoche par translation suivant la direction transversale.
Ainsi, l’encombrement et la masse sont ainsi réduits pour une résistance mécanique donnée.
En particulier, selon une caractéristique complémentaire conforme à la présente divulgation, de préférence la première portion circulaire présente un premier diamètre et la deuxième portion circulaire présente un deuxième diamètre, le premier diamètre est sensiblement égal au deuxième diamètre.
De manière complémentaire ou alternative, conformément à la présente divulgation, le siège de véhicule présente de préférence en outre les caractéristiques suivantes :
- le premier élément de butée est un premier téton formant saillie par rapport à la deuxième surface d’articulation,
- le deuxième élément de butée est un deuxième téton formant saillie par rapport à la deuxième surface d’articulation, le premier téton est angulairement en correspondance avec le deuxième téton autour de l’axe de rotation, et
- la première encoche est angulairement en correspondance avec la deuxième encoche autour de l’axe de rotation.
Ainsi, l’assemblage du dispositif de guidage et du deuxième dossier est simplifié en conservant la même orientation angulaire autour de l’axe de rotation du deuxième dossier par rapport au dispositif de guidage et en faisant simplement translater le deuxième dossier par rapport au dispositif de guidage suivant la direction transversale.
Selon une autre caractéristique conforme à la divulgation, de préférence le premier téton présente un chanfrein configuré pour positionner et maintenir étroitement le deuxième flasque entre le premier téton et le deuxième téton par rotation du deuxième dossier par rapport au dispositif de guidage autour de l’axe de rotation après insertion du deuxième téton à travers le deuxième alésage.
Ainsi, l’assemblage du siège avec le dispositif de guidage est facilité et le maintien du deuxième dossier par rapport au dispositif de guidage suivant la direction transversale est amélioré.
Selon une autre caractéristique conforme à l’invention, de préférence le dispositif de guidage comprend une portion principale et une portion de retenue, la portion principale comprend la première portion d’articulation et la portion principale est métallique, la portion de retenue comprend la deuxième portion d’articulation et la portion de retenue est en plastique et moulée sur la portion principale.
La est une vue du réchauffeur selon l’invention avant déformation de sa membrane ;
La est une vue du réchauffeur selon l’invention après déformation de sa membrane ;
La est une vue schématique d’une installation d’injection de résine selon l’invention ;
La est une vue schématique en perspective du réchauffeur selon l’invention ;
[Fig. 12a-12b] Les figures 12a-12b sont des vues en perspective et en coupe d’un embout formant les entrées et sortie de résine du réchauffeur selon l’invention ;
La est un diagramme-bloc d’un procédé de fabrication d’une pièce composite selon l’invention.
Description détaillée de l'invention On a représenté à la une installation 10 d'injection de résine conforme à un état de la technique. De manière connue l’installation 10 comporte, d’amont en aval selon une direction de l’écoulement de la résine injectée, un système d’injection 12, une première canalisation chauffante 14, un réchauffeur 16, une seconde canalisation chauffante 18, un moule de fabrication 20 et un dispositif de tirage au vide 22. Le réchauffeur comporte une entrée de résine 24 qui est alimentée par la première canalisation chauffante 14 et une sortie de résine 26 qui alimente la seconde canalisation chauffante 18. Le moule 20 comporte au moins une première partie 20a comportant une empreinte (non représentée) apte à recevoir une préforme (non représentée) de la pièce composite et au moins une deuxième partie 20b apte à fermer l’empreinte.
Le réchauffeur 16 comporte pour l’essentiel, comme l’illustrent les figures 2 et 3, un circuit de résine 28 qui comporte l’entrée de résine 24 et la sortie de résine 26 et qui est agencé au contact d’au moins un élément chauffant (non représenté). L’élément chauffant est par exemple une plaque chauffante, agencée au contact du circuit de résine 28, ou de préférence une paire de plaques chauffantes qui prennent en sandwich le circuit de résine, et qui permettent ainsi le réchauffement de la résine parcourant le circuit de résine.
Comme l’illustrent les figures 2 et 3, le circuit de résine 28 est délimité entre une gouttière 30 qui est formée dans une première face 32 d’une première plaque 34, et une deuxième plaque 36 dont une seconde face 38 est appliquée sur la première face 32 pour fermer cette gouttière 30.
Comme on le voit sur la , la gouttière 30 comporte des première et deuxième extrémités 40, 42 communiquant respectivement avec les entrée 24 et sortie 26 de résine.
Comme on peut le voir, le circuit de résine 28 peut recevoir une capacité déterminée de résine. L’invention propose de tirer parti de cette capacité de résine pour proposer une modification de réchauffeur 16 lui permettant de former un régulateur de pression apte à maintenir une pression de résine dans le moule 20 indépendamment du système d’injection 12, de façon à permettre le démontage du système d’injection 12 pour l’utiliser dans d’autres installations.
Un réchauffeur 16 selon l’invention a été représenté aux figures 4 à 7.