INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, un rayonnement lumineux, d’intensité Iin, injecté au niveau de l’entrée optique 103. Ce rayonnement peut notamment être produit par une source laser LA, par exemple accordable, configurée pour injecter ledit rayonnement lumineux à la longueur d’onde l à une entrée du modulateur de Mach-Zehnder. Le rayonnement lumineux est divisé en deux rayonnements destinés à être guidés, respectivement, par la première branche 101 et la deuxième branche 102. Le rayonnement guidé par la première branche 101, dit premier rayonnement, subit un déphasage égal à Mu(t)/2, tandis que le rayonnement guidé par la deuxième branche 102, dit deuxième rayonnement, subit un déphasage égal à -Mu(t)/2 + F. Ces deux rayonnements guidés par, respectivement, la première branche 101 et la deuxième branche 102, sont ensuite recombinés au niveau de la sortie optique 104 pour former un rayonnement de sortie d’intensité Iout. L’intensité Iout, dépendamment du déphasage imposé entre l’une et l’autre des sections de modulation peut varier entre une intensité minimale Imin et une intensité maximale Imax lorsque u(t) varie entre 0 et une tension Vpp (Vpp peut par exemple être limitée à 2V). La représente à cet égard la fonction de transfert (représentant le rapport d’intensité Iout / Iin), représentée par une fonction sinusoïdale, d’un modulateur de Mach-Zehnder en fonction de F/pi. Afin d’assurer un comportement essentiellement linéaire du modulateur de Mach-Zehnder, le déphasage fixe F est généralement fixé à pi/2 (le point de fonctionnement est alors dit en « quadrature »).
Le modulateur de Mach-Zehnder est caractérisé par au moins deux grandeurs parmi lesquelles on compte le taux d’extinction ER, et la bande passante BW.
L’amplitude de modulation optique OMA est également une grandeur pertinente discutée dans la suite de l’énoncé.
Le taux d’extinction ER (en dB) est notamment défini de la manière suivante :
Où Imax et Imin sont les intensités, respectivement, maximale et minimale atteignable pour une tension de modulation Vpp donnée (illustré à la ). Il est généralement requis que ce terme soit supérieur à 4 dB.
L’amplitude de modulation optique (en dB) est définie par la relation suivante :
L’amplitude de modulation doit être supérieure ou voisine de 0 dBm, voire supérieure à 0 dBm. Imax et I min sont exprimées en mW optique (milli Watt optiques).
A noter que Imax est également défini par l’intensité I LA du rayonnement fourni par le laser à l’entrée du modulateur de Mach-Zehnder. Plus particulièrement, I MAX est défini par la relation I MAX = I LA x IL x cos(F) , où IL représente les pertes d’insertion, F est le déphasage (point de fonctionnement) entre les 2 sections de modulation.
Généralement, I LA est environ égale à 10 mW (soit 10 dBm)
L’efficacité de modulation du modulateur de Mach-Zehnder est quantifiée par la grandeur M. Notamment, cette grandeur M s’écrit généralement comme le rapport de pi sur un terme Vpi, où Vpi est la différence de tension à appliquer entre l’une et l’autre des deux sections de modulation pour imposer un déphasage de p entre le premier rayonnement et le deuxième rayonnement. Il est, à cet égard, connu que le terme Vpi est inversement proportionnel à la longueur L des sections de modulation de sorte que, plus la longueur L est importante, meilleure est l’efficacité de modulation.
Néanmoins, cette condition n’est pas sans conséquences sur les pertes d’insertion IL et la bande passante BW du modulateur de Mach-Zehnder. En effet, une augmentation de la longueur L provoque un accroissement des pertes d’insertion IL et réduit la bande passante BW du modulateur de Mach-Zehnder considéré.
A titre d’exemple, une section de modulation formée dans un guide d’onde en Silicium sur isolant présente les caractéristiques suivantes Pertes d’une section de modulation de longueur L 22 dB x L(cm) Vpi d’une section de modulation de longueur L 1,8 V/ L (cm) Bande Passante BW pour une longueur L = 4mm pour une longueur L = 3mm pour une longueur L = 1,5mm 25 GHz 30GHz BW>60 GHz
Ainsi, un modulateur de Mach-Zehnder qui comprend deux sections de modulation d’une longueur L de l’ordre de 0,4 cm telles décrites dans le tableau précédent, et fonctionnant en quadrature, présente les caractéristiques suivantes : Vpi 4,5 V Pertes d’insertion de la section de modulation 8,8 dB (IL =0.132)
En considérant les conditions de mise en œuvre suivantes :
- application d’une tension de modulation de u(t)/2 = -Vpp/2 à Vpp/2 sur chacune des sections en ‘push/ pull’ (en d’autres termes, une tension de u(t)/2 est appliquée à l’une des sections modulation tandis qu’une tension -u(t)/2 à l’autre des sections de modulation, avec Vpp= 2V) ;
La dépressurisation est généralement intermittente. Les lignes ou conduites se réchauffent entre deux chargements des camions et les retours de gaz vers le liquéfacteur sont d’autant plus chaud et difficile à liquéfier.
Lorsque le stockage liquide de l’installation est relativement petit, la pression du stockage baisse lors des chargements des camions. Ceci nécessite d’utiliser un dispositif de pressurisation du stockage liquide et donc de vaporiser de l’hydrogène liquide qu’il va falloir re-liquéfier plus tard.
A cette fin, l’installation selon l'invention, par ailleurs conforme à la définition générique qu’en donne le préambule ci-dessus, est essentiellement caractérisée en ce que l’extrémité aval de la conduite de récupération est reliée à l’intérieur de la boîte froide et comporte, préalablement à son raccordement au circuit d’hydrogène, une portion en échange thermique avec au moins un échangeur de l’ensemble d’échangeur(s) de chaleur.
Ceci permet le retour du gaz de vaporisation dans un des échangeurs de la boite froide du liquéfacteur à une température compatible avec cet échangeur.
La puissance nécessaire pour la liquéfaction de l’hydrogène étant directement lié à la pression de l’hydrogène gazeux, cette configuration permet de liquéfier du gaz à relative haute pression.
Cette configuration permet de conserver ou de maintenir la pression la plus haute possible dans l’échangeur de chaleur qui refroidit ce gaz de vaporisation récupéré (au moment de la liquéfaction) tout en limitant l’augmentation de pression nécessaire dans les cas où la pression est basse dans les stockages ou les camions fournissant ce gaz de vaporisation.
Cette architecture a un impact faible sur la capacité du liquéfacteur.
l’extrémité aval de la conduite de récupération comprend un organe de détente du flux de gaz de vaporisation situé de préférence entre la portion en échange thermique avec le au moins un échangeur de l’ensemble d’échangeur(s) de chaleur et le raccordement au circuit d’hydrogène, l’ensemble d’échangeur(s) de chaleur comprend une pluralité d’échangeurs de chaleurs disposés en série entre l’extrémité amont et l’extrémité aval du circuit d’hydrogène, le raccordement de l’extrémité aval de la conduite de récupération avec le circuit d’hydrogène étant situé en aval d’un premier passage du circuit d’hydrogène dans le dernier échangeur de chaleur en série, le premier passage du circuit d’hydrogène dans le dernier échangeur de chaleur en série comprend une section de catalyse de l’hydrogène configurée pour réaliser la conversion d’au moins une partie de l’hydrogène Ortho en hydrogène Para, en aval du raccordement, le circuit d’hydrogène réalise un deuxième passage dans le dernier échangeur de chaleur, le deuxième passage dans le dernier échangeur de chaleur ne comprend pas de section de catalyse de l’hydrogène Ortho en hydrogène Para, le circuit d’hydrogène comprend, en aval du deuxième passage dans le dernier échangeur de chaleur, un organe de détente du flux d’hydrogène, ledit organe de détente comprenant au moins l’un parmi : une vanne de détente, une turbine, l’extrémité aval de la conduite de récupération comprend, en amont du raccordement au circuit d’hydrogène, une section de catalyse configurée pour réaliser la conversion d’au moins une partie de l’hydrogène Para en hydrogène Ortho, l’extrémité aval de la conduite de récupération comprend une portion de dérivation et un ensemble de vanne(s) configurés pour assurer ou non le passage du flux de gaz de vaporisation dans ladite section de catalyse, l’extrémité aval de la conduite de récupération comprend une portion de dérivation et un ensemble de vanne(s) configurés pour assurer ou non le passage du flux de gaz de vaporisation dans ladite section de catalyse, la conduite de récupération comprend un organe de compression tel qu’un compresseur de type cryogénique, la conduite de récupération comprend une première extrémité amont reliée au stockage et une seconde extrémité amont destinée à être reliée à un réservoir mobile, les première et seconde extrémités amont de la conduite de récupération sont reliées à l’extrémité aval de la conduite de récupération via respectivement deux branches distinctes de conduites et en ce que l’organe de compression est situé dans la branche de conduite de la seconde extrémité amont de la conduite de récupération.
L’invention concerne également un procédé de liquéfaction d’hydrogène utilisant une installation selon l’une quelconque des caractéristiques ci-dessus ou ci-dessous, comprenant une étape de récupération de gaz de vaporisation via la conduite de récupération, une étape de refroidissement de ce gaz de vaporisation récupéré dans la boîte froide, une étape de détente de ce gaz de vaporisation dans la boîte froide, une étape de mélange de ce gaz de vaporisation détendu avec le flux d’hydrogène à refroidir
-le procédé comprend au moins l’une parmi : une étape de détente du mélange du gaz de vaporisation et du flux d’hydrogène à refroidir, une étape de détente du mélange du gaz de vaporisation et du flux d’hydrogène à refroidir.
Ce but est atteint, selon l’invention, au moyen d’un procédé de contrôle du capteur de la position angulaire de l’arbre d’un moteur électrique qui est couplé à un réducteur pourvu d’au moins une sortie et qui est destiné à la motorisation d’un véhicule automobile, ledit procédé consistant à tourner l’arbre avec le moteur à l’arrêt, caractérisé en ce qu’on fait tourner l’arbre du moteur via la sortie du réducteur.
Selon une caractéristique avantageuse du procédé de contrôle de l’invention, on fixe le moteur et son réducteur sur un support pendant que l’on fait tourner son arbre.
Selon une autre caractéristique avantageuse, on monte un élément de transmission dans la sortie du réducteur et on exerce un couple de rotation sur ledit élément en vue de le transmettre à l’arbre moteur.
Selon un mode préférentiel de mise en œuvre du procédé de contrôle de l’invention, on exerce le couple de rotation sur l’élément de transmission au moyen d’un outil électrique à tête rotative destinée à venir en prise avec ledit élément.
Selon une variante de mise en œuvre du procédé de contrôle de l’invention appliquée à un motoréducteur comportant deux sorties coaxiales, on rapporte un élément de transmission sur chacune de ces sorties et on exerce un couple de rotation sur au moins l’un des éléments en vue de le transmettre à l’arbre moteur.
Un autre objet de l’invention est un dispositif spécifique pour la mise en œuvre du procédé de contrôle défini ci-dessus, caractérisé en ce qu’il comprend un support sur lequel est fixé le moteur et son réducteur, au moins un élément de transmission rapporté sur une sortie du réducteur, un jeu de poulies dont l’une au moins est solidaire de l’élément de transmission, une courroie d’entraînement accouplée aux poulies, un tendeur assurant le maintien de la courroie sous tension et un outil électrique à tête rotative destiné à actionner au moins l’une des poulies.
Une variante de réalisation du dispositif de contrôle de l’invention qui est plus particulièrement destinée à un motoréducteur à deux sorties coaxiales, il est prévu que ce dispositif comprenne deux éléments de transmission, chaque élément de transmission étant rapporté sur l’une des sorties du réducteur et raccordé à une paire de poulies accouplées à une courroie d’entraînement, lesdites poulies étant actionnable simultanément au moyen de l’outil électrique à tête rotative.
De préférence, l’une des poulies de chaque paire est alignée avec la poulie en vis à vis sur un axe commun au moyen de paliers fixés sur le support.
Selon une caractéristique avantageuse du dispositif de contrôle de l’invention, le tendeur est associé à un levier et à un organe de rappel élastique pour relâcher les courroies lors du démontage du dispositif.
Encore un autre objet de l’invention est une utilisation du procédé tel que défini ci-dessus pour le contrôle de la qualité d’un capteur de la position angulaire de l’arbre d’un moteur électrique équipant un véhicule à motorisation électrique ou hybride.
Ainsi, dans son principe, l’invention propose un perfectionnement des procédés et dispositifs traditionnels de contrôle du capteur en offrant à la fois une simplification de mise en œuvre par l’intermédiaire du réducteur et une meilleure sécurité en cas de blocage de l’arbre moteur lors des opérations de contrôle.
est une vue schématique en perspective éclatée d’un mode de réalisation préférentiel d’un dispositif destiné à la mise en œuvre du procédé de contrôle du capteur de position angulaire selon l’invention.
L’invention concerne le domaine général du contrôle du fonctionnement et de la qualité du capteur de la position angulaire de l’arbre ou du rotor d’un moteur électrique mais elle s’intéresse, plus particulièrement, à un perfectionnement des procédés de contrôle appliqués aux capteurs de position intégrés dans la motorisation électrique des véhicules électriques et hybrides.
De préférence et comme l’illustrent les figures 5 à 11, la zone de couplage 12 comprend une butée d’arrêt 17 configurée pour venir buter contre une extrémité libre 18a de la portion de couplage 3 de sorte à empêcher le déplacement dans la direction de déplacement D1 de l’accessoire de verrouillage 2 dans le sens d’introduction SI dans la position de couplage PC.
Cette configuration permet d’éviter le déplacement de l’accessoire de verrouillage 2 dans le sens d’introduction SI dans la position de couplage PC. Cet arrangement permet de garantir le positionnement adéquat de la portion de cadenassage 4 en saillie hors du couvercle 6 pour permettre le passage d’un cadenas.
De préférence, la zone de couplage 12 comprend un logement 25, comme l’illustre la , qui est agencé pour recevoir la portion de couplage 3 de l’accessoire de verrouillage 2 dans la position de couplage PC.
Le logement 25 comprend de préférence le deuxième organe de verrouillage 14 par exemple sous la forme du crochet 16.
Ce logement 25 comprend une première paroi 26 sur laquelle est monté le deuxième organe de verrouillage 14 par exemple sous la forme du crochet 16 et le cas échéant une deuxième paroi 27 sensiblement parallèle et espacée de la première paroi 26 d’un espace E pour permettre l’insertion de la portion de couplage 3 de l’accessoire de verrouillage 2.
Un premier organe de maintien 28 par exemple sous la forme d’une languette de maintien est de préférence disposé sur la première paroi 26 dans le prolongement du deuxième organe de verrouillage 14 pour éviter que l’accessoire de verrouillage 2 ne tombe si le porte-fusible 5 est retiré de la base 9 et est dans la position démontée PD, dans le cas où l’appareillage électrique de coupure 1 est disposé à la verticale.
Un deuxième organe de maintien 29 par exemple sous la forme d’un doigt ou d’une patte de maintien est de préférence disposé sur la deuxième paroi 27 en face du premier organe de maintien 28 pour éviter que l’accessoire de verrouillage 2 ne soit découplé de manière intempestive ou de manière intentionnelle, c’est à dire sans démontage du cadenas. Cette géométrie a également pour fonction d’empêcher la chute de l’accessoire de verrouillage 2 lors du démontage du porte-fusible 5.
De préférence, la portion de cadenassage 4 comprend au moins un premier orifice 19 agencé pour être traversé par un arceau dudit cadenas dans la position de couplage PC.
Dans ce cas, la portion de cadenassage 4 comprend par exemple le premier orifice 19 et un deuxième orifice 20 à distance l’un de l’autre, le premier orifice 19 étant agencé pour être traversé par ledit arceau dudit cadenas dans la position de couplage PC et dans position dite de contact fermé PON, et le deuxième orifice 20 étant agencé pour être traversé par ledit arceau dudit cadenas dans la position de couplage PC et dans position dite de contact ouvert PPARK.
Avantageusement, comme l’illustrent notamment les figures 1, 2, 5 à 8, le premier orifice 19 et/ou le deuxième orifice 20 permettent l’utilisation d’un même accessoire de verrouillage 2 en position dite de contact fermé PON et en position dite de contact ouvert PPARK.
Ainsi, le premier orifice 19 permet de recevoir l’arceau du cadenas dans la position dite de contact fermé PON, comme le montrent les figures 5 et 6.
Ainsi, le deuxième orifice 20 permet de recevoir l’arceau du cadenas dans la position dite de contact ouvert PPARK, comme le montrent les figures 7 et 8.
La portion de cadenassage 4 comporte une extrémité libre 18b qui est à l’opposé de l’extrémité libre 18a de la portion de couplage 3.
Le premier orifice 19 est situé davantage à proximité de l’extrémité libre 18b de la portion de cadenassage 4 que le deuxième orifice 20, comme l’illustrent notamment les figures 1 et 2.
Le premier orifice 19 et/ou le deuxième orifice 20 sont de préférence des trous circulaires.
De préférence, le premier orifice 19 et/ou le deuxième orifice 20 sont configurés pour être compatibles avec un cadenas présentant une taille maximale de 8 millimètres de diamètre.
Avantageusement, les nervures sont agencées en ensembles, les ensembles étant situés entre les canaux.
Avantageusement, l’unité comprend en outre une section courbée, la section courbée comprenant un bord circonférentiel de la plaque de support et un bord circonférentiel de la plaque de transfert.
Avantageusement, la section courbée s’étend au-delà du niveau de la plaque de support en direction de la vanne.
Avantageusement, la section courbée s’étend au-delà du niveau de la plaque de support dans la direction de la plaque de transfert.
Un autre objet de l’invention est un véhicule motorisé comprenant au moins un module de gestion de fluide.
Des exemples de l’invention transparaîtront et seront décrits en détail en faisant référence aux dessins joints, dans lesquels :
La montre une vue en coupe transversale du module de gestion de fluide.
La montre une coupe transversale partielle en perspective du module de gestion de fluide.
La montre une vue en perspective du module de gestion de fluide comprenant un moyen de dérivation.
La montre une vue en perspective du module de gestion de fluide de la avec un emplacement à titre d’exemple visible des canaux de circulation par rapport au moyen de dérivation.
La montre une coupe transversale du module de gestion de fluide avec le moyen de dérivation.
La montre une vue de dessous du module de gestion de fluide comprenant un moyen de renforcement en forme de canal de renforcement sur la plaque de transfert.
La montre une vue de dessous du module de gestion de fluide comprenant un moyen de renforcement en forme d’ensemble de nervures de renforcement sur la plaque de transfert.
La montre une vue de dessous du module de gestion de fluide comprenant un moyen de sécurité en forme de canal comprenant un ensemble d’orifices.
La montre une vue en coupe transversale et une vue détaillée du module de gestion de fluide comprenant un moyen de sécurité.
La montre une vue en perspective du module de gestion de fluide comprenant une zone de refroidissement sur la plaque de transfert.
I LA = 10dBm, L=4mm, BW 30 GHz Point de fonctionnement F du modulateur de Mach-Zehnder Vpp ER OMA (I LA = 10 dBm) 0,5*pi 2 V 6.6 dB -0.7 dBm
Selon cette mise en œuvre la Bande passante est insuffisante
Le tableau donné ci-après reflète les caractéristiques d’un modulateur de Mach-Zehnder fonctionnement en quadrature et pour lequel la longueur des sections de modulation est réduite à 1 mm (I LA = 10dBm, L=1mm, BW 70 GHz). Cette réduction de longueur L permet d’augmenter de manière appréciable la bande passante. Point de fonctionnement F du modulateur de Mach-Zehnder Vpp ER OMA (I LA = 10 dBm) 0,5*pi 2 V 1.5 dB 0.2 dBm
La réduction longueur L permet d’obtenir une bande passante appréciable, toutefois le taux d’extinction ER reste insuffisant.
Le tableau donné ci-après reflète les caractéristiques d’un modulateur de Mach-Zehnder fonctionnement en quadrature et pour lequel la longueur des sections de modulation est réduite à 1 mm (I LA = 10dBm, L=1mm, BW 70 GHz). Il est proposé dans cette exemple une tension de modulation 4 fois supérieure à celle proposée dans les deux tableaux précédents. Point de fonctionnement F du modulateur de Mach-Zehnder Vpp ER OMA (I LA = 10 dBm) 0,5*pi 8 V 1.5 dB 6 dBm
L’augmentation de la tension de modulation Vpp permet d’atteindre un taux d’extinction appréciable, néanmoins la consommation du dispositif considérée est multipliée par 16.
Mise en œuvre 1 proposée : Le tableau donné ci-après reflète les caractéristiques d’un modulateur de Mach-Zehnder fonctionnement en quadrature et pour lequel la longueur des sections de modulation est réduite à 1 mm (I LA = 10dBm, L=1mm, BW 70 GHz). Il est proposé dans cette exemple de mettre en œuvre un amplificateur optique à matériaux semi-conducteurs (présentant un gain de 3 dB) et d’imposer une tension de modulation suffisamment faible afin de limiter la consommation : Point de fonctionnement F du modulateur de Mach-Zehnder Gain SOA Vpp ER OMA (I LA = 10 dBm) 0,85*pi 3 dB 2 V 6.6 dB -0.2 dBm
Les figures de mérite BW, ER, OMA sont dans les spécifications, avec une surconsommation réduite par la mise en œuvre du SOA à faible gain (surconsommation d’environ 40 mW).
La mise en œuvre de la présente invention permet à la fois de réduire la taille d’un modulateur de Mach-Zehnder, et de conférer à ce dernier une bande passante élargie au regard des modulateurs connus de l’état de la technique.
En outre, un tel modulateur de Mach-Zehnder pourvu d’un SOA au gain réduit permet une consommation réduite, et un facteur de bruit faible.
Dans un second mode de mise en œuvre, le SOA est mis à profit pour diminuer l’intensité du laser I LA . En effet, il est connu de l’homme de l’art qu’un laser vieillit plus lentement lorsque son courant d’alimentation est plus faible, et donc son intensité optique I LA plus faible. Il est également connu de l’homme de l’art qu’un SOA présente une figure de bruit plus faible lorsqu’il amplifie un signal d’intensité optique plus faible à son entrée [3]. Dans ce second mode de mise en œuvre de l’invention, il est ainsi proposé de diminuer l’intensité optique I LA du laser de 3dB, par exemple I LA = 7dBm, et de compenser cette diminution par l’augmentation du gain du SOA de 3dB, par exemple 6dB. Le tableau ci-dessous résume les avantages de ce second mode de mise en œuvre.
A titre d’exemple, le rayonnement lumineux injecté par la source laser (LA) est d’une intensité strictement inférieure à 10 dB, avantageusement inférieure à 7 dB. Selon ce cas de figure, le gain de l’amplificateur optique à matériaux semi-conducteurs est ajusté pour que le signal en sortie de la puce photonique présente une intensité équivalente à celle obtenue par ladite puce photonique dépourvue d’amplificateur optique à matériaux semi-conducteurs et en entrée de laquelle aurait été injecté un rayonnement d’un intensité de 10 dB.
Deuxième mode de mise en œuvre (I LA = 7dBm, L=1mm, BW 70 GHz) Point de fonctionnement F du modulateur de Mach-Zehnder Gain SOA Vpp ER OMA (I LA = 10 dBm) 0,85*pi 6 dB 2 V 6.6 dB -0.2 dBm
Les figures de mérite BW, ER, OMA sont dans les spécifications, avec une diminution de 3dB de l’intensité laser et une surconsommation réduite par la mise en œuvre du SOA avec un gain de 6dB(surconsommation d’environ 60 mW).
La est une représentation graphique d’un exemple de diagramme de l’œil relatif au fonctionnement d’un modulateur de Mach-Zehnder. Ce diagramme de l’œil est notamment le résultat d’une simulation sur la base d’une intensité du rayonnement I LA à l’entrée du modulateur de Mach-Zehnder : 10 dBm