INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, les alcools en C 10 -C 26 sont des alcools gras, de préférence ramifiés lorsqu’ils comprennent au moins 16 atomes de carbone. De préférence, l’alcool gras comprend de 10 à 24 atomes de carbone, et plus préférentiellement de 12 à 22 atomes de carbone. A titre d’exemples particuliers d’alcools gras utilisables à titre préféré, on peut notamment citer l’alcool laurique, isostéarylique, oléique, le 2-butyloctanol, le 2-undécyl pentadécanol, l’alcool 2-hexyldécylique, l’alcool isocétylique, l’octyldodécanol et leurs mélanges. Selon un mode de réalisation avantageux de l’invention, l’alcool est choisi parmi l’octyldodécanol.
Plus particulièrement, la teneur en première huile varie de 0,5 à 20% en poids, plus particulièrement 2 à 15% en poids, par rapport au poids total de la composition.
DEUXIEME HUILE La composition selon l’invention peut éventuellement comprendre au moins une deuxième huile non volatile hydrocarbonée particulière, liquide à 25°C et pression atmosphérique (1.013.105 Pa).
La composition selon l’invention comprend, à titre de deuxième huile, au moins une huile choisie parmi : * les éthers de formule ROR’, les carbonates de formule RO(CO)OR’, formules dans lesquelles, identiques ou non, les groupements R, R’ représentent un groupement hydrocarboné comprenant au plus 16 atomes de carbone, saturé ou non, ramifié ou non, de préférence en C 3 -C 16 ; * les huiles végétales hydroxylées ou non hydroxylées ; * les huiles esters, éventuellement hydroxylées, comprenant 1 à 4 fonctions esters, dont au moins l’une d’elles linéaire ou ramifiée, saturée, insaturée ou aromatique, comprend au moins 10 atomes de carbone ; * les polyesters liquides issus de la réaction d’un dimère d’acide mono- ou polyinsaturé, l’acide gras comprenant de 16 à 22 atomes de carbone ; * ainsi que leurs mélanges.
De préférence, la deuxième huile est choisie parmi : - le dicaprylyl ether, - le dipropyl carbonate, le diethylhexyl carbonate, le dicaprylyl carbonate, le C14-15 dialkyl carbonate, - l’huile de ricin, l’huile d’olive, l’huile de jojoba, l’huile de ximénia, l’huile de pracaxi, l’huile de germe de blé, l’huile de maïs, l’huile de tournesol, l’huile de karité, l’huile d'amandes douces, l’huile de macadamia, l’huile de noyau d'abricot, l’huile de soja, l’huile de colza, l’huile d’arachide, l’huile de graine de coton, l’huile de luzerne, l’huile de pavot, l’huile de potimarron, l’huile de sésame, l’huile de courge, l’huile d'avocat, l’huile de noisette, l’huile de pépins de raisin, l’huile de cassis, l’huile d’argan, l’huile d'onagre, l’huile de millet, l’huile d'orge, l’huile de lin, l’huile de quinoa, l’huile de seigle, l’huile de carthame, l’huile de bancoulier, l’huile de passiflore, l’huile de rosier muscat, , la fraction liquide du beurre de karité, et la fraction liquide du beurre de cacao et leurs mélanges ; - le palmitate d’éthyl 2-hexyle, le palmitate de 2-octyl-décyle, le néopentanoate d’octyledodécyle, le stéarate d’octyl-2 dodécyle, le stéarate de butyle, l’érucate d’octyl-2 dodécyle, les benzoates d’alcool en C 12 à C 15 , le benzoate d’octyl-2 dodécyle, l’isocetyl isostearate, l’isostéarate d’isostéaryle, l’isononanoate d’isononyle, le palmitate d’isopropyle, le laurate d’hexyle, le laurate de 2-hexyl-décyle, le myristate d’isopropyle, le myristate de 2-octyldodécyle, le diisostéaryle malate, le néopentylglycol dicaprate, le tri décyl-2 tétradécanoate de glycéryle, les triglycérides d’acides caprique/caprylique, les triglycérides d’acide en C 18-36 , le triheptanoate de glycéryle, le trioctanoate de glycéryle, le tri décyl-2 tétradécanoate de glycéryle, le triisostéaryle citrate, le tridécyl stearate, le tridécyl trimellitate, le tétrapélargonate de pentaérythrityle, le tetraisostéarate de pentaerythrityle, le tétraisononanoate de pentaérythrityle, le tétra décyl-2 tétradécanoate de pentaérythrityle ; le lactate d'isostéaryle, l’octylhydroxystéarate, l’hydroxystéarate d’octyldodécyle, - les polyesters de noms INCI suivants : dilinoleic acid/butanediol copolymer, dilinoleic acid/propanediol copolymer, dimer dilinoleyl dilinoleate, - ainsi que leurs mélanges.
De préférence, la deuxième huile est choisie parmi le dicaprylyl ether ; le dicaprylyl carbonate ; les huiles végétales non hydroxylées comme par exemple l’huile d’olive ; l’huile de ricin ; les triglycérides d‘acide caprique/caprylique, l’isostéarate d’isocétyle, l’isononyle isononanoate, le néopentylglycol dicaprate, le tridécyl stearate, les esters de pentaérythrityle comme notamment le tétraisostéarate de pentaérythrityle, ainsi que leurs mélanges.
La teneur en deuxième huile, si la composition en comprend, varie de 2 à 35 % en poids, plus particulièrement de 5 à 30 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
COMPOSE HYDROCARBONE SOLIDE A FONCTION ESTER La composition selon l’invention peut éventuellement comprendre en outre au moins un composé hydrocarboné solide à température ambiante, comprenant à fonction ester. Au sens de l’invention, cela signifie que ledit composé comprend au moins une fonction ester (-COOR).
Par « composé hydrocarboné », on désigne classiquement un composé formé essentiellement, voire constitué, d’atomes de carbone et d’hydrogène, et éventuellement d'atomes d'oxygène, d'azote, et ne contenant pas d’autres hétéroatomes, comme des atomes de silicium, de fluor, de phosphore etc…. De manière avantageuse, les composés solides hydrocarbonés mis en œuvre selon l’invention contiennent uniquement des atomes de carbone, d’hydrogène, d’oxygène.
De manière avantageuse, si la composition en comprend, la teneur en composé(s) hydrocarboné(s) solide(s) à température ambiante est de moins de 15 % en poids, comprise entre 0 (borne comprise) et moins de 15 % en poids, de préférence entre 0 et 10 % en poids (bornes comprises) par rapport au poids total de la composition.
Si la composition en comprend, la teneur en huile(s) volatile(s) hydrocarbonée(s) est de préférence inférieure ou égale à 10% en poids, de préférence inférieure ou égale à 5% en poids, par rapport au poids de la composition, et avantageusement la composition ne comprend pas d’huile volatile.
La représente un schéma illustrant un couvercle pour un connecteur avec sortie à 90 degrés selon un mode de réalisation de la présente invention.
La représente un schéma illustrant des détails d'un joint d’étanchéité compris dans un couvercle pour un connecteur avec sortie à 90 degrés selon un mode de réalisation de la présente invention.
La présente invention fournit un couvercle pour un connecteur avec sortie à 90 degrés ainsi qu'un connecteur avec sortie à 90 degrés (angle droit) comprenant un tel couvercle. Le couvercle comprend un joint d’étanchéité étanche à l'eau pour fournir une connexion étanche à l'eau d'un ou plusieurs câbles provenant d'une première direction à un appareil ou à un ou plusieurs autres câbles dans une seconde direction qui est sensiblement perpendiculaire à la première direction au moyen du connecteur.
Les câbles peuvent être, par exemple, des câbles électriques ou optiques. Des systèmes de communication par fibre optique sont de plus en plus répandus en partie parce que les fournisseurs de services veulent délivrer des capacités de communication à large bande passante (par exemple, données et voix) aux clients dans divers environnements. Les systèmes de communication par fibre optique utilisent un réseau de câbles à fibre optique pour transmettre de grands volumes de signaux de données et vocaux sur des distances relativement longues. Les connecteurs de fibres optiques représentent des parties importantes des systèmes de communication par fibre optique. Des connecteurs de fibres optiques permettent de connecter optiquement rapidement deux fibres optiques ou une pluralité de fibres optiques sans nécessiter d'épissure. Des connecteurs de fibres optiques peuvent être utilisés pour interconnecter optiquement deux longueurs de fibre optique ou pour interconnecter des longueurs de fibre optique à certains équipements. Le connecteur avec sortie à 90 degrés décrit ici peut être utilisé avec un connecteur de fibres optiques. En ce qui concerne les câbles électriques, le connecteur avec sortie à 90 degrés fourni ici peut être utilisé comme connecteur d'automobile, par exemple, faisant partie ou étant connecté à un faisceau.
Par comparaison aux connecteurs classiques, le connecteur selon l'invention comprend moins de pièces individuelles et peut permettre une connexion plus simple et plus rapide des câbles entre eux. En particulier, le joint d’étanchéité compris dans le couvercle est configuré pour permettre à un moule utilisé pour former le joint d’étanchéité sur une surface intérieure du couvercle d'être retiré plus facilement et de manière fiable par comparaison à la technique antérieure.
La montre un connecteur 100 avec sortie à 90 degrés pour connecter deux câbles (par exemple, des câbles électriques ou optiques) et la est une vue éclatée du connecteur 100 représenté sur la . Le connecteur 100 comprend un boîtier 10, un dispositif de retenue 20 pour recevoir des bornes à fixer à des extrémités de câbles provenant d'une première direction, un levier 30, un joint d'étanchéité 40 destiné à être connecté de manière étanche à un appareil ou à un ou plusieurs câbles s'étendant à partir du connecteur 100 dans une seconde direction perpendiculaire à la première direction, un couvercle 50, un dispositif d'assurance de position de connecteur (CPA) 60 et deux capuchons étanchéfiants 70 pour sceller deux câbles 80 provenant de la première direction jusqu’au couvercle 50. Le boîtier 10, le dispositif de retenue 20, le levier 30, le couvercle 50, et le CPA 60 peuvent être réalisés en ou comprendre une matière plastique.
Les deux câbles 80 peuvent être connectés par le connecteur 100 à un appareil ou à un ou plusieurs autres câbles (non représentés sur les figures 1 et 2) dans la seconde direction (c'est-à-dire vers le bas sur la ). Comme il ressort de la , le couvercle 50 comprend deux premiers orifices 52 pour recevoir deux câbles provenant de la première direction et un second orifice 54 (dirigé vers le bas sur la ) permettant une connexion dans la seconde direction. Par ailleurs, le couvercle 50 comprend un joint d'étanchéité 90 formé sur une surface intérieure de celui-ci. Le joint d’étanchéité 90 peut être formé par exemple par surmoulage ou par traitement 2 k (2 cycles). Au moyen d'un traitement 2 k, le couvercle 50 et le joint d’étanchéité 90 peuvent être formés d'un seul tenant l'un avec l'autre. Le joint d’étanchéité 90 peut être formé à partir de ou comprendre un matériau polymère, par exemple du silicone.
Les figures 3a à 3f illustrent un procédé de connexion de deux câbles avec un connecteur avec sortie à 90 degrés, par exemple, le connecteur 100 représenté sur la comprenant les pièces représentées sur les figures 1 et 2. Les flèches sur les figures indiquent les directions de déplacement des pièces individuelles du connecteur pendant la procédure de connexion/d’assemblage. Comme représenté sur la , un câble 80 est passé à travers un capuchon étanchéfiant 70. Ensuite, le câble 80 est inséré dans un couvercle 50 à travers un premier orifice (d'entrée) 52 et s'étend au-dessus et au-delà d'un second orifice (de sortie) 54 du couvercle 50 (voir ). Le couvercle 50 comprend un CPA 60 pour sécuriser une connexion et un joint d'étanchéité 90 pour rendre la connexion étanche à l’eau (voir description ci-dessous).
Une borne 110 est soudée à une extrémité du câble 80 comme ce l’est représenté sur la . La même procédure que celle représentée sur les figures 3a à 3c est effectuée pour un second câble. Les bornes 110 soudées aux extrémités des câbles sont insérées dans un dispositif de retenue 20 (voir ) et, ensuite, le dispositif de retenue 20 est poussé jusque dans une position de verrouillage d'extrémité (voir ) fournie par un boîtier 10. Ensuite, le couvercle 50 est inséré dans le boîtier 10 et les capuchons étanchéfiants 70 sont insérés dans les premiers orifices 52 du couvercle 50 (représentés sur la ) comme illustré sur la . Les capuchons étanchéfiants 70 peuvent comporter des filetages par lesquels ils peuvent être vissés dans des filetages correspondants formés dans les premiers orifices 52. Ensuite, un levier 30 peut être retourné pour verrouiller le boîtier au couvercle et sécurisé au couvercle 50 au moyen du CPA 60.
La procédure décrite en référence aux figures 3a à 3f permet de connecter sans incidents et de manière fiable les deux câbles 80 au connecteur avec sortie à 90 degrés, par exemple, le connecteur 100 représenté sur la , et à certains appareils ou à d’autres câbles au moyen du connecteur 100 (via le second orifice 54).
La montre des détails du joint d’étanchéité 90 formé sur une surface intérieure du couvercle 50. Dans le mode de réalisation représenté sur la , le joint d’étanchéité 90 est formé dans une partie évidée 55 de l'intérieur du couvercle 50 et vient en contact avec une paroi latérale de la partie évidée 55 pour une adhérence améliorée au couvercle 50.
De plus, le joint d’étanchéité comprend des rebords (lèvres) 95. Les rebords 95 assurent un joint 90 étanche à l'eau pour le connecteur. Le joint d’étanchéité 90 peut être formé par surmoulage ou par traitement 2 k. La formation d'un joint d'étanchéité au moyen d'un moule sur une surface intérieure d'un élément quelconque pose, en principe, le problème du retrait du moule après achèvement du processus de formage sans détériorer le joint d’étanchéité formé. Les rebords 95 du mode de réalisation représenté sur la ont des parties latérales majeures s'étendant sensiblement le long d'un axe longitudinal du couvercle 50. Après achèvement du processus de formage, un moule peut être retiré dans une direction parallèle aux parties latérales des rebords 95. Ainsi, le retrait du moule peut être facilité par les rebords 95.
du filtre à l’instant t+1. Le gain K est paramétré par un vecteur de coefficients de gain θ1, θ2, …, θn variables. Une structure de gain possible, employée dans la présente mise en œuvre, est donnée par les équations [Math 36] et [Math 37] ci-après.
Le module de mesure 100 est configuré pour calculer la meilleure prédiction de l’état du système à l’instant t+1, notée
de l’état du système à l’instant t+1 calculée et du produit du gain K à l’instant (t+1) par l’innovation du filtre
Le module de mesure 100 est configuré pour déterminer le vecteur de coefficients du gain θ1, θ2, … θn à l’instant (t+1) par minimisation du carré de la norme de l’innovation du filtre à l’instant (t+1). A cette fin, le module de mesure 100 peut être configuré pour calculer le gradient du carré de l’innovation du filtre
En particulier, on peut stocker une partie au moins de cette énergie en vue d’abonder l’énergie qui sera consommée ultérieurement.
Dans une version, on alimente avec de l’énergie électrique ayant une relativement forte carbonation une pompe à chaleur que l’on fait fonctionner entre deux sources thermiques présentant une faible différence de température entre elles. On peut ainsi se procurer de l’énergie thermique dans des conditions globalement avantageuses. On peut en particulier stocker cette énergie pour en disposer plus tard, à un moment où son obtention aurait été globalement moins avantageuse. Par « globalement », on fait ici référence au degré d’optimisation cumulé de l’obtention de l’électricité et de son utilisation pour produire de l’énergie thermique.
Il est préféré d’appliquer le procédé à une installation dont les équipements de collecte comprennent au moins un équipement de collecte d’énergie renouvelable tel qu’au moins un capteur photovoltaïque, au moins un capteur solaire thermique, au moins un capteur aérothermique, au moins un capteur géothermique. De tels équipements fournissant sur place ou à proximité immédiate une énergie totalement décarbonée facilitent l’optimisation selon l’invention au regard du critère de modération de l’empreinte carbone de l’énergie thermique fournie à l’installation.
Dans une version préférée, à un instant courant de pilotage de l’installation, l’estimation de carbonation est un prévisionnel horodaté s’étendant sur une certaine période à partir de l’instant courant, et l’optimisation comprend définir un scénario prescrivant une séquence de combinaisons d’états d’activation des équipements sur ladite période, le scénario étant défini dans le sens d’une optimisation globale sur la période au regard de l’au moins un critère comprenant la modération de l’empreinte carbone de l’énergie thermique fournie par l’installation.
Sur la base de prévisions comprenant ledit prévisionnel horodaté de carbonation mais aussi de prévisions de besoins en énergie thermique dans l’installation et de disponibilité des sources d’énergie thermique autres que le réseau, le scénario édicte pour chaque instant, par exemple pour chaque segment temporel de par exemple un quart d’heure, une combinaison d’états d’activation des équipements de l’installation. Cette version de l’invention permet de réduire le besoin en puissance de calcul et en même temps de gérer une trajectoire thermique de l’ensemble de l’installation dans le temps. Par exemple, en utilisant le bâtiment comme un moyen de stockage-déstockage thermique, on peut laisser la température du bâtiment diminuer pendant des segments temporels où l’énergie est chère et/ou fortement carbonée, et anticiper les segments temporels plus favorables où il sera avantageusement possible de réchauffer à nouveau le bâtiment. Inversement le scénario peut aussi prescrire de réchauffer le bâtiment en prévision de segments temporels ultérieurs attendus défavorables, au cours desquels on pourra réduire la consommation en laissant le bâtiment se refroidir.
Si les équipements comprennent des équipements de stockage-déstockage thermique, le scénario peut dans le même esprit prescrire un déstockage thermique lorsque l’électricité fournie par le réseau est prévue fortement carbonée, et un stockage thermique lorsque l’électricité fournie par le réseau est faiblement carbonée.
De préférence, plus généralement, l’optimisation au regard du critère de modération de l’empreinte carbone ne vise pas une modération immédiate maximale, car cela conduirait à systématiquement vider les stocks thermiques sauf lorsque de l’énergie décarbonée gratuite, type photovoltaïque locale, est en excès, et donc à réduire fortement l’intérêt de tels stockages. On recherche au contraire une modération globale sur une certaine durée, notamment, dans la version avec scénario, sur la période couverte par le scénario, qui peut typiquement être de 12 mois.
Dans une version, l’étape de se doter d’une prévision horodatée de la carbonation de la production d’électricité fournie par le réseau de distribution comprend, pour chaque segment temporel horodaté, une prise en compte de la carbonation d’un segment temporel correspondant d’au moins une année antérieure, et une correction basée sur des différences entre l’année en cours et l’au moins une année antérieure. De telles corrections peuvent être basées sur des particularités météorologiques de l’année en cours par rapport à la période correspondante de l’année antérieure, sur des évolutions du parc de moyens de production alimentant le réseau de distribution, sur des variations dans l’utilisation et/ou l’équipement des locaux etc.
Dans une version du procédé :
- le scénario horodaté prescrit les flux énergétiques des différents équipements au cours de chacun des segments temporels successifs dans un sens d’optimisation globale, au regard d’au moins un critère comprenant le critère de modération de l’empreinte carbone de l’énergie thermique fournie par l’installation, sur la période couverte par le scénario ;
- on opère l’installation en mettant en œuvre, à chaque instant, les équipements en prenant en compte le scénario.
Typiquement, le scénario tel qu’il est établi pour un futur relativement lointain, c’est-à-dire par exemple pour la semaine suivante, le mois suivant ou plus, n’est qu’une approche de l’optimisation recherchée. Cette approche est plus ou moins adéquate en fonction de divers aléas passés ou dont la prévision est intervenue récemment. De tels aléas peuvent être météorologiques, relatifs à l’utilisation réelle du bâtiment, relatifs à la disponibilité des moyens de production électrique du réseau et/ou la disponibilité des équipements de l’installation, etc. C’est pourquoi, de préférence, à au moins un instant postérieur au début de l’étape d’opérer l’installation, on met à jour le scénario de façon que l’optimisation globale prenne en compte :
- des divergences éventuelles entre un historique de la fourniture d’énergie thermique dans l’installation et le scénario avant mise à jour ; et/ou
- des divergences éventuelles entre des prévisions récentes et des prévisions plus anciennes sur lesquelles est basé le scénario avant mise à jour.
Quelle que soit la sophistication mise en œuvre dans l’élaboration du scénario, un décalage entre les situations réelles et celles anticipées par le scénario est difficilement évitable. Si le scénario prescrit est mis en œuvre rigidement, il en résulte certains inconvénients en termes de satisfaction de la demande et en termes d’optimisation au regard des critères. De préférence, pour parer à cela, le scénario prescrit en outre des modalités d’ajustement à la demande réelle d’énergie thermique à l’instant courant, et/ou à des paramètres réels des sources d’énergie à l’instant courant, ces modalités étant elles-mêmes optimisées au regard de l’au moins un critère comprenant la modération de l’empreinte carbone de l’énergie thermique fournie par l’installation. Par exemple, si les occupants du bâtiment demandent, par le biais de thermostats, plus de chauffage que l’installation en fournirait d’après le scénario, les modalités d’ajustement prescrivent quel équipement doit être activé, ou différemment activé, pour fournir cette puissance appelée plus grande que celle anticipée. Selon un autre exemple, si l’électricité disponible sur le réseau est plus chère ou plus carbonée que d’après le scénario, les modalités d’ajustement peuvent prescrire, par exemple, de puiser, ou puiser davantage dans un stockage. Selon encore un autre exemple, en cas de déficience d’une pompe à chaleur de l’installation, les modalités d’ajustement prescrivent quel(s) autre(s) équipement activer différemment pour compenser la déficience.
Dans une version du procédé, l’au moins un critère comprend, en plus de ladite modération de l’empreinte carbone, un critère de modération du coût d’exploitation et/ou un critère de sobriété énergétique. On affecte à chaque critère un barème d’évaluation commensurable avec les barèmes affectés aux autres critères, et on réalise l’optimisation d’après la somme des évaluations.
Le procédé de coloration, i.e. l’application des compositions A et B selon l’invention sur les fibres kératiniques, est généralement mis en œuvre à température ambiante (entre 15 à 25°C).