INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’arbre de propulsion auxiliaire 6 est relié mécaniquement à l’arbre de propulsion principal 4. Dans une forme de réalisation préférée, l’arbre de propulsion principal 4 et l’arbre de propulsion auxiliaire 6 sont coaxiaux et sont adjacents selon l’axe longitudinal X, permettant une architecture simple. Dans cette forme de réalisation, l’arbre de propulsion principal 4 et l’arbre de propulsion auxiliaire 6 sont solidaires en rotation, de préférence, forment ensemble un même arbre de propulsion. Il va de soi que l’arbre de propulsion principal 4 et l’arbre de propulsion auxiliaire 6 pourraient tout aussi bien former un unique arbre de propulsion 46, configuré pour entrainer simultanément l’étage de compression principal 31 et l’étage de compression auxiliaire 5 comme illustré à la .
Dans une forme de réalisation, en référence à la , l’ensemble propulsif 1 comprend un dispositif d’humidification 10 monté entre la sortie d’air auxiliaire 52 de la turbomachine à gaz 2 et l’entrée d’air 91 de la pile à combustible 9. Le dispositif d’humidification 10 est configuré pour augmenter le taux d’humidité du flux d’air auxiliaire A2 avant qu’il n’entre dans la pile à combustible 9. En effet, dans le générateur de gaz 3, le flux d’air auxiliaire A2 s’assèche. Le dispositif d’humidification 10 permet ainsi d’alimenter la pile à combustible 9 avec un flux d’air suffisamment humide pour assurer un fonctionnement optimal de la pile à combustible 9. Par exemple, le dispositif d’humidification 10 se présente sous la forme d’un ou plusieurs injecteur(s) de fluide, en particulier de vapeur d’eau, issue par exemple d’un mélange d’eau et de chaleur généré par la pile à combustible 9 ou bien encore de la chaleur provenant de l’étage de turbine 32 de la turbomachine à gaz 2. Il va de soi que l’injecteur de fluide peut tout aussi bien injecter de l’eau provenant d’un réservoir dédié par exemple.
est une vue selon une première perspective d’un exemple d’ensemble de traverse de planche de bord pour véhicule automobile, dans lequel la traverse comporte une première portion longitudinale, ici en matériau contenant du plastique, et une deuxième portion longitudinale, ici en métal.
représente schématiquement selon une deuxième perspective, opposée à la première perspective, l’exemple d’ensemble de traverse de planche de bord pour véhicule automobile de la .
est une vue selon une première perspective de la première portion longitudinale de la traverse mise en œuvre dans l’ensemble de traverse de planche de bord pour véhicule automobile de la .
est une vue selon une deuxième perspective de la première portion longitudinale de traverse de la .
illustre schématiquement en coupe, l’insertion d’ergots de pattes de fixation dans des premiers logements de la première portion longitudinale de traverse des et .
illustre schématiquement en coupe, l’insertion d’ergots de pattes de fixation dans des deuxièmes logements de la première portion longitudinale de traverse des et .
L’ensemble de traverse de planche de bord 10 est destiné à former un élément de structure de la planche de bord D du véhicule automobile V . L’ensemble de traverse de planche de bord 10 est notamment destinée à rigidifier la caisse BIW (ou caisse en blanc, de l’anglais « body in white ») du véhicule automobile V et/ou à supporter des équipements ou accessoires du véhicule automobile V , notamment la planche de bord D et/ou une colonne de direction et/ou des conduits d’air d’un système de chauffage, de ventilation et de climatisation HVAC (ou HVAC, pour l’anglais « Heating, Ventilation and Air-Conditioning ») de l’habitacle du véhicule automobile V et /ou un écran S et /ou une boîte à gants G et/ou un module de coussin gonflable de sécurité Ab et/ou un dispositif d’affichage tête haute H .
Tel qu’illustré, l’ensemble de traverse de planche de bord 10 comprend tout d’abord une traverse 1 2 . La traverse 12 s’étend principalement selon un axe longitudinal A destiné à être orientée selon une direction transversale dans le véhicule automobile V . La traverse 12 est dite hybride en ce qu’elle comporte une première portion 1 6 longitudinale, ici en matériau contenant du plastique, et une deuxième portion 1 4 longitudinale , en métal. Par matériau contenant du plastique, on entend ici un matériau plastique, éventuellement chargé de fibres de renfort, notamment de fibres de verre. Ainsi, les matériaux contenant du plastique comprennent les plastiques et les matériaux composites. Le matériau dont est formé la première portion longitudinale 1 6 de la traverse 12 comprend par exemple au moins 50 % en masse de fibres de verre ou de carbone, de préférence au moins 60 % en masse de fibres de verre ou de carbone.
Ici, les deux portions longitudinales 1 4 , 16 s’étendent l’une à côté de l’autre dans la direction de l’axe A d’extension de la traverse 12 . En d’autres termes, ici, une majorité de la longueur de la première portion longitudinale 1 6 et/ou une majorité de la longueur de la deuxième portion longitudinale 1 4 ne sont pas superposées, selon une direction perpendiculaire à la direction de l’axe A d’extension de la traverse 12 .
Telle qu’illustrée, la deuxième portion 1 4 est de forme sensiblement tubulaire. Ici la deuxième portion 14 est de section sensiblement circulaire. Comme visible sur la et la , l’ensemble de traverse de planche de bord 10 comprend un support 17 de colonne de direction fixé sur la deuxième portion 14 . Notamment, le support de colonne de direction 17 peut être soudé sur la deuxième portion 14 . Il apparait en effet préférable qu’un tel support de colonne de direction 1 7 soit fixé sur une portion 14 de la traverse 12 en métal, ceci afin d’assurer une résistance satisfaisante en cas de choc, notamment de choc frontal. En d’autres termes, une telle configuration dans laquelle un support de colonne de direction 1 7 est fixé sur une portion en métal de la traverse 12 apparait préférable à des fins de sécurité du conducteur du véhicule automobile V .
Composition n°1 (comparative) Composition n°2 (invention) Composition n°3 (invention) Terpolymère C2/C3/C4 3,1 4,2 3,1 Koattro® KT MR 06 56,6 55,5 56,6 Regalite® S1100 39,8 - - Escorez® 1310LC - 39,8 39,8 SONGNOX® 1010 SB (AO) 0,5 0,5 0,5 Total 100 100 100 Composition auto-adhésive (exemple 1) MFI (g/10min) 10,4 11,0 11,5 Film tricouche (exemple 2) Qualité rupture Stick-slip observé Pas de stick-slip Ouverture homogène Pas de stick-slip Ouverture homogène Film tricouche (exemple 2) Force de pelage (N/cm) 1ère ouverture 5,9 5,0 4,4 Film tricouche (exemple 2) Force de pelage (N/cm) 5ème ouverture 0,5 0,6 0,8
Composition adhésive DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention concerne une composition adhésive adaptée au recyclage d’un système multicouche spécifique.
Dans une forme de réalisation, l’arbre de propulsion principal et l’arbre de propulsion auxiliaire forment un unique arbre de propulsion.
Dans une forme de réalisation, l’ensemble propulsif comprend une machine électrique auxiliaire reliée à l’arbre de propulsion principal ou à l’arbre de propulsion auxiliaire, la machine électrique auxiliaire étant configurée pour entrainer en rotation, directement ou via l’arbre de propulsion principal, l’arbre de propulsion auxiliaire et l’étage de compression auxiliaire pour accélérer le flux d’air auxiliaire et alimenter la pile à combustible. En cas de panne de la turbomachine à gaz, la machine électrique auxiliaire permet avantageusement à la pile à combustible de fonctionner en étant alimentée avec le flux d’air auxiliaire. La machine électrique de propulsion peut ainsi avantageusement être alimentée par l’énergie électrique générée par la pile à combustible.
Dans une forme de réalisation, l’ensemble propulsif comprenant un circuit de carburant reliant un réservoir cryogénique à une entrée de carburant de la turbomachine à gaz et à une entrée de carburant de la pile à combustible, l’ensemble propulsif comprenant au moins une pompe mécanique montée sur le circuit de carburant et configurée pour faire circuler un flux de carburant dans le circuit de carburant, la pompe mécanique est entrainée mécaniquement par la turbomachine à gaz et/ou alimentée électriquement par la pile à combustible.
La pompe mécanique alimentée par la pile à combustible permet d’utiliser l’énergie électrique directement fournie par la pile à combustible, ce qui permet de s’affranchir de l’ajout d’un dispositif d’alimentation supplémentaire tout en utilisant de manière optimale les capacités de la pile à combustible. De manière alternative, la pompe mécanique peut être entrainée mécaniquement par la turbomachine. Cela permet d’améliorer la compacité et de limiter l’encombrement. En outre, cela permet de rendre l’ensemble propulsif plus autonome.
Dans une forme de réalisation dans laquelle l’ensemble propulsif comprend une machine électrique auxiliaire reliée à l’arbre de propulsion auxiliaire de la turbomachine à gaz, la pompe mécanique est alimentée électriquement par la machine électrique auxiliaire.
Dans une forme de réalisation, la pompe mécanique est montée directement en sortie du réservoir cryogénique et permet de faire circuler le flux de carburant à l’état liquide.
De manière alternative, l’ensemble propulsif comprenant un échangeur de chaleur monté sur le circuit de carburant, la pompe mécanique est montée entre l’échangeur de chaleur et les entrées de carburant du générateur de gaz et de la pile à combustible, permettant de faire circuler le flux de carburant à l’état gazeux.
Alternativement, l’ensemble propulsif comprend une première pompe mécanique et une deuxième pompe mécanique montées respectivement en amont et en aval de l’échangeur de chaleur, de manière à optimiser la circulation du flux de carburant dans l‘ensemble du circuit de carburant.
Dans une forme de réalisation, l’ensemble propulsif comprend un dispositif d’humidification du flux d’air auxiliaire monté entre la sortie d’air auxiliaire de la turbomachine à gaz et l’entrée d’air de la pile à combustible. Un tel dispositif d’humidification permet de s’assurer que le flux d’air auxiliaire entrant dans la pile à combustible, qui est particulièrement sec en sortie du générateur de gaz, présente un taux d’humidité optimal pour garantir le fonctionnement de la pile à combustible.
Ainsi, les émaux ont des propriétés de résistances thermique, à l’abrasion, aux arrachements et aux agressions chimiques bien plus élevée que les éléments décoratifs usuels tels que la peinture, qui permettent leur utilisation sur des articles vitrocéramiques, notamment des plaques de cuisson.
Cependant, la pigmentation des émaux à base de pigments noirs disponibles sur le marché tels que la spinelle CoCrFeNi ou CuCr conduit à des teintes à tendance brune. Par ailleurs, pour des décors tramés, ces émaux sont susceptibles d’être marqués par des traces après un nettoyage de la plaque à l’aide d’un chiffon sec. Ces inconvénients sont particulièrement observés pour des émaux formulés à partir d’une fritte de verre DEC146 telle que décrite dans la demande FR 2 701 473 A1.
En outre, l’accumulation de dépôts alimentaires sur une vitrocéramique émaillée peut conduire à des arrachements d’émail sous l’effet de la température, notamment pour des émaux formulés à partir de fritte de verre DEC146 et plus particulièrement pour des émaux constitués de fritte de verre IB2 telle que décrite dans la demande FR 3 012 130 A1.
Le document FR 2 457 312 A1 décrit des compositions de revêtement autonettoyant, notamment pour les parois internes d’un four, comprenant un catalyseur d’oxydation, un inhibiteur de polymérisation des huiles et graisses ainsi qu’un liant dans lesquelles l’action du catalyseur d’oxydation permet l’autonettoyage par oxydation volatile des huiles et graisses sur les parois d’un four. Selon ce document, l’inhibiteur de polymérisation des huiles et graisses permet d’abaisser la température à laquelle se produit l’autonettoyage. Parmi ces inhibiteurs est cité le talc. Ce document ne prend donc en compte aucune des spécificités liées à l’utilisation de talc dans un émail pour plaque vitrocéramique telles que les propriétés mécaniques requises ou les considérations esthétiques, notamment en termes de couleur.
Le document FR 2 858 974 A1 s’intéresse au problème de la couleur brune des émaux à base de pigments noirs. Selon ce document, cette coloration est due à l’oxyde de zinc présent dans le fondant, réagissant chimiquement pendant la cuisson avec la surface des pigments noirs disponibles commercialement. Afin de résoudre ce problème, ce document propose l’utilisation d’un émail à base d’une fritte incolore et d’un pigment noir enrobé de verre dans une proportion pondérale de 0 % à 10 %. Cette solution présente cependant le désavantage de nécessiter une mise en œuvre particulière, complexifiant le procédé de fabrication de l’émail et entraînant des coûts supplémentaires.
Il subsiste donc un besoin de compositions d’émaux pour article vitrocéramique facilement accessibles présentant une coloration noire et des propriétés mécaniques satisfaisantes, notamment en ce que les émaux obtenus ne marquent pas lors de leur utilisation, par exemple au contact d’ongles ou de chiffon sec, et permettent un nettoyage des dépôts alimentaires entraînant un arrachement réduit.
La présente invention a pour but de répondre à ces besoins en proposant de telles compositions d’émaux. Comme il ressort du présent texte, les inventeurs ont mis en évidence que l’incorporation de talc dans des compositions d’émaux permettait d’obtenir des émaux de coloration noire ne marquant pas lors de leur utilisation et présentant une meilleure résistance à l’arrachement.
L’invention est tout à fait surprenante du point de vue de la tribologie car le talc présente une dureté très faible, contrairement, par exemple aux pigments usuellement utilisés dans les émaux.
En outre, le talc présente l’avantage d’être une matière première abondante et peu onéreuse.
Cette solution est facilement transposable aux formulations existantes d’émaux puisqu’elle ne nécessite pas de changement significatif dans le procédé de fabrication de ceux-ci et n’entraîne pas d’augmentation significative de leur coût.
Ainsi, selon un premier aspect, l’invention concerne une composition d’émail pour article vitrocéramique comprenant du verre et du talc.
Une composition d’émail peut aussi bien désigner un émail avant cuisson qu’après cuisson. Ainsi, par « verre », on entend désigner dans une composition d’émail selon l’invention, avant cuisson, une fritte de verre et après cuisson, une matrice de verre obtenue par fusion de la fritte de verre. Les émaux selon l’invention sont typiquement obtenus par cuisson au-dessus de 850 °C et de préférence au-dessus de 900 °C.
D’autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description faite ci-dessous, en référence aux dessins annexés qui en illustrent des exemples de réalisation, dépourvus de tout caractère limitatif. Sur les figures :
est un diagramme colorimétrique présentant les données relatives aux exemples 1 à 4 selon l’invention et aux comparatifs 1 et 2, ce diagramme comprend deux parties : une première partie en 2 dimensions selon les coordonnées colorimétriques a* et b*, schématiquement divisée en 4 domaines de coloration (jaune, rouge, bleu et vert) et une seconde partie selon 1 dimension, représentée par la coordonnée L* des échantillons, représentative de la luminosité de la teinte de l’échantillon, c’est-à-dire que plus L* est proche de 0 plus l’échantillon a un aspect sombre.
présente des photographies d’échantillons de plaques vitrocéramiques recouvertes d’émail, illustrant des notes de 0, 2 et 4 pour le test dit « trace d’ongle » exposé dans les exemples de la demande.
présente les résultats obtenus pour les exemples 1 à 4 selon l’invention pour ce même test.
présente des photographies du comparatif 3 et de l’exemple 5 selon l’invention à l’issue du test d’arrachement exposé dans les exemples de la demande.
Dans un mode de réalisation particulier, la composition d’émail selon l’invention comprend une fritte de verre et du talc. Selon ce mode de réalisation, la composition selon l’invention peut en outre comprendre un medium organique.
Ledit medium organique permet la mise à viscosité désirée pour l’application sur le substrat et permet la liaison avec le substrat. Ce medium , choisi afin d'assurer une bonne mise en suspension des particules (de fritte et de talc) et devant se consumer au plus tard lors de la cuisson de l’émail, peut être tout medium ou liant organique habituellement utilisé dans les compositions d’émail traditionnelles et peut notamment comprendre des solvants, des diluants, des huiles telles que des huiles de pin et autres huiles végétales, des résines telles que des résines acryliques, des fractions de pétrole, des matières filmogènes telles que des matières cellulosiques, etc.
En particulier, un medium organique convenant à la présente invention peut comprendre au moins un composé choisi parmi les glycols et les huiles de pin. De préférence, ledit medium organique comprend au moins un glycol tel que le 2-(2- butoxyéthoxy)éthanol ou le 2-butoxyéthanol.
La proportion de medium dans la composition prête à être déposée peut être comprise entre 40 % et 60 % en poids de ladite composition, de préférence entre 45% et 55 % en poids. La composition d’émail avant dépôt sur un substrat vitrocéramique se présente donc généralement sous forme d’un mélange liquide-solide stable, de consistance pâteuse, de viscosité adaptée au procédé de dépôt, en particulier adaptée à un dépôt par sérigraphie.
Dans un autre mode de réalisation, la composition d’émail selon l’invention comprend une matrice vitreuse et du talc.
Une composition selon l’invention peut comprendre du talc dans une teneur allant de 5 % à 40 % en poids, en particulier de 7 % à 35 % en poids et de préférence de 10 % à 30 % en poids par rapport au poids total de l’émail.
Une composition selon l’invention peut comprendre moins de 1 % en poids de pigments, par exemple moins de 0,5 % en poids, en particulier moins de 0,1 % en poids de pigment par rapport au poids total de l’émail et de préférence l’émail est dénué de pigment.
Ainsi, la présente invention peut permettre de simplifier la composition d’un émail puisqu’un émail noir peut être obtenu par mélange simple d’une fritte de verre et de talc, sans ajout de pigment. Or, une formulation usuelle d’un émail noir peut nécessiter l’utilisation de pigments additionnels en plus de pigments noirs afin de compenser certaines nuances de teinte.
Une composition d’émail selon l’invention peut être obtenue à partir d’un mélange de fritte de verre et de talc présentant un D90 inférieur à 20 µm, en particulier inférieur à 15 µm et de préférence inférieur à 10 µm.
C’est-à-dire que, dans ce cas, 90 % des particules constituant le mélange de la fritte de verre et du talc présentent un diamètre inférieur à 20 µm, en particulier inférieur à 15 µm et de préférence inférieur à 10 µm.
Comme démontré dans les exemples ci-dessous, les inventeurs ont observé qu’une diminution du diamètre des particules, c’est-à-dire de la granulométrie, constituant ledit mélange renforce les effets de l’invention. Ainsi, une composition d’émail comprenant une fritte de verre et du talc avec une granulométrie fine telle que décrite au paragraphe précédent, permet l’obtention d’une coloration d’émail encore plus sombre et d’un émail encore moins susceptible d’être marqué qu’une composition d’émail équivalente présentant une granulométrie plus élevée.
Dans un mode de réalisation particulier de l’invention, la composition selon l’invention comprend du verre de composition suivante SiO 2 : 35-50 % B 2 O 3 : 23-30 % Al 2 O 3 : 10-22 % Li 2 O : 1-3 % Na 2 O : 0-3 % K 2 O : 2-5 % Li 2 O + Na 2 O + K 2 O : CaO : 1-5 % CaO + MgO + ZnO + BaO + SrO : TiO 2 : 0-2 % ZrO 2 : 0-5 % les proportions étant exprimées en pourcentages pondéraux par rapport au poids total de verre.
Une telle composition de verre correspond à une fritte de verre dite « DEC146 » et est décrite dans la demande FR 2 701 473 A1. Pour une composition d’émail selon l’invention contenant un verre de composition telle que décrite ci-dessus, parmi les effets de l’invention décrits ci-avant, l’ajout de talc permet de particulièrement améliorer la résistance aux marques de l’émail.
Selon ce mode de réalisation, le verre peut présenter un coefficient de dilatation thermique inférieur ou égal à 60.10 -7 K -1 , en particulier inférieur ou égal à 56.10 -7 K -1 .
À l’instar de ce qui a été vu pour la consigne de mode différentiel, la consigne de mode commun pourrait également être définie par le potentiel moyen à tous les canaux de génération 20 associés au réseau 30 de distribution concerné au lieu du courant I C de mode commun. Le potentiel moyen correspond à la différence de potentiel moyenne mesurée entre chacun des canaux de génération 20 et une masse du système 1.
Ainsi, la consigne C m de régulation moteur et la consigne C g de régulation générateur peuvent être indépendamment déterminées de sorte que la régulation de la puissance transférée entre les arbres haute et basse pression par le module d’asservissement 16 du turboréacteur d’une part, et la régulation du(es) paramètre(s) d’alimentation électrique des réseaux 30 de distribution d’autre part, puissent s’opérer sans interaction statique et dynamique. Les deux fonctions d’asservissement sont donc découplées électriquement et physiquement ce qui leur permet d’être opérées par des appareils différents. Ainsi, en régime permanent, l’invention assure que chacun des besoins des réseaux de distribution et du turboréacteur puissent être desservis sans avoir d’influence les uns sur les autres. Toutefois, en régime dynamique, il n’est pas possible d’avoir une indépendance complète entre le courant I d de mode différentiel et les courants I C de mode commun de chacun des réseaux 30 de distribution à cause des interactions inhérentes au turboréacteur.
De manière avantageuse, l’asservissement opéré par le module d’asservissement 16 du turboréacteur est réalisé dans une première bande passante de fréquence f 1 , dite fréquence de régulation moteur, et l’asservissement du(es) paramètre(s) d’alimentation des réseaux 30 de distribution est réalisé dans une deuxième bande passante de fréquence f 2 , dite fréquence de régulation générateur, un rapport f 1 /f 2 étant au moins égal à 5. Ainsi, toute perturbation qui résulterait d’une l’interaction entre l’asservissement de la puissance transférée entre les arbres haute et basse pression d’une part et l’asservissement d’un des paramètres d’alimentation des réseaux 30 de distribution d’autre part est purement associée au transfert transitoire d’énergie emmagasinée dans le système 1. Elle peut donc être gérée par l’appareil d’asservissement concerné, à savoir le module d’asservissement 16 du turboréacteur ou la(es) machine(s) électrique(s) 22, et n’entraîne pas d’interaction dynamique entre les différentes boucles d’asservissement.
On peut aussi avantageusement appliquer un filtre passe bas au courant I d de mode différentiel et, concomitamment, équiper chacun des canaux de génération 20 d’un dispositif de protection anti-modulation. Ce filtre passe-bas est implémenté sur le dispositif 15 de régulation du turboréacteur. L’utilisation combinée d’un filtre passe bas sur le courant de mode différentiel et d’un dispositif de protection anti-modulation sur chacun des canaux de génération permet d’assurer le bon fonctionnement du système 1 en cas de dégradation des asservissements opérés par le module d’asservissement 16 du turboréacteur et d’un des/des module(s) électriques 22.
Comme ceci a été mentionné précédemment, les machines électriques 22 agissent comme des convertisseurs. De préférence, les machines électriques 22 sont des convertisseurs bidirectionnels DC/AC délivrant une tension en courant alternatif sur les réseaux 30 de distribution ou des convertisseurs bidirectionnels AC/DC délivrant une tension continue sur les réseaux 30 de distribution. Le type de convertisseur est choisi selon l’utilisation qui est faite de chacun des réseaux 30 de distribution.