INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le module à décalage de fréquence 48 réalise la fonction d’oscillateur local pour le récepteur 46, qui est par exemple un récepteur cohérent, de préférence un récepteur équilibré (« balanced receiver » en anglais), c’est-à-dire qu’il élimine les fluctuations d’intensité de lumière dans la lumière non rétrodiffusée qu’il reçoit, ces fluctuations étant connues sous le nom de bruit d’intensité relative (« Relative Intensity Noise » en anglais).
Le récepteur 46 module la lumière rétrodiffusée reçue avec la lumière non rétrodiffusée reçue éventuellement décalée en fréquence, et construit un signal électrique représentatif de différences de phase et/ou d’amplitude entre la lumière envoyée en entrée de la fibre à tester 42 et la lumière rétrodiffusée correspondante issue de la fibre à tester 42. Pour cela le récepteur 46 inclut des modules électro-optiques permettant notamment d’effectuer une variation de gain de la lumière, de moduler la lumière en phase, en polarisation ou en intensité, afin notamment d’effectuer un traitement inverse de celui des modulateurs 32, 34, 36. Le signal électrique construit est ensuite converti en signal numérique et traité dans un module logiciel effectuant un diagnostic de la fibre à tester. Ce diagnostic est par exemple une ou plusieurs mesures de température, de déformation ou plus généralement de pression, localisées sur la fibre à tester 42. En variante, certains traitements de démodulation (phase, amplitude, polarisation) ne sont pas effectués par le récepteur 46 mais sont effectués numériquement en dehors du circuit photonique intégré 30, dans le module logiciel. Le module logiciel fait préférentiellement partie du système 1 selon l’invention.
Le système 1 capteur à fibre optique représenté intègre donc dans un même circuit photonique intégré 30, dans ce premier mode de réalisation de l’invention, les modules à décalage de fréquence 22 et 48, les modulateurs 32, 34, 36 et le récepteur 46. Autrement dit ces modules sont conçus en un bloc sur un même substrat. Seuls le circulateur 40 et les amplificateurs optiques 38 et 44 ne sont pas intégrés au circuit photonique intégré 30 bien que faisant partie du système 1 capteur à fibre optique selon l’invention. Bien sûr, l’électronique de ces modules ainsi que le module logiciel du récepteur 46 sont implémentés en dehors du substrat, ainsi que l’électronique d’acquisition des données (convertisseur analogique-numérique). Le fait que le chemin optique entre le port d’entrée A et le récepteur 46 soit complètement intégré dans le circuit photonique intégré 30 élimine les effets microphoniques dus par exemple aux vibrations subies par le système 1 lors de sa manipulation. De plus, l’intégration du récepteur 46 dans le circuit photonique intégré 30 optimise l’encombrement du système 1 et permet de faire plus facilement correspondre les longueurs des chemins optiques arrivant au récepteur 46.
- dans l’un quelconque des modes de réalisation de la troisième variante de réalisation de l’ensemble de nettoyage, chaque patte de fixation comporte (i) une portée cylindrique collaborant avec un ergot cylindrique complémentaire formé à partir du boitier, et (ii) une portée prismatique qui s’étend en saillie de la portée cylindrique et vers l’avant, relativement à la direction de propagation du signal émis ou reçu par l’au moins un capteur, la rampe de nettoyage étant solidaire d’une extrémité libre de la portée prismatique ;
- la portée prismatique et/ou la portée cylindrique de chaque patte de fixation est située à distance du boitier. En d’autres termes, une face de la portée prismatique et/ou de la portée cylindrique située en regard de la face du boitier sur lesquelles les pattes de fixation sont fixées sont situées à distance de ladite face du boitier, de sorte qu’il existe un espace non nul entre ladite face de la portée et ladite face du boitier. Cette configuration avantageuse permet de faciliter l’écoulement du fluide au-delà de la surface optique, et d’éviter de créer des zones de rétention sur le boitier lui-même, à proximité de la surface optique et de la rampe de nettoyage ;
- la lumière s’étend entre les pattes de fixation de la rampe de nettoyage ;
- la rampe de nettoyage est située en regard d’un bord inférieur de la surface optique, le bord inférieur s’étendant entre les faces latérales du boitier et étant situé du côté de l’embase dudit boitier. Dans ce mode de réalisation, la rampe de nettoyage est située au niveau d’une partie inférieure de la surface optique, et en particulier en regard de son bord inférieur. Dans cette configuration, la mise à distance de la rampe de nettoyage par rapport à la surface optique, et plus particulièrement de son bord inférieur, permet d’éviter que le fluide s’écoulant par effet gravitaire le long de la surface optique ne s’accumule au niveau de la rampe de nettoyage. A contrario, un tel fluide ruisselant par gravité sur la surface optique peut désormais s’écouler au travers de la lumière et de la rampe de nettoyage afin d’être évacué vers un point bas ;
- la rampe de nettoyage est située en regard d’un bord supérieur de la surface optique, le bord supérieur s’étendant entre les faces latérales du boitier et étant situé du côté de la face supérieure dudit boitier. Dans cette configuration, la mise à distance de la rampe de nettoyage par rapport à la surface optique, et plus particulièrement de son bord supérieur, permet d’éviter que le fluide s’écoulant par effet d’un vent relatif important sur la surface optique ne s’accumule au niveau de la rampe de nettoyage et d’un bord supérieur de la surface optique. A contrario, un tel fluide ruisselant par effet aérodynamique sur la surface optique peut désormais s’écouler au travers de la lumière et de la rampe de nettoyage afin d’être évacué vers la face supérieure du boitier ;
- le fluide projeté par la rampe de nettoyage sur la surface optique est du type d’un fluide liquide et/ou gazeux.
- la rampe de nettoyage comporte un système de pulvérisation du fluide. Le système de pulvérisation comporte une ou plusieurs buses de diffusion permettant de projeter sur la surface optique un nuage de liquide de nettoyage ou un flux d’air ;
– selon un mode de réalisation particulièrement astucieux de l’invention, le système de pulvérisation du fluide comporte un dispositif de pulvérisation d’un liquide sur la surface optique, et un dispositif de projection d’une lame d’air sur la surface optique. Ainsi, dans ce mode de réalisation, l’invention combine à la fois l’usage du dispositif de pulvérisation projetant un liquide de nettoyage sur la surface optique et le dispositif de projection de la lame d’air afin de souffler sur la surface optique un flux d’air permettant d’en ôter plus facilement les particules et le liquide présent. Dès lors, la présence de la rampe de nettoyage située à distance de la surface optique permet justement d’éviter que le liquide projeté sur la surface optique ne retombe ultérieurement dans le dispositif de projection de la lame d’air ou dans le dispositif de pulvérisation du liquide.
Selon un deuxième aspect de l’invention, il est proposé un véhicule automobile comportant un ensemble de nettoyage conforme au premier aspect de l’invention ou selon l’un quelconque de ses perfectionnements.
illustre une vue schématique d’une première variante de réalisation de l’ensemble de nettoyage conforme au premier aspect de l’invention ;
illustre une vue schématique d’une deuxième variante de réalisation de l’ensemble de nettoyage conforme au premier aspect de l’invention ;
illustre une vue schématique d’une troisième variante de réalisation de l’ensemble de nettoyage conforme au premier aspect de l’invention;
illustre une vue schématique d’une troisième variante de réalisation de l’ensemble de nettoyage conforme au premier aspect de l’invention ;
illustre une vue de profil d’un exemple de réalisation de l’ensemble de nettoyage selon la deuxième variante de réalisation illustrée sur la ;
Par « couche émaillée », on entend au sens de la présente invention une couche continue ou discontinue comprenant de l’émail.
Par « dispersion superficielle de gouttes d’émail », on entend au sens de la présente invention, une couche d'émail discontinue se présentant à l'état divisé sur un support (en l'occurrence celui de l'article culinaire), de sorte que la rugosité de cette couche est créée par les gouttes d'émail dispersées.
En particulier, au cours du déplacement du moule 14 de sa position fermée dans sa position ouverte, la deuxième partie de moule 14A est déplacée selon la direction d’actionnement D dans le sens d’ouverture O du moule 14.
En outre, au cours du déplacement du moule 14 de sa position fermée dans sa position ouverte, la première surface de butée S1 coopère avec la deuxième surface de butée S2 et la troisième surface de butée S3 coopère avec la quatrième surface de butée S4. La coopération de la première surface de butée S1 et de la deuxième surface de butée S2 est visible sur la .
Au cours de la coopération des butées S1 et S2, respectivement S3 et S4, la deuxième surface de butée S2 exerce une force dirigée selon la direction d’actionnement D sur la première surface de butée S1 et la quatrième surface de butée S4 exerce une force dirigée selon la direction d’actionnement D sur la troisième surface de butée S3, ce qui a pour effet de translater les bras 41, 42 selon la direction de translation T dans un sens du démoulage DM, i.e. opposé à la première surface de moulage 22 et donc de translater le coulisseau 16 de la position de moulage dans la position intermédiaire de désengagement.
Ainsi, comme visible sur la , au cours de l’ouverture du moule 14 entre la position fermée et ouverte et donc au cours du mouvement de l’organe d’actionnement 44 selon la direction d’actionnement D dans le sens de l’ouverture O, le coulisseau 16 effectue la course CD entre sa position de moulage et sa position intermédiaire de désengagement.
Au cours de la translation du coulisseau 16 depuis la position de moulage dans la position intermédiaire de désengagement, le vérin 46 est inactif. En d’autres termes, la tige 72 du vérin 46 est immobile.
En outre, au cours de la translation du coulisseau 16 depuis la position de moulage dans la position intermédiaire de désengagement, l’élément de rappel élastique 76 passe de sa position compressée dans sa position décompressée du fait du déplacement du coulisseau 16 et donc de la partie de liaison 48 selon la direction de translation T dans le sens du démoulage DM par rapport à la première extrémité 72A de la tige 72 du vérin 46 qui reste immobile.
Une fois le coulisseau 16 dans la position intermédiaire de désengagement ( ) et le moule 14 dans la position ouverte ( ), le vérin 46 est actionné pour translater le coulisseau 16 selon la direction de translation T dans le sens du démoulage DM depuis sa position intermédiaire de désengagement dans sa position de démoulage.
En particulier, dans la position ouverte du moule 14, la première partie correspondante 44 1 de l’organe d’actionnement 44 est extraite du premier logement 54 et la deuxième partie correspondante 44 2 de l’organe d’actionnement 44 est extraite du deuxième logement 56 dans la position ouverte du moule 14.
Ainsi, une fois le coulisseau 16 dans la position intermédiaire de désengagement, la loi de commande prédéfinie délivre une commande d’activation du vérin 46.
La commande d’activation comprend la translation de la tige 72 selon la direction de translation T dans le sens du démoulage DM, ce qui entraîne la translation du coulisseau 16 de la position intermédiaire de désengagement dans la position de démoulage.
Au cours du passage du coulisseau 16 de la position intermédiaire de désengagement, l’élément de rappel élastique 76 reste dans sa position décompressée.
Comme visible sur la , une fois le coulisseau 16 dans la position de démoulage, l’élément moulé 12 peut être retiré de l’outil de moulage 10.
Pour replacer le moule 14 dans la position fermée et le coulisseau 16 dans la position de moulage, le vérin 46 est d’abord actionné pour translater le coulisseau 16 selon la direction de translation T dans le sens du moulage M depuis sa position de démoulage dans sa position intermédiaire de désengagement.
Ainsi, par exemple, la loi de commande prédéfinie délivre une commande d’activation du vérin 46.
La commande d’activation comprend la translation de la tige 72 selon la direction de translation T dans le sens du moulage M, ce qui entraîne la translation du coulisseau 16 de la position de démoulage dans la position intermédiaire de désengagement.
Ensuite, le moule 14 est fermé. Au cours du passage du moule 14 de la position ouverte dans la position fermée, la deuxième partie de moule 14B est translatée selon la direction d’actionnement D dans le sens de la fermeture F et, dans cet exemple, à l’encontre de la force de rappel exercée par l’organe de rappel élastique 76. Chaque partie 44 1 et 44 2 de l’organe d’actionnement 44 est alors insérée dans son logement 54, 56 respectif.
- 0,3% à 4% en masse, de préférence de 0,5% à moins de 0,7% en masse, par rapport à la masse totale de la composition d’un ou plusieurs agent(s) anti-oxydant(s) ; et
- un ou plusieurs sels métalliques pro-oxydants dont la teneur déterminée sur la base de l’élément métal varie de 0.05 à 0.15 g de métal pour 100g de la composition, de préférence de 0,07 à 0,15 g de métal pour 100g de la composition.
Modes de réalisation particuliers Dans certains modes de réalisation, la composition utile dans le cadre de l’invention est une composition à base de :
- un système de réticulation, de préférence le système de réticulation (e.g. un système de vulcanisation) comprenant :
- entre 1 et 10 pce, préférentiellement entre 3,3 et 10 pce, d’un ou plusieurs activateurs de vulcanisation ; et
- 0,7% à 4%, de préférence de 0,8% à 4% en masse par rapport à la masse totale de la composition d’un ou plusieurs agents anti-oxydants.
La composition peut en outre comprendre un ou plusieurs sels métalliques pro-oxydants dont la teneur déterminée sur la base de l’élément métal varie de 0.05 à 0.15g de métal pour 100g de la composition, de préférence de 0,07 à 0,15g de métal pour 100g de la composition.
Les inventeurs ont découvert que l’utilisation de noir de carbone de pyrolyse dans un mélange caoutchouteux permet avantageusement d’augmenter les teneurs en agents anti-oxydants dans ce dernier sans dégrader la capacité du mélange à réagir avec l’oxygène et sans diminuer le t0 de cuisson du mélange.
- moins de 0,07g de métal provenant d’un sel métallique pro-oxydant pour 100g de composition, de préférence moins de 0,05g, voire moins de 0,02g ou moins de 0,01g de métal provenant d’un sel métallique pro-oxydant pour 100g de composition, de manière encore plus préférée 0g de métal provenant d’un sel métallique pro-oxydant.
La composition peut en outre comprendre de 0,3 à 4% en masse par rapport à la masse totale de la composition d’un ou plusieurs agent(s) anti-oxydant(s), de préférence de 0,5 à moins de 0,7% en masse.
Les inventeurs ont découvert que l’utilisation de noir de carbone de pyrolyse dans un mélange caoutchouteux permet avantageusement de diminuer la teneur en sel métallique sans dégrader les propriétés de réactivité avec l’oxygène et ce tout en augmentant le t0 de cuisson du mélange. La composition permet ainsi avantageusement de s’affranchir de l’utilisation des sels métalliques dans les mélanges caoutchouteux sans dégrader les autres performances comme l’endurance et la mise en forme. La solution proposée permet d’améliorer de manière globale l’impact sur l’environnement et de baisser le coût des mélanges.
Avantageusement, le tensioactif est présent en une quantité allant de 0,2 % en poids à 20 % en poids, de préférence de 0,4 % en poids à 15 % en poids, et de manière davantage préférée de 0,8 % en poids à 12 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Le saponifiant peut être utilisé pour réagir avec un acide gras en C14-C22 saturé afin de produire un sel.
Le saponifiant peut être, par exemple, des bases inorganiques, telles que des hydroxydes de métaux alcalins (par exemple, l'hydroxyde de sodium et l'hydroxyde de potassium), des hydroxydes de métaux alcalino-terreux (par exemple, l'hydroxyde de magnésium ou l’hydroxyde d’ammonium), ou des bases organiques, par exemple, la monoéthanolamine (MEA), la diéthanolamine, la triéthanolamine, la trométhamine, la N-méthylglucamine, l’arginine, la lysine et l’arginine.
De préférence, le saponifiant est sélectionné parmi l’hydroxyde de sodium, l’hydroxyde de potassium, l’hydroxyde de magnésium, l’hydroxyde d’ammonium, la monoéthanolamine, la diéthanolamine, la triéthanolamine, la trométhamine, la N-méthylglucamine, l’arginine, la lysine, l’arginine et leur combinaison.
Avantageusement, le saponifiant est présent en une quantité allant de 0,05 % en poids à 2 % en poids, de préférence de 0,1 % en poids à 0,8 % en poids, de manière davantage préférée de 0,15 % en poids à 0,6 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Avantageusement, le rapport molaire du saponifiant sur l’agent structurant sélectionné parmi les acides gras en C14-C22 saturés est de 0,35 à 1, de préférence de 0,35 à 0,8, de manière davantage préférée de 0,35 à 0,6.
On a découvert qu’avec le rapport molaire du saponifiant sur l’agent structurant sélectionné parmi les acides gras en C14-C22 saturés comme précisé dans la présente demande, la composition présente une stabilité à long terme et peut être stable même après un stockage à température ambiante pendant au moins 5 mois.
Phase aqueuse En tant qu’émulsion huile dans l'eau, la composition cosmétique de la présente invention comprend une phase aqueuse continue.
De préférence, la phase aqueuse continue comprend un solvant organique miscible à l’eau (à température ambiante à 25°C) tel que la glycérine et des glycols ayant de 2 à 20 atomes de carbone, de préférence de 2 à 10 atomes de carbone, et de manière davantage préférée de 2 à 6 atomes de carbone, tels que le propylène glycol, le butylène glycol, le pentylène glycol, l’hexylène glycol, le caprylyl glycol, le dipropylène glycol, le diéthylène glycol ; et leurs mélanges.
Avantageusement, ladite phase aqueuse est présente en une quantité allant de 30 % à 95 % en poids, de préférence de 35 % à 90 % en poids, et de manière davantage préférée de 40 % à 85 % en poids du poids total de la composition.
Phase grasse En tant qu’émulsion huile dans l'eau, la composition de la présente invention comprend au moins une phase grasse dispersée.
Selon un mode de réalisation, l’invention concerne un élément de cuisson revêtu (1) pour article culinaire ou appareil électrique de cuisson, comportant un substrat métallique (2) revêtu sur au moins une face (2a) exclusivement par les trois couches suivantes superposées dans cet ordre à partir du substrat métallique (2) :
(3b) une ou des couche(s) intermédiaire(s) constituée(s) d’un ou plusieurs agent(s) colorant(s) et éventuellement d’une ou plusieurs résine(s) silicone, et/ou d’un ou plusieurs polymère(s) thermoplastique(s), et/ou d’une ou plusieurs charge(s), et/ou d’un ou plusieurs additif(s)
Selon un mode de réalisation, la couche de base (3a) est constituée d’une ou plusieurs résine(s) silicone et éventuellement d’un ou plusieurs polymère(s) thermoplastique(s).
Selon un autre mode de réalisation, la couche de base (3a) est constituée d’une ou plusieurs résine(s) silicone et éventuellement d’un ou plusieurs agent(s) colorant(s), et/ou d’une ou plusieurs charge(s), et/ou d’un ou plusieurs additif(s)
Selon un mode de réalisation, la couche de base (3a) est constituée d’une ou plusieurs résine(s) silicone et d’un ou plusieurs polymère(s) thermoplastique(s).
Selon un mode de réalisation, la couche de base (3a) et la couche de finition (3c) sont constituées d’une ou plusieurs résine(s) silicone et éventuellement d’un ou plusieurs polymère(s) thermoplastique(s).
Selon un mode de réalisation, la couche de base (3a) et la couche de finition (3c) sont constituées d’une ou plusieurs résine(s) silicone et d’un ou plusieurs polymère(s) thermoplastique(s).
Dans ces modes de réalisation, le ou les polymère(s) thermoplastique(s) est(sont) avantageusement choisis par les polyamideimide (PAI), polyimide (PI), polyetherimide (PEI), des polybenzymidazole (PBI), polyethersulfone (PES), polyphenylene ether sulfone (PPSU), polyarylether cétone (PAEK), et leurs mélanges.
Selon une variante, la ou les couche intermédiaire (3b) est(sont) constituée(s) : d’un ou plusieurs agent(s) colorant(s), notamment des pigments et/ou des paillettes, avantageusement hologrammes, d’un ou plusieurs polymère(s) thermoplastique(s) avantageusement choisis par les polyamideimide (PAI), polyimide (PI), polyetherimide (PEI), des polybenzymidazole (PBI), polyethersulfone (PES), polyphenylene ether sulfone (PPSU), polyarylether cétone (PAEK), et leurs mélanges, de 0 à 10% de charges, de 0 à 20% d’additifs, optionnellement d’une ou plusieurs résine(s) silicone.
Selon une autre variante, la ou les couche intermédiaire (3b) est(sont) constituée(s) : d’un ou plusieurs agent(s) colorant(s), notamment des pigments et/ou des paillettes, avantageusement hologrammes, de 0 à 10% de charges, de 0 à 20% d’additifs, d’une ou plusieurs résine(s) silicone, et optionnellement d’un ou plusieurs polymère(s) thermoplastique(s) avantageusement choisis par les polyamideimide (PAI), polyimide (PI), polyetherimide (PEI), des polybenzymidazole (PBI), polyethersulfone (PES), polyphenylene ether sulfone (PPSU), polyarylether cétone (PAEK), et leurs mélanges.
Selon une autre variante particulière, la ou les couche(s) intermédiaire(s) (3b) est(sont) constituée(s) : d’un ou plusieurs agent(s) colorant(s), notamment des pigments et/ou des paillettes, avantageusement hologrammes, d’un ou plusieurs polymère(s) thermoplastique(s) avantageusement choisis par les polyamideimide (PAI), polyimide (PI), polyetherimide (PEI), des polybenzymidazole (PBI), polyethersulfone (PES), polyphenylene ether sulfone (PPSU), polyarylether cétone (PAEK), et leurs mélanges, de 0 à 10% de charges, de 0 à 20% d’additifs, d’une ou plusieurs résine(s) silicone.
Le pneumatique de la présente invention peut être tel que décrit en référence aux figures qui suivent.
EXEMPLES Exemple 1 Méthode de mesure Rhéométrie : Les mesures sont effectuées à 140°C avec un rhéomètre à chambre oscillante, selon la norme DIN 53529 - partie 3 (juin 1983). L'évolution du couple rhéométrique en fonction du temps décrit l'évolution de la rigidification de la composition par suite de la réaction de vulcanisation. Les mesures sont traitées selon la norme DIN 53529 - partie 2 (mars 1983).
Propriétés dynamiques : Les propriétés dynamiques et notamment G*10%retour à 60°C et G’’10%retour à 60°C, représentatives respectivement de la rigidité et de l'hystérèse, sont mesurées sur un viscoanalyseur (Metravib VA4000), selon la norme ASTM D 5992-96. On enregistre la réponse d’un échantillon de la composition vulcanisée (éprouvettes cylindriques de 4 mm d’épaisseur et de 400 mm2 de section), soumis à une sollicitation sinusoïdale en cisaillement simple alterné, à la fréquence de10Hz, à une température de 60°C.
Pour les mesures de module complexe de cisaillement dynamique (G*) et le facteur de perte (G’’), on effectue un balayage en amplitude de déformation de 0,1% à 100% crête-crête (cycle aller), puis de 100% à 0,1% crête-crête (cycle retour). Pour le cycle retour, on indique la valeur de G’’10% observée, ainsi que le module G* à 10% de déformation noté G*10%.
La gure 3 est une vue en perspective de face du dispositif de serrage en position ouverte, selon un mode de réalisation,
La gure 4 est une vue latérale en coupe du dispositif de serrage en position ouverte, selon un mode de réalisation,
La gure 5 est une vue latérale du dispositif de serrage en position fermée, selon un mode de réalisation,
La gure 6 est une vue éclatée en perspective du dispositif de serrage, selon un mode de réalisation,
La gure 7 est une vue en perspective d’une entretoise associée à deux dispositifs de serrage, selon un mode de réalisation,
La gure 8 est une vue en perspective d’une entretoise associée à quatre dispositifs de serrage, selon un mode de réalisation.