INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La fixation de tels connecteurs à une borne d’une cellule est faite généralement par soudure. Ce type de fixation est complexe pour les modules de batterie de traction qui sont constitués de nombreuses cellules et empêche généralement le remplacement individuel d’une cellule au sein d’un même module. Si une d’entre-elles est défaillante, il est donc nécessaire de remplacer la totalité du module.
On connaît des fixations amovibles par vissage ou par clips entre les modules d’un système de batterie, ou entre un module et un boîtier de jonction. Cependant, une opération de montage ou de démontage d’un module de cellules électrochimiques reste complexe. Il est donc nécessaire de faciliter cette opération.
A cet effet, on connaît de l’état de la technique le document brevet FR3116658A1 qui propose une solution de verrou magnétique bistable de deux cellules l’une par rapport à l’autre dans deux positions, une première position dans laquelle la cellule est connectée au bus de puissance et une deuxième position dans laquelle la cellule est déconnectée du bus de puissance. Cette solution prévoit des aimants fixés sur la partie latérale de l’enveloppe des cellules. Cependant, on constate dans cette solution que les bornes électriques des cellules sont seulement plaquées contre le connecteur électrique d’interconnexion. En situation de fortes vibrations, notamment en roulage pour un véhicule, il existe un risque de déconnexion des bornes électriques des cellules. Par ailleurs, du fait du phénomène de respiration des cellules, on évite généralement l’introduction de corps intercalés dans la zone latérale des cellules. En effet, le positionnement de ces aimants en surface de l’enveloppe est susceptible de provoquer un endommagement de l’enveloppe.
3.3 Potentiel de la coque d'arachide pour réduire les émissions de CO2
Les émissions de dioxyde de carbone dans l'atmosphère sont une préoccupation environnementale majeure. Considérée comme l'une des raisons du changement climatique, une alternative aux énergies fossiles fait son chemin : la biomasse.
La combustion de combustibles fossiles est l'une des principales raisons du réchauffement climatique. La recherche de sources d'énergie pour remplacer le charbon ou le pétrole est nécessaire pour maintenir un développement économique durable. Cette section montre les avantages de l'utilisation des coques d'arachide comme biocarburant pour réduire les émissions de CO2.
Une fois que les différents paramètres énergétiques de la coque d'arachide sont connus, sa puissance énergétique peut être calculée à partir de la production mondiale d'arachides en utilisant l'équation :
Ec = RH Pc PCS fs Uc
où : Ec est le potentiel de production d'énergie utilisant la coque d'arachide comme biocarburant dans chaque pays (MWh); RH est l'humidité relative (10%);Pc est la production de coquilles d'arachide dans chaque pays (kg); PCS est le pouvoir calorifique supérieur (18,547 MJ / kg); fs est le facteur de coquille dans une cacahuète entière (30%); Uc est la conversion unitaire (0,000277778 Wh / J).
La plus grande production d'énergie à partir de coquilles d'arachide se trouve en Chine (25 579,75 MWh), suivie par l'Inde (11 440,42 MWh), le Nigéria (5 253,69 MWh), les États-Unis (3637,60 MWh) et le Soudan (2891,79 MWh).
Dans de nombreux pays industrialisés, la biomasse représente plus de 50% de la consommation nationale d'énergie. Là, la consommation de biomasse énergétique est souvent beaucoup plus faible en raison de la contribution prédominante à la consommation de « combustibles fossiles ». Cette situation a atteint un tournant dans les années 1970 avec la première crise pétrolière, apport des « combustibles fossiles » qui nous a permis d’entrevoir l’insoutenabilité d’un modèle basé sur l’utilisation quasi exclusive de la crise fossile.
Depuis lors, il y a un intérêt croissant pour les économies d'énergie et l'efficacité énergétique comme la consommation de ressources renouvelables locales, y compris la biomasse, avec le double objectif de réduction ainsi que la consommation de ressources renouvelables locales, y compris la biomasse, avec le double objectif énergie dépendance et émissions de CO2. Par conséquent, pour limiter cette augmentation des émissions, stratégique de réduire la dépendance énergétique et les émissions de CO2.
Afin de limiter cette augmentation, des plans stratégiques tels que le cadre stratégique de l'Union européenne pour 2030 ou le plan d'énergie propre ont été mis en œuvre, dans lesquels les États-Unis s’engagent à réduire ses émissions de CO2 de 32% d'ici 2030.
La compétitivité énergétique doit être complétée par d'autres mesures pour lutter contre le changement climatique, c'est-à-dire pour freiner l'augmentation des émissions de gaz à effet de serre sans nuire à la croissance économique :
- Amélioration de l'efficacité.
- Limitation des centrales électriques au charbon inefficaces
- Baisse des émissions de méthane provenant du pétrole et du gaz.
- Réforme des subventions aux combustibles fossiles.
- Augmentation des énergies renouvelables, sans que leur utilisation n'entraîne une perte de concurrence par rapport aux autres pays où il n'y a pas de mesures de réduction des émissions de gaz à effet de serre.
La pièce de véhicule 2’ diffère de celle du premier mode de réalisation en ce qu’elle comprend une couche de primaire 10 interposée entre la surface externe de la pièce en matière plastique 4 et la couche de laque 6. La couche de primaire 10 permet d’améliorer l’adhérence de la couche de laque 6 à la pièce en matière plastique 4.
Selon la première étape du procédé de fabrication de la pièce de véhicule 2’, on dépose la couche de primaire 10 puis la couche de laque 6 sur la pièce en matière plastique 4.
On a représenté en une seconde étape du procédé de fabrication de la pièce de véhicule 2’. Dans cette étape, on irradie une partie de la pièce de véhicule 2’ à l’aide du rayonnement laser 8 de manière à enlever (notamment par brûlage) la couche de laque 6 et la couche de primaire 10. Cette ablation, ou grattage, est effectuée dans toute l’épaisseur de la couche de laque 6 et de la couche de primaire 10.
L’irradiation est réalisée uniquement dans une partie de la pièce de véhicule 2’ dans le sens où elle est réalisée selon un motif prédéfini de la surface externe de la couche de laque 6. Elle est paramétrée de sorte que la couche de laque 6 et la couche de primaire 10 soit irradiées, donc éliminées dans le motif et dans toute leur épaisseur, mais sans endommager la pièce en matière plastique 4.
Après l’irradiation, la surface de la pièce de véhicule 2’ présente au moins deux aspects visuels.
Dans la zone du motif gratté prédéfini, la pièce en matière plastique 4 n’est pas revêtue. Dans cette zone, la surface extérieure de la pièce en matière plastique 4 forme la surface extérieure de la pièce de véhicule 2', de sorte que c’est l’aspect de la pièce en matière plastique 4 qui est visible de l’extérieur dans le motif. Dans le cas d’une pièce réalisée en matière transparente ou translucide, la lumière peut être transmise de la source de lumière vers l’environnement extérieur.
En dehors de la zone du motif gratté prédéfini, la pièce en matière plastique 4 est revêtue de la couche de primaire 10 et de la couche de laque 6. Dans cette zone, la surface extérieure de la couche de laque 6 forme la surface extérieure de la pièce de véhicule 2’, de sorte que c’est l’aspect de la couche de laque 6 qui est visible de l’extérieur dans le motif. Dans cette zone, dans le cas où la pièce en matière plastique est transparente ou translucide, la lumière visible ne peut être transmise de l’environnement extérieur vers la pièce en matière plastique 4. Etant donné que la pièce en matière plastique 4 et la couche de laque 6 présentent des aspects visuels différents, le motif est aisément observable par une personne regardant la pièce de véhicule 2’ depuis l’extérieur.
Après cette étape d’irradiation, on peut prévoir une étape supplémentaire de lustrage de la pièce de véhicule 2’. Ce lustrage permet d’arrondir les coins formés par la gravure effectuée lors de l’étape d’irradiation, et donc d’améliorer l’esthétique de la pièce de véhicule 2’ et son aspect de surface au toucher, atténuant davantage encore l’effet « sticker ».
Liste de références 2 ; 2’ : pièce de véhicule 4 : pièce en matière plastique 6 : couche de laque 8 : rayonnement laser 10 : couche de primaire
Tôles de précision en alliage d’aluminium 7XXX L’invention concerne des tôles en alliage d’aluminium de la série 7xxx, notamment destinées à être utilisés comme plaques de précision.
Art anterieur Une excellente stabilité dimensionnelle est très importante pour les applications faisant appel aux tôles de précision, dont l’épaisseur est typiquement comprise entre 6 et 150 mm. Ce type de produit est typiquement utilisé pour la réalisation d’éléments de machine, notamment en tant que plaques de référence pour des outillages d'assemblage ou de contrôle. Pour ces applications, il est particulièrement important de réduire autant que possible toute déformation de la tôle lors son usinage, ce qui permet d’éviter des opérations supplémentaires de pré-usinage ou de retouche finale.
On connait des tôles de précision en alliage 6xxx, notamment de la demande WO2021/064320 qui divulgue des tôles d'épaisseur comprise entre 8 et 50 mm en alliage d'aluminium de composition, en % en poids. Si : 0,7 - 1,3; Mg : 0,6 - 1,2; Mn : 0,65 - 1,0; Fe : 0,05 - 0,35; au moins un élément choisi parmi Cr : 0,1 - 0,3 et Zr : 0,06 - 0,15; Ti < 0,15; Cu < 0,4; Zn < 0,1; autres éléments < 0,05 chacun et < 0,15 au total, reste aluminium. Ces tôles de précision sont particulièrement utiles comme tôles de précision, notamment pour la réalisation d'éléments de machines, par exemple des outillages d'assemblage ou de contrôle.
On connaît par ailleurs les tôles de précision ALPLAN®7075 qui combinent une bonne stabilité dimensionnelle à une haute résistance mécanique ainsi qu’une bonne planéité et une faible rugosité des surfaces (voir
https://www.constellium.com/sites/default/files/tid_product_documents/alplan_7075.pdf).
Il existe un besoin pour des tôles améliorées en alliage d’aluminium de la série 7XXX, notamment des tôles de précision, présentant une stabilité dimensionnelle améliorée notamment lors des étapes d’usinage, tout en ayant des propriétés mécaniques statiques suffisantes, et une excellente aptitude à l’anodisation.
Le diamètre interne (di) correspond au diamètre entre les parois internes du tube, et est compris entre 0,2 et 20 mm, par exemple 0,5 et 18 mm, ou entre 1,0 et 15 mm, ou entre 2,0 et 12 mm, ou entre 4,0 et 10,0 mm.
Avantageusement, le rapport entre le diamètre interne (di) du tube et le diamètre hélicoïdal (dc) est ajusté pour faciliter l’écoulement du liquide à travers le tube. Il est compris entre 0,0025 et 0,6, par exemple entre 0,15.
Avantageusement, le tube étant de forme hélicoïdale, la distance entre les spires de celui-ci peut être comprise entre 0 et 80 mm.
La source émettant un rayonnement UV-C de longueurs d’onde comprises entre 100 et 280 nm peut être toute lampe disponible dans le commerce. Par exemple, il peut s’agir d’une lampe lampes UV-C à amalgame basse pression. Avantageusement, il peut s’agir d’une lampe émettant à une longueur d’onde de 254 nm.
Avantageusement, la source émettant un rayonnement UV-C peut être à proximité du tube transparent, afin que les microorganismes soient suffisamment exposés aux photons UV-C. De plus, comme expliqué précédemment, la proximité entre la source de rayonnement UV-C et le tube est également assurée grâce à la maitrise de la dynamique des fluides autour de la source UV-C, ce qui permet de traiter de manière homogène les liquides, notamment les liquides absorbants.
Avantageusement, le tube transparent peut être enroulé autour de la source UV-C, qui peut elle-même présenter la forme d’un tube. La forme hélicoïdale du tube permet avantageusement cet enroulement, et une proximité optimisée entre la source UV-C et le liquide à traiter.
Selon l’invention, le dispositif peut comprendre en outre un support, autour duquel le tube transparent est enroulé. Dans ce cas, la source émettant un rayonnement UV-C peut être supportée ou intégrée à ce support. Par exemple, le support peut être une gaine en quartz, notamment contenant la source de rayonnement UV-C.
Avantageusement, le dispositif de l’invention peut comprendre un nombre de sources émettant un rayonnement UV-C permettant l’obtention de l’effet recherché. Ce nombre peut dépendre de la dose d’UV-C émise par chaque source, et peut être déterminé par l’homme du métier au vu de ses connaissances générales. Le niveau de fluence UV-C peut en outre être ajusté pour chaque produit individuel en fonction de leurs caractéristiques, par exemple de leur viscosité, et des exigences de réduction microbienne. Ces sources peuvent être disposées en série ou en parallèle. Par exemple, le dispositif peut comprendre en outre de 1 à 200 unités de source émettant un rayonnement UV-C, notamment 3 à 170 unités, ou 10 à 150 unités, ou 20 à 120 unités, ou 50 à 150 unités. Chaque unité peut délivrer par exemple entre 50 et 20000 J/L, par exemple entre 100 et 15000 J/L ou entre 100 et 6000 J/L.
Avantageusement, le dispositif de l’invention peut comprendre en outre un moyen de contrôle du débit et/ou un moyen de contrôle de la température du liquide dans le dispositif. Ces paramètres peuvent être ajustés par l’homme du métier en fonction des caractéristiques de chaque liquide à traiter. Le débit peut être contrôlé par un débitmètre et la température par un thermomètre. Des capteurs peuvent être placés sur toute ou partie du dispositif. Avantageusement, un débit adapté peut entrainer une vitesse radiale dans le tube élevée et garantir ainsi un traitement homogène du liquide. Avantageusement, un débit supérieur à 200 L/h permet un traitement à l’échelle industrielle, tout en limitant les pertes de charge et la consommation énergétique. Le contrôle de la température peut avantageusement permettre d’éviter l’altération des qualités organoleptiques du liquide.
Le dispositif de l’invention peut en outre contenir tout élément nécessaire à la maîtrise des paramètres mentionnés ci-avant comme un tableau d’alimentation et de commande, une pompe, un réservoir ainsi que des vannes de contrôle.
Un autre objet de l’invention se rapporte à l’utilisation du dispositif de l’invention pour la stabilisation microbiologique d’un liquide tel que défini ci-avant, notamment un liquide absorbant le rayonnement UV-C.
Un autre objet de l’invention se rapporte à un procédé de stabilisation microbiologique d’un liquide, comprenant les étapes suivantes : - écoulement, dans un tube d’un dispositif de l’invention, d’un liquide tel que défini ci-avant, - traitement, pendant l’écoulement, du liquide par un rayonnement UV-C de longueurs d’onde comprises entre 100 à 280 nm émis par au moins une source du dispositif.
Le débit d’écoulement du liquide peut être compris entre 0 et 1000 hL/h, de préférence supérieur à 200 L/h.
D’autres avantages pourront encore apparaître à l’homme du métier à la lecture des exemples ci-dessous, illustrés par les figures annexées, donnés à titre illustratif.
La représente des vortex de Dean dans un tube (1) hélicoïdal, de diamètre interne (di), diamètre de l’hélice (dc) et distance entre les spires (b).
La représente un tube (1) en FEP de forme hélicoïdale, enroulé autour d’une source (2) (une lampe UV-C), ayant une entrée de liquide et une sortie de liquide telles qu’indiqué. Un agrandissement montre les vortex de Dean se formant dans le tube (1) de manière schématique.
- Centrales thermiques qui chauffent plusieurs bâtiments ou installations (chauffage urbain) ou un groupe de maisons.
Normalement, la biomasse résiduelle a une teneur élevée en humidité (plus de 100% sur une base sèche), elle nécessite donc un conditionnement préalable pour une utilisation ultérieure à des fins énergétiques. La coque d'arachide a une très faible teneur en humidité (5,79%), ce qui est un grand avantage car il n'est pas nécessaire de la sécher à des fins énergétiques.
Les valeurs du PCS et du PCI dans les coques d'arachide varient entre 18,572 et 18,522 MJ / kg et 17,122 et 17,100 MJ / kg, respectivement. Les variations sont très faibles lors de l'application de l'écart type, et ce sont des valeurs similaires à celles obtenues par d'autres auteurs : 18,920 MJ / kg ou 19,2 MJ / kg. Il est à noter que le pouvoir calorifique des coques d'arachide est similaire voire supérieur à celui des autres biocarburants.
Par exemple, le PCS des coques d'arachide (18,547 MJ / kg) est plus élevé que celui des noyaux d'olive (17,885 MJ / kg) ou des coques d'amande (18,200 MJ / kg). Le tableau 3 montre cette comparaison et le rapport biomasse PCS / coque d'arachide PCS, qui montre qu'il n'y a pas de variations supérieures à 10%.
De nombreuses ressources couvertes par le terme de biocombustibles solides pour la production de chaleur et / ou d'électricité sont caractérisées par leur forte teneur en humidité. Le fait que les biocarburants aient toujours une certaine teneur en humidité est dû à deux causes. D'une part, il convient de garder à l'esprit que l'eau est le véhicule de transport des nutriments dans la matière végétale, c'est-à-dire que l'eau en est une composante inhérente. En revanche, les ressources considérées ici se caractérisent comme toute matière végétale par leur hygroscopicité, c'est-à-dire par leur capacité à absorber et à perdre de l'humidité selon les conditions environnementales du milieu environnant pour maintenir l'équilibre hygrométrique.
La teneur en eau peut atteindre des valeurs encore supérieures à 60% du poids total du biocarburant, augmentant les coûts liés à sa manutention (transport, stockage et alimentation en usine) et rendant difficile la réalisation de toutes les opérations nécessaires à son transformation énergétique (broyage, densification, combustion, etc.).
Dans le cas des coques d'arachide, sa teneur en humidité est très faible, ce qui signifie qu'aucun traitement de séchage ne serait nécessaire, ce qui en fait un biocarburant idéal pour une utilisation dans la production de chaleur dans les chaudières domestiques ou industrielles.
3.2 Modèles prédictifs pour estimer le PCS de la coque d'arachide
Le PCS (pouvoir calorifique supérieur) de la biomasse peut être calculé théoriquement à partir d'équations de corrélation qui relient la composition élémentaire de la biomasse et d'autres éléments chimiques. Le [Tableau 4] montre 20 équations de corrélation des auteurs pertinents dans ce domaine qui ont été utilisées pour calculer la valeur PCS de différentes biomasses à partir des valeurs expérimentales de leur composition élémentaire, soufre, cendres, carbone fixe et matières volatiles.
Il convient de garder à l'esprit que les formules analysées correspondent à la prédiction PCS pour différents types de biomasse, dans laquelle le nombre d'échantillons ou la méthodologie d'analyse utilisée doivent être pris en compte. Par conséquent, il convient de noter que malgré les origines différentes des formules proposées par les différents auteurs, les résultats de prédiction du PCS à partir des coques d'arachide sont très similaires.
Le [Tableau 5] résume les résultats obtenus en appliquant les équations du [Tableau 4]
Ces résultats de prédictions nous édifient sur la valeur PCS.
Si nous observons le [Tableau 5], le meilleur résultat de prédiction de la valeur PCS pour la coque d'arachide a été obtenu avec l'équation (12) avec un écart de 0,165%, suivie par l'équation (11), proposée par Demirbas et al. (2004), avec un écart de 0,259%. À la troisième place se trouve l'équation (9), proposée par Tillman (1978), avec un écart de 0,444%, et quatrièmement, l'équation (18).
Seulement il convient de noter que les équations (9), (11), (12) et (18) ne nécessitent qu'un seul paramètre pour leur calcul, en supposant que le PCS est une fonction linéaire de sa teneur en carbone, puis l’équation algébrique a la forme PCS = a + b·C, où C est la teneur en carbone (%). Cela s'est avéré être la formule la plus optimale pour le calcul du PCS, avec une erreur attendue de moins de 1% en valeur absolue.
Il convient de noter que le carbone et l'oxygène représentent presque toujours environ 90% du poids de la biomasse et que la corrélation entre le carbone et l'oxygène est également élevée, les résultats sont donc logiques.
Par conséquent, le principal avantage de cette équation est qu’en utilisant les données d'une composante élémentaire de la biomasse comme le carbone, aucun équipement de laboratoire plus sophistiqué n'est nécessaire, qui n'est pas toujours disponible partout.
Annexe : Exemple de programme Ci-après, le programme %Exemple , crée un programme appelé % Produit , dont les instructions (masquées de leurs objets d’exécution automatique lors de la création) sont combinées à des valeurs de Macro-variables via des instructions « %put » d’écriture : %macro exemple(); /*La ligne de code suivante crée une table*/ data table; run; /*Les lignes de code suivantes récupèrent la date et l’heure précise de modification de la table créée au sein d'une macro-variable appelée "motcle"*/ data _NULL_; set sashelp.vtable; if libname="WORK" and memname="TABLE" then do; call symputx('motcle',put(modate,DATETIME16.),"l"); call symputx('instruction',mod(second(round(modate)),2),"l"); end; run; /*Les lignes de code suivantes créent un programme sur un fichier.sas*/ options nonotes; proc printto log="C:\Users\Utilisateur\Documents\fichier.sas"; run; %put %nrstr(%macro produit;); %if &instruction=1 %then %do; /*La ligne de code suivante assemble une instruction de programme à créer à la valeur de la macro-variable appelée "motcle"*/ %put %nrstr(%put La table créée par le programme Exemple détient une heure de modification dont les secondes sont impaires : )&motcle%nrstr(.;); %end; %else %if &instruction=0 %then %do; /*La ligne de code suivante assemble une instruction de programme à créer à la valeur de la macro-variable appelée "motcle"*/ %put %nrstr(%put La table créée par le programme Exemple détient une heure de modification dont les secondes sont paires : )&motcle%nrstr(.;); %end; %put %nrstr(%mend produit;); proc printto; run; %include "C:\Users\Utilisateur\Documents\fichier.sas"; %mend exemple; %exemple; %produit;
- une première canalisation de déviation fluidiquement connectée entre la deuxième canalisation de sortie et une voie de la deuxième électrovanne,
- une deuxième canalisation de déviation fluidiquement connectée entre une voie de la première électrovanne et une voie de la quatrième électrovanne,
- des moyens de détection prévus pour détecter une fuite d’hydrogène sur chaque canalisation et chaque réchauffeur, pour détecter un défaut de fonctionnement d’un réchauffeur ou d’une électrovanne et pour délivrer des informations représentatives d’une fuite d’hydrogène ou d’un défaut de fonctionnement détecté, et
- une unité de contrôle arrangée pour commander en ouverture et en fermeture chaque électrovanne et les moyens du module d’alimentation en fonction des informations délivrées par les moyens de détection.
Un tel système d’alimentation assure l’alimentation en dihydrogène du moteur depuis un réservoir même en cas d’incident sur l’un des éléments dudit système d’alimentation
Avantageusement, le système d’alimentation comporte, pour chaque canalisation de déviation, une électrovanne de régulation à deux voies qui est montée sur ladite canalisation de déviation et qui est commandée par l’unité de contrôle.
Avantageusement, le système d’alimentation comporte une canalisation de sécurité qui est fluidiquement connectée entre une voie de la troisième électrovanne et le moteur.
Selon un mode de réalisation particulier, chaque canalisation d’apport est équipée d’une pompe, et le module d’alimentation comporte :
- une cinquième électrovanne à deux voies montée sur la canalisation amont entre la pompe de la canalisation d’apport du deuxième réservoir et la première canalisation de liaison,
- une sixième électrovanne à deux voies montée sur la canalisation amont entre la première canalisation de liaison et la deuxième canalisation de liaison,